INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une première variante de réalisation illustrée à la , une première série de parois 22a intérieures s’étend depuis la première portion 13a de la paroi latérale et une deuxième série de parois 22b intérieures s’étend depuis une deuxième portion 13b de la paroi latérale, les parois 22a intérieures de la première série et les parois 22b intérieures de la deuxième série étant agencées parallèlement les unes par rapport aux autres en alternance une à une. Autrement dit, les parois 22a intérieures de la première série et les parois intérieures 22b de la deuxième série sont parallèles et agencées de sorte qu’une paroi intérieure de l’une des séries soit interposée entre deux parois intérieures successives de l’autre des séries, à l’exception bien-sûr des parois intérieures 22 distales. Dans l’exemple illustré, chaque série comprend au total quatre parois intérieures 22a, 22b respectivement. Cela forme un chemin 21 dans lequel des demi-boucles sensiblement en forme de U se succèdent. Cette configuration permet d’obtenir un chemin 21 qui est à la fois compact et qui favorise les échanges thermiques.
L’unité 20 d’éclatement illustrée à la ne diffère substantiellement de celle illustrée à la qu’en ce que les parois intérieures 22 comprennent des ailettes 27, ce qui comme vu précédemment, favorise encore plus les échanges thermiques. Comme également illustré sur les figures 3 et 4, l’entrée 25 occupe une position sensiblement centrale sur la première paroi périphérique 23, si bien que les parois intérieures 22a de la première série et les parois intérieures 22b de la deuxième série sont disposées de chaque côté de celle-ci. Dans cette configuration, il y a en pratique deux chemins 21 dans lesquels le mélange de gaz circule en effectuant les mêmes trajets mais selon des directions longitudinales et transversales opposées.
Selon une deuxième variante de réalisation illustrée à la , les parois intérieures 22 sont agencées en forme de spirale ou encore de labyrinthe. Cette configuration présente l’avantage d’offrir un chemin 21 de longueur plus élevée que la configuration vue en référence à la première variante de réalisation. En effet, il y a moins d’espace perdu autour de la zone centrale de la première paroi périphérique 23, qui dans ce mode de réalisation est occupé par la sortie 26 de l’unité 20 d’éclatement. Ainsi, le mélange de gaz parcourt un trajet plus long, ce qui permet de favoriser encore plus le mélange et l’homogénéisation des gaz entre l’entrée 25 et la sortie 26. À ce propos, dans ce mode de réalisation, l’entrée 25 est positionnée à une extrémité de l’unité 20 d’éclatement, tandis que comme indiqué ci-dessus la sortie 26 occupe une position centrale. Cela permet de faciliter la mise en œuvre du profil labyrinthique du chemin 21.
Selon une troisième variante de réalisation illustrée à la , une troisième série de parois 22c intérieures s’étend depuis la première paroi périphérique 23 et une quatrième série de parois 22d intérieures s’étend depuis la deuxième paroi périphérique 24, les parois 22c intérieures de la première série et les parois 22d intérieures de la deuxième série étant agencées parallèlement les unes par rapport aux autres en alternance une à une. Cette configuration ne diffère de celle vue dans la première variante qu’en ce qu’au lieu de s’étendre depuis les première et deuxième portions 13a, 13b de la paroi latérale, les parois intérieures 22 s’étendent depuis les première 23 et deuxième 24 parois périphériques.
e9) commutation dans un état fermé du second commutateur et commutation dans un état ouvert du premier commutateur,
e12) commande du convertisseur DC/DC de sorte à générer une puissance électrique nécessaire au dispositif de chauffage pour permettre la montée en température du catalyseur,
e10) commutation dans un état ouvert du second commutateur et commutation dans un état fermé du premier commutateur,
e15) commande de la machine électrique de sorte à générer une puissance électrique nécessaire au dispositif de chauffage pour permettre la montée en température du catalyseur,
e11) commande dans un état fermé du second commutateur et commutation dans un état fermé du premier commutateur,
e18) commande de la machine électrique et de la batterie de sorte à générer une puissance électrique nécessaire au dispositif de chauffage pour permettre la montée en température du catalyseur.
La illustre une forme de réalisation du véhicule selon l’invention,
La illustre une forme de réalisation plus détaillée de l’invention,
La illustre un exemple de réalisation du procédé de l’invention, et
La illustre un autre exemple de réalisation du procédé de l’invention.
En référence à la , il va maintenant être présenté une forme de réalisation du dispositif selon l’invention. L’invention est adaptée pour être installée dans un véhicule 1 thermique ou un véhicule hybride comprenant un moteur thermique M. Le véhicule 1 comprend également un réseau électrique 10, un catalyseur 20, une batterie 30, une machine électrique 40 et une unité de contrôle électronique 50. Le moteur thermique M est par exemple commandé par un calculateur de contrôle moteur (non représenté sur les figures) également monté dans le véhicule 1.
Le réseau électrique 10 permet d’alimenter en énergie électrique les équipements du véhicule 1. Pour cela, le réseau électrique 10 comprend au moins une ligne électrique montée dans le véhicule 1 et reliée électriquement aux équipements à alimenter.
Le catalyseur 20 est par exemple positionné en sortie du moteur thermique M, et a pour fonction de dépolluer les gaz d’échappement émis par le moteur thermique M, avant que les gaz d’échappement soient émis à l’extérieur du véhicule 1. Par exemple, dans le cas d’un moteur thermique M fonctionnant à partir de diesel, le catalyseur 20 permet de transformer le monoxyde de carbone et les hydrocarbures des gaz d’échappement en dioxyde de carbone et en eau. Dans le cas d’un moteur thermique M fonctionnant à partir d’essence, le catalyseur 20 transforme le monoxyde de carbone et le dioxyde d’azote des gaz d’échappement en dioxyde de carbone.
Une température élevée dans le catalyseur 20 permet d’accélérer les réactions chimiques qui se produisent dans le catalyseur 20, afin de dépolluer rapidement et efficacement les gaz d’échappement du moteur thermique M. Pour cela, le catalyseur 20 comprend un dispositif de chauffage 21 électrique permettant de chauffer l’intérieur du catalyseur 20. C’est pourquoi, ce type de catalyseur 20 peut être également appelé « electrically heated catalyst » en langue anglaise, par l’homme du métier.
Le dispositif de chauffage 21 comprend notamment une résistance chauffante.
Le fluide caloporteur 5 a une viscosité telle que, lors d’une surpression dans l’une des accumulateurs 3, le fluide caloporteur 5 pénètre par la zone fragilisée 307 ouverte de sorte à refroidir l’accumulateur 3.
Typiquement, le fluide caloporteur 5 a une viscosité comprise entre 0,3 mm².s et 5 mm².s, de préférence entre 1 mm².s et 5 mm².s.
Le fluide caloporteur 5 est de préférence ininflammable pour éviter de produire un feu au sein du pack-batterie 1.
Le fluide caloporteur 5 est avantageusement une huile.
De préférence, le fluide caloporteur 5 est une huile synthétique.
De préférence, l’huile ne présente pas de point éclair et de température d’auto-inflammation. Autrement dit, l’huile présente la caractéristique d’être ininflammable, par exemple une huile de type fluoré ininflammable.
Selon un autre exemple de réalisation, le fluide caloporteur 5 peut être de l’eau, notamment de l’eau déminéralisée.
Lors d’un emballement thermique d’un accumulateur 3, la température au cœur de l’accumulateur 3 monte jusqu’à ne plus être maîtrisable. En particulier, la température au cœur de l’accumulateur 3 monte jusqu’à atteindre une température d’emballement thermique Te. Du fait de l’étanchéité de l’accumulateur 3 permise par l’enveloppe 300, la pression monte dans l’accumulateur 3. Lorsque l’accumulateur 3 se trouve en surpression, la zone fragilisée 307 s’ouvre. La zone fragilisée 307 libère l’électrolyte de l’accumulateur 3 sous forme de gaz inflammables.
L’accumulateur 3 est en surpression lorsqu’elle dépasse une pression seuil Ps. Cela est la conséquence de la montée de température dans l’accumulateur 3. La pression seuil Ps est par exemple comprise entre 13 et 15 bars. La pression seuil Ps est notamment comprise entre 13 et 15 bars pour des formats d’accumulateurs cylindriques 18650.
On entend par température d’emballement thermique Te un seuil de température au-delà duquel la température à l’intérieur de l’accumulateur monte de manière incontrôlée. Ce seuil est atteint lorsque la réaction exothermique qui survient suite à un défaut ou un usage abusif de l’accumulateur ne peut pas être refroidi. Dans ce cas, la température continue à monter s’auto-alimentant par cette montée en température, et l’accumulateur défectueux rentre dans un procédé de rétroaction positive.
La température d’emballement thermique Te dépend notamment des composants de l’accumulateur 3 et aussi de son état de charge (SoC pour ‘’State of Charge’’) de l’accumulateur 3. La température d’emballement thermique Te est révélée en mesurant la température de la peau de l’accumulateur 3. L’accumulateur 3 est considéré parti en emballement thermique lorsque la température de peau Tp de l’accumulateur 3, c’est-à-dire la température prise sur une surface externe des parois 301, 302 de l’enveloppe, atteint une plage de température comprise entre 70°C et 120°C. Les températures des gaz générés par l’emballement thermique au cœur de l’accumulateur peuvent excéder les 800°C voire les 1000°C.
Lors d’une surpression dans l’accumulateur 3 causée par un emballement thermique, l’enveloppe 300 de l’accumulateur 3 se déforme. La pression monte au sein de l’accumulateur 3 déformant l’enveloppe 300 et allant jusqu’à l’ouverture de la zone fragilisée 307.
Les gaz générés au sein de l’accumulateur 3 par la réaction exothermique sont libérés par l’ouverture de la zone fragilisée 307, le seuil de pression Ps étant atteint. Suivant l’importance de la réaction, l’ouverture de l’enveloppe peut s’effectuer aussi à d’autres endroits sur l’enveloppe 300 ; produisant une ouverture de l’enveloppe par laquelle les gaz s’échappent.
Les gaz évacués au moins en partie de l’accumulateur par la zone fragilisée 307 sont à minima à la température d’emballement thermique voire à une température supérieure. Les gaz se retrouvent en contact du fluide caloporteur 5 qui change de phase absorbant ainsi les calories évacuées par ces gaz chauds. Le fluide caloporteur 5 contient ainsi localement la température. Le fluide caloporteur 5 rentre en contact avec les gaz produits par l’accumulateur 3 à l’extérieur et/ou à l’intérieur de l’accumulateur. Le fluide caloporteur peut entrer en contact avec les gaz évacués par la zone fragilisée. Le fluide caloporteur 5 peut aussi entrer en contact avec les gaz à l’intérieur de l’accumulateur 3. Le fluide caloporteur 5 rentre par la zone fragilisée 307 de l’enveloppe 300 de l’accumulateur 3 et se diffuse à l’intérieur se mélangeant à l’électrolyte et s’approchant de l’origine du départ de l’emballement thermique. Le fluide caloporteur 5 entre en contact avec le cœur de l’accumulateur 3. Le fluide caloporteur 5 rentrant migre vers le cœur de l’accumulateur 3 et donc auprès du point central d’échauffement pour l’étouffer. Cela permet d’éviter que l’emballement thermique continue de progresser tant à l’intérieur de l’accumulateur 3 qu’à l’extérieur de l’accumulateur 3. Cela permet également d’éviter la propagation de l’emballement thermique aux accumulateurs 3 voisins. Il est ainsi possible de circonscrire la source du défaut.
Autrement dit, la présente invention profite de la propriété de la chaleur latente de vaporisation du fluide caloporteur 5 pour contenir l’emballement thermique de l’accumulateur défectueuse au sein de l’accumulateur lorsque cette dernière s’ouvre lors d’un emballement thermique. Le fluide caloporteur 5 rentre dans l’accumulateur 3 et se dilhue dans le liquide de l’électrolyte de l’accumulateur 3 accédant progressivement au contact de la zone où s’est produit l’échauffement thermique. En d’autres termes encore, le fluide caloporteur 5 pénètre dans l’accumulateur 3 contribuant à accéder au plus près de l’échauffement qui s’est créé dans l’accumulateur 3. Cela permet d’agir au plus près du défaut et ainsi d’étouffer l’échauffement.
Le fluide caloporteur 5, au contact des gaz chauds sortant de l’accumulateur 3, passe d’un état liquide à un état gazeux.
La première paroi courbée 220B est uniforme, la deuxième paroi courbée 220C présente une protubérance 221 qui permet une différentiation haut/bas lors de l’emmanchement du support de montage 20 sur l’arbre d’entraînement 10.
De plus, le creux formé à l’extrémité distale de la première paroi courbée 220B et ceux formés de part et d’autre de la protubérance 221 à l’extrémité distale de la deuxième paroi courbée 220C facilitent la circulation du liquide s’écoulant dans l’arbre d’entraînement 10 creux pour le refroidissement du capteur, celui-ci étant très proche de l’extrémité de l’ensemble 1.
La deuxième paroi courbée 220C comprend également une encoche 229 sur son pourtour extérieur servant de repère pour un outil de montage lors de l’emmanchement du support de montage 20.
Le logement 222 présente sur ses parois de montage 223 des crêtes écrasables 226 qui s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal X et qui sont destinées à être écrasées lors de la mise en place de l’aimant 30 dans le logement 222 et centrer puis maintenir par friction l’orientation l’aimant 30 selon l’axe longitudinal X et dans le plan orthogonal à l’axe longitudinal X avant le repliage des murets de fixation 228 par pliage à chaud.
La forme de chanfrein des crêtes écrasables 226 à l’entrée du logement 222 permet également d’assurer la pré-insertion de l’aimant 30 dans le logement 222 et son auto-centrage.
Le logement 222 présente sur son fond 225 une rainure 224 creusée sur le pourtour du fond 225 afin de piéger les éventuels copeaux et bavures résiduelles des crêtes écrasables 226 générées lors de l’insertion de l’aimant 30 qui pourraient altérer la bonne position de l’aimant 30 en fin d’insertion.
Le logement 222 présente deux murets de fixation 228 s’étendant depuis l’extrémité de deux faces opposées du logement 222. Comme représenté sur les figures 5 et 7, les murets de fixation 228 s’étendent initialement depuis la portion de montage 220 dans l’axe longitudinal X du capteur 1. Une fois l’aimant 30 inséré dans le logement 222, ces murets de fixation 228 sont repliés par pliage à chaud pour bloquer l’aimant 30 en translation selon l’axe longitudinal X une fois celui-ci mis en place.
Dans un autre mode de réalisation, ces murets de fixation 228 peuvent être remplacées par deux clips permettant de bloquer l’aimant 30 après son insertion dans le logement 222, ou de débloquer l’aimant 30 afin d’extraire facilement et sans générer de copeaux l’aimant 30 du logement 222.
Portion de fixation 230
La portion de fixation 230 permet de fixer le support de montage 20 sur l’extrémité 12 de l’arbre d’entraînement 10.
La portion de fixation 230 s’étend en saillie depuis la face arrière 210B du corps 210, parallèlement à l’axe longitudinal X dudit corps 210.
La circonférence de la portion de fixation 230 comprend une alternance de trois parois rigides 232 et de trois parois semi-rigides 233. La circonférence de la portion de fixation 230 comprend également six parois pliables 234, chaque paroi pliable 234 étant encadrée par une paroi rigide 232 et une paroi semi-rigide 233.
Chacune des parois rigides 232 et chacune des parois semi-rigides 233 comprend une nervure 236 s’étendant selon un arc de cercle dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal X du corps 210 qui permet la fixation du support de montage 20 et le blocage en translation par insertion dans le sillon de blocage 124 après l’emmanchement sur l’arbre d’entraînement 10.
Les parois rigides 232 sont moins déformables que les parois semi-rigides 233. Comme représenté sur la , des crêtes de stabilisation 238 s’étendant dans la direction de l’axe longitudinal X peuvent être ajoutés sur les parois rigides 232.
Ces crêtes de stabilisation 238 permettent de renforcer la stabilisation du support de montage 20 dans l’arbre d’entrainement aux points les plus éloignés de la face arrière 210B, en comblant le jeu fonctionnel destiné à son insertion, entre les parois rigides 232 et semi-rigides 233 et le logement cylindrique interne de l’arbre d’entrainement 10.
Les parois pliables 234 sont flexibles et peuvent se déformer, ce qui permet l’inflexion des parois rigides 232 et des parois semi-rigides 233 vers l’axe longitudinal X lors de l’emmanchement. Lorsque les nervures 236 atteignent le sillon de blocage 124 de l’arbre d’entraînement 10, les parois pliables 234 retrouvent leur forme initiale et verrouillent les parois rigides 232 et des parois semi-rigides 233 à l’intérieur de l’arbre d’entraînement 10.
Pour tout allant de 1 à , on a : .
Quand pour une valeur de , il n’y a pas données personnelles de référence ayant un rang compris entre et , le cryptogramme de référence de rang est obtenu par application de la fonction de chiffrement, à la concaténation : - des composantes d’indice de chaque donnée personnelle de référence ayant un rang compris entre et , et - d’une donnée quelconque ayant le même format qu’une composante de donnée personnelle pour chacun des autres rangs compris entre et .
Par exemple, s’il y a des données personnelles de référence pour tous les rangs compris entre et , mais pas de données personnelles de référence pour les rangs et , le cryptogramme de référence de rang est calculé comme suit : avec ENC la fonction de chiffrement du schéma cryptographique homomorphe, une première donnée quelconque ayant le même format qu’une composante de donnée personnelle et une deuxième donnée quelconque ayant le même format qu’une composante de donnée personnelle.
Cette étape est typiquement mise en œuvre par le module d’enrôlement 20.
Ainsi cette étape peut comprendre en outre, la transmission au module de stockage de données 12 depuis le module d’enrôlement 20, des cryptogrammes de référence obtenus.
Le module de stockage de données 12 stocke les cryptogrammes de référence .
Les cryptogrammes de référence constituent la représentation chiffrée de manière homomorphe des données personnelles de référence
L’étape (étape E102) d’obtention des cryptogrammes de référence peut également comprendre l’obtention des données personnelles de référence.
Dans ce cas, selon un premier exemple avantageux, chaque donnée personnelle de référence peut être obtenue à partir d’une donnée enregistrée dans un document d’identité d’un individu de référence, typiquement par le lecteur de document 26, à partir d’une image du visage figurant sur un document d’identité (par exemple un passeport), ou encore d’une image du visage ou d’au moins un iris ou d’au moins une empreinte digitale de l’individu enregistré dans une puce radiofréquence contenue dans le document d’identité.
Selon un deuxième exemple, chaque donnée personnelle de référence peut être obtenue par un autre moyen d’acquisition biométrique 24, directement à partir d’un trait biométrique d’un individu de référence.
Selon un troisième exemple, si on utilise des données personnelles alphanumériques, chaque donnée personnelle de référence peut-être tout simplement saisie sur l’autre interface utilisateur 23 ou par exemple obtenue par lecture optique à partir d’une image.
Le procédé en lui-même commence par une étape (étape E104) d’obtention de cryptogrammes candidats , pendant laquelle pour tout allant de 1 à , un cryptogramme candidat de rang est obtenu par application de la fonction de chiffrement à la concaténation de composantes ayant chacune la valeur de la composante d’indice de la donnée personnelle candidate .
Ainsi, le cryptogramme candidat de rang est l’image par la fonction de chiffrement, de la concaténation de composantes ayant chacune la valeur de la composante d’indice de la donnée personnelle candidate : .
Typiquement, le cryptogramme candidat de rang est calculé comme suit : avec ENC la fonction de chiffrement du schéma cryptographique homomorphe.
Pour tout p allant de 1 à , on a : .
Cette étape permet l’obtention de cryptogrammes candidats.
Dans une variante de réalisation, la première partie de la bourre est une jupe comprenant des fentes longitudinales, en particulier comprenant de 2 à 6 fentes longitudinales, plus particulièrement de 3 à 5 fentes longitudinales, par exemple 4 fentes longitudinales.
Avantageusement, les fentes longitudinales sont ouvertes sur l’extrémité ouverte de la première partie de la bourre.
Avantageusement, les fentes longitudinales s’étendent de l’extrémité ouverte de la première partie de la bourre, c’est-à-dire de sa partie distale, vers sa partie proximale, et s’étendent sur au moins 50% de la hauteur, en particulier sur au moins 2/3 de la hauteur, de la première partie de la bourre.
Dans une variante de réalisation, la première partie de la bourre comprend une partie proximale et une partie distale, et l’épaisseur de la paroi de la première partie est décroissante de sa partie proximale vers sa partie distale.
De préférence, la paroi de la première partie est une paroi radiale.
Dans une variante de réalisation, la seconde partie de la bourre comprend une partie proximale et une partie distale, et l’épaisseur de la paroi de la seconde partie est sensiblement constante de sa partie proximale vers sa partie distale.
De préférence, la paroi de la seconde partie est une paroi radiale.
Dans une variante de réalisation, la bourre comprend une paroi de séparation séparant un fond de la première partie de la bourre du fond de la seconde partie de la bourre, ladite paroi de séparation ayant une épaisseur supérieure ou égale à 2,00 mm.
Avantageusement, ladite paroi de séparation est pleine.
Dans une variante, la hauteur de la première partie de la bourre est supérieure ou égale à 5 fois la hauteur de la seconde partie de la bourre.
De préférence, la hauteur de la première partie de la bourre est supérieure ou égale 20 mm, encore de préférence supérieure ou égale à 30 mm, en particulier inférieure ou égale à 60 mm, par exemple de 33 mm à +/- 3 mm.
De préférence, la hauteur de la seconde partie de la bourre est supérieure ou égale 2 mm, encore de préférence supérieure ou égale à 4 mm, en particulier inférieure ou égale à 10 mm, par exemple de 5,50 mm à +/- 1 mm.
La présente invention a pour objet, selon un second aspect, une cartouche à grenailles ou à balle comprenant une bourre au moins en partie biodégradable pour cartouche à grenailles ou à balle selon l’une quelconque des variantes de réalisation en référence au premier aspect de l’invention.
La cartouche à grenailles ou à balle doit satisfaire les règles énoncées par la CIP citée ci-dessus.
La cartouche est adaptée pour une arme à grenailles ou à balle portative, à titres d’exemples non limitatifs pour les armes suivantes portatives: fusil de chasse ou de tir sportif, fusil semi-automatique, ou peuvent être utilisés dans d’autres types d’armes, telles que des armes à âme lisse ou rayée.
La présente invention a pour objet, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication d’une bourre au moins en partie biodégradable pour cartouche à grenailles ou à balle comprenant les étapes ci-après: - i) préparation d’un mélange comprenant un ou plusieurs polymère(s) dont un ou plusieurs polymère(s) de polybutylène succinate, et comprenant en outre un composé primaire comprenant du carbonate de calcium, la fraction massique du ou desdits polymère(s) dans ledit mélange est supérieure ou égale à 70%, la fraction massique en carbonate de calcium dans ledit mélange est supérieure ou égale à 6,5%, et le ou les polymère(s) de polybutylène succinate est, ou sont, majoritaire(s) en masse dans ledit mélange, -ii) mise en œuvre en chauffant ledit mélange issu de l’étape i) dans une seule étape de moulage pour le moulage d’une bourre primaire pour cartouche à grenailles ou à balle avec un ensemble de moule comprenant une empreinte de bourre primaire pour cartouche à grenailles ou à balle - iii) récupération de la bourre primaire pour cartouche moulée dans ledit mélange