INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois que l’élément mobile 22 est en position haute, la première électrovanne E1 est amenée de l’état ouvert à l’état fermé, puis la première extrémité et la deuxième extrémité de l’éprouvette E sont fixées respectivement à l’extrémité supérieure de la première barre 4.1 de traction et à l’extrémité inférieure de la deuxième barre 4.2 de traction. L’éprouvette E n’est alors soumise à aucun effort de traction.
Le four 11 est ensuite amené de la position de dégagement à la position de chauffage de manière à amener et à maintenir l’éprouvette E à la température d’essai.
Lorsque l’éprouvette E a atteint la température d’essai stabilisée, la deuxième électrovanne E2 est amenée de l’état fermé à l’état ouvert, de sorte que l’air sous pression contenu dans la chambre 28 de la structure gonflable 27 tend à s’échapper par le limiteur de débit R. La pression régnant à l’intérieur de la chambre 28, et donc le volume de ladite chambre 28, diminue alors à une vitesse dépendant du débit de fuite du limiteur de débit R, de sorte que l’élément mobile 22 se déplace de la position haute à la position basse en passant par la position intermédiaire.
Entre la position haute et la position intermédiaire, l’élément mobile 22 soutient la deuxième extrémité 3.2 du levier 3 via la troisième butée 29 et supporte la masse 7 reposant sur le plateau 8. L’éprouvette E est alors soumise à aucun effort de traction.
Entre la position intermédiaire et la position basse, la traverse inférieure 24 de l’élément mobile 22 est éloignée de la troisième butée 29. L’éprouvette E est alors soumise, par l’intermédiaire de la deuxième barre 4.2 de traction, à un effort de traction proportionnel à la masse 7 reposant sur le plateau 8.
La vitesse de mise en charge de l’éprouvette E dépend ainsi de la vitesse à laquelle l’élément mobile 22 passe de la position haute à la position basse, et donc de la vitesse à laquelle se dégonfle la structure gonflable 27, qui est elle-même fonction du débit de fuite du limiteur de débit R. Le limiteur de débit R est choisi de manière à générer un débit de fuite permettant d’obtenir une vitesse de descente de l’élément mobile 22 suffisamment lente et/ou progressive pour garantir une mise en charge de l’éprouvette E sans choc. La force de traction à laquelle est soumis l’éprouvette E passe ici de zéro à trois milles Newtons en sensiblement une minute.
On notera que pour une masse 7 donnée, la vitesse de dégonflage de la structure gonflable 27 est répétable, la position haute de l’élément mobile 22 et le débit de fuite du limiteur R de débit restant inchangés entre deux essais.
La illustre une machine d’essai 1’ qui n’est autre qu’une variante de la machine d’essai 1 illustrée à aux figures 2A-2B.
La machine d’essai 1’ diffère de la machine d’essai en ce que : le levier 3 est monté pivotant sur le bâti 2 autour d’un axe X’ de rotation porté par la première extrémité 3.1 du levier 3 ; l’extrémité supérieure de la première barre 4.1 de traction est reliée au bâti 2 via la cellule de détection charge 5 ; l’extrémité inférieure de la première barre 4.1 de traction est pourvue des premiers moyens de fixation d’une première extrémité de l’éprouvette E ; l’extrémité inférieure de la deuxième barre 4.2 de traction est reliée au levier 3 par l’intermédiaire d’une chape montée rotative sur le levier 3 autour d’un axe sensiblement parallèle à l’axe X’ de rotation dudit levier 3 ; et l’extrémité supérieure de la deuxième barre 4.2 de traction est pourvu des deuxièmes moyens de fixation de la deuxième extrémité de l’éprouvette E.
Le dispositif de mise en charge 20 de la machine d’essai 1’, tout comme son fonctionnement, est identique à celui de la machine d’essai 1.
Par conséquent, en fonctionnement, l’intensité du courant électrique généré par la pluralité de couples galvaniques 240 en série est supérieur au courant électrique généré par un unique couple galvanique 240. En effet, la résistance de la peau (qui va consommer le courant) restant identique, en augmentant la tension par rapport aux dispositifs de l’art antérieur, grâce à la mise en série de ladite pluralité de couples galvaniques 240, on augmente nécessairement le courant (principe de la loi d’Ohm) qui circulera dans la peau, lorsque le dispositif 1 de l’invention sera activé et disposé sur la peau. On rappelle que la peau se comporte en moyenne comme une résistance de 10 kΩ (10 000 Ω). Ainsi, théoriquement, un générateur de courant 24 comprenant un seul couple galvanique 240 générera un courant de 110 µA (1,1 V / 10 000 Ω). Similairement, un générateur de courant 24 comprenant quatre couples galvaniques 240 comme illustré en générera un courant de 440 µA (4,4 V / 10 000 Ω), un générateur de courant 24 comprenant six couples galvaniques 240 comme illustré en générera un courant de 660 µA (6,6 V / 10 000 Ω) et un générateur de courant 24 comprenant neuf couples galvaniques 240 comme illustré en générera un courant de 990 µA (9,9 V / 10 000 Ω).
Toutefois, en raison de pertes de courant (par exemple au niveau du contact entre la peau et les électrodes 22, 23), le courant effectif mesuré est inférieur au courant théorique. Ainsi, par exemple, le générateur de courant 24 illustré en comprenant quatre couples galvaniques 240 génère un courant d’une intensité d’environ 240 µA. Le générateur de courant 24 de la couche support 2 en forme de goutte illustrée en et comprenant neuf couples galvaniques 240 génère un courant d’une intensité pouvant atteindre 54000 µA.
Avantageusement, le générateur de courant 24 comprend au moins trois couples galvaniques 240. Préférentiellement, le générateur de courant 24 comprend au moins quatre couples galvaniques 240 comme dans l’exemple illustré en .
De préférence, les éléments imprimés sur le film support 21 (électrodes 22, 23, au moins la première partie 24a du générateur de courant 24 et connecteurs 244, 245, 246) présentent une épaisseur comprise entre 10 µm et 20 µm. Le film support 21 présente, comme déjà évoqué, une épaisseur comprise entre 20 µm et 90 µm, ou 40 µm et 90 µm. En conséquence, la couche support 2 présente de préférence une épaisseur comprise entre 30 µm et 110 µm, ou entre 50 µm et 110 µm. La couche support 2 offre ainsi un compromis remarquable entre conductivité électrique, souplesse, et durée d’utilisation (en particulier pour l’encre zinc qui se consomme au cours du traitement comme expliqué précédemment).
De préférence, l’établissement de la connexion électrique entre les deux pôles conducteurs 241, 242 d’au moins un couple galvanique 240, de préférence chaque couple galvanique 240, est mis en œuvre par pliage du film support 21 sur lui-même. Ainsi, avantageusement, le film support 21 est adapté pour être plié de sorte que le premier pôle conducteur 241 et le deuxième pôle conducteur 242 du couple galvanique 240 soient disposés en vis-à-vis (face à face) pour l’établissement de la connexion électrique de sorte que, lorsque le dispositif est appliqué sur la peau de l’utilisateur, le générateur de courant 24 n’est pas, et ne puisse pas être, en contact avec la peau.
Les figures 4 à 6 illustrent un dispositif 1 dont le générateur de courant 24 comprend un seul couple galvanique 240. Les figures 4 à 6 schématisent respectivement le dispositif 1 avant et après application de produit d’activation PA et pliage du film support 21 sur lui-même. Bien entendu, le principe d’agencement et de pliage illustré sur ces figures peut être adapté à un générateur de courant 24 comprenant plusieurs couples galvaniques 240.
Selon un mode de réalisation illustré en selon lequel le générateur de courant 24 est uniquement agencé sur la face active 25 de la couche support 2, le film support 21 comprend une ligne de pli primaire L1 divisant le film support 21 en deux parties et est prévu pour être plié le long de la ligne de pli primaire L1. Pour chaque couple galvanique 240, l’un parmi le premier pôle conducteur 241 et le deuxième pôle conducteur 242 est agencé d’un côté de la ligne de pli primaire L1 et l’autre parmi le premier pôle conducteur 241 et le deuxième pôle conducteur 242 est agencé de l’autre côté de la ligne de pli primaire L1. En d’autres termes, comme illustré en , le générateur de courant 24 comprend une première partie 24a du générateur de courant 24 et une deuxième partie 24b du générateur de courant 24, la première partie 24a étant différente de la deuxième partie 24b et la première partie 24a étant agencée d’un côté de la ligne de pli primaire L1 tandis que la deuxième parie 24b est agencée de l’autre côté de la ligne de pli primaire L1.
De telle sorte, lorsque le film support 21 est plié le long de la ligne de pli primaire L1 de sorte que deux parties de la face active 25 soient en regard, la première partie 24a du générateur de courant 24 et la deuxième partie 24b du générateur de courant 24 sont disposées en vis-à-vis l’une de l’autre et, pour chaque couple galvanique 240, le premier pôle conducteur est disposé en vis-à-vis du deuxième pôle conducteur 242. Ainsi, si du produit d’activation a été préalablement appliqué sur l'un des pôles conducteurs 241, 242 du ou des couples galvaniques 240, les couples galvaniques 240 sont activés et la connexion électrique est correctement établie au niveau de ces couples galvaniques 240. Cela permet de manière remarquable, d’une part d’activer le générateur de courant 24 (et donc de commencer à produire du courant) et d’autre part de garantir l’absence de contact entre le générateur de courant 24 et la peau de l’utilisateur, puisque le générateur de courant 24 est replié sur lui-même.
De préférence, comme illustré en , deux pôles conducteurs 241, 242 de deux couples galvaniques 240 différents et adjacents qui sont connectés (par exemple via un connecteur de couple 246) sont agencés d’un même côté de la ligne de pli primaire L1. En d’autres termes, la connexion entre deux couples galvaniques 240 adjacents, qui comprend un pôle conducteur 241, 242 de deux couples galvaniques 240 différents et adjacents et éventuellement un connecteur de couple 246, est agencée d’un même côté de la ligne de pli primaire L1. Ceci permet, lorsque la première partie 24a du générateur de courant 24 est disposée en vis-à-vis de la deuxième partie 24b du générateur de courant 24, de créer une série connectée électriquement de couples galvaniques 240 comme illustré en figures 2 et 3.
De préférence, le film support 21 comprend une ligne de pli secondaire L2 agencée entre le générateur de courant 24 et l’électrode principale 22. Plus précisément, la ligne de pli secondaire L2 est agencée entre l’électrode principale 22 et la deuxième partie 24b du générateur de courant 24. La ligne de pli secondaire L2 divise le film support 21 en deux parties. Le film support 21 est prévu pour être plié le long de la ligne de pli secondaire L2. Ainsi, dans un premier temps, l’utilisateur peut plier le film support 21 le long de la ligne de pli primaire L1 de sorte que la première partie 24a du générateur de courant 24 et la deuxième partie 24b du générateur de courant 24 soient agencées en vis-à-vis. En d’autres termes, le film support 21 est plié selon un angle de 180°par l’utilisateur selon la ligne de pli primaire L1. Le film support 21 est ainsi plié vers l’intérieur dudit film support 21. Par « intérieur » du film support 21, on entend la face, dite face intérieure, du film support 21 sur laquelle sont notamment disposées les électrodes 22, 23 et la première partie 24 du générateur de courant 24. Ainsi, lorsque le film support 21 est plié vers l’intérieur le long de la ligne de pli primaire L1, une partie de la face intérieure située d’une part de la ligne de pli primaire L1 se retrouve, après pliage, en vis-à-vis de la partie de la face intérieure située d’autre part de la ligne de pli primaire L1. Puis, l’utilisateur peut plier le film support 21 le long de la ligne de pli secondaire L2 de sorte que l’électrode principale 22 et la contre-électrode 23 ne soient plus disposées en vis-à-vis mais soient disposées selon un même plan comme illustré en figures 6 et 7. Encore ici, le film support 21 est plié selon un angle de 180°par l’utilisateur selon la ligne de plis secondaire L2. Le film support 21 est ici plié vers l’extérieur, par opposition au pliage vers l’intérieur, de sorte que la partie de la face intérieure disposée d’une part de la ligne de pli secondaire L2 ne se retrouve plus, après pliage, en vis-à-vis de la partie de la face intérieure située d’autre part de la ligne de pli secondaire L2. Ainsi, lorsque le dispositif 1 tel qu’il est représenté en est appliqué sur la peau de l’utilisateur, seules les électrodes 22 et 23 sont en contact avec la peau de l’utilisateur. Il n’y a pas de contact entre le générateur de courant 24 et la peau de l’utilisateur ce qui permet d’éviter les courts-circuits entre les différents pôles du générateur de courant via la peau mais également de prévenir tout risque de migration des composants, notamment des métaux, des pôles du générateur de courant 24, évitant tout risque de réaction allergique de la peau.
Le film support 21 peut comprendre une ligne de pli tertiaire L3 agencée entre le générateur de courant 24 et la contre-électrode 23 comme illustré en . Plus précisément, la ligne de pli tertiaire L3 est agencée entre la première partie 24a du générateur de courant 24 et la contre électrode 23. La ligne de pli tertiaire L3 divise le film support 21 en deux parties. Le film support 21 est prévu pour être plié le long de la ligne de pli tertiaire L3. Ainsi, alternativement, l’utilisateur peut plier le film support 21 le long de la ligne de pli primaire L1 (selon un angle de 180° vers l’intérieur) et le long de la ligne de pli tertiaire L3 (selon un angle de 180°vers l’extérieur). En d’autres termes, selon ce mode de réalisation, le film support 21 n’est pas plié le long de la ligne de pli secondaire L2.
Encore selon un autre mode de réalisation de pliage illustré en , le film support 21 peut être plié le long de la ligne de pli primaire L1 (selon un angle de 180° vers l’intérieur) puis le long de la ligne de pli secondaire L2 (selon un angle de 90° vers l’extérieur) et le long de la ligne de pli tertiaire L3 (selon un angle de 90° vers l’extérieur) de sorte que l’électrode principale 22 et la contre-électrode 23 soient disposées selon un même plan.
Selon ce mode de réalisation, avantageusement, le pôle conducteur 241, 242 du premier couple galvanique 240a qui est connecté à l’électrode principale 22, en le deuxième pôle conducteur 242a, fait partie de la deuxième partie 24b du générateur de courant 24 et est donc agencé sur la face active 25 de la couche support 2, d’un côté de la ligne de pli primaire L1. De même, avantageusement, le pôle conducteur 241, 242 du dernier couple galvanique 240d, en le premier pôle conducteur 241d, qui est connecté à la contre-électrode 23 fait partie de la première partie 24a du générateur de courant 24 et est donc agencé sur la face active 25 de la couche support 2, de l’autre côté de la ligne de pli primaire L1.
Selon un autre mode de réalisation illustré en figures 8 à 10, la première partie 24a du générateur de courant 24 est agencée sur la face active 25 de la couche support 2 et la deuxième partie 24b du générateur de courant 24 est agencée sur une languette 3. Avantageusement, la languette 3 appartient au dispositif 1. Préférentiellement, la languette 3 comprend un film de protection 30 prévu pour recouvrir, de préférence intégralement, la première partie 24a du générateur de courant 24, le film de protection 30 de la languette 3 empêchant tout contact entre le générateur de courant 24 et la peau de l’utilisateur lorsque le dispositif 1 est appliqué sur la peau de l’utilisateur. Ainsi, la surface de contact, direct ou de préférence indirect, entre la peau et des éléments métalliques du dispositif 1 (i.e. les électrodes 22, 23 et le générateur de courant 24) est diminuée lorsque le dispositif 1 est appliqué sur la peau. Cela prévient tout risque de migration des matériaux, et en particulier des métaux, constituant le générateur de courant 24 vers la peau. Notamment, cela prévient tout risque de migration de zinc et de carbone vers la peau, si le générateur de courant 24 en comprend.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de contrôle destiné à être implémenté pour un véhicule comprenant :
Ce procédé de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, lorsque le véhicule est dans une phase de roulage, on collecte des états de charge estimés successifs, et, lorsque ces derniers demeurent inférieurs ou égaux au premier seuil pendant au moins cette phase de roulage, on génère un message suggérant de recharger complètement la batterie de servitude avec un chargeur externe au véhicule, et on fournit ce message généré à un conducteur du véhicule.
Grâce à l’invention, il est désormais possible de détecter chaque empêchement de fonctionnement de la fonction de contrôle d’arrêt et de redémarrage automatique, et de suggérer au conducteur de recharger complètement la batterie de servitude avec un chargeur externe au véhicule avant de procéder à son remplacement.
- dans son étape, on peut générer le message lorsque les états de charge estimés successifs demeurent inférieurs ou égaux au premier seuil pendant au moins N phases de roulage successives, avec N ≥ 2 ;
- dans son étape, on peut générer un message suggérant aussi une durée minimale de recharge ;
- dans son étape, on peut générer le message lorsque la phase de roulage a une durée supérieure à un deuxième seuil ;
- en présence de la dernière option, dans son étape, le deuxième seuil peut être compris entre 3 minutes et 10 minutes ;
- dans son étape, le premier seuil peut être compris entre 75% et 85% d’un état de charge complet ;
- dans son étape, lorsque le véhicule comprend un module de communication par voie d’ondes, on peut utiliser ce module de communication par voie d’ondes pour transmettre à un serveur choisi les états de charge estimés successifs collectés afin qu’il décide de générer ou ne pas générer le message, et, en cas de génération du message, le serveur choisi peut transmettre ce message généré au module de communication par voie d’ondes et/ou à un équipement de communication mobile du conducteur ;
- dans son étape, on peut collecter des états successifs du groupe motopropulseur. Dans ce cas, on peut déterminer que le véhicule est dans une phase de roulage lorsque ces états successifs collectés sont tous l’état actif ;
- dans son étape, on peut collecter les états de charge estimés successifs de façon périodique.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de contrôle du type de celui présenté ci-avant, pour un véhicule comprenant un groupe motopropulseur propre à être placé dans un état actif ou un état arrêté, une batterie de servitude rechargeable et ayant un état de charge estimé, et une fonction de contrôle d’arrêt et de redémarrage automatique propre à arrêter le groupe motopropulseur lorsque l’état de charge estimé est supérieur à un premier seuil, pour contrôler cet état de charge estimé afin de détecter un empêchement de fonctionnement de la fonction de contrôle d’arrêt et de redémarrage automatique.
Trois propositions d’architecture font l’objet d’études spécifiques.
La première proposition est d’utiliser une technologie de type CMOS. Il est entendu par le sigle « CMOS », Oxyde métallique semi-conducteur complémentaire (acronyme provenant de l’expression anglaise « Complementary Metal-Oxide-Semiconductor »). Le sigle CMOS désigne aussi bien un procédé de fabrication qu’un composant obtenu par un tel procédé de fabrication. Dans une telle architecture, les neurones et les synapses sont des composants CMOS.
Une deuxième proposition est d’utiliser des réseaux à neurones CMOS et synapses memristives. Les synapses memristives sont des synapses utilisant des memristors. En électronique, le memristor (ou memristance) est un composant électronique passif. Le nom est un mot-valise formé à partir des deux mots anglais memory et resistor. Un memristor mémorise efficacement l’information car la valeur de sa résistance électrique change, de façon permanente, lorsqu’un courant est appliqué.
Enfin, selon une troisième proposition, on cherche à réaliser des réseaux à neurones optiques et synapses optiques.
Pour cette dernière proposition, il convient de disposer pour la réalisation des neurones d’un composant optique capable de générer des impulsions dont la fréquence dépend du niveau de l’excitation de manière au moins quasi-continue.
Pour cela, il existe des diodes laser propres à émettre des impulsions en fonction d’un niveau d’excitation. Le terme « laser neurone » est souvent utilisé pour désigner de telles diodes laser.
Un exemple de réalisation de laser neurone est notamment décrit dans l’article de S. Barbay et al. intitulé « Excitability in a semiconductor laser with saturable absorber » dans Optics letters, vol. 36, page 4476-4478 daté de 2011. Le concept est repris dans le contexte du « calcul neuromorphique » dans l’article de M.A. Nahmias et al. intitulé « A leaky integrate-and-fire laser neuron for ultrafast cognitive computing » extrait du journal IEEE Journal of Selected Topics in Quantum Electronics, volume 19, numéro 5 de 2013.
Toutefois, cette technique ne se prête pas aisément à l’exploitation car la géométrie verticale de la cavité laser n’est pas compatible avec l’approche planaire de la photonique intégrée ; la longueur d’onde d’émission est absorbée par le Silicium, et le rendement énergétique est très faible.
Il existe donc un besoin pour un laser impulsionnel capable de générer des impulsions dont la fréquence dépend du niveau de l’excitation de manière au moins quasi-continue et pouvant être aisément intégré dans un circuit photonique, par exemple en Silicium sur oxyde, présentant une taille moins importante et ayant un rendement compatible avec les impératifs d’efficacité énergétique.
A cet effet, la description décrit un laser impulsionnel comprenant :
- un substrat isolant,
- une nervure s’étendant sur le substrat selon une direction d’étendue, la nervure présentant une pluralité d’orifices traversants alignés sur la direction d’étendue,
la nervure comprenant un ensemble de couches empilées selon une direction d’empilement orthogonale à la direction d’étendue (X), l’ensemble de couches étant partiellement revêtu d’une couche de revêtement, dite couche de passivation, la couche de revêtement étant propre à inhiber la recombinaison non-radiative sur la surface des portions de couches que la couche de revêtement recouvre, la couche de revêtement recouvrant les couches uniquement sur une portion, la nervure comprenant ainsi une zone non revêtu et une zone revêtue,
la nervure formant une cavité résonante pour au moins une onde électromagnétique, la cavité étant propre à faire résonner un seul mode,
- un élément d’excitation de la zone revêtue de la nervure, l’élément d’excitation étant propre à exciter seulement la zone revêtue de la nervure.
Selon l’exemple décrit, l’ensemble de couches est partiellement revêtu d’une couche de revêtement 30.
La couche de revêtement 30 recouvre uniquement les couches de l’ensemble de couches sur une portion, la nervure 14 comprenant ainsi une zone non revêtue 32 et une zone revêtue 34.
Comme représenté schématiquement sur la , la couche de revêtement 30 recouvre à la fois la couche supérieure de l’ensemble de couches et le pourtour 36 des orifices 24.
En recouvrant le pourtour 36 des orifices 24, la couche de revêtement 30 est en contact avec l’ensemble des autres couches de l’ensemble de couches.
La partie centrale 20 peut ainsi être divisée en deux parties, une première partie correspondant à la zone non revêtue 32 comprenant les portions de couches de l’ensemble de couches sans contact avec la couche de revêtement 30 et une deuxième partie correspondant à la zone revêtue 34 comprenant les portions de couches de l’ensemble de couches en contact avec la couche de revêtement 30.
Vu de haut comme sur la , les zones 32 et 34 présentent une forme rectangulaire, les couches faisant partie des zones 32 et 34 n’étant pas visibles.