– Procédé d’épuration d’un gaz brut (1) par séparation membranaire, ledit procédé faisant appel à n étages de séparation membranaire, n étant supérieur ou égal à 1, le ou chaque étage de séparation membranaire, noté i avec 1 ≤ i ≤ n, étant constitué par : au moins une membrane de séparation dont la perméabilité dépend de la température ; une arrivée d’alimentation gazeuse dudit étage i par laquelle : pour i=1, est introduit ledit gaz brut à traiter (1), le cas échéant en combinaison quand n=1 avec un courant de recyclage de perméat et/ou un courant de recyclage de rétentat de l’unique étage et quand n>1 avec un courant de recyclage de perméat (6) et/ou un courant de recyclage de rétentat (7), lesdits courants de recyclage provenant d’un autre étage ; et pour i>1, est introduit le perméat ou le rétentat d’un des autres étages, une sortie de rétentat ; et une sortie de perméat, ledit gaz à traiter (1) consistant en un mélange d’au moins deux constituants A et B, la perméabilité des membranes pour le constituant A étant supérieure à celle du constituant B, caractérisé par le fait qu’il comporte les étapes suivantes : on établit un débit nominal et/ou une composition nominale du gaz brut entrant à traiter (1), représentant le point de fonctionnement nominal ; pour chaque étage de séparation i, on détermine, par calcul et/ou mesure, au moins une grandeur caractéristique nominale de fonctionnement choisie parmi : le rapport RSC i 0 , défini comme le rapport SC A i 0 /SC B i 0 ou SC B i 0 /SC A i 0 , SC A i 0 et SC B i 0 étant définis chacun comme le rapport du débit partiel du constituant respectivement A ou B dans le courant de perméat sortant de l’étage i, noté respectivement Pe A i 0 et Pe B i 0 , sur le débit partiel du même constituant dans l’alimentation du même étage i, noté respectivement F A i 0 et F B i 0 ; le taux de charge du constituant A ou B à l’étage i, noté respectivement TC A i 0 et TC B i 0 , défini comme le rapport F A i 0 /P A i 0 ou F B i 0 /P B i 0 , F A i 0 et F B i 0 étant le débit partiel du constituant A ou B dans l’alimentation de l’étage i et P A i 0 ou P B i 0 la perméabilité des membranes à la température du point de fonctionnement nominal pour le constituant A ou B sur l’étage i ; le taux de charge global du constituant A ou B à l’étage i, noté respectivement TCG A i 0 et TCG B i 0 , défini comme le rapport du débit du constituant A ou B dans le débit nominal sur la perméabilité des membranes à la température du point de fonctionnement nominal pour le constituant respectivement A ou B sur l’étage i, soit P A i 0 ou P B i 0 ; et dans le cas où l’on opère avec plusieurs étages, où l’on utilise des membranes identiques sur tous les étages i et on établit la même température d’alimentation sur tous les étages i pour le débit nominal et/ou la composition nominale du gaz brut entrant à traiter, la consommation spécifique CSP 0 , définie comme la consommation énergétique du procédé divisée par le débit nominal d’un gaz brut entrant à traiter (1) ou d’au moins un courant sortant du procédé dans les conditions nominales établies ; lorsque le débit et/ou la composition du gaz brut entrant (1), mesuré avant tout éventuel mélange avec au moins un courant de recyclage, change au cours du déroulement du procédé, on ajuste la perméabilité d’au moins une membrane dans au moins un étage i et par là la quantité des constituants A et B passant à travers la ou les membranes concernées, en ajustant la température de l’alimentation de l’étage de séparation correspondant pour qu’à tout moment, et indépendamment pour chaque étage i, au moins l’un parmi le rapport RSC i ou le taux de charge TC A i ou TC B i ou le taux de charge global TCG A i ou TCG B i ou la CSP, mesuré(s) et/ou calculé(s) en temps réel sur chaque étage de séparation, se rapproche de sa valeur de référence correspondante, RSC i 0 ou TC A i 0 ou TC B i 0 ou TCG A i 0 ou TCG B i 0 ou CSP 0 . – Procédé selon la revendication 1 suivant lequel on opère avec plusieurs étages, caractérisé par le fait que l’on utilise des membranes identiques sur tous les étages i et on établit la même température d’alimentation sur tous les étages i pour le débit nominal et/ou la composition nominale du gaz brut entrant à traiter, on choisit comme grandeur caractéristique nominale le taux de charge global TCG A i 0 ou TCG B i 0 , et dans le cas d’un changement du débit et/ou de la composition du gaz brut entrant, on ajuste la température d’alimentation dans tous les étages à l’aide d’un unique régulateur associé au taux de charge global à n’importe quel étage. – Procédé selon l’une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait qu’à tout moment et en temps réel et pour chaque étage i, on détermine la perméabilité des membranes pour le constituant A ou B, soit P A i (t) ou P B i (t) par mesure et/ou calcul des pressions, températures, débits et compositions du courant entrant et des courants sortants, et par résolution numérique. - Procédé selon l’une des revendication 1 à 3, caractérisé par le fait que les membranes de séparation sont des membranes polymères choisies parmi les membranes en polysulfone et les membranes en polyimide. – Procédé selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que l’on ajuste la température de l’alimentation de chaque étage, à l’aide d’un échangeur de chaleur. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que le constituant A du gaz brut est le dioxyde de carbone, et le constituant B est le méthane.