INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un nouvel actionneur d’un dispositif d’occultation dans lequel un câble d’antenne peut être reçu dans un logement, avec une configuration qui évite les risques d’arrachement de ce fil d’antenne et qui facilite la mise en place du fil d’antenne dans le logement, ainsi que la sécurisation de la réception de signaux radio par ce fil d’antenne.
A cet effet, l’invention concerne un actionneur électromécanique d’un dispositif d’occultation, cet actionneur comprenant au moins un moteur électrique configuré pour entraîner un arbre de sortie de l’actionneur en rotation autour d’un axe de rotation, une tête d’actionneur formant un point fixe pour le moteur électrique, un module de communication à distance par voie non filaire, un câble d’antenne raccordé électriquement au module de communication et un couvercle rapporté sur la tête d’actionneur. Ce couvercle définit une première face tournée vers la tête d’actionneur et une deuxième face, opposée à la première face. Conformément à l’invention, le couvercle définit, sur sa deuxième face, un logement de réception d’une partie du fil d’antenne.
Grace à l’invention, le logement de réception du fil d’antenne défini par le couvercle n’est pas contraint par les dimensions et les autres fonctions de la tête d’actionneur. Ce logement peut donc être configuré pour assurer un positionnement efficace du fil d’antenne, notamment en termes de réception d’ondes radio et en termes de facilité de montage et/ou de démontage. En outre, comme le logement de réception du fil d’antenne est ménagé sur la deuxième face du couvercle, il est tourné à l’opposé de l’écran du dispositif d’occultation, ce qui diminue les risques que l’antenne ne soit happée et arrachée par l’enroulement de l’écran. D’autre part, l’antenne est également tenue à distance des pièces métalliques du carter de l’actionneur ou du tube d’enroulement du dispositif d’occultation, ce qui facilite la réception de signaux radio par le fil d’antenne, en diminuant le risque de perturbation électromagnétique liée à ces pièces métalliques.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un tel actionneur électromécanique peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises selon toute combinaison techniquement admissibles :
- Le logement est cylindrique.
- Le logement comprend au moins deux parties cylindriques, de préférence concentriques.
- La partie cylindrique ou l’une au moins des parties cylindriques présente un diamètre supérieur à une dimension maximale de la tête d’actionneur, radiale à l’axe de rotation.
- Le couvercle comprend une entaille qui s’étend selon une direction radiale à l’axe de rotation et qui relie une ouverture centrale du couvercle au logement.
- Le couvercle porte des reliefs de retenue de la partie du fil d’antenne dans le logement.
- Le couvercle comprend un voile principal qui définit les première et deuxième faces, le logement s’étend en creux, par rapport au voile principal vu du côté de sa deuxième face et les reliefs de coincement s’étendent dans le prolongement du voile principal, sur au moins un bord du logement.
- Le couvercle comprend une jupe périphérique externe et en ce que le logement est au moins en partie délimité par la jupe périphérique externe.
- Le couvercle est réalisé dans un matériau perméable aux ondes radio.
Avantageusement, la première, respectivement la deuxième, unité de modulation est agencée pour générer un signal de contrôle modulé en largeur d’impulsion, pour moduler ledit signal de contrôle à partir de la première, respectivement la deuxième, séquence de données modulante et pour contrôler l’émission dudit premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux par le premier, respectivement deuxième, module lumineux à partir du signal de contrôle modulé. Par exemple, la première, respectivement la deuxième, unité de modulation pourra être agencée pour convertir la première, respectivement la deuxième, séquence de données modulante en un signal modulant et pour moduler, par exemple en amplitude, en fréquence ou en phase, le signal de contrôle avec ce signal modulant.
Le cas échéant, la première, respectivement la deuxième, unité de modulation peut être agencée pour contrôler la source lumineuse du premier, respectivement deuxième, module lumineux, et notamment une alimentation électrique fournie à cette source lumineuse, pour moduler le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux.
Dans un mode de réalisation particulier, l’unité de calcul est agencée pour générer la première et la deuxième séquence de données modulantes à partir d’au moins une même séquence initiale de type binaire pseudo-aléatoire.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’unité de calcul est agencée pour estimer chaque valeur de la fonction de corrélation entre ladite séquence de données démodulée et ladite première séquence de données modulante en évaluant la corrélation croisée de la séquence de données démodulée et la première séquence de données modulante retardée d’une durée donnée associée à ladite valeur.
En d’autres termes, chaque valeur de la fonction de corrélation est ainsi associée à une valeur d’un décalage temporel de la première séquence modulante employée pour estimer cette valeur de la fonction de corrélation. L’unité de calcul est ainsi agencée pour identifier la valeur de décalage temporel associée à la valeur maximum de la fonction de corrélation croisée.
De préférence, l’unité de calcul est agencée pour générer la première et la deuxième séquence de données modulantes à partir d’une première séquence initiale de type binaire pseudo-aléatoire et d’une deuxième séquence initiale de type binaire pseudo-aléatoire.
Dans un mode de réalisation préféré, l’unité de calcul est agencée pour générer la première séquence comme étant une fonction ou exclusif des première et deuxième séquences initiales et la deuxième séquence comme étant une fonction ou exclusif de la première séquence initiale avec un décalage circulaire et la deuxième séquence initiale de type binaire pseudo-aléatoire. Les première et deuxième séquences modulantes ainsi générées sont des séquences dites « Gold », dont la corrélation croisée est minimum.
DISPOSITIF DE FISSURATION À FOURREAU La présente invention concerne un dispositif de fissuration agricole comportant un étançon et un outil de fissuration, fixé à l’étançon de manière démontable, destiné à la fissuration d’un sol. L’invention concerne également un déchaumeur ou un décompacteur ou un cultivateur ou un semoir, équipé d’un, de préférence de plusieurs tels dispositifs de fissuration.
Etat de la technique Un outil de fissuration est destiné à fissurer et décompacter la terre pour casser la semelle de labour afin de permettre aux racines des plantes de trouver plus facilement l'humidité, ce qui améliore leur croissance et le rendement. À cet effet, lors de son utilisation, un outil de fissuration entre classiquement d'environ 1 cm à 35 cm dans le sol.
Un outil de fissuration comporte classiquement un coutre qui sert à fendre la terre et la fissurer verticalement. Le coutre forme généralement l’arrête frontale de l’outil, dans la direction d’avancement de l’outil dans la terre (ou bord d’attaque). L’outil de fissuration peut également comporter une pointe qui s’étend devant et sous le coutre.
Classiquement, des outils de fissuration sont disposés les uns à côté des autres, de manière à fissurer une bande de terrain. Chaque outil de fissuration est écarté des outils de fissuration qui lui sont adjacents d’une distance d’environ 30 cm. L’action de fissuration d’un coutre et d’une pointe ne s’étend cependant pas sur une largeur de 30 cm. Pour fissurer toute la bande de terrain entre les coutres, chaque outil comporte classiquement un aileron comportant deux ailettes horizontales, qui s’étendent de chaque côté du coutre et viennent fendre la terre horizontalement. Les ailettes sont classiquement disposées derrière ou à côté du coutre, à la manière de l’empennage horizontal d’un avion. Leur travail est facilité par la fissuration verticale produite par le coutre. Comme le coutre et la pointe, les ailettes s’usent et doivent pouvoir être remplacées facilement.
Enfin, lors de travail de fissuration, le coutre, la pointe et l’aileron subissent des forces variables et des chocs, par exemple lors de contacts avec des pierres. Un choc sur une ailette peuvent en particulier créer une torsion sur l’outil, par exemple autour d’un axe sensiblement vertical. Cette torsion peut rendre plus difficile le démontage, notamment des ailettes.
Il existe un besoin pour un dispositif de fissuration plus facile à assembler et à désassembler, en particulier après une utilisation prolongée de l’outil.
À cette fin, l'invention propose un dispositif de fissuration destiné à être tracté, selon une direction d’avancement, par un engin agricole de manière à fissurer un sol, ledit dispositif comportant - un étançon, - un coutre de fissuration, et - un aileron. le coutre de fissuration et l’aileron étant fixés, directement ou indirectement, sur l’étançon de manière démontable indépendamment l’un de l’autre.
S elon un premier aspect principal de l’invention, l’aileron est fixé de manière à être tracté en service, la distance longitudinale, mesurée entre le point de traction et le centre d’inertie de l’aileron, mesurée suivant la direction d’avancement, étant de préférence supérieure à 3 cm.
illustre schématiquement au sein d’un diagramme un exemple d’évolutions temporelles (t (en secondes)) sensiblement symétriques des tensions cellulaires (tc1 et tc2) de deux cellules d’un même module.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre la surveillance du fonctionnement d’une batterie cellulaire BC équipant un véhicule V pour détecter, par comparaison d’évolutions de tensions cellulaires, un court-circuit interne dû à la présence de liquide.
Par exemple, lorsque la turbine 14 de détente finale est mise à l’arrêt, l’installation 1 peut commander d’abord l’ouverture de la ligne 17 de by-pass de la turbine 14 et peut fermer la vanne 23 située à l’entrée de la turbine 14. Puis, puis progressivement la première vanne 15 de détente est ouverte et la perte de charge est contrôlée (créée) par la vanne 24 par exemple.
Le mode de réalisation de la se distingue du mode de réalisation précédemment décrit uniquement en ce que la section 20 de catalyse est située à la sortie du premier passage 60 dans l’échangeur 6 de chaleur d’extrémité (dans une cuve en amont de la seconde vanne 16 de détente). La conversion se fait alors à l’extérieur de l’échangeur dans une cuve 20 dans laquelle est placé le catalyseur. Cette conversion adiabatique est également exothermique (comme la conversion continue). Le fluide s’est donc échauffé dans la cuve 20 et repasse dans l’échangeur 6 de chaleur d’extrémité pour être refroidi (dans le deuxième passage 61).
Dans le mode de réalisation de la le circuit 2 d’alimentation comprend, disposés en série dans cet ordre d’amont en aval : un premier 60 des deux passages dans l’échangeur 6 de chaleur d’extrémité, la troisième vanne 24 de détente, la turbine 14 de détente finale avec sa ligne 17 de dérivation munie de la première vanne 15 de détente, le second 61 des deux passages dans l’échangeur 6 d’extrémité puis la seconde vanne 16 de détente et la seconde extrémité 22. Dans ce mode de réalisation, la troisième vanne 24 de détente peut également être omise et sa fonction peut dans ce cas être assurée par la première vanne 15 de détente.
Dans cette configuration, le fluide du circuit 2 d'alimentation 1 peut être refroidi et liquéfié (ou densifié s'il est à une pression supérieure à la pression critique du composant) par échange thermique indirect avec le réfrigérateur 9 dans l'échangeur de chaleur 6 lors du premier passage 60. Ce flux froid d'alimentation en phase dense liquide ou supercritique 3 est ensuite détendu à travers la turbine 14 de détente finale jusqu'à une pression suffisamment élevée pour empêcher la production d'une phase vapeur dans le flux 4 en sortie. Le fluide détendu 4 par la turbine 14 est entièrement liquide. De préférence en amont de la turbine 14 de détente finale, une vanne 23 (par exemple une vanne de laminage) peut être utilisée pour contrôler la vitesse de rotation de la turbine 17 de détente finale.
Comme illustré, le circuit 2 de d’alimentation peut comprendre, entre d’une part, la sortie de la turbine 14 de détente finale et de sa ligne 17 de dérivation et, d’autre part, le second 61 des deux passages dans l’échangeur 6 d’extrémité, une ligne 19 de déviation configurée pour permettre de récupérer du fluide directement à la sortie de la turbine 14 de détente finale (ou de la dérivation), c’est-à-dire sans passer par le second 61 des deux passages dans l’échangeur 6 d’extrémité (cf. .
Le flux produit à la sortie de la turbine 14 de détente finale (ou de la dérivation) peut être soit directement mis à disposition via la ligne 19 de déviation, soit renvoyé dans un échangeur 16 de chaleur (généralement le même échangeur de chaleur comme illustré) pour être davantage refroidi et stocké (après la détente 16 dans la seconde vanne 16 de détente). Par exemple, une partie du fluide produit à la sortie de la turbine 14 de détente finale est envoyé dans cette ligne 19 de dérivation, le reste du flux étant envoyé dans le second passage 61.
La pression du flux en sortie de turbine 14 de détente finale (ou de la ligne 17 de dérivation) peut être configurée à une pression suffisamment élevée pour empêcher la production d'une phase vapeur dans le flux 4 devant entrer à nouveau dans l'échangeur de chaleur 6 pour le deuxième passage.
Les taux de détente des première 15 et seconde 16 vannes de détente (c'est-à-dire la pression intermédiaire en amont de la seconde vanne 16 de détente) peuvent être ajustés pour empêcher (ou limiter) la production d'une phase vapeur dans le flux qui réalise le deuxième passage 61 dans l’échangeur 6 de chaleur. Ceci simplifie la conception de l'injection de ce flux dans l'échangeur 6 de chaleur (pas besoin de vase séparateur de phase et/ou d'un système d’injection biphasique).
Le refroidissement final par échange de chaleur indirect du flux lors du second passage 61 permet de toujours contrôler la température du produit liquide final. La vanne 16, 24 en aval permet de détendre le fluide à une pression proche (compte tenu de la chute de pression le long des conduites et de l'équipement) de la pression de fonctionnement du stockage de liquide qui va recevoir le liquide.
La première vanne 15 de détente permet ainsi un fonctionnement en secours sans la turbine 14 de détente finale tout en maîtrisant la température de refoulement grâce à l'étape finale de refroidissement 61 du flux. Cette solution permet l'utilisation d’une turbine 14 de détente finale sans risquer de mettre en péril la disponibilité de l'installation 1 en cas d'un éventuel dysfonctionnement ou indisponibilité de la turbine 14. Le dernier échange de chaleur (deuxième passage 61) peut être réalisé au moins en partie avec le même fluide frigorifique que le refroidissement du flux gazeux principal de procédé.
Les conditions thermodynamiques (température et pression) du liquide produit via la turbine 14 de détente finale ou via la ligne 17 de dérivation peuvent être similaires.
La pression en sortie de la turbine 14 de détente finale peut être ajustée par la vanne 16, 24 de détente dédiée en amont ou en aval pour protéger la turbine de toute production de phase vapeur.
En particulier, la troisième vanne 24 de détente ( et ou vanne 16 à la ) peut être contrôlée pour assurer une contre-pression en aval de la turbine 14 pour éviter des vaporisations (flash) en particulier lors du by-pass de la turbine 14 de détente finale. Cette vanne 24 peut être configurée pour assurer une pression minimale acceptable en sortie de la turbine 14.
La pression du fluide à la sortie de la turbine 14 de détente finale peut être par exemple maintenue à un niveau de pression supérieur de 0,1 à quelques bars par rapport à la pression de saturation du fluide.
L’installation peut comprendre un capteur de mesure de la pression de refoulement à la sortie de la turbine 14 de détente finale et l’installation peut être configurée pour réguler la pression du fluide à la sortie de la turbine 14 de détente finale en fonction de la pression mesurée. L’installation peut comprendre un capteur de mesure de la température du fluide à la sortie et/ou à l’entrée de la turbine de détente finale, la régulation de la pression de refoulement étant réalisée en fonction de la température mesurée.
La température du fluide en sortie de la turbine 14 de détente finale peut être comprise entre 15 et 30K, de préférence entre 20 et 25K.
On désigne par alliage à haute performance ou superalliage un alliage métallique présentant une excellente résistance mécanique et une bonne résistance au fluage à haute température, une bonne stabilité surfacique ainsi qu'une bonne résistance à la corrosion et à l'oxydation.
Dans des modes de réalisation, la gaine présente une section circulaire. Avantageusement, la gaine présente un diamètre extérieur supérieur ou égal à 50 millimètres, de préférence supérieur à 75 mm, plus préférentiellement supérieur à 95 mm, et encore plus préférentiellement supérieur à 115 mm.
Grâce à ces dispositions, le thermoplongeur présente des dimensions suffisantes pour comporter d’avantage d’éléments chauffants ou des éléments chauffant de plus grande taille.
Dans des modes de réalisation, la paroi est un tube de section circulaire. Avantageusement, le centre de la gaine de section circulaire et le centre de la paroi de section circulaire sont sensiblement identiques, de sorte que le premier compartiment, formé entre la gaine et la paroi, et destiné à être rempli au moins en partie de poudre céramique électriquement isolante, présente une section annulaire.
Grâce à ces dispositions, les éléments chauffants peuvent être disposés dans ledit premier compartiment de section annulaire. Les éléments chauffants ainsi positionnés se trouvent proches de la gaine, permettant ainsi une meilleure diffusion de la chaleur vers la gaine et indirectement vers la matière à chauffer.
Dans des modes de réalisation, les éléments chauffants sont arrangés en spires sensiblement droites disposées sensiblement parallèles à un axe parcourant le centre de la gaine et dans lequel le thermoplongeur comporte au moins 15 spires, préférentiellement au moins 20 spires, préférentiellement au moins 20 spires, préférentiellement au moins 25 spires, préférentiellement au moins 30 spires. Par exemple, le thermoplongeur comporte 36 spires.
On appelle spire une pluralité de résistances chauffantes alimentées par les mêmes amenées de courant et formant un ensemble sensiblement linéaire disposée longitudinalement dans le thermoplongeur, préférentiellement à proximité de la gaine.
Comme détaillé précédemment, le thermoplongeur objet de l’invention se distingue tout particulièrement des thermoplongeurs connus en ce que le diamètre du premier compartiment délimité par la gaine peut être augmenté afin d’accommoder d’avantage d’éléments chauffant ou des éléments chauffants de plus grande taille. Ainsi, avantageusement, le thermoplongeur comporte 16, 24, 32 ou 36 spires.
Dans des modes de réalisation, les éléments chauffants sont arrangés en spires sensiblement droites disposées sensiblement parallèles à un axe parcourant le centre de la gaine et dans lequel lesdites spires sont positionnées à proximité du pourtour intérieur de la gaine.
Grâce à ces dispositions, les spires ainsi positionnées se trouvent proches de la gaine, permettant ainsi une meilleure diffusion de la chaleur vers la gaine et indirectement vers la matière à chauffer.
Dans des modes de réalisation, les éléments chauffants comportent des résistances électriques comportant du molybdène ou un alliage choisi parmi un alliage de fer-chrome-aluminium (FeCrAl), un alliage de nickel et un alliage de chrome.
Abstraction faite des éléments chauffants et des éléments de connexion électrique vers l’extérieur, le dispositif selon l’invention présente avantageusement une forme cylindrique et une structure coaxiale et symétrique par rapport à l’axe central. On peut envisager également d’autres modes de réalisation dans lesquels le dispositif présente une forme et/ou une structure différente, par exemple une section orthogonale ou une section de diamètre variable.
Un deuxième objet de l’invention est représenté par un procédé de fabrication d’un thermoplongeur selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, dans lequel on approvisionne un gaine, une paroi tubulaire, une pluralité d’éléments chauffants et une poudre électriquement isolante, on place ladite paroi tubulaire à l’intérieur de ladite gaine, on introduit les éléments chauffants dans le premier compartiment entre la gaine et la paroi, puis on remplit ledit premier compartiment de poudre électriquement isolante par étapes, au moins certaines étapes, et de préférence chaque étape, de remplissage étant suivie(s) par au moins une étape de tassement.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres avantages, buts et caractéristiques particulières de l’invention ressortiront de la description non limitative qui suit d’au moins un mode de réalisation particulier du thermoplongeur objet de la présente invention, en regard des dessins annexés, dans lesquels :
représente, schématiquement et en vue de coupe axiale, un premier mode de réalisation d’un thermoplongeur selon l’invention,
] représente, schématiquement et en vue de coupe transversale, le thermoplongeur objet du premier mode de réalisation,
Par ailleurs, il est prévu dans cet exemple un convertisseur de tension CONV DC/DC connecté en sortie du module de diodes RD et prévu pour convertir la première tension Vdc en une deuxième tension Vrdb de plus faible niveau, par exemple 12 volts. D’autres valeurs sont envisageables selon l’application prévue pouvant être comprises entre 12 volts et 600 volts. Ce convertisseur CONV alimente un réseau de tension continue RDB lorsque le convertisseur est alimenté par la tension Vdc. Il est prévu en outre que le réseau de tension continue RDB comporte une batterie de servitude BAT2 permettant de stabiliser la tension du réseau RDB et d’assurer les besoins électriques du réseau RDB lorsque le convertisseur CONV ne l’alimente pas.
Le bus de tension continue BDC est adapté pour alimenter au moins un système fonctionnant en tension continu. Il alimente un ou plusieurs équipements électriquement parmi un ensemble d’équipements comprenant un ou plusieurs convertisseurs de tension DC/DC, un compresseur électrique, un chauffage électrique, par exemple dans un cas d’application de véhicule électrifié. D’autres systèmes électriques sont envisageables selon le cas d’application.
La représente la configuration du système électrique pour lequel les commutateurs sont pilotés dans les positions permettant la charge de la batterie en courant alternatif monophasé simultanément à la génération de la première tension continue Vdc en sortie du module de diodes RD.
Le module de diodes RD est configuré de sorte que deux lignes seulement parmi les trois lignes génèrent la première tension continue Vdc. Le pilotage spécifique des tensions générées par chacune des trois lignes contrôle la valeur de la tension Vdc ainsi que la répartition des tensions entre les deux lignes. L’invention prévoit donc en outre un procédé de commande du système électrique polyphasé pour connecter le module de diodes d’une part, et d’autre part pour contrôler la répartition de tension entre les deux lignes de courant utilisées pour générer la tension Vdc recherchée. Plusieurs modes de configuration de répartition des tensions sont envisageables et feront l’objet d’une description plus détaillée dans la suite du texte pour deux modes distincts.