INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, la pédale 8 est mobile en rotation selon un premier axe de rotation B visible sur la , le barreau d’actionnement 14 étant mobile en rotation selon un second axe de rotation C visible sur la et perpendiculaire eu premier axe de rotation. Un tel agencement permet de doubler les rotations et donc la possibilité de faire varier la course de la pédale 8 tout en obtenant une ouverture du couvercle 3 inchangée, ou de faire varier le niveau d’ouverture du couvercle 3 en conservant une course de la pédale inchangée.
Une action de serrage produit deux pics en valeur absolue dans les signaux générés par les capteurs : un premier pic provoqué par l’application d’une pression serrage à l’anneau, et un second pic dû au relâchement de cette pression, identifiés respectivement par Max1 et Max2 en (B) de la pour le signal S1. Le premier pic et le second pic présentent des signes de signes opposés.
L’analyse des courbes telles que celles des figures 5, 6 et 7 permet de remonter à l’occurrence d’une action de serrage ainsi qu’à une caractérisation de cette action de serrage, caractérisation qui est fonction des zones d’application des forces de serrage.
Par exemple, on peut considérer qu’une action de serrage sans déplacement significatif des zones d’application de la pression a été appliquée à l’anneau si un critère, selon lequel un rapport entre les amplitudes de deux des signaux est constant à plus ou moins 20% près de la valeur moyenne du rapport durant la durée de l’action, est respecté. Le pourcentage peut être ajusté par l’utilisateur. La détection d’une action de ce type permet d’écarter la possibilité qu’ait été appliquée une action mettant en jeu un déplacement significatif des zones de pression sur l’anneau, telle qu’une rotation ou un glissement. Autrement dit, le respect de ce critère implique qu’une action de pression de localisation sensiblement constante a été appliquée sur l’anneau par un utilisateur. Afin d’améliorer la fiabilité de l’application du critère, on peut ne l’appliquer qu’à des valeurs d’amplitude des signaux dépassant un certain niveau, afin d’éviter l’effet d’un bruit relatif qui devient très important pour des petites valeurs des amplitudes et/ou ajuster le pourcentage.
Serrage double
Serrage long
Lors d’une action de serrage, les signaux générés par les capteurs comprennent chacun un premier maximum Max1 sous forme d’un pic au début du serrage et un second maximum Max2 de signe opposé à Max1 sous forme d’un pic d’orientation opposée lorsque le serrage est relâché. Un événement est qualifié de serrage long lorsque sont détectés deux maximums dépassant chacun un niveau de seuil prédéterminé qui sont espacés d’une durée dépassant la valeur seuil prédéterminée THR 4 , comme illustré en B) de la .
Rotation – Méthode 1
Rotation – Méthode 2
Dans certaines mises en œuvre, le cache de finition 70 est en matériau métallique, par exemple en alliage d’aluminium.
Dans d’autres réalisations, le cache de finition 70 est en matériau polymère, par exemple en polychlorure de vinyle ou en ABS, en en matériau composite.
Dans le mode de réalisation représenté, la partie externe 71 est sensiblement plane, d’épaisseur constante sur toute la hauteur du cache de finition 70.
A titre indicatif, la hauteur du cache de finition 70 est de 62 mm, et l’épaisseur de la partie externe 71 est de 1 à 3 mm, par exemple 1.5 mm.
La face externe 75 du cache de finition 70 est avantageusement lisse.
La face externe 75 du cache de finition 70 porte le cas échéant une décoration, par exemple un revêtement, adaptée à la demande.
Le cache de finition 70 s’étend, avantageusement, lorsqu’il est monté sur le profilé 1, sur toute la hauteur de la paroi latérale 6.
En position montée du cache 70 sur le profilé 1, le crochet supérieur 72 vient se loger dans l’évidement supérieur 14, ou dans un évidement prévu à cet effet sur le profilé, et le crochet supérieur 72 est en appui sur la paroi supérieure 5 du profilé 1.
Le crochet inférieur 73 est en appui sur la cloison 24, et la ou les saillies 74 sont en appui sur la paroi latérale 6.
Le crochet inférieur 73 présente avantageusement une section en T comprenant une âme 76 et deux ailes 77, 78.
L’âme 76 du crochet inférieur 73 s’étend sensiblement horizontalement et vient en appui sur le deuxième segment 26 de la cloison 24.
La première aile 77 du crochet inférieur 73 facilite le montage et le démontage du cache de finition 70, en venant en butée contre la bande 22 bordant la gorge 20.
La deuxième aile 78 du crochet inférieur 73 vient en appui contre le troisième segment 27 de la cloison 24.
Ainsi qu’il apparait en figures 5 et 6, il existe avantageusement un espace 80 entre le bord inférieur 81 du cache de finition 70 et la partie extrême inférieure 31 du profilé 1. Ces dispositions facilitent la manipulation du cache 70 pour son démontage éventuel.
La illustre les étapes de montage d’un cache de finition 70 sur un profilé 1. Afin de simplification, la ou les nappes montées sur le profilé ne sont pas représentées en .
Dans une première étape, le cache 70 est approché du profilé 1, cette approche pouvant être effectuée par un mouvement essentiellement vertical du cache 70 par rapport au profilé 1.
Plus précisément, la ou chaque languette peut présenter un bord libre avec un coin vif pour empêcher la rotation du dispositif de fixation dans une première direction et un coin arrondi ou lissé pour faciliter la rotation du dispositif de fixation dans une deuxième direction, qui correspond à la direction de dévissage.
La ou les languettes peuvent comprendre une pluralité de languettes.
Les languettes peuvent être espacées sur la longueur de la tige et/ou peuvent être décalées en rotation les unes par rapport aux autres.
La tête peut comprendre une caractéristique de couplage permettant à un outil d'appliquer le couple d'enlèvement.
La caractéristique de couplage peut comprendre une douille non ronde ou une saillie non ronde.
La caractéristique de couplage peut comprendre une douille hexagonale.
Le dispositif de fixation peut comprendre une jupe. La jupe peut être conique. La jupe peut faire saillie de la tête, par exemple vers la ou les languettes pour engager le substrat.
Plus précisément, le dispositif de fixation peut comprendre une jupe conique qui fait saillie de la tête vers la ou les languettes pour engager le substrat.
La jupe conique peut être segmentée.
Le dispositif de fixation peut comprendre une ou plusieurs ailettes. La ou les ailettes peuvent faire saillie, par exemple radialement, à partir de la tête. La ou les ailettes peuvent faire saillie vers la ou les languettes, par exemple pour engager le substrat.
Plus précisément, le dispositif de fixation peut comprendre une ou plusieurs ailettes qui font saillie radialement à partir de la tête vers la ou les languettes pour engager le substrat.
la illustre une vue en perspective d'un dispositif de fixation selon un exemple ;
la illustre une vue en perspective sectionnée du dispositif de fixation de la montrant l'insert ;
Par exemple, l’interrogateur 20 de type Raman émet comme premiers signaux S1 une impulsion laser monochromatique (par exemple, pour une fibre optique 3 en silice, à 1064 nm et 1550 nm) et mesure par les récepteurs 22a et 22b les puissances et rétrodiffusée au sein de la fibre 3 aux deux fréquences prescrites S2a, S2b des pics Stokes et anti-Stokes. L’instant de retour de l’impulsion dans les deuxièmes signaux S2 réfléchis par rapport à l’instant démission des premiers signaux S1 émis permet de calculer t. A tout instant t et en tout point x de mesure ayant l’abscisse l long de la fibre optique 3 depuis l’interrogateur 20 de type Raman, le rapport entre la puissance de ces deux pics S2a, S2b est lié à la températureT = de la fibre 3 par la formule suivante :
Où est la puissance du pic Stokes S2a, est la puissance optique du pic anti-Stockes S2b, mesurées par les photodiodes de l’interrogateur 20, est le coefficient de l’interrogateur 20 pour corriger un biais constant, est le coefficient d’atténuation différentielle ( entre les pics Stockes S2a et anti-Stockes S2b, et sont des paramètres intrinsèques prescrits de l’interrogateur 20. La quantité , où est l’atténuation différentielle entre le pic Stockes et le pic anti-Stockes au point d’abscisse x.
Le paramètre C = C(t) peut soit avoir été calibré, soit avoir été calculé à l’avance en utilisant une portion de fibre 3 interne à l’interrogateur 20 et une mesure de température classique, c’est-à-dire à l’abscisse l comprise entre 0 et L, où L est la longueur de la fibre 3 entre ses deux extrémités 32 et 33.
Dans un mode de réalisation de l’invention, peut être calculé de la manière suivante.
On effectue une première mesure à l’abscisse en raccordant l’interrogateur 20 à la première extrémité 32 de la fibre optique 3, ayant l’abscisse 0, c’est-à-dire dans le sens direct, noté ci-dessous, pour obtenir la puissance optique du pic Stokes 32a de cette première mesure et la puissance optique du pic anti-Stockes S2b de cette première mesure.
Puis, on effectue une deuxième mesure à l’abscisse en raccordant l’interrogateur 20 à la deuxième extrémité 33 de la fibre optique 3 (celle éloignée de la première extrémité 32), ayant l’abscisse L, c’est-à-dire dans le sens indirect, noté ci-dessous, pour obtenir la puissance optique du pic Stokes S2a de cette deuxième mesure et la puissance optique du pic anti-Stockes S2b de cette deuxième mesure.
La quantité est calculée suivant l’équation suivante :
Cette quantité E = E(t) peut être calculée en effectuant des troisième et quatrième mesures correspondant aux première et deuxième mesures pour l’abscisse l = 0.
Puis la température T = de la fibre 3 peut être calculée par la formule suivante :
Dans un mode de réalisation de l’invention, illustré aux figures 4A, 4B, 4C, le dispositif 1 de mesure comporte une paire de supports 5 écartés l’un de l’autre, auxquels la fibre optique 3 revêtue du revêtement 4 externe est fixée. La fibre optique 3 revêtue du revêtement 4 externe s’étend entre les supports 5 suivant la première direction X de mesure sur la majeure partie de la longueur de la fibre optique 3, dont le revêtement 4 externe est nu et exposé à l’air entre les supports 5. Chaque support 5 peut être formé par un poteau ou autre, pouvant être par exemple vertical ou autre. Plusieurs paires de supports 5 peuvent être prévues dans le dispositif 1 de mesure.
Dans un mode de réalisation de l’invention, illustré aux figures 4A, 4B, 4C, plusieurs tronçons 31, appelés ci-dessous tronçons principaux 31, de la longueur d’une même fibre optique 3 revêtue du revêtement 4 externe, s’étendent chacun suivant la première direction X de mesure entre les supports 5 de la paire des supports 5 et sont espacés l’un de l’autre au moins suivant la deuxième direction Z perpendiculaire à la première direction X de mesure. Par exemple, la première direction X de mesure peut être horizontale et la deuxième direction Z peut être verticale. La fibre optique 3 revêtue du revêtement 4 externe et par exemple des allers et retours entre les supports 5 ou poteaux 5. Les tronçons principaux 31 peuvent être rectilignes suivant la première direction X de mesure. Les tronçons principaux 31 peuvent être reliés l’un à la suite de l’autre par des tronçons secondaires courbes 34 de la fibre optique 3 revêtue du revêtement 4 externe. Sur la figure 4, les tronçons secondaires 34 sont représentés d’une manière symbolique par des droites mais sont courbes. Le rayon de courbure des tronçons secondaires 34 courbe est supérieur au rayon de courbure minimal de la fibre optique 3 revêtue du revêtement externe 4 (rayon de courbure minimal avant rupture), et est par exemple supérieur à 1,5 fois ce rayon de courbure minimal. Ce rayon de courbure minimal peut être de l’ordre de 200 fois le diamètre extérieur d du revêtement externe 4. Des moyens 340 de fixation des tronçons secondaires 34 aux supports 5 sont prévus. Ces moyens de fixation peuvent être comprendre des rubans adhésifs 340, ou tout autre attache mécanique. Chaque poteau 5 peut être en un matériau isolant de l’électricité, comme par exemple en PVC ou autre.
Dans un mode de réalisation de l’invention, illustré aux figures 4A, 4B, les tronçons 31 de la longueur de la fibre optique 3 revêtue du revêtement 4 externe sont situés dans un plan P de mesure comprenant la première direction X de mesure et la deuxième direction Z. Le plan P de mesure peut être vertical ou autre. Cela permet d’avoir un maillage de la mesure de température dans chaque plan P de mesure (par exemple entre les supports 5), sans engendrer d’effet d’obstruction sur l’écoulement de l’air.
Dans un mode de réalisation de l’invention, illustré aux figures 1, 2, 3, 4A, 4B, 4C, 5, 6, 7 et 8, le dispositif 1 de mesure comporte (par exemple dans le module 2 de mesure ou dans l’interrogateur 20 de type Raman ou dans l’unité 24 de commande) un calculateur 8 configuré pour calculer par interpolation la température en des points d’interpolation qui sont situés entre les points x de mesure sur la longueur de la fibre optique 3. Cette interpolation peut être par exemple linéaire. Cela permet d’améliorer le maillage spatial de la mesure de température en une dimension le long de la fibre optique 3, sans engendrer d’effet d’obstruction sur l’écoulement de l’air.
Dans un mode de réalisation de l’invention, illustré aux figures 2, 3 et 5, le dispositif 1 de mesure comporte (par exemple dans le module 2 de mesure ou dans l’interrogateur 20 de type Raman ou dans l’unité 24 de commande) un calculateur 8 configuré pour calculer une cartographie 10 monodimensionnelle de la température, par interpolation des mesures de la température T prises respectivement aux points x de mesure sur la longueur de la fibre optique 3, pour calculer la température en des points A d’interpolation le long de la fibre 3 suivant la direction X de mesure, les points A d’interpolation étant situés entre les points x de mesure sur la longueur de la fibre optique 3 suivant la première direction X de mesure. Cette interpolation peut être par exemple linéaire. Le dispositif de mesure peut comporter un écran permettant de visualiser la cartographie 10 monodimensionnelle de la température, avec des niveaux de gris ou de couleur différents suivant la valeur de la température en chaque point A et x, ainsi que représenté à titre d’exemple à la .
Dans un mode de réalisation de l’invention, illustré aux figures 2, 3, 4A, 4B, 4C et 6, le dispositif 1 de mesure comporte (par exemple dans le module 2 de mesure ou dans l’interrogateur 20 de type Raman ou dans l’unité 24 de commande) un calculateur 8 configuré pour calculer une cartographie 10 bidimensionnelle de la température, par interpolation des mesures de la température T prises respectivement aux points x de mesure sur la longueur de la fibre optique 3, pour calculer la température en des points A d’interpolation du plan P de mesure, les points A d’interpolation du plan P de mesure étant situés entre les tronçons 31 de la fibre optique 3 de la paire des supports 5 et/ou étant situés entre les points x de mesure sur la longueur de la fibre optique 3 suivant la première direction X de mesure. Cette interpolation peut être par exemple linéaire. Le dispositif de mesure peut comporter un écran permettant de visualiser la cartographie 10 bidimensionnelle de la température, avec des niveaux de gris ou de couleur différents suivant la valeur de la température en chaque point, ainsi que représenté à titre d’exemple à la .
Il convient de noter que l’on entend par continuité de matière que les parois 22 du faisceau d’échange thermique 4 et l’organe de canalisation 32 sont formés d’un seul tenant et donc dépourvus de zones de jonction au niveau desquelles les parois 22 et l’organe de canalisation 32 sont solidarisés ensemble.
En outre, l’organe de canalisation 32 s’étend perpendiculairement au plan d’allongement principal de la paroi 22 depuis laquelle il s’étend sur une distance d’au moins 50 mm. L’embouchure 34 de l’organe de canalisation 32 s’étend au-delà de la pluralité de chambre 20 selon la direction le long de laquelle s’étend l’organe de canalisation 32. De plus, cette embouchure 34 est séparée de la paroi 22 depuis laquelle s’étend l’organe de canalisation 32 par au moins deux premières chambres 24.
Le collecteur 29 au sein duquel s’étend la portion cylindrique 36 permet au fluide réfrigérant de passer d’une passe 28 à une autre passe 28. La longueur de la portion cylindrique 36 permet au fluide réfrigérant d’atteindre une passe 28 qui n’est pas connectée au collecteur 29 dans lequel s’étend l’organe de canalisation 32. Dans le mode de réalisation représenté, cette passe 28 est la passe 28 du faisceau d’échange thermique 4 la plus éloignée de l’embouchure 34. On comprend de ce qui précède que la paroi 22 depuis laquelle s’étend l’organe de canalisation 32 permet de délimiter verticalement le collecteur 29. Ainsi, le fluide réfrigérant circulant dans l’organe de canalisation 32 atteint une passe 28 distincte des passes 28 connectées fluidiquement audit collecteur 29.
Le dépassement de l’embouchure 34 par rapport à la pluralité de chambre 20 permet de connecter l’organe de canalisation 32 au bloc de raccordement 6 tel que visible sur les figures 3 et 4. À cet effet, l’embouchure 34 de l’organe de canalisation 32 est logée dans un canal de raccordement 38 du bloc de raccordement 6. Ce canal de raccordement 38 s’étend depuis l’entrée de fluide réfrigérant 12 jusqu’à l’embouchure 34 lorsque le faisceau d’échange thermique 4 est fluidiquement relié au bloc de raccordement 6.
Plus spécifiquement, le bloc de raccordement 6 comprend un collet 40 qui délimite la partie du canal de raccordement 38 dans laquel est logée l’embouchure 34 de l’organe de canalisation 32. Ce collet 40 s’étend radialement autour de la partie du canal de raccordement 38 dans laquelle est logée l’embouchure 34. De plus, le collet 40 comprend une première rainure 42 s’étendant périphériquement par rapport au collet 40. Cette première rainure 42 est ménagée au niveau du collet 40 de telle sorte que cette dernière est directement en regard de l’organe de canalisation 32. Le collet 40 comprend une deuxième rainure 44, opposée à la première rainure 42, s’étendant périphériquement par rapport au collet 40.
La première rainure 42 est destinée à loger un premier moyen d’étanchéité, ce premier moyen d’étanchéité étant configuré pour assurer l’étanchéité entre l’organe de canalisation 32 et le bloc de raccordement 6. Ce premier moyen d’étanchéité permet plus spécifiquement d’interdire le passage du fluide réfrigérant du collecteur 29 au sein duquel s’étend l’organe de canalisation 32 au canal de raccordement 38.
La deuxième rainure 44 est destinée à loger un deuxième moyen d’étanchéité, ce deuxième moyen d’étanchéité étant configuré pour assurer l’étanchéité entre le faisceau d’échange thermique 4 et le bloc de raccordement 6. Ce deuxième moyen d’étanchéité permet plus spécifiquement d’interdire le passage du fluide réfrigérant du collecteur 29 au sein duquel s’étend l’organe de canalisation 32 et le bloc de raccordement 6. Dans le mode de réalisation représenté, les premier et deuxième moyens d’étanchéité sont formés d’un joint torique entourant le collet 40.
La présente invention atteint bien le but qu’elle s’était fixée en proposant un faisceau d’échange thermique pour un échangeur de chaleur adapté au prototypage en concevant le faisceau d’échange thermique par fabrication additive. Cette conception étant permise au moyen d’un organe de canalisation permettant de relier fluidiquement le faisceau d’échange thermique à un bloc de raccordement tout en faisant circuler le fluide réfrigérant dans le faisceau d’échange thermique de façon spécifique.
Procédé de calcul d’une hauteur d’eau et dispositif associé. L’invention concerne la navigation d’un navire.
Une carte marine, utilisée pour la navigation, comporte des mesures de profondeur d’eau, par rapport à un zéro-hydrographique, à une pluralité de localisations géographiques.
Pour connaître la profondeur d’eau réelle, il faut ajouter une hauteur d’eau, au-dessus du zéro-hydrographique, aux mesures de la profondeur d’eau de la carte marine.
De manière classique, la hauteur d’eau est estimée par la marée déterminée à partir de tables ou de calculs.
La hauteur d’eau est estimée dans des ports de référence. Cependant, cette hauteur d’eau perd de son exactitude à mesure que l'on s'éloigne desdits ports de référence.
La hauteur d’eau est en effet influencée par d’autres paramètres, ayant un caractère local, tels que la pression barométrique, , les courants marins, la montée du niveau des eaux causée par le réchauffement climatique qui peut varier localement, et éventuellement, les vagues.
Il existe aujourd’hui un besoin pour améliorer la précision du calcul de la hauteur d’eau par rapport au zéro-hydrographique.
Dans ce but, l’invention concerne un procédé de calcul, mis en œuvre dans un navire comprenant un sondeur bathymétrique, par exemple par un dispositif électronique situé dans ou sur le navire, caractérisé en ce qu’il comprend les premières étapes suivantes : Réception d’une première localisation géographique du navire sur (ou dans) une étendue d’eau, Réception d’une profondeur d’eau réelle à la première localisation de la part du sondeur bathymétrique (et le procédé peut comprendre une étape de mesure de la profondeur réelle par le sondeur bathymétrique), Détermination d’au moins une deuxième localisation géographique, comprenant au moins une deuxième mesure de profondeur d’eau (autrement dit : une sonde) (par rapport à un zéro-hydrographique) dans une carte marine (bathymétrique) (électronique ou digitale) à partir de la première localisation, puis Lecture de ladite au moins une deuxième mesure de profondeur dans la carte marine (à ladite au moins une deuxième localisation), puis Détermination d’une profondeur d’eau cartographique à la première localisation à partir de ladite au moins une deuxième mesure de profondeur d’eau, puis Estimation d’une hauteur d’eau à la première localisation, à partir de la profondeur d’eau réelle à la première localisation moins la profondeur d’eau cartographique à la première localisation.
Grâce à la courbure, l’extrémité dentée 6 est en mesure d’attaquer efficacement le revêtement à analyser.
En effet, avec une lame du commerce comme celle de la , l’angle d’attaque de la surface des dents par rapport à la surface à érodée est, suivant les lames, de ‘négatif’ (pas d’abrasion) à moins de 10 degrés. L’effort appliqué sur la lame durant l’opération diminue cet angle qui avoisine alors 0 degré (aucune abrasion).
Il est donc nécessaire de retravailler/modifier les lames disponibles dans le commerce pour qu’elles puissent travailler efficacement.
La courbure peut être assimilée à une inclinaison, ce qui permet de définir un angle β par rapport au plan de la partie d’abrasion 5, visible sur la et qui est de préférence d’au moins 45 degrés. Cependant, cet angle est préférablement choisi en fonction de la dureté du matériau à abraser. En effet, une peinture à éroder sur un support de bois ou de plâtre nécessite une lame différente de celle qui est nécessaire pour attaquer une galvanisation sur un acier ou un émaillage sur une tôle métallique.
La modification de la lame, c’est-à-dire son courbement ou son inclinaison, est obtenue en chauffant l’extrémité dentée d’une lame classique, en la tordant par exemple entre 70 et 90 degrés, puis en la trempant immédiatement dans de l’eau afin qu’elle puisse retrouver sa dureté.
La méthode selon l’invention implique également le recours à un récipient pour collecter la poudre de revêtement arrachée par les dents de la lame.
Selon l’invention, ce récipient a au moins une partie transparente et une ouverture dont la forme du bord est prévue pour épouser la forme de la surface revêtue. En effet, le bord du récipient ne peut pas avoir la même forme pour prélever un échantillon sur une surface plane, par exemple un mur, que pour prélever un échantillon sur une surface non plane, cylindrique par exemple, comme celle d’un poteau.
Sur les figures 4a et 4b est représenté un premier exemple de récipient 9 pour surface à analyser plane. Ce récipient 9 a une forme ellipsoïdale ayant une extrémité longitudinale tronquée et fermée et une autre extrémité longitudinale tronqué ouverte.