INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, les parois intermédiaires 23i présentent les mêmes dimensions longitudinale et transversale que les première 23 et deuxième 24 parois périphériques. De préférence également, la configuration, à savoir l’agencement des parois intérieures 22, est identique d’un étage à l’autre. Ceci permet notamment de simplifier le procédé de fabrication du module de préchauffage 10. Toutefois, cela n’est pas obligatoire. En outre, il est préférable que le nombre d’étages dans l’unité 20 d’éclatement n’excède pas deux, ce qui permet d’avoir un bon compromis entre l’obtention d’un mélange de gaz suffisant et homogène d’une part et une hauteur du module de préchauffage 10, la hauteur du module de préchauffage 10 étant sa dimension selon l’axe X d’empilement. Il est préférable, de conserver une hauteur d’au moins 20 mm pour chaque étage afin de permettre un écoulement suffisant du mélange de gaz dans le chemin 21 tout en favorisant les échanges thermiques.
Dans l’exemple de réalisation illustré, les parois intérieures 22 distales sont continues, c’est-à-dire qu’elles ne comprennent pas d’ouvertures. Le mélange de gaz passe d’un étage à l’autre au moyen d’ouvertures 22f situées à proximité des extrémités des parois intermédiaires 23i. Le mélange de gaz parcourt donc la quasi-totalité de l’étage amont, i.e. l’étage inférieur, avant d’atteindre l’étage aval, étage supérieur. En outre, il ne peut sortir de l’étage supérieur que par une ouverture distale 24a des ouvertures 22f de l’étage inférieur. Dans l’exemple de réalisation illustré, l’ouverture distale 24a est pratiquée au centre de la deuxième paroi périphérique 24, ce qui permet au mélange de parcourir de nouveau le chemin 21 de l’étage supérieur avant de sortir de l’unité 20 d’éclatement.
Comme illustré sur la , il est avantageux de laisser un passage entre l’étage 20a et la paroi 30 de transfert afin que le mélange de gaz puisse atteindre la chambre de diffusion 12 depuis l’unité 20 d’éclatement. Lorsque l’unité 20 d’éclatement comporte plusieurs étages 20a, 20b...il convient de laisser un écart suffisant entre le dernier étage et la paroi 30 de transfert le long de l’axe X d’empilement, le dernier étage étant l’étage aval de l’unité 20 d’éclatement dans le sens de circulation du gaz. De préférence, l’écart entre le dernier étage de l’unité 20 d’éclatement et la paroi 30 de transfert le long de l’axe X d’empilement est supérieur ou égal à 20 mm.
Selon l’invention, le chemin 21 d’écoulement du mélange de gaz s’étend principalement selon des directions d’axes longitudinal Y et transversal Z, l’axe longitudinal Y et l’axe transversal Z étant orthogonaux à l’axe X d’empilement. Ceci peut être mieux vu sur les figures 3 à 5 illustrant une vue de dessus en coupe de l’intérieur de l’unité 20 d’éclatement selon des variantes de réalisation du module de préchauffage 10 selon l’invention. Dans ces différentes variantes de réalisation qui seront décrites plus en détail dans la suite, les parois intérieures 22 sont agencées de sorte que le chemin 21 d’écoulement du mélange de gaz s’étende principalement orthogonalement à l’axe X d’empilement.
Ainsi, le mélange de gaz, contraint de suivre le chemin 21, s’écoule principalement selon des directions orthogonales à l’axe X d’empilement. Autrement dit, les composantes principales du déplacement tridimensionnel du mélange de gaz sont définies selon l’axe longitudinal Y et l’axe transversal Z. Dans ces conditions, on sollicite donc essentiellement le volume « horizontal » de l’unité 20 d’éclatement pour effectuer le mélange et l’homogénéisation du mélange de gaz au lieu de son volume « vertical ». Plutôt que d’augmenter le nombre de parois le long de l’axe X d’empilement pour améliorer la dispersion et l’homogénéisation des gaz, il est possible d’augmenter le nombre de parois intérieures 22 le long de l’axe longitudinal Y ou de l’axe transversale Z. De meilleurs résultats peuvent également être obtenus en termes de mélange et d’homogénéisation du mélange de gaz en comparaison de l’art antérieur car le chemin 21 à parcourir peut être significativement allongé, ceci sans nuire aux dimensions du module de préchauffage 10, et subséquemment du four 1 dans l’axe X d’empilement. Comme les gaz sont mieux mélangés et en outre de manière plus homogène, le mélange de gaz est en mesure de chauffer plus rapidement que dans les fours de l’art antérieur.
Toujours selon l’invention, la dimension de la chambre de diffusion 12 le long de l’axe X d’empilement ne diffère pas de plus de 20% par rapport à la dimension de la chambre de dispersion 11 le long de cet axe d’empilement. En effet, la dimension de la chambre de diffusion 12 le long de l’axe X d’empilement peut être significativement réduite dans la mesure où, comme indiqué précédemment, le mélange de gaz peut être chauffé plus rapidement. Ceci a pour conséquence directe de permettre une réduction de la surface utile, c’est-à-dire de l’aire utile, au chauffage du mélange de gaz. La chambre de diffusion 12 peut donc présenter beaucoup moins de parois que ce soit au niveau de la zone de transfert (paroi 30 de transfert) de la chaleur que dans la zone de diffusion (parois de diffusion 35). Dans l’invention, la zone de transfert de la chaleur peut donc être réduite à une paroi 30 de transfert au lieu d’avoir une cavité 30’ de transfert de la chaleur comprenant une pluralité de parois de transfert. La dimension de la chambre de diffusion 12 peut donc être divisée par trois en comparaison de la dimension des chambres de diffusion 12’ connues de l’art antérieur.
Ce dispositif permet une lecture aisée d’un éventuel changement de couleur (ou dit virage colorimétrique) de l’indicateur coloré, lorsqu’il est en présence du composé chimique, même lorsque celui-ci n’est présent qu’en faible quantité, par exemple sous la forme d’une gouttelette.
Il est également particulièrement adapté pour détecter le composé chimique présent sur une surface complexe ou souple, telle que sur la surface d’un pneu, d’un vêtement ou encore d’une chaussure.
Par ailleurs, la phase dispersante de la composition contenue dans le dispositif peut être une phase aqueuse ou organique et peut éventuellement comprendre un tensioactif.
La composition contenue dans le dispositif, destinée à être pulvérisée sur une surface, peut, par la suite, être détachable de cette surface mécaniquement et/ou en utilisant de l’eau ou des solvants appropriés.
Par exemple, lorsque la phase dispersante de la composition contenue dans le dispositif est une phase aqueuse, alors la composition peut être détachable de la surface par simple nettoyage à l’eau, tandis que lorsque phase dispersante est une phase organique, la composition peut être détachable de la surface par frottement et/ou à l’aide de décane.
Ceci peut être extrêmement intéressant dans le cadre d’une potentielle réutilisation de la surface.
D’autre part, l’indicateur coloré est choisi de manière à ce qu’il présente, évidemment, au moins un virage colorimétrique en présence du composé chimique que l’on souhaite détecter.
Mieux encore, lorsque plusieurs indicateurs colorés sont utilisés, ils sont avantageusement choisis de manière à ce que chacun d’entre eux présente au moins un virage colorimétrique contrasté les uns par rapport aux autres lorsqu’ils sont en contact avec au moins un composé chimique spécifique. Ceci permet une discrimination des composés chimiques, lorsque plusieurs composés chimiques sont présents. Ces indicateurs colorés peuvent être ceux qui présentent, avantageusement, une couleur initiale (c’est-à-dire sans exposition à un ou des composés chimiques) similaire, et, de préférence, une couleur claire (par exemple, dans les nuances de jaune pâle), voire sont incolores.
Selon le composé chimique que l’on souhaite détecter, l’indicateur coloré peut être choisi parmi les composés anthraquinoniques, composés azoïques, les composés triarylméthanes, les composés xanthéniques, les composés indigoïques, les complexes métalliques, les composés comprenant au moins un groupe stilbène, les composés coumariniques, les composés comprenant au moins un groupe cyanine, les composés comprenant au moins un groupe phtalocyanine, les composés comprenant au moins un groupe porphyrine, les composés comprenant au moins un groupe hydrazone.
À titre d’exemples de composés anthraquinoniques, il peut être fait mention de la 1,4-dihydroxyanthraquinone, la 1-aminoanthraquinone, l’acide carminique, la 1,5-diaminoanthraquinone, la 1,2-diaminoanthraquinone, la 1,4-diamino-5-nitroanthraquinone, la 1,4,5,8-tétraaminoanthraquinone (Disperse Blue 1), la 1-méthylamino-4-(2-hydroxyéthyl)aminoanthraquinone (Disperse Blue 3), la 1-amino-2-méthylanthraquinone (Disperse Orange 11), le 1,4- bis -(p-tolylamino)anthraquinone (Solvent Green 3).
À titre d’exemples de composés azoïques, il peut être fait mention du 10-(2’,4’-dinitrophénylazo)-9-phénanthrol, le 6-hydroxy-5-[(2-méthoxy-5-méthyl-4-sulfophényl)azo]-2-naphtalènesulfonate de disodium (dit également rouge Allura AC), le 4-diméthylaminoazobenzène (dit également jaune de méthyle), le 4-(2-carboxyphénylazo)-N,N-dipropylaniline (dit également « Propyl red » selon la terminologie anglaise), le chlorure de 3-(diéthylamino)-7-{(E)-[4-(diméthylamino)phényl]diazényl}-5-phénylphénazin-5-ium (dit également « Vert Janus B »), le N,N-diméthyl-4,4’-azodianiline, le N-éthyl-1-((4-phényldiazényl)phényl)diazényl)naphtalèn-2-amine (dit également « Rouge Soudan 7B »), l’amarante, le dihydrochlorure de 4-[[3-[(2,4-diaminophényl)diazényl]phényl]diazényl]benzène-1,3-diamine (dit également « brun de Bismarck Y »), le 4-hydroxy-3-[(4-sulfo-1-naphtalényl)azo]-1-naphtalènesulfonate de disodium (dit également « Chromotrope FB »), l’acide benzidinediazo-bis-1-naphtylamine-4-sulfonique (dit également « Rouge Congo »), le 2,2′-[4-(4-Aminophénylazo)phénylimino]diéthanol (dit également « Disperse Black 9 » selon la terminologie anglaise), le 2,2'-[[4-[(4-nitrophényl)ado]phényl]imino]biséthanol (dit également « Disperse Red 19 » selon la terminologie anglaise), le (4Z)-4-[(1-hydroxynaphthalén-2-yl- hydrazinylidène]-7-nitro-3-oxo Y-naphtalène-1-sulfonate de sodium (dit également « noir ériochrome T »), le 4’-(4-(diéthylamino)phénylazo)acétophénone, le 4-[(E)-(4-nitrophényl)diazényl]-N-phénylaniline (dit également « Disperse Orange 1 » selon a terminologie anglaise), l’hélianthine (dit également méthylorange), la 4-(4-nitrophénylazo)aniline (dit également « Disperse Orange 3 » selon la terminologie anglaise), le 4-[4-(phénylazo)-1-naphthylazo]phénol (dit également « Disperse Orange 13 » selon la terminologie anglaise), le 3-[N-éthyl-4-(4-nitrophénylazo)phénylamino]propionitrile (dit également « Disperse Orange 25 » selon la terminologie anglaise), le 4-amino-5-hydroxy-3-(4-nitrophénylazo)-6-(phénylazo)naphtalène-2,7-disulfonate de sodium (dit également « Bleu noir naphtol »), le (2,2-diméthyl-1,3-dihydropérimidin-6-yl)-(4-phénylazo-1-naphthyl)diazène (dit également « Sudan Black B » selon la terminologie anglaise), le 6-hydroxy-5-[(4-sulfonatophényl)azo]naphtalène-2-sulfonate de disodium (dit également «jaune orangé S ») , la tartrazine, le bleu Evans, le 4-[4-(phénylazo)phénylazo]-o-crésol (dit également «Disperse Yellow 7 » selon la terminologie anglaise), le 4’-nitro-4-diméthylaminoazobenzène.
À titre d’exemples de composés triarylméthanes, il peut être fait mention du bleu d’aniline diammonium, du bleu de bromophénol, le violet de m-crésol, le rouge de crésol, le violet de gentiane (dit également « Crystal Violet » en terminologie anglaise), le rouge de chlorophénol, le sel de sodium de l’hydroxyde de (4-(α-(p-(diéthylamino)phényl)-2,4-disulfobenzylidène)-2,5-cyclohexadiène-1-ylidène)diéthylammonium (dit également « Patent blue V sodium salt »), le bleu de méthyle, l’acide rosolique, le violet de pyrocatéchol, le vert brillant BS, la base pararosaniline, la fuchsine, le bleu de thymol, le 4-(diméthylamino)-α-[4-(diméthylamino)phényl]-α-phényl-benzèneméthanol.
À titre d’exemples de composés xanthéniques, il peut être fait mention du chlorure de [9-(2-carboxyphényl)-6-diéthylamino-3-xanthénylidène]-diéthylammonium (dit également « Rhodamine 610 »), la rhodamine 6G éventuellement sous forme de sel perchlorate, la rhodamine B, la sulforhodamine 101 hydratée, la fluorescéinamine (en particulier Isomère I), le chlorure de rhodamine 110.
À titre d’exemples de composés indigoïques, il peut être fait mention de l’indigo.
À titre d’exemples de complexes métalliques, il peut être fait mention du 5-nitroso-6-oxidonaphthalene-2-sulfonate trisodique complexé par du fer (III) (dit également « Naphtol Green B »).
À titre d’exemples de composés comprenant au moins un groupe stilbène, il peut être fait mention du colorant connu sous la terminologie anglaise « Fluorescent Brightener 28 ».
Il existe donc un besoin de détecter rapidement la formation d'un arc électrique, notamment pour interrompre l'alimentation électrique des résistances chauffantes.
Selon un mode de réalisation, le système d'alimentation électrique 24 est configuré pour alimenter chaque résistance chauffante 18 avec un courant monophasé. Selon un mode de réalisation, le système d'alimentation électrique 24 comprend un transformateur électrique à sortie monophasée relié à chaque résistance chauffante 18. Un transformateur à sortie monophasée présente de façon avantageuse un encombrement réduit et un coût réduit par rapport à un transformateur à sortie diphasée ou à sortie triphasée.
Selon un mode de réalisation, le module de traitement 26 est configuré pour déterminer l'évolution de la puissance électrique fournie par le système d'alimentation électrique 24 à chaque résistance chauffante 18 en fonction du temps, notamment à partir des signaux fournis par les capteurs du système d'alimentation électrique 24. Le module de traitement 26 est en outre configuré pour déterminer l'évolution de la dérivée temporelle de la puissance électrique fournie par le système d'alimentation électrique 24 à chaque résistance chauffante 18 en fonction du temps.
La représente, sous la forme d'un schéma par bloc, un mode de réalisation d'un procédé de détection d'un arc électrique mis en oeuvre par le module de traitement 26. Selon un mode de réalisation, le procédé de détection est mis en oeuvre par le module de traitement 26 pour chaque résistance chauffante 18.
A l'étape 30, le module de traitement 26 détermine une nouvelle valeur Pn de la puissance électrique P fournie par le système d'alimentation électrique 24 à la résistance chauffante 18, où n est un nombre entier supérieur à 1. Selon un mode de réalisation, le module de traitement 26 est relié à un capteur de la tension fournie par le système d'alimentation électrique 24 et à un capteur de l'intensité du courant fourni par le système d'alimentation électrique 24 et détermine les valeurs successives de la puissance électrique P n à une période d'échantillonnage T samp . La période d'échantillonnage T samp peut être comprise entre 0,1 s et 10 s, et est par exemple égale à 1 s. Plus la période d'échantillonnage T samp est faible, meilleure est la détection, mais plus la puissance de calcul du module de traitement 26 doit être importante. Le procédé se poursuit à l'étape 32. A la première exécution de l'étape 30, le procédé se poursuit à l'étape 32 lorsque deux valeurs successives de la puissance électrique P sont déterminées. A chaque exécution ultérieure de l'étape 30, le procédé se poursuit à l'étape 32 dès qu'une nouvelle valeur Pn de la puissance électrique P est déterminée.
A l'étape 32, le module de traitement 26 détermine une nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' de la puissance électrique fournie par le système d'alimentation électrique 24 à la résistance chauffante 18. Selon un mode de réalisation, la nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' est déterminée à partir de la dernière valeur P n de la puissance électrique et de l'avant-dernière P n-1 valeur de la puissance électrique déterminées à l'étape 30. Selon un mode de réalisation, la nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' est égale à la différence entre la dernière valeur P n déterminée de la puissance électrique P et l'avant-dernière valeur P n-1 déterminée de la puissance électrique P divisée par la période d'échantillonnage T samp . Le procédé se poursuit à l'étape 34.
A l'étape 34, le module de traitement 26 détermine une dérivée temporelle filtrée P'f obtenue par filtrage de la dérivée temporelle P' de la puissance électrique fournie par le système d'alimentation électrique 24 à la résistance chauffante 18. Selon un mode de réalisation, la valeur absolue de la nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' déterminée à l'étape 32 est comparée à un seuil TH_P' de valeur de dérivée. Dans le cas où la valeur absolue de la nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' est inférieure au seuil TH_P' de valeur de dérivée, la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f est égale à 0. Dans le cas où la valeur absolue de la nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' est supérieure au seuil TH_P' de valeur de dérivée, la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f est égale à la nouvelle valeur P' n de la dérivée temporelle P' déterminée à l'étape 32. Selon un mode de réalisation, le seuil de valeur de dérivée TH_P' est dans la plage de 0,01 kW/s à 100 kW/s, et est par exemple égal à 0,4 kW/S. Selon un mode de réalisation, le seuil de valeur de dérivée TH_P' peut être paramétré notamment en fonction de la puissance du four. L'étape 34 permet, de façon avantageuse, d'écarter des valeurs de la dérivée temporelle filtrée P'f qui correspondent à des variations normales de la puissance électrique P. Le procédé se poursuit à l'étape 36.
A l'étape 36, le module de traitement 26 détermine une dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 obtenue à partie de la dérivée temporelle filtrée P'f de la puissance électrique fournie par le système d'alimentation électrique 24 à la résistance chauffante 18. Selon un mode de réalisation, si la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f est différente de zéro, alors la nouvelle valeur P'f2 n de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 est égale à la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f déterminée à l'étape 34. Si la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f est égale à zéro, alors la nouvelle valeur P'f2 n de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 est égale à la valeur précédente P'f n-1 de la dérivée temporelle intermédiaire P'f2 déterminée à l'exécution précédente de l'étape 36. L'étape 36 permet d'éviter que nouvelle valeur P'f2 n de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 ne soit égale à 0 dès qu'une valeur déterminée auparavant de la dérivée temporelle filtrée P'f est différente de 0. Le procédé se poursuit à l'étape 38.
A l'étape 38, le module de traitement 26 détermine si la dérivée temporelle filtrée P'f a changé de signe. Selon un mode de réalisation, le module de traitement 26 détermine une nouvelle valeur logique Detectn d'une donnée logique Detect. Le module de traitement 26 met la nouvelle valeur logique Detect n à la valeur logique "Vrai" lorsque la dérivée temporelle filtrée P'f a changé de signe et met la donnée logique Detect n à la valeur logique "Faux" lorsque la dérivée temporelle filtrée P'f n'a pas changé de signe. Selon un mode de réalisation, si le produit entre la dernière valeur P'f2 n de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 et l'avant-dernière valeur P'f2 n-1 de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 est positif, alors le module de traitement 26 met la nouvelle valeur logique Detect n à la valeur logique "Faux", et, si le produit entre la dernière valeur P'f2 n de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 et l'avant-dernière valeur P'f2 n-1 de la dérivée temporelle filtrée et corrigée P'f2 est négatif, alors le module de traitement 26 met la nouvelle valeur logique Detect n à la valeur logique "Vrai". Le procédé se poursuit à l'étape 40.
A l'étape 40, le module de traitement 26 détermine une nouvelle valeur CPT n d'un compteur CPT à partir de la dernière valeur CPT n-1 du compteur CPT déterminée à l'exécution précédente de l'étape 40. Le compteur CPT est initialement mis à zéro. Si la nouvelle valeur logique Detect n déterminée à l'étape 38 est "Vrai", la dernière valeur CPT n-1 du compteur CPT est augmentée d'un incrément positif ΔCPT1. Selon un mode de réalisation, l'incrément ΔCPT1 est dans la plage de 1 à 100, et est par exemple égal à 10. En outre, si la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f déterminée à l'étape 34 est différente de zéro, il est ajouté à la dernière valeur CPT n-1 du compteur CPT un incrément positif ΔCPT2, strictement inférieure à l'incrément ΔCPT1, et si la nouvelle valeur P'f n de la dérivée temporelle filtrée P'f déterminée à l'étape 34 est égale à zéro, il est ajouté à la dernière valeur CPT n-1 du compteur CPT un incrément négatif ΔCPT3. La nouvelle valeur CPT n du compteur CPT est donc égale à la dernière valeur CPT n-1 du compteur CPT déterminée à l'exécution précédente de l'étape 40 à laquelle il est éventuellement ajouté l'incrément ΔCPT1 et à laquelle il est ajouté l'incrément ΔCPT2 ou l'incrément ΔCPT3. Toutefois, si le résultat est négatif, alors la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT est égale à zéro. Selon un mode de réalisation, l'incrément ΔCPT2 est strictement inférieur à l'incrément ΔCPT1 est dans la plage de 0 à 10, et est par exemple égal à 0. Selon un mode de réalisation, l'incrément ΔCPT3 est dans la plage de -10 à -1, et est par exemple égal à -1. L'utilisation de l'incrément négatif ΔCPT3 permet de ramener le compteur CPT à 0 à un rythme lent, notamment dans le cas où le compteur CPT aurait été augmenté par des évènements ponctuels ne correspondant pas à un arc électrique. L'utilisation de l'incrément positif ΔCPT2, strictement inférieur à l'incrément ΔCPT1, permet de continuer l'augmentation du compteur CPT à un rythme lent lorsqu'il n'y a pas de changement de signe de la dérivée temporelle P' mais que la valeur P'n de la dérivée temporelle reste supérieure au seuil TH_P' de valeur de dérivée.
Le procédé se poursuit à l'étape 42.
A l'étape 42, le module de traitement 26 détermine si la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT déterminée à l'étape 40 a dépassé un premier seuil de compteur TH1_CPT. Selon un mode de réalisation, le premier seuil de compteur TH1_CPT est dans la plage de 10 à 1000, et est par exemple égal à 40. Si la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT a dépassé le premier seuil de compteur TH1_CPT (Y), le procédé se poursuit à l'étape 44. Si la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT n'a pas dépassé le premier seuil de compteur TH1_CPT (N), le procédé retourne à l'étape 30.
A l'étape 44, le module de traitement 26 détermine si la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT déterminée à l'étape 40 a dépassé un deuxième seuil de compteur TH2_CPT, strictement supérieur au premier seuil de compteur TH1_CPT. Selon un mode de réalisation, le deuxième seuil de compteur TH2_CPT est dans la plage de 10 à 2000, et est par exemple égal à 200. Si la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT n'a pas dépassé le deuxième seuil de compteur TH2_CPT (N), le procédé se poursuit à l'étape 46. Si la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT a dépassé le deuxième seuil de compteur TH2_CPT (Y), le procédé se poursuit à l'étape 48.
A l'étape 46, qui correspond au cas où la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT a dépassé le premier seuil de compteur TH1_CPT mais n'a pas dépassé le deuxième seuil de compteur TH2_CPT, le module de traitement 26 effectue une action correspond à un risque de formation d'un arc électrique. Selon un exemple, le module de traitement 26 émet une alerte sur une interface homme-machine. Le procédé retourne à l'étape 30.
A l'étape 48, qui correspond au cas où la nouvelle valeur CPT n du compteur CPT a dépassé le deuxième seuil de compteur TH2_CPT, le module de traitement 26 effectue une action correspond à la détection de la survenue d'un arc électrique. Selon un exemple, le module de traitement 26 commande le système d'alimentation électrique 24 pour interrompre l'alimentation électrique de la résistance chauffante 18. Selon un exemple, le module de traitement 26 émet une alerte sur une interface homme-machine. Le procédé retourne à l'étape 30.