INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce procédé peut être réalisé par un système selon l’un quelconque des exemples et modes de réalisation divulgués ci-dessus, et présente sensiblement les mêmes avantages que ceux développés ci-dessus concernant le système. Plus particulièrement, ce procédé permet une gestion efficace de stock sans infrastructure dédiée, le séparateur 10 étant facilement installé et peu coûteux, et le positionnement d’un tel séparateur 10 et des articles 200 dans les colonnes délimitées par le séparateur 10 étant précis et fiable.
Le procédé peut comporter en outre une étape consistant à acquérir visuellement, par ladite caméra 30, des images d’un rayon 1 et/ou d’un support de rayon 100 se trouvant dans champ de vision de la caméra 30. La caméra 30 peut ainsi détecter un espace presque vide ou vide sur un support de rayon 100 se trouvant dans champ de vision de la caméra 30, qui correspond à une zone de rupture de stock.
Ce procédé, comprenant l’acquisition par la caméra 30 d’une séquence de clignotement de l’émetteur de lumière 20 et d’images du support de rayon 100, permet l’identification de l’émetteur de lumière 20 réalisant la séquence de clignotement, plus particulièrement, permettant l’identification du séparateur 10 dans lequel l’émetteur de lumière 20 est intégré.
La caméra 30 peut être intégrée dans un séparateur 10 de surveillance. Le module de communication peut déclencher la séquence de clignotement d’un émetteur de lumière selon un ordre provenant de la station de base du point de vente.
Le flux d’air radialement interne F’ traverse optionnellement une roue mobile (non représentée) qui dirige ce dernier vers un deuxième bec de séparation 14 apte à séparer le flux d’air radialement interne F’ en un flux primaire F1 et un flux tertiaire F3, ce dernier est distinct du flux secondaire F2.
Le deuxième bec de séparation 14 comprend une paroi externe formant une deuxième paroi de guidage externe 13 du flux d’air radialement interne F’, ladite deuxième paroi de guidage externe 13 formant un profil convexe vu depuis le flux tertiaire F3. A cet effet, la deuxième paroi de guidage externe 13 correspond à une paroi de guidage radialement interne 13 du flux tertiaire F3.
Un canal « VBV » 19 (Variable Bleed Valve) débouche axialement en aval de l’échangeur de chaleur 18 dans la veine tertiaire 16. Il permet d’assurer une fonction de décharge en renvoyant une partie du flux primaire F1 vers le flux tertiaire F3 pour éviter le bourrage du compresseur haute pression 15 lorsque le débit du flux primaire F1 devient trop faible.
Le capotage inter-veines 26 comprend un carter interne 28, disposé axialement entre le compresseur haute pression 15 et le compresseur basse pression 17, et comprend, en outre, une virole interne 30 disposée en aval de l’échangeur 18.
La représente une vue en coupe longitudinale agrandie de la montrant l’échangeur 18 monté sur la carter interne 28 au moyen d’une pièce intermédiaire 40.
Avantageusement, l’échangeur 18 comprend un corps 32 monté sur le carter interne 28 au moyen de la pièce intermédiaire 40 comprenant une paroi 42 disposée contre ledit carter 28 et une bride 44 à un bord amont 41 de ladite paroi 42. Le bord amont 41 présente une section longitudinale avec une portion radiale 46 se raccordant à la paroi 42 et une portion longitudinale 48 parallèle à la paroi 42.
Dans cette configuration, le carter interne 28, la portion longitudinale 46 et la virole interne 30 constituent, avec l’échangeur 18, la paroi de guidage radialement interne 13 du flux tertiaire F3. En effet, la portion longitudinale 48 est disposée de manière sensiblement affleurante à la paroi de guidage radialement interne 13, de manière à suivre la ligne aérodynamique 16.1 du flux d’air dans la veine de flux tertiaire 16.
Préférentiellement, la turbomachine 2 comprend une pluralité d’échangeurs 18 qui sont avantageusement répartis angulairement dans la veine de flux tertiaire 16.
En pratique, les fragments et poussières F sont extraits du bloc de manière chaotique en réponse aux impacts des dents 18 par percussion. En considérant la dent amont 18M du couple dents 18M, 18V, il est compris que plus la distance séparant l’encoche 20 de cette dent 18M est grande, plus les fragments et poussières F générés par cette dent 18M ont le temps de se centraliser en un jet qui rencontre l’encoche 20 sous l’effet de la force centrifuge. Cette disposition particulière présente ainsi l’avantage de maximiser l’afflux des fragments et poussières F rencontrant l’encoches 20, ce qui conduit à une libération au maximum de l’espace de travail avant le passage de la dent aval 18V. Globalement, le positionnement des encoches 20 chacune plus proche de la dent adjacente dans le sens opposé au sens de rotation R1 maximise le contact dent-bloc et induit donc une meilleure pénétration de l’outil dans le bloc B.
La valeur de l’angle α et l’écartement dent-encoche sont en pratique définis en fonction du rayon extérieur Re du corps 12. En référence à la , il peut être retenu pour un trépan dont le corps 12 présente un diamètre extérieure de 68 mm de : - distribuer les encoches entre 5 et 6 mm, et plus précisément à 5,75 mm, des dents dans le sens contraire au sens R1; et - former ces encoches dans l’épaisseur Ep du corps suivant un angle α par rapport à la direction radiale AY d’une valeur comprise entre 0° et 30° et préférentiellement de l’ordre de 25°.
Le trépan 10 a été décrit sur la base des figures annexées comme comprenant une alternance de dents 18 et d’encoches 20 le long de la circonférence du corps 12. Il est à noter que l’invention n’est pas limitée à cette particularité. Par exemple, plusieurs encoches 20 peuvent être formées entre deux dents 18 adjacentes, ou encore un secteur angulaire du corps défini entre deux dents adjacentes peut être dépourvu d’encoche sans sortir du cadre de l’invention.
Dans l’exemple des figures, les dents 18 sont distribuées à pas réguliers dans la direction circonférentielle AZ. Il est à noter néanmoins que l’invention n’est pas non limitée à une régularité particulière dans l’agencement de ces dents 18.
Aussi, le premier mode de réalisation n’est pas limité exclusivement à prévoir des encoches 20 formées chacune rigoureusement à équidistance de deux dents. De manière analogue, il n’est pas tenu de respecter une distribution des encoches 20 plus proche des dents dans le sens contraire au sens de rotation R1 prédéfini dans le cas du deuxième mode de réalisation.
Dans le cadre de l’invention, chaque encoche 20 peut être distribuée selon le cas d’espèce soit à iso-distance des dents directement adjacentes, soit plus proche de la dent adjacente dans le sens de rotation prédéfini R1 ou encore soit plus proche de la dent adjacente dans le sens opposé au sens de rotation prédéfini R1.
Comme énoncé précédemment, une distribution des encoches 20 plus proche de la dent qui leur est directement adjacente dans le sens opposé au sens de rotation prédéfini R1 est à privilégier quand il s’agit de maximiser le potentiel de pénétration de l’outil dans le bloc B.
A l’inverse, une distribution des encoches 20 plus proche de la dent qui leur est directement adjacente dans le sens de rotation prédéfini R1 peut être retenue. Par cette disposition particulière, il est visé d’octroyer au trépan 10 une durabilité augmentée. En effet, en limitant l’écartement mesurée entre une dent considérée et l’encoche située en aval, il est compris que cela conduit à limiter la surface de bordure d’extrémité 14 susceptible de frotter contre les fragments F avant leur expulsion au travers de l’encoche 20. Concrètement, une telle diminution de la section d’arc de bordure de travail 14 dans le prolongement aval circonférentiel de chaque dent réduit l’occurrence et l’usure induite d’un contact entre la bordure d’extrémité 14 et un fragment F.
La répartition des encoches à iso-distance des dents adjacentes correspond à un compromis entre durabilité et potentiel de pénétration de l’outil.
A noter qu’un arrangement aléatoire ou hybride des encoches 20 peut également être retenu. Il est entendu par arrangement hybride un arrangement pour lequel on retrouve globalement tout ou partie des positionnements d’encoches énoncés au-dessus.
Enfin, l’invention n’est pas limitée à l’orientation et à la nature des évidements décrits sur la base des différentes variantes de réalisations illustrées. A titre d’exemple, les différentes encoches 20 du premier et du deuxième mode de réalisation peuvent être substituées par des rainures ou des gorges.
En pratique, il est permis une grande souplesse de positionnement des dents 18 et des évidements selon l’invention, dès lors qu’il existe au moins un évidement positionné entre un couple de dents 18 adjacentes et à distance de chacune de ces dents 18 dans la direction circonférentielle AZ. Avec cet arrangement, le trépan 10 selon l’invention est particulièrement bien adapté pour travailler en rotation-percussion en assurant une purge efficace des poussières et fragments tout en conservant une raideur suffisante pour tenir les différents cas de charges, notamment les chocs énergétiques répétés de la percussion.
Ensemble pour turbomachine La présente description se rapporte à un ensemble pour turbomachine comprenant une liaison étanche de brides et à une turbomachine comprenant un tel ensemble.
Une turbomachine 10, telle que représentée à la , présente classiquement un axe longitudinal X1 qui correspond à l’axe de rotation des parties tournantes. La turbomachine 10 comporte, de l’amont AM vers l’aval AV dans le sens d’écoulement des gaz, une soufflante 11, un compresseur basse-pression 12, un compresseur haute-pression 13, une chambre de combustion 14, une turbine haute-pression 15 et une turbine basse-pression 16. L’air issu de la soufflante 11 est divisé en un flux primaire s’écoulant dans une veine annulaire primaire, et un flux secondaire s’écoulant dans une veine annulaire secondaire entourant la veine annulaire primaire. Le compresseur basse-pression 12, le compresseur haute-pression 13, la chambre de combustion 14, la turbine haute-pression 15 et la turbine basse-pression 16 sont ménagés dans la veine primaire.
Dans le présent exposé, la direction longitudinale X correspond à la direction de l'axe longitudinal X1. L'axe longitudinal X1 coïncide avec un axe de rotation des parties rotoriques de la turbomachine. Les qualificatifs d’orientation, tels que « longitudinal », « radial » ou « circonférentiel » sont définis sauf précision contraire par référence à l’axe longitudinal X1. Une direction radiale R est une direction perpendiculaire à la direction de l'axe longitudinal X1. Une direction circonférentielle, en un point éloigné de l'axe longitudinal X1, correspond à une direction perpendiculaire aux directions longitudinale et radiale. Par ailleurs, sauf précision contraire, les adjectifs « intérieur », « interne », « extérieur » et « externe » sont utilisés en référence à une direction radiale R de sorte que la partie intérieure/interne (i.e. radialement intérieure/interne) d'un élément est plus proche de l'axe longitudinal X1 que la partie extérieure/externe (i.e. radialement extérieure/externe) du même élément. Enfin, les qualificatifs relatifs « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d'écoulement normal du fluide (de l'amont vers l'aval) dans la turbomachine.
La représente des variations dans la structure de l’interface homme-machine de la .
La illustre une courbe de variance tirés de signaux émis par les capteur de la ;
La illustre une étape de détermination de l’occurrence d’un événement à partir des signaux des capteurs ;
La illustre un procédé de contrôle de l’interface homme-machine ;
La représente un tableau rassemblant des résultats de tests du procédé de la ;
La illustre des actions appliquées à l’anneau de la et reconnues par le procédé de la ;
La illustre la détermination de l’amplitude d’une rotation de l’anneau ;
La représente divers profiles de variances selon le type d’actions appliquées à l’anneau ;
La représente un élément mince piézoélectrique ; et
Selon un mode de réalisation préféré, à chaque tir de l’onde ultrasonore, la tension de polarisation appliquée sur chacune des électrodes de colonne C j , avec j allant de 1 à N/2, est égale à la tension de polarisation appliquée sur l’électrode de colonne de l’une des colonnes C (N/ 2)+ 1 , ..., C N , par exemple la colonne C j +(N/2) .
Dans ce cas, un même circuit d’émission, par exemple un même générateur d’impulsion, peut être utilisé pour commander simultanément les électrodes de deux colonnes.
Ceci permet avantageusement de diviser par deux le nombre de circuits d’émission du dispositif. Ainsi, par rapport à une configuration du type décrit en relation avec les figures 1 à 4, le nombre de circuits de réception de ligne est doublé (deux circuits de réception par ligne de la matrice au lieu d’un seul dans les exemples des figures 1 à 4), et le nombre de circuits d’émission de colonne est divisé par deux (un circuit d’émission pour deux colonnes de la matrice).
Un avantage des modes de réalisation proposés est qu'ils permettent de bénéficier à la fois des avantages des dispositifs entièrement peuplés en termes de résolution d'imagerie, et des dispositifs à adressage ligne-colonne en termes de complexité électronique.
En outre, par rapport à la solution décrite dans la demande de brevet WO2022/268512 susmentionnée, le nombre de tirs d’une même onde ultrasonore nécessaires à la reconstruction d’une image entièrement résolue est réduit.
On notera que les modes de réalisation décrits ne sont pas limités à l’exemple décrit ci-dessus dans lequel chaque ligne de transducteurs ultrasonores de la matrice est divisée en deux portions de lignes R Li , R Ri . Plus généralement, la personne du métier saura adapter le fonctionnement décrit à un dispositif dans lequel chaque ligne de la matrice de transducteurs ultrasonores est divisée en n portions de lignes de mêmes dimensions, avec n entier supérieur ou égal à 2, N multiple de n, et N/n entier supérieur ou égal à 2.
Dans ce cas, le nombre de tirs ultrasonores nécessaires pour reconstruire les contributions individuelles e ij de l’ensemble des transducteurs élémentaires de la matrice sera réduit à N/n, au prix d’un augmentation d’un facteur n du nombre de circuits de réception (égal à n*N) connectés respectivement aux électrodes des n*N portions de ligne du dispositif. De façon avantageuse, un même circuit d’émission peut être utilisé pour commander simultanément n colonnes de la matrice, réduisant à N/n le nombre de circuits d’émission du dispositif.
De plus, la personne du métier saura adapter les modes de réalisation décrits au cas où les portions de lignes ne comprennent pas toutes le même nombre de transducteurs ultrasonores.
En outre, la personne du métier saura adapter les modes de réalisation décrits au cas où les portions de ligne sont constituées de transducteurs non nécessairement adjacents. Par exemple, pour une ligne donnée de transducteurs ultrasonores, les transducteurs des colonnes de rang pair peuvent être connectés à une première électrode de ligne définissant une première portion de ligne, et les transducteurs des colonnes de rang impair peuvent être connectées à une deuxième électrode de ligne distincte de la première électrode (i.e. non connectée à la première électrode), définissant une deuxième portion de ligne.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, les modes de réalisations décrits ne se limitent pas à l'exemple particulier de réalisation de la matrice de transducteurs élémentaires décrit en relation avec la .
Par ailleurs, les modes de réalisation décrits ne sont pas limités à des dispositifs à base de transducteurs ultrasonores de type CMUT, mais s’appliquent plus généralement à tout type de transducteur présentant un comportement symétrique, notamment en réception, par exemple des transducteurs PMUT (de l'anglais "Piezoelectric Micromachined Ultrasonic Transducers" – transducteur ultrasonore piézoélectrique micro-usiné). Par comportement symétrique en réception, on entend ici que le signe de la tension alternative produite par le transducteur lors d'une phase de réception d'une onde ultrasonore s'inverse lorsque le signe de la tension de polarisation continue appliquée au transducteur pendant cette même phase de réception est inversé.
Par ailleurs, bien que, dans les exemples décrits ci-dessus, les tensions de polarisation continue V bias et -V bias appliquées sur les différentes électrodes de colonne C j du dispositif soient toutes de même amplitude en valeur absolue, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ce cas particulier. A titre de variante, les niveaux d'amplitude des tensions de polarisation continues appliquées sur les différentes électrodes de colonne C j , en émission et/ou en réception, peuvent être différentiés. De façon similaire, les tensions alternatives d'excitation V exc appliquées sur les électrodes de colonne C j en émission peuvent être différentiées par colonne.
En outre, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas aux exemples détaillés ci-dessus dans lesquels l'inversion du signe de la contribution e ij des transducteurs élémentaires d'une colonne est obtenue en inversant le signe de la tension de polarisation continue V bias appliquée à cette colonne. Plus généralement, tout autre moyen permettant d'inverser le signe de la contribution e ij d'un ou plusieurs transducteurs élémentaires entre deux tirs successifs d'une même onde ultrasonore peut être prévu. A titre d'exemple, chaque transducteur élémentaire de position (i,j) dans la matrice est associé à un système de commutateurs, par exemple des interrupteurs électromécaniques, permettant d'inverser le sens de connexion des électrodes du transducteur entre les électrodes de ligne R i et de colonne C j de la matrice. Autrement dit, dans une première configuration du système de commutateurs, le transducteur a une première électrode connectée à l'électrode R i et une deuxième électrode connectée à l'électrode C j , et, dans une deuxième configuration du système de commutateurs, le transducteur a sa première électrode connectée à l'électrode C j et sa deuxième électrode connectée à l'électrode R i . Ainsi, en changeant, entre deux tirs successifs d'une même onde ultrasonore, la configuration du système de commutateurs associé à un transducteur élémentaire de position (i,j), on inverse le signe de la contribution e ij de ce transducteur. Ceci permet d'augmenter le nombre d'équations discriminantes du système et ainsi de remonter aux contributions individuelles e ij de l'ensemble des transducteurs élémentaires de la matrice. Dans ce mode de réalisation, les systèmes de commutateurs associés aux transducteurs individuels peuvent être commandés individuellement, transducteur par transducteur, ou simultanément par colonne. On notera que ce mode de réalisation est compatible avec tout type de transducteurs ultrasonores, y compris des transducteurs ne présentant pas un comportement symétrique en tension. En particulier, ce mode de réalisation n'est pas limité aux transducteurs CMUT et PMUT.
De plus, bien que l'on ait décrit ci-dessus des exemples de mise en oeuvre basés sur des mesures de tension sur les électrodes du dispositif, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ce cas particulier. A titre de variante, les modes de réalisation décrits peuvent être adaptés pour remonter aux contributions individuelles des transducteurs élémentaires à partir de mesures d'une autre grandeur électrique variable, par exemple un courant, des charges ou une impédance, sur les électrodes du dispositif.
En outre, bien que les exemples détaillés ci-dessus du procédé d'acquisition proposé aient été donnés pour des matrices de transducteurs carrées de N lignes par N colonnes, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ce cas particulier. A la lecture de la présente description, la personne du métier saura adapter le procédé proposé à des dispositifs matriciels présentant un nombre de lignes différent du nombre de colonnes.
Par ailleurs, dans les exemples de réalisation décrits ci-dessus, à chaque tir de l'onde ultrasonore, l'onde est générée par le même dispositif matriciel que celui utilisé pour la réception de l'onde retour. Les modes de réalisation décrits ne se limitent toutefois pas à ce cas particulier. A titre de variante, la matrice de transducteur est utilisée uniquement comme dispositif récepteur, pour recevoir l'onde ultrasonore renvoyée par le corps à analyser, et un dispositif émetteur séparé (non détaillé) est utilisé pour émettre l'onde ultrasonore en direction du corps à analyser. Le dispositif émetteur et le dispositif récepteur sont alors synchronisés pour mettre en oeuvre les N/n phases d'émission TX et les N/n phases de réception RX alternées.
L’invention permet d’apporter une information précise et fiable aux entreprises de prospection de l’hydrogène d’origine naturelle à partir de simples échantillons de roches mères prélevées dans le sous-sol. En particulier, cette information assure une bonne visibilité quant au potentiel d’une zone géologique pour la production d’hydrogène.
La mise en œuvre du procédé de quantification peut être effectuée en laboratoire au moyen d’un dispositif simple et facile à mettre en œuvre, y compris de façon nomade et/ou délocalisée.
L’invention permet ainsi l’analyse du potentiel de génération de l’hydrogène d’un échantillon de roche en moins d’une heure tandis que des analyses similaires en autoclaves, par exemple, peuvent durer des semaines.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de description qui va suivre, en référence aux figures annexées qui sont détaillées ci-après.
représente un mode de réalisation du dispositif de l’invention avec le cheminement du gaz vecteur au cours de la mise en œuvre du procédé.
est un graphique représentant la génération d’hydrogène en fonction de la température à partir d’un échantillon de sidérite.
est un graphique représentant la génération d’hydrogène en fonction de la température à partir d’un échantillon d’olivine.
Naturellement, les modes de mise en œuvre du procédé de l’invention et de réalisation du dispositif associé illustrés schématiquement par les figures présentées ci-dessus et décrites ci-après, ne sont donnés qu'à titre d’exemple non limitatif. Il est explicitement prévu dans le cadre de l’invention que l'on puisse proposer et combiner entre eux différents modes pour en proposer d'autres.
De manière générale, l’invention concerne le domaine de la prospection de sources d’hydrogène naturel via l’analyse de roches mères à hydrogène en laboratoire. Plus précisément, le procédé de l’invention consiste à quantifier, de façon automatique, le dihydrogène généré par un échantillon de roche minérale ou sédimentaire contenant un composé métallique ferreux lors d’une réaction de réduction de l’eau jusqu’à une température de 1200°C. La détermination de la quantité du dihydrogène généré par cet échantillon permet ainsi la qualification de la roche mère comme source potentielle d’hydrogène naturel via les paramètres ηH2 et TmH2.
A cette fin, de l’eau sous forme vapeur est mise en présence de l’échantillon de roche dans un réacteur 1 au moyen d’un gaz vecteur inerte (par exemple de l’azote N 2 ), comme illustré par la . Les effluents gazeux issus de la réaction de réduction de l’eau à haute température sont acheminés et séparés pour assurer la condensation de l’eau et le séchage de la fraction gazeuse. Cette fraction gazeuse séchée est ensuite analysée à l’issue du procédé pour déterminer la quantité d’hydrogène présente initialement dans l’échantillon.
La température initiale de l’eau sous forme vapeur injectée dans le réacteur 1 est comprise entre 200°C et 400°C et la température finale de la réaction de réduction est comprise entre 600°C et 1200°C.