INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors d’une action de serrage, les signaux générés par les capteurs comprennent chacun un premier maximum Max1 sous forme d’un pic au début du serrage et un second maximum Max2 de signe opposé à Max1 sous forme d’un pic d’orientation opposée lorsque le serrage est relâché. Un événement correspond à une action de de serrage long lorsque sont détectés deux maximums dépassant chacun un niveau de seuil prédéterminé qui sont espacés d’une durée dépassant la valeur seuil prédéterminée THR 4 , comme illustré en B) de la .
Le profil des courbes en B) s’explique par le fait que la tension générée par un capteur piézoélectrique va progressivement revenir à zéro après application de la déformation, même sans que le capteur revienne à son état physique de départ, selon un temps caractéristique dépendant du capteur lui-même et du système d’acquisition, soit environ 0,2 s pour le système ayant généré les signaux représentés ici.
I.4 Rotation – Méthode 1
On nomme ici « rotation » l’action qui consiste à faire tourner l’anneau entre deux doigts tout en lui en appliquant un serrage par l’intermédiaire des deux doigts. Cette action de l’utilisateur résulte en une déformation de l’anneau se déplaçant avec la rotation. C’est une rotation de l’anneau selon ce principe qui permet de passer de la configuration (B) à la configuration (C) de la . Les capteurs peuvent caractériser cette déformation et son mouvement, et donc la rotation imposée à l’anneau, comme décrit ci-dessous.
La montre des graphiques représentant des signaux S1, S2 et S3 (en mV) générées expérimentalement par les capteurs piézoélectriques SENS 1 , SENS 2 et SENS 3 de l’anneau de la , respectivement, en fonction du temps T (en s), en (A) pour une rotation Rot dans un sens allant du capteur SENS 1 vers le capteur SENS 2 puis le capteur SENS 3 (sens 1-2-3) et en (B) pour une rotation dans le sens contraire allant du capteur SENS 3 vers le capteur SENS 2 puis le capteur SENS 1 (sens 3-2-1), en faisant tourner l’anneau entre deux doigts.
Il est constaté que les signaux des capteurs oscillent selon un motif approximativement sinusoïdal. Les maximums des oscillations, qui correspondent à des maximums des déformations aux niveaux des trois capteurs, apparaissent dans un ordre imposé par le sens de rotation. Ce dernier peut donc être déduit de l’analyse des signaux générés par les capteurs, en trouvant les maximums et en déterminant leur ordre d’apparition. Ainsi, il est possible de caractériser la rotation en sens, amplitude angulaire et en vitesse.
I.5 Rotation – Méthode 2
La première méthode de caractérisation d’une rotation de l’anneau repose sur l’ordre d’apparition des maximums dans l’amplitude de déformation. Une seconde méthode, basée sur les mêmes signaux générés par les capteurs peut être envisagée.
La montre en A) et en B) des graphiques dans lesquels les signaux S (en mV) générés par les capteurs SENS 2 et SENS 3 sont exprimés en fonction du signal S1 (en mV) généré par le capteur SENS 1 , formant deux courbes distinctes dans le plan (S 1 , S) défini par le signal S1 et l’un ou l’autre des signaux S2 et S3. Dans ces deux graphiques, on suit l’avancée des courbes au cours du temps en se déplaçant sur celles-ci dans les sens indiqués par les flèches.
En ce qui concerne le graphique en A), dans une zone ZSq-Start du graphique correspondant au début de l’application du serrage au moyen des deux doigts de la , on observe que les deux courbes s’éloignent de l’origine du graphique selon des lignes droites jusqu’à dépasser un niveau de seuil Thr représenté par un cercle centré sur l’origine du graphique. Les rapports des amplitudes des signaux restent sensiblement constants, en raison du fait que les zones d’application de pressions sur l’anneau restent immobiles : il s’agit pour le moment d’une action de serrage simple, déjà décrite plus haut. L’éloignement de chaque courbe par rapport à l’origine du graphique se définit par la racine de la somme quadratique des amplitudes des signaux concernés : soit une première paire de signaux constituée des signaux des capteurs SENS 1 et SENS 2 , soit une deuxième paire de signaux constituée par signaux des capteurs SENS 1 et SENS 3 . La distance de chaque point de ces courbes au point d’origine (0,0) du graphique représente la racine de la somme quadratique des coordonnées de la courbe en ce point.
Description des dessins L'invention sera mieux comprise en référence aux figures, qui montrent deux modes de réalisation exemplaires de l'invention.
La représente une installation de traitement d’un effluent aqueux liquide par flottation selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La représente l’installation de traitement d’un effluent aqueux liquide par flottation selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Le mode opératoire général a été appliqué avec le précurseur µ-Cl 2 Ir 2 (100 mg, 0,09 mmol), le ligand 2-(5-fluoropyridin-2-yl)-1-butyl-5-methyl-1-H-benzimidazole (60 mg, 0,21 mmol) et 10 ml de solvant. Le monomère a été isolé après recristallisation avec diffusion de vapeur d'éther diéthylique dans une solution de CH 2 CI 2 , sous la forme d'un solide jaune (175 mg, 90%).
EXAMPLE 6 On a observé la localisation de lignées cellulaires cancéreuses A549, HT29 et HeLa vis-à-vis des complexes monomère IrL 1 et dimère Ir 2 L 2 selon l’invention par imagerie par microscopie confocale. On a également procédé à des tests de cytotoxicité in vitro sur les mêmes lignées cellulaires avec les complexes selon l’invention monomère IrL 1 , monomère H , monomère F et monomère Cl . Les conditions de réalisation de ces tests et les résultats obtenus sont décrits ci-après.
Lignées cellulaires et culture Les lignées cellulaires d'adénocarcinome pulmonaire humain A549 et de carcinome du côlon HT29 ont été obtenues auprès du standard LGC (Molsheim, France). Toutes les cellules ont été testées en routine pour la présence de mycoplasmes (Mycoalert® Mycoplasma Detection Kit, Lonza, Rockland, ME, USA) et utilisées dans les trois mois suivant la décongélation. Les cellules ont été maintenues en culture à 37 ° C dans du milieu RPMI-1640 (A549) ou dans du milieu DMEM (HT29), avec 10% de FBS dans une atmosphère humidifiée à 5% de CO 2 . La morphologie cellulaire a été vérifiée en routine.
Microscopie confocale Les cellules ont été étalées sur labtek® et traitées avec 1 µmol.L -1 de monomère IrL 1 ou de dimère Ir 2 L 2 pendant 2 h, 4 h ou 24 h dans l'obscurité à 37 °C avant l'imagerie confocale. Hoechst (5 µmol.L -1 ) a été utilisé pour contre-colorer les noyaux cellulaires. La microscopie à fluorescence a été réalisée à l'aide d'un microscope confocal (LSM 710; Carl Zeiss, Jena, Allemagne). Un objectif Plan Apochromat 20×/0,8 NA dans l'air et un objectif Plan Apochromat 63×/1,4 NA dans l'huile ont été utilisés. L'excitation était à 405 nm et le filtre d'émission entre 600 et 760 nm pour le monomère IrL 1 et le dimère Ir 2 L 2 , et entre 415 et 500 nm pour Hoechst.
montre les photos obtenues après 2 h, 4 h ou 24 h avec le monomère IrL 1 , pour les cellules seules (colonne de gauche), pour le composé monomère IrL 1 seul (colonne du milieu) et pour les cellules et le composé monomère IrL 1 simultanément (colonne de droite).
montre les photos obtenues après 2 h, 4 h ou 24 h avec le dimère Ir 2 L 2 , pour les cellules seules (colonne de gauche), pour le composé dimère Ir 2 L 2 seul (colonne du milieu) et pour les cellules et le composé dimère Ir 2 L 2 simultanément (colonne de droite).
On constate que les composés selon l’invention sont localisés dans le cytoplasme des cellules cancéreuses.
Tests de cytotoxicité in vitro Des essais de prolifération cellulaire ont été effectués dans des plaques de culture à 96 puits pour chacun des complexes suivants : monomère IrL 1 , monomère H , monomère F et monomère Cl . Les cellules ont été cultivées pendant 4 h et 24 h avant le traitement avec une concentration croissante de monomère dans un milieu complet. Une illumination à 420 nm avec une puissance à 78,125 mW.cm −2 (16 s, fluence 1,2 J.cm −2 ; 2 min et 8 s, fluence 10 J.cm −2 et 5 min et 20 s, fluence 25 J. cm −2 ) (Lumidox® II 96-position LED Array, Analytical Sales and Services, Flanders, US) a été réalisée 4 h ou 24 h après le traitement. La viabilité cellulaire a été quantifiée 72 h après exposition à la lumière avec le dosage du bromure de 3-(4,5-diméthylthiazol-2-yl)-2,5-diphényltétrazolium (dosage MTT). La viabilité cellulaire a été normalisée aux cellules témoins (sans médicament et non éclairées). Les concentrations de monomère IrL 1 , monomère H , monomère F et monomère Cl requises pour inhiber la croissance cellulaire de 50 % (IC50) ont été déterminées par interpolation à partir des courbes dose-réponse.
Les résultats sont consignés dans le Tableau 1 suivant :
Lignées cellulaires Conditions de traitement Monomère IrL 1 IC 50 (nmol.L - 1 ) Monomère H IC 50 (nmol.L - 1 ) Monomère F IC 50 (nmol.L - 1 ) Monomère Cl IC 50 (nmol.L - 1 ) A549 4 h Obscurité 318 22 58.0 ± 10.2 26.5 ± 9.1 167.8 ± 12.4 1.2 J.cm -2 150 17 62.7 ± 3.8 59.9 ± 5.0 88.7 ± 6.2 10 J.cm -2 27 3 12.2 ± 0.7 12.0 ± 0.8 16.9 ± 1.3 25 J.cm -2 3 0 n.d. n.d. n.d. 24 h Obscurité 136 6 n.d. n.d. n.d. 1.2 J.cm -2 76 6 n.d. n.d. n.d. 10 J.cm -2 25 2 n.d. n.d. n.d. 25 J.cm -2 6 0 n.d. n.d. n.d. HT29 4 h Obscurité 272 18 n.d. n.d. n.d. 1.2 J.cm -2 191 23 n.d. n.d. n.d. 10 J.cm -2 34 2 n.d. n.d. n.d. 25 J.cm -2 15 1 n.d. n.d. n.d. 24 h Obscurité 208 10 n.d. n.d. n.d. 1.2 J.cm -2 112 11 n.d. n.d. n.d. 10 J.cm -2 14 1 n.d. n.d. n.d. 25 J.cm -2 7 0 n.d. n.d. n.d. HeLa 4 h Obscurité 256 23 230.1 ± 12.6 178.6 ± 12.1 163.3 ± 10.3 1.2 J.cm -2 152 17 72.5 ± 1.7 65.1 ± 2.1 74.7 ± 4.2 10 J.cm -2 15 1 8.4 ± 0.3 5.5 ± 0.2 11.1 ± 0.3 25 J.cm -2 1 0 n.d. n.d. n.d. 24 h Obscurité 158 16 n.d. n.d. n.d. 1.2 J.cm -2 82 9 n.d. n.d. n.d. 10 J.cm -2 9 1 n.d. n.d. n.d. 25 J.cm -2 2 0 n.d. n.d. n.d.
n.d. non déterminé
On constate que les concentrations de monomère IrL 1 requises pour inhiber la croissance cellulaire de 50 % (IC50) sont inférieures à 191 nmol.L -1 à 1,2 J.cm −2 , quelle que soit la lignée cellulaire considérée, pour une culture de 4h ou de 24h, ce qui fait de ce composé un candidat particulièrement efficace pour une utilisation dans le traitement du cancer par photothérapie dynamique.
On constate que les concentrations de monomère H , monomère F et monomère Cl requises pour inhiber la croissance cellulaire de 50% (IC50) sont inférieures à 17 nmol.L -1 à 10 J.cm −2 , pour la lignée cellulaire A549, et inférieures à 12 nmol.L -1 à 10 J.cm −2 , pour la lignée cellulaire HeLa, ce qui fait de ces composés des candidats particulièrement efficaces pour une utilisation dans le traitement du cancer par photothérapie dynamique.
La lignée cellulaire HT29 est très sensible et n’a pas été testée avec les complexes monomère H , monomère F et monomère Cl.
Elastomère diénique fonctionnel et composition de caoutchouc le contenant. La présente invention concerne un élastomère diénique fonctionnel destiné à être utilisé dans une composition de caoutchouc, en particulier une composition de caoutchouc pour pneumatique.
La Demanderesse a décrit des copolymères de 1,3-butadiène et de styrène ayant une teneur très faible en enchaînement 1,2, typiquement inférieure à 8% en mole des unités butadiène, et une haute teneur en enchaînement 1,4-trans, typiquement supérieure à 70% en mole des unités butadiène, tout en conservant un caractère élastomère. La synthèse de tels élastomères, par exemple décrite dans les documents FR 2273822 A1 et WO 2004099277 A1, requiert généralement l’utilisation d’une composition catalytique contenant trois composés organométalliques, à savoir un alcoolate de baryum, un organoaluminique et un organolithien. Ces élastomères se distinguent des élastomères émulsion, élastomères diéniques synthétisés par voie radicalaire en émulsion, notamment à la fois par leur faible teneur en enchaînement 1,2 et leur haute teneur en enchaînement 1,4-trans. Ils sont également connus pour conférer à une composition de caoutchouc des propriétés mécaniques à la rupture bien supérieures aux compositions de caoutchouc contenant des élastomères diéniques émulsion, comme cela est mis en évidence dans le document FR 227822 A1.
Au vu de la description qui précède, il apparaît clairement que l’invention propose un crayon combustible permettant d’améliorer les performances en termes de flexibilité et de puissance d’un réacteur en fonctionnement normal, mais également de limiter les dommages en fonctionnement incidentel ou accidentel. Il apparaît également que la solution décrite est parfaitement compatible avec les standards de l’industrie (forme des pastilles, fixation ressorts-bossettes, assemblage…).
Dispositif d’induction électromagnétique La présente invention concerne un dispositif d’induction électromagnétique, un convertisseur de puissance comportant ce dispositif et un procédé de transfert de puissance électrique mettant en œuvre ce dispositif.
En particulier, l’invention concerne un dispositif d’induction électromagnétique présentant des premier et deuxième bobinages enroulés de manière spécifique afin d’induire des pertes d’inductance limitées lors d’un transfert de puissance électrique.
Le dispositif d’induction électromagnétique est avantageusement mis en œuvre dans un convertisseur de puissance, notamment pour le transfert électrique dans le domaine automobile, et plus spécifiquement pour la charge des véhicules automobiles électriques.
Dans un véhicule électrique, le moteur est généralement alimenté par des batteries qui lui délivrent la puissance électrique nécessaire à la mise en mouvement du véhicule.
A ce jour, les batteries peuvent être rechargées lors d’un arrêt du véhicule, en étant connectées électriquement à des bornes de distribution électrique fixes et reliées à un réseau de distribution électrique terrestre.
Une borne de distribution électrique comporte un convertisseur de puissance électrique qui convertit la tension alternative (AC) du réseau de distribution terrestre en une tension continue (DC) variable nécessaire à la recharge des batteries.
Les constructeurs automobiles visent à intégrer ce type de convertisseur au sein du véhicule, afin de réduire l’empreinte sur la voirie des bornes de distribution électrique.
En outre, une telle intégration autorise un fonctionnement réversible du convertisseur du véhicule. Autrement dit, outre son utilisation pour charger les batteries, le convertisseur peut être utilisé afin que les batteries du véhicule puissent fournir de l’énergie électrique au réseau de distribution électrique terrestre lors d’un arrêt du véhicule, si nécessaire.
Cependant, pour être intégré dans un véhicule automobile, un tel convertisseur de puissance doit être compact, c’est-à-dire présenter une densité volumique de puissance supérieure à 2 kW/l. A cette fin, il requiert des composants magnétiques et, plus particulièrement, des transformateurs fonctionnant à haute fréquence.
Le convertisseur de puissance doit en outre être compatible avec le mode réversible et sa mise en œuvre doit être plus silencieuse que dans une borne de distribution.
Enfin, le convertisseur doit présenter un rendement élevé. L’énergie étant échangée plusieurs fois entre la batterie et le réseau de distribution électrique terrestre, les pertes d’inductance au sein du convertisseur doivent donc être minimisées lors du transfert de puissance.
Pour satisfaire ces contraintes, les convertisseurs du type à structure résonnante ou dit du type « LLC » et les convertisseurs du type à double pont actif ou dit du type, « DAB », acronyme anglais de « Dual Active Bridge », ont été proposés. Ces convertisseurs sont par exemple décrits dans S. Inoué et H. Akagi, « A Bidirectional DC–DC Converter for an Energy Storage System With Galvanic Isolation », IEEE Transactions on Power Electronics, Vol. 22, No. 6, 2007 et sont connus.
Un convertisseur du type LLC, illustré sur la , est basé sur l’intégration d’un étage de type résonant (« resonant tank » en anglais) comprenant un transformateur associé à des condensateurs de capacité 2C et des inductances montées en « série ».
Les inductances et les condensateurs sont choisis pour fonctionner en résonance à une fréquence égale à la fréquence nominale de commutation des commutateurs. Le transformateur est en outre agencé pour isoler galvaniquement les circuits d’entrée et de charge, et adapter la valeur de tension appliquée aux bornes de la charge.
Levier de sortie à galets suiveurs d’une mécanique d’armure à cames et son procédé de fabrication La présente invention concerne un levier de sortie de sortie à galets suiveurs utilisé dans une mécanique d’armure à cames ainsi qu’à un procédé de fabrication d’un tel levier.
Dans le domaine des métiers à tisser, on connaît les mécaniques d’armure à cames qui comprennent une série de leviers oscillants en nombre égal à celui des cadres de lisses du métier à tisser. Chaque levier oscillant est prévu pour être attelé à l’un des cadres de lisses et est équipé de deux galets qui coopèrent avec les deux pistes d’une came complémentaire entraînée en rotation par un arbre commun. Les deux pistes d’une même came sont décalées axialement et les galets portés par le levier de sortie associé doivent avoir le même décalage axial que les pistes de la came.
Au cours du fonctionnement, seul un des galets du levier de sortie est sollicité à chaque instant. Du fait du décalage axial du galet sollicité, le levier de sortie est soumis à des contraintes mécaniques importantes, qui peuvent entraîner des déformations de certains éléments du levier, en particulier les éléments recevant les galets.
Pour limiter ces déformations, il est connu, par exemple de CN203807652U de monter les galets entre un flasque usiné dans l’épaisseur du corps de levier et un flasque rapporté, fixé au corps de levier par l’intermédiaire d’un rivet déformable.
Par ailleurs, il est connu de WO2002/098106A1 que les galets peuvent être montés entre deux flasques rapportés sur le corps de levier, un des flasques étant placé dans un logement creux d’une surface latérale du corps de levier. Les flasques rapportés sont fixés au moyen de rivets déformables.
Le montage des flasques sur le corps de levier nécessite une étape de pré-perçage des leviers et des flasques pour pouvoir y insérer les rivets déformables. Cette étape de pré-perçage et l’utilisation de rivets déformables créent un jeu qui est défavorable à l’assemblage des flasques sur le corps de levier, à la précision du positionnement des galets, qui fragilise la liaison entre les flasques et le corps de levier et qui perturbe la cinématique d’entraînement des leviers.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un nouveau levier à galets suiveurs qui permet un assemblage rigide et sans jeu des flasques sur le corps de levier.
A cet effet, l’invention a pour objet un levier de sortie à galets suiveurs d’une mécanique d’armure à cames comprenant un corps plat destiné à supporter une articulation avec une bielle de transmission du mouvement oscillant du levier de sortie à un cadre de lisse et comportant une première face et une deuxième face opposées et définissant entre elles un plan médian et un alésage centré sur un axe principal destiné à recevoir un roulement ou un coussinet monté sur un arbre des leviers de la mécanique d’armure à cames, un premier flasque intérieur monobloc avec le corps ou rapporté sur la deuxième face du corps, un deuxième flasque intérieur monobloc avec le corps ou rapporté sur la deuxième face du corps, un premier flasque extérieur, rapporté sur la première face du corps de levier, en regard du premier flasque intérieur, un deuxième flasque extérieur, rapporté sur la deuxième face du corps de levier, en regard du deuxième flasque intérieur, un premier galet destiné à suivre une première piste d’une came de la mécanique d’armure et pris en chape dans un premier espace ménagé entre le premier flasque extérieur et le premier flasque intérieur, un deuxième galet destiné à suivre une deuxième piste de la came de la mécanique d’armure et pris en chape dans un deuxième espace ménagé entre le deuxième flasque extérieur et le deuxième flasque intérieur et au moins deux rivets permettant de fixer au moins un des flasques extérieurs au corps plat, les rivets traversant le corps de levier et le flasque extérieur. Conformément à l’invention, chaque rivet comprend un corps de rivet en forme de solide de révolution autour d’un axe de rivet étendue entre une tête de rivet affleurant une face externe d’un premier élément parmi le flasque extérieur et le flasque intérieur, un pied de rivet affleurant une face externe du deuxième élément parmi le flasque extérieur et le flasque intérieur, au moins une première gorge de rivet ménagée sur une surface périphérique externe du rivet dans laquelle une portion du premier ou du deuxième élément forme un bourrelet de forme complémentaire à la première gorge, le premier et/ou le deuxième élément comprend, sur sa face externe, une empreinte d’enfoncement de la portion du premier ou du deuxième élément qui forme le bourrelet et l’empreinte d’enfoncement est centrée sur l’axe de rivet.
Grâce à l’invention, les rivets munis d’une gorge et les empreintes d’enfoncement des éléments assemblées parmi le flasque intérieur et le flasque extérieur, permettent un assemblage précis des flasques extérieurs aux flasques intérieurs du levier. Egalement grâce à l’invention, un procédé d’assemblage au moyen de rivets munis d’une gorge et l’enfoncement de la portion du premier ou deuxième élément permettent de solidariser les flasques extérieurs et les flasque intérieurs. L’empreinte d’enfoncement permet de disposer, au sein du premier ou du deuxième élément, d’assez de matière pour constituer la portion engagée dans la gorge d’un rivet. L’élément dans lequel est inséré le rivet épouse parfaitement la forme du rivet et la coopération entre la gorge périphérique du rivet et la portion du premier ou deuxième élément reçue dans cette gorge assure un ancrage efficace du rivet dans cet élément. L’utilisation de rivets avec gorge et de bourrelets formés par une portion de matière correspondant à une empreinte d’enfoncement permet d’obtenir un levier à galets suiveurs ayant une bonne tenue mécanique et qui assure un fonctionnement optimal de la mécanique d’armure à cames.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un levier de sortie comme décrit ci-dessus comprenant conformément à l’invention au moins les étapes suivantes : enfoncer le rivet jusqu’à faire affleurer le pied de rivet sur la face externe du deuxième élément, le rivet étant poussé par un outillage extérieur de presse configuré pour exercer un effort de poussée sur le rivet suivant l’axe de rivet (X40) ; et repousser une portion du deuxième élément pour former un bourrelet de forme complémentaire à la gorge du rivet perforant au moyen d’une matrice extérieure centrée sur l’axe de rivet et marquant une empreinte d’enfoncement autour du pied de rivet sur la face externe du deuxième élément et/ou une portion du premier élément pour former un bourrelet de forme complémentaire à la gorge du rivet perforant au moyen d’une matrice extérieure centrée sur l’axe de rivet et marquant une empreinte d’enfoncement autour de la tête de rivet sur la face externe du premier élément.