INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la plateforme 1 comporte des roues 15-18 montées sur des moyens élastiques, tels que des ressorts de compression. Ainsi, tant que l’utilisateur ne grimpe pas le plan de montée, les stabilisateurs 40, 41 du plan de montée sont placés à distance du sol, les roues 15, 16 étant en appui au sol. De même, tant que l’utilisateur n’exerce pas d’effort sur les traverses du second piètement 3, les stabilisateurs 42-43 du second piètement 3 sont placés à distance du sol, les roues 17-18 étant en appui au sol.
A titre indicatif, les stabilisateurs sont alors à une distance de quelques millimètres du sol, par exemple de l’ordre de 20 mm, notamment de 18 mm.
Il est ainsi possible de déplacer facilement la plateforme. Un utilisateur peut commander le déploiement des stabilisateurs, sans avoir à soulever le piètement avant ou le piètement arrière.
Inversement, lorsqu’un utilisateur grimpe sur le plan de montée ou en descend, ou lorsqu’un utilisateur à ses pieds sur le plancher 19 pour un travail en hauteur, les moyens élastiques des supports de roues 15-18 sont comprimés et la plateforme 1 est en appui au sol, par les stabilisateurs 40-43.
Avantageusement, chacun des stabilisateurs 40-43 porte des patins antidérapants 60-62, par exemple réalisés en élastomère.
La surface inférieure des patins 60-62 est avantageusement pourvue de reliefs.
Dans le mode de réalisation représenté, deux patins antidérapants 60-61 sont assemblés sur la partie fixe 50 et un patin antidérapant 62 est assemblé sur la partie mobile 51 de chaque stabilisateur 40-43.
Chaque bloc est ensuite inséré dans la structure discoïde à laquelle il est collé.
L’arche prend appui sur la structure discoïde et la sollicite à la fois en compression et en traction.
La structure du disque est en matériau conducteur, à faible densité pour limiter l’inertie totale, de résistance mécanique suffisante, par exemple en aluminium.
La structure entoure les blocs aimants, permet une circulation des courants apportant l’effet induction.
est la représentation des piles d’aimants élémentaires.
est la représentation de la structure d’accueil des piles d’aimants.
est une vue d’un plot d’aimants constitué de la structure avec les piles d’aimants insérées.
est une vue d’un plot d’aimants constitué de la structure avec les piles d’aimants insérées après l’opération de résinage.
est une vue de face de la structure du disque rotor.
est une vue de face d’une portion du disque rotor assemblé.
est la vue d’un plot d’aimant et de la ligne de convergence, réduite à un point, des plans médians, réduits à des lignes, des piles d’aimants élémentaires
est une vue d’un plot monté dans la structure du disque et ses sollicitations en compression et en traction lors de la rotation.
est une vue partielle du disque et la représentation de la boucle de courant induit.
Le rotor de la machine électrique est un disque comportant des plots d’aimants élémentaires 10. Dans une première phase, selon la représentation de la , ils sont assemblés par collage en piles 20,21,22,23,24 et 25.
Ensuite ces piles 20 à 25 sont mises en place dans une structure 30 représentée de face seule sur la . elle comporte un pourtour 31, des surépaisseurs locales 32 d’appui des piles sur le pourtour 31 et des ergots 33,34,35,36,37 et 38 de positionnement et d’orientation des piles les unes par rapport aux autres.
- l’élément de liaison comprend une portion s’étendant radialement autour de la paroi radialement externe, le dispositif de mesure étant fixé à une extrémité libre de la portion.
- le corps du dispositif de mesure comprend un bord d’attaque et un bord de fuite opposés suivant l’axe longitudinal, les moyens de relevé d’informations s’étendant depuis le bord d’attaque suivant la l’axe longitudinal.
La représente de manière schématique, en coupe axiale et partielle, un exemple de turbomachine double flux à laquelle s’applique l’invention ;
La illustre de manière schématique et suivant une vue avant un exemple de dispositif de mesure installé dans une turbomachine selon l’invention.
La est une vue d’un côté du dispositif de mesure selon la ; et
La est une vue d’un côté du dispositif de mesure selon la .
La turbomachine 1 comprend une première veine annulaire, dite veine primaire 9 dans laquelle circule un flux aérodynamique primaire F1 ou flux chaud et une deuxième veine annulaire, dite veine secondaire 10 dans laquelle circule un flux aérodynamique secondaire F2 ou flux froid autour de la veine primaire 9. Le flux primaire F1 traverse les compresseurs, la chambre de combustion, et les turbines, puis débouche dans la tuyère 8 vers l’atmosphère.
Les veines primaire et secondaire 9, 10 sont coaxiales. En particulier, la veine primaire 9 est délimitée radialement par un carter interne 11 annulaire et un carter inter-veine 12 entourant le carter interne. Quant à la veine secondaire 10, celle-ci est délimitée radialement par le carter inter-veine 12 et un carter externe 13 annulaire auquel est solidarisé un carter de soufflante 14. Ce dernier entoure les aubes 15 de la soufflante 2.
La turbomachine 1 comprend au moins un dispositif de mesure 20 de paramètres d’un flux aérodynamique F1, F2 qui est prévu pour mesurer un ou plusieurs paramètres du flux aérodynamique circulant dans la turbomachine de manière à établir une cartographie des pressions, des températures, des accélérations, et/ou de la composition dudit flux au voisinage du dispositif de mesure 20. Ces paramètres sont nécessaires pour obtenir la certification de la turbomachine avant sa commercialisation par exemple ou pour vérifier l’état de santé de la turbomachine. La mesure est dite intrusive car celle-ci est réalisée directement dans l’écoulement du flux aérodynamique.
De manière avantageuse, le dispositif de mesure 20 est destiné à être installé sensiblement radialement dans une des veines primaire et secondaire 9, 10 de la turbomachine.
Suivant encore une autre caractéristique avantageuse, le dispositif de mesure 20 est agencé en amont de la soufflante 2. Avantageusement, le dispositif de mesure 20 est agencé suivant l’axe radial et transversalement à l’écoulement du flux d’air F entrant dans la turbomachine. Le flux d’air F est séparé en aval de la soufflante en les flux primaire F1 et flux secondaire F2.
représente une vue en coupe de l’échangeur de chaleur visible sur la , le faisceau d’échange thermique étant connecté à un bloc de raccordement permettant au fluide réfrigérant d’entrer dans le faisceau d’échange thermique ;
représente une vue en coupe locale de l’échangeur de chaleur centrée sur un organe de canalisation du faisceau d’échange thermique.
La représente un échangeur de chaleur 2 conforme à la présente invention et destiné à équiper un véhicule. L’échangeur de chaleur 2 est configuré pour refroidir un fluide caloporteur lui-même configuré pour opérer un échange de chaleur avec un appareil générateur de chaleur. À cet effet, l’échangeur de chaleur 2 est parcouru par un fluide réfrigérant destiné à récupérer des calories du fluide caloporteur de sorte à abaisser la température de ce dernier.
L’échangeur de chaleur 2 s’étend selon une direction d’allongement principal longitudinale, parallèlement à l’axe L, et comprend un faisceau d’échange thermique 4, un bloc de raccordement 6, un premier organe de raccordement 8 et un deuxième organe de raccordement 10.
Le bloc de raccordement 6 forme l’élément de l’échangeur de chaleur 2 par lequel le fluide réfrigérant est à la fois apte à entrer dans le faisceau d’échange thermique 4 et apte à sortir du faisceau d’échange thermique 4. À cet effet, le bloc de raccordement 6 comprend une entrée de fluide réfrigérant 12 et une sortie de fluide réfrigérant 14. Le bloc de raccordement 6 est ainsi configuré pour que le fluide réfrigérant entre dans l’échangeur de chaleur 2 par l’entrée de fluide réfrigérant 12 du bloc de raccordement 6, circule dans le faisceau d’échange thermique 4 et ressort de l’échangeur de chaleur 2 par la sortie de fluide réfrigérant 14 du bloc de raccordement 6.
Le premier organe de raccordement 8 et le deuxième organe de raccordement 10 forment les éléments de l’échangeur de chaleur 2 par lesquels le fluide caloporteur est apte à entrer et à sortir de l’échangeur de chaleur 2. Plus spécifiquement, le premier organe de raccordement 8 comprend une entrée de fluide caloporteur 16 par laquelle le fluide caloporteur est apte à entrer dans l’échangeur de chaleur 2 et le deuxième organe de raccordement 10 comprend une sortie de fluide caloporteur 18 par laquelle le fluide caloporteur est apte à sortir de l’échangeur de chaleur 2 après avoir circulé dans le faisceau d’échange thermique 4.
La illustre une vue en coupe du faisceau d’échange thermique 4 selon un plan de coupe s’étendant longitudinalement et verticalement, c’est-à-dire parallèlement à l’axe L et à l’axe V.
Le faisceau d’échange thermique 4 est formé par fabrication additive. Un tel moyen de fabrication du faisceau d’échange thermique 4 permet à l’ensemble des éléments constitutifs du faisceau d’échange thermique 4 d’être venus de matière les uns avec les autres. Une telle caractéristique permet d’obtenir un faisceau d’échange thermique 4 dont lesdits éléments constitutifs de ce dernier présentent une continuité de matière les uns avec les autres. En d’autres termes, le faisceau d’échange thermique 4 est dépourvu de zones de jonction entre les éléments constitutifs dudit faisceau d’échange thermique 4.
Parmi ces éléments, le faisceau d’échange thermique 4 comprend une pluralité de chambres 20 superposées les unes par rapport aux autres. Chaque chambre de la pluralité de chambres 20 est délimitée par une paroi 22. Il convient de noter que les parois 22 sont venues de matière les unes avec les autres. On comprend que chaque paroi 22 présente au moins une portion au niveau de laquelle lesdites parois 22 sont formées d’une continuité de matière.
En outre, le faisceau d’échange thermique 4 comprend parmi la pluralité de chambres 20 des premières chambres 24 et des deuxièmes chambres 26.
Les premières chambres 24 de la pluralité de chambres 20 délimitent au moins en partie un premier circuit et les deuxièmes chambres 26 de la pluralité de chambres 20 délimitent au moins en partie un deuxième circuit. Le premier circuit permet au fluide réfrigérant de circuler dans le faisceau d’échange thermique 4. Le deuxième circuit permet au fluide caloporteur de circuler dans le faisceau d’échange thermique 4.
Les premières chambres 24 et les deuxième chambres 26 sont séparées les unes des autres par au moins une paroi 22. Ainsi, cette paroi 22 délimite d’un côté une première chambre 24 et d’un autre côté opposé une deuxième chambre 26. Il en résulte qu’un échange de chaleur peut s’opérer entre le fluide réfrigérant circulant dans une première chambre 24 et le fluide caloporteur circulant dans une deuxième chambre 26 adjacente au niveau de ces parois 22.
Chaque paroi 22 délimitant les premières chambres 24 s’étend dans un plan d’allongement principal. Ce plan d’allongement principal est parallèle à la direction d’allongement principal longitudinale de l’échangeur de chaleur 2. Plus spécifiquement, ce plan d’allongement principal des parois 22 s’étend longitudinalement et transversalement, c'est-à-dire parallèlement aux axes L et T.
Un premier exemple de bloc de construction 10 comprend deux ailes parallèles et trois âmes parallèles permettant de définir trois espaces ou alvéoles 13.
Un second exemple de bloc comprend deux ailes parallèles reliées par deux âmes parallèles agencées aux extrémités. Le bloc comprend en outre une cavité ilot de forme carré relié aux deux ailes, voir aux deux âmes.
Dans une exécution, le mur comprend une pluralité de blocs identiques les uns aux autres.
Dans une autre exécution, le mur comprend une pluralité de blocs de construction 10, ceux-ci étant divisés en au moins deux séries de blocs différents.
Dans sa construction, le mur se présente sous la forme d’une superposition de lignes de blocs de construction. Entre deux lignes se superposant directement, les blocs de construction sont décalés les uns par rapport aux autres.
Selon l’invention, le mur est construit de telle sorte, dans au moins une portion dudit mur, les blocs de constructions sont agencés de sorte à ne former qu’une seule cavité. On comprend par-là que les blocs de construction 10 communiquent tous les uns avec les autres, notamment au niveau d’au moins une alvéole, afin que les blocs forment un espace continu.
Cet agencement des blocs de constructions permettant d’avoir un espace continu rend possible le remplissage de cet unique espace. Plus particulièrement, cet espace est rempli à l’aide d’un matériau isolant qui se coule et qui durcit. Plus précisément, le matériau isolant est une mousse minérale. Cette mousse minérale est alors injectée dans l’unique espace de cette portion de mur afin de le remplir de ladite mousse.
Cette configuration du mur nécessite préalablement que l’assemblage des blocs de constructions soit réalisé de sorte que le joint (mortier) utilisé n’obstrue pas les alvéoles des blocs de construction.
Dans un premier exemple de construction non limitatif visible à la , chaque bloc de construction comprend deux ailes reliées entre elles par trois âmes afin de former un bloc de construction à deux alvéoles. La construction du mur consiste alors à avoir un décalage entre deux lignes égal à un demi bloc. Ce décalage permet d’avoir chaque alvéole 13du bloc de construction 10 en regard d’une alvéole d’un bloc situé sur la ligne supérieur et d’une alvéole d’un bloc situé sur une ligne inférieure.
Dans un second exemple de construction, le bloc de construction 10 comprend deux ailes reliées entre elles par trois âmes afin de former un bloc de construction à deux alvéoles 13. La construction du mur est telle que le décalage entre les blocs de deux lignes est égal à au moins un quart de bloc comme visible à la . Ce décalage permet à chaque alvéole de communiquer avec deux alvéoles de la ligne supérieure et deux alvéoles de la ligne inférieure. Ce second exemple permet de remplir le double d’alvéoles.
Dans un troisième exemple de construction, le bloc de construction comprend deux ailes reliées entre elles par quatre âmes afin de former un bloc de construction à trois alvéoles. La construction du mur est telle que le décalage entre les blocs de deux lignes est égal à au moins un tiers de bloc comme visible à la . Ce décalage permet à chaque alvéole de communiquer avec deux alvéoles de la ligne supérieure et deux alvéoles de la ligne inférieure.
Bien entendu, d’autres exemples de construction sont possibles selon la configuration des blocs.
Dans une variante, le mur est divisé en sections, chaque section comportant au moins une portion de mur dont les blocs de constructions sont agencés de sorte à ne former qu’une seule cavité. On comprend alors que chaque section peut comporter plusieurs portions dont au moins une est agencée pour que ses blocs de constructions soient agencés de sorte à ne former qu’une seule cavité. De préférence, chaque portion de la section est agencée pour que ses blocs de construction soient agencés pour permettre de n’avoir qu’une seule cavité.
Dans une autre variante, l’intégralité du mur est agencé de sorte que les blocs de construction ne forment qu’une seule cavité. Cette variante est avantageuse en ce qu’elle permet d’avoir un mur sans rupture de l’isolation.
Préférentiellement, dans ladite portion dudit mur, les blocs de constructions sont agencés de sorte à ne former qu’une seule cavité, cette cavité étant telle que depuis le haut du mur, il est possible de voir le bas comme visible en . Autrement dit, la cavité unique de la portion de mur est telle qu’elle forme une lumière de haut en bas c’est-à-dire qu’un axe rectiligne peut y être insérer. Cette préférence dans l’agencement des blocs de construction permet une injection du matériau isolant de manière astucieuse.
En effet, selon la nature du matériau isolant sous forme liquide qui est injecté dans ladite cavité unique, il n’est pas forcément indiqué de la verser depuis une hauteur importante. Cette injection depuis une grande hauteur peut avoir comme résultat de dégrader le matériau liquide et ainsi lui faire perdre ses capacités lors de son durcissement. Notamment, dans le cas d’un matériau isolant sous forme d’une mousse minérale sous forme liquide, la chute d’une hauteur trop importante peut entrainer la casse de la mousse. Une mousse liquide est constituée d'une abondance de bulles de gaz séparées par un liquide qui, lui, forme une phase continue. Ainsi, la contrainte exercée par la chute peut casser les bulles de sorte que le gaz emprisonné s’échappe. La mousse devient alors un liquide qui réagit alors différemment.
Exemple 3 : Influence de la nature du bloqueur de chaîne C sur le procédé de l’invention :
Le protocole de l’exemple 2 est mis en œuvre avec l’organopolysiloxane cyclique OC 1 (250g) , le catalyseur basique B 1 (950 µmol) et le bloqueur de chaîne C (52,7 mmol). Le mélange réactionnel est placé à 70°C sous agitation pendant 1h. Le ratio molaire OC 1 / C est égal à 21.
Le tableau ci-dessous mentionne la nature du bloqueur de chaîne, la masse molaire de l’organopolysiloxane linéaire OL obtenu et le pourcentage massique en organopolysiloxane cyclique OC résiduels issus du procédé de la présente invention. Numéro essai Bloqueur de chaîne C M n du produit OL (g/ mol) Pourcentage massique en OC résiduels (D 3 à D 6 ) (%) 1 C comp1 18 300 2,8 2 C 1 12 100 0,9 3 C 2 10 300 1,2 4 C 3 10 600 1,0 5 C 4 10 500 0,8
L’essai 1 montre que le bloqueur de chaîne classique tel que C comp1 ne permet pas de réguler la masse molaire du produit obtenu. Par ailleurs, on observe que le pourcentage de produits secondaires cycliques (organopolysiloxanes cycliques résiduels OC ) est supérieur à ceux obtenus dans les conditions du procédé revendiqué.
En effet, la présence de bloqueurs de chaînes C des essais 2 à 5, revendiqués selon le procédé de l’invention permettent d’obtenir un taux de produits secondaires cycliques très faible (≤ 1%). De plus, ces bloqueurs de chaînes permettent de réguler la masse molaire du produit obtenu OL et de contrôler la nature des fonctions chimiques terminales. Ainsi, les résultats exposés dans le tableau ci-dessus montrent que le procédé de l’invention est polyvalent et peut être utilisé avec différents bloqueurs de chaînes C définis selon la présente invention.
Exemple 4 : Influence de la quantité de bloqueur de chaînes C sur le procédé de l’invention :
Dans le cadre de cet exemple, le protocole de l’exemple 2 est mis en œuvre avec l’organopolysiloxane cyclique OC 1 (250g) , le catalyseur basique B 1 (950 µmol) et le bloqueur de chaîne C 4 (quantités définies dans le tableau ci-dessous). Le mélange réactionnel est placé à 70°C sous agitation pendant 1h.
Le tableau ci-dessous mentionne le ratio molaire de OC 1 par rapport aux moles de C ainsi que la masse moléculaire du produit obtenu OL et le pourcentage massique en organopolysiloxane cyclique OC résiduels issus du procédé de la présente invention. Numéro essai Ratio molaire OC 1 / C Quantité molaire de bloqueur de chaîne C (mmol) M n du produit OL (g/ mol) Pourcentage massique en OC résiduels (D 3 à D 6 ) (%) 1 21 52,7 10 500 0,8 2 87 12,5 15 100 1,3 3 179 6,24 27 200 1,6
La quantité de bloqueur de chaînes C introduit dans le mélange réactionnel permet de contrôler la masse moléculaire du produit linéaire obtenu OL .
Exemple 5: Obtention d’organopolysiloxanes homotéléchélique ou hétérotéléchélique
Dans le cadre de cet exemple, le protocole de l’exemple 2 est mis en œuvre avec l’organopolysiloxane cyclique OC 1 (250g) , le catalyseur basique B 1 (950 µmol) et le bloqueur de chaîne C 4 (52,7 mmol). Le mélange réactionnel est placé à 70°C sous agitation pendant une durée variant de quelques minutes à 1h. Puis, un échantillon est prélevé et analysé par RMN- 1 H et RMN- 29 Si. Dans cet exemple, le ratio molaire initial OC 1 /C est identique pour chaque essai et est égal à 21. Numéro essai Ajout ultérieur d’un bloqueur de chaîne C 4 lors de l’étape facultative b) du procédé Ajout ultérieur d’acide (H 3 PO 4 ) lors de l’étape facultative b) du procédé M n du produit OL (g/ mol) Pourcentage massique en OC résiduels (%) 1 Non Non 10 500 0,8 2 63,5 mmol Non 6 400 1.2 3 Non 0,77 mmol 4 800 1.2
Dans les essais mentionnés dans le tableau ci-dessus des étapes différentes du procédé de la présente invention sont mises en œuvre.
Tout d’abord, l’essai 1 met en œuvre uniquement l’étape a) du procédé de la présente invention. Cet essai permet d’obtenir un organopolysiloxane linéaire OL homotéléchélique.
L’essai 2 met en œuvre l’étape a) du procédé de la présente invention et l’étape b) facultative dudit procédé. Dans le cadre de cet exemple, l’étape b) consiste en un ajout ultérieur du même bloqueur de chaîne C 4 . Pour l’essai 2, cet ajout ultérieur de bloqueur de chaîne C 4 intervient après quelques minutes de réaction (8 à 15mn). On obtient ainsi un organopolysiloxane linéaire OL homotéléchélique. Ce mode de réalisation (essai n°2) permet de contrôler la masse molaire du produit OL.
Enfin, l’essai 3 met en œuvre l’étape a) du procédé de l’invention suivi de l’étape b) dudit procédé. Pour cet essai, l’étape b) consiste en l’ajout d’un acide (H 3 PO 4 ) qui permet d’obtenir un organopolysiloxane linéaire OL hétérotéléchélique.
On propose de plus un équipement tel que précédemment décrit, dans lequel la paroi interne a une couleur ayant une longueur d’onde λ1 telle :
λ1 = λ2 ± 10%,
où λ2 est une longueur d’onde des signaux lumineux.
On propose de plus un équipement tel que précédemment décrit, l’émetteur et le récepteur étant agencés pour respectivement émettre et recevoir des signaux lumineux qui sont des signaux non visibles.
On propose de plus un équipement tel que précédemment décrit, l’équipement étant un compteur de fluide.
On propose de plus un procédé de détection, mis en œuvre dans l’unité de traitement d’un équipement tel que précédemment décrit, et comprenant une phase de détection comprenant les étapes de : piloter l’émetteur pour que celui-ci émette un signal lumineux de détection ; acquérir un premier signal électrique produit par le récepteur lorsque celui-ci reçoit le signal lumineux de détection ; détecter, en fonction d’un premier niveau du premier signal électrique, si le boîtier est ouvert ou fermé.
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, mis en œuvre dans l’unité de traitement d’un équipement tel que précédemment décrit, dans lequel la phase de détection comprend en outre les étapes de : acquérir un deuxième signal électrique produit par le récepteur alors que l’émetteur est désactivé ; réaliser la détection de l’ouverture ou de la fermeture du boîtier en fonction d’une valeur représentative d’une différence ou d’un rapport entre le premier niveau du premier signal électrique et un deuxième niveau du deuxième signal électrique.
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, comprenant les étapes de : répéter la phase de détection ; lorsqu’une phase de détection est terminée, définir une durée aléatoire, et démarrer une phase de détection suivante après la durée aléatoire.
On propose de plus un programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent l’unité de traitement de l’équipement électrique tel que précédemment décrit à exécuter les étapes du procédé de détection tel que précédemment décrit.
la représente une vue en coupe simplifiée, selon un plan vertical, d’un compteur de fluide ;
la représente des étapes du procédé de détection.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , un compteur de fluide 1 (par exemple d’eau ou de gaz) est destiné à mesurer la consommation en fluide de l’installation d’un utilisateur (abonné). Le fluide est fourni à l’installation par un réseau de distribution.
Le compteur 1 comporte un boîtier 2 et une carte électrique 3.