INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le serveur distant met en œuvre un calcul de bénéfice sur la base des frais de charge des données d’identification d’utilisateur correspondantes, des données d’identification de batterie incluses dans les données d’enregistrement de supplément de puissance, et des données d’identification de dispositif, en vue de calculer respectivement une part de bénéfice correspondant à la batterie et au dispositif de supplément de puissance.
Dans certains modes de réalisation, la batterie est couplée électriquement à un véhicule électrique pour fournir de l’énergie électrique au véhicule électrique. La batterie transmet les données d’enregistrement de supplément de puissance au véhicule électrique, et le véhicule électrique transmet les données d’enregistrement de supplément de puissance au serveur distant par l’intermédiaire d’un réseau. Le véhicule électrique transmet directement les données d’enregistrement de supplément de puissance au serveur distant par l’intermédiaire du réseau, ou il est connecté à un dispositif mobile par l’intermédiaire du réseau, et transmet les données d’enregistrement de supplément de puissance au serveur distant par l’intermédiaire du dispositif mobile. Les données d’enregistrement de supplément de puissance comprennent en outre un code d’identification de véhicule du véhicule électrique correspondant et les données d’identification d’utilisateur correspondant à la batterie.
Dans certains modes de réalisation, lorsque l’opération de supplément de puissance est l’opération d’échange de batterie, les données d’identification d’utilisateur correspondant à la batterie sont obtenues sur la base des données d’identification de batterie de la batterie. Les données d’enregistrement de supplément de puissance incluses dans la batterie sont transmises au serveur distant par le biais d’un réseau, par l’intermédiaire du dispositif de supplément de puissance, dans lesquelles les données d’enregistrement de supplément de puissance comprenant en outre des informations d’échange de batterie. Ensuite, une batterie candidate est sélectionnée à partir du dispositif de supplément de puissance, où la batterie candidate, les données d’identification d’utilisateur et le code d’identification de véhicule du véhicule électrique sont liés, et la batterie candidate est ensuite fournie, afin d’être récupérée, dans le cadre de l’opération d’échange de batterie.
Dans certains modes de réalisation, une unité de connexion sans fil sur la batterie est utilisée pour transmettre les données d’enregistrement de supplément de puissance au serveur distant par l’intermédiaire d’un réseau sans fil.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif de supplément de puissance comprend un véhicule électrique, un chargeur domestique et une borne de fourniture d’énergie de batterie, ou toute combinaison de ces éléments.
Les procédés de gestion des frais de charge peuvent se présenter sous la forme d’un code de programme incorporé dans un support tangible. Lorsque le code de programme est chargé dans une machine et exécuté par celle-ci, la machine devient un appareil permettant de pratiquer le procédé divulgué.
L’invention sera mieux comprise en faisant référence à la description détaillée qui suit, ainsi qu’aux dessins d’accompagnement, dans lesquels :
est un schéma illustrant un mode de réalisation d’un système de gestion des frais de charge de batterie des véhicules électriques selon l’invention ;
est un schéma illustrant un mode de réalisation d’un procédé de collecte de données d’enregistrement de supplément de puissance selon l’invention ;
Les ondes émises se propagent dans le réservoir 2, et, en particulier, traversent la paroi du réservoir 2. Les ondes acoustiques émises comprennent le mode SH 0 et/ou le mode SH 1 .
Dans une étape 102, un récepteur 8 acquiert un premier signal y(t) représentatif de telles ondes acoustiques, après leur propagation dans le réservoir 2. Autrement dit, le dispositif 6 fonctionne en mode actif. Le premier signal acquis y(t) a en règle générale une durée, dite durée de réception, qui est supérieure à la durée d’excitation w. Le récepteur 8 transmet le premier signal acquis y(t) au module de traitement de signaux 10.
Dans une étape 104, le capteur de pression 16 mesure une pression dans le réservoir 2 temporellement associée au premier signal y(t). Par « temporellement associée », on veut dire que la pression mesurée correspond à la pression à l’intérieur du réservoir 2 lors de la propagation des ondes conduisant au signal y(t). En pratique, l’étape de mesure de pression peut être réalisée pendant l’acquisition du signal y(t) par le récepteur 8, ou alors dans un voisinage temporel proche de cette acquisition (avant ou après). La mesure de pression est mémorisée dans la mémoire 14.
Dans une étape 106, le module de traitement de signaux 10 applique au premier signal acquis y(t) un prétraitement produisant un signal d’intérêt. Le signal d’intérêt est sélectivement représentatif d’ondes de cisaillement horizontales de mode SH 1 parmi les ondes acoustiques. Ceci implique que le prétraitement élimine tout autre mode éventuellement présent dans le signal acquis y(t), en particulier les modes A 0 , A 1 , S 0 et également le mode SH 0 .
Le prétraitement 106 comprend un filtrage modal du signal acquis, de sorte à produire un signal filtré de même durée que le signal acquis y(t). Au cours de ce filtrage, tout mode autre que le mode SH 1 est éliminé. Le filtrage modal peut comprendre les sous-étapes suivantes : calcul d’une transformée de Fourier du signal acquis, que l’on note , application au signal d’une rétropropagation des ondes guidées à la position de l’émetteur 12 qui les a émises, de sorte à calculer le signal , où est une distance entre l’émetteur 12 et le récepteur 8, est le nombre d’onde associé au mode SH 1 , est l’unité imaginaire, calcul d’une transformée de Fourier inverse du signal , que l’on note , Fenêtrage temporel du signal temporel de sorte à obtenir un signal fenêtré comme suit : calcul d’une transformée de Fourier du signal fenêtré, que l’on note , application au signal d’une propagation des ondes guidées à la position du récepteur 8, ce qui revient à calculer le signal calcul d’une transformée de Fourier inverse du signal , le résultat de ce calcul constituant le signal filtré .
Le signal filtré est de même durée que le signal y(t) initialement acquis par le récepteur 8. Le signal filtré est constitué d’une première moitié temporelle et d’une seconde moitié temporelle postérieure à la première moitié temporelle.
On a indiqué précédemment que le prétraitement 106 réalisé par le module de traitement de signaux 10 produit un signal d’intérêt sélectivement représentatif d’ondes de cisaillement horizontales de mode SH 1 parmi les ondes acoustiques représentées dans le signal y(t).
Le signal d’intérêt peut être le signal filtré . Toutefois, les inventeurs ont pu constater que le signal filtré est plus riche en information sur le mode SH 1 dans sa seconde moitié temporelle que dans sa première moitié temporelle. Par conséquent, le signal d’intérêt est avantageusement une portion du signal filtré extraite dans sa seconde moitié temporelle.
Très préférentiellement, le signal d’intérêt est en fin du signal filtré. Autrement dit, le signal d’intérêt se termine par la fin du signal filtré. La durée du signal d’intérêt peut être déterminée en fonction de la durée w. On peut par exemple prévoir que cette durée soit proportionnelle à w.
Dans une étape 108, Le module de traitement de signaux 10 calcule un premier score indiquant une quantité d’énergie transportée par le signal d’intérêt.
Le signal d’intérêt étant constitué d’une séquence d’échantillons ayant des amplitudes respectives, le premier score peut être calculé comme la somme des carrés des amplitudes respectives de ces échantillons.
Le premier score est mémorisé dans la mémoire 14 en association avec la mesure de pression mesurée à l’étape 104.
Les étapes 101, 102, 104, 106 et 108 forment un ensemble d’étapes 100. Cet ensemble d‘étapes 100 est répété dans le temps, de sorte à obtenir une succession de premiers scores respectivement associés à des mesures de pression dans le réservoir 2, ces mesures de pression pouvant être de valeurs différentes.
Dans une étape 110, le module de traitement de signaux 10 détermine différentes plages de premiers scores associées à différentes plages de pressions mesurées.
Pour cela, le module de traitement de signaux 10 peut répartir les premiers scores en différents groupes d’après les mesures de pressions qui leurs sont associées. Pour cela, le module peut diviser l’intervalle formée par l’ensemble des valeurs de pressions mesurées en plages de pression distinctes, par exemple de même longueur. Chaque groupe est constitué des premiers scores associés à des mesures de pression respectives contenues dans l’une des plages de pression. Ensuite, le module de traitement de signaux 10 peut calculer, pour chaque groupe, une plage de premiers scores à partir de la moyenne et de l’écart type des premiers scores constituant le groupe, comme suit :
Le dispositif de régulation thermique 1 s’étend principalement selon une direction longitudinale L. Il comprend un boîtier 6 dans lequel est agencé l’échangeur thermique 4, ainsi qu’un support 8, l’ensemble du boîtier 6 et du support 8 formant un corps monobloc 10.
Le support 8 est configuré pour porter au moins un composant à fonction fluidique, notamment une pluralité de composants à fonction fluidique qui ne sont pas représentés sur les figures. L’un des composants à fonction fluidique est une pompe configurée pour prélever le fluide réfrigérant ou le liquide caloporteur. Le support 8 comporte également une vanne d’orientation du fluide réfrigérant ou du liquide caloporteur, cette vanne peut par exemple être une vanne multivoies. Une vanne anti-retour est également prévue sur le support 8 pour le fluide réfrigérant ou le liquide caloporteur ainsi qu’une vanne d’étranglement.
Par ailleurs, le support 8 comprend un échangeur de condensation, notamment un condenseur à eau. Un dispositif de chauffage à résistance de chauffage électrique est également agencé sur le support 8 pour chauffer le liquide caloporteur. Une bouteille dessiccante et un filtre pour filtrer des particules présentes dans le fluide réfrigérant ou dans le liquide caloporteur, notamment un fluide diélectrique, sont comportés par le support 8.
On comprend alors que le corps monobloc 10 comprenant d’une part le boîtier 6 dans lequel est logé l’échangeur thermique 4 et d’autre part le support 8, permet de compacter différentes fonctions et a donc l’avantage de gagner de la place au sein du véhicule qu’il équipe.
Tel que détaillé sur la , le boîtier 6 est formé par quatre parois dont une première paroi 12a et une deuxième paroi 12b qui s’étendent selon les directions longitudinale L et transversale T, et une troisième paroi 12c et une quatrième paroi 12d qui s’étendent selon les directions verticale V et transversale T. On comprend ici que la première paroi 12a et la deuxième paroi 12b s’étendent perpendiculairement à la troisième paroi 12c et à la quatrième paroi 12d.
L’échangeur thermique 4 logé à l’intérieur du boîtier 6, comporte un premier orifice 14a configuré pour recevoir le fluide réfrigérant circulant dans un premier circuit et un deuxième orifice 14b configuré pour évacuer le fluide réfrigérant. On comprend que le premier circuit s’étend dans l’échangeur thermique 4 depuis le premier orifice 14a jusqu’au deuxième orifice 14b.
Par ailleurs, l’échangeur thermique 4 comporte une première ouverture 18a configurée pour recevoir le liquide caloporteur circulant dans un deuxième circuit et une deuxième ouverture 18b configurée pour évacuer le liquide caloporteur. On comprend que le deuxième circuit s’étend dans l’échangeur thermique 4 depuis la première ouverture 18a jusqu’à la deuxième ouverture 18b.
On comprend que le premier circuit et le deuxième circuit sont des circuits internes à l’échangeur thermique 4, dans lequel le fluide réfrigérant circulant dans le premier circuit et le liquide caloporteur circulant dans le deuxième circuit traversent des plaques 22 qui forment l’échangeur thermique 4, tel qu’il sera détaillé sur la .
Le boîtier 6 comprend par ailleurs une bouche d’alimentation 42 configurée pour le passage du liquide caloporteur circulant dans un troisième circuit délimité par un espace 32 périphérique de l’échangeur thermique 4. Ainsi, a contrario du premier circuit et du deuxième circuit, le troisième circuit alimenté par la bouche d’alimentation 42 prenant place au sein de l’espace 32 périphérique de l’échangeur thermique 4 est un circuit externe à l’échangeur thermique 4.
Plus précisément, le liquide caloporteur entre dans le troisième circuit par l’intermédiaire d’une bouche d’alimentation 42, circule jusqu’à la première ouverture 18a constituant une sortie du troisième circuit et une entrée du deuxième circuit, puis sort du deuxième circuit interne à l’échangeur thermique 4 par l’intermédiaire de la deuxième ouverture 18b. On comprend que le deuxième circuit et le troisième circuit sont connectés en série.
La deuxième ouverture 18b est connectée à une conduite moulée dans le boîtier et faisant apparaître sur sa surface externe un bossage 9 visible sur la .
La illustre le dispositif de régulation thermique 1 vu de face. Le bossage 9 est configuré pour recevoir le liquide caloporteur sortant du deuxième circuit par la deuxième ouverture 18b et le faire circuler à l’extérieur du boîtier 6, notamment en le conduisant jusqu’à une vanne multivoie portée par le support 8, visible .
La illustre également le premier orifice 14a et le deuxième orifice 14b configurés pour le passage du fluide réfrigérant au sein de l’échangeur thermique 4.
La illustre une plaque 22 appartenant à un empilement 24 de plaques 22 superposées les unes sur les autres tel qu’il sera détaillé à la . Chaque plaque 22 de l’empilement 24 présente une forme en baignoire sensiblement rectangulaire ainsi que quatre coins 23a, 23b, 23c, 23d. La forme en baignoire est définie par deux bords longitudinaux 26a, 26b opposés l’un à l’autre. Les bords longitudinaux 26a, 26b sont reliés l’un à l’autre par deux bords latéraux 28a, 28b également opposés. L’ensemble des bords longitudinaux 26a, 26b et des bords latéraux 28a, 28b sont reliés par un fond 30 de la plaque 22. Par ailleurs, les deux bords latéraux 28a, 28b sont inclinés par rapport au fond 30 de plaque 22, formant ainsi des rebords 31. On comprend ici que les bords longitudinaux 26a, 26b sont prolongés par les rebords 31. Ces rebords 31 sont configurés pour supporter une plaque adjacente et destinée à être empilée sur cette première plaque 22. Le rebord 31 relie le fond 30 de la plaque 22 à l’un des bords longitudinaux 26a, 26b ou latéraux 28a, 28b structurant la forme en baignoire de la plaque 22.
Par ailleurs, on comprend que le fond 30 constitue la surface d’échange active pour le fluide réfrigérant circulant dans le premier circuit et le liquide caloporteur circulant dans le deuxième circuit.
Tel que détaillé sur la , au moins l’un des bords latéraux 28a, 28b s’étend parallèlement au fond 30 de la plaque 22 de sorte à créer un organe de dissipation 34 (référencé ) configuré pour optimiser les performances d’échange thermique du dispositif de régulation thermique 1 en créant une surface d’échange supplémentaire.
Les exemples présentés ci-dessous ont pour objet de comparer les performances de facteur de perte tan(δ) à 1 Hz et les coefficients d’amortissement à 23°C et 100°C de quatre composition conforme à la présente invention (I1 à I4) avec quatre compositions témoin non conformes à l’invention (T1 à T4).
Les compositions I1 à I4 diffèrent respectivement des compositions T1 à T4 uniquement par la nature du copolymère. Les compositions I1 à I4 diffèrent entre-elle par la nature du système de réticulation utilisé.
Le Tableau 1 présente les compositions testées (en pce), ainsi que les résultats obtenus. Les résultats obtenus pour les compositions I1 à I4 sont exprimés en pourcentage base 100 par rapport à la composition témoin T1 à T4 respectivement.
Compositions T1 I1 T2 I2 T3 I3 T4 I4 EPDM (1) 100 - 100 - 100 - 100 - EBR (2) - 100 - 100 - 100 - 100 N550 (3) 30 30 30 30 30 30 30 30 ZnO (4) 5 5 5 5 5 5 5 5 Acide stéarique (5) 2 2 2 2 2 2 2 2 TMQ (6) 1 1 1 1 1 1 1 1 6PPD (7) 1 1 1 1 1 1 1 1 Cire anti-ozone (8) 2 2 2 2 2 2 2 2 ZDA (9) 2 - 2 - 2 - - - PTDC (10) 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 DIXP (11) 2,7 2,7 - - 2,7 2,7 - - Soufre - - 0,6 0,6 - - 0,6 0,6 ZMTI (12) 2 2 2 2 - - - - Résultats Performance tan(δ) 1Hz à 23°C 100 149 100 132 100 131 100 135 Performance tan(δ) 1Hz à 100°C 100 161 100 102 100 143 100 145 Performance coefficient d’amortissement à 23°C 100 124 100 115 100 113 100 118 Performance coefficient d’amortissement à 100°C 100 110 100 98 100 103 100 106
(1) EPDM « Keltan 3960Q » de la société Lanxess (2) Copolymère éthylène-butadiène à 80% molaire de motifs éthylénique préparé selon un procédé de polymérisation d’éthylène et de butadiène conforme à l’exemple 4-2 du brevet EP 1 954 705 B1 au nom des Demanderesses, le temps de polymérisation étant ajusté de manière à obtenir une masse molaire Mn = 153 000 g/mol avec un indice de polydispersité égal à 1.9 (3) Noir de carbone de grade N550 selon la norme ASTM D-1765 (4) Oxyde de zinc de grade industriel de la société Umicore (5) acide stéarique « Pristerene 4931 » de la société Uniqema (6) 2,2,4-triméthyl-1,2-dihydroquinoline « Pilnox TMQ » de la société Nocil (7) N-1,3-diméthylbutyl-N-phénylparaphénylènediamine « Santoflex 6-PPD » de la société Flexsys (8) Cire anti-oxydante « Cera SER AO 32 » de la société SER Wax Industry (9) Diacrylate de zinc (ZDA) « Dymalink SR633 » de la société Cray Valley (10) 2,2’-Dithiodi (ethylammonium)-bis (dibenzyldithiocarbamate) « Robac SAA-30 » de la société RobinsonBrothers (11) Polysulfure de diispropyle xanthate « Robac AS-100 » de la société RobinsonBrothers (12) Zinc 2-mercaptotoluimidazole « Vanox ZMTI » de la société Vanderbilt Chemicals
Les résultats présentés dans le Tableau 1 ci-dessus montrent que seules les compositions conformes à l’invention, c’est-à-dire celle comprenant à la fois un copolymère contenant des unités éthylène et des unités 1,3-diène, la fraction molaire des unités éthylène dans le copolymère étant compris dans un domaine allant de plus de 50% à 95%, un sel de formule (I) de dithiocarbamate de formule et de dithioalkyle bis-ammonium et du soufre moléculaire et/ou au moins un agent donneur de soufre, permettent d’améliorer les coefficients d’amortissement à 23°C, voire à 100°C, par rapport à des compositions comprenant de l’EPDM. Les compositions conformes à l’invention permettent en outre d’améliorer les coefficients d’amortissement à 100°C lorsqu’elle contiennent du soufre moléculaire en absence de ZMTI, ce qui permet leur utilisation dans une plus grande gamme d’application. Ainsi, les compositions conformes à l’invention présentent une meilleure durée de vie, du fait de leur moindre échauffement en continu tout en maintenant en excellent niveau de réduction des vibrations à hautes fréquences.
Composition de polyamide et graphène polaire Domaine de l’invention La présente invention concerne des compositions de polyamide et de graphène pour la fabrication de structure monocouche ou multicouche notamment pour des applications de transport, de distribution ou de stockage de fluides.
Arrière-plan technique L’alimentation en fluide de véhicules de transport, par exemple véhicule à moteur, train, camion, etc., notamment l’alimentation en carburant pour les véhicules thermiques, l’alimentation en fluide de refroidissement, l’alimentation en hydrogène des piles à combustible, etc., nécessite la présence de structures de stockage, de distribution et de transport de type réservoir, tuyau, etc.
Ces structures doivent remplir deux fonctions essentielles : Etanchéité ou faible perméabilité afin de limiter les pertes en fluide ; Résistance mécanique (en traction et en choc).
Par ailleurs, il est essentiel que le fluide n’emporte pas, ou très peu, de contaminants qui proviendraient des structures de stockage, distribution ou transport. Ainsi, il est essentiel que les compositions formant lesdites structures de stockage, distribution ou transport, présentent un taux d’extractible le plus faible possible.
Il existe donc un réel besoin de fournir des compositions permettant de préparer des structures de stockage, distribution et/ou transport de fluide, notamment de fluide mis en œuvre dans les véhicules de transport présentant, en plus de bonnes propriétés de tenue mécanique : Une faible perméabilité afin de limiter les pertes en fluide ; et/ou Un taux d’extractible faible.
Il existe également un besoin de fournir de telles compositions permettant de préparer des structures de stockage, distribution et/ou transport de fluide présentant de plus : Une bonne résistance au feu, notamment la structure est résistante au feu avec un résultat V0, V1 ou V2 sur le test UL94 (IEC 60695-11-10) ; et/ou Une bonne conductivité thermique et/ou électrique ; et/ou Un bon compromis entre une faible densité et une bonne résistance mécanique.
L’invention concerne en premier lieu une composition comprenant, par rapport au poids total de la composition : Au moins 50% en poids d’au moins un polyamide présentant une viscosité inhérente supérieure à 1,2 ; De 0,05 à 20% en poids d’un graphène polaire ; De 3 à 40% en poids d’au moins un modifiant choc.
A l’étape E3 du procédé, le calculateur 13 détermine chaque donnée observable associée au modèle sélectionné. Le calculateur 13 détermine ainsi une (cf. Exemple 1 ci-après) ou plusieurs données observables (cf. Exemple 4 ci-après). Chaque donnée observable est ici déterminée grâce à une équation de mesure du modèle sélectionné. Chaque donnée observable est donc déterminée sur la base d’une mesure d’au moins un paramètre cinématique, le au moins un paramètre cinématique pouvant avoir servi ou non à sélectionner le couple modèle/filtre à l’étape E2.
Le procédé comprend une étape E4 d’itération du filtre sélectionné. Cette itération permet de calculer le vecteur d’état instantané du véhicule automobile 10.
Classiquement, comme le montre par exemple la , cette itération comprend : - une étape F1 de prédiction du vecteur d’état instantané sur la base d’au moins un vecteur d’état antérieur prédéterminé du modèle sélectionné, - une étape F2 de correction du vecteur d’état instantané sur la base de chaque donnée observable déterminée à l’étape E3.
Ici, le vecteur d’état antérieur prédéterminé sur lequel est basée la prédiction est celui précédent le vecteur d’état instantané, c’est-à-dire celui issu de l’itération k-1. Ainsi, dans un premier temps, l’étape F1 de prédiction permet de calculer un vecteur d’état prédit à l’instant k sur la base du vecteur d’état précédent à l’instant k-1. La prédiction est ainsi basée uniquement sur les vecteurs d’états antérieurs, et en particulier sur le vecteur d’état précédent. Dans un second temps, l’étape F2 de correction permet d’ajuster la prédiction, i.e. le vecteur d’état prédit de l’étape F1, en confrontant le vecteur d’état prédit à des mesures via les données observables. Le résultat de cette étape de correction F2 est notamment le vecteur d’état instantané. Classiquement, l’étape F2 de correction comprend aussi une étape d’ajustement du filtre, par exemple d’un gain du filtre, de manière à affiner ses prédictions ultérieures.
Le procédé comprend enfin une étape E5 de déduction, à partir du vecteur d’état instantané, de l’angle de dérive β. Ici, l’angle de dérive β est déduit soit en le calculant à partir d’une ou plusieurs variables d’état, soit en étant lui-même directement une des variables d’état.
Ici, plusieurs couples modèle/filtre effectuent en parallèle des estimations d’angles de dérive préliminaires. De préférence, à chaque instant, i.e. à chaque pas de temps, et en particulier à l’instant k, un angle de dérive préliminaire est calculé pour chaque couple modèle/filtre enregistré sur la mémoire du calculateur 13. A titre d’exemple, quatre angles de dérive préliminaires sont déterminés à chaque instant en utilisant respectivement un des couples modèle/filtre des Exemples 1 à 4 décrits ci-dessous.