INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les efforts de traction sont exercés dans des zones de contact entre l’aileron et la « pièce de traction », par exemple la tige de blocage. Ces efforts sont équivalents à une force de traction F dans la valeur est égale à la somme des efforts de traction, exercée en un point de traction T. Le point de traction est déterminé de manière que le moment de force exercé par la force de traction sur l’aileron soit identique à celui de l’ensemble des efforts de traction.
Sur cette figure, on a déterminé et tracé deux ellipses ε1, ε2 en considérant la composante « tête » du défaut (l’ellipse ε1 est relative au groupe d’acquisition E1-R1, tandis que l’ellipse ε2 est relative au groupe d’acquisition E1-R2). L’intersection de ces deux ellipses ε1, ε2 a permis de déterminer la position de la tête 10-1 du défaut 10.
De même, on a déterminé et tracé deux ellipses ε’1, ε’2 en considérant la composante « pied » du défaut (l’ellipse ε’1 est relative au groupe d’acquisition E1-R1, tandis que l’ellipse ε’2 est relative au groupe d’acquisition E1-R2). L’intersection de ces deux ellipses ε’1, ε’2 a permis de déterminer la position du pied 10-2 du défaut 10.
En reliant les points 10-1 et 10-2 entre eux, il est alors possible d’obtenir les dimensions et l’orientation du défaut 10 observé sur la vue en coupe de la zone contrôlée Z.
PROCÉDÉ DE QUANTIFICATION DU POTENTIEL DE GÉNÉRATION D’HYDROGÈNE NATUREL ISSU D’ECHANTILLON DE ROCHES La présente invention concerne un procédé et un dispositif d’analyse en continu d’un flux d’hydrogène généré par interaction chimique entre un gaz vecteur chargé en eau et un échantillon de roche minérale.
De manière générale, l’invention vise à déterminer la quantité d’hydrogène générée par un échantillon de roche lors d’une réaction de réduction de l’eau à haute température et en présence de cet échantillon. L’invention vise aussi à analyser la cinétique de la réaction de réduction en fonction de la température et de la quantité d’eau.
Du fait du déclin des ressources en hydrocarbures et des besoins énergétiques mondiaux croissants, et de la recherche d’un mix énergétique moins carboné la production d’hydrogène dans le monde et son utilisation sont devenus des enjeux majeurs.
Au su d’être une matière première pour l’industrie chimique, en particulier pour la fabrication d’engrais, l’hydrogène est un carburant. Les faibles émissions de gaz à effet de serre produites par la combustion de l’hydrogène en font un bon candidat comme ressource respectueuse de l’environnement dans un contexte de réchauffement climatique.
Cependant, la production actuelle d’hydrogène reste très dépendante des énergies fossiles. En effet, environ 60% de l’hydrogène produit est issu du vapo-reformage du méthane (ou gaz naturel) à haute température elle-même produite le plus souvent via des énergies fossiles. Environ 20% vient de la gazéification du charbon et le reste des HC liquides. Moins de 5% sont issus de l’électrolyse, procédé très gourmand en énergie électrique alors que celle-ci est produite le plus souvent par des centrales thermiques à hydrocarbures ou à charbon.
La principale problématique que pose l’hydrogène en tant qu’énergie propre, ou matière première, est donc sa production. Dès lors l’exploration de sources d’hydrogène naturel prend tout son sens. Bien que toujours à l’état prospectif, la compréhension des systèmes naturels de génération de di-hydrogène devrait permettre à l’avenir d’exploiter cet hydrogène naturel sans recourir à des énergies fossiles. C’est dans ce contexte que l’invention apporte des solutions pour simuler en laboratoire les conditions naturelles de production d’hydrogène dans les couches géologiques.
Les applications visées par l’invention sont principalement situées dans le domaine de l’exploration des sources d’hydrogène naturel à travers le monde. Plus précisément, l’invention s’intéresse principalement (mais non exclusivement) à un mode particulier de génération d’hydrogène à partir de roches minérales. Ce mode de génération résulte de l’interaction entre l’eau, présente en abondance dans tous les milieux géologiques profonds, et les minéraux ferreux présents dans certains types de roches. Cette génération s’effectue à l’état naturel dans différents milieux géologiques particuliers, comme dans les rides médio océaniques, les zones d’obduction, les zones de subduction et dans certains cratons archéens et Néoprotérozoïques. Ces milieux sont soumis à des températures élevées allant de 100°C à 400°C (et parfois plus) favorisant ainsi une réaction oxydo-réductrice.
Plusieurs réactions chimiques permettent de générer de l’hydrogène naturellement. La plus connue est la réaction de serpentinisation qui caractérise l’hydratation de l’olivine en serpentine. Cette réaction génère de l’hydrogène comme sous-produit. Plus précisément, l’eau entraine une oxydation du fer contenu dans la fayalite (pôle ferrugineux de l’olivine représentant environ 10% des olivines) selon la réaction suivante :
2H 2 O + 3Fe 2 SiO 4 = 2Fe 3 O 4 + 3SiO 2 + 2H 2 (g)
Une réaction similaire susceptible de produire de l’hydrogène existe également lors de l’hydratation de l’orthopyroxène. Dans les cratons, ce sont les roches riches en fer, en particulier les BIF (Banded Iron Formation) qui vont s’oxyder, le fer passant de ferreux (Fe 2+ ) à ferrique (Fe 3+ ). Cette même réaction peut avoir lieu en présence d’amphiboles, présentes dans les granites, elles sont elles aussi riches en fer
Tout comme lors des prémices de l’exploration pétrolière, les premiers indices d’un phénomène de génération d’hydrogène dans le sous-sol ont étés trouvés en surface. En effet, certains endroits dans le monde sont connus pour leurs émanations de di-hydrogène naturel, comme les feux de Yanartas en Turquie qui brûlent depuis plus de 2500 ans. D’autres émanations d’hydrogène ont également été repérées en surface associées à une géomorphologie singulière de type dépression circulaire mesurant de quelques mètres à plusieurs kilomètres appelés « ronds de sorcières » et dans lesquelles la végétation est différente.
Par ailleurs, un gisement d’hydrogène naturel « onshore » a été découvert par hasard et est en cours d’exploitation au Mali par la société Petroma (désormais Hydroma) depuis 2010. Ce puits de faible profondeur permet l’alimentation d’une turbine qui génère de l’électricité pour un village de 1500 habitants. Depuis, de nombreux permis d’explorations ont été demandés dans le monde comme aux Etats-Unis, en France et en Australie.
Côté « offshore » certains environnements géologiques ont étés identifiés comme pouvant générer de l’hydrogène naturel. C’est le cas de toutes les rides médio océaniques mais aussi de la fosse des Mariannes dans laquelle plusieurs volcans de boues serpentinisés produisent un gaz mélangeant hydrogène et méthane.
Le dessin (a) de la illustre un exemple non limitatif d’un enfant dans différentes positions à l’intérieur du véhicule automobile 2, les différentes positions pos1, pos2, pos3, pos4, pos5, pos6 étant illustrées par des couleurs grisées différentes. Le schéma est comparé à un schéma de vrai négatif (dessin (b)) qui utilise une bouteille d’eau qui est secouée dans le véhicule automobile 2, ces différentes positions pos1’, pos2’, pos3’, pos4’, pos5’, pos6’ étant illustrées également par des couleurs grisées différentes. En abscisse est représenté la puissance maximale Pk de l’image radar I . En ordonnée est représenté le nombre d’images radar I. Le dessin (a) illustre la variation de puissance d’un signal périodique S sur une fenêtre mouvante w’ correspondant à la respiration ou un battement de cœur d’un être vivant o qui est ici un enfant, à différentes positions ici dans l’habitacle 20 du véhicule automobile 2. Le dessin (b) illustre ainsi la variation de puissance d’un objet inerte, ici d’une bouteille d’eau, à différentes positions ici dans l’habitacle 20 du véhicule automobile 2. Comme on peut le voir, les niveaux de puissances sont similaires dans les deux cas, mais la variation est différente dans le temps, à savoir le schéma périodique.
Ainsi, dans une étape E3, une deuxième base de données DS’ de données temporelles Ft est construite par l’unité de traitement 4 à partir de la pluralité d’images radar I. Les données temporelles Ft sont calculées à partir d’un signal périodique S de chaque image radar I relevé sur la fenêtre de temps mouvante w’. Dans une fenêtre de temps mouvante w’, on aura ainsi un signal périodique S de plusieurs images radar I. On notera que la fenêtre de temps mouvante w’ a la même durée que la fenêtre temporelle w.
Dans un mode de réalisation non limitatif, la fenêtre de temps mouvante w’ est de trois images radar I par seconde. Cela permet d’avoir une variation de la donnée temporelle Ft dans le temps suffisante pour pouvoir différencier des cas de vrais positifs (être vivant o) de cas de vrais négatifs (objet inerte en mouvement).
On notera que l’étape E3 peut être effectuée parallèlement à l’étape E2 ou avant l’étape E2.
Dans un mode de réalisation non limitatif, les données temporelles Ft sont une puissance maximum Pmax ou une variation de phase Δ dudit signal périodique S.
Tel qu’illustré sur la , dans un mode de réalisation non limitatif, la construction de la deuxième base de données DS’ comprend : - dans une sous-étape E30, la mise dans une mémoire tampon B des données temporelles Ft pour obtenir une pluralité de valeurs temporelles Vt, - dans une sous-étape E31, la suppression de la composante continue DC desdites valeurs temporelles Vt, - dans une sous-étape E32, l’application d’une Transformée de Fourier FFT sur lesdites valeurs temporelles Vt pour obtenir des valeurs fréquentielles Vf, - dans une sous-étape E34, à partir desdites valeurs fréquentielles Vf, l’extraction d’une valeur maximum Max dans une plage de fréquences donnée I_Bth.
Ainsi, pour chaque image radar I, l’information puissance maximum Pmax ou variation de phase Δ est calculée selon un historique grâce à la fenêtre de temps mouvante w’.
Dans un mode de réalisation non limitatif, la mémoire tampon B possède une taille pour dix images radar I, ce qui correspond à environ trois secondes si la fenêtre de temps mouvante w’ est de trois images radar I par seconde.
L’application de la Transformée de Fourier FFT permet de passer du domaine temporel au domaine fréquentiel.
Ainsi, on stocke le signal instantané (variation de phase ou puissance maximum) de chaque fenêtre d’acquisition (« frame ») pour un certain nombre de frames dans la fenêtre de temps mouvante w’, et on calcule la périodicité en faisant une analyse fréquentielle de ce signal stocké.
On notera que la suppression de la composante continue DC permet d’enlever la valeur moyenne du signal périodique S et de ne garder que le signal sinusoïdal. Le processus de suppression d’une composante continue DC étant connu de l’homme du métier, il n’est pas décrit ici.
Dans des modes de réalisation non limitatifs, la plage de fréquences donnée I_Bth est une plage de fréquences de respiration ou une plage de fréquences de battements de cœur.
Autrement dit, pour chaque image radar I, on extrait la valeur maximum Max que l’on trouve sur l’ensemble des harmoniques de la plage de fréquences donnée I_Bth. La valeur maximum Max est une puissance. La fréquence de la valeur maximum Max représente la fréquence donc la périodicité de la puissance maximum Pmax ou de la variation de phase Δ vues précédemment.
Dans un mode de réalisation non limitatif illustré, la construction de ladite deuxième base de données DS’ comprend en outre : - dans une sous-étape E33, la normalisation Norm desdites valeurs fréquentielles Vf avant ladite extraction de ladite valeur maximum Max. Cela permet de rendre les calculs plus simples. Le processus de normalisation étant connu de l’homme du métier, il n’est pas décrit ici.
Pour lancer l’exécution du modèle d’apprentissage automatique ML (décrit plus loin), il faut attendre que la mémoire tampon B soit remplie avec les données temporelles Ft. Aussi, dans un mode de réalisation non limitatif, on a une valeur fréquentielle normalisée égale à 0.5. Cette valeur permet de démarrer sur une valeur neutre qui n’indique pas si on a un objet vivant ou inerte. On notera qu’une valeur fréquentielle normalisée égale à 0 correspond à un objet inerte (quelque chose qui ne respire donc pas).
La illustre un exemple non limitatif de normalisation du premier graphe (dessin (a)) de la . En abscisse on trouve la bande de fréquence de la respiration en Bpm et en ordonnée la puissance Pk. La met en évidence la différence dans le cas d’un enfant et d’une bouteille d’eau dont la normalisation (du deuxième graphe (dessin (b) de la ) est illustrée sur la . Comme on peut le voir, la valeur la plus élevée Max dans la bande de fréquence de respiration I_Bth dans le cas d’un enfant est d’environ 1, alors que pour une bouteille d’eau, elle est d’environ 0.2.
L’anneau 54 comprend, en outre, des crochets 54.2 s’étendant en saillie vers l’aval, et destinés à venir supporter radialement chacun des bras structuraux 34. Ainsi, la position de chaque pièce intermédiaire 40 est contrôlée et peut être déterminée grâce à une chaîne de cote.
De manière avantageuse, l’échangeur peut être facilement positionné dans la veine de flux tertiaire. En effet, l’échangeur peut être installé par un déplacement axial vers l’amont jusqu’à l’insertion de ses pions d’indexation dans la bride 44, et jusqu’au contact de ladite bride 44 avec le corps de l’échangeur. Il s’agit alors d’un montage flottant dépourvu de toute fixation, permettant, en cas de dilatations thermiques de l’échangeur, de protéger le carter interne 28 de toute déformation en autorisant des éventuelles dilatations de sa partie aval suivant les directions axiale, radiale et circonférentielle.
Similairement, l’échangeur 18 est apte à être facilement déposé par un déplacement axialement vers l’aval, par un simple retrait manuel désengageant les pions d’indexations de leurs logements respectifs depuis la bride 44.
De manière avantageuse, la turbomachine 2 de l’invention permet, au moyen de la pièce intermédiaire 40, de garantir de manière efficace l’étanchéité à l’air entre la veine de flux tertiaire et le compartiment interne, de constituer une partie de la veine de flux tertiaire grâce à la paroi longitudinale 48 assurant le guidage du flux tertiaire entre l’échangeur et la partie amont du carter interne, ainsi que de faciliter le montage et le démontage de l’échangeur dans la turbomachine, tout en assurant un centrage précis dudit échangeur.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un moteur d’aéronef comprend généralement un système de régulation configuré pour répondre, parfois strictement, aux besoins en alimentation de carburant de la chambre de combustion du moteur et, éventuellement, d’un circuit de post-combustion et/ou de géométries variables du moteur, et ce quel que soit le régime de fonctionnement du moteur.
L’efficacité, la sûreté et la durée de vie du système de régulation de carburant dépendent, notamment, des propriétés des pompes qui le composent et de leur mode d’entraînement.
Des systèmes de régulation de carburant mettant en œuvre une pompe volumétrique, ou une pompe centrifuge, entrainée directement, ou par l’intermédiaire de dispositifs de transmission, par le boîtier d’accessoires du moteur, ont été proposés, mais n’apportent pas entière satisfaction.
EXPOSE GENERAL Un but du présent exposé est d’augmenter la durée de vie et d’améliorer l’efficacité, notamment thermique, d’un système de régulation de carburant d’une turbomachine, de manière simple et peu coûteuse, sans pour autant en augmenter la masse.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect du présent exposé, un système de régulation de carburant pour une turbomachine, le système comprenant : un dispositif de pompage principal comprenant un refoulement apte à être relié à une chambre de combustion et à une géométrie variable de la turbomachine en vue d’en assurer une alimentation en carburant, le dispositif de pompage principal comprenant une première pompe centrifuge principale comprenant une partie rotorique et une partie statorique ; un dispositif de transmission configuré pour moduler une vitesse d’entraînement de la partie rotorique de la première pompe centrifuge principale par rapport à la partie statorique de la première pompe centrifuge principale, le dispositif de transmission comprenant : un train épicycloïdal comprenant un pignon solaire, une couronne, une série de satellites engrenés par le pignon solaire et par la couronne, et un porte-satellites sur lequel la série de satellites est montée, dans lequel : la couronne est reliée à la partie rotorique de la première pompe centrifuge principale et configurée pour entraîner en rotation la partie rotorique de la première pompe centrifuge principale par rapport à la partie statorique de la première pompe centrifuge principale ; et le porte-satellites est apte à être relié à un boîtier d’accessoires de la turbomachine pour être entraîné en rotation par le boîtier d’accessoires, de sorte à ce que la vitesse d’entraînement de la première pompe centrifuge principale soit modulée en fonction d’un régime de fonctionnement de la turbomachine ; et une machine électrique reliée au pignon solaire du train épicycloïdal et configurée pour entraîner en rotation le pignon solaire, de sorte à ce que la vitesse d’entraînement de la première pompe centrifuge principale soit en outre modulée en fonction d’un régime de la machine électrique ; un dispositif de pompage auxiliaire comprenant un refoulement ; et un dispositif de commutation configuré pour relier le refoulement du dispositif de pompage auxiliaire à la chambre de combustion et à la géométrie variable en fonction d’une pression de carburant au niveau du refoulement du dispositif de pompage principal.
Avantageusement, mais facultativement, le système peut comprendre l’une au moins des caractéristiques suivantes, prise seule ou dans une quelconque combinaison : - le dispositif de commutation est configuré pour relier le refoulement du dispositif de pompage auxiliaire à la chambre de combustion et à la géométrie variable lorsque la pression de carburant au niveau du refoulement du dispositif de pompage principal est inférieure à un seuil ; - dans le système : le dispositif de pompage auxiliaire comprend une pompe à pistons comprenant un refoulement apte à être relié à une tuyère de la turbomachine en vue d’en assurer une alimentation en carburant ; et le dispositif de commutation comprend : un conduit auxiliaire reliant le refoulement de la pompe à pistons à la chambre de combustion et à la géométrie variable ; et une valve agencée sur le conduit auxiliaire et configurée pour autoriser la circulation de fluide depuis le refoulement de la pompe à pistons vers la chambre de combustion et à la géométrie variable en fonction de la pression de carburant au niveau du refoulement du dispositif de pompage principal ; - la pompe à pistons comprend en outre une partie rotorique et une partie statorique, la partie rotorique de la pompe à pistons étant apte à être reliée au boîtier d’accessoires pour être entraînée en rotation, par le boîtier d’accessoires, par rapport à la partie statorique de la pompe à pistons ; - le dispositif de pompage principal comprend en outre une deuxième pompe centrifuge principale montée en série avec la première pompe centrifuge principale et comprenant une partie rotorique et une partie statorique, la couronne du différentiel mécanique étant en outre reliée à la partie rotorique de la deuxième pompe centrifuge principale et configurée pour entraîner en rotation la partie rotorique de la deuxième pompe centrifuge principale par rapport à la partie statorique de la deuxième pompe centrifuge principale, de sorte à ce qu’une vitesse d’entraînement de la partie rotorique de la deuxième pompe centrifuge principale par rapport à la partie statorique de la deuxième pompe centrifuge principal soit modulée en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine et du régime de la machine électrique ; - le système comprend en outre : une source d’alimentation électrique à courant continu ; et un convertisseur reliant la source d’alimentation électrique à courant continu à la machine électrique ; et - le système comprend en outre une pompe centrifuge de postcombustion comprenant une partie rotorique, une partie statorique et un refoulement, la partie rotorique de la pompe centrifuge de postcombustion étant apte à être reliée au boîtier d’accessoires pour être entraînée en rotation, par le boîtier d’accessoires, par rapport à la partie statorique de la pompe centrifuge de postcombustion, le refoulement de la pompe centrifuge de postcombustion étant apte à être relié à une chambre de postcombustion de la turbomachine en vue d’en assurer une alimentation en carburant.
Selon un autre aspect, il est proposé une turbomachine comprenant : une chambre de combustion ; une géométrie variable ; et un système tel que précédemment décrit, dans lequel le refoulement de la première pompe centrifuge principale est relié à la chambre de combustion et à la géométrie variable en vue d’en assurer l’alimentation en carburant.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de pilotage d’un système tel que précédemment décrit, le procédé comprenant un pilotage de la machine électrique et du dispositif de commutation en fonction de la pression de carburant au niveau du refoulement du dispositif de pompage principal.
Destinée à assurer le confort dynamique du passager, la matelassure est constituée le plus souvent par un bloc de mousse de polyuréthane généralement moulé selon la forme finale souhaitée pour l’élément de siège.
L’armature et la matelassure sont recouvertes extérieurement d’une coiffe en matière textile, en cuir ou en simili en fonction du rendu souhaité.
On connaît également, par exemple du document FR 2 793 455 A1, des dossiers de siège pour véhicule automobile dont la face arrière est constituée par une coque, généralement en matière plastique, garnie extérieurement de tissu.
La présence d’une telle coque arrière permet ainsi de mieux assortir le dossier au style et à la décoration de l'habitacle, de sorte à procurer un meilleur rendu esthétique global à l'intérieur de cet habitacle.
Le document KR 101764770 B1 divulgue un dossier de siège pour véhicule comportant une armature de dossier réalisé en matière plastique et présentant une zone centrale évidée.
Le dossier de siège comprend également une pluralité de cordes polymères élastiques parallèles s’étendant transversalement de part et d’autre de la zone évidée au niveau de la face avant de ce dossier, de sorte à constituer un maillage élastique de soutien pour le dos d’un passager.
Une telle conformation du dossier lui permet ainsi d’être traversé par des rayons lumineux ce qui génère un effet de transparence particulièrement esthétique tout en améliorant la luminosité dans l’habitacle de sorte à limiter la sensation de cloisonnement que les passagers peuvent parfois ressentir à l’intérieur des véhicules.
Malheureusement, les coûts de développement d’un tel dossier de siège s’avèrent particulièrement élevés, notamment à cause de son armature complètement différente qui doit satisfaire à des exigences réglementaires de sécurité concernant notamment sa tenue en choc et la fixation d’un coussin gonflable de sécurité.
Elle propose à cet effet un dossier de siège pour véhicule automobile comportant un cadre d’armature métallique définissant une zone centrale évidée ; caractérisé en ce qu’il comporte également : - un cadre support emboité fixement sur la portion avant dudit cadre d’armature et définissant une zone centrale évidée se superposant au moins partiellement avec celle de ce cadre d’armature ; - une coque arrière fixée audit cadre support en enveloppant au moins la portion arrière dudit cadre d’armature non recouverte par ledit cadre support, ladite coque arrière présentant une zone centrale évidée se superposant au moins partiellement avec celles desdits cadres ; et - une coiffe avant de soutien destinée à recevoir le dos d’un occupant , ladite coiffe étant rapportée fixement contre la face avant dudit cadre support et comprenant une portion centrale ajourée recouvrant la zone évidée de ce cadre support.