INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien que les installations actuelles donnent satisfaction en termes de fixation du turboréacteur au mât réacteur, la mise en œuvre de ces installations nécessite une multiplication de ces installations pour parer à une éventuelle défaillance de l’attache, en particulier, en cas de casse ou fissure de la base 900. La multiplication de ces installations entraîne une surcharge et donc une consommation accrue de carburant, ce qui n’est pas satisfaisant.
Il est donc nécessaire de fournir une solution assurant une fixation optimale et plus sécurisée d’un turboréacteur à l’aile d’un aéronef.
Un objet de la présente invention est de proposer un dispositif pour le couplage d’un système de propulsion au mât réacteur d’un aéronef, ce dispositif fournissant une solution plus sécurisée de fixation d’un système de propulsion en cas de défaillance de l’attache.
À cet effet, est proposé un dispositif pour le couplage d’un système de propulsion sur un mât réacteur d’un aéronef, ledit dispositif comportant :
- une embase présentant une forme sensiblement en T inversé, ladite embase comportant une base destinée à être fixée audit système de propulsion et une première paroi s’étendant sensiblement perpendiculairement à ladite base, ladite première paroi comportant un premier alésage s’étendant selon un axe longitudinal ;
- un manchon sensiblement tubulaire comportant une première portion reçue au moins en partie dans ledit premier alésage de ladite embase et une deuxième portion dont une première extrémité s’étend dans le prolongement de ladite première portion en direction dudit mât réacteur, une deuxième extrémité de ladite deuxième portion étant destinée à coopérer avec ledit mât réacteur, ledit manchon comportant un alésage central coaxial audit axe longitudinal ;
- des moyens de fixation comportant un premier écrou destiné à être solidaire dudit mât réacteur et une première vis de fixation, ladite première vis de fixation comportant une première tête de fixation à partir de laquelle s’étend perpendiculairement une première tige filetée, ladite première tige filetée étant enfilée dans ledit alésage central dudit manchon ;
- une deuxième bride avant et une deuxième bride arrière, lesdites deuxièmes brides étant disposées respectivement de part et d’autre de ladite première paroi de ladite embase, lesdites deuxièmes brides comportant chacune un quatrième alésage coaxial audit axe longitudinal ;
- une entretoise destinée à être disposée entre ladite deuxième bride arrière et ledit mât réacteur, ladite entretoise comportant un cinquième alésage coaxial audit axe longitudinal de sorte que ladite entretoise est enfilée sur ladite deuxième portion dudit manchon.
Ladite première portion dudit manchon est enfilée dans lesdits quatrièmes alésages desdites deuxièmes brides. Ladite première tête de fixation vient en appui contre ladite deuxième bride avant et ladite première tige filetée est enfilée à travers ledit alésage central dudit manchon, ladite première tige filetée étant vissée audit premier écrou solidaire dudit mât réacteur.
Selon l’invention, ladite embase comporte une première et une deuxième parties d’embase, chacune desdites première et deuxième parties se présentent sous la forme d’un L, où ladite première partie comporte une première paroi de base à partir de laquelle s’étend perpendiculairement une deuxième paroi comportant un sixième alésage, et où ladite deuxième partie comporte une deuxième paroi de base à partir de laquelle s’étend perpendiculairement une troisième paroi comportant un septième alésage.
Lesdites première et deuxième parties d’embase sont accolées l’une contre l’autre de sorte que ladite deuxième paroi et ladite troisième paroi forment ensemble ladite première paroi de ladite embase, que lesdites première et deuxième parois de base forment ensemble ladite base de ladite embase, et que lesdits sixième et septième alésages forment ensemble ledit premier alésage.
De cette manière, si l’une des première ou deuxième parties d’embase présente une défaillance, l’autre partie d’embase permet d’assurer le maintien du couplage du système de propulsion au mât réacteur. Le risque de perte complète du dispositif de couplage du système de propulsion au mât réacteur est donc réduit.
Avantageusement, le dispositif comporte des moyens de centrage selon ledit axe longitudinal desdites première et deuxième parties d’embase l’une par rapport à l’autre.
Une valeur positive et élevée du pourcentage d’amélioration du rapport S est recherchée, sans augmentation significative de l’énergie spécifique, de préférence avec une diminution de l’énergie spécifique (valeur positive du pourcentage de réduction de l’énergie spécifique Es décrit ci-dessous). Les inventeurs considèrent significative un pourcentage d’amélioration du rapport S supérieur à 5%.
De préférence, le rapport S est amélioré de plus de 10%, de préférence de plus de 20%, de préférence de plus de 30%, de préférence de plus de 40%, de préférence de plus de 50%, de préférence de plus de 60%.
Le pourcentage de réduction de l’énergie spécifique, Es, est calculé par la formule suivante : 100x(Es avec le mélange de l’exemple 1 de référence – Es avec le mélange de l’exemple considéré) / Es du mélange de l’exemple 1 de référence.
Les inventeurs considèrent significative une réduction de plus de 5% de l’énergie spécifique Es. De préférence, l’énergie spécifique est réduite de plus de 10%, de préférence de plus de 15% (par rapport à la référence).
ex 1 (Ref) ex 2 ex 3 (*) ex 4 (*) ex 5 (*) ex 6 ex 7 ex 8 ex 9 (*) ex 10 (*) ex 11 (*) Etape f) de calcination Température T (°C) - 1200 1250 1000 1200 1000 1000 1000 1000 1000 1000 Temps t (h) - 2 2 2 1 4 4 4 4 4 4 Analyse chimique, en pourcentages en masse sur la base des oxydes Al 2 O 3 Complément à 100% MgO 6,3 6,3 3,6 3,6 4,8 5,1 6,3 8,2 9,6 7,6 Cr 2 O 3 Oxydes autres que MgO, Cr 2 O 3 et Al 2 O 3 dont Na 2 O 0,05 0,25 0,25 dont SiO 2 dont TiO 2 0,3 0,1 0,1 dont Fe 2 O 3 0,04 0,03 0,03 0,01 0,02 0,03 0,01 0,01 0,01 dont CaO 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 0,03 0,03 Autres caractéristiques Dégagement d’hydrogène gazeux par attaque acide à chaud, en volume de gaz pour 100 grammes de grains - 4 1 n.d. n.d. 90 27 6 25 n.d. n.d. Rapport R2 - 0,65 4,77 0,25 Rapport R1 - 0,42 0,15 0,29 0,41 0,38 0,41 0,33 0,11 0,05 0,16 % d'amélioration de S - 30 -25 30 47 70 68 80 15 -10 47 % de réduction de Es - 6 -20 -16 -27 0 6 22 -22 -35 -12
n.d. : non déterminé
Une comparaison des exemples 1 (exemple de référence), 2 selon l’invention et 3 hors invention et conforme à l’enseignement de FR2853898A1, montre l’impact de la température de calcination : à même teneur en MgO égale à 6,3%, le mélange de grains de l’exemple 2, calciné à une température T égale à 1200°C pendant un temps t égal à 2 heures, présente un pourcentage d’amélioration du rapport S positif de 30% et une énergie spécifique réduite de 6%, alors que le même mélange de grains calciné à une température T égale à 1250°C pendant un temps t égal à 2 heures, présente un pourcentage d’amélioration du rapport S négatif de 25% et une augmentation de l’énergie spécifique de 20%.
Une comparaison des exemples 1 (exemple de référence), 4 et 5 hors invention, et 6 selon l’invention, montre l’impact positif de la présence de 4,8% de MgO dans le mélange de grains de l’exemple 6, calciné à une température T égale à 1000°C pendant un temps t égal à 4 heures : le rapport S est amélioré de 70% sans dégradation de l’énergie spécifique. Les mélanges de grains des exemples 4 et 5, hors invention, présentant une teneur en MgO égale à 3,6% et calcinés à une température T égale à 1000°C et 1200°C, respectivement, pendant un temps t égal à 2 heures et 1 heure respectivement, présentent un rapport S amélioré de 30% et de 47% respectivement, et une augmentation de l’énergie spécifique de 16% et 27% respectivement.
Une comparaison des exemples 1 de référence, et 7 et 8 selon l’invention, montre que les mélanges de grains de l’exemple 7 et de l’exemple 8, tous deux calcinés à une température T égale à 1000°C pendant un temps t égal à 4 heures, présentant une teneur en MgO égale à 5,1% et 6,3% respectivement, présentent un rapport S amélioré de 68% et de 80% respectivement, et une réduction de l’énergie spécifique de 6% et 22% respectivement.
Une comparaison des exemples 1 de référence, et 9 hors invention, montre que le mélange de grains de l’exemple 9 calciné à une température T égale à 1000°C pendant un temps t égal à 4 heures, présentant une teneur en MgO égale à 8,2%, présente une amélioration du rapport S de 15% et une augmentation de l’énergie spécifique 22%.
Une comparaison des exemples 1, de référence, et 10 hors invention, montre que le mélange de grains de l’exemple 10 calciné à une température T égale à 1000°C pendant un temps t égal à 4 heures, présentant une teneur en MgO égale à 8,2%, présente une diminution du rapport S de 10% et une augmentation de l’énergie spécifique 35%.
Une comparaison des exemples 1, de référence, et 11 hors invention, montre que le mélange de grains de l’exemple 11 calciné à une température T égale à 1000°C pendant un temps t égal à 4 heures, présentant une teneur en MgO égale à 7,6%, présente une diminution du rapport S de 47% et une augmentation de l’énergie spécifique 12%.
Comme cela apparaît clairement à présent, l’invention fournit un mélange de grains fondus à base d’alumine présentant un rendement et une efficacité énergétique meilleurs que ceux des grains fondus à base d’alumine connus de l’exemple de référence pour l’abrasion d’une surface en un acier dur.
En particulier, les grains fondus selon l’invention ne se limitent pas à des formes ou à des dimensions particulières. Ils pourraient être utilisés dans des applications autres que l’abrasion d’une surface en un acier dur.
est une vue en perspective d’un agencement en partie avant gauche d’un véhicule automobile d’un projecteur de l’art antérieur monté avec une aile avec une partie avancée au-dessus du projecteur.
est une vue, en perspective partielle depuis l’avant gauche, illustrant un mode de réalisation d’un système de montage d’un projecteur en partie latérale avant d’un véhicule automobile conformément à l’invention.
est une vue en perspective depuis l’avant gauche du projecteur du système de montage représenté en .
est une vue, en perspective de trois-quarts depuis la droite du véhicule, illustrant une partie du système de montage représenté en à 3.
est une vue schématique, en coupe sensiblement transversale (plan YZ), de deux éléments de guidage de la partie du système de montage de la .
est une vue, en perspective de trois-quarts depuis la gauche du véhicule, illustrant une autre partie du système de montage représenté en figures 2 à 4.
est une vue schématique, en coupe sensiblement longitudinale (plan XZ), de deux éléments de guidage de la partie du système de montage de la .
représente une vue, en perspective de trois-quarts depuis l’avant gauche du véhicule, illustrant le projecteur une fois monté suivant le système de montage représenté en figures 2 à 5
Les orientations de l’agencement qui va être décrit font donc référence à ces orientations du véhicule, les termes avant, arrière, et supérieur, inférieur faisant référence aux directions respectivement avant, arrière, et supérieure, inférieure du véhicule, lorsque le projecteur est monté sur le véhicule.
Les termes « intérieur » et « extérieur » font référence respectivement à l’intérieur et à l’extérieur du compartiment moteur fermé par un capot.
Il est rappelé que le terme « externe » fait référence à une position orientée vers et à proximité d’un bord latéral du véhicule par rapport au centre du véhicule, et le terme « interne » fait référence à une position orientée vers le centre du véhicule (plan Y=0 sur la ).
La a été commentée en introduction pour décrire la problématique d’un agencement d’un projecteur de l’art antérieur monté avec une aile avec une partie avancée au-dessus du projecteur en partie latérale avant d’un véhicule automobile.
Les figures 2 à 6 qui illustrent un système de montage 1 d’un projecteur 2, en partie latérale avant d’un véhicule automobile conformément à l’invention, vont être commentées ensemble. Seul le côté gauche du véhicule est illustré, le côté droit du véhicule étant équipé du même système de montage du projecteur droit.
Le système de montage 1 d’un projecteur 2 comprend une aile 3 avec une extension inférieure avant 30 et un montant vertical latéral 4 de la face avant technique (FAT) du véhicule. L’aile 3 a une partie supérieure comportant une partie avancée 31 venant vers le bord avant du capot 5, cette partie avancée d’aile ayant une extrémité avant en pointe 310, donc de forme pouvant être « agressive » au montage du projecteur 2 ( ). La longueur « d » de cette partie avancée 31 de l’aile avec l’extrémité en pointe 310 correspond à la longueur d’insertion du projecteur 2 dans l’espace ouvert 33 à l’avant de l’aile, de forme sensiblement triangulaire délimitée par la surface inférieure de la partie avancée d’aile 31 et la portion d’aile contigüe avec une surface avant oblique 32 ( ).
Les données haptiques sont par exemple représentatives de température(s), exprimées par exemple en degrés Celsius, d’intensité et/ou de direction d’un flux d’air, d’intensité d’un massage, de localisation du massage, d’intensité lumineuse, de couleur d’éclairage, d’un type d’éclairage (éclairage continue et constant, lumière pulsée), de localisation de l’éclairage.
Selon une variante, les données haptiques sont représentatives de vibrations, et correspondent par exemple à des niveaux d’intensité et/ou des fréquences. Cette variante est par exemple mise en œuvre lorsque le contenu multimédia généré est rendu sur un ou plusieurs dispositifs de communication mobile de type téléphone intelligent ou tablette et configuré pour vibrer.
Les données haptiques sont avantageusement transmises à un ou plusieurs des systèmes suivants, selon l’équipement du véhicule 10 et selon la nature des données haptiques générées : un système de chauffage, un système de ventilation, un système de climatisation, un système de massage et/ou un système d’éclairage d’habitacle.
Par exemple, si le texte généré décrit un paysage froid ou enneigé, le système de climatisation est contrôlé pour baisser la température dans l’habitacle du véhicule 10 pendant le rendu des passages du textes relatifs à un tel paysage. Si le texte généré décrit un volcan en éruption ou un désert, le système de chauffage (par exemple avec le chauffage des sièges) est contrôlé pour augmenter la température. Le ressenti d’un environnement venté est obtenu en contrôlant l’aération via le système de ventilation.
Selon ce mode de réalisation, le contenu multimédia généré comprend en outre des données représentatives d’un ou plusieurs effets haptiques à rendre de manière synchronisée avec la ou les parties du texte auxquelles les effets haptiques se réfèrent.
Selon encore un mode de réalisation particulier, les données représentatives du contenu multimédia généré (c’est-à-dire les données du texte généré avec, le cas échéant, les données d’images, de contenu sonore, d’effets haptiques) sont enregistrées dans une mémoire du véhicule 10 ou dans une mémoire du dispositif de communication mobile (par exemple lorsque le contenu multimédia a été généré par un tel dispositif de communication mobile). Le stockage des données du contenu multimédia permet de rejouer ou rendre à nouveau le contenu à la demande.
La illustre schématiquement un dispositif 2 configuré pour générer automatiquement un contenu multimédia dans un véhicule, par exemple le véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 2 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur. Selon un autre exemple, le dispositif 2 correspond à un dispositif de calcul ou de traitement de données, par exemple le dispositif distant 101. Selon encore un exemple, le dispositif 2 correspond à un dispositif de communication mobile.
Selon un mode de réalisation particulier supplémentaire, le dispositif 2 peut fournir des signaux de sortie à un ou plusieurs dispositifs externes, tels qu’un écran d’affichage 240, un ou des haut-parleurs 250 et/ou d’autres périphériques 260 (système vibrant) via des interfaces de sortie respectives 24, 25, 26 adaptées. Selon une variante, l’un ou l’autre des dispositifs externes est intégré au dispositif 2.
La illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de génération automatique d’un contenu multimédia dans un véhicule, par exemple le véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le procédé est par exemple mis en œuvre par un dispositif embarqué dans le véhicule 10 tel que le dispositif 2, par le dispositif distant 101, par un dispositif de communication mobile embarqué dans le véhicule 10 ou par un système comprenant le véhicule 10 et le dispositif distant 101 et/ou le dispositif de communication mobile.
Dans une première étape 31, des premières données représentatives d’une commande de génération du contenu multimédia sont reçues depuis une interface embarquée dans le véhicule.
Utilisation d’une composition aqueuse pour lubrifier les parties internes d’un moteur à hydrogène ou à ammoniac La présente invention porte sur l’utilisation d’une composition lubrifiante aqueuse particulière pour lubrifier un système de motorisation comprenant un moteur à combustion interne alimenté par un carburant non hydrocarboné choisi parmi l’hydrogène et/ou l’ammoniac.
La présente invention porte également sur une méthode de lubrification d’un moteur à combustion interne alimenté par au moins un carburant non hydrocarboné choisi parmi l’hydrogène et l’ammoniac, comprenant une étape de mise en contact d’au moins une pièce interne du moteur avec une composition, telle que décrite ci-après.
où R s1 le rayon de la meilleure sphère qui minimise l’écart avec la surface d’entrée 210 de la lentille 200 et R s 2 est le rayon de courbure de la meilleure sphère qui minimise l’écart avec la surface de sortie 220 de la lentille.
Le système optique 100 comprend, outre le diaphragme 150, une première lentille 110 faite en un premier matériau, une deuxième lentille 120 faite en un deuxième matériau et une troisième lentille 130 faite en un troisième matériau. Le premier matériau, le deuxième matériau et le troisième matériau sont des halogénures d’alcalins.
Selon la présente description, la première lentille 110 présente une première distance focale paraxiale F 1 et une première cambrure β 1 . Le module de F 1 /F est supérieur à 4,5 et le module de β 1 est supérieur à 2, avantageusement supérieur à 2,2. La première lentille 110 est agencée en amont du diaphragme 150. La deuxième lentille présente une deuxième distance focale paraxiale F 2 et une deuxième cambrure β 2 . F 2 /F est compris entre 0,5 et 2, avantageusement entre 0,7 et 1,6 et β 2 est supérieur à -1 et inférieur à 3,5, avantageusement inférieur à 3,1. La deuxième lentille 120 est agencée en aval du diaphragme 150. La troisième lentille 130 présente une troisième distance focale paraxiale F 3 et une troisième cambrure β 3 . Le module de F 3 /F est supérieur à 2 et le module de β 3 est supérieur à 2, avantageusement supérieur à 2,3. La troisième lentille est agencée en aval de la deuxième lentille.
Toutes les surfaces ou au moins une partie des surfaces des lentilles 110, 120, 130 peuvent être asphériques.
Dans un système optique 101 tel que représenté sur la , la deuxième lentille 120 est convergente et contribue majoritairement à la puissance optique du système, la puissance optique étant définie comme étant l’inverse de la longueur focale. Ainsi on a les relations : |F 2 /F| 1 /F| et |F 2 /F| 3 /F|.
La déposante a montré que le choix des paramètres pour les lentilles du système optique objet de la présente description permet une bonne qualité d’images grâce notamment à la limitation des aberrations.
Par exemple, la cambrure d’une lentille en matériau donné peut être choisie pour minimiser l’aberration sphérique ou annuler l’aberration de coma. La cambrure qui minimise l’aberration sphérique est donnée par la relation :
Où n est l’indice de réfraction du matériau dont est formée la lentille.
La cambrure qui annule l’aberration de coma est donnée par la relation suivante :
Considérons par exemple une lentille faite en KBr dont l’indice de réfraction vaut 1,52 à la longueur d’onde de 10 µm. La cambrure qui minimise l’aberration sphérique vaut -0,15 et la cambrure qui annule l’aberration de coma vaut -0,09.
On constate ainsi que le choix de la cambrure β 2 de la deuxième lentille 120 entre -1 et 3,5 permet d’atténuer l’aberration de coma et l’aberration sphérique de cette lentille.
Dans des exemples de réalisation, la première lentille 110 et la troisième lentille 130 peuvent être toutes les deux divergentes ou toutes les deux convergentes ; elles peuvent aussi être convergentes au centre et divergentes au bord ou vice et versa ; elles ont par ailleurs des puissances optiques plus faibles que celle de la deuxième optique 120. Elles peuvent permettre de compenser les aberrations de la deuxième optique 120 et/ou de corriger les aberrations de champ, par exemple l’astigmatisme.
Par exemple, la première lentille 110 et/ou la troisième lentille 130 peuvent de façon connue aider à compenser la courbure de Petzval que l’on cherche à minimiser, comme décrit par exemple dans [Réf. 6].
Dans le cas de l’approximation des lentilles minces (par exemple épaisseur au moins inférieure à la longueur focale paraxiale de la lentille divisée par 10), la courbure de Petzval C p d’un système optique à plusieurs lentilles est donnée par la relation suivante :
Où n i est l’indice de réfraction de la n ième lentille du système optique et F i est longueur focale paraxiale de la lentille.
Dans le cas de lentilles épaisses (épaisseur au moins supérieure à la longueur focale paraxiale de la lentille divisée par 10), la courbure de Petzval C p d’un système optique à plusieurs lentilles et donc plusieurs surfaces de rayons de courbure R i , est donnée par la relation suivante :
Aussi, on a : (31) (32)
L'observateur d’angle de dérive utilisant le modèle cinématique s’écrit donc : (34) (35) Avec (37)
La dynamique en mode glissant de l'erreur de vitesse est obtenue grâce à la relation ci-dessous (38)
La trajectoire de l’erreur et sa dérivée première convergent vers l’origine en temps fini. Ce qui permet de déduire
Il s’en suit :
Ce terme de correction est utilisé dans l'équation de l'observateur (Eq. (35)), sachant que
Puisque l’erreur et sa dérivée première convergent vers l’origine en temps fini, on a :
L’équation (41) devient donc lorsque
On peut ainsi déduire la valeur du vecteur d’état, soit les vitesses longitudinales et latérales. Une fois les deux composantes de la vitesse (la vitesse longitudinale et la vitesse latérale) estimées, l’estimation de l’angle de dérive est obtenue par (approximation des petits angles) : (45)
Des tests ont démontré l’efficacité de ces modélisations mises en œuvre par le module de détermination 104 pour estimer les vitesses longitudinale et latérale , et l’angle de dérive du véhicule, avec une erreur maximale entre la mesure et l’estimation de l’ordre de 0.5 m/s. On a également observé que ces modélisations sont plus performantes que celles basées sur d’autres filtres non liés (UKF : filtre de Kalman sans parfum et le PF : filtre à particulaires). En outre, ces modélisations sont aussi plus faciles à mettre en œuvre. L’avantage de ces modélisations (observateur par mode glissant) permettant de connaître en temps réel l’angle de dérive se traduit par le fait que les performances de l'observateur et la précision de l'estimation ne dépendent pas forcément du modèle de véhicule utilisé car la dynamique du mode glissant compense les dynamiques du système.
Enfin, selon une troisième étape 303 du procédé selon l’invention, le dispositif 100 selon l’invention gère le fonctionnement de l’actionneur de châssis 4 en fonction des données caractérisant l’angle de dérive du véhicule obtenues lors de la mise en œuvre de l’étape précédente du procédé.