INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre variante, le semi-conducteur est choisi parmi les semi-conducteurs organiques. Lesdits semi-conducteurs organiques peuvent être choisis parmi le tétracène, l’anthracène, le polythiophène, le polystyrène sulfonate, les phosphyrènes, les fullerènes et les nitrures de carbone.
Selon une autre variante, le semi-conducteur est choisi parmi les semi-conducteurs organiques-inorganiques. Parmi les semi-conducteurs organiques-inorganiques, on peut citer les solides cristallisés de type MOF (pour Metal Organic Frameworks selon la terminologie anglo-saxonne). Les MOFs sont constitués de sous-unités inorganiques (métaux de transition, lanthanides…) et connectées entre elles par des ligands organiques (carboxylates, phosphonates, imidazolates…), définissant ainsi des réseaux hybrides cristallisés, parfois poreux.
Selon une autre variante, les complexes de métaux de transition se présentent sous la forme d’un centre métallique de degré d’oxydation varié et de ligands organiques ayant la formule suivante M(L)n, avec M l’élément métallique et les n ligands organiques L. L’élément métallique M est compris dans les métaux de transition du tableau périodique des éléments, de manière préférée l’élément métallique M est le Ti, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Ru, Ir. Lorsque le complexe de métaux de transition bimétallique (ou binucléaire), alors la formule devient M1M2(L)n. Les ligands L peuvent être des ligands monodentés (H 2 O, OH - , NH 3 , CH 3 OH, Cl - , NCS - , CN - , CO, …), bidentés (oxalate, 1,2-diaminoéthane, …), polydentés (EDTA, …) et macrocycliques (éther couronne, …). Lorsque n>1, alors les ligands L peuvent être identiques ou différents.
De manière préférée, le photocatalyseur est composé d’un ou de plusieurs semi-conducteurs inorganiques.
Les semi-conducteurs constitutifs dudit photocatalyseur peuvent éventuellement être dopés avec un ou plusieurs ions choisis parmi des ions métalliques, tels que par exemple des ions de V, Ni, Cr, Mo, Fe, Sn, Mn, Co, Re, Nb, Sb, La, Ce, Ta, Ti, des ions non-métalliques, tels que par exemple C, N, S, F, P, ou par un mélange d’ions métalliques et non-métalliques.
Les semi-conducteurs constitutifs dudit photocatalyseur peuvent contenir des particules comportant un ou plusieurs élément(s) à l’état métallique choisis parmi un élément des groupes IVB, VB, VIB, VIIB, VIIIB, IB, IIB, IIIA, IVA et VA de la classification périodique des éléments. Lesdites particules comportant un ou plusieurs élément(s) à l’état métallique sont en contact direct avec ledit semi-conducteur. Lesdites particules peuvent être composées d’un seul élément à l’état métallique ou de plusieurs éléments à l’état métallique pouvant formés un alliage. On entend par « élément à l’état métallique » (à ne pas confondre avec « élément métallique ») un élément appartenant à la famille des métaux, ledit élément étant au degré d’oxydation zéro (et donc sous forme de métal). De préférence, le ou les éléments à l’état métallique sont choisis parmi un élément métallique des groupes VIIB, VIIIB, IB et IIB de la classification périodique des éléments, et de manière particulièrement préférée, parmi le platine, le palladium, l’or, le nickel, le cobalt, le ruthénium, l’argent, le cuivre, le rhénium ou le rhodium. Lesdites particules comportant un ou plusieurs élément(s) à l’état métallique se présentent préférentiellement sous la forme de particules de tailles comprises entre 0,5 nm et 1000 nm, de manière préférée entre 0,5 nm et 100 nm et encore plus préférentiellement entre 1 et 20 nm.
Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des aéronefs.
Les travaux de recherche et de développement soutenus portent notamment sur l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés.
Il a donc été envisagé de valoriser des chutes de fibres de carbone afin de mettre en place une nouvelle filière. À cet égard, les efforts de recherche et de développement ont permis de mettre au point un produit semi-fini de recyclage à base de chutes de fibres de carbone et d’un procédé de fabrication d’un tel produit.
Pour cela, l’invention un procédé de fabrication d’un composant notamment pour un aménagement d’un habitacle d’aéronef, comprenant au moins : une étape de découpe, au cours de laquelle plusieurs couches intissées, comportant des chutes de fibres avec au moins un liant, sont découpées et empilées, afin de former un empilement de couches intissées, et une étape de compression, au cours de laquelle l’empilement de couches intissées est thermocomprimé dans un moule, de façon à réaliser un composant ayant une forme non plane.
Selon l’invention, les couches intissées peuvent comporter chacune des chutes de fibres, notamment de fibres de carbone, et de fibres thermoplastiques, notamment tenues ponctuellement, avec un liant, en particulier en thermoplastique, qui assure une cohésion de la couche intissée.
Par ailleurs, selon l’invention, les couches intissées peuvent avoir notamment une même composition.
L’invention propose ainsi de valoriser les chutes de fibres, telles que les fibres de carbone et ainsi de les recycler. L’invention permet donc de réaliser des composants d’aménagement à partir de matériau recyclé, ce qui est particulièrement avantageux d’un point de vue environnemental et économique.
Le recyclage de matière noble aéronautique comme les fibres de carbone permet d’avoir une structure non-tissée isotrope ou quasi-isotrope, notamment dans le plan, avec des propriétés similaires à celles produites à partir de structure tissée, par exemple en fibres de verre, tout en réduisant de manière significative la masse du produit.
Dans la présente description, le terme « composant d’aménagement » doit être entendu comme étant un composant de structure secondaire, notamment servant à équiper un siège, un meuble, un coffre de rangement ou un panneau d’habillage par exemple. Un tel composant peut avoir une ou plusieurs fonctions choisies parmi : une finition esthétique, une fixation, etc.
De plus, dans la présente description, le terme « couche intissée » doit être entendu comme étant un couche composée de fibres, en particulier de fibres de carbone, notamment avec de fibres thermoplastiques, qui ne sont pas tissées entre elles et qui ont une orientation aléatoire dans la couche intissée. Les fibres de la couche intissée sont liées entre elles par au moins un liant une matière liante et/ou une matrice, en particulier une matrice thermoplastique, qui assure une certaine cohésion de la couche intissée.
Une thermocompression est une combinaison d’un traitement thermique et d’un traitement de compression, qui peut, par exemple, être réalisée sous presse.
Le traitement thermique est réalisé, en particulier, à une température supérieure ou égale à la température de transition vitreuse et/ou de fusion du liant et/ou des fibres thermoplastiques.
La distribution du coefficient de débit K(i) telle que donnée ci-dessus est valable sous la condition suivante: où : f : la fréquence du piston ; X : un coefficient ; Q(i) : une fonction qui dépend de l’état thermodynamique du fluide à l’étage i
De façon avantageuse, en référence de nouveau à la , le piston 3 est pourvu de rainures 33 annulaires destinées à recevoir les joints 5 d’étanchéité. Ces rainures 33 sont régulièrement réparties le long de la tête 31 du piston 3. Ainsi, les joints 5 d’étanchéité sont également régulièrement répartis le long de la tête 31 du piston 3.
Il est à noter que sur la machine 1 illustrée à la , les joints 5 présentent des portions qui s’étendent en saillie radialement par rapport à la tête 31 du piston 3. Le volume de chaque étage 6 de la machine 1 est délimité par une paroi de la tête 31 du piston 3, une paroi de la chemise 2 ainsi que par des portions saillantes des joints 5 adjacents.
Dans les exemples illustrés aux et , la tête 31 du piston 3 est pourvue d’une série de gorges 34 annulaires. En particulier, les gorges 34 sont disposées en série le long de la tête 31 du piston 3. Les gorges 34 présentent une profondeur définie selon la direction radiale du piston 3. Les gorges 34 alternent avec les joints 5.
Pour une machine 1 à fluide comprenant un piston 3 selon les ou , les étages 6 inter-joints présentent chacun un volume plus important par comparaison avec une machine 1 comprenant un piston 3 selon la . Ces volumes augmentés permettent de stocker une plus grande quantité de fluide au niveau des étages 6, et de limiter ainsi la pression et l’écart de pression auxquels sont exposés le joint proximal 5b et le joint distal 5c. De la sorte, la pression du fluide peut être répartie de manière uniforme entre les différents joints 51 d’étanchéité.
Il est à noter que les gorges 34 du piston 3 selon la sont plus profondes que les gorges 34 du piston 3 selon la . La machine 1 comprenant le piston 3 selon la permet ainsi de stocker aux étages 6 inter-joints une quantité de fluide plus importante.
De façon avantageuse, comme illustré à la en relation avec le deuxième mode de réalisation de la machine 1 à fluide, au moins un étage central 6a présente un volume supérieur au volume de l’étage proximal 6b, et supérieur au volume de l’étage distal 6c.
De façon avantageuse, le volume des étages 6 varie le long du piston 3 selon un profil croissant depuis l’étage proximal 6b jusqu’à l’étage central 6a, puis selon un profil décroissant depuis l’étage central 6a jusqu’à l’étage distal 6c.
Dans l’exemple illustré à la , chaque étage 6 présente une hauteur (distance inter-étage) différente, mais un rayon intérieur et un rayon extérieur identique à ceux des autres étages 6. Le rayon intérieur et le rayon extérieur d’un étage 6 sont définis par rapport à l’axe longitudinal X de la machine 1 et sont associés respectivement à une paroi de la tête 31 du piston 3 et à une paroi de la chemise 2.
Ainsi, la variation de la hauteur (ou distance) des étages 6 est proportionnelle à la variation du volume de ces étages 6. Par conséquent, la variation de la hauteur (ou distance) des étages 6 peut suivre un profil similaire à celui décrit ci-dessus en relation avec la variation du volume. La illustre une évolution de la hauteur des étages 6.
De façon avantageuse, la variation de la hauteur des étages 6 le long d’un piston 3 comprenant N joints peut s’écrire à l’aide de la fonction suivante : Où: représente une hauteur de référence ; i représente le rang du joint 5 le long du piston 3 ; et représente un facteur arbitraire, avec .
En variante non illustrée, la tête 31 du piston 3 peut comprendre des gorges 34 ayant des profondeurs radiales non uniformes le long de la tête 31 du piston 3, tandis que la distance inter-joints reste constante le long de la tête 31 du piston 3. La profondeur des gorges 34 peut varier le long de la tête du piston 3 suivant une fonction sinusoïdale similaire à celle décrite ci-dessus en relation avec la variation de la hauteur des étages 6.
Arrière-plan technique La génération d’un vide poussé dans une enceinte nécessite l'utilisation de pompes à vide turbomoléculaires composées d'un stator dans lequel un rotor est entraîné en rotation rapide, par exemple à une rotation de plus de vingt mille tours par minute.
Certaines applications de pompage nécessitent le pompage de forts flux gazeux, et en particulier de gaz légers. Dans l'industrie du semi-conducteur, et notamment dans les procédés de lithographie EUV, des procédés de nettoyage des chambres de procédé requièrent le pompage de forts flux d’hydrogène. C’est également le cas de certains procédés de fabrication de batteries.
Le pompage de forts flux d’hydrogène peut être rendu possible notamment en utilisant des pompes à vide turbomoléculaire présentant d’importants taux de compression. On connait par exemple des pompes à vide turbomoléculaire présentant trois étages Holweck dans lesquels les gaz à pomper circulent en série. Ces étages Holweck sont formés de stators Holweck interposés entre deux jupes cylindriques coaxiales du rotor, les gaz circulant tour à tour dans des directions axiales opposées entre les jupes et les stators Holweck.
La première bride avant 242a comporte un troisième alésage 244a (ici bâbord) et un quatrième alésage 244a’ (ici tribord) s’étendant respectivement coaxialement au premier axe longitudinal 5a et au deuxième axe longitudinal 5b. La première bride arrière 242b comporte un cinquième alésage 244b (ici bâbord) et un sixième alésage 244b’ (ici tribord) s’étendant respectivement coaxialement au premier axe longitudinal 5a et au deuxième axe longitudinal 5b.
Les dimensions de ces alésages 244a, 244b et 244a’, 244b’ sont configurées pour permettre la réception respectivement de la première portion 502a du manchon 50a et de la première portion 502b du manchon 50b. Dans cet exemple, il est prévu un jeu de montage radial entre les alésages 244a, 244a’, 244b, 244b’ et les premières portions 502a, 502b des manchons 50a, 50b, pour permettre une déformation des coussinets (décrits ci-dessous) jusqu’à un niveau de charge prédéterminé.
Le dispositif 2 comporte au moins une paire de coussinets qui permet une déformation prédéterminée du dispositif 2 afin d’absorber au moins en partie les efforts engendrés par le système de propulsion 102. La mise en œuvre de ces coussinets permet d’obtenir une « attache souple ».
Dans cet exemple, le dispositif 2 comporte deux coussinets, à savoir un coussinet avant 262a et un coussinet arrière 262b. Les coussinets avant 262a et arrière 262b sont disposés respectivement en appui contre la première bride avant 242a et la première bride arrière 242b.
Le coussinet avant 262a comporte un septième alésage 264a (ici bâbord) et un huitième alésage 264a’ (ici tribord) s’étendant respectivement coaxialement au premier axe longitudinal 5a et au deuxième axe longitudinal 5b. Le coussinet arrière 262b comporte un neuvième alésage 264b (ici bâbord) et dixième alésage 264b’ (ici tribord) s’étendant respectivement coaxialement au premier axe longitudinal 5a et au deuxième axe longitudinal 5b.
Les dimensions de ces alésages 264a, 264b et 264a’, 264b’ sont configurées pour permettre la réception respectivement de la première portion 502a du premier manchon 50a et de la première portion 502b du deuxième manchon 50b. Dans cet exemple, il est prévu un jeu de montage radial entre les alésages 264a, 264a’, 264b, 264b’ et les premières portions 502a, 502b des manchons 50a, 50b, pour permettre une déformation des coussinets jusqu’à un niveau de charge prédéterminé. Dans cet exemple, les coussinets 262a, 262b sont fabriqués en élastomère dont l’élasticité peut être sélectionnée en fonction de la déformation maximale souhaitée, par exemple.
Le dispositif 2 comporte en outre une paire de deuxièmes brides comportant une deuxième bride avant 282a et une deuxième bride arrière 282b. Les deuxièmes brides avant 282a et arrière 282b sont disposées respectivement de part et d’autre de la première paroi 201 de l’embase 20. Plus précisément, les deuxièmes brides avant 282a et arrière 282b viennent respectivement en appui contre les coussinets avant 262a et arrière 262b de sorte que le coussinet avant 262a soit enserré entre la première bride avant 242a et la deuxième bride avant 282a et que le coussinet arrière 262b soit enserré entre la première bride arrière 242b et la deuxième bride arrière 282b.
La deuxième bride avant 282a comporte un onzième alésage 284a (ici bâbord) et un douzième alésage 284a’ (ici tribord) s’étendant respectivement coaxialement au premier axe longitudinal 5a et au deuxième axe longitudinal 5b. La deuxième bride arrière 282b comporte un treizième alésage 284b (ici bâbord) et un quatorzième alésage 284b’ (ici tribord) s’étendant respectivement coaxialement au premier axe longitudinal 5a et au deuxième axe longitudinal 5b.
Les dimensions de ces alésages 284a, 284b et 284a’, 284b’ sont configurées pour permettre la réception respectivement de la première portion 502a du premier manchon 50a et de la première portion 502b du deuxième manchon 50b. Dans cet exemple, il n’est pas prévu de jeu de montage radial entre les alésages 284a, 284a’, 284b, 284b’ et les premières portions 502a, 502b des manchons 50a, 50b afin de permettre un déplacement radial conjoint entre les manchons 50a, 50b et les deuxièmes brides avant 282a et arrière 282b. En particulier, les première et deuxième parties d’embase 21, 22 se déplacent relativement aux manchons 50a et 50b et aux deuxièmes brides avant 282a et arrière 282b grâce à la déformation des coussinets 262a, 262b. Les manchons 50a, 50b vont entraîner les deuxièmes brides avant 282a et arrière 282b, qui entraînent à leur tour la déformation des coussinets 262a, 262b.
Les deuxièmes brides avant 282a et arrière 282b comportent chacune, sur leur face 287a, 287b se trouvant en vis-à-vis lorsque le dispositif 2 est assemblé, c’est-à-dire sur la face en contact avec un coussinet, des premier 288a et deuxième 288a’ évidements et des troisième 288b et quatrième 288b’ évidements. Plus précisément, la deuxième bride avant 282a comporte un premier évidement 288a (ici bâbord) ménagé sur la face 287a permettant de recevoir l’extrémité libre de la première portion 502a du premier manchon 50a et un deuxième évidement 288a’ (ici tribord) ménagé sur la face 287a permettant de recevoir l’extrémité libre de la première portion 502b du deuxième manchon 50b. Dans cet exemple, il est prévu un jeu de montage entre les évidements 288a, 288a’ et les premières portions 502a, 502b des manchons 50a, 50b pour permettre une déformation des coussinets 262a, 262b lors du vissage des premières vis de fixation 221a, 221b.
La deuxième bride arrière 282b comporte un troisième évidement 288b (ici bâbord) ménagé sur la face 287b, permettant de recevoir l’épaulement 508a séparant les première 502a et deuxième 504a portions du premier manchon 50a. La deuxième bride arrière 282b comporte un quatrième évidement 288b’ (ici tribord) ménagé sur la face 287b permettant de recevoir l’épaulement 508b séparant les première 502b et deuxième 504b portions du deuxième manchon 50b.
Le dispositif 2 comporte également, pour chaque manchon 50a et 50b, une entretoise 30a, 30b destinée à être disposée entre la deuxième bride arrière 282b et le mât réacteur 106, et à être en appui contre la deuxième bride arrière 282b et le mât réacteur 106 lorsque le dispositif 2 est assemblé. Dans cet exemple, une seule entretoise 30a, 30b est mise en œuvre pour chaque manchon 50a et 50b. Lorsque les première 221a et deuxième 221b vis de fixation sont serrées, les entretoises 30a, 30b sont donc compressées entre la deuxième bride arrière 282b et le mât réacteur 106.
La première entretoise 30a (ici bâbord) comporte un troisième alésage central 32a s’étendant coaxialement au premier axe longitudinal 5a et la deuxième entretoise 30b (ici tribord) comporte un quatrième alésage central 32b (ici tribord) s’étendant coaxialement au deuxième axe longitudinal 5b. Les dimensions des troisième 32a et quatrième 32b alésages centraux sont configurées pour permettre la réception respectivement de la deuxième portion 504a du premier manchon 50a et de la deuxième portion 504b du deuxième manchon 50b. Plus précisément, la première entretoise 30a est enfilée sur la deuxième portion 504a du premier manchon 50a et s’étend donc autour de la deuxième portion 504a dudit premier manchon 50a, tandis que la deuxième entretoise 30b est enfilée sur la deuxième portion 504b du deuxième manchon 50b et s’étend donc autour de la deuxième portion 504b dudit deuxième manchon 50b.
La première portion 502a du premier manchon 50a est donc enfilée dans les troisième 244a et cinquième 244b alésages des premières brides 242a, 242b, dans les septième 264a et neuvième 264b alésages des coussinets 262a, 262b, dans les onzième 284a et treizième 284b alésages des deuxièmes brides 262a, 262b.
En outre, la première tête de fixation 222a de la première vis de fixation 221a vient en appui contre la deuxième bride avant 282a et la première tige filetée 223a de la première vis de fixation 221a est enfilée à travers le premier alésage central 506a du premier manchon 50a pour être vissée au premier écrou 220a solidaire du mât réacteur 106.
De la même manière, la première portion 502b du deuxième manchon 50b est donc enfilée dans les quatrième 244a’ et sixième 244b’ alésages des premières brides 242a, 242b, dans les huitième 264a’ et dixième 264b’ alésages des coussinets 262a, 262b, dans les douzième 284a’ et quatorzième 284b’ alésages des deuxièmes brides 262a, 262b.
Le fonctionnement du dispositif de découpe 18 étant identique au troisième mode de réalisation, on se réfèrera à la description de la concernant l’étape de découpe du procédé de déchargement du dioxyde de carbone 3 à l’état solide.
La est une représentation d’un cinquième mode de réalisation de la cuve. Tout comme les modes de réalisation précédemment décrits, le cinquième mode de réalisation se distingue principalement des autres modes de réalisation par les caractéristiques structurelles du système de déchargement 4. Les dispositifs de transfert 5 sont ici de type vis sans fin 14 tel que cela est également représenté sur la .
Le dispositif de découpe 18 est quant à lui directement intégré au niveau de la vis sans fin 14. Les éléments de découpe 22 sont ici des dents 31 qui font saillie d’une périphérie de l’hélice 16. Lorsque la vis sans fin 14 est mise en rotation, les dents 31 sont également entraînées en rotation et viennent découper le dioxyde de carbone à proximité des dispositifs de transfert 5. La vis sans fin 14 assure donc à elle seule la découpe et le transfert du dioxyde de carbone jusqu’au convoyeur 6.
La est une représentation partielle de l’ouvrage flottant 2 contenant la cuve selon l’invention. La permet de décrire le devenir du dioxyde de carbone à l’état solide une fois que celui-ci est déplacé hors de la cuve via le convoyeur 6. Ce dernier est représenté sur la , plus particulièrement une extrémité de celui-ci opposé à la cuve.
La illustre ainsi le parcours du dioxyde de carbone lorsqu’une opération de déchargement de ladite cuve est opérée, par exemple dans le but d’une livraison de la cargaison vers une plateforme de réception, un port ou bien un autre ouvrage flottant. Il s’agit d’une liste d’exemples non exhaustive du déchargement de dioxyde de carbone. Selon un exemple d’alternative, le dioxyde de carbone peut être déchargé de la cuve et être traité par une unité de traitement disposée sur le même ouvrage flottant 2 de la cuve.
Pour opérer un déchargement hors de la cuve, l’ouvrage flottant 2 comprend un ascenseur 25 disposé dans la continuité du convoyeur 6 et de sorte que le dioxyde de carbone arrivé au bout du convoyeur 6 chute sur l’ascenseur 25. Contrairement au convoyeur 6, l’ascenseur 25 est apte à faire circuler le dioxyde de carbone déchargé de la cuve de manière verticale. L’ascenseur 25 peut être équipée de plateformes empêchant la chute du dioxyde de carbone au niveau d’une section verticale 26 de l’ascenseur 25. L’ascenseur 25 peut être un ascenseur à godets, à double bande ou à double vis.
La section verticale 26 permet de déplacer le dioxyde de carbone jusqu’à un pont 27 de l’ouvrage flottant 2 ou à un point d’une hauteur supérieure à ce même pont 27.
Par ailleurs, l’ouvrage flottant 2 peut être pourvu d’un bras 28 apte à se déployer vers une zone de réception du dioxyde de carbone, par exemple une trémie de déchargement 29. Le bras 28 est positionné de sorte à ce que le dioxyde de carbone déchargé puisse circuler de l’ascenseur 25 jusqu’au bras 28. Ce dernier peut comprendre un tapis roulant 30 permettant au dioxyde de carbone d’être transporté le long du bras 28 jusqu’à la trémie de déchargement 29. Bien que cela ne soit pas illustré sur la , il est évident que l’ascenseur 25, le tapis roulant 30 du bras 28 et une connexion de ce dernier à la trémie de déchargement 29 sont agencés dans un volume fermé afin d’éviter que le dioxyde de carbone à l’état solide déchargé ne soit exposé à l’air libre.
Comme cela a été évoqué précédemment, il ne s’agit pas d’une configuration exhaustive permettant le déplacement du dioxyde de carbone de la cuve à une unité de traitement disposée au sein de l’ouvrage flottant 2 ou hors de celui-ci.