INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le moteur 10 comprend au moins trois ensembles, mesurer des différences de tension entre les points neutres des étoiles des ensembles suffit pour déterminer un écart de comportement entre deux ensembles pilotés de la même façon, et pour identifier quel ensemble serait touché par un défaut. En effet, lorsqu’un ensemble est touché par un défaut, des tensions seront détectées entre le point neutre de son étoile et les points neutres des étoiles auxquels son point neutre est électriquement couplé, et ces tensions vont dépasser le seuil choisi.
Lorsque le moteur 10 ne comprend que deux ensembles, les mesures de différence de tension peuvent être complétées par d’autres mesures pour déterminer un écart de comportement lorsque les ensembles sont pilotés de la même façon. Par exemple, l’unité électronique de commande peut être configurée pour mesurer la tension à chaque borne de chaque phase du premier 123 et du deuxième 124 ensemble, et pour les comparer à un seuil de divergence. Lorsque la tension entre les points neutres dépasse son seuil de tension, et la tension entre deux phases d’un même ensemble dépasse le seuil de divergence, le moteur 10 peut signaler un défaut dans l’ensemble correspondant aux phases divergentes.
Il est également envisagé de faire pareil pour chaque phase de chaque ensemble lorsque le moteur 10 comprend plus de deux ensembles, bien que ce ne soit pas indispensable, lorsque le moteur 10 comprend au moins trois ensembles, pour pouvoir détecter des défauts au niveau d’un ensemble donné.
L'exposé fournit ainsi une solution architecturale de moteur intelligent permettant à la fois d’améliorer la puissance massique du moteur pour des applications nécessitant un moteur léger, puissant et comportant son électronique de puissance et de contrôle, et de garantir la fourniture du couple mécanique en cas de panne de bras d’onduleur de tension d’une étoile d’un stator pour un moteur intelligent.
Bien que le moteur 10 soit présenté comme ayant son unité de commande dans le boitier, il est également envisagé de situer l’unité de commande à l’extérieur du boitier, par exemple, pour faciliter l’intégration du moteur 10 dans des espaces réduits.
Un filtre analogique peut aussi être utilisé.
Le filtre est ici mis en œuvre dans l’unité de traitement 11.
On décrit maintenant, en référence à la , un premier mode de réalisation du procédé de détection, qui est mis en œuvre dans l’unité de traitement 11.
Le procédé consiste donc à surveiller la tension cible V cible , et à effectuer une détection instantanée autour des instants où le couplage avec l’utilisateur est assuré.
Ici, la mesure de la tension cible est réalisée de manière continue, dès la mise sous tension du compteur 1. La détection de l’état du branchement, c’est-à-dire la comparaison avec le seuil prédéterminé et l’analyse du résultat, est réalisée à chaque fois que l’unité de traitement 11 détecte la présence de l’utilisateur (ou d’un autre individu) à proximité du compteur 1. Alternativement, la mesure de la tension cible V cible pourrait débuter uniquement lorsque la présence de l’utilisateur est détectée.
L’unité de traitement 11 peut détecter la présence de l’utilisateur à proximité du compteur 1 lorsqu’elle détecte un appui sur le bouton 21. En effet, lorsqu’un appui sur le bouton 21 du compteur 1 est réalisé, cela signifie nécessairement qu’un individu est positionné à proximité du compteur 1. Le bouton 21 est un bouton quelconque du compteur 1, qui n’est pas a priori dédié à cette fonction (mais qui pourrait l’être).
L’unité de traitement 11 peut aussi utiliser la surface de test 22. Cette surface de test permet de réaliser une procédure manuelle de détection de l’état du branchement. L’utilisateur informe le compteur 1, et l’unité de traitement 11, lorsqu’il souhaite démarrer cette procédure manuelle. Il communique pour cela avec le compteur 1 via une interface quelconque : un bouton sur le compteur 1, en utilisant son smartphone , etc. Cette procédure manuelle prévoit que l’utilisateur positionne sa main ou un doigt sur la surface de test 22, qui est positionnée sur la surface externe du boîtier 7 tout en étant située à proximité de la cible 17.
L’unité de traitement 11 acquiert donc une information selon laquelle une procédure manuelle de vérification du branchement est démarrée, ladite procédure comprenant l’étape de faire positionner une main ou un doigt de l’individu sur la surface de test 22. L’unité de traitement 11 déduit de cette information que l’individu se trouve à proximité du compteur 11.
Suite à la détection de la présence de l’individu à proximité du compteur 1, le procédé débute par une étape de démarrage : étape E1.
Si l’état du branchement n’est pas l’état Branchement Inconnu, le procédé passe à l’étape E2, et s’achève.
Si l’état du branchement est l’état Branchement Inconnu, l’unité de traitement 11 analyse la tension cible V cible : étape E3.
Si celle-ci est supérieure au seuil prédéterminé (ici strictement supérieure), le procédé passe à l’étape E4.
A l’étape E4, si la tension cible V cible demeure supérieure au seuil prédéterminé pendant (au moins) une première durée prédéterminée T 1 , l’unité de traitement 11 détecte la main de l’utilisateur, et donc un branchement normal sur le compteur 1 : étape E5.
La première durée prédéterminée T 1 est un seuil temporel (programmable) très court, typiquement égal à quelques secondes.
Le procédé s’achève alors : étape E2.
A l’étape E4, si la tension cible devient inférieure (ici inférieure ou égale) au seuil prédéterminé avant la fin de la première durée prédéterminée T 1 , le procédé repasse à l’étape E3.
Les résultats de production de latex coagulés sont reportés dans les tableaux 1 et 2 et le graphique de la de l'évolution de la production de latex coagulé récupérée par traitement en fonction du temps pour ces exemples.
4.2. Exemple 2 non conforme à l’invention Une solution commerciale d’Hévétex à 10%p/p d’acide 2-chloroethyl phosphonique est diluée à 2.5%p/p par ajout d’eau. Cette solution est appliquée sur l’encoche de saignée avec un pinceau dans une fréquence recommandée par l’homme de l’art, soit au minimum une à deux fois par mois, comme indiqué sur le tableau 1. Ce traitement est constitué de 5 arbres. Le système de saignée comprend une saignée tous les 6 jours. La récolte est réalisée en fonds de tasse 3 jours après la saignée, c’est-à-dire après coagulation du latex produit. La durée de l’essai est de 5 mois, la première stimulation a été réalisée le 30 mai.
Les résultats de production de latex coagulés sont reportés dans les tableaux 1 et 2 et le graphique de la .
4.3. Exemple 3 non conforme à l’invention Un exemple de référence consiste à ne pratiquer aucune stimulation sur un groupe de 5 arbres durant toute la durée de l’essai. Le système de saignée comprend une saignée tous les 6 jours. La récolte est réalisée en fonds de tasse 3 jours après la saignée, c’est-à-dire après coagulation du latex produit. La durée de l’essai est de 5 mois. Cet exemple sera appelé 4.3.
4.4. Exemple 4 non conforme à l’invention Le test est réalisé dans une parcelle d’Hevea brasiliensis . Chaque traitement est constitué de 10 arbres. Le système de saignée comprend une saignée tous les 6 jours. La récolte est réalisée en fonds de tasse 3 jours après la saignée, c’est-à-dire après coagulation du latex produit. Des patchs fabriqués selon l’exemple 3.2. ont été utilisés selon un procédé non conforme à l’invention en les positionnant comme suivant :
- 3 patchs de 1g à 2.5%p/p d’acide 2-chloroethyl phosphonique, soit 3 g de composition par arbre ont été positionnés sur écorce non grattée sous encoche de saignée. Ce traitement sera appelé 4.4.T2;
- 3 patchs de 1g à 2.5%p/p d’acide 2-chloroethyl phosphonique, soit 3 g de composition par arbre ont été positionnés sur écorce grattée au-dessus de l’encoche de saignée, sur le panneau de saignée. Ce traitement sera appelé 4.4.T3;
- 3 patchs de 1g à 2.5%p/p d’acide 2-chloroethyl phosphonique, soit 3 g de composition par arbre ont été positionnés sur écorce non grattée au-dessus de l’encoche de saignée, sur le panneau de saignée. Ce traitement sera appelé 4.4.T4.;
Les patchs ont été fixé sur l’arbre le 4 novembre et la durée de l’essai est de 1.5 mois.
Les résultats de production de latex coagulés sont reportés dans le tableau 3.
[Tableau 1] Masse de latex coagulé récupérée par traitement en fonction du temps Masse de latex coagulé récupérée pour les différents traitements (kg) Date de récupération de latex coagulé en fond de tasse. Exemple 4.3. non conforme Référence - non stimulé Exemple 4.2. non conforme stimulé dans conditions connues 4.1.T8 4.1.T6 4.1.T9 4.1.T7 4.1.T3 21-mai 0.150 0.350 0.375 0.300 0.350 0.375 0.350 27-mai 0.200 0.350 0.375 0.300 0.475 0.375 0.300 02-juin 0.275 0.800 1.050 0.750 0.800 0.900 0.725 08-juin 0.250 0.625 1.325 0.975 1.000 1.150 0.925 14-juin 0.275 0.475 1.150 0.850 1.000 1.150 0.775 20-juin 0.525 0.775 1.350 1.475 1.050 1.350 1.150 25-juin 0.250 0.580 0.950 0.850 0.500 0.880 0.750 01-juil 0.230 0.500 0.850 0.730 0.480 0.800 0.680 07-juil 0.300 0.950 0.725 0.575 0.500 0.550 0.600 14-juil 0.250 0.700 0.650 0.500 0.500 0.475 0.430 20-juil 0.200 0.450 0.425 0.375 0.500 0.400 0.300 26-juil 0.380 0.700 0.700 0.580 0.550 0.550 0.500 31-juil 0.300 0.580 0.680 0.480 0.430 0.530 0.480 05-août 0.150 0.450 0.550 0.330 0.350 0.380 0.330 12-août 0.200 0.850 0.530 0.380 0.400 0.400 0.830 19-août 0.225 0.525 0.400 0.250 0.275 0.300 0.200 24-août 0.200 0.525 0.425 0.300 0.325 0.300 0.250 30-août 0.200 0.500 0.450 0.325 0.300 0.325 0.330 05-sept 0.150 0.900 0.425 0.300 0.275 0.300 0.300 10-sept 0.150 0.600 0.425 0.300 0.300 0.325 0.280 16-sept 0.175 0.475 0.425 0.300 0.300 0.300 0.300 22-sept 0.150 0.450 0.400 0.275 0.275 0.275 0.300 28-sept 0.100 0.350 0.250 0.175 0.200 0.225 0.200 04-oct 0.200 0.350 0.400 0.250 0.350 0.300 0.300 11-oct 0.200 0.325 0.275 0.200 0.250 0.250 0.300 17-oct 0.200 0.325 0.275 0.200 0.250 0.250 0.300 22-oct 0.230 0.680 0.400 0.325 0.375 0.275 0.330 27-oct 0.200 0.600 0.375 0.325 0.350 0.225 0.280 02-nov 0.300 0.530 0.375 0.325 0.350 0.325 0.380
[Tableau 2] Masse de latex coagulé cumulée récupérée par traitement en fonction du temps Masse de latex coagulé cumulée récupérée pour les différents traitements (kg) Date de récupération de latex coagulé en fond de tasse. Exemple 4.3. non conforme Référence - non stimulé Exemple 4.2. non conforme stimulé dans conditions connues 4.1.T8 4.1.T6 4.1.T9 4.1.T7 4.1.T3 21-mai 0.150 0.350 0.375 0.300 0.350 0.375 0.350 27-mai 0.350 0.700 0.750 0.600 0.825 0.750 0.650 02-juin 0.625 1.500 1.800 1.350 1.625 1.650 1.375 08-juin 0.875 2.125 3.125 2.325 2.625 2.800 2.300 14-juin 1.150 2.600 4.275 3.175 3.625 3.950 3.075 20-juin 1.675 3.375 5.625 4.650 4.675 5.300 4.225 25-juin 1.925 3.950 6.575 5.500 5.175 6.175 4.975 01-juil 2.150 4.450 7.425 6.225 5.650 6.975 5.650 07-juil 2.450 5.400 8.150 6.800 6.150 7.525 6.250 14-juil 2.700 6.100 8.800 7.300 6.650 8.000 6.675 20-juil 2.900 6.550 9.225 7.675 7.150 8.400 6.975 26-juil 3.275 7.250 9.925 8.250 7.700 8.950 7.475 31-juil 3.575 7.825 10.600 8.725 8.125 9.475 7.950 05-août 3.725 8.275 11.150 9.050 8.475 9.850 8.275 12-août 3.925 9.125 11.675 9.425 8.875 10.250 9.100 19-août 4.150 9.650 12.075 9.675 9.150 10.550 9.300 24-août 4.350 10.175 12.500 9.975 9.475 10.850 9.550 30-août 4.550 10.675 12.950 10.300 9.775 11.175 9.875 05-sept 4.700 11.575 13.375 10.600 10.050 11.475 10.175 10-sept 4.850 12.175 13.800 10.900 10.350 11.800 10.450 16-sept 5.025 12.650 14.225 11.200 10.650 12.100 10.750 22-sept 5.175 13.100 14.625 11.475 10.925 12.375 11.050 28-sept 5.275 13.450 14.875 11.650 11.125 12.600 11.250 04-oct 5.475 13.800 15.275 11.900 11.475 12.900 11.550 11-oct 5.675 14.125 15.550 12.100 11.725 13.150 11.850 17-oct 5.875 14.450 15.825 12.300 11.975 13.400 12.150 22-oct 6.100 15.125 16.225 12.625 12.350 13.675 12.475 27-oct 6.300 15.725 16.600 12.950 12.700 13.900 12.750 02-nov 6.600 16.250 16.975 13.275 13.050 14.225 13.125
[Tableau 3] Masse de latex coagulé récupérée par traitement en fonction du temps pour les exemples non conformes 4.4.T2, 4.4.T3 et 4.4.T4. Masse de latex coagulé cumulée récupérée pour les différents traitements (kg) Date de récupération de latex coagulé en fond de tasse. 4.4.T2 non conforme 4.4.T3 non conforme 4.4.T4 non conforme 26-oct 92.50 100.00 97.50 01-nov 81.22 83.94 77.06 07-nov 90.00 130.00 90.00 12-nov 135.00 167.50 112.50 18-nov 110.00 122.50 90.00 24-nov 50.00 100.00 72.50 30-nov 75.00 97.50 77.50 05-déc 70.00 85.00 70.00 10-déc 72.50 92.50 65.00
On peut noter que l’exemple 4.3. non conforme montre une production faible de latex coagulée sur la période de l’essai avec une production cumulée de 6.6 kg sur la période pour les 5 arbres. Il faut augmenter la fréquence de saignée < 6 jours, comme par exemple tous les 3 jours, voire tous les 2 jours, pour augmenter la production.
L’exemple 4.2 a été réalisé dans les conditions connues de l’homme de l’art et donc non conformes à l’invention, avec 7 stimulations réalisées sur la période de l’essai, comme visible sur les graphiques 1 et 2, où l’on distingue des pics de production de latex coagulé systématiquement après chaque stimulation, et une chute rapide du niveau de production quelques jours après chaque stimulation, avec un effet sur la production de latex coagulé limité au mieux à 3 saignées. La masse de latex coagulé récoltée en fin d’essai après 5 mois s’élève à 16.25 kg pour les 5 arbres.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fc2,1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S904, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fw1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S905, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fw1,2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S906, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fw2,1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S907, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fh1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S908, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service.
Le système peut comprendre au moins un premier conteneur thermiquement isolant pour assurer un stockage de la première quantité desdits granulats au premier emplacement, en maintenant la première quantité des granulats dans une température comprise dans la première plage prédéterminée.
Le système peut comprendre au moins un deuxième conteneur thermiquement isolant pour assurer un stockage de la deuxième quantité de granulats au deuxième emplacement, en maintenant la deuxième quantité de granulats dans une température comprise dans la première plage prédéterminée.
Le système peut comprendre une unité de prélèvement pour constituer la troisième quantité de granulats utilisée par le malaxeur par prélèvement parmi la deuxième quantité de granulats stockée dans l’au moins un deuxième conteneur, et une unité de convoyage de ladite troisième quantité de granulats jusqu’au malaxeur.
Le système peut comprendre une unité de fourniture d’une quantité initiale de liant dans une zone donnée du deuxième emplacement, une unité de prélèvement pour constituer ladite quantité donnée de liant utilisée par le malaxeur par prélèvement parmi la quantité initiale de liant, et une unité de transfert de ladite quantité donnée ainsi prélevée jusqu’au malaxeur.
Le système peut comprendre une unité de stockage agencée au deuxième emplacement, pour stocker temporairement la première quantité de matériau pour revêtement réalisée par le malaxeur.
Selon un mode de réalisation, les premiers moyens de transport comprennent une pluralité de camions présentant chacun une première capacité de transport, dans lequel les deuxièmes moyens de transport comprennent une pluralité de camions présentant chacun une deuxième capacité de transport, et dans lequel la deuxième capacité étant strictement inférieure à la première capacité.