INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, en fonctionnement, il est préférable que du produit d’activation soit également présent entre chaque électrode 22, 23 et la peau de l’utilisateur pour faciliter la circulation du courant électrique entre le dispositif 1 et la peau. Cela permet également de limiter le risque de rougeur de la peau au contact des électrodes 22, 23 et d’accroitre le confort d’utilisation. En outre, dans le cas où le produit d’activation comprend un agent actif pour le traitement de la peau, il est nécessaire d’appliquer du produit d’activation entre la peau et au moins une des électrodes 22, 23, préférentiellement entre l’électrode principale 22 et la peau, pour garantir une bonne absorption du produit d’activation (plus précisément d’un actif contenu dans le produit d’activation) au niveau de l’au moins une des électrodes 22, 23 (préférentiellement de l’électrode principale 22). Par conséquent, on comprend l’intérêt de la couche d’imprégnation 4 au niveau des électrodes 22, 23 qui permet également de jouer le rôle de réservoir de produit d’activation, plus précisément d’agent actif, durant un certain laps de temps. Ainsi, une deuxième zone d’activation 42b correspond à la zone de la couche d’imprégnation 4 disposée au niveau de l’électrode principale 22, comme on peut le voir sur la par exemple. Une troisième zone d’activation 42c correspond à la zone de la couche d’imprégnation 4 disposée au niveau de la contre-électrode 23.
- une ou plusieurs huiles, de préférence des huiles hydrocarbonées,
- un ou plusieurs tensioactifs émulsionnants lipophiles,
- un ou plusieurs gélifiants et/ou structurants de phase grasse choisis parmi des gélifiants lipophiles, des corps gras pâteux, des cires et leurs mélanges, et
- éventuellement en outre un ou plusieurs ingrédients choisis parmi les glycols en C2-C8, les agents lissants, les agents filmogènes, les actifs vasodilatateurs (notamment pour les lèvres), les charges, les matières colorantes, et leurs mélanges.
Ainsi selon un mode particulier et préféré, l’invention concerne un procédé cosmétique pour repulper les lèvres, lisser la peau et/ou les lèvres, et/ou restaurer les volumes du visage et/ou des lèvres, et/ou atténuer et/ou combler les zones en creux du visage et/ou les rides comprenant l’application sur la peau et/ou des lèvres d’une composition anhydre telle que définie selon l’invention.
La description détaillée de l’invention ci-dessus décrit les modes de réalisations et compositions anhydres destinées à la mise en œuvre du procédé cosmétique selon l’invention.
La composition anhydre de l’invention est appliquée sur une peau et/ou des lèvres saines, c’est-à-dire ne présentant pas de troubles ou de désordres qui relèveraient d’un état pathologique (sujets « non sains », atteints d’une pathologie). On parlera indifféremment de peaux et/ou lèvres saines ou de peaux et/ou lèvres dans le reste de la description.
La composition anhydre favorise en outre l’hydratation de la peau et/ou des lèvres.
Selon un mode particulier, les compositions anhydres de l’invention seront appliquées sur des sujets sains présentant une perte de volume au niveau du visage, en particulier au niveau des tempes, des joues et sous les yeux.
Selon un mode particulier, les compositions anhydres de l’invention seront appliquées sur des sujets sains présentant des lèvres fines.
Utilisation cosmétique La présente invention concerne également une utilisation cosmétique non thérapeutique d’au moins :
- un premier ingrédient cosmétique comprenant un ou plusieurs polyglycérols ayant de 3 à 10 unités glycérol, de poids moléculaire moyen allant de 200 à 600g/mol, et
comme association active dans une composition anhydre pour repulper les lèvres, lisser la peau, restaurer les volumes du visage et/ou des lèvres, et/ou atténuer et/ou combler les zones en creux du visage et/ou les rides.
EXEMPLES Dans les exemples qui suivent, on a utilisé les ingrédients de nom INCI suivants : POLYGLYCERIN-3 commercialisé sous la dénomination PGL-S par SAKAMOTO POLYGLYCERIN -4 commercialisé sous la dénomination POLYGLYCERIN 310 par SAKAMOTO POLYGLYCERIN -6 commercialisé sous la dénomination POLYGLYCERIN-500 MB par SAKAMOTO POLYGLYCERIN -10 commercialisé sous la dénomination POLYGLYCERIN-750 MB par SAKAMOTO.
Aux fins d’illustrations, l’échangeur 100 a été représenté avec deux sous-circuits 10. On comprend toutefois que l’échangeur 100 peut comprendre davantage de sous-circuits, 10, typiquement entre cinq et cinquante sous-circuits 10.
La largeur D selon la troisième direction Z peut être égale à la somme des largeurs totales des sous-circuits 10 et des canaux 22, où le nombre de canaux 22 est inférieur d’une unité au nombre de sous-circuits 10.
Par exemple, la largeur D de l’échangeur selon la troisième direction Z est typiquement comprise entre entre 50 mm et 1 m, par exemple entre entre 50 mm et 500 mm, ou entre 100 mm et 300mm. Par exemple, la largeur D est comprise entre 10 mm et 400 mm, par exemple entre 20 mm et 250 mm.
L’échangeur 100 peut comporter un collecteur 19 prévu pour diviser un flux entrant et un flux sortant du premier fluide 1 de et vers les différents sous-circuits 10.
Un collecteur 19 est représenté sur la . Le collecteur 19 est typiquement prévu adjacent à la première face F1, c’est-à-dire fluidiquement dans le prolongement du sous-circuit 10, en particulier dans le prolongement de l’entrée 10A et de la sortie 10E du sous-circuit 10, autrement dit dans le prolongement de la branche d’entrée 10B et de la branche de sortie 10D du sous-circuit 10.
Le collecteur 19 comprend, par exemple, des parois 19A, inclinées dans un plan formé par la première direction X et la deuxième direction Y, configurées pour diriger selon la deuxième direction Y un flux entrant et/ou un flux sortant du sous-circuit 10.
Le collecteur 19 comprend, par exemple, des parois 19B, inclinées dans un plan formé par la première direction X et la troisième direction Z, configurées pour diriger selon la troisième direction Z un flux entrant et/ou un flux sortant du sous-circuit 10.
L’inclinaison des parois 19A, 19B est l’angle formé entre la direction normale aux parois 19A, 19B et la première direction X.
Les parois 19A, 19B peuvent par exemple présenter une inclinaison inférieure à 45°, par exemple comprise entre 10° et 45°.
L’échangeur 100 présente une structure qui est particulièrement adaptée à une réalisation par procédé de fabrication additive. Un procédé de fabrication de l’échangeur 100 peut alors être mis en œuvre, entièrement ou partiellement, par fabrication additive, par exemple par un procédé de fusion laser sur lit de poudre.
ECHANGEUR THERMIQUE DE REFROIDISSEUR DU TYPE JOULE-THOMSON ET REFROIDISSEUR DU TYPE JOULE-THOMSON DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte au domaine des refroidisseurs du type Joule-Thomson équipé d’un échangeur thermique.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un refroidisseur de type Joule-Thomson, un échangeur thermique de refroidisseur Joule-Thomson et un procédé de fabrication d’un tel échangeur thermique.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Classiquement, les refroidisseurs du type Joule-Thomson assurent un refroidissement cryogénique d’un élément en atteignant rapidement des basses températures de l’ordre de 120 Kelvin.
En général, les refroidisseurs du type Joule-Thomson sont configurés pour réaliser une détente contrôlée d’un gaz initialement sous haute-pression. La température du gaz détendu diminue fortement permettant de refroidir un élément au contact de celui-ci. Un tel refroidisseur est, par exemple, utilisé pour refroidir des éléments, tels que des détecteurs infrarouges et/ou des composants électroniques.
La représente un exemple d’un refroidisseur 10 du type Joule-Thomson conventionnel. Le refroidisseur 10 du type Joule-Thomson comprend une enveloppe 20 et un échangeur thermique 30, logé à l’intérieur de l’enveloppe 20.
- un premier ingrédient cosmétique de nom INCI comprenant polyglycerin-6 et un second ingrédient cosmétique de nom INCI comprenant polyglycerin-10, et
- un ou plusieurs tensioactifs émulsionnants lipophiles, en particulier choisis parmi les esters d’acides gras et de polyglycérols,
Selon un autre mode particulier et préféré, la composition de l’invention comprend :
- un premier ingrédient cosmétique de nom INCI comprenant polyglycerin-3, un deuxième ingrédient cosmétique de nom INCI comprenant polyglycerin-6 et un troisième ingrédient cosmétique de nom INCI comprenant polyglycerin-10, et
Galénique La composition cosmétique de l’invention est une composition anhydre de soin et/ou de maquillage des matières kératiniques, en particulier de la peau et/ou des lèvres, de préférence la peau du visage et/ou du cou, et/ou des lèvres.
La composition de l’invention peut être d’une texture fluide à liquide ou pâteuse à solide, telles que définies précédemment.
Selon un mode particulier, la composition anhydre est une composition de soin de la peau et/ou des lèvres.
Selon un mode particulier, la composition anhydre est une composition de maquillage de la peau et/ou des lèvres.
Selon un mode particulier, la composition anhydre est sous une forme fluide à liquide et comprend : un premier ingrédient cosmétique comprenant un ou plusieurs polyglycérols ayant de 3 à 10 unités glycérol, de poids moléculaire moyen allant de 200 à 600g/mol, un second ingrédient cosmétique distinct du premier, comprenant un ou plusieurs polyglycérols ayant de 3 à 10 unités glycérol, de poids moléculaire moyen allant de 300 à 1000g/mol, une huile de préférence hydrocarbonée, en particulier une huile ester, un tensioactif émulsionnant lipophile, en particulier choisi parmi les esters d’acides gras et de polyglycérols, un gélifiant lipophile, avantageusement en outre un glycol en C2-C8, en particulier du glycérol, éventuellement en outre une ou plusieurs matières colorantes.
Matériels & Méthodes
Culture bactérienne et inoculation
Les souches bactériennes ont été inoculées à 100 μL de solution bactérienne dans un Erlenmeyer de 500 mL contenant 100 mL de milieu riche TSB (Tryptic Soy Broth). Après 48 heures d'incubation à 110 rpm à 30°C, les cultures ont été transférées dans des tubes de 50 mL et centrifugées à 10 000 rpm pendant 10 minutes. Le culot a été remis en suspension dans un volume d'eau physiologique stérile pour obtenir une concentration finale de 4.10 8 UFC.mL -1 ( Unit forming colony par millitre). Chaque graine a été inoculée avec 250 μL de suspension bactérienne, soit 10 8 UFC par graine.
Culture des plantes et conditions de stress
Des pots ont été remplis de terreau et 15 graines ont été semées à 2-3 cm de profondeur et bactérisées (10 8 UFC/graine). Pour chaque souche bactérienne, 8 pots ont été préparés : 4 pots bien arrosés pendant toute l'expérience et 4 pots stressés par la sécheresse. Des témoins non inoculés ont également été préparés, et les graines ont été inoculées avec 250 μL d'eau physiologique, au lieu de la solution bactérienne. Les conditions de culture étaient de 14 heures de jour (23°C) pour 10 heures de nuit (18°C). L'humidité relative était de 60 % et l'intensité lumineuse de 25 klux par jour. Les plantes ont été arrosées chaque jour par sub-irrigation. Dix jours après le semis, le nombre de plantules par pot a été réduit à 12, afin d'homogénéiser les pots. Lorsque les plantes de blé ont atteint le stade de la floraison, un stress dû à la sécheresse a été induit interrompant complètement l'arrosage pendant 10 jours.
Détermination de l'activité de promotion de la croissance des plantes par des mesures de rendement
Plusieurs paramètres ont été mesurés et calculés pour comparer les rendements des différentes conditions expérimentales. Tout d'abord, le poids des parties aériennes a été mesuré. Ensuite, la tige et l'épi ont été séparés. Les grains ont été prélevés sur les épis, séchés pendant 48 heures à 50°C, pesés et comptés. Toutes ces mesures ont été effectuées pour 2 épis pour des raisons logistiques, soit 6 mesures pour chaque pot. A partir de ces mesures, le poids de mille grains a été calculé.
Parmi ces paramètres, le poids sec des grains est important puisqu’il reflète l’amélioration de la production de la culture. Aussi et à l’échelle d’un champ, le poids sec des grains est le reflet du rendement.
Les données recueillies ont été analysées à l'aide d'une ANOVA à sens unique. Les moyennes et les erreurs standard pour les paramètres de rendement ont été calculées pour 18 valeurs répétées. Les différences significatives entre les traitements ont été analysées sur la base de l'ANOVA et du test t de Student sous un niveau de significativité de p ≤ 0,05.
Tableau 1 . Effet de la souche ARDCPP14 sur le développement du blé en condition d’arrosage normal ou en condition de stress hydrique
Les nombres en gras indiquent que les résultats obtenus avec la souche ARDCPP14 sont supérieurs à ceux obtenus avec le témoin non inoculé dans les mêmes conditions. Les nombres en italique se réfèrent à la valeur moyenne pour chacun des paramètres mesurés sur cinq essais. * p ≤ 0,05 ; ** p ≤ 0,01 et *** p ≤ 0,001.
Comme illustré ci-dessus et aux figures 4 et 5, il a été démontré que la présence de la souche ARDCPP14 améliore significativement les caractéristiques du blé lorsque celui-ci est soumis à un stress hydrique. Ceci est également vrai lorsque le blé a été arrosé normalement et ne souffre d’aucun stress hydrique.
Par ailleurs, il convient de noter que des résultats similaires sont obtenus lorsque le végétal traité est l’orge.
En définitive, la souche ARDCPP14 a démontré un rôle dans la biostimulation du blé et de l’orge, d’une part en tant qu’agent de biofertilisation ( i.e. amélioration du poids sec des grains (= rendement) en condition normal) et d’autre part en tant qu’agent de lutte contre le stress hydrique ( i.e. amélioration du poids sec des grains (= rendement) en condition de stress hydrique).
La représente une vue en coupe schématique de l’ensemble propulsif 10, selon la plan II de la . L’ensemble propulsif 10 s’étend selon un axe X, et comprend un module propulseur 20, un générateur de gaz 30, un dispositif de réduction de vitesse 40 et un dispositif de calage cyclique 50. Lorsque l’ensemble propulsif 10 est monté sur l’aéronef 100, l’axe X n’est pas nécessairement parallèle à l’axe A.
Le module propulseur 20 présente une hélice 22 pourvue d’une pluralité d’aubes 22A, un redresseur 24 pourvu d’une pluralité d’aubes 24A, et un arbre d’hélice 26 configuré pour entrainer l’hélice 22 en rotation. L’arbre d’hélice 26 peut s’étendre selon l’axe X. Les aubes 22A de l’hélice 22 peuvent être en tout ou partie en matériau composite. Les aubes 24A du redresseur 24 peuvent être en tout ou partie en matériau composite. Par exemple, l’hélice 22 peut comprendre entre 10 et 18 aubes 22A et le redresseur 24 peut comprendre un nombre inférieur d’aubes 24A, par exemple entre 8 et 16 aubes 24A. Le calage des aubes 24A du redresseur 24 peut être fixe ou variable.
L’hélice 22 peut présenter un diamètre D mesuré en bord d’attaque supérieur ou égal à 1,98 m et inférieur ou égal à 6.12 m, par exemple supérieur ou égal à 1,98 m et inférieur ou égal à 4,30 m. L’hélice 22 peut présenter un rapport moyeu-tête RI/RE supérieur ou égal à 0,22 et inférieur ou égal à 0,35, par exemple supérieur ou égal à 0,25 et inférieur ou égal à 0,35, par exemple inférieur ou égal à 0,27. Le rayon interne RI correspond à la distance radiale entre l’axe de rotation X de l’hélice 22 et le point d’intersection du bord d’attaque 22A1 du profil aérodynamique des aubes 22A de l’hélice 22 avec la surface aérodynamique SA de la plateforme interne inter-aubes. Le rayon externe RE correspond à la distance entre l’axe de rotation X de l’hélice 22 et le point d’intersection entre le bord d’attaque du profil aérodynamique des aubes 22A de l’hélice 22 et le sommet des aubes de l’hélice (et correspond à la moitié du diamètre D de l’hélice 22).
L’hélice 22 peut comprendre au moins 10 aubes 22A et au plus 18 aubes 22A. Selon une variante, l’hélice 22 peut comprendre au moins 10 aubes 22A et au plus 16 aubes 22A et le rapport moyeu-tête RI/RE peut être supérieur ou égal à 0,25 et inférieur ou égal à 0,30. Selon une autre variante, l’hélice 22 peut comprendre au moins 14 aubes 22A et au plus 18 aubes 22A et le rapport moyeu-tête RI/RE peut être supérieur ou égal à 0,30 et inférieur ou égal à 0,35.
Le générateur de gaz 30 présente un arbre d’entrainement 33A. L’arbre d’entrainement peut s’étendre selon l’axe X. L’arbre d’hélice 26 peut être coaxial avec l’arbre d’entrainement 33A, et leur axe de rotation respectif peut être confondu avec l’axe X de l’ensemble propulsif 10. Ceci permet d’avoir une entrée d’air annulaire au sein du générateur de gaz 30 coaxiale à l’axe X, grâce à quoi le carter extérieur du générateur de gaz présente une forme relativement simple et présente une certaine symétrie de révolution, ce qui tends à réduire d’éventuelles perturbations de flux d’air. Dans cet exemple, le générateur de gaz 30 comprend de l’amont vers l’aval, les gaz s’écoulant au sein de l’ensemble propulsif 100 de l’amont vers l’aval, un compresseur 32 (ou section compresseur 32), une chambre de combustion 34, et une turbine 36 (ou section turbine 36).
Le générateur de gaz 30 peut être du type double-corps et comprendre un corps basse pression 30A et un corps haute pression 30B. Le corps basse pression 30A peut comprendre un compresseur basse pression 32A couplé en rotation avec une turbine basse pression 36A par l’intermédiaire d’un arbre basse pression 33A qui peut former l’arbre d’entrainement du générateur de gaz 30. Le corps haute pression 30B peut comprendre un compresseur haute pression 32B disposé en aval du compresseur basse pression 32A et en amont de la chambre de combustion 34, et une turbine haute pression 36B, disposée en aval de la chambre de combustion 34 et amont de la turbine basse pression 36A, et couplée en rotation avec le compresseur haute pression 32B par l’intermédiaire d’un arbre haute pression 33B. Le compresseur 32 du générateur de gaz 30 peut comprendre les compresseurs basse et haute pression 32A et 32B. La turbine 36 du générateur de gaz 30 peut comprendre les turbines basse et haute pression 36A et 36B. Les arbres basse pression et haute pression 33A et 33B peuvent être coaxiaux. L’arbre haute pression 33B peut recevoir une portion de l’arbre basse pression 33A. Selon une variante, les arbres basse pression 33A et haute pression 33B peuvent être corotatifs, i.e. configurés pour tourner l’un par rapport à l’autre dans un même sens autour de l’axe X. Selon une autre variante, les arbres basse pression 33A et haute pression 33B peuvent être contrarotatifs, i.e. configurés pour tourner l’un par rapport à l’autre dans des sens opposés autour de l’axe X. La vitesse de rotation du corps basse pression 33A peut être inférieure à la vitesse de rotation du corps haute pression 33B.
Selon une variante non représentée, l’ensemble propulsif peut être du type triple-corps. La turbine 36 peut comprendre une turbine intermédiaire disposée axialement entre la turbine haute pression 36B et la turbine basse pression 36A et configurée pour entrainer un compresseur intermédiaire disposée axialement entre le compresseur basse pression 32A et le compresseur haute pression 32B par l’intermédiaire d’un arbre intermédiaire. L’arbre intermédiaire peut être logé entre l’arbre basse pression 33A et l’arbre haute pression 33B. L’arbre intermédiaire et l’arbre basse pression 33B peuvent être corotatifs ou contrarotatifs l’un par rapport à l’autre.
Chaque compresseur 32A, 32B et turbine 36A, 36B peut comprendre une pluralité d’étages, chaque étage comprenant une roue à aubes, respectivement 32AA, 32BA, 36AA, 36BA, mobile en rotation autour de l’axe X (ou rotor) et une roue à aubes, respectivement 32AB, 32BB, 36AB, 36BB, fixe autour de l’axe X (ou stator). Dans cet exemple, le compresseur basse pression 32A peut présenter au moins 2 étages et au plus 5 étages, par exemple 2 étages, le compresseur haute pression 32B peut présenter entre 8 étages et 11 étages (seul deux étages étant représentés pour la clarté de la figure), la turbine haute pression 36B peut présenter 2 étages, et la turbine basse pression 36A peut présenter entre 3 étages et 8 étages (seul deux étages étant représentés pour la clarté de la figure). Un redresseur 37, ou roue à aubes fixe en rotation autour de l’axe X, peut être disposé en aval de la chambre de combustion 34 et en amont de la turbine haute pression 36B.
Un dispositif de réduction de vitesse 40 peut indirectement coupler en rotation l’arbre d’entrainement 33A avec l’arbre d’hélice 26. Le dispositif de réduction de vitesse 40 peut-être configuré pour entrainer l’arbre d’hélice 26 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement 33A. L’arbre d’entrainement 33A raccorde la turbine basse pression 36A (ou le corps basse pression 30A) à une entrée du dispositif de réduction de vitesse 40 tandis que l’arbre d’hélice 26 raccorde une sortie du dispositif de réduction de vitesse 40 à l’hélice 22. L’hélice 22 est donc entrainée par la turbine basse pression 36A (ou le corps basse pression 30A) par l’intermédiaire de l’arbre d’entrainement 33A (ou arbre basse pression), du dispositif de réduction de vitesse 40 et de l’arbre d’hélice 26. Dans cet exemple, le dispositif de réduction de vitesse 40 peut être disposé, considéré selon l’axe X, entre une extrémité amont de l’arbre d’entrainement 33A et une extrémité aval de l’arbre d’hélice 36.
Par exemple, le dispositif de réduction de vitesse 40 peut être un dispositif de réduction à train d’engrenage épicycloïdal, par exemple du type « épicycloïdal » ou « planétaire » selon la terminologie parfois utilisée par l’homme du métier. Un tel mécanisme peut comprendre un seul étage, deux étages ou plus de deux étages.
Selon une première variante 40’ représentée schématiquement sur la , le dispositif de réduction 40 peut être du type planétaire ou « star » en anglais et comprendre un pignon solaire 40A, qui forme l’entrée du mécanisme de réduction 40. L’axe de rotation du pignon solaire 40A forme l’axe de rotation du mécanisme de réduction 40, et peut être confondu avec l’axe X de l’ensemble propulsif 10. Le pignon solaire 40A est configuré pour être entrainé en rotation par l’arbre d’entrainement 33A. Une couronne 40B forme la sortie du mécanisme de réduction 40. La couronne 40B est coaxiale avec le pignon solaire 40A et configurée pour entrainer en rotation l’arbre d’hélice 26 autour de l’axe X. Plusieurs satellites 40C, ou pignons satellites - un seul satellite étant représenté sur la – sont répartis circonférentiellement autour de l’axe X entre le pignon solaire 40A et la couronne 40B. Chaque satellite 40C est engrené avec le pignon solaire 40A et avec la couronne 40B. Les satellites 40C sont montés sur un porte-satellites 40D qui est fixe par rapport à une partie statorique 40E de l’ensemble propulsif 10, par exemple par rapport à un carter en amont du compresseur 32.
Selon une deuxième variante 40’’ représentée schématiquement sur la , le dispositif de réduction 40 peut être de type épicycloïdal ou « planetary » en anglais. Dans ce cas, par rapport au type planétaire 40’ décrit en référence à la , la couronne 40B est montée fixe sur une partie statorique 40E’’ de l’ensemble propulsif 10 et l’arbre d’hélice 26 est entrainé en rotation par le porte-satellites 40D’’ (qui est donc mobile en rotation par rapport à la partie statorique 40E’’ de l’ensemble propulsif 10, par exemple par rapport à un carter en amont du compresseur 32). Les parties statoriques 40E et 40E’’ peuvent correspondre à différentes parties d’un même élément, ou bien correspondre à des éléments distincts.
Quelle que soit la configuration 40’ ou 40’’ du dispositif de réduction 40, le diamètre de la couronne 40B est supérieur au diamètre du porte satellite 40D, 40D’’ qui est lui-même supérieur au diamètre du pignon solaire 40A, les satellites 40C sont radialement disposés entre le pignon solaire 40A et la couronne 40B, et la vitesse de rotation de l’arbre d’hélice 26 est inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement 33A.