INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les gâches sont identiques entre elles ; chacune a sensiblement la forme d’une plaque verticale qui s’étend diagonalement depuis le montant 22 auquel elle est fixée en s’éloignant de l’axe X1 de la tour. Comme particulièrement illustré aux détails 7C et 7D de la , chaque gâche est percée d’un trou oblong 24 qui s’étend verticalement, dont les extrémités inférieures et supérieures on sensiblement la forme d’un demi-cercle de rayon R24 ; l’axe X24H du demi-cercle haute et l’axe X24B du demi-cercle bas sont distants l’un de l’autre d’une distance d’écartement D24 supérieure d’une valeur non nulle J24 à la somme de ces rayons, c’est-à-dire que D24 = 2 x R24 + J24.
Le trou oblong 24 va en s’évasant légèrement entre les deux axes X24H, X24B, de sorte qu’à mi-hauteur il a une plus grande largeur L24.
Des rouleaux 26, servir de guidage au tronçon supérieur. Ainsi, les rouleaux du troisième tronçon T3, visibles sur la vue 7A sont disposés pour servir de guidage au quatrième tronçon T4. Les rouleaux sont disposés pour pouvoir rouler sur les faces extérieurs 21E des montants 21.
Des calles d’élévations 27, s’étendent depuis la structure en treillis. Elles constituent une sécurité ; elles sont prévues pour venir buter contre la structure du tronçon inférieur, pour éviter que le tronçon en cours de déploiement s’élève au-delà d’une hauteur limite par rapport à ce tronçon inférieur. Ainsi, les cales 27 visibles sur le troisième tronçon T3, sont prévues pour venir en buter contre le deuxième tronçon T2.
Comme illustré à la vue 7A, les poulies 16 du jeu haut JH comprennent une poulie d’entrée 16E et des poulies doubles 16H. Comme illustré à la vue 7B, les poulies 16B du jeu bas JB, sont disposées en épi. Cette disposition en épi permet que chaque brin s’étendant entre une gorge G1, G2 à une poulie basse correspondante soit vertical, autant que possible.
On va maintenant décrire une procédure de verrouillage selon l’invention, en référence à la . Cette figure illustre, en coupe, trois étapes 8A-8D pour le verrouillage en position déployée du quatrième tronçon T4 du troisième tronçon T3.
Le verrou 22 comprend une chappe 30, formée de deux flancs verticaux 300. Une goupille haute 31 et une goupille basse 31. Les goupilles 31, 32 sont mobiles horizontalement relativement à la chappe 30, sous l’action d’un vérin double-effet 33 respectif. Chaque goupille est fixée, avec son vérin, d’un côté respectif de la chappe. Ainsi, à la , la goupille haute 31 est fixée à gauche sur la chappe, et, la goupille basse 32 est fixée à droite sur la chappe 30. Les goupilles sont sensiblement identiques entre elles. Chaque goupille a une forme cylindrique autour d’un axe respectif X31, X32. Elle a un rayon R312, sensiblement égal au rayon R24 du trou oblong 24 des gâches. Les axes des goupilles sont dans un même plan vertical ; ce plan des axes X31, X32 est le plan de coupe de la .
A la première étape 8A de la , chacune des goupilles 31, 32 est engagée dans un flanc 300 respectif, du côté de la chappe auquel elle est fixée. Une des gâches 23 du quatrième tronçon T4 est disposée entre les deux flancs 300 de la chappe 30 ; la gâche est disposée de sorte que l’axe de la goupille haute 31 du troisième tronçon T3 s’étend sensiblement entre les deux extrémités, supérieure et inférieure, du trou oblong 24 de la gâche 23 ; ainsi, la goupille haute se trouve face à la région de plus grande largeur L24 du trou oblong. Le tronçon T4 pouvant ne pas être totalement aligné avec le tronçon T3, on s’assure ainsi que chacune des quatre goupilles supérieures 31 du troisième tronçon se trouve bien en face d’un trou oblong 24 correspondant et peut y pénétrer aisément du fait du jeu en hauteur et en largeur qui compense le défaut d’alignement. Cet effet est dû à la forme oblongue du trou et à sa plus grande largeur L24, supérieure au diamètre de deux fois le rayon R24 des extrémités du trou.
Dans la deuxième étape 8B, la goupille haute 31 est avancée de sorte qu’elle est engagée dans le trou oblong, et au-delà, jusque dans le flanc 300 opposé.
A la troisième étape 8C, le quatrième tronçon T4 est abaissé jusqu’à ce que la gâche repose par son extrémité supérieure sur la goupille haute 31. L’ensemble des quatre gâche 23 du tronçons T4 reposant sur une goupille haute respective, on s’assure ainsi que le quatrième tronçon T4 est convenablement aligné avec le troisième tronçon T3 qui le porte ; dans cette position, l’axe X32 est sensiblement aligné avec l’axe bas X24B du trou oblong 24.
A la quatrième étape 8D, la goupille basse 32 est avancée de sorte qu’elle est engagée dans le trou oblong 24, et au-delà, jusque dans le flanc 300 opposé. Dans cette position, le quatrième tronçon T4 est aligné et solidarisé avec le troisième tronçon T3. Si l’action d’une charge levée par le système 1 tendait localement à soulever le quatrième tronçon relativement au troisième, elle en serait empêchée par l’appui de la goupille basse 32 sur la gâche 23 ; Si l’action d’une charge levée par le système 1 tendait localement à abaisser le quatrième tronçon, elle en serait aussi empêchée par l’appui de la goupille haute 31 sur la gâche 23.
Un tel procédé de verrouillage est utile pour verrouiller chacun des tronçons télescopables, en position rétracté ou en position déployée.
La ﬁgure 1 est une vue schématique en perspective d’une paroi formée en assemblant plusieurs briques, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 2 est une vue schématique en perspective de dessous d’une des briques, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 3 est une vue schématique en perspective de dessous d’une autre des briques, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 4 est une vue schématique en perspective de dessus d’une des briques, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 5 est une vue schématique détaillée de dessus d’une partie de deux briques adjacentes assemblées latéralement, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 6 est une vue schématique de dessus d’une paroi formée de plusieurs briques ou panneaux assemblés latéralement, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 7 est une vue schématique de dessus d’une des briques, selon un autre mode de réalisation,
La ﬁgure 8 est une vue schématique détaillée de dessus d’une partie de deux briques adjacentes assemblées latéralement, selon le mode de réalisation de la ﬁgure 7,
La ﬁgure 9 est une vue schématique latérale d’une tête de forage dans une position déployée verrouillée, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 10 est une vue schématique latérale de la tête de forage dans une position rétractée, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 11 est une vue schématique latérale plus détaillée de la tête de forage dans une position déployée verrouillée, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 12 est une vue schématique latérale plus détaillée de la tête de forage dans une position rétractée, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 13 est une vue schématique de dessous de la tête de forage en position déployée verrouillée, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 14 est une vue schématique en coupe radiale de deux parties de briques assemblées latéralement, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 15 est une vue schématique en coupe radiale de deux parties de briques assemblées latéralement, selon un autre mode de réalisation,
Procédé de traitement d’eaux acides chargées en métaux et en métalloïdes par passage à travers un milieu de wollastonite La présente invention porte sur un procédé de traitement d’eaux acides chargées en métaux et en métalloïdes par passage à travers un milieu de wollastonite.
Les eaux issues de procédés industriels et d’effluents de mines sont une problématique environnementale majeure à l’échelle mondiale. Ces eaux présentent un pH acide et une concentration très importante en métaux et/ou en métalloïdes, tels que le cadmium, le cuivre, le zinc ou l’arsenic. Afin d’éviter que ces eaux n’engendrent une pollution délétère pour l’environnement, il est nécessaire de les traiter pour en augmenter le pH et en supprimer les éléments métalliques et métalloïdes.
Il existe des traitements de neutralisation par ajouts de réactifs mais qui se révèlent onéreux pour les gros volumes à traiter. Il existe également divers filtres, drains ou barrières mais dont l’efficacité est limitée dans le temps et qui entraînent de grandes quantités de déchets à gérer.
Fernandez et al. ont décrit l’utilisation de wollastonite pour le traitement d’eaux de mines pour l’élimination de l’arsenic et des métaux.
De la wollastonite est broyée une première fois à une dimension de 5 mm, des cristaux purs de wollastonite sont ensuite triés à la main. Ces cristaux sont ensuite broyés en une poudre de grains de moins de 63 µm. Cette poudre est ensuite placée dans un tube en polyéthylène pour centrifugeuse avec de l’eau d’effluents miniers. Le tube comprenant l’échantillon et l’effluents miniers est ensuite agité à l’aide d’un agitateur orbitalaire pendant une durée allant de 15 jours à 80 jours.
Ce procédé ne permet qu’une faible augmentation du pH de 2,1 à 3,5 et ne permet pas d’obtenir une bonne efficacité sur le zinc.
La présente invention vise donc à résoudre ces inconvénients afin d’arriver à une neutralisation des eaux acides industrielles ou d’effluents miniers à traiter et une diminution des concentrations en solution des métaux.
A cet effet, la présente invention porte sur un procédé de traitement d’eaux acides ayant des valeurs de pH de 1 – 5, en particulier de 2 – 4 et chargées en métaux et metalloïdes pour en augmenter le pH et retirer les métaux et metalloïdes, caractérisé par le fait que l’on fait passer, en circulation ouverte, le flux des eaux à traiter à travers un milieu poreux perméable formé de grains de wollastonite ayant un D50 de 10 µm – 5 cm, de préférence de 71 µm, et que l’on récupère les eaux purifiées ayant un pH de 6 à 10.
Le diamètre D50 donne le diamètre médian des grains, la moitié des grains présente un diamètre supérieur et l’autre moitié un diamètre inférieur.
La circulation ouverte signifie que le flux d’eau à traiter est en permanence renouvelé dans le milieu poreux perméable formé des grains de wollastonite.
Les eaux à traiter peuvent être chargées en au moins l’un des éléments suivants : Al, Fe, Ni, Zn, Cd, Pb, Mn, Co, Cu, As, Cr, V, U, Y, La, Ce, Pr, Nd, Sm, Eu, Gd, Tb, Dy, Ho, Er, Tm, Yb, Lu.
La wollastonite peut être broyée et tamisée à une grosseur de grain de 10 µm – 5 cm, de préférence de 100 µm.
Dans un mode de réalisation, le milieu de wollastonite peut être placé dans une colonne dans laquelle le flux des eaux à traiter est ascendant ou descendant.
Dans un autre mode de réalisation, le milieu de wollastonite peut être disposé suivant un lit que le flux des eaux à traiter traverse d’un bord à l’autre.
Le milieu de wollastonite peut présenter une porosité de 25 - 50 %, par exemple de 40 %.
Dans le cas où le milieu de wollastonite est placé dans une colonne, la porosité peut être calculée à partir de la masse volumique de la wollastonite et de la masse de wollastonite introduite dans la colonne, ce qui permet d’atteindre le volume de wollastonite dans la colonne. La porosité est obtenue par la formule suivante :
Selon un mode de réalisation particulier, dans une sixième opération, une alerte est rendue dans un contenu déterminé de l’IHM. Cette alerte est par exemple un message affiché sur l’écran 13 prévenant le conducteur du véhicule 10 qu’il va prochainement rencontrer des conditions de conduite d’une certaine classe.
Optionnellement, le message est accompagné de conseils à destination du conducteur du véhicule 10 afin qu’il ait le temps de les mémoriser ou de les prendre en considération avant d’arriver dans cet environnement routier.
Dans une septième opération, au moins un système du véhicule 10 est contrôlé en fonction des paramètres dont les valeurs ont été précédemment définies.
Ainsi, l’expérience utilisateur est grandement améliorée, un ou plusieurs systèmes embarqués du véhicule 10 ont été contrôlés automatiquement pour s’adapter aux conditions de conduite classées ou classifiées rencontrées dans un environnement routier, et ainsi préparer au mieux le véhicule 10 ou le conducteur pour que cet environnement routier soit abordé avec sérénité.
De plus, le conducteur n’a pas eu à modifier certains paramètres de systèmes embarqués à l’approche de cet environnement routier, il a alors pu se concentrer pleinement sur sa conduite.
La illustre schématiquement un dispositif 2 configuré pour contrôler un ensemble de systèmes d’un véhicule, par exemple du véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 2 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur.
La illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de contrôle d’un ensemble de systèmes dans un véhicule, par exemple le véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le procédé est par exemple mis en œuvre par un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple par un ou plusieurs processeurs embarqués dans le véhicule 10, ou par le dispositif 2 de la .
Dans une première étape 31, des données cartographiques d’un environnement routier le long d’une partie d’un itinéraire en aval d’une position courante du véhicule 10 son reçues.
Dans une deuxième étape 32, des conditions de conduite dans l’environnement routier sont déterminées et classifiées à partir des données cartographiques.
La est une vue analogue à la , montrant sur la vue de gauche la paroi de cuve comprenant une cale d’arrêt selon un quatrième mode de réalisation, et sur la vue de droite un agrandissement de cette cale d’arrêt.
La est une vue analogue à la , montrant sur la vue de gauche la paroi de cuve comprenant une cale d’arrêt selon un cinquième mode de réalisation, et sur la vue de droite un agrandissement de cette cale d’arrêt.
Par convention, les termes « inférieur » et « supérieur » sont utilisés pour définir la position relative d’un élément par rapport à un autre, respectivement en direction de l’extérieur ou de l’intérieur de la cuve comme dans la paroi non-horizontale qui est représentée sur la .
La barrière thermiquement isolante secondaire 3 comporte une pluralité de blocs isolants secondaires 7 qui sont ancrés sur la paroi porteuse 2 au moyen de dispositifs d’ancrage 20 qui seront décrits ci-dessous. Les blocs isolants secondaires 7 présentent une forme générale parallélépipédique et sont disposés selon des rangées parallèles.
La membrane d’étanchéité secondaire 4 comporte une nappe continue de virures métalliques 8 à bords relevés. Les virures métalliques 8 sont soudées par leurs bords relevés 8H, 8L (cf. ) comme on va le détailler ci-dessous. Les virures métalliques 8 sont, par exemple, réalisées en Invar ® : c’est-à-dire un alliage de fer et de nickel dont le coefficient de dilatation est typiquement compris entre 1,2.10 -6 et 2.10 -6 K -1 , ou dans un alliage de fer à forte teneur en manganèse dont le coefficient de dilatation est typiquement compris entre 7.10 -6 et 10.10 -6 K -1 .
La membrane d’étanchéité primaire 6 peut être réalisée de différentes manières comme on va le détailler ci-dessous.
Sur la , on voit plus en détail deux blocs isolants secondaires 7 adjacents, deux blocs isolants primaires 11 adjacents, et un dispositif d’ancrage 20.
Chaque bloc isolant secondaire 7 comporte une couche de mousse polymère isolante 16 prise en sandwich entre une plaque de fond et une plaque de couvercle 15. La plaque de fond et la plaque de couvercle 15 sont par exemple réalisées en bois contreplaqué ou en composite fibré. La couche de mousse polymère isolante 16 est collée sur la plaque de fond et la plaque de couvercle 15. La mousse polymère isolante peut notamment être une mousse à base de polyuréthane, optionnellement renforcée par des fibres.
Dans le mode de réalisation représenté, les blocs isolants primaires 11 présentent une structure analogue à celle des blocs isolants secondaires 7 décrits ci-dessus. Dans ce cas, comme cela est mieux visible sur la , chaque bloc isolant primaire 11 comporte une couche de mousse polymère isolante 18 prise en sandwich entre une plaque de fond 19 et une plaque de couvercle 18T. La plaque de fond 19 et la plaque de couvercle 15 sont par exemple réalisées en bois contreplaqué. La couche de mousse polymère isolante 16 est collée sur la plaque de fond 19 et la plaque de couvercle 18T. La mousse polymère isolante peut notamment être une mousse à base de polyuréthane, optionnellement renforcée par des fibres.
Le dispositif d’ancrage 20 est ici du type décrit dans le document WO 2021/239712 A1, c’est-à-dire que le dispositif d’ancrage 20 comporte essentiellement un ensemble de serrage 30 et une tige d’ancrage 22 (représentée en trait mixte sur la ).
La illustre deux configurations de la tour 11, à gauche dans sa configuration entièrement déployée, dans sa hauteur maximale H11D, et, à droite dans sa configuration rétractée, dans sa hauteur minimale H11R.
Dans l’exemple illustré, la hauteur maximale H11D de la tour, mesurée entre le dessus de la base, c’est-à-dire depuis la section la plus base du premier tronçon T1, jusqu’au sommet du quatrième tronçon est de cent-dix mètres, H11D = 110 m. Mesurée de la même façon, la hauteur minimale H11R de la tour 11 est de quarante mètres, H11R = 40 m. Ainsi, lorsque la flèche de la grue 12 est entièrement dressée, la hauteur sous crochet HC peut atteindre plus de cent-soixante-quinze mètres au-dessus de la base 10.
La , illustre le système 1 en cours d’utilisation pour la manipulation, ici l’installation d’une pale 2 d’une éolienne 3 en mer. Dans cet exemple, l’éolienne 2 est fixée au fond marin. La système 1 est fixé sur une plateforme autoélévatrice 4, de type jack-up, reposant par des pieds 5 sur le fond marin. Un stock 6 de pales, est disposé sur la plateforme 4, prêtes à être installée sur d’autres éolienne d’une même ferme, en cours de montage.
La illustre, de gauche à droite, quatre étapes 3A-3D du télescopage de la tour 11.
Dans une première étape 3A, la tour est dans sa configuration rétractée.
Dans une deuxième étape 3B, un ensemble T2-T4 constitué du deuxième tronçon T2, du troisième tronçon T3 et du quatrième tronçon T4 a été soulevé d’un bloc, par rapport au premier tronçon T1. Tel qu’illustré à la , l’ensemble T2-T3 a été soulevé à une hauteur H3B qui correspond à la position du deuxième tronçon T2 dans la configuration entièrement déployée (voir ).
Dans une troisième étape 3C, un ensemble T3, T4, constitué du troisième tronçon T3 et du quatrième tronçon T4, a été soulevé d’un bloc par rapport au deuxième tronçon T2. Tel qu’illustré à la , l’ensemble T3-T4 a été soulevé à une hauteur H3C qui correspond à la position du deuxième tronçon T2 dans la configuration entièrement déployée (voir ).
Dans une quatrième étape 3C, le quatrième tronçon T4, a été soulevé par rapport au troisième tronçon T2. Tel qu’illustré à la , le quatrième tronçon T4 a été soulevé à une hauteur H3D de sorte que la tour 11, donc le système de levage 1, est dans sa configuration entièrement déployée.
De préférence, lors des opérations de déploiement du système 1, on redresse la flèche 14 de la grue 12 de façon à ce que les descentes de charges se fassent au plus près de l’axe X1 de la tour. Typiquement, dans l’exemple illustré, la flèche 14 forme un angle A14 voisin de quatre-vingt degrés.
La séquence décrite ci-dessus est recommandée mais pas obligatoire. Les tronçons peuvent être déployés dans un autre ordre. Des tronçons peuvent être laissés rétractés si la hauteur à atteindre ne justifie pas leur extension. Les opérations de levage peuvent s’effectuer avec des tronçons rétractés dès lors qu’ils sont verrouillés entre eux, tel qu’il sera expliqué en référence à la .
La illustre une demi-vue de dessus de la tour 11. On y voit les quatre tronçons T1-T4 imbriqués les uns dans les autres, au-dessus de la base 10. On y distingue aussi des éléments de systèmes de télescopage 2, notamment des poulies 16, des treuils 17. Dans l’exemple illustré, chacune des quatre faces de la tout 11 comprend son propre système de télescopage 2. Chaque système de télescopage comprend trois treuils 17 : - un premier treuil 171 pour le télescopage du deuxième tronçon T2 ou de l’ensemble de trois tronçons T2-T4 ; - un deuxième treuil 172 pour le télescopage du troisième tronçon T3 ou de l’ensemble de deux tronçons T3-T4 ; et, - un troisième treuil 173 pour le télescopage du quatrième tronçon T4. Les premiers, deuxième et troisième tronçons T1-T3, comprennent chacun des moyens de verrouillage 18.
La illustre le troisième tronçon T3. Chacune de ses faces comprend un jeu inférieur JBT3 de poulies 16 et un jeu supérieur JHT3 de poulies 16.
Comme particulièrement illustré à la , un jeu haut JH d’un tronçon est mouflé avec jeu bas JB d’un tronçon de niveau supérieur. Dans l’exemple illustré, le jeu haut THT3 du troisième tronçon T3 est mouflé avec le jeu bas du quatrième tronçon T4. De ce fait, seuls les premier, deuxième et troisième tronçons T1-T3 comportent des jeux hauts JH, et, seuls les deuxième, troisième et quatrièmes tronçons T2-T4 comportent des jeux bas JB. Le premier tronçon ne comporte pas de jeu bas ; le tronçon supérieur, ici le quatrième tronçon T4, ne comprend pas de jeu haut.
On va maintenant décrire, en référence à la , le mouflage qui permet de faire coulisser le quatrième tronçon T4 à l’intérieur du troisième tronçon T3.
A la on voit, sur l’une des faces de la tour 11 un des jeux haut JHT3 du troisième tronçon T3 et le jeu bas correspondant JBT4 du quatrième tronçon T4. On y voit aussi un câble 20 qui, mouflé sur ces jeux JHT3, JBT4 et entrainé par le troisième treuil 173 correspondant, permet le déploiement ou la rétraction du quatrième tronçon T4 relativement au troisième tronçon T3.
Le jeu haut JHT3 comprend, outre la poulie d’entrée 16E, deux poulies doubles 16H. Le jeux bas JBT4 comprend cinq poulies simples. Ainsi, le câble 20, issu du treuil est d’abord reçu que la poulie d’entrée 16E, renvoyé vers le bas sur une poulie basse 16B, puis renvoyé vers une première gorge G1 d’une première poulie haute 16H, puis renvoyé vers le bas vers sur une deuxième poulie basse 16B, puis vers le haut sur la deuxième gorge G2 de la même première haute, puis vers le bas vers une troisième poulie basse 16B, puis vers le haut dans une première gorge G1 de la deuxième poulie haute, puis vers le bas sur une quatrième poulie basse 16B, puis ver la haut dans la deuxième gorge G2 de la même deuxième poulie haute, puis vers le bas sur la cinquième poulie basse 16B, puis, finalement vers le haut à un point fixe PF du quatrième tronçon T4. Ainsi mouflé le câble 20 forme dix brins qui relient, sur chaque face de la tour 11, le quatrième tronçon T4 au troisième tronçon T3, soit quarante brins au total.
Les courbes 363 – 368 correspondent aux courbes calculées pour différents points du champ, le champ étant pris sur la surface de détection, par rapport au centre du détecteur positionné sur l’axe optique. Plus précisément, la courbe 363 est calculée au centre du champ (0 mm tangentiel), la courbe 364 est calculée au centre du champ (0 mm sagittal). La courbe 365 est calculée pour 1 mm tangentiel, la courbe 366 est calculée pour 1 mm sagittal, la courbe 367 est calculée pour 2,04 mm tangentiel et la courbe 368 est calculée pour 2,04 mm sagittal.
Le fait que toutes les courbes soient très proches des courbes calculées pour la limite de diffraction indique que la qualité du système optique est proche de la limite théorique, pour tous les points du champ. Le système de détection est donc de très bonne qualité.
La représente un deuxième exemple d’un système optique 401 associé à un système de détection 400, le système de détection comprenant un détecteur représenté par sa surface de détection 480. Le système optique 401 comprend une première lentille optique 410, un diaphragme 450, une deuxième lentille optique 420 et une troisième lentille optique 430.
La distance focale paraxiale du système optique 401 vaut F = 3,4 mm, le nombre d’ouverture vaut F#= 1,5, le champ est de 90°, l’encombrement total est de 6,3 mm.