INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le joint 52 prend toute la circonférence de l’espace inter-bras 36. En effet, le joint 52 s’étend axialement et circonférentiellement, de manière à couvrir la périphérie de la face 42.1 (mis à part le bord amont 41). Avantageusement, cela permet de garantir l’étanchéité entre l’échangeur et le compartiment inter-veines sur toute la surface séparant deux bras structuraux 34.
Dans cette configuration, le joint 52 est disposé en appui contre un cadre 28.1 du carter 28, ledit cadre 28.1 venant préférentiellement de matière avec chaque bras structural 34, il est mieux représenté à la .
En référence à la , on peut mieux distinguer le cadre 28.1 sur lequel le joint isolant 52 vient en appui.
On peut voir également l’inclinaison de la pièce intermédiaire 40, car la représente un moment lors du montage de ladite pièce 40 avec un crochet 28.2 du carter interne 28. La pièce 40 est introduite par pivotement de façon oblique jusqu’à l’engagement d’un bord aval 49 de la paroi 42 avec le carter interne 28, par mise en contact sous le crochet 28.2, le basculement est réalisé en prenant appui directement contre le cadre 28.1 sous le crochet 28.2.
Le crochet 28.2 peut s’étendre circonférentiellement sur toute la distance circonférentielle entre deux bras structuraux 34, ou sur une partie uniquement, et préférentiellement, sur au plus une moitié de ladite distance. Le crochet 28.2 est de préférence disposé au droit d’une partie centrale de ladite distance.
Avantageusement, la position angulaire de la paroi 42 est pré-maintenue au moyen de protubérances s’intégrant dans des encoches correspondantes prévues dans le crochet 28.2. Les protubérances sont de préférence au nombre de deux.
La représente une des deux protubérances 49.1 s’étendant radialement à travers une des deux encoches 29 correspondantes formées sur le crochet 28.2 du carter interne 28.
Préférentiellement, la partie centrale du bord aval 49 suivant la direction circonférentielle s’étend davantage radialement extérieurement de manière à venir en appui sous le crochet 28.2 tel qu’illustré à la , et se termine par deux protubérances 49.1 latérales permettant d’assurer un pré-maintien de la pièce intermédiaire 40 dans une position angulaire fixe avec le carter interne 28 dans la veine de flux tertiaire.
La représente une vue en perspective et en coupe longitudinale de la turbomachine 2 lors du montage de la pièce intermédiaire 40 sur le carter interne 28, postérieurement à l’engagement des protubérances du bord aval 49 avec le crochet du carter 28.
Dans cette étape du montage, la pièce intermédiaire 40 est plaquée sur le cadre 28.1 du carter 28 et est maintenue en compression grâce à un outillage adapté, pouvant être de type « chandelle », apte à écarter radialement la pièce intermédiaire 40 du carénage externe 24 (comme illustré par les flèches en pointillés) en appliquant une surcompression d’environ 0,5 mm sur le joint 52 afin d’abaisser le rayon de centrage amont de la pièce 40.
Avantageusement, la portion radiale 46 de la bride 44 comprend une nervure 45 en arc de cercle coaxiale à la veine de flux tertiaire, ladite nervure 45 étant en saillie vers l’amont depuis une face amont 46.1 de la portion radiale 46. La surcompression du joint 52 par écartement radial permet d’abaisser radialement la position de la nervure 45, ce qui permet à cette dernière de recevoir un anneau de fixation visible à la .
On peut voir dans cette , deux orifices 34.1 et 40.1 qui permettent d’assurer une fixation par vissage de l’anneau, respectivement, avec le carter interne 28 et avec la pièce intermédiaire 40.
La représente une vue en perspective et en coupe longitudinale de la turbomachine 2 dans laquelle la bride 44 de la pièce intermédiaire 40 est fixée au carter interne 28 au moyen de l’anneau 54 disposé contre la face amont de la portion radiale 46 et fixé au carter interne 28.
L’anneau 54 est amené d’amont vers l’aval contre la face amont 46.1, l’outillage est ensuite relâché progressivement jusqu’à ce que la nervure 45 en arc de cercle de supporte radialement l’anneau 54 par un appui radialement extérieur contre un bord inférieur 54.1 de l’anneau 54. Un tel appui est assuré par le joint 52 qui retrouve sa forme initiale avant la compression. Dans cette configuration, les orifices 40.1 sont alignés avec des orifices correspondants sur l’anneau 54. A cet effet, un centrage précis de l’échangeur peut être obtenu grâce à une position maîtrisée de la nervure 45 de la pièce intermédiaire 40. L’outillage d’écartement peut être alors retiré pour permettre une fixation par vissage de l’anneau 54 à la pièce 40 et au carter 28.
Préférentiellement, l’anneau 54 est continu circonférentiellement sur 360° autour de l’axe longitudinal de la turbomachine, ce qui lui permet ainsi de fixer le carter interne 28 avec une pluralité de pièces intermédiaires 40. Avantageusement, l’étanchéité est alors garantie sur toute la circonférence de la veine de flux tertiaire. Ce qui permet d’éviter tout risque de fuites d’air vers le compartiment inter-veines.
Chaque caméra thermique est orientée de sorte à mesurer l’énergie infrarouge de la zone de l’aéronef 100 comportant le groupe auxiliaire de puissance 100A, par exemple la queue du fuselage de l’aéronef 100, lorsque ledit aéronef 100 est sur l’emplacement prédéterminé de stationnement 200.
Chaque caméra thermique est configurée pour être calibrée en fonction de la température extérieure afin d’éviter de confondre la chaleur de l’air remontant du sol par réverbération avec la chaleur émise par le groupe auxiliaire de puissance 100A.
De préférence, le système 1 comprend au moins un capteur de température (non représenté) et est configuré pour réaliser une calibration automatique de chaque caméra thermique en fonction de la température mesurée.
Chaque caméra thermique est configurée pour transmettre ses mesures d’énergie infrarouge au module de contrôle 30.
Chaque microphone est orienté vers la zone destinée à comprendre le groupe auxiliaire de puissance 100A de l’aéronef 100 en stationnement, par exemple la queue de l’aéronef 100.
Chaque microphone est configuré pour mesurer les ondes sonores émises dans ladite zone afin de permettre au module de contrôle 30 de déterminer l’état de fonctionnement ou l’état d’arrêt du groupe auxiliaire de puissance 100A selon l’amplitude des ondes sonores reçues.
Module de contrôle 3 0
Le module de contrôle 30 est configuré pour déterminer le positionnement de l’aéronef 100 par rapport à l’emplacement prédéterminé de stationnement 200 à partir des signaux reçus du dispositif de détection 10. Le positionnement de l’aéronef 100 est déterminée dans l’espace en termes d’orientation par rapport à l’emplacement prédéterminé de stationnement 200 et avantageusement aussi en termes de distance.
Le module de contrôle 30 est configuré pour générer des données à afficher relatives au positionnement de l’aéronef 100 à partir du positionnement déterminé de l’aéronef 100 par rapport à l’emplacement prédéterminé de stationnement 200 et pour envoyer les données générées au module d’affichage 40.
Ces données comprennent par exemple le positionnement de l’aéronef 100 par rapport à un ensemble de repères matérialisant l’emplacement ou bien des indications de direction (droite-gauche, distance, …) que le pilote doit suivre pour guider l’aéronef 100 jusqu’à l’emplacement prédéterminé de stationnement 200.
Le module de contrôle 30 est configuré pour détecter un état de fonctionnement du groupe auxiliaire de puissance 100A à partir des ondes ou mesures reçues par le module de localisation 20 et pour commander l’affichage d’une information d’alerte à destination du pilote sur le module d’affichage 40 lorsque le groupe auxiliaire de puissance 100A a été détecté en état de fonctionnement.
Le module de contrôle 30 est configuré pour déterminer l’état de fonctionnement d’un groupe d’alimentation électrique au sol 300 connectée à l’aéronef 100 et d’une unité de conditionnement d’air 400 connectée à l’aéronef 100.
Le module de contrôle 30 est configuré pour commander l’affichage, sur le module d’affichage 40, d’une information de fonctionnement du groupe d’alimentation en énergie électrique au sol 300 et de l’unité de conditionnement d’air 400 lorsque le groupe d’alimentation en énergie électrique au sol 300 et l’unité de conditionnement d’air 400 sont en fonctionnement.
Le module de contrôle 30 est configuré pour générer une alerte, et de préférence l’afficher sur le module d’affichage 40, lorsque le groupe d’alimentation en énergie électrique au sol 300 et/ou l’unité de conditionnement d’air 400 sont en fonctionnement et que le groupe auxiliaire de puissance 100A a été détecté.
Le module de contrôle 30 est configuré pour commander l’arrêt de l’alimentation électrique de l’aéronef 100 par le groupe d’alimentation en énergie électrique au sol 300 et/ou l’unité de conditionnement d’air 400 lorsque le groupe auxiliaire de puissance 100A a été détecté.
Le module de contrôle 30 comprend un processeur apte à mettre en œuvre un ensemble d’instructions permettant de réaliser ces fonctions.
Une fois que le dispositif de détection de température 2 a été fixé sur le corps d’épreuve 34, que la deuxième partie d’indicateur 52 a été verrouillée sur la première partie d’indicateur 51 et que les portions d’attache 49 ont été rompues, l’ensemble de détection de température est prêt pour être mis en service.
Comme cela est plus particulièrement visible sur la , les deuxièmes dents 532 sont propre à être engagées avec la première dent 531 lorsque la deuxième partie d’indicateur 52 est dans la deuxième position verrouillée.
A cet effet, chaque première dent 531 comprend une première face de glissement 533 et une première face de blocage 534. De même, chaque deuxième dent 532 comprend une deuxième face de glissement 535 et une deuxième face de blocage 536, agencées de telle sorte qu’au cours du déplacement de la deuxième partie d’indicateur 52 depuis la première position déverrouillée jusqu’à la deuxième position verrouillée, la deuxième face de glissement 535 de la deuxième dent 532 glisse sur la première face de glissement 533 de la première dent 531, autorisant un franchissement de la deuxième dent 532 par la première dent 531, après quoi la deuxième face de blocage 536 de la deuxième dent 532 vient en butée contre la première face de blocage 534 de la première dent 531, empêchant un retour de la deuxième partie d’indicateur 52 vers la première position déverrouillée.
Par ailleurs, comme cela est visible sur la , la deuxième partie d’indicateur 52 peut comprendre des butées 522 propre à venir en contact avec la deuxième traverse 44 du cadre 4, de manière à limiter le déplacement de la deuxième partie d’indicateur 52 au-delà de la deuxième position verrouillée, et à maintenir les faces de blocage 534 et 535 des premières dents 531 et des deuxièmes dents 532 en butées les unes contre les autres.
Comme cela est également visible sur la , la deuxième partie de cadre 46 comprend un percuteur 461 agencé en regard d’une face de contact 511 de l’indicateur 5.
Dans l’exemple illustré sur la , le percuteur 461 est agencé en saillie de la deuxième portion 442 de la deuxième traverse 44 et la face de contact 511 est formée par un épaulement dans la première partie d’indicateur 51.
En fonctionnement, l’ensemble de détection de température 1 se trouve initialement dans la configuration initiale illustrée sur les figures 2 et 3. Dans cette configuration initiale, l’indicateur 5 se trouve dans la première position initiale.
Dans la première position initiale, l’indicateur 5 masque le repère visuel 35 sous-jacent. Autrement dit, le repère visuel 35 sous-jacent n’est pas visible pour un observateur qui observe le dispositif micromécanique de détection de température 2 à travers le couvercle 32 du boitier 3.
Par ailleurs, dans la configuration initiale illustrée sur les figures 2 et 3, le percuteur 461 est situé à distance de la face de contact 511 de l’indicateur 5.
Lorsque la température du corps d’épreuve 34 varie, le matériau du corps d’épreuve 34 se dilate et/ou se rétracte.
La dilatation et la rétraction du matériau du corps d’épreuve 34 a pour effet d’entrainer un déplacement corrélatif de la deuxième partie de cadre 42 par rapport à la première partie de cadre 41, parallèlement au premier axe X1.
Plus précisément, la dilatation du matériau du corps d’épreuve 34 a pour effet de déplacer le deuxième montant 46 en l’éloignant du premier montant 45.
Les points de fixation de la première partie de cadre 41 sur le corps d’épreuve 34 et les points de fixation de la deuxième partie de cadre 42 sur le corps d’épreuve 34 sont espacés d’une distance L + ΔL, ΔL étant l’amplitude du déplacement ΔL de la deuxième partie de cadre 42 par rapport à la première partie de cadre 41.
L’amplitude du déplacement ΔL de la deuxième partie de cadre 42 par rapport à la première partie de cadre 41 est dépendante de la variation de la température du corps d’épreuve 34.
Tant que la température du corps d’épreuve 34 n’augmente pas au-delà d’une valeur seuil prédéfinie, la deuxième partie de cadre 42 se déplace par rapport à la première partie de cadre 41, sans déclencher le dispositif de détection de température 2.
L’ensemble de détection de température 1 est dimensionné de manière à ajuster la valeur seuil de température à l’application visée. L’ensemble de détection de température 1 peut par exemple être dimensionné de sorte que la valeur seuil est d’environ 70 degrés Celsius.
L’avantage de ce dernier mode de réalisation, comparé à un mode de réalisation où, par exemple, les règles candidates seraient créées au hasard, est de s’assurer que les potentiels de compression guident bien la création de nouvelles règles. De cette façon, l’ensemble de règles de compression sera de taille limitée car les règles de compression les plus efficaces seront créées en premier pour être ajoutées à l’ensemble de règles de compression.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, un ordre prédéfini est appliqué permettant de choisir la règle candidate à ajouter en cas d’égalité entre les compressions réalisées par des règles candidates.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, l’ordre prédéfini permettant de choisir la règle candidate consiste à favoriser la règle candidate réalisant un effacement de valeur, puis la règle candidate réalisant un remplacement par un index de dictionnaire, puis la règle candidate réalisant un effacement de préfixe.
Grâce à ces modes de réalisation, un ordre prédéfini permet de s’assurer qu’un choix sera bien fait entre les règles candidates en cas d’égalité de la compression réalisée par ces règles.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, les règles candidates sont créées en ajoutant ou modifiant de façon aléatoire une opération de compression à la règle sélectionnée.
Grâce à ce mode, une variante de l’algorithme est proposée qui n’utilise pas le guidage par les potentiels de compression. Un apprentissage par renforcement peut également fonctionner en utilisant des changements d’état au hasard, et c’est la fonction de récompense qui va permettre de s’assurer que l’apprentissage progresse bien vers un résultat acceptable. L’avantage de ce mode de réalisation est de proposer une variante plus simple à mettre en œuvre.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, l’ensemble d’apprentissage est séparé en plusieurs sous-ensembles de paquets de données, les paquets regroupés dans un sous-ensemble ayant tous un même format d’en-tête correspondant à un empilement de protocoles, et caractérisé en ce que l’apprentissage par renforcement d’un ensemble de règles de compression est appliqué séparément aux sous-ensembles de l’ensemble d’apprentissage avant de regrouper les ensembles de règles obtenus pour les sous-ensembles en un seul ensemble de règles.
Grâce à ce mode de réalisation, l’apprentissage par renforcement peut être utilisé sur un ensemble d’apprentissage formé de plusieurs sous-ensembles distincts, correspondant chacun à des paquets ayant un format donné d’en-têtes, ce format correspondant lui-même à un empilement donné de protocoles. L’apprentissage se fait alors pour un format donné d’en-têtes, puis les différents ensembles de règles de compression sont réunis en un seul. On obtient ainsi un moyen efficace de couvrir un contexte de déploiement des règles de compression s’appliquant aux paquets de plusieurs protocoles.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, les règles de compression de l’ensemble de règles de compression obtenu par apprentissage et les opérations de compression comprises dans lesdites règles de compression sont des règles et des opérations de compression telles que définies dans le protocole SCHC.
Grâce à ce mode de réalisation, l’objectif de proposer une technique d’apprentissage automatique de règles de compression pour le protocole SCHC est bien tenu. Le problème technique de disposer d’un moyen de déploiement du protocole SCHC sans solliciter d’expert pour définir les règles de compression est bien résolu.
Selon un deuxième aspect fonctionnel, l’invention a trait à un procédé de gestion de la décompression d’un paquet de données transmis dans un réseau, le paquet comprenant des sections prenant des valeurs respectives, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : la réception dudit paquet de données auquel au moins une opération de compression a été appliquée à une valeur de section dudit paquet, ladite opération étant comprise dans une règle de compression appartenant à un ensemble de règles de compression, ledit ensemble étant obtenu par apprentissage, et d’une donnée représentative de la règle de compression à laquelle appartient ladite opération ; l’application audit paquet de données d’au moins une opération de décompression symétrique de l’au moins une opération de compression appliquée à une valeur de section dudit paquet.
Grâce à ce deuxième aspect fonctionnel de l’invention, le paquet est rétabli dans sa forme originale qu’il avait avant que l’opération de compression soit appliquée à la valeur prise par une de ses sections. Les opérations de compression considérées consistent en général en des opérations d’effacement d’une valeur donnée, ou bien d’un préfixe commun à plusieurs valeurs, ou bien de remplacement par un index de dictionnaire. Lorsqu’un paquet a été compressé de cette manière, puis est reçu, la donnée représentative de la règle de compression va permettre de retrouver la valeur effacée, ou bien la valeur correspondant à l’index de dictionnaire. Il est donc facile de rétablir le paquet dans sa forme originale en lui appliquant l’opération de décompression symétrique de l’opération de compression appliquée qui a été retrouvée grâce à la donnée représentative de la règle de compression. Par exemple, si une valeur donnée prise par une section donnée est effacée, et que le paquet reçu comprend une valeur effacée pour cette section, l’opération de décompression symétrique va simplement consister à réinsérer la valeur effacée dans cette section.
Selon un premier mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec le mode précédent, le paquet de données auquel ladite au moins une opération de compression a été appliquée est reçu conjointement avec la donnée représentative de la règle de compression à laquelle appartient ladite opération de compression.
Grâce à ce mode de réalisation, le paquet de données est reçu conjointement avec la donnée représentative de la règle de compression qui lui a été appliquée. La réception conjointe du paquet et de la donnée représentative permet de faciliter l’opération de décompression appliquée au paquet de données, en s’assurant que, lorsqu’un paquet de données est reçu, l’information qui permet de connaître l’opération de compression qui lui a été appliquée est également disponible avec le paquet de données, ce qui permet de le reconstruire immédiatement grâce à l’opération de décompression symétrique.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, le paquet de données reçu est formé par la concaténation d’une donnée représentative d’une règle de compression, ladite donnée étant un identifiant de la règle de compression consistant en une suite de bits, avec le paquet de données auquel a été appliqué au moins une opération de compression appartenant à ladite règle de compression qui appartient à un ensemble de règles de compression obtenu par apprentissage.
Grâce à ce mode de réalisation, un format précis du paquet de données compressé est défini qui va permettre de faciliter la réception de celui-ci. L’identifiant de règle de compression est en tête du paquet reçu. Il permet de retrouver immédiatement la règle de compression appliquée et donc d’appliquer au paquet reçu la décompression symétrique pour obtenir le paquet original.
La quantité moyenne q ZnO d’oxyde de zinc contenu dans d’une couche superficielle est définie par la relation (2) suivante : q ZnO = [m i -m f ]/[π*d*L]. Les masses initiale m i et finale m f sont, par exemple, mesurées en mettant en œuvre le même procédé que celui décrit pour mesurer l’épaisseur e d’une couche superficielle d’oxyde de zinc. Par la suite, la quantité q ZnO est exprimée en g/m². A défaut de précision contraire, dans la suite de ce texte, le terme « quantité d’oxyde de zinc» seul désigne la quantité moyenne d’oxyde de zinc calculée à l’aide de la relation (2).
La quantité moyenne q ZnCl2 de chlorure de zinc (ZnCl 2 ) déposé à la surface d’un fil après son trempage dans une solution aqueuse de ce sel est définie par la relation (3) suivante : q ZnCl2 = [C/(1+C)]*[m fCl -m iCl ]/[π*d*L], où :
- C est la concentration en chlorure de zinc de la solution aqueuse exprimée en kg/l, C étant égal à la masse de chlorure de zinc, exprimée en kg, dissoute dans un 1 litre d’eau,
- m fCl est la masse finale d’un échantillon d’un fil sur la surface duquel du chlorure de zinc a été déposé par trempage de ce fil dans une solution aqueuse de ce sel,
L’embase 1 ou l’embase 1’ sera utilisée en fonction du lieu d’implantation. Dans les deux modes de réalisation, les alésages taraudés 14 peuvent être situés au même endroit avec la même disposition.
A titre purement indicatif, l’embase 1 ou 1’ peut présenter une hauteur de l’ordre de 40 cm et une largeur de l’ordre de 15 à 20 cm. La platine 10 peut présenter une largeur de 25 à 30 cm.
On se référera maintenant aux figures 3 et 5 pour décrire la structure d’un corps de poteau 2 selon l’invention. Globalement, le corps de poteau 2 se présente sous la forme d’un tube de section transversale carrée ou rectangulaire ouvert à ses deux extrémités. Il peut être réalisé par filage ou extrusion d’aluminium. Le corps de poteau 2 comprend une face avant 22 pourvu d’une fenêtre d’accès 221 et de deux brides latérales longitudinales externes 222, définissant entre elles un rail extérieur 223. On peut remarquer que la fenêtre d’accès 221 s’étend entre les deux brides externes 222 dans la partie inférieure du corps de poteau 2.
Le corps de poteau 2 comprend également deux faces latérales 21, qui peuvent être identiques. Les deux faces latérales 21 sont disposées de manière parallèle.
Le corps de poteau 2 définit aussi une face arrière 23, qui s’étend parallèlement à la face avant 22.
Les faces latérales 21, ainsi que la face arrière 23 sont pourvues de brides longitudinales internes 24 définissant entre elles des rails intérieurs 25. Ainsi, chacune des faces 21 et 23 est pourvue d’un rail intérieur 25 qui s’étend sur la totalité de sa hauteur. On peut d’ailleurs remarquer le rail intérieur 25 d’une face latérale 21 à travers la fenêtre d’accès 221.
La montre une plaque frontale 3, destinée à être engagée par coulissement dans le rail extérieur 223 formé par les deux brides longitudinales externes 222. Une fois en place, la paque frontale 3 vient masquer la fenêtre d’accès 221.