INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, l’accumulateur comporte un premier mécanisme de stockage comportant plusieurs premiers organes de stockage, notamment rigidement reliés entre eux, et un deuxième mécanisme de stockage comportant plusieurs deuxièmes organes de stockage, notamment rigidement reliés entre eux, le premier mécanisme de stockage et le deuxième mécanisme de stockage étant interdigités. De préférence, au moins un, de préférence chacun des premiers organes de stockage disposés entre deux deuxièmes organes de stockage adjacents interagit magnétiquement avec lesdits deuxièmes organes de stockage et vice versa . De cette façon, il est possible d’augmenter conséquemment l’énergie magnétique emmagasinable dans l’accumulateur.
De préférence, le premier mécanisme de stockage est configuré pour que les premiers organes de stockage tournent collectivement à la même vitesse autour de l’axe X et le deuxième mécanisme de stockage est configuré pour que les deuxièmes organes de stockage tournent collectivement à la même vitesse autour de l’axe X.
De préférence, le support d’au moins un, de préférence de chacun des premiers, respectivement deuxièmes, organes de stockage, comporte au moins un logement qui traverse de part en part ledit support selon l’axe X, au moins un des aimants étant disposé dans le logement, le pôle nord dudit aimant interagissant avec au moins un des aimants d’un deuxième, respectivement premier, organe de stockage qui fait face audit aimant et le pôle nord dudit aimant interagissant avec au moins un des aimants d’un autre deuxième, respectivement premier, organe de stockage qui lui fait face selon l’axe X. De cette façon, un aimant d’un des premier organes de stockage interagit avec les deuxièmes organes de stockage adjacents qu’il sépare selon l’axe X. L’accumulateur est ainsi particulièrement compact.
Selon une variante, le support d’au moins un, de préférence de chacun des premiers, respectivement deuxièmes, organe de stockage comporte des aimants disposés sur une de ses faces qui interagissent avec les aimants du deuxième, respectivement premier, organe de stockage en regard de ladite face, et comporte d’autres aimants disposés sur sa face opposée qui interagissent avec les aimants d’un autre deuxième, respectivement premier, organe de stockage en regard de ladite face opposée.
De préférence, la distance mesurée selon l’axe X entre chaque paire consécutive de premiers organes de stockage est constante et/ou la distance mesurée selon l’axe X entre chaque paire consécutive de deuxièmes organes de stockage est constante. De préférence, la distance entre chaque paire formée d’un premier organe de stockage et d’un deuxième de stockage qui lui est contigu est constante.
De préférence, les premier et deuxième organes de stockage qui sont disposés chacun à une des extrémités de l’accumulateur comportent, du côté qui est opposé aux autres organes de stockage, une plaque en un matériau ferromagnétique. La plaque est de préférence faite d’un matériau ferromagnétique, ce qui permet ainsi de refermer le champ magnétique et d’éviter des interactions magnétiques avec d’autres organes disposés à distance de l’accumulateur et qui sont magnétiquement susceptibles.
Le premier mécanisme de stockage peut comporter une première entretoise s’étendant selon un axe parallèle à l’axe X et sur laquelle les premiers organes de stockage sont fixés, la première entretoise étant de préférence fixée sur la face radialement extérieure de chaque premier organe de stockage, et/ou, le deuxième mécanisme de stockage peut comporter une deuxième entretoise s’étendant selon un axe parallèle à l’axe X et sur laquelle les deuxièmes organes de stockage sont fixés, la deuxième entretoise étant de préférence fixée sur la face radialement extérieure de chaque deuxième organe de stockage.
La première entretoise peut être en butée contre la deuxième entretoise dans la configuration d’équilibre stable et/ou dans la configuration d’équilibre instable. En variante, le premier mécanisme de stockage peut être fixé rigidement sur un arbre d’axe X et le deuxième organe de stockage est monté rotatif autour de l’axe X, ce qui permet d’optimiser les aires en regard des premier et deuxième organes de stockage.
Par ailleurs, l’invention concerne un dispositif de conversion d’énergie mécanique en énergie magnétique et vice versa , le dispositif comportant : - un accumulateur d’énergie selon l’invention, les premier et deuxième organes de stockage étant mobiles en rotation autour de l’axe X, - un mécanisme de transmission comportant un arbre de transmission principal et des premier et deuxième arbres de transmission secondaires, un différentiel pour distribuer la vitesse de rotation de l’arbre de transmission principal à chacun des premier et deuxième arbres de transmission secondaires, - un mécanisme de commande comportant un mécanisme de transfert de puissance à variation continue comportant des premier et deuxième arbres de commande en coopération de rotation l’un avec l’autre, le rapport entre la vitesse de rotation du premier arbre de commande sur la vitesse de rotation du deuxième arbre de commande étant ajustable, le premier organe de stockage, le premier arbre de transmission secondaire et le premier arbre de commande étant en coopération de rotation les uns avec les autres, et le deuxième organe de stockage, le deuxième arbre de transmission secondaire et le deuxième arbre de commande étant en coopération de rotation les uns avec les autres.
Comme cela apparaîtra plus en détail par la suite, lorsque l’accumulateur a emmagasiné de l’énergie magnétique, l’ajustement du rapport de la vitesse de rotation du premier arbre de commande sur la vitesse de rotation du deuxième arbre de commande permet de restituer l’énergie accumulée à l’arbre de distribution sous forme mécanique. Le dispositif de conversion agit alors comme un moteur. En modifiant ledit rapport, le mécanisme de commande peut contraindre le différentiel et ainsi forcer le déplacement des premier et deuxième organes de stockage de la configuration stable vers une configuration instable pour emmagasiner de l’énergie. Le dispositif de conversion agit alors comme une batterie.
De préférence, le dispositif comporte des premier et deuxième réducteurs de transmission pour que la vitesse de rotation du premier organe de stockage et la vitesse de rotation du deuxième organe de stockage respectivement soient chacune inférieures à la vitesse de rotation de l’arbre de transmission. De cette façon, par exemple lorsque l’arbre de transmission principal est relié directement ou indirectement à une roue d’un véhicule, on assure que l’accumulateur atteint la configuration d’équilibre instable après qu’un nombre élevé de tours de roues, et par conséquent une grande distance, ait été parcourue par la roue.
Aussi, dès lors qu’une intervention est opérée sur le module d’accumulateurs 10, ou que son remplacement est nécessaire, la deuxième vis de fixation 44 est dévissée et le second « busbar » 42 est désolidarisé de la borne négative 36.
Le premier « busbar » 38 est désolidarisé de la borne positive 34 de la même façon.
Partant, on peut venir appliquer ensuite le dispositif de protection 52 sur la borne négative 36. Pour ce faire, on entraîne en fléchissement l’organe d’accrochage en T 62 de manière à dégager le second retour 72 de l’aile d’accrochage complémentaire 74. Puis on entraîne en pivotement le dispositif de protection 52 autour de la tige 60 comme illustré sur la .
Aussi, le dispositif de protection 52 est représenté dans une autre position, transparent pour les besoins de la description, et appliqué contre la borne négative 36, tandis que le premier retour 66 vient en prise dans la première aile d’accrochage complémentaire 68 grâce à la flexibilité de l’organe d’accrochage en T 62.
De la sorte, comme illustré sur la , le dispositif de protection 52 est maintenu en position fixe en applique contre la borne négative 36.
Partant, la borne négative 36 est masquée et il n’y a pas de risque de contact inopiné avec un élément conducteur de l’électricité ou bien qu’un opérateur y porte la main.
La montre un module d’accumulateurs 10' conforme à l’invention selon une deuxième variante de réalisation. Aussi, les caractéristiques analogues fonctionnellement à celles de la première variante de réalisation porteront la même référence affectées d'un signe prime : « ' ».
Ainsi, le module d'accumulateurs 10' comprend un caisson 12', de forme parallélépipédique rectangle et renfermant une pluralité d’accumulateurs.
Le caisson 12' présente une paroi inférieure 14' formant embase et quatre parois dressées deux 16', 18' à deux 20', 22' en regard sur les bordures de ladite paroi inférieure 14'.
Aussi, le caisson 12' est refermé par un couvercle 24' qui prend appui sur le dessus des quatre parois 16', 18', 20', 22'.
Par ailleurs, dans les deux coins antérieurs opposés, 26’, 28’, une partie de bordure antérieure gauche 30' du couvercle 24' et une partie de bordure antérieure droite 32', s’étendent en décrochement par rapport au plan moyen défini par le couvercle 24'.
Ainsi, les accumulateurs sont reliés en série entre une borne positive méplate 34', masquée par un premier « busbar » 38' maintenu en appui à force par une première vis de fixation 40', et une borne négative méplate 36' masquée par un second « busbar » 42' maintenu par une deuxième vis de fixation 44'.
Les bornes méplates positive 34' et négative 36' débouchent respectivement sur la partie de bordure antérieure gauche 30' et sur la partie de bordure antérieure droite 32'.
Par ailleurs, la paroi antérieure 16' présente une portion gauche 46' et à l'opposé une portion droite 48' sur lesquelles sont respectivement installés de manière imperdable, un dispositif de protection gauche 50' et un dispositif de protection droite 52'. Les dispositifs de protection gauche 50’ et droite 52’ comprennent chacune deux pièces réalisées dans un matériau polymère et coopérant l’une avec l’autre. On les décrira plus en détail ci-après.
On se rapportera tout d’abord à la montrant plus en détail le coin antérieur gauche 26', tel qu'illustré sur la , débarrassé du premier « busbar » 38' pour pouvoir décrire plus précisément le dispositif de protection gauche 50'.
Bien entendu, le dispositif de protection droit 52' est symétrique du dispositif de protection gauche 50' par rapport à un plan médian du module d’accumulateurs 10' et fonctionne de la même façon.
- pour chaque paire d’orifices, un système de bobine selon l'une des variantes précédentes.
L’invention propose également un procédé de fabrication d’un système de bobine selon l’invention, ledit procédé de fabrication comportant :
- une première étape de fourniture au cours de laquelle un ensemble de plusieurs rubans empilés les uns sur les autres est fourni,
- une étape d’enroulement au cours de laquelle l’ensemble de rubans ainsi fourni est enroulé sur un mandrin pour former la bobine,
- une étape de retrait au cours de laquelle la bobine est retirée du mandrin,
- une première étape de consolidation au cours de laquelle la bobine est imprégnée d’une résine qui se solidifie,
- une deuxième étape de fourniture au cours de laquelle deux systèmes de blindage sont fournis,
- une étape de mise en place au cours de laquelle chaque système de blindage est mis en place par rapport à la bobine, et
- une deuxième étape de consolidation au cours de laquelle la bobine et les systèmes de blindage ainsi mis en place sont imprégnés d’une résine qui se solidifie.
est une vue en coupe d’un moteur supraconducteur,
est une vue en perspective d’un système de bobine selon l’invention,
est un schéma représentatif des pertes entre l’état de la technique et l’invention, et
est une vue en perspective d’une bobine de l’état de la technique.
L’architecture d’un moteur supraconducteur selon l’invention est similaire à celle du moteur supraconducteur de la décrit ci-dessus, et la différence entre les deux moteurs supraconducteurs réside uniquement dans l’arrangement des bobines dans les orifices. Ainsi, le moteur supraconducteur 300 selon l’invention comporte un rotor 302 avec un cœur de rotor 304 portant des aimants permanents 310 et mobile en rotation autour d’un axe longitudinal X, et un stator 312 disposé à l’extérieur du rotor 302 et comportant un cœur de stator 314 traversé par plusieurs paires d'un premier et d’un deuxième orifices 316 répartis angulairement et régulièrement autour du rotor 302.
Ce mode de réalisation donne une variante pour obtenir un potentiel de compression de champ. Dans cette formule, le potentiel est bien maximal quand l’estimateur d’entropie est nul. La constante positive permet d’assurer la définition du potentiel de compression de champ dans ce cas. Cette variante est adaptée au cas où la section est de longueur fixe.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, le potentiel de compression de champ est calculé suivant la formule dans laquelle est une constante strictement positive.
Ce mode de réalisation reprend la variante précédente mais en l’adaptant au cas où la section est de longueur variable.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, le potentiel de compression de champ est dit potentiel de compression corrigé et est calculé pour une section donnée en multipliant le potentiel de compression de champ par un facteur de correction dans lequel N est le nombre de fois que la section apparaît dans l’ensemble d’apprentissage ; K est le nombre de valeurs différentes que prend la section dans l’ensemble d’apprentissage ; et , et sont des coefficients positifs choisis.
Dans notre expérience, le potentiel de compression de champ permet de guider l’algorithme d’apprentissage mais présente le défaut suivant : quand une section présente des valeurs différentes réparties uniformément, l’estimateur d’entropie augmente trop lentement au fur et à mesure que de nouvelles valeurs sont observées dans l’ensemble d’apprentissage. Pour peu qu’elle ait une grande longueur, une section qui présente des valeurs à chaque fois différentes dans l’ensemble d’apprentissage pourra avoir un meilleur potentiel de compression de champ qu’une section avec peu de valeurs mais une taille plus petite. Or, à l’usage, c’est bien cette section avec peu de valeurs pour laquelle on souhaite créer une ou plusieurs règles de compression qui s’appliqueront au peu de valeurs observées. Alors que la section très longue avec des valeurs observées toutes différentes sera peu intéressante car il est probable qu’à l’usage, les valeurs qui apparaîtront dans cette section seront encore de nouvelles valeurs, et donc des valeurs qui ne seront pas comprimées par les règles de compression apprises sur un ensemble d’apprentissage où elles n’apparaissent pas.
C’est pour corriger ce défaut que nous introduisons un facteur de correction qui permet d’obtenir un potentiel de compression corrigé. Les coefficients , et sont de préférence positifs pour assurer que le facteur de correction fasse évoluer le potentiel de compression dans le sens voulu. L’idée est qu’une section qui présente des valeurs toutes différentes doit être défavorisée par rapport à une section présentant une observation semblant moins aléatoire.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, les coefficients positifs , et sont choisis pour prendre des valeurs constantes. Selon un mode de réalisation particulier de ce dernier mode, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, les coefficients positifs , et prennent les valeurs , et
Grâce à ce dernier mode, le facteur de correction prend la valeur et vaut donc zéro quand toutes les valeurs de la section sont différentes et que l’on a . Une telle observation dans l’ensemble d’apprentissage d’une section dont toutes les valeurs sont différentes indique fortement que les valeurs en dehors de l’ensemble d’apprentissage seront également différentes, et qu’une telle section ne pourra pas être comprimée efficacement. Le facteur de correction va alors annuler le potentiel de compression de champ pour cette section. Quand une section prend une seule valeur, le facteur de correction vaut et le potentiel de correction corrigé est donc diminué par rapport à la valeur initiale du potentiel de correction de champ, mais est finalement très peu diminué.
D’autres valeurs constantes peuvent bien sûr être prises pour affiner la correction apportée par le facteur de correction.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, les coefficients positifs , et prennent les valeurs , et
Grâce à ce dernier mode, le facteur de correction prend la valeur et vaut donc exactement 1 quand la section prend une seule valeur, c’est-à-dire pour . A l’opposé, le facteur de correction ne s’annule pas quand ce qui peut être intéressant pour conserver un potentiel de compression de champ non nul même sur une section qui semble quand même être très aléatoire puisque toutes les valeurs prises par la section dans l’ensemble d’apprentissage sont différentes. Ainsi, le potentiel de compression de champ étant non nul, l’algorithme d’apprentissage pourra dans certains contextes ajouter une ou des règles de compression relatives à la section.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, les coefficients positifs , et sont choisis en fonction de K et de N.
Ce mode de réalisation permet d’obtenir d’autres valeurs du facteur de correction pour affiner son choix en fonction des tailles des échantillons observés dans l’ensemble d’apprentissage. Par exemple, en prenant , et , on obtient un facteur de correction qui vaut et qui présente une influence différenciée selon la taille de l’échantillon des valeurs observées pour la section dont on calcule le potentiel de compression corrigé.
Selon un autre mode de réalisation, qui pourra être mis en œuvre alternativement ou cumulativement avec les modes précédents, l’une des grandeurs calculée est dite potentiel de compression de valeur et est calculée pour une valeur d’une section donnée suivant la formule dans laquelle N est le nombre de fois que la valeur apparaît dans l’ensemble d’apprentissage ; L est la longueur de la valeur en bits ; et est une grandeur dite estimateur d’entropie partielle d’une valeur qui est calculée suivant la formule dans laquelle est la fréquence d’apparition de la valeur .
Ce mode de réalisation construit, selon le même modèle que celui vu précédemment pour le potentiel de compression de champ, et en utilisant les mêmes grandeurs, un potentiel de compression adapté aux valeurs que prend une section donnée dans l’ensemble d’apprentissage, sachant qu’une section peut être un champ d’un en-tête de paquet ou une section délimitée d’une charge de paquet.
On peut noter que ce potentiel de compression de valeur s’exprime suivant la longueur de la valeur et est donc adapté à une section de longueur variable. Une valeur de faible longueur mais qui apparaît fréquemment pourra avoir un potentiel de compression supérieur à une valeur plus longue mais qui apparaît moins fréquemment. Ce potentiel va lui aussi guider la création de règles de compression en indiquant les valeurs qui sont à compresser en priorité. Ce ne sera donc pas forcément la valeur qui apparaît le plus fréquemment puisque, dans le cas d’une section de longueur variable, la longueur effective de la valeur prise par la section est prise en compte et peut compenser une fréquence d’apparition plus faible.
Plusieurs types d’actions de l’utilisateur peuvent être appliqués à l’anneau, chaque type d’action pouvant être associé à une commande donnée de l’appareil extérieur permettant de le contrôler. Chaque action entraîne un événement de déformation de l’anneau, qui se traduit par la génération de signaux par les capteurs. Chaque épisode de génération de signaux correspond à un événement que l’on cherche à caractériser et qui permet de remonter au type de l’action exercée sur l’anneau : serrage, rotation, tape, ou autre.
Des méthodes analytiques de détection de ces types d’action en passant par les signaux générés par les capteurs sont expliquées ci-dessous, au moyen de l’anneau illustré par la , donc équipé de 3 capteurs répartis de manière homogène en périphérie de l’anneau. Des résultats similaires seraient obtenus avec un nombre de capteurs différents ou des capteurs répartis différemment. Les explications ci-dessous ont pour vocation d’expliquer les principes sur lesquels le praticien pourra se baser pour mettre en œuvre l’anneau selon l’invention avec des configurations de capteurs variées en nombres et en localisations.
Dans les figures mentionnées ci-dessous, les références S1, S2 et S3 sont associées respectivement aux signaux générés par les trois capteurs Sens 1 , Sens 2 et Sens 3 en réponse à une action S00 appliquée à l’élément annulaire par un utilisateur. La référence « S » représente les signaux S2 et S3, la référence T représente le temps. Les références S, S1 et T sont exprimées respectivement mV, mV et s.
I.1 Serrage
Ces 3 composés ont une taille similaire inférieure au nanomètre et des charges significativement différentes.
Le potentiel zêta de chaque composé a été mesuré au préalable et reporté dans le tableau 5.
La fluorescéine à pH 7,49 a présenté un potentiel zêta de -23,5 mV, la rhodamine B -0,3 mV et la rhodamine 6G +36,2 mV.
Composé Potentiel Zêta à pH 7,49 Fluorescéine -23,5 mV Rhodamine B -0,3 mV Rhodamine 6G +36,2 mV
Tableau 5 : Potentiel Zêta mesuré à pH 7,49
Essai 7 - Chambre de 5 entrées et 5 sorties – h = 100 µm - V=1500 V
Les caractéristiques principales de l’essai 7 sont les suivantes :
- Chambre de 5 entrées et 5 sorties
- V = 1500 V
- Débit (µl/min) : Echantillon / Buffer / Electrode : 10 / 80 / 20
Lors de cet essai, la puce KPLE-100-009, soit comportant 5 entrées et 5 sorties, avec une hauteur de la chambre d’électrophorèse h de 100 µm, a été connectée à des débitmètres à chaque entrée.
Les entrées E(1) et E(5) ont été alimentée chacune par une solution électrolytique respectivement pour l’anode et la cathode. Les deux solutions électrolytiques respectivement de la cathode et de l’anode sont de même composition. La solution électrolytique liquide, a la composition suivante : HEPES à 10mM, HPMC à 0,2%(m/v), Tween 20 à 0,1%(m/v), méthanol à 40% et KCL 1,5M. Le débit a été fixé à 20 µL/min . Ces solutions électrolytiques ont présenté un pH = 7,49 (qui a été ajusté par une solution de NaOH) et une conductivité = 92,33 mS/cm. Le champ électrique est généré par les solutions électrolytiques dans la chambre d’électrophorèse, issues de solutions contenant respectivement les électrodes en carbone, anode et cathode.
L’entrée centrale E(3) a été alimentée par l’échantillon à purifier, à savoir par un mélange des 3 colorants : la fluorescéine, la rhodamine B et la rhodamine 6G. L’échantillon à purifier était composé de 0,175 g/L de fluorescéine, 0,176g/L de Rhodamine 6G et de 0,185 g/L de Rhodamine B. Le débit fixé pour l’échantillon a été de 10 µL/min tout au long de la purification.
Les deux dernières entrées E(2) et E(4) ont été alimentées par une solution tampon composée de HEPES à 10mM, HPMC à 0,2%(m/v), Tween 20 à 0,1%(m/v) dans l’eau, à un débit fixé à 80 µL/min . La solution tampon, dit buffer, a présenté un pH = 7,5 (ajusté par une solution de NaOH) et une conductivité = 600 µs/cm.
Le champ électrique, variable de 0 V à 3000 V, a été fixé dans ces essais à 1500 V . Après stabilisation des écoulements, les produits en sortie de la chambre d’électrophorèse ont été récupérés dans des tubes et analysés par HPLC afin de déterminer le pourcentage de chaque composé à chaque sortie.
Une distance entre les deux panneaux latéraux opposés 11, 12 du séparateur 10 correspond à une largeur du séparateur 10. La largeur du séparateur 10 peut varier dans la direction longitudinale. La largeur du séparateur 10 peut être suffisante pour que le séparateur 10 intègre des composants du séparateur 10 entre les deux panneaux latéraux opposés 11, 12 du séparateur 10.