INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation de la divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour déterminer que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles en réponse au fait que le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor ; et déterminer que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique en réponse au fait que le composant de surveillance est un cylindre.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : acquérir la profondeur de fissure par détection multiéléments en effectuant une détection multiéléments sur le composant de surveillance par un détecteur de défauts à ultrasons multiéléments et une sonde multiéléments ; et en réponse au fait qu’aucune fissure n’est trouvée pendant la détection multiéléments sur le composant de surveillance, établir la profondeur de fissure par détection multiéléments comme étant une valeur prédéfinie.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : Acquérir un ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance ; et acquérir la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : acquérir une relation de taille entre la profondeur de fissure par détection multiéléments et au moins une taille de propagation de fissure dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure ; et déterminer la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base d’une correspondance entre la relation de taille et la catégorie de propagation de fissure détectée.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : acquérir des données de base de calcul de contrainte du composant de surveillance ; acquérir des données de base de test de matériau de rotor du composant de surveillance ; et déterminer l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau de rotor.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : déterminer une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte d’un matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service ; et déterminer une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans une condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : déterminer une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles d’un matériau du composant de surveillance et d’une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service ; et déterminer une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissures sur la base d’un premier paramètre du composant de surveillance, d’une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Le premier paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer une pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base du premier paramètre du composant de surveillance, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service ; et déterminer la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base de la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer une valeur minimale dans la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure en tant que durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : acquérir une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans chacune d’au moins une phase correspondant à n’importe quelle catégorie de propagation de fissure dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base d’un deuxième paramètre du composant de surveillance, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du composant de surveillance, et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Le deuxième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou deux paramètres quelconques dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer les durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissure sur la base d’un troisième paramètre du composant de surveillance, de la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et de la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Le troisième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de surveillance 130 est configuré en outre pour : acquérir une durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissures détectée du composant de surveillance ; et effectuer la surveillance de sécurité de la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de surveillance 130 est configuré en outre pour : acquérir des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans une pluralité de phases sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance ; et acquérir la durée de vie calendaire de propagation de fissure sur la base des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans la pluralité de phases.
Par exemple, les cellules sont catégorisées selon le plus mauvais résultat obtenu. Ainsi, si tous les résultats, sauf un, d’une cellule sont conformes à la meilleure qualité mais qu’un résultat correspond à une cellule de faible qualité, la cellule pourra être catégorisée comme étant de faible qualité.
Une grille de pondération des différents critères pourra être considérée de sorte que la catégorisation d’une cellule prenne en compte le poids relatif de chaque critère. Ainsi, par exemple, si une seule mesure se situe dans la catégorie Moyenne qualité mais que cette mesure a une faible pondération, la cellule pourrait néanmoins être classée en Meilleure qualité.
Les exemples d’application de l’invention décrits pour illustrer l’invention ne sont pas limitatifs. D’autres cycles peuvent être réalisés selon les caractéristiques initiales des cellules et selon les caractéristiques visées en fin de formation et vieillissement.
Electrolyte solide ou semi-solide pour batterie Na-ion La présente invention concerne le domaine des batteries Na-ion et des électrolytes incorporant un polymère.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un électrolyte solide ou semi-solide pour batterie Na-ion et un procédé de fabrication d’un tel électrolyte. L’invention porte également sur une cellule de batterie Na-ion comprenant ledit électrolyte, sur une batterie Na-ion incorporant une telle cellule, ainsi que sur un procédé de recyclage d’une telle batterie Na-ion.
Techniques antérieures Depuis 2006, l’Union européenne impose à ses Etats membres le recyclage d'au moins 50 % en masse des batteries, incluant le secteur automobile et les batteries de véhicule électrique. Fin 2020, une nouvelle règlementation européenne relative aux batteries et à leurs déchets a été proposée, visant à renforcer les premières mesures adoptées, avec une obligation d'atteindre 65% d'efficacité de recyclage en 2024 et 70% en 2030.
Cette règlementation pousse fortement le développement de procédés de recyclage plus efficients. En parallèle, elle force également les constructeurs automobiles à revoir la conception des batteries pour en faciliter le démantèlement et le recyclage, en modifiant par exemple son design ou sa composition.
Cependant, plusieurs aspects bloquent le développement des systèmes actuels.
L’accès à la matière active est souvent difficile de sorte qu’il est en général nécessaire de broyer les modules de batterie entiers. En particulier, l'accès aux cellules de la batterie est impossible sans engendrer des problèmes sécuritaires.
Les cellules d’une batterie électrique comprennent plusieurs matériaux, notamment les matériaux actifs formant les électrodes, les séparateurs et les liants polymériques, et leur séparation est difficile.
Les liants classiquement utilisés, de type polyfluorure de vinylidène, PVDF, limitent le décollement de la matière active des électrodes de leur support, les collecteurs. Les liants nécessitent d’être brulés par pyrolyse à haute température, environ 500°C, avant le recyclage de la batterie.
La composition de ces liants, à base de fluor, entraîne, en outre, la présence d'impuretés difficilement retirable au sein des matériaux recyclés.
Il existe donc un besoin de développer une nouvelle cellule de batterie, notamment pour véhicule électrique, permettant de surmonter les inconvénients ci-dessus.
Il est donc proposé un électrolyte pour batterie Na-ion, comprenant de l’acide hyaluronique et au moins un composé conducteur ionique comportant du sodium.
Selon un mode de réalisation, ledit composé conducteur ionique peut comprendre un ou plusieurs sels de sodium, de préférence encore choisis parmi NaBF 4 , NaClO 4 , NaPF 6 , NaTFSI, NaFSI, NaODFB ou un mélange de ceux-ci.
En résumé et en conclusion, l’invention a pour objet une bouteille 100
en matière recyclable, composée d’une coque rigide recevant une poche souple délimitant le volume étanche de la bouteille, d’un embout fixé à la coque et recevant la capsule, bouteille caractérisée en ce que la coque rigide est formée par un corps 1 et une tête 2, le corps 1 est composé d’un manchon ayant une extrémité inférieure 11 fermée par un fond 13 et une extrémité supérieure 12, la tête 2 est mise en forme d’épaule E, de col C et de goulot G et la poche souple 3 est fixée à la tête elle-même fixée au bord supérieur 12 du corps 1 et le goulot G recevant une capsule 4.
Dans cette bouteille, la tête est 2 composée d’une jupe 21 formant l’épaule E solidaire d’un manchon supérieur 22 formant le col C, terminé par le goulot G muni d’un filetage 222 recevant la capsule 4 et le dessous du manchon supérieur 22 formant le col C se prolonge dans la jupe 21 par un manchon intérieur 24 auquel est fixé l’embouchure 31 de la poche souple 3.
Suivant une variante, la tête 2b est composée d’une jupe 21b formant l’épaule C et se fixant au corps 1 et d’un manchon supérieur 22b formant le col C et recevant un manchon intérieur 25 muni en partie supérieure d’un filetage 2 51 pour la capsule 5, le manchon supérieur 22b se poursuivant dans la jupe 21b par un prolongement intérieur 24b pour recevoir l’embouchure 31 de la poche souple 3.
Suivant une caractéristique, le manchon supérieur 22b est bordé extérieurement par une collerette 225b et, le manchon intérieur 25 comporte une collerette de butée 252 sous son filetage extérieur 251 pour définir et limiter l’enfoncement du manchon intérieur 25 dans le manchon supérieur 22b.
De façon avantageuse, la jupe 21, le manchon supérieur 22 et le prolongement intérieur 24 sont réunis par une couronne de jonction 23.
Suivant une autre caractéristique, la tête 2c est formée d’une jupe 21c en forme d’anneau circulaire plat, reliée au manchon supérieur 22c formant directement le goulot muni d’un filetage 222c recevant la capsule 4.
- d’un couvercle étanche muni d’un réfrigérant/condenseur 7 relié à une pompe à vide 8 permettant de soutirer en continu la phase gaz G1 comprenant les composés volatils F1 et F2 ;
- d’une surverse permettant d’alimenter le réacteur 2 avec la composition L1 sortant du réacteur 1 via le dispositif d’alimentation 9 ;
- le deuxième réacteur 2 est équipé :
- d’un dispositif d’alimentation en continu 9 permettant d’alimenter le réacteur 2 avec la composition L1 sortant de la surverse du réacteur 1 ;
- d’un dispositif d’alimentation en continu 10 de la composition D1 , D2 ou D3 ;
- d’une sortie 11 en ciel de réacteur permettant de récupérer le gaz BF3 ultrapur dans un récipient de stockage E à l’aide d’un compresseur 15 ;
- d’une sortie 12 de surverse en milieu de réacteur permettant de récupérer la composition L2 d’oléum riche en acide sulfurique qui peut par l’intermédiaire d’une vanne 13 être en partie réintégré ou pas réintégré du tout au réacteur R1 via le dispositif d’alimentation 6 et alimenter un dispositif de stripping 14 permettant de traiter l’acide sulfurique chaud à l’air pour en éliminer le bore et le fluor nuisible à sa valorisation.
Exemple 1 (comparatif – addition d’oléum et de BF3 simultanée)
Dans un réacteur d’une contenance de 1 litre, équipé d’un agitateur sur moteur et avec l’arbre d’agitateur passant un presse-étoupe et équipé des pales d’agitation en bout d’axe, il a été introduit en pied de cuve 510 g d’acide sulfurique à 99,8 % en poids dont 0,2% en poids d’eau.
Le réacteur est muni d’un couvercle étanche relié à l’agitateur et à deux pompes péristaltiques, la première étant destinée à alimenter le réacteur avec un trihydrate de trifluorure de bore BF3,3 H2O titrant 55,7% en masse de BF3 (donc 44,3 % en poids en eau). La seconde pompe péristaltique est destinée à alimenter le réacteur avec de l’oléum contenant 65% en masse de trioxyde de soufre SO3. La sortie gaz du réacteur est équipée d’un flacon laveur mis sur balance, flacon raccordé à un tuyau souple en caoutchouc fluorés ou tube flexible en polymère de PFA. Le flacon laveur contient de la potasse qui peut ensuite être dosée pour en analyser le bore et le fluor pour faire redondance avec la masse pesée par absorption du BF3 gaz dans une solution basique. Les mesures par l’une ou l’autre des méthodes conduisent à des résultats concordants. Les méthodes d’analyses de l’hydrate de trifluorure de bore peuvent être effectuées par analyse chimique selon le protocole décrit dans Wassmer Journal of the American Chemical Society, 1951,73 :409-416 ou plus simplement déductible par une courbe de densité fonction de la teneur en BF3 de la solution aqueuse suffisent à s’assurer du titre massique en BF3 de l’hydrate de trifluorure de bore.
Le réacteur a été alimenté par 175 g de trihydrate de BF3 avec 530 g d’oléum à 65% en masse de SO3 en 80 minutes, il s’est dégagé régulièrement et proportionnellement environ 90 g de BF3 gaz en 80 minutes par réglages simultanés d’un débit de trihydrate de trifluorure de bore de 175g/80 minutes soit 2,2 g BF3,3H2O/min avec un débit concomitant d’oléum de 530g en 80 minutes soit 6,62g SO3/min. La température du réacteur a été augmentée par chauffage avec la double enveloppe du réacteur de 85°C vers 105°C pour sortir davantage le BF3 gazeux dissout de l’acide sulfurique.
Le rendement de production est de 86% en poids.
Le BF3 gazeux récupéré a des teneurs en sous-produits de 550 ppm en SO2/SO3 (déterminée par une méthode d’analyse totale du soufre), 30 ppm en CO2 (mesuré par analyseur carbone organique et minéral sur Shimadzu TOC), 125 ppm en SiF4 (mesuré par dosage colorimétrique avec le molybdate d’ammonium réagissant avec la silice pour donner un complexe jaune dosé à la longueur d’onde UV/visible de 810 nm), 80 ppm en HF (mesuré par infrarouge haute résolution). La somme des teneurs massiques en N2, O2, CO2, SiF4 est de 0,07%. Du BF2OH est détecté par infrarouge de haute résolution démontrant sa présence par doublet de pics entre 1000 et 1100 cm-1. Le trifluorure de bore ainsi obtenu titre au mieux à 99,5 % en poids sans compter la présence importante de BF2OH qui diminue le titre en BF3 annoncé ci-dessus.
Exemple 2 (selon la présente invention) Description de l’installation :
L’installation comprend un premier réacteur ( R1 ) suivie d’une fiole à vide (permettant de capter la phase gaz G1 ) et un second réacteur ( R2 ).
Avantageusement, le dispositif protecteur est prévu pour se déformer et protéger l’appareil électronique lorsque l’appareil électronique se rapproche rapidement de la pièce de liaison.
La pièce prismatique présente des côtés comprenant des nervures.
Avantageusement, les nervures rigidifient le dispositif protecteur, ce qui permet d’obtenir une résistance équivalente à celle d’un boitier plus épais et plus lourd et, lors d’un accident du véhicule, les nervures se déforment, absorbent l’énergie du choc et, l’orientation des nervures dirige et oriente la déformation du dispositif protecteur.
Dans une alternative, le dispositif protecteur comprend un côté plan et incliné.
Avantageusement lors d’un choc, la pièce de liaison est déviée par le plan incliné et n’entre pas en collision avec l’appareil électronique.
Dans une autre alternative, le dispositif protecteur est intégré à la pièce de liaison, la pièce de liaison comprenant un plan incliné.
Avantageusement, le plan incliné est agencé de sorte que lors d’un choc, la pièce de liaison est déviée et n’entre pas en collision avec l’appareil électronique.
Le véhicule présente une motorisation hybride, thermique ou électrique, l’appareil électronique étant un onduleur de courant.
Brève description des figures L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs et, sur la base des figures annexées. illustre schématiquement un ensemble composé d’un bloc-moteur, un appareil électronique, une pièce de liaison et un châssis d’un véhicule selon l’art antérieur et avant un accident. illustre l’ensemble de la après un accident. illustre schématiquement l’ensemble de la auquel est ajouté un dispositif protecteur de l’appareil électronique selon un mode de réalisation de l’invention. illustre schématiquement l’ensemble de la après un accident. illustre schématiquement le dispositif de protection des figures 2A et 2B. est similaire à la mais avec un dispositif protecteur alternatif. illustre schématiquement l’ensemble de la après un accident. illustre schématiquement le dispositif de protection des figures 3A et 3B. illustre schématiquement l’ensemble bloc-moteur, l’appareil électronique, la pièce de liaison et le châssis du véhicule avant un accident, le dispositif protecteur étant intégré à la pièce de liaison. illustre schématiquement l’ensemble de la après un accident.
Description détaillée Les figures 1A et 1B illustrent schématiquement un bloc moteur 10 auquel est fixé un appareil électronique 20, ce sous-ensemble étant fixé par une pièce de liaison 30 au châssis 40 d’un véhicule (non représenté).
Dans une situation normale, représentée en , la pièce de liaison 30 et l’appareil électronique 20 sont à distance l’un de l’autre et, lors d’un accident du véhicule, , le bloc moteur 10 se rapproche rapidement de la pièce de liaison 30 qui vient alors heurter et endommager l’appareil électronique 20. Le déplacement du bloc-moteur est indiqué par la flèche F.
Dans le but de prévenir les dommages éventuels de l’appareil électronique 20, il est proposé un dispositif protecteur 50 dont une première version est illustrée sur les figures 2A, 2B et 2C.
L’invention a d’abord été pensée pour un véhicule à motorisation hybride comprenant un bloc-moteur 10 thermique à carburant fluide (essence, diesel, hydrogène, GPL…) et un moteur électrique nécessitant pour fonctionner un onduleur de courant 20 qui créé du courant alternatif à partir du courant continu d’une batterie motrice. Le bloc-moteur 10 thermique, situé à l’avant du véhicule, est fixé au châssis 40 du véhicule par une pièce de liaison 30 et, l’onduleur de courant 20 est fixé au bloc-moteur 10 thermique. Cependant, l’invention ici présentée peut être utilisée dans un cadre qui dépasse largement celui de cette pensée initiale en protégeant d’autres appareils électroniques 20.