INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La Super Serre est donc une serre de nouvelle génération car elle exploite des connaissances et des compétences scientifiques et techniques récentes permettant de contrôler le climat dans une structure hermétiquement isolé de l’environnement extérieur pour faire pousser tout type de plante, n’importe où et n’importe quand, de façon automatisée et autonome. Les solutions techniques utilisées pour y parvenir consistent en une combinaison de technologies mécaniques, électroniques, numériques, et physiques décrites ci-dessous.
La Super Serre Tunnel est une combinaison de « modules » de culture identiques en forme de tunnel (détaillés plus loin), qui sont dotées de techniques de récolte et de récupération d’eau de pluie, d’ajout manuel d’eau, de deux réserves de 900 litres d’eau chacune, du recyclage de l’eau inutilisée, d’un panneau solaire faisant office de toit, d’un stockage d’énergie électrique (batterie), de deux réserves de 900 litres de terre chacune ayant une profondeur de 50 cm pour cultiver des légumes racines, de bacs hermétiques et ouvrables pour remplacer facilement la terre, d’un bouclier d’isolation thermique, de résistance au feu, aux intempéries, au vandalisme, d’un système de thermorégulation, de régulation de l’humidité et de renouvellement de l’air, d’un système d’arrosage complétement automatique, économique, intelligent, adaptatif et personnalisable, d’un système d’éclairage automatique, adaptatif et économique, d’un panel de contrôle intégré à la structure, d’un système de contrôle informatique central et d’un système de transfert des données par ondes radio.
Arrière-plan technique Aujourd’hui la majorité des serres maraichères sont essentiellement des « tunnels » constitués d’une structure osseuse métallique et d’un revêtement en tissu, plastique ou verre. Ces serres sont généralement ouvertes à leur extrémités, et ne fournissent qu’une protection partielle aux évènements climatiques hostiles (canicules, gelés, tempêtes…) et souvent aucune capacité de contrôle du climat se trouvant en son sein.
Certaines serres de cultures, et majoritairement celles industrielles et celles des jardins botaniques, sont de grandes structures de plusieurs centaines de mètres carrés possédant également une structure osseuse métallique et des parois en verre ou en plastique transparent rigide. Ces serres laissent rentrer le rayonnement solaire par leur parois pour exploiter l’effet de serre et ainsi bénéficier d’un chauffage naturel. Ces serres sont donc par défaut isolées de l’air extérieur, mais peuvent rompre cette isolation grâce à des ouvertures placées sur leur toit permettant d’aérer et de libérer la chaleur. Certaines serres possèdent des radiateurs couplés avec des thermomètres pour augmenter artificiellement la température lorsque l’effet de serre n’est pas suffisant (en hiver par exemple).
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un dispositif de sécurisation du poste de conduite d’un véhicule automobile contre l’intrusion d’un animal transporté dans l’habitacle du véhicule, le dispositif comprenant au moins une unité de traitement d’informations, comprenant au moins un processeur, et un support de stockage de données configurés pour mettre en œuvre un procédé tel que décrit ci-dessus.
Description détaillée de l’invention La illustre de manière schématique un véhicule automobile 1 selon l’invention. Celui-ci comprend classiquement au moins un haut-parleur 2 agencé au niveau du poste de conduite (e.g. tweeter dans la planche de bord ou haut-parleur large bande dans la portière conducteur), qui fait par exemple partie d’une interface homme-machine du véhicule et qui permet avantageusement la diffusion d’ultrasons, ainsi qu’au moins un appareil de détection 3 (e.g. caméra, microphone, radar, récepteur Ultra Large Bande), qui fait par exemple partie d’un système d’aide à la conduite du véhicule afin de permettre la mise en œuvre de fonctionnalités d’aide à la conduite. De manière avantageuse, le véhicule 1 selon l’invention embarque en outre un dispositif 100 de sécurisation du poste de conduite d’un véhicule automobile contre l’intrusion d’un animal transporté dans l’habitacle du véhicule au sens de la présente l’invention, tel que décrit ci-dessous, qui met en œuvre un procédé de sécurisation du poste de conduite d’un véhicule automobile contre l’intrusion d’un animal transporté dans l’habitacle du véhicule au sens de la présente invention, tel que décrit plus bas.
Lors de la mise en œuvre du procédé selon l’invention, le dispositif 100 selon l’invention utilise l’appareil de détection 3 pour déterminer si un animal transporté dans l’habitacle du véhicule 1 se trouve à proximité du poste de conduite. Et lorsqu’il établit que tel est le cas, le dispositif 100 selon l’invention provoque la diffusion d’ultrasons, qui sont inaudibles pour un humain mais qui agissent comme répulsif sur les animaux, au moyen du haut-parleur 2. Le risque de progression de l’animal jusqu’au poste de conduite est ainsi minimisé, et c’est de cette manière que le dispositif 100 selon l’invention permet de sécuriser la conduite lors du transport d’animaux laissés libres dans l’habitacle du véhicule 1 selon l’invention.
Sur la est illustré plus en détail le dispositif 100 de sécurisation du poste de conduite d’un véhicule automobile contre l’intrusion d’un animal transporté dans l’habitacle du véhicule selon l’invention. Il s’agit fondamentalement d’un appareil informatique, qui comprend au moins une unité de traitement d’informations 101, comportant un ou plusieurs processeurs, un support de stockage de données 102, sur lequel est notamment enregistré un programme qui comprend des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes du procédé selon l’invention décrit ci-après, et une interface d’entrée et sortie 103 permettant la réception et l’émission de données. Préférentiellement, le dispositif 100 selon l’invention est hébergé sur un calculateur indépendant et il interagit par le biais de son interface d’entrée et sortie 103 et au moyen d’un réseau de communication filaire du véhicule (e.g. CAN, Ethernet) – matérialisé sur la par les flèches bidirectionnelles – avec le haut-parleur 2 et avec l’appareil de détection 3. De ce fait, le dispositif 100 selon l’invention est avantageusement en mesure, notamment, de déterminer si l’animal se trouve à une distance inférieure à une valeur seuil préétablie du poste de conduite, et il peut provoquer l’émission d’ultrasons au moyen du haut-parleur 2.
Selon l’invention, tous les éléments décrits ci-dessus contribuent pour permettre la mise en œuvre d’un procédé de sécurisation du poste de conduite d’un véhicule automobile contre l’intrusion d’un animal transporté dans l’habitacle du véhicule, tel que décrit ci-dessous en lien avec la .
La illustre au moyen d’un diagramme les étapes du procédé selon l’invention. Selon une première étape 201 du procédé selon l’invention, le dispositif 100 selon l’invention détermine si l’animal se trouve à une distance inférieure à une valeur seuil préétablie, par exemple comprise entre cinquante centimètres et un mètre, du poste de conduite. Pour ce faire, le dispositif 100 selon l’invention interagit avec l’appareil de détection 3, qui, selon sa nature, permet de détecter des sons (e.g. miaulement, ronronnement, aboiement, etc.), des formes ou des attributs (e.g. type de pelage, taille, poids, etc.), ou des paramètres vitaux (e.g. température corporelle, pulsation cardiaque, fréquence respiratoire, etc.). Puis, il procède en comparant ces données de détection qui sont générées par l’appareil de détection 3 avec des données caractérisant des éléments d’identification d’animaux qui, préférentiellement, sont enregistrées sur son support de stockage de données 102 au moment de la conception du véhicule 1. Enfin, le dispositif 100 selon l’invention procède à la localisation de l’animal détecté dans l’habitacle du véhicule, toujours en interagissant avec l’appareil de détection 3, par exemple pour déterminer l’amplitude d’un son détecté, ou plus simplement en utilisant une capacité de positionnement de cibles fournie par l’appareil de détection 3. Ainsi, au terme de cette première étape 201, le dispositif 100 selon l’invention est en mesure d’établir si l’animal, identifié et localisé grâce à l’appareil de détection 3, se trouve à une distance inférieure du poste de conduite. Et lorsqu’il établit que tel est le cas, le dispositif 100 selon l’invention procède alors en réalisant l’étape suivante du procédé selon l’invention décrite ci-dessous.
Selon une deuxième étape 202 du procédé selon l’invention, le dispositif 100 selon l’invention provoque la diffusion d’ultrasons au moyen du haut-parleur 2. Préférentiellement, ces ultrasons ont une fréquence comprise entre 18kHz et 30kHz, si bien qu’ils peuvent être entendus par un animal tandis qu’ils sont inaudibles par un humain. De plus, du fait que le haut-parleur 2 au moyen duquel sont diffusés les ultrasons est agencé au niveau du poste de conduite, l’animal va naturellement avoir tendance à s’éloigner de cette zone de l’habitacle. En outre, les ultrasons agissant comme répulsif pour l’animal, il va mémoriser qu’il subit un inconfort dans cette zone de l’habitacle du véhicule et il va donc progressivement apprendre à ne pas s’y introduire.
Par conséquent, grâce au procédé et au dispositif selon l’invention décrits ci-dessus, une solution est fournie pour minimiser le risque qu’un animal laissé libre de ses mouvements dans l’habitacle d’un véhicule automobile ne vienne gêner le conducteur du véhicule durant la conduite. Par ces moyens, l’invention permet avantageusement de mieux sécuriser la conduite lors du transport d’animaux de compagnie laissés libres dans l’habitacle des véhicules.
coffre de rangement La présente invention concerne un coffre de rangement, notamment pour véhicule à aménager, en vue en particulier de la réalisation de banc ou de banquette.
La cellule 2 est de type capacitive à gradient de salinité. Aussi, lorsque la cellule 2 est en circuit ouvert, la mise en contact de deux liquides L1, L2, dont un ion prédéterminé est en concentration différente, avec les deux surfaces d’adsorption 41, 42 respectives, par exemple le liquide L1 en contact avec la surface d’adsorption 41 et le liquide L2 en contact avec la surface d’adsorption 42, va entrainer l’apparition d’une différence de potentielle aux bornes 61, 62 de la cellule 2. Ceci est dû à la diffusion sélective de l’au moins un ion à travers la membrane 2, qui engendre une différence de salinité entre les deux compartiments 31, 32, et à une variation différente du potentiel d’une électrode 41, 42 par rapport à l’autre 42, 41 du fait de la variation de la concentration en l’au moins un ion dans les compartiments 31, 32. La fermeture du circuit, c’est-à-dire la connexion des bornes 61, 62 de la cellule 2 aux bornes d’une résistance, va provoquer la circulation d’un courant dans la résistance et une chute de la différence de potentiel capacitif entre les deux surfaces d’adsorption 41, 42 et donc aux bornes de la cellule 2. Le courant généré va donc diminuer avec la diminution de la différence de potentiel aux bornes de la cellule 2. A ce moment-là, lorsque la cellule 2 est « déchargée », les liquides L1, L2 sont retirés de leur compartiment 31, 32 respectif. Ensuite, le liquide L1 va être placé dans le compartiment 32 et le liquide L2 va être placé dans le compartiment 31 pour initier un nouveau cycle (ou nouvelle période). De cette manière, un courant pourra être récupéré périodiquement de la cellule 2 par injections et retraits successifs des liquides L1, L2 dans les compartiments 31, 32. Dans la présente demande, il est entendu par période T de la cellule 2 ou du dispositif 1, le temps séparant deux injections successives des liquides L1, L2 dans les compartiments 31, 32 ; c’est-à-dire l’injection du liquide L1 dans le compartiment 31 et l’injection du liquide L2 dans le compartiment 32, au cours d’une période T considérée, suivie de l’injection du liquide L1 dans le compartiment 32 et l’injection du liquide L2 dans le compartiment 31, au cours d’une période T+1 successive à la période T considérée, et inversement. La représente l’état du dispositif 1 à la fin de l’injection des liquides L1, L2 dans leur compartiment 31, 32 respectif durant une période T considérée. La représente l’état du dispositif 1 à la fin de l’injection des liquides L1, L2 dans leur compartiment 31, 32 respectif durant une période T+1 consécutive à la période T considérée. La phase, ou le décalage de phase, entre la période de la cellule 2 et la période de la tension délivrée par le générateur 7 est la plus faible possible idéalement égale à zéro.
Selon le mode de réalisation, des moyens d’alimentation 9 des compartiments en liquides L1, L2 sont représentés. Toutefois, ces moyens d’alimentation 9 sont connus et ne font pas partie du dispositif 1. La cellule 2 est seulement apte à coopérer avec ces moyens d’alimentation 9 qui sont destinés à être montés sur la cellule 2. Les moyens d’alimentation 9 comprennent deux circuits 91, 92 reliant respectivement les compartiments 31, 32 à un moyen de permutation 93, par exemple une vanne pneumatique 93, agencée pour commander l’injection des liquides L1, L2 dans un des circuits 91, 92. Les moyens d’alimentation 9 comprennent une pompe agencée pour réguler et contrôler le débit d’injection des liquides L1, L2 dans les circuits 91, 92.
Selon un premier mode de réalisation non limitatif, les solutions utilisées pour illustrer le fonctionnement et les performances du dispositif 1 selon l’invention sont des solutions aqueuses L1, L2 comprenant du Chlorure de Sodium NaCl à deux concentrations différentes. Le fonctionnement du dispositif 1 est donc basé sur une différence de concentration en un ion prédéterminé, en ions Sodium Na + ou Chlorure Cl - selon le premier mode de réalisation, dans les deux liquides L1, L2. Selon ce premier mode de réalisation, dans la pratique et les applications visées, les deux liquides qu’il est envisagé d’utiliser dans les cellules capacitives à gradient de salinité sont l’eau de mer et l’eau douce afin d’exploiter leur différence de salinité. La membrane 5 est une membrane échangeuse d'ions cationique en tétrafluoroéthylène sulfonaté ou NAFION TM , de modèle NAFION TM 117, vendue par la société Chemours ® , présentant une épaisseur de 183 µm dans sa forme sèche. Les surfaces d’adsorption 41, 42 sont en feutre de carbone, présentent une surface géométrique d’environ 2,2 cm² et sont séparées de 1,5 mm l’une de l’autre. Deux collecteurs de courant en graphite sont respectivement connectés aux surfaces d’adsorption 41, 42. Chaque compartiment 31, 32 présente un volume d’environ 0,34 cm3. Les surfaces d’adsorption 41, 42 en feutre de carbone jouent le rôle d’électrodes capacitives. Un ratio de cinquante entre les concentrations en NaCl dans les liquides L1 et L2 a été utilisé, le liquide L1 présente une concentration en NaCl de 5,13 mol/L et le liquide L2 présente une concentration de 0,17 mol/L. Le débit de remplissage des compartiments 31, 32 est de 10 mL/min selon le premier mode de réalisation. La illustre le début d’une période T lorsque le liquide L1 ayant la concentration la plus élevée est injecté dans le compartiment 31, les cations Na + n’ont à ce stade pas diffusés à travers la membrane 5. La illustre le début d’une période T lorsque le liquide L1 ayant la concentration la plus élevée est injecté dans le compartiment 32, les cations Na + n’ont à ce stade pas diffusés à travers la membrane 5. Dans les encarts pointillés des FIGURES 1 et 2 est représenté le circuit équivalent de la cellule 2 lors de sa décharge dans la résistance externe, notée R load . Le circuit équivalent de la cellule 2 comprend une résistance interne R cell et une capacitance C cell . La différence de potentiel E cell aux bornes 61, 62, de la cellule 2 est égale à la somme du potentiel de Donnan, généré par la membrane 5, et du potentiel entre les surfaces d’adsorption 41, 42 diminuée de la chute de potentiel induite par la capacitance C cell de la cellule 2. Lorsque la cellule 2 est en circuit ouvert, le potentiel d’abandon, noté E ocv , de la cellule 2 est approximativement égal à 144 millivolts (mV), la résistance R cell de la cellule 2 est approximativement égale à 5,39 ohms (Ω) et la capacitance C cell de la cellule 2 est approximativement de 1,27 Farads (F).
Sur le graphique de la sont présentées les courbes issues des mesures en chronovoltammétrie de la tension E load aux bornes de la résistance externe R load , en traits pleins, pour plusieurs différences de potentiel E 0 , en pointillés, délivrées par le générateur 7, pour une résistance de charge R load fixée à 75 Ω et pour plusieurs périodes T successives d’une durée de 45 secondes chacune.
Sur le graphique de la sont illustrées les courbes de densité de puissance nette en fonction de R load obtenues par la cellule 2, notée P nb , utilisée seule (sans générateur 7) et les courbes de densité de puissance nette en fonction de R load obtenues par le dispositif 1, notée P b−net , pour une différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7 de 550 mV. Dans la présente description, la densité de puissance nette P nb fournie par la cellule 2 correspond à la puissance produite par la cellule 2 utilisée seule (sans générateur 7) et la densité de puissance nette P b−net fournie par le dispositif 1 selon l’invention tel qu’illustré sur les FIGURES 1, 2 et 8. Dans le cas de la cellule 2, la densité de puissance nette P nb est la densité de puissance dissipée dans la résistance externe R load . Dans le cas du dispositif 1, la densité de puissance nette P b−net est calculée comme la différence entre la densité de puissance dissipée par le dispositif 1 dans la résistance externe R load sur la durée de décharge et la densité de puissance fournie par le générateur 7 sur la durée de la décharge. Il est surprenant d’observer que pour les valeurs de résistances externes R load supérieures à 30 Ohms, la densité de puissance nette P b−net du dispositif 1 est supérieure à la densité puissance nette P nb de la cellule 2. Autrement dit, la densité de puissance nette P b−net fournie par le dispositif 1 est supérieure à la somme de la densité de puissance nette P b−net fournie par la cellule 2 durant la décharge et de la densité de puissance fournie par le générateur 7 durant la décharge. Le dispositif 1 atteint une densité de puissance maximale nette de 3,35 W.m −2 , ce qui correspond à une augmentation de 45,4 % par rapport à la densité de puissance maximale nette atteinte par la cellule 2.
En référence aux Tableaux 1, 2 et 3, il est illustré les résultats comparatifs, en terme de gain, entre le dispositif 1 et la cellule 2. Le gain est exprimé en pourcents et correspond au ratio entre (i) la différence entre la densité de puissance nette P b−net fournie par le dispositif 1 et la densité de puissance nette P nb fournie par la cellule 2 et (ii) la densité de puissance nette P nb fournie par la cellule 2, c’est-à-dire Gain = (P b−net - P nb )/P nb . Les densités de puissance nettes fournies par le dispositif 1 et la cellule 2 ont été mesurées pour plusieurs différences de concentration en NaCl dans les liquides L1, L2 et pour plusieurs périodes T. S’agissant de la densité de puissance nette P b−net fournie par le dispositif 1, elle a également été mesurée pour plusieurs différences de potentiel E 0 délivrées par le générateur 7 et pour chaque différence de potentiel E 0 considérée la résistance externe R load donnant les résultats optimaux, notée R max , a été utilisée. Les résultats présentés dans le tableau 1 ont été obtenus avec un dispositif 1 comprenant une membrane 5 en NAFION TM 117, ceux du tableau 2 avec un dispositif 1 comprenant une membrane 5 Fumasep FKS-30 vendue par la société Fumatech ® dont l’épaisseur est comprise entre 26 et 30 µm et ceux du tableau 3 avec un dispositif 1 comprenant une membrane 5 NAFION HP vendue par la société Chemours ® dont l’épaisseur est de 22 µm. On observe que quelle que soit la membrane 5 utilisée, les performances du dispositif 1 augmentent puis diminuent lorsque la période T est supérieure à une valeur comprise entre 40 et 60 secondes. Il est à noter que cette période T dépend de la cellule 2 utilisée (type de surface d’adsorption 41, 42, volume des compartiments 31, 32, du volume des solutions L1, L2, du type de solution, nature des ions en solution et de l’au moins un ion, épaisseur de la membrane 5, type de connecteurs…). On remarque également que les performances augmentent lorsque la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7 augmente. On peut également noter qu’augmenter le ratio entre les concentrations en NaCl dans les liquides L1 et L2 au-delà d’un certain seuil induit une chute des performances du dispositif 1.
L1 L2 T (s) E 0 (mV) R max (Ω) P b−net (W/m²) Gain (%) 5,13 0,17 30 0 10 2,9 0 200 30 2,3 -19,8 550 50 2,8 -4,1 800 75 3,2 11,6 45 0 12 2,3 0 200 30 3,1 34,8 550 50 3,3 45,4 800 75 3,8 63,7 60 0 15 1,9 0 200 30 2,9 48,9 550 62 3,2 61,5 800 75 3,2 62,6 5,13 0,017 45 0 12 3,6 0 200 20 3,7 4,3 550 75 4,3 20 800 100 4,3 20,4
L1 L2 T (s) E 0 (mV) R max (Ω) P b−net (W/m²) Gain (%) 5,13 0,017 45 0 12 3,6 0 200 20 3,7 4,3 550 75 4,3 20 800 100 4,3 20,4
Sur la est présenté un histogramme illustrant les densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule, c’est à dire pour une différence de potentiel E 0 nulle, autrement dit en l’absence de générateur 7, et les densités de puissances nettes P b−net fournies par le dispositif 1 pour des différences de potentiel E 0 délivrées par le générateur 7 de 200, 550 et 800 mV. La résistance externe R load donnant les résultats optimaux, notée R max , a été utilisée. Les mesures ont été réalisées avec chacune des membranes 5 : FKS-30, Nafion 117 et Nafion HP. Pour chaque Eo une plage de résistance allant de 0,1 à 300 Ω a été testée.
Dans le cas du dispositif 1 comprenant la membrane 5 FKS-30, le potentiel d’abandon E ocv de la cellule 2 et la résistance R cell de cellule sont respectivement de 157 mV et 6,08 Ω. Une densité de puissance nette P b−net fournie par le dispositif 1 est de 4,01 W.m -2 pour une résistance optimale R max de 75 Ω. La densité de puissance nette P b−net fournie par le dispositif 1 correspond à une augmentation de 45% par rapport à la densité de puissance nette P nb de 2,75 W.m -2 fournie par la cellule 2.
Dans le cas du dispositif 1 comprenant la membrane 5 Nafion HP, le potentiel d’abandon E ocv de la cellule 2 et la résistance de cellule 2 R cell sont respectivement de 158 mV et de 4,92 Ω. Ces valeurs sont légèrement meilleures que celles affichées par la membrane 5 FKS-30 et sont bien meilleures que celles du Nafion 117 pour lequel le potentiel d’abandon E ocv de la cellule 2 est de 145 mV et la résistance R cell de cellule 2 varie entre 5,4 et 6 Ω. Pour la membrane 5 Nafion HP, les meilleurs résultats sont obtenus pour une résistance optimale R max de 50 Ω. Une densité de puissance nette P b−net de 5,26 W.m -2 a été fournie par le dispositif 1, ce qui correspond à une augmentation de 59,8 % par rapport à la densité de puissance nette P nb fournie par la cellule 2.
Les meilleurs résultats obtenus pour le dispositif 1 comprenant la membrane 5 Nafion HP sont dus à la haute sélectivité et à la faible résistance de cette membrane 5 comparées à celles des membranes 5 FKS-30 et NAFION 117. La membrane 5 Nafion 117 présente une épaisseur de 183 μm contre 22 μm pour le Nafion HP et 26-30 μm pour la membrane 5 FKS-30.
Dans le cadre du premier mode de réalisation, il est à noter que les surfaces d’adsorption 41, 42 en feutre de carbone utilisées ne sont pas sélectives à un type d’ions prédéterminé. Aussi, l’utilisation de surfaces d’adsorption 41, 42 sélectives aux cations ou anions par exemple, ou de manière encore plus avantageuse à un type de cations ou d’anions prédéterminés, par exemple aux ions sodium Na + , permettrait d’augmenter encore les performances du dispositif 1.