INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention fournit un système de montage d’un projecteur en partie latérale avant d’un véhicule automobile, pour insérer le projecteur entre l’aile adjacente et le montant latéral vertical adjacent de la face avant technique (FAT), dans un espace latéral ouvert à l’avant de l’aile et sur une longueur d’insertion définie par la longueur d’une partie avancée de la partie supérieure que comprend l’aile. Ledit système comprend : - des premiers éléments de guidage, les uns portés par un support de fixation que comprend ledit projecteur et d’autres portés par l’aile adjacente et ayant des premières formes complémentaires de guidage selon les directions verticale et longitudinale, - des deuxièmes éléments de guidage, les uns portés par le support de fixation du projecteur et d’autres portés par le montant latéral vertical adjacent de la FAT et ayant des deuxièmes formes complémentaires de guidage selon les directions verticale et longitudinale, et de sorte que, lors du montage du projecteur de l’avant vers l’arrière selon ladite longueur d’insertion, lesdites premières et lesdites deuxièmes formes complémentaires de guidage créent un espacement entre l’extrémité de la partie avancée de la partie supérieure de l’aile et la partie du projecteur située en vis-à vis, et le projecteur est en appui sur au moins un desdits premiers éléments de guidage portés par l’aile adjacente et sur au moins un desdits deuxièmes éléments de guidage portés par le montant latéral vertical adjacent de la FAT. Les premières formes complémentaires de guidage entre au moins un des premiers éléments de guidage porté par le projecteur et au moins un autre porté par l’aile, ainsi que les deuxièmes formes complémentaires de guidage entre au moins un des deuxièmes éléments de guidage porté par le projecteur et au moins un autre porté par le montant latéral vertical adjacent de la FAT, permettent ainsi de guider le projecteur au montage en appui et en l’éloignant suffisamment de la pointe de l’aile pour éviter que cette dernière abîme la surface du projecteur.
Avantageusement, la forme de guidage de l’un des premiers éléments de guidage et/ou la forme de guidage de l’un des deuxièmes éléments de guidage comportent une extrémité arrière configurée pour ajuster la position finale du projecteur selon la direction verticale, entre la partie supérieure du projecteur et la surface inférieure de la partie avancée de la partie supérieure de l’aile située en vis-à vis, en fin de montage du projecteur, en particulier pour pouvoir rapprocher le projecteur de la partie avancée de l’aile suivant la direction verticale.
En particulier, l’un desdits premiers éléments de guidage porté par le projecteur est un élément latéral de direction transversale porté par le côté externe du support de fixation du projecteur et l’autre desdits premiers éléments de guidage porté par l’aile est un élément de direction longitudinale.
En particulier, l’un desdits deuxièmes éléments de guidage porté par le projecteur est un élément latéral de direction transversale porté par le côté interne du projecteur et l’autre desdits deuxièmes éléments de guidage porté par le montant latéral vertical adjacent de la FAT est un élément de direction longitudinale.
Selon un mode de réalisation préféré, l’élément de guidage desdits premiers éléments de guidage porté par le support de fixation du projecteur est une première patte de guidage, proximale de l’aile, dont une forme de guidage est un pion de guidage dirigé vers l’aile, et l’élément de guidage desdits premiers éléments de guidage porté par l’aile comprend une forme de guidage complémentaire qui est une fente de guidage allongée sensiblement suivant la direction transversale Y, réceptrice du pion de guidage. Ladite fente de guidage a une partie principale ouverte à l’avant et de hauteur constante, correspondant sensiblement au diamètre du pion. En outre, la fente de guidage a une inclinaison montante (direction Z) de l’avant vers l’arrière, de sorte que le pion de guidage du projecteur vient reposer sur le bord inférieur de la fente, pour le suivre au moins sur la longueur de la partie principale.
Avantageusement, ladite fente de guidage a une extrémité arrière dont l’ouverture est sensiblement orientée vers le haut de ladite fente (direction Z) et d’une hauteur supérieure à celle de la partie principale permettant d’ajuster la position finale du projecteur. En particulier, le pion de guidage du projecteur vient reposer sur le bord inférieur de la fente, pour le suivre sur la longueur de la partie principale jusqu’à atteindre la partie d’extrémité arrière de la fente.
En particulier, ladite fente de guidage portée par l’aile est située sur une extension inférieure de l’aile à laquelle se fixe la patte de guidage adjacente du support de fixation du projecteur.
Selon un mode de réalisation préféré, l’élément de guidage desdits deuxièmes éléments de guidage porté par le support de fixation du projecteur est une patte de guidage orientée sensiblement suivant la direction transversale dont une forme de guidage est une rainure de guidage, et l’élément de guidage desdits deuxièmes éléments de guidage porté par le montant latéral vertical adjacent de la FAT est une rampe de guidage allongée suivant la direction longitudinale (X), ladite rainure de guidage comportant une forme de guidage intérieure qui est complémentaire de la forme du bord latéral adjacent de ladite rampe de guidage, la rainure étant prolongée par une branche supérieure transversale qui vient, au montage du projecteur, en appui sur la surface supérieure de la rampe.
L’invention a également pour objet un procédé de montage d’un projecteur en partie latérale avant d’un véhicule automobile, pour insérer le projecteur entre l’aile adjacente et le montant latéral vertical adjacent de la face avant technique (FAT) du véhicule, dans un espace latéral ouvert à l’avant de l’aile et sur une longueur d’insertion définie par la partie avancée de la partie supérieure que comprend l’aile, dans lequel on utilise un système de montage tel que décrit précédemment, et dans lequel : 1/ on dispose simultanément , à l’avant dudit espace latéral ouvert : - un élément de guidage des premiers éléments de guidage porté par le support de fixation du projecteur, en appui sur un élément de guidage desdits premiers éléments de guidage porté par l’aile adjacente, et - un élément de guidage des deuxièmes éléments de guidage porté par le support de fixation du projecteur, en appui sur un élément de guidage desdits deuxièmes éléments de guidage porté par le montant latéral vertical adjacent de la FAT, puis 2/ on pousse le projecteur ainsi guidé en appui de l’avant vers l’arrière sur ladite longueur d’insertion.
Avantageusement dans une étape suivante, on ajuste la position finale du projecteur, en particulier quand la forme de guidage de l’un des premiers éléments de guidage et/ou la forme de guidage de l’un des deuxièmes éléments de guidage comporte une extrémité arrière configurée pour ajuster la position finale du projecteur selon la direction verticale, entre ladite partie supérieure du projecteur et la surface inférieure de la partie avancée de la partie supérieure de l’aile en fin de montage du projecteur.
Le signal carré permet de réduire significativement les pertes par commutation dans le convertisseur formant le signal d’alimentation de l’enroulement alternatif de démarrage, la tension de sortie n’étant plus découpée. Cependant les solutions proposées par le brevet US 6 998 726 ne permettent pas de réguler le courant de sortie de l’excitatrice, à moins de disposer d’une tension d’entrée variable sur le convertisseur ou d’un étage supplémentaire pour l’ajuster.
L’invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un démarreur-générateur dont la fonction démarrage est particulièrement bien adaptée.
A cet effet, l’invention a pour objet un démarreur-générateur sans balais, apte à fonctionner en mode démarreur de façon à entraîner en rotation un moteur à combustion, et en mode générateur électrique synchrone de façon à transformer en énergie électrique une énergie mécanique fournie par le moteur à combustion, le démarreur-générateur comprenant : - une machine électrique principale ayant un stator comprenant des enroulements statoriques et un rotor comprenant un enroulement rotorique et destiné à être couplé mécaniquement au moteur à combustion, - un redresseur tournant, - une excitatrice comprenant un stator, comprenant un enroulement statorique, et un rotor comprenant des enroulements rotoriques reliés à l'enroulement rotorique de la machine électrique principale par l'intermédiaire du redresseur tournant, les rotors de la machine électrique principale et de l'excitatrice formant le rotor du démarreur-générateur, le rotor étant couplé mécaniquement au moteur à combustion, - un régulateur raccordé à l'enroulement statorique et configuré pour alimenter l'enroulement statorique en tension alternative à modulation de rapport cyclique de largeur d'alternance lorsque le démarreur-générateur fonctionne en mode démarreur, le rapport cyclique étant ajustable de façon à faire varier une excitation délivrée par le rotor de l'excitatrice au à l'enroulement rotorique de la machine électrique principale.
Avantageusement, les alternances de tension alternative ont une forme en créneaux d'amplitude constante.
Avantageusement, la fréquence des alternances de tension alternative est fixe.
Avantageusement, le régulateur est configuré pour générer un rapport cyclique comprenant une phase croissante au démarrage de la rotation du rotor.
Avantageusement, le démarreur-générateur comprend une génératrice auxiliaire configurée pour alimenter l'enroulement statorique en courant continu lorsque le démarreur-générateur fonctionne en mode générateur.
Avantageusement, l'enroulement statorique comprend deux bornes d'extrémité et une borne intermédiaire et dans lequel, le courant alternatif est appliqué entre une des bornes d'extrémité et la borne intermédiaire, et le courant continu est appliqué entre deux bornes d'extrémité.
Avantageusement, l'enroulement statorique de l'excitatrice n'est alimenté qu'en courant alternatif, l'excitatrice comprend un second enroulement statorique et le régulateur est configuré pour alimenter le second enroulement statorique en courant continu lorsque le démarreur-générateur fonctionne en mode générateur.
la représente schématiquement un démarreur-générateur selon un mode de réalisation de l’invention ;
la représente sous forme de chronogramme un exemple de signal appliqué à un enroulement statorique d’une excitatrice du démarreur-générateur en mode démarrage ;
la représente un exemple de convertisseur permettant d’alimenter l’enroulement statorique de l’excitatrice en mode démarreur ;
la représente sous forme de chronogramme un exemple de tension et d’intensité appliqué aux bornes de l’enroulement statorique par le convertisseur de la ;
la représente une variante du stator de l’excitatrice du démarreur-générateur ;
la représente une autre variante du stator de l’excitatrice du démarreur-générateur.
Sur le graphique en , on constate un profil très similaire à au mastic témoin avec un haut seuil d’écoulement pour éviter un déphasage rapide mais avec une chute de viscosité très rapide permettant d’obtenir une applicabilité immédiate.
Formulation 2
Selon un deuxième exemple particulier de mastic mono-composant en phase aqueuse, le mastic est une composition comportant les éléments listés dans le» tableau 3 :
Composant Mastic selon la formulation 2 (pourcentages en masse) Carbonate de calcium issu de poudre de coquille d’œuf 64 % Glassbubble™ K20 10 % Vinavil™ L2160 21 % Airtap™ 834 1,35 % Eau 10,8 % Preventol™ BIT 10 0,4 % Texipol™ 63-202 0,8%
La formulation 2 de mastic mono-composant se distingue de la formulation 1 notamment en ce qu’il comporte le produit Glassbubble™ K20 qui comporte des microbilles de verre creuses qui contribue à une meilleure stabilité dimensionnelle, c’est-à-dire une meilleure capacité du mastic à reboucher des trous de plus grande dimension sans former de fissures.
Composition poudreuse pour la préparation d’un mastic
Un mastic peut être fourni à l’utilisateur sous forme d’une composition poudreuse qui devra être mélangée avec au moins un autre composant, en général de l’eau, pour former le mastic prêt à l’emploi. Un mastic sous cette deuxième forme peut être appelé bi-composants ou multi-composants.
On décrit ci-après deux exemples particuliers de mastic bi-composant selon l’invention : la formulation 3 et formulation 4.
Formulation 3
Selon un premier exemple particulier de composition poudreuse pour la préparation d’un mastic selon l’invention, ladite composition comporte les éléments listés dans le tableau 4 :
Composant Composition poudreuse selon la formulation 3 (pourcentages en masse) Carbonate de calcium issu de poudre de coquille d’œuf 93,5 % Vinavil™ 5515 6,3% Acticide™ MBP 0,8%
Le produit Vinavil™ L2160 est une est une poudre redispersable de terpolymère. Le produit Acticide™ MBP est un biocide.
Un mastic est obtenu par dispersion en mélange de 75 % en masse de composition de poudre selon la formulation 3 avec 25% en masse d’eau.
Le mastic obtenu par mélange de la composition poudreuse selon la formulation 3 présente un long temps ouvert, une bonne dispersabilité de la poudre avec l’eau et une profondeur de réparation de 5 mm. On appelle temps ouvert temps la durée de temps subjective durant laquelle le mastic obtenu par mélange de la composition poudreuse avec de l’eau est utilisable. Une fois que la composition poudreuse est mélangée avec de l’eau, la viscosité du mastic obtenu augmente au cours du temps jusqu’à ce que le produit devienne inutilisable
Les performances mécaniques et chimiques de ce mastic ont été comparé avec les performances d’un mastic obtenu par mélange avec de l’eau d’une composition poudreuse comportant un carbonate de calcium commercialisé sous le nom Mikhart™ 40 par la société Provençale SA. Le Mikhart™ 40 est un carbonate de calcium minéral, c’est-à-dire issu de l’exploitation de carrière. Les résultats comparatifs concernant de ces deux mastics sont présentés dans le tableau ci-dessous.
Mastic obtenu par mélange d’eau avec la composition poudreuse selon la formulation 3 Mastic obtenu par mélange d’eau avec une composition poudreuse à base de Mikhart™40 Temps ouvert 8h en contenant fermé 8h en contenant fermé Dispersabilité de la poudre Mélange très facile Mélange très facile Rebouchage De 1 mm à 10 mm Pas de fissuration Pas de fissuration 15 mm Légère fissuration Pas de fissuration 20 mm Fissuration importante Légère fissuration Dureté (shore D) 52 57
Ecotoxicité , eau x douce s : Cet indicateur fait référence aux impacts toxiques potentiels sur un écosystème. L’unité de la mesure est l'unité toxique comparative pour écosystèmes (CTUe). Celle-ci est basée sur un modèle appelé USEtox.
Consommation d ’eau : L’impact potentiel est exprimé en mètres cubes (m 3 ) d’utilisation d'eau.
Utilisation de ressources fossiles : La quantité de matériaux contribuant à l'utilisation des ressources, fossiles, est convertie en MJ.
Les résultats de l’appréciation de ces différents indicateurs, exprimés en pourcentage pour le lubrifiant CL1 par rapport au lubrifiant de référence CC1 (100 %), sont présentés en .
D’une manière générale, les lubrifiants aqueux formulés selon l’invention permettent une diminution de l’impact environnement apprécié via les différents critères précités.
Cuve de vinification La présente invention a pour objet une cuve de vinification.
Dans le domaine de l’élaboration des vins, notamment des vins colorés et essentiellement les vins rouges, il convient, avant pressurage et lors de la fermentation alcoolique, de laisser macérer les résidus solides que sont la peau et les pépins dans le moût, en sorte de favoriser les échanges et permettre l’extraction des tanins, des arômes, de la matière colorante et des composés phénoliques.
Cette opération est réalisée dans une cuve de vinification qui est généralement de forme cylindrique ou parallélépipédique, disposée dans le sens vertical.
La matière solide, appelée chapeau de marc, a tendance à flotter en surface du moût, en sorte que, pour optimiser les échanges, on fractionne le chapeau de marc et on l’enfonce dans le liquide en pratiquant, de manière traditionnelle, des opérations de remontage et/ou de pigeage.
Dans le même but, on utilise également des cuves qui présentent des formes particulières, notamment ovoïde, qui reprennent les formes des amphores antiques, et qui permettent de favoriser naturellement un mouvement de convection.
Les formes de ces cuves ont été spécifiquement étudiées pour favoriser un mouvement du fluide sans agitation mécanique afin d’optimiser l’homogénéisation des mélanges de gaz, de matière et de liquide ainsi que de la température. Leur forme permet une circulation naturelle du fluide à l'intérieur de la cuve, favorisant ainsi l'homogénéisation du vin et une infusion douce des composés phénoliques.
Si ces cuves existent depuis longtemps, ils connaissent actuellement un certain engouement, du fait de l'intérêt croissant pour les méthodes de vinification naturelles et durables.
On a toutefois pu constater que cette forme ovoïde, dont une cuve est représentée dans le document USD 661 863, présentait l’inconvénient de générer deux zones de convection, disposées l’une au-dessus de l’autre, séparées par un plan horizontal médian, en sorte qu’il n’y a pas d’échange sur toute la verticalité de la cuve.
Par ailleurs, quelle que soit la forme de la cuve, pour favoriser le mouvement du fluide sans agitation mécanique on utilise également des moyens permettant de faire varier la température du liquide, notamment en le refroidissant en périphérie pour y créer un flux descendant, puis créer un flux ascendant central par réchauffement.
Le contrôle thermique des cuves s’effectue généralement par l’intermédiaire d’échangeurs thermiques qui se présentent sous la forme de serpentins disposés extérieurement de construction, ou bien immergés, et qui fonctionnent au travers d’une circulation d’eau de température contrôlée et régulée.
Les cuves de vinification connues, équipées ou non de moyens de traitement thermique, présentent toutefois des défauts, notamment en ce que le mouvement convectif n’est pas parfaitement homogène ce qui génère des zones de faible convection ainsi que des zones de rétention de matières.
Typiquement, les entrées de sous circuits-consécutifs sont agencées consécutivement et les sorties de sous circuits-consécutifs sont agencées consécutivement. Typiquement, les branches d’entrée des sous-circuits consécutifs sont agencées consécutivement et les branches de sorties de sous circuits-consécutifs sont agencées consécutivement.
Cet agencement consécutif permet de faciliter la distribution du premier fluide vers les entrées et la collection du premier fluide depuis les sorties du premier fluide.
Typiquement, les sous-circuits s’étendent selon la première direction de l’échangeur sur une distance supérieure à 90% de la longueur de l’échangeur selon la première direction, typiquement supérieure à 95%.
Typiquement, les sous-circuits comportent des renforts mécaniques opposés à la première face.
Typiquement, les renforts mécaniques comprennent des arches de support.
Les arches permettent d’assurer un renfort mécanique sans pour autant perturber de façon significative la circulation du premier fluide.
Typiquement, l’échangeur comprend un collecteur configuré pour diviser un flux entrant et un flux sortant de et vers les sous-circuits.
Typiquement, l’échangeur comprend un collecteur configuré pour diviser un flux entrant et un flux sortant de et vers des sous-circuits adjacents.
Typiquement, le collecteur comprend des parois présentant un angle inférieur à 45° avec la première direction.
Un tel angle permet de limiter la déflexion du deuxième flux de gaz en entrée et en sortie des parois, et de réduire les pertes de charge par rapport à des solutions connues présentant des angles proches de 90°.
L’invention concerne également une turbomachine aéronautique comprenant un échangeur de chaleur selon l’invention.
Typiquement, le premier circuit est relié à au moins un parmi un compresseur de turbomachine et une chambre de combustion, par exemple une zone située entre une sortie de compresseur et une entrée de chambre de combustion, et le deuxième circuit est relié à d’une part à une turbine, typiquement en aval, et d’autre part à une tuyère d’échappement.
Typiquement, le premier circuit est relié à un circuit de lubrification et le deuxième circuit est relié à une veine d’air secondaire ou une troisième veine, et une tuyère d’échappement.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un échangeur de chaleur pour turbomachine aéronautique selon l’invention comprenant au moins une étape de fabrication additive sur lit de poudre.
La est une vue en perspective écorchée d’un échangeur de chaleur à courants croisés.
En particulier, une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention est exempte de gallate de lauryle et de gallate d’octyle.
Par composé phosphoré, on désigne tout composé comprenant au moins un atome de phosphore. Les composés phosphorés incluent les formes solubles et les formes émulsionnables dans l’eau, en particulier sous la forme de sels ioniques.
Les composés exclus de la composition selon l’invention comprennent notamment les phosphates d’amine ; les phosphates tels que les esters de phosphate, en particulier les phosphates d’alkyle, d’alcényle ou d’aryle ; les polyphosphates ; les phosphonates tels que les esters de phosphonates, en particulier les phosphonates d’alkyle, d’alcényle ou d’aryle ; les polyphosphonates ; les carbamyl-phosphates ; et les phosphinates.
En particulier, une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention ne comprend pas de sels d’esters de phosphate, en particulier des sels de métaux alcalins d’esters de phosphate, en particulier d’esters de phosphate d’alkyle ou de dialkyle en Ci-Cs, par exemple de type butylphosphate de potassium et dibutylphosphate de potassium.
La composition utilisée dans la présente invention présente avantageusement une viscosité cinématique, mesurée à 40°C selon la norme ASTM D445, comprise entre 20 mm²/s et 1000 mm²/s, de préférence entre 25 mm²/s et 100 mm²/s.
De manière avantageuse, ladite composition présente un indice de viscosité compris dans la gamme allant de 100 à 350, de préférence de 150 à 300.
Les agents antigel La composition utilisée dans la présente invention contient un ou plusieurs agents antigel choisis parmi les glycols, les monoéthers aliphatiques desdits glycols et les alcools aliphatiques polyhydriques, ces agents antigel étant de préférence hydrosolubles.
Par « hydrosoluble » on désigne un composé ayant une solubilité dans l’eau d’au moins 10 g/L, de préférence d’au moins 500 g/L, dans l’eau à température ambiante (25 °C).
Lesdits agents antigels sont différents des polyalkylène glycols ayant une masse molaire moyenne en poids supérieure ou égale à 200 g.mol -1 tels que définis ci-après.
Les glycols sont des diols dans lesquels les deux groupes hydroxyle sont portés par des atomes différents de carbone, de préférence par des atomes de carbone vicinaux. Les agents antigel de type glycol sont plus particulièrement des alkylène glycols ayant de 2 à 6, de préférence de 2 à 4, atomes de carbone, tels que le monoéthylène glycol, le monopropylène glycol et le monobutylène glycol, et des oxyalkylène glycols, de préférence des oxyéthylène et oxypropylène glycols, ayant de 4 à 14 atomes de carbone, de préférence de 4 à 10 atomes de carbones, tels que le diéthylène glycol, le dipropylène glycol, le triéthylène glycol, le tétraéthylène glycol et le tripropylène glycol.
Les agents antigel peuvent encore être des monoéthers aliphatiques des glycols tels que cités précédemment, par exemple des éthers monométhyliques, monoéthyliques, monopropyliques et monobutyliques.
De préférence, le ou les agent(s) antigel sont choisis parmi le monoéthylène glycol, le diéthylène glycol, le propylène glycol, le glycérol et leurs mélanges. Le diéthylène glycol est particulièrement préféré.