INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation illustré en figures 3 et 15, la couche d’imprégnation 4 comprend une pluralité de films d’imprégnation 41. En d’autres termes, la couche d’imprégnation 4 n’est alors pas monolithique mais comprend au moins deux, préférentiellement trois, films d’imprégnation 41 distincts et séparés les uns des autres. Dans l’exemple illustré, la couche d’imprégnation 4 comprend trois films d’imprégnation 41 dont un premier film d’imprégnation 41a prévu pour recouvrir l’électrode principale 22, un deuxième film d’imprégnation 41b prévu pour recouvrir la contre-électrode 23 et un troisième film d’imprégnation 41c prévu pour recouvrir le générateur de courant 24. Avantageusement, les premier, deuxième et troisième films d’imprégnation 41a, 41b, 41c ne sont pas en contact les uns avec les autres. Ce mode de réalisation est par exemple adapté dans le cas où le produit d’activation présente une viscosité faible (il est donc liquide, fluide, par exemple sous forme de sérum ou solution). En effet, dans ce cas, lorsque du produit d’activation est appliqué sur une zone d’activation 42 (i.e. sur toute cette zone 42 ou sur une partie de cette zone 42) de la couche d’imprégnation 4, le produit d’activation a tendance à se répandre. Le fait que les films d’imprégnation 41a, 41b et 41c ne soient pas en contact permet d’éviter que le produit d’activation ne se répande de manière non souhaitée sur d’autres zones de la couche d’imprégnation 4, en particulier sur des zones qui ne sont pas des zones d’activation 42.
Il est donc préféré que le ou les films d’imprégnation 41 de la couche d’imprégnation 4 ne soient pas préimprégnés. En conséquence, il est préféré que l’utilisateur imprègne les zones d’activation 42 le moins de temps possible avant qu’il n’applique le dispositif 1 sur sa peau. En effet, il est particulièrement avantageux que le premier ou deuxième pôle conducteur 244, 245 comprenant le réducteur (en l’espèce le zinc) ne soit pas préimprégné afin de ne pas déclencher la réaction d’oxydoréduction avant l’utilisation effective du dispositif 1.
Comme on peut le constater sur la notamment, la couche d’imprégnation 4, a une forme correspondante à la forme de la couche support 2 du dispositif 1. Plus précisément, dans le mode préférentiel où la couche d’imprégnation comprend une pluralité de films d’imprégnation 41a, 41b, 41c, chacun des premier, deuxième et troisième films d’imprégnation 41a, 41b, 41c a respectivement la même forme que chacun des électrode principale 22, contre-électrode 23 et générateur de courant 24. Plus précisément, dans le cas d’une couche support 2 en forme de goutte, le premier film d’imprégnation 41a a une forme de goutte, le deuxième film d’imprégnation 41b a une forme d’arc de cercle, le troisième film d’imprégnation a une forme d’arc de cercle. Dans le cas de la couche support 2 en forme de cercle, le premier film d’imprégnation a une forme de disque, le deuxième film d’imprégnation a une forme d’arc de cercle, le troisième film d’imprégnation a une forme d’arc de cercle. On comprendra ainsi que la forme de chaque film d’imprégnation correspond à la forme de la zone qu’il est destiné à imprégner.
Couche pochoir Comme illustré en figures 13 et 14 (qui n’illustrent pas la languette 3 du dispositif 1), le dispositif 1 peut comprendre une couche pochoir 6 recouvrant au moins partiellement la couche d’imprégnation 4. La couche pochoir 6 comprend au moins un film pochoir 61.
La représente, de manière schématique et partielle, un système de propulsion électrique hybride selon l’art antérieur.
La représente, de manière schématique et partielle, un système de propulsion électrique hybride selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente, de manière schématique et partielle, la machine synchrone sans balais comprise dans le système de propulsion électrique hybride de l’invention.
La représente, de manière schématique et partielle, un système de propulsion électrique hybride selon un autre mode de réalisation de l’invention.
La représente, de manière schématique et partielle, un système de propulsion électrique hybride 200 d’un turboréacteur selon un premier mode de réalisation de l’invention. Ce système 200 permet de fournir une puissance électrique à des charges 270. Les charges 270 représentent des charges d’un aéronef, comme les charges moteurs et les charges avion. Les charges moteurs peuvent être des pompes pour le carburant et/ou l’huile, du dégivrage et/ou des différents actionneurs. Les charges avion peuvent être des charges de tous les systèmes électriques, comme ceux des commandes de vol et/ou des commandes des trains d’atterrissage et/ou des pompes et/ou de la climatisation et/ou du dégivrage des ailes et/ou du taxiing et/ou du réseau électrique de la cabine et/ou du convertisseur pour le réseau basse tension, etc…
Le système 200 comprend une première machine synchrone à aimants permanents 230 reliée à un convertisseur de tension continue en tension alternative 231. Cette première machine synchrone à aimants permanents 230 est destinée à être reliée à l’arbre haute pression 222 du turboréacteur.
Le système 200 comprend également un générateur d’excitation hybride 240 destiné à être relié à l’arbre basse pression 212 du turboréacteur. Ce générateur 240 comprend un pont redresseur 243 connecté à une machine synchrone sans balais 242 représentée plus en détails en . La machine synchrone sans balais 242 est elle-même connectée en série à une deuxième machine synchrone à aimants permanents 241.
La machine synchrone sans balais 242 comprend une génératrice 3421, une excitatrice 3422 et des diodes tournantes 3423 connectées entre la génératrice 3421 et l’excitatrice 3422. Cette machine 242 ne comprend aucun contact tournant, ce qui permet d’allonger la durée de vie de la machine 242 car il n’est plus nécessaire de changer régulièrement les balais. Le courant d’excitation venant d’une source de courant continu via le convertisseur de tension continue en tension continue 244 est fourni à l’excitatrice 3422, et plus particulièrement à son stator. Le rotor de l’excitatrice 3422 est induit d’une tension alternative, dont le signal est redressé par les diodes tournantes 3423. Cela permet d’alimenter le rotor de la génératrice 3421 en courant continu qui va ainsi générer un champ magnétique tournant au stator de la génératrice 3421. Le stator de la génératrice 3421 génère ainsi un courant triphasé qui va être redressé par le pont redresseur 243.
Afin d’alimenter l’excitatrice 3422 en courant continu, un convertisseur de tension continue en tension continue 244 est relié à l’excitatrice 3422.
Dans ce premier mode de réalisation, le convertisseur de tension continue en tension continue 244 qui fournit le courant d’excitation à l’excitatrice 3422 est relié à un générateur de tension continue 245. Ce générateur de tension continue 245 peut être remplacé par un générateur à aimants permanents relié à l’arbre basse pression.
Enfin le système 200 peut comprendre un système de stockage d’énergie 250 qui peut être une batterie connectée à un convertisseur de tension continue en tension continue, lui-même connecté au réseau d’alimentation électrique continu. En cas de vitesse élevée, ce système de stockage d’énergie 250 permet de consommer l’énergie minimale nécessaire au contrôle de la tension si la puissance consommée par les charges 270 du turboréacteur est insuffisante.
La représente, de manière schématique et partielle, un système de propulsion électrique hybride 400 d’un turboréacteur selon un second mode de réalisation de l’invention.
Le système 400 comprend une première machine synchrone à aimants permanents 430 reliée à un convertisseur de tension continue en tension alternative 431. Cette première machine synchrone à aimants permanents 430 est destinée à être reliée à l’arbre haute pression 422 du turboréacteur.
Le système 400 comprend également un générateur d’excitation hybride 440 destiné à être relié à l’arbre basse pression 412 du turboréacteur. Ce générateur 440 comprend un pont redresseur 443 connecté à une machine synchrone sans balais 442, dont le fonctionnement a été décrit précédemment en référence aux figures 2 et 3. La machine synchrone sans balais 442 est elle-même connectée en série à une deuxième machine synchrone à aimants permanents 441.
Dans ce second mode de réalisation, le convertisseur de tension continue en tension continue 444 qui fournit le courant d’excitation à l’excitatrice 3422 est relié à la sortie du pont redresseur 443 et au réseau d’alimentation électrique continu. Ainsi le convertisseur 444 est alimenté directement par la sortie du pont redresseur 443, cela permet d’avoir un contrôle de la génératrice 4421 totalement autonome, et de se passer du générateur à aimant permanent qui est classiquement connecté au même arbre moteur, c’est-à-dire à l’arbre basse pression 412, pour démarrer la génératrice 4421 au démarrage du moteur. Ainsi, au démarrage, dès que l’arbre basse pression 412 se met à tourner, la machine à aimants permanents 441 génère une tension suffisante pour alimenter le convertisseur 444 pour contrôler la tension continue et le courant d’excitation de l’excitatrice 4422.
Comme précédemment, le système de propulsion électrique hybride 400 peut comprendre un système de stockage d’énergie 450 qui peut être une batterie connectée à un convertisseur de tension continue en tension continue relié lui-même au réseau d’alimentation électrique continu. En cas de vitesse élevée, ce système de stockage d’énergie 450 permet de consommer l’énergie minimale nécessaire au contrôle de la tension si la puissance consommée par les charges 470 du turboréacteur est insuffisante, et s’il n’est pas possible d’ajuster le contrôle de la tension du réseau d’alimentation électrique continu par le convertisseur de tension continue en tension alternative 431, par exemple dans le cas d’une limitation de couple ou de puissance imposée par la turbomachine.
DISPOSITIF DE MONTAGE DE ROUE MOTRICE DE VEHICULE LEGER, ET VEHICULE MUNI D’UN TEL DISPOSITIF DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne le montage des roues motrices des véhicules légers tels que des bicyclettes, des trottinettes, des tricycles.
Dans ce domaine des véhicules légers, il est utile que les roues soient aisément démontables, soit pour réduire l’encombrement du véhicule lors de son transport, soit pour l’adaptation de différentes roues ayant différents profils de pneumatiques, soit pour un démontage de roue en vue d’un changement ou de la réparation d’un pneumatique détérioré.
Dans le cas d’une roue motrice, celle-ci est associée à un système de transmission pour transmettre un couple d’entraînement en rotation depuis un pédalier et/ou un moteur jusqu’à la roue motrice.
Dans sa forme actuelle la plus fréquente, une roue motrice traditionnelle comporte un moyeu relié par des rayons à une jante sur laquelle se trouve le pneumatique. Le moyeu standard comporte une structure tubulaire externe de moyeu, montée rotative avec interposition de roulements autour d’une structure tubulaire interne coaxiale de moyeu dans laquelle est placé un axe central pour la fixation des extrémités dans deux structures de réception prévues dans le cadre ou châssis du véhicule. La structure tubulaire externe de moyeu est solidarisée, à une extrémité, à une pièce d’entraînement en forme de pignon conique de renvoi d’angle dans le cas d’une transmission par arbre et cardan, ou en forme d’assemblage de pignons dans le cas d’une transmission par chaîne.
Dans le cas d’une transmission par chaîne, le démontage et le remontage d’une telle structure de roue motrice traditionnelle sont des opérations délicates et salissantes : pour le démontage, l’utilisateur doit desserrer l’axe central et l’enlever, retirer avec la main la chaîne à l’écart des pignons, sortir la roue sans accrocher de nouveau la chaîne ; pour le remontage, l’utilisateur doit remettre à la main la chaîne autour d’un pignon en présentant la roue avec un angle, puis placer et maintenir la roue de façon que le moyeu soit aligné avec les structures de réception, et enfin engager et fixer l’axe central. Ces opérations sont encore rendues plus difficiles lorsque le véhicule est équipé de freins à disques, car la structure tubulaire externe de moyeu comporte alors un disque de frein que l’utilisateur doit aligner correctement pour l’engager entre des plaquettes fixes lors du remontage de la roue.
Dans le cas d’une transmission par arbre et cardan, le système de transmission ne permet pas d’avoir un accouplement standard entre le système et une roue traditionnelle. Il est alors nécessaire d’avoir un accouplement spécifique, de sorte que le démontage de la roue est une opération délicate, salissante et nécessitant l’accès à un atelier de mécanique.
Pour faciliter le montage et le démontage de la roue motrice, on a déjà proposé, par exemple dans le document FR 3 005 028 A, une structure de moyeu tubulaire en 3 tronçons consécutifs, à savoir un tronçon central constituant le moyeu de roue proprement dit qui porte la jante, un premier tronçon latéral portant la pièce d’entraînement du système de transmission, et un second tronçon latéral portant le disque de frein. Les 3 tronçons sont solidarisés par un axe central qui les traverse et qui reçoit une vis de serrage axial. Les tronçons latéraux du moyeu tubulaire tourillonnent chacun dans des roulements prévus dans une structure de réception respective du cadre ou châssis du véhicule. Après enlèvement de l’axe central, le tronçon central peut être séparé des tronçons latéraux selon un mouvement de translation latéral, de sorte que l’enlèvement de la roue peut être réalisé sans avoir à désaccoupler le système de transmission et/ou le disque de frein, lesquels restent à demeure sur les structures de réception respectives.
Une telle structure à 3 tronçons permet en principe de faciliter l’enlèvement et le remontage d’une roue motrice. Un premier inconvénient est toutefois qu’un tel dispositif n’est pas compatible avec l’utilisation d’un moyeu standard à structure tubulaire externe de moyeu montée rotative autour d’une structure tubulaire interne coaxiale de moyeu elle-même traversée par un axe central. Il en résulte un coût supplémentaire incompatible avec une exploitation économique. Un second inconvénient est la nécessité, pendant le remontage de la roue, d’accoupler manuellement la roue avec le système de transmission, non seulement en positionnant et en maintenant la roue, mais en outre en indexant les positions angulaires respectives de la roue et de chacun des tronçons latéraux pour imbriquer les unes dans les autres des formes d’emboîtement prévues entre les extrémités adjacentes des tronçons pour leur solidarisation en rotation. Cette opération d’accouplement est délicate, d’autant qu’elle doit être réalisée avant et pendant l’introduction et le serrage de l’axe central. Un autre inconvénient est le risque important de perdre la vis de serrage avant le remontage de la roue.
Il existe donc un besoin de faciliter encore mieux le démontage et le remontage d’une roue motrice, en particulier lorsqu’il s’agit d’une roue à moyeu standard ayant une structure tubulaire externe de moyeu montée rotative autour d’une structure tubulaire interne coaxiale de moyeu elle-même traversée par un axe central de fixation.
Un problème proposé par la présente invention est de faciliter encore le montage et le démontage d’une roue motrice de véhicule léger, en particulier en réduisant le nombre d’opérations à effectuer pour cela.
Un autre problème proposé par la présente invention est d’éviter d’avoir à indexer la position angulaire de la roue lors de son remontage.
Un autre problème proposé par la présente invention est de réaliser un tel dispositif de montage de roue motrice qui soit compatible avec l’utilisation d’un moyeu de roue standard à structure tubulaire interne coaxiale de moyeu elle-même traversée par un axe central de fixation.
Un autre problème proposé par la présente invention est de réaliser un tel dispositif de montage de roue motrice qui évite le recours à des pièces petites et perdables.
Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, selon un premier aspect de la présente invention, il est proposé un dispositif de montage de roue motrice de véhicule léger tel que bicyclette, cyclomoteur, motocyclette ou tricycle, comprenant : - un moyeu de roue, ayant une première extrémité de moyeu et une seconde extrémité de moyeu, et comportant une structure tubulaire externe de moyeu se développant autour d’une direction axiale et montée rotative autour d’une structure tubulaire interne coaxiale de moyeu, - un axe central, monté à coulissement selon la direction axiale dans la structure tubulaire interne de moyeu, comportant une première extrémité d’axe et une seconde extrémité d’axe, et présentant une longueur supérieure à celle de la structure tubulaire interne de moyeu, - une première structure de réception, prévue dans le cadre ou châssis du véhicule, et conformée pour recevoir en engagement axial et retenir de façon démontable la première extrémité d’axe de l’axe central lorsque ce dernier est en une position fonctionnelle de maintien de roue, - une pièce d’entraînement, montée rotative autour de la direction axiale sur la première structure de réception, - un dispositif de crabotage, comprenant un crabot de moyeu solidaire de la structure tubulaire externe de moyeu, et comprenant un crabot d’entraînement solidaire en rotation de la pièce d’entraînement et déplaçable en translation selon la direction axiale entre une position d’engagement avec le crabot de moyeu et une position de retrait à l’écart du crabot de moyeu, - une liaison mécanique entre l’axe central et le crabot d’entraînement, conformée de façon qu’un déplacement axial de l’axe central produise un déplacement du crabot d’entraînement entre sa position d’engagement et sa position de retrait.
Avec un tel dispositif, l’opération de montage d’une roue motrice se trouve considérablement simplifiée pour l’utilisateur : l’utilisateur peut tenir d’une main la roue pour présenter le moyeu entre et en alignement avec les structures de réception, et tenir de l’autre main l’axe central pour le faire pénétrer dans la première structure de réception, puis dans le moyeu et enfin dans la seconde structure de réception ; l’accouplement entre le système de transmission et la roue est réalisé par cette seule manœuvre de l’axe central ; et il n’est pas nécessaire de manipuler la chaîne ou le cardan du système de transmission.
Selon un mode de réalisation avantageux, un tel dispositif de montage de roue motrice peut être tel que : - en l’absence de l’axe central, le crabot d’entraînement est dans sa position de retrait, en retrait de la face interne de la première structure de réception, de façon à être à l’écart de la première extrémité de moyeu, - la première structure de réception comporte une face interne généralement perpendiculaire à la direction axiale pour autoriser un déplacement transversal de la première extrémité de moyeu selon au moins une direction de passage en l’absence de l’axe central. Avec une telle disposition, on libère complètement le passage de la roue dès lors que l’axe central est retiré. De la sorte, on rend possible le déplacement par simple translation transversale de la roue pour sa mise en place et pour son enlèvement, et une telle structure est compatible avec la présence éventuelle d’un disque de frein solidaire de la structure tubulaire externe du moyeu. En effet, lors d’une simple translation transversale, le disque de frein s’engage aisément entre les plaquettes de frein sans que cela nécessite une attention particulière de l’utilisateur.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique capillaire à rincer de la présente invention comprend : de 0.1 % à 25.0 %, par rapport au poids total de la composition, d'au moins un acide organique choisi parmi les α-hydroxyacides à chaîne courte (AHA), les bêta-hydroxyacides et un de leurs mélanges, en particulier l’au moins un acide organique est choisi parmi l’acide tartrique, l’acide lactique, l’acide glutarique, l’acide étidronique, l’acide salicylique, l’acide glycolique, l’acide citrique et leurs mélanges ; de 0,1 % à 20,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle choisi parmi les polyols, en particulier le polyol est un glycol choisi dans le groupe consistant en propylène glycol, dipropylène glycol, butylène glycol, pentylène glycol, hexylène glycol, glycérine et leurs mélanges ; de 0,1 % à 7,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide aminé choisi parmi l’arginine et la glycine, en particulier l’acide aminé est l’arginine ; de 0,1 % à 15,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un composé gras incluant :
(i) des résines végétales choisies parmi la résine Copaiba officinalis (Balsam Copaiba) (résine huileuse ou sous forme de résine), la résine Candeia, la résine breu branco et leurs mélanges ; et/ou
(ii) des huiles végétales choisies parmi l’huile de coco, l’huile de germes de soja (huile de soja) et leurs mélanges ; et/ou
(iii) des cires végétales choisies parmi la cire de Candelilla, la cire de Carnauba, la cire d’abeille et leurs mélanges ; de 0,5 % à 10,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un ester choisi parmi les esters de cétyle, le carbonate de dicaprylyle, le palmitate d’isopropyle et leurs mélanges ; de 0,05 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un tensioactif choisi parmi les tensioactifs cationiques, non ioniques, anioniques et amphotères, et leurs mélanges ; de l'eau.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique capillaire à rincer de la présente invention comprend : de 0,1 % à 25,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide organique choisi dans le groupe consistant en acide tartrique, acide lactique et leurs mélanges ; de 0,1 % à 20,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle choisi dans le groupe consistant en propylène glycol, dipropylène glycol, butylène glycol, pentylène glycol, hexylène glycol, glycérine et leurs mélanges ; de 0,1 % à 7,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide aminé choisi parmi l’arginine ; de 0,1 % à 15,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un composé gras choisi parmi l’huile de noix de coco, la résine Copaiba officinalis (Balsam Copaiba) et leurs mélanges ; de 0,5 % à 10,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un ester choisi parmi les esters de cétyle et le carbonate de dicaprylyle ; de 0,05 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un tensioactif choisi parmi le chlorure de béhentrimonium, l’alcool cétéarylique et leurs mélanges ; de l'eau.
Exemples inventifs A à I Les compositions cosmétiques capillaires à rincer appropriées (Exemples Inventifs A à D) selon la présente invention sont exposées dans le Tableau 1 ci-dessous :