INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour correctement positionner la feuille métallique 12 par rapport à au moins des première et deuxième matrices 22.1, 22.2, la feuille métallique 12 et au moins une des première et deuxième matrices 22.1, 22.2 comprennent des formes qui coopèrent entre elles, avant la réalisation des pré-plis 14, 16, 18, de manière à immobiliser la feuille métallique 12 par rapport aux première et deuxième matrices 22.1, 22.2 dans un plan parallèle aux première et deuxième faces 12.1, 12.2. Selon un mode de réalisation, la feuille métallique 12 comprend deux logements 12.3 qui coopèrent avec deux pions de centrage 32 solidaires de la première matrice 22.1. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation pour immobiliser la feuille métallique 12 par rapport aux première et deuxième matrices 22.1, 22.2.
Selon un deuxième mode de réalisation visible sur la , l’étape de réalisation du réseau de pré-plis est une étape de déformation plastique, telle qu’une étape d’élastoformage (également appelée elastoforming en anglais) ou une étape de flexoformage (également appelée flexforming en anglais), lors de laquelle la feuille métallique 12 est comprimée entre une matrice 22.1 rigide et un coussin déformable 22.3 en contact respectivement avec les première et deuxième faces de la feuille métallique 12. La matrice 22.1 comprend des sillons 24 correspondant aux pré-plis 14, 16, 18 et des bossages 26 correspondant aux facettes 20. Lors de l’étape de déformation plastique, le coussin déformable 22.3 se déforme en épousant les formes de la matrice 22.1 et plaque la feuille métallique 12 contre la matrice 22.1.
Comme dans le cas du premier mode de réalisation, pour correctement positionner la feuille métallique 12 par rapport à la matrice 22.1, la feuille métallique 12 et la matrice 22.1 comprennent des formes qui coopèrent entre elles, avant la réalisation des pré-plis 14, 16, 18, de manière à immobiliser la feuille métallique 12 par rapport à la matrice 22.1 dans un plan parallèle aux première et deuxième faces 12.1, 12.2.
Quel que soit le mode opératoire lors de l’étape de déformation plastique, la feuille métallique 12 est plaquée contre au moins une matrice 22.1 qui présente des sillons 24 correspondant aux pré-plis 14, 16, 18 et des bossages 26 correspondant aux facettes 20.
Après l’étape de gaufrage, la feuille métallique 12 est pourvue du réseau de pré-plis, la première face 12.1 de la feuille métallique 12 comprenant des pré-plis 14, 16, 18 en saillie et des facettes 20 en creux, la deuxième face 12.2 comprenant des pré-plis 14, 16, 18 en creux et des facettes 20 en saillie.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation pour réaliser les pré-plis 14, 16, 18.
Le mode de réalisation par gaufrage est privilégié car la feuille métallique 12 gaufrée présente une épaisseur sensiblement constante.
Le procédé de fabrication comprend une étape de déformation de la feuille métallique 12 pourvue des pré-plis 14, 16, 18 en la pliant le long de certains des pré-plis de manière à conformer la pièce tridimensionnelle 10. Cette étape de déformation est réalisée manuellement, sans outils.
La feuille métallique 12 doit être réalisée dans une matière suffisamment ductile pour pouvoir se plier au droit des pré-plis sans se rompre.
Selon l’invention, avec le même outillage, il est possible de réaliser des pièces tridimensionnelles de différentes formes en les pliant de différentes manières.
La mise en forme de la feuille métallique 12 pourvue de pré-plis 14, 16, 18 se fait sans effort. Cette mise en forme est rapide et ne nécessite pas une grande dextérité, les pré-plis évitant la formation de plis parasites.
Les dimensions des facettes 20, à savoir l’écartement entre les pré-plis d’une même série, sont ajustées en fonction de la géométrie plus ou moins complexe de la pièce tridimensionnelle à réaliser. Ainsi, une feuille métallique 12 pourvue de pré-plis délimitant de petites facettes est plus adaptée pour réaliser une pièce tridimensionnelle avec des formes complexes.
Étape (5) : ajout de l’au moins un agent cosmétique et de l’au moins un ester et mélange pendant environ 10 minutes à température ambiante ;
Étape (6) : ajout d'ingrédients supplémentaires (le cas échéant) de solvants et de parfum, refroidissement jusqu’à environ 35 °C, correction du pH (si nécessaire) avec un correcteur de pH.
MODES DE RÉALISATION Un exemple de composition capillaire en gel crème convenable selon la présente invention comprend : de 0,1 % à 5,0 % en poids d’au moins un acide organique choisi parmi l’acide tartrique, l’acide lactique, l’acide glutarique, l’acide étidronique, l’acide salicylique, l'acide glycolique, l'acide citrique et leurs mélanges ; de 0,1 % à 20,0 % en poids d’un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle choisi parmi les polyols, les monoalcools en C2 à C6, et leur mélange, dans laquelle le polyol est choisi parmi le propylène glycol, le dipropylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, la glycérine et leurs mélanges ; de 0,1 % à 10,0 % en poids d’au moins un acide aminé choisi parmi l’arginine, la glycine et leurs mélanges ; de 0,1 % à 9,0 % en poids d’au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges ; de 0,05 % à 20,0 % en poids d’un système de tensioactif choisi parmi au moins un tensioactif cationique, au moins un tensioactif non ionique, ou leurs mélanges ; de 0,05 % à 3,0 % en poids d’au moins un polymère choisi parmi la gomme de sclérote, la gomme de xanthane, l’hydroxyéthylcellulose, le chlorure de guar hydroxypropyltrimonium, la gomme de biosaccharide-4, la gomme de gellane et un de leurs mélanges ; de 0,05 % à 3,0 % en poids d’au moins un agent cosmétique choisi parmi la stéaramidopropyl diméthylamine, le triglycéride caprylique/caprique, le beurre de Butyrospermum parkii, la brassicamidopropyl diméthylamine et un de leurs mélanges ; et de 0,05 % à 5,0 % en poids d’au moins un ester choisi parmi le coco-caprylate/caprate, le caprylate/caprate d’isoamyle, le cocoate d’isoamyle, le palmitate d’isopropyle, le stéarate d’isoamyle et leur mélange ;
tous les poids étant basés sur le poids total de la composition.
Un autre mode de réalisation préféré de la composition capillaire en gel crème de la présente invention comprend : de 1,0 % à 4,0 % en poids d’au moins un acide organique choisi parmi l’acide tartrique, l’acide lactique, l’acide glutarique, l’acide étidronique, l’acide salicylique, l'acide glycolique, l'acide citrique et leurs mélanges ; de 0,25 % à 10,0 % en poids d’un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle choisi parmi les polyols, les monoalcools en C2 à C6, et leur mélange, dans laquelle le polyol est choisi parmi le propylène glycol, le dipropylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, la glycérine et leurs mélanges ; de 0,25 % à 5,0 % en poids d’au moins un acide aminé choisi parmi l’arginine, la glycine et leurs mélanges ; de 1,0 % à 7,0 % en poids d’au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges ; de 0,5 % à 15,0 % en poids d’un système de tensioactif choisi parmi au moins un tensioactif cationique, au moins un tensioactif non ionique, ou leurs mélanges ; de 0,25 % à 2,0 % en poids d’au moins un polymère choisi parmi la gomme de sclérote, la gomme de xanthane, l’hydroxyéthylcellulose, le chlorure de guar hydroxypropyltrimonium, la gomme de biosaccharide-4, la gomme de gellane et un de leurs mélanges ; de 0,25 % à 2,0 % en poids d’au moins un agent cosmétique choisi parmi la stéaramidopropyl diméthylamine, le triglycéride caprylique/caprique, le beurre de Butyrospermum parkii, la brassicamidopropyl diméthylamine et un de leurs mélanges ; et de 0,05 % à 4,0 % en poids d’au moins un ester choisi parmi le coco-caprylate/caprate, le caprylate/caprate d’isoamyle, le cocoate d’isoamyle, le palmitate d’isopropyle, le stéarate d’isoamyle et leur mélange ;
Exemples 1 à 14 Les compositions capillaires en gel crème convenables selon la présente invention sont telles que les Exemples 1 à 8 dans le Tableau 1.
Ingrédients (INCI US) Fonction Ex.1 Ex.2 Ex.3 Ex.4 Ex.5 Ex.6 Ex. 7 Ex. 8 XANTHAN GUM Polymère 0,50 0,50 - - - 0,50 0,50 0,50 SCLEROTIUM GUM (et) XANTHAN GUM Polymère - - - 0,80 - - - - TRIETHANOLAMINE Composé actif 2,00 2,00 - - - 2,00 2,00 2,00 TARTARIC ACID Acide organique 3,30 3,30 3,15 3,15 3,15 3,30 3,30 3,30 STEARAMIDOPROPYL DIMETHYLAMINE Agent Cosmétique 1,60 1,60 1,70 1,70 - 1,60 1,60 1,60 BRASSICAMIDOPROPYL DIMETHYLAMINE Agent Cosmétique - - - - 1,70 - - - SODIUM BENZOATE Conservateur - - - - - 0,50 - - PROPYLÈNE GLYCOL Solvant 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 1,40 0,95 1,40 PHENOXYETHANOL Conservateur - - - - - 0,70 - - PEG-60 HYDROGENATED CASTOR OIL Tensioactif 1,70 1,70 1,70 1,70 1,70 - - - ISOPROPYL PALMITATE Ester - - - 3,00 - - - - ISOAMYL STEARATE Ester 0,80 0,30 2,50 - 2,50 0,80 0,80 0,80 HYDROXYPROPYLGLUCONAMIDE (ET) HYDROXYPROPYLAMMONIUM GLUCONATE Composé actif - - - - - - - 1,50 HYDROXYPROPYL GUAR HYDROXYPROPYLTRIMONIUM CHLORIDE Polymère - - - - - - 0,80 0,80 GUAR HYDROXYPROPYLTRIMONIUM CHLORIDE Polymère 0,80 1,10 0,70 - 0,70 0,80 - 0,80 GLYCERYL OLEATE Tensioactif - - - - - 1,5 0,75 1,5 FRAGRANCE Parfum - - - - - - - 5,0 DICAPRYLYL CARBONATE Ester - - - - - - - - Copaifera officinalis (BALSAM COPAIBA) RESIN Composé gras 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Cocos Nucifera (COCONUT) OIL Composé gras 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 CETYL ESTERS (et) CETYL ESTERS Ester - - - - - - - - CETEARYL ALCOHOL Tensioactif - - - - - - - - BEHENTRIMONIUM CHLORIDE Tensioactif - - - - - - - - ARGININE Composé actif 0,8 0,8 0,8 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 ALCOHOL Solvant 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 - - - WATER Solvant Q.S. 100 Q.S. 100 Q.S. 100 Q.S. 100 Q.S. 100 Q.S. 100 Q.S. 100 Q.S. 100
Tableau 1 : Compositions capillaire en gel crème de l’invention
De surcroît, un exemple comparatif de l’état de la technique est donné En tant qu'Exemples 9 à 14 dans le Tableau 2.
Ingrédients (INCI US) Fonction Ex. 9 Ex. 10 Ex. 11 Ex. 12 Ex. 13 Ex. 14 XANTHAN GUM Polymère - 1,00 0,30 - - 1,00 SCLEROTIUM GUM (et) XANTHAN GUM Polymère - - - - - - TRIETHANOLAMINE Composé actif 1,20 1,20 1,70 1,20 1,20 - TARTARIC ACID Composé actif 3,00 3,00 3,14 3,00 3,00 3,00 STEARAMIDOPROPYL DIMETHYLAMINE Agent Cosmétique - - 1,40 - 0,70 - BRASSICAMIDOPROPYL DIMETHYLAMINE Agent Cosmétique - - - - 0,70 - SODIUM BENZOATE Conservateur 0,30 - 0,30 0,30 0,30 - PROPYLÈNE GLYCOL Solvant 1,29 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74 CAPRYLYL GLYCOL Solvant - 0,20 - - - 0,20 DIPROPYLENE GLYCOL Solvant - - - 0,74 - - PHENOXYETHANOL Conservateur 0,50 0,70 0,50 0,50 0,50 0,70 PEG-60 HYDROGENATED CASTOR OIL Tensioactif - 1,50 1,50 - - 1,50 ISOPROPYL PALMITATE Ester 1,50 - - 1,50 1,25 - ISOAMYL STEARATE Ester - - 0,60 - - - HYDROXYPROPYLGLUCONAMIDE (ET) HYDROXYPROPYLAMMONIUM GLUCONATE Composé actif - - - 2,00 - - HYDROXYPROPYL GUAR HYDROXYPROPYLTRIMONIUM CHLORIDE Polymère - - - - - - GUAR HYDROXYPROPYLTRIMONIUM CHLORIDE Polymère - - 0,60 - - - GLYCERYL OLEATE Tensioactif - - - - - - DICAPRYLYL CARBONATE Ester 1,50 - - 1,50 0,52 - Copaifera officinalis (BALSAM COPAIBA) RESIN Composé gras 0,17 0,17 0,17 0,17 0,17 0,18 Cocos nucifera (COCONUT) OIL Composé gras 4,32 4,32 4,32 4,32 4,32 4,32 CETYL ESTERS (et) CETYL ESTERS Ester 1,00 - - 1,00 1,00 - CETEARYL ALCOHOL Tensioactif 6,00 - - 6,00 6,00 - BEHENTRIMONIUM CHLORIDE Tensioactif 3,00 - - 3,00 3,00 - ARGININE Composé actif 1,00 2,00 1,00 1,00 1,00 2,00 LAURETH-23 Tensioactif - 0,50 - - - 0,50 TOCOPHÉROL Vitamine - 0,20 - - - 0,20 FRAGANCE Parfum - 0,60 0,80 3,20 - 0,20 ALCOHOL Solvant - 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 WATER Solvant 75,22 83,32 82,38 69,28 74,25 85,12
Tableau 2 : Composition en Gel Crème de l'état de la technique
Le pH des exemples de formulation de l’invention allait d’environ 2 à environ 7, préférentiellement d'environ 3 à environ 5. Le pH de formule peut être corrigé par la triéthanolamine, l’aminométhyl propanol (AMP), l’éthanolamine, le bicarbonate de sodium et/ou l’hydroxyde de sodium.
Exemple 15 – Résultats d’experts
Un essai a été effectué pour évaluer l’effet de séchage dans les cheveux de la composition en gel crème selon la présente invention par rapport au produit de référence.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la deuxième catégorie de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une durée de vie calendaire dans chaque phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue mise en œuvre sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans chaque phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 120% et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel y 110% de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure, et de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est comme suit :
où, τ CL2,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure, et τ CL2,2 est une durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure.
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et les données calendaires de base de surveillance de conception de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C sont telles qu’illustrées dans le tableau 12.
Un procédé de calcul du nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit :
Un procédé de calcul d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit :
À l’étape S1203, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases et d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une durée de vie calendaire dans chaque phase de la troisième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue mise en œuvre sous la troisième catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans chaque phase de la troisième catégorie de propagation de fissure.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, d’un nombre moyen annuel d’arrêts normaux, d’un nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et d’un nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième deuxième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la troisième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et du nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor.
Dans certains exemples, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure et de la durée de vie calendaire dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL3 sous la troisième catégorie de propagation de fissure est comme suit :
Selon différents aspects, il est possible de prévoir l’une et/ou l’autre des dispositions ci-dessous.
Selon une réalisation, on applique ledit échauffement localisé avec un émetteur LASER émettant un faisceau LASER dirigé vers et focalisé sur le motif prédéterminé.