INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La bride 62 est dimensionnée de sorte que sa paroi externe 64 est disposée radialement entre les surfaces périphériques externes 12 et les surfaces périphériques internes 16 de deux modules 10 adjacents, comme cela est notamment visible à la . On comprend de ce qui précède qu’une circonférence de la paroi externe 64 de la bride 62 est supérieure à une circonférence de la surface périphérique interne 16 du module 10, mais inférieure à une circonférence de la surface périphérique externe 12 de ce module 10. La circonférence de la paroi externe 64 de la bride 62 est par ailleurs supérieure à la fois à une circonférence de la face externe 50 du segment modulaire 48 et à une circonférence de sa face interne 52.
La bride 62 étant disposée entre deux segments modulaires 48, une bride 62 pleine constituerait un obstacle physique à la liaison de ces segments modulaires 48. Il est de ce fait prévu dans la bride 62 au moins une fente 68 pour autoriser la liaison entre les deux segments modulaires 48 disposés de part et d’autre de cette bride 62. Comme cela est notamment visible en , la bride 62 comporte ici huit fentes 68, soit quatre fentes 68 destinées à recevoir les quatre pattes 58 de chacun des deux segments modulaires 48 entre lesquels elle est disposée. On comprend que la patte 58 d’un segment modulaire 48 s’étend à travers la bride 62 en se logeant à travers l’une de ses fentes 68.
Les positions relatives du segment modulaire 48 et de la bride 62 sont verrouillées par une rotation de la bride 62, cette rotation entraînant le rapprochement du segment modulaire 48 de la surface périphérique interne 16 du module 10 auquel il est associé. Un tel verrouillage entre le segment modulaire 48 et la bride 62 est facilité par la forme en L de la patte 58, cette forme en L permettant une fixation de type baïonnette au sein de la fente 68. Les orientations différentes entre les pattes 58 d’un même segment modulaire 48 participent en outre au plaquage du segment modulaire 48 contre le module 10.
Un organe de scellement tel que celui évoqué précédemment peut être disposé dans un espace 68 délimité par la paroi externe 64 de la bride 62, et les bords 26, 28 des modules 10 qui l’encadrent. L’organe de scellement permet alors le maintien en position de la bride 62 par rapport aux modules 10, en l’empêchant d’effectuer une rotation dès lors qu’elle est correctement positionnée au sein de la résistance électrique 1.
L’élément métallique du cinquième mode de réalisation va désormais être décrit en relation avec les figures 9 à 13. Comme cela a été évoqué précédemment, dans ce cinquième mode de réalisation la résistance électrique 1 est de forme générale torique. Ici, son élément métallique est ici sous la forme d’au moins une lame métallique 80 à effet ressort. Plus particulièrement, l’élément métallique comprend deux lames métalliques 80 avec une lame interne 80A en regard du diamètre interne de la résistance électrique 1 et une lame externe 80B en regard de son diamètre externe. Chaque lame 80 s’étend de la première extrémité 2 de la résistance électrique 1 à sa deuxième extrémité 4, c'est-à-dire de la première plaque d’extrémité 6 à la deuxième plaque d’extrémité 8.
La lame 80 présente une forme générale en arc de cercle, qui suit la forme générale torique de la résistance électrique 1. La lame 80 comprend une zone centrale 82 entourée de deux zones périphériques 84, ces zones s’étendant toutes trois de la première extrémité 2 à la deuxième extrémité 4 de la résistance électrique 1. La zone centrale 82 et les zones périphériques 84 sont notamment illustrées aux figures 10 à 12.
Un corps de la lame 80 s’étend dans deux plans sécants, de sorte que la zone centrale 82 est plus proche du diamètre interne de la résistance électrique 1 que les deux zones périphériques 84. Comme cela est particulièrement visible en , il existe un angle entre un plan dans lequel s’étend principalement la première zone périphérique 84 et un plan dans lequel s’étend principalement la deuxième zone périphérique 84, un tel angle étant par exemple compris entre 70 ° et 85 °.
La lame 80 est au moins partiellement au contact des modules 10 ; plus particulièrement, pour un module 10 donné une face de l’une des zones périphériques 84 est au contact de l’une des nervures 17 présentes sur la surface périphérique interne 16 de la première demi-coque 18A et une face de l’autre zone périphérique 82 est au contact de la nervure 17 présente sur la deuxième demi-coque 18B complémentaire. Les échanges thermiques entre le fluide de refroidissement d’une part et les modules 10 d’autre part, qui s’opèrent à travers la lame 18, s’effectuent ainsi le long des deux portions périphériques. La lame 80 étant une lame à effet ressort, elle génère une pression contre ces nervures 17.
La zone centrale 82 est disposée entre la nervure 17 de la première demi-coque 18A et la nervure 17 de la deuxième demi-coque 18B, sans être au contact de celles-ci. Au sein de la zone centrale 82 est ménagée au moins une ouverture 86, ici une pluralité d’ouvertures 86. L’ouverture 86 a ici une forme rectangulaire ; elle permet de faciliter la circulation du fluide de refroidissement de part et d’autre de la lame 80.
Selon les modes de réalisation, soit la lame 80 est réalisée d’un seul tenant, soit elle comporte une pluralité de segments modulaires. Dans le cinquième mode de réalisation, ces segments modulaires prennent la forme de lamelles 88. Ces lamelles 88 sont des morceaux de la lame 80 qui sont disposés bout à bout de la première extrémité 2 à la deuxième extrémité 4 de la résistance électrique 1. Pour une lame 80 donnée, une lamelle 88 est associée à un module 10 ; en présence de deux lames 80 au sein du volume 44, il y a donc deux lamelles 88 par module 10, avec une lamelle 88 plus courte disposée en regard du diamètre interne de la résistance électrique 1 et une lamelle 88 plus longue disposée en regard de son diamètre externe. La résistance électrique 1 comprend ainsi huit lamelles 88. En sus des lamelles 88 disposées au sein des modules 10, la résistance électrique peut comprendre des lamelles supplémentaires qui sont d’une taille réduite par rapport aux lamelles 88. Ces lamelles supplémentaires, non visibles sur les figures, forment une liaison entre d’une part les lamelles 88 et d’autre part soit le conduit d’arrivée de fluide de refroidissement, soit le conduit d’évacuation de fluide de refroidissement, les lamelles supplémentaires traversant à cet effet les plaques d’extrémité 6, 8 qui sont connectées à ces conduits d’arrivée et d’évacuation du fluide de refroidissement.
Chaque lamelle 88 de la lame 80 s’étend entre une première tranche 54 dirigée vers la première extrémité 2 de la résistance électrique 1 et une deuxième tranche 56 dirigée vers la deuxième extrémité 4 de cette résistance électrique 1. La première tranche 54 et la deuxième tranche 56 de chaque lamelle 88 sont équipées de moyens de solidarisation, particulièrement visibles aux figures 12 et 13. De tels moyens de solidarisation participent à associer la lamelle 88 soit à une lamelle 88 adjacente, soit à une lamelle supplémentaire au niveau des plaques d’extrémité 6, 8. Ainsi, les lamelles 88 associées à des modules 10 attenants aux plaques d’extrémité 6, 8 présentent des moyens de solidarisation orientés vers une lamelle supplémentaire à l’une de leurs extrémités longitudinales et des moyens de solidarisation orientés vers une lamelle 88 attenante à l’autre de leurs tranches 54, 56, tandis que les lamelles 88 associées à des modules 10 disposés à distance des plaques d’extrémités 6, 8 comprennent des moyens de solidarisation orientés vers des lamelles 88 attenantes à leurs deux tranches 54, 56.
Les moyens de solidarisation comprennent plus précisément au moins un bras 92 sensiblement plat et un crochet 94, avec par exemple un bras 92 disposé sur la première tranche 54 et un crochet 94 disposé sur la deuxième tranche 56 de la lamelle 88. Chaque lamelle 88 comporte ici deux bras 92 et deux crochets 94 répartis entre les deux tranches 54, 56, avec un bras 92 et un crochet 94 pour chaque zone périphérique 84. Le bras 92 est similaire à la patte 58 du quatrième mode de réalisation.
Afin de faciliter l’assemblage entre deux lamelles 88 adjacentes ou entre une lamelle 88 et une lamelle supplémentaire, dans le cinquième mode de réalisation la résistance électrique 1 comprend au moins une bride de fixation 62. La résistance électrique 1 présente plus spécifiquement une bride de fixation 62 à chaque tranche 54, 56 des lamelles 88 ; en d’autres termes, une de fixation 62 est interposée entre les corps de deux lamelles 88 adjacentes. De ce fait, au moins une partie des brides de fixation 62 est disposée en regard des dentelures 40 à la jonction entre les modules 10. Comme cela est particulièrement visible sur la , les moyens de solidarisation s’étendent au moins partiellement à travers la bride de fixation 62.
La bride de fixation 62 est de forme générale carrée lorsque la section de la résistance électrique 1 est carrée, comme c’est le cas dans le cinquième mode de réalisation. Elle est sensiblement plane et s’étend principalement dans un plan perpendiculaire à la ligne virtuelle formant l’axe de la résistance électrique 1. La bride de fixation 62 participe à relier deux lamelles 88 d’une part, et à relier ces lamelles 88 aux modules 10 d’autre part. À cet effet, la bride de fixation 62 comporte au moins un doigt de rétention 98 qui s’étend dans le plan perpendiculaire à la ligne virtuelle formant l’axe de la résistance électrique 1. Ce doigt de rétention 98 coopère avec le bras 92 et le crochet 94 des lamelles 88, le crochet 94 étant en butée contre le doigt de rétention 98. Chaque bride de fixation 62 comporte ici quatre doigts de rétention 98, c'est-à-dire deux doigts de rétention 98 pour la lame interne 80A et deux doigts de rétention 98 pour la lame externe 80B. La lame 80 étant une lame à effet ressort, elle appuie sur la bride de fixation 62 pour la plaquer contre les modules 10 et participe à ce titre à la tenue de la résistance électrique 1. Une coopération entre une lamelle 88 et deux brides de fixation 62 est illustrée en , des flèches illustrant la coopération entre les moyens de solidarisation de la lamelle 88 et les doigts de rétention 98 des brides de fixation 62.
Selon l’invention, la résistance électrique 1 comprend au moins un dispositif de transfert de calories 70 destiné à améliorer les échanges thermiques entre le bobinage 11 et le fluide de refroidissement. Ce dispositif de transfert de calories 70 s’étend au moins en partie au sein du volume 44 délimité par les modules 10 ; il est, selon les modes de réalisation, soit partiellement disposé au sein de ce volume 44 et partiellement disposé dans l’épaisseur du module 10, soit disposé dans son intégralité au sein du volume 44.
Le noyau de ce troisième dispositif est constitué d’un cordon d’étirement constitué d’une poignée 30 comme illustré dans le dessin 3a ou un cordon d’étirement constitué d’un ajusteur 300 comme illustré dans le dessin 3b.
Ainsi l’ajusteur permet de réduire ou augmenter la longueur effective du cordon entre les parties périphériques selon le souhait de l’utilisateur du dispositif.
Les deux parties périphériques 11 peuvent être des crochets.
Ainsi, l’utilisateur place les crochets dans les coins de sa bouche et tire à l’aide de la poignée ou de l’ajusteur, le cordon vers le bas tout en résistant à la force dans la direction opposée pour l’exercice.
Ce troisième dispositif permet d’exercer et renforcer les muscles faciaux suivants : le mentonnier, l’abaisseur de l’angle de la bouche.
Les crochets peuvent avoir un extérieur en caoutchouc et un intérieur en fil métallique.
Le cordon peut être joint au métal avec le caoutchouc extérieur surmoulé.
La poignée 30 du cordon peut être réalisée en plastique.
La montre un quatrième dispositif d'exercice et renforcement musculaire pour visage selon l’invention.
La montre un quatrième dispositif d'exercice et renforcement musculaire pour visage 1 comprenant un noyau 10 et deux parties périphériques 11 du noyau. Le noyau de ce quatrième dispositif est en forme de U.
Les deux parties périphériques 11 peuvent être des extrémités légèrement incurvées.
Ainsi, l’utilisateur pousse vers l’intérieur avec les côtés de sa bouche.
La longueur totale de ce quatrième dispositif peut être de 90 millimètres. La longueur des parties périphériques peut être de 15 millimètres.
Ce troisième dispositif permet d’exercer et renforcer les muscles faciaux suivants : le risorius, le messeter, le grand zygomatique, l’orbiculaire.
Les dimensions des différentes composantes tels que le noyau, les parties périphériques, la poignée du troisième dispositif peuvent être variables afin d’ajuster l’intensité de l’exercice ou du renforcement musculaire. Les deux parties périphériques peuvent être surmoulées au noyau.
L’avantage de l’invention est de fournir un ensemble de dispositifs complémentaires afin d’exercer et renforcer la totalité des muscles autour de la bouche, tels que cités dans la présente invention.
Résultats obtenus : Aucune évolution et déstabilisation de l’émulsion n’a été observée ce qui témoigne de la stabilité de la composition selon l’Invention.
EXEMPLE 4 : Potentialisation de l’effet bactéricide de l’huile de C. cassia . Evaluation par une comparaison des Concentration Minimale Bactéricide (CBM).
La Concentration Minimale Bactéricide (CMB) est la plus faible concentration d'un agent antibactérien nécessaire pour tuer une bactérie particulière. Elle peut être déterminée à partir des tests de concentration minimale inhibitrice (CMI) de dilution en bouillon en repiquant les bactéries sur des plaques d'agar qui ne contiennent pas l'agent antibactérien que l'on teste. La CBM est identifiée en déterminant la concentration la plus faible d'agent antibactérien qui réduit la viabilité de l'inoculum bactérien initial à un niveau supérieur ou égal à 99,9%.
Méthode : La détermination de la Concentration Minimale Bactéricide (CMB) sur Staphylococcus aureus ATCC 29213 est adaptée de la norme ISO 20776-1 : 2019 en suivant les recommandations de la norme concernant le milieu de culture( Mueller-Hinton), le temps d'incubation le temps d'incubation (18h +/- 2h) ainsi que l'inoculum (2 - 8 x 105 CFU/mL). L’incubation est réalisée en microplaque 96 puits. L’ensemble des concentrations est exprimées en masse /masse.
4 produits ont été fabriqués afin de déterminer si la combinaison d'acide hyaluronique et d'huile essentielle de C. cassia (0,2%)présente un effet de potentialisation.
Échantillon 1 : Acide hyaluronique (1,8 %) + Huile essentielle de C. cassia(0,2 %) dans du tampon Tris 50mM (composition selon l’Invention préparée selon l’Exemple 1 mais sans ajout de lidocaïne)
Échantillon 2 : Acide hyaluronique (1,8 %) dans du tampon tris 50mM
L'échantillon 2 est un contrôle afin vérifier que l'acide hyaluronique à la concentration utilisée n’a pas d’effet antimicrobien.
Échantillon 3 : acide hyaluronique (1,8 %) + huile neutre (0,2 %) (huile d’amande douce) dans du tampon tris 50mM
L’échantillon 3 est le contrôle de l’acide hyaluronique combiné à une huile sans effet antimicrobien connu afin de s’assurer que ce n’est pas le mélange d’une huile et de l’acide hyaluronique qui provoque un effet.
L’échantillon 4 : correspond à l’huile essentielle de C. cassia seule (pure) (lot identique à celui utilisé pour l’échantillon 1) pour contrôler son effet antimicrobien.
Les échantillons ont été dilués afin d’obtenir des solutions ayant une concentration équivalente en huile essentielle de C. cassia (ou en huile neutre) en entre 0,5% et 0,005%
La souche bactérienne a été sous-cultivée deux fois à partir de solutions mères sur des plaques de gélose en milieu Mueller-Hinton (MH) et incubée à 37°C. 100 µL de chaque concentration de produit à tester (2X) ont été placés en microplaques en triple exemplaire (3 puits par concentration).
Pour l'inoculation de S. aureus, la suspension initiale a été préparée en milieu MH, et ajustée entre 2 et 8 x 105 UFC/mL (par mesure d'absorbance DO 600nm) (confirmée par dénombrement 5,93 x 105 UFC/mL) et 100 μL ont été remplis par puit.
• Contrôle de souche : suspension de bactéries + MH
- que les particules sont stables, sans agrégation et déphasage, libération de composé(s) peptidique(s) à température ambiante pendant plusieurs mois, et jusqu’à 1 an pour le Pal-KTTKS ;
- que les particules sont également stables, sans agrégation et déphasage, libération de composé(s) peptidique(s) à 40°C, stimulant une stabilité accélérée ;
- un profil de libération lente du ou des composés peptidiques, avec une demi-vie adaptée à une diffusion topique, c’est-à-dire que la stabilité de l’actif peptidique est maintenue pendant la période de libération dans la peau ;
- d’un point de vue formulation, l’actif peptidique étant encapsulé et protégé dans une particule à enveloppe cireuse, il sera moins sensible aux électrolytes et le risque de précipitation indésirable en présence de certains adjuvants, comme les carbomères, sera limité voire supprimé ;
- que des matières premières respectueuses de l’environnement peuvent être mises en œuvre, notamment des tensio-actifs non-éthoxylés, comme le lauryl glucoside ou le décyl glucoside.
Un avantage supplémentaire selon l’invention réside dans le fait que la pénétration des composés peptidiques à travers le stratum corneum va être favorisée et jusque dans des couches plus profondes de la peau, la composition lipidique des particules et leur très petite taille (submicronique) contribuant en effet à augmenter l’adhérence des particules et leur surface de contact avec le stratum corneum grâce à un réarrangement lipidique.
Un autre avantage encore du procédé selon l’invention réside dans le fait que l’industrialisation est simple, les solvants organiques peuvent être évités et les temps de production sont courts. Les homogénéisateurs sous haute pression sont couramment utilisés dans de nombreuses industries, notamment l’industrie cosmétique, pour obtenir des particules submicroniques.
Selon l’invention, la ou les cires sont choisies de manière à être solides à température ambiante, c’est-à-dire ayant un point de fusion seule ou en mélange supérieur à 30°C, de préférence de 40°C à 80°C, de préférence encore de 42°C à 65°C.
De préférence, la cire utilisée est naturelle ou synthétique, constituée d’au moins un ester d’acide(s) gras en C12-C36 et d’alcool(s) gras en C12-C36, de préférence choisie parmi les triglycérides, les diglycérides, les monoglycérides, et les monoesters d’acide(s) gras en C18-C36 et d’alcool(s) gras en C18-C36, de préférence encore le palmitate de cétyle, le tribéhénate de glycéryl, le stéarate ou tristéarate de glycéryl, une cire d’origine végétale, comme la cire de riz, ou une cire d’origine animale, comme la cire d’abeille.
Selon le procédé, cette phase cireuse est chauffée à la température de fusion de la cire ou du mélange de cires et maintenue liquide à cette température environ pour les étapes de formation de la suspension et de réduction de la taille des particules de la suspension.
De préférence, selon l’invention on utilise une huile ou un mélange d’huiles, qui par définition sont liquides à température ambiante, comprenant :
- les acides gras essentiellement en C8 à C18,
- les mono-, di- ou tri-esters d’acide(s) gras essentiellement en C8 à C18, comprenant les mono-, di- ou tri-glycérides d’acides gras ; et/ou
- les alcools gras comprenant des chaînes carbonées en C8 à C18.
De préférence, les huiles sont choisies parmi les esters d’acides gras en C8 à C18.
De préférence, les huiles utilisées selon l’invention sont d’origine végétale, notamment issues de soja, colza, tournesol, palme et/ou coco.
A cette fin, deux mesures synthétiques sont créées, l’une correspondant à une mesure du champ des déplacement entre l’état de fin d’expiration et l’état de fin d’inspiration en procubitus et l’autre correspondant à une mesure du champ des déplacement entre l’état de fin d’expiration et l’état de fin d’inspiration en décubitus. Pour cela, les paramètres sont fixés à des valeurs physiologiques et le champ de déplacements associé est calculé via le modèle numérique du poumon utilisé.
Le champ de déplacements obtenu est perturbé par un bruit gaussien aléatoire afin de prendre en compte le bruit caractéristique de mesures réelles, dont l’origine est diverse, provenant par exemple de l’équipement d’imagerie utilisé. L’intensité de la perturbation est caractérisée par le rapport signal sur bruit, noté SNR. Plus le SNR est petit, plus l’impact du bruit sur les images est grand.
Pour un SNR donné, plusieurs estimations des paramètres sont réalisées jusqu’à convergence de la distribution du paramètre identifié. Le processus d’optimisation précédemment décrit est ensuite appliqué.
Dans un autre exemple, un modèle simplifié de ressort linéaire est utilisé. Cet exemple correspond à un cas hautement identifiable, pour lequel les résultats attendus sont connus. Dans ce modèle, le déplacement du ressort par rapport à une configuration déchargée dépend du rapport entre le chargement et la raideur. Le déplacement entre deux positions d’orientation verticale différente dépend quant à lui à l’orientation du ressort par rapport à la gravité. Ainsi, la raideur et le chargement peuvent prendre n’importe quelle valeur respectant le rapport où u correspond au déplacement, p au chargement, m à la masse, g à l’accélération de la pesanteur et à la raideur, dans le cas du procubitus. Dans le cas du décubitus, on obtient . Le processus d’optimisation revient ici à trouver des paramètres qui permettent d’approcher le plus possible d’un déplacement donné . Ainsi, tout chargement respectant la condition , pour toute valeur de raideur , permet d’obtenir la mesure . Il existe donc une infinité de couples satisfaisant . Il est donc impossible d’identifier à la fois la raideur et le chargement dans le cas d’images obtenues seulement sur le dos ou seulement sur le ventre.
L’invention permet de rendre identifiables ces deux paramètres. En effet, la différence entre le déplacement obtenu dans le cas du décubitus et le déplacement obtenu dans le cas du procubitus est due à la gravité. Utiliser les images dans les deux positions permet par conséquent d’accéder à des informations supplémentaires, permettant ainsi l’identification de la raideur et du chargement.
Les figures 2 à 7 illustrent ces résultats.
Les figures 2 et 4 représentent la distribution de l’erreur, notée e, sur la raideur identifiée en fonction du bruit de mesure, noté SNR, en appliquant un procédé de détermination sur des images en décubitus (courbe f1, ) et sur des images en procubitus (courbe f3, ). La représente la distribution de l’erreur e sur la raideur identifiée en fonction du bruit SNR en appliquant le procédé selon l’invention sur des images en procubitus et en décubitus (courbe f5, ).
Les figures 3, 5, 7 représentent la distribution de l’erreur, notée e, sur le chargement identifié en fonction du bruit de mesure, noté SNR, en appliquant un procédé de détermination sur des images en décubitus (courbe f2, ), sur des images en procubitus (courbe f4, ), et en appliquant le procédé selon l’invention sur des images en décubitus et procubitus (courbe f6, ).
L’écart-type σ de la distribution d’erreur autour des valeurs moyennes représentées par les courbes f1 à f6 est également représenté sur chacune des figures 2 à 7.
Pour chacune des figures 2 à 7, la courbe d correspond à la distribution initiale, c’est-à-dire les valeurs auxquelles les paramètres sont initialisés avant optimisation. On initialise de préférence les valeurs de paramètres dans un intervalle proche des valeurs moyennes des paramètres, par exemple plus ou moins 30% autour d’une valeur moyenne connue des paramètres. Cela permet, dans le cas d’illustrations in silico, d’éviter une initialisation systématiquement proche de la solution exacte et donc d’éviter des résultats faussés ; in fine cela correspond à des cas réalistes d’estimation où la valeur réelle n’est pas connue et ne peut pas être utilisée comme initialisation.