INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Architecture de circuits photoniques pour un calcul par réservoir La présente invention concerne une architecture de circuits photoniques pour un calcul analogique par réservoir. La présente invention concerne aussi un procédé de filtrage non-linéaire d’un signal optique mis en œuvre par une telle architecture.
Les signaux analogiques émanant de l’extérieur ont généralement une forme non directement exploitable pour la réalisation de calculs ou pour l’analyse. En conséquence, il convient d’appliquer un traitement à ces signaux pour éliminer le bruit, compenser les distorsions et extraire l'information pertinente.
Ces opérations sont généralement réalisées dans le domaine numérique, par des filtres linéaires et non-linéaires et, depuis le développement du « machine learning », par des réseaux neuronaux. Par exemple, le filtrage et d'autres opérations linéaires sont classiquement effectués pour décoder des formats de modulation avancés dans les télécommunications (mais il y a aussi le domaine de l'analyse des signaux radar, les communications espace libre, les capteurs en général, et encore d’autres domaines). La distorsion est quant à elle corrigée à l'aide d'une électronique numérique rapide, mais très consommatrice d’énergie. Dans l’approche conventionnelle, les réseaux neuronaux sont de type à propagation avant (en anglais « feed-forward ») à travers d’un grand nombre de couches. Grace à l’algorithme de propagation en arrière (en anglais « back propagation »), ils peuvent apprendre un grand nombre de tâches complexes. Ces réseaux de neurones sont basés sur des architectures de calcul traditionnel (Von Neumann) et de ce fait consomment une quantité d'énergie conséquente, en particulier pendant la phase d'apprentissage. Afin de réduire la consommation d’énergie, on considère une mise en œuvre analogique des réseaux de neurones.
Dans le calcul analogique, les lois de la physique sont utilisées pour mettre en œuvre des opérations mathématiques spécifiques. De ce fait, un ordinateur analogique présente l’avantage d’être potentiellement moins consommateur d’énergie qu’un ordinateur numérique. En outre, en fonction de la loi physique considérée, un ordinateur analogique peut également s’avérer plus rapide. De plus, le décalage entre l'entrée et la sortie du signal, c'est-à-dire la latence, est en principe minimisé.
Dans le deuxième exemple non limitatif illustré sur la , l’angle α = 48°.59 pour une largeur c de la première partie 121.1 qui est rectiligne de 0.6mm et une largeur e de 0.8mm pour la deuxième partie 121.2 qui est oblique (à gauche).
Dans le troisième exemple non limitatif illustré sur la , l’angle α = 35°.84 pour une largeur c de la première partie 121.1 qui est rectiligne de 0.6mm et une largeur e de 0.8mm pour la deuxième partie 121.2 qui est oblique (en bas).
Ainsi, cet angle α est défini de sorte à éviter que le jet de karcher K n’atteigne directement la membrane respirante 120, et ce quelque-soit la direction du jet de karcher K. Les figures 9 à 11 illustrent un jet de karcher K qui provient de directions différentes.
Ainsi, la largeur de passage d’air (c et e), l’angle α entre la partie oblique et la partie rectiligne du canal 121 et la hauteur h de l’élément d’équilibrage de pressions sont définis pour que : - le canal 121 se trouve sensiblement au centre de la membrane respirante 120 pour permettre la soudure de celle-ci sur son pourtour sur le boîtier 10 ou le capot 11, - que le canal 121 soit démoulable facilement, - que la zone projetée de la partie oblique ne soit jamais débouchante sur la partie rectiligne ou inversement, de sorte que le jet de karcher K n’atteigne pas directement la membrane respirante 120.
Ainsi, le jet du karcher K se casse sur la paroi de la partie du canal 121 qui débouche vers l’extérieur dudit ensemble 1. L’eau ou le liquide contenu dans le karcher s’écoule le long des parois du canal 121 (le long de la première partie 121.1 et le long de la deuxième partie 121.2) jusqu’à la membrane respirante 120. La puissance du jet de karcher K n’endommage ainsi pas la membrane respirante 120. On notera que le fait qu’un peu d’eau ou du liquide de nettoyage stagne sur la membrane respirante 120 n’est pas gênant pour le fonctionnement de la balise 2.
La partie 121.1, 121.2 qui est oblique est agencée obliquement de manière circulaire autour de l’axe longitudinal A de l’élément d’équilibrage de pression en vue de dessus. Tel qu’illustré sur la , on peut voir la deuxième partie 121.2 qui est oblique et agencée autour de l’axe longitudinal A. En pointillés, on peut voir une autre disposition de la deuxième partie 121.2 autour de l’axe longitudinal A. La flèche indique que la deuxième partie 121.2 peut se déplacer tout autour de l’axe longitudinal A.
Ainsi, on peut avoir sur les figures 3 à 8 en coupe, une partie oblique 121.1, ou 121.2. Dans l’exemple non limitatif illustré sur la , on a une deuxième partie 121.2 de canal 121 qui est oblique à droite. Dans l’exemple non limitatif illustré sur la , on a une deuxième partie 121.2 de canal 121 qui est oblique à gauche. Dans les exemples non limitatifs illustrés sur la et sur la , on a une première partie 121.1 d’un canal 121 qui est oblique à droite. Dans l’exemple non limitatif illustré sur la , on a une première partie 121.1 d’un canal 121 qui est oblique à gauche. Dans l’exemple non limitatif illustré sur la , on a une deuxième partie 121.2 de canal 121 qui est oblique en bas. On notera que pour des raisons de clarté des figures, les références de la première partie 121.1 et de la deuxième partie 121.2 des deux canaux 121 sur les figures 5 et 6 n’ont pas été illustrées.
Dans un mode de réalisation non limitatif illustré sur les figures 5 et 6, l’élément d’équilibrage de pression 12 comprend deux canaux 121. Cela permet à l’air qui est dans l’ensemble 1 de s’échapper plus vite dudit ensemble 1. Par ailleurs, le fait d’avoir deux canaux 121 et pas plus permet d’avoir suffisamment de place sur l’ensemble 1 pour souder la membrane respirante 120, ceci dans le cadre de l’application de la balise 2.
Bien entendu la description de l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et au domaine décrit ci-dessus. Ainsi, l’invention peut s’appliquer à tout type de circuit électronique 2 qui n’est pas une balise. Ainsi, l’élément d’équilibrage de pression 12 peut comporter plus de deux canaux 121 s’il existe suffisamment de place pour les intégrer.
Ainsi, l’invention décrite présente notamment les avantages suivants : - elle permet grâce à l’élément d’équilibrage de pression 12 la respiration dudit ensemble 1 tout en conservant la fonction d’étanchéité dudit ensemble 1. Ainsi, lors de chocs thermiques à -40°C ou à +105°C par exemple, la compression ou la dilatation de l’air dans l’ensemble 1 ne met pas à mal la soudure laser entre le boîtier 10 et le capot 11 dudit ensemble 1. L’étanchéité dudit ensemble 1 est conservée. L’ensemble 1 résiste à un test du jet de karcher K à haute pression référencé IP69K, - elle interdit tout contact direct entre le jet de karcher K et la membrane respirante 120 ; elle évite ainsi la destruction de la membrane respirante 120 de l’élément d’équilibrage de pression 12 ; elle préserve ainsi la fonction d’équilibrage de pressions, - elle permet de simplifier le chicanage du canal 121 de l’élément d’équilibrage de pression 12 dans le moule permettant de fabriquer l’ensemble 1 ; le coût de fabrication est ainsi réduit. En effet, il n’est plus nécessaire d’avoir un moule à tiroirs (que ce soit pour un canal 121 ou deux canaux 121), - elle permet un gain de place car le chicanage du canal 121 avec une partie rectiligne et une partie oblique est moins encombrant que la solution de l’état de la technique antérieur qui comprend une partie perpendiculaire, - elle permet de respecter l’encombrement du client pour l’ensemble 1. Il n’est en effet pas nécessaire d’agrandir la surface dudit ensemble 1 pour intégrer l’élément d’équilibrage de pression 12 avec son ou ses canaux 121 et sa membrane respirante 120.
La figure 7a donne le débit théorique moyen obtenu dans le réseau en fonction du nombre de liens de communication, afin de quantifier l’apport du procédé selon l’invention dans un cas d’application où le réseau comprend clusters et deux canaux logiques et . Il s’agit d’un débit théorique global (somme des débits de l’ensemble des liens) obtenu en considérant un canal logique de largeur de bande égal à 1 MHz. La courbe 701 représente les performances obtenues en mettant en œuvre une technique d’accès multiple de type TDMA indépendamment sur l’ensemble des liens de communication de chaque cluster, en utilisant un canal logique propre au cluster. La courbe 702 représente le même cas d’application en utilisant une technique d’accès multiple de type NOMA. On observe que l’utilisation du NOMA permet d’obtenir de meilleurs débits moyens que le TDMA lorsque le nombre de liens de communication augmente. La courbe 703 représente les performances obtenues en mettant en œuvre le procédé selon l’invention indépendamment sur chacun des clusters. On observe que la mise en œuvre du procédé selon l’invention améliore considérablement les débits par rapport aux solutions basées sur l’utilisation du TDMA ou du NOMA. Enfin, la courbe 704 représente les performances obtenues en mettant en œuvre le procédé selon l’invention sur le regroupement des clusters. On observe que le débit moyen est encore meilleur, en particulier lorsque le nombre de liens de communication augmente.
La illustre le débit minimum théorique disponible par lien, dans le même cas d’application que la . La courbe 711 correspond au cas d’application de la courbe 701, et respectivement pour les courbes (712, 702), (713, 703) et (714, 704). On observe que le débit minimal disponible dans le cas d’un mode d’accès multiple NOMA s’écroule lorsque le nombre de liens disponibles augmente, et que ce débit minimal est très bon lorsque le mode d’accès multiple est le TDMA. La solution proposée est moins bonne que le TDMA en termes de débit minimum, mais permet de garantir un débit minimal, contrairement à la solution NOMA. Les performances obtenues en mettant en œuvre le procédé selon l’invention sont comparable selon que les clusters sont regroupés ou non.
Un autre cas d’application est celui où la réutilisation spatiale des canaux logiques n’est pas suffisante pour garantir l’orthogonalité entre les liens de communication de clusters différents, c’est-à-dire que le nombre de canaux logiques est inférieur au nombre de clusters. Ce peut être le cas par exemple dans le cas de réutilisation spatiale des canaux de transmission, qui permet de faire fonctionner le réseau avec moins de canaux logiques que de clusters pour peu que la topologie du réseau permette de réutiliser les mêmes canaux dans des clusters suffisamment éloignés. La réutilisation spatiale peut s’avérer ne pas être suffisante lorsque les clusters sont trop proches les uns des autres. Dans ce cas, une solution possible est de mettre en place un multiplexage TDMA entre les clusters. Cependant, cette solution présente le défaut de diviser par le débit moyen.
Une autre solution est de mettre en œuvre le procédé de détermination d’un mode d’accès multiple et d’ordonnancement selon l’invention sur un regroupement de clusters et de canaux logiques, comme illustré précédemment, même lorsque le nombre de canaux logiques est inférieur au nombre de clusters.
La figure 8 est une illustration de ce cas d’application du procédé sur un regroupement de clusters, le cluster 801 et le cluster 802, associés tous deux au même canal logique . Chaque cluster comprend six nœuds et trois liens de communication. Suite à la mise en œuvre du procédé, qui considère ici les interférences liées aux émissions de nœuds appartenant à des clusters différents, les nœuds compris dans la zone 811 utilisent un mode d’accès multiple de type NOMA et ceux de la zone 812 utilisent un mode d’accès multiple de type TDMA, ordonnancés sur le canal logique .
Les avantages de ce mode de réalisation sont qu’il permet d’obtenir un bien meilleur débit théorique global qu’une solution basée sur un mode d’accès de type TDMA entre les nœuds des différents clusters, et qu’il garantit un débit minimum, contrairement à une solution basée sur un mode d’accès de type NOMA où le débit minimum tend vers zéro quand le nombre de liens de communication augmente.
La figure 9a donne les débits moyens théoriques obtenus afin de quantifier l’apport du procédé selon l’invention dans un cas d’application où le réseau comprend clusters et un seul canal logique . Le graphique donne le débit théorique moyen obtenu dans le réseau en fonction du nombre de liens de communication. La courbe 901 représente les performances obtenues en mettant en œuvre une technique d’accès multiple de type TDMA sur l’ensemble des liens de communication des clusters, en répartissant à parts égales l’utilisation du canal logique entre les deux clusters (round-robin). La courbe 902 représente le même cas d’application en optimisant l’ordonnancement des ressources des deux clusters sur le canal logique de manière à maximiser le débit global. La courbe 903 représente le même cas d’application en utilisant une technique d’accès multiple de type NOMA. On observe que l’utilisation du NOMA permet d’obtenir de meilleurs débits moyens que le TDMA, même optimisé, en particulier lorsque le nombre de liens de communication augmente. La courbe 904 représente les performances obtenues en mettant en œuvre le procédé selon l’invention sur le regroupement des deux clusters. On observe que la mise en œuvre du procédé selon l’invention améliore considérablement les débits par rapport aux solutions basées sur l’utilisation du TDMA, optimisé ou non. Les performances obtenues sont comparables à celles obtenues lorsque les liens de communication utilisent tous un accès multiple de type NOMA.
La illustre le débit minimum théorique disponible par lien, dans le même cas d’application que la . La courbe 911 correspond au cas d’application de la courbe 901, et respectivement pour les courbes (912,902), (913, 903) et (914, 904). On observe que le débit minimal disponible dans le cas d’un mode d’accès multiple NOMA s’écroule lorsque le nombre de liens disponibles augmente, alors qu’il est très bon lorsque le mode d’accès multiple est de type TDMA. La solution proposée est légèrement moins bonne que celle basée sur le TDMA non optimisé, mais elle permet de garantir un débit minimal, contrairement à la solution basée sur le NOMA.
Les performances présentées aux figures 7a, 7b, 9a et 9b sont données à titre d’illustration pour des cas d’application particuliers où le nombre de clusters est égal à deux. Cependant, l’invention s’applique de manière comparable pour le regroupement d’un nombre de clusters supérieur à deux.
L’invention porte donc sur un procédé de détermination d’un mode d’accès multiple et d’ordonnancement pour une pluralité de liens de communication dans un réseau ad hoc, mais également sur un nœud dans un réseau ad hoc, comprenant des moyens de calcul tels que par exemple un microprocesseur, un DSP (sigle anglais pour Digital Signal Processor , ou processeur de signal numérique), un FPGA (sigle anglais pour Field Programmable Gate Array , ou réseau de portes programmable), un ASIC (acronyme anglais pour Application-Specific Integrated Circuit , ou circuit intégré propre à une application), n’importe quelle association de ces moyens, ou n'importe quel composant matériel lui permettant de mettre en œuvre les étapes de l’invention lui permettant de jouer le rôle de nœud décisionnaire responsable de la détermination du mode d’accès entre un mode d’accès NOMA et un mode d’accès TDMA pour chacun des liens de communication, et de l’ordonnancement de ces liens de communication.
La est un diagramme synoptique des étapes d’un procédé de détermination d’un mode d’accès multiple et d’ordonnancement selon l’invention mises en œuvre par un nœud décisionnaire. Ces étapes comprennent une première étape (1001) de réception, depuis des nœuds impliqués dans les liens de communication, d’informations relatives à la qualité de liens de communication opérés entre des nœuds du réseau ad hoc, chaque lien de communication étant réalisé entre des nœuds appartenant à un même cluster, et des étapes successives 1002, 1003 et 1003 correspondant aux deuxième (202), troisième (203) et quatrième (204) étapes du procédé selon l’invention décrit à la .
carte électronique pour ensemble modulaire électrique Le contexte technique de la présente invention est celui des modules de batteries électriques, et notamment des modules de batteries à fort courant électrique. Plus particulièrement, l’invention a trait à une carte électronique et à un ensemble modulaire électrique.
A cet effet, une carte électronique permet d’établir un circuit électrique entre les différentes batteries électriques et de conditionner une tension de sortie et/ou un courant de sortie d’un tel ensemble modulaire, ou encore de réaliser des mesures électriques sur tout ou partie des batteries électriques et/ou du circuit électrique. A cet égard, il convient d’établir un contact électrique fiable et robuste entre la carte électronique et le circuit électronique et/ou les batteries électriques placées en regard. Or dans certains cas d’utilisation de tels ensembles modulaires électriques sont soumis à de fortes sollicitations, notamment vibratoires, qui rendent la stabilité d’un tel contact électrique difficile à garantir.
On connait l’utilisation d’un ressort pour faciliter l’obtention d’un tel contact électrique et mécanique, ledit ressort permettant, au travers de sa déformation élastique, de compenser d’éventuels mouvements de la batterie électrique par rapport à la carte électronique.
Ainsi, les parois 22c intérieures de la troisième série et les parois intérieures 22d de la quatrième série sont parallèles et agencées de sorte qu’une paroi intérieure de l’une des séries soient interposées entre deux parois intérieures successives de l’autre des séries, à l’exception bien-sûr des parois intérieures 22 distales. Dans l’exemple illustré, chaque série comprend au total huit parois intérieures 22a, 22b respectivement. Cela forme un chemin 21 dans lequel des demi-boucles sensiblement en forme de U se succèdent. Cette configuration permet d’obtenir un chemin 21 qui est à la fois compact et qui favorise les échanges thermiques.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le rapport entre la surface créée d’une part par les parois intérieures 22, les parois périphériques 23, 24 et, le cas échéant, les parois intermédiaires 23i et d’autre part par le volume de l’unité 20 d’éclatement est compris entre 3,1 et 3,3. Il convient de noter, à ce stade, que ce rapport est compris entre 3 et 4 dans les chambres de dispersion 11’ connues de l’art antérieur. Cela confère une très grande efficacité à l’unité 20 d’éclatement et plus généralement au four 1. En effet, le rapport entre surfaces d’échanges thermiques et volume global de la zone de préchauffage est abaissé. Dans un volume plus faible, on conserve un échange de chaleur au niveau approprié, voire à un niveau supérieur. Ce rapport pourra même être plus faible encore selon les modalités de conception.
Lorsque le mélange de gaz quitte l’unité 20 d’éclatement, les échanges de chaleur doivent avantageusement se poursuivre efficacement avec la paroi 30 de transfert. À cet égard, la paroi 30 de transfert comprend une pluralité de premières ouvertures 31 occupant 20% à 35%, non inclus, de sa surface totale. Ainsi, la paroi 30 de transfert permet au mélange de continuer son trajet jusqu’à la chambre de diffusion 12 tout en ayant une surface utile suffisante pour effectuer des échanges thermiques avec le mélange de gaz. Comme cela sera vu dans la suite, l’écart entre la température de la paroi 30 de transfert et la température souhaitée dans le module de traitement 2 est plus faible que l’écart entre la température dans l’unité 20 d’éclatement et la température souhaitée dans le module de traitement 2.
De manière avantageuse, la chambre de diffusion 12 peut à cet égard comprendre une pluralité de parois 35 de diffusion, chaque paroi 35 de diffusion comportant des secondes ouvertures 36 occupant 35% à 50% d’une surface totale des parois 35 de diffusion, de préférence entre 40% et 60% d’une surface totale des parois 35 de diffusion. Ainsi, lorsque le mélange de gaz arrive dans la chambre de diffusion 12, il peut être diffusé de manière homogène jusqu’au module de traitement 2.
L’invention concerne également un procédé 100 de consolidation et de densification d’une pièce P composite à matrice céramique mis en œuvre au moyen d’un four tel que décrit précédemment. Avant de décrire le procédé plus en détail, dans la section qui suit, nous détaillons les gammes de températures auxquelles sont portées les différentes parties du module de préchauffage 10. Toutefois, il convient de noter que les températures vont dépendre des procédés mis en œuvre et des types de four utilisés. La section qui suit ne présente donc qu’un guide pour obtenir la température souhaitée en sortie du module de préchauffage 10.
Préférentiellement, la chambre de dispersion 11 est la plus éloignée du module de traitement 2. Elle présente une température comprise entre -200°C et -30°C par rapport à la température souhaitée dans le module de traitement 2. Plus spécifiquement, l’unité 20 d’éclatement présente quant à elle une température comprise entre -200°C et -100°C par rapport à la température souhaitée dans le module de traitement 2. La paroi 30 de transfert peut avantageusement présenter une température de -30°C par rapport à la température souhaitée dans le module de traitement 2. De préférence, la chambre de diffusion 12 présente une température comprise entre -30°C (au niveau de sa paroi 30 de transfert) et -5°C (au niveau de la bordure supérieure 18 du module de préchauffage 10) par rapport à la température souhaitée dans le module de traitement 2. C’est ainsi que la zone au niveau de laquelle se situe l’objet dans le module de traitement 2 peut atteindre la température souhaitée. L’écart de 5°C par rapport à la bordure supérieure 18°C du module de préchauffage est directement comblé dans une partie basse du module de traitement.
En référence à la , le procédé 100 comprend une première étape 110) consistant à fournir un four 1 tel que précédemment décrit. De préférence, on place concomitamment la pièce P en matériau CMC dans le module de traitement 2 du four.
Le procédé 100 comprend une deuxième étape 120) comprenant deux sous-étapes 122) et 124). Lors de la première sous-étape 122), on attend que la température T UE dans l’unité 20 d’éclatement atteigne une valeur comprise entre -100°C et -200°C par rapport à une température T MC souhaitée dans le module de traitement 2. En effet, le module de préchauffage est alimenté en gaz froid, ces gaz étant, par la suite, amenés à se réchauffer dans le module de préchauffage 10. Lors de la deuxième sous-étape 124), on attend que la température T CD dans la chambre de diffusion 12 atteigne une valeur comprise entre -30°C et -5°C par rapport à la température T MC souhaitée dans le module de traitement 2. La première sous-étape 122) et la deuxième sous-étape 124) peuvent être réalisées concomitamment. Cette deuxième étape 120) peut avantageusement être mise en œuvre au moyen d’un module de commande (non représenté) servant à piloter le four 1 selon l’invention. À cet égard, le module de commande peut être muni d’un processeur comportant les instructions pour la mise en œuvre de la deuxième étape 120).