INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est particulièrement avantageux que la deuxième sangle 12 forme la partie incurvée de la deuxième boucle 6, c’est-à-dire la partie qui est destinée à recevoir le connecteur 7 des bretelles 3. La deuxième sangle 12 évite une usure de la première sangle 9. Il est préférable que la deuxième sangle 12 possède une seule extrémité fixée directement à la ceinture 1. Par fixer directement à la ceinture, on entend une fixation où une partie de la deuxième sangle 12 est montée fixement par rapport à une partie de la ceinture 1. La deuxième sangle 12 peut être en contact direct avec la ceinture 1 ou séparée par exemple par le lien de tours de cuisse 11. La fixation est préférentiellement obtenue par couture, le fil de couture traverse la deuxième sangle 12, la ceinture 1 et il peut traverser le lien de tours de cuisse 11 et préférentiellement la première sangle 9. En fixant uniquement une extrémité de la deuxième sangle 12 avec la ceinture 1, on assure l’application d’un effort sur la première sangle 9 et sur la ceinture 1 quand le connecteur cherche à s’éloigner de la ceinture 1. Cela permet également de faciliter la formation de la deuxième boucle 6. On facilite également l’opération de couture le cas échéant.
De manière préférentielle, la zone de recouvrement entre les deux extrémités de la première sangle 9 possède des fixations, par exemple des coutures de résistance 14, qui s’étendent de façon continue ou quasi-continue sur toute la longueur de recouvrement pour empêcher l’installation d’un connecteur ou d’un élément filaire entre les deux brins de la première sangle 9 et ainsi empêcher la formation d’une boucle additionnelle.
Il est également avantageux que la fixation entre la ceinture 1 et la première sangle 9 ainsi que la fixation entre la ceinture 1 et la deuxième sangle 12 s’étendent de façon continue ou quasi-continue pour empêcher l’installation d’un connecteur ou d’un élément filaire entre la ceinture 1 et chacun de la première sangle 9 et de la deuxième sangle 12 et ainsi empêcher la formation d’une boucle additionnelle.
Il est également avantageux que la fixation entre la deuxième sangle 12 et la première sangle 9, par exemple au moyen de coutures de première boucle 13, s’étende de façon continue ou quasi-continue pour empêcher l’installation d’un connecteur ou d’un élément filaire entre la première sangle 9 et la deuxième sangle 12 et ainsi empêcher la formation d’une boucle additionnelle.
Ces configurations permettent d’éviter que les fixations travaillent dans un mode désavantageux, notamment au pelage lorsque la fixation est une couture, notamment lorsque le point de suspension ventral 4 est soumis à des efforts importants.
Dans l’éventualité où la fixation entre la première sangle 9 et la deuxième sangle 12 cède. Le ou les connecteurs et/ou éléments filaires installés dans la première boucle 5 et/ou dans la deuxième boucle 6 restent solidaires de l’anneau 10 et donc restent solidaire de la ceinture 1. Il en va de même en cas de rupture de la fixation entre la ceinture 1 et la première sangle 9.
Cette construction est avantageuse, car la solidarisation des différents éléments avec la ceinture 1 est conservée au moyen de l’anneau 10. Il est donc possible de réduire l’encombrement du point de suspension ventral 4 en choisissant un anneau 10 dont les performances mécaniques sont choisies pour supporter un jeu d’efforts prédéfini. Cela permet par exemple de choisir l’épaisseur, la largeur, la matière ainsi que la configuration des fixations qui ferment l’anneau 10 en première sangle 9.
Les fixations entre la ceinture 1 et la première sangle 9, les fixations entre la ceinture 1 et la deuxième sangle 12 et les fixations entre la première sangle 9 et la deuxième sangle 12 peuvent être choisies moins performantes. Il est également possible de choisir une deuxième sangle 12 moins performante que la première sangle 9.
Dans un mode de réalisation privilégié, la première boucle 5 reçoit l’accrochage des bretelles 3 et la deuxième boucle 6 reçoit l’accrochage au point d’ancrage, par exemple une ligne de vie. La première boucle 5 est recouverte au moins partiellement par la deuxième sangle 12. Plus préférentiellement, la fixation entre la première sangle 9 et la deuxième sangle 12 est obtenue par couture.
Lorsqu’un effort est appliqué entre la première boucle 5 et la deuxième boucle 6, les coutures de première boucle 13 entre la première sangle 9 et la deuxième sangle 12 le long de la première boucle 5 travaillent au pelage. Il est avantageux de configurer ces coutures de première boucle 13 pour céder lors d’une soumission à un premier effort seuil qui est égal un effort maximal toléré à partir duquel le point de suspension ne peut plus être utilisé et qui est inférieur à un effort entrainant la rupture de l’anneau 10. En d’autres termes, la première sangle 9 est fixée à la deuxième sangle 12 le long de la première boucle 5 par des coutures de première boucle 13 et une première extrémité de la première sangle 9 est fixée à une deuxième extrémité de la première sangle 9 par des coutures de résistance 14. Les coutures de résistance 14 résistent à un premier effort appliqué entre la deuxième boucle 6 et la ceinture 6 et les coutures de première boucle 13 cèdent audit premier effort.
En conséquence, en cas d’observation de la rupture des fils de couture réalisant la liaison entre la première sangle 9 et la deuxième sangle 12 le long de la première boucle 5, l’utilisateur détecte que le harnais n’est plus utilisable. Les fils de couture servent de témoins d’application d’un effort supérieur à l’effort maximal autorisé.
Il peut en être de même pour les fils de couture qui réalisent la fixation entre l’anneau 10 et la ceinture 1. Par exemple, la première sangle 9 est fixée à la ceinture 1 par des coutures de ceinture 15 et une première extrémité de la première sangle 9 est fixée à une deuxième extrémité de la première sangle 9 par des coutures de résistance 14. Les coutures de résistance 14 résistent à un premier effort appliqué entre la deuxième boucle 6 et la ceinture 1 et les coutures de ceinture 15 cèdent audit premier effort. Il peut en être de même lorsque les coutures de ceinture 15 fixent ensemble la ceinture 1 et la première sangle 9, ou fixent ensemble la ceinture 1 et la deuxième sangle 12, ou fixent ensemble, la ceinture 1, la première sangle 9 et la deuxième sangle 12.
Dans le mode de réalisation de la , la deuxième sangle 12 est disposée contre la face externe de la ceinture 1, mais un fonctionnement proche peut être obtenu en plaçant la deuxième sangle 12 contre la face interne de la ceinture 1 comme cela est illustré à la . La disposition de la deuxième sangle 12 d’un côté ou de l’autre de la ceinture 1 modifie peu les performances mécaniques du point de suspension ventral 4. En revanche, la fixation de la deuxième sangle 12 à la ceinture 1 assure une meilleure reprise des efforts par la ceinture 1 en comparaison d’une deuxième sangle 12 fixée à la deuxième boucle 6 pour fermer la deuxième boucle 6.
Dans une alternative de réalisation, la deuxième sangle 12 possède une résistance à l’allongement qui est inférieure à celles des fixations. En cas d’application d’un effort important, la deuxième sangle 12 cède dans la zone de séparation entre la première boucle 5 et la deuxième boucle 6. L’observation de la rupture de la deuxième sangle 12 est un indicateur d’un effort supérieur à une valeur seuil.
Il est avantageux de former la deuxième boucle 6 au moyen des deux extrémités de la première sangle 9 car en cas d’application d’un effort violent, par exemple en cas de chute, les fixations entre les deux extrémités travaillent dans un mode plus avantageux ce qui permet d’avoir une meilleure résistance à la rupture.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 6 et 7, la deuxième sangle 12 est disposée dans la deuxième boucle 6. La première boucle 5 peut être fermée par une couture 13 pour servir d’indicateur qui cède lorsque le point de suspension est soumis à un effort important. Il est également possible d’avoir la rupture de la deuxième sangle 12. Cependant, ce mode de réalisation est moins avantageux que celui des figures 4 et 5 car le contrôle des efforts de rupture des indicateurs est plus difficile à obtenir. Là encore, la deuxième sangle 12 peut être disposée d’un côté ou de l’autre de la ceinture 1.
Les figures 7 et 8 illustrent des modes de réalisation où la deuxième sangle 12 est utilisée et où la deuxième sangle ne réalise pas la séparation entre les deux boucles. Ce mode de réalisation est moins avantageux que les précédents car la fermeture des boucles est réalisée par au moins une couture, de préférence par une couture à l’extrémité de chaque boucle. Ce mode de réalisation est moins intéressant car la séparation entre les boucles est moins bien maitrisée dans le temps car les efforts appliqués sur les coutures sont importants.
La première sangle 9 forme un anneau 10 qui entoure la ceinture 1. Préférentiellement, le lien des tours de cuisse 11 traverse l’anneau 10. Plus préférentiellement, le lien des tours de cuisse 11 est fixé à la ceinture 1 avec la même couture que la première sangle 9 et éventuellement que la deuxième sangle 12.
Préférentiellement, la première boucle 5 et la deuxième boucle 6 sont disposées l’une en face de l’autre selon une direction qui est perpendiculaire à la face externe de la ceinture 1. Les deux boucles sont traversantes selon la direction longitudinale de la ceinture 1.
L’utilisation d’un lien de tours de cuisse 11 qui relie les deux tours de cuisses 2 et qui passe à travers l’anneau 10 est particulièrement avantageuse car cela permet d’assurer la liaison mécanique entre les tours de cuisse 2 et la ceinture 1 tout en relâchant les contraintes technologiques sur la fixation entre les tours de cuisse 2 et la ceinture 1.
Tout d’abord, les moteurs à hydrogène et/ou ammoniac présentent la particularité d’émettre des quantités importantes de vapeur d’eau lors de la combustion ce qui, lorsque le moteur contient une composition lubrifiante à base hydrocarbonée, peut conduire à des problèmes d’émulsification de la composition lubrifiante, entrainant une dégradation de ses propriétés et notamment son pouvoir lubrifiant. L’utilisation d’une composition telle que définie ci-avant, à base aqueuse, permet d’éviter ce phénomène d’émulsification du lubrifiant.
En outre, la composition telle que définie ci-avant s’est avérée, de manière inattendue, présenter un excellent pouvoir lubrifiant dans les conditions de fonctionnement des moteurs à combustions alimentés par de l’hydrogène et/ou de l’ammoniac, supérieur à leur pouvoir lubrifiant dans des moteurs à combustion alimentés par des carburants hydrocarbonés.
DESCRIPTION DETAILLEE La composition lubrifiante aqueuse La composition lubrifiante aqueuse selon la présente invention comprend de l’eau. En particulier, l’eau est présente à titre de solvant majoritaire, autrement dit en plus grande quantité que tout autre solvant éventuellement présent dans la composition.
La composition lubrifiante utilisée dans la présente invention comprend avantageusement au moins 15% massique d’eau, en particulier de 15 à 85% massique d’eau, par rapport à la masse totale de la composition.
De préférence, la teneur en eau va de 20 à 80% en masse, plus préférentiellement de 30 à 70% en masse, et mieux encore de 40 à 60% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
On notera que, en service, c’est-à-dire lorsque le patient sur qui le système 1 en configuration assemblée a été implanté, sollicite sa colonne vertébrale en mouvement, le système 1 est typiquement soumis à une force d’arrachement F qui, comme illustré sur les inserts a) et b) de la , s’exerce perpendiculairement au plan de plaque P10, en étant orienté de la face distale 17 vers la face proximale 16. La deuxième vis 12 s’oppose efficacement à cette force F de par son alignement sensiblement avec le deuxième axe X22.
Pour mieux illustrer ce phénomène, on a représenté sur les inserts a) et b) de la les première et deuxième vis 11 et 12 pénétrant dans de la matière osseuse 27, la matière osseuse 27 étant représentée schématiquement par une zone hachurée représentant de manière indifférenciée le sacrum 4 et l’os iliaque 5 du patient. L’os 27 comprend une région osseuse 29, représentée en pointillés et doublement hachurée. Cette région osseuse 29 est localisée entre la deuxième vis 12 et le plan de plaque P10 et limite de mouvement de la deuxième vis 12 dû à la force d’arrachement F, ce qui empêche au système 1 d’être arraché. L’existence de la région osseuse 29 tient à l’angulation de X22, et notamment de la valeur du premier angle α. Il est donc particulièrement avantageux d’avoir le premier angle α compris entre 30 et 60 degrés pour maximiser un volume de la région osseuse 29.
Le bouchon de verrouillage 13 permet d’empêcher la deuxième vis S2 de bouger par rapport à la plaque 10, notamment de se dévisser, sous l’action de la force F et/ou d’autres forces. Comme bien visible sur les figures 4 et 6, le bouchon de verrouillage 13 comprend à cet effet une jupe 36 centrée sur un axe géométrique qui, dans la configuration assemblée du système 1, est alignée sur le deuxième axe X22. Par définition, la jupe 36 comprend deux faces séparées l’une de l’autre par son épaisseur, à savoir une face extérieure 37 et une face intérieure 38. La face extérieure 37 est filetée de manière complémentaire à la surface taraudée 28, permettant ainsi au bouchon de verrouillage 13 d’être logé et fixé à l’intérieur du deuxième logement 22 par vissage entre la surface taraudée 28 et le filetage de la face extérieure 37 lorsque le système 1 est en configuration assemblée. La face intérieure 38 est complémentaire de la tête 32 de la deuxième vis 12, en étant ainsi hémisphérique, permettant donc à la tête 32 d’être reçue à l’intérieur de la jupe 36 et d’être appuyée, de manière complémentaire, contre la face intérieure 38.
Dans la configuration assemblée du système 1, la jupe 36 se retrouve interposée, radialement au deuxième axe X22, entre la tête 32 de la deuxième vis 12 et la surface taraudée 28 du deuxième logement 22. Le bouchon de verrouillage 13 étant vissé dans le deuxième logement 22, il appuie sur la tête 32 de la deuxième vis 12, afin de mettre en appui la face intérieure 38 de la jupe 36 sur la tête 32, et ainsi plaquer la tête 32 contre le deuxième fond 26. Ainsi, la deuxième vis 12 est maintenue immobile dans le deuxième logement 22, y compris en pivotement, en particulier autour du deuxième axe X22.
A l’extrémité axiale de la jupe 36, qui est tournée axialement à l’opposé de la deuxième vis 12 dans la configuration assemblée du système 1, le bouchon de verrouillage 13 comporte avantageusement une tête 35. Une empreinte 39 est réalisée dans une partie centrale de la tête 35, l’empreinte 39 permettant le vissage du bouchon de verrouillage 13, par exemple par une clé de vissage. La jupe 36 est portée fixement par la tête 35, en s’étendant depuis une partie périphérique de la tête 35.
Comme bien visible sur les inserts a) et b) des figures 7 et 8, le dispositif de connexion 15 comprend une extension 42, un connecteur 43 et un écrou 44.
L’extension 42 s’étend selon un axe d’extension X42, en étant fixée à la plaque 10 au niveau de la dépression 30 de telle sorte que les axes d’extension X42 et de dépression X30 sont confondus. Comme représenté sur les inserts a) et b) des figures 7 et 8, l’extension 42 est formée par une tige de vis traversant la plaque 10 selon l’axe de dépression X30, la tige de vis appartenant à une vis qui est soudée à la plaque 10. L’extension 42 est au moins partiellement filetée entre ses extrémités proximale et distale, une partie terminale proximale 52 de l’extension 42 n’étant ici avantageusement pas filetée.
L’extension 42 présente avantageusement une ligne de moindre résistance 53, conçue pour se rompre lorsqu’un couple en flexion ou en torsion égal à un couple de rupture en flexion ou en torsion est appliqué sur l’extrémité proximale de l’extension 42. Cela permet notamment de limiter l’encombrement de l’extension 42 une fois que le système 1 a été assemblé.
Le connecteur 43 s’étend selon un axe de connecteur X43 et comprend une calotte proximale 56, une calotte distale 57 et une bague 58. Les calottes proximale 56 et distale 57 sont situées de part et d’autre d’un plan médian P43 et sont centrées sur l’axe de connecteur X43.
La calotte proximale 56 comprend une surface proximale 60 qui est de forme hémisphérique. La calotte proximale 56 comprend également une surface d’appui 62, qui est une surface plane. La surface d’appui 62 est disposée entre la surface proximale 60 et la calotte distale 57 selon l’axe de connecteur X43.
La calotte proximale 56 comprend aussi un orifice 64. L’orifice 64 traverse la calotte proximale 56 selon l’axe de connecteur X43 et relie la surface proximale 60 de la calotte proximale 56 à la surface d’appui 62. Un diamètre de l’orifice 64 est supérieur ou égal au diamètre de l’extension 42. Avantageusement, et ainsi que représenté sur les inserts des figures 7 et 8, l’orifice 64 est tronconique, de sorte qu’un diamètre D60, mesuré à la jonction entre l’orifice 64 et la surface proximale 60 de la calotte proximale 56 est supérieur à un diamètre D62, mesuré à la jonction entre l’orifice 64 et la surface d’appui 62.
La calotte distale 57 comprend une surface distale 61. La surface distale 61 de la calotte distale 57 est elle aussi de forme hémisphérique, centrée sur l’axe de connecteur X43 et de forme complémentaire à la dépression 30. La calotte distale 57 comprend aussi une surface d’appui 63. La surface d’appui 63 est parallèle à et en regard de la surface d’appui 62 de la calotte proximale 56 selon l’axe de connecteur X43. La surface d’appui 63 est située entre la surface d’appui 62 et la surface distale 61 selon l’axe de connecteur X43.
La calotte distale 57 comprend également un orifice 65. L’orifice 65 traverse la calotte distale 57 selon l’axe de connecteur X43 et relie la surface distale 61 de la calotte distale 57 à la surface d’appui 63. Un diamètre de l’orifice 65 est supérieur ou égal à un diamètre de l’extension 42. Avantageusement, et ainsi que représenté sur les inserts des figures 7 et 8, l’orifice 65 est tronconique, de sorte qu’un diamètre D61, mesuré à la jonction entre l’orifice 65 et la surface distale 61 de la calotte distale 57 est supérieur à un diamètre D63, mesuré à la jonction entre l’orifice 65 et la surface d’appui 63.
De manière avantageuse, et ainsi que représenté figures 7 et 8, les calottes proximale 56 et distale 57 sont symétriques par rapport au plan médian P43, en particulier, les surfaces proximale 60 et distale 61 ont un rayon de courbure identique.
La bague 58 a une forme tubulaire, s’étendant selon un axe de bague Y58, orthogonal à l’axe de connecteur X43 et appartenant au plan médian P43. La bague 58 est donc symétrique par rapport au plan médian P43. La bague 58 est reliée fixement aux calottes proximale 56 et distale 57, et est adaptée pour entourer la tige vertébrale 2.
Lorsque le connecteur 43 est enfilé sur l’extension 42, la surface proximale 61 de la calotte distale 57 épouse la dépression 30 selon un contact sphère-sphère. Le contact sphère-sphère entre la calotte distale 57 et la dépression 30, ainsi que les orifices 64 et 65, tronconiques, permet au connecteur 43 de se débattre autour de l’extension 42 et prendre plusieurs orientations par rapport à la plaque 10. Par exemple, l’axe de connecteur 43 peut faire un angle avec l’axe d’extension X42 compris entre 0 et 15 degrés, l’axe de bague Y58 peut faire un angle avec le plan de plaque P10 compris entre 0 et 15 degrés et le connecteur peut pivoter autour de l’axe d’extension X42 selon un angle compris entre 0 et 15 degrés. Le connecteur 43 est ainsi un connecteur polyaxial. Les positions du connecteur 43 correspondant à l’angle maximal entre l’axe de connecteur X43 et l’axe d’extension X42 sont représentés en pointillés sur l’insert a) de la . Les positions du connecteur 43 et de la tige vertébrale 2 correspondant à l’angle maximal entre l’axe de bague Y58 et le plan de plaque P10 sont représentés en pointillés sur l’insert b) de la .
Bien entendu, l’invention ne se limite pas aux modes de réalisation décrits ci-avant mais s’étend à un procédé de contrôle d’un système de ventilation d’un l’habitacle d’un véhicule, et au dispositif configuré pour la mise en œuvre d’un tel procédé.
L’invention concerne également un véhicule comprenant le calculateur ou le dispositif 3 de la .
Thermoplongeur avec bride pare feu La présente invention concerne le domaine des installations de chauffe-eaux. En particulier, l’invention concerne un raccord pour le raccordement d’une résistance thermoplongée, également appelée thermoplongeur, à un réservoir formant chauffe-eau, et plus particulièrement à un chauffe-eau électrique vertical.
L’invention concerne également un kit comprenant un tel thermoplongeur, un joint d’étanchéité, des moyens de fixation dudit thermoplongeur à un réservoir d’un chauffe-eau, et un cache destiné à masquer le thermoplongeur raccordé au réservoir.
Pour assurer l’alimentation d’un chauffe-eau électrique comportant un récipient métallique formant réservoir d'eau, il est connu du document GB2006584 un élément chauffant électrique monté sur une paroi de ce réservoir, de telle sorte que l’élément chauffant est retenu dans un bornier fileté et vissé à une plaque elle-même boulonnée à une paroi du réservoir.
Classiquement ce type d’élément chauffant comporte une gaine métallique en forme d'épingle à cheveux avec un élément de montage métallique comportant deux bornes dépassant du bornier de façon à être connecté avec une alimentation adéquate à l’extérieur du réservoir.
Un chauffe-eau électrique permet la chauffe de l'eau à la demande, et ce de manière instantanée. Ces chauffe-eaux sont peu encombrants et peuvent s’adapter à des environnements restreints, tels que celui des plus petites pièces d’une habitation. Ils offrent une rapidité de délivrance de l’eau chaude, avec un temps de chauffe réduit du fait de la forte puissance des thermoplongeurs utilisés. Des thermoplongeurs triphasés peuvent également être utilisés pour augmenter la rapidité de délivrance de l’eau chaude.
Parmi les chauffe-eaux, il existe principalement deux types de pose. On connait les chauffe-eaux à pose verticale, pour lesquels le volume du réservoir s’étend selon un axe d’allongement vertical, et pour lesquels la connectique est généralement située au niveau d’une paroi latérale du réservoir. Les réservoirs sont classiquement de forme cylindrique de grand diamètre, de sorte que la paroi latérale présente une surface convexe de rayon de courbure faible permettant la fixation du thermoplongeur et des perçages pour les raccordements à une alimentation en eau froide et à une évacuation d'eau en vue de son branchement à un circuit d'eau chaude sanitaire du logement.
Pour les chauffe-eaux à pose verticale, la fixation de la connectique électrique est généralement située sur une génératrice de la paroi latérale, distincte des génératrices sur lesquelles se trouvent les raccordements hydrauliques généralement également formés dans cette paroi latérale du réservoir.
La connectique électrique est sensible étant donné le mode de fonctionnement des chauffe-eaux électriques. La norme EN60335-1 relative à la sécurité électrique des appareils électrodomestiques et analogues impose des conditions de prévention des risques d’usage de ces appareils, et notamment la prévention des départs de feu.
L’invention propose un thermoplongeur comportant une résistance chauffante, une bride sur laquelle est montée la résistance chauffante, deux cosses distinctes pour être respectivement connectées à une source d'alimentation en courant électrique pour alimenter électriquement la résistance chauffante, la bride étant pourvue d’un filetage pour être vissée à un filetage complémentaire prévu sur un réservoir à l’intérieur duquel la résistance chauffante est destinée à être placée, caractérisé en ce que la bride comporte un plateau et une collerette tel que les deux cosses dépassent de ce plateau, et tel que la collerette est dressée sur le plateau, la collerette présentant une longueur relativement au plateau supérieure à une longueur des cosses relativement à un même plan de référence.