INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon cette première possibilité, l’ensemble 80 comprend une unité de prétraitement 110 et une unité de traitement 130.
Le principe de fonctionnement est le suivant : l’air passe dans un boîtier contenant un émetteur de lumière infrarouge et le capteur de taux de particules mesure la contenance de ces particules contenues dans l’air en mesurant la quantité de lumière reflétée par les particules. La longueur d’onde de la source lumineuse permet de distinguer les tailles de particules, cette distinction se matérialisant sur le motif d’impulsion de la tension de sortie du capteur optique, ce qui permet de faire la distinction entre les particules.
Le capteur 2 peut être également un capteur mesurant le taux d’ozone (O3) ou de dioxygène d’azote (NO2) ou de dioxyde de souffre (SO2) ou de monoxyde de carbone (CO) dans le flux d’air traversant le conduit d’alimentation en air extérieur 4, par exemple.
Le capteur 2 peut être un capteur de contrôle de la qualité de l’air, connu sous la dénomination « AQS », acronyme anglais de « Air Quality System ».
Le capteur de contrôle de la qualité de l’air est apte à mesurer les taux de monoxyde de carbone (CO), de dioxyde de soufre (SO2), d’ozone (O3), et de dioxygène d’azote (NO2) à la fois.
De préférence, le conduit d’alimentation en air extérieur 4 comprend un capteur de taux de particules mesurant des tailles de particules de 2,5 µ et de 10 µ, et un capteur de contrôle de la qualité de l’air mesurant les taux de monoxyde de carbone (CO), de dioxyde de soufre (SO2), d’ozone (O3), et de dioxygène d’azote (NO2).
L’invention concerne un procédé de diagnostic d’au moins un capteur 2 destiné à mesurer une variable représentative de la qualité de l’air traversant le circuit d’alimentation 1 en air de l’habitacle 3 du véhicule automobile.
Le procédé de diagnostic est mis en œuvre par des moyens matériels et logiciels intégrés dans le véhicule automobile.
A cet effet, les moyens logiciels comprennent notamment l’algorithme mis en œuvre pour exécuter le procédé de l’invention.
Le procédé de diagnostic comprend : une première étape de mesure d’une première variable représentative de la qualité de l’air par le capteur 2, la vanne 6 étant dans une première position de fermeture ou d’ouverture du conduit d’alimentation en air extérieur 4, une deuxième étape de mesure d’une deuxième variable représentative de la qualité de l’air par le capteur 2, la vanne 6 étant dans une deuxième position de fermeture ou d’ouverture du conduit d’alimentation en air extérieur 4, différente de la première position, une troisième étape de calcul de la différence entre la deuxième variable et la première variable pour en déduire un écart, et une quatrième étape de comparaison entre l’écart et une valeur seuil pour en déduire si les mesures du capteur 2 sont cohérentes.
Les première et deuxième variables sont un taux de particules si le capteur 2 est un capteur de taux de particules ou un taux d’ozone si le capteur 2 est un capteur mesurant le taux d’ozone ou un taux de dioxygène d’azote si le capteur 2 est un capteur mesurant le taux de dioxygène d’azote ou un taux de dioxyde de souffre si le capteur 2 est un capteur mesurant le taux de dioxyde de souffre ou un taux de monoxyde de carbone si le capteur 2 est un capteur mesurant le taux de monoxyde de carbone.
Comme dit précédemment, de préférence, le conduit d’alimentation en air extérieur 4 comprend un capteur de taux de particules mesurant des tailles de particules de 2,5 µ et de 10 µ, un capteur mesurant le taux d’ozone, un capteur mesurant le taux de dioxygène d’azote, un capteur mesurant le taux de dioxyde de souffre et un capteur mesurant le taux de monoxyde de carbone.
Le procédé de diagnostic est appliqué pour tous les capteurs. Autrement dit, les première, deuxième, troisième et quatrième étapes sont réalisées simultanément pour chaque capteur 2 afin de diagnostiquer tous les capteurs 2 simultanément.
Deux séries de test successives comprenant chacune au moins les première et deuxième étapes de mesure sont réalisées à un intervalle de temps d’au moins 10 secondes. L’intervalle de temps est calibrable.
En variante, les capteurs 2 peuvent être diagnostiqués successivement. Le procédé de diagnostic est alors réalisé capteur 2 par capteur 2.
Ainsi, pour passer le dispositif d’ancrage 6, l’utilisateur positionne la première cavité 32 sur l’une des pièces complémentaires 51,52 jusqu’à la butée formée par les éléments de butée 518,528. L’utilisateur doit ensuite coupler la pièce complémentaire 51 avec une autre pièce complémentaire 52 afin d’aligner les éléments en saillie 517,527 et les éléments de butée 518,528 réduisant l’épaisseur du dispositif de jonction 5. Pour finir, l’utilisateur doit faire glisser le crochet d’engagement 3 jusqu’à ce qu’il franchisse entièrement le dispositif de jonction 5.
Le système d’assurage 1 comprend également un dispositif de sécurisation 7 qui comprend deux matrices 71 de forme sensiblement demie cylindrique, complémentaire l’une à l’autre formant une gorge de guidage 72 traversante.
La gorge de guidage 72 est agencée au centre du dispositif de sécurisation 7. Les matrices 71 comprennent une première extrémité 73 d’un diamètre inférieur au diamètre d’une deuxième extrémité 74 opposée, de sorte à former un dispositif de sécurisation 7 présentant une forme d’entonnoir.
Chacune des matrices 71 comprend des éléments de fixation 75 entre elles, afin de réaliser le dispositif de sécurisation 7.
Le dispositif de sécurisation 7 présente alors un évidement formé par les deux gorges de guidage 72 traversante agencée en vis-à-vis l’une de l’autre, ledit évidement est destiné à recevoir un câble 21 du système de câbles 2.
Le dispositif de sécurisation 7 est orientée sur un câble 21 du système de câbles 2, de sorte que la première extrémité 73 soit à l’encontre du crochet d’engagement 3, ce qui permet un glissement facilité du crochet d’engagement 3 sur le dispositif de sécurisation 7.
La deuxième extrémité 74 du dispositif de sécurisation 7 permet de réaliser un élément de butée à l’encontre du crochet d’engagement 3.
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, soit améliorer la sécurité des utilisateurs d’un tel système d’assurage, notamment par un assurage continu de l’utilisateur, sans nécessiter de se désengager du système de câbles.
En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens
Dispositif d’exercice et renforcement musculaire pour visage La présente divulgation concerne les dispositifs d'exercice et renforcement musculaire pour visage, en particulier pour le pourtour de la bouche.
Arrière-plan technique Il existe aujourd’hui des dispositifs d'exercice et renforcement musculaire pour le visage.
Cependant, ces dispositifs ne comportent pas un ensemble d’outils complémentaires permettant chacun de cibler des zones distinctes de muscles du visage, en particulier les muscles autour de la bouche.
Résumé On propose pour cela un dispositif d'exercice et renforcement musculaire pour visage comprenant un noyau et deux parties périphériques du noyau afin d’exercer et renforcer au moins l’un des muscles faciaux suivants : l’orbiculaire, le petit zygomatique, le releveur de la lèvre supérieure, le risorius, l’abaisseur de la lèvre supérieure, le mentonnier, l’abaisseur de l’angle de la bouche, le messeter, le grand zygomatique.
De préférence, ledit noyau est en forme de V.
De préférence, lesdites parties périphériques sont des extrémités incurvées ou droites et de préférence, ledit noyau présente des bosses au niveau du pliage en V.
Si une réponse positive, indiquée par Y sur la figure, est renvoyée, alors un signal de détection Hit(F) est généré, représentatif du fait que l’événement a été provoqué par une action de tape du doigt (F6) portant l’anneau sur une surface rigide.
Le quatrième bloc de calcul Bl 4 , illustré par la , a pour fonction d’analyser les signaux générés par les capteurs lorsqu’il a été déterminé que l’événement détecté par le bloc Bl 1 n’est provoqué ni par une rotation, ni par l’une ou l’autre d’une tape de l’anneau et d’une tape du doigt, comme déterminé aux niveaux des blocs Bl 2 et Bl 3 . Plus spécifiquement, le bloc Bl 4 a pour fonction de caractériser le type de serrage appliqué à l’anneau par l’utilisateur : serrage court, serrage long, serrage double, et la localisation du serrage. A ces fins, le calculateur effectue les opérations du bloc Bl 4 décrites dans les sections Serrage, Tape du doigt et Tape de l’anneau décrites plus haut.
La illustre la localisation Local de l’application d’une pression (serrage, tape) par un doigt F1 sur un anneau R muni des capteurs SENS 1 et SENS 2 . Une table préparée à l’avance par calibration de l’anneau peut indiquer une correspondance entre le rapport des amplitudes des signaux générés respectivement par les capteurs SENS 1 et SENS 2 et une localisation Local repérée par un rayon r Loc angulairement décalé par rapport à un rayon r ref de référence. La même table, ou une table similaire tenant compte des deux zones d’appui diamétralement opposées existantes lors d’un serrage entre deux doigts, peut être utilisée pour localiser le début et la fin du serrage illustrés par la et donc évaluer l’amplitude angulaire de la rotation appliquée à l’anneau lors d’une action de rotation de celui-ci. D’une manière générale, à toute action (serrage, rotation, tape) peut être associée un signal Loc de localisation représentatif d’une localisation Local de l’action considérée, sur la base d’un rapport des amplitudes de deux signaux générés simultanément par deux capteurs situés sur deux rayons distincts de l’anneau.
Elle est ensuite fixée sur la moitié de sa longueur (après enlèvement de la portion de couche anti-adhérente protectrice correspondante) sur un substrat constitué d'une plaque d'acier inoxydable. L'assemblage obtenu est laissé 10 minutes à température ambiante (23°C) (« dwell time » ou temps de mouillabilité). Il est alors placé dans un appareil de traction capable, à partir de l'extrémité restée libre de la bande rectangulaire, d'effectuer le pelage ou décollement de la bande sous un angle de 180° et avec une vitesse de séparation de 300 mm par minute. L'appareil mesure la force requise pour décoller la bande dans ces conditions.
Le résultat correspondant est exprimé en N/cm et indiqué dans le tableau 1.
Évaluation de la résistance à la chaleur - Méthode d'essai « SAFT » sur acier inoxidable:
Le maintien en température du pouvoir adhésif est évalué par le test de détermination de la température entraînant la rupture du joint de colle au cisaillement statique. Ce test est également connu sous sa dénomination anglaise de « Shear Adhesion Failure Temperature » (ou SAFT).
Une éprouvette sous forme de bande carrée (2,54 cm x 7,5 cm) est découpée dans chacune dans le film tricouche ci-dessus. Après enlèvement de la totalité de la couche protectrice (ou « release liner » en anglais), une portion carrée de 2,54 cm de côté située à l'extrémité de la bande adhésive est fixée sur une plaque d’ inox poncée, la partie non collée de la bande de longueur 5cm se situant en dessous de la plaque. Après équilibrage thermique à 23°C pendant 1h, la plaque d'essai ainsi obtenue est placée, au moyen d'un support approprié, en position sensiblement verticale (2° par rapport à la verticale) dans une étuve à 23°C. La partie restée libre de la bande est reliée à une masse de 1 kg, l'ensemble du dispositif restant ensuite dans l’étude pendant toute la durée du test. La valeur de SAFT est ensuite mesurée conformément à la méthode d’essai Finat 8 avec une montée en température de l’étuve de 0,5°C par minute. On note la température à laquelle la bande se décroche de la plaque à la suite de la rupture du joint de colle sous l'effet de cette contrainte.
Test de résistance au cisaillement à 125°C sur acier inoxydable
La cohésion interne de l’adhésif est évaluée par le test de cisaillement à 125°C.
La préparation de l’éprouvette se fait exactement comme pour un SAFT. La différence du shear 125°C comparée au SAFT réside dans le fait que l’échantillon soumis à un poids de 1kg est positionné dans une étuve en température contrôlée à 125°C. Le résultat du test de shear correspond au temps de résistance à la contrainte (poids et température) avant que le poids ne soit plus retenu par l’adhésif.
Les résultats sont exprimés dans le tableau 1 suivant pour différentes températures de vieillissement (23°C ou 50°C pendant 7 jours) : Composition C1 (référence – comparative) Composition C2 (invention) Composition (%w) Dertophene T105 54,14 48,72 Irganox 1010 0,45 0,40 Irganox 245 0,45 0,40 TES 40WN / 10 STP-E30 44,31 39,87 Xl 33 0,4 0 36 TnBT 0,25 0,25 100 100 Résultats 7 jours à 23°C 180° peel (N/cm) 9,68 5,8 Shear/Résistance cisaillement à 125°C (en heure)- 1kg 24,3 131,3 SAFT (°C) – 1kg 181°C >200°C Tg (°C) Tscan 1Hz -2.5 1.6 7 jours à 50°C Shear/Résistance cisaillement à 125°C (en heure)- 1kg 28,8 141 SAFT (°C) – 1kg 183°C >200°C
Il ressort de ce tableau que la composition C2 selon l’invention fournit avantageusement une résistance au cisaillement (Shear) élevée par rapport à la composition de référence C1 (131h pour C2 par rapport à 24,3h pour C1), et ce même après vieillissement à 50°C.
Le tableau montre également que la bande adhésive issue de la composition C2 résiste avantageusement jusqu’à plus de 200°C par rapport à la bande adhésive issue de la composition C1 (181/183°C).
Ces résultats démontrent une bonne tenue de la composition C2 au vieillissement dans des conditions contraignantes de température et d’humidité.
FORMULATIONS DE FLUIDES AUTO-PONDÉRÉS ET PONDÉRÉS ET LEUR UTILISATION Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine de la stimulation des puits de pétrole, plus précisément le domaine du Forage et de la Complétion des Puits, et se réfère à des formulations de fluides de stimulation auto-pondérés et pondérés, d'acides ou de chélateurs, afin d'améliorer la stimulation des puits de pétrole par positionnement gravitationnel.
Art antérieur Depuis le début du développement des champs de carbonates pré-salifères du bassin de Santos, plusieurs optimisations ont été mises en œuvre dans les configurations de puits et les processus technologiques impliqués dans leur construction. Actuellement, la configuration de complétion de puits la plus courante consiste en une cavitation sélective dans 2 ou 3 zones distinctes.
Concomitamment à ces innovations, l'activité de stimulation du réservoir a mis en œuvre plusieurs solutions inhabituelles, tant en termes d'équipement que de produits chimiques utilisés, avec le développement de systèmes acides pondérés, une technique jusqu'à présent non explorée par les sociétés de services ou d'autres opérateurs et qui fait l'objet de la présente demande de brevet.
La cloison annulaire frontale (160) assure une fonction de passage étanche des paires de fils s’étendant radialement depuis les bobines (130) pour rejoindre la chambre (170) étanche. Dans le cas général, chaque bobine présente une paire de fils traversant la cloison annulaire frontale (160). Dans des cas particuliers, deux ou plusieurs bobines sont reliées en série par un fil continu et non dénudé, et dans ce cas, le fil de liaison entre les bobines ne nécessite pas de repasser dans la chambre (170) étanche, ainsi la paire de fils s’étendant radialement correspondra à l’ensemble des bobines en série. Cette remarque est d’autant plus valable si les bobines connectées en série sont adjacentes, mais l’homme de métier pourrait également trouver des moyens de connecter en série un ensemble de bobines non adjacentes à l’aide d’un fil continu, tout en assurant la compatibilité de routage vis-à-vis des ensembles des autres phases.
Dans un mode de réalisation préféré, et décrit dans cet exemple, le bobinage des dents est réalisé par un seul fil continu, parcourant successivement les bobines et formant des boucles à l’intérieur de la chambre (170), où le fil entoure des plots d’appui (650) d’interconnexion. Il est néanmoins aussi possible de prévoir des bobines indépendantes, bobinées séparément, insérées radialement sur les dents du support, avec les fils disposés radialement à travers ladite cloison annulaire frontale (160).
La représente une vue en détail d’un exemple non limitatif de la cloison annulaire frontale (160). Elle présente deux couronnes (161, 162) concentriques définissant une gorge annulaire (163). Les couronnes (161, 162) sont indentées par des fentes radiales (164, 165) respectivement pour permettre le passage radial des fils (131) des bobines (130) et leur guidage au moment du bobinage du support statorique (150). Le sommet de la couronne périphérique (162) présente des logements d’ancrage (166) pour l’engagement de crochets (185) de positionnement et d’accrochage d’une pièce torique (180) indentée déformable, par exemple en élastomère.
Cette pièce torique (180) présente une partie inférieure formée de deux lèvres coaxiales (181, 182), venant à cheval sur ladite couronne périphérique (162), la lèvre (182) s’insérant dans la gorge annulaire (163), et une partie supérieure indentée étant localement traversée par les fils radiaux des bobines (130), la largeur des fentes d’indentation (183) étant inférieure à la section du fil de bobinage (131) pour assurer un pincement étanche du fil.
Cette pièce torique (180) présente de part et d’autre de chaque fente d’indentation (183) une cavité (184) débouchant sur la fente (183) adjacente pour permettre le remplissage par une colle ou une résine assurant l’étanchéité après l’insertion des fils de bobinage (131).
Ces fentes d’indentation (183) épousent les parois latérales des fentes (165) de la couronne (162) périphérique.
Le fond des fentes (165) de la couronne (162) périphérique présentent chacun une saillie (167) de même largeur que les cavités (184) pour former un appui du fil de bobinage (131) et éviter qu’il ne provoque le cisaillement du fond de la pièce torique (180) lors du bobinage et une potentielle perte d’étanchéité de la cloison annulaire frontale (160).
Lorsque les fils sont tous en place, l’étanchéification de la chambre (170) est parfaite par un joint (800) additionnel, par exemple réalisé par le dépôt d’une colle ou de silicone, disposé entre le pourtour de la cloison annulaire frontale (160) et la pièce transversale (300). La configuration annulaire de la pièce torique (180), permet de déposer ce joint (800) sur l’intégralité de sa face supérieure en un seul dosage continu de manière à assurer une étanchéité parfaite tout en limitant son coût de production.
La pièce transversal (300) présente une excroissance annulaire (320) de forme complémentaire à celle de la cloison annulaire frontale (160), ou à la pièce torique (180) la coiffant, pour assurer une barrière périphérique étanche de la chambre (170).
Cette réalisation correspond à un exemple avantageux mais il est entendu que d’autres solutions d’étanchéification du passage des fils (131). Par exemple, la gorge annulaire (163) entre les couronnes (164, 165) pourrait être rempli par un dépôt de colle ou de silicone pouvant être chassé à l’intérieur des fentes (164, 165) par effet de piston lors de l’assemblage avec la pièce transversale (300) grâce à une forme complémentaire audit espace et située sur ladite pièce transversale. Cette seconde solution serait néanmoins plus couteuse car demanderait un dépôt de colle beaucoup plus important, matériau réputé pour être onéreux. D’autres alternatives seraient le dépôt d’une couronne de résine ou de silicone sur la zone dénudée des fils (131), ou encore que la couronne périphérique ne surmonte pas la surface du support statorique, mais soit une cloison annulaire frontale formée à la surface inférieure de la pièce transversale (300).
Fermeture de l’espace étanche Dans l’exemple de réalisation décrit, la carte électronique (400) est logée dans une chambre étanche (310) distincte de la chambre (170), les deux chambres communiquant entre-elles. Une variante de réalisation consiste à ne prévoir qu’une seule chambre (170), dont le volume est suffisant pour loger à la fois l’interconnexion des bobines et la carte électronique (400).
Un couvercle de fermeture (500) vient fermer de manière étanche la chambre (310).
Description détaillée de l’interconnexion des bobines
Dans l’exemple décrit, le moteur présente trois phases, se traduisant par une interconnexion des bobines pour des regroupements par l’intermédiaire d’un circuit électrique (600) formé de trois pistes métalliques (610, 620, 630).
Comme plus particulièrement visible en , le fil (131) parcourt alternativement les bobines (130) et le circuit électrique (600) lors du bobinage par un automate, sans rupture du fil.
Le fil (131) est ancré à un point de départ (640) constitué par une forme évasée dans lequel le début du fil est engagé et maintenu par coincement. Il traverse ensuite radialement la cloison annulaire frontale (160) successivement au travers de fentes (164, 165) prévues dans les couronnes (161, 162), et ensuite bobiner une première dent (120), avant de rejoindre radialement la chambre (170) en passant à nouveau successivement à travers d’autres fentes (165, 164) de la cloison annulaire frontale (160). A l’intérieur de la chambre (170), il contourne un plot d’appui (650) d’une première piste (610), avant de revenir radialement vers une autre bobine (130) adjacente à la précédente, après avoir traversé la cloison annulaire frontale (160) par encore d’autres fentes (164, 165).
On note qu’au moins certains des panneaux 26 du flan 25 du corps 2 sont de longueur, prise suivant une direction parallèle à un bord latéral 27 du panneau 26, différente pour permettre, à l'état conformé par pliage du flan 25 du corps 2, un chevauchement au moins partiel d’au moins certaines des ailes 31. Les ailes 31 disposées d'un même côté de la juxtaposition de panneaux 26 du flan 25 du corps 2 sont repliables à angle droit du panneau auquel elles sont raccordées pour former, à l'état monté du flan, un cadre formant l'une des faces latérales du corps 2, un panneau 36 de finition étant rapporté sur ce cadre pour fermer l'ouverture ménagée par ledit cadre. Ces panneaux 36 de finition peuvent être omis quand les dimensions des ailes permettent l'obtention d'une face latérale pleine. Les panneaux 26 sont également quant à eux repliés à angle droit en direction de la face interne du panneau adjacent. On appelle la face interne d'un panneau la face du panneau jouxtée par au moins une ligne de pliage au niveau de laquelle au moins une partie de la couche de métal est omise.
De manière similaire à ce qui a été précisé pour le flan 9 du couvercle 3, le flan 25 du corps 2 comprend, pour son maintien à l'état monté, c'est-à-dire à l’état conformé par pliage des organes 35 de liaison, tels que des organes de vissage ou d'encliquetage, comme dans l'exemple représenté.
A nouveau, d'autres solutions de liaison peuvent être envisagées sans sortir du cadre de l’invention.
Eu égard à sa conception essentiellement à partir de flans, le coffre 1 de rangement peut se présenter sous forme d'un ensemble prêt à monter. Ainsi, le flan 9 du couvercle 3 et le flan 25 du corps 2 peuvent être livrés à plat avant d'être conformés par pliage et maintenus à l'état monté, comme mentionné ci-dessus. Le premier caisson 10 du couvercle 3 est fixé à la face supérieure 4 du corps 2 et le deuxième caisson 11 du couvercle 3 est couplé à pivotement au premier caisson 10 via la ligne de pliage inter-caissons 14 formant une liaison charnière pour permettre le passage du deuxième caisson 11 de la position fermée à la position ouverte ou inversement. En position ouverte, la cavité 7 du corps 2 est accessible à travers l'ouverture 8 ménagée dans la face supérieure 4 du corps 2.
SYSTEME COMPRENANT UN MOYEN DE NETTOYAGE COMPACT. L’invention concerne un système comprenant une pièce et un moyen de nettoyage compact de cette pièce, cette pièce étant propre à être en mouvement par rapport à ce moyen de nettoyage.