INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est ainsi désireux de proposer une solution permettant d’équiper des structures, notamment des structures non agencées pour recevoir ou porter des équipements supplémentaires, avec des panneaux solaires tout en améliorant leur aspect esthétique.
OBJET DE L’INVENTION A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention propose un système de fixation d’au moins un panneau solaire sur un cadre existant de toit d’un abri caractérisé en ce qu’il comprend :
- une armature agencée pour être disposée sur le cadre existant, l’armature présentant une surface d’encadrement intérieure,
- au moins une poutre reliant l’armature en deux points et agencée pour porter au moins en partie l’au moins un panneau solaire,
- au moins un support de poutre, reliant une face de poutre à l’armature.
Ainsi, le système selon l’invention permet de disposer au moins un panneau solaire sur une structure existante qui n’est pas agencée pour recevoir un tel équipement. Avantageusement, il permet aussi de ne pas altérer l’au moins un panneau solaire ni même un panneau ou une paroi de toiture, en particulier, ledit système permet à l’au moins un panneau solaire de ne pas entrer en contact avec le panneau ou la paroi de toiture, qui n’est pas en capacité de recevoir les charges (poids) supplémentaires de l’au moins un panneau solaire.
– cadre existant, un cadre ou une ossature ou un moyen réalisant la fonction de porter ou soutenir un ou des éléments ou panneaux de toiture, en particulier d’une structure de type abri, par exemple carport agencé pour surmonter ou abriter un véhicule de type deux roues ou quatre roues ;
- panneau solaire, un panneau comprenant des cellules solaires agencées pour recevoir des rayons lumineux issus du soleil et transformer ces rayons en signal électrique, et/ou de manière à générer de l’électricité à partir de la lumière solaire reçue sur lesdites cellules ;
Selon d’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l’invention, prises seules ou selon toute combinaison techniquement réalisable, le système de fixation peut comprendre les caractéristiques suivantes :
– l’armature présente une forme générale similaire ou identique au cadre existant, de préférence le cadre existant présente une forme polygonale, en particulier présentant quatre côtés, par exemple de forme rectangulaire ;
- l’armature comprend des moyens faisant saillie sur, au moins une partie ou toute, une surface d’encadrement intérieure, de préférence au moins une rainure, par exemple s’étendant dans une direction parallèle à la direction du côté de l’armature considéré, de manière à régler la position de l’au moins une poutre, de préférence d’une extrémité de l’au moins une poutre, dans une direction normale au plan géométrique formé par l’armature ;
L’arbre aval 8c comporte une paroi annulaire 8ca dont une extrémité longitudinale aval est reliée par un voile annulaire 36 à une bride annulaire 40. Ce voile 36 comporte une périphérie interne reliée à la paroi annulaire 8ca et une périphérie externe reliée à la bride 40 qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis cette périphérie externe.
Le voile 36 de cet arbre aval 8c a une forme générale tronconique qui s’évase depuis sa périphérie interne jusqu’à sa périphérie externe du côté opposé à l’arbre d’accouplement 8b. Ce voile 22 a donc une tronconicité inversée, comme c’est le cas de son voile 34 en regard.
Les brides 38, 40 sont appliquées axialement l’une contre l’autre et serrées entre elles par des moyens du type vis-écrou ou analogues, comme évoqué dans ce qui précède.
Les périphéries internes des voiles 34, 36, qui sont en regard axial l’un de l’autre, sont séparés l’un de l’autre d’une distance D1, et les périphéries externes en regard de ces voiles sont séparés l’un de l’autre d’une distance D2. Du fait de leurs tronconicités, D1 est ici inférieur à D2.
Le voile 36 forme un angle α‘ avec le plan P1, qui peut être égal ou différent de l’angle α.
Le voile 36 peut avoir une épaisseur minimale inférieure à une épaisseur minimale de la paroi 8ca.
L’arbre aval 8c peut comprendre à son extrémité aval des cannelures rectilignes 21’ d’engrènement avec un autre arbre par exemple.
La paroi annulaire 8ca comprend une surface annulaire interne 8ca1 qui est reliée par un premier rayon de courbure R5 à une première surface 36a du voile 36, et une surface annulaire externe 8aa2 qui est reliée par un second rayon de courbure R6 à une seconde surface 36b du voile 369. Les rayons de courbure R5, R6 peuvent être différents.
Dans la variante de réalisation de la , le dispositif d’accouplement 20 entre l’arbre d’accouplement 8b et l’arbre aval 8c est identique à celui des figures 6 et 7.
Le second voile 26 a une forme générale tronconique qui s’évase depuis sa périphérie interne jusqu’à sa périphérie externe du côté du voile 34. Le second voile 26 a donc une tronconicité inversée.
Le second voile 26 forme un angle β avec un plan P3 perpendiculaire à l’axe A et passant par la seconde bride 28. Cet angle β est compris entre 1 et 40°, et de préférence entre 1 et 30°, et est mesuré dans le plan P2 passant par l’axe A.
Dans l’exemple représenté, les angles α et β peuvent être différents ou identiques.
Le voile 26 peut avoir une épaisseur minimale E1 inférieure à une épaisseur minimale E2 de la paroi 8ba. Les rayons de courbure R1, R2 du voile 26 peuvent être différents.
Le voile 22 de l’arbre amont 8a a une forme générale tronconique qui s’évase depuis sa périphérie interne jusqu’à sa périphérie externe du côté opposé à l’arbre d’accouplement 8b. Ce voile 22 a donc une tronconicité inversée.
Le voile 22 forme un angle β avec le plan P3, qui peut être égal ou différent de l’angle β.
Le voile 22 peut avoir une épaisseur minimale inférieure à une épaisseur minimale de la paroi 8aa.
Le pare-chocs 4 comprend une première partie incurvé 29 délimitant en partie un passage de roue 31.
L’aile 3 est positionnée sur un côté latéral du véhicule et comprend une deuxième partie incurvé 30 délimitant en partie le passage de roue 31.
Comme illustré sur la , le pare-chocs 4 comprend une partie d’extrémité inférieure 27 reliée à une extrémité inférieure 32 de l’aile 3 par un élément de fixation 33.
Le pare-chocs 4 comprend une partie supérieure avant 6 positionnée à l’avant du véhicule et qui longe un compartiment moteur 59 du véhicule. Une grille de radiateur 34 est généralement positionnée en-dessous de la partie supérieure avant 6.
Le pare-chocs 4 comprend un bandeau 5 s’étendant depuis la partie supérieure avant 6 du pare-chocs 4 jusqu’à une extrémité supérieure 7 de l’aile 3 et entre une partie supérieure 8 du logement 9 destiné à loger le bloc optique et un compartiment moteur 59.
Le bandeau 5 délimite en partie le logement 9 et est positionné en regard du rebord inférieur 28.
Le bandeau 5 est flexible voir souple et présente une forme allongée. Le bandeau 5 s’étend suivant une direction longitudinale X. Le bandeau 5 est en matériau polymère.
Comme illustré sur la , la structure de carrosserie avant 2 comprend un élément de liaison 1 reliant l’extrémité supérieure 7 de l’aile 3 à une partie d’extrémité 13 du bandeau 5 qui est positionnée à l’opposé de la partie supérieure avant 6 du pare-chocs 4.
L’élément de liaison 1 comprend un corps principal 10 comportant une face externe 12 fixée à la partie d’extrémité 13 du bandeau 5 pour renforcer la partie d’extrémité 13.
Le corps principal 10 est allongé suivant la direction du bandeau 5, c’est-à-dire suivant la direction longitudinale X. Le corps principal 10 présente une forme générale parallélépipédique avec une section trapézoïdale. D’autres formes de section sont possibles comme une forme de parallélogramme ou rectangulaire, par exemple.
Comme illustré sur la , le corps principal 10 comprend un premier bord latéral 14 et un deuxième bord latéral 35, opposé au premier bord latéral 14. Le premier bord latéral 14 est courbé pour épouser la forme du bloc optique. Le deuxième bord latéral 35 est droit.
L’élément de liaison 1 comprend également une portion de fixation 11 reliée au corps principal 10 et qui est fixée à l’extrémité supérieure 7 de l’aile 3. La portion de fixation 11 fait une saillie depuis le premier bord latéral 14 du corps principal 10 vers une direction opposée à la face externe 12 du corps principal 10, c’est-à-dire vers le véhicule.
La portion de fixation 11 fait un angle avec le corps principal 10 qui peut être un angle droit.
Selon l’invention et comme illustré sur la , le corps principal 10 comprend au moins une alvéole de renfort 15a, 15b, 15c (ou protubérances) faisant saillie depuis la face externe 12 du corps principal 10.
L’alvéole de renfort 15a, 15b, 15c comporte une face de contact 16, de préférence plane, qui est destinée à être en appui contre une face interne 36 de la partie d’extrémité 13 du bandeau 5, comme illustré sur la .
L’alvéole de renfort 15a, 15b, 15c est formée dans le corps principal 10 lors d’une opération de moulage, par exemple. L’élément de liaison 1 et l’alvéole de renfort 15a, 15b, 15c forment une pièce unitaire.
S’en suit alors l’étape d’observation 45 des caractéristiques physiques du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120 et plus précisément de la fréquence et la phase du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. S’en suit également l’étape de transformation 50 de la valeur de puissance active P et de la valeur de puissance réactive Q selon la transformation de Park et l’étape de découplage 60 de la valeur de puissance active transformée et de la valeur de puissance réactive transformée comme énoncé précédemment.
Il est à noter que l’étape de détermination 40 est applicable également dans une configuration de réseau monophasé de manière analogue. En effet, lors de l’étape de découplage 60 de la valeur de puissance active transformée et de la valeur de puissance réactive transformée pour laquelle la fonction PLL est appliquée, une fonction PLL de type monophasé est appliquée, comme par exemple une fonction PLL SOGI-OSG.
En variante, il peut être envisagé, lors de l’étape 70, de calculer la puissance active selon la formule suivante :
Où U représente la première valeur de tension mesurée dans le réseau principal 110, I représente la première valeur de courant mesurée dans le réseau principal 110 et représente un déphasage.
Et, de manière similaire, il peut être envisagé, lors de l’étape 70’de calculer la puissance réactive selon la formule suivante :
D’autres formules ou méthodes peuvent être envisagées pour permettre le calcul de la valeur de la puissance active et de la valeur de la puissance réactive dans le réseau principal 110.
Ainsi, la détermination de la puissance active P et de la puissance réactive Q dans le réseau principal 110 peut être envisagé de différentes façons, en calculant d’abord une valeur de puissance active et de puissance réactive puis en effectuant un transformation de Park dans un repère déterminé ou de façon inverse en effectuant d’abord la transformation, en imposant un paramètre de courant et en calculant les valeurs de puissance active et de puissance réactive.
Dans un mode de réalisation préférentiel de l’étape de détermination 40, les étapes se succèdent de la manière suivante : étape d’observation 45, étape de transformation 50, étape de découplage 60, étape de calcul 70 et étape de calcul 70’. Néanmoins, dans un autre mode de réalisation, il peut être envisagé que les étapes se succèdent de la manière suivante : étape de calcul 70, étape de calcul 70’, étape d’observation 45, étape de transformation 50 et étape de découplage 60. Ce mode de réalisation nécessite de connaitre les valeurs efficaces des tensions et courants du réseau principal 110 et donc une plus grande puissance de calcul.
A la suite de l’étape de détermination 40, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape d’estimation 72 d’une valeur de puissance nécessaire , d’une valeur de de puissance active nécessaire et d’une valeur de de puissance réactive nécessaire à l’au moins une charge électrique 200. Cette valeur de puissance nécessaire représente ainsi la valeur de puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200 afin de permettre son fonctionnement. Cette estimation de la puissance nécessaire peut être connue en amont du fait des caractéristiques techniques de l’au moins une charge électrique 200 connectée au réseau principal 110, et plus précisément, des caractéristiques dimensionnelles du réseau principal 110, ou par le biais du module de commande 123. Selon cette configuration, le module de commande 123 est également alors connecté à l’au moins une charge électrique 200. Plus précisément, la valeur de puissance nécessaire peut être assimilée à une somme d’une valeur de puissance active nécessaire étant donné que cette puissance permet le fonctionnement de l’au moins une charge électrique 200 et à une valeur de puissance réactive nécessaire .
Autrement dit, la puissance active nécessaire et la puissance réactive nécessaire consommées par l’au moins une charge 200 sont identifiables par le théorème de superposition de sorte que la puissance active nécessaire est égale à l’ensemble des valeurs de puissance active P dans le réseau électrique et que la puissance réactive nécessaire est égale à l’ensemble des valeurs de puissance réactive Q dans le réseau électrique. Dès lors, lorsque seul le réseau principal 110 est relié à l’au moins une charge électrique 200, dans un fonctionnement nominal du système électrique aéronef 300, la puissance active nécessaire est définie comme :
et la puissance réactive nécessaire est définie comme :
Ainsi, comme dit précédemment, la contribution des puissances dans le réseau principal 110 s’écrit de la manière suivante :
De façon préférentielle, l’estimation de la puissance active nécessaire , de la puissance réactive nécessaire , et donc de la puissance nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 est issue des mesures de puissance active P et de puissance réactive Q sur le réseau principal 110.
Dès lors, trois configurations d’alimentation peuvent être envisagées en fonction des puissances disponibles dans le réseau principal 110, c’est-à-dire la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive Q , et de la puissance nécessaire de l’au moins une charge électrique 200.
Une première configuration peut être envisagée lorsque la puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200, c’est-à-dire la puissance nécessaire est inférieure ou égale à la puissance limite de dimensionnement de la source de tension alternative 111. Donc, si la puissance nécessaire ne dépasse pas la valeur de puissance apparente limite propre au réseau principal 110, il n’est pas nécessaire pour le procédé d’alimentation 1 de fournir une quelconque compensation de la part du réseau auxiliaire 120. La valeur de puissance apparente limite de dimensionnement du réseau principal 110 représente ainsi la valeur de puissance maximale que peut fournir le réseau principal 110 en direction de l’au moins une charge électrique 200. Cette valeur de puissance limite de dimensionnement dépend alors des caractéristiques de dimensionnement du réseau principal 110.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connait déjà une installation hydraulique dans laquelle la section réglant le débit d’entrée et la section réglant le débit de sortie du vérin alimenté par cette installation hydraulique sont commandées l’une en fonction de l’autre comme le décrit le document US 2010/0180761. Mais, l’installation pour abaisser le débit sortant est difficile à commander, ce qui se traduit par un fonctionnement irrégulier.
Dans le cas de l’installation du document DE 1020 08064064, deux tiroirs réglant le débit sortant reçoivent le signal pilote de pression venant du tiroir principal de l’autre partie de l’installation.
En d’autres termes, actuellement, l’installation hydraulique qui alimente un vérin, c’est-à-dire la chambre du vérin côté fond et la chambre du vérin côté tige, comprend un même distributeur à tiroir de sorte que la section de sortie du vérin dépend de la course du tiroir au même titre que la section d’entrée. Comme le débit sortant du vérin ne dépend pas seulement que du débit entrant, cela signifie que la section de sortie peut être surdimensionnée ou sous-dimensionnée pour l’utilisation normale de l’installation.
Comme le débit de sortie dépend également de la charge appliquée au vérin est lié au débit disponible fourni par la pompe, la contre-pression créée n’est pas constante de sorte que la vitesse du mouvement en charge n’est pas constante pour le même signal d’entrée (déplacement de la manette de commande) du conducteur avec différentes charges. Limiter la section augmente la stabilité du fonctionnement mais aussi, la perte d’énergie. La section de sortie est principalement dimensionnée pour garantir le contrôle de la charge dans le cas le plus défavorable du mouvement. Cela se traduit par une limitation dans plusieurs applications et augmente ainsi les pertes d’énergie et le débit de retour arrive directement dans la conduite de réservoir ce qui représente une perte d’énergie.
La présente invention a pour but de développer une installation hydraulique associée à un vérin et permettant de décentraliser les sections d’entrée et de sortie sur chacune des deux chambres du vérin de façon indépendante et de maximiser l’efficacité de la régénération.
A cet effet, l’invention a pour objet une installation hydraulique, reliée à un vérin à deux chambres séparées par un piston, dont la tige traversant l’une des chambres est reliée à un équipement, cette installation étant caractérisée en ce qu’elle comprend : une unité de commande reliée à une manette actionnée par l’opérateur pour manœuvrer l’équipement avec le vérin, une pompe alimentant les chambres du vérin par une ligne de pompe et un réservoir recevant le liquide hydraulique de retour du vérin par une ligne de réservoir, installation caractérisée en ce qu’elle comprend : deux modules électrohydrauliques indépendants reliés à une chambre respective par une ligne de chambre à la ligne de pompe et à la ligne de réservoir et comprenant chacun : un distributeur à tiroir commandé, respectif, avec un tiroir principal hydraulique, proportionnel reliant la conduite de chambre à la ligne de pompe et à la ligne de retour, une chambre pilote actionnant le tiroir principal par une liaison hydraulique et, un tiroir de commande électrohydraulique, proportionnel, reliant la ligne de pompe à la chambre pilote et recevant le signal de commande de l’unité de commande, une ligne de régénération reliant les lignes de chambre à travers le distributeur à tiroir de l’un des modules.
Cette installation hydraulique permet de rendre plus efficace la régénération puisque la régénération est totale lorsque la régénération se fait à partir de la chambre du vérin traversée par la tige ; elle se fait de manière partielle lorsque la régénération se fait à partir de la chambre de tête du vérin.
Suivant une caractéristique, le tiroir du distributeur à tiroir proportionnel le tiroir du distributeur à tiroir, proportionnel, susceptible de relier les lignes de chambre a un segment reliant les ports de lignes et fermant le port de la ligne la pompe et laissant accessible le port de réservoir.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, le tiroir du distributeur à tiroir a un segment fermant les quatre ports de ligne de chambre, de ligne de régénération, de pompe et de réservoir.
Dans cette installation hydraulique, l’unité de commande est reliée à une manette pour générer les signaux électriques de commande de :
* la section d’entrée de l’unité recevant le débit entrant du vérin,
* la section de sortie de l’unité recevant le débit sortant du vérin.
En particulier, la section de consigne de l’étranglement traversé par le débit sortant est donnée par la formule de Bernoulli, simplifiée :
Dans le mode de réalisation décrit ici, les deuxième et troisième antennes ANT2, ANT3 sont isolées électriquement de la couche métallique 8 au moyen d'une couche d'isolation diélectrique.
Comme illustré , la première partie ANT2a de la deuxième antenne ANT2 est la partie la plus périphérique. Elle est en agencée en regard de la couche métallique 8 et s’étend le long des quatre bords de la couche métallique 8. Elle chevauche la fente F1.
Comme illustré , la première partie ANT3a de la troisième antenne ANT3 est agencée en regard de la couche métallique 8 et moins une spire chevauche la fente F2 dans la deuxième région R2.
Comme illustré à la , la deuxième partie ANT2b (respectivement ANT3b) de la deuxième antenne ANT2 (respectivement de la troisième antenne ANT3) termine la deuxième antenne ANT2 (respectivement la troisième antenne ANT3). Elle ne se superpose pas avec la couche métallique 8 mais elle se superpose avec au moins une partie de la zone d’évidement 14.
Comme décrit en détails ci-après, la deuxième partie ANT2b de la deuxième antenne ANT2 et/ou la deuxième partie ANT3b de la troisième antenne ANT3 assurent un couplage inductif entre la deuxième et/ou la troisième antenne ANT2, ANT3 et la première antenne ANT1 selon les conditions opérationnelles.
Dans le mode de réalisation décrit ici, la carte CD1 comporte un élément capacitif CP1 connecté en parallèle à la deuxième antenne ANT2 et un élément capacitif CP2 connecté en parallèle à la troisième antenne ANT3. Dans le mode de réalisation décrit ici, les éléments capacitifs CP1, CP2 sont des condensateurs à plaques parallèles. D'autres implémentations peuvent être utilisées. L’élément capacitif CP1 et/ou l’élément capacitif CP2 peut être mis en œuvre sous la forme d’un composant capacitif discret.
Dans l’exemple décrit ici, les composants capacitifs CP1, CP2 sont disposés dans la couche isolante 10 ou sur la face inférieure 10b de cette couche isolante 10. Une fois le couplage magnétique CL1 établi, les antennes RF ANT1 et ANT2 (respectivement ANT1 et ANT3) sont connectées en parallèle avec le composant capacité CP1 (respectivement CP2). Le composant capacitif CP1 (respectivement CP2) forme ainsi avec les antennes RF ANT1 et ANT2 (respectivement ANT1 et ANT3) un circuit RLC permettant d’adapter la fréquence de résonnance de la deuxième antenne RF ANT2 (respectivement de la troisième antenne ANT3) de sorte à ce qu’elle soit par exemple égale à 13,56 MHz, ce qui permet une communication C1 en mode sans contact de type RFID avec un lecteur RFID (par exemple selon la norme ISO14443/ ISO 10373, notamment la version actuelle ISO/IEC 10373-6:2020 ou l’une quelconque des versions antérieures, ou une quelconque version ultérieure).
Le composant capacitif CP1 ou CP2 peut être de type interdigital et comprend deux jeux opposés de doigts conducteurs entremêlés les uns avec les autres, d’autres formes de condensateur étant toutefois possibles (condensateur à plaques parallèles, condensateur discret monté en surface, condensateur à fils parallèles, etc.).
Par exemple le premier composant capacitif CP1 (respectivement le deuxième composant capacitif CP2) est relié avec une extrémité de la première partie ANT2a (respectivement ANT3a) de la deuxième antenne ANT2 (respectivement de la troisième antenne ANT3) et avec une extrémité de la deuxième partie ANT2b (respectivement ANT3b) de la deuxième antenne ANT2 (respectivement e la troisième antenne ANT3).
Dans le mode de réalisation de la , les éléments capacitifs CP1 et CP2 connectés en parallèle respectivement à la deuxième antenne ANT2 et à la troisième antenne ANT3 sont du même côté de la zone d’évidemment 14.
Dans le mode de réalisation de la , les éléments capacitifs CP1 et CP2 sont de part et d’autre de la zone d’évidemment 14.
Sous l’effet du champ magnétique FL1, des courants de Foucault IMP (en périphérie) et/ou IMI (internes) sont générés dans la couche métallique 8 selon les conditions opérationnelles de la carte. Ces courants de Foucault circulent sous forme de boucles fermées de courant en surface de la couche métallique 8. Ces courants de Foucault se forment sur la couche métallique 8 en boucles fermées dans une direction telle qu'ils créent un champ magnétique opposé au champ magnétique incident.
- Bob, le client, a la certitude d’être connecté au serveur d’Alice ;
- le serveur d’Alice ne sait pas grand-chose du client connecté, mais ce n’est pas grave dans le sens où le serveur est prêt à discuter avec des clients déjà inscrits ou même avec de nouveaux clients.