INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, le procédé permet d’éviter la concomitance entre des échanges UWB et des échanges non UWB. Notamment, le procédé permet l’utilisation d’échanges UWB et d’échanges non UWB périodiques, sans qu’ils se réalisent en même temps. En particulier, le premier échange UWB de la période respective débute à ou après la fin du premier échange non UWB de la période respective et, pour chaque période respective, aucun échange UWB de la période respective ne présente de concomitance avec un échange non UWB quelconque de la période respective. Cela permet d’éviter la concomitances entre les échanges UWB et non UWB pendant la communication entre le système et les un ou plusieurs identifiants.
L’évitement de la concomitances des échanges réduit le risque de pic de courant dans les un ou plusieurs identifiants, ce qui permet de mieux préserver la durée de vie de la source d’énergie électrique de chaque identifiant. En effet, les pics de courant induisent une réduction accélérée de durée de vie des sources d’énergie électrique. Le procédé permet donc de mieux préserver la durée de vie de la source d’énergie électrique de chaque identifiant.
En outre, le procédé participe à l’amélioration de la sécurité globale du véhicule. En effet, les échanges UWB peuvent être plus robustes aux attaques que d’autre protocole de communication (tel que les protocole de communication RF). La meilleure utilisation d’échanges UWB fournie par le procédé permet donc d’exécuter des fonctionnalités du véhicule de façon plus sécurisée (comme l’ouverture des portes ou le démarrage du véhicule).
Le procédé permet ainsi la consommation globale dans chaque identifiant. Le procédé permet une meilleure synchronisation temporelle des échanges UWB entre les identifiants et le véhicule. Le procédé permet aussi une meilleure flexibilité de la configuration des périodes de télémétrie UWB. L'amélioration de la synchronisation et de la flexibilité offerte par le procédé permet une meilleur gestion de plusieurs identifiants par le véhicule.
Avant les échanges UWB, le procédé peut comprendre une phase préliminaire pendant laquelle le procédé ne comprend périodiquement que des échanges non UWB (c’est-à-dire sans échange UWB). Pendant cette phase préliminaire, le un ou plusieurs identifiants peuvent être éloignés du véhicule. En effet, l’UWB est un protocole de communication sans fil à courte portée, et le système et les un ou plusieurs identifiants peuvent être trop éloignés pour réaliser des échanges UWB. Pendant cette phase préliminaire, le procédé peut comprendre un échange non UWB entre le système et les un ou plusieurs identifiants. Après cette phase préliminaire, le procédé peut exécuter la phase avec les échanges UWB (c’est-à-dire en plus des échanges non UWB).
La phase avec les échanges UWB peut débuter au moment où les un ou plusieurs identifiants arrivent dans un certain périmètre autour du véhicule. Pour cela, chaque échange non UWB peut comprendre une mesure de distance entre le système et les un ou plusieurs identifiants. Par exemple, la mesure peut échouer lorsque les un ou plusieurs identifiants sont trop loin du véhicule, ou bien réussir lorsqu’ils se trouvent dans un périmètre autour du véhicule permettant la mesure. Après chaque échange non UWB, le procédé peut analyser la distance mesurée, et lancer la phase avec les échanges UWB uniquement lorsque les une ou plusieurs identifiants sont suffisamment proches du véhicule, par exemple lorsque la distance mesurée est inférieure ou égale à une distance prédéterminée.
La phase avec les échanges UWB peut se terminer au bout d’un moment. Par exemple, le procédé peut comprendre une interruption de la phase avec les échanges UWB après un certains nombres de périodes. Alternativement ou additionnellement, le procédé peut comprendre une interruption de la phase avec les échanges UWB lorsque les un ou plusieurs identifiants se trouvent à nouveau éloignés du véhicule. Dans ce cas, le procédé peut utiliser les échanges non UWB qui sont également réalisés pendant cette phase pour mesurer la distance avec les identifiants, et arrêter les échanges UWB lorsque la distance mesurée est supérieure à une certaine distance prédéterminée (comme précédemment décrit pour la phase préliminaire), ou bien lorsqu’il y a une perte d’échange BLE. La fonction des échanges BLE est de contrôler les échanges UWB, c’est-à-dire les déclencher, et éventuellement les arrêter en cas de perte des échanges BLE.
Alternativement ou additionnellement, le procédé peut comprendre une interruption de la phase avec les échanges UWB selon les contrôles des échanges effectués par les échanges BLE.
Après l’interruption des échanges UWB, le procédé peut exécuter à nouveau uniquement les échanges non UWB, c’est-à-dire recommencer la phase préliminaire.
Pendant la phase avec les échanges UWB, chaque échange UWB peut comprendre une mesure de distance entre le système et les un ou plusieurs identifiants. Cette mesure de distance peut être plus précise et plus fiable que celles réalisées pendant des échanges non UWB. Les distances mesurées pendant les échanges UWB peuvent être utilisées pour l’exécution d’une ou plusieurs fonctionnalités du véhicule. Par exemple, le procédé peut comprendre une localisation des un ou plusieurs identifiants avec les distances mesurées. Le procédé peut utiliser la localisation des un ou plusieurs identifiants pour commander l’ouverture des portes du véhicule (par exemple lorsqu’au moins un des identifiants se trouve proche d’une porte). Alternativement ou additionnellement, le procédé peut utiliser la localisation des un ou plusieurs identifiants pour régler un ensemble de paramètre de conduite de la voiture en fonction de l’identifiant localisé sur le siège conducteur (par exemple position de siège, position des rétroviseurs et/ou style de conduite).
Chaque période respective comprend un ou plusieurs échanges non UWB et un ou plusieurs échanges UWB. Aucun échange UWB de la période respective ne présente de concomitance avec un échange non UWB quelconque de la période respective. Pour chaque période, tous les échanges (UWB et non UWB) de la période peuvent se réaliser successivement l’un après l’autre. Par exemple, chaque échange peut se réaliser pendant un intervalle de temps respectif qui comprend un instant de début et un instant de fin, et, dans l’ordre d’exécution des échanges, l’instant de début de chaque échange peut être programmé seulement à ou à partir d’un délai de cet instant ou après l’instant de fin de l’échange précédent, et l’instant de fin de chaque échange peut être programmé avant ou au plus tard à l’instant de début de l’échange suivant. L’intersection des intervalles de temps respectifs de tous les échanges de la période (UWB et non UWB) peut être nulle.
où, τ CL1,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure, τ CL1,2 est une durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure, y c est un nombre moyen annuel de démarrages à froid de la turbine nucléaire en service, y w est un nombre moyen annuel de démarrages tièdes de la turbine nucléaire en service, et y h est un nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service.
Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont telles qu’illustrées dans le tableau 13.
Tableau 13. Données calendaires de base de surveillance de conception d’un cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 nombre moyen annuel y c /périodes de démarrages à froid 4 2 nombre moyen annuel y w /périodes de démarrages tièdes 20 3 nombre moyen annuel y h /périodes de démarrages à chaud 75 4 valeur de critère de surveillance τ 0 /année pour la sécurité d’une durée de vie de propagation de fissure 60
Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A peut être exprimé comme suit :
Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont telles qu’illustrées dans le tableau 13.
Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B peut être exprimé comme suit :
Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C sont telles qu’illustrées dans le tableau 14.
Tableau 14. Données calendaires de base de surveillance de conception d’un cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 nombre moyen annuel y c /périodes de démarrages à froid 4 2 nombre moyen annuel y w /périodes de démarrages tièdes 20 3 nombre moyen annuel y h /périodes de démarrages à chaud 75 4 intervalle de révision planifiée τ m /année d’une turbine nucléaire en service 10
Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C peut être exprimé comme suit :
À l’étape S1302, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases sous la deuxième catégorie de propagation de fissure.
Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination d’une durée de vie calendaire dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel de démarrages à froid, du nombre moyen annuel de démarrages tièdes et du nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit :
où, τ CL2,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure.
Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D sont telles qu’illustrées dans le tableau 14.
Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D peut être exprimé comme suit :
À l’étape S201, une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise.
L’étape S201 peut être expliquée en se référant aux modes de réalisation déjà décrit ci-dessus, qui ne seront pas répétés ici.
À l’étape S202, un ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance est acquis.
Il convient de noter que l’ensemble de tailles de propagation de fissure n’est pas limité.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de l’ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance comprend l’acquisition de données de base de calcul de contrainte du composant de surveillance, l’acquisition de données de base de test de matériau du composant de surveillance ; et la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau. Par conséquent, dans le procédé, l’ensemble de tailles de propagation de fissure peut être déterminé en prenant en compte les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau.
Il convient de noter que les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau ne sont pas limitées.
Dans une mise en œuvre, la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau comprend les mises en œuvre possibles suivantes.
Dans une première mise en œuvre, une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance est déterminée sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte d’un matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service.
Dans une deuxième mise en œuvre, une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans une condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, de la ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service.
Dans une troisième mise en œuvre, une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et d’une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service.
Dans une quatrième mise en œuvre, une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, de la ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service.
En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition d’un ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor.
Par exemple, les données de base de calcul de contrainte comprennent une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor et une contrainte maximale σ maxH au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service, une contrainte maximale σ maxn au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal, une contrainte maximale σ max110 % au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 %, et une contrainte maximale σ max120 % au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 %, etc.
Par exemple, les données de base de test de matériau du rotor comprennent une ténacité à la rupture K IC d’un matériau du rotor, une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte K ISCC du matériau du rotor, une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte , un paramètre Q de forme de fissure, et une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor, etc.
Par exemple, l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC , une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th , une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles a cH , une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cn de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a c110 % de la rainure d’aube du rotor dans une condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service et une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a c120 % de la rainure d’aube du rotor dans une condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, etc.
Le système 1 comprend une plaque 10, une première vis de fixation 11, une deuxième vis de fixation 12, un bouchon de verrouillage 13 et un dispositif de connexion 15.
Comme bien visible sur la , la plaque 10 comprend une face proximale 16 et une face distale 17, opposée à la face proximale 16, dans le sens où les faces proximale 16 et distale 17 sont séparées l’une de l’autre par l’épaisseur de la plaque 10, c’est-à-dire la plus petite des trois dimensions de la plaque 10. On note P10 un plan de plaque géométrique qui s’étend entre les faces proximale 16 et distale 17.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 8, la face distale 17 est plate, c’est-à-dire parallèle au plan P10. De manière alternative non représentée, la face distale est courbée, en particulier concave, notamment afin de mieux épouser une courbure cyphotique du sacrum 4.
La plaque 10 comprend deux logements distincts, à savoir un premier logement 21 et un deuxième logement 22. Le premier logement 21 relie l’une à l’autre les faces proximale 16 et distale 17, en s’étendant selon un premier axe X21. Le deuxième logement 22 relie l’une à l’autre les faces proximale 16 et distale 17 en s’étendant selon un deuxième axe X22. Les premier et deuxième axes X21 et X22 définissent un axe de plaque Y10, par leur intersection avec le plan de plaque P10. Autrement dit, l’axe de plaque Y10 appartient au plan de plaque P10 et est sécant avec les premier et deuxième axes X21 et X22.
Comme bien visible sur la et sur les inserts a) et b) de la , le premier axe X21 est ici perpendiculaire au plan de plaque P10.
Egalement comme bien visible sur la et sur les inserts a) et b) de la , le deuxième axe X22 est lui aussi transversal au plan de plaque P10, sans toutefois être parallèle au premier axe X21.
Plus précisément, comme montré sur l’insert a) de la , le deuxième axe X22 forme, en projection dans un plan géométrique perpendiculaire à l’axe de plaque Y10, un premier angle α avec le plan de plaque P10, ce premier angle α étant compris entre 30 et 60 degrés, préférentiellement égal à 45 degrés, le premier angle α étant mesuré sur le côté de la plaque 10, destiné à être tourné à l’opposé du plan sagittal du patient.
De plus, comme montré sur l’insert b) de la , le deuxième axe X22 forme un deuxième angle β avec l’axe de plaque Y10, ce deuxième angle β étant compris entre 70 et 110 degrés dans la forme de réalisation considérée sur les figures 1 à 8, le deuxième angle β étant mesuré sur le côté de la plaque 10 destiné à être tourné vers le haut par rapport au patient. Autrement dit, le deuxième angle β est formé dans un plan géométrique formé par l’axe de plaque Y10 et le deuxième axe X22. Pour des raisons qui apparaîtront plus loin, le deuxième angle β est préférentiellement compris entre 85 et 95 degrés, voire égal à 90 degrés.
Comme bien visible sur la , le premier logement 21 comprend un premier trou 23, qui débouche sur la face distale 17, et un premier fond 25 qui relie le premier trou 23 et la face proximale 16. Le premier trou 23 est percé dans le premier fond 25, en étant ici centré sur le premier axe X21. Le premier trou 23 est avantageusement tronconique, de telle sorte qu’un diamètre du premier trou 23 mesuré à la jonction entre le premier trou 23 et la face distale 17 est supérieur à un diamètre mesuré à la jonction entre le premier trou 23 et le premier fond 25. Le premier fond 25 est ici de forme sensiblement hémisphérique, c’est-à-dire en forme d’une portion de sphère, centrée sur le premier axe X21.
Le deuxième logement 22 comprend à la fois un deuxième trou 24, qui débouche sur la face distale 17, une surface taraudée 28, qui débouche sur la face proximale 16, et un deuxième fond 26 qui relie l’un à l’autre le deuxième trou 24 et la surface taraudée 28. Le deuxième trou 24 est percé dans le deuxième fond 26 et est ici centré sur le deuxième axe X22. Le deuxième trou 24 est avantageusement tronconique, de telle sorte qu’un diamètre du deuxième trou 24 mesuré à la jonction entre le deuxième trou 24 et la face distale 17 est supérieur à un diamètre mesuré à la jonction entre le deuxième trou 24 et le deuxième fond 26. Le deuxième fond 26 est sensiblement de forme concave, en particulier hémisphérique, c’est-à-dire qu’il est de la forme d’une portion de sphère, centrée sur le deuxième axe X22. Le deuxième fond 26 a avantageusement un diamètre égal à un diamètre du premier fond 25. La surface taraudée 28 est centrée sur le deuxième axe X22 et s’étend entre le deuxième fond 26 et la face proximale 16.
Pour des raisons qui apparaîtront plus loin, la plaque 10 comprend une dépression 30, située plus précisément sur la face proximale 16. La dépression 30 est avantageusement hémisphérique et centrée sur un axe de dépression X30, perpendiculaire au plan de plaque P10. L’axe de dépression X30 est situé entre les premier et deuxième logements 11 et 12, et, avantageusement, l’axe de dépression X30 intersecte l’axe de plaque Y10.