INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Alors il n’est pas nécessaire de rajouter une quelconque puissance en provenance du réseau auxiliaire 120.
A l’inverse, si la valeur de puissance nécessaire détectée est supérieure à la puissance apparente limite du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 comprend alors une étape d’injection 75 d’un complément de puissance réactive et/ou de puissance active du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110.
Dès lors, si alors la puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200 dépasse la puissance limite de dimensionnement de la source de tension alternative 111, et il est donc nécessaire d’ajouter à la puissance apparente S du réseau principal 110 un complément de puissance réactive et/ou de puissance active provenant du réseau auxiliaire 120. Dès lors, la puissance apparente S du réseau principal, pendant l’étape d’injection 75 peut être définie selon l’une des formules suivantes :
La définition de la puissance apparente du réseau principal 110 pendant l’étape d’injection 75 peut se faire de manière prédéterminée.
Néanmoins, il peut être envisagé que la définition de la puissance apparente lors de l’étape d’injection 75 soit déterminée par le procédé d’alimentation 1.
En effet, comme dit précédemment lors de l’étape 72, il est possible d’estimer la valeur de puissance active nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 et la valeur de puissance réactive nécessaire à l’au moins une charge électrique 200.
Or, si la valeur de puissance active nécessaire estimée lors de l’étape 72 ne dépasse pas une valeur combinée entre la valeur de puissance active du réseau principal 110 à l’instant et la valeur de puissance réactive limite de dimensionnement du réseau principal 110, il est alors possible de limiter la puissance apparente du réseau principal 110 en injectant uniquement un complément de puissance réactive en provenance du réseau auxiliaire 120. Cette injection de complément de puissance réactive en provenance du réseau auxiliaire 120 présente l’avantage de ne pas être impactant sur l’ensemble de stockage d'énergie électrique 121.
Autrement dit, si la valeur de puissance active nécessaire est inférieure ou égale au module de la somme de la puissance active P et de la valeur de puissance réactive limite de dimensionnement du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape d’injection 750 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110. Ainsi, si et que alors le procédé d’alimentation 1 permet une injection, selon l’étape 750 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110 et la puissance apparente dans le réseau principal 110, pendant l’étape d’injection 750, peut être défini selon la formule suivante :
Où représente la somme de la valeur de puissance réactive Q présente initialement dans le réseau principal 110 et de la valeur du complément de puissance réactive Cette somme peut également être interprétée comme une valeur de puissance réactive de référence pour répondre aux deux conditions citées précédemment, à savoir et .
En variante, il peut être envisagé comme condition à l’injection 750 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110, les conditions suivantes : et
Dès lors, la condition sur la valeur de puissance active nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 est simplifié puisque la valeur de puissance apparente S du réseau principal 110 est connue.
Cette deuxième configuration se traduit comme le cas lors duquel la puissance apparente de l’au moins une charge électrique 200 est supérieure à une puissance apparente limite mais la puissance active des charges est inférieure à cette même puissance apparente. Ainsi avant compensation du réseau auxiliaire 120, il est possible d’observer un dépassement de la puissance dans le réseau principal 110 par rapport à la puissance apparente limite de dimensionnement envisageable. Le but est alors de réguler la puissance du réseau pour la rabaisser à cette puissance limite en n’injectant que de la puissance réactive en provenance du réseau auxiliaire 120 permettant ainsi de limiter la puissance réactive du système électrique aéronef 300.
Ledit mélange C peut contenir au moins un, deux, trois, quatre ou l’ensemble desdits un ou plusieurs composés additionnels volatils F2 . De préférence, ledit mélange C comprend au moins SO 3 libre et SO 2 . En particulier, ledit mélange C comprend l’ensemble des composés additionnels volatils F2 .
Ainsi, ledit mélange C a un titre en acide sulfurique supérieur à 100% en poids, avantageusement supérieur à 101% en poids, de préférence supérieur à 102% en poids, plus préférentiellement supérieur à 103% en poids, en particulier supérieur à 104% en poids, plus particulièrement supérieur à 105% en poids. Avantageusement, la solution C ainsi formée à un titre en acide sulfurique supérieur à 106% en poids, de préférence supérieur à 107% en poids, plus préférentiellement supérieur à 108% en poids, en particulier supérieur à 109% en poids, plus particulièrement supérieur à 110% en poids, de manière privilégiée supérieur à 111% en poids, de manière avantageusement privilégiée supérieur à 112% en poids, de manière préférentiellement privilégiée supérieur à 113% en poids, de manière plus préférentiellement privilégiée supérieur à 114% en poids et comprend:
- de 10 ppm à 5 %, de préférence de 100 ppm à 1% en mole de N 2 sur base de la solution totale ; et/ou
- de 10 ppm à 1 % en mole, de préférence de 100 ppm à 0,5% en mole de O 2 sur base de la solution totale ; et/ou
- de 10 ppm à 0,5 % en mole, de préférence de 10 ppm à 0,1% de CO 2 sur base de la solution totale ; et/ou
- de 10 ppm à 1 % en mole, de préférence de 10 ppm à 0,5% en mole de SO 2 sur base de la solution totale ;
- de 10 ppm à 0,25 % en mole, de préférence de 10 ppm à 0,10% en mole, de SO 3 libre sur base de la solution totale.
Le réacteur R1 peut contenir de l’air avant l’introduction des différents réactifs. Alternativement, ledit réacteur peut être mis sous vide avant l’introduction des réactifs pour éliminer l’oxygène ou l’azote présent.
La réaction entre la composition A et la composition C forme une phase liquide L1 comprenant l’oléum, l’acide sulfurique et le BF 3 et une phase gazeuse G1 comprenant lesdits composés additionnels F1 et F2 . La réaction entre la composition A et la composition C forme notamment un composé complexe entre le BF 3 et le SO 3 permettant avantageusement de conserver le BF 3 solubilisé dans l’oléum au contraire des composés volatils F1 et F2 (dont le SO 2 ) qui se retrouvent en phase gazeuse et peuvent être éliminés.
La température et la pression ne sont pas des paramètres critiques pour la mise en œuvre de l’étape b). Cependant, l’étape b) est généralement mise en œuvre à une température de 30°C à 120°C, de préférence de 45 à 120°C, de préférence de 70 à 120°C et encore plus préférentiellement de 80 à 120°C. L’étape b) peut être mise en œuvre à pression atmosphérique.
La phase liquide L1 est de préférence agitée pour favoriser le mélange entre A et C .
Lorsque ladite composition A comprend HF et BF 2 OH, ces deux composés sont présents dans ladite phase liquide L1 lors de la mise en œuvre de l’étape b), avec notamment la transformation de HF en HSO 3 F.
La solution C va permettre de complexer le BF 3 contenu dans la composition A avec le SO 3 . Il est donc nécessaire que la composition C comprenne une quantité suffisante de SO 3 pour complexer tout le BF 3 présent dans la composition A .
De préférence, les débits des flux de la solution B , de l’acide sulfurique et de la composition A sont tels que l’oléum est en large excès par rapport au BF 3 . De préférence la quantité de SO 3 introduite est au moins 3 fois supérieur à la quantité de BF 3 gaz. Ainsi, si la composition A est une composition de BF 3 anhydre ou quasi-anhydre (moins de 1000 ppm d’eau à moins de 1% en masse d’eau par rapport à la masse de BF 3 ), la quantité de SO 3 est au moins 3 fois la quantité de BF 3 . La quantité de SO 3 augmente si le BF 3 de la composition A est un BF 3 hydraté de 1*((BF 3 )y.xH 2 O, avec x>0 et y généralement de 1), de préférence la quantité de SO 3 augmente proportionnellement à la quantité d’eau du BF 3 hydraté, de préférence selon l’équation :
Ainsi à l’étape b) la quantité globale de SO 3 est de préférence égale à 3y+1*x, par exemple pour y=1 et pour x=3 de l’hydrate BF 3 ,3H 2 O, on a une quantité de SO 3 globale de = 3*1+1*3=6.
De préférence, la quantité molaire totale d’oléum, pour le trihydrate de trifluorure de bore est le double de la quantité d’oléum nécessaire à complexer le BF3 contenu dans le trihydrate de triflorure de bore.
Par ailleurs, la couche intissée 24 peut être associée à un liant ou une matière liante, notamment du type thermoplastique ou thermodurcissable. A cet effet, le liant thermoplastique peut, par exemple, être le poly(sulfure de phénylène) (PPS), le polyétherimides (PEI), le polyétheréthercétone (PEEK), le polycarbonate (PC), le polyéthersulfone (PESU) ou le polyphénylsulfone ( PPSU°.).
Le liant thermodurcissable peut, par exemple, être une résine époxy, une résine phénolique, une résine à base d’alcool furfurylique ou du perfluoroalkoxy.
La couche intissée 24 peut avoir une densité surfacique comprise entre 100g/m² et 1000g/m², en particulier comprise entre 200g/m² et 600g/m².
La est une vue schématique en coupe illustrant le panneau stratifié 20 réalisé selon un premier mode de réalisation du procédé de fabrication selon l’invention.
Plus spécifiquement, la montre une vue éclatée du panneau stratifié 20 utilisé dans le cadre de la présente invention. Le panneau stratifié 20 comprend une âme 26 intercalée entre deux structures multicouches 28 comportant chacune deux couches intissées 24 de chutes de fibres 22, notamment de fibres de carbone.
Dans le mode de réalisation de la , le liant utilisé dans la couche intissée 24 est notamment thermodurcissable.
Alternativement, la couche intissées24 peut comprendre une plaque thermoplastique, notamment fabriquée préalablement.
Les chutes de fibres 22 sont, en particulier, préimprégnées avec le liant, notamment thermodurcissable, préalablement à l’étape de réalisation et de mise en forme a) du panneau stratifié 20, pour former une peau, c’est-à-dire un élément relativement souple et flexible.
Dans l’exemple de la , la structure multicouche 28 est donc composée d’au moins deux peaux préimprégnées, préalablement fabriquées.
La fabrication du panneau stratifié 20 de la peut comprendre au moins : une étape de découpe d’une âme, au cours de laquelle une structure, notamment une structure en nid d’abeille, est découpée selon des dimensions souhaitées pour former une âme 26, une étape de découpe de couches, au cours de laquelle au moins une couche intissée 24 comprenant des chutes de fibres 22 est découpée selon des dimensions souhaitées, une étape de drapage, au cours de laquelle la couche intissée 24 est drapée, manuellement ou de façon automatisée, sur l’âme 26, une étape de cuisson, au cours de laquelle un cycle de cuisson, notamment sous vide, en étuve, presse et/ou autoclave, est réalisée, afin de compacter et consolider le panneau stratifié 20 une étape de démoulage, au cours de laquelle le panneau stratifié 20 est démoulé.
Le cycle de cuisson employé à l’étape de cuisson dépend de la composition de la matrice et/ou du liant qui imprègne les fibres.
En particulier, la cuisson est réalisée à une température supérieure ou égale à la température de transition vitreuse ou de fusion de la matrice et/ou du liant.
Selon la nature de la matrice et/ou du liant ou pour améliorer la cohésion de la couche intissée 24 dans la structure multicouche 28, il peut être utile ou avantageux de prévoir une couche ou feuille d’adhésif 30 entre les couches intissées 24.
En complément ou en alternative, il peut être utile ou avantageux de prévoir une couche ou feuille d’adhésif 30 entre la structure multicouches 28 et l’âme 24.
La structure multicouche 28 peut comprendre alors, entre deux couches intissée 24 adjacentes de chutes de fibres 22, une couche ou une feuille d’adhésif 30.
La est une vue schématique en coupe illustrant le panneau stratifié 20 réalisé selon un deuxième mode de réalisation du procédé de fabrication selon l’invention.
Dans le cas où l’éolienne est ramenée dans un port, les grues qui sont généralement disponibles ne permettent pas d’intervenir à de grandes hauteurs sur les parties mobiles d’une éolienne ou sur sa nacelle. On doit alors mobiliser une grue mobile terrestre.
Cependant, une telle grue présente de nombreux inconvénients : - une telle grue est rare et son délai de mobilisation peut être de plusieurs mois ; - elle est particulièrement encombrante ; elle nécessite une grande emprise au sol, notamment lors de son montage et de son démontage ; - sa durée de montage et de démontage est de plus d’une semaine pour chacune des opérations ; - un coût élevé ; et, - une utilité limitée à l’intervention sur l’éolienne.
Le but de l’invention est de proposer des moyens de levage permettant le montage, l’entretien ou le démontage d’une éolienne flottante à quai ou une éolienne en mer, fixe ou flottante, et qui anticipe l’augmentation continue de la taille des éoliennes.
Selon un premier objet de l’invention, un système de levage comprend une tour comprenant au moins deux tronçons télescopables entre eux de sorte que la tour peut prendre au moins une position rétractée, dans laquelle la tour a une hauteur minimale et une position déployée, dans laquelle la tour a une hauteur maximale, et, des moyens de mouflage pour un câble prévu pour le déploiement d’un tronçon supérieur par rapport à un tronçon inférieur, parmi les au moins deux tronçons.
De préférence : - le tronçon supérieur comprend un jeu inférieur de poulies basses disposées à proximité d’une extrémité inférieure de ce tronçon ; - le tronçon inférieur comprend un jeu supérieur de poulies hautes disposées à proximité d’une extrémité haute de ce tronçon inférieur ; - le mouflage étant réalisé entre ces deux jeux de poulies.
Les poulies hautes sont avantageusement des poulies doubles. Les poulies basses son avantageusement disposées en épi.
Selon un deuxième objet de l’invention, un système de levage comprend une tour comprenant au moins deux tronçons télescopables entre eux de sorte que la tour peut prendre au moins une position rétractée, dans laquelle la tour a une hauteur minimale et une position déployée, dans laquelle la tour a une hauteur maximale, et, des moyens pour verrouiller entre eux les dits deux tronçons télescopables.
L’alvéole de renfort 15a, 15b, 15c forme une cavité 37 du côté d’une face interne 38 du corps principal 10, opposée à la face externe 12.
L’alvéole de renfort 15a, 15b, 15c présente une forme générale parallélépipédique avec une section trapézoïdale, de parallélogramme ou rectangulaire ou carré, par exemple.
Le corps principal 10 peut comprendre une ou plusieurs alvéoles de renfort 15a, 15b, 15c distantes les unes des autres et régulièrement réparties sur la face externe 12 du corps principal 10.
Plus de la moitié de la face externe 12 du corps principal 10 est recouverte par des alvéoles de renfort 15a, 15b, 15c.
La face de contact 16 des alvéoles de renfort 15a, 15b, 15c est plane et les alvéoles de renfort 15a, 15b, 15c sont agencées de façon à épouser la face interne 36 de la partie d’extrémité 13 du bandeau 5.
Dans l’exemple de la , le corps principal 10 comprend une première alvéole de renfort 15a de forme sensiblement cubique, longeant à la fois le deuxième bord latéral 35 et un bord longitudinal inférieur 18 du corps principal 10.
Le corps principal 10 comprend une deuxième alvéole de renfort 15b de forme sensiblement cubique longeant un bord longitudinal supérieur 17 du corps principal 10 qui est adjacente au premier bord latéral 14 et qui longe une portion d’une première bordure latérale 39 de la première alvéole de renfort 15a.
Le corps principal 10 comprend une troisième alvéole de renfort 15c de section trapézoïdale logeant une portion inférieure du premier bord latéral 14 et une portion du bord longitudinal inférieur 18 du corps principal 10. La troisième alvéole de renfort 15c comprend une extrémité supérieure 40 en regard d’une portion d’extrémité inférieure 41 de la deuxième alvéole de renfort 15b.
Le corps principal 10 peut comprendre plus de trois alvéoles de renfort 15a, 15b, 15c.
Le corps principal 10 comprend au moins une nervure supérieure 19a, 19b faisant saillie depuis le bord longitudinal supérieur 17 et s’étendant sensiblement parallèlement à la face externe 12 du corps principal 10.
Comme illustré sur les figures 4 et 5, le corps principal 10 comprend deux nervures supérieures 19a, 19b faisant saillie depuis le bord longitudinal supérieur 17 du corps principal 10.
La partie d’extrémité 13 du bandeau 5 comprend un rebord supérieur 42 et un rebord inférieur 43, opposé au rebord supérieur 42.
Une languette 44 s’étend le long d’une portion du rebord supérieur 42 depuis le premier bord latéral 14.
Au moins une première nervure supérieure 19a vient en butée contre la languette 44.
Selon une variante, la première nervure supérieure 19a et une deuxième nervure supérieure 19b sont en butée contre la languette 44.
Le bord longitudinal inférieur 18 du corps principal 10 fait une saillie depuis la face interne 38 du corps principal 10, vers le véhicule.
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté arrière, le guide de lumière des figures 1 et 2 une fois positionné par rapport à la pièce de support, mais avant l’assemblage de la carte électronique,
illustre schématiquement, dans une vue en coupe dans un plan vertical et quasiment transversal, la partie du bloc optique de la ,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du dessus et du côté avant, le guide de lumière des figures 1 à 4, avant assemblage,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du dessous et du côté arrière, le guide de lumière des figures 1 à 4, avant assemblage,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté arrière, les pièce de support, guide de lumière et carte électronique du bloc optique de la après leur assemblage, mais avant leur assemblage dans le boîtier,
illustre schématiquement, dans une vue partiellement en perspective du dessus et partiellement en coupe dans un plan quasiment horizontal, le positionnement de la carte électronique par rapport au guide de lumière,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté arrière, la coopération entre des premier et second éléments d’immobilisation respectivement des pièce de support et carte électronique assemblées,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté arrière, la coopération entre d’autres premier et second éléments d’immobilisation respectivement des pièce de support et carte électronique assemblées,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective sur un côté latéral, la coopération entre les premier et second éléments d’immobilisation de la , et
illustre schématiquement, dans une vue en coupe dans un plan vertical et quasiment longitudinal, l’assemblage de la partie avant du guide de lumière avec la pièce de support et le masque du bloc optique de la .
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un bloc optique BO destiné à équiper un véhicule et propre à assurer au moins une fonction photométrique au moyen d’un guide de lumière GL de type plat et dont l’installation est simplifiée.
Sur les figures 1 à 12 la direction X est parallèle à la direction longitudinale du véhicule, laquelle est sensiblement parallèle aux côtés latéraux (ou longitudinaux) comportant les portières latérales, la direction Y est parallèle à la direction transversale du véhicule et perpendiculaire à la direction longitudinale X, et la direction Z est parallèle à la direction verticale du véhicule et perpendiculaire aux directions longitudinale X et transversale Y.
Il est aussi proposé ici un programme d’ordinateur comportant des instructions de code de programme causant une implémentation du procédé, lorsque lesdites instructions sont exécutées par un processeur de compteur intelligent.
Il est aussi proposé ici un support de stockage d’informations stockant de telles instructions de code de programme.
Il est aussi proposé ici un contrôleur de compteur électrique, qui est configuré pour établir une consommation électrique d’une installation électrique qui est alimentée électriquement par au moins une phase et qui est supervisée par le compteur électrique, ledit contrôleur comportant de la circuiterie électronique configurée pour : obtenir, pour chaque phase, des échantillons de mesures de tension et des échantillons de mesures de courant ; appliquer un ajustement en amplitude K U et un ajustement en phase Δφ sur les échantillons de mesure de tension pour obtenir des échantillons de tension ajustés ; appliquer un ajustement en amplitude K I et un ajustement en phase Δφ ’ sur les échantillons de mesure de courant pour obtenir des échantillons de courant ajustés ; effectuer au moins un calcul de puissance à partir des échantillons de courant ajustés ; et établir la consommation électrique à partir dudit au moins un calcul de puissance.
Il est aussi proposé ici un compteur électrique équipé du contrôleur ci-dessus.
illustre schématiquement un agencement pour obtenir des échantillons de mesure de tension et de courant dans un compteur électrique monophasé ;
illustre schématiquement un agencement pour obtenir des échantillons de mesure de tension et de courant par phase dans un compteur électrique polyphasé ;
illustre schématiquement un agencement pour effectuer un calcul de puissance pour établir une consommation électrique, selon l’état de la technique ;
illustre schématiquement un agencement pour effectuer un calcul de puissance pour établir une consommation électrique, selon un mode de réalisation de la présente invention ;
illustre schématiquement un exemple d’agencement matériel d’un contrôleur de compteur électrique ;
illustre schématiquement un algorithme pour effectuer un calcul de puissance pour établir une consommation électrique, selon un mode de réalisation de la présente invention ; et
illustre schématiquement un exemple d’interpolation linéaire utilisée pour ajuster en phase des échantillons, selon un mode de réalisation de la présente invention.
La illustre schématiquement un agencement pour effectuer un calcul de puissance pour établir une consommation électrique, selon un mode de réalisation de la présente invention. Le calcul de puissance est réalisé pour établir une consommation électrique d’une installation électrique qui est alimentée électriquement par au moins une phase et qui est supervisée par un compteur électrique. La s’appuie sur l’agencement de la ou celui de la pour obtenir des échantillons de mesures de tension et de courant.
La inclut un calcul de puissance active P et un calcul de puissance réactive Q. Mais au lieu de baser ces calculs de puissance sur les échantillons de mesures de tension U et de courant I bruts comme dans le cadre de la , les calculs de puissance active P et de puissance réactive Q utilisent des échantillons de tension et de courant ajustés en amplitude et en phase. Ainsi, les échantillons de mesures de tension U fournis par le convertisseur analogique-numérique C2 subissent un ajustement A2 en amplitude (gain K U ) et en phase Δφ , et les échantillons de mesures de courant I fournis par le convertisseur analogique-numérique C1 subissent un ajustement A1 en amplitude (gain K I ) et en phase Δφ’ (ajustement typiquement différent que pour les échantillons de mesures de tension U).
En obtenant la puissance active corrigée Pm et la puissance réactive corrigée Qm en effectuant les calculs de puissance active P et de puissance réactive Q à partir d’échantillons de tension et de courant ajustés en amplitude et en phase, plutôt que d’effectuer une compensation d’amplitude et de phase après les calculs de puissance active P et de puissance réactive Q, la précision de mesure de consommation électrique est améliorée.