INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : est une vue schématique d’un ensemble comprenant d’une part une installation conforme à l’invention et, d’autre part, deux tourets, l’installation comprenant deux porte-tourets disposés tête-bêche et un équipement de gainage disposé entre les porte-tourets, chacun des porte-tourets comprenant deux tambours sur lesquels est disposé l’un respectif des tourets ; est une vue schématique de l’ensemble de la , dans une première configuration dans laquelle une extrémité d’un câble enroulé sur un premier desdits tourets, situé vers la gauche de la figure, est déplacé en direction d’un deuxième desdits tourets, situé vers la droite de la figure, par actionnement d’un tambour supportant le premier touret ; est une vue schématique de l’ensemble de la , dans une deuxième configuration dans laquelle le câble est déroulé du premier touret, protégé par l’équipement de gainage et enroulé sur le deuxième touret par actionnement d’un tambour supportant le deuxième touret ; est une vue schématique de l’ensemble de la , dans une troisième configuration qui se distingue de celle de la en ce que le câble est initialement enroulé sur le touret situé vers la droite de la figure ; est une vue schématique de l’ensemble de la , dans une quatrième configuration qui se distingue de celle de la en ce que le câble est déroulé du touret situé vers la droite de la figure, protégé par l’équipement de gainage et enroulé sur le touret situé vers la gauche de la figure par actionnement d’un tambour supportant ce dernier touret.
Description détaillée de modes de réalisation Une installation 1 conforme à l’invention est représentée à la .
La comprend un référentiel indiquant des directions D1, D2 et D3 orthogonales. Dans cet exemple, la direction D3 est verticale.
L’installation 1 comprend des porte-tourets 2 et 3 et un équipement de gainage 4.
Dans cet exemple non limitatif, le porte-touret 2 comprend un châssis 11, quatre paliers 12 (deux desquels n’étant pas visibles sur la ) et deux tambours 13 et 14.
Les paliers 12 sont ici des paliers à semelle portés par le châssis 11.
Chacun des tambours 13 et 14 s’étend le long d’un axe longitudinal A1 respectif, parallèle à la direction D1, en formant deux extrémités qui coopèrent chacune avec l’un respectif des paliers 12.
De manière connue en soi, les paliers 12 sont configurés pour assurer un guidage en rotation des tambours 13 et 14 autour de leur axe A1 respectif, relativement au châssis 11.
Dans cet exemple, les tambours 13 et 14 sont dimensionnés et espacés l’un de l’autre selon la direction D2 de manière à pouvoir y disposer un touret 21 tel qu’illustré à la .
Le touret 21 est dans cet exemple un touret de câble conventionnel. De manière connue en soi, le touret 21 comprend une partie centrale 22 (représentée en pointillés sur la ) s’étendant autour d’un axe A2, ainsi que deux parois latérales 23 (une seule paroi 23 étant visible à la ) espacées l’une de l’autre le long de l’axe A2. Chacune des parois latérales 23 comprend une surface périphérique 24 qui s’étend circonférentiellement autour de l’axe A2. La partie centrale 22 et les parois latérales 23 sont chacune sensiblement cylindriques et dimensionnées de sorte que les parois latérales 23 aient un diamètre supérieur au diamètre de la partie centrale 22.
La présente invention concerne également un procédé de traitement pesticide, de préférence traitement insecticide, notamment pour la lutte contre les pucerons, comprenant l’application, sur les végétaux d’une composition (C1d) ou (C2d) selon l’invention.
La présente invention concerne également un procédé de traitement pesticide, de préférence traitement insecticide, notamment pour la lutte contre les pucerons, comprenant l’application sur les végétaux de 0,5L à 2L d’une composition (C1) ou (C2) pour 100L de composition de traitement phytosanitaire (appelée également bouillie). Dans un mode de réalisation, la composition de traitement phytosanitaire est de l’eau ou de l’eau comprenant au moins un composé phytosanitaire actif.
De préférence, le mélange d’huiles essentielles ou les compositions (C1), (C1d), (C2) ou (C2d) selon l’invention sont utilisées en pulvérisation sur les végétaux, notamment sur les feuilles des végétaux.
L’utilisation des compositions selon l’invention concerne tous types de végétaux et notamment tous types de culture. De façon particulièrement préférée, l’utilisation selon l’invention est particulièrement adaptée à un traitement extérieur, notamment pour les cultures de plein champ mais également pour les cultures sous serre de préférence pour les cultures de plein champ. De préférence, l’invention concerne des cultures fruitières (fruits à pépins, fruits à noyaux), des cultures maraichères (légumes), des cultures industrielles (betterave par exemple), et des cultures ornementales (fleurs et plantes d’ornements).
Sauf mention contraire, les pourcentages sont exprimés en volume par rapport au volume total de la composition.
Compositions selon l’invention Une composition (C1) est préparée conformément à l’invention et comprenant : 90.90% en volume de savon noir ; 4.55 % en volume d’huile d’olive ; et 0,5 à 1.1% en volume de citronellal, 0,1 à 0,4% en volume de citronellol, de 0,3 à 0,5% en volume d’eugénol, de 0,2 à 0,6% en volume de géraniol et de 1,2 à 1,5% en volume de menthol.
Une composition (C2) est préparée conformément à l’invention et comprenant : 83.34 % en volume d’eau ; 8.33 % en volume d’huile d’olive estérifiée par du glycérol ; 1 à 2 % en volume de citronellal, 0,3 à 0,8% en volume de citronellol, 0,6 à 0,8 % en volume d’eugénol, 0,4 à 1,1 % en volume de géraniol et de 2 à 3 % en volume de menthol.
Dans les traitements qui suivent l’intégralité des compositions sont pulvérisées sur les végétaux à traiter.
Traitement de végétaux La composition C1 a été testée sur le puceron vert du prunier ( Brachycaudus helichrysi ). Après 2 traitements (15 ml de composition C1 pour 1 l d’eau) de composition (C1) à un intervalle de 7 jours sur un prunier subissant une forte infestation de pucerons, il a été observé (3 jours après le dernier traitement) la mortalité des pucerons : absence de puceron vivant, et forte présence de petits résidus noirs assimilés à des cadavres de pucerons. La communauté auxiliaire n'a pas été impactée par ce traitement (présence de coccinelles).
La composition C1 a été testée sur des plants de bardane. Un plant de bardane fortement infesté de puceron a été traité (15 ml de composition C1 pour 1 l d’eau), et il a été observé 3 jours après traitement que l'infestation de puceron était maîtrisée, large réduction du nombre de pucerons. Le plant de bardane témoin (sans traitement) était toujours fortement infesté.
La composition C1 a également été testée sur des plants de bourrache fortement infestée de pucerons noirs. Deux jours après traitement (15 ml de composition C1 pour 1l d’eau), il a été observé l’absence de puceron vivant, et la présence de cadavres de pucerons, la plante marquait encore des signes d’une invasion par son feuillage enroulé et jauni. 20 jours après traitement, le plant de bourrache était en fleurs et en croissance sans puceron et sans dégât visible causé par les pucerons (pas de feuillage enroulé et jauni).
La composition (C2) a également été testée sur le chou de Bruxelles, très fortement infesté de pucerons cendrés ( Brevicoryne brassicae ) à hauteur de 80 pucerons par plants. 1 traitement à 60 ml de composition C2 pour 6L d’eau. 3 jours après traitement on note une réduction de plus de 50% du nombre de pucerons vivants par rapport au témoin (sans traitement).
La composition (C2), 1ml de composition C2 pour 1L d’eau, a également été testée en boîte de pétrit sur papier filtre infesté de 10 pucerons vert du pois ( Acyrthosiphon pisum ), par boîte. 24 h après traitement 100% des pucerons sont morts, comparativement à la boîte témoin, où ils étaient encore vivants.
La composition (C2) a également été testée sur fève, très fortement infesté de pucerons noirs ( Aphis fabae ) à hauteur de 250 pucerons par plants. 1 traitement à 1 L de composition C2 pour 100L d’eau. 5 jours après traitement on note une réduction de 50% du nombre de pucerons vivants.
Sur l’ensemble des végétaux testés, aucuns symptômes de phytotoxicité du traitement sur feuille ou fruit n’a été observé.
Les figures 1 à 4 présentent un référentiel d’un aéronef 1 selon l’invention. Ce référentiel comprend trois axes X, Y et Z orthogonaux les uns par rapport aux autres.
L’axe X est dit longitudinal. Le terme « longitudinal » est relatif à toute direction parallèle à cet axe X.
L’axe Y est dit transversal. Le terme « transversal » est relatif à toute direction parallèle à cet axe Y.
Enfin, l’axe Z est dit en élévation. L’expression « en élévation » est relative à toute direction parallèle à cet axe Z.
La présente un aéronef 1 selon l’invention de manière schématique. L’aéronef 1 est représenté de manière partielle pour ne pas alourdir inutilement la .
L’aéronef est muni d’une cellule 2 dans laquelle se trouve au moins un compartiment 5, tel qu’un compartiment moteur par exemple. Une machine électrique 17 est logée au moins partiellement dans l’espace interne INT du compartiment 5.
Le compartiment 5 est fermé notamment par un capotage 10, ce capotage 10 séparant un espace interne INT du compartiment 5 d’un milieu extérieur EXT situé à l’extérieur de l’aéronef 1.
Le compartiment 5 peut être délimité par au moins une paroi 6, 7, 8, une des parois comprenant le capotage 10. La ou les parois 6, 7, 8 peuvent être des parois anti-feu, par exemple ignifugées. Le compartiment 5 peut être sectionné en plusieurs sous-compartiment.
Par exemple, le capotage 10 se trouve au-dessus de la machine électrique 17 lorsque l’aéronef 1 repose sur un sol 100. Dès lors, le compartiment 5 est délimité longitudinalement par deux parois longitudinales 7, transversalement par deux parois transversales 8, et verticalement par un plancher 6 et une paroi comprenant le capotage 10.
Par ailleurs, la machine électrique 17 peut coopérer avec un moteur thermique 15. Ce moteur thermique 15 peut comporter un arbre de puissance 18, connecté à une chaîne mécanique 20, possiblement en traversant une paroi longitudinale 7. Cette chaîne mécanique 20 de transmission de puissance peut mettre en mouvement au moins un rotor 25. Par exemple, l’arbre de puissance 18 est connecté à une boîte de transmission de puissance 22 mettant en rotation le rotor 25. Le rotor 25 comporte une pluralité de pales 26, la illustrant une seule pale complète par commodité. Ce rotor 25 forme par exemple une voilure tournante 2.
Le moteur thermique 15 est apte à brûler un carburant pour mettre en mouvement l’arbre de puissance 18. Selon une possibilité, le moteur thermique 15 peut comprendre un bloc moteur 16 de type turbomoteur ou du type d’un moteur à pistons par exemple.
Par exemple, la machine électrique peut coopérer avec le moteur thermique. La machine électrique peut comprendre un générateur électrique, un moteur électrique ou un starter-générateur. Par exemple, la machine électrique 17 peut fonctionner au choix selon un mode démarreur et selon un mode générateur d’énergie électrique. En présence d’un turbomoteur, la machine électrique peut être connectée à un générateur de gaz du turbomoteur.
Par ailleurs, l’aéronef 1 comprend un système de ventilation 30 pour acheminer de l’air du milieu extérieur EXT vers la machine électrique 17.
La est une vue tronquée et rendue partiellement transparente montrant le système de ventilation 30. En particulier, une partie du capotage 10 est rendue transparente.
Le système de ventilation 30 comporte un conduit 35 débouchant sur la machine électrique 17 et le milieu extérieur EXT.
Comme illustrées sur la , les portions concaves 1212 et les portions convexes 1213 s’étendent chacune entre le fond avant 131 et le fond arrière 132 de la cavité interne 130 suivant une direction longitudinale D 140 . Les portions concaves 1212 définissent des canaux de circulation permettant de canaliser l’écoulement dans la cavité interne 130.
Dans l’exemple décrit ici, la direction longitudinale des portions concaves 1212 et convexes 1213 forme un angle β 140 avec l’axe longitudinal A115 des fentes 115. L’angle β 140 est compris entre -60° et +60°, de préférence entre -40° et +40°. Les portions concaves formant des canaux de circulation pour l’écoulement dans la cavité interne, il est ainsi possible de décaler la zone de prélèvement et la zone de réinjection du fluide au niveau des fentes. En fonction de la valeur de l’angle β 140 , il est possible de déterminer la ou les fentes à partir desquelles le fluide est prélevé dans la cavité interne et la ou les fentes depuis lesquelles le fluide est réinjecté.
Un exemple de décalage entre la zone de prélèvement et la zone de réinjection dans la cavité interne est illustré sur les figures 4 et 5 qui correspondent à des coupes radiales du carter de la . Le plan de coupe de la se situe en amont du bord d’attaque 211 des aubes 210 du rotor 200 suivant la direction axiale et coupe les fentes 115 dans leur partie amont. Le plan de coupe de la se situe en aval du bord d’attaque 211 des aubes 210 du rotor 200 suivant la direction axiale et coupe les fentes 115 dans leur partie aval. Les fentes 115 1 à 115 6 représentées sur les figures 4 et 5 correspondent aux mêmes fentes de la paroi annulaire interne 111. De même, la portion concave 1212 1 représentée sur les figures 4 et 5 correspond à la même portion concave de la paroi annulaire externe 121 qui définit un canal de circulation 136. La portion concave 1212 1 a une position azimutale différent entre les figures 4 et 5 en raison de l’angle β 140 formé entre la direction longitudinale D 140 des portions concaves et convexes et l’axe longitudinal A 115 des fentes qui est ici confondu avec la direction axiale D A correspondant à l’axe du compresseur 300 ( ). Dans l’exemple décrit ici, l’angle β 140 est d’environ 37°.
En raison de l’inclinaison de la portion concave 1212 1 par rapport à l’axe longitudinal des fentes, une fraction F E de l’écoulement est prélevée par les fentes 115 4 et 115 5 comme représenté sur la . La fraction F E est alors canalisée dans le canal de circulation 136 pour être réinjectée dans la veine d’écoulement E par les fentes 115 3 et 115 4 comme représentée sur la . On voit ici que les portions concaves inclinées permettent de canaliser l’écoulement afin qu’il passe de la fente 115 5 à la fente 115 3 lors de son passage dans la cavité interne, c’est-à-dire avec décalage azimutal de deux fentes dans l’exemple ici considéré.
Chaque portion concave 1212 présente une largeur l 1212 au moins égale à une largeur l 115 des fentes 115 (figures 2 et 3).
L’amplitude des ondulations correspondant à la hauteur H 1212 des portions concaves 1212 est comprise entre 0,2 et 5 fois la hauteur H 115 des fentes 115 (figures 3 et 4).
Le nombre d’ondulations est compris entre 0,1 et 1 fois le nombre de fentes 115 présentes sur l’anneau de traitement 110.
Le nombre de fentes 115 présentes sur l’anneau de traitement 110 est compris entre 2 et 10 le nombre d’aubes 210 du rotor 200. Le nombre de fentes peut être typiquement de 5 pour une aube.
L’anneau maître et l’anneau de traitement sont de préférence être réalisés en un même matériau ou en des matériaux ayant des coefficients de dilatation thermique proche afin d’éviter des dilatations différentielles entre les deux anneaux pouvant conduire à des contraintes mécaniques et/ou des problèmes d’étanchéité dans le carter.
Dispositif et procédé de fixation à serrage élastique L’invention se rapporte au domaine des techniques de fixation permettant de maintenir une pièce plaquée contre une autre pièce.
L’invention présente un intérêt particulier, nullement limitatif, pour la fixation de pièces formant des assemblages miniaturisés, par exemple pour la fixation d’une carte électronique sur un support.
L’invention peut être mise en œuvre dans de nombreux secteurs, y compris pour fixer des composants critiques, par exemple des composants aéronautiques ou spatiaux.
État de la technique antérieure De très nombreux assemblages dans des secteurs aussi diversifiés que l’aéronautique, l’électronique ou encore l’automobile, entre autres exemples, sont réalisés à l’aide d’éléments de fixation filetés tels que des vis ou des boulons.
Pour réduire les risques de desserrage de tels éléments de fixation, il est connu d’utiliser des moyens de sécurisation tels que des fils freins ou de la colle de type frein filet.
Les moyens de sécurisation connus compliquent les opérations de montage et démontage de l’assemblage et/ou sont inadaptés à certaines conditions d’utilisation et/ou dans le cadre d’applications dans lesquelles les risques de débris doivent être évités.
i) une première sous-couche en un matériau comportant au moins un élément choisi parmi le chrome, le nickel, le cobalt, le phosphore, l’azote, le niobium, leurs alliages et leurs mélanges ;
ii) une deuxième sous-couche, déposée sur la première sous-couche, en un matériau comportant au moins deux éléments choisis parmi le chrome, le nickel, le tungstène, le cobalt, le carbone, l’azote, leurs alliages et leurs mélanges ;
b) une deuxième couche, déposée sur la première couche, étant une couche de carbone amorphe.
Grâce à la pièce selon l’invention, une amélioration de la résistance à l’usure est obtenue avec un revêtement présentant un module d’Young et un coefficient de dilatation proches de celui de l’acier, par exemple lors des différents cycles de fonctionnement. De plus, le coefficient de frottement est minimisé grâce à la pièce selon l’invention. Ainsi, grâce à l’invention, la longévité de la pièce est augmentée.
Par ailleurs, grâce aux sous-couches de l’invention, l’adhérence du revêtement à la surface de la pièce est assurée. De plus, en cas d’arrachement, les sous-couches peuvent également jouer le rôle de lubrifiant solide, permettant ainsi de prolonger la durée de vie du revêtement sur la pièce, et donc d’augmenter la durée de vie de la pièce selon l’invention.
De préférence, le matériau de la première sous-couche comporte au moins un élément choisi parmi le chrome, le nickel, le phosphore, l’azote, le niobium, leurs alliages et leurs mélanges.
Avantageusement, le matériau de la deuxième sous-couche comporte au moins deux éléments choisis parmi le chrome, le nickel, le tungstène, le carbone, l’azote, leurs alliages et leurs mélanges.
Préférentiellement, la première sous-couche et la deuxième sous-couche sont différentes. En d’autres termes, le matériau de la première sous-couche et le matériau de la deuxième sous-couche sont de préférence de différentes natures.
Selon un mode de réalisation préféré, la deuxième couche est une couche de carbone amorphe hydrogéné ou non hydrogéné, de préférence une couche de carbone amorphe hydrogéné.
Le carbone amorphe, aussi nommé DLC pour « Diamond Like Carbon » est une famille de revêtement à base d’atomes de carbone.
Ainsi, de préférence, la deuxième couche est une couche de carbone amorphe hydrogéné (a-c:H).
Grâce à la couche de carbone amorphe, la résistance à l’usure est d’autant plus améliorée et le coefficient de frottement est minimisé.
De préférence, le ratio des liaisons carbone-carbone sp 2 /sp 3 dans la couche de carbone amorphe va de 1 à 3.
Grâce à ce ratio particulier, la résistance à l’usure est d’autant plus améliorée.
Avantageusement, le revêtement présente une épaisseur allant de 0,5 µm à 50 μm.
Selon un mode de réalisation préféré, la dureté de la deuxième couche est supérieure ou égale, plus préférentiellement strictement supérieure, à la dureté de la première couche.
Assemblage des tubes et feuillard
On a ensuite procédé à l'assemblage co-axial du second tube et du feuillard tubulaire à l'intérieur du premier tube, le feuillard tubulaire étant positionné entre les premier et second tubes.
Compte tenu des diamètres externe et interne respectifs des premier et second tubes et du feuillard tubulaire tels qu'obtenus après la préparation des différentes surfaces, un jeu technique d'au moins 150 °µm existe entre le feuillard et le premier tube, d'une part, et entre le feuillard et le second tube d'autre part, ce qui facilite bien évidemment l'assemblage de ces trois éléments.
Brasage de l'assemblage
Le second tube intérieur a été positionné de manière à dépasser du premier tube de plusieurs centimètres. Les premier et second tubes ont alors été chauffés au chalumeau oxyacétylénique avant de procéder au dépôt d'une brasure à l'argent entre les deux tubes. Il est précisé que la brasure en argent a une teneur qui est compatible avec l'acier des premier et second tubes qui comprend 9 % en masse de chrome. La brasure percole dans le jeu de montage entre les tubes sur l'étendue de la zone chauffée par le chalumeau. Il est à noter que cette brasure se caractérise par une ductilité suffisante pour être co-déformée avec les tubes et le feuillard lors de l'étape suivante de co-déformation.
Un refroidissement par palier a ensuite été effectué afin de ne pas générer une structure martensitique fragile.
Co-déformation de l'assemblage
L'assemblage a ensuite été soumis à un laminage à pas de pèlerin.
Le Tableau 2 ci-dessous fait état des diamètres externe et interne (notés d externe , d interne et exprimés en mm) des premiers et second tubes et du feuillard tubulaire avant et après cette étape de co-déformation par laminage à pas de pèlerin de l'assemblage.
Avant co-déformation Après co-déformation d externe d interne d externe d interne Premier tube 14,00 11,12 13,50 10,60 Feuillard 10,97 10,77 10,60 10,40 Second tube 10,62 8,20 10,40 8,00
Tronçonnage et soudage
Les extrémités de l'assemblage tel qu'obtenu à l'issue de l'étape de co-déformation ont été tronçonnées pour éliminer l'extrémité affectée thermiquement par la brasure ainsi que l'extrémité opposée possiblement affectée par la percolation du fluide de lubrification.
L'assemblage a ensuite été découpé en tronçons présentant une longueur compatible avec l'enceinte dans laquelle a ensuite été réalisée l'étape de compression isostatique à chaud (CIC).
Les tronçons ont alors été soudés par un procédé de soudage par électrode au tungstène sans apport de matière et sous gaz neutre. Cette étape de soudage est effectuée sans dégazage préalable, le jeu technique entre les tubes et le feuillard étant très faible après l'étape de co-déformation.
Traitement thermique par compression isostatique à chaud (CIC)
Les tronçons ont alors été placés dans une enceinte pour y subir un cycle de compression isostatique à chaud conduite à une température de 1100 °C, à une pression de 1200 bar (120 MPa), pendant 1 h.
Dans la configuration de la , les parois latérales 23 du touret 21 sont en appui sur les tambours 13 et 14 par leur surface périphérique 24, de sorte que l’axe A2 du touret 21 soit parallèle, ou sensiblement parallèle, à l’axe A1 de chacun des tambours 13 et 14.
Ainsi, les tambours 13 et 14 coopèrent avec le touret 21 de manière à pouvoir réaliser un entraînement tangentiel mutuel en rotation, en particulier autour des axes A1 pour les tambours 13 et 14 et autour de l’axe A2 pour le touret 21.
Dans cet exemple, l’installation 1 comprend un mécanisme d’actionnement (non représenté) pourvu d’un premier moteur électrique ayant un arbre de sortie couplé en rotation avec le tambour 13, afin de pouvoir entraîner le tambour 13 en rotation autour de son axe A1.
Les tambours 13 et 14 sont dans cet exemple reliés l’un à l’autre par une courroie ou chaîne de transmission (non représentée) configurée pour transmettre au tambour 14 une rotation du tambour 13.
Concernant le porte-touret 3, celui-ci comprend lui aussi un châssis 31, quatre paliers 32 et deux tambours 33 et 34 formant un ensemble similaire au porte-touret 2 et étant configuré pour recevoir un touret 41 semblable au touret 21. Notamment, le touret 41 comprend lui aussi une partie centrale 42 et deux parois latérales 43 qui présentent une surface périphérique 44 s’étendant circonférentiellement autour d’un axe A2 de ce touret 41.
La description qui précède, relative au porte-touret 2 et au touret 21, s’applique par analogie au porte-touret 3 et au touret 41.