INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce contexte, l’invention a donc recherché une solution technique destinée à résoudre les problématiques posées par les moyens actuels ou connus de bridage en proposant un dispositif permettant d’éviter, à la fois, les variations non maitrisées des longueurs de câble entre les points de bridage et la multiplication des manipulations lors des opérations de montage des faisceaux de câbles.
Ce but est atteint, selon l’invention, au moyen d’un dispositif de de bridage et de fixation de câbles sur un support, ledit dispositif comprenant une embase destinée à être montée sur le support et une bride pourvue d’un premier organe d’assemblage coopérant avec un deuxième organe d’assemblage porté par ladite embase, l’embase et la bride délimitant entre elles un logement pour au moins un câble, caractérisé en ce que le premier et le deuxième organes d’assemblage coopèrent par encliquetage en laissant un jeu intercalaire entre le câble et la paroi de son logement de façon à permettre le déplacement relatif du câble en translation et en ce que la bride porte un organe de verrouillage du câble dans son logement après montage du dispositif sur le support.
Selon un mode de réalisation préférentiel du dispositif de l’invention, le support comprend un bossage de profil tronconique destiné à être coiffé par l’embase et un socle plan contre lequel l’embase vient en butée lors du verrouillage du câble dans son logement.
Selon une variante spécifique de réalisation, ce bossage comprend un alésage axial dans lequel est introduit et serré l’organe de verrouillage du câble.
De préférence, ce bossage porte des nervures latérales de calage de l’embase.
Selon une autre variante de réalisation du dispositif de bridage de l’invention, le logement est délimité entre des parois inclinées en regard ménagées, respectivement, dans la bride et dans l’embase et dont l’angle d’inclinaison est déterminé en fonction de l’orientation choisie pour le montage du câble.
Selon une caractéristique avantageuse du dispositif de l’invention, la bride porte des ergots de géométries différentes à l’avant et à l’arrière destinés à s’engager dans des cavités de profils complémentaires ménagées à l’avant et à l’arrière de l’embase pour assurer l’indexage et le détrompage de l’assemblage.
De préférence, l’embase est pourvue de patins intérieurs sur lesquels le câble est en appui dans le logement.
Selon encore une autre variante de réalisation du dispositif de bridage de l’invention, la bride et l’embase sont reliées par une charnière.
Une autre variante de réalisation du dispositif de l’invention consiste en ce que la bride et l’embase délimitent au moins deux logements juxtaposés et parallèles destinés à recevoir un faisceau de câbles.
Un autre objet de l’invention est un véhicule automobile comprenant des faisceaux de câbles montés sur la caisse au moyen d’un dispositif de bridage tel que défini ci-dessus.
La combinaison entre la bride, l’embase et le support composant le dispositif de l’invention permet de grouper les câbles et d’éviter des ajustements fastidieux de leur longueur et/ou de leur orientation lors du montage des faisceaux sur le véhicule. Le bridage final des câbles est mis en œuvre de façon rapide par serrage de l’organe de verrouillage qui est éventuellement attaché à la bride.
En outre, grâce à l’invention, il devient possible de recevoir en usine des faisceaux de câbles sur lesquels l’ensemble bride/embase est préassemblé. Cet assemblage préalable peut, par exemple, être effectué chez le fournisseur de câbles et permet de regrouper les câbles ce qui facilite ainsi la gestion de la logistique
Il ne reste plus aux opérateurs de la ligne de montage qu’à ajuster la longueur et l’orientation des câbles qui sont encore libres de déplacement dans leur logement, à positionner l’embase sur le support puis à brider les câbles en serrant l’organe de verrouillage pré-positionné sur la bride. Le nombre de manipulations est ainsi réduit de façon significative tout en préservant l’intégrité des câbles ce qui assure une fiabilité accrue et contribue à une meilleure qualité.
Les procédés de flottation ont notamment été envisagés pour le traitement des PFAS.
La flottation est un procédé de séparation solide-liquide ou liquide-liquide qui s’applique à des agrégats et/ou particules dont la masse volumique est inférieure à celle du liquide qui les contient, ces agrégats et/ou particules étant recueillis, in fine, sous forme d’écume (boues flottées) à la surface supérieure de l’enceinte de flottation.
La flottation est dite « naturelle » lorsque la différence de masse volumique entre les agrégats et/ou particules et le liquide qui les contient est naturellement suffisante pour permettre leur séparation.
Cette séparation peut être améliorée en insufflant un gaz dans le liquide à traiter. On parle alors de flottation « assistée ». Enfin, la flottation est dite « provoquée » dans le cas où la masse volumique des agrégats et/ou particules est supérieure à la masse volumique du liquide qui les contient. Leur masse volumique est alors artificiellement réduite par l’insufflation d’un gaz conduisant à la formation de bulles à la surface desquelles les agrégats et/ou particules peuvent s’unir formant des attelages moins denses que le liquide qui les contient.
Il existe également des procédés dans lesquels la flottation est induite par des particules flottantes, qui sont recirculées à l’intérieur de l’enceinte de flottation. Cet ajout de particules flottantes a pour but de limiter, voire supprimer, l’apport de gaz. C’est le cas par exemple des procédés décrits dans les documents US6890431B1 et FR2934582A1. Le procédé décrit dans le document FR2934582A1 peut notamment être mis en œuvre sans adjonction de gaz.
Ces procédés peuvent cependant s’avérer inadaptés ou insuffisants pour éliminer des contaminants dissous dans l’eau à traiter, de type PFAS, notamment quelle que soit la longueur de leur chaîne carbonée.
Il existe donc un besoin d'améliorer l’élimination de molécules amphiphiles, et en particulier des PFAS, d’un effluent aqueux.
Résumé La présente invention concerne un procédé de traitement d’un effluent aqueux liquide par flottation dans une enceinte de flottation équipée d’au moins un dispositif de génération de bulles apte à générer un lit de bulles à l’intérieur du liquide présent dans l’enceinte, l’effluent aqueux contenant des molécules amphiphiles, le procédé comprenant : - une étape de flottation au cours de laquelle l’effluent aqueux est introduit et mis en circulation à l’intérieur de l’enceinte de flottation, et mis en contact avec un lit de bulles générées par l’au moins un dispositif de génération de bulles, au moins une partie des molécules amphiphiles adhérant à la surface des bulles, - une étape de séparation d’une phase flottante située à l’intérieur de l’enceinte à la surface de l’effluent aqueux, la phase flottante contenant les bulles associées aux molécules amphiphiles remontées à la surface de l’effluent aqueux.
En outre, selon l’invention, lors de l’étape de flottation, l’effluent aqueux et les bulles associées aux molécules amphiphiles entrainées par l’effluent aqueux traversent un système de rétention physico-chimique situé à l’intérieur de l’enceinte au moins en partie, de préférence totalement, à l’intérieur du lit de bulles et maintenu solidaire de ladite enceinte, le système de rétention physico-chimique comprenant au moins un matériau de rétention physico-chimique apte à retenir au moins une partie des molécules amphiphiles présentes dans l’effluent aqueux, au moins une partie des molécules amphiphiles adhérant à la surface desdites bulles étant retenues sur une surface du matériau de rétention physico-chimique et/ou à l’intérieur de pores dudit matériau de rétention physico-chimique.
Le procédé selon l’invention permet d’améliorer la séparation d’une partie des molécules amphiphiles présentes dans l’effluent aqueux liquide. En effet, une partie des molécules amphiphiles, selon leur concentration dans le système, vont naturellement former des micelles qui vont remonter dans la phase flottante pour être ensuite séparées. Cependant, certaines molécules, notamment celles avec des courtes chaînes carbonées, ne vont pas naturellement former des micelles, rendant difficile leur séparation par flottation. Leur adhésion à la surface des bulles de gaz formées permet alors leur transport vers la surface de l’effluent aqueux. Dit autrement, les bulles servent de vecteur, i.e. d’agent de transport, pour ces molécules. Ainsi, toutes les molécules amphiphiles présentes vont traverser le système de rétention chimique sous forme de micelles et/ou hémi-micelles, en adhérant aux bulles de gaz, ou simplement transportées par l’effluent aqueux, permettant leur rétention à la surface et/ou à l’intérieur des pores du matériau de rétention physico-chimique. Il y a alors un déplacement d’une partie des molécules amphiphiles de la phase liquide à une phase solide, ce qui peut faciliter leur évacuation ou traitement ultérieur.
De plus, en maîtrisant la taille des bulles générées, le temps de contact entre le matériau de rétention physico-chimique et l’effluent aqueux liquide peut être modifié, ce qui peut favoriser la rétention des molécules amphiphiles par le matériau de rétention physico-chimique.
Typiquement, le procédé peut comprendre en outre une étape c) de récupération de l’effluent aqueux purifié (i.e. l’eau traitée) au cours de laquelle l’effluent aqueux purifié est évacué de l’enceinte de flottation par une conduite d’évacuation débouchant dans l’enceinte en dessous du système de rétention physico-chimique et en dehors du lit de bulles.
Avantageusement, l’au moins un matériau de rétention physico-chimique peut être sous forme particulaire, sous forme de mousse, sous forme de gel ou sous forme de fibres.
Avantageusement, l’au moins un matériau de rétention physico-chimique peut comprendre une pluralité de pores, par exemple des pores de dimensions déterminées.
Dans ce cas, lors de l’étape de flottation, on peut générer des bulles dont les dimensions sont inférieures à la dimension d’au moins un pore de l’au moins un matériau de rétention physico-chimique. Ainsi, les bulles formées peuvent circuler à l’intérieur des pores de ce dernier et transporter les molécules amphiphiles adhérant à leur surface à l’intérieur des pores en vue de leur rétention.
Avantageusement, le procédé peut comprendre, à des intervalles de temps déterminés, une étape de remplacement d’au moins une partie de l’au moins un matériau de rétention physico-chimique. Cette étape permet de renouveler en tout ou partie le matériau de rétention physico-chimique et de maintenir ainsi la capacité de rétention globale du système de rétention physico-chimique.
Le troisième bloc de calcul Bl 3 , illustré par la , a pour fonction d’analyser les signaux générés par les capteurs lorsqu’il a été déterminé que cet événement n’est pas une rotation. Plus spécifiquement, le bloc Bl 3 a pour fonction de discriminer le type d’action parmi les actions de serrage de l’anneau, de tape du doigt et de tape de l’anneau, et de caractériser les actions de serrage. A ces fins, le calculateur met en œuvre les opérations du bloc Bl 3 dont les principes sont expliqués dans les sections Serrage, Tape du doigt et Tape de l’anneau décrites plus haut.
Tout d’abord, le signal numérisé S1 est filtré en parallèle selon deux opérations de filtrage Bl 3-10 et Bl 3 -15 employant un filtre passe-haut et un filtre passe-bas, respectivement, de manière à obtenir deux signaux filtrés. Chacun des deux signaux filtrés par les opérations de filtrage Bl 3-10 et Bl 2-15 sont moyennés aux cours d’opérations de moyennage Bl 3-15 et Bl 3-25 pour obtenir les moyennes RMS H et RMS H des deux signaux filtrés moyennés, respectivement. La période de moyennage peut être choisie par l’utilisateur selon ses préférences.
Selon le principe expliqué plus haut dans les sections « Tape du doigt » et « Tape de l’anneau », une première opération de test Bl 3-35 vérifie si la valeur du rapport RMS H /RMS L est supérieure à une valeur de seuil haute ThrH. Si une réponse positive, indiquée par Y sur la figure, est renvoyée, alors un signal de détection Hit(R) est généré, représentatif du fait que l’événement a été provoqué par une action de tape de l’anneau sur une surface rigide.
Si une réponse négative à l’opération de test Bl 3-35 , indiquée par N sur la figure, est renvoyée, alors une opération de test Bl 3-40 est mise en œuvre, vérifiant si la valeur du rapport RMS H /RMS L est supérieure à une valeur de seuil basse ThrL, avec ThrL < ThrH.
Si une réponse positive, indiquée par Y sur la figure, est renvoyée, alors un signal de détection Hit(F) est généré, représentatif du fait que l’événement a été provoqué par une action de tape du doigt (F3) portant l’anneau sur une surface rigide.
Si une réponse négative à l’opération de test Bl 3-40 , indiquée par N sur la figure, est renvoyée, alors il est déterminé que l’événement a été provoqué par une action de serrage, et un quatrième bloc de calcul Bl 4 est mis en œuvre au cours d’une opération Bl 3-45 .
Les opérations Bl 3-10 à Bl 3-40 constituent dans leur ensemble une opération Bl 3-FA d’analyse du contenu fréquentiel des signaux émis par les capteurs, analyse sur la base de laquelle est effectuée une détection des actions de tape d’un doigt Hit(F) et de tape de l’anneau Hit(R), et une détection du fait que l’action de l’utilisateur est une action de serrage, cette dernière étant caractérisée plus finement par le bloc Bl 4 décrit ci-dessous. Le principe employé est que l’énergie d’un signal ou d’une somme de signaux est répartie de manière plus prépondérante dans les fréquences hautes pour l’action Hit(R) que pour l’action Hit(F), et plus prépondérante dans les fréquences basses pour des actions de serrage de l’anneau que pour l’action Hit(F). Le bloc Bl 3 de la illustre une mise en œuvre particulière de ce principe, mais d’autres mises en œuvre pourront être considérées par l’homme du métier pour mettre en œuvre ce principe.
Sur le fond, il s’agit de procéder à une analyse de la répartition de l’énergie des signaux détectés selon les fréquences. Il serait par exemple possible de procéder à une transformation de Fourier des signaux et d’analyser la répartition énergétique dans le domaine fréquentiel, par exemple en comparant l’énergie contenue dans les signaux pour des fréquences supérieures à 10Hz et l’énergie contenu dans ces mêmes signaux pour des fréquences inférieures à 10Hz.
Le quatrième bloc de calcul Bl 4 , illustré par la , a pour fonction d’analyser les signaux générés par les capteurs lorsqu’il a été déterminé que l’événement détecté par le bloc Bl 1 n’est ni une rotation, ni l’une ou l’autre d’une tape de l’anneau et d’une tape du doigt, comme déterminé aux niveaux des blocs Bl 2 et Bl 3 . Plus spécifiquement, le bloc Bl 4 a pour fonction de caractériser le type de serrage appliqué à l’anneau par l’utilisateur : serrage court, serrage long, serrage double, et la localisation du serrage. A ces fins, le calculateur effectue les opérations du bloc Bl 4 décrites dans les sections Serrage, Tape du doigt et Tape de l’anneau décrites plus haut.
Des opérations Bl 4-10 , Bl 4-15 et Bl 4-20 du bloc Bl 4 permettent de caractériser spatialement l’événement en cours d’analyse. L’opération Bl 4-10 consiste à calculer le rapport des signaux S1 et S2, puis moyenner ce rapport au cours d’une opération Bl 4-20 de moyennage sur toute la durée de l’événement détecté. Cette moyenne est comparée à une table de calibration préparée à l’avance et établissant une correspondance entre des valeurs de rapports moyennés et une localisation d’un serrage appliqué à l’anneau. La table de calibration peut être stockée dans la mémoire MEM. Sur la base de cette comparaison, un signal Loc représentatif de la localisation de l’événement en cours d’analyse est généré.
La illustre la localisation Local de l’application d’une pression (serrage, tape) par un doigt F1 sur un anneau R muni des capteurs SENS 1 et SENS 2 . Une table préparée à l’avance par calibration de l’anneau peut indiquer une correspondance entre le rapport des amplitudes des signaux générés respectivement par les capteurs SENS 1 et SENS 2 et une localisation Local repérée par un rayon r Local angulairement décalé par rapport à un rayon r ref de référence. La même table, ou une table similaire tenant compte des deux zones d’appui diamétralement opposées existantes lors d’un serrage entre deux doigts, peut être utilisée pour localiser le début et la fin du serrage illustrés par la et donc évaluer l’amplitude angulaire de la rotation appliquée à l’anneau lors d’une action de rotation de celui-ci. D’une manière générale, à toute action (serrage, rotation, tape) peut être associée un signal Loc de localisation représentatif d’une localisation Local de l’action considérée, sur la base d’un rapport des amplitudes de deux signaux générés simultanément par deux capteurs situés sur deux rayons distincts de l’anneau.
Des opérations Bl 4- 30 à Bl 4- 50 du bloc Bl 4 permettent de déterminer le type de serrage appliqué à l’anneau et ayant provoqué la génération des signaux S1 et S2.
L’opération Bl 4-30 consiste à détecter le nombre de pics, c’est-à-dire le nombre de maximums d’amplitude, en valeur absolue, pour chacun des signaux S1 et S2 et moyenner le nombre de pics détectés. Alternativement, on peut simplement compter le nombre de pics détectés pour un signal. Cependant, le moyennage sur plusieurs signaux rend la détection plus robuste.
Sur la base de l’opération Bl 4-30 , l’opération de test Bl 4-35 renvoie une réponse positive lorsque le nombre de pics détectés est proche de 4, par exemple dans un intervalle allant de 3,5 à 4,5 englobant quatre pour tenir compte de l’effet de moyenne, comme indiqué par Y sur la figure. En réponse à une réponse positive à l’opération de test Bl 4-35 , un signal de détection D.Sq est généré, représentatif d’une action de serrage double (2 pics par action de serrage, donc 4 pics pour une double action de serrage, comme expliqué dans la section « Serrage Double ci-dessus »).
Sur la base de l’opération Bl 4-30 , l’opération de test Bl 4-40 renvoie une réponse positive lorsque le nombre de pics détectés est 2, comme indiqué par Y sur la figure. En réponse à cette détection, l’intervalle de temps ΔT séparant les deux pics détectés est déterminé au cours de l’opération Bl 4-45 . Au cours d’une opération de test Bl 4-50 , l’intervalle de temps ΔT est comparé à la valeur seuil de durée prédéterminée THR 4 comme expliqué à la section « Serrage long » ci-dessus.
S’il est déterminé que ΔT est supérieure à THR 4 , comme indiqué par Y sur la figure, alors un signal L.Sq représentatif d’une action de serrage long est généré.
L'ouverture nominale d'une maille 23 métallique fait référence à la taille théorique ou désignée de l'ouverture entre les fils métalliques constituant la maille 23.
La matière métallique utilisée est de l’acier inoxydable.
L'acier inoxydable est un type d'alliage métallique qui présente une excellente résistance à la corrosion et à l'oxydation.
Selon une variante, l’acier inoxydable a comme référence : 304 L.
Cette référence indique une variante de l’acier inoxydable.
La maille 23 métallique est classée comme une maille 23 de forme carrée.
Le diamètre du fil de la maille 23 métallique avant le tissage est situé entre 0,01 mm et 0,1 mm, de préférence 0,05 mm.
Le numéro métrique de la maille 23 métallique est 109.36.
Le numéro métrique de la maille 23 métallique est une mesure qui indique le nombre de fils métalliques par unité de longueur dans une maille 23 métallique.
L’unité de longueur est le pouce métrique. Dans cet exemple, le nombre de maille 23 au pouce métrique est de 27,778.
L’épaisseur de la maille 23 métallique est comprise0,01 mm et 0,3 mm, de préférence 0,1 mm.
Selon un exemple de réalisation, l’armure de la maille 23 métallique est faite en armure uni.
Dans cette armure, chaque fil de trame passe alternativement au-dessus et en dessous des fils de chaîne adjacents.
La maille 23 métallique comporte une masse surfacique comprise entre 0,1 kg et 0,2 kg au mètre carré, de préférence 0,14 kg au mètre carré.
La masse surfacique est une mesure de la quantité de matière présente par unité de surface dans un matériau.
Selon un exemple réalisé, la maille 23 métallique comporte un pourcentage de porosité.
Selon un aspect, la tige est montée et interposée entre un palier de l'organe moteur et un palier opposé relié au carter de transmission. Moyennant quoi, la tige tourbillonne dans ces deux paliers et le montage présente une bonne robustesse mécanique et permet de reprendre des efforts dans le sens axial et radial.
Selon un aspect, les filetages intérieur et extérieur sont des filetages à pas fin, le pas des filets PF étant inférieur à 12% du diamètre de la tige D3. Le diamètre extérieur D3 de tige peut être compris entre 8 cm et 16 cm, de préférence par exemple entre 10 cm et 12 cm.
Ceci concourt à l'irréversibilité du chemin des efforts. En particulier, lorsqu'un véhicule est garé sur un terrain incliné, en montant ou en descendant, la gravité (i.e. le poids du véhicule) engendre un couple (statique voire dynamique) sur la roue dentée qui est répercuté sur les organes de blocage et sur les filetages et la tige. Mais avec un petit pas de filetage, le couple appliqué sur la tige ne suffit pas à faire tourner le moteur où le motoréducteur (l'actionneur).
L'invention vise aussi une transmission pour véhicule automobile comprenant un dispositif de blocage tel que décrit précédemment.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base des figures annexées illustrant des variantes de l’invention, dans lesquelles : illustre schématiquement un exemple de frein de parking, en vue d’élévation, selon la présente invention ; montre une vue partielle de la tige filetée avec des pas de vis opposés ; montre une vue en coupe transversale de la tige et d’un organe de blocage avec le guidage en translation ; illustre schématiquement un mode de réalisation selon l’invention avec la fonction frein de parking non engagé ; illustre schématiquement un mode de réalisation selon l’invention avec la fonction frein de parking engagé ; est similaire à la et illustre schématiquement une situation particulière avant blocage ; illustre l'orientation inclinée des doigts des organes de blocage.
Sur les différentes figures, les mêmes références désignent des éléments identiques ou similaires. Pour des raisons de clarté de l'exposé, certains éléments ne sont pas nécessairement représentés à l'échelle
On a représenté à la un exemple de réalisation d’un dispositif de blocage tel que proposé. Le dispositif de blocage est disposé dans un carter de transmission noté 9. La transmission peut être une transmission de boîte automatique, sans exclure toutefois le cas d'une boîte à commande manuelle. La transmission peut être aussi une transmission de véhicule électrique ou hybride.
D'un point de vue général, la chaîne cinématique comprend un moteur, qu'il soit à combustion interne ou électrique, une transmission comprenant un réducteur avec le cas échéant plusieurs rapports de réduction sélectionnables, un différentiel et deux arbres de roues reliés chacun aux roues respectives d’un essieu.
On remarque que dans la configuration proposée, il suffit d'un seul dispositif de blocage pour bloquer les deux roues d'un essieu.
Dans l'exemple illustré, le carter 9 contient divers engrenages et pignons. En particulier, la illustre un engrenage de transmission repéré 81 engagé en permanence via sa denture périphérique 81a avec une roue dentée 8. C’est la roue dentée 8 qui va être bloquée dans certains cas d'usage par le dispositif qui sera décrit plus avant.
La roue dentée 8, via l’engrenage de transmission 81, est généralement solidaire en rotation des roues d’un essieu ou au moins d’un arbre de roue. Le blocage de la roue dentée 8 permet donc une immobilisation des roues de l’essieu du véhicule. Il peut se trouver un différentiel (non représenté) interposé entre l'engrenage 81 et les arbres de roues.
La roue dentée 8 est montée à rotation autour d’un axe de roue noté W. La roue dentée 8 est montée sur un arbre, tournant ou non, lié au carter 9.