INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La deuxième solution, qui est décrite par G. Colak et al. dans Journal of Nuclear Materials 2022, 562, 153587 et dans Journal of Nuclear Materials 2023, 577(1), 154319, respectivement ci-après références [3] et [4], consiste à incorporer dans le sol, avant que celui-ci ne soit dispersé dans le milieu liquide chauffé, des particules d’amidon ou de graphite qui sont, là également, ultérieurement éliminées par décomposition en composés volatiles lors du traitement thermique de consolidation des microsphères. Il est montré dans ces références que l’utilisation des particules d’amidon (plus efficace à créer une porosité que celle des particules de graphite) conduit à des microsphères dont la porosité diminue avec l’augmentation de la température de consolidation et qui est essentiellement une porosité accessible à l’intrusion d’une solution aqueuse et, donc, une porosité ouverte.
Ainsi, aucune des solutions proposées dans les références [1] à [3] ne permet d’obtenir des microsphères d’UO 2 et/ou d’U 3 O 8 à porosité fermée calibrée.
Ainsi, le bocal de liquide lave-glace 34 présente deux parties, communiquant l’une avec l’autre, une partie polyédrique 36 et une partie sensiblement triangulaire 38. Le bocal de liquide lave-glace 34 définit ainsi un espace intérieur étanche 40.
La partie polyédrique 34 présente une face supérieure 42 et une face latérale adjacente 44. Cette face latérale adjacente 44 pourra également être qualifiée de face interne comme on l’expliquera ci-après.
À l’opposé de la face supérieure 42, la partie polyédrique 34 présente une portion de fond 46 rentrée vers l’intérieur du bocal 40. La portion de fond rentrée 46 forme une gorge 48 de section rectangulaire et définissant deux ailes opposées, une première aile 50 s’étendant au droit d’une bordure inférieure 51 de la face latérale adjacente 44, et une seconde aile 52, parallèle et espacée de la première aile 50. On observera que les deux ailes 50, 52 s’étendent l’une de l’autre d’une distance sensiblement égale à la largeur de l’élément profilé droit 30.
La partie triangulaire 38 du bocal de liquide lave-glace 34 s’étend selon une direction sensiblement verticale et perpendiculaire à la gorge 48, entre une extrémité inférieure 54 située sensiblement au niveau de la portion de fond 46 et une extrémité supérieure 56 située à un niveau supérieur à celui de la face supérieure 42 de la partie polyédrique 34. Par exemple, la partie triangulaire 38 présente une hauteur voisine du double de la hauteur de la partie polyédrique 36.
Aussi, la partie triangulaire 38 présente une face latérale externe 58, opposée à la face latérale adjacente 44 de la partie polyédrique 34.
Avantageusement, la face latérale externe 58 correspond à une paroi rapportée et collée de manière étanche pour refermer la partie triangulaire 38. Et de la sorte, la partie polyédrique 46 et la partie triangulaire 38 peuvent être moulée ensemble d’une seule pièce dans un matériau polymère. La paroi correspondant à la face latérale externe 58 est elle-même formée dans un matériau polymère pour pouvoir être relié de manière étanche à ladite seule pièce.
Aussi, le bocal de liquide lave-glace 34 présente une attache de fixation 60 moulée ensemble avec ladite seule pièce. L’attache de fixation 60 s’étend en saillie de la face supérieure 42 de la partie polyédrique 34. On expliquera son rôle dans la suite de la description.
En outre, un conduit d’alimentation 62 est installé sur la partie triangulaire 38 à l’extrémité supérieure 56. Le conduit d’alimentation 62 s’étend en oblique de la partie triangulaire 38 et au droit de la partie polyédrique 36. Il se termine par une extrémité de remplissage 64 coudée pour pouvoir être orientée sensiblement verticalement une fois installée dans le compartiment moteur 16 comme on va l’expliquer en regard des et .
On retrouve sur la , le longeron droit 20 de la structure avant 10 et à l’aplomb, l’élément profilé droit 30 de la structure avant 10. On y retrouve également le passage de roue droit 26.
Le bocal de liquide lave-glace 34 est alors installé, la partie polyédrique 46 à cheval sur l’élément profilé droit 30, tandis que la partie triangulaire 38 s’étend à l’avant du passage de roue droit 26. L’élément profilé droit 30 est ainsi encastré dans la gorge 48 de la portion de fond rentrée 46. Autrement dit la portion de fond rentrée 46 est installé à cheval sur l’élément profilé droit. Et, les deux ailes opposées 50, 52 s’étendent de chaque côté des deux parois latérales opposées de l’élément profilé droit 30. Selon une caractéristique de l’invention, particulièrement avantageuse, avant le montage du bocal de liquide lave-glace 34, on applique une mousse collante, par exemple à base de polyuréthane, à l’interface entre le fond de la gorge 48 et l’élément profilé droit 30. De la sorte, on solidarise l’élément profilé droit 30 et la portion de fond rentrée 46. De surcroît, grâce à la mousse, les vibrations de l’élément profilé droit 30 ne sont pas intégralement transmises au bocal 34.
On observera alors que le conduit d’alimentation 62 vient s’étendre transversalement au-dessus du longeron droit 20, vers le centre du compartiment moteur 16, tandis que son extrémité de remplissage 64 s’étend sensiblement verticalement selon l’axe Z.
Aussi, l’attache de fixation 60 que l’on retrouve sur la est reliée au moyen d’une vis 66 sur la face extérieure du longeron droit 30. De la sorte, la portion de fond rentrée 46 est parfaitement maintenue en prise sur l’élément profilé droit 30.
Ainsi, le bocal de liquide lave-glace 34 est maintenu en position fixe entre le longeron droit 20 et élément profilé droit 30 par sa partie polyédrique 36, tandis que sa partie triangulaire 38 s’étend en avant du passage de roue droit 26.
On observera, sur cette , que la partie triangulaire 38 présente un côté courbé 68 permettant d’épouser sensiblement la forme galbée du passage de roue droit 26.
Un bocal de liquide lave-glace symétrique de celui illustré sur la par rapport à un plan parallèle à la face latérale adjacente 44, peut être installé de la même façon sur l’élément profilé gauche 32 de la structure de véhicule 10.
Procédé de configuration de la cartographie de pédale d’accélérateur par reconnaissance biométrique Le domaine de l’invention concerne la configuration des cartographies de pédale d’accélérateur d’un groupe motopropulseur de véhicule automobile.
L’étanchéité entre le fond du réceptacle RCP et les couronnes de chaque cage CG, CG1, CG2 ( ) d’une part ainsi que l’étanchéité entre le couvercle CVC et ces mêmes couronnes ( ) d’autre part, sont avantageusement réalisées par l’usinage dans la masse d’une double onde qui permet l’assemblage des deux pièces permettant d’assurer une étanchéité suffisante pour le bon fonctionnement du dispositif. Sur la , cette double onde est formée par un bourrelet BPC1 réalisé dans la couronne PC1 inférieure de la cage CG1 (en l’occurrence) venant s’insérer de manière étanche dans un creux CFRCP correspondant réalisé dans le fond FRCP du réceptacle RCP. Sur la , cette double onde est formée par un bourrelet BPC2 réalisé dans la couronne PC2 supérieure de la cage CG1 (en l’occurrence) venant s’insérer dans un creux CCVC réalisé dans le couvercle CVC. Cette conception évite l’emploi de joints pour assurer cette étanchéité. On peut observer les bourrelets BPC1, FRCP sur les figures 2 et 3, respectivement.
Le volume libre du réceptacle, c’est-à-dire son volume total moins le volume de la cage qui y est logée ou selon le cas, de l’ensemble des cages qui y sont logées, doit être le plus faible possible tout en restant proche du volume nécessaire au détecteur employé en aval du dispositif de concentration pour réaliser l’analyse. Par exemple, on considère un détecteur d’explosif disposant d’un débit d’analyse de 0,1 litre par minute pour une durée d’analyse d’une minute et d’une limite de détection de 1 ppbv (10 -9 v/v). On peut alors l’associer à un dispositif de concentration DC selon l’invention échantillonnant 100 litres d’air contenant 0,01 ppbv de vapeurs d’explosif qui seront piégées puis relâchées dans un volume plus petit du réceptacle de 0,1 litre. Dans ce cas, la concentration qui en résultera sera de 1000, soit trois ordres de grandeur. Ce gain permettra au détecteur de disposer, après l’opération dispositif de concentration DC selon l’invention, à une concentration de 10 ppbv soit 10 fois au-dessus de la limite de détection du détecteur alors qu’il aurait été impossible de réaliser cette détection sans dispositif de concentration, la concentration étant en effet cent fois inférieure à la limite de détection native du détecteur. La réalité conduit à des valeurs inférieures du niveau de concentration du fait des rendements de piégeage propres à chaque couple « molécule chimique – cage muni de son fil chauffant avec sa gaine » ou des propriétés des vapeurs des molécules chimiques étudiées.
On notera que plusieurs technologies de détection sont compatibles avec le dispositif de concentration DC selon l’invention. Il est possible de citer, sans que ce soit limitatif, la spectrométrie de masse, la spectrométrie Raman ou la spectrométrie infrarouge, les chromatographies gazeuses associées à des détecteurs sensibles (détecteur à capture d’électrons, spectrométrie de masse, …), les détecteurs portables de vapeurs. En particulier, dans le cas de la chromatographie gazeuse, il est tout à fait possible d’utiliser les moyens standards tels que les SPME (pour « Solid Phase Micro Extraction » selon la terminologie anglo-saxonne) pour prélever les vapeurs, directement dans le dispositif de concentration chaud en fin de cycle de chauffage du dispositif de concentration.
Présentation d’essais expérimentaux Des essais ont été réalisés avec de l’air contenant des vapeurs de DMNB, qui est un marqueur officiel des compositions explosives commerciales. Préalablement aux essais, les vapeurs de DMNB ont été diluées à une valeur de l’ordre de 0,7 ppbv soit à une concentration de près de 2000 fois moins importante que la pression de vapeur saturante de cette molécule à la température ambiante. Ces vapeurs diluées ont été aspirées au travers du dispositif de concentration décrit dans la présente demande de brevet, orifices de sortie d’air ouverts, à un débit de 150 L/min (9 000 L/h) pendant 10 minutes à 20°C, ce qui représente un volume de gaz prélevé de 1,5 m 3 (à 0,7 ppbv en DMNB). Trois cages concentriques ont été utilisées comportant toutes un fil chauffant dont la gaine est en PDMS. La longueur totale et cumulée de fil chauffant est de 17 m et chaque fil chauffant présente un diamètre extérieur de 2,1mm.
Après les 10 minutes de prélèvement des vapeurs diluées de DMNB dans le dispositif, les orifices de sortie d’air sont fermés.
Puis, le dispositif est positionné dans un four à 200°C avec chauffage à cette même température du fil chauffant par un passage de courant.
Lorsque la température de 200°C est atteinte partout, dans ces essais après 4 minutes, une fibre SPME de référence (57300-U, SUPELCO), préalablement activée selon les recommandations du constructeur, est positionnée pendant 3 minutes dans l’orifice OEA. Pendant les 3 minutes la SPME capte passivement les vapeurs concentrées relâchées dans le volume libre de 368 cm³ du dispositif selon l’invention.
La SPME est ensuite analysée par un chromatographe en phase gazeuse de marque AGILENT muni d’un détecteur à capture d’électrons. La moyenne des valeurs d’aires obtenue pour les essais effectués est de 2 299 388 UA (unités arbitraires) ce qui représente un rapport signal sur bruit de plus de 200.
Les essais ont été réalisés systématiquement après un blanc réalisé dans les mêmes conditions mais sans DMNB de façon à vérifier l’absence d’effet mémoire du dispositif entre chaque essai. La valeur des blancs est d’environ 10 000 UA (unités arbitraires) à chaque fois. Cette valeur est déduite des résultats présentés.
Fin de présentation des essais expérimentaux.
L’utilisation du dispositif de concentration conforme à l’invention comporte trois grandes étapes.
Dans une première étape, le dispositif DC est connecté, orifices de sortie d’air ouverts, à la température ambiante à un dispositif d’aspiration des vapeurs à collecter. Typiquement, un tel dispositif d’aspiration fournit un débit d’air d’environ 150 litres par minute pendant une durée choisie par l’utilisateur allant de quelques secondes à plusieurs heures suivant les besoins de concentration.
Dans une seconde étape, le dispositif DC est placé, orifices de sortie d’air fermés, dans un four permettant d’élever la température, par exemple vers 200°C afin de maintenir ses parois externes à cette température et en même temps de fournir le courant nécessaire pour chauffer le fil chauffer à cette même température. Ceci permet aux molécules précédemment collectées dans la gaine du fil chauffant d’être relâchées dans le volume libre du dispositif DC. Le chauffage est réalisé en quelques minutes. C’est à ce moment que l’analyseur ou le collecteur de vapeurs concentrées (exemple SPME) est positionné au-dessus du dispositif DC pour analyser après aspiration ou collecter les vapeurs concentrées.
Dans une dernière étape, l’invention est soit maintenue en température chaude avec un débit d’air propre pour évacuer les dernières vapeurs soit refroidie naturellement ou par un débit d’air ambiant propre (par exemple avec un débit d’environ 150 L/min), orifices de sortie d’air ouverts.
Système et procédé de mesure d'au moins une propriété d'une particule à l'aide d'un résonateur mécanique et d'un capteur gravimétrique couplés mécaniquement. Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un système et à un procédé de mesure d'au moins une propriété d'une particule à l'aide d'un résonateur mécanique à canal fluidique intégré et d'un capteur gravimétrique couplés mécaniquement.
Etat de la technique Pour détecter la présence de biomarqueurs d'intérêt tels que des protéines, exosomes, ARN circulant, ADN circulant, virus, ou des espèces cibles de plus grandes dimensions telles que des bactéries et cellules, il est connu d'utiliser des biocapteurs.
- une configuration effacée, dite encore « escamotée » ou « rétractée » (en trait discontinu sur la ), par exemple sous la plateforme d’attente 2, de préférence lorsque la plateforme d’attente 2 est en position basse.
De manière complémentaire ou alternative, la pente 3 comporte avantageusement une bande inférieure 32 qui est mobile entre :
- une configuration déployée (en trait plein sur la ), formant un tronçon inférieur de la pente 3 (transition avec le sol S), de préférence lorsque la plateforme d’attente 2 est en position haute, et
- une configuration à plat (en trait discontinu sur la ), dans laquelle ladite bande inférieure 32 repose sur le sol S, de préférence lorsque la plateforme d’attente 2 est en position basse.
De préférence, les mouvements de la plateforme d’attente 2 conduisent à l’actionnement des seconds moyens de manœuvre 72 et, en corolaire, à la manœuvre de la bande supérieure 31 et/ou de la bande inférieure 32.
Rampe d’accès Selon l’invention, la rampe d’accès 5 est reliée à la plateforme d’attente 2 par l’intermédiaire d’une rampe secondaire mobile 51 qui s’adapte aux mouvements en hauteur de la plateforme d’attente 2.
La rampe secondaire mobile 51 est de préférence située à l’arrière de la plateforme d’attente 2 (à l’opposé de la pente 3).
De préférence, cette rampe secondaire mobile 51 est manœuvrée en fonction de la position en hauteur de la plateforme d’attente 2, pour combler la différence de hauteur entre la rampe d’accès 5 et la plateforme d’attente 2.
En pratique, cette rampe secondaire mobile 51 comporte avantageusement des panneaux qui sont mobiles en rotation par rapport au sol (axe de rotation horizontal) et/ou en longueur (mouvement télescopique).
Mise en œuvre En pratique, la butte de départ 1 comporte des moyens de pilotage 8 qui sont adaptés pour la commande des moyens de manœuvre 7 ( ).
Les moyens de pilotage 8 consistent avantageusement en une interface homme-machine, classique en soi.
Un opérateur peut ainsi intervenir sur les moyens de pilotage 8 afin d’ajuster la hauteur de la plateforme d’attente 2 en fonction des besoins des pratiquants.
Lors de cette manœuvre de la plateforme d’attente 2, le pente 3 s’adapte automatiquement à la nouvelle hauteur de la plateforme d’attente 2 et aux paramètres réglementaires.
Une butte de départ 1 selon l’invention peut alors s’adapter, de manière simple et rapide, à plusieurs niveaux de pratiquants.
Procédé d’épuration d’un gaz brut par séparation membranaire avec contrôle de la température d’alimentation en gaz des membranes La présente invention concerne un procédé d’épuration d’un gaz brut par séparation membranaire avec contrôle de la température d’alimentation en gaz des membranes. A titre d’exemple de gaz à épurer, on peut citer le biogaz à partir duquel on souhaite obtenir un courant riche en dioxyde de carbone (CO 2 ) et un courant riche en méthane (CH 4 ).
En ce qui concerne le principe de verrouillage en deux temps, Il apparaîtra à l'homme de l'art que la gâche et son trou oblong pourrait être remplacée par une autre forme de pièce qui viendrait d’abord reposer sur la goupille inférieure avant d’être coiffée par la goupille supérieure, ou toute autre disposition qui permet d’abord de s’assurer du bon alignement des tronçons avant leur verrouillage. Ces pièces rétractables, nommées ici goupilles, pourraient ne pas être cylindriques. Aussi, au lieu de se déplacer en translation, ces pièces pourraient être montées rotatives.
Enrênement double à la française Système d'enrênement à tenue à la française , pour la formation, le dressage, le redressage, la conduite des équidés et plus généralement la formation des cavaliers aux principes de l'équitation et au travail et des chevaux.
Plusieurs systèmes d'enrênements coulissants sont connus et utilisés dans le domaine de l'équitation et de la formation des chevaux.
Il s'agit pour les plus employés :
- des rênes coulissantes d'abaissement de l'encolure dite "rênes Allemandes" ou "rênes de ramener" ;
- des rênes coulissantes de relèvement de l'encolure dites "Colbert" et de leur équivalent le "filet de Polo" ou "gag" ou "filet releveur" ;
-de l'enrênement "gogue commandé", fléchisseur de la nuque, et dans une certaine mesure abaisseur de l'encolure .
Ces différents moyens auxiliaires ont pour avantage de contrarier de façon précise certaines résistances de soutien, de maintien, d'attitude et de conduite que l'animal manifeste dans et par son encolure au cours de son dressage et de son utilisation. Ces résistances lui permettent de s'opposer à la volonté du cavalier.
Le but de ces dispositifs est d'orienter l'encolure au cours du travail, dans le sens d'un "placer correct", celui là même qui permet aux actions de rênes de "transfluer" c'est à dire d'agir sur l'ensemble du corps de l'animal, à modifier son élan, son allure, sa direction.
[Problème technique] Leur limite d'efficacité se fait jour quand l'animal, comprenant le système auquel il est soumis (système à sens unique car s'appliquant toujours de la même façon, dans la même direction) cesse de s'y opposer, s'y adapte et prend le comportement correspondant à son compte, s'installant alors dans une autre phase de résistances, un autre défaut, celui opposé. Car l'état d'attitude juste implique un équilibre des forces de relèvement et d'affaissement de l'encolure prise dans son sens large et que l'on peut définir par le maintien juste du "bout de devant" (épaules, encolure, chanfrein).
L'invention consiste à réunir les effets d'un enrênement releveur de type "rênes Colbert" à celui d'un enrênement abaisseur de type "rênes allemandes" par un système de poignées permettant au cavalier par le jeu aisé de ses poignets et de ses bras, d'obtenir indépendamment chaque effet (abaisseur et releveur), tout comme de passer d'un effet à l'autre de façon instantanée et fluide, de modifier rapidement les fausses attitudes, de combiner les deux effets coulissants à en créer un troisième à double effet "correctif de l'attitude, de ploiement et de retenue", éventuellement renforcés.
Le contrôleur 42 ou le planificateur 45 détermine, lors d’une étape STPQTHEO, une consommation de carburant théorique Qref pour ce même segment 47 de vol à partir d’un modèle théorique mémorisé du moteur de référence 99.
Le contrôleur 42 ou le planificateur 45 détermine, lors d’une étape STPQPRED une consommation de carburant prédite QPRED en appliquant la marge de consommation de carburant courante DQ à la consommation de carburant théorique Qref. A titre illustratif, la consommation de carburant théorique Qref est de 150 litres par heure et la marge de consommation de carburant courante déterminée est de 3% de cette consommation de carburant théorique Qref. Dès lors, la consommation de carburant prédite QPRED est de 150 divisée 1.03 soit 146.7 litres par heure.
Par suite, le contrôleur 42 ou le planificateur 45 détermine, lors d’une étape STPCARBU, un volume de carburant nécessaire ou une masse de carburant nécessaire en fonction de la consommation de carburant prédite pour rallier la destination.
Le contrôleur 42 ou le planificateur 45 transmet, par exemple au récepteur 43 ou à un autre afficheur, le volume de carburant nécessaire ou de la masse de carburant nécessaire.
Ainsi, le procédé peut comporter une transmission STPINFO de la quantité nécessaire de carburant récepteur 43 puis un remplissage STPFUEL de l’aéronef 1, à savoir d’au moins un réservoir, en stockant dans l’aéronef 1 le volume de carburant nécessaire ou la masse de carburant nécessaire.
Culasse pour moteur à allumage commandé comprenant une bougie d’allumage L’invention concerne une culasse pour moteur à allumage commandé comprenant une bougie d’allumage. L’invention concerne, en outre, un moteur équipé de ladite culasse. L’invention porte enfin sur un procédé de fonctionnement d’un tel moteur.
L’amélioration du rendement des moteurs thermiques à allumage commandé est un des enjeux de l’évolution de l’industrie automobile et l’augmentation du rapport volumétrique constitue un axe de progrès dans ce domaine. L’augmentation du rapport volumétrique d’un moteur thermique s’accompagne néanmoins de difficultés telles que des phénomènes d’autoallumage du carburant, aussi qualifiés de cliquetis, susceptibles d’endommager le moteur.
L’invention s’inscrit dans ce contexte et vise à proposer une alternative aux culasses connues, qui soit apte à évacuer des gaz brûlés résiduels présents dans la préchambre à l’issu de cycles de combustion de sorte à garantir une bonne qualité de mélange carburé dans la préchambre avant l’allumage de la bougie.
L’invention concerne une culasse pour moteur à allumage commandé comprenant au moins un puits de bougie et un premier volume, le premier volume étant notamment délimité par la matière de la culasse en dessous dudit puits, une première extrémité dudit premier volume comprenant une ouverture configurée pour déboucher dans une chambre de combustion d’un cylindre. La culasse comprend, en outre, au moins une bougie d’allumage au moins en partie disposée dans le premier volume, notamment disposée dans le premier volume à partir du puits, et au moins un canal débouchant dans le premier volume au niveau d’au moins un orifice et configuré pour permettre la circulation d’un flux d’air de vidange vers le premier volume. La culasse comprend également une préchambre mobile comprenant au moins un trou apte à permettre le passage d’un mélange air-carburant entre la chambre de combustion et la préchambre, la préchambre étant disposée dans le premier volume et configurée pour être déplacée dans le premier volume, relativement à la bougie d’allumage, entre une première position, dans laquelle elle s’étend en regard de l’au moins un orifice de sorte à interrompre la circulation du flux d’air de vidange vers le premier volume, et une deuxième position dans laquelle elle s’étend à distance de l’au moins un orifice de sorte à permettre la circulation du flux d’air de vidange dans le premier volume. La culasse comprend encore un organe de rappel apte à déplacer la préchambre entre la première position et la deuxième position.