INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé de détermination d’un mode d’accès multiple et d’ordonnancement selon l’invention comprend une première étape 201 de transmission, à un nœud désigné comme nœud décisionnaire pour le cluster ou pour une pluralité de clusters, d’informations relatives à la qualité des liens de communication. Cette étape est mise en œuvre par des nœuds de réception des liens de communication, et peut être réalisée de manière continue, ou à chaque itération du procédé.
Cette étape sous-entend l’identification d’un nœud en tant que nœud décisionnaire. Par exemple, lorsque le procédé est appliqué à un seul cluster, comme sur la , le nœud décisionnaire peut être le nœud chef de cluster (en anglais cluster head ), déterminé de manière habituelle dans les réseaux de communications ad hoc pour répartir les ressources entre les nœuds d’un cluster. Il peut également s’agir d’un des nœuds impliqués dans les liens de communication, ou d’un nœud autre appartenant au cluster, tel que le nœud 105.
Lorsque le procédé est appliqué à une pluralité de clusters, le nœud décisionnaire peut être un nœud distinct pour chaque cluster lorsque le procédé est mis en œuvre séparément sur les différents clusters, ou être un nœud décisionnaire commun pour la pluralité de clusters lorsqu’ils sont considérés conjointement.
Le nœud décisionnaire peut être choisi sur des considérations de performances ou des considérations géométriques, et/ou être élu par les nœuds du cluster. Le nœud désigné comme nœud décisionnaire peut être amené à évoluer dynamiquement au cours du temps.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les informations relatives à la qualité des liens de communication sont des niveaux de puissances reçus par les nœuds de réception des liens de communication, incluant le niveau de puissance du nœud d’émission associé , mais également les niveaux de puissance des signaux reçus des autres émetteurs sur les liens interférents et le niveau de puissance de bruit perçu au niveau des nœuds de réception .
Avantageusement, afin de diminuer la quantité d’informations de signalisation transmise dans le cluster, les niveaux de puissance transmis peuvent être moyennés et transmis périodiquement ou sur demande du nœud décisionnaire.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, les informations relatives à la qualité des liens de communication sont des estimations instantanées, faites par les nœuds de réception des liens de communication, du canal de propagation instantané sur le lien de communication qui les concerne, mais également du canal de propagation instantané sur les liens interférents tel que le lien interférent 122 pour le nœud 102, et du niveau de puissance de bruit au niveau des nœuds de réception . Ces estimations peuvent par exemple être faites à partir de séquences connues présentes dans la couche physique à des fins d’estimation du canal de propagation.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, les informations relatives à la qualité des liens de communication sont, pour chaque lien de communication, des statistiques associées au canal de propagation d’intérêt , et aux canaux de propagation interférents , et du niveau de puissance de bruit perçu au niveau du nœud de réception .
De telles estimations statistiques du canal de propagation sont connues de l’homme du métier. Par exemple, dans le cas d’un canal de Rayleigh plat, il est possible d’estimer les paramètres statistiques du canal en prenant la variance empirique des échantillons d’estimés de et en retirant la variance du bruit. Pour le canal de Rice, une méthode pour estimer les paramètres statistiques : à partir d’échantillons bruités du canal de propagation est proposée dans l’article de X. Leturc, P. Ciblat and C. J. Le Martret, " Estimation of the Ricean K-factor from noisy complex channel coefficients " 2016 50th Asilomar Conference on Signals, Systems and Computers, 2016, pp. 1092-1096, à partir d’échantillons bruités et sous phénomène de masquage de Nakagami-m est proposée dans X. Leturc et al., " Estimation of the Ricean K Factor in the Presence of Shadowing " in IEEE Communications Letters, vol. 24, no. 1, pp. 108-112, Jan. 2020.
Dans le cas où l’estimation se fait à partir d’échantillons de SINR (sigle anglais pour Signal over Interference plus Noise Ratio, ou rapport signal à interférence plus bruit), une méthode pour estimer les statistiques des canaux dans un canal de Rayleigh plat avec un signal interférent est proposée dans l’article de D. Jia, X. Leturc, M. Assaad and C. L. Martret, " Rayleigh Channel Statistics Estimation Using SINR Samples Under Single Interference " 2022 IEEE 95th Vehicular Technology Conference: (VTC2022-Spring), 2022, pp. 1-5.
Par rapport aux autres modes de réalisation, la transmission des informations relatives à la qualité des liens de communication sous la forme de statistiques associées aux canaux de propagation présente l’avantage de limiter la signalisation transmise sur le réseau, et de ne pas être impacté par les phénomènes ponctuels. En outre, l’utilisation du canal instantanée peut être inefficace lorsque la transmission des informations est trop lente par rapport à la fluctuation temporelle du canal de propagation : les informations reçues par le nœud décisionnaire ne sont alors plus représentatives du canal de propagation actuel, et ne permettent donc pas de prendre des décisions adaptées.
Le procédé de détermination d’un mode d’accès multiple et d’ordonnancement selon l’invention comprend une deuxième étape 202, mise en œuvre par le nœud décisionnaire, de partitionnement des liens de communication entre des liens de communication utilisant un accès multiple de type NOMA et des liens de communication utilisant un accès multiple de type TDMA. Ce partitionnement se fait sur un critère de débit, les débits étant calculés à partir des informations relatives à la qualité des liens de communication transmises au nœud décisionnaire lors de la première étape.
Selon un mode de réalisation, le fût intérieur est ancré audit fût extérieur.
Selon un mode de réalisation, le fût intérieur est ancré au fût extérieur par un dispositif d’ancrage supérieur et un dispositif d’ancrage inférieur.
Selon un mode de réalisation, le fût intérieur est ancré au fût extérieur, par un dispositif d’ancrage inférieur, qui est positionné à une distance h de l’extrémité inférieure du fût intérieur, la distance h est déterminée de telle sorte que la contraction Δh de la distance h lors de la mise à froid de la cuve soit compris entre 90 et 110 % Δl, avec : Δl le déplacement vertical de la membrane d’étanchéité 17 due de la contraction des barrières thermiquement isolantes primaire 15 et secondaire 12 lors de la mise à froid de la cuve.
Une telle installation peut faire partie d’une installation de stockage terrestre, par exemple pour stocker du GNL ou être installée dans une structure flottante, côtière ou en eau profonde, notamment un navire méthanier, une unité flottante de stockage et de regazéification (FSRU), une unité flottante de production et de stockage déporté (FPSO) et autres. Une telle cuve peut aussi servir de réservoir de carburant dans tout type de navire.
Selon un mode de réalisation, un navire pour le transport d’un gaz liquéfié comporte une installation de stockage d’un gaz liquéfié du type précité.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi un système de transfert pour un gaz liquéfié, le système comportant le navire précité, des canalisations isolées agencées de manière à relier la cuve de l’installation de stockage d’un gaz liquéfié du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre et une pompe pour entrainer un flux de gaz liquéfié à travers les canalisations isolées depuis ou vers l’installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve de l’installation de stockage d’un gaz liquéfié du navire.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi un procédé de chargement ou déchargement d’un tel navire, dans lequel on achemine un gaz liquéfié à travers des canalisations isolées depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve de l’installation de stockage d’un gaz liquéfié du navire.
La est vue en perspective schématique d’une structure porteuse destinée à supporter une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage d’un gaz liquéfié, la structure de dôme n’étant pas représentée.
La est une vue en coupe d’une structure de dôme, selon un mode de réalisation, traversant une paroi de plafond d’une cuve étanche et thermiquement isolante.
La est une autre vue en coupe de la structure de dôme de la .
La est une vue en coupe et en perspective de la structure de dôme de la , traversant la paroi de plafond de la cuve étanche et thermiquement isolante.
La est une vue de détail de la structure de dôme des figures 2 et 3 illustrant, notamment une rampe de pulvérisation et une couronne de support assurant la fixation de la rampe de pulvérisation à une conduite de support.
La est une vue de dessous de la couronne de support et de la rampe de pulvérisation.
La est une vue de dessous, en perspective, de la couronne de support et de la rampe de pulvérisation.
La catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est de 12,93 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit :
On peut voir que le facteur de sécurité de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est inférieur ou égal à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance.
En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous la réalisation d’une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation du cylindre.
Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode réalisation ci-dessus par exemple, l’intervalle de révision planifiée τ m de chaque turbine parmi la turbine nucléaire en service A, la turbine nucléaire en service B, la turbine nucléaire en service C et la turbine nucléaire en service D est, comme illustré dans le tableau 14, τ m = 10 ans.
La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est de 138,69 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit :
On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance.
La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est de 47,83 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit :
On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance.
La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est de 47,83 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit :
On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance.
La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est de 13,65 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit :
On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est inférieur ou égal à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance.
À l’étape S1405, des données anormales du composant de surveillance pendant une phase d’utilisation sont acquises en réponse au fait que le facteur de sécurité ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance.
À l’étape S1406, les données anormales du composant de surveillance pendant la phase d’utilisation sont optimisées et améliorées, et elles sont renvoyées pour exécuter un procédé d’acquisition du facteur de sécurité jusqu’à ce que le facteur de sécurité acquis satisfasse la condition d’acceptation de surveillance.
En prenant une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous l’optimisation et l’amélioration de la rainure d’aube du rotor.
Il convient de noter que les données anormales de la rainure d’aube du rotor pendant la phase d’utilisation ne sont pas limitées dans la divulgation et peuvent inclure, par exemple, des paramètres technologiques d’utilisation de la rainure d’aube du rotor, des données de base de calcul de contrainte de la rainure d’aube du rotor pendant la phase d’utilisation, des données de base de test de matériau du rotor de turbine nucléaire en service pendant la phase d’utilisation, etc.
On décrira ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, des formes d’exécution de la présente invention, en référence aux figures annexées sur lesquelles : - est une représentation schématique d’un ensemble comprenant un redresseur synchrone bidirectionnel et un système de pilotage du redresseur, le système de pilotage étant configuré pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé de détection selon la présente invention ; - est un organigramme représentant un procédé de détection selon un premier mode de réalisation de la présente invention, mis en œuvre par le système de pilotage de la ; - est un organigramme représentant un procédé de détection selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention, mis en œuvre par un système de pilotage d’un ensemble selon l’invention.
En référence à la est illustré un ensemble 2 comprenant un redresseur synchrone bidirectionnel 4 et un système 6 de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4. L’ensemble 2 est relié d’une part à une source de tension électrique alternative multiphasée 7 (telle que par exemple un réseau d’alimentation électrique triphasé avec neutre N1 dans l’exemple de réalisation particulier de la ) fournissant une tension électrique alternative multiphasée (de préférence sinusoïdale), et d’autre part à une charge 8 débitant entre ses bornes tension électrique continue U2. Dans l’exemple de réalisation particulier de la , le réseau d’alimentation électrique triphasé 7 comprend, outre la ligne conductrice de neutre N1, trois lignes conductrices de phases P1, P2, P3. Il arrive toutefois que le réseau d’alimentation électrique triphasé 7 ne comporte pas de ligne conductrice de neutre, mais uniquement des lignes conductrices de phases P1, P2, P3 (cette configuration n’étant pas représentée sur les figures).
L’ensemble 2 est typiquement installé au sein d’un véhicule automobile électrique ou hybride, plus précisément au sein d’un chargeur électrique destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même relié à la source de tension électrique alternative 7, pour l’alimentation électrique du véhicule (ni le véhicule, ni la borne ou la station de recharge, ni le chargeur dans son ensemble n’étant représentés sur les figures pour des raisons de clarté). De préférence, la tension électrique continue U2 permet d’alimenter une batterie de stockage électrique du véhicule, après transformation par un ou plusieurs autre(s) étage(s) du chargeur électrique (tel(s) que par exemple un hacheur abaisseur et élévateur). L’ensemble 2 fournit ainsi la tension électrique continue U2 sur un bus de sortie 5 auquel est connecté la charge 8, la valeur de cette tension électrique continue U2 étant par exemple de l’ordre de 400 Vcc ou de 800 Vcc.
Outre le bus de sortie 5, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 comporte également une borne d’entrée de neutre 9 et un étage de correction active de facteur de puissance 10, le bus de sortie 5 étant connecté en sortie de l’étage de correction active de facteur de puissance 10 via au moins une résistance (en l’occurrence via deux résistances R1, R2 dans l’exemple de réalisation de la ). De préférence, et comme illustré sur la , le redresseur synchrone bidirectionnel 4 comporte également un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12, l’étage de correction active de facteur de puissance 10 étant connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 via trois inductances L1, L2, L3 et trois résistances R3, R4, R5. La borne d’entrée de neutre 9 est alors une borne d’entrée de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12. Chaque couple d’une inductance L1, L2, respectivement L3, et d’une résistance R3, R4, respectivement R5, correspond à une ligne conductrice de phase distincte P1, P2, P3, l’inductance L1, L2, L3 et la résistance R3, R4, R5 de chaque couple étant connectées en série. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la , le redresseur synchrone bidirectionnel 4 comporte également un interrupteur électronique commandable 14. En variante non représentée sur les figures, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 peut ne pas comporter d’interrupteur électronique commandable 14.
Dans le mode de réalisation particulier représenté sur la , deux systèmes de mesure tiers 11A, 11B permettent de mesurer respectivement l’amplitude efficace U eff1 et la fréquence f 1 de la tension fournie par la source de tension électrique alternative 7. Comme illustré sur la , le système 11B de mesure de la fréquence f 1 du courant délivré par la source de tension électrique alternative 7 est par exemple connecté entre l’étage de correction active de facteur de puissance 10 et l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12. Le système 11B de mesure de la fréquence f 1 du courant est par exemple un système de mesure à boucle à phase asservie (« Phase-Locked Loop » en anglais). Les deux systèmes de mesure tiers 11A, 11B sont reliés au système de pilotage 6, permettant de fournir leurs mesures à ce système 6.
La borne d’entrée de neutre 9 est apte à être reliée à la ligne conductrice de neutre N1 de la source de tension électrique alternative 7, lorsque la connexion entre le chargeur électrique du véhicule et la borne ou la station de recharge électrique est effectuée. Lorsque la source de tension électrique alternative 7 ne comporte pas de ligne conductrice de neutre (ce que ne « sait » pas l’ensemble 2 embarqué au sein du chargeur électrique, la borne d’entrée de neutre 9 n’est physiquement reliée à aucun élément).
L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 est propre à être relié à la source de tension électrique alternative 7, lorsque la connexion entre le chargeur électrique du véhicule et la borne ou la station de recharge électrique est effectuée. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 comporte autant de bornes d’entrée qu’il y a de lignes conductrices de phases P1, P2, P3 dans le réseau d’alimentation électrique triphasé 7. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 comporte autant de bornes de sortie qu’il y a de lignes conductrices de phases P1, P2, P3 dans le réseau d’alimentation électrique triphasé 7.
L’étage de correction active de facteur de puissance 10 comporte plusieurs branches électroniques de commutation 16, 18, 20, en l’occurrence trois branches électroniques de commutation 16, 18, 20 dans l’exemple de réalisation particulier de la . Chaque branche électronique de commutation 16, 18, 20 correspond à une ligne conductrice de phase distincte P1, P2, P3 du réseau d’alimentation électrique triphasé 7.
Chaque branche électronique de commutation 16, 18, 20 comprend deux demi-branches de commutation 16A, 16B ; 18A, 18B ; 20A, 20B reliées en série en une borne intermédiaire 22, 24, 26. Chaque borne intermédiaire 22, 24, 26 est reliée à une extrémité d’une des inductances L1, L2, L3. Chaque demi-branche de commutation 16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B comprend un organe de commutation 28. En variante non représentée, chaque demi-branche 16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B comprend un nombre N2 d’organes de commutation 28, N2 étant un nombre entier supérieur ou égal à deux. La commutation des organes de commutation 28 est commandée par une unité de commande 29 du système de pilotage 6. L’unité de commande 29 est également apte à commander la commutation de l’interrupteur électronique commandable 14, comme cela sera décrit par la suite.
Comme connu en soi, chaque organe de commutation 28 est bidirectionnel en courant et unidirectionnel en tension. Chaque organe de commutation 28 comprend un interrupteur électronique commandable 30 et une diode 32 connectée en antiparallèle assurant ainsi des trajets de circulation bidirectionnelle de courant. Chaque interrupteur 30 est par exemple formé d’un transistor bipolaire à grille isolée, également appelé transistor IGBT (de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor »). Tous les transistors IGBT 30 sont, par exemple, identiques. La grille de chaque transistor IGBT 30 est reliée au système de pilotage 6 pour recevoir un signal de commande correspondant. En variante, le transistor IGBT 30 est remplacé par tout composant électronique semi-conducteur comprenant une électrode de commande et deux électrodes de conduction, tel qu’un transistor bipolaire, un transistor à effet de champ, un thyristor, un thyristor à extinction par la gâchette, un thyristor IGCT (de l’anglais « Insulated Gate Commutated Thysistor »), ou un thyristor MCT (de l’anglais « MOS Controlled Thyristor ») par exemple.
Le bus de sortie 5 comporte deux demi-branches 5A, 5B reliées en série en une borne intermédiaire 34. Dans l’exemple de réalisation particulier de la , chaque demi-branche 5A, respectivement 5B comporte un condensateur C1, respectivement C2 et une résistance R6, respectivement R7 connectées en série. De préférence, la valeur de capacité du condensateur C1 est égale à la valeur de capacité du condensateur C2, afin d’équilibrer le bus de sortie 5. La borne intermédiaire 34 est reliée à la borne d’entrée de neutre 9. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la , la borne intermédiaire 34 est reliée à la borne d’entrée de neutre 9 via l’interrupteur électronique commandable 14 qui est connecté en série entre la borne d’entrée de neutre 9 et la borne intermédiaire 34.