INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un premier mode de réalisation illustré non limitativement sur la , l’étape 10-60 peut comprendre une sous-étape intermédiaire 20 comprise entre les sous-étapes 10 et 30 et dans laquelle on peut utiliser le (par exemple le dispositif de contrôle DC2 peut déclencher l’utilisation du) module de communication par voie d’ondes MC pour transmettre à un serveur choisi SC au moins les états de charge estimés ece successifs collectés. Dans ce cas, c’est le serveur choisi SC qui est chargé de décider de générer ou ne pas générer le message et donc d’effectuer les sous-étapes 30 à 60. Si cette génération est décidée et effectuée dans la sous-étape 50, le serveur choisi SC transmet dans la sous-étape 60 le message généré au module de communication par voie d’ondes MC et/ou à un équipement de communication mobile du conducteur. Lorsque la transmission du message est faite au module de communication par voie d’ondes MC, ce dernier (MC) peut, par exemple, le communiquer au combiné central du véhicule V en vue de son affichage sur son écran et/ou sa diffusion par au moins un haut-parleur du véhicule V. Le message peut en effet être textuel et/ou sonore. L’équipement de communication mobile du conducteur peut, par exemple, être un téléphone mobile intelligent (ou « smartphone ») permettant l’affichage du message transmis sur son écran et/ou sa diffusion par son haut-parleur.
Ce premier mode de réalisation nécessite, comme illustré non limitativement sur la , que le dispositif de contrôle DC2 comprenne des première P1 et seconde P2 parties. La première partie P1 est installée dans le véhicule V, par exemple dans le second calculateur de supervision CS2, et est chargée de déclencher chaque collecte, chaque transmission à destination du serveur choisie SC par le module de communication par voie d’ondes MC, et chaque communication du message reçu par le module de communication par voie d’ondes MC au combiné central du véhicule V et/ou à l’équipement de communication mobile du conducteur. La seconde partie P2 est installée dans le serveur choisie SC et est au moins chargée de comparer au premier seuil s1 chaque état de charge estimé ece collecté, et de déclencher la génération d’un éventuel message et la fourniture de ce dernier au conducteur (par transmission par voie d’ondes).
Dans un second mode de réalisation (non illustré), le dispositif de contrôle DC2 est entièrement implanté dans le véhicule V et est donc chargé de déclencher chaque collecte, de comparer au premier seuil s1 chaque état de charge estimé ece collecté, et de déclencher la génération d’un éventuel message et la fourniture de ce dernier au conducteur.
On notera également que dans la sous-étape 10 de l’étape 10-60, on peut aussi collecter les (par exemple le dispositif de contrôle DC2 peut aussi déclencher la collecte des) états successifs du groupe motopropulseur (à savoir l’état actif ou l’état arrêté). Dans ce cas, on (par exemple le dispositif de contrôle DC2) peut déterminer que le véhicule V est dans une phase de roulage lorsque ces états successifs collectés sont tous l’état actif.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le second calculateur de supervision CS2 (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC2) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker temporairement les états de charge estimés ece et éventuels états du GMP collectés (éventuellement avant de les transmettre à un serveur choisi SC), ainsi que d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce second calculateur de supervision CS2 (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC2) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les états de charge estimés ece et éventuels états du GMP collectés, pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mis en forme et/ou démodulés et/ou amplifiés, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce second calculateur de supervision CS2 (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC2) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer un message de suggestion (lorsqu’il comprend l’intégralité du dispositif de contrôle DC2) ou un message (ou ordre) de transmission d’informations et données collectées (lorsqu’il ne comprend que la première partie P1 du dispositif de contrôle DC2).
Bien que cela n’apparaisse pas sur les figures 1 et 2, lorsque le dispositif de contrôle DC2 comprend une seconde partie P2, cette dernière P2 peut faire partie d’un autre calculateur du serveur choisi SC ou bien peut comprendre son propre autre calculateur installé dans le serveur choisi SC. Dans ce cas, cet autre calculateur peut aussi comprendre une mémoire de masse similaire à MM1, une interface d’entrée similaire à IE, un processeur de signal numérique similaire à PR2, et une interface de sortie similaire à IS.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de contrôle décrit ci-avant pour contrôler pour le véhicule V l’état de charge estimé ece de sa batterie de servitude BS, afin de détecter un empêchement de fonctionnement de sa fonction de contrôle d’arrêt et de redémarrage automatique.
Procédé et dispositif de contrôle des puissances d’un réseau alternatif triphasé par hybridation parallèle avec un onduleur piloté et une source DC. L’invention porte sur un procédé de gestion de fonctionnement d'un système d'alimentation électrique d'aéronef comprenant au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique.
Les machines électriques d’un aéronef sont aujourd’hui dimensionnées pour tenir compte des surcharges électriques du réseau ainsi que du cas anormal de perte d’un alternateur d’un bord. Cependant, ces puissances de dimensionnement sont dans les faits rarement atteintes et sont le plus souvent de courtes durées. Ce surdimensionnement en puissance impacte les masses et volumes des machines électriques et donc plus globalement la consommation énergétique et les émissions en provenance de l’aéronef.
De plus, le réseau électrique primaire avionique fait intervenir des niveaux de puissances variables en fonction du cycle de vol et des besoins. Aussi, l’émergence de nouvelles fonctions électriques viennent particulièrement contraindre ce réseau. A titre d’exemple, le dégivrage électrique est une charge à très forte puissance, pouvant atteindre quelques centaines de kilowatts, mais qui n’est utilisée que temporairement sur tout le cycle de vol.
Dès lors, les machines électriques doivent être dimensionnées pour tenir ces surcharges mais aussi pour répondre à des cas anormaux de vol tels que la perte d’un générateur par exemple. Néanmoins, ces puissances sont rarement atteintes et par conséquent, la masse supplémentaire embarquée résultant du surdimensionnement peut être vu comme un poids mort dans la plupart des cas.
De plus, la variabilité de la puissance du réseau primaire impacte les performances de l’alternateur dont le dimensionnement est défini pour un fonctionnement nominal. Le rendement tend à diminuer à plus faible puissance. Pour autant, les machines fonctionnent usuellement sur ces niveaux de puissances.
Une solution envisagée a été de proposer, dans le document WO 2018/051003 A1, un procédé d’hybridation d’une ram air turbine ou RAT avec un convertisseur. Le procédé décrit est une stratégie de contrôle de statisme, ou « droop control » en anglais, sur la tension ou la fréquence du réseau. Cependant ce procédé ne peut être appliqué aux alternateurs principaux des avions puisque ces derniers contrôlent indépendamment la tension du bus à une valeur constante tandis que la turbine impose la vitesse du réseau.
Cependant, un tel procédé présente de nombreux inconvénients comme par exemple le fait que l’organe de contrôle des alternateurs doit passer dans un mode de limitation du courant de phase afin de baisser la consigne de tension du réseau. Cela suppose d’atteindre un fort régime de surcharge avant action du réseau auxiliaire.
Pour ce faire, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’un filtre multispectral pour une radiation électromagnétique, ledit filtre comportant au moins deux filtres de couleur, chaque filtre comportant une première couche réfléchissante, une deuxième couche réfléchissante, une couche en matériau diélectrique de cavité de Fabry-Pérot entre la première couche réfléchissante et la deuxième couche réfléchissante, l’épaisseur de la couche diélectrique des deux filtres de couleurs étant différente et chacun des deux filtres étant en regard d’un transducteur photoélectrique, ledit procédé comportant les étapes suivantes : Dépôt sur un substrat porteur comportant au moins deux transducteurs photoélectriques, d’une couche de matériau de structuration ; Structuration en trois dimensions de la couche de matériau de structuration de sorte à obtenir au moins deux motifs de matériau de structuration de hauteurs différentes, au moins un des motifs présentant une hauteur maximale de référence relativement au substrat porteur, la hauteur étant mesurée perpendiculairement au plan du substrat, chacun des motifs étant en regard d’un transducteur photoélectrique ; Dépôt conforme d’une première couche réfléchissante sur les au moins deux motifs de matériau de structuration ; Dépôt d’une couche réalisée dans le matériau diélectrique destiné à former les motifs diélectriques des cavités de Fabry-Pérot, ladite couche de matériau diélectrique recouvrant la totalité des motifs en présentant une surface supérieure dont chaque point est situé à une hauteur supérieure à la hauteur maximale de référence ; Planarisation par retrait du matériau diélectrique avec arrêt sélectif au sommet du motif de matériau de structuration le plus haut recouvert de la couche réfléchissante ; Dépôt d’une couche réalisée dans le même matériau diélectrique de façon à finaliser la formation des cavités de Fabry-Pérot ; Dépôt d’une seconde couche réfléchissante sur les au moins deux cavités de Fabry-Pérot.
Grâce à l’invention, les cavités Fabry Pérot sont réalisées avec une étape de structuration, par exemple via une lithographie Grayscale, réalisée avant l’étape de dépôt de la première couche réfléchissante. Cette caractéristique permet d’éviter les inconvénients liées au phénomène de réflexion à l’interface métal-résine. En outre, l’épaisseur de la cavité d’épaisseur la plus faible est directement fixée par l’épaisseur de la couche diélectrique réalisée lors du second dépôt de matériau diélectrique directement sur la première couche réfléchissante. En effet, ce dépôt est précédé d’une étape de planarisation avec arrêt sur le sommet du motif de matériau de structuration recouvert de la couche réfléchissante : ainsi, c’est bien l’épaisseur de la seconde couche de matériau diélectrique qui permet de fixer l’épaisseur de la cavité Fabry-Pérot la plus faible. En procédant de la sorte, le procédé selon l’invention s’affranchit des limites de contrôle d’épaisseur liées à la lithographie Grayscale, et permet, par des techniques de dépôt classique, d’atteindre des épaisseurs beaucoup plus faibles que celles des solutions connues, notamment inférieures à 40 nm. On notera enfin que le procédé selon l’invention s’applique à tout type de substrat, qu’ils s’agissent de substrat intégrant des photodétecteurs CMOS ou de substrat transparent, par exemple en verre, les photodétecteurs étant par exemple disposés sous le substrat. A ce titre, on entend par « substrat porteur » à la fois le substrat et les transducteurs photoélectriques que ces derniers soient intégrés au substrat ou au-dessus ou en dessous dudit substrat.
On entend par « transducteurs photoélectriques » des dispositifs qui peuvent fonctionner soit en tant que collecteur de lumière issue des filtres soit en tant qu’émetteur de lumière vers les filtres. S’il s’agit de collecteurs, les transducteurs peuvent être par exemple des photodiodes de type CMOS. S’il s’agit d’émetteurs, les transducteurs peuvent être par exemple des diodes LED, des diodes de type QLED ou des diodes LASER, les émetteurs présentant dans ce cas un spectre d’émission plus large que celui des cavités de Fabry-Pérot correspondantes.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. La illustre les différentes étapes du procédé selon un premier mode de réalisation de l’invention ; La illustre les différentes étapes du procédé selon un second mode de réalisation de l’invention ; Les , , , , , et illustrent les différentes étapes de deux variantes du procédé selon l’invention permettant d’assurant une isolation optique entre les pixels ainsi qu’entre le cavités de Fabry-Pérot.
La illustre les différentes étapes d’un procédé 100 selon un premier mode de réalisation de l’invention dans lequel aucune isolation n’est prévue ni entre les cavités Fabry-Pérot ni entre les transducteurs photoélectriques.
La première étape 101 du procédé 100 consiste à déposer sur un substrat 200, dit substrat porteur, une couche de résine 201 puis à structurer en trois dimensions ladite couche de résine 201. Le substrat 200 peut par exemple être un substrat en Si, un substrat Silicium sur Isolant SOI (pour « Silicon On Insulator » selon la terminologie anglaise) ou un substrat en verre ou en saphir.
Le substrat porteur 200 comporte une pluralité de transducteurs (au moins deux) photoélectriques 202Ai (ici 3 transducteurs photoélectriques 202A1, 202A2, et 202A3 sont représentés). Les transducteurs 202Ai sont ici représentés de façon schématique sous le substrat 200, étant entendu qu’ils pourraient être formés à l’intérieur de ce dernier ou au-dessus de ce dernier. Selon l’invention, les transducteurs photoélectriques 202Ai sont considérés comme faisant partie intégrante du substrat porteur 200. Les transducteurs photoélectriques peuvent fonctionner soit en tant que collecteur de lumière issue des filtres soit en tant qu’émetteur de lumière vers les filtres. S’il s’agit de collecteurs, les transducteurs peuvent être par exemple des photodiodes de type CMOS. S’il s’agit d’émetteurs, les transducteurs peuvent être par exemple des diodes LED, des diodes de type QLED ou des diodes LASER, les émetteurs présentant dans ce cas un spectre d’émission plus large que celui des cavités de Fabry-Pérot correspondantes.
L’unité de traitement 11 comprend de plus une ou des mémoires 14, reliées à ou intégrées dans le microcontrôleur 12. Au moins l’une de ces mémoires 14 forme un support d’enregistrement lisible par ordinateur, sur lequel est enregistré au moins un programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent le microcontrôleur 12 à exécuter au moins certaines des étapes du procédé de détection qui sera décrit plus bas.
L’unité de traitement 11 comporte de plus des composants de mesure. Les composants de mesure comprennent un convertisseur analogique numérique (CAN) 15 qui produit des mesures numériques d’une tension représentative de la tension présente sur la phase Ph, d’une tension représentative de la tension présente sur le neutre Ne, et d’une tension représentative du courant circulant sur la phase Ph. Ces mesures sont classiquement utilisées par le compteur 1 pour évaluer la consommation électrique de l’installation 2 (métrologie).
Les composants de l’unité de traitement 11 sont ici montés sur une même carte électrique.
La référence de tension du CAN 15 est le plan de masse de la carte électrique 16. Le plan de masse est relié à la masse électrique 10 et donc à la borne de phase amont P.
Le compteur 1 comporte de plus une cible 17 à potentiel flottant, c’est-à-dire un élément conducteur qui n’est connecté à aucun élément ayant un potentiel fixé.
Le CAN 15 comporte une entrée 18 reliée à la cible 17. Le CAN 15 produit donc aussi des mesures de la différence de potentiel entre la cible 17 et la masse électrique 10, et donc entre la cible 17 et la borne de phase amont P du compteur 1.
Le microcontrôleur 12 acquiert et analyse les mesures numériques produites par le CAN 15.
Sur la , le branchement du compteur 1 a été réalisé correctement par l’opérateur : la phase Ph du réseau 3 est connectée à la borne de phase amont P du compteur 1 (et donc au conducteur de phase 8), et le neutre Ne du réseau 3 est connecté à la borne de neutre amont N du compteur 1 (et donc au conducteur de neutre 9).
Par contre, sur la , l’opérateur a réalisé une inversion de branchement : la phase Ph du réseau 3 est connectée à la borne de neutre amont N du compteur 1 (et donc au conducteur de neutre 9), et le neutre Ne du réseau 3 est connecté à la borne de phase amont P du compteur 1 (et donc au conducteur de phase 8).
L’invention a pour but de détecter l’état du branchement de la phase Ph et du neutre Ne sur le compteur 1 : l’état du branchement peut être un branchement normal ou un branchement inversé.
On décrit le principe de l’invention.
L’impédance Z cible entre la cible 17 et le plan de masse de la carte 16 est, par construction telle que proposée, élevée. Cette impédance est principalement constituée par la capacité parasite entre la cible 17 et le plan de masse, typiquement de l’ordre du pF, et par l’impédance d’entrée des composants de mesure, typiquement de l’ordre du Mohm.
On voit que la cible 17 est couplée à la terre par un premier couplage capacitif (de manière permanente) et éventuellement, ponctuellement, par un deuxième couplage capacitif.
Le premier couplage est un couplage par l’environnement fixe, c’est à dire ici via l’un des murs 5a.
Le deuxième couplage est un couplage via un individu (typiquement l’opérateur ou l’utilisateur) positionné à proximité du compteur 1, ledit individu étant lui-même couplé à la terre par l’environnement fixe, c’est-à-dire ici via le sol et l’un des murs 5b.
On suppose que l’individu a approché sa main 20 du compteur 1, ou bien même a posé sa main 20 ou un doigt sur le compteur 1.
Les normes (ISO 80601-2-56) imposent une grande fiabilité des mesures fournies par les thermomètres pour un usage médical. En particulier, les protocoles de tests sont de plus en plus stricts.
Les protocoles testent en particulier la fiabilité de la mesure en milieu électromagnétique perturbé.
Pour des raisons de réduction de coûts, les fabricants de thermomètre utilisent des composants électroniques qui peuvent être suffisamment précis pour un usage médical mais sensibles aux perturbations magnétiques, notamment dans un environnement perturbé par un champ électromagnétique important.
En outre, les conditions d’utilisation du thermomètre à usage médical ne sont pas toujours optimales par exemple lors d'une mauvaise manipulation ou d’un tremblement de l'opérateur et peuvent impacter la fiabilité de la mesure. Dans ce cas, les mesures de températures peuvent être instables.
Par conséquent, il existe un besoin de détecter ces instabilités pour s’assurer de la fiabilité de la mesure de température.
L’invention propose un procédé de commande d’un thermomètre « sans contact » à usage médical comportant un mode de prise de température corporelle apte à fournir une information de température, le thermomètre comportant : - un boîtier, - un capteur apte à fournir un signal électrique représentatif d’une température mesurée, et - une unité de commande apte à interroger le capteur et à traiter le signal reçu du capteur pour fournir une mesure de température, le procédé comportant les étapes suivantes : a) déclenchement d’une prise de température, b) réalisation de N mesures, N étant un nombre entier naturel supérieur ou égal à 2, c) calcul d’un indice de dispersion des N mesures par l’unité de commande, d) si l’indice de dispersion est inférieur à une valeur seuil prédéterminée, alors le thermomètre fournit une information de température, et si l’indice de dispersion est supérieur ou égal à une valeur seuil prédéterminée, alors le thermomètre fournit une information représentative d’une fiabilité insuffisante..
- l’indice de dispersion des N mesures est un écart type de Pearson ;
- l’indice de dispersion des N mesures est un écart type standard, une normalisation ou un médian normalisé ;
- l’information de température fournie correspond à la moyenne des N mesures ;
- le procédé est mis en œuvre au cours d’une période de temps inférieure ou égale à 400ms ;
- N est supérieur ou égal à 20 ;
- le capteur présentant au moins deux modes de mesure, le procédé comporte une étape initiale de sélection du mode de mesure parmi les modes de mesure suivants : - un mode dit « body » pour mesurer une température corporelle, et/ou - un mode dit « surface » pour mesurer une température d’un corps inerte ;
- le procédé de détermination de la température par l’unité de commande dépend du mode sélectionné : - pour le mode « body » : le procédé de détermination correspond à un algorithme mathématique qui prend en compte l’émissivité de la peau, une mesure de température de surface ainsi qu’une mesure de température ambiante, - pour le mode « surface » : le procédé de détermination correspond à un algorithme mathématique qui prend en compte l’émissivité de l’eau et une mesure de température de surface ;
- la mesure de température est donnée avec une précision de 0,1°C;
- le thermomètre est un thermomètre à infrarouge.
Mn Manette
Sm Signal de la manette
P Pompe
LP Ligne de pompe
T Réservoir
LT Ligne de réservoir
UA Unité électrohydraulique
M1, M2 Modules électrohydrauliques
L1, L2 Lignes de chambre
S1, S2 Section des chambres
Sec Section de sortie de consigne
ΣS Signal électrique de commande
Qin débit entrant
Qout débit sortant
Vi Vérin
Ci1 Chambre 1
La représente schématiquement un démarreur-générateur sans balais 1 à excitation rotorique bobinée selon l’invention. Le démarreur-générateur 1 comprend une machine électrique tournante 100 destinée à être couplée mécaniquement à un arbre 201 d’un moteur à combustion 200. Le démarreur-générateur 1 est apte à fonctionner en mode générateur, pendant une phase dite de génération, lors de laquelle le moteur à combustion 200 fournit une puissance motrice à la machine électrique tournante 100. Lors de cette phase la machine tournante 100 transforme l’énergie mécanique de rotation de l’arbre 201 en énergie électrique destinée à alimenter un réseau électrique, par exemple un réseau de bord d’un aéronef. Le démarreur-générateur 1 est également apte à fonctionner en mode démarreur, pendant une phase de démarrage, lors de laquelle il entraîne en rotation l’arbre 201 du moteur à combustion 200 de façon à le démarrer.
La machine électrique tournante 100 comprend trois sous machines dont les rotors sont couplés mécaniquement : une machine électrique principale 10, une excitatrice 20, et en option une génératrice auxiliaire 30, ainsi qu’un pont redresseur tournant 40. La machine électrique tournante 100 comprend un carter 150 logeant la machine électrique principale 10, l’excitatrice 20 et l’éventuelle génératrice auxiliaire 30. Le stator de la machine électrique tournante 100 est fixé au carter 150.
Les rotors de la machine électrique principale 10, de l’excitatrice 20 et de la génératrice auxiliaire 30 forment le rotor 75 de la machine électrique 100. Ils sont montés sur un arbre commun 101 dont seule la partie extérieure au carter 150 est représentée sur la . L’arbre commun 101 est destiné à être couplé mécaniquement à l’arbre 201 du moteur à combustion 200. Le moteur à combustion 200 est par exemple un moteur à piston ou une turbine à gaz couramment employée pour la propulsion d’un aéronef. A bord d’un aéronef, on trouve aussi un générateur auxiliaire connu en anglais sous l’appellation : « Auxilairy Power Unit » ou par son acronyme APU qui nécessite aussi un démarreur-générateur. De façon plus générale, l’invention peut être mise en œuvre dans un démarreur-générateur couplé à tout type de moteur à combustion. Le couplage des arbres 101 et 201 peut être déconnectable par exemple au moyen d’un dispositif à crabot pouvant être actionné en cas de disfonctionnement soit du moteur à combustion 200 soit du démarreur-générateur 1.