INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon encore une autre caractéristique du dispositif de l’invention, l’élément externe porte des nervures de rigidification qui s’étendent perpendiculairement à l’axe du bossage.
Selon une variante spécifique de réalisation du dispositif de l’invention, le bord supérieur de l’élément interne de renfort porte des pattes de centrage destinées à venir se loger dans des cavités ménagées à la partie supérieure de l’élément externe.
Un autre objet de l’invention est un parechoc de véhicule automobile comprenant un élément interne de renfort et un élément externe assemblés au moyen d’un dispositif tel que défini ci-dessus.
Encore un autre objet de l’invention est un procédé de montage d’un parechoc tel que défini ci-dessus à l’avant d’un véhicule automobile équipé d’un système d’éclairage comprenant des projecteurs logés dans des cavités latérales obturées par des glaces, caractérisé en ce qu’on soude l’élément interne de renfort sur le pourtour inférieur et les côtés de la face arrière de l’élément externe puis on exerce un appui sur l’élément interne de renfort en direction de l’élément externe pour introduire et verrouiller le bossage de l’élément externe dans l’orifice de l’élément interne et solidariser les deux éléments puis on positionne et on fixe l’ensemble de manière jointive sous les glaces des projecteurs.
Un dernier objet de l’invention est un véhicule automobile comprenant un parechoc avant présentant les caractéristiques définies ci-dessus.
La membrane poreuse 5 utilisée est une membrane 5 non sélective de modèle Celgard 3501, vendue par la société Celgard ® , présentant une épaisseur de 25 µm dans sa forme sèche et une taille de pore de 0,064 µm. Le débit d’injection des liquides L1, L2 dans les circuits 91, 92, c’est-à-dire le débit de remplissage, est de 15 mL/min selon le mode de réalisation. La durée de la période T d’une telle cellule 2 a été observée à 60secondes.
Les surfaces d’adsorption 41, 42 sont en matériau composite et présentent une surface géométrique d’environ 10,15 cm². Les surfaces d’adsorption 41, 42 en matériau composite jouent le rôle d’électrodes capacitives. Selon le mode de réalisation non limitatif, les surfaces d’adsorption 41, 42 en matériau composite sont constituées de feutre de carbone recouvert de particules présentant une taille moyenne de 200 µm. Les particules comprennent 70 %, en masse, de particules en oxyde de Manganèse (IV) ou dioxyde de Manganèse MnO 2 , 20 %, en masse, de noir de Carbone et 10 %, en masse, de polyfluorure de vinylidène. La charge massique en particules est d'environ 12,4 mg/cm 2 .
En référence à la , il est illustré les densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule, c’est à dire pour une différence de potentiel E 0 nulle, autrement dit en l’absence de générateur 7, et les densités de puissances nettes P b−net fournies par le dispositif 1 pour des différences de potentiel E 0 délivrées par le générateur 7 de 300, 500 et 700 mV. Le gradient de ph est 2,4. Les densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule et les densités de puissances nettes P b−net fournies par le dispositif 1 sont présentées en fonction de la résistance de charge R load utilisée. Comme pour le premier mode de réalisation, on observe que le dispositif 1 fourni des densités de puissances nettes P b−net supérieures aux densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule et ce quelle que soit la résistance de charge R load utilisée et quelle que soit la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7.
En référence à la , il est illustré les densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule, c’est à dire pour une différence de potentiel E 0 nulle, autrement dit en l’absence de générateur 7, et les densités de puissances nettes P b−net fournies par le dispositif 1 pour des différences de potentiel E 0 délivrées par le générateur 7 de 300, 400, 500, 600 et 700 mV. Le gradient de ph est 3,75. Les densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule et les densités de puissances nettes P b−net fournies par le dispositif 1 sont présentées en fonction de la résistance de charge R load utilisée. Seule la gamme de résistances optimales R max a été reportée sur la pour chaque différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7. Comme pour la et pour le premier mode de réalisation, on observe que le dispositif 1 fournit des densités de puissances nettes P b−net supérieures aux densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule 2 seule et ce quelle que soit la résistance de charge R load utilisée et quelle que soit la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7.
Il est à noter que la membrane 5 Celgard 3501 utilisée dans le second mode de réalisation est une membrane 5 non sélective. L’utilisation d’une telle membrane 5 non sélective diminue fortement les performances du dispositif 1. Aussi, l’utilisation d’une membrane sélective, par exemple une membrane sélective aux cations, de manière encore davantage préférée aux ions hydroniums, telle qu’une membrane échangeuse de protons, ou, par exemple une membrane sélective aux anions, de manière encore davantage préférée aux ions hydroxydes, augmenterait significativement les performances du dispositif 1.
En référence à la , et dans une amélioration du dispositif 1 selon le premier mode de réalisation, il est proposé un dispositif 1 comprenant deux cellules 2, 21, 22 montées en série et un générateur de tension 7. La borne 61 de la cellule 2, 21 est connectée à la borne 63 de la cellule 2, 23. Le générateur 7 comprend deux bornes 71, 72 dont une borne 71 est connectée à la borne 62 de la cellule 2, 21 et l’autre borne 82 est connectée à la borne 64 de la cellule 2, 22. Le générateur 7 étant agencé pour délivrer une différence de potentiel E 0 entre ses deux bornes 71, 72. Le dispositif 1 comprend deux bornes 81, 82. La borne 82 du dispositif 1 est connectée à la borne 64 de la cellule 2, 21 et à la borne 72 du générateur 7. L’autre borne 81 du dispositif 1 est connectée à la borne 62 de la cellule 2, 22 et à la borne 72 du générateur 7. Le générateur 7 est agencé pour délivrer une différence de potentiel E 0 non nulle entre ses deux bornes 71, 72. Il est à noter que cette amélioration s’applique à tout type de cellule 2 et de liquides L1, L2 selon l’invention. Aussi, cette amélioration est également applicable, par exemple, au second mode réalisation.
En référence à la , et selon l’amélioration du dispositif 1 tel qu’illusttré sur la , il est illustré la densité de puissance nette P b−net du dispositif 1 en fonction de la résistance de charge R load pour une tension E 0 délivrée par le générateur 7 de 0 mV. La différence de potentiel E ocv mesurée entre les bornes 81, 82 du dispositif 1, ou entre la borne 64 de la cellule 2, 22 et la borne 62 la cellule 2, 21, en présence des liquides L1, L2 respectifs dans les deux compartiments 31, 32 est de 850 mV soit 70 mV de moins que la somme des différences de potentiel E ocv mesurées aux bornes 61, 62 et 63, 64 des deux cellules 2, 21 et 2, 22 prises individuellement. En outre, les valeurs de puissances nettes P b−net du dispositif 1 sont inférieures d’environ 10% par rapport à la somme des puissances nettes P b−net des dispositifs 1 respectifs comprenant chacun une cellule 2 individuelle parmi les des deux cellule 2, 21, 22. Cette différence provient du fait que les solutions L1, L2 pénétrant dans leur compartiment respectif 31 ,32 de la cellule 2, 22 voient leur concentration légèrement modifiée après leur passage dans leur compartiments 31, 32 respectifs de la cellule 2, 21. Aussi, une simple modification des moyens d’alimentation 9 de sorte que les liquides L1, L2 soient injectés en parallèle directement dans les compartiments 31, 32 des cellules 2, 21 et 2, 22 permettrait d’éviter la perte observée.
Pour chacun des modes de réalisation, on observe que l’augmentation de la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7 permet d’augmenter significativement les performances du dispositif 1 par rapport aux performances de la cellule 2 seule. En particulier, l’augmentation de la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7 permet d’augmenter significativement la résistance de charge R load utilisable. Aussi, selon l’invention il est avantageux d’augmenter la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7 lorsque la résistance de charge R load augmente. On remarque également que pour une cellule 2 donnée et un type de liquides L1, L2 utilisé, la différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur 7 présente une gamme optimale en fonction de la résistance de charge R load utilisée.
CONNECTEUR XLR A SORTIE RADIALE La présente invention concerne le domaine des connecteurs, et porte plus particulièrement sur des connecteurs XLR à sortie radiale.
Les connecteurs XLR sont des fiches utilisées notamment dans le domaine de l’ingénierie du son et servent à raccorder plusieurs appareils par un câble équipé de connecteurs XLR. Une extrémité du connecteur XLR comprend des broches pour se brancher sur un appareil, l’autre extrémité comprend des contacts auxquels un câble est raccordé, le connecteur comprenant autant de broches qu’il y a de contacts, un contact étant relié dans le connecteur à une broche correspondante pour transmettre séparément chaque signal du câble d’une extrémité à l’autre du connecteur. Les connecteurs XLR peuvent avoir entre trois et sept broches, les connecteurs XLR à trois broches constituant la grande majorité des connecteurs XLR utilisés en sonorisation.
Les connecteurs XLR sont de section circulaire, et peuvent prendre deux formes : soit le câble auquel est raccordé le connecteur s’étend, une fois équipé du connecteur, dans le prolongement du connecteur, soit le câble auquel est raccordé le connecteur s’étend perpendiculairement au connecteur, auquel cas le connecteur est dit « à sortie radiale ».
De tels connecteurs XLR à sortie radiale trouvent notamment à s’appliquer dans des configurations où il n’y a pas assez d’espace pour que le câble équipé du connecteur s’étende dans le prolongement du connecteur une fois le connecteur branché.
Les connecteurs XLR à sortie radiale connus sont généralement formés d’un corps de connecteur et d’un capuchon ayant une jupe dans laquelle est formée une ouverture radiale, le capuchon étant destiné à être rapporté sur le corps de connecteur.
Avantageusement on prévoit un volume intérieur de réserve formé dans la collerette 6 qui est supérieur au volume d’huile pouvant rester au-dessus de la cartouche après la vidange du moteur, de manière à recevoir ce volume complet.
On obtient de manière simple et efficace, par l’ajout d’une collerette 6 sur un type de cartouche de filtration existant, en modifiant peu son coût, une protection à la fois de l’opérateur et de l’environnement.
Solides fibreux à base de dioxyde de titane La présente invention concerne des solides à base de dioxyde de titane utiles comme catalyseurs ou comme support pour la préparation de catalyseurs hétérogènes, et leur mise en œuvre dans les procédés de transformation de l’H 2 S en soufre, notamment le procédé Claus modifié. Dans ce procédé, de grandes quantités de COS et CS 2 peuvent être formées et l’utilisation de catalyseurs actifs envers leur hydrolyse vers l’H 2 S est alors nécessaire pour assurer des rendements en soufre suffisants et assurer le respect des normes d’émissions de composés soufrés à l’atmosphère. Les catalyseurs à base de dioxyde de titane font partie des catalyseurs conventionnellement utilisés pour ces hydrolyses grâce à leur très forte performance.
Ces solides sont également utilisables pour l’hydrolyse de COS et d’HCN dans les procédés de purification de gaz de synthèse issu du gaz naturel, de pétrole, de charbon ou de biomasse, mais sont également utiles pour la réduction sélective des oxydes d’azote en azote dans le traitement de fumées issues de la combustion de dérivés azotés, par exemple lors de la production d’acide nitrique.
L’invention concerne aussi la préparation de solides fibreux à base de dioxyde de titane.
Les catalyseurs existants présentent des performances moyennes nécessitant des temps de séjour élevés et donc des réacteurs de taille importante pour transformer les composés soufrés comme le COS ou le CS 2 et ainsi limiter les rejets atmosphériques. L’augmentation de la performance catalytique passe souvent par l’ajout d’éléments augmentant le prix des catalyseurs ou par la réduction des dimensions tel que le diamètre des catalyseurs, mais la perte de charge générée augmente alors fortement. L’augmentation de la porosité des catalyseurs permet aussi d’améliorer la performance catalytique, mais la résistance mécanique devient alors trop faible pour permettre un chargement dans des unités industrielles, notamment lorsque la hauteur de chute du catalyseur devient importante.
On connait dans l’état de la technique le document EP 38741 qui décrit des solides à base de dioxyde de titane TiO 2 qui sont préparés à partir du malaxage d’une poudre de TiO 2 afin d’obtenir une pâte, laquelle est ensuite mise en forme et enfin traitée thermiquement sous air entre 200 et 900°C. Lors de la préparation du solide, on peut ajouter pendant l’étape de malaxage un additif de mise en forme (jusqu’à 30% poids) qui peut être choisi parmi la silice, l’alumine, les argiles, les silicates, le sulfate de titane, les fibres céramiques. Il est par ailleurs divulgué que l’on peut également utiliser comme additif de mise en forme : la cellulose, la carboxyméthylcellulose, la carboxyéthylcellulose, du tall oil, les gommes xanthane, des agents tensio-actifs, des agents floculants comme les polyacrylamides, le noir de carbone, les amidons, l'acide stéarique, l'acide polyacrylique, l'alcool polyvinylique, des biopolymères, le glucose, les polyéthylène glycol.
La publication de Knapp et al. s’intéresse à la synthèse de supports à base de TiO 2 -sépiolite comprenant de 30 à 95% de TiO 2 , mais la sépiolite est décrite comme diminuant la quantité de titane en surface et l’augmentation du taux de titane conduit à une diminution de la surface BET en-deçà de 100 m 2 /g, que la mise en forme soit faite dans l’eau ou en présence d’acide. Ces deux aspects sont indiqués comme préjudiciables à l’activité catalytique (Phase distribution in titania-sepiolite catalyst supports prepared by different methods – Knapp et al. J. Mater. Chem ., 1997, 7(8), 1641-1645).
De manière surprenante, la Demanderesse a remarqué que la mise en œuvre de dioxyde de titane à une teneur comprise entre 75 à 95% poids, en mélange avec 1 à 20 % d’un liant minéral fibreux comprenant de 70 à 100 % de silice et des fibres de diamètre médian compris entre 5 et 50 µm et une longueur moyenne comprise entre 50 et 1000 µm permettait d’obtenir un matériau solide ayant une porosité ouverte supérieure aux solides connus tout en maintenant une résistance mécanique optimale, permettant son utilisation comme catalyseur, notamment dans le procédé Claus, ou comme support de catalyseur hétérogène.
Sauf indication contraire, les teneurs en pourcentage poids sont exprimées en base anhydre, c’est-à-dire en prenant comme base le poids du matériau privé d’eau.
L’invention concerne un solide de surface spécifique SBET supérieure à 100 m 2 /g, de préférence supérieure à 120 m 2 /g, comprenant : - 75 à 95% poids de dioxyde de titane TiO 2 , bornes incluses, par rapport au poids total du solide anhydre ; - 1 à 20% poids d’un composé minéral sous forme de fibres, bornes incluses, par rapport au poids total du solide anhydre, lesdites fibres comprenant de 70 à 100 % poids de silice et lesdites fibres ayant un diamètre médian compris entre 5 nm et 50 µm et une longueur moyenne comprise entre 50 nm et 1000 µm.
Le solide selon l’invention peut comprendre de 80 à 90 % poids de dioxyde de titane TiO 2, bornes incluses, par rapport au poids total du solide anhydre.
Le solide selon l’invention peut comprendre de 2 à 10 % poids d’un composé minéral sous forme de fibres, bornes incluses, par rapport au poids total du solide anhydre.
Le solide selon l’invention peut comprendre un volume poreux total des pores de diamètre compris entre 3,7 nm et 10 µm mesuré selon la norme ASTM D4284-12 supérieur à 0,35 ml/g, de préférence supérieur à 0,5 ml/g.
Le composé minéral peut être choisi parmi la fibre de verre et la sépiolite.
De préférence, le composé minéral est la sépiolite.
Dispositif de maintien d’une cartouche microfluidique Le domaine de l’invention se rapporte au maintien d’une cartouche microfluidique, notamment aux fins d’analyses d’un échantillon de liquide biologique.
La microfluidique désigne la technologie des systèmes dont le fonctionnement est basé sur l’écoulement de fluides – et notamment de liquides – au sein de canaux présentant des dimensions de l’ordre du micromètre (μm). De tels canaux sont communément qualifiés de microcanaux.
Cet ordre de grandeur a ceci de particulier qu’il rend les effets de surface prépondérants dans le comportement d’un liquide, à l’inverse d’un objet macroscopique pour lequel la composante volumique prédomine sur la composante surfacique. En particulier, la microfluidique exploite certains phénomènes physiques, telles que la capillarité, la laminarité ou encore la mouillabilité, qui se manifestent lorsque le liquide est en contact avec un microcanal. À une telle échelle, le comportement d’un liquide est également caractérisé par la rapidité des échanges thermiques et l’exacerbation des effets électrocinétiques.
Au cours des dernières décennies, la microfluidique a contribué au développement de plusieurs innovations, par exemple l’insertion de substances actives dans des microgouttelettes encapsulées dans une membrane évanescente à des fins cosmétiques, la fabrication de têtes d’impression à jet d’encre ou encore la conception de micropompes pour l’injection de médicaments dans le corps humain.
Par ailleurs, l’une des applications les plus remarquables de la microfluidique est le laboratoire sur puce (plus connu sous l’acronyme anglophone LOC pour « lab-on-a-chip ») dont la conception repose sur la miniaturisation de composants tels que des canaux, des vannes et des pompes. De tels laboratoires sur puce sont utilisés pour réaliser des analyses biologiques sur des échantillons de faible volume et permettent, entre autres, de remplacer des dispositifs encombrants, de mettre en œuvre un grand nombre d’analyses en parallèle et de réduire le temps nécessaire aux expériences ou tests.
Un laboratoire sur puce prend généralement la forme d’une cartouche microfluidique – aussi appelée « microfluidic chip » dans la littérature anglophone.
Dans le cadre d’une analyse biologique, une cartouche microfluidique doit être maintenue immobile pour y introduire avec précision l’échantillon de liquide biologique à analyser, par exemple un échantillon de sang ou d’urine, et les réactifs. Une fois la cartouche microfluidique positionnée et maintenue, il est alors possible d’y réaliser les mélanges nécessaires – généralement une ou plusieurs dilutions – à l’analyse biologique. Pour ce faire, il est connu d’avoir recours à un dispositif de maintien, parfois appelé « porte-puce ».
Le modèle d’utilité chinois CN 208288057 U décrit un dispositif comprenant une base sur laquelle une cartouche microfluidique peut être disposée et un couvercle articulé avec la base au moyen d’une charnière de manière à pouvoir être rabattu sur la cartouche microfluidique. Une vis munie d’un ressort d’amortissement et surmontée d’un écrou de blocage est montée à rotation sur la base et est agencée pour être reçue dans une baïonnette du couvercle pour verrouiller celui-ci en position fermée.
La demande de brevet américain US 2016/0367993 A1 concerne un appareil de maintien comprenant une partie inférieure apte à recevoir un dispositif microfluidique et une partie supérieure montée à rotation sur la partie inférieure. La partie supérieure comprend un coupleur muni de fiches souples, et un couvercle est interposé entre le coupleur et la partie inférieure. Les fiches souples sont agencées, lorsque l’appareil de maintien est en position fermée, pour prendre appui sur le couvercle et faire saillie de la partie supérieure de manière à former des canaux d’injection et de prélèvement connectés au dispositif microfluidique.
Le brevet européen EP 2 694 214 B1 propose un dispositif de connexion étanche et de déconnexion d’une carte microfluidique. Le dispositif présente une première surface destinée à recevoir une carte microfluidique et une deuxième surface, parallèle à la première surface, contre laquelle la carte microfluidique est maintenue en appui. Un tel appui est garanti par des parois perpendiculaires aux première et deuxième surfaces ainsi que par des moyens de maintien tels qu’une butée à bille à ressort de forme cylindrique. La deuxième surface présente des canaux positionnés de manière à être connectés aux canaux fluidiques de la carte microfluidique.
Exemple 6 Le présent exemple illustre l’application des catalyseurs de l’invention pour la conversion par hydrolyse du CS 2 dans les conditions simulant le premier convertisseur du procédé Claus. Cette réaction est considérée comme modèle pour évaluer la performance d’un catalyseur dans ces conditions, car la vitesse de réaction est beaucoup plus faible que l’hydrolyse de COS :
On envoie dans un réacteur maintenu à 320°C le mélange de gaz suivant : - 3 % vol H 2 S - 2 % vol SO 2 - 1000 ppmv CS 2 - 30 % vol H 2 O - Balance (complément à 100% vol) N 2
Le réacteur contient 30 g des catalyseurs suivant l’invention. Le débit de gaz total est ajusté pour atteindre des VVH de 4000 et 6000 h -1 rapportées au volume de catalyseur dans le réacteur. Les VVH du présent exemple sont choisies volontairement très supérieures aux VVH des procédés Claus industrielles pour discriminer l’activité des catalyseurs pour convertir le CS 2 .
Les conversions en CS 2 enregistrées lors de la mise en œuvre des catalyseurs extrudés obtenus sont rassemblées dans le tableau 4 ci-dessous :
Exemple Teneur en liant minéral fibreux Taux en TiO 2 Conversion du CS 2 par hydrolyse à 320°C % poids % poids % à VVH=6000 h -1 % à VVH=4000 h-1 Comparatif A - 90 45 51 1 10% sépiolite 90 51 67 2 10% sépiolite 85 57 72 3 5% fibres de verre 85 75 83 4 2,5% sépiolite 87,5 58 73 5 5% Fibres de verre 85 76 84
Il apparaît donc que les catalyseurs de l’invention grâce à une porosité ouverte très supérieure, peuvent atteindre des conversions en CS 2 dans les conditions simulant le premier convertisseur du procédé Claus très supérieures à celles observées sur les catalyseurs conventionnels tels que celui de l’exemple comparatif A.
À l'instar de l'agencement exposé ci-dessus pour le cas du corps du différentiel, ce quatrième pignon 44 du troisième mode de réalisation comprend une portée cannelée pour accueillir le manchon de blocage, qui forme la première portion d'extrémité axiale 71.
On comprend dès lors que sous le terme de couronne de sortie on désigne soit la couronne d'un corps de différentiel soit une portion périphérique d’un pignon d'engrenage classique.
En d'autres termes, la couronne de sortie 3 est configurée pour être en relation cinématique avec au moins une roue du véhicule. Dans le troisième mode de réalisation, la caractéristique « la relation cinématique avec au moins une roue du véhicule » signifie un engagement direct pour le cas d’une motorisation électrique d’une seule roue. Dans le premier mode de réalisation, la caractéristique « la relation cinématique avec au moins une roue du véhicule » signifie un engagement indirect vis-à-vis des deux roues via le différentiel 7 .
Toutes les pièces de l'ensemble de transmission sont réalisées en métal notamment en acier ou en fonte. Les pièces de l'ensemble de transmission sont lubrifiées par barbotage d'huile présente dans le bas du carter ou forcée via une pompe à huile.
On remarque que dans la configuration promue ici les pièces suivantes sont montées coaxialement par rapport au premier axe A1 : l'arbre primaire 5 , le premier pignon 21 , la couronne de sortie 3 , le manchon de blocage 1 , et l’arbre de roue AR ou les arbres de roue ARG , ARD .
On remarque qu'il n'y a pas d'éléments de friction nécessaire pour la fonction frein de parking promue ici ; il n'y a pas non plus de synchroniseur associé au manchon de blocage.