INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention a ainsi pour principal objet un échangeur de chaleur comprenant au moins un empilement de plaques, au moins deux plaques adjacentes de l’empilement de plaques délimitant au moins une chambre destinée à être parcourue par un fluide, l’échangeur de chaleur comprenant un dispositif de perturbations interposé entre les deux plaques, la chambre comprenant au moins une première zone, une deuxième zone, un premier secteur, un deuxième secteur et un troisième secteur, le premier secteur et le deuxième secteur étant ménagés à une première extrémité de la chambre tandis que le troisième secteur est disposé à une deuxième extrémité de la chambre opposée à la première extrémité, caractérisé en ce que le dispositif de perturbations s’étend dans au moins l’une des zones et/ou l’un des secteurs et comprend un organe de séparation séparant de manière étanche la première zone de la deuxième zone et le premier secteur du deuxième secteur, le troisième secteur reliant fluidiquement la première zone à la deuxième zone.
L’échangeur de chaleur selon l’invention est configuré pour la circulation de fluide, notamment un liquide caloporteur et un fluide réfrigérant, une telle circulation permettant de réaliser les échanges de chaleur et de l’optimiser par l’intermédiaire du dispositif de perturbations agencé entre au moins deux plaques appartenant à un empilement de plaques formant l’échangeur de chaleur. Dans la description qui suit, les caractéristiques s’appliquent autant à une chambre parcourue par du liquide caloporteur qu’une chambre parcourue par du fluide réfrigérant.
Les plaques de l’empilement de plaques présentent une forme de baignoire, avec un fond plat entouré d’un bord relevé. Les plaques de l’empilement de plaques sont imbriquées les unes dans les autres et les chambres sont rendues étanches par brasage entre chacun des bords des plaques.
Le dispositif de perturbations est un élément plat, dont la forme est complémentaire à la plaque, en venant se loger dans une zone délimitée par le bord périphérique d’une plaque, par le fond de cette plaque et par le fond d’une plaque adjacente.
On comprend ainsi que le fluide circule au sein d’une chambre délimitée d’une part par une première plaque superposée à une autre plaque de l’empilement, dans laquelle le dispositif de perturbations est agencé.
Le premier secteur du dispositif de perturbations est une portion d’entrée disposée dans une zone où le fluide entre dans la chambre délimitée par deux plaques.
Le deuxième secteur du dispositif de perturbations est une portion de sortie disposée dans une zone par laquelle le fluide est évacué de la chambre.
La première zone ainsi que la deuxième zone du dispositif de perturbations sont des portions de circulation au travers desquelles le fluide circule dans une zone principale d’échange thermique de la chambre. La première zone est opposée à la deuxième zone par rapport à l’organe de séparation, ces zones étant de part et d’autre de l’organe de séparation.
L’organe de séparation intégré au dispositif de perturbations est configuré pour augmenter la surface de contact active thermiquement et séparer de façon étanche la première zone et la deuxième zone dans lesquelles circule le fluide.
Selon une autre caractéristique, le dispositif de perturbations s’étend au moins en partie dans la première zone, la deuxième zone, le premier secteur, le deuxième secteur et le troisième secteur. Il forme ainsi un ensemble monobloc dans les deux zones et dans les trois secteurs.
Le dispositif de perturbations peut par exemple comprendre des organes de perturbations qui perturbent l’écoulement du fluide, provoquant une modification de sa trajectoire induisant par conséquent une augmentation des échanges thermiques. Un tel organe est par exemple une ouverture ou une persienne.
Comme le montrent les figures 4, la liaison articulée arrière (10) peut être configurée pour autoriser un coulissement relatif de la tige (8) par rapport à l’outil (4) selon l’axe longitudinal (ALT) de la tige (8), lors de son pivotement autour de la liaison principale à pivot (5). De plus, au moins une butée d’assistance (13) qui guide ce coulissement, le cas échéant en combinaison avec un positionnement relatif fourni par coopération du siège arrière (12) ou de la tige (8) avec l’outil (4), est prévue au niveau de l’outil (4). Cette butée d’assistance (13) est un galet, par exemple de forme cylindrique, qui reçoit en appui roulant la tige (8) et permet de transformer en frottements de roulement les frottements générés lors du déplacement de la tige (8) soumise aux efforts résultant du flambage de l’élément élastiquement compressible (7). D’une manière avantageuse, le galet (13) est en matière plastique.
Lorsque l’axe longitudinal (ALR) de l’élément élastiquement compressible (7) est décalé vers le haut par rapport à l‘axe longitudinal (ALT) de la tige (8), ce dans un plan qui est perpendiculaire à l’axe de la liaison principale à pivot (5) et qui contient ces deux axes, la butée d’assistance (13) est avantageusement au moins partiellement située au-dessus de la liaison articulée arrière (10). Par ailleurs, une partie au moins de la tige (8) s’étend entre cette butée d’assistance (13) et la liaison articulée arrière (10). Cela est notamment le cas dans les variantes de réalisation représentées sur les figures 4 et 6. D’une manière avantageuse, la butée d’assistance (13) s’étend entre les deux flancs (18, 18’).
Afin de limiter les frottements entre la tige (8) et l’élément élastiquement compressible (7), et aussi pour limiter la déformation de ce dernier lors de sa compression, la tige (8) peut comporter, sur une partie de sa longueur, un fourreau (15) de guidage de l’élément élastiquement compressible (7), assurant le cas échéant également le guidage en coulissement du siège arrière (12) suivant l’axe longitudinal (ALT) de la tige (8). La tige (8) ou le fourreau (15) comporte avantageusement une butée d’arrêt (16) limitant le déplacement du siège arrière (12) vers la liaison articulée avant (9). La butée d’arrêt (16) définit la position d’escamotage extrême de l’outil (4). Ce fourreau (15) de guidage, préférentiellement en matière plastique, peut-être une pièce rapportée, du type cylindre creux ou coquille partiellement cylindrique, enfilé(e) sur la tige (8) et déplaçable selon la direction axiale de cette dernière, ou alors être formée d’un seul tenant avec la tige (8).
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention facilitant l’assemblage du dispositif de sécurité mécanique (6) et permettant de garantir le décalage recherché entre les axes, il peut être prévu que les sièges avant et arrière (11 et 12) soient tous deux pourvus de détrompeurs (17, 17’). Le détrompeur est un dispositif, par exemple une encoche, un ergot ou un relief servant à indiquer la position correcte des sièges avant et arrière lors du montage du dispositif de sécurité mécanique (6). Selon une alternative non représentée, le montage correct du dispositif de sécurité mécanique (6) est garanti par l’utilisation d’un moyen externe tel qu’un gabarit de montage.
En relation avec une variante constructive pratique avantageuse ressortant également des figures 2 à 4 et 6, l’outil (4) comprend un bras support (4’) en forme de Y, dont les deux branches supérieures avant (14) et arrière (14’) sont reliées respectivement, d’une part au châssis (3) par l’intermédiaire de la liaison principale à pivot (5) et, d’autre part à la tige (8) et au siège arrière (12) par la liaison articulée arrière (10). La branche inférieure (14’’) forme étançon et porte la partie fonctionnelle (4’’) de l’outil (4) qui sur les figures annexées est une dent, mais peut également consister en un autre type de partie fonctionnelle, telle qu’une roue, un disque, un rouleau, un outil de semis ou analogues. L’étançon peut être un bras ou un dispositif de liaison. En outre, au moins la branche supérieure arrière (14’) présente éventuellement une structure à deux flancs (18, 18’) espacés, entre lesquels la tige (8) est insérée et guidée. Dans une alternative non représentée, la branche supérieure arrière (14’) est constituée d’un seul flanc et la tige (8), notamment son extrémité arrière, est réalisée en deux parties. Les deux parties de tige (8) sont alors montées de part et d’autre du flanc de la branche supérieure arrière (14’).
La présente invention concerne également, comme le montre à titre d’exemple la , une machine agricole (2) pour le travail du sol ou le semis, laquelle comporte un châssis (3) et se déplace au travail selon une direction d’avance (A).
Selon l’invention, cette machine (2) est caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un, préférentiellement plusieurs, ensemble(s) d’outil(s) (1) tel(s) que décrit(s) ci-dessus, par exemple monté(s) sur une ou plusieurs traverses (3’) faisant partie du châssis (3), le cas échéant de manière interchangeable et/ou réglable en position sur la traverse concernée.
Sur les figures 2 à 4 et 6, l’ensemble d’outil (1) comprend un élément de bridage (19) pour sa fixation sur la traverse (3’) du châssis (3), avec un boîtier et une bride assujettis rigidement sur la traverse par serrage au moyen de vis. Avec ce type de montage des outils, leurs écartements respectifs sur la traverse (3’) sont réglables.
Bien entendu, l’élément de bridage peut également être soudé sur la traverse. Les différents outils (4) sont alors fixés, sans possibilité de réglage, sur les traverses.
En fonction de la nature des ensembles d’outils (1) qu’elle porte, la machine (2) peut réaliser des travaux de déchaumage, de décompactage, de sous-solage, de scarification, de tassement, ou des travaux de préparation des sols analogues, voire des travaux de semis, ou encore plusieurs types de travaux si au moins deux types d’outils différents sont présents.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés sur les dessins annexés. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention.
Formulation à base d’huiles essentielles et son utilisation dans la lutte contre les pucerons Domaine de l’invention La présente invention concerne une combinaison d’huiles essentielles et des formulations comprenant une telle combinaison utiles pour le traitement insecticides des végétaux, notamment dans la lutte contre les pucerons.
Arrière-plan technique Les pucerons sont des insectes piqueur-suceur qui peuvent causer de réels dommages notamment aux cultures agricoles. Le puceron est dommageable pour de nombreuses filières agricoles notamment en arboriculture fruitière, en maraichage et en grandes cultures. Les pucerons colonisent les cultures et peuvent causer des dommages directs en piquant les végétaux et générant ainsi un enroulement et une déformation foliaire, un ralentissement voire un arrêt de la croissance du végétal. La colonisation des végétaux par les pucerons impacte donc fortement le rendement (jusqu'à 85% de perte de rendement dans une parcelle) et la qualité des récoltes. Les pucerons peuvent également causer des dommages indirects en transmettant des virus tel que la jaunisse nanissante de l’orge, la jaunisse de la betterave, la mosaïque, etc. Il n'existe actuellement pas de remède contre les virus transmis par le puceron, le seul moyen de lutte est donc la lutte contre le puceron lui-même.
Aujourd'hui, la lutte contre le puceron se fait principalement de manière chimique (produit phytopharmaceutique de synthèse), car il n'existe pas d'autre moyen de lutte efficace. Mais une partie des produits de synthèse utilisés ont été retirés du marché (exemple des néonicotinoïdes utilisés sur betterave) ou sont en passe d'être retirés du marché.
Il existe quelques solutions de biocontrôle contre les pucerons sur le marché. Ces produits sont d'origine naturelle et ont une fonction phytosanitaire, ils ont principalement comme substance active de l’huile de colza, de l’huile de paraffine, de la maltodextrine ou encore de la pyrétrine avec de l’abamectine. Cependant, pour l’instant les solutions proposées sont en deçà des promesses qu’elles ont suscitées et le coût d’achat reste élevé.
Il existe un réel besoin de fournir une solution d’origine naturelle pour obtenir un biocontrôle efficace notamment à usage agricole contre les pucerons.
Dans un mode de réalisation, la hauteur de résine dans le contenant intermédiaire 13 est la plus petite dimension du volume occupé par la résine dans le contenant intermédiaire 13. En d’autres termes, la largeur et la longueur du contenant intermédiaire, ou le cas échéant le diamètre de ce dernier, est très supérieur à la hauteur de résine présente dans le contenant intermédiaire 13.
Il est du mérite des inventeurs d’être parvenu à caractériser le comportement thermique de la résine puis d’identifier une quantité de résine maximale dans le contenant intermédiaire 13 pour assurer que la résine ne présente pas, dans le contenant intermédiaire de risque d’emballement thermique.
Le même raisonnement est applicable à la résine entrant dans la porosité interne de la préforme 14.
En effet, la résine introduite dans la porosité interne de la préforme doit polymériser pour former la pièce souhaitée en matériau composite.
Ce faisant, elle libère de la chaleur, qui doit être évacuée par la préforme fibreuse 14 de sorte à éviter l’emballement thermique.
Néanmoins, il faut noter que l’infusion de la résine étant fait successivement, et la résine infusée polymérisant dès son arrivée dans la préforme, la résine introduite au début de l’infusion peut être polymérisée avant que l’infusion toute entière ne soit finie, ce qui limite déjà le risque d’emballement thermique de la réaction de polymérisation.
Ainsi, et bien que la quantité de résine introduite dans la préforme 14 puisse être égale à la quantité initiale de résine 20 stockée dans le contenant initial 11, la résine introduite dans la préforme ne cause pas d’emballement thermique.
La reprend également un graphe montrant la température T, courbe 101 à lire sur l’axe 100, et la pression P, courbe 201 à lire sur l’axe 200, qui règnent dans les différents éléments du parcours de la résine dans un mode de réalisation.
La température T et la pression P sont présentées de manière schématique, respectivement par rapport à la température ambiante Tamb et la pression atmosphérique Patm.
Ainsi que l’on peut le lire sur le graphe et comme il vient d’être décrit, le contenant initial 11 est à température ambiante Tamb, à une pression supérieure à la pression atmosphérique.
La résine, toujours à une pression supérieure à la pression atmosphérique Patm, est transféré vers le contenant intermédiaire 13.
Dans le réchauffeur 12, la résine voit sa température augmenter, jusqu’à la température d’injection.
La résine parvient ensuite dans le contenant intermédiaire où elle demeure à pression atmosphérique avant d’être infusée sous une pression inférieure à la pression atmosphérique Patm, dans la préforme fibreuse 14.
Procédé de fabrication d’une pièce d’habillage formée en trois dimensions à base de textile tissé et de polymère, notamment pour véhicule automobile L’invention s’inscrit dans le domaine des pièces d’habillage décoratives pour véhicule automobile. L’invention porte également sur un procédé de fabrication d’une telle pièce d’habillage.
Une fois que cette période P est écoulée, le procédé de commande comporte une permutation de la configuration de charge. La permutation comporte la commande de l’arrêt de la charge des cellules de la lignes LT3, ensuite la génération d’une tension continue par la ligne LT3 conformément à la première consigne Vref1, ensuite l’arrêt de la génération de la tension continue par la ligne LT1, ensuite la synchronisation de la tension Vlt1 avec la tension alternative du réseau et enfin la connexion de la ligne de courant LT1 au réseau d’alimentation alternatif.
Une fois que la permutation de configuration est terminée, le procédé commande la troisième configuration de charge CR3 pendant la durée de la période P. Durant cette période, le procédé commande la génération EGN3 de la première tension continue Vdc en sortie du module de diodes à partir de la ligne de courant LT3 durant laquelle les modules élémentaires de la ligne LT3 sont pilotés en fonction de la consigne en tension continue, et la charge ECH3 en tension alternative des cellules des modules élémentaires des deux autres lignes de courant LT1, LT2 durant laquelle les modules élémentaires sont pilotés en fonction de la consigne de référence Vref2 synchronisée avec la tension alternative du réseau d’alimentation étendu.
Une fois que cette période P est écoulée, le procédé de commande comporte une nouvelle permutation de configuration de charge pour piloter la configuration CR2. La permutation comporte la commande de l’arrêt de la charge des cellules de la ligne LT2, ensuite la génération d’une tension continue par la ligne LT2 conformément à la première consigne Vref1, ensuite l’arrêt de la génération de la tension continue par la ligne LT3, ensuite la synchronisation de la tension Vlt3 avec la tension alternative du réseau et enfin la connexion de la ligne de courant LT3 au réseau d’alimentation alternatif. Une fois que la permutation de configuration est terminée, le procédé commande la deuxième configuration CR2 pendant la durée de la période P, pour ensuite commander une nouvelle permutation de la configuration de charge et commander la première configuration CR1.
Il convient de noter que les trois configurations de charge se succèdent en boucle pour assurer l’équilibrage des cellules. A chaque fin de boucle, le procédé comporte une étape de surveillance E2 d’une condition de fin de charge consistant par exemple à détecter si la valeur d’un paramètre électrique, tension d’une cellule ou d’un ensemble de cellules ou état de charge par exemple, atteint un seuil S2 de fin de charge. La condition de fin de charge peut être la détection d’une requête de fin de charge.
En cas de détection d’une fin de charge, le procédé passe à l’état E3 de sortie de la charge.
Il convient de noter que les permutations des configurations de recharge CR1, CR2 et CR3 n’impliquent pas obligatoirement l’ouverture et fermeture des commutateurs K6, K7 et K8 du fait de la présence de la capacité de précharge. De préférence, les commutateurs restent fermés durant toute la durée du procédé de commande.
La batterie peut être en outre connectée à un bus de tension continue, haute tension, par exemple fonctionnant à une tension nominale comprise entre 100 et 800 volts, par exemple 450 volts, et à un réseau de bord basse tension 67 fonctionnant à une tension nominale de type 12 volts. A cet effet, le système électrique comporte de l’électronique de puissance 69 comprenant un module de diodes relié électriquement aux lignes de courant de la batterie. Le module de diodes est formé par au moins trois diodes conformément à la . La sortie du module de diodes fournit le bus de tension 450 volts par exemple. En outre, l’électronique de puissance 69 comporte un convertisseur DC/DC reliant le bus de tension au réseau de bord 67 (450 volts/12 volts) comprenant une batterie de servitude. Le système électrique est commandé de sorte que la batterie de servitude alimente ledit réseau DC lors de la première phase du procédé et que le convertisseur convertit la tension du bus continu (450 volts) en basse tension (12 volts) pour alimenter le réseau de bord et charger la batterie de servitude lors de la deuxième phase du procédé.
PROCEDE DE COMMANDE D’UNE CHARGE DE BATTERIE D’UN SYSTEME ELECTRIQUE EN COURANT MONOPHASE POUR LA GENERATION D’UNE TENSION CONTINUE SELON UN MODE SEQUENTIEL Le domaine de l’invention concerne un procédé de commande d’un système électrique polyphasé pour la génération d’un réseau électrique DC lors de la recharge en courant monophasé d’une batterie.
Chaque moyen de liaison 32, 33 comprend une première extrémité 34 connectée à une des zones de conduction métallique 56, 57 et une deuxième extrémité 35 connectée à une des deux zones de connexion 36, 37 formée sur la couche diélectrique 8 du circuit imprimé 3.
Dans l’exemple de la , les moyens de liaison 32, 33 sont des fils conducteurs 32, 33. La liaison est réalisée en utilisant la technologie du pontage aussi appelée câblage par fil (ou « wire bonding » en anglais). Les fils conducteurs 32, 33 peuvent être en aluminium ou en or.
En variante, les moyens de liaison 32, 33 peuvent être des circuits flexibles (non représenté).
En variante, l’élément sensible à la pression 5 peut comprendre une seule zone de mise à la masse 30.
En variante, l’élément sensible à la pression 5 peut comprendre plus de deux zones de mise à la masse 30, 31.
FILTRATION DE POLLUANT DANS UN BANC D’ESSAI DE TURBOMACHINE Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général des essais des turbomachines. Elle s’applique à tout type de turbomachines aéronautiques ou terrestres, notamment aux turbomachines d’aéronef telles que les turboréacteurs et les turbopropulseurs. L’invention concerne ainsi un banc d’essai de turbomachine comportant un dispositif d’admission d’au moins un polluant et un dispositif de filtration de ce polluant.
Ce banc d’essai amélioré permet de représenter l’environnement vu par un moteur en utilisation normale et de prévenir par essais d’endurance des phénomènes aujourd’hui subis et non attendus jusqu’à présent. Il permet en outre une amélioration de la fiabilité moteur par l’établissement de critères d’inspection avant avaries et l’affranchissement de problématiques techniques par la diminution de l’apparition de certains phénomènes, par exemple la corrosion, l’érosion, la cokéfaction, entre autres. Il permet aussi de diminuer les déposes nécessaires de moteurs, l’amélioration du choix des matériaux, la réduction de la maintenance, et ainsi les coûts.
Le banc d’essai comporte un système de décontamination au niveau de sa sortie permettant de capter le ou les polluants admis. Le système de décontamination comporte un filtre à pollution, qui permet de récupérer, ou bloquer, la pollution non désirée.
La présente invention propose un perfectionnement à cette technologie qui permet de rejeter le moins possible, voire ne pas rejeter, de particules dans l’atmosphère lors d’un essai.
La présente invention concerne un banc d’essai pour une turbomachine, comportant : - une entrée, - une sortie, - un passage en communication avec l’entrée et la sortie, le passage étant configuré pour recevoir une turbomachine lors des essais et comprenant un couloir permettant la circulation d’un flux gazeux, - un dispositif d’admission d’au moins un polluant destiné à se mélanger au flux gazeux en provenance de l’entrée,
- un système de décontamination au niveau de la sortie permettant de capter le ou les polluants admis, ce système de décontamination comportant un filtre à pollution,
caractérisé en ce que le filtre à pollution est un électrofiltre qui est relié à une source électrique et qui comprend :
- des fils conducteurs qui sont reliés à une première borne de la source électrique afin d’ioniser le ou les polluants admis, et
- des parois conductrices qui sont situées en aval des fils et qui sont reliées à une seconde borne de la source électrique afin d’attirer le ou les polluants,
et en ce que le système de décontamination comprend en outre un circuit de commande qui est relié à la source électrique et à au moins un analyseur de pollution situé dans ledit passage, le circuit de commande étant configuré pour recevoir des informations collectées par ledit au moins un analyseur de pollution et pour contrôler la source électrique.
La mise en œuvre d’une telle contre-plaque d’appui de protection 125 est donc particulièrement avantageuse dans le cas d’une utilisation du dispositif 1’ pour fixer une platine, notamment.
L’invention concerne également un système 3 d’attache rapide comprenant au moins un dispositif 1, 1’ d’attache rapide selon l’un quelconque des exemples de réalisation décrits précédemment et au moins un accessoire 10.