INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque empilement E1-E4 alimenté par ladite première face latérale F1 est relié de manière indépendante à la première plaque terminale commune 22a. De même, chaque empilement E5-E8 alimenté par ladite deuxième face latérale F2 est relié de manière indépendante à la deuxième plaque terminale commune 22b. Dans cet exemple, comme illustré à la , chaque empilement E1-E8 est maintenu entre une plaque terminale personnelle 20 et une plaque terminale commune 22a, 22b par une pluralité d’organes de traction 21 appelés « tirants ». Un organe de traction 21 se présente par exemple sous la forme d’une tige taraudée. Dans cet exemple, les organes de traction 21 sont reliés à la plaque terminale personnelle 20 par des organes de fixation 24, par exemple, des écrous.
Cela permet de retirer un empilement E1-E8 par retrait de la plaque terminale personnelle 20 dudit empilement E1-E8, la plaque terminal commune 22a, 22b n’étant pas retirée et permet de continuer à assurer la compression étanche des autres empilements. De manière préférée, la pluralité d’organes de traction 21 est solidaire de la plaque terminal commune 22a, 22b. Ainsi, il suffit uniquement à un opérateur d’agir sur les organes de fixation 24 qui sont accessibles pour réaliser un retrait.
En référence à la , il va être présenté un exemple de mise en œuvre d’un procédé de démontage d’un unique empilement E4. Le procédé comprend une étape consistant à retirer la plaque terminale personnelle 20 retenant ledit empilement E4 de manière à permettre son retrait. En pratique, il suffit de retirer les organes de fixation 24 associés à la plaque terminale personnelle 20 pour libérer l’empilement E4. L’empilement E4 peut être translaté à distance du collecteur 9 et de sa face latérale F1. Un nouvel empilement peut alors être mis en place de manière pratique et rapide sans affecter l’étanchéité des autres empilements, ce qui est très avantageux. La plaque terminale personnelle 20 est ensuite mise en place et verrouillée en position par les organes de fixation 24 montés sur les organes de traction 21.
En référence à la , il va être présenté un exemple de mise en œuvre d’un procédé de démontage de l’ensemble des empilements E1-E4 de la première ligne électrochimique LA. Le procédé de démontage comprend une étape consistant à retirer la première plaque terminale commune 22a par retrait des organes de liaison 23. Comme les empilements E1-E4 sont maintenus entre la première plaque terminale commune 22a et leurs plaques terminales personnelles 20, ceux-ci peuvent être manipulés ensemble.
Cela permet de réaliser un retrait rapide afin de remplacer les empilements E1-E4 sans retirer de manière individuelle chaque plaque terminale personnelle 20. Une nouvelle première plaque terminale commune associée à plusieurs nouveaux empilements peut alors être mis en place de manière pratique et rapide.
En référence à la , le boitier de distribution électrique 3 est relié électriquement à la pile à combustible 2. Dans cet exemple, le boitier de distribution électrique 3 comporte une pluralité de connecteurs électriques 30 pour connecter directement des moteurs électriques propulsifs M.
Selon un aspect préféré de l’invention, le boitier de distribution électrique 3 est exempt de dispositif électronique de régulation de puissance. Ainsi, il est dépourvu d’organes de puissance tels que des convertisseurs, notamment de courant continu (DC/DC), nécessaires à l’adaptation de la puissance fournie aux moteurs électriques propulsifs M comme dans l’art antérieur. De préférence, le boitier de distribution électrique 3 est dépourvu de batteries électriques.
En référence à la , comme présenté précédemment, la pile à combustible 2 comprend dans une partie inférieure des connecteur d’air 92a, 92b et dans une partie supérieure des connecteurs d’hydrogène 91a, 91b. Cela permet avantageusement de ségréguer l’air et l’hydrogène dans l’enceinte 10. Comme illustré aux figures 3 à 4, le circuit d’alimentation en air 7 est positionné dans une partie inférieure de l’enceinte 10 tandis que le circuit d’alimentation en hydrogène 5 est positionné dans une partie supérieure de l’enceinte 10 afin d’augmenter la ségrégation. De même, le circuit de refroidissement 6 est positionné dans une partie inférieure de l’enceinte 10.
Comme présenté précédemment, les connecteur d’air 92a, 92b et les connecteurs d’hydrogène 91a, 91b sont positionnés à l’extrémité aval de la pile à combustible 2 tandis que le boitier de distribution électrique 3 est monté en amont de la pile à combustible 2, en particulier, en amont du logement principal 16. Cela permet d’écarter l’alimentation en combustible des équipements électriques pour réduire le risque d’accident. Les organes électriques liés au circuit d’alimentation en air 7 et au circuit de refroidissement 6 (pompes notamment) sont également montés en amont de la pile à combustible 2. Ainsi, on réalise une ségrégation dans l’enceinte entre les organes électriques et les combustibles, ce qui améliore la sécurité.
Les connecteurs d’hydrogène 91a, 91b sont positionnés en partie supérieure à l’extrémité aval afin que le circuit d’alimentation en hydrogène 5 possède une longueur réduite. Un tel circuit d’alimentation en hydrogène 5 est coûteux étant donné qu’il nécessite un degré de sécurité important.
De plus l’utilisation de plaques terminales communes 22a, 22b et d’un collecteur 9 permet de réduire les chemins de fuite d’hydrogène (deux chemins pour les plaques terminales communes 22a, 22b et deux chemins pour les connecteurs d’hydrogène 91a, 91b) pour 8 empilements E1-E8, ce qui est faible par comparaison à l’art antérieur qui imposait deux chemins de fuite par empilement (une plaque terminale et un connecteur d’hydrogène).
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à prévoir un harnais d’encordement dont l’ergonomie du point de suspension ventral et des bretelles est amélioré par rapport aux configurations de l’art antérieur.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’un harnais d’encordement comportant : - une ceinture, un premier tour de cuisse et un deuxième tour de cuisse et des bretelles, la ceinture possédant une face interne et une face externe ; - une première boucle fixée à la ceinture et destinée à la fixation des bretelles ; - une deuxième boucle fixée à la ceinture et distincte de la première boucle, la deuxième boucle étant destinée à former un point de fixation ventral.
Le harnais d’encordement est remarquable en ce qu’au moins une première sangle définit un anneau solidaire de la ceinture et des tours de cuisse, la première sangle étant fixée à la ceinture par couture ; - en ce que la première boucle et la deuxième boucle sont disposées dans l’anneau, la première boucle étant hors de la deuxième boucle et la deuxième boucle étant hors de la première boucle ; et - en ce que la première boucle est disposée face à la deuxième boucle selon une direction parallèle à une première direction qui traverse la face interne et la face externe de la ceinture.
De manière avantageuse, la première boucle est montée mobile par rapport à la deuxième boucle selon une direction parallèle à la première direction.
Dans une configuration particulière, la première boucle est montée mobile par rapport à la deuxième boucle selon une deuxième direction perpendiculaire à la première direction et perpendiculaire à une direction longitudinale de la ceinture.
Dans un développement avantageux, le harnais d’encordement comporte une deuxième sangle séparant la première boucle et la deuxième boucle. La deuxième sangle possède une première extrémité fixée à la première sangle.
Préférentiellement, la deuxième sangle possède une deuxième extrémité fixée à la ceinture.
Préférentiellement, la deuxième sangle recouvre au moins en partie une portion de la première sangle formant la première boucle destinée à recevoir un accrochage des bretelles.
Selon un mode de réalisation, la deuxième sangle est fixée à la ceinture à l’intérieur de l’anneau.
De manière préférentielle, la première boucle est destinée à être disposée entre la deuxième boucle et une partie ombilicale de l’utilisateur.
Avantageusement, le harnais d’encordement comporte un lien de tours de cuisse reliant le premier tour de cuisse et le deuxième tour de cuisse. Le lien de tours de cuisse est disposé à l’intérieur de l’anneau.
Dans un développement préférentiel, le lien de tours de cuisse est fixé à la ceinture et à la première sangle.
Dans un développement avantageux, la première sangle est fixée à la deuxième sangle le long de la première boucle par des coutures de première boucle et une première extrémité de la première sangle est fixée à une deuxième extrémité de la première sangle par des coutures de résistance. Les coutures de résistance résistent à un premier effort appliqué entre la deuxième boucle et la ceinture et les coutures de première boucle cèdent audit premier effort.
De manière avantageuse, la première sangle est fixée à la deuxième sangle le long de la ceinture par des coutures de ceinture et une première extrémité de la première sangle est fixée à une deuxième extrémité de la première sangle par des coutures de résistance. Les coutures de résistance résistent à un premier effort appliqué entre la deuxième boucle et la ceinture et les coutures de ceinture cèdent audit premier effort.
Préférentiellement, la deuxième sangle définit une boucle additionnelle disposée dans la première boucle, les deux extrémités de la deuxième sangle étant fixées à la ceinture.
Dans un développement préférentiel, un connecteur démontable formant une liaison entre les bretelles et la ceinture est installé dans la première boucle.
En particulier, le conduit principal 6 relie la cuve 2 à un ensemble 8 d’électrovannes destinées à contrôler l’alimentation en liquide de la rampe de pulvérisation 3.
Le conduit principal 6 comprend une première portion de conduit 60 qui relie la cuve 2 à une pompe 7, par exemple une pompe volumétrique, une deuxième portion de conduit 61 qui relie la sortie de la pompe 7 et une vanne 9, qui alimente sélectivement une troisième portion de conduit 62 du conduit principal 6 ou un conduit 63 de retour de liquide à la cuve 2. La vanne 9 peut être une vanne trois voies ou une vanne deux voies.
L’ensemble 8 d’électrovannes comprend ici trois électrovannes une première électrovanne 80, une deuxième électrovanne 81, une troisième électrovanne 82, contrôlant respectivement la circulation du liquide du conduit principal 6 vers l’un des tronçons 5, à travers un tuyau 83.
A titre d’exemples, les électrovannes 80, 81, 82 peuvent être à clapet ou tout autre type.
Selon une variante non illustrée, les électrovannes de l’ensemble d’électrovannes 8 destinées à contrôler l’alimentation en liquide de la rampe de pulvérisation 3 sont remplacées par une nourrice qui alimente directement les buses de pulvérisation 4.
Le terme nourrice correspond à un dispositif tubulaire pourvu de connexions, permettant d’alimenter plusieurs circuits, ici plusieurs buses de pulvérisations, par chacune de ses connexions, depuis un point central.
Le système de pulvérisation 1 comporte en outre une unité de contrôle 10 capable de piloter l’ensemble d’électrovannes 8, la pompe 7,la vanne 9.
En particulier, l’unité de contrôle 10 est configurée pour émettre à destination de l’ensemble d’électrovannes 8 un signal de commande S1, à destination de la pompe 7 un signal de commande S2 et à destination de la vanne 9 un signal de commande S3.
L’unité de contrôle 10 comporte une mémoire 100 et un calculateur 101 configurés pour permettre la réalisation d’opérations logiques et arithmétiques.
Dans ce premier mode de réalisation, le système de pulvérisation 1 comporte en outre un générateur à modulation de largeur d’impulsion d’un signal de commande, un capteur de pression du liquide dans un conduit d’alimentation de la rampe 3 et un débitmètre 13.
L’unité de contrôle 10 est capable de piloter la commande du générateur à modulation de largeur d’impulsion.
Le système de pulvérisation 1 est monté sur un engin tel qu'un tracteur agricole T pourvu d'au moins une roue R.
Le système de pulvérisation 1 comprend un capteur 11 de rotation de la roue R qui transmet à l'unité de contrôle 10 un signal électrique S4 représentatif de la rotation de la roue R. Connaissant les dimensions de la roue R, l'unité de contrôle 10 peut en déduire la vitesse de déplacement du tracteur T ainsi que la distance parcourue depuis un point d'origine.
Selon une variante, la vitesse de déplacement du tracteur T peut être déterminée au moyen d’un radar ou d’un système de positionnement par satellite (GPS) par exemples.
Le système de pulvérisation 1 comporte un capteur 12 de mesure de la pression du liquide de traitement dans la troisième portion de conduit 62 du conduit principal 6.
Le débitmètre 13 est configuré pour détecter le débit de produit de traitement ou de liquide dans le conduit principal 6, alimentant la rampe de pulvérisation 3.
la schématise une vue agrandie d’une partie d’une couche support d’un dispositif, selon une vue en coupe ;
la illustre un générateur de courant d’un dispositif selon un premier mode de réalisation ;
la illustre un générateur de courant d’un dispositif selon un deuxième mode de réalisation ;
la illustre un générateur de courant d’un dispositif selon un troisième mode de réalisation ;
la illustre une couche support et une couche d’imprégnation selon un premier mode de réalisation;
la illustre une couche support et une couche d’imprégnation selon un deuxième mode de réalisation ;
la illustre la couche support de la ;
la représente les étapes d’un procédé d’utilisation du dispositif ;
la représente les étapes d’un procédé de fabrication du dispositif ;
la représente la couche support de la suite à une première étape du procédé de fabrication de la couche support ;
la représente la couche support de la suite à une deuxième étape du procédé de fabrication de la couche support ;
la représente la couche de la suite à une troisième étape du procédé de fabrication de la couche support.
L’unité de commande 16 est apte à interroger le capteur 12 et à traiter le signal 14 reçu du capteur 12 pour fournir une mesure de température. L’unité de commande 16 comprend par exemple un microcontrôleur et un CAN (acronyme pour « convertisseur analogique numérique » permettant de numériser la tension fournie par le capteur. Le temps de traitement de l’information par le microcontrôleur est prévu pour ne pas dépasser 400ms.
L’alimentation électrique 24 comporte par exemple une batterie (non visible) présente dans le boîtier 10 et une alimentation filaire 36 présente dans le socle 22. Lorsque le boîtier 10 est mis en place sur le socle 22, le boîtier est relié électriquement à l’alimentation filaire 36 par un contact électrique dans l’extrémité inférieure du manche 28 permettant de charger la batterie.
Le thermomètre 11 est portatif. La batterie présente une autonomie de plusieurs heures permettant notamment à un personnel soignant d’embarquer le thermomètre 11 pour une tournée de visites auprès des patients.
Un procédé de commande du thermomètre 11 selon un mode de réalisation de l’invention va être décrit plus spécifiquement en référence à la .
Le procédé comporte principalement quatre étapes a) à d).
Dans une première étape a) du procédé, l’utilisateur déclenche une prise de température. La prise de température est classiquement déclenchée par un appui sur un bouton. Le déclenchement de la prise de température se produit par exemple lorsqu’un utilisateur appuie sur la gâchette 18.
Dans une deuxième étape b) du procédé, l’unité de commande 16 commande la réalisation de N mesures par le capteur 12 de température. La réalisation d’une mesure consiste typiquement à numériser puis enregistrer la valeur de tension en sortie du capteur 12 de température. Les N mesures de température sont réalisées selon une période de temps définie par l’unité de commande 16. Cette période est choisie de manière à pourvoir rendre détectable la perturbation électromagnétique. N est un nombre entier naturel supérieur ou égal à 2. Avantageusement, N est supérieur ou égal à 20. Dans le cadre du mode de réalisation préféré, le microcontrôleur est capable de réaliser un maximum de 20 mesures dans une période de temps de 400ms.
Dans une troisième étape c) du procédé de l’invention, l’unité de commande 16 calcule un indice de dispersion des N mesures. Le calcul de l’indice de dispersion est réalisé dans la période courante. Il résulte de l’exécution d’un algorithme de calcul propre à l’indice de dispersion choisi et qui sera détaillé dans ce qui suit pour différents exemples d’indices de dispersion.
Dans une quatrième étape d) du procédé de l’invention, l’unité de commande 16 envoie à l’écran d’affichage une information à afficher qui dépend de la valeur de l’indice de dispersion. Dans un premier cas, si l’indice de dispersion est inférieur à une valeur seuil prédéterminée σ 0 , alors le thermomètre 11 affiche une information de température I. L’information de température I affichée est issue des N mesures. Par exemple, afin d’obtenir une mesure de température plus proche de la température réelle, l’information de température I fournie correspond à la moyenne des N mesures calculée par l’unité de commande 16. La montre un exemple d’affichage de température 19 sur l’écran d’affichage 20.
Dans un deuxième cas, si l’indice de dispersion est supérieur ou égal à une valeur seuil σ 0 prédéterminée alors le thermomètre 11 affiche une information représentative d’une fiabilité insuffisante E. La montre un exemple d’affichage d’erreur 21 indiquant une fiabilité insuffisante à droite de l’écran d’affichage 20. L’écran d’affichage comporte par exemple trois traits horizontaux pour signifier une fiabilité insuffisante. En variante, l’écran pourrait afficher un code erreur ou rester noir et le thermomètre 11 pourrait émettre une alarme.
Selon différents exemples de réalisation, l’indice de dispersion des N mesures peut être : - un écart type de Pearson σ P , - un écart type standard σ S , - une normalisation σ N , ou - un médian normalisé σ M .
L’écart type de Pearson σ p est l’indice de dispersion adopté dans un mode de réalisation préféré de l’invention. Il est calculé par l’équation 1 suivante :
Dans l’équation 1 : - σ p est l’écart type de Pearson, - T1, T2, …, Tn, …TN sont les valeurs des N mesures réalisées, et - est la valeur moyenne des N mesures réalisées.
L’écart type standard est calculé par l’équation 2 suivante :
De manière connue, une cible magnétique est montée au centre de l’extrémité libre de l’arbre, face au capteur. Le capteur utilise la variation du champ électromagnétique de la cible lors de la rotation pour générer un signal de valeur d’angle donnant la position angulaire de l’arbre par rapport à la position de référence pour en déduire sa vitesse angulaire.
Une tolérance d’excentricité est autorisée lors du montage de la cible magnétique par rapport au centre de la cible. De même, la cible et le circuit électronique sont idéalement parallèles mais une tolérance d’inclinaison est autorisée. Toutefois, ces écarts éventuels peuvent entrainer une erreur sur la valeur de la position angulaire délivrée par le capteur.
Plus le centre de la cible est décalé par rapport à l’axe de rotation de l’arbre, et donc du capteur, et plus l’erreur angulaire augmente. Le support de montage et le procédé d’assemblage de l’aimant doivent donc être conçus de façon à minimiser les écarts de centrage.
Dans un procédé de l’état de la technique, l’aimant est surmoulé sur un support de montage en aluminium. L’aimant de forme parallélépipédique est posé sur des cales en cavité basse d’un moule, puis le support de montage en aluminium est placé au-dessus. Un pion de fixation traversant le support de montage en son centre appuie sur l’aimant puis la cavité haute du moule est placé pour surmouler l’ensemble. Le support de montage possède des orifices radiaux dans lesquels de la matière de surmoulage traverse la paroi en aluminium, assurant ainsi le blocage en rotation et en translation de l’aimant.
Une fois le surmoulage effectué, le support de montage en aluminium est rentré en force dans l’extrémité libre de l’arbre pour positionner l’aimant.
Toutefois, cette solution d’un support de montage s’avère couteuse et de l’oxydation peut se produire entre l’aluminium du support et l’arbre, généralement en acier, pouvant décaler l’aimant et entrainer ainsi des mesures erronées par le capteur.
De plus, le support de montage est difficile à retirer pour assurer des opérations de maintenance, nécessitant de casser la matière de surmoulage prise dans les orifices radiaux.
Enfin, la précision angulaire de l’orientation de l’aimant est affectée par les erreurs de jeu lors du surmoulage du support de montage autour de l’aimant et de l’extrémité de l’arbre. Ce procédé présente donc des risques de défaut d’alignement de l’aimant à l’issue du surmoulage.
Par ailleurs, cette solution n’est pas compatible avec l’utilisation d’arbres creux dans lesquels circulent directement un liquide, notamment pour le refroidissement, utilisés dans certains modèles de véhicules électriques.
A cette fin, l’invention a tout d’abord pour objet un support de montage d’un aimant destiné à être fixé sur l’extrémité d’un arbre d’entrainement de véhicule automobile, ledit support de montage se présentant sous la forme d’une pièce monobloc réalisée en un matériau plastique comprenant un corps cylindrique s’étendant selon un axe longitudinal et définissant une face avant, de laquelle s’étend en saillie une portion de montage délimitant un logement configuré pour recevoir ledit aimant, et une face arrière, de laquelle s’étend en saillie parallèlement à l’axe longitudinal du corps une portion de fixation, ladite portion de fixation comprenant au moins une nervure s’étendant selon un arc de cercle dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal du corps, le support de montage comprenant au moins un organe de blocage en rotation s’étendant en saillie depuis la face arrière du corps parallèlement à l’axe longitudinal du corps et qui est configuré pour bloquer le support de montage en rotation sur l’arbre d’entrainement.
Le support de montage selon l’invention permet d’insérer et de retirer un aimant de façon simple. De même la portion de fixation permet d’emmancher le support de montage sans que de la matière traverse des orifices percés dans ce but sur le pourtour de l’extrémité de l’arbre d’entraînement, ce qui facilite les opérations d’entretien. L’au moins une nervure s’étendant selon un arc de cercle dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal du corps permet le blocage en translation du support de montage, et l’au moins un organe de blocage en rotation s’étendant en saillie depuis la face arrière du corps parallèlement à l’axe longitudinal du corps permet le blocage en rotation du support de montage. Le matériau plastique du support de montage permet de réduire les risques de formation d’oxydation entre le support de montage et l’extrémité de l’arbre d’entraînement en comparaison de solutions existantes qui ont recours à un support intermédiaire en aluminium et permet aussi aux éléments du support de montage de se déformer pour permettre l’emmanchement et le retrait de l’arbre d’entraînement. De plus le support de montage selon l’invention ne subit pas de déformations importantes lors de l’emmanchement, permettant ainsi de réduire significativement les jeux de montage donc d’améliorer la position angulaire de l’aimant, et la possibilité de le retirer aussi par déformation permet d’éviter de générer des copeaux risquant de polluer le moteur au démontage.
De préférence, le support de montage selon l’invention comprend au moins un organe de blocage en rotation présentant une section à pointe s’étendant vers la portion de fixation parallèlement à l’axe longitudinal du corps.