INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple de réalisation du dispositif d’éclairage d’ambiance 19, la portion de surconcentration 31 présente une longueur L comprise entre environ 10% et environ 20% de la longueur L’ du guide lumière 27.
Lorsqu’une telle bouilloire, remplie jusqu’à son niveau de remplissage maximal, est inclinée vers le bas à la fin d’un cycle d’ébullition de l’eau contenue dans la bouilloire, de l’eau bouillante est susceptible de pénétrer dans les premier et deuxième conduits d’écoulement de vapeur via les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur, et, du fait que la pression dans le volume interne continu de croître même après la fin du cycle d’ébullition en raison de l’inertie thermique au sein du volume interne, la quantité d’eau bouillante contenue dans les premier et deuxième conduits d’écoulement de vapeur peut croître (l’eau est « poussée » dans les premier et deuxième conduits d’écoulement de vapeur du fait de la surpression dans le volume interne) jusqu’à amorcer les premier et deuxième conduits d’écoulement de vapeur et induire un écoulement continu d’eau bouillante hors de la bouilloire, via le circuit d’évacuation de vapeur et notamment l’au moins une ouverture d’évacuation de vapeur, bien que le conduit de versage équipant la bouilloire soit maintenu obturé. Or, un tel écoulement d’eau bouillante hors de la bouilloire est susceptible de provoquer des brûlures à un utilisateur.
Pour palier un tel inconvénient, il est connu d’équiper le couvercle avec des clapets antiretours, tels que des clapets à bille, configurés pour empêcher un écoulement d’eau à travers les premier et deuxième conduits d’écoulement de vapeur en cas de renversement ou de basculement vers le bas de la bouilloire. Toutefois, de tels clapets antiretours complexifient la bouilloire et augmentent sensiblement les coûts de fabrication de cette dernière.
- un bec verseur configuré pour être situé à l’opposé de la poignée de préhension par rapport à l’axe longitudinal central du contenant, et
- un circuit d’évacuation de vapeur configuré pour convoyer, à l’extérieur du volume interne et par exemple vers l’extérieur de la bouilloire, de la vapeur générée dans le volume interne lors d’une ébullition de l’eau contenue dans le volume interne, le circuit d’évacuation de vapeur comportant : un premier orifice d’admission de vapeur et un deuxième orifice d’admission de vapeur qui sont prévus sur le couvercle et qui débouchent dans la face inférieure du couvercle, les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur étant configurés pour être reliés fluidiquement au volume interne délimité par le contenant, et par exemple pour être situés au-dessus d'un niveau de remplissage maximal du contenant, et pour être disposés de part et d’autre d’un plan vertical médian de la bouilloire qui passe par la poignée de préhension, une chambre interne délimitée par le couvercle, et un premier conduit d’écoulement de vapeur comprenant une première ouverture d’entrée de vapeur reliée fluidiquement au premier orifice d’admission de vapeur et une première ouverture de sortie de vapeur débouchant dans la chambre interne, et un deuxième conduit d’écoulement de vapeur comprenant une deuxième ouverture d’entrée de vapeur reliée fluidiquement au deuxième orifice d’admission de vapeur et une deuxième ouverture de sortie de vapeur débouchant dans la chambre interne.
La bouilloire comporte en outre un dispositif de mise à l’air libre prévu sur le couvercle et configuré pour relier fluidiquement le volume interne, délimité par le contenant, à la chambre interne, délimitée par le couvercle, lorsque le couvercle ferme le contenant.
Un tel dispositif de mise à l’air libre permet d’équilibrer les pressions dans le volume interne et dans la chambre interne lors d’un cycle de chauffe de l’eau contenue dans la bouilloire. Ainsi, lorsque la bouilloire est inclinée vers le bas à la fin d’un cycle d’ébullition et que le conduit de versage équipant la bouilloire est maintenu obturé, les risques d’amorçage des premier et deuxième conduits d’écoulement de vapeur sont considérablement réduits, ce qui limite considérablement les risques d’écoulement d’eau bouillante à travers le circuit d’évacuation de vapeur, et donc les risques de brûlure d’un utilisateur.
De plus, la présence d’un tel dispositif de mise à l’air libre permet, lors du versage du contenu de la bouilloire, une entrée d’air à l’intérieur du volume interne au fur et à mesure de la diminution de la quantité d’eau dans la bouilloire, ce qui assure un équilibrage des pressions entre le volume interne et la chambre interne et donc un écoulement optimal de l’eau hors de la bouilloire (sans bruit de gargouillement).
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de mise à l’air libre comporte un orifice de mise à l’air libre débouchant dans la face inférieure du couvercle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’orifice de mise à l’air libre est un orifice calibré. Une telle configuration de l’orifice de mise à l’air libre limite considérablement la quantité d’eau qui est susceptible de pénétrer dans la chambre interne délimitée par le couvercle lors d’une opération de versage de l’eau contenue dans la bouilloire.
- (i) les résines terpéniques ;
- (iv) les résines hydrocarbonées aliphatiques éventuellement partiellement ou totalement hydrogénées,
- (v) les résines hydrocarbonées cycloaliphatiques éventuellement partiellement ou totalement hydrogénées ;
- (vi) les résines hydrocarbonées aliphatiques ou cycloaliphatiques modifiées aromatique, éventuellement partiellement ou totalement hydrogénées,
- (vii) les résines acryliques ayant une viscosité à 100°C inférieure à 100 Pa.s ; et
- (viii) les mélanges de ces résines.
Les résines terpéniques couvrent notamment les résines synthétisées par (co)-polymérisation d’un ou plusieurs monomères terpènes tels que par exemple l’α-pinène, la β-pinène, le D-Limonène ; les résines synthétisées par copolymérisation d’un ou plusieurs monomères terpènes avec un ou plusieurs monomères non terpène, par exemple choisi parmi le styrène, le méthylstyrène, l’isoprène, etc.. ; les résines terpènes-phénoliques ; et leurs dérivés partiellement ou totalement hydrogénés.
Parmi les résines terpéniques, on peut notamment citer la Dercolyte ® M105 disponible auprès de la société « Dérivés Résiniques et Terpéniques ou DRT » (qui est une résine polyterpène ayant une température de ramollissement de 105°C), la Dertophène ® T105 commercialisée par DRT (qui est une résine terpène-phénolique ayant une température de ramollissement de 105°C), la Dertophène ® H150 disponible auprès de la même société de masse molaire Mn égale à environ 630 D, la Sylvalite 1105 commercialisée par Kraton (qui est une résine terpène-phénolique ayant une température de ramollissement de 105°C), la PICCO® AR-85 disponible auprès de la société EASTMAN (ayant , un point de ramollissement de 85°C), la « PICCO® AR-100 » également disponible auprès de la société EASTMAN (ayant un point de ramollissement de 100°C).
Parmi les résines de type (ii), on trouve notamment Cleartack ® W100 disponible auprès de la société Cray Valley , qui est obtenue par polymérisation d'alpha-méthyl styrène sans action de phénols, avec une masse molaire en nombre de 900 Da ; Sylvarez ® 510 qui est également disponible auprès de la société Arizona Chemical avec une masse molaire Mn d'environ 1740 Da, dont le procédé d'obtention comprend également l'ajout de phénols.
Parmi les résines de type (iii), on peut par exemple citer Sylvalite ® RE 100 qui est un ester de collophane et de pentaeréthritol disponible auprès de la société Arizona Chemical et de masse molaire Mn environ 1700 Da.
Les résines hydrocarbonées aliphatiques éventuellement partiellement ou totalement hydrogénées sont bien connues de l’homme du métier. Il s’agit de résines issues de la polymérisation de mélanges d’hydrocarbures aliphatiques insaturés ayant par exemple 5 atomes de carbone (qui peuvent par exemple être issus de coupes pétrolières ou autres), suivie d’une éventuelle étape d’hydrogénation (totale ou partielle).
Les acides sulfoniques peuvent être choisis parmi les acides N-alkylaminoalkylsulfoniques et les acides N,N-dialkylaminoalkylsulfoniques (zwitterions), tels que par exemple l’acide 2-(N-Morpholino)éthanesulfonique, l’acide 3-(N-morpholino)propanesulfonique, l’acide 4-[N-morpholino]butanesulfonique, l’acide 1,4-pipérazinediéthanesulfonique, l’acide N-2-hydroxyéthylpipérazine-N’-2-éthanesulfonique, l’acide 2-(N-morpholino)éthanesulfonique, l’acide N –Morpholinométhanesulfonique, l’acide N-(2-hydroxyéthyl)pipérazine-N’-méthanesulfonique, l’acide pipérazine-N,N’-bis(méthanesulfonique), l’acide cyclohexylaminométhanesulfonique, l’acide N-[tris(hydroxyméthyl)méthyl]-aminométhanesulfonique, l’acide N,N-bis(2-hydroxyéthyl)aminométhanesulfonique ; l’acide para-toluène sulfonique ; l’acide benzène sulfonique ; l’acide méthanesulfonique ; l’acide dodécylbenzène sulfonique ; l’acide dodécylbenzène disulfonique ; l’acide dinonylnaphtalène disulfonique ; l’acide dinonylnaphtalène sulfonique ; l’acide trifluorométhylsulfonique ; et leurs mélanges.
dans laquelle : R est un radical organique, en particulier un radical choisi parmi les alkyles en C1-C22, linéaire ou ramifiés, les cycloalkyles, les aryles, et leurs mélanges (lesdits groupes alkyles, cycloalkyles et aryles étant éventuellement substitués); et g et h sont des nombres entiers, avec g + h = 3 et h = 1 ou 2.
On note que le dissipateur 4 est de plus grandes dimensions qu’une simple ailette de l’art antérieur.
Optionnellement, le dissipateur 4 comporte au moins deux parois internes 14 agencées dans l’orifice central, parois internes 14 permettant de diviser l’orifice central en au moins trois ouvertures 13 telles que définies ci-dessus. Par exemple les parois internes 14 s’étendent parallèlement et/ou orthogonalement et/ou de manière inclinée entre elles. Par exemple au moins une paroi interne 14 s’étend parallèlement aux premières parois 10, 9a des flancs latéraux 8 et au moins une deuxième paroi interne 14 s’étend orthogonalement aux premières parois 9a, 10a des flancs latéraux 8. Par exemple les parois internes 14 s’étendent entre les faces principales du dissipateur 4 – soit sur toute la largeur du dissipateur 4.
Par ailleurs, entre au moins deux dissipateurs 4, l’inclinaison des parois internes 14 est différente de sorte que les ouvertures 13 desdits deux dissipateurs 4 ne sont pas alignées entre elles. De la sorte, lorsque les dissipateurs 4 sont installés sur la platine 2, les dissipateurs 4 s’étendent dans l’alignement les uns des autres selon l’axe Y et parallèlement entre eux avec un espacement selon l’axe Y entre deux dissipateurs 4 consécutifs. Néanmoins les parois internes 14 des dissipateurs 4 ne sont pas toutes alignées entre elles (selon une direction parallèle à l’axe Y ici) pour au moins deux dissipateurs 4 de sorte qu’au moins une paroi interne 14 de l’un de dissipateurs 4 se trouve alignée (selon une direction parallèle à l’axe Y ici) avec au moins une ouverture 13 de l’autre des dissipateurs.
Les au moins deux dissipateurs 4 concernés peuvent être conformés de sorte qu’une paroi interne 14 du premier dissipateur 4 soit décalée angulairement d’une paroi interne 14 du deuxième dissipateur. Par exemple, au moins une des parois internes 14 du premier dissipateur 4 et/ou au moins une des parois internes 14 du deuxième dissipateur 4 est inclinée d’un angle β d’un plan comprenant les axes Y et Z, angle β compris entre 5 et 35 degrés et par exemple compris entre 10 et 30 degrés.
Par exemple le premier dissipateur 4 comprend : une première paroi interne 14a qui s’étend entre la deuxième paroi 9b du flanc latéral gauche 8 jusqu’à la paroi inférieure 5, une deuxième paroi interne 14b qui s’étend entre la deuxième paroi 10b du flanc latéral droit 8 jusqu’à la paroi inférieure 5, une troisième paroi interne 14c qui s’étend entre la paroi inférieure 5 et la paroi supérieure 7 à équidistance entre lesdites parois, une quatrième paroi interne 15 qui s’étend entre les flancs latéraux 8.
De la sorte, le premier dissipateur 4 comporte huit ouvertures 13 réparties sur deux étages (la quatrième paroi interne 15 délimitant lesdits deux étages).
La quatrième paroi interne 15 est par exemple parallèle aux parois inférieure 5 et supérieure 7(et donc inclinée ici vis-à-vis des flancs latéraux 8). Les trois premières parois internes 14a, 14b, 14c sont par ailleurs parallèles aux premières parois 9a, 10a des flancs latéraux 8 (et donc inclinées vis-à-vis des parois supérieure 7 et inférieure 5).
Par exemple, le deuxième dissipateur 4 est identique au premier dissipateur 4 mis à part le fait que ses trois premières parois 14 sont inclinées vis-à-vis des parois inférieure 5 et supérieure 7 avec un même angle en valeur absolue relativement aux parois inférieure 5 et supérieure 7 mais avec un signe différent.
En service, la chaleur diffusée par l’équipement électronique 100 est transmise à la platine 2 (par conduction, par convection …) qui les transmet à son tour aux dissipateurs 4 (par conduction, par convection …).
Les dissipateurs 4 permettent alors de transférer les calories associés avec un écoulement d’air (forcé ou naturel) circulant dans l’appareil 1 en traversant les ouvertures 13 des dissipateurs 4. Par exemple, si l’appareil 1 est agencé à la verticale (l’axe Y s’étendant alors à la verticale et les deux axes X et Z à l’horizontal), l’air chaud ayant tendance à monter, l’écoulement d’air va partir de l’un des bords latéraux de la platine 2 pour remonter le long de la platine 2 selon une direction globalement verticale pour atteindre l’autre bord latéral.
De par le décalage angulaire entre les ouvertures 13, celles-ci créent des turbulences dans l’écoulement d’air qui ne peut s’écouler linéairement, les ouvertures 13 l’obligeant à modifier sa direction d’écoulement d’un dissipateur 4 à un autre. Ceci permet d’augmenter les échanges thermiques entre l’appareil 1 et l’écoulement d’air.
On comprend donc que les ouvertures 13 d’au moins deux dissipateurs 4 ne sont pas coaxiales et forcent un écoulement d’air passant par l’une des ouvertures 13 à dévier d’une trajectoire purement linéaire.
Comme visible à la , l’écoulement d’air ne suit donc pas une direction linéaire de par la présence d’obstacles sur son chemin. En effet, les parois internes 14 (les obstacles) des dissipateurs 4 se trouvent alignées avec des ouvertures 13 des autres dissipateurs 4, les parois internes 14 n’étant pas toutes parallèles entre elles. Dès lors, l’écoulement d’air va devoir se diviser et/ou se réorienter puis se recombiner en plusieurs flux d’air au passage d’un, de plusieurs ou de tous les dissipateurs 4. En particulier, les ouvertures 13 ne sont pas coaxiales.
Ceci entraine des turbulences dans l’écoulement d’air ce qui favorise les échanges thermiques entre les dissipateurs 4 et l’écoulement d’air et favorise ainsi l’évacuation de la chaleur générée par l’équipement électronique 100.
En particulier, les parois internes 14 sont décalées d’un certain angle par rapport à l’écoulement d’air ce qui vient le rediriger. En inversant l’angle d’inclinaison des parois internes 14 d’un dissipateur 4 à un autre (de préférence entre chaque couple successif de dissipateurs 4 de l’appareil 1), l’écoulement d’air zig-zague le long de l’appareil 1.
L’appareil 1 permet ainsi efficacement d’évacuer ladite chaleur.
Un filetage 220a est formé sur la surface externe de la collerette 220, pour permettre le vissage du capuchon 223 comme cela sera décrit ci-après, avec un épaulement 226 formé entre le filetage 220a et l’embase 224.
Une encoche 220b est formée dans le filetage 220a, l’encoche 220b s’étendant depuis l’embase 224 vers le bord libre de la collerette 220, ayant un bord côté embase 224 arrondi et qui porte une nervure 220c (ou autre effet de
surface) permettant le passage du câble C pour son raccordement aux contacts 214. La nervure 220c permet de retenir le câble C, une fois celui-ci coudé après son raccordement aux contacts 214. La nervure 220c est facultative mais apporte néanmoins une sécurité supplémentaire à l’effet de décharge de traction, qui au demeurant est assuré par le simple plaquage (étranglement) de la partie coudée du câble entre la bride 222 et collerette 220.
La collerette 220 est avantageusement en métal moulé ou usiné (zinc ou alliage cuivré) et dans certains cas, en matière plastique moulée par injection.
La bague 221 comprend un taraudage 227 en vue du vissage de la bague 221 sur le filetage 206 de la partie avant filetée 204 du corps 201. Un bourrelet 228 avec un effet de surface de type moletage est formé sur la partie arrière de la bague 221, pour améliorer sa préhension lors de son vissage sur le corps 201.
L’ouverture avant de la bague 221 présente un retour en équerre 229 pour former une ouverture de diamètre inférieur au diamètre de l’embase 224 de la collerette 220, afin de bloquer la collerette 220 en position sur le corps 201, les nervures 225 étant engagées dans les rainures 204b, lors du vissage de la bague 221 sur le corps 201.
La bague 221 est avantageusement en métal moulé ou usiné (zinc ou alliage cuivré) et dans certains cas, en matière plastique moulée par injection.
La bride 222 est en forme d’anneau, de forme cylindrique, avec une surface interne en deux parties : une partie avant 230 de surface lisse, de diamètre supérieur au diamètre du filetage 220a de la collerette 220 pour permettre à la bride 222 de passer par-dessus le filetage 220a, et une partie arrière 231, également de surface lisse, de diamètre supérieur au diamètre de la partie avant 230, les parties avant 230 et arrière 231 étant séparées par un épaulement 232, avec un jeu formé entre l’épaulement 232 et l’épaulement 226 de la collerette 220 lorsque le connecteur 200 est monté pour permettre le plaquage effectif du câble C contre le corps 201.
Des ouvertures radiales 233 sont formées dans la surface périphérique de la bride 222, avec différentes tailles d’ouverture pour s’adapter à différentes tailles de câbles C.
La bride 222 est avantageusement en métal moulé ou usiné (zinc ou alliage cuivré) et dans certains cas, en matière plastique moulée par injection.
Le capuchon 223 porte un taraudage 234 destiné au vissage du capuchon 223 sur la collerette 220. La surface externe du capuchon 223 présente également un effet de surface de type moletage pour faciliter son vissage.
Le capuchon 223 est avantageusement en métal moulé ou usiné (zinc ou alliage cuivré) et dans certains cas, en matière plastique moulée par injection ou métallique.
En pratique le câble C est introduit dans la bague 221 puis dans la collerette 220 et est ensuite raccordé aux contacts 214 de l’insert 202. L’insert 202 est ensuite introduit dans le corps 201, puis la collerette 220 est amenée au contact de l’insert 202 et maintenue par la bague 221 vissée sur le corps 201 pour solidariser l’ensemble (collerette 220 et insert 202) à celui-ci.
Le câble C est ensuite coudé et amené à passer à travers l’une des ouvertures radiales 233 de la bride 222 correspondant à son diamètre.
Le capuchon 223 est finalement vissé pour s’appliquer sur la bride 222, et donc indirectement le câble C, jusqu’à ce que le câble C vienne en butée contre le corps 201, permettant d’obtenir un câble fermement raccordé au connecteur XLR 200.
Si l’on se réfère aux Figures 7 à 9, on peut voir que l’on y a représenté un connecteur XLR 300 femelle, à sortie radiale, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
le système de propulsion comprenant également une unité de commande configurée pour, lorsqu’une défaillance de la machine électrique tournante secondaire est détectée alors que l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple est dans la position fermée :
- commander la source de propulsion des roues primaires et/ou un système de freinage des roues primaires et/ou des roues secondaires du véhicule de manière à ce que le couple transmis par l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple soit compris dans une plage de valeurs prédéfinie contenant la valeur 0, et
Selon l’invention, on s’assure qu’en situation de défaillance de la machine électrique tournante secondaire, on peut déconnecter cette machine électrique tournante secondaire des roues du véhicule malgré le couple de traînée exercé sur ces roues par la machine électrique secondaire. On répond ainsi au besoin de sécurité précité.
Dans le cas où l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple est disposé fonctionnellement en amont du réducteur, c’est-à-dire entre la machine électrique tournante et le réducteur, cette plage de valeurs prédéfinie est par exemple comprise entre -2 Nm et 2Nm. Dans un autre exemple, la plage de valeurs prédéfinie est comprise entre -10 Nm et 10 Nm, voire entre -20 Nm et 20 Nm, voire encore entre -30 Nm et 30 Nm. Cette plage de valeurs prédéfinie n’est pas nécessairement centrée sur 0.
Le réducteur précité peut constituer ou non une boîte de vitesses, pouvant permettre l’obtention de plusieurs rapports.
Le cas échéant, une fois cette déconnexion effectuée, le véhicule peut continuer à être entraîné exclusivement par la source de propulsion des roues primaires, par exemple selon un mode appelé « mode refuge » ou « limp home » en anglais.
La commande de la source de propulsion des roues primaires et/ou du système de freinage des roues primaires et/ou des roues secondaires du véhicule est par exemple effectuée de manière à commander une décélération du véhicule. La défaillance de la machine électrique tournante secondaire provoque par exemple la mise en court-circuit des phases de son stator, et la commande de décélération du véhicule peut être déterminée en fonction du couple de traînée appliqué par la machine électrique tournante secondaire lorsque les phases de son stator sont en court-circuit.
L’unité de commande peut être configurée pour :
- déterminer la valeur du couple de traînée appliqué par la machine électrique tournante secondaire sur la base d’une information représentative de la vitesse du véhicule,
- déterminer sur la base de cette valeur du couple de traînée la valeur du couple appliqué sur les roues du véhicule par la machine électrique tournante secondaire,
- déterminer sur la base de cette valeur du couple appliqué sur les roues du véhicule par la machine électrique tournante secondaire une valeur de consigne de couple de compensation pour la décélération du véhicule et,
- répartir la consigne de couple de compensation entre le système de freinage et la source de propulsion du sous-système de propulsion primaire.
La répartition de la consigne de couple de compensation entre le système de freinage et la source de propulsion du sous-système de propulsion primaire peut prendre toute valeur comprise entre 0% et 100%, bornes inclues.
La valeur du couple appliqué sur les roues du véhicule par la machine électrique tournante secondaire est par exemple déterminée sur la base de la valeur du couple de traînée en divisant la valeur du couple de traînée par le moment d’inertie de l’inertie modélisant, depuis la machine électrique tournante secondaire, l’amont de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, puis à l’aide du rapport de transmission appliqué par le réducteur compte-tenu du rapport engagé entre cet organe d’interruption sélective de la transmission de couple et les roues, et à l’aide du rayon des roues.
Lorsque la consigne de couple de compensation est inférieure à une valeur seuil, la consigne de couple de compensation est par exemple uniquement appliquée à la source de propulsion du sous-système de propulsion primaire. Lorsque cette valeur seuil est dépassée, le système de freinage peut également être sollicité, une partie de la consigne de couple de compensation lui étant alors affectée.
La illustre les différents paramètres caractérisant le stator 11 et le coulisseau 12 constituant une partie du dispositif de récupération 1 selon son mode de réalisation illustré sur la , ou sur la . Ces différents paramètres ont été fixés comme suit pour produire un prototype fonctionnel du dispositif de récupération 1 selon le premier aspect de l’invention : mm ; mm ; mm ; mm ; mm ; mm ; mm.