INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un exemple de procédé d’épuration d’un gaz brut est décrit par le brevet européen EP 2 588 217 B. Dans ce procédé, on utilise trois étages de séparation membranaire, le gaz brut étant un mélange d’au moins deux composants A et B, A étant le composant ayant la perméance la plus importante.
Ce procédé, qui a pour but de séparer le courant de gaz brut en un courant enrichi en A et en un courant enrichi en B, est illustré par le schéma de la .
Une vanne V1 de réduction de pression est placée sur le trajet du courant 7. Le courant de perméat 6 et le courant de rétentat 7 sont recyclés dans le courant 1 avant introduction dans le compresseur C1.
Lorsque les conditions de fonctionnement s’écartent d’un point de fonctionnement nominal défini à partir des conditions opératoires utilisées pour un débit précis et / ou une composition précise de gaz brut à épurer, les performances du procédé d’épuration vont être affectées par cet écart par rapport au point de fonctionnement nominal. Il serait donc souhaitable de disposer d’un moyen de contrôle simple du procédé afin de pouvoir modifier les conditions opératoires de façon à retrouver des performances identiques ou proches de celles du point de fonctionnement nominal lorsque les conditions de débit et / ou de composition du gaz brut entrant dans le système vont évoluer.
A cet effet, la présente invention porte sur un procédé d’épuration d’un gaz brut par séparation membranaire, ledit procédé faisant appel à n étages de séparation membranaire, n étant supérieur ou égal à 1, le ou chaque étage de séparation membranaire, noté i avec 1 ≤ i ≤ n, étant constitué par : au moins une membrane de séparation dont la perméabilité dépend de la température ; une arrivée d’alimentation gazeuse dudit étage i par laquelle : pour i=1, est introduit ledit gaz brut à traiter, le cas échéant en combinaison quand n=1 avec un courant de recyclage de perméat et/ou un courant de recyclage de rétentat de l’unique étage et quand n>1 avec un courant de recyclage de perméat et/ou un courant de recyclage de rétentat, lesdits courants de recyclage provenant d’un autre étage ; et pour i>1, est introduit le perméat ou le rétentat d’un des autres étages, une sortie de rétentat ; et une sortie de perméat,
ledit gaz à traiter consistant en un mélange d’au moins deux constituants A et B, la perméabilité des membranes pour le constituant A étant supérieure à celle du constituant B,
caractérisé par le fait qu’il comporte les étapes suivantes : on établit un débit nominal et/ou une composition nominale du gaz brut entrant à traiter, représentant le point de fonctionnement nominal ; pour chaque étage de séparation i, on détermine, par calcul et/ou mesure, au moins une grandeur caractéristique nominale de fonctionnement choisie parmi : le rapport RSC i 0 , défini comme le rapport SC A i 0 /SC B i 0 ou SC B i 0 /SC A i 0 ,
SC A i 0 et SC B i 0 étant définis chacun comme le rapport du débit partiel du constituant respectivement A ou B dans le courant de perméat sortant de l’étage i, noté respectivement Pe A i 0 et Pe B i 0 , sur le débit partiel du même constituant dans l’alimentation du même étage i, noté respectivement F A i 0 et F B i 0 ; le taux de charge du constituant A ou B à l’étage i, noté respectivement TC A i 0 et TC B i 0 , défini comme le rapport F A i 0 /P A i 0 ou F B i 0 /P B i 0 ,
F A i 0 et F B i 0 étant le débit partiel du constituant A ou B dans l’alimentation de l’étage i et P A i 0 ou P B i 0 la perméabilité des membranes à la température du point de fonctionnement nominal pour le constituant A ou B sur l’étage i ; le taux de charge global du constituant A ou B à l’étage i, noté respectivement TCG A i 0 et TCG B i 0 , défini comme le rapport du débit du constituant A ou B dans le débit nominal sur la perméabilité des membranes à la température du point de fonctionnement nominal pour le constituant respectivement A ou B sur l’étage i, soit P A i 0 ou P B i 0 ; et dans le cas où l’on opère avec plusieurs étages, où l’on utilise des membranes identiques sur tous les étages i et on établit la même température d’alimentation sur tous les étages i pour le débit nominal et/ou la composition nominale du gaz brut entrant à traiter, la consommation spécifique CSP 0 , définie comme la consommation énergétique du procédé divisée par le débit nominal d’un gaz brut entrant à traiter ou d’au moins un courant sortant du procédé dans les conditions nominales établies ; lorsque le débit et/ou la composition du gaz brut entrant, mesuré avant tout éventuel mélange avec au moins un courant de recyclage, change au cours du déroulement du procédé, on ajuste la perméabilité d’au moins une membrane dans au moins un étage i et par là la quantité des constituants A et B passant à travers la ou les membranes concernées, en ajustant la température de l’alimentation de l’étage de séparation correspondant pour qu’à tout moment, et indépendamment pour chaque étage i, au moins l’un parmi le rapport RSC i ou le taux de charge TC A i ou TC B i ou le taux de charge global TCG A i ou TCG B i ou la CSP, mesuré(s) et/ou calculé(s) en temps réel sur chaque étage de séparation, se rapproche de sa valeur de référence correspondante, RSC i 0 ou TC A i 0 ou TC B i 0 ou TCG A i 0 ou TCG B i 0 ou CSP 0 .
La perméabilité ou perméance d’une membrane pour un constituant est une propriété intrinsèque du matériau constitutif de la paroi de la membrane à laisser traverser ledit constituant à travers celle-ci. Cette perméabilité peut être exprimée sous la forme d’un débit molaire par unité de surface et par unité de pression soit en mol/s/m 2 /Pa. La dépendance de la perméabilité des membranes à la température peut par exemple suivre une relation de type Arrhenius.
La sélectivité est le rapport de la perméabilité d’un premier constituant pur sur la perméabilité d’un second constituant pur. La sélectivité varie également en fonction de la température.
Dans un mode de réalisation particulier suivant lequel on opère avec plusieurs étages, on utilise des membranes identiques sur tous les étages i et on établit la même température d’alimentation sur tous les étages i pour le débit nominal et/ou la composition nominale du gaz brut entrant à traiter, on choisit comme grandeur caractéristique nominale le taux de charge global TCG A i 0 ou TCG B i 0 , et dans le cas d’un changement du débit et/ou de la composition du gaz brut entrant, on ajuste la température d’alimentation dans tous les étages à l’aide d’un unique régulateur associé au taux de charge global à n’importe quel étage.
A tout moment et en temps réel et pour chaque étage i, on peut déterminer la perméabilité des membranes pour le constituant A ou B, soit P A i (t) ou P B i (t) par mesure et/ou calcul des pressions, températures, débits et compositions du courant entrant et des courants sortants, et par résolution numérique.
La connaissance des pressions, températures, débits et compositions du courant entrant et des courants sortants permet d’établir les bilans de matière sur une membrane. A partir de modèles physiques de ces membranes et de méthodes de résolutions numériques classiques, la personne du métier peut accéder aux valeurs de la perméabilité.
Selon l’exemple représenté, la valeur de a 0 est choisie égale à 340 nanomètres.
Par exemple, la valeur de A est choisie entre 2 mètres -1 et 3 mètres -1 , plus particulièrement entre 2,2 mètres -1 et 2,4 mètres -1 .
Selon l’exemple représenté, la valeur de A est choisie égale à 2,3 mètres -1 .
Par exemple, la valeur de B est choisie entre 0,5 x 10 7 mètres -3 et 4 x 10 7 mètres -3 .
Selon l’exemple représenté, la valeur de B est choisie égale à 0.5 x 10 7 mètres -3 .
Dans l’exemple décrit, en outre, le rapport R entre la longueur L34 de la zone passivée 34 et la longueur de la partie centrale 20 de la nervure 14 est compris entre 30% et 70%, de préférence entre 40% et 60%.
Les valeurs de A et de B de l’exemple présenté ont été testées expérimentalement par es simulations et des mesures réalisées par la demanderesse ont permis de valider un tel fonctionnement.
En particulier, des simulations avec une valeur de L32 = 9 µm, L34 = 7 µm pour un mode dont la largeur à mi-hauteur de la distribution spatiale d’intensité du mode optique vaut 7 µm ont montré un fonctionnement avec un régime où le laser émet des impulsions dont l’énergie est entre 10 et 100 fJ, la durée est entre 30 picosecondes (ps) et 100 ps, et la fréquence de répétition varie entre une fraction de GHz et une dizaine de GHz, en fonction du régime.
Cela montre que le laser 10 est un laser impulsionnel dont la fréquence de répétition, ou bien l’émission même d’impulsions dépend de l’excitation.
Plus précisément, l’émission d’impulsions dépend de l’intégrale du signal d’excitation reçu. Ainsi, l’émission sera d’autant plus rapide que le niveau du signal est élevé.
Le laser 10 est ainsi un laser émettant des impulsions à fréquence réglable.
Le laser 10 qui vient d’être décrit présente une très faible taille, de l’ordre de quelques µm². En ce sens, le laser 10 est un « nano-laser » puisque ce laser est miniaturisé.
En outre, le laser 10 consomme de l’ordre de 100 µW en fonctionnement, ce qui correspond à une consommation faible d’énergie.
De plus, le laser 10 présente une réponse rapide, de l’ordre du GHz.
Le laser 10 est, en outre, intégrable dans un circuit photonique silicium.
De fait, le laser 10 est ici une structure nano-hybride dont la cavité laser et la zone active, en matériau III-V, sont reportées sur un circuit photonique en silicium.
En outre, un objectif de la présente invention était d’appliquer des ingrédients de chimie verte axés sur des ingrédients naturels qui n’étaient pas des filmogènes, des silicones ou des polymères. De plus, un objectif de la présente invention était d’utiliser des agents cationiques pour améliorer la cosméticité, un ester avec une longue queue et des esters avec des groupes isoamyle pour améliorer la capacité d’étalement de la composition capillaire en gel crème.
La présente invention concerne une composition capillaire en gel crème comprenant : (a) au moins un acide organique ; (b) un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle choisi parmi les polyols, les monoalcools en C 2 à C 6 , et leur mélange, dans laquelle le polyol est choisi parmi le propylène glycol, le dipropylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, la glycérine et leurs mélanges ; (c) au moins un acide aminé ; (d) au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges ; (e) un système de tensioactif comprenant au moins un tensioactif cationique, au moins un tensioactif non ionique, ou leurs mélanges ; (f) au moins un polymère choisi parmi la gomme de sclérote, la gomme de xanthane, l’hydroxyéthylcellulose, le chlorure de guar hydroxypropyltrimonium, la gomme de biosaccharide-4, la gomme de gellane et un de leurs mélanges ; (g) au moins un agent cosmétique ; et (h) au moins un ester.
L’invention porte aussi sur l’utilisation d’une telle composition capillaire en gel crème, pour la préparation d’un produit gel-crème pour améliorer la durabilité de la définition sans accumulation avec toucher cosmétique, brillance, volume et contrôle des frisottis.
L’invention est également liée à un procédé et à une utilisation pour traiter les cheveux, en particulier les cheveux bouclés, comprenant l’étape de mise en contact des cheveux avec la composition capillaire en gel crème de l’invention, le procédé comprenant optionnellement le rinçage de la composition après un laps de temps.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES DESSINS La concerne une comparaison entre deux routines différentes pour le score de définition des boucles à deux moments différents : T24 (après 24 heures) et TAT (après toucher).
La concerne un score de définition des boucles de la composition capillaire en gel crème selon la présente invention, en utilisant des applications à rincer par périodes de 1 seconde, 1 minute, 3 minutes et 5 minutes.
La concerne un score de définition des boucles de la composition capillaire en gel crème selon la présente invention, en utilisant des applications sans rinçage et à rincer.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION La présente invention concerne une composition capillaire en gel crème, principalement pour des cheveux bouclés, comprenant : au moins un acide organique ; un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle choisi parmi les polyols, les monoalcools en C 2 à C 6, et leur mélange, dans laquelle le polyol est choisi parmi le propylène glycol, le dipropylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, la glycérine et leurs mélanges ; au moins un acide aminé ; au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges ; un système de tensioactif comprenant au moins un tensioactif cationique, au moins un tensioactif non ionique, ou leurs mélanges ; au moins un polymère choisi parmi la gomme de sclérote, la gomme de xanthane, l’hydroxyéthylcellulose, le chlorure de guar hydroxypropyltrimonium, la gomme de biosaccharide-4, la gomme de gellane et un de leurs mélanges ; au moins un agent cosmétique ; et au moins un ester.
Dans un mode de réalisation, la composition capillaire en gel crème selon la présente invention comprend au moins un acide organique choisi parmi l’acide tartrique, l’acide lactique, l’acide glutarique, l’acide étidronique, l’acide salicylique, l’acide glycolique, l’acide citrique et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation préféré, l'au moins un acide organique inclut un acide tartrique et un acide lactique.
De plus, la quantité de l’au moins un acide organique va d’environ 0,1 % à environ 5,0 % en poids, environ 0,1 % à environ 4,0 % en poids, préférentiellement environ 0,5 % à environ 4,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition capillaire en gel crème selon la présente invention comprend également un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle. Sans être limité à aucune théorie, on pense que le solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle agit comme un agent pénétrant, c’est-à-dire qu'il est capable de former l’interaction dipôle-dipôle avec les fibres kératineuses, telles que les cheveux, et de se lier à des sites polaires à la surface de ladite fibre kératineuse et de diminuer la protection, favorisant ainsi la pénétration de la composition capillaire en gel crème dans les fibres kératineuses.
Dans un mode de réalisation, le solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle de la composition capillaire en gel crème de la présente invention est choisi parmi les polyols, les monoalcools en C 2 à C 6 et un de leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, le polyol est un glycol choisi parmi le propylène glycol, le dipropylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, la glycérine et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, le polyol comprend du propylène glycol et du dipropylène glycol. Dans un mode de réalisation, le polyol est de la glycérine. Dans un mode de réalisation, le polyol comprend du propylène glycol et de la glycérine.
Il arrive que des contraintes non habituelles soient dues à l’action non souhaitée d’un fluide. En effet, pour fonctionner, certains organes utilisent un ou plusieurs fluides, qui peuvent être de nature gazeuse ou liquide. On peut citer le liquide du dispositif de freinage, le liquide de refroidissement du moteur, le liquide de nettoyage du pare-brise, le liquide de direction assistée, le liquide pour des suspensions hydrauliques, le gaz d’une climatisation, diverses huiles de lubrification ou de refroidissement, ou autre. Chaque liquide peut être renouvelé ou voir son niveau complété. Quelle que soit la raison, un remplissage du contenant d’un liquide peut être effectué. Lors d’une telle opération, il peut se faire que du liquide se répande ou soit projeté sur un ou plusieurs composants du compartiment moteur. Dans certains cas, il peut en découler des dégradations de l’un ou de plusieurs des composants concernés.
Un risque existe par exemple avec le dispositif de freinage. Lors du remplissage du réservoir de liquide de frein, il peut arriver que des gouttes ou qu’une quantité significative de liquide soit projetée ou se répande dans le compartiment moteur. Autrement dit, il peut arriver que des composants soient en contact avec du liquide de frein. Or, celui-ci est corrosif, notamment à cause d’un niveau d’acidité qui peut être élevé. De plus, le liquide de frein est très fluide, ce qui lui confère la capacité de s’infiltrer dans des passages étroits par gravité ou par capillarité. Il en résulte que le liquide de frein est susceptible d’endommager certains composants, en particulier de nature électrique. Ces composants peuvent être un connecteur, une électrovanne, un moteur ou une pompe électrique, une carte électronique, ou autre. Le liquide de frein peut altérer ou détruire des connexions électriques, ce qui rend le composant électrique non-opérationnel. En d’autres termes, le composant en cause tombe en panne, ce qui généralement provoque des pannes plus étendues. Il arrive parfois que le véhicule concerné se retrouve immobilisé.
Un exemple précis est donné pour un véhicule automobile dont le compartiment moteur héberge une quantité significative des composants d’une climatisation. Il faut tenir compte du fait que la voiture peut être prévue pour rouler à droite ou à gauche de la route, en fonction de la législation du pays de commercialisation. Dans la plupart des pays, les véhicules roulent à droite, avec le conducteur à gauche. Il en résulte que les organes nécessaires à la conduite, notamment le dispositif de freinage, sont à gauche. De fait, dans le compartiment moteur, le réservoir qui contient le liquide de frein est à gauche et plutôt vers le haut. Pour optimiser la fiabilité du véhicule, il est généralement prévu qu’aucun composant électrique ne se trouve à proximité immédiate ou en dessous du réservoir. L’idée est d’éviter la détérioration du composant par l’action du liquide de frein qui pourrait être projeté, ou couler, par exemple lors d’un remplissage du réservoir. C’est pourquoi les composants électriques de la climatisation, tels que l’électrovanne du détendeur et son connecteur, sont placés à droite dans le compartiment moteur.
Cependant, le véhicule peut aussi être adapté pour rouler à gauche, avec des organes de conduite à droite. Dans ce cas le dispositif de freinage est à droite. Pour une question d’optimisation des coûts, l’implantation de la majorité des composants est la même pour la conduite à droite et pour la conduite à gauche. Il en résulte que, pour le véhicule qui roule à gauche, le réservoir de liquide de frein se situe sensiblement au-dessus de l’électrovanne du détendeur de la climatisation et de son connecteur. Il existe donc un risque pour que ces composants électriques soient endommagés par des projections ou un écoulement de liquide de frein. En d’autres termes, il existe un risque de panne électrique sur la voiture, en relation avec le dispositif de freinage.
L’invention cherche à pallier les inconvénients précités et a pour but général de réduire, voire de supprimer totalement, le risque de panne d’un composant, notamment un composant électrique, dont la source serait un liquide. L’invention vise notamment à éviter les dégradations de composants électriques qui pourraient être causées par l’action d’un liquide de frein. En particulier l’invention vise à préserver l’électrovanne du détendeur d’une climatisation, et son connecteur, de l’action du liquide de frein. Un but encore de l’invention est d’améliorer la protection des composants sans augmenter les coûts de fabrication du véhicule.
Pour ce faire, l’invention propose un support pour maintenir un ou plusieurs composants dans le compartiment moteur d’un véhicule automobile, le support comprenant une patte qui s’étend en longueur entre une première extrémité et une deuxième extrémité, en largeur entre un premier bord et un deuxième bord, et en épaisseur entre une face de liaison et une face libre, la face de liaison présentant une première portion qui s’étend depuis la première extrémité vers la deuxième extrémité pour l’arrimage de la patte à une partie du compartiment moteur, ainsi qu’une deuxième portion qui s’étend depuis la deuxième extrémité vers la première extrémité pour l’arrimage d’un composant à la patte. Le support comprend un déflecteur qui s’étend entre une extrémité d’assujettissement à la patte et une extrémité libre, et qui s’étend en partie au moins en regard de la deuxième extrémité de la patte.
Le déflecteur constitue un obstacle aux éventuels projections ou écoulements de liquides. C’est le cas par exemple pour les voitures à conduite à droite, lorsque le réservoir de liquide de frein se situe à proximité, voire au-dessus, de l’électrovanne du détendeur de climatisation et de son connecteur. Le déflecteur peut recevoir du liquide et de fait préserver l’électrovanne et le connecteur. Il en résulte que chaque composant protégé par le déflecteur conserve son intégrité, dans le sens où il ne se retrouve pas imprégné de liquide. En d’autres termes, chaque composant reste sec. Un avantage qui en découle est une fiabilité plus grande des composants, en particulier ceux de nature électrique. En effet, l’imprégnation d’un tel composant par du liquide, tel que le liquide de frein, est susceptible d’en altérer les propriétés, notamment en ce qui concerne la capacité des connexions à conduire le courant électrique. De manière plus large, la plus grande fiabilité des composants apporte une plus grande fiabilité du véhicule. Un avantage subséquent lié à la présence du déflecteur est la baisse des coûts de maintenance.
Dans une forme de réalisation, le déflecteur délimite une cavité ouverte au niveau de la deuxième extrémité de la patte. Le déflecteur protège le ou les composants solidarisés à la patte, tout en leur permettant de fonctionner dans des conditions habituelles. Par exemple, le déflecteur permet aux composants protégés de rester dans un environnement thermique stable, sans surchauffe. Cela contribue à la fiabilité.
En ce qui concerne plus précisément sa structure, le déflecteur comprend successivement une entretoise, un décrochement et un chapeau, l’entretoise s’étendant entre l’extrémité d’assujettissement à la patte et le décrochement, le chapeau s’étendant entre le décrochement et l’extrémité libre. En vue de côté, le déflecteur présente donc la forme générale d’un C, ce qui est synonyme de simplicité. Un avantage qui en découle est la facilité de fabrication.
Par exemple, le décrochement est parallèle à la patte et à l’écart de la patte, et le chapeau est parallèle à l’entretoise. Ainsi, plusieurs segments du déflecteur sont parallèles entre eux. Cela facilite l’implantation dans le compartiment moteur.
De manière non limitative, l’extrémité libre du déflecteur est située à l’écart d’un plan qui contient la patte, du côté de la face de liaison. Cela optimise la protection du composant solidarisé à la patte.
Encore de manière non limitative, la deuxième extrémité de la patte se confond avec l’extrémité d’assujettissement du déflecteur à la patte. En d’autres termes, le déflecteur et la patte se prolongent l’un l’autre. Cette structure réduit le coût de fabrication du support, et facilite son implantation dans le compartiment moteur.
La patte présente des orifices qui la traversent. Ces orifices permettent le passage d’éléments de solidarisation de la patte à d’autres parties, comme un longeron du compartiment moteur, ou le passage d’éléments de solidarisation d’un ou de plusieurs composants à la patte. Les éléments en cause peuvent être des vis, des plots, ou des moyens équivalents.