INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche pochoir 6 comprend au moins une zone perméable 62 adaptée pour laisser passer du produit d’activation électriquement conducteur uniquement au niveau des zones libres qui sont des zones prédéfinies de la première face 25, et éventuellement des électrodes 22, 23.
Préférentiellement, la couche pochoir 6 comprend une pluralité de zones perméables 62 et à chaque zone perméable 62 de la couche pochoir 6 correspond une zone libre. En d’autres termes, la zone libre d’une zone perméable 62 est la zone de la première face 25ou des électrodes 22, 23 au niveau de laquelle la zone perméable 62 est située. Par « au niveau », on entend « en regard de », « au-dessus de » et/ou « sur ». La zone libre présente une surface et une forme identiques à la zone perméable 62. La zone perméable 62 rend accessible la zone libre à un produit d’activation qui serait appliqué sur la zone perméable 62.
La couche pochoir 6 a notamment pour rôle de permettre l’activation uniquement des zones d’activation, et de protéger les autres zones du produit d’activation. Avantageusement, la couche pochoir 6 vise à empêcher l’application de produit d’activation sur des zones de la couche d’imprégnation 4 qui ne sont pas des zones d’activation. Cela permet donc aux concepteurs du dispositifs 1 de déterminer quelles zones seront ou ne seront pas au contact du produit d’activation, et ce peu importe les manipulations et compétences de l’utilisateur. Il en résulte une grande simplicité d’utilisation du dispositif 1 et une grande fiabilité.
En effet, il est souhaité d’éviter au maximum les courts-circuits au sein du dispositif 1, pour limiter que le générateur de courant 24 ne se « vide » trop rapidement et pour s’assurer que le courant passe bien intégralement au travers de la peau (efficacité du traitement). Typiquement, si un produit d’activation était appliqué sur toute la face opposée à la face active 10 du dispositif 1 et donc que toute la surface du générateur de courant 24 était en contact d’un produit d’activation, de nombreux courts-circuits auraient lieu, le courant préférant passer par le produit d’activation (chemin le plus « simple ») que par la peau. Il est donc souhaité de cibler précisément les zones sur lesquelles le produit d’activation doit être appliqué pour éviter un maximum de courts-circuits et contrôler et optimiser le parcours du courant électrique.
Pour cela, la couche pochoir 6 comprend des zones perméables 62. Les zones perméables 62 permettent la circulation de produit d’activation au travers de la couche pochoir 6, vers la première face 25 ou les premières parties 41a, 42a des films d’imprégnation 41, 42 (i.e. des électrodes 22, 23) lors d’une application de produit d’activation sur la couche pochoir 6. Les zones perméables 62 sont par exemple fabriquées en un matériau poreux.
Le reste de la couche pochoir 6, c’est-à-dire les zones imperméables 63, sont de préférence fabriquées en un matériau qui empêcherait toute circulation de produit d’activation vers la première face 25 ou les premières parties 41a, 42a des films d’imprégnation 41, 42 (i.e. des électrodes 22, 23) lors d’une application de produit d’activation sur la couche pochoir 6 au niveau de ces zones imperméables 63.
Le procédé ne nécessite que application de l’addition vectorielle entre deux cryptogrammes intermédiaires, c’est-à-dire que l’application de première opération entre des composantes de vecteurs différents, et ne nécessite aucune application d’une rotation aux composantes d’un vecteur. Le procédé ne nécessite pas non plus l’application de la première opération entre des composantes d’un même vecteur. Enfin, la distance entre la donnée personnelle candidate et une donnée personnelle de référence d’un rang donné correspond à une seule et unique composante de cryptogramme final.
On notera que selon une possibilité d’implémentation, tous les traitements d’indice (traitement T106_i), allant de 1 à peuvent être exécutés de façon séquentielle par le système 1.
Selon une autre possibilité d’implémentation, plusieurs des traitements d’indice (traitement T106_i), allant de 1 à , peuvent être exécutés en parallèle par le système 1, par exemple au moyen d’un processeur comprenant plusieurs cœurs, chaque cœur étant configuré pour exécuter au moins un traitement de la pluralité, et/ou au moyen de plusieurs processeurs, chaque processeur étant configuré pour exécuter au moins un traitement de la pluralité.
Le procédé peut comprendre en outre une étape (étape E108) de déchiffrement des cryptogrammes finaux.
Le déchiffrement de chaque cryptogramme final est par application d’une fonction de déchiffrement du schéma cryptographique homomorphe, au cryptogramme final concerné ou aux composantes dudit cryptogramme final concerné.
Le procédé permet ainsi d’obtenir pour chaque donnée personnelle de référence de la base, une distance en clair entre la donnée personnelle candidate et ladite donnée personnelle de référence, tout en limitant les temps de calcul et l’espace mémoire consommé. La distance entre la donnée personnelle candidate et une donnée personnelle de référence ne correspond qu’à une seule et unique composante de cryptogramme final. Le procédé ne déchiffre donc pas de composantes redondantes et/ou ne nécessite pas une sélection des composantes de cryptogrammes finaux à déchiffrer.
Le procédé peut en outre se poursuivre avec une étape (étape E110) de détermination d’un résultat de contrôle, pendant laquelle le système 1 détermine si une distance entre la donnée personnelle candidate et une donnée personnelle de référence de la base ne dépasse pas un seuil prédéterminé.
Dans ces conditions, le système 1, typiquement le module de traitement de données 11, peut commander dans une étape de contrôle d’accès (étape E112), une ouverture du portique P, afin de permettre à l’individu candidat d’accéder à une zone sécurisée.
Cette étape (étape E110) de détermination d’un résultat de contrôle est typiquement mise en œuvre par le module de traitement de données 11.
Le système 1 peut déterminer le résultat de contrôle à partir de distances en clairs obtenues pendant l’étape (étape E108) de déchiffrement des cryptogrammes finaux.
Selon une autre possibilité, le système 1 peut déterminer le résultat de contrôle directement à partir de composantes de cryptogrammes finaux, en opérant dans le groupe du schéma cryptographique homomorphe, c’est-à-dire dans le domaine chiffré. Dans ce cas, l’étape (étape E108) de déchiffrement des cryptogrammes finaux peut être omise.
Comme déjà indiqué, on pourra utiliser n’importe quel schéma cryptographique homomorphe présentant les propriétés demandées, par exemple le schéma Brakerski-Fan-Vercauteren (BFV) ou le schéma Cheon-Kim-Kim-Song (CKKS).
Quand le système est doté de capacité de parallélisme, par exemple selon une architecture SIMD, permettant à une même opération d’être réalisée sur données, a de préférence pour valeur : - si le schéma cryptographique homomorphe est le schéma Brakerski-Fan-Vercauteren ; - si le schéma cryptographique homomorphe est le schéma Cheon-Kim-Kim-Song, c’est-à-dire la partie entière inférieure de .
Le procédé est ainsi optimisé pour la capacité de parallélisme du système.
En outre, est de préférence un multiple de . Dans ce cas, il existe un entier non nul tel que K soit égal au produit de cet entier non nul par .
La fréquence de la tension alternative appliquée à l’enroulement statorique 24 peut varier durant la phase de démarrage. Cependant, pour simplifier la commande de l’onduleur 53, une fréquence fixe est cependant préférable.
A l'aide de l'onduleur 53, il est possible de donner aux alternances toute forme d'évolution de tension en fonction du temps. Il est par exemple possible de donner aux alternances une forme sinusoïdale par exemple en générant la forme sinusoïdale à l’aide d’un découpage en modulation de largeur d’impulsion (MLI ou PWM selon l’acronyme anglo-saxon). Cela permet de faire varier la tension de façon douce aux bornes de l'enroulement statorique 24. Pour simplifier la forme des alternances, et limiter le nombre de commutation d’interrupteurs électroniques de l’onduleur 53, il est possible de donner aux alternances une forme sensiblement en créneaux d’amplitude constante. Plus précisément, les interrupteurs de l’onduleur 53 ne commutent que deux fois par alternance, une première fois pour établir la tension et une seconde fois pour l’interrompre. La forme en créneaux est directement donnée par la commutation des interrupteurs électroniques de l’onduleur 53. Il n’est alors pas nécessaire d’ajouter un filtre en sortie de l’onduleur 53.
La représente plus précisément la forme de la tension alternative appliquée à l’enroulement statorique au début de la phase de démarrage. Le temps est représenté en abscisse et la tension en ordonnée. La tension est exprimée en pourcentage de la tension présente en sortie du redresseur 51 alimentant l’onduleur 53. La forme en créneaux des alternances représentée sur la est une forme théorique. En pratique la tension réelle subit des variations autour de cette forme en créneaux. Les interrupteurs électroniques de l’onduleur 53 sont commandés au moyen d’un signal de forme en créneaux et on retrouve souvent des phénomènes parasites sur la tension alternative appliquée à l’enroulement statorique de l’excitatrice, des phénomènes tels que des transitoires au moment du basculement des interrupteurs électroniques.
Sur la , la phase croissante du rapport cyclique est représentée sur une vingtaine d’alternances pour illustrer l’invention au début de la phase de démarrage. En pratique la phase croissante peut s’étaler sur un plus grand nombre d’alternances. Par exemple, la tension alternative appliquée à l’enroulement statorique 24 peut avoir une fréquence fixe de 1k Hz. La durée de la phase de démarrage peut être de l’ordre de la seconde. Il peut alors être nécessaire de faire varier le rapport cyclique sur un millier d’alternances.
La durée de la phase croissante peut être prédéterminée dans le régulateur 50. il est également possible de prédéterminer l'évolution du rapport cyclique durant la phase croissante. La prédétermination est principalement définie en fonction de la constante de temps électrique de l’excitatrice. Il est per exemple possible de définir une rampe à pente constante définissant le rapport cyclique en fonction du temps. A l’issue de la phase croissante, on peut ajuster le rapport cyclique en fonction du couple à fournir pour démarrer le moteur 200. Plus précisément, lors de l’augmentation de vitesse du rotor 75, il est possible de délivrer tout d’abord un couple constant au moteur 200 et ensuite de délivrer une puissance constante.
L’invention prévoyant une variation du rapport cyclique peut s’appliquer à l’ensemble de la phase de démarrage, notamment au début de celle-ci avec une phase croissante du rapport cyclique alors même que le rotor 75 est encore à l’arrêt et qu’il commence à peine à tourner. En complément ou alternativement, une phase décroissante du rapport cyclique peut être appliquée afin de réduire le courant continu d’excitation appliqué à l'enroulement rotorique 14 de la machine électrique principale 10 par exemple lors du passage du pilotage à couple constant au pilotage à puissance constante. Ensuite, lors du pilotage à puissance constante, la vitesse du rotor 75 augmente et il est encore souhaitable de réduire le courant continu d’excitation en réduisant encore le rapport cyclique.
Pendant le pilotage à couple constant, il est généralement utile de conserver un courant continu d’excitation constant et donc de garder constant la valeur du rapport cyclique.
La représente un exemple d’onduleur 53 comprenant deux branches 53a et 53b. La branche 53a comprend deux interrupteurs électroniques 53a+ et 53a- associé chacun à une diode de roue libre. Les interrupteurs électroniques 53a+ et 53a- sont reliés en série entre deux bornes d’entrée + et – recevant une tension continue. De même la branche 53b comprend deux interrupteurs électroniques 53b+ et 53b- associé chacun à une diode de roue libre et reliés en série entre les deux bornes d’entrée + et –. La tension continue provenant d’un des redresseurs 51 ou 52 est appliquée entre les deux bornes d’entrée + et –. L’enroulement statorique 24 est raccordé entre les points communs deux interrupteurs de chacune des branches 53a et 53b.
La représente sous forme de chronogramme sur deux périodes T, c’est-à-dire quatre alternances, l’évolution dans le temps de la tension aux bornes de l'enroulement statorique 24 et de l’intensité circulant dans l'enroulement statorique 24. Durant une première étape A les interrupteurs 53a+ et 53b+ sont fermés, les interrupteurs 53a- et 53b- sont ouverts et la tension appliquée à l'enroulement statorique 24 est nulle. Succédant à la première étape, durant une deuxième étape B, les interrupteurs 53a+ et 53b- sont fermés, les interrupteurs 53a- et 53b+ sont ouvert et la tension appliquée à l'enroulement statorique 24 est positive. A l’issu de l’étape B, succède une troisième étape C au cours de laquelle les interrupteurs 53a+ et 53b+ sont ouverts, les interrupteurs 53a- et 53b- sont fermés et la tension appliquée à l'enroulement statorique 24 est à nouveau nulle. Après l’étape C succède l’étape D au cours de laquelle les interrupteurs 53a+ et 53b- sont ouverts, les interrupteurs 53a- et 53b+ sont fermés et la tension appliquée à l'enroulement statorique 24 est négative. Les quatre étapes s’enchaînent durant une période T. L’étape B forme une alternance positive et l’étape D, une alternance négative. Chaque étape débute par une commutation d’interrupteurs et se termine par une commutation d’un autre interrupteur. Aucune commutation n’est opérée entre le début et la fin de chaque étape.
Le rapport cyclique d’une période T est le rapport entre la somme des durées des étapes B et D, où une tension est appliquée à l’enroulement statorique 24, et la durée totale de la période, soit la somme des durées des quatre étapes A, B, C, D. la représente un exemple de variation de rapport cyclique sur une vingtaine de période durant la phase de démarrage du moteur à combustion 200. En début de phase de démarrage, lorsque le rotor 75 est à l’arrêt, en début de phase de croissance, le rapport cyclique est faible, par exemple de l’ordre de 10%. Ensuite, le rapport cyclique augmente. En fin de chronogramme de la , le rapport cyclique atteint 50%. Il est bien entendu que le rapport cyclique peut encore augmenter ultérieurement avant d’atteindre une phase où le démarreur-générateur est piloté à couple constant.
La représente une variante du stator 21 de l’excitatrice 20 du démarreur-générateur 1. On a vu précédemment que le stator 21 de l’excitatrice 20 peut comprendre deux enroulements distincts, l’un DC alimenté en courant continu durant la phase de génération et l’autre AC alimenté en courant alternatif durant la phase de démarrage du moteur 200. L’enroulement repéré AC sur la correspond à l’enroulement 24 représenté sur la . Avantageusement les deux enroulements AC et DC sont disposés en quadrature, ce qui limite les courants induits pendant la phase de démarrage du moteur 200 dans l’enroulement DC du fait de l’alimentation de l’enroulement AC.
Alternativement, comme représenté sur la , il est possible de n’utiliser qu’un seul enroulement alimenté tout d’abord en courant alternatif durant la phase de démarrage puis en courant continu durant la phase de génération notamment lorsque le couple de démarrage du moteur 200 couplé au démarreur-générateur 1 est faible, par exemple comme pour un générateur auxiliaire APU d’un aéronef. En effet la forme du signal d’excitation alternatif appliqué à l’enroulement 24, notamment un signal de forme en créneaux, permet une augmentation du nombre de spires de à l’enroulement 24, par rapport au nombre de spires requis par une excitation traditionnelle par tension sinusoïdale. Ceci permet de réduire la dissymétrie entre les nombres de spires des enroulements AC et DC du stator 21 de l’excitatrice 20 et donc de limiter les problématiques de haute tension induite dans le bobinage DC lors de l’excitation sur le bobinage AC.
La représente une variante du stator 21 dans lequel l’enroulement 24 présente trois bornes dont deux bornes d’extrémité 24a et 24b et une borne intermédiaire 24c. Durant la phase de démarrage une partie seulement de l’enroulement 24 est alimenté en courant alternatif AC en mettant en œuvre la phase croissante telle que par exemple illustrée à l’aide de la . Plus précisément, l’enroulement 24 est alimenté entre ses bornes 24a et 24c. Durant la phase de génération, la totalité de l’enroulement 24 est alimenté en courant continu DC entre ses bornes 24a et 24b.
Piston pour une machine à fluide, tel que l’hydrogène, et machine à fluide comprenant un tel piston L’invention concerne un piston pour une machine à fluide. L’invention concerne également une machine à fluide comprenant un tel piston.
La machine à fluide peut être une pompe ou un compresseur. Le fluide considéré peut être de l’hydrogène liquide à l’état cryogénique ou sous haute pression.
Une machine à fluide comprend une chemise et un piston qui sont montés mobiles l’un par rapport à l’autre.
la est une vue identique à celle de la , dans laquelle l’élément mobile est en position basse ;
la est une vue schématique d’une variante de la machine d’essai de fluage illustrée à la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures 2A-2B et selon un mode de réalisation particulier de l’invention, une machine d’essai 1 de fluage comprend : un bâti 2 reposant sur un sol sensiblement horizontal ; un levier 3 monté pivotant sur le bâti 2 autour d’un axe X transversal au levier 3, l’axe X étant sensiblement horizontal ; un premier tirant, ici une première barre 4.1 de traction, ayant une extrémité inférieure reliée au bâti 2 et une extrémité supérieure pourvue de premiers moyens de fixation d’une première extrémité d’une éprouvette E d’essai ; et un deuxième tirant, ici une deuxième barre 4.2 de traction, ayant une extrémité supérieure reliée au levier 3 et une extrémité inférieure pourvue de deuxièmes moyens de fixation d’une deuxième extrémité de l’éprouvette E.
L’éprouvette E est ici en forme de tige (cylindrique ou plate) ayant ici des extrémités épaulées pour être engagées dans des logements des première et deuxième barres 4.1, 4.2. La première barre 4.1 et la deuxième barre 4.2 s’étendent, avec l’éprouvette E, selon un axe de chargement Z sensiblement vertical.
L’extrémité inférieure de la première barre 4.1 est reliée au bâti via une cellule de détection de charge 5 agencée pour délivrer un signal représentatif de la force de traction exercée sur la première barre 4.1 selon l’axe de chargement. La cellule de détection de charge 5 est connue en elle-même et comprend par exemple un barreau équipé d’une ou plusieurs jauges de déformation reliées à un circuit électronique de mesure. L’extrémité supérieure de la deuxième barre 4.2 est reliée au levier 3 par une chape 6 montée rotative sur le levier 3 autour d’un axe sensiblement parallèle à l’axe X de rotation dudit levier 3.
Le levier 3 comprend une première extrémité 3.1 sur laquelle est montée la chape 6, et une deuxième extrémité 3.2, opposée à la première extrémité 3.1, portant une masse 7 ayant ici un poids sensiblement égal à vingt kilogrammes. L’axe X de rotation du levier 3 est éloigné de la deuxième extrémité 3.2 du levier 3 d’une distance correspondant ici sensiblement aux trois quarts de la longueur dudit levier 3 de manière à profiter d’un bras de levier 3 permettant, de façon connue en soi, d’amplifier le poids de la masse 7 pour mettre en charge l’éprouvette E via une force de traction ici sensiblement égale à trois milles Newtons.
La masse 7 repose ici sur un plateau 8 qui est suspendu au levier 3 par une élingue 9 de suspension ayant une extrémité inférieure à laquelle est fixé le plateau 8 et une extrémité supérieure reliée au levier 3 par une chape 10 montée rotative sur le levier 3 autour d’un axe sensiblement parallèle à l’axe X de rotation dudit levier 3 et de la deuxième barre 4.2 de traction.
La machine d’essai 1 comprend aussi des moyens de mesure (non représentés) de l’allongement de l’éprouvette E. Les moyens de mesure peuvent comprendre des capteurs inductifs LVDT (de l’anglais « Linear Variable Differential Transformer »), des capteurs capacitifs, des dispositifs optiques ou d’interférométrie…
La machine d’essai 1 comprend également un dispositif de chauffage agencé pour amener et maintenir l’éprouvette E à une température d’essai prédéfinie. Le dispositif de chauffage comprend ici un four 11 tubulaire monté coulissant sur le bâti 2 selon un axe sensiblement parallèle à l’axe de chargement de l’éprouvette E, entre une position de dégagement, illustrée à la , dans laquelle le four est dégagé de l’éprouvette E, et une position de chauffage, illustrée à la , dans laquelle le four 11 entoure l’éprouvette E. La régulation de la température de l’éprouvette E est par exemple réalisée par l’intermédiaire d’un thermocouple en contact thermique avec une surface de l’éprouvette E.
La machine d’essai 1 comprend en outre un dispositif de mise en charge 20 de l’éprouvette E. Le dispositif de mise en charge 20 comporte une plateforme 21 sensiblement horizontale et montée fixe sur le bâti 2, et un ensemble mobile 22 monté coulissant sur la plateforme 21 selon un axe de soulèvement de la masse 7 sensiblement vertical, entre une position haute illustrée à la et une position basse illustrée à la .
L’élément mobile 22 comprend une traverse supérieure 23 s’étendant au-dessus de la plateforme 21, et une traverse inférieure 24 s’étendant en dessous de ladite plateforme 21 et comprenant un trou 24.1 central à travers lequel s’étend librement l’élingue 9 de suspension. La traverse supérieure 23 et la traverse inférieure 24 sont reliées entre elles par deux tiges 25 cylindriques et forment, avec les tiges 25, un cadre rectangulaire s’étendant dans un plan sensiblement vertical. Chacune des tiges 25 s’étend librement à travers un trou 21.1 ménagé dans la plateforme 21.
L’élément mobile 22 comprend aussi deux premières entretoises 26.1 cylindriques montées chacune coulissante sur l’une des deux tiges 25 entre la plateforme 21 et la traverse inférieure 24 de manière à garantir, entre ladite plateforme 21 et ladite traverse inférieure 24, un écartement minimum correspondant à la position haute dudit élément mobile 22 (représenté sur la ). Les premières entretoises 26.1 sont identiques et ont un diamètre supérieur à celui des trous 21.1 de la plateforme 21 de sorte qu’elles forment des premières butées au déplacement de l’élément mobile 22.
L’élément mobile 22 comprend également deux deuxièmes entretoises 26.2 cylindriques montées chacune coulissante sur l’une des deux tiges 25 entre la plateforme 21 et la traverse supérieure 23 de manière à garantir, entre ladite plateforme 21 et ladite traverse supérieure 23, un écartement minimum correspondant à la position basse dudit élément mobile 22 (représenté sur la ). Les deuxièmes entretoises 26.2 sont identiques et ont un diamètre supérieur à celui des trous 21.1 de la plateforme 21 de sorte qu’elles forment des deuxièmes butées au déplacement de l’élément mobile 22.
Le dispositif de mise en charge 20 comporte également une structure gonflable 27 disposée entre la plateforme 21 et la traverse supérieure 23 de l’élément mobile 22. La structure gonflable 27 comprend : une paroi supérieure 27.1 sensiblement plane, rigide et sur laquelle repose la traverse supérieure 23 de l’élément mobile 22 ; une paroi inférieure 27.2 sensiblement plane, rigide et reposant sur la plateforme 21 ; et une paroi latérale 27.3 fermée, élastiquement déformable, présentant une section de forme arrondie et reliant un bord de la paroi supérieure 27.1 à un bord de la paroi inférieure 27.2.
La paroi supérieure 27.1, la paroi inférieure 27.2 et la paroi latérale 27.3 définissent ainsi une chambre 28 de volume variable, de sorte que la position de l’élément mobile 22 est fonction du volume de la chambre 28, et donc de la pression régnant à l’intérieur de ladite chambre 28.