INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première paroi de liaison 12 comporte un premier segment aval 122 entre le premier segment amont 121 et la première façade 11, disposé plus bas que le premier segment amont 121. Le premier segment aval 122 est relié au premier segment amont par une marche 123. Le premier segment aval 122 forme par exemple un angle supérieur ou égal à zéro par rapport à un plan horizontal, et orienté vers le bas du véhicule en direction opposé au segment amont 121, c’est-à-dire en direction de la première façade 11, comme illustré en .
La deuxième façade 21 comporte une deuxième zone de fixation 210 apte à recevoir un autre équipement électrique 3. La deuxième façade 21, disposée sous la première façade 11 suivant l’axe verticale Z, est en retrait par rapport à ladite première façade 11 suivant l’axe longitudinal X. De manière similaire à la liaison entre la première façade 11 et le nez de garniture 10, une deuxième paroi de liaison 22 relie la deuxième façade 21 à la première façade 11. Cette deuxième paroi de liaison 22 est de forme similaire à la première paroi de liaison 12. La deuxième paroi de liaison 22 comporte ainsi un deuxième segment amont 221 s’étendant au moins sur la largeur de la deuxième zone de fixation 210 suivant l’axe transversale Y. Le deuxième segment amont 221 est relié à la première façade 11, et forme un deuxième angle α2 non nulle par rapport à un plan horizontal parallèle aux axes longitudinal X et transversal Y du véhicule, orienté vers le haut du véhicule. Le deuxième angle α2 est dans un plan parallèle aux axes vertical Z et longitudinal X. Autrement dit, le bord du deuxième segment amont 221 lié à la première façade 11 est situé plus bas que le bord dudit deuxième segment amont 221 opposé à ladite première façade 11. Le deuxième angle α2 est par exemple supérieur ou égal à trois degrés, ou encore à cinq degrés.
La première façade 11 forme un rayon de courbure R2 à sa jonction avec le deuxième segment amont 221 supérieur ou égale à 3 mm. C’est-à-dire que la jonction entre la deuxième paroi de liaison 22 et la première façade 11 ne forme pas une arête saillante mais un bord arrondi suivant un rayon de courbure R2 s’étendant au moins sur la largeur de la deuxième façade 21.
La deuxième paroi de liaison 22 comporte un deuxième segment aval 222 entre le deuxième segment amont 221 et la deuxième façade 21, disposé plus bas que le deuxième segment amont 221, relié audit deuxième segment amont 221 par une marche 223. Le deuxième segment aval 222 est sensiblement horizontal ou en biais vers le bas, c’est-à-dire formant un angle supérieur ou égal à zéro par rapport à un plan horizontal, et orienté vers le bas du véhicule en direction opposé au deuxième segment amont 221, c’est-à-dire en direction de la deuxième façade 21, comme illustré en .
En variante non illustré, la garniture 1 ne comporte qu’une seule façade 11 disposée sous le nez de garniture 10. La garniture 1 est par exemple une garniture fixée sur la planche de bord 100, ou en variante une garniture formant une partie majoritaire de la surface extérieure d’une planche de bord, ou en autre variante une garniture d’une zone particulière de la planche de bord, par exemple une garniture d’une platine en saillie permettant la fixation d’un appareil nomade et/ou l’installation de boutons de commande accessibles à un conducteur ou un passager.
Le véhicule est par exemple un véhicule cabriolet, ou comportant un toit ouvrant, ou encore un véhicule sans porte, ou encore un véhicule sans toit.
VEHICULE COMPORTANT UN CARTER DE PROTECTION DE FAISCEAU D’ALIMENTATION L’invention porte sur le domaine des véhicules à propulsion électrique comportant un carter de protection de faisceau d’alimentation électrique.
Il est connu de l’art antérieur une demande de brevet français FR2983360 décrivant un dispositif de protection pour un connecteur électrique d’un module de puissance associé au groupe motopropulseur d’un véhicule, également appelé bloc moteur, qui est l’ensemble des éléments du véhicule nécessaire à sa mise en mouvement. Un module de puissance est un ensemble de puces semi-conductrices permettant un transfert efficace de l’énergie électrique. Des connecteurs électriques sont attachés au module de puissance afin de transmettre l’énergie électrique vers un autre élément du véhicule. L’objectif de l’invention est de proposer un dispositif assurant la protection d’un connecteur électrique haute tension, autrement appelé faisceau d’alimentation haute tension, lors d’un choc frontal sur le véhicule. Pour atteindre ce but, un carter est présent sur le module d’électronique de puissance et un dispositif de protection est présent sur le carter. Le dispositif recouvre, au moins partiellement, le connecteur. Le connecteur est donc localisé entre le carter et le dispositif de protection. Le connecteur fait saillie sur la face interne du carter afin de connecter une ligne d’alimentation électrique audit module d’électronique de puissance. Lorsqu’une force est exercée sur le dispositif, en cas de choc par exemple, ledit dispositif de protection prend appui sur le carter afin de ne pas se déformer de façon à ne pas détériorer le connecteur. Les connecteurs sont disposés en avant du bloc moteur, à l’avant du véhicule. En cas de choc frontal sur le véhicule, le dispositif de protection reçoit le choc et prend ainsi appui sur le carter du module d’électronique de puissance. De cette façon, les connecteurs suivent le mouvement du bloc moteur. Le choc frontal entraîne un mouvement du bloc moteur, et par conséquent des connecteurs, vers l’arrière du véhicule sans les endommager. Cependant, un inconvénient subsiste. En cas de choc frontal violent, le dispositif de protection est susceptible de se casser. Ainsi, le connecteur est au moins partiellement exposé. Si un second choc survient, il existe un risque que le connecteur soit endommagé. La présence de débris liés à la casse du dispositif de protection favorise cet endommagement. De plus, un grand nombre d’éléments du véhicule sont situés en avant du bloc moteur qui sont également susceptibles de se fragmenter sous l’influence de la force engendrée par un choc frontal et de venir à leur tour détériorer le dispositif de protection abritant le connecteur.
L’objectif de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant une configuration permettant d’améliorer la protection du faisceau d’alimentation haute tension en cas de choc.
De préférence, lorsque le dispositif comprend au moins deux cellules en série, le dispositif comprend des moyens d’alimentation individuels pour chaque cellule.
De préférence, lorsque le dispositif comprend au moins deux cellules en série, une des deux bornes du générateur est connectée à une des deux bornes de l’assemblage de cellules en série, l’autre des deux bornes du générateur constitue la seconde borne du dispositif et l’autre des deux bornes de l’assemblage de cellules en série constitue la seconde borne du dispositif.
De préférence, il est également proposé un procédé de production d’électricité comprenant les étapes consistant à : générer une différence de potentiel entre deux bornes d’une cellule comprenant deux compartiments à partir d’une différence de concentration en ion prédéterminé entre deux liquides contenus ou destinés à être contenus, chacun, dans un des deux compartiments respectifs ; chaque compartiment comprend une surface d’adsorption de l’ion prédéterminé, les deux bornes de la cellule sont respectivement connectées aux surfaces d’adsorption des deux compartiments et lesdits deux compartiment sont séparés par une membrane poreuse à au moins l’ion prédéterminé, appliquer, au moyen d’un générateur de tension, dit générateur, une différence de potentiel E 0 entre les deux bornes du générateur de tension ; une borne du générateur est connectée à une des deux bornes de la cellule, l’autre borne du générateur constitue une des deux bornes du dispositif de production d’électricité, comprenant la cellule et le générateur, et l’autre borne du dispositif est constituée par l’autre borne de la cellule.
De préférence, le dispositif de production d’électricité selon l’invention convient, de préférence encore est particulièrement adaptée, de manière davantage préférée est conçue et de manière particulièrement avantageuse est spécialement conçue, pour mettre en œuvre le procédé de production d’électricité selon l’invention. Aussi, toute caractéristique du dispositif de production d’électricité selon l’invention est directement transposable et intégrable au procédé de production d’électricité selon l’invention est inversement.
la est une représentation schématique en vue de côté d’un mode de réalisation d’un dispositif de production d’électricité selon l’invention à la fin de l’injection des liquides L1, L2 dans leur compartiment respectif au cours d’une période donnée,
la est une représentation schématique en vue de côté d’un mode de réalisation d’un dispositif de production d’électricité selon l’invention à la fin de l’injection des liquides L1, L2 dans leur compartiment respectif au cours d’une période succédant une période telle qu’illustrée sur la ,
la est graphique illustrant les courbes, obtenues par chronovoltammétrie, de la tension E load aux bornes de la résistance externe R load , en traits pleins, pour plusieurs différences de potentiel E 0 , en pointillés, délivrer par le générateur au cours de plusieurs périodes successives,
la est un graphique illustrant les courbes de densité de puissance nette en fonction de R load obtenues par la cellule, notée P nb , et les courbes de densité de puissance nette en fonction de R load obtenues par le dispositif de production d’électricité, notée P b−net , pour une différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur de 550 mV,
la est un histogramme illustrant les densités de puissances nettes P nb fournies par la cellule et les densités de puissances nettes P b−net fournies par le dispositif pour plusieurs différences de potentiel E 0 délivrées par le générateur,
la est un graphique illustrant les courbes de densité de puissance nette en fonction de R load obtenues par la cellule 2, notée P nb , et les courbes de densité de puissance nette en fonction de R load obtenues par le dispositif de production d’électricité, notée P b−net , pour plusieurs différences de potentiel E 0 délivrées par le générateur,
la est une représentation schématique en vue de côté d’une amélioration du mode de réalisation du dispositif de production d’électricité selon l’invention à la fin de l’injection des liquides L1, L2 dans leur compartiment 31, 32 respectif au cours d’une période donnée,
la est un graphique illustrant la courbe de densité de puissance nette, notée P b−net , en fonction de R load obtenue par le dispositif de production d’électricité selon l’amélioration illustrée sur la pour une différence de potentiel E 0 délivrée par le générateur de 0 mV.
En référence aux FIGURES 1 et 2, il est présenté un mode de réalisation du dispositif de production d’électricité 1 selon l’invention. Le dispositif 1 comprend une cellule 2. La cellule 2 comprend deux compartiments 31, 32. Chaque compartiment 31, 32 comprend une surface d’adsorption 41, 42 d’un ion prédéterminé. Les deux compartiments 31, 32 sont séparés par une membrane poreuse 5 à au moins l’ion prédéterminé. Les deux compartiments 31, 32 sont destinés à recevoir, chacun, un liquide L1, L2 dont une concentration en l’ion prédéterminé est différente. La cellule 2 comprend deux bornes 61, 62 respectivement connectées aux surfaces d’adsorption 41, 42 des deux compartiments 31, 32. La cellule 2 est apte à générer une différence de potentiel E ocv entre ses deux bornes 61, 62 en présence des liquides L1, L2 respectifs dans les deux compartiments 31, 32. Le dispositif 1 comprend un générateur de tension 7. Le générateur 7 comprend deux bornes 71, 72. Une borne 71 du générateur 7 est connectée à la borne 62 de la cellule 2 et l’autre borne 72 du générateur 7 constitue une borne 82 du dispositif 1. L’autre borne 81 du dispositif 1 est constituée par l’autre borne 61 de la cellule 2. Le générateur 7 est agencé pour délivrer une différence de potentiel E 0 non nulle entre ses deux bornes 71, 72.
Dans l’exemple de la , le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 est intégré dans une ou plusieurs aubes du redresseur 12 au niveau de leur extrémité aval de sorte à émettre un faisceau infrarouge IR sur le bord d’attaque BA d’une ou plusieurs aubes de la roue directrice d’entrée 15. De manière alternative ou complémentaire, le faisceau infrarouge IR est dirigé sur le bord d’attaque BA d’une ou plusieurs aubes du compresseur 17, et notamment celles du rotor 16 de l’étage amont les plus exposées au givre. Ces modes de réalisation, où les aubes de redresseur 12 forment les organes statoriques 6, présentent l’avantage d’avoir un plus grand nombre de sources d’infrarouges réparties sur la circonférence de la veine d’air 5. Comme illustré sur la , des dispositifs d’émission d’ondes infrarouges 8 peuvent être intégrés à la fois dans les aubes de redresseur 12 et dans les bras du carter structural 13.
Dans l’exemple des figures 7 et 8, le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 est monté dans un logement aval 7, 7’ de l’organe statorique 6, qu’il s’agisse d’un bras de carter structural 13 ou d’une aube de redresseur 12. Pour cela, l’organe statorique 6 comprend un corps 19 avec une extrémité aval tronquée et le logement aval 7, 7’ s’étend à l’aval du corps 19 (à la place de l’extrémité aval tronquée). Alternativement, le corps 19 de l’organe statorique 6 comprend une extrémité aval et le logement aval 7, 7’ s’étend en aval de l’extrémité aval du corps 19. Le logement aval 7, 7’ peut également en tout ou partie être formé par le corps 19 de l’organe statorique 6 lui-même.
Comme illustré sur les figures 7 et 8, le logement aval 7, 7’ s’étend de préférence dans le prolongement aval de l’organe statorique 6 pour préserver l’aérodynamisme. Dans l’exemple de la , le logement aval 7 est fermé et comprend un bord de fuite aérodynamique. Un tel logement 7 comprend au moins une portion translucide ou transparente adaptée pour transmettre au moins en partie le faisceau infrarouge IR émis par le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8. Dans l’exemple de la , le logement aval 7’ est ouvert à l’aval, à savoir est exempt de bord de fuite. L’ouverture permet de s’affranchir de matériau translucide ou transparent pour transmettre le faisceau infrarouge IR.
Comme illustré sur les figures 7 et 8, le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 comprend une source d’ondes infrarouges 9 et, de préférence, un organe réfléchissant 10 monté en amont de la source d’ondes infrarouges 9. La source d’ondes infrarouges 9 se présente de préférence sous la forme d’un organe résistif chauffant alimenté électriquement, notamment émettant un rayonnement omnidirectionnel. La source d’ondes infrarouges 9 s’étend de préférence sur au moins la moitié de la hauteur radiale de l’organe statorique 6, préférentiellement sur au moins 75%, et de façon encore plus préférée sur sensiblement toute la hauteur radiale. Dans cet exemple, la source d’ondes infrarouges 9 se présente sous la forme d’un filament, notamment de carbone, en forme de I comprenant des connecteurs d’alimentation électrique 11 à ses extrémités radialement intérieures et extérieures. Alternativement, une forme de U avec deux connecteurs d’alimentation électrique 11 du même côté radialement intérieur ou extérieur peut être utilisée.
Comme illustré sur la , le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 est configuré pour émettre un faisceau infrarouges IR directionnel orienté vers l’aval, notamment selon un axe sensiblement parallèle à l’axe longitudinal X, ayant un angle d’ouverture α prédéterminé. L’organe réfléchissant 10, de préférence concave de concavité tournée vers l’aval, permet avantageusement de réfléchir le rayonnement omnidirectionnel émis par la source d’ondes infrarouges 9 de manière à former le faisceau infrarouge IR. L’organe réfléchissant 10 est par exemple une paroi métallique, en particulier polie. Alternativement ou de manière complémentaire, le dimensionnement de l’ouverture et/ou de la portion translucide ou transparente du logement 7, 7’ permet de former le faisceau infrarouge IR.
L’angle d’ouverture α est de préférence inférieur à 150°, défini dans un plan tangentiel par rapport à l’axe longitudinal X. Un faible angle d’ouverture α, par exemple inférieur à 90°, permet de concentrer l’irradiation sur le bord d’attaque BA d’un unique organe de guidage 14-D, dans l’exemple de la à partir de l’organe statorique 6-B. Un grand angle d’ouverture α, par exemple compris entre 90° et 150°, permet d’englober le bord d’attaque BA de plusieurs organes de guidage 14 voisins, de même type ou non. Dans cet exemple, le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 intégré dans l’organe statorique 6-A permet d’irradier plusieurs aubes du compresseur 17, mais également une aube de la roue directrice d’entrée 15. Le faisceau infrarouge IR est continu ou intermittent, en fonction des besoins de dégivrage.
Selon un aspect illustré sur la , le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 monté dans l’organe statorique 6-C est configuré pour émettre un faisceau infrarouge IR intermittent uniquement lors du passage d’une aube rotorique 16 du compresseur 17 dans la zone éclairée par le faisceau infrarouge IR. Ceci permet de synchroniser l’éclairage infrarouge avec le passage de l’aube. Le dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 n’est allumé que lors du passage de l’aube rotorique 16 dans sa zone d’éclairage, ce qui réduit la consommation d’énergie. La fréquence d’éclairage est déterminée par exemple à partir de la vitesse de rotation du rotor 16, notamment acquise par un organe de mesure 18 tel qu’un capteur optique, à effet Hall, capacitif ou inductif.
L’invention concerne également un procédé de dégivrage du module d’admission d’air 1 lors duquel chaque dispositif d’émission d’ondes infrarouges 8 émet un faisceau infrarouge IR sur une ou plusieurs aubes de guidage 14 dans la veine d’air 5. Le dégivrage peut être déclenché de manière manuelle ou automatique, de manière continue ou intermittente. Le faisceau infrarouge IR reçu sur le bord d’attaque BA de l’aube de guidage 14 permet avantageusement de faire fondre le givre présent ou d’empêcher sa formation. L’invention présente l’avantage d’être peu énergivore et précise, grâce à des sources d’ondes infrarouges 9 montées directement dans la veine d’air 5 au plus près des aubes de guidage 14 à dégivrer.
Dispositif d’éjection d’ions avec compensation magnétique La présente divulgation concerne le domaine des dispositifs d’éjection d’ions, notamment pour former des propulseurs plasmiques ou propulseurs électriques.
La présente divulgation concerne plus particulièrement un dispositif de propulsion plasmique à Effet Hall avec compensation magnétique.
Dans le domaine de la propulsion spatiale, il est bien connu d’utiliser des propulseurs électriques ou plasmiques pour maintenir un satellite en orbite géostationnaire, ou pour déplacer un satellite entre deux orbites, ou pour compenser des forces de traînée sur des satellites placés sur une orbite dite basse, ou encore pour les missions nécessitant des poussées faibles sur des temps très longs lors d’une mission interplanétaire. En effet, les propulseurs plasmiques permettent de générer une impulsion spécifique généralement plus élevée que les propulseurs chimiques, ce qui implique une réduction de la consommation du carburant (aussi appelé ergol) avec pour conséquence une augmentation de la durée de vie et/ou de la charge utile des satellites.
Il existe plusieurs types de propulseurs plasmiques selon leur mode d’amorçage du plasma et le mode d’accélération du plasma vers la sortie du canal d’éjection. On peut notamment classer les propulseurs plasmiques en trois grandes catégories : les propulseurs électrothermiques, les propulseurs électrostatiques et les propulseurs électromagnétiques.
Les propulseurs électrothermiques utilisent l’effet Joule pour chauffer le gaz qui est ensuite accéléré. Le propulseur dit « arc-jet » utilise des arcs électriques formés entre une cathode centrale et une anode externe pour chauffer le gaz et créer l’amorçage du plasma. On peut également citer le propulseur à Radio Fréquence (RF) qui appartient à cette catégorie.
Les propulseurs électromagnétiques utilisent la force de Lorentz pour accélérer le plasma. Dans cette catégorie, on peut citer par exemple le propulseur dit magnétoplasmadynamique qui est constitué d’une source de décharge coaxiale métallique dont le conducteur central est la cathode et le conducteur externe est l’anode. La différence de potentiel appliquée entre l’anode et la cathode permet d’initier un plasma entre ces électrodes. Simultanément, le fort courant les traversant induit un champ magnétique azimutal autour de chaque électrode. Ainsi, le couplage entre le champ électrique radial et le champ magnétique azimutal dans la cavité crée une force de Lorentz qui propulse le plasma axialement vers la sortie.
Dans la famille de propulseurs électromagnétiques, on peut également citer les propulseurs sans cathode à tuyère magnétique. On peut citer par exemple le propulseur à « résonance gyromagnétique » des électrons libres magnétisés du plasma ou ECR (« Electron Cyclotron Resonance » suivant la dénomination anglo-saxonne). Dans cette famille, le plasma est accéléré par le concept de tuyère magnétique.
Les propulseurs électrostatiques sont basés sur l’accélération des ions d’un plasma à l’aide d’un gradient de champ électrique vers la sortie du canal d’éjection. Les propulseurs plasmiques dits à effet Hall appartiennent à cette catégorie.
Par ailleurs, dans le premier mode de fonctionnement, le deuxième échangeur 28 est soumis à la basse pression du compresseur 22 par l’intermédiaire de la deuxième vanne simple 68. Le fluide frigorigène résiduel dans le deuxième échangeur 28 est donc à l’état gazeux, ce qui minimise sa quantité.
Un deuxième mode de fonctionnement permet de chauffer l’air intérieur du bâtiment 12 en prélevant de la chaleur sur l’air extérieur.
A cet effet, le premier dispositif 34 de connexion est dans une deuxième configuration. Dans ladite deuxième configuration, la première vanne 64 à quatre voies est dans la deuxième position de la ; les deuxième 68 et troisième 70 vannes simples sont ouvertes ; et les première 66 et quatrième 72 vannes simples sont fermées.
Par ailleurs, dans le deuxième mode de fonctionnement, la deuxième vanne 74 à quatre voies est dans la première position de la .
Dans le deuxième mode de fonctionnement, le fluide frigorigène gazeux sous haute pression est dirigé vers le deuxième échangeur 28 par la première vanne 64 à quatre voies et la deuxième vanne simple 68. Ledit deuxième échangeur 28 fonctionne alors en mode condenseur, le fluide frigorigène cédant de la chaleur au circuit 18 d’air intérieur tout en se condensant.
Le fluide frigorigène est ensuite envoyé par la deuxième vanne 74 à quatre voies vers le premier détendeur 30, dans lequel il baisse en pression. Puis il traverse le premier échangeur 26 en mode évaporateur. Ledit fluide prélève de la chaleur à l’air extérieur en s’évaporant. Le fluide à l’état gazeux en basse pression rejoint ensuite l’amont du compresseur en traversant la troisième vanne simple 70.
Par ailleurs, dans le deuxième mode de fonctionnement, le condenseur 24 est soumis à la basse pression du compresseur 22 par l’intermédiaire de la première vanne 64 à quatre voies. Le fluide frigorigène résiduel dans le condenseur 24 est donc à l’état gazeux, ce qui minimise sa quantité.
Un troisième mode de fonctionnement permet de refroidir l’air intérieur du bâtiment en transférant de la chaleur à l’air extérieur.
A cet effet, le premier dispositif 34 de connexion est dans une troisième configuration. Dans ladite troisième configuration, la première vanne 64 à quatre voies est dans la deuxième position de la ; les deuxième 68 et troisième 70 vannes simples sont fermées ; et les première 66 et quatrième 72 vannes simples sont ouvertes.
Par ailleurs, dans le troisième mode de fonctionnement, la deuxième vanne 74 à quatre voies est dans la deuxième position de la .