INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de détection de court-circuit 100, décrit ci-dessus dans le cadre d’un système de contrôle de batterie de véhicule 1000, se base sur l’utilisation d’un thyristor polarisé en inverse et conduisant un courant inverse non nul lors d’une phase de détection de court-circuit pour augmenter la tension aux bornes de la capacité de stockage couplée au bus et vérifie la présence ou non d’un court-circuit avant de déclencher la précharge de la capacité de stockage en l’absence de court-circuit détecté.
Un tel dispositif 100 peut s’appliquer également au sein d’un convertisseur de puissance électrique 2000. Un exemple d’un tel convertisseur 2000 est décrit ci-dessous en lien avec la .
Sur l’exemple de la , le convertisseur 2000 est un convertisseur de puissance à correction de facteur de puissance de type totem pôle bidirectionnel, ou « bidirectionnal totem pole PFC » (PFC pour « Power factor Corrector »), et permet une conversion ou une adaptation d’une tension alternative vers une tension continue, ou inversement une conversion ou une adaptation d’une tension continue vers une tension alternative.
Dans cet exemple de réalisation, la source de tension 102 correspond à une source de tension alternative dont l’une des bornes est couplée à un élément inductif 202. Le convertisseur 200 comporte en outre des cellules de commutation formées par deux transistors 204, 206 et quatre thyristors 208, 210, 212 et 214. Les bras de commutation du convertisseur 2000 sont couplés en parallèle de la capacité de stockage 118. Le circuit de commande 124, commandant notamment la commutation des transistors et thyristors du convertisseur 2000, n’est pas visible sur cette .
Lorsque le convertisseur 2000 réalise une conversion ou une adaptation d’une tension alternative vers une tension continue, les composants utilisés pour les commutations sont les transistors 204, 206 et les deux premiers thyristors 208, 210. Lorsque le convertisseur 2000 réalise une conversion ou une adaptation d’une tension continue vers une tension alternative, les composants utilisés pour les commutations sont les transistors 204, 206 et les deux autres thyristors 212, 214. Ainsi, dans les deux cas, les deux thyristors non utilisés pour la commutation sont commandés par le circuit de commande 124 de manière analogue aux premier et deuxième thyristors 112, 114 comme précédemment décrit pour le système de contrôle de batterie de véhicule 1000, c’est-à-dire en utilisant le thyristor qui est polarisé en inverse pour réaliser une conduction en inverse chargeant la capacité de stockage 118, puis l’autre thyristor polarisé en direct pour réaliser ensuite la précharge de la capacité de stockage 118 si la tension aux bornes de la capacité de stockage 118 est supérieure au seuil de court-circuit.
Le dispositif 100 peut être utilisé pour d’autres types de convertisseur de puissance, comme par exemple des convertisseurs unidirectionnels tels qu’un convertisseur intégrant un pont mixte couplé à un circuit de type « Boost ».
Procédés et dispositifs de test et de diagnostic d’un disjoncteur basés sur une mesure de résistance de contact dynamique Le domaine de l’invention est celui du diagnostic des disjoncteurs à haute tension (HTA et HTB) à double commutation des contacts principaux et des contacts d’arc, tels que ceux utilisant un gaz de coupure comme l’hexafluorure de soufre (SF 6 ) ou un gaz alternatif (CO 2 , O 2 , g 3 , etc.).
Les disjoncteurs haute tension sont utilisés dans les systèmes électriques à haute tension, tels que les réseaux de transmission d'électricité, les postes d’évacuation des centrales électriques et les équipements industriels, pour transiter l’énergie, assurer la protection en cas de défaut et connecter/déconnecter les réseaux électrique, centrales de production ou charges quelconques.
Ces disjoncteurs étant essentiels pour maintenir des opérations sûres et efficaces sur un réseau électrique, ils font constamment l’objet de contrôles visant à confirmer qu’ils fonctionnent correctement et à détecter tout signe précurseur de défaillance.
Actuellement, un diagnostic exhaustif de l’ensemble des pièces internes d’un disjoncteur ne peut être obtenu que par inspection visuelle après ouverture de la chambre de coupure. Cette inspection est une opération coûteuse en termes de disponibilité des ouvrages électriques (par exemple : indisponibilité de la centrale de production ou de l’usine) et en termes de main d’œuvre (chantier chronophage).
Il existe des méthodes de diagnostic des pièces soumises au passage du courant (conduction et coupure), reposant principalement sur une analyse statique des paramètres le caractérisant : études des temps morts à l’ouverture, à la fermeture, valeur statique de la résistance principale. Mais ces méthodes apportent une information très limitée sur l’état réel des parties contrôlées.
Une alternative fiable et abordable est la technique du diagnostic par mesure de résistance dynamique. Son principe repose sur une mesure de la résistance aux bornes de la chambre de coupure (permettant donc de mesurer indirectement la valeur ohmique de l’ensemble des contacts interne) d’un disjoncteur pendant les phases d’ouverture et de fermeture à la vitesse de manœuvre nominale du disjoncteur. Pour ce faire, une source de courant continu injecte un courant dans la chambre de coupure du disjoncteur lors du déclenchement d’une manœuvre du disjoncteur (ouverture ou fermeture). Une mesure quatre fils permet d’obtenir séparément la valeur du courant injecté et la tension aux bornes du disjoncteur. A partir de ces deux valeurs, la résistance des contacts peut être déterminée.
Selon les modes de réalisation visibles sur les figures 5 et 6, la paroi d’extrémité 44 comprend : une partie centrale 48 en forme de dôme qui présente un bord libre 48.1 positionné dans un premier plan P1, la partie centrale 48 présentant un centre décalé selon un premier sens par rapport au premier plan P1, un manchon périphérique 50, positionné autour de la partie centrale 48, qui s’étend entre des première et deuxième extrémités 50.1, 50.2, la deuxième extrémité 50.2 étant décalée selon le premier sens par rapport à la première extrémité 50.1, une zone de jonction 52 reliant le bord libre 48.1 de la partie centrale 48 et la première extrémité 50.1 du manchon périphérique 50.
Ainsi, la partie centrale 48 et le manchon périphérique 50 forment une unique et même pièce. La zone de jonction 52 présente un premier chant C1.
La partie centrale 48 présente une surface intérieure F48 orientée vers l’intérieur de la cuve 40. Le manchon périphérique 50 présente une surface latérale extérieure F50 opposée à la partie centrale 48 et orientée vers la virole 42.
La virole 42 comprend au moins des premier et deuxième tronçons 54, 56 coaxiaux entre eux et à l’axe de révolution de la virole 42, le premier tronçon 54 étant cylindrique et s’étendant entre la première extrémité 42.1 de la virole 42 et le deuxième tronçon 56. Le premier tronçon 54 comprend une première surface latérale intérieure 54.1. Le deuxième tronçon 56 comprend une deuxième surface latérale intérieure 56.1 présentant un diamètre inférieur à celui de la première surface latérale intérieure 54.1. Le premier tronçon 54 est configuré pour loger le manchon périphérique 50 de la paroi d’extrémité 44.
Selon une première configuration visible sur la , les première et deuxième surfaces latérales intérieures 54.1, 56.1 des premier et deuxième tronçons 54, 56 sont reliées par un deuxième chant C2 annulaire positionné dans un plan transversal (perpendiculaire à l’axe de révolution de la virole 42). Selon cette première configuration, la première surface latérale intérieure 54.1 et le deuxième chant C2 forment un lamage.
Selon une deuxième configuration visible sur la , les première et deuxième surfaces latérales intérieures 54.1, 56.1 des premier et deuxième tronçons 54, 56 sont reliés par un deuxième chant C2’ tronconique qui s’évase en s’écartant de la première extrémité 42.1 de la virole 42.
La première surface latérale intérieure 54.1 du premier tronçon 54 présente un diamètre D54.1 et une dimension longitudinale L54.1 correspondant à une dimension prise parallèlement à la direction longitudinale entre la première extrémité 42.1 de la virole 42 et le deuxième chant C2, C2’. Le diamètre D54.1 de la première surface latérale intérieure 54.1 du premier tronçon 54 est sensiblement égal ou très légèrement supérieur au diamètre de la surface latérale extérieure F50 du manchon périphérique 50. Selon un agencement, la dimension longitudinale L54.1 de la première surface latérale intérieure 54.1 du premier tronçon 54 est déterminée de manière à ce que lorsque la paroi d’extrémité 44 est positionnée dans le premier tronçon 54 et contre le deuxième chant C2, C2’ de la virole 42, la deuxième extrémité 50.2 du manchon périphérique 50 est positionnée approximativement dans un même plan transversal que la première extrémité 42.1 de la virole 42.
La cuve (plus particulièrement l’assemblage 46) comprend une soudure 58 positionnée entre la virole 42 et la paroi d’extrémité 44, plus particulièrement entre le premier tronçon 54 de la virole 42 et le manchon périphérique 50 de la paroi d’extrémité 44, qui s’étend à partir de la deuxième extrémité 50.2 du manchon périphérique 50 de la paroi d’extrémité 44 et/ou de la première extrémité 42.1 de la virole 42. Cette soudure 58 présente une longueur L qui correspond à une dimension prise parallèlement à la direction longitudinale. Selon une configuration, la longueur L est inférieure à la moitié de la dimension longitudinale L54.1 de la première surface latérale intérieure 54.1 du premier tronçon 54. Cette soudure 58 s’étend de manière continue sur toute la circonférence de la virole 42. Elle peut être réalisée par tout procédé de soudage approprié comme un procédé de soudage par friction par exemple.
Selon une caractéristique de l’invention, les premier et deuxième chants C1, C2, C2’ de la paroi d’extrémité 44 et de la virole 42 présentent des formes configurées pour immobiliser la zone de jonction 52 par rapport à la virole 42 selon une direction radiale. La zone de jonction 52 de la paroi d’extrémité 44 ne s’écartant pas du premier tronçon 54 de la virole 42, plus particulièrement de sa première surface latérale intérieure 54.1, en fonctionnement en raison de la pression du fluide stocké dans la cuve 40, la soudure 58 n’est plus soumise à des efforts de flexion et de traction. Par conséquent, il n’est pas nécessaire de rigidifier le manchon périphérique 50 et/ou de renforcer la soudure 58 pour résister à de tels efforts.
Selon la deuxième configuration visible sur la , le premier chant C1 de la paroi d’extrémité 44 présente une forme en saillie 60 et le deuxième chant C2’ de la virole 42 délimite partiellement un logement 62 configuré pour loger la forme en saillie 60 afin d’immobiliser la zone de jonction 52 par rapport à la virole 42 selon la direction radiale. Selon un agencement, le premier chant C1 de la paroi d’extrémité 44 est tronconique et présente une conicité sensiblement identique à celle du deuxième chant C2’ de la virole 42. En complément, la virole 42 présente une gorge frontale, délimitée par la première surface latérale intérieure 54.1 du premier tronçon 54 et le deuxième chant C2’, qui s’étend sur toute la circonférence de la virole 42 et loge au moins une partie saillante de la zone de jonction 52 de la paroi d’extrémité 44. Selon un agencement, le premier chant C1 prolonge sans discontinuité la surface intérieure F48 de la partie centrale 48 de la paroi d’extrémité 44.
Selon la première configuration visible sur la , les premier et deuxième chants C1, C2 de la paroi d’extrémité 44 et de la virole 42 sont positionnés dans des plans transversaux. Selon la première configuration, au moins un élément parmi le premier chant C1 de la paroi d’extrémité 44 et le deuxième chant C2 de la virole 42 comprend au moins une forme en saillie 60. En complément, au moins un deuxième élément, différent du premier élément, parmi le premier chant C1 de la paroi d’extrémité 44 et le deuxième chant C2 de la virole 42 comprend, pour chaque forme en saillie 60, au moins un logement 62 configuré pour loger la forme en saillie 60 afin d’immobiliser la zone de jonction 52 par rapport à la virole 42 selon la direction radiale.
Selon un agencement, la paroi d’extrémité 44 comprend plusieurs formes en saillie 60 par rapport au premier chant C1, disjointes et réparties sur la circonférence du premier chant C1. En complément, la virole 42 comprend, au niveau du deuxième chant C2, un logement 62 pour chaque forme en saillie 60.
Selon un autre agencement visible sur la , la paroi d’extrémité 44 comprend une unique forme, en saillie 60 par rapport au premier chant C1, sous la forme d’une nervure qui s’étend sur toute la circonférence du premier chant C1. En complément, la virole 42 présente un unique logement 62 sous la forme d’une gorge, qui s’étend sur toute la circonférence du deuxième chant C2, configurée pour loger la nervure. Cette gorge et cette nervure présentent des sections complémentaires comme en U par exemple. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à cette géométrie pour les sections de la nervure et de la gorge. Selon une configuration, la nervure est située dans le prolongement de la surface latérale extérieure F50 du manchon périphérique 50. En complément, le logement 62 en forme de gorge est situé dans le prolongement de la première surface latérale intérieure 54.1 du premier tronçon 54.
Caisson calorifuge pour une cuve étanche et thermiquement isolante L’invention se rapporte au domaine des cuves, étanches et thermiquement isolantes, à membranes, pour le stockage et/ou le transport de fluide, tel qu’un fluide cryogénique.
Des cuves étanches et thermiquement isolantes à membranes sont notamment employées pour le stockage de gaz naturel liquéfié (GNL), qui est stocké, à pression atmosphérique, à environ -162°C. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz naturel liquéfié ou à recevoir du gaz naturel liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
L’invention concerne notamment un caisson calorifuge qui est destiné à la formation d’une barrière thermiquement isolante d’une telle cuve.
Du fait de leur nécessaire rigidité pour qu’ils tiennent le mieux possible en place, les pessaires peuvent entrainer douleurs et lésions vaginales en particulier lorsqu’ils ne sont pas bien adaptés (forme et taille). De plus, ils ne sont pas toujours faciles à disposer correctement par la patiente. En effet, leur positionnement peut s’avérer être délicat et ils présentent un risque d’inefficacité en cas de malposition ou de position trop enfoncée. Enfin, la contre pression qu’exercent les organes pelviens sur eux tend à les évacuer de leur position fonctionnelle. Ces dispositifs peuvent cependant soulager et dans de nombreux cas éviter une intervention chirurgicale, pas toujours possible pour des raisons diverses et notamment, si la patiente réside dans des régions éloignées de tout centre médical et/ou chirurgical.
Le but de la présente invention est de proposer une solution pour soulager les effets générés par un prolapsus en repositionnant correctement les organes du petit bassin au moyen d’un dispositif médical placé dans le vagin comme les pessaires connus, mais qui permet d’éviter les inconvénients de ces dispositifs.
Selon l’invention, le dispositif médical pour soulager les effets de prolapsus génito-urinaire chez la femme, destiné à être introduit dans le vagin, vagin qui dans sa partie basse au repos et sans contrainte a la forme d’un tube dans la zone sous-urétrale qui s’élargit dans sa partie médiane, et qui sous l’effet de prolapsus a un volume déformé par les pressions exercées sur sa paroi, est caractérisé en ce qu’il comporte deux parties :
a) Une partie proximale en forme de tube (9) indéformable sous la pression d’organes mous, ayant un axe (YY) et un diamètre sensiblement égal à celui du vagin dans sa partie basse sans contrainte, destinée à être positionnée dans la partie basse du vagin,
b) Une partie distale (10) prolongeant la partie proximale (9) selon son axe (YY), formée à partir d’éléments allongés. Ces éléments allongés disjoints préformés sont des fils d’acier recouverts de matériau souple biocompatible. Ils sont réalisés dans un matériau déformable sous pression de manière réversible, ces éléments ayant des premières extrémités insérées et fixées dans la partie proximale (9), et des deuxièmes extrémités libres, cette partie distale étant destinée à être positionnée dans la partie médiane du vagin, et en ce que les éléments disjoints de la partie distale (10) sont préformés pour s’écarter de l’axe (YY) à partir de la partie proximale et former une corolle, leurs deuxièmes extrémités libres délimitant un contour circulaire de diamètre sensiblement supérieur au diamètre de la partie médiane du vagin sans contrainte, pour, lors de la mise en place du dispositif, s’appuyer sur la médiane du vagin et repositionner les organes dans leurs positions anatomique.
Selon un mode de réalisation, le dispositif selon l’invention est caractérisé en ce que la partie proximale (9) comporte un noyau cylindrique creux réalisé dans un matériau indéformable sous pression et léger, extérieurement recouvert d’une couche de matériau souple biocompatible et intérieurement rempli du même matériau, et dans lequel les premières extrémités des éléments allongés de la partie distale (10) sont réparties régulièrement et fixées.
Également, le dispositif selon l’invention est insérable dans un tube applicateur (60) lorsqu’il n’est pas utilisé et lors de la phase initiale de son application, les éléments allongés préformés de la partie distale (10) étant resserrés par déformation élastique autour de l’axe (YY) du dispositif dans le prolongement de la partie proximale (9) lors de son rangement dans l’applicateur, puis reprenant leur état préformé lors de la sortie de l’applicateur.
Ce dispositif permet à la fois de repositionner puis de maintenir les organes mous du petit bassin dans leurs positions anatomiques. Le dispositif peut être placé et être enlevé sans difficulté, selon les besoins de la patiente et ce, par elle-même. Egalement, du fait de sa constitution et de son fonctionnement, le dispositif selon l’invention reste en place et ne peut être évacué spontanément. Enfin, il limite les douleurs et lésions vaginales et il est naturellement adapté aux prolapsus (simples ou combinés) de la vessie et du rectum.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description détaillée qui suit, faite en référence aux figures annexées:
La représente schématiquement, en coupe, 4 vues du petit bassin féminin avec les différents organes pelviens, en position normale sur 1a, déplacés du fait de prolapsus sur 1b, avec un applicateur du dispositif sur 1c, et enfin replacés avec un dispositif médical selon l’invention inséré dans le vagin sur 1d.
La isole deux baleines opposées fabriquées ensemble dans un premier mode de réalisation.
La représente en vue de côté l’ensemble des baleines en position déployée de ce mode de réalisation du dispositif.
La représente en vue de dessous l’ensemble des baleines insérées dans le tube de la partie proximale.
La représente le même mode de réalisation en vue de côté, tous les éléments étant assemblés.
La montre un exemple d’applicateur.
La représente un deuxième mode de réalisation du dispositif médical selon l’invention.
Comme indiqué ci-dessus, la représente schématiquement en coupe 4 vues du petit bassin féminin avec les différents organes pelviens, à savoir la vessie 1 terminée par l’urètre 2, le rectum 3, l’utérus 4 et le vagin 5:
- 1a montre les différents organes dans leurs positions anatomiques « normales » ;
- 1b représente un prolapsus combiné de la vessie 1, cystocèle 6, et du rectum 2, rectocèle 7, où ces organes déformés font pression sur les parois du vagin. Les flèches montrent le sens des pressions qui s’exercent ainsi sur la paroi vaginale et ont conduit au rétrécissement du vagin 5;
- sur 1c, un applicateur cylindrique 8 a été placé à l’entrée du vagin. Il contient un poussoir et le dispositif selon l’invention avant qu’il soit poussé dans le vagin. A ce stade les organes font toujours pression sur le vagin.
- sur 1d, après poussée du dispositif à partir de l’applicateur 8 et retrait de ce dernier, un dispositif selon l’invention a été placé dans le vagin. Il comprend deux parties reliées entre elle, l’une tubulaire 9, positionnée à l’entrée du vagin, et l’autre, qui prolonge la première, composée de fils déployés en corolle qui appuient sur la partie médiane du vagin. La partie haute du vagin n’est pas touchée par le dispositif dont la longueur totale est de l’ordre de 7 à 9 cm pour qu’il soit adapté à l’anatomie du petit bassin des femmes.
a) La partie tubulaire, (9), dite partie proximale parce que proche de l’entrée du vagin, enrobée de silicone médical, est indéformable sous pression des organes mous, s’étend sur le tiers au moins de la longueur de la zone sous urétrale. Elle a une longueur de 2 cm environ, et un diamètre légèrement inférieur au diamètre de la zone d’entrée du vagin au repos, 1,5 cm environ. Cette partie tubulaire est positionnée dans la zone sous-urétrale et repousse la vessie 1 : l’urètre 2 reprend ainsi sa position normale et l’entrée du vagin retrouve sa forme normale au repos telle que sur 1a. Il comporte en outre un fil non résorbable (17) fixé à la partie proximale (9), pour faciliter le retrait du dispositif.
b) L’autre partie, (10), dite partie distale parce que distante de l’entrée du vagin, est formée à partir de fils solides et flexibles recouverts de silicone médical, dits baleines dans la suite, leurs caractéristiques les rapprochant de celles de baleines de parapluie. Les premières extrémités des baleines sont réunies et fixées à l’intérieur de la partie tubulaire (9), et les extrémités supérieures sont libres. En position d’attente dans l’applicateur, les baleines flexibles sont comprimées. Une fois sorties de l’applicateur, ces baleines flexibles s’écartent en corolle et exercent sur la paroi vaginale des contre pressions montrées par les flèches 11 et 12 qui compensent les pressions exercées du fait du prolapsus représentées par les flèches respectivement 6 et 7 de 1b. Les baleines déployées s’appuient sur la partie médiane du vagin alors soumise à une pression locorégionale bien répartie au niveau des parois antérieure, postérieure et latérales, refoulant ainsi la vessie 1 vers le haut et le rectum 3 vers le bas. Ce dispositif n’est pas destiné à pénétrer au-delà de la zone médiane du vagin. Le dispositif a une longueur totale comprise entre 7 et 9 cm, la partie proximale (9) ayant une longueur de l’ordre de 2 cm, les extrémités libres des éléments préformés de la partie distale (10) étant réparties sur un cercle de diamètre compris entre 4 et 6 cm.
Ainsi, avec ce dispositif, la partie proximale (9), destinée à se trouver dans la partie sous urétrale du vagin et à exercer une pression modérée sur l’urètre, permet de diminuer le risque d’incontinence urinaire à l’effort. Également, ce dispositif dans sa partie distale (10) exerçant une pression constante, provoque une déformation anatomique modérée de la partie moyenne du vagin, beaucoup moins importante que les pessaires qui ont une surface de contact avec la paroi du vagin plus grande et peuvent entraîner gêne, voire même douleur. En outre, le contact des baleines recouvertes de silicone médical est extrêmement localisé, sur de petites zones de la paroi vaginale et ces zones ne sont pas toujours les mêmes lors des positionnements successifs. Également, du fait de l’applicateur et de la forme du dispositif, le positionnement est facilité par rapport à celui des dispositifs préexistants puisque ce dispositif épouse la forme des parties basse et médiane du vagin dans sa forme anatomique. Le dispositif selon l’invention est efficace grâce à cette action mécanique des baleines en corolle qui exercent une répartition harmonieuse des pressions. Enfin, il n’entraine pas de difficulté à la miction ni à la défécation.