INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les essais démontrent que ces performances sont dépendantes du poids moléculaire du polymère et de la nature du tensioactif qui doivent-être correctement choisis. La sélection de la masse moléculaire dépend de la charge globale du polymère, en effet, un polymère anionique a une plage de fonctionnement plus large et plus élevé qu’un polymère cationique.
Panneau de verre plat, son procédé et son système de fabrication DOMAINE DE L’INVENTION
La présente invention se rapporte aux panneaux de verre plats, leurs procédés et systèmes de fabrication.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Plus précisément, l’invention se rapporte à un procédé de fabrication de panneau de verre plat émaillé.
Plus précisément, l’invention se rapporte aux panneaux de verre plats, tels que par exemple utilisés dans la construction, la décoration d’intérieur et/ou l’ameublement.
Le document WO 2012/172,269 décrit par exemple un procédé dans lequel une pâte d’émail est déposée par sérigraphie sur un panneau de verre initial (avec interposition d’un pigment). Puis, le système comprenant le panneau de verre d’émail et la pâte d’émail est chauffé à 655 °C. Cette étape de chauffage fait partie d’une trempe du verre. On obtient alors un verre trempé émaillé. C’est l’état de l’art actuel.
Ce procédé est très adapté pour fabriquer du verre trempé émaillé de dimensions standard en grandes séries.
Sur le marché, on constate une demande accrue pour de petites séries. Les petites séries demandées sont de plus en plus variées en dimensions, nombreuses, et limitées en quantité. Il y a alors un défi industriel à répondre de manière efficace à une telle demande. De surcroit tous les transformateurs verriers ou autres consommateurs de verre (comme les fabricants de parois de douches par exemple), ne sont pas nécessairement équipés de capacités en sérigraphie, alors qu’ils peuvent être équipés a contrario de capacité de découpe, de façonnage et/ou de trempe.
Donc pour fabriquer une petite série, voire fabriquer un panneau individuel de dimensions sur mesure avec le procédé ci-dessus, il est nécessaire de découper le panneau initial aux dimensions demandées avant la sérigraphie. De plus, l’étape industrielle de sérigraphie n’est pas toujours adaptée au traitement de panneaux individuels de formes variables. Aussi un tel procédé présente un défi logistique pour expédier chacun des produits fabriqués à son destinataire final. Au final, le temps de production est long, car il est nécessaire de transmettre les dimensions du produit souhaité au fabricant en amont de la production, et il existe nécessairement un délai pour passer le produit en production. Il en résulte qu’il est difficile pour les industriels de faire face à cette demande accrue de petites séries avec dimensions sur mesure.
L’invention vise ainsi à industrialiser la production de panneaux de verre plats émaillés pour des petites séries ou le besoin des ventes en diffus.
Ainsi, l’invention se rapporte à un procédé de fabrication d’un panneau de verre plat émaillé comprenant : - on fournit un panneau de verre initial recuit non-trempé comprenant une première et une deuxième faces principales, le panneau de verre initial étant réalisé en un matériau de verre caractérisé par une température de transition du verre, - on applique une pâte d’émail selon un motif prédéterminé sur la première face principale, la pâte d’émail étant réalisée en un matériau d’émail, - on applique un échauffement global à une température inférieure à la température de transition du verre, puis localisé, à la pâte d’émail, tout en maintenant le panneau de verre initial à une température inférieure à la température de transition du verre.
Grâce à ces dispositions, le panneau de verre plat recuit (non trempé) et émaillé à l’issue du procédé reste découpable. Il est donc possible d’acheminer une grande quantité de panneaux standards de verre plats recuits et émaillés à destination d’un utilisateur final, celui-ci pouvant les exploiter en découpe et façonnage sur place aux dimensions souhaitées.
On peut citer notamment un poly (ester-amide) à terminaison ester obtenu par condensation d'un diacide en C 36 , plus particulièrement un dimère d’acide linoléique hydrogéné (encore appelé acide dilinoléique hydrogéné) et de néopentyl glycol, sur l'éthylène diamine ; les terminaisons acides restantes étant estérifiées par l'alcool stéarylique (C 18 ). Le copolymère ainsi obtenu est un copolymère dimère dibenzoate d'éthylènediamine bis-stéaryl éthylènediamine / néopentylglycol / stéaryle, ayant pour nom INCI : POLYAMIDE-8. Le copolymère de nom INCI POLYAMIDE-8 est par exemple commercialisé sous la dénomination OLEOCRAFT LP-20 par la société CRODA.
Comme autres gélifiants lipophiles organiques, on peut également citer les esters de dextrine et d'acide gras tels que le palmitate de dextrine ou le myristate de dextrine ; les tri-esters d'acide gras en C 8 -C 30 et de mono- ou poly-glycéryle ; les esters ramifiés de dextrine, en particulier l'isostéarate de dextrine, en particulier UNIFILMA HVY commercialisé la société Chiba Flour Milling Co, les esters de sucre, en particulier le sucrose acetate isobutyrate commercialisé sous le nom de EASTMAN SUSTANE SAIB par la société EASTMAN, et leurs mélanges.
La teneur totale en gélifiant(s) lipophiles dans la composition de l’invention, lorsqu’ils sont présents, ira généralement de 0,5 à 15 % en particulier de 1 à 10 % en poids (hors solvants) par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, notamment lorsque la composition est pâteuse ou solide, la composition de l’invention comprend en outre un ou plusieurs corps gras pâteux.
On peut citer notamment les triglycérides d’acides gras et leurs dérivés, les esters de polyol(s) et de dimère diacide d’acide gras, ou d’un de ses esters, les esters d’huile de ricin hydrogénée, les esters de jojoba, les esters oligomères de glycérol, notamment les esters de diglycérol, les beurres végétaux et leurs mélanges. Selon un mode particulier, la composition comprendra au moins des esters de jojoba.
La teneur totale en corps gras pâteux, lorsqu’ils sont présents dans la composition de l’invention peut aller de 0,5 à 30 % en poids, en particulier de 1 à 10 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, notamment lorsque la composition est pâteuse ou solide, la composition comprendra une ou plusieurs cires.
En revanche, lorsque la composition est liquide ou fluide, la composition est avantageusement exempte de cire.
On peut citer les cires microcristallines, les cires de paraffine, les cires de polyéthylène, l’ozokérite, les produits comprenant un mélange de polyéthylène et d’alcools comportant 20 à 50 atomes de carbone, les cires de silicone notamment les alkyl diméthicones, les stéarates d’alkyle en C20-C40, la cire d’abeille, les cires d’origine végétale telles que la cire de carnauba, la cire de candellila, la cire de jojoba, la cire de tournesol, la cire de son de riz et leurs mélanges ; les copolymères d'anhydride maléique et d'alpha-oléfine, et leurs mélanges.
Selon un mode particulier et préféré, la teneur totale en cire(s) lorsqu’elles sont présentes dans la composition de l’invention ira de 0,5 % à 25 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans une composition pâteuse à solide , la teneur totale en cire(s) pourra aller de 5 à 25 % en poids, en particulier de 8 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans une composition fluide à liquide , la teneur totale en cire(s), lorsqu’elles sont présentes, pourra aller de 0,5 à 5 % en poids, en particulier de 1 à 3 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, sur un étage de compresseurs 11.1 de la motorisation 11, est agencée une prise d'air chaud sous pression 11.2 qui est connectée à une conduite 11.3, pourvue, en regard de l'élément de raccord 16.2 de la conduite 16.1, d'un élément de raccord complémentaire 11.4. Ainsi, lorsque les éléments de raccord 16.2 et 11.4 complémentaires sont reliés l'un à l'autre, de l'air chaud sous pression prélevé en 11.2 sur la motorisation 11 est acheminé par les conduites 11.3 et 16.1 jusqu'au moyen d’injection 22.
Le moyen d’injection 22 traverse le cadre avant 18 et débouche dans le conduit 20, parallèlement au bord d’attaque.
Ce conduit 20 est alimenté en air chaud par le moyen d'injection 22 (qui a pour fonction de mélanger l’air). L'air chaud injecté par le moyen d'injection 22 parcourt le conduit 20 sur 360°, afin de réchauffer le bord d’attaque 17, avant d'être rejeté par un échappement 24 à l’air libre (flèche F24). L’air chaud injecté par le moyen d’injection 22 se mélange à l’air déjà présent dans le conduit 20. L’air chaud injecté par le moyen d’injection 22 correspond à une partie de l’air circulant le conduit 21 de l’entrée d’air 16, et qui est canalisé par l’entrée d’air 16 vers la motorisation 11. Ce flux d’air est donc réchauffé par la motorisation 11, comme expliqué ci-dessus, avant d’être prélevé et acheminé jusqu’au moyen d’injection 22, par les conduites 16.1, 11.3. Ce flux d’air chaud circulant dans le conduit 20 permet de réchauffer la température de la peau externe 34 de la lèvre 19 de l’entrée d’air, et donc de limiter l'accrétion de glace sur la lèvre 19.
Comme représenté sur la , le moyen d'injection 22 (également appelé “O-ring” en terminologie anglaise, pour anneau en forme de O) comprend un tube 26 d'entrée de l'air chaud en saillie par rapport au cadre avant 18, ainsi qu’un conduit annulaire 28 relié fluidiquement au tube 26. Le conduit annulaire 28 définit un orifice 30 de passage pour l'air circulant dans le conduit 20, et une pluralité de buses d'injection 32 disposées en périphérie du conduit annulaire 28 et aptes à injecter l'air chaud. Chaque buse d’injection 32 diffuse de l’air chaud selon un vecteur et une section d’injection (représenté par les flèches F1, F2 et F3) qui lui est propre. Cet air chaud injecté par les buses d’injection 32 se mélange à la fois avec l’air passant par l’orifice 30, et avec l’air circulant autour du conduit annulaire 28, de manière à obtenir un flux d’air mixé, dont la température est inférieure à la température de l’air chaud injecté par les buses d’injection 32, mais supérieur à la température des flux d’air environnant le moyen d’injection 22.
Toutefois, ces moyens d’injection d’air chaud ne donnent pas pleinement satisfaction.
En effet, l’air chaud issu des buses d’injection 32 est dirigé vers le côté extérieur de l'entrée d'air référencé 34 sur la . Ceci a pour conséquence la création de zones chaudes, et donc la capacité de dégivrage ou d’antigivrage de l’entrée d’air n'est pas homogène sur sa circonférence. Il y a alors une discontinuité du traitement du givre. De plus, les tolérances de positionnement et d'orientation des buses d'injection sont ainsi difficiles à garantir.
En outre, un tel moyen d’injection est réalisé par moulage ou par impression en trois-dimensions (3D) et nécessite une étape de post-usinage, c'est-à-dire un ré-usinage de l’intérieur des buses d’injection. Ce ré-usinage est complexe, et coûteux.
Aussi, la présente invention vise à pallier aux inconvénients de l'art antérieur en proposant une entrée d'air d'une nacelle d'aéronef utilisant de l'air chaud pour le traitement du givre intégrant des moyens d'injection en air chaud optimisés.
A cet effet, l’invention a pour objet une entrée d’air d’une nacelle d’aéronef comprenant un conduit s’étendant sur la circonférence de ladite entrée d’air et des moyens d’injection en air chaud de manière localisée dans ledit conduit assurant la circulation de l'air chaud dans le conduit le long de sa circonférence.
Selon l’invention, les moyens d'injection comprennent une nourrice reliée à une alimentation en air chaud et s’étendant en saillie dans le conduit, une conduite cylindrique délimitée par une paroi interne et une paroi externe, ladite conduite étant reliée fluidiquement à ladite nourrice au niveau de sa paroi externe à une première extrémité de ladite conduite, ladite conduite étant sensiblement orthogonale à ladite nourrice, et un orifice permettant au flux d'air circulant dans le conduit de le traverser, ledit orifice étant délimité par la paroi interne de ladite conduite.
Selon l’invention, la conduite comprend une pluralité d’ailettes réparties à une deuxième extrémité de ladite conduite autour de l’orifice.
Avantageusement, avec de tels moyens d’injection d’air chaud dans le conduit de l’entrée d’air, l’air chaud est injecté dans le conduit avec un seul vecteur d’injection, tout en étant mixé avec l’air déjà présent dans le conduit. Ceci permet une homogénéisation correcte de la température de l’air circulant dans la circonférence du conduit, tout en supprimant les risques d’apparition de points chauds sur la circonférence de l’entrée d’air. Il y a ainsi une continuité du traitement du givre le long de la circonférence de l’entrée d’air. L’invention permet ainsi d’optimiser le mixage de l’air chaud injecté dans le conduit, de le mixer de façon plus homogène avec l’air déjà présent dans le conduit, et de ne plus avoir à gérer des vecteurs d’injection induits par l’usinage des buses d’injection (comme dans l’art antérieur).
Selon une caractéristique, les ailettes sont inclinées le long de la conduite avec un angle compris entre 10° et 45°. Ceci permet avantageusement d’orienter le flux d’air chaud sortant de la conduite et pénétrant dans le conduit, et donc de lui donner un mouvement hélicoïdal, avec un effet cyclonique. Ceci permet d’améliorer le mélange entre l’air chaud injecté dans le conduit et l’air déjà présent dans le conduit, et donc de le rendre plus homogène.
Selon une autre caractéristique, les ailettes sont régulièrement réparties dans la conduite autour de l’orifice.
Selon une autre caractéristique, les ailettes sont disposées sur la paroi interne de la conduite, et s’étendent le long de ladite conduite en direction de la paroi externe de ladite conduite.
En alternative, les ailettes sont disposées sur la paroi externe de la conduite, et s’étendent le long de ladite conduite en direction de la paroi interne de ladite conduite.
L'exposition directe au DSS a légèrement augmenté l'expression et la synthèse des cytokines inflammatoires TNF-α et IL-1β par les THP-1 ainsi que IL-6 et IL-8 par les CIE ou en tri-culture. Cette légère augmentation de l'expression génique de ces cytokines pourrait suggérer une action intracellulaire du DSS et pas seulement une perturbation de la barrière intestinale. Le mécanisme d'action intracellulaire du DSS reste flou, mais la production de cytokines inflammatoires par les CIE et THP-1 pourrait s'expliquer par l'activation de l'inflammasome Nlrp3 par le DSS endocytosé, qui induit le clivage des cytokines en leurs formes biologiquement actives et leur sécrétion ultérieure, ce qui déclenche et entretient une cascade inflammatoire (Bauer C, Duewell P, Lehr H-A, et al. Dig. Dis. Basel Switz. 2012;30 Suppl 1:82–90). Cependant, contrairement au LPS, le DSS n'a pas produit une quantité suffisante de cytokines pour induire une inflammation suffisante sur les CEI, en particulier le TNF-α. Sa concentration est 10 fois inférieure à celle du LPS. Ainsi, le DSS à une dose non toxique a eu un faible effet sur la synthèse des cytokines par les CIE ou les macrophages et a été insuffisant pour générer une inflammation, alors que le LPS n'a pas modifié la perméabilité de la coculture. Pour retrouver les caractéristiques de la phase aiguë d'un modèle inflammatoire in vivo chez les patients, il serait nécessaire d'avoir une combinaison DSS/LPS. La combinaison d'une incubation basolatérale de LPS et apicale de DSS a été utile pour obtenir à la fois une modification de la perméabilité de la barrière épithéliale et une libération de cytokines pro-inflammatoires dans les surnageants cellulaires. De même, dans ces conditions, une altération de l'expression des mucines et des protéines des JS a été observée. Ce modèle de tri-culture pourrait imiter une phase inflammatoire aiguë des MICI qui peut être utilisée pour tester des traitements en vue d'une évaluation d'une action curative et est appelé modèle curatif (CU).
Le DSS a été appliqué, dans différentes conditions, sur le côté apical afin d'étudier l'augmentation de la perméabilité de la couche de CEI lors de l'induction de l'inflammation. Le LPS a été déposé pendant 24 h pour induire une production maximale de cytokines inflammatoires comme indiqué (Shimba A, Ikuta K. 2020;42:669–680). Le DSS a induit une perméabilité membranaire et n'a permis l'ouverture des JS qu'après 6 h. Dans ces conditions, la sécrétion de cytokines inflammatoires par les CEI et les cellules THP-1 n'était pas du même ordre que celles obtenues dans le modèle CU. La quantité de LPS diffusée pendant 24 h était beaucoup plus faible que celle qui stimule les cellules THP-1 dans le modèle CU. Cette faible synthèse de cytokines pourrait s'expliquer par une faible concentration de LPS en contact avec les cellules THP-1 et donc probablement par une perméabilité insuffisante de la monocouche pour permettre un taux de diffusion suffisant du LPS. Une incubation plus longue (6-24 h) avec du DSS était nécessaire pour augmenter suffisamment la perméabilité de la co-culture et permettre au LPS de diffuser du compartiment apical au compartiment basolatéral en quantités suffisantes pour induire la sécrétion de cytokines inflammatoires par les cellules THP-1 après 24 heures. Le prétraitement au DSS a confirmé que la perméabilité maximale était atteinte entre 6 h et 12 h et que la quantité de LPS traversée et le temps d'exposition au contact des macrophages étaient suffisants pour induire un sécrétome inflammatoire permettant la sécrétion de médiateurs de l'inflammation (IL-6 et IL-8) par les CEI. Ce modèle intestinal en tri-culture, appelé modèle préventif (PR), pourrait également permettre d'évaluer la capacité de molécules actives à diffuser à travers les CEI, à restaurer la perméabilité intestinale et/ou à réduire le sécrétome inflammatoire.
Ainsi, nous avons développé deux modèles in vitro , le modèle CU pour mimer un modèle inflammatoire aigu, et le modèle PR pour décomposer les différentes phases de l'inflammation, avec une augmentation de la perméabilité puis une sécrétion de cytokines.
Le dysfonctionnement de la barrière constituant un facteur important dans la pathogenèse des MICI (Turner JR. Nat. Rev. Immunol. 2009;9:799–809), le développement de médicaments et la recherche de traitements visant à restaurer la barrière CIE constituent un défi majeur. Les glucocorticoïdes sont le pilier de l'induction de la rémission des MICI et du traitement de la colite collagénique (Baumgart DC, Sandborn WJ. Lancet Lond. Engl. 2007;369:1641–1657) et de la restauration de la perméabilité intestinale accrue chez les patients souffrant de la MC (Wild GE, Waschke KA, Bitton A, et al. Aliment. Pharmacol. Ther. 2003;18:309–317). La capacité du glucocorticoïde actif BTM a été utilisée pour évaluer la réversibilité du modèle in vitro . La BTM a réduit de manière significative la libération de cytokines par les macrophages activés (TNF-α et IL-1β) ou les CEI (IL-6 et IL-8), de la même manière après 24 h d'incubation (dans le modèle CU) ou 36 h (dans le modèle PR). En effet, les glucocorticoïdes sont connus pour supprimer plusieurs cytokines inflammatoires provenant des CEI et des macrophages, y compris IL-1, IL-6, IL-8, TNF-α (Shimba A, Ikuta K, Semin. Immunopathol. 2020;42:669–680). Ces effets sont médiés par la liaison des glucocorticoïdes au récepteur cytoplasmique des glucocorticoïdes (Auphan N, DiDonato JA, Rosette C, et al. Science 1995;270:286–290; Ramamoorthy S, Cidlowski JA. Rheum. Dis. Clin. North Am. 2016;42:15–31, vii; Jonat C, Rahmsdorf HJ, Park KK, et al. Cell 1990;62:1189–1204). Outre son activité anti-inflammatoire, la BTM exerce un effet stabilisateur de la barrière de CEI et rétablit la perméabilité de la barrière intestinale dans notre modèle in vitro , en corrélation avec la thérapie aux glucocorticoïdes qui rétablit la perméabilité intestinale accrue dans la MC, en induisant l'expression de l'inhibiteur cytosolique IκB pour entraver la translocation intestinale de NFκB vers le noyau et inhiber son activation in vivo et in vitro (Wild GE, Waschke KA, Bitton A, et al. Aliment. Pharmacol. Ther. 2003;18:309–317).
L'effet anti-inflammatoire du complexe biologique, appelé SuperMApo, a également été étudié dans cette tri-culture. Ce médicament contient tous les facteurs pro-résolutifs libérés par les macrophages efférocytaires, impliqués dans la résolution de l'inflammation et dans la cicatrisation des tissus (Bonnefoy F, Gauthier T, Vallion R, et al. Front. Immunol. 2018;9:2586). Il a été démontré que SuperMApo exerce un effet thérapeutique en stimulant la cicatrisation, les propriétés prolifératives et migratoires des principaux types de cellules orchestrant le processus de réparation tissulaire, en particulier les CEI, et en favorisant la cicatrisation de la muqueuse intestinale dans un modèle de colite in vivo induite par le DSS (Martin-Rodriguez O, Gauthier T, Bonnefoy F, et al. Front. Immunol. 2021;12:754475). Le poids moléculaire des composants de SuperMApo étant très élevé (composé notamment de Transforming Growth Factor (GF)-beta ~ 28 kDa ; Vascular Endothelial GF ~ 40 kDa et Insulin-Like GF-1~ 8 kDa), ils ne peuvent certainement pas traverser une barrière intestinale intacte. En l'absence d'une perméabilité suffisante de la barrière, l'effet de SuperMApo sur les cellules THP-1 n'a pas été obtenu. Après incubation apicale, l'effet thérapeutique de SuperMApo a été confirmé dans les modèles PR et CU après 24 h (modèle CU) ou 36 h (modèle PR), ce qui suggère que la perméabilité de la monocouche des CEI par incubation DSS était suffisante pour permettre à ce complexe biologique de traverser la barrière et d'exercer son effet. Ces résultats sont en accord avec les propriétés in vivo de SuperMApo (Martin-Rodriguez O, et al (2021)).
Cette étude suggère la pertinence de ces deux modèles pour la présélection d'agents thérapeutiques pour le traitement des MICI, en évaluant leurs effets anti-inflammatoires et pro-cicatrisants avant leur utilisation dans des modèles in vivo.
Un nouveau modèle de tri-culture, caractérisé par une modification de la composition de la couche de mucus et de l'expression de la jonction cellulaire et de la diaphonie inflammatoire entre les cellules immunitaires et épithéliales, a été mis au point pour accroître la pertinence des modèles in vitro dans le développement de traitements des MICI. L'effet anti-inflammatoire de deux agents anti-inflammatoires bien connus, la bétaméthasone et un cocktail de facteurs pro-résolutifs, a été confirmé dans ce modèle de tri-culture, réduisant la sécrétion de cytokines inflammatoires et restaurant partiellement la perméabilité de la monocouche intestinale, ce qui suggère son intérêt dans la sélection d'agents thérapeutiques pour le traitement des MICI.
PROCEDE DE FORMATION D’UNE COUCHE DE DIAMANT MONOCRISTALLIN, SUBSTRAT DE DIAMANT MONOCRISTALLIN ET UTILISATION DUDIT SUBSTRAT L’invention concerne le domaine de la fabrication de diamant, plus spécifiquement la préparation de diamant monocristallin présentant une densité de défauts cristallins réduite.
Le diamant est un matériau qui présente des propriétés physiques particulièrement appréciées dans de nombreux domaines. En particulier, le diamant présente des propriétés inégalées en tant que matériau adapté pour l’optoélectronique, telles qu'une conductivité thermique élevée, une mobilité électron/trou élevée, une intensité de champ électrique de claquage diélectrique élevée, une faible perte diélectrique et une large structure de bande, une résistance aux radiations, une stabilité chimique élevée et d'excellentes propriétés optiques.
Le diamant monocristallin demeure l'un des matériaux les plus prometteurs pour la préparation de dispositifs optoélectroniques à haute puissance, haute fréquence, haute température et résistant aux environnements sévères et de haute tenue à la tension, de technologies quantiques et de fenêtres optiques.