INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
12 : couche de méandres croisés
13 : zone de méandres
14 : barrière
15 : deuxième couche de méandres croisés
16 : troisième couche de méandres croisés
17 : quatrième couche de méandres croisés
Selon une deuxième configuration : dans la vanne VA, la voie d’entrée/sortie esa étant bloquée, la voie d’entrée ea1 est en communication avec la voie de sortie sa1 et la voie de sortie sa2 ; dans la vanne VB, la voie d’entrée/sortie esb étant bloquée, la voie d’entrée eb est en communication avec la voie de sortie sb . Ainsi, dans cette configuration, le fluide ffc issu des moyens d’échange thermique FCE de la pile FC est dirigé seulement en partie à travers le radiateur RHT pour y être refroidi avant de revenir vers la pompe PC1, l’autre partie du fluide ffc étant dérivé vers le conduit de bypass BP pour revenir directement vers la pompe PC1 (trajets des flèches en trait pointillé et en trait plein).
Selon une troisième configuration : dans la vanne VA, de même que la voie d’entrée/sortie esa , la voie de sortie sa1 est bloquée, et la voie d’entrée ea1 est en communication seulement avec la voie de sortie sa2 ; dans la vanne VB, la voie d’entrée/sortie esb étant bloquée, la voie d’entrée eb est en communication avec la voie de sortie sb . Ainsi, dans cette configuration, le fluide ffc issu des moyens d’échange thermique FCE de la pile FC est dérivé en totalité vers le conduit de bypass BP pour revenir directement vers la pompe PC1.
De manière générale, pour le fonctionnement du conduit de bypass BP comme décrit ci-dessus et dans le mode MF2 de la , la vanne VA pourra être une vanne de type thermostatique sensible à la température du fluide ffc , et dotée d’un clapet pressostatique pour assurer le fonctionnement du mode MF2. La vanne VA pourra être pilotée électriquement ou pas. Dans ce dernier cas, la vanne VA sera purement passive, animée thermo-mécaniquement.
Un quatrième mode de fonctionnement MF4 du système SGT est montré à la .
Dans ce mode de fonctionnement MF4, le circuit CFC de la pile à combustible FC et le circuit CME de la machine motrice électrique ME sont couplés via l’échangeur thermique HX, avec des échanges thermiques intervenant entre les fluides caloporteurs ffc et fme . Le circuit CHA de chauffage de l’habitacle fonctionne lui de manière indépendante, sans aucun couplage avec les autres circuits.
Le mode MF4 permet d’assurer le refroidissement du liquide ffc issu des moyens d’échange thermique FCE de la pile FC par deux étages de refroidissement, à savoir, par le radiateur RHT et par l’échangeur thermique HX, le circuit interne de fluide cf1 de l’échangeur HX étant alors disposé strictement en série et en aval du radiateur RHT. Le circuit interne de fluide cf2 de l’échangeur HX est alors traversé par le fluide fme prélevé dans le circuit CME de refroidissement de la machine motrice électrique ME à la sortie du radiateur RLT. Le circuit interne de fluide cf2 de l’échangeur HX et la machine ME sont alors disposés en parallèle l’un de l’autre. Ainsi, ce mode de fonctionnement MF4 permet de bénéficier de la capacité de refroidissement du circuit CME pour compléter le refroidissement de la pile FC assuré par le circuit CFC.
Dans le mode MF4, comme visible à la : dans la vanne VA, la voie d’entrée ea1 est en communication avec la voie de sortie sa1 et la voie d’entrée/sortie esa est en communication avec la voie de sortie sa2 ; dans la vanne VB, la voie d’entrée eb est en communication avec la voie d’entrée/sortie esb , et la voie de sortie sb est bloquée ; dans la vanne VD, la voie d’entrée ed1 est en communication avec la voie de sortie sd , et la voie ed2 est bloquée ; dans la vanne VE, la voie d’entrée ev est en communication avec la voie de sortie se1 , et la voie se2 est bloquée ; et dans la vanne VC, la voie d’entrée ec1 est en communication avec la voie de sortie sc1 , et les voies ec2 et sc2 sont bloquées.
Ainsi, le fluide ffc , propulsé par la pompe PC1, traverse les moyens d’échange thermique FCE de la pile FC, la vanne VA (par ea1 et sa1 ), le radiateur RHT, la vanne VB (par eb et esb ), le circuit interne de fluide cf1 de l’échangeur HX, la vanne VA (par esa et sa2 ), le conduit de bypass B, et revient dans la pompe PC1. Le fluide fme , propulsé par la pompe PC3, traverse le radiateur RLT, est dérivé en partie vers la vanne VD, traverse la vanne VD (par ed1 et sd ), le circuit interne de fluide cf2 de l’échangeur HX, la vanne VE (par ev et se1 ), et revient dans la pompe PC3.
Dans le trajet du fluide ffc , celui-ci traverse le radiateur RHT avant de traverser l’échangeur HX, ce qui permet de faire chuter préalablement sa température. Dans le trajet du fluide fme , celui-ci est prélevé en sortie du radiateur RLT pour être injecté dans l’échangeur HX, ce qui permet de faire chuter sa température à une valeur suffisamment inférieure à celle du fluide ffc , typiquement d’au moins 5 degrés Celsius. Dans l’échangeur HX, les fluides ffc et fme s’écoulent à contre-courant dans les circuits internes de fluide cf1 et cf2 de l’échangeur HX, ce qui permet de maximiser le transfert des calories du fluide ffc vers le fluide fme .
A la , il est montré un cinquième mode de fonctionnement MF5 du système SGT, qui est une variante du mode MF4 de la . Le mode MF5 remplit les mêmes fonctions que le mode MF4, mais permet de palier à une éventuelle perte de charge trop élevée du fluide ffc .
La traversée en série du radiateur RHT et du circuit interne de fluide cf1 de l’échangeur HX par le fluide ffc peut générer une perte de charge totale importante du circuit aux bornes de la pompe PC1, provoquant ainsi une réduction significative du débit du fluide ffc traversant les moyens d’échange thermique FCE de la pile FC.
Pour éviter cela, il est prévu dans le mode MF5 d’autoriser un retour direct d’une partie du fluide ffc provenant du radiateur RHT vers la pompe PC1. Le radiateur RHT et le circuit interne de fluide cf1 de l’échangeur HX ne alors plus strictement disposés en série l’un de l’autre, mais la perte de charge totale du circuit aux bornes de la pompe PC1 est réduite, ce qui permet d’obtenir un débit du fluide ffc plus élevé à travers les moyens d’échange thermique FCE de la pile FC.
Ainsi, dans la vanne VB, la voie d’entrée eb en communication avec la voie de sortie esb , est également mise en communication avec la voie de sortie sb . Par la voie de sortie sb , une partie du fluide ffc provenant de la voie d’entrée eb est envoyé directement vers la pompe PC1. Les autres trajets d’écoulement de fluide restent identiques à ceux décrits pour le mode MF4.
Lorsque le système SGT fonctionne selon le mode MF2 de la ou le mode MF3 de la , avec une partie du fluide ffc qui est dérivée dans le conduit de bypass BP, il peut être requis que le débit du fluide ffc traversant le conduit de bypass BP soit réduit, sans être totalement annulé, au profit de celui traversant l’échangeur HX ou le radiateur RHT. Dans un tel cas, une vanne thermostatique VTS à ouverture variable, comme montrée à la , pourra être intégrée dans le conduit de bypass BP pour introduire une perte de charge variable en fonction de la température du fluide ffc . La section de passage du fluide ffc à travers le conduit de bypass BP est réduite en fonction de la température du fluide. L’implantation de la vanne thermostatique VTS dans le conduit de bypass BP est montrée en trait pointillé dans la et la .
Quatre positions A à D de la vanne thermostatique VTS sont montrées à la pour illustrer le fonctionnement de cette dernière.
La position A est adoptée par la vanne VTS lorsque la température du fluide ffc sollicitant la vanne est basse. La vanne VTS n’assure alors aucune restriction de section au passage du fluide ffc à travers le conduit de bypass BP. La section de passage au niveau de la vanne VTS est ajustée de façon à garantir localement au moins le même diamètre hydraulique qu’en amont et en aval de la vanne VTS.
est un dessin schématique d’une vue de détail en coupe de face de l’impactage ;
illustre en vue de détail en coupe une possibilité angulaire offerte par la phase d’impactage ;
est un dessin schématique en vue extérieure de face de l’ensemble connecteur et entretoise ;
et illustrent en vue de face en coupe la phase de sécurisation du connecteur sur la tête de vis ;
est un dessin schématique en vue extérieure de côté de l’assemblage après sécurisation ;
est un dessin schématique en vue de face en coupe de l’impactage d’une vis monoaxiale ;
est un dessin schématique d’une vue extérieure d’un mode de réalisation d’un outil de préhension du dispositif,
est un dessin schématique d’une vue extérieure d’un mode de réalisation d’un module de poussée coopérant avec l’outil de préhension à des fins d’impactage et de sécurisation ;
à illustrent par des vues extérieures complètes et partielles le comportement l’action de l’outil à des fins d’impactage et de sécurisation ;
est un dessin schématique d’une vue extérieure d’un mode de réalisation d’un module de traction coopérant avec l’outil de préhension à des fins de désimpactage ;
à illustrent par des vues extérieures complètes et partielles le comportement l’action de l’outil à des fins de désimpactage.
Comme illustré par les figures 1 et 2, le dispositif de fixation pédiculaire référencé D dans son ensemble comprend un connecteur 100 adoptant ici la forme d’un U destiné à connecter une tige de liaison 200 à une vis pédiculaire 300 comprenant une tête sphérique 310. Bien qu’illustrée ici avec une section circulaire, il faut noter que la ou les tiges de liaison peuvent présenter une section autre. De plus, bien qu’illustré ici avec une forme en U, il faut noter que le connecteur 100 peut présenter une forme autre mais équivalente telle en double U.
Ledit connecteur en U 100 comprend une partie supérieure et une partie inférieure.
La partie inférieure est la partie basse centrale du U et est ménagée d’une âme creuse 110 traversante qui, définie autour d’un premier axe, permet au connecteur 100 de s’enfiler sur la tête sphérique 310 de la vis pédiculaire 300 et d’accueillir ladite tête 310. La partie haute comprend les branches 130 et 140 du U entre lesquelles est accueillie la tige de liaison 200. Elles sont ménagées d’une portion filetée 120 accueillant une vis de serrage 400 à des fins de maintien en position de la tige de liaison 200 entre les branches 130 et 140.
Ladite âme creuse 110 accueille entre la tête de vis 310 et la tige 200 une entretoise élastique 500 ménagée d’une âme creuse 510 et accueillie coaxialement. Cette âme creuse 510 d’entretoise est préformée selon une forme sphérique pour accueillir et coopérer avec la tête sphérique 310. Elle est dimensionnée de sorte que la rotation sur la tête sphérique accueillie soit freinée.
est une représentation schématique d’un dispositif de reconstruction d’un spectre de masse individuel d’au moins un ion précurseur selon la présente divulgation ;
est une représentation schématique d’un dispositif de spectroscopie de masse utilisé dans le dispositif selon la présente divulgation ;
est une représentation schématique d’un exemple d’un procédé selon la présente divulgation ;
est une représentation schématique d’un mode de réalisation d’une étape d’acquisition d’un procédé selon la présente divulgation.
est un exemple de spectre de masse moyen déterminé dans une étape d’acquisition d’un procédé selon la présente divulgation ;
est une représentation schématique de plages de valeurs de ratios m/z déterminées à partir d’un spectre de masse moyen obtenu dans une étape d’acquisition d’un procédé selon la présente divulgation ;
est une représentation d’un exemple d’une première série de valeurs d’abondance et d’une deuxième série de valeurs d’abondance obtenues dans une étape d’arrangement d’un procédé selon la présente divulgation ;
est une représentation de première série de valeurs d’abondance et de deuxième série de valeurs d’abondance illustrées en pour lesquelles les valeurs d’abondance de chacune des séries ont été filtrées par un filtre de Kalman dans un procédé selon la présente divulgation ;
est une représentation schématique d’une étape de détermination comprise dans une étape de calcul d’un score de correspondance dans un procédé selon la présente divulgation, ledit score étant basé sur un calcul d’une information mutuelle ;
est une succession de courbes illustrant chacune un nuage de points d’une pluralité d’informations mutuelles déterminées à partie d’entropies non invariantes ;
est une succession de courbes illustrant chacune un nuage de points d’une pluralité d’informations mutuelles déterminées à partie d’entropies invariantes selon la présente divulgation;
est une carte de score obtenue à une étape de calcul d’un score de correspondance basé sur une information mutuelle en appliquant un procédé selon la présente divulgation ;
est une carte de score obtenue à une étape de calcul d’un score de correspondance basé sur une corrélation partielle en appliquant un procédé selon la présente divulgation ;
est une carte de score obtenue à une étape de calcul d’un score de correspondance basé sur une corrélation partielle en appliquant un procédé selon la présente divulgation, les scores de corrélation étant déterminées à partir de paires de séries de valeurs d’abondance filtrées par un filtre de Kalman ;
Selon un mode de réalisation, le nombre M de lignes de la matrice est égal au nombre N de colonnes de la matrice.
Selon un mode de réalisation, le calcul des contributions individuelles des transducteurs élémentaires de la matrice comprend une multiplication des grandeurs électriques variables lues sur les électrodes de portion de ligne du dispositif lors des p phases de réception par des coefficients d’une matrice, déterminés au préalable lors d'une phase de caractérisation ou de simulation et stockés dans une mémoire du dispositif électronique de traitement.
Selon un mode de réalisation, lors de chacune des p phases de réception, chaque électrode de colonne de la matrice est maintenue à une tension de polarisation continue, et dans lequel, entre deux phases de réception quelconques parmi les p phases de réception, on modifie le signe de la tension de polarisation continue appliquée sur au moins l'une des électrodes de colonne du dispositif.
Selon un mode de réalisation, les signes des tensions de polarisation appliquées respectivement sur les électrodes de colonne du dispositif lors des p phases de réception sont codés par des vecteurs d'une matrice orthogonale, par exemple une matrice de Hadamard.
Selon un mode de réalisation, les p tirs successifs sont réalisés au moyen du dispositif d'imagerie ultrasonore matriciel à adressage ligne-colonne, et dans lequel, lors de chacun des p tirs, chaque électrode de colonne de la matrice est maintenue à une tension de polarisation continue, et une tension d'excitation alternative superposée à la tension de polarisation continue est appliquée sur ladite électrode de colonne, et dans lequel, lors de chaque tir, les signes des tensions de polarisation continues appliquées respectivement sur les électrodes de colonne de la matrice sont les mêmes que les signes des tensions de polarisation continues appliquées respectivement sur les électrodes de colonne lors de la phase de réception subséquente.
Selon un mode de réalisation, à chaque tir, un même circuit d’émission applique simultanément une même tension de polarisation continue, et une même tension d'excitation alternative sur les électrodes de colonne de n colonnes de la matrice.
Selon un mode de réalisation, les transducteurs ultrasonores sont des transducteurs CMUT ou PMUT.
Selon un mode de réalisation, n est égal à deux.
Selon un mode de réalisation, la grandeur électrique variable lue sur chaque électrode de portion de ligne du dispositif est une tension.
Un autre mode de réalisation prévoit un dispositif d'imagerie ultrasonore matriciel à adressage ligne-colonne, le dispositif comprenant une matrice de M lignes par N colonnes de transducteurs ultrasonores élémentaires, chaque ligne étant divisée en n portions de lignes, chaque portion de ligne comportant plusieurs transducteurs ultrasonores élémentaires, avec n entier supérieur ou égal à deux, dans lequel : - les transducteur élémentaires d’une même portion de ligne sont connectés à une même électrode de portion de ligne ; - les transducteur élémentaires de portions de ligne distinctes sont connectés à des électrodes de portion de ligne distinctes ; et - les transducteurs élémentaires d’une même colonne sont connectés à une même électrode de colonne, le dispositif comportant en outre un circuit de commande configuré pour mettre en oeuvre un procédé tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comporte M*n circuits de réception connectés respectivement aux M*n électrodes de portion de ligne de la matrice de transducteurs ultrasonores élémentaires.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comporte un nombre entier s strictement inférieur à N de circuits d’émission, un même circuit d’émission pouvant être connecté simultanément à des électrodes de colonne de transducteurs élémentaires appartenant à des portions de ligne distinctes d’une même ligne de la matrice.
Selon un mode de réalisation, les portions de ligne comprennent toutes le même nombre entier N/n de transducteurs ultrasonores élémentaires, et dans lequel le nombre s de circuit d’émission est égal à N/n.
la est une vue de dessus illustrant de façon schématique et partielle un exemple d'un dispositif d'imagerie ultrasonore matriciel à adressage ligne-colonne ;
la comprend une vue en coupe selon un plan A-A de la , et une vue en coupe selon un plan B-B de la , illustrant plus en détail un exemple de réalisation du dispositif de la ;
Plus particulièrement ici, l’élément de rappel 58 comprend un vérin 60 comprenant un cylindre 62 et une tige 64.
Le vérin 60 s’étend, ici, parallèlement à l’axe longitudinal X.
Le cylindre 62 comprend un fluide, plus particulièrement un gaz, plus particulièrement de l’azote.
La tige 64 est adaptée pour glisser de manière étanche dans le cylindre 62, par exemple à travers une bague d’étanchéité.
L’un du cylindre ou de la tige, ici le cylindre, est fixe par rapport au premier ensemble de poulie 14. Plus particulièrement, l’un du cylindre ou de la tige s’étend entre une première extrémité fixe par rapport au premier ensemble de poulie 14, par exemple fixé au boîtier 18 ou au plateau 44, et une deuxième extrémité.
La première extrémité est, par exemple, fixée du côté du premier ensemble de poulie 14 à l’opposé du deuxième ensemble de poulie 16 selon l’axe longitudinal X. Plus particulièrement ici, la première extrémité est fixée entre le premier ensemble de poulie 14 et l’orifice de sortie 26 selon l’axe longitudinal X.
L’autre du cylindre ou de la tige, ici la tige, est fixe par rapport au deuxième ensemble de poulie 16. Plus particulièrement, l’autre du cylindre ou de la tige s’étend entre une première extrémité fixe par rapport au deuxième ensemble de poulie 14, par exemple fixé au chariot 52, et une deuxième extrémité.
La deuxième extrémité de la tige pénètre dans le cylindre au niveau de sa deuxième extrémité.
Le vérin 60 est agencé pour se comprimer lorsque le premier ensemble de poulie 14 et le deuxième ensemble de poulie 16 se rapprochent selon l’axe longitudinal X, c’est-à-dire que la tige 60 glisse dans le cylindre 62 et comprime le fluide compris dans le cylindre 62.
Dans la configuration rapprochée des ensembles de poulie, le vérin 60 est, par exemple, dans sa position la plus compacte, par exemple la tige 64 étant entièrement agencée au sein du cylindre 62.
Lorsque le vérin 60 est comprimé, le vérin 60 exerce une force tendant à ce que la tige 60 sorte du cylindre 62, de sorte à relâcher la pression du fluide.
Ainsi, lorsque le premier ensemble de poulie 14 et le deuxième ensemble de poulie 16 se rapprochent selon l’axe longitudinal X, le vérin 60 exerce une force tendant à les écarter.
Le vérin offre une courbe de force presque plate, même pour les courses très longues, par rapport à un ressort mécanique traditionnel.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de déploiement comprend un système de blocage (non représenté) du déploiement du câble électrique en position.
Le système de blocage est adapté pour bloquer le déploiement ou le rangement du câble électrique depuis ou vers le boîtier.
Le système de blocage est adapté pour bloquer le déplacement du premier ensemble de poulie 12 et le deuxième ensemble de poulie 14 entre eux.
Dans cet exemple, l’unité de traitement 120 utilise comme algorithme de classification, l’algorithme T-SNE. Typiquement, les données d’entrées utilisées par cet algorithme sont similaires à celles utilisées par l’algorithme de classification hiérarchique (premier algorithme de classification) décrit ci-dessus.
La illustre une carte en deux dimensions fournie par l’algorithme T-SNE. Cette carte comprend une multitude de points représentés sur la carte (un plan). Chaque point est associé à un ratio m/z.
Cet algorithme est souvent utilisé lorsque l’échantillon ionisé comprend un nombre de précurseurs supérieurs ou égaux à 2 et/ou lorsqu’il y a une forte probabilité qu’un ion fragment soit commun à au moins deux ions précurseurs du mélange ionisé. Les données de sortie sont une liste de pair de coordonnées (x,y) pour chaque label (ion). Ces coordonnées permettent d’avoir une visualisation spatiale des différents groupes mis en évidence.
Ainsi, l’algorithme T-SNE permet d’obtenir une visualisation spatiale des ions précurseurs et des ions fragments du mélange ionisé. Il est aussi couramment combiné avec un autre algorithme de regroupement qui pend dans ce cas-ci en entrée la carte obtenue par l’algorithme t-SNE. Dans un exemple, l’algorithme t-SNE est combiné avec un algorithme des k-moyennes. La illustre l’utilisation de ces deux algorithmes successivement. On voit que sur la carte obtenue par l’algorithme t-SNR, deux groupe G1 et G2 (visible par les pointillés) comprenant chacun des points de la carte associé à un ratio m/z. Tous les points compris dans le groupe G1 correspondent aux ions fragments d’un des ions précurseurs du mélange ionisé (ici l’ion précurseur de Mélittine) et tous les points compris dans le groupe G2 correspondent aux ions fragments d’un autre ion précurseur du mélange ionisé (ici l’ion précurseur de la substance P). Ces deux groupes G1 et G2 peuvent aussi être séparés par une droite D1 déterminée par l’algorithme des k moyennes. Il est ensuite possible d’associer à chaque point (un ratio m/z donné) une valeur d’abondance (i.e. intensité). Cette valeur d’abondance est déterminée comme précédemment (dans le cas de l’algorithme de classification hiérarchique) à partir du spectre de masse moyen ou de la série de valeur d’abondance associé à ce ratio m/z).
Le procédé 1000 peut aussi combiner plusieurs méthodes de regroupement pour améliorer la précision de la reconstruction. A titre d’exemple, le procédé 1000 peut utiliser un algorithme de classification ascendante hiérarchique et ensuite un algorithme t-SNE combiné avec un algorithme des k-moyennes. Combiner ces méthodes peut permettre de vérifier et/ou de compléter le ou les spectres de masse reconstruits, notamment quand plusieurs ions précurseurs comprennent des ions fragments proches en ratio m/z.