INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le procédé de préparation du support selon l’invention peut comprendre les étapes suivantes : - une étape i) de préparation d’une pâte à partir d’un mélange comprenant de l’eau, 50 à 65 % poids d’une source de dioxyde de titane contenant 90 à 100 % poids de TiO 2 , 1 à 8 % poids du composé minéral sous forme de fibres, de préférence l’argile sépiolite ou la fibre de verre et 0,5 à 2 % poids d’un composé organique épaississant, comme la gomme de xanthane, en présence d’un acide de préférence (HCl, HNO 3 , H 2 SO 4 , acide organique (acide acétique, citrique maléique…,) ou d’une base (KOH, NaOH, Ca(OH) 2 Mg(OH) 2 , hydroxyde de tétraéthyl ammonium) ; - une étape ii) de mise en forme de la pâte, par exemple par extrusion ou granulation de ladite pâte ; - une étape iii) de séchage entre 100 et 200°C, de préférence pendant 1 à 24h ; - une étape iv) de calcination entre 300 et 600°C de préférence pendant 1 à 24h et de préférence sous air et éventuellement humide.
La préparation de la pâte peut indifféremment être réalisée en milieu acide ou en milieu basique, de préférence le pH de la suspension de l’étape i) est inférieur à 3 ou supérieur à 11.
Le composé organique épaississant est de préférence un composé polysaccharide tel que par exemple l’amidon, la cellulose, la carboxyméthylcellulose, la carboxyéthylcellulose, l’agar-agar, un composé polysaccharide obtenu par fermentation bactérienne ou fermentation fongique. Comme composés polysaccharides obtenus par fermentation bactérienne convenables pour l'invention, on peut citer les gommes xanthanes, les gommes succinoglycanes ou l'heteropolysaccharides S-194 décrit notamment dans le brevet EP 77680.
Les gommes xanthanes sont obtenues par fermentation d'un hydrate de carbone sous l'action de microorganismes et plus particulièrement de bactéries appartenant au genre xanthomonas , telles que celles décrites dans Bergey's manual of determinative bacteriology (8e edition - 1974 - Williams N. Wilkins C degrees Baltimore) ( Xanthomonas begoniae, Xanthomonas campestris, Xanthomonas carotae, Xanthomonas hederae, Xanthomonas incanae, Xanthomonas malvacearum, Xanthomonas papavericola, Xanthomonas phaseoli, Xanthomonas pisi, Xanthomonas vasculorum, Xanthomonas vesicatoria, Xanthomonas vitians, Xanthomonas pelargonii ). Parmi les autres microorganismes capables de produire des polysaccharides, on peut citer les bactéries appartenant au genre Arthrobacter et plus particulièrement les espèces Arthrobacter stabilis, Arthrobacterviscosus ; au genre Erwinia ; au genre Azotobacter et plus particulièrement l'espèce Azotobacter indicus ; au genre Agrobacterium et plus particulièrement les espèces Agrobacterium radiobacter, Agrobacterium rhizogenes, Agrobacterium tumefaciens.
Comme composés polysaccharides obtenus par fermentation fongique convenables, on peut citer les gommes scleroglucane synthétisées par fermentation d'un hydrate de carbone à l'aide de champignons appartenant au genre Sclerotium et plus particulièrement aux espèces Sclerotium glucancium , et Sclerotium rolfsii .
Le catalyseur ou support selon l’invention peut avantageusement se présenter sous toutes les formes habituelles connues : poudre, billes, matériaux extrudés et concassés. Les billes et les extrudés sont préférés. La taille des billes est avantageusement comprise entre 0,5 et 10 mm, de préférence comprise entre 0,7 et 8 mm. Les extrudés peuvent être de forme cylindrique ou polylobée, pleins ou creux ; leur taille est avantageusement comprise entre 0,5 et 6 mm, préférablement entre 2 et 5 mm.
Le produit ainsi obtenu présente un volume poreux total supérieur à 0,35 ml/g, de préférence supérieur à 0,5 ml/g (ASTM D 4284-12), une surface spécifique BET (ASTM D 3663-78) supérieure à 100 m 2 /g, de préférence supérieure à 120 m 2 /g, de manière très préférée comprise entre 120 et 150 m 2 /g, une activité catalytique 50% supérieure à l’art antérieur et une résistance à la casse par choc au moins équivalente à l’art antérieur.
présente une vue de face d'une tôle de rotor d'une machine électrique selon l'invention, et une vue en coupe axiale du conduit formé avec un empilage de ces tôles ;
est une vue en coupe axiale des surfaces d’échanges thermique de deux perçages différents voisins ;
présente une vue de face d'une tôle de rotor selon une première variante, et une vue en coupe axiale du conduit formé avec un empilage de ces tôles ;
présente une vue de face d’une tôle de rotor selon une deuxième variante, dans deux positions retournées, et une vue en coupe axiale du conduit formé avec un empilage de ces tôles ;
présente une vue de face d'une tôle de rotor selon une troisième variante, dans deux positions retournées, et une vue en coupe axiale du conduit formé avec un empilage de ces tôles ;
présente une vue de face d’une tôle de stator d’une machine électrique selon l’invention, dans deux positions angulairement décalées, et une vue en coupe axiale du conduit formé avec un empilage de ces tôles ; et
présente une vue de face d’une tôle de stator selon une variante, dans deux positions angulairement décalées, et une vue en coupe axiale du conduit formé avec un empilage de ces tôles ;
La présente une tôle d'un empilage de rotor 2 d’une machine électrique, comportant un perçage central 18 de rayon, recevant un arbre de rotation disposé suivant l’axe principal de la machine.
Un premier cercle de perçages de passage de fluide 6 présente un premier rayon R1 un peu supérieur au rayon du perçage central, un deuxième cercle de perçages 8 disposé autour du premier cercle présente un deuxième rayon R2 légèrement plus grand que le premier rayon. Chaque cercle 6, 8 reçoit le même nombre de perçages 12, 14, régulièrement répartis sur le contour, qui entre ces deux cercles sont alignés suivant un même rayon.
Des encoches 16 disposées autour du deuxième cercle de perçages 8 reçoivent des aimants permanents.
La tôle de rotor 2 présente un diamètre de symétrie A1 qui sépare deux côtés comportant chacun trois secteurs identiques 10. Chaque secteur 10 comporte sur le premier cercle 6 successivement cinq petits perçages 12 puis cinq grands perçages 14, et sur le deuxième cercle 8 successivement cinq grands perçages puis cinq petits perçages. De cette manière chaque petit perçage 12 est sur un même rayon aligné avec un grand perçage 14, avec pour chaque secteur 10 une inversion de l’ordre au milieu de ce secteur.
Le conduit axial du rotor 20, présenté en coupe , est réalisé avec un empilage de tôles 2 qui sont à chaque tôle décalées angulairement d’un secteur 10 par rapport à la précédente. Pour le premier cercle 6 et le deuxième cercle 8, on obtient avec ce décalage à chaque tôle 2 une alternance d’un petit perçage 12 puis d’un grand perçage 14 qui donne un conduit présentant une variation de diamètre pour chaque longueur égale à l’épaisseur d’une tôle.
La présente pour deux tôles superposées 2 une surface totale d’échange thermique comprenant la surface périphérique S1 d'un petit perçage 12 et la surface périphérique S2 d’un grand perçage 14 formées dans l’épaisseur des tôles, plus deux fois la surface annulaire S3 formée sur les faces plates des tôles comprenant le petit perçage 12, qui est délimitée entre le petit et le grand perçage.
De cette manière on ajoute aux surfaces périphériques S1, S2 de l’épaisseur des tôles 2, deux surfaces annulaires S3 qui apportent un complément de surface d’échange important, tout en maintenant ces perçages alignés sur un même axe, avec des diamètres assez proches pour éviter des turbulences dans le conduit 20 et favoriser la circulation du fluide afin de maintenir son débit.
En pratique avec des tôles 2 présentant une épaisseur de 0,27mm, des petits perçages 12 présentant un diamètre de 1,5mm et des grands perçages 14 un diamètre de 2mm, on obtient une majoration de la surface d’échange thermique de 69% par rapport à un conduit comprenant uniquement des petits diamètres de 1,5mm. On constate une amélioration importante de la surface d’échange qui permet avec un même débit d’obtenir une meilleure transmission des calories au fluide.
La présente sur les deux mêmes cercles 6, 8, pour un premier secteur 10a uniquement des petits perçages 12, et pour les cinq autres secteurs 10b uniquement des grands perçages 14. A chaque tôle 2 successive de l’empilage, on la tourne suivant un angle correspondant à un secteur 10.
Le point de traction T est devant le centre d’inertie G de l’aileron, à la même hauteur ou à une hauteur différente.
La distance longitudinale d L entre le point de traction T et le centre d’inertie G de l’aileron est de préférence supérieure à 1 cm, de préférence supérieure à 5 cm, de préférence supérieure à 10 cm et/ou de préférence inférieure à 20 cm, de préférence inférieure à 15 cm.
Un positionnement du centre d’inertie derrière et à distance du point de traction stabilise la trajectoire de l’aileron et limite ainsi les efforts exercés sur la tige de blocage en service. Le risque d’un endommagement, par exemple d’une déformation de la tige de blocage, en est réduit. L’aileron reste ainsi facilement démontable, même après une utilisation prolongée du dispositif de fissuration.
Le centre d’inertie de l’aileron peut être à une hauteur supérieure, identique ou inférieure à la hauteur du point de traction.
De préférence, le point de traction T est à une hauteur (distance vers le haut, à partir du sol) supérieure à celle du centre d’inertie G. La distance verticale d V entre le point de traction T et le centre d’inertie G de l’aileron est de préférence supérieure à 1 cm et inférieure à 10 cm.
Le point de traction T est de préférence derrière l’étançon. La distance longitudinale d 1 6 entre le point de traction T et l’étançon 16, mesurée à la hauteur du point de traction T (voir ) est de préférence supérieure à 1 cm, de préférence supérieure à 5 cm, de préférence supérieure à 10 cm et/ou de préférence inférieure à 20 cm, de préférence inférieure à 15 cm. Avantageusement, l’aileron est ainsi tracté à travers de la terre qui a déjà été au moins partiellement ameublie par le passage du coutre et de l’étançon, ce qui réduit la consommation énergétique.
La distance longitudinale entre le centre d’inertie G de l’aileron et l’étançon 16, mesurée à la hauteur du centre d’inertie G est de préférence supérieure à 5 cm, de préférence supérieure à 10 cm, de préférence supérieure à 12 cm et/ou de préférence inférieure à 25 cm, de préférence inférieure à 20 cm.
Quatrième aspect principal Le quatrième aspect principal de l’invention est notamment illustré sur les figures 4, 5 et 6.
Selon le quatrième aspect principal de l’invention, le coutre 20 ou l’adaptateur 30 (pour le cas où le dispositif comporte un adaptateur) définit un logement 50 de réception de l’étançon 16, de forme générale tubulaire, rectiligne ou courbe, complémentaire à celle de l’étançon.
La forme « tubulaire » du logement 50 signifie que le contour qui délimite le logement dans une section transversale est constant lorsque le plan transversal de la section se déplace selon l’axe principal du logement, c'est-à-dire selon « l’axe de la chambre tubulaire définie par le logement 50 ». Par « plan transversal », on entend ici un plan perpendiculaire à l’axe principal du logement.
La section transversale du logement 50, c'est-à-dire perpendiculairement à l’axe de la chambre tubulaire définie par le logement 50, est sensiblement identique, mais légèrement plus grande, à la section transversale de l’extrémité inférieure de l’étançon (c'est-à-dire à la section de l’étançon dans un plan perpendiculaire à la direction de la longueur de l’extrémité inférieure de l’étançon), de manière que l’étançon soit contraint de coulisser dans le logement lors du montage du coutre 20 ou de l’adaptateur 30.
La forme complémentaire du logement 50 facilite ainsi le montage du coutre ou de l’adaptateur.
L’étançon logé dans le logement de réception n’est avantageusement pas comprimé, ce qui limite le risque de difficulté lors du démontage du coutre ou de l’adaptateur.
Pour immobiliser le coutre ou l’adaptateur sur l’étançon après son introduction dans le logement, il suffit avantageusement de bloquer son coulissement, par exemple au moyen d’au moins une tige de blocage 52, de préférence au moyen d’au moins une vis, d’au moins un boulon ou d’au moins une goupille, par exemple longitudinale ou transversale.
Le maintien résultant de la complémentarité de forme entre l’étançon et le logement permet avantageusement de n’utiliser qu’une unique tige de blocage 52.
Le coutre ou l’adaptateur comporte avantageusement, non seulement des plaques de protection latérales 54c, ou « joues latérales », comme décrit dans PCT/IB2014/064317, mais aussi une plaque de protection arrière 54b s’étendant contre la face arrière 16b de l’étançon et une plaque de protection 54f avant s’étendant contre la face avant 16f de l’étançon. La plaque de protection arrière protège l’étançon, mais contribue également au maintien en position du coutre sur l’étançon, sans comprimer l’étançon.
L’objectif est donc de déterminer et conserver des données qui permettent d’identifier un nombre d’itération et/ou une durée durant laquelle le ventilateur 21 du groupe moto-ventilateur 2 est configuré dans une classe de puissance donnée. En d’autres termes, les profils d’utilisation 10 du ventilateur 21 sont régulièrement enregistrés sur la mémoire interne 24 de l’unité de commande 23 afin de déterminer à minima combien de fois et/ou combien de temps ledit ventilateur 21 a été configuré dans l’un quelconque de ces classes de puissance.
En effet, le groupe moto-ventilateur 2 selon l’invention comporte une pluralité de classes de puissance, chaque classe de puissance correspondant à une puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21 et à une vitesse de rotation, c’est-à-dire finalement à un couple prédéterminé. A titre d’exemple non limitatif, le groupe moto-ventilateur 2 comporte au moins 10 classes de puissance, chaque classe de puissance état de même largeur de puissance que les autres classes de puissance.
Selon un effet particulièrement avantageux de l’invention, le profil d’utilisation 10 enregistré dans la mémoire interne 24 comporte ainsi, pour chaque classe de puissance, un premier compteur associé aux minutes d’utilisation dudit ventilateur 21 dans ladite classe de puissance, et un deuxième compteur associé aux secondes d’utilisation dudit ventilateur 21 dans ladite classe de puissance. Plus généralement, le profil d’utilisation 10 enregistré dans la mémoire interne 24 comporte ainsi, pour chaque classe de puissance, au moins un compteur associé à une durée d’utilisation dudit ventilateur 21 dans ladite classe de puissance,
Ainsi, le procédé de surveillance 1 selon l’invention comporte d’abord un tel enregistrement local des profils d’utilisation 10 dans la mémoire interne 24 du ventilateur 21 et du groupe moto-ventilateur 2.
Par la suite, le procédé de surveillance 1 comporte une étape de sauvegarde 12 des données enregistrées dans la mémoire interne 24 du groupe moto-ventilateur 2 vers une mémoire 31 de stockage d’un calculateur 3 du véhicule automobile. Cette étape de sauvegarde 12 prend ainsi la forme d’une étape de transfert des données enregistrées dans la mémoire interne 24 du groupe moto-ventilateur 2 dans la mémoire 31 de stockage du calculateur 3, de sorte à permettre un stockage plus pérenne et à plus long terme.
Ultérieurement à cette étape de sauvegarde 12, le procédé de surveillance 1 comporte une étape de réinitialisation de la mémoire interne 24 de l’unité de commande 23 du groupe moto-ventilateur 2, de sorte à vider ladite mémoire interne 24 et autoriser l’écriture de nouveaux profils d’utilisation 10.
L’étape de sauvegarde 12 est réalisée à une fréquence de sauvegarde fs. En d’autres termes, l’étape de sauvegarde 12 est réalisée de manière périodique et avant que la mémoire interne 24 du groupe moto-ventilateur 2 ne soit saturée.
La fréquence de sauvegarde fs est différente de la fréquence d’enregistrement fe. D’une manière générale, l’étape de sauvegarde 12 est réalisée à une fréquence de sauvegarde fs inférieure à la fréquence d’enregistrement fe. A titre d’exemple non limitatif, la fréquence de sauvegarde fs est inférieure à 30 µHz. En d’autres termes, l’étape de sauvegarde 12 est réalisée au plus une fois toutes les 9 heures environ.
Toutes les données enregistrées durant les différentes étapes d’enregistrement sont transférées vers la mémoire 31 de stockage du calculateur 3 au cours de l’étape de sauvegarde 12. La mémoire 31 de stockage et le calculateur 3 sont ici considérés comme étant extérieurs à l’unité de commande 23 et au groupe moto-ventilateur 2.
Ainsi, le procédé de surveillance 1 selon l’invention permet de sécuriser l’activation et l’utilisation du groupe mot-ventilateur 21 sans rajouter des composants électroniques et en exploitant ceux existant déjà sur l’unité de commande 23 notamment. En outre, un tel procédé de surveillance 1 permet d’obtenir une meilleure connaissance du profil d’utilisation 10 du groupe mot-ventilateur 21 sur le long terme, d’optimiser son dimensionnement en fonction du profil d’utilisation 10 et des classes de puissance, et enfin d’anticiper d’éventuelles défaillances.
En synthèse, l’invention concerne un procédé de surveillance 1 d’un ventilateur 21 d’un groupe moto-ventilateur 2 pour véhicule automobile, le procédé de surveillance 1 comportant une étape d’enregistrement 11 d’un profil d’utilisation 10 du ventilateur 21 à une fréquence d’enregistrement fe donnée dans une mémoire interne 24 du groupe moto-ventilateur 2. Le profil d’utilisation 10 comporte au moins une partie des données suivantes : une puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21, et/ou une vitesse de rotation du ventilateur 21, et/ou une durée d’utilisation du ventilateur 21 pour chaque couple de puissance électrique d’alimentation et vitesse de rotation du ventilateur 21.
Traitement de carter non axisymétrique avec plenum ondulé La présente invention se rapporte au domaine général des compresseurs de turbomachines, et plus particulièrement au traitement du carter des compresseurs de turbomachines.
La présente invention concerne également l’utilisation de 0,05 à 20% en poids, de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 5% en poids, encore plus préféré de 0,1 à 2% en poids, d’au moins un graphène, différent de l’oxyde de graphène, dans une composition comprenant au moins 50% en poids d’au moins un polyamide présentant un ratio atomique C/N supérieur à 6,5, de préférence supérieur à 8, plus préférentiellement supérieur à 9, éventuellement jusqu’à 5% en poids d’au moins un additif, éventuellement jusqu’à 40% en poids d’au moins un modifiant choc et/ou éventuellement jusqu’à 14% en poids d’au moins un plastifiant, les pourcentages étant donnés par rapport au poids total de la composition, pour obtenir un taux d’extractible inférieur à celui obtenu pour la même composition exempte de graphène. Dans le cadre de la présente invention, on entend par même composition exempte de graphène, une composition comparative dans laquelle le graphène a été remplacé par la même quantité du polyamide, toute chose étant égale par ailleurs. Il doit être entendu que lorsque la composition selon l’invention comprend un mélange de polyamide alors le polyamide qui remplace le graphène dans la composition comparative est le même mélange de polyamide que celui de la composition selon l’invention dans les mêmes proportions relatives.
Dans un mode de réalisation, le taux d’extractible est déterminé par un test consistant à remplir une structure tubulaire d'essence alcoolisée type FAM-B et à chauffer l'ensemble à 60°C pendant 96 heures, puis à vider le tube en le filtrant dans un bécher. On laisse ensuite le filtrat du bécher s'évaporer à température ambiante et le résidu est pesé donnant ainsi le taux d’extractible par unité de surface interne de tube. Cette méthode de mesure est notamment décrite dans la norme TL52712.
L’essence alcoolisée FAM B est décrite dans la norme DIN 51604-1 :1982, DIN 51604-2 :1984 et DIN 51604-3 :1984. Succinctement, de l’essence alcoolisée FAM A est tout d’abord préparée avec un mélange de 50% de Toluène, 30% d’isooctane, 15% de di-isobutylène et 5% d’éthanol puis FAM B est préparé par mélange de 84.5% FAM A avec 15% de méthanol et 0,5% eau. Au total, FAM B est constitué de 42,3% de toluène, 25,4% d’isooctane, 12,7% de di-isobutylène, 4,2% d’éthanol, 15% de méthanol et 0,5% d’eau.
Par le terme extractible on entend désigner tous les composés provenant de la composition formant les couches de la structure monocouche ou multicouche et pouvant être entraîner par le fluide, des exemples d’extractibles sont les plastifiants, les monomères, les oligomères, les additifs, etc.
La présente invention concerne également l’utilisation de 0,05 à 20% en poids, de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 5% en poids, encore plus préféré de 0,1 à 2% en poids, d’au moins un graphène, différent de l’oxyde de graphène, dans une composition comprenant au moins 50% en poids d’au moins un polyamide présentant un ratio atomique C/N supérieur à 6,5, de préférence supérieur à 8, plus préférentiellement supérieur à 9, éventuellement jusqu’à 5% en poids d’au moins un additif, éventuellement jusqu’à 40% en poids d’au moins modifiant choc et/ou éventuellement jusqu’à 14% en poids d’au moins un plastifiant, les pourcentages étant donnés par rapport au poids total de la composition, pour obtenir une perméabilité inférieure à celle obtenue pour la même composition exempte de graphène. Dans le cadre de la présente invention, on entend pas même composition exempte de graphène, une composition comparative dans laquelle le graphène a été remplacé par la même quantité du polyamide, toute chose étant égale par ailleurs. Il doit être entendu que lorsque la composition selon l’invention comprend un mélange de polyamide alors le polyamide qui remplace le graphène dans la composition comparative est le même mélange de polyamide que celui de la composition selon l’invention dans les mêmes proportions relatives.
La perméabilité selon l’invention est la perméabilité de la structure monocouche ou multicouche au fluide.
Dans un mode de réalisation particulier, la perméabilité mesurée est la perméabilité à l’hydrogène et est mesurée selon la norme ISO 15105-2 à pression atmosphérique..
Les définitions et teneurs de polyamide, graphène, modifiant choc, plastifiant et additif mentionné ci-dessus s’appliquent également.
Les structures monocouche ou multicouche de l’invention présentent donc une bonne perméabilité, notamment perméabilité à l’hydrogène et un faible taux d’extractible.
Recyclable De façon particulièrement avantageuse, les structures obtenues avec la composition de l’invention sont recyclables.
Le terme « recyclable » signifie que ladite structure mono ou multicouche après usage et donc après transport, distribution ou stockage de fluides, peut être réutilisée, en particulier après broyage, c’est-à-dire mise en œuvre dans un procédé de fabrication d’une pièce, notamment d’une nouvelle structure mono ou multicouche, en particulier par extrusion tout en obtenant de bonnes propriétés mécaniques notamment le choc à froid, une contrainte d’éclatement élevée, un allongement à la rupture élevé contrairement au recyclage d’une structure ne comprenant pas de graphène. Dans le cadre de la présente invention, on entend par même composition exempte de graphène, une composition comparative dans laquelle le graphène a été remplacé par la même quantité du polyamide, toute chose étant égale par ailleurs. Il doit être entendu que lorsque la composition selon l’invention comprend un mélange de polyamide alors le polyamide qui remplace le graphène dans la composition comparative est le même mélange de polyamide que celui de la composition selon l’invention dans les mêmes proportions relatives.
Les compositions décrites au tableau 2 ont été préparées par compoundage dans les conditions suivantes : Les compositions ont été fabriquées à l’aide d’une extrudeuse bi-vis ZSK 40 mm (Coperion). La température des fourreaux était réglée à 280 °C et la vitesse des vis était de 300 tours par minute avec un débit de 60 kg/h. L’ensemble des matières a été ajouté en trémie principale en début de vis.