INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À l’étape S810, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,4.2 dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 1 dans la condition de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service A sont illustrées dans le tableau 7.
Tableau 7. Données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau d’un rotor basse pression dans une condition de fonctionnement en survitesse de 120 % d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ max120% /MPa au niveau d’un emplacement de fissure d’une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % 577,005 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un rotor 2,556 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau 1,593 × 10 —11 4 paramètre Q de forme de fissure 0,92580
- le signal se propageant entre l’entrée et la sortie de l’architecture est uniquement un signal optique, sans conversion dans le domaine électrique ;
- le circuit réservoir et le circuit de lecture sont chacun réalisés sous la forme d’un circuit photonique intégré ;
- le signal optique de sortie est une somme cohérente des champs optiques dans les résonateurs optiques du circuit réservoir ;
- le circuit de lecture comprend des sorties additionnelles pour des signaux additionnels, les signaux additionnels étant obtenus par le circuit de lecture en fonction du second signal intermédiaire ;
- le circuit de lecture comprend N ou N-1 modulateurs de phase et N-1 séparateurs variables connectés aux modulateurs de phase ;
- chaque séparateur variable est mis en œuvre au moyen de deux modulateurs de phase dans un interféromètre de Mach-Zehnder ;
- l’architecture comprend : un premier circuit optique d’amplification et de filtrage connecté entre l’entrée et le circuit réservoir, le premier circuit optique étant propre à générer le premier signal intermédiaire à partir du signal optique d’entrée, et un second circuit optique d’amplification et de filtrage connecté entre le circuit réservoir et le circuit de lecture, le second circuit optique étant propre à générer le second signal intermédiaire à partir du signal converti.
La présente invention a aussi pour objet un procédé de filtrage non-linéaire d’un signal optique mis en œuvre par une architecture telle que décrite précédemment.
- , une représentation schématique d’un exemple d’une architecture de circuits photoniques pour un calcul par réservoir, l’architecture comprenant un circuit réservoir et un circuit de lecture,
- , une représentation schématique d’un exemple d’implémentation du circuit réservoir de la ,
- , une représentation schématique d’un exemple du circuit de lecture de la ,
- , une représentation schématique d’un exemple d’implémentation du circuit de lecture de la , le circuit de lecture comprenant des modulateurs de phase et des séparateurs variables connectés aux modulateurs de phase,
- , une représentation schématique d’un exemple d’un modulateur de phase de la , et
- , une représentation schématique d’un exemple d’un séparateur variable de la .
Une architecture 10 de circuits photoniques pour un calcul par réservoir est illustrée par la . Le calcul par réservoir est mentionné en introduction. Plus généralement, le calcul par réservoir est un cadre de calcul dérivé de la théorie des réseaux de neurones récurrents qui projette un ou plusieurs signaux d’entrée dans des espaces de calcul de dimension supérieure au moyen de la dynamique d’un système fixe et non linéaire, appelé réservoir. Une fois que le signal d'entrée est introduit dans le réservoir, qui est traité comme une « boîte noire », un mécanisme de lecture est entraîné pour lire l'état du réservoir et le projette à la sortie souhaitée.
On constate enfin que D1 est supérieur à D2 et D3, que D1’ est supérieur à D3 et D4, et que D1’’ est supérieur à D4 et D5.
Les brides 32, 34 des disques 28 de deux roues de rotor 12 adjacentes situées entre les disques 28 de ces roues 12 comportent ainsi un diamètre interne minimal D1-D1’’ qui est supérieur aux diamètres internes minimaux D2-D5 de ces disques.
Les rayons correspondant aux diamètres D1-D1’’ et D2-D5 sont respectivement notés D1/2, D1’/2, D1’’/2, D2/2, D3/2, D4/2 et D5/2.
Dans l’exemple représenté, des brides 36 de flasques annulaires 38 sont intercalées entre les brides 32, 34 des disques 28. Ces flasques 38 portent des léchettes annulaires 40 qui s’étendent radialement vers l’extérieur et coopèrent avec les cartouches 24 précitées.
La référence 41 désigne des poches annulaires d’air chaud qui sont situées entre les brides 32, 34 et les disques 28 en fonctionnement et qui sont susceptibles d’atteindre des températures importantes et excessives pour les pièces environnantes en fonctionnement.
On définit par U des plans de liaison des brides 32, 34, qui sont perpendiculaires à l’axe X et qui passent entre les brides 32, 34 et par exemple au niveau des brides 36 des flasques 38. U1 est le plan de liaison des brides 32, 34 entre les disques 28 des premier et seconde étages, U2 est le plan de liaison des brides 32, 34 entre les disques 28 des second et troisième étages, et U3 est le plan de liaison des brides 32, 34 entre les disques 28 des troisième et quatrième étages.
La turbine 10 peut comprendre à l’amont un stator annulaire 42 centré sur l’axe X. Dans l’exemple représenté, le stator 42 a sa périphérie externe qui est reliée à la périphérie interne d’un autre distributeur de turbine 44 situé en amont des étages de détente et qui peut faire partie par exemple d’une turbine haute pression. La périphérie interne du stator 42 est reliée à une cartouche annulaire 46 d’abradable qui entoure des léchettes 48 d’un autre flasque 49 solidaire en rotation du tourillon 26.
Les figures 2 à 4 illustrent un mode de réalisation d’un distributeur 50 d’air de ventilation. Pour l’essentiel, ce distributeur 50 comprend deux parties à savoir un collecteur annulaire 52 et au moins une extension axiale 54.
Dans l’exemple représenté, le distributeur 50 est monté dans l’espace annulaire situé radialement entre les roues de rotor 12 et le tourillon 26.
La montre la turbine 10 de la équipée du distributeur 50, et les figures 3 et 4 montrent respectivement l’extension axiale 54 et le collecteur 52 de ce distributeur 50.
Le collecteur 52 a une forme annulaire autour d’un axe qui est l’axe X lorsque le distributeur 50 est monté dans la turbine 10.
Le distributeur 50 est destiné à être fixé à un stator de la turbine 10, de préférence par l’intermédiaire de son collecteur 52. Le distributeur 50 est de préférence fixé au stator par une liaison souple, afin d’autoriser des dilatations différentielles des pièces en fonctionnement. Cette souplesse peut être conférée par la géométrie du collecteur. Sa forme incurvée peut lui permettre de se déformer sans se briser dans les limites des caractéristiques de la résistance élastique de son matériau.
Par définition, le collecteur 52 a une fonction de collecte d’air mais aussi une fonction d’alimentation en air de l’extension axiale 54 qui est raccordée fluidiquement au collecteur 52.
Dans l’exemple représenté, le collecteur 52 a en section axiale une forme générale en C et comprend une ouverture annulaire 56 qui est orientée axialement du côté opposé à l’extension axiale 54 ou aux extensions axiales.
L’ouverture 56 est destinée à être orientée vers l’amont pour collecter l’air en amont, et la ou chaque extension axiale 54 est destinée à être orientée vers l’aval pour distribuer cet air en aval.
Dans l’exemple représenté, le collecteur 52 est fixé au stator 42. Le collecteur 52 peut comprendre une ou plusieurs brides annulaires de fixation. Dans l’exemple représenté, il comprend une bride annulaire interne de fixation 58, en particulier à l’élément portant la cartouche abradable 46 de la , et une bride annulaire externe de fixation 60 au distributeur 44 ou à une pièce annulaire intermédiaire située entre le collecteur 52 et ce distributeur 44.
De plus, l’introduction de vitamine C à fort taux dans une composition cosmétique peut conduire à la déstabilisation la formule, par exemple lorsque celle-ci se présente sous la forme d’une émulsion, un déphasage avec relargage de la phase huileuse peut être observé.
La peau humaine est constituée de trois compartiments à savoir un compartiment superficiel, l'épiderme, le derme et un compartiment profond, l’hypoderme.
L'épiderme humain naturel est composé principalement de trois types de cellules qui sont les kératinocytes, très majoritaires, les mélanocytes et les cellules de Langerhans. Chacun de ces types cellulaires contribue par ses fonctions propres au rôle essentiel joué par la peau.
Le derme fournit à l'épiderme un support solide. C'est également son élément nourricier. Il est principalement constitué de fibroblastes et d'une matrice extracellulaire composée elle-même principalement de collagène, d'élastine et d'une substance, dite substance fondamentale, composants synthétisés par le fibroblaste.
Ce sont les fibres de collagène qui assurent la solidité du derme. Les fibres de collagène sont constituées de fibrilles scellées les unes aux autres, formant ainsi plus de dix types de structures différentes. La solidité du derme est en grande partie due à l'enchevêtrement des fibres de collagène tassées les unes contre les autres en tous sens. Les fibres de collagène participent à l'élasticité et à la tonicité de la peau et/ou des muqueuses.
Les fibres de collagène sont constamment renouvelées mais ce renouvellement diminue avec l'âge ce qui entraîne un amincissement du derme. Il est également admis que des facteurs extrinsèques comme les rayons ultraviolets ont également un effet sur la peau et sur son taux de collagène.
Divers facteurs entraînent la dégradation du collagène, avec toutes les conséquences que l'on peut envisager sur la structure et/ou la fermeté de la peau et/ou des muqueuses.
Bien que très résistantes, les fibres de collagène sont sensibles à certaines enzymes appelées collagénases. Une dégradation des fibres de collagène entraîne l'apparence de peau molle et ridée que l'être humain, préférant l'apparence d'une peau lisse et tendue, cherche depuis toujours à combattre.
On comprend alors l'importance du collagène dans la structure des tissus, particulièrement de la peau et/ou des muqueuses, et l'importance qu'il y a à combattre sa dégradation pour ainsi lutter contre le vieillissement, qu'il soit chronobiologique ou photo-induit, et ses conséquences, notamment sur l'amincissement du derme et/ou la dégradation des fibres de collagène, cette dernière conséquence entraînant en particulier l'apparence de peau molle, contre laquelle l’objet de la présente invention est précisément de lutter.
Les collagénases font partie d'une famille d'enzymes appelées métalloprotéinases (MMPs) qui sont elles-mêmes les membres d'une famille d'enzymes protéolytiques (endoprotéases ou endopeptidases) qui possèdent un atome de zinc coordonné à 3 résidus cystéine et une méthionine dans leur site actif et qui dégradent les composants macromoléculaires de la matrice extracellulaire et des membranes basales à pH neutre (collagène, élastine, etc). Très largement répandues dans le monde vivant, ces enzymes sont présentes, mais faiblement exprimées, dans des situations physiologiques normales comme la croissance des organes et le renouvellement des tissus.
Avantageusement, comme illustré en , le générateur de courant 24 comprend une pluralité de couples galvaniques 240. On comprend alors que l’électrode principale 22 est connectée à un pôle conducteur 241, 242 d’un couple galvanique 240a différent du couple galvanique 240d dont un pôle conducteur 241, 242 est connecté à la contre-électrode 23. Plus précisément, un pôle conducteur 241, 242 d’un premier couple galvanique 240a est connecté électriquement à l’électrode principale 22 et un pôle conducteur 241, 242 d’un dernier couple galvanique 240d est connecté électriquement à la contre-électrode 23.
Plus précisément, comme illustré en , deux couples galvaniques 240b, 240c adjacents sont connectés par connexion du deuxième pôle conducteur 242b d’un couple galvanique 240b et du premier pôle conducteur 241c de l’autre couple galvanique 240c.
Avantageusement, comme illustré en , deux couples galvaniques 240 adjacents sont connectés électriquement via un connecteur de couple 246 comprenant avantageusement du carbone. Préférentiellement, le connecteur de couple 246 est constitué de carbone. Les connecteurs de couple 246 permettent de faire circuler un courant électrique d’un couple galvanique 240 à un autre couple galvanique 240 adjacent. Alternativement, le connecteur de couple 246 peut comprendre d’autres matériaux, comme par exemple des métaux conducteurs électriquement. Toutefois, comme illustré aux différentes figures, on préfèrera utiliser des connecteurs de couple 246 en carbone pour son faible coût, sa facilité de mise en œuvre et son innocuité pour la peau.
Selon un mode de réalisation, la zone pleine du connecteur de couple 246 correspond à 100% de la surface d’un deuxième pôle conducteur 242. Par exemple, la surface d’un deuxième pôle conducteur 242 peut être supérieure à la zone pleine du connecteur de couple 246, c’est-à-dire que le deuxième pôle conducteur 242 (en l’espèce le zinc) recouvre le connecteur de couple 246 (en l’espèce le carbone) et dépasse dudit connecteur de couple 246. Cela permet de s’assurer que, malgré les tolérances de fabrication, le deuxième pôle conducteur 242 (en l’espèce le zinc) recouvrira intégralement le connecteur de couple 246 (en l’espèce le carbone), notamment afin de garantir un bon aspect esthétique du dispositif 1.
Le fait de disposer une pluralité de couples galvaniques 240 en série permet de générer, lorsque le dispositif 1 est en fonctionnement, une tension (mesurée entre l’électrode principale 2 et la contre-électrode 23) supérieure à la tension générée par un unique couple galvanique 240. En effet, les tensions générées par chaque couple galvaniques 240 d’une série de couples galvaniques 240 se cumulent. Par exemple, théoriquement, un couple galvanique 240 zinc-argent génère une tension de 1,56 V. En conséquence, théoriquement, un générateur de courant 24 comprenant deux couples galvaniques 240 générera une tension de 3,12 V (1,56 V multiplié par 2) et un générateur de courant 24 comprenant trois couples galvaniques 240 générera une tension de 4,68 V (1,56 V multiplié par 3). Empiriquement, il a été mesuré qu’un générateur de courant 24 comprenant un couple galvanique 240 zinc-argent génère une tension de 1,1 V. Ainsi, empiriquement, un générateur de courant 24 comprenant deux couples galvaniques 240 génère une tension de 2,2 V (1,1 V multiplié par 2) et un générateur de courant 24 comprenant trois couples galvaniques 240 génère une tension de 3,3 V (1,1 V multiplié par 3). Un générateur de courant 240 comprenant cinq couples galvaniques 240 génère, empiriquement une tension de 5,5 V (1,1 multiplié par 5).
Toutefois, en raison de pertes de courant (par exemple au niveau du contact entre la peau et les électrodes 22, 23), le courant effectif mesuré est inférieur au courant théorique. Ainsi, par exemple, le générateur de courant 24 illustré en comprenant un couple galvanique 240 génère un courant d’une intensité pouvant atteindre 100 µA. Le générateur de courant 24 illustré en comprenant deux couples galvaniques 240 génère un courant d’une intensité pouvant atteindre 150 µA.
Il peut aussi contenir des informations complémentaires de celles contenues dans le fichier altéré, par exemple des informations qui ont été supprimées du fichier original par l’algorithme d’altération.
Dans une version encore plus sécurisée, comme celles illustrée aux figures 2 et 3, la méthode comporte la réception par un serveur d’un ensemble de données dit fichier de tentative qui peut par exemple être une vidéo du titulaire. La comparaison entre ce fichier de tentative avec des données obtenues par combinaison du fichier altéré et du message signifiant, provoque alors l’envoi à un tiers désigné du résultat de cette comparaison sans lui faire parvenir ni ledit fichier original ni ledit fichier de tentative.
Cela permet de ne pas diffuser le fichier original. L’utilisateur doit se contenter d’envoyer le fichier de tentative, ou ce qu’il pense être le fichier original, ou ce que représente cet ensemble de données, pour que l’ordinateur sécurisé, par exemple le serveur d’identité, lui réponde par oui ou par non si ce qu’il a envoyé est authentique ou non.
Sauf lorsqu’il ne s’agit que d’émettre des ensembles de données originaux pour reconstruire un fichier peu secret comme une photo d'identité dont on cherche surtout à empêcher qu’elle puisse être utilisée pour créer des bases de données permettant à des personnes non autorisées de fabriquer des documents contrefaits ou d’identifier des personnes sans leur consentement, cette mise en œuvre plus sécurisée est surtout recommandée pour la protection d'autres caractéristiques biométriques telles que les empreintes digitales ou les signatures ADN, ou pour des documents hautement confidentiels.
Le moyen permettant de déchiffrer ledit fichier altéré comporte avantageusement la réalisation d’une opération préalable dont la durée de réalisation est supérieure à 10 secondes ou au moins à 1 seconde.
Cette opération préalable est avantageusement imprévisible pour qu’un fraudeur ne puisse pas produire un enregistrement d’une opération préalable réalisée auparavant, et par exemple captée sur un réseau de communication.
Dans les communications entre un émetteur et un récepteur d’un ensemble de données protégé selon la présente invention, que ces communications soient directes ou passent par un serveur intermédiaire, le fichier altéré et le message signifiant sont avantageusement transmis par des réseaux de natures différentes. Les principales composantes du message signifiant, c’est-à-dire l’identifiant du titulaire et l’identifiant de l’algorithme sont eux aussi avantageusement transmises par des réseaux de natures différentes. Un élément peut par exemple être transmis par le web et l’autre par message texte ou par courrier postal.
Il est recommandé d’envoyer au titulaire d’une identité numérique le fichier altéré comprenant des données rendues inintelligibles issues de ses caractéristiques biométriques soit par un lien Internet permettant de le télécharger, soit par un courriel, et d’envoyer le message signifiant par message texte ou par courrier postal ou encore par remise en mains propres.
Cela a l’avantage d’empêcher un tiers de rapprocher le fichier altéré et le message signifiant pour obtenir le fichier original, et de rapprocher les principales composantes du message signifiant.
Comme illustré aux figures 8 à 10, différentes formes de languette 3 peuvent être conçues, afin de correspondre aux formes de la couche support 2. Par exemple la languette 3 peut être longiligne comme on peut le voir sur les figures 8 et 9 afin de correspondre avec un générateur de courant de forme sensiblement longiligne. Plus précisément, dans le cas de la , générateur de courant 24 et languette 3 sont arquées alors que dans la , générateur de courant 24 et languette 3 sont rectilignes. Dans la , la languette présente une forme circulaire, et plus précisément une forme de fer à cheval, de manière à pouvoir coopérer avec un générateur de courant 24 de forme circulaire.
On comprend donc que l’invention permet de garantir l’absence de contact entre la peau et le générateur de courant 24 en formant une barrière physique entre eux : Grâce au film de protection 30 de la languette 3 qui ajoute une barrière physique entre le générateur de courant 24 et la peau de l’utilisateur lorsque le dispositif 1 est appliqué sur la peau de l’utilisateur, comme on peut le voir à la ,
et/ou Grâce au repliage du générateur de courant 24 sur lui-même supprimant toute possibilité de contact physique entre le générateur de courant 24 et la peau de l’utilisateur lorsque le dispositif 1 est appliqué sur la peau de l’utilisateur, comme on peut le voir à la .
Cette barrière physique va donc d’une part éviter l’apparition de court-circuit entre les différents composants via la peau, tout en évitant la migration des composants du générateur de courant vers la peau lors de l’utilisation du dispositif.
Couche d’imprégnation En référence aux figures 2 et 12 à 14, le dispositif 1 comprend préférentiellement une couche d’imprégnation 4 comprenant au moins un film d’imprégnation 41. La couche d’imprégnation 4 recouvre au moins l’électrode principale 22, la contre-électrode 23 et le générateur de courant 24.