INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le culot 42 délimite notamment un volume interne 400 de la bougie d’allumage 4 comprenant notamment la préchambre 43 d’allumage de la bougie. De manière classique, on entend par « préchambre » une chambre comprise dans la bougie d’allumage 4 au niveau de laquelle un mélange carburé, aussi qualifié de mélange air-carburant, est introduit par l’intermédiaire de l’au moins un trou 44 puis allumé à l'aide d'une étincelle . Un jet de gaz de combustion chauds est alors produit et est ensuite délivré à un environnement extérieur, à savoir ici la chambre de combustion 23 du cylindre 21, par l’intermédiaire de l’au moins un trou 44. En particulier, selon l’invention, la préchambre 43 est une chambre passive c’est-à-dire une préchambre 43 dépourvue de dispositif d’alimentation de carburant, ou injecteur, permettant d’injecter le carburant directement dans la préchambre 43.
La bougie d’allumage 4 comprend, en outre, au moins un orifice 45 et au moins un canal 46 fluidiquement reliés l’un à l’autre et à la préchambre 43. Autrement dit, l’au moins un orifice traverse de part en part une paroi du culot 42 et est apte à être en connexion fluidique avec la préchambre 43 par l’intermédiaire de l’au moins un canal 46. L’au moins un orifice 45 et l’au moins un canal 46 sont configurés pour permettre la circulation du flux d’air de vidange FV au travers du volume interne 400 de la bougie, particulièrement au travers de la préchambre 43 et de l’au moins un trou 44. On qualifie de « flux d’air de vidange » le flux d’air issu du premier volume 350 circulant au travers de la bougie d’allumage 4, particulièrement au travers de la préchambre 43, afin d’évacuer vers la chambre de combustion 23 tout gaz brulés résiduels susceptibles d’être accumulés dans la bougie d’allumage 4, particulièrement dans la préchambre 43. Le flux d’air de vidange FV circule ainsi du premier volume 350 du puits 35 de bougie à la chambre de combustion 23 en passant par le volume interne 400 de la bougie d’allumage 4, et non dans l’environnement extérieur à celle-ci, de sorte à permettre le nettoyage de la préchambre 43. L’au moins un canal 46 permet ainsi la circulation du flux de vidange FV du puits 35 de la bougie 4 vers la chambre de combustion 23 en balayant des gaz brûlés accumulés dans la préchambre 43 lors d’une combustion précédente vers la chambre de combustion 23.
Notamment, l’au moins un orifice 45 est disposé dans l’une des parois du culot 42 de sorte que, lorsque la bougie d’allumage 4 est équipée dans le véhicule 1, l’au moins un orifice 45 s’étend dans le premier volume 350 de l’au moins un puits 35 de la culasse 3.
Selon un exemple de réalisation particulier, l’au moins un canal 46 est délimité par le culot 42 et/ou le corps 41 électriquement isolant. Par exemple, l’au moins un canal 46 s’étend en partie le long de la première direction 100. L’au moins un canal 46 et l’au moins un orifice 45 sont directement ou indirectement reliés et sont configurés pour mettre en œuvre une connexion fluidique entre le premier volume 350 et la préchambre 43 de sorte à permettre le passage du flux d’air de vidange FV. Par voie de conséquence, l’au moins un orifice 45 et l’au moins un canal 46 sont apte à réaliser la connexion fluidique entre le premier volume 350 de la culasse 3 et la chambre de combustion 23 de l’au moins un cylindre 21.
Tel qu’illustré, la bougie d’allumage 4 comprend, optionnellement, une pluralité d’orifices 45 et de canaux 46 tels qu’exposés ci-dessus. Selon un exemple de réalisation non limitatif, la bougie d’allumage 4 comprend deux orifices 45 et deux canaux 46. Les orifices 45 sont, par exemple, répartis sur une périphérie du culot 42.
La bougie d’allumage 4 selon l’invention comprend, en outre, au moins un moyen de régulation 47 de la circulation du flux d’air de vidange FV. Le moyen de régulation 47 est disposé sur le passage du flux d’air de vidange FV, au sein de la bougie d’allumage 4, notamment du volume interne 400 de la bougie d’allumage 4, de sorte à contrôler de manière passive la circulation dudit flux. On entend ici par « contrôler » la possibilité d’entraver la circulation dudit flux de sorte à interrompre la connexion fluidique entre le premier volume 350 et la chambre de combustion 23 ou la possibilité de permettre la circulation dudit flux depuis le premier volume 350 vers la chambre de combustion 23. On entend par un contrôle « passif » qu’il ne requiert pas un actionnement motorisé.
L’au moins un moyen de régulation 47 est notamment disposé au niveau de l’au moins un orifice 45, par exemple en regard et/ou aux abords de celui-ci. Par exemple, l’au moins un moyen de régulation 47 est configuré pour fermer l’au moins un orifice 45 de sorte à interrompre la circulation du flux d’air de vidange FV. L’au moins un moyen de régulation 47 est alors en contact de bords de l’au moins un orifice 45. Aussi, de manière préférentielle, la bougie d’allumage 4 comprend autant de moyens de régulation 47 que d’orifice 45, chacun desdits moyen de régulation 47 étant disposé au niveau de l’un des orifices 45.
Selon un exemple de réalisation préférentiel, illustré, l’au moins un moyen de régulation 47 est un clapet anti-retour comprenant au moins une bille 47a et un ressort 47b. Le ressort 47b est notamment disposé en appui sur une surface intermédiaire 47c, formée par une paroi du culot 42 et/ou par le corps 41, afin de maintenir le ressort 47b. La bille 47a est d’une part disposée en appui des bords de l’au moins un orifice 45 et, d’autre part, en appui du ressort 47b de sorte à maintenir la bille 47a dans le volume interne 400 de la bougie d’allumage 4. La bille 47a est ainsi configurée pour être déplacée entre une configuration « fermée », dans laquelle la bille 47a est en appui des bords de l’au moins un orifice 45 afin de fermer celui-ci et interrompre la circulation du flux d’air de vidange FV dans le volume interne 400, et une configuration « ouverte », dans laquelle la bille 47a exerce un effort contre le ressort 47b et s’étend à distance non nulle de l’au moins un orifice 45 de sorte à permettre le passage du flux d’air de vidange FV dans le volume interne 400.
Tel que davantage exposé ci-après, en référence au procédé selon l’invention, le moyen de régulation 47 est actionné de manière passive, ici par déplacement de la bille 47a, en fonction d’une pression différentielle définie entre une pression mesurée dans le premier volume 350 et une pression mesurée dans la chambre de combustion 23. Par exemple, le ressort 47b est au préalable taré afin de permettre d’actionner le moyen de régulation 47 lorsqu’une dépression est générée dans la chambre de combustion 23, et par extension dans le volume interne 400 et la préchambre 43 de la bougie d’allumage 4, au moment d’une phase d’admission du cycle moteur 2. On entend ici par « dépression » l’abaissement de la pression à une valeur strictement inférieure à la pression atmosphérique. Ainsi, le ressort 47b est très faiblement taré et sert à maintenir la bille 47a en place au sein de la bougie d’allumage 4. La bille 47a est soumise à la pression atmosphérique du côté du puits 35, ou premier volume 350, et à la pression du cylindre 21 du côté de la préchambre 43. De la sorte, dès que la pression dans le cylindre 21 devient inférieure à la pression atmosphérique, la bille 47a est aspirée vers celui-ci et libère le passage au flux d’air de vidange FV. Particulièrement, lorsqu’une dépression est générée dans la chambre de combustion 23, la bille 47a est aspirée vers la chambre de combustion 23 par l’intermédiaire des passages existant dans le volume interne 400 de la bougie d’allumage 4, à savoir notamment par l’intermédiaire de l’au moins un canal 46 et la préchambre 43. La bille 47a est alors délacée contre le ressort 47b et comprime celui-ci contre la surface intermédiaire 47c.
A noter que, dans le cas d’un moteur 2 suralimenté, l’admission se fait à une pression qui peut être supérieure à la pression atmosphérique selon les conditions de fonctionnement. Il est alors nécessaire, tel que davantage exposé ci-après, de retarder l’ouverture de la soupape d’admission 32 pour générer une pression, dans le cylindre 21, adaptée qui soit inférieure à la pression atmosphérique du fait de la descente du piston 22.
De manière classique, la bougie d’allumage 4 comprend, en outre, au moins une électrode primaire 5 et au moins une électrode de masse 51. L’électrode primaire 5 s’étend, par exemple, au travers du corps 41. L’au moins une électrode de masse 51 est comprise dans le culot 42 et définit, relativement à l’au moins une électrode primaire 5, un espace inter-électrodes primaire, c’est-à-dire un interstice, ou espace, séparant deux électrodes n’étant pas en contact destiné à être le siège d’étincelles entre lesdites électrodes. Par exemple, l’au moins une électrode de masse 51 est issue d’une surface interne du culot 42, tournée vers le volume interne 400, et s’étend dans ledit volume. Il est entendu que la bougie d’allumage 4 peut comprendre une pluralité d’électrodes primaires 5 et/ou d’électrodes de masse 51.
Le véhicule 1 est, optionnellement, équipé d’un système d’allumage commandé comprenant une unité de commande d’allumage et un circuit électrique haute tension configuré pour alimenter en énergie électrique l’au moins une électrode primaire 5 de la bougie d’allumage 4.
Selon le mode de réalisation préférentiel illustré, l’au moins un orifice 45 et l’au moins un moyen de régulation 47 sont disposés de sorte que, le long de la première direction 100, l’au moins une électrode de masse 51 est interposée entre l’au moins un orifice 45 d’une part et l’au moins un trou 44 de la préchambre 43 d’autre part. Notamment, l’au moins un orifice 45 et l’au moins un moyen de régulation 47 s’étendent à distance non nulle de la préchambre 43 de la bougie d’allumage 4. Par exemple, l’au moins un orifice 45 est disposé dans une portion supérieure, par exemple dans une moitié supérieure, de la bougie d’allumage 4, configurée pour être disposée dans l’au moins un puits 35 de la culasse 3.
Optionnellement, la bougie d’allumage 4 comprend, en outre, au moins un volume intermédiaire 48 interposé entre l’au moins un orifice 45 et tout ou partie de l’au moins un canal 46. Le volume intermédiaire 48 est compris dans le volume interne 400 de la bougie d’allumage 4 et distinct d’un volume de la préchambre 43. Le volume intermédiaire 48 est également fluidiquement relié à l’au moins un orifice 45, à l’au moins un canal 46 et à la préchambre 43. Le volume intermédiaire 48 est délimité par le culot 42 et/ou le corps 41 électriquement isolant. Il s’inscrit, par exemple, dans une forme annulaire entourant au moins en partie le corps 41. Le volume intermédiaire 48 permet d’assurer la connexion fluidique entre l’au moins un orifice et l’au moins un canal 46, ou encore entre différents canaux 46. Il est entendu que les formes du volume intermédiaire 48 et de l’au moins un canal 46 illustrées ne sont en rien limitatives et que d’autres variantes pourront être envisagées.
L’invention concerne également un procédé de fonctionnement du moteur 2 à allumage commandé selon l’invention. Ledit procédé est mis en œuvre lors d’un cycle moteur 2 comprenant, de manière classique, des phases d’admission, de compression, de détente et d’échappement.
Lors de cette recirculation des mousses, des boues peuvent se déposer au fond du bac de stockage. Ces boues peuvent alors être évacuées, ce qui permet d’éviter que les matières en suspension qui se sont accumulées dans l’enceinte de flottation ne soient réintroduites à l’intérieur de l’enceinte et perturbent la flottation.
On pourra prévoir de contrôler la quantité de phase flottante réinjectée à l’intérieur de l’enceinte de flottation et/ou sa durée d’injection afin d’atteindre et/ou de maintenir au moins une concentration cible en au moins un contaminant à l’intérieur de l’enceinte.
A cet effet, on pourra réguler la quantité de phase flottante, optionnellement dégazée, injectée à l’intérieur de l’enceinte et/ou la durée de cette injection (injection de manière continue ou non dans le temps). Ceci peut notamment être mis en œuvre au moyen d’un système de contrôle, d’au moins une vanne contrôlant l’injection de la phase flottante (dégazée ou non) à l’intérieur de l’enceinte, et optionnellement d’au moins un capteur de mesure de concentrations en contaminants.
La concentration cible correspond typiquement à une concentration micellaire critique au-delà de laquelle un contaminant chimique a tendance à floculer naturellement. Lorsque le contaminant est un contaminant biologique, cette concentration cible correspond à une concentration au-delà de laquelle les microorganismes ont tendance à former des agrégats naturellement. Ces concentrations cibles peuvent être déterminées par des essais et/ou des simulations.
On pourra ainsi envisager un ou plusieurs des contrôles suivants :
- une injection de la totalité de la phase flottante (dégazée ou non), le système de contrôle ne régulant alors que la durée d’injection (qui peut être continue dans le temps ou non),
- l’injection d’une quantité précise de la phase flottante (dégazée ou non) de manière continue, le système de contrôle ne régulant alors que la quantité injectée,
- l’injection d’une quantité précise pendant une durée déterminée (continue ou non à de la phase flottante (dégazée ou non), le système de contrôle régulant à la fois la quantité injectée et la durée d’injection.
Dans tous les cas, le système de contrôle pourra être programmé pour augmenter la quantité injectée et/ou la durée d’injection lorsque la concentration d’au moins un contaminant est inférieure à la concentration cible, ou à l’inverse, réduire la quantité injectée et/ou la durée d’injection lorsque la concentration d’au moins un contaminant est supérieure à la concentration cible pour ce contaminant.
Le système de contrôle peut ainsi être configuré, notamment programmé, pour la mise en œuvre du contrôle de la quantité de phase flottante injectée et/ou de la durée d’injection, par exemple en fonction de modèles ou simulations. Il s’agit par exemple d’un système automatisé d’intégration et de conversion de données.
Le système de contrôle comprend typiquement un ou plusieurs processeurs, par exemple un microprocesseur, un microcontrôleur ou autre. Il comprend également des interfaces de sortie ou d’entrée/sortie. Il peut s’agit d’interfaces interfaces de communication sans fil (Bluetooth, WIFI ou autre) ou des connecteurs (port réseau, port USB, port série, port Firewire®, port SCSI ou autre). Ces interfaces d’entrée et/ou sortie peuvent former des moyens de communication, optionnellement bidirectionnels, entre le système de contrôle, la ou les vannes contrôlant l’injection de la phase flottante (dégazée ou non) à l’intérieur de l’enceinte, et éventuellement un ou plusieurs capteurs.
Le système de contrôle peut également comprendre des moyens de stockage qui peuvent être une mémoire vive (RAM), une mémoire morte programmable effaçable électriquement (EEPROM), une mémoire flash, une mémoire externe ou autre. Ces moyens de stockage peuvent, entre autres, stocker des données reçues, des valeurs mesurées, des valeurs calculées, une base de données, des modèles, et un ou plusieurs programmes informatiques.
L’effluent aqueux traité (purifié), quant à lui, est évacué lors d’une étape c) de récupération dans une zone proche du fond de l’enceinte par au moins une conduite d’évacuation. Il peut être réutilisé pour générer les bulles, ce qui permet de diminuer la consommation d’énergie pour former les bulles.
Les étapes a) et b) (et c)) du procédé selon l’invention sont typiquement mises en œuvre de manière continue. Les étapes a) et c) sont typiquement mises en œuvre simultanément. L’étape b) de séparation peut débuter dès la formation d’une phase flottante, pendant l’étape a) de flottation.
Selon la qualité de l’effluent souhaitée, on pourra prévoir de soumettre l’effluent aqueux traité à nouveau à des étapes de flottation a) et séparation b). Ceci peut être réalisé dans une autre enceinte de flottation ou dans la même enceinte. L’effluent aqueux purifié peut être utilisé comme eau potable, éventuellement après avoir été soumis à des traitements de purification supplémentaires, ou être rejeté dans la nature.
Description des dessins L'invention sera mieux comprise en référence à la figure unique, qui montrent un mode de réalisation exemplaire de l'invention.
Le deuxième mode de réalisation diffère également du premier mode de réalisation en ce que l’ensemble 30 comprend des premiers moyens d’étanchéité 71 intercalés longitudinalement entre la première paroi latérale 43 du manchon d’étanchéité 40 et la première face 31a de la première bride 31 et des deuxièmes moyens d’étanchéité 72 intercalés longitudinalement entre la seconde face 32b de la deuxième bride 32 et la seconde paroi latérale 44 du manchon d’étanchéité 40. Cela permet d’améliorer encore plus l’étanchéité de l’ensemble 30. Les premiers moyens d’étanchéité 71 et les deuxièmes moyens d’étanchéité 72 comprennent ici chacun une rangée annulaire de joints toriques. Chaque joint torique des premiers moyens d’étanchéité 71 et des deuxièmes moyens d’étanchéité 72 est disposé autour d’une vis 51 de l’un des boulons des premiers moyens de serrage 50.
Il est maintenant fait référence à la qui représente un troisième mode de réalisation de liaison étanche entre la première bride 31 et la deuxième bride 32.
Le troisième mode de réalisation diffère du deuxième mode de réalisation en ce que l’ensemble 30 comprend des deuxièmes moyens de serrage 60 distincts des premiers moyens de serrage 50 et configurés pour serrer longitudinalement les brides ensemble. Les deuxièmes moyens de serrage 60 comprennent une rangée annulaire de boulons. Une vis 61 de chaque boulon traversant longitudinalement la première bride 31 et la deuxième au niveau d’une portion de la première bride 31 et de la deuxième bride 32 située radialement à l’intérieur par rapport au manchon d’étanchéité 40. Autrement dit, la vis 61 de chaque boulon des deuxièmes moyens de serrage 60 ne traverse pas la première paroi latérale 43 et la seconde paroi latérale 44 du manchon d’étanchéité 40. La tête 62 de la vis 61 de chaque boulon des deuxièmes moyens de serrage 60 est en appui longitudinalement sur la première face 31a de la première bride 31 et un écrou 63 de chaque boulon des deuxièmes moyens de serrage 60 est vissé sur la vis 61 pour être en appui longitudinalement sur la seconde face 32b de la deuxième bride 32. Les deuxièmes moyens de serrage 60 peuvent présenter un serrage, ou un couple de serrage, selon la direction longitudinale X supérieur à celui des premiers moyens de serrage 50.
TURBOMACHINE COMPRENANT UN DISPOSITIF DE MESURE DE COUCHE LIMITE Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général de l’aéronautique. Elle vise, en particulier, un dispositif de mesure d’au moins un paramètre d’un flux aérodynamique d’une turbomachine, ce dispositif étant destiné à traverser un flux aérodynamique de la turbomachine d’aéronef.
Un dispositif de mesure comprend un corps allongé s’étendant à travers le flux aérodynamique et équipé de moyens de relevé d’informations relatives aux paramètres du flux. Un tel dispositif est décrit par exemple des documents FR-A1-2952713 et FR-A1-3067454. Il est connu de ces exemples que les dispositifs de mesure soient fixés de manière générale au stator de la turbomachine. Toutefois, ces dispositifs de mesure ne permettent pas d’obtenir une mesure au plus près des différents organes et par exemple pour une mesure de la couche limite circulant proche du rotor.
- un rotor entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal et présentant une paroi radialement externe destinée à guider au moins en partie un flux aérodynamique ; et, - au moins un dispositif de mesure de paramètres du flux aérodynamique de la turbomachine, le dispositif de mesure comprenant un corps qui s’étend radialement par rapport à l’axe longitudinal et qui porte des moyens de relevé d’informations relatives aux paramètres du flux aérodynamique, le dispositif de mesure étant relié à un stator via un élément de liaison configuré de manière à ce qu’une extrémité libre du corps soit en regard et à proximité de la paroi radialement externe et en ce qu’une portion de l’élément de liaison soit guidée en rotation par rapport à la paroi radialement externe.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’élément de liaison fixé au stator de la turbomachine permet de porter au moins un dispositif de mesure qui soit placé au plus près du rotor, qui tourne par rapport au dispositif de mesure, pour mesurer le flux d’air au niveau de la couche limite, avec un minimum de perturbation, et tout en évitant la transmission des efforts vers le stator. Cette configuration permet également plus précisément d’éviter la génération des efforts sur les pièces environnantes de la turbomachine et sur le dispositif de mesure lui-même. Les mesures obtenues telles que la pression sont fiables. A cela s’ajoute le fait que l’intégration du dispositif de mesure dans la turbomachine par la fixation de celui-ci sur le stator et en étant « suspendu » est plus simple qu’une fixation sur le rotor. La fixation sur le rotor pourrait induire également des erreurs de lecture des mesures.
- le corps présente une hauteur comprise entre 2% et 5% de la hauteur de la veine mesurée depuis la paroi radialement externe du rotor jusqu’à une paroi radialement interne du stator.
- l’élément de liaison comprend un bras s’étendant radialement vers la paroi radialement externe, le bras coopérant avec un dispositif d’appui et de guidage en rotation monté sur la paroi radialement externe.
- le dispositif de guidage comprend un galet, un coussin d’air ou un système de positionnement magnétique asservi.
Ainsi, il est important de noter qu’une analyse des rapports entre les signaux générés par les différents capteurs permet de caractériser l’action de serrage selon un critère lié à une localisation des doigts appliquant le serrage, non seulement au niveau d’un capteur particulier, mais également à une position arbitraire variant continûment entre deux capteurs. Les lignes droites obtenues par des actions de serrages se décalant progressivement de la situation de la à celle de la montreraient une variation correspondante continue correspondante des pentes des courbes. A chaque pente ou groupement de pentes, et donc à chaque rapport d’amplitudes de signaux générés par deux capteurs, il est possible d’associer une localisation particulière de l’action exercée sur l’anneau et d’associer à cette localisation une commande particulière de l’appareil extérieur.
I.2 Serrage double
Le serrage double est une variante de l’action de serrage décrite ci-dessus, dans laquelle l’action de serrage est répétée dans un intervalle de temps prédéfini, comme le double-clic d’une souris d’ordinateur.
Cette action est détectée en comptant pour chaque capteur le nombre de maximums prenant place durant l’intervalle de temps prédéfini. La illustre en (A), (B) et (C) les signaux S (en mV) générés par les capteurs en réponse aux actions de serrage double aux niveaux des capteurs SENS 1 , SENS 2 et SENS 3 , respectivement, exprimés en fonction du temps T (en s). Les maximums d’amplitude (en valeur absolue) présentent bien quatre maximums identifiés Max1 à Max4 en (A) de la pour le signa S1. On peut ainsi associer l’occurrence d’un serrage double à la détection de quatre maximums en valeur absolue dans le signal généré par un capteur sur un intervalle de temps déterminé, préférablement de l’ordre de la seconde ou moins.
I.3 Serrage long
Un serrage long se distingue d’un serrage pouvant être qualifié de court, tel que ceux illustrés par les figures 5 à 7, en ce que le serrage est maintenu sur une certaine durée dépassant une valeur seuil de durée prédéterminée THR 4 .