INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le procédé de fabrication d’un levier de sortie comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : Le procédé de fabrication comprend au moins les étapes préalables suivantes: découper, au moyen du un rivet qui est un rivet perforant, le premier élément dans son épaisseur, découper, au moyen du rivet perforant, le deuxième élément dans son épaisseur, le rivet perforant étant poussé au moyen de l’outillage extérieur de presse suivant l’axe de rivet . Le procédé de fabrication comprend une étape supplémentaire consistant à positionner le deuxième élément sur le premier élément au niveau d’une zone de recouvrement dans l’outillage extérieur de presse après l’étape c) et avant l’étape d). Le procédé de fabrication comprend des étapes de découpage, d’enfoncement et de repoussage analogue aux étapes a) à d) pour un deuxième rivet, qui est un rivet perforant positionné à distance du premier rivet. Le procédé de fabrication comprend une étape supplémentaire consistant à usiner le premier ou le deuxième espace entre le flasque intérieur et le flasque extérieur selon un plan parallèle au plan médian au moyen d’un outillage de fraisage.
la est une représentaiton schématique partielle de principe d’un métier à tisser comprenant un levier de sortie conforme à l’invention ;
la est une vue à plus grande échelle du détail II de la , l’insert A) correspond à une vue de face et l’insert B) à une vue en perspective,
la est une coupe partielle selon la ligne III-III à la ;
Cette phase flottante peut être éliminée ou avantageusement recyclée dans le procédé tel que décrit ci-après.
Dans l’exemple représenté, l’installation 1 comprend ainsi une conduite de recirculation 82 reliant fluidiquement le dispositif de séparation 80 de la phase flottante à la première partie 31 de l’enceinte de flottation 30. Optionnellement, un bac de stockage 83 relié fluidiquement à la conduite de recirculation 82 est installé entre le dispositif de séparation 80 et l’enceinte de flottation 30. Optionnellement, dans ce bac 83, la mousse de la phase flottante peut se reliquéfier naturellement ou de manière forcée en utilisant un procédé de centrifugation ou par ultrason. Les boues sédimentées sont également avantageusement extraites périodiquement au fond de ce bac par une conduite 84. Selon les dimensions de l’enceinte, une ou plusieurs conduites d’évacuation 81 et/ou conduites de recirculation 82 et/ou bac de stockage 83 peuvent être prévus.
Procédé et installation de traitement de l’eau par flottation avec recirculation de la phase flottante Domaine de l’invention L’invention se rapporte aux procédés de traitement de l’eau par flottation intégrant une recirculation de la phase flottante. Le procédé et l’installation de traitement selon l’invention sont notamment adaptés pour éliminer d’une eau à traiter des contaminants aptes à former des agrégats. Le procédé et l’installation de traitement de la présente invention sont ainsi particulièrement adaptés à l’élimination de l’eau des microorganismes photosynthétiques, des molécules hydrophiles et/ou des molécules amphiphiles de type détergents, lipides, tensio-actifs, et notamment les molécules fluorées telles que les substances perfluoroalkylées et polyfluoroalkylées.
Etat de l’art antérieur L’activité humaine produit des rejets liquides contaminés (eaux de forage, eau à potabiliser, eaux urbaines ou industrielles, rejets liquides de filière de traitement …) qu’il est nécessaire de traiter avant de pouvoir les réutiliser ou de les rejeter dans la nature. Les contaminants présents dans ces rejets liquides incluent des contaminants aptes à former des agrégats. Ces contaminants peuvent être des contaminants biologiques, notamment des microorganismes photosynthétiques tels que des microalgues, et/ou des contaminants chimiques notamment des molécules dissoutes, telles que des molécules hydrophiles et/ou des molécules amphiphiles, ces dernières incluant les substances perfluoroalkylées et polyfluoroalkylées, aussi désignées par l’acronyme anglosaxon « PFAS ». Les PFAS sont des composés organofluorés présentant une chaîne alkyle hydrophobe totalement ou partiellement fluorée. Leur structure se compose ainsi d’une chaine carbonée fluorée à l’extrémité de laquelle se trouve un groupement fonctionnel. Ce groupement fonctionnel peut être notamment un groupe carboxyle (-COOH), un groupe carboxylate (-COO-), un groupe acide sulfonique (-SO3H) ou un groupe sulfonate (-SO3-).
Les procédés de flottation sont couramment utilisés dans le domaine du traitement de l’eau.
Ces procédés peuvent cependant s’avérer inadaptés ou insuffisants pour éliminer des contaminants dissous dans l’eau à traiter, et notamment de type PFAS, en particulier quelle que soit la longueur de leur chaîne carbonée ou pour éliminer des contaminants de type microorganismes photosynthétiques.
Il existe donc un besoin d'améliorer l’élimination de contaminants aptes à former des agrégats, et en particulier des molécules dissoutes hydrophiles et/ou amphiphiles, et/ou des microorganismes photosynthétiques, d’un effluent aqueux.
Résumé La présente invention concerne un procédé de traitement d’un effluent aqueux liquide par flottation dans une enceinte de flottation équipée d’au moins un dispositif de génération de bulles apte à générer un lit de bulles à l’intérieur du liquide présent dans l’enceinte, l’effluent aqueux contenant des contaminants aptes à former des agrégats, le procédé comprenant : - une étape de flottation au cours de laquelle l’effluent aqueux est introduit et mis en circulation à l’intérieur de l’enceinte de flottation, et mis en contact avec le lit de bulles générées par l’au moins un dispositif de génération de bulles, au moins une partie des contaminants formant des agrégats et/ou au moins une partie des contaminants étant transportés par les bulles, - une étape de séparation d’une phase flottante située à l’intérieur de l’enceinte à la surface de l’effluent aqueux, la phase flottante contenant les agrégats et/ou les bulles transportant les contaminants remontées à la surface de l’effluent aqueux, ledit procédé étant caractérisé en ce qu’une partie au moins de la phase flottante séparée est renvoyée à l’intérieur de l’enceinte.
Selon l’invention, la mise en circulation de la phase flottante, à savoir le renvoi de tout ou partie de la phase flottante au sein de l’enceinte de flottation, permet d’augmenter l’efficacité d’élimination des contaminants aptes à former des agrégats en augmentant leur concentration dans l’effluent aqueux. Cette augmentation de concentration va favoriser la formation d’agrégats au sein de l’effluent et ainsi favoriser leur séparation. La mise en circulation de la phase flottante permet également la diminution du besoin énergétique nécessaire pour générer des bulles et la réduction de la quantité de réactifs chimiques susceptible d’être ajoutée, ces réactifs chimiques étant par exemple un surfactant, un coagulant, un floculant, un acide ou base pour l’ajustement de pH, favorisant la flottation des molécules dissoutes, et notamment des molécules amphiphiles et/ou hydrophiles, et/ou favorisant la formation d’agrégats de contaminants.
Le procédé selon l’invention permet d’améliorer la séparation d’une partie des contaminants aptes à former des agrégats présents dans l’effluent aqueux liquide. En effet, des contaminants aptes à former des agrégats, selon leur concentration dans le système, vont naturellement former des agrégats qui vont remonter dans la phase flottante pour être ensuite séparés. Cependant, certains contaminants ne vont pas naturellement former des agrégats, rendant difficile leur séparation par flottation. C’est le cas par exemple des contaminants de type amphiphile comportant de courtes chaînes carbonées. Leur adhésion à la surface des bulles de gaz formées permet alors leur transport vers la surface de l’effluent aqueux. Dit autrement, les bulles peuvent servir de vecteur, i.e. d’agent de transport, pour ces contaminants. Par ailleurs, des contaminants de type biologique peuvent également être transportés par les bulles vers la surface de l’effluent aqueux. Ainsi, la majorité, voire la totalité, des contaminants présents vont être déplacés soit sous forme d’agrégats, et notamment de micelles et/ou hémi-micelles selon leur nature, en adhérant aux bulles de gaz, ou simplement transportées par l’effluent aqueux, soit transportés par l’effluent aqueux et/ou par les bulles, sous forme d’agrégats ou non, permettant leur séparation au niveau de la phase flottante.
Typiquement, le procédé peut en outre comprendre en outre une étape de récupération de l’effluent aqueux purifié (i.e. l’eau traitée) au cours de laquelle l’effluent aqueux purifié est évacué de l’enceinte de flottation par au moins une conduite d’évacuation débouchant dans l’enceinte en dehors du lit de bulles, généralement sous ce dernier.
Le ventilateur 21 du groupe moto-ventilateur 2 est du type « Brushless », c’est-à-dire un moteur sans balai. Plus particulièrement, le ventilateur 21 comporte une hélice qui est actionnée et mise en rotation par le moteur électrique 22. Le moteur électrique 22 est du type polyphasé synchrone à aimants permanents. Le moteur électrique 22 est régulé électroniquement en couple et en vitesse par l’unité de commande 23.
Un tel moteur électrique 22 et une telle unité de commande 23 comportent des dispositifs électroniques qui permettent de mesurer plusieurs paramètres de fonctionnement du moteur électrique 22 et/ou du ventilateur 21
L’unité de commande 23 autorise, simultanément à la régulation du moteur électrique 22, une mesure de la puissance électrique allouée à l’hélice du ventilateur 21, grâce à une régulation électronique intégrée par ladite unité de commande 23. A cet effet, l’unité de commande 23 est configurée pour mettre en œuvre un procédé de surveillance 1 comportant une étape d’enregistrement 11 d’un profil d’utilisation 10 du ventilateur 21 à une fréquence d’enregistrement fe donnée dans une mémoire interne 24 du groupe moto-ventilateur 2.
L’étape d’enregistrement 11 est une étape de transfert de certaines données – celles relatives au profil d’utilisation 10 du ventilateur 21 – vers la mémoire interne 24 de l’unité de commande 23 en vue de leur stockage. Le stockage réalisé sur la mémoire interne 24 est un stockage temporaire, c’est-à-dire pour une durée prédéterminée qui dépend de la taille de la mémoire interne 24 et de la nature des données enregistrées. A titre d’exemple non limitatif, le profil d’utilisation 10 est stocké sur la mémoire interne 24 pendant au moins plusieurs heures, par exemple au moins 8 heures.
Le profil d’utilisation 10 comporte :
- une puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21, et/ou
- une vitesse de rotation du ventilateur 21, et/ou
- une durée d’utilisation du ventilateur 21.
La puissance électrique d’alimentation, combinée avec la vitesse de rotation du ventilateur 21, permet de déterminer un couple du ventilateur 21.
Un tel profil utilisateur est pertinent et représentatif des conditions d’utilisation du ventilateur 21 pour permettre de mesurer une éventuelle usure ou défaillance. Par suite, une telle connaissance du profil d’utilisation 10 permet de réaliser une maintenance préventive du groupe moto-ventilateur 2.
Ces données, et plus particulièrement la puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21, peuvent être obtenues de différentes manières.
Selon une première variante de réalisation, le procédé de surveillance 1 comporte (i) une étape de mesure d’un courant électrique 101 d’alimentation du ventilateur 21, (ii) une étape de mesure d’une tension électrique 102 de polarisation du ventilateur 21. Dans cette première variante, le procédé de surveillance 1 tire avantage des capteurs embarqués dans le groupe moto-ventilateur 2 – et en particulier des dispositifs électroniques embarqués sur le moteur électrique 22 et/ou l’unité de commande 23 – pour déterminer le courant électrique d’alimentation et la tension électrique d’alimentation qui serviront ultérieurement au calcul de la puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21.
Selon une deuxième variante de réalisation, le procédé de surveillance 1 comporte (i) une étape de lecture d’une valeur de courant électrique 103 d’alimentation du ventilateur 21 sur un réseau de bord du véhicule automobile, (ii) une étape de lecture d’une valeur de tension électrique 104 d’alimentation du ventilateur 21 sur le réseau de bord. Dans cette deuxième variante, le procédé de surveillance 1 exploite des données disponible sur le réseau de bord, l’unité de commande 23 étant configurée pour lire sur un tel réseau de bord – typiquement un réseau LIN – une première variable comportant la valeur de courant électrique et une deuxième variable comportant la valeur de tension électrique afin de calculer ultérieurement la puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21.
Successivement à l’une ou l’autre des variantes de réalisation évoquées précédemment, le procédé de surveillance 1 comporte ensuite une étape de calcul 105 de la puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21. La puissance électrique d’alimentation du ventilateur 21 est calculée à partir du produit du courant électrique et de la tension de polarisation du moteur électrique 22, mesurée par les capteurs dans le cas de la première variante de réalisation, ou obtenus sur le réseau de bord dans le cas de la deuxième variante de réalisation.
La fréquence d’enregistrement fe du profil d’utilisation 10 dans la mémoire interne 24 de l’unité de commande 23 dépend dudit profil d’utilisation 10 du ventilateur 21. En particulier, la fréquence d’enregistrement fe est proportionnelle à la vitesse de rotation du ventilateur 21. De manière avantageuse, la fréquence d’enregistrement fe est comprise entre 20 Hz et 100 Hz.
En effet, l’invention selon son premier aspect permet ainsi de faire du groupe moto-ventilateur 2 son propre enregistreur de son profil d’utilisation 10 afin de pouvoir fournir une information statistique sur l’utilisation du ventilateur 21, de son bon dimensionnement et de ses éventuels risques de défaillance.
Sel de dithiocarbamate de formule et de dithioalkyle bis-ammonium
Le système de réticulation de la composition selon l’invention comprend un sel de formule (I) de dithiocarbamate et de dithioalkyle bis-ammonium : (I) dans lequel, R 1 , identiques ou différents, représentent un groupe hydrocarboné linéaire, ramifié ou cyclique, en C 1 -C 12 , et R 2 , identiques ou différents, représente un groupement hydrocarboné divalent en C 2 -C 12 .
Ce sel de formule (I) est composé de dithiocarbamate de formule (Ia) et de dithioalkyle bis-ammonium de formule (Ib) : (Ia) (Ib) (Ia).
Avantageusement, dans le sel formule (I), R 1 représentent un groupe benzyle et R 2 un groupement hydrocarboné divalent en C 2 -C 4 .
De préférence, le sel formule (I) est le 2,2’-Dithiodi (éthylammonium)-bis-(dibenzyldithiocarbamate) (PTDC).
Le taux du sel de formule (I), peut être compris dans un domaine allant de 1 à 20 pce, de préférence de 2 à 10 pce
A titre d’exemples de sel de formule (I) disponibles dans le commerce, on peut citer le 2,2’-Dithiodi (ethylammonium)-bis (dibenzyldithiocarbamate) « Robac SAA-30 » de la société RobinsonBrothers.
Outre les monomères (a) et (b), le polymère P peut également être préparé au moyen d’un ou plusieurs autres monomères. Alors, de préférence selon l’invention, le copolymère P peut être préparé par une réaction de polymérisation mettant également en œuvre au moins un composé (c) de formule II :
dans laquelle : m ou n est différent de 0 ; m représente indépendamment 0 ou un nombre inférieur à 150 ; n représente indépendamment 0 ou un nombre inférieur à 150 ; OE représente un groupement oxyéthylène ; OP représente indépendamment un groupement oxypropylène ; R 1 représente un groupement comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, de préférence un groupement choisi parmi acrylate, méthacrylate, acryluréthane, méthacryluréthane, vinyl, allyl, méthallyl et isoprényl ; plus préférentiellement un groupement méthacrylate ; R 2 représente un groupement hydrocarboné linéaire, ramifié ou cyclique, saturé, insaturé ou aromatique comprenant de 6 à 40 atomes de carbone, de préférence un groupement C 6 -C 40 -alkyl, linéaire ou ramifié, de préférence un groupement C 8 -C 30 -alkyl, linéaire ou ramifié, un groupement C 6 -C 40 -aryl, de préférence un groupement C 8 -C 30 -aryl, par exemple un groupement tristyrylphényl.
De préférence selon l’invention, le composé (c) est un composé de formule II dans laquelle :
- m représente un nombre entier ou décimal allant de 20 à 40 et n est nul ou
- m et n représentent indépendamment un nombre entier ou décimal allant de 5 à 100 ou le rapport massique m/n va de 90/10 à 70/30.
De manière plus préférée selon l’invention, le composé (c) est un composé de formule II dans laquelle : m représente indépendamment un nombre allant de 2 à 50 ; n représente indépendamment 0 ; OE représente un groupement oxyéthylène ; R 1 représente un groupement comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, de préférence un groupement choisi parmi acrylate, méthacrylate, vinyl, allyl, méthallyl et isoprényl ; plus préférentiellement un groupement méthacrylate ; R 2 représente un groupement hydrocarboné linéaire, ramifié ou cyclique, saturé, insaturé ou aromatique comprenant de 6 à 40 atomes de carbone, de préférence un groupement C 6 -C 40 -alkyl, linéaire ou ramifié, de préférence un groupement C 8 -C 30 -alkyl, linéaire ou ramifié, un groupement C 6 -C 40 -aryl, de préférence un groupement C 8 -C 30 -aryl, par exemple un groupement tristyrylphényl.
Selon l’invention, la réaction de polymérisation peut également mettre en œuvre au moins un composé (d) choisi parmi :
- acrylate de polyalkylèneglycol, de préférence parmi acrylate de polyéthylèneglycol et acrylate de polyéthylènepolypropylèneglycol, méthacrylate de polyalkylèneglycol, de préférence parmi méthacrylate de polyéthylèneglycol et méthacrylate de polyéthylènepolypropylèneglycol, allylpolyalkylèneglycol, de préférence parmi allylpolyéthylèneglycol et allylpolyéthylènepolypropylèneglycol, méthallylpolyalkylèneglycol, de préférence parmi méthallylpolyéthylèneglycol et méthallylpolyéthylènepolypropylèneglycol, 3-méthyl-3-buten-1-ylpolyalkylèneglycol, de préférence parmi 3-méthyl-3-buten-1-ylpolyéthylèneglycol et 3-méthyl-3-buten-1-ylpolyéthylènepolypropylèneglycol.
Selon l’invention, la réaction de polymérisation peut également mettre en œuvre au moins un composé (e) réticulant ou au moins un composé (e) comprenant au moins deux insaturations oléfiniques. Néanmoins, de manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation n’utilise pas de composé (e).
Selon l’invention, la réaction de polymérisation peut également mettre en œuvre au moins un composé choisi parmi acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, méthacrylate de 2-sulfoéthyl, méthallyl sulfonate de sodium, styrène sulfonate, leurs sels et leurs combinaisons. Néanmoins, de manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation n’utilise pas de composé choisi parmi acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, méthacrylate de 2-sulfoéthyl, méthallyl sulfonate de sodium, styrène sulfonate et leurs sels.
Les proportions des différents monomères mis en œuvre lors de la préparation du copolymère P peuvent varier dans des proportions assez larges. De manière préférée, le copolymère P comprend, par rapport à la quantité totale en masse de monomères, de 20 % à 50 % en masse de monomère (a) et de 50 % à 80 % en masse de monomère (b) ; ou de 35 % à 44,9 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,9 % en masse de monomère (b) et de 0,1 % à 10 % en masse de monomère (c) ; ou de 40 % à 44,9 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,9 % en masse de monomère (b) et de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (d) ; ou de 40 % à 44,9 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,9 % en masse de monomère (b) et de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (e) ; ou de 30 % à 44,8 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,8 % en masse de monomère (b), de 0,1 % à 10 % en masse de monomère (c) et de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (d) ; ou de 30 % à 44,8 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,8 % en masse de monomère (b), de 0,1 % à 10 % en masse de monomère (c) et de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (e) ; ou de 35 % à 44,8 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,8 % en masse de monomère (b), de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (d) et de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (e) ; ou de 25 % à 44,7 % en masse de monomère (a), de 55 % à 74,7 % en masse de monomère (b), de 0,1 % à 10 % en masse de monomère (c), de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (d) et de 0,1 % à 5 % en masse de monomère (e).
De manière essentielle selon l’invention, l’agent rhéologique R comprend au moins un composé F de formule I. De manière préférée selon l’invention, le composé F est un composé de formule I dans laquelle R représente un groupement C 6 -C 40 -alkyl linéaire, de préférence un groupement C 12 -C 24 -alkyl linéaire.
Également de manière préférée selon l’invention, le composé F est un composé de formule I dans laquelle x représente un nombre allant de 1 à 30, de préférence un nombre allant de 5 à 25. Plus préférentiellement selon l’invention, R représente un groupement C 6 -C 40 -alkyl linéaire, de préférence un groupement C 12 -C 24 -alkyl linéaire, et x représente un nombre allant de 1 à 30.
De manière plus préférée selon l’invention, le composé F est un composé de formule I dans laquelle x représente un nombre allant de 1 à 30, de préférence un nombre allant de 5 à 25. Plus préférentiellement selon l’invention, R représente un groupement C 6 -C 40 -alkyl linéaire, de préférence un groupement C 12 -C 24 -alkyl linéaire, et x représente un nombre allant de 5 à 25.
Outre de l’eau, l’agent rhéologique R selon l’invention comprend également le copolymère hydrosoluble P et le composé F de formule I. Les quantités de ces composants peuvent varier. De manière préférée pour la composition C selon l’invention, l'agent rhéologique aqueux R comprend de 0,05 % à 5 %, de préférence de 0,1 % à 2 %, en masse sèche de composé F, par rapport à la quantité massique sèche de copolymère P.
Outre de l’eau, la composition aqueuse C selon l’invention comprend également un agent rhéologique aqueux R, des particules d’au moins un matériau minéral M et un agent liant L. Les quantités de ces composants peuvent varier. De manière préférée selon l’invention, la composition selon l’invention comprend, par rapport à la quantité massique de la composition :
- au moins un agent rhéologique aqueux R comprenant :
- d’au moins un composé (a) choisi parmi acide méthacrylique, un sel d’acide méthacrylique, un oligomère d’acide méthacrylique, un sel d’oligomère d’acide méthacrylique, acide acrylique, un sel d’acide acrylique, un oligomère d’acide acrylique, un sel d’oligomère d’acide acrylique, leurs sels et leurs combinaisons ;
dans laquelle R représente un groupement C 6 -C 40 -alkyl linéaire ou un groupement C 6 -C 40 -alkyl ramifié et x représente un nombre allant de 1 à 50 ; des particules d’au moins un matériau minéral M ; au moins un agent liant L et de l’eau.
De manière préférée selon l’invention, la composition C selon la revendication 1 comprend un polymère P préparé en présence d’un composé E choisi parmi dioctylsulfosuccinate, sel sodique de dioctylsulfosuccinate et leurs combinaisons, éventuellement associé à au moins un composé mercaptan. De préférence selon l’invention, le composé mercaptan comprend un groupement C 8 -C 16 -alkyl linéaire ou un groupement C 8 -C 16 -alkyl ramifié, plus préférentiellement, le composé mercaptan est choisi parmi tert -nonylmercaptan, tert -dodecylmercaptan, n-dodecylmercaptan et leurs combinaisons. De manière plus préférée, le composé E est le tert -nonylmercaptan.
Selon l’invention, le polymère P est hydrosoluble, de préférence à un pH supérieur à 5, de manière plus préférée à un pH supérieur à 6.
De manière préférée selon l’invention, le polymère P a une masse moléculaire Mw, mesurée par CES, allant de 20 000 g/mol à 800 000 g/mol ou de 20 000 g/mol à 500 000 g/mol, de manière plus préférée de 20 000 g/mol à 400 000 g/mol ou de 20 000 g/mol à 300 000 g/mol.