INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la variante de la , les deux plots métalliques 4a sont formés sur la couche d’encapsulation 5 et les vias 4a traversent la couche d’encapsulation 5 et la couche électro-optique 3. Dans la variante de la , les deux plots métalliques 4a sont suffisamment éloignés latéralement l’un de l’autre pour que les vias 4b ne traversent pas la couche électro-optique 3. Les deux plots métalliques 4a sont formés sur la couche d’encapsulation 5 et les vias métalliques 4b sont respectivement électriquement reliés au moins deux plots dopés 6, en traversant la couche d’encapsulation 5 mais pas la couche électro-optique 3. Comme on l’a déjà noté, la couche d’encapsulation est optionnelle et, en son absence, les plots métalliques 4a sont alors disposés en contact avec la couche diélectrique enterrée 1b.
La représente un mode de réalisation mettant en œuvre un modulateur de type Mach-Zehnder. On a disposé deux guides d’ondes 2a sous la couche électro-optique 3 et trois électrodes 4G,4S permettant d’appliquer un champ électrique dédié aux deux modes optiques hybrides qui se développent respectivement dans les guides d’ondes 2a et la couche électro-optique. Comme cela est bien connu en soi, l’électrode centrale 4S est généralement destinée à porter le signal de modulation, et les deux électrodes latérales 4G une masse électrique. On note que les électrodes 4S,4G peuvent s’étendre sur toute la longueur du modulateur MOD pour d’augmenter l’efficacité de modulation.
On forme ainsi un bloc de modulation MOD à deux branches. On pourrait naturellement prévoir une pluralité de tels blocs de modulation dans un dispositif photonique intégré conforme à l’invention.
La représente une vue de dessus d’un exemple très avantageux de mise en œuvre du dispositif de la . On retrouve bien sur cette figure la couche électro-optique 3 (sous la forme d’une vignette) en surplomb de deux guides d’ondes 2a, et des pistes métalliques 7. Ces pistes métalliques 7 sont disposées dans des plans inférieurs aux guides d’ondes 2a dans la couche de composants photoniques 2 (comme dans la configuration de la ). Les guides d’ondes 2a et les pistes métalliques 7 s’étendent longitudinalement au-delà de la couche électro-optique 3, de part et d’autre de cette couche 3. Les parties extrémales des guides d’ondes 2a et des pistes métalliques 7 ne sont donc pas surplombées par cette couche 3, ce qui permet notamment de placer les plots métalliques 4a au niveau des parties extrémales des pistes métalliques 7 et ainsi éviter que les via métalliques 4b ne traversent cette couche 3.
Dans cette vue de dessus, les guides d’ondes 2a et les pistes métalliques 7 s’étendent pour définir longitudinalement une succession de zones : une zone d’entrée z1, une zone de transition z2, une zone cœur dans laquelle s’opère la modulation, une nouvelle zone de transition z2 et une zone de sortie z4.
La représente une coupe du dispositif représenté sur la , respectivement au niveau de la zone d’entrée z1 et de sortie z2 du modulateur MOD (section AA sur la ), au niveau de la zone de transition z2 (section BB) et au niveau de la zone cœur z3 (section CC).
On observe sur cette l’évolution de l’épaisseur du guide d’onde 2a selon les différentes zones du modulateur. On observe notamment que cette épaisseur Ep2 est moindre dans la zone cœur z3 que l’épaisseur Ep1 dans les zones de transition z2 et d’entrée-sortie z1. Une épaisseur relativement épaisse dans la zone de transition z2 permet d’éviter des réflexions liées la présence de la couche électro-optique 3. Une épaisseur relativement fine dans la zone cœur Z3 permet d’obtenir un confinement augmenté dans le matériau de la couche électro-optique 3, et donc une plus grande efficacité de modulation. Dans cette configuration avantageuse, le guide d’onde 2a, qui s’étend longitudinalement de part et d’autre de la couche électro-optique 3, présente donc une épaisseur plus réduite au droit de la couche électro-optique 3 que dans le reste du guide d’ondes 2a.
Il est également préférable d’utiliser un guide d’onde 2a plus large dans les zones d’entrée-sortie z1,z4 et dans la zone de transition z2 que dans la zone cœur z3 pour limiter ces réflexions. Le guide d’onde de largeur réduite dans la zone cœur z2 du modulateur permet de déconfiner le mode optique du guide d’ondes 2a et le confiner davantage dans le matériau de la couche électro-optique 3.
La configuration représentée sur les figures 5a,5b permet donc de maitriser le mode optique MH (représenté sur la ) pour qu’il se propage efficacement et se développe, au niveau de la zone cœur Z3, dans la couche électro-optique 3, afin de moduler ce mode optique MH avec efficacité.
Une telle cabine peut ainsi être montée, c’est-à-dire installée, et démontée de manière simple et rapide.
Par ailleurs, l’utilisation des clips d’angle amovibles et des organes de retenue amovibles permet une installation sans utiliser d’outils.
Enfin, lorsqu’elle n’est pas utilisée, l’encombrement de la cabine est limité. Dès lors, le transport de la cabine est simplifié et peu coûteux puisqu’il peut être réalisé à l’aide d’une simple camionnette et que plusieurs cabines peuvent être transportées simultanément dans un espace restreint.
Selon un aspect avantageux, les organes de retenue amovibles comprennent : - un pion destiné à traverser conjointement au moins une lumière et au moins une ouverture en vis-à-vis d’une lumière, le pion présentant une tête formant butée d’enfoncement du pion, et - une goupille destinée à traverser le pion pour le maintenir en position lorsqu’il traverse conjointement une lumière et une ouverture.
De tels organes sont alors simples d’utilisation et ne requièrent pas le recours à des outils, ce qui simplifie l’installation de la cabine.
Par ailleurs, de tels organes permettent de baisser le coût de revient de la cabine puisque les lumières et ouvertures peuvent être réalisées par de simples perçages.
Selon un autre aspect avantageux, le socle porte au moins trois plots destinés à former une interface entre la cabine et un sol, chaque plot étant réglable en hauteur pour adapter la position de la cabine en fonction d’aspérités du sol.
Cela permet d’obtenir une cabine facile d’utilisation et dont le plancher est horizontal.
Autrement dit, même lorsque le sol sur lequel repose la cabine présente des aspérités, le réglage en hauteur des plots permet de conserver une horizontalité du socle.
Selon un autre aspect avantageux, la bordure comprend quatre panneaux aboutés dont le panneau avant, un panneau arrière opposé au panneau avant et deux panneaux latéraux joignant le panneau avant et le panneau arrière.
La cabine présente ainsi une forme parallélépipédique ce qui la rend pratique pour une multitude d’utilisation différentes.
Par ailleurs, la forme parallélépipédique permet de rendre adaptable la cabine pour différentes utilisations successives.
Selon un autre aspect avantageux, la cabine est destinée à former des toilettes sèches, la cabine comprenant une assise amovible, l’assise étant destinée à s’étendre le long du panneau arrière entre les deux panneaux latéraux, la cabine comprenant également une cuvette destinée à être positionnée sous l’assise.
La cabine peut ainsi être utilisée comme un équipement sanitaire, notamment pour former des toilettes sèches.
L’assise, permet d’assurer un confort d’utilisation de la cabine comme toilettes sèches.
Selon un autre aspect avantageux, l’assise comprend une embase et une planche destinée à être positionnée sur l’embase, l’embase présentant : - une paroi frontale destinée à être positionnée en regard du panneau arrière, et - deux parois d’appui montées mobiles sur la paroi frontale entre une position de rangement dans laquelle les parois d’appui sont sensiblement parallèles à la paroi frontale et une position d’utilisation dans laquelle les parois d’appui sont sensiblement perpendiculaires à la paroi frontale.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement en un sous-ensemble de connecteur à bloc isolant électrique et corps de blindage extérieur comprenant des ouvertures superposées l’une sur l’autre et agencées relativement pour visualiser depuis l’extérieur non seulement si un contact central a atteint correctement la position de référence enfichée mais également pour visualiser sa progression à l’intérieur du bloc lors de l’enfichage.
La mesure fonctionnelle par des moyens optiques depuis l’extérieur de la distance par rapport à l’extrémité avant de la portion avant du bloc isolant délimitant un plan de référence permet de garantir les performances électriques, notamment la continuité électrique entre contacts centraux.
Les avantages de l’invention comparativement aux connecteurs selon l’état de l’art sont nombreux parmi lesquels on peut citer : la protection de l’extrémité des pétales du contact central femelle par les formes, dont la forme tronconique de l’isolant de type “closed entry” ;
- un contrôle du montage correct par visualisation depuis l’extérieur d’un contact central dans le bloc isolant électrique, à la fois pendant son enfichage et une fois qu’il a atteint sa position de référence ;
- la possibilité d’une mesure précise de la distance entre la paroi avant du bloc isolant et l’extrémité du contact central dans sa position de référence, permettant d’assurer un meilleur positionnement du contact central dans l’isolant, et par là un meilleur recouvrement des contacts centraux accouplés ;
- une protection physique de toute patte flexible de masse formée dans le corps de blindage par la portion avant du bloc isolant en saillie radiale ;
- à minima, une conservation des performances RF, notamment de l’impédance caractéristique et des fuites EMI malgré la présence des ouvertures de visualisation.
la représente en vue en perspective un exemple de sous-ensemble de connecteur à contacts centraux à sertir selon l’état de l’art.
la est une vue en perspective d’un sous-ensemble de connecteur à contacts centraux selon l’invention dans une configuration prémontée et reliée à un câble.
la est une vue de dessus d’un sous-ensemble selon la , les contacts centraux étant visualisés depuis l’extérieur dans une position en cours d’enfichage.
, les figures 4 et 4A sont des vues respectivement de dessus et en coupe longitudinale d’un sous-ensemble selon la , les contacts centraux étant visualisés depuis l’extérieur dans leur position de référence enfichée.
la est une vue en perspective d’une variante de réalisation d’un bloc isolant électrique d’un sous-ensemble de connecteur selon l’invention.
la est une vue en perspective partielle d’un bloc isolant électrique selon la montrant la position relative des fils électriques d’un câble sur lesquels les contacts centraux enfichés dans le bloc isolant électrique sont sertis.
la est une vue en éclaté d’un sous-ensemble de connecteur selon l’invention.
la est une vue en éclaté d’un connecteur selon l’invention avec un sous-ensemble selon la et un boitier de connecteur dans lequel est logé et fixé le sous-ensemble.
Le procédé agit uniquement lorsque la dynamique de surchauffe est liée à la radiation solaire afin de préserver le confort visuel des utilisateurs. Il est en effet inutile, et sans effet sur la température intérieure, de fermer les protections solaires si la dynamique de surchauffe et/ou la situation de surchauffe résulte d’autres phénomènes tels que des mises en route d’éléments actifs, ou des activités effectuées à l’intérieur du bâtiment. Une fermeture des protections solaires dans ces cas-là diminuerait de manière importante le confort visuel des utilisateurs.
Le procédé participe donc à une prévention de situation de surchauffe dans un bâtiment, notamment lors d’une saison d’été.
Afin que le procédé soit facile à mettre en œuvre, il réalise la détection de la dynamique de surchauffe liée à la radiation solaire sur la base d’une information de température, celle-ci étant uniquement issue de mesures de température intérieure T dans le bâtiment considéré. Plus précisément, l’information de température est uniquement issue d’une succession de mesures de température intérieure espacées d’un intervalle de temps d’échantillonnage, ce dernier étant de préférence compris entre 0h et 1h, par exemple 15 minutes.
L’intérêt particulier de ce procédé est de s’appuyer principalement, voire uniquement sur la mesure de température intérieure, autrement dit de s’affranchir de besoins de mesures ou de récupération d’informations de température extérieure, qui peuvent être complexes à mettre en œuvre et/ou peu fiables.
Les mesures de température intérieure permettent également de s’affranchir d’un paramétrage conséquent pour définir la structure du bâtiment, comme par exemple des coefficients d’isolation thermiques, une géolocalisation, etc.
Cependant, la température intérieure est influencée par différents phénomènes. Ainsi, il n’est pas possible d’utiliser une valeur seule comme un marqueur d’une dynamique de surchauffe liée à la radiation solaire transmise à travers le vitrage d’une ouverture du bâtiment. En effet, une comparaison de la température intérieure instantanée à la valeur maximum de la plage de température de confort par exemple, permet de détecter une situation de surchauffe effective mais ne permet pas d’indiquer si cette surchauffe est liée à la radiation solaire ou à un autre phénomène tel qu’une mise en fonctionnement d’un four dans une pièce de vie, ou à une inertie du bâtiment par exemple. D’autre part, cette détection de situation de surchauffe effective est tardive et ne peut donc ni anticiper une situation de surchauffe à venir, ni généralement plus être correctement compensée par le biais du pilotage des protections solaires.
Pour discriminer une dynamique de surchauffe liée à la radiation solaire, le procédé selon l’invention comprend une étape de mesure qui mesure et enregistre la température intérieure au cours du temps. De préférence, ces températures sont enregistrées dans une mémoire de l’unité de gestion. Plus précisément, la mesure de température est réalisée de manière périodique, suivant une période d’échantillonnage.
Le procédé comprend également une étape de comparaison déterminant le paramètre de dynamique de surchauffe qui est représentatif d’une détection d’une situation de surchauffe effective ou à venir à l’intérieur du bâtiment.
Le paramètre de dynamique de surchauffe est déterminé sur la base de l’information de température, celle-ci étant uniquement issue de la température intérieure T du bâtiment considéré. Plus précisément, le paramètre de dynamique de surchauffe est déterminé en fonction d’une comparaison d’une évolution de la température intérieure sur un premier intervalle de temps avec une vitesse de surchauffe.
La vitesse de surchauffe est déterminée, ou calibrée, de sorte à être représentative d’une dynamique de surchauffe du bâtiment liée à la radiation solaire. Selon un mode de réalisation, la vitesse de surchauffe est exprimée par une température sur une durée, par exemple en °C/h.
Lorsque l’évolution de la température intérieure est croissante, l’intérieur du bâtiment chauffe et peut, si la température intérieure devient supérieure à la valeur maximum de la plage de température de confort, passer dans une situation de surchauffe. Autrement dit, le procédé, au moyen du paramètre de dynamique de surchauffe, détecte une augmentation importante de la température intérieure qui va conduire à une température d’inconfort si aucune action n’est entreprise, c'est-à-dire à une dynamique de surchauffe. Le procédé permet également, lorsque la température intérieure est déjà une température d’inconfort, de détecter une aggravation de la situation d’inconfort si aucune action n’est entreprise. Lorsque l’évolution de la température intérieure est décroissante, l’intérieur du bâtiment se refroidit. Dans cette situation, la température intérieure peut toujours être supérieure à la valeur maximum de la plage de température de confort, c'est-à-dire que le bâtiment peut encore être dans une situation de surchauffe. Cependant, si un refroidissement est en cours, il n’y a plus de dynamique de surchauffe et la fermeture des protections solaires diminue inutilement le confort visuel des utilisateurs, voire ralentit ledit refroidissement.
Selon un mode de réalisation, l’étape de mesure et/ou l’étape de comparaison et/ou l’étape de commande sont réalisées de manière itérative suivant une période de réalisation.
Ainsi, l’état du paramètre de dynamique de surchauffe est actualisé à chaque itération, et peut donc varier au cours du temps.
Selon un mode de réalisation, la période de réalisation peut être égale ou différente de la période d’échantillonnage.
Selon un mode de réalisation, la période de réalisation est comprise entre 0h et 1h, de préférence par exemple 15min.L’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation, le premier intervalle de temps est compris entre 0h et 3h, de préférence entre 0h et 1h, par exemple 30min.
Le convertisseur comprend un bobinage primaire et un bobinage secondaire enroulés autour d’un noyau magnétique, avec un rapport de nombre de tours n égal au rapport des tensions primaire et secondaire.
Dans un résonateur du type LLC, illustré schématiquement sur la , les composants en série résonants sont dupliqués de part et d'autre d’un même enroulement. L'inductance magnétisante du transformateur, fonction du nombre de spires du premier bobinage et de la géométrie du noyau est déterminée pour assurer le réglage du gain du convertisseur.
La topologie des convertisseurs de type DAB, illustrée schématiquement sur la , comprend des bras placés de part et d'autre du transformateur et qui sont dépourvus de capacité. Les inductances en série ont pour fonction de faire transiter la puissance. L'inductance magnétisante du transformateur n'est pas contrainte et doit seulement être assez élevée pour obtenir un bon taux d'utilisation. Toutefois, dans cette topologie bidirectionnelle, il est préférable de mettre en œuvre quatre inductances montées en série avec le transformateur de façon à avoir un circuit symétrique et ainsi limiter les perturbations de mode commun à faible niveau qui réduisent de fait la taille du filtrage en entrée.
WO 2020/115389 A1 décrit un dispositif d’induction électromagnétique intégré au sein d’un convertisseur du type DAB, qui présente l’avantage d’être compact. Cependant, les flux magnétiques additionnels que ce dispositif peut générer peuvent contribuer significativement aux pertes magnétiques du noyau, aussi dénommées « pertes fer » s’ils ne sont pas dirigés de manière adéquate.
Il existe donc un besoin pour un dispositif d’induction électromagnétique qui permet de limiter ces pertes, en particulier pour une application au sein d’un convertisseur de puissance électrique, notamment du type LLC ou de préférence du type DAB.
L’invention concerne un dispositif d’induction électromagnétique comportant : - un noyau ferromagnétique comportant une colonne principale et quatre colonnes de fuite qui s’étendent parallèlement à un axe X les unes aux autres, - un premier bobinage et un deuxième bobinage qui comportent chacun, en succession, un connecteur d’entrée, un organe linéairement conducteur et un connecteur de sortie connectés électriquement en série, l’organe linéairement conducteur comportant, en le parcourant depuis le connecteur d’entrée jusqu’au connecteur de sortie, une portion d’entrée, une portion intermédiaire, et une portion de sortie, les portions d’entrée et les portions de sortie des premier et deuxième bobinages étant enroulées chacune autour d’une colonne de fuite différente, la portion intermédiaire du premier bobinage et la portion intermédiaire du deuxième bobinage étant enroulées autour de la colonne principale, le sens d’enroulement de la portion intermédiaire du premier bobinage étant opposé au sens d’enroulement de la portion intermédiaire du deuxième bobinage.
Comme cela apparaîtra plus en détail par la suite, les inventeurs ont constaté que cette disposition spécifique des enroulements des premier et deuxième bobinages permet de limiter significativement les pertes d’inductance d’un convertisseur de puissance comportant le dispositif d’induction électromagnétique selon l’invention.
Le sens d’enroulement de chaque portion autour de la colonne correspondante est défini en parcourant l’organe linéairement conducteur correspondant depuis le connecteur d’entrée jusqu’au connecteur de sortie, avec l’axe d’extension de la colonne principale et les axes d’extension de chacune des colonnes de fuite orientés dans le même sens, et en observant les premier et deuxième bobinages à partir d’un même lieu d’observation et selon une direction d’observation parallèle à l’axe d’extension de la colonne principale.
De préférence, le sens d’enroulement de la portion intermédiaire du premier bobinage est opposé au sens d’enroulement de la portion d’entrée du premier bobinage et/ou au sens d’enroulement de la portion de sortie du premier bobinage, et le sens d’enroulement de la portion intermédiaire du deuxième bobinage est opposé au sens d’enroulement de la portion d’entrée du deuxième bobinage et/ou au sens d’enroulement de la portion de sortie du deuxième bobinage.
De préférence, le sens d’enroulement de la portion intermédiaire du premier bobinage est opposé au sens d’enroulement de la portion d’entrée du premier bobinage et identique au sens d’enroulement de la portion de sortie du premier bobinage, ou vice versa , et le sens d’enroulement de la portion intermédiaire du deuxième bobinage est opposé au sens d’enroulement de la portion d’entrée du deuxième bobinage et identique au sens d’enroulement de la portion de sortie du deuxième bobinage, ou vice versa .
De préférence, le sens d’enroulement de la portion d’entrée du premier bobinage et le sens d’enroulement de la portion d’entrée du deuxième bobinage sont identiques, et le sens d’enroulement de la portion de sortie du premier bobinage et le sens d’enroulement de la portion de sortie du deuxième bobinage sont identiques.
L’organe linéairement conducteur du premier bobinage et l’organe linéairement conducteur du deuxième bobinage sont dénommés premier organe linéairement conducteur et deuxième organe linéairement conducteur respectivement.
L’organe linéairement conducteur du premier bobinage et/ou l’organe linéairement conducteur du deuxième bobinage sont par exemple un fil plein, un fil de Litz ou un câble, par exemple fait d’un alliage à base de cuivre ou d’aluminium.
Chacune des portions des premier et deuxième organes linéairement conducteurs comporte au moins une, de préférence plusieurs, spire(s) enroulée(s) autour de la colonne correspondante.
De préférence, le noyau ferromagnétique comporte des plateaux inférieur et supérieur, les colonnes de fuite et la colonne principale s’étendant depuis le plateau inférieur jusqu’au plateau supérieur. Autrement dit, les colonnes de fuite et la colonne principale sont de préférence en contact avec les plateaux inférieur et supérieur.
De préférence, le premier bobinage est muni d’au moins un identifiant du connecteur d’entrée du premier bobinage et/ou au moins un identifiant du connecteur de sortie du premier bobinage et le deuxième bobinage est muni d’au moins un identifiant du connecteur d’entrée du deuxième bobinage et/ou au moins un identifiant du connecteur de sortie du deuxième bobinage. L’identifiant d’un desdits connecteurs facilite la distinction entre les connecteurs d’entrée et de sortie d’un bobinage et simplifie le raccordement électrique du dispositif d’induction électromagnétique.
1 PISTE 100a Δ1 POS11, POS21
2 PISTE 100b Δ2 POS12, POS22
3 PISTE 100c Δ3 POS13, POS23
Il est ensuite déterminé à une étape S53, quelle est la piste pour laquelle la différence de position déterminée est la plus petite (la moindre) entre les positions POS1i et POS2i. Puis il est déterminé à une étape S54, quelle est la piste pour laquelle la différence de position déterminée est la deuxième plus petite entre les positions POS1i et POS2i.
La piste pour laquelle la différence de position |POS1i – POS2i| est la plus petite est ici nommée Δmin1 POS1i, POS2i ,
et la piste pour laquelle la différence de position |POS1i – POS2i| est la deuxième plus petite est nommée Δmin2 POS1i, POS2i .
Selon un exemple de réalisation, la plus petite différence est :