INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité 24 de commande comporte le module 6 d’échantillonnage de plusieurs mesures de la température T en respectivement plusieurs points x de mesure sur la longueur de la fibre optique 3. Les points x de mesure peuvent être répartis d’une manière régulière suivant un pas fixe PX le long de la fibre optique 3 suivant la première direction X. Il y a en ou à proximité de chaque point x de mesure un défaut précité de la fibre optique 3, qui va réfléchir les deuxièmes signaux S2. Le pas fixe PX est supérieur à la distance entre les défauts mentionnés ci-dessus de la fibre optique 3 suivant la première direction X. Il y a donc dans chaque pas fixe PX plusieurs défauts précités de la fibre optique 3. Peut être supérieur ou égal à 1 cm est inférieur ou égal à 30 cm. Le pas fixe PX peut être par exemple de l’ordre de 15 cm.
Ainsi illustré à la figure 3, le module 2 de calcul peut être ou comprendre au moins un interrogateur 20 de type Raman ou spectromètre de type Raman. L’effet Raman est un phénomène physique de diffusion inélastique d’un photon des premiers signaux émis le long de la fibre optique 3. L’inélasticité de la diffusion des premiers signaux S1 le long de la fibre optique 3 provoque un échange d’énergie entre le photon et la fibre 3, qui provoque une modification de la longueur d’onde des deuxièmes signaux S2 réfléchis. Dans le cas de la mesure par fibre optique par effet Raman, la température pour différentes longueurs de fibre optique 3 est calculée par le calculateur 24 à partir du rapport de puissance ( ou l’inverse) entre deux raies S2a, S2b de fréquences de pics prescrites différentes (dites pic Stokes S2a et pic anti-Stokes S2b) réfléchies dans les deuxièmes signaux S2 au niveau de défauts le long de la fibre optique 3, ces défauts étant non prescrits et aléatoires le long de la fibre optique 3. A cet effet, le récepteur 22 peut comporter un premier récepteur 22a permettant de détecter et de mesurer dans les deuxièmes signaux S2 la puissance du pic Stokes S2a, et un deuxième récepteur 22b permettant de détecter et de mesurer dans les deuxièmes signaux S2 la puissance du pic anti-Stockes S2b. En un même point x de mesure, une modification de la température T sur la surface externe 40 du revêtement externe 4 modifie ce rapport et donc la mesure de la température T, effectué par le module 2.
Les fils 42 s’étendent par exemple dans un plan perpendiculaire à la direction d’écoulement du flux et donc par exemple dans un plan horizontal. Les fils 42 sont de préférence régulièrement espacés les uns des autres.
Les fils 42 ont par exemple une longueur comprise entre 200mm et 600mm.
Les parois 48 ont par exemple une orientation verticale pour ne pas perturber l’écoulement du flux F. Les parois 48 sont de préférence régulièrement espacées les unes des autres.
Les parois 48 peuvent être alignées axialement avec les fil 42 ou au contraire être disposées en quinconce par rapport aux fils 42.
Les dimensions des parois 48 sont par exemple de longueur (axiale) comprise entre 50mm à 150mm et de hauteur (radial) entre 200mm à 600mm.
Les fils 42 sont de préférence à une distance axiale des parois 48 comprise entre 1 et 40cm.
Dans l’exemple représenté, les fils 42 sont reliés à la borne négative 44 et sont donc destinés à être chargés négativement. Les particules 70 sont ionisées et se chargent négativement en passant à travers les fils 42. Les parois 48 sont reliées à la borne positive 50 et sont chargées positivement. Les parois 48 attirent les particules 70 de charges opposées. Ces particules 70 viennent au contact des parois 48 et leur course à l’intérieur du banc est ainsi arrêtée.
Les particules 70 peuvent alors être évacuées par une porte 30 dans un bac de collecte 31.
La source électrique 46 est de préférence configurée pour générer un courant continu à haute tension (de préférence supérieure ou égale à 1000 volts), de façon à ce que l’électrofiltre 40 génère une différence de potentiel entre les fils d’une part, et les parois d’autre part, comprise entre 1.000 et 150.000 volts selon les applications.
Dans un cas particulier de réalisation de l’invention, le flux d’air F est débarrassé de plus de 90 à 98% des particules solides qu’il contient. Typiquement, ces particules ont une taille moyenne comprise entre 10µm et 70µm.
L’action « Squeeze » SQ correspond à un serrage radial de l’anneau entre deux doigts, comme illustré en (B) de la .
L’action « 3 Fingers Squeeze » 3FS correspond à un serrage radial de l’anneau entre trois doigts, comme illustré en (B) de la .
L’action « Lat Squeeze » LS correspond à un serrage de l’anneau R entre deux doigts F1 et F2 qui appliquent des forces F selon une direction parallèle à son axe de révolution, comme illustré en (C) de la .
L’action « Rot » ROT correspond à une rotation de l’anneau autour du doigt le portant, comme illustré en (C) de la . Pour repérer le sens de la rotation, on considère que, lorsque observa l’anneau avec l’axe orienté Ax dirigé vers l’observateur, le sens trigonométrique, c’est-à-dire le sens inverse de rotation des aiguilles d’une montre, est le sens positif de rotation.
L’action « Touch » TCH correspond à l’appui d’un doigt F1 d’une main de l’utilisateur exerçant une force F sur l’anneau R porté autour d’un doigt de l’autre main de l’utilisateur, comme illustré en (A) de la .
L’action « Toc » correspond à la frappe d’une surface rigide avec un doigt portant l’anneau.
L’action « Ring Toc » correspond à la tape d’une surface rigide directement par l’anneau porté autour d’un doigt.
L’action « Slide » SL correspond à une force F centripète radiale appliquée au moins partiellement vers l’intérieur de l’anneau R au niveau d’un point P se déplaçant sur la périphérie de l’anneau selon une trajectoire Traj de manière à tourner autour du doigt F6 portant l’anneau, comme illustré en (D) de la .
L’action « Surf Slide » SS correspond au glissement de l’anneau R posé sur une surface rigide Surf, telle que le plateau d’une table, par exemple selon quatre directions Left, Right, Up and Down parallèles à la surface rigide, opposées deux à deux, les direction Left et Right étant normales aux directions Up et Down, comme illustré en (E) de la .
L’action « Swipe » SW correspond à un frottement de l’anneau selon une direction parallèle au doigt portant l’anneau. Cette situation peut se décrire comme le déplacement d’un point d’application d’une force F centripète à l’anneau et/ou au doigt le portant selon une trajectoire Traj sensiblement parallèle à l’axe Ax de révolution de l’anneau, comme illustré en (F) de la .
L’action « Hand closure » correspond à la formation d’un poing avec une main dont un doigt porte l’anneau. Alternativement, seul le doigt portant l’anneau peut être plié. L’anneau est déformé par l’expansion du doigt le portant en raison de la contraction musculaire de ce dernier, qui se traduit par une force centrifuge s’appliquant de l’intérieur de l’anneau vers l’extérieur.
L’action « finger snap » correspond à un claquement du doigt portant l’anneau.
L’action « Trash » correspond à des actions de l’utilisateur non liées à la volonté d’exécution d’une commande par l’appareil externe : il peut par exemple s’agir d’un geste tel que la saisie d’un stylo ou d’une tasse. Ces actions peuvent être considérées comme des actions parasites dont il ne faut pas tenir compte pour le contrôle de l’appareil extérieur, et les événements qu’elles génèrent involontairement peuvent être classifiés comme tels de manière à ne pas entraîner la génération de signaux de contrôle par le calculateur CALC.
Certaines des actions listées ci-dessus peuvent présenter des directions ou sens caractéristiques et/ou des variations.
Les actions Slide et Rot, impliquant un déplacement angulaire autour de l’axe de révolution de l’anneau, peuvent s’appliquer dans le sens trigonométrique (direction positive) ou dans le sens opposé (direction négative).
L’action Rot peut avoir deux variantes : Petite et Grande, qui se caractérisent par l’amplitude angulaire α de la rotation imposée à l’anneau, illustrée par la . On pourra considérer par exemple qu’une rotation d’un angle α compris dans un intervalle angulaire compris entre 20° et 40° est une rotation de petite amplitude, donc correspondant à la variante Petite. De même, on pourra considérer par exemple qu’une rotation d’un angle α supérieur à la borne supérieure (40°) de l’intervalle angulaire, par exemple supérieur à 90°, est une rotation de grande amplitude, donc correspondant à la variante Grande.
En particulier, la présente invention concerne les systèmes d’alimentation en carburant d’une chambre de combustion d’une turbomachine d’aéronef, notamment durant une phase de démarrage de la turbomachine, également appelée allumage, ou d’une phase de croisière, également appelée régime nominal.
De manière générale, l’invention s’applique à toute chambre de combustion nécessitant un démarrage par injection de carburant.
Techniques antérieures Durant le fonctionnement en rotation d’une turbomachine, la phase de démarrage peut être différenciée du régime nominal de la turbomachine par la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine ainsi que par les débits de carburant injectés dans la chambre de combustion, notamment pour un démarrage en haute altitude, par exemple pour une altitude supérieure à 3000 mètres.
Le carburant injecté est par exemple un carburant liquide, tel que le kérosène.
Pour la phase de démarrage, notamment en haute altitude, le débit d’injection de carburant est très faible, de l’ordre de 20 à 90 litres par heure alors qu’il est de 200 à 700 litres par heure durant un régime nominal. Ce sont des ordres de grandeur qui varient selon la taille du moteur.
On a représenté schématiquement sur la un système d’alimentation 1 en carburant d’une chambre de combustion selon l’état de la technique.
Le système actuel d’alimentation 1 en carburant de la chambre de combustion comprend une première et une seconde rampes 3 et 5 d’alimentation de la chambre de combustion en carburant, les deux rampes 3 et 5 étant alimentées par une même pompe 7 reliée à un réservoir de carburant (non représenté). La première rampe 3 comprend un, ou plusieurs, injecteur de démarrage 9 et est configurée de sorte que dès la mise en route de la pompe 7, l’injecteur de démarrage 9 est alimenté et est configuré pour pulvériser du carburant dans la chambre de combustion. La seconde rampe 5 comprend un, ou plusieurs, injecteur de régime nominal 11 ainsi qu’un obturateur taré 13. L’obturateur taré 13 est configuré pour faire passer du carburant lorsque la pression dudit carburant est supérieure à une pression de tarage prédéterminée. Ainsi, l’injecteur de régime nominal 11 est alimenté lorsque la pression du carburant en sortie de la pompe 7 est supérieure à la pression de tarage. Au-delà de ladite pression de tarage, les deux rampes 3 et 5 sont donc alimentées.
Par ailleurs, en vue de leur utilisation respectivement durant une phase de démarrage et un régime nominal, l’injecteur de démarrage 9 est configuré pour alimenter la chambre de combustion avec un faible débit contrairement à l’injecteur de régime nominal 11. C’est de la nécessité d’alimenter séquentiellement les deux rampes 3 et 5 que découle l’utilisation d’un obturateur taré 13 et l’atteinte une pression seuil de tarage pour alimenter la seconde rampe 5.
Cette solution présente néanmoins des inconvénients, notamment une complexité de mise en œuvre, ainsi que la nécessité de surdimensionner la pompe 7 en termes de puissance et de taille, le carburant devant être à la fois envoyé vers l’injecteur de démarrage 9 et devant avoir une pression supérieure à la pression de tarage.
La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de fournir un système d’alimentation en carburant d’une chambre de combustion plus simple et dont le dimensionnement est optimisé.
La présente invention a pour objet un système d’alimentation en carburant d’une chambre de combustion d’une turbomachine d’aéronef, comprenant une première rampe d’alimentation en carburant et une seconde rampe d’alimentation en carburant, la première rampe comprenant un injecteur de démarrage, une cartouche configurée pour contenir du carburant et une première canalisation configurée pour transporter du carburant de la cartouche à l’injecteur de démarrage, la seconde rampe comprenant un injecteur de régime nominal, une seconde canalisation, et une pompe configurée pour envoyer du carburant depuis un réservoir de carburant vers l’injecteur de régime nominal par l’intermédiaire de la seconde canalisation.
De manière générale, la phase de démarrage de combustion dans une chambre de combustion n’est requise qu’une fois, ne dure que quelques secondes et n’utilise qu’une faible quantité de carburant. Il y a donc un intérêt à soulager la pompe de la phase de démarrage, et ainsi à dimensionner la pompe au juste besoin en dissociant les organes assurant l’alimentation des deux rampes.
Ainsi, le système selon l’invention permet de se passer d’un obturateur taré sur la seconde rampe, simplifie l’architecture du système d’alimentation en permettant un juste dimensionnement de la pompe, permet une diminution de sa masse, et une augmentation de sa fiabilité.
La contrainte liée à la phase de démarrage est supprimée au niveau de la pompe, l’entretien de la combustion lors de la phase de croisière peut très bien être assurée par une pompe de moindre puissance : le débit sera plus important dans la seconde rampe mais la pulvérisation étant aidée par la ventilation par un flux d’air dans la chambre de combustion, la pression dans la seconde rampe pourra être plus faible que dans l’état de la technique, et donc entretenue avec une pompe de plus faible dimensionnement.
Dans un mode de réalisation la cartouche comprend un moyen d’expulsion configuré pour expulser du carburant contenu dans la cartouche lorsque ledit moyen d’expulsion est déclenché.
Avantageusement, le moyen d’expulsion comprend un ressort ainsi qu’un piston, et/ou un gaz sous pression.
Si le choix est fait au contraire d’utiliser le facteur de correction CORR, ce qui est indiqué dans la figure 3 par la ligne Corr, c’est bien le champ C1 qui sera sélectionné, et la règle ajoutée R1’ sera celle d’effacement de la valeur unique prise par le champ C1. Dans ce cas, comme pour l’exemple de calcul de la [Fig 2], la règle R0 peut être retirée de l’ensemble d’apprentissage car tous les paquets traités par la règle R0 sont aussi traités par R1’. Ceci est indiqué par la case barrée placée sur la règle R0 dans la définition de l’ensemble de règles de compression RS.
On a vu un exemple de formule pour calculer le facteur de correction CORR mais bien d’autres exemples sont possibles. Par exemple, on peut dire de façon générale que le facteur de correction CORR vaut dans lequel N est le nombre de fois que la section apparaît dans l’ensemble d’apprentissage ; K est le nombre de valeurs différentes que prend la section dans l’ensemble d’apprentissage ; et , et sont des coefficients positifs choisis. L’exemple vu précédemment où CORR vaut 1 – K/N est obtenu alors pour les valeurs , et
D’autres choix de valeurs sont possibles pour les coefficients positifs , et qui peuvent prendre par exemple les valeurs , et
Dans ce cas, le facteur de correction prend la valeur et vaut donc exactement 1 quand la section prend une seule valeur, c’est-à-dire pour . A l’opposé, le facteur de correction ne s’annule pas quand ce qui peut être intéressant pour conserver un certain potentiel de compression même sur une section qui semble quand même être très aléatoire puisque toutes les valeurs prises par la section dans l’ensemble d’apprentissage sont différentes.
Des formules plus complexes, non affines, peuvent être utilisées pour définir le facteur de correction CORR en prenant en compte les valeurs K et N, en faisant en sorte que le facteur de correction CORR doit être toujours positif, de préférence compris entre 0 et 1, et doit être plus faible quand le nombre K de valeurs différentes prises par la section parmi les N paquets est grand.
La , quant à elle, représente un autre exemple d’étape de calcul de l’algorithme d’apprentissage qui illustre l’impact de la taille des valeurs sur le potentiel de compression de chaque valeur.
Dans l’exemple présenté ici, l’ensemble d’apprentissage E comprend N = 100 paquets. La section qui nous intéresse est un champ C, qui se trouve être de longueur variable. Le champ C prend trois valeurs V1, V2 et V3 dans l’ensemble d’apprentissage E.
La valeur V1 est de longueur L1 = 2 bits. Elle a une fréquence d’apparition de 80%, elle apparaît donc dans N1 = 80 paquets de l’ensemble d’apprentissage E.
La valeur V2 est de longueur L2 = 100 bits. Elle a une fréquence d’apparition de 15%, elle apparaît donc dans N2 = 15 paquets de l’ensemble d’apprentissage E.
La valeur V3 est de longueur L3 = 1000 bits. Elle a une fréquence d’apparition de 5%, elle apparaît donc dans N3 = 5 paquets de l’ensemble d’apprentissage E.
La formule générale pour calculer un potentiel de compression de valeur PCV selon l’invention est PCV = N * (L – H) où H est un estimateur d’entropie partielle qui est le produit de la fréquence d’apparition de la valeur et de son logarithme en base 2. Comme le champ C est de longueur variable, on doit utiliser la longueur de chaque valeur V1, V2 et V3 prise par le champ C.
La donne le calcul des trois potentiels de compression de valeur PCV(V1), PCV(V2) et PCV(V3) pour les trois valeurs V1, V2 et V3. On voit que le potentiel le plus élevé est celui de V3. La plus grande longueur L3 = 1000 bits rend cette valeur plus intéressante à compresser, par exemple en l’effaçant, que les autres valeurs, même si V3 est la valeur dont la fréquence d’apparition est la plus faible.
Cet exemple simple de calcul montre que c’est bien la longueur de la valeur qui peut être effacée par une opération de compression qui est le déterminant principal du potentiel de compression de valeur, et donc que c’est bien un potentiel de compression effectif qui est utilisé dans l’algorithme d’apprentissage selon l’invention et pas de simples fréquences d’apparition.
L’exemple de calcul montre aussi l’importance que l’ensemble d’apprentissage E reflète bien le trafic effectif qui doit être compressé. Avec une fréquence très faible, une valeur très longue sera quand même sélectionnée comme ayant un bon potentiel de compression. Si le nombre de règles de compression déployée est limité, et que cette valeur très longue n’est finalement presque jamais présente, la règle de compression qui la concerne peut finir par prendre la place d’une autre règle de compression qui s’applique à une valeur moins longue mais plus fréquente, si bien que des compressions efficaces ne seront pas réalisées par suite de la mauvaise estimation des fréquences dans l’ensemble d’apprentissage E.
La , quant à elle, représente un système SYS complet de transmission de paquets de données dans un réseau NET selon l’invention.
Le système SYS présente une architecture où l’on trouve plusieurs équipements réseau, à savoir une passerelle GW et deux terminaux DVC1 et DVC2. Le système SYS de transmission selon l’invention est formé de ces trois équipements GW, DV1 et DVC2.
Un objet de la présente invention est de proposer un système de bobine qui peut être mis en place dans un moteur supraconducteur et dont les pertes sont limitées par rapport à l’état de la technique.
À cet effet, est proposé un système de bobine pour un moteur supraconducteur comportant un premier et un deuxième orifices, ledit système de bobine comportant :
- une bobine constituée de plusieurs rubans empilés les uns sur les autres et enroulés de manière à former une première section rectiligne destinée à traverser le premier orifice et présentant une première extrémité et une deuxième extrémité, une deuxième section rectiligne destinée à traverser le deuxième orifice et présentant une première extrémité et une deuxième extrémité, et un enroulement d’au moins une spire reliant les deuxièmes extrémités entre elles et comportant des sous-sections rectilignes destinées à traverser un des deux orifices et des sous-sections courbes destinées à être à l’extérieur des orifices et reliant entre elles les sections et sous-sections rectilignes, et
- pour chaque groupe comportant une section et chaque sous-section rectiligne qui traverse le même orifice, un système de blindage comportant au moins une première bande et au moins une deuxième bande réalisées dans un matériau électriquement supraconducteur, où une première première bande est accolée contre la section ou la sous-section rectiligne de la bobine qui est la plus à l’extérieur, où une première deuxième bande est accolée contre la section ou la sous-section rectiligne de la bobine qui est la plus à l’intérieur de la bobine,
où chaque première extrémité est destinée à être électriquement connectée à une source d'alimentation électrique,
où chaque ruban est constitué d’un matériau supraconducteur,
où deux rubans successifs dans l’empilement sont électriquement isolés l’un de l’autre, et
où chaque bande qui est accolée à un ruban de la bobine est électriquement isolée dudit ruban.
Avantageusement, il y a plusieurs premières bandes et lesdites premières bandes sont accolées les unes contre les autres de manière à former un empilement qui s’étend vers l’extérieur de la bobine.
Avantageusement, il y a plusieurs deuxièmes bandes et lesdites deuxièmes bandes sont accolées les unes contre les autres de manière à former un empilement qui s’étend vers l’intérieur de la bobine.
Avantageusement, deux bandes accolées l’une à l’autre, sont électriquement isolées l’une de l’autre.
Avantageusement, la bobine et chaque système de blindage sont noyés dans une résine solide.
L’invention propose également un moteur supraconducteur comportant :
- un rotor avec un cœur de rotor portant des aimants permanents et mobile en rotation autour d’un axe longitudinal,
- un stator disposé à l’extérieur du rotor et comportant un cœur de stator traversé par plusieurs paires d'un premier et d’un deuxième orifices répartis angulairement et régulièrement autour du rotor, et
L’interface selon l’invention peut être compacte, passive lorsque des capteurs de déformation de type piézoélectrique sont employés, et le traitement des signaux générés par ces capteurs peut être simple et léger du point de vue intensité des calculs, résultant en une forte autonomie du dispositif. En outre, la détection de déformation de l’anneau peut être d’une grande sensibilité et peut donc fonctionner sans difficulté même avec des anneaux très rigides tels que des anneaux métalliques épais, tels que les bijoux portés couramment.
L’invention s’étend à un kit comprenant une interface homme-machine selon l’invention ainsi qu’un appareil extérieur configuré pour être contrôlé au moyen de l’interface homme-machine.
La représente une interface homme-machine selon l’invention, prenant la forme d’un anneau muni de capteurs ;
Dans des exemples, la valeur d’intensité théorique reçue par le capteur lidar suite à l’émission du faisceau lumineux spécifique est estimée à partir d’une fonction caractérisant l’intensité reçue par le capteur lidar suite à la réflexion d’un faisceau lumineux émis par le capteur lidar sur une surface en fonction : d’une distance entre cette surface et le capteur lidar, d’une réflectivité de la surface, et d’une section du faisceau lumineux réfléchi par cette surface.
Cette fonction peut par exemple être prédéterminée empiriquement à partir d’acquisitions d’un ou plusieurs capteurs lidar, avantageusement à partir d’acquisition du capteur lidar 10, en faisant varier la réflectivité des surfaces de réflexion des objets, leur position par rapport au capteur lidar et la section des faisceaux lumineux réfléchis par la surface de réflexion de ces objets.
Ainsi, en initialisant les différents paramètres de cette fonction avec la distance entre le point spécifique et le capteur lidar, la réflectivité de la surface de réflexion de l’objet estimée lors de l’opération 140 et la section du faisceau lumineux réfléchie par la surface de réflexion de l’objet ayant permis l’obtention du point spécifique estimée lors de l’opération 150, la fonction permet de calculer la valeur d’intensité théorique de l’opération 160.