INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention, lorsque la première source lumineuse 30 est dans un état allumé, la source lumineuse 300 est dans un état éteint ou allumé et lorsque la première source lumineuse 30 est dans un état éteint, la source lumineuse 300 est dans un état éteint ou allumé. De préférence, lorsque la première source lumineuse 30 est dans un état allumé, la source lumineuse 300 est dans un état éteint et lorsque la première source lumineuse 30 est dans un état éteint, la source lumineuse 300 est dans un état allumé.
Le module de contrôle 20 est par exemple, en complément, configuré pour contrôler l’intensité du rayonnement lumineux émis A1, A2 produit par l’au moins une source lumineuse 30, 300 et/ou la couleur, ou en d’autres termes la longueur d’onde, du rayonnement lumineux émis A1, A2 produit par l’au moins une source lumineuse 30, 300.
Le module de contrôle 20 est par ailleurs par exemple configuré pour contrôler la direction générale du rayonnement lumineux émis A1, A2 produit par l’au moins une source lumineuse 30, 300.
Le dispositif 10 comprend par exemple un organe de contrôle (non représenté) formant une interface homme-machine, l’organe de contrôle étant configuré pour contrôler l’organe de commande. Le miroir concave 32 est configuré pour réfléchir le rayonnement lumineux émis A produit par l’au moins l’une des sources lumineuses 10 en un rayonnement réfléchi B.
La ou chaque source lumineuse 30 est alors disposée en le ou l’un des foyer(s) optique(s), de sorte que le rayonnement lumineux émis A1 ou A2 produit par la source lumineuse 30, 300 que le miroir concave 32 réfléchit, soit réfléchi en un rayonnement lumineux réfléchi B1, repectivement B2 collimaté vers la fenêtre d’observation 26.
- la durée de la phase de décroissance P D de la température intérieure T à une durée de validation antérieure,
- une somme de la durée de la phase de décroissance P D de la température intérieure T et de la durée de la phase de croissance P C de la température intérieure T, d’une part à une durée de validation totale, d’autre part.
Selon un mode de réalisation, la durée de validation postérieure D P est égal à 1h.
Selon un mode de réalisation, la durée de validation antérieure est égal à 1h.
Selon un mode de réalisation, la durée de validation totale est égal à 10h.
Autrement dit, si la durée de la phase de croissance P C de la température intérieure T est supérieure ou égale à la durée de validation postérieure D P , et que la durée de la phase de décroissance P D de la température intérieure T est supérieure ou égale à la durée de validation antérieure, et que la somme de la durée de la phase de décroissance P D et de la durée de la phase de croissance P C de la température intérieure T est supérieure ou égale à la durée de validation totale, alors l’instant repéré I r est défini comme l’instant de référence B.
Afin de s’affranchir d’une erreur de détection, des contraintes sont imposées pour la réalisation de l’étape de validation EV. Notamment, l’étape de validation EV doit être plus particulièrement réalisée, d’une part après l’instant de référence B précédent augmenté d’une durée de jour D j , et d’autre part pendant une période de confirmation D ev . La durée de jour D j indique donc le point de départ de la période de confirmation D ev .
Selon un mode de réalisation, la période de confirmation D ev est égale à 10h.
Selon un mode de réalisation, la durée de jour D j est égale à 24h.
Si l’étape de validation EV ne permet pas de détecter un instant de référence B comme cela est visible sur la , zone (c), alors l’instant de référence précédent augmenté d’une durée de forçage D f est défini comme l’instant de référence B.
Selon un mode de réalisation, la durée de forçage D f est égale à 24h.
Une nouvelle étape de détection ED débute après un instant de référence B détecté augmenté d’une durée d’attente D att . Lorsqu’aucun instant de référence B n’est détecté, comme c’est le cas dans la zone (c) de la , une nouvelle étape de détection ED débute après la fin de la période de confirmation D ev augmentée de la durée d’attente D att .
Dans le deuxième mode de réalisation, l’unité de gestion 102 met en œuvre également une étape de détermination d’une position cible que devrait prendre la protection solaire, cette étape prenant en compte l’instant de référence. L’unité de gestion 102 met en œuvre également une étape de commande EC dans laquelle elle modifie la position des protections solaires 3 selon la position cible déterminée à l’étape précédente. Les étapes de détermination d’une position cible et de commande EC sont réalisées après l’instant de référence B ou après l’instant de référence précédent B augmenté d’une durée de commande D c .
Selon un mode de réalisation, la durée de commande D c est égale à 24h.
Ceci permet, en l’absence de détermination d’un nouvel instant de référence lors d’une nouvelle journée, de pouvoir réaliser la mise en œuvre des étapes de détermination de position cible et de commande sur la base d’un instant de référence précédent.
L’étape de détermination d’une position cible reste active à partir de l’instant de référence pendant une période d’activation D a , ceci pour limiter les ressources dédiées au calcul de cette position cible. La période d’activation D a est fixe. La durée de commande D c indique donc le point de départ de la période d’activation D a .
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’un solaire selon une autre variante de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’un solaire selon une autre variante de réalisation de l’invention, et
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’un solaire selon une autre variante de réalisation de l’invention.
En sortie nous avons : Dans cette configuration épicycloïdale, l’ensemble des satellites 8 entraine en rotation le porte-satellite 10 autour de l’axe X de la turbomachine. La couronne est fixée au carter moteur ou stator 5 via un porte-couronne 12 et le porte-satellites 10 est fixé à l’arbre de soufflante 4. Dans une autre configuration planétaire, l’ensemble des satellites 8 est maintenu par un porte-satellites 10 qui est fixé au carter moteur ou stator 5. Chaque satellite 8 entraine la couronne qui est rapportée à l’arbre de soufflante 4 via un porte-couronne 12. Dans une autre configuration différentielle, l’ensemble des satellites 8 est maintenu par un porte-satellites 10 qui est relié à un premier arbre de soufflante 5. Chaque satellite 8 entraine la couronne qui est rapportée à un second arbre de soufflante contrarotatif 4 via un porte-couronne 12.
Pour les mêmes raisons citées précédemment, la denture d’un satellite peut être séparée en plusieurs hélices ou dents présentant chacun un plan médian P, P’. Dans notre exemple, nous détaillons le fonctionnement d’un réducteur dont chaque satellite comprend deux séries de dents en chevron coopérant avec une couronne séparée en deux demi-couronnes : Une demi-couronne amont 9a constituée d’une jante 9aa et d’une demi-bride de fixation 9ab. Sur la jante 9aa se trouve l’hélice avant engrenée avec une hélice de la denture 8d de chaque satellite 8. L’hélice de la denture 8d engrène également avec celle du solaire 7. Une demi-couronne aval 9b constituée d’une jante 9ba et d’une demi-bride de fixation 9bb. Sur la jante 9ba se trouve l’hélice arrière engrenée avec une hélice de la denture 8d de chaque satellite 8. L’hélice de la denture 8d engrène également avec celle du solaire 7.
L’installation 1 de production de gaz liquéfié cryogénique représentée à la comprend un circuit 2 d’alimentation de gaz d’alimentation à refroidir (par exemple de l’hydrogène ou de l’hélium). Ce circuit 2 d’alimentation comprend une extrémité amont 21 destinée à être reliée à une source 123 de gaz (par exemple un électrolyseur ou tout autre source appropriée) et une extrémité aval 22 destinée à être reliée à au moins un stockage 18 cryogénique configuré pour collecter et stocker le gaz liquéfié.
L’installation 1 comprend un ensemble d’échangeur(s) 3, 4, 5, 6 de chaleur en échange thermique avec le circuit 2 d’alimentation et au moins un dispositif de refroidissement en échange thermique avec tout ou partie de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur.
Le au moins un dispositif de refroidissement est configuré pour produire une puissance froide qui est utilisée pour refroidir le gaz du circuit 2 d’alimentation de façon indirecte via le ou les échangeurs de chaleur.
Le au moins un dispositif de refroidissement comprend de préférence un réfrigérateur 9 cryogénique à gaz de cycle comprenant au moins l’un parmi : de l’hélium, de l’hydrogène, du néon, de l’azote, de l’oxygène ou du méthane.
Le dispositif 9 de refroidissement comprend de préférence un réfrigérateur à gaz de cycle comprenant de l’hydrogène et/ou de l’hélium. Le gaz de cycle peut être soumis classiquement à un cycle 8 thermodynamique comprenant une compression dans un mécanisme de compression (compresseur(s)) 7, un refroidissement du gaz comprimé (échangeur(s) de chaleur 3,4,5,6), une détente du gaz comprimé refroidi (turbine(s) 10 et/ou vanne(s)) 11 et un réchauffement du gaz détenu (échangeur(s) de chaleur 6,5,4,3). Comme illustré schématiquement, le circuit 8 de cycle peut comporter au moins un pot 12 séparateur de phase et/ou un système de type thermosiphon.
Comme illustré, l’installation 1 peut comporter en outre un dispositif 13 de refroidissement supplémentaire configuré pour assurer un pré-refroidissement du gaz du circuit 2 d’alimentation jusqu’à une température intermédiaire. Le réfrigérateur 9 cryogénique précité peut ainsi assurer le refroidissement de la température intermédiaire à la température finale de liquéfaction.
Le dispositif 13 de refroidissement supplémentaire (pré-refroidissement) peut comprendre une boucle de fluide froid (azote) ou un réfrigérateur à circuit de cycle dont le gaz de cycle est de l’azote, ou un mélange de gaz réfrigérants (« MR ») par exemple. L’installation 1 peut comprendre plus de deux dispositif de refroidissement.
Comme illustré, l’extrémité aval 22 du circuit 2 d’alimentation comprend, entre l’ensemble d’échangeurs 3, 4, 5, 6 de chaleur et la seconde extrémité 22 destinée à être reliée au stockage 18, une turbine 14 de détente finale configurée pour détendre le gaz d’alimentation refroidi à l’état liquide. C’est-à-dire que, en entrée de la turbine 14 de détente finale, le gaz d’alimentation a été amené sous forme liquide (pression inférieure à la pression critique et température inférieure à la température de saturation, la température de saturation définissant la température limite entre l’état liquide et l’état gazeux) ou est amené en entrée de la turbine 14 de détente finale sous forme supercritique dense (pression supérieure à la pression critique et température inférieure à la température critique).
En sortie de turbine 14 le fluide détendu est au moins en partie sous forme liquide.
Cette turbine 14 de détente finale est ainsi disposée en aval du dernier échangeur 6 de chaleur de l’ensemble d’échangeurs en série d’amont en aval.
Le circuit 2 d’alimentation comprend en outre une ligne 17 de dérivation de la turbine 14 de détente finale munie d’une première vanne 15 de détente, de préférence de type Joule Thomson.
Comme illustré, la ligne 2 d’alimentation peut comprendre un organe 23 de régulation disposé à l’entrée de la turbine 14 de détente finale et configuré pour réguler la pression et/ou de débit dans le circuit 2 et/ou la vitesse de rotation de ladite turbine 14. Cet organe 23 de régulation comprend ou est constitué par exemple d’une vanne. La ligne 17 de dérivation de la turbine 14 de détente by-passe de préférence également cet organe 23 de régulation de la pression et/ou de débit.
De plus, le circuit 2 d’alimentation comprend une seconde vanne 16 de détente, de préférence de type Joule Thomson disposée en série en amont de la première vanne 15 de détente et de la turbine 14 de détente finale. Le circuit 2 d’alimentation comprend également une ligne 61 d’échange thermique supplémentaire configurée pour assurer en échange thermique avec un échangeur 6 de chaleur de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur après le passage via la seconde vanne 16 de détente et avant le passage dans la turbine 14 de détente finale ou la première vanne 15 de détente. C’est-à-dire que la ligne 61 d’échange thermique supplémentaire est configurée pour assurer cet échange thermique avec ledit échangeur 6 de chaleur entre la détente réalisée par la seconde vanne 16 de détente et la détente réalisée par la première vanne 15 de détente.
La ligne 61 d’échange thermique supplémentaire est dans cet exemple située en amont de la détente réalisée par la première vanne 15 de détente.
Les compostions A 1 à A 3 0 et B 1 à B 3 ont été appliquées selon le protocole d’application décrit ci-après et évaluées en ce qui concerne leur intégrité, à savoir leur résistance à la casse et à la déformation irréversible selon le protocole de test décrit ci-après.
Protocole d’application Des mèches de cheveux (de type 1 cf. de La Mettrie R, et al. Shape variability and classification of human hair: A worldwide approach. Human Biology. 2007 ; 79 : 265–281) endommagées sont lavées au shampooing DOP, puis essorées entre les doigts (2 passages). Les mèches humides sont ensuite posées sur une surface plane puis les compositions A 1 à A 3 0 et B 1 à B 3 , fraichement préparées, sont appliquées séparément sur lesdites mèches avec un rapport de bain de 0,2 (à savoir 0,2g de composition pour 1g de cheveu).
Les mèches sont ensuite malaxées avec les doigts en faisant des mouvements circulaires tout au long de chaque mèche (5 fois), puis les mèches sont laissées sécher à l’étuve à 60°C (10 min/g de cheveux). Ces étapes de shampooing et d’application des formules et de séchage sont répétées pour avoir 6 applications au total.
Une mèche de cheveux endommagée et non-traitée est utilisée comme référence.
On classe la performance d’intégrité du cheveu par les règles suivantes : Si la somme des fibres cassées et déformées irréversiblement est égale ou supérieure à 10, le cheveu a une très mauvaise intégrité. Si la somme des fibres cassées et déformées irréversiblement est entre 6 et 9 inclus, le cheveu a une mauvaise intégrité. Si la somme des fibres cassées et déformées irréversiblement est entre 2 et 5 inclus, le cheveu a une bonne intégrité. Si la somme des fibres cassées et déformées irréversiblement est 1 ou moins, le cheveu a une très bonne intégrité.
d. Résultats des mesures de stabilité : Les résultats des mesures de stabilité pour chacune des compositions testées sont résumés dans les tableaux ci-après.
Composition % massique Thiamine Cl HCl (% massique Thiamine) % massique Acide oléique Rapport molaire Acide oléique/Thiamine Cl HCl pH Intensité du changement d’odeur Après une semaine à température ambiante Après une semaine à 66°C A 1 (Invention) 8,43 (6,63) 7,05 1,00 4 2 2 A 2 (Invention) 5,62 (4,42) 4,7 1,00 4 2 2 A 3 (Invention) 4,21 (3,31) 3,53 1,00 4 1 2 A 4 (Invention) 2,81 (2,21) 2,35 1,00 4 0 1 A 5 (Invention) 5,62 (4,42) 9,4 2,00 4 0 2 A 6 (Invention) 3,37 (2,65) 5,64 2,00 4 0 2 A 7 (Comparatif) 1,53 (1,20) 2,56 2,00 4 0 0 A 8 (Comparatif) 16,85 (13,26) 0 0,00 4 0 4 A 9 (Comparatif) 8,43 (6,63) 0 0,00 4 0 4 A 10 (Comparatif) 5,62 (4,42) 0 0,00 4 0 4 A 1 1 (Comparatif) 3,37 (2,65) 0 0,00 4 0 3 A 1 2 (Comparatif) 0 14,1 N/A 4 0 0 A 1 3 (Comparatif) 0 7,05 N/A 4 0 0 A 1 4 (Comparatif) 0 4,7 N/A 4 0 0 A 1 5 (Comparatif) 0 2,82 N/A 4 0 0 A 1 6 (Invention) 8,43 (6,63) 14,1 2,00 4 0 2 A 1 7 (Invention) 4,21 (3,31) 7,05 2,00 4 0 0 A 18 (Invention) 2,81 (2,21) 4,7 2,00 4 0 0 A 19 (Comparatif) 1,69 (1,33) 2,82 1,99 4 0 0 A 2 0 (Invention) 6,74 (5,30) 8,46 1,50 4 1 2 A 2 1 (Invention) 3,74 (2,94) 4,7 1,50 4 0 0 A 2 2 (Invention) 2,59 (2,04) 3,25 1,50 4 0 0 A 2 3 (Invention) 7,66 (6,03) 7,69 1,20 4 0 0 A 2 4 (Invention) 4,01 (3,15) 4,03 1,20 4 0 0 A 2 5 (Invention) 2,72 (2,14) 2,73 1,20 4 0 0 A 2 6 (Comparatif) 1,65 (1,30) 1,66 1,20 4 0 0 A 2 7 (Comparatif) 16,85 (13,26) 0 0,00 6,3 0 0 A 28 (Invention) 5,62 (4,42) 9,4 2,00 6,3 0 2 A 29 (Comparatif) 2,41 (1,90) 2 0,99 4 0 2 A 3 0 (Comparatif) 2,41 (1,90) 1 0,50 4 0 3
Composition % massique Thiamine nitrate (% massique Thiamine) % massique Acide oléique Rapport molaire Acide oléique/Thiamine nitrate pH Intensité du changement d’odeur Après une semaine à température ambiante Après une semaine à 66°C B 1 (Invention) 3 (2,43) 3 1,16 4 0 1 B 2 (Invention) 3 (2,43) 4 1,55 4 0 0 B 3 (Invention) 3 (2,43) 5 1,93 4 0 0
Les résultats montrent que les compositions selon l’invention sont stables.
Les résultats des mesures d’intégrité pour chacune des compositions A 1 à A 3 0 et B 1 à B 3 testées sont résumés dans les tableaux ci-après.
Composition % massique Thiamine Cl HCl (% massique Thiamine) % massique Acide oléique Rapport molaire Acide oléique/Thiamine Cl HCl pH Nombre de fibres cassées Nombre de fibres déformées irréversiblement A 1 (Invention) 8,43 (6,63) 7,05 1,00 4 0 1 A 2 (Invention) 5,62 (4,42) 4,7 1,00 4 0 1 A 3 (Invention) 4,21 (3,31) 3,53 1,00 4 0 3 A 4 (Invention) 2,81 (2,21) 2,35 1,00 4 0 4 A 5 (Invention) 5,62 (4,42) 9,4 2,00 4 0 0 A 6 (Invention) 3,37 (2,65) 5,64 2,00 4 0 1 A 7 (Comparatif) 1,53 (1,20) 2,56 2,00 4 0 6 A 8 (Comparatif) 16,85 (13,26) 0 0,00 4 0 5 A 9 (Comparatif) 8,43 (6,63) 0 0,00 4 0 5 A 10 (Comparatif) 5,62 (4,42) 0 0,00 4 0 5 A 1 1 (Comparatif) 3,37 (2,65) 0 0,00 4 1 6 A 1 2 (Comparatif) 0 14,1 N/A 4 0 6 A 1 3 (Comparatif) 0 7,05 N/A 4 0 6 A 1 4 (Comparatif) 0 4,7 N/A 4 0 6 A 1 5 (Comparatif) 0 2,82 N/A 4 0 7 A 1 6 (Invention) 8,43 (6,63) 14,1 2,00 4 0 1 A 1 7 (Invention) 4,21 (3,31) 7,05 2,00 4 0 1 A 18 (Invention) 2,81 (2,21) 4,7 2,00 4 0 3 A 19 (Comparatif) 1,69 (1,33) 2,82 1,99 4 0 7 A 2 0 (Invention) 6,74 (5,30) 8,46 1,50 4 0 2 A 2 1 (Invention) 3,74 (2,94) 4,7 1,50 4 0 4 A 2 2 (Invention) 2,59 (2,04) 3,25 1,50 4 0 5 A 2 3 (Invention) 7,66 (6,03) 7,69 1,20 4 0 1 A 2 4 (Invention) 4,01 (3,15) 4,03 1,20 4 0 2 A 2 5 (Invention) 2,72 (2,14) 2,73 1,20 4 0 4 A 2 6 (Comparatif) 1,65 (1,30) 1,66 1,20 4 0 7 A 2 7 (Comparatif) 16,85 (13,26) 0 0,00 6,3 0 6 A 28 (Invention) 5,62 (4,42) 9,4 2,00 6,3 0 2 A 29 (Comparatif) 2,41 (1,90) 2 0,99 4 0 6 A 3 0 (Comparatif) 2,41 (1,90) 1 0,50 4 1 6
Composition % massique Thiamine nitrate (% massique Thiamine) % massique Acide oléique Rapport molaire Acide oléique/Thiamine nitrate pH Nombre de fibres cassées Nombre de fibres déformées irréversiblement B 1 (Invention) 3 (2,43) 3 1,16 4 0 3 B 2 (Invention) 3 (2,43) 4 1,55 4 0 2 B 3 (Invention) 3 (2,43) 5 1,93 4 0 2
Dans un mode de réalisation, les deux ailettes sont reliées l’une à l’autre par une jonction 38 qui s’étend dans le prolongement des ailettes, de préférence dans un plan d’ailettes commun aux deux ailettes. En particulier, elles peuvent former, avec la jonction 38, une pièce monobloc, de préférence découpée dans une tôle métallique. Le coût de fabrication de l’aileron en est avantageusement considérablement réduit.
Dans un mode de réalisation, les deux ailettes sont reliées l’une à l’autre par une jonction 38 qui définit un logement dans lequel une partie du support d’aileron est disposée. Le maintien en position de l’aileron en est avantageusement amélioré.
L’aileron 26 est de préférence monobloc, les ailettes étant indémontables.
De préférence, le support d’aileron comporte une excroissance, ou « porte-aileron » 40, qui fait saillie vers l’arrière selon un axe de porte-aileron Y, et l’aileron est fixé sur ledit porte-aileron.
Le porte-aileron présente de préférence la forme d’une ou plusieurs barres et/ou plaques allongées.
L'axe de porte-aileron appartient de préférence au plan longitudinal médian. Il est de préférence dans le plan d’ailettes. Il forme avec un plan horizontal un angle de préférence inférieur à 30°, de préférence inférieur à 20°, de préférence inférieur à 10°, de préférence sensiblement nul.
Le porte-aileron présente de préférence une forme profilée, c'est-à-dire une section constante tout au long de l'axe de porte-aileron Y.
Les formes de l’aileron 26 et du porte-aileron 40 sont de préférence déterminées pour, dans la configuration de service, bloquer un mouvement de rotation de l'aileron autour de l’axe de porte-aileron Y et/ou bloquer un mouvement vertical de l'aileron vers le haut ou vers le bas. De préférence, le porte-aileron définit une butée supérieure 41s et/ou une butée inférieure 41i interdisant le mouvement de l’aileron vers le haut et/ou vers le bas, respectivement. De préférence, le porte-aileron définit encore une butée droite et/ou une butée gauche interdisant le mouvement de l'aileron vers la droite et/ou vers la gauche du porte-aileron, respectivement. De préférence, au moins une desdites butées, de préférence chaque dite butée définit une surface de butée ayant une aire supérieure à 1 cm 2 , de préférence supérieure à 5 cm 2 , de préférence supérieure à 10 cm 2 , de préférence supérieure à 20 cm 2 , de préférence supérieure à 25 cm 2 et/ou inférieure à 50 cm 2 .
De préférence, la jonction 38 définit un logement 42 dans lequel le porte-aileron peut être introduit. Dans un mode de réalisation, le porte-aileron présente la forme d'une barre, pleine ou creuse, de préférence de section transversale (définie perpendiculairement à l’axe de porte-aileron Y) polygonale, de préférence carrée ou rectangulaire, et la jonction 38 définit un fourreau de forme complémentaire à celle de ladite section transversale de la barre. Le montage de l’aileron implique ainsi un coulissement de la jonction sur la barre, exclusivement selon l’axe de porte-aileron Y ( ). La jonction 38 peut entourer totalement le porte-aileron ( ), ou partiellement ( ). Dans le mode de réalisation (a) de la , on peut en particulier observer que la jonction ne présente pas de paroi inférieure, l’aileron pouvant être ainsi posé sur le porte-aileron et étant ainsi bloqué latéralement et vers le haut.
Dans un mode de réalisation, le porte-aileron présente la forme de deux plaques planes allongées entre lesquels la jonction d’un aileron peut-être introduite. La jonction 38 de l’aileron présente de préférence la forme d’une plaque dont l’épaisseur est sensiblement égale à l’écartement entre les deux plaques. Le montage de l’aileron implique ainsi un glissement de la jonction entre les plaques, les plaques servant de butées supérieure et inférieure imposant, lors du montage ou du démontage de l’aileron, un déplacement de la jonction exclusivement dans le plan médian entre les deux plaques.
De préférence encore, la jonction de l'aileron et le support d’aileron, de préférence un porte-aileron du support d’aileron, sont percés par des orifices respectifs qui, lors du montage peuvent être mis en regard l’un de l’autre, c'est-à-dire alignés selon un axe Z, de manière qu’une tige de blocage 44, de préférence une vis ou une goupille, de préférence une goupille, puisse y être introduite, de manière à immobiliser l’aileron sur le support d’aileron.
Dans la configuration de service, l’axe Z forme, avec un plan vertical, un angle inférieur à 15°, de préférence inférieur à 10°, de préférence inférieur à 5°. L’axe Z est de préférence sensiblement vertical. Le montage et le démontage sont avantageusement particulièrement simples.
En particulier, le support d’aileron peut être un adaptateur comportant une embase fixée sur l’étançon, le coutre ou le support de coutre, et un, de préférence plusieurs porte-ailerons, de préférence horizontaux, fixés sur l'embase, de préférence indémontables, par exemple soudés sur l'embase.
De préférence, le support d’aileron comporte plusieurs porte-ailerons, référencés 40 1 et 40 2 sur la , permettant de fixer l’aileron à différentes hauteurs. La différence de hauteur, ou « distance verticale », entre deux porte-ailerons adjacents est de préférence supérieure à 2 cm, de préférence supérieure à 5 cm, de préférence supérieure à 10 cm et/ou inférieure à 30 cm, de préférence inférieure à 20 cm.
En service, l’aileron est tracté, c'est-à-dire tiré vers l’avant, de préférence par une tige de blocage 44, elle-même tractée par le support d’aileron.