INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : – est une vue en perspective d’un exemple de réalisation d’un trépan selon l’état de la Technique ; – est une vue en perspective d’un trépan selon l’invention comprenant des évidements d’évacuation de la poussière conformément à un premier mode de réalisation ; – est une vue de détail de la ; – est une vue projetée qui illustre la dynamique d’évacuation de la poussière pendant une opération de perçage en rotation-percussion avec le trépan de la ; – est une vue longitudinale qui illustre la dynamique d’évacuation des poussières et fragments générés pendant une opération de perçage en rotation-percussion avec le trépan de la ; – est une vue en perspective d’un trépan selon une variante du premier mode de réalisation ; – est une vue en perspective d’un trépan selon une autre variante du premier mode de réalisation ; – est une vue en perspective d’un trépan selon une autre variante du premier mode de réalisation ; – est une vue en perspective d’un trépan selon une autre variante du premier mode de réalisation ; – est une vue en perspective d’un trépan selon l’invention comprenant des évidements d’évacuation de la poussière conformément à un deuxième mode de réalisation ; – est une vue de détail de la ; – est une vue de côté du trépan tel que présenté sur la ; – est une vue longitudinale qui illustre la dynamique d’évacuation des poussières et fragments pendant une opération de perçage en rotation-percussion avec le trépan de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Pour la description de l'invention et la compréhension des revendications, on adoptera à titre non limitatif un référentiel de trépan défini par des orientations longitudinale, radiale et circonférentielle selon le repère AX, AY, AZ indiqué aux figures. La direction radiale, définie par l’axe AY, est en tout point une direction orthogonale à l’axe AX et passant par ce dernier, et la direction circonférentielle AZ est définie tournoyante à iso-distance autour de l’axe AX. Concrètement, un élément est dit radialement « extérieur » ou « externe » par rapport à un autre s’il est plus éloigné de l’axe AX que l’autre, et réciproquement un élément est dit radialement « intérieur » ou « interne » s’il est moins éloigné de l’axe AX que l’autre.
En référence aux figures 2a à 7d, un trépan 10 selon l’invention comprend un corps de trépan 12 annulaire, à savoir cylindrique et creux, qui s’étend suivant un axe central AX d’orientation longitudinale. Ce corps 12 est défini en épaisseur Ep entre une surface extérieure 12e à contour circulaire, de rayon noté Re, et une surface intérieure 12i également à contour circulaire de rayon Ri. La surface intérieure 12i délimite une enceinte interne cylindrique du corps 12, notée I, séparée d’un espace extérieur E au corps de trépan.
Le corps 12 est borné longitudinalement par une bordure d’extrémité ou arête14, et une extrémité de raccordement 16.
L’extrémité de raccordement 16 est conformée pour venir se greffer sur une tige porte-trépan d’une machine tournante, tandis que la bordure d’extrémité 14 est prévue pour être disposée en regard d’un bloc B à percer. Comme il est compris, la bordure d’extrémité 14 correspond à l’extrémité du corps 12 à partir de laquelle le trépan s’enfonce dans le bloc B durant le perçage. En pratique, la machine sur laquelle est monté le trépan 10 est orientée de sorte que l’axe central AX s’étende orthogonalement à la surface S du bloc B à percer.
Lors de la phase d’admission, tel qu’illustré à la , d’un flux d’air d’admission FA dans l’au moins un cylindre 21, le procédé comprend une étape de génération d’une dépression dans le cylindre 21, particulièrement dans la chambre de combustion 23. Tel qu’indiqué plus haut, la dépression consiste ici en l’abaissement de la pression dans le cylindre, et par voie de conséquence dans le volume interne 400 et la préchambre 43 de la bougie d’allumage 4, à une valeur strictement inférieure à la pression atmosphérique. La dépression générée permet l’activation de l’au moins un moyen de régulation 47, par exemple ici le déplacement de la bille en configuration « ouverte », de sorte à permettre la circulation du flux d’air de vidange FV depuis le premier volume 350 vers la chambre de combustion 23 en passant par le volume interne 400 de la bougie.
La dépression peut être obtenue de différentes manières selon le mode et moment de fonctionnement du moteur 2. Une première stratégie d’obtention de la dépression dans l’au moins un cylindre 21 peut être mise en œuvre lorsque le moteur fonctionne à faible charge. La pression dans le conduit d’admission 31, et plus généralement dans le collecteur d’admission, du moteur 2 descend alors en dessous de la pression atmosphérique. Le moteur 2 fonctionne en zone atmosphérique et une dépression est naturellement générée au niveau de l’au moins un cylindre 21 et du conduit d’admission 31. Les conditions observées dans le moteur 2 sont alors favorables à l’actionnement du moyen de régulation 47 sans qu’aucune intervention mécanique ne soit requise. Le moyen de régulation 47, par exemple ici le ressort 47b du clapet anti-retour, est au préalable taré afin de permettre l’actionnement du moyen de régulation 47 de manière passive lorsqu’une telle dépression est naturellement générée.
A l’inverse, le moteur 2 peut fonctionner à forte charge, c’est-à-dire en surcharge ou suralimentation. La pression dans le conduit d’admission 31, et par extension dans le collecteur d’admission, du moteur 2 est alors supérieure à la pression atmosphérique au début de la phase d’admission. La pression dans l’au moins un cylindre 21 et dans le conduit d’admission 31 étant supérieure à la pression atmosphérique, la dépression doit être mécaniquement générée. En l’espèce, la dépression est générée par la mise en œuvre d’un retard d’ouverture de l’admission, ou ROA, consistant à maintenir la soupape d’admission 32 fermée tandis que la descente du piston 22 est initiée. Le retard d’ouverture de l’admission est, par exemple, mis en œuvre par un dispositif de commande, non représenté, de la soupape d’admission 32, apte à déclencher un décalage d’une loi d’ouverture de ladite soupape dans le cycle moteur. Un tel retard génère, similairement à ce qui a été indiqué plus haut, une dépression dans le cylindre 21, particulièrement dans la chambre de combustion 23, et dans le volume interne 400 de la bougie, notamment dans la préchambre 43, suffisante pour provoquer l’ouverture 36 passive de l’au moins un moyen de régulation 47. Lorsque le moyen de régulation 47 comprend un clapet anti-retour, le ressort 47b des clapets est avantageusement taré au préalable afin de permettre l’ouverture 36 du clapet du fait de la dépression qui règne alors dans le cylindre 21.
Le procédé selon l’invention propose ainsi avantageusement différentes stratégies de génération d’une dépression au sein de l’au moins un cylindre 21, adaptées à différents points de fonctionnement du moteur 2. A noter que, de manière préférentielle, le procédé selon l’invention peut être configuré pour n’être exécuté que lors d’un fonctionnement du moteur à faible charge de sorte à effectuer la vidange de la bougie d’allumage 4 sans intervenir sur le fonctionnement du cycle moteur. Le procédé selon l’invention peut alors être inactif et aucune vidange n’est exécutée, lorsque le moteur 2 fonctionne en surcharge.
Du fait de la dépression, naturelle ou générée, présente dans le cylindre 21 et dans la préchambre 43, l’air frais contenue dans le premier volume 350 du puits 35 de bougie est aspiré dans le volume interne 400 et vers la chambre de combustion 23 du cylindre 21, le flux d’air de vidange FV passant ainsi au travers de la préchambre 43 puis au travers de l’au moins un trou 44. Par exemple le flux d’air de vidange FV passe successivement à travers l’au moins un orifice 45, le volume intermédiaire 48, l’au moins un canal 46 puis la préchambre 43, ce qui permet de balayer tous gaz brûlés résiduels accumulés lors d’une combustion précédente d’un cycle moteur 2 antérieur. La circulation du flux d’air de vidange FV au travers du volume interne 400 de la bougie d’allumage 4 permet un soufflage passif apte à expulser des gaz brulés résiduels situés dans le volume interne 400 de la bougie d’allumage 4 à la suite d’un cycle moteur précédent. Par exemple, le flux d’air de vidange FV expulse des gaz brulés résiduels situés dans la préchambre 43, l’au moins un canal 46 et/ou le volume intermédiaire 48.
Ensuite, de manière classique, la soupape d’admission 32 est ouverte, le cylindre 21 est rempli d’un flux d’air d’admission FA, issu du conduit d’admission 33, et l’injection de carburant est initiée. Le carburant pulvérisé est mélangé avec le flux d’air d’admission FA en mouvement afin de former un mélange carburé, aussi qualifié de mélange air-carburant, dans la chambre de combustion 23.
Également, de manière connue, le cycle moteur 2 se poursuit avec la phase de compression. L’injection de carburant se poursuit et le mélange carburé est homogénéisé du fait de la turbulence qui règne dans la chambre de combustion 23 du cylindre 21. Le piston 22 remonte dans le cylindre 21 et la soupape d’admission 32 est fermée, augmentant de ce fait la pression dans chambre de combustion 23 et dans le volume interne 400 de la bougie, particulièrement dans la préchambre 43. La pression de la chambre de combustion 23, et par extension dans le volume interne 400 de la bougie, est alors supérieure ou égale à la pression dans le premier volume 350 et tous les moyens de régulation 47 sont fermés, entravant la circulation du flux d’air de vidange FV. Une partie du mélange carburé est alors envoyée dans la préchambre 43 et, en fin de phase de compression, le système d’allumage commandé déclenche une étincelle au niveau de la bougie d’allumage 4, ce qui provoque la combustion du mélange carburé comprimé dans la préchambre 43.
Ensuite, le cycle moteur 2 comprend la phase de détente. Le front de flamme se propage dans la préchambre 43. La pression monte dans la préchambre 43, les gaz enflammés pénètrent dans la chambre de combustion 23 sous forme de jets de feu qui constituent une multitude de points d’allumage permettant ainsi d’optimiser le calage de la loi de dégagement de chaleur et le rendement de combustion. La soupape d’admission 32, la soupape d’échappement 34 et tous les moyens de régulation 47 sont alors fermés et l’étanchéité est assuré entre la chambre de combustion 23 et le premier volume 350 du puits 35 de la bougie d’allumage 4.
Enfin, lors de la phase d’échappement, illustrée à la , la soupape d’échappement 34 s’ouvre. La remonté du piston 22 déplace simultanément des gaz brûlés résiduels présents dans la chambre de combustion 23 du cylindre 21 vers le conduit d’échappement 33 et vers le volume interne 400 de la bougie d’allumage 4, notamment au moins vers la préchambre 43. Par exemple, une partie des gaz brûlés résiduels sont envoyés vers l’au moins un canal 46 et dans toute la préchambre d’allumage 43, notamment dans le volume intermédiaire 48. En parallèle, une partie des gaz résiduels d’échappement est évacuée hors du moteur 2 par l’intermédiaire du conduit d’échappement 33. Les gaz brûlés résiduels accumulés dans le volume interne 400 pourront être évacués de la bougie d’allumage 4 lors de l’exécution de la phase d’admission d’un cycle moteur 2 ultérieur, tel que décrit plus haut.
La bougie d’allumage 4 et le procédé selon l’invention permettent ainsi la mise en œuvre d’une vidange passive de la bougie d’allumage 4 limitant une accumulation des gaz brulés résiduels dans la préchambre 43 à une concentration trop importante susceptible d’empêcher l’initiation de la combustion du mélange carburé. La vidange des gaz brulés résiduels générés lors de combustions antérieures, évacués vers le cylindre 21 pendant la phase d’admission, permet ainsi un nettoyage de la préchambre 43 avant que celle-ci ne soit à nouveau remplie avec un mélange carburé.
L’invention propose ainsi une alternative aux bougies d’allumage à préchambre apte à prévenir l’accumulation de gaz résiduels brûlés dans la bougie d’allumage. La solution proposée est avantageusement simple de mise en œuvre et peu coûteuse puisqu’elle est directement intégrée à la bougie d’allumage et peut être appliquée à divers culasses et moteurs thermiques. Par ailleurs, l’invention n’affecte pas l’architecture ou le fonctionnement de la préchambre.
Il est connu d’alimenter électriquement par transmission sans contact par couplage inductif une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule, lorsque le véhicule est à l’arrêt ou lorsque celui-ci se déplace. Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de sous-circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence de résonance. Les sous-circuits couplés magnétiquement mettent chacun en œuvre une cellule résonante de type LC.
La solution connue consiste à appliquer une tension alternative aux bornes d’une cellule inductive primaire couplée par couplage inductif à une cellule inductive secondaire aux bornes de laquelle la tension alternative induite est redressée pour alimenter une unité de stockage d’énergie électrique, par exemple une batterie de véhicule électrique.
Les premières chambres 10 de la pluralité de chambres 6 délimitent au moins en partie un premier circuit et les deuxièmes chambres 12 de la pluralité de chambres 6 délimitent au moins en partie un deuxième circuit. Le premier circuit permet au fluide réfrigérant de circuler dans le faisceau d’échange thermique 2. Le deuxième circuit permet au fluide caloporteur de circuler dans le faisceau d’échange thermique 2.
Les premières chambres 10 et les deuxième chambres 12 sont séparées les unes des autres par au moins une paroi 8. Ainsi, cette paroi 8 délimite d’un côté une première chambre 10 et d’un autre côté opposé une deuxième chambre 12. Il en résulte qu’un échange de chaleur peut s’opérer entre le fluide réfrigérant circulant dans une première chambre 10 et le fluide caloporteur circulant dans une deuxième chambre 12 adjacente au niveau de ces parois 8.
Chaque paroi 8 délimitant les premières chambres 10 s’étend dans un plan d’allongement principal. Ce plan d’allongement principal est perpendiculaire à la direction d’allongement principal verticale du faisceau d’échange thermique 2. Plus spécifiquement, ce plan d’allongement principal des parois 8 s’étend longitudinalement et transversalement, c'est-à-dire parallèlement aux axes L et T.
Chacune des premières chambres 10 est connectée à au moins une autre première chambre 10 de sorte que le fluide réfrigérant puisse circuler d’une première chambre 10 à une autre première chambre 10 à travers la pluralité de chambres 6. Cette configuration permet au fluide réfrigérant de circuler au sein du faisceau d’échange thermique 4 entre une entrée de fluide réfrigérant et une sortie de fluide réfrigérant du faisceau d’échange thermique 2.
À l’instar des premières chambres 10, les deuxièmes chambres 12 sont interconnectées similairement de sorte que le fluide caloporteur puisse circuler d’une deuxième chambre 12 à une autre deuxième chambre 12 au sein du faisceau d’échange thermique 2.
En outre, le premier circuit comprend une pluralité de passes 14 par lesquelles circule le fluide réfrigérant. Selon l’invention, le faisceau d’échange thermique 2 comprend au moins trois passes 14. Dans le mode de réalisation représenté, le faisceau d’échange thermique 4 comprend quatre passes 14, bien entendu ce nombre de passes 14 peut être plus important sans sortir du contexte de la présente invention.
Chaque passe 14 comprend une pluralité de premières chambres 10 et est connectée par au moins une extrémité à un collecteur 16. Ainsi, le fluide réfrigérant est apte à circuler d’une passe 14 à une autre passe 14 en empruntant un collecteur 16.
Le faisceau d’échange thermique 2 comprend une pluralité de collecteurs 16 s’étendant perpendiculairement au plan d’allongement principal des parois 8, c'est-à-dire parallèlement à la direction d’allongement principal verticale du faisceau d’échange thermique 2. Chaque collecteur 16 est associé et connecté à au moins une passe 14 et est connecté à une pluralité de premières chambres 10. Cette connexion de chaque collecteur 16 à au moins une passe 14 permet d’assurer la circulation du fluide réfrigérant dans au moins l’une desdites passes 14 ou de permettre au fluide réfrigérant de sortir du faisceau d’échange thermique 2.
Plus particulièrement, chaque collecteur 16 s’étend perpendiculairement au plan d’allongement principal depuis une paroi 8 et/ou jusqu’à une paroi 8 en étant superposée par rapport à au moins un autre collecteur 16. Plus spécifiquement, dans le mode de réalisation représenté chaque collecteur 16 s’étend radialement autour d’un axe d’allongement 18, plusieurs collecteurs 16 partageant le même axe d’allongement 18.
Le faisceau d’échange thermique 2 comprend un nombre d’axe d’allongement 18 égal au nombre de passes 14 moins une. Dans le cas présent, le faisceau d’échange thermique 2 comprend quatre passes 14 et trois axes d’allongement 18, un axe d’allongement 18 distinct étant visible sur les figures 2 à 4. Ces axes d’allongement 18 sont répartis longitudinalement de part et d’autre des premières chambres 10 de sorte que le fluide réfrigérant circule dans le faisceau d’échange thermique 2 en empruntant les collecteurs 16 en formant un zigzag.
Au sein desdits collecteurs 16 circule strictement le fluide réfrigérant. À cet effet, les parois 8 délimitant une deuxième chambre 12, dans laquelle circule le fluide caloporteur, se rejoignent au niveau d’un collecteur 16 de sorte à interdire le passage du fluide réfrigérant du collecteur 16 à ladite deuxième chambre 12.
En outre, les collecteurs 16 sont délimités par une pluralité de parois 8. Chaque paroi 8 délimitant un collecteur 16 présente au moins un orifice, au moins une partie des orifices desdites parois 8 est alignée perpendiculairement au plan d’allongement principal des parois 8 et centrée sur un même axe d’allongement 18 de sorte à délimiter ledit collecteur 16.
De plus, l’une des parois 8 de la pluralité de parois 8 délimitant un collecteur 16 est pleine, c’est-à-dire dépourvue d’orifice centré sur l’axe d’allongement 30 associé audit collecteur 16. Cette paroi 8 pleine participe d’une part, à délimiter le collecteur 16 et d’autre part à délimiter une passe 14.
Il convient de noter que dans le mode de réalisation représenté, les orifices sont, une fois le faisceau d’échange thermique 4 obtenu entièrement par fabrication additive, usinées de sorte que chaque orifice soit circulaire. À cet effet, un procédé d’usinage par électroérosion est mis en œuvre pour usiner les ouvertures et obtenir des orifices circulaires. Pour se faire, le faisceau d’échange thermique 2 est usiné depuis l’extérieur autour des axes d’allongement 18 jusqu’à une paroi 8 pleine délimitant un collecteur 16.
Cet usinage par électroérosion conduit à former les ouvertures 4 conformément à ce qui a été décrit précédemment. En effet, l’électroérosion est réalisée depuis l’extérieur du faisceau d’échange thermique 2 jusqu’à une paroi 8 plein délimitant une passe 14. On comprend que pour usiner l’ensemble des orifices des parois 8, l’électroérosion est réalisée depuis chacune des extrémités verticales du faisceau d’échange thermique 2.
La représente une variante d’un ensemble d’anti-compromission en vue de coupe.
La représente une variante d’un ensemble d’anti-compromission avec deux joints métalliques.
La représente un graphique représentant des tests sur l’ensemble d’anti-compromission.
La montre un schéma technique d’un ensemble d’anti-compromission en vue de coupe horizontale.
Le schéma montre des composants.
Les composants sont : un cadre 20, un châssis 22, une maille 23, un joint 24, et un élément de support 21.
Le cadre 20 est une vitre qui a une surface plane, transparente, et qui possède une épaisseur de quelque centimètre.
Selon un exemple, la vitre comporte une forme rectangulaire. Dans un autre exemple, non représentée, la vitre est de forme carrée ou arrondis.
Un châssis 22 est une structure qui sert de support ou de cadre à quelque chose.
Selon un exemple de réalisation, le châssis 22 est de forme rectangulaire.
Le cadre est positionnée sur les extrémités intérieures du châssis 22.
Selon un exemple réalisé, la maille 23 est en tissu métallique.
Une maille 23 en tissu métallique, également appelée maille 23 métallique ou treillis métallique, désigne un type de tissu constitué de fils métalliques entrelacés pour former une structure en maille 23.
La maille 23 métallique s’étend au-delà de la vitre sur son pourtour.
Le pourtour d'une vitre fait référence à la zone qui entoure la vitre elle-même. Il peut s'agir du cadre, du rebord ou de la structure qui maintient la vitre 20 en place.
Selon une variante, les fils qui composent le tissu métallique comportent un diamètre entre 0,03 mm et 0,1 mm, avec une ouverture nominale de 0,1 à 0,4 mm.
L’emballage 1 est ainsi destiné à être utilisé pour former un colis 12 . Le colis comprend typiquement une boîte 13 , notamment en carton rigide ou une caisse en bois. Il peut s’agit d’une boîte 13 adaptée pour être expédiée par voie postale. Le produit 14 à transporter est préalablement emballé à l’aide de l’emballage 1 décrit ci-dessus. Par exemple, dans le cas où le produit 14 est une bouteille, celle-ci est entourée par l’emballage 1. La souplesse de l’emballage 1 lui permet d’épouser la forme du produit 14. L’ensemble formé par le produit 14 et l’emballage 1 est alors introduit dans la boîte 13 par une ouverture, éventuellement en écrasant l’emballage 1 pour faciliter l’introduction. Une fois dans la boîte 13, l’emballage 1 peut reprendre son épaisseur initiale. Dans le cas où l’emballage 1 entourant le produit 14 ne remplit pas l’ensemble de l’espace à l’intérieur de la boîte 13, des éléments 15 de calages complémentaires peuvent être utilisés, par exemple des plaques de carton à cannelures.
En variante, un colis 12 peut comprendre plusieurs produits introduits dans une même et unique boîte 13. Chaque produit 14 peut alors être emballé individuellement par un emballage 1 avant d’être introduit dans la boîte 13. Un seul emballage 1 de dimension suffisante peut également être utilisé pour emballer plusieurs produits en assurant une séparation entre chaque produit.
L’emballage 1 ainsi obtenu assure la protection du produit 14 de manière efficace pendant son transport, le rembourrage 9 absorbant les chocs.
On va maintenant décrire un exemple d’un procédé de fabrication de l’emballage 1 dans un système 100 de fabrication qui peut comprendre successivement dans le sens de fabrication de l’emballage 1 : un poste A de mise en forme, un poste B d’enduction, un poste C d’assemblage, un poste D de pliage, un poste E de découpage et un poste F de fermeture.
Selon cet exemple, un ruban 20 du matériau de la feuille 2 de l’emballage 1, c'est-à-dire par exemple un ruban de papier kraft, est fourni sur un support. Le ruban 20 est par exemple obtenu à partir d’une bobine déroulée et découpée aux dimensions déterminée du ruban 20. Les dimensions du ruban 20 sont par exemple supérieures à celles de la feuille 2. Une face du ruban 20 est en contact avec le support, et l’autre face est disponible pour les étapes suivantes.
Dans le poste A de mise en forme, des fibres de bois du coussin de rembourrage 9 sont mises en forme et reliées en elles de manière à former un tapis 21 cohérent. Par exemple, le poste A de mise en forme comprend un conformateur dans lequel les fibres de bois sont pré-tissées. Par « pré-tissés », on désigne ici une opération dans laquelle les fibres de bois sont orientées pour obtenir la cohérence désirée, sans réaliser toutefois une maille de tissage. Les dimensions du tapis 21 sont par exemple supérieures à celles du coussin de rembourrage 9, et inférieures à celles du ruban 20. Eventuellement, le tapis 21 peut être découpé avant le passage au poste suivant afin de le redimensionner.