INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 1 comprend une station d’entrée 7 qui est configurée pour recevoir et stocker jusqu’à leur traitement une pluralité de produits 2. Les produits 2 y sont en attente, immobiles, disposés au préalable par un opérateur. Dans la station d’entrée 7, les produits 2 sont stockés de sorte que leur partie de fond 21 est accessible, pour une saisie, comme il va être décrit. La station d’entrée 7 présente donc une pluralité de zones de réception, chacune d’elle pouvant recevoir un produit 2. Ces zones de réception sont par exemple réparties horizontalement et verticalement, pour former un rack ou un cabinet d’accueil des produits 2 à transformer.
- les T-scans (1Hz) sont réalisés sur un rhéomètre MCR302 de chez Anton Paar, équipé avec un four CTD450. L’azote liquide peut être utilisé comme gaz.
- l’échantillon est constitué d’une monocouche de 500 gsm de la composition adhésive après vieillissement pendant 7 jours à 50°C ;
- des plaques parallèles de 10 mm sont utilisées ;
- un écart est défini par l’épaisseur de l’échantillon, entre 500 et 1000 microns
- les échantillons sont placés à 40°C dans le rhéomètre avec une pression comprise entre 1 et 2 N ;
- la rampe de température est la suivante :
- intervalle 1 : insertion à 40°C, pression 1 N ;
- intervalle 2 : refroidissement à -40°C, pression de 0.5N ;
- intervalle 3 : stabilisation à -40°C pendant 1 min ;
- intervalle 4 : chauffe à 5°C/min jusqu’à -10°C (oscillation à 0.005%, 1 Hz, 0N) ;
- intervalle 5 : chauffe à 5°C/min jusqu’à 150°C (oscillation à 0.005%, 1 Hz, 0N).
Exemple 1 : Préparation de la composition de Référence C1
La composition C1 du tableau 1 est préparée en deux étapes. Partie A
La partie A de la composition C1 est préparée en introduisant tout d'abord la résine tackifiante Dertophène ® T105 dans un réacteur en verre et en mélangeant avec l’antioxydant pendant environ une heure (temps de montée en température du réacteur et intégrant au moins 30 minutes à une température de 15-40°C supérieure au point de ramollissement de la résine tackifiante soit environ 130°C)
Puis, une fois la résine bien fondue, une partie du GENIOSIL ® STP-E30 (polymère modifié silane) est ajoutée à 140°C sous vide (0 mbar). Puis la température est diminuée de 20°C, avant l’ajout de la seconde partie du GENIOSIL ® STP-E30. Le mélange est ensuite progressivement refroidi à 90°C sous vide pour extraire toute trace d’eau et éviter l’hydrolyse du polymère modifié silane Les ajouts de polymères sont effectués sous flux d’azote.
Le mélange est agité sous vide durant 10 minutes, puis refroidi pour stockage en cartouche avant utilisation. Préparation composition C1
Par exemple, le standard ETSI EN 302 208 limite à 2W la puissance apparente rayonnée dans la bande 865 MHz - 868 MHz. En outre, les normes aéronautiques sont très strictes quant aux émissions d’énergie radiofréquence, pour éviter de perturber le fonctionnement des autres équipements.
La limitation de puissance induit forcément une limitation de la portée d’interrogation.
Or, les nacelles ont généralement des dimensions qui excèdent les capacités de portée des systèmes RFID lorsque la puissance est limitée à 2W. Il est donc nécessaire de multiplier les antennes émettrices embarquées, et de multiplier les points d’émission du fait de la distance. On augmente donc de manière importante le poids et l’encombrement du système, ce qui est rédhibitoire pour beaucoup de projets d’application de type « RFID » sur nacelles.
De plus, les normes environnementales applicables à l’aviation notamment civile nécessitent d’apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. La Déposante prend en considération les facteurs impactant toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des impacts environnementaux modérés dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions.
Des travaux de recherche et de développement soutenus portent ainsi à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’avions, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques.
Dans ce cadre, il est pertinent d’optimiser la performance des équipements électriques susmentionnés en permettant une meilleure utilisation de la puissance électrique et une augmentation de la portée d’interrogation.
Des solutions ont été envisagées dans l’art antérieur, dans le domaine de la RFID, pour augmenter la portée d’interrogation.
La solution de l’interrogation multiple consiste, lorsque l’étiquette RFID est trop éloignée de l’antenne du dispositif interrogateur pour répondre dès la première interrogation, à interroger l’étiquette RFID à plusieurs reprises, à intervalles de temps très brefs. Le circuit de l’étiquette RFID conserve ainsi entre deux interrogations une énergie résiduelle qui s’ajoute à l’énergie reçue au cours de chaque interrogation. Après plusieurs interrogations, l’étiquette a capté assez d’énergie pour répondre à la requête.
Le temps entre les répétitions d’interrogation doit être compatible avec la durée de charge résiduelle du circuit de l’étiquette RFID. La conservation de l’énergie résiduelle dure très peu de temps, de sorte que le nombre d’interrogations utilisées pour alimenter l’étiquette est limité.
Cette solution a pour avantage d’augmenter la portée d’interrogation. Cependant, le nombre d’interrogations nécessaires diminue d’autant la fréquence de rafraîchissement possible de la donnée.
La solution de l’interrogation multiple, combinée avec l’intégration d’un ou de plusieurs condensateurs dans le circuit de l’étiquette RFID, permet d’accumuler de l’énergie à chaque interrogation, puis de redistribuer au circuit l’énergie accumulée lorsque la quantité d’énergie requise au fonctionnement de celui-ci est suffisante.
Cette solution a pour avantages d’augmenter la portée d’interrogation, et de moins limiter la quantité d’interrogations maximales pouvant être utilisées pour alimenter l’étiquette.
Cependant, à nouveau, le nombre d’interrogations nécessaires diminue d’autant la fréquence de rafraîchissement possible de la donnée.
L’invention a pour objet :
- d’augmenter la distance entre un dispositif interrogateur et un dispositif électrique, le dispositif électrique étant positionné de préférence à bord d’un aéronef, comprenant par exemple une étiquette RFID et étant au moins partiellement alimenté par ledit dispositif interrogateur, ou
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le couvercle présente un regard.
L’invention concerne aussi un procédé d’utilisation du dispositif tel que décrit précédemment comprenant : - placer une cartouche microfluidique sur la base, - faire pivoter le couvercle jusqu’à ce qu’il atteigne la position fermée, - introduire un échantillon de liquide biologique dans la cartouche microfluidique via l’orifice, et - réaliser au moins une analyse de l’échantillon de liquide biologique avec la cartouche microfluidique.
Le procédé est caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - connecter l’orifice à un réservoir stockant un liquide de rinçage au moyen du système de rinçage, et - rincer la cartouche microfluidique en y introduisant le liquide de rinçage via l’orifice.
illustre une vue en perspective de dessus d’un dispositif de maintien d’une cartouche microfluidique comprenant une base, un couvercle et un système de rinçage selon l’invention dans une configuration où le couvercle est en position ouverte,
illustre une vue éclatée d’une cartouche microfluidique,
illustre une vue en perspective de dessous du dispositif de la dans une configuration où le couvercle est en position ouverte,
illustre une vue en coupe du dispositif de la dans une configuration où le couvercle est en position fermée et où un instrument d’injection de liquide est utilisé,
illustre une vue en coupe du dispositif de la dans une configuration où le couvercle est en position fermée,
illustre une vue en coupe du dispositif de la , et plus particulièrement un problème lié à l’épaisseur de la cartouche microfluidique susceptible de survenir au moment de la fermeture du couvercle,
illustre une vue en perspective de dessus du dispositif de la dans une configuration où le couvercle est en position fermée,
illustre une vue en coupe du dispositif de la dans une configuration où le couvercle est en position fermée et où le système de rinçage est utilisé, et
illustre un procédé d’utilisation du dispositif de la selon l’invention.
La illustre un dispositif 1 de maintien d’une cartouche microfluidique.
Dans le contexte de l’invention, une cartouche microfluidique désigne typiquement un laboratoire sur puce – ou LOC pour « lab-on-a-chip » dans la littérature anglophone – comprenant un réseau de microcanaux et de chambres de réaction.
Une cartouche microfluidique peut être utilisée pour réaliser des analyses sur un échantillon de liquide biologique, par exemple un échantillon de sang ou d’urine. L’avantage d’une cartouche microfluidique est de pouvoir manipuler des échantillons de faible volume, mais aussi de réaliser plusieurs analyses en parallèle et plus rapidement.
A titre d’exemple, on pourra prévoir un temps de contact effluent aqueux/matériau de rétention d’au moins 5 minutes, de préférence d’au moins 10 minutes, avantageusement d’au moins 30 minutes, typiquement d’au plus 60 minutes.
La taille des bulles et le temps de contact peuvent être ajustés en fonction de l’effluent à traiter, et notamment de la quantité et/ou du type de contaminants à séparer pour favoriser la migration des contaminants vers la phase flottante, et/ou la rétention des contaminants dans le système de rétention physico-chimique lorsqu’il est présent.
Lorsque le système de rétention physico-chimique est présent et que le matériau de rétention physico-chimique est poreux, on pourra avantageusement générer des bulles présentant un diamètre inférieur à la dimension d’au moins un pore du matériau poreux. Par exemple, lors de l’étape de flottation, les bulles générées peuvent présenter un diamètre inférieur à 50nm, tandis que le ou les matériaux de rétention poreux présente des pores d’au moins 50nm de dimension.
Selon la nature des contaminants présents, qu’il s’agisse de contaminants chimiques ou biologiques, leur conformation en agrégats peut être favorisée par les propriétés de l’effluent aqueux, à savoir son pH et/ou sa teneur en composés chimiques d’aide à la floculation (polymères) et/ou sa teneur en composés chimiques d’aide à la coagulation et/ou sa teneur en composés chimique d’aide à la flottation (surfactants).
Ainsi, dans un mode de réalisation, lors de l’étape de flottation, au moins un composé chimique choisi parmi un composé d’aide à la coagulation, un composé d’aide à la floculation, un composé d’aide à la flottation (à savoir un surfactant) et un composé de modification du pH peut être ajouté à l’effluent aqueux avant son entrée à l’intérieur de l’enceinte et/ou au moins un composé chimique choisi parmi un composé d’aide à la flottation, un composé d’aide à la floculation et un composé d’aide à la coagulation peut être introduit à l’intérieur de l’enceinte par le dispositif de génération de bulles. Ces composés peuvent améliorer la formation de mousses en favorisant la formation de agrégats, et favoriser l’association des contaminants chimiques aux bulles.
Par exemple, le pH peut être ajusté et contrôlé en fonction du type de contaminants chimiques à traiter.
Le composé d’aide à la coagulation peut être un coagulant conventionnellement mis en œuvre (sels de fer, d’aluminium). On pourra également utiliser un sel d’un cation, par exemple choisi parmi les cations suivants : Fe 3+ , La 3+ , Al 3+ , Ca 2+ , Fe 2+ , K + .
Le surfactant peut avantageusement être un surfactant anionique ou cationique, de charge opposée à une charge d’une molécule hydrophile et/ou amphiphile à éliminer. On pourra par exemple utiliser des surfactants cationiques pour éliminer le PFOA, par exemple choisis parmi le bromure de cétyl-triméthyl-ammonium (CTAB, C 19 H 42 BrN), le bromure de tétra-n-butyl-ammonium (TBAB, C 16 H 36 BrN), le bromure de décyl-triméthyl-ammonium (DTAB, C 13 H 30 BrN), le bromure de n-octyl-triméthyl-ammonium (OTAB, C 11 H 26 BrN).
Le composé de modification du pH peut être un acide, par exemple un acide inorganique tel que HCl, H 2 SO 4 ou autre, ou encore un acide organique (acides citrique, acétique) ou bien une base, par exemple LiOH, NaOH, CsOH, Ba(OH) 2 , Na 2 O, KOH, K 2 O, CaO, Ca(OH) 2 , MgO, Mg(OH) 2 , de préférence NaOH.
Lorsque le composé chimique est introduit dans l’enceinte au moyen de l’au moins un dispositif de génération de bulles, il peut par exemple être mélangé au liquide sursaturé en gaz.
Système de rétention physico- chimique
Le système de rétention physico-chimique utilisé dans un mode de réalisation de la présente invention permet la rétention d’une partie au moins des contaminants, et en particulier des contaminants chimiques, présents dans l’effluent aqueux. Ce système est installé à l’intérieur de l’enceinte de flottation, au moins en partie, et de préférence totalement, au sein du lit de bulles générées lors de l’étape de flottation.
De préférence, afin que la totalité de l’effluent aqueux puisse le traverser, le système de rétention physico-chimique pourra s’étendre sur toute la surface de l’enceinte transversalement à une direction de circulation du flux de l’effluent aqueux à l’intérieur de l’enceinte. Le système de rétention peut par exemple être disposé horizontalement, typiquement sur toute la surface de l’enceinte afin d’être traversé par la totalité de l’effluent aqueux.
De préférence également, le système de rétention physico-chimique est disposé au sein de l’enceinte, à distance d’une paroi de fond de l’enceinte et à distance du niveau de liquide à l’intérieur de l’enceinte. Dit autrement, le système de rétention physico-chimique ne repose pas sur le fond de l’enceinte. Le système de rétention physico-chimique peut s’étendre sur une hauteur de 100 cm ou moins.
Dans la zone de l’enceinte comprenant le système de rétention physico-chimique, cette direction de circulation du flux d’effluent aqueux est typiquement de gauche à droite ainsi que de haut en bas.
Le système de rétention physico-chimique est maintenu solidaire de l’enceinte et comprend au moins un matériau de rétention physico-chimique.
La est une vue en perspective d’un ensemble comprenant un casque et un support de casque selon l’invention ;
La est une vue en perspective du casque de la ;
La est une vue en perspective du support de la ;
La est une vue de face du support de la ;
La est une vue de côté du support de la ;
La est une vue en perspective du support de la dans lequel un couvercle d’un socle du support est séparé d’un fond du socle ;
La est une vue à échelle agrandie de l’intérieur du socle du support.
Description détaillée de l’invention On a représenté sur les figures 1 à 8 un dispositif de photothérapie selon l’invention. Le dispositif est désigné par la référence générale 10.
Comme cela est représenté sur la , le dispositif 10 comprend un casque de photothérapie 20 et un support 40 du casque 20 portant la référence 14.
Le casque 20 est illustré en détail en et en . Dans l’exemple illustré, le casque 20 comprend un corps 22 de forme générale hémisphérique délimitant une ouverture pour le passage de la tête d’un utilisateur. Le corps 22 délimite également une cavité intérieure qui permet de couvrir une surface du cuir chevelu de l’utilisateur. Le corps 22 du casque 20 incorpore de façon classique une source de lumière (non visible sur les figures) qui émet en direction de la surface à traiter vers l’intérieur du casque 20. La source de lumière comprend dans cet exemple une pluralité de diodes électroluminescentes émettant de préférence une lumière rouge avec une longueur d’onde autour de 630 nanomètres, comprise par exemple dans une plage de 620 à 640 nanomètres. En variante, d’autres longueurs d’onde de lumière peuvent être utilisées en fonction de la nature du traitement de photothérapie souhaité.
On a représenté en détail sur la le support 40 selon un mode de réalisation préféré de l’invention. Le support 40 comprend une base 44 pour alimenter électriquement la source de lumière du casque 20 pendant le traitement. A cet effet, la base 44 enferme par exemple une carte électronique de contrôle 448 de la source lumineuse du casque 20 selon un protocole prédéfini.
Comme cela est illustré sur la , le support 40 comprend également un câble d’alimentation 46 de la carte électronique 448 de la base 44 avec une source d’alimentation extérieure, par exemple l’alimentation générale d’un réseau électrique domestique.
Par ailleurs, la base 44 comprend des moyens 48 de connexion du casque 20 à la base 44. Ces moyens de connexion 48 comprennent par exemple une prise de connexion électrique, telle qu’une prise USB, une prise Jack, etc., à laquelle est branché un câble d’alimentation (non visible sur les figures) du casque 20.
La base 44 comprend en outre une interface utilisateur 440. Dans l’exemple illustré sur les figures, l’interface utilisateur 440 est supportée matériellement directement sur la base 44 du dispositif 10 par exemple par un bouton tactile ou non ou encore en variante par exemple par des curseurs et molettes de réglage des boutons implémentés matériellement sur le socle 44. Cette interface utilisateur 440 permet de commander l’allumage et l’extinction de la source de lumière du casque 10.
Tableau 4 : Solution d'acide citrique dans une saumure de chlorure de calcium saturé Produit Concentration Fonction Densité (g/cm3) pH Acide citrique 0,1 à 3,39 molaire Acide 1,39 à 1,466 -1,5 à -2,0 Saumure CaCl 2 (saturé) q.s. Agent d'auto-pondération N/A N/A Eaux industriels q.s. Diluant N/A N/A Inhibiteur de corrosion 0,3 % (v/v) Inhibiteur de corrosion N/A N/A Empêcheur d'émulsion 0,3 % (v/v) Empêcheur d'émulsion N/A N/A Butyl glycol 0 à 10 % (v/v) Inverseur de mouillabilité N/A N/A
Les valeurs de densité et de pH se rapportent au mélange binaire d'acide citrique dans une solution de chlorure de calcium saturée (saumure de CaCl2) uniquement, sans ajout d'autres additifs. On considère que les variations dues à l'ajout de ces éléments n'entraînent pas de changements significatifs dans les densités d'intérêt.
L'eau industrielle peut être utilisée pour obtenir des solutions avec des densités inférieures au maximum indiqué, en fonction des besoins opérationnels.
Une formulation de fluide auto-pondéré, caractérisée en ce qu'elle comprend : - 0,1 à 1,35 mol/L d'un chélateur/agent auto-pondérant, de préférence l'EDTA ; - Solvant q.s., de préférence, eaux industriels; - Ajusteurs de pH q.s., de préférence HCl 32% et NaOH ; - 0,3 % v/v d'un inhibiteur de corrosion ; - 0,3 % v/v d'un empêcheur d'émulsion.
Formulations d'EDTA auto-pondéré
Tableau 5 : Solution d'EDTA dans l'eau industrielle (auto-pondéré) Produit Concentration Fonction Densité (g/cm3) pH EDTA 0,1 à 1,35 molaire Chélateur et agent d'auto-pondération 1,005 à 1,279 4 à 12 Eaux industriels q.s. Solvant N/A N/A HCl 32 % q.s. Ajustement pH N/A 5 à 12 NaOH q.s. Ajustement pH N/A 5 à 12 Inhibiteur de corrosion 0,3 % (v/v) Inhibiteur de corrosion N/A N/A Empêcheur d'émulsion 0,3 % (v/v) Empêcheur d'émulsion N/A N/A
Les valeurs de densité et de pH se rapportent au mélange binaire d'EDTA dans l'eau industrielle uniquement, sans ajout d'autres additifs. On considère que les variations dues à l'ajout de ces éléments n'entraînent pas de changements significatifs dans les densités d'intérêt.
La concentration d'EDTA la plus utilisée dans les opérations de pré-salage est de l'ordre de 0,35 M, avec une densité finale de 8,6 ppg ou 1,03 g/cm3 obtenue lorsqu'elle est préparée exclusivement avec de l'eau industrielle.
Formulation d'EDTA pondéré dans une saumure de chlorure de sodium saturé
Une formulation de fluide pondéré, caractérisée en ce qu'elle comprend : - 0,1 à 1,35 mol/L d'un chélateur/agent auto-pondérant, de préférence l'EDTA ; - Solvant q.s., de préférence de la saumure de NaCl saturée ; - Ajusteurs de pH q.s., de préférence HCl 32% et NaOH ; - 0,3 % v/v d'un inhibiteur de corrosion ; - 0,3 % v/v d'un empêcheur d'émulsion.
Tableau 6 : Solution d'EDTA dans une saumure de chlorure de sodium saturé Produit Concentration Fonction Densité (g/cm3) pH EDTA 0,1 à 1,35 molaire Chélateur et agent d'auto-pondération 1,005 à 1,279 4 à 12 Saumure NaCl (saturé) q.s. Solvant 1.19 N/A HCl 32 % q.s. Ajustement pH N/A 5 à 12 NaOH q.s. Ajustement pH N/A 5 à 12 Inhibiteur de corrosion 0,3 % (v/v) Inhibiteur de corrosion N/A N/A Empêcheur d'émulsion 0,3 % (v/v) Empêcheur d'émulsion N/A N/A
Les valeurs de densité et de pH se rapportent au mélange binaire d'EDTA dans une solution de chlorure de sodium saturée (saumure de NaCl) uniquement, sans ajout d'autres additifs. On considère que les variations dues à l'ajout de ces éléments n'entraînent pas de changements significatifs dans les densités d'intérêt.
La concentration d'EDTA la plus utilisée dans les opérations de pré-salage est de l'ordre de 0,35 M, avec une densité finale de 10,2 ppg ou 1,22 g/cm3 obtenue lorsqu'elle est préparée à partir de saumur de chlorure de sodium saturée.
Aspects technologiques de l'Invention Afin de planifier correctement et de réussir à utiliser les systèmes de chélation et les acides faibles pondérés, il est impératif que la "ségrégation/décantation" se produise dans des délais normaux, c'est-à-dire quelques heures, afin d'optimiser le traitement de l'intervalle inférieur. Il y avait un doute sur la possibilité de percolation d'un fluide miscible à travers un autre de densité plus faible, c'est-à-dire la décantation du système acide par le fluide qui remplit le puits. De nombreuses discussions ont eu lieu sur la nature des phénomènes qui se produiraient, tels que la diffusivité et la dilution des espèces chimiques en contact, le régime d'écoulement prédominant, la surface de contact, la géométrie du puits, la viscosité et les pertes de pression, jusqu'à ce que l'on conclue à la faisabilité de la technique proposée.
Afin de clarifier objectivement ces questions, des études de modélisation en dynamique des fluides numérique (CFD) ont été lancées. La illustre le phénomène de percolation, la simulation montrant que la concentration d'EDTA à la base de la zone augmente avec le temps, tandis qu'au sommet elle diminue comme prévu, ce qui montre que le modèle CFD mis au point est adapté à la présente invention.
L'objectif initial était de déterminer le temps nécessaire pour qu'un fluide pondéré de 1 (lb/gal) (≈ 0,12 g/cm 3 ) au-dessus du fluide du puits migre sur un intervalle de 100 mètres. Après avoir développé l'algorithme, le premier cas hypothétique d'intérêt a été simulé, par analogie avec les conditions normalement rencontrées dans les opérations. Il a ensuite été envisagé de positionner 100 bbl (15,9 m 3 ) d'EDTA d'une densité de 1 lb/gal (1 ppg ≈ 0,12 g/cm 3 ) au-dessus du système de fluides présent dans le puits, ce qui devrait permettre de franchir une hauteur de 100 m. Le résultat obtenu était un temps d'environ 50 minutes pour atteindre la base de l'intervalle, un résultat très encourageant, puisque les temps opérationnels sont significativement plus longs.
Selon un aspect de ce mode de réalisation, au sein d’un même secteur, les ouvertures 48 peuvent être de section variable. En disposant des ouvertures 48 de section réduite en des zones ou l’écoulement du fluide est aisé, on force ce dernier à circuler vers des zones plus difficile à atteindre. Ce faisant, une surface plus grande de la plaque est mieux utilisée et les performances de l’échangeur s’en trouvent améliorées.
Lorsque la section des ouvertures 48 est variable, des ouvertures 48 de plus faibles dimensions sont disposées en début D de troisième secteur 34 et des ouvertures 48 de dimensions plus importantes sont disposées en fin F de troisième secteur 34, tel que détaillé sur la .