INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le développement de l’internet et des capteurs connectés conduit à permettre l’obtention de quantité considérable de données. Ce phénomène souvent désigné sous le terme de « big data » implique l’emploi d’ordinateurs pour pouvoir exploiter l’ensemble des données obtenues. Une telle exploitation peut être utilisée dans de multiples domaines, parmi lesquelles le traitement automatique de données, l’aide au diagnostic, l’analyse prédictive, les véhicules autonomes, la bioinformatique ou la surveillance.
Pour mettre en œuvre une telle exploitation, il est connu d’utiliser des algorithmes d’apprentissage automatique faisant partie de programmes pouvant être exécutés sur des processeurs tels que les CPU ou les GPU. Un CPU est un processeur, le sigle CPU provenant du terme anglais « Central Processing Unit » signifiant littéralement unité centrale de traitement tandis qu’un GPU est un processeur graphique, le sigle GPU provenant du terme anglais « Graphic Processing Unit » signifiant littéralement unité graphique de traitement.
Parmi les techniques de mise en œuvre d’apprentissage, l’emploi de réseaux de neurones formels, et notamment de réseaux de neurones profonds, est de plus en plus répandu, ces structures étant considérées comme très prometteuses du fait de leurs performances pour de nombreuses tâches telles que la classification automatique de données et la reconnaissance de motifs.
Par définition, un réseau de neurones profond est un réseau comprenant plus de trois couches de neurones et un grand nombre de neurones par couche.
Pour une implémentation dans un CPU ou un GPU, une problématique d’entonnoir de Von Neumann (également appelée Von Neumann bottleneck selon sa dénomination anglaise) apparaît du fait que l’implémentation d’un réseau de neurones profond implique d’utiliser à la fois la ou les mémoires et le processeur alors que ces derniers éléments sont séparés spatialement. Il en résulte un engorgement du bus de communication entre la ou les mémoires et le processeur.
Il est donc souhaitable de développer des architectures matérielles dédiées, rapprochant mémoire et calcul, pour réaliser des réseaux de neurones rapides, faible consommation et capables d’apprendre en temps réel.
( L1 ) présente un titre en H2SO4 mesuré d’environ 103,8 % en poids par dosage acidimétrie par NaOH.
Traitement sous vide dans le cône d’Imhoff : Le vide est fait dans ce cône d’Imhof en permanence conformément à l’étape d) du présent procédé à une température d’environ 1°C pour les gaz sortant en aval du réfrigérant en se tenant constamment à la pression de vapeur de l’acide sulfurique à 80°C dont les vapeurs sont refroidies à 1°C comme seuil de vide bas.
Des gaz, tels que N2, CO2, CO, SO2, O2, SiF4 sont éliminés conduisant à purifier le BF3 dissout dans la phase liquide L1 de ces composés volatils F1 et F2 . La mise sous vide est en permanence effective pour traiter le faible débit d’alimentation venant du premier réacteur.
Deuxième réacteur R2 : Un second réacteur double enveloppe identique à celui de R1 est équipé en outre d’une lentille plate en pyrex placée sur une paroi interne du réacteur et permettant une connexion à la fibre optique d’un analyseur d’infrarouge de Raman permettant de connaitre le titre en SO3 contenu dans le réacteur R2 grâce la mesure de la bande vers 720 cm-1.
Le même système équipe R1 se sorte à maitriser en permanence le contenu des réacteurs R1 et R2 dans une zone dite de composition d’oléum ou il n’y a pas de présence d’eau possible dans le milieu réactionnel. Cet analyseur en ligne évite de déraper en zone d’acide sulfurique aqueux.
Le réacteur R2 est ensuite alimenté en continu par la surverse de R1 ayant transité dans le cône d’Imhoff tiré au vide et alimenté aussi par un second débit de trihydrate de trifluorure de bore pur, c’est-à-dire préalablement dégazé par distillation sous vide à chaud.
Le ratio molaire global (tenant compte des deux réacteurs) entre le SO3 de l’oléum mis en œuvre et l’eau du BF3,3H2O ajouté dans les 2 réacteurs est proche de 1.
Dans R2 , du BF3 gaz se dégage de façon continue au débit de 67 g/h et une composition L2 d’oléum riche en acide sulfurique sort du réacteur R2 à raison de 838 g/h dans un dispositif de stockage d’acide sulfurique en vue de lui faire subir un traitement de purification pour le rendre valorisable dans d’autres applications. La purification consiste à stripper cet acide sulfurique chaud à l’air pour en éliminer le bore et le fluor nuisible à sa valorisation et en ajoutant en même temps de l’eau pour en descendre le titre en acide sulfurique vers 94% en poids.
L’analyse du soufre total dans le BF3 gaz sortant de R2 indique moins de 1 ppm de soufre donc moins de 2 ppm de SO2.
L’autre partie de cet oléum L2 riche en acide sulfurique est recyclé à raison de 382 g/h au réacteur R1 .
Exemple 3 : Le procédé est mené de manière similaire à celui de l’exemple 2, sauf que le vide est réalisé sur le réacteur R1 en permanence avec un réfrigérant sur le couvercle de R1 relié à une pompe à vide en Téflon se sorte à faire refluer au réacteur R1 le peu de distillat qui voudrait quitter le réacteur.
Le BF3 sous forme gazeuse produit dans le deuxième réacteur a été mis dans une bouteille de 1 litre à l’aide d’un mini compresseur électrique 12/220 Volts capable de remplir une bouteille de 1 litre en 1 heure résistante à 300 bars. Le gaz peut être analysé par infrarouge haute résolution à transformée de Fourrier et très long trajet optique pour vérifier l’absence de SIF4 à 1040 cm -1 , HCl et HF possédant une série de bandes IR en multiplets au-dessus de 3000 cm -1 , très caractéristiques là où le BF3 gaz n’a aucune absorption infrarouge gênantes pour les observer. Le spectre est totalement dépourvu des bandes IR caractéristiques de HCl et HF conduisant à la conclusion de l’absence de HF et de HCl gazeux. Par chromatographie sous hélium, avec un détecteur DID qui est un détecteur par décharge très haute tension dans l’hélium qui émet un rayonnement ultraviolet de très haute énergie, ionisant tout, sauf l’hélium, a conclu que le BF3 gaz sortant du réacteur R2 est exempt de H2, CO2, CO, N2 et O2.
Le BF3 gazeux récupéré a une pureté de plus de 99,99%.
Pureté essai exemple 2 =100-(0,1+0,05+0,05+0,05+0,2)/100000=99,999% sur ce tableau.
Le BF3 gazeux récupéré est dépourvu de HCl, HF, SiF4 et BF2OH vérifié par absence d’absorption de bandes infrarouges sur appareil de haute résolution a long trajet optique de chez MIRAN technologie. Absence de bande infrarouge vers 1040 cm -1 pour SiF4 et pour BF2OH et de bandes 1100 à 1200 cm-1 pour SO2. Pas de multiplets caractéristiques pour HCl ou HF dans les zones supérieures à 3000 cm -1 pour HCl et supérieure à 4000 cm -1 pour HF.
Le volume de gaz inertes mesuré sur un eudiomètre à eau est de zéro (non mesurable) pour le BF3 de l’exemple 2 ou de l’exemple 3.
schématise des traverses longitudinales aptes à être utilisées dans un dispositif de régulation thermique selon l’invention.
est une vue schématique en coupe longitudinale d’un dispositif de régulation thermique selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
est une vue en perspective de cellules de batteries sur lesquelles sont installés des espaceurs.
est une vue en perspective d’un espaceur selon un autre mode de réalisation.
est une vue schématique en perspective, vue de dessus, d’un couvercle commun apte à être utilisé dans un dispositif de régulation thermique selon l’invention.
est une vue schématique en perspective, vue de dessous, du couvercle commun de la .
Tel qu’utilisé ici, et sauf indication contraire, l’utilisation des adjectifs ordinaux « premier », « deuxième », etc., pour décrire un objet indique simplement que différentes occurrences d’objets similaires sont mentionnées et n’implique pas que les objets ainsi décrits doivent être dans une séquence donnée, que ce soit dans le temps, dans l'espace, dans un classement, etc... « X et/ou Y » signifie : X seul ou Y seul ou X+Y. D'une manière générale, on appréciera que sur les différents dessins annexés, les objets sont arbitrairement dessinés pour faciliter leur lecture.
Le dispositif de régulation thermique objet de l’invention a pour objectif de réguler la température d’un pack-batterie, notamment un pack-batterie d’un véhicule automobile électrique et/ou hybride. Il peut toutefois équiper d’autres types de véhicules ou être utilisé pour réguler la température d’autres composants électriques et/ou électroniques, tels que des éléments d’électronique de puissance, par exemple, et de façon non limitative, des semi-conducteurs tels que des diodes ou des transistors. Il pourrait s’agir aussi de composants de serveurs informatiques. Selon un mode préféré de réalisation, la régulation thermique consiste en un refroidissement des cellules du bloc batterie.
Sur les figures 2A et 2B, le dispositif de régulation thermique 1 est formé de deux logements adjacents 10 1 , 10 2 , un nombre supérieur de logements pouvant être prévus. Chaque logement est configuré pour recevoir un ou plusieurs blocs-batteries, chacun composé d’une ou plusieurs cellules de batteries 3 adjacentes. De manière plus générale, chaque bloc-batterie comprend N cellules 3, avec N un nombre entier compris entre 2 et 25. Ces cellules 3 sont disposées en colonne, chaque bloc-batterie pouvant comprendre une ou plusieurs colonnes de cellules, ces colonnes étant adjacentes.
Les logements 10 1 , 10 2 sont délimités par des traverses longitudinales 100 1 , 100 2 , 100 3 et des traverses transversales 110. Une traverse longitudinale commune 100 2 sépare les deux dits logements.
Préférentiellement, les cellules 3 sont prismatiques, c’est-à-dire de forme généralement parallélépipédique, mais peuvent également être de n’importe quelle autre forme connue de l’homme du métier, par exemple cylindrique. Lorsque la cellule 3 est prismatique, elle comprend deux grandes faces transversales, deux petites faces latérales, une face supérieure et une face inférieure. Ces différentes faces sont généralement planes, mais certaines peuvent être incurvées ou courbes. Les cellules 3 d’un bloc-batterie sont positionnées de manière adjacente au niveau de leurs grandes faces transversales et sont préférentiellement positionnées dans le sens longitudinal des logements 10 1 , 10 2 , c’est-à-dire que les grandes faces transversales sont parallèles aux traverses transversales 110.
Chaque cellule 3 présente, en outre, deux bornes 30 positive et négative pour une connexion électrique. Plus spécifiquement, les cellules 3 sont connectées en série ou en parallèle, via leurs bornes 30, au moyen de busbars (encore appelé « jeu de barres » ou « barre omnibus »).
Un circuit de circulation permet de faire circuler un fluide caloporteur dans chaque logement 10 1 , 10 2 , entre les cellules 3, pour les réguler thermiquement. Une pompe (non représentée) permet de faire circuler le fluide caloporteur dans le circuit de circulation à partir d’un réservoir.
Le fluide caloporteur utilisé est préférentiellement un liquide diélectrique, par exemple une huile minérale ou un liquide fluoré, mais peut se présenter sous une autre forme, par exemple de l’air soufflé. Le fluide peut être préalablement refroidi ou chauffé selon la régulation thermique visée.
En pratique, lorsque le fluide caloporteur circule dans les logements 10 1 , 10 2 , les cellules 3 sont immergées dans ledit liquide, avantageusement immergées entre 80% et 100%, et préférentiellement entre 90% et 100% de leur hauteur, de manière à maximiser les échanges thermiques.
Le circuit de circulation est défini au moins en partie par un passage interne 101 1 , 101 2 , 101 3 conformé dans chaque traverse longitudinale 100 1 , 100 2 , 100 3 . Ainsi, en plus de sa fonction de maintien mécanique, chaque traverse longitudinale 100 1 , 100 2 , 100 3 forme maintenant un collecteur d’entrée et/ou ou de sortie permettant d’amener et/ou d’évacuer le fluide caloporteur dans/hors des logements 10 1 , 10 2 . Les collecteurs étant intégrés dans les traverses longitudinales, l’encombrement en hauteur et en largeur du dispositif est optimisé, ledit dispositif étant particulièrement compact en comparaison des solutions existantes de l’art antérieur.
Comme évoqué ci-avant, le système 105 de couplage permet à la fois de solidariser, dans la configuration assemblée, l’accessoire 100 et le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage entre eux, et d’assurer un découplage vibratoire adapté entre la structure 104 porteuse et le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. A cet effet, il existe un besoin d’assurer cela de manière fiable, peu coûteuse et démontable.
Dès lors, pour satisfaire ce besoin, le système 105 de couplage peut comprendre une bride 113 de serrage configurée pour, dans la configuration assemblée, enserrer le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. Bien entendu, du point de vue de l’ensemble 300 comprenant l’accessoire 100 et le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage la bride 113 de serrage enserre le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. Cette bride 113 de serrage peut comprendre une configuration fermée ( ) et peut comprendre une configuration ouverte ( ). La bride 113 de serrage peut varier entre sa configuration ouverte et sa configuration fermée.
Toujours dans le but d’améliorer le maintien du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage, le système 105 de couplage peut comprendre un dispositif 114 de serrage, distinct de la bride 113 de serrage, configuré pour, dans la configuration assemblée, enserrer le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. Ainsi, en complément de la bride 113 de serrage, cela permet d’attacher le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage à la structure 104 porteuse selon plusieurs zones d’attache (via la bride 113 de serrage et le dispositif 114 de serrage) d’où il résulte un bon maintien dans la configuration assemblée. Bien entendu, du point de vue de l’ensemble 300 comprenant l’accessoire 100 et le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage, le dispositif 114 de serrage enserre le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. Ce dispositif 114 de serrage peut comprendre une configuration fermée ( ) et peut comprendre une configuration ouverte ( ). Le dispositif 114 de serrage peut varier entre sa configuration ouverte et sa configuration fermée.
Il a été décrit l’utilisation de la bride 113 de serrage seule ou avec le dispositif 114 de serrage. En fait, la bride 113 de serrage et le dispositif 114 de serrage ont la même fonction, i.e. participer au maintien du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage par rapport à la structure 104 porteuse, et leur nombre respectif n’est pas limité à un dans le sens où il peut être adapté en fonction du facteur de forme du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage afin d’assurer un maintien idoine.
Afin de limiter les vibrations perçues au sein de la structure 104 porteuse, le système 105 de couplage peut être configuré de sorte à assurer un premier découplage vibratoire au niveau d’une région d’accueil du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage au sein de la bride 113 de serrage et un deuxième découplage vibratoire entre la bride 113 de serrage et la structure 104 porteuse. Cela permet aussi d’assurer un bon maintien du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage dans la configuration assemblée. La région d’accueil correspond notamment à l’emplacement d’une partie du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage enserrée par la bride 113 de serrage dans la configuration assemblée. Autrement dit, l’ensemble 300 comprenant l’accessoire 100 et le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage est notamment tel que la bride 113 de serrage assure le premier découplage vibratoire notamment au contact de la bride 113 de serrage avec le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage, et le deuxième découplage vibratoire.
Il résulte de ce qui a été décrit ci-avant un besoin de mettre en place un découplage vibratoire efficient. A cet effet, le système 105 de couplage peut comprendre au moins un organe 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement configuré pour s’opposer, dans la configuration assemblée, à la transmission de vibrations entre la structure 104 porteuse et le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. C’est l’amorti conféré par l’organe 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement qui permet notamment de limiter la transmission de vibrations susmentionnée. La , est une figure partielle de l’accessoire 100 qui illustre un mode de réalisation particulier du système 105 de couplage tel qu’il est visible aux figures 2 à 8.
Tout ce qui s’applique à l’organe 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement peut s’appliquer aux organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement lorsqu’il y en a plusieurs.
En fait, l’organe 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement est aussi appelé dans le domaine technique de l’invention organe antivibratoire.
En particulier, l’organe 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement peut être choisi parmi : un plot antivibratoire, un système à ressort, un vérin à gaz. Lorsque le système 105 de couplage comprend plusieurs organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement, différents types de ces derniers issus de la liste évoquée dans le présent paragraphe peuvent être combinés.
Le plot antivibratoire peut être en toute matière adaptée pour absorber les vibrations, par exemple cette matière peut être choisie parmi : un caoutchouc, un élastomère, un polyuréthane.
Par exemple, le système 105 de couplage comprend une pluralité d’organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement, cela permet par exemple de répartir de manière adaptée l’amortissement et donc d’ajuster le découplage vibratoire recherché.
Par exemple, un ou plusieurs de ces organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement sont agencés pour être au contact du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage dans la configuration assemblée. Cela permet un amortissement satisfaisant. En figures 11, quatre organes 115a d’amortissement sont agencés pour être au contact du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage dans la configuration assemblée ; cela permet une répartition adaptée autour du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage afin de participer à son maintien tout en limitant la transmission de vibrations en direction de la structure 104 porteuse.
Outre assurer un maintien satisfaisant, l’utilisation de plusieurs organes 115a d’amortissement au contact du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage dans la configuration assemblée permet d’éviter un arrachement desdits organes 115a d’amortissement. En effet, si on ne mettait par exemple qu'un seul organe 115a d’amortissement par exemple de type plot antivibratoire, il travaillerait par exemple en compression en vissage et mais en tension en dévissage. Les organes d’amortissement de type plot antivibratoire ont généralement une très mauvaise tenue à l'arrachement. L'avantage d'avoir plusieurs plots antivibratoires situés de part et d'autre du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage est d'avoir une tenue en compression sur au moins un plot antivibratoire quel que soit le sens de travail, i.e. vissage ou dévissage, du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage.
Ainsi, le système 105 de couplage peut comprendre plusieurs organes 115a d’amortissement formés chacun par un plot antivibratoire. Dans la configuration assemblée, ces organes 115a d’amortissement sont en contact avec le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage et sont répartis autour du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage de sorte que, lors d’une utilisation de l’ensemble 300 (i.e. lorsque la fonction, par exemple la rotation du moteur 203 induisant une rotation de l’arbre 204 du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage dans le premier sens de rotation S1 ou dans le deuxième sens de rotation S2, est activée), au moins un de ces organes 115a d’amortissement travaille en compression et au moins un autre de ces organes 115a d’amortissement travaille en tension ; cela permet d’améliorer l’amorti général en absorbant les vibrations dans différentes directions.
Selon une réalisation particulière, la bride 113 de serrage présente la configuration fermée ( ), par exemple à l’aide d’une ou de plusieurs vis 131, dans laquelle deux parties 116a, 116b de la bride 113 de serrage sont sollicitées l’une en direction de l’autre avec interposition d’au moins un premier organe 115b d’amortissement de la pluralité d’organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement. Par ailleurs, dans ce cas, la bride 113 de serrage peut aussi comprendre au moins un deuxième organe 115a d’amortissement de la pluralité d’organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement, ledit deuxième organe 115a d’amortissement étant configuré pour, dans la configuration fermée de la bride 113 de serrage ( ) et dans la configuration assemblée (figures 3 et 7), être au contact du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage afin de participer au maintien du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage dans la bride 113 de serrage, et donc notamment par rapport à la structure 104 porteuse, dans où le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage est enserré par la bride 113 de serrage notamment via un contact d’un ou de plusieurs deuxièmes organes 115a d’amortissement avec le dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage. La bride 113 de serrage est reliée à la structure 104 porteuse au moins par l’intermédiaire d’au moins un troisième organe 115c d’amortissement de la pluralité d’organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement. Cela permet d’étager l’amortissement via un premier étage (via le ou les deuxièmes organes 115a d’amortissement) directement au contact du dispositif 200 de vissage et/ou de dévissage, un deuxième étage (via le ou les premiers organes 115b d’amortissement) au sein de la bride 113 de serrage et un troisième étage (via le ou les troisièmes organes 115c d’amortissement) entre la bride 113 de serrage et la structure 104 porteuse, afin de limiter la transmission de vibrations à la structure 104 porteuse.
De préférence, les deux parties 116a, 116b de la bride 113 de serrage sont formées par deux pièces distinctes, comme le montre la . Ainsi, ces deux pièces peuvent être assemblées, dans la configuration fermée de la bride 113, au moins par l’intermédiaire de deux premiers organes 115b d’amortissement de la pluralité d’organes 115a, 115b, 115c, 115d d’amortissement agencés aux extrémités longitudinales opposées desdites deux pièces de sorte à former un collier de serrage dans la configuration fermée de la bride 113 de serrage.
Par exemple, la tension en fonctionnement est comprise entre 4 V et 6 V.
La illustre une vue en coupe simplifiée d'une cellule électronique 500 selon un second mode de réalisation.
La cellule électronique 500 illustrée à la est similaire à la cellule électronique 200 illustrée à la , à la différence près que la cellule électronique 500 comprend en outre un transistor 502. Par exemple, le transistor 502 est connecté à la résistance 202 du côté opposé de la couche intermédiaire 204'. Le demandeur a observé que de cette façon, il est possible de réduire la tension en fonctionnement de l'ensemble de la cellule électronique, avec des avantages en termes de consommation électrique. De plus, le demandeur a observé que le transistor peut agir comme élément sélecteur, ce qui permet ainsi à la couche OTS de n'effectuer que la fonction de mémoire. De cette façon, il est possible d'utiliser une couche OTS avec une épaisseur relativement faible.
Sinon, on peut connecter le transistor à la première électrode du côté opposé de la couche intermédiaire.
Par exemple, le transistor 502 est un transistor n-MOS FinFET. Le demandeur a vérifié qu'un transistor n-MOS FinFET peut être facilement commandé, ce qui simplifie le fonctionnement global du circuit mémoire. En général, le transistor 502 est un transistor MOSFET, de préférence du type FinFET. Le demandeur a vérifié que le transistor MOSFET (en particulier un transistor FinFET) a de hautes performances en termes de petites dimensions (c'est-à-dire faible encombrement de la cellule électronique) et/ou de gamme hautes fréquences. Cela favorise l'utilisation de la cellule électronique pour les applications embarquées, ex. pour les applications automobiles.
Par exemple, dans la cellule électronique 500, la couche OTS 204'' a une épaisseur de 8 nm.