INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’examen par IRM est actuellement une des méthodes non invasives de référence pour évaluer l’état du foie, et en particulier pour diagnostiquer et quantifier la stéatose hépatique. Elle permet en particulier une inspection uniforme et non invasive sur la totalité du foie. Grâce à cette technique, il est ainsi possible de déterminer une valeur globale du taux de gras d’un foie, ce taux étant appelé PDFF pour « Proton Density Fat Fraction ». Cependant, cette technique implique certaines contraintes et limites, dans la mesure où elle nécessite des équipements et compétences encore peu disponibles (problème de coût, de complexité de fabrication, de rareté, de maintenance, de formation, etc.), voire peut nécessiter un paramétrage complexe ; ce qui la rend peu adaptée pour certains examens du foie, notamment pour des examens de routine, de surveillance de cas à grande échelle, et si possible très en amont dans le développement de potentielles maladies, afin de faire bénéficier aux sujets de traitements en amont, s’agissant de pathologies potentiellement souvent réversibles, sous réserve d’avoir été détectées suffisamment tôt.
La biopsie hépatique est également une technique de référence pour ce type de surveillance médicale et de diagnostic mais présente des risques et contraintes importants, en particulier en raison de son potentiel manque de fiabilité lié au caractère intrinsèquement très local de cet examen. Cette technique peut ainsi conduire à des erreurs de diagnostic, en particulier si la biopsie n’a pas ciblé le foie dans sa partie la plus impactée. A noter en outre qu’en raison de son caractère invasif, la biopsie hépatique peut conduire à des complications plus ou moins graves, tels que des saignements. Outre les problèmes de fiabilité et éventuels risques de complication, la biopsie présente un coût élevé sur le plan financier et en termes de temps investi par le sujet et le personnel soignant.
Les techniques ultrasonores ont été proposées pour le diagnostic non invasif de la stéatose hépatique, en particulier pour la SHNA à ses différents stades. Malgré son efficacité maintes fois démontrée, cette technique d’examen est toutefois parfois mal maîtrisée aujourd’hui et n’offre en conséquence pas toujours des résultats satisfaisants en termes notamment de pertinence des données acquises et traitées, de précision et de fiabilité. Une limite de cette technique réside en particulier dans la forte dépendance de la pertinence des résultats aux compétences du praticien échographe. Ceci s’explique notamment par le fait que cette technique se base sur une approche anatomique et qualitative, nécessitant la mise en œuvre de nombreux paramètres, ce qui rend l’appréciation des résultats plus subjective et donc plus difficile car dépendant de l’utilisateur. Cette dépendance à l’utilisateur devient critique si ce dernier n’est pas suffisamment formé et/ou ne dispose pas de suffisamment de temps pour réaliser l’examen dans de bonnes conditions.
En particulier, il peut être souhaitable de réaliser une détermination (ou évaluation) précise et fiable de l’état du foie d’un sujet ou patient, tel qu’un sujet humain par exemple.
En particulier, il peut être souhaitable d’évaluer l’état du foie d’un sujet en vue de dépister précocement un disfonctionnement ou ses signes avant-coureurs ou diagnostiquer un trouble hépatique tel que la stéatose hépatique, en particulier la stéatose hépatique (ou stéatopathie) non alcoolique (SHNA), ou encore la stéato-hépatite non alcoolique (NASH).
A cet effet, selon un premier aspect, la présente divulgation vise un procédé de détermination de l’état du foie d’un sujet, ledit procédé comprenant :
- obtention d’un premier groupe de données de scan à partir d’ondes ultrasonores se propageant selon une première configuration de scan du foie ; - obtention d’un deuxième groupe de données de scan à partir d’ondes ultrasonores se propageant selon une deuxième configuration de scan d’un groupe de tissus du sujet ; et - détermination, par une combinaison des premier et deuxième groupes de données de scan, d’un indicateur S3 représentatif de l’état du foie.
Selon un exemple, le groupe de tissus du sujet correspond à une partie du sujet autre que le foie.
Selon un exemple, le procédé est tel que : - la première configuration de scan est une configuration de scan intercostal du foie ; et - la deuxième configuration de scan est une configuration de scan sous-costal du foie.
2d-1 Tête
2d-2 Tête
E Epaule
21 Jupe
21c Jupe en forme de couronne circulaire
211 Bord de la jupe
211d Feuillure
212d Cran
22 Manchon supérieur
221 Partie supérieure
222 Filetage
223 Collerette / collerette de retenue
224 Partie inférieure
225 Collerette supérieure
Dans le cas d’un accès multiple de type NOMA, on définit comme étant égal au nombre de fois où un accès multiple de type NOMA est appliqué sur une trame de longueur . En NOMA, le débit utilisateur au récepteur sur une trame de longueur peut donc s’écrire comme suit :
De même que pour le mode d’accès multiple de type TDMA, l’utilisation d’un accès multiple de type NOMA pour les liens de communications peut utiliser l’approximation suivante pour des trames longues, c’est-à-dire grand par rapport à , étant la longueur des codeurs linéaires du NOMA lorsque le mode d’accès NOMA utilise des codes linéaires :
Ce qui conduit à l’expression du débit utilisateur en comme suit :
Cette formule est liée au schéma NOMA considéré. Par exemple, un schéma NOMA en domaine de puissance correspond à .
Le partitionnement des liens en deux groupes de liens, ceux utilisant un accès multiple de type NOMA et ceux utilisant un accès multiple de type TDMA, se fait ensuite itérativement sur un critère de débit, de manière à privilégier la solution permettant d’obtenir les débits les plus élevés pour chaque lien de communication. Pour ce faire, nous définissons comme l'ensemble des liens ayant un débit plus élevé lorsqu'on utilise un accès multiple de type NOMA que lorsqu’on utilise un accès multiple de type TDMA. Puis, nous définissons comme l'ensemble des liens ayant un débit plus élevé lorsqu’on utilise un accès multiple de type TDMA que lorsqu’on utilise un accès multiple de type NOMA. Les ensembles et sont calculés de sorte qu'ils forment une partition de l'ensemble de tous les liens , c’est-à-dire que et .
La figure 3 est un diagramme synoptique décrivant une mise en œuvre possible de cette étape 202 de partitionnement des liens de communications dans les ensembles et . Elle comprend trois étapes : une première étape 301 de calcul des débits utilisateurs obtenus en appliquant un critère de « round-robin » pour un accès TDMA à l’ensemble des liens de communication, en calculant les débits pour tous les liens de communication ; une deuxième étape 302 de calcul des débits utilisateurs obtenus en appliquant un accès multiple de type NOMA à l’ensemble des liens de communication sur une durée élémentaire pour une transmission NOMA, correspondant à slots. Ces débits dépendent de la technique d’accès NOMA utilisée et du nombre de liens émettant simultanément. Dans le cas donné à titre d’illustration, ils sont obtenus en considérant également les matrices et la longueur , en calculant les débits pour tous les liens de communication ; une troisième étape 303 de détermination des ensembles de liens et définis comme étant les ensembles de nœuds assignés respectivement à un accès multiple de type NOMA et de type TDMA, sur un critère de débit, avec : où est une simplification de la notation ; une quatrième étape 304 de calcul des débits utilisateurs obtenus en appliquant un accès NOMA aux liens de communication de l’ensemble , c’est-à-dire en recalculant pour tous les . Le débit obtenu est alors noté ; une cinquième étape 305 de détermination des liens de communication appartenant à l’ensemble pour lesquels , et de transfert desdits liens de communication de l’ensemble vers l’ensemble .
La quatrième étape 304 et la cinquième étape 305 du procédé sont itérées jusqu’à ce que les ensembles et convergent. On peut démontrer que cet algorithme converge puisque le cas limite se ramène au cas où l’ensemble ne possède qu’un unique lien, et l’ensemble en possède . Cette situation revient à utiliser un accès multiple de type TDMA sur l’ensemble des liens du réseau.
La mise en œuvre présentée à la présente l’avantage de ce que les débits utilisés pour déterminer la distribution des accès multiples des liens de communication sont ajustés au plus juste par rapport au débit accessible en NOMA.
Avantageusement, dans le cas où le schéma NOMA considéré est un schéma utilisant des précodeurs/décodeurs linéaires, les vecteurs et tailles de ces précodeurs/décodeurs linéaires peuvent être optimisés par rapport au nombre de liens de communication et aux débits utilisateurs lors de la deuxième étape 302 et de la quatrième étape 304 du procédé. Dans ce cas, à chacune de ces étapes, la longueur des précodeurs/décodeurs linéaires et les vecteurs et peuvent être recalculés, pour obtenir les valeurs optimales , et avant de calculer les débits NOMA utilisés lors de la troisième étape 303 et de la cinquième étape 305.
En effet, dans le cas d’accès multiples de type NOMA où la technique d’accès non orthogonal est basée sur l’utilisation de codeurs linéaires, la taille des codeurs est comprise entre et slots, (le cas revenant à faire du TDMA).
Le problème d’optimisation conjointe des codeurs linéaires et de leur taille peut s’écrire en utilisant l’approximation de , décrite ci-dessus, comme suit : où la fonction argmax() donne l’indice du maximum.
Une méthode possible pour résoudre ce problème est de le traiter séquentiellement pour une valeur fixée, en résolvant pour toute valeur le problème suivant : où sont les codeurs linéaires optimaux parmi les codeurs linéaires de taille .
On calcule alors le débit utilisateur moyen total du réseau avec les codeurs optimaux et pour cette valeur donnée, ce qui s’exprime comme :
On choisit enfin la valeur qui maximise le débit total, autrement dit :
Les codeurs linéaires utilisés sont ceux ayant été calculés pour , soit .
A noter que pour résoudre le problème du calcul de pour un donné, il est également possible d’utiliser des techniques d’optimisation non-convexe comme l’optimisation alternée, la programmation géométrique ou l’optimisation riemannienne. Le terme ne dépend pas du canal instantané et peut être calculé par exemple analytiquement.
Selon un mode de réalisation, disposer la cale d’arrêt et ledit élément isolant primaire comprend disposer ledit élément isolant primaire sur la première virure et la deuxième virure puis insérer la cale d’arrêt dans la fente inférieure dudit élément isolant primaire.
Dans ce cas, selon le mode de réalisation précité dans lequel ledit élément isolant primaire comporte en outre une deuxième fente inférieure s’étendant dans la première direction, disposer la cale d’arrêt et ledit élément isolant primaire comprend disposer ledit élément isolant primaire sur la première virure et la deuxième virure puis insérer la cale d’arrêt dans la fente inférieure dudit élément isolant primaire et insérer une deuxième cale d’arrêt, pouvant être identique à la cale d’arrêt, dans la deuxième fente inférieure dudit élément isolant primaire.
Selon un mode de réalisation, disposer la cale d’arrêt et ledit élément isolant primaire comprend positionner la cale d’arrêt dans la fente inférieure dudit élément isolant primaire puis installer ledit élément isolant primaire sur la première virure et la deuxième virure.
En d’autres termes, l’élément isolant primaire est installé sur la première virure et la deuxième virure alors que la cale d’arrêt est déjà positionnée dans la fente inférieure, autrement dit alors que la cale d’arrêt est préinstallée dans la fente inférieure. Cette possibilité est particulièrement avantageuse lorsque la cale d’arrêt comporte une portion centrale, une première branche et une deuxième branche, comme on va le décrire ci-dessous.
Dans ce cas, selon le mode de réalisation précité dans lequel ledit élément isolant primaire comporte en outre une deuxième fente inférieure s’étendant dans la première direction, disposer la cale d’arrêt et ledit élément isolant primaire comprend positionner la cale d’arrêt dans la fente inférieure dudit élément isolant primaire, positionner une deuxième cale d’arrêt, pouvant être identique à la cale d’arrêt, dans la deuxième fente inférieure, puis installer ledit élément isolant primaire sur la première virure et la deuxième virure.
Selon un mode de réalisation, disposer la cale d’arrêt et ledit élément isolant primaire comprend positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé puis installer ledit élément isolant primaire sur la première virure et la deuxième virure.
En d’autres termes, l’élément isolant primaire est installé sur la première virure et la deuxième virure alors que la cale d’arrêt est déjà positionnée par rapport au premier bord relevé, autrement dit alors que la cale d’arrêt est préinstallée sur le premier bord relevé.
Dans ce cas, selon le mode de réalisation précité dans lequel ledit élément isolant primaire comporte en outre une deuxième fente inférieure s’étendant dans la première direction, la barrière isolante secondaire comporte une deuxième rainure débouchant sur ladite surface supérieure et s’étendant dans la première direction, un deuxième support de soudure étant inséré dans la deuxième rainure de sorte qu’une portion supérieure du deuxième support de soudure est en saillie de ladite surface supérieure, le procédé d’assemblage comprend en outre disposer la première virure et une troisième virure parmi lesdites virures sont positionnées de part et d’autre du deuxième support de soudure de sorte que la portion supérieure du deuxième support de soudure s’étend entre un troisième bord relevé de la troisième virure et un quatrième bord relevé de la première virure opposé au premier bord relevé, et souder le troisième bord relevé et le quatrième bord relevé à la portion supérieure du deuxième support de soudure, le troisième bord relevé, le quatrième bord relevé et la portion supérieure du deuxième support de soudure étant destinés à être reçus dans la deuxième fente inférieure, le troisième bord relevé étant plus haut que le quatrième bord relevé suivant la direction montante, disposer la cale d’arrêt et ledit élément isolant primaire comprend positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé et positionner une deuxième cale d’arrêt, pouvant être identique à la cale d’arrêt, par rapport au troisième bord relevé, puis installer ledit élément isolant primaire sur la première virure, la deuxième virure et la troisième virure.
Selon un mode de réalisation, positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé comprend fixer la première surface d’appui au premier bord relevé, de préférence par collage. Ce collage peut être réalisé au moyen d’un élément adhésif tel qu’une couche de colle ou un ruban adhésif double face.
Selon un mode de réalisation, la cale d’arrêt comporte un épaulement, l’épaulement étant tourné vers le premier bord relevé et le deuxième bord relevé. Selon un mode de réalisation dans ce cas, positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé comprend amener une extrémité libre de la portion d’extrémité du support de soudure en butée contre l’épaulement, l’extrémité libre de la portion d’extrémité du support de soudure étant opposée à ladite surface supérieure, et positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé comprend amener l’extrémité libre en butée contre l’épaulement. Selon un autre mode de réalisation dans ce cas, positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé comprend amener une extrémité libre de l’un parmi le premier bord relevé et le deuxième bord relevé en butée contre l’épaulement. Selon encore un autre mode de réalisation dans ce cas, positionner la cale d’arrêt par rapport au premier bord relevé comprend recourber la portion supérieure du support de soudure en direction de l’un parmi le premier bord relevé et le deuxième bord relevé puis amener la portion supérieure ainsi recourbée en butée contre l’épaulement.
Ainsi, l’assemblage de la paroi de cuve non-horizontale est simplifié. En effet, il suffit à l’opérateur chargé de l’assemblage de s’assurer que cette butée est réalisée pour être certain que la cale d’arrêt est correctement positionnée, et que cette butée laisse aussi un espace vide au niveau de la jonction courbe entre le premier bord relevé et la portion plane de la virure.
Selon un mode de réalisation, la cale d’arrêt comporte un chanfrein du côté opposé à la surface de butée par rapport à l’épaulement.
Le chanfrein tend à faciliter l’insertion de la cale d’arrêt dans la fente de l’élément isolant primaire lorsque la cale d’arrêt est préinstallée sur le premier bord relevé.
Selon un mode de réalisation, la cale d’arrêt comporte une portion d’extrémité biseautée tournée vers la première virure, et disposer la cale d’arrêt comprend mettre une surface d’extrémité de la portion d’extrémité biseautée en appui sur la première virure.
Ainsi, l’assemblage de la paroi de cuve non-horizontale est simplifié. En effet, il suffit à l’opérateur chargé de l’assemblage de s’assurer que cet appui est réalisé pour être certain que la cale d’arrêt est correctement positionnée. D’autre part, le fait que la portion d’extrémité soit biseautée permet d’éviter que cet appui ne contraigne excessivement la première virure au niveau d’une première jonction courbe entre le premier bord relevé et une portion plane de la première virure, ce qui serait préjudiciable à la tenue mécanique, à la capacité de déformation, et à la durée de vie de la première virure et de la soudure entre les virures.
Selon un mode de réalisation, la cale d’arrêt comporte une portion centrale, une première branche et une deuxième branche, la première branche et la deuxième branche s’étendant de part et d’autre de la portion centrale, deux surfaces opposées de la première branche forment la surface de butée et la première surface d’appui de la cale d’arrêt, et la deuxième branche comportant une deuxième surface d’appui, et disposer la cale d’arrêt comprend mettre la deuxième surface d’appui en appui sur le deuxième bord relevé.
Dans certains exemples, la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau comprend les mises en œuvre possibles suivantes.
Dans une première mise en œuvre, une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du cylindre est déterminée sur la base d’un paramètre de forme de fissure du cylindre, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service.
Dans une seconde mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la ténacité à la rupture du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service.
Dans une troisième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la ténacité à la rupture du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service.
Dans une quatrième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la ténacité à la rupture du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service.
Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D par exemple, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4, et les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4.
Tableau 3. Données de base de calcul de contrainte du cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ max0 /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge 229,120 2 contrainte maximale maxc /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage à froid 252,970 3 contrainte maximale σ maxw /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage tiède 267,093 4 contrainte maximale σ maxh /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage à chaud 237,736
Tableau 4. Données de base de test de matériau d’un cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 ténacité à la rupture K IC /MPa d’un matériau d’un cylindre 108,23 2 ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte K ISCC /MPa d’un matériau d’un cylindre 43,29 3 paramètre Q de forme de fissure 0,88 4 valeur de test /mm/a d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte d’un matériau d’un cylindre 1,5
Un procédé de calcul d’un ensemble de tailles de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D peut être décrit comme suit :
À l’étape S203, la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure.