INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel système d’affichage comprenant l’écran 12 est par exemple prévu ou configuré pour réduire le nombre d’écrans présents dans l’habitacle.
Le démodulateur 23 démodule la tension primaire Vp et génère ainsi un signal numérique entrant Sne. Le démodulateur 23 transmet le signal numérique entrant Sne au processeur 26.
Le redresseur primaire 19, le premier redresseur secondaire 20a et le deuxième redresseur secondaire 20b produisent une tension redressée Vr, et un courant redressé Ir sous la tension redressée Vr. La tension redressée Vr alimente le régulateur de tension 22.
En référence à la , le régulateur de tension 22 génère une tension d’alimentation Va de la carte électrique 17, continue elle aussi, et des courants d’alimentation Ia sous la tension Va.
La tension d’alimentation Va alimente le générateur d’horloge 25 et le processeur 26.
En référence à la , le générateur d’horloge 25 transmet un signal d’horloge CLK au processeur 26.
Le processeur 26 acquiert le signal numérique entrant Sne, le décode, et obtient les premières données émises par le dispositif interrogateur 1. Le processeur 26 traite la requête d’interrogation contenue dans les premières données.
En référence à la , le processeur 27 interroge la banque mémoire 27, et acquiert des deuxièmes données qui correspondent à la requête du dispositif interrogateur 1. Les deuxièmes données comprennent ici au moins un identifiant de l’équipement sur lequel est positionné le dispositif électrique 2. Le ou les identifiants comprennent ainsi par exemple un P/N ( Part Number ) ou un S/N ( Serial Number ) de l’inverseur de poussée comprenant le volet 13.
En référence à la , le processeur 26 reste alors en attente jusqu’à la fin de l’interrogation et produit, à destination du dispositif interrogateur 1 et en réponse aux premières données, un signal numérique sortant Sns comprenant les deuxièmes données. Le processeur 26 transmet le signal numérique sortant Sns au rétro-modulateur 24.
En référence à la , le rétro-modulateur 24 acquiert le signal numérique sortant Sns et le transforme en un signal modulé Sm qui est appliqué aux bornes de la charge reliée à l’antenne primaire 15. Le rétro-modulateur 24 module ainsi ladite charge de manière à rétro-moduler les ondes électromagnétiques principales et à transmettre ainsi le signal numérique sortant Sns au dispositif interrogateur 1.
La rétro-modulation des ondes électromagnétiques principales, et donc les variations d’impédance de l’antenne primaire 15, résultant du signal modulé, sont captées par le bloc de réception 11 du dispositif interrogateur 1 via son antenne 8. L’antenne 8 produit un signal de réponse Sr (analogique). Le démodulateur 12 du bloc de réception 11 réalise à son tour une démodulation du signal de réponse Sr et transmet un signal numérique de réponse Snr à l’unité de traitement 6 du dispositif interrogateur 1. L’unité de traitement 6 acquiert ainsi les deuxièmes données correspondant à la requête d’interrogation.
Les antennes secondaires 16 du dispositif électrique 2 permettent donc la captation d’ondes électromagnétiques issues de bandes de fréquences secondaires, qui sont différentes de la bande de fréquences primaire utilisée pour l’interrogation et la réponse du dispositif électrique 2.
Le dispositif électrique 2 capte des ondes électromagnétiques qui ne lui sont pas directement destinées, et récupère donc de l’énergie perdue.
Les ondes ainsi captées sont converties en énergie électrique par les redresseurs secondaires 20.
Cette énergie électrique complémentaire alimente le circuit du dispositif électrique 2, et réduit donc la quantité d’énergie nécessitant d’être amenée via la bande de fréquences primaire.
L’énergie additionnelle, produite par les antennes secondaires 16, permet donc d’augmenter la portée d’interrogation du dispositif électrique 2 sans augmenter la puissance d’émission du dispositif interrogateur 1 sur la bande de fréquences primaire. Il est ainsi possible d’augmenter la limite de fréquence de rafraichissement de la donnée à portée égale dans les distances requérant la multi-interrogation d’équipements de conception classique.
Les bandes de fréquences secondaires, et donc la définition des antennes secondaires, sont déterminées par une analyse des fréquences présentes dans l’environnement du dispositif électrique. Elles sont sélectionnées pour éviter toute interférence avec les autres équipements présents dans l’environnement du dispositif électrique.
Dans un mode de réalisation, le point de fonctionnement est proposé à l’opérateur. Il est affiché sur l’écran de l’IHM 60. C’est alors à l’opérateur de piloter les sections correspondantes de l’usine.
En variante, c’est le système de surveillance 3 qui pilote automatiquement l’usine.
Plus précisément, chaque section de l’usine de production est équipée d’actionneurs.
Par exemple, la section 24 de désinfection UV est équipée d’un dispositif 242 d'éclairage UV, dont la luminosité est ajustée pour modifier la dose appliquée à l’eau présente dans la cuve de désinfection et par conséquent l’abattement unitaire obtenu par ce processus élémentaire.
Le programme de commande 58 calcule, en fonction du point de fonctionnement défini, une valeur de consigne pour l’actionneur à commander et ainsi piloter le processus unitaire correspondant.
La valeur de consigne est transmise depuis le dispositif 50 vers l’actionneur destinataire. Par exemple, cette transmission s’effectue via le réseau de communication 35.
Par exemple, si l’abattement instantané du processus de désinfection UV est trop faible, un point de fonctionnement est défini qui permet d’atteindre le niveau d’abattement unitaire recherché.
Une dose de consigne est alors calculée qui doit permettre d’atteindre le point de fonctionnement ainsi défini. Cette dose de consigne est transmise au dispositif d’éclairage U, qui régule l’éclairage UV à la dose cible pour faire effectivement remonter l'abattement instantané du processus de désinfection UV.
Ainsi, avec le programme 58, le système de surveillance 3 pilote chaque processus unitaire individuellement, selon une boucle de rétroaction courte permettant de tenir compte des variations dans l’efficacité des processus de traitement.
En particulier, en cas de défaillance d'un processus unitaire, un autre processus unitaire situé en aval de celui-ci peut être piloté de manière à compenser la perte d’efficacité causée par cette défaillance, dans le but de maintenir l’abattement total instantané au-dessus de l’abattement cible ou le plus proche possible de l’abattement cible.
Cela permet également de piloter les différents processus unitaires pour que l'ensemble de l'usine ait un fonctionnement optimal, c'est-à-dire permettant de produire de l'eau potable de qualité tout en limitant la consommation en produits chimiques ou en énergie de l'usine.
Cela permet également de compenser un processus unitaire par un autre. Par exemple, si le processus unitaire de chloration est particulièrement efficace, il conduit à une eau potable ayant un goût qui peut déplaire aux consommateurs. On cherchera donc à piloter les autres processus unitaires de manière à augmenter leur contribution à l’abattement total et pouvoir en conséquence réduire celle du processus de chloration.
L'abattement instantané du processus de chloration est réduit par exemple en augmentant le débit de l’eau circulant dans la cuve de chloration. Un débit de consigne est calculé puis transmis aux pompes de circulation de l'eau dans les cuves de chloration (référencées 264 et 265 sur la ).
En variante, une quantité de consigne de chlore est calculée et transmise à une vanne commandée d’injection du chlore dans les cuves de chloration (référencée 266 sur la ).
L'abattement instantané du processus d’ozonation est réduit par exemple en augmentant le débit de l’eau circulant dans la cuve d’ozonation. Un débit de consigne est calculé puis transmis aux pompes de circulation de l'eau dans la cuve d’ozonation (référencée 223 sur la ).
Avantageusement, le dispositif de contrôle 50 exécute également un programme de simulation 59 permettant à l’opérateur de tester des scénarios de fonctionnement de l'usine : en cas de dysfonctionnement d'un des processus élémentaires, les autres processus de traitement sont-ils capables de réduire suffisamment la concentration d'un pathogène particulier de sorte que l'eau produite par l'usine reste potable ?
Après l'achèvement du forage, ou même après la perforation, les puits n'ont normalement pas une capacité d'injection suffisante pour effectuer un traitement acide, car le fluide de forage cause du dommage intentionnel aux pores de la formation, ce qui est nécessaire pour achever la construction du puits en toute sécurité. Pour permettre l'injection du traitement acide dans les formations carbonatées, il était courant d'utiliser un équipement de dynamitage à l'intérieur du puits, appelé « tube d'intervention enroulé », en particulier dans la phase initiale du traitement acide. Cet équipement était positionné à l'intérieur du puits, un bouchon d'isolation situé à l'extrémité de la colonne de production/injection était retiré et le traitement acide était projeté à la base de la zone inférieure. Cette étape visait à favoriser l'amélioration de l'injectivité du réservoir, permettant ainsi de réaliser ultérieurement le traitement acide massif (traitement principal) par injection directe à travers la colonne de production à des débits élevés (bull heading), après l'installation de l'équipement final de la complétion du réservoir, y compris, l'arbre de Noël humide (WCT, en anglais).
Parmi les inconvénients de l'utilisation de tubes d'intervention enroulés, on peut citer le temps nécessaire à sa mise en œuvre, qui a un impact financier sur la construction des puits, en plus d'impliquer des risques opérationnels et de sécurité. Une alternative a donc été présentée pour le positionnement des fluides de stimulation afin de favoriser la création d'une injectivité initiale sans qu'il soit nécessaire d'utiliser un tube d'intervention enroulé, en utilisant la propre chaîne d'assise de l'équipement de complétion, en utilisant des systèmes acides de faible réactivité et de faible corrosivité. Cette nouvelle étape a commencé à être réalisée plus tôt que d'habitude, alors que le puits n'était pas encore équipé de l'arbre de Noël humide (WCT), ce qui a donné naissance à ce qui est connu comme "stimulation précoce".
Concomitamment, l'utilisation d'acides faibles et de chélateurs a été introduite dans le but de créer des zones avec des injectivités modérées, suffisantes uniquement pour démarrer le traitement acide principal, évitant ainsi la nécessité d'injections supérieures aux pressions de fracture du réservoir ou l'induction de pertes très élevées dans la formation. Ces précautions sont devenues nécessaires, car la stimulation précoce a lieu sans que tous les équipements de sécurité soient installés de manière permanente dans le puits, et il n'est donc pas souhaitable d'avoir un niveau très élevé de pertes de fluides dans la formation.
Cette nouvelle forme de positionnement de l'acide, utilisant le cordage de travail, présentait l'inconvénient de ne pas pouvoir atteindre la base de la zone inférieure du puits, comme c'était le cas lors de l'utilisation du tube d'intervention enroulé. Cette limitation a suscité des doutes quant à une éventuelle perte de qualité du traitement acide dans l'intervalle inférieur, ce qui pourrait nuire à la production accumulée dans le puits. Une alternative a donc été recherchée pour permettre la création d'une injectivité également à la base de la zone inférieure des puits, en évitant l'utilisation de tubes d'intervention enroulés. C'est ainsi que l'on a commencé à utiliser des acides pondérés, en cherchant à effectuer un "positionnement gravitationnel" à la base du réservoir inférieur, par la percolation de l'acide dans le fluide présent dans le puits, qui a une densité plus faible.
Pour tenter de résoudre les cas éventuels de manque d'injectivité dans l'intervalle inférieur du puits, il a été proposé d'utiliser de l'EDTA pondéré, afin qu'il puisse décanter et atteindre la base du réservoir. Des études sur les formulations d'EDTA et d'autres systèmes acides pondérés ont été lancées.
La pondération des fluides est un concept largement utilisé dans d'autres domaines de la construction de puits, tels que le forage, la cimentation et les reconditionnements, où divers solides tels que la barytine, la bentonite, le calcaire ou les sels solubles sont couramment utilisés à cette fin ; cependant, ce concept n'a que rarement ou presque jamais été utilisé dans la stimulation acide des puits de pétrole.
L'utilisation d'agents de pondération dans les activités de stimulation acide est naissante dans le monde entier, les traitements dans le pré-salifère étant une exception, en raison de leur utilisation pour le positionnement de l'EDTA. Plusieurs autres formulations pondérées sont actuellement testées pour des applications sur le terrain dans les différentes phases des traitements acides.
Le positionnement gravitationnel, en tant que technique de stimulation auxiliaire, utilise des fluides acides pondérés afin d'atteindre de plus grandes profondeurs à partir du point d'injection, présente un grand avantage, celui de travailler sur une nouvelle approche qui dépend moins des caractéristiques de la formation (porosité et perméabilité) et de l'effet des déviateurs chimiques ou physiques, dans le but d'atteindre certaines régions de moindre qualité permoporeuse, où il y a des difficultés et/ou des doutes lors des traitements, car il s'agit d'un phénomène purement physique qui se produit à l'intérieur du puits et non à travers la matrice poreuse de la formation. Cela ne signifie pas qu'il faille renoncer aux déviateurs ou aux solutions déjà utilisées, mais il s'agit d'une technique complémentaire, qui vise à améliorer et à associer les effets observés avec la dérivation qui se produit dans la formation.
Il convient de souligner que l'utilisation de fluides saturés ou sursaturés de chlorure de sodium ou de chlorure d'ammonium a déjà été réalisée, dans le but d'obtenir un effet de détournement, mais pas de favoriser une augmentation de la densité du fluide d'intérêt. Depuis 2015, Petrobras a commencé à utiliser des chélateurs et de l'acide acétique pondérés dans des étapes isolées des opérations, telles que la création d'injectivité ; cependant, ils ne sont pas encore prédominants dans le traitement principal des acides.
La illustre schématiquement l'évolution du processus de stimulation tel que mentionné précédemment. La A montre la création d'une injectivité à l'aide d'un tube d'intervention enroulé, atteignant la base du réservoir inférieur, afin de permettre le traitement principal de cette zone et de l'utiliser pour traiter tous les autres intervalles par la suite. L'acide chlorhydrique à 15 % a été utilisé de préférence, l'acide acétique à 10 % étant réservé aux puits à haute température. Cette séquence nécessitait un temps d'opération important, en plus d'impliquer des risques accrus liés au blocage des outils et à la pêche qui en découle. Une étude, réalisée dans notre base de données, montre que la durée moyenne d'exécution des opérations de stimulation était d'environ cinq jours de forage. Des cas de problèmes opérationnels ont été signalés, tels que le manque d'équipement de tubes d'intervention enroulés, l'attente de conditions météorologiques favorables pour les opérations, les pannes d'équipement, les fuites, les accidents, le blocage de l'équipement de câblage et des tubes d'intervention enroulés eux-mêmes, autant d'événements qui ont eu des répercussions négatives sur la construction de plusieurs puits. Le tableau 1 détaille les temps moyens pour chaque étape de la complétion et de la stimulation, selon ces hypothèses.
À partir de 2015, non seulement pour éviter l'utilisation d'équipements de tubes d'intervention enroulés, mais aussi pour améliorer la qualité de l'acidification dans les zones supérieures des puits, l'utilisation d'une solution d'acide éthylènediaminetétraacétique (EDTA) a commencé dans une étape antérieure à celle habituellement utilisée pour la stimulation. Ce positionnement a commencé à être effectué par circulation en bout de colonne, avec retour à la surface par l'annulaire des zones supérieures du puits, avant la mise en place des obturateurs, permettant ainsi une meilleure répartition du traitement acide principal dans cette zone. Cependant, certains doutes ont commencé à se faire jour concernant les conditions d'injectivité de l'intervalle inférieur, ainsi qu'un éventuel préjudice pour la distribution du traitement dans cette région ( B), étant donné que le point de circulation de l'EDTA était proche de la base de l'intervalle supérieur, c'est-à-dire au-dessus de l'intervalle inférieur.
La séquence des étapes opérationnelles et les durées respectives de complétion et de stimulation d'un puits pré-salifère type, avant les modifications décrites, sont présentées en détail dans le tableau 1 ci-dessous :
Tableau 1 : Temps opérationnels moyens de l'étape de complétion et de stimulation avec FT et acidification dans la phase post WCT Identification Nom de la tâche Temps moyen (heure) 1 Navigation 10 2 Étapes préalables à la stimulation 15.5 3 Étapes préalables à la stimulation 79 4 Étapes préalables à la stimulation 94 5 Étapes préalables à la stimulation 23.5 6 Étapes préalables à la stimulation 119 7 Étapes préalables à la stimulation 72.5 8 Étapes préalables à la stimulation 74 9 Étapes préalables à la stimulation 8 10 Étapes préalables à la stimulation 16 11 Étapes préalables à la stimulation 68 12 Étapes préalables à la stimulation 25 13 Étapes préalables à la stimulation 37.5 14 Étapes préalables à la stimulation 5 15 Étapes préalables à la stimulation 2 16 Étapes préalables à la stimulation 6 17 Étapes préalables à la stimulation 25.5 18 Étapes préalables à la stimulation 14 19 Installation du WCT 25 20 Traitement chimique - Zone de pertes 54 21 Injection directe dans la zone inférieure 10 22 Traitement chimique - Injection directe dans la zone supérieure 6 23 Preuve d'injection dans la zone supérieure 5 24 Preuve d'injection dans la zone inférieure 10 25 Étapes après la stimulation 13 26 Étapes après la stimulation 32 27 Fin de la complétion du puits 0 total Activités de complétion CI 8½'' (21,59 cm). Installation de PAB, réentrée du puits, installation de la complétion inférieure de la cavitation, installation de CI, installation de TH, installation de WCT, acidification et mini-TI dans les deux zones. 923.5 h
Selon la séquence présentée dans le tableau 1, le temps moyen nécessaire pour achever un puits pré-salifère typique serait de l'ordre de 923,5 heures, soit 38,5 jours. On constate que ces délais sont fortement influencés par la nécessité d'utiliser l'équipement de tubes d'intervention enroulés pour stimuler le puits (70 heures) et par l'installation du WCT (12 à 15 jours) avec l'appareil de forage, et ce n'est qu'après l'installation du WCT que la stimulation principale a été réalisée avec un bateau de stimulation connecté à l'appareil de forage. L'élimination de la nécessité d'utiliser des tubes enroulés a permis de réduire la durée des opérations d'acidification à environ 24 heures et d'éliminer complètement le temps d'installation du WCT de la portée des appareils de complétion, une fois que cet équipement a commencé à être installé par un navire plus petit, un bateau appelé SESV (Submarine Equipment Support Vessel), qui est spécialement dédié à cette fonction chez Petrobras.
Le document US2021324260 divulgue des mélanges d'acides chélatants pour stimuler une formation souterraine, des méthodes d'utilisation de mélanges d'acides chélatants et des puits d'hydrocarbures comprenant des mélanges d'acides chélatants. Ce document propose l'ajout de chélateurs (dont l'EDTA) aux mélanges acides (par exemple HCl et HF) pour la stimulation des puits, afin de réduire le risque de précipitation du tartre. La présence du chélateur peut également diminuer la vitesse de réaction du mélange d'acides avec la minéralogie de la formation, ce qui permet au mélange d'acides chélateurs de pénétrer davantage dans les fractures et le réseau poreux de la formation.
Le document WO2008139164, quant à lui, fait référence à des méthodes de traitement d'une partie de la matrice d'une formation souterraine dans une fracture ou une perforation préexistante, afin d'augmenter la perméabilité et la production. La méthode comprend, entre autres étapes, la formation ou la fourniture d'un fluide de traitement comprenant : (i) de l'eau ; (ii) un agent chélateur capable de former un anneau hétérocyclique contenant un ion métallique lié à au moins deux ions non métalliques ; et (iii) un agent augmentant la viscosité. Bien que l'agent chélateur puisse être de l'EDTA, le fluide de traitement utilise un augmentateur de viscosité polymère qui, par conséquent, n'inclut pas ou n'anticipe pas l'augmentation de la densité de la composition par l'ajout de sels, tel que décrit dans la présente invention.
Selon l'invention, et comme cela est illustré schématiquement sur la , le moyen de liaison 10 traverse le dispositif de stockage d'énergie 6 de part en part. C’est-à-dire que le moyen de liaison 10 est agencé à l'intérieur du dispositif de stockage d'énergie 6, et non au-dessus, en dessous ou sur un côté du dispositif de stockage d'énergie. On utilise ainsi un volume disponible à l'intérieur du dispositif de stockage d'énergie 6 pour loger le moyen de liaison 10.
L'intégration du moyen de liaison 10 ne requiert aucune modification du contour du dispositif de stockage d'énergie, c’est-à-dire de l'enveloppe du dispositif de stockage d'énergie. L'encombrement du dispositif de stockage d'énergie 6 est inchangé par l'intégration du moyen de liaison 10. Ceci permet de gagner de la place à l'extérieur du dispositif de stockage d'énergie pour d'autres moyens de liaison du véhicule et/ou pour augmenter le volume de l'habitacle du véhicule. En outre, le moyen de liaison 10 bénéficie ainsi des moyens de protection utiles pour protéger la batterie 4. Le moyen de liaison 10 est ainsi mieux protégé que s'il était agencé à l'extérieur du dispositif de stockage d'énergie et risque donc moins facilement d'être endommagé.
Comme cela est illustré sur la , le moyen de liaison peut être prolongé de part et d'autre du dispositif de stockage d'énergie par des moyens de liaison auxiliaires 11, 12 s'étendant à l'extérieur du dispositif de stockage d'énergie. Des moyens de raccordement peuvent être prévus pour relier le moyen de liaison 10 aux moyens de liaison auxiliaires 11, 12.
En variante, le moyen de liaison 10 pourrait être utilisé pour relier n'importe quels autres organes du système de freinage ou même pour relier des organes appartenant à un autre système du véhicule que le système de freinage. Le dispositif de stockage peut comprendre un nombre quelconque de moyens de liaison le traversant.