INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La bouteille 100c se réalise par l’assemblage des sous-ensembles réunissant des composants réalisés séparément.
Ainsi, on assemble le corps 1c à son fond 13c et la tête 2c dans laquelle on engage et fixe le manchon intérieur 25c dont l’extrémité supérieure reçoit, après remplissage, la capsule 4c avec le manchon de garantie 5c.
Après assemblage de la tête 2c du manchon intérieur 25c, on emmanche la poche souple 2c par son embout 32c sur l’extrémité inférieure du manchon intérieur 25c. Le sous-ensemble ainsi réalisé est assemblé au corps 1c par la réunion du bord 211c de la tête 2c au bord supérieur 12c du corps 1c, la poche 3c venant dans le corps 1c.
La montre la vue éclatée des différents composants de la bouteille 100c selon leur disposition suivant l’axe zz de la bouteille.
La vue en coupe de détail de la du haut de la bouteille 100c met en évidence les sous-ensembles de la bouteille 100c et leur imbrication pour former un ensemble rigide autour de la poche souple 3c dont le volume occupe la partie du corps 1c lorsque la poche est remplie de liquide. L’imbrication des composants souligne la structure rigide obtenue par la nature de la matière de ceux-ci et les caractéristiques statiques / mécaniques propres.
Avantageusement, chaque cellule est individuellement alimentée électriquement par un moyen amovible permettant le retrait d’une cellule dudit contenant tout en conservant les autres cellules sous tension.
Avantageusement selon l’invention, la caractéristique la caractéristique mesurée est une résistance interne de la cellule et/ou une tension en circuit ouvert aux bornes de la cellule, et/ ou une impédance de la cellule.
La résistance interne des cellules est mesurée en mode DC (courant continu) et/ou en mode AC (courant alternatif).
Le modèle de Randles simplifié, voir , est une représentation simplifiée d'une cellule de batterie électrique pour en décrire son comportement électrochimique.
Le modèle de Randles simplifié comporte trois composants, la résistance de solution Rs, la résistance de transfert de charge Rct et la capacité de double couche électrochimique Cdl.
La connaissance des trois grandeurs du modèle de Randles simplifié permet une meilleure compréhension du comportement de la cellule, et de notamment détecter des courts-circuits ou autres disfonctionnements.
La résistance de solution Rs équivaut à la résistance interne de la cellule en mode DC. La résistance de transfert de charge Rct équivaut à la résistance interne de la cellule en mode AC.
Avantageusement selon l’invention, la classification des cellules est réalisée en fonction d’une résistance de solution Rs de la cellule, et/ou d’une résistance de transfert de charge Rct de la cellule, et/ou d’une capacité de double couche électrochimique Cdl de la cellule, déterminée pour les résultats de mesures obtenues.
La mesure de la tension en circuit ouvert aux bornes de la cellule permet de déterminer l’état de charge de la cellule.
La mesure de l’impédance de la cellule permet de connaître toutes les valeurs de chaque composant du modèle de Randles simplifié, Rs, Rct et Cdl.
Pour déterminer les trois grandeurs du modèle de Randles simplifié, il peut être réalisée une Spectroscopie d’impédance électrochimique (EIS en anglai pour Electrochimical Impedance Spectroscopie). Elle consiste à effectuer une mesure d’impédance dans différentes conditions. Les différents points de mesure obtenus permettent de déterminer ces trois grandeurs.
Selon un exemple de réalisation de l’invention, la caractéristique mesurée est une caractéristique géométrique de la cellule.
La mesure de caractéristiques géométriques de la cellule permet de détecter des défauts de structure interne de la batterie tels qu’un gonflement, un mauvais empilement des couches d’électrodes, ou de mauvaises dimensions.
Selon un autre exemple de réalisation de l’invention, la caractéristique des cellules mesurée est une caractéristique de l’électrolyte.
Si l’électrolyte est liquide, la caractéristique mesurée est par exemple relative à la qualité de la pénétration de l’électrolyte aux interfaces avec des électrodes de la cellule.
Si l’électrolyte est solide, la caractéristique mesurée est relative à la qualité de la polymérisation de l’électrolyte ou à l’homogénéité de l’électrolyte.
Le couplage des électrodes 22, 23 au générateur de courant 24 permet l’établissement de la connexion électrique entre chacune des électrodes 22, 23 et le générateur de courant 24 lorsque les électrodes 22 et 23 (i.e. les films d’imprégnation 41, 42) sont imprégnées de produit d’activation.
Comme expliqué précédemment, le générateur de courant 24 comprend au moins un couple galvanique 240. Le couple galvanique 240 est formé d’un premier pôle conducteur 241 formant cathode et d’un deuxième pôle conducteur 242 formant anode séparés l’un de l’autre par un espace libre 243.
Selon la manœuvre commandée au vérin V, l’une des chambres C1, C2 reçoit le débit entrant Qin et l’autre chambre C2, C1 fournit le débit sortant Qout. Les débits, comme les variations de volume des chambres sont dans le rapport des surfaces des sections des chambres : Q1/Q2= S1/S2.
L’installation électrohydraulique 100 associée au vérin V se compose de deux modules électrohydrauliques M1, M2 séparés, commandés indépendamment par une unité de commande UC ; ces modules sont associés et relient respectivement l’une et l’autre chambres à une conduite de pompe LP venant de la pompe P et une conduite de réservoir LT pour le retour du liquide hydraulique au réservoir T.
Chaque module M1, M2 a un distributeur à tiroir 1, 1’ à section d’étranglement réglable indépendamment ; cette section est commandée séparément dans chaque module par un signal électrique Σ(Ses) généré par l’unité de commande UC recevant le signal Sm de la manette Mm manœuvrée par le conducteur ainsi que les paramètres suivants :
- contrepression de consigne PCP fixe ou variable attribuée à la chambre de sortie
Les paramètres permettent à l’unité de commande UC de calculer la section de sortie Ses de l’étranglement pour le débit sortant Qout donc imposé par le débit entrant théorique lié à la position de la manette Mn.
L’unité centrale UC applique une équation de Bernoulli simplifiée pour obtenir la section de sortie Ses pour le débit sortant Qout.
ΔP=PCP-PT k : coefficient constant
Le coefficient dépend du coefficient de section Cd et de la masse volumique du liquide (ρ).
Dans cette installation, la pression de consigne est choisie parmi :
La section de sortie du débit imposé est la section de sortie de consigne Sec du module recevant le débit sortant Qout ; cette section est émise par l’unité centrale UC sous la forme d’un signal électrique de commande Σ(Sec).
Pour assurer la confidentialité des échanges, Alice chiffre son message avec la clé publique que Bob lui a transmise préalablement. Le message chiffré peut ensuite être envoyé à Bob qui peut le déchiffrer avec sa clé privée (qui est la seule clé cohérente de sa clé publique, celle utilisée par Alice pour le chiffrement). Un tiers « Eve » pourra tenter de déchiffrer le message chiffré avec la clé publique de Bob (qu’elle aura interceptée), mais elle obtiendra un message inintelligible puisqu’elle n’a pas utilisé la clé privée (connue de Bob uniquement) qui est la seule clé qui permet de retrouver le message clair initial.
L’avantage apporté par la cryptographie asymétrique est que Bob a pu transmettre à Alice sa clé publique via un canal non confidentiel. Mais la phase d’authentification initiale qui apporterait la garantie à Alice que la clé envoyée par Bob est bien celle de Bob, n’a pas été résolue.
Il est possible d’utiliser la cryptographie asymétrique pour ajouter l’authenticité des messages. Alice doit posséder sa propre paire de clé publique/privée, qu’on appelle aussi une bi-clé. Elle a préalablement transmis sa clé publique à Bob et a conservé secrète sa clé privée qui lui est propre.
Alice chiffre le message qu’elle veut envoyer à Bob avec la clé publique de Bob. Mais cette fois-ci, elle calcule aussi un résumé du message clair initial à l’aide d’une fonction de hachage à sens unique, pour ensuite chiffrer ce résumé avec sa propre clé privée connue d’elle seule.
Alice envoie ensuite à Bob :
- le résumé chiffré du message clair initial (chiffré avec la clé privée d’Alice) ;
- le message chiffré avec la clé publique de Bob.
Bob peut alors effecteur les opérations suivantes :
- déchiffrer, avec la clé publique d’Alice, le résumé chiffré du message clair initial qu’il a reçu ;
- déchiffrer, avec sa clé privée, le message chiffré reçu pour obtenir le message déchiffré (qui est à priori identique au message clair initial d’Alice) ;
- calculer, avec la même fonction de hachage à sens unique que celle utilisée par Alice, le résumé du message déchiffré.
Si les deux résumés de message obtenus par Bob sont strictement identiques, alors Bob aura deux certitudes :
- le message qu’il vient de recevoir est intègre,
- le message qu’il vient de recevoir provient bien d’Alice.
Ainsi, l’authenticité des messages obtenue par le biais de la cryptographie asymétrique va un peu plus loin que celle obtenue par le biais de la cryptographie symétrique. Comme Alice possède une clé privée différente de cette de Bob, l’intégrité des messages envoyée par Alice est rattachée à sa clé privée. Ce qui en fait des motifs d’intégrité particuliers qui, sont nommés dans ce cas précis « signature numérique ».
A la différence du mécanisme d’authenticité de la cryptographie symétrique, qui produit un motif d’intégrité cryptographique attaché à la clé secrète partagée par Alice et par Bob, le processus d’authenticité de la cryptographie asymétrique est rattaché à une seule des deux clés privées, ce qui justifie de parler de « signature numérique » plutôt que de motif d’intégrité cryptographique.
À l’étape S801, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120%,1.1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S802, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120%,1.2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S803, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120%,1.3 dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S804, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,2.1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S805, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,2.2 dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S806, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
L’équipement peut être fixé à une plate-forme 1216 et/ou entouré par un cadre de support structurel 1218, tel qu’une structure en acier. Dans certains exemples, le module 1200 peut comporter une ou plusieurs échelles, telles que l’échelle 1220, et un ou plusieurs escaliers. Cela peut faciliter l’accès des ouvriers aux parties supérieures du module 1200, par exemple à des fins d’entretien ou d’installation. Les échelles ou les escaliers peuvent également faciliter l’accès à un autre module, tel que le module 1100 de la FIG. 11, lorsque les modules sont dans une configuration empilée. Dans certains exemples, le module 1200 peut mesurer 13,8 m de long, 4,9 m de large, 5,3 m de haut, et peser 63,9 t. Dans d’autres exemples, le module 1200 peut avoir d’autres dimensions ou poids.
Les -B montrent deux vues d’un exemple d’un module de régénération d’absorbant 1300 selon certains aspects de la présente description. La montre une vue en perspective du module 1300 et la montre une vue de dessus du module 1300. Le module 1300 peut être configuré pour faciliter un processus pour stripper le CO 2 de l’absorbant et régénérer l’absorbant. Le module 1300 peut comporter une pompe d’absorbant pauvre 1302, un pot de condensat de rebouilleur de strippeur de CO 2 1304, une boîte de jonction 1306, un accumulateur de reflux de strippeur de CO 2 1308 et une pompe de reflux de strippeur de CO 2 1310. Cet équipement peut être interconnecté par une tuyauterie avant que le module 1300 arrive au niveau d’un site d’installation. Dans d’autres exemples, le module 1300 peut comporter plus d’équipement, moins d’équipement ou un équipement différent de celui illustré.
L’équipement peut être fixé à une plate-forme 1316 et/ou entouré par un cadre de support structurel 1318, tel qu’une structure en acier. Dans certains exemples, le module 1300 peut comporter une ou plusieurs échelles, telles que l’échelle 1320, et un ou plusieurs escaliers, tels que l’escalier 1322. Cela peut faciliter l’accès des ouvriers aux parties supérieures du module 1300, par exemple à des fins d’entretien ou d’installation. Les échelles ou les escaliers peuvent également faciliter l’accès à un autre module, tel que le module 1400 de la FIG. 14, lorsque les modules sont dans une configuration empilée. Dans certains exemples, le module 1300 peut mesurer 18,3 m de long, 4,9 m de large, 5,3 m de haut, et peser 64,8 t. Dans d’autres exemples, le module 1300 peut avoir d’autres dimensions ou poids.
Les -B montrent deux vues d’un exemple d’un module de régénération d’absorbant 1400 selon certains aspects de la présente description. La montre une vue en perspective du module 1400 et la montre une vue de dessus du module 1400. Le module 1400 peut être configuré pour faciliter un processus pour stripper le CO 2 de l’absorbant et régénérer l’absorbant. Le module 1400 peut comporter un accumulateur de reflux de strippeur de CO 2 1402. Cet équipement peut être interconnecté à d’autres équipements par une tuyauterie avant que le module 1400 arrive au niveau d’un site d’installation. Dans d’autres exemples, le module 1400 peut comporter plus d’équipement, moins d’équipement ou un équipement différent de celui illustré.
L’équipement peut être fixé à une plate-forme 1416 et/ou entouré par un cadre de support structurel 1418, tel qu’une structure en acier. Dans certains exemples, le module 1400 peut comporter une ou plusieurs échelles, telles que l’échelle 1420, et un ou plusieurs escaliers. Cela peut faciliter l’accès des ouvriers aux parties supérieures du module 1400, par exemple à des fins d’entretien ou d’installation. Les échelles ou les escaliers peuvent également faciliter l’accès à un autre module, tel que le module 1300 de la FIG. 13, lorsque les modules sont dans une configuration empilée. Dans certains exemples, le module 1400 peut mesurer 18,3 m de long, 4,9 m de large, 5,3 m de haut, et peser 147,9 t. Dans d’autres exemples, le module 1400 peut avoir d’autres dimensions ou poids.
Les -B montrent deux vues d’un exemple d’un module de déshydratation 1500 selon certains aspects de la présente description. La montre une vue en perspective du module 1500 et la montre une vue de dessus du module 1500. Le module 1500 peut être configuré pour faciliter un processus pour éliminer l’eau du CO 2 . Le module 1500 peut comporter une boîte de jonction 1502, un chauffage électrique de gaz de régénération 1504, et un séparateur de déshydratation du CO 2 1506. Cet équipement peut être interconnecté avant que le module 1500 arrive au niveau d’un site d’installation. Dans d’autres exemples, le module 1500 peut comporter plus d’équipement, moins d’équipement ou un équipement différent de celui illustré.
L’équipement peut être fixé à une plate-forme 1516 et/ou entouré par un cadre de support structurel 1518, tel qu’une structure en acier. Dans certains exemples, le module 1500 peut comporter une ou plusieurs échelles, telles que l’échelle 1520, et un ou plusieurs escaliers, tels que l’escalier 1522. Cela peut faciliter l’accès des ouvriers aux parties supérieures du module 1500, par exemple à des fins d’entretien ou d’installation. Les échelles ou les escaliers peuvent également faciliter l’accès à un autre module, tel que le module 1600 de la FIG. 16, lorsque les modules sont dans une configuration empilée. Dans certains exemples, le module 1500 peut mesurer 18,3 m de long, 4,9 m de large, 5,3 m de haut, et peser 73,0 t. Dans d’autres exemples, le module 1500 peut avoir d’autres dimensions ou poids.