INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
-- la distance axiale entre les anneaux de la partie interne est différente de la distance axiale entre les anneaux de la partie externe ; en particulier, la distance axiale entre les anneaux de la partie interne est supérieure de la distance axiale entre les anneaux de la partie externe ;
-- les anneaux de la partie interne sont indépendants de façon à pouvoir se déplacer indépendamment l’un de l’autre, et/ou les anneaux de la partie externe sont indépendants de façon à pouvoir se déplacer indépendamment l’un de l’autre.
- un solaire tel que décrit ci-dessus qui est monté dans le porte-satellites et qui est centré sur le premier axe,
la est une vue très schématique partielle en coupe axiale d’un solaire pour un réducteur mécanique d’aéronef,
la est une vue schématique en perspective d’un solaire pour un réducteur mécanique d’aéronef,
la est une vue schématique en coupe axiale d’un réducteur mécanique d’aéronef comportant le solaire de la ;
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’un solaire selon un mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’un solaire selon une variante de réalisation de l’invention,
Cf. par exemple l’article “Integrated Design for Demonstration of Efficient Liquefaction of Hydrogen (IDEALHY)” (authors K. Stolzenburg and R. Mubbala (Hydrogen Liquefaction Report D3.16). Cf. également US2010272634A ou CN107014151.
La production de liquide saturé apporte plusieurs limitations à l'utilisation du produit. Du gaz de vaporisation « flash » peut se former dans les canalisations de distribution en raison de la chute de pression et de l'entrée de chaleur. Ceci induit un écoulement diphasique dont les propriétés physiques complexifient la conception des circuiteries (risque accru de vibrations).
Dans le cas d'une différence de pression hydrostatique élevée entre le point de production de liquide et le haut du réservoir de stockage de liquide, un gaz flash supplémentaire du produit peut être produit, augmentant la perte de produit liquide.
Une turbine de détente finale du gaz d’alimentation liquéfié permet un sous refroidissement suffisant pour éviter ou limiter le gaz de flash ou unité en marche réduite.
Cependant, lorsque cette turbine est indisponible (maintenance par exemple) son remplacement par une vanne de détente de secours ne permet pas d’atteindre aisément les conditions thermodynamiques requises en sortie du liquéfacteur.
A cette fin, l’installation selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractériséeen ce que la ligne d’échange thermique supplémentaire est configurée pour assurer cet échange thermique avec ledit échangeur de chaleur entre la détente réalisée par la première vanne de détente et la détente réalisée par la seconde vanne de détente, la ligne d’échange thermique supplémentaire étant située en amont ou, respectivement en aval de la détente réalisée par la première vanne de détente.
L’invention concerne également un procédé de liquéfaction de gaz cryogénique, par exemple de l’hydrogène liquéfié, utilisant une installation de production comprenant un circuit d’alimentation de gaz d’alimentation comprenant une extrémité amont reliée à une source de gaz et une extrémité aval reliée à au moins un stockage cryogénique, l’installation comprenant un ensemble d’échangeur(s) de chaleur en échange thermique avec le circuit d’alimentation et au moins un dispositif de refroidissement en échange thermique avec tout ou partie de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur, le au moins un dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur cryogénique à gaz de cycle comprenant au moins l’un parmi : de l’hélium, de l’hydrogène, du néon, de l’azote, de l’oxygène ou du méthane, l’extrémité aval du circuit d’alimentation comprenant, entre l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur et la seconde extrémité une turbine de détente finale du gaz liquéfié, le procédé comprenant : une étape de refroidissement d'un flux de gaz d’alimentation circulant dans le circuit d’alimentation par échange thermique avec l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur refroidi par le au moins un dispositif de refroidissement jusqu’à une température inférieure à la température critique du gaz d’alimentation ou inférieure à la température de bulle du gaz d’alimentation, et une étape de détente principale de ce flux de gaz d’alimentation refroidi et liquéfié dans la turbine de détente finale pour produire un flux liquide ayant une pression supérieure à la pression de saturation ou de bulle dudit gaz d’alimentation pour produire de préférence uniquement une phase entièrement liquide, ou bien une étape de détente de secours de ce flux de gaz d’alimentation refroidi dans la première vanne de détente et dans la seconde vanne de détente en by-passant la turbine de détente finale, et un refroidissement par échange thermique avec un échangeur de chaleur l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur entre les détentes dans la première vanne de détente et la seconde vanne de détente.
Selon d’autres particularités possibles : dans l’étape de détente principale, le rapport de pression du fluide entre l'amont et l'aval de la turbine de détente finale est compris entre cinq et vingt, préférentiellement entre cinq et dix, dans l’étape de détente de secours, le flux de gaz d’alimentation refroidi est détendu dans la première vanne de détente ou dans la seconde vanne de détente avec un rapport de pression compris entre cinq et vingt et préférentiellement entre cinq et dix pour produite un fluide à l'état liquide en sortie de ladite vanne, le procédé comporte deux passages successifs du flux de gaz d’alimentation dans un même échangeur de chaleur de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur qui est situé en amont de la turbine de détente finale, le procédé comporte une étape de commutation entre l’étape de détente principale et l’étape de détente de secours, par exemple en fonction de l’état de marche ou d’arrêt de la turbine de détente finale, le procédé comporte une étape de commutation de l’étape de détente principale vers l’étape de détente de secours durant laquelle le flux de gaz d’alimentation by-passe progressivement la turbine de détente finale et la fourniture de gaz d’alimentation refroidi vers la turbine de détente finale est interrompu et une perte de charge est générée par la seconde vanne de détente, le gaz d’alimentation est de l’hydrogène et/ou de l’hélium, le dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur à gaz de cycle comprenant de l’hydrogène et/ou de l’hélium, le gaz d’alimentation est de l’hydrogène, le procédé comportant une étape de conversion de l’hydrogène ortho en hydrogène para dans et/ou en aval d’un passage dans un échangeur de chaleur de l’ensemble d’échangeurs, le procédé comporte une étape de détente isenthalpique supplémentaire du gaz d’alimentation en aval de la turbine de détente finale avec un rapport de pression compris entre 1,05 et cinq, préférentiellement dans l'intervalle entre 1,3 et 2,7.
est une vue schématique et simplifiée illustrant la structure et le fonctionnement d’une installation de production de gaz liquéfié cryogénique selon un premier mode de réalisation,
est une vue schématique et partielle illustrant la structure et le fonctionnement d’une installation de production de gaz liquéfié cryogénique selon un second mode de réalisation,
est une vue schématique et partielle illustrant la structure et le fonctionnement d’une installation de production de gaz liquéfié cryogénique selon un troisième mode de réalisation.
Un autre type de machine électrique connue, présenté notamment par le document EP-A1-3793063, comporte sur les tôles des perçages avec des formes ou des positions angulaires différentes, ou dans certains perçages de tôles des éléments d’impact disposés au milieu du perçage formant une butée frontale imposant un contournement du flux, de manière à obtenir des turbulences de ce flux le long du conduit pour augmenter le brassage du fluide. Toutefois ces turbulences créées le long du conduit freinent le passage du flux, on obtient un débit de fluide réduit qui diminue l’échange thermique.
Elle propose à cet effet une machine électrique disposée suivant un axe de rotation, comportant au moins un empilage de tôles métalliques magnétiques pour le rotor ou le stator, présentant des conduits axiaux de passage de fluide de refroidissement formés par des perçages superposés des tôles empilées, comprenant pour un même conduit axial des perçages qui sont différents, cette machine étant remarquable en ce que ce que les tôles de l’empilage comprenant toutes des formes identiques, et des perçages présentant uniquement deux diamètres différents, comportent des positions angulaires autour de l’axe qui sont décalées pour obtenir sur un même conduit axial une succession de perçages avec les deux diamètres présentant leurs axes alignés.
Un avantage de cette machine électrique est qu’en utilisant les mêmes tôles et en les positionnant suivant des positions angulaires différentes on obtient sur un même conduit axial une succession de seulement deux dimensions de perçages, de petits et de grands diamètres, qui donnent une surface d’échange thermique entre le fluide et le métal comprenant la surface périphérique de ces perçages formés dans l’épaisseur des tôles, à laquelle s’ajoute pour chaque changement de diamètre la surface des contours annulaires formés sur les faces plates des tôles présentant le petit perçage disposé face à un grand perçage, surface qui est limitée par ces deux diamètres de perçage.
De plus l’alignement des perçages sur un même conduit présentant leurs axes alignés, comprenant uniquement des changements successifs entre deux diamètres de perçages qui restent assez proche, apporte une augmentation notable de la surface d’échange thermique avec une surface suffisamment libre donnant peu de turbulences, et une faible perturbation de l’écoulement de ce fluide qui permet de garder un débit élevé.
Avantageusement, chaque tôle de l’empilage comporte des répartitions des perçages disposés suivant des secteurs angulaires égaux, comprenant pour tous les secteurs des axes de ces perçages qui sont positionnés de manière identique.
Suivant un mode de réalisation, entre deux secteurs angulaires consécutifs on a à chaque fois un échange entre des petits perçages et des grands perçages.
Suivant un autre mode de réalisation, on a successivement au moins une fois pour deux secteurs angulaires proches un changement entre des petits perçages et des grands perçages, puis plusieurs secteurs angulaires qui sont identiques.
En particulier, dans l’empilage les tôles peuvent être successivement d’une tôle à l’autre décalées angulairement d’un secteur.
Avantageusement, les petits perçages présentent un diamètre inférieur à 1,75mm et les grands perçages un diamètre supérieur à 1,75mm.
Selon un mode de réalisation, les tôles du rotor comportent sur chaque secteur des perçages formant des motifs identiques qui sont décalés à chaque fois d’un petit angle de décalage, l’empilage des tôles comprenant des sous-ensembles présentant entre deux sous-ensembles contigus un décalage égal à ce petit angle.
Avantageusement, les tôles comportent entre six et dix-huit secteurs.
L’empilage des tôles peut comporter certaines tôles qui sont retournées.
L’invention a aussi pour objet un véhicule automobile électrique ou hybride comportant une machine électrique de traction comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
Dans un véhicule automobile 100’ de type tri-corps de l’état de l’art, la traverse arrière 20’ de pavillon est généralement solidaire d’une caisse 30’ du véhicule 100’, comme illustré sur la . Plus précisément, la traverse arrière 20’ de pavillon se situe généralement sous le pavillon 40’ et à l’intérieur de l’habitacle 50’ du véhicule automobile 100’. Ceci est plus particulièrement illustré sur la . La traverse arrière de pavillon 20’ peut notamment être solidaire d’un brancard 70’, comme illustré sur la .
Dans le cas classique où le véhicule automobile 100’ de type tri-corps comprend deux rangées de places assises au sein de l’habitacle 50’, à savoir une rangée avant de places assise et une rangée arrière de places assises, la traverse arrière 20’ de pavillon peut notamment se situer au-dessus des appui-tête 54’ des sièges formant la rangée arrière de places assises, comme illustré sur la . Sur cette , la traverse arrière 20’ est masquée par une garniture 42’ de pavillon 40’ assez volumineuse, ce qui encombre l’espace de tête 52’ pour le passager arrière. Un tel encombrement diminue encore davantage la visibilité à travers la lunette arrière fixe inclinée 14’. De plus, l’espace entre l’appui-tête 54’ et la garniture 42’ de pavillon 40’ est réduit, ce qui limite fortement la hauteur maximale réglable pour l’appui-tête 54’. Par ailleurs, la garniture 42’ de pavillon 40’ qui recouvre la traverse arrière 20’ de pavillon peut s’avérer trop encombrante : le risque d’un contact ou d’un choc entre la garniture 42’ de pavillon 40’ et la tête 52’ d’un passager assis sur l’une des places assises de la rangée arrière est assez élevé.
Afin de remédier à l’ensemble de ces inconvénients, un becquet structurel 60 est destiné à être disposé sur une surface supérieure du véhicule automobile 100 de type tri-corps et vers l’arrière dudit véhicule 100. L’emplacement du becquet structurel 60 est plus particulièrement illustré sur la . Le becquet structurel 60 comprend une structure métallique interne 62 configurée, notamment par sa géométrie, pour permettre le passage des efforts, notamment d’efforts vibratoires, au niveau de la caisse 30 du véhicule automobile 100 lorsque celui-ci est en marche. A titre d’exemple, l’ensemble formé du becquet structurel 60 en combinaison avec les côtés de caisse du véhicule 100 et le soubassement du véhicule 100 forment un anneau de rigidification du véhicule 100. En d’autres termes, le becquet structurel est un élément de rigidification de la caisse 30 du véhicule 100. Autrement dit, la une structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 encaisse les efforts vibratoires du véhicule automobile 100, ce qui est habituellement assuré par la traverse arrière 20.
Or, avec un becquet structurel 60 solidaire de la caisse 30 du véhicule automobile 100 de type tri-corps qui assure la stabilité de la caisse 30 du véhicule automobile 100 en fonctionnement, la traverse arrière 20 peut avoir des dimensions réduites, de sorte qu’elle prenne moins de place à l’intérieur de l’habitacle 50, et les dimensions réduites de la traverse arrière 20 permettent d’augmenter le champ de visibilité à travers la lunette arrière fixe inclinée 14. A titre d’exemple, l’inertie de la traverse arrière 20 est par exemple réduite d’environ 50% à 80% par rapport à l’inertie d’une traverse arrière 20’ classique. Par ailleurs, la hauteur de la traverse arrière 20 est par exemple réduite d’environ 30% à 60% par rapport à la hauteur d’une traverse arrière 20’ classique.
Ainsi, le fait d’équiper le véhicule automobile 100 de type tri-corps avec un becquet structurel 60 permet de réduire les dimensions de la traverse arrière 20 sans perdre en rigidité, car les efforts vibratoires passent par le becquet structurel 60. Les efforts vibratoires sont en partie repris par la structure métallique 62 à l’intérieur du becquet structurel 60.
Selon un mode de réalisation particulier, la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 comporte une poutre en tôle emboutie disposée transversalement relativement au véhicule, c’est-à-dire selon l’axe Y. L’épaisseur de la tôle emboutie utilisée pour former la poutre est par exemple de 2 à 3 mm. Une telle structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 est facile à fabriquer et présente également un avantage économique. Utiliser une tôle emboutie pour former la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 permet également de limiter le poids du becquet structurel 60.
Selon un mode de réalisation, la structure métallique interne 62 peut s’étendre tout le long du becquet structurel 60. Dans le cas où la structure métallique interne 62 se présente sous la forme d’une poutre en tôle emboutie, la fabrication de ladite structure est d’autant plus aisée, puisqu’il peut s’agit d’une unique pièce. Une telle structure métallique interne 62 qui s’étend tout le long du becquet structurel 60 permet de fortifier le becquet et d’assurer des points de fixation aux extrémités du becquet structurel 60 avec la caisse 30 du véhicule automobile 100.
Les extrémités de la structure métallique interne 62 peuvent par exemple être solidarisées sur le brancard 70 du véhicule automobile.
Selon un mode de réalisation particulier, la structure métallique interne 62 peut se présenter sous la forme de plusieurs pièces métalliques reliées entre elles. Cette variante peut permettre d’envisager une géométrie plus complexe pour la structure métallique interne 62 au sein du becquet structurel 60.
Ainsi, la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 peut comporter une première coque 621 et une deuxième coque 622 qui sont configurées pour coopérer de sorte à former un corps creux au cœur du becquet structurel 60. Ce mode de réalisation particulier est notamment illustré sure les figures 10 et 11. La première coque 621 peut notamment désigner une coque inférieure destinée à supporter la deuxième coque 622 qui est alors une coque supérieure. La deuxième coque 622, ou coque supérieure, peut s’apparenter à une tôle de fermeture qui recouvre la première coque 621 ou coque inférieure de sorte à former le corps creux au cœur du becquet structurel 60. Une telle structure métallique interne 62 permet d’envisager une géométrie plus complexe pour le becquet structurel 60 tout en limitant son poids. La géométrie des coques 621, 622 qui forment la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 peut être adaptée pour résister efficacement aux efforts vibratoires qui s’exercent au sein de la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 lorsque le véhicule automobile 100 est en marche.
D’une manière commune à l’ensemble des modes de réalisation décrits précédemment, la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60 peut être en aluminium ou comprendre un alliage d’aluminium. Les matériaux métalliques légers dont la masse volumique est inférieure à 5 g/cm³ sont particulièrement avantageux dans le cadre de cette application.
Par ailleurs, le becquet structurel 60 peut comporter un habillage 65 configuré pour être fixé sur la structure métallique interne 62. En plus d’apporter une couverture esthétique au becquet structurel 60 en recouvrant la structure métallique interne 62, l’habillage 65 peut présenter une géométrie qui améliore l’aérodynamisme du véhicule automobile 100.
Ainsi, l’habillage 65 comprend par exemple une paroi extérieure 67 en forme d’aileron ou tout autre profil permettant d’améliorer l’aérodynamisme du véhicule automobile 100.
Cet habillage 65 peut désigner un ensemble de pièces en plastique qui peuvent être clippées ou vissées sur la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60. D’autres moyens de fixation démontables peuvent être envisagés pour assembler l’habillage 65 sur la structure métallique interne 62 du becquet structurel 60. En outre, d’autres matériaux que le plastique peuvent être envisagés pour l’habillage 65.
Selon un mode de réalisation particulier, le becquet structurel 60 comprend des emplacements pour y agencer au moins un moyen de signalisation, par exemple un dispositif lumineux tel qu’un feu de stop ; et/ou au moins un moyen de communication, par exemple une antenne radio ; et/ou au moins un moyen de détection . Ces emplacements ne sont pas illustrés sur les figures.
Le becquet structurel 60 peut être solidarisé à la caisse 30 du véhicule automobile 100 par des soudures, notamment lors d’un procédé de soudage par point. Sur la , les croix indiquent des emplacements envisageables pour les points de soudure. Ainsi, une extrémité 25 de la traverse arrière 20 ainsi que la première coque 621 sont par exemple toutes les deux soudées sur le brancard 70, à différents endroits du brancard 70. De même, la deuxième coque 622 ou coque supérieure peut être soudée sur la première coque 621 ou coque inférieure, les points de soudage se situent alors dans les zones de contact entre la deuxième coque 622 et la première coque 621, notamment sr les périphéries desdites coques 621, 622.
Chaque première source lumineuse 30 est configurée pour produire un rayonnement lumineux émis A1 et chaque deuxième source lumineuse 300 est configurée pour produire un rayonnement lumineux émis A2.
Le rayonnement lumineux émis A1 produit par la ou chaque source lumineuse 30 diverge de ladite au moins une source lumineuse 30. En d’autres termes, les rayons émis par chaque source lumineuse 30 ne sont pas collimatés et divergent de la source lumineuse 30 depuis laquelle ils ont été émis. Il en est de même pour le rayonnement lumineux émis A2.
Chaque première source lumineuse 30 est par exemple une diode électroluminescente, aussi connu sous le nom de DEL ou LED (de l’anglais light-emitting diode). En particulier, chaque source lumineuse 30 est par exemple une diode à indice de rendu de couleur inférieur à 80.
Chaque deuxième source lumineuse 300 est par exemple une diode électroluminescente, aussi connu sous le nom de DEL ou LED (de l’anglais light-emitting diode). En particulier, chaque source lumineuse 300 est par exemple une diode blanche et plus particulièrement une diode à indice de rendu de couleur élevé, notamment supérieur à 90.
L’Indice de Rendu des Couleurs (IRC) peut aller de 0 à 100. Il permet de définir la capacité que peut avoir l’éclairage émis par une lampe LED à rendre les couleurs des objets qu’elle éclaire comme étant leurs vrais couleurs, avec pour référence la lumière du jour qui est considérée comme idéale pour le rendu des couleurs (IRC=100).
On remarquera que plus l'indice de rendu de couleur d'une LED est élevé, plus le spectre de couleurs éclairé est précis. Les ampoules incandescentes sont considérées comme la lumière de référence et ont un indice de rendu de couleur de 100.
L'indice de rendu des couleurs (IRC) indique dans quelle mesure les couleurs d'un objet semblent naturelles lorsqu'il est éclairé par une source lumineuse particulière. Le rendu des couleurs est une caractéristique d'une source lumineuse. Un IRC de 100 signifie une reproduction des couleurs fidèle à la nature. IRC >= 90 indique un très bon rendu des couleurs, IRC >= 80 indique un bon rendu des couleurs.
Dans un mode de réalisation particulier (non représenté), au moins l’une des première sources lumineuses 30 et/ou au moins l’une des deuxièmes sources lumineuses 300 comprend une diode électroluminescente telle que précédemment décrite et comprend en complément une lentille convergente. La lentille convergente réduit alors dans cette variante la divergence du rayonnement lumineux émis par la diode électroluminescente, le rayon lumineux émis A1 produit par une telle source lumineuse 30 et/ou le rayon lumineux émis A2 produit par une telle source lumineuse 300 étant ainsi moins divergent que le rayon lumineux qui aurait été émis pas une diode électroluminescente seule.
Le module de contrôle 20 est configuré pour contrôler indépendamment la ou chaque première source lumineuse 30 et/ou la ou chaque deuxième source lumineuse 300. Le module de contrôle 20 est par exemple connecté à une alimentation électrique (non représentée) et est configuré pour commuter la première source lumineuse 30 entre un état allumé, dans lequel la source lumineuse 30 émet un rayonnement lumineux émis A1, et un état éteint dans lequel la source lumineuse n’émet pas de rayonnement lumineux émis A1. Le module de contrôle 20 commuter indépendamment la deuxième source lumineuse 300 entre un état allumé, dans lequel la source lumineuse 300 émet un rayonnement lumineux émis A2, et un état éteint dans lequel la source lumineuse n’émet pas de rayonnement lumineux émis A2.