INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsqu’il gère la réalisation d’une prise de vue, dans le cas donc où le dispositif 100 selon l’invention a établi que le véhicule est à l’arrêt et que la boite de vitesse 6 n’est pas en position parking ou que la fonctionnalité de retardateur de prise de vue est activée, le dispositif 100 selon l’invention provoque la réalisation d’une prise de vue immédiatement. Alternativement, s’il établit que la fonctionnalité de retardateur de prise de vue est activée, il provoque alors la réalisation d’une prise de vue au terme d’un délai stipulé par la fonctionnalité de retardateur de prise de vue ou au moment de la réception de données caractérisant une commande de déclenchement de la réalisation d’une prise de vue transmises par un appareil de communication 9 portable connecté au système de communication par signaux radiofréquences 8 du véhicule. En effet, dans le deuxième cas, càd. lorsque la fonctionnalité de retardateur de prise de vue est activée, le dispositif 100 selon l’invention offre avantageusement la possibilité que la réalisation de la prise de vue soit déclenchée de manière conventionnelle au terme d’un délai préétabli mais aussi, alternativement, au moment où une commande de déclenchement de la réalisation d’une prise de vue est transmise par l’appareil de communication 9 qui est connecté au système de communication par signaux radiofréquences 8 du véhicule 1. Concernant cette deuxième alternative, le conducteur ou un autre utilisateur du véhicule peut par exemple déclencher la réalisation d’une prise de vue en opérant une application exécutée sur l’appareil de communication 9, qui fournit une interface de saisie dans laquelle une commande de déclenchement de la réalisation d’une prise de vue peut être stipulée. Par ailleurs, selon une variante avantageuse, le dispositif 100 selon l’invention provoque l’activation des feux de détresse 7 pendant ou au terme du délai préétabli par la fonctionnalité de retardateur de prise de vue ou lors de la réception de la commande de déclenchement de la réalisation d’une prise de vue, en offrant ainsi un moyen visuel simple pour informer le conducteur ou un autre utilisateur se trouvant à l’extérieur du véhicule 1 de la réalisation d’une prise de vue. En outre, selon encore une autre variante avantageuse, le dispositif 100 selon l’invention provoque la diffusion de la prise de vue sur l’écran 4 à la suite de sa réalisation. Le conducteur peut ainsi avantageusement visualiser une prise de vue qui vient d’être réalisée.
Au contraire, lorsqu’il a établi que la boite de vitesses 6 se trouve en position parking, le dispositif 100 selon l’invention provoque la diffusion sur l’écran 4 d’au moins une prise de vue préalablement réalisée. Il offre ainsi une fonctionnalité de visualisation, par exemple semblable à celle fournie par les galeries de visualisation d’images et de vidéos fournies par les systèmes d’exploitation de la plupart des smartphones. Ainsi, le conducteur ou tout occupant du véhicule peut profiter d’un temps de repos pour visualiser sur l’écran 4 une ou plusieurs prises de vues qui ont été préalablement réalisées de la manière indiquée ci-dessus.
Par conséquent, grâce au procédé et au dispositif selon l’invention décrits ci-dessus, une solution est fournie pour permettre à un conducteur d’un véhicule automobile de pouvoir réaliser à la volée une ou plusieurs prises de vues de l’environnement de son véhicule, et ce, d’une manière on ne peut plus simple et pratique. Par ces moyens, l’invention améliore donc notablement l’ergonomie des interfaces homme machine des véhicules automobiles pour la réalisation et la diffusion de prises de vues de l’environnement des véhicules.
Selon une variante, partie inférieure comprend une bande métallique soudée.
Cela permet de fixer facilement la partie inférieure aux cellules ou modules lors du montage du pack batterie.
Selon une variante, le pack batterie comprend un fluide de refroidissement immergeant une partie basse des cellules de batterie en référence à l’axe vertical, et la partie inférieure présente une hauteur supérieure à celle de du fluide de refroidissement.
Cela permet de contenir le fluide et ne pas avoir ou de limiter les débordements au-dessus des cloisons formées par les parties inférieures.
L’invention concerne en outre un véhicule automobile comprenant un pack batterie selon l’invention.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de fabrication d’un pack batterie selon l’invention, le procédé de fabrication comprenant des étapes de mise en place des espaceurs entre les cellules de batterie, de sorte que la partie supérieure soit disposée au-dessus de la partie inférieure en référence à l’axe vertical.
Selon une variante, la partie inférieure est mise en forme par soudage ou collage.
L'invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base de la qui illustre schématiquement une vue de face d’un agencement de pack batterie selon une variante préférée de l’invention.
L'invention concerne un pack batterie convenant à une solution de refroidissement par aspersion (ou « spray cooling » en langue anglaise), illustrée en .
Cette solution est une innovation qui propose d’utiliser des aspersions de fluide diélectrique F pour refroidir et contrôler la température des cellules d’un pack batterie. Le fluide F est envoyé en aspersion sur le haut des cellules C et coule ensuite le long des grandes faces des cellules C principalement, afin de rejoindre une immersion partielle en fond de pack. L’ordre de grandeur de l’immersion partielle est d’environ 5 à 30% de la hauteur des cellules C.
Le fluide F sortant du pack batterie entre dans une boucle froide externe au pack batterie dans laquelle ce fluide F sera refroidi via un échangeur.
Le fluide F est distribué dans cette boucle froide via une pompe (non illustrée) qui risque de se désamorcer si le circuit n’est pas totalement rempli de fluide F. Or le pack batterie, solidairement lié au véhicule, subit des inclinaisons, accélérations qui pourraient désamorcer cette pompe. Afin de mieux comprendre les phénomènes mis en jeu lors des accélérations, nous avons simulé le ballottement du fluide en fond du pack batterie.
Cette simulation montre que dans certaines circonstances, l’orifice de collecte du fluide F ne sera plus immergé et pourrait conduire au désamorçage de la pompe. Ainsi, pour limiter ce risque, nous proposons d’ajouter des cloisons anti-ballotement en dessous des espaceurs.
Ainsi, les inventeurs ont proposé un pack batterie avec un nouvel agencement. Le pack batterie P comprend des cellules de batterie C agencées les unes à côté des autres dans un repère dans l’espace comprenant un axe latéral Y suivant une direction latérale des cellules de batterie C, et un axe vertical Z perpendiculaire à l’axe latéral Y
Le pack batterie proposé comprend des espaceurs E spécifiques disposés entre les cellules de batterie C.
L’invention propose d’intégrer la fonction anti-ballottement directement aux espaceurs E, permettant alors d’assurer un montage efficace en usine.
L’unité de traitement 330 comprend enfin le convertisseur série-parallèle 74 qui reçoit en entrée la suite ordonnée de symboles transformés X 0 , …, X K-1 et délivre en parallèle en sortie les symboles transformés X 0 , …, X K-1 .
Afin de proposer une autre possibilité de réalisation, on remarque que l’on peut écrire :
est le vecteur de taille |q| dont tous les éléments sont égaux à 1
est le produit de Kronecker
est la matrice diagonale de taille |q|K x |q|K qui contient sur sa diagonale le vecteur suivant :
chaque vecteur est de taille K et contient les K éléments suivants pour m entier allant de 0 à K-1 lorsque K/q est un entier pair :
et les K éléments suivants pour m entier allant de 0 à K-1 lorsque K/q est un entier impair :
où est le reste de la division entière de m par |q|.
L’expression des échantillons x n de signal modulé devient alors :
La représente une quatrième possibilité de réalisation de l’ensemble 80, basée sur cette dernière expression des échantillons x n du signal modulé.
Selon cette quatrième possibilité, l’ensemble 80 comprend une unité de prétraitement 410 et une unité de traitement 430.
L’unité de prétraitement 410 reçoit en entrée les K symboles C m et multiplie chaque symbole C m par la valeur A m,q définie plus haut, cette multiplication impliquant ainsi notamment un déphasage d’un angle dépendant du carré du rang m du symbole C m concerné. On dénomme symboles déphasés les différents produits C m .A m,q ainsi obtenus. Ces produits forment une suite ordonnée de symboles déphasés C 0 .A 0,q , …, C K-1 .A K-1,q .
L’unité de prétraitement 410 est configuré pour recopier |q| fois la suite (ordonnée) de K symboles déphasés C 0 .A 0,q , …, C m .A m,q , …, C K-1 .A K-1,q pour construire le vecteur mentionné plus haut.
L’unité de prétraitement 410 comprend un bloc de multiplication 420 configuré pour multiplier le vecteur par la matrice définie ci-dessus, ce qui permet d’obtenir en sortie un vecteur dont les éléments sont les |q|K symboles prétraités définis plus haut.
Il est en outre à noter que la forme de la paroi interne de la gaine selon l’invention s’éloigne relativement peu d’une forme circulaire. Une forme trop éloignée d’un tracé circulaire, par exemple une forme elliptique, induirait des modifications et des perturbations importantes en termes d’écoulement du caloporteur et de refroidissement. En particulier, l’écoulement et donc le refroidissement pourraient être inhomogènes dans l’assemblage. Cela aurait de fortes répercussions sur les marges de fonctionnement du réacteur. La forme proposée ici constitue donc un bon compromis entre une gaine sensiblement cylindrique et une gaine présentant une forme autre.
La gaine 100 est configurée de sorte que, sous l’effet de l’expansion de la pastille 100 contre les zones de resserrement 111, ces dernières s’éloignent de l’axe longitudinal ZZ’ tandis que les zones d’éloignement 112 s’en rapprochent. Le déplacement des zones d’éloignement permet de compenser celui des zones de resserrement, directement induit par le gonflement de la pastille 200. Cela permet d’éviter que la gaine subisse de trop grandes contraintes. Grâce à sa géométrie, la gaine 100 s’apparente finalement à un ressort permettant d’accommoder de façon flexible l’expansion de la pastille 200. La gaine 100 est d’ailleurs typiquement à base d’un alliage métallique.
Du fait de la forme particulière de sa paroi interne, la gaine 100 présente une pluralité de creux et de sommets comprenant respectivement les zones d’éloignement 112 et les zones de resserrement 111. La gaine 100 et la pastille 200 définissent d’une part des cavités 150, délimitées par la pastille 200 et les creux de la gaine 100, et d’autre part des gorges 160, délimitées par la pastille 200 et les sommets de la gaine 100. Les cavités 150 et les gorges 160 constituent ainsi l’espace vide entre la pastille 200 et la gaine 100. Les gorges 160 sont destinées à être au moins partiellement fermées lors du gonflement de la pastille 200 jusqu’à contact avec les zones de resserrement 111.
Les zones de resserrement 111 et les zones d’éloignement 112 sont de préférence placées en alternance autour de la pastille 200. Selon un exemple préférentiel, si l’on note N le nombre de zones de resserrement 111, ces dernières sont placées de façon symétrique autour de l’axe longitudinal ZZ’, selon une symétrie de rotation d’un angle d’une valeur de 2π/N. Il en est de préférence de même pour les zones d’éloignement 111. Une telle configuration assure une répartition symétrique des contraintes dans la gaine 100, ce qui évite une concentration des contraintes en un point ou une zone réduite de la gaine 100, ce qui aurait l’inconvénient de fragiliser cette dernière. L’intégrité de la gaine 100 est donc améliorée.
La paroi interne 110 de la gaine 100 présente de façon avantageuse un profil continu. L’absence d’angle au sein d’un tel profil favorise la déformation de la gaine 100 pour accommoder l’expansion de la pastille. Les angles constituent de plus des zones de fragilité de la gaine 100 lors de sa déformation du fait de l’expansion de la pastille 200. Les supprimer permet de réduire encore les niveaux de contrainte au sein de la gaine 100 et d’en améliorer la résistance mécanique.
Selon une alternative préférée, la paroi interne 110 présente un profil convexe sur tout son pourtour. Le rayon de courbure des zones de resserrement 111 est alors supérieur au rayon de courbure des zones d’éloignement 112. Une paroi ayant un profil convexe sur tout son pourtour permet de limiter les zones de fragilité de la gaine 100.
Selon une autre alternative, la paroi interne 110 peut par exemple présenter une alternance de régions concaves et de régions convexes autour de la pastille 200. Les régions convexes s’étendent autour des zones de resserrement 111. Une telle forme convexe rend possible une réduction encore plus importante du travail en traction entre la gaine 100 et la pastille 200. Cela permet de diminuer encore les contraintes dans la gaine 100. Le rayon de courbure des régions convexes peut être dimensionné de sorte à favoriser le plus possible une interaction en flexion par rapport à une interaction en traction.
Le profil de la paroi interne 110 de la gaine 100 dans le plan transversal XY peut être décrit plus précisément par l’intermédiaire de grandeurs dites jeu pastille-gaine et flèche. Ces deux grandeurs sont définies en tout point p de la paroi interne 110 de la gaine 100. Comme illustré à la , chaque point p est repéré autour de l’axe longitudinal ZZ’ par un angle θ exprimé en radians et compris entre 0 et 2π. On associe à ce point p un jeu pastille-gaine au point p j(θ) et une flèche au point p e(θ). Par convention, l’angle θ présente une valeur positive lorsqu’il est mesuré dans le sens anti-horaire, avec par exemple θ=0 au niveau de la direction X.
Le jeu pastille-gaine est défini au point p comme la distance mesurée radialement autour de l’axe longitudinal ZZ’ entre la paroi externe 210 de la pastille 200 et le point p. Le jeu pastille-gaine est positif sur toute la plage 0≤θ<2π. On définit un jeu, dit jeu pastille-gaine moyen et désigné jmoy, comme étant la moyenne du jeu pastille-gaine j(θ) sur la plage 0≤θ<2π.
De façon similaire, on définit le rayon interne R(θ) de la gaine 100 au point p comme la distance entre l’axe longitudinal ZZ’ et le point p. Dans le cas où la pastille est circulaire de rayon Rp, on a R(θ)-j(θ)=Rp. De façon similaire au jeu pastille-gaine moyen jmoy, on définit un rayon interne moyen Rmoy, moyenne du rayon interne R(θ) sur la plage 0≤θ<2π.
Les zones de resserrement 111 se caractérisent chacune par le fait que le jeu pastille-gaine y soit inférieur ou égal à un premier jeu noté j1. j1 est la valeur maximale que peut prendre le jeu pastille-gaine j au niveau des zones de resserrement. Les figures 2A et 2B illustrent le cas où le jeu pastille-gaine au niveau des zones de resserrement 111 est égal à j1, mais il est entendu qu’il peut prendre des valeurs inférieures au moins en certaines des zones de resserrement 111. j1 est supérieur ou égal à 0 et de préférence strictement supérieur à 0 afin de préserver un jeu de fabrication utile lors de l’insertion des pastilles dans la gaine pour l’assemblage du crayon. j1 est par ailleurs de préférence inférieur à 0,085 mm pour un crayon REP standard afin de limiter l’espace vide entre la pastille 200 et la gaine 100 et ainsi limiter l’impact sur la température du combustible. De préférence, le jeu pastille-gaine est identique en chacune des zones de resserrement 111, comme en figures 2A et 2B. Le jeu pastille-gaine j(θ) admet dans ce cas autant de minima qu’il y a de zones de resserrement.
De façon similaire, les zones d’éloignement 112 se caractérisent par un jeu pastille-gaine supérieur ou égal à un deuxième jeu noté j2. j2 est la valeur minimale que peut prendre le jeu pastille-gaine j au niveau des zones d’éloignement. Les figures 2A et 2B illustrent le cas où le jeu pastille-gaine au niveau des zones d’éloignement 112 est égal à j2, mais il est entendu qu’il peut prendre des valeurs supérieures au moins en certaines des zones d’éloignement 112. j2 est de préférence inférieur à 0,17 mm pour un REP standard afin là encore de limiter le volume vide entre la pastille 200 et la gaine 100. De préférence, le jeu pastille-gaine est identique en chacune des zones d’éloignement 112, comme en figures 2A et 2B. Le jeu pastille-gaine j(θ) admet dans ce cas autant de maxima qu’il y a de zones d’éloignement.
Les valeurs j1 et j2 sont des valeurs visées de jeu pastille-gaine pour les zones de resserrement et d’éloignement. Comme cela a été précisé plus haut, on prévoit avantageusement que le jeu pastille-gaine soit effectivement égal à j1 au niveau des zones de resserrement 111 et à j2 au niveau des zones d’éloignement 112, comme illustré en . Il est cependant possible que l’on ait j j2 au niveau de certaines au moins des zones de resserrement 111. Par ailleurs, lorsque l’on décrit le mode de réalisation préféré dans lequel le jeu pastille-gaine est égal à j1 au niveau des zones de resserrement 111 et à j2 au niveau des zones d’éloignement 112, il s’entend que ces égalités s’entendent aux erreurs de fabrication près de la gaine 100 et de la pastille 200.
Avantageusement, jmoy est sensiblement égal au jeu pastille-gaine que l’on aurait mesuré si la pastille 200 avait été entourée par une gaine cylindrique à base circulaire classique, dit jeu conventionnel et noté jconv. jconv est typiquement sensiblement égal à 0,085 mm pour les REP. Ainsi, pour les REP, on a typiquement, dans le cadre de la présente invention, jmoy=jconv=0,085 mm. j1 est alors avantageusement compris entre 0 et 0,085 mm, et j2 est avantageusement compris entre 0,085 mm et 0,170 mm. j1 peut ainsi être sensiblement égal à 0 mm et j2 sensiblement égal à 0,170 mm.
Les valeurs de j1 et j2 se trouvent en dehors de la plage de tolérance de fabrication de la gaine 100. Cette condition est définie plus avant en référence à la flèche de la gaine.
Le rayon interne moyen Rmoy est sensiblement égal à celui d’une gaine de l’état de la technique. Cela permet de préserver par rapport aux systèmes existants le volume libre du crayon et la surface de passage du caloporteur dans l’assemblage. En outre, le diamètre hydraulique de l’assemblage n’est que très légèrement modifié par rapport aux crayons de l’art antérieur.
Le procédé de conversion d’un ensemble de véhicules à motorisation thermique déjà mis en circulation consiste à la mise en œuvre effective de la conversion par une version bicarburation au gaz sur au moins une partie de l’ensemble des véhicules selon l’ordonnancement optimisé suivant l’invention.
montre un mode de réalisation d’une conversion d’un véhicule en bicarburation gaz avec notamment l’ajout d’un deuxième réservoir avec sa goulotte d’alimentation et son orifice de remplissage par du gaz et l’ajout d’un système d’injection avec son propre calculateur électronique et ses injecteurs pour le gaz.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Le procédé de conversion d’un ensemble de véhicules à motorisation thermique déjà mis en circulation par une version bicarburation au gaz selon l’invention comporte une première étape de montage d’un kit de conversion composé d’un kit de conversion arrière et d’un kit de conversion avant, montage d’un kit de conversion arrière consistant au moins à l’ajout d’un deuxième réservoir (R2) avec sa goulotte d’alimentation et son orifice de remplissage (O2) par du gaz en plus du réservoir (R1) d’origine avec sa goulotte d’alimentation et son orifice de remplissage (O1) par le carburant d’origine et au montage d’un kit de conversion avant consistant au moins à l’ajout d’un système d’injection avec son propre calculateur électronique (C2) et ses injecteurs (I2) pour le gaz en plus du système d’injection d’origine avec le calculateur d’injection électronique (C1) d’origine et ses injecteurs (I1) pour le carburant d’origine.
Il comporte une deuxième étape consistant à la validation du fonctionnement du véhicule (V), voire à une mise au point de la calibration de la cartographie du calculateur électronique (C2) ajouté pour le gaz.
La illustre la mise en la mise en œuvre de la conversion d’un véhicule à motorisation thermique déjà mis en circulation par une version bicarburation au gaz consistant au moins à l’ajout d’un deuxième réservoir (R2) avec sa goulotte d’alimentation et son orifice de remplissage (O2) par du gaz en plus du réservoir (R1) d’origine avec sa goulotte d’alimentation et son orifice de remplissage (O1) par le carburant d’origine et à l’ajout d’un système d’injection avec son propre calculateur électronique (C2) et ses injecteurs (I2) pour le gaz en plus du système d’injection d’origine avec le calculateur d’injection électronique (C1) d’origine et ses injecteurs (I1) pour le carburant d’origine.
Le gaz peut être soit du gaz naturel à l’état gazeux soit du GPL Gaz de Pétrole Liquéfié.
Le fonctionnement en bicarburation dépend du type d’injection du système d’origine.
Si le système d’origine est un système d’injection d’essence indirecte, alors en fonctionnement au gaz, seule l’injection gaz indirecte fonctionne, le moteur étant alimenté à 100% au gaz.
Si le système d’origine est un système d’injection d’essence directe, alors en fonctionnement au gaz, l’injection gaz indirecte fonctionne mais également le système d’injection directe essence notamment au titre du refroidissement des injecteurs, le moteur étant alimenté typiquement à 15% à l’essence et 85% au gaz .
Si le système d’origine est un système d’injection directe diesel, alors en fonctionnement au gaz, l’injection gaz indirecte fonctionne mais également le système d’injection directe diesel, le moteur étant alimenté typiquement à 55% au gazole et 45% au gaz.
Ainsi quand se succèdent plusieurs véhicules identiques il est possible de réaliser une seule fois la calibration sur mesure du premier véhicule, de façon classique par auto-calibration d’une calibration moteur en faisant fonctionner le véhicule à différents points de fonctionnement en régime moteur, en charge moteur et en vitesse véhicule.
Une fois cette mise au point effectuée sur le premier véhicule, la calibration de la cartographie peut être appliquée aux véhicules identiques suivants ce qui représente un gain de productivité.
Sur ce dernier point, on entend par « contact contre le deuxième ou troisième côté » un contact thermique direct ou un contact thermique indirect par l’intermédiaire des bornes ou des connecteurs entre bornes de cellules différentes.
S’il y a plusieurs caloducs à considérer, en position d’utilisation : - les parties de vaporisation 43 des caloducs latéraux 35a,35b sont appliqués contre respectivement les deuxième côté 7b et troisième côté 7c des corps des cellules prismatiques, - à une distance E1 (voir ci-après) aussi faible que possible, de préférence sensiblement égale à zéro, suivant une direction 331 passant par les deuxième côté 7b et troisième côté 7c d’une cellule 17 et par la partie de vaporisation 43 d’un unique corps 37 du caloduc, - un même (corps 37 de) caloduc fait face à plusieurs cellules alignées.