INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la , le processeur 300 effectue une requête pour obtenir des prévisions de nébulosité et de température extérieure pour les 5 prochains jours, avec par exemple un pas de temps de 3 heures. Ces données sont stockées dans le tableau de la .
A l’étape suivante E401, le processeur 300 effectue une interpolation des prévisions météorologiques pour obtenir par exemple des valeurs de température et de nébulosité à un pas de temps horaire (par exemple pour chaque heure), par exemple en effectuant des approximations/interpolations linéaires entre deux valeurs. Un exemple de tableau obtenu est donné en référence à la .
La illustre l’exemple d’un tableau interpolé à partir des prévisions météorologiques obtenues.
A l’étape suivante E402, le processeur 300 calcule une valeur de la puissance du rayonnement solaire par ciel clair, c’est-à-dire une valeur de la puissance du rayonnement solaire théorique sans nébulosité.
La valeur de la puissance du rayonnement solaire par ciel clair est par exemple obtenue en exécutant l’algorithme tel que décrit dans la publication de Christelle Rigollier, Olivier Bauer, Lucien Wald, On the clear sky model of the ESRA — European Solar Radiation Atlas — with respect to the heliosat method, Solar Energy, Volume 68, Issue 1, 2000, Pages 33-48, ISSN 0038-092X.
Ce modèle fournit les vecteurs d'irradiance horizontale en fonction du temps et de la localisation du bâtiment obtenue par la passerelle 110. Il utilise également le facteur de turbidité de liaison pour la masse d'air divulguée dans la publication susmentionnée.
Un tel cadre support permet une transformation facile et rapide d’un réservoir passif en un réservoir actif puisque tous les composants du système sont portés par le cadre support.
Figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d’un mode de réalisation préférentiel de l’invention, donné à titre d’exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés décrits ci-après.
La est une représentation schématique en perspective arrière d'un système de distribution de copeaux pour toilettes sèches, selon l'invention.
La est une représentation schématique en coupe du système de distribution de copeaux pour toilettes sèches, selon l’invention, selon le plan de coupe II-II de la .
Description détaillée de l’invention La illustre un système 1 de distribution de copeaux pour toilettes sèches.
Le système 1 permet la distribution de copeaux, notamment de copeaux de bois, dans une cuvette de toilettes sèches après utilisation.
En référence à la , le système 1 comprend : – un réservoir 2 à copeaux ; – des moyens de distribution, logés dans le réservoir 2, – des moyens d'actionnement.
Le réservoir 2 permet de stocker une quantité importante de copeaux de sorte à permettre plusieurs distributions successives de copeaux dans la cuvette des toilettes sèches.
À cet effet, le réservoir 2 comprend : – une paroi de fond 201 ; – une paroi de dessus 202 opposés à la paroi de fond 201, – une ceinture joignant la paroi de fond 201 à la paroi de dessus 202.
Plus spécifiquement, la ceinture comprend une paroi de face 203, une paroi arrière 204 opposée à la paroi de face 203, et deux parois latérales 205 joignant chacune la paroi de face 203 la paroi arrière 204.
Tel qu'illustré par la , la paroi de fond 201 présente au moins un trou 206 de déversement de copeaux.
En l'espèce, tel qu'illustré par la , la paroi de fond 201 présente un unique trou 206 de déversement de copeaux.
La paroi de fond 201 est ainsi destiné à surplomber une cuvette de toilettes sèches de sorte que les copeaux dispensés par le trou 206 de déversement tombent, par gravité, dans la cuvette des toilettes sèches.
Le déversement de copeaux est permis grâce aux moyens de distribution et aux moyens d'actionnement décrits ci-après.
En référence à la , les moyens de distribution comprennent une vis sans fin 3.
Lorsque la paroi de fond 201 présente une pluralité de trous 206 de déversement, alors les moyens de distribution comprennent autant de vis sans fin 3 qu'il y a de trous 206 de déversement.
Dans le contexte de la présente invention, l’étape de pilotage de l’au moins un haut-parleur permet de déterminer les paramètres nécessaires au pilotage de l’au moins un haut-parleur afin que celui-ci émettent des sons présentant un spectre en fréquence qui comporte au moins une fréquence inverse à celle du moteur lève-vitre, c’est-à-dire de nature à produire des interférences destructrices avec les ondes acoustiques produites directement ou induites par le fonctionnement de l’au moins un moteur lève-vitre.
Ainsi, le procédé de réduction de bruit conforme au premier aspect de l’invention permet de réduire plus efficacement le bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre dans l’habitacle et contribue ainsi à une amélioration du confort pour ses occupants.
Le procédé de réduction de bruit conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- le procédé de réduction de bruit comporte une étape préalable d’activation du moteur lève-vitre afin d’engager un mouvement de translation de la vitre ;
- l’étape de pilotage comporte une étape de synchronisation entre le moteur lève-vitre et l’au moins un haut-parleur. L’étape de synchronisation entre le moteur lève-vitre et l’au moins un haut-parleur permet d’émettre des ondes acoustiques par l’au moins un haut-parleur de manière synchronisée avec les ondes acoustiques produites ou induites par le fonctionnement du moteur lève-vitre, de sorte à pouvoir les compenser, c’est-à-dire les inverser, c’est-à-dire les atténuer par des interférences négatives qui conduisent, in fine, à ce qu’un occupant de l’habitacle n’entende plus les ondes acoustiques générées ou induites par le fonctionnement du moteur lève-vitre. Cette configuration permet ainsi d’atténuer le bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre en temps réel ;
- selon une première variante de réalisation, l’ensemble électrique comporte une pluralité de haut-parleurs, et l’étape de pilotage est configurée pour piloter simultanément tous les haut-parleurs en fonction de l’au moins une variable caractéristique du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre durant l’étape de détermination. Dans cette première variante de réalisation, tous les haut-parleurs sont pilotés de la même manière et au même moment. Cette configuration avantageuse est plus simple et moins onéreuse à mettre en place ;
- alternativement, selon une deuxième variante de réalisation, l’ensemble électrique comporte une pluralité de haut-parleurs, et l’étape de pilotage est configurée pour piloter sélectivement chaque haut-parleur en fonction de l’au moins une variable caractéristique du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre durant l’étape de détermination. Dans cette deuxième variante de réalisation, chaque haut-parleur est piloté indépendamment des autres et selon des paramètres de fonctionnement qui lui sont propre. Cette configuration avantageuse est plus efficace ;
- dans cette deuxième variante de réalisation, en particulier, la pluralité de haut-parleurs comporte des haut-parleurs avant et des haut-parleurs arrière, l’étape de pilotage comporte une première étape de synchronisation des haut-parleurs avant à l’aide de premiers paramètres et deuxième étape de synchronisation des haut-parleurs arrière à l’aide de deuxièmes paramètres ;
- l’au moins une variable caractéristique du bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre comporte une fréquence du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre et/ou une amplitude dudit bruit de fonctionnement ;
- la fréquence et/ou l’amplitude du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre est déterminée au travers d’une étape de calcul à partir : d’une vitesse de déplacement de la vitre, et/ou d’une intensité de courant électrique alimentant le moteur lève-vitre, et/ou d’au moins un coefficient d’une fonction de modulation de largeur d'impulsions utilisée pour piloter le moteur lève-vitre. La vitesse de déplacement de la vitre permet de déterminer une amplitude du bruit de fonctionnement et de moduler une variabilité et/ou amplitude des sons qui sont générés par l’au moins haut-parleur en réponse au bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre. L’intensité du courant électrique servant au pilotage du moteur lève-vitre permet de déterminer une fréquence acoustique du bruit de fonctionnement et de moduler une fréquence correspondante pour les sons qui sont générés par l’au moins haut-parleur en réponse au bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre. Le ou les coefficients de la fonction de modulation de largeur d’impulsions du moteur lève-vitre permet de déterminer une amplitude du bruit de fonctionnement et de moduler une variabilité et/ou amplitude des sons qui sont générés par l’au moins haut-parleur en réponse au bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre ;
- l’au moins un coefficient de la fonction de modulation de largeur d'impulsions comporte une fréquence de ladite fonction de modulation de largeur d'impulsions et/ou un rapport cyclique de ladite fonction de modulation de largeur d'impulsions.
- l’étape de calcul comporte une étape de modélisation de l’au moins une variable caractéristique du bruit de fonctionnement du moteur lève-vitre à l’aide d’une cartographie de l’ensemble électrique, et plus particulièrement du moteur lève-vitre. L’étape de modélisation permet d’établir une cartographie, c’est-à-dire un étalonnage de l’ensemble électrique, et notamment une réponse acoustique de l’habitacle lors du fonctionnement du moteur lève-vitre. Par exemple, une telle cartographie permet de prendre en compte la fréquence propre à chaque moteur lève-vitre et l’influence de chacune des portes latérales ou du pavillon de toit avec laquelle ou lequel la vitre ainsi mobilisée collabore. Ainsi, l’étape de modélisation permet, à partir des variables caractéristiques du bruit de fonctionnement, de calculer de manière optimale les paramètres qui serviront au pilotage du haut-parleur ;
- l’ensemble électrique comporte un capteur associé au moteur lève-vitre et configuré pour mesurer la fréquence du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre. Le procédé de réduction de bruit comporte alors une étape de mesure de fréquence du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre à l’aide du capteur. Le capteur est avantageusement du type d’un accéléromètre. Cette configuration avantageuse permet de mesurer plus précisément la fréquence du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre, et donc de mieux définir les fréquences correspondantes des sons générés par l’au moins haut-parleur afin d’atténuer ceux produits ou induits par le fonctionnement du moteur lève-vitre ;
- l’ensemble électrique comporte un microphone logé dans l’habitacle du véhicule automobile et configuré pour mesurer l’amplitude et/ou la fréquence du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre. Le procédé de réduction de bruit comporte alors une étape de mesure de bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre à l’aide du microphone. Cette configuration avantageuse permet de mesurer plus précisément l’amplitude et/ou la fréquence du bruit de fonctionnement émis par le moteur lève-vitre, et donc de mieux définir les sons correspondants générés par l’au moins haut-parleur afin d’atténuer ceux produits ou induits par le fonctionnement du moteur lève-vitre.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant un ensemble électrique comportant :
- un moteur lève-vitre configuré pour monter ou descendre une vitre latérale du véhicule automobile ;
- l’huile essentielle de C. Cassia est obtenue par distillation, de préférence par hydrodistillation ou entrainement à la vapeur de l’écorce de C. Cassia,
- l’agent anesthésiant est la lidocaïne ou un sel pharmaceutiquement acceptable de celle-ci, par exemple un chlorhydrate,
- l’agent tampon est présent en une concentration comprise entre 10 mM et 100 mM, de préférence à une concentration d’environ 50mM,
- l’agent tampon est choisi parmi les tampons phosphate, les tampon TRIS et les combinaisons de ceux-ci,
- le pH de la composition est compris dans une gamme allant de 6,5 à 7,5
- l’osmolarité de la composition est comprise dans une gamme allant de 250 à 450 mOSM, de préférence de 300 à 400 mOSm.
- la composition comprend un ou plusieurs excipients ou agents actifs additionnels choisis parmi les agents d’ajustement du pH, les agents osmotiques, les agents antioxydants, les agents épaississants ou gélifiants, les agents apaisants, les vitamines, les agents hydratants, et leurs combinaisons.
- la composition est dépourvue d’éthanol et de tout agent conservateur ou bactéricide autre que l’huile essentielle de C. cassia, notamment les parabens, le triclosan, le cétylpyridinium, le phénoxyéthanol, les dérivés de thiazolinone comme la méthylchloroisothiazolinone (MIT) et les agents antibiotiques.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend ou consiste essentiellement en :
- 1,5% à 2,5% en poids d’acide hyaluronique, l’acide hyaluronique étant présent sous la forme d’un mélange LMW-AH/HMW-AH avec un rapport massique allant de 3 à 7, par exemple de 4 à 6 ou de 4,5 à 5,5
- de 0,04% à 0,25%, de préférence de 0,05% à 0,20% en poids d’huile essentielle de Cinnamomum cassia , ladite huile étant obtenue de préférence par entrainement par la vapeur d’écorce de C. cassia
- de 0% à 1% en poids d’un agent anesthésiant local, de préférence la lidocaïne, et
- un agent tampon en une concentration de 10 mM à 100 mM, ledit tampon étant de préférence choisi parmi les tampon phosphate, les tampon TRIS et les combinaisons de ceux-ci, notamment les tampons PBS et TBS,
dans l’eau, les pourcentages étant exprimés en poids par rapport au poids total de la composition.
Ladite composition peut présenter en outre un pH allant de 6,5 à 7,5, une osmolarité de 250 à 400 mOSm, et une viscosité de 10 à 100 cP, de préférence de 10 à 70 cP.
• Contrôle produit : Produit + MH
• Contrôle moyen : MH
Les plaques ont été incubées en conditions aérobie à 37°C pendant 18h.
A partir des puits où aucune croissance n'a été observée, 10 µL ont été déposés sur des plaques de gélose MH.
Résultats L'acide hyaluronique seul (échantillon 2) ou combiné à une huile neutre (échantillon 3) n'a pas d’effet bactéricide notoire (CMB > 0.1%).
L'huile essentielle de C. cassia seule (échantillon 4) a montré une valeur CMB deux fois plus élevée (résultats de 0,06%) que l'association avec l'acide hyaluronique (échantillon 1) (résultats de 0,03%)
C'est donc la combinaison de l'acide hyaluronique avec l'huile essentielle de C. cassia qui présente l’activité bactéricide optimale contre S. aureus. L'acide hyaluronique renforce donc l'activité bactéricide de l'huile essentielle de C. cassia .
EXEMPLE 5 : Vérification de la Concentration Minimale Inhibitrice ( CMI ) de l’huile de C. cassia
La CMI correspond à la concentration minimale d’un agent antibactérien capable d’inhiber la croissance d'une ou de plusieurs bactéries d’intérêt La CMI permet de mesurer la sensibilité de l’agent pathogène à un agent antimicrobien.
Méthode : La détermination de la CMI est réalisée sur
Staphylococcus aureus ATCC 29213 une des 3 principales souches bactériennes responsables des infections des plaies cutanées
Staphylococcus aureus USA 300 (Methicillin-resistant Staphylococcus aureus (MRSA)) principale bactérie résistantes aux antibiotiques responsable des infections des plaies cutanées (nosocomiales)
Pseudomonas aeruginosa CIP 82.118 une des 3 principales souches bactériennes responsables des infections des plaies cutanées
Escherichia coli DSM 1576 une des 3 principales souches bactériennes responsables des infections des plaies cutanées
Streptococcus pyogenes DSM 20565 principale souche bactérienne responsable des infections bactériennes de la gorges (angines)
Cutibacterium acnes CIP 53.117 principale souche bactérienne responsable de l’acné bactérienne.
L'étape de la comprend en outre la formation d'espaceurs 56. Les espaceurs recouvrent la couche 54 au niveau des parois des cavités 44 et au pied des parois, de manière à recouvrir les portions de la couche 54 formant les éléments 26 et 28.
L'étape de la comprend une étape de gravure anisotrope de la couche 54, et plus particulièrement des portions de la couche 54 n'étant pas situées sous les espaceurs. Les éléments 26 et 28 en forme de L sont ainsi formés. Chaque cavité 44 comprend de préférence deux éléments 26 ou 28, de préférence un élément 26 et un élément 28, en forme de L, situés sur des parois opposées de la cavité 44. Chaque élément 26 ou 28 formé au cours de cette étape s'étend de préférence sur toute la longueur de la bande 46. La portion de la couche 54 située entre les éléments 26, 28 est retirée au cours de cette étape, les éléments 26, 28 n'étant ainsi pas en contact les uns avec les autres.
L'étape de la comprend en outre l'individualisation des cellules 12. Plus précisément, les bandes 46, et les éléments 26 et 28 correspondants, sont gravés de manière à séparés les cellules destinées à être reliées par les mêmes lignes de mots.
L'étape de la comprend en outre la formation d'une couche isolante 58. La couche 58 est en le matériau de la couche 30. La couche 58 et les espaceurs 56 forment la couche 30.
La couche 56 entourent latéralement les cellules 12. En particulier, la couche 58 recouvrent les parois latérales des empilements 18 n'étant pas recouverts par les éléments 26 et 28. L'épaisseur de la couche 58 est sensiblement égale à la hauteur des empilements 18. La face supérieure de la couche 58 est ainsi coplanaire avec la face supérieure des empilements 18 et des éléments 28. La couche 58 ne recouvre pas les extrémités supérieures des parties verticales des éléments 28.
Cette étape comprend une étape de formation du niveau de métallisation MX+1 comprenant les éléments 34.
Cette étape comprend la formation de la couche isolante 32. Des cavités traversant la couche 32 sont formées aux emplacements des éléments 34. Plus précisément, une cavité est formée de manière à découvrir l'extrémité supérieure de chaque élément 28. Les cavités sont ensuite remplies du matériau des éléments 34, par exemple un métal, de préférence du cuivre ou du tungstène, de manière à former lesdits éléments 34. Les cavités sont remplies de manière à ce que le matériau des éléments 34 ne soit pas situé hors des cavités.
La représente un autre mode de réalisation d'un dispositif électronique 60 comprenant des cellules mémoire 62a, 62b.
Le dispositif 60 comprend les éléments du dispositif 10 qui ne seront pas décrit en détail.
Le dispositif 60 diffère du dispositif 10 en ce que le dispositif 60 comprend au moins une cellule 62a et au moins une cellule 62b. La cellule 62a comprend une couche 22a, correspondant à la couche 22 de la , ayant une épaisseur D1. La cellule 62b comprend une couche 22b, correspondant à la couche 22 de la , ayant une épaisseur D2. Les épaisseur D1 et D2 sont différentes. L'épaisseur D1 est inférieure à l'épaisseur D2. Par exemple, l'épaisseur D1 est sensiblement deux fois plus petite que l'épaisseur D2.
Les cellules 62a sont des cellules mémoire à deux états. Autrement dit, les cellules 62a peuvent être programmées de manière à contenir une valeur parmi deux valeurs, par exemple les valeurs binaires '0' et '1'. L'épaisseur D1 est par exemple comprise entre 5 nm et 50 nm. Ainsi, lorsqu'un courant traverse la cellule 62a, par exemple un courant compris entre 10 µA et 100 µA, tout le matériau à changement de phase en contact avec l'élément 26 bascule entre la phase amorphe et la phase cristalline. Ainsi, la cellule 62a comprend deux états : un premier état dans lequel la couche 22a est entièrement dans la phase amorphe et un deuxième état dans lequel tout le matériau à changement de phase en contact avec l'élément 26 est dans la phase cristalline.
Les cellules 62b sont des cellules mémoire à multiples états, par exemple au moins trois états. Autrement dit, les cellules 62b peuvent être programmées de manière à contenir une valeur parmi au moins trois valeurs. L'épaisseur D2 est par exemple comprise entre 10 nm et 100 nm. Ainsi, lorsqu'un courant traverse la cellule 62b, par exemple un courant compris entre 10 µA et 100 µA, au moins une partie du matériau à changement de phase en contact avec l'élément 26 bascule entre la phase amorphe et la phase cristalline. Ainsi, la cellule 62a comprend différents états décrits plus en détail en relation avec la .
La représente différents états d'un exemple de cellule mémoire selon le mode de réalisation de la .
La représente une partie d'une cellule 62b. Plus précisément, la représente une partie de l'élément 26, et une partie de l'empilement 18. La représente une partie de la couche 22, plus précisément la partie en contact avec l'élément 26.
En référence à la , on considère un flux multimédia (par exemple vidéo) comprenant une séquence d’images parmi lesquelles se trouve une image dite « image courante ». Le flux multimédia peut par exemple être un flux en entrée d’un compresseur vidéo, d’un encodeur ou d’un codec vidéo, ou en sortie d’un compresseur vidéo, d’un encodeur ou d’un codec vidéo.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, des données de traçabilité de message de signalisation sont générées (11). Ces données de traçabilité sont avantageusement utilisables pour suivre la progression du message de signalisation dans la chaine de distribution, en détectant ce message de signalisation à plusieurs points de la chaine de distribution. En fonction du mode de réalisation, ces données de traçabilité peuvent comprendre des données d’identification du message (comme par exemple un identifiant de message), ou plus généralement toute donnée utilisable pour détecter le message de signalisation en différents points de la chaine de distribution.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque les données de traçabilité de message de signalisation ont été générées, elles sont insérées (12), au sein d’un message de signalisation qui est obtenu par l’unité de gestion de flux multimédia. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’insertion des données de traçabilité au sein du message de signalisation permet avantageusement la détection du passage du message de signalisation en différents points de la chaine de distribution.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, on utilise une correspondance entre le message de signalisation et l’image courante pour effectuer la mesure de latence relative à l’image courante. Cette correspondance permet de suivre la progression de l’image courante le long de la chaine de distribution par le biais du suivi le long de la chaine du message de signalisation grâce aux données de traçabilité de message qui ont été insérées dans le message de signalisation. En fonction du mode de réalisation, cette correspondance peut prendre la forme d’une information de correspondance portée par le message de signalisation, ou être implicitement déterminée à partir du message de signalisation. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le lien de correspondance existant entre le message de signalisation et l’image courante dans le flux multimédia peut évoluer au cours de la distribution du message et de l’image dans la chaine de distribution. Différents modes de réalisation du procédé proposé de mesure de latence utilisent avantageusement le fait que cette correspondance se maintient en différents points de la chaine de distribution quand bien même elle peut prendre différentes formes et être déterminée de différentes manières selon le point de la chaine considéré.
Par exemple, dans un ou plusieurs modes de réalisation, lorsqu’il est inséré dans le flux multimédia en cours de traitement à certains points de la chaine de distribution (typiquement les points situés en amont d’une unité de mise en forme), le message de signalisation peut comprendre une information de référence à l’image courante du flux multimédia. La correspondance entre le message de signalisation et l’image courante peut ainsi être déterminée sur la base de l’information de référence.