INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, ladite au moins une pile à combustible FC 110 est configurée pour alimenter en énergie au moins un système de propulsion de l’aéronef, et ledit au moins un équipement électronique de puissance PE 210 est au moins un équipement électronique de puissance dudit au moins un système de propulsion de l’aéronef.
La seconde boucle 100 comporte une pompe P2 220 afin d’assurer la circulation du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 100. Par exemple, la pompe P2 220 assure une circulation de liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 à un débit massique de 5 kg.s -1 . Le système de refroidissement est tel que la pression en aval de la pompe P2 220 est supérieure à la pression régulée PREG susmentionnée et que la pression en amont de la pompe P2 220 est inférieure à ladite pression régulée PREG. La pompe P2 220 est située en amont dudit au moins un équipement électronique de puissance PE 210.
La seconde boucle 100 comporte en outre un évaporateur EVAP 230. Pour le fonctionnement de ladite au moins une pile à combustible afin de produire de l’énergie, l’hydrogène (dihydrogène, H2) est fourni sous forme gazeuse, alors qu’il est stocké sous forme liquide dans un réservoir. L’évaporateur EVAP 230 est utilisé pour gazéifier l’hydrogène sous forme liquide pour alimenter ladite au moins une pile à combustible FC 110. Pour ce faire, l’évaporateur EVAP 230 utilise de la chaleur résiduelle du système de refroidissement, ici en provenance de la seconde boucle 200. Cela permet d’abaisser la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200. Il faut toutefois noter que la quantité de chaleur prélevée par l’évaporateur EVAP 230 dans le liquide de refroidissement de la seconde boucle 200 dépend de la puissance fournie par ladite au moins une pile à combustible FC 110. En effet, la quantité d’hydrogène sous forme gazeuse injectée dans les piles à combustibles est plus élevée dans une phase haute puissance (par exemple, au décollage) que dans une phase basse puissance, ce qui entraîne que la quantité de chaleur prélevée par l’évaporateur EVAP 230 dans le liquide de refroidissement de la seconde boucle 200 est plus importante en phase haute puissance qu’en phase basse puissance. Cela pose une difficulté d’équilibrage de température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200. De plus, l’équilibrage de température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 est rendu aussi difficile du fait que la quantité de chaleur prélevée par l’évaporateur EVAP 230 peut ne pas être suffisante dans la phase basse puissance pour réguler la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 à une deuxième température cible TT2. La deuxième température cible TT2 est définie en fonction d’un intervalle de température d’un cahier des charges d’utilisation des équipements électroniques de puissance PE 210, typiquement environ 60°C, pour optimiser un temps moyen entre défaillances MTBF (« Mean Time Between Failures » en anglais) des équipements électroniques de puissance PE 210. La deuxième température cible TT2 est donc inférieure à la première température cible TT1.
Pour permettre cet équilibrage de température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200, la première boucle 100 et la seconde boucle 200 sont interconnectées, de sorte à permettre d’utiliser une partie du liquide de refroidissement de la première boucle 100 pour ajuster en température, au besoin, le liquide de refroidissement de la seconde boucle 200.
Ainsi, une canalisation d’écoulement 301 connecte la première boucle 100 à la seconde boucle 200 de sorte à permettre à une partie du liquide de refroidissement de s’écouler depuis la première boucle 100 vers la seconde boucle 200. Fondamentalement, la première boucle 100 et la seconde boucle 200 sont globalement indépendantes, permettant une gestion différente des températures de liquide de refroidissement dans la première boucle 100 et la seconde boucle 200, à savoir une température adaptée au refroidissement de ladite au moins une pile à combustible FC 100 dans la première boucle 100 et une température adaptée au refroidissement des équipements électroniques de puissance PE 210 dans la seconde boucle 200. Cependant, il existe une petite interconnexion entre ces deux boucles qui permet un transfert efficace de liquide de refroidissement conditionné pour ajuster la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200.
La canalisation d’écoulement 301 est contrôlée en ouverture par le contrôleur CTRL 300, typiquement grâce à une vanne V3 250. La canalisation d’écoulement 301 démarre en sortie de l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120. La canalisation d’écoulement 301 débouche dans la seconde boucle 200 en amont de la pompe P2 220 comparativement au sens de circulation du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200, c’est-à-dire à un point bas de pression dans la seconde boucle 200. En ajustant l’écoulement du liquide de refroidissement dans la canalisation d’écoulement 301 par le biais de la vanne V3 250, le contrôleur CTRL 300 équilibre ainsi la température de liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 (refroidissement ou réchauffement) via de petites quantités de liquide de refroidissement prélevées en sortie de l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120.
La vanne V3 250 est alors contrôlée en ouverture par le contrôleur CTRL 300 de sorte à réguler la température du liquide de refroidissement en entrée dudit au moins un équipement électronique de puissance PE 210 à la deuxième température cible TT2. Un capteur de température T2 260 est présent sur la seconde boucle 200 entre la canalisation d’écoulement 301 et l’entrée dudit au moins un équipement électronique de puissance PE 210 pour réaliser des mesures de température du liquide de refroidissement et est connecté au contrôleur CTRL 300 de sorte à fournir au contrôleur CTRL 300 les mesures en question.
Pour compenser l’apport de liquide de refroidissement via la canalisation d’écoulement 301, une canalisation de retour 302 connecte la seconde boucle 200 à la première boucle 100 de sorte à permettre à une partie du liquide de refroidissement de s’écouler depuis la seconde boucle 200 vers la première boucle 100.
La canalisation de retour 302 démarre de la seconde boucle 200 en aval de la pompe P2 220 comparativement au sens de circulation du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200, c’est-à-dire à un point haut de pression dans la seconde boucle 200. La canalisation de retour 302 débouche dans la première boucle 100 en entrée de la dite au moins une pile à combustible FC 110, c’est-à-dire à un point bas de pression dans la première boucle 100 où la pression est régulée (PREG) par le réservoir régulateur RES 150. Préférentiellement, la canalisation de retour 302 débouche dans la conduite de régulation 102 par laquelle est connecté le réservoir régulateur RES 150.
La pompe P2 220 est agencée de sorte que, en amont de ladite pompe P2 220 (comparativement au sens de circulation du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200), la pression est inférieure à ladite pression régulée PREG et, en aval de ladite pompe P2 220, la pression est supérieure à ladite pression régulée PREG. Cela assure le sens de circulation du liquide de refroidissement entre la première boucle 100 et la seconde boucle 200.
Lorsque le contrôleur CTRL 300 détecte que la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 passe au-dessus de la deuxième température cible TT2 plus une marge supérieure prédéfinie (par exemple de 5°C), le contrôleur CTRL 300 bascule la première boucle 100 dans un mode de rafraichissement du liquide de refroidissement de la seconde boucle 200. Dans le mode de rafraichissement, la température du liquide de refroidissement attendue en sortie de l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120 est inférieure à la deuxième température cible TT2 (par exemple 50°C). Par exemple, le contrôleur peut pour ce faire réduire l’ouverture de la vanne V1 140. Ainsi, la quantité de liquide de refroidissement à passer par l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120 est plus faible, ce qui baisse la température du liquide de refroidissement en sortie de l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120. Le contrôleur CTRL 300 ajuste l’ouverture de la vanne V3 250 de sorte à abaisser la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 à la deuxième température cible TT2 et à la maintenir en dessous de la deuxième température cible TT2 plus ladite marge supérieure prédéfinie. Cela permet de réguler correctement la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 en cas de phase basse puissance.
Lorsque le contrôleur CTRL 300 détecte que la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 passe en dessous de la deuxième température cible TT2 moins une marge inférieure prédéfinie (par exemple de 5°C), le contrôleur CTRL 300 bascule la première boucle 100 dans un mode de réchauffement du liquide de refroidissement de la seconde boucle 200. Dans le mode de réchauffement, la température du liquide de refroidissement attendue en sortie de l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120 est du même ordre de grandeur que la première température cible TT1. Dans un mode de réalisation particulier, la température du liquide de refroidissement attendue en sortie de l’échangeur de chaleur à air dynamique primaire PHX 120est égale à la première température cible TT1 (par exemple 85°C). Le contrôleur CTRL 300 ajuste l’ouverture de la vanne V3 250 de sorte à augmenter la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 à la deuxième température cible TT2 et à la maintenir au-dessus de la deuxième température cible TT2 moins ladite marge inférieure prédéfinie. Cela permet de réguler correctement la température du liquide de refroidissement dans la seconde boucle 200 en cas de phase haute puissance.
L’application de la marge supérieure prédéfinie et de la marge inférieure prédéfinie permet un phénomène d’hystérésis évitant des basculements intempestifs entre mode de rafraichissement et mode de réchauffement.
Dans des modes particuliers de réalisation, le circuit intégré tridimensionnel comporte en outre un processeur d’optimisation distinct du processeur de traitement parallèle, implémenté sur une ou plusieurs couches de traitement. Des données numériques en sortie du bloc de conversion sont acheminées au processeur d’optimisation par un chemin distinct du bus de données.
Le processeur d’optimisation est par exemple adapté pour exécuter un algorithme d’optimisation ou de correction d’erreurs, et pour faire sortir un flux d’images sur une interface de sortie, comme par exemple une interface de type MIPI (acronyme anglais pour « Mobile Industry Processor Interface », il s’agit d’une alliance dédiée au développement de spécifications d'interface pour les produits mobiles).
L’utilisation de deux chemins distincts pour acheminer les données numériques vers le processeur de traitement parallèle et vers le processeur d’optimisation permet un traitement simultané d’amélioration d’image et d’analyse intensive d’image. Grâce à ce découplage, le traitement d’optimisation d’image et/ou de correction de défauts optiques mis en œuvre par le processeur d’optimisation n’ajoute pas de latence supplémentaire au traitement intensif d’analyse d’image mis en œuvre par le processeur de traitement parallèle (l’amélioration et la correction de défauts mis en œuvre par le processeur d’optimisation n’est pas nécessaire pour le traitement d’analyse d’image mis en œuvre par le processeur de traitement parallèle).
Différentes options sont envisageables pour acheminer les données numériques en sortie du bloc de conversion vers les unités de calcul du processeur de traitement parallèle.
Dans des modes particuliers de réalisation, l’acheminement des données est opéré « point à point », ou « point à multipoints » : le bloc de contrôle est alors configuré pour encapsuler une donnée numérique dans un message comportant au moins un identifiant d’adressage correspondant à au moins une unité de calcul, et pour diffuser ledit message sur le bus de données vers plusieurs unités de calcul ; chaque unité de calcul comporte un bloc de filtrage configuré pour détecter, en fonction dudit au moins un identifiant d’adressage, si la donnée numérique encapsulée dans le message doit ou non être traitée par l’unité de calcul.
Dans des modes particuliers de réalisation, l’acheminement des données est mis en œuvre par diffusion (« broadcast » en anglais) : chaque unité de calcul comporte alors un bloc de filtrage configuré pour détecter, en fonction d’un nombre de données numériques reçues, si une donnée numérique reçue doit ou non être traitée par l’unité de calcul.
Présentation des figures L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d’exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures suivantes qui représentent :
une représentation schématique de l’architecture de l’imageur intelligent selon l’invention,
une représentation schématique d’un premier exemple de réalisation de l’imageur intelligent sous la forme d’un circuit intégré tridimensionnel comportant trois couches empilées,
une représentation schématique détaillée du premier exemple de réalisation décrit à la ,
une représentation schématique de la couche de capteur de l’imageur intelligent,
une représentation schématique d’une couche de traitement de l’imageur intelligent,
une représentation schématique d’une autre couche de traitement de l’imageur intelligent,
une représentation schématique d’un deuxième exemple de réalisation de l’imageur intelligent sous la forme d’un circuit intégré tridimensionnel comportant cinq couches empilées,
une représentation schématique détaillée du deuxième exemple de réalisation illustré à la ,
une représentation schématique d’une couche de traitement de l’imageur intelligent selon le deuxième exemple de réalisation,
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne à cet effet un dispositif de sécurité incendie, pour prévenir un incendie d’une batterie électrique d’un véhicule notamment automobile, ladite batterie étant apte à être raccordée à une borne d’alimentation en courant électrique au moyen d’un câble, ledit courant électrique présentant des données électriques,
ledit dispositif de sécurité comportant :
- au moins un connecteur de raccordement, apte à raccorder le dispositif à la batterie, à ladite borne ou audit câble d’alimentation ,
- un appareil de mesure desdites données électriques détectées au niveau du connecteur de raccordement
- un module intelligent qui compare les données électriques mesurées avec des données électriques théoriques, représentatives d’un état de charge théorique de ladite batterie en fonction du temps de charge,
lesdites données théoriques étant enregistrées dans une mémoire que comporte ledit dispositif,
- un module de commande qui communique avec ledit module intelligent et est apte à recevoir un signal d’alerte dudit module intelligent si un écart est constaté entre les données électriques mesurées et les données électriques théoriques, en fonction du temps de charge, ledit écart étant supérieur à une première valeur prédéterminée ou inférieur à une seconde valeur prédéterminée, ledit module de commande étant apte à délivrer un signal de commande de mise en sécurité du véhicule, et
- un émetteur/récepteur, apte à transmettre ledit signal de commande de mise en sécurité dudit véhicule à un appareil distant de mise en sécurité dudit véhicule.
Ainsi réalisé, le dispositif permet d’anticiper l’échauffement de la batterie en surveillant les données qui caractérise le courant électrique lors de la recharge de la batterie, et de mettre en œuvre une action préventive avant que la batterie ne prenne feu.
En effet, lorsqu’une batterie au lithium est sollicitée pendant sa recharge électrique ou pendant sa décharge pour alimenter un équipement électrique, celle-ci fonctionne sous une plage de tension bien définie, généralement +25%/-5% de la tension nominale pour chacune des cellules qui composent la batterie.
En dehors de cette plage de tension de recharge ou de décharge, les cellules sont exposées à un fonctionnement anormal pouvant amener à des désordres irréversibles sur la batterie.
- Lorsque, une des cellules composant la batterie, est en court-circuit suite à une température ambiante inappropriée ou un choc mécanique subi, la dite batterie au lithium produit un pic électrique qui est mesuré par le dispositif comme une très forte et brève élévation de tension supérieure de 25% de la tension nominale de recharge ou de décharge, permettant au dispositif d’identifier la mise en court-circuit d’un ou plusieurs éléments composant la batterie, prévenant ainsi l’emballement thermique imminent de ladite batterie. Ce pic de tension est différent de ceux indiquant la fin d’une recharge rapide ou la fin d’une recharge lente : ainsi, la première valeur prédéterminée est supérieure à 25% de la tension ou de l’intensité théorique de la charge de la batterie en fonction du temps et la seconde valeur prédéterminée est de -5% de la tension ou de l’intensité théorique de la charge de la batterie en fonction du temps,
- la mémoire du dispositif comprend un journal dans lequel sont enregistrées, de préférence à intervalles réguliers, les données électriques mesurées en fonction du temps,
- avantageusement, le dispositif comporte un connecteur permettant de le raccorder à un appareil extérieur afin de collecter lesdites données enregistrées dans ledit journal,
- suivant une variante de réalisation, le connecteur de raccordement comprend un premier câble à raccorder à ladite borne et un second câble à raccorder à ladite batterie,
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en acide indole-3-lactique et/ou en l’un de ses sels, de moins de 10% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de moins de 1% en poids, plus particulièrement de moins de 0,1% en poids, encore plus particulièrement de moins de 0,01% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en acide indole-3-lactique, et/ou en l’un de ses sels, allant de 0,00001% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de 0,0001% à 1%, plus particulièrement allant de 0,0001% à 0,1%, encore plus particulièrement allant de 0,0001% à 0,01% en poids par rapport au poids total de la composition, tel que 0,0001% en poids par rapport au poids total de la composition.
L’indole-3-carboxaldehyde (IAld) d’une composition selon l’invention est de formule (II) suivante :
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en indole-3-carboxaldehyde (IAld), et/ou en l’un de ses sels, d’au moins 0,00001% en poids par rapport au poids total de la composition, et en particulier d’au moins 0,0001% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en indole-3-carboxaldehyde, et/ou en l’un de ses sels, d’au moins 0,001% en poids par rapport au poids total de la composition, et en particulier d’au moins 0,004% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en indole-3-carboxaldehyde et/ou en l’un de ses sels, de moins de 10% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de moins de 1% en poids, plus particulièrement de moins de 0,1% en poids, encore plus particulièrement de moins de 0,01% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en indole-3-carboxaldehyde, et/ou en l’un de ses sels, allant de 0,00001% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier allant de 0,0001% à 1% en poids, plus particulièrement allant de 0,0001% à 0,1%, encore plus particulièrement allant de 0,0001% à 0,01% en poids par rapport au poids total de la composition, tel que 0,0001% en poids par rapport au poids total de la composition.
L’acide indole-3-acetique (IAA) d’une composition selon l’invention est de formule (III) suivante:
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en acide indole-3-acetique (IAA), et/ou en l’un de ses sels, d’au moins 0,000002% en poids par rapport au poids total de la composition, et en particulier d’au moins 0,00001% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en acide indole-3-acetique (IAA), et/ou en l’un de ses sels, d’au moins 0,001% en poids par rapport au poids total de la composition, et en particulier d’au moins 0,004% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en acide indole-3-acétique et/ou en l’un de ses sels, de moins de 10% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de moins de 1% en poids, plus particulièrement de moins de 0,1% en poids, encore plus particulièrement de moins de 0,01% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en acide indole-3-acetique, et/ou en l’un de ses sels, allant de 0,000002% à 10% en poids, en particulier allant de 0,00001% à 1% en poids, plus particulièrement allant de 0,00001% à 0,1% en poids, encore plus particulièrement allant de 0,00001% à 0,01% en poids par rapport au poids total de la composition, tel que 0,00001% en poids par rapport au poids total de la composition.
Un acide indole-3-acetique (IAA) peut en particulier se présenter, en tout ou partie, sous la forme d’un sel de base, de préférence un sel alcalin plus préférentiellement un sel de sodium dans une composition selon l’invention.
Dans une composition selon l’invention, la somme des teneurs de l’acide indole-3-lactique (et/ou de l’un de ses sels), de l’indole-3-carboxaldehyde (et/ou de l’un de ses sels) et de l’acide indole-3-acetique (et/ou de l’un de ses sels) peut représenter au moins 0,0001% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier au moins 0,00011% en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon une deuxième variante de l’invention, les deux bornes d’entrée du circuit électrique sont connectées à une unité de stockage d’énergie électrique.
Typiquement, l’unité de stockage d’énergie électrique peut être une batterie de type lithium-ion. Cette batterie a par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V.
L’invention concerne également un circuit d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, comprenant : un premier circuit électrique selon l’invention, dit « circuit primaire », un deuxième circuit électrique selon l’invention , dit « circuit secondaire »,
les unités de contrôle du circuit primaire et du circuit secondaire étant configurées pour agir sur les premier et deuxième rapports cycliques de chaque circuit de manière à ce que :
- la tension entre les premier et deuxième points milieux du circuit primaire émule la présence d’une inductance et d’un condensateur montés en série avec la cellule inductive primaire, et
- la tension entre les premier et deuxième points milieux du circuit secondaire émule la présence d’une inductance et d’un condensateur montés en série avec la cellule inductive secondaire.
Avantageusement, l’invention permet de simplifier le circuit d’alimentation électrique :
- en reliant directement dans le circuit primaire la cellule inductive au convertisseur DC/AC formé par les deux bras de commutation du circuit primaire et,
- en reliant directement dans le circuit secondaire la cellule inductive à l’adaptateur d’impédance formé par les deux bras de commutation du circuit secondaire.