INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette configuration permet de limiter les pertes de charge liées à l’écoulement de fluide depuis le châssis supérieur 20 jusqu’au châssis inférieur 10 lorsque le réservoir est disposé dans le châssis supérieur 20, et également au retour du fluide vers ledit réservoir. Cela permet ainsi d’améliorer le rendement global de la pelle 1 lorsque les actionneurs hydrauliques sont actionnés, et par conséquent d’augmenter l’autonomie de la batterie 22 qui alimente électriquement le moteur M. De cette manière, la pelle peut travailler plus longtemps.
Par ailleurs, aucun passage de fluide n’est nécessaire via le collecteur tournant 30, qui est apte à transférer uniquement le courant fourni par la batterie 22 et les commandes émises par le contrôleur 24, depuis le châssis supérieur 20 vers le châssis inférieur 10. Le collecteur tournant 30 est ainsi plus simple, moins encombrant, et moins cher.
De manière alternative, le réservoir R n’est pas un élément distinct disposé dans le châssis inférieur 10, mais est formé par une portion du carter 17 lui-même. Le carter 17 peut aussi être composé d’un élément de structure creux du châssis 10. Le groupe motopompe peut alors être disposé dans le réservoir.
Le châssis inférieur 10 comprend en outre des moteurs électriques, typiquement des motoréducteurs 18 comprenant un moteur électrique accompagné d’un réducteur mécanique, aptes à actionner les chenilles 12. Plus précisément, l’architecture comprend autant de motoréducteurs que d’organes de déplacement, dans le cas présent deux motoréducteurs 18, c’est-à-dire un motoréducteur 18 pour chaque chenille 12.
Chaque motoréducteur 18 comprend un variateur (ou inverseur) 181 apte à convertir un courant continu (courant DC) provenant de la batterie 22 en un courant alternatif (courant AC), et un frein 182 apte à appliquer un couple de freinage au motoréducteur 18 pour ralentir et immobiliser la chenille 12 et donc la pelle 1.
Le variateur 181 est connecté à la batterie 22 via un connecteur 23 passant par le collecteur tournant 30. Ainsi, seul un courant continu passe par le collecteur tournant 30, le courant continu étant converti en courant alternatif dans le châssis inférieur 10 uniquement, par le variateur 181. Cela permet de simplifier davantage le collecteur tournant 30.
Le frein 182 est contrôlé par le contrôleur 24 via une connexion filaire, ou encore sans fil comme représenté sur la . Plus généralement, le contrôleur 24 est apte à transmettre des signaux de commande (par exemple des signaux « bus CAN ») vers le châssis inférieur 10, avec ou sans contacts (la configuration « sans contact » est représentée sur la ), notamment vers les motoréducteurs 18 pour commander la translation et la direction de la pelle 1 ou pour appliquer un frein, ou vers le moteur électrique M pour réguler le débit de la pompe hydraulique 162. Plus précisément, par « sans contact », on comprend que les signaux logiques de commande sont transmis par exemple par ondes radios, et ne sont donc pas transmis via une liaison physique passant par le collecteur tournant 30. A l’inverse, par « avec contact », on comprend que les signaux logiques de commande sont transmis via le collecteur tournant 30, soit par des pistes dédiées, soit par une onde porteuse du signal de puissance électrique.
Le fait d’utiliser un motoréducteur 18 pour chaque chenille 12, intégrant son propre frein, son propre variateur et sa logique de commande permet de simplifier le châssis inférieur. Le motoréducteur 18 peut en effet être commandé de manière simple à distance par le contrôleur 24, et ne nécessite pas d’actionneurs hydrauliques alimentés depuis le châssis supérieur 20.
De manière alternative, les chenilles 12 peuvent être entrainées de manière hydraulique par l’intermédiaire d’un circuit hydraulique associé. Dans ce cas, ledit circuit hydraulique est disposé entièrement dans le châssis bas.
De préférence, l’architecture de pelle électrique 1 comprend un circuit de refroidissement pour refroidir les motoréducteurs 18. Dans le mode de réalisation représenté schématiquement sur la , le fluide de refroidissement des motoréducteurs électriques 18 est l’huile hydraulique du circuit hydraulique 16. En particulier, le fluide prélevé dans le réservoir R par la pompe hydraulique 162 peut être acheminé vers un dispositif de distribution 163 adapté pour distribuer le fluide entre le vérin 15 et les motoréducteurs 18, notamment en prélevant une pression de pilotage permettant le pilotage du vérin hydraulique 15 et donc de la lame 14, le reste du fluide hydraulique étant acheminé vers les motoréducteurs 18, au contact desquels un refroidissement par transfert de chaleur a lieu, pour refroidir ces derniers. Le fluide hydraulique est ensuite redirigé vers le réservoir R.
Le fait d’utiliser le fluide et la pompe 162 du circuit hydraulique 16 pour piloter à la fois le vérin 15 et permettre le refroidissement des motoréducteurs 18 permet de simplifier davantage l’architecture de la pelle électrique 1.
De préférence, le circuit hydraulique 16 peut comprendre en outre un échangeur de chaleur 164 sur les canaux hydrauliques 161 redirigeant le fluide hydraulique vers le réservoir R, permettant de refroidir le fluide hydraulique circulant dans les canaux hydrauliques 161, afin d’améliorer le refroidissement des motoréducteurs 18. Lorsque le réservoir R est formé par une portion du carter 17 du châssis inférieur 10, l’échangeur de chaleur peut être formé par la paroi du carter 17 lui-même, l’inertie du châssis inférieur 10 et/ou l’air ambiant du côté extérieur du carter 17 permettant alors le refroidissement du fluide. De préférence, le circuit hydraulique 16 peut comprendre en outre un filtre 165, sur le canal hydraulique 161 de prélèvement, en amont de la pompe 162 par exemple. De manière alternative, le filtre 165 peut être disposé en aval de l’échangeur 164.
On notera qu’a la place d’une lame de stabilisation, l’architecture peut comprendre un vérin hydraulique (non représenté) apte à rapprocher ou éloigner latéralement les chenilles 12 l’une de l’autre, afin d’ajuster la largeur de voie. Cela permet l’accès au chantier par des passages étroits, et d’ajuster l’espacement des chenilles à la largeur maximum permise par la voie, assurant la stabilité latérale de la machine. Alternativement, l’architecture peut comprendre un premier vérin hydraulique, typiquement pour une lame de stabilisation tel que décrit précédemment, et un deuxième vérin hydraulique pour ajuster la largeur de la voie. Le circuit hydraulique 16 peut ainsi actionner à la fois le premier vérin et le deuxième vérin, et permet par ailleurs de refroidir les motoréducteurs 18.
On notera par ailleurs que les fonctions décrites ci-dessus (lame de stabilisation 14 et réglage de largeur de voie) alimentées par le circuit hydraulique 16 et actionnées par des vérins hydrauliques ne sont pas limitatives, le circuit hydraulique 16 pouvant alimenter d’autres fonctions et d’autres accessoires mobiles du châssis inférieur 10.
Ensemble d’anti-compromission Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un ensemble d’anti-compromission. Elle s’applique, en particulier, dans le domaine de la sécurité informatique lié aux ondes électromagnétiques.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, l’organe de dissipation s’étend dans un plan parallèle au plan dans lequel s’étend majoritairement le fond.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, l’organe de dissipation prolonge le bord incliné sur une distance comprise entre 1,5mm et 5mm.
Cette distance est mesurée entre une base de l’organe de dissipation et son sommet. Sa base correspond à une première de ses extrémités qui joint le bord incliné tandis que son sommet est une deuxième de ses extrémités, la plus distante de ce bord, cette deuxième extrémité étant une extrémité libre de l’organe de dissipation et orientée en regard de l’échangeur thermique.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, l’organe de dissipation est issu de matière avec la plaque qui le porte.
La plaque ainsi que l’organe de dissipation qu’elle comporte sont réalisés en métal, par exemple en aluminium.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, une plaque sur deux de l’empilement de plaques comprend un organe de dissipation.
Dans un tel cas, l’autre plaque est dépourvue d’un organe de dissipation qui s’étend dans le troisième circuit. Deux organes de dissipation de deux plaques délimitent au moins partiellement un canal constitutif du troisième circuit.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, au moins deux plaques comportent chacune un organe de dissipation, une extrémité libre de chacun des deux organes de dissipation étant en contact avec une paroi du boîtier, lesdits organes de dissipation et ladite paroi du boîtier délimitant au moins en partie un canal de circulation constitutif du troisième circuit.
Les canaux de circulation sont destinés à être traversés par le liquide caloporteur circulant dans le troisième circuit. Ces canaux de circulation permettent d’augmenter la surface d’échange externe de l’échangeur parcourue par le liquide caloporteur circulant dans le troisième circuit, améliorant alors les performances dudit échangeur.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, au moins un canal de circulation est interrompu au droit d’une première ouverture du deuxième circuit.
La première ouverture du deuxième circuit est configurée pour le passage du liquide caloporteur. Afin de ne pas gêner la circulation du liquide caloporteur dans le deuxième circuit, il est généralement nécessaire qu’une portion de canaux de circulation soit interrompue au droit de cet orifice.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, le dispositif de régulation thermique comprend une multiplicité de canaux de circulation, les canaux de circulation s’étendant depuis une zone proximale à une bouche d’alimentation du troisième circuit jusqu’à une zone d’interruption des canaux de circulation proximale à la première ouverture du deuxième circuit.
La zone d’interruption est une zone dépourvue de canaux de circulation. Cette zone est configurée pour laisser un passage libre au liquide caloporteur entrant par la première ouverture appartenant au deuxième circuit.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, la plaque comprend deux organes de dissipation, un premier organe de dissipation faisant saillie d’un premier bord de la plaque et un deuxième organe de dissipation faisant saillie d’un autre bord de la plaque, cet autre bord s’étendant le long d’une ligne parallèle à une ligne le long de laquelle s’étend le premier bord.
Il faut comprendre ici que la plaque peut comporter un premier organe de dissipation sur l’un de ses bords latéraux inclinés ainsi qu’un deuxième organe de dissipation sur l’autre de ses deux bords latéraux inclinés.
Selon une autre caractéristique préférée de l’invention, la plaque comprend deux organes de dissipation, un premier organe de dissipation faisant saillie d’un premier bord de la plaque et un deuxième organe de dissipation faisant saillie d’un autre bord de la plaque, cet autre bord s’étendant le long d’une ligne perpendiculaire à une ligne le long de laquelle s’étend le premier bord.
Ce recouvrement permet d’améliorer la continuité métallique de l’ensemble.
Selon une variante, l’élément de support 21 possède des soudures sur chaque angle intérieur.
Une soudure est un procédé d'assemblage de deux pièces métalliques en les chauffant à haute température pour les fusionner.
Ces soudures sont produites lors de la fabrication du châssis 22. Elles permettent d’améliorer la continuité entre le châssis 22 et l’élément de support 21.
La montre une variante d’un ensemble d’anti-compromission en vue de coupe.
Cette variante comporte une extension de la maille 23 métallique.
Selon l’exemple de réalisation, la maille 23 métallique longe l’élément de support 21.
L’élément de support 21 en question est un mur.
La montre une variante d’un ensemble d’anti-compromission avec deux joints 24 métalliques.
Dans cette variante, les deux joints 24 métalliques sont entourés de maille 23s métalliques, et l’élément de support 21 est un mur.
La est un graphique représentant des mesures sur l’ensemble d’anti-compromission.
Ces mesures proviennent d’un test réalisé selon la norme EN501147-1.
Ce test évalue les performances du blindage contre les ondes électromagnétiques sur un vitrage.
Selon le test réalisé, le vitrage comporte une hauteur de 460 mm et une largeur de 460 mm.
Selon le test réalisé, le châssis du vitrage est en aluminium.
L'aluminium est un métal léger, malléable et résistant à la corrosion.
Agent de vulcanisation
Le système de réticulation de la composition selon l’invention comprend en outre du soufre moléculaire et/ou au moins un agent donneur de soufre.
Avantageusement, le taux de soufre moléculaire est compris dans un domaine allant de 0,5 à 10 pce, de préférence de 0,9 à 5pce.
Lorsque la composition comprend un agent donneur de soufre, son taux dans la composition peut être compris dans un domaine allant de 1 à 20 pce, de préférence de 2 à 10 pce.
L’agent donneur de soufre peut être choisi dans le groupe constitué par les polysulfures de thiurame, les polysulfures de xanthate et leurs mélanges. De préférence, l’agent donneur de soufre est un polysulfure de xanthate de formule (II), (II) dans laquelle, ° R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentent un groupe hydrocarboné, linéaire, ramifié ou cyclique, en C 1 -C 20 , comprenant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes, R 1 et R 2 pouvant former ensemble un cycle, ° n est strictement supérieur à 2.
Dans le polysulfure de xanthate de formule (II), R 1 et R 2 , identiques ou différents, peuvent être saturés ou insaturés. De préférence, ils sont tous les deux saturés. Lorsque R 1 ou R 2 comprend un ou plusieurs hétéroatomes, il peut s’agit d’atome d’oxygène, d’azote ou de soufre.
De préférence, dans polysulfure de xanthate de formule (II), R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentent un groupe hydrocarboné, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 12 , de préférence en C 2 -C 5 , R 1 et R 2 pouvant former ensemble un cycle.
De préférence, polysulfure de xanthate de formule (II), n est compris entre 2 et 8, de préférence entre 2 et 5. En d’autres termes n est compris dans un domaine allant de plus de 2 à moins de 8, de préférence de plus de 2 à moins de 5.
Le polysulfure de xanthate de formule (II) peut être choisi dans le groupe constitué par le polysulfure de diméthyl xanthate, le polysulfure de diéthyl xanthate, le polysulfure de dipropyl xanthate, le polysulfure de diisopropyl xanthate et le polysulfure de dibutyl xanthate (DIXP) et leurs mélanges. De préférence le polysulfure de xanthate de formule (II) est le polysulfure de diisopropyl xanthate (DIXP).
Les polysulfures de xanthate de formule (II) sont disponibles dans le commerce, par exemple le polysulfure de diisopropyl xanthate « Robac AS-100 » de la société RobinsonBrothers, le trisulfide bis[(cyclohexyloxy)thioxomethyl] de la société Chemieliva Pharmaceutical Co. LTD ou encore le bis(méthoxythiocarbonyl)tétrasulfide de la société Aurora Fine Chemicals.
En outre, la composition ne comprend avantageusement pas de co-agent de réticulation comprenant un dérivé d’acrylate de formule (III) : [X]p A (III) dans laquelle : ○ [X]p correspond à un radical de formule (IV) : (IV) dans laquelle : ● R 1 , R 2 et R 3 représentent indépendamment un atome d’hydrogène ou un groupe hydrocarboné en C 1 -C 8 choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyles linéaires, ramifiés ou cycliques, les groupes alkylaryles, les groupes aryles et les aralkyles, et éventuellement interrompus par un ou plusieurs hétéroatomes, R 2 et R 3 pouvant former ensemble un cycle non aromatique, ● (*) représente le point d’attachement du radical de formule (IV) à A, ○ A représente un atome appartenant au groupe constitué par les métaux alcalino-terreux ou les métaux de transition, un atome de carbone, ou un groupement hydrocarboné en C 1 -C 30 éventuellement interrompu et/ou substitué par un ou plusieurs hétéroatomes, ○ A comprenant p valences libres, p ayant une valeur allant de 2 à 6, ○ étant entendu que les 2 à 6 radicaux X sont identiques ou différents.
Chaque volume isolé et régulé thermiquement est équipé d’une ou plusieurs unités de contrôle et de diffusion thermique 4, comme cela est illustré à la ou 3. Le nombre d’unités présentes dans un volume dépend de la puissance thermique nécessaire à réguler le volume en fonction des conditions extérieures à ce volume, de la puissance thermique de chaque unité de contrôle et de diffusion thermique 4, ainsi que de l’homogénéité de température désirée à l’intérieur de ce volume hermétique.
Toutes les unités de contrôle et de diffusion thermique 4 sont reliées en série avec un circuit de fluide caloporteur permettant d’échanger des calories entre chaque volume hermétique où sont intégrées les unités de contrôle et de diffusion thermique 4 et le fluide caloporteur. Ainsi, les unités de contrôle et de diffusion thermique 4 sont chacune successivement traversées par une portion 45, 451, 452 dudit circuit de fluide caloporteur, comme cela est illustré sur la .
Selon un exemple de réalisation illustré à la , le volume intérieur 14 d’un casier 1 est délimitée au moins en partie par une paroi isolante 13 ayant une épaisseur, et l’unité de contrôle et de diffusion thermique 4 dudit casier 1 est au moins en partie intégrée dans l’épaisseur de la paroi isolante 13. Selon ces dispositions la compacité du casier 1 et de l’ensemble 10 de casiers 1, 2, 3 est optimisée.
D’autre part, selon un autre exemple de réalisation, les casiers sont pourvus d’au moins une ouverture 11, 12, comme cela est illustré à la , permettant le dépôt d’au moins un objet à conserver à l’intérieur d’un casier et/ou le retrait dudit objet déposé à l’intérieur du casier, l’au moins une ouverture étant munie d’un dispositif de fermeture hermétique. Selon un exemple particulier de réalisation, une ouverture 11 est placée sur une face du casier, par exemple destinée au dépôt de l’objet, et une autre ouverture 12 est placée sur une autre face du casier, destinée par exemple au retrait par l’utilisateur de l’objet qui a été déposé pour lui dans ce casier ; en particulier, il est avantageux que l’autre face soit opposée à la face du casier sur laquelle est placée la première ouverture.
Plus particulièrement, comme cela est illustré sur la les ouvertures sont sécurisées par un dispositif de sécurisation 110, 120 qui est également, au moins en partie, intégré dans l’épaisseur de la paroi isolante 13, afin d’optimiser encore la compacité du casier 1 et de l’ensemble 10 de casiers 1, 2, 3.
En outre, optionnellement, le dispositif de sécurisation de l’ouverture d’un ou plusieurs casiers 1, 2, 3 de l’ensemble 10 est connecté à un serveur, local ou distant, de sorte que le ou les casiers 1, 2, 3 sont identifiés dans le serveur, le serveur étant configuré pour autoriser l’ouverture de l’au moins un casier pour un utilisateur authentifié par un identifiant transmis par l’utilisateur au serveur à partir d’un terminal mobile, par exemple un téléphone intelligent. La connexion entre l’ensemble 10 de casiers 1, 2, 3 et le serveur est basée sur une liaison filaire ou sur une liaison son fil, par exemple via un réseau étendu.
Selon ces dispositions, chaque casier de l’ensemble de casiers est configuré pour servir de consigne sécurisée, et connectée, pour le dépôt et la délivrance automatisée de produits dont la conservation exige une régulation différentiée en température, par exemple des produits pharmaceutiques.
Sur ce circuit de fluide caloporteur se trouve également par exemple une ou plusieurs pompes permettant la circulation du fluide caloporteur dans l’ensemble du système de gestion thermique.
Sur ce circuit de fluide caloporteur peut également se trouver un ou plusieurs dispositifs permettant d’extraire des calories du fluide caloporteur. Ces calories sont alors pompées et diffusées dans le milieu extérieur à la demande.
Les unités de contrôle et de diffusion thermique 4 comprennent une couche de production de chaleur ou de froid 43, 44 et une couche de dissipation thermique 41, 42, comme cela est illustré sur la figure 3. La couche de dissipation thermique 41, 42 est utilisée pour échanger des calories avec le volume à gérer thermiquement. On note la résistance thermique de la couche de dissipation thermique 41, 42 « ». Cette résistance thermique évolue de manière prédictible en fonction de flux d’air traversant la couche de dissipation thermique 41, 42. Optionnellement, la couche de dissipation thermique 41, 42 est équipée d’un capteur de température permettant de mesurer la température de la couche de dissipation thermique 41, 42. Cette température est notée « ».
La couche de dissipation thermique 41, 42 comprend au moins un module radiatif 41, un radiateur par exemple, et/ou au moins un module de ventilation 42, un ventilateur par exemple. Les éventuels ventilateurs sont disposés pour forcer un flux d’air dans le radiateur et générer ainsi une convection forcée. La régulation de ce flux d’air permet de gérer la puissance thermique échangée entre l’air du volume à gérer thermiquement et le radiateur au travers de l’évolution de la résistance thermique « » de la couche de dissipation thermique 41, 42. En effet, l’augmentation du flux d’air diminue la résistance thermique entre le radiateur et le volume à gérer thermiquement.
Un capteur de température, optionnellement un capteur de pression atmosphérique et un capteur d’humidité, sont placés dans le volume à gérer thermiquement. La température ainsi mesurée est notée « ». Optionnellement, la pression atmosphérique ainsi mesurée est notée « » et le taux d’humidité ainsi mesuré est notée « ». L’unité de contrôle et de diffusion thermique 4 est configurée pour collecter à intervalle régulier, par exemple entre 500 et 5000 ms, les valeurs mesurées par les capteurs.
Selon un exemple particulier de réalisation, les valeurs mesurées et collectées par l’unité de contrôle et de diffusion thermique 4 sont horodatées et transmises au serveur distant à des fins de suivi et de certification de la qualité de la gestion thermique individuelle de chaque casier.
Plus particulièrement, les casiers de l’ensemble 10 de casiers 1, 2, 3 sont pourvus d’un module de désinfection placé dans le volume intérieur du casier ; ledit module de désinfection est par exemple basé sur l’utilisation de LED UV-C, ou d’un dispositif de brumisation d’un produit désinfectant.
Selon ces dispositions, chaque casier de l’ensemble de casiers est configuré pour servir de consigne sécurisée, connectée, et certifiée, pour le dépôt et la délivrance automatisée de produits dont la conservation exige une régulation différentiée en température et/ou une désinfection périodique du volume intérieur des casiers, par exemple pour le dépôt et la délivrance automatisée de produits pharmaceutiques.
A puissance thermique égale échangée entre le radiateur et le volume d’air à gérer thermiquement, la quantité d’humidité présente dans le volume à gérer thermiquement peut être plus ou moins diminué en abaissant la température du radiateur et en ajustant d’autant le flux d’air traversant le radiateur.