INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de remédier à cette problématique, différents systèmes d’inversion de poussée non intégré au carénage ont été proposés dans l’art antérieur. Un premier système appelé « fan à pas variable », comme décrit par exemple dans la publication US 3873235, consistant en la rotation des aubes du fan autour de leur axe longitudinal, permet en modifiant le calage angulaire des aubes, de générer une poussée dans un sens ou dans l’autre. Un tel système d’inversion de poussée est toutefois un mécanisme complexe qui impacte la fiabilité et complique la maintenance du moteur. De plus, dans le cas où un carénage mince est souhaité, un jeu de fonctionnement élevé entre l’extrémité des aubes de fan et le carénage est nécessaire, ce qui impacte fortement l’efficacité propulsive lors des autres phases de vol et rend cette solution non optimale.
Un second système à été proposé dans l’art antérieur pour créer une poussée inversée sans carénage. Ce système consistant à inverser le sens de rotation du fan, tel que décrit par exemple dans les publications EP 0940560 ou encore EP 2955359, permet, outre une meilleure efficacité par rapport audit système conventionnel, que le jeu de fonctionnement entre les aubes de fan et le carénage reste optimal, dans le cas où un carénage mince est souhaité. Cependant, pour diverses raisons connues de l’homme du métier, dans une telle application de moteur d’aéronef de forte puissance, il n’est pas envisageable d’inverser le sens de rotation du moteur pour inverser le sens de rotation du fan en fonctionnement. Pour réaliser un tel système d’inversion de poussée, il est nécessaire de recourir à un dispositif permettant, de manière réversible et durable, de passer en toute sécurité et en un temps suffisamment court, du fonctionnement en sens normal du fan à un fonctionnement en sens inversé, tout en garantissant une transmission de puissance sûre et robuste entre la turbomachine et le fan, notamment pendant les phases de vol.
Les systèmes précités de l’art antérieur proposent à l’aide d’embrayage et de mécanisme à engrenages, tel qu’un réducteur épicycloïdal par exemple, d’inverser le sens de rotation du fan en fonctionnement, sans nécessiter d’inverser la rotation de la turbomachine. Cependant, lesdits systèmes utilisent un ou plusieurs réducteur de vitesse combinés, qui modifient la vitesse de rotation du fan dans les deux sens de fonctionnement, ce qui n’est pas optimal si l’on souhaite disposer d’une transmission de puissance directe et non modifiée entre la turbomachine et le fan, c’est-à-dire conservant un sens et une vitesse de rotation identique. Comme dans le cas, par exemple, où l’on souhaite contourner ou « shunter » le dispositif d’inversion de sens du fan, nécessaire uniquement à l’atterrissage, pour maximiser la fiabilité de la transmission pendant le vol.
La publication FR 3114622 propose une approche similaire aux brevets précités tout en permettant un entrainement direct entre la turbomachine et le fan. Toutefois, ce dispositif n’est ni optimal, ni envisageable pour l’application visée par la présente demande, car ;
D’une part, outre une solution entrainant des vitesses de glissement et des couples de friction dépassant très largement les capacités des meilleurs matériaux ; et outre un fonctionnement non réaliste ne tenant pas compte des jeux important liés à l’usure inévitable et importante des surfaces de friction ; Une telle transmission par embrayage entre une turbomachine et un fan d’aéronef, tel que divulguée dans la publication FR 3114622, n’est pas envisageable pour une telle application de turbofan de forte puissance.
D’autre part, le moyeu du fan et le compresseur basse pression de la turbomachine étant fusionnés avec la solution de la divulgation FR 3114622, ne permet pas d’intercaler un réducteur de soufflante permettant d’optimiser leur vitesse de rotation respectives et diminuer la consommation énergétique du moteur, ce qui est entre autres recherché par la présente demande ;
Les performances énergétiques et la fiabilité des moteurs d'avions commerciaux ayant un besoin constant d'améliorations, l'objectif de l'invention est de proposer un dispositif réaliste et durable d’inversion de poussée par inversion du sens de rotation d’une soufflante de turbofan en fonctionnement, sans inversion du sens de rotation de la turbomachine, permettant pendant les phases de vol, une transmission sûre et robuste de la puissance d’une turbomachine, à une soufflante ou à un réducteur de soufflante.
DESCRIPTION DES FIGURES Sur ces dessins : est une vue schématique générale en demie coupe longitudinale d'un premier exemple d'architecture d’un turbofan double flux incorporant un inverseur de fan selon l'invention est une vue schématique générale en demie coupe longitudinale d'un second exemple d'architecture d’un turbofan double flux comportant un réducteur de soufflante et incorporant un inverseur de fan selon l'invention est une vue schématique selon les figures 1 et 2, en demie coupe longitudinale d'un premier mode de réalisation simplifié d’un inverseur de fan selon l'invention, selon un premier mode de fonctionnement en entrainement direct est une vue selon la , selon un second mode de fonctionnement en entrainement inversé est une vue schématique selon les figures 1 et 2, en demie coupe longitudinale d'un second mode de réalisation amélioré d’un inverseur de fan selon l'invention, selon un premier mode de fonctionnement en entrainement direct est une vue selon la , selon un troisième mode de fonctionnement intermédiaire est une vue selon la , selon un second mode de fonctionnement en entrainement inversé
Pour ce faire, l'invention concerne selon son acceptation la plus générale, un dispositif d’inversion de poussée permettant, de manière progressive et réversible, de passer d’un mode de fonctionnement en entrainement direct à un mode de fonctionnement en entrainement en sens inverse, d’un fan en fonctionnement, entrainé ou non par un réducteur de soufflante, sans inverser le sens de rotation de la turbomachine entrainant ledit fan, en permettant ; Une phase transitoire, de décélération, d’inversion de sens de rotation et de réaccélération en sens inverse du fan, par assujettissement en rotation d’un porte-satellite de réducteur épicycloïdal, via un tambour d’embrayage multidisques mobile. Une transmission de puissance sûr et robuste entre la turbomachine et le fan, en dehors de ladite phase transitoire.
Les figures 1 et 2 représentes deux exemples non limitatifs d’un turbofan 1 à double flux (A ;B), équipé ici, d’un carénage 10, et comportant un inverseur 5 tel que décrit dans la présente invention. La représente un premier exemple de turbofan 1 comportant un unique fan S sans réducteur de soufflante et la représente un deuxième exemple de turbofan 1 comportant un doublet de fans contrarotatifs S;S’ entrainés par un réducteur de soufflante 11.
Le cas B présenté à la correspond à l’acquisition de trois images : une image en état d’inspiration maximale en position de pronation et deux images en état d’expiration maximale, l’une en position de pronation et l’autre en position de supination.
Le cas C présenté à la correspond à l’acquisition de quatre images : deux images en état d’inspiration maximale et deux images en état d’expiration maximale, l’une en position de pronation et l’autre en position de supination.
L’utilisation d’une pluralité d’images, réalisées sur un patient placé dans au moins deux orientations verticales différentes, par exemple en procubitus et en décubitus, permet d’obtenir plus d’informations sur le comportement des tissus et donc d’augmenter le nombre de paramètres identifiables, ou la précision de l’estimation.
Ainsi, les images obtenues dans le cas B permettent d’obtenir le champ des déplacements entre la configuration en fin d’expiration et en fin d’inspiration en pronation, ainsi que le champ des déplacements entre la configuration en fin d’expiration en pronation et la configuration en fin d’expiration en supination, dus uniquement à la gravité. De même, le cas C permet d’obtenir le champ des déplacements entre la configuration en fin d’expiration et en fin d’inspiration en pronation, ainsi que le champ des déplacements entre la configuration en fin d’expiration et en fin d’inspiration en supination. La différence entre ces deux champs est uniquement due à la gravité. Les données sont ensuite assimilées dans un modèle adapté, aboutissant ainsi à un modèle personnalisé, c’est-à-dire à un jumeau numérique.
Un modèle numérique, par exemple un modèle éléments finis, du poumon est ensuite construit à partir des informations obtenues à partir des images, notamment la géométrie de l’organe et le champ de porosité dans cet exemple. Les images obtenues donnent accès au champ de porosité des poumons. Considérant que ces derniers sont poreux et qu’une phase solide comprenant les tissus et le sang coexiste avec une phase fluide comprenant l’air circulant dans les poumons, une loi dite poromécanique est avantageusement formulée dans ce mode de réalisation pour modéliser le poumon.
La loi poromécanique utilisée peut être celle décrite dans les publications Patte, C., Genet, M., & Chapelle, D. (2022). A quasi-static poromechanical model of the lungs. Biomechanics and Modeling in Mechanobiology , 21(2), 527-551, Patte, C., Brillet, P. Y., Fetita, C., Bernaudin, J. F., Gille, T., Nunes, H., ... & Genet, M. (2022). Estimation of regional pulmonary compliance in idiopathic pulmonary fibrosis based on personalized lung poromechanical modeling . Journal of Biomechanical Engineering, 144(9), 091008, et Laville, C., Fetita, C., Gille, T., Brillet, P. Y., Nunes, H., Bernaudin, J. F., & Genet, M. (2023). Comparison of optimization parametrizations for regional lung compliance estimation using personalized pulmonary poromechanical modeling . Biomechanics and Modeling in Mechanobiology, 1-13.
D’autres lois peuvent également être choisies en fonction du compromis entre précision et complexité du modèle souhaité. A titre d’exemple, une loi hyperélastique telle qu’une loi de Ogden-Ciarlet-Geymonat ou une loi de Mooney-Rivlin peut être utilisée. Ces lois sont décrites dans les publications Ogden, R. W. (1972). Large deformation isotropic elasticity: On the correlation of theory and experiment for compressible rubberlike solids. Proceedings of the Royal Society of London. A. Mathematical and Physical Sciences, 328(1575), 567–583, Ciarlet, P. G., & Geymonat, G. (1982). Sur les lois de comportement en élasticité non-linéaire compressible . Comptes Rendus de l’Académie Des Sciences Série II, 295, 423—426, et Weiss, J. A., Maker, B. N., & Govindjee, S. (1996). Finite element implementation of incompressible, transversely isotropic hyperelasticity . Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 135(1–2), 107–128.
Les différents paramètres et la pression pleurale sont ensuite estimés via une étape d’estimation. Cette étape est basée dans ce mode de réalisation sur la méthode FEMU, également connue sous le nom de méthode des déplacements. D’autres méthodes d’estimation peuvent toutefois être utilisées telles que la méthode de l’écart à l’équilibre ou la méthode des champs virtuels. Ces méthodes sont décrites dans la publication Avril, S., Bonnet, M., Bretelle, A. S., Grédiac, M., Hild, F., Ienny, P., ... & Pierron, F. (2008). Overview of identification methods of mechanical parameters based on full-field measurements . Experimental Mechanics, 48, 381-402.
On note ici les paramètres de comportement et de chargement (comprenant la pression appliquée) à identifier.
Le champ des déplacements entre la configuration en fin d’expiration et la configuration en fin d’inspiration constitue la mesure . L’objectif de l’étape d’estimation avec la méthode FEMU est de trouver les paramètres qui minimisent l’écart entre et le champ des déplacements calculé avec le modèle numérique du poumon qui dépend des paramètres , que l’on note .
Cela est avantageusement fait en minimisant une fonction dite fonction coût . Dans ce mode réalisation, J est une fonction discrète. Cette fonction peut être minimisée avec un algorithme classique d’optimisation sans dérivées, mais n’importe quelle méthode d’optimisation connue pourrait également être utilisée.
D’autres fonctions coûts peuvent être utilisées pour déterminer les paramètres optimaux. Elles peuvent notamment être basées sur le principe de l'écart à l'équilibre ou directement sur l'intensité des images.
Les articles Allaire, G. (2007). Numerical analysis and optimization: An introduction to mathematical modelling and numerical simulation . Oxford University Press et Bard, Y. (1974). Nonlinear parameter estimation (No. 04; QA276. 8, B3.) décrivent différentes méthodes de minimisation d’une fonction coût.
En variante, on estime les paramètres en mettant en œuvre un modèle statistique, tel qu’un modèle de type réseau de neurones, pour obtenir les paramètres directement à partir des images du tissu mou ou à partir du champ de déplacement déterminé à partir des images du tissu mou.
Le procédé selon l’invention se généralise au cas où l’on a plus de deux images et/ou plus de deux orientations du tissu mou par rapport à la direction verticale. L’utilisation de plus de deux images permet d’obtenir une pluralité de champs des déplacements en comparant les images deux à deux et ainsi d’améliorer la précision de l’estimation des paramètres optimaux, voire de permettre l’identification de paramètres additionnels.
Exemples Dans un exemple, des données synthétiques d’un poumon sont utilisées pour valider l’invention. Si l’invention permet d’identifier des paramètres à partir de données réelles mesurées sur un individu, il est difficile de quantifier l’erreur commise sur les paramètres identifiés car les valeurs exactes correspondant à la situation réelle ne sont pas connues. Ainsi, dans cet exemple, les inventeurs ont procédé à la validation du procédé selon l’invention en utilisant des données générées de manière synthétiques.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le premier conduit d’écoulement de vapeur est configuré pour être incliné par rapport à l’horizontale lorsque le contenant repose sur une surface horizontale, de manière à guider de l’eau contenue dans le premier conduit d’écoulement de vapeur vers le premier orifice d’admission de vapeur, et le deuxième conduit d’écoulement de vapeur est configuré pour être incliné par rapport à l’horizontale lorsque le contenant repose sur une surface horizontale, de manière à guider de l’eau contenue dans le deuxième conduit d’écoulement de vapeur vers le deuxième orifice d’admission de vapeur. Ces dispositions limitent les risques d’accumulation d’eau et de stagnation d’eau dans le couvercle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la bouilloire comporte un dispositif de fixation configuré pour fixer de manière amovible, c’est-à-dire de manière temporaire et réversible, le couvercle au contenant.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de fixation comprend au moins un organe de fixation, tel qu’une patte de fixation ou un doigt de fixation, prévu sur le couvercle et au moins un élément de fixation, tel qu’une encoche de fixation, prévu sur le contenant, l’au moins un organe de fixation étant configuré pour occuper une position de fixation dans laquelle l’au moins un organe de fixation est configuré pour coopérer avec l’au moins un élément de fixation de manière à fixer le couvercle au contenant, et une position de libération dans laquelle l’au moins un organe de fixation est configuré pour libérer l’au moins un élément de fixation de telle sorte que le couvercle peut être retiré du contenant.
Dans le cas présent, les premières parois 10a s’étendent parallèlement entre elles.
Dans le cas présent, les deuxièmes parois 10b s’étendent selon une même inclinaison relativement à la première paroi 10a associée mais selon des sens opposés de sorte que les deuxièmes parois 10b se rapprochent à mesure que l’on se rapproche de la paroi supérieure 7. La paroi supérieure 7 est donc d’une longueur (selon l’axe X) moins importante que la paroi inférieure 5. Optionnellement, le dissipateur 4 peut comporter au moins une languette de liaison à l’équipement électronique 100 et/ou à la platine 2 (en plus des patins). De préférence, la languette de liaison est portée par l’un des flancs latéraux 8 du dissipateur.
Le dissipateur 4 est par ailleurs creux.
Le dissipateur 4 est ainsi muni d’au moins une ouverture 13 le traversant de sorte à déboucher sur sa première face principale (face encadrée par les flancs latéraux 8, la paroi supérieure 7 et la paroi inférieure 5) et sur sa deuxième face principale (face encadrée par les flancs latéraux 8, la paroi supérieure 7 et la paroi inférieure 5 et qui s’étend ici parallèlement à la première face principale). Si l’on retourne à l’ensemble des dissipateurs 4, les dissipateurs 4 sont agencés de sorte que leurs différentes parois supérieures 7 s’étendent toutes dans un même plan qui est ici parallèle aux axes X et Y.
De préférence, les dissipateurs 4 sont agencés de sorte que leurs différentes parois inférieures 5 s’étendent toutes dans un même plan qui est ici parallèle aux axes X et Y.
De préférence, les premières parois 9a des flancs latéraux gauches 8 de tous les dissipateurs 4 et les premières parois 10a des flancs latéraux droits 8 de tous les dissipateurs 4 ne s’étendent pas toutes parallèlement entre elles. Les premières parois 9a des flancs latéraux gauches 8 de tous les dissipateurs 4 et les premières parois 10a des flancs latéraux droits de tous les dissipateurs 4 s’étendent par ailleurs de manière incliné relativement au plan contenant les axes Y et Z.
De préférence, les deuxièmes parois 9b des flancs latéraux gauches 8 de tous les dissipateurs 4 ne s’étendent pas toutes parallèlement entre elles. Les deuxièmes parois 9b des flancs latéraux gauches 8 de tous les dissipateurs s’étendent toutes de manière incliné vis-à-vis du plan comprenant les axes Y et Z.
De préférence, les deuxièmes parois 10b des flancs latéraux droits 8 de tous les dissipateurs 4 ne s’étendent pas toutes parallèlement entre elles. Les deuxièmes parois 10b des flancs latéraux droits 8 de tous les dissipateurs 4 s’étendent toutes de manière incliné vis-à-vis du plan comprenant les axes Y et Z.
Au moins une des ouvertures 13 d’au moins un des dissipateurs 4 est par ailleurs décalée angulairement d’au moins l’une des ouvertures 13 d’au moins un autre des dissipateurs 4.
Par exemple, les deux ouvertures 13 (identiques ou différentes en forme) sont décalées angulairement l’une par rapport : l’une présentant une section transversale dans un plan contenant un axe A parallèle à l’axe Z et un axe B incliné relativement à l’axe X et l’autre présentant une section transversale s’étendant dans un plan contenant un axe C parallèle à l’axe Z et un axe D incliné relativement à l’axe X. Les axes A et C s’étendent donc parallèlement entre eux. De préférence, les axes B et D s’étendent avec un même angle d’inclinaison vis-à-vis de l’axe X (en valeur absolue) mais selon des signes opposés. Ainsi une paroi interne 14 d’un premier dissipateur 4 est inclinée vis-à-vis des faces principales du premier dissipateur 4 et une paroi interne 14 du deuxième dissipateur 4 est également inclinée vis-à-vis des faces principales du deuxième dissipateur 4 selon la même valeur d’angle d’inclinaison mais avec un signe opposé d’angle d’inclinaison. Les parois interne 14 dessinent donc un zig-zag entre les deux dissipateurs 4.
Au moins une des ouvertures 13 est conformée pour présenter une section transversale (soit pour un plan de section parallèle aux faces principales du dissipateur 4) de forme rectangulaire, carré ou en trapèze.
Au moins une des ouvertures 13 est conformée pour présenter une section transversale dont au moins une dimension est supérieure à 4 millimètres et de préférence dont au moins une dimension est supérieure à 5 millimètres. Par exemple la largeur et/ou la longueur et/ou le diamètre de la section transversale de l’ouverture 13 est supérieure à 4 millimètres et de préférence supérieure à 5 millimètres.
De préférence, au moins un des dissipateurs 4 comprend un orifice central le traversant de sorte à déboucher sur les deux faces principales du dissipateur 4.
Par ailleurs, le dissipateur 4 comporte au moins une cloison (appelée par la suite paroi interne) 14 agencée dans l’orifice central. La paroi interne 14 permettant de diviser l’orifice central en au moins deux ouvertures 13 telles que définies ci-dessus. La paroi interne 14 est ainsi commune aux deux ouvertures 13.
Par exemple la paroi interne 14 s’étend parallèlement et/ou orthogonalement et/ou de manière inclinée aux premières parois 9a, 10a des flancs latéraux 8. Par exemple, la paroi interne 14 s’étend entre la paroi supérieure 7 et la paroi inférieure 5 ou s’étend entre les deux flancs latéraux 8. Par exemple la paroi interne 14 présente une épaisseur identique à plus au moins 10%, et de préférence à plus ou moins 5%, à celle de la paroi supérieure 7 et/ou à celle de la paroi inférieure 5 et/ou à celle d’une des parois de l’un des flancs latéraux 8. Par exemple, la paroi interne 14 a une épaisseur comprise entre 1 et 3 millimètres.
On note que le dissipateur 4 permet de former à lui seul plusieurs ailettes par l’intermédiaire de sa paroi interne 14, de ses flancs latéraux 8, de sa paroi supérieure 7 et de sa paroi inférieure 5.
Ces traitements purement cosmétiques peuvent être les mêmes traitements que ceux préconisés pour les peptides déjà commercialisés, ou des traitements nouveaux mis en évidence. Ces traitements comprennent notamment tout type de traitement anti-âge, pour prévenir ou traiter les effets du photo-vieillissement, notamment les rides et les ridules, les tâches disgracieuses, les signes de fatigue cutanée comme les cernes et les poches, les traitements amincissants, un traitement du cuir chevelu et/ou capillaire.
Selon un sixième objet , la présente invention propose des particules selon l’invention selon le premier objet, une suspension selon l’invention telle que définie ci-dessus selon le troisième objet, ou une composition selon l’invention telle que définie selon le quatrième objet, pour un traitement thérapeutique, de préférence topique. Un tel traitement peut être par exemple un traitement topique anti-inflammatoire.
Selon un septième objet , la présente invention propose l’utilisation de particules selon l’invention selon le premier objet, d’une suspension selon l’invention telle que définie ci-dessus selon le troisième objet, en tant qu’ingrédient actif, pour la fabrication d’une composition physiologiquement acceptable adaptée au traitement de la peau et/ou de ses phanères, par voie orale ou topique.
- La est un graphe d’analyse Calorimétrique Différentielle à Balayage (DSC) du Pal-KTTKS encapsulé selon l’invention ;
- La est un graphe de la cinétique de digestion par la trypsine d’une suspension de Pal-KTTKS encapsulé selon l’invention ;
- La est une image obtenue par microscopie électronique en transmission (MET) d’une suspension de Pal-KTTKS encapsulé selon l’invention ;
- La est une image obtenue par microscopie à force atomique (AFM) d’une suspension de Pal-KTTKS encapsulé selon l’invention ;
- La est une image obtenue par microscopie électronique en transmission (MET) d’une suspension de Pal-GHK encapsulé selon l’invention ;
- La est un graphe illustrant le taux de relargage de Pal-GHK encapsulé à 100 ppm en fonction du temps par rapport à celui du Pal-GHK libre ; et
- La est un graphe illustrant le taux de relargage de Pal-GHK encapsulé à 1000 ppm en fonction du temps par rapport à celui du Pal-GHK libre.
A- Préparation de suspensions de capsules selon le procédé de l’invention
Matières premières (tous les % en poids sont exprimés par rapport au poids total du mélange formé par les différentes phases) : Cire : Cétyl Palmitate, par exemple le CRODAMOL® CP (Croda).
Huile : mélange d’esters d’acides gras en C8/C10, par exemple le CRODAMOL® GTCC (Croda). Tensio-actif : TA1 : Lauryl Glucoside, par exemple le PLANTACARE® 1200 UP (BASF) ; Peptides : purs sous forme de poudres di-, tri-, tetra-, penta, hexa-peptides, éventuellement acylés côté N-terminal, notamment Palmitoylé (Pal) ou avec un biotinyl en dérivatisation côté N-terminal.