INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention trouve une application notamment pour le matériau pour revêtement de type enrobé à chaud. Un enrobé à chaud est formé par un mélange de granulats et d’un liant de type bitume. Il peut par exemple s’agir d’un enrobé à chaud connu sous le nom de béton bitumineux en vue de former des couches de roulement de chaussées ou de parkings routiers. Il peut également s’agir de béton bitumineux semi grenu dont la formulation est discontinue pour améliorer la rugosité des couches formées. De tels enrobés à chaud peuvent être des dérivés de graves-bitume, souvent utilisés pour la construction d’assises de chaussées sur les différents réseaux routiers et plateformes industrielles, ou encore les enrobés pour couche de liaison, c’est-à-dire une couche de transition entre la couche de base et la couche de roulement. L’invention peut aussi trouver application pour un matériau pour revêtement de type sable stabilisé renforcé, connu pour être un mélange de granulats sous la forme de sable compacté mécaniquement, et d’un liant hydraulique, polymère ou résine (ciment, chaux, pouzzolane) et des éventuels additifs, par exemple incluant des colorants.
Etat de la technique Il est connu que pour fabriquer l’enrobé à chaud, il est nécessaire de préparer une très grosse quantité de granulats (typiquement des cailloux), par exemple plusieurs centaines de tonnes par jour, en les chauffant à une température pouvant être comprise entre 200 et 250°C. Puis, le résultat de cette première opération est mélangé avec un liant de type bitume essentiellement. Une fois cet enrobé préparé dans un malaxeur, des camions viennent prélever sur le site de production de l’enrobé pour transporter ce matériau pour revêtement afin de délivrer sur un site déterminé cet enrobé encore chaud, d’où le terme d’enrobé à chaud, typiquement dans une plage de température comprise entre 100 et 150°C. Dans les installations connues, le mélange entre les granulats et le liant via le malaxeur se pratique dans le même emplacement de production que là où sont préparés les granulats.
Cette solution actuellement connue n'est plus adaptée à la demande et aux attentes économiques et écologiques des consommateurs. Ce déséquilibre se manifeste par une augmentation du coût énergétique, une augmentation de l’empreinte carbone et un changement des mentalités sociales.
De plus, la fabrication et la livraison de petites quantités est peu valorisable lorsque la matière initiale est d’abord fabriquée par des installations destinées à fabriquer quotidiennement des quantités très élevées afin d’être elles-mêmes rentables. De plus la logistique et le transport du matériau pour revêtement sont très délicats dans ces conditions. La fabrication de faibles quantités, dans des délais toujours plus restreints, est en outre une exigence croissante de la clientèle.
Actuellement, les moyens mis en œuvre pour la production de l’enrobé à chaud ne sont pas en adéquation avec les rapports prix/volume. Ce déséquilibre favorise un travail de moindre qualité et ne s’inscrit pas dans une démarche écologique durable.
Les clients n’ont d’autres possibilités, pour de petites quantités, que de payer un prix élevé pour un faible volume (jusqu’à 5 fois la valeur), ou d’employer des méthodes non pérennes et très polluantes (exemple de la solution d’enrobé à froid).
Objet de l’invention La présente invention a pour but de proposer une solution pour délivrer une quantité d’un matériau pour revêtement pour voie de circulation de piétons ou de véhicules vers un site déterminé, où ledit matériau pour revêtement comprend un mélange de granulats et d’un liant, qui réponde à tout ou partie des problématiques évoquées ci-avant en lien avec l’état de l’art.
- de la fabrication et/ou la maintenance d’aéronefs et/ou de leurs composants ;
- de la maintenance d’aéronefs et/ou de leurs composants ;
- du transport et du stockage des composants d’aéronef ; et/ou
- de l’utilisation de l’au moins un aéronef pour le vol.
Selon un exemple particulier, un modèle relatif à un premier type d’aéronef peut être utilisé, avantageusement en étant adapté en conséquence, pour un deuxième type d’aéronef distinct du premier type d’aéronef.
Chaque modèle de simulation présente une pluralité de caractéristiques de simulation, notamment :
- un type de données d’entrée à fournir audit modèle de simulation ;
- un type de données de sortie fournies par ledit modèle de simulation ;
- une identité d’outil de simulation utilisé par ledit modèle de simulation ;
- un niveau de puissance de calcul requis par ledit modèle de simulation ; et/ou
- un type de limitation dudit modèle de simulation.
Avantageusement, les caractéristiques de simulation de chaque modèle de simulation sont stockées dans la base de modèles 62 en association avec le modèle de simulation correspondant.
Le module de calcul effectif 64 est apte à exécuter les modèles de simulation de la base de modèles de simulation 62.
Le module de simulation 66 est destiné à exécuter les modèles de simulation de la base de modèles de simulation 62 en commandant le module de calcul effectif 64.
En particulier, en référence à la , le module de simulation 66 comprend un sous-module 70 d’assemblage des modèles de simulation, un sous-module 72 d’exécution d’un macro-modèle généré par l’unité de conception 80, un sous-module 74 de stockage des données et un sous-module 76 d’affichage des données évaluées générées.
Avantageusement, en référence à la , le module de simulation 66 comprend en outre un sous-module 78 de génération d’une alerte.
226c Bord de la tête
227c Filetage intérieur
228c Nervures
23c Zone de jonction
2510 Filetage extérieur
253c Collerette de retenue
253’c Collerette d’étanchéité
la est une vue demi schématique en coupe axiale d’une turbine de turbomachine d’aéronef,
la est une vue demi schématique en coupe axiale d’une turbine de turbomachine d’aéronef, cette turbine étant équipée d’un distributeur d’air de ventilation selon un mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique en perspective d’une extension axiale d’un distributeur d’air de ventilation selon l’invention,
la est une vue schématique en perspective d’un collecteur annulaire d’un distributeur d’air de ventilation selon l’invention, et
la est une vue schématique en perspective d’une extension axiale d’un distributeur d’air de ventilation selon une variante de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l'invention La montre une turbine 10 d’une turbomachine d’aéronef, par exemple du type à double corps. La turbine 10 peut être une turbine basse pression par exemple.
La turbine 10 comprend plusieurs étages de détente, au nombre de quatre dans l’exemple représenté.
Les étages de détente s’étendent autour et le long d’un même axe X. Chacun des étages comporte une roue de rotor 12 et un aubage de stator 14 (aussi appelé aubage de distributeur ou distributeur de turbine). Dans l’exemple représenté, l’aubage de stator 14 est situé en aval de la roue de rotor 12 par référence à l’écoulement des gaz dans la turbine, mais l’inverse est envisageable.
Les aubages de stator 14 sont portés par un carter annulaire 16 qui s’étend autour de l’axe X et de tous les étages. Chacun des aubages de stator 14 comprend une rangée annulaire d’aubes 18 qui s’étendent radialement entre une plateforme annulaire interne 20 et une plateforme annulaire externe 22. Chacun des aubages de stator 14 est sectorisé, ce qui signifie que les plateformes interne et externe 20, 22 sont elles-mêmes sectorisées. La plateforme externe 22 comprend des crochets 23 de fixation de l’aubage 14 au carter 16. La plateforme interne 20 porte une cartouche annulaire 24 en matériau abradable.
Les roues de rotor 12 sont fixées les unes aux autres par bridage et forment un ensemble monobloc fixé par un tourillon 26 ou analogue à un arbre de turbine (non représenté).
Les roues de rotor 12 comportent chacune un disque annulaire 28 portant à sa périphérie des aubes 30. Le disque 28 de chacune des roues de rotor 12 comporte une bride annulaire 32, 34 qui est fixée à une bride annulaire du disque 28 d’une roue de rotor 12 adjacente.
Le disque 28 de la roue de rotor 12 la plus amont comporte une seule bride aval 32 de fixation au disque 28 de la roue de rotor 12 située juste en aval. Les disques 28 des autres roues de rotor 12 comportent chacun une bride amont 34 et une bride aval 32 de fixation respective au disque 28 de la roue de rotor 12 située juste en amont, et au disque de la roue de rotor 12 située juste en aval, à l’exception du disque 28 de la roue de rotor 12 la plus aval qui a sa bride aval 32 qui est fixée au tourillon 26 précité.
Les brides 32, 34 des disques 28 de deux roues de rotor 12 adjacentes sont situées entre les disques 28 de ces roues et comportent un diamètre interne minimal noté D1 entre les premiers et second étages, D1’ entre les second et troisième étages, et D1’’ entre les troisième et quatrième étages.
Par ailleurs, on note respectivement D2, D3, D4, D5 les diamètres internes minimaux des roues de rotor 12, et en particulier de leurs disques 28, des étages de détente depuis l’amont jusqu’à l’aval.
On constate dans le dessin que les diamètres D2-D5 croissent de l’amont vers l’aval, c’est-à-dire que D2 < D3 < D4 < D5.
On constate également que les diamètres D1-D1’ croissent de l’amont vers l’aval, c’est-à-dire que D1 < D1’ < D1’’.
Leur surexpression chez l'homme et leur activation est liée à de nombreux processus, qui impliquent la destruction et le remodelage de la matrice. Cela entraîne soit une résorption non contrôlée de la matrice extracellulaire, soit inversement l'installation d'un état de fibrose.
L'exposition prolongée aux rayonnements ultraviolets, particulièrement aux rayonnements ultraviolets de type A et/ou B, a pour effet une stimulation de l'expression des collagénases, notamment de la MMP-3. C'est là une des composantes du vieillissement cutané photo-induit.
La Demanderesse a découvert de manière surprenante que l’association d’un système filtrant contenant un ou plusieurs filtres UV hydrosolubles, de préférence des dérivés de benzimidazole comportant au moins un radical sulfonique avec un fort taux en vitamine C permettait de réduire les signes de l’âge, en particulier ceux qui sont liés à la dégradation du collagène, notamment par la stimulation de l'expression des collagénases telles que la MMP-3.
La présente invention se rapporte à une composition, et en particulier une composition cosmétique ou dermatologique, comprenant : a) au moins 1% en poids d’acide ascorbique par rapport au poids total de composition ; b) au moins un filtre UV organique hydrosoluble ; et c) au moins un filtre UV additionnel différent des filtres UV hydrosolubles b).
Contre toute attente, les inventeurs ont constaté que la mise en œuvre, dans une composition photoprotectrice, d’au moins 1 % en poids d’acide ascorbique et d’un système filtrant comprenant au moins un filtre UV organique hydrosoluble, de préférence choisi parmi les dérivés bis-benzoazolyle, les dérivés de benzimidazole comportant au moins un radical sulfonique, les dérivés d’acide p-aminobenzoïque et leurs mélanges, permet de limiter la dégradation du collagène, et ainsi de préserver les propriétés de la peau telles que sa fermeté, sa densité, son élasticité.
De plus, cette composition est facile à étaler, à fort pouvoir photo-protecteur et qui soit néanmoins stabilisée dans le temps, présentant par ailleurs de bonnes propriétés cosmétiques telles qu’un pouvoir rafraichissant et une texture non grasse et non collante.
Par « stable dans le temps » selon la présente invention, on entend une composition qui après 1 mois, de préférence après 2 mois, de stockage à une température allant de 4 à 45 °C ne présente que peu de changements macroscopiques tels que les changements de couleur, d’odeur, de viscosité, de pH, ainsi que de faibles variations d’aspect microscopique.
Selon un autre exemple, lors de l’étape d’assemblage 150, des modèles de simulation dont le type de données de sortie correspond à un type de données représentatif du paramètre de soutien évalué choisi sont assemblés avec le modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné.
Encore avantageusement, l’étape d’assemblage 150 dépend en outre du modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné.
Notamment, la dépendance de l’étape d’assemblage 150 vis-à-vis de la sélection du modèle de simulation du paramètre de soutien évalué est prise en compte par le sous-module 86 de définition de l’assemblage de modèles.
Selon un exemple particulier, au moins un modèle de simulation assemblé avec le modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné a un type de données de sortie qui correspond au type de données d’entrée du modèle de simulation du paramètre de soutien évalué.
Selon un autre exemple particulier, au moins un modèle de simulation assemblé avec le modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné a un type de données d’entrée qui correspond au type de données de sortie du modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné.
Avantageusement, l’au moins un modèle de simulation assemblé avec le modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné et ledit modèle de simulation du paramètre de soutien évalué sélectionné sont assemblés de sorte qu’un flux de données alimente l’entrée de l’un avec la sortie de l’autre, notamment de sorte que le type de données de sortie de l’un corresponde au type de données de sortie de l’autre.
Par exemple, l’assemblage des modèles de simulation est réalisée par le sous-module d’assemblage 70 du module de simulation 66.
Avantageusement, au moins un premier modèle de simulation est relatif à une installation 12A à 12D, au moins un deuxième modèle de simulation est relatif à une installation 14A à 14C, encore avantageusement au moins un troisième modèle de simulation est relatif aux caractéristiques d’un aéronef résultant de la conception de l’aéronef par l’entité 16.
Des exemples de premier modèle sont :
- des modèles de temps de production de composants neufs d’aéronefs ;
- des modèles de temps de réparation et/ou d’entretien de composants d’aéronefs ;
- des modèles d’optimisation d’activités de soutien, notamment de réparation et/ou d’entretien dans les installations.
Des exemples de deuxième modèle sont :
- des modèles d’optimisation d’activités de soutien, notamment de réparations et/ou d’entretiens des aéronefs dans les ateliers, par exemple avec les ressources nécessaires à ces opérations identifiées ;
- des modèles de niveaux de stocks de ressources aux différentes installations ;
- des modèles de performances de guichets logistiques aux différentes installations.
VII- Méthode de chiffrement recommandée
Avantageusement, la méthode de chiffrement d’un ensemble de données dit fichier original qui est utilisée comprend les étapes suivantes : 1. conception d’un algorithme dit algorithme d’altération qui modifie ou supprime une ou plusieurs parties sélectionnées des informations dudit fichier original, dites ci-après informations originales, pour obtenir un ensemble de données dit fichier altéré contenant des informations dites informations altérées, ledit algorithme d’altération étant réversible en ce sens qu’il existe un algorithme dit algorithme inverse permettant de remplacer dans ledit fichier altéré lesdites informations altérées par lesdites informations originales, 2. modification de tout ou partie dudit fichier original, par ledit algorithme d’altération, pour obtenir ledit fichier altéré, 3. calcul d’un élément d’information dit message signifiant contenant ledit algorithme inverse ou un moyen de l’obtenir, caractérisée en ce que le choix desdites informations originales est tel que leur remplacement par d’autres données différentes desdites informations originales a pour résultat un ensemble de données plausible différent dudit fichier original.
Déchiffrer un fichier chiffré par la méthode de force brute consiste à imaginer un très grand nombre de clés de déchiffrement et essayer de déchiffrer le fichier considéré par de nombreuses tentatives successives faites avec chacune de ces clés de déchiffrement imaginées.
Le déchiffrement est considéré comme un succès lorsque l’on a obtenu une solution plausible, le mot plausible signifiant ci-avant et ci-après quelque chose qui peut être tenu pour vrai, ou acceptable, ou admissible, ou crédible, ou croyable, ou imaginable, ou possible, ou probable, ou recevable, ou valable, ou vraisemblable. Ce peut par exemple être une photographie d’identité si le fichier chiffré est une photo chiffrée, ou le texte d’un contrat s’il s‘agit d’un contrat.
Si le déchiffrement aboutit à une solution non plausible, il est considéré comme un échec.
S’il aboutit à une pluralité de solutions plausibles, la meilleure intelligence artificielle quantique ne peut pas déterminer quelle est la bonne solution.
La présente méthode de chiffrement recommandée repose sur le principe d’effectuer une modification préalable de l'information chiffrée telle qu’une tentative de déchiffrement aboutisse à une solution incorrecte ou simplement différente, ou que plusieurs tentatives de déchiffrement aboutissent à des solutions plausibles entre lesquelles la méthode de déchiffrement ne peut pas choisir quelle est la bonne.
Cet algorithme inverse peut être décrit en clair dans un élément d’information dit message signifiant, mais il peut aussi être enregistré sur un ordinateur ou dans une mémoire, et dans ce cas le message signifiant peut ne comporter que la référence ou l’adresse à laquelle on peut obtenir cet algorithme. Cet algorithme inverse peut évidemment aussi être une clé de déchiffrement.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,3.1 dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S807, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,3.2 dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S808, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,3.3 dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S809, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase d’une quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,4.1 dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :