INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première couche 3 comprend une première sous-couche 3a en un matériau comportant au moins un élément choisi parmi le chrome, le nickel, le cobalt, le phosphore, l’azote, le niobium, leurs alliages et leurs mélanges. La première sous-couche 3a est déposée sur la surface externe 1a de la pièce 1.
De préférence, le matériau de la première sous-couche 3a comporte au moins un élément choisi parmi le chrome, le nickel, le phosphore, l’azote, le niobium, leurs alliages et leurs mélanges.
Le matériau de la première sous-couche 3a peut être un métal, un métal dopé ou une céramique contenant du chrome, un alliage de nickel, tel qu’un alliage chrome-nickel ou encore un alliage nickel-phosphore, un mélange d’azote et de chrome, tel que du nitrure de chrome.
La première couche 3 comprend en outre une deuxième sous-couche 3b, déposée sur la première sous-couche 3a, en un matériau comportant au moins deux éléments choisis parmi le chrome, le nickel, le tungstène, le cobalt, le carbone, l’azote, leurs alliages et leurs mélanges.
On distingue une situation de surchauffe S c qui correspond à une situation du bâtiment 1 dans laquelle la température intérieure T est supérieure à une valeur maximum T c + d’une plage de température de confort.
Selon un mode de réalisation, la plage de température de confort est comprise dans l’intervalle [16°, 30°], par exemple l’intervalle [19°, 27°], de préférence l’intervalle [21°, 26°].
Plus précisément, le procédé de gestion selon l’invention a pour objet de modifier la position des protections solaires 3 de sorte à limiter une augmentation de la température intérieure T, afin que celle-ci reste dans la plage de température de confort tout en préservant un confort visuel des utilisateurs. Le procédé agit sur les protections solaires 3 lorsque qu’une situation de surchauffe S c liée à une radiation solaire α est effective ou lorsqu’il est probable qu’elle arrive. Plus précisément, le procédé met en position déployée au moins de manière partielle les protections solaires 3 lorsqu’une dynamique de surchauffe D SC est détectée. La dynamique de surchauffe D SC correspond notamment à une augmentation constatée de la température intérieure T, c'est-à-dire une vitesse d’augmentation de la température (typiquement en °C/h). Elle est caractérisée par un paramètre de dynamique de surchauffe PD SC .
Le procédé agit uniquement lorsque la dynamique de surchauffe D SC est liée à la radiation solaire α afin de préserver le confort visuel des utilisateurs, le procédé agit donc sur une période de jour. Il est en effet inutile, et sans effet sur la température intérieure T, de fermer les protections solaires 3 si la dynamique de surchauffe D SC et/ou la situation de surchauffe S c résulte d’autres phénomènes tels que des mises en route d’éléments actifs, ou des activités effectuées à l’intérieur du bâtiment 1. Une fermeture ou un déploiement des protections solaires 3 dans ces cas-là diminuerait de manière importante le confort visuel des utilisateurs.
La température intérieure T est influencée par différents phénomènes, notamment : des conditions climatiques extérieures, dont l’irradiance des objets extérieurs ; les dispositifs de climatisation et de chauffage; des activités effectuées à l’intérieur du bâtiment.
La illustre le décalage de temps lié à une inertie du bâtiment 1 entre une augmentation A de la radiation solaire α, et une augmentation B de la température intérieure T.
Ainsi, il n’est pas possible d’utiliser directement la température intérieure T instantanée comme un marqueur d’une dynamique de surchauffe D SC liée à la radiation solaire α transmise à travers le vitrage de l’ouverture 108 du bâtiment 1. En effet, une comparaison de la température intérieure T à la valeur maximum T c + de la plage de température de confort par exemple, peut permettre de détecter une situation de surchauffe S c effective mais ne permet pas d’indiquer si cette surchauffe est liée à la radiation solaire α ou à un autre phénomène tel qu’une mise en fonctionnement d’un four dans une pièce de vie, ou à une inertie du bâtiment 1 par exemple. D’autre part, elle ne permet pas d’anticiper certaines actions préventives permettant de limiter l’augmentation de la température intérieure.
Cela est plus particulièrement illustré en sur laquelle les situations de surchauffe S c sont indiquées en pointillé, tandis que les dynamiques de surchauffe D SC sont indiquées en trait plein. Lorsque l’évolution de la température intérieure T est croissante, l’intérieur du bâtiment 1 chauffe et peut, si la température intérieure T devient supérieure à la valeur maximum T c + de la plage de température de confort, passer dans une situation de surchauffe S C . Autrement dit, le procédé, au moyen du paramètre de dynamique de surchauffe PD SC , détecte une augmentation importante de la température intérieure T qui va conduire à une température d’inconfort si aucune action n’est entreprise, c'est-à-dire à une dynamique de surchauffe D SC .
Comme illustré sur la , le bâtiment 1 peut être à la fois dans une situation de surchauffe S C , et dans une dynamique de surchauffe D SC , ou uniquement dans une situation de surchauffe S C ou dans une dynamique de surchauffe D SC .
Lorsque l’évolution de la température intérieure T est décroissante, l’intérieur du bâtiment 1 se refroidit. Dans cette situation, la température intérieure T peut toujours être supérieure à la valeur maximum T c + de la plage de température de confort, c'est-à-dire que le bâtiment 1 peut encore être dans une situation de surchauffe S c . Cependant, si un refroidissement est en cours, il n’y a plus de dynamique de surchauffe D SC et la fermeture des protections solaires 3 diminue inutilement le confort visuel des utilisateurs, voire ralentit ledit refroidissement.
Pour discriminer une dynamique de surchauffe D SC liée à la radiation solaire α, le procédé selon l’invention comprend une étape de mesure qui mesure et enregistre la température intérieure T au cours du temps. De préférence, ces températures T sont enregistrées dans une mémoire de l’unité de gestion.
Le procédé comprend également une étape de comparaison déterminant le paramètre de dynamique de surchauffe PD SC qui est représentatif d’une détection d’une situation de surchauffe S c effective ou à venir à l’intérieur du bâtiment.
Selon un mode de réalisation, la protection solaire 3 prend une position déployée lorsque le paramètre de dynamique de surchauffe PD SC est dans un état actif.
A l’inverse, lorsque le paramètre de dynamique de surchauffe PD SC est à l’état inactif, il n’y a plus de dynamique de surchauffe D SC , la protection solaire 3 peut prendre une position repliée ou rester dans sa position.
Le paramètre de dynamique de surchauffe PD SC est déterminé sur la base d’une information de température, celle-ci étant uniquement la température intérieure T du bâtiment considéré. Plus précisément, l’information de température est uniquement issue d’une succession de mesures de température intérieure espacées d’un intervalle de temps d’échantillonnage, ce dernier étant de préférence compris entre 0h et 1h, par exemple 15 minutes.
Le paramètre de dynamique de surchauffe PD SC est déterminé au moins en fonction d’une comparaison d’une évolution de la température intérieure T sur un premier intervalle de temps t1 avec une vitesse de surchauffe V SC .
– de préférence, l’au moins une membrane ondule ou oscille le long de sa direction longitudinale qui est parallèle à la direction de déplacement du fluide et/ou du dispositif, en particulier depuis le bord amont vers le bord aval ou le bord aval vers le bord amont ;
– l’au moins une membrane présente une largeur s’étendant dans une direction transversale à la direction de déplacement ;
– de préférence le bâti de déport s’étend dans la direction transversale d’une distance au moins égale à la largeur de l’au moins une membrane, de manière préférentielle une distance mesurée le long du bord amont de la membrane ;
– selon un mode de réalisation, l’au moins un système d’actionnement comprend au moins une pièce de préhension de l’au moins une membrane qui se situe à l’aplomb de l’extrémité latérale du bord amont ;
– de préférence l’au moins une pièce de préhension s’étend dans le bâti de déport ;
- le bâti de déport comprend au moins un flanc s’étendant le long du bord latéral de l’au moins une membrane, de préférence s’étendant depuis une extrémité dudit bâti de déport ;
– de préférence le bâti de déport comprend deux flancs, chacun disposé à une extrémité transversale dudit bâti et disposé le long d’un bord latéral de l’au moins une membrane, de manière à délimiter l’envergure de l’au moins une membrane ;
- le bâti de déport forme un flasque en vis-à-vis de l’au moins une membrane, ledit flasque s’étendant parallèlement à l’au moins une membrane ;
– en particulier, le flasque est une paroi en vis-à-vis de l’au moins une membrane, le flasque coopère avec l’au moins une membrane afin de mettre en pression localement le fluide en présence afin de produire localement une augmentation de débit et/ou pression par rapport au milieu environnant ;
– de préférence le bâti de déport présente une forme plane et s’étendant sensiblement horizontalement, en particulier entre deux flancs latéraux qui s’étendent de préférence verticalement ;
– selon un mode de réalisation, le dispositif comprend au moins une membrane planaire en particulier en combinaison avec l’au moins un flanc ;
– selon un mode de réalisation le bâti de déport présente un profil en forme d’aile d’avion, ou un profil présentant une symétrie par rapport à un plan géométrique horizontal et/ou vertical, de préférence présentant un demi-profil bombé ou en extrados ;
– de préférence, le bâti de déport s’étend parallèlement, de préférence verticalement, ou transversalement, de préférence horizontalement, à la direction de déplacement ;
- selon un mode de réalisation, le bâti de déport est disposé sensiblement horizontalement et sa longueur longitudinale est sensiblement parallèle à la direction de déplacement en fonctionnement du dispositif ;
- selon un autre mode de réalisation, le bâti de déport est disposé sensiblement verticalement et sa longueur longitudinale est sensiblement perpendiculaire à la direction de déplacement du dispositif ou du fluide en fonctionnement du dispositif ;
– l’au moins un actionneur est configuré pour mettre en mouvement de translation alternatif ladite membrane depuis un bord amont, le mouvement de la membrane mettant en déplacement le fluide qui l’entoure ;
Selon un exemple, chaque pastille de la pluralité de pastilles présente une forme circulaire de rayon dit rayon de pastille Rp.
Selon un exemple, les zones de resserrement et les zones d’éloignement sont disposées en alternance autour de l’axe longitudinal. Une telle alternance améliore la symétrie de la répartition des contraintes dans la gaine. Cela permet de limiter les zones à fort niveau de contrainte.
Selon un mode de réalisation avantageux, la gaine présente un profil continu le long de l’axe longitudinal.
Selon un mode de réalisation avantageux, la gaine présente une hauteur dite hauteur de gaine selon l’axe longitudinal et présente un profil constant le long de l’axe longitudinal sur au moins 50% de sa hauteur de gaine, de préférence sur au moins 80% de sa hauteur de gaine. Un profil constant signifie une section constante, la section étant prise dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal.
On évite ainsi les angles, qui peuvent constituer des points de faiblesse de la gaine en ce qu’il concentre les contraintes lors de l’interaction mécanique entre la gaine et la pastille.
Selon un exemple, les zones d’éloignement et les zones de resserrement présentent un profil sinusoïdal autour de l’axe longitudinal.
Selon un exemple, la gaine présente une épaisseur e100 constante.
Selon un mode de réalisation, la paroi interne de la gaine présente trois zones de resserrement et trois zones d’éloignement.
Selon un mode de réalisation, la paroi interne de la gaine présente quatre zones de resserrement et quatre zones d’éloignement.
Selon un mode de réalisation, les zones d’éloignement sont réparties de manière régulière autour de l’axe longitudinal. Il en est de préférence de même pour les zones de resserrement. En combinaison avec une alternance entre ces deux types de zones, une telle disposition permet une répartition symétrique des contraintes dans la gaine. Cela permet de maintenir à un niveau uniforme et relativement peu élevé le niveau de contrainte dans la gaine.
Selon un mode de réalisation, en tout point p de la paroi interne de la gaine, j(θ) = jmoy + e(θ), jmoy étant nommé jeu pastille-gaine moyen, e(θ) étant la distance mesurée radialement depuis l’axe longitudinal entre un point distant du jeu pastille-gaine moyen jmoy de la paroi externe et le point p et e(θ) étant nommé flèche de la gaine, avec 0,075 mm ≤ jmoy ≤ 0,095 mm.
Selon un exemple, e(θ) est sensiblement égal à e0*cos(3θ) aux tolérances de fabrication près, avec e0=jmoy-j1.
Selon un exemple, e(θ) est sensiblement égal à e0*cos(4θ) aux tolérances de fabrication près, avec e0=jmoy-j1.
Un autre aspect de l’invention concerne une gaine s’étendant selon un axe longitudinal et présentant une paroi interne, dans laquelle, en tout point p de la paroi interne repéré par un angle θ, avec 0≤θ≤2π, autour de l’axe longitudinal, la distance entre l’axe longitudinal et le point p définit un rayon interne R(θ). Cette gaine se caractérise en ce que la paroi interne présente au moins trois premières zones, dites zones de resserrement, présentant chacune un rayon interne R(θ) correspondant à un minimum, dit Rmin, et au moins trois deuxièmes zones, dites zones d’éloignement, présentant chacune un rayon interne R(θ) correspondant à un maximum, dit Rmax, avec Rmax≥1,01*Rmin. Typiquement, Rmin est sensiblement égal à 4.5 mm.
« Interne » désigne les éléments ou les faces tournées vers l’intérieur des pastilles combustibles, par exemple tournées vers l’axe longitudinal, et « externe » désigne les éléments ou les faces tournées vers l’extérieur des pastilles combustibles, par exemple en étant opposées à l’axe longitudinal.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de détermination de la qualité optique d’une pluralité de vitrages destinés à équiper des véhicules et correspondant à un même modèle. Ledit procédé comporte, pour une même zone déterminée de chacun des desdits vitrages, des étapes de : - obtention d’au moins une carte d’aberration optique, - pour chaque carte d’aberration optique, détermination d’une amplitude de l’aberration optique associée. Ledit procédé comporte en outre des étapes de : - pour chaque aberration optique, détermination d’une amplitude moyenne à partir des amplitudes respectivement déterminées pour ladite aberration optique et pour chacun desdits vitrages, - sélection, à partir des amplitudes moyennes déterminées, d’aberrations optiques satisfaisant un critère de sélection déterminé.
Le procédé selon l’invention est donc avantageux en ce qu’il est adapté pour le modèle de vitrage étant donné que les aberrations optiques sont sélectionnées à partir de statistiques réalisées sur un échantillon de vitrages produits sur la base de ce modèle.
Dit encore autrement, le procédé selon l’invention permet d’identifier et de quantifier avec précision des défauts optiques introduits par une pluralité de vitrages issus d’un même modèle. De cette manière, le procédé offre la possibilité de concevoir un système optique apte à supprimer (compenser, annuler) les défauts optiques identifiés à grande échelle (i.e. pour la gamme entière de vitrages). En ce sens, le procédé selon l’invention évite de devoir concevoir pour chaque vitrage considéré isolément un système optique dédié.
Cette solution est donc moins complexe à mettre en œuvre d’un point de vue matériel, et représente a fortiori une solution moins coûteuse que celles de l’état de la technique.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé de détermination de la qualité optique peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, chaque carte d’aberration optique est déterminée à partir d’une carte d’erreur de front d’ondes elle-même déterminée à une distance donnée du vitrage, ladite distance étant nulle ou strictement positive.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, au moins une des cartes d’aberrations optiques est choisie dans la liste suivante : - une carte d’inclinaison en X, - une carte d’inclinaison en Y, - une carte d’erreur de mise au point, - une carte d’astigmatisme orienté à 0°, - une carte d’astigmatisme orienté à 45°, - une carte de coma en X, - une carte de coma en Y, - une carte d’aberration sphérique, - une carte d’astigmatisme triangulaire orienté à 0°, - une carte d’astigmatisme triangulaire orienté à 30°, - une carte d’astigmatisme du cinquième ordre orienté à 0°, - une carte d’astigmatisme du cinquième ordre orienté à 45°.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le critère de sélection est satisfait par une aberration optique si l’amplitude moyenne associée à ladite aberration optique est supérieure à un seuil déterminé.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé comporte en outre une étape d’obtention d’une évaluation d’un indicateur de qualité optique de l’ensemble desdites zones, dit « indicateur global », le critère de sélection étant satisfait par une aberration optique si sa suppression conduit à diminuer l’écart entre ladite évaluation et une évaluation cible.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’étape de sélection comporte les sous-étapes suivantes : - détermination d’une aberration optique dont l’amplitude moyenne est maximale parmi les amplitudes moyennes respectives des aberrations optiques, - mise à jour de l’évaluation de l’indicateur global par simulation numérique, ladite simulation numérique étant mise en œuvre en considérant l’hypothèse selon laquelle ladite aberration optique d’amplitude maximale est supprimée, lesdites sous-étapes étant exécutées de manière itérative en excluant, lors d’une itération courante, l’aberration optique dont l’amplitude moyenne a été déterminée comme étant maximale lors de l’itération précédente, et tant que l’écart entre l’évaluation courante de l’indicateur global et l’évaluation cible est supérieure à un seuil donné, les aberrations optiques supprimées par simulation numérique étant celles satisfaisant le critère de sélection.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’indicateur global est choisi dans la liste suivante : - une pente de front d’ondes, - une puissance optique, - une fonction d’étalement du point, - une fonction de transfert de modulation, - une distorsion verticale, - une distorsion horizontale.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le modèle de vitrage est un pare-brise ou une lunette arrière ou une vitre latérale.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un système pour la détermination de la qualité optique d’une pluralité de vitrages correspondant à un même modèle de vitrage destiné à séparer des environnements intérieur et extérieur à un véhicule, ledit système comportant des moyens configurés pour mettre en œuvre un procédé de détermination de la qualité optique selon l’invention.
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un procédé de fabrication d’un système optique destiné à être agencé dans un environnement intérieur d’un véhicule, ledit système étant configuré pour supprimer une ou plusieurs aberrations optiques sélectionnées selon un procédé de détermination de la qualité optique conforme à l’invention, la ou les suppressions étant réalisées en utilisant les amplitudes moyennes respectivement déterminées pour la ou lesdites aberrations optiques sélectionnées.
Selon un quatrième aspect, l’invention concerne un système optique destiné à être agencé dans un environnement intérieur d’un véhicule, ledit système étant configuré pour supprimer une ou plusieurs aberrations optiques sélectionnées selon un procédé de détermination de la qualité optique conforme à l’invention, la ou les suppressions étant réalisées en utilisant les amplitudes moyennes respectivement déterminées pour la ou lesdites aberrations optiques sélectionnées.
Selon un cinquième aspect, l’invention concerne un vitrage de véhicule équipé d’un système optique selon l’invention.
La illustre un deuxième mode de réalisation d’une isolation électrique entre les régions source et drain S, D. Selon ce mode de réalisation, des grilles secondaires 31, 32 sont formées en même temps que les grilles verticales 30, au-dessus des parties de la couche 12 situées entre les régions source et drain S, D, à l’opposé de la barre centrale du huit. Une polarisation de ces grilles secondaires 31, 32 permet ainsi de bloquer le passage du courant électrique entre les régions source et drain S, D. La définition et la formation des grilles secondaires 31, 32 se fait avantageusement lors de la définition et de la formation des grilles verticales 30, sans étape supplémentaire dans le procédé.
Comme illustré à la , après encapsulation des grilles verticales, l’ensemble des contacts du dispositif peut être réalisé. Des vias de contact 50 sont ainsi réalisés sur les grilles verticales 30. Des vias de contact 41 et 42 sont ainsi réalisés pour les grilles latérales G1, G2 respectivement. Des vias de contact 310 et 320 sont ainsi réalisés pour les grilles secondaires 31, 32 respectivement. Des grilles d’échange 300 sont également réalisées entre les grilles verticales, pour permettre une modulation électrostatique de la hauteur de barrière tunnel séparant des boites quantiques adjacentes selon x.
Au vu de la description qui précède, il apparaît clairement que le procédé proposé offre une solution particulièrement efficace et versatile pour former une grille latérale pour un dispositif MOS. L’invention n’est pas limitée aux modes de réalisations précédemment décrits.
Transistor bipolaire La présente description concerne de façon générale les dispositifs électroniques et plus précisément les dispositifs électroniques comprenant des transistors bipolaires et leurs procédés de fabrication.
Un transistor bipolaire est un dispositif électronique à base de semi-conducteur de la famille des transistors. Son principe de fonctionnement est généralement basé sur deux jonctions PN, l'une en direct et l'autre en inverse.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif comprenant un transistor bipolaire, le transistor bipolaire comprenant : - une région de collecteur, une région de base, et une région d'émetteur ; - une première métallisation en contact avec la région d'émetteur ; et- un élément de connexion relié avec la première métallisation et ayant des dimensions, dans le plan de l'interface entre la première métallisation et l'élément de connexion, supérieures aux dimensions de la première métallisation.
Un autre mode de réalisation prévoit un procédé de fabrication d'un dispositif comprenant un transistor bipolaire, le procédé comprenant : - la formation d'une région de collecteur, d'une région de base, et d'une région d'émetteur; - la formation d'une première métallisation en contact avec la région d'émetteur ; et - la formation d'un élément de connexion en contact avec la première métallisation et ayant des dimensions, dans le plan de l'interface entre la première métallisation et l'élément de connexion, supérieures aux dimensions de la première métallisation.
Selon un mode de réalisation, la distance entre chaque paroi et la paroi opposée de l'élément de connexion est supérieure à la distance entre les parois opposées de la première métallisation dans la même direction.
Selon un mode de réalisation, une face supérieure de la première métallisation est entièrement en contact avec l'élément de connexion.
Selon un mode de réalisation, le transistor bipolaire comprend en outre : - une deuxième métallisation en contact avec la région de base ; et - un premier espaceur recouvrant partiellement la première métallisation.
Selon un mode de réalisation, le premier espaceur entoure la région d'émetteur.
Selon un mode de réalisation, le transistor est recouvert d'une première couche isolante traversée par l'élément de connexion.