INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce aux portions filetées 31a, 32a de la tige à pas opposés, lorsque la tige 3 tourne dans une première direction T1, les organes de blocage 1,2 se rapprochent l'un vers l'autre. Lorsque la tige 3 tourne dans l'autre direction T2, les organes de blocage 1,2 s'éloignent l'un de l'autre.
L’organe moteur 4 peut être par exemple un moteur électrique. L'organe moteur peut comprendre un réducteur, l'organe est alors un moto-réducteur. L'arbre de sortie, e.g. le rotor du moteur ou l'arbre de sortie du réducteur, est en prise avec la tige 3 par exemple par une interface à cannelures. Un manchon femelle est solidaire du rotor du moteur 4. L’extrémité de la tige de ce coté est de type mâle à cannelures. D'autres solutions, comme un clavetage ou le recours à une goupille traversante, sont aussi possibles.
On remarque que l'organe moteur 4 peut être agencé à l'extérieur du carter 9, la tige 3 peut être plus ou moins longue en fonction des configurations d'intégration. Cette souplesse de positionnement de l'organe moteur facilite les possibilités d'intégration de la solution proposée dans une configuration de transmission donnée.
L'organe moteur est commandé par une unité de commande non représentée aux figures. Ladite unité de commande reçoit l'information de vitesse du véhicule et peut commander l'engagement du frein de parking lorsque la vitesse du véhicule est nulle ou en alternative lorsque la vitesse du véhicule est inférieure à un seuil très bas, par exemple inférieur à 3 km/h.
On part de la situation représentée à la où la roue dentée peut tourner librement autour de l'axe W. Quand les conditions sont réunies, l'unité de commande peut commander l'engagement du frein de parking.
A cet effet, l'unité de commande pilote, grâce au moteur électrique 4, la rotation de la tige dans le sens T1 afin que les organes de blocage se rapprochent l'un de l'autre. La représente la situation finale où la dent 8a est encadrée par le haut par le doigt 5 du premier organe de blocage 1 et par le bas par le doigt 6 du deuxième organe de blocage 2.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, concernant un exemple non limitatif de réalisation illustré par les dessins annexés où:
la représente une vue éclatée d’un exemple de réalisation d’un moteur selon l’invention,
la représente une vue détaillée en perspective du stator bobiné dudit moteur,
la représente une vue détaillée en perspective du support de bobines surmoulant les dents dudit stator,
la représente une vue en perspective et en coupe du support de bobines surmoulant les dents dudit stator,
la représente une vue en perspective du stator avant assemblage de la couronne,
la représente une vue en coupe dudit moteur,
la représente une vue de détail, en perspective, du passage des fils des bobines,
la représente une autre vue de détail du passage, en perspective, des fils des bobines,
la représente une vue de perspective en coupe de l’ensemble rotorique,
la représente une vue de détail de l’ensemble rotorique montrant le montage d’un roulement dans la culasse rotorique,
la représente une vue en coupe d’un moteur selon l’invention et de son hélice,
la représente une vue d’une variante de réalisation du circuit électrique dépourvu d’ergots pour la soudure des fils de bobines.
la représente une vue schématique d’une autre variante de réalisation avec un rotor extérieur
la représente une vue schématique d’une autre variante de réalisation avec un logement pour la carte électronique intégrée dans le stator
La machine 4 est reliée fluidiquement au réservoir 2. Ainsi, du liquide contenu dans le réservoir 2 est susceptible d’être transféré à la machine 4.
La machine 4 est susceptible de prendre deux états : un état activé et un état désactivé. Dans l’état activé, la machine 4 prélève et/ou utilise tout ou partie du liquide contenu dans le réservoir 2. L’utilisation en question dépend du liquide. Par exemple, lorsque le réservoir 2 contient de l’hydrogène liquide, cet hydrogène liquide peut être utilisé par la machine 4 comme énergie propre pour alimenter des piles à combustibles. Dans l’état désactivé, la machine 4 n’utilise pas le liquide contenu dans le réservoir 2.
La machine 4 peut être un véhicule, tel qu’un véhicule terrestre (automobile, train, etc.) ou un aéronef (avion, hélicoptère, etc.).
La machine 4 peut contenir le dispositif 6 et/ou le réservoir 2. En variante, le dispositif de surveillance 6 et/ou le réservoir 2 est à l’extérieur de la machine 4, comme cela est schématiquement représenté en figure 1.
Le dispositif de surveillance 6 comprend un récepteur 8 et un module de traitement de signaux 10.
Le récepteur 8 est configuré pour acquérir des signaux représentatifs d’ondes acoustiques qui se sont propagées dans le réservoir 2, en particulier des ondes de cisaillement horizontales de mode SH 0 et/ou SH 1 .
Le récepteur 8 est fixé au réservoir 2, par exemple sur la surface externe du réservoir 2.
Le dispositif de surveillance 6 peut comprendre un émetteur 12 configuré pour émettre des ondes acoustiques dans le réservoir 2, par exemple des ondes guidées ultrasonores, de sorte que ces ondes puissent reçues par le récepteur 8 après s’être propagées dans le réservoir 2, et en particulier à travers la paroi du réservoir 2.
Le récepteur 8 peut également jouer le rôle d’émetteur 12.
De préférence, l’émetteur 12 est capable d’émettre simultanément des ondes de cisaillement horizontal ayant les deux modes SH 0 et SH 1 .
Ainsi, le récepteur 8 peut recevoir : des ondes acoustiques initialement émises par un émetteur 12 du dispositif (on dit alors que le dispositif fonctionne en mode actif), et/ou des ondes acoustiques qui ne sont pas émises par un tel émetteur 12, mais qui peuvent être générées par le réservoir 2 lui-même ou provenir d’un équipement non contrôlé par le dispositif (on parle alors de mode passif). A cet égard, il est à noter que le dispositif de surveillance 6 peut ne comprendre aucun émetteur 12 ; dans ce cas le dispositif 6 ne peut pas fonctionner en mode actif.
De préférence, il est fait en sorte de satisfaire la relation suivante entre la longueur de chaque récepteur 8, noté Lc, une fréquence f à laquelle le récepteur 8 est sensible, et l’épaisseur e de la paroi du réservoir :
Dans cette équation, désigne la longueur d’onde du mode guidé SH 1 , et désigne la longueur d’onde du mode guidé SH 0 .
On distingue par ailleurs deux variantes du mode actif : la variante « pulse-echo », dans laquelle un récepteur 8 reçoit des ondes qu’il a lui-même émise en tant qu’émetteur 12, et la variante « pitch-catch », dans laquelle un récepteur 8 reçoit des ondes émises par un émetteur 12, 12 distinct du récepteur 8.
De préférence, le récepteur 8 est un traducteur piézoélectrique, c’est-à-dire un récepteur 8 qui convertit l’onde acoustique qu’elle reçoit en un signal électrique (ou vice-versa, lorsque ce récepteur 8 joue également le rôle d’émetteur 12).
Le traducteur piézoélectrique a de préférence une constante diélectrique égale à d24 et/ou est adaptée pour fonctionner à des températures cryogéniques. Le traducteur de type PTZ4-d24 est un traducteur qui satisfait ces deux conditions cumulativement, et qui donc peut avantageusement être utilisé en guise de récepteur 8 ou d’émetteur 12.
La illustre un échangeur de chaleur 1 selon l’invention vu en perspective, cet échangeur de chaleur 1 étant destiné à équiper un véhicule, par exemple automobile.
L’échangeur de chaleur 1 participe au réchauffement ou au refroidissement d’au moins un élément du véhicule automobile qu’il équipe. Il est à cet effet configuré pour opérer un échange thermique, c’est-à-dire un échange de calories entre un premier fluide 3 et un deuxième fluide 5 qui le traverse tous deux sans se mélanger. Dans un exemple préféré, le premier fluide 3 est un liquide caloporteur tel qu’une eau glycolée, tandis que le deuxième fluide 5 est un fluide réfrigérant à changement de phases, comme par exemple le R134a, le 1234YF, ou encore un fluide monophasique tel que le dioxyde de carbone.
L’échangeur de chaleur 1 comporte une pluralité de plaques 2 qui s’étendent majoritairement dans un plan incluant la direction transversale T et la direction longitudinale L. Plus particulièrement, l’échangeur de chaleur 1 est formé par un empilement 4 de plaques 2, qui sont superposées les unes aux autres selon une direction d’empilement E parallèle à la direction verticale V. Les plaques 2 présentent une forme de baignoire et l’empilement est formé par l’imbrication d’au moins trois plaques 2 les unes dans les autres.
Tel que visible sur la , l’empilement 4 de plaques 2 comprend une plaque terminale 6, qui constitue une plaque d’extrémité de l’échangeur de chaleur 1. Cette plaque terminale 6 a une forme rectangulaire et sa surface est lisse. A l’exception de la plaque terminale 6 et d’une éventuelle autre plaque terminale disposée à son opposé selon la direction d’empilement E, l’ensemble des plaques 2 constitue un corps de chauffe de l’échangeur de chaleur 1, autrement dit une portion au sein de laquelle ont lieu les échanges thermiques entre le premier fluide 3 et le deuxième fluide 5.
Par ailleurs, la plaque terminale 6 comporte une première bouche 8a configurée pour recevoir le premier fluide 3 et une deuxième bouche 8b configurée pour évacuer le premier fluide 3.
La plaque terminale 6 comporte également un bloc 10 comprenant un orifice d’entrée 12a configuré pour recevoir le deuxième fluide 5 et un orifice de sortie 12b configuré pour évacuer le deuxième fluide 5.
Une première plaque 2a et une deuxième plaque 2b de l’empilement 4 de plaques 2 sont adjacentes et superposées selon la direction d’empilement E. L’empilement de ces plaques 2a, 2b au sein de l’échangeur de chaleur 1 est tel que le premier fluide 3 circule entre ces deux plaques 2a, 2b directement adjacentes, et que le deuxième fluide 5 circule entre chacune de ces deux plaques 2a, 2b et d’autres plaques 2 qui leurs sont adjacentes. Chaque plaque 2 de l’échangeur de chaleur 1 est destinée à être assemblée par brasage aux plaques 2 qui lui sont adjacentes selon la direction d’empilement E afin d’assurer l’étanchéité de l’échangeur de chaleur 1. L’assemblage de la première plaque 2a à la deuxième plaque 2b par brasage délimite une chambre 14 dans laquelle est agencé un dispositif de perturbations 16 configuré pour perturber la circulation des fluides caloporteurs 3, 5.
Le corps de chauffe comprend ainsi cet empilement de plaques 2, 2a, 2b et par conséquent un empilement de chambres 14 parcourue en alternance dans l'empilement par le premier fluide 3 et par le deuxième fluide 5.
La disposition du dispositif de perturbations 16 par rapport à l’une des plaques 2 va maintenant être décrite plus en détail, les caractéristiques de cette plaque 2 associée au dispositif de perturbations 16 étant applicables à chacune des plaques 2 de l’empilement de plaques 4.
Tel que visible sur la , la plaque 2 présente une forme sensiblement rectangulaire avec quatre coins arrondis 17. La plaque 2 est délimitée par deux bords longitudinaux 18a, 18b opposés l’un à l’autre et qui s’étendent selon la direction longitudinale L ainsi que par deux bords latéraux 20a, 20b opposés l’un à l’autre et perpendiculaires à ces bords longitudinaux 18a, 18b. L’un des bords latéraux 20a, 20b est ainsi disposé à une première extrémité longitudinale A de la plaque 2 et l’autre de ces bords latéraux 20a, 20b est disposé à une deuxième extrémité longitudinale B. On comprend alors que les bords longitudinaux 18a, 18b reliés aux bords latéraux 20a, 20b constituent un bord relevé et périphérique de la plaque 2, qui entoure une paroi de fond 22 de cette plaque 2.
Les bords longitudinaux 18a, 18b et latéraux 20a, 20b délimitent entre eux un volume de la plaque 2. Le volume de la plaque 2 est en outre délimité par la paroi de fond 22 qui s’étend dans un plan longitudinal et transversal. La paroi de fond 22 est reliée à chaque bord longitudinal 18a, 18b et latéral 20a, 20b.
C’est dans ce volume de la plaque 2 qu’est agencé le dispositif de perturbations 16. Précisément, le dispositif de perturbations 16 est positionné contre la paroi de fond 22 de la plaque 2 et il est centré par rapport à la plaque 2 grâce à un organe de positionnement 26 qui est disposé à au moins l’une des extrémités A ou B de cette plaque 2, avantageusement à chacune des extrémités A et B de cette plaque 2. L’organe de positionnement 26 présente un rôle de centrage du dispositif de perturbations 16 sur la plaque 2 et fait saillie de la paroi de fond 22 et d’un bord latéral 20a, 20b.
Pour des raisons de tenue mécanique de l’échangeur de chaleur, le dispositif de perturbations 16 occupe sensiblement l’ensemble de la longueur et de la largeur du volume de la plaque 2.
Les fluides 3, 5 sont acheminés jusqu’à des dégagements 24 de distribution fluidique que comporte le dispositif de perturbations 16. Ces dégagements 24 sont disposés de façon proximale aux quatre coins arrondis 17 de la plaque 2, c’est-à-dire au niveau de la paroi de fond 22 à la jonction entre leurs bords longitudinaux 18a, 18b et latéraux 20a, 20b. On comprend ainsi qu’il y a quatre dégagements 24. Ces dégagements 24 sont configurés pour alimenter, évacuer ou autoriser le passage des fluides 3, 5, soit au sein de la chambre 14 formée par la superposition des plaques 2a, 2b, soit pour contourner une chambre et accéder à la suivante en raison de l’alternance de circuits.
La plaque 2 et le dispositif de perturbations 16 comprennent tous deux un premier dégagement 24a disposé de façon proximal à un premier coin arrondi 17a et un deuxième dégagement 24b disposé de façon proximal à un deuxième coin arrondi 17b. On comprend que le premier dégagement 24a appartenant à la plaque 2 et que le premier dégagement 24a appartenant au dispositif de perturbations 16 se superposent. Le premier dégagement 24a est configuré pour l’entrée du premier fluide 3 et le deuxième dégagement 24b est configuré pour la sortie du premier fluide 3.
Par ailleurs, la plaque 2 et le dispositif de perturbations 16 comprennent tous deux un troisième dégagement 24c disposé de façon proximale à un troisième coin arrondi 17c et un quatrième dégagement 24d disposé de façon proximale à un quatrième coin arrondi 17d. On comprend que le troisième dégagement 24c appartenant à la plaque 2 et que le quatrième dégagement 24d appartenant au dispositif de perturbations 16 se superposent. Le troisième dégagement 24c est configuré pour l’entrée du deuxième fluide 5 et le quatrième dégagement 24d est configuré pour l’évacuation du deuxième fluide 5.
Quatre résistances sont ensuite imprimées et gravées sur la première couche diélectrique et interconnectées en série pour former une boucle appelée pont de Wheatstone. Ce pont de Wheatstone forme, entre chaque résistances adjacentes, quatre pôles possédant chacun leur potentiel électrique propre.
Quatre zones de connexion couramment appelées « pads » sont ensuite imprimées sur les quatre pôles permettant d’accéder aux quatre potentiels électriques des quatre pôles.
Le capteur de pression comprend également une carte électronique sur laquelle est disposée au moins une unité de traitement du signal. Quatre zones de connexion sont également imprimées sur la carte électronique à proximité du substrat et connectées électriquement à l’unité de traitement du signal.
Une connexion électrique est assurée entre les zones de connexion de la carte électronique et les zones de connexion du substrat.
Une pression appliquée sur la face inférieure de la membrane induit une déformation de la membrane, des quatre résistances et par conséquent une variation des résistances.
Les variations de la valeur des résistances induisent un déséquilibre du pont de Wheatstone. Une tension, image de la pression due au déséquilibre du pont de Wheatstone, est mesurée via les zones de connexion et traitée par l’unité de traitement de signal.
Le substrat est formé d’un alliage métallique. Le substrat est soudé au corps métallique. L’interface entre le substrat et le corps métallique est étanche et la continuité électrique entre les deux composants est assurée.
Afin d’assurer une immunité aux champs magnétiques du capteur de pression, il est nécessaire d'ajouter un élément conducteur présentant une certaine élasticité entre la carte électronique et le corps métallique pour réaliser un contact électrique (ou couplage) entre la masse électrique du capteur de pression et le corps métallique.
L’élément conducteur est une fine plaque de métal formée ou bien un ressort métallique.
Cependant, cette solution de l’état de l’art pose un problème d’encombrement et de coût, car il est nécessaire d’ajouter un élément conducteur additionnel lors d’une étape supplémentaire, allongeant le temps de fabrication et rendant le processus de fabrication plus complexe.
Le but de l’invention est donc de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un procédé de fabrication d’un capteur de pression plus simple et plus rapide permettant d’obtenir un capteur de pression simplifié car comprenant moins de pièces et moins cher.
Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un capteur de pression comprenant un connecteur, un circuit imprimé, un corps métallique et un élément sensible à la pression comportant un substrat comprenant une face interne reliée au corps métallique et une face externe recouverte par une couche diélectrique sur laquelle sont positionnées quatre résistances agencées pour former quatre pôles électriques. Chaque pôle électrique est formé entre deux résistances et est connecté à une zone conductrice s’étendant sur la couche diélectrique. Chaque zone conductrice est reliée électriquement à une zone de connexion formée sur le circuit imprimé par un élément de liaison.
Selon l’invention, la face externe du substrat comprend au moins une zone de mise à la masse reliée électriquement au circuit imprimé par un moyen de liaison.
L’invention fournit ainsi un capteur de pression simplifié car comprenant moins de pièces et moins cher. Il n’est plus nécessaire d’ajouter un élément conducteur présentant une certaine élasticité entre la carte électronique et le corps métallique.
Selon une variante, la zone de mise à la masse est positionnée entre deux zones conductrices.
Cette configuration permet de ne pas augmenter la dimension de l’élément sensible à la pression.
Si seules les valeurs des intégrales curvilignes LINT sont utilisées pour générer le modèle de classification, alors le tableau de classification peut être défini à partir de l’histogramme H_LINT selon le nombre d’occurrences des données d’apprentissage de chaque classe CLS1, CLS2 pour chaque barre de cet histogramme.
Pour améliorer les performances du modèle de classification, le modèle de classification peut être généré en prenant en considération les valeurs de pics de transformation de Fourier PFFT et les valeurs des intégrales curvilignes LINT. Dans ce cas, le tableau de classification peut être défini à partir du nombre d’occurrences des données d’apprentissage de chaque classe CLS1, CLS2 dans chaque zone ZNE du graphique GRPH ayant la taille de chaque plage de valeurs P_LINT et P_PFFT définies. Chaque zone ZNE étant alors associé à une case du tableau d’occurrences tel que défini précédemment.
La illustre un mode de réalisation d’un système informatique SYS2 configuré pour mettre en œuvre un procédé de classification utilisant le modèle de classification décrit.
Le système informatique SYS2 peut être un microcontrôleur, un ordinateur personnel ou un serveur par exemple.
Le système informatique SYS2 comprend une unité de traitement UT2 et une mémoire MEM2.
Le système informatique SYS2 comporte un programme d’ordinateur PRG2 comprenant des instructions qui, lorsque le programme est exécuté par l’unité de traitement UT2 du système informatique SYS2, conduisent celle-ci à mettre en œuvre le procédé de classification décrit dans la suite. Ce programme d’ordinateur est stocké dans la mémoire MEM2.
Le système informatique SYS2 est configuré pour recevoir des données XDAT à classifier.
La illustre un mode de mise en œuvre d’un procédé de classification pouvant être exécuté par un système informatique SYS2 tel que décrit précédemment.
Le procédé comprend une obtention 30 de données XDAT à classifier.
Le procédé comprend ensuite une extraction 31 des valeurs des caractéristiques des données XDAT à classifier. Les caractéristiques des données à classifier correspondent aux caractéristiques définies pour établir le modèle de classification MDL.
Le procédé comprend ensuite une détermination 32 de la classe des données à classifier XDAT en utilisant le modèle de classification à partir des valeurs des caractéristiques extraites des données à classifier XDAT.
En particulier, la classe des données à classifier XDAT est déterminée à partir du tableau de classification TAB du modèle de classification MDL. En particulier, comme indiqué précédemment, chaque case du tableau de classification TAB est associée à une classe.
Les valeurs des caractéristiques extraites des données à classifier XDAT sont utilisées pour sélectionner une case du tableau de classification qui est associée aux plages des valeurs des caractéristiques qui comportent lesdites valeurs extraites. Cette case sélectionnée du tableau de classification TAB permet de renseigner la classe des données à classifier.
En particulier, la case du tableau de classification TAB peut être sélectionnée en utilisant les valeurs des caractéristiques extraites ainsi que les valeurs minimales et maximales Min val et Max val des caractéristiques renseignées par le modèle de classification.
En particulier, les coordonnées de la case du tableau de classification TAB peut être obtenue en utilisant la formule suivante pour chaque caractéristique étudiée :
, où correspond à la valeur de ladite caractéristique extraite des données à classifier, correspond à la valeur minimale de la caractéristique renseignée par le modèle de classification, correspond à la valeur maximale de la caractéristique renseignée par le modèle de classification MDL, et N correspond au nombre de case du tableau de classification associées à cette caractéristique (c’est-à-dire le nombre de plages de valeurs définies pour cette caractéristique).
De manière avantageuse, l’échangeur, en plus d’être apte à efficacement refroidir l’huile par l’échange des calories avec l’air, permet d’assurer la continuité aérodynamique du flux tertiaire, et cela de manière étanche en évitant tout risque de fuite d’air vers le compartiment inter-veines. Dans cette configuration, le nombre de pièces intermédiaires qui auraient été introduites pour répondre séparément aux différentes fonctions requises est fortement réduit, permettant ainsi de réduire la masse et le coût de fabrication de la turbomachine de l’invention. A cet effet, le montage et le démontage de l’échangeur sont facilités, ce qui permet ainsi d’améliorer la maintenabilité de la turbomachine.
De plus, l’invention est particulièrement avantageuse, car le positionnement de l’échangeur au niveau de la veine du flux tertiaire permet d’éviter de dégrader le rendement du moteur. Ceci se traduit par une efficacité énergétique et une poussée optimisée qui avantageusement permettent de réduire la consommation de carburant et les émissions des gaz carboniques à effet de serre, réduisant ainsi l’impact environnemental des avions.
représente une vue en coupe longitudinale agrandie de la montrant l’échangeur de chaleur monté sur la carter interne au moyen d’une pièce intermédiaire ;
représente une vue en perspective de la pièce intermédiaire comprenant une paroi et une bride à un bord amont de ladite paroi ;
représente une vue en coupe longitudinale et en perspective de la pièce intermédiaire comprenant une couche de matériau souple contactant le carter interne ;
représente une vue en coupe longitudinale et en perspective de la pièce intermédiaire comprenant un bord aval s’engageant par pivotement de ladite pièce intermédiaire lors du montage avec un crochet du carter interne ;
représente une vue en perspective du bord aval de la pièce intermédiaire de la , comprenant une protubérance s’étendant radialement à travers une encoche correspondante formée sur le crochet du carter interne ;