INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que comme cela a été exposé dans la demande de brevet WO2022/268512 susmentionnée, l'inversion du signe des tensions de polarisation V bias et d'excitation V exc pendant la phase d'émission n'a pas d'effet sur l'onde ultrasonore émise. Ainsi, on pourrait prévoir de réaliser les deux tirs avec les mêmes tensions de polarisation et d'excitation, et modifier le signe de la tension de polarisation des colonnes C 2 et C 4 uniquement pendant la phase de réception RX2. En pratique, il peut toutefois s'avérer délicat d'inverser le signe de la tension de polarisation d'une colonne entre la phase d'émission et la phase de réception d'une même onde ultrasonore. On modifiera donc de préférence le signe de la tension de polarisation de l'électrode des colonnes C 2 et C 4 dès la phase d'émission.
La personne du métier saura adapter le procédé décrit quel que soit le nombre N de lignes et de colonnes du dispositif.
Pour une matrice de dimensions NxN, il suffira de réaliser N/2 tirs successifs TX1, ... TXN/2, en modifiant à chaque fois le signe de la tension de polarisation appliquée sur au moins l'une des électrodes de colonne de la matrice pendant la phase de réception subséquente respective RX1, ... RXN/2.
Pour chacune des phases de réception RX1 et RXN/2, deux systèmes d'équations du même type que les systèmes [Math 5] et [Math 6] décrits ci-dessus peuvent être écrits, avec, à chaque fois, N équations par système et N*(N/2) termes a ijR L i *e ij ou a ijR R i *e ij par équation.
On obtient ainsi, pour chaque tir ultrasonore, un ensemble de 2N équations et N*N inconnues.
Avec N/2 tirs ultrasonores, on obtient donc N*N équations pour N*N inconnues, ce qui permet de remonter aux contributions individuelles e ij de l’ensemble des transducteurs élémentaires.
A titre d’exemple, les signes des tensions de polarisation appliquées respectivement sur les N électrodes de colonne C 1 , ... C N lors des N/2 phases de réception RX1, ... RXN/2 sont codés par des vecteurs d'une matrice orthogonale, par exemple une matrice de Hadamard, par exemple les N/2 premiers vecteurs d’une matrice de Hadamard de dimension N. En utilisant N/2 combinaisons linéaires des mesures de tension réalisées sur les électrodes de ligne RL i , RR i de la matrice, on peut remonter aux contributions individuelles e ij des N*N transducteurs élémentaires du dispositif.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de cette méthode pour améliorer la prise d’une substance liquide ou visqueuse, chaque compartiment comportant un dispositif de prélèvement et de distribution d’un volume de liquide, on a préalablement lié ces dispositifs de prélèvement et de distribution d’un volume de liquide entre eux pour assurer leur fonctionnement synchrone.
De préférence, chaque dispositif de prélèvement et de distribution d'un liquide étant un piston, l’extrémité dite d’actionnement du piston d’un premier compartiment comportant un élément de jonction femelle, cet élément de jonction femelle est préalablement assemblé à un élément de jonction mâle de forme complémentaire placé à l’extrémité dite d’actionnement du piston de l’autre compartiment, pour permettre l’actionnement simultané desdits pistons.
Dans un mode de mise en œuvre particulier de cette méthode pour améliorer la prise d’une substance liquide ou visqueuse, et selon un mode de réalisation de l’instrument précédemment décrit, les extrémités dites d’actionnement des premier et deuxième pistons sont conformées pour s’unir entre elles et définir ainsi ladite tête d’actionnement commune desdits pistons de sorte que lesdits pistons sont déplacés simultanément lorsqu’une poussée ou une traction est exercée sur ladite tête d’actionnement.
L’ouverture latérale du corps creux allongé autorise alors le fonctionnement de l’instrument en permettant le déplacement du dispositif de jonction, et par conséquent de la tête d’actionnement pour pousser les pistons et refouler simultanément les produits contenus dans les compartiments correspondants ou pour aspirer des produits pour remplir ces compartiments.
Avantageusement, l’extrémité dite d’actionnement d’un desdits pistons comporte un élément de jonction femelle telle qu’une partie creuse, tandis que l’extrémité dite d’actionnement de l’autre piston comporte un élément de jonction mâle tel qu’une partie en saillie de forme complémentaire à la partie creuse, lesdits éléments de jonction mâle et femelle ayant des formes complémentaires pour assurer leur assemblage par engagement de forme.
Alternativement, et selon la méthode de la présente divulgation, chaque dispositif de prélèvement et de distribution d'un liquide étant un piston comportant une tige, les tiges des pistons sont préalablement assemblées au moyen d’un dispositif de jonction reliant lesdites tiges.
Dans un mode de mise en œuvre particulier de cette méthode pour améliorer la prise d’une substance liquide ou visqueuse, et selon un mode de réalisation de l’instrument précédemment décrit, ce dispositif de jonction est une pièce rapportée, laquelle est configurée pour coupler lesdits pistons.
De préférence, ce dispositif de jonction est placé proche des extrémités d’actionnement de ces pistons pour ne pas limiter la course des pistons dans leur compartiment respectif. A titre purement illustratif, ce dispositif de jonction peut prendre la forme d’un bras présentant des anneaux ouverts à ses extrémités pour recevoir par clipsage les tiges des pistons.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de cette méthode pour améliorer la prise d’une substance liquide ou visqueuse, au moins un desdits compartiments de l’instrument étant amovible, ledit ou au moins un desdits compartiments amovibles est remplacé après distribution par un nouveau compartiment, ainsi qu’éventuellement son piston correspondant, pour recevoir une substance ou une matrice appétente différente.
On évite ainsi lors du changement d’une matrice appétente que cette dernière ne puisse être altérée par des résidus d’une matrice précédemment prélevée, contenus dans le compartiment correspondant.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de cette méthode pour améliorer la prise d’une substance liquide ou visqueuse, la matrice appétente est formée à partir d’abats de viande hydrolysés ou de farine de poisson, et/ou à base de céréales hydrolysées et/ou de graines de légumineuses hydrolysées, et/ou à base de fruits hydrolysés et/ou de fromage hydrolysé et/ou d’une huile liquide ou épaissie.
A titre purement illustratif, cette matrice appétente peut être formée à partir de poudre de foie ou de farine de poisson.
Cette huile liquide ou épaissie est par exemple choisie dans le groupe comprenant de l’huile d’olive, de l’huile de colza, de l’huile d’arachide ou encore de l’huile de tournesol.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de cette méthode pour améliorer la prise d’une substance liquide ou visqueuse, la matrice appétente comprend un ou plusieurs additifs choisis parmi les arômes, les édulcorants, les antioxydants, les agents conservateurs, les régulateurs de pH, …
A titre purement illustratif, l’arôme peut être choisi parmi des huiles essentielles ou des dérivés terpéniques tels que le menthol.
A titre d’exemple, l’édulcorant est choisi parmi l’aspartame, le saccharinate de sodium, la taumatine, les polyols tels que le sorbitol, et leurs mélanges.
Les Inventeurs ont montré que l’acide hyaluronique est un agent polymérique particulièrement adapté à la mise en œuvre de la composition selon l’Invention. En effet, l’acide hyaluronique possède différentes propriétés biologiques permettant de promouvoir la cicatrisation des plaies.
De plus, comme cela est montré dans les exemples, l’acide hyaluronique est capable de stabiliser l’huile essentielle de C. cassia dans l’eau sous la forme d’une émulsion huile-dans-l’eau. L’huile essentielle de C. cassia est ainsi dispersée sous la forme de microgouttelettes stabilisées par les molécules d’acide hyaluronique. Comme indiqué ci-avant, les Inventeurs ont également montré que l’acide hyaluronique était capable de potentialiser l’activité antibactérienne de l’huile essentielle de C. Cassia , y compris vis-à-vis de souches bactériennes résistantes aux antibiotiques. Il est ainsi possible d’utiliser une faible concentration d’huile de C. cassia , tout en conservant une activité antibactérienne élevée et en minimisant les risques de toxicité.
Ainsi dans un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend de l’acide hyaluronique (également dénommé ci-après AH) en tant qu’agent polymérique.
Les Inventeurs ont également montré qu’il était avantageux d’incorporer des acides hyaluroniques présentant différents poids moléculaires dans la composition. En effet, les acides hyaluroniques de haut poids moléculaire permettent la formation d’un film protecteur sur la plaie et de maintenir son hydratation grâce à leur propriété hygroscopique alors que les acides hyaluroniques de faible poids moléculaire favorisent directement le processus de cicatrisation et réépithélisation.
Dans le cadre de la présente invention, un acide hyaluronique présente un haut poids moléculaire (ci-après HMW-AH) si sa masse moléculaire moyenne en poids est supérieure à 600 kDa, de préférence supérieure à 700 kDa voire supérieure à 800 kDa. De préférence, la masse moléculaire moyenne de l’HMW-AH est inférieure à 2000 kDa, de préférence inférieure à 1700 kDa voire inférieure à 1500 kDa. De préférence, la masse moléculaire moyenne du HMW-AH est comprise dans une gamme allant 600 kDa à 1500 kDa, par exemple de 800 kDa à 1200 kDa ou de 900 kDa à 1100 kDa.
Dans le cadre de la présente invention, un acide hyaluronique présente un faible poids moléculaire (ci-après LMW-AH) si sa masse moléculaire moyenne en poids est inférieure à 50 kDa, voire inférieure à 40 kDa. La masse moléculaire moyenne du LMW-AH en poids est de préférence d’au moins 1 kDa. Typiquement, le poids moléculaire moyen du LMW-AH peut être compris dans une gamme allant de 5 kDa à 25 kDa.
Ainsi, dans un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend à la fois des molécules d’acide hyaluronique de haut poids moléculaire (HMW-AH) et des molécules d’acide hyaluronique de faible poids moléculaire (LMW-AH).
De préférence, le HMW-AH a un poids moléculaire moyen de 600 kDa à 1500 kDa, de préférence de 800 kDa à 1200 kDa et
le LMW-AH a un poids moléculaire moyen de5 kDa à 25 kDa.
Typiquement, le rapport massique LMW-AH/HMW-AH est compris dans une gamme allant de 1 à 100, de préférence de 1 à 50 voire de 2 à 25.
Dans certains modes de réalisation, le rapport massique LMW-AH/HMW-AH est compris dans une gamme allant de 1 à 10 ou de 3 à 7, par exemple de 4 à 6 ou de 4,5 à 5,5 tel qu’un rapport massique d’environ 5.
A titre d’exemple, la composition selon l’invention peut comprendre de :
- 0,1% à 0,8%, par exemple 0,2% à 0,4% en poids de HMW-AH et
- 0,90% à 4,2 %, par exemple de 1,4% à 1,6% en poids de LMW-AH,
Dans certains modes de réalisation, le HMW-AH présente une masse moléculaire moyenne en poids de 0,90 MDa à 1,10 MDa, par exemple de 0,95 MDa à 1,05 MDa et le LMW-AH présente une masse moléculaire moyenne en poids de 10 kDa à 20 kDa, par exemple de 14 kDa à 18 kDa, ou de 15 kDa à 17 kDa.
En raison de la tension (αp1-αp2)*Vdc, avec Vdc la tension entre les deux bornes d’entrée 13 du circuit primaire, l’unité de contrôle primaire 7p permet d’émuler la présence entre le premier 14 et le deuxième 15 point milieu des bras de commutation B1 et B2 d’une inductance et d’un condensateur en série avec la cellule inductive primaire 10.
De plus, avec (αs1 - αs2)*Vbatt, avec Vbatt la tension aux bornes de l’unité de stockage de l’énergie électrique 2, il est possible d’émuler la présence entre le premier 14 et le deuxième 15 point milieu des bras de commutation B3 et B4 d’un condensateur et d’une inductance en série avec la cellule inductive secondaire 20.
Avantageusement, cela permet de disposer uniquement de bobines physiques dans les cellules inductives primaire et secondaire permettant d’améliorer le coefficient de couplage de la cellule inductive.
Avantageusement, les bobines physiques dans les cellules inductives sont déterminées de sorte à maximiser la valeur d'inductance couplée puisque les parties non couplées de ces inductances pouvant être utilisée dans la résonance est émulée par les unités de contrôle des circuits primaire et secondaire.
L’invention a été décrite ci-dessus avec l’aide de modes de réalisations présentés sur la figure, sans limitation du concept inventif général.
Bien d’autres modifications et variations se suggèrent d’elles-mêmes à l’homme du métier, après réflexion sur les différents modes de réalisations illustrés dans cette demande.
Dans les revendications, le mot « comprenant » n’exclut pas d’autres éléments ou étapes, et l’utilisation de l’article indéfini « un » ou « une » n’exclut pas une pluralité.
Le simple fait que différentes caractéristiques sont énumérées en revendications mutuellement dépendantes n’indique pas qu’une combinaison de ces caractéristiques ne puisse être avantageusement utilisée. Enfin, toute référence utilisée dans les revendications ne doit pas être interprétée comme une limitation de la portée de l’invention.
Dispositif de récupération d’énergie électrique par conversion d’énergie mécanique La présente invention concerne le domaine de la conversion d’énergie mécanique et de la récupération d’énergie électrique, et plus particulièrement le domaine des dispositifs de récupération d’énergie électrique par conversion d’une énergie mécanique. La présente invention trouve à s’appliquer dans de nombreux domaines, et notamment dans le domaine de la récupération d’énergie au niveau d’infrastructures routières par passages de véhicules sur le dispositif.
ETAT DE LA TECHNIQUE Il existe plusieurs systèmes de conversion d’une énergie mécanique en une énergie électrique de type impulsifs. En ce sens, ces systèmes se distinguent de systèmes oscillants qui sont discutés plus bas. Certains de ces systèmes impulsifs sont basés sur des couplages électromagnétiques traditionnels et présentent, pour principaux inconvénients, leur manque de compacité et leur coût de maintenance élevé. Certains de ces systèmes impulsifs basés sur des couplages électromagnétiques traditionnels impliquent en outre des dispositifs à engrenages et présentent, pour principaux inconvénients, un volume conséquent, une faible fiabilité, une intégration difficile des pulses électriques générés et un manque de viabilité techno-économique, ce qui explique qu’ils soient souvent restés au stade de prototypes et n’aient jamais été significativement déployés. D’autres systèmes impulsifs sont basés sur l’utilisation de matériaux piézoélectriques et présentent, pour principaux inconvénients, leur faible performance, bien qu’ils soient compacts et peu coûteux, et qu’ils ne requièrent pas, ou peu, d’entretien.
Il existe par ailleurs des systèmes de récupération d’énergie électrique par conversion d’une énergie mécanique qui, contrairement aux systèmes impulsifs, sont oscillants et fonctionnent potentiellement avec de petits déplacements et en l’absence de pièces en rotation. De tels systèmes sont par exemple décrits dans les documents de brevet référencés WO 2021/260711 A1, US 2020/0119619 A1, US 2015/0188389 A1 et US 2008/0164701 A1.
Certains de ces systèmes peuvent comprendre un stator, un coulisseau, des moyens de rappel, une plateforme d’appui, un châssis et un circuit d’intégration de pulses électriques : Le stator étant monté fixe sur le châssis et comprenant une première partie et une deuxième partie superposées et distantes entre elles selon une direction définie par un axe de sollicitation des moyens de rappel, Le coulisseau, solidaire de la plateforme d’appui, étant monté mobile en translation, relativement au stator, selon la direction définie par l’axe de sollicitation des moyens de rappel et entre une position dite de repos et une position de sollicitation des moyens de rappel, et Le coulisseau et le stator présentant des propriétés électromagnétiques telles que chaque translation du coulisseau entre sa position de repos et sa position de sollicitation des moyens de rappel génère un pulse électrique que le circuit d’intégration de pulses électriques est configuré pour intégrer.
Ces systèmes visent à convertir l’énergie mécanique générée par tout mouvement de translation du coulisseau dans le stator, quelles que soient l’amplitude et la vitesse d’oscillation du coulisseau.
Si ces systèmes oscillants peuvent être considérés comme proposant un compromis avantageux entre les principaux inconvénients des systèmes impulsifs à couplages électromagnétiques traditionnels et les principaux inconvénients des systèmes impulsifs basés sur l’utilisation de matériaux piézoélectriques, leur faible déploiement montre qu’il est encore souhaitable de développer d’autres solutions, et notamment des solutions plus écologiques, moins coûteuses, plus robustes et performantes, et surtout permettant l’obtention de valeurs de production d’énergie électrique plus élevées. La présente invention vise à fournir une telle solution, et notamment un compromis encore plus avantageux.
Plus particulièrement, la présente invention vise à fournir un dispositif de récupération d’énergie électrique par conversion d’énergie mécanique présentant des performances plus élevées que les solutions antérieures.
avec X et Y deux séries de valeurs d’abondance où X est associé dans la suite à la première série de valeurs d’abondance appartenant à une paire de séries de valeurs d’abondance donnée (ici correspondant à une série de valeurs d’abondance d’un ion de l’échantillon ionisé) et Y à la deuxième série de valeurs d’abondance appartenant à la même paire (ici correspondant à une série de valeurs d’abondance d’un autre ion de l’échantillon ionisé), m(X) au premier paramètre d’invariance de la série X (i.e. paramètre d’invariance de la première série de valeurs d’abondance) et m(Y) au deuxième paramètre d’invariance de la série Y (i.e. paramètre d’invariance de la deuxième série de valeurs d’abondance), h l’entropie et H l’entropie estimée.
En s’appuyant sur les propriétés ci-dessus, lorsque la constante multiplicative de la première série de valeurs d’abondance (ici A=X) est identique à la constante multiplicative de la deuxième série de valeurs d’abondance (ici B=Y), la distance euclidienne utilisée dans l’étape de détermination de l’information mutuelle 1041 peut également s’exprimer par la formule suivante :
En effet, en multipliant la première série de valeurs d’abondance et la deuxième série de valeurs d’abondance par une même constante multiplicative (k), les abondances à chaque acquisition de la première série d’abondance s’écrivent kA = (kx i , kx i+1 ) et les abondances à chaque acquisition de la deuxième série d’abondance s’écrivent kB = (ky i , ky i+1 ). Typiquement, k peut être un nombre négatif ou positif.
Lorsque la constante multiplicative de la première série de valeurs d’abondance (noté ici a 1 ) n’est pas identique à la constante multiplicative de la deuxième série de valeurs d’abondance (notée ici a 2 ), la distance euclidienne utilisée dans l’étape de détermination 1041 peut également s’exprimer par la formule suivante :
avec a 1 constante multiplicative de la première série de valeurs d’abondance et a 2 constante multiplicative de la deuxième série de valeurs d’abondance. De manière similaire a1 et a2 sont deux constantes qui peuvent être négatives ou positives.
Pour calculer une telle distance d(a 1 A, a 2 B), l’unité de traitement 120 peut réaliser un changement de variable en posant :
Avec les formules Math. 13 et Math. 14, on obtient les équations suivantes :
L’unité de traitement 120 utilise ainsi les formules décrites ci-dessus pour définir dans son algorithme d’estimation la distance euclidienne suivant la formule décrite ci-dessous :
Il va maintenant être décrit comment l’unité de traitement 120 détermine le paramètre d’invariance des deux séries de valeurs d’abondance de chaque paire de série de valeurs d’abondance (étape de détermination du paramètre A11 d’invariance de chaque série de la paire de série considérée dans l’étape d’estimation A1).
Comme expliqué ci-dessus, chaque mesure invariante est associée à une série de valeurs d’abondance. L’unité de traitement 120 détermine donc pour chaque série de valeurs d’abondance déterminée précédemment, une mesure invariante (étape A11). Cette mesure invariante, comme expliquée ci-dessus dépend des valeurs des abondances des séries de valeurs d’abondance.
2.1- Résultats pour le Pal-KTTKS encapsulé Analyse Temps et conditions 0 30 jours à 40°C 90 jours à 40°C pH 5,26 5,43 5,42 D50 (µm) 0,254 0,268 0,279 Dosage (ppm) 100 100 90
2.2- Résultats pour le Pal-GHK encapsulé Analyse Temps et conditions 0 30 jours à 40°C 90 jours à 40°C pH 5,25 5,21 5,24 D50 (µm) 0,239 0,237 0,245 Dosage (ppm) 105 109 72
2.3- Résultats pour le Pal-GQPR encapsulé Analyse Temps et conditions 0 30 jours à 40°C 90 jours à 40°C pH 5,98 6,14 6,00 D50 (µm) 0,229 0,25 0,283 Dosage (ppm) 112 112 92
2.4- Résultats pour le Pal-KTFK encapsulé Analyse Temps et conditions 0 90 jours à 40°C pH 4,92 4,97 D50 (µm) 0,343 0,366 Dosage (ppm) 61 76
2.5- Résultats pour le Pal-PP encapsulé Analyse Temps et conditions 0 60 jours à 40°C Dosage (ppm) 100 102
L’ensemble de ces résultats montrent que les peptides encapsulés, même de différentes séquences peptidiques, sont stables à température ambiante au moins 3 mois, et pour le Pal-KTTKS jusqu’à 1 an, et au moins 3 mois en stabilité accélérée à 40°C.
G- Profil de relargage Le mécanisme de relargage par une combinaison de diffusion et d’érosion a été étudié.
La diffusion à travers la cire des capsules se produit naturellement entre des zones de forte et de faibles concentrations. Lorsque l’actif peptidique encapsulé est appliqué sur la peau, un gradient de concentration se forme à partir duquel le processus de diffusion débute.
Pour démontrer le processus de diffusion, un échantillon de Pal-GHK encapsulé selon l’invention à 100 et 1000 ppm est placé dans une poche de dialyse fermée avec des pinces. La poche de dialyse a une taille de pores plus petite que celle de la taille des capsules, les capsules étant de ce fait retenues dans la poche. La poche est placée dans un milieu de contrôle (eau acidifiée avec 0,066% d’acide citrique avec 3% de tween 80, et 30% EtOH ont été ajoutés à cette solution) et agitée à température constante. Cette agitation simule l'usure générale et l’érosion provoquant le relargage du contenu encapsulé passant ensuite à travers les pores de la poche de dialyse dans le milieu de contrôle. Des échantillons de milieu sont prélevés au cours du temps et analysés par HPLC pour confirmer la présence et le taux de Pal-GHK libéré. Ce test démontre l’aptitude des particules selon l’invention à délivrer l’actif peptidique encapsulé dans la peau sur une période de temps prolongée.
L’érosion se produit lors de l'application sur la peau ou ses annexes lorsque la couche externe des capsules commence à se dégrader entraînant la libération de l’actif peptidique. La diffusion et l'érosion se produiront simultanément, ce qui accélère le relargage de l’actif. Le taux de diffusion finit par diminuer à mesure que le gradient de concentration diminue, puis l’actif peptidique ne sera libéré que par érosion.
Les figures 8 et 9 montrent respectivement les profils de relargage dans le temps du Pal-GHK à 100 et 1000 ppm comparé au peptide libre.
Comme on le voit sur ces figures, le Pal-GHK contenu dans la capsule est relargué à une vitesse plus faible que le peptide libre (non-encapsulé). Cela permet de conclure que le relargage est mieux contrôlé dans le temps lorsque le peptide est encapsulé selon l’invention par rapport au peptide libre non-encapsulé, démontrant ainsi le bénéfice de l’encapsulation selon l’invention et l’habilité à délivrer en continu un bénéfice lié à l’activité biologique de l’actif peptidique.
La montre la relargage du Pal GHK encapsulé sans et avec le deuxième tensioactif, comme exemple, la lécithine hydrogénée. La figure montre que l’addition du deuxième tensioactif ne change pas le profil et est préférée pour la formule pour la stabilité des particules.