INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette batterie se caractérise par le fait qu’elle comprend aussi au moins un élément résistif monté en parallèle avec le (un) dispositif de commutation afin de minimiser une tension, vue par les condensateurs d’isolation qui sont couplés aux bornes de ce dispositif de commutation, pour éviter une interruption de communication sur la ligne de communication lorsque ce dispositif de commutation est dans son état ouvert.
Grâce à l’invention, le dispositif de commutation est désormais « non-perturbant » pour la ligne de communication lorsqu’il est placé dans son état ouvert, puisqu’il ne peut plus induire d’interruption de communication sur cette ligne de communication.
La batterie selon l’invention peut comporter d’autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment :
- le (chaque) élément résistif peut avoir une première résistance qui est fonction d’une seconde résistance équivalente de la ligne de communication avec les dispositifs d’analyse ;
Afin d’assurer une fonction d’anti-rotation de la potence, elle présente une section polygonale. Une section carrée facilite l’orientation de l’axe du raccord à la verticale comme à l’horizontale. De plus, dans les cas où la potence est de section carrée ou rectangulaire, la géométrie de l’intersection entre le raccord et la potence est plus simple : la soudure entre le raccord et la potence est donc plus simple à réaliser.
Avantageusement, le support comprend des moyens de verrouillage de la potence télescopique, tels qu’une ou plusieurs vis de pression.
De manière à être compatible avec la majorité des vases d’expansions du marché, un entraxe entre le raccord et une face d’appui de la platine est compris entre 125 mm et 185 mm, ou entre 145 mm et 235 mm, ou entre 185 mm et 280 mm, ou toute autre plage définie par la combinaison de ces valeurs.
À fin de rigidifier la platine, elle présente des nervures parallèles à un axe du taraudage. Ces nervures peuvent également être faites sur toute la périphérie de la platine.
De manière que le support présent une rigidité suffisante par rapport à l’emploi de matière nécessaire, une tige interne de la potence présente une section carrée de côté compris entre 24mm et 30mm, et d’épaisseur comprise entre 0,5mm et 2mm.
Dans ce même but, le raccord présente une épaisseur radiale comprise entre 2mm et 4mm.
est un schéma illustrant un dispositif pour vase d’expansion de l’art antérieur.
est un schéma illustrant un autre dispositif de support pour vase de l’art antérieur.
est un schéma d’une perspective d’un support selon l’invention.
est un schéma d’une vue de face de ce support.
Description détaillée de l’invention En référence aux figures 1 et 2 illustrant un mode de réalisation préféré de l’invention, un raccord (20) présente un taraudage (21) configuré pour recevoir un filetage (41) de raccordement du vase (40) à un réseau d’eau, et est relié à une platine (10) de fixation murale au moyen d’une potence télescopique (30).
La potence télescopique (30) permet de pouvoir ajuster sans difficulté la position du vase (40) par rapport au mur, en fonction des différentes dimensions de vases (40) disponibles sur le marché, aux contraintes de l’installation et de l’environnement de pose.
De plus, dans le cas où la tuyauterie utilisée sur le réseau d’eau est rigide, il peut-être plus simple de déplacer légèrement le vase (40), au moyen de la potence télescopique (30), afin de le présenter en face d’un tuyau rigide préexistant. Le support s’adapte à l’environnement de pose du vase (40) et aux contraintes rencontrées par l’installateur sur son chantier. Le caractère télescopique de la potence (30) donne également beaucoup de souplesse et de marge d’erreur à l’installateur sur le positionnement de la tuyauterie.
Une fois que le réglage de l’écartement entre le vase (40) et le mur est effectué, il est possible de verrouiller ce réglage, par exemple au moyen de vis de pression (33), avantageusement disposées sur un tube externe (31) de la potence (30). Ces vis de pression sont optionnelles, puisqu’une fois que le vase (40) est vissé dans le raccord (20), il exerce sur la potence (30) un poids de manière excentrique, tend à bloquer la potence télescopique (30). Un montage rigide de l’ensemble contribue néanmoins à la qualité perçue qui est attendue dans le domaine technique considéré.
Pour réaliser une potence télescopique (30) de manière simple mais performante, celle-ci comprend une tige interne (32) et un tube externe (31) de forme complémentaire. De préférence, il s’agit de tubes de dimensions standard, achetés dans le commerce.
En particulier, les tubes sont avantageusement de section polygonale afin que la liaison entre la tige interne (32) et le tube externe (31) soit une liaison glissière, car une section polygonale exerce une fonction anti-rotation de la potence télescopique (30).
A partir de ces données d’entrée et de sortie, l’unité de calcul détermine un cycle thermique optimal permettant d’obtenir une bande ayant toutes les caractéristiques souhaitées en sortie de ligne.
Si les équipements présents sur la ligne ne permettent pas de réaliser un cycle thermique permettant d’obtenir une bande ayant toutes les caractéristiques souhaitées en sortie de ligne, le cycle thermique optimal sera celui permettant de s’en approcher au plus près.
Le cycle thermique optimal peut ne pas pouvoir être réalisé pour plusieurs raisons, par exemple après un changement inattendu qui résulte de la défaillance d’un équipement ou d’un changement d’une consigne par un opérateur.
Si certaines caractéristiques souhaitées peuvent être atteintes et d’autres non, une grille de pondération de ces caractéristiques pourra être établie de sorte que l’unité de calcul détermine un cycle optimal prenant en compte cette grille de pondération, les caractéristiques à atteindre en priorité étant celles dont le poids relatif est le plus important. Le cycle optimal pourra également être établi avec une fonction mathématique complexe reliant tout ou partie des paramètres à optimiser.
Pour le cycle thermique optimal calculé par l’unité de calcul, celle-ci détermine un ensemble de paramètres de fonctionnement de la ligne, tels que la vitesse de défilement de la bande, les températures de consigne et les puissances de chauffe de zones de chauffage, le réglage de variateurs de fréquence sur des moteurs électrique, notamment ceux des ventilateurs disposés dans des sections de refroidissement, etc.
Selon l’invention, l’unité de calcul calcule également un ensemble de cycles thermiques alternatifs destinés à venir en remplacement du cycle thermique optimal lorsque celui-ci ne peut pas être réalisé. Il détermine également l’ensemble des paramètres de fonctionnement de la ligne pour chacun de ces cycles.
L’invention permet ainsi de disposer de cycles thermiques alternatifs prêts à constituer des solutions de repli lorsqu’un événement dans le fonctionnement de la ligne rend nécessaire un changement du cycle thermique appliqué à la bande.
On évite ainsi que l’unité de calcul ait besoin de calculer un nouveau cycle thermique optimal, en faisant appel à ses modèles métallurgiques, thermiques et d’optimisation des paramètres de fonctionnement de la ligne, alors que la bande défile dans le four dans des conditions non appropriées.
La détermination des cycles thermiques alternatifs est réalisée avant l’entrée de la bande dans la ligne de sorte de ceux-ci soient disponibles lorsque survient le changement inattendu.
Ainsi, lorsqu’un événement dans le fonctionnement de la ligne rend nécessaire un changement du cycle thermique appliqué à la bande, le fonctionnement de la ligne est rapidement permuté d’un cycle thermique optimal à un cycle thermique alternatif, ou entre deux cycles thermiques alternatifs si la ligne fonctionnait déjà sur un cycle thermique alternatif.
Les cycles thermiques alternatifs sont calculés en fonction d’un paramètre clé de fonctionnement de la ligne, tel que la vitesse de la bande ou la température de recuit, ou encore d’autres paramètres que les opérateurs peuvent venir forcer lors de l’exploitation de la ligne.
Selon l’invention, l’ensemble des paramètres de fonctionnement de la ligne, pour chacun de ces cycles thermiques alternatifs, est mis en forme en une ou plusieurs tables de données.
Par exemple, pour une table, chaque ligne correspond à un cycle alternatif et à chaque colonne correspond un paramètre de fonctionnement de la ligne. Par exemple, sur la première colonne se trouve le paramètre clé à partir duquel ont été calculés les cycles thermiques alternatifs de la table de données, tels que la vitesse de la bande ou la température de recuit.
Plusieurs tables peuvent être calculées, et rendues disponibles, chacune à partir d’un paramètre clé différent. Ainsi, selon la nature de l’évènement inattendu qui rend nécessaire le changement de cycle thermique, le système choisit la table dont l’élément clé est le plus pertinent.
Par exemple, l’événement clé d’une première table peut être la vitesse de la ligne, celle-ci apparaissant sur la première colonne de ladite table. Lorsque l’évènement inattendu est un changement de la consigne de la vitesse de ligne par un opérateur, le système prend directement dans cette table l’ensemble des paramètres se trouvant dans la table à la ligne où se trouve la nouvelle consigne de vitesse, ou celle dont la vitesse est la plus proche de la nouvelle consigne.
Avantageusement selon l’invention, le choix du cycle alternatif est effectué selon la nature de l’événement dans le fonctionnement de la ligne et l’importance de la déviation qu’il entraine sur un paramètre clé de fonctionnement de la ligne.
Avantageusement, le système est configuré pour commander, de préférence automatiquement, l’arrêt d’un groupe d’alimentation électrique au sol et/ou d’une unité de conditionnement d’air en fonctionnement lorsque le démarrage d’un groupe auxiliaire de puissance a été détecté ou lorsqu’un groupe auxiliaire de puissance a été détecté en fonctionnement pour réduire notamment l’empreinte carbone de l’aéronef.
Dans une forme de réalisation, le dispositif de détection comprend au moins une source d’amplification de lumière par émission stimulée de rayonnement, par exemple une ou deux. Une telle source est un moyen simple et efficace de déterminer le positionnement de l’aéronef lors de son approche du point de stationnement.
L’invention concerne également un procédé de gestion du stationnement d’un aéronef sur un emplacement prédéterminé par un système tel que présenté précédemment, ledit procédé comprenant les étapes de :
- réception, par le module de localisation, d’ondes provenant de la zone dans laquelle se trouve le groupe auxiliaire de puissance de l’aéronef lorsque l’aéronef se trouve sur l’emplacement prédéterminé,
- détermination, par le module de contrôle, de l’état de fonctionnement ou d’arrêt du groupe auxiliaire de puissance à partir des ondes reçues par le module de localisation,
- affichage, par le module d’affichage, d’une information d’alerte à destination du pilote lorsqu’un groupe auxiliaire de puissance a été détecté en état de fonctionnement.
Dans un mode de réalisation, le module de localisation comprenant au moins une caméra thermique orientée vers la zone comportant le groupe auxiliaire de puissance de l’aéronef en stationnement, la détection dudit groupe auxiliaire de puissance est réalisée en mesurant, via l’au moins une caméra thermique, l’énergie des ondes infrarouges dans ladite zone.
En variante ou en complément, le module de localisation comprenant au moins un microphone orienté vers la zone comportant le groupe auxiliaire de puissance de l’aéronef en stationnement, la détection dudit groupe auxiliaire de puissance est réalisée en mesurant, via l’au moins un microphone, l’amplitude des ondes sonores dans ladite zone.
De préférence, le procédé comprend une étape de détection du fonctionnement d’un groupe d’alimentation électrique au sol connecté à l’aéronef et/ou d’une unité de conditionnement d’air connectée à l’aéronef, l’affichage de l’information d’alerte n’étant réalisé que lorsqu’un groupe d’alimentation électrique au sol et/ou une unité de conditionnement d’air a/ont été déterminé(s) en état de fonctionnement.
Avantageusement, le procédé comprend, un groupe d’alimentation électrique au sol et/ou une unité de conditionnement d’air étant en fonctionnement, une étape de détermination ou détection du fonctionnement du groupe auxiliaire de puissance et une étape de génération d’une alerte lorsque le fonctionnement du groupe auxiliaire de puissance a été détecté. Autrement dit, dans ce cas, le procédé comprend une étape de génération d’une alerte lorsqu’un groupe auxiliaire de puissance est détecté alors qu’un groupe d’alimentation électrique au sol et/ou une unité de conditionnement d’air sont en fonctionnement afin de réduire les coûts et la pollution.
De manière avantageuse, le procédé comprend une étape de commande de l’arrêt d’un groupe d’alimentation électrique au sol et/ou d’une unité de conditionnement d’air en fonctionnement lorsque le démarrage du groupe auxiliaire de puissance a été détecté.
La illustre schématiquement un exemple d’approche d’un avion au roulage guidé par le système de la , en vue de dessus.
La illustre schématiquement un exemple de stationnement d’un avion informé par le système de la , en vue de côté.
Par « succession verticale de plaques » on entend un empilement des plaques, dans lequel les surfaces des différentes plaques sont en contact.
Par « plaque d’électrophorèse » on entend la plaque, nommée X, contenant les i chambres d’électrophorèse (Fi). La plaque X est en matériau inerte vis-à-vis de l’électrophorèse.
Par « chambre d’électrophorèse » on entend une partie de la plaque d’électrophorèse X comprenant :
- une partie évidée dans la plaque d’électrophorèse X, délimitée par des parois latérales, et
- les entrées et les sorties situées dans les parois latérales de ladite partie évidée.
La chambre d’électrophorèse est la partie de la plaque X dans laquelle s’opère l’électrophorèse à flux libre.
La « cellule d’électrophorèse » est une unité constituante du dispositif. La cellule d’électrophorèse comprend une chambre d’électrophorèse, les parois des plaques Y fermant la chambre d’électrophorèse et les canaux d’approvisionnement et de récupération reliés aux entrées et aux sorties de ladite chambre d’électrophorèse. La cellule d’électrophorèse comprend la partie évidée fermée par les parois latérales dans la plaque X et celles des plaques Y, les entrées et les sorties de la partie évidée et les canaux d’approvisionnement et de récupération.
Un dispositif constitué d’une cellule d’électrophorèse est appelé « puce d’électrophorèse ».
Par « plaque de refroidissement » on entend la plaque, nommée Z, contenant un système caloporteur. Le système caloporteur a pour fonction de transporter un fluide caloporteur afin de permettre un contrôle de la température. Le système caloporteur est par exemple constitué d’un réseau de canaux formé par des évidements de la plaque Z.
Par « plaque étanche », nommée Y, on entend une plaque ayant pour but d’assurer l’étanchéité fluidique du dispositif.
En effet chaque plaque X est située entre deux plaques Y, lesquelles assurent l’étanchéité des chambres d’électrophorèse de la plaque X.
De même chaque plaque Z est située entre deux plaques Y, lesquelles assurent l’étanchéité du système caloporteur de la plaque Z.
La plaque Y est en matériau inerte, isolant électrique et conducteur thermique afin d’assurer l’inertie chimique et électrique du dispositif nécessaires au procédé d’électrophorèse à flux libre et afin assurer la conductivité thermique entre les systèmes caloporteurs et les chambres d’électrophorèse pour permettre le contrôle de la température du dispositif.
La plaque Y est en saphir ou en alumine Al 2 O 3 à 99% d’α-Al 2 O 3 .
Par « saphir » on entend un matériau constitué de corindon soit une alumine Al 2 O 3 comprenant 99% en poids de la phase α-Al 2 O 3.
Avantageusement la plaque Y présente une dureté de Mohs 9 (Coridon), une conductivité thermique de 30 W/m/K à 50 W/m/K. La plaque Y présente une haute résistance mécanique.
Ainsi, d’autres motifs de pliages peuvent être utilisés pour former un diaphragme. On peut par exemple utiliser un motif connu sous le nom de « Chicken wire tessellation ».
Au lieu d’une section hexagonale, une cellule peut être réalisée sur la base d’un polygone, de préférence régulier, comprenant un nombre de côtés différent de six, par exemple il peut en comprendre huit.
Un attelage peut être prévu, non pas pour isoler individuellement des cellules, mais des groupes de cellule. Par exemple un alvéole d’un tel attelage peut être prévu pour recevoir un groupe de trois cellules collées entre elles.
Un panneau réalisé selon l’invention est particulièrement avantageux. Il est facile à industrialiser. En outre, il permet d’absorber un plus grand spectre de fréquences avec une masse réduite par rapport aux panneaux de l’art antérieur.
Structure sandwich orthotrope La présente invention a pour objet une structure sandwich orthotrope avec des rigidités de flexion différenciées, selon deux directions perpendiculaires entre elles.
Usuellement une structure unidimensionnelle, de type poutre, ou bidimensionnelle, de type coque, est sollicitée en traction/compression et/ou en flexion. Ces sollicitations génèrent localement des contraintes et des déformations.
Généralement une poutre ou une coque, dans le cas où elle est principalement sollicitée en flexion, est employée soit comme pièce de structure statique, par exemple dans une structure de bâtiment ou d’ouvrage d’art, soit comme sous-ensemble d’une structure en mouvement au sein d’un fluide, par exemple une pale d’hélicoptère, une pale d’éolienne, une aile d’avion. Dans le premier cas d’une pièce de structure statique, les déformations de flexion sont généralement très faibles, typiquement au plus égales à 0.5%. Dans le second cas d’un sous-ensemble d’une structure en mouvement, les déformations de flexion, résultant des interactions avec l’environnement fluide sont plus élevées, mais restent limitées, typiquement comprises dans l’intervalle [1% ; 2%]. Par définition, la déformation de flexion, en un point, est le rapport entre le déplacement relatif entre les deux membranes et la distance entre les deux membranes.
Une structure de type sandwich, appelée plus simplement structure sandwich, est couramment utilisée pour une poutre ou une coque. Une structure sandwich est classiquement constituée par deux structures minces, ou membranes, espacées l’une de l’autre, et d’une structure intermédiaire les reliant, ou structure de cisaillement. Lors de la flexion de la structure sandwich, les membranes sont principalement soumises à des sollicitations de traction ou de compression, alors que la structure intermédiaire est principalement soumise à des sollicitations de cisaillement, d’où son appellation de structure de cisaillement.
Une structure peut être également caractérisée par son isotropie ou son anisotropie. Une structure est dite isotrope lorsque ses propriétés mécaniques, en particulier ses caractéristiques de rigidité, sont indépendantes de la direction considérée à l’intérieur de la structure. Une structure est dite anisotrope lorsque ses caractéristiques de rigidité varient selon la direction considérée à l’intérieur de la structure. Plus spécifiquement une structure est dite orthotrope lorsque ses caractéristiques de rigidité varient selon deux directions perpendiculaires entre elles.
Les inventeurs se sont donnés pour objectif de concevoir une structure sandwich orthotrope avec des rigidités de flexion différenciées, de telle sorte qu’une première rigidité de flexion, autour d’une première direction, est au moins égale à 5 fois une deuxième rigidité de flexion, autour d’une deuxième direction perpendiculaire à la première direction, la déformation de flexion autour de cette deuxième direction étant au moins égale à 10%.
Cet objectif a été atteint par une structure sandwich orthotrope comprenant une première membrane, une deuxième membrane et une structure de cisaillement reliant les première et deuxième membranes, -la structure sandwich orthotrope ayant une surface moyenne équidistante des première et deuxième membranes, -la structure de cisaillement étant constituée par une pluralité d’éléments de cisaillement répartis selon une première direction tangente à la surface moyenne, -tout élément de cisaillement ayant une section ayant, dans tout plan perpendiculaire à la surface moyenne et contenant la première direction, une génératrice, non perpendiculaire à la surface moyenne et s’étendant entre une première et une deuxième extrémité, -la génératrice ayant une longueur curviligne L mesurée entre les première et deuxième extrémités, -les première et deuxième extrémités ayant respectivement une première projection orthogonale sur la première membrane, positionnée à une distance d1 de la première extrémité, et une deuxième projection orthogonale sur la deuxième membrane, positionnée à une distance d2 de la deuxième extrémité, -les première et deuxième projections orthogonales étant espacées d’une distance H, - la génératrice de la section de l’élément de cisaillement ayant une longueur curviligne L au moins égale à 1.25*(H-(d1+d2)) -et la droite, passant respectivement par les première et deuxième projections orthogonales, formant, avec une troisième direction perpendiculaire à la surface moyenne, un angle au plus égal à 45°.
La structure sandwich orthotrope comprend une première membrane, une deuxième membrane et une structure de cisaillement reliant les première et deuxième membranes. Par convention, on définit une surface moyenne de la structure sandwich orthotrope équidistante des première et deuxième membranes. Les première et deuxième membranes ne sont pas nécessairement parallèles entre elles et peuvent donc être séparées par un espace variable.
La structure de cisaillement d’une structure sandwich orthotrope selon l’invention comprend de façon essentielle une distribution, selon une première direction, d’une pluralité d’éléments de cisaillement répartis selon un pas non nécessairement constant. La structure de cisaillement peut être continue, lorsque chaque élément de cisaillement est connecté à chacune de ces extrémités à un élément de cisaillement adjacent, ou discontinue, lorsque les éléments de cisaillement sont répartis de façon discrète, sans connexion entre eux. Une telle structure de cisaillement permet de limiter la masse de la structure sandwich orthotrope.
Dans tout plan perpendiculaire à la surface moyenne de la structure sandwich orthotrope et contenant la première direction, tout élément de cisaillement, c’est-à-dire tout motif élémentaire, de la pluralité d’éléments de cisaillement, a une section ayant une ligne moyenne, appelée génératrice, non perpendiculaire à la surface moyenne et de forme curviligne. Cette génératrice s’étend entre une première extrémité et une deuxième extrémité. Les première et deuxième extrémités ont respectivement une première projection orthogonale sur la première membrane, positionnée à une distance d1 de la première extrémité, et une deuxième projection orthogonale sur la deuxième membrane, positionnée à une distance d2 de la deuxième extrémité. Ceci implique que les première et deuxième extrémités ne sont pas nécessairement positionnées respectivement sur la première membrane et sur la deuxième membrane, et qu’il peut y avoir, par conséquent, une zone de transition faisant l’interface entre ladite section de l’élément de cisaillement et respectivement les première et deuxième membranes. En outre les distances d1 et d2 ne sont pas nécessairement constantes ni selon la première direction, ni selon une deuxième direction perpendiculaire à la première direction. De plus il est à noter que la forme de la génératrice est une courbe ouverte et non fermée sur elle-même : ainsi, par exemple, la génératrice ne peut pas avoir une forme circulaire fermée.
Ici, le premier guide optique 30a et le deuxième guide optique 30b sont fabriqués en une seule pièce.
On note que le compteur 1 comprend aussi un dispositif de guidage, non représenté, qui permet de diriger le faisceau lumineux depuis la sortie du premier guide optique 30a vers l’entrée du deuxième guide optique 30b.