INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la , on voit bien le corps de poteau 2 et la plaque frontale 3. La face avant 22 est dépourvue de brides et de rail, alors que les faces latérales 21 et arrière 23 sont chacune pourvue d’un rail 25 formé par des brides longitudinales internes 24. On voit aussi que la face avant 22 est pourvue de deux brides externes 222 formant entre elles le rail externe 223 destiné à recevoir la plaque frontale 3 par coulissement.
A titre purement indicatif, le corps de poteau 2 peut présenter une hauteur de l’ordre de 150 à 250 cm et une largeur de l’ordre de 15 à 20 cm.
Sur la , on voit le corps de poteau 2, qui a été engagé axialement par le haut autour de l’embase 10’, avec la plaque frontale 3 remontée pour dégager la fenêtre d’accès 221 qui est alignée avec l’ouverture d’accès 121 de l’embase 1’. Dans cette position, un opérateur a largement accès à l’intérieur creux E de l’embase 1’. Plus particulièrement, il peut à nouveau vérifier les vis de réglage et les vis de fixation de la platine 10’, mais surtout il peut engager des boulons 15 dans les alésages 14 des plaques latérales 110 et des entretoises 130 du côté arrière. On voit directement le boulon 15 de la plaque latérale 110 de gauche, ainsi que les boulons 15 des entretoises arrière 130 par transparence. Au total, l’opérateur met en place six boulons 15 dans les six alésages taraudés 14 formés dans les côtés latéraux 11 et le côté arrière 13. Le serrage de ces boulons 15 peut être réalisé à l’aide d’une clef ou encore d’une visseuse ou d’une boulonneuse. Une fois l’opération terminée, l’opérateur peut laisser descendre la plaque frontale 3 pour masquer l’ouverture d’accès 121 et la fenêtre d’accès 221, comme représenté sur la .
En se référant maintenant à la , on va voir de quelle manière les boulons 15 agissent sur le corps de poteau 2. Il faut tout d’abord remarquer que des éléments de renforcement 26, par exemple sous la forme de bandes d’aluminium ou d’inox, ont été engagées par coulissement à l’intérieur des rails internes 25, formés par les brides longitudinales internes 24. Les bandes 26 se présentent sous la forme de lames plates sans aucun profil particulier. Elles sont sensiblement indéformables.
Les boulons 15 comprennent de manière classique une tête d’actionnement 151, par exemple à six faces, à laquelle est raccordée une broche filetée 152 formant une extrémité libre 153. La tête d’actionnement 151 est disposée dans et accessible à partir de l’intérieur creux E. La broche filetée 152 est en prise filetée dans les alésages taraudés 14 avec l’extrémité libre 153 qui vient en contact avec les bandes 26. Ainsi, en vissant les boulons 15 dans les alésages taraudés 14, les extrémités libres 153 vont venir en contact fortement appuyé avec les bandes 26, réalisant ainsi une fixation par frottement ou friction particulièrement efficace.
On peut noter que cette fixation par serrage ne nécessite aucun positionnement mutuel du corps de poteau 2 par rapport à l’embase 1 ou 1’. Le contact appuyé avec les bandes 26 peut se faire à n’importe quel endroit sur leur hauteur. L’opérateur n’a qu’à serrer les boulons 15 sans se soucier du corps de poteau 2, qui est positionné de manière parfaitement verticale, étant donné que l’aplomb ou l’assiette de l’embase a été réalisé grâce aux vis d’aplomb engagées dans les trous de réglages d’aplomb 102.
Bien que non représenté, le poteau de l’invention peut être complété par un couvercle ou chapeau, permettant avantageusement de bloquer la plaque frontale 3 dans son rail extérieur 223.
Dans le mode de réalisation représenté sur les figures, on a prévu six boulons 15 engagés dans six alésages taraudés 14. Sans sortir du cadre de l’invention, on peut prévoir plus ou moins de six boulons 15 et alésages taraudés 14.
On a vu que les boulons 15 permettent de réaliser une fixation par serrage, qui est accessible uniquement de l’intérieur creux E de l’embase 1 ou 1’. A la place des boulons 15, on peut également prévoir d’autres moyens de fixation par serrage, comme par exemple des systèmes de pinces à levier qui viennent appuyer contre les bandes 26 ou encore des coins à taper ou à faire coulisser dans des fentes de l’embase pour réaliser le serrage. Les boulons 15 constituent un moyen de fixation par serrage préféré, car il est à la fois simple, efficace et économique, mais pas limitatif.
L’essai 9 de séparation a été mis en place avec un troisième dispositif comprenant 5 entrées et 7 sorties , avec notamment une hauteur de la chambre d’électrophorèse h de 1 mm .
La mise en place des solutions des entrées a été identique à celle des essais 7 et 8, mais le procédé de séparation de l’essai 9 se distingue par le volume de la chambre d’électrophorèse présentant une hauteur de 1 mm et par le débit de l’échantillon, de la solution tampon et des électrodes, respectivement en µL/min de 10 / 600 / 10 et par la tension du champ électrique appliquée, fixée à 2 000 V .
La est une photographie prise du dispositif lors de l’électrophorèse.
La montre dans une chambre d’électrophorèse de 1 mm de hauteur, une migration électrophorétique des espèces chargées, la fluorescéine, en jaune, migrant vers la cathode et la rhodamine 6G migrant vers l’anode.
La rhodamine B n’a pas été influencée par la présence du champ électrique lors de l’électrophorèse et est sortie en S(4), à savoir la sortie faisant face à l’entrée E(3).
Dans les conditions mises en place dans cet essai, les migrations électrophorétiques de la fluorescéine et de la rhodamine 6G ont été moins importantes par rapport aux essais précédents, de sorte que la fluorescéine arrive entre les sorties S(3) et S(4) et la rhodamine 6G entre les sorties S(4) et S(5).
Essai 10
Les caractéristiques de l’essai 10 sont les suivantes :
- chambre de 5 entrées et 7 sorties
- h = 1mm
- V= 3 000 V
- Débit (µl/min) : Echantillon / Buffer / Electrode : 20 / 3000 / 50
L’essai 10 de séparation a été mis en place avec un autre dispositif comprenant 5 entrées et 7 sorties , avec une hauteur de la chambre d’électrophorèse h de 1 mm .
La mise en place des solutions des entrées a été identique à celle de l’essai 9, mais le procédé de séparation de cet essai 10 se distingue par le débit de l’échantillon, de la solution tampon et des électrodes, respectivement en µL/min de 20 / 3 000 / 50 et par la tension du champ électrique appliquée, fixé à 3 000 V .
La confirme une migration électrophorétique des espèces chargées dans un dispositif comprenant une chambre d’électrophorèse de 1 mm de hauteur .
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE Les interfaces homme-machine se trouvent sous de multiples formes permettant à un utilisateur d’interagir avec un système électronique, qu’il se trouve par exemple sous la forme d’un ordinateur, un robot, une télévision, un système de reproduction sonore, ou encore une console de jeu. Ces interfaces sont conçues pour i) générer des signaux de contrôle à partir d’une action de l’utilisateur, puis ii) transmettre ces signaux au système électronique.
La grande variété d’actions possibles pour un utilisateur à des fins de contrôle du système électronique a été mise à profit pour concevoir divers types d’interfaces : il peut s’agir d’un clavier, une souris, un écran tactile, un système de détection optique, un microphone ou encore une manette, tous munis de capteurs (contact, infra-rouge, magnétomètre, optique, caméra, accéléromètre, gyroscope…) ayant pour fonction de détecter une action spécifique de l’utilisateur (déplacement, geste, parole, actionnement…).
Parmi ces divers types d’interfaces, des efforts de développement ont porté sur des dispositifs prenant la forme d’un anneau, généralement destiné à être porté autour d’un doigt de l’utilisateur, comme décrit dans le brevet US 9,582,076 B2 et dans la demande de brevet US 2017/0242496 A1. De tels dispositifs ont pour avantages un encombrement minimal, pouvant être portés sans gêner l’utilisateur, mais requièrent des capteurs complexes tels que des caméras destinées à l’analyse de l’environnement immédiat de l’anneau et générant des signaux dont les traitements entraînent des calculs lourds, nécessitant une électronique de haute performance, chère et obérant l’autonomie de ces interfaces. En outre, cette complexité impacte négativement la fiabilité du contrôle.
Toujours concernant les dispositifs prenant une forme d’anneau, il existe des systèmes de conception plus simples, tels qu’un anneau à huit faces extérieures décrit dans l’article de Hyunchul Lim et al., « OctaRing: Examining pressure-sensitive multi-touch input on a finger ring device », UIST 2016 Adjunct - Proceedings of the 29th Annual Symposium on User Interface Software and Technology, Association for Computing Machinery, Inc, pages 223 à 224. Chacune des huit faces est équipée d’un capteur de pression destiné à être directement pressé par l’utilisateur. Divers signaux de contrôle peuvent être générés selon les capteurs de pressions pressés simultanément.
Dans la même idée, le demande de brevet US 2020/0150715 A1 décrit des systèmes en forme d’anneaux destinés à être portés à un doigt. Chacun de ces systèmes est muni d’un ou plusieurs capteurs pouvant être destinés à détecter une action du porteur de l’anneau effectuée par la main le portant ou à détecter une action qui lui serait appliquée par la seconde main du porteur. Les actions de l’utilisateur au niveau d’un capteur fixé sur l’anneau agissent sur le capteur lui-même afin de l’activer, l’anneau servant de support passif. Ce document divulgue également la détection de l’angle de flexion d’un élément allongé fixé sur l’anneau et pouvant se déplier.
Un autre dispositif, un anneau destiné à être saisi à deux mains par l’utilisateur à deux zones diamétralement opposées, est décrit dans la demande de brevet US 2022/0212112 A1. Il comprend un anneau flexible monté sur une base munie d’un capteur de déformation, l’ensemble étant configuré pour générer un signal représentatif de l’amplitude de déformation de l’anneau flexible lorsque l’utilisateur déforme l’anneau en rapprochant ses mains l’une de l’autre.
Cependant, une interface homme-machine ayant une forme générale d’anneau, de conception simple tout en permettant de générer des signaux de contrôle variés à partir d’actions de l’utilisateur également variées reste à définir.
L’objectif du déposant est de proposer d’une part un capteur de déformation en forme d’anneau, et, d’autre part, une application de ce capteur de déformation à un dispositif d’interaction homme-machine prenant la forme d’un anneau sensible à la déformation d’un élément annulaire de l’anneau provoquée par un utilisateur.
En vue de la réalisation de ce but, un premier aspect de l’invention est un ensemble de capteur se présentant sous forme d’un anneau, comprenant un élément annulaire de forme sensiblement cylindrique et au moins deux capteurs de déformation montés sur l’élément annulaire à des niveaux d’au moins deux rayons distincts angulairement de celui-ci, respectivement, de manière à être sensibles à une déformation de l’élément annulaire.
Un tel ensemble de capteur permet la détection d’une grande variété d’actions sur l’élément annulaire formant sa structure mécanique. Plus spécifiquement, les actions mécaniques telles que pressions, tapes ou frottements appliquées à l’élément annulaire lui-même entraînent sa déformation et, grâce à la présence d’au moins deux capteurs, cette déformation peut être caractérisée spatialement et suivie dans le temps. L’élément annulaire n’est pas un simple support passif pour les capteurs, mais participe, par sa déformation, à la détection d’une action de l’utilisateur.
Ainsi, cet ensemble de capteur permet la détection et la caractérisation d’un grand nombre d’actions, d’une manière non limitée à une logique de détection binaire d’une action ou à une mesure d’une amplitude de déformation monodimensionnelle. Ce capteur rend en effet possible le suivi spatio-temporel d’une déformation imposée à l’élément annulaire, comme il sera développé plus en détails dans la suite de la description.
Il est notable que les actions n’ont pas à être appliquées directement aux capteurs, mais peuvent être appliquées en tout point de l’élément annulaire, éventuellement en une pluralité de points de cet élément, indépendamment de la présence ou non de capteurs en ce ou ces points. En outre, le ou les points d’applications de l’action sur l’élément annulaire n’ont pas à être fixes, mais peuvent être mobiles à la surface de cet élément annulaire.
La structure même de l’ensemble de capteur, avec essentiellement des capteurs fixés à demeure sur un élément annulaire, reste simple et ne comporte pas de pièces mobiles, gages de fiabilité et de robustesse de l’ensemble.
Selon des caractéristiques additionnelles non-limitatives du capteur selon l’invention, considérées individuellement ou selon toute combinaison techniquement réalisable :
- l’élément annulaire peut avoir une structure monolithique ;
- l’élément annulaire peut être formé de métal ;
Si V 1 – V 2 ≤ V seuil
l’unité de traitement 15 détecte une ouverture du boîtier 2.
L’unité de traitement 15 confirme ce résultat par une seconde mesure (c’est-à-dire répète les étapes E2, E3 et E4) : étape E5.
L’unité de traitement 15 vérifie si la détection de l’ouverture du boîtier 2 est ou non confirmée : étape E6.
Si la détection de l’ouverture du boîtier 2 n’est pas confirmée, la phase de détection s’achève et le procédé repasse à l’étape E1.
Sinon, l’unité de traitement 15 enregistre l’information selon laquelle le boîtier 2 est ouvert, produit un message d’alarme et le transmet au distributeur de fluide et/ou au gestionnaire du réseau : étape E7.
Il est possible de réutiliser les mesures précédentes par filtrage de mesures hors norme et moyennage afin de faire évoluer le seuil de tension prédéterminé V seuil . Le seuil de tension prédéterminé V seuil est donc alors un seuil dynamique.
Le seuil de tension prédéterminé V seuil est par exemple défini à partir de l’historique des mesures précédentes.
V seuil = (Moy_V 1 - Moy_V 2 ) / 2,
où Moy_V 1 est la moyenne des valeurs de V 1 entre le premier et le troisième quartile et Moy_V 2 est la moyenne des valeurs de V 2 entre le premier et le troisième quartile.
Avantageusement, on ajoute dans le boîtier 2 un ou des guides optiques 30 pour maintenir le faisceau lumineux concentré et permettre qu’il se reflète en totalité sur le boîtier 2.
Le compteur 1 comprend ici un premier guide optique 30a positionné entre la LED 21 et la paroi interne 23, et agencé pour guider et concentrer les signaux lumineux en direction de la paroi interne 23. Le compteur 1 comprend aussi un deuxième guide optique 30b positionné entre le phototransistor 22 et la paroi interne 23, et agencé pour guider et concentrer les signaux lumineux en direction du phototransistor 22.
Le premier guide optique 30a a une forme cylindrique dont l’axe X a s’étend verticalement par rapport à la carte 3 depuis la LED 21. L’axe X a est perpendiculaire à la carte électrique 3, à la face supérieure 10 de la deuxième partie de boîtier 5 et à la face supérieure 8 de la première partie de boîtier 4.
Le deuxième guide optique 30b a une forme cylindrique dont l’axe X b s’étend verticalement par rapport à la carte 3 depuis le phototransistor 22. L’axe X b est perpendiculaire à la carte électrique 3, à la face supérieure 10 de la deuxième partie de boîtier 5 et à la face supérieure 8 de la première partie de boîtier 4.
Le premier guide optique 30a et le deuxième guide optique 30b s’étendent verticalement et perpendiculairement depuis la paroi interne 31 de la face supérieure 10 de la deuxième partie de boîtier 5.
En tirant sur le câble électrique, l’utilisateur exerce une force sur le câble électrique, qui applique à son tour une force sur le premier ensemble de poulie 14 et le deuxième ensemble de poulie 16 tendant à les rapprocher.
Le premier ensemble de poulie 14 et le deuxième ensemble de poulie 16 se rapprochent selon l’axe longitudinal X. En particulier, le deuxième ensemble de poulie 16 se déplace en translation le long de l’axe longitudinal X vers le premier ensemble de poulie 14.
Le dispositif de déploiement est susceptible de tourner sur lui-même pour que le câble soit orienté vers la prise de raccordement du véhicule.
L’utilisateur raccorde son véhicule via l’embout de raccordement, de sorte à recharger le véhicule.
Lorsque l’utilisateur ne souhaite plus recharger son véhicule, il retire l’embout de raccordement du véhicule et relâche le câble électrique.
L’élément de rappel exerce une force écartant le premier ensemble de poulie 14 et le deuxième ensemble de poulie 16 l’un de l’autre selon l’axe longitudinal X : cela entraîne le premier ensemble de poulie 14 et le deuxième ensemble de poulie 16 dans la configuration d’écartement maximal.
Le vérin entraîne un mouvement progressif d’écartement des ensembles de poulie. Ainsi, le mouvement du câble électrique est doux et sans sursaut.
Le mouvement d’écartement du premier ensemble de poulie 14 et du deuxième ensemble de poulie 16 est ici arrêté dans la configuration d’écartement maximal par l’élément de butée.
Alternativement, ce mouvement d’écartement est arrêté lorsque l’élément de rappel atteint sa limite maximale, par exemple ici que le fluide compris dans le cylindre du vérin n’est plus comprimé par la tige.
L’écartement des poulies entraîne le rangement du câble électrique autour du premier ensemble de poulie et du deuxième ensemble de poulie.
Un tel dispositif de déploiement de câble électrique offre un aspect propre et dégagé, est facile d’utilisation, une sécurité et une propreté du câble et de l’embout qui ne sont pas en contact avec le sol et éventuellement de l’eau, une plus grande longévité du dispositif.
En outre, ce dispositif est entièrement mécanique, et ne nécessite pas d’entretien particulier, par exemple, lié à un moteur, un ressort ou à un disjoncteur thermique à réenclencher.
Par ailleurs, l’agencement du câble au sein du dispositif de déploiement permet de s’astreindre du disjoncteur thermique, car le câble ne chauffe pas.
Circuit d’alimentation électrique à deux condensateurs d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule La présente invention concerne un circuit d’alimentation électrique sans contact d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule.
limiter la perte de charge du fluide frigorigène contre la surface intérieure de tube 22, ce qui tend notamment à augmenter l’aire A,
assurer une bonne conduction thermique entre le tube 20 et fluide à réchauffer contenu dans le volumen intérieur 4 de la cuve 2, ce qui tend à augmenter la longueur d’appui d,
limiter la charge de fluide frigorigène, ce qui tend à réduire l’aire A.
La paroi de tube 21 présente une épaisseur e sensiblement constante. L’épaisseur e est avantageusement comprise entre 0,8 millimètre et 2 millimètres, de préférence l’épaisseur e est comprise entre 1,1 millimètres et 1,6 millimètres. L’épaisseur e est définie pour être supérieure ou égale à une épaisseur minimale en-dessous de laquelle le tube risque de subir une déformation plastique à la pression nominale d’utilisation (en général, à la température d’eau maximale dans la cuve). Une marge entre l’épaisseur e et ladite épaisseur minimale améliore la robustesse du dispositif en réduisant le risque d’augmentation du volume de l’échangeur dû aux cycles en pression que le tube 22 subit au cours de sa vie.
Le rapport A/(d.e) est de préférence inférieur ou égal à 1,5, plus préférentiellement inférieur à 1,4.
Le tube 20 est de préférence extrudé, puis enroulé en spires. Le tube 20 est de préférence en aluminium ou en alliage d’aluminium.
Le fluide frigorigène a un potentiel de réchauffement global (PRG), autrement dit un rapport entre la tonne d’équivalent CO2 du fluide frigorigène et la tonne de fluide frigorigène, inférieur à 50. De préférence, le fluide frigorigène est du propane (R290) dont le potentiel de réchauffement global (PRG) est sensiblement égal à 3.
Dans le mode de réalisation illustré à la , la surface extérieure de tube 24 présente en section transversale, outre la portion plate extérieure 24a, une portion de cercle extérieure 24b qui est en regard de (opposée à) la portion plate extérieure 24a.
La surface intérieure de tube 22 présente en section transversale, outre la portion plate intérieure 22a, une portion de cercle intérieure 22b qui se raccorde directement à la portion plate intérieure 22a. La portion de cercle intérieure 22b est parallèle à la portion de cercle extérieure 24b et séparée de la portion de cercle extérieure 24b par la paroi 21.
La portion de cercle intérieure 22b et la portion de cercle extérieure 22b représentent chacune une portion d’angle α comprise entre 60 degrés et 90 degrés.
Des congés arrondis 22d d’un rayon inférieur à 1 millimètre, de préférence environ 0,4 millimètre de rayon relient la portion plate intérieure 22a et la portion de cercle intérieure 22b.
Au sommet (au milieu) de la portion de cercle intérieure 22b, la portion de cercle intérieure 22b est séparée de la portion plate intérieure 22a d’une distance au sommet l de préférence égale à 2,3 mm ± 10%.
Dans le mode de réalisation illustré à la , la portion plate extérieure 24a forme une première portion plate extérieure et la surface extérieure de tube 24 présente en outre, en section transversale, une deuxième portion plate extérieure 24c qui est en regard de la première portion plate extérieure 24a, autrement dit opposée à la première portion plate extérieure 24a.
La portion plate intérieure 22a forme une première portion plate intérieure séparée de la première portion plate extérieure 24a par la paroi 21. La surface intérieure de tube 22 présente en outre, en section transversale, une deuxième portion plate intérieure 22c qui est en regard de la première portion plate intérieure 22a et parallèle à la première portion pate intérieure 22a. La deuxième portion plate intérieure 22c est distante de la première portion plate intérieure 22a de préférence de 1,8 mm ± 10%. La deuxième portion plate extérieure 22c se raccord à la première portion plate intérieure 22a par deux congés en demi-cercle de préférence de 0,9 mm ± 10% de rayon. Comme dans le mode de réalisation illustré à la , la longueur d’appui est de préférence égale à 8,3 millimètres ±10% et l’aire A est de préférence égale à 16 mm²±10% (millimètres carrés à dix pourcents près).
Appareil de chauffage thermodynamique d’une cuve de liquide et procédés de fabrication et de pose correspondant DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne de manière générale les appareils de chauffage thermodynamique de cuve de liquide, tels que les chauffe-eaux thermodynamiques.
ART ANTERIEUR On connaît des appareils de chauffage thermodynamique qui servent à chauffer une cuve remplie de liquide, par exemple de l’eau.
Dans des variantes, le dispositif ne projette de lumière que dans un seul œil, ou bien deux miroirs séparés sont utilisés, un pour chaque œil.
Une autre caractéristique souhaitable du miroir (10) est que tous les rayons lumineux issus d’un même point de l’écran (11), lorsqu’ils sont réfléchis dans l’axe du regard de l’utilisateur, entrent dans la pupille en étant parallèles entre eux. Cette propriété, appelée collimatage, permet que l’image projetée dans l’œil de l’utilisateur lui apparaisse comme formée à l’infini, ne nécessitant donc de sa part aucune accommodation pour être perçue comme nette.
Les formes exactes de l’écran (11) et du miroir (10) sont le fruit d’un arbitrage. Le calcul optique d’un projecteur et d’un miroir à forme libre, que l’homme de l’art réalise à l’aide de logiciels spécialisés, a rarement une solution parfaite. En effet, toute tentative de réduire un défaut optique (aberration, collimatage partiel…) en renforce généralement un autre.
Le programme du microcontrôleur (13) est chargé d’allumer et d’éteindre les pixels de l’écran (11) de sorte que le point lumineux (3) apparaisse comme projeté sur le sol (4) selon un angle (b) par rapport au dispositif.
Par exemple, sur la , le pixel (12) est allumé. Sa lumière est partiellement réfléchie par le miroir (10) vers l’œil (20). En conséquence, l’utilisateur croit voir le point lumineux selon un angle (b) valant environ 40°.