INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré aux figures 8A, 8B, la couche d’électrode 14 est déposée dans les tranchées 21, 22 et un remplissage de matériau diélectrique 15 est effectué, comme précédemment. Après planarisation, deux grilles latérales G1, G2 indépendantes sont formées de part et d’autre de la zone active 12A.
Comme illustré aux figures 9 et 10, Après dépôt de la deuxième barrière diélectrique 16, des grilles verticales 30 sont formées au-dessus de la zone active 12A. Sur les figures, quatre grilles verticales 30a et quatre grilles verticales 30b, à cheval sur la zone active 12A, sont illustrées. Après retrait des parties exposées de la deuxième barrière diélectrique 16, la couche 12 structurée sous forme de huit est exposée. Des régions source S et drain D, ou des réservoirs pour des dispositifs quantiques, sont formés sur ou dans la couche 12 par exemple par épitaxie de part et d’autre de la zone active selon x. Ces régions source et drain S, D, peuvent être dopées in situ lors de l’épitaxie. Elles peuvent être à base de silicium dopé phosphore Si:P ou de silicium-germanium dopé bore SiGe:B par exemple.
La illustre un premier mode de réalisation d’une isolation électrique entre les régions source et drain S, D. Selon ce mode de réalisation, des parties de la couche 12 situées entre les régions source et drain S, D, à l’opposé de la barre centrale C0 du huit, sont retirées par gravure, exposant ainsi le BOX 11 sous-jacent.
Suivant la , dans ledit second mode de fonctionnement en entrainement inversé, après ladite phase transitoire de couplage d’embrayage, le sun 40 et le ring 60 tournant dans des sens de rotation S1;S2 opposés, à des vitesse de rotation différente, et le carrier 50 étant immobilisé en rotation par rapport au châssis 90, fixe. Le carrier 50, est piloté ou déplacé par le vérin trois-positions 71, dans une troisième position 71c, pour enclencher en prise maillée et coupler ainsi en rotation, la couronne dentée 50b du carrier 50 avec la couronne dentée 90d du châssis 90.
Dans ce mode de fonctionnement en entrainement inversé selon le présent mode de réalisation de l’invention, le carrier 50 est ainsi immobilisé en rotation directement avec le châssis 90, sans passer par les disques de friction dudit embrayage aval, afin de permettre une transmission sûre et robuste entre la turbomachine 2 et le au moins un fan S du turbofan 1, tournant en sens inversé.
Suivant la , est représenté un troisième mode de fonctionnement intermédiaire, où, avant le pilotage du vérin 70, le carrier 50 est piloté ou déplacé sur une seconde position 71b du vérin trois-positions 71 afin de désenclencher les prise maillées 50b;50c du carrier 50, entre ledit premier mode de fonctionnement direct et ledit second mode de fonctionnement inversé du présent mode de réalisation, en attendant la fin, c’est-à-dire la synchronisation, desdites phase transitoire de couplage d’embrayage dudit embrayage amont ou dudit embrayage aval, avant d’être piloté à nouveau vers une position 71a ou 71c.
L’inverseur 5 tel que décrit dans la présente invention permet donc d’une part ; Un mode de fonctionnement en entrainement direct où la turbomachine 2 entraine l’arbre 4b de l’inverseur 5, à une même vitesse et dans un même sens de rotation S1, et un mode de fonctionnement en entrainement inversé où la turbomachine 2 entraine l’arbre 4b de l’inverseur 5, dans un sens de rotation S2, opposé à S1 ; Permet d’autre part, à travers à un tambour d’embrayage mobile à deux positions (D;R), que le sens de rotation de l’arbre 4b de l’inverseur 5, passe lors desdites phase transitoire de couplage d’embrayage, d’un sens de rotation S1 à un sens inversé S2 de manière progressive et réversible ; Et permet enfin, en dehors des phases transitoire d’embrayage, une transmission sûre et robuste de la puissance, entre les arbre 4a et 4b de l’inverseur 5.
Outre un gain significatif de poids et de trainée procuré par le remplacement, par la présente invention, des inverseurs de poussée conventionnel par déviation des gaz froid, un autre avantage du présent dispositif est une plus grande efficacité de l’inversion de poussée de l’aéronef, réalisée ici directement par la soufflante elle-même.
De plus, un tel dispositif d’inverseur de poussée à tambour d’embrayage mobile tel que décrit dans la présente invention, capable d’entrainer indifféremment, soit un fan directement, soit un réducteur de soufflante, permet un nombre de disques de friction élevés, de faible diamètre, compatible avec la puissance, les délais de réaction et les haute vitesses de rotation de l’application visée, tout en dissociant les mailles d’engrenages fortement sollicitées de l’inverseur, de la prise en compte réaliste des jeux important engendré par l’usure des disques de friction sur une durée raisonnable d’exploitation d’une telle turbosoufflante d’aéronef.
SYSTÈME DE TRANSMISSION POUR DISPOSITIF GENERATEUR DE FLUX FLUIDIQUE A MEMBRANE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne un système de transmission mécanique pour dispositif générateur ou récupérateur d’énergie de flux fluidique à membrane.
Le dispositif concerne en particulier un dispositif générateur de flux fluidique, ou récupérateur d’énergie d’un flux fluidique, à membrane de préférence hydraulique, par exemple un propulseur hydraulique, de préférence destiné aux embarcations ou aux bateaux, une pompe, un ventilateur, un compresseur, un mélangeur, ou un hydrogénérateur.
L’invention concerne plus particulièrement un propulseur hydraulique à membrane comprenant un bâti s’étendant transversalement à la direction de déplacement du propulseur et présentant une envergure au moins aussi large que l’envergure de la membrane planaire, et comprenant un système d’actionnement de d’au moins une extrémité latérale du bord amont de la membrane.
OBJET DE L’INVENTION A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention propose un dispositif générateur de flux fluidique agencé pour déplacer un fluide ou récupérer l’énergie d’un fluide selon une direction de déplacement, le dispositif comprenant :
- un bâti, dit bâti principal,
- au moins une membrane agencée pour mettre en mouvement le fluide, présentant un bord amont et un bord aval,
caractérisé en ce que le bâti comprend un bâti de déport, et
Par exemple, le (chaque) dispositif de commutation DC peut être un relais (de préférence statique (et donc entièrement électronique)). Mais cela n’est pas obligatoire, l’important étant qu’il comprenne un état ouvert (ou non passant) et un état fermé (ou passant).
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la batterie cellulaire BC comprend six (M = 6) modules cellulaires MC. Mais le nombre de modules cellulaires MC peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à deux.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la chaque module cellulaire MC comprend trois cellules CE (de stockage d’énergie électrique). Mais le nombre de cellules CE de chaque module cellulaire MC peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un.
Par exemple, les cellules CE peuvent être de type électrochimique (par exemple de type lithium-ion (ou Li-ion) ou Ni-Mh ou Ni-Cd). Egalement par exemple, la batterie cellulaire BC peut être de type basse tension (typiquement 450 V à titre illustratif). Mais elle pourrait être de type moyenne tension ou haute tension.
Par ailleurs, le boîtier de batterie BB comprend aussi des dispositifs d’analyse DA qui sont propres à déterminer des valeurs en cours de grandeurs représentatives des cellules CE et qui communiquent entre eux via une ligne de communication LC comportant des condensateurs d’isolation (non représentés). Cette ligne de communication LC est couplée au calculateur de batterie CB afin qu’il puisse recevoir ces valeurs en cours déterminées et contrôler le fonctionnement de la batterie cellulaire BC en fonction de ces valeurs en cours déterminées et reçues.
Par exemple, les grandeurs, dont les valeurs sont déterminées par un dispositif d’analyse DA, peuvent être des températures et des tensions cellulaires.
On notera également que certains des condensateurs d’isolation sont couplés aux bornes du (d’un) dispositif de commutation DC. C’est plus précisément le cas de ceux qui sont associés au module cellulaire MC couplé à l’une des bornes du (d’un) dispositif de commutation DC.
Comme illustré sur la , la batterie cellulaire BC comprend aussi au moins un élément résistif ER qui est monté en parallèle avec le (un) dispositif de commutation DC afin de minimiser la tension vue par les condensateurs d’isolation qui sont couplés aux bornes de ce dispositif de commutation DC. Cette minimisation est destinée à éviter une interruption de communication sur la ligne de communication LC lorsque le dispositif de commutation DC est placé dans son état ouvert.
On comprendra en effet, en observant le schéma électrique équivalent de l’ensemble de batterie EB illustré sur la , que l’installation d’un élément résistif ER en parallèle des bornes d’un dispositif de commutation DC revient à définir un pont diviseur qui minimise la tension vue par les condensateurs d’isolation concernés, et donc permet d’éviter que ces derniers se chargent lorsque le dispositif de commutation DC est placé dans son état ouvert. De ce fait, les bits d’information, qui sont communiqués via la ligne de communication LC par propagation d’un dispositif d’analyse DA au dispositif d’analyse DA suivant, soient à un niveau suffisamment élevé pour demeurer interprétables, ce qui signifie qu’il n’y a pas d’interruption de communication sur la ligne de communication LC lorsque le dispositif de commutation DC est placé dans son état ouvert. En d’autres termes, le dispositif de commutation DC est désormais non-perturbant pour la ligne de communication LC lorsqu’il est placé dans son état ouvert.
Dans le schéma électrique équivalent de l’ensemble de batterie EB illustré sur la :
- la première résistance r1 représente la résistance de l’élément résistif ER,
- la seconde résistance r2 représente la résistance équivalente de la ligne de communication LC avec les dispositifs d’analyse DA,
- la référence v1 représente la première tension aux bornes du dispositif de commutation DC et donc de l’élément résistif ER,
- la référence v2 représente la deuxième tension créée par les modules cellulaires MC qui sont situés en aval du dispositif de commutation DC et donc de l’élément résistif ER,
En pratique, le câble est raccordé aux contacts du connecteur, puis coudé. Une fois le câble coudé, le capuchon est rapporté sur le corps de connecteur en alignant l’ouverture de la jupe du capuchon sur la partie coudée du câble, puis la jupe est enfoncée dans le corps du connecteur. Des vis radiales (généralement deux diamétralement opposées) traversant le corps du connecteur sont alors vissées pour venir s’appuyer sans s’y fixer sur la jupe du capuchon et ainsi solidariser le capuchon et le corps de connecteur.
Ces connecteurs connus présentent les inconvénients que le câble n’est pas bien maintenu sur le connecteur et que le capuchon n’est pas bien maintenu sur le corps. En effet, les vis doivent seulement entrer en contact avec la jupe du capuchon, en s’appuyant sur celle-ci mais sans trop le serrer ni s’y solidariser sauf à déformer la jupe, ce qui fait que le capuchon est simplement maintenu sur le corps. En outre, du fait de son faible maintien sur le corps, le capuchon ne peut exercer aucune force sur le câble, qui peut alors facilement être déconnecté des contacts en cas de traction inopportune sur le câble, une telle déconnexion pouvant endommager à la fois le câble et les contacts du connecteur.
La présente invention vise à surmonter ces inconvénients des connecteurs XLR à sortie radiale de l’état de la technique, en proposant des connecteurs XLR à sortie radiale pour lesquels l’organe qui maintient le câble sur le connecteur exerce une force sur le câble suivant la direction longitudinale du corps du connecteur, ce qui contribue à maintenir le câble dans le connecteur en cas de traction inopportune sur le câble, tout en assurant une solidarisation forte de l’organe de maintien sur le corps de connecteur. En effet, en cas de traction inopportune sur le câble, et parce-que ce dernier est fermement plaqué contre les parois radiales à l’entrée du connecteur, une décharge de traction (« strain relief » en anglais) effective est réalisée, évitant ainsi tout risque d’endommagement des contacts du connecteur et/ou des points d’attaches (soudures par exemple).
La présente invention a donc pour objet un connecteur XLR à sortie radiale, comprenant :
- un corps cylindrique ayant une direction longitudinale,
- un insert monté dans le corps suivant sa direction longitudinale et ayant deux extrémités opposées dans la direction longitudinale du corps, une extrémité de raccordement à un câble et une extrémité d’enfichage, l’extrémité de raccordement à un câble portant des contacts configurés pour être raccordés à un câble, l’extrémité d’enfichage portant des bornes configurées pour être branchées sur une prise, chaque contact étant relié à une broche correspondante dans l’insert,
- une tête configurée pour être fixée sur le corps en regard de l’extrémité de raccordement à un câble de l’insert et comprenant au moins une ouverture radiale permettant le passage d’un câble pour son raccordement aux contacts de l’insert,
caractérisé par le fait que la tête comprend une bride comportant l’au moins une ouverture radiale, et un organe de maintien de la bride sur le corps configuré pour exercer sur la bride une force selon la direction longitudinale du corps et orientée vers l’insert.
Ainsi, la bride exerce sur la partie coudée du câble une force plaquant le câble dans le connecteur, ce qui permet d’enserrer le câble entre la bride et le corps et de mieux le maintenir en cas de traction inopportune sur le câble.
En outre, l’organe de maintien permet aussi de mieux maintenir la tête sur le corps : là où les connecteurs XLR à sortie radiale existants immobilisaient le capuchon par rapport au corps, le connecteur XLR à sortie radiale selon la présente invention exerce une force sur la tête pour les plaquer l’un contre l’autre dans la direction longitudinale du connecteur et solidarise mécaniquement la tête au connecteur.
Selon un mode de réalisation, le corps côté de raccordement à un câble comprend une collerette dans laquelle est formée une gorge, au moins une encoche reliant la gorge à l’extrémité libre de la collerette, la bride étant constituée par un capuchon comportant une ouverture radiale, l’organe de maintien étant constitué par au moins une saillie radiale formée dans le capuchon et configurée pour se solidariser à la gorge par insertion de l’au moins une saillie dans l’au moins une encoche et rotation du capuchon pour engager l’au moins une encoche dans la gorge.
Selon un mode de réalisation, l’ouverture radiale est effilée. L’ouverture est ainsi en forme de biseau, et permet d’une part de s’adapter à des câbles de largeur variable, mais également en tournant le capuchon, la forme effilée de l’ouverture va permettre de mettre en contact le bord de l’ouverture avec la gaine du câble pour encore mieux bloquer celui-ci.
Selon un mode de réalisation, le corps côté de raccordement à un câble comprend une collerette sur laquelle est formé un filetage, la bride étant constituée par un anneau qui présente au moins une ouverture radiale, la bride étant configurée pour être rapportée par-dessus le filetage, l’organe de maintien étant constitué par un capuchon portant un taraudage configuré pour se visser sur le filetage de la collerette et plaquer la bride contre le corps.
Selon un mode de réalisation, la bride comprend plusieurs sorties radiales. Ceci permet un positionnement plus facile de la bride sur le câble et le corps une fois le câble soudé aux contacts.
Selon un mode de réalisation, les sorties radiales ont des diamètres différents pour s’adapter à différents diamètres de câbles.
Selon un mode de réalisation, le connecteur XLR est un connecteur mâle, les bornes côté extrémité d’enfichage étant des broches mâles.
Dans l’exemple considéré, le circuit secondaire 6 comprend : une cellule inductive secondaire 20 pour l'échange d'énergie sans contact constituée ici par une inductance, un convertisseur AC/DC 23 apte à réaliser une adaptation de l’impédance équivalente sur son entrée alternative (donc du côté de la cellule inductive secondaire 20), de manière à faire varier cette impédance indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique 2, et une unité de contrôle secondaire 7s.
Comme représenté sur la , le convertisseur AC/DC 23 comprend : un premier bras de commutation B3, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables 12 en série de part et d’autre d’un premier point milieu 14, les interrupteurs de ce premier bras étant commandés selon un premier rapport cyclique αs1 par l’unité de contrôle secondaire 7s, un deuxième bras de commutation B4, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables 12 en série de part et d’autre d’un deuxième point milieu 15, les interrupteurs de ce deuxième bras étant commandés selon un deuxième rapport cyclique αs2 par l’unité de contrôle secondaire 7s.
Comme illustré sur la , les premier B3 et deuxième B4 bras de commutation sont montés en parallèle et la cellule inductive secondaire 20 est montée entre les deux points milieux 14, 15 du convertisseur AC/DC 23.
L’unité de contrôle secondaire 7s est configurée pour agir sur les premier et deuxième rapports cycliques de manière à ce que la tension entre le premier 14 et le deuxième 15 point milieu du circuit secondaire 6 émule la présence d’une inductance et d’un condensateur montés en série avec la cellule inductive secondaire 20.
Selon un mode de réalisation représenté sur la , le circuit secondaire 6 comprend un capteur de courant secondaire 8s monté en série avec la cellule inductive secondaire 20. Ce capteur de courant secondaire peut avantageusement envoyer une information sur le courant mesuré à l’unité de contrôle secondaire 7s.
Avantageusement, le circuit électrique selon l’invention permet d’obtenir un effet équivalent au circuit électrique illustré en , cet effet étant obtenu selon l’invention en l’absence des capacités Cp et Cs ainsi que des inductances Lp2 et Ls2 de la .
Dans le circuit représenté en , le circuit primaire 4 présente, entre ses deux points milieux 14 et 15 l’association en série d’une impédance primaire Zp et d’une cellule inductive primaire Lp1. L’impédance primaire Zp comprend ici en série une inductance Lp2 et une capacité Cp.
Dans le circuit représenté en , le circuit secondaire 6 présente entre ses deux points milieux 14 et 15 l’association en série d’une impédance secondaire Zs et d’une cellule inductive secondaire Ls1. L’impédance secondaire Zs comprend ici en série une inductance Ls2 et une capacité Cs.
Le couplage entre les cellules inductives primaire et secondaire permet une transmission d’énergie électrique sans contact entre le circuit primaire et secondaire. Avantageusement, le circuit électrique selon l’invention, comme par exemple représenté en , permet à l’aide des bras de commutation déjà présents dans le circuit selon l’art antérieur d’émuler :
- la présence de l’impédance primaire Zp en série avec la cellule inductive primaire 10 coté circuit primaire, et
- la présence de l’impédance secondaire Zs en série avec la cellule inductive secondaire 20 coté circuit secondaire,
sans avoir physiquement les composants des impédances primaire et secondaire.
Comme on peut le voir sur la , la cellule inductive secondaire 20 comprend ici une bobine permettant la génération d’énergie magnétique. Le contrôle des rapports cyclique interne αs1 et αs2 par l'unité de contrôle secondaire 7s permet d’émuler le comportement d’un condensateur, formant ainsi une cellule résonante. La bobine a par exemple une inductance comprise entre 1mH à 100mH et le condensateur dont le comportement est émulé par le contrôle des rapports cyclique par l’unité de contrôle primaire a une capacité comprise entre 100µF et 100mF.
Le convertisseur AC/DC 23 de la est par exemple commandé comme suit par l’unité de contrôle secondaire 7s, pour réaliser l’adaptation d’impédance sur l’entrée alternative de ce convertisseur 23:
-l’un des deux bras B3 ou B4 commute à la fréquence du réseau 5 et avec un rapport cyclique de 50%, et
- l’autre des deux bras B3 ou B5 commute à une fréquence supérieure à celle du réseau 5, par exemple au moins 5 fois ou 10 fois la fréquence du réseau, et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif mesuré en sortie de la cellule inductive secondaire 20 et selon la tension aux bornes de l’entrée alternative du convertisseur AC/DC 23.
La est une vue en perspective représentant une étape d’un mode d’exécution d’un procédé de montage d’un dispositif de stockage d’énergie.
Dans une batterie, les cellules électrochimiques sont habituellement connectées électriquement par soudage d’une bandelette métallique entre chaque cellule et un bus bar. Toutefois, la maitrise des soudures est délicate. L’assemblage des cellules électrochimiques est long à mettre en œuvre et présente un coût élevé.
L’invention propose un système permettant d’une part de fixer de façon amovible au moins un élément de stockage d’énergie et d’autre part de connecter électriquement au moins un élément de stockage d’énergie. L’invention propose d’utiliser un creux d’un élément de stockage d’énergie, notamment d’une cellule cylindrique, pour réaliser une fonction de verrouillage mécanique et une fonction de contact électrique.
Un mode de réalisation d’un système 1 pour fixer de façon amovible et connecter électriquement au moins un élément de stockage d’énergie est décrit ci-après en référence à la .
Le système 1 comprend un support 3 électriquement isolant.
Le support 3 peut comprendre au moins un plastique, par exemple un polymère thermoplastique, notamment de l’ABS (acronyme pour acrylonitrile butadiène styrène).
Le support 3 peut comprendre une première face principale 4 et une deuxième face principale 6. Par face principale, on entend une face de plus grande dimension du support 3. La première face principale 4 et la deuxième face principale 6 s’étendent dans un plan parallèle ou sensiblement parallèle à un plan (x, y). La première face principale 4 et la deuxième face principale 6 sont opposées l’une à l’autre et séparées d’une épaisseur e. Par épaisseur e, on entend une dimension du support 3 selon un axe perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire au plan (x, y), appelé axe z. Les termes « haut » et « bas » sont définis en référence à l’axe z orienté du bas vers le haut. Les termes « fond » et « inférieur » sont définis en référence à l’axe z.
Le support 3 peut comprendre une première face latérale 3a, une deuxième face latérale 3b, une troisième face latérale 3c, une quatrième face latérale 3d.
Par « face latérale » du support 3, on entend une face s’étendant perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement à la première face principale 4 et/ou à la deuxième face principale 6.
La première face latérale 3a est par exemple opposée à la deuxième face latérale 3b. La troisième face latérale 3c est par exemple opposée à la quatrième face latérale 3d.
Le support 3 comprend au moins une cavité 5 destinée à recevoir une portion d’un élément de stockage d’énergie 70.
La cavité 5 peut s’étendre de la première face principale 4 à la deuxième face principale 6. L’ouverture délimitée par la cavité 5 à l’emplacement de la deuxième face principale 6 peut présenter un diamètre inférieur au diamètre de la cavité 5. Le support 3 peut comprendre une bordure 2, notamment en forme d’anneau, au fond de l’au moins une cavité 5.