INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La suite de l’échange va permettre à l’ordinateur de Bob d’échanger ou d’établir (selon le mécanisme de cryptographie asymétrique choisi mais non détaillé ici) avec le serveur d’Alice une clé secrète symétrique 218. Une fois la clé secrète symétrique en possession de l’ordinateur de Bob et du serveur d’Alice, ils vont pouvoir échanger des données qui seront chiffrées et authentifiées via des mécanismes de cryptographie symétrique. Bob peut à ce moment-là et en toute confidentialité, rentrer ses identifiants 220 - son login et son mot de passe - pour s’authentifier auprès du serveur comme client déjà inscrit, et accéder à son compte client personnel.
Dans cette configuration :
- Bob est certain d’être connecté au serveur d’Alice ;
- le serveur d’Alice est certain d’être connecté à l’ordinateur de Bob ;
- le serveur d’Alice et l’ordinateur de Bob disposent d’une clé secrète commune qui leur permet de s’échanger des informations confidentielles et authentifiées sans pour autant qu’Alice ait eu besoin de physiquement rencontrer Bob pour partager la clé secrète.
L’authentification mutuelle initiale a ainsi été réalisée par :
- l’envoi à Bob, du certificat d’Alice signé par l’AC au tout début de la communication ;
- l’envoi des identifiants de connexion de Bob, une fois le canal sécurisé établi avec la clé secrète partagée.
En résumé, trois étapes sont requises pour la mise en place d’une communication entièrement sécurisée entre un client (B) et un serveur (A) sur internet. Une première étape d’authentification mutuelle initiale par échange de certificats signés qui sont contresignés via la clé publique d’une AC reconnue. Les échanges sont eux-mêmes signés/contresignés avec les clés publiques/privées de A et B. Une seconde étape d’échange de la clé secrète avec authentification mutuelle par signature/contresignature avec les clés privées/publiques authentifiées de A et B. Une troisième étape de communication sécurisée avec authentification mutuelle par chiffrement/déchiffrement symétrique des résumés de messages basés sur une fonction de hachage à sens unique.
Il ressort que toutes les étapes font intervenir un mécanisme d’authentification mutuelle. L’authentification de la source est ainsi primordiale et doit être garantie du tout premier contact (i.e. authentification mutuelle initiale) jusqu’au dernier échange, dans toute communication sécurisée. Lors des échanges, qui sont tous sécurisés avec la clé secrète symétrique partagée, l’authenticité des messages (authentification de la source et intégrité) est assurée par la cryptographie à clé secrète symétrique couplée à une fonction de hachage à sens unique qui prend le relais jusqu’à la fin de la communication.
Cet exemple montre qu’une infrastructure PKI n’est pas en soi beaucoup plus simple qu’une infrastructure SKI. Néanmoins, pour l’utilisateur final, une PKI est bien plus simple à gérer. Dans l’exemple de l’ordinateur de Bob qui se connecte au serveur d’Alice, Bob n’a simplement qu’à bien gérer son login et son mot de passe. Tout le reste du processus est géré, à son insu, par l’infrastructure des certificats déployés en amont dans le serveur d’Alice et dans l’explorateur internet de l’ordinateur de Bob. A chaque fois que Bob se connecte à un serveur sur internet, il fait intervenir, sans le savoir, des mécanismes cryptographiques d’une rare complexité dont le seul objet est de sécuriser sa connexion et de lui simplifier la tâche.
La présente invention d’application au domaine spatial, vise à permettre à des opérateurs de solutions spatiales, de gérer de manière simple, la sécurisation des liens bord-sol entre leur segment sol de contrôle et leur(s) satellite(s).
De manière générale, le dispositif de l’invention est basé sur une infrastructure de gestion de clés à clés publiques, e.g. de type PKI, avec un intermédiaire de certificats signés numériquement.
La est une illustration schématique d’une infrastructure 300 de gestion de clés à clés publiques pour les communications de systèmes spatiaux, selon un mode de réalisation de l’invention, qui permet de « mettre à la clé » un segment sol de contrôle 302 et un satellite 304.
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure, et les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 1 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service A sont illustrées dans le tableau 5.
Tableau 5. Données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau d’un rotor basse pression dans une condition d’arrêt normal d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ maxn /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire d’arrêt normal 457,918 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un rotor 2,556 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau 1,593 × 10 —11 4 paramètre Q de forme de fissure 0,98684
Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service A est comme suit :
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure, et les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 2 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service B sont illustrées dans le tableau 5.
Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service B est comme suit :
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 3 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service C sont illustrées dans le tableau 5.
Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service C est comme suit :
Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube d’un rotor, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service peuvent être acquises en prenant en compte le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor, la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service et l’ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor.
Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous les différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend les étapes suivantes.
À l’étape S701, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110 %,1.1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S702, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,1.2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À S703, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise.
Les deux réacteurs ( R1 ) et ( R2) sont reliés entre eux, ( R1 ) débordera dans ( R2) en transitant par le cône d’Imhoff, tandis que ( R2) alimentera ( R1 ) avec une partie de la phase liquide L2 sortant de ( R2) . Pour assurer le non-retour du liquide L2 de ( R2) fonctionnant en dépression dans le cône d’’Imhoff placé à son amont, les circulations de phase liquide entre ( R1 ) et le cône d’Imhoff puis entre le cône d’Imhof et ( R2) sont assurés par des pompes péristaltiques qui transportent la phase liquide L2 avec une maitrise de débits assurés par la vitesse de rotation de la pompe et ayant une fonction de clapet antiretour de produits liquides non souhaités entre ( R1 ) et ( R2) et entre le cône d’Imhoff et ( R1 ) et/ou ( R2) ,fonction de clapet de non-retour assuré grâce à l’écrasement du tuyau par le galet tournant. Une pompe péristaltique retourne de la phase L2 de ( R2) vers ( R1 ) pour assurer le débit souhaitable d’oléum riche en acide sulfurique qu’il doit lui fournir. Les pompes à piston ont les mêmes effets que les pompes péristaltiques sur les fonctions de maitrises des débits ou d’effets de clapet antiretour.
On fabrique préalablement un mélange constitué de 530 g d’oléum à 65% en poids de SO3, 510 g d’acide sulfurique 100% en poids et 85g de BF3,3H2O à 55,7% en poids de BF3, puis on introduit ce milieu réactionnel stable dans le réacteur R1 jusqu’à ce qu’il commence juste à déborder par la tubulure latérale et on arrête alors immédiatement le remplissage pour ne pas prolonger son débordement dans R2 .
Une fois le réacteur R1 chargé, le réacteur R2 est ensuite lui aussi chargé avec une composition C2 comprenant :
% SO3 = 0,9 % en poids
% H2SO4 = 98.3 % en poids
% H2O = 0,0 % en poids %BF3 = 0,8 % en poids
Jusqu’à ce qu’il commence lui aussi à déborder et on arrête alors aussi son remplissage. Cette composition C2 sera ensuite maintenue constante dans R2 suite au démarrage de l’expérimentation par les réactifs qui l’alimenteront de façon permanente.
Les deux réacteurs sont reliés entre eux, R1 débordera dans R2 en transitant par le cône d’Imhoff, tandis que R2 alimentera R1 avec une partie de la phase liquide L2 sortant de R2 . Pour assurer le non-retour du liquide L2 de R2 proche de la pression atmosphérique dans le cône d’’Imhoff placé à son amont sous dépression, les circulations de phase liquide entre R1 et le cône d’Imhoff puis entre le cône d’Imhof et R2 sont assurés par des pompes péristaltique qui transportent la phase liquide L2 avec une maitrise de débits assurés par la vitesse de rotation de la pompe et ayant une fonction de clapet antiretour de produits liquides non souhaité entre R2 et R1 et entre le cône d’Imhoff et R1 et/ou R2, cela grâce à l’écrasement du tuyau par le galet tournant. Une pompe péristaltique retourne de la phase L2 de R2 vers R1 pour assurer le débit souhaitable d’oléum riche en acide sulfurique qu’il doit lui fournir. Les pompes à piston ont les mêmes effets que les pompes péristaltiques sur les fonctions de maitrises des débits ou d’effets clapet antiretour.
Réacteur R1 : Le milieu réactionnel dans R1 est alors chauffé entre 104 et 107°C et maintenu à cette température. Le réacteur R2 mis en chauffe à la même température.
On introduit alors ensuite et en continu dans R1 par des pompes péristaltiques :
- 63,7g de BF3,3H2O par heure
- 397,5 g d’oléum 65% en poids par heure
- 382 g par heure de la composition L2 (oléum riche en acide sulfurique) issue du réacteur R2 .
La composition L1 chargée en oléum, acide sulfurique et BF3 dissout dans l’oléum sort par la surverse du tube latéral du réacteur R1 à l’aide d’une pompe péristaltique au débit de surverse de 845 g/h et entre dans une fiole conique en forme de cône d’Imhoff dont le bas est équipé d’une pompe à piston vidant en permanence le produit qui arrive par le couvercle du cône par le dessus. Sur le couvercle étanche au vide arrive une tubulure provenant du 1 er réacteur et un réfrigérant fixé aussi au couvercle et refroidit à 1°C au-dessus duquel une pompe à vide élimine les gaz G1 tels que N2, CO2, CO, SO2, O2, SiF4, H2 et traces de BF3 gaz non retenues dans la phase liquide de L1 riche en oléum.
La phase liquide ( L1 ) riche en oléum provenant du bas du cône d’Imhoff arrive par la pompe péristaltique dans un second réacteur R2 de volume et construction identique au premier réacteur R1 .
Comme illustré au moins partiellement sur les figures 1, 2 et 12, un bloc optique BO, selon l’invention, comprend au moins un boîtier BB, une pièce de support PS, un guide de lumière GL, une carte électronique CE, et des éventuels masque MB et glace de protection GP.
Le boîtier BB définit, possiblement avec la glace de protection GP, une cavité logeant un assemblage des pièce de support PS, guide de lumière GL et carte électronique CE (sur lequel on reviendra plus loin).
La carte électronique CE est munie de composants (non illustrés) qui sont propres à participer à la génération contrôlée de photons devant alimenter le guide de lumière GL du côté de sa partie arrière PR1 pour participer à une fonction photométrique.
Par exemple, cette fonction photométrique peut être une fonction de signalisation. A titre d’exemple illustratif (et donc non limitatif) cette fonction de signalisation peut être une fonction de feu de stop. Mais il pourrait s’agir d’une fonction de feu de recul ou d’une fonction d’indicateur de changement de direction (ou clignotant), par exemple.
Egalement par exemple, la carte électronique CE peut comporter au moins une source de photons non illustrée et propre à générer les photons devant participer à la fonction photométrique et alimentant le guide de lumière GL, et des composants et/ou circuit(s) électronique(s) permettant de contrôler l’alimentation et le fonctionnement de cette (chaque) source de photons.
Le guide de lumière GL est de type plat et est propre à être couplé à la pièce de support PS, comme illustré sur les figures 1 à 4, 7 et 12. Il comprend une extrémité avant EV traversant une ouverture OP définie dans la pièce de support PS, comme illustré sur les figures 2 et 12. Par ailleurs, ce guide de lumière GL est propre à participer à la fonction photométrique lorsqu’il est alimenté en photons par au moins une source de photons.
On notera que le guide de lumière GL est agencé de manière à guider les photons qu’il reçoit dans sa partie arrière PR1 vers une face avant FV située à l’extrémité de son extrémité avant EV et par laquelle ils sortent pour rejoindre l’extérieur par exemple après traversée de la glace de protection GP.
Comme cela est illustré sur les figures 3 et 4, le guide de lumière GL est positionné par rapport à la pièce de support PS en étant empêché de se translater vers l’avant (suivant la direction longitudinale X). Par ailleurs, et comme cela est illustré au moins partiellement sur les figures 7 à 11, la carte électronique CE est immobilisée par rapport à la pièce de support PS à l’arrière du guide de lumière GL en empêchant ce dernier (GL) de se translater vers l’arrière (suivant la direction longitudinale X).
En d’autres termes, le guide de lumière GL est intercalé (ou « pris en sandwich ») étroitement entre la pièce de support PS et la carte électronique CE, et ces trois éléments du bloc optique BO forment, du fait de l’immobilisation de la carte électronique CE par rapport à la pièce de support PS, un assemblage qui est prêt à être installé fixement dans le boîtier BB.
L’installation du guide de lumière GL dans le boîtier BB est donc particulièrement simple et ne nécessite ni la définition de moyens de clippage sur le guide de lumière GL, ni vis, ni opération de soudage ou de collage, ni la définition d’espaces libres dans le boîtier BB. Cela permet de réduire le volume du bloc optique BO et donc de faciliter son intégration dans un véhicule, mais aussi de rendre l’assemblage du bloc optique BO moins complexe et moins chronophage, et donc de réduire le coût de fabrication du bloc optique BO.
Par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 3 à 6, la pièce de support PS peut comprendre des premiers éléments de positionnement EP1 et des premiers éléments d’immobilisation EI1, et le guide de lumière GL peut comprendre des deuxièmes éléments de positionnement EP2 qui coopèrent avec les premiers éléments de positionnement EP1 pour positionner le guide de lumière GL par rapport à la pièce de support PS tout en empêchant sa translation vers l’avant (sensiblement suivant la direction longitudinale X). Dans ce cas, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 7 et 9 à 11, la carte électronique CE peut comprendre des seconds éléments d’immobilisation EI2 qui coopèrent avec les premiers éléments d’immobilisation EI1 à l’arrière du guide de lumière GL tout en empêchant la translation de ce dernier (GL) vers l’arrière (sensiblement suivant la direction longitudinale X).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 3 à 6, les premiers éléments de positionnement EP1 peuvent comprendre deux encoches qui sont ouvertes sur une face arrière, et les deuxièmes éléments de positionnement EP2 peuvent comprendre deux pattes qui sont logées respectivement dans les deux encoches EP1.
De préférence, et comme illustré non limitativement, les deux pattes EP2 s’étendent suivant des directions différentes. Ainsi, dans l’exemple illustré, une première patte EP2 est définie dans une partie latérale avant PLV du guide de lumière GL (et plus précisément (ici) sur une face latérale FL joignant les faces supérieure FS et inférieure FI), et une seconde patte EP2 est définie dans une partie intermédiaire du guide de lumière GL (et plus précisément (ici) sur sa face inférieure FI). La première patte EP2 est ici plane et s’étend sensiblement dans le plan XY (horizontal) afin d’être logée dans une première encoche EP1 sensiblement horizontale de la pièce de support PS, alors que la seconde patte EP2 est en forme de pion et s’étend (ici) sensiblement suivant la direction verticale Z, vers le bas, afin d’être logée dans une seconde encoche EP1 sensiblement verticale de la pièce de support PS.
Le procédé comprend une étape 112 de dépôt d’un matériau de soudure SLD et d’une colle GL sur le substrat SUB. En particulier, le matériau de soudure SLD est déposé sur les premiers contacts électriques PAD.
Le procédé comprend une étape 113 de fixation d’un capot CPT. En particulier, une connexion des deuxièmes contacts LF du capot CPT aux premiers contacts PAD du substrat SUB est réalisée simultanément avec la fixation du capot CPT. Lors de cette fixation, de la colle GL peut déborder dans la première tranchée TRC1 et au moins une partie du matériau de soudure SLD peut déborder dans la deuxième tranchée TRC2. De la sorte, la colle GL2 et le matériau de soudure SLD restant sur la face de montage FM sont séparés d’une distance D1 après la fixation du capot CPT.
La illustre schématiquement les étapes d’un exemple de procédé de fabrication des boîtiers optiques BT décrits précédemment en relation avec les figures 7 et 8.
Le procédé commence à l’étape 120 correspondant à l’étape 110 de formation du substrat SUB du procédé décrit précédemment en relation avec la .
Le procédé comprend une étape 121 de formation d’un deuxième orifice ORF2. Les premiers contacts électriques PAD sont formés sur les flancs du deuxième orifice ORF2, par exemple par métallisation sur les flancs d’un orifice selon des techniques classiques.
Le procédé comprend ensuite une étape 122 correspondant à l’étape 113 de fixation du capot CPT du procédé décrit précédemment en relation avec la . Après fixation du capot CPT, la colle GL peut être polymérisée lors d’un traitement thermique du boîtier optique BT.