INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 82 comprend une région 90 dans la couche 22, le matériau de la région 90 ayant basculé de la phase amorphe à la phase cristalline. La région 90 est située au niveau de l'interface entre la couche 22 et l'élément 26.
La première valeur est programmée en appliquant un courant entre les éléments 26 et 28. La valeur contenue dans la mémoire est lue en déterminant la résistance entre les éléments 26 et 28. Cette résistance prend une première valeur dans le cas de la .
La représente un premier état possible du dispositif 82 de la . Plus précisément, la représente le dispositif 82 contenant une deuxième valeur.
Le dispositif 82 comprend une région 92 dans la couche 22, le matériau de la région 92 ayant basculé de la phase amorphe à la phase cristalline. La région 92 est située au niveau de l'interface entre la couche 22 et l'élément 86a.
La deuxième valeur est programmée en appliquant un courant entre les éléments 86a et 28. La valeur contenue dans la mémoire est lue en déterminant la résistance entre les éléments 26 et 28. Cette résistance prend une deuxième valeur dans le cas de la . Ladite deuxième valeur de résistance est par exemple supérieure à la première valeur de résistance.
La représente un premier état possible du dispositif 82 de la . Plus précisément, la représente le dispositif 82 contenant une troisième valeur.
Le dispositif 82 comprend une région 94 dans la couche 22, le matériau de la région 94 ayant basculé de la phase amorphe à la phase cristalline. La région 94 est située au niveau de l'interface entre la couche 22 et l'élément 86b. Le dispositif 82 comprend en outre la région 92.
La troisième valeur est programmée en appliquant un courant entre les éléments 86b et 28 et entre les éléments 86a et 28, par exemple simultanément. La valeur contenue dans la mémoire est lue en déterminant la résistance entre les éléments 26 et 28. Cette résistance prend une troisième valeur dans le cas de la . Ladite troisième valeur de résistance est par exemple supérieure à la deuxième valeur de résistance.
La représente un premier état possible du dispositif 82 de la . Plus précisément, la représente le dispositif 82 contenant une quatrième valeur.
Le dispositif 82 comprend les régions 90, 92 et 94. La quatrième valeur est programmée en appliquant un courant entre les éléments 86b et 28, entre les éléments 86a et 28, et entre les éléments 26 et 28, par exemple simultanément. La valeur contenue dans la mémoire est lue en déterminant la résistance entre les éléments 26 et 28. Cette résistance prend une quatrième valeur dans le cas de la . Ladite quatrième valeur de résistance est par exemple supérieure à la troisième valeur de résistance.
Le dispositif 82 de la peut être dans un cinquième état, de manière à contenir une cinquième valeur. Dans le cinquième état, la couche 22 est entièrement amorphe. La résistance entre les éléments 26 et 28 prend donc une cinquième valeur.
Le dispositif 82 de la peut être dans un sixième état, de manière à contenir une sixième valeur. Dans le sixième état, la couche 22 comprend uniquement la région 94.
La représente un autre mode de réalisation d'un dispositif électronique 96 comprenant des cellules mémoire 98. Une unique cellule 98 est représentée en .
Selon l’invention, la génératrice de la section de l’élément de cisaillement doit avoir une longueur curviligne L, mesurée le long de cette génératrice entre ses deux extrémités, au moins égale à 1.25*(H-(d1+d2)), H étant la distance H entre respectivement les première et deuxième projections orthogonales. Une telle génératrice est par conséquent non rectiligne, ce qui garantit une flexibilité géométrique de l’élément de cisaillement.
Toujours selon l’invention, la droite, passant par respectivement les première et deuxième projections orthogonales, forme, avec une troisième direction perpendiculaire à la surface moyenne, un angle au plus égal à 45°.
Ces deux caractéristiques essentielles confèrent à la génératrice une forme garantissant une optimisation des contraintes générées dans l’élément de cisaillement, sous les sollicitations de flexion, autour d’une deuxième direction, perpendiculaire à la première direction. En effet, par rapport à des structures plus simples telles que des poutres droites, cette forme de génératrice permet soit d’avoir une longueur effective de travail de l’élément de cisaillement plus longue, pour une distance H donnée, soit d’avoir des interfaces avec les première et deuxième membranes suffisamment épaisses pour déplacer les maximums de contraintes et déformations au cœur de l’élément de cisaillement et non au niveau desdites interfaces.
Par ailleurs, la forme de la génératrice, en combinaison avec les caractéristiques d’épaisseur de l’élément de cisaillement et de module d’élasticité du ou des matériaux constitutifs dudit élément de cisaillement, permet d’optimiser les caractéristiques mécaniques de rigidité de la structure sandwich orthotrope, en vue d’une répartition des contraintes dans ladite structure.
De plus, la rigidité de cisaillement de la structure sandwich orthotrope, selon la première direction, doit être également adaptée pour garantir, en particulier, une répartition optimale des contraintes de cisaillement. Cette rigidité de cisaillement est principalement conférée par la structure de cisaillement reliant les respectivement première et deuxième membranes. Le cisaillement d’une telle structure de cisaillement génère, dans chaque élément de cisaillement, une flexion locale entrainant une déformation de cet élément de cisaillement.
En revanche la rigidité de flexion de la structure sandwich orthotrope autour de la première direction est typiquement au moins égale à 5 fois la rigidité de flexion de la structure sandwich orthotrope autour de la deuxième direction.
Une structure sandwich orthotrope selon l’invention est ainsi très souple et déformable, selon une première direction, avec des déformations de flexion au moins égales à 10%, sans endommagement de la structure. L’adaptation de la forme et de la longueur de la génératrice des éléments de cisaillement permet de garantir un niveau de contraintes et de déformations compatible avec les propriétés de résistance à la rupture et/ou de limite en fatigue du matériau constitutif desdits éléments de cisaillement.
Avantageusement la distance d1 entre la première extrémité et la première projection orthogonale est au plus égale à 0.5 fois la distance H entre les première et deuxième projections orthogonales.
Encore avantageusement la distance d1 entre la première extrémité et la première projection orthogonale est égale à 0. Ceci implique qu’il n’y a pas de zone de transition faisant l’interface entre la section de l’élément de cisaillement et la première membrane.
Avantageusement la distance d2 entre la deuxième extrémité et la deuxième projection orthogonale est au plus égale à 0.5 fois la distance H entre les première et deuxième projections orthogonales.
Encore avantageusement la distance d2 entre la deuxième extrémité et la deuxième projection orthogonale est égale à 0. Ceci implique qu’il n’y a pas de zone de transition faisant l’interface entre la section de l’élément de cisaillement et la deuxième membrane.
Avantageusement la tangente à la génératrice à sa première extrémité forme, avec la troisième direction perpendiculaire à la surface moyenne, un angle au moins égal à 45°.
Encore avantageusement la tangente à la génératrice à sa deuxième extrémité forme, avec la troisième direction perpendiculaire à la surface moyenne, un angle au moins égal à 45°.
Avantageusement la génératrice de la section de tout élément de cisaillement a une forme ayant une unique inversion de son sens de courbure, telle que, par exemple, une forme en S.
Encore avantageusement la section de tout élément de cisaillement a une épaisseur E0 non constante. Cette variation d’épaisseur permet d’optimiser la répartition des contraintes et déformations dans cet élément de cisaillement. L’épaisseur E0, mesurée dans un plan donné, peut également varier entre deux plans distincts, selon la deuxième direction.
Préférentiellement les éléments de cisaillement sont répartis avec un pas constant, selon la première direction.
On comprendra que lorsque le premier dispositif de couplage DC1 a été placé dans son état couplé (ou complétement fermé) et que la première machine motrice MM1 est en fonctionnement (et donc à un premier régime non nul pour fournir le premier couple c1), le premier dispositif de couplage DC1 délivre un couple qui vient s’ajouter à un éventuel deuxième couple c2 fourni, en amont de la boîte de vitesses BV, par la seconde machine motrice MM2 lorsqu’elle est alimentée (ici) en énergie électrique (ici) par la batterie principale BP. Lorsque le premier dispositif de couplage DC1 a été placé dans son état découplé (ou complétement ouvert), seule la seconde machine motrice MM2 peut fournir un deuxième couple c2 en amont de la boîte de vitesses BV dans une phase de roulage purement électrique.
La seconde machine motrice MM2 est aussi propre à récupérer un troisième couple c3 dans le véhicule V. C’est notamment ici le cas dans une phase de freinage régénératif (ou récupératif), et dans ce cas le troisième couple c3 récupéré peut servir à recharger la batterie principale BP associée à la seconde machine motrice MM2. Mais la récupération peut aussi se faire sur une partie du premier couple c1 fourni par la première machine motrice MM1, comme on le verra plus loin.
La boîte de vitesses BV étant automatisée (et donc comportant au moins deux embrayages), lorsqu’elle doit réaliser un changement d’un nième rapport ayant une nième démultiplication d n à un (n+1)ième rapport ayant une (n+1)ième démultiplication d n+1 inférieure à la nième démultiplication d n (soit d n > d n+1 ), elle procède en deux phases. Dans une première phase elle prépare les deux embrayages concernés à se transférer le couple total ct qui est fourni par le GMP, puis dans une seconde phase elle réalise effectivement le transfert du couple total ct entre les deux embrayages.
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de contrôle destiné à permettre le contrôle du couple total ct qui est fourni par le GMP lors d’un changement de rapport montant (n vers n+1) dans la boîte de vitesses BV.
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de contrôle), selon l’invention, comprend une étape 10-20 qui est mise en œuvre chaque fois qu’un changement de rapport montant (n vers n+1) doit être réalisé dans la boîte de vitesses BV.
L’étape 10-20 du procédé comprend une sous-étape 20 dans laquelle, pendant toute la première phase d’un changement de rapport montant, lorsque la seconde machine motrice MM2 ne peut pas fournir de deuxième couple c2, on impose (par exemple le dispositif de contrôle DC3 déclenche l’imposition) à la première machine motrice MM1 de fournir (de fourniture) en complément de son premier couple c1 un (d’un) couple additionnel ca en générant une demande de récupération de couple par la seconde machine motrice MM2 augmentée de ce couple additionnel ca. Ce dernier (ca) est déterminé (par exemple par le dispositif de contrôle DC3) de manière à compenser au moins partiellement la perte de couple pc qui est induite par le changement de démultiplication (de d n à d n+1 , avec d n > d n+1 ).
En d’autres termes, c’est par la demande de récupération de couple augmentée du couple additionnel ca que la cible de couple moteur augmente en conséquence.
Ainsi, lorsque la seconde machine motrice MM2 n’est pas en capacité de fournir du couple, la première machine motrice MM1 fourni un couple additionnel ca de façon anticipative dans la première phase (de préparation de transfert de couple), et donc le couple total ct qui est fourni à l’arbre primaire AP en amont des embrayages de la boîte de vitesses BV pendant la seconde phase (de transfert de couple) est désormais suffisant pour compenser le changement de démultiplication. Il n’y a donc plus de risque de se retrouver avec une perte de couple aux roues pendant la seconde phase d’un changement de rapport montant, ce qui améliore notablement la qualité du changement de rapport montant.
On notera que le couple additionnel ca, qui est récupéré par la seconde machine motrice MM2 pendant la première phase (et donc qui constitue un troisième couple c3), peut, par exemple, être (ici) converti par la seconde machine motrice MM2 en courant électrique permettant de recharger la batterie principale BP.
Par exemple, l’étape 10-20 peut comprendre une sous-étape 10 dans laquelle on (par exemple le dispositif de contrôle DC3) peut déterminer le couple additionnel ca devant être apporté par la première machine motrice MM1 en fonction de la perte de couple pc induite par le changement de démultiplication.
Dans les véhicules automobiles, il est de pratique courante de protéger la batterie et un certain nombre de composants électriques et/ou électroniques dans des boîtiers de réception.
Par véhicule automobile, on comprend ici des véhicules conventionnels avec un moteur thermique (i.e. à combustion interne), des véhicules 100% électrique, et des véhicules hybrides alliant un moteur à combustion interne et un moteur de traction électrique.
Ce boîtier de réception est appelé ‘bac batterie’ lorsqu'il contient une batterie électrique, et est appelé ‘boîtier de protection’ électronique lorsqu'il contient des composants électroniques.
Un bac batterie peut contenir une batterie de type lithium-ion bien entendu. Une batterie de type lithium-ion comprend habituellement une pluralité de cellules de base juxtaposées les unes à la suite des autres et reliées entre elles par des cavaliers électriques. La présente invention couvre également le cas d'autres types de batteries comme des batteries nickel métal ou même des batteries au plomb.
Dans le cas d'un bac batterie contenant une batterie de traction, ce bac peut contenir également un boîtier électronique communément appelé BMS de l'anglais Batterie Management System, et accessoirement divers capteurs de température ou de tension électrique.
Dans le cas d'un boîtier de protection électronique, il peut contenir des cartes électroniques avec un ou plusieurs micro-contrôleur(s), des composants de puissance capables de commuter des courants de commande, des convertisseurs analogique/digital, des circuits spécialisés ou autres ‘Asics’, et tout autre composant électronique ou électrique.
Sur la , on a représenté un boîtier de réception 1 destiné à recevoir généralement des composants électriques ou électroniques dans un véhicule automobile.
Dans l'exemple illustré à la , la boîte de réception 1 est de forme générale parallélépipédique, avec une paroi de fond 20, quatre côtés s’étendant à partir de la paroi de fond, perpendiculairement à ladite paroi de fond. Chaque côté forme une paroi latérale. Les parois de fond et de côté encadrent continument et délimitent ensemble un volume intérieur 3 dans lequel sont accueillis des composants électroniques et/ou des éléments de batterie.
Plus généralement, la boîte de réception peut être d'une forme générale prismatique ou même peut présenter une forme plus complexe en fonction de l'emplacement qui lui est alloué dans l'architecture du véhicule et des composants à y loger. La personne du métier comprend que les dispositions prévues par la présente invention peuvent s'appliquer à toute forme de boîtier de réception.
Dans l'exemple illustré à la , la boîte de réception ne comprend pas de couvercle sur le dessus, mais nous verrons plus loin d'autres exemples avec un couvercle.
Le boîtier de réception 1 est généralement réalisé par injection de matière plastique dans un moule. La matière plastique peut être choisie selon les exigences de tenues mécanique, thermique et physico-chimique auxquelles le boîtier doit se conformer.
Avantageusement selon la présente invention, il est prévu d'agrémenter certaines portions du boîtier de réception avec un élément appelé insert métallique.
Plus précisément, dans l'exemple illustré, il est prévu dans la paroi frontale 21 et dans la paroi latérale droite 22 un insert métallique 5. Les parois du boîtier de réception sont désignées par la référence générique 2.
Selon cet exemple, l'insert métallique 5 peut être formé en une seule pièce pliée à l'endroit du coin entre les faces adjacentes 21,22, ou bien il est prévu une pièce plate respective pour chaque côté équipé d’un insert métallique, agencé dans l'épaisseur du plastique.
Pour obtenir un insert métallique intégré dans l'épaisseur de la pièce généralement moulée en matière plastique, on utilise un processus de surmoulage.
Ce processus de surmoulage comprend les étapes de : - placer l'insert métallique 5 dans un moule ouvert (non représenté aux figures), - fermer le moule avec l'insert métallique 5 à l’intérieur et injecter dans le moule de la matière plastique à l'état liquide ou visqueux, la matière plastique venant remplir l'espace disponible et non occupé par l'insert métallique, - laisser refroidir et démouler.
Une fois la tige installée dans le berceau, il n’est plus possible de désimpacter du fait du blocage en position de la saillie radiale.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, le procédé comprend également une opération de démontage/désimpaction qui consiste à faire remonter l’entretoise élastique à l’intérieur de l’âme creuse et autoriser ainsi son déploiement dans la portion élargie par un mouvement de traction en rétractant la saillie du volume creux formant la deuxième butée axiale. Pour autoriser, cette désimpaction, la tige de liaison est préalablement retirée du berceau. Ce mouvement de retrait conduit à la déformation de la saillie radiale. Puis, soit l'entretoise est remontée en force pour déformer la saillie et la libérer, soit un outil coopérant dans le perçage est inséré pour repousser la saillie et la libérer.
Le montage et le démontage vont donc être possibles sans devoir dévisser ou desceller la vis déjà installée. L’exploitation de vis fenestrées (à cannelure pour le passage du ciment de scellement) va pouvoir être facilitée.
Les concepts fondamentaux de l’invention venant d’être exposés ci-dessus dans leur forme la plus élémentaire, d’autres détails et caractéristiques ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit et en regard des dessins annexés, de plusieurs modes de réalisation non limitatifs d’un dispositif conforme à l’invention.
est un dessin schématique d’une vue extérieure de face d’un mode de réalisation d‘un dispositif conforme à l’invention accueillant une tige de liaison ;
est un dessin schématique d’une vue de détail en coupe de face du dispositif de la au niveau du connecteur ;
est un dessin schématique d’une vue de détail en coupe de face du connecteur seul ;
est un dessin schématique d’une vue extérieure de face d’un mode de réalisation d’une entretoise élastique ;
est un dessin schématique d’une vue extérieure en perspective de dessous de l’entretoise élastique de la ;
est un dessin schématique d’une vue extérieure en perspective de côté de l’entretoise élastique de la ;
est un dessin schématique d’une vue extérieure en perspective de trois-quarts de l’entretoise élastique de la ;
illustre par une vue de détail en coupe l’installation par le haut de l’entretoise élastique dans le connecteur ;
illustre par une vue de détail en coupe le début d’insertion de l’entretoise élastique dans le connecteur ;
illustre par une vue de détail en coupe la position de l’entretoise élastique dans le connecteur après continuation de l’insertion ;
illustre par une vue de détail en perspective la rotation à quatre-vingt-dix degrés de l’entretoise élastique ;
illustre par une vue de détail en coupe du poinçonnement de la portion déformable ;
De plus, un tel appareil 1 peut aisément être fabriqué en grandes séries. En effet, les dissipateurs 4 sont d’une forme simple. En outre comme indiqué ci-dessus, tous les dissipateurs 4 d’un même appareil n’ont pas besoin d’être tous différents entre eux. Il est donc possible de définir que quelques modèles de dissipateurs 4, qui sont ensuite fabriqués à grandes échelles. C’est le positionnement alterné des différents modèles de dissipateurs 4 qui permettra de créer des décalages dans les ouvertures 13.
Par exemple, on peut fabriquer au moins deux profilés de géométries différentes et découper chacun des profilés de sorte à former un premier groupe de dissipateurs 4 et un deuxième groupe de dissipateurs 4 différents des premiers. La fabrication des profilés est ainsi simple et rapide.
Un procédé de fabrication d’un tel appareil 1 va être à présent décrit.
Par exemple dans le cas où l’appareil 1 est agencé à la verticale (l’axe Y s’étendant alors à la verticale), avec un écoulement d’air naturel, l’air chaud va avoir tendance à monter de sorte que l’air va naturellement s’écouler le long de l’axe Y de bas en haut. Il est donc préférable de placer les parois internes sur cet axe pour gêner son déplacement. L’épaisseur des dissipateurs 4 (et donc des parois internes), définie selon l’axe Y, s’étend ainsi parallèlement à l’écoulement d’air. En revanche l’épaisseur des parois internes (selon l’axe X) s’étend ici orthogonalement à l’écoulement d’air.
Par exemple, avec un écoulement d’air forcé, il est préférable de placer les parois internes sur l’axe de circulation de l’écoulement d’air forcé. De préférence, on agence alors les dissipateurs 4 de sorte que l’épaisseur des dissipateurs 4 (et donc des parois internes), définie selon l’axe Y, s’étend ainsi parallèlement à l’écoulement d’air. En revanche l’épaisseur des parois internes (selon l’axe X) s’étend ici orthogonalement à l’écoulement d’air.
On a ainsi décrit un mode de réalisation permettant de générer des turbulences au sein d’un écoulement d’air traversant les dissipateurs 4 grâce à une géométrie différente des dissipateurs.
Bien entendu d’autres modes de réalisation de l’invention sont possibles.
Ainsi, en référence aux figures 6 à 10, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, les parois internes 14 des dissipateurs ne sont pas agencées parallèlement entre elles. Au moins deux parois internes 14 de dissipateurs 4 différents sont agencées de manière inclinée l’un par rapport à l’autre. Ceci force l’air à suivre un chemin non linéaire et ainsi à engendrer de la turbulence dans l’écoulement d’air. On comprend en effet que les ouvertures 13 des dissipateurs 4 en question sont décalées angulairement les unes par rapport aux autres.
Le deuxième mode de réalisation va être à présent détaillé ci-dessous.
L’appareil 1 de régulation thermique est associé à un équipement électronique 100 afin de réguler thermiquement ledit équipement électronique 100. L’équipement électronique 100 est par exemple une carte électronique telle qu’une carte à circuit imprimés.
L’appareil 1 comprend une platine 2 qui est conformée en une plaquette. La platine 2 présente ainsi une épaisseur bien moins importante que ses autres dimensions. La platine 2 présente ainsi deux faces principales : une première face principale 3a et une deuxième face principale 3b.
Avantageusement, les éléments d’encliquetage internes portés par les pattes flexibles sont circonférentiellement régulièrement répartis.
Selon un mode de réalisation, la bague de maintien axial comprend au moins une nervure radiale et le col de l’ensemble d’habillage comprend au moins un élément d’encliquetage externe destiné à coopérer avec ladite nervure radiale pour solidariser axialement ladite bague sur l’ensemble d’habillage.
Selon un mode de réalisation, au moins une patte flexible de chaque groupe de pattes flexibles comprend un élément d’encliquetage externe.
Par exemple, l’élément d’encliquetage externe comprend un bourrelet en saillie radiale vers l’extérieur et une gorge d’encliquetage située axialement directement sous ledit bourrelet et destinée à coopérer avec la nervure radiale prévue sur la bague de maintien axial.
Par exemple, un élément d’encliquetage externe s’étend dans chacun des deuxièmes jeux circonférentiels.
En variante, on pourrait prévoir que les deuxièmes jeux circonférentiels soient dépourvus de toute patte flexible ou élément d’encliquetage interne.
Par exemple, les éléments d’encliquetage externes sont portés ou non par les mêmes pattes flexibles que celles portant les éléments d’encliquetage internes.