INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La batterie électrique peut comporter au moins un support de cellules logé dans la première cavité et configuré pour permettre, au sein d’une section transversale de la tige creuse, de supporter les cellules dans la première cavité tout en laissant la place pour la deuxième cavité.
Selon un autre aspect, en combinaison avec tout ou partie de ce qui précède, il est proposé un vélo, notamment pliant, à assistance électrique comportant une tige de selle telle que définie plus haut et un cadre comportant un tube de selle configuré pour permettre l’introduction de la tige de selle au niveau d’une extrémité supérieure du tube de selle, à l’intérieur du tube de selle, et pour permettre un coulissement de la tige de selle relativement au tube de selle.
Ainsi, on dispose d’un vélo dont le câble de décharge est en partie, notamment en grande partie, logé dans la deuxième cavité sans toutefois gêner le déplacement de la tige de selle relativement au cadre du vélo. En effet, la fente longitudinale permet de déplacer la deuxième extrémité du câble de décharge qui vient en butée contre l’extrémité supérieure du tube de selle en même temps que la tige de selle par rapport au tube de selle. Ainsi, on peut dire que la liaison électrique entre la batterie et le vélo est mobile. Il est à noter que la première extrémité du câble de décharge reste toujours à la même position dans la tige creuse.
La partie du câble de décharge qui est logée dans la deuxième cavité est de préférence extensible depuis une position rétractée où la tige de selle est hors du tube de selle ou introduite dans le tube de selle sur une hauteur inférieure à 165 mm jusqu’à une position étirée où la tige de selle a coulissé dans le tube de selle sur une hauteur maximale. En particulier, la partie du câble de décharge qui est logée dans la deuxième cavité peut être hélicoïdale, ou torsadée, notamment pour permettre son déploiement dans la deuxième cavité ou son repliement au sein de la deuxième cavité en fonction de la position de la deuxième extrémité du câble de décharge, elle-même conditionnée à la position relative de la tige de selle par rapport au cadre du vélo. Cela permet d’accompagner le mouvement de la tige de selle par rapport au cadre du vélo.
Le vélo comporte avantageusement une selle fixée à une extrémité supérieure de la tige de selle.
Le vélo peut comporter un système de verrouillage de la tige de selle fixé sur le cadre, le système de verrouillage comportant un loquet de blocage configuré pour se déployer dans la fente de la deuxième cavité, notamment lors de l’insertion et/ou du coulissement et/ou de la rotation de la tige de selle dans le tube de selle, dans une position relative de la tige de selle et du tube de selle permettant au loquet de blocage de coïncider avec la fente. Le loquet de blocage, lorsque déployé dans la fente, permet d’indexer la position de la selle. Cette dernière est donc bien positionnée dès lors que le loquet de blocage est déployé dans la fente. Le déploiement du loquet de blocage peut être automatique dès lors qu’il se trouve au niveau de la fente, le reste de la paroi extérieure de la tige creuse pouvant être lisse et sans relief en creux.
La tige de selle peut comporter une butée transversale au niveau d’une extrémité inférieure de la fente, la butée transversale étant notamment réalisée à une extrémité inférieure de la tige creuse. Le loquet de blocage est de préférence configuré pour rester déployé lorsque la tige de selle est coulissée vers le haut dans le tube de selle et que le loquet de blocage entre en contact avec la butée transversale. Ainsi, on peut régler la hauteur de la selle sans pouvoir retirer la tige de selle hors du tube de selle.
Le système de verrouillage est notamment configuré de telle sorte que seul l’actionnement d’une clé de déverrouillage dans le système de verrouillage permet de replier le loquet de blocage. L’usage de la clé de déverrouillage permet ainsi de retirer la tige de selle hors du tube de selle.
Le vélo peut comporter un collier de serrage positionné à l’extrémité supérieure du tube de selle. Le collier de serrage peut être configuré de telle sorte que le collier de serrage et le système de verrouillage soient indépendants l’un de l’autre.
Le vélo comporte un moteur électrique, lequel peut être logé au niveau du moyeu de la roue arrière ou du pédalier par exemple. Le cadre, notamment une partie de cadre rapportée sur le tube de selle à proximité d’une extrémité supérieure de celui-ci, peut comporter un connecteur de décharge complémentaire qui est complémentaire du connecteur de décharge de la tige de selle et peut être connecté à ce dernier pour permettre l’alimentation du moteur en électricité.
Le connecteur de décharge complémentaire peut être positionné à proximité de l’extrémité supérieure du tube de selle, et notamment à proximité de la fente. Ainsi, la connexion entre les deux connecteurs de décharge est accessible et donc facilitée pour l’utilisateur. En particulier, le connecteur de décharge complémentaire peut être logé dans une partie d’extension du cadre rapportée sur le tube de selle, notamment à l’arrière de celui-ci dans un espace situé entre le tube de selle et la roue arrière du vélo.
Le connecteur de décharge, la deuxième extrémité du câble de décharge et l’extrémité supérieure du tube de selle sont de préférence configurés de telle sorte que, lorsque la tige de selle coulisse dans le tube de selle, le connecteur de décharge et la deuxième extrémité du câble de décharge restent à proximité de l’extrémité supérieure du tube de selle, à l’extérieur de la tige de selle.
La tige de selle comporte par exemple une pièce de guidage solidaire du câble de décharge à proximité de la deuxième extrémité du câble de décharge et configurée pour coulisser dans la fente. La pièce de guidage et l’extrémité supérieure du tube de selle peuvent être configurées de manière à ce que la pièce de guidage soit en butée au-dessus et contre l’extrémité supérieure du tube de selle. Une telle pièce de guidage peut maintenir le câble de décharge, de telle sorte que la partie du câble formant la deuxième extrémité et se trouvant à l’extérieur de la tige creuse soit de longueur constante quels que soient les mouvements de la tige de selle par rapport au tube de selle.
La est une vue de dessous, en perspective, illustrant un autre mode de réalisation dans lequel une plaque de protection est positionnée dessous la couronne de support.
En relation avec la , l’on décrit une structure porteuse 1 contre laquelle une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage d’un gaz liquéfié est destinée à être fixée. La structure porteuse 1 est, par exemple, formée par la double coque d’un navire. La double coque comporte une coque externe 19 et une coque interne 18 disposée à l’intérieur de la coque externe 19. La structure porteuse 1 présente une forme générale polyédrique. Elle présente deux parois porteuses avant et arrière, ici de forme octogonale, dont seule la paroi porteuse arrière 2 est représentée sur la . Les parois avant et arrière 2 sont, par exemple, des parois de cofferdam du navire qui s’étendent transversalement à la direction longitudinale du navire. La structure porteuse 1 comporte également une paroi porteuse supérieure 3, une paroi porteuse inférieure 4 et des parois porteuses latérales 5, 6, 7, 8, 9, 10. La cuve étanche et thermiquement isolante de stockage du gaz liquéfié comporte une pluralité de parois de cuve qui sont chacune ancrées contre l’une des parois porteuses 2, 3, 5, 6, 7, 8, 9, 10 de la structure porteuse 1 et qui définissent ainsi un espace interne destiné à contenir le gaz liquéfié.
Comme représenté sur la , chaque paroi de la cuve présente successivement, de l’extérieur vers l’intérieur, selon la direction d’épaisseur de la paroi : - une barrière thermiquement isolante secondaire 12 comportant des éléments isolants 13 fixés à la structure porteuse 1 ; - une membrane d’étanchéité secondaire 14 ancrée aux éléments isolants 13 de la barrière thermiquement isolante secondaire 12 ; - une barrière thermiquement isolante primaire 15 comportant des éléments isolants 16 fixés aux éléments isolants 13 de la barrière thermiquement isolante secondaire 12 ou à la structure porteuse 1 et reposant contre la membrane d’étanchéité secondaire 14 ; et - une membrane d’étanchéité primaire 17 ancrée aux éléments isolants 16 de la barrière thermiquement isolante primaire 15 et destinée à être en contact avec le gaz liquéfie contenu dans la cuve.
Le gaz liquéfié destiné à être stocké dans la cuve peut notamment être de l’éthane, du gaz naturel liquéfié (GNL), c’est-à-dire un mélange gazeux comportant majoritairement du méthane ainsi qu’un ou plusieurs autres hydrocarbures ou du gaz de pétrole liquéfié (GPL), c’est-à-dire un mélange d’hydrocarbures issu du raffinage du pétrole comportant essentiellement du propane et du butane.
Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 3 et 4, les éléments isolants 13 de la barrière thermiquement isolante secondaire 12 sont des panneaux isolants secondaires 20 comportant une couche de mousse polymère isolante 21, par exemple en polyuréthanne, prise en sandwich entre une plaque de couvercle 22 et une plaque de fond 23 rigides, par exemple en bois contreplaqué.
La membrane d’étanchéité secondaire 14 est formée d’une nappe continue de virures à bords relevés. Chaque virure présente une portion centrale plane reposant sur la plaque de couvercle des panneaux isolants secondaires 20 et deux bords relevés faisant saillie vers l’intérieur de la cuve. Les virures sont soudées par leurs bords relevés sur des supports de soudure qui sont fixés dans les rainures ménagées sur les plaques de couvercle des panneaux isolants secondaires 20. Les virures sont, par exemple, réalisées en Invar®, c’est à dire un alliage de fer et de nickel dont le coefficient de dilatation est typiquement compris entre 1,2 x 10 -6 K -1 et 2,0 x 10 -6 K -1 . Il est aussi possible d’utiliser des alliages de fer et de manganèse dont le coefficient de dilatation est typiquement de l’ordre de 7 x 10 -6 K -1 à 10 x 10 -6 K -1 .
Les éléments isolants 16 de la barrière thermiquement isolante primaire 15 sont des panneaux isolants primaires 24 comportant une couche de mousse polymère isolante, par exemple en polyuréthanne, prise en sandwich entre une plaque de couvercle et une plaque de fond rigides, par exemple en bois contreplaqué.
La membrane d’étanchéité primaire 17 est obtenue par assemblage d’une pluralité de tôles métalliques ondulées, soudées les unes aux autres à recouvrement le long de leurs bords. Les ondulations font saillie vers l’intérieur de la cuve. Les tôles métalliques ondulées sont fixées sur des bandes d’ancrage qui sont fixées dans des lamages ménagées dans les plaques de couvercle des panneaux isolants primaires 24. Les tôles métalliques ondulées sont, par exemple, réalisées en acier inoxydable ou en aluminium.
De manière alternative, les parois de la cuve peuvent également être réalisées selon les technologies décrites dans les demandes de brevet WO14057221, FR2691520 et FR2877638 visant respectivement les produits Mark V, Mark III® et NO96® développés par la demanderesse.
En relation avec les figures 3 et 4, on décrit ci-dessous une structure de dôme 25 selon un mode de réalisation. La structure de dôme 25 comporte un fût extérieur 26, de forme cylindrique qui s’étend selon la direction d’épaisseur de la paroi de plafond de la cuve. Le fût extérieur 26 passe au travers d’une ouverture ménagée dans la coque externe 19. L’extrémité inférieure du fût extérieur 26 est soudée de manière étanche à la coque interne 18, autour d’une ouverture 27 formée dans ladite coque interne 18. L’extrémité supérieure du fût extérieur 26 est fermée de manière étanche par un couvercle amovible 28.
La structure de dôme 25 comporte également un fût intérieur 29 qui est disposé à l’intérieur du fût extérieur 26. Le fût intérieur 29 est concentrique au fût extérieur 26 et traverse l’ouverture 27 formée dans la coque interne 18. Le fût intérieur 29 traverse également la paroi supérieure de la cuve. Le fût intérieur 29 comporte une extrémité inférieure qui est soudée de manière étanche à la membrane d’étanchéité primaire 17 de manière à assurer l’étanchéité de la barrière thermiquement isolante primaire 15 vis-à-vis de l’espace intérieur de la cuve. Le fût intérieur 29 comporte un dispositif de compensation 30, formé par exemple d’une série de soufflets, permettent de lui conférer une flexibilité selon sa direction longitudinale de manière à autoriser sa contraction et sa dilatation. Le fût extérieur 26 et le fût intérieur 29 sont ancrés l’un à l’autre par un dispositif d’ancrage supérieur 31 et un dispositif d’ancrage inférieur 32 qui seront décrits plus loin. Le fût intérieur 29 est ouvert à chacune de ses deux extrémités.
La structure de dôme 25 comporte également une conduite de support 33 qui est concentrique au fût intérieur 29 et le traverse. Cette conduite de support 33 présente deux fonctions principales, à savoir assurer le support d’une rampe de pulvérisation 34 destinée à pulvériser du gaz liquéfié à l’intérieur de la cuve et conduire la phase vapeur du gaz de l‘espace interne de la cuve vers une zone de collecte 35 positionnée à l’extrémité supérieure de la structure de dôme 25.
La conduite de support 33 comporte une collerette de support 36 qui est soudée à l’extrémité supérieure de la conduite de support 33 et qui fait saillie radialement vers l’extérieur. La collerette de support 36 repose contre une bride annulaire 37 qui est soudée au fût extérieur 26 et fait saillie radialement vers l’intérieur. La collerette de support 36 et la bride annulaire 37 sont soudées l’une à l’autre de manière étanche.
La structure de dôme 25 comporte également une couronne 38 qui porte la rampe de pulvérisation 34 et qui est fixée à l’extrémité inférieure de la conduite de support 33. Dans le mode de réalisation représenté, la couronne 38 comporte un fond annulaire 39 qui s’étend dans un plan orthogonal à la direction d’épaisseur de la paroi de plafond, autour de la conduite de support 33. La couronne 38 comporte également un rebord cylindrique 40 qui fait saillie vers le bas depuis le bord radialement externe du fond annulaire 3. Dans le mode de réalisation représenté, le fond annulaire 39 et le rebord cylindrique 40 sont fixés l’un à l’autre par une pluralité de goussets soudés audit fond annulaire 39 et audit rebord cylindrique 40.
Le fond annulaire 39 est soudé contre une collerette de fixation 41 qui est soudée à la conduite de support 33 et s’étend radialement autour de celle-ci. La collerette de fixation 41 est positionnée à distance de l’extrémité inférieure de la conduite de support 33 de telle sorte qu’une portion inférieure de la conduite de support 33 s’étend en-dessous du fond annulaire 39 de la couronne 38.
Porosité = (Volume total de la colonne – volume de wollastonite)/volume total de la colonne.
Pour le calcul de la porosité dans un lit, on peut calculer la porosité de la même manière que pour une colonne à partir d’un volume choisi au sein du lit et de la masse de wollastonite au sein de ce lit.
Le rapport final des eaux traitées sur la wollastonite peut être de 2 - 250 L/kg de wollastonite.
On peut faire passer les eaux à traiter avec un débit de 0,1 - 10 L/kg de wollastonite/h.
Après traitement de 0,1 - 40 jours, on peut récupérer une wollastonite chargée en métaux et métalloïdes.
Le temps de traitement des eaux dépend principalement de la charge initiale des eaux en métaux et / ou métalloïdes à retirer desdites eaux.
Si le premier objectif vise à la diminution de la charge métallique dans les eaux avant l’intégration dans un nouveau procédé ou une libération vers le milieu naturel, les métaux ainsi fixés sur la wollastonite récupérée peuvent être utilisés comme une ressource, notamment concernant un certain nombre de métaux rares, et peuvent donc être utilisé dans des procédés de récupération.
Avant l’introduction du flux des eaux à traiter à travers le milieu poreux perméable formé de grains de wollastonite, ledit flux peut avoir été prétraité par un dispositif de type coagulation-floculation.
Exemple 1 : colonne de traitement d’eaux issues de procédés industriels et d’effluents miniers
La présente une vue schématique d’une colonne utilisée dans le procédé selon l’invention.
La colonne est une colonne de 4 cm de longueur et de 1,5 cm de diamètre. La colonne est garnie de wollastonite broyée et tamisée à l’aide d’un tamis de 100 µm et présentant un diamètre D50 de 71 µm et une porosité de 0,40.
La montre la courbe de distribution des diamètres des particules de wollastonite.
Le Tableau 1 ci-dessous donne la composition massique des composants présents dans la wollastonite utilisée pour remplir la colonne.
Composant Al 2 O 3 CaO Fe 2 O 3 K 2 O MgO MnO Na 2 O P 2 O 5 SiO 2 SO 3 C % massique 2,4 37,1 0,04 0,60 0,07 0,01 71,0 0,2
<l.q. signifie que la quantité du composant en question est inférieure à la limite de quantification.
On réalise ainsi une structure particulièrement simple et fiable, capable de produire un débrayage certain et facilitant le ré-embrayage ultérieur.
Selon une réalisation pratique, on prévoit que : - la butée distale escamotable comprend des moyens d’engagement axial entre la seconde extrémité du bras de charnière et l’extrémité distale correspondante de la rainure longitudinale, - un premier moyen de rappel élastique, engagé entre le capot et le bras de charnière, sollicite en translation le capot vers la première extrémité du bras de charnière pour assurer l’interpénétration des moyens d’engagement axial entre eux.
Pour assurer une bonne capacité de débrayage lors d’une sollicitation mécanique transversale, on peut avantageusement prévoir que : - la rainure longitudinale présente une section transversale en forme de trapèze, comportant une grande base constituant la face ouverte de rainure, et comportant une petite base constituant le fond de la rainure, les faces latérales étant obliques et orientées symétriquement de part et d’autre du fond de la rainure, - le bras de charnière présente également une section transversale en forme de trapèze, et est conformé pour s’engager par complémentarité de formes dans la rainure longitudinale.
En pratique, les moyens d’engagement axial peuvent comprendre : - une excroissance en forme de tête, dépassant axialement de l’une de la seconde extrémité du bras de charnière et de l’extrémité distale de la rainure longitudinale, - un logement de retenue et des rampes de rappel, prévus en position frontale dans l’autre de la seconde extrémité du bras de charnière et de l’extrémité distale de la rainure longitudinale.
On peut avantageusement prévoir que : - le logement de retenue est une cavité en forme de calotte sphérique à bord périphérique évasé dans laquelle la tête, de forme hémisphérique, pénètre selon une profondeur inférieure à son rayon, - les rampes de rappel comprennent deux rampes frontales bordées par une rampe de rappel supérieure et une rampe de rappel inférieure, - la rampe de rappel supérieure comprend un épaulement en saillie comportant un tronçon central concave, prolongeant longitudinalement le logement de retenue selon une distance au moins égale au rayon de la tête, et deux tronçons latéraux orientés obliquement à l’écart du logement de retenue jusqu’à des faces latérales obliques correspondantes du bras de charnière, - la rampe de rappel inférieure comprend un épaulement en saillie comportant deux tronçons orientés obliquement en V vers le haut depuis le sommet inférieur du logement de retenue jusqu’aux dites faces latérales obliques correspondantes du bras de charnière, - les rampes frontales sont inclinées en pente à l’écart du logement de retenue.
Dans un mode de réalisation avantageux, favorisant l’étanchéité du capot en position de fermeture, des moyens élastiques de retenue sont engagés entre le capot et la partie mobile de charnière, et sont agencés de façon à rapprocher en permanence le capot de la partie mobile de charnière et à plaquer ainsi le capot sur un bord périphérique de l’ouverture lorsque le capot est en position de fermeture.
Selon une possibilité, les moyens de rappel élastique permettent de réaliser un ré-embrayage ultérieur automatique dès la disparition de la poussée mécanique extérieure ayant provoqué un débrayage. De la sorte, l’utilisateur n’a pas à se préoccuper du capot pendant qu’il manipule l’unité d’alimentation électrique. On pourra toutefois préférer un ré-embrayage par poussée manuelle et guidage par des pentes.
De préférence, on prévoit un ressort de rappel de capot conformé pour solliciter en rotation la partie mobile de charnière vers la position escamotée du capot.
Pour faciliter la réalisation pratique du capot par moulage, ladite rainure longitudinale peut être réalisée dans un rail centreur rapporté et fixé en face intérieure du capot.
Les moyens de butée de retenue peuvent avantageusement comprendre : - sur le rail centreur, deux ailerons latéraux opposés, deux ergots latéraux, et un ergot central cylindrique, - sur le bras de charnière, deux ailes latérales opposées en regard des ailerons latéraux opposés et des ergots latéraux, et un logement cylindrique dans lequel est engagé avec un jeu latéral prédéfini l’ergot central cylindrique.
Dans l’application de l’invention à une bicyclette notamment, une telle structure de charnière débrayable évite la dégradation du capot et de la charnière lors d’une poussée mécanique extérieure. On peut alors placer le compartiment de réception à l’intérieur d’une poutre formant une partie d’un cadre de bicyclette, sans que cela nuise à la fiabilité du capot. De préférence, l’ouverture est située sur la face supérieure de ladite poutre, pour faciliter sensiblement la manutention de l’unité d’alimentation électrique lors de son introduction dans le compartiment de réception et lors de son retrait pour une recharge à l’extérieur. La poutre peut être oblique.
Dans tous les cas d’application à un véhicule, on peut avantageusement prévoir que : - la charnière relie une première extrémité du capot au véhicule selon une première extrémité de l’ouverture, - des moyens de verrouillage de capot, actionnables par un utilisateur, sont agencés pour maintenir et verrouiller de façon réversible une seconde extrémité du capot au véhicule selon une seconde extrémité de l’ouverture, - des moyens de verrouillage de batterie, actionnables par l’utilisateur, sont agencés pour maintenir et verrouiller de façon réversible une seconde extrémité de l’unité d’alimentation électrique dans le compartiment de réception au voisinage de la seconde extrémité de l’ouverture, - les moyens de verrouillage de capot et les moyens de verrouillage de batterie sont reliés les uns aux autres de façon à fonctionner simultanément sous l’effet d’une sollicitation unique de l’utilisateur produisant le verrouillage et/ou le déverrouillage du capot et de l’unité d’alimentation électrique.
La est une vue schématique de côté en coupe, illustrant les organes essentiels de l’articulation du capot selon un premier mode de réalisation de la présente invention, le capot étant en position de fermeture ;
La est une vue schématique de côté en coupe, illustrant les organes essentiels de l’articulation du capot selon le mode de réalisation de la , le capot étant en position de fermeture, dans le cas où l’axe de rotation du capot est plus éloigné ;
Q1=ΔL.S1
Q2= ΔL.S2
Les débits sont donc dans le rapport des surfaces des sections des chambres : Q1/Q2= S1/S2.
L’installation électrohydraulique 100 associée au vérin V se compose de deux modules électrohydrauliques M1, M2 séparés, commandés indépendamment par une unité de commande UC ; ces modules sont associés aux chambres C1, C2 du vérin et relient respectivement l’une et l’autre chambres à une conduite de pompe LP venant de la pompe P et une conduite de retour LT vers le réservoir T.
Chaque module M1, M2 a un distributeur à tiroir à section d’étranglement réglable ; cette section est commandée séparément par un signal électrique généré par l’unité de commande UC recevant le signal Sm de la manette Mm manœuvrée par le conducteur ainsi que les paramètres suivants :
- contrepression de consigne PCP attribuée à la chambre de sortie (C2 ou C1)
- pression de réservoir PT