INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Encore un autre objet de l’invention est un véhicule automobile à motorisation électrique pourvu d’au moins une agrafe telle que définie ci-dessus pour le montage de faisceaux de câbles.
L’invention permet d’augmenter la résistance mécanique des agrafes et de renforcer la tenue des câbles destiné à des courants de haute puissance sous des efforts allant jusqu’à 270Nm par câble, ce qui peut représenter un effort global exercé sur l’agrafe de l’ordre de 800Nm. L’agrafe de l’invention peut être assemblée et livrée en étant préalablement montée sur le faisceau de câbles avec l’ensemble de ses éléments de renfort embarqués.
Ainsi, grâce à l’invention, il est possible de garantir une tenue mécanique des câbles de nouvelle génération dans l’agrafe de montage des faisceaux qui est conforme au niveau très élevé exigé par la conception de la boucle dynamique et quel que soit le débattement de ces câbles dans l’environnement du moteur.
est une vue partielle en perspective de la motorisation électrique d’un véhicule automobile équipée d’un faisceau de câbles monté au moyen d’un mode de réalisation de l’agrafe de l’invention.
est une vue en perspective de dessus d’un mode de réalisation préférentiel de l’agrafe de l’invention.
est une vue de face de l’agrafe de la .
est une vue de dessus de l’agrafe de la .
est une vue de dessus de la plaque de rigidification rapportée sur l’agrafe de la .
Les freins de roues d’aéronefs modernes comprennent une pile de disques (également appelée puits de chaleur) comprenant des disques rotors liés en rotation à la roue et des disques stators maintenus immobiles en rotation. Ces disques sont pressés les uns contre les autres au moyen de pistons ou poussoirs reçus ou intégrés dans une partie fixe du frein (également appelée couronne) pour générer par friction un couple de freinage propre à ralentir la roue. Les disques sont susceptibles de s'user à chaque freinage et il importe de connaître leur état d’usure pour prévoir leur remplacement. A cet égard, les freins d’aéronef sont généralement équipés d’au moins un témoin d’usure sous la forme d’une tige qui est montée coulissante dans un œillet solidaire de la couronne et qui est attelée à une portion de la pile de disques en regard du support (appelée plaque de poussée), de sorte que le témoin se déplace dans son œillet au fur et à mesure de l'usure des disques. La position du témoin par rapport à l’œillet est donc indicative de l'état d'usure de la pile de disques. Pour donner un ordre de grandeur, les puits de chaleur sont changés typiquement après 2000 à 4000 atterrissages. Avant remplacement, la pile de disques a perdu cinq à six centimètres d'épaisseur.
Les opérateurs chargés de la maintenance vérifient régulièrement la position du témoin d'usure (typiquement chaque jour avant le premier vol) pour vérifier l'état d'usure des disques, et procéder à leur remplacement par des disques neufs lorsque le témoin d'usure atteint une position d'usure maximale. Une telle vérification est fiable, mais elle ne permet pas d'estimer précisément l'usure des disques du frein inspecté et rend difficile tout suivi automatisé de l'usure des disques du frein. En outre, des déplacements parasites entre le support du frein et la pile de disques peuvent survenir. Ces déplacements parasites contraignent le témoin dans l’œillet, ce qui peut conduire à la rupture et la perte du témoin.
Pour améliorer le suivi des freins en service, il a été proposé dans le document FR-A-3068098 de réaliser une capture d’une image du témoin d’usure et de procéder à une analyse automatique de l’image acquise pour évaluer l’usure des freins. Un tel procédé requiert cependant de réaliser une capture d’image manuelle du témoin d’usure.
Il a par ailleurs été proposé dans le document FR-A-3124856 de remplacer le témoin d’usure par un capteur de position comportant un corps rapporté sur le support de frein et dans lequel une tige magnétique est montée à coulissement en étant attelée à la plaque de poussée. Ainsi, la tige magnétique se déplace relativement au corps du capteur au fur et à mesure de l’usure des disques de freins de sorte que le capteur émet un signal représentatif de ce déplacement, et donc de l’usure du frein. Cependant, des déplacements parasites entre le support du frein et la pile de disques peuvent survenir. Ces déplacements parasites contraignent la tige du capteur dans son logement, ce qui fragilise le capteur.
L’invention a notamment pour but de simplifier, d’améliorer et de fiabiliser les opérations d’évaluation de l’usure d’une pile de disques de frein au cours de sa vie.
A cet effet, on prévoit, un capteur d’usure d’une pile de disques d’un frein, comprenant un corps destiné à être fixé sur une partie fixe du frein en regard des disques, et une tige est montée à coulissement dans le corps, le corps étant adapté à générer un signal représentatif d’une position de la tige dans le corps. Selon l’invention, le capteur comporte un organe de rappel de la tige vers les disques de sorte qu’une extrémité de la tige soit maintenue en permanence en contact de la pile de disques.
Ainsi, l’usure des disques va provoquer un déplacement de la tige astreinte par l’organe de rappel à rester au contact de la pile de disques. Le corps du capteur va ainsi générer un signal représentatif des positions successives de la tige dans le corps, et donc de l’usure des disques. Le terme « signal » doit être entendu au sens large : il peut être une grandeur électrique, une variation de pression ou un déplacement d’un fluide, un déplacement d’une pièce mécanique… L’organe de rappel supprime le besoin d’atteler la tige à la pile de disques, évitant de contraindre la tige lors de mouvements parasites de la pile de disques relativement au support du frein, et diminuant la possibilité d’échauffement du capteur par conduction lors des freinages.
L’invention permet d’augmenter la précision de la mesure de l’usure d’une pile de disques de frein. Ainsi, l’invention permet d’améliorer la sécurité des systèmes de freinage. De plus, la présente invention est réutilisable.
Selon une disposition particulière, l’organe de rappel est un ressort monté dans le corps à côté de la tige pour exercer sur celle-ci un effort de traction. Une telle disposition permet de disposer le ressort à côté de la tige en limitant l’encombrement axial du capteur.
L’invention concerne également un frein de roue comprenant une pile de disques et un capteur du type précité. L’invention concerne en outre un aéronef comprenant un tel frein.
la est une vue en perspective d’un frein de roue d’aéronef équipé d’un capteur d’usure selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective du capteur d’usure équipant le frein de la ;
la est une vue schématique en coupe du capteur d’usure de la ;
d) Introduction en continu de la phase liquide L1 dans un second réacteur R2 et introduction en continu dans le réacteur R2 d’une composition D1 d’eau ou d’une composition aqueuse de trifluorure de bore D2 ou une composition D3 comprenant du trifluorure de bore hydraté, dit hydrates de trifluorure de bore, les compositions D1 , D2 et D3 ne contenant aucun composé additionnel F1 pour produire une phase gazeuse E de trifluorure de bore et une phase liquide L2 .
Dans un mode de réalisation, ledit courant gazeux E est récupéré dans un container.
De préférence, la teneur en trifluorure de bore dans ledit courant gazeux E est supérieure à 99,9% en volume sur base du volume total du courant gazeux E .
Dans un mode de réalisation, ladite composition A est une composition de BF3 comprenant un ou plusieurs composés additionnels volatils F1 sélectionnés parmi le groupe consistant en H2O, N2, O2, CO2, SiF4, H2 et HCl.
Dans un mode de réalisation, le trifluorure de bore de la composition A est du BF3 gazeux BF3,xH2O avec x = 0 éventuellement en mélange avec BF2OH, ou un hydrate de trifluorure de bore BF3,xH2O avec x variant entre 0,5 et 4 ou une solution aqueuse de trifluorure de bore BF3,xH2O avec x supérieur à 4 ou est issu de la réaction entre un composé de bore sélectionné parmi B(OH)3, B2O3 ou HBO2 et un composé fluoré sélectionné par HF ou HSO3F.
De préférence, ladite solution D1 , D2 et D3 est dépourvue de N2, O2, CO2, SiF4, H2 et HCl.
Depréférence, la solution C a un titre en acide sulfurique supérieur à 100% en poids, avantageusement supérieur à 101% en poids, de préférence supérieur à 102% en poids, plus préférentiellement supérieur à 103% en poids, en particulier supérieur à 104% en poids, plus particulièrement supérieur à 105% en poids, plus préférentiellement supérieur à 106% en poids, de préférence supérieur à 107% en poids, plus préférentiellement supérieur à 108% en poids, en particulier supérieur à 109% en poids, plus particulièrement supérieur à 110% en poids, de manière privilégiée supérieur à 111% en poids, de manière avantageusement privilégiée supérieur à 112% en poids, de manière préférentiellement privilégiée supérieur à 113% en poids, de manière plus préférentiellement privilégiée supérieur à 114% en poids.
Dans un mode de réalisation, l’étape b) est généralement mise en œuvre à une température de 30°C à 120°C, de préférence de 45 à 120°C, de préférence de 70 à 120°C et encore plus préférentiellement de 80 à 110°C.
De préférence, la concentration en oléum dans le réacteur R1 est supérieure à celle du réacteur R2 .
Dans un mode de réalisation, la composition L2 issue de R2 est en partie réintroduite dans R1 en tant que solution d’acide sulfurique.
Description des figures représente schématiquement une installation pour la mise en œuvre du procédé de production de trifluorure de bore en continu selon un mode de réalisation particulier de la présente invention.
La présente invention concerne un procédé de production en continu de trifluorure de bore gazeux comprenant les étapes de :
LR Ligne de régénération
Se Section d’entrée
Ses Section de sortie
Σ(Se) Signal électrique de commande de la section d’entrée
Σ(Ses) Signal électrique de commande de la section de sortie
Σ(Sec) Signal électrique de commande de la section de consigne
A1 Interface module M1
A2 Interface module M2
De façon optionnelle également, les dents statoriques sont fixes les unes par rapport aux autres, au moins radialement.
De façon optionnelle également, chaque dent de support dans sa position hors de la zone d’alignement circulaire est située complètement hors de la zone d’alignement circulaire.
De façon optionnelle également, chaque dent de support est mobile radialement, la position dans la zone d’alignement circulaire est une position rapprochée de l’axe, et la position hors de la zone d’alignement circulaire est une position éloignée de l’axe.
De façon optionnelle également, chaque dent de support présente une certaine hauteur radiale, et la position rapprochée de l’axe et la position éloignée de l’axe sont séparées d’une distance radiale supérieure ou égale à la hauteur radiale de la dent de support.
De façon optionnelle également, les dents de support ne peuvent pas se déplacer autrement que radialement.
De façon optionnelle également, l’armature comporte une partie centrale et des guides s’étendant radialement depuis la partie centrale et les dents de support sont respectivement montées coulissantes sur les guides.
De façon optionnelle également, chaque dent de support est munie d’un chariot de guidage monté sur le guide associé, par exemple une bague entourant le guide, pour glisser le long de ce dernier.
De façon optionnelle également, chaque dent de support est mobile axialement entre la position dans la zone d’alignement circulaire la position hors de la zone d’alignement circulaire.
De façon optionnelle également, chaque dent de support présente une certaine épaisseur axiale, et la position dans la zone d’alignement circulaire et la position éloignée de la zone d’alignement circulaire sont séparées d’une distance axiale supérieure ou égale à l’épaisseur axiale de la dent de support.
Il est également proposé un support d’enroulement comportant des dents de support se succédant autour d’un axe dans une zone d’alignement circulaire, chaque dent de support étant mobile entre une position dans la zone d’alignement circulaire et une position hors de la zone d’alignement circulaire.
De façon optionnelle, le support d’enroulement comporte des guides sur lesquelles les dents de support sont respectivement montées de façon mobile pour se déplacer entre la position dans la zone d’alignement circulaire et la position hors de la zone d’alignement circulaire.
De façon optionnelle également, chaque guide est muni d’une butée à une extrémité hors de la zone d’alignement circulaire pour arrêter la dent de support dans sa position hors de la zone d’alignement circulaire.
De façon optionnelle également, chaque dent de support est munie d’un chariot de guidage monté sur le guide associé, par exemple une bague entourant le guide, pour glisser le long de ce dernier. Dans ce cas, la butée est par exemple conçue pour arrêter le chariot de guidage.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est une vue en coupe de côté d’une machine électrique à flux axial, la est un schéma électrique des phases statoriques de la machine électrique de la , la est une vue tridimensionnelle éclatée de la machine électrique de la , la est une vue de face d’un stator de la machine électrique de la , la est une vue de face d’un support d’enroulement, la est une vue en coupe de côté du support d’enroulement de la , la est une vue de face du support d’enroulement de la , illustrant deux positions possibles de dents de support du support d’enroulement, la est un schéma-bloc d’un procédé d’enroulement de fils conducteurs sur des dents statoriques de la machine électrique de la , la est une vue de face du support d’enroulement de la , à la fin d’une étape de réalisation d’un premier enroulement d’une première phase de la machine électrique, la est une vue de face du support d’enroulement de la , à la fin d’une étape de réalisation d’un deuxième enroulement de la première phase de la machine électrique, la est une vue de face du support d’enroulement de la , à la fin d’une étape de réalisation d’un troisième enroulement de la première phase de la machine électrique, la est une vue de face du support d’enroulement de la , à la fin d’une étape de réalisation d’un quatrième enroulement de la première phase de la machine électrique, la est une vue de face du support d’enroulement de la , après réalisation de tous les enroulements, la est une vue de côté en coupe du support d’enroulement de la et d’un stator de la machine électrique, pendant une étape de transfert des enroulements statoriques depuis le support d’enroulement vers le stator, la est une de côté en coupe du support d’enroulement de la et du stator de la machine électrique, après l’étape de transfert des enroulements, et la est une vue en coupe de côté d’un support d’enroulement selon un autre mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l’invention En référence à la , un exemple de machine électrique 100 à flux axial pouvant être obtenue par un procédé selon l’invention, va à présent être décrite.
La machine électrique 100 comporte tout d’abord un stator 102.
3) La visière comporte également au moins un flanc latéral qui s’étend le long d’au moins 50 % d’un bord latéral de l’élément à protéger, les bords latéraux de l’élément à protéger correspondant aux côtés verticaux du rectangle de plus petite surface, contenu dans le plan de la paroi, qui contient entièrement la projection orthogonale de l’élément à protéger sur le plan de la paroi et dont les côtés verticaux s’étendent verticalement lorsque l’interphone est monté sur un mur vertical.
4) La position de l’élément à protéger par rapport à la visière satisfait la condition suivante : d
- d est égal à la distance la plus courte qui sépare le bord inférieur horizontal de l’élément à protéger de la projection orthogonale, sur le plan de la paroi, du point de l’auvent le plus en saillie par rapport au plan de la paroi, le bord inférieur horizontal de l’élément à protéger correspondant au côté inférieur du rectangle de plus petite surface, contenu dans le plan de la paroi, qui contient entièrement la projection orthogonale de l’élément à protéger sur le plan de la paroi et dont le côté inférieur s’étend horizontalement lorsque l’interphone est monté sur un mur vertical,
- p est égal à la distance la plus courte qui sépare le point de l’auvent le plus en saillie, du plan de la paroi,
- α est un angle inférieur à 87° et, de préférence, inférieur à 86° ou 85° ou 82°.
5) L’élément à protéger est choisi dans le groupe constitué :
- de l’écran et/ou du clavier de l’interface homme-machine,
- du haut-parleur de l’interface homme-machine,
- du microphone de l’interface homme-machine,
- de l’objectif d’une caméra apte à filmer le visiteur présent devant l’interphone,
- d’un dispositif d’éclairage de la personne présente devant l’interphone, et
- d’un lecteur apte à lire des droits d’accès présentés devant la paroi métallique et à les transmettre à une centrale d’accès pour autoriser et, en alternance, interdire le déverrouillage de la porte.
6) L’élément à protéger est choisi dans le groupe constitué de l’écran de l’interface homme-machine, du clavier de l’interface homme-machine, du haut-parleur de l’interface homme-machine, du microphone de l’interface homme-machine et de l’objectif de la caméra apte à filmer le visiteur présent devant l’interphone.
7) L’élément à protéger est l’écran et/ou le clavier de l’interface homme-machine.
8) La largeur de l’auvent est supérieure ou égale à la largeur de l’élément à protéger, la largeur d’un élément de l’interphone, tel que l’auvent ou l’élément à protéger, étant égale à la longueur du côté horizontal du rectangle de plus petite surface, contenu dans le plan de la paroi, qui contient entièrement la projection orthogonale de cet élément sur le plan de la paroi et dont le côté horizontal s’étend horizontalement lorsque l’interphone est monté sur un mur vertical.
Le moteur comprend typiquement d’amont en aval, dans le sens d’écoulement des gaz, au moins un compresseur, une chambre de combustion, au moins une turbine, et une tuyère d’éjection dans laquelle les gaz de combustion sortant de la turbine et formant le flux primaire sont mélangés au flux secondaire. Une turbomachine peut également être du type à « double-corps » ce qui signifie qu’elle comporte deux rotors agencés coaxialement. Un premier corps est appelé corps basse pression et un second corps est appelé corps haute pression. De façon connue, le moteur comporte dans ce cas, d’amont en aval, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, la chambre de combustion, une turbine haute pression et une turbine basse pression.
Dans le cas d’une turbomachine à réducteur, l’arbre de turbine entraîne l’arbre de soufflante par l’intermédiaire du réducteur qui est lubrifié et logé dans une enceinte de lubrification. Selon le type de réducteur utilisé, planétaire ou épicycloïdal, l’arbre de soufflante va tourner dans le même sens ou dans le sens contraire à l’arbre de turbine, et l’arbre de soufflante va tourner à une vitesse moins importante que celle de l’arbre de turbine.
L’arbre de turbine, qui est l’arbre de turbine basse pression dans le cas d’une turbomachine à double corps, est en général accouplé à un arbre du compresseur basse pression qui est lui-même accouplé à un arbre d’entrée du réducteur. Cet arbre d’entrée traverse le réducteur et engrène le solaire de ce dernier.
Pour assurer un bon fonctionnement de cette ligne d’arbres basse pression et notamment du réducteur, il faut transmettre le couple mais, en même temps, obtenir une certaine souplesse dans l’arbre d’entrée du réducteur pour ne pas faire transiter d’efforts importants dans le réducteur du fait des déplacements aux interfaces imposées.
Une solution consiste à relier les arbres de la ligne d’arbres par des dispositifs d’accouplement conférant une certaine souplesse à la ligne d’arbres en fonctionnement.
Parmi les dispositifs d’accouplement connus pour une turbomachine, on peut citer les technologies désignées par leurs dénominations anglaises « flex coupling » et « curvic coupling ».
Les documents précités décrivent des dispositifs d’accouplement du type « flex coupling ». Dans ce type de dispositif, deux arbres sont reliés ensemble par des brides serrées l’une contre l’autre au moyen de vis qui assurent la transmission du couple entre les arbres.
Les brides sont situées à la périphérie externe de voiles qui s’étendent radialement vers l’extérieur depuis les corps tubulaires des arbres. C’est la présence de ces voiles qui permet de conférer de la souplesse à l’accouplement. Plus particulièrement, la géométrie et les dimensions des voiles permettent d’ajuster la souplesse de l’accouplement.
En fonctionnement, du fait des forces centrifuges qui s’appliquent sur la ligne d’arbres, la présence de ce type d’accouplement induit un effet de contraction axiale de la ligne d’arbres.
De plus, un réducteur mécanique est sensible aux désalignements, notamment aux désalignements axiaux, car cela génère un effort axial supplémentaire que les dentures du réducteur doivent reprendre.
Les deux phénomènes qui contribuent à ces désalignements sont les déplacements axiaux imposés par le moteur et la déformation axiale précitée de la ligne d’arbres sous effet centrifuge.
Plus la raideur de la ligne d’arbres est grande, et plus l’effort axial est grand car cet effort axial est proportionnel à cette raideur.
Afin de limiter cet effort axial, une solution serait donc de minimiser la raideur axiale de la ligne d’arbres ou d’avoir une déformation axiale de cette ligne d’arbres qui soit la plus proche des déplacements imposés par le moteur, afin que la différence des deux tende vers zéro. Autrement dit, il faudrait que la ligne d’arbres puisse absorber les déplacements imposés par le moteur.
Cependant, avec la technologie actuelle du flex coupling , la contraction axiale de la ligne d’arbre s’ajoute aux déplacements imposés par le moteur et la réduction de la raideur axiale de l’arbre augmente cet effet de contraction axiale.
La présente invention propose une solution simple, efficace et économique au besoin exprimé ci-dessus.
L’invention concerne un arbre d’accouplement pour une turbomachine d’aéronef, cet arbre s’étendant le long et autour d’un axe longitudinal et comportant une paroi annulaire qui comprend une première extrémité longitudinale reliée par un premier voile annulaire à une première bride annulaire, et une seconde extrémité longitudinale reliée par un second voile annulaire à une seconde bride annulaire, chacun des premier et second voiles comportant une périphérie interne reliée à la paroi annulaire et une périphérie externe reliée à la bride correspondante qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis cette périphérie externe, caractérisé en ce que ledit premier voile a une forme générale tronconique qui s’évase depuis sa périphérie interne jusqu’à sa périphérie externe du côté dudit second voile.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la composition selon l'invention comprend une charge végétale. Selon ce mode de réalisation, la résistance au fluage de la composition appliquée sur le tronc de l'hévéa selon l'invention, soumise aux températures des zones tropicales ou subtropicales, peut être améliorée sans dégradation de l'adhésion sur le tronc des arbres traités.
La lignocellulose est une combinaison de lignine, d'hémicellulose et de cellulose présentes sous forme de fibres dans les parois cellulaires végétales. Parmi les fibres lignocellulosiques, on peut citer les fibres de bois ou encore les fibres de plantes cultivées. Parmi ces dernières on compte notamment les fibres extraites du tronc ou des tiges (tronc de cocotier, tiges de bananier, de bambou), les pailles, les fibres extraites des feuilles, les fibres extraites des graines ou des fruits (coton).