INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- également en présence de la dernière option, dans son étape, lorsque les résistance interne et tension minimale déterminées correspondent à un état certain de la batterie de servitude dans lequel il est certain qu’elle est en capacité d’alimenter suffisamment l’équipement électrique sécuritaire pour qu’il fonctionne correctement, on peut mettre à zéro la valeur.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de contrôle du type de celui présenté ci-avant, pour un véhicule comprenant une batterie de servitude rechargeable, propre à faire l’objet d’un test destiné à déterminer ses résistance interne et tension minimale, et propre à alimenter en énergie électrique au moins un équipement électrique sécuritaire, pour contrôler un état de la batterie de servitude pour empêcher un signalement de défaut (ou panne).
L’invention propose également un dispositif de contrôle destiné à équiper au moins partiellement un véhicule comprenant une batterie de servitude rechargeable, propre à faire l’objet d’un test destiné à déterminer ses résistance interne et tension minimale, et propre à alimenter en énergie électrique au moins un équipement électrique sécuritaire.
Ce dispositif de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, après chaque test, à déterminer si les résistance interne et tension minimale déterminées correspondent à un état incertain de la batterie de servitude dans lequel il est incertain qu’elle est en capacité d’alimenter suffisamment l’équipement électrique sécuritaire pour qu’il fonctionne correctement, et, dans l’affirmative, si l’état incertain a été déterminé successivement N fois, avec N ≥ 2, à déclencher une génération d’un message suggérant de recharger complètement la batterie de servitude avec un chargeur externe au véhicule, et à déclencher une fourniture de ce message généré à un conducteur du véhicule.
L’invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant, d’une part, une batterie de servitude rechargeable, propre à faire l’objet d’un test destiné à déterminer ses résistance interne et tension minimale, et propre à alimenter en énergie électrique au moins un équipement électrique sécuritaire, et, d’autre part, une partie au moins d’un dispositif de contrôle du type de celui présenté ci-avant.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant une première partie d’un dispositif de contrôle selon l’invention, un réseau de bord, une batterie de servitude associée à un premier calculateur de supervision, un dispositif de test, et une chaîne de transmission à GMP tout électrique et associé à un second calculateur de supervision, et
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de contrôle, et un dispositif de contrôle DC associé, destinés à permettre un contrôle d’un état eb de la batterie de servitude BS d’un véhicule V pour empêcher un signalement d’un défaut (ou panne) de cette batterie de servitude BS.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule comprenant une batterie de servitude rechargeable et propre à alimenter en énergie électrique, via un réseau de bord, des équipements électriques (dont au moins un est sécuritaire). Ainsi, elle concerne les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), engins à chenille(s), les trains et les tramways, par exemple), les aéronefs et les bateaux.
On a schématiquement représenté sur la un véhicule V comprenant une batterie de servitude BS associée à un premier calculateur de supervision CS1, une chaîne de transmission à GMP tout électrique (et donc à machine motrice électrique MME) et associé à un second calculateur de supervision CS2, un dispositif de test DT, un réseau de bord RB, un générateur d’énergie électrique GE, un module de communication par voie d’ondes MC, et une première partie P1 d’un dispositif de contrôle DC selon l’invention (une seconde partie P2 de ce dernier (DC) étant ici installée dans un serveur choisi SC distant).
Notamment, l’architecture est propre à transformer un signal optique selon une loi que l’architecture (partie réservoir) apprend à partir de séquences d’entrées et de sorties d’entraînement.
En particulier, le réservoir de l’architecture (circuit réservoir + circuit de lecture) opère en deux modes : « entraînement » et « inférence ». Dans le premier mode (entraînement), on présente à l’architecture 10 un signal d’entrée S et une sortie attendue Y expect , on compare celle-ci avec la sortie Y du circuit de lecture et on varie les paramètres W out du réservoir jusqu’à la minimisation de l’erreur. Dans la phase de « inférence », les paramètres W out sont figés.
Une telle architecture 10 est, par exemple, propre à être utilisée comme filtre non-linéaire sur des signaux optiques, par exemple des signaux télécoms, ou bien des signaux radar sur porteuse optique. Dans une application particulière, l’architecture 10 est utilisée pour la correction de distorsions de signaux télécoms.
Dans l’exemple illustré par la , l’architecture 10 comprend une entrée 20 pour un signal optique d’entrée S, un premier circuit optique 22 d’amplification et de filtrage, un circuit réservoir 24, un second circuit optique 26 d’amplification et de filtrage, un circuit de lecture 28 et une sortie 30 pour un signal de sortie O. A noter que le premier circuit optique 22 et le second circuit optique 26 sont optionnels.
Sur l’exemple de la , il est aussi illustré un bloc électronique 32 utilisé, d’une part, lors d’une phase préalable d’entraînement visant à fixer les paramètres du circuit de lecture 28, et d’autre part, afin de contrôler le premier circuit optique 22, le circuit réservoir 24 et le second circuit optique 26. Le bloc électronique 32 est optionnel lors de la phase d’inférence, c’est-à-dire une fois la phase d’entraînement terminée et les paramètres du circuit de lecture 28 fixés.
L’entrée 20 est propre à recevoir le signal optique d’entrée S. Le signal optique d’entrée S a une largeur de bande BW, une fréquence porteuse ν 0 et une puissance optique moyenne P m .
Le premier circuit optique 22 d’amplification et de filtrage est connecté entre l’entrée 20 et le circuit réservoir 24. Le premier circuit optique 22 est propre à amplifier et filtrer le signal optique S pour obtenir un premier signal intermédiaire . La partie amplificatrice peut être réalisée en technologie intégrée photonique en phosphure d’indium et couplée à un circuit photonique silicium ou nitrure de silicium effectuant le filtrage.
Dans un exemple d’implémentation illustré par la , le premier circuit optique 22 comprend un module d’amplification 34 avec un gain G et un module de filtrage 36 (filtre passe-bas par exemple). Le gain G permet de ramener la puissance optique au niveau optimal pour le fonctionnement du circuit réservoir 24. La bande passante du filtre BWF est ajustée pour éliminer les composantes spectrales en dehors de la bande du signal S. Le premier circuit optique 22 peut se composer de plusieurs étages amplificateur-filtre.
Lorsque l’architecture 10 est dépourvue de premier circuit optique 22, le premier signal intermédiaire est le premier signal optique S.
Le circuit réservoir 24 est propre à réaliser la fonction calcul par réservoir.
Le circuit réservoir 24 est propre à recevoir le premier signal intermédiaire et à convertir le premier signal intermédiaire en un signal converti U. Le circuit réservoir 24 forme le réservoir de l’architecture 10.
Dans un exemple de mise en œuvre, le circuit réservoir 24 est propre à transformer le premier signal intermédiaire en le signal converti U sur la base de l’équation suivante :
Où : est un vecteur représentant l’état interne du circuit réservoir. Chaque composante est un nombre complexe tel que le champ électrique résonnant à fréquence optique dans chaque cavité m contenue dans le réservoir s’écrit , et est une fonction (plus précisément un opérateur non-linéaire , où M est le nombre de résonateurs et L le nombre de signaux) modélisant l’évolution du champ U dans le réservoir forcée par le signal .
Le signal converti U est proportionnel à un sous ensemble de N résonateurs tels que , avec les coefficients représentant le couplage du résonateur i avec le guide l.
Ce formalisme correspond à l’approximation couramment utilisée dans le domaine de la photonique et qui prend le nom de « théorie des modes couplés » [H. Haus, et al. "Coupled-mode theory." Procs. IEEE 79.10 (1991): 1505-1518.]
pour créer au moins un flux de données alimentant les modèles de simulation assemblés et/ou au moins un flux de données entre les modèles de simulation assemblés ;
- le procédé comporte la définition par l’opérateur et/ou par le jumeau numérique d’une donnée évaluée générée de l’au moins un paramètre de soutien évalué à partir de plusieurs données de sortie issues de plusieurs modèles de simulations sélectionnés par l’opérateur et/ou le jumeau numérique pour former le macro-modèle et définir au moins un flux de données évaluées générées ;
- les données évaluées sont représentatives de l’au moins un paramètre de soutien évalué à au moins un instant d’évaluation ultérieur à un instant présent ; et
- le procédé comprend une étape de détermination d’une fenêtre temporelle, l’au moins un instant d’évaluation étant compris dans la fenêtre temporelle.
L’invention concerne en outre une méthode de suivi d’au moins un paramètre de soutien évalué dont dépend la disponibilité pour le vol d’au moins un aéronef pour une mission donnée, comprenant :
- une étape de génération de données évaluées de l’au moins un paramètre de soutien évalué par un procédé de génération tel que décrit ci-dessus ;
- une étape d’acquisition de données réelles représentatives de l’au moins un paramètre de soutien évalué ;
- une étape de calcul d’un taux de variation représentatif d’une variation entre les données évaluées et les données réelles ;
- une étape de détermination d’un taux de variation maximum ;
- une étape d’émission d’un signal d’alerte à destination de l’opérateur lorsque le taux de variation est supérieur au taux de variation maximum.
la est une représentation schématique d’une infrastructure de soutien d’aéronefs ;
la est une représentation schématique de l’infrastructure de soutien de la et d’un dispositif de gestion du jumeau numérique de l’infrastructure de soutien ;
la est une représentation schématique d’une portion du dispositif de gestion du jumeau numérique de la , relative à la génération des données évaluées ;
Une fois le support de montage 20 intégralement retiré, la quatrième étape Ed4 est l’extraction de l’aimant 30 pour le recyclage de l’aimant 30 et de la matière plastique du support de montage 20. Le support de montage 20 est maintenu dans une pièce à part, et une tige de démontage est insérée dans l’orifice d’extraction 214. La tige de démontage vient appuyer sur l’aimant 30 pour l’extraire du logement 222. Au cours de l’étape d’extraction de l’aimant 30, les murets de fixation 228 repliés sont cassés pour sortir d’aimant 30 et le support de montage 20 est recyclé.
A l’issue de cette étape, l’ensemble 1 est démonté et l’arbre d’entrainement 10, le support de montage 20 et l’aimant 30 sont désolidarisés.
Dans la forme de réalisation ou les murets de fixation 228 sont remplacés par des clips, lors de l’étape Ed4 d’extraction le support de montage 20 est maintenu fixe pendant qu’un outil adapté vient ouvrir les clips 228 pour déverrouiller l’aimant 30. Une tige de démontage est insérée dans l’orifice d’extraction 214 et vient appuyer sur l’aimant 30 pour l’extraire du logement 222. A l’issue de cette étape, l’ensemble 1 est démonté et l’arbre d’entrainement 10, le support de montage 20 et l’aimant 30 sont désolidarisés.
Le support de montage selon l’invention permet donc une insertion et un retrait aisés de l’aimant. L’exemple de support décrit ci-avant n’est aucunement limitatif de la portée de la présente invention qui est définie par les revendications ci-après. D’autres formes de réalisation non décrites mais comportant les caractéristiques techniques revendiquées sont donc également protégées.
Capteur angulaire inertiel à microsystème électromécanique micro-usiné La présente invention concerne un capteur angulaire inertiel à microsystème électromécanique micro-usiné.
De tels capteurs angulaires sont utilisés pour la mesure d’une position angulaire ou d’une vitesse angulaire. Dans le premier cas, ces capteurs fonctionnent en tant que gyroscopes, et dans le deuxième cas, ils fonctionnent en tant que gyromètres. Ces capteurs sont micro-usinés sur des plaques de silicium ou de quartz, à l’aide de techniques semblables à la fabrication de circuits intégrés. Ceci permet un coût de production faible et donc des domaines d’application variés.
Les capteurs angulaires inertiels comprennent généralement plusieurs masses mobiles vibrantes, reliées élastiquement à un support et élastiquement couplées entre elles grâce à des éléments fonctionnant comme des ressorts. Il est connu d’utiliser des poutres en silicium pour ces éléments. L’ensemble formé par les masses et les éléments fonctionnant comme des ressorts forme un résonateur pouvant avantageusement être mis en vibration sur ses modes propres par des systèmes d’excitation, qui peuvent être des système d’excitation électriques. Cette excitation entraîne une vibration des masses dans le plan de la plaque et perpendiculairement à une direction appelée « axe sensible » du capteur angulaire, qui est donc perpendiculaire au plan de la plaque.
Lorsque le capteur angulaire a une certaine vitesse de rotation autour de l’axe sensible, l’effet Coriolis génère une force qui fait vibrer les masses dans une direction perpendiculaire à la direction d’excitation, toujours dans le plan de la plaque. La mesure de cette vibration permet de déduire la vitesse de rotation.
Comme mentionné précédemment, les masses sont excitées par des systèmes d’excitation électriques. Par exemple, des systèmes à deux masses concentriques, une masse interne et une masse externe entourant la masse interne, sont connus.
Les systèmes électriques sont par exemple des électrodes, et en particulier des électrodes fixes associées à des électrodes mobiles, qui sont par exemple portées directement par les masses.
Les masses sont au même potentiel électrique, car couplées entre elles par des éléments de couplage qui sont souvent en matériau électriquement conducteur. Ce potentiel électrique peut être non nul, dans le cas où une tension électrique est imposée aux électrodes mobiles, par exemple pour faciliter la détection des vibrations.
Les masses sont généralement reliées élastiquement à un support via une couche d’isolant par exemple en oxyde de silicium.
La masse extérieure est entourée par un cadre externe qui constitue l’extérieur de la puce en silicium. Ce cadre est mis à un potentiel électrique fixe pour réaliser un blindage de la partie sensible avec des couches de silicium inférieures et supérieures (bulk et capot)
Dans ce cas, une différence de potentiel est imposée entre la masse externe et le cadre, ce qui crée une raideur électrostatique, ce qui entraîne une modification d’une raideur apparente d’un demi-résonateur formé par la masse externe et les éléments la reliant au support. La modification de la raideur apparente du demi-résonateur crée un balourd de raideur qui modifie l’équilibrage du résonateur.
Ce phénomène est aussi appelé « trimming électrostatique » et, s’il peut être utilisé de manière volontaire pour compenser des défauts dans les masses, il crée ici un déséquilibrage de la structure vibrante la rendant notamment sensible aux vibrations externes. A cause de cette modification de la raideur apparente du demi-résonateur, le capteur ne fonctionne plus de manière optimale pour la détermination de la vitesse de rotation.
Il est donc nécessaire d’optimiser le fonctionnement des capteurs, y compris lorsqu’une différence de potentiel électrique existe entre les masses et le cadre entourant la masse externe.
Selon une variante de réalisation illustrée schématiquement à la , la partie supérieure du couvercle peut être dépourvue de vis de fixation. A la place, il est prévu un système d’enchâssement de doigts 95 dans des oreilles 96. Dans l'exemple illustré, il est prévu deux doigts 95 chacun inséré respectivement dans une oreille 96 par complémentarité de forme, ce qui forme une zone de pseudo charnière, d’axe A6.
Après avoir fait pivoter le couvercle autour de l'axe A6, on peut le déposer en faisant échapper les doigts 95 des oreilles 96 (repère 15’ à la ).
Ce principe implique une rotation du couvercle tant pour sa fermeture que pour son ouverture par rapport à la zone de charnière qui comprend les doigts et les oreilles. Moyennant quoi, il n'y a pas de vis à visser ou dévisser sur la bordure supérieure 15a du couvercle et l'espace disponible à prévoir peut être un peu réduit dans la partie supérieure du montage. Dans l'exemple illustré, il y a cinq vis 7 qui permettent de pressuriser le joint d'étanchéité. Le mouvement de fermeture du couvercle permet aussi de pressuriser le joint au niveau de la zone charnière.
Comme apparent sur la , la boîte à fusibles 1 peut comprendre un masque de protection 17 recouvrant les bus barres et les fusibles pour procurer un accès sélectif et de petite taille destinée à une pointe de touche d'un appareil de mesure électrique.
On remarque que si un fusible n'est pas utilisé suivant la configuration du véhicule, donc conducteurs respectifs absents, on remplace le dispositif d'étanchéité par un simple obturateur qui permet d'obturer hermétiquement le ou les trou(s) non utilisé(s).
VEHICULE COMPRENANT UN DISPOSITIF PROTECTEUR D’UN ONDULEUR DE COURANT L’invention est relative à un véhicule comprenant un dispositif de protection d’un appareil électronique, pouvant notamment être un onduleur de courant, le protégeant d’un dommage lors d’un accident du véhicule.
Art antérieur Un véhicule hybride comprend un bloc moteur thermique et un moteur électrique. Le bloc moteur thermique est lui-même composé d’un moteur thermique lié à une boite de vitesses et est fixé au châssis, à l’avant du véhicule au moyen d’une pièce de liaison. Par ailleurs, un onduleur de courant prévu pour alimenter le moteur électrique en courant alternatif est fixé au bloc moteur thermique.
Lors d’un accident et d’un choc frontal du véhicule, le bloc moteur recule violemment sous l’influence de l’impact, et l’onduleur de courant entre en forte collision contre la pièce de liaison qui l’endommage et risque de le détruire.
Actuellement, au-delà des recommandations de prudence au volant, rien n’est fait pour éviter ou même atténuer le choc entre l’onduleur de courant et la pièce de liaison.
Un objectif de la présente invention est de remédier aux défauts de l’art antérieur en protégeant l’onduleur de courant en cas de choc.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un véhicule comprenant : - un châssis ; - un bloc moteur ; - une pièce de liaison attachant le bloc moteur au châssis ; - un appareil électronique fixé sur le bloc moteur ; - le véhicule comportant de plus un dispositif protecteur de l’appareil électronique.
Avantageusement, le dispositif protecteur est prévu pour que la pièce de liaison n’endommage pas l’appareil électronique lors d’un choc au cours duquel le bloc moteur et l’appareil électronique se rapprochent rapidement du châssis.
Le dispositif protecteur est une pièce indépendante couvrant en partie l’appareil électronique.
Le dispositif protecteur est une pièce prismatique en tôle emboutie pourvue d’une ouverture permettant d’insérer l’appareil électronique.
Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service A est comme suit :
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 2 dans la condition de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service B sont illustrées dans le tableau 7.
Un procédé de calcul de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service B est comme suit :
Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 3 dans la condition de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service C sont illustrées dans le tableau 7.
Un procédé de calcul de durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la deuxième catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service C est comme suit :
Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service peuvent être acquises en prenant en compte le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor, la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et l’ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor.
En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure.
Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est un cylindre, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure comprend les étapes suivantes.
À l’étape S901, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est acquise.