INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, la première durée et la source de courant sont configurées pour qu'une quantité de charges fournie à la première sortie pendant chaque première durée soit fixe pour une valeur de température et une valeur de tension d'alimentation données.
Selon un mode de réalisation, le premier circuit comprend un deuxième circuit adapté à fournir deux signaux de commande respectivement à deux interrupteurs d'un convertisseur à découpage de type à modulation de fréquence d'impulsion, chaque première durée étant déterminée à partir d'au moins l'un des deux signaux de commande, de préférence à partir des deux signaux de commande.
Selon un mode de réalisation : la première sortie est en outre destinée à être connectée à une première borne d'un élément inductif ; le régulateur comprend une deuxième sortie destinée à être connectée à une deuxième borne de l'élément inductif, un premier interrupteur connecté entre le premier noeud et la deuxième sortie, et un deuxième interrupteur connecté entre la deuxième sortie et un deuxième noeud configuré pour recevoir un potentiel de référence ; le premier circuit est configuré, quand le comparateur indique que la première tension est inférieure à la tension de consigne, pour mettre un deuxième signal à son premier état binaire pendant une deuxième durée, puis, à la fin de la deuxième durée, mettre un troisième signal à son premier état binaire pendant une troisième durée ; le premier circuit est en outre configuré, dans un premier mode de fonctionnement, pour commander un état passant du premier interrupteur lorsque le deuxième signal est à son premier état binaire et un état passant du deuxième interrupteur lorsque le troisième signal est à son premier état binaire, et, dans un deuxième mode de fonctionnement, pour mettre le premier signal à son premier état binaire dès que l'un des deuxième et troisième signaux est à son premier état binaire.
Selon un mode de réalisation, la deuxième durée est fixe et déterminée par la tension d'alimentation, ou fixe et indépendante de la tension d'alimentation, et la troisième durée est fixe et déterminée par la tension d'alimentation, ou fixe et indépendante de la tension d'alimentation.
Selon un mode de réalisation, le premier mode de fonctionnement est de type à modulation de fréquence d'impulsion.
Selon un mode de réalisation, lorsque le comparateur indique que la première tension est inférieure à la tension de consigne, le premier circuit est configuré pour : générer une première rampe de tension, comparer la première rampe avec une première tension de seuil (Vref), et mettre le deuxième signal à son premier état binaire du début de la première rampe jusqu'à ce que la première rampe croise la première tension de seuil ; et générer une deuxième rampe de tension quand la première rampe croise la tension de consigne, comparer la deuxième rampe avec une deuxième tension de seuil, et mettre le troisième signal à son premier état binaire du début de la deuxième rampe jusqu'à ce que la deuxième rampe croise la deuxième tension de seuil.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif comprenant le régulateur tel que décrit, et une charge connectée à la première sortie du régulateur.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif comprenant le régulateur tel que décrit, une charge connectée à la première sortie du régulateur, et un élément inductif connecté entre les première et deuxième sorties du régulateur.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend une puce de circuit intégré comprenant le régulateur, l'élément inductif étant disposé à l'extérieur de la puce.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend en outre un élément capacitif connecté à la première sortie du régulateur.
la représente un exemple d'un régulateur de tension de type linéaire ;
la représente un exemple d'un régulateur de tension de type alimentation à découpage fonctionnant en modulation de fréquence d'impulsion ;
la représente un mode de réalisation d'un régulateur de tension ;
la représente une variante de réalisation du régulateur de la ; et
la illustre, par des chronogrammes, un mode de fonctionnement du régulateur de la .
représente en coupe transversale à échelle agrandie la zone repérée II à la , selon un premier mode de réalisation,
représente en coupe transversale à échelle agrandie la zone repérée II à la , selon un deuxième mode de réalisation.
Description détaillée de la divulgation Les figures illustrent un dispositif de chauffage thermodynamique 1. Dans les modes de réalisation illustrés, le dispositif de chauffage thermodynamique est un chauffe-eau à accumulation. En variante, le dispositif de chauffage thermodynamique pourrait notamment être un chauffage central destiné à chauffer un logement.
Le dispositif de chauffage thermodynamique 1 comprend essentiellement une cuve 2 et une pompe à chaleur 10.
La cuve 2 présente un volume intérieur 4, un orifice d’entrée 6 et un orifice de sortie 8. Un fluide à chauffer, dans le mode de réalisation illustré de l’eau, entre dans le volume intérieur 4 par l’orifice d’entrée 6 et en sort par l’orifice de sortie 8. La cuve 2 présente une surface extérieure de cuve 3 qui est cylindrique, de section circulaire, et s’étend suivant une direction longitudinale X. La cuve 2 comprend également une première calotte 5 et une deuxième calotte 7 opposée l’une à l’autre suivant la direction longitudinale X et entre lesquelles s’étend la surface extérieure de cuve 3. L’orifice d’entrée 6 et l’orifice de sortie 8 sont disposés sensiblement à des extrémités opposées de la cuve suivant la direction longitudinale X. L’orifice d’entrée 6 est disposé dans la surface extérieure de cuve 3 à proximité de la première calotte 5 et l’orifice de sortie 8 est disposé dans la surface extérieure de cuve 3 à proximité de la deuxième calotte 7. La direction longitudinale X est généralement verticale, la première calotte 5 étant située en bas et la deuxième calotte 7 étant située en haut. La direction longitudinale X peut également être horizontale, rarement oblique. La surface extérieure de cuve 3 présente, transversalement à la direction longitudinale X, un diamètre de préférence compris entre 40 centimètres et 60 centimètres, en particulier 45 centimètres ou 50 centimètres. Le volume intérieur de 4 de la cuve 2 est de préférence compris entre 80 litres et 300 litres.
La pompe à chaleur 10 est configurée pour chauffer le fluide contenu dans le volume intérieur 4 de la cuve 2. La pompe à chaleur 10 comprend un condenseur 11, un détendeur 12, un évaporateur 13, un compresseur 14 et un circuit frigorifique 15. Le circuit frigorifique 15 renferme un fluide frigorigène. Le condenseur 11, le détendeur 12, l’évaporateur 13 et le compresseur 14 sont disposés successivement dans le circuit frigorigène 15 et donc traversés par le fluide frigorigène.
Le fluide frigorigène est compressé, de préférence à l’état gazeux, dans le compresseur 14. En conséquence, la température du fluide frigorigène est augmentée par le compresseur 14. Dans le condenseur 11, le fluide frigorigène transfert sa chaleur au fluide à chauffer contenu dans le volume intérieur 4 de la cuve 2. Le fluide frigorigène se condense dans le condenseur 11, afin de transférer notamment de la chaleur de changement d’état au fluide à chauffer contenu dans le volume intérieur 4 de la cuve 2. La pression du fluide frigorigène, de préférence à l’état liquide à l’entrée du détendeur 12, diminue dans le détendeur 12. En conséquence, la température du fluide frigorigène diminue dans le détendeur 12. Dans l’évaporateur 13, le fluide frigorigène est en échange de chaleur avec l’environnement pour puiser de l’énergie calorifique de l’environnement, l’environnement pouvant être l’air, le sol ou une source d’eau.
Ainsi, l’énergie calorifique de l’environnement est transférée au fluide à chauffer contenu dans le volume intérieur 4 de la cuve 2, par l’intermédiaire du fluide frigorigène, en alimentant, généralement en énergie électrique, le compresseur 14.
Tel qu’illustré à la , le condenseur 11 comprend un tube 20 s’étendant entre une première extrémité 20a et une deuxième extrémité 20b. Le tube 20 est enroulé autour de la surface extérieure de cuve 3. Le tube 20 comprend une succession de spires s’étendant autour de la surface extérieure de cuve 3. Dans le mode de réalisation illustré, le tube 20 comprend dix spires entre la première extrémité 20a par laquelle le fluide frigorigène entre dans le condenseur 11 et la deuxième extrémité 20b par laquelle le fluide frigorigène sort du condenseur 11. Le pas de chaque spire est de préférence compris entre 30 millimètres et 100 millimètres, avantageusement le pas des spires est de 48 millimètres ±10%.
Tel qu’illustré aux figures 2 et 3, le tube 20 présente une surface intérieure de tube 22 et une surface extérieure de tube 24 délimitant entre elles une paroi de tube 21. La surface intérieure de tube 22 délimite un passage 25 constituant une partie du circuit frigorifique et renfermant le fluide frigorigène. Le passage 25 est unique. La surface extérieure de tube 24 présente une portion plate extérieure 24a. La portion plate extérieure 24a est plate et continument en appui contre la surface extérieure de cuve 3 entre la première extrémité 20a et la deuxième extrémité 20b.
La portion plate extérieure 24a s’étend suivant la direction longitudinale X sur une longueur d’appui d. La longueur d’appui est de préférence égale à 8,3 millimètres ±10%.
La surface intérieure de tube 22 présente une portion plate intérieure 22a parallèle à la portion plate extérieure 24a et séparée de la portion plate extérieure 24a par la paroi de tube 21.
Le passage 25 s’étend suivant la direction longitudinale X sur une distance D avantageusement supérieure à 5,4 millimètres, de préférence supérieure à 6,4 millimètres, plus préférentiellement supérieure à 7,4 millimètres. Idéalement, la distance D est égale à 8,7 millimètres ±10%.
Tel qu’illustré aux figures 2 et 3, le passage 25 présente en section transversale une aire A. L’aire A est de préférence égale à 16 mm²±10% (millimètres carrés à dix pourcents près).
Le rapport entre l’aire A et la longueur d’appui d est inférieur à 2, de préférence égal à 1,81 mm ± 10%.
Ainsi, on réalise un compromis visant à :
A une étape 622 (Calc H Matrix), successive à l'étape 621, la matrice d'observation H du système est calculée. La matrice H est dépendante de la géométrie du système, c'est-à-dire principalement des estimations instantanées des positions du système et du satellite.
A une étape 623 (Calc Range Error), successive à l'étape 622, une erreur de pseudodistances est déterminée. Cette erreur est la différence entre les mesures de pseudodistances de la position instantanée du satellite fournie par le dispositif GNSS, et une pseudodistance générée par la combinaison de la position du système et de la position du satellite.
A une étape 624 (Calc R Matrix), successive à l'étape 623, le paramètre est fourni au module de calcul pour calculer une matrice de mesures du bruit. Une telle matrice détermine le niveau de confiance de la mesure de la pseudodistance, et la façon dont elle influence l'estimation de la position.
A une étape 625 (Calc K Matrix), successive à l'étape 624, la matrice de gain K du filtre de Kalman est calculée est utilisant la matrice de mesure du bruit déterminée à l'étape précédente.
A une étape 626 (Update Pos State), successive à l'étape 625, une estimation de la position du système est calculée, et mise à jour. La mise à jour de la vitesse est dépendante de l'erreur de la pseudo distance calculée à l'étape 623, de la matrice de mesure du bruit calculée à l'étape 624, et de la matrice de gain calculée à l'étape 625.
A une étape 627 (Update P Cov Matrix), successive à l'étape 626, le module de calcul utilise la valeur mise à la jour de la position du système pour mettre à jour la matrice de covariance de l'erreur P du filtre de Kalman.
Les séries d'étapes 610 et 620 sont des exemples de mise en oeuvre de filtres de Kalman. D'autres mises en oeuvre sont possibles et sont à la portée de la personne du métier.
La représente un exemple d'un autre procédé de fonctionnement 700 d'un module de détermination de paramètres d'un système, du type du module 206 et du système 200 décrits en relation avec la . La illustre en particulier une matrice de paramètres 701 utilisée par l'échantillonneur. Selon un exemple, la matrice 701 est obtenue en utilisation le module 206 pour mettre en oeuvre le procédé 300 décrit en relation avec la .
Le mode de fonctionnement 700 représente la génération, par le module de génération de de paramètres, du type des paramètres S_Rate de la , destinés à configurer un échantillonneur du type de l'échantillonneur 201-2 décrit en relation avec la .
Pour générer ces paramètres, le module de génération de paramètres utilise une matrice de configuration 701, du type de la matrice 501 décrite en relation avec la , comprenant toutes les valeurs que peuvent prendre les paramètres de configuration de l'échantillonneur pour chaque état du système. Selon un exemple, chaque ligne de la matrice 701 comprend les valeurs des paramètres de configuration pour un seul état du système, et chaque colonne de la matrice 701 comprend les valeurs d'un même paramètre pour chaque état du système. Selon une variante, les lignes et colonnes peuvent être inversées.
Le module de génération de paramètres utilise, en outre, un outil de sélection 702 adapté à recevoir la donnée Motion_State figurant l'état du système, et à choisir les paramètres dans la matrice de configuration 701. Plus particulièrement, selon un exemple, l'outil de sélection 702 est adapté à choisir une ligne de la matrice 701, ou le cas échéant une colonne, en fonction de la valeur de la donnée Motion_State. La ligne, ou colonne, de paramètres est ensuite fournie à l'échantillonneur.
Dans l'exemple représenté en , la matrice 701 comprend des valeurs d'un seul paramètre de configuration de l'échantillonneur correspondant à cinq états différents du système. Ainsi, la matrice 701 comprend une colonne et cinq lignes.
Le paramètre de la matrice 701 est le taux d'échantillonnage n de l'échantillonneur.
Les cinq états sont les mêmes que les états décrits en relation avec la , c'est-à-dire les états suivants : - l'état N représentant l'état de base du système ; - l'état S représentant l'état immobile du système ; - l'état T représentant l'état du système dans lequel le système a une trajectoire courbe ; - l'état A représentant l'état d'accélération du système ; et - l'état U représentant l'état indéterminé du système.
En , chaque cellule de la matrice 701 représente la valeur d'un des paramètres précédemment cités pour un état du système précédemment cité, et la même convention d'écriture que celle utilisée en est utilisée.
La représente un exemple d'un autre procédé de fonctionnement 800 d'un module de détermination de paramètres d'un système, du type du module 206 et du système 200 décrits en relation avec la . La illustre en particulier une matrice de paramètres 801 utilisée par le dispositif. Selon un exemple, la matrice 801 est obtenue en utilisation le module 206 pour mettre en oeuvre le procédé 300 décrit en relation avec la .
Une telle fuite peut générer un nuage explosif potentiellement dangereux, sans compter le fait qu’elle constitue une perte pour le fournisseur et/ou pour le client.
Afin de limiter les risques et pertes que peut entraîner un endommagement ou une rupture du flexible de distribution, et afin de sécuriser le périmètre dans lequel a lieu la distribution du fluide, il est connu de prévoir dans le distributeur une vanne d’arrêt d’urgence destinée à contrôler un écoulement du fluide depuis la source vers le flexible de distribution. Cette vanne peut être fermée de façon connue par un opérateur en cas de rupture de flexible ou après détection d’une fuite au niveau du flexible.
La solution décrite ci-dessus ne donne pas entière satisfaction, car elle reste tributaire de la présence d’un opérateur sur le site de distribution et/ou de la réactivité de cet opérateur.
Une autre solution pour limiter les pertes occasionnées par une rupture du flexible de distribution consiste à prévoir un circuit pneumatique disposé parallèlement au flexible de distribution. Le circuit pneumatique selon cette solution est destiné à contrôler la vanne d’arrêt. En outre, le circuit pneumatique selon cette solution est relié au flexible de distribution au moyen d’attaches. Ainsi, en cas de rupture du flexible de distribution, le circuit pneumatique est également rompu, entraînant ainsi un arrêt de l’écoulement d’air dans le circuit pneumatique et une fermeture de la vanne. Il s’ensuit alors un arrêt de l’écoulement du fluide vers le flexible de distribution.
La solution décrite ci-dessus suppose donc un contrôle de l’écoulement du fluide nécessairement à l’aide d’une vanne de type pneumatique. Une telle contrainte exclut la possibilité de mettre en œuvre cette solution sur un distributeur équipé d’un autre type de vanne.
De plus, la solution décrite ci-dessus impose une rupture du circuit pneumatique à la suite d’une rupture du flexible de distribution, et le remplacement de ce circuit pneumatique. La rupture puis le remplacement du circuit pneumatique va à l’encontre de la tendance actuelle vers des solutions de plus en plus réutilisables.
Enfin, une troisième solution consiste à prévoir à l’intérieur du flexible de distribution un câble mis en tension. Le câble est équipé à ses extrémités de bouchons qui sont montés mobiles à l’intérieur de connecteurs d’extrémité raccordant le flexible de distribution à la source du distributeur et au récepteur de fluide.
En particulier, les bouchons sont montés chacun entre deux positions : une position d’ouverture dans laquelle les bouchons permettent un écoulement d’un flux de fluide à travers des connecteurs du flexible et une position de fermeture dans laquelle les bouchons bloquent ledit écoulement. En cas de rupture ou de d’endommagement du flexible de distribution, une portion du câble débouche du flexible au niveau de la zone de rupture ou d’endommagement, entraînant les bouchons dans leur position de fermeture du flux.
La solution décrite ci-dessus nécessite donc une structure particulière de flexible de distribution, dont la fabrication reste coûteuse.
Dès lors, il apparaît un besoin de développer un distributeur de fluide qui pallie au moins en partie les limites et inconvénients des solutions décrites ci-dessus.
A cet effet, l’invention, du reste conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que le câble anti-fouet est configuré pour transmettre à l’actionneur l’effort ou le déplacement appliqué au flexible de distribution, et en ce que l’actionneur est configuré pour commander la fermeture de la vanne d’arrêt lorsque ledit effort ou ledit déplacement atteint un certain seuil prédéfini.
Ainsi, l’invention met à profit la liaison entre le flexible de distribution et le câble anti-fouet, et la possibilité d’un transfert d’efforts ou de déplacements entre ces deux éléments, pour introduire un actionneur apte à coopérer avec le câble anti-fouet, et capable d’enregistrer l’effort ou le déplacement transmis au câble anti-fouet par le flexible de distribution pour commander une fermeture de la vanne d’arrêt lorsque l’effort ou le déplacement atteint un certain seuil prédéfini.
Par ailleurs, en prévoyant une fermeture de la vanne d’arrêt lorsque l’effort ou le déplacement enregistré par l’actionneur atteint un seuil prédéfini, l’invention ouvre la voie à un système d’arrêt d’urgence qui prévient tout écoulement de fluide vers le flexible de distribution endommagé/rompu, là où les solutions de l’art antérieur se contentent de limiter la quantité de fluide qui s’échappe du flexible endommagé/rompu.
En effet, le seuil prédéfini d’effort ou de déplacement mesuré sur le flexible de distribution peut être un indicateur d’une rupture prochaine ou imminente du flexible de distribution.
Des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : la seconde extrémité du câble anti-fouet est montée mobile en translation par rapport au point d’ancrage, entre une position rapprochée et une position éloignée du point d’ancrage, la seconde extrémité du câble anti-fouet est configurée pour coopérer avec l’actionneur, le câble anti-fouet et l’actionneur sont positionnés de part et d’autre du point d’ancrage, le câble anti-fouet présente une résistance à la rupture sous un effort de traction supérieure à celle du flexible de distribution, le distributeur comprend un support reliant le câble anti-fouet au point d’ancrage, le support comprend une première partie reliée à la seconde extrémité du câble anti-fouet, et une deuxième partie montée mobile à travers le point d’ancrage, la deuxième partie du support est configurée pour coopérer avec l’actionneur; la première partie du support se présente sous la forme d’une boucle destinée à coopérer en liaison mécanique avec une boucle formée au niveau de la seconde extrémité du câble anti-fouet, la deuxième partie du support comprend une butée de fin de course configurée pour prévenir un arrachement du support et du câble anti-fouet par rapport au point d’ancrage, l’actionneur et le support sont disposés en regard l’un de l’autre entre une première position relative dans laquelle l’actionneur et le support sont proches et une seconde position relative dans laquelle l’actionneur et le support sont éloignés l’un de l’autre, le distributeur comprend un bâti abritant la source de fluide, le bâti comprend le point d’ancrage auquel est reliée la seconde extrémité du câble anti-fouet, la vanne d’arrêt et l’actionneur sont de type pneumatique, le distributeur comprend en outre un circuit pneumatique reliant la vanne d’arrêt et l’actionneur, l’actionneur est de type électrique, apte à émettre un signal électrique en réponse à un franchissement du seuil prédéterminé d’effort ou de déplacement enregistré par l’actionneur, le distributeur comprend une unité de commande électronique configurée pour recevoir le signal électrique émis par l’actionneur et transmettre ledit signal à la vanne d’arrêt.
Dans les mises en œuvre d’une composition selon l’invention, la composition peut en particulier être adaptée à une administration par voie topique.
Enfin, l’invention concerne également un procédé cosmétique non thérapeutique de soin des matières kératiniques, en particulier de la peau, notamment de la peau sèche, comprenant l'application topique sur ces matières kératiniques d'une composition selon l’invention.
représente la quantification des concentrations d'indoles totaux dans les surnageants de culture de 6 des souches testées, à savoir les souches de référence CNCM I-5689, I-5904, I-5691, I-5693, I-5694 et I-5695 – à savoir la somme des concentrations en ILA (acide indole-3-lactique), IAld (Indole-3-carboxaldehyde), en IAA (acide indole-3-acetique) et en Tryptamine.
Abscisse : de gauche à droite : contrôle (control), CNCM I-5694, CNCM I-5695, CNCM I-5693, CNCM I-5904, CNCM I-5689 et CNCM I-5691.
Ordonnée : indoles totaux (Indoles) en pmol/mL.
représente les résultats d’expression des marqueurs de la voie Ahr (CYP1A1) et de la fonction barrière (FLG) dans les kératinocytes stimulés par l’ILA à différentes concentrations. GAPDH est un gène de référence constitutif des NHEKs.
Abscisse : de gauche à droite : 0,005µM d’ILA ; 0,5µM d’ILA ; 5µM d’ILA ; 50µM d’ILA et 250µM d’ILA. Pour chaque concentration, les barres de gauche à droite représentent GAPDH, FLG puis CYP1A1.
Ordonnée : pourcentage (%) d’expression des ARNm de GAPDH, FLG et CYP1A1 par rapport au GAPDH.
représente les résultats d’expression des marqueurs de la voie Ahr (CYP1A1) et de la fonction barrière (FLG) dans les kératinocytes stimulés par l’IAld à différentes concentrations. GAPDH est un gène de référence constitutif des NHEKs.
Abscisse : de gauche à droite : 0,005µM d’IAld ; 0,5µM d’IAld ; 5µM d’IAld ; 50µM d’IAld et 250µM d’IAld. Pour chaque concentration, les barres de gauche à droite représentent GAPDH, FLG puis CYP1A1.