INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On comprendra que, de préférence, chaque bord périphérique 312 est formé par un assemblage de plusieurs parties, notamment pour faciliter le montage des consoles périphériques 311 sur la structure porteuse 2.
Les pattes de fixation 313 peuvent être fixées par tout moyen à la structure porteuse 2, par exemple par soudage, mais sont de préférence fixées par un moyen apte à faciliter le démontage, comme par exemple par vissage, par boulonnage ou par rivetage.
Selon le mode de réalisation représenté sur la , les pattes de fixation 313 des consoles périphériques 311 sont fixées aux membrures 21 de la structure porteuse par boulonnage sur des équerres de fixation 211 soudées sur les membrures 21, tandis que selon le mode de réalisation représenté sur la les pattes de fixation 313 sont fixées à la structure massive en bois 24 par l’intermédiaire d’un collier de fixation serré autour de la structure massive en bois 24. Dans le cas d’une structure porteuse 2 en bois, massive ou charpentée, les pattes de fixation 313 pourraient aussi être fixées à la structure porteuse 2 par vissage ou boulonnage directement dans la structure porteuse 2.
Selon le mode de réalisation représenté sur les Figures 1 et 2a, dans un plan de coupe perpendiculaire à la hauteur de la tour 1, le profil extérieur des consoles périphériques 311 est de forme circulaire. Cependant, en variante, et comme cela est représenté sur la , les bord périphériques 312 des consoles périphériques 311 peuvent être formés par pliages successifs, de telle sorte que le profil extérieur des consoles périphériques 311 à une forme polygonale, de préférence régulière, et présente des facettes.
Pour le mode de réalisation représenté sur la , chaque facette reçoit une latte 32 et les intervalles prédéfinis 33 sont formés au niveau des angles entre les facettes. On comprendra cependant que de nombreuses autres configurations sont également possibles, par exemple chaque facette peut être configurée pour recevoir plusieurs lattes 32 collées les unes aux autres ou espacées, une facette peut être configurée pour ne pas recevoir de latte 32 de manière à former un intervalle prédéfini 33, ou encore, pour une même console périphérique 311, certaines facettes peuvent être configurées pour recevoir plus de lattes 32 que d’autres facettes. Selon d’autres variantes non représentées, les consoles périphériques 311 peuvent aussi avoir une autre forme, par exemple une forme triangulaire, ovale ou rectangulaire.
Pour les modes de réalisation représentés sur les Figures 1 à 6, et comme cela est mieux visible sur la , les lattes 32 sont directement fixées aux bords périphériques 312 des consoles périphériques 311, de préférence par boulonnage. Ainsi, pour chaque latte 32, une première extrémité longitudinale est fixée à une première console périphérique 311 et une seconde extrémité longitudinale est fixée à une deuxième console périphérique 311 décalée par rapport à la première console périphérique 311 selon la direction de hauteur de la tour 1.
Dans ce cas, un ensemble comprenant les première et deuxième consoles périphériques 311 reliées par des lattes 32 forme un module 36 de l’enveloppe extérieure 3.
Comme cela est représenté sur la , ce mode de fixation des lattes 32 aux consoles périphériques 311 est particulièrement adapté pour un positionnement des lattes 32 selon une direction parallèle à une direction de hauteur de la tour 1.
Selon une variante non représentée, les lattes 32 peuvent être fixées aux consoles périphériques 311 par l’intermédiaire de barres de fixation. Les barres de fixation sont de préférence en métal mais peuvent également être en bois ou en composite. Selon cette variante, les consoles périphériques 311 ont la même structure que celle décrite ci-avant, cependant le squelette extérieur 31 comprend en outre des barres de fixation dont une première extrémité longitudinale est fixée à un bord périphérique 312 d’une première console périphérique 311, par exemple par soudage, rivetage ou boulonnage, et dont une seconde extrémité longitudinale est fixée à un bord périphérique 312 d’une deuxième console périphérique 311 décalée par rapport à la première console périphérique 311 selon la direction de hauteur de la tour 1. Puis les lattes 32 sont fixées aux barres de fixation, de préférence par boulonnage ou par l’intermédiaire de colliers de serrage.
Dans ce cas, un ensemble comprenant les première et deuxième consoles périphériques 311 reliées par des barres de fixation auxquelles sont fixées des lattes 32 forment un module 36 de l’enveloppe extérieure 3.
Ce mode de fixation des lattes 32 aux consoles périphériques 311 est particulièrement adapté pour un positionnement des lattes 32 selon une direction perpendiculaire à la direction de hauteur de la tour 1, les intervalles prédéfinis 33 s’étendant alors eux aussi selon une direction perpendiculaire à la direction de hauteur de la tour 1, c’est-à-dire horizontalement en utilisation.
Par ailleurs, pour des modules comprenant des barres de fixation et des consoles périphériques 311 de forme circulaire, les lattes 32 ont, de préférence, une forme arquée pour conférer une forme extérieure cylindrique à l’enveloppe extérieure 3.
Selon l’invention, les lattes 32 peuvent être fixées par tout moyen au squelette extérieur 31, mais sont de préférence fixées par boulonnage, par rivetage ou par vissage, notamment pour permettre un démontage facile des lattes 32.
Par ailleurs, les lattes 32 peuvent être fixées au squelette extérieur 31 de manière à permettre un démontage des lattes depuis l’intérieur de la tour 1 ou depuis l’extérieur de la tour 1, par exemple en fixant les lattes 32 sur un côté intérieur des consoles périphériques 311, le cas échéant des barres de fixation, ou sur un côté extérieur des consoles périphériques, le cas échéant des barres de fixation.
Une tour 1 selon l’invention comprend au moins un module 36 disposé en regard de chaque partie de réception 25, généralement en partie haute. Cependant, de manière préférée et comme cela est représenté sur la , la tour 1 comprend plusieurs modules 36 disposés sur toute la hauteur prédéfinie de la structure porteuse 2.
Les conditions retenues pour l’essai de balayage en amplitude dynamique sont les suivantes : - Moyen d'essai : viscoanalyseur Metravib DMA + 450, - Type de sollicitation : cisaillement simple, - Type de porte-échantillon : montage de double cisaillement ; entrefer de 3,5 mm, - Gamme de température : ambiante (23±2°C) ou 100±2°C, - Conditionnement thermique : aucun, - Fréquence de sollicitation : 1 Hz ou 95 Hz - Grandeur statique régulée : aucune, - Grandeur dynamique régulée : amplitude de déformation de ± 0,1 % jusqu’à ± 50 % (aller/retour) - Disques collés de diamètre 8,62 mm et d’épaisseur 2 mm.
Les facteurs de perte tan(δ) sont les maximums enregistrés sur la courbe aller/retour en déformation sur des éprouvettes neuves à deux fréquences, à savoir respectivement 1 Hz et 95Hz. Pour chacune de ces fréquences, des mesures ont été réalisées à 23°C et 100°C pour être représentatives des températures de fonctionnement de l’article antivibratoire, par exemple à 23°C pour des patins antivibratoires permettant d’atténuer les vibrations d’une machine à laver, et à 100°C pour les blocs anti-vibrations disposés sur un moteur générant de la chaleur.
Plus le facteur de perte tan(δ) à 1 Hz est faible, en valeur absolue, meilleure est la composition en ce qu’elle est moins dissipative (hystérétique) au point de fonctionnement normal de la machine dont on souhaite atténuer les vibrations. La performance du facteur de perte tan(δ) 1Hz est calculé selon la formule : (Facteur de perte tan(δ) 1Hz témoin)/ (Facteur de perte tan(δ) 1Hz mélange)*100. Une valeur supérieure à 100 traduit une moindre dissipation du mélange et donc un meilleur fonctionnement à plus basse température en continu.
Plus le facteur de perte tan(δ) à 95 Hz est élevé, meilleure est la composition en ce qu’elle est plus dissipative et permet donc d’atténuer les vibrations lorsque la machine rentre en résonnance avec sa motorisation.
Le coefficient d’amortissement correspond au facteur de perte tan(δ) à 95 Hz divisé par le facteur de perte tan(δ) à 1 Hz.
La performance du coefficient d’amortissement est calculée selon la formule : (coefficient d’amortissement du mélange testé)/ (coefficient d’amortissement du témoin)*100. Une valeur supérieure à 100 traduit une meilleure capacité de la composition testée à être peu dissipative lors du fonctionnement normal de la machine tout en améliorant l’amortissant des vibrations lorsque des fréquences plus élevées apparaissent.
III-2 Préparation des compositions
La réticulation de la composition a été conduite à une température de 170°C au t 99 , sous pression.
III-3 Essais de compositions de caoutchouc
Les exemples présentés ci-dessous ont pour objet de comparer les performances de facteur de perte tan(δ) à 1 Hz et les coefficients d’amortissement à 23°C et 100°C de trois composition conforme à la présente invention (I3, I4 et I5) et de deux compositions contrôle non conformes à l’invention (C1, C2) avec cinq compositions témoin non conformes à l’invention (T1 à T5).
Les compositions C1, C2, I3, I4 et I5 diffèrent respectivement des compositions T1 à T5 uniquement par la nature du copolymère. Les compositions C1, C2, I3, I4 et I5 diffèrent entre-elle par la nature du système de réticulation utilisé. Les taux en pce du composé (11) de la formulation T2 et C2 ont été ajustés à iso-mole du composé (10) de la composition T1. Le taux des composés (10), (11) et (12) de la composition T3 et I3 ont été ajusté de manière à ce que leur somme soit à iso-mole du composé (10) de la composition T1.
Les résultats obtenus sont décrits dans le tableau suivant :
Fraction analysée Teneur relative en Pal-KTFK (%) Pal-KTFK adsorbé Filtrat 1,2 Rétentat 82,5
Les résultats, exprimés en pourcentage de la quantité mise en œuvre, montrent que : On retrouve 1,2% de Pal-KTFK dans le filtrat ; Près de 82,0% du Pal-KTFK est donc bien adsorbé par les particules et pourra être avantageusement « véhiculé » par les particules conjointement au Pal-KTTKS encapsulé.
J- Exemple d’encapsulation d’un mélange de peptides selon l’invention (co-encapsulation)
Matières premières (tous les % en poids sont exprimés par rapport au poids total du mélange formé par les différentes phases) : Cire : Cétyl Palmitate, CRODAMOL® CP (Croda),
Huile : mélange d’esters d’acides gras en C8/C10, le CRODAMOL® GTCC (Croda), Tensio-actif TA1 : Lauryl Glucoside (PLANTACARE® 1200 UP, BASF),
Tensio-actif TA2 : Lécithine hydrogénée (P75-3, LIPOID),
Mélange de peptides : Pal-GHK et Pal-GQPR sous forme pures (poudres),
Co-solvant : glycérine,
Ajusteur de pH : acide citrique,
Le tableau 27 suivant donne le détail de la formulation.
Phase A : %m/m Cire 2,5 TA1 / Phase B : Huile 7,5 TA2 0,5 Phase C : Eau Qsp 100 Peptide Pal-GHK 0,01 Peptide Pal-GQPR 0,01 TA1 2,5 Co-solvant 5 Ajusteur de pH 0,05
Étape 1 : préparation en parallèle des phases (A), (B) et (C) ; chauffage à une température adaptée pour dissoudre les matières premières solides pour rendre les phases sensiblement liquides et homogènes.
Étape 2 : mélange à chaud des trois phases (A), (B) et (C), à une température à laquelle les trois phases demeurent sensiblement liquide et homogène. Étape 3 : formation à chaud d’une émulsion. Étape 4 : Réduction de la taille des particules par homogénéisation sous haute pression à chaud (3 cycles à 500 bar). Étape 5 : refroidissement à température ambiante de manière à former la suspension de capsules submicroniques selon l’invention.
Cette tête (110) est complétée par un système de photo-détection (120), couplé lui-même à un terminal informatique (500) piloté par un logiciel de contrôle, d'acquisition et de visualisation des données.
La tête de détection (110) permet de mesurer la concentration en particules β dans les tissus au voisinage de l’embouchure d’aspiration. Le signal ainsi reçu est transformé par le système de photodétection en un signal électrique ; ce signal électrique est transmis au module d’acquisition de données. Les données sont acquises, traitées et visualisées grâce à un logiciel informatique sur un terminal (500).
La tête de détection (120) est composée de façon connue d’un assemblage d’éléments de détection organisés circulairement autour d’un outil d’exérèse (110). La lumière de scintillation issue des éléments de détection fibrés est directement collectée et détectée par un système de photodétection (bague de détection), constitué de photomultiplicateurs silicium. Les signaux électriques produits par chaque SiPM sont acheminés vers un système électronique d’acquisition qui quantifie le spectre et taux de comptage des particules beta détectés sur chaque élément fibré.
Chacun des éléments de détection de la tête est composé de deux parties : une fibre optique claire, surmontée d’une fibre optique scintillante. La fibre optique scintillante permet de détecter les émissions radioactives (γ ou β). Lorsqu’une particule γ ou β interagit avec la fibre optique scintillante, une gerbe de photos de scintillation est créée. La fibre optique claire sert alors de guide de lumière, dirigeant les photons de scintillation en-dehors de la plaie opératoire.
Après son parcours dans les tissus, une particule β+ peut s’annihiler en rencontrant un électron. Une telle annihilation produit deux photons γ de 511keV qui, s’ils sont détectés, viennent perturber la mesure directe des particules beta. En effet, du fait leur important parcours moyen, les photons détectés peuvent provenir de zones d’accumulation non-spécifiques du radiotraceurs, situées à distance de la région d’intérêt. Il convient donc de rejeter ce bruit de fond pour assurer la fiabilité de la mesure.
Pour ce faire, le flux de photons atteignant la sonde est évalué en plaçant des éléments de détection sensibles uniquement aux rayonnements γ. Ces éléments de détection sont des fibres optiques recouvertes d’un blindage en acier inoxydable, appelées fibres « témoin », par opposition aux fibres non blindées, appelées fibres « signal » ( ). Le signal issu des fibres témoin est soustrait à celui issu des fibres signal, pour ne conserver que le signal β pur.
L’épaisseur des parties scintillantes des fibres « signal » est optimisée pour atteindre le meilleur compromis en termes de dépôt d’énergie maximal des positrons et de contamination minimale du bruit de fond gamma. La longueur de la partie scintillante des fibres « témoin » est définie de manière à réduire les fluctuations statistiques dans la mesure du signal gamma tout en minimisant la dépendance de la méthode de soustraction par rapport aux variations spatiales du bruit de fond.
Pour optimiser la collecte de lumière par chaque élément de détection, il a été choisi d’ajouter un revêtement optique sur chacune des fibres, en les recouvrant d’une fine couche de peinture réfléchissante qui rétro-guide, à travers la fibre claire, les photons de scintillations émis dans la direction opposée. Ce revêtement permet d’améliorer la sensibilité de la sonde.
Le choix d’utiliser des fibres optiques comme élément de détection pour la sonde s’explique par le fait que celles-ci sont à la fois adaptées à la détection des positons, tout en étant peu sensibles au bruit de fond γ.
Par ailleurs, les fibres pouvant avoir des formes et des tailles variées, permettent d’avoir de la souplesse pour concevoir la géométrie de la tête de détection. De la sorte, en fonction du contexte clinique, de la pathologie traitée, de la forme de la cavité opératoire, de l’outil d’exérèse choisi, etc. plusieurs formes de tête pourront être proposées.
D’un point de vue clinique, les fibres optiques sont également garantes de la sécurité du patient et du chirurgien : elles sont inertes d’un point de vue électrique, ce qui permet leur introduction dans la plaie opératoire et le couplage de la sonde avec un outil d’exérèse. Elles sont enfin compactes, ce qui permet de concevoir une sonde miniaturisée.
Le choix d’une tête de détection à usage unique simplifie les interventions post-opératoires de stérilisation de l’outil, inhérentes à la pratique de la chirurgie, et permet au dispositif de conserver une bonne sensibilité. En effet, une approche alternative consisterait à protéger la sonde par une housse en plastique. Or l’ajout d’une telle housse viendrait réduire les performances de la tête de détection.
La tête de détection est composée de fibres optiques en plastique et d’une partie métallique. La partie métallique pourrait a priori être récupérée et réutilisée pour la même utilisation. Les fibres optiques étant en plastique, une étude pourrait être menée sur l’opportunité de les recycler.
Le principe d’utilisation d’un tel outil d’exérèse est le suivant : après avoir retiré la partie principale visible de la tumeur préalablement radiomarquée, le chirurgien introduit la sonde dans la plaie opératoire. Il retire d’abord la partie visible de la tumeur à l’aide d’un outil d’exérèse, par exemple un aspirateur ultrasonore.
On procède ensuite à l’injection par voie intraveineuse d’un radiotraceur émetteur ß pendant l’opération, par voie intraveineuse, 30 à 60 minutes avant la vérification des marges tumorales afin de minimiser les contacts radioactifs avec le personnel du bloc opératoire.
On mesure ensuite la concentration en particules ß à l’aide de la tête de détection pour localiser les résidus tumoraux et procéder à leur retrait et aspiration.
La cinétique va ensuite permettre de déterminer le temps de demi-vie, qui constitue un indicateur de l’accessibilité du peptide à l’enzyme, donc un indicateur de la protection du peptide par la capsule.
Deux solutions sont comparées : une contenant le peptide encapsulé (100 ppm) et l’autre le peptide libre (c’est-à-dire non encapsulé) à 100 ppm également. On ajoute une solution tampon acétate à pH=5 contenant 0,003% de trypsine. Les échantillons sont chauffés à 25°C. La réaction enzymatique est arrêtée pour effectuer les mesures en ajoutant de l’alcool isopropylique. La quantification du peptide est réalisée par HPLC selon la méthode décrite au paragraphe B 1-4 ci-dessus.
2- Résultats : La est un graphe illustrant la teneur en Pal-KTTKS (%) en fonction du temps (min) à 25°C. Sur cette figure, on voit que la teneur en Pal-KTTKS du Pal-KTTKS encapsulé est réduite de 50% en 1045 minutes tandis que pour le Pal-KTTKS libre la teneur décroit de 50% en 60 minutes. On peut en conclure que le Pal-KTTKS est effectivement protégé dans les capsules, puisqu’il ne suit pas la même courbe que le Pal-KTTKS libre, non encapsulé.
Le suivi de l’hydrolyse est réalisé dans les conditions d’analyse chromatographiques décrites au paragraphe B 1-4 ci-dessus. Sur le chromatogramme on voit au départ un pic chromatographique de Pal-KTTKS à 10,5 min, puis au fur et à mesure de la dégradation enzymatique, on voit ce pic se réduire et apparaître deux nouveaux pics correspondants au Pal-KTTK à 10,26 min et au Pal-K à 13 min.
Les valeurs de demi-vie T1/2 (soit perte de 50% de la teneur initiale) sont données dans le tableau 3 suivant :
T1/2 (min) d’après le graphe de la figure 3 Pal-KTTKS encapsulé 1045 Pal-KTTKS libre 60
Ces résultats montrent une demi-vie du Pal-KTTKS encapsulé plus de quinze fois supérieure à celle du Pal-KTTKS libre. Une demi-vie plus longue va conférer plus de stabilité au peptide dans la peau parce sa dégradation au contact des enzymes de la peau sera plus lente. Une plus grande quantité de peptide intact pourra être véhiculée jusqu’au site d’activité.
D- Efficacité de l’encapsulation démontrée par une analyse par filtration à flux tangentiel
1- Principe et protocole : La filtration à flux tangentiel, également appelée à flux croisés, permet de séparer des particules en suspension en faisant passer la suspension le long de la surface d'une membrane. La membrane de filtration Sartorius Vivaflow TM 50 R, de seuil de coupure 100 kDa MWCO permet, d’une part le passage du peptide libre à travers la membrane, et d’autre part la rétention des capsules. La phase liquide traverse par perméation la membrane en raison d’une différence de pression à travers la membrane. Après la filtration, on récupère un rétentat (phase n’ayant pas traversé, contenant les particules) et un filtrat (phase aqueuse ayant traversé).
Après la filtration croisée, le peptide libre (non encapsulé) se retrouve dans le filtrat tandis que le peptide encapsulé ne peut pas traverser la membrane et se retrouve dans le rétentat.
Pour déterminer l’efficacité d’encapsulation, deux essais comparatifs sont réalisés : une filtration tangentielle d’une suspension de peptide selon l’invention et une solution aqueuse placebo de peptide libre à la même concentration que le peptide encapsulé. La quantité de peptide libre des différentes fractions, à savoir filtrat et rétentat (incluant les pertes dans le système) est mesurée par HPLC, selon la méthode HPLC décrite au paragraphe B 1-4 ci-dessus.
2- Résultats : Le test a été réalisé sur une suspension de Pal-KTTKS selon l’invention et sur une suspension de Pal-GHK selon l’invention.
Fraction analysée Teneur relative en Pal-KTTKS (%) Teneur relative en Pal-GHK (%) Peptide Forme libre filtrat 98 95 rétentat 5 6 Peptide Forme encapsulée filtrat 7 rétentat 74 74
Les résultats, exprimés en pourcentage de la quantité mise en œuvre, montrent :
Pour le Pal-KTTKS libre,
- 98% du Pal-KTTKS traverse la membrane et est dosé dans le filtrat
On comprend alors que l’utilisateur ne se retrouve jamais désengagé du système d’assurage, limitant par conséquent les risques d’accidents, notamment du par un changement assurage ou l’utilisateur peut ne plus se retrouver assurer au système.
Avantageusement, un utilisateur est destiné à être assuré de manière continue auprès dudit système de câbles.
De préférence, plusieurs dispositifs d’ancrage sont agencés le long d’un câble du système de câbles afin de rattacher et de maintenir en position ledit câble à une structure et/ou surface destinée être parcourue en sécurité par un utilisateur.
De la même manière, le système d’assurage comprend plusieurs dispositifs de bifurcation le long d’un même câble afin de permettre le changement de direction, mais aussi le dépassement entre utilisateurs assurés sur le même système de câbles.
Le dispositif de bifurcation permet à l’utilisateur de pouvoir se mouvoir dans toutes les directions, sans nécessiter de se désengager du système de câbles.
Ainsi, l’utilisateur d’un tel système d’assurage est perpétuellement assuré au système de câbles afin de supprimer les moments d’absence d’assurage de l’utilisateur au système d’assurage comme lors d’un changement de direction et/ou un changement de câbles du système de câbles.
Par conséquent, la présente invention peut être utilisée dans différentes configurations pour diverses applications, y compris, mais sans y être limité, la montée, la descente, la bifurcation des sentiers, les points d’évacuation, les balançoires ou encore le dépassement sur des lignes de vie professionnelle ou encore touristique.
Dans un mode de réalisation particulier, l’au moins un crochet d’engagement comprend un corps en forme de C formant une première cavité, une deuxième cavité ménagée dans le corps en forme de C, un premier et un deuxième éléments de maintien, un espace d’emboitement du corps en forme de C, ladite deuxième cavité traverse le corps de manière sensiblement parallèle à la première cavité, le premier et le deuxième éléments de maintien sont montés à travers le corps en forme de C de manière sensiblement parallèle à la première cavité, lesdits premier et le deuxième éléments de maintien sont agencés au niveau de l’espace d’emboitement, de manière opposée l’un à l’autre.
Dans un mode de réalisation particulier, le crochet d’engagement est destiné à être rattaché, au niveau de la deuxième cavité, à l’utilisateur par l’intermédiaire d’un système de raccordement, tel qu’une longe.
Dans un mode de réalisation particulier, les premier et deuxième éléments de maintien sont similaires ou différents.
De préférence, les premier et deuxième éléments de maintien sont un premier et un deuxième goujon.