INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fc1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est comme suit :
où, C 0 , m 0 sont les constantes de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre.
À l’étape S902, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est acquise.
Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service.
Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fc1,2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est comme suit :
À l’étape S903, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est acquise.
CONTRÔLE D’UNE BATTERIE DE SERVITUDE D’UN VÉHICULE POUR ÉVITER LE SIGNALEMENT D’UN DÉFAUT Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant au moins un équipement électrique sécuritaire alimenté en énergie électrique par une batterie de servitude rechargeable, et plus précisément le contrôle d’un état d’une telle batterie de servitude pour empêcher le signalement d’un défaut (ou panne) de cette dernière.
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent une batterie de servitude rechargeable et propre à alimenter en énergie électrique, via un réseau de bord, des équipements électriques et au moins un réseau de communication (éventuellement multiplexé) auquel est couplé l’un au moins de ces équipements électriques.
Afin de vérifier la capacité de la batterie de servitude à répondre aux besoins sécuritaires, on effectue des tests dans certains véhicules, pendant les phases de roulage. Ces tests consistent généralement à effectuer un ou plusieurs appels de courant successifs au niveau de la batterie de servitude pour déterminer des paramètres tels qu’au moins sa résistance interne et sa tension minimale. Ces résistance interne et tension minimale déterminées correspondent à un état de la batterie de servitude qui peut être soit positif, soit négatif, soit encore incertain. Dans l’état positif on est certain que la batterie de servitude est en capacité d’alimenter suffisamment l’équipement électrique sécuritaire pour qu’il fonctionne correctement. Dans l’état négatif on est certain que la batterie de servitude est dans l’incapacité d’alimenter suffisamment l’équipement électrique sécuritaire pour qu’il fonctionne correctement. Dans l’état incertain il est incertain que la batterie de servitude est en capacité d’alimenter suffisamment l’équipement électrique sécuritaire pour qu’il fonctionne correctement.
Lorsque la batterie de servitude est dans l’état négatif, on génère dans le véhicule, à destination de son conducteur, un message d’alarme lui demandant d’immobiliser ce véhicule le plus vite possible en raison de la dangerosité que cela représente.
Lorsque la batterie de servitude se retrouve M fois de suite dans l’état incertain (par exemple avec M = 6), on ne tolère plus le risque que cela représente, et donc on génère dans le véhicule, à destination de son conducteur, un message d’alerte signalant la détection d’un défaut (ou panne) et requérant une vérification du véhicule par un professionnel, ce qui est pénalisant pour le conducteur et peut nuire à l’image du constructeur du véhicule.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de contrôle destiné à être implémenté pour un véhicule comprenant une batterie de servitude rechargeable, propre à faire l’objet d’un test destiné à déterminer ses résistance interne et tension minimale, et propre à alimenter en énergie électrique au moins un équipement électrique sécuritaire.
Ce procédé de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, après chaque test, on détermine si les résistance interne et tension minimale déterminées correspondent à un état incertain de la batterie de servitude dans lequel il est incertain qu’elle est en capacité d’alimenter suffisamment l’équipement électrique sécuritaire pour qu’il fonctionne correctement, et, dans l’affirmative, si l’état incertain a été déterminé successivement N fois, avec N ≥ 2, on génère un message suggérant de recharger complètement la batterie de servitude avec un chargeur externe au véhicule, et on fournit ce message généré à un conducteur du véhicule.
Grâce à l’invention, il est désormais possible de suggérer au conducteur une recharge de la batterie de servitude avant qu’un message d’alerte signalant un défaut requérant une vérification du véhicule ne lui soit fourni, et donc d’éviter de pénaliser le conducteur par un passage dans un service après-vente.
- dans son étape, le nombre N peut être égal à M - P, avec P ≥ 1 et M égal à un nombre total d’états incertains déterminés successivement pour lequel on génère un autre message requérant une vérification du véhicule à destination du conducteur ;
- en présence de la première option, dans son étape, M peut être compris entre 5 et 10, et P peut être compris entre 1 et 3 ;
Le calcul analogique peut être mise en œuvre de différentes manières, et en particulier sur le modèle de l’ordinateur à réservoir (en anglais « reservoir computing »). Un ordinateur à réservoir est un système dynamique non-linéaire suffisamment complexe, dont l'état interne est décrit par la valeur de certaines grandeurs physiques, par exemple le champ électrique, à des positions fixées dans l’espace, qu’on appelle « nœuds internes ». L'évolution d'un ordinateur à réservoir est régie par des paramètres dictant la connexion entre les nœuds. La sortie est générée en connectant les nœuds internes du réservoir à des nœuds de sortie.
L'ordinateur à réservoir est robuste en ce qui concerne les tolérances de fabrication. La formation est simplifiée dans les réseaux à état d'écho (en anglais « Echo State Networks », abrégé en ESN), car seuls les nœuds de connexion externes sont formés.
Les ESN sont régis par l’équation suivante :
où : est l’état du réseau à l’instant n, est l’état du réseau à l’instant n-1, est un paramètre entre 0 et 1. est une matrice projetant les entrées sur l’état . est le signal d’entrée à l’instant n, est la matrice de poids du réservoir, transformant l’état n en l’état n+1 avant transformation non linéaire (tangente hyperbolique y=tanh(x) ).
Le signal de sortie d’un réseau ESN est une combinaison linéaire des états des neurones, à savoir :
Où : est une matrice projetant l’état vers les sorties.
La simplicité de la lecture permet d'utiliser la régression pseudo-orthogonale (en anglais « ridge regression ») pour effectuer un apprentissage rapide et facile qui converge toujours. Un autre avantage est que l'ESN est robuste face à la variation des paramètres du système.
Parallèlement à l'introduction des ESN, des machines à « état liquide » (en anglais « Liquid State Machines », abrégé en LSM) ont été proposées. D'un point de vue conceptuel, elles sont similaires aux ESN, mais elles ont été conçues dès le départ pour une mise en œuvre matérielle, ce qui implique également une description mathématique où le temps est une variable continue, par opposition aux ESN dont l’état évolue par « sauts » d’intervalles temporels discrets. Les deux concepts ont ensuite été regroupés et appelés calcul par réservoir (en anglais « Reservoir Computing », abrégé en RC).
Dans le domaine de la photonique, le RC considère la propagation de la lumière dans une puce à base de guides d’ondes et autres composants, que l’on appelle circuit photonique intégré. Dans l’état de la technique, des implémentations d’un calcul par réservoir sont réalisées par propagation de la lumière entre les "nœuds". Une variante consiste à injecter le signal dans un seul nœud qui est reconnecté à lui-même par une ligne à retard optique. Dans les réalisations connues en photonique, une partie des opérations décrites par l’équation 1 est effectué par l’électronique.
Néanmoins, dans les deux cas, cela implique l’utilisation d’une électronique très rapide ou de longues lignes de retard afin d'assurer la séparation des signaux dans des créneaux temporels. De telles lignes de retard sont encombrantes et engendrent des pertes supplémentaires.
Il existe donc un besoin pour une implémentation d’un calcul par réservoir avec une architecture compacte tout en limitant les pertes.
A cet effet, la présente description a pour objet une architecture de circuits photoniques pour un calcul analogique par réservoir, l’architecture comprenant : une entrée pour un signal optique d’entrée, un circuit réservoir propre à recevoir un premier signal intermédiaire dépendant du signal optique d’entrée et à convertir le premier signal intermédiaire en un signal converti, le circuit réservoir étant formé de résonateurs optiques couplés, le circuit réservoir étant dépourvu de lignes à retard entre les résonateurs optiques, un circuit de lecture propre à recevoir un second signal intermédiaire dépendant du signal converti et à générer un signal optique de sortie en fonction du second signal intermédiaire et une sortie pour le signal optique de sortie.
Suivant des modes particuliers de mise en œuvre, l’architecture comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- chaque résonateur optique est directement couplé à ses proches voisins avec un taux de couplage et/ou à un guide d’onde avec un taux de couplage ;
- chaque résonateur optique a une fréquence optique de résonance correspondant au mode résonant, les résonateurs optiques ayant une réponse non-linéaire de sorte que la fréquence optique de résonance de chaque résonateur optique dépend de l’énergie stockée dans ce même résonateur optique ;
Ce mode de réalisation contribue à localiser de manière précise la fibre optique. La position de la fibre optique est ici estimée en utilisant une pluralité de niveaux de détection de la source respectivement obtenus pour différentes positions de celle-ci. La source peut ainsi être déplacée de proche en proche pour obtenir différents niveaux de détection, et en déduire une position de la fibre optique.
Selon un mode de réalisation , ladite position estimée de la fibre optique correspond à la position de la source pour laquelle le niveau de détection obtenu est maximum parmi plusieurs positions de la source situées dans une zone de recherche.
Selon ce mode de réalisation, la détermination d’une position de la fibre optique est mise en œuvre dans une zone de recherche donnée, et plusieurs niveaux de détection sont respectivement obtenus pour différentes positions de la source à l'intérieur de cette zone de recherche. La source est, par exemple, déplacée par un utilisateur pour atteindre un niveau de détection maximum, ce qui donne la position estimée de la fibre. Ce mode de réalisation permet ainsi de localiser avec précision la fibre optique, et présente une complexité de mise en œuvre minime.
Selon un mode de réalisation , le procédé comprend plusieurs déterminations d’une position de la fibre optique respectivement mises en œuvre pour différentes zones de recherche, une dite position de la fibre optique étant déterminée en fonction d’au moins un niveau de détection obtenu pour au moins une position de la source comprise dans une dite zone de recherche.
Ce mode de réalisation permet de déterminer le parcours de la fibre optique. En effet, plusieurs positions de la fibre optique sont déterminées pour différentes zones de recherche selon ce mode de réalisation. Plusieurs points de localisation de la fibre sont ainsi obtenus, permettant de caractériser le parcours de la fibre dans le sol.
Selon un mode de réalisation , le procédé comprend : fournir une carte (e.g. une représentation graphique) représentative d’au moins une position déterminée de la fibre optique.
Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux en ce qu’il permet de restituer à un utilisateur la localisation de la fibre optique.
Selon un mode de réalisation , la carte fournie est en outre représentative d’au moins une position théorique (i.e. attendue) de la fibre optique.
Ce mode de réalisation permet à un utilisateur de visualiser l'emplacement de la fibre optique prévu lors de son installation et l'emplacement réel de la fibre optique, et ainsi de constater les différences entre les deux. En effet, la carte fournie représente non seulement les positions déterminées de la fibre mais également les positions théoriques de celle-ci, c'est-à-dire les informations de localisation saisies lors de l'installation de la fibre optique.
Selon un mode de réalisation , la fourniture de la carte comprend au moins une étape parmi les suivantes : interpoler des positions déterminées de la fibre optique ; et régresser des positions déterminées de la fibre optique.
Il est proposé dans ce mode de réalisation de réaliser une interpolation ou une régression de plusieurs positions déterminées de la fibre optique, ce qui permet avantageusement de générer un tracé de fibre optique. Ce mode de réalisation permet de restituer à un utilisateur le tracé de la fibre optique et lui permet de visualiser le parcours de la fibre.
Selon ce mode de réalisation , l’interpolation ou la régression des positions déterminées de la fibre optique est réalisée en fonction d’un rayon de courbure minimum de la fibre optique.
Ce mode de réalisation est avantageux en ce qu'il permet d'obtenir un tracé fiable de la fibre à partir de quelques positions déterminées de la fibre. Corrélativement, il permet de réduire le nombre nécessaire de positions de la fibre optique pour obtenir un tracé fiable. Pour assurer le bon fonctionnement de la fibre optique, celle-ci est installée en respectant un rayon de courbure minimum (fonction du type de fibre optique). Ce mode de réalisation propose d’utiliser ce rayon de courbure minimum pour générer le tracé de la fibre optique.
Selon un mode de réalisation , une détermination d’une position de la fibre optique comprend : obtenir une profondeur de la fibre optique par rapport à une surface du volume, cette profondeur étant déterminée en fonction d’un dit niveau de détection.
Ce mode de réalisation permet de localiser la fibre optique en trois dimensions. La fibre est ici localisée non seulement dans le plan du sol, mais également en profondeur. Le niveau de détection de la source permet d'estimer la profondeur de la fibre optique, par exemple en utilisant des modèles de référence (e.g. un modèle de propagation des ondes acoustiques dans le sol) ou des données de référence (e.g. des niveaux de détection obtenus pour différentes profondeurs d’une fibre dans un sol).
Selon un mode de réalisation , un dit niveau de détection de la source est déterminé en utilisant au moins un réseau de neurones.
De manière facultative, le réseau auxiliaire 120 peut comprendre un contacteur d'hybridation 126 entre le filtre 124 et le réseau principal 110 permettant d'isoler ou de coupler les le réseau secondaire 120 au réseau principal 110, et ainsi d'alimenter l’au moins une charge électrique 200 à l'aide du réseau auxiliaire 120.
De façon préférentielle, la mesure de tension et de courant du réseau principal 110 est effectuée par le module de commande 123 à la source de tension alternative 111 et, selon une configuration idéale, en amont de la parallélisation du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. Et, la mesure de tension du réseau auxiliaire 120 par le module de commande 123 est effectuée entre le convertisseur 122 et la parallélisation du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120 et, de façon idéale entre le filtre 124 et le contacteur d’hybridation 126. En variante, la mesure de courant du réseau auxiliaire 120 peut être faite entre le convertisseur 122 et le filtre 124.
Le procédé d’alimentation 1 comprend une première étape de mesure 10 d’une première tension entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200. Il est également envisagé, lors de l’étape de mesure 10, de mesurer, lors de cette étape de mesure 10, un premier courant entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200.
A la suite de l’étape 10, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape de mesure 20 d’une deuxième tension entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. Et, de manière similaire à l’étape 10, il est également envisagé de mesurer, lors de cette étape de mesure 20, un deuxième courant entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. De façon préférentielle, la mesure de la deuxième tension en sortie du convertisseur 122 est observée seulement si le contacteur d’hybridation 126 est dans une position fermée, c’est-à-dire permettant la connexion entre el réseau principal 110 et le réseau auxiliaire 120.
En effet, il est nécessaire de connaitre la puissance électrique que peut fournir en temps réel l’au moins une source de tension alternative 111. Ainsi, la puissance électrique est déterminée à partir de la connaissance de la tension électrique, à savoir la première tension électrique, et le courant électrique, à savoir le premier courant électrique, entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200.
Ainsi, à la suite de l’étape 10 et préférentiellement, à la suite des étapes de mesure 10 et 20, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape de calcul 30 d’une valeur de puissance apparente dans le réseau principal. La notion de puissance apparente est une valeur de puissance maximale disponible pour faire fonctionner un réseau électrique. Elle est la somme trigonométrique de la puissance active et de la puissance réactive.
D’une manière préférentielle, la puissance apparente peut être définie selon la formule suivante :
Où P représente la valeur de la puissance active dans le réseau principal 110 alors que Q représente la valeur de la puissance réactive dans le réseau principal 110.
Plus précisément, la puissance apparente est la somme trigonométrique de deux composantes, à savoir la puissance active et la puissance réactive. La puissance active permet de générer un travail ou de la chaleur tandis que la puissance réactive est une puissance improductive mais nécessaire aux dipôles inductifs et capacitifs pour générer un champ magnétique ou électrostatique respectivement. Autrement dit, la puissance active permet de provoquer une action ou un mouvement. La puissance active peut alors être interprétée comme la puissance “utile”. La puissance active utilise ainsi une partie de l’énergie mise à disposition par la puissance apparente. A l’inverse, la puissance réactive est une puissance qui ne permet pas de développer une action.
D’une autre manière, ce calcul peut se faire selon la formule suivante :
pour un réseau monophasé et pour un réseau triphasé comme il est représenté en figure 3,
Où S représente la valeur de puissance apparente disponible dans le réseau principal 110, représente la valeur de tension efficace mesurable dans le réseau principal, et représente la valeur de courant efficace mesurable dans le réseau principal. Dans un repère triphasé, représente alors la valeur de tension phase neutre et la valeur de courant de phase efficace.
Néanmoins tout autre moyen permettant de calculer la valeur de la puissance apparente disponible dans le réseau principal 110 peut être envisagé.
De plus, il peut également être envisagé de directement mesurer cette valeur de puissance en plus de la tension et du courant dans le premier réseau 110.
Après avoir calculé la valeur de puissance apparente du réseau principal 110, il est possible de déterminer, lors d’une étape de détermination 40, la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive Q.
Pour ce faire, de manière préférentielle, l’étape de détermination 40 comprend une étape d’observation 45 des caractéristiques physiques du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. En effet, il est nécessaire afin d’effectuer par la suite un changement de repère, d’observer la position du réseau principal 110 par rapport au réseau auxiliaire 120. Plus précisément, il est nécessaire que le courant et la tension mesurable au niveau du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120 possèdent la même fréquence et la même phase.
Il est aussi proposé ici un aéronef comportant le système de commande dans l’un quelconque de ses modes de réalisation.