INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Résistance électronique (Ω.cm 2 ) sur électrode neuve Collecteur Aluminium non traité 31.8 Collecteur Aluminium traité par plasma avec arcing 22.9
La mesure de l’impédance montre clairement que le traitement plasma avec arcing induit une diminution de la résistance électronique de l’électrode :
Le traitement plasma avec arcing conduit à diminuer de 27% la résistance électronique de l’électrode positive.
Ainsi, les tests réalisés démontrent que le traitement d’un collecteur en aluminium au plasma avec arcing permet de nettoyer le feuillard, d’améliorer la mouillabilité de surface et de réduire la résistance électronique de l’électrode positive ainsi fabriquée après enduction d’encre.
- déposer par dépôt à la tournette une couche de type p 50 de 2PACz ; le dépôt est réalisé dans une boite à gants sous N 2 ; puis réaliser un traitement thermique pendant 10 min à 100°C,
- déposer par dépôt à la tournette une couche de pérovskite 40, le dépôt est réalisé dans une boite à gants sous N 2 ; puis réaliser un traitement thermique pendant 1 heure à 100°C,
- déposer une couche de type n 30 en C60 par évaporation thermique sous vide (1.10 -6 mbar, soit 1.10 -4 Pa) avec une vitesse de dépôt de 0,1 à 0,3 Å/s ; pendant le dépôt l’empilement des couches verre/ITO/2PACz/pérovskite n’est pas chauffé,
- déposer une couche tampon 20,
- former une électrode supérieure 10 en argent par évaporation thermique sous vide (1.10-6 mbar) avec une vitesse de dépôt de 0,2 à 2 Å/s ; pendant le dépôt l’empilement des couches verre/ITO/2PACz/pérovskite/C60/couche tampon n’est pas chauffé.
Lorsque la couche tampon est en BPC, le dépôt de la couche tampon est réalisé par évaporation thermique sous vide (par exemple à 1.10 -6 mbar). La vitesse de dépôt est comprise entre 0.1 et 0.4 Å/s. Pendant le dépôt l’empilement des couches verre/ITO/2PACz/pérovskite/C 60 n’était pas chauffé.
Lorsque la couche tampon 20 est en alumine, la couche tampon est déposée par ALD à partir des deux précurseurs suivants : le triméthylaluminium Al 2 (CH 3 ) 6 (TMA) et l’eau (H 2 O).
Les précurseurs sont introduits dans la chambre du dépôt en séquentiel (i.e. l’un après l’autre). Une purge de gaz inerte (N 2 ) est réalisée après l’injection de chaque précurseur pour que les précurseurs réagissent seulement avec la surface du matériau et pas entre eux.
A titre illustratif, pour déposer une couche d’alumine 20 de 3,6 nm à une température de 50°C sur la couche de type n, le procédé peut comprendre les étapes suivantes : préchauffage de la chambre du dépôt à 50 °C introduction des échantillons dans la chambre de dépôt ajustement et maintien de la température et de la pression (par exemple 0,7 mbar, soit 70Pa), dépôt par ALD en réalisant le cycle comprenant les sous-étapes suivantes :
- Insertion du gaz TMA dans la chambre de dépôt ; la durée du pulse et le flux de TMA sont de 500 ms et 300 sccm respectivement,
- insertion de N 2 dans la chambre pour purger la chambre ; la durée du pulse et le flux de N 2 sont de 5 s et 300 sccm respectivement,
- inertion du gaz H 2 O dans la chambre de dépôt ; la durée du pulse et le flux d’H 2 O sont de 500 ms et 300 sccm respectivement,
- insertion de N 2 dans la chambre ; la durée du pulse et le flux de N 2 est 6 s et 300 sccm respectivement.
Le cycle est répété jusqu’à avoir l’épaisseur souhaité.
Puis, une purge de N 2 est réalisée avant de mettre à l’air la chambre et de sortir les échantillons. La température de la chambre revient à la température ambiante (entre 20 et 25°C).
La durée totale de la procédure est 30 minutes.
Comme illustré , la seconde étape d’identification E2 est mise en œuvre après la première étape d’identification E1. Néanmoins, il est envisageable que la première étape d’identification E1 puisse être mise en œuvre après la seconde étape d’identification E2.
Dans une première variante de réalisation de l’invention, qui correspond au mode de réalisation préférentiel de l’invention, la phase d’identification IP, et donc les première et seconde étapes d’identification E1, E2 sont semi-automatisée.
Dans cette variante, durant les sous-étapes de sélection E11, E21, le premier point test pt1 et le second point test pt2 sont choisis par un opérateur mettant en œuvre le procédé d’adaptation d’impédance P. Pour cela, il interagit avec l’unité de contrôle 10 (s’il s’agit d’une station distante) ou avec le discriminateur radiofréquence 1 (si l’unité de contrôle 10 est intégrée dans celui-ci) en renseignant la première distance de test dt1 et la seconde distance de test dt2.
Suite à cela, l’unité de contrôle 10 calcule automatiquement le coefficient de réflexion S11pt1 au premier point test pt1 et le coefficient de réflexion S11pt2 au second point test pt2 pour déduire, in fine, le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2. Autrement dit, l’unité de contrôle met en œuvre automatiquement les sous-étapes de calcul E12, E13, E22, E23 et la sous-étape de détermination E14, E24.
Une fois la sous-étape de détermination E14, E24 terminée, et afin de procéder à la sous-étape de test E15, E25, l’utilisateur interagit avec une interface homme-machine 21 d’un poste de commande 20 raccordé et/ou en communication avec le réseau d’adaptation d’impédance 4 dans laquelle il entre/définit une première tension de pilotage Vp1 et une seconde tension de pilotage Vp2.
Les deux tensions de pilotage Vp1, Vp2 sont transmises lors d‘une transmission T1 au réseau d’adaptation d’impédance 4 par le poste de commande 20. Plus précisément, elles sont dans ce mode de réalisation transmises à un répartiteur 22 conformé, lors d’une répartition T2, pour envoyer la première tension de pilotage Vp1 sur la seconde entrée du premier comparateur aval CB1 et la seconde tension de pilotage Vp2 sur la seconde entrée du second comparateur aval CB2.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le réseau d’adaptation d’impédance ne comprend pas de répartiteur 22, et le poste de commande 20 envoie directement les tensions de pilotage Vp1, Vp2 sur les secondes entrées des comparateurs aval CB1, CB2.
La première tension de pilotage Vp1 et la seconde tension de pilotage Vp2 sont comparées respectivement, lors d’une première comparaison aval T31 et d’une seconde comparaison aval T32, avec une première mesure de position en tension VCB1 et une seconde mesure de position en tension VCB2 qui sont récupérées au niveau du premier actionneur A1 et du second actionneur A2, puis injectées sur la troisième entrée des premier et second correcteur aval CB1, CB2. Les mesures de position en tension VCB1, VCB2 sont représentatives d’une position des deux actionneurs A1, A2 à l’instant présent, soit également d’un réglage des composants variables X1, X2 à des valeurs données.
Le premier comparateur aval CB1 (respectivement le second comparateur aval CB2) génère un premier écart de tension conformé aval dvb1 (respectivement un second écart de tension conformé aval dvb2) qui est égal à la différence entre la première tension de pilotage Vp1 (respectivement la seconde tension de pilotage Vp2) et la première mesure de position en tension VCB1 (respectivement la seconde mesure de position en tension VCB2).
Le premier écart de tension conformé aval dvb1 et le second écart de tension conformé aval dvb2 sont ensuite envoyés respectivement en entrée du premier correcteur aval RB1 et du second correcteur aval RB2 qui vont générer à partir de ceux-ci, lors d’une première correction aval E371 et d’une seconde correction aval E372, une première tension de réglage Vtune1 et une seconde tension de réglage Vtune2.
Les deux tensions de réglage Vtune1, Vtune 2 sont représentatives d’un changement de position (et de valeur) des composants variables X1, X2 de leur position/valeur actuelle (à l’instant t) à une nouvelle position/valeur.
Ces changements de position/valeur sont mis en œuvre lors d’un premier réglage E381 et d’un second réglage E382 par les actionneurs A1, A2 raccordés aux composants variables X1, X2 une fois qu’ils ont reçus les tensions de réglage Vtune1, Vtune2 transmises par les correcteurs aval RB1, RB2.
Suite à ces changements de position, les valeurs des composants variables jusqu’alors désignées comme étant leur valeur actuelle deviennent leur valeur à l’instant t-1, et les nouvelles valeurs deviennent de fait leur valeur actuelle à l’instant t.
La première comparaison aval T31 et la seconde comparaison aval T32 sont réalisée en parallèle. Idem pour les corrections aval E371, E372 et les réglages E381, E382.
Dans un mode de réalisation de l’invention, les correcteur aval RB1, RB2 comprennent chacun un décaleur de tension pour adapter les niveaux de tension des tensons de réglage Vtune1, Vtune2 de sorte qu’elles soient comprises dans la plage de tension de fonctionnement des actionneurs A1, A2.
Afin de vérifier que le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 à la première distance test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 à la seconde distance test pt2 dépendent ou non respectivement uniquement des variations du premier composant variable X1 et du second composant variable X2, plusieurs premières tensions de pilotage Vp1 et plusieurs seconde tension de pilotage Vp2 sont transmises au réseau d‘adaptation d’impédance 4, de sorte à faire varier plusieurs fois les valeurs des deux composants variables pour une analyse de dépendance fiable.
Selon un exemple, le procédé comprend, préalablement à la pluralité de mesures, une calibration du dispositif placé sur le corps humain ou animal, comprenant : une pluralité d’acquisitions, chaque acquisition comprenant : une émission, par un émetteur-récepteur, d’une onde ultrasonore de fréquence variant sur une plage de fréquence comprise dans un domaine allant de 1 MHz à 20 MHz, selon un profil déterminé de variation de fréquence en fonction de temps, dit « profil d’émission de calibration », une réception, par au moins deux autres émetteurs-récepteurs, de l’onde ultrasonore émise pour former un profil de variation en fréquence en fonction du temps de l’onde ultrasonore émise, dit « profil de réception de calibration », pour chaque acquisition, une analyse de la déformation entre le profil d’émission de calibration et le profil de réception de calibration, de façon à déterminer un profil d’émission optimal, et plus particulièrement augmentant, et de préférence maximisant, l’amplitude des profils de réception.
La calibration permet d’améliorer la résolution de la tomographie, notamment en déterminant pour chaque récepteur le domaine de fréquence et/ou le déphasage relatif par rapport au(x) autre(s) récepteurs qui maximise le niveau de signaux mesurés.
Selon un exemple, le profil d’émission optimal : correspond à un profil de modulation en fréquence pour lequel une maximisation de la déformation entre le profil d’émission de calibration et le profil de réception de calibration est observée, et/ou correspond à un profil d’émission dont le déphasage maximise le signal reçu, et/ou présente une plage de variation de fréquence sur laquelle une maximisation de la déformation entre le profil d’émission de calibration et le profil de réception de calibration est observée.
Selon un exemple, entre les différentes mesures de la pluralité de mesure, chaque émetteur-récepteur émet au moins une fois l’onde ultrasonore. Ainsi, cela multiplie les points d’origine de l’onde ultrasonore, et donc permet de réaliser la tomographie de façon plus précise et plus complète.
Selon un exemple, la réception du profil de réception est faite par au moins deux, et de préférence chacun, des autres émetteurs-récepteurs, la vitesse de propagation de l’onde en fonction de la fréquence étant déterminée pour des directions de propagation correspondant aux placements relatifs des au moins deux, et de préférence de chacun, des autres émetteurs-récepteurs par rapport à l’émetteur-récepteur émettant l’onde ultrasonore. Le profil de réception est ainsi obtenu pour plusieurs et de préférence pour chacun des émetteurs-récepteurs. Cela multiplie les points de réception de l’onde ultrasonore et donc les trajets mesurés de propagation de l’onde ultrasonore dans les poumons, pour améliorer les informations représentées dans la tomographie.
Selon un exemple préférentiel, la fréquence émise est variée sur une plage comprise entre 1 MHz et 10 MHz. Cette gamme représente un meilleur compromis entre les performances de propagation de l’onde et la résolution pouvant être obtenue. Selon un autre exemple, la fréquence émise est variée sur une plage comprise entre 10 MHz et 20 MHz. Les émetteurs-récepteurs peuvent ainsi être de dimensions plus réduite.
Selon un exemple, chaque mesure de la pluralité de mesures comprend une formation électronique de voie, et notamment pour au moins une partie et de préférence pour chaque profil de réception. La formation électronique de voie améliore la sensibilité spatiale et permet d’obtenir une tomographie de résolution spatiale accrue.
Selon un exemple, la calibration comprend une formation électronique de voie, et notamment pour au moins une partie et de préférence pour chaque profil de réception de calibration. La formation électronique de voie permet alors lors de la calibration d’optimiser le déphasage pour maximiser le signal reçu. La résolution de la tomographie est donc améliorée.
Dans la suite de la description, le terme « sur » ne signifie pas nécessairement « directement sur ». Ainsi, lorsque l’on indique qu’une pièce ou qu’un élément A est en appui « sur » une pièce ou un élément B, cela ne signifie pas que les pièces ou élément A et B soient nécessairement en contact direct avec l’autre. Ces pièces ou éléments A et B peuvent être soit en contact direct, soit être en appui l’une sur l’autre par l’intermédiaire d’une ou plusieurs autres pièces. Il en est de même pour d’autres expressions telles que par exemple l’expression « A agit sur B » qui peut signifier « A agit directement sur B » ou « A agit sur B par l’intermédiaire d’une ou plusieurs autres pièces ».
Dans la présente demande de brevet, lorsque l’on indique que deux pièces sont distinctes, cela signifie que ces pièces sont séparées. Elles peuvent être : positionnées à distance l’une de l’autre, et/ou mobiles l’une par rapport à l’autre et/ou solidaires l’une de l’autre en étant fixées par des éléments rapportés, cette fixation étant démontable ou non. Une pièce unitaire monobloc ne peut donc pas être constituée de deux pièces distinctes.
Dans la présente demande de brevet, le terme « solidaire » utilisé pour qualifier la liaison entre deux pièces signifie que les deux pièces sont liées/fixées l’une par rapport à l’autre, selon tous les degrés de liberté, sauf s’il est explicitement spécifié différemment. Par exemple, s’il est indiqué que deux pièces sont solidaires en translation selon une direction, cela signifie que les pièces peuvent être mobiles l’une par rapport à l’autre, possiblement selon plusieurs degrés de liberté, à l’exclusion de la liberté en translation selon la direction. Autrement dit, si on déplace une pièce selon la direction, l’autre pièce effectue le même déplacement.
Par ailleurs, le terme « étape » s’entend de la réalisation d’une partie du procédé, et peut désigner un groupe de sous-étapes.
On utilise le terme d’« onde ultrasonore » une onde acoustique , c’est à dire une vibration mécanique se propageant dans un milieu, dans un domaine de fréquence compris entre 1 MHz et 20 MHz.
Une sixième erreur de reconstruction est déterminée à partir des quatrième et cinquième erreurs de reconstruction. Cette sixième erreur de reconstruction est définie par la fonction de perte suivante : [Math 9] avec : - la quatrième erreur de reconstruction pour un pixel pour un système de vision pseudo-stéréoscopique utilisant une méthode de calcul de disparité ; - la cinquième erreur de reconstruction pour un pixel pour un système de vision pseudo-stéréoscopique utilisant une méthode de calcul de disparité.
Les paramètres d’entrée du réseau de neurones convolutif sont alors ajustés en minimisant la sixième erreur. Le réseau de neurones convolutif est alors dit auto-supervisé car il est en mesure d’ajuster de façon autonome ses paramètres d’entrée afin d’améliorer les données de sortie, ici les premières et deuxièmes disparités.
Il est possible qu’un pixel de la première image ne trouve pas de pixel correspondant dans la troisième image. Ce phénomène s’explique par le fait que des zones de la première image peuvent être occluses dans la troisième image. En effet, la différence de point de vue de la première caméra 11 aux deux instants temporels d’acquisition t1 et t2 ne permet pas à la première caméra 11 de voir tous les éléments de la scène à deux instants temporels d’acquisition distincts. Un objet présent dans la scène, par exemple l’obstacle 18, peut masquer un second objet de la scène, le second objet étant visible du point de vue de la première caméra 11 à l’instant temporel d’acquisition t1 mais étant masqué par l’obstacle 18 du point de vue de la première caméra 11 à l’instant temporel d’acquisition t2.
Dans une opération 29, un premier masque de visibilité associé à un quatrième ensemble de pixels de la première image est déterminé. Ce masque de visibilité est obtenu par comparaison respective des quatrième et cinquième erreurs à des valeurs seuil prédéfinies et est obtenu par exemple par la fonction suivante : [Math 10] avec : - une fonction rendant 0 ou 1 ; - l’union des pixels ; - la quatrième erreur de reconstruction pour un pixel de la deuxième image pour un système de vision pseudo-stéréoscopique utilisant une méthode de calcul de disparité ; - la cinquième erreur de reconstruction pour un pixel de la première image pour un système de vision pseudo-stéréoscopique utilisant une méthode de calcul de disparité ; - un opérateur ET ; et - , et des paramètres déterminés.
Ainsi, la définition d’un premier masque de visibilité permet d’identifier les zones où la reconstruction d’image n’est pas valide. L’utilisation du premier masque de visibilité dans les calculs des erreurs de reconstruction permet de ne pas prendre en compte les pixels non visibles dans une image et permet ainsi de ne pas prendre en considération ces pixels lors des calculs d’erreur de reconstruction. L’apprentissage du deuxième modèle de prédiction de profondeur est alors amélioré.
Il est possible qu’un pixel de la première image soit associé à un objet en mouvement dans la scène tridimensionnelle. Un tel objet se trouve alors à deux positions dans la scène tridimensionnelle différentes aux instants temporels d’acquisition t1 et t2. Le système de vision pseudo-stéréoscopique ne peut pas prédire une deuxième profondeur pour ce pixel de la première image.
Selon un exemple de réalisation, il convient donc de déterminer un masque d’objets dynamiques représentatif d’un troisième ensemble de pixels de la première image associés à des objets en mouvement dans la scène tridimensionnelle.
Dans une opération 30, un masque des objets dynamiques est défini, par exemple, à l’aide des formules suivantes :
Avec : - est le masque pour l’environnement statique appliqué au pixel de la première image ; - est la matrice de déplacement de la première caméra 11 entre le premier instant temporel d’acquisition t1 et le deuxième instant temporel d’acquisition t2 ; - est la rétroprojection d’un pixel avec sa profondeur correspondante ; - est la troisième profondeur d’un pixel source de la troisième image calculée pour le système de vision monoscopique ; - est la première profondeur d’un pixel cible de la première image calculée pour le système de vision monoscopique ; - est le masque pour l’environnement dynamique appliqué au pixel de la première image ; - est la matrice intrinsèque de la première caméra 11 ; - est l’erreur au carré (L2 norme) ; - transforme le vecteur du pixel à la coordonnée homogène en ajoutant une dimension au vecteur des coordonnées du pixel pour permettre la multiplication de matrices.
L’apprentissage du deuxième modèle de prédiction est alors fonction de ce masque d’objets dynamiques.
Ainsi, la définition d’un masque d’objets dynamiques permet d’identifier les zones où la reconstruction d’image n’est pas valide. L’utilisation du masque d’objets dynamiques dans les calculs des erreurs de reconstruction permet de ne pas prendre en compte les pixels d’une image associés à des objets en mouvement et permet ainsi de ne pas prendre en considération ces pixels lors des calculs d’erreur de reconstruction. L’apprentissage du deuxième modèle de prédiction de profondeur est alors encore amélioré.
Suivant un exemple de réalisation, le réseau de neurones convolutif permettant de calculer la deuxième profondeur est entraîné sous supervision du système de vision monoscopique de manière à minimiser l’erreur de calcul définie par la fonction de perte suivante :
avec : - la deuxième profondeur prédite pour un pixel de la première image, et - la première profondeur prédite pour un pixel de la première image
Dans un mode de réalisation, le faisceau émis par la source infrarouge est situé à 99% en dehors du spectre visible. Le rendement est amélioré
Dans un mode de réalisation, l’organe de commande est paramétrable en fonction de données d’utilisateur stockées dans ledit organe de commande. Le réglage peut être optimisé et automatisé selon les utilisateurs du dispositif de chauffage. L’invention permet d’obtenir un chauffage individualisé pour chaque individu en fonction de ses préférences, son habillement et ses données corporelles.
Dans un mode de réalisation, l’organe de commande comprend un organe d’acquisition et d’enregistrement de données qui enregistre des données d’entrée et de sortie de l’organe de commande, au moins la puissance consommée par chaque source infrarouge et la température ambiante. L’acquisition des données permet d’analyser les comportements et habitudes afin d’améliorer la qualité du dispositif.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de chauffage comprend une entrée d’humidité qui fournit une information d’humidité à proximité du dispositif. L’entrée d’humidité est reliée à l’organe de commande. La mesure de l’humidité des locaux permet de mieux estimer la température ressentie.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de chauffage comprend une entrée de rayonnement qui fournit une information de rayonnement à proximité du dispositif. L’entrée de rayonnement est reliée à l’organe de commande. La mesure du rayonnement extérieur permet de mieux estimer la température ressentie.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de chauffage comprend une entrée de vitesse de l’air qui fournit une information de vitesse de l’air à proximité du dispositif. L’entrée de vitesse de l’air est reliée à l’organe de commande. La mesure de la vitesse de l’air au sein des locaux permet de mieux estimer la température ressentie.
Dans un mode de réalisation, la puissance nominale de la première source infrarouge est inférieure à 100 W, préférablement inférieure à 75 W et la puissance nominale de la deuxième source infrarouge étant inférieure à 80 W, préférablement inférieure à 60 W et la somme des puissances nominales des sources infrarouges est inférieure à 250 W, préférablement 180 W, plus préférablement 100 W. La consommation du dispositif est faible.
Dans un mode de réalisation, l’organe de commande est configuré pour commander l’allumage des sources infrarouges en cas d’information de présence humaine. L’allumage du dispositif est automatique.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de chauffage comprend un filtre optique qui filtre la puissance d’un faisceau dans le spectre visible. Le filtre permet d’éliminer ou de réduire les rayons du spectre visible.
illustre le dispositif de chauffage personnel à trois sources infrarouges.
illustre le dispositif de chauffage personnel à quatre sources infrarouges.
illustre le dispositif de chauffage personnel avec une détection de présence humaine dans une zone supérieure.
illustre le dispositif de chauffage personnel avec une détection de présence humaine dans une zone inférieure.
Les organes de commande ou les thermostats peuvent eux-mêmes être programmables en fonction de paramètres de chauffe comme l’heure de la journée et le jour.
De tels systèmes de chauffage permettent donc d’obtenir une température ambiante jugée confortable pour les individus présents dans les pièces.