INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les étapes spécifiques de l'orientation induite par le champ magnétique sont les suivantes: au premier tiers de la ligne de production de revêtement, un champ magnétique orienté à un angle de 45 degrés par rapport à la surface du film métallique est appliqué avec une intensité de 200mT à 1000mT, pour achever la première orientation des agents conducteurs modifiés magnétiques et réorienter les nanotubes de carbone monocouches magnétiques perturbés par le revêtement. Ensuite, au deuxième tiers de la ligne de production de revêtement, un champ magnétique uniforme orienté à un angle de 45 à 90 degrés par rapport à la surface du film métallique est appliqué avec une intensité de champ de 500mT à 1000mT, pour achever la deuxième orientation, de sorte que les agents conducteurs magnétiques modifiés forment finalement un réseau incliné spécifique de 15 à 45 degrés par rapport à la direction de l'épaisseur.
(4) La couche de gel est séchée afin que le solvant s'évapore complètement. tout en continuant à appliquer un champ magnétique constant. À mesure que la viscosité de la couche augmente, l'alignement et la forme sont maintenus rapidement jusqu'à ce que les composants solides de la pâte conductrice soient fixés à la surface du film métallique, formant une couverture fonctionnelle compacte d'une épaisseur ne dépassant pas 800 nm, incluant une couche de réseau tridimensionnel renforçant la fixation ainsi que la conduction électrique et thermique sur la surface du film métallique.
L'étape (3) mentionnée ci-dessus comprend également les étapes suivantes :
(31) Dans le premier tiers de la ligne de production de revêtement, la température de la pâte conductrice ou de la couche de revêtement déjà appliquée est montée à 45-65°C pour un pré-séchage, ce qui aide à prolonger le temps de condensation, à réduire la viscosité de la couche de gel liquide, et à augmenter l'énergie cinétique nécessaire pour le dépliage, l'alignement et l'orientation des nanotubes de carbone monocouches.
Le collecteur de courant haute performance pour batterie au lithium préparé selon l'exemple 1 est utilisé dans la fabrication de batteries au lithium-ion et soumis à des tests de performance. Les électrodes sont fabriquées selon les paramètres suivants:
La feuille de l'électrode positive comprend le collecteur de courant et une couche de matériau actif positif appliquée sur le collecteur de courant. Le collecteur de courant est le collecteur de courant haute performance pour batterie au lithium préparé selon l’exemple ci-dessus. La couche de matériau actif positif est composée des matières premières suivantes: 93 parts de matériau de cathode (LFP), 4 parts d'agent conducteur de cathode (SP), et 3 parts de liant de cathode (PVDF-5130).
La feuille de l'électrode négative comprend le collecteur de courant et une couche de matériau actif négatif appliquée sur le collecteur de courant. Le collecteur de courant est une feuille de cuivre brillante. La couche de matériau actif négatif est composée des matières premières suivantes: 96 parts de matériau d'anode (graphite artificiel), 1 part d'agent conducteur d'anode (SP), 1 part de liant d'anode 1 (carboxyméthylcellulose sodique, CMC), et 2 parts de liant d'anode 2 (caoutchouc styrène-butadiène, SBR).
Une batterie 18650 est assemblée en utilisant les feuilles d'électrodes positive et négative citées ci-dessus, une membrane en polypropylène (PP) de 20 µm, et un électrolyte LiPF6. Les performances des électrodes et de la batterie sont présentées dans les tableaux 1 et 2.
Comparaison 1
Dans la comparaison 1, le collecteur de courant de l’électrode positive est fabriqué en utilisant une feuille d’aluminium brillante, les autres conditions de préparation restent les mêmes.
En utilisant le collecteur de courant haute performance pour batterie au lithium préparé selon l’exemple 1, et en utilisant directement une feuille d’aluminium brillante comme collecteur de courant pour l’électrode positive, une batterie 18650 est préparée selon la même formulation et le même processus pour les électrodes positive et négative. Les performances des électrodes et des batteries sont testées, les résultats des tests étant présentés respectivement dans les tableaux 1 et 2 ci-dessous.
[Tableau 1]: Données de test comparatives des électrodes positives utilisant le collecteur de courant haute performance pour batterie au lithium de l'invention Type d’électrode N. Résistance de l’électrode positive (Ω) Force de décollement de l'électrode positive (N) Force de décollement de l'électrode positive après 2000 cycles de charge 1C et de décharge 2C (N) Exemple 1 1 3.31 17.313 15.413 2 3.35 17.521 15.230 3 3.32 17.446 15.331 Moyenne 3.34 17.427 15.325 Comparaison 1 1 11.81 4.516 3.210 2 11.60 4.874 3.455 3 11.47 4.450 3.107 Moyenne 11.63 4.613 3.257
[Tableau 2]: Données de test comparatives appliquées à la batterie lithium-ion pour le collecteur de courant à haute performance dans les exemples de la présente invention. Type de batterie N. Résistance interne de la batterie (mΩ) Capacité de la batterie après division (mAh) Capacité de la batterie après 2000 cycle de charge 1C et de décharge 2C (mAh) Taux de rétention de la batterie après 2000 cycles de charge 1C et de décharge 2C (%) Exemple 1 1 14.4 1620.2 1505.7 92.9 2 14.6 1618.4 1500.0 92.7 3 14.7 1617.9 1504.1 93.0 Moyenne 14.6 1618.8 1503.3 92.8 Comparaison 1 1 25.1 1616.3 1263.9 78.2 2 26.2 1615.5 1316.6 81.5 3 24.8 1615.8 1295.8 80.2 Moyenne 25.4 1615.8 1292.1 80.0
D'après les résultats des tests, il est facile de conclure que lorsqu'appliqué à la fabrication de batteries lithium, le collecteur de courant haute performance pour batteries lithium fourni par cette invention présente des performances supérieures à celles du collecteur de courant en feuille de cuivre pur utilisé dans la comparaison 1, et ce dans tous les aspects, de l'électrode jusqu'à la batterie. La résistance de l'électrode préparée selon l'exemple 1 n'est qu'un tiers de celle du collecteur de courant en feuille de cuivre pur dans la comparaison 1, tandis que sa force de pelage est plus de quatre fois supérieure. De plus, la résistance interne de la batterie mesurée dans l'exemple 1 est réduite de 42% par rapport à celle de la feuille de cuivre. À température ambiante, après 2000 cycles de charge à 1C et de décharge à 2C, le taux de rétention de la batterie lithium-ion fabriquée selon l'exemple 1 peut atteindre 93%, ce qui bien supérieur aux 80% de taux de rétention du collecteur de courant en feuille de cuivre pur dans le comparatif 1. La cohérence des cycles de la batterie est également nettement meilleure que celle du collecteur de courant en feuille de cuivre pur.
Le présent exemple fournit un collecteur de courant pour batterie au lithium haute performance, une pâte conductrice ainsi que leur méthode de préparation. Cet exemple est similaire à l'exemple 1 à l’exception des quelques différences suivantes:
Avec cette configuration, le second espace de logement 71 comprend un espace 71a entouré par la surface périphérique interne de la paroi arquée 70c et la surface périphérique interne de la paroi courbée 70e, et un espace 71b entouré par la surface périphérique interne de la paroi arquée 70d et la surface périphérique interne de la paroi courbée 70f (voir la ). Également, le second espace de logement 71 comprend un espace 71c entouré par les surfaces périphériques internes des parois plates 70a et 70b et les surfaces périphériques internes des parois arquées 70c et 70d au niveau de la partie d’extrémité supérieure de la seconde partie de logement 70, et un espace 71d entouré par les surfaces périphériques externes des parois courbées 70e et 70f et les surfaces périphériques internes des parois plates 70a et 70b. Dans le second espace de logement 71, l’espace 71c est situé au-dessus des espaces 71a, 71b et 71d.
Le second espace de logement 71 communique avec les premiers espaces de logement 61 et 61 via l’ouverture d’extrémité inférieure de la seconde partie de logement 70. De manière spécifique, dans le second espace de logement 71, les espaces 71a et 71b communiquent avec les premiers espaces de logement 61 et 61 via l’ouverture d’extrémité inférieure de la seconde partie de logement 70. Le côté inférieur de l’espace 71d est fermé par les surfaces périphériques externes des premières parties de logement 60 et 60.
Dans le second espace de logement 71, les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont logés. De manière spécifique, dans le second espace de logement 71, les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont logés dans les espaces 71a et 71b.
Sur les surfaces périphériques externes des parois plates 70a et 70b et les parois arquées 70c et 70d, des pièces de verrouillage 73 en saillie sont respectivement prévues. Lorsque le couvercle 120 est fixé sur le support de bornes 50, les pièces de verrouillage 73 sont respectivement insérées dans des trous d’accrochage 125 du couvercle 120 qui sera décrit ultérieurement. Par conséquent, le couvercle 120 est verrouillé sur la seconde partie de logement 70 et gaine l’ouverture d’extrémité supérieure de la seconde partie de logement 70.
La partie de fixation 80 est prévue au niveau des extrémités avant des premières parties de logement 60 et 60 et est positionnée à l’extérieur de la partie de capot 67 (voir la ). Les trous de fixation 81 pénètrent respectivement dans la partie gauche supérieure, la partie gauche inférieure, la partie droite supérieure et la partie droite inférieure de la partie de fixation 80 le long de la direction longitudinale du connecteur 1.
[Configuration de l’élément de stockage de chaleur] Les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont des éléments utilisés pour stocker temporairement la chaleur. Les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 contiennent, par exemple, un matériau ayant une plus grande capacité thermique que celle de l’air.
Les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 ont chacun une forme colonnaire. Dans un état dans lequel les bornes d’alimentation 10 et 10 et les bornes LA 20 et 20 sont fixées sur le support de bornes 50, les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont insérés dans le second espace de logement 71 à partir de l’ouverture d’extrémité supérieure de la seconde partie de logement 70 et sont logés dans les espaces 71a et 71b dans le second espace de logement 71. Dans cet état, les parties d’extrémité inférieures des éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont introduites dans les premiers espaces de logement 61 et 61 par l’ouverture d’extrémité inférieure de la seconde partie de logement 70. Par conséquent, les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont montés, au niveau des parties de raccordement entre les bornes d’alimentation 10 et 10 et les bornes LA 20 et 20. Dans cet état, les extrémités inférieures des éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont en contact avec les surfaces d’absorption de chaleur 21a et 21a des bornes LA 20 et 20 (voir les figures 4 et 5).
Dans les éléments de stockage de chaleur 90 et 90, des trous débouchants 91 et 91 sont formés. Dans un état dans lequel les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont logés dans les espaces 71a et 71b et montés au niveau des parties de raccordement entre les bornes d’alimentation 10 et 10 et les bornes LA 20 et 20, des boulons 100 et 100 sont insérés dans les trous débouchants 91 et 91 des éléments de stockage de chaleur 90 et 90. Lorsque les boulons 100 et 100 sont insérés dans les trous débouchants 91 et 91 des éléments de stockage de chaleur 90 et 90, les boulons 100 et 100 sont introduits dans les trous de vis 15 et 15 des bornes d’alimentation 10 et 10 via les trous débouchants 23 et 23 des bornes LA 20 et 20. Dans cet état, les boulons 100 et 100 sont vissés dans les trous de vis 15 et 15 des bornes d’alimentation 10 et 10 pour attacher et fixer les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 aux parties de raccordement entre les bornes d’alimentation 10 et 10 et les bornes LA 20 et 20. De cette manière, les bornes d’alimentation 10 et 10, les bornes LA 20 et 20 et les éléments de stockage de chaleur 90 et 90 sont fixés ensemble par les boulons 100 et 100. Il faut noter que les boulons 100 et 100 sont également désignés sous le terme d’éléments de fixation.
[Configuration de la garniture] On décrit ensuite une configuration de la garniture 110. Dans un état dans lequel le couvercle 120 est verrouillé sur la seconde partie de logement 70, la garniture 110 est prise en sandwich entre la seconde partie de logement 70 et le couvercle 120 (voir les figures 4 et 5). De manière spécifique, la garniture 110 est comprimée par une partie de paroi interne 126 du couvercle 120 qui sera décrit ultérieurement et comprimée contre la surface périphérique interne de la partie d’extrémité supérieure de la seconde partie de logement 70. Avec cette configuration, il est possible d’empêcher l’entrée de l’eau dans le second espace de logement 71 depuis l’extérieur.
La garniture 110 a une épaisseur pour avoir une marge de pression dont on suppose à l’avance qu’elle sera requise dans un état dans lequel elle est prise en sandwich entre la seconde partie de logement 70 et le couvercle 120.
[Configuration du couvercle] On décrit ensuite une configuration du couvercle 120. Le couvercle 120 a une forme tubulaire et comprend une partie de corps principal 121, une partie de paroi externe 124, la partie de paroi interne 126 et les films d’évent 130 et 130 (voir les figures 1, 4 et 5). Dans un état dans lequel le couvercle 120 est verrouillé à la seconde partie de logement 70, la partie de corps principal 121 gaine l’ouverture d’extrémité supérieure de la seconde partie de logement 70.
La partie de corps principal 121 est prévue avec les trous d’évent 123 et 123 pénétrant dans la partie de corps principal 121. Dans un état dans lequel le couvercle 120 est verrouillé à la seconde partie de logement 70, les trous d’évent 123 et 123 communiquent avec l’espace 71c dans le second espace de logement 71. Dans cet état, les trous d’évent 123 et 123 sont positionnés au-dessus des espaces 71a et 71b dans le second espace de logement 71.
La partie de paroi externe 124 est prévue le long du corps périphérique de la partie de corps principal 121 et s’étend vers le bas à partir du bord périphérique. Au niveau de la partie avant, de la partie arrière, de la partie gauche, et de la partie droite de la partie de paroi externe 124, on prévoit respectivement des saillies s’étendant vers le bas de la partie de paroi externe 124. Les trous d’accrochage 125 pénètrent respectivement dans les saillies. Lorsque les pièces de verrouillage 73 de la seconde partie de logement 70 sont insérées dans les trous d’accrochage 125 du couvercle 120, le couvercle 120 est verrouillé à la seconde partie de logement 70 et fixé au support de bornes 50.
La partie de paroi interne 126 est prévue le long de la partie de paroi externe 124 et s’étend vers le bas à partir d’une position davantage du côté interne que le bord périphérique de la partie de corps principal 121. Dans un état dans lequel le couvercle 120 est verrouillé à la seconde partie de logement 70, la partie de paroi interne 126 est insérée dans l’ouverture d’extrémité supérieure de la seconde partie de logement 70 et entoure une partie de l’espace 71c du second espace de logement 71.
Les films d’évent 130 et 130 sont prévus sur les trous d’évent 123 et 123 pour permettre le passage du gaz à travers les trous d’évent 123 et 123 et pour empêcher le passage du liquide à travers les trous d’évent 123 et 123. Les films d’évent 130 et 130 sont des films poreux réalisés, par exemple, à partir d’une résine fluorée, d’une résine de polyoléfine ou similaire. Dans le présent mode de réalisation, les films d’évent 130 et 130 sont fixés sur (collés sur) une surface supérieure 121a de la partie de corps principal 121 pour gainer les ouvertures des trous d’évent 123 et 123.
La configuration de chacun des composants inclus dans le connecteur 1 a été décrite ci-dessus.
la représente une vue d’ensemble de la motorisation, en coupe en perspective trois-quarts avant d’un exemple de réalisation d’un compresseur à volute selon l’invention,
la représente une vue éclatée d’un exemple de réalisation d’un moyen de transfert de couple, muni de deux parties monobloc, pour un compresseur selon l’invention,
la représente une vue en coupe de la première partie monobloc d’un moyen de transfert de couple selon l’invention,
la représente une vue en coupe de la seconde partie monobloc d’un moyen de transfert de couple selon l’invention, en perspective d’un exemple de réalisation d’un compresseur selon l’invention,
la représente une vue d’ensemble de la motorisation, en perspective trois-quarts avant éclatée ; d’un exemple de réalisation d’un compresseur à volute selon l’invention
la représente une vue d’ensemble d’un compresseur à spirales selon l’invention
la représente une vue en coupe d’un exemple de réalisation d’un moyen de transfert de couple d’un compresseur selon l’invention, muni d’un capteur de position en vis-à-vis d’une carte électronique,
la représente une variante de réalisation de la première partie monobloc d’un moyen de transfert de couple d’un compresseur selon l’invention.
la représente une autre variante de réalisation de la première partie monobloc d’un moyen de transfert de couple d’un compresseur selon l’invention.
la représente une variante de réalisation de la liaison entre la première et deuxième partie monobloc d’un moyen de transfert de couple d’un compresseur selon l’invention.
la représente une autre variante de réalisation de la liaison entre la première et deuxième partie monobloc d’un moyen de transfert de couple d’un compresseur selon l’invention.
Dans un mode de réalisation de l’invention, qui correspond également au mode de réalisation préférentiel, le premier et le second actionneur sont tous deux des moteurs à courant continu nécessitant d’être alimentés par des tensions analogiques, appelées tensions de réglage, afin de piloter et régler les valeurs des premier et second composant variables.
Par l’intermédiaire de leur actionneur respectif, la valeur du premier composant variable est réglé au moyen d’une première tension de réglage, et la valeur du second composant variable est réglée au moyen d’une seconde tension de réglage.
Dans chacun des branches d’asservissement du réseau d’adaptation d’impédance, la tension de réglage est générée au moyen de l’association/la mise en série d’un comparateur aval avec un correcteur aval.
Chacun des deux comparateurs aval possèdent trois entrées indépendantes les unes des autres telles que : - la première des trois entrées est mise en série avec la sortie du correcteur amont de sa branche d’asservissement, - la seconde entrée est conformée pour recevoir une tension en provenance d’un système/composant extérieur au système d’asservissement ; et - la troisième entrée est connectée à la sortie du correcteur amont de sa branche d’asservissement.
Afin de mettre en œuvre les sous-étapes de test de la première et de la seconde étape d’identification, et de vérifier si le module de l’impédance à la première distance test (respectivement la partie imaginaire de l’impédance à la seconde distance test) dépend ou non uniquement des variations du premier composant variable (respectivement du second composant variable), des tensions de pilotage sont envoyées sur la seconde entrée du comparateur aval de chaque branche d’asservissement. Autrement dit, une première tension de pilotage est envoyée sur la seconde entrée du premier comparateur aval et une seconde tension de pilotage est envoyée sur la seconde entrée du second comparateur aval.
La première et la seconde tension de pilotage sont comparées respectivement avec une première mesure de position en tension et une seconde mesure de position en tension. La première mesure de position en tension et la seconde mesure de position en tension sont respectivement représentatives d’une position du premier actionneur et d’une position du second actionneur, et donc d’un réglage du premier et du second composant variable à des valeurs données à l’instant t.
Suite à ce cette comparaison, le premier (respectivement le second) comparateur aval génère un premier (respectivement un second) écart de tension conformé aval qui est égal à la différence entre la première (respectivement la seconde) tension de pilotage et la première (respectivement la seconde) mesure de position en tension.
Les premier et second de tension conformé aval sont envoyés en entrée des premier et second correcteur aval pour la génération de la première et de la seconde tension de réglage qui sont transmises aux actionneurs.
Une fois leur tension de réglage respective reçue, chacun des actionneurs pilote le composant variable auquel il est raccordé en fonction de la valeur de la tension de réglage, en faisant varier sa valeur de sa valeur actuelle à une nouvelle valeur.
Les réglages des deux composants variables sont réalisés parallèlement.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier et le second correcteur aval comprennent chacun un décaleur de tension pour adapter les niveaux de tension de première et de la seconde tension de réglage de sorte qu’elles soient comprises dans la plage de tension de fonctionnement des premier et second actionneurs.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réseau d’adaptation d’impédance est raccordé et/ou en communication avec un poste de commande disposant d’une interface homme-machine dans laquelle un utilisateur renseigne la première tension de pilotage et la seconde tension de pilotage, lesquelles seront transmises par le poste de commande au réseau d’adaptation d’impédance.
Afin de vérifier que le module de l’impédance à la première distance test et la partie imaginaire de l’impédance à la seconde distance test dépendent ou non respectivement uniquement des variations du premier composant variable et du second composant variable, plusieurs premières tensions de pilotage et plusieurs seconde tension de pilotage sont envoyées sur le premier et le second comparateur aval, de sorte à faire varier plusieurs fois les valeurs des deux composants variables pour une analyse de dépendance fiable.
Comme indiqué auparavant, une fois qu’une distance test est identifiée comme étant la première distance d’intérêt ou la seconde distance d’intérêt, celle-ci est mémorisée par l’unité de contrôle.
La phase d’adaptation est mise en œuvre une fois que les deux distances d’intérêt ont été identifiées et mémorisées. Au démarrage de la phase d’adaptation, l’unité de contrôle considère la première impédance, vue à la première distance d’intérêt, et la seconde impédance, vue à la seconde distance d’intérêt, puis convertit la valeur du module de la première impédance et la valeur de partie imaginaire de la seconde impédance respectivement en une première tension de mesure et une seconde tension de mesure qui vont servir in fine à régler les premier et second composants variables.
La (d) huile peut être une huile non polaire telle qu’une huile hydrocarbonée, une huile de silicone ou similaire ; une huile polaire telle qu’une huile végétale ou animale et une huile d’ester ou une huile d’éther ; ou un de leurs mélanges.
La (d) huile peut être choisie dans le groupe consistant en des huiles dérivées de ressources biologiques telles que des huiles d’origine végétale ou animale ; des huiles dérivées de ressources non biologiques telles que des huiles synthétiques, des huiles de silicone, des huiles hydrocarbonées et des alcools gras, dérivés de produits chimiques ; et des mélanges de ceux-ci.
L’élément de raccordement peut comprendre une portion de raccord courbée reliant d’une part la première portion de contact et d’autre part la portion angulaire. Ainsi, la raideur de l’élément d’étanchéité est augmentée.
Un renfoncement peut être formé dans la portion de raccord courbée de manière à permettre l’encastrement d’un longeron arrière du véhicule.
La présente invention a également pour objet un cadre de soubassement de véhicule automobile comprenant au moins un bavolet latéral, une traverse arrière et au moins un élément de raccordement tel que défini précédemment reliant le bavolet latéral à la traverse arrière.