INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente une structure comprenant un substrat 1100 dont sa surface est recouverte par une première couche électrique 1300 et dont la surface de cette couche électrique 1300 est recouverte localement par une couche sacrificielle 1200, selon une étape d’un procédé de fabrication d’une structure MIM selon un troisième exemple de réalisation de l’invention.
représente une structure comprenant le substrat 1100 dont sa surface est recouverte par la première couche électrique 1300, la surface de cette couche électrique 1300 étant recouverte localement, d’une part, par la couche sacrificielle 1200 et, d’autre part, par un empilement d’une couche fonctionnelle diélectrique 1400 et d’une couche fonctionnelle électrique 1500, selon une autre étape du procédé de fabrication d’une structure MIM selon le troisième exemple de réalisation de l’invention.
représente une structure comprenant le substrat 1100 dont sa surface est recouverte par la première couche électrique 1300, la surface de cette couche électrique 1300 étant recouverte localement par un empilement de la couche fonctionnelle diélectrique 1400 et de la couche fonctionnelle électrique 1500; les zones comprenant l’empilement de ces trois couches correspondent à une capacitance de type MIM, selon une autre étape du procédé de fabrication d’une structure MIM selon le troisième exemple de réalisation de l’invention.
Il est à noter que les figures décrites ci-dessus sont des représentations schématiques dont les dimensions et proportions relatives des substrats et de l’une quelconque des couches ne sont pas représentatives de celles susceptibles d’être présentées en situation réelle et ce, pour des questions de lisibilité.
Exemple 1 : Structuration d’une couche fonctionnelle électrique en TiN
1.1 – Dépôt d’une couche sacrificielle en LiPON : Un substrat 110 est placé dans une chambre ALD sous vide, à 0,3 Pa, dédiée aux dépôts de couches diélectriques ioniques.
Le substrat 110 est en silicium avec une isolation électrique en oxyde de silicium et présente une surface plane.
Sauf mention contraire, les définitions de la « Scrap Specification Circular 2022 » de l’ISRI (Institue of Scrap Recycling Industries) s’appliquent. En particulier le twitch est défini comme des déchets ou scrap d’aluminium fragmenté par des broyeurs automobiles
Le twitch est dérivé du dispositif de séparation des milieux humides ou secs, le matériau est sec et ne contient pas plus de 1 % maximum de zinc libre, 1 % maximum de magnésium libre et 1 % maximum de fer analytique. Il ne contient pas plus de 2 % au total de matières non métalliques, dont pas plus de 1 % de caoutchouc et de plastique. Il est exempt de matériaux excessivement oxydés, de cartouches d'airbag ou de tout article scellé ou sous pression.
Description détaillée L’invention repose sur la constatation faite par la demanderesse qu’il est tout à fait possible, grâce à une composition et un procédé de fabrication adaptés, de produire des tôles à partir du recyclage de déchets d’aluminium post consommation possédant une aptitude acceptable à l’emboutissage, une bonne résistance à la corrosion et des propriétés mécaniques notamment adaptées à la production de carrosserie automobile.
Si : La teneur en Si est d’environ 1,7% à environ 7,0 %. Une teneur en Si d’au moins environ 1,7 % facilite l’utilisation de produits recyclés et en particulier de twitch. Les précipités Mg2Si ou Mg 5 Si 6 contribuent au durcissement de l’alliage pendant un revenu, par exemple pendant la cuisson des peintures. Cependant une teneur en Si supérieure à environ 7,0 %dégrade l’aptitude au laminage à chaud et à froid en provoquant des criques de rives qui réduisent la largeur utilisable d’une tôle laminée voire provoque sa rupture pendant la fabrication. L’excès de Si par rapport au Mg contribue à la formabilité à l’état T4.
Avantageusement Si ≥ 2.0 %, préférablement Si ≥ 2.2 %, plus préférablement Si ≥ 2.5 %, plus préférablement Si ≥2.8 % et/ou Si ≤ 6 %, préférablement Si ≤ 5 %, plus préférablement Si ≤ 4,3 %, plus préférablement Si ≤4,1 %.
Dans un mode de réalisation, la teneur en Si est au moins environ 1,9%, ou est au moins environ 2,1%, ou est au moins environ 2,3%, ou est au moins environ 2,5%, ou est au moins environ 2,7%, ou est au moins environ 2,9%, ou est au moins environ 3,1%, ou est au moins environ 3,3%, ou est au moins environ 3,5%, ou est au moins environ 3,7%, ou est au moins environ 3,9%, ou est au moins environ 4,1%, ou est au moins environ 4,3%, ou est au moins environ 4,5%, ou est au moins environ 4,7%, ou est au moins environ 4,9%, ou est au moins environ 5,1%, ou est au moins environ 5,3%, ou est au moins environ 5,5%, ou est au moins environ 5,7%, ou est au moins environ 5,9%, ou est au moins environ 6,1%, ou est au moins environ 6,3%, ou est au moins environ 6,5%, ou est au moins environ 6,7%, et/ou est au plus environ 6,8%, ou est au plus environ 6,6%, ou est au plus environ 6,4%, ou est au plus environ 6,2%, ou est au plus environ 6,0%, ou est au plus environ 5,8%, ou est au plus environ 5,6%, ou est au plus environ 5,4%, ou est au plus environ 5,2%, ou est au plus environ 5,0%, ou est au plus environ 4,8%, ou est au plus environ 4,6%, ou est au plus environ 4,4%, ou est au plus environ 4,2%, ou est au plus environ 4,0%, ou est au plus environ 3,8%, ou est au plus environ 3,6%, ou est au plus environ 3,4%, ou est au plus environ 3,2%, ou est au plus environ 3,0%, ou est au plus environ 2,8%, ou est au plus environ 2,6%, ou est au plus environ 2,4%, ou est au plus environ 2,2%, ou est au plus environ 2,0%.
Fe : La teneur en Fe est d’environ 0,2 % à environ 0,8%. Une teneur en Fe d’au moins environ 0,2 % facilite l’utilisation de produits recyclés. Une teneur en Fe supérieure à environ 0,8 % dégrade l’aptitude au laminage à chaud et à froid en provoquant des criques de rives qui réduisent la largeur utilisable d’une tôle laminée voire provoque sa rupture pendant la fabrication. Une teneur en Fe supérieure à environ 0,8 % peut également rendre le produit impropre à la mise en forme, notamment parce que l’aptitude au pliage peut être dégradée.
Avantageusement Fe ≥ 0,25 %, préférablement Fe ≥0,30 %, plus préférablement Fe ≥ 0,33 %, plus préférablement Fe ≥0,35 %, plus préférablement Fe ≥0,37 % et/ou Fe ≤ 0,75 %, préférablement Fe ≤0,65 %, plus préférablement Fe ≤ 0,55 %, plus préférablement Fe ≤0,50 %, plus préférablement Fe ≤0,45 %.
Dans un mode de réalisation, la teneur en Fe est au moins environ 0,22%, ou est au moins environ 0,24%, ou est au moins environ 0,26%, ou est au moins environ 0,28%, ou est au moins environ 0,30%, ou est au moins environ 0,32%, ou est au moins environ 0,34%, ou est au moins environ 0,36%, ou est au moins environ 0,38%, ou est au moins environ 0,40%, ou est au moins environ 0,42%, ou est au moins environ 0,44%, ou est au moins environ 0,46%, ou est au moins environ 0,48%, ou est au moins environ 0,50%, ou est au moins environ 0,52%, ou est au moins environ 0,54%, ou est au moins environ 0,56%, ou est au moins environ 0,58%, ou est au moins environ 0,60%, ou est au moins environ 0,62%, ou est au moins environ 0,64%, ou est au moins environ 0,66%, ou est au moins environ 0,68%, ou est au moins environ 0,70%, ou est au moins environ 0,72%, ou est au moins environ 0,74%, ou est au moins environ 0,76%, et/ou est au plus environ 0,78%, ou est au plus environ 0,76%, ou est au plus environ 0,74%, ou est au plus environ 0,72%, ou est au plus environ 0,70%, ou est au plus environ 0,68%, ou est au plus environ 0,66%, ou est au plus environ 0,64%, ou est au plus environ 0,62%, ou est au plus environ 0,60%, ou est au plus environ 0,58%, ou est au plus environ 0,56%, ou est au plus environ 0,54%, ou est au plus environ 0,52%, ou est au plus environ 0,50%, ou est au plus environ 0,48%, ou est au plus environ 0,46%, ou est au plus environ 0,44%, ou est au plus environ 0,42%, ou est au plus environ 0,40%, ou est au plus environ 0,38%, ou est au plus environ 0,36%, ou est au plus environ 0,34%, ou est au plus environ 0,32%, ou est au plus environ 0,30%, ou est au plus environ 0,28%, ou est au plus environ 0,26%, ou est au plus environ 0,24%.
Cu : La teneur en Cu est environ 0,3 % environ 1,0 %. Le cuivre est un élément participant à la précipitation durcissante, ce qui est favorable pour augmenter la limite d’élasticité à l’état T4 et après cuisson des peintures. Une teneur en Cu supérieure à 0,3 % facilite par ailleurs l’utilisation de produits recyclés. Une teneur en Cu supérieure à environ 1% dégrade l’aptitude au laminage à chaud et à froid en provoquant des criques de rives qui réduisent la largeur utilisable d’une tôle laminée voire provoque sa rupture pendant la fabrication. De plus une teneur en Cu supérieure à environ 1% durcit trop et dégrade alors la formabilité, en particulier l’aptitude au pliage.
Avantageusement Cu ≥ 0,43 %, préférablement Cu ≥0,45 %, plus préférablement Cu ≥ 0,48 %, plus préférablement Cu ≥0,50 %, plus préférablement Cu ≥0,35 % et/ou Cu ≤ 0,98 %, préférablement Cu ≤0,97 %, plus préférablement Cu ≤ 0,95 %, plus préférablement Cu ≤0,92 %, plus préférablement Cu ≤0,90 %.
Dans un mode de réalisation, la teneur en Cu est au moins environ 0,35%, ou est au moins environ 0,40%, ou est au moins environ 0,45%, ou est au moins environ 0,50%, ou est au moins environ 0,55%, ou est au moins environ 0,60%, ou est au moins environ 0,65%, ou est au moins environ 0,70%, ou est au moins environ 0,75%, ou est au moins environ 0,80%, ou est au moins environ 0,85%, ou est au moins environ 0,90%, et/ou est au plus environ 0,95%, ou est au plus environ 0,90%, ou est au plus environ 0,85%, ou est au plus environ 0,80%, ou est au plus environ 0,75%, ou est au plus environ 0,70%, ou est au plus environ 0,65%, ou est au plus environ 0,60%, ou est au plus environ 0,55%, ou est au plus environ 0,50%, ou est au plus environ 0,45%, ou est au plus environ 0,40%.
Mn : La teneur en Mn est environ 0,2 % à environ 0,6% Le manganèse peut contribuer aux précipités intermétalliques communs et aux dispersoïdes. Une teneur minimale en Mn d’environ 0,2 % facilite l’utilisation de produits recyclés. Une teneur en Mn supérieure à environ 0.6% peut dégrader la formabilité à l’état T4 du fait notamment de l’augmentation de la fraction d’intermétalliques et de la diminution de la capacité d’écrouissage aux fortes déformations.
Autrement dit, la mortalité a diminué de maniéré significative dans le groupe des patients SDRA très sévères ayant des critères de mise sous ECMO, lesquels répondent positivement, après iNO, c'est-à-dire qu’ils ne présentent plus les critères d’ECMO dans les 6 heures suivant l’administration de iNO.
Plus généralement, parmi les 300 patients testés au départ, la mortalité « intra-hospitalière » a été de 65% dans la population totale et de 72% dans la sous-population des patients SDRA sévères (selon la Définition de Berlin).
Toutefois, parmi les patients « répondeurs » lesquels présentaient au départ les critères d’ECMO (i.e. 62 patients « ECMO »), la mortalité n’a été que de 60%, c'est-à-dire significativement inférieure à celle des patients « non-répondeurs », pour lesquels la mortalité a été de 84.4% (p=0.032), et aussi inférieure à celle de la population globale testées (300 patients) qui est de 65%.
Cette comparaison avec population globale confirme l’effet du iNO qui agit efficacement sur l’oxygénation mais aussi, de manière surprenante, sur la mortalité de la sous-population considérée.
Par ailleurs, en considérant la population globale de patients testés, on ne constate pas de modification de la survie sur cette population générale mais uniquement de l’oxygénation des patients, ce qui confirme les connaissances antérieures sur le NO dans le traitement du SDRA qui concluent à l’inefficacité du iNO dans le SDRA, en particulier sur toute amélioration de la mortalité des patients.
Les essais opérés dans le cadre de la présente invention démontrent donc l’efficacité du iNO dans le traitement d’une sous-population particulière de patients atteints de SDRA sévère se caractérisant par un index de sévérité tel que : PaO 2 /FiO 2 ≤ 80 mmHg ou une pression partielle de dioxyde de carbone (PaCO 2 ) et un pH sanguin tels que : PaCO 2 ≥ 60 mm Hg et pH 2 , PaCO 2 et/ou pH sont mesurés chez le patient avant administration du médicament gazeux et FiO 2 est la fraction inspirée d’oxygène, i.e. la quantité ou proportion d’oxygène présent dans le gaz administré par inhalation au patient.
Avantageusement, l’administration du iNO est aussitôt que possible après intubation du patient, c'est-à-dire que le NO donné plus rapidement après une intubation semble être plus efficace dans cette sous-population de patients. Une administration de NO rapidement et, de préférence, dans les 24h après intubation est donc recommandée.
D’une manière générale, les résultats obtenus sont particulièrement surprenants étant donné que le iNO est réputé, selon l’art antérieur, ne pas être efficace en termes d’amélioration de la survie/mortalité des patients atteints de SDRA.
Or, les essais réalisés montrent que le iNO améliore non seulement l’oxygénation mais aussi la survie (i.e. baisse de mortalité) d’une sous-population particulière de patients souffrant de SDRA, à savoir ceux patients atteints de SDRA sévère et présentant, au départ (avant administration de iNO), des critères de mise sous ECMO comme expliqué ci-dessus. Une administration de iNO à ces patients permet d’améliorer non seulement leur état de santé, i.e. oxygénation, mais aussi leur survie, ce qui n’a jamais été démontré jusqu’ici.
D’une façon générale, l’administration de iNO à un patient atteint de SDRA sévère et présentant, au départ, des critères de mise sous ECMO, peut se faire, dans le cadre de son traitement, en utilisant une installation de ventilation 20, c'est-à-dire une installation de fourniture de gaz, comme celle schématisée en .
Dans le mode de réalisation présenté, l’installation de ventilation 20 comprend un appareil de délivrance de NO 1 coopérant avec un ventilateur médical 23 et à un circuit patient 29, de manière à injecter du NO dans le circuit patient 29 qui comprend une branche inspiratoire 22 et une branche expiratoire 27. La branche inspiratoire 22 véhicule en outre un gaz respiratoire contenant une forte proportion d’oxygène, typiquement de l’oxygène pur ou un mélange O 2 /N 2 (par exemple contenant au moins 60%vol d’O 2 ) fourni par un ventilateur médical 23.
Deux bouteilles de gaz sous pression 21 contenant chacune un mélange gazeux NO/N 2 , à savoir ici un mélange gazeux NO/N 2 contenant par exemple 800 ppmv de NO (reste N 2 ), alimentent en mélange NO/N 2 , le dispositif de délivrance de NO 1, via des lignes d’amenée de gaz 30, tel que des tuyaux ou conduits flexibles ou analogues, qui peuvent être équipées de dispositifs de régulation et/ou de suivi de la pression de gaz 31, tels que détendeur de gaz, manomètres... Les bouteilles 21 sont équipées de robinet 4 de distribution du gaz.
Les lignes d’amenée de gaz 30 sont reliées à une ou plusieurs entrées de gaz 3 du dispositif de délivrance de NO 1 qui alimentent un passage de gaz interne servant à acheminer le gaz au sein du dispositif de délivrance de NO 1, c'est-à-dire dans le boitier 2 ou la carcasse externe du dispositif de délivrance de NO 1.
Le dispositif de délivrance de NO 1 comprend aussi une entrée d’oxygène 33 reliée fluidiquement, via une ligne d’amenée d’oxygène 34, tel un tuyau flexible ou analogue, à une source d’oxygène (non montrée), par exemple une bouteille d’oxygène sous pression ou un réseau hospitalier, c'est-à-dire une canalisation d’alimentation en oxygène agencée dans un bâtiment hospitalier.
Le ventilateur médical 23 qui fournit un flux de gaz respiratoire contenant une proportion élevée d’oxygène, tel de l’oxygène pur ou un mélange oxygène/azote (N 2 /O 2 ), par exemple contenant au moins 60 %vol. d’O 2 , et le dispositif de délivrance de NO 1 sont en communication fluidique avec la branche inspiratoire 22 du circuit patient 29, de manière à lui fournir le mélange gazeux à base de NO à acheminer jusqu’au patient, lequel mélange gazeux est formé par mélange du flux provenant du ventilateur médical 23 et du flux contenant le NO, i.e. le mélange gazeux NO/N 2 , délivré par le dispositif de délivrance de NO 1. Le ventilateur 23 comprend des moyens de réglage, telles une ou des touches ou analogues, permettant de fixer notamment la FiO 2 souhaitée mais aussi à régler les caractéristiques du flux délivré, par exemple débit, pression et/ou autres.
Le dispositif de délivrance de NO délivre ou injecte le mélange NO/N 2 , ici à 800 ppmv de NO, dans la branche inspiratoire 22, via un conduit ou ligne d’injection 37, de manière à injecter (en 37a) le flux de NO/N 2 dans le flux d’O 2 ou de mélange oxygène/azote délivré par le ventilateur médical 23 et véhiculé par la branche inspiratoire 22, aussi appelée ligne d’alimentation en gaz.
La représente un premier graphique représentant une courbe de l’évolution d’un signal de tension référencé V1 en fonction du temps, mesuré en un point du circuit électrique du module de contrôle de la ; un deuxième graphique représentant une courbe de l’évolution d’un signal de tension référencé V2 sur la en fonction du temps, en un point du circuit électrique du module de commande selon l’invention ; un troisième graphique représentant une courbe de l’évolution d’un signal de tension référencé V3 sur la en fonction du temps, en un point du circuit électrique du module de commande selon l’invention ; un quatrième graphique représentant une courbe de l’évolution d’un signal de tension référencé V4 sur la en fonction du temps, en un point du circuit électrique du module de commande selon l’invention ; un cinquième graphique représentant une courbe de l’évolution d’un signal de tension référencé V5 sur la en fonction du temps, en un point du circuit électrique du module de commande selon l’invention ;
La illustre de façon schématique des paramètres d’un train d’impulsions du signal de commande.
Description détaillée de l’invention On a représenté de façon schématique sur la un premier exemple d’un module 20 de contrôle d’une source lumineuse 100 réalisant une fonction lumineuse donnée, ici une fonction d’éclairage pour un appareil de photothérapie 10, conforme aux enseignements de l’invention. Le module de contrôle 20 est par exemple porté par une carte électronique, par exemple configurée pour être logée dans un boîtier de support (non illustré sur les figures) de l’appareil de photothérapie 10.
La source lumineuse 100 comprend dans cet exemple un groupe d’une pluralité de diodes électroluminescentes 102. De façon connue en soi, une diode électroluminescente 102 émet de la lumière lorsqu’une tension d’au moins une valeur seuil, appelée tension directe, est appliquée à ses bornes. L’intensité du flux lumineux émis par une diode électroluminescente augmente en général avec l’intensité moyenne du courant électrique qui la traverse, au-delà de la valeur seuil de la tension directe. Ceci implique, au niveau des sources lumineuses alimentées, qu’un flux lumineux d’une intensité correspondante à l’intensité moyenne du courant qui les traverse est émis.
Plus l’intensité du courant qui traverse les diodes électroluminescentes est importante, plus l’intensité du flux lumineux émis par les diodes électroluminescentes est importante.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, la diode électroluminescente est une diode émettant de la lumière dans le spectre visible rouge autour d’environ 635 nanomètres, par exemple comprise entre 620 nanomètres et 640 nanomètres, adapté pour le traitement de la surface corporelle du corps humain.
Selon l’invention, le module de contrôle 20 de la source lumineuse 100 comprend un dispositif 30 de pilotage de l’alimentation électrique de la source 100. De manière connue, un dispositif de pilotage de l’alimentation électrique est nécessaire pour alimenter la source lumineuse 100 réalisant une fonction lumineuse donnée.
Le dispositif de pilotage 30 est illustré sur la et comprend par exemple un circuit intégré comprenant une pluralité d’entrées et de sorties comme cela est visible sur la ou 2.
Le circuit intégré comprend une entrée d’alimentation VIN recevant une tension d’alimentation VIN, une entrée GND de mise à la masse, une entrée de commande CTRL pour recevoir un signal de pilotage logique, une sortie SET de définition d’un courant nominal de sortie (pour alimenter la source lumineuse 100) et une sortie SW de raccordement à des moyens 80 de filtrage électromagnétiques décrits ci-après.
L’entrée d’alimentation VIN est raccordée à une source d’alimentation électrique, tel qu’une batterie d’alimentation électrique ou encore une sortie d’un convertisseur tension-tension d’une ligne d’alimentation électrique d’un réseau domestique. L’entrée est également raccordée à la masse par l’intermédiaire d’un condensateur de découplage.
L’entrée de commande CTRL est configurée pour être commandée par un signal de tension avec des niveaux de tensions logiques (par exemple de niveau haut compris entre 3.5 V à 5V et de niveau bas autour de 0V) directement à partir d’une sortie logique. Cette entrée de commande CTRL permet de régler le niveau d’intensité du courant de sortie d’alimentation de la source lumineuse 100. Par exemple, en-dessous d’un signal de tension inférieur à une tension de 0.3Volt, l’intensité du courant est nulle et avec une tension supérieure à 2.6 Volt, le niveau de tension est non nul et peut varier en fonction de la tension lorsque la tension augmente à partir de ce seuil.
L’entrée d’alimentation VIN est reliée à une source d’alimentation d’entrée en tension VIN dont la valeur de la tension (par exemple dans la gamme 4.5V à 40V) dépend dans cet exemple du nombre de diodes électroluminescentes 102 de la source 100.
La sortie SET est reliée à la source d’alimentation VIN par l’intermédiaire d’une résistance R90 (ou plusieurs résistances montées en parallèle 92R, 94R) qui permet de définir un courant maximum d’alimentation de la source lumineuse 100. La sortie SW est une sortie de commutation.
Le dispositif 30 de pilotage de l’alimentation électrique de la source lumineuse 100 est configuré pour commander la source lumineuse 100 selon un signal de pilotage PILOT appliqué en entrée CRTL du dispositif 30.
A cet effet, le module de contrôle 20 comprend une unité 40 de génération du signal de pilotage PILOT porteur d’impulsions définies par un ensemble de paramètres d’impulsions réglables. Ce signal PILOT est configuré pour commander le dispositif de pilotage 30 avec une consigne prédéfinie de modulation du flux lumineux.
Plus particulièrement, l’unité 40 est configurée pour générer le signal PILOT (tension V4, ) à partir de premier et deuxième signaux d’entrée PULS et PWM.
Afin de sécuriser le positionnement du dispositif, celui-ci comprend des moyens de blocage de la gâchette dans la position d’encliquetage du cliquet.
Même si en pratique, le cliquet assure correctement sa fonction anti retrait de la tirette, cela permet d’ajouter une double sécurité.
Selon une forme de réalisation simple et fiable, les moyens de blocage se présentent sous la forme d’un fil, par exemple métallique, conformé en U, définissant deux branches reliées de manière pivotante à la poignée, de part et d’autre de la gâchette, et pivotable depuis une position neutre, dans laquelle il n’entrave pas le déplacement de la gâchette, jusqu’à une position de blocage dans laquelle une base de la forme en U vient en butée contre la gâchette et bloquer son déplacement, notamment pour maintenir le cliquet en position d’encliquetage.
De manière avantageuse, le support présente, par exemple au niveau d’une extrémité libre, une ouverture pour l’insertion d’une tirette crémaillère le long et à l’intérieur du support pour le maintien d’une tranche supérieure de la planche coffrage avec l’extrémité repliée de la tirette, et éviter ainsi l’utilisation de clou ou de vis.
Selon une forme de réalisation particulière, le dispositif, hormis le fil métallique précité, est réalisé à partir de matière plastique ou composite ou polymère, par exemple injectée, tels que du polyamide, et éventuellement chargé en fibres de verre ou fibres de carbone.
Ceci permet de fournir un dispositif de conception simple et peu onéreuse.