INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La matrice de parité est construite en remplaçant chaque élément non nul de la matrice BG1 par une matrice identité de taille , et en appliquant une rotation circulaire selon les facteurs illustrés en figure 6B. Ainsi, l’élément « 1 » de la première ligne/première colonne de la matrice BG1 de la figure 6A est remplacé par une matrice identité de taille à laquelle on applique une rotation circulaire . L’élément « 1 » de la première ligne/deuxième colonne de la matrice BG1 de la figure 6A est remplacé par une matrice identité de taille à laquelle on applique une rotation circulaire , et ainsi de suite.
5.3 Matrice de base BG2
De la même façon, le document ETSI TS 138 212 V15.2.0 décrit la structure de la matrice de base BG2, qui peut être décomposée en sous-matrices , , , , et . Les sous-matrices et sont omises par la suite par souci de simplification.
5.4 Matrice de base modifiée
La position des connexions dans la matrice de base BG2, ainsi que les facteurs de rotation à utiliser, sont précisés dans la norme 5G 3GPP. Toutefois, comme indiqué préalablement, il reste souhaitable d’améliorer les performances des codes correcteurs d’erreurs, notamment en diminuant la complexité du décodage, par exemple en diminuant le nombre de connexions.
Etudes de calorimétrie à balayage différentiel (DSC)
Un échantillon (1-2 mg) a été pesé avec précision dans un bac en aluminium et scellé, puis chauffé de 40 à 160°C à une vitesse de montée en température de 10°C/min pour une analyse DSC.
Le thermogramme DSC du TML-6 ( ) était caractérisé par un pic endothermique abrupt à 134,25°C, correspondant à son point de fusion à l'état cristallin.
Les thermogrammes DSC des formulations de TML-6 E14 à E17 ( ) présentaient un pic large à une température d'environ 50°C à environ 90°C, correspondant au point de fusion des excipients (décalage possible), et le pic caractéristique du TML-6 cristallin n'est pas présent.
Les points de fusion DSC des formulations de TML-6 E10 et E12 ( ) ne présentaient pas de pic exothermique ou endothermique significatif, indiquant également une forme amorphe.
Le thermogramme DSC de la formulation de TML-6 E04 ( ) présentait un pic endothermique à 132,55°C, proche de celui du TML-6 (environ 132,85°C), indiquant l'état cristallin.
Test de dissolution dans du HCl 0, 1 N et du tampon phosphate pH 6,8, 30 minutes
La dissolution du TML-6 (API seul) et des formulations de TML-6 (E01 à E12) a été mesurée dans des milieux simulant les sucs gastriques pendant 30 minutes, et les résultats sont tels qu'indiqués dans les tableaux 5 et 6. La dissolution du TML-6 (API seul) et des formulations de TML-6 (E13 à E17) a été mesurée dans des milieux simulant les sucs intestinaux pendant 30 minutes, et les résultats sont tels qu'indiqués dans le Tableau 6.
Tableau 5 : dissolution des formulations de TML-6 (E01 à E12) Rapport de formulation véhicule/polymère Forme solide Dissolution en 30 minutes Milieu API seul TML-6 Cristalline 0,1 % HCl 0,1 N E01 TML-6/TPGS (2/1) + PVP K30 Cristalline 1,1 % HCl 0,1 N E02 TML-6/TPGS (2/1) Cristalline 1,1 % HCl 0,1 N E03 TML-6/SLS/Tween 80 (1/0,5/0,2) + PVP K30 Cristalline 1,1 % HCl 0,1 N E04 TML-6/poly(méthacrylate de butyle-co-méthacrylate de 2-diméthylaminoéthyle)-co-méthacrylate de méthyle) 1/2/1 (1/1) Cristalline 6,1 % HCl 0,1 N E05 TML-6/PVP K30 (1/1) Cristalline 3,7 % HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS E06 TML-6/PVP K30 (1/2) Cristalline 2,6 HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS E07 TML-6/Kollidone VA64 (1/1) Cristalline 3,9 % HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS E08 TML-6/HPMC/P188 (1/2/1) Amorphe 60,1 % HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS E09 TML-6/HPMC/P188 (1/2/1) Amorphe 68,2 % HCl 0,1 N + 0,5 % de SLS E10 TML-6/HPMC/P188 (1/2/1) Amorphe 88,5 % HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS E11 TML-6/Poloxamère 188 (1/2) Amorphe 85,0 % HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS E12 TML-6/HPMC/P188 (1/2/1) Amorphe 87,7 % HCl 0,1 N + 0,2 % de SLS
Tableau 6 : dissolution des formulations de TML-6 (SD0 à SD3 et SD5) Rapport de formulation TML-6/ copolymère d'acide méthacrylique/ acrylate d'éthyle (1/1)/HPMC Forme solide Dissolution en 30 minutes Milieu API seul 100/0/0 Cristalline 0,06 % Tampon phosphate pH 6,8 E13 35/65/0 Amorphe 98,7 % Tampon phosphate pH 6,8 + 1 % de SLS E14 70/30/0 Amorphe 97,7 % E15 80/20/0 Amorphe 93,6 % E16 70/10/20 Amorphe 57,5 % E17 70/0/30 Amorphe 39,8 %
En référence aux Tableaux 5 et 6 ci-dessus, l'addition d'un copolymère à base de polyméthacrylate, d'un copolymère à base de poly(acide méthacrylique), d'un poloxamère et/ou d'un excipient dérivé cellulosique peut efficacement améliorer la dissolution du TML-6. Par ailleurs, le TML-6 présente une meilleure dissolution sous forme amorphe que sous forme cristalline.
Etudes de pharmacocinétique (PK) chez les rats
L'objectif de cette étude est l'obtention des profils pharmacocinétiques du TML-6 API (non formulé, cristallin), de la formulation de TML-6 E02 (cristalline) et des formulations de TML-6 E10, E12 et E13 (amorphes) en doses orales (PO) lors d'une administration à des rats Sprague-Dawley mâles âgés de 6 à 8 semaines (BioLASCO Taiwan Co. Ltd.). La méthodologie était de cinq doses à des rats. Les animaux ont reçu une seule dose de TML-6 API, des formulations de TML-6 E02, E10, E12 et E13 à 25 mg/kg par gavage oral.
Préparation des solutions d'administration : les formulations à usage oral de TML-6 API, E02, E10, E12 et E13 ont été préparées par mise en suspension de ces poudres de TML6 formulées dans le véhicule aqueux composé de 0,5 % de méthylcellulose (MC) jusqu'à une concentration de 2,5 mg/ml de TML-6 respectivement.
Préparation d'échantillons de plasma et bioanalyse : des échantillons de sang ont été soutirés en série de tous les animaux par les veines caudales. Des échantillons de sang d'environ 0,2 ml ont été collectés à chacun des points de temps suivants : avant administration et 0,083, 0,25, 0,5, 1, 2, 4, 6, 8, 10 et 24 heures après administration. La séparation du plasma a été effectuée par centrifugation (1000 × g pendant 15 minutes à 4°C) après échantillonnage du sang. Les concentrations plasmatiques de TML-6 chez les rats ont été déterminées par chromatographie liquide-spectrométrie de masse en tandem (LC-MS/MS), comme le montrent les Figures 6 et 7. La limite inférieure de quantification (LLOQ) était de 0,1 ng/ml. Les données de concentration plasmatique-temps au-delà de la LLOQ à chaque niveau de dose ont été utilisées dans le calcul des paramètres PK du TML-6 (Tableau 7).
Résultats : des études PK du TML-6 API et des formulations de TML-6 E02, E10, E12 et E13 ont été effectuées après administration par voie orale aux rats de 25 mg/kg dans une suspension à 0,5 % de MC. Les C max et AUC (0- ) du ML-6 API et des formulations de TML-6 E02, E10, E12 et E13 sont été résumées dans le Tableau 7. Il n'y avait pas de différence significative des C max et AUC (0- ) parmi le TML-6 non formulé (TML-6 API) et la formulation de TML-6 E02. Les formulations de TML-6 E10, E12 et E13 peuvent aider à améliorer les C max et AUC du TML-6. Les résultats ont aussi montré que les formulations ayant une meilleure dissolution du TML-6 ont aussi de meilleures C max et AUC (0- ) .
Pour résumer, les différentes configurations du dispositif de sélection 210 et du premier régulateur de tension 206 conduisent à différents modes de fonctionnement.
Dans un mode où le convertisseur continu-continu 102 est fixé à High Z, les nœuds NVBAT et NVDD_TX ne sont pas court-circuités et le premier régulateur de tension 206 est dans une position ouverte. Dans ce mode, l'amplificateur NFC 202 est par exemple dans un mode actif et la sortie RF01 est alimentée par un courant généré au moyen du convertisseur continu-continu 102 et du deuxième régulateur de tension 230.
Dans un autre mode où le convertisseur continu-continu 102 est fixé à High Z, les nœuds NVBAT et NVDD_TX peuvent être connectés par l'intermédiaire du dispositif de sélection 210. Dans ce mode, l'amplificateur NFC 202 est par exemple dans un mode actif et les sorties RF01 et RF02 sont alimentées par un courant généré par la batterie puis traversant le nœud NVBAT et le deuxième régulateur de tension 230.
Dans un autre mode, où le convertisseur continu-continu 102 est fixé dans un mode abaissé à 0, les nœuds NVBAT et NVDD_TX sont déconnectés par le dispositif de sélection 210. Dans ce mode, l'amplificateur NFC 202 est par exemple dans un mode actif et les sorties RF01 et RF02 sont alimentées par un courant généré par la batterie puis traversant le nœud NVBAT et le premier régulateur de tension 206.
Dans un autre mode, où le convertisseur continu-continu 102 est fixé dans un mode abaissé à 0, les nœuds NVBAT et NVDD_TX sont déconnectés par le dispositif de sélection 210. Dans ce mode, l'amplificateur NFC 202 est par exemple dans un mode éteint et la sortie RF01 est polarisée par la batterie au moyen du faible tirage vers le haut du premier régulateur de tension 206.
Dans un autre mode, où le convertisseur continu-continu 102 est fixé dans le mode haute impédance High Z, les nœuds NVBAT et NVDD_TX sont connectés au moyen du dispositif de sélection 210. Dans ce mode, l'amplificateur NFC 202 est par exemple dans un mode éteint et les sorties RF01 et RF02 sont polarisées par la batterie au moyen du nœud NVBAT et du deuxième régulateur de tension 230.
Enfin, la mise en œuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, des circuits de dérivation supplémentaires pourraient être agencés en parallèle des première et deuxième dérivations et avec une résistance ayant une valeur de résistance différente de la résistance de la résistance 490 afin d'adapter le fonctionnement basse consommation.
La personne du métier saura adapter les circuits 360 et/ou 460 et leurs entrées arrivantes dans le cas où elle souhaiterait mettre en œuvre les transistors 370 et/ou 470 sous forme de transistors NMOS. Dans ce cas, la fonction du circuit 360, 460 devrait être une fonction ET.
Procédé décentralisé d’interconnexion de N équipements L’invention se situe dans le domaine des télécommunications entre plusieurs équipements numériques d’un système de télécommunication. L’invention trouve un intérêt tout particulier dans les satellites de télécommunication, notamment les satellites régénératifs multi-processeurs.
On considère un ensemble d’équipements numériques chacun comportant au moins un processeur et pour lesquels il est nécessaire que des flux de données puissent être communiqués entre deux quelconques de ces équipements numériques, tant pour redonder entre eux deux équipements redondés entre eux ou plus généralement pour le bon fonctionnement des applications exécutées sur les équipements.
Une approche classique pour permettre ces flux de données est d’embarquer des commutateurs réseau, i.e. des matériels réseau de niveau 2 dans le modèle OSI (« Open Systems Interconnection ») correspondant aussi au niveau Ethernet dans la nomenclature Internet, et de les relier aux équipements numériques à interconnecter. Toutefois, une telle solution est difficilement compatible avec les contraintes imposées aux satellites en termes de limitation du nombre de matériels embarqués (pour limiter le nombre de pannes possible), de puissance énergétique, de dissipation thermique et d’encombrement à bord.
Pour fournir un réseau de télécommunication unifié, permettant à deux quelconques équipements numériques de l’ensemble de communiquer entre eux, une autre solution est d’attribuer une adresse par interface de télécommunication de processeur d’équipement, de définir un sous-réseau pour chaque paire d’interfaces interconnectant deux des processeurs et de définir des règles de routage pour chaque processeur. Les inconvénients de cette autre solution sont qu’elle est complexe à mettre en œuvre et qu’elle nécessite un routeur (matériel ou logiciel niveau 3) pour chaque processeur et donc des tâches manuelles de configuration de routeur pour définir a priori les routes. Le routeur doit être configuré avec l’ensemble des adresses IP des réseaux qu’il interconnecte.
Pour éviter ces contraintes, des connexions point-à-point peuvent être mises en œuvre. Par exemple, avec une charge utile de 8 processeurs, l’interconnexion point-à-point entre chaque processeur requiert 7 interfaces par processeur. Une limitation est le nombre d’interfaces disponibles au niveau du processeur, sachant que certaines de ces interfaces peuvent avoir à être redondées.
Il existe donc un besoin d’une solution permettant d’interconnecter les processeurs d’équipements numériques ne présentant pas les inconvénients précités.
A cet effet, suivant un premier aspect, la présente invention décrit un procédé d’interconnexion de N équipements numériques, N≥2, comportant chacun au moins un processeur et destinés à être embarqués dans une plateforme de traitement électronique, chacun desdits N processeurs comportant des interfaces de télécommunication relié à un réseau de télécommunication, un maillage entre les processeurs ayant été préalablement défini, par détermination, relativement à chacun des N processeurs, parmi ses interfaces, d’un ensemble d’interface(s) destinée(s) à l’interconnexion entre lesdits N processeurs, puis appariements entre des interfaces des N ensembles d’interface(s) déterminés, chaque lien à un bond dans le maillage correspondant à un appariement entre une interface de l’ensemble d’interface(s) déterminé pour un processeur et une interface de l’ensemble d’interface(s) déterminé pour un autre processeur ;
Plus précisément, la régulation de la vitesse de rotation du rotor 7 est effectuée au moyen du pilotage du débit de la pompe hydraulique 10 équipant le dispositif de faucheuse débroussailleuse 1, partant d’un débit initial de fonctionnement D qui est compris entre un débit minimal Dmin et un débit maximal Dmax de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10.
A noter que les débits Dmin et Dmax peuvent être variables en fonction du modèle de pompe hydraulique 10 qui équipe la faucheuse débroussailleuse 1.
En effet, la puissance Pu (en W) développée à chaque instant par le système hydraulique correspond au produit de la pression hydraulique P (en Pa) par le débit hydraulique D (en m 3 /s), ou encore au produit du couple C (en N.m) résistant au rotor 7 par la vitesse de rotation ω (en rad/s).
Le procédé de régulation selon l’invention propose, par conséquent, d’agir en faisant varier le débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique 10 ce qui va entraîner une modification de la vitesse de rotation du rotor 7 du groupe de fauche 6.
La puissance instantanée développée par le système est donc également impactée, ce qui aboutit à une diminution de l’énergie consommée par le système sur une certaine période de régulation, lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 est réduite.
A cet effet, le procédé de régulation de la vitesse de rotation du rotor 7 du groupe de fauche 6 d’une faucheuse débroussailleuse à bras articulés 1 est mis en œuvre comme décrit ci-après.
Dans un premier temps, il convient de définir au moins les données d’entrée suivantes, à savoir, une pression de référence prédéterminée P0 de ladite pompe hydraulique 10, ainsi qu’au moins une valeur de variation de la pression ▲P par rapport à la pression de référence P0, et une valeur de variation ▲D à appliquer au débit de fonctionnement D de la pompe hydraulique 10.
La pression P0 correspond à une valeur de pression constante de référence qui peut être définie, selon les caractéristiques de la pompe hydraulique 10, par le fabricant de la FDBA 1, ou bien encore par l’opérateur manœuvrant ladite FDBA 1, comme étant une pression adéquate permettant de faucher convenablement la matière végétale 13, sans détérioration de la qualité de coupe, tout en utilisant une quantité d’énergie optimale.
La valeur de variation de débit ▲D à appliquer à la pompe hydraulique 10 est une valeur qui peut être définie et constante tout au long du procédé de régulation, ou une valeur qui est calculée à intervalles de temps régulier, comme cela sera expliqué, plus en détail, dans la suite de la description.
Ensuite, à partir de la mise en fonctionnement de la faucheuse débroussailleuse 1, des mesures de la pression effective P sont effectuées, à intervalles de temps réguliers, au moyen d’au moins un moyen de mesure de pression, de préférence sous la forme d’un capteur de pression 14 disposé au niveau de ladite pompe hydraulique 10 et/ou du circuit hydraulique 11 et/ou du moteur hydraulique 12.
Si la pression effective mesurée P est inférieure à P0 - ▲P, une diminution du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10 de la valeur ▲D est appliquée, ce qui aboutit finalement à une réduction de la vitesse de rotation du rotor 7.
En effet, la pression P du circuit hydraulique 11 (que ce soit au niveau de la pompe, du moteur, ou du circuit lui-même) est directement proportionnelle à la charge à faucher. Ainsi, si la pression effective P diminue, et devient inférieure à P0 - ▲P, cela signifie qu’il est envisageable de réduire le débit D de fonctionnement de la pompe 11 pour ralentir le rotor 7 du groupe de fauche 6 et ainsi économiser de l’énergie.
Cela étant, une comparaison entre le débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique 10 et son débit minimal de fonctionnement Dmin est effectuée et, si le débit D est déjà égal à Dmin, la valeur de débit de ladite pompe 10 est maintenue à son débit minimum Dmin.
Au contraire, si le moyen de mesure de la pression détecte que la pression effective mesurée P dans les éléments du circuit hydraulique est supérieure à P0 + ▲P, autrement dit que la charge est plus importante, une augmentation du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10 de la valeur ▲D est appliquée, en sorte d’accroître la vitesse de rotation du rotor 7.
Là encore, une comparaison entre le débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique 10 et, dans ce cas-là, son débit de fonctionnement maximal Dmax est réalisée et, si le débit D est déjà égal à Dmax, la valeur du débit de fonctionnement est maintenue au débit maximal Dmax.
On comprend alors que, si la pression effective P mesurée dans le système hydraulique de la faucheuse débroussailleuse 1 est comprise entre P0 - ▲P et P0 + ▲P, le débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10 n’est pas modifié.
Comme pour le premier mode de réalisation, ce profil interne radialement saillant 65' peut avantageusement être une nervure périphérique, mais en variante il pourrait être composé d'une pluralité d'ergots disposés tout autour de la périphérie du piston 16 sur une même hauteur axiale de celui-ci.
Avantageusement, le profil interne radialement saillant 65 est disposé axialement environ au milieu dudit tube 61, mais d'autres mises en œuvre sont possibles.
Au début de la course d'actionnement, la force exercée par l'utilisateur sur la tête de distribution va être transmise via l'épaulement 23 de la tige 15 audit élément déformable 60, qui, à partir d'une force seuil, va pouvoir se déformer en se repliant radialement vers l'intérieur, en raison de cette petite déformation initiale déjà présente au repos. La résistance à cette déformation élastique génère une résistance à l'actionnement, et donc une précompression, qui requiert l'application de ladite force seuil pour réaliser l'actionnement de la pompe.
De plus, cette déformation élastique de l'élément déformable 60 sollicite élastiquement le piston 16 vers sa position de repos, dans laquelle la lèvre d'étanchéité interne 16c du piston obture l'orifice radial 17b de l'insert axial creux 17. Ainsi, après chaque actionnement, dès que l'utilisateur relâche sa pression sur la tête de distribution 1, le piston 16 revient automatiquement vers sa position d'obturation de l'orifice radial 17b, permettant ainsi un chargement de la chambre de pompe 14a avec une nouvelle dose de produit fluide aspirée depuis le réservoir.
Avantageusement, le porte-clapet 21 comporte un manchon axial 22 se projetant axialement vers le haut, dont le bord supérieur 22a coopère lors de l'amorçage avec le piston 16, notamment la lèvre d’étanchéité interne 16c, pour déplacer le piston 16 axialement vers le haut, pour ouvrir l'orifice radial 17b et permettre l'expulsion de l'air contenu dans la chambre de pompe 14a.
La pompe permet donc de réaliser un amorçage fiable sans utiliser de pièce supplémentaire, tel qu'un fouloir, intercalé entre le piston 16 et la tige 15 et/ou l'insert 17, comme c'est le cas dans la pompe du document WO2020128269A1.
Pour réaliser un tel actionnement, l'utilisateur appuie axialement sur la tête de distribution 1 pour enfoncer la tige 15. Le liquide étant incompressible, le piston 16 se déplace autour de l'insert 17 en déformant l'élément déformable 60. Quand la pression est suffisante pour surmonter la résistance à la déformation de l'élément déformable 60, le piston 16 découvre l'orifice radial 17b, permettant l'expulsion du liquide hors de la chambre de pompe 14a.
Après quoi, l'utilisateur cesse d'exercer une pression sur la tige 15. L'élément déformable 60 sollicite immédiatement le piston 16 à revenir vers sa position de repos, ce qui assure l'obturation de l'orifice radial 17b, et ferme la chambre de pompe 14a par rapport à la tête de distribution 1. Parallèlement, le soufflet 50 ramène la tête de distribution 1 dans sa position de repos, ce qui entraine vers le haut la tige 15 et l'insert 17. Ceci crée une dépression dans la chambre de pompe 14a, de sorte que du liquide est aspiré par l'orifice 29, en soulevant le clapet 20, tandis que de l'air remplace ce liquide dans le réservoir, en passant par l'ouverture centrale du joint de bague 13 autour de la tige 15, et avantageusement par l'évent. Quand le bord supérieur 16b du piston 16 vient en contact du joint de bague 13, l’air ne peut plus rentrer, et le piston 16 est bloqué, la pompe a repris sa position de repos et est prête pour un nouvel actionnement.
On propose donc ci-après une matrice de base modifiée cherchant à réduire la complexité du décodage. De nouvelles structures des connexions sont ainsi proposées, selon différents modes de réalisation de l’invention. Selon le mode de réalisation considéré, de telles structures sont performantes et/ou facile à reproduire en fonction des dimensions de la matrice de parité .
Selon un mode de réalisation particulier, la structure de la matrice de base modifiée est définie de sorte à avoir une faible disparité dans le nombre de connexions par ligne et/ou par colonne. En effet, si on considère un codeur LDPC par exemple, on rappelle que le décodage LDPC s’appuie sur les bases des probabilités d’avoir transmis une valeur égale à « 1 » ou « 0 ». Il est donc souhaitable de distribuer le nombre de connexions de façon homogène, afin que le nombre de connexions en ligne, et surtout en colonne, soit sensiblement constant ou équiréparti.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la structure de la matrice de base modifiée est définie de sorte à limiter le nombre de cycles courts, et si possible à éviter les cycles courts (« Girth » en anglais). En effet, de tels cycles courts limitent les performances des codes correcteurs d’erreurs, notamment des codes LDPC, surtout pour les valeurs petites tailles, par exemple de l’ordre de 256 bits ou moins.
Pour mieux comprendre ce principe, les figures 7A et 7B illustrent les phénomènes de boucles avec un facteur d’expansion . Selon la figure 7A, on applique un facteur d’expansion avec un même facteur de rotation aux éléments « 1 » localisés en position , et On obtient une boucle, illustrée par les flèches. Selon la figure 7B, on applique un facteur d’expansion avec un même facteur de rotation aux éléments « 1 » localisés en position , et , et un facteur de rotation à l’élément localisé en position . Dans ce cas, il n’y a pas de boucle. Le changement de facteur de rotation d’un des éléments de la matrice permet donc d’éliminer les boucles.
On présente ci-après différentes solutions permettant d’obtenir une faible disparité dans le nombre de connexions par ligne et/ou par colonne de la matrice de base modifiée et/ou de limiter (voire éviter) les cycles courts.
5.4.1 Optimisation de la matrice noyau
Selon un premier exemple, il est possible de répartir les connexions de façon équitable dans la matrice noyau , tout en cherchant à disposer d’un nombre important de connexions comme défini dans la norme 5G.