INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’utilisation d’extraits de microalgues en agriculture pour contrôler un voire plusieurs processus du cycle de l’azote constitue une approche innovante. Ceci est le challenge agronomique principal de l’invention.
C’est ainsi qu’un premier objet de la présente invention concerne l’utilisation d’un extrait aqueux d’au moins une microalgue unicellulaire eucaryote pour induire une inhibition d’au moins une étape du cycle de l’azote dans un sol, ladite étape étant choisie parmi un processus de nitrification, un processus de dénitrification et un processus de nitrification-dénitrification.
Un deuxième objet de la présente invention porte sur un procédé de fertilisation agricole comprenant une étape d’apport à une plante d’un extrait aqueux d’au moins une microalgue, ledit extrait pouvant être appliqué sur un sol apporté par un support de culture ou apporté par une solution de culture.
Un troisième objet de la présente invention concerne un produit à usage agricole comprenant un extrait aqueux d’une microalgue et au moins un ingrédient nutritif du sol ou un ingrédient nutritif de la plante choisi notamment parmi un engrais, un amendement, un biostimulant et un micronutriment.
Enfin, un quatrième objet de la présente invention concerne un procédé de préparation d’un extrait aqueux d’une microalgue comprenant une étape d’extraction par introduction de la microalgue dans un milieu d’extraction liquide comprenant de l’eau, une étape de filtration, et une étape de récupération du filtrat contenant l’extrait aqueux.
Il est à noter que la couche sacrificielle a pour rôle de retarder voire d’inhiber la croissance de la couche fonctionnelle, une très faible épaisseur de cette couche fonctionnelle est donc susceptible d’être déposée sur la couche sacrificielle. Cependant, ceci ne nuirait en aucun cas au procédé de l’invention puisque la couche fonctionnelle déposée serait éliminée en même temps que la couche sacrificielle lors l’étape c), du fait de sa très faible épaisseur. Par très faible épaisseur, on entend une épaisseur inférieure à 3 nm et, mieux encore, inférieure à 1 nm.
Par ailleurs, la surface du substrat peut par exemple être plane – c’est-à-dire en deux dimensions – ou peut comprendre une ou plusieurs zones planes et une ou plusieurs zones microstructurées – c’est-à-dire en trois dimensions.
Dans ce qui précède et ce qui suit, on entend par « zone microstructurée » une zone de la surface comprenant des pores ou des vias, par exemple de forme allongée, ce qui permet notamment d’augmenter la surface spécifique du substrat – c’est-à-dire la surface du substrat destinée à être recouverte notamment par la couche fonctionnelle – par rapport à une zone plane.
Ainsi, une surface comprenant une ou plusieurs zones planes et une ou plusieurs zones microstructurées peut présenter un rapport d’aspect plus ou moins important, ce rapport d’aspect correspondant au rapport de la dimension longitudinale sur la dimension transversale des pores ou des vias. Aussi, plus le rapport d’aspect est élevé, plus la surface spécifique du substrat est importante. Par exemple, un rapport d’aspect supérieur à 20 peut être envisagé.
Plus particulièrement, on préfère que la surface du substrat comprenne une ou plusieurs zones planes et une ou plusieurs zones microstructurées. Dans ce cas, la surface du substrat est avantageusement recouverte par la couche sacrificielle uniquement sur sa ou ses zones planes tandis que la ou les zones microstructurées sont dépourvues de la couche sacrificielle, en conséquence de quoi la croissance de la couche fonctionnelle (étape b) du procédé) se fera de manière sélective sur les zones microstructurées.
Généralement, le substrat peut être en silicium, en nitrure métallique ou en un matériau à base d’oxyde métallique tel que l’alumine ou en tout autre matériau adapté.
Le procédé est particulièrement avantageux dans le cadre de fabrication de capacitances de type MIM, puisqu’il permet de réduire le nombre d’étapes de la fabrication d’une structure telle qu’une capacitance de type MIM.
En particulier, le procédé peut être mis en œuvre pour structurer au moins une des électrodes de la capacitance de type MIM et/ou pour structurer la couche électriquement isolante de la capacitance de type MIM.
L’invention a-t-elle aussi pour objet un procédé de préparation d’une capacitance de type Métal-Isolant-Métal qui comprend au moins les étapes suivantes : - structuration d’une couche fonctionnelle électrique (première électrode aussi appelée électrode inférieure) en mettant en œuvre le procédé tel que défini précédemment ; - dépôt d’une couche diélectrique ; - dépôt d’une autre couche électrique (deuxième électrode aussi appelée électrode supérieure), identique ou différente de la première couche fonctionnelle électrique, de préférence identique.
Conformément au procédé de préparation ci-dessus défini, la couche fonctionnelle électrique peut être en un nitrure métallique, tel que du nitrure de titane, du nitrure de tantale, du nitrure de molybdène ou du nitrure de tungstène, cette couche étant obtenue à partir d’un halogénure.
Dans ce cas particulier, la couche diélectrique et l’autre couche électrique ne sont pas nécessairement obtenues à partir d’un halogénure, étant entendu qu’elles ne sont pas destinées à être structurées.
Par exemple, la couche diélectrique peut être en un matériau à haute permittivité, tel que de l’oxyde d’hafnium, de l’oxyde de silicium, de l’oxyde de zirconium ou de l’oxyde de titane ou alors elle peut être une couche diélectrique ionique, par exemple, en LiPON, LiSiPON, LiAlO 2 , LATP ou en un matériau dit LGPS, LPS ou encore LLZO.
L’autre couche électrique, quant à elle, peut par exemple être en un nitrure métallique, identique ou différent de celui de la couche fonctionnelle électrique.
Ainsi, la couche fonctionnelle de la capacitance de type MIM obtenue est structurée, notamment grâce au phénomène de retard ou d’absence de croissance de cette couche fonctionnelle dû à la présence de la couche sacrificielle.
L’invention a aussi pour objet un procédé de préparation d’une capacitance de type Métal-Isolant-Métal qui comprend au moins les étapes suivantes : - structuration d’une couche fonctionnelle diélectrique en mettant en œuvre le procédé tel que défini précédemment, le substrat fourni à l’étape a) comprenant un substrat support et une première couche électrique (première électrode), la première couche électrique étant recouverte localement par la couche sacrificielle, - dépôt d’une deuxième couche électrique (deuxième électrode) sur la couche fonctionnelle diélectrique, la deuxième couche électrique étant identique ou différente de la première couche électrique, de préférence identique.
Conformément au procédé défini ci-dessus, la première et la deuxième couche électrique ne sont pas nécessairement obtenues à partir d’un halogénure. Elles peuvent être identiques ou différentes, en un métal tel que le titane, le platine, le tungstène, le ruthénium, ou le molybdène ou en un nitrure métallique tel que le nitrure de titane, le nitrure de tantale, le nitrure de tungstène ou le nitrure de molybdène.
La est une vue en coupe axiale et partielle d’une chambre de combustion et d’un distributeur d’une turbine à gaz selon un mode de réalisation de l’invention,
La est une vue en perspective et partielle d’une extrémité aval d’une paroi de la chambre de combustion de la , selon un premier exemple modifié du mode de réalisation,
Les figures 5A-5B sont des vues en coupe axiale et partielle d’une chambre de combustion et d’un distributeur d’une turbine à gaz selon un deuxième exemple modifié du mode de réalisation.
Un mode de réalisation du présent exposé va être présenté en référence aux figures 1 à 5B.
Les termes « amont » et « aval » sont par la suite définis par rapport au sens d’écoulement des gaz au travers une turbomachine, indiqué par la flèche G sur la , ou par la flèche F sur les figures 2 et 3 représentant le flux d’écoulement des gaz chauds dans la chambre de combustion 4. Par ailleurs, les termes « interne » et « externe » sont considérés selon une direction radiale perpendiculaire à l’axe central X. Ainsi, la paroi externe 42 de la chambre de combustion, par exemple, est plus éloignée de l’axe central X que sa paroi interne 41 dans la direction radiale. En outre, les termes « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés désignent l’orientation de la face d’une paroi par rapport à l’enceinte interne E de la chambre de combustion 4 décrite ci-après.
La illustre une turbomachine 100 à double flux comprenant de manière connue d’amont en aval successivement au moins une soufflante S, une partie moteur de turbine à gaz 1 comprenant successivement au moins un étage de compresseur basse pression 2, de compresseur haute pression 3, une chambre de combustion 4, au moins un étage de turbine haute pression 5 et de turbine basse pression 6. Les rotors des compresseurs 2, 3, des turbines 5, 6 et de la soufflante S tournent autour de l'axe central X de la turbomachine 100, et pouvant être couplés entre eux par différents systèmes de transmission et d'engrenages.
De manière connue en soi, la chambre de combustion (ci-après nommée plus simplement « chambre 4 ») est couplée à la turbine haute pression 5 par l’intermédiaire d’un distributeur haute pression (ci-après nommé plus simplement « distributeur 50 »).
La montre en demi-coupe axiale et de manière simplifiée une partie d’une turbine à gaz 1’ selon l’art antérieur. Le document EP 1 607 682 A1 décrit plus en détails un exemple de couplage entre une chambre et un distributeur.
La chambre 4, et notamment son enceinte interne E, est délimitée par une paroi interne 41 annulaire et une paroi externe 42 annulaire, plus précisément par les faces intérieures 41a, 42a de ces dernières, toutes deux axisymétriques autour de l’axe central X. Des injecteurs (non représentés) disposés à une extrémité amont de la chambre 4 permettent l’injection de carburant et comburant dans la chambre 4, les gaz brulés s’écoulant alors dans l’enceinte interne E vers l’aval dans le sens de la flèche F. Une extrémité aval 411, 421 des parois interne et externe 41, 42 respectivement, est fixée au distributeur 50.
Le distributeur 50 constitue l’étape d’entrée de la turbine haute pression 5 (non représentée sur la ). Le distributeur 50 est une pièce axisymétrique autour de l’axe central X, et comprend une pluralité d’aubes fixes réparties angulairement autour de l’axe central X. De manière connue, chaque aube comprend au moins une pale 53 s’étendant entre une plateforme interne et une plateforme externe. Ces dernières constituent des secteurs d’anneaux qui, lorsque les aubes sont assemblées et juxtaposées les unes aux autres, forment respectivement une virole interne 51 et une virole externe 52. Les faces intérieures 51a, 52a de ces viroles interne 51 et externe 52 délimitent une veine d’écoulement des flux de gaz chauds issus de la chambre 4.
Les viroles interne 51 est externe 52 sont fixées respectivement à la paroi interne 41 et externe 42 de la chambre 4, par l’intermédiaire de brides annulaires 45 et de systèmes vis-écrous 46 par exemple. Des lamelles d’étanchéité (non représentées) sont généralement disposées à l’interface de contact I entre la chambre 4 et le distributeur 50. Ainsi, l’interface de contact I constitue un plan d’appui entre la chambre 4 et le distributeur 50 compris dans un plan perpendiculaire à l’axe central X. Par conséquent, une direction d’empilement P entre la chambre 4 et le distributeur 50 est parallèle à l’axe central X.
Dans ce contexte, une dilatation différentielle peut être à l’origine d’une marche M, ou accentuer cette dernière, entre la chambre 4 et les viroles 51, 52 du distributeur 50, pouvant engendrer une discontinuité et entrainer des recirculations ou des accroches flammes.
La montre en demi-coupe axiale et de manière simplifiée une partie d’une turbine à gaz 1 selon un mode de réalisation du présent exposé. Les éléments présentant les mêmes références numériques que l’exemple selon l’art antérieur décrit en référence à la sont identiques à ce dernier, et ne seront pas répétés. On notera que dans cet exemple, la chambre 4 est en métal et le distributeur 50 est en CMC. Cet exemple n’est cependant pas limitatif, l’invention s’appliquant également à une chambre 4 et un distributeur 50 tous les deux en métal.
La turbine à gaz 1 selon ce mode de réalisation diffère de l’art antérieur, d’une part, en ce que les extrémités aval 411, 421 des parois interne 41 et externe 42 respectivement de la chambre 4 sont des extrémités libres et ne comprennent pas de bride annulaire. D’autre part, les viroles interne 51 et externe 52 du distributeur 50 comprennent une portion principale 511, 521, et une extension amont 512, 522.
Les portions principales 511, 521 sont sensiblement équivalentes aux viroles interne 51 et externe 52 selon l’art antérieur. En particulier, leur face intérieure 511a, 521a délimite la veine d’écoulement des gaz chauds sortant de la chambre 4, et les pales 53 s’étendent radialement entre lesdites faces intérieures 511a, 521a. Les extensions amont 512, 522 sont des excroissances des viroles 51, 52 s’étendant vers l’amont depuis les portions principales 511, 521.
Plus précisément, une première extension amont 512 s’étend vers l’amont depuis la portion principale 511 de la virole interne 51, et une deuxième extension amont 522 s’étend vers l’amont depuis la portion principale 521 de la virole externe 52. Les extensions amont 512, 522 forment ensembles un fourreau annulaire 54, de préférence axisymétrique autour de l’axe central X.
on détecte la présence d’un dit complexe, le cas échéant, la présence d’un dit complexe déterminant l’atteinte de l’individu par une maladie neurodégénérative.
Selon une variante de l’invention, ce procédé permet le diagnostic in vitro de la maladie d’Alzheimer, chez un individu.
Comme dit précédemment, un des intérêts de l’invention est d’obtenir un diagnostic précoce. En cela, l’individu testé peut être asymptomatique ou présenter quelques troubles cognitifs mineurs qui peuvent ne pas être directement associés à une MND.
L’invention concerne aussi un procédé de suivi de l’état d’un individu humain ou animal suspecté d’être atteint d’une maladie neurodégénérative, comprenant les étapes suivantes :
on mesure la teneur d’un dit complexe dans le second échantillon, une variation entre les teneurs dudit complexe dans le premier échantillon et dans le second échantillon, indiquant une progression de la maladie ou une régression de la maladie.
l’anticorps ou partie d’anticorps reconnait spécifiquement au moins un peptide béta-amyloïde ou une forme dérivée d’un peptide béta-amyloïde et forme avec celui-ci un complexe, et
une teneur dudit complexe dans le second échantillon supérieure à la teneur de ce même complexe dans le premier échantillon indique une progression de la maladie, à un stade précoce, ou
une teneur dudit complexe dans le second échantillon inférieure à la teneur de ce même complexe dans le premier échantillon indique une régression de la maladie.
Selon une autre variante d’un procédé de suivi de l’état d’un individu, qui peut être combinée à la ou une précédente,
l’anticorps ou partie d’anticorps reconnait spécifiquement au moins une protéine tau phosphorylée soluble ou une forme dérivée d’une protéine tau phosphorylée et forme avec celle-ci un complexe, et
(5) NA = Non Applicable car non évalué en raison d’une note de 0 en stabilité et/ou sprayabilité.
Le test de stabilité de l’essai B a conduit à des phénomènes de relargage (séparation des deux phases IF et OF) et a été jugé instable.
L’essai C n’est pas satisfaisant en termes de sprayabilité. Des résultats identiques à l’essai C ont été obtenus avec un essai similaire (non décrit ci-dessus) dans lequel la gomme de gellane a été remplacée par la gomme de xanthane (Rhodicare T) à 0,5%.
Les essais A, D et E se rapportent à des compositions parfumantes sans alcool qui offrent une aptitude à la pulvérisation satisfaisante tout en maintenant la stabilité et les propriétés olfactives de l’agent parfumant. Il s’agit des seules compositions comprenant au moins de la cellulose microcristalline.
Ces propriétés sont encore améliorées lorsque la phase aqueuse continue comprend en outre une gomme naturelle (essais D et E), l’essai D étant même préféré à l’essai E.
Les essais A, D et E présentent d'excellentes propriétés en termes de rendu et fidélité olfactive du parfum et la rémanence de la note parfumée dans le temps après application. Ces essais A, D et E sont en outre avantageux par l'absence de sensation collante au toucher.
Des essais A’, D’ et E’ ont été réalisés, dont les compositions diffèrent des essais A, D et E par l’absence d’amodiméthicone. Les résultats obtenus en termes de stabilité et de sprayabilité sont légèrement moindres que ceux obtenus avec les essais A, D et E, mais demeurent toutefois satisfaisants.
Exemple 2 : étude comparative concernant la phase grasse
On réalise une étude comparative sur les 5 compositions décrites dans le tableau ci-dessous. Ces compositions sont préparées à l’aide d’un procédé non-microfluidique grâce à un Silversion.
COMPOSITION F G H I J Phase Détails Comp. Inv. Inv. Inv. Inv. Nom commercial Nom INCI %m dans la phase Phase aqueuse (OF) Eau osmosée Aqua QSP* A Glycerine codex Glycerine 5 A MICROCARE EMOLLIENT PTG Pentylene Glycol 2 A Microcare PE Phenoxyethanol 0,8 A VIVAPUR CS TEX SUN Microcrystalline Cellulose (and) Cellulose Gum 2 B CREMOPHOR GS32 (ie TA non-ionique) Polyglyceryl-3 Distearate 0 0 0 3 0 C Total 100 Phase grasse (IF) Parfum - QSP* D Eumulgin VL 75 (ie TA non-ionique) Lauryl Glucoside (and) Polyglyceryl-2 Dipolyhydroxystearate (and) Glycerin 4 0 0 0 0 D CAS-3131 Amodimethicone 0 0,2 0 0 0 D CosmeGreen ES1822+ (ie TA cationique) Arachidyl/Behenyl Betainate Esylate (and) Arachidyl/Behenyl Alcohol 0 0 0,8 0 0 D CosmeGreen MB1618 (ie TA cationique) Cetearyl Alcohol (and) Cetearyl Betainate Mesylate 0 0 0 0 0,5 D Miglyol 829 eco Caprylic/Capric/Succinic Triglyceride 0 0 0 0 2 D Total 100
- Mélanger les matières premières A dans un récipient sous agitation à température ambiante (= mélange 1).
- Ajouter au mélange 1 la matière première B sous agitation à température ambiante jusqu’à homogénéisation (= mélange 2).
- Lorsque présente, ajouter au mélange 2 la matière première C sous agitation au bain marie à 80°C jusqu’à homogénéisation (= mélange 3).
- En parallèle, lorsque présente, mélanger la matière première D dans un récipient sous agitation à température ambiante (pour essais F et G) ou au bain marie à 80°C (pour essais H et J) (= mélange 4).
Dans des modes de réalisation, l’écart de temps peut être, par exemple et sans limitations, inférieur ou sensiblement égal à une semaine. Dans ce cas, les variations de l’équation du temps sont faibles et les heures solaires et peuvent être comparées selon l’équation (18) sans prendre en compte la variation de durée entre les deux mesures.
Dans d’autres modes de réalisation, l’écart de temps maximal entre des déterminations de coordonnées du point de mesure ne vérifie pas l’approximation des faibles variations de l’équation du temps. Dans ce cas, les heures solaires et peuvent être transformées en heures solaires moyennes et à partir de l’équation du temps donnée par les éphémérides. Ainsi, les heures solaires moyennes et peuvent être comparées selon l’équation (18).
A la sous-étape 130, la différence de longitude entre la longitude de coordonnée du système 1 de la position géographique O 1 et la longitude de coordonnée du système 1 de la position géographique O 2 peut être déterminée en fonction de la valeur de comparaison des angles horaires.
A la sous-étape 132, dans le cas où la longitude de coordonnée du système 1 à la position géographique O 1 est une donnée connue du système 1, la longitude de coordonnée du système 1 à la position géographique O 2 peut être déterminée en fonction de la valeur de la longitude et de la différence de longitude .
La figure 11 représente un exemple de structure du système 1 de détermination d’information de positionnement et de navigation positionné à la longitude de coordonnée et à la latitude de coordonnée , selon certains modes de réalisation de l’invention.
Le système 1 de détermination d’information de positionnement et de navigation, représenté sur la figure 11, peut comprendre un module d’acquisition de lumière polarisée 210 configuré pour effectuer l’acquisition des images polarisées successives . Le module d’acquisition de lumière polarisée 210 comprend notamment un modèle mathématique appelé ‘modèle d’optique de caméra’ associé à la projection de la sphère céleste dans le plan 2D, c’est à dire dans le plan XY perpendiculaire à l’axe optique du système 1. Le module d’acquisition de lumière polarisée 210 peut par exemple et sans limitation être un appareil photo reflex mono-objectif numérique comprenant un objectif dit « fisheye » permettant d’assurer l’acquisition sur un angle de vue à . Dans ce cas, le module d’acquisition de lumière polarisée 210 peut comprendre un objectif 212 et un détecteur 214 tel que le modèle d’optique pour déterminer la coordonnée d’un point de projection de la voûte sur le détecteur correspond au rapport entre la focale de l’objectif et l’angle du point de projection avec l’axe optique. Par ailleurs, le détecteur 214 du module d’acquisition de lumière polarisée 210 peut avoir une géométrie généralement rectangulaire ou carré. Cependant, pour un tel objectif dit « fisheye » circulaire, la zone utile du détecteur 214 forme généralement un zone circulaire telle que représentée sur la figure . En outre, chaque pixel du capteur de l’appareil photo numérique peut comprendre un groupement 4 pixels sensible à une polarisation spécifique à , , et par exemple. Alternativement, l’appareil photo peut comprendre un filtre polarisant et l’acquisition de chaque image polarisée correspond à l’acquisition de 4 images prises pour 4 angles de polariseur différents à , , et par exemple.
Le dispositif 10 de détermination de pôle céleste peut comprendre un module de traitement 220 configuré pour effectuer le calcul et la détermination des coordonnées du point de mesure et des différentes représentations nécessaires au cours du procédé, comprenant les représentations DoLP , représentations différentielles , représentations binaires , représentation d’intersection .
L’unité 20 de détermination des informations de positionnement et de navigation peut comprendre un module 230-1 de détermination de la coordonnée de latitude position géographique O du système 1 et un module 230-2 de détermination de l’azimut du pôle céleste.
Dans des modes de réalisation, le système 1 de détermination d’informations de positionnement et de navigation peut également comprendre un module de correction 240 configuré pour générer des simulations du motif de degrés de polarisation linéaire de la lumière de l’ensemble de la voûte céleste centrée au point O à partir de représentations DoLP d’une partie du ciel seulement et de l’équation (02) du motif DoLP selon le modèle de diffusion de Rayleigh.
Le module de correction 240 peut également être configuré pour détecter un décalage entre l’axe optique U associé au module d’acquisition de lumière polarisée 210 et l’axe du Zénith Z. Dans le cas de la détection d’un tel décalage, le module de correction 240 peut être configuré pour appliquer une correction des longueurs et pour prendre en compte l’inclinaison du plan associé aux pixels de l’image par rapport à la surface de la Terre.
Dans des modes de réalisation, le système 1 de détermination d’informations de positionnement et de navigation peut également comprendre un module de déplacement et d’acquisition de déplacement 250 configuré pour déplacer le système 1 à différentes positions géographiques sur la Terre.
Le module de déplacement et d’acquisition de déplacement 250 peut ainsi être configuré pour effectuer l’acquisition de données de translation et de rotation du système 1 au cours et/ou après le déplacement du système 1. Pour cela, le module 250 peut comprendre des unités de mesures physiques telles que des accéléromètres, un gyroscope, un capteur de gravité, etc.