INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le document EP 2168633 B1 concerne le problème de génération de colorations durables sur les cheveux à l’aide de pigments. Le document enseigne que lors de l’utilisation de la combinaison d’un pigment, d’un composé organique du silicium, d’un polymère filmogène et d’un solvant sur des cheveux, des colorations peuvent être générées qui sont particulièrement résistantes à l’usure et/ou aux shampooings.
Le grand avantage des alcoxysilanes utilisés dans le document EP 2168633 B1 se situe dans le fait que la réactivité élevée de cette classe de composés permet un recouvrement très rapide. On peut ainsi obtenir des résultats de coloration extrêmement bons après des durées d’application très courtes de seulement quelques minutes. Outre ces avantages, la réactivité élevée des alcoxysilanes présente cependant également quelques inconvénients.
Les composés organiques du silicium utilisés dans ces colorations sont des composés hautement réactifs qui subissent, en présence d’eau, une hydrolyse, une oligomérisation et/ou une polymérisation. Il est important d’adapter la vitesse de l’oligomérisation ou, selon le cas, de la polymérisation de telle sorte que l’application de l’agent de coloration est possible en une durée acceptable pour l’utilisateur.
En raison de leur réactivité élevée, les alcoxysilanes organiques ne peuvent pas être confectionnés conjointement avec des quantités élevées d’eau, car un excès important d’eau initie l’hydrolyse immédiate et ensuite une polymérisation. La polymérisation qui a lieu lors de l’entreposage des alcoxysilanes en milieu aqueux s’exprime par un épaississement ou une gélification de la préparation aqueuse. Les préparations deviennent de ce fait tellement hautement visqueuses, se gélifient ou sont de type gelée de telle sorte qu’elles ne peuvent plus être appliquées régulièrement sur les fibres kératiniques. En outre, l’entreposage des alcoxysilanes en présence de quantités élevées d'eau est associé à une perte de leur réactivité, de telle sorte que la formation d’un revêtement résistant et régulier sur les fibres kératiniques n’est plus possible. En particulier lors de procédés de coloration, la formation d’un revêtement régulier est toutefois particulièrement importante.
Pour ces motifs, il est nécessaire d’entreposer les alcoxysilanes organiques dans un milieu exempt d'eau ou, selon le cas, pauvre en eau et de confectionner les préparations correspondantes dans un récipient séparé. Les préparations pauvres en eau qui contiennent les alcoxysilanes peuvent également être appelées « mélange de silanes ».
Pour l’application sur les fibres kératiniques, l’utilisateur doit à présent transformer ce mélange de silanes en un mélange aqueux prêt à l’emploi, de telle sorte que la formation du revêtement soit inhibée.
Si un mélange de silanes est mélangé, avant l’application sur les cheveux, avec une formulation support aqueuse, l’oligomérisation ou, selon le cas, la polymérisation des silanes commence immédiatement lors du contact avec l'eau dans le mélange d’application, qui ne se trouve cependant, à ce moment, pas encore sur les cheveux. Lors de ce mode opératoire, le résultat de coloration dépend fortement du savoir-faire de l’utilisateur et de la vitesse à laquelle celui-ci applique le mélange d’application sur les cheveux. Par conséquent – en particulier dans le cas d’une application lente, d’utilisateurs novices ou de grandes zones des parties des cheveux à colorer – les cheveux peuvent être colorés de manière très irrégulière ou, selon le cas, de manière insuffisante en certains endroits.
Cette problématique est abordée dans le document WO 2023/025452 A1. Ce document a comparé deux procédés de coloration différents l’un avec l’autre. Dans le premier procédé de coloration, le mélange de silanes pauvre en eau a d’abord été mélangé avant son application sur les cheveux, avec un gel aqueux. Ce mélange d’application a ensuite été appliqué sur les mèches de cheveux. Dans le deuxième procédé, le mélange de silanes a d’abord été appliqué sur les mèches de cheveux et le mélange avec le gel aqueux a été effectué directement sur les mèches de cheveux par l’application du gel sur les cheveux encore recouverts par le mélange de silanes. Lors de l’évaluation des résultats de coloration obtenus par l’intermédiaire des deux procédés, une coloration très irrégulière s’est montré dans le premier cas et une coloration nettement plus régulière et reproductible s’est montré lors de la préparation du mélange d’application sur la tête.
Même si le procédé de coloration décrit dans le document WO 2023/025452 A1 a permis de cette manière d’améliorer nettement la reproductibilité et la régularité d’une coloration avec des pigments et des silanes réactifs, ce procédé présente cependant encore quelques inconvénients.
Dans les travaux du document WO 2023/025452 A1, on a utilisé, comme support cosmétique du mélange, un solvant tel que par exemple le polyéthylèneglycol. Le polyéthylèneglycol d’une part a servi de produit de substitution de l’eau mais, d’autre part, a été également responsable de l’épaississement du mélange de silanes. Grâce au polyéthylèneglycol, la viscosité du mélange de silanes a été réglée de telle sorte que, d’une part, celui-ci est suffisamment liquide pour être réparti régulièrement sur les cheveux et, d’autre part, il était épaissi de telle sorte qu’une formation de gouttes de l’agent pendant le temps d’action pouvait être évitée.
Lorsque ce mélange de silanes a été mélangé sur les cheveux avec un gel aqueux, l’épaississement de la formulation s’est effondré et le mélange d’application riche en eau s’est égoutté de la tête du participant au fil de la durée d’application de manière désavantageuse. Ceci n’est absolument pas souhaité par l’utilisateur. Le problème de la présente invention a donc consisté à trouver un procédé de coloration qui génère, sur la base de pigments et d’alcoxysilanes réactifs en C 1 -C 6 , des colorations intenses, régulières et reproductibles comportant une bonne solidité au lavage. Le procédé a visé à permettre la formation d’un film coloré, qui entraîne une coloration régulière sur toute la tête de l’utilisateur, indépendamment des conditions d’application et de la durée nécessaire pour la coloration. Le mélange de silanes utilisé dans le procédé a dû être bien applicable et surtout ne pas devenir liquide lors du mélange avec une formulation aqueuse et ne pas s’égoutter des cheveux.
Les compositions testées comprenant de 20 à 200 g/L de composant chimique simulant se sont avérées capables d’émuler efficacement le spectromètre d’émission de flamme (AP2C). Il a par ailleurs été vérifié que la détection est graduelle en fonction de la concentration dans la pièce.
PROCEDE DE PURIFICATION D’ACRYLATES LEGERS La présente invention concerne la production des esters (méth)acryliques légers tels que le (méth)acrylate de méthyle ou d’éthyle, par estérification directe de l’acide (méth)acrylique par l’alcool léger correspondant.
L’invention a plus particulièrement pour objet un procédé de récupération / purification d’acrylate d’alkyle en C 1 -C 2 comprenant des étapes d’évaporation et de condensation partielle permettant d’éliminer une fraction riche en sous-produit alkoxy propionate d’alkyle, non valorisable par un procédé de craquage, et très difficile à éliminer que cela soit lorsqu’il est pur, car proche en température d’ébullition de celle de l’acide acrylique, ou lorsqu’il est sous forme d’azéotrope avec de l’eau, car proche en température d’ébullition de celle de l’ester acrylique.
Il est nécessaire d’éliminer l’eau produite pour déplacer l’équilibre, d’éliminer les impuretés, ainsi que de recycler les réactifs non réagis.
Comme autre réaction secondaire, une addition de Michael peut produire des adduits de Michael, en particulier le méthoxy propionate de méthyle formé entre l’acrylate de méthyle et le méthanol.
Le méthoxy propionate de méthyle (MPM) est un sous-produit dit lourd qui se forme en quantité significative dans le procédé au fur et à mesure de l’avancement de la réaction d’estérification en même temps que les oligomères de l’acide acrylique. Sa température d’ébullition est proche de celle de l’acide acrylique (144°C, P atmosphérique), mais il peut également former un azéotrope avec l’eau (97,3°C, P atmosphérique) lors de la distillation azéotropique.
Le MPM est le plus léger des sous-produits lourds comparativement aux oligomères d’acide acrylique, il peut interférer dans la purification finale de l’acrylate de méthyle (80°C, P atmosphérique) et altérer la qualité du produit fini.
Afin de limiter la formation de MPM, il a été proposé dans le document US 6,025,520 d’effectuer la réaction d’estérification sous pression réduite avec un excès d’acide. Ces conditions permettent d’améliorer le rendement et la sélectivité de la réaction d’estérification et de réduire significativement la formation de sous-produits lourds tel le MPM, problématique pour le train de purification de l’ester recherché.
Le procédé décrit dans le document WO 2015/063388 propose de réduire significativement la formation d’alkoxy propionate d’alkyle lors de la synthèse de (méth)acrylate de méthyle en effectuant la réaction d’estérification dans un réacteur à lit fixe sous pression atmosphérique et dans des conditions où l’acide est en excès par rapport à l’alcool et où les vitesses volumiques horaires sont élevées.
Dans le document FR 3083233, la société demanderesse a montré qu’il est possible d’éliminer le MPM par soutirage latéral lors de la distillation azéotropique du mélange réactionnel réalisée dans une unique colonne de distillation munie d’un soutirage latéral. Cette solution demeure cependant délicate à mettre en œuvre car elle nécessite des conditions d’exploitation très stables, tant au niveau de la réaction d’estérification qu’au niveau de la colonne de distillation azéotropique.
Il existe encore un besoin d’éliminer le méthoxy propionate de méthyle, préjudiciable pour le bilan matière du procédé (perte de matières premières lors des purges) et pour le train de purification (complexité pour atteindre une pureté élevée).
Un des objectifs de la présente invention est donc de fournir un procédé amélioré de récupération/purification d’acrylate de méthyle, et plus généralement d’acrylate de méthyle ou d’éthyle, permettant une élimination efficace du méthoxy propionate de méthyle, en mettant en œuvre de façon continue une évaporation du pied de la colonne de purification de l’acrylate de méthyle et au moins deux condensations successives de la phase gazeuse. On obtient ainsi un flux d’acrylate de méthyle, un flux de méthoxy propionate de méthyle et un flux en pied d’évaporateur riche en inhibiteur.
La roue dentée est ici en appui contre une bague intérieure du premier roulement 7.1, et est logée avec le cliquet 203 dans un alésage 5a ménagé à une extrémité du support d’essieu 5 de sorte que les forces de traînées exercées sur l’atterrisseur 2 sont limitées, en particulier pendant les phases de vol. Un tel agencement du frein de stationnement limite ainsi l’impact aérodynamique de l’atterrisseur 2.
On notera que le dispositif d’arrêt en rotation 200 est simple à ajouter et à retirer du dispositif d’entraînement 100, 100’.
La roue 10 peut avoir une structure différente de celle décrite. La jante de la roue peut par exemple être formée de deux demi-jantes, être réalisée en une pièce unique, réalisée en fonderie ou par fabrication additive…
Bien que le moteur 110, 110’ soit ici électrique, il peut être d’un autre type (hydraulique, pneumatique, thermique…).
Bien qu’ici le moteur électrique 110, 110’ soit à flux radial, il peut aussi être à flux axial.
Bien qu’ici le stator 111, 111’ du moteur électrique 110, 110’ s’étende à l’intérieur du rotor 112, 112’, le rotor 112, 112’ peut, à l’inverse, s’étendre à l’intérieur du stator 111, 111’.
Le moteur électrique 110, 110’ peut être de type « pancake », c’est-à-dire larges et plats et présentant une accélération et une décélération rapides à l’aide d’un nombre élevé de paires de pôles.
Le moteur électrique 110, 110’ et le réducteur 120, 120’ peut être remplacé par un motoréducteur.
Les aimants 112d, 112d’ peuvent être portés par le stator 111, 111’ au lieu du rotor 112, 112’.
Le réducteur 120, 120’ est optionnel.
Bien que le réducteur 120 planétaire soit ici bi-étagé, il peut comprendre un seul étage ou un nombre d’étages supérieur à deux.
Bien que le réducteur 120’ à onde déformation soit ici mono-étagé, il peut comprendre une pluralité d’étages.
Le réducteur 120, 120’ peut être d’autres types que ceux décrits. Le réducteur peut par exemple être un réducteur cycloïdal, un réducteur planétaire à gradins…
Le nombre de satellites peut être supérieur ou inférieur à quatre.
L’invention est utilisable sur tout type de véhicule, aérien ou terrestre ou amphibie, ou tout équipement mobile industriel ou de transport nécessitant un freinage.
On peut ainsi, grâce aux double-ponts, par exemple augmenter la vitesse de la machine électrique avec le rotor de la selon l’invention à 20 000 tours par minute, la contrainte maximale obtenue étant alors de 401 MPa. Ainsi, grâce au rotor de l’invention, on peut augmenter la vitesse de rotation de la machine électrique de près de 11%.
Carter de dispositif de propulsion pour véhicule automobile La présente invention concerne le domaine des réducteurs pour machines électriques tournantes, et notamment la réduction du bruit et des vibrations acoustiques.
On connait par exemple par la demande internationale WO 2019/219676 une machine dont le carter comporte des nervures extérieures.
Dans les demandes CN 209283007 et CN 111245137, les nervures intérieures et extérieures du carter ne sont pas disposées en alternance. En effet, elles ne sont pas disposées de part et d’autre d’une paroi du carter.
Dans la demande US 2020/106341, le carter comporte des nervures pour le refroidissement de la machine, qui sont dépourvues de fonction acoustique. En effet, elles peuvent être en contact avec une partie en chemise de la machine.
Dans CN 112653285, le carter comporte une coque externe, une coque interne, ainsi qu’une structure anti-vibrations disposée entre les deux coques. Il n’y a pas de nervures intérieures et extérieures ménagées sur une paroi de carter.
Il existe un besoin pour améliorer encore les carters de telles machines, notamment afin de réduire le bruit et les vibrations acoustiques lors de l’utilisation.
L’invention vise à répondre à tout ou partie de ce besoin et elle y parvient, selon l’un de ses aspects, grâce à un carter de dispositif de propulsion pour véhicule automobile, destiné à loger une machine électrique tournante et l’un au moins d’un réducteur et d’un onduleur, notamment une machine électrique tournante, un réducteur et un onduleur, ou une machine et un onduleur, ou une machine et un réducteur, le carter comprenant une paroi comportant une surface extérieure et une surface intérieure, la surface intérieure délimitant une cavité intérieure du carter recevant la machine électrique tournante et le réducteur, la surface extérieure comportant des nervures extérieures, la surface intérieure comportant des nervures intérieures, au moins des nervures extérieures et des nervures intérieures étant disposées en alternance lorsque la paroi est observée en coupe transversale.
Selon l’invention, on rencontre alternativement une nervure intérieure puis une nervure extérieure lorsque l’on se déplace le long de la paroi prise en coupe transversale.
La présence des nervures extérieures et des nervures intérieures disposées en alternance permet de diminuer le bruit et les vibrations lors du fonctionnement de la machine. En effet, elles permettent de minimiser les surfaces planes sur la paroi du carter, ce qui permet de limiter la surface rayonnante et les bruits. La présence de nervures intérieures permet d’éviter de disposer toutes les nervures sur la surface extérieure.
Des nervures extérieures et des nervures intérieures disposées en alternance permettent de réduire la taille des zones de parois susceptibles d’entrer en résonnance et de produire des vibrations et des bruits. Les nervures intérieures et extérieures peuvent être positionnées au niveau des zones de paroi déformables en flexion. Dans l’invention, on décale les nervures intérieures et extérieures les unes par rapport aux autres. On parle de « peau de tambour » ou « mode de membrane », dans les plages de fréquences gênantes.
Les nervures extérieures et les nervures intérieures, étant disposées en alternance, sont placées avec un décalage entre elles. Une nervure intérieure est décalée par rapport à une nervure extérieure. Le décalage des nervures intérieures et extérieures permet, à masse du carter égale, de réduire les amas de matière au point des nœuds de liaison entre une nervure et la paroi. On a, à ces points de liaison des nervures, des sections en T plutôt que des croix, ce qui est favorable à la diminution du bruit et des vibrations.
La réduction de la taille des zones de paroi, formant des « cellules » entre les nervures, permet d’obtenir un décalage vers le haut des plages de fréquences en résonnance.
L’identification des fréquences acoustiques gênantes et la localisation des surfaces rayonnantes permet d’implanter un minimum de nervures dans les zones concernées, c’est-à-dire de minimiser l’ajout de matière dans le carter, afin de décaler les modes propres locaux indésirables, tout en conservant une maîtrise du process industriel de fabrication, par réduction de porosité à l’intérieur des nœuds.
La taille desdites cellules peut varier en fonction de l’épaisseur de la paroi et du matériau.
Lorsqu’une installation appelle 10 ampères au réseau, il ne faudra considérer dans ce courant que la composante qui est en phase avec la tension, qui agit en synchronisme avec le réseau : on parle de composante active ou de courant actif. C’est ce courant qui va développer de la puissance, encore appelée puissance “active”. De là, la formule de la puissance en alternatif : Puissance = Tension x Courant actif
P = U x I x Cos phi
où “phi” est le déphasage du courant par rapport à la tension.
La puissance réactive Q est définie par analogie à la puissance active P :
Q = U x I x Sin phi
Elle s’exprime en VAr ou VAR, abréviation de “volt-ampère-réactif”.
Son intérêt provient du fait qu’elle permet d’évaluer l’importance des récepteurs inductifs (moteurs, lampes fluorescentes) et des récepteurs capacitifs (condensateurs) dans l’installation.
L’automate réalise également un contrôle du cos phi des onduleurs des panneaux photovoltaïques, permettant ainsi de conserver un cos phi sur les groupes électrogènes conforme aux spécifications de fabricant d’alternateurs. Cette fonction de contrôle permet de ne pas solliciter les alternateurs en les exposants à la charge réactive qui peut conduire à une avarie matérielle de l’alternateur et potentiellement du moteur qui l’entraine.
On rappelle ici que, pour protéger l’alternateur contre des dommages d’origine électrique ou mécanique et de protéger également le moteur Diesel (Si la machine qui entraîne l’alternateur est une turbine, les sécurités électriques sont bien évidemment les mêmes, il n’y a de différences qu’au niveau des sécurités mécaniques) qui l’entraîne, le disjoncteur de couplage est ouvert en cas de :
1. protections reliées aux transformateurs de tension : - manque de tension (0, 75 × U nominale pendant 3 s ⇒ arrêt général) ; - surtension (1, 1 × U nominale pendant 2 s ⇒ arrêt général) ; - maximum de fréquence (1, 05 × F nominale pendant 2 s ⇒ arrêt général) et minimum de fréquence (0, 95 × F nominale pendant 2 s ⇒ arrêt général) ; - contrôle de la synchronisation : empêcher la fermeture durant la synchronisation si : fréquence < ±1 Hz, tension < ±5 %, phase < 10° ;
2. protections reliées aux transformateurs de courant coté ligne : - relais à retour de puissance active (Ceci afin d’éviter que la machine synchrone ne fonctionne en moteur et n’entraîne le Diesel ou la turbine, ce qui consommerait de la puissance active sur le réseau et pourrait également conduire à des incidents mécaniques graves comme des ruptures d’accouplement voire d’arbre au niveau du Diesel ou de l’alternateur), (1-5 % si turbine, 5-20 % si Diesel, pendant 2 s ⇒ arrêt général) ; - maximum de courant, (1, 5 × In pendant 2 s ⇒ arrêt général) ; - protection différentielle alternateur qui assure que la somme vectorielle des courants est sensiblement le vecteur nul (pour groupes > 2 MV A).
3. protections mécaniques générales du groupe reliées à des détecteurs : - température stator (recommandée pour alternateurs au-dessus de 2 MV A) ; - température paliers (recommandée pour alternateurs au-dessus de 8 MV A) ; - protection terre du rotor.
4. protections mécaniques liées au Diesel d’entraînement de l’alternateur : - pression d’huile de lubrification insuffisante ; - températures d’échappement trop élevées ; - température paliers trop élevée ; - survitesse.
Mode 7 : Le ou les générateur(s) électrique(s) fonctionne(nt) en générateur de tension triphasée isochrone/iso-tension. Les contrôleurs du dispositif objet de l’invention limitent la puissance électrique fournie par les panneaux photovoltaïques en fonction de la charge, du niveau de charge des batteries, du courant de charge maxi des batteries et du seuil de puissance minimale souhaité sur les générateurs.
La puissance des générateurs électriques P GE est fixée à un minimum, par exemple 5 ou 10 % de leur puissance nominale, pour éviter une sous-utilisation des moteurs pendant un temps trop long et donc un vieillissement prématuré. Sur cette base, la puissance des onduleurs PV est ajustée en fonction de la puissance de la charge ou de l’usage : P use = P GE + P batterie + α P PV . l’ensemble est contrôlé par un dispositif de contrôleur en CANbus (marque déposée) qui permet une réponse (répartition de charge) à la milliseconde et donc à une fréquence de 1 kHz soit 15 à 20 fois la fréquence du réseau .
Selon une variante, la fraction d’huile de pyrolyse a une teneur en aromatiques inférieure ou égale à 30 % poids, de préférence inférieure à 25 % poids.
Selon une variante, l’huile de pyrolyse est choisie parmi une huile de pyrolyse issue de polyéthylène et/ou de polypropylène.
Selon une variante, l’huile de pyrolyse comprend une teneur de carbone biologique selon ASTM D6866 comprise entre 20 et 70 % poids.
Selon une variante, ladite charge comprenant ladite fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile et ladite fraction d’huile de pyrolyse ou l’huile de pyrolyse seule ou encore la charge lourde d’hydrocarbures d’origine fossile seule est/sont soumis à une étape de prétraitement, ladite étape de prétraitement étant mise en œuvre en amont de l’étape a) et comprend une étape d’adsorption et/ou une étape de filtration et/ou une étape de centrifugation et/ou une étape de décantation et/ou une étape de séparation électrostatique et/ou une étape d’un lavage à l’aide d’une solution aqueuse et/ou une étape de stripage gazeux.
Selon une variante, le produit comprend une teneur de carbone biologique selon ASTM D6866 comprise entre 0,1 et 15 % poids.
Le document WO2023/002092 décrit un procédé de production d’hydrocarbures d’une charge contenant majoritairement une fraction d’hydrocarbures d’origine fossile de type distillat sous vide ou gazole lourd et minoritairement une fraction d’huile de pyrolyse comprenant une étape d’hydrotraitement et une étape d’hydrocraquage. L’huile de pyrolyse contient entre 40 et 60% poids d’oléfines et une teneur en aromatiques inférieure à 20% poids. Ce document ne décrit pas l’utilisation d’une huile de pyrolyse fortement chargée en paraffines et son effet bénéfique en tant que co-charge dans la production de distillat moyens et de naphta par hydrocraquage d’une charge de type distillat sous vide.