INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette configuration, la paroi d’extrémité 65 s’étend dans le prolongement de l’étendue de la portion tubulaire 53, au moyen d’au moins deux supports 78 formant des fenêtres auxiliaires 80, ces dernières étant plus larges que les fenêtres 76 formées au niveau de l’entrée du fluide 47 de la pompe 44. Les supports 78 peuvent être au nombre de trois ou quatre, voire plus, et sont de préférence au même nombre que les pieds 74.
L’accouplement de la pompe 44 avec le réservoir 42 est étanche. En effet, l’étanchéité est garantie par l’intégration de joints toriques dans des gorges 82 pourvues autour du canal d’aspiration 49, l’étanchéité est également assurée au niveau de la fixation de la bride 56 comprenant une plaque d’étanchéité interposée entre le réservoir 42 et ladite bride 56.
Par ailleurs, la bride d’accouplement 58 et/ou la nervure annulaire 60 peut comprendre un pion d’indexation (non représenté) apte à s’engager dans un orifice correspondant, ledit pion peut faciliter l’accouplement de la pompe 44 au réservoir 42 et permet de garantir une position fixe et précise dans laquelle l’ensemble 40 ne risque pas de rentrer en conflit avec son environnement au sein de la turbomachine.
Dans une alternative, et selon le besoin, la pompe 44 est apte à inverser de sens et ainsi remplir le réservoir 42 de fluide. A cet égard, le dispositif de raccordement 52 permet avantageusement d’assurer une circulation du fluide à travers les fenêtres 76 dans les deux sens (vers et depuis le réservoir 42).
La représente une vue en coupe de l’ensemble 4 dans lequel la pompe 44 est désaccouplée du réservoir 42, et le clapet 66 est en position fermée.
Dans cette configuration, le clapet 66 est plaqué par le ressort 68 contre le siège 72 et épouse sa forme. Le contact entre le clapet 66 et le siège 72 est préférablement de type métal contre métal ne permettant pas le passage de fluide à travers la portion tubulaire 53.
De façon avantageuse, le désaccouplement de la pompe 44 se fait par un simple retrait du collier de maintien et un désengagement manuel du canal d’aspiration 49 du réservoir 42. Cela induit de façon directe le plaquage du clapet 66 contre le siège 72. Ainsi, l’ensemble de pompage 40 n’a nul besoin d’une sécurité secondaire ni la nécessité de vidanger le réservoir 42 préalablement au désaccouplement de la pompe 44.
Afin d’éviter toute fuite mineure de fluide lors du désaccouplement de la pompe 44, le collier de maintien peut comprendre une collerette ayant, par exemple, une forme de gouttière placée sous sa gorge intérieure en V, pour récupérer le fluide pouvant s’échapper entre la bride 58 et la nervure 60.
L’ensemble de pompage de fluide 40 permet d’assurer un gain considérable de temps lors de la maintenance, car les étapes de montage et démontage de la pompe 44 sont facilités et sécurisés, ce qui permet de favoriser une présence de l’ensemble 40 au droit du compartiment interne qui présentait auparavant un espace difficile pour les ensembles traditionnels dont la maintenance n’est pas autant facilitée que celle de l’ensemble 40 de l’invention.
De manière avantageuse, l’ensemble 40 comprend des jeux d’installation réduits au moyen du dispositif de raccordement 52 assurant une interface optimisée entre la pompe 44 et le réservoir 42 qui ne nécessitent aucun routage de canalisations supplémentaires. L’ensemble 40 assure avantageusement un gain en masse et en compacité.
La turbomachine de l’invention est capable d’assurer un fonctionnement continu et sécurisé de ses systèmes à calage variable grâce à l’ensemble de pompage de fluide 40 selon l’invention permettant d’assurer une alimentation de tels systèmes en fluide pure sans aucune présence d’air et sans interruption d’alimentation.
PROFIL DE VOILE D’AERONEF ET PROCEDE DE FABRICATION DU PROFIL Domaine de l’invention
L’invention se rapporte au domaine des voiles d’aéronefs de type parachute ou parapente, et en particulier à la manière d’assembler et de structurer lesdites voiles.
Avantageusement, la température d’utilisation dans ce mode de réalisation de cette première variante est inférieure à -252,8°C à pression atmosphérique.
Avantageusement, dans cette variante et ces modes de réalisation, le polymère thermoplastique de la composition imprégnant le matériau fibreux est un polyamide aliphatique, en particulier semi-cristallin, en particulier choisi parmi PA410, PA 56, PA59, PA510, PA512, PA513, PA 514, PA6, PA 66, PA 69, PA610, PA612, PA614, PA618, PA1010, PA1012, PApip10, PApip12, PA1014, PA1018, PA1210, PA1212, PA1214, PA1218, PA11, PA12, de préférence PA 6, PA66, PA410, PA510, PA 69, PA610, PA 512, PA612, PA 514, PA614, PA618, PA PA1010, PA1012, PA1014, PA1018, PA1214, PA1218, PA11 et PA12, de manière encore préférée PA 11 ou PA12, et leur mélange.
Avantageusement, le matériau fibreux présent dans la couche de renfort composite dans la structure monocouche telle que définie ci-dessus est choisi parmi les fibres de verre, les fibres de carbone, les fibres de basalte ou à base de basalte.
Dans un mode de réalisation, ladite structure monocouche ci-dessus définie, comporte un ou plusieurs inserts moulés par injection, en polymère thermoplastique semi-cristallin, de préférence aliphatique.
Structure multicouche Dans une seconde variante, ladite structure est multicouche et comprend au moins les deux couches successives suivantes, de l’intérieur vers l’extérieur:
- au moins une couche de renfort composite telle que définie ci-dessus, ladite couche de renfort composite étant en contact avec le gaz comprimé,
- au moins une couche externe de renfort composite constituée d’un matériau fibreux sous forme de fibres continues imprégnées par une composition comprenant majoritairement au moins un polymère thermoplastique, de préférence semi-cristallin,
ladite couche de renfort composite la plus externe étant soudée à la couche externe de renfort composite la plus interne.
Le matériau fibreux imprégné composant ladite couche externe de renfort composite présentant, après consolidation, une déformation à la rupture transverse identique ou différent à celle du matériau fibreux imprégné composant ladite couche de renfort composite après consolidation.
Le polymère thermoplastique de ladite couche externe de renfort composite est tel que défini pour la couche de renfort composite (et donc interne).
Il est bien évident que le polymère thermoplastique de ladite couche de renfort composite et le polymère thermoplastique de ladite couche externe de renfort composite sont différents. Par « différents » il faut comprendre que soit les deux polymères sont de nature différente, par exemple un polymère qui est un PEI et l’autre choisi parmi les polyaryléthercétones (PAEK), les polyétheréther cétones (PEEK) et les polyéthercétone cétones (PEKK), en particulier les polyétheréther cétones (PEEK), soit les deux polymères sont de même nature, par exemple les deux polymères en polyamide mais l’un aliphatique et l’autre semi-aromatique, mais ces deux polymères sont compatibles cad partiellement ou totalement miscibles ou pouvant réagir entre eux, ou encore les deux polymères sont deux polyamides aliphatiques différents ou deux polyamides semi-aromatiques différents ou encore soit le matériau fibreux est différent de par sa nature et/ou de par le nombre de fibres dans le matériau fibreux.
Ladite composition imprégnant le matériau fibreux de ladite couche externe de renfort composite peut également comprendre des modifiants choc et/ou des additifs.
Les additifs peuvent être choisis parmi un antioxydant, un stabilisant à la chaleur, un absorbeur d’UV, un stabilisant à la lumière, un lubrifiant, une charge inorganique, un agent ignifugeant, un agent nucléant, un plastifiant et un colorant.
Avantageusement, ladite composition imprégnant le matériau fibreux de ladite couche externe de renfort composite est constituée dudit polymère thermoplastique majoritairement, de 0 à 5% en poids de modifiant choc, de 0 à 5% en poids d’additifs, la somme des constituants de la composition étant égale à 100% (basé sur un minimum de polymère thermoplastique de 90%).
Lesdites compositions imprégnant le matériau fibreux de ladite couche de renfort composite et le matériau fibreux de ladite couche externe de renfort composite sont différentes.
La seconde machine motrice (non thermique (ici électrique)) MM2 est propre à fournir pour des roues motrices du véhicule V un deuxième couple cf2 défini par une seconde consigne motrice par exemple déterminée par le calculateur de supervision CS.
On notera que la somme des premier cf1 et deuxième cf3 couples fournies par le GMP est égale à un couple total ct.
La seconde machine motrice MM2 est, ici, installée entre le premier dispositif de couplage DC1 et la boîte de vitesses BV. Elle fournit donc un deuxième couple cf2 pour le train T1. Mais dans une variante elle pourrait fournir un deuxième couple cf2 pour le train T2.
On comprendra que lorsque le premier dispositif de couplage DC1 a été placé dans son état couplé (ou complétement fermé) et que la première machine motrice MM1 est en fonctionnement (et donc à un premier régime non nul pour fournir le premier couple cf1), le premier dispositif de couplage DC1 délivre un couple qui vient s’ajouter à un éventuel deuxième couple cf2 fourni, en amont de la boîte de vitesses BV, par la seconde machine motrice MM2 lorsqu’elle est alimentée en énergie électrique par la batterie principale BP. Lorsque le premier dispositif de couplage DC1 a été placé dans son état découplé (ou complétement ouvert), seule la seconde machine motrice MM2 peut fournir un deuxième couple cf2 en amont de la boîte de vitesses BV dans une phase de roulage purement électrique.
La machine motrice électrique MM2 est également agencée, dans une phase de freinage régénératif (ou récupératif), de manière à recharger la batterie principale BP associée. Plus précisément, elle (MM2) est propre dans une phase de freinage régénératif (ou récupératif) à récupérer un troisième couple cr3 défini par une consigne de récupération par exemple déterminée par le calculateur de supervision CS. Ce troisième couple cr3 a donc une valeur négative et est transformé en courant permettant de recharger la batterie principale BP associée.
Par exemple, la batterie principale BP peut être de type cellulaire. Dans ce cas, elle comprend des cellules de stockage d’énergie électrique, éventuellement électrochimiques (comme par exemple des cellules de type lithium-ion (ou Li-ion) ou Ni-Mh ou Ni-Cd). Egalement par exemple, cette batterie principale BP peut être de type 450 V. Mais cela n’est pas une obligation. En effet, elle pourrait en variante être de type 48 V ou 600 V, par exemple.
La boîte de vitesses BV est de préférence automatisée. Par exemple, elle peut être de type dit « à double embrayage (ou DCT) ». Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de boîte de vitesses.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la chaîne de transmission comprend aussi un second dispositif de couplage DC2 installé en aval des premier dispositif de couplage DC1 et machine motrice électrique MM2 et en amont de la boîte de vitesses BV. Mais cela n’est pas une obligation.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la le premier dispositif de couplage DC1, le second dispositif de couplage DC2, la machine motrice électrique MM2 et la boîte de vitesses BV font partie d’un ensemble de boîte de vitesses EBV. Mais cela n’est pas une obligation.
Le véhicule V dispose également d’une fonction de contrôle de stabilité fcs (ici de type ESP/ABS). Elle est, ici, assurée par un calculateur d’aide à la conduite CA, et est propre en cas de besoin à générer une troisième consigne cg3 qui définit une variation du couple total ct (positive (dans le cas d’un antiblocage) ou négative (dans le cas d’un anti-patinage)).
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de contrôle destiné à permettre le contrôle des premier cf1 et deuxième cf2 couples devant être fournis respectivement par les première MM1 et seconde MM2 machines motrices lorsque la fonction de contrôle de stabilité fcs est active.
Dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, le dispositif de contrôle DC3 fait partie du calculateur de supervision CS. Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le dispositif de contrôle DC3 pourrait comprendre son propre calculateur dédié, lequel peut alors être couplé au calculateur de supervision CS, ou bien pourrait faire partie d’un autre calculateur embarqué dans le véhicule V et assurant au moins une autre fonction, par exemple.
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de contrôle), selon l’invention, comprend une étape 10 qui est mise en œuvre chaque fois qu’au moins la première machine motrice MM1 est en fonctionnement et qu’en même temps la fonction de contrôle de stabilité fcs est utilisée (ou activée) dans le véhicule V.
Dans l’étape 10 du procédé, lorsque la fonction de contrôle de stabilité fcs a généré une troisième consigne cg3, on impose (par exemple le dispositif de contrôle DC3 déclenche l’imposition de) la récupération d’un troisième couple minimum cr3min pour induire l’augmentation de l’une au moins des première cg1 et deuxième cg2 consignes.
illustre un exemple d’une croissance d’or électrolytique de quelques micromètres, en treillis, pour renforcer la rigidité de la membrane dans une configuration de l’invention;
illustre les zones flexibles de la membrane d’un composant de l’invention ;
illustre la zone rigide de la membrane d’un composant de l’invention ;
illustre les paramètres géométriques de l’architecture de composant MEMS-RF selon l’invention ;
illustre une image au microscope optique d’un composant selon l’invention ;
illustre une vue 3D au profilomètre optique d’un composant selon l’invention ;
illustre une acquisition au profilomètre optique d’une première fabrication de commutateur MEMS-RF selon l’invention avec une première longueur de zone flexible ;
illustre une acquisition au profilomètre optique d’une première fabrication de commutateur MEMS-RF selon l’invention avec une seconde longueur de zone flexible ;
illustre une acquisition au profilomètre optique d’une première fabrication de commutateur MEMS-RF selon l’invention avec une troisième longueur de zone flexible ;
illustre une acquisition au profilomètre optique à l’état haut d’un commutateur MEMS-RF selon l’invention ;
illustre une acquisition au profilomètre optique à l’état bas d’un commutateur MEMS-RF selon l’invention ;
illustre les paramètres S d’un composant selon l’invention et la comparaison avec ceux d’une architecture de l’art connu ;
illustre une vue de dessus d’un composant selon l’invention et des axes de coupe A et B ;
illustre une vue selon la coupe A en position haute du composant illustré en ;
illustre une vue selon la coupe A en position basse du composant illustré en ;
illustre une vue selon la coupe B en position haute du composant illustré en ;
L’unité de calcul 12 réalise les opérations ci-dessus de manière itérative jusqu’à ce que tous les PAE de la pluralité de PAE soient ordonnancés. Le dispositif 5 peut comporter une mémoire (non représentée) pour enregistrer les allocations de PAE à chaque itération de manière à obtenir un ordonnancement de la pluralité de PAE à la fin des itérations.
Dans le cadre de la présente invention, on considère qu’une MIF est apte à recevoir un PAE si l’allocation de ce PAE à cette MIF conduit au bon fonctionnement de l’application logicielle 3 une fois l’installation des PAE effectuée.
Dans un mode de réalisation préféré, une MIF est apte à recevoir un PAE au moins si le temps de pire exécution dudit PAE est inférieur ou égal à une limite de temps allouable de cette MIF. La limite de temps allouable correspond au temps allouable idéal tel que défini ci-avant.
Par ailleurs, si aucune MIF de l’ordonnanceur 7 n’est apte à recevoir un PAE lors de son allocation, alors une nouvelle limite de temps allouable est définie et une nouvelle itération démarre pour l’allocation de ce PAE. La nouvelle limite de temps allouable peut correspondre au temps allouable maximum de la MIF. De cette manière, il est possible de continuer l’ordonnancement même si, localement, certains PAE ne respectent pas l’objectif visant à ne pas dépasser le temps allouable idéal.
Par ailleurs, le dispositif 5 comporte une seconde unité de calcul 13 (notée COMP2) configurée pour générer le plan d’installation 2 de l’application logicielle 3, à l’aide de l’ordonnancement des PAE créé par l’unité de calcul 12. Dans le mode de réalisation de la , le plan d’installation 2 est enregistré dans une mémoire 14 (notées MEM2).
Le dispositif 6 est configuré pour installer l’application logicielle 3 à l’aide du plan d’installation 2 généré par le dispositif 5. Pour ce faire, le dispositif 6 comporte une unité d’acquisition 15 (notée ACQ2) configurée pour acquérir le plan d’installation 2 depuis la mémoire 14. L’unité d’acquisition 15 est également configurée pour acquérir la pluralité de PAE formant l’application logicielle 3 à installer.
En outre, le dispositif 6 comporte une unité d’exécution 16 (notée EXE pour « Execution unit » en anglais) configurée pour exécuter le plan d’installation 2 afin d’installer l’application logicielle 3 dans le calculateur 4.
Ainsi, grâce au système 1, on est en mesure d’obtenir un ordonnancement de la pluralité de PAE de l’application logicielle 3 qui est mise en œuvre de manière simple, rapide et automatique. De plus, en choisissant judicieusement l’ordre dans lequel on souhaite allouer les PAE, il est possible d’obtenir un ordonnancement des PAE optimisé. En particulier, il est possible d’obtenir un ordonnancement des PAE qui est équitable, c’est-à-dire un ordonnancement dans lequel le temps d’exécution des PAE est réparti de manière homogène sur toutes les MIF de l’ordonnanceur 7.
Ainsi, on est en mesure de maximiser une marge à l’évolution du calculateur 4. Il s’agit du temps allouable restant dans la MIF la plus chargée de l’ordonnanceur 7 après l’ordonnancement de tous les PAE de la pluralité de PAE. La marge à l’évolution permet, notamment, d’intégrer ultérieurement des PAE supplémentaires dans le calculateur 4. Cela peut permettre l’ajout de nouvelles fonctionnalités ou de correctifs au cours de la vie du calculateur 4.
Le système 1 tel que décrit ci-dessus permet de mettre en œuvre une méthode M, représentée schématiquement sur la , pour installer l’application logicielle 3 dans le calculateur 4.
La méthode M comprend une étape E1 de génération pour mettre en œuvre un procédé P, décrit ci-après, générant le plan d’installation 2 comprenant un ordonnancement de la pluralité de PAE formant l’application logicielle 3.
En outre, la méthode M comprend une étape E2 d’installation pour installer l’application logicielle 3 dans le calculateur 4 à l’aide du plan d’installation 2.
Le dispositif 5 du système 1 tel que décrit ci-dessus, permet de mettre en œuvre le procédé P, représenté schématiquement sur la , pour générer le plan d’installation 2 de l’application logicielle 3.
Le procédé P comprend une étape d’acquisition E3 pour acquérir des paramètres d’entrée 9.
De plus, le procédé P comprend une étape d’initialisation E4 pour établir, à partir des paramètres d’entrée 9, les jeux de paramètres SET1 et SET2.
En outre, le procédé P comporte une suite d’étapes E5 pour créer un ordonnancement de la pluralité de PAE. Comme représenté sur la , la suite d’étapes E5 comporte des sous-étapes E51, E52, E53 et E54 mises en œuvre successivement de façon itérative. La suite d’étapes E5 est mise en œuvre de manière à allouer, un par un, les PAE de la pluralité de PAE à des MIF de l’ordonnanceur 7 jusqu’à ce qu’ils soient tous ordonnancés.
Le dispositif d'égalisation peut comprendre une configuration de test et/ou une configuration opérationnelle.
Dans la configuration de test, le dispositif peut être arrangé de manière à ce que l'air peut s'échapper par un passage de dérivation.
Dans la configuration opérationnelle, le passage de dérivation peut être fermé et/ou le dispositif peut être arrangé de manière à ce que l'air peut s'échapper par la membrane.
L'invention concerne également un dispositif d'égalisation de pression pour un boîtier, par exemple un boîtier de batterie, le dispositif comprenant une configuration de test, dans laquelle l'air peut s'échapper par un passage de dérivation, et une configuration opérationnelle, dans laquelle le passage de dérivation est fermé mais l'air peut s'échapper par la membrane.
Le dispositif permet donc d'effectuer des tests d'étanchéité à l'aide d'un outil qui couvre le dispositif et introduit de l'air sous pression dans le boîtier via le passage de dérivation lorsque le dispositif est en configuration de test.
Le dispositif peut comprendre une cage, qui peut décrire un passage de fluide.
Le dispositif peut comprendre un couvercle, qui peut être monté sur la cage.
Le dispositif peut comprendre une membrane, qui peut couvrir le passage du fluide, par exemple pour égaliser la pression à l'intérieur du boîtier avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier.
Le couvercle peut être mobile, en cours d'utilisation, entre une configuration de test et une configuration opérationnelle. La configuration de test et/ou la configuration opérationnelle peuvent correspondre à celles de du dispositif.
L'invention concerne également un dispositif d'égalisation de pression pour un boîtier de batterie, comprenant : une cage décrivant un passage de fluide ; un couvercle monté sur la cage ; et une membrane couvrant le passage du fluide pour égaliser la pression à l'intérieur du boîtier avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier ; dans lequel le couvercle est mobile, en cours d'utilisation, entre une configuration de test, dans laquelle l'air peut s'échapper par un passage de dérivation, et une configuration opérationnelle, dans laquelle le passage de dérivation est fermé mais l'air peut s'échapper par la membrane.
La membrane peut être perméable aux gaz et/ou imperméable aux liquides, par exemple pour permettre à l'air de la traverser afin d'égaliser la pression à l'intérieur du boîtier de batterie avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier de batterie.
Plus précisément, la membrane peut être perméable aux gaz et imperméable aux liquides pour permettre à l'air de la traverser afin d'égaliser la pression à l'intérieur du boîtier de batterie avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier de batterie.
Le dispositif peut comprendre un élément de soupape. L’élément de soupape peut être configuré pour se déformer, par exemple à une différence de pression prédéterminée entre l'intérieur et l'extérieur du boîtier de batterie. L’élément de soupape peut être configuré pour se déformer pour empêcher une surpression à l'intérieur du boîtier de batterie, par exemple quand le couvercle est dans la configuration opérationnelle.
Plus précisément, le dispositif peut comprendre un élément de soupape configuré pour se déformer à une différence de pression prédéterminée entre l'intérieur et l'extérieur du boîtier de batterie pour empêcher une surpression à l'intérieur du boîtier de batterie quand le couvercle est dans la configuration opérationnelle.
L'élément de soupape peut comprendre un trou. Le trou peut être à travers son épaisseur.
Plus précisément, l'élément de soupape peut comprendre un trou à travers son épaisseur.
Les impacts de chaque turbulence paramétrée sont estimés à l’avance, par exemple, par entrainement à partir des erreurs des logs applicatifs et des paramètres d’activités observés sur l’infrastructure et le réseau. Ces impacts peuvent faire partie des données de configuration présentes dans la base de données.
Un exemple est donné dans le tableau suivant : Application Infrastructure cloud réseau Erreurs et attaques observées dans les logs Nombre de requêtes Nombre de sessions Impact estimé EBa (%) Ram (Go) Cpu (Gflops) Disque (Go) Impact estimé EBi (%) Delai (ms) Perte (integer) Jigue (ms) Impact estimé EBr (%) InjSql23 3 5 8 20 17 15 7 20 20 10 3 InjSql23 8 9 6 28 19 10 4 25 28 20 2 Form15 11 32 4 19 25 20 1 35 25 19 1 Form15 15 15 2 25 35 28 1 15 35 25 1 DeSeq10 10 10 1 10 15 10 1 10 15 20 1 DeSeq10 20 20 3 20 10 20 3 20 10 28 3