INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'actionneur électromécanique correspondant est un actionneur de boîte de vitesses, également connu sous le nom d'actionneur de changement de vitesse, utilisé notamment pour sélectionner et passer d’une vitesse à l'autre dans une transmission automobile. Pour effectuer l'opération susmentionnée, l'actionneur de boîte de vitesses comprend un arbre 2 dans le mécanisme de sortie, configuré conformément au présent objet. Ledit arbre 2 est surmoulé avec l'engrenage 11, par exemple un engrenage à secteur rotatif autour de l'axe 4 et configuré pour recevoir l'aimant 3 à une extrémité. Un espace libre 8 est situé entre le corps 5 et l'aimant 3 et est rempli de colle. L'aimant 3 vient en butée contre la protrusion 6. Le mécanisme de sortie comprend en outre un doigt de changement de vitesse ou similaire couplé à l'arbre 2 susmentionné. L'actionneur de boîte de vitesses susmentionné comprend en outre un moteur d'entraînement, un contrôleur connecté électriquement au moteur d'entraînement et configuré pour contrôler le moteur d'entraînement, et un mécanisme de réduction. Ledit mécanisme de sortie est couplé au moteur d'entraînement à l'aide du mécanisme de réduction. Ledit contrôleur comprend au moins un capteur de champ magnétique adapté pour détecter une position angulaire de l'arbre 2 dans lequel un engrenage 11 est surmoulé.
Dans un autre exemple, l'actionneur électromécanique correspondant peut-être par exemple un actionneur de verrouillage de parking ou un actionneur de verrouillage de transmission, utilisé en particulier pour commander le cliquet de stationnement capable de se déplacer entre une première position dans laquelle le cliquet de stationnement empêche la rotation de l'arbre de sortie et une deuxième position dans laquelle le cliquet de stationnement n'empêche pas la rotation de l'arbre de sortie. Pour effectuer l'opération susmentionnée, l'actionneur de verrouillage de parking ou l'actionneur de verrouillage de transmission comprend un arbre 2 dans le mécanisme de sortie. Ledit arbre 2 est surmoulé avec l'engrenage 11, par exemple un engrenage à secteur rotatif autour de l'axe 4 et configuré pour recevoir l'aimant 3 à une extrémité. Un espace libre 8 est situé entre le corps 5 et l'aimant 3 et est rempli de colle. L'aimant 3 vient en butée contre la protrusion 6. L'actionneur de verrouillage de parking susmentionné ou l'actionneur de verrouillage de transmission comprend en outre un moteur d'entraînement, un contrôleur connecté électriquement au moteur d'entraînement et configuré pour contrôler le moteur d'entraînement, comprenant au moins un capteur de champ magnétique adapté pour détecter une position angulaire de l'arbre 2 dans lequel l'engrenage 11 est surmoulé, et un mécanisme de réduction.
Le rapport de réduction du mécanisme de réduction 19 a une valeur allant de 2,5 à 11, de préférence allant de 2,7 à 6,0, de manière encore plus préférée allant de 2,7 à 3,6, et par exemple une valeur d’environ 3,0.
Le système propulsif 1 à double corps peut notamment comprendre une turbine haute pression 7 monoétage, c’est-à-dire comprenant exactement un étage (comme illustré dans l’exemple de la ), ou une turbine haute pression 7 biétage, c’est-à-dire comprenant exactement deux étages (comme illustré dans l’exemple de la ). De préférence, la turbine haute pression 7 est biétage.
La turbine basse pression 8 comprend au moins trois étages (comme illustré dans l’exemple de la ) et au plus sept étages. De préférence, la turbine basse pression 8 comprend au moins trois étages et au plus 5 étages.
Le compresseur basse pression 4 comprend au moins deux étages et au plus quatre étages. De préférence, le compresseur basse pression 4 comprends deux ou trois étages.
Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1 et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante 2, le système propulsif 1 présente un taux de dilution (ou « bypass ratio » en anglais) élevé. Par taux de dilution « élevé », il est signifié un taux de dilution supérieur ou égal à 10, par exemple compris allant de 10 à 80, de préférence compris allant de 10 à 35, de préférence allant de 12 à 16. Le taux de dilution est défini comme un rapport entre le débit massique du flux d’air secondaire F2 et le débit massique du flux d’air primaire F1, ces débits massiques étant mesurés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3e édition) et au niveau de la mer. Par « non installé », il est signifié que les mesures sont effectuées lorsque le système propulsif 1 est sur un banc d’essai (et non installé sur un aéronef), les mesures étant alors plus simples à réaliser.
On notera que, dans la présente demande, certains paramètres sont déterminés en conditions de croisière, c’est-à-dire à 10668 m d’altitude (35000 pieds), 0,8 Mach et en conditions ISA (acronyme anglais de International Standard Atmosphere, pour atmosphère standard internationale) définies par la norme ISO2533/édition 1975/addendum 1985. De plus, les distances (longueur, rayon, diamètre, etc.) sont mesurées à température ambiante (environ 20°C) lorsque le système propulsif 1 est à froid, c’est-à-dire lorsque le système propulsif 1 est à l’arrêt depuis une période suffisante pour que les pièces du système propulsif soient à température ambiante, étant entendu que ces dimensions varient peu par rapport aux conditions dans lesquelles le système propulsif 1 est en régime de décollage.
Dans un système propulsif incluant un mécanisme de réduction 19 tel que celui qui est illustré sur la , le découplage entre la vitesse de rotation de la soufflante 22 et la vitesse de rotation de la turbine basse pression 8 permet de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression du rotor de soufflante 9 tout en augmentant la puissance extraite par la turbine basse pression 8. En effet, l’efficacité globale du système propulsif 1 est conditionnée au premier ordre par le rendement propulsif, qui est favorablement influencé par une minimisation de la variation d’énergie cinétique de l’air à la traversée du système propulsif 1. Dans un système propulsif à taux de dilution élevé, l’essentiel du débit générant l’effort propulsif est constitué par le flux d’air secondaire F2 du système propulsif 1, l’énergie cinétique du flux d’air secondaire F2 étant majoritairement affectée par la compression que subit le flux d’air secondaire F2 lors de la traversée de la section de soufflante 2. Le rendement propulsif et le rapport de pression de la section de soufflante 2 sont donc liés : plus le rapport de pression de la section de soufflante 2 est faible, meilleur sera le rendement propulsif. Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1, le rapport de pression de la soufflante, qui correspond au rapport entre la pression moyenne en sortie du stator de soufflante 16 (ou, en l’absence de stator 16, du rotor de soufflante 9) et la pression moyenne en entrée du rotor de soufflante 9, est inférieur ou égal à 1,70, de préférence inférieur ou égal à 1,50, par exemple compris entre 1,05 et 1,30. Les pressions moyennes sont mesurées ici sur la hauteur d’au moins une des aubes de soufflante 14, c’est-à-dire de la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement d’air en entrée du rotor de soufflante 9 au sommet 21 d’aube de soufflante 14.
Le système propulsif 1 est configuré pour fournir une poussée comprise entre 18 000 lbf (80068 N) et 51 000 lbf (222411 N), par exemple entre 20 000 lbf (88964 N) et 35 000 lbf (155688 N), lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3e édition) et au niveau de la mer.
La vitesse périphérique au sommet des aubes du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, présente une valeur allant de 270 m/s à 380 m/s.
Le ou les agents de charge organique peut(peuvent) être présent(s) dans la composition selon l’invention en une teneur totale allant de 0,1 % à 15% en poids, de préférence de 0,5% à 10 % en poids, encore mieux de 1% à 4% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs endolysine(s) selon l’invention et un ou plusieurs agent(s) de charge organique selon l’invention en un ratio massique endolysine(s)/ agent(s) de charge organique compris entre 0,0001 et 0,04 et de préférence compris entre 0,0002 et 0,004, encore mieux compris entre 0,0006 et 0,002.
Une composition selon l’invention peut comprendre au moins de l’eau, et éventuellement un solvant organique miscible dans l’eau.
En particulier, une composition selon l'invention peut comporter une quantité d'eau d'au moins 10% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier une quantité d’eau allant de 10% à 98% en poids, plus particulièrement de 20% à 95% en poids, notamment de 30% à 90% en poids et plus particulièrement de 35% à 85% en poids par rapport au poids total de la composition.
Les solvants organiques miscibles dans l’eau utilisables dans une composition de l’invention peuvent en outre être volatils.
Parmi les solvants organiques miscibles dans l’eau pouvant être utilisés dans une composition de l’invention, on peut par exemple citer les monoalcools inférieurs ayant de 2 à 5 atomes de carbone tels que l’éthanol et l’isopropanol, les polyols tels que le propylène glycol et le glycérol.
Une composition selon l’invention peut comprendre moins de 2% en poids d’éthanol, de préférence moins de 1 % en poids, plus particulièrement moins de 0,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition, en particulier moins de 0,1 % en poids d’éthanol, et de préférence peut être exempte d’éthanol.
Ingrédients annexes Outre les composés précités, une composition selon l'invention peut bien entendu comprendre un ou plusieurs ingrédient(s) annexe(s).
la est une vue en perspective analogue à l’insert A) de la , d’un mécanisme d’actionnement de lames jumelées du type de celles de la , ce mécanisme d’actionnement appartenant à une ratière selon un deuxième mode de réalisation, et
la est une représentaiton graphique de la loi de mouvement du modulateur de la ratière de la ,
la est une vue en perspective d’un dispositif de réglage en longueur des bielles d’attaque du métier à tisser de la .
La montre une vue partielle d’un métier à tisser M conforme à l’invention. Le métier à tisser M comprend des cadres de lisses 2, dont seuls deux sont représentés à la par souci de simplification et qui sont actionnés chacun par un mécanisme de tirage 4 relié à une ratière rotative R.
La ratière rotative R est une machine de formation de la foule du métier à tisser M dont la fonction est d’actionner les mécanismes de tirage 4 des cadres de lisses 2, pour déterminer l’armure du tissu produit par le métier à tisser M.
Le métier à tisser comprend une ensouple E, sur laquelle sont enroulés des fils de chaîne 6 avant de traverser des œillets 8a appartenant à des lisses 8 portées par les cadres de lisses 2. Des moyens d’insertion, non représentés, permettent d’insérer un ou plusieurs fils de trame dans la foule formée par les fils de chaîne déplacés en hauteur par les cadres de lisses 2, de façon à former au moins un tissu T qui est enroulé sur une bobine B, à la sortie du métier M.
A la , seules quelques fils de chaîne 6 et quelques lisses 8 sont représentés, pour la clarté du dessin.
Un mécanisme de tirage 4 comprend, pour chaque cadre de lisses 2, un ensemble formé de bielles au cadre, de leviers de renvoi, d’au moins une bielle horizontale et d’au moins une bielle d’attaque reliée, au moyen d’une agrafe à une lame de la ratière rotative R.
La ratière rotative R et par conséquent le métier à tisser M selon l’invention comprennent deux types de lames : des lames simples 200 et des sous-ensembles 200’ de lames jumelées.
Pour un premier type de mécanisme de tirage 4, les bielles au cadre 10 sont attelées au cadre de lisses 2 et montées au moyen des leviers de renvoi 12 sur une bielle horizontale 14. La bielle horizontale 14 est reliée à une bielle d’attaque 16. La bielle d’attaque 16 est reliée au moyen d’une agrafe 18 à une lame simple 200 de la ratière rotative R.
Chaque lame simple 200 actionne par un mécanisme de tirage 4 un cadre de lisses 2. Une seule lame simple 200 est représentée sur les figures et actionne, via le mécanisme de tirage 4 associé, le cadre de lisses 2 représenté le plus en arrière et à droite à la . Le mécanisme de tirage 4 associé à une lame simple 200 comprend par exemple quatre bielles au cadre 10. Les lames simples 200 sont du type de celles des ratières décrites dans EP 1 845 181 A1, EP 1 382 725 A1 et EP 3 556 920 A1.
Un seul sous-ensemble 200’ est représenté sur les figures et actionne, via le mécanisme de tirage 4 associé, le cadre de lisses 2 représenté le plus en avant et à gauche à la .
Chaque sous-ensemble 200’ comprend deux lames jumelées 202 et 204, à savoir une première lame simple 202 et une deuxième lame simple 204 adjacente. La première lame 202 peut être qualifiée de lame « menante » et la deuxième lame 204 peut être qualifiée de lame « menée ». Un sous-ensemble 200’ de lames jumelées 202, 204 peut également être nommé une lame double.
Un mécanisme de tirage 4 associé à un sous-ensemble 200’ est d’un deuxième type et permet d’actionner un unique cadre de lisse 2 à partir des première et deuxième lames jumelées 202 et 204 de ce sous-ensemble 200’. Un tel mécanisme de tirage 4 est représenté sur la .
La première lame 202 est reliée à une première bielle d’attaque 162 par une agrafe 182. La première bielle d’attaque 162 est reliée à une première bielle horizontale 142. La première bielle horizontale 142 entraîne une pluralité de premiers leviers de renvoi 122. Sur au moins un levier de renvoi 122 est attelée une première bielle au cadre 102. Les premières bielles au cadre 102 sont attelées au cadre de lisses 2, plus particulièrement à sa traverse inférieure 2a.
La deuxième lame 204 est reliée à une deuxième bielle d’attaque 164 par une agrafe 184. La deuxième bielle d’attaque 164 est reliée à une deuxième bielle horizontale 144. La deuxième bielle horizontale 144 entraîne une pluralité de deuxièmes leviers de renvoi 124. Sur au moins un levier de renvoi 124 est attelée une deuxième bielle au cadre 104. Les deuxièmes bielles au cadre 104 sont attelées au cadre de lisses 2, plus particulièrement à sa traverse inférieure 2a.
En variante, le spectromètre Raman 112 est intégré au boitier d’interface 115.
Afin d’éviter une pollution de la mesure par l’air, le dispositif optique 130 et le système optique 140 sont positionnés le plus proche possible de la cellule de mesure 120 afin de diminuer le trajet optique des faisceaux lumineux.
Pour la même raison, le boitier externe 115 collectant le signal est positionné le plus proche possible du système optique 140.
Le spectromètre Raman 112 est adapté pour détecter, dans le deuxième faisceau lumineux 119, un signal Raman émis par le fluide en flux 101. Le signal Raman est émis notamment grâce à l’excitation du fluide en flux 101 par le faisceau lumineux d’excitation 116 et par le faisceau lumineux réfléchi 118.
Le spectromètre Raman 112 comprend généralement un réseau de diffraction et un capteur de lumière 113.
Le réseau de diffraction est par exemple formé de traits droits, parallèles et régulièrement espacés. Le réseau de diffraction est par exemple un réseau réfléchissant positionné pour recevoir et réfléchir le faisceau lumineux entrant dans le spectromètre Raman 112, et former un faisceau lumineux diffracté en différentes longueurs d’onde du spectre.
Le faisceau lumineux diffracté est généralement focalisé sur le capteur de lumière 113 grâce au réseau de diffraction ou grâce à un système optique de focalisation comme un miroir ou une lentille.
Le capteur de lumière 113 comprend par exemple des pixels agencés en une ou plusieurs lignes.
Les lignes de pixels sont généralement orientées dans la direction de diffraction spectrale de l’image du faisceau lumineux diffracté. De préférence, chaque ligne comprend le même nombre de pixels agencés en colonne de sorte que les pixels forment une matrice sur le capteur de lumière.
En variante, l’appareil de spectrométrie Raman 110 comprend une deuxième source lumineuse apte à émettre un deuxième faisceau lumineux d’excitation, et le capteur de lumière est configuré pour détecter simultanément le signal Raman 119 induit par la source lumineuse et un deuxième signal Raman émis par le fluide en flux 101 lorsque le fluide en flux 101 est excité par la deuxième source lumineuse.
Le système de traitement 114 est adapté pour déduire une mesure d’au moins un composant chimique du fluide en flux 101 à partir du signal Raman détecté par le système de détection 113.
Le système de traitement 114 permet de lire le capteur de lumière et d’en déduire au moins un spectre. Le au moins un spectre est par exemple obtenu en sommant une partie des pixels d’une même colonne.
De préférence l’appareil de spectrométrie Raman permet une acquisition d’un spectre toutes les secondes afin de pouvoir surveiller le fluide en flux 101 en temps réel.
La représente un exemple de spectre Raman ainsi mesuré. Sur le spectre Raman de la , une intensité I du signal mesuré est représentée en fonction du décalage Raman Δω (en cm -1 ). Le signal mesuré présente un pic à environ 2300 cm -1 correspondant au diazote. Le signal mesuré présente un autre pic à environ 4100 cm -1 correspondant au dihydrogène.
L’intensité du signal Raman mesuré dépend de la concentration des éléments présents, de la valeur de la pression et de la puissance du faisceau d’excitation. Le système de traitement 114 est configuré pour calculer la concentration des composants chimiques recherchés grâce au signal mesuré et grâce à une fonction de calibration. La fonction de calibration permet d’établir une fonction entre le signal Raman mesuré d’un composant chimique et la concentration de ce composant chimique.
Une fonction de calibration permettant de convertir l’intensité du signal mesurée en concentration en dihydrogène est représentée en .
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chacune des parois de guidage latérales 19 comporte, de l’extérieur vers le plan longitudinal médian P, une première surface de guidage latérale 21 qui s’étend sensiblement depuis un bord latéral respectif de l’ouverture frontale 17, et une deuxième surface de guidage latérale 22 qui s’étend depuis la première surface de guidage latérale 21 respective et jusqu’à un bord latéral respectif de l’ouverture arrière 18. Ainsi, les deux deuxièmes surfaces de guidage latérales 22 sont disposées entre les deux premières surfaces de guidage latérales 21, et sont disposées de part et d’autre du plan longitudinal médian P du corps principal 3.
Chacune des premières surfaces de guidage latérales 21 comporte un bord inférieur 21.1 qui est sensiblement rectiligne, et chacune des deuxièmes surfaces de guidage latérales 22 comporte un bord inférieur 22.1 qui est sensiblement rectiligne. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le bord inférieur de chaque première surface de guidage latérale 21 est rectiligne, et le bord inférieur de chaque deuxième surface de guidage latérale 22 est courbe mais présente un très grand rayon de courbure. La distance maximale entre le sommet de courbure du bord inférieur 22.1 d’une deuxième surface de guidage latérale 22 et une droite rectiligne théorique joignant les deux extrémités du bord inférieur 22.1 de ladite deuxième surface de guidage latérale 22 respective est inférieure à 1 mm, de préférence inférieur à 0,5 mm et par exemple d’environ 0,4 mm.
Comme montré plus particulièrement sur les figures 7 et 8, le bord inférieur 21.1 de chaque première surface de guidage latérale 21 est incliné, par rapport à la direction transversale D1, selon un premier angle d’inclinaison α1 compris entre 1 et 30°, avantageusement entre 1 et 10°, de façon encore plus avantageuse entre 1 et 5°, et par exemple entre 2 et 3°, tandis que le bord inférieur 22.1 de chaque deuxième surface de guidage latérale 22 est incliné, par rapport à la direction transversale D1, selon un deuxième angle d’inclinaison α2 compris entre 20 et 90°, avantageusement entre 15 et 30°, et par exemple d’environ 20°.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le premier angle de pente β1 de chaque première surface de guidage latérale 21 varie le long de la direction d’extension de ladite première surface de guidage latérale 21, et par exemple augmente en direction de l’ouverture arrière 18 (voir les figures 12 à 14), et le deuxième angle de pente β2 de chaque deuxième surface de guidage latérale 22 varie le long de la direction d’extension de ladite deuxième surface de guidage latérale 22, et par exemple diminue en direction de l’ouverture arrière 18 (voir les figures 9 à 11).
Comme cela ressort plus particulièrement des figures 10 et 13, le dispositif de nettoyage 2 est configuré de telle sorte que, pour chaque paroi de guidage latérale, le premier angle de pente β1 de la première surface de guidage latérale 21 respective présente, au niveau d’une partie médiane de ladite première surface de guidage latérale 21, une première valeur d’angle de pente et de telle sorte que le deuxième angle de pente β2 de la deuxième surface de guidage latérale 22 respective présente, au niveau d’une partie médiane de ladite deuxième surface de guidage latérale 22, une deuxième valeur d’angle de pente qui est inférieure à la première valeur d’angle de pente.
Comme cela est visible sur les figures 3 et 4, lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52.
Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont du logement 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie 20B’ du flux secondaire 20B vers l’ouverture 56 en direction de la membrane déployable de déviation 32. Le matériau utilisé pour réaliser la membrane 32 est l’un quelconque parmi ceux déjà mentionnés ci-dessus pour la réalisation de la membrane d’obturation 58.
Comme évoqué précédemment, dans ce mode de réalisation préféré, plusieurs membranes de déviation se succèdent au sein de l’inverseur selon la direction circonférentielle, tel que visible sur la . Plus précisément, ce sont ici trois types de membranes qui sont mises en œuvre dans l’inverseur, le premier type correspondant à la membrane de déviation 32 détaillée sur les figures 1 à 5, et essentiellement destinée à générer des efforts de contre-poussée. Un second type de membrane, spécifique à la présente invention, permet de générer des efforts de contre-poussée ainsi que des flux de sortie d’air avec une composante tangentielle non-nulle, et peut même être décliné de manière à générer une obstruction du flux prélevé sur le flux secondaire. Il s’agit des membranes référencées 132 sur les figures. Enfin, un troisième type de membrane permet également de générer des efforts de contre-poussée mais également des flux de sortie d’air avec une composante tangentielle non-nulle. Il s’agit des membranes référencées 232 sur les figures.