INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, la durée de cycle prédéfinie pour chaque cycle de la première phase d’acquisition de données correspond à la première estimation T’ A de la période du signal électrique, et la durée de cycle prédéfinie pour chaque cycle de la deuxième phase d’acquisition de données correspond à la deuxième estimation T’ B de la période du signal électrique. En conséquence, les durées de cycles pour les deux phases se correspondent.
Comme le montre la , les instants de déclenchement T RA et T RB , bien que mesurés localement par chaque moyen d’horodatage 13, sont censés coïncider dans un référentiel temporel commun.
Il en résulte qu’il est possible de déterminer, lors d’une étape 160, détermination, une différence de synchronisation entre un premier évènement haute fréquence et un deuxième évènement haute fréquence acquis, sur un cycle donné, respectivement par le dispositif 1 d’acquisition de données localisé au point A, à un premier instant d’acquisition horodaté localement par son propre moyen d’horodatage 13, et par le deuxième dispositif d’acquisition de données 1 localisé au point B, à un deuxième instant d’acquisition horodaté localement par son propre moyen d’horodatage 13 par simple calcul de la différence entre le deuxième instant de déclenchement t RB et le premier instant de déclenchement t RA . Ce calcul peut être effectué en local (par exemple au niveau du premier dispositif 1 localisé au point A) ou centralisé au niveau du serveur distant.
Dans un mode de réalisation possible, les cycles successifs dans la première phase et la deuxième phase d’acquisition de données sont séparés deux à deux d’une durée d’espacement T S prédéfinie correspondant à un nombre prédéfini de passages consécutifs par zéro.
En variante, les cycles successifs dans la première phase et la deuxième phase d’acquisition de données sont consécutifs, ce qui revient à dire que la durée d’espacement T S est nulle.
Dans tous les cas, un cycle (n+1) pour le dispositif 1 localisé au point A, respectivement au point B, débute à un instant , respectivement , qui peut s’exprimer en fonction du cycle n précédent, selon la relation : , respectivement de sorte que, pour chaque cycle n, on conserve la relation
Tout évènement haute fréquence susceptible d’être détecté par les moyens de détection 11 du dispositif 1 localisé au point A ou du dispositif 1 localisé au point B lors de phases d’acquisition de données vont par suite pouvoir être horodatés d’abord localement, via les moyens d’horodatage locaux 13, puis dans une base de référence commune grâce à la connaissance de la différence de synchronisation entre les deux dispositifs 1 d’acquisition de données.
Dans le cas non limitatif où les dispositifs 1 d’acquisition de données sont dédiés à la détection d’évènements haute fréquence correspondants à des signaux et générés par une même décharge partielle 2, le procédé comporte en outre une étape (non représentée) de calcul de la localisation de la décharge partielle selon la relation dans laquelle est une longueur de câble entre le premier et le deuxième dispositifs (1) d’acquisition de données.
Cette étape de calcul peut par exemple être réalisée au niveau du serveur central distant.
Les étapes 110 à 160 sont de préférence répétées périodiquement (par exemple une ou plusieurs fois par jour) de manière à compenser les dérives pouvant affecter le réseau, telles que des changements de températures, des surcharges, et/ou une dispersion dans les compteurs 13).
Cette vitesse « V0 » d’ouverture est par exemple déterminée par essai lors du montage de l’installation 10 ou encore par simulation.
En variante de ce premier mode de réalisation qui est représentée à la , la vitesse « V » d’ouverture du volet 26 varie très sensiblement lors de son ouverture.
Par exemple la vitesse d’ouverture de la porte augmente au cours de l’ouverture depuis une vitesse « V1min » initiale d’ouverture jusqu’à une vitesse « V1max » finale d’ouverture.
La vitesse « V1min » initiale est par exemple de l’ordre de quelques millimètres par secondes tandis que la vitesse « V1max » finale est très supérieure à 10 mm/s. Il s’agit par exemple de la vitesse maximale susceptible d’être obtenue de manière sécurisée par l’actionneur 28.
Dans l’exemple représenté, la vitesse « V1max » présente un plateau pour la fin de l’ouverture du volet 26.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, la vitesse « V » d’ouverture du volet 26 d’obturation est asservie à la surpression « P » mesurée à l’intérieur de la deuxième enceinte 18 à proximité de l’ouverture 24. A cet effet, un capteur 48 de pression atmosphérique est agencé dans la deuxième enceinte 18 à proximité de l’ouverture 24. A titre d’exemple non limitatif, le capteur 48 de pression est ici agencé contre la cloison 22 commune au-dessous de l’ouverture 24.
Le capteur 48 de pression est apte à communiquer les mesures de pression à l’unité 33 électronique de commande pour lui permettre de réguler la vitesse « V » d’ouverture en fonction de ces mesures de pression.
L’unité 33 électronique de commande calcule la surpression « P » en ôtant à la mesure du capteur 48 de pression, la pression régnant dans la première enceinte 14, cette pression étant par exemple mesurée, estimée ou prédéfinie.
Selon un exemple de réalisation de ce deuxième mode de réalisation représenté à la , lors du début de l’ouverture du volet 26 d’obturation, la vitesse « V » d’ouverture augmente progressivement. Lorsqu’une chute de surpression « P » à proximité de l’ouverture 24 est détectée, par exemple lorsque la surpression « P » mesurée est inférieure à une valeur « P » de ralentissement comprise entre le seuil « P2 » de maintien de stérilisation et la valeur « P1 » de fonctionnement (comme représenté en traits interrompus à la ), la vitesse « V » d’ouverture (représentée en traits pleins à la ) est réduite par l’unité 33 électronique de commande jusqu’à ce que la surpression « P » se remette à augmenter. Lorsque la surpression « P » augmente de nouveau au-delà d’une surpression « P4 » d’accélération comprise entre la surpression « P3 » de ralentissement et la valeur « P1 » de fonctionnement, la vitesse « V » d’ouverture augmente à nouveau.
Pendant l’ouverture, la vitesse « V » peut ainsi varier entre zéro et la vitesse maximale susceptible d’être obtenue de manière sécurisée par l’actionneur 28.
Ce deuxième mode de réalisation permet ainsi de réduire le temps d’ouverture par rapport au premier mode de réalisation en prenant en compte la surpression « P » mesurée dans la deuxième enceinte 18.
Il est possible de réduire encore le temps d’ouverture en combinant la régulation de la vitesse « V » d’ouverture du volet 26 d’obturation avec le pilotage des moyens 38 de maintien de la surpression. En effet, lorsqu’une surpression mesurée est inférieure à la surpression « P3 » de ralentissement, lesdits moyens 38 sont commandés de manière à rétablir une surpression se rapprochant de la valeur « P1 » de fonctionnement en augmentant temporairement la pression de l’air insufflé. Ainsi, la surpression repasse la valeur « P4 » d’accélération plus rapidement, ce qui permet de réduire le temps d’ouverture du volet 26.
L’invention permet de réduire la consommation énergétique de l’installation 10 en ne sollicitant pas de manière trop importante les moyens 38 de maintien de la surpression.
En outre, l’invention permet ainsi de garantir que la surpression dans la deuxième enceinte 18 demeure supérieure au seuil « P2 » de maintien de stérilisation sans toutefois perturber l’écoulement du flux « A2 » d’air laminaire.
Méthode et système pour calibrer les paramètres d’un dispositif d’asservissement d’un four La présente invention concerne une méthode et un système pour calibrer les paramètres d’un dispositif d’asservissement d’un four, de préférence à combustion immergée, pour la fusion d’un mélange de matière premières comprenant des déchets minéraux. Elle se rapporte également à un four, de préférence à combustion immergée, qui met en œuvre ladite méthode ou ledit système.
Arrière-plan technique Il est une pratique courante d’employer un four à combustion immergée (FCI), également appelé four à brûleur immergé (FBI), pour la fusion d’un mélange de matières premières vitrifiables. Dans ce type de four, des moyens de combustion tels que des brûleurs oxygène / air - carburant sont directement immergés dans le mélange de matières premières vitrifiables et dans le bain de verre fondu formé. L’injection directe, sous forme d’un flux, des réactifs et des produits gazeux de combustion dans le bain de verre, puis leur expansion et leur remontée rapide, accélèrent la fusion et améliorent l’homogénéité du bain.
La roue dentée est ici en appui contre une bague intérieure du deuxième roulement 7.2, et est logée avec le cliquet 203 dans un alésage ménagé dans la première extrémité 5a du support d’essieu 5 afin de limiter l’impact aérodynamique de l’atterrisseur 2.
On notera que le dispositif d’arrêt en rotation 200 est simple à ajouter et à retirer du dispositif d’entraînement 100, 100’, 100’’.
Bien que le moteur 110, 110’, 110’’ soit ici électrique, il peut être d’un autre type (hydraulique, pneumatique, thermique…).
Bien qu’ici le moteur électrique 110, 110’, 110’’ soit à flux radial, il peut aussi être à flux axial.
Bien qu’ici le rotor 112 du moteur électrique 110 s’étende à l’intérieur du stator 111, le rotor 112 peut, à l’inverse, s’étendre autour du stator 111, 111’.
Bien qu’ici le stator 111’ du moteur électrique 110’ s’étende à l’intérieur du rotor 112’, le stator 111’ peut, à l’inverse, s’étendre autour du rotor 112’.
Le moteur électrique 110, 110’, 110’’ peut être de type « pancake », c’est-à-dire larges et plats et présentant une accélération et une décélération rapides à l’aide d’un nombre élevé de paires de pôles.
Le moteur électrique 110, 110’, 110’’ et le réducteur 120, 120’, 120’’ peuvent être remplacés par un motoréducteur.
Les aimants 112a, 112a’ peuvent être portés par le stator 111, 111’ au lieu du rotor 112, 112’.
Le réducteur 120, 120’, 120’’ est optionnel.
Bien que le planétaire 123.1 du réducteur 120 fasse ici partie de l’arbre de sortie 113 du moteur électrique 110, il pourrait être réalisé en deux pièces distinctes reliées entre elles par une interface permettant de faciliter le démontage et la maintenance du moteur électrique 110.
Bien que le réducteur 120, 120’ planétaire soit ici bi-étagé, il peut comprendre un seul étage ou un nombre d’étages supérieur à deux.
Bien que le réducteur 120’’ à onde déformation soit ici mono-étagé, il peut comprendre une pluralité d’étages.
A noter que l’augmentation de l’aire en section de la cuve n’est pas restreinte à une valeur constante. Autrement dit, l’augmentation de l’aire en section de l’enceinte intérieure I peut être linéaire, comme dans le cas d’un tronc de cône tel que décrit, mais également évolutive le long de la hauteur. L’air peut également croitre de manière discontinue, à savoir augmenter, stagner puis à nouveau croitre, la résultante correspondant toujours à une aire en section qui croit vers le haut dans la direction verticale AZ. Comme il est compris, l’enceinte intérieure I peut avoir une forme gauche dont la section augmente mais de manière non-constante le long de la hauteur, vers le haut.
Sur cette base, à titre exemplatif d’une autre solution qui ne sort pas du cadre de l’invention, il peut être retenu un système 12 comprenant une cuve 18 et des flotteurs en forme disque, notés 55, qui sont montés sur la paroi 20 de cuve.
Plus en détail, la cuve 18 présente une forme générale tentaculaire, assimilable à une « antenne râteau », issue d’une base parallélépipédique qui a été déformé pour suivre le contour des flotteurs 55 positionnés linéairement de part et d’autre suivant deux rangées de hauteurs différentes. Les flotteurs 55 étant de forme circulaire, et orientés suivant la perpendiculaire à l’axe vertical AZ, la cuve présente corollairement des bossages, repérés par 56, s’étendant depuis le fond de cuve 26. Ces bossages 56 correspondent chacun au négatif du flotteur 55 correspondant.
Comme illustré sur les figures 11a et 11b représentant la section verticale de l’enceinte intérieure I respectivement au niveau du fond 16 de cuve et au niveau de l’ouverture 22 en sommet de cuve, l’aire de cette enceinte intérieure I croit effectivement vers le haut H.
Dans cet exemple, le système 12 satisfait uniquement au premier aspect de l’invention, à savoir : - une enceinte intérieure I dont l’aire en section croit vers le haut H dans la direction verticale AZ ; et - des moyens de flottaison 55 utilisés pour maintenir la cuve 18 en élévation par rapport à la surface d’eau environnante de sorte le volume intérieur d’eau reste en surface plus élevé que la surface d’étendue d’eau environnante.
A noter que pour combiner les deux aspects de l’invention sur la base de cet exemple, à savoir de rajouter une composante de variation en hauteur de la cuve, il suffit de remplacer les flotteurs 55 par des ballasts. Comme il est compris, en pareil cas, de tel ballasts correspondent à la fois à des moyens de flottaison de la cuve et à des actionneurs de déplacement vertical, leur flottabilité étant pilotable pour ajuster la hauteur de la cuve 18.
Il est entendu qu’une forme différente de cuve de celle présentée à la peut être retenue, par exemple étoilée si les flotteurs 55 ou ballasts sont disposés régulièrement en périphérie de cuve, à la manière de pétales d’une fleur cyclique.
SYSTEME DE PRODUCTION D’ELECTRICITE PAR GRAVITE La présente invention concerne la production d’électricité, en particulier un système de conversion utilisant la gravité ainsi que l’énergie mécanique d’un fluide pour produire de l’énergie électrique.
A ce jour, l’énergie électrique peut être produite au moyen de centrales nucléaires, à partir d’une énergie fossile, ou encore à partir d’une énergie renouvelable.
L’actionneur électromécanique 11 est alimenté en énergie électrique par une source d’alimentation en énergie électrique 29.
Avantageusement, la source d’alimentation en énergie électrique 29 est constituée par la batterie 24. La batterie 24 est représentée par son enveloppe à la , sans détails sur ses éléments constitutifs internes.
En variante, non représentée, la source d’alimentation en énergie électrique 29 est constituée par un réseau d’alimentation en énergie électrique, notamment du secteur ou dit « PoE » (acronyme du terme anglo-saxon Power over Ethernet). Dans ce cas, le dispositif d’entraînement motorisé 5 comprend, en outre, un transformateur, en complément ou en remplacement de la batterie 24.
Comme il est compris, les flotteurs 30 du premier lot agisse comme des muscles permettant de descendre ou remonter la cuve 18. Dans la deuxième position, étant donné qu’ils maintiennent la cuve 18 en élévation, ils endossent le rôle des moyens de flottaison tels que définis dans le premier aspect de l’invention dédié à l’optimisation énergétique du système de stockage durant la vidange. Ainsi, les flotteurs 30 assurent une double fonction en agissant à la fois en qualité de moyens de flottaison, coopérant avec la cuve 18 pour la maintenir en surface de l’eau environnante, et de moyens d’actionnement pour effectuer un cycle de descente et de montée de cette cuve 18.
Au vu de ce qui précède, les flotteurs 30 du premier lot sont dimensionnés et conçus de manière à former une interface de flottaison entre la cuve 18 remplie et l’étendue d’eau environnante E.
Aussi, il visé selon l’invention de déplacer les flotteurs 30 du premier lot dans un mouvement d’ensemble, de façon analogue à un diaphragme, pour répartir la charge et conserver ainsi la maitrise de l’équilibre.
Comme il est compris, l’invention tire judicieusement avantage de la forme évasée de la cuve 18 telle que préconisée dans le premier aspect de l’invention pour la déplacer verticalement moyennant un déplacement radial de flotteurs 30 qui coopèrent avec elle en agissant chacun comme des coins. L’interface entre les flotteurs 30 du premier lot et la cuve 18 forme un plan incliné qui permet de convertir l’effort vertical nécessaire au soulèvement de la cuve remplie en un effort radial nécessaire d’intensité réduite. Avec cette solution, il s’ensuit une limitation de perte en restitution énergétique de la centrale hydroélectrique 10.
Dans l’exemple de la , la paroi 20 de cuve 12 est équipée pour chaque flotteur 30 de deux crémaillères 31a verticalement orientées, et complémentairement les flotteurs 30 sont équipés d’une paire de pignons 31b qui dépassent de part et d’autre pour engrener chacun une des crémaillères 31a.
Dans cet exemple, la crémaillère 31a est installée sur la paroi 20 de la cuve 18 tandis que le pignon 31b équipe le flotteur 30 considéré, mais un arrangement inverse peut être retenu sans sortir du cadre de l’invention. Le sens de rotation du pignon 31b est conditionné par le système de blocage sélectif, noté 31c, qui autorise uniquement une rotation dans le sens correspondant au déplacement du flotteur dans le sens S2 tel qu’illustré sur la durant une étape de montée de la cuve.
Un tel système de blocage 31c sélectif tel que décrit peut-être un système dit actif qui est piloté par servo-commande ou un système passif qui s’active/désactive de façon autonome selon la position relative des flotteurs 30 par rapport à la cuve 18.
On comprend également que l’adoption d’un essieu 6 moteur et l’intégration d’un dispositif d’entraînement 100 à l’extérieur de la roue 10 permettent d’optimiser l’espace disponible à l’intérieur de la roue 10 et donc de limiter la taille de celle-ci tout en pouvant utiliser cet espace pour l’intégration d’autres équipements tels qu’un dispositif de surveillance de la pression du pneumatique, un capteur de vitesse de la roue 10, un frein de stationnement…
La illustre un dispositif d’entraînement 100’ qui n’est autre qu’une première variante du dispositif d’entraînement 100 illustré à la . Le dispositif d’entraînement 100’ comprend un carter 101’ de protection à l’intérieur duquel s’étend un réducteur 120’ bi-étagé similaire au réducteur 120, et un moteur électrique 110’ à flux radial s’étendant à l’extérieur du carter 101’ et comprenant un arbre de sortie 113’ relié au réducteur 120’ pour augmenter le couple d’entraînement délivré par ledit moteur électrique 110’ à la roue 10.
Le carter 101’ est réalisé en une seule partie qui est fixée à la deuxième extrémité 5b du support d’essieu 5 via des vis 102’ et qui délimite un espace annulaire à l’intérieur duquel s’étend le réducteur 120’.
Le moteur électrique 110’ comprend un stator 111’ et un rotor 112’ ayant chacun un axe central confondu avec l’axe X de rotation de la roue 10. Le stator 111’ a la forme d’une couronne montée fixe sur un pourtour externe du carter 101’, et comprend un paquet de tôles 111a’ formant une pluralité de dents qui s’étendent radialement autour de l’axe X et sur lesquelles sont enroulés des bobinages 111b’. Le rotor 112’ a la forme d’un disque monté fixe sur l’arbre de sortie 113’ du moteur électrique 110’. L’arbre de sortie 113’ est monté mobile en rotation autour de l’axe X au moyen d’un roulement 114’ qui est reçu dans un alésage du carter 101’. Le rotor 112’ s’étend autour du stator 111’ et comprend une portion annulaire pourvue intérieurement d’une série d’aimants 112a’ aptes à interagir avec les bobinages 111b’ portés par ledit stator 111’ pour entraîner en rotation le rotor 112’ et donc l’arbre de sortie 113’.
Le planétaire 123.1’ du premier étage du réducteur 120’ est constitué par une extrémité libre de l’arbre de sortie 113’ du moteur électrique 110’, l’extrémité libre comprenant un pourtour externe pourvu de dents réparties angulairement de manière régulière autour de l’axe X : le planétaire 123.1’ fait partie de l’arbre de sortie 113’, l’extrémité dentelée de l’arbre de sortie 113’ formant un axe d’entrée du réducteur 120’.
La couronne extérieure 124’ du réducteur 120’ est constituée par une portion annulaire du carter 101’, la portion annulaire comprenant une denture interne engrenant avec les satellites 121.1’, 121.2’ de chacun des étages du réducteur 120’ : la couronne extérieure 124’ fait partie du carter 101’.
La illustre un dispositif d’entraînement 100’’ qui n’est autre qu’une deuxième variante du dispositif d’entraînement 100 illustré à la . Le dispositif d’entraînement 100’’ comprend un carter 101’’ de protection, de forme globalement tubulaire, à l’intérieur duquel s’étend un moteur électrique 110’’ à flux radial similaire au moteur électrique 110 et un réducteur 120’’ mono-étagé relié à l’arbre de sortie 113’’ du moteur électrique 110’’ pour augmenter le couple d’entraînement délivré par ledit moteur électrique 110’’ à la roue 10.
Le carter 101’’ est réalisé en deux parties : il comprend une première partie 101.1’’ qui est fixée à la deuxième extrémité 5b du support d’essieu 5 via des vis 102.1’’ et qui délimite avec ladite deuxième extrémité 5b un premier espace annulaire à l’intérieur duquel s’étend le réducteur 120’’, et une deuxième partie 101.2’’ qui est fixée à la première partie 101.1’’ via des vis 102.2’’ et qui délimite avec ladite première partie 101.1’’ un deuxième espace annulaire à l’intérieur duquel s’étend le moteur électrique 110’’.
Le réducteur 120’’ est à onde de déformation. Il comprend un générateur d’onde 121’’ monté mobile en rotation autour de l’axe X, une couronne déformable 122’’ montée sur le générateur d’onde 121’ au moyen d’un roulement 123’’, et une couronne extérieure 124’’ à denture intérieure engrenant avec la couronne déformable 122’’.
Le générateur d’onde 121’’ comprend un élément annulaire 121a’’ monté fixe sur une extrémité de l’arbre de sortie 113’’ du moteur électrique 110’’. L’élément annulaire 121a’’ comprend une surface extérieure de section elliptique dont les sommets sont en contact avec une portée interne du roulement 123’’.
La couronne déformable 122’’ comprend une portion tubulaire comportant une première extrémité pourvue d’une denture extérieure engrenant avec la denture intérieure de la couronne extérieure 124’’, et une deuxième extrémité, opposée à la première extrémité, reliée par un voile à une extrémité libre du premier tronçon 6a de l’essieu 6 par un ensemble de fixation 127’’ : la couronne déformable 122’’ est fixe en rotation par rapport à la roue 10.
La couronne extérieure 124’’ est constituée par la première partie 101.1’’ du carter 101’’ qui engrène avec la denture extérieure de la couronne déformable 122’’ : la couronne extérieure 124’’ fait partie du carter 101’’.
Comme pour le dispositif d’entraînement 100, on notera qu’en associant à une même pièce plusieurs fonctions au sein du moteur électrique 110’’ et du réducteur 120’’, le dispositif d’entraînement 100’’ se montre particulièrement compact et léger.
On notera que les dispositifs d’entraînement 100, 100’, 100’’ : sont électriquement alimentés indépendamment des groupes motopropulseurs de l’aéronef 1 ; peuvent être ajoutés ou retirés facilement du support d’essieu 5, ce qui simplifie les opérations d’assemblage et de maintenance de l’atterrisseur 2 ; permettent à la roue 10 de tourner librement lorsque le moteur électrique 110, 110’, 110’’ n’est pas en fonctionnement, voire en panne ; permettent le déplacement au sol de l’aéronef 1 sans utiliser ses groupes motopropulseurs ; et permettent de faire tourner la roue 10 avant que l’aéronef 1 touche le sol afin de minimiser l’usure du pneumatique lorsque l’aéronef 1 avance pendant l’atterrissage.