INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois mise en forme, un opérateur replie la structure 9 grâce à sa flexibilité comme visible à la photographie de la , pour introduire réversiblement la structure 9 à l’état replié par une trappe d’accès à un trou d’homme ménagé dans la paroi 6, puis il fixe la structure 9 à la face interne 7 de cette paroi 6, comme illustré aux figures 5 et 6. On voit à la photographie de la un trou d’homme dans la structure 9 configuré pour être disposé en regard du trou d’homme de la paroi 6, une fois la structure 9 fixée à la paroi 6.
Une fois introduite à l’intérieur de la paroi 6, l’opérateur positionne la structure 9 à proximité immédiate de sa face interne 7, de manière que la surface externe Se de la structure 9 épouse quasiment le contour de la face interne 7 à la fois sur sa zone de fond 7a et sur ses zones latérales 7b, 7c (voir ). Dans l’exemple de la , la face interne 7 intègre des pattes de fixation 11 autour desquelles et entre lesquelles les nervures 9 1 et les rainures 9 2 de la structure 9 sont respectivement adaptées pour se positionner quasiment au contact de cette face interne 7, sur chacune des zones 7a, 7b, 7c.
Ces pattes de fixation 11 font partie des moyens de fixation 10 de la structure 9 à la paroi 6, et ces pattes 11 sont exemple en forme d’équerres (i.e. de section transversale sensiblement en double « L ») présentant chacune ( ) une branche externe 12 fixée sur la face interne 7 qui s’étend perpendiculairement au reste de la face interne 7, et une branche interne 13 qui prolonge la branche interne 12 à angle droit et qui présente des orifices de fixation 14.
Dans l’exemple de la , les moyens de fixation 10 comprennent en outre, vers l’intérieur de la structure 9, successivement : - des œillets de fixation 15 qui équipent la structure 9 et qui sont configurés pour être disposés en regard et au contact des orifices de fixation 14, - des profilés de serrage 16 qui sont montés sur la structure 9 et qui présentent des ouvertures de serrage 17 configurées pour être disposées en regard et au contact des œillets de fixation 15, et - des boulons de serrage (identifiés par leur axe de symétrie 18) qui traversent successivement les pattes de fixation 11, la structure 9 et les profilés de serrage 16 via les orifices de fixation 14, les œillets de fixation 15 et les ouvertures de serrage 17, respectivement.
La fixation par ces moyens 10 de la structure 9 à la face interne 7 de la paroi 6 permet à l’opérateur de réaliser simplement et efficacement le montage complet du dispositif de rétention 8 à l’intérieur de la paroi 6, et ainsi de finaliser la construction du réservoir 5, avant de le remplir du carburant d’aéronef.
On a rempli le réservoir 5 ainsi réalisé d’un carburant d’aviation durable « SAF » (« sustainable Aviation Fuel ») constitué de JET-A1, et comme détaillé ci-après, on a vérifié que le dispositif de rétention 8 selon l’invention qui était totalement immergé dans ce carburant à l’intérieur de la paroi 6, a permis de retenir le carburant de manière satisfaisante suivant une hauteur de carburant de 2 m environ, en présence d’une perforation de la paroi 6 du réservoir 5 sous forme d’un trou rectangulaire de 500 mm de longueur et 100 mm de largeur.
S tructure composite flexible fabriquée selon un e x emple de l’invention :
On a préparé une composition de caoutchouc réticulable à base d’un caoutchouc fluorosilicone (FVMQ), la composition présentant la formulation détaillée au tableau 1 ci-après (fractions massiques des ingrédients dans la composition). Ingrédients Fractions massiques Caoutchouc FVMQ 83,9 % Nanoparticules de carbone 13,0 % Additif antifeu 0,9 % Agent de réticulation (peroxyde organique) 2,2 %
On a procédé à la réticulation thermique de cette composition de caoutchouc réticulable, pour obtenir la composition de caoutchouc réticulée qui à l’état initial (i.e. avant vieillissement) et après vieillissement dans divers carburants aéronautiques respectivement constitués de JET A-1, de HEFA pur (acides gras et esters traités) et de HEFA additionné de divers composés aromatiques, présentait les propriétés mécaniques recensées aux tableaux 2 et 3 ci-après.
Tests portant sur la composition de caoutchouc réticulée obtenue :
On a mesuré aux tableaux 2 et 3 la résistance à la rupture moyenne, l’allongement à la rupture moyen et les modules sécants M50, M100, M200 à 50 %, 100 % et 200 % de déformation en traction uni-axiale selon la norme ISO 37:2017. On a par ailleurs mesuré la dureté Shore A selon la norme ASTM D 2240.
On a mesuré au tableau 3 le gonflement de la composition, selon la norme NF ISO 1817, après vieillissement pendant 1000 h à 70° C dans les carburants JET A-1 (N°1), HEFA pur (N°2), et dans des fluides HEFA additionnés de composés : - HEFA + 8 % de composés aromatiques : N°3, - HEFA + 15 % de composés aromatiques : N°4, - HEFA + 8 % de composés aromatiques + 10-12% de napthtènes : N°5, - HEFA + 15 % de naphthènes : N°6. Propriétés initiales avant vieillissement Valeurs Résistance à la rupture moyenne 2,8 MPa Allongement à la rupture moyen 305 % Module sécant M50 à 50 % de déformation 1,0 MPa Module sécant M100 à 100 % de déformation 1,3 MPa Module sécant M200 à 200 % de déformation 2,0 MPa Dureté Shore A à 15 secondes 53 Vieillissement pendant 1000 h à 70° C dans les fluides N°1 à N°6 précités Etat initial N°1 N°2 N°3 N°4 N°5 N°6 R ésistance rupture Moyenne en MPa Ecart-type en MPa Variation en % 2,8 0,1 1,5 0,1 -46 1,7 0,05 -39 1,6 0,04 -43 1,6 0,08 -43 1,5 0,3 -46 1,6 0,09 -43 A llongement rupture Moyenne en % Ecart-type en % Variation en % 305 12 176 21 -42 181 18 -41 190 8 -38 177 12 -42 156 23 -49 167 13 -45 Modules (MPa) M50 M100 M200 1,0 1,3 2,0 1,7 1,1 1,6 0,8 1,1 1,7 0,8 1,1 1,4 0,8 1,1 - 0,8 1,1 - 0,8 1,2 - Gonflement volumique en sortie de fluide 28 22 25 25 27 25 Gonflement massique en sortie de fluide 16 12 13,7 14,2 14,9 13,6 Gonflement volumique en sortie de fluide après séchage 24 h à 100° C 0 -1 -1 -1 -1 -1 Dureté Shore A à 15’’ Variation Shore (points) 53 34 -19 37 -16 39 -14 38 -15 35 -18 37 -16
On ainsi constaté, suite à ce vieillissement thermique dans ces fluides : - une diminution de la résistance à la rupture et de l'allongement à la rupture de moins de 50 %, - une diminution des modules à 50 %, 100 % et 200 % de moins de 50 %, - un gonflement en sortie de fluide, selon la norme NF ISO 1817, inférieur à 30 % (en volumique) et inférieur à 20 % (en massique), et - une diminution de dureté Shore A à 15 secondes inférieure à -20 points.
Par conséquent, le tableau 3 montre que la composition de caoutchouc utilisée pour former le corps élastomère 9A de la structure composite flexible 9 selon l’invention présentait une résistance satisfaisante au gonflement, du fait que ses propriétés mécaniques n’étaient pas significativement pénalisées après vieillissement thermique du corps 9A dans des carburants d’aéronefs.
Confection des armatures de renforcement 9B et antifeu 9C :
En vue d’obtenir la structure composite flexible 9, on a confectionné l’armature de renforcement 9B en utilisant une nappe tissée d’aramide comme indiqué ci-après. Plus précisément, la nappe tissée d’aramide était constituée de fils continus de PPTA (para-aramide, ou poly(paraphénylène téréphtalamide)) qui présentaient une masse linéique égale à 1680 tex. Cette nappe d’aramide présentait, à l’état tissé (tissage 1/1 avec 8,5-10,5 fils de chaîne/trame) : - laize de 155 cm, mesurée selon ISO 2286-1 ; - une masse surfacique de 290 g/m², mesurée selon ISO 9073-1 ; - une épaisseur de 0,5 mm, mesurée selon ISO 5084 ; - une résistance à la rupture en traction dans les sens de chaîne et de trame, respectivement de 1150 et 1250 daN/5 cm, mesurée selon ISO 13 934-1 ; et - une résistance à l’éclatement de 18.10 5 Pa, mesurée selon ISO 13 938-1.
Dans un mode de réalisation, le procédé comporte une phase préalable d’adaptation des filtres de traitement de réduction de canaux avant application au signal stéréo par les étapes suivantes : - obtention des réponses impulsionnelles des filtres correspondant au traitement de réduction de canaux ; - troncature d’une partie des réponses impulsionnelles ; - pondération de la partie restante par l’application d’une fenêtre de pondération ; - normalisation des réponses impulsionnelles résultantes du fenêtrage pour obtenir les filtres adaptés, à appliquer à une trame de signal stéréo.
Dans un mode particulier de réalisation, la troncature consiste à conserver une partie causale et une partie non causale des réponses impulsionnelles.
Dans ce procédé, le tube de connexion peut être escamoté lors de l’installation du contrepoids afin de faciliter le passage de celui-ci au travers de la zone de forme triangulaire.
L’invention a encore pour objet un procédé d’installation d’un flotteur selon l’invention dont le tube de connexion est fixé aux branches horizontales ou aux branches en diagonale des deux structures tubulaires entre leurs extrémités respectives, le procédé comprenant le remorquage du flotteur jusqu’à son site d’installation, suivi de l’installation du contrepoids coulant par une barge munie d’une grue ou d’un treuil en faisant descendre verticalement le contrepoids à l’extérieur d’une zone de forme triangulaire délimitée par les branches horizontales respectives des structures tubulaires et par le tube de connexion, le contrepoids étant préalablement fixé aux deux structures tubulaires par les tendons.
La est une vue en perspective d’un flotteur selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en perspective d’un flotteur selon un autre mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en perspective d’un flotteur selon encore un autre mode de réalisation de l’invention.
La illustre une mise en œuvre d’un procédé d’installation du flotteur selon l’invention dont le tube de connexion est fixé aux extrémités des branches horizontales des deux structures tubulaires qui sont opposées au pylône.
] La illustre une variante de mise en œuvre du procédé d’installation du flotteur selon l’invention.
] La illustre une autre variante de mise en œuvre du procédé d’installation du flotteur selon l’invention.
] La illustre une mise en œuvre du procédé d’installation du flotteur selon l’invention dont le tube de connexion est fixé entre les extrémités respectives des branches horizontales des deux structures tubulaires.
La une vue en perspective d’un flotteur selon encore un autre mode de réalisation de l’invention.
La représente en perspective un flotteur 2a semi-submersible à contrepoids pendulaire pour éolienne offshore selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Le flotteur 2a selon l’invention comprend deux structures tubulaires identiques 4 qui comprennent chacune trois branches tubulaires formant un triangle rectangle, à savoir : une branche horizontale 6, une branche verticale 8, et une branche en diagonale 10.
Les deux structures tubulaires 4 sont assemblées l’une à l’autre par leur branche verticale 8 respective pour former un pylône destiné à être aligné avec un axe vertical X-X du mât 12 de l’éolienne.
De plus, les sommets respectifs des deux structures tubulaires 4 qui sont opposés au pylône sont espacés l’un de l’autre d’un angle α compris entre 25° et 80°, et de préférence de l’ordre de 40°.
Le flotteur 2a selon l’invention comprend également un tube de connexion 14 qui relie les branches en diagonale 10 respectives des deux structures tubulaires 4 entre elles. Alternativement, le tube de connexion pourrait relier les branches horizontales 6 entre elles.
Par ailleurs, le tube de connexion 14 peut être fixé aux extrémités des branches en diagonale 10 (ou des branches horizontales) des deux structures tubulaires qui sont opposées au pylône (cas des modes de réalisation des figures 1 à 6) ou être fixé aux branches horizontales 6 (ou aux branches en diagonale) des deux structures tubulaires entre leurs extrémités respectives (cas du mode de réalisation de la ).
CONSTANTES L nombre d’échantillons dans la trame courante R retard de filtre
N longueur de FFT
C nombre de canaux d’entrée
D nombre de canaux de sortie
Classiquement, la transmission en multicast permet d’alléger la charge du réseau de télécommunication de l’opérateur. En outre le temps d’abonnement à la chaîne en mode multicast ne provoque pas de gel (ou « freeze » en anglais) de la lecture du contenu vidéo sur le dispositif de lecture T. On tire ainsi profit des avantages du mode d’obtention multicast mais sans souffrir des inconvénients qui peuvent apparaitre dans les mécanismes de l’état de la technique.
Ce mécanisme proposé peut s’appliquer à d’autres types de serveurs qu’un couple de serveurs unicast/multicast. Il s’applique notamment au cas général où le basculement d’un premier serveur à un second serveur est susceptible d’entraîner une interruption temporaire de l’obtention de segments par le dispositif de lecture, par exemple du fait d’un délai d’établissement de la connexion avec le second serveur.
Le mécanisme proposé permet de se prémunir de ce lapse de temps de basculement l’assujettissant à une condition sur l’environnement du dispositif de lecture. Notamment, selon un de mode de réalisation, ce basculement est conditionné à un contenu suffisant dans sa mémoire tampon, afin que le dispositif de lecture puisse continuer à lire le contenu, en utilisant la mémoire tampon, pendant le délai d’établissement. On peut ainsi garantir que la mémoire tampon ne sera pas vidé avant l’établissement de la connexion avec le second serveur, de sorte qu’il n’y aura pas d’interruption de la lecture. De la sorte, le basculement entre le premier et le second serveur de contenu apparait transparent pour les utilisateurs du dispositif de lecture T.
Il est également possible de prendre en compte d’autres conditions sur l’environnement du dispositif de lecture T, afin que le basculement vers le second serveur de contenu ne soit effectué que lorsque cet environnement corresponde à des requis associés au second serveur.
Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux exemples et au mode de réalisation décrits et représentés. Elle est notamment susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art.
Passerelle de communication avec filtrage amélioré, aéronef, procédé de filtrage et programme d’ordinateur associés La présente invention concerne une passerelle électronique de communication destinée à être embarquée à bord d’un aéronef.
L’invention concerne également un aéronef comprenant une telle passerelle de communication.
La présente invention concerne aussi un procédé de filtrage de message(s) de données au sein d’une installation de communication avionique destinée à être embarquée à bord d’un aéronef, le procédé de filtrage étant mis en œuvre par une telle passerelle de communication.
L’invention concerne également un programme d’ordinateur comportant des instructions logicielles qui, lorsqu’elles sont exécutées par un ordinateur, mettent en œuvre un tel procédé de filtrage.
Un aéronef comporte classiquement des systèmes avioniques permettant d'aider le pilotage de l'aéronef, tels qu’un système de gestion de vol, ou FMS (de l’anglais Flight Management System ) ; un système de guidage, ou FG (de l’anglais Flight Guidance ) ; un système de commandes de vol, ou FCS (de l’anglais Flight Control System ) ; etc. Ces systèmes avioniques échangent entre eux des informations grâce à un réseau de communication de l'aéronef, lesquels font partie d'une installation de communication au sein de l'aéronef, incluant généralement d'autres systèmes que les systèmes avioniques. L’installation de communication comprend notamment des systèmes mettant en œuvre des fonctions relatives à la compagnie aérienne exploitant l'aéronef, tel qu’un système de maintenance, ou CMS (de l’anglais Centralized Maintenance System ) ; ou un système de gestion de la cabine passagers.
Les systèmes avioniques sont regroupés dans un domaine, dit domaine avionique, auquel correspond un niveau de sécurité (de l’anglais security level ) requis le plus élevé de l’installation de communication de l'aéronef afin de garantir que le fonctionnement des fonctions mises en œuvre par les systèmes avioniques ne risque pas d'être perturbé par des communications avec des équipements extérieurs au domaine avionique. Le niveau de sécurité requis pour les autres équipements est moins élevé que le niveau de sécurité requis pour le domaine avionique.
L’installation de communication est par exemple conforme au standard ARINC 811 qui définit différents domaines ayant des niveaux de sécurité différents dans un installation de communication d'un aéronef, notamment : un domaine ACD (de l’anglais Aircraft Control Domain ) correspondant au domaine avionique précité ; un domaine AISD (de l’anglais Airline Information Services Domain ) comprenant des équipements mettant en œuvre les fonctions relatives à la compagnie aérienne (maintenance, gestion de la cabine, etc.) ; et un domaine PIESD (de l’anglais Passenger Information and Entertainement Services Domain ) relatif au divertissement et à l'information des passagers.
Conformément au standard ARINC 811, le niveau de sécurité du domaine ACD correspond à un niveau de sécurité (de l’anglais safety level ) le plus élevé de l’installation de communication de l'aéronef car les fonctions mises en œuvre par les équipements du domaine ACD peuvent être essentielles pour le contrôle du vol de l'aéronef. Le niveau de sécurité du domaine AISD est moins élevé que celui du domaine ACD, les fonctions mises en œuvre dans le domaine AISD étant moins essentielles, au moins à court terme, pour le contrôle du vol de l'aéronef. Le niveau de sécurité du domaine PIESD est moins élevé que le niveau de sécurité du domaine AISD.
Il existe des bases de données dans la littérature, notamment des articles scientifiques décrivant l’enthalpie de fusion de divers polymères complètement cristallin. Ainsi, l’homme du métier a accès à l’enthalpie de fusion de polymères complètement cristallin, notamment ceux de type PHA, en particulier de type PHB.
L’enthalpie de fusion ∆Hlit d’un polymère PHB de type PHBH ou PHBV complètement cristallin est de 146J/g comme rapporté dans Vorleak Chea et al. J. APPL. POLYM. SCI. 2015, DOI: 10.1002/APP.41850 ou dans Zonglin Li et al. Polymers 2020, 12, 1300; doi:10.3390/polym12061300 ou encore dans Sunny Modi et al. European Polymer Journal 47 (2011) 179 - 186.
Pour un polymère amorphe, il n’y a pas de pic de fusion, de sorte que l’enthalpie de fusion sera de zéro. A titre d’exemple, l’enthalpie de fusion d’un polymère de type P3HB4HB est proche de zéro.
Le degré de cristallinité a une influence significative sur la dureté, la densité, la transparence et la diffusion, donc les propriétés barrière aux gaz.
Par « polymère », il est entendu dans la présente demande un homopolymère et/ou un copolymère.
Le polymère P1 est un polymère plutôt cristallin. La formulation selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs polymères P1 cristallins.
Par polymère « plutôt cristallin », il est entendu par la présente invention que le polymère a un degré de cristallinité Kc1 supérieur ou égal à 50%.
Le polymère P2 est un polymère faiblement cristallin voire plutôt amorphe. La formulation selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs polymères P2 faiblement cristallin voire amorphes.
Par polymère « faiblement cristallin », il est entendu par la présente invention que le polymère a un degré de cristallinité Kc2 allant de 5% à 49%.
Par polymère « plutôt amorphe », il est entendu par la présente invention que le polymère a un degré de cristallinité Kc2 inférieur ou égal à 5%.
Le polymère P1 plutôt cristallin présente une température de fusion. Lorsque le polymère P2 est amorphe, il ne présente pas de température de fusion.
Selon un mode de réalisation, la température de transition vitreuse Tg des polymères cristallins P1 mis en œuvre dans l’invention est supérieure à -10°C, de préférence va de -5 à 5 °C (mesurée en DSC avec une rampe de température de +10°C/min).
Selon un mode de réalisation, la température de transition vitreuse Tg des polymères amorphes P2 mis en œuvre dans l’invention est inférieure à -10 °C, de préférence va de -20°Cà -10°C (mesurées en DSC avec une rampe de température de +10°C/min).
Selon un mode de réalisation, la température de fusion des polymères cristallins P1 mis en œuvre selon l’invention va de 120°C à 200°C (mesurée en DSC avec une rampe de température de +10°C/min).
Selon un mode de réalisation de l’invention, la formulation comprend de la silice (SiO 2 ) et/ou du dioxyde de titane (TiO 2 ). Le SiO 2 et/ou le TiO 2 jouent un rôle dans la fonction barrière mais aussi sont des agents de nucléation. La silice (SiO2) présente une taille de particules strictement supérieure à 100 nm, plus préférentiellement strictement inférieure à 500 nm. Le TiO 2 présente une taille de particules strictement supérieure à 460 nm, plus préférentiellement strictement supérieure à 460 nm et strictement inférieure à 3900 nm.
Par « taille de particules », il est entendu le diamètre médian mesurée par exemple en granulométrie laser.
Sur chaque flasque 12, 12’, la portée de guidage 48 1 , 48’ 1 est positionnée entre le premier axe X1 et la paroi de montage 44. Lorsque le crochet 10 est dans une position engagée avec la bague à profil polygonal 14, la portée de guidage 48 1 , 48’ 1 est en regard de la tête 32 du crochet 10. Plus précisément cette portée est en regard de la zone de la tête 32 comprise entre la portée supérieure 34 1 et l’apex de la tête 32.
La portée de guidage 48 1 , 48’ 1 comprend un bossage plan. Le bossage des portées de guidage 48 1 , 48’ 1 est oblong. Le bossage est symétrique par rapport au plan de référence P1. La plus grande dimension du bossage s’étend perpendiculairement au plan de référence P1.
Les portées de guidage 48 2 et 48 3 , ménagées sur un bord libre latéral de la paroi de guidage 46, forment entre elles une première gorge de réception 52. La première gorge de réception 52 est configurée pour recevoir un relief d’indexage 26 de la bague à profil polygonal 14 lorsqu’elle est en position d’indexage 0°.
De manière symétrique par rapport au plan de référence P1, les portées de guidage 48 4 et 48 5 forment entre elles une deuxième gorge de réception 54. La deuxième gorge de réception 54 est configurée pour recevoir un relief d’indexage 26 de la bague à profil polygonal 14 lorsqu’elle est en position d’indexage 180°.
Les gorges de réception 52, 54 limitent la rotation de la bague à profil polygonal 14 en contraignant la position du relief d’indexage 26 au sein des gorges de réception 52, 54.
De manière analogue, les portées de guidage 48’ 2 , 48’ 3 forment une première gorge de réception, non représentée, sur le flasque 12’ et les portées de guidage 48’ 4 , 48’ 5 forment une deuxième gorge de réception, également non représentée.
Les portées de guidage 48 de la paroi de guidage 46 du premier flasque 12 définissent un premier plan de guidage du crochet 10, non représenté pour la lisibilité des figures. Le premier plan de guidage est parallèle à la paroi de guidage 46 du premier flasque 12 et décalé de cette paroi, du côté du deuxième flaque 12’, de l’épaisseur des portées de guidage 48. Autrement dit le premier plan de guidage est normal à l’axe X1.
Les portées de guidage 48’ de la paroi de guidage du deuxième flasque 12’ définissent un deuxième plan de guidage du crochet 10, non représenté pour la lisibilité des figures. Le deuxième plan de guidage est parallèle à la paroi de guidage 46 du deuxième flasque 12’ et décalé de cette paroi, du côté du premier flaque 12, de l’épaisseur des portées de guidage 48’. Autrement dit le deuxième plan de guidage est normal à l’axe X1.
L’écartement entre le premier plan de guidage du crochet 10 et le deuxième plan de guidage du crochet 10, mesuré selon le premier axe X1, est égal à l’épaisseur du crochet 10 de tel sorte que le crochet 10 est guidé par les portées de guidage 48, 48’ lorsqu’il est en dans une position engagée sur la bague à profil polygonal 14.
L’épaisseur du crochet 10 étant inférieure à l’épaisseur de la bague à profil polygonal 14, une distance entre les portées en saillies 48, 48’ des deux flasques 12, 12’ mesurée selon le premier axe X1 est strictement inférieure à l’écartement de guidage de la bague à profil polygonal 14.