INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation représenté à la , l’invention permet de générer un symbole 16 à proximité du résultat produit par le premier modèle ML 1 . Le résultat peut être une prédiction calculée par le modèle afin de classifier l’objet numérique OB i ou encore une valeur ou des valeurs issues d’une opération de régression du premier modèle ML 1 .
Le symbole 16 est avantageusement activable afin de générer une seconde fenêtre 18 permettant d’afficher la désignation d’une ou plusieurs test(s) et/ou d’une ou plusieurs action(s) selon les modes de réalisation de l’invention. La seconde fenêtre 18 est représentée à la .
Symbole 16, S3 en cas d’excès de confiance Selon un second mode de réalisation, le second symbole 16, également noté S 3 dans ce cas d’exemple, s’affiche automatiquement lorsque différentes conditions sont réalisées.
Une première condition C 1 est réalisée lorsque le résultat est faux ou non conforme vis-à-vis d’une valeur attendue et connue. Cette valeur connue peut être par exemple celle d’un label d’un objet numérique annoté par une personne ou le résultat d’un test effectué préalablement à la réception des données par le second serveur SERV 2 . Dans ce contexte, il est possible de connaître si une prédiction calculée par le premier modèle ML 1 est vraie ou fausse puisque la vraie valeur est connue.
Une seconde condition C 2 se produit lorsque la valeur de la prédiction de la mauvaise classe est supérieure à un premier seuil SL 1 .
Dans ce cas d’exemple, la condition d’affichage du second symbole S 3 est une double condition {C 1 , C 2 }, avec : C 1 : La valeur de la prédiction de la classe ou la valeur de la classe affectée à l’objet numérique est fausse ; C 2 : La valeur de la prédiction est supérieure à un seuil donné, par exemple de 80%.
Selon différents exemples de réalisation, la valeur du premier seuil SL 1 peut être une valeur absolue comme selon l’exemple cité ci-dessus ou encore, il peut être relatif, c’est-à-dire défini par rapport à une autre prédiction d’un autre descripteur dudit objet numérique OB i ou encore d’une valeur de prédiction d’un cas réel.
Selon cet exemple, lorsque ces deux conditions C 1 , C 2 sont remplies, un second symbole 16 est généré et affiché à proximité du résultat du premier modèle ML 1 , notamment dans le cas d’exemple de la figure dans la zone Ri. Dans ce cas, un test ou des actions sont proposés de manière à aider un utilisateur à investiguer, explorer et déboguer une anomalie.
Un avantage de la génération de ce symbole est d’alerter un utilisateur rapidement sur une anomalie probable du premier modèle ML 1 grâce à un élément graphique agencé à proximité du résultat. Le symbole est généré pour signifier qu’une erreur de classification est présente et pour qualifier l’erreur. Ici l’erreur n’est probablement pas liée à une étape de discrimination entre différentes valeurs de prédictions proches, mais plutôt sur le calcul d’une prédiction qui est manifestement erronée.
Quatrième test T4 : mesure de l’excès de confiance du modèle en cas de mauvaise prédiction
La fenêtre 18 qui est générée permet à un utilisateur de sélectionner un quatrième test T 4 . La génération GEN 2 du quatrième test T 4 permet de sélectionner un sous-ensemble d’objets numériques {OB p } similaires à l’objet numérique OB i et de vérifier si les conditions C 1 et C 2 sont répétées dans un certain nombre de cas d’objets numériques {OB p }. Selon un autre cas, le test T 4 est appliqué à tous les objets numériques {OB p } de l’ensemble de données DS 1 . Selon autre exemple, une extraction d’un certain nombre d’objets numériques ayant uniquement l’une des deux conditions est réalisée, l’autre condition étant vérifiée ensuite sur l’échantillon extrait d’objets numériques.
La configuration d’échange direct C1 met ainsi en œuvre ledit mode de fourniture de vapeur et ne met pas en œuvre ledit mode de stockage d’énergie.
L’installation 1 est typiquement placée dans la configuration d’échange direct C1 lorsque le fluide d’entrée circulant dans le circuit 4 a une température légèrement supérieure à celle du flux gazeux sortant du dispositif de surchauffe 7 par le conduit 27, par exemple avec une différence comprise entre 5°C et 20°C.
La description de la qui précède s’applique par analogie aux figures 3 à 8, qui sont décrites ci-dessous uniquement selon leurs différences par rapport à la configuration C1 de la .
La montre l’installation 1 dans une configuration C2, aussi appelée « configuration de chargement thermique ».
Dans la configuration C2, les vannes du circuit 3 sont configurées pour acheminer le fluide caloporteur de l’échangeur 6 au dispositif de stockage thermique 8 par les conduits 50 et 66 et du dispositif de stockage thermique 8 à l’échangeur 6 par les conduits 67, 68 et 65, sous l’action de la pompe 35.
Ainsi, le fluide caloporteur passe directement de l’échangeur 6 au dispositif de stockage thermique 8 sans passer par le module de production de vapeur ni par la partie du circuit 3 comportant le chauffeur 32.
Ainsi, la configuration de chargement thermique C2 met en œuvre ledit mode de stockage d’énergie et ne met pas en œuvre ledit mode de fourniture de vapeur.
L’installation 1 est typiquement placée dans la configuration de chargement thermique C2 lorsque le fluide d’entrée circulant dans le circuit 4 a une température suffisante pour permettre un stockage de chaleur et, soit lorsqu’il n’est pas souhaité de produire de la vapeur avec l’installation 1, soit parce que la température du fluide d’entrée est insuffisante pour réchauffer le flux gazeux au sein du dispositif de surchauffe 7.
La montre l’installation 1 dans une configuration C3, aussi appelée « configuration de déchargement thermique ».
Dans la configuration C3, les vannes du circuit 3 sont configurées pour acheminer le fluide caloporteur du dispositif de stockage thermique 8 au dispositif de surchauffe 7 par les conduits 62, 63, 52, 55 et 56, puis du dispositif de surchauffe 7 à l’évaporateur 12 par le conduit 57, puis de l’évaporateur 12 au dispositif de stockage thermique 8 par les conduits 58, 59, 60 et 61, sous l’action de la pompe 33.
Ainsi, le fluide caloporteur passe directement du dispositif de stockage thermique 8 au dispositif de surchauffe 7 en contournant le chauffeur 32 par la branche 55.
La configuration de déchargement thermique C3 met ainsi en œuvre ledit mode de fourniture de vapeur et ne met pas en œuvre ledit mode de stockage d’énergie.
L’installation 1 est typiquement placée dans la configuration de déchargement thermique C3 lorsque la température du fluide d’entrée circulant dans le circuit 4 est insuffisante à la fois pour emmagasiner de la chaleur dans le dispositif de stockage thermique 8 et pour surchauffer le flux gazeux au sein du dispositif de surchauffe 7, et lorsque la quantité de chaleur stockée par le dispositif 8 est suffisante pour surchauffer le flux gazeux au sein du dispositif de surchauffe 7.
La montre l’installation 1 dans une configuration C4, aussi appelée « configuration mixte ».
Dans la configuration mixte C4, les vannes du circuit 3 sont configurées pour acheminer le fluide caloporteur de l’échangeur 6 au dispositif de stockage thermique 8 par les conduits 50 et 66, puis du dispositif de stockage thermique 8 au dispositif de surchauffe 7 par les conduits 62, 63, 52, 55 et 56, puis du dispositif de surchauffe 7 à l’évaporateur 12 par le conduit 57, puis de l’évaporateur 12 à l’échangeur 6 par les conduits 58, 59, 60, 64 et 65, sous l’action de la pompe 33.
Ainsi, le fluide caloporteur passe de l’échangeur 6 au dispositif de surchauffe 7 via le dispositif de stockage thermique 8, en contournant le chauffeur 32 par la branche 55. En sortie de l’évaporateur 12, le fluide caloporteur est directement renvoyé à l’échangeur 6 sous l’action de la pompe 33, sans passer par le dispositif de stockage thermique 8.
est une vue schématique et partielle illustrant un premier exemple de structure et de fonctionnement d’une installation selon l’invention,
est une vue schématique et partielle illustrant un deuxième exemple de structure et de fonctionnement d’une installation selon l’invention.
est une vue schématique et partielle illustrant la structure et le fonctionnement d’un détail d’une installation de liquéfaction selon l’invention illustrant un premier mode de réalisation possible d’un deuxième dispositif de pré-refroidissement,
est une vue schématique et partielle illustrant la structure et le fonctionnement d’un détail d’une installation de liquéfaction selon l’invention illustrant un deuxième mode de réalisation possible d’un deuxième dispositif de pré-refroidissement.
L’installation 1 de liquéfaction d’hydrogène illustrée à la comprend un circuit 3 d’alimentation d’hydrogène à refroidir ayant une extrémité amont destinée à être reliée à une source 2 de d’hydrogène gazeux sous pression à une première température initiale et une extrémité aval 23 destinée à être reliée à au moins un organe 30 de collecte de l’hydrogène liquéfié. La source 2 de d’hydrogène gazeux peut comprendre par exemple, un électrolyseur. L’organe 30 de collecte de l’hydrogène peut comprendre par exemple au moins un stockage cryogénique.
L’installation 1 comprenant de préférence une pluralité d’échangeurs 4, 5, 6, 7, 17 de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit 3 d’alimentation.
L’installation 1 comprend un premier dispositif 8 de pré-refroidissement en échange thermique avec un premier ensemble 4, 5 parmi les échangeurs de chaleur (dans cet exemple illustré les deux premiers échangeurs de chaleur 4, 5). Le premier dispositif 8 de pré-refroidissement est configuré pour produire et fournir une puissance froide et la transférer au circuit 3 d’alimentation pour abaisser la température de l’hydrogène de la première température jusqu’à une deuxième température inférieure à la première température et inférieure ou égale à 163K, par exemple jusqu’à 120K (deuxième température comprise entre 120K et 163K par exemple).
L’installation 1 comporte un deuxième dispositif 9 de pré-refroidissement en échange thermique un second ensemble 4, 5, 6 parmi les échangeurs de chaleur (dans cet exemple illustré les trois premiers échangeurs de chaleur 4, 5, 6). Le deuxième dispositif 9 de pré-refroidissement est configuré pour produire et fournir une puissance froide et la transférer au circuit 3 d’alimentation pour abaisser la température de l’hydrogène de la deuxième température jusqu’à une troisième température inférieure à la deuxième température et par exemple inférieure ou égale à 103K et par exemple jusqu’à 80K (troisième température comprise par exemple entre 113K et 65 K, de préférence entre 103K et 80K).
Le deuxième dispositif 9 de pré-refroidissement est un réfrigérateur à cycle de réfrigération d’un deuxième gaz de cycle constitué d’azote (c’est-à-dire essentiellement de l’azote et éventuellement des traces d’impuretés).
Comme illustré, l’installation 1 comprend en outre un système 10 de refroidissement en échange thermique avec un troisième ensemble 4, 5, 6, 7, 17 parmi les échangeur(s) de chaleur (dans cet exemple illustré cinq échangeurs de chaleur). Le système 10 de refroidissement est un réfrigérateur cryogénique configuré pour produire une puissance froide à au moins un bout froid de son cycle et fournir cette puissance froide pour abaisser la température de l’hydrogène de la troisième température jusqu’à une quatrième température inférieure à la température critique de l’hydrogène, par exemple inférieure à 25K.
Le premier dispositif 8 de pré-refroidissement est un réfrigérateur à cycle de réfrigération fermé d’un premier gaz de cycle comprenant au moins trois composants (mélange de réfrigérants « MR ») dont au moins un premier composant plus volatil qu’au moins un deuxième composant, le au moins un deuxième composant étant plus volatil qu’au moins un troisième composant. Ce réfrigérateur à cycle de réfrigération du premier dispositif 8 de pré-refroidissement comprend au moins un premier compresseur 18 centrifuge du premier gaz de cycle, un organe 180 de refroidissement du premier gaz de cycle comprimé (par exemple un échangeur de chaleur refroidit par un fluide caloporteur, tel que l’eau par exemple). Le premier gaz de cycle comprimé et refroidi produit un fluide diphasique. Le premier dispositif 8 de pré-refroidissement (ou réfrigérateur 8) comprend un premier séparateur 28 de phases configuré pour séparer ce fluide diphasique. Le premier dispositif 8 de pré-refroidissement comprend des conduites transférant le gaz et le liquide produit par le premier séparateur 28 de phases vers de seconds organes 38, 58 de compression respectifs (compresseur 38 et pompe 58) configurés pour comprimer respectivement le gaz et le liquide provenant du premier séparateur 28 de phases. De préférence, la compression 38 du gaz provenant du premier séparateur 28 de phases est du type centrifuge. Cette compression 38 et la pressurisation 58 du liquide provenant du premier séparateur 28 de phases peuvent amener les fluides jusqu’à une pression comprise entre 25 bara et 70 bara, de préférence entre 45 bara et 65 bara.
La laisse 27 de l’ensemble laisse-collier selon l’invention a une extrémité longitudinale 28 fixée de préférence sur un côté du support 1 opposé à celui où est fixé le lien 6.
L’autre extrémité longitudinale 29 de la laisse est libre et comprend des deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 30.
L’extrémité libre 8 du lien 6 ou, de préférence, le support 1, comme on peut le voir sur la , est muni(e) de premiers moyens de verrouillage 9.
Si ceux-ci font partie du support 1, ils sont prévus préférentiellement à l’intérieur du support 1, pour éviter qu’ils fassent saillie à l’extérieur et restent accrochés ou dérangent l’utilisateur. Qui plus est, l’esthétique du support 1 s’en trouve améliorée.
Le lien 6 peut être de nature variée, il doit être souple pouvoir être manipulé facilement par l’utilisateur. Il doit être fermement fixé au support 1. Ce peut-être un câble. De préférence, comme on le voit sur la , il est du type enroulable/déroulable dans/hors du support 1, grâce à un mécanisme approprié connu.
Quant aux premiers moyens de verrouillage/déverrouillage 9, qu’ils soient prévus à l’extrémité 8 du lien 6 ou sur le support 1, ils sont du type électromagnétique et sont aptes à être commandés par les moyens de commande. Ils doivent permettre un maintien ferme de l’extrémité 8 au support 1 et donc du support 1 à l’élément fixe 33, de manière à rendre un arrachage impossible.
Les deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 30 sont aussi du type électromagnétique et aptes à être commandés par les moyens de commande.
Ils doivent permettre un maintien ferme de l’extrémité 29 de la laisse 27 au cou ou au thorax de l’animal de compagnie de façon à rendre un détachement impossible.
Les premiers et les deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 9,30 comprennent normalement des électroaimants.
Selon l’invention, les moyens de commande doivent être aptes à commander les premiers moyens de verrouillage/déverrouillage 9 et les deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 30 de manière indépendante. La commande peut consister à alimenter ces moyens de verrouillage/déverrouillage en électricité ou à couper leur alimentation en électricité.
Sur les figures 4 et 5 est représenté un exemple de moyens de verrouillage/déverrouillage électromagnétiques 9,30. Ces derniers peuvent ressembler globalement à un genre de mousquetons comme ceux déjà utilisés avec des laisses ou servant de porte-clés et qui comprennent : un anneau de fixation 10 à la laisse 27, un corps principal 11 comportant une extrémité en forme de cylindre creux 12 fendu longitudinalement à laquelle est solidarisé l’anneau 10, un rivet 13 enfoncé à la base ou extrémité libre du cylindre 12 et servant de butée à un ressort 14 prévu pour exercer une poussée sur l’extrémité longitudinale 18 d’une tige de verrouillage 15 vers une autre extrémité 16 du corps principal 11 ; un évidement 17 de préférence en forme de trou borgne prévu dans l’extrémité 16 afin de recevoir l’autre extrémité longitudinale 19 de la tige de verrouillage 15 ; cette extrémité 19 peut avoir un diamètre supérieur à celui du reste de la tige 15 et comprenant un trou 20 ; le corps 11 comporte une cavité 21 prévue pour recevoir une boucle de collier ou harnais ou une partie de la laisse 27 telle qu’un chaînon ou maillon, laquelle boucle ou partie de laisse 27 étant alors destinée, comme on peut le voir sur la , à être traversée par la tige de verrouillage 15 qui traverse et ferme la cavité 21 ; le corps 11 comportant un perçage 22 dans lequel a été inséré un micro-électroaimant 23 en forme de solénoïde et du type tirant, à savoir que sa tige 24 rentre à l’intérieur du solénoïde lorsque l’électroaimant est activé, c’est-à-dire parcouru par un courant électrique ; le trou 20 de l’extrémité 19 de la tige 15 étant tourné vers la tige 24 afin de la loger en temps normal, c’est-à-dire lorsque l’électroaimant 23 n’est pas alimenté ; lorsque l’électroaimant 23 est alimenté en électricité, la tige de l’électroaimant 24 se rétracte et la tige de verrouillage 15 peut alors se déplacer vers l’extrémité 12 du corps principal 11 à l’encontre de la force du ressort 14 et libérer la boucle du collier ou harnais ou la partie de la laisse 27 retenue, afin qu’un utilisateur puisse déplacer facilement la tige de verrouillage 15 vers l’extrémité 12, cette tige est munie d’un doigt 26 traversant la fente de l’extrémité 12 et faisant saillie vers l’extérieur de cette extrémité afin de pouvoir être poussé par l’utilisateur, généralement par l’un de ses pouces.
Les deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 30 sont donc aptes à se fixer/détacher à/de la laisse 27 elle-même.
Bien que l’on puisse envisager que les moyens de commande commandent les deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 30 au moyen d’une liaison par ondes électromagnétiques (Bluetooth® par exemple, une pile, batterie ou autre source d’énergie électrique étant alors prévue spécialement au niveau des deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage, pour alimenter à la fois l’électronique locale et le verrouillage ou le déverrouillage), de préférence les moyens de commande envoient un signal électrique aux deuxièmes moyens de verrouillage/déverrouillage 30 à l’aide de moyens de liaison 25, qui sont préférablement un fil électrique 25 connecté aux moyens de commande, accompagnant la laisse 27 et rejoignant l’électroaimant 23 pour l’alimenter.
De préférence, les électroaimants sont du type tirant, à savoir que leurs tiges rentrent à l’intérieur des solénoïdes lorsqu’ils sont activés. En effet, ceci permet d’obtenir un système normalement fermé. Ainsi, en cas de décharge de la pile ou batterie ou d’un défaut quelconque d’alimentation (ou d’interruption de la liaison Bluetooth®…), le chien reste attaché. Un voleur qui réussirait à couper le fil 25 ne pourrait donc pas dérober le chien, sauf s’il connectait le fil coupé à une pile par exemple. Toutefois, ceci ne serait pas faisable discrètement, ni facilement, car il faudrait en même temps, déplacer la tige de verrouillage 15 et retirer la partie de laisse 27 de la cavité 21.
Si les électroaimants étaient du type rentrant, il faudrait les alimenter en permanence, ce qui constituerait un gaspillage d’énergie électrique. En outre, en cas de décharge de la pile ou batterie ou de défaut d’alimentation (ou d’interruption de la liaison Bluetooth®) le collier ne serait plus verrouillé et le chien pourrait être enlevé ou s’échapper.
Selon un autre mode de réalisation visible sur la , la laisse 27 comprend, de préférence au niveau de son extrémité libre 29, une partie 32 formant collier ou harnais, destinée à être fixée par la maîtresse ou le maître du chien autour du corps de l’animal (cou ou thorax).
Installation et procédé de liquéfaction d’hydrogène L’invention concerne une installation et un procédé de liquéfaction d’hydrogène
L’invention concerne plus particulièrement une installation de liquéfaction d’hydrogène comprenant un circuit d’alimentation d’hydrogène à refroidir ayant une extrémité amont destinée à être reliée à une source de d’hydrogène gazeux sous pression à une première température initiale et une extrémité aval destinée à être reliée à au moins un organe de collecte de l’hydrogène liquéfié, l’installation comprenant une pluralité d’échangeurs de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit d’alimentation, l’installation comprenant un premier dispositif de pré-refroidissement en échange thermique avec un premier ensemble parmi les échangeur(s) de chaleur, le premier dispositif de pré-refroidissement étant configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la première température jusqu’à une deuxième température inférieure à la première température et comprise entre 120K et 163K, l’installation comprenant un deuxième dispositif de pré-refroidissement en échange thermique un second ensemble parmi les échangeurs de chaleur et configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la deuxième température jusqu’à une troisième température inférieure à la deuxième température et supérieure ou égale à 103K, l’installation comprenant un système de refroidissement en échange thermique avec un troisième ensemble parmi les échangeurs de chaleur et configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la troisième température jusqu’à une quatrième température inférieure à la température critique de l’hydrogène, par exemple inférieure à 25K,
Un liquéfacteur d’hydrogène comprend généralement une section de pré-refroidissement pour amener l’hydrogène à une température intermédiaire d’environ 80K et une section finale pour refroidir l’hydrogène d’environ 80K à 30K. Après s’être refroidi dans les deux sections, l’hydrogène se liquéfie.
Il est connu d’utiliser un réfrigérant comprenant plusieurs composants dont de l’azote et des hydrocarbures dans un cycle fermé pour refroidir la section de pré-refroidissement.
Pour la liquéfaction d’hydrogène il est connu de prévoir des liquéfacteurs utilisant un système de pré-refroidissement et un système de refroidissement (cycle de réfrigération comprenant de l’hydrogène et/ou d’hélium).
Le document « Optimal operation of large-scale liquid hydrogen plant utilizing mixed fluid refrigeration system » (Krasae and al. International Journal of Hydrogen Energy, Vol 39, n°13 ISSN: 0360-3199) décrit un liquéfacteur dont le système de pré-refroidissement est constitué d’un cycle de mélange de réfrigérant (« MR »).
Cette solution n’est pas satisfaisante car elle prévoit notamment d’utiliser un grand nombre de composants pour le cycle de pré-réfrigérant.
D’autres solutions connues consistent à prévoir un système de pré-refroidissement constitué de deux cycles : un cycle de mélange de réfrigérants et un cycle d’azote.
Il est avantageux de refroidir le plus possible dans la section de pré-refroidissement afin de limiter le refroidissement à effectuer dans la section finale où le refroidissement est moins efficace car reposant majoritairement sur la chaleur sensible de l’hydrogène. Or, en dessous d’une température donnée, il y a un risque de démixtion et/ou de gel pour les composants les plus lourds du cycle avec le réfrigérant multi-composants.
Pour les liquéfacteurs d’hydrogène de grande capacité les solutions connues présentent des performances énergétiques peu satisfaisantes.