INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’au moins un échangeur de chaleur 24 peut par exemple être configuré pour relâcher de l’énergie calorifique au sein du flux d’air F. Cet échangeur de chaleur 24 peut plus particulièrement être un condenseur connecté à un circuit de refroidissement (non représenté), par exemple afin de refroidir les batteries du véhicule 10. Ce circuit de refroidissement peut par exemple être un circuit de climatisation apte à refroidir les batteries ainsi qu’un flux d’air interne à destination de l’habitacle du véhicule automobile.
Comme illustré dans la vue de coupe de la , le au moins un échangeur de chaleur 24 du carénage 40 comporte plus particulièrement un faisceau de tubes 24c comportant une multitude de tubes 24c, dans lesquels un fluide caloporteur est destiné à circuler. Ces tubes 24c sont disposés espacés les uns aux autres afin que le flux d’air F puisse circuler entre lesdits tubes 24c.
Le au moins un échangeur de chaleur 24 du carénage 40 comporte également une boîte collectrice disposée à chaque extrémité du faisceau de tubes 24c. Cette boîte collectrice comporte notamment une plaque collectrice 24b traversée par les tubes 24c du faisceau de tubes 24c. La boîte collectrice comporte en outre un couvercle 24a recouvrant ladite plaque collectrice 24b de sorte à former une cavité dans laquelle une extrémité des tubes 24c débouche.
Afin de faciliter la fabrication ainsi que le montage du guide d’air, le couvercle 24a de la boîte collectrice vient de matière avec l’au moins une paroi du guide d’air, ici du carénage 40. L’intégration de l’au moins un échangeur de chaleur 24 au sein du guide d’air est ainsi améliorée.
Le guide d’air et plus précisément le carénage 40 peux notamment comporter deux parois parallèles l’une à l’autre. Au moins une desdites parois parallèles comporte alors moins un couvercle 24a de boîte collectrice. Plus précisément, le guide d’air et donc le carénage 40 peut avoir une section de forme quadrilatérale, par exemple de rectangle.
Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 2 à 4, le guide d’air 40 peut notamment comporter deux parois parallèles comportant chacune un couvercle 24a de boîte collectrice. Les boites collectrices se font alors face et sont disposées de part et d’autre de la section du guide d’air, ici du carénage 40. Dans l’exemple illustré aux figures 2 à 4, les couvercles 24a sont réalisés sur les parois supérieure et inférieur du carénage 40. Il est cependant tout à fait possible d’imaginer que les couvercles 24a soient réalisé sur les parois latérale du carénage 40.
Selon, un deuxième mode de réalisation illustré aux figures 5 et 6, une même paroi du guide d’air, ici du carénage 40, comporte deux couvercles 24a de deux boîtes collectrices. Le faisceau de tubes 24c comporte alors un coude de retour en «U ». Ce coude est notamment disposé contre la paroi du guide d’air opposée à celle portant les couvercles 24a.
Les couvercles 24a peuvent notamment disposés côte-à-côte sur la même paroi. Ces deux couvercles 24a peuvent être séparés (comme illustré sur les figures 5 et 6) ou bien accolés et ont un rebord commun (non représenté). Une telle configuration permet notamment de faciliter les branchements et la connexion de l’au moins un échangeur de chaleur à un circuit de gestion thermique lors du montage.
Dans l’exemple illustré aux figures 5 et 6, les boîtes collectrices ont chacune une plaque collectrice 24b dédiée. Cependant il est tout à fait possible d’imaginer une variante dans laquelle la plaque collectrice 24b est commune aux deux boîtes collectrices.
Le module de refroidissement 22 comporte également un premier boîtier collecteur 41 disposé en aval du carénage 40 dans le sens de circulation du flux d’air. Ce premier boîtier collecteur 41 forme lui aussi un guide d’air et comporte une sortie 45 du flux d’air F. Ce premier boîtier collecteur 41 permet de récupérer le flux d’air F traversant le carénage 40 et l’au moins un échangeur de chaleur 24 et d’orienter ce flux d’air F vers la sortie 45. Le premier boîtier collecteur 41 peut venir de matière avec le carénage 40 ou bien être une pièce rapportée fixée à l’extrémité aval dudit carénage 40.
La est une représentation schématique d’un exemple de mise en œuvre d’un procédé d’étalonnage selon l’invention.
La est une représentation schématique d’une étape de décomposition pyramidale afin d’obtenir un complément de paramètre de décalage.
La est une représentation schématique de plusieurs résolutions spatiales issues de la décomposition pyramidale.
La est une représentation schématique illustrant des sous-étapes pour déterminer un complément élémentaire de paramètre de décalage pour une résolution spatiale.
La est une représentation schématique du calcul d’un coefficient d’un complément élémentaire de paramètre de décalage d’un pixel pour plusieurs images obtenues au cours du temps pour une résolution spatiale donnée.
La est une représentation schématique de l’évolution du complément de paramètre de décalage d’un pixel pour plusieurs images obtenues au cours du temps.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté de manière schématique un dispositif d’imagerie 1 comprenant une matrice de photodétecteurs 10, par exemple, une caméra, une lunette, des jumelles, en particulier, du type infrarouge. Chaque photodétecteur 10 est configuré pour fournir un signal de réponse en fonction de l’intensité optique d’une scène SC. En pratique, les valeurs des signaux de réponse ne sont pas uniformes pour une même intensité optique et il est nécessaire de corriger la valeur du signal de réponse de chaque photodétecteur 10 en appliquant une correction, par exemple, un paramètre de gain et/ou un paramètre de décalage désigné « offset ». Le dispositif d’imagerie 1 comporte une sortie depuis laquelle est fourni un flux vidéo, c’est-à-dire, une suite d’images brutes IMb. De manière connue, chaque image brute IMb comporte une pluralité de pixels, chaque pixel ayant une valeur qui correspond à la valeur du signal de réponse correspondant à un photodétecteur 10. De manière connue, le dispositif d’imagerie 1 est associé à un écran de visualisation 4 afin de permettre à un opérateur de visualiser les images du flux vidéo.
En référence à la , un dispositif d’étalonnage 2 est relié à la sortie du dispositif d’imagerie 1 pour recevoir le flux vidéo et fournir un flux vidéo corrigé à l’écran de visualisation 4. Dans cet exemple, le dispositif d’étalonnage 2 et le dispositif d’imagerie 1 sont intégrés dans un même système d’imagerie 3. Ainsi, comme cela sera présenté par la suite, le dispositif d’imagerie 1 peut être étalonné directement au cours de son utilisation. Un étalonnage dynamique est avantageux étant donné qu’il permet à un opérateur d’utiliser le dispositif d’imagerie 1 tout en réalisant un étalonnage en temps réel.
Le dispositif d’étalonnage 2 est configuré pour déterminer une correction pour la matrice de photodétecteurs 10. La correction se présente sous la forme d’une matrice comportant une pluralité de coefficients, chacun étant associé à un photodétecteur 10. Comme indiqué précédemment, chaque correction comporte un paramètre de gain G et un paramètre de décalage OF. De manière préférée, comme présenté précédemment, le paramètre de gain G est déterminé en sortie d’usine pour la matrice de photodétecteurs 10.
Comme illustré à la , le dispositif d’étalonnage 2 comprend une base de correction DB dans laquelle sont enregistrées les corrections des photodétecteurs 10 et au moins un organe de calcul 20, par exemple un processeur ou un FPGA, configuré pour appliquer les corrections et fournir un flux vidéo comprenant des images corrigées IMc. Cela permet avantageusement un traitement en temps réel.
Comme cela sera présenté par la suite, l’organe de calcul 20 est également configuré pour mettre en œuvre un procédé d’étalonnage de la matrice de photodétecteurs 10 afin de mettre à jour la base de correction DB afin de corriger de manière dynamique tout défaut qui pourrait apparaître sur la matrice de photodétecteurs 10 au cours de sa vie.
Un exemple de mise en œuvre d’un tel procédé d’étalonnage va être dorénavant présenté.
Un exemple de mise en œuvre d’un procédé d’étalonnage va être présenté en référence aux figures 2 à 5. Dans cet exemple, le procédé va être présenté pour une image brute IMb issue du dispositif d’imagerie 1 mais il va de soi qu’elle peut s’appliquer à un flux vidéo comportant une pluralité d’images brutes IMb.
En référence à la , le procédé comporte une étape E0 consistant à corriger l’image brute IMb issue de la matrice de photodétecteurs 10 à partir de la base de correction DB de manière à obtenir une image corrigée IMc.
Au début de la mise en œuvre, la base de correction DB peut être vide ou comprendre uniquement les paramètres de gain. Dans cet exemple, la base de correction DB comprend une correction pour la matrice de photodétecteurs 10, en particulier, un coefficient de correction pour chaque photodétecteur 10. En pratique, chaque coefficient de correction comporte un coefficient de paramètre de gain déterminé en sortie d’usine et un coefficient de paramètre de décalage qui est déterminé au cours du temps. Par la suite, il ne va être présenté que le paramètre de décalage OF, c’est-à-dire, une matrice regroupant l’ensemble des coefficients de paramètre de décalage.
Selon un mode de réalisation préféré, la section S10 du renfort 10 est creuse selon le plan P vertical et transversal, comme illustré sur la . De préférence, la section du renfort 10, selon le plan P, « suit » ou « suit sensiblement » la section de la cavité 9, selon le plan P. Ainsi, la section du renfort 10 a par exemple une forme de quadrilatère ou sensiblement une forme de quadrilatère, ou une forme de pentagone ou sensiblement de pentagone, ou une forme de triangle ou sensiblement de triangle.
Avantageusement, comme illustré sur la , le renfort 10 peut comprendre des nervures 11. Les nervures s’étendent longitudinalement, c’est-à-dire suivant la plus grande dimension du renfort 10. Par exemple, plusieurs nervures sont ménagées de sorte à s’étendre vers l’intérieur de la forme creuse. Par exemple, au moins une nervure 11 s’étend depuis une face de la paroi 14 orientée vers l’intérieur creux du renfort et/ou depuis une face de la paroi 13 orientée vers l’intérieur creux du renfort.
Avantageusement, le renfort 10 est obtenu par extrusion. Alternativement, voire en complément, le renfort 10 est obtenu par emboutissage. Alternativement, voire en complément, le renfort 10 est obtenu par pliage entre des rouleaux, notamment entre deux rouleaux.
Par exemple, le renfort 10 est en alliage d’aluminium, en particulier en cas de structure de la porte latérale 3 elle-même en alliage d’aluminium. Par exemple, l’épaisseur de chaque paroi du renfort est comprise entre 1 mm et 3 mm, par exemple de 1.5 mm de sorte à faciliter le soudage le cas échéant, notamment avec le renfort de ceinture. Quoi qu’il en soit, de préférence, le renfort 10 a une épaisseur proche, voire identique, à l’épaisseur du renfort de ceinture 8.
Par exemple, le renfort 10 est en acier, en particulier en cas de structure de la porte latérale 3 elle-même en acier.
Selon une variante illustrée sur la , le renfort 100 a une section S100 non creuse selon le plan P vertical et transversal. De préférence, la section S100 du renfort comprend alors des segments 101, ou sensiblement des segments 101. Par exemple, la section S100 comprend deux, trois, quatre, cinq voire davantage de segments 101. Par exemple, l’épaisseur de chaque segment du renfort est comprise entre 1 mm et 3 mm, par exemple de 1.5 mm de sorte à faciliter le soudage le cas échéant, notamment avec le renfort de ceinture. Par exemple, la section S100 comprend des segments venant au contact, ou sensiblement au contact, les uns des autres de sorte à créer une section comprenant sensiblement une cavité s’étendant au sein du renfort 100 selon la direction longitudinale (cas non illustré).
Un mode d’exécution d’un procédé d’assemblage de la porte latérale 3 va maintenant être décrit.
De préférence, préalablement, on procède à la fourniture d’un renfort 10, d’un renfort de ceinture 8 et d’un panneau extérieur 6.
Le procédé comprend une étape de fixation du renfort 10 sur le renfort de ceinture 8. Avantageusement, cette fixation est assurée par du soudage, de préférence du soudage par points. Alternativement, ou en complément, la fixation du renfort 10 sur le renfort de ceinture 8 est assurée par rivetage, par exemple par des rivets auto-poinçonneurs. Pour rappel, des orifices 12 peuvent être ménagés le long du renfort 10, sur une paroi 14 externe du renfort 10, pour faciliter cette étape de fixation du renfort 10 sur le renfort de ceinture 8.
Le procédé comprend ensuite une étape de fixation du panneau extérieur 6 sur le renfort de ceinture 8. De préférence, cette fixation est assurée longitudinalement par collage et/ou soudage, en particulier au-dessus du renfort 10 et en-dessous du renfort 10. Autrement dit, la fixation est assurée au-dessus de la cavité 9 et au-dessous de la cavité 9. Ainsi, cet assemblage du panneau extérieur 6 avec le renfort de ceinture 8, referme la cavité 9. Autrement dit, cet assemblage piège le renfort 10 entre le panneau extérieur 6 et le renfort de ceinture 8.
La solution permet d’améliorer l’inertie au niveau de la zone ceinture d’une porte latérale. En effet, la présence du renfort 10 dans le corps creux 9 ménagé par exemple au sein du renfort de ceinture 8, notamment entre le panneau extérieur 6 et le renfort de ceinture, permet de réduire la distance de pénétration du panneau intérieur 4 de la porte latérale dans l’habitacle H lors d'un crash latéral et/ou un crash de type poteau. Autrement dit, on renforce le côté extérieur de la porte latérale, c’est-à-dire le côté de la porte se trouvant à l’extérieur de la vitre 7, pour éviter, tout du moins limiter, la pénétration d’un panneau intérieur 4 de la porte 3 au sein de l’habitacle lors d’un impact latéral.
Pour rappel, de préférence, le renfort 10 est obtenu par extrusion, en aluminium ou en alliage d’aluminium, de sorte à avoir une faible masse tout en offrant une bonne résistance mécanique.
Ainsi, la solution vise à positionner un composant ou renfort 10, de préférence extrudé, dans la cavité 9 du renfort de ceinture 8. La solution offre un gain architectural, notamment une simplification de la séquence de montage. En effet, il est possible de terminer, finaliser l’assemblage de la porte latérale en refermant la cavité 9 par la fixation du panneau extérieur 6. Comme évoqué précédemment, de préférence préalablement, le renfort 10 est fixé au sein de la cavité 9 ménagée dans le renfort de ceinture 8.
En résumé, on intègre un renfort 10, de préférence extrudé en aluminium, dans le corps creux 9 du renfort de ceinture 8. Le renfort de ceinture 8 est de préférence une pièce emboutie. De préférence encore, on préassemble le renfort 10 sur le renfort de ceinture 8 avant l’assemblage du renfort de ceinture 8 sur les éléments de la porte déjà assemblés, notamment sur la partie agencée côté intérieure de la vitre 7 comprenant un bandeau 5 ou renfort de cadre en zone bandeau, et un panneau intérieur 4 ou caisson (voir ). Comme vu précédemment, on termine l’assemblage de la porte latérale par la fixation du panneau extérieur sur le renfort de ceinture 8, c’est-à-dire qu’on réalise la « fermeture » de la porte par la fixation du panneau extérieur 6.
La solution permet donc d’optimiser l'inertie de la zone ceinture de la porte latérale, notamment la porte avant, c’est-à-dire le caisson agencé à l’intérieur du véhicule par rapport à la vitre, en agissant du côté extérieur par rapport à la vitre. La solution offre d’excellents résultats en cas de choc latéral tout en permettant une réduction de la section de la porte selon la direction transversale Y.
La solution permet encore de simplifier, d’optimiser la séquence d’assemblage de la porte, le renfort 10 étant fixé comme une seule pièce. En effet, on fixe seulement une pièce du côté de la ceinture (extérieur) ce qui est plus simple que de fixer un renfort du côté du bandeau (intérieur).
I. Stabilité Les compositions F(1) à F(4) préparées selon la présente divulgation ont été jugées stables. Les compositions comparatives F(5) à F(8) étaient également stables. La composition comparative F (9) était instable avec la séparation de phase, ce qui pourrait être attribué au pourcentage en poids modifié d’acide stéarique et de polymère. La composition comparative F(10) était instable et d’une texture filandreuse, ce qui est attribué au pourcentage en poids plus élevé des humectants et à la composition modifiée des acides gras, en particulier le pourcentage en poids d’acide myristique et d’acide stéarique était en dehors de la plage de pourcentage en poids souhaitée de chacun des acides myristique et stéarique, respectivement.
II. Viscosité La viscosité des compositions F(1) à F(10) a été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus. Les résultats sont décrits en détail dans le tableau 1 ci-dessous.
Les compositions F(1) à F(4) préparées selon la présente divulgation, et les compositions comparatives F (5) à F (9) présentaient une viscosité souhaitable dans la plage de 1 000 à 6 000 cps (1 à 6 Pa s), tandis que la composition comparative F(10) était très visqueuse et d’une texture filandreuse avec une viscosité d’environ 18 870 cps, en raison du pourcentage en poids plus élevé d’humectants par rapport aux autres compositions.
III. pH Le pH des compositions F(1) à F(10) a été mesuré selon le protocole couramment utilisé dans l’art. Les résultats sont décrits en détail dans le tableau 1 ci-dessous.
Le pH des compositions de travail F(1) à F(4) et des compositions comparatives F(5) à F(8) était dans la plage de pH divulguée. Le pH des compositions comparatives F(9) et F(10) était de 8,9 et 9,03, ce qui était au-delà de la plage souhaitée de pH, ce qui est attribué au pourcentage en poids modifié d’humectants et d’acides gras dans la composition. Plus précisément, dans la composition F(10), le pourcentage en poids individuel de propylène glycol, un humectant faiblement basique est supérieur aux compositions de travail et a donc contribué à l’augmentation du pH de la composition F(10).
Ainsi, les compositions F(1) à F(4) préparées selon la présente divulgation présentaient un pH, une stabilité, des caractéristiques moussantes et une viscosité souhaités, qui sont attribués à la présence d’ingrédients essentiels, tels que des acides gras, des humectants et des tensioactifs en pourcentages en poids souhaités. Les compositions comparatives F(5) à F(7) ont également été stables et ont bien moussé en raison de la présence d’ingrédients essentiels, tels que des acides gras, des humectants et des tensioactifs en pourcentages en poids souhaités. Cependant, on s’attendait à ce que les compositions comparatives F(5) à F(7) n’aient pas d’effet éclaircissant en raison du pourcentage en poids modifié de l’agent opacifiant et de l’agent de dépôt, qui est évalué en détail dans l’exemple 2. La composition comparative F(8), bien qu’elle soit stable et ait bien moussé, a montré un effet de séchage en raison de la combinaison modifiée d’acides gras. Les compositions comparatives F(9) et F(10) étaient instables en raison d’un pH et/ou d’une viscosité indésirables et de pourcentages en poids modifiés des composants.
Par conséquent, il peut être entendu que l’utilisation d’ingrédients spécifiques en pourcentage de poids spécifique tels que divulgués dans divers modes de réalisation des présentes a facilité l’obtention de la composition nettoyante avec les propriétés physiques souhaitées et tout écart dans les composants ou plages de poids a entraîné des compositions instables et indésirables.
Phase Fonction des ingrédients Ingrédients (nom INCI) Teneur (% en poids par rapport au poids total de la composition) F (1) F (2) F (3) F (4) F (5) F(6) F (7) F(8) F(9) F(10) A3 Acide gras Acide myristique 9 9 9 9 9 9 9 2 9 4 Acide laurique 8 8 8 8 8 8 8 9 8 6 Acide stéarique 1 1 1 1 1 1 1 2 4 6 Acide palmitique / / / / / / / 3 / 6 C Tensioactif primaire Lauroylsarcosinate de sodium 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 Tensioactif secondaire Cocamidopropyl bétaïne 4,18 4,18 4,18 4,18 4,18 4,18 4,18 3,8 4,18 3,8 A2 Agent opacifiant Dioxyde de titane 3,5 3,5 3,5 4 / 3,5 1 3 3,5 3 A1 Agent de dépôt Polybutène 2,95 2,95 2,95 3 / / 3 2,95 2,95 2,95 A1 Humectant Glycérine 8 8 8 8 8 8 8 5 8 12 Propylène glycol 7 7 7 7 7 7 7 5 5 10 Pentylène glycol / 1,5 1,5 / / / / 0,2 1,5 0 A1 Polymère Hydroxypropylméthylcellulose 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,3 0,8 0,7 A2 Agent de suspension Copolymère d'acrylates 2,85 2,85 2,85 / / 2,85 / 2,85 2,85 / B Alcali/Correcteur de pH Potassium hydroxide 4,6 4,6 4,6 4,6 4,6 4,6 4,6 4,05 5,3 4,9 B Solvant Eau Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 Qs 100 D Agent chélateur Glutamate diacétate tétrasodique 0,4 0,4 / 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0 A2 Conservateur Phénoxyéthanol/ 0,6 / / 0,6 0,6 0,6 0,6 0 0 0,1 Caprylyl Glycol 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,2 0,3 0 D Fragrance Fragrance 0,7 0,7 0,5 0,7 0,7 0,7 0,7 0,5 0,7 0,5 D Actif cosmétique Ascorbyl glucoside 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 D Colorant Rouge 4/Ci 4700 0,001503 / / 0,0015 / 0,001503 0,0015 0 0 0 Évaluation du produit pH 8,21 8,21 8,21 8,3 8,21 8,3 8,21 8,53 8,9 9,06 Viscosité (cps) 2670 2710 2785 2690 2710 2442 2730 4335 3020 18870 Stabilité Stable Stable Stable Stable Stable Stable Stable Stable et effet asséchant sur la peau Instable Instable et filandreux Stabilité de la mousse Mousse bien Mousse bien Mousse bien Mousse bien Mousse bien Mousse bien Mousse bien Mousse bien - -
Exemple 2 Dépôt de dioxyde de titane La capacité des compositions à déposer du dioxyde de titane sur la surface kératinique a été étayée par une quantification in vitro de la teneur en titane dans les compositions en utilisant le protocole décrit précédemment.
Résultats La composition F(6) avec du TiO 2 dans le pourcentage en poids souhaité mais en raison de l’absence d’un agent de dépôt a entraîné un faible dépôt de titane par rapport aux compositions de travail (F(1) et F(4)) et encore inférieur à la composition F(7) comprenant 1 % de TiO 2 avec un agent de dépôt. CP(1), un produit nettoyant et éclaircissant disponible sur le marché comprenant du TiO 2 à 0,5 % comme actif éclaircissant mais ne contenant pas d’agent de dépôt, présentait le dépôt de titane le plus faible. Il ressort du Tableau 2 que les compositions F(1) et F(4) avec du TiO 2 dans le pourcentage en poids divulgué ainsi que la présence d’un agent de dépôt ont aidé au dépôt de titane sur la surface kératinique et à obtenir les bénéfices sensoriels souhaités tels qu’un éclaircissement instantané et durable.
Réf. Composition Détails de la composition Quantité de titane déposée (ppm) 1 F(1) 3,5 % TiO 2 69,02 2 F(4) 4% TiO 2 71,32 3 F(6) 3,5 % TiO 2 , sans agent de dépôt 48,1 4 F(7) 1% TiO 2 51,39 5 CP(1) 0,5 % TiO 2 , sans agent de dépôt 41,34
Exemple 3 Évaluation sensorielle Les compositions de travail sélectionnées ont été évaluées par rapport à divers aspects sensoriels, tels que l’éclaircissement instantané, le contrôle de l’éclat et le respect de la peau par rapport à des produits du commerce sélectionnés.
I. Éclaircissement instantané L’effet éclaircissant immédiat conféré par les compositions a été apprécié à l’aide d’une combinaison d'un essai instrumental, d’un essai qualitatif auprès des consommateurs et d’un essai quantitatif auprès des consommateurs.
Éclaircissement instantané : Essai instrumental
Environ 18 volontaires humains sains ayant des teints moyens à foncés ont été recrutés pour le test instrumental afin d’évaluer les effets d’éclaircissement de la peau. Avant et après des évaluations avec l’aide de Chromasphère, ont été réalisées sur la joue du volontaire avec une application contrôlée du produit et des conditions standard.
Produits nettoyants testés : Compositions F(1), F(2) et produit d’éclaircissement et de nettoyage de la peau du commerce CP(2).
Ainsi, les premières et deuxièmes profondeurs sont cohérentes.