INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
est une vue en coupe d’un dispositif d’extraction mécanique de collagène natif d’écailles de poisson selon un mode de réalisation de l’invention, et
est une représentation schématique d’un procédé d’extraction mécanique de collagène natif d’écailles de poisson selon un mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée On se réfère désormais à la illustrant un dispositif d'extraction 2 mécanique de collagène natif à partir d'écailles de poisson séchées. On entend par collagène natif un collagène non dénaturé, ayant conservé sa conformation en triple hélice. On entend par « extraction mécanique » une extraction de collagène natif ne nécessitant pas l’utilisation de produits chimique tels que ceux mentionnés précédemment, par exemple par bains successifs.
Les écailles de poisson sont classiquement lavées puis séchées avant la phase d’extraction mécanique de collagène natif. Pour ce faire, il est possible que le dispositif d’extraction 2 comprenne des moyens de nettoyage et de séchage des écailles de poisson avant extraction mécanique du collagène natif. Alternativement, le dispositif d’extraction peut recevoir des écailles de poisson déjà lavées et séchées.
Les moyens de nettoyage des écailles de poisson peuvent comprendre au moins un bain d’eau claire, de préférence légèrement acide, pour rincer les écailles de poisson. Il peut également s’agir d’un nettoyage par lavage enzymatique.
Concernant les moyens de séchage des écailles de poisson, ils peuvent être formés par au moins une grille de support et au moins un souffleur à air chaud. Avantageusement, les moyens de séchage sont alimentés en énergie par une source d’énergie renouvelable et/ou d’énergie fatale.
Le dispositif d’extraction 2 comprend une cuve 4 destinée à recevoir les écailles de poisson séchées. Cette dernière comprend au moins une ouverture d’introduction d’écailles de poisson.
La cuve 4 est de préférence réalisée à partir d’un alliage de dureté supérieure à celle de l’hydroxyapatite. Cela limite la pollution des fibres de collagène natif par des particules d’acier. Par exemple, la cuve 4 peut être réalisée au moins en partie en acier inoxydable (cela facilité également le nettoyage de la cuve 4).
La cuve 4 est disposée sur un axe 6 de manière à pouvoir basculer. Cette possibilité de basculement permet de simplifier la vidange de la cuve 4. De plus, une inclinaison de la cuve 4 permet également une séparation du collagène natif des autres composants issus des écailles de poisson. Pour permettre un tel basculement, la cuve 4 est positionnée sur un axe de bascule, facilitant la séparation des phases par gravité lors du process.
Le volume de la cuve 4 peut être réglable, notamment en fonction du volume d’écailles de poisson introduit dans la cuve 4. En effet, il est préférable de limiter le mouvement des écailles de poisson dans la cuve 4 afin de faciliter le défibrage par cisaillement des écailles de poisson et donc l’extraction de collagène natif. Pour ce faire, il est possible de prévoir des moyens de réglage de la hauteur de l’organe de fermeture 8 sur la cuve 4. Ces moyens de réglage peuvent être formés par des vis de réglage 10 comme cela est visible sur la . L’organe de fermeture peut dès lors adopter une section en U (il peut par exemple s’agir d’un cylindre ayant une paroi à une de ses extrémités si la cuve a une ouverture circulaire). Chaque vis de réglage 10 collaborent avec deux supports 12 traversés par des orifices filetés, un porté par la cuve 4 et l’autre par l’organe de fermeture 8. Le vissage relatif des vis de réglage 10 sur les supports 12 portés par l’organe de fermeture 8 par rapport à celui des vis de réglage 10 sur les supports portés par la cuve 4 permet de régler la hauteur de l’organe de fermeture 8 de la cuve 4 sur cette dernière. Alternativement à l’utilisation de vis de réglage 10, il est possible d’utiliser un élément de réglage à crans, par exemple à l’aide de couples de tiges crantées placées respectivement sur la cuve 4 et sur l’organe de fermeture 8.
Le dispositif d’extraction 2 comprend également des pales motorisées 14 et 14’ rotatives, disposées dans la cuve 4 et dimensionnées pour défibrer les écailles de poisson. Ces dernières agissent comme des fléaux lorsqu’elles sont mises en rotation, ce qui permet le défibrage des écailles de poisson présentes dans la cuve 4.
Les pales motorisées 14 et 14’ sont mises en rotation par l’axe 6, relié directement ou indirectement à un moteur 16. Les pales motorisées 14 et 14’ sont montées de manière amovible sur l’axe 6. Cela permet une maintenance aisée et une modularité du dispositif d’extraction 2 avec un remplacement de pales motorisées d’une forme donnée par d’autres pales motorisées d’une autre forme. Alternativement, les pales motorisées pourraient faire partie d’un bloc rotatif réalisé d’un seul tenant.
Comme cela est représenté sur la , au moins une pale motorisée, ici la pale motorisée 14 peut être formée par une barre métallique, par exemple de section droite rectangulaire, comprenant une portion centrale 18 de préférence perforée (i.e. comprenant un orifice traversant) reliée à l’axe 6 et au moins une portion terminale, ici deux portions terminales 18’, formant un angle compris entre 30° et 70° avec la portion centrale (l’angle est environ égal à 45° sur la ). Alternativement ou en complément, au moins une pale motorisée, ici la pale motorisée 14’, peut être plane et de préférence perforée elle aussi.
Avantageusement, la forme d’au moins une partie des pales motorisées permet d’éviter une stagnation des écailles de poisson dans la cuve 4. Dans l’exemple illustré, la pale motorisée 14’ plane est placée en fond de cuve 4 pour éviter une telle stagnation.
Selon un mode de réalisation, l’échangeur thermique supplémentaire 414 est positionné en amont de la pompe 411 , dans le sens de circulation du carburant au sein du système de régulation de carburant 4 lorsque la pompe 411 est en fonctionnement. En d’autres termes, l’échangeur thermique supplémentaire 414 est positionné sur le conduit principal 410 , entre la source de carburant 40 et le port d’admission 4110 de la pompe 411 . L’échangeur thermique supplémentaire 414 peut alors être agencé en parallèle ou en série de l’échangeur thermique 413 , en amont ou en aval de l’échangeur thermique 413 . Ainsi, l’entrée 4143 du circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est reliée soit à la source de carburant 40 soit à la sortie 4134 du circuit primaire 4131 de l’échangeur thermique 413 . Et, la sortie 4144 du circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est reliée soit à l’entrée 4133 du circuit primaire 4131 de l’échangeur thermique 413 soit au port d’admission 4111 de la pompe 411 .
Selon un autre mode de réalisation, l’échangeur thermique supplémentaire 414 est positionné en aval de la pompe 411 , dans le sens de circulation du carburant au sein du système de régulation de carburant 4 lorsque la pompe 411 est en fonctionnement, en étant agencé sur le conduit de refoulement 412 . A cet égard, l’entrée 4143 du circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est reliée au port de refoulement 4112 de la pompe 411 , et la sortie 4144 du circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est relié à un organe consommateur de carburant, comme la chambre de combustion 24 et/ou une géométrie variable.
Le circuit secondaire 4142 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est relié à un circuit de fluide caloporteur 220 qui est distinct du circuit de fluide caloporteur auquel est relié le circuit secondaire 4132 de l’échangeur thermique 413 .
Le circuit principal 41 peut comprendre plusieurs échangeurs thermiques supplémentaires 414 positionnés sur le conduit principal 410 , entre la source de carburant 40 et le port d’admission 4110 de la pompe 411 et/ou sur le conduit de refoulement 412 , entre le port de refoulement 4112 de la pompe 411 et un organe consommateur de carburant.
Selon un mode de réalisation, le circuit secondaire 4132 de l’échangeur thermique 413 est relié à un circuit d’huile de lubrification et le circuit secondaire 4142 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est relié à un circuit de fluide de refroidissement pour machine électrique.
Selon un autre mode de réalisation, le circuit secondaire 4132 de l’échangeur thermique 413 est relié à un circuit de fluide de refroidissement pour machine électrique et le circuit secondaire 4142 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 est relié à un circuit d’huile de lubrification.
Le filtre 415 peut être positionné sur le conduit principal 410 en amont de l’échangeur thermique 413 et de l’échangeur thermique supplémentaire 414 .
Avantageusement, le circuit principal 41 comprend, en outre, une restriction 416 agencée au niveau du conduit de refoulement 412 et configurée pour piloter le débit de carburant refoulé par la pompe 411 . Plus précisément, la restriction 416 est configurée pour générer des pertes en ligne (ou pertes de charge), de nature thermique, au sein du conduit de refoulement 412 , ce qui permet d’ajuster le débit de carburant au sein du conduit reliant le conduit de refoulement 412 aux injecteurs de la chambre de combustion 24 . La restriction 416 peut être une vanne à section variable commandée par une servovalve.
Circuit de recirculation Le système de régulation de carburant 4 comprend, en outre, un circuit de recirculation 42 . Le circuit de recirculation 42 comprend un conduit secondaire 421 et une soupape régulatrice 422 . Le circuit de recirculation 42 est agencé pour prélever dans le conduit de refoulement 412 , au moyen du conduit secondaire 421, du carburant refoulé par le port de refoulement 4112 de la pompe 411 et réinjecter ce carburant prélevé au sein du circuit primaire 4131 de l’échangeur thermique 413 et/ou au sein du circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 .
La soupape régulatrice 422 (ou « bypass-valve » selon la terminologie anglo-saxonne) est montée sur le conduit secondaire 421 du circuit de recirculation 42 . La soupape régulatrice 422 est configurée pour réguler le débit du carburant circulant via le conduit secondaire 421 jusque dans le circuit primaire 4131 de l’échangeur thermique 413 et/ou jusque dans le circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 .
La soupape régulatrice 422 est pilotée par le dispositif de pilotage 43 .
La soupape régulatrice 422 est en outre configurée pour réguler le débit du carburant refoulé par le port de refoulement 4112 de la pompe 411 en cas de défaillance de l’organe de commande 4113 et/ou du dispositif de contrôle 4114 . Le circuit de recirculation 42 fonctionne alors comme trop plein du conduit de refoulement 412 afin d’éviter qu’un débit de carburant trop élevé alimente la chambre de combustion 24 .
La soupape régulatrice 422 a donc de préférence une double fonction. D’une part, elle permet une modulation du débit de carburant circulant au sein du circuit primaire 4131 , 4141 , de l’échangeur thermique 413 , et/ou de l’échangeur thermique supplémentaire 414 . D’autre part, elle permet de préférence une régulation du débit de carburant circulant au sein du conduit de refoulement 412 et envoyé à la chambre de combustion 24 , en cas de défaillance de l’organe de commande 4113 et/ou du dispositif de contrôle 4114 .
Ainsi, un tel système de régulation de carburant 4 permet de refroidir plus efficacement le fluide caloporteur. En effet, le circuit de recirculation 42 permet d’augmenter le débit de carburant circulant au sein du circuit primaire 4131 , 4141 , de l’échangeur thermique 413 , et/ou de l’échangeur thermique supplémentaire 414 . Une telle augmentation améliore donc le transfert thermique entre le carburant et le fluide caloporteur.
Dispositif de pilotage Le dispositif de pilotage 43 est configuré pour piloter la soupape régulatrice 422 en fonction d’une température du fluide caloporteur circulant dans le circuit secondaire 4132 , 4142 , de l’échangeur thermique 413 et/ou de l’échangeur thermique supplémentaire 414 , d’un débit de carburant au niveau de l’entrée 4133 , 4143 , du circuit primaire 4131 , 4141 , de l’échangeur thermique 413 et/ou de l’échangeur thermique supplémentaire 414 , et/ou d’une différence de pression aux bornes de la soupape régulatrice 422 .
Avantageusement, le dispositif de pilotage 43 peut aussi être configuré pour piloter la soupape régulatrice 422 en fonction du débit de carburant circulant au sein du conduit de refoulement 412 et envoyé à la chambre de combustion 24 , en cas de défaillance de l’organe de commande 4113 et/ou du dispositif de contrôle 4114 .
Selon un autre mode de réalisation, le moyen de détection 3 de présence de givre peut fournir une information sur une échelle discrète comportant trois niveaux. Une échelle à trois niveaux permet de différencier un état « absence de glace », un état « échangeur partiellement recouvert de glace » et un état « échangeur complètement recouvert » de glace. Un besoin de déclencher une procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 est établi seulement lorsque l’échangeur de chaleur 11 est complètement recouvert de givre.
Selon d’autres modes de réalisation, le moyen de détection 3 de présence de givre peut fournir une information sur une échelle discrète comportant plus de trois niveaux, ou peut fournir une information continue. Par exemple, le moyen de détection 3 de présence de givre peut estimer la masse de givre accumulée sur l’échangeur de chaleur 11. Dans ce cas, un besoin de dégivrer l’échangeur de chaleur 11, c’est-à-dire de déclencher une procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11, est déterminé lorsque la masse de givre estimée dépasse un seuil prédéfini.
L’autorisation ou l’interdiction de la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur dépend du point de destination Af du véhicule. L’autorisation ou l’interdiction de la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur peut aussi dépendre d’une position géographique courante du véhicule.
Lorsqu’un critère d’interdiction ou d’autorisation de la procédure de dégivrage est utilisé, la valeur prise par le critère d’interdiction ou d’autorisation de la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur dépend du point de destination Af du véhicule. La valeur prise par le critère d’interdiction ou d’autorisation de la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur peut également dépendre de la position géographique courante du véhicule.
Selon un mode de réalisation, le procédé de contrôle comporte l’étape : - lorsqu’un besoin de déclencher une procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 est déterminée, déterminer une distance d restant à parcourir jusqu’au point de destination Af prédéfini, - si la distance d restant à parcourir est inférieure à un premier seuil prédéterminé S1, interdire la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11.
Autrement dit, si la distance d restant à parcourir est inférieure au premier seuil prédéterminé S1, la procédure de dégivrage est interdite. Lorsque le critère d’interdiction de dégivrage est utilisé, la deuxième valeur V2 est affectée au critère d’interdiction de dégivrage. Un dégivrage immédiat de l’échangeur de chaleur 11 est alors interdit, et la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 est retardée jusqu’à ce que le véhicule parvienne à son point de destination Af prédéfini.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé de contrôle, le premier seuil prédéterminé S1 est une valeur constante. Le premier seuil prédéterminé S1 est par exemple compris entre 2 kilomètres et 8 kilomètres. L’interdiction de la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 est ainsi basée sur un critère de distance, et la procédure de dégivrage est retardée si la distance restante au moment de la détermination du besoin de dégivrage est suffisamment faible.
Selon un autre exemple de mise en œuvre du procédé de contrôle, le premier seuil prédéterminé S1 dépend d’une température ambiante Tamb extérieure au véhicule. Le premier seuil prédéterminé S1 est par exemple une valeur tabulée en fonction de la température extérieure ambiante.
Selon un mode de réalisation, le procédé de contrôle comporte l’étape : - lorsqu’un besoin de déclencher une procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 est déterminé, déterminer une durée de parcours t restante jusqu’à atteindre le point de destination Af prédéfini, - si la durée de parcours t restante est inférieure à un deuxième seuil prédéterminé S2, interdire la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11.
Autrement dit, si la durée de parcours t restante est inférieure au deuxième seuil prédéterminé S2, la procédure de dégivrage est interdite. Comme précédemment, lorsque le critère d’interdiction de dégivrage est utilisé, la deuxième valeur V2 est affectée au critère d’interdiction de dégivrage. L’interdiction de la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 est ainsi basée sur un critère temporel. La procédure de dégivrage est retardée si le temps de parcours restant au moment de la détermination du besoin de dégivrer l’échangeur de chaleur 11 est suffisamment faible.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé de contrôle, le deuxième seuil prédéterminé S2 dépend d’une température ambiante Tamb extérieure au véhicule.
Le deuxième seuil prédéterminé S2 peut aussi être une valeur constante. Le deuxième seuil prédéterminé S2 est par exemple compris entre 5 minutes et 20 minutes.
Selon un autre exemple de mise en œuvre du procédé de contrôle, le deuxième seuil prédéterminé S2 est une valeur tabulée en fonction de la température extérieure ambiante.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé proposé, le point de destination Af du véhicule est une borne de recharge 40 de la batterie 20 de stockage d’énergie électrique.
La borne de recharge 40 est par exemple une borne haute puissance connectée à un réseau électrique R, schématisé notamment sur la . Le réseau électrique R peut par exemple alimenter un ensemble de bornes de recharge rapide faisant partie d’une station de recharge.
Le procédé de contrôle proposé peut comporter les étapes : - détecter une connexion du véhicule à la borne de recharge 40, - déclencher la procédure de dégivrage de l’échangeur de chaleur 11 une fois que la connexion du véhicule à la borne de recharge 40 est détectée.
Exemple Inventif 1/Exemple Comparatif 1 :
Il a été montré que l’Exemple Comparatif 1 qui ne contenait pas de cocoyl iséthionate de sodium ni de copolymère d’acrylate, mais qui contenait la même quantité d’hectorite, a abouti à une formule qui était diluée, a montré une séparation et était instable à 45 °C.
Exemple Inventif 1/Exemple Comparatif 2 :
Il a été montré que l’exemple comparatif 2 qui ne contenait pas de cocoyl iséthionate de sodium ni de copolymère d’acrylate, mais qui contenait une quantité plus élevée d’hectorite a abouti à une formule qui montrait une séparation et était instable à 55 °C.
Exemple Inventif 1/Exemple Comparatif 3 :
Il a été montré que l’Exemple Comparatif 3 qui ne contenait pas de cocoyl iséthionate de sodium mais qui contenait la même quantité de copolymère d’acrylate que l’Exemple Inventif 1 et une quantité d’hectorite inférieure à l'Exemple Inventif 1 a abouti à une formule qui montrait une séparation et était instable à 55 °C.
Exemple Inventif 1/Exemple Comparatif 4 :
Il a été montré que l’Exemple Comparatif 4 qui ne contenait pas de cocoyl iséthionate de sodium mais qui contenait la même quantité de copolymère d’acrylate et d’hectorite que l’Exemple Inventif 1 a abouti à une formule qui montrait une séparation et était instable à 55 °C.
Exemple inventif 1/Exemple comparatif 5 :
Il a été montré que l’Exemple Comparatif 5 qui contenait la même quantité de cocoyl iséthionate de sodium ainsi que d’hectorite que l’Exemple Inventif 1, mais qui ne contenait pas de copolymère d’acrylate, a abouti à une formule qui a montré une séparation et était instable à 55 °C.
Exemple Inventif 1/Exemple Comparatif 6 :
Il a été montré que l’Exemple Comparatif 6 qui contenait une quantité inférieure de cocoyl iséthionate de sodium mais qui contenait la même quantité de copolymère d’acrylate et d’hectorite que l’Exemple Inventif 1 a abouti à une formule qui montrait une séparation et était instable à 55 °C.
Bien que la divulgation ait été décrite en référence à un mode de réalisation préféré, l'homme du métier comprendra que divers changement peuvent être apportés et que des équivalents peuvent se substituer à des éléments sans s'écarter de la portée de la divulgation. En outre, de nombreuses modifications peuvent être faites pour adapter une situation ou une matière particulière aux enseignements de l'invention sans s’écarter de la portée essentielle de celle-ci. Par conséquent, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation particulier divulgué comme étant le meilleur mode de réalisation envisagé pour cette invention, mais l'invention inclura tous les modes de réalisation entrant dans la portée des revendications annexées.
COMPOSITIONS COSMÉTIQUES POUR CHEVEUX, À RINCER, Procédé de traitement des cheveux, Procédé d’amélioration de la définition des boucles des cheveux et utilisation d’une composition DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention porte sur des compositions cosmétiques pour cheveux, à rincer, comprenant (a) au moins un acide organique, (b) un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle, (c) au moins un acide aminé, (d) au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges, (e) de l’eau et (f) au moins un tensioactif choisi parmi les tensioactifs cationiques, les tensioactifs non ioniques et leurs mélanges. L’invention est également liée à un procédé de traitement des cheveux, en particulier des cheveux bouclés, un procédé pour offrir une meilleure définition des boucles de cheveux et une utilisation d’une composition pour la fabrication d’un produit de soin des cheveux, à rincer, pour offrir une meilleure définition des boucles.
Le chauffage de l’air comprimé est réalisé au moyen d’un échangeur de chaleur 38 d’une part et d’un ensemble de volutes 40 d’autres part.
- un second circuit 38b comportant au moins une entrée 38ba et au moins une sortie 38bc reliées à l’ensemble de volutes 40.
L’ensemble de volutes 40 est mieux visible aux figures 3 à 8.
L’ensemble 40 comprend deux systèmes annulaires 40a, 40b qui s’étendent autour d’un même axe, à savoir l’axe longitudinal A de la turbomachine 10, et qui peuvent être accolés comme dans l’exemple représenté.
Chaque système 40a ,40b est sectorisé et comprend au moins deux volutes 40a1, 40a2, 40b1, 40b2 formant des secteurs de ce système et réparties autour de l’axe A.
L’ensemble de volutes 40 est raccordé au diffuseur 34, au redresseur 36 ou à la chambre de combustion 24, et à l’échangeur 38 de la façon suivante. Le système 40a est raccordé à la sortie 34b du diffuseur 34 et alimente l’entrée 38ba du second circuit 38b de l’échangeur 38. La sortie 38bb de ce second circuit 38b est reliée par le second système à l’entrée 36a du redresseur 36 ou directement à la chambre de combustion 24 comme on le verra dans ce qui suit.
Dans l’exemple représenté, le système 40a comprend deux volutes 40a1, 40a2 qui forment deux secteurs du premier système 40a. La volute 40a1 s’étend de 0 à 180° au moins autour de l’axe A, et la volute 40a2 s’étend de 180 à 360° au moins autour de l’axe A. Les volutes 40a1, 40a2 sont donc globalement diamétralement opposées même si elles ont des configurations particulières qui seront décrites dans ce qui suit. Les volutes 40a1, 40a2 ont des sens d’enroulement inversés. Les extrémités circonférentielles des volutes 40a1, 40a2 peuvent se chevaucher mutuellement en direction axiale, comme cela est visible dans les dessins.
- ledit accessoire photovoltaïque comprend deux joues latérales, coopérant avec lesdits moyens capteurs photovoltaïques et ledit organe support, avantageusement par emboitement, notamment pour assurer un verrouillage des moyens capteurs photovoltaïques avec ledit organe support ;
- ledit accessoire photovoltaïque s’étend sous un plan général passant par la paroi supérieure ;
- la cote en longueur dudit accessoire photovoltaïque est inférieure à la cote en longueur de la bavette ;