INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’élément d’étanchéité 40 est en contact étanche avec la face frontale 20.3 du deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20 et un flanc interne du redan 33 en regard de ladite face frontale 20.3. L’élément d’étanchéité 40 est déformable depuis un premier état dans lequel il délimite une section de passage supérieure à une section transversale de la tige 25 de l’insert 20 et un deuxième état dans lequel il enserre la tige 25, et est agencé pour être amené de son premier état vers son deuxième état sous l’effet d’une compression axiale. Un tel élément d’étanchéité est connu du document EP2569665.
Lorsque le corps 30 est déplacé axialement de la position en saillie à la position affleurante, l’insert 20 comprime suffisamment l’élément d’étanchéité 40 contre le redan 33 pour l’amener de son premier état à son deuxième état.
L’élément d’étanchéité 40 comprend une face frontale s’étendant en saillie du deuxième tronçon 30.2 du corps 30 et sur laquelle est fixé de manière amovible un film de protection 50 sur laquelle est rabattue une languette 51 de tirage permettant de retirer le film de protection 50 sans toucher à celui-ci. La languette 51 de tirage a une première extrémité reliée à un bord du film de protection 50 et une deuxième extrémité s’étendant en saillie d’un bord du film de protection 50 opposé à la première extrémité de la languette 51. La deuxième extrémité de la languette 51 comprend en son centre un trou 51.1 conformé pour permettre le passage d’un doigt à travers ledit trou 51.1 de manière à améliorer la préhension de la languette 51 en formant un anneau de traction.
Le manchon 60 comprend intérieurement un redan 61 annulaire reçu dans les gorges 32.2 externes des portions cylindriques 32 du corps 30 de sorte que le corps 30 est lié en translation au manchon 60.
Les portions cylindriques 32 sont élastiquement déformables entre leur état de repos dans lequel l’extrémité libre des portions cylindriques 32 délimite une section de passage supérieure au diamètre du redan 61, et un deuxième état déformé dans lequel ladite extrémité libre délimite une section de passage inférieure au diamètre dudit redan 61. On notera que l’extrémité libre des portions cylindriques 32 a un pourtour extérieur comportant un chanfrein agencé pour ne pas gêner le montage du manchon 60 sur le corps 30.
Le manchon 60 comprend également intérieurement une rainure 62 hélicoïdale formant un filetage agencé pour recevoir des excroissances 29.2 s’étendant radialement en saillie des nervures 29 de l’insert 20 de manière à ce qu’une rotation axiale du manchon 60 de manœuvre d’une position de connexion à une position de déconnexion entraîne un déplacement axial de l’insert 20 de la position en saillie à la position affleurante. L’angle rotation du manchon 60 depuis la position de connexion à la position de déconnexion est ici sensiblement égale à 180 degrés.
Le manchon 60 comprend une extrémité pourvue extérieurement de deux portions de collet 63, identiques et diamétralement opposées, sur lesquelles la patte de verrouillage 36 du corps 30 de l’autre dispositif 10 est destinée à venir se clipper via son aspérité 36.1 en dent de sapin pour assurer un accouplement du dispositif 10 avec ledit autre dispositif 10 dont le manchon 60 est en position de connexion. Les portions de collets 63 sont espacées angulairement de manière à délimiter un chemin de dégagement axial de la patte de verrouillage 36 de l’autre dispositif 10 lorsque le manchon 60 est en position de déconnexion.
Le manchon 60 comprend aussi extérieurement une pluralité d’évidements 64 répartis angulairement de manière régulière pour former des moyens de préhension du manchon 60 permettant de faciliter sa rotation.
Dans ce contexte, le Demandeur propose une solution comprenant l’utilisation d’une membrane, composée d’une partie rigide et d’une partie flexible, permettant de déporter les électrodes d’activation au niveau des plans de masse donnant ainsi de la flexibilité sur la taille des électrodes d’activation. De plus, celles-ci ne se situent plus entre la ligne RF et le plan de masse évitant ainsi un couplage électromagnétique qui peut engendrer des pertes RF. Cette approche permet de garder des composants compacts, même pour des niveaux de puissance élevés tout en limitant l’impact sur l’architecture globale. La partie flexible ainsi que la taille des électrodes d’activation avec la partie de la membrane rigide en vis-à-vis peuvent être ajustées au niveau de puissance exigée tout en garantissant des tensions d’actionnement modérées.
Plus précisément, la présente invention a pour objet un microsystème Electromécanique radiofréquence capacitif comprenant une membrane métallique suspendue au-dessus d’une ligne de transmission RF disposée selon un premier axe X à la surface d’un substrat , des électrodes d’activation et des plans de masse sur lesquels repose ladite membrane caractérisé en ce que :
- ladite membrane métallique comporte : un élément inférieur présentant une première partie située partiellement au-dessus desdites électrodes recouvertes par des éléments comprenant au moins un premier matériau diélectrique et partiellement au-dessus de ladite ligne RF recouverte par un élément en second matériau, ledit élément inférieur présentant des deuxièmes parties situées partiellement en contact avec lesdits plans de masse ; un élément supérieur situé au-dessus de ladite première partie de l’élément inférieur; - les électrodes d’activation étant disposées de part et d’autre de la ligne de transmission RF ;
- ladite membrane comprenant des zones flexibles constituées par une partie des deuxièmes parties de l’élément inférieur et une zone rigide constituée par l’empilement de la première partie de l’élément inférieur et de l’élément supérieur.
Selon des variantes de l’invention, lesdits éléments comprenant au moins un premier matériau diélectrique sont structurés et présentent des motifs de structuration, de dimensions comprises entre 50 nanomètres et 5 micromètres.
Il est à noter que les solutions existantes sur les électrodes déportées ne font que reporter la défaillance des MEMS-RF capacitifs du diélectrique de la ligne centrale au diélectrique sur les électrodes d’activation. L’introduction de la micro/nanostructuration du diélectrique sur les électrodes d’activation permet de limiter l’injection de charge dans ce matériau en minimisant drastiquement la surface en contact entre ce diélectrique et la membrane lorsque celle-ci est à l’état bas. La limitation des tensions d’actionnement, grâce à ce type d’architecture, et la structuration du diélectrique des électrodes d’activation permet ainsi d’améliorer la fiabilité de ce type de composant même pour des niveaux de puissance élevés (>30W).
Selon des variantes de l’invention, le premier matériau diélectrique présente une rigidité supérieure ou égale à 5MV/cm, et est par exemple en SiO 2 ou en SiN ou en Al 2 O 3.
Selon des variantes de l’invention, l’élément en second matériau diélectrique est recouvert d’un élément métallique supérieur.
Selon des variantes de l’invention, l’épaisseur totale d’une électrode d’activation et d’un élément en premier matériau diélectrique est égale à l’épaisseur totale de l’épaisseur de la partie de ladite ligne RF sous la membrane et d’un élément en second matériau diélectrique.
Selon des variantes de l’invention, l’épaisseur de l’élément inférieur de la membrane est comprise entre 500 nanomètres et 2 micromètres.
Selon des variantes de l’invention, l’épaisseur de l’élément supérieur de ladite membrane est supérieure à 2 micromètres.
Selon des variantes de l’invention, l’élément supérieur de ladite membrane est structuré, ladite structure étant par exemple en treillis et présentant des motifs de dimensions supérieures à 1 micromètre.
Selon des variantes de l’invention, le second matériau diélectrique a une constante diélectrique ε 0 supérieure à celle de l’oxyde de silicium, ledit secondmatériau diélectrique étant par exemple HfO 2 ou ZrO 2 ou Y 2 O 3 ou Al 2 O 3 ou SiN.
Selon des variantes de l’invention, l’élément inférieur de la membrane est en multicouches à base de matériau(x) réfractaire(s) par exemple W, Mo, Ta, TaN, TiN, TiW et de matériau(x) conducteur(s) par exemple Au, Al, Cu, l’élément supérieur de la membrane étant en matériau conducteur par exemple Au ou Cu.
L’invention a aussi pour objet un procédé de fabrication d’un Microsystème Electromécanique radiofréquence capacitif selon l’invention, comprenant :
La présente invention a pour objet, selon un second aspect, un kit comprenant au moins six articles d’habillement selon l’une quelconque des variantes de réalisation en référence au premier aspect de l’invention, chaque article d’habillement couvre au moins trois tailles de bonnet différentes et au moins trois tailles de buste différentes, et lesdits au moins six articles d’habillement réunis couvrent au moins sept tailles de bonnets différentes et neuf tailles de tour de buste différentes.
En particulier, les tailles de bonnets sont : A, B, C, D, E, F et G.
En particulier, les tailles de buste sont: 30,32,34,36,38,40,42,44 et 44 selon la nomenclature au Royaume-Uni ; 65,70,75,80,85,90,95,100 et 105 selon la nomenclature de l’Union Européenne ; et 80,85,90,95,100,105,110,115 et 120 selon la nomenclature française.
Avantageusement, un kit de six articles d’habillement selon l’invention couvre au moins 50 tailles correspondant à des tailles de tour de buste et des tailles de profondeur de bonnet combinées entre-elles (voir par exemple l’ensemble des tailles représentées sur la ). Une taille d’article d’habillement correspond à la combinaison d’une taille de tour de buste avec une taille de profondeur de bonnet.
On désigne indifféremment dans le présent texte par tour de buste, le tour de poitrine c’est-à-dire le tour mesuré sous la poitrine.
De préférence, la différence de profondeur de bonnet entre deux tailles de profondeur de bonnet consécutives, par exemple de la taille A à la taille B, est supérieure à 0 cm et inférieure ou égale à 15 cm.
Dans un mode de réalisation, le kit comprend :
Les correspondances des tours de buste selon la nomenclature française avec les nomenclatures du Royaume-Uni et de l’Union Européenne sont indiquées sur la annexée au présent texte.
La présente invention a pour objet, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication d’un article d’habillement, en particulier tricoté à mailles jetées, pour soutien de la poitrine, notamment soutien-gorge ou brassière, comprenant : - une étape de tricotage d’un panneau tricoté principal à mailles jetées d’une première lisière à une seconde lisière comprenant le tricotage :
- d’au moins un panneau frontal droit tricoté, d’au moins un panneau frontal gauche tricoté, d’au moins un panneau dorsal droit tricoté et d’au moins un panneau dorsal gauche tricoté, et éventuellement d’au moins une bande transversale extensible arrangée pour encercler sensiblement le buste ;
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un revêtement photovoltaïque, et par exemple chacun des revêtements photovoltaïques, est flexible.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, au moins un revêtement photovoltaïque, et par exemple chacun des revêtements photovoltaïques, est rigide.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque revêtement photovoltaïque comporte un premier bord s’étendant à proximité et le long de la ligne d’intersection respective, un deuxième bord situé à l’opposé de l’axe central et un troisième bord reliant les premier et deuxième bords respectifs.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premiers bords de deux revêtements photovoltaïques appartenant à un même sous-ensemble s’étendent à proximité et le long l’un de l’autre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième bord de chaque revêtement photovoltaïque est incliné par rapport à l’axe central, de telle sorte que l’extrémité inférieure dudit deuxième bord est plus proche de l’axe central que l’extrémité supérieure dudit deuxième bord.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque revêtement photovoltaïque est incliné, par rapport à un plan de référence respectif qui est parallèle à l’axe central et qui passe par le troisième bord dudit revêtement photovoltaïque, d’un angle d’inclinaison compris entre 5 et 10°, et par exemple d’environ 7°.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier bord de chaque revêtement photovoltaïque présente une longueur comprise entre 35 et 55 mm, et avantageusement entre 40 et 50 mm, et par exemple d’environ 44 mm.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième bord de chaque revêtement photovoltaïque présente une longueur comprise entre 55 et 75 mm, et avantageusement entre 60 et 70 mm, et par exemple d’environ 65 mm.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le troisième bord de chaque revêtement photovoltaïque présente une longueur comprise entre 25 et 45 mm, et avantageusement entre 30 et 40 mm, et par exemple d’environ 34 mm.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chacune des lignes d’intersection est inclinée par rapport à l’axe central d’un angle d’inclinaison compris entre 10 et 40°, avantageusement entre 20 et 30°, et par exemple d’environ 26°.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le nombre de faces de support, et donc de revêtements photovoltaïques, est compris entre 6 et 12.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les deux revêtements photovoltaïques de chaque sous-ensemble sont sensiblement symétriques par rapport à un plan de symétrie respectif passant par la ligne d’intersection respective.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les plans de symétrie des différents sous-ensembles sont sécants selon une droite d’intersection qui est sensiblement confondue avec l’axe central.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les revêtements photovoltaïques adjacents appartenant à deux sous-ensembles adjacents sont situés en regard l’un de l’autre.
En outre, chaque image acquise peut être caractérisée par un ensemble de points d’acquisition notés , tel que chaque point d’acquisition (également appelé pixel dans la suite de la description) est associé à des coordonnées . Par exemple et sans limitation, un ensemble de pixels d’une image peut être distribué selon une répartition circulaire, tel que représenté sur la figure . Chaque coordonnée représente alors une projection d’un point de la voûte céleste dans un plan XY perpendiculaire à l’axe U du système 1 (plan XY représenté sur la figure ). L’axe U représenté sur la figure correspond à l’axe optique associé au système 1 lors de l’acquisition d’une image . Un tel axe U peut être par exemple équivalent à l’axe du Zénith Z.
Les images étant polarisées, chaque pixel est associé à une pluralité d’intensités de détection selon des angles de polarisation distincts. Par exemple et sans limitation, chaque pixel peut-être associé à 4 valeurs d’intensités de détection correspondant respectivement à des angles de polarisation distincts selon l’équation (01) suivante :
Il est à noter que d’après le modèle de diffusion de Rayleigh de la lumière provenant d’un astre se propageant dans l’atmosphère (terrestre notamment), les interactions entre les photons de lumière et les molécules de l’atmosphère entraînent une polarisation linéaire partielle de cette lumière de la voûte céleste selon un motif dit « motif de polarisation ». Ce motif de polarisation dépend de la position relative de l’astre par rapport à la position O du système 1, à la surface de la Terre, par exemple. Ce motif de polarisation peut être décrit mathématiquement à partir de deux quantités : l'angle entre la direction de polarisation linéaire de la lumière et un axe d’un repère de référence prédéfini (c’est-à-dire l’angle de polarisation linéaire ou AoLP pour Angle of Linear Polarisation selon l'appellation anglaise) et le degré de polarisation linéaire de la lumière (ou DoLP pour Degree of Linear Polarisation selon l'appellation anglaise) comme décrit par exemple dans l’article “Polarization and Intensity of Light in the Atmosphere” de K.L. Coulson et al., Deepak Pub., 1988. En particulier, le DoLP (ou « motif DoLP ») peut être modélisé mathématiquement en fonction de l’angle de diffusion représenté sur la figure . Le DoLP peut être décrit selon l’équation (02) suivante :
A l’étape 104, pour chaque image acquise, une représentation du motif DoLP d’au moins une partie du ciel est déterminée (ou calculée).
Chaque représentation DoLP déterminée peut être caractérisée par un ensemble de degrés de polarisation linéaire calculés notés associés aux coordonnées des pixels .
Dans des modes de réalisation, pour chaque coordonnée , le degré de polarisation linéaire peut être calculé à partir du vecteur de Stokes défini à partir du modèle de diffusion de Rayleigh et décrit selon l’équation (03) suivante :
Dans l’équation (03) précédente, les coefficients , et sont définis en fonction des valeurs de la pluralité d’intensités de détection de chaque pixel de l’image , et peuvent être décrits respectivement selon les équations (04), (05) et (06) suivantes :
Un ensemble de degrés de polarisation linéaire calculés d’une représentation DoLP peut être distribué, selon une répartition circulaire, comme illustré par l’ensemble de pixels de la figure .
A noter que les valeurs d’angles de polarisation linéaire AoLP peuvent également être calculées à partir du vecteur de Stokes, selon l’équation (07) suivante :
Par contre, lorsque le moteur vieillit, de l’huile peut pénétrer dans une (ou plusieurs) chambre de combustion par aspiration. Ceci peut causer une émission non contrôlée de gaz et la combustion d’huile produit un couple moteur non pris en compte par le système de gestion du moteur.
Une telle aspiration d’huile doit donc être diagnostiquée et il convient si possible de limiter au maximum la combustion d’huile dans le moteur (et éventuellement aussi déterminer quel cylindre est en cause pour pouvoir réparer le(s) segment(s) défectueux).
Après une détection, ou suspicion, de fuite d’huile dans le moteur, il est proposé ici de confirmer qu’une combustion d’huile a lieu dans le moteur. En effet, il pourrait y avoir une fuite d’huile sans qu’il y ait combustion de l’huile qui fuit. Ensuite, on pourra quantifier la quantité d’huile qui est brûlée dans le moteur et agir en fonction de l’importance de l’aspiration d’huile vers une (des) chambre(s) de combustion.
Il existe plusieurs méthodes pour détecter une fuite d’huile. Une telle fuite peut être par exemple simplement déterminée en surveillant le niveau d’huile dans un carter d’huile dudit moteur. Généralement, si le niveau d’huile baisse, l’huile manquante est brûlée dans le moteur mais il se peut aussi que l’huile manquante suinte par un joint d’étanchéité entre le bloc moteur et l’extérieur.
Pour confirmer que de l’huile est brûlée dans le moteur, l’idée est de surveiller le comportement du moteur lorsque l’alimentation en carburant du moteur est coupée. C’est le cas notamment lorsqu’un conducteur du véhicule retire son pied d’une pédale d’accélérateur du véhicule. Ce dernier décélère alors. Toutefois, s’il y a une aspiration d’huile vers une chambre de combustion, cette huile va être brûlée, va produire un couple en sortie du moteur et influencera donc le comportement du moteur, notamment sa décélération.
Les figures 1 et 2 illustrent une étape de confirmation de combustion d’huile dans un moteur, ici un moteur à quatre cylindres. La sert de référence et montre le comportement d’un moteur sans aspiration d’huile et la est similaire à la pour un moteur dans lequel il existe une aspiration d’huile vers une chambre de combustion.
Sur la , une courbe de variation de vitesse de rotation du moteur est illustrée. Cette vitesse de rotation oscille autour d’une ligne dont la pente correspond à la décélération moyenne de la vitesse de rotation du moteur.
En-dessous de la courbe de vitesse, on a illustré des bâtons dont la hauteur est proportionnelle à la durée (en seconde -s- ou milliseconde -ms-) de l’intervalle de temps séparant le passage d’un piston du moteur par un point prédéterminé d’un cycle du moteur. Sur la courbe illustrant la variation de vitesse de rotation du moteur, on a repéré par une double flèche un intervalle correspondant à deux passages successifs par un maxima relatif de vitesse, qui correspond au passage par un point mort bas après une combustion. On peut choisir d’autres points de passage comme par exemple un point mort haut en fin d’une phase de compression d’air dans le cylindre correspondant (correspondant alors aux minima de vitesse de rotation).
La hauteur des bâtons correspond à la longueur des doubles flèches. Le moteur étant en phase de décélération, la taille des bâtons augmente.
Pour plus facilement comparer la taille des bâtons, il est avantageusement prévu de corriger leur taille afin de tenir compte de la décélération moyenne du moteur (véhicule). Sur la , alors qu’il s’agit d’un moteur à quatre cylindres, cinq bâtons sont illustrés. Le premier et le dernier correspondent à un même cylindre. Les mesures faites pour un même cylindre peuvent être comparées car elles sont faites dans des conditions semblables (position relative similaire d’un capteur et d’une cible utilisés pour connaitre la position angulaire du moteur et sa vitesse). Ainsi si par exemple la hauteur du premier bâton est X et celle du cinquième bâton (qui correspond au même cylindre est X+4, et si la décélération est constante, on devrait avoir pour le deuxième bâton une hauteur de X+1, pour le troisième une hauteur de X+2 et le quatrième une hauteur de X+3. En retirant alors respectivement 1, 2, 3 et 4 de la hauteur des 2 ème , 3 ème , 4 ème et 5 ème bâtons, on obtient une hauteur constante des bâtons (X) comme illustré en bas de la .
Si alors comme illustré sur la , la taille des bâtons après correction n’est pas la même, aux incertitudes de mesures près, et qu’un bâton par exemple se distingue par une hauteur réduite alors on en déduit que de l’huile est brûlée dans le cylindre correspondant puisque cela signifie que le temps s’écoulant entre deux points morts hauts successifs correspondant à un cylindre est réduit : on peut supposer qu’une accélération due à une combustion non maîtrisée est à l’origine de cet écart de hauteur.
De manière équivalente, au lieu de venir soustraire une valeur à la durée d’un intervalle de temps, on peut venir appliquer un facteur correctif à chaque mesure du temps s’écoulant entre deux passages par des points morts hauts successifs.
Soit N le nombre de cylindres.
Soit n le numéro d’un intervalle de temps entre deux passages successifs par des points morts hauts en fin de compression, n valant 1, 2, …, N.
Soit T_Seg_Mes_n la durée de l’intervalle de temps n.
On réalise ainsi une asymétrie de dopage au niveau des interfaces ayant des champs électriques d’interface qui freinent le mouvement des porteurs de charges vers l’électrode supérieure de collection EL_SUP. L’asymétrie de dopage au niveau des interfaces permet de diminuer l’amplitude des champs électriques d’interface négatifs E et ainsi améliorer la mobilité des charges photogénérées selon l’axe du pixel Pxl. La illustre la distribution du champ électrique dans l’hétérostructure d’absorption SPA dans la direction de l’axe du pixel Pxl avec l’asymétrie de dopage décrite précédemment.
Alternativement, le profil de dopage de type N de l’hétérostructure d’absorption SPA présente un gradient décroissant en partant de l’électrode inférieure EL_INF vers l’électrode supérieure EL_SUP. Cela permet d’avoir des champs électriques d’interface E plus intenses au niveau de la base du pixel Pxl par rapport au sommet à côté de l’électrode supérieure EL_SUP. Ainsi, l’effet de canalisation selon l’invention est accentué au niveau de la base du pixel Pxl là où le risque de diaphonie est plus important.