INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
État de la technique Les véhicules stationnés sont sensibles aux conditions climatiques telles que l’exposition au soleil et les intempéries. Pour protéger les véhicules stationnés des événements dus aux conditions météorologiques, on connaît dans l’art antérieur des structures appelés « ombrières », parfois désignées par l’appellation « carport ». De telles structures comprennent généralement une surface de toiture montée sur des supports. La surface de toiture vise à protéger les véhicules du soleil et d’autres aléas météorologiques tels que la pluie, la neige ou la grêle en fournissant une surface de protection ombrageante.
De telles ombrières comprennent parfois des moyens pour convertir une partie du rayonnement solaire en énergie électrique. De telles ombrières sont désignées dans la littérature par l’appellation « ombrières photovoltaïques ». Dans ce cas, la surface de toiture comprend généralement des panneaux solaires pour convertir une partie du rayonnement solaire en énergie électrique. C’est le cas notamment de la demande de brevet FR2949243A1, qui divulgue une ombrière photovoltaïque comprenant une toiture rectangulaire montée sur deux structures d’élévation supportant la toiture au milieu de deux côtés opposés du rectangle. Les structures d’élévation sont constituées de deux poteaux inclinés, réunis l’un et l’autre et solidaires d’un socle de béton. La structure décrite dans cette demande de brevet présente l’inconvénient de manquer de solidité du fait de l’existence d’un unique point d’appui des panneaux solaires sur chaque support de la structure. Un autre inconvénient de la structure décrite dans cette demande de brevet est qu’il existe un risque de modification involontaire de l’angle d’inclinaison des panneaux solaires une fois la structure installée du fait de la présence de cet unique point d’appui sur chaque support de la structure.
Un autre inconvénient des structures de l’art antérieur est qu’elles ne permettent pas d’obtenir un rendement optimal de production des panneaux solaires quelles que soient les conditions climatiques.
Un autre inconvénient de certaines solutions de l’art antérieur est qu’elles ne permettent pas de faire varier l’inclinaison des panneaux solaires indépendamment du support de ces panneaux solaires.
Un objectif de l’invention est de au moins limiter les inconvénients précités.
Par exemple, les canalisations aval de distribution 73 comprennent l’une au moins des canalisations suivantes : une canalisation d’arrosage pour un arrosage extérieur, une canalisation domestique pour une utilisation domestique, une canalisation de remplissage du bassin pour remplir le bassin 2. Dans le dernier exemple, et comme visible sur la , l’une des canalisations aval de distribution 73 traverse l’une des parois périphériques de bassin 20, de sorte que le port de distribution 74 associé débouche au niveau de l’intérieur du bassin 2.
En référence à la , l’installation de piscine 1 comprend un système de traitement 8 du bassin 2 comprenant : - une pompe de bassin 80 raccordée à un filtre de bassin 81 via une vanne multivoies 82 ; - un circuit d’aspiration raccordé à la pompe de bassin 80 et qui est muni d’au moins une canalisation d’aspiration 83 équipée d’une bouche d’aspiration 84, 85 prévue sur le bassin 2, comme par exemple du type skimmer 84 et/ou bonde de fond 85 tel qu’illustré sur la ; - un circuit de refoulement raccordé, via la vanne multivoies 82, à la pompe de bassin 80 et qui est muni d’au moins une canalisation de refoulement 86 équipée d’une bouche de refoulement 87 (visible en ) prévue sur le bassin 2 ; et - un circuit de purge raccordé, via la vanne multivoies 82, à la pompe de bassin 80 et qui est muni d’au moins une canalisation de purge 88.
Ainsi, dans une position de filtration de la vanne multivoies 82, l’eau du bassin 2 est aspirée au niveau de la ou des bouche d’aspiration 84, 85, pour passer dans le filtre de bassin 81, et ensuite être refoulée au niveau de la ou des bouches de refoulement 87. Dans une position de purge de la vanne multivoies 82, l’eau du bassin 2 est aspirée au niveau de la ou des bouche d’aspiration 84, 85, pour être rejetée directement via la ou les canalisations de purge 88. Dans une position de nettoyage de la vanne multivoies 82, l’eau du bassin 2 est aspirée au niveau de la ou des bouche d’aspiration 84, 85, pour passer dans le filtre de bassin 81 afin de le nettoyer, et ensuite pour être rejetée via la ou les canalisations de purge 88. D’autres positions sont bien entendu envisageables pour avoir d’autres circulations de l’eau du bassin 2.
Avantageusement, l’au moins une canalisation d’aspiration 83 et/ou l’au moins une canalisation de refoulement 86 est au moins partiellement supportée par au moins une partie des éléments de soutien 3 à côté des tubes tampon 4. Ainsi, la ou les canalisations d’aspiration 83 peuvent être supportés par tout ou partie des éléments de soutien 3. De même, la ou les canalisations de refoulement 86 peuvent être supportés par tout ou partie des éléments de soutien 3. Les éléments de soutien 3 peuvent donc aussi servir à porter de telles canalisations 83, 86.
Selon une possibilité, l’au moins une canalisation de purge 88 est munie d’un filtre de purge 89 et est connectée fluidiquement à l’un au moins des tubes tampon 4 afin de les remplir en eau de purge issue du bassin 2. Autrement dit, l’eau aspiré dans le bassin 2 peut être introduit dans au moins un des tubes tampon 4 pour y être stockée, après une filtration via le filtre de purge 89 (par exemple une filtration pour ôter le chlore et/ou des dérivés du chlore).
Composant OH – 3B : Dans un réacteur fermé de 1 litre, équipé d'une agitation, d'un réfrigérant, de moyens de chauffe et d'un thermomètre, on introduit 190,155 g de copolyester COPO2 (exemple 2) et 7,495g de diisocyanate d'isophorone (IPDI).
Le mélange est ensuite chauffé à une température de 77°C et maintenu à cette température pendant 10h.
Lorsque la teneur en groupe NCO mesurée est environ égale à la teneur en groupe NCO souhaitée (0,28-0,71%NCO), le mélange est refroidi à 55°C puis 2,34g de l’aminosilane Silquest® A1110 est ajouté. Cet ajout est réalisé avant la disparition de toutes les fonctions NCO sur le prépolymère intermédiaire, de sorte à ce que l’aminosilane soit greffé sur le prépolymère. Le mélange réactionnel est agité pendant 3h à cette température.
Puis on introduit 249,982 g de copolyester COPO1 (exemple 1) et de l’acétate d’éthyle (solvant non réactif) jusqu’à obtention d’un extrait sec de 60%. L’acétate d’éthyle et le COPO1 ne participent pas à la réaction et ont un rôle de diluant à cette étape. Après homogénéisation du mélange (30 minutes) maintenu entre 30-50°C, on mesure la viscosité Brookfield à 23°C et l'extrait sec.
Composant OH – 3C : Dans un réacteur fermé de 1 litre, équipé d'une agitation, d'un réfrigérant, de moyens de chauffe et d'un thermomètre, on introduit 63,599 g de copolyester COPO1 (exemple 1), 254,457 g de copolyester COPO2 (exemple 2) et 10,614g de diisocyanate d'isophorone (IPDI).
Le mélange est ensuite chauffé à une température de 77°C et maintenu à cette température pendant 13h.
Lorsque la teneur en groupe NCO mesurée est environ égale à la teneur en groupe NCO souhaitée (0,27-0,61%NCO), le mélange est refroidi à 55°C puis 3,722g de l’aminosilane Silquest® A1110 est ajouté. Cet ajout est réalisé avant la disparition de toutes les fonctions NCO sur le prépolymère intermédiaire, de sorte à ce que l’aminosilane soit greffé sur le prépolymère. Le mélange réactionnel est agité pendant 3h à cette température.
Puis on introduit 99,983 g de copolyester COPO1 (exemple 1) et de l’acétate d’éthyle (solvant non réactif) jusqu’à obtention d’un extrait sec de 60%. L’acétate d’éthyle et le COPO1 ne participent pas à la réaction et ont un rôle de diluant à cette étape. Après homogénéisation du mélange (30 minutes) maintenu entre 30-50°C, on mesure la viscosité Brookfield à 23°C et l'extrait sec.
Les compositions des différents composants -OH sont détaillés dans le tableau suivant :
Tableau 1 – Compositions des composants -OH
Composant OH OH (3A) (% en poids) OH (3B) (% en poids) OH (3C) (% en poids) Synthèse polyuréthane P2 Copolyester COPO1 (exemple 1) 42,61 - 12,72 Copolyester COPO2 (exemple 2) 42,61 38,03 50,89 IPDI 2,11 1,50 2,12 Silquest® A1110 0,93 0,47 0,75 Solvants non réactifs ajoutés en fin de synthèse Acétate d’éthyle (solvant) 11,74 10,00 13,53 Copolyester COPO1 (exemple 1) (extrait sec =60% dans acétate d’éthyle) 0 50,00 20,00 Extrait sec 59,93% 60,03% 59,05% %OH de P2 0,187% 0,139% 0,197% %OH du composant OH 0,187% 0,253% 0,243% NCO/OH (molaire) synthèse de P2 0,63 0,62 0,62
La mesure d'extrait sec (avant ou après vieillissement) est faite par pesée avant après évaporation du solvant, à l'étuve 3h à 105°C, sur 3 échantillons d'environ exactement 1g chacun.
Vieillissement des composants -OH Chacun des composants OH de l’exemple 3, liquides, ont été placés à l’étuve à 40 °C pendant 21 jours, dans un pot métallique hermétique et inerté à l’azote. Ce vieillissement accéléré du composant -OH correspond approximativement à un stockage de 4 à 5 mois à 23°C. Il permet donc de simuler un stockage du composant -OH avant utilisation par l’utilisateur.
La mesure de viscosité à 23°C est faite à l’aide d’un viscosimètre Brookfield selon la norme ISO 2555 publiée en 1999 (viscosimètre Brookfield RVT, d’une aiguille adaptée au domaine de viscosité 3 et à une vitesse de rotation de 50 tours par minute (tr/mn).
Les résultats de viscosité et extraits secs sont donnés dans le tableau suivant :
OH (3A) OH (3B) OH (3C) Viscosité initiale du composant -OH à 23°C (mPa.s) 1264 908 748 Extrait sec initial du composant -OH (%) 59,93% 60,03% 59,05% OH (3A) vieilli OH (3B) vieilli OH (3C) vieilli Viscosité du composant -OH à 23 après vieillissement pendant 21 jours à 40°C (mPa.s) 1980 968 938 Extrait sec du composant -OH après vieillissement pendant 21 jours à 40°C 59,95% 59,43% 59,16%
Le copolyester diol obtenu est ensuite refroidi à 200°C puis est coulé lentement dans l'acétate d'éthyle à température ambiante (23°C) sous agitation, pour former une solution à 60 % poids/poids.
L’IOH du copolyester diol ainsi obtenu a été mesuré selon la norme ISO 14900:2017 et est égal à 12,5 mg KOH/g. La viscosité Brookfield à 23°C du produit obtenu est de 2000 mPa.s.
La mesure de viscosité peut se faire à l’aide d’un viscosimètre Brookfield selon la norme ISO 2555:2018.
Exemple n°2 : Préparation du copolyester diol amorphe linéaire (COPO2)
Dans un réacteur fermé de 1 litre, équipé d'une agitation, d'une colonne de distillation, de moyens de chauffe, d'un thermomètre et relié à une pompe à vide, on introduit 7,669 g de monoéthylène glycol et 202,245 g de diéthylène glycol.
Lorsque la température du mélange réactionnel atteint 120°C, on introduit dans le réacteur : 95,555 g d'acide adipique et 194,480 g d'acide isophtalique.
Ensuite une rampe de température est programmée afin d'atteindre une température de 230°C en 3h. On mesure ensuite l'indice d'acide (Ia). La réaction est stoppée lorsque l'indice d'acide Ia est inférieur à 25 mg KOH/g.
0,051 g d'un catalyseur à base de titane (TYZOR® TnBT) est alors introduit, puis le réacteur est mis sous vide (atteinte de 15 mbar en 2h) et le mélange réactionnel est chauffé à 240°C.
On procède à des mesures de l'Ia et de la viscosité brookfield à 80°C. La réaction est stoppée lorsque l'Ia est inférieur à 3 mg KOH/g et lorsque la viscosité est comprise entre 6000 et 6500 mPa.s.
Le copolyester diol obtenu est ensuite refroidi à 200°C puis est coulé lentement dans l'acétate d'éthyle à température ambiante sous agitation, pour former une solution à 75 % poids/poids.
L’IOH du copolyester diol ainsi obtenu a été mesuré et est égal à 42,5 mg KOH/g. La viscosité Brookfield à 23°C du produit obtenu est de 1100 mPa.s.
Exemple n°3 : Préparation des composants OH (3A, 3B, 3C)
Composant OH – 3A : Dans un réacteur fermé de 1 litre, équipé d'une agitation, d'un réfrigérant, de moyens de chauffe et d'un thermomètre, on introduit 213,075 g de copolyester COPO1 (exemple 1), 213,080 g de copolyester COPO2 (exemple 2) et 10,565g de diisocyanate d'isophorone (IPDI).
Le taux d’avancement de la réaction est contrôlé en mesurant la teneur en groupe NCO par un dosage de dibutylamine en retour, à l’aide d’acide chlorhydrique selon la norme NF T52-132. Lorsque la teneur en groupe NCO mesurée est environ égale à la teneur en groupe NCO souhaitée (0,25-0,46%NCO), le mélange est refroidi à 55°C puis 4,637g de l’aminosilane Silquest® A1110 est ajouté. Cet ajout est réalisé avant la disparition de toutes les fonctions NCO sur le prépolymère intermédiaire, de sorte à ce que l’aminosilane soit greffé sur le prépolymère. Le mélange réactionnel est agité pendant 3h à cette température.
Puis on introduit de l’acétate d’éthyle (solvant non réactif) jusqu’à obtention d’un extrait sec de 60%. L’acétate d’éthyle ne participe pas à la réaction et a un rôle de diluant. Après homogénéisation du mélange (30 minutes) maintenu entre 30-50°C, on mesure la viscosité Brookfield à 23°C et l'extrait sec.
Les données des compositions adhésives bicomposantes sont reportées dans le tableau 3.
Des compositions bicomposantes similaires ont été préparées avec les composants -OH de des exemples 3 et 4 obtenus après vieillissement, dans des rapports identiques à ceux mentionnés pour les composants OH non vieillis.
Tableau 3 – Compositions adhésives bicomposantes
Ex. 5 Ex. 6 Ex. 7 Ex. 8 Ex. 9 Ex. 10 Ex. 11 (comparatif) Ex. 12 (comparatif) Composant -OH 3A 3B 3C 3A vieilli 3B vieilli 3C vieilli 4A 4A vieilli Composant -NCO Takenate D110N Takenate D110N Takenate D110N Takenate D110N Takenate D110N Takenate D110N Takenate D110N Takenate D110N Solvant Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Acétate d’éthyle Rapport équivalent molaire –NCO/-OH 1,99 1,75 1,78 1,99 1,75 1,78 1,79 1,79 Rapport pondéral composant –NCO/-OH 8/100 9,5/100 9,3/100 8/100 9,5/100 9,3/100 11/100 11/100
Example 13 : Film triplex PET/ALU/cPP
On prépare un film triplex constitué d'un premier film en PolyEthylèneTéréphtalate (PET), d'un second film en aluminium (ALU) et d'un troisième film en PolyPropylène coulé (cPP) liés au niveau de chaque interface par une couche de composition adhésive des exemples 5 à 12.
On utilise un film de PET d'épaisseur 12 μm, un film ALU d'épaisseur 8 μm et un film de cPP d'épaisseur 70 μm.
Ce film triplex est obtenu en deux étapes : La fabrication d’un duplex PET/ALU en alimentant le bac d'une machine de complexage de type Nordmeccanica par une composition adhésive bicomposante standard commercialisée par Bostik: HERBERTS HP 1614 + PURBINDER C1. Ladite machine de complexage est pourvue d'un dispositif d'enduction de type rouleau avec bac ouvert, fonctionnant à température ambiante et à une vitesse de défilement de 50 m/minute. La couche adhésive liant les 2 films PET/ALU présente une épaisseur d'environ 3,5 μm correspondant à environ 3,5 g/m2 de composition adhésive. La fabrication du triplex PET/ALU/cPP se finalise par enduction du duplex PET/ALU, côté ALU, à l’aide d’un hand-coater, de la composition adhésive bicomposante selon l’invention, pour chacun des exemples 5 à 10 et composition adhésive comparative de des exemples 11 et 12, puis contre-collage du film cPP qui est fait manuellement par application d’un rouleau de 2kg.
Immédiatement après sa fabrication, le film triplex est stocké à une température de 23 °C et sous une atmosphère à 50% d'humidité relative (HR). Les échantillons sont soumis ultérieurement aux tests suivants après 2 jours de réticulation dans ces conditions : 23°C, 50% HR.
A. Test de pelage à 180° Le test de pelage à 180° est tel que décrit dans la norme française NF T 54-122. Le principe de ce test consiste en la détermination de la force nécessaire à la séparation (ou pelage) de 2 couches individuelles de films liées par l'adhésif bicomposant. Une éprouvette de forme rectangulaire de 15 mm de large et d'environ 10 cm de long est découpée dans le film triplex. On décolle manuellement à partir de l'extrémité de cette éprouvette, et sur environ 2 cm, les 2 couches individuelles de film comprises dans cette bande et les 2 extrémités libres ainsi obtenues sont fixées sur deux dispositifs d’attache reliés, respectivement, à une partie fixe et une partie mobile d'un appareil de traction qui sont situées sur un axe vertical. Alors qu'un mécanisme d'entraînement communique à la partie mobile une vitesse uniforme de 100 mm/minute, conduisant au décollement des 2 couches dont les extrémités décollées se déplacent progressivement selon un axe vertical en formant un angle de 180°, la partie fixe -reliée à un dynamomètre- mesure la force qui est supportée par l'éprouvette ainsi maintenue, et qui est exprimée en N/15mm.
Sur le triplex PET/ALU/cPP, le test de pelage a été réalisé uniquement entre ALU et cPP.
B. Résistance à la stérilisation La résistance à la stérilisation est ensuite évaluée sur des échantillons de type sache après 2 jours de réticulation à 23°C 50% HR. Les saches sont fabriquées à partir du triplex format A4 (dimensions 21 x 29,7 cm) obtenu par hand-coating, dans lequel on découpe à l’aide d’un gabarit, deux formats rectangulaires de dimensions 14 x 12 cm. Ces deux formats sont ensuite superposés cPP contre cPP, et thermoscellés sur 3 côtés à une température de 160°C et une pression de 3 bars pendant 1 seconde.
3 grammes d’eau distillée sont ensuite ajoutés à chaque sache, dont l’air est chassé manuellement par pression de l’emballage avant de procéder au thermoscellage du 4 ème et dernier côté de chaque sache suivant les paramètres énoncés précédemment.
Cet échantillon est placé dans un autoclave qui est chauffé à 135°C en phase vapeur durant une heure pour simuler un traitement de stérilisation. L'échantillon est ensuite maintenu à température ambiante durant 1 heure et l'on procède ensuite à la mesure de la cohésion de l'interface ALU/cPP du film, au moyen du test de pelage à 180°C décrit précédemment. Le résultat est indiqué en N/15 mm dans les tableaux de résultats, pour chacune des compositions adhésives 5 à 12, avant et après vieillissement du composant OH.
C. Résultats : Les compositions des exemples 5 à 10 (selon l’invention) sont avantageusement conformes à la règlementation Européenne (EU 10/2011) et Américaine (FDA 177.1390), en ce qu’elles ne comprennent pas de monomères isocyanates aromatiques, et ont une quantité de PAA (amines aromatiques primaires) inférieure à 2 ppb (Europe) pour les emballages alimentaires.
En outre, les performances des compositions des exemples 5 à 10 (invention) et 11-12 (comparatives) sont détaillées dans le tableau suivant :
Exemple n°4 : Préparation du composant OH (4A) comparatif
Composant OH – 4A : Dans un réacteur fermé de 1 litre, équipé d'une agitation, d'un réfrigérant, de moyens de chauffe et d'un thermomètre, on introduit 371,9 g de copolyester COPO2 (exemple 2) et 14,235 g de diisocyanate d'isophorone (IPDI).
Lorsque la teneur en groupe NCO mesurée est environ égale à zéro (groupes NCO consommés), le mélange est refroidi à 55°C puis 4,615g de l’aminosilane Silquest® A1110 est ajouté. L’aminosilane ne réagira pas car pas de présence de fonctions NCO qui ont toutes été consommées, d’où pas de greffage de l’aminosilane sur le polymère.
La composition du composant -OH est détaillée dans le tableau suivant :
Tableau 2 – Composition du composant comparatif -OH (4A)
Composant OH OH (4A) comparatif (% en poids) Synthèse prépolymère polyuréthane Copolyester COPO2 (exemple 2) 74,38 IPDI 2,85 Solvants non réactifs ajoutés en fin de synthèse Acétate d’éthyle (solvant) 21,85 Silquest® A1110 0,92 Extrait sec 61,46% %OH prépolymère 0,285% %OH du composant OH 0,285% NCO/OH (molaire) synthèse du prépolymère 0,60
Vieillissement du composant -OH comparatif Le composant OH de l’exemple 4, liquide, a été placé à l’étuve à 40 °C pendant 21 jours, dans un pot métallique hermétique et inerté à l’azote. Ce vieillissement accéléré du composant -OH correspond approximativement à un stockage de 4 à 5 mois à 23°C. Il permet donc de simuler un stockage du composant -OH avant utilisation par l’utilisateur.
OH (4A) comparatif Viscosité initiale du composant -OH à 23°C (mPa.s) 1085 Extrait sec initial du composant -OH (%) 61,46% OH (4A) comparatif vieilli Viscosité du composant -OH à 23°C après vieillissement pendant 21 jours à 40°C (mPa.s) 985 Extrait sec du composant -OH après vieillissement pendant 21 jours à 40°C 60,92%
Exemples 5 à 12 : Compositions adhésives bicomposantes
Un composant –OH de l’exemple 3 (3A, 3B, 3C, vieillis ou non) ou le composant -OH de l’exemple comparatif 4 (4A vieilli ou non) a été mélangé au composant –NCO avec du solvant acétate d’éthyle pour fluidifier le mélange de colle et obtenir un extrait sec de 35%, puis introduit dans le bac d’alimentation de la machine de complexage à température ambiante (23°C) selon un rapport pondéral donné permettant d’atteindre un rapport molaire NCO/OH donné.
Le composant -NCO est le suivant :
TAKENATE D-110N Adduit m-XDI/TMP (dans l’acétate d’éthyle, extrait sec=75%) 100,00% Extrait sec 75,00% %NCO théorique 11,50%
La composition de la présente divulgation avec ladite combinaison de tensioactifs n’a pas entravé l’intégrité de la barrière SC et a donc montré moins de TEWL. En outre, la composition de la présente divulgation était plus douce sur les protéines de peau car elle montrait des scores de zéine plus faibles par rapport à la composition sans la combinaison souhaitée des tensioactifs.
Mesures C(6) CP(10) TEWL (Mesure de flux d’eau) 18 64 Score de zéine 48 % 91 %
Aspect et Analyse de texture Le tableau 7 indique les observations faites pour l’aspect et la texture des compositions. On pourrait clairement comprendre que les compositions de la présente divulgation étaient transparentes et stables, même à des températures plus élevées pendant une durée plus longue, offrant ainsi une stabilité de stockage et une durée de conservation accrues.
Aspect/Clarté C(1) C(4) C(3) C(5) CP(4) CP(5) CP(6) CP(7) CP(8) CP(9) T0 Limpide Limpide Limpide Limpide Limpide Limpide Limpide Limpide Limpide Limpide T4 semaines (sem.) 45°C Limpide Limpide Limpide Pas de sépara-tion Limpide Pas de séparation Limpide Limpide Limpide Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble T4 Sem. 50°C Limpide Limpide Limpide Pas de sépara-tion Limpide Pas de séparation Limpide Limpide Limpide Séparation et aspect trouble Séparation et aspect trouble Séparation et aspect trouble T4 Sem. RT Limpide Limpide Limpide Pas de sépara-tion Limpide Pas de séparation Limpide Limpide Limpide Pas de séparation mais trans-lucidité aspect flou Sépara-tion T8 Sem. 45°C Limpide Limpide ND ND Trouble Trouble Trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble T8 Sem. 50 °C Limpide Limpide ND ND Trouble Trouble Trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble T8 Sem. RT Limpide Limpide ND ND Trouble Trouble Trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble Sépara-tion et aspect trouble
Retours des consommateurs 15 consommateurs sur 16 ont préféré la composition de la présente divulgation à leurs agents nettoyants habituels pour des bénéfices sur la gestion du rayonnement, de l’éclat et de l’acné. Les consommateurs ont perçu des bénéfices croissants sur l’acné et le rayonnement avec l’utilisation de la composition de la présente divulgation.
Essai Instrumental L’étude d’activité antimicrobienne de la composition de la présente divulgation a confirmé que la composition était capable de tuer efficacement les microbes, en tant que NEAT ainsi que sous sa forme diluée, comme le montre le Tableau 8 ci-dessous. Ainsi, il a été constaté que la composition nettoyante, même diluée, tuait efficacement les microbes, confirmant ainsi son comportement cosmétique renforcé.
Composition Observation à 1 min (% de destruction de C.acnes ) C(7)- Forme NEAT 99,92 % C(7)- Dilution à 75 % avec de l’eau 90,60 %