INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par des simulations calculant l’évolution des coefficients de réflexion hors et à la résonance en fonction de la concentration en gaz, on détermine les valeurs de réflexion à la résonance et hors résonance pour une concentration de gaz nulle et de 1% présentées dans le tableau suivant (ci-après « tableau 1 »): tanδ 0 7.2e-5 Concentration (%) 0 1% Refl. 580 GHz (%) 99.35% 99.32% Refl. à la résonance (%) 73.29% 71.51%
A partir de ces valeurs de réflexion, on peut simuler les images obtenues par une matrice de détecteurs ayant un niveau de bruit de 250 µVrms (valeur typique) et un rapport signal sur bruit (SNR) de 10. A titre d’exemple non limitatif, l’élément EI du mode de réalisation MR1 comprend une matrice de 5x5 cavités FR avec parmi elles 13 cavités références et 12 cavités sensibles disposées en damier.
Les figures 5A et 5B présentent les résultats de cette simulation. Plus précisément, la présente l’image I2 à gauche et présente l’histogramme des valeurs des pixels des régions Rs et Rr dans l’image I2. La présente l’image I1 à gauche et présente l’histogramme des valeurs des pixels des régions Rs et Rr dans l’image I1. A titre d’exemple, les régions Rs et Rr sont chacune sont constitués d’environ 3000 pixels.
On observe tout d’abord que dans les images I1 et 2, il n’est pas possible distinguer les deux types de cavités à l’œil nu et donc de détecter les régions Rs et Rr. En revanche, on peut tracer leur histogramme et calculer leurs valeurs moyennes.
Dans l’histogramme de la , on observe que la valeur moyenne des pixels de la région Rs vaut 2.485 mV et est sensiblement égale à la valeur moyenne des pixels de la région Rr qui vaut 2.479 mV. En effet, hors résonance, le coefficient de réflexions des cavités sensibles et celui des cavités références sont quasi-égaux (voir tableau 1).
Dans l’histogramme de la , on observe que la valeur moyenne des pixels de la région Rs vaut 1.786 mV et est sensiblement inférieure à la valeur moyenne des pixels de la région Rr qui vaut 1.826 mV. En effet, à la résonance, le coefficient de réflexions des cavités sensibles est inférieur à celui des cavités références compte tenu de l’absorption du composé C présentant une concentration de 1% (voir tableau 1).
Ici, la détection du composé C peut donc être effectuée à partir de l’image I1 uniquement par comparaison de l’intensité moyenne des régions Rs et Rr ou bien en calculant la troisième image à partir de la différence entre l’image I2 et I1, puis en comparant l’intensité moyenne des régions Rs et Rr dans cette troisième image.
La figure 6 illustre l’évolution de la valeur du coefficient de réflexion en fonction de la tangente de pertes à la résonance, pour trois distances différentes dans une cavité optique selon le mode de réalisation MR1. Plus précisément, la courbe C12 est obtenue pour , la courbe C13 est obtenue pour et la courbe C12 est obtenue pour
La permet d’observer que le choix d’une distance L relativement plus importante permet d’améliorer la sensibilité de l’élément interférométrique EI car une variation de réflexion significative sera obtenue pour une tangente de perte (i.e. concentration en gaz) plus faible. Cela s’explique par le fait qu’une distance L plus importante permet d’avoir une quantité de gaz plus importante dans la cavité.
Aussi, de manière préférentielle, la distance de séparation entre la couche partiellement transparente et la couche réfléchissante dans les cavités FP de l’interféromètre de l’invention est telle avec , préférentiellement . Cela permet d’améliorer la sensibilité de l’élément interférométrique EI.
La illustre un mode de réalisation dans lequel l’élément interférométrique EI comprend deux sous-ensembles de détection SE et SE’ chacun optimisé pour une longueur d’onde de résonance respective et différente de l’autre. Ainsi, l’élément interférométrique EI de la permet de détecter deux composés C différents ou permet une détection de deux résonances différentes d’un même gaz.
De manière plus générale, selon un mode de réalisation, l’élément interférométrique EI comprend une pluralité de sous-ensembles de détection, chacun optimisé pour une longueur d’onde de résonance respective et différente de l’autre ou des autres longueurs d’onde de résonance.
De manière préférentielle, les longueurs d’onde de résonance sont distantes les unes des autres de moins de 50%. Ainsi, on peut à s’affranchir d’incertitudes de fabrication.
Alternativement, les longueurs d’onde de résonance sont distantes les unes des autres d’au moins 5%. Ainsi, on peut détecter plusieurs composés C différents ou plusieurs résonances différentes d’un même composé.
Le premier flux entraîné vers la goulotte peut avoir un débit plus important que les deux autres flux.
Le boitier du différentiel en forme de cloche peut comporter des ouvertures permettant au lubrifiant de rentrer à l’intérieur et donc de lubrifier les éléments internes du différentiel.
Par « éléments internes », on entend des pignons contenus dans le boitier du différentiel.
Une nervure de ruissellement peut s’étendre depuis la nervure de fractionnement en direction de l’axe de rotation X de l’arbre de sortie.
Par « nervure de ruissellement », on entend une partie saillante permettant de guider le flux du lubrifiant F 2 vers le roulement du différentiel.
La nervure de ruissellement peut recevoir du lubrifiant projeté à haute vitesse et peut recevoir du lubrifiant du flux F 2 provenant de la nervure de fractionnement.
La nervure de ruissellement peut être contiguë à la nervure de fractionnement. La nervure de ruissellement peut être alignée radialement avec la nervure de fractionnement dans la cavité. La nervure de ruissellement peut s’étendre dans le même plan que la nervure de fractionnement.
La nervure de ruissellement peut être située plus en profondeur dans la cavité que les nervures déflectrice et de fractionnement. La nervure de ruissellement peut être agencée dans le fond de la cavité.
La nervure de ruissellement peut avoir une épaisseur e 3 comprise entre 2 et 6 mm, mieux entre 3 et 5 mm, par exemple de l’ordre de 4 mm, l’épaisseur étant mesurée dans le plan transversal à l’axe de rotation X contenant la nervure déflectrice selon un axe horizontal Y perpendiculaire à l’axe vertical Z.
La nervure de ruissellement peut avoir une profondeur p 3 comprise entre 5 et 20 mm, mieux entre 7 et 15 mm, par exemple de l’ordre de 14 mm, la profondeur étant mesurée selon l’axe de rotation X dans le plan radial par rapport à l’axe de rotation X contenant la nervure de fractionnement.
La nervure de ruissellement peut être formée d’un seul tenant avec la paroi intérieure du carter du réducteur.
La nervure de fractionnement peut présenter une découpe adjacente et/ou la nervure de ruissellement peut présenter une encoche adjacente.
La nervure de fractionnement peut être configurée de sorte que le deuxième flux F 2 du lubrifiant ruisselle sur la découpe puis sur la nervure de ruissellement puis sur l’encoche et se déverse au niveau du roulement du différentiel.
La découpe peut récupérer le lubrifiant provenant de la nervure de fractionnement et transmettre le lubrifiant à la nervure de ruissellement.
La découpe peut avoir un fond de forme généralement arrondi.
La découpe peut être formée en dessous de la nervure de fractionnement.
Procédé de formation d’un complexe isolant résistant au feu et complexe obtenu par le procédé La présente invention concerne le domaine du bâtiment et, plus particulièrement, le domaine de la sécurité incendie dans le bâtiment.
En particulier, dans le cadre de la mise en œuvre, lors de l’utilisation d’un produit d’isolation acoustique, thermique ou autre, type mousse polyuréthane, la couche d’isolant, qu’elle soit en paroi verticale, en plafond, en toiture, ou au sol, doit être protégée par un écran thermique au niveau de la ou des face(s) qui sont susceptibles d’être exposées à un incendie survenant à l’intérieur du bâtiment.
Selon la norme en vigueur, l’écran thermique doit jouer un rôle protecteur au feu durant une durée minimale de 15 min pour les parois verticales et les sols, et une durée minimale de 30 min pour les autres parois.
Dans l’état de la technique il n’existe pas, pour le moment, de complexe protecteur au feu présentant une durée minimale de protection satisfaisante en cas de déclaration d’un incendie à l’intérieur d’un bâtiment.
La présente invention se veut à même de remédier, au moins en partie, aux inconvénients de l’état de la technique.
A cet effet, l’invention concerne un procédé de formation d’un complexe isolant résistant au feu sur un support constitué par une paroi horizontale ou verticale ou inclinée d’un bâtiment et sur laquelle est appliquée au moins une couche d’un produit d’isolation type mousse polyuréthane.
Le procédé de l’invention comporte les étapes suivantes, prises dans l’ordre :
- Projection de mousse polyuréthane sur le support ;
- Projection de l'écran protecteur au feu sélectionné parmi les produits « Promaspray® » P300, « ISOLATEK® » type 300, « Monokote® » MK6-HY, « ISOLATEK ®» type 400, sur la mousse polyuréthane.
Plus précisément, le procédé de l’invention comporte les étapes suivantes :
- Pulvérisation d’au moins une première couche de mousse polyuréthane à cellules ouvertes ou à cellules fermées sur ledit support, ladite couche de mousse polyuréthane ;
- Séchage de ladite première couche de mousse polyuréthane pendant une durée comprise entre 1 et 5 min ;
- Projection, sur la première couche de mousse polyuréthane, d’une couche externe d’un enduit de résistance au feu, sur une épaisseur comprise entre 20 et 40 mm, ledit enduit étant choisi parmi le « Monokote® » MK-6/HY (marque déposée), le « Promaspray® » P300 (marque déposée) l’ « Isolatek® » Type 300 (marque déposée) et l’ « Isolatek® » Type 400 (marque déposée), pour obtenir un complexe isolant résistant au feu sur ledit support , ledit enduit étant apte à permettre une résistance au feu de ladite couche de mousse polyuréthane pendant une durée minimum de 15 min.
- Projection de l'écran protecteur avec machine spécifique à enduit pâteux ;
- Ladite première couche est constituée de mousse polyuréthane à cellules ouvertes choisie parmi « H2Foam® » Lite E et « H2Foam® » Lite F, présentant une épaisseur comprise entre 20 et 200 mm ;
Dans d’autres modes de réalisation, pour chaque coordonnée , le degré de polarisation linéaire peut être calculé à partir de la loi de Malus par exemple.
La représente un exemple de mise en œuvre d’étapes du procédé de détermination d’informations de positionnement et de navigation, selon certains modes de réalisation de l’invention.
En particulier, sur la figure 5, les représentations DoLP , , et (représentant le résultat de l’application de l’étape 104) sont issues des images polarisées, respectivement , , et , acquises aux temps d’acquisition , , et . Dans cet exemple, les écarts temporels entre deux temps d’acquisition d’images polarisés sont compris entre 30 minutes et 60 minutes. En outre, les représentations DoLP sont illustrées selon un niveau de gris, tel que pour chaque coordonnée , une valeur peut être comprise entre une valeur minimale de degrés de polarisation linéaire et une valeur maximale de degrés de polarisation linéaire .
Selon l’équation (02), la valeur minimale est égale à 0. Selon le modèle de diffusion de Rayleigh, la valeur minimale correspond à un angle de diffusion égal à 0, associé aux rayons lumineux provenant de la projection de l’astre (i.e. le soleil ou la lune par exemple) sur la voûte céleste, c’est-à-dire le point A sur la figure 2(b). Ainsi, les coordonnées associées à la valeur minimale correspondent à la position de la projection de l’astre sur la voûte céleste sur le plan XY perpendiculaire à l’axe U du système 1. Selon l’équation (02), la valeur maximale est égale à 1. Selon le modèle de diffusion de Rayleigh, la valeur maximale correspond à un angle de diffusion égal à , associé aux rayons lumineux provenant du point A’ sur la figure 2(b). Il est à noter qu’en raison du phénomène de diffusion de Mie et de diffusion multiple par exemple, la valeur maximale est en pratique sensiblement inférieure à 1. Comme illustré sur la figure 5, une représentation DoLP comprend une première symétrie radiale par rapport à cette projection de l’astre (i.e. c’est-à-dire par rapport au centre des cercles noirs sur les représentations DoLP ), ainsi qu’une deuxième symétrie dite plane (ou axiale). Une telle symétrie plane du motif DoLP est définie sur la voûte céleste en fonction du plan perpendiculaire à un vecteur OA passant par le point A associé à l’astre et le point O (i.e. position du système 1). Sur la représentation DoLP , une telle symétrie plane est représentée par une courbe passant par les valeurs maximales .
À l’étape 106, au moins un groupement d’invariances temporelles de degrés de polarisation linéaire de la lumière provenant d’un astre de la voûte céleste sont déterminées. Chaque groupement d’invariances est déterminé à partir d’une paire de représentations du DoLP déterminées à l’étape 104.
Un groupement d’invariances comprend une invariance temporelle par symétrie radiale et une invariance temporelle par symétrie plane du degré de polarisation linéaire de la lumière entre les deux représentations de la paire.
La représente des sous-étapes de l’étape 106 de détermination d’un ou de plusieurs groupements d’invariances du procédé de détermination d’informations de positionnement et de navigation, représenté sur la , selon certains modes de réalisation de l’invention.
À la sous-étape 1062, au moins un couple (ou une paire) de représentations DoLP peut être sélectionné. En faisant référence à l’exemple de la figure 5, un premier couple de représentations DoLP peut être , un deuxième couple de représentations DoLP peut être par exemple , et un troisième couple de représentations DoLP peut être sélectionné comme par exemple .
L’homme du métier comprendra aisément que d’autres couples de représentations DoLP peuvent être sélectionnées parmi des représentations ayant des temps d’acquisition non successifs comme par exemple .
En faisant de nouveau référence à la figure 6, à la sous-étape 1064, pour chaque couple distinct, une représentation différentielle des deux représentations DoLP sélectionnées peut être déterminée. L’indice ‘ ’ associé aux différents couples de représentations DoLP sélectionnés (et donc à différentes représentations différentielles déterminées) est un entier compris entre 1 et , et la valeur de est un entier supérieur ou égal à 1.
En particulier, chaque représentation différentielle déterminée peut être caractérisée par un ensemble de différences de degrés de polarisation calculées, notées , associés aux coordonnées . Pour chaque coordonnée , la différences peut être déterminée entre les degrés de polarisation des deux représentations DoLP sélectionnées. Par exemple, pour un couple , la représentation différentielle peut ainsi être définie selon les équations (08) suivantes :
, (08)
Un ensemble de différences de degrés de polarisation calculées d’une représentation différentielle peut être distribué, selon une répartition circulaire, comme par exemple l’ensemble de pixels de la figure et l’ensemble de degrés de polarisation linéaire calculés .
Avantageusement, l’étape 104 de détermination de la représentation du motif DoLP peut comprendre une sous-étape d’application d’un filtre permettant de limiter le bruit inhérent à l’acquisition des images. Par exemple et sans limitation, un tel filtre peut être un filtre spatial passe-bas et/ou un filtre temporel appliqué à un élément prenant en compte les éléments des acquisitions précédentes.
En particulier, sur la figure 5, les représentations différentielles , et représentent le résultat de l’application des sous-étapes 1062 et 1064 et sont issues respectivement des représentations DoLP des couples , et sélectionnés. Les représentations différentielles sont illustrées selon un niveau de gris tel que, pour chaque coordonnée , une valeur peut être comprise, en valeur absolue, entre une valeur minimale de différence de degrés de polarisation linéaire et une valeur maximale de différence de degrés de polarisation linéaire .
Dans le cas où les valeurs maximale et minimale du degré de polarisation linéaire calculés sont respectivement 1 et 0, la valeur maximale de différence peut être égale ou peut tendre vers 1 et la valeur minimale de différence peut être égale ou peut tendre vers 0. Ces valeurs maximale et minimale de différence dépendent de l’écart temporel entre les deux temps d’acquisition des images associées au couple . Ainsi, les différentes coordonnées associées à un ensemble de valeurs égales ou proches de la valeur minimale de différence correspondent aux projections de points de la voûte céleste où les degrés de polarisation linéaire entre les deux représentations DoLP du couple sélectionnées sont des valeurs égales ou approchées. Un tel ensemble de valeurs correspond aux projections de points où le motif DoLP reste invariant ou approximativement invariant. Ainsi, pour une représentation différentielle , l’ensemble de valeurs égales ou proches de la valeur minimale de différence correspond alors au groupement d’invariances du degré de polarisation linéaire de la lumière provenant d’un astre de la voûte céleste.
Parmi les cires envisageables, on peut aussi citer les alcools gras solides à température ambiante, tels que citer l’alcool laurique, l’alcool myristylique, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’alcool béhénylique, érucylique, l’alcool arachidylique, l’alcool 1-triacontanolique, et leurs mélanges. Conviennent également les mélanges d’alcools gras à longue chaine, comme l’alcool cétéarylique (mélange d’alcools cétylique et stéarylique), les mélanges d’alcools C 30 -C 50 , en C 20 -C 40. A titre d’exemples, on peut citer les cires commercialisées sous la dénomination Performacol de la société NuCera Solutions.
De préférence, si la composition comprend au moins une cire différente de la trihydroxystearin, celle-ci est de préférence choisie parmi la cire d’abeilles, la cire de son de riz, la cire de tournesol, les cires esters d’acides gras, en particulier le palmitate de cétyle, la cire de polyéthylène, les cires de Fischer-Tropsch, l’ozokerite, ainsi que leurs mélanges.
Si la composition en comprend, la teneur en cire(s) est plus particulièrement d’au plus 10% en poids, plus particulièrement comprise entre 1 et 10 % en poids, plus particulièrement entre 2 et 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, si la composition comprend au moins une cire choisie parmi l’huile de ricin hydrogénée, de l’huile de lesquerella hydrogénée, la cire de canauba, les cires alcools, ou leurs mélanges, alors leur teneur serait de préférence inférieure à 7% en poids, plus particulièrement inférieure à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition. Plus précisément, cette teneur serait inférieure à 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Avantageusement, la teneur en ce(s) composé(s) dans la composition reste inférieure à celle des autres cires précédemment décrites qui sont présentes dans la composition.
De préférence, la composition selon l’invention ne comprend pas de cire de carnauba, d’huile de ricin hydrogénée, d’huile de lesquerella hydrogénée, de cires alcools, ou leurs mélanges.
COMPOSES PATEUX La composition selon l’invention peut également comprendre au moins un composé pâteux, plus particulièrement hydrocarboné apolaire ou polaire.
Dans le cas de composé pâteux, le protocole de mesure est toutefois le suivant :
Le point de fusion du corps gras pâteux est la valeur de la température correspondant au sommet du pic de la courbe représentant la variation de la différence de puissance absorbée en fonction de la température.
Il est à noter que la fraction liquide en poids du corps gras pâteux à température ambiante est égale au rapport de l'enthalpie de fusion consommée à température ambiante sur l'enthalpie de fusion du corps gras pâteux.
L'enthalpie de fusion du corps gras pâteux est l'enthalpie consommée par ce dernier pour passer de l'état solide à l'état liquide. Le corps gras pâteux est dit à l'état solide lorsque l'intégralité de sa masse est sous forme solide cristalline. Le corps gras pâteux est dit à l'état liquide lorsque l'intégralité de sa masse est sous forme liquide.
la est une vue en coupe transversale de l’ensemble de raccordement illustré à la ;
la est une vue analogue à la , après la connexion et après le retrait du film de protection ;
la est une vue analogue à la , pendant la déconnexion ;
la est une vue analogue à la , après la déconnexion ;
la est une vue en coupe axiale d’une variante du dispositif de raccordement illustré à la , dépourvue de son capot de protection.
En référence aux figures 6A à 10B, un ensemble de raccordement fluidique généralement désigné en 1, selon un mode de réalisation particulier de l’invention, comprend deux dispositifs 10 de raccordement destinés à réaliser ensemble une connexion aseptique entre le premier tube 100 et le deuxième tube 200. Les deux dispositifs 10 sont identiques et sont distingués sur les figures par l’adjonction des lettres A, B.
Comme illustré aux figures 1 à 5, chaque dispositif 10 comprend un embout ou insert 20 tubulaire délimitant un canal 21 de passage de fluide.
L’insert 20 comporte un premier tronçon 20.1 d’extrémité délimitant un premier alésage 22.1 formant une première portion du canal 21. Le premier tronçon 20.1 comprend extérieurement un relief 23 en dent de sapin et une collerette 24 formant respectivement un moyen de son ancrage dans le tube 100, 200 et une butée à son enfoncement dans ledit tube 100, 200.
L’insert 20 comporte un deuxième tronçon 20.2 d’extrémité délimitant un deuxième alésage 22.2 coaxial au premier alésage 22.1 et formant une deuxième portion du canal 21. Le deuxième tronçon 20.2 est pourvu intérieurement d’une tige 25 de forme cylindrique s’étendant axialement en porte à faux dans le canal 21 de sorte qu’une portion d’extrémité libre 25.1 de la tige s’étend en saillie du deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20. Comme illustré aux figures 4 et 5, la tige 25 est reliée axialement au deuxième alésage 22.2 par un voile 26 s’étendant axialement. Le diamètre de la tige 25 est ici suffisamment faible pour que la section de passage de fluide du canal 21 soit ici quasi identique dans le premier tronçon 20.1 et le deuxième tronçon 20.2.
Le deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20 est pourvu extérieurement de deux collerettes 27.1, 27.2 coaxiales agencées à une extrémité libre dudit deuxième tronçon 20.2, et d’un anneau de crantage 28 ayant un diamètre extérieur légèrement supérieur à celui des collerettes 27.1, 27.2. Les collerettes 27.1, 27.2 forment des premiers moyens de centrage d’un corps 30 tubulaire monté sur l’insert 20. L’anneau de crantage 28 forme un deuxième moyen de centrage du corps 30 sur l’insert 20 et, comme on le verra plus loin, un moyen de verrouillage axial du corps 30 en position sur l’insert 20.
Le deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20 est également pourvu extérieurement de deux nervures 29 axiales diamétralement opposées et agencées, comme on le verra plus loin, pour lier en rotation le corps 30 à l’insert 20. Les nervures 29 comportent des faces latérales comprenant des évidements agencés pour former des flancs d’arrêt 29.1 du corps sur l’insert 20.
Le corps 30 comprend un premier tronçon 30.1 d’extrémité monté sur le deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20, et un deuxième tronçon 30.2 d’extrémité s’étendant axialement en saillie dudit deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20.
Selon un aspect, la condition d’autorisation d’application d’un surcroît de couple dynamique comprend un compteur qui est sélectivement incrémenté ou décrémenté.
Ceci est une façon simple, robuste et fiable de gérer d'une part la temporisation maximale d'activation consécutive et d'autre part le temps de relaxation nécessaire entre deux activations successives.
Selon un aspect, le compteur est décrémenté pendant que le boost est actif et, à l’inverse, incrémenté pendant que le boost est inactif. En pratique, ceci s'avère être une méthode simple et robuste pour gérer le compteur d'autorisation et de temps maximal d'activation consécutive.