INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente une autre vue en coupe d'un exemple de garniture de puits 100 d'un système de puits comprenant une chambre de fixation isolée et des dispositifs de mesure de débit positionnés dans le cylindre de la chambre de fixation, selon certaines mises en œuvre. Une fois le processus de fixation décrit sur la terminé, la pression peut être purgée ou réduite de la chambre de fixation 115, par les orifices de chambre de fixation 125, et le piston 111 peut se déplacer pour sceller le ou les orifices de chambre de fixation 125 en raison de l'expansion du ressort 130 et de la réduction de la pression à l'intérieur de la chambre de fixation 115. La chambre de fixation 115 est isolée du mandrin 101 lorsque le composant 124 du piston 111 ferme le ou les orifices de chambre de fixation 125.
Lorsque le fluide 140 est libéré de la chambre de fixation 115, la pression interne de la chambre de fixation 115 est réduite. La réduction de la pression interne dans la chambre provoque l'expansion du ressort 130, ce qui déplace le piston 111 dans la direction de la flèche 200. Le mouvement du piston 111 amène le composant 124 à fermer le ou les orifices de chambre de fixation 125, scelle le ou les orifices de chambre de fixation à l'aide des joints 120 et 122, et maintient l'élément de retenue 106 pour comprimer l'élément d'étanchéité 126. En plus de la fermeture du ou des orifices de chambre de fixation 125, le composant 124 peut bloquer le piston 111 en place. Les joints 120 et 122 peuvent constituer une barrière d'étanchéité qui aide à isoler la chambre de fixation 115 de la pression dans le mandrin 101 (qui peut être appelée pression de tubage). L'isolation de la chambre de fixation 115 de la pression dans le mandrin 101 peut réduire la pression d'éclatement au niveau du cylindre 102.
Dans un système de puits comportant plusieurs garnitures de puits, tel que le système de puits représenté sur la qui est utilisé pour des opérations de fracturation, les chambres de fixation de chacune des garnitures de puits peuvent être isolées après avoir fixé toutes les garnitures de puits à une pression inférieure. Par exemple, si l'opération de fracturation est effectuée à 15 000 psi (ou 15 ksi), les chambres de fixation de chaque garniture de puits peuvent être isolées après avoir fixé toutes les garnitures de puits à une pression inférieure, telle que 5 ksi, de sorte que l'opération de fracturation peut être effectuée dans chaque zone à, par exemple, 15 ksi sans que le cylindre (tel que le cylindre 102) de chacune des chambres de fixation (telle que la chambre de fixation 115) ne subisse une pression d'éclatement de 15 ksi pendant la fracturation des zones inférieures. Généralement, lorsque les zones inférieures sont fracturées, toutes les garnitures de puits au-dessus de la zone inférieure subissent la pression élevée, telle qu'une pression d'éclatement de 15 ksi, dans les chambres de fixation si les chambres de fixation ne sont pas isolées. Par conséquent, les différents composants et éléments, tels que le mécanisme de fixation, des garnitures de puits subissent la pression élevée (telle que la pression de 15 ksi). Puisque les chambres de fixation subissent généralement la pression élevée associée à l'opération de fracturation (telle que la pression de 15 ksi) lorsque les chambres de fixation ne sont pas isolées, le cylindre de chacune des chambres de fixation doit généralement être conçu pour la pression élevée, ce qui augmente le coût des garnitures de puits et se traduit par des pressions de fixation plus élevées. Cependant, l'isolation des chambres de fixation comme décrit ici peut réduire la pression d'éclatement dans la chambre de fixation et au niveau du cylindre. Puisque la pression d'éclatement au niveau du cylindre est réduite, le coût de la conception du cylindre et donc le coût complet de la garniture de puits peuvent être réduits.
Exemple 7 à 11 : Evaluation en Hydrotraitement et hydroconversion d'une charge issue de source renouvelable selon un procédé conforme à l'invention des enchainements du catalyseur C1 avec les catalyseurs à C2 à C6
Des paliers de température à 340 à 355°C sont effectués afin de varier la sévérité de l’hydroconversion.
Ces deux types de signaux peuvent être utilisés : - soit seuls par exemple pour des seuils distincts, ou au choix de l’utilisateur qui préfère garder la main sur le niveau sonore de reproduction (signal indicateur) ou protéger de manière automatique son ouïe (signal de commande) ; - soit en combinaison, ainsi lorsque le réglage automatique est mis en œuvre l’utilisateur est informé en même temps de la raison de ce réglage automatique par le signal indicateur.
Avantageusement, le procédé de gestion comporte : - commander une variation du niveau sonore en fonction d’une variation du paramètre du signal neuronal capté.
Avantageusement, la direction de variation commandée du niveau sonore est au moins une direction parmi les suivantes : - une direction identique à la direction de la variation du paramètre de l’onde bêta du signal neuronal ; - une direction inverse à la direction de la variation du paramètre de l’onde alpha du signal neuronal.
Avantageusement, dans lequel le signal indicateur est au moins un indicateur parmi les suivants : - un indicateur visuel ; - un indicateur sonore de type onomatopée ; - un indicateur sonore de type alarme sonore ; - un indicateur sonore de type message audio.
Avantageusement, le procédé de gestion comporte une étape parmi les suivantes : - remplacer, dans le signal à reproduire, le signal sonore par un signal indicateur sonore ; - mixer le signal indicateur sonore au signal sonore, le signal sonore mixé constituant le signal à reproduire.
Ainsi, le remplacement permet une meilleure écoute de l’indicateur sonore puisque reproduit seul, d’autant plus s’il comporte un message audio. Et, le mixage permet de continuer l’écoute du signal sonore pendant l’indication sonore du niveau sonore inapproprié.
Avantageusement, selon une implémentation de l'invention, les différentes étapes du procédé selon l'invention sont mises en œuvre par un logiciel ou programme d'ordinateur, ce logiciel comprenant des instructions logicielles destinées à être exécutées par un processeur de données d'un gestionnaire de niveau sonore faisant notamment partie d’un dispositif de reproduction sonore et/ou d’un casque audio et étant conçus pour commander l'exécution des différentes étapes de ce procédé.
L'invention vise donc aussi un programme comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes du procédé de gestion selon l’invention lorsque ledit programme est exécuté par un processeur.
Un objet de l’invention est également un gestionnaire de niveau sonore lors d’une reproduction d’un signal sonore, le gestionnaire comportant : - un générateur de signal de gestion d’une reproduction sonore d’un signal sonore en fonction d’au moins un paramètre d’un signal neuronal capté durant une écoute du signal sonore reproduit.
Un objet de l’invention est aussi un dispositif de reproduction sonore apte à reproduire un signal à reproduire comportant un signal sonore, le dispositif de reproduction comportant : - un actionneur apte à être gérer en fonction d’un signal de gestion d’une reproduction sonore d’un signal sonore fonction d’au moins un paramètre d’un signal neuronal capté durant une écoute du signal sonore reproduit par une interface neuronale directe colocalisée avec le dispositif de reproduction sonore.
Avantageusement, l’actionneur comporte au moins un actionneur parmi les suivants : - un afficheur apte à être contrôlé en fonction du signal de gestion ; - un afficheur apte à reproduire un message inclus dans le signal de gestion ; - un contrôleur de niveau sonore apte à être contrôlé en fonction du signal de gestion ; - un commutateur apte à remplacer dans un signal à reproduire un signal sonore par le signal de gestion ; - un mélangeur apte à mixer le signal sonore et le signal de gestion, le signal sonore mixé constituant le signal à reproduire.
Avantageusement, un casque audio comporte : - un gestionnaire de niveau sonore selon l’invention ; - un dispositif de reproduction sonore selon l’invention, et - une interface neuronale directe apte à capter le signal neuronal durant l’écoute du signal sonore reproduit.
Ainsi, l’équipement porté par l’utilisateur pour écouter du contenu sonore protège son ouïe de manière personnalisé et sans équipement supplémentaire.
, un schéma simplifié d’un procédé de gestion selon l’invention ;
Le boîtier 64 du dispositif lumineux 26 forme un logement interne pour différents modules électriques. Le boîtier 64 est fermé par la paroi transparente. Le boîtier peut être un boîtier interne, et la paroi transparente une paroi externe. Cette dernière forme la surface extérieure du véhicule automobile. Le boîtier 64 comprend un caisson supérieur 66 logeant la source lumineuse supérieure, et un caisson inférieur 68 logeant la source lumineuse inférieure. Le boîtier 64 présente des moyens de fixation à la structure du véhicule automobile. Il est étanche. Il comprend au moins un joint d’étanchéité.
La portion supérieure 44 du support de maintien 40 est verticalement entre le caisson supérieur 66 et le caisson inférieur 68. Le caisson inférieur 68 est verticalement entre la portion supérieure 44 et la portion inférieure 42 du support de maintien 40.
La présente un support de maintien 40 de véhicule automobile. Le véhicule automobile correspond à celui présenté en relation avec au moins une des figures 1 à 5. Le support de maintien 40 est un support de maintien droit. Le dispositif lumineux et la peau de pare-chocs ne sont pas représentés par soucis de clarté.
La portion inférieure 42 comprend une plaque horizontale 70 destinée à s’étendre sous la source lumineuse inférieure. La plaque horizontale 70 relie longitudinalement la première plaque 48 à la deuxième plaque 52.
La portion supérieure 44 comprend une branche horizontale 72 longeant horizontalement la plaque horizontale 70. Les fentes de fixation 46 sont formées dans la branche horizontale 72. La branche horizontale 72 s’étend longitudinalement depuis la deuxième plaque 52. En configuration assemblé, la source lumineuse, et notamment le caisson inférieur, est agencé entre la branche horizontale 72 et la plaque horizontale 70.
Transversalement, le support de maintien 40 comprend une extrémité externe 74. L’extrémité externe 74 est un côté externe du support de maintien 40. Elle forme un bord latéral du support de maintien 40. L’extrémité externe 74 est matérialisée par la portion supérieure 44. Cela permet d’améliorer le maintien de la languette.
Le support de maintien 40 comprend par ailleurs au moins un ajour de fixation 78, en l’occurrence trois ajours de fixation 78. Les ajours de fixation 78 sont destinés à être fixés à la zone inférieure de peau de pare-chocs, par exemple via des ailettes de fixation. Ils permettent une fixation d’un bord de la peau de pare-chocs contre le dispositif lumineux.
Selon un mode de réalisation préféré, le support de maintien 40 est réalisé en un matériau plastique ou composite. Il est venu de matière. Le matériau plastique peut comprendre un matériau thermoplastique ou un matériau thermodurcissable. Selon un mode de réalisation préféré, le matériau plastique est sélectionné dans le groupe comprenant les résines polypropylene, polyamide, polyphtalamide, polyetherethercétone, polysulfure de phénylène, polyamide-imide, polyetherimide, polyarylamide, polyépoxyde, polyester insaturés, vinylester ou polyester-vinylester. Par exemple, le matériau composite comprend une matrice en un matériau plastique tel que décrit ci-dessus avec un renfort. Par exemple, le renfort comprend des fibres de verre ou de carbone.
En d’autres termes, le support de maintien 40 présente une première portion, telle une portion arrière, destinée à être fixée à une portion inférieure de peau de pare-chocs ; une deuxième portion, telle une portion avant, destinée à être liée à un dispositif lumineux et/ou à une structure du véhicule automobile. Le support de maintien comprend une troisième portion, telle une portion latérale, destinée à être fixée à une languette de la peau de pare-chocs afin de positionner ladite languette par rapport au dispositif lumineux. Selon un mode de réalisation, la première portion comprend la première plaque 48, la deuxième portion comprend la deuxième plaque 52 et la troisième portion comprend la portion supérieure 44.
VEHICULE AUTOMOBILE ELECTRIQUE OU HYBRIDE COMPORTANT UN PROTECTEUR INFERIEUR ESCAMOTABLE DE BATTERIE ADDITIONNELLE L’invention porte sur un véhicule automobile électrique ou hybride, comportant un train de roulement dont le contact avec le sol définit un plan de base selon une première direction longitudinale correspondant à la direction de circulation en ligne droite dudit véhicule automobile et selon une deuxième direction transversale orthogonale à ladite première direction longitudinale, et comportant une motorisation, et, pour l’alimentation de ladite motorisation, au moins une batterie principale portée par un châssis comportant des longerons et des traverses, ledit véhicule automobile comportant au moins un coffre agencé pour recevoir au moins une batterie additionnelle.
L’invention concerne le domaine de l’implantation des batteries, et plus particulièrement des batteries additionnelles, sur un véhicule automobile électrique ou hybride.
L’invention porte plus particulièrement sur le domaine de la protection du soubassement et des batteries d’un véhicule électrique en cas de choc.
Les packs batteries de véhicules électriques intégrés au soubassement des véhicules électriques nécessitent une protection en cas de choc latéral (choc barrière, choc poteau, ou percussion par un tiers) et intègrent de fait des systèmes d’absorption d’énergie en vis-à-vis de la voie d’effort (longeron, côté d’habitacle).
Dans le cas particulier de véhicules automobiles électriques ou hybrides légers, dits «microcars » (catégorie d’homologation L pour quadricycle légers ou lourds), il est avantageux de pouvoir compléter l’énergie embarquée de série (de l’ordre de 6 kWh environ) par des modules additionnels de rechange portables d’environ 1 à 1.25kWh et pesant une dizaine de kilogrammes. Le principe d’installation de ces modules additionnels (« removable battery pack ») se fait plus particulièrement, mais non limitativement, par le longeron et expose les packs batteries en cas de choc latéral (avec un risque d’incendie associé).
Pour s’assurer que malgré d’éventuelles fuites, ces durites restent toutes les deux remplies de liquide, on pourrait placer, en plus du réservoir de liquide 14 situé sur la durite 20 amont, un autre réservoir de liquide sur la durite 30 aval.
Toutefois, pour réduire les coûts, il a au contraire été choisi ici de doter le carter 51 d’un canal de communication 58 entre les chambres d’entrée 56 et de sortie 57. Ce canal est ici entièrement intégré dans le carter mais en variante, une partie de ce canal pourrait être formée par une durite extérieure au carter.
Comme cela sera bien expliqué supra, ce canal permet alors, au besoin, de faire communiquer la durite 30 aval avec le réservoir de liquide 14 pour qu’elle se remplisse (uniquement lorsque le piston émetteur 70 est en position rétractée).
De manière préférentielle, pour éviter que ces deux durites 20, 30 ne communiquent lorsque le piston émetteur 70 est en position déployée ou intermédiaire, ce piston présente deux gorges situées à distance l’une de l’autre selon l’axe de sortie A2, et qui accueillent chacune un joint torique 71. Les deux joints sont ainsi placés de façon à s’étendre de part et d’autre du débouché du canal de communication 58 dans la chambre de sortie 57 lorsque le piston émetteur 70 est en position de repos ou d’actionnement, et à s’étendre du côté opposé à l’orifice de sortie 51B par rapport à ce débouché lorsque le piston émetteur 70 est en position rétractée.
Du fait de cette architecture, on comprend que l’appui par le conducteur sur la pédale d’embrayage 11 n’aura pas d’influence directe sur le cylindre d’actionnement 91 de l’embrayage 90.
Pour que cet appui se traduise par un mouvement du piston du cylindre d’actionnement 91, la commande de l’actionneur 80 pour déplacer le piston émetteur 70 en position d’actionnement est nécessaire.
Dès lors, il convient que le système de commande hydraulique 50 comporte des moyens de mesure 69 d’une donnée d’entrée qui permettent de déterminer si le conducteur appuie ou non sur la pédale d’embrayage 11. Cette donnée d’entrée est alors relative à la pression hydraulique dans l’orifice d’entrée 51A ou à la position du piston récepteur 60.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures, ces moyens de mesure 69 sont prévus pour mesurer la pression hydraulique dans l’orifice d’entrée 51A. Ils sont à cet effet logés dans le carter 51 et communiquent avec cet orifice d’entrée 51A via un passage 55.
On notera que le piston récepteur 60 présente alors des conduites intérieures qui font communiquer ensemble la durite 20 (via le bouchon 62), ce passage 55, et le canal de communication 58.
Le carter 51 délimite enfin une chambre de réception d’un circuit électronique de commande, ci-après appelé calculateur 89. Ainsi, le système de commande hydraulique 50 intègre tous les composants nécessaires à son bon fonctionnement.
Ce calculateur 89 comprend un processeur (ou un circuit de logique programmable), une mémoire et différentes interfaces d'entrée et de sortie. Il est ici formé d’un unique processeur mais il pourrait en variante être formé de plusieurs processeur séparés.
Grâce à ses interfaces d'entrée, le calculateur est adapté à recevoir des informations de calculateurs tiers et des données issues des moyens de mesure 69.
Grâce à ses interfaces de sortie, le calculateur est adapté à commander l’actionneur 80.
Grâce à sa mémoire, le calculateur 89 mémorise une application informatique, constituée de programmes d’ordinateur comprenant des instructions dont l’exécution par le processeur permet la mise en œuvre par le calculateur du procédé décrit ci-après. Dans la variante ou il comporte une logique programmable, ses portes logiques sont planifiées pour mettre en œuvre ce procédé.
A ce stade, on peut décrire comment le calculateur 89 est programmé pour commander l’actionneur.
Lorsque le calculateur 89 ne reçoit pas d’instruction de débrayage et lorsqu’aucun appui n’est exercé sur la pédale d’embrayage 11, le système de commande hydraulique 50 est généralement dans l’état représenté sur la .
Dans un réacteur de 1 L muni d’une agitation mécanique, d’un chauffage de type bain d’huile et de pompes péristaltiques, on pèse : 200 g d’isopropanol et 1,7 g de 2,2′-azobis-(2-methylpropionitrile) (AZDN). L’ensemble est alors chauffé à reflux à environ 80°C et on ajoute en 120 min, à l’aide des pompes péristaltiques : 200 g d’acide acrylique et 81 g d’acrylate de butyle. Puis, on poursuit le chauffage à reflux durant 60 min. On distille alors l’isopropanol et on remplace progressivement ce dernier par de l’eau au cours de la distillation. L’ensemble est ensuite refroidi puis dilué afin d’obtenir l’agent R1 selon l’invention dont la teneur en matière sèche est de 40 % en poids, le pH est de 2,3 et qui comprend le polymère P1 dont la masse moléculaire Mw mesurée par CES est de 9 000 g/mol.
Polymère P2 et agent R2
Dans un réacteur de 1 L muni d’une agitation mécanique, d’un chauffage de type bain d’huile et de pompes péristaltiques, on pèse : 200 g d’isopropanol et 1,7 g d’AZDN. L’ensemble est alors chauffé à reflux à environ 80°C et on ajoute en 120 min, à l’aide des pompes péristaltiques : 200 g d’acide acrylique et 80 g d’acrylate d’éthyle. Puis, on poursuit le chauffage à reflux durant 60 min. On distille alors l’isopropanol et on remplace progressivement ce dernier par de l’eau au cours de la distillation. L’ensemble est ensuite refroidi puis dilué afin d’obtenir l’agent R2 selon l’invention dont la teneur en matière sèche est de 40 % en poids, le pH est de 2,2 et qui comprend le polymère P2 dont la masse moléculaire Mw mesurée par CES est de 9 500 g/mol.
Polymère P3 et agent R3
Dans un réacteur de 1 L muni d’une agitation mécanique, d’un chauffage de type bain d’huile et de pompes péristaltiques, on pèse : 200 g d’isopropanol et 1,9 g d’AZDN. L’ensemble est alors chauffé à reflux à environ 80°C et on ajoute en 120 min, à l’aide des pompes péristaltiques : 200 g d’acide acrylique et 83 g de méthacrylate de méthyle. Puis, on poursuit le chauffage à reflux durant 60 min. On distille alors l’isopropanol et on remplace progressivement ce dernier par de l’eau au cours de la distillation. L’ensemble est ensuite refroidi, dilué afin d’obtenir l’agent R3 selon l’invention dont la teneur en matière sèche est de 40 % en poids, le pH de 2,5 et qui comprend le polymère P3 dont la masse moléculaire Mw mesurée par CES est de 8 000 g/mol.
Polymère P4 et agent R4
Dans un réacteur de 1 L muni d’une agitation mécanique, d’un chauffage de type bain d’huile et de pompes péristaltiques, on pèse : 209,7 g d’eau, 0,08 g de sulfate de fer heptahydraté et 0,011 g de sulfate de cuivre pentahydraté. L’ensemble est alors chauffé à 95°C et on ajoute en 120 min, à l’aide des pompes péristaltiques : 302,5 g d’acide acrylique et 13 g d’eau, 25,6 g d’hypophosphite de sodium monohydrate dissous dans 29 g d’eau, 20,46 g d’eau oxygénée 130V diluée dans 25 g d’eau. Puis, on poursuit le chauffage à reflux durant 60 min. L’ensemble est ensuite refroidi et dilué afin d’obtenir l’agent R4 selon l’invention dont la teneur en matière sèche est de 40 % en poids, le pH de 2,1 et qui comprend le polymère P4 dont la masse moléculaire Mw mesurée par CES est de 4 400 g/mol.
Polymère P5 et agent R5
Dans un réacteur de 1 L muni d’une agitation mécanique, d’un chauffage de type bain d’huile et de pompes péristaltiques, on pèse : 121 g d’eau, 121 g d’isopropanol, 0,06 g de sulfate de fer heptahydraté et 11 g d’hydrate d’hydrazine à 35 % de concentration dans l’eau. L’ensemble est alors chauffé à reflux à environ 80°C et on ajoute en 120 min, à l’aide des pompes péristaltiques :
- dans une première éprouvette, 174 g d’acide acrylique, 35 g de méthacrylate de méthyle, 110g de phosphate d’éthylène glycol et 80 g d’eau,
- dans une seconde éprouvette, 20 g d’eau oxygénée à 130V et 100 g d’eau. Puis, on poursuit le chauffage à reflux durant 60 min.
On distille alors l’isopropanol et on remplace progressivement ce dernier par de l’eau au cours de la distillation. L’ensemble est ensuite refroidi, dilué afin d’obtenir l’agent R5 selon l’invention dont la teneur en matière sèche est de 40 % en poids, le pH de 2,0 et qui comprend le polymère P5 dont la masse moléculaire Mw mesurée par CES est de 15 000 g/mol.
Préparation de compositions aqueuses T2 à T5 de préparation de couche primaire de cathode selon l’invention
On pèse 150 g d’eau désionisée avec 25 g d’agent R1 selon l’invention puis on mélange sous agitation au moyen d’un appareil de dispersion (VMI) muni d’une pale dentée de 6,5 cm de diamètre. Puis, on ajoute 10 g de noir de carbone (C-Nergy Super C65 Imerys) en maintenant l’agitation durant 1,25 h à 1 500 tour/min pour obtenir une composition dont l’homogénéité et l’absence d’agrégat sont contrôlées au moyen d’une jauge de North.
De manière analogue, on prépare des compositions de couche primaire de cathode T2 à T5 en remplaçant l’agent R1 respectivement par les agents R2 à R5.
Préparation et caractérisation de cathodes selon l’invention
- Chacune des premières et secondes parties sommitales de chacune des ondulations associées à chacune des deux plaques suit un profil circulaire.
L’invention a également pour objet une pile à combustible, comportant des plaques bipolaires, qui sont chacune telles que définies ci-dessus et qui sont empilées les unes contre les autres suivant la direction d’empilement, avec interposition d’un assemblage membrane-électrode entre deux plaques bipolaires successives.