INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
le procédé étant caractérisé en ce que les bords de liaison du composant acoustique sont réalisés dans un matériau thermoplastique transparent pour au moins une longueur d’onde de laser déterminée et en ce que la peau acoustique est réalisée dans un matériau thermoplastique opaque pour au moins la longueur d’onde de laser déterminée, et en ce que la fixation des bords de liaison à la peau acoustique comprend l’émission d’un rayon laser présentant la longueur d’onde déterminée et traversant les bords de liaison jusqu’à atteindre l’interface de contact entre les bords de liaison et la peau acoustique de sorte à provoquer un échauffement localisé au niveau de ladite interface de contact entraînant le soudage des bords de liaison à la peau acoustique.
Ainsi, en choisissant un matériau opaque pour la peau acoustique et un matériau transparent pour les éléments acoustiques creux, on peut réaliser un soudage au laser des éléments acoustiques creux avec la peau acoustique. Cette méthode de soudage présente l’avantage d’être très localisée, diminuant ainsi fortement le risque de déformation des éléments acoustiques creux.
En outre, par rapport aux solutions utilisant de la colle pour fixer les bords de liaison du composant acoustique à la peau acoustique, on évite que la colle tombe dans les éléments acoustiques creux et ne diminue ainsi les performances acoustiques du panneau acoustique.
Par matériau « transparent pour au moins une longueur d’onde de laser déterminée », on désigne ici un matériau laissant passer au moins ladite longueur d’onde déterminée sous la forme d’un laser à travers le matériau. Par matériau « opaque pour au moins la longueur d’onde de laser déterminée », on désigne ici un matériau empêchant le passage de ladite longueur d’onde déterminée sous la forme d’un laser à travers le matériau.
Dans l’étape S701, la prédiction de la fiabilité est réalisée sur la centrale nucléaire en service sur la base d’un nombre d’années d’exploitation de la centrale nucléaire en service pour obtenir une valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service ;
Le contenu pertinent de l’étape S701 est consultable sur la à la des modes de réalisation suivants, qui ne seront pas répétés ici.
Dans l’étape S702, les données de fiabilité anormales de la centrale nucléaire en service sont déterminées sur la base d’une catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service dans le cas où la valeur de prédiction de la fiabilité ne remplit pas une condition de qualification de surveillance.
Il est noté qu’il n’existe pas trop de limitation sur les données de fiabilité anormales. Par exemple, les données de fiabilité anormales incluent les jours de maintenance planifiée correspondant aux catégories de maintenance planifiée et/ou aux jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés pour les centrales nucléaires en service.
Dans certains modes de réalisation, la détermination des données de fiabilité anormales de la centrale nucléaire en service sur la base de la catégorie de maintenance planifiée inclut la détermination des données de fiabilité anormales sur la base de la relation correspondante entre la catégorie de maintenance planifiée et les données de fiabilité anormales. Il est entendu que différentes catégories de maintenance planifiée peuvent correspondre à différentes données de fiabilité anormales ou aux mêmes données de fiabilité anormales.
Dans l’étape S703, les données de fiabilité anormales sont optimisées, et un procédé d’obtention de la valeur de prédiction de la fiabilité est à nouveau réalisé jusqu’à ce que la valeur de prédiction de la fiabilité obtenue remplisse la condition de qualification de surveillance.
Dans certains modes de réalisation, l’optimisation des données de fiabilité anormales inclut la détermination d’une stratégie d’optimisation pour les données de fiabilité anormales sur la base des catégories de maintenance planifiée, et l’optimisation des données de fiabilité anormales selon la stratégie d’optimisation. Par conséquent, le procédé peut considérer la catégorie de maintenance planifiée et déterminer la stratégie d’optimisation pour les données de fiabilité anormales, de façon à optimiser les données de fiabilité anormales et améliorer l’exactitude d’optimisation des données de fiabilité anormales.
Dans certains modes de réalisation, l’optimisation des données de fiabilité anormales inclut la détermination d’un intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance planifiée sur la base de la catégorie de maintenance planifiée, l’optimisation des jours de maintenance planifiée à l’intérieur de l’intervalle d’ajustement, la détermination d’un intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés, et l’optimisation des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés à l’intérieur de l’intervalle d’ajustement pour les nouveaux jours de maintenance non planifiée.
Dans certains modes de réalisation, une cartographie reliant la catégorie de maintenance planifiée et l’intervalle d’ajustement des jours de maintenance planifiée peut être établie à l’avance. La détermination de l’intervalle d’ajustement des jours de maintenance planifiée sur la base de la catégorie de maintenance planifiée inclut la demande de l’intervalle d’ajustement dans la cartographie sur la base de la catégorie de maintenance planifiée, et la détermination de l’intervalle d’ajustement demandé en tant qu’intervalle d’ajustement des jours de maintenance planifiée.
En résumé, selon le procédé pour l’augmentation de haute précision de la fiabilité pour la centrale nucléaire en service dans les modes de réalisation de la présente divulgation, si la valeur de prédiction de la fiabilité ne remplit pas les conditions de qualification de surveillance, les données de fiabilité anormales de la centrale nucléaire en service sont déterminées sur la base de la catégorie de maintenance planifiée, les données de fiabilité anormales sont optimisées, et le procédé d’obtention de la valeur de prédiction de la fiabilité est de nouveau réalisé jusqu’à ce que la valeur de prédiction de la fiabilité obtenue remplisse les conditions de qualification de surveillance. Par conséquent, lorsque la valeur de prédiction de la fiabilité ne remplit pas les conditions de qualification de surveillance, les données de fiabilité anormales peuvent être optimisées, et le procédé d’obtention de la valeur de prédiction de la fiabilité peut être à nouveau exécuté jusqu’à ce que la valeur de prédiction de la fiabilité obtenue remplisse les conditions de qualification de surveillance, ce qui peut améliorer la fiabilité de la centrale nucléaire en service.
La est un organigramme montrant un procédé pour l’augmentation de haute précision de la fiabilité approprié pour une centrale nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation.
Tel que montré sur la , le procédé pour l’augmentation de haute précision de la fiabilité pour la centrale nucléaire en service dans les modes de réalisation de la présente divulgation inclut les étapes suivantes S801 à S807.
Dans l’étape S801, la prédiction de la fiabilité est réalisée sur la centrale nucléaire en service sur la base d’un nombre d’années d’exploitation de la centrale nucléaire en service pour obtenir une valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service ;
Dans l’étape S802, les données de fiabilité anormales de la centrale nucléaire en service sont déterminées sur la base d’une catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service dans le cas où la valeur de prédiction de la fiabilité ne remplit pas une condition de qualification de surveillance.
Le contenu pertinent des étapes S801 à S802 est consultable dans les modes de réalisation mentionnés ci-dessus, qui ne seront pas répétés ici.
Dans l’étape S803, dans le cas où la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée d’îlot conventionnel, un premier intervalle d’ajustement est déterminé en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance planifiée d’îlot conventionnel, et le nombre de jours de révision planifiée d’îlot conventionnel à l’intérieur du premier intervalle d’ajustement est optimisé.
c. au moins un copolymère d’acrylate ;
d. un ingrédient insoluble dans l’eau ; et
Telle qu'utilisée ici, l'expression « essentiellement exempt de sulfate » signifie que, bien qu’il soit préférable qu’aucun sulfate ne soit présent dans la composition, il est possible d’avoir de très petites quantités de sulfate dans les compositions, à condition que ces quantités n’affectent pas matériellement les propriétés avantageuses de la composition. En particulier, « tensioactif anionique essentiellement exempt de sulfate » signifie qu’aucun tensioactif anionique traditionnel à base de sulfate n’est utilisé dans la composition et que le tensioactif n'apporte pas de sulfate dans la composition. Le plus préférentiellement, les compositions ne contiennent pas de sulfate. Dans la mesure où un sulfate est présent dans les compositions, il est présent en une quantité inférieure à environ 2,0 % en poids, typiquement inférieure à environ 1,5 % en poids, typiquement inférieure à environ 1,0 % en poids, typiquement inférieure à environ 0,5 % en poids, plus typiquement inférieure à environ 0,1 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans la mesure où ils sont présents, les sulfates dans de telles compositions sont typiquement apportés par des composants autres que le tensioactif anionique.
Acide Salicylique Conformément aux divers modes de réalisation, la composition de nettoyant selon la divulgation comprend de l’acide salicylique.
L’acide salicylique (provenant du latin salix, saule) est un acide monohydroxybenzoïque lipophile, un type d’acide phénolique et un bêta-hydroxyacide (BHA). Il répond à la formule C7H6O3. Cet acide organique cristallin incolore est largement utilisé dans la synthèse organique et fonctionne comme une hormone végétale.
Conformément aux divers modes de réalisation, la quantité d’acide salicylique présente dans la composition de nettoyant est dans une plage d’environ 0,5 à environ 2 % en poids, ou d’environ 0,55 à environ 1,95 % en poids, ou d’environ 0,6 à environ 1,9 % en poids, ou d’environ 0,65 à environ 1,85 % en poids, ou d’environ 0,7 à environ 1,8 % en poids, ou d’environ 0,75 à environ 1,85 % en poids, ou d’environ 0,8 à environ 1,8 % en poids, ou d’environ 0,85 % en poids à environ 1,75 % en poids, ou d’environ 0,9 à environ 1,70 % en poids, ou d’environ 0,95 à environ 1,65 % en poids ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage appropriée de ces valeurs en poids, par rapport au poids total de la composition.
Ainsi, l’un quelconque ou une combinaison d’acide salicylique est présent, en poids, par rapport au poids total de la composition de nettoyant, d’environ 0,5, 0,6, 0,7, 0,8, 0,9, 1,0 à environ 1,0, 1,1, 1,2, 1,3, 1,4, 1,5, 1,6, 1,7, 1,8, 1,9 ou 2 % en poids, y compris les incréments et plages intermédiaires.
Tensioactifs Cocoyl iséthionate de sodium (SCI) Le cocoyl iséthionate de sodium (c’est-à-dire SCI) peut être présent en une quantité d’environ 0,5 % en poids, 0,6 % en poids, 0,7 % en poids, 0,8 % en poids, 0,9 % en poids, 1,0 % en poids, 1,1 % en poids, 1,2 % en poids, 1,3 % en poids, 1,4 % en poids, 1,5 % en poids, 2,0 % en poids, 2,2 % en poids, 2,4 % en poids, 2,6 % en poids, 2,8 % en poids, 3,0 % en poids, 3,5 % en poids, 4,0 % en poids, 4,5 % en poids, 5,0 % en poids, 5,5 % en poids à environ 5,5 % en poids, 5,6 % en poids, 5,8 % en poids, 6,0 % en poids, 6,5 % en poids, 7,0 % en poids, 7,5 % en poids, 8,0 % en poids, 8,5 % en poids, 9,0 % en poids, 9,5 % en poids, ou 10 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage appropriée de ces valeurs en poids, par rapport au poids total de la composition.
Autres tensioactifs Dans certains modes de réalisation, les un ou plusieurs tensioactifs peuvent être choisis parmi les classes de tensioactifs suivantes : Carboxylates, alkyl éther carboxylates, alkyl sarcosinates, sulfates, alkyl éther sulfates, alkyl sulfates, sulfonates, alkyl sulfonates, alkyl sulfonates, alkylbenzène sulfonates, esters de sulfosuccinate, dialkyl sulfosuccinates, alkyl sulfosuccinates, paraffine sulfonates, α-oléfine sulfonates, phosphates, phosphates d’alkyle, phosphates d'alkyléther, polyéthers, éthoxylates d’acides gras, éthoxylates d’alcool gras, éthoxylates d'alkylphénol, éthoxylates d'amide gras, éthoxylates d'amine grasse, triglycérides éthoxylés, éthoxylates d’ester de méthyle d’acide gras, poloxamères, esters de saccharose, esters de sorbitan, esters d’alkyle de sorbitan, glucosides d’alkyle, polyglucosides d’alkyle, alcanoate de sorbitan, alcanoates de sorbitan éthoxylés, glycols acétyléniques, dérivés N-alkyle d’acides aminés simples, glycinates, bétaïnes, amido bétaïnes, alkyl bétaïnes, pyrophosphobétaïnes, aminopropionates, amphopropionates d’alkyle, amphodipropionates d’alkyle, glutamates, cocoates, imidazolines, N-oxydes d'amines tertiaires, amphoacétate d’alkyle, amphodiacétate d’alkyle, hydroxysultaïnes et leurs mélanges.
Les tensioactifs dans la composition incluent un tensioactif unique ou un mélange de tensioactifs (souvent des poudres de tensioactifs ou sous d’autres formes facilement utilisées (liquides)). Dans un mode de réalisation, la composition inclut un ou plusieurs tensioactifs qui incluent des tensioactifs anioniques, zwitterioniques, non ioniques et leurs combinaisons.
Tensioactif zwitterionique
Les tensioactifs zwitterioniques non limitatifs incluent, par exemple, coco-bétaïne, lauryl bétaïne, lauryl bétaïne oxyéthylénée (10 EO), stéaryl bétaïne oxyéthylénée (10 EO), cocamidopropyl bétaïne, lauramidopropyl bétaïne et leurs mélanges.
Le tensioactif dans la composition selon la présente divulgation peut être un tensioactif zwitterionique choisi parmi les bétaïnes, les (C8-C20)alkyl bétaïnes, les (C8-C20)alkylamido(C1-C6)alkylbétaïnes, et leurs mélanges. Deux tensioactifs zwitterioniques ou plus peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type de tensioactif zwitterionique ou une combinaison de différents types de tensioactifs zwitterioniques peut être utilisée.
Des exemples de tensioactifs zwitterioniques incluent les tensioactifs choisis parmi ces classes de tensioactifs : Dérivés N-alkyle d’acides aminés simples, glycinates, bétaïnes, amido bétaïnes, alkyl bétaïnes, pyrophosphobétaïnes, aminopropionates, Alkyl amphopropionates, amphodipropionates d'alkyle, glutamates, cocoates, imidazolines, N-oxydes d’amines tertiaires, amphoacétate d'alkyle, amphodiacétate d'alkyle, hydroxysultaïnes. Dans des modes de réalisation choisi, les tensioactifs préférés sont ceux ayant des chaînes alkyle et alkylaryle dans la plage C10 à C18.
- une enceinte d’inertage, sous atmosphère inerte, logeant un support d’une pièce à réaliser par découpe, soudage ou fabrication additive, et au moins une partie d’au moins un laser adapté pour émettre un faisceau de découpe, soudage, rechargement ou fabrication additive;
- au moins une ligne fluidique d’injection d’un gaz d’inertage dans l’enceinte, vers une zone de réalisation de la pièce ;
- au moins une ligne fluidique d’aspiration du gaz injecté, susceptible d’être porteur de poussière(s) et/ou de fumée(s) issue(s) de l’étape a/, en dehors de l’enceinte.
Selon un premier mode de réalisation avantageux, l’installation comprend au moins un filtre et/ou un dispositif de nettoyage du gaz à injecter, agencé sur la ligne fluidique d’injection.
Selon ce premier mode et une variante de réalisation avantageuse, la ligne fluidique d’injection comprend un récipient de collecte, du type cendrier, de la poussière(s) et/ou de(s) fumée(s) issues de la filtration par le(s) filtre(s).
Selon un deuxième mode de réalisation avantageux, l’installation comprend une unité de réfrigération du gaz à injecter, agencée sur la ligne fluidique d’injection.
Avantageusement, l’installation comprend un circuit fluidique fermé comprenant l’enceinte, une pompe d’aspiration, la ligne fluidique d’aspiration étant reliée en aval à la ligne fluidique d’injection de sorte que le gaz aspiré par la pompe est celui à injecter, au préalable filtré et/ou nettoyé, et le cas échéant réfrigéré.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, l’installation comprend une unité de contrôle-commande pour réguler le fonctionnement des composants du circuit fluidique, dont au moins la pompe d’aspiration et le cas échéant, l’unité de réfrigération.
Or, dans un procédé à des fins industrielles, il est impératif d’obtenir des caractéristiques techniques précises et reproductibles sur les pièces découpées, soudées ou fabriquées par addition.
Les inventeurs ont donc cherché à optimiser au mieux ces caractéristiques en supprimant le plus de défauts lors de la fabrication desdites pièces.
L’invention consiste essentiellement à garantir une qualité du gaz d’inertage injecté dans l’enceinte d’inertage dans laquelle le faisceau laser est mis en œuvre pour la fabrication, en le filtrant et/ou le nettoyant avant son injection, et à aspirer simultanément les gaz issus de la fabrication et susceptibles d’être porteurs de toute pollution, en dehors de l’enceinte.
Avantageusement, on met en œuvre un cycle fermé qui permet de filtrer les gaz d’inertage et avantageusement de les refroidir, pour les réinjecter dans l’enceinte d’inertage pendant les cycles de fonctionnement du procédé de fabrication.
Les avantages de l’invention sont nombreux parmi lesquels on peut citer : une amélioration de la qualité des bains de fusion d’un procédé de fabrication par découpe, soudage ou fabrication additive par laser en diminuant les défauts/impuretés susceptibles d’être conservé(e)s lors de la fabrication ; une diminution avantageuse du coût des opérations par recyclage en cycle fermé du gaz d’inertage ; une amélioration de la qualité des soudures et des pièces réalisées avec les procédés de découpe, ou de soudage par faisceau laser et de fabrication additive métallique laser.
En réalisant les deux ouvertures de sortie 220 de la sorte, chacun des deux flux de sortie d’air 220B’’ qui en découle peut aisément présenter une composante tangentielle très élevée, voire même une composante axiale nulle pour orienter l’air de sortie tangentiellement, avec éventuellement une composante radiale faible.
En déviant l’air de sortie à 90° dans la direction tangentielle, c’est avant tout la fonction de déviation latérale qui est ciblée, sans pour autant rechercher de composante axiale susceptible de contribuer à la fonction de contre-poussée.
Les figures 21 et 22 représentent une alternative, dans laquelle seule une ouverture de sortie latérale d’air 220 est prévue, entre l’une des armatures latérales 224c et l’une des extrémités latérales 222 de la membrane. Cette membrane présente alors une seconde courbure allant de cette extrémité latérale 222, à l’autre extrémité latérale 222 solidaire de l’autre armature latérale 224c du cadre 266. Cette solidarisation peut s’effectuer comme pour la solidarisation des extrémités avant et arrière de la membrane sur leurs armatures respectives 224, 224b, de manière continue tout le long de celles-ci.
Quel que soit le mode envisagé pour la membrane 232 du troisième type, les figures 23 et 24 montrent la possibilité d’ajouter, au niveau de l’ouverture latérale de sortie d’air 220, un rebord latéral arrière de membrane 227.
Ce rebord latéral 227, bombé circonférentiellement et vers l’arrière, est solidaire de chacun des éléments suivants :
- l’une des deux extrémités latérales opposées 222 de la membrane ;
- l’extrémité arrière de membrane correspondant à la portion terminale de sa partie arrière 204 ;
- l’extrémité arrière de l’armature latérale correspondante 224c.
L’ajout de ce rebord latéral permet de limiter vers l’arrière l’étendue axiale de l’ouverture de sortie d’air 220, et ce dans le but soit de rechercher une composante axiale non-nulle pour le flux d’air de sortie 220B’’, soit, lorsqu’un flux tangentiel avec un composante axiale nulle est recherchée, d’éviter que ce flux ne soit dévié vers l’arrière lors de sa sortie de l’ouverture 220.
Il doit être évident pour les personnes versées dans l’art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l’éloigner du domaine d’application de l’invention comme revendiqué. Par exemple, bien que le recours à un espace intercalaire 13 pour éviter le contact entre les médias 5 et 6 a été choisi dans ce qui précède, des variantes peuvent prévoir (le cas échéant en configurant une partie d’un élément filtrant mobile ou déformable) d’obtenir un contact entre les médias 5, 6 de filtration.
Aussi, bien qu’un cycle incluant certaines étapes ait été décrit en lien avec des exemples illustrés, ceci n’exclut pas l’addition d’autres étapes, notamment en fonction des besoins de l’application visée. Par ailleurs, le cadre de support 7 a été illustré avec un périmètre rectangulaire mais, bien entendu, d’autres formes polygonales sont également utilisables, pour coopérer avec un boîter de format correspondant. Par ailleurs, la zone de collage peut présenter quelques variations dans la répartition du matériau ou dans sa forme finale. Le matériau M permettant la fixation peut correspondre à toute matière appropriée s’écoulant de façon fluide avant de pouvoir atteindre un état solide à des températures ordinaires de fonctionnement, en particulier à température ambiante.
FILTRE A AIR AVEC SYSTEME D’ATTACHE DE COUVERCLE ET PROCEDE D’ASSEMBLAGE D’UN TEL FILTRE L’invention concerne le domaine des filtres à air, notamment les filtres destinés à l’air d’aspiration de moteurs à combustion interne ou d’une pile à combustible d’un véhicule automobile. La présente divulgation se rapporte plus particulièrement à un filtre à air ayant deux parties de boîtier assemblées par un ensemble d’attache. Elle concerne aussi un procédé d’assemblage d’un filtre à air.
Dans des filtres à air pour véhicule motorisé, il est habituel de loger un élément filtrant à l'intérieur d'un boîtier réutilisable dont le couvercle se verrouille rapidement. Il est par exemple connu du document US 7976604 l’utilisation d’au moins un clip de retenue à dégagement rapide, se verrouillant par pivotement en reliant entre elles deux parties de boîtier superposées. Un serrage entre ces deux parties peut être obtenu en utilisant par exemple trois clips. Les zones de serrage sont multiples afin d’éviter les risques de fuite d’air et d’admission d’air chaud, ce qui peut perturber le fonctionnement du moteur.
Dans les cas de montage sous le capot moteur ou dans une zone similaire fortement encombrée, il n’est pas toujours permis d’ouvrir rapidement le boîtier pour une opération de maintenance, par exemple pour un changement de l’élément filtrant. Il existe un besoin pour faciliter l’ouverture du boîtier pour l’opérateur.