INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’exemple illustré, chaque ouverture de circulation 54 de gaz réactifs est formée d’une première portion d’ouverture 542 ménagée dans la première demi-plaque monopolaire 32 et d’une deuxième portion d’ouverture 544 ménagée dans la deuxième demi-plaque monopolaire 34. L’ouverture de circulation 56 d’un fluide caloporteur est formée d’une première portion d’ouverture 562 ménagée dans la première demi-plaque monopolaire 32 et d’une deuxième portion d’ouverture 564 ménagée dans la deuxième demi-plaque monopolaire 34. Dans l’exemple illustré chaque ouverture de circulation 54 présente la forme d’une ouverture à contour fermé, le contour s’étendant dans le plan de plaque monopolaire 30. Une ouverture de circulation peut cependant présenter un contour ouvert en étant formée dans un bord externe de la plaque monopolaire 30.
Par « première consigne de tension de sortie » on entend le signal de consigne de tension du premier convertisseur et par « deuxième consigne de tension de sortie » on entend le signal de consigne de tension du deuxième convertisseur, chaque convertisseur étant régulé par un unique signal pouvant prendre différentes valeurs. Les tensions mesurées par les capteurs de tension sont bien sûr mesurées aux bornes du réseau de bord car mesurées en sortie des convertisseurs.
Les convertisseurs sont par exemple utilisés pour alimenter le réseau de bord lorsque le véhicule est réveillé ou endormi c’est-à-dire en mode « veille », bien qu’une architecture préférée d’alimentation électrique selon l’invention utilise un convertisseur spécifique pour alimenter le réseau de bord en mode « veille » comme explicité plus loin.
Bien sûr la valeur haute de tension de consigne est strictement supérieure à la valeur basse de tension de consigne. Notamment de préférence, la valeur haute de tension de consigne dépend d’un seuil haut de tension, et la valeur basse de tension de consigne dépend d’un seuil bas de tension, la différence entre le seuil haut de tension et le seuil bas de tension étant supérieure à un seuil minimum de différence de tension. Ce seuil minimum de tension est par exemple de 1V. Ce seuil minimum permet d’éviter des bagotements (activations/désactivations) du convertisseur ayant le seuil d’activation la plus basse, ce qui améliore ainsi la durabilité des composants.
La première consigne et la deuxième consigne sont par exemple fonction d’une somme entre d’une part le seuil haut de tension ou le seuil bas de tension, et d’autre part une tension de compensation. La tension de compensation est par exemple fonction de la moitié d’une différence entre ladite au moins une mesure de tension effectuée par le premier capteur de tension et de ladite au moins une mesure de tension effectuée par le deuxième capteur de tension. En fonction de la méthode employée pour déterminer les dispersions des capteurs, cette tension de compensation est plus ou moins affinée. Par exemple si on utilise un troisième capteur de tension, on peut déterminer la dispersion de chaque capteur et avoir une tension de compensation égale à cette dispersion dans le calcul de la consigne de tension associée au convertisseur dont le capteur de tension est sujet à cette dispersion.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la première consigne est déterminée en fonction d’une moyenne de mesures de tension effectuées par le deuxième capteur de tension et la deuxième consigne est déterminée en fonction d’une moyenne de mesures de tension effectuées par le premier capteur de tension. Ce moyennage de mesures est effectué préalablement à la détermination des première et deuxième consignes, par exemple quelques secondes avant. Il rend cette détermination plus robuste grâce à l’utilisation d’une moyenne de mesures plutôt qu’une seule mesure par capteur de tension.
L’invention concerne aussi un système d’alimentation électrique d’équipements d’un véhicule électrique ou hybride, comportant : - une batterie, apte à fournir l’énergie nécessaire au fonctionnement d’un groupe motopropulseur électrique du véhicule, - un premier convertisseur courant continu - courant continu, dit convertisseur d’exploitation, apte à alimenter un réseau de bord du véhicule lors de phases d’exploitation du véhicule, le premier convertisseur d’exploitation étant connecté en entrée à un premier ensemble de cellules de la batterie et en sortie au réseau de bord du véhicule, - un deuxième convertisseur courant continu - courant continu, dit convertisseur d’exploitation, apte à alimenter le réseau de bord du véhicule lors de phases d’exploitation du véhicule, le deuxième convertisseur d’exploitation étant connecté en entrée à un deuxième ensemble de cellules de la batterie et en sortie au réseau de bord du véhicule, - une première unité de contrôle du premier convertisseur d’exploitation et un premier capteur de tension, la première unité de contrôle étant alimentée par le réseau de bord du véhicule et étant apte à réguler la tension de sortie du premier convertisseur d’exploitation en fonction d’au moins une mesure de tension fournie par le premier capteur de tension, pour ajuster la tension de sortie du premier convertisseur d’exploitation à une première consigne de tension de sortie, - une deuxième unité de contrôle du deuxième convertisseur d’exploitation et un deuxième capteur de tension, la deuxième unité de contrôle étant alimentée par le réseau de bord du véhicule et étant apte à réguler la tension de sortie du deuxième convertisseur d’exploitation en fonction d’au moins une mesure de tension fournie par le deuxième capteur de tension, pour ajuster la tension de sortie du deuxième convertisseur d’exploitation à une deuxième consigne de tension de sortie, et - des moyens de détermination de la première consigne de tension de sortie du premier convertisseur d’exploitation et de la deuxième consigne de tension de sortie du deuxième convertisseur d’exploitation, aptes à mettre en œuvre le procédé de détermination selon l’invention lorsque la première consigne et la deuxième consigne alternent entre une valeur haute de tension de consigne et une valeur basse de tension de consigne, la deuxième consigne prenant la valeur basse de tension de consigne quand la première consigne prend la valeur haute de tension de consigne, et la deuxième consigne prenant la valeur haute de tension de consigne quand la première consigne prend la valeur basse de tension de consigne.
Les moyens de détermination sont par exemple des moyens logiciels dans les unités de contrôle, coopérant avec les moyens matériels que constituent les capteurs de tension, ces moyens logiciels et matériels communiquant via un bus de communication.
Il est par ailleurs à noter que les deux convertisseurs d’exploitation ayant des unités de contrôle distinctes, peuvent fonctionner indépendamment. Cela permet, en cas de panne d’un des convertisseurs d’exploitation, que cette panne n’entraîne pas de disfonctionnement de l’autre des convertisseurs d’exploitation.
De préférence cependant, le système d’alimentation électrique selon l’invention comporte en outre un dispositif de supervision apte à envoyer la première consigne à la première unité de contrôle et la deuxième consigne à la deuxième unité de contrôle. Ainsi dans cette implémentation préférée de l’invention, les moyens de détermination sont des moyens logiciels dans le dispositif de supervision, coopérant avec les moyens matériels que constituent les capteurs de tension et les unités de contrôle, ces moyens logiciels et matériels communiquant via un bus de communication. Le dispositif de supervision est par exemple le calculateur principal du véhicule, et est donc plus à même de déterminer une période d’alternance de fonctionnement de chacun des convertisseurs en fonction des durées de phase d’exploitation du véhicule, une phase d’exploitation correspondant à la durée entre le réveil du calculateur principal du véhicule et son endormissement subséquent. Cette phase d’exploitation peut comprendre une phase de roulage du véhicule et/ou une phase de « vie à bord » pendant laquelle le véhicule est à l’arrêt mais certains consommateurs sont allumés (chauffage, éclairage intérieur, autoradio, etc).
De préférence également, chacun des convertisseurs d’exploitation est apte à fournir une puissance nominale au réseau de bord strictement inférieure à une puissance maximale de consommation du réseau de bord lorsque le véhicule est en phase d’exploitation.
Ainsi lorsque les consommateurs du réseau de bord consomment peu d’énergie électrique, on utilise un seul des convertisseurs d’exploitation, consommant peu d’énergie de fonctionnement (car ils sont optimisés dans leur conception pour des petite charges du réseau de bord, ce qui est le cas le plus courant dans l’utilisation d’un véhicule), pour alimenter le réseau de bord. Par exemple les convertisseurs d’exploitation sont dimensionnés pour fournir chacun la moitié de la puissance maximale de consommation du réseau de bord, qui est la puissance électrique d’alimentation du réseau de bord nécessaire au véhicule pour fonctionner dans toutes les conditions. Cette puissance maximale est mesurée par exemple lors d’une phase de roulage où tous les consommateurs du réseau de bord sont activés, et notamment la climatisation, en conditions météorologiques extrêmes. Dans un autre exemple leurs puissances nominales respectives sont comprises entre 50 et 90% de la puissance maximale de consommation du réseau de bord lorsque le véhicule est en phase d’exploitation. Ce sont par exemple des convertisseurs d’exploitation qui peuvent varier de 2kW jusqu’à 4kW (kiloWatt) de puissance nominale. Les limiter à 2kW au lieu de 4kW permet également d’économiser des ressources matérielles tout en assurant la redondance sécuritaire mentionnée plus haut.
La valeur basse de tension de consigne est par exemple déterminée de sorte à ce que les premier et deuxième convertisseurs d’exploitation alimentent simultanément le réseau de bord dans une plage nominale de fonctionnement du réseau de bord dès que la consommation électrique sur le réseau de bord est supérieure à une puissance maximale apte à être fournie par le premier ou deuxième convertisseur d’exploitation dont la première ou respectivement deuxième consigne de tension de sortie est égale à la valeur haute de tension de consigne. Ainsi le système d’alimentation électrique va naturellement faire fonctionner les deux convertisseurs d’exploitation dès lors que la consommation électrique sur le réseau de bord est importante.
Dans un mode préféré de réalisation, le système d’alimentation électrique selon l’invention comporte en outre : - des interrupteurs de puissance aptes à connecter la batterie au groupe motopropulseur électrique du véhicule, - un convertisseur courant continu - courant continu, dit convertisseur de repos, connecté d’une part en entrée à un troisième ensemble de cellules de la batterie en amont des interrupteurs de puissance et d’autre part en sortie au réseau de bord du véhicule, le convertisseur de repos étant destiné à une alimentation du véhicule lorsque celui-ci est en mode veille, et - une unité de contrôle du convertisseur de repos, alimentée par le réseau de bord du véhicule et apte à réguler la tension de sortie du convertisseur de repos à une tension de consigne strictement inférieure aux première et deuxième consignes des tensions de sortie des premier et deuxième convertisseurs d’exploitation. La tension de consigne du convertisseur de repos peut être utilisée comme valeur de référence pour calculer les différences de tension entre des capteurs de tension des convertisseurs d’exploitation.
Les termes « amont » ou « aval » dans cette demande se réfèrent à la position relative de composants ou ensembles électriques par rapport à la direction du courant sortant de la batterie et se dirigeant vers les consommateurs du véhicule. Ainsi un premier composant est en amont d’un deuxième composant si le courant sortant de la batterie traverse d’abord le premier composant puis le deuxième composant avant de revenir vers la batterie de traction, celle-ci étant en décharge.
La tension de consigne de régulation du convertisseur de repos est inférieure à la valeur basse de tension de consigne des premier et deuxième convertisseurs, avec une marge de sécurité pour ne pas fonctionner en phase d’exploitation. Par exemple la tension de consigne de régulation du convertisseur de repos est au moins de 0,5V inférieure à la valeur basse de tension de consigne des premier et deuxième convertisseurs.
Dans ce mode de réalisation, les deux convertisseurs d’exploitation sont désactivés lorsque le véhicule est en mode veille, pour économiser l’énergie de la batterie, le réseau de bord étant alimenté en mode veille par le convertisseur de repos, plus petit que chacun des convertisseurs d’exploitation et donc plus efficace pour de petits courants électriques.
Selon un autre exemple qui correspond à une variante de réalisation d’une troisième gamme particulière de béton selon l’invention et dont les caractéristiques sont susceptibles d’être combinées à celles de certains des exemples précédemment détaillés, le béton présente une composition comprenant du gravier et, en pourcentage massique, entre 5% et 12% de biochar et au plus 30% de ciment, voire même 25% de ciment. Une telle composition intègre du biochar tout en permettant d’aboutir à des niveaux de résistance mécanique plus élevés que dans le cadre des première et deuxième gammes de bétons. Ainsi, le béton présente une composition dans laquelle une partie du sable d’un béton classique est substitué par du biochar, par exemple de sorte que le biochar et le sable soient présents dans des volumes similaires voire identiques. A titre d’exemple de réalisation, la composition est dépourvue de filaire et susceptible de comprendre, en pourcentage massique, 14,43% de ciment, par exemple un ciment de type CEM II/A 52.5 R avec 6,2% de biochar, 19,24% de sable, 52,91% de gravier et 7,22% d’eau. La production d’un béton avec cette composition présente un bilan carbone négatif de l’ordre de -181 kg de CO 2 /m 3 , ainsi qu’une masse volumique de l’ordre de 2158 kg/m 3 . Aussi, un béton avec un telle composition présente une masse volumique plus légère que celle d’un béton classique tout en ayant un bilan carbone négatif.
Il convient de relever que, au cours des seize premières heures après coulage/moulage, un béton selon cette troisième gamme particulière est susceptible de nécessiter une opération d’étuvage à 35°Celsius.
Selon un autre exemple qui correspond à une variante particulière de réalisation de cette troisième gamme de béton selon l’invention, vingt-huit jours après coulage, le béton présente une résistance mécanique à la compression d’au moins 30 MPa ou 30×10 6 Pascals. Selon un exemple plus spécifique de mise en œuvre susceptible d’être obtenu notamment dans le cadre d’un béton dont la composition est détaillée précédemment, le béton présente une résistance mécanique à la compression de l’ordre de 35,1 MPa ou 35,1×10 6 Pascals à sept jours et de l’ordre de 40,7 MPa ou 40,7×10 6 Pascals à vingt-huit jours.
Selon un autre exemple qui correspond à une variante de réalisation d’une quatrième gamme particulière de béton selon l’invention et dont les caractéristiques sont susceptibles d’être combinées à celles de certains des exemples précédemment détaillés, le béton présente une composition comprenant du gravier et du biochar comme seuls agrégats et, en pourcentage massique, entre 12% et 30% de biochar et au plus 30% de ciment. De façon préférentielle, le pourcentage massique de biochar est d’au moins 15 %. Ainsi, le béton présente une composition dans laquelle le biochar substitue intégralement le sable d’un béton classique. A titre d’exemple de réalisation, la composition est dépourvue de filaire et de sable et est susceptible de comprendre, en pourcentage massique, 16,59% de ciment, par exemple un ciment de type CEM II/A 52.5 R avec 14,27% de biochar, 60,84% de gravier et 8,30% d’eau. La production d’un béton avec cette composition présente un bilan carbone négatif de l’ordre de -586 kg de CO 2 /m 3 , ainsi qu’une masse volumique de l’ordre de 1916 kg/m 3 . Aussi, un béton avec un telle composition présente une masse volumique plus légère que celle d’un béton classique tout en ayant, là aussi, un bilan carbone négatif.
Il convient de relever que, au cours des seize premières heures après coulage/moulage, un béton selon cette quatrième gamme particulière est susceptible de nécessiter une opération d’étuvage à 35°Celsius.
Selon un autre exemple qui correspond à une variante particulière de réalisation de cette quatrième gamme de béton selon l’invention, vingt-huit jours après coulage, le béton présente une résistance mécanique à la compression d’au moins 20 MPa soit 20×106 Pascals. Selon un exemple plus spécifique de mise en œuvre susceptible d’être obtenu notamment dans le cadre d’un béton dont la composition est détaillée précédemment, le béton présente une résistance mécanique à la compression de l’ordre de 21 MPa ou 21×106 Pascals à sept jours et de l’ordre de 25,9 MPa ou 25,9×106 Pascals à vingt-huit jours.
Il convient de relever que, compte tenu de leurs résistances mécaniques respectives à la compression, les bétons réalisées selon ces troisième et quatrième gammes particulières sont susceptibles d’être utilisés comme matériau de construction pour des structures porteuses armées ou non-armées aptes à être appliquées dans des prémurs, prédalles et/ou murs pleins. De même, ces troisième et quatrième gammes particulières sont susceptibles d’être utilisés comme matériau de construction pour des dalles massives.
Dans le cadre de l’invention, la résistance mécanique de chacun de ces différents types de béton est susceptible d’être ajustée en modifiant la quantité de ciment dans les proportions propres à chacune des gammes particulières de béton détaillées précédemment. En effet, la résistance mécanique en compression du béton est en mesure d’être améliorée en augmentant la quantité de ciment dans la composition correspondante de béton. Une telle augmentation de ciment impacte le bilan carbone du béton produit. Toutefois, il convient de relever que le dégagement de CO 2 supplémentaire par cet apport additionnel de ciment se trouve amplement compensé par l’importance du poids carbone négatif du biochar. En effet, il est rappelé que si le bilan carbone du ciment est positif et de l’ordre de 680 kgCO 2 par tonne, le bilan carbone du biochar est négatif de l’ordre de -2934 kgCO 2 /tonne. Aussi, une addition de ciment dans la composition du béton n’affecte que faiblement l’important déficit en carbone apportée par le biochar.
L’invention porte aussi sur une construction ou portion de construction dépourvue d’armature caractérisée en ce qu’elle intègre un béton selon l’invention ou intégrant une composition telle qu’elle est détaillée précédemment pour les deuxième, troisième et quatrième gammes particulières de béton.
De même, l’invention porte encore sur une construction ou portion de construction pourvue d’armature caractérisée en ce qu’elle intègre un béton selon l’invention ou intégrant une composition telle qu’elle est détaillée précédemment pour les troisième et quatrième gammes particulières de béton.
Utilisation d’un extrait de microalgues pour inhiber les processus de nitrification, nitrification-dénitrification et/ou de dénitrification des nitrates dans un sol L’invention concerne l’utilisation d’extraits de microalgues pour inhiber le processus de nitrification et/ou le processus de nitrification-dénitrification dans les sols ainsi que le processus de dénitrification des nitrates. Ces extraits ont la propriété de contrôler le fonctionnement des bactéries nitrifiantes et/ou des bactéries nitrifiantes-dénitrifiantes qui sont responsables de la transformation de l’azote ammoniacal (NH 4 + ) en azote nitrique (NO 3 - ) avec libération de protoxyde d’azote (N 2 O) au cours de ce processus. Ces extraits ont aussi la propriété d’inhiber le fonctionnement de l’enzyme nitrate-réductase.
L’invention permet de développer un nouvel additif permettant de contrôler à la fois la fourniture en azote du sol et l’apport des fertilisants vers la plante, mais aussi de limiter les émissions du gaz à effet de serre N 2 O.
La fertilisation azotée joue un rôle essentiel pour la croissance et le rendement des cultures. L’azote est le constituant caractéristique des acides aminés et des protéines, c’est donc un facteur de croissance et de qualité très important. Comme il est soumis à un cycle naturel dans l'air, le sol et l'eau, il subit différentes transformations chimiques et biologiques, c’est le cycle de l'azote.
Le cycle global de l’azote décrit les transformations de l’azote gazeux, minéral et des composés organiques riches en azote présents sur terre. C’est un ensemble de processus impliquant les microorganismes du sol. Cela inclut la fixation biologique de l’azote, l’assimilation, l’ammonification, la nitrification et la dénitrification.
Parmi l’ensemble de ces processus, la nitrification correspond à l’oxydation de l’ammonium (NH 4 + ) en nitrate (NO 3 - ), elle passe par plusieurs étapes. Tout d’abord les bactéries et archées du groupe Nitrosomas, AOB (Ammonia-Oxidising Bacteria) et AOA (Ammonia-Oxidising archaea) permettent d’oxyder l’ammonium en hydroxylamine (NH 2 OH) puis en nitrite (NO 2 - ). Enfin ce sont les Nitrite-Oxidising Bacteria (NOB), Nitrobacter et Nitrospira , qui permettent d’oxyder les nitrites en nitrate. Afin de transformer l’ammonium en nitrites, quatre protons sont relâchés ainsi que deux molécules d’eau, ce phénomène provoque une acidification du milieu, notamment autour des racines. L’activité des bactéries, AOB et AOA dépend fortement de l’environnement, si bien que l’humidité, le pH, la température et la disponibilité de l’ammonium ont une grande influence sur le processus. Enfin, des émissions de protoxyde d’azote (N 2 O) provoquées par la nitrification peuvent être observées lors de l’oxydation de l’ammonium en nitrite.
Dans un mode de réalisation additionnel, le retour de force correspond, en fonction du résultat de la comparaison, alternativement à un blocage ou à une libération du mouvement de l’utilisateur.
En d’autres termes, le système d’assistance à la rééducation est configuré pour reproduire une raideur de contact représentant un obstacle envers l’utilisateur, c’est-à-dire un mur virtuel empêchant l’utilisateur de dévier de la trajectoire idéale. La trajectoire idéale correspond ainsi à une trajectoire libre, les autres directions de mouvement générant un retour de force.
Selon d’autres variantes, le retour de force est plus faible et correspond par exemple à une simple vibration lorsque le mouvement de l’utilisateur est incorrect. Il est ainsi possible de concevoir une variété d’intensité de retours appropriés pour inciter l’utilisateur à revenir dans la trajectoire idéale, par exemple une simple vibration lorsque le mouvement de l’utilisateur dévie de la trajectoire idéale, ou encore une gradation de l’intensité des vibrations en fonction du parcours de rééducation de l’utilisateur.
Dans un autre mode de réalisation, le retour de force correspond, en fonction du résultat de la comparaison, alternativement à un blocage ou à une résistance envers le mouvement de l’utilisateur.
En d’autres termes, lorsque le mouvement de l’utilisateur correspond à la trajectoire idéale, le système d’assistance à la rééducation continue d’appliquer un retour de force contre le mouvement de l’utilisateur, par exemple un retour de force plus faible que lorsque l’utilisateur dévie de la trajectoire idéale. Ainsi, l’utilisateur doit solliciter ses muscles de manière plus importante pour suivre la trajectoire idéale, tout en étant guidé dans cette trajectoire idéale. Cette conception permet de participer à la rééducation musculaire de l’utilisateur, notamment dans une deuxième phase de la rééducation une fois que l’utilisateur a créé de nouveaux modèles de mouvements. Le système entraîne alors les muscles de l’utilisateur à reproduire les instructions données par le cerveau.