INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition de l’Ex. 1 et la composition de pointe ont été appliquées sur des mèches de cheveux bouclés vierges (trois mèches de 2,7 grammes par composition) après les étapes de contact des cheveux avec un shampooing et un conditionneur, et ont été évaluées selon un score de définition de boucle (de 0 à 10) 24 heures après le traitement des cheveux (T24), à 24 heures mais après rupture de l’effet rigide (passage des doigts dans les cheveux (TAT) et après peignage de la mèche de TAT (TAP). La mesure de la définition a été effectuée par des données d’imagerie. Les résultats sont présentés en Figure 2A plusieurs fois entre l’application sur les cheveux et l’élimination des cheveux, y compris sans aucun délai entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (0 min.), avec un délai d’1 minute entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (1 min.), de 3 minutes entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (3 min.) et de 5 minutes entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (5 min.).
De plus, la composition de l’Ex. 1 et la composition de pointe ont été appliquées sur des mèches de cheveux bouclés vierges (trois mèches de 2,7 grammes par composition) après les étapes de contact des cheveux avec un shampooing et un conditionneur et ont été évaluées en fonction du volume et du contrôle des frisottis. Les données de mesure ont été générées par un panel formé et le score passe de 1 à 4 de 0,5 en 0,5, où 4 est le score le plus élevé (meilleure valeur). Les résultats sont présentés en Figure 2B.
Comme le montrent les Figures 2A et 2B, la composition de soin des cheveux, à rincer de l’Ex. 1 de la présente invention utilisée comme masque a des résultats supérieurs en termes de volume et de contrôle des frisottis à tout moment entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (0, 1, 3 ou 5 min), puis masque de référence avec 5 min entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux. Dans la performance de définition, la composition de l’Ex.1 de la présente invention, lorsqu’elle est utilisée comme masque sans délai (application suivie d’un rinçage), a déjà une définition égale à la référence avec 5 min entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux. En outre, lorsqu’il s’agit de délais plus longs entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (1, 3 ou 5 min), la composition de l’Ex. 1 de la présente invention montre une supériorité de définition.
Test 3 - Tests in vitro de définition et de contrôle du volume et des frisottis sur des mèches de cheveux – Masque avec pigment
La composition cosmétique pour cheveux, à rincer, selon l’exemple 2 de la présente invention a été comparée à une composition de masque de pointe comprenant de l’eau, de l’alcool cétéarylique, de la diméthicone, de la glycérine, du chlorure de béhentrimonium, du parfum, de l’acide lactique, de l’hydroxycitronellal, de l’hydroxyde de sodium, de la protéine de blé hydrolysée par hydroxypropyltrimonium, de la protéine de riz hydrolysée, du phénoxyéthanol, de l'arginine, du limonène, du salicylate de benzyle , du linalool, de l’alcool bensylique, du pentylène glycol, de l’amodiméthicone, de l’alcool isopropylique, du 2-oléamido-1,3-octadécanediol, de la sérine, du chlorure de cétrimonium, du citronellol, de la coumarine, de l’hexyl cinnamal et de l’amyl cinnamal.
La composition de l’Ex. 2 et la composition de pointe ont été appliquées sur des mèches de cheveux bouclés vierges (trois mèches de 2,7 grammes par composition) après les étapes de contact des cheveux avec un shampooing et un conditionneur, et ont été évaluées selon un score de définition de boucle (de 0 à 10) 24 heures après le traitement des cheveux (T24), à 24 heures mais après rupture de l’effet rigide (passage des doigts dans les cheveux (TAT) et après peignage de la mèche de TAT (TAP). La mesure de la définition a été effectuée par des données d’imagerie. Les résultats sont présentés en Figure 3A plusieurs fois entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux, y compris sans aucun délai (0 min.), avec un délai de 1 minute entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (1 min.), de 3 minutes entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (3 min.) et de 5 minutes entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux (5 min.).
De plus, la composition de l’Ex. 2 et la composition de pointe ont été appliquées sur des mèches de cheveux bouclés vierges (trois mèches de 2,7 grammes par composition) après les étapes de contact des cheveux avec un shampooing et un conditionneur et ont été évaluées en fonction du volume et du contrôle des frisottis. Les données de mesure ont été générées par un panel formé et le score passe de 1 à 4 de 0,5 en 0,5, où 4 est le score le plus élevé (meilleure valeur). Les résultats sont présentés en Figure 3B.
Les données montrent que la composition de l’Ex.2 avec 3 min de délai entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux a un résultat égal en définition immédiate (T24) en routine standard avec 5 min entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux mais a perdu en définition durable (TAT et TAP) (Figure 3A). Dans le contrôle du volume et des frisottis (Figure 3B), tout délai entre l’application de la composition sur les cheveux et l’élimination des cheveux montre une supériorité.
COMPOSITIONS COSMÉTIQUES CAPILLAIRES, Procédés null ET utilisations pour améliorer la définition des boucles DES cheveux et pour le traitement des cheveux DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne des compositions cosmétiques pour cheveux comprenant au moins un acide organique, au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle, au moins un acide aminé, au moins un composé gras, au moins un gluconamide et de l’eau. L’invention est également liée à un procédé pour fournir aux cheveux une définition améliorée longue durée des boucles et un procédé de traitement des cheveux, notamment des cheveux bouclés, ainsi qu’à l’utilisation de la composition cosmétique pour améliorer la définition des boucles ou pour traiter les cheveux bouclés.
Chaque tige de sortie du vérin est couplée à une roue du pont pour une orientation de la roue par rotation de la roue autour d'un axe transversal à l'axe de rotation de la roue sous l'action de ladite tige de sortie.
Chaque tige de sortie est ainsi, de manière en soi connue, reliée à un pivot de roue par une biellette de direction. Le déplacement de la tige du vérin est transmis par la biellette à l'axe pivot de la roue pour une rotation de la roue autour d'un axe vertical à l'état positionné du véhicule sur une surface plane horizontale.
Le véhicule 1 comprend deux configurations. Dans la configuration dite normale de roulement telle qu'illustrée à la , les roues d'un même pont s'étendent dans des plans parallèles et tournent dans le même sens. Dans cette configuration, les deux tiges du vérin central sont solidaires en déplacement et l'organe 13 d'embrayage de chaque pont est dans la première position. Dans cette configuration, les chambres d'extrémité du vérin forment l'une, une chambre d'échappement, l’autre, une chambre d'admission de fluide et inversement. Dans une deuxième configuration dite en "O", illustrée à la , les roues du véhicule sont disposées sur un cercle de centre passant par un axe s'étendant verticalement à l'état positionné des roues 7 du véhicule 1 sur une surface plane horizontale pour une rotation du véhicule sur lui-même autour dudit axe. Pour permettre le passage dans cette configuration, les deux tiges de vérin sont sorties. A cet effet, la chambre centrale du vérin est alimentée en fluide, les tiges sont indépendantes en déplacement et les chambres d'extrémité forment chacune une chambre d'échappement de fluide. Ainsi, les roues du pont avant occupent une position de pincement, c'est-à-dire convergent et pointent vers l'intérieur de l'engin en formant un angle rentrant par rapport à l'axe longitudinal du véhicule pris suivant la direction avant/arrière. Les roues arrière occupent quant à elles une position d'ouverture, c'est-à-dire convergent et pointent vers l'extérieur du véhicule en formant un angle sortant par rapport à l'axe longitudinal du véhicule pris suivant la direction avant/arrière.
Dans cette configuration en "O" des roues telle qu'illustrée à la , le premier organe 221 d’embrayage et le deuxième organe 13 d'embrayage sont, pour chaque pont, disposés dans la deuxième position pour permettre l'entraînement en rotation des roues d'un même pont suivant des directions opposées.
Dans cette configuration en "O" des roues, le véhicule peut ainsi tourner sur lui-même.
Pour permettre le passage de la configuration dans laquelle les deux tiges de vérin sont solidaires en déplacement à la configuration dans laquelle les deux tiges du vérin sont indépendantes et forment deux tiges séparées en parallèle du passage du deuxième organe 13 d'embrayage et du premier organe 221 d’embrayage d'une position à une autre le véhicule comprend au niveau du poste de conduite de l'engin un organe de commande représenté ici sous forme d'un bouton 20.
Ainsi, l'actionnement du bouton 20 par le conducteur du véhicule permet, en parallèle du passage des roues 7 d'une configuration à une autre, le passage des premier et deuxième organes 221 et 13 d'embrayage d'une position à une autre.
Ainsi, en configuration de roulement, c'est-à-dire dans la configuration dans laquelle les roues d'un même pont sont dans des plans parallèles, les premier et deuxième organes 221 et 13 d'embrayage de chaque pont sont dans la première position et les roues d'un pont sont entraînées en rotation dans une même direction, c'est-à-dire suivant un même sens de rotation.
Dès que l'opérateur agit sur le bouton 20 de commande, les roues prennent une configuration en "O" et les premier et deuxième organes 221 et 13 d'embrayage de chaque pont sont disposés en deuxième position de sorte que les roues du pont sont entraînées en rotation suivant une direction opposée, c'est-à-dire suivant des sens de rotation opposés. Les roues en "O" des ponts avant et arrière situées le long d'un même côté longitudinal du véhicule sont entraînées dans la même direction, comme illustré à la .
Cette configuration est utilisée ponctuellement lorsque le conducteur du véhicule souhaite que celui-ci tourne sur lui-même.
La est une représentation au repos où le système n’est pas opérationnel. Les première et seconde sections 61 et 62 d’arbre de sortie peuvent être entraînées mais sans couple. Quand la machine est sur ses roues, il n’y a pas de transmission du mouvement de rotation de l’arbre 5 d’entrée aux roues.
La illustre les premier et deuxième organes 221 et 13 d’embrayage dans la première position correspondant au différentiel inverseur en position différentiel.
Le deuxième organe 13 d’embrayage monté solidaire en rotation de la section d’arbre 62 est monté solidaire en rotation avec le planétaire 102 et la transmission de mouvement de l’arbre 5 moteur à la roue 7 gauche (G) s’opère via le planétaire 102.
Le premier organe 221 d’embrayage est à l’état débrayé, c’est-à-dire écarté des dents 222 portées par la pièce 111 rotative de la première section 61 d’arbre de sortie, et la transmission de mouvement de l’arbre 5 moteur à la roue 7 droite (D) s’opère via le planétaire 101.
Le chemin du couple pour la roue 7 droite (D) passe par le moteur 4, l’arbre 5 d’entrée, le pignon 14 conique, la pièce 111 rotative de la première section 61 d’arbre de sortie, les bras 15 du satellite 9, le satellite 9, le planétaire 101 de la première section 61 d’arbre de sortie, la première section 61 d’arbre de sortie et la roue 7 droite (D). Quand les résistances appliquées sur les roues 7 droite (D) et gauche (G) sont identiques, les bras 15 du satellite 9 tournent autour de XX’ faisant tourner les planétaires 101 et 102, il n’y a pas de mouvement relatif entre le satellite 9 et les planétaires 101 et 102. C’est lorsque les résistances sont différentes sur les roues 7 droite (D) et gauche (G) que le différentiel agit grâce au satellite 9 qui tourne et répartit différemment (différentiellement) le couple sur les planétaires 101 et 102 avec des vitesses différentielles.
La illustre les organes 221 et 13 d’embrayage dans la deuxième position correspondant au différentiel inverseur en position inverseur.
Selon un mode de réalisation, la tour peut comporter deux espacements d’adaptation disposés de manière symétrique par rapport au plan médian ou au plan transverse à mi-hauteur de la tour.
Dans un mode de réalisation de la tour selon l’invention, chaque distance d’espacement d’adaptation H2 est strictement inférieure à ladite distance d’espacement normale H1.
Ainsi, la validation structurelle de la tour est facilitée, notamment du point de vue de la tenue mécanique de la tour 2 après l’introduction d’un ou deux espacements d’adaptation EA.
De préférence, ladite distance d’espacement normale H1 est comprise entre une valeur minimale égale à 1500 millimètres (mm) et une valeur maximale égale à 3000 millimètres (mm). Elle est par exemple égale à 1838 mm, qui est une distance standard.
Avantageusement, la distance d’espacement normale H1 est supérieure à 1838 mm, par exemple strictement supérieure à 1838 mm et inférieure ou égale à 3000 mm.
L’utilisation d’une distance d’espacement normale H1 supérieure à 1838 mm, par exemple égale à 3000mm, permet d’installer un nombre total réduit de structures de renfort 20, 25, 26 et de diminuer ainsi la quantité de matériau utilisé ainsi que le poids de la tour 2.
En outre, les traverses 21 des structures de renfort 20, 25, 26 étant soudées aux mâts 11, 12, 13, l’utilisation d’un nombre total réduit de traverses 21 permet de limiter le temps nécessaire à ces soudures. Il en résulte un gain de temps et une diminution du coût de la main d’œuvre associé à la fabrication de la tour 2.
Dans un mode de réalisation, la distance d’espacement d’adaptation H2 séparant les structures de renfort 25 d’au moins l’un desdits un ou deux couples d’adaptation CA est strictement supérieure à la valeur minimale de ladite distance d’espacement normale H1 et inférieure ou égale à sa valeur maximale. La valeur maximale est par exemple égale à 3000 millimètres.
Selon l’invention, on envisage un écart entre les structures de renfort 20, 25, 26 d’au maximum 3000 mm. Ainsi, lorsque la distance d’espacement normale H1 entre les structures de renfort 20, 25, 26 des couples de structures de renfort CR est inférieure à 3000 mm, la distance d’espacement d’adaptation H2 peut être supérieure à la distance d’espacement normale H1 tout en restant inférieure à 3000 mm. Ainsi, la distance d’espacement d’adaptation H2 peut être supérieure à la distance d’espacement normale H1.
En variante, la distance d’espacement d’adaptation H2 peut également être inférieure à la distance d’espacement normale H1.
La tour 2 mesure de préférence entre 15 et 50 mètres de long. Il est prévu au moins quatre structures de renfort 20, 25, 26.
Selon l’invention, la distance entre chaque extrémité longitudinale 2A, 2B de la tour 2 et la structure de renfort extrême 26 la plus proche de cette extrémité longitudinale 2A, 2B est prédéterminée en tentant compte d’une hauteur totale HT de la tour ( ), des contraintes de résistance thermique et mécanique de celle-ci ainsi que des contraintes d’encombrement liées à l’installation de la tour 2 dans la cuve 1.
En outre, un nombre d’espacements d’adaptation EA et/ou la distance d’espacement d’adaptation H2 est déterminé en fonction de cette distance entre une ou chaque extrémité longitudinale 2A, 2B de la tour 2 et une structure de renfort extrême 26 la plus proche de cette extrémité longitudinale 2A, 2B, de ladite distance d’espacement normale H1 et d’une hauteur totale HT de la tour 2.
Dans la suite, on appelle « zone de réglage », la zone de la tour accueillant le ou les espacements d’adaptation EA.
Selon un mode de réalisation, on maximise le nombre d’espacements normaux EN de la tour 2 pour obtenir une zone de réglage en hauteur dont la hauteur est supérieure à 1500 mm, et inférieure au double de la distance d’espacement normale H1 de la tour 2.
Si la hauteur de la zone de réglage est comprise entre 1500 mm et la distance d’espacement normale H1 des espacements normaux de la tour, alors la tour comprend un seul espacement d’adaptation EA. Il y a donc également un seul couple d’adaptation CA.
Les illustre une vue très schématique d’un système 1 de surveillance de colmatage d’un filtre à air 3 pour un véhicule automobile (non représenté), par exemple pour un véhicule électrique, thermique ou hybride.
Ledit système 1 comprend : – le filtre à air 3 configuré pour filtrer un flux d’air F le traversant ; – une interface homme-machine 5 configurée pour communiquer au moins une information à un utilisateur du véhicule ; – un organe de mesure 7 configuré pour mesurer un niveau de colmatage N C dudit filtre à air 3 ; – un pulseur d’air 9, ou groupe moto-ventilateur, configuré pour engendrer le flux d’air F destiné à être filtré par ledit filtre à air 3.
Ledit filtre à air 3 peut être un filtre à air est du type filtre à particule, filtre à charbon et/ou filtre anti-allergènes. Ledit filtre à air est par exemple un filtre combiné au charbon actif, un filtre dit « haute efficacité » avec ou sans couche biocide, etc. Ledit filtre à air 3 peut également être caractérisé par son niveau de colmatage N C , c’est-à-dire la perte de charge engendrée par ledit filtre à air 3, la perte de charge étant la différence de pression et/ou du débit d’air du flux d’air de chaque côté du filtre à air 3.
La illustre ainsi plus particulièrement au moyen d’un graphique les pertes de charge engendrée par un filtre à air usagé, courbe C 1 , et les pertes de charge engendrée par un filtre à air neuf, courbe C 2 , en fonction d’un débit d’air donné (pour le flux d’air F traversant ledit filtre 3 et par exemple généré par le pulseur 9).
On constate ainsi que la perte de charge augmente en fonction du débit d’air et qu’ainsi pour un débit donné, par exemple pour un débit d’air 550 m 3 /h, le filtre à air usagé présente une perte de charge d’environ 370 Pa, tandis qu’un filtre à air neuf présente une perte de charge d’environ 230 Pa, soit une variation de perte de charge de 60%, variation de perte de charge qui est proportionnelle à la variation du niveau de colmatage entre un filtre à air usagé et un filtre à air neuf.
Ladite interface homme-machine 5, quant à elle, correspond par exemple à l’ensemble des éléments permettant à l’utilisateur d’interagir avec le système de surveillance 1 selon l’invention, et de manière plus générale avec le véhicule automobile. Ainsi, l’interface homme-machine 5 comprend par exemple au moins un moyen d’affichage, tel qu’un écran tactile ou non, des boutons, un clavier, un ou plusieurs voyants, une enceinte, etc. L’interface homme-machine 5 dudit système 1 peut également être tout ou partie d’un écran de bord et/ou d’un tableau de bord du véhicule automobile.
Ledit système 1 est configuré pour émettre une alerte, par l’intermédiaire de ladite interface homme-machine 5, lorsque ledit filtre à air 3 nécessite d’être remplacé, ladite alerte pouvant être un voyant allumé sur le tableau de bord, une icône ou un symbole sur un écran, une alarme sonore, un texte s’affichant à intervalles réguliers sur un écran de bord, etc.
Ledit organe de mesure 7 est, quant à lui, est configuré pour mesurer une grandeur physique relative à la perte de charge engendrée par ledit filtre à air 3. Ainsi, dans le mode de réalisation présentement décrit, ledit organe de mesure 7 est configuré pour mesurer une intensité du courant I alimentant le pulseur 9, l’intensité du courant I et/ou sa variation ∆I étant fonction de la perte de charge engendrée sur le flux d’air par le filtre à air 3.
Ledit filtre à air 3 et le pulseur à air 9 sont ainsi avantageusement disposés dans un circuit d’air, par exemple dans une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation (non représentée), également désignée sous l’acronyme de HVAC en langue anglaise pour « Heating, Ventilation, and/or Air Conditioning », les parois d’une telle installation délimitant un conduit qui permet de canaliser de l’air de l’extérieur et/ou de l’habitacle vers l’habitacle, généralement après avoir été refroidi et/ou réchauffé par un passage à travers différents échangeurs de chaleur (non représentés).
On notera que le flux d’air traversant le filtre à air 3 peut également être induit naturellement par une différence de pression entre une entrée et une sortie d’air du circuit d’air dans lequel le filtre à air 3 est installé.
Le pulseur d’air 9, disposé en aval ou en amont du filtre à air 3, engendre le flux d’air F qui présente un premier débit D 1 en aval et un deuxième débit D 2 en amont du filtre à air 3. Il peut ainsi y avoir une variation du débit d’air dudit flux d’air F en amont et en aval filtre 3, cependant pour garantir un certain niveau de confort aux usagers situés dans l’habitacle du véhicule, le pulseur d’air 9 est ainsi avantageusement configuré pour maintenir un débit d’air D 2 présentant une valeur prédéterminé, par exemple pour garantir le confort des usagers de l’habitacle du véhicule, ceci indépendamment du niveau de colmatage dudit filtre 3, et donc de la perte de charge engendrée par celui-ci sur le flux d’air F le traversant.
Le pulseur d’air 9 maintient un débit d’air D 2 en faisant varier sa puissance de fonctionnement, cela a notamment pour conséquence de faire varier l’intensité I de courant nécessaire au fonctionnement du pulseur d’air 9, intensité du courant I qui est mesurée par ledit organe de mesure 9 et permettant de déterminer le niveau de colmatage dudit filtre à air 3.
Ainsi, le pulseur d’air 9 est configuré pour engendrer le flux d’air F, en aval du filtre à air, qui est destiné à déboucher dans l’habitacle du véhicule, tout en présentant un débit déterminé et constant. Pour cela l’intensité I alimentant le pulseur 9 est amenée à varier pour réguler le débit d’air en amont du filtre à air 3 et compenser la perte de charge induite par ledit filtre 3 (ainsi l’appel de courant du pulseur est indicatif du niveau de colmatage du filtre à air).
Par ailleurs, ledit système de surveillance 1 est configuré pour émettre une alerte de remplacement de filtre, par l’intermédiaire de ladite interface homme-machine 5, lorsque ledit filtre à air 3 nécessite d’être remplacé, l’émission ou la communication d’une telle alerte est réalisée lorsque l’organe de mesure 7 déterminer que la valeur du niveau de colmatage N C du filtre 3 dépasse une valeur seuil prédéterminée N C D .
Ainsi, ladite alerte de remplacement de filtre est par exemple émise lorsque l’organe de mesure 7 mesure un appel de courant I (ou une intensité de courant) supérieur ou égal à une valeur seuil I S , par exemple pour une ou plusieurs valeurs de débit d’air prédéterminées, mais préférentiellement pour au moins un débit d’air supérieure à une valeur débit d’air seuil, par exemple pour une valeur de débit d’air supérieure à 300 m 3 /h.
Dans le mode de réalisation privilégié, la méthode T3 de la est modifiée pour ajouter un décalage temporel (retard) pour synchroniser le downmix en sortie avec le downmix des méthodes T1/T2. De plus une compensation d’énergie est appliquée à la méthode T3 de la même façon qu’aux méthodes T1/T2 pour assurer une cohérence de niveau et permettre une meilleure transition entre méthodes.