INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, le corps solide, en particulier sous forme de bille, en mousse expansée à base d’alginate comprend un taux massique de matière organique, composée majoritairement d’alginate de cation multivalent, notamment d’alginate de calcium, ainsi, le cas échéant, que des fibres et/ou charges organiques, qui est compris entre 80 et 99 %. Ce taux massique peut notamment être vérifié par analyse d’un échantillon du corps solide par analyse thermogravimétrique (ATG), en soustrayant de la masse totale de l’échantillon la perte en eau mesurée à environ 110 °C.
Le corps solide selon l’invention peut être utilisé comme isolant en vrac, comme matériau de rembourrage ou encore comme élément de décoration, par exemple dans le domaine des loisirs créatifs. Autrement, il peut être utilisé pour la production d’un objet structuré, comme il sera décrit plus avant dans la présente description.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un dispositif pour la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention, de fabrication de corps solides en mousse expansée à base d’alginate. Ce dispositif comporte : - optionnellement, un module de mélange pour la formation d’un mélange d’ingrédients, destiné à la mise en œuvre de l’étape a/ du procédé selon l’invention, - un module de moussage, pour la mise en œuvre de l’étape b/ du procédé selon l’invention, comprenant : un réservoir destiné à contenir, ou contenant, le mélange liquide formé à l’étape a/ ; une entrée d’alimentation de ce réservoir en composition liquide, de préférence en communication hydraulique avec le module de mélange ; un injecteur de gaz dans le réservoir, plus particulièrement dans une zone de ce dernier destinée à contenir ou contenant le mélange liquide formé à l’étape a/ ; et un agitateur de la composition liquide contenue dans le réservoir ; - un réacteur, destiné à contenir ou contenant la première solution aqueuse de gélification d’alginate, ce réservoir étant délimité par une paroi périphérique et comportant une zone inférieure et une zone supérieure opposée, et étant muni, au niveau de la zone inférieure, destinée à être emplie ou étant emplie par la première solution aqueuse de gélification d’alginate, d’un organe de découpe comportant au moins une arête tranchante, cette arête tranchante étant opérable en rotation parallèlement à une partie inférieure de la paroi du réacteur, ou de tout autre système de découpe par cisaillement mécanique ou microfluidique ; - un module d’extrusion de mousse dans le réacteur, à travers ladite partie inférieure de paroi du réacteur ; - un système de transfert hydraulique de mousse du réservoir au module d’extrusion ; - un module de maturation de fractions de mousse à base d’alginate pour former des corps solides en mousse expansée, destiné à contenir ou contenant la deuxième solution aqueuse de gélification d’alginate ; - et un système d’extraction de milieu contenu dans le réacteur et d’introduction de ce milieu dans le module de maturation.
Préférentiellement, ce système d’extraction est configuré pour extraire du milieu contenu dans la zone supérieure du réacteur, en particulier du milieu liquide contenant des fractions solides en suspension.
Selon un mode de mise en œuvre particulier, on compare l’information de friction prédite avec un seuil donné, et l’on génère un signal d’alerte en fonction du résultat de la comparaison.
Ce signal d’alerte peut être un signal sonore ou visuel, par exemple configuré pour être restitué à des opérateurs de gestion des pistes.
Selon un mode de mise en œuvre particulier, l’information de friction prédite comprend un coefficient de friction associé à la piste, ou comprend un ensemble de coefficients de friction, chacun des coefficients dudit ensemble étant de préférence associé à une localisation au sein de la piste.
On peut noter que les données d’historique d’information de friction peuvent également comprendre des coefficients de friction associés à la piste, ou comprendre des ensembles de coefficients de friction, chacun des coefficients desdits ensembles étant de préférence associé à une localisation au sein de la piste.
Selon un mode de mise en œuvre particulier, le modèle de prédiction est un modèle entraînable par apprentissage automatique (« machine learning » en langue anglaise).
Typiquement, le modèle peut être un réseau de neurones artificiels exécuté par un système informatique.
La personne du métier saura choisir un type de modèle entraînable par apprentissage, et pourra par exemple adapter un nombre de neurones d’entrée du modèle en fonction des dimensions des données d’entrées du modèle.
Préférentiellement, le modèle de prédiction est un modèle connu sous l’acronyme anglo-saxon LSTM (« Long Short-Term Memory », soit un réseau de longue mémoire à court terme). Alternativement, on peut utiliser un modèle de type réseau de neurones récurrents (habituellement désigné en anglais par l’acronyme RNN : « Recurrent Neural Network »).
Selon un mode de mise en œuvre particulier, le procédé comprend une phase préalable d’apprentissage du modèle de prédiction dans laquelle on utilise des données d’historiques d’information de friction (typiquement des données dites réelles, obtenues lors des atterrissages des aéronefs avec des capteurs) et des données de contexte de la piste préalablement obtenues pour un premier instant, l’apprentissage étant configuré pour augmenter une similarité entre une sortie du modèle et une valeur d’information de friction préalable, pour un deuxième instant espacé du premier instant d’un pas temporel donné (la sortie du modèle et la valeur préalable correspondant chacune au deuxième instant).
L’invention propose également un système de prédiction d’une information de friction d’une piste d’atterrissage d’aéronef comprenant, pour un instant donné : un module d’obtention de données de contexte de la piste, configuré pour obtenir des données de contexte de la piste à un instant donné, un module d’obtention de données d’historique d’information de friction, configuré pour obtenir des données d’historique d’information de friction pour la piste comprenant des données toutes plus anciennes que l’instant donné, et un module de prédiction par un modèle de prédiction, configuré pour recevoir en entrée au moins les données de contexte à l’instant donné et les données d’historique d’information de friction, et pour délivrer une information de friction prédite de la piste à l’instant donné.
Ce système peut être configuré pour la mise en œuvre de tous les modes de mise en œuvre du procédé tel que décrit ci-avant.
Chaque sphère 22, pleine ou non, est réalisée en un matériau à déformation élastique réversible, par exemple un élastomère, un silicone, un matériau composite, un matériau métallique, selon l’élasticité souhaitée. Chaque sphère 22 est, en variante, réalisée en plusieurs matériaux à déformation élastique réversible mais toutes les sphères 22 sont toujours identiques. Chaque sphère 22 est adaptée pour filtrer les vibrations du siège 1 et amortir les chocs et à-coups ressentis lors du roulage du véhicule sur une voie de circulation. Les sphères 22 sont également adaptées pour une absorption optimale d’énergie en cas de choc arrière. Les chocs et à-coups génèrent un déplacement en translation de l’assise 3 et du dossier 4 selon la double flèche F ainsi que des vibrations de l’assise 3 et/ou du dossier 4. Un tel déplacement en translation a pour effet de modifier l’écartement nominal E entre les branches 5 et 7 de la partie 6. Cette modification est atténuée, en intensité et en durée, par la déformation des sphères 22. Les vibrations subies par le siège 1 lors du roulage du véhicule, quelles que soient leurs directions, sont également amorties par les sphères 22. Des essais effectués par le demandeur ont permis de constater qu'une forme sphérique permet d'avoir une déformation mécanique optimale et dans tous les cas plus importante que celle d'un cylindre de même volume que la sphère, cela avec une résistance mécanique à l'écrasement de la sphère environ deux fois supérieure à celle d'un cylindre de même nature et volume que la sphère.
La illustre à plus grande échelle la sphère 22 en place entre les supports 18 et 19 équipant le bord G du siège 1 tel que représenté à la , lorsque le diamètre de la sphère 22 est nominal, le siège 1 étant inoccupé et le véhicule à l’arrêt. Aucune contrainte ne s’exerce dans cette configuration sur la sphère 22. La illustre le cas où le siège 1 est occupé et une contrainte maximale, par exemple du fait des chocs et à-coups lors du roulage du véhicule, s’exerce sur la sphère 22. La déformation de la sphère 22 se traduit une configuration en ellipsoïde de révolution, par exemple en ballon de rugby. Pour plus de lisibilité, la référence 22 sera également employée pour désigner l’ellipsoïde, donc la sphère déformée. La illustre une telle déformation maximale de la sphère 22 avec un écartement minimal E1 entre les branches 5 et 7 de la partie 6, donc de facto un écartement minimal entre les supports 18 et 19. La déformation élastique de la sphère 22 est telle que l’écartement minimal E1 peut être deux fois inférieur à l’écartement E nominal. On note également une inclinaison de l’ellipsoïde 22, le plan de symétrie à l’équateur P de cette dernière n’étant plus globalement parallèle à des plans moyens P18, P19 des supports 18 et 19, comme cela est le cas à la lorsque la sphère 22 est non déformée. Ceci induit qu’une partie des supports 18 et 19 n’est plus en contact avec l’ellipsoïde 22. Une telle situation est éphémère, de l’ordre de quelques dixièmes de seconde, l’élasticité de la sphère 22 assurant un retour si ce n’est à la configuration nominale au moins à une configuration avec une contrainte faible, donc une configuration proche de la configuration nominale. Autant la forme sphérique que la nature du matériau constitutif de la sphère 22 assurent une absorption optimale des vibrations et des chocs ou à-coups, cela dans un volume réduit et avec un minimum de pièces. Par la suite, l’invention sera décrite en référence à une sphère 22, en accord avec les figures 3 à 10 et pour faciliter la lecture. On conçoit que l’invention concerne toutes les sphères équipant le siège 1.
Dans le mode de réalisation des figures 3 et 4 la sphère, lorsqu’elle est creuse, est avantageusement remplie avec un fluide. Le fluide est soit incorporé lors de la fabrication du dispositif de suspension soit ultérieurement, un accès obturable au volume interne de la sphère 22 étant alors prévu. L’utilisation d’un fluide améliore l’efficacité de l’amortissement, le fluide participant également à l’absorption des chocs et à-coups.
Si le fluide utilisé est compressible, donc un gaz, par exemple de l’air ou un gaz inerte tel que de l’azote. Des essais ont démontré que l’utilisation d’un fluide incompressible, donc un liquide tel qu’une huile, du silicone liquide, est plus efficace que l’usage d’un gaz, c’est-à-dire présente un meilleur comportement et une meilleure stabilité quelles que soient les conditions de roulage et la vitesse de la sollicitation du dispositif de suspension.
Selon un mode de réalisation avantageux le fluide incompressible est un fluide non-newtonien. Alors qu’un fluide newtonien a une viscosité constante indépendante de la contrainte ou plus précisément de la contrainte de cisaillement et du taux de cisaillement, un fluide non-newtonien a une viscosité qui change lorsqu'il est soumis à une contrainte. Pour certains fluides non-newtoniens la viscosité diminue avec la contrainte. C’est le cas de la sauce nommée ketchup, par exemple, qui devient plus liquide lorsqu'il est secoué. On dit que le fluide est pseudoplastique ou rhéofluidifiant. Pour d’autres fluides non-newtoniens dits rhéoépaississant, la viscosité augmente avec la contrainte. C’est le cas par exemple des solutions aqueuses de fécule de maïs. L’utilisation d’un fluide non-newtonien rhéoépaississant permet un confort accru pour l’occupant du siège 1 car un tel fluide se durcit progressivement avec l’intensité de la contrainte, donc permet une réponse du dispositif de suspension adaptée aux chocs et à-coups subis par le siège 1, cela sans que la déformation de la sphère 22 soit systématiquement maximum comme avec un fluide newtonien. En d’autres termes, avec un fluide non newtonien, la sphère 22 conserve toujours une capacité de déformation élastique réversible, pour une plage de contraintes plus étendue, cela tout en permettant de réduire le volume de fluide utilisé. Une telle réduction, de l’ordre de 30% par rapport à un fluide newtonien, permet donc de réduire le volume de la sphère 22, ce qui outre une réduction des couts matière permet l’utilisation du dispositif objet de l’invention dans un encombrement minimal.
Le mode de réalisation illustré aux figures 5 et 6 décrit une variante dans laquelle la sphère 22 est remplie d’un fluide incompressible, newtonien ou non newtonien. Une butée 23, ici configurée en cylindre à base circulaire, est insérée dans le volume de la sphère 22. Cette butée 23 est solidaire par une extrémité 24 de la paroi de la sphère 22, son extrémité opposée 25 étant libre. La butée 23, qu’elle que soit sa configuration géométrique, est avantageusement pleine et en un matériau déformable, par exemple en un élastomère ou une mousse dense de polymères. En absence de contrainte, comme illustrée à la , l’extrémité libre 25 de la butée 23 se situe dans le volume interne de la sphère 22, sans toucher la paroi de la sphère 22. Lorsqu’une contrainte s’exerce sur la sphère 22, celle-ci se déforme et, comme représentée à la , l’extrémité libre 25 de la butée vient en appui sur la paroi de la sphère 22. La butée 23 limite ainsi la déformation de la sphère 22. Le fait que la butée 23 soit elle-même déformable permet d’absorber une partie des chocs et à-coups tout en assurant un arrêt progressif de la déformation de la sphère 22, ce qui participe au confort de l’occupant du siège 1. La longueur et/ou la nature de la butée 23 sont choisis en fonction de la déformation maximale admise et/ou du confort recherché. En variante il n'y a pas une butée mais plusieurs butées, identiques ou non, insérées dans le volume de la sphère 22.
Les figures 7 et 8 illustrent une autre variante dans laquelle la butée 23 est pourvue d'orifices 26 traversant, diamétralement ménagés et repartis sur la longueur de la butée 23. Ainsi lorsque la sphère 22 est remplie avec un fluide incompressible, que ce dernier soit newtonien ou non newtonien, la présence des orifices 26 facilite la circulation du fluide à travers la sphère 22 en étant uniformément reparti de part et d’autre de la butée 23, notamment lors de la déformation de celle-ci. De plus, la circulation du fluide à travers les orifices 26, selon les flèches F26, participe à l’amortissement. Les frottements du fluide lors de son passage dans les orifices 26 induisent une dissipation d’énergie, de par la viscosité du fluide. On conçoit que le nombre d’orifices 26, leurs formes et dimensions, ainsi que la viscosité du fluide, newtonien ou non, permet d’ajuster l’amortissement souhaité.
Aux figures 9 et 10, seul un dispositif intégré à la sphère dans ce mode de réalisation est illustré en coupe schématique et à plus grande échelle pour plus de lisibilité, la sphère n’étant pas représentée. Ici, la sphère 22 déformable est pourvue en partie haute, c'est-à-dire au niveau de la partie de la sphère 22 en contact avec le support 18 d'un piston 27 mobile en translation selon la flèche F27 dans un contenant 28 rempli d’un fluide 29 incompressible, newtonien. Une extrémité 30 du contenant 28 opposée à l’extrémité d’introduction du piston 27 est pourvue d’au moins deux clapets anti-retours 31, 32. Le clapet 31 s’ouvre en direction du contenant 28. Le clapet 32 s’ouvre en direction d’un second contenant 33 prolongeant le contenant 28 et situé au plus près du support 19. Le volume interne du contenant 33 est séparé en deux parties, égales ou non, par une membrane 34 étanche et déformable, par exemple en élastomère. La partie dit inférieure du contenant 33, donc celle située entre la membrane 34 et le support 19 reçoit un gaz inerte 35, par exemple de l’azote. Une pompe hydraulique 36, connue en soi, est reliée au fluide 29 au niveau du contenant 28. Ici, pour faciliter la lecture, le contenant 28 est schématisé par une forme cylindrique et le contenant 33 par une forme sphérique. Il convient de garder à l’esprit que les contenants 28 et 33 sont tous deux non déformables et intégrés à la sphère 22, le support 18 a une configuration assurant un suivi du déplacement du piston 27 sans qu’il vienne au contact du cylindre 28.
Dans la configuration illustrée à la , aucune contrainte ne s’exerce sur le siège 1. Le piston 27 est en partie haute dans le contenant 28, le fluide 29 occupant le volume du contenant 28. La membrane 34 est dans sa position initiale, non déformée. Le fluide 29 est repoussé par le clapet 31 du contenant 33 en direction du contenant 28, selon la flèche F31 jusqu’à ce que le fluide 35 soit à sa pression nominale et n’exercice plus de contrainte sur la membrane 34.
Lorsque le siège 1 subit un choc ou un à-coup et/ou en présence d’un occupant, les supports 18 et 19 se rapprochent, ce qui a pour effet de déplacer le cylindre 27 dans le contenant 28. Le fluide 29 est repoussé en direction du contenant 33 en passant par le clapet 32 selon la flèche F32. Le fluide 29 appui sur la membrane 34 qui se déforme et comprime le fluide 35. Le retour à la configuration de la se fait ensuite lorsque la contrainte exercée sur le siège 1 diminue ou s’arrête. La pompe hydraulique 36 a pour fonction de mettre et maintenir le fluide 29 à une pression définie. Dans la variante illustrée aux figures 9 et 10, l’usage combiné de deux types de fluides permet d'avoir des niveaux de pression des fluides relativement bas, globalement de l'ordre de dix fois inférieure en valeur à la pression rencontrée dans le cas des figures 3 à 8. Il est ainsi possible d’utiliser des matériaux composites qui autorisent la réalisation de sphères plus minces et de tailles réduites.
Grâce à l’invention, on réalise des sièges de véhicule confortables, avec une tenue aux chocs optimale cela en étant simples et légers.
DISPOSITIF D’ACTIVATION AUTOMATIQUE D’UN SIEGE MASSANT L'invention a trait à un dispositif d’activation automatique d’un siège massant.
Les sièges de nombreux véhicules sont équipés de dispositifs améliorant le confort de l’occupant du siège. De tels sièges disposent de plusieurs réglages de l’assisse et/ou du dossier et/ou d’une assise chauffante. Il peut également s’agir d’un dispositif de massage installé dans le dossier et/ou l’assise du siège. Généralement l’activation du dispositif de massage se fait manuellement. Une telle solution n’est pas satisfaisante car si l’occupant du siège est le conducteur du véhicule, une activation lors de la conduite mobilise l’attention du conducteur, ce qui peut induire un défaut de maitrise temporaire du véhicule pouvant provoquer un accident. Pour remédier à cela on connait par CN-A-108 556 708 une activation automatique du dispositif de massage lorsque l’occupant est assis et en contact avec le dossier du siège, cela à partir de la détection de la pression exercée par l’occupant sur le dossier du siège. Pour cela des capteurs de pression équipent le dossier du siège. Une telle solution a comme inconvénient que le massage se déclenche dès que l’occupant est assis dans le siège, pour autant que le dispositif de massage soit actif. Or, l’occupant du siège ne souhaite pas forcément bénéficier en permanence du massage lorsqu’il est dans le siège mais seulement en cas de besoin, par exemple en cas de fatigue. Il existe donc un besoin pour un dispositif de massage qui s’adapte aisément aux besoins de l’occupant du siège massant.
C’est à ces besoins que se propose de répondre l’invention en offrant un dispositif d’activation d’un siège massant qui s’adapte automatiquement aux besoins de l’occupant du siège, cela sans mobiliser l’attention de l’occupant du siège.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif d’activation automatique d’un siège massant comportant au moins une tête de massage intégrée dans le dossier du siège massant, au moins un capteur de pression équipant le dossier du siège massant et adapté pour détecter une pression exercée sur le dossier du siège massant par un occupant dudit siège, un module de commande de la au moins une tête de massage, ledit module de commande étant relié à au moins ledit capteur de pression et activant automatiquement ladite au moins une tête de massage lorsqu’une pression est détectée par ledit capteur de pression, caractérisé en ce que le module de commande active automatiquement au moins une tête de massage à partir d’au moins une valeur minimale de la pression détectée par au moins ledit capteur de pression placé dans au moins une zone définie du dossier du siège massant, ladite valeur de la pression et ladite zone étant représentatives de la posture de l’occupant dans le siège massant.
Le (e) acide gras peut être choisi parmi les acides gras saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés. Ainsi, le (f) acide gras peut être choisi parmi les acides gras en C 4 C 26 , préférentiellement en C 6 -C 24 , plus préférentiellement en C 8 -C 22 saturés et insaturés, linéaires ou ramifiés.
À titre d’acide gras saturé, on peut citer, par exemple, acide caprylique (C 8 ), acide pélargonique (C 9 ), acide caprique (C 10 ), acide laurique (C 12 ), acide myristique (C 14 ), acide pentadécanoïque (C 15 ), acide palmitique (C 16 ), acide heptadécanoïque (C 17 ), acide stéarique (C 18 ), acide isostéarique (C 18 ), acide nonadécanoïque (C 19 ), acide arachidique (C 20 ), acide béhénique (C 22 ) et acide lignocérique (C 24 ).
En tant qu’acide gras insaturé, on peut citer, par exemple, acide myristoléique (C 14 ), acide palmitoléique (C 16 ), acide oléique (C 18 ), acide linoléique (C 18 ), acide linolénique (C 18 ), acide élaïdique (C 18 ), acide arachidonique (C 20 ), acide éicosénoïque (C 20 ), acide érucique (C 22 ) et acide nervonique (C 24 ).
Il est préférable que le (f) acide gras soit choisi parmi les acides gras saturés ou insaturés linéaires ou ramifiés en C 8 -C 18 , et plus préférentiellement dans le groupe consistant en acide caprylique, acide caprique, acide oléique, acide linoléique, acide stéarique, acide isostéarique et leurs mélanges.
Le (f) acide gras peut prendre la forme d’un acide libre ou la forme d’un sel de celui-ci. En tant que sel de l’acide gras, on peut citer un sel inorganique tel qu’un sel de métal alcalin (un sel de sodium, un sel de potassium ou similaire) et un sel de métal alcalino-terreux (un sel de magnésium, un sel de calcium, ou similaire) ; et un sel organique tel qu’un sel d’ammonium (un sel d’ammonium quaternaire ou similaire) et un sel d’amine (un sel de triéthanolamine, un sel de triéthylamine, ou similaire). Un seul type de sel d’acide gras ou une combinaison de différents types de sels d’acide gras peut être utilisé(e). En outre, une combinaison d’un ou plusieurs acides gras sous forme d’acide libre et d’un ou plusieurs acides gras sous forme de sel peut être utilisée, dans laquelle un ou plusieurs types de sels peuvent également être utilisés.
La quantité du ou des (f) acides gras dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, préférentiellement de 0,05 % en poids ou plus, et plus préférentiellement de 0,1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition. Il peut être encore plus préférable que la quantité du ou des (f) acides gras dans la composition selon la présente invention soit de 1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, la quantité du ou des (f) acides gras dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, préférentiellement de 10 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition. Il peut être encore plus préférable que la quantité du ou des (f) acides gras dans la composition selon la présente invention soit de 4 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.