INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certaines mises en œuvre, le câble à fibres optiques 601 peut être utilisé pour la détection répartie où des données acoustiques, de déformation et de température peuvent être collectées. Les données peuvent être collectées à différents endroits répartis le long du câble à fibres optiques 601. Par exemple, les données peuvent être collectées tous les 1 à 3 pieds sur toute la longueur du câble à fibres optiques 601. Le câble à fibres optiques 601 peut être inclus dans un tubage enroulé, un câble métallique, une fibre lâche utilisant un tubage enroulé, ou des bobines de fibre déployées par gravité qui déroulent la fibre lorsque les bobines sont déplacées dans le puits de forage 604. Le câble à fibres optiques 601 peut également être déployé à l'aide de bobines pompées et/ou de conteneurs autopropulsés. Des options de déploiement additionnelles pour le câble à fibres optiques 601 peuvent inclure le tubage bobine et les bobines déployées par câble métallique où le câble à fibres optiques 601 est ancré au pied du puits de forage 604. Dans de tels modes de réalisation, le câble à fibres optiques 601 peut être déployé lorsque le câble métallique ou le tubage enroulé est retiré du puits de forage 604. La répartition des capteurs illustrée sur la n'est donnée qu'à titre d'exemple. Tout déploiement de capteur approprié peut être utilisé. Par exemple, le système de puits 600 peut comprendre des capteurs déployés par câble à fibres optiques ou des capteurs cimentés dans le cuvelage. Différents types de déploiement de capteurs peuvent également être combinés dans un même puits, par exemple en incluant aussi bien des capteurs cimentés au cuvelage que des capteurs dans des bouchons, des dispositifs de mesure de débit, etc. dans un même système de puits.
Dans certaines mises en œuvre, une unité d'interrogation à fibres optiques 612 peut être située à la surface 611 du système de puits 600. L'unité d'interrogation à fibres optiques 612 peut être directement couplée au câble à fibres optiques 601. Alternativement, l'unité d'interrogation à fibres optiques 612 peut être couplée à un module d'étirement de fibre, où le module d'étirement de fibre est couplé au câble à fibres optiques 601. L'unité d'interrogation à fibres optiques 612 peut recevoir des valeurs de mesure prises et/ou transmises le long du câble à fibres optiques 601, telles que des mesures acoustiques, de température, de déformation, etc. L'unité d'interrogation à fibres optiques 612 peut être reliée électriquement à un numériseur pour convertir les mesures transmises optiquement en mesures numérisées. Le système de puits 600 peut contenir plusieurs capteurs, tels que des capteurs 603A-C. Il peut y avoir n'importe quel nombre de capteurs placés à n'importe quel endroit du puits de forage 604. Les capteurs 603A-C peuvent être des capteurs de pression, des capteurs à fibres optiques répartis, des capteurs de température ponctuels, des capteurs acoustiques ponctuels, des capteurs interférométriques ou des capteurs de déformation ponctuels. Les capteurs à fibres optiques répartis peuvent être capables de mesurer des données acoustiques réparties, des données de température réparties et des données de déformation réparties. Tous les capteurs 603A-C peuvent être couplés de manière communicative (non illustré) à d'autres composants du système de puits 600 (par ex. l'ordinateur 610). Dans certaines mises en œuvre, les capteurs 603A-C peuvent être cimentés à un cuvelage 602.
Dans certaines mises en œuvre, un ordinateur 610 peut recevoir les mesures transmises électriquement par l'unité d'interrogation à fibres optiques 612 à l'aide d'un connecteur 625. L'ordinateur 610 peut comprendre un processeur de signal pour effectuer diverses opérations de traitement des signaux capturés par l'unité d'interrogation à fibres optiques 612 et/ou d'autres composants du système de puits 600. L'ordinateur 610 peut avoir un ou plusieurs processeurs et un dispositif de mémoire pour analyser les mesures et représenter graphiquement les résultats d'analyse sur le dispositif d'affichage 650.
La illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé détermination d’un emplacement d’un restaurant le long d’un itinéraire du premier véhicule 10 suite à une première requête émise par un usager du premier véhicule 10 à partir d’un dispositif, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Dans une première étape 31, des premières données sont reçues. Les premières données sont représentatives de préférences de l’usager relatives à ses goûts culinaires et/ou à des ambiances de restaurants et/ou à des activités dans des restaurants.
Dans une deuxième étape 32, des deuxièmes données sont reçues. Les deuxièmes données sont représentatives d’une position géographique du véhicule.
Dans une troisième étape 33, des troisièmes données sont reçues. Les troisièmes données sont représentatives d’informations relatives à des restaurants localisés sur l’itinéraire du véhicule.
Dans une quatrième étape 34, une information d’identification d’un restaurant est déterminée par classification desdites premières, deuxièmes et troisièmes données à partir d’un modèle de classification appris dans une phase dite d’apprentissage à ladite réception des premières, deuxièmes et troisièmes données, ledit restaurant étant associé à une classe d’un ensemble de classes en sortie dudit modèle de classification.
Dans une cinquième étape 35, au moins une deuxième requête est transmise à destination d’un dispositif de communication mobile et/ou d’au moins un système embarqué dudit véhicule en fonction de troisièmes données associées au restaurant identifié par ladite information d’identification déterminée.
Selon une variante, dans une sixième étape 36, la position géographique du restaurant identifié par ladite information d’identification déterminée est transmise à destination d’un système de navigation.
Selon une variante, dans une septième étape 37, lesdites informations relatives auxdits restaurants sont mises à jour.
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas aux exemples de réalisation décrits ci-avant mais s’étend à un procédé de détermination d’un emplacement d’un restaurant le long d’un itinéraire d’un véhicule suite à une première requête émise par un usager du véhicule à partir d’un dispositif, qui inclurait des étapes secondaires, sans pour cela sortir de la portée de la présente invention. Il en serait de même d’un dispositif configuré pour la mise en œuvre d’un tel procédé.
Compteur numérique polyvalent et mobile de consommation d'eau La présente invention concerne un compteur d'eau numérique mobile, polyvalent, avec remise à zéro de consommation. Équipé de cadrans chiffrés de débit permettant de visionner, différents électroménagers en activités, spontanément en habitation, voir même dans certains locaux, en intérieur, comme en extérieur avec toutes ses performances.
L’aptitude au recyclage des différents alliages A à L est évaluée en calculant la quantité maximum de la composition moyenne calculée au tableau 2 ci-dessous pour chaque élément. Une valeur supérieure à 100% signifie que le twitch ne fournit pas la quantité de l’élément considéré donc que rien ne limite l’introduction de twitch pour réaliser l’alliage pour l’élément considéré. Une valeur inférieure à 100% implique que le twitch fournit trop de l’élément considéré et qu’il faut limiter l’introduction de twitch pour réaliser l’alliage. Il est donc nécessaire de ne prendre en compte que le minimum sur tous les éléments pour chaque alliage évalué pour définir son aptitude au recyclage. Les alliages J, K et L sont des alliages présentant une plus faible aptitude au recyclage du twitch
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti aptitude au recyclage A >100% 98% >100% >100% >100% >100% >100% 98% B >100% 100% >100% >100% 72% >100% >100% 72% C 60% 76% 53% >100% 80% 83% 100% 53% D 87% 86% 88% >100% 76% >100% 100% 76% E >100% >100% >100% >100% 76% >100% >100% 76% F >100% >100% >100% >100% 76% >100% >100% 76% G >100% >100% 56% >100% 70% >100% >100% 56% H >100% >100% >100% >100% 76% >100% >100% 76% I 55% 100% 73% >100% >100% 100% >100% 55% J 15% 30% 12% 65% >100% 25% 75% 12% K 96% 44% 8% 85% 66% 28% >100% 8% L 13% 32% 46% 60% >100% 3% >100% 3%
Les lingots ont été réchauffés à 520°C sauf pour les références J et L, qui ont été réchauffés à 560°C, puis laminés à chaud en maintenant une température supérieure à 300°C.
Les lingots ont été ensuite laminés à froid en 6 passes de l’épaisseur laminés à chaud de 5 mm à l’épaisseur de 1 mm sauf les références J et L qui ont été laminés à froid à partir de l’épaisseur laminée à chaud de 7 mm.
La tendance à la crique au laminage à froid a été évaluée en mesurant la longueur des criques dans les rives dans la direction transverse que l’on appellera « criquabilité ». La longueur des criques a été mesurée sur les rives après laminage à froid à 1 mm et les résultats sont données au tableau 4.
criquabilité (mm) A 8 B 8 C 3 D 5 E 9 F 6 G 6 H 8 I 6 K 3
Des échantillons ont été prélevés à l’épaisseur de 3mm. Ces échantillons ont été mis en solution pendant 10 s à la température de 510°C (560°C pour les références J et L), puis trempé à l’eau puis pré revenu pendant 8 heures à 80°C. Ces échantillons ont été ensuite caractérisés à l’état 4 ou après simulation de la cuisson des peintures de 20 minutes à 180°C (BH). Les résultats sont au tableau 5.
Les caractéristiques mécaniques statiques en traction ont été mesurés dans le sens travers de laminage.
Le LDH a été mesuré dans le sens travers de laminage.
Le pliage, alpha, a été caractérisé avec l’axe pliage parallèle au sens de laminage.
La corrosion intergranulaire en milieu acide a été mesurée selon la norme ISO 11846.
Les résultats sont présentés dans le Tableau 5.
Rp0.2 T4 (MPa) Rm T4 (MPa) Ag% T4 Rp0.2 BH (MPa) Rm BH (MPa) Ag% BH (MPa) Pliage T4 [°] LDH T4 [mm] Corrosion BH [µm] A 134 298 18.5 264 343 12 60 26.5 151 B 135 306 22.7 253 343 14.3 72 27.9 112 C 92 232 22.4 219 295 12.1 101 29.1 142 D 115 274 20.6 241 326 15 90 28.8 118 E 137 311 18.6 262 349 13.1 66 27.9 82 F 163 341 19.2 249 354 15.8 64 27.9 66 G 98 242 17.5 227 302 12.7 86 28 153 H 141 311 18.5 253 345 14.9 70 28.4 127 I 117 265 16.5 244 324 12.2 71 26.3 123 J 99 215 17.7 234 298 14.1 126 32.3 121 K 100 223 17.9 161 239 14.6 118 30.1 147 L 90 213 22.9 210 280 12.1 132 32 74
Les figures 1 à 3 montrent que les exemples de l’invention C et D présentent notamment le meilleur compromis entre l’aptitude au recyclage, l’aptitude à la transformation évaluée par les criques et l’aptitude à la mise en forme (LDH) et les propriétés mécaniques de limite d’élasticité et d’allongement à l’état T4.
PROCEDE DE SYNTHESE DE DIAMANT PAR PLASMAS MICRO-ONDES DISTRIBUES L’invention appartient au domaine de la synthèse de diamant, et à son application, en particulier dans le domaine des revêtements protecteurs, des revêtements biocompatibles et des dispositifs électroniques comprenant les films de diamant nanocristallin, microcristallin, polycristallin et monocristallin.
La présente invention se rapporte à un procédé de synthèse de diamant par plasmas micro-ondes distribués, à une chambre réactionnelle pour la mise en œuvre du procédé ainsi que de substrat comprenant une couche de diamant obtenu selon le procédé selon l’invention. L’invention se rapporte également à un dispositif choisi parmi les revêtements durs et protecteurs d’outils de coupe et de perforation, de verres, d’optiques, de fenêtres, de scalpels, les revêtements biocompatibles de dispositifs médicaux implantables tels que des prothèses, des implants dentaires, des électrodes intracérébrales et les dispositifs électroniques tels que des dispositifs à ondes acoustiques de surface ou à ondes acoustiques guidées, des capteurs, des composants pour l’électronique de puissance (diodes, transistors, transistors à effet de champ à grille métal-oxyde (MOSFET) des dissipateurs thermiques pour les composants électroniques et optoélectroniques, encapsulation de dispositifs électroniques, des capteurs quantiques (magnétomètres) comprenant substrat comprenant une couche (ou film) de diamant obtenu selon le procédé selon l’invention.
L’invention concerne aussi un ensemble d’un générateur de couple 10, d’un adaptateur de couple 12 et d’une pièce de couplage 18 du dispositif de transmission de couple tel que décrit plus haut. Comme déjà indiqué, mis à part leur arbre 14, 16, il s’agit, par exemple, de la machine électrique et de la boîte de vitesse illustrés à la .
Comme illustré à la , en variante, la machine électrique 10 comprend un stator et/ou un rotor 100 à flux axial.
La performance d’une machine électrique à flux axial est particulièrement liée à la position axiale du rotor 100 à équidistance de deux stators de la machine. Le dispositif conforme à l’invention permet de diminuer les efforts transmis par la boîte de vitesses et limite leur influence sur la position axiale du rotor 100. Il contribue de la sorte à un bon rendement de l’ensemble.
Système de commande hydraulique d'un embrayage Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les mécanismes d’embrayage.
Elle concerne plus particulièrement un système de commande hydraulique d'embrayage comprenant : - un carter présentant un orifice d’entrée adapté à être connecté à un maître-cylindre actionnable par une pédale d’embrayage, et un orifice de sortie adapté à être connecté à un cylindre d’actionnement de l’embrayage, et - un piston récepteur logé dans une première chambre définie par le carter, qui est adapté à coulisser dans ladite première chambre sous l’effet de l’actionnement du maître-cylindre par la pédale d’embrayage, depuis une position d’attente vers une position activée.
L’invention concerne également un véhicule automobile équipé d’un tel système et un procédé de pilotage d’un tel système.
Etat de la technique Un véhicule automobile thermique ou hybride à boîte manuelle comporte généralement un moteur à combustion interne dont le vilebrequin est couplé à une boîte de vitesses via un embrayage. Cet embrayage permet de désaccoupler le moteur à combustion interne de la boite de vitesses lors des changements de rapports de vitesses.
Pour commander l’embrayage, il est généralement prévu un système hydraulique comprenant un maître-cylindre actionné par une pédale d’embrayage et un cylindre d’actionnement de l’embrayage, lesquels maître-cylindre et cylindre d’actionnement sont connectés ensemble par un circuit hydraulique. Ainsi, lorsque le maître-cylindre est actionné par la pédale d’embrayage, il repousse le liquide contenu dans le circuit hydraulique, ce qui permet de pousser le cylindre d’actionnement pour actionner l’embrayage et ainsi désaccoupler le vilebrequin et la boîte de vitesses.
En pratique, on utilise dans le circuit hydraulique un filtre acoustique pour éviter les vibrations et les remontées de bruits depuis l’embrayage vers la pédale d’embrayage, c’est-à-dire vers l’intérieur de l’habitacle du véhicule. On utilise également un limiteur de couple pour éviter que le lâché de la pédale d’embrayage se traduise par un à-coup dans l’embraye. L’utilisation de tels filtre et limiteur de couple s’avère en pratique onéreuse.
Un autre inconvénient de ce système est qu’il n’est pas pilotable par un actionneur électromécanique, si bien que le débrayage ne peut pas être commandé par un calculateur.
Il est par ailleurs connu du document FR2862114 de disposer dans le circuit hydraulique un système de commande tel que défini en introduction. Grâce à ce système, lorsque le maître-cylindre est actionné par la pédale d’embrayage, le liquide repousse le piston récepteur du système de commande dans sa chambre, ce qui lui permet alors de repousser à son tour le piston du cylindre d’actionnement de l’embrayage.
Dans ce document, le système de commande comprend en outre un dispositif d’assistance agencé pour faciliter l’actionnement de l’embrayage et rendre ainsi la pédale d’embrayage plus facile à déplacer.
Ce dispositif d’assistance peut se présenter sous des formes différentes, par exemple sous la forme d’un ressort ou sous la forme d’un actionneur adapté à exercer un effort complémentaire sur le piston récepteur.
Mais encore une fois, un inconvénient de ce système est qu’il n’est pas pilotable par un actionneur électromécanique seul, de manière transparente pour le conducteur (c’est-à-dire sans actionner la pédale d’embrayage).
Présentation de l'invention Dans ce cadre, la présente invention propose un embrayage pouvant être actionné soit sous l’effet de la pédale d’embrayage, soit par un actionneur électromécanique lorsque ce dernier en reçoit la commande sous la forme d’un signal électrique.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un système de commande hydraulique tel que défini dans l’introduction, dans lequel il est en outre prévu : - un piston émetteur logé dans une seconde chambre définie par le carter, et qui est adapté à coulisser dans ladite seconde chambre depuis une position de repos vers une position d’actionnement de l’embrayage, - un actionneur adapté à déplacer le piston émetteur entre sa position de repos et sa position d’actionnement, - des moyens de mesure d’une donnée d’entrée relative à la pression hydraulique dans l’orifice d’entrée ou à la position du piston récepteur, et - une unité de commande qui commande l’actionneur en fonction de la donnée d’entrée.
D’une manière générale, on ne retrouve pas de procédé qui soit affranchi d’une mise en œuvre par un contact direct, ce qui génère une perturbation de la mesure. En particulier, dans le cas de la technique par coupure d’un fil par une lame, une certaine quantité de fil reste accrochée au capteur et est mise en mouvement, ce qui fausse la position d’équilibre. De plus cette technique nécessite la mise en œuvre d’une force perpendiculaire au fil (pour actionner la lame coupante) ce qui génère là encore une force de biais qui est perturbatrice.
3 problèmes liés à cette technique sont discutés par la suite de cette demande.
Concernant les autres techniques mentionnées ci-dessus, elles sont complexes à mettre en œuvre : elles nécessitent la présence d’un opérateur et une modification du système expérimental lorsque l’on veut modifier les forces ou les contraintes mises en œuvre et ne peuvent notamment pas être réalisées in situ , sur un site de mesure et en dehors d’un laboratoire.
De plus, on cherche une technique qui puisse être mise en œuvre sur une large gamme de travail, par exemple de l’ordre du 1/100 e me de Newton à au-delà du Newton (N).
L’invention concerne d’abord un dispositif pour tester et/ou pour l’étalonnage /ou la caractérisation de la fonction de transfert d’un capteur (par exemple un capteur de force), comportant :
-des moyens magnétiques pour générer un champ magnétique selon au moins un axe (XX’), par exemple un électroaimant ;
- des moyens pour ajuster puis maintenir et/ou mesurer une position relative, selon l’axe (XX’), entre un capteur à tester et les moyens magnétiques ;
-des moyens pour mesurer un signal représentatif d’une force, en traction ou en compression, appliquée à un capteur directement à l’aide desdits moyens magnétiques ;
- éventuellement des moyens pour mesurer un signal représentatif de la consigne appliquée aux moyens magnétiques, par exemple, le courant et/ou la tension d’alimentation des moyens magnétiques.
Selon une réalisation, les moyens pour générer un champ magnétique comportent un électroaimant.
De préférence, un dispositif selon l’invention comporte en outre des moyens pour inverser le sens d’application du champ magnétique long de la direction (XX’), par exemple des moyens pour :
- inverser le sens de circulation du courant dans un électroaimant, permettant la génération d’une force de traction ou de compression ; ces moyens jouent alors le rôle d’un actionneur ;
- et/ou pour couper l’application du champ magnétique le long de l’axe (XX’) ; ces moyens jouent alors le rôle d’un interrupteur.
Selon un exemple de réalisation, un dispositif selon l’invention comporte en outre des moyens, par exemple de type mécanique, pour limiter la distance entre les moyens magnétiques et un capteur à une distance minimum. La chaîne de mesure peut ainsi être sécurisée.
Le dispositif selon l’invention peut comporter également des moyens pour ajuster et maintenir et/ou mesurer une position relative, selon l’axe (XX’), entre un capteur à tester et les moyens magnétiques, peuvent comporter au moins un moteur, par exemple un moteur pas à pas.
Propriétés de renforcement : Les essais de traction permettent de déterminer les contraintes d'élasticité et les propriétés à la rupture. Sauf indication différente, ils sont basés sur la norme française NFT 46-002. Un traitement des enregistrements de traction permet de tracer la courbe de module en fonction de l'allongement. Le module utilisé ici étant le module sécant nominal (ou apparent) mesuré en première élongation, calculé en se ramenant à la section initiale de l'éprouvette. On mesure en première élongation les modules sécants nominaux (ou contraintes apparentes, en MPa) à 100% et 300% d'allongement notés respectivement MSA100 et MSA300. L'indice de renforcement est le rapport du module MSA300 sur le module MSA100. Les mesures de traction sont effectuées à la température de 60°C ± 2°C, et dans les conditions normales d'hygrométrie (50 ± 5% d'humidité relative).
Le copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène, élastomère E1, est synthétisé selon le mode opératoire décrit ci-après en présence d’un système catalytique contenant un métallocène de néodyme et un organomagnésien selon un ratio molaire Mg/Nd de 2.2. La polymérisation étant conduite avec un ratio molaire Mg/Nd supérieur à 2.2, du BOMAG est ajouté dans le milieu de polymérisation. Tous les réactifs sont obtenus commercialement excepté le métallocène qui peut être préparé selon le mode opératoire décrit dans le document WO 2007054224. Le butyloctylmagnésium BOMAG (20% dans l’heptane, C = 0,88 mol.L -1 ) provient de Chemtura et est transféré puis stocké dans un tube de Schlenk sous atmosphère inerte. L’éthylène, de qualité N35, provient de la société Air Liquide et est utilisé sans purification préalable. Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me 2 Si(Flu) 2 Nd(μ-BH 4 ) 2 Li(THF)] à 0.0065 mol/L, d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG) dont le ratio molaire BOMAG/Nd est égal à 2.2, et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène dont le ratio molaire 1,3-butadiène/Nd est égal à 90. Le milieu est chauffé à 80°C sur une durée de 5h. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017093654 A1. La polymérisation de l’éthylène et du 1,3-butadiène est réalisée selon un procédé continu en solution dans le méthylcyclohexane à 80°C sous 10 bar en présence d’un système catalytique (81 µmoles Nd pour 100 g de monomères), la concentration massique d’alimentation en monomère dans le réacteur étant de 6%, le ratio massique 1,3-butadiène/éthylène étant de 0.5, le ratio molaire Mg actif/Nd étant de 4. A la conversion souhaitée (71%) pour atteindre une Mn d’environ 160 000 g/mol, la polymérisation est stoppée en sortie de ligne à l’aide d’une solution d’antioxydants dans le méthylcyclohexane (1 pce de N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phenylènediamine et 0.9 pce de 2,2'-methylene-bis(4-methyl-6-tertbutylphenol, pce : partie en poids pour cent parties d’élastomère). Le copolymère est récupéré par un procédé d’entraînement à la vapeur appelé « stripping » bien connu de l’homme du métier, puis séché sur une machine à vis sans fin équipée d’une monovis. Le copolymère contient 74% d’unités éthylène, 7% d’unité 1,2, 12% unité 1,4 (dont plus de 80% de 1,4-trans) et 7% d’unité cyclique (motif 1,2-cyclohexane), les pourcentages étant molaires). Sa température de transition est de – 44°C (ΔT de 7°C, le ΔT étant l’écart de température entre le début de la transition vitreuse et sa fin), sa Mn de 154 516 g/mol (Ip 1.70), son ML (1+4) à 100°C de 65.