INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La face supérieure 30 comprend une surface d’emboutissage avec un creux 74. Le creux 74 forme un bassin. Le passage vertical 32 est positionné dans le creux 74. Préférentiellement, le passage vertical 32 est positionné au fond du creux 74. Il est au point le plus bas du creux 74. Ainsi, la tôle 12 est verticalement éloigné du point haut du passage vertical 32. Cette particularité complique la détection. Toutefois, l’agencement et les propriétés de la tête optique 42 facilitent et sécurisent la détection de tôle malgré un éloignement marqué.
Le dispositif de détection optique 34 comprend un amplificateur 76 qui est couplé à la tête optique 42 via la au moins une fibre optique droite 40. L’amplificateur 76 comprend une source lumineuse (non représentée) couplée à la fibre optique d’émission 52, et un capteur photosensible (non représenté) couplé à la fibre optique de détection 56. L’amplificateur 76 comprend des moyens de réglage 78 d’une distance de détection. Les moyens de réglage sont configurés pour augmenter l’intensité lumineuse émise par la source lumineuse, et/ou le seuil de sensibilité du capteur photosensible. Ainsi, il est possible de moduler la distance de détection de 5 mm à 70 mm, ce qui permet d’étendre la zone de détection et éviter les fausses absences de tôle, ou la sécurité de détection. Suite à une comparaison de l’intensité lumineuse reçue par rapport au seuil d’intensité, l’amplificateur est apte à émettre un signal de présence le cas échéant.
Par exemple, le dispositif de détection optique comprend une fibre optique de référence TLG 100-K1-M-500 de l’entreprise Pepperl et Fuchs.
Les gains indiqués ci-avant, en référence aux figures 8 et 9 sont théoriques.
Dans la pratique, pour des pastilles selon l’invention telles qu’illustrés aux figures 4 à 7, les premières simulations thermiques réalisées montrent des gains plus faibles, une proportion réelle de barreaux insérés de 3,5 % correspondant à une conductivité thermique équivalente de l’ordre de 6 à 8 W/m.K.
De manière générale, pour tendre vers la limite théorique ( ), il faut rechercher des ratios section/longueur d’inserts les plus petits possibles et une répartition volumique la plus homogène possible.
La répartition volumique pourra être ajustée suivant la spécification recherchée. Par exemple, contrer un RIA demande une concentration en barreaux 8 plus importante en périphérie de pastille où se fait le dépôt principal d’énergie.
Liste des références citées [1]: Kim D.J. – Rhee Y.W. & al – “ Fabrication of Micro-Cell_UO2-Mo with enhanced thermal conductivity ”, JNM 462 (2015) 289-295.
[2]: Malone J. – Totemeier A. – Shapiro N. – Vaidyanathan S. - Lightbridge Corp – “ Advanced Metallic Fuel for LWRs ”, Nuclear Technology, 181:3 437-442 Nov 2012.
[3]: Medvedev P.G. & Mariani R.D. – “ Conductive inserts to reduce nuclear fuel ”, JNM 531 (2020) 151966.
[4]: H. Bailly & al. – “ Le combustible nucléaire des réacteurs à eau sous pression et des réacteurs à neutrons rapides ” – Eyrolles 1996
Appareillage électrique configurable par communication en champ proche et procédés associés L’invention concerne le domaine des appareillages électriques configurables par communication en champ proche, de préférence du type appareillages électriques de protection configurables par communication en champ proche.
Dans le domaine de la protection électrique, l’on connaît différents types d’appareillages électriques qui présentent le point commun d’être configurables par l’intermédiaire d’une interface homme machine essentiellement mécanique. Ce type d’interface homme machine peut par exemple de manière non limitative comprendre au moins un bouton et/ou au moins une roue codeuse et/ou au moins un commutateur à bascule et/ou au moins un commutateur coulissant et/ou au moins un interrupteur à glissière. Ce type d’interface homme machine peut se retrouver par exemple et de manière non limitative sur un disjoncteur, tel qu’un disjoncteur ouvert couramment désigné par l’acronyme ACB signifiant Air Circuit Breaker en anglais ou sur un bloc différentiel additionnel couramment désigné par l’acronyme AOB signifiant Add On Block en anglais ou sur un disjoncteur à boîtier moulé couramment désigné par l’acronyme MCCB signifiant Moulded Case Circuit Breaker en anglais ou sur un module de communication ou sur une horloge astronomique ou sur une minuterie. Ce type d’interface homme machine se situe généralement au niveau de la face avant du boîtier de l’appareillage électrique configurable.
Toutefois, ce type d’interface homme machine présente un certain nombre d’inconvénients. Par exemple dans le cas d’un disjoncteur à boîtier moulé, la configuration des paramètres de protection doit en principe être réalisée par l’installateur au moment de l’installation. Cependant, la plupart du temps cette configuration est rarement effectuée par l’installateur ou pire encore elle n’est pas du tout effectuée par l’installateur. Lorsque la configuration est effectuée par l’installateur, il existe aussi des risques d’erreurs de paramétrages de l’interface homme machine. En effet, ce type d’interface homme machine mécanique présente le désavantage de nécessiter des réglages fins et de nécessiter l’usage d’outils.
Pour pallier au moins certains de ces inconvénients, il est par exemple connu du document DE202016102436U1 de proposer un disjoncteur avec un confort d'utilisation amélioré et qui permet d’effectuer des paramétrages en utilisant une technologie par communication en champ proche de type NFC. Plus particulièrement, dans cette solution le disjoncteur comprend un élément de commutation pouvant être déclenché par une unité de commande électronique pour déconnecter une ligne d'alimentation. Cette unité de commande est prévue pour déclencher l'élément de commutation en fonction des paramètres de commande A, B stockés dans l'unité de commande. Cette unité de commande est en outre couplée à un premier émetteur-récepteur qui peut être couplé sans fil avec un élément de commande de type smartphone. Les paramètres de commande A, B peuvent être configurés avec l'élément de commande. Le premier émetteur-récepteur est un émetteur-récepteur de communication en champ proche de type NFC appelé module NFC. Ainsi, dans cette solution il est possible en plus de l’interface homme machine ou en remplacement de celle-ci d’effectuer des paramétrages de l’unité de commande par communication en champ proche via la technologie NFC. Par exemple, les paramètres de fonctionnement B et les valeurs de seuil de déclenchement A sont paramétrables en cours de fonctionnement via l'écran tactile du smartphone par simple effleurement manuel et actionnement à l'aide du programme de commande du smartphone. Les valeurs modifiées sont renvoyées à l'unité de commande avec le signal de commande C1, C1', où elles sont stockées par le programme d'évaluation en tant que nouvelles valeurs réelles pour les valeurs de seuil de déclenchement A et les paramètres de fonctionnement B.
Cette solution présente l’inconvénient majeur que pour permettre le paramétrage du disjoncteur ou pour accéder à son historique, il est absolument nécessaire que celui-ci soit en fonctionnement et notamment que l’unité de commande soit alimentée par exemple par le réseau électrique.
La présente invention a pour but de pallier au moins un de ces inconvénients et de proposer une solution permettant une communication en champ proche de type NFC même lorsque l’appareillage électrique configurable n’est pas alimenté par exemple par le réseau électrique pour effectuer notamment le paramétrage et/ou le diagnostic de l’appareillage électrique configurable et/ou l’affectation de l’appareillage électrique configurable dans un tableau électrique.
Représente la partie 2 du dispositif de maintien sécurisé pour coussins.
6. Sangle réglable.
7. Bande de passants à œillets plats n°1 pour l’emplacement de la sangle du coussin.
9. Bande de passants à œillets plats n°2 pour le verrouillage du dispositif.
10. Section de la sangle arrimée d’œillets percés plats.
Représente une vue d’ensemble du dispositif de Maintien Sécurisé pour Coussins.
La housse de coussin sanglée et la sangle réglable sont assemblées entre elles par un premier aimant, la flexibilité de la sangle permet au dispositif de s’adapter et d’être reliée par un second aimant aux structures telles que les brancards, fauteuils et tables d’examens. La clef à aimant est un système magnétique déjà disponible, qui comprend une vis qui s’insère via des passants à œillets, et qui est verrouillable à l’aide d’un aimant. Couramment utilisées dans les établissements hospitaliers, cela participe à réduire le cout d’acquisition du dispositif.
Description détaillée La première partie est l’élément principal qui résulte de la confection d’une housse de coussin à fermeture éclair, cousue sur une sangle courte de 40 cm de longueur. Elle est arrimée d’œillets plats, afin de se solidariser à la sangle inferieure.
Housse de coussin avec sangle.
5. Œillets plats en Métal.
La deuxième partie est une sangle avec une boucle de réglage, ajustable de 60 cm à 130 cm. Elle est munie de deux bandes à passants d’œillets. La première bande sert à l’emplacement de la sangle de la housse pour coussin. La seconde bande à passants d’œillets est suivie d’une section de la sangle, arrimée d’œillets plats à son extrémité pour relier la sangle aux différentes structures.
en ce que le premier module de communication en champ proche 5 comprend en outre au moins une mémoire non volatile 9 configurée pour stocker au moins ledit au moins un ensemble de paramètres de réglages et/ou un ensemble de données représentatif des caractéristiques de l’appareillage électrique configurable 1 et/ou un ensemble de données représentatif de l’historique de fonctionnement de l’appareillage électrique configurable 1, ladite au moins une mémoire non volatile 9 étant reliée électriquement audit au moins un organe d’émission/réception d’ondes électromagnétiques 6, et
en ce que le premier module de communication en champ proche 5 est agencé pour être alimenté en énergie au moins par le champ électromagnétique du deuxième module de communication en champ proche 8 de l’unité de commande distante 7 en l’absence d’alimentation directe de ladite au moins une mémoire non volatile 9 de préférence par le réseau électrique ou une source auxiliaire.
Avantageusement, la mémorisation au moins dudit au moins un ensemble de paramètres de réglages et/ou dudit ensemble de données représentatif des caractéristiques de l’appareillage électrique configurable 1 et/ou dudit ensemble de données représentatif de l’historique de fonctionnement de l’appareillage électrique configurable 1 est effectuée dans ladite au moins une mémoire non volatile 9. Par conséquent, le contenu de ladite au moins une mémoire non volatile 9 peut être lu ou modifié même lorsque l’appareillage électrique configurable 1 n’est pas alimenté en électricité par exemple par le réseau électrique ou une source auxiliaire et donc que ladite au moins une mémoire non volatile 9 n’est pas alimentée par le réseau électrique ou une source auxiliaire. En effet, en l’absence d’alimentation de l’appareillage électrique configurable 1 ladite au moins une mémoire non volatile 9 est apte et destinée à être alimentée en énergie indirectement et sans contact par ladite unité de commande distante 7 via le couplage du deuxième module de communication en champ proche 8 et du premier module de communication en champ proche 5 et peut donc fonctionner. En effet, le deuxième module de communication en champ proche 8 permet la communication et l’alimentation du premier module de communication en champ proche 5.
Dans cette configuration avantageuse, il est donc notamment possible en l’absence d’alimentation électrique de l’appareillage électrique configurable 1 par le réseau électrique ou une source auxiliaire :
- de stocker dans ladite au moins une mémoire non volatile 9 ledit ensemble de paramètres de réglages,
- de lire dans ladite au moins une mémoire non volatile 9 ledit ensemble de paramètres de réglages,
- de lire dans ladite au moins une mémoire non volatile 9 ledit ensemble de données représentatif des caractéristiques de l’appareillage électrique configurable 1,
- de lire dans ladite au moins une mémoire non volatile 9 ledit ensemble de données représentatif de l’historique de fonctionnement de l’appareillage électrique configurable 1.
Ceci est particulièrement avantageux car ces opérations étaient habituellement uniquement possibles à condition que l’appareillage électrique configurable 1 soit alimenté en électricité par exemple par le réseau électrique. Il en résulte qu’il est notamment avantageusement possible d’effectuer une identification, une configuration et/ou un diagnostic, une affectation dans un tableau de l’appareillage électrique configurable 1, sans avoir la nécessité d’alimenter en électricité l’appareillage électrique configurable 1, mais à distance par communication en champ proche. Enfin, cette configuration permet de substituer en tout ou en partie l’interface homme machine mécanique connue de l’art antérieur. Par conséquent, il en résulte une réduction du nombre de composants électroniques qui aurait été nécessaire si une interface homme machine mécanique avait été employée, et donc une réduction des coûts et une facilité d’utilisation car plus aucun outil ou câble n’est nécessaire.
De préférence, le fonctionnement de ladite au moins une mémoire non volatile 9 est indépendant de l’alimentation de ladite unité de contrôle électronique 4 en l’absence d’alimentation directe de ladite au moins une mémoire non volatile 9 de préférence par le réseau électrique ou par une source auxiliaire, ladite au moins une mémoire non volatile 9 étant une entité disjointe de ladite unité de contrôle électronique 4 ou étant une entité adjointe à ladite unité de contrôle électronique 4.
Avantageusement, ladite au moins une mémoire non volatile 9 peut être une entité distincte de l’unité de contrôle électronique 4. Dans ce cas par exemple la mémoire non volatile 9 et l’unité de contrôle électronique 4 sont formées par deux composants électroniques distincts. Avantageusement, cette solution préférée permet de pouvoir choisir la taille de mémoire non volatile 9 et donc d’optimiser le coût de la solution. Alternativement, ladite au moins une mémoire non volatile 9 peut être une entité rapportée à l’unité de contrôle électronique 4. Dans ce cas alternatif par exemple la mémoire non volatile 9 et l’unité de contrôle électronique 4 sont regroupées dans un seul composant électronique. Dans tous les cas, en absence d’alimentation directe de ladite au moins une mémoire non volatile 9, celle-ci peut être alimentée par communication en champ proche.
De préférence, ladite au moins une mémoire non volatile 9 est reliée électriquement à l’unité de contrôle électronique 4 en outre pour alimenter directement en électricité le premier module de communication en champ proche 5 de préférence par le réseau électrique ou la source auxiliaire en présence d’une alimentation directe par le réseau électrique ou la source auxiliaire de l’appareillage électrique configurable 1.
Avantageusement, dans cette configuration ladite au moins une mémoire non volatile 9 est apte et destinée à être alimentée indirectement par ladite unité de commande distante 7 par communication en champ proche mais aussi est apte et destinée à être alimentée directement par l’unité de contrôle électronique 4 si l’appareillage électrique configurable 1 est alimenté en électricité par exemple par le réseau électrique. Dans cette configuration avantageuse, il est donc notamment possible en présence d’alimentation de l’appareillage électrique configurable 1 :
- de stocker dans ladite au moins une mémoire non volatile 9 au moins une donnée parmi ledit ensemble de paramètres de réglages,
- de lire dans ladite au moins une mémoire non volatile 9 au moins une donnée parmi ledit ensemble de données représentatif des caractéristiques de l’appareillage électrique configurable 1,
Si on veut calculer les paramètres pour il suffit de calculer et puis en déduire où et .
Et ainsi de suite jusqu’à .
Comme mentionné précédemment, les valeurs typiques de sont 2, 3 ou 4 cellules. Si :
- , alors le maximum . La moyenne et la variance de sont celles de
Avantageusement, l’erreur sur l’estimation du coefficient de corrélation impacte peu la précision de l’estimation des paramètres caractéristiques du SINR à l’échelle logarithmique (moyenne et variance). Il est donc possible d’utiliser une moyenne de coefficient de corrélation comme approximation du coefficient de corrélation, car l’erreur entre la moyenne (respectivement la variance) réelle et celle calculée en se basant sur les valeurs approximées de coefficients de corrélation est faible.
En effet, soit deux variables aléatoires normales corrélées de variances respectives et . Soit le coefficient de corrélation entre ces deux variables. D’après les équations EQ4.1 et EQ4.3, la moyenne et la variance du maximum des deux variables dépend du coefficient par le biais de la quantité
Maintenant, soit une valeur approximée de , alors
où Quand (où ), on peut approximer par Dans ce cas, on peut considérer la valeur approximée du coefficient de corrélation dans les calculs.
Dans le cas d’espèce, la valeur approximée de est la moyenne
Pour évaluer la précision de cette approximation lors du calcul des coefficients de corrélation, on considère la métrique de l’erreur relative sur la quantité soit donc la quantité | .
Pour valider cette approche théorique présentée en relation avec la , les inventeurs de la présente demande de brevet ont simulé un réseau 1 avec six cellules, et considéré plusieurs réalisations correspondant à plusieurs valeurs de l’écart type du « shadowing » et plusieurs valeurs de l’écart entre les puissances moyennes en réception des deux cellules ayant les puissances moyennes en réception les plus élevées.
Ils ont également fait varier l’écart entre les puissances moyennes en réception avec les autres cellules interférentes. En particulier, ils simulent un réseau avec cellules et cellules potentiellement serveuses. Nous considérons 3000 réalisations de type Monte Carlo correspondantes à plusieurs valeurs:
Aussi, en fonctionnement, l’actionneur électromécanique permet d’imposer une déformation à la demande, de manière contrôlée et réversible, à la portion cristalline semiconductrice 10 suivant l’axe principal X. L’arrêt de la circulation du courant électrique de commande conduit à un retour à la température initiale des bras 23.1, et donc à leur contrainte mécanique initiale, annulant ainsi la déformation de la portion cristalline semiconductrice 10 imposée par l’actionneur électromécanique.
Dans cet exemple, le dispositif optoélectronique 1 étant une diode laser, la partie centrale 11 (milieu à gain) de la portion cristalline semiconductrice 10 est située dans une cavité optique délimitée par deux réflecteurs optiques 3. Ces derniers peuvent être des miroirs de Bragg (non représentés) formés dans le guide d’onde intégré 2. Le mode optique (cf. flèche en pointillé sur la ) est formé dans le milieu à gain et oscille dans la cavité optique, i.e. dans la portion cristalline semiconductrice 10, puis est émis hors de la cavité optique pour circuler dans le guide d’onde intégré 2.
Ici, le matériau à base de germanium de la couche mince structurée 23 peut ne pas être sensible à l’agent de gravure chimique utilisé pour graver partiellement la couche mince intercalaire 22 et former la cavité. Aussi, une couche mince de protection 41 recouvrant la surface libre de la couche mince structurée 23 (des bras 23.1 en particulier) n’est pas nécessaire.
Les figures 3A à 3G illustrent des étapes d’un exemple d’un procédé de fabrication d’un dispositif optoélectronique 1 selon le premier mode de réalisation (déformation par effet piézoélectrique inverse) similaire à celui des à 1C. Ce procédé est ici donné à titre d’exemple et plusieurs modifications peuvent être faites.
En référence à la , on réalise un premier empilement de couches minces continues à partir du substrat support 21. On part ici d’un substrat SOI, formé d’un substrat de silicium (substrat support 21) de plusieurs centaines de microns d’épaisseur, d’une couche d’oxyde enterré (couche mince intercalaire 22), et d’une couche mince de silicium 43 (facultative). On dépose ensuite une couche mince conductrice 31c destinée à former l’électrode inférieure 31, par exemple en CrAu, Pt, ou Pt/TiO2, d’une épaisseur de 100 nm environ, puis une couche mince piézoélectrique 23c destinée à former la couche mince structurée 23, par exemple en PZT d’une épaisseur de quelques microns, et enfin une couche mince conductrice 32c destinée à former l’électrode supérieure 32.
La couche mince de silicium 43, bien que facultative, est avantageuse dans la mesure où elle permet d’améliorer la symétrie des couches minces de part et d’autre de la couche mince piézoélectrique 23, et en particulier des bras 23.1 lorsqu’ils seront réalisés et suspendus. En effet, ils comporteront la couche mince de silicium 43 au niveau de leur face inférieure, et une couche mince de protection 41, ici réalisée en silicium amorphe, au niveau de leur face supérieure (cf. ). De préférence, ces deux couches minces en silicium 41, 43 présentent une épaisseur sensiblement identique, par exemple de l’ordre de quelques dizaines de nanomètres, par exemple 60nm.
En référence à la , on réalise une ouverture traversante débouchant sur la couche mince intercalaire 22, par gravure localisée de la couche mince conductrice supérieure 32c (formant ainsi l’électrode supérieure 32), de la couche mince piézoélectrique 23c (formant ainsi la couche mince structurée 23 avec les bras 23.1), de la couche mince conductrice inférieure 31c (formant ainsi l’électrode inférieure 31), et ici de la couche mince de silicium 43.
On dépose ici de manière conforme la couche mince de protection 41, par PECVD, en silicium amorphe de 60nm d’épaisseur, de manière à recouvrir les bras 23.1 et en particulier les flancs de ces derniers. Cette couche mince de protection 41 assurera une protection du matériau piézoélectrique lors de la gravure chimique d’une partie de la couche mince intercalaire 22 lors de la réalisation de la cavité et de la suspension des bras 23.1. On supprime la partie de la couche mince de protection 41 située au contact de la couche mince intercalaire 22. Ensuite, on réalise un dépôt conforme pleine plaque d’une couche mince de collage 42.1, ici un matériau métallique comme de l’aluminium.
En référence à la , on réalise un deuxième empilement comportant un substrat tampon 44, une couche mince de germination 45, par exemple ici en germanium d’une épaisseur de quelques microns, ici de 2.5µm environ, épitaxié à partir du substrat tampon 44, puis une couche mince 46 destinée à former la portion cristalline semiconductrice 10, ici en germanium étain d’une épaisseur comprise entre quelques dizaines de microns à quelques microns, par exemple ici de 500nm environ, épitaxié à partir de la couche mince de germination 45. On dépose une couche mince de collage 42.2, ici un matériau métallique comme de l’aluminium.
En référence à la , on reporte le deuxième empilement pour mettre les deux couches minces de collage 42.1, 42.2 en contact l’une de l’autre. L’assemblage des deux empilements est ici effectué par thermocompression, par exemple à une température de 300°C environ et une pression de 5MPa pendant 30min. Un autre type de collage reste possible, par exemple un collage moléculaire de type oxyde/oxyde.