INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, l’intégration d’un anneau en CMC dans un ensemble de pièces métalliques soumises à une haute température nécessite de concevoir un chemin d’efforts qui ne charge pas les éléments en CMC, plus fragiles que les éléments métalliques et qui se dilatent différemment des autres pièces, tout en les maintenant de façon déterministe en position de sorte à assurer la performance de la turbomachine.
L’état de la technique consiste classiquement en un ensemble de secteurs d’anneaux en CMC ayant la forme de la lettre PI inversée. Chaque anneau possède une base annulaire qui forme une veine aérodynamique et qui est maintenue en position par deux brides qui se développent radialement de part et d’autre de la base annulaire. Ces deux brides sont tenues au reste du stator moyennant quatre pions, deux à l’amont liant la bride à un flasque, et deux à aval liant la bride à l’entretoise. Un diffuseur amenant de l’air de refroidissement est positionné de façon à refroidir la face radialement externe de la bride annulaire, et est assemblé avec le flasque et l’entretoise moyennant des liaisons boulonnées axiales (deux fixations par secteur) sensibles aux vibrations et qui entrainent des ouvertures de fuites réduisant la performance de la turbomachine.
Pour acheminer l’air de refroidissement jusqu’à la base annulaire, le flasque est percé et le diffuseur contient un évidement/conduite d’air. Le perçage du flasque et l’évidement du diffuseur doivent être positionnés en vis-à-vis afin de permettre à l’air de transiter en minimisant les pertes de charge, ce qui nécessite un centrage particulièrement précis du diffuseur sur le flasque. Un autre centrage de précision est nécessaire afin de monter l’entretoise avec le diffuseur et le flasque pour que l’ensemble des trois pièces puisse être assemblé par la liaison boulonnée. Le centrage du diffuseur est réalisé moyennant un appui circulaire, ce qui implique que le diffuseur soit dans le chemin d’efforts du distributeur vers le carter.
Avec cette technologie, les vis entrainent un supplément de masse (masse des vis + masse supplémentaire dans l’entretoise pour le taraudage) et se trouvent dans le chemin d’efforts avec des sollicitations multiaxiales (traction + cisaillement). De plus, la présence de deux pièces distinctes (flasque + entretoise) augmente le risque de fuites d’air de refroidissement entre les différentes pièces.
Le positionnement de l’anneau en CMC est également complexe car pour que la veine soit rectiligne les axes des pions amont et aval doivent être parallèles, cela nécessite donc une tolérance d’usinage serrée et des contrôles supplémentaires.
A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des aéronefs et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental de ces aéronefs. Pour cela, la présente invention a donc pour but principal de réduire le nombre de pièces en contact et d’en simplifier le montage, de réduire les fuites d’air de refroidissement, de réduire la masse et le coût et d’améliorer le chemin des efforts.
Ces buts sont atteints par un ensemble d'anneau de turbine à gaz, comprenant autour d’un axe de rotation longitudinal, un anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau en matériau composite à matrice céramique disposés circonférentiellement bout à bout autour de l’axe de rotation, un diffuseur comprenant une pluralité de secteurs de diffuseur disposés circonférentiellement bout à bout autour de l’axe de rotation, et un carter en alliage métallique formant structure de support d'anneau, dans lequel le carter comporte une virole centrale qui s’étend autour de l’anneau de turbine et de laquelle s’étendent radialement vers l’intérieur une bride annulaire amont et une bride annulaire aval entre lesquelles est retenue une entretoise en alliage métallique comprenant une pluralité de secteur d’entretoise, caractérisé en ce que chacun des secteurs d’anneau est supporté par un secteur de diffuseur fixé par une liaison boulonnée radiale à un secteur d’entretoise.
Ainsi, l’accrochage de l’anneau de turbine sur le seul diffuseur associé à la fixation radiale unique de l’ensemble sur une entretoise monobloc permet, outre la réduction de masse et de coût, de réduire les fuites d’étanchéités tout en simplifiant le montage de l’ensemble sur le carter de turbine.
De préférence, chaque secteur d’entretoise comporte au moins un trou de ventilation traversant destiné à être en communication fluide avec au moins un trou de ventilation correspondant pratiqué dans le secteur de diffuseur de sorte à permettre, à travers ces trous de ventilation, une amenée d’air de refroidissement dans une chambre de tranquillisation d’un secteur de diffuseur.
Avantageusement, chaque secteur d’entretoise comprend un méplat disposé en vis-à-vis d’un méplat d’un secteur de diffuseur de sorte à permettre un centrage de la liaison boulonnée radiale.
De préférence, chaque secteur de diffuseur est fixé à un secteur d’anneau par quatre pions de fixation axiaux, dont deux pions de fixation amont traversant chacun respectivement une oreille située aux extrémités circonférentielles opposées d’une patte amont du secteur d’anneau et deux pions de fixation aval traversant chacun respectivement une oreille située à une des deux extrémités circonférentielles opposées d’une patte aval du secteur d’anneau.
Avantageusement, l’ensemble d’anneau comprend en outre un joint d’étanchéité configuré pour assurer une étanchéité entre la bride annulaire amont du carter et chaque secteur d’entretoise.
De préférence, chacun des trous de ventilation d’un secteur d’entretoise est divergent et comprend un filtre à poussières monté en entrée du trou de ventilation sur une paroi radiale d’extrémité amont de chaque secteur d’entretoise.
Avantageusement, chaque secteur d’entretoise, comprend un crochet amont et un crochet aval, chacun orientés vers l’amont et montés dans une rainure axiale de la bride annulaire amont, respectivement aval, du carter.
De préférence, l’anneau de turbine comprend un joint d’étanchéité monté dans une rainure axiale du secteur d’entretoise de sorte à assurer une étanchéité entre la patte aval du secteur d’anneau et la paroi aval du secteur d’entretoise.
Avantageusement, les secteurs d’anneau présentent deux-à-deux des rainures agencées circonférentiellement en regard, et des languettes inter-secteurs étant logées dans ces rainures de sorte à s’étendre entre ces rainures.
Le procédé pourra présenter en outre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
. le procédé présente les étapes suivantes :
- on obtient une grandeur cible de déplacement ;
- un calculateur détermine une valeur de débit visant à obtenir la grandeur cible ; et
- le distributeur fournit le débit au moteur de sorte que le débit corresponde à la valeur ;
. le procédé est tel que :
- la grandeur cible est une vitesse du véhicule ou de l’engin lors de l’obtention et forme une première grandeur, puis
- on obtient une deuxième grandeur supérieure à la première grandeur, et
- le débit étant un premier débit, le distributeur fournit au moteur un deuxième débit supérieur au premier débit ou on augmente une pression du fluide fourni au moteur ;
- on met fin à l’étape de fourniture du débit de fluide au moteur par le distributeur ;
- on applique ensuite une pression de fluide dans un carter du moteur de façon à rétracter des pistons du moteur et on évacue du fluide de logements des pistons vers un réservoir ; et
- une fois les piston rétractés, on interrompt l’application de la pression de fluide dans le carter.
. un deuxième distributeur fournissant un débit de fluide à un deuxième moteur d’assistance au déplacement du véhicule ou de l’engin :
- on détermine une valeur d’angle de giration du véhicule ou de l’engin, et
La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur, notamment ceux exposés ci-avant, en proposant une solution qui permette d’effectuer une traçabilité d’un vitrage isolant multivitres de manière plus efficace que les solutions de l’état de la technique.
Par « plus efficace », on fait référence ici, notamment, au fait que la solution proposée par l’invention offre la possibilité de réaliser une traçabilité d’un vitrage isolant multivitres dans un contexte de préservation de la confidentialité d’informations relatives à ce vitrage, et dont la mise en œuvre est particulièrement simple et peu onéreuse.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention concerne un dispositif d’espacement pour vitrage isolant multivitres, le dispositif comportant une surface externe comprenant au moins un marquage, dit « marquage informatif », représentatif d’au moins une donnée d’information associée au vitrage. En outre, le ledit au moins un marquage informatif est configuré pour être invisible lorsque le dispositif est intégré au vitrage et que le vitrage est intégré à une fenêtre ou porte-fenêtre ou panneau de façade.
Ainsi, l’invention se distingue avantageusement de l’état de la technique en ce que le ou les marquages informatifs sont configurés pour être invisibles lorsque le dispositif d’espacement est intégré au vitrage et que le vitrage est lui-même intégré à une fenêtre ou porte-fenêtre ou panneau de façade.
Au sens de la présente invention, la notion d’ « invisibilité », pour ce qui concerne le ou les marquages informatifs agencés sur la surface externe du dispositif d’espacement, couvre différentes interprétations.
Selon une deuxième interprétation, le terme « invisibilité » fait référence au fait qu’un marquage informatif est caché par un élément structurel lorsque le vitrage est lui-même intégré à une fenêtre ou porte-fenêtre ou panneau de façade. Un tel élément structurel correspond à un élément de menuiserie de la fenêtre ou porte-fenêtre ou panneau de façade, comme par exemple un cadre d’ouvrant (i.e. des montants et traverses formant ledit cadre), une ou plusieurs parcloses, etc.
En tout état de cause, indépendamment de l’interprétation considérée pour ce qui concerne la notion d’invisibilité au sens de l’invention, les dispositions précédentes permettent avantageusement de préserver la confidentialité de la ou des informations associées audit au moins un marquage informatif. Qui plus est, la réalisation d’un ou plusieurs marquages informatifs constitue une solution simple et peu onéreuse.
Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif d’espacement peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans des modes particuliers de réalisation, la surface externe comporte une pluralité de marquages informatifs.
Dans des modes particuliers de réalisation, la surface externe comprend une surface supérieure appartenant à un espaceur intégré au dispositif d’espacement, ladite surface supérieure étant destinée à être en contact avec une lame de gaz du vitrage et comportant au moins un marquage informatif réalisé au moyen d’une encre invisible.
Dans des modes particuliers de réalisation, l’encre invisible est une encre invisible ultraviolet ou une encre invisible infrarouge.
Dans des modes particuliers de réalisation, la surface externe comprend des surfaces dites « d’appui », dont : - des surfaces d’appui latérales destinées à être en contact desdites vitres opposées du vitrage, - une surface d’appui inférieure appartenant à un premier élément d’étanchéité intégré au dispositif d’espacement, ladite surface d’appui inférieure étant opposée à une surface inférieure d’un espaceur également intégré audit dispositif d’espacement et en contact avec le premier élément d’étanchéité, ladite surface inférieure de l’espaceur étant opposée à une surface supérieure de l’espaceur destinée à être en contact avec une lame de gaz du vitrage, au moins une desdites surfaces d’appui comportant au moins un marquage informatif.
Dans des modes particuliers de réalisation, au moins une surface d’appui marquée est une surface d’appui latérale appartenant à l’espaceur.
Dans des modes particuliers de réalisation, au moins une surface d’appui marquée est une surface d’appui latérale appartenant à un autre élément d’étanchéité intégré au dispositif d’espacement, en contact avec le premier élément d’étanchéité ainsi qu’agencé contre une surface latérale de l’espaceur.
Dans des modes particuliers de réalisation, au moins une surface d’appui marquée est une surface d’appui latérale appartenant au premier élément d’étanchéité.
A titre d’illustration les comportements rhéologiques de certains couples dispersants - solvants sont reportés dans les , 3, 4.
Dans cette série d’exemples, on étudie le comportement des dispersions de charges carbonées dans des couples dispersant – solvant.
Les dispersions de charges carbonées dans un solvant en présence de dispersant sont effectuées selon la méthode décrite dans les exemples 7 et 8 de EP2550699 décrivant le cas pour le couple dispersant – solvant CMC – Eau.
On procède de la même façon pour préparer les dispersions selon les exemples du tableau 2. Les mesures de rhéologies sont faites immédiatement après préparation des dispersions ainsi qu’au bout de 1 mois à température ambiante et à 60°C. Le Dv 50 est mesuré immédiatement après préparation des dispersions ainsi qu’au bout de 1 mois à l’aide d’un appareil de type Malvern Mastersizer 3000.
*Avec l’utilisation du mobile de la .
On peut constater que les exemples hors invention présentent des taux de charges carbonées faibles, autour de 3- 4%, qui constituent le maximum permettant la préparation de dispersions avec un Dv suffisamment faible et de viscosité acceptable. Au-delà de ces taux, il n’est pas possible d’obtenir des dispersions présentant des caractéristiques satisfaisantes.
Par ailleurs pour ces exemples hors invention, on constate que la viscosité augmente de façon plus importante avec le temps. Lorsque la température de stockage est de 60°C, la viscosité n’est plus mesurable avec le mobile utilisé en .
Les exemples de l’invention montrent des taux de charges carbonées pouvant aller jusqu’à 11 % (exemple 2.12).
Dans tous les cas, la viscosité des compositions de l’invention reste faible ou modérée, et n’évolue pas de façon importante, y compris lorsque les compositions séjournent à 60 °C pendant un mois. L’effet du traitement thermique sur la viscosité des compositions est particulièrement important (exemples 2.10, 2.11, 2.12 et ).
Ainsi comparativement aux formulations classiques contenant moins de 3 % de charges carbonées, les compositions à haute teneur en charges carbonées permettent d’exploiter les procédés de fabrications d’électrodes avec un bilan environnemental plus favorable.
Exemple 3 - Fabrication d’électrode et mesure de leur performances :
Dans cet exemple, on mesure la performance électrique dans une formulation d’électrode du type cathode.
On fabrique des cathodes avec les dispersions immédiatement après avoir préparé les dispersions (2.13a et 2.18a ), puis avec les dispersions ayant été stockées 1 mois à 23°C (2.13b et 2.18b) et enfin avec les dispersions ayant été stockées 1 mois à 60°C (2.13c et 2.18c).
On obtient ainsi une série de cathodes ayant été fabriquées avec des dispersions ayant été stockées de façon différente dans le temps et en température.
La partie 18c de la région 18 est dopée de telle manière que, lorsque la tension Vca est nulle, la partie 18c est entièrement appauvrie.
La tension Vca est négative. Par exemple, la tension Vca est comprise entre -20 V et -1 V. La tension Vca est par exemple appliqué par un circuit tel que le circuit de la , le circuit de commande 26 comprenant une pompe de charge négative.
Un champ électrique permettant d'attirer les charges est donc présent dans la SPAD. L'application d'une telle tension Vca n'implique pas la formation d'un courant élevé. Par exemple, le courant entre la couche 36 et la partie 18a est inférieur à 50 pA, par exemple nul.
On aurait pu choisir de placer la région 18b sur la même face du substrat 14 que la région 18a, séparé de la partie 18a par une portion de la partie 18c. Cependant, les dimensions, en particulier les dimensions horizontales, c’est-à-dire les dimensions dans le plan de la face 14a, de chaque SPAD serait bien plus importante que les dimensions des modes de réalisation décrits précédemment. La densité de pixels serait alors bien plus faible dans le dispositif.
On aurait pu choisir de modifier les valeurs de dopage de la région 16 et de la partie 18a de manière à augmenter le champ électrique et à augmenter la vitesse des charges. Cependant, la modification des valeurs de dopage de la région 16 et de la partie 18a entrainerait des modifications des caractéristiques de la SPAD, par exemple la tension claquage et la probabilité de claquage.
Un avantage des modes de réalisation décrits est que les charges générées sont attirées plus rapidement à la cathode. Ainsi, il existe un risque plus faible de décalage temporel ("jitter" en anglais) non voulu, entre l'absorption du photon et le déclenchement de l'avalanche.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est que l'application de la tension Vca génère une faible dissipation de puissance.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est que l'augmentation du champ électrique est principalement dépendant de la valeur de la tension Vca et des valeurs de dopage des parties 18b et 18c. Ainsi, une même tension Vca peut être appliquée à des SPAD ayant des caractéristiques différentes, c’est-à-dire ayant par exemple des valeurs de dopage de la région 16 et de la partie 18a différentes.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, la cathode et l'anode peuvent être échangés. La région 16 peut ainsi être l'anode e la SPAD et être dopée de type P. La région 18 peut alors être la cathode de la SPAD et être dopée de type N. La tension Vca est alors positive, par exemple comprise entre 1 V et 20 V.
Procédé de réalisation d’une batterie lithium-métal ou sodium-métal tout-solide à partir d’un accumulateur électrochimique métal-ion à électrolyte liquide, à des fins d’essais abusifs thermiques. La présente invention concerne le domaine des accumulateurs électrochimiques, et plus particulièrement celui des accumulateurs lithium-métal ou sodium-métal à électrolyte solide, aussi désignés ci-après batteries tout-solide.
Plus particulièrement, l’invention a trait à la réalisation d’une batterie lithium-métal ou sodium-métal tout-solide, à des fins d’essais abusifs thermiques.
Un accumulateur électrochimique doit fonctionner dans une plage de température définie, généralement inférieure à 70°C à la surface extérieure de son emballage rigide sous la forme d’un boitier, sous peine de dégrader ses performances, voire de le dégrader physiquement jusqu’à destruction.
La température de coupure entre le deuxième 9 dispositif de pré-refroidissement et le système 10 de refroidissement, c’est-à-dire la température du débit d’hydrogène entre ces deux portions de pré-refroidissement peut être comprise entre 93K et 73K, de préférence entre 88K et 81K.
La ou les compressions centrifuges peuvent être à plusieurs étages de compression.
La ou les détentes assurées par des vanne(s) et/ou turbine(s).
Dans l’exemple illustré le pré-refroidissement et le refroidissement est constitué de deux dispositifs 8, 9 de pré-refroidissement et d’un dispositif 10 de refroidissement. Bien entendu, d’autres dispositifs de refroidissement (et éventuellement de pré-refroidissement) peuvent être envisagés (boucle(s) de réfrigération par exemple).
Dispositif de mesure à miroir ellipsoïdique de révolution La présente invention concerne des applications d’interférométrie, de profilométrie et de contrôle de déplacement en temps réel.
En particulier, la présente invention concerne la mise en œuvre d’un chemin optique en vue d’une des applications précédentes, par exemple en interférométrie la mesure d’une différence de marche entre ledit chemin optique et un chemin optique de référence.
De manière générale, l’invention concerne un dispositif de mesure mettant en œuvre un chemin optique comprenant une réflexion sur la surface d’un objet étudié.
Techniques antérieures L’interférométrie consiste de manière simplifiée en la comparaison des chemins optiques d’un bras optique de référence d’une part, et un bras optique de mesure d’autre part. Un chemin optique est généralement défini par la distance optique entre une source de lumière et un détecteur de ladite lumière ou un écran, l’indice de réfraction du milieu dans lequel la lumière se propage étant pris en compte.
La différence de chemin optique entre le bras optique de référence et le bras optique de mesure est généralement appelée « différence de marche » et permet de donner des indications sur la qualité ou la forme d’un objet à mesurer, par exemple des lentilles ou des surfaces positionnées sur le chemin optique du bras optique de mesure.
De nombreux interféromètres actuels intègrent des fibres optiques dans chacun des bras optiques de référence ou de mesure. Ces fibres optiques permettent de simplifier le design et surtout l’intégration de tels interféromètres dans un environnement peu spacieux. Les fibres optiques permettent en effet un déport d’une source lumineuse, par exemple un laser, et/ou d’un détecteur ou d’un écran à l’extérieur d’un environnement peu spacieux, autrement dit ne pouvant contenir la source lumineuse et/ou le détecteur ou l’écran, ou ne permettant pas une maintenance aisée.
Dans une telle configuration, la lumière empruntant le chemin optique du bras optique de mesure passe dans une fibre optique puis se propage en espace libre afin d’interagir avec l’objet à mesurer, en réfraction ou en réflexion, puis revient dans une deuxième fibre optique en direction du détecteur ou de l’écran. On entend par espace libre un espace s’opposant à un espace optique guidé, un espace libre étant par exemple un gaz tel que de l’air ou un milieu diélectrique tel que du verre optique. La deuxième fibre optique peut également être une seconde utilisation de la première fibre optique dans le sens inverse de propagation de la lumière.
Cependant, la recollection du flux lumineux après l’interaction de la lumière avec l’objet à mesurer est complexe.
En effet, du fait de la propagation gaussienne du faisceau laser en espace libre, le rapport du flux collecté par le détecteur ou par l’écran sur le flux émis par la source de lumière est très faible, peu de lumière étant collectée par la deuxième fibre optique.
On a représenté schématiquement sur la un mode de réalisation d’une extrémité 1 de fibre optique 3 reliée à son autre extrémité (non représentée) à un laser. L’extrémité 1 de la fibre optique 3 représentée comprend une ferrule 5 entourant la fibre optique 3, un manchon 7 de ferrule entourant la ferrule 5, une lentille à gradient d’indice 9 (appelée « GRIN lens » en termes anglo-saxons) positionnée au bout de la fibre optique 3, ainsi qu’un manchon extérieur 11 entourant la lentille à gradient d’indice 9 ainsi que le manchon 7 de ferrule. Le faisceau laser 13 en sortie est dit gaussien. Il comprend une portion étroite 15 appelée « waist » puis un élargissement 17 du faisceau laser 13 responsable du faible flux récolté. De plus, la focalisation du faisceau au niveau du waist 15 implique des contraintes de positionnement de l’objet à mesurer à une distance faible de ce waist et donc faible de l’extrémité 1 de la fibre optique 3, ce qui n’est parfois pas possible ou souhaitable, par exemple lorsque l’objet à mesurer atteint des températures élevées, ou est en mouvement, tel que des aubes de turbomachines.
Les mêmes problématiques se posent avec l’usage d’un profilomètre, ce dernier ne comprenant alors qu’un bras optique de mesure et pas de bras optique de référence. Un profilomètre peut servir à déterminer un chemin optique, par exemple dans le but de déterminer le relief d’une surface, ou à contrôler un déplacement, par exemple la rotation d’aube d’une turbomachine par détection ou non desdites aubes en face dudit profilomètre.