INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Liste des figures La est une représentation schématique d’une première variante d’installation de conversion de biomasse lignocellulosique où le procédé selon l’invention peut être appliqué. La est une représentation schématique d’une deuxième variante d’installation de conversion de biomasse lignocellulosique où le procédé selon l’invention peut être appliqué. La est une représentation schématique d’une troisième variante d’installation de conversion de biomasse lignocellulosique où le procédé selon l’invention peut être appliqué. La est une représentation schématique d’une installation de conversion de biomasse lignocellulosique appliquant l’invention. A noter que les mêmes références concernent le même flux, le même dispositif, d’une figure à l’autre. La description des références est présentée ci-dessous : 1 : Entrée d’eau dans la cuve de préparation de la liqueur 2 : Entrée d’acide dans la cuve de préparation de la liqueur 3 : Outil (cuve) de préparation de la liqueur 4 : Liqueur acide vers outil (réacteur) d’imprégnation 5 : Biomasse broyée 6 : Dispositif d’alimentation de l’outil d’imprégnation 7 : Eau de lavage du dispositif d’alimentation de l’outil d’imprégnation 8 : Sortie liquide de lavage du dispositif d’alimentation de l’outil d’imprégnation 9 : Outil (réacteur) d’imprégnation 10 : Biomasse imprégnée et égouttée 11 : Dispositif d’alimentation de l’outil de prétraitement 12 : Eau de lavage de la « plug screw feeder » de l’outil de prétraitement 13 : Pressât du dispositif d’alimentation de l’outil de prétraitement 14 : Outil de cuisson (réacteur d’explosion) de prétraitement 15 : Injection de vapeur pour le prétraitement 16 : Biomasse prétraitée et vapeur 17 : Outil (cyclone) de séparation vapeur et biomasse prétraitée 18 : Vapeur 19 : Biomasse prétraitée 20 : Réacteur d’hydrolyse enzymatique 21 : Hydrolysat contenant des sucres 22 : Réacteur Fermentation alcoolique (éthanolique) 23 : Vin de fermentation contenant de l’éthanol (alcool) 24 : Dispositif de récupération de l’éthanol, par exemple une colonne(s) de distillation 25 : Alcool concentré 26 : Résidu liquide : vinasses brutes 27 : Séparation solide (lignine) / liquide, par exemple un filtre-presse 28 : Résidu liquide (vinasses) 29 : Résidu solide non converti (gâteau de lignine) 30 : Vin de fermentation clarifié (sans solide) 31 : Hydrolysat clarifié (sans solide)
L’invention porte sur le recyclage d’au moins une partie d’un résidu solide, dénommé « gâteau de lignine » ou « résidu solide non converti » dans le présent texte. Ce solide est avantageusement recyclé dans l’étape de prétraitement en conditions basiques de la biomasse lignocellulosique, qui, ici, sert également d’étape de nettoyage du réacteur de prétraitement, qui est un réacteur de cuisson avec explosion à la vapeur de la biomasse.
On décrira ici le mode de réalisation préféré de l’invention, où le prétraitement par cuisson explosive est précédé d’une imprégnation de la biomasse par une liqueur acide : périodiquement, la biomasse passe en milieu alcalin dans le réacteur de cuisson afin de nettoyer le réacteur.
Ainsi, la table 1 ci-dessous, à titre d’exemple, indique le débit entrant dans le procédé et la composition d’un exemple type de biomasse (paille de blé) à traiter et d’un gâteau de lignine obtenu après séparation en fin de ligne de production d’alcool :
Et la table 2 ci-dessous indique, pour la même biomasse et le même gâteau de lignine, leurs débits et composition des composés solides, exprimée ici en teneur en matière sèches MS : (Table 2] Biomasse Solide non converti Débit kg/h 100 67 MS %pds 90 40 Cellulose %MS 38 20 Hémicellulose %MS 30 8 Lignine %MS 17 55 Autres %MS 16 17
On voit de ces tableaux que deux polymères de sucres non convertis (la cellulose et l’hémicellulose) sont présents dans le gâteau de lignine, pour un total de 11% pds (ou 28% MS). L’invention recycle au moins une partie du gâteau de lignine (solide non converti) pour convertir ces polymères et ainsi augmenter le rendement du procédé, puisque 11% des sucres polymères de la biomasse se retrouvent dans le solide non converti, sans ajouter d’étape de traitement dédiée à ce gâteau de lignine.
Etape de conditionnement de la biomasse lignocellulosique Le procédé de traitement peut comporter dans sa première étape, et de façon conventionnelle, une étape de conditionnement de la biomasse lignocellulosique avec au moins un broyage de façon à obtenir des particules de biomasse ayant une taille d’au plus 300mm. Il est bien entendu possible de procéder à plusieurs étapes de broyage successives afin d'atteindre la taille de particule visée. De façon générale, la biomasse broyée présente une taille de particule (la plus grande taille) d’au plus 300 mm, le plus souvent d’au moins 1 mm, et souvent comprise entre 2 et 200 mm. Toute méthode connue de l'homme du métier peut être mise en œuvre pour réaliser cette étape. Le plus souvent, le broyage des pailles se fait avec des grilles de 5 à 100 mm. Quant au bois, il est généralement déchiqueté en plaquettes parallélépipédiques avec une longueur comprise entre 20 et 160 mm, une largeur comprise entre 10 et 100 mm et une épaisseur comprise entre 2 et 20 mm. La biomasse lignocellulosique broyée est amenée à l’étape suivante par tout moyen connu de l’homme du métier, en particulier une vis de transfert.
Description détaillée Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d'autres réalisations sans s’écarter de la portée de l’invention, telle que définie par les revendications.
La montre un schéma de machine électrique 100 par exemple destinée à équiper des dispositifs d’assistance électrique.
La machine électrique 100 comporte un rotor 200 et un stator 1 coaxiaux, le rotor 200 étant reçu à l’intérieur du stator 1.
Le rotor 200 comporte des bobines ou aimants permanents faisant face au stator 1 (non visibles).
Le stator 1 comporte un support central 2 comportant une pluralité de dents 6 sur lesquelles une bobine 3 respective est destinée à être montée, un dispositif d’interconnexion électrique 8 monté sur le support central 2 ( ) et une pluralité de bobines 3 ( ), ici dix-huit bobines 3, montées sur une dent 6 respective et de manière à face faire au rotor 200 pour entrainer ce dernier en rotation. Le stator 1 comporte également un module de support 20 entourant les bobines 3.
La montre plus en détail un exemple de bobine 3 du stator 1.
Chaque bobine 3 comporte un support individuel 4 comportant un cadre de support 4a configuré pour être monté sur une dent 6 du support central 2 du stator 1, la bobine 3 comportant également un enroulement de fil électrique 5 monté enroulé autour du cadre de support 4a.
Le fil électrique 5 est gainé, c’est-à-dire qu’il comporte une âme conductrice, tel qu’un fil de cuivre, reçue dans une gaine isolante.
La première et la deuxième extrémité 5a, 5b de l’enroulement de fil électrique 5 sont maintenues et orientées en sortie de la bobine 3 dans une embase 4b de connecteur auto-dénudant respective du support individuel 4, chaque embase 4b étant configurée pour coopérer avec une languette 7 d’un connecteur auto-dénudant complémentaire d’un dispositif d’interconnexion électrique 8 du stator 1 pour réaliser une connexion électrique entre la bobine 3 et le dispositif d’interconnexion électrique 8.
Les embases 4b de connecteur auto-dénudant portant une extrémité 5a, 5b respective de l’enroulement de fil électrique 5 peuvent être fixées au cadre de support 4a ou d’une seule pièce avec le cadre de support 4a.
Selon un exemple de réalisation, les extrémités 5a, 5b de l’enroulement de fil électrique 5 sortent du côté intérieur de la bobine 3 destiné à faire face à base d’une dent 6 du support central 2 du stator 1 sur lequel la bobine 3 est destinée à être montée, les extrémités 5a, 5b étant disposées d’un même côté du cadre de support 4a, dans la direction axiale du support central 2 (en haut sur l’orientation de la bobine 3 de la ).
Plus précisément, chaque embase 4b est configurée pour coopérer avec une languette 7 d’un connecteur auto-dénudant complémentaire du dispositif d’interconnexion électrique 8 pour que l’insertion du fil électrique 5 dans la fente 11 de la languette 7 retire la gaine isolante du fil électrique 5 et réalise une connexion électrique entre l’enroulement de fil électrique 5 de la bobine 3 et le dispositif d’interconnexion électrique 8.
Cette technologie de connecteurs auto-dénudant permettant de réaliser une liaison électrique entre deux fils électriques sans avoir à les dénuder au préalable est dite technologie IDC en anglais (« Insulation Displacement Connector »).
L’embase 4b du support individuel 4 permet de maintenir l’extrémité 5a, 5b de l’enroulement de fil électrique 5 bien droit en formant un contre-appui, pour permettre le dénudage par la languette 7 sans casser le fil électrique 5.
Les embases 4b sont déportées sur un côté des cadres de support 4a respectifs de sorte que l'introduction d'une dent 6 dans l'orifice du cadre de support 4a ne gêne pas la connexion des languettes 7 avec les embases 4b.
L’absence de carénage autour du rotor de soufflante 9 permet d’augmenter le taux de dilution de façon importante sans que le système propulsif 1 ne soit pénalisé par la masse des carters 12 ou nacelles destinés à entourer la section de soufflante 2. Le taux de dilution du système propulsif 1 comprenant une section de soufflante 2 non carénée est ainsi supérieur ou égal à 40, par exemple compris entre 40 et 80 inclus.
La suite la description concerne le premier exemple de système propulsif illustré sur la mais s’applique également au deuxième exemple de système propulsif.
DISPOSITIF D’EXTRACTION DE PLASMA ET PROCEDE ASSOCIE DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un dispositif d’extraction de plasma à partir d’un échantillon de sang. L’invention concerne également une méthode d’extraction du plasma à l’aide d’un tel dispositif.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Le sang total est composé à environ 55 % de plasma et à 45 % de cellules telles que les globules rouges, les globules blancs ou les plaquettes. Le plasma est utilisé dans de nombreuses applications afin de mesurer des marqueurs biologiques spécifiques tels que le taux de glucose ou l’hématocrite.
A cet effet, la séparation du plasma est une étape critique. En effet, la séparation doit être le plus efficace possible pour limiter au maximum la présence de cellules restant dans le plasma et également pour limiter les débris de lyse cellulaire. En effet, ces éléments peuvent influencer la mesure des différents marqueurs biologiques.
De manière classique, le plasma est extrait du sang par centrifugation. La centrifugation est un procédé de séparation des composés d'un mélange en fonction de leur différence de densité en les soumettant à une force centrifuge. Ainsi, après centrifugation, le plasma reste en surface, tandis que les cellules migrent vers le bas. Le plasma est ensuite prélevé à l'aide d'une pipette, mais une petite quantité près de la limite entre la couche de plasma et la couche de cellules est laissée par précaution. Enlever tout le plasma présente le risque de perturber la couche de cellules, ce qui affecte les processus ultérieurs.
Cependant, les centrifugeuses sont des dispositifs complexes, volumineux et couteux.
Alternativement, il est possible de séparer le plasma du sang total par décantation, mais cette méthode est très longue à mettre en œuvre avant d’obtenir un résultat satisfaisant.
En outre, ces solutions nécessitent des quantités importantes de sang pour être efficaces, elles ne sont donc pas adaptées à une utilisation quotidienne, comme par exemple pour les personnes diabétiques, qui doivent tester leur glycémie plusieurs fois par jour.
Ainsi, le problème que se propose de résoudre l’invention est de fournir un dispositif plus simple et moins couteux permettant une utilisation quotidienne, ne nécessitant pas d’expertise médicale particulière.
RÉSUMÉ L’invention résout ce problème en proposant un dispositif d’extraction de plasma à partir d’un échantillon de sang, le dispositif comportant : - une membrane configurée pour extraire le plasma de l’échantillon de sang, la membrane comportant une surface supérieure agencée pour recevoir l’échantillon de sang et une surface inférieure, - un capillaire comportant : une entrée agencée en regard de la surface inférieure de la membrane pour recevoir le plasma, et une sortie ouverte vers un extérieur du dispositif d’extraction, le capillaire étant configuré pour transporter le plasma depuis l’entrée jusqu’à la sortie selon une trajectoire, - un organe d’éjection actionnable par un opérateur et configuré pour éjecter un volume de plasma situé dans le capillaire par la sortie lorsque ledit organe d’éjection est actionné, le dispositif d’extraction comportant en outre une jonction en T à laquelle l’organe d’éjection est raccordé, perpendiculairement au capillaire, le volume de plasma étant compris entre la jonction en T et la sortie.
Autrement formulé, l’invention concerne un dispositif permettant à la fois de séparer le plasma du sang total par filtration grâce à la membrane, mais également de délivrer un volume prédéterminé de plasma nécessaire pour réaliser un test d’un marqueur biologique. L’invention est particulièrement adaptée pour filtrer et délivrer de faibles volumes. Typiquement, le volume de sang déposé sur la membrane est compris entre 50µL et 100µL et le volume de plasma éjecté en sortie du dispositif peut varier entre 5µL et 15µL. Le volume de plasma effectivement éjecté en sortie par le dispositif présente avantageusement une variabilité inférieure à 2% du volume de plasma désiré.
En outre, le dispositif peut avantageusement être utilisé par une personne non qualifiée comme le patient lui-même. En effet, l’éjection de la quantité prédéterminée de plasma ne nécessite qu’une simple pression sur l’organe d’éjection pour que le même volume soit systématiquement éjecté.
De manière avantageuse, le dispositif peut être conçu de sorte à limiter la durée entre le dépôt de sang total sur la membrane et le moment où il est possible d’éjecter le volume désiré de plasma.
A cet effet, selon un premier mode de réalisation, la membrane comporte un bord avant et un bord arrière, la membrane étant inclinée d’un angle compris entre 5° et 10° depuis le bord avant vers le bord arrière par rapport à un plan longitudinal du capillaire.
L' exemple ci-dessous illustre l'invention sans toutefois en limiter la portée. Exemple 1 La composition décrite dans le tableau 1 ci dessous est celle d'un fond de teint fluide colorant beige foncé pour la peau. Cette composition se fabrique aisément. Elle est stable dans le temps. Elle s'applique sur la peau facilement sans effet gras ou collant marqués pendant et après l'application. La coloration de la peau obtenue est homogène et durable dans le temps.. La peau traitée conserve son hydratation dans le temps, ainsi que sa souplesse et sa douceur.
Ingrédient (nom INCI Europe) Quantité en g pour 100 g de composition Lactobacillus Ferment (ingrédient (a)) 0,00175 Sodium Hyaluronate (ingrédient (b)) 0,005 CI 77492 (ingrédient (c): oxyde de fer jaune) 1,5 CI 77491 (ingrédient (c): oxyde de fer rouge) 0,735 CI 77499 (ingrédient (c):oxyde de fer noir) 0,215 Castanea Sativa Bark Extract (ingrédient (c)) 0,0042 Argania Spinosa Kernel Oil (ingrédient (d)) 2,5 Helianthus Annuus Seed Oil (ingrédient (d)) 0,03 Caprylic/Capric Triglyceride 47,285 Hydrogenated Castor Oil 2 Trihydroxystearin 0,3 Oxyde de zinc 17,1 Silica 1,50 Calcium Carbonate 0,0029 Lauroyl Lysine 1,5 Polyglycerin-6 0,35865 Pentylene Glycol 2,3 Hectorite 0,4 Heptyl Undecylenate 4,35 Polyglyceryl-6 Polyhydroxystearate 2,16 Polyglyceryl-6 Polyricinoleate 1,98 Maltodextrin 0,00825 Potassium Alum 0,0029 Conservateurs 0,08675 Antioxydants 0,27135 Parfum 0,268118 Eau Qsp 100
Le nombre d’aubes de sortie 17 dépend des critères acoustiques définis pour le système propulsif 1 et est au moins égal au nombre d’aubes de soufflante 14. Le nombre d’aubes de sortie 17 peut aller de 36 à 52, de préférence de 38 à 44, et est par exemple égal à 40.
Les micro-ondes, en réaction avec l’eau contenue dans la composition cosmétique 14, permettent notamment la génération de chaleur au cœur des fibres kératiniques et engendrent des réactions chimiques entre lesdites fibres et des composés présents dans la composition cosmétique 14.
La durée de la quatrième étape d’exposition aux micro-ondes est par exemple de l’ordre de quelques minutes. Préférentiellement, la durée de la quatrième étape d’exposition aux micro-ondes est comprise entre 5 minutes et 30 minutes, plus préférentiellement entre 10 et 20 minutes.
Selon un mode de réalisation, le procédé de traitement cosmétique comprend ensuite une étape de rinçage de la mèche 12 de cheveux, préférentiellement à l’eau.
Le procédé de traitement cosmétique décrit ci-dessus permet une mise en forme rapide et efficace des cheveux, notamment sous forme bouclée, ondulée ou lissée. La mise en forme présente une tenue de durée satisfaisante, notamment de l’ordre de quelques mois .
Procédé de traitement cosmétique de fibres kératiniques La présente invention concerne un procédé de traitement cosmétique de fibres kératiniques, préférentiellement de cheveux, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) application sur les fibres kératiniques d’une composition cosmétique aqueuse ; puis b) exposition desdites fibres kératiniques à un rayonnement micro-onde.
Un tel procédé, par exemple décrit dans le document WO2011/141882 au nom de la Demanderesse, a notamment pour but une mise en forme des fibres kératiniques. Un tel procédé vise par exemple à mettre en forme des cheveux sous forme bouclée, ondulée ou lissée.
Les procédés connus de ce type ne permettent pas toujours d’obtenir une mise en forme rapide et efficace des cheveux, ni une tenue durable de la forme obtenue. Par ailleurs, certaines compositions comprenant des thiols provoquent des dégradations des fibres kératiniques.
La présente invention a pour but de proposer un procédé du type précité, conduisant à une mise en forme rapide, efficace et durable des fibres kératiniques, tout en préservant l’intégrité desdites fibres.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de traitement cosmétique du type précité, dans lequel la composition cosmétique comporte au moins un composé de formule générale (I) sous forme salifiée ou non, avec
=R désignant =O ou =NH; et
chacun des substituants R 1 , R 2 , R 3 , R 4 étant choisi indépendamment parmi l’hydrogène et un radical alkyle.
- la concentration totale en thiols, s'ils sont présents dans la composition cosmétique, est inférieure à 10% en poids, préférentiellement inférieure à 5% en poids, plus préférentiellement inférieure à 1% en poids, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1% en poids par rapport au poids total de ladite composition cosmétique ;
Dans un mode de réalisation, les alcools gras incluent un alcool alcoxylé sélectionné parmi les alcools suivants : stéareth-20, Laureth-12, cétéareth-20, déceth-10, tridéceth-6 et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique est choisi parmi au moins un glucoside. Dans un mode de réalisation préféré, l’au moins un glucoside est choisi parmi l’arachidyl glucoside, le coco-glucoside, le caprylyl/capryl glucoside et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un glucoside de la composition cosmétique pour cheveux, à rincer, de la présente invention va d’environ 0 à environ 5 %, d’environ 0 % à environ 3 %, d’environ 0,1 % à environ 3 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique est choisi parmi au moins un acide gras. Dans un mode de réalisation préféré, l’au moins un acide gras est choisi parmi l’acide stéarique, l’acide myristique, l’acide oléique et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un acide gras de la composition cosmétique pour cheveux, à rincer, de la présente invention va d’environ 0 à environ 5 %, d’environ 0 % à environ 2 %, d’environ 0,1 % à environ 2 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique est choisi parmi au moins un monoglycéride. Dans un mode de réalisation préféré, l’au moins un monoglycéride est choisi parmi le stéarate de glycéryle, l’oléate de glycéryle et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif comprend au moins un tensioactif cationique sélectionné parmi le chlorure de béhétrimonium, le chlorure de cétrimonium, le méthosulfate de béhentrimonium, la stéaramidopropyl diméthylamine, la brassicamidopropyldiméthylamine et leurs mélanges, et au moins un tensioactif non ionique sélectionné parmi l’alcool cétylique, l’alcool cétéarylique, l’alcool stéarylique, l’alcool laurylique, l’alcool myristylique, l’alcool arachidylique, l’alcool béhénylique et leurs mélanges.
La quantité de l’au moins un tensioactif sélectionné parmi les tensioactifs cationiques, les tensioactifs non ioniques et leurs mélanges va d’environ 0,05 % à environ 15,0 % en poids, de préférence d’environ 1,0 % à environ 14,0 % en poids, de préférence d’environ 1,5 % à environ 12,0 % en poids, mieux encore d’environ 1 % à environ 12 % en poids, d’environ 2,0 % à environ 11,0 %, d’environ 3,0 % à environ 10,0 % en poids, y compris toutes les plages et sous-plages, par rapport au poids total de la composition cosmétique pour cheveux à rincer.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique pour cheveux, à rincer, de la présente invention comprend en outre au moins un ester, qui peut être choisi parmi le palmitate d’isopropyle, le carbonate de dicaprylyle, les esters de cétyle et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition à rincer de l’invention comprend un ou plusieurs pigments. Dans un mode de réalisation préféré, le pigment inclut un pigment violet.
Variante du miroir inférieur :
En variante, les miroirs inférieur et supérieur sont tous les deux partiellement réfléchissant et laissent donc passer au moins 5 % ou 10 % de la lumière incidente.
La couche métallique 20 peut être réalisée dans l’un des métaux suivants ou dans un alliage de ces métaux : Au, Pt, Al, Cu, Ti et Ag.
La couche 22 en matériau PCM peut être réalisée en utilisant d’autres matériaux à changement de phase que le Sb 2 S 3 . Par exemple, le matériau à changement de phase est choisi dans le groupe composé des matériaux à changement de phase suivant et leurs alliages : Sb 2 S 3 , GeTe, Ge 2 Sb 2 Te 5 , GeSe 2 , Sb 2 Te 3 , Bi 2 Te 3 , Sb 2 Se 3 , VO 2 . Le matériau à changement de phase peut également être dopé.
La couche en matériau PCM peut être formée d’une superposition de plusieurs sous-couches chacune réalisées dans un matériau à changement de phase respectif. Par exemple, la couche en matériau à changement de phase peut être formée d’une sous-couche en GeTe ou en Sb 2 Te 3 et d’une sous-couche en Sb 2 S 3 . En appliquant un traitement thermique approprié, la phase de chacune de ces sous-couches peut être contrôlées indépendamment de la phase des autres sous-couches. Cela permet d’augmenter encore plus le nombre de teintes possibles pour la face 4 obtenues en réponse à un traitement thermique.
D’autres matériaux sont utilisables pour former la barrière 24 de diffusion. Par exemple, la barrière 24 est réalisée en Si 3 N 4 et son épaisseur est de 5 nm.
Le substrat 10 peut être réalisé dans d’autres matériaux comme du verre (silice) ou en polymère. Dans le cas d’un substrat en polymère, le substrat peut alors être flexible.
La couche d’adhérence entre le substrat 10 et la couche 20 peut être réalisée dans un autre matériau ou omise.