INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(c) déposer au moins un élément fibreux sur le support pour former la pièce, et
(e) retirer le film du support.
Alors, lorsque des agents actifs solubles/dispersibles à la fois dans l’huile et dans l’eau, qui sont plus stables sous forme sèche, doivent être appliqués simultanément, il existe un besoin d’un nouveau type de composition de soin des matières kératineuses, en particulier de la peau, pour une stabilité accrue des agents actifs solubles/dispersibles à la fois dans l’huile et dans l’eau au fil du temps.
Par conséquent, dans un aspect, il est préférable de proposer une composition, préférentiellement pour le soin des matières kératineuses afin de distribuer simultanément des agents actifs solubles/dispersibles à la fois dans l’huile et dans l’eau avec une stabilité souhaitable.
Dans un autre aspect, il est préférable de proposer une composition, préférentiellement pour le soin des matières kératineuses, en particulier de la peau, avec une facilité d’utilisation améliorée.
Un objet de l’invention est donc de proposer une composition biphasique comprenant : une phase aqueuse continue comprenant au moins un composé thiopyridinone ou son dérivé ; une phase huileuse comprenant au moins un agent actif soluble/dispersible dans l’huile ; et des particules hydrophobes mises à adhérer à la surface de la phase huileuse.
L’expression « particules hydrophobes mises à adhérer à la surface de la phase huileuse » signifie que la composition biphasique est stabilisée par des particules hydrophobes qui s’absorbent sur l’interface entre la phase aqueuse et la phase huileuse pour séparer la phase huileuse de la phase aqueuse.
Le composé thiopyridinone utile dans la phase continue aqueuse A) est un composé de formule (I) et (I’) ou leurs sels, leurs isomères optiques, racémates, et/ou solvates tels que les hydrates et leurs dérivés, seuls ou en mélange ;
R 1 désigne un radical choisi parmi : un atome d'hydrogène ; un groupe alkyle saturé linéaire enC 1 -C 10 ou ramifié en C 3 -C 10 facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi :
R 2 désigne un radical choisi parmi : un atome d’hydrogène ; un groupe hydrocarboné saturé linéaire en C 1 -C 12 ou ramifié en C 3 -C 12 ou cyclique en C 3 -C 8 , facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi : -O-R 3 -S-R 3 -C(O)-O-R 3 ; un groupe aryle en C 5 -C 12 , facultativement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C 1 -C 8 ; un groupe aryle en C 5 -C 12 , facultativement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C 1 -C 8
Il est également représenté sur la , un système de détermination SD, selon une forme de réalisation de l’invention, de la première quantité de chaleur ThA et de la deuxième quantité de chaleur ThM à fournir respectivement dans le premier module de chauffage 31 et dans le deuxième module de chauffage 32, pour permettre d’obtenir au point de transfert P2, une deuxième enthalpie HC2 qui soit dimensionnée pour former un système de conditionnement SC optimal.
Le système de détermination SD comprend une base de données BdD, représentée sur la , comprenant une pluralité de plages élémentaires HC2-1, HC2-2, … HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2, et un calculateur 9, configuré pour déterminer la première quantité de chaleur ThA et la deuxième quantité de chaleur ThM à fournir respectivement dans le premier module de chauffage 31 et le deuxième module de chauffage 32.
Dans la base de données BdD, chaque plage élémentaire HC2-1, HC2-2, … HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 est dimensionnée pour la pluralité de phases de vol de l’aéronef A. Autrement dit, chaque plage élémentaire HC2-1, HC2-2, … HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 est configurée pour permettre un fonctionnement optimal du système de conditionnement SC quelle que soit la phase de vol de l’aéronef A.
Comme représenté sur la , la base de données BdD associe pour chaque plage élémentaire HC2-1, HC2-2, … HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 un ou plusieurs couple(s) d’une première quantité de chaleur ThA et d’une deuxième quantité de chaleur ThM.
La base de données BdD associe également pour chaque couple d’une première quantité de chaleur ThA et d’une deuxième quantité de chaleur ThM, un couple de modules de chauffage 31, 32 à utiliser dans le système de conditionnement SC. Autrement dit, la base de données BdD est configurée pour déterminer pour une plage élémentaire HC2-1, HC2-2, … HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 donnée, le type de modules de chauffage 31, 32 à monter dans le système de conditionnement SC, et en particulier à monter dans le référentiel aéronef REFA et dans le référentiel turbomachine REF-M, pour permettre au flux de carburant Q d’être dans un état monophasique gazeux dans la conduite de liaison L, ce qui permet de s’assurer d’un système de conditionnement SC qui soit défini de manière optimale en fonction des conditions d’entrée C1 et des conditions de sortie C3. De manière alternative, la base de données BdD pourrait également être configurée pour associer à chaque couple de quantités de chaleur ThA, ThM une pluralité de couples de modules de chauffage 31, 32 possibles.
Pour chaque module de chauffage 31, 32 correspondant à un échangeur de chaleur, configuré pour réchauffer le flux de carburant Q à partir des calories fournies par une source chaude SA, SM présente dans le référentiel aéronef REF-A (respectivement dans le référentiel turbomachine REF-M), la base de données BdD est également configurée pour associer, pour chaque module de chauffage 31, 32, une source chaude SA, SM à utiliser. De manière alternative, la base de données BdD pourrait également être configurée pour associer à chaque couple de modules de chauffage 31, 32, une pluralité de couples de sources chaudes SA, SM possibles.
A titre d’exemple, en référence à la , pour une plage élémentaire HC2-2 de deuxièmes enthalpies HC2, la base de données BdD est configurée pour associer trois couples (ThA-21 ; ThM-21), (ThA-22 ; ThM-22), (ThA-23 ; ThM-23) possibles d’une première quantité de chaleur ThA et d’une deuxième quantité de chaleur ThM à fournir respectivement dans le premier module de chauffage 31 et dans le deuxième module de chauffage 32. La base de données BdD est également configurée pour associer à chaque couple de quantités de chaleur (ThA ; ThM) un couple de modules de chauffage 31, 32 permettant de fournir de telles quantités de chaleur ThA, ThM. Dans un exemple, le premier couple de modules de chauffage (31-21 ; 32-21) correspond à un système de chauffage électrique monté dans le référentiel aéronef REF-A et à une pile à combustible montée dans le référentiel turbomachine REF-M, le deuxième couple de modules de chauffage (31-22 ; 32-22) correspond à un échangeur de chaleur monté dans le référentiel aéronef REF-A et à une pile à combustible montée dans le référentiel turbomachine REF-M, et le troisième couple de modules de chauffage (31-23 ; 32-23) correspond à un système de chauffage électrique monté dans le référentiel aéronef REF-A et à une turbine à gaz de chauffage montée dans le référentiel turbomachine REF-M. Dans cet exemple, dans lequel le deuxième couple de modules de chauffage (31-22 ; 32-22) comprend un échangeur de chaleur monté dans le référentiel aéronef REF-A, la base de données BdD est également configurée pour associer au module de chauffage 31-22 plusieurs sources chaudes SA1, SA2 à utiliser.
La base de données BdD représentée sur la n’est donnée qu’à titre d’exemple, il va de soi que chaque plage élémentaire HC2-1, HC2-2, HC2-3, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 pourrait alternativement être associée à un nombre différent de couples de quantités de chaleur ThA, ThM. De même, chaque couple de quantités de chaleur ThA, ThM pourrait alternativement être associé à un nombre différent de couples de modules de chauffage 31, 32. En outre, il est représenté sur la , deux exemples de couples de modules de chauffage 31, 32 dans lesquels un seul module de chauffage 31-22, 32-3 est un échangeur de chaleur auquel est associé plusieurs sources chaudes SA1, SA2, SM1, SM2, cependant il va de soi que le couple de modules de chauffage 31, 32 pourrait tout aussi bien correspondre à deux échangeurs de chaleur, l‘un monté dans le référentiel aéronef REF-A et l’autre monté dans le référentiel turbomachine REF-M. Dans ce cas, la base de données BdD serait configurée pour associer au couple de modules de chauffage 31, 32 un ou plusieurs couples de sources chaudes SA, SM. De même, la base de données BdD pourrait alternativement associer au couple de modules de chauffage 31, 32 comprenant un échangeur de chaleur, une unique source chaude SA, SM à utiliser.
Comme décrit précédemment, le système de détermination SD comprend également un calculateur 9. Le calculateur 9 est configuré pour déterminer pour le système de conditionnement SC les modules de chauffage 31, 32 à monter respectivement dans le référentiel aéronef REF-A et dans le référentiel turbomachine REF-M à partir des conditions d’entrée C1 et des conditions de sortie C3 du flux de carburant Q. Pour cela, le calculateur 9 est configuré pour déterminer une plage de deuxièmes enthalpies [HC2a-HC2b] nécessaire au point de transfert P2 pour assurer un réchauffage optimal du flux de carburant Q dans le système de conditionnement SC.
Plus précisément, le calculateur 9 est configuré pour : déterminer une première borne de deuxième enthalpie HC2a à partir de la première enthalpie HC1 prédéterminée au point d’entrée P1, de la troisième enthalpie HC3 prédéterminée au point de sortie P3 et de la formule γRmin=min[(HC2a-HC1)/(HC3-HC1)] dans laquelle γRmin est un critère de transfert égal à 0,073, déterminer une deuxième borne de deuxième enthalpie HC2b à partir de la première enthalpie HC1 prédéterminée au point d’entrée P1, de la troisième enthalpie HC3 prédéterminée au point de sortie P3 et de la formule γRmax=max[(HC2b-HC1)/(HC3-HC1)] dans laquelle γRmax est un critère de transfert égal à 0,778, et déterminer une plage globale HC2-G de deuxième enthalpie HC2 entre la première borne de deuxième enthalpie HC2a et la deuxième borne de deuxième enthalpie HC2b déterminées.
En particulier, dans le critère de transfert γRmin=min[(HC2a-HC1)/(HC3-HC1)] le minimum γRmin est recherché pour toutes les valeurs de premières enthalpies HC1 dans l’intervalle de premières enthalpies HC1 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef, pour toutes les valeurs de deuxièmes enthalpies HC2 dans l’intervalle de deuxièmes enthalpies HC2 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef et pour toutes les valeurs de troisièmes enthalpies HC3 dans l’intervalle de troisièmes enthalpies HC3 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef. De manière analogue, dans le critère de transfert γRmax=max[(HC2b-HC1)/(HC3-HC1)] le maximum γRmax est recherché pour toutes les valeurs de premières enthalpies HC1 dans l’intervalle de premières enthalpies HC1 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef, pour toutes les valeurs de deuxièmes enthalpies HC2 dans l’intervalle de deuxièmes enthalpies HC2 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef et pour toutes les valeurs de troisièmes enthalpies HC3 dans l’intervalle de troisièmes enthalpies HC3 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef.
Dans une forme de réalisation, le calculateur 9 est configuré pour déterminer les bornes de deuxième enthalpie HC2 à partir des formules précédentes, dans lesquels le critère de transfert γRmin est égal à 0,309 et le critère de transfert γRmax est égal à 0,681.
Dans une première forme de réalisation alternative, le calculateur 9 est configuré pour déterminer les bornes de deuxième enthalpie HC2 à partir des formules précédentes, dans lesquels le critère de transfert γRmin est égal à 0,157 et le critère de transfert γRmax est égal à 0,778.
Dans une deuxième forme de réalisation alternative, le calculateur 9 est configuré pour déterminer les bornes de deuxième enthalpie HC2 à partir des formules précédentes, dans lesquels le critère de transfert γRmin est égal à 0,073 et le critère de transfert γRmax est égal à 0,401.
Le calculateur 9 est également configuré pour déterminer, parmi la pluralité de plages élémentaires HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 de la base de données BdD, la plage élémentaire HC2-X qui est entièrement incluse dans la plage globale HC2-G déterminée, comme cela est représenté sur la . Dans cet exemple, seule la deuxième enthalpie HC2-2 est concernée. Il va de soi que le calculateur 9 pourrait alternativement déterminer une pluralité de plages élémentaires HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies HC2 selon la plage globale HC2-G de deuxièmes enthalpies HC2 déterminée.
Selon un aspect de l’invention, le calculateur 9 est configuré pour déterminer, à partir de la base de données BdD : le (ou les) couple(s) de quantités de chaleur ThA, ThM correspondant à la plage élémentaire HC2-X déterminée, le (ou les) couple(s) de modules de chauffage 31, 32 à monter dans le référentiel aéronef REF-A et dans le référentiel turbomachine REF-M, et lorsqu’un ou plusieurs modules de chauffage 31, 32 est un échangeur de chaleur, la (ou les) source(s) de chaleur SA, SM à utiliser dans le (ou les) module(s) de chaleur 31, 32.
Il existe donc un réel besoin pour un procédé de fabrication de l'aube permettant de garantir un positionnement reproductible des bouches de sortie.
La présente invention vise donc à pallier les inconvénients liés à ces non-conformités de positionnement des bouches de sortie en proposant un procédé de fabrication de l'aube permettant de réaliser les bouches de sorties directement lors du moulage de l'aube.
Dans ce but l'invention propose un procédé de fabrication d’une aube de turbine creuse de turbomachine, cette aube creuse comportant des parois intrados et extrados dont au moins une est traversée par des canaux internes de refroidissement, ledit procédé comportant au moins une première phase de moulage selon la technique de la fonderie à la cire perdue utilisant un métal en fusion, ladite première phase de moulage 1) comprenant les étapes suivantes :
a) fabrication d’au moins un noyau en céramique définissant au moins une contreforme d'au moins une cavité interne de l'aube à fabriquer,
b) fabrication d'un moule en matériau réfractaire dont des parois internes épousent la forme externe de l’aube à fabriquer,
c) placement dudit noyau dans ledit moule en matériau réfractaire,
d) coulée d'une cire perdue dans ledit moule en matériau réfractaire entre le noyau et ses parois internes,
e) une fois la cire solidifiée, ouverture du moule et retrait de l'ensemble formé du noyau emprisonné dans la cire perdue solidifiée,
f) formation sur ledit ensemble d'une carapace en céramique épousant une forme externe dudit ensemble,
g) retrait de la cire perdue de la carapace en céramique,
h) coulée de métal en fusion dans un espace laissé libre entre ledit noyau et ladite carapace par le retrait de la cire perdue,
i) ouverture ou destruction de la carapace en céramique,
j) retrait du noyau en céramique afin d'obtenir un brut de fonderie de l’aube de turbine creuse,
caractérisé en ce que, au cours de l'étape b), on forme sur les parois internes du moule en matériau réfractaire une pluralité de protubérances définissant des contreformes de bouches de sortie desdits canaux internes de refroidissement.
Ce procédé permet avantageusement de garantir une position reproductible des bouches de sortie. Elles peuvent dès lors constituer des points de référence pour le positionnement des canaux internes de refroidissement.
Selon d'autres caractéristiques du procédé :
Les véhicules circulent et/ou stationnent dans les voies de transfert 5 après y avoir déviés par les aiguillages 7a depuis la voie de cheminement 4.
Les voies de transfert 5 sont accolées, sur la totalité de leur longueur ou partiellement, à un quai d’échange 8. Les passagers embarquent dans les véhicules depuis le quai 8 ou débarquent des véhicules vers le quai 8. Le quai de transfert 8 est relié de façon directe sur la voie de transfert 5. Une façade ouverte décrite plus loin par la permet un transit continu du flux de passager dans la zone d’échange mixte, selon un flux à la fois entrant et sortant des véhicules. La géométrie des voies de transfert dans la zone d’échange au contact du quai 8 peut être incurvée ou rectiligne.
Dans un mode réalisation représenté en figures 6 et 7, les voies de transfert peuvent être reliées entre elles par des aiguillages 7b, qui permettent la sélection par le dispositif de contrôle 40 d’une direction ou d’une autre pour diriger les véhicules. Selon un mode de déplacement, les véhicules sont dirigés d’une voie de transfert vers la suivante. Selon un autre mode de déplacement, le véhicule issu d’une voie de transfert est redirigé vers la voie de cheminement 4. La sélection de la direction des véhicules est réalisée par le dispositif de contrôle 40 qui génère une consigne transmise aux véhicules par une loi de commande 42.
Dans un mode de réalisation représenté en figures 5, 6 et 7, les quais de transfert 8 peuvent être communs à plusieurs voies de transfert 5.
Dans un mode de réalisation représenté par les figures 7 et 8, les quais 8 sont positionnés de part et d’autre des véhicules dans les voies de transfert 5. Une porte latérale des véhicules débouche sur un quai 8a tandis que l’autre porte latérale des véhicules débouche sur un quai 8b distinct, permettant un flux sans croisement entre les passagers entrant et sortant des véhicules.
Dans un autre mode de réalisation non représenté, le quai d’échange 8 peut servir au transbordement de matériel, de matériaux ou de colis.
Une ou plusieurs voies auxiliaires 6 sont disposées à l’intérieur de la courbe décrite par la voie de cheminement 4, à laquelle elles sont reliées par des aiguillages 7a. Les voies auxiliaires 6 sont disposées selon un motif de lobes autour de la voie de cheminement 4, c’est-à-dire qu’elles possèdent une entrée et une sortie reliée à la voie de cheminement 4.
Au moins une quelconque station 3 de l’installation 100 comporte au moins une voie auxiliaire 6 située au même niveau ou à un niveau inférieur ou supérieur aux voies de transfert 5, indépendante du circuit de cheminement 4, reliée au circuit de cheminement 4 et/ou aux voies de transfert 5 adjacentes et/ou aux autres voies auxiliaires 6 adjacentes par au moins deux points de bifurcations incurvés dotés d’un système d’aiguillage 7a.
Dans un autre mode de réalisation représenté par la , les voies auxiliaires 6 peuvent être positionnées de façon combinée à l’extérieur et à l’intérieur de la courbe décrite par la voie de cheminement 4.
Dans un autre mode de réalisation représenté par les figures 9 et 10, les voies auxiliaires 6 peuvent être positionnées de façon combinée d’un côté ou de l’autre de la voie de cheminement 4 rectiligne.
Les véhicules circulent et/ou stationnent dans les voies auxiliaires 6 après y avoir déviés depuis la voie de cheminement 4 par les aiguillages 7a. Les voies auxiliaires 6 constituent une réserve de véhicules. Leur rôle est d’accueillir les véhicules pour les stocker temporairement. Les véhicules peuvent être indifféremment à l’arrêt ou en translation dans les voies auxiliaires 6, selon la loi de commande 42. Les véhicules stationnés dans les voies auxiliaires 6 sont ensuite redirigés dans les autres voies de transfert 5 de la station ou vers la ligne de câble mobile en direction d’une autre quelconque station de l’installation.
Dans un mode de réalisation représenté par les figures 5 et 10, la configuration des voies auxiliaires 6 permet de faire rentrer les véhicules dans la réserve depuis le côté de la sortie (S), et ainsi former une boucle selon un demi-tour pour réinjecter les véhicules directement sur la ligne ou dans les voies de transfert 5 située du côté de l’entrée (E) de la gare.
Dans un mode de réalisation représenté par la , les voies auxiliaires 6 permettent aussi le transfert des véhicules d’un côté vers l’autre de la ligne dans les stations intermédiaires. Les aiguillages 7c permettent de sélectionner une direction de déplacement des véhicules dans les voies, selon une consigne générée par la loi de commande 42.
Dans un mode de réalisation non représenté, les voies auxiliaires sont situées soit au même niveau, soit à un niveau inférieur, soit encore à un niveau supérieur par rapport aux quais 8. Un système d’ascenseur et de rampe permet aux véhicules de franchir la différence d’altitude entre les voies.
La montre la configuration des voies de circulation des véhicules d’une station intermédiaire 3e. Dans l’exemple décrit et représenté par la , la station intermédiaire 3e est située à l’intersection entre trois branches de l’installation. Selon chaque branche, trois voies de cheminement 4a, 4b, 4c effectuent un demi-tour à 180 degrés, selon une courbure non-nulle, pour permettre aux véhicules de repartir dans le sens opposé de circulation sur la boucle de câble mobile. Les voies de cheminement sont reliées entre elles par des voies de transfert 5a, 5b, 5c. Une telle configuration permet le transfert des véhicules d’une branche de l’installation vers une autre.
Les véhicules 2b entrant en une quelconque station de destination 31 de l’installation 100 sont pris en charge de façon individuelle, depuis la ligne de câble tracteur 20, par un système d’entraînement dans le circuit de cheminement 4 et pour être dirigés : vers une voie de transfert 5 ; vers une voie auxiliaire 6 ; ou vers la sortie (S) de la station ; selon une loi de mouvement 42, générée par un dispositif de contrôle 40, qui définit l’ordre de départ, l’accélération, le freinage et l’ordre d’arrêt du véhicule entrant 2b de façon indépendante des autres véhicules 2 de l’installation 100.
Dans le mode de réalisation de la , le revêtement 70 ne recouvre que la périphérie de la couche métallique 8.
Plus précisément et comme expliqué en détails ci-après, la première partie d’antenne ANT2a (respectivement la deuxième partie d’antenne ANT2b) est agencée pour collecter de façon efficace les courants de Foucault circulant sur le revêtement 70 de la couche métallique lorsque la carte à puce CD2 est centrée par rapport à l’antenne du lecteur NFC (respectivement dans une position décentrée par rapport à l’antenne du lecteur NFC).
Diverses configurations de la deuxième antenne RF ANT2 sont possibles. Selon un mode de réalisation préféré, la troisième partie d’antenne ANT2c s’étend exclusivement en regard de la zone d’évidement 14. Autrement dit, cette troisième partie d’antenne ANT2c, formée d’une pluralité de spires conductrices, est disposée en regard de la zone d’évidement 14 de sorte à ce qu’elle ne s’étend pas en regard de la couche métallique 8. En particulier, la troisième partie d’antenne ANT2c ne se superpose pas (ou ne recouvre pas) la couche métallique 8 en périphérie de la zone d’évidement 14, ce qui permet d’optimiser le flux du champ magnétique auquel est soumis la troisième partie d’antenne ANT2b ainsi que la première antenne RF ANT1. Bien qu’il ne soit pas souhaitable qu’une portion de la troisième partie d’antenne ANT2c s’étende en regard de la couche métallique 8, une certaine tolérance peut être acceptée dans certains cas.
La illustre de façon hachurée, pour un mode particulier de réalisation de l’invention, une zone ZC privilégiée d’exploitation des courants de Foucault qui circulent sur le revêtement 70 de la couche métallique 8 lorsque la carte à puce est exposée à un champ magnétique dans des conditions déterminées, cette zone privilégiée ZC entièrement recouverte du revêtement 70 étant comprise dans la région R2 de la couche métallique 8.
En supposant que le lecteur possède une antenne circulaire et qu’il produit un champ magnétique uniforme, dès lors que la surface métallique n’est plus entièrement en vis-à-vis d’un champ uniforme, la boucle dominante ne suit plus les contours de la carte, mais maximise la surface de cette boucle en vue directe avec le champ magnétique d’intensité maximum.
Sur cette figure le centre C de la carte à puce CD2 est situé au centre du cercle CH R .