INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, un autre essai a été mené in vitro pour évaluer la durabilité et la définition des boucles avec les compositions inventives après peignage des cheveux (friction) selon les Exemples 2 à 9 de la présente invention, par rapport à une composition de référence comprenant de l’eau, de l’alcool cétéarylique, de la stéaramidopropyl diméthylamine, du diméthiconol, de la glycérine, de l’acide lactique, du parfum, de la paraffine liquide, du méthylparabène, du pétrolatum, de la dmdm hydantoïne, de l’EDTA disodique, de la polyoxyméthylène mélamine, de l’huile de cocos nucifera, du méthoxycinnamate d’éthylhexyle, de l'élastine hydrolysée, du polysorbate 20, de l'acide ascorbique, du panthénol, de l'acétate de tocophéryle, de la biotine, du niacinamide, de l'alcool benzylique, du citronellol, de l'hexyl cinnamal, du limonène, du linalol.
L'essai de peignage a été réalisé par un dispositif automatisé dans lequel une mèche de la boucle est attachée et un peigne est passé dans la boucle. L’équipement a mesuré la friction du peigne avec des cheveux humides contenant la composition cosmétique capillaire appliquée.
Les résultats sont visibles sur la , où plus la friction sur la boucle est faible (plus la barre est petite), meilleur est le résultat du produit.
Les résultats de la définition de score des boucles avec les compositions inventives après peignage des cheveux étaient significativement supérieurs pour le gluconamide à 3 % (GL à 3 %) par rapport à la référence. Les résultats ont également montré une amélioration significative des compositions de la présente invention en ce qui concerne l’acide tartrique à des concentrations de 3 % et 2 %, montrant une meilleure cosméticité des présentes compositions.
Par conséquent, d'après ces essais, le gluconamide (GL) à 3 % a montré un meilleur résultat significatif, démontrant que le score de définition des boucles après l’application de la composition inventive offrait des boucles améliorées et durables après peignage des cheveux.
Par exemple, l’acier peut présenter la composition suivante en pourcentage molaire : Cr 16 à 18,5%, Mn 6,40 à 7,50%, Ni 4 à 5%, Cu moins de 1%, Si ≤ 0,75%, N 0,10 à 0,25%, P ≤ 0,045%, C ≤ 0,030%, S ≤ 0,030% et le complément en Fer.
Par exemple, une tôle 2 forme une virole ou tube cylindrique central refermé à ses extrémités par des dômes 3. Le réservoir 1 peut ainsi avoir une forme générale cylindrique.
L’ensemble des tôles d’acier composant le réservoir 1 est écroui à un taux d’écrouissage compris entre 1% et 12% et de préférence entre 5% et 10%, c’est-à-dire que l’ensemble de tôle(s) d’acier inoxydable austénitique de type 201LN soudées est écroui à un taux d’écrouissage compris entre 1% et 12% et de préférence entre 5% et 10%, par exemple entre 5% et 7%, par exemple 6%.
Le taux ou degré d’écrouissage représente la réduction de dimension relative (épaisseur par exemple) obtenue par la déformation (mise en pression et/ou laminage par exemple). Cette réduction de section peut être rapportée à la dimension initiale (avant écrouissage) par exemple.
De préférence l’écrouissage est obtenu par déformation à froid (« cold stretching »).
L’écrouissage peut être réalisé classiquement par mise la pression interne du réservoir 1 avec un fluide incompressible, par exemple de l’eau (comme schématisé par des flèches à la ). C’est-à-dire que le réservoir 1 assemble/soudé est soumis à un ou des cycles déterminés de mis en pression en pression/déformation en injectant dans son volume interne clos et étanche (cf. par exemple la norme EN 13458-2).
Bien entendu, en variante ou en combinaison, l’ensemble de tôles composant le réservoir 1 peut être écroui avant assemblage et soudage, par exemple lors des opérations de laminage des tôles.
L’inventeur a constaté que l’utilisation de cet alliage 201LN particulier combiné au taux d’écrouissage précités permet de conférer au réservoir toutes les caractéristiques de tenue, notamment de tenue au froid qui sont nécessaire au stockage et au transport de fluide cryogéniques. En particulier, et comme explicité ci-après, l’invention permet même de conférer au réservoir 1 des performances de tenue mécaniques supérieures au réservoirs utilisés actuellement tout en réduisant son coût.
La illustre les valeurs de limites à la rupture à la traction (Rm en N/mm 2 ) mesurées sur des échantillons (coupons de tests) écrouis respectivement à 0%, 6%, 10 et 15% (de gauche à droite) selon la norme EN ISO 4136. On constate que la limite de rupture à la traction de l’échantillon en 201LN ne cesse d'augmenter avec le taux d’écrouissage. Ces valeurs sont semblables ou supérieures au résultats obtenus pour le matériau 304LN connu notamment en terme de résilience (cf. par exemple les normes EN 10028-7, EN 13458-2 annexe C et EN ISO 9016 / EN ISO 148-1).
La illustre les valeurs de limites de la résilience (test d’impact « I » J/cm 2 selon la norme EN 13458-2) mesurées sur des échantillons soudés (coupons de tests) écrouis respectivement à 0%, 6%, 10 et 15% (de gauche à droite). Pour chaque taux d’écrouissage, les trois colonnes représentent respectivement de gauche à droite les valeurs pour i) un test d’impact à -196°C pour le matériau de base 201LN, ii) un test d’impact à -196°C pour un échantillon de deux portions de 201LN soudées au niveau de la soudure et iii) un test d’impact à -196°C pour un échantillon de deux portions de 201LN soudées au niveau de la « ZAT ».
La « ZAT » désigne la jonction entre la soudure et la pièce en 201LN. Il s’agit de la zone affectée thermiquement entourant la soudure dans lequel la température du processus de soudage, combinée aux contraintes d’un chauffage et d’un refroidissement irréguliers, modifie les propriétés de traitement thermique de l’alliage.
On constate que les résultats obtenus sont supérieurs à 50J/cm2 prévus par la norme ISO 21009. La tenue diminue au-delà d’un écrouissage de 10% notamment au niveau de la soudure.
La illustre les valeurs de la limite élastique et de rupture à la traction sur des échantillons soudés (coupons de tests) écrouis respectivement à 6%, 10 et 15% (selon la norme EN 13458-2 et EN ISO 9016 / EN ISO 148-1).
Pour chaque taux d’écrouissage, les trois colonnes représentent respectivement de gauche à droite : i) le niveau de pression de résistance à la rupture en traction (Rm en MPa), ii) la valeur de pression de limite d'élasticité à 0,2% (en MPa), iii) la limite d'allongement en pourcentage.
Ces différents tests illustrent que de 0 % à 15 % d’écrouissage, il y a une augmentation des caractérisques mécaniques du matériau 201LN dans le métal de base et la soudure avec le taux d’écrouissage. En revanche, entre 10% et 15% d’écrouissage, la valeur de la résilience dans la soudure (dans le métal déposé par la soudure et dans la « ZAT » zone affectée thermiquement) diminue significativement.
Ainsi, cet alliage et les taux d’écrouissage de 1% à 12% présentent des avantages mais dont l’optimum se situe entre 6% et 10% d’écrouissage et préférentiellement autour de 6%.
Des exemples non limitatifs de tensioactifs cationiques incluent chlorure de béhénalconium, chlorure de benzéthonium, chlorure de cétylpyridinium, chlorure de béhentrimonium, méthosulfate de béhentrimonium, chlorure de lauralconium, chlorure de cétalconium, bromure de cétrimonium, chlorure de cétrimonium, fluorhydrate de céthylamine, chlorure de chlorallylméthénamine (Quaternium-15), chlorure de distéaryldimonium (Quaternium-5), chlorure de dodécyl diméthyl éthylbenzyl ammonium (Quaternium-14), Quaternium-22, Quaternium-26, Quaternium-18, hectorite, chlorhydrate de diméthylaminoéthylchlorure, chlorhydrate de cystéine, phosphate de diéthanolammonium ROE (10) oléyl éther, phosphate de diéthanolammonium POE (3) oléyl éther, chlorure de suif alconium, bentonite de diméthyl dioctadécylammonium, chlorure de stéaralconium, bromure de domiphène, benzoate de dénatonium, chlorure de myristalconium, chlorure de laurtrimonium, dichlorhydrate d'éthylènediamine, chlorhydrate de guanidine, pyridoxine HCl, chlorhydrate d'iofétamine, chlorhydrate de méglumine, chlorure de méthylbenzéthonium, bromure de myrtrimonium, chlorure d'oléyltrimonium, polyquaternium-1, chlorhydrate de procaïne, cocobétaïne, hectonite de stéaralconium, difluorhydrate de stéaryl trihydroxyéthylpropylènediamine, chlorure de suiftrimonium et bromure d'hexadécyltriméthylammonium, méthosulfate de béhentrimonium, méthosulfate de béhénamidopropyltrimonium, chlorure de stéarimonium, chlorure de stéaramidopropyltrimonium, chlorure d'arachidtrimonium, chlorure de dicétyldimonium, chlorure de tricétylmonium, et un de leurs mélanges.
Le ou les tensioactifs cationiques peuvent être choisis parmi les amines grasses primaires, secondaires ou tertiaires facultativement polyoxyalkylénées, ou leurs sels, et les sels d’ammonium quaternaire, et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation préféré, l’au moins un tensioactif cationique est sélectionné parmi un sel d’ammonium quaternaire, choisi parmi le chlorure de cétrimonium, le chlorure de stéarimonium, le chlorure de béhentrimonium, le méthosulfate de béhentrimonium, le méthosulfate de béhénamidopropyltrimonium, le chlorure de stéaramidopropyltrimonium, le chlorure d’arachidtrimonium, le chlorure de distéaryldimonium, le chlorure de dicétyldimonium, le chlorure de tricétylmonium, et un de leurs mélanges, et parmi les tensioactifs cationisables, par exemple, les composés amidoamine tels que l’oléamidopropyl diméthylamine, la linoléamidopropyl diméthylamine, l’isostéaramidopropyl diméthylamine, la stéaramidopropyl diméthylamine, la béhénamidopropyl diméthylamine, la béhénamidopropyldiéthylamine, la béhénamidoéthyldiéthyl-amine, la béhénamidoéthyldiméthylamine, l’arachidamidopropyldiméthylamine, l’arachidamido-propyldiéthylamine, l’arachidamidoéthyldiéthylamine, l’arachidamidoéthyldiméthylamine, la brassicamidopropyldiméthylamine, la lauramidopropyl diméthylamine, la myristamidopropyl diméthylamine, la dilinoléamidopropyl diméthylamine, la palmitamidopropyl diméthylamine et leurs mélanges.
Tensioactifs non ioniques La composition cosmétique capillaire selon la présente invention peut comprendre au moins un tensioactif non ionique.
Des exemples non limitatifs de tensioactifs non ioniques incluent les dérivés alcoxylés des éléments suivants : alcools gras, phénols d'alkyle, acides gras, esters d'acide gras et amides d'acide gras, dans laquelle la chaîne alkyle est dans la plage C 12-50 , préférentiellement dans la plage C 16-40 , plus préférentiellement dans la plage C 24 à C 40 , et ayant d'environ 1 à environ 110 groupes alcoxy. Les groupes alcoxy peuvent être choisis dans le groupe consistant en oxydes en C 2 -C 6 et leurs mélanges, l'oxyde d'éthylène, l'oxyde de propylène et leurs mélanges étant les alcoxydes préférés. La chaîne alkyle peut être linéaire, ramifiée, saturée ou insaturée. Parmi ces tensioactifs non ioniques alcoxylés, les alcools alcoxylés sont typiques, et les alcools éthoxylés et les alcools propoxylés sont plus typiques. Les alcools alcoxylés peuvent être utilisés seuls ou en mélanges avec ces matériaux alcoxylés divulgués ci-dessus.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique est choisi parmi les dérivés alcoxylés d’esters de glycéryle, d’esters de sorbitan et d’alkyl polyglycosides, dans laquelle les groupes alcoxy sont choisis dans le groupe consistant en oxydes en C 2 -C 6 et leurs mélanges, des dérivés éthoxylés ou des dérivés propoxylés de ces matériaux étant typiques.
Dans un mode de réalisation, les tensioactifs non ioniques sont ceux formés à partir d’un alcool gras, d’un acide gras ou d’un glycéride avec une chaîne carbonée en C 4 à C 36, dérivés pour donner un HLB d’au moins 8. HLB s'entend de l’équilibre entre la taille et la force du groupe hydrophile et la taille et la force du groupe lipophile du tensioactif. De tels dérivés peuvent être des polymères tels que des éthoxylates, des propoxylates, des polyglucosides, des polyglycérines, des polylactates, des polyglycolates, des polysorbates et d’autres qui seraient apparents à une personne du métier. De tels dérivés peuvent également être des polymères mixtes des espèces ci-dessus, tels que l’éthoxylate/propoxylate, où le HLB total est de préférence supérieur ou égal à 8. De préférence, les tensioactifs non ioniques contiennent de l’éthoxylate dans une teneur molaire de 10 à 25, plus préférentiellement de 10 à 20 moles.
Dans un mode de réalisation, au moins un tensioactif non ionique choisi parmi au moins un alcool gras choisi parmi l’alcool cétéarylique, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’alcool laurylique, l’alcool myristylique, un alcool alcoxylé, l’alcool arachidylique, l’alcool béhénylique et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique de la présente divulgation est choisi parmi les éthers de polyéthylène glycol d’esters de glycéryle, le stéarate de glycéryle PEG-30 et les esters de sorbitan tels que le palmitate de sorbitan.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique de la présente divulgation est choisi parmi le stéarate de glycéryle, le décyl glucoside, le coco-glucoside, l’alcool cétéarylique (et) le coco-glucoside, l’oléate de glycéryle, le stéarate de glycol, l’oléate de sorbitan, la lécithine, l’arachidyl glucoside, l’acide stéarique, le caprylyl/capryl glucoside et un de leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique inclut des alcools alcoxylés tels qu’un dérivé de polyéthylène d’huile de ricin hydrogénée, par exemple, l’huile de ricin hydrogénée PEG-60.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un tensioactif non ionique inclut de l’huile de ricin hydrogénée PEG-60, du cétéaréth-20, du stéaréth-2, du stéaréth-20 et un de leurs mélanges.
Facultativement lorsque l’au moins un tensioactif inclut une amidoamine telle que la stéaramidopropyl diméthylamine ou la brassicamidopropyldiméthylamine, un agent correcteur de pH tel que la triéthanolamine peut être inclus dans la composition.
Eau Les compositions cosmétiques capillaires selon la présente invention comprennent de l’eau. L'eau utilisée peut être une eau déminéralisée stérile et/ou une eau désionisée et/ou une eau florale telle que l'eau de rose, l'eau de bleuet, l'eau de camomille ou l'eau de tilleul, et/ou une eau thermale ou minérale naturelle telle que, par exemple : l'eau de Vittel, l'eau du bassin de Vichy, l'eau d'Uriage, l'eau de La Roche Posay, l'eau de La Bourboule, l'eau d'Enghien-les-Bains, l'eau de Saint Gervais-les-Bains, l'eau de Néris-les-Bains, l'eau d'Allevar-les-Bains, l'eau de Digne, l'eau de Maizières, l'eau de Neyrac-les-Bains, l'eau de Lons-le-Saunier, l'eau d'Eaux-Bonnes, l'eau de Rochefort, l'eau de Saint Christau, l'eau de Les Fumades, l'eau de Tercis-les-Bains ou l'eau d'Avène. L'eau peut également comprendre de l'eau thermale reconstituée, c'est-à-dire une eau comprenant des oligo-éléments tels que le zinc, le cuivre, le magnésium etc., reconstituant les caractéristiques d'une eau thermale.
La composition cosmétique capillaire selon la présente invention peut comprendre de l’eau en une quantité allant d’environ 50 % à environ 99 % en poids, préférentiellement d’environ 65 % à environ 95 % en poids, et le plus préférentiellement d’environ 70 % à environ 90 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique capillaire.
Ingrédients supplémentaires En plus des composants essentiels décrits ci-dessus, la composition de soin capillaire de la présente invention peut en outre comprendre tout ingrédient cosmétiquement acceptable habituel, qui peut être choisi notamment parmi des ingrédients cosmétiquement acceptables choisis parmi les parfums/fragrances, les agents conservateurs, les vitamines, les extraits végétaux, les correcteurs de pH, les solvants organiques, les silicones, et leurs mélanges.
En comparant l’usure ∆u des patins et du disque 15 du premier frein 11 avec l’usure ∆u des patins et du disque 15 du deuxième frein 12, le système de détection d’usure 72 est configuré pour déterminer une différence d’usure entre le premier frein 11 et le deuxième frein 12. Une défaillance du système de détection 72 est détectée lorsqu’une valeur absolue d’une différence d’usure entre le premier frein 11 et le deuxième frein est supérieure à une troisième valeur seuil de distance.
Le système de détermination de changement 70 de patin et/ou de disque est configuré pour déterminer un moment opportun de remplacement de patin et/ou de disque 15, à partir d’une détermination d’un kilométrage restant avant usure complète du patin et/ou du disque 15.
La détermination du kilométrage restant est effectuée à partir de déterminations successives de l’usure ∆u des patins et du disque 15, en tenant compte de paramètres de construction du véhicule et/ou du frein 10, et/ou de paramètres de conduites du véhicule, tels que mentionnés ci-dessus.
La détermination du kilométrage restant est par exemple effectuée en comparant les usures déterminées successives de patin et/ou du disque 15 à une courbe d’usure prédéterminée qui est enregistré dans l’unité de commande centrale 67 et éventuellement dans l’unité de commande locale 61.
En variante, la détermination du kilométrage restant est effectuée par interpolation à partir des usures déterminées successives de patin et/ou du disque 15, par exemple par interpolation polynomiale à partir des usures déterminées successives de patin et/ou du disque 15.
Les figures 5 et 6 illustrent chacune un procédé de détermination de changement 100, 200 de patin et/ou de disque 15 en déterminant un moment opportun 111, 211 de remplacement de patin et/ou de disque 15, à partir d’une détermination d’usure de patin et/ou du disque 15, en tenant compte de paramètres de construction du véhicule et/ou du frein 10, et/ou de paramètres de conduites du véhicule.
Le procédé de détermination de changement 100, 200 de patin et/ou de disque 15 comprend une première étape de détermination 101, 201 de la position de référence PR. Cette étape peut être renouvelée périodiquement, par exemple lors d’un changement de patins et/ou de disque 15, ou bien n’avoir lieu qu’une seule fois par exemple lorsque la position de référence PR est prédéterminée.
Le procédé de détermination de changement 10, 200 de patin et/ou de disque 15 comprend une deuxième étape de détermination 103, 203 de la première position de contact durant laquelle la première position de contact P2 est déterminée. La deuxième étape de détermination 103, 203 de la première position de contact est par exemple réalisée à intervalles de durée prédéterminés, à kilométrages prédéterminés, et/ou à des régimes de fonctionnement prédéterminés du véhicule motorisé 1 tel que son premier démarrage lors d’un trajet du véhicule motorisé 1.
Le procédé de détermination de changement 100, 200 de patin et/ou de disque 15 comprend une troisième étape 105, 205 de comparaison de la première position de contact P2 à la première position déterminée P1, PB. Le procédé de détermination de changement 100, 200 de patin et/ou de disque 15 comprend une étape de détermination 107, 207 de l’usure ∆u des patins et du disque 15. Le procédé de détermination de changement 100, 200 de patin et/ou de disque 15 comprend une étape de détermination 109, 209 de détermination du kilométrage restant avant usure complète des patins et/ou du disque 15, en tenant compte de paramètres de construction du véhicule et/ou du frein 10, et/ou de paramètres de conduites du véhicule motorisé 1.
Le procédé de détermination de changement 100, 200 de patin et/ou de disque 15 se termine par une détermination 111, 211 d’un moment opportun de changement des patins et/ou du disque 15. La détermination 111, 211 du moment opportun de changement des patins et/ou du disque 15 s’effectue à partir du kilométrage restant avant usure complète des patins et/ou du disque 15, en tenant compte de la proximité éventuelle d’un garage, de la disponibilité du conducteur, et/ou de la disponibilité du véhicule. Lorsque le véhicule motorisé 1 est autonome, celui-ci détermine le moment opportun pour réaliser une opération de maintenance de changement des patins et/ou du disque.
En référence plus spécifiquement au procédé de détermination de changement 100 de patin et/ou de disque 15 selon le premier mode de réalisation et à la , la première position déterminée P1 est une précédente position de contact P2. L’usure ∆u des patins et du disque est mesurée de manière itérative, en additionnant les usures entre les différentes positions de contact P2 successives et entre la première position de contact P2 et la première position de référence PR.
En référence plus spécifiquement au procédé de détermination de changement 200 de patin et/ou de disque 15 selon le deuxième mode de réalisation et à la , la première position déterminée PB est une position du piston 17 lorsque le piston 17 et/ou l’élément mené de l’organe d’entrainement électromécanique 26 du piston entre en contact de la butée axiale arrière 29. La première position de référence PB est alors constante ou sensiblement constante.
Grâce au système de détermination de changement de patins et/ou de disque 15, et en particulier au système de détection d’usure 72, la sécurité du véhicule motorisé 1 tend à être améliorée, en limitant notamment un risque d’une usure totale des patins et/ou du disque 15 du véhicule motorisé 1. L’entretien du véhicule motorisé 1 tend à être facilité. Le nombre d’opérations de maintenance est réduit. Et les remplacements prématurés des patins et/ou du disque 15 sont limités.
L’entretien du véhicule motorisé 1 est facilité, en permettant notamment de déterminer à l’avance un moment opportun de remplacer les patins et/ou le disque 15, et/ou de déterminer une usure restante des patins et/ou du disque 15. Les inspections visuelles d’usure des patins et/ou du disque 15 sont limitées. Les remplacements prématurés des patins et/ou du disque 15 sont limités.
En limitant les inspections visuelles d’usure des patins et/ou du disque, et en limitant les remplacements prématurés des patins et/ou du disque, le nombre d’opérations de maintenance du véhicule motorisé 1 est réduit.
En limitant les remplacements prématurés des patins et/ou du disque 15, les répercussions écologiques de l’entretien du véhicule motorisé 1 sont limitées.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention peut comprendre au moins un ingrédient annexe choisi parmi une huile, un alcool aromatique de formule (I), un agent de charge organique, un tensioactif non ionique, et leurs mélanges.
la représente un vue agrandie du montage de l’organe de roulement dans l’élément support.
En se référant à la , il est montré l’intérieur de l’actionneur 1 sans boîtier 2 ni couvercle 3. L’actionneur 1 comprend principalement un moteur électrique d’entrainement (non représenté), un système de transmission de puissance par engrenages, un élément support 20 et un élément de sortie de couple 10. L’élément de sortie de couple 10 est mobile en rotation entre deux positions extrêmes et est guidé en rotation par un organe de roulement 30 monté dans l’élément support 20. L’élément support peut également être appelé cadre intermédiaire. Le rôle de cet élément support 20 est de supporter les constituants de l’actionneur 1 afin qu’ils aient un référentiel commun ce qui facilite l’assemblage et la cotation fonctionnelle. Cet élément support 20 est réalisé en métal, notamment en alliage d’aluminium obtenu par moulage sous pression. Certaines parties de cet élément support 20 sont ensuite usinées afin d’obtenir des surfaces nécessitant des tolérances précises.
L’élément support 20 comprend notamment un fût 21 et l’organe de roulement 30 est monté dans ce fût 21. Le fût 21 a préalablement été usiné pour recevoir l’organe de roulement 30. Le montage de l’organe de roulement 30 et son maintien dans le fût 21 sera décrit en relation avec la .