INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un autre mode de réalisation particulier le flux air qui a été humidifié au contact de l'adsorbant (4), est ensuite refroidit afin d'en extraire l'eau atmosphérique qu'il contient, ce refroidissement pouvant s'effectuer par tout type de moyen connu comme : des échangeurs thermiques air/air ou air/eau, par variation de pression (dépression), par irradiation, par conduction thermique, par champ magnétique ou électrique.
Dans un autre mode de réalisation particulier les extrémités des n tubes sous vide (A1,A2,...An) comprennent un dispositif de type « bilame thermique » apte à se déformer plus ou moins en fonction de la température de l'air qui sort desdits n tubes; la déformation desdites lames métalliques permet d'orienter le flux d'air sortant dans une direction ou dans une autre direction en fonction de la température dudit flux d'air sortant. Ce dispositif permet alors de séparer l'air chaud et humide de l'air froid et sec qui sort de tous les n tubes (A1,A2,...An); cela sans utilisation de vannes mécaniques, ni de capteur de température, ni d'asservissement électromécanique.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION L'invention est maintenant décrite plus en détails à l'aide des figures 1 et 2 annexées et dans lesquelles la est un schéma de principe dans lequel sont positionnés les éléments principaux du dispositif de chauffage solaire sélectif (SPR) à un moment de la journée pour lequel une partie ( : A2, A4, A6... An) des tubes solaires est chauffée ; et la représente le même dispositif (SPR) que la mais à un autre moment de la journée, pour lequel c'est l'autre partie ( : A1,A3,... An-1) des tubes solaires qui est éclairée et chauffée; cette translation du rayonnement solaire étant due au déplacement horaire du soleil ( : 5 et : 6)
schématise une vue en coupe transversale d'un ensemble de n tubes solaires sous vide identiques ( : A1, A2, A3, A4, A5,A6,...An), juxtaposés et avec leurs axes longitudinaux positionnés parallèlement les uns aux autres de manière à pouvoir les faire reposer sur une surface plane, de préférence horizontale, les axes longitudinaux desdits n tubes étant orientés Nord/Sud. Chaque tube (A1, A2,...An) est constitué d'une enveloppe cylindrique transparente (1) hermétique et vide d'air dont la face intérieure (2) est recouverte d'un dépôt métallique noir ayant la propriété d'absorber le rayonnement solaire ( : 3 et : 7). Au dessus des n tubes (A1, A2,.. An) sont positionnées m surfaces opaques rectangulaires (P1, P2, P3...Pm) , leurs axes longitudinaux positionnés parallèlement les uns aux autres, de manière à pouvoir les faire reposer sur une surface plane de préférence horizontale, lesdites surfaces opaques (P1,P2,P3,..Pm) sont orientées Nord/Sud et séparées les unes des autres par des espaces de transparence (Z1, Z2,Z3,.. Zm) de manière, d'une part à ce que le rayonnement solaire ( : 3) puisse éclairer une partie des tubes ( : A2, A4,A6,.. An), et d'autre part que soit ombragée ( : C1,C2,C3,..Cm) une autre partie des tubes ( : A1,A3,A5,...An-1). Lorsque le soleil ( : 5) se déplace d'Est en Ouest le long de sa course journalière, l'angle d'incidence des rayons solaires ( : 3) sur les surfaces opaques ( : P1,P2,P3,...Pm) se modifie et provoque sur les tubes ( : A1,A2,.. An) le déplacement (la translation) des zones d'ombre ( : C1,C2,C3...Cm) et des zones d'éclairage ( : Z1,Z2,Z3...Zm), ce qui engendre respectivement le refroidissement des tubes ombragés ( : A1,A3,A5...An-1) et le chauffage des tubes éclairés ( : A2,A4,A6,...An).
représente le dispositif (SPR) déjà décrit au sujet de la précédente mais après que le soleil ( : 5) se soit déplacé d'Est en Ouest dans sa course journalière. L'angle d'incidence des rayons solaires ( : 3) sur les surfaces opaques ( : P1,P2,P3,...Pm) ayant évolué, les zones d'ombre ( : C1,C2,C3...Cm) et les zones d'éclairage ( : Z1,Z2,Z3...Zm) se sont déplacés à la surface des tubes sous vide ( : A1,A2,...An) de sorte que ce sont maintenant les tubes ( : A1,A3,A5...An-1) qui sont éclairés (chauffés) et les tubes ( : A2,A4,A6,...An) qui sont ombragés (refroidis). Cette alternance pouvant s’effectuer plusieurs fois au cours d'une même journée lorsque la distance entre lesdits tubes (A1,A2,...An) et lesdites surfaces opaques (P1,P2,P3...Pm) est suffisamment importante par rapport au diamètre des tubes solaires. Le chauffage solaire des n tubes permet le chauffage d'un flux d'air (non représenté) qui traverse l'intérieur desdits tubes. Il est alors possible de déposer à l'intérieur desdits tubes un matériau adsorbant (4) qui est apte à retenir la vapeur d'eau qui est contenu dans le flux d'air lorsque celui-ci n'est pas chauffé; et au contraire qui est apte à restituer la vapeur d'eau audit flux d'air lorsque celui-ci est chauffé. Ce cycle d'adsorption et de désorption de la vapeur d'eau permet de sélectionner à la sortie du dispositif (SPR), soit uniquement les flux d'air qui sont chauds et humides, soit uniquement les flux d'air qui sont froids et secs; ceci afin d'optimiser le fonctionnement de certains appareils dont les rendements dépendent de la température de l'air et de son humidité relative, comme par exemple les générateurs d'eau atmosphérique et les déshumidificateurs.
AVANTAGES DE L'INVENTION
En définitive l'invention répond bien aux buts fixés puisque le dispositif innovant permet un chauffage solaire suivi d'un moyen de refroidissement qui est réversible, avec l'utilisation de très peu de mécanique puisque les successions de phases de chauffage et de refroidissement se font grâce au déplacement naturel du soleil, et les éléments d'isolation et d'échanges thermiques sont des tubes solaires sous vide qui sont particulièrement efficaces et économiques
Procédé et appareil de séparation d’un gaz contenant du dioxyde de carbone par condensation partielle et/ou distillation La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séparation d’un gaz contenant du dioxyde de carbone, au moins un gaz de l’air, et du mercure ainsi qu’éventuellement du NO2 par condensation partielle et/ou distillation.
Les gaz de l’air comprennent l’azote, l’oxygène ou l’argon.
L’invention concerne l’intégration d’un démercuriseur dans une unité de capture de CO2 venant d’un gaz contenant du CO2, pouvant être par exemple des fumées de procédés de combustion.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation d’un gaz contenant du CO2, au moins un gaz de l’air et du mercure contenant les étapes suivantes : Compression du gaz dans un turbocompresseur attelé à une turbine formant un gaz comprimé, Réchauffage, si nécessaire, du gaz comprimé à la sortie du compresseur, et démercurisation du gaz comprimé éventuellement réchauffé dans un ou plusieurs réacteurs non-régénératifs d’adsorption du mercure produisant un gaz demercurisé, Refroidissement du gaz démercurisé, Séparation du gaz refroidi dans une unité opérant à des températures inférieures à 10°C, voire inférieures à -50°C par condensation partielle à une ou plusieurs étapes et /ou par distillation, produisant au moins un fluide contenant au moins 95 mol% voire au moins 99 mol% de CO2 et un courant sous pression de gaz appauvri en CO2 et Au moins une partie du gaz appauvri en CO2 est détendue dans la turbine attelée au turbocompresseur, éventuellement après avoir été réchauffée jusqu’à une température supérieure à 10°C.
Selon d’autres objets facultatifs : on refroidit le gaz démercurisé par échange de chaleur indirect avec un fluide frigorigène. le fluide frigorigène, de préférence de l’eau, ayant servi à refroidir le gaz démercurisé sert ensuite à réchauffer un gaz de régénération d’un sécheur du gaz contenant du CO2, au moins un gaz de l’air et du mercure. un fluide frigorigène ayant servi à refroidir le gaz démercurisé sert ensuite à réchauffer l’au moins une partie du gaz appauvri en CO2 à détendre dans la turbine. le fluide frigorigène, de préférence de l’eau, ayant servi à refroidir le gaz démercurisé sert à chauffer le gaz comprimé. le fluide frigorigène, de préférence de l’eau, ayant servi à refroidir le gaz démercurisé, sert pour le chauffage et/ou le refroidissement d’au moins un bâtiment. le fluide frigorigène est de l’eau et ayant servi à refroidir le gaz démercurisé, est chauffé pour générer de la vapeur d’eau. le fluide frigorigène, de préférence de l’eau, ayant servi à refroidir le gaz démercurisé, sert pour vaporiser un liquide de purge de la séparation opérant à moins de 10°C. le fluide frigorigène, de préférence de l’eau, ayant servi à refroidir le gaz démercurisé, sert à surchauffer un gaz humide. le fluide frigorigène, de préférence de l’eau, ayant servi à refroidir le gaz démercurisé, sert à réchauffer un débit destiné à être détendu dans une turbine le gaz appauvri en CO2 est enrichi en l’au moins un gaz de l’air, par exemple en azote et/ou en oxygène et/ou en argon. le gaz contenant du CO2, au moins un gaz de l’air et du mercure contient du NO2 et est traité pour retirer le NO2 dans une unité permettant de retirer le NO2 jusqu’à une concentration inférieure à5ppm, voire inférieure à1ppm en NO2 produisant un gaz pauvre en NO2 en amont de la compression dans le turbocompresseur. le traitement pour retirer le NO2 est un procédé de séparation par condensation partielle et/ou distillation. le gaz contenant du CO2, au moins un gaz de l’air et du mercure et éventuellement du NO2 est composé de fumées de combustion. le gaz contenant du CO2, au moins un gaz de l’air et du mercure et éventuellement du NO2 est composé de fumées de combustion séparées par adsorption pour réduire leur teneur en l’au moins un gaz de l’air.
Le polyol A2 peut être choisi parmi les polyéther polyols, les polyène polyols, les polycarbonate polyols, et leurs mélanges.
Les polyéthers peuvent être choisis parmi les polyoxyalkylène polyols, dont la partie alkylène, linéaire ou ramifiée, comprend de 1 à 4 atomes de carbone, plus préférentiellement de 2 à 3 atomes de carbone.
A titre d’exemple de polyoxyalkylène diols ou triols, on peut par exemple citer :
- les polyoxypropylène diols ou triols (aussi désignés par polypropylène glycol (PPG) diols ou triols) ayant une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) allant de 300 à 12 000 g/mol ;
- les polyoxyéthylène diols ou triols (aussi désignés par polyéthylène glycol (PEG) diols ou triols) ayant une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) allant de 300 à 12 000 g/mol;
A titre d’exemple de polyéther diol, on peut citer le polyoxypropylène diol commercialisé sous la dénomination « VORANOL® P 400 » par la société DOW de masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) voisine de 400 g/mol et dont l’indice hydroxyle va de 250 à 270 mg KOH/g. A titre d’exemple de polyéther triol, on peut citer le polyoxypropylène triol commercialisé sous la dénomination « VORANOL® CP 450 » par la société DOW, de masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) voisine de 450 g/mol et dont l’indice hydroxyle va de 370 à 396 mg KOH/g, ou le polyoxypropylène triol commercialisé sous la dénomination « VORANOL® CP3355 » par la société DOW, de masse moléculaire moyenne en nombre voisine de 3 554 g/mol.
Les polyène polyols ayant une masse moléculaire supérieure à 200 g/mol peuvent être choisis parmi les polyènes comportant des groupes hydroxyles terminaux, et leurs dérivés correspondants hydrogénés ou époxydés. Les polyène polyols peuvent être choisi parmi les polybutadiènes comportant des groupes hydroxyles terminaux, éventuellement hydrogénés ou époxydés. Préférentiellement, le(s) polyène polyol(s) utilisable(s) selon l’invention est (sont) choisi(s) parmi les homopolymères et copolymères de butadiène comportant des groupes hydroxyles terminaux, éventuellement hydrogénés ou époxydés.
Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, on entend par « groupes hydroxyles terminaux » d’un polyène polyol, les groupes hydroxyles situés aux extrémités de la chaîne principale du polyène polyol.
Les dérivés époxydés mentionnés ci-dessus peuvent être obtenus par époxydation chémiosélective des doubles liaisons de la chaîne principale d’un polyène comportant des groupes hydroxyles terminaux, et comportent donc au moins un groupe époxy dans sa chaîne principale.
A titre d’exemples de polyène polyols, on peut citer les homopolymères de butadiène, saturé ou insaturé, comprenant des groupes hydroxyles terminaux, éventuellement époxydés, tels que par exemple ceux commercialisés sous la dénomination « POLY BD® ou KRASOL® » par la société CRAY VALLEY.
Les polycarbonate polyols peuvent être choisis parmi les polycarbonate diols ou triols, ayant en particulier une masse moléculaire moyenne en nombre (M n ) allant de 300 à 12 000 g/mol.
A titre d’exemple de polycarbonate diol, on peut par exemple citer le « CONVERGE® POLYOL 212-10 » et « CONVERGE® POLYOL 212-20 » commercialisés par la société NOVOMER respectivement de masse moléculaire en nombre (M n ) égales à 1 000 et 2 000 g/mol dont les indices hydroxyles sont respectivement de 112 et 56 mg KOH/g.
De préférence, l’étape E1) n’est pas réalisée avec des polyols optionnels A2 (uniquement des polyester polyol(s) A1 comme polyols).
De préférence, le polyuréthane P2 est obtenu par un procédé comprenant les étapes suivantes :
E1) la préparation d’une composition comprenant au moins un polyuréthane P1 comprenant au moins une fonction terminale -NCO et au moins une fonction terminale -OH, par une réaction de polyaddition : d’au moins un polyester polyol A1 ; d’au moins un polyisocyanate P’;
dans des quantités telles que le rapport molaire NCO/OH (r1) est inférieur à 1 ;
E2) la réaction de la composition formée à l’étape E1 avec au moins un aminosilane.
Etape E1 – synthèse du polyuréthane P1 Lors de l’étape E1, la réaction de polyaddition peut être mise en œuvre à une température allant de 50°C à 100°C, de préférence de 60° à 80°C.
Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, r1 est le rapport molaire NCO/OH correspondant au rapport molaire du nombre de groupes isocyanates (NCO) sur le nombre de groupes hydroxyles (OH) portés par l’ensemble des polyisocyanate(s) et polyol(s) présents dans le milieu réactionnel de l’étape E1.
De préférence, le ratio r1 va de 0,25 à 0,95, encore plus préférentiellement de 0,40 à 0,80.
La réaction de polyaddition de l’étape E1 peut être mise en œuvre en présence ou non d’au moins un catalyseur de réaction.
Une quantité allant jusque 0,3% en poids de catalyseur(s) par rapport au poids du milieu réactionnel de l’étape E1 peut être utilisée.
La réaction de l’étape E1 peut également être mise en œuvre en présence d’un solvant. Le solvant peut être choisi dans le groupe constitué des esters, des cétones, des composés aromatiques, et de leurs mélanges. Le solvant peut être ajouté lors de l’étape E1 ou peut provenir des réactifs de départ en solution dans ledit solvant. Le solvant peut par exemple être choisi dans le groupe constitué des esters, des cétones, des composés aromatiques, et de leurs mélanges. Le solvant peut par exemple être choisi parmi l’acétate d’éthyle, l’acétate de butyle, la méthyléthylcétone, la méthylisobutylcétone, le toluène, le xylène, et leurs mélanges.
Le polyuréthane P1 est de préférence un polyuréthane base polyester polyol.
Le polyuréthane P1 a de préférence une teneur en groupes NCO allant de 0,10 à 0,90%, plus préférentiellement de 0,15 à 0,75%.
L’étape E1 conduit de préférence à une composition comprenant au moins un polyuréthane P1 tel que décrit dans la présente demande, en mélange avec d’autre(s) polymère(s) tels qu’un pré-polymère terminé avec au moins deux fonctions OH.
L’étape E2 est avantageusement réalisée avant la disparition du polyuréthane P1 (avant que toutes les fonctions -NCO n’aient réagi).
L’étape E2 est avantageusement réalisée sans isolement du polyuréthane P1.
On notera également que chaque pièce de renfort PR peut, par exemple, avoir une épaisseur supérieure ou égale à 1 mm. A titre d’exemple, cette épaisseur peut être comprise entre 1 mm et 2 mm.
SYSTEME DE DEPLACEMENT EN TRANSLATION ET EN ROTATION D’UN HYDROFOIL POUR HYDROPTERE DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR La présente invention se rapporte à un système de déplacement en translation et en rotation d’un hydrofoil pour hydroptère, pour permettre son relevage et par exemple son alignement avec l’axe de l’hydroptère, et la présente invention se rapporte également à un hydroptère comportant au moins un tel système.
Cette réduction de la puissance nécessaire permet donc de réduire l’énergie requise pour déplacer le bateau.
Les inventeurs ont développé un hydroptère comportant au moins un hydrofoil mobile en translation et en rotation. Ainsi à faible vitesse l’hydrofoil est positionné proche de la coque et aligné avec l’axe longitudinal du bateau réduisant ainsi la trainée et permettant de naviguer par exemple dans des marinas sans être gêné par l’encombrement de l’hydrofoil ; à vitesse élevée l’hydrofoil est éloigné de la coque et est orienté orthogonalement à l’axe longitudinal du bateau, le bateau vole alors au-dessus de l’eau en appui sur l’hydrofoil. On cherche à offrir un mécanisme de déplacement en translation et en rotation de l’hydrofoil présentant un nombre d’actionneurs réduits.
C’est par conséquent un but de la présente demande d’offrir un système de déplacement en translation et en rotation d’un hydrofoil.
Le but énoncé ci-dessus est atteint par un système de déplacement en translation et en rotation d’un hydrofoil pour hydroptère comportant un tube d’axe longitudinal, dans lequel va coulisser et pivoter un mât à une première extrémité duquel est fixé un hydrofoil. La deuxième extrémité du mât coopère avec le système de déplacement. Le système comporte également au moins un rail de guidage fixé sur la face intérieure de la paroi du tube, qui s’étend dans la direction longitudinale du tube, ledit rail comportant au moins une portion en hélice. Le système comporte en outre un chariot auquel est fixé la deuxième extrémité du mât, qui coopère avec le rail de guidage. Le système comporte également un système de vis sans fin pour déplacer le chariot. Le déplacement du chariot par la coopération avec le système de vis sans fin et le profil du rail de guidage provoque le déplacement du mât et de l’hydrofoil en translation le long de la direction longitudinale et au moins en partie en rotation autour de la direction longitudinale.
Ainsi le système peut assurer à la fois la translation et la rotation de l’hydrofoil de manière relativement compacte et en mettant en œuvre un seul actionneur.
Très avantageusement, les extrémités longitudinales du rail de guidage sont droites et parallèles à l’axe de guidage, limitant les risques de déplacements non voulus de l’hydrofoil sous l’action des efforts de rotation appliqués par l’eau sur l’hydrofoil.
Le système de vis sans fin peut également être avantageusement irréversible pour limiter les risques de déplacements non voulus.
Dans un exemple préféré, le système de vis sans fin comporte deux tiges filetées disposées de manière diamétralement opposée par rapport à l’axe du tube, ce qui permet de laisser l’espace centrale libre pour le passage du mât.
La présente invention a alors pour objet un système de déplacement en translation et en rotation d’un hydrofoil pour hydroptère muni d’une coque, entre une première position éloignée de la coque et une deuxième position proche de la coque, ledit système comportant un boîtier de forme cylindrique de révolution d’axe longitudinal, comportant une base inférieure et une base supérieure, au moins un rail de guidage fixé sur la face intérieure du boîtier et s’étendant de la base inférieure à la base supérieure, un système de vis sans fin activé par des moyens d’entraînement, un chariot coopérant avec le système de vis sans fin et coopérant avec le au moins un rail de guidage, ledit au moins un rail de guidage comportant au moins une portion d’hélice circulaire d’axe longitudinal, ledit chariot étant destiné à être fixé à un mât portant l’hydrofoil et la base inférieure comportant un passage traversant pour ledit mât, de sorte que dans la deuxième position le mât soit au moins en partie reçu dans ledit boîtier.
De manière préférée, le système de vis sans fin comporte au moins deux tiges filetées parallèles à l’axe longitudinal et les moyens d’entraînement comportent un train d’engrenage comprenant un pignon d’entraînement solidaire en rotation d’une première extrémité d’une tige filetée, un autre pignon d’entraînement solidaire en rotation d’une première extrémité de l’autre tige filetée, un pignon intermédiaire et un pignon de sortie en prise directe avec un arbre de sortie d’un moteur électrique. Un espace central entre les tiges filetées est libre pour loger ledit mât.
Le système de déplacement comporte avantageusement deux rails de guidage diamétralement opposés, le chariot coopérant avec les deux rails de guidage et le chariot présente la forme d’une croix, l’extrémité de chaque branche opposée se déplaçant dans un rail de guidage. Les deux autres branches opposées sont avantageusement destinées à la fixation du mât.
Le polyuréthane P1 a typiquement une masse moléculaire en nombre inférieure à celle du polyuréthane P2.
Etape E2 – Synthèse du polyuréthane P2 L’étape E2 peut être mise en œuvre à une température inférieure à 95°C, par exemple entre 40°C et 80°C.
Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, r2 est le rapport molaire NCO/NH correspondant au rapport molaire du nombre de groupes isocyanate NCO sur le nombre de fonctions NH portés respectivement par l’ensemble des isocyanates (s’agissant notamment du polyuréthane P1), et des aminosilanes (présents dans le milieu de l’étape E2.
Le ratio r2 va de préférence de 1,5 à 5,2, plus préférentiellement de 1,5 à 4,5.
La réaction de polyaddition de l’étape E2 peut être mise en œuvre en présence ou non d’au moins un catalyseur de réaction.
Le catalyseur peut être tout catalyseur connu de l'homme du métier. Une quantité allant jusque 0,3% en poids de catalyseur(s) par rapport au poids du milieu réactionnel de l’étape E2 peut être utilisée.
La réaction de l’étape E2 peut également être mise en œuvre en présence d’un solvant. Le solvant peut être choisi parmi dans le groupe constitué des esters, des cétones, des composés aromatiques, et de leurs mélanges. Le solvant peut être ajouté lors de l’étape E1, lors de l’étape E2 ou peut provenir des réactifs de départ en solution dans ledit solvant. Le solvant peut par exemple être choisi parmi l’acétate d’éthyle, l’acétate de butyle, l’acétone, la méthyléthylcétone, la méthylisobutylcétone, le toluène, le xylène, et leurs mélanges.
L’étape E2 conduit de préférence à une composition comprenant au moins un polyuréthane P2 tel que décrit dans la présente demande, en mélange avec d’autre(s) polymère(s) tels que par exemple un polymère terminé avec au moins deux fonctions OH.
Aminosilane Les aminosilanes contiennent notamment une fonction amine comme fonction réactive avec la fonction –NCO du polyuréthane P1 obtenu à l’issue de l’étape E1.
L’aminosilane a de préférence la formule (I) suivante :
(R 4 O) 3-r (R 3 ) r Si-R 1 -NH-R 2 (I)
- R 3 , identique ou différent, représente chacun un radical hydrocarboné monovalent linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 10 atomes de carbone;
- R 4 , identique ou différent, représente un radical hydrocarboné monovalent linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 10 atomes de carbone,
ou deux groupes R 4 peuvent former un cycle ;
- r est un nombre entier égal à 0, 1 ou 2, de préférence égal à 0 ou 1, et encore plus préférentiellement égal à 0;
3) Transférer les graines dans le polisseur contenant l’agent de granulation et mélanger.
4) Isoler les graines enrobées (première couche) avec un tamis adapté.
5) Répéter les étapes 1 à 4 jusqu’à la pulvérisation complète de la mélasse. La couche de cellulose sur les graines devient plus en plus épaisse.
6) Refaire les étapes 1 à 4 mais en utilisant une émulsion de 3 g mélasse 75% w/w+11,1 µl de mélange de COV.
7) Refaire les étapes 1 à 4 mais en utilisant 1 g de mélasse 75% w/w.
8) Ajouter 4 g poudre de talc dans le polisseur et mélanger.
9) Isoler les 100 billes obtenues de l’excès de talc
Exemple 2 : Étude de Comportement des Pucerons
Les pucerons font le choix entre une plantes issue de semence sans enrobage COV versus des plantes issues de semence avec enrobage COV
Matériel animal : pucerons verts aptères issue d'une cohorte de 24h ou 48h