INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description des figures La décrit un mode de réalisation possible de l'invention. Dans ce mode de réalisation possible, La composition d’huile de liquéfaction de plastique (1) est d'abord éventuellement prétraitée dans une section de prétraitement (P) pour y être soumise à un prétraitement (PTT) par (i) une filtration, (ii) un lavage avec de l’eau ou un solvant polaire, (iii) une distillation, (iv) une décantation, ou (v) à la combinaison de deux, trois ou quatre des étapes (i) à (iv), de préférence un prétraitement consistant uniquement à éliminer les solides. La composition prétraitée (2) est ensuite envoyée à une section d’hydrotraitement (B) pour la mise en œuvre d’une première étape d’hydrotraitement HDT1 correspondant à l’étape (b) de l’invention. Le premier effluent (3) qui sort de cette première section d’hydrotraitement peut ensuite être soumis à une distillation flash afin d’en séparer une partie des gaz dans une section de distillation flash (DF), ou bien être directement envoyé à une section de traitement (C) pour mettre en œuvre l’étape de traitement basique TTbase selon l’étape (c) de l’invention. L’effluent (5) de l’étape TTbase est ensuite envoyé à une section de séparation (D) pour la mise en œuvre de l’étape (d). Cette section (D) peut ainsi comprendre une section de lavage et/ou une section de séparation. Lorsque cette section met en œuvre l’étape (d2), la phase (7) contenant le composé basique peut éventuellement être renvoyée dans la section (C) du traitement basique TTbase. L’effluent (6) sortant de la section de séparation (D) peut ensuite être envoyé à une section optionnelle de purification (E) par traitement sur un adsorbant TTads mettant en œuvre l’étape (e) de la présente invention. L’effluent (8) sortant de la section de séparation (D) ou l’effluent (9) sortant de la section de purification (E) est alors envoyé dans une deuxième section d’hydrotraitement (F) optionnelle pour la mise en œuvre d’une deuxième étape d’hydrotraitement HDT2 correspondant à l’étape (f) de l’invention.
L’effluent (9) sortant de la deuxième section d’hydrotraitement (F), éventuellement après fractionnement et/ou dilution, peut être utilisé tel quel ou envoyé à une ou plusieurs des sections optionnelles suivantes : une section optionnelle d’hydrotraitement (S-HDT), une section optionnelle de traitement (S-VAPO) dans un vapocraqueur, une section optionnelle de traitement (S-HC) dans un hydrocraqueur, une section optionnelle de traitement (S-FCC) dans un craqueur catalytique en lit fluidisé, une section optionnelle de préparation (S-Pool) d’un carburant ou d’un combustible ou d’un lubrifiant ou d’une huile de base. De préférence, l’effluent (9) sortant de la section (F) d’hydrotraitement est ensuite vapocraqué pour obtenir des oléfines qui peuvent être ensuite polymérisées. De préférence, l’effluent (9) sortant de la section d’hydrocraquage (S-HC) est ensuite vapocraqué pour obtenir des oléfines qui peuvent être ensuite polymérisées.
Alternativement ou en combinaison, l’effluent (8) sortant de la section de purification (E), éventuellement après fractionnement et/ou dilution, pourrait être utilisé tel quel ou envoyé à une ou plusieurs des sections optionnelles S-Pool, S-HDT, S-HC, S-Vapo, S-FCC, tel que représenté .
Alternativement ou en combinaison, l’effluent (6) sortant de la section de séparation (D), éventuellement après fractionnement et/ou dilution, pourrait être utilisé tel quel ou envoyé à une ou plusieurs des sections optionnelles S-Pool, S-HDT, S-HC, S-Vapo, S-FCC, tel que représenté .
Procédé d’injection de CO 2 en l’absence de lumière, dans la culture de la spiruline La présente invention concerne la culture de micro-algues et s’intéresse tout particulièrement à la culture de la spiruline.
Si l’on considère le cas de la spiruline, celle-ci est une micro-algue cultivée pour son intérêt nutritionnel. Elle est riche en protéines, et caroténoïdes, en fer, en acides gras insaturés, elle est également riche en phycocyanine. Elle est vendue sur le marché des compléments alimentaires essentiellement à l’état sec, sous forme de gélules ou encore sous forme de poudre.
Ainsi à titre illustratif, 40 à 50 tonnes sont produites et consommées en France annuellement, et l’on considère qu’environ 3000 tonnes sont consommées par an dans le monde.
On doit également mentionner le fait que outre ses qualités alimentaires qui offrent une solution extrêmement précieuse pour certaines populations au niveau mondial, la culture de la spiruline (et au-delà plus généralement des micro-algues) représente une contribution majeure pour la résolution de la problématique de la réduction des gaz à effet de serre puisqu’elle permet précisément de séquestrer le CO 2 .
En effet il a été démontré qu’en moyenne, chaque année, la spiruline absorbe 50 tonnes de CO 2 par hectare, contre 4 tonnes en comparaison pour la forêt, c’est donc une captation de dioxyde de carbone 10 fois plus élevée que ce qu’atteint la solution traditionnelle des forets d’arbres.
On le voit donc tout ce qui peut être proposé pour améliorer les conditions de culture et de rendement des cultures de micro-algues, et notamment de la spiruline, est d’un énorme intérêt pour la population.
La spiruline se présente sous forme de filaments constitués de cellules juxtaposées. La reproduction de la spiruline, asexuée, se fait par division des filaments.
Pour cultiver la spiruline, il faut alors reproduire artificiellement son milieu de vie, et créer les conditions nécessaires à son développement : bassins sous serre pour la chaleur, eau à 37°C, systèmes d’agitation par roues à aubes ou par pompes, alcalinité, pH entre 8 et 10 etc…
On considère généralement que sa culture requiert dix fois moins d’eau que n’importe quelle autre culture.
La transmission de force avantageuse est particulièrement importante dans des applications de connecteur électrique impliquant une pluralité de bornes électriques, dans lesquelles la force de couplage requise est cumulative par rapport au nombre de bornes électriques. Cependant, la transmission de force avantageuse peut également être importante dans des modes de réalisation en variante dans lesquels le connecteur n'est pas un connecteur électrique, par exemple à la place un connecteur hydraulique. Dans le cas d'un système de connecteurs hydrauliques, le système de couplage doit surmonter la force d'étanchéité de structures d'étanchéité configurées pour rendre le système de connecteurs étanche à l'eau.
Les figures 3A (ainsi que la et la ) montrent à la fois le premier ensemble 41 et le second ensemble 45 de dents d'engrenage de la roue d'engrenage 7, leurs mises en prise respectives avec le premier engrenage linéaire 29, le second engrenage linéaire 105, et les régions évidées 55a, 55b, 55c de la roue d'engrenage 7. En outre, la montre le côté arrière 63 de l’enfoncement 53 formé dans la roue d'engrenage 7, et montre partiellement la saillie 65 formée sur la surface extérieure 17 de l'enveloppe interne 3 qui est configurée pour être reçue dans l’enfoncement 53 dans un état de délivrance découplé de défaut. La saillie 65 est visible plus clairement sur les figures 3B et 3C.
Sur la , la résistance de frottement initiale due à l'ajustement par frottement de la saillie 65 logée dans l’enfoncement 53 a été surmontée par la poussée de l'enveloppe externe 5. La roue d'engrenage 7 est déjà délogée de l'état de délivrance stable, et tournée dans le sens des aiguilles d'une montre O.
Sur la , le bord distal 37 du connecteur 1 est en butée sur la butée 103 du connecteur d'appariement 100. Ainsi, le déplacement de l’enveloppe extérieure 5 par rapport à l’enveloppe intérieure 3, et le déplacement de la roue d'engrenage 7 jouant le rôle d’un pignon par rapport au premier engrenage linéaire 29 jouant le rôle de crémaillère, ont atteint la fin de leurs plages. L'enveloppe externe 5 est dans la position couplée, et le système de connecteurs 200 est dans un état complètement couplé, car toutes les bornes électriques sont mises en contact comme prévu.
Cependant, le connecteur 1 peut être découplé du connecteur d'appariement 100 par simple traction de l'enveloppe externe 5 dans une direction opposée à la direction d'appariement M, ou même par une vibration excessive. Le système de connecteurs n'est donc pas verrouillé sur la . Le CPA 19 est dans une position déverrouillée par rapport à l'enveloppe externe 5. Pour verrouiller le système de connecteurs 200, le CPA 19 est déplacé, par exemple par une poussée manuelle sur la poignée d'actionnement 25, de la position déverrouillée le long de la direction d'appariement M plus loin dans la poche 21 jusqu'à ce que le nez de verrouillage (non visible) puisse se verrouiller avec ou derrière l'encoche de verrouillage 27, en établissant un ajustement de forme. Lorsque la forme est établie, le CPA 19 est dans la position verrouillée. La illustre le connecteur de la dans un état couplé et verrouillé, dans lequel le CPA 19 est dans la position verrouillée.
Le connecteur 1 et le système de connecteurs 200 décrits ici réalisent l'invention en fournissant une solution de couplage de connecteur améliorée avec une taille réduite. La plus grande compacité de la solution de couplage de la présente invention est particulièrement adaptée pour des environnements contraints ou étroits.
Références numériques 1 connecteur 3 enveloppe interne 5 enveloppe externe 7 roue d'engrenage 9 cavité de borne 11 bords de l'enveloppe interne 13 bords de l'enveloppe externe 15 surface intérieure de l'enveloppe externe 17 surface extérieure de l'enveloppe interne 19 CPA 21 Poche dans l'enveloppe externe 23 première extrémité distale du CPA 25 poignée d'actionnement du CPA 27 encoche de verrouillage formée sur l'enveloppe interne 29 premier engrenage linéaire 31 dents du premier engrenage linéaire 33 arbre d’articulation 35 évidemment dans l'enveloppe interne 37 bord distal du connecteur 39 trou traversant central 41 premier ensemble de dents d'engrenage externes 43 dents d'engrenage externes du premier ensemble 45 second ensemble de dents d'engrenage externes 47 dents d'engrenage externes du second ensemble 49 aile de dents de premier engrenage 51 aile de dents de second engrenage 53 enfoncement 55a, 55b, 55c régions radiales évidées 57 élément de rayon roue 57a forme de gradin dans la direction radiale 59 saillies linéaires 61 cames linéaires 63 côté arrière de l’enfoncement 65 saillie sur l'enveloppe interne 100 connecteur d'appariement 101 élément de boîtier du connecteur d'appariement 103 butée du connecteur d'appariement 105 second engrenage linéaire 105a pointe du second engrenage linéaire 107 surface extérieure de l'élément de boîtier 109 dents du second engrenage linéaire 200 système de connecteurs A surface visible sur la C1 premier demi-cercle C2 second demi-cercle D1 extension le long de la direction d’appariement de l'enveloppe externe D2 extension le long de la direction d’appariement de l'enveloppe interne D3 distance à l'état couplé H axe d’articulation L ligne médiane de la vue en section transversale M direction d’appariement P1 première surface périphérique de la roue d'engrenage P2 seconde surface périphérique de la roue d'engrenage R1 premier rayon primitif R2 second rayon primitif T épaisseur des dents W largeur de denture X,Y,Z directions cartésiennes α1 première région angulaire α2 seconde région angulaire α3 région angulaire entre la première région angulaire et la seconde région angulaire β angle de pas des dents
SYSTEME DE TRAPPE EXTERIEURE DE CABLE DE RECHARGE D’UNE BATTERIE DE TRACTION DE VEHICULE AUTOMOBILE La présente invention concerne un système de trappe extérieure de câble de recharge d’une batterie de traction de véhicule automobile électrique ou hybride, ainsi qu’un véhicule automobile équipé d’un tel système de trappe.
Un type de trappe de câble de recharge de véhicule électrique connu, présenté notamment par le document FR-A1-2889115, comporte une trappe extérieure fermant un logement formé sur la carrosserie du véhicule, qui recouvre un connecteur fixé à l’extrémité d’un câble de recharge, permettant en tirant sur ce connecteur de sortir le câble pour réaliser un branchement sur une prise d’une borne de recharge d’un réseau de distribution d’électricité.
La trappe est montée sur un support comportant un tube perpendiculaire à la surface de la carrosserie, qui réalise lors de l’ouverture de cette trappe un coulissement écartant la trappe vers l’extérieur et en même temps une rotation qui fait pivoter la trappe autour de l’axe de ce tube. On obtient un mouvement hélicoïdal qui ouvre la trappe en dégageant largement le logement pour rendre facilement accessible le connecteur disposé à l’intérieur.
D’une manière générale, lorsque le véhicule se gare à une place de parking comportant une borne de recharge, suivant l’implantation de cette borne par rapport à la place de parking et la position de la trappe sur la carrosserie du véhicule, pour effectuer le branchement on peut obtenir dans certains cas un câble qui à partir du logement part dans la direction où se trouve la trappe ouverte.
On obtient alors si l’opérateur tire sur le connecteur pour disposer de plus de câble afin de rejoindre la borne, une courbure de ce câble qui peut appuyer et forcer sur la trappe ouverte. En particulier le câble peut s’accrocher sur la trappe et lui transmettre les efforts délivrés par l’opérateur pour tirer dessus, ces contraintes sur la trappe peuvent causer des endommagements de la trappe, en particulier avec un mécanisme de mouvement hélicoïdal qui est plus fragile.
On peut obtenir sur la trappe des dommages qui l’empêchent de bien fonctionner, avec notamment une mauvaise protection du connecteur à l’intérieur et des réparations nécessaires.
Elle propose à cet effet un système de trappe extérieure de câble de recharge d’une batterie de traction de véhicule automobile électrique ou hybride, comportant un logement contenant un passage de câble, et comportant une trappe de fermeture du logement équipée d’une articulation permettant son ouverture vers un côté de ce logement, ce système étant remarquable en ce qu’il comporte un clapet monté sur un pivot qui lors d’une ouverture de la trappe pivote en s’interposant entre le passage de câble et la trappe ouverte, ce clapet comprenant une butée qui en fin de pivotement le bloque en retrait de la trappe ouverte.
Un avantage de ce système de trappe est qu’il permet avec l’ajout d’un clapet monté sur un pivot fixé dans le logement, équipé de sa butée de fin de course de pivotement, de réaliser une protection de la trappe par le guidage du câble prenant appui sur ce clapet qui est arrêté en retrait de la trappe par sa butée.
[3]: Xiaolu Tian et al., “ Design Strategies of Safe Electrolytes for Preventing Thermal Runaway in Lithium-Ion Batteries ” Chem. Mater. 2020, 32, 23, 9821–9848. November 20, 2020.
[4]: “ A modeling framework to assess specific energy, costs and environmental impacts of Li-ion and Na-ion batteries ”, Sustainable Energy & Fuels, Issue 11, 2019.
[5]: ” Challenges for and Pathways toward Li-Metal-Based All-Solid-State Batteries ”, ACS Energy Lett. 2021, 6, 1399−1404.
[6]: “On rechargeability and reaction kinetics of sodium–air batteries” Energy & Environmental Science, Issue 11, 2014.
[7]: Rusong Chen et al., ” The Thermal Stability of Lithium Solid Electrolytes with Metallic Lithium” , Joule , Volume 4, ISSUE 4, P812-821, April 15, 2020.
[8]: Nathan Johnson et al., ” Modeling Thermal Behavior and Safety of Large Format All-Solid-State Lithium Metal Batteries under Thermal Ramp and Short Circuit Conditions ” The Electrochemical Society, Volume 169, Number 6, June 29, 2022.
[9]: Zhijie Bia et al. « Interface engineering on cathode side for solid garnet batteries», Chemical Engineering Journal, Volume 387, 1 May 2020, 124089.
[10]: Martin Finsterbusch et al., “ H igh - Capacity Garnet-Based All-Solid-State Lithium Batteries: Fabrication and 3D-Microstructure Resolved Modeling ” ACS Appl. Mater. Interfaces 2018, 10, 26, 22329–22339.
[11]: Jordi Sastre et al. “ Aluminum -Assisted Densification of Cosputtered Lithium Garnet Electrolyte Films for Solid-State Batteries ”, ACS Appl. Energy Mater. 2019, 2, 12, 8511–8524.
Electrolyte à haute concentration en LiFSI Domaine de l’invention La présente invention concerne une composition d’électrolyte comprenant un sel de bis(fluorosulfonyl)imide de lithium. La présente invention concerne également une cellule électrochimique comprenant ladite composition et une batterie comprenant ladite cellule électrochimique.
Le marché des batteries Li-ion nécessite de développer des batteries de plus forte puissance. Cela passe par l’augmentation du voltage nominal des batteries Li-ion. Les batteries Li-ion utilisant des cathodes à hauts voltages (typiquement >4,5V) comme la LMNO représentent un enjeu considérable pour augmenter la densité d’énergie de la batterie. La clé est alors de trouver des électrolytes stables à haut voltages et compatibles avec le collecteur de courant aluminium qui permettent de garantir la durée de vie de la batterie. Par ailleurs, pour atteindre les voltages visés, des électrolytes de grande pureté sont nécessaires.
On a par ailleurs confectionné l’armature antifeu 9C en utilisant une nappe tissée de silice, comme indiqué ci-après. Plus précisément, la nappe de silice était constituée de fils continus de silice (comprenant plus de 95 % de fibres de SiO 2 ) de diamètre 6 µm. Cette nappe de silice présentait, à l’état tissé et imprégné : - une température maximale d’utilisation de 800° C en continu, - une laize de 120 cm, mesurée selon ISO 2286-1, - une masse surfacique de 300 g/m², mesurée selon ISO 3801, - une épaisseur de 0,44 mm, mesurée selon ISO 5084, - une résistance à la rupture en traction dans les sens de chaîne et de trame, respectivement de 822 N/ 25 mm (32,8 kN/m) et 650 N/25 mm (26 kN/m), mesurée selon ISO 4606, - un allongement à la rupture, dans les sens de chaîne et de trame, respectivement de 6 % et 7 %, mesuré selon ISO 13 934-1, et - une résistance à l’éclatement de 792 kPa (diamètre d’éprouvette de 30,5 mm), selon ISO 13 938-1.
On a façonné par calandrage et moulage la structure composite flexible 9 incorporant les armatures 9B et 9C en noyant les deux nappes tissées d’aramide et de silice les constituant dans le corps élastomère 9A, obtenant ainsi la structure 9 tridimensionnelle mise en forme.
R ésistance à la perforation et au cisaillement de la structure 9 ainsi obtenue :
On a testé la résistance à la perforation (« puncture resistance » en anglais) de la structure composite flexible 9 ainsi façonnée selon la norme TSO-C80 § 16, au moyen du dispositif illustré à la . Comme visible sur le graphique de la , les résultats obtenus en termes de caractéristique effort (daN) = f (déplacement mm) témoignaient d’une résistance à la perforation obtenue d’environ 1900 N (voir la chute de l’effort mesuré à 190 daN), résistance nettement supérieure à la valeur minimale requise de 1646 N.
On a en outre testé la résistance au cisaillement de la structure composite flexible 9 ainsi façonnée, en suivant le protocole expérimental illustré aux figures 11-12, i.e. en appliquant des contraintes de cisaillement sur une unité de surface (i.e. contraintes représentatives d’une pression) au moyen d’une plaque métallique 20 de 6 mm d’épaisseur, dont l’inclinaison variait suivant un angle allant jusqu’à 45° pour simuler un cisaillement, et contre laquelle venait appuyer la surface externe Se d’un échantillon de la structure 9 monté mobile en translation (voir flèches P parallèles à la ). On a finalement obtenu une tenue au cisaillement de la structure 9, grâce à la nappe tissée d’aramide, à une pression allant jusqu’à 50000 Pa (500 mbar), tenue très supérieure au minimum requis de 18000 Pa (180 mbar).
Ces résultats montrent que la structure composite flexible 9 selon l’invention était capable de résister de manière satisfaisante à des contraintes générées par des arêtes tranchantes des bords d’un trou résultant d’une perforation de la paroi rigide externe 6 d’un réservoir 5 de carburant. En particulier, la nappe d’aramide a permis de conférer à la structure 9 une résistance suffisante à la pression du carburant et au déchirement du fait du contact de la structure 9 avec ces arêtes tranchantes de la paroi 6 perforée du réservoir 5.
Résistance au feu et étanchéité de la structure 9 après exposition au feu :
Comme visible aux figures 13-14, on a utilisé un dispositif à brûleur de carburant pour mettre en œuvre un test de résistance au feu de la structure 9 selon selon la norme ISO 2685 :1998 ou la norme AC 20-135 de la FAA, via un brûleur de carburant JET A-1. On a finalement obtenu une résistance au feu via ce brûleur égale à 5 minutes, qui est notamment procurée par la nappe antifeu de silice.
On a ensuite évalué l’étanchéité de la structure 9 par un taux de fuite à l’eau, via l’utilisation d’une colonne d’eau projetée sur la structure 9 après que cette structure 9 a été soumise à une flamme de kérosène de 92 kW/m² pendant 5 minutes. On en a conclu que la structure 9 demeurait étanche à l’eau ainsi projetée, même après exposition à cette flamme calibrée de kérosène.
Autres propriétés mesurées de la structure 9 et conclusion :
On a vérifié que la structure 9 confectionnée selon les figures 3 et 7-8 était durablement flexible à des températures variant de -55 à 80° C, que les nanoparticules de carbone permettaient d’assurer la dissipation des charges électrostatiques (résistivité électrique surfacique mesurée inférieure à 10 GΩ.carré), et que cette structure 9 était non inflammable selon la norme FAR 25-853 Appendix F partie 1 en test d’inflammabilité verticale selon (a1)(ii) et horizontale selon (a1)(iv): pendant 12 secondes et 15 secondes d’inflammation, respectivement.
En conclusion, la Demanderesse a établi qu’une structure composite flexible selon l’invention présente notamment des propriétés très satisfaisantes de flexibilité, de durée de vie, de résistance aux carburants d’aéronefs tant à des températures hautes que basses, de résistance aux perforation et au feu, d’étanchéité ainsi que de dissipation des charges électrostatiques, propriétés qui lui permettent de suivre durablement le profil de la paroi rigide externe du réservoir de carburant en minimisant ainsi le risque de fuite initiale d’une grande quantité de carburant, tout en retardant et réduisant la fuite de carburant dans le temps, et cela pendant une durée de vie du dispositif de rétention incorporant la structure composite flexible estimée à au moins douze ans.
Aéronef avec élément de protection de réservoirs d’hydrogène DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne un aéronef, plus particulièrement un aéronef propulsé par des moteurs électriques alimentés par pile à combustible à hydrogène. L’invention trouve notamment application avec des avions électriques implémentant l’invention décrite.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les aéronefs actuels et plus précisément les avions sont propulsés à partir de l’énergie produite par combustion de kérosène. L’aviation civile est un très gros émetteur de gaz à effet de serre dont le dioxyde de carbone. Il est impératif de développer des solutions alternatives qui ne produisent pas ou peu de gaz à effet de serre. Les aéronefs à propulsion électrique sont une solution pour réduire les gaz à effet de serre émis par l’aviation civile. L’emploi de batteries n’est pas optimal au regard du poids de celles-ci. La solution de propulsion électrique alimentée par pile à combustible à hydrogène est une solution de nouvelle propulsion possible.