INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les bordures d’extrémité de la première couche et troisième couches isolantes intercalaires 32, 34 peuvent se rejoindre le long d’une ligne de fermeture 32a, 34a respective dont le positionnement angulaire est distinct (différent) de la ligne de fermeture 33a joignant les bordures d’extrémité de la deuxième couche isolante intercalaire 33. Les lignes de fermeture 32a, 34a de la première et troisième couche isolante intercalaire 32, 34 sont par exemple diamétralement opposées à la ligne de fermeture 33a de la deuxième couche isolante intercalaire 33 ( ).
Les bordures d’extrémité d’au moins une couche isolante intercalaire 32, 34 peuvent présenter des formes complémentaires formant au moins un orifice 37, par exemple circulaire, dans une ligne de fermeture 32a, 34a ( ). Un orifice 37 correspondant est ménagé dans la deuxième couche isolante intercalaire 33, par exemple en son milieu pour ne pas superposer les lignes de fermetures 32a, 33a, 34a des couches isolantes intercalaires 32, 33, 34 adjacentes. Un orifice correspondant 40 peut également être ménagé dans la couche isolante externe 36 (figures 2A, 2B). Cet orifice 37 peut permettre le passage de l’orifice de refoulement 7 formé dans la douille 2. D’autres dégagements 38, 39 peuvent ainsi être réalisés par simple découpe dans les différentes couches isolantes intercalaires 32, 33, 34 superposées et dans la couche isolante externe 36 pour permettre par exemple le passage de vannes, tuyaux ou câbles (figures 3 et 4).
Les couches isolantes intercalaires 31, 32, 33, 34 peuvent en outre couvrir des zones séparées en hauteur et le nombre de couches isolantes intercalaires 31, 32, 33, 34 peut varier le long de l’enveloppe périphérique 19 du stator 2.
Le dispositif d’isolation thermique 30 comporte par exemple au moins une couche isolante intercalaire 31 entourant une partie de la partie statorique turbomoléculaire 20 et au moins une couche isolante intercalaire 32, 33, 34 entourant une partie de la douille 22.
Le nombre de couches isolantes intercalaires 32, 33, 34, agencées autour de la douille 22, ici trois, peut être supérieur au nombre de couches isolantes intercalaires 31 agencées autour de la partie statorique turbomoléculaire 20, ici une seule. Un espace plus faible peut être laissé au niveau de la fixation entre la partie statorique turbomoléculaire 20 et la douille 22, cette zone pouvant être dépourvue de couche isolante intercalaire entre l’enveloppe périphérique 19 et la couche isolante externe 36.
Les couches isolantes intercalaires 31, 32, 33, 34 peuvent être bloquées axialement par au moins une butée axiale 22a, 20a, par exemple annulaire, par exemple fixée ou formée dans le stator 2, par exemple dans la douille 22 et/ou la partie statorique turbomoléculaire 20 ( ).
Alternativement, les couches isolantes intercalaires 31, 32, 33, 34 peuvent être fixées au stator 2 par des éléments de fixation réalisés en matériau non conducteur thermique, tel que des vis ou tiges en plastique.
La couche isolante intercalaire 31, 32, 33, 34 et/ou la couche isolante externe 36 sont ainsi faciles à assembler et à adapter aux différentes options possibles de la pompe à vide 1 par simple découpe dans des panneaux isolants à plats. On profite de la forme générale cylindrique de l’enveloppe périphérique 19 du stator 2 de la pompe à vide 1 pour enrouler une ou plusieurs de ces couches isolantes flexibles prédécoupées autour du corps du stator 2 chauffé. Cette solution est peu coûteuse, inférieure au coût de la ceinture isolante cousue de l’art antérieur. De plus, le dispositif d’isolation thermique 30 est modulable, car il permet d’adapter facilement le niveau d’isolation thermique à un besoin spécifique. Il est notamment possible d’augmenter le nombre de couches isolantes intercalaires superposées pour réduire les pertes thermiques, en particulier si l’encombrement le permet autour de la pompe à vide 1. Il est facile et peu coûteux d’adapter le dispositif d’isolation thermique en déplaçant/créant/supprimant des découpes dans les différentes couches isolantes intercalaires en fonction des options de la pompe à vide 1. Également, l’accès autour de la pompe à vide 1 est simplifié pour les opérateurs de maintenance car le dispositif d’isolation thermique 30 peut facilement être compressé à la main. Par ailleurs, ce dispositif d’isolation thermique 30 forme un dispositif de protection mécanique pour la pompe à vide 1, utile notamment pour son transport.
DISPOSITIF DE VENTILATION OU DE COMPRESSION POUR L’INDUSTRIE AERONAUTIQUE Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un dispositif de ventilation ou de compression, en particulier pour l’industrie aéronautique, ce dispositif comportant notamment un carter annulaire et une roue aubagée montée à l’intérieur de ce carter.
Avantageusement, le premier frein est configuré pour freiner et/ou pour bloquer en rotation, autrement dit freine et/ou bloque en rotation, le premier élément d’accouplement 20a et, par conséquent, le premier arbre d’entraînement 9a, de sorte à réguler la vitesse de déplacement de la première barre mobile 8a, lors d’un déplacement de l’écran 2, et à maintenir en position la première barre mobile 8a, lorsque l’actionneur électromécanique 11 est désactivé électriquement et/ou lorsque le premier embrayage 23a est débrayé. En outre, le deuxième frein est configuré pour freiner et/ou pour bloquer en rotation, autrement dit freine et/ou bloque en rotation, le deuxième élément d’accouplement 20b et, par conséquent, le deuxième arbre d’entraînement 9b, de sorte à respectivement réguler la vitesse de déplacement de la deuxième barre mobile 8b, lors d’un déplacement de l’écran 2, et à maintenir en position la deuxième barre mobile 8b, lorsque l’actionneur électromécanique 11 est désactivé électriquement et/ou lorsque le deuxième embrayage 23b est débrayé.
Ici, le premier frein est configuré pour être disposé, autrement dit est disposé, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11, entre le premier réducteur 19a et le premier élément d’accouplement 20a, autrement dit à la sortie du premier réducteur 19a. En outre, le deuxième frein est configuré pour être disposé, autrement dit est disposé, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11, entre le deuxième réducteur 19b et le deuxième élément d’accouplement 20b, autrement dit à la sortie du deuxième réducteur 19b.
En variante, non représentée, chacun des premier et deuxième freins est respectivement configuré pour être disposé, autrement dit est respectivement disposé, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11 :
Avantageusement, les premier et deuxième freins sont montés, autrement dit sont logés, à l’intérieur du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Ici, les premier et deuxième freins sont identiques.
Ici, l’actionneur électromécanique 11 comprend un premier dispositif de comptage 32a et un deuxième dispositif de comptage 32b. Chacun des premier et deuxième dispositifs de comptage 32a, 32b est représenté par son enveloppe à la , sans détails sur ses éléments constitutifs internes. Le premier dispositif de comptage 32a et le premier embrayage 23a sont logés à l’intérieur d’un même boîtier. De même, le deuxième dispositif de comptage 32b et le deuxième embrayage 23b sont logés à l’intérieur d’un même boîtier.
Les solutions liquide, riches en métaux lourds, et issues des essais de l’exemple 2 ont été mélangées et ont faits l’objet de l’essai suivant : Ajout d’une quantité d’un régulateur de pH (NaOH ou KOH) pour contrôler le pH du milieu réactionnel Ajout d’un deuxième réactif (NaHS ou Na 2 S) Agitation dans un réacteur fermé pendant 15 minutes Filtration du mélange et analyse du solide et du liquide récupéré.
Les résultats sont présentés au tableau 7 ci-dessous.
pH Deuxième réactif Quantité ajoutée en g/Litre Produit P 2 O 5 % en poids Cd Cu Zn As Ni Cr C1-00 --- --- Solution de départ 3,26% 332,4 ppm 467,2 ppm 845,3 ppm 152,1 ppm 92,4 ppm 447,5 ppm C1-01 0,5 NaHS 20 liquide 3,25% 332,6 ppm 1,2 ppm 805,2 ppm 0,6 ppm 89,4 ppm 446,2 ppm Solide --- 10 ppm 0,90% en poids 15 ppm 0,21% en poids 23,5 ppm 15 ppm C1-02 0,5 Na 2 S 20 liquide 3,27% 332,1 ppm 1,5 ppm 804 ppm 0,9 ppm 88,2 ppm 443 ppm Solide --- 14 ppm 0,92% en poids 26 ppm 0,22% en poids 19,3 ppm 13,2 ppm C1-03 1 NaHS 20 liquide 3,22% 310,3 ppm --- 702,3 ppm --- 87 ppm 436 ppm Solide --- 0,10% en poids 0,91% en poids 0,20% en poids 0,22% en poids 480 ppm 12,3 ppm C1-04 1 Na 2 S 20 liquide 3,24% 315,5 ppm --- 695,3 ppm --- 86 ppm 442 ppm Solide --- 0,11% en poids 0,92% en poids 0,19% en poids 0,21% en poids 490 ppm 15,1 ppm C1-05 2 NaHS 20 liquide 3,23% --- --- --- --- --- 439 ppm Solide 0,66% en poids 0,91% en poids 0,55% en poids 0,22% en poids 0,18% en poids 22 ppm C1-06 2 Na 2 S 20 liquide 3,24% --- --- --- --- 423 ppm Solide 0,65% en poids 0,93% en poids 0,58% en poids 0,22% en poids 0,17% en poids 27 ppm C1-07 4 NaHS 20 liquide 3,25% --- --- --- --- 75 ppm Solide 0,66% en poids 0,91% en poids 1,62% en poids 0,21% en poids 0,17% en poids 0,75% en poids C1-08 6 NaHS 20 liquide 3,24% --- --- --- --- --- --- Solide 0,66% en poids 0,92% en poids 1,64% en poids 0,22% en poids 0,18% en poids 0,90% en poids
Tableau 7 : Résultats
Modules de désalinisation et de dépollution flottants fonctionnant à la chaleur solaire L'invention présentée concerne le domaine de la désalinisation et dépollution à très basse consommation d'énergie et est dite "low tech", applicable à petite échelle et à échelle industrielle.
L'invention concerne plus précisément des modules flottants captant la chaleur solaire afin de saturer l'air d'humidité. L'eau contenue dans l'air est ensuite récupérée par condensation.
Art antérieur Différentes technologies existent actuellement autour de la désalinisation de l'eau:
Distillation multi-étagée (MSF) : La distillation multi-étagée est un processus de désalinisation thermique qui utilise la chaleur pour évaporer l'eau salée et ensuite condenser l'eau douce. L'eau salée est chauffée et passe par plusieurs étages avec des températures et des pressions décroissantes, ce qui permet d'obtenir de l'eau douce par condensation. Cette méthode est énergivore, mais a une longue histoire d'utilisation dans la production d'eau potable et industrielle. (EP2039407)
Distillation à effet multiple (MED) : La distillation à effet multiple est une autre méthode de désalinisation thermique. Elle fonctionne en utilisant la vapeur d'eau produite dans un effet (une chambre d'évaporation) pour chauffer l'eau salée dans l'effet suivant, ce qui permet de réaliser des économies d'énergie. La vapeur d'eau est ensuite condensée pour récupérer l'eau douce. (EP2862842)
Osmose inverse (OI) : L'osmose inverse est un processus de désalinisation basé sur la filtration membranaire. L'eau salée est pressurisée et poussée à travers une membrane semi-perméable qui retient les sels dissous et laisse passer l'eau douce. L'osmose inverse est actuellement la technologie de désalinisation la plus répandue et la plus efficace en termes énergétiques, en particulier pour les petites et moyennes installations. (EP2377817)
Nanofiltration (NF) : La nanofiltration est une autre technologie de filtration membranaire qui fonctionne sur des principes similaires à l'osmose inverse, mais avec des pores de membrane légèrement plus grands. Elle est généralement utilisée pour des applications spécifiques, telles que la réduction de la dureté de l'eau ou l'élimination des contaminants organiques.
Désalinisation solaire : Cette méthode utilise l'énergie solaire pour chauffer l'eau salée et provoquer son évaporation. La vapeur d'eau est ensuite condensée pour récupérer l'eau douce. Bien que cette méthode soit moins efficace que d'autres technologies de désalinisation, elle a l'avantage d'utiliser une source d'énergie renouvelable et d'être particulièrement adaptée aux petites installations décentralisées. (WO2022006681, WO2006021139, WO2006077593, WO2008006253, EP0345236, WO2007054143)
L'invention présentée fait partie de cette dernière catégorie. Sa particularité est son déploiement en surfaces aquatiques, notamment maritime, de marrés salant, saumure ou d'eau polluée, et sa modularité. Elle fonctionne soit par modules de l'ordre du mètre carré, soit sur une surface de plusieurs dizaines de mètres carrés, selon les besoins et la stabilité de la surface exploitée (mer ou bassin artificiels par exemple).
Description générale de l'invention
Le principe de base de l'invention présentée s’appuie sur la variation de l'humidité absolue en eau de l'air en fonction de la température.
En effet ce taux est proche de 10 à 20 g/m3 pour une température ambiante comprise entre 20 et 30° et croît exponentiellement pour atteindre des valeurs de 150 à 300 g/m3 pour des températures comprises entre 60 et 80°.
Selon un aspect particulier et avantageux, le dispositif optique au moins partiellement réfléchissant est configuré pour réfléchir et focaliser le premier faisceau lumineux dans la cellule de mesure entre les deux hublots.
Selon un autre aspect particulier et avantageux, la cellule de mesure comprend au moins une unité thermique configurée pour maintenir le premier hublot et/ou le second hublot à une température supérieure ou égale à une température seuil.
De façon optionnelle, le premier hublot comprend une première lame de verre et le second hublot comprend une seconde lame de verre, la première, respectivement seconde, lame de verre étant fabriquée à partir d’un verre parmi un verre borosilicate, un verre aluminosilicate ou un verre d'alcali-aluminosilicate.
Avantageusement, le système de mesure comprend une deuxième cellule de mesure et l’appareil de spectrométrie Raman comprend une autre source lumineuse apte à émettre un autre faisceau lumineux d’excitation, le système de détection comprenant un capteur de lumière comportant des pixels agencés en plusieurs lignes et configuré pour détecter simultanément le signal Raman induit par la source lumineuse et un deuxième signal Raman émis par le fluide en flux lorsque le fluide en flux est excité par l’autre faisceau lumineux d’excitation.
est une vue schématique d’un système de mesure selon un mode de réalisation de l’invention ;
est une vue schématique d’une partie du système de mesure en application sur un système générateur électrochimique de type pile à combustible ;
est une vue schématique d’une partie du système de mesure ;
est une vue schématique d’une cellule de mesure selon la présente divulgation ;
est une vue schématique en coupe longitudinale de la cellule de mesure de la ;
est une vue schématique d’une partie de la cellule de mesure de la ;
est un graphique représentant un exemple de fonction de calibration du spectromètre ;
est un graphique représentant un exemple de mesure spectrale acquise par le système de mesure ; et
Avantageusement, le ou les monomères de formule (AP) peuvent être choisis, notamment parmi la N-vinylformamide, la N-vinyl-N-méthylformamide, la N-vinylacétamide, la N-vinyl-N-méthylacétamide, la N-Vinyl-N-éthylacétamide, la N-vinyl-propianamide, la N-vinyl-N-methylpropianamide et la N-vinylbutyramide. Préférentiellement il s’agit de la N-vinylformamide.
Le polymère hydrosoluble comprend avantageusement entre 1 et 100 mol% de monomère(s) cationique(s) A, préférentiellement au moins 30 mol%, plus préférentiellement au moins 50 mol%, encore plus préférentiellement au moins 70 mol%.
Monomère cationique hydrophile B Le polymère hydrosoluble peut optionnellement comprendre un ou plusieurs monomères cationiques hydrophiles B distincts du monomère A.
Avantageusement, le ou les monomères cationiques hydrophiles B pouvant être utilisés dans le cadre de l’invention sont choisis, parmi les monomères dérivés des motifs de type vinylique (avantageusement acrylamide, acrylique, allylique ou maléique), ces monomères possédant une fonction phosphonium ou ammonium quaternaire. On peut citer, en particulier et de façon non limitative, les sels de diallyldialkyl ammonium comme le chlorure de diallyl diméthyl ammonium (DADMAC) ; les sels acidifiés ou quaternisés de dialkyl- aminoalkylacrylamides ; les sels acidifiés ou quaternisés de dialkyl- aminoalkylméthacrylamides, comme par exemple le chlorure de méthacrylamido-propyl triméthyl ammonium (MAPTAC), le chlorure d’acrylamido-propyl triméthyl ammonium (APTAC), les sels acidifiés ou quaternisés d’acrylate de dialkyl aminoalkyl comme l’acrylate de diméthylaminoéthyle (ADAME) quaternisé ou salifiée, les sels acidifiés ou quaternisés de methacrylate de dialkyl aminoalkyl comme le méthacrylate de diméthylaminoéthyle (MADAME) quaternisé ou salifiée et leurs mélanges. Avantageusement, les groupes alkyles sont en C 1 -C 3 . Préférentiellement le monomère B est un sel de diallyldialkyl ammonium, plus préférentiellement il s’agit du chlorure de diallyl diméthyl ammonium.
L’homme du métier saura préparer les monomères quaternisés, par exemple au moyen d’agent de quaternisation de type R-X, R étant un groupement alkyle et X étant un halogène ou un sulfate. L’agent de quaternisation peut être choisi parmi les sulfates de dialkyle comprenant de 1 à 6 atomes de carbones ou les halogénures d’alkyle comprenant de 1 à 6 atomes de carbones. Préférentiellement, l’agent de quaternisation est choisi parmi le chlorure de méthyle, le chlorure de benzyle, le diméthyl sulfate ou le diéthyl sulfate. En outre, la présente invention couvre également les monomères de type DADMAC, APTAC et MAPTAC dont le contre-ion est un sulfate, un fluorure, un bromure ou un iodure à la place du chlorure.
Par « agent de quaternisation » on désigne une molécule pouvant alkyler une amine tertiaire.
Le polymère hydrosoluble comprend avantageusement entre 0 et 99 mol% de monomère(s) cationique(s) hydrophile(s) B, préférentiellement entre 0 et 50 mol%, plus préférentiellement entre 0 et 30 mol%.
Monomère C Le polymère hydrosoluble selon l’invention peut optionnellement comprendre au moins un monomère C choisi parmi les monomères anioniques hydrophiles distincts du composé I, les monomères non ioniques hydrophiles distincts du monomère A et du composé II, les monomères zwittérioniques hydrophiles et les monomères hydrophobes.
Monomère anioniques hydrophiles distincts du composé I
Avantageusement, le ou les monomères anioniques hydrophiles pouvant être utilisés dans le cadre de l’invention peuvent être choisis dans un large groupe. Les monomères peuvent présenter des fonctions vinyliques (avantageusement acryliques, maléiques, fumariques, malonique, itaconique, ou allyliques) et contenir un groupe carboxylate, phosphonate, phosphate, sulfate, sulfonate, ou un autre groupe à charge anionique. Des exemples de monomères convenables incluent l’acide acrylique ; l’acide méthacrylique ; l’acide diméthylacrylique ; l’acide itaconique ; l’acide crotonique ; l’acide maléique ; l’acide fumarique ; l’acide acrylamido undécanoïque ; l’acide 3-acrylamido 3-méthylbutanoïque ; l’anhydride maléique ; les monomères de type acide fort présentant par exemple une fonction de type acide sulfonique ou acide phosphonique tels que l’acide vinylsulfonique, l’acide vinylphosphonique, l’acide 2-méthylidenepropane-1,3-disulfonique, le 2-sulfoéthylméthacrylate, le sulfopropylméthacrylate, le sulfopropylacrylate, l’acide allylphosphonique, l’acide styrène sulfonique, l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (ATBS), l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane disulfonique ; les sels hydrosolubles de ces monomères comme leurs sels de métaux alcalins, de métaux alcalino-terreux, ou d’ammonium ; et leurs mélanges. Préférentiellement il s’agit d’acide acrylique et/ou d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (ATBS), plus préférentiellement il s’agit d’acide acrylique.
Dans un mode particulier, le ou les monomères anioniques hydrophiles peuvent être salifiés partiellement ou totalement.
Par salifié, on entend la substitution d’un proton d’au moins une fonction acide du type -R(=O)-OH (avec R= P, S ou C) du monomère anionique par un cation métallique ou ammonium pour former un sel du type -R(=O)-OX (X étant un cation métallique ou ammonium). Autrement dit, la forme non salifiée correspond à la forme acide du monomère, par exemple R-C(=O)-OH dans le cas de la fonction acide carboxylique, alors que la forme salifiée du monomère correspond à la forme R-C(=O)-O - X + , X + correspondant à un cation alcalin ou ammonium. La salification des fonctions acides du polymère hydrosoluble peut être partielle ou totale.
La forme salifiée correspond avantageusement aux sels de métaux alcalins (Li, Na, K…), de métaux alcalino-terreux (Ca, Mg…) ou d’ammonium (par exemple l’ion ammonium ou un ammonium tertiaire), ou leurs mélanges. Les sels préférés sont les sels de sodium.
La salification peut se faire, partiellement ou totalement, avant, durant ou après la polymérisation.
Avantageusement entre 0 et 100 mol% du ou des monomères anioniques hydrophiles sont sous forme salifiée, préférentiellement entre 10 et 90 mol%.
Le polymère hydrosoluble selon l’invention comprend avantageusement entre 0 et 30 mol% de monomères anioniques hydrophiles, préférentiellement moins de 20 mol%, plus préférentiellement moins de 10 mol%.
La présente invention a pour objet un ensemble pour turbomachine, l’ensemble comprenant un premier carter, un deuxième carter, un support d’anneau abradable porté par le premier carter, un joint annulaire disposé au moins en partie entre le support d’anneau abradable et le deuxième carter, et un élément d’étanchéité disposé au moins en partie entre le joint annulaire et le deuxième carter, l’élément d’étanchéité comprenant une pièce annulaire munie d’une première face en contact avec le joint annulaire, et munie d’une deuxième face opposée à la première face et en contact avec le deuxième carter.
L’élément d’étanchéité en contact avec le joint annulaire et le deuxième carter permet d’augmenter la compression du joint annulaire, d’augmenter l’efficacité de la fonction d’étanchéité du joint annulaire et de protéger le deuxième carter d’usures provoquées par le mouvement du joint annulaire. Le coût de remplacement de l’élément d’étanchéité est également moins élevé que le coût de remplacement du deuxième carter. La durée de remplacement de l’élément d’étanchéité est également moins élevée que la durée de remplacement du deuxième carter.
De préférence, l’ensemble pour turbomachine comprend une turbine, notamment une turbine basse pression.
Dans un mode de réalisation particulier, le premier carter est un carter entourant dans le sens circonférentiel ladite turbine, le deuxième carter étant un carter en amont ou en aval de ladite turbine.
Avantageusement, l’élément d’étanchéité comprend un alliage à base de nickel.
L’élément d’étanchéité peut comprendre au moins une première portion de centrage prolongeant au moins axialement un bord de grand diamètre de la pièce annulaire selon un premier sens.
Ladite première portion de centrage peut être en contact avec le premier carter.
L’élément d’étanchéité peut comprendre au moins une deuxième portion de centrage prolongeant au moins axialement un bord de petit diamètre de la pièce annulaire selon un deuxième sens.
Ladite deuxième portion de centrage peut être en contact avec le deuxième carter.
Dans un mode de réalisation, le premier sens est opposé au deuxième sens.
Optionnellement, le premier carter est un carter de turbine basse pression pour turbomachine.
Optionnellement, le deuxième carter est un carter d’échappement pour turbomachine.
Avantageusement, l’ensemble pour turbomachine comprend un anneau abradable monté sur le support d’anneau abradable, le joint annulaire comprenant au moins deux convolutions et entourant en partie circonférentiellement l’anneau abradable.
La présente invention a également pour objet un élément d’étanchéité adapté pour un ensemble pour turbomachine tel que défini précédemment, l’élément d’étanchéité étant destiné à être disposé au moins en partie entre le joint annulaire et le deuxième carter, l’élément d’étanchéité comprenant une pièce annulaire munie d’une première face destinée à être en contact avec le joint annulaire, et munie d’une deuxième face opposée à la première face et destinée à être en contact avec le deuxième carter.