INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, ce tapis de détection de liquide est propre à détecter à la fois la présence de liquide et la présence d’un occupant ou d’un objet sur celui-ci. Selon un mode de réalisation non représenté, le tapis 34 de détection de liquide est identique aux tapis de détection de liquide représenté sur la à l’exception du fait qu’il comporte des transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités coplanaires selon le premier mode de réalisation à la place des transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités coplanaires selon le deuxième mode de réalisation. Le tapis de détection selon ce mode de réalisation, détecte uniquement la présence de liquide et non la présence d’un occupant sur le siège. La présente invention a également pour objet un siège 42 de véhicule, en particulier un siège de véhicule automobile. Le siège 42 comporte un dossier 44, une assise 46 articulée au dossier, et des transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités coplanaires conformés comme mentionné ci-dessus et illustré sur la . Les transducteurs capacitifs 16 sont agencés sur la mousse de l’assise. Une housse avec une fine couche de mousse est agencée sur le siège et recouvre les transducteurs capacitif 16. Les transducteurs capacitifs 16 sont chacun connectés, par des fils électriques non représentés, à une masse, à une source de tension et à une unité électronique. L’unité électronique est par exemple constituée par un processeur ou un circuit intégré généralement appelé ASIC. L’unité électronique est propre à mesurer une différence de potentiel aux bornes de la première électrode 4 et de la deuxième électrode 6, ainsi que la différence de potentiel entre la première électrode 4 et la troisième électrodes 18. Sur la , les transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités sont représentés schématiquement par des carrés.
En variante, l’assise comporte des transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités coplanaires conformés comme mentionné ci-dessus et illustré sur la . Dans ce cas, des transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités coplanaires sont uniquement propre à détecter la présence de liquide. En complément, le siège peut comporter d’autres capteurs de détection d’occupation.
La présente invention a également pour objet un ensemble 49 comprenant un premier transducteur capacitif 2 à électrodes interdigités coplanaires telle qu’illustré sur la et un deuxième transducteur capacitif 48 à électrodes interdigités coplanaires tel qu’illustré sur la . Le premier transducteur capacitif 2 est identique au transducteur capacitif décrit en liaison avec la . Les mêmes éléments techniques comportent les mêmes références et ne seront pas décrits une seconde fois.
Le deuxième transducteur capacitif 48 à électrodes interdigités coplanaires comprend une électrode 47 et une électrode supplémentaire 50.
Cette étape d) de séparation a pour objectif de séparer tout ou partie du monomère, en particulier le BHET, qui est vaporisé, des oligomères, non convertis entièrement, qui restent liquides et entrainent donc de oligomères correspondant à du polymère polyester partiellement converti et également les impuretés lourdes, notamment les pigments, d’autres polymères éventuellement présents et des catalyseurs de polymérisation, tout en minimisant la perte en monomères par re-polymérisation. Quelques oligomères peuvent être éventuellement entrainés avec le monomère, en particulier ceux de petite taille. Ces impuretés lourdes se retrouvent avec les oligomères dans l’effluent impuretés lourdes.
Du fait de la présence possible dans la charge polyester de catalyseurs de polymérisation, la séparation doit être réalisée avec des temps de séjour liquide très courts et à une température n’excédant pas 250°C, afin de limiter tout risque de re-polymérisation du monomère lors de cette étape. Une séparation par distillation atmosphérique simple n’est donc pas envisageable.
L’étape d) de séparation est avantageusement mise en œuvre dans un système d’évaporation à film tombant ou film raclé ou par distillation à court trajet à film tombant ou à film raclé. Une pression opératoire très faible est nécessaire pour pouvoir opérer l’étape d) à une température inférieure à 250°C, de préférence inférieure à 230°C, tout en permettant la vaporisation du monomère.
Un inhibiteur de polymérisation peut avantageusement être mélangé à l’effluent riche en monomères liquide avant d’alimenter ladite étape d).
Un fluxant peut également être avantageusement mélangé à l’effluent riche en monomères liquide avant d’alimenter ladite étape d), de manière à faciliter l’élimination des impuretés lourdes, notamment des pigments, en fond du système d’évaporation ou de distillation court trajet. Ce fluxant doit avoir une température d’ébullition très supérieure au monomère, en particulier au BHET, dans les conditions d’opération de l’étape d). Il peut s’agir par exemple de polyéthylène glycol, ou d’oligomères du PET.
Ledit effluent impuretés lourdes comprend en particulier les pigments, des oligomères et du monomère non séparé. Ledit effluent impuretés lourdes obtenu à l’étape d) est envoyé à l’étape e) de séparation.
Étape e ) de séparation de l’effluent impuretés lourdes
Le procédé selon l’invention comprend une étape e) de séparation dudit effluent impuretés lourdes issu de l’étape d) de manière à produire deux fractions : une première fraction dont au moins 70% poids composent l’effluent oligomères recyclés qui alimente l’étape b) et une deuxième fraction qui est au moins en partie évacuée du procédé selon l’invention.
L’effluent impuretés lourdes obtenu à l’issu de l’étape d) comporte du monomère, des oligomères et les impuretés lourdes, notamment les pigments, du polymère polyester non converti, éventuellement d’autres polymères et des catalyseurs de polymérisation.
De préférence, la première fraction comporte au moins 50% poids, de préférence au moins 70%, de manière préférée au moins 80% poids, voir au moins 90% poids de l’effluent impuretés lourdes obtenu à l’issu de l’étape d).
Selon un premier mode de réalisation, l’étape e) de séparation dudit effluent impuretés lourdes consiste en une simple division en deux fractions, les deux fractions ayant la même composition chimique.
Selon un deuxième mode de réalisation, l’étape e) de séparation dudit effluent impuretés lourdes comportant le monomère, les oligomères et les impuretés lourdes est réalisée de manière à obtenir une première fraction enrichie en monomère et oligomères et une deuxième fraction enrichie en impuretés lourdes, c’est-à-dire que la première fraction enrichie en oligomères comporte une teneur en monomère et oligomères strictement supérieure à la teneur en monomère et oligomères dudit effluent impuretés lourdes issu de l’étape d) et que la deuxième fraction comporte une teneur en impuretés lourdes strictement supérieure à la teneur en impuretés lourdes dudit effluent impuretés lourdes. Par exemple la première fraction enrichie en monomère et oligomères comporte une teneur d’au moins 10% poids, de préférence au moins 50% poids, préférentiellement au moins 100% poids de monomère et d’oligomères supérieure à la teneur en monomère et oligomères dudit effluent en impuretés lourdes issu de l’étape d). Par exemple, la deuxième fraction enrichie en impuretés lourdes comporte une teneur d’au moins 10% poids, de préférence au moins 50% poids, préférentiellement au moins 100% poids supérieure à la teneur en impuretés lourdes dudit effluent impuretés lourdes issu de l’étape d). Dans le deuxième mode de réalisation, la séparation dudit effluent impuretés lourdes peut être réalisé par filtration, par décantation, par extraction au MEG, par centrifugation, etc. Par exemple, ledit effluent impuretés lourdes issu de l’étape d) peut subir avantageusement au moins une étape de séparation, par exemple par filtration de manière à réduire la quantité de pigments et/ou autres impuretés solides dans la première fraction et récupérer une deuxième fraction enrichie en pigments et/ou autres impuretés solides.
De préférence, l’intégralité de la première fraction obtenue à l’étape e) peut être recyclée à l’étape de dépolymérisation b) : au moins 70% poids de cette première fraction sont injectés dans la ou l’une des sections de réaction en aval de la première section de réaction et le reste, c’est-à-dire, moins de 30% poids, de la première fraction est injecté dans une autre section de réaction de l’étape b), par exemple dans la première section de réaction. Par exemple, dans le mode de réalisation de l’étape b) avec deux sections de réaction, la première section de réaction est alimentée avec moins de 30% poids, de préférence moins de 20% poids, de manière plus préférée moins de 10% poids de la première fraction, et la deuxième section de réaction est alimentée avec au moins 70% poids, de préférence au moins 80 % poids, de manière plus préférée au moins 90% poids de la première fraction. Par exemple, dans le mode de réalisation de l’étape b) avec trois sections de réaction, la première section de réaction est alimentée avec moins de 30% poids, de préférence moins de 20% poids, de manière plus préférée moins de 10% poids de la première fraction, et la deuxième section de réaction et la troisième section de réaction sont chacune alimentées avec un pourcentage de la première fraction variant entre 0% poids et 70% poids, de préférence entre 0% poids et 80% poids, de manière plus préférée entre 0% poids et 90% poids, la somme de pourcentages de la première fraction alimentant la deuxième et la troisième section étant respectivement d’au moins 70% poids, de préférence au moins 80 % poids, de préférence au moins 90% poids de la première fraction. Selon un mode particulier de réalisation de l’invention, l’intégralité de la première fraction est recyclée par injection dans la ou l’une des sections de réaction en aval de la première section de réaction. Autrement dit, la première section de réaction n’est pas alimentée avec la première fraction.
Afin de faciliter la séparation, l’effluent impureté lourdes peut être mélangé avec un effluent de diol, par exemple avec une partie de l’effluent diol issu de l’étape c), un appoint de diol externe au procédé selon l’invention, ou leurs mélanges.
Avant d’être recyclée vers l’étape b), la première fraction peut être avantageusement mélangée avec un effluent de diol, par exemple avec une partie de l’effluent diol issu de l’étape c), un appoint de diol externe au procédé selon l’invention, ou leurs mélanges. Ce mélange peut être réalisé dans un mélangeur statique ou dynamique. Le mélange de la première fraction avec un effluent de diol facilite le recyclage des oligomères d’ester, en particulier des oligomères de BHET, puisque le mélange permet d’une part de fluidifier la première fraction, qui concentrent potentiellement des particules solides telles que des pigments et des composés polymères tels que des polyoléfines, des polyamides, des polyuréthanes présents dans la charge polyester traitée et contribuant à augmenter la viscosité et le pouvoir encrassant desdits résidus, et donc de simplifier l’opérabilité de leur transport, et d’autre part de réduire la viscosité de ladite première fraction et donc favoriser son mélange avec la charge polyester à l’étape de dépolymérisation.
Selon un mode de réalisation, l’intégralité de la deuxième fraction enrichie en solide peut avantageusement être purgée du procédé, par exemple en étant envoyée vers un système d’incinération.
La répartition des barreaux dans le sens horaire dans chaque hémisphère délimité par le barreau de longueur 2R est : court (R/5) - long (4R/5) – moyen court (2R/5) – moyen long (3R/5) – moyen long (3R/5) - moyen court (2R/5) – long (4R/5) - court (R/5).
Le pas (distance) entre les plans est égal à la hauteur de la pastille divisée par le nombre de plans soit ici 14mm/12=1,17mm. La position axiale du plan le plus bas est de 1.17mm/2=0.58mm, la position axiale du plan le plus haut est de 14-0.58=13.42mm. Ainsi lorsque les pastilles sont empilées dans le crayon ( ), le pas (distances) entre plans est homogène sur toute la hauteur de la colonne de combustible.
La concerne une variante à un nombre de dix-huit altitudes, ou plans horizontaux, de barreaux métalliques 8. Dans chaque plan horizontal, sont agencés à distance les uns des autres, un barreau 80 qui s’étend sur tout un diamètre Ø du cylindre droit, des barreaux 83 de longueur intermédiaire qui s’étendent radialement sur une longueur de 4/5 du rayon R du cylindre droit, des barreaux 81 de plus petite longueur qui s’étendent radialement sur une longueur de 3/5 du rayon R du cylindre droit, des barreaux 82 de encore plus petite longueur qui s’étendent radialement sur une longueur de 2/5 du rayon R du cylindre droit et des barreaux 84 de encore plus petite longueur qui s’étendent radialement sur une longueur de 1/5 du rayon R du cylindre droit. Dans cet exemple illustré, les barreaux 80, 81, 82, 83, 84 coplanaires sont distants les uns des autres d’un angle de 20°. D’un plan à celui adjacent, les barreaux 8 sont déphasés d’un angle de 90°, c’est-à-dire que le barreau 80 d’un plan forme un angle de 90° avec le barreau 80 adjacent en vue de face de la pastille.
La longueur L des barreaux est toujours définie par : i=(1 :1 : n-1) (L=i*R/n), avec n=5, ce qui donne un barreau de longueur 2*R, 4 barreaux de longueur 4R/5, 4 barreaux de longueur 3R/5, 4 barreaux de longueur 2R/5 et 4 barreaux de longueur R/5 soit 17 barreaux par plan.
Le pas (distance) entre les plans est égal à la hauteur de la pastille divisée par le nombre de plans soit ici 14mm/18=0.78mm. La position axiale du plan le plus bas est de 0.78mm/2=0.39mm, la position axiale du plan le plus haut est de 14-0.39=13.61mm. Ainsi lorsque les pastilles sont empilées dans le crayon ( ), le pas (distances) entre plans est homogène sur toute la hauteur de la colonne de combustible.
La illustre sous forme de droite, le gain théorique attendu par la conductivité thermique équivalente optimale en fonction du pourcentage d’inserts 8 en molybdène, par rapport à un combustible 60 en UO 2 , pour une conductivité thermique de Mo de 100 W/m/K et UO 2 de 3 W/m/K.
Ainsi, en prenant comme hypothèse que des barreaux 8 en Mo sont parfaitement répartis et homogène radialement, et que la phase combustible est de l’UO 2 , les calculs réalisés de résistances thermiques en parallèle des pastilles conformes à l’invention, comme illustrées sur les figures 4 à 7, montrent que la conductivité thermique équivalente du combustible dans la direction radiale de la pastille peut être augmentée d’un facteur ~2 sur la conductivité thermique équivalente pour 3% de barreaux métalliques 8, ou encore d’un facteur ~4 sur la conductivité thermique équivalente pour 10% de barreaux métalliques 8.
Ainsi, pour une puissance linéique de 373 W/cm dans une pastille REP, la température maximale du combustible est d’environ 1100°C pour une pastille de format cylindrique standard en UO 2 .
Comme illustré à la , avec des barreaux métalliques 8 en Mo selon l’invention insérés :
- dans une proportion de 3%, les températures maximales dans le combustible sont de l'ordre de 850°C (gain de 350°C) ;
- dans une proportion de 10%, les températures maximales dans le combustible de l'ordre de 550°C (gain de 550°C).
Pour une puissance linéique de 600W/cm, proche de la limite technologique (limite à fusion) pour des pastilles destinées à fonctionner dans un réacteur REP, le gradient de température dans la pastille dépasse 1100°C pour une pastille en UO 2 selon l’état de l’art.
Avec des barreaux 8 en Mo insérés selon l’invention, le gradient de température serait de l’ordre de 600°C pour une proportion de 3% Mo et de 300°C pour 10%, soit des gains en température maximale de combustible et donc sur la marge à fusion du combustible supérieurs respectivement à 550°C et 850°C.
, les figures 5 et 5A sont des vues respectivement en perspective et en coupe transversale, issues d’une simulation numérique d’une pastille combustible selon l’invention, à inserts métalliques sous la forme de barreaux de section rectangulaire répartis selon un nombre de onze altitudes, c’est-à-dire de plans horizontaux le long de la hauteur du cylindre droit de combustible.
, les figures 6 et 6A sont des vues respectivement en perspective et en coupe transversale, issues d’une simulation numérique d’une pastille combustible selon l’invention, à inserts métalliques sous la forme de barreaux de section circulaire répartis selon un nombre de douze altitudes, c’est-à-dire de plans horizontaux le long de la hauteur du cylindre droit de combustible.
la est une vue issue d’une simulation numérique d’une pastille combustible selon l’invention, à inserts métalliques sous la forme de barreaux de section elliptique répartis selon un nombre de dix-huit altitudes, c’est-à-dire de plans horizontaux le long de la hauteur du cylindre droit de combustible.
la illustre sous forme d’une droite, la conductivité thermique équivalente optimale en fonction du pourcentage de phase d’insert en Mo par rapport à un combustible UO 2 , pour une conductivité thermique Mo de 100 W/m/K et UO 2 de 3 W/m/K.
la illustre sous forme de courbes, le gain en température maximale dans une pastille de combustible en fonction du pourcentage volumique de phase de métal Mo insérée dans une matrice de combustible UO 2 pour une pastille de type de celles destinées à fonctionner dans un réacteur REP, respectivement à 373W/cm et 600W/cm.
Description détaillée Par souci de clarté, un même élément selon l’état de l’art et selon l’invention est désigné par une même référence numérique.
Les figures 1 et 2 ont déjà été commentées en préambule. Elles ne seront donc pas détaillées ci-après.
Dans les exemples ci-après, les pastilles de combustible selon l’invention sont modélisées, par un logiciel commercialisé sous l’appellation « Scilab » qui permet de dessiner les pastilles avec inserts.
On a représenté en , un motif de base M d’un crayon de combustible nucléaire avec une gaine 2 logeant une pastille de combustible 6 selon l’invention.
Une pastille 6 selon l’invention d’axe central (X) comprend un cylindre droit 60 de matière combustible oxyde dégageant de la puissance thermique et une pluralité d’inserts métalliques sous la forme de barreaux répartis 8 de manière homogène selon différentes positions azimutales et d’altitude au sein du cylindre droit 60 en étant distants les uns des autres.
Plus précisément, les barreaux 8 sont droits et répartis équitablement dans plusieurs plans parallèles entre eux et perpendiculaires à l’axe central (X), avec les barreaux coplanaires d’un plan orientés selon un angle décalé de 90° par rapport à ceux d’un plan adjacent.
Les figures 4 à 7 illustrent quatre variantes de réalisation d’une pastille 6 selon l’invention pour une densité volumique de barreaux métalliques 8 formant les inserts répartis de manière homogène à 4,8% (figures 4 et 5) et à 2,5% (figures 6 et 7) par rapport au volume total de la pastille 6.
Les sections transversales de ces barreaux 8 sont respectivement rectangulaire égale à 0,6x0,3mm ( ), rectangulaire égale à 0,5x0,2mm ( ), circulaire égale à 0,2x0,2mm ( ), et elliptique 0,5x0,05mm ( ).
Des procédés de fabrication additive peuvent être mis en œuvre pour réaliser ce type de géométries d’inserts.
La concerne une variante à un nombre de huit altitudes, ou plans horizontaux, de barreaux métalliques 8. Dans chaque plan horizontal, sont agencés à distance les uns des autres, un barreau 80 qui s’étend sur tout un diamètre Ø du cylindre droit, des barreaux 81 de longueur intermédiaire qui s’étendent radialement sur une longueur de 2/3 du rayon R du cylindre droit, et des barreaux 82 de plus petite longueur qui s’étendent radialement sur une longueur de 1/3 du rayon R du cylindre droit. Dans cet exemple illustré, les barreaux 80, 81, 82 coplanaires sont distants les uns des autres d’un angle de 360°/10=36°. D’un plan à celui adjacent, les barreaux 8 sont déphasés d’un angle de 90°, c’est-à-dire que le barreau 80 d’un plan forme un angle de 90° avec le barreau 80 adjacent en vue de face de la pastille.
Plus précisément, l’équation de répartition des barreaux selon les figures 4 et 4A est la suivante.
Selon l’invention, cet au moins un coffre 30 comporte un dispositif escamotable de protection, lequel comporte au moins une coulisse 95 portée par le châssis et guidant au moins une première barrière de protection 91 et au moins une deuxième barrière de protection 92, qui sont articulées l’une à l’autre par une articulation 90. La coulisse 95 comporte par exemple deux rails ou deux profilés en U, ou similaire. Les barrières de protection 91 et 92 sont agencées pour protéger les utilisateurs situés au-dessus du châssis et de la au moins une batterie additionnelle 20 selon la troisième direction verticale Z. Et ces barrières de protection ont pour fonction de protéger la au moins une batterie additionnelle 20 d’un choc latéral selon au moins la deuxième direction transversale Y.
Plus particulièrement et tel que visible en à représentées dans un plan YZ, la au moins une première barrière de protection 91 est toujours parallèle au plan de base XY, et est mobile entre une position rentrée et une position sortie.
montre la position rentrée où première barrière de protection 91 est dans sa position la plus proche d’un longeron 2, et dans laquelle l’articulation 90 est prisonnière de la au moins une coulisse 95 ; dans cette même position rentrée la deuxième barrière de protection 92, qui est articulée avec la au moins une première barrière de protection 91, est également dans une position parallèle au plan de base XY.
et montrent la position sortie, où l’articulation 90 est libre par rapport à la au moins une coulisse 95 et autorise la rotation de la deuxième barrière de protection 92 qui est articulée avec la au moins une première barrière de protection 91.
Plus particulièrement encore, la au moins une coulisse 95 et/ou le longeron 2 comporte au moins un ressort et/ou une butée de fin de course, non illustrés sur les figures, pour l’arrêt de la au moins une première barrière de protection 91 en cas de choc de provenance extérieure au véhicule automobile 100 au moins selon la deuxième direction transversale Y.
Plus particulièrement encore, et tel que visible en , dans la position sortie de la au moins une première barrière de protection 91, la deuxième barrière de protection 92 qui est articulée avec la au moins une première barrière de protection 91 est mobile entre une position de service dans laquelle elle est rabattue sensiblement verticalement sous l’effet de son poids et s’oppose à la sortie d’au moins une dite batterie additionnelle 20 présente dans le coffre 30 et la protège contre des chocs provenant de l’extérieur du véhicule automobile 100, et une position de manœuvre dans laquelle la deuxième barrière de protection 92 est sensiblement coplanaire avec la au moins une première barrière de protection 91 avec laquelle elle est articulée pour permettre l’insertion ou le retrait d’au moins une dite batterie additionnelle 20.
Plus particulièrement encore, l’articulation 90 comporte des moyens de rappel, non illustrés sur les figures, et tendant à faire pivoter la deuxième barrière de protection 92 vers la position de service quand l’articulation 90 est libre par rapport à la au moins une coulisse 95.
Plus particulièrement encore, la au moins une première barrière de protection 91 et/ou la au moins une deuxième barrière de protection 92 comporte des moyens débrayables, non illustrés par les figures, tels qu’une targette ou similaire, qui sont agencés pour maintenir leur coplanarité pendant une opération d’insertion ou de retrait d’au moins une dite batterie additionnelle 20.
Plus particulièrement, la au moins une première barrière de protection 91 et/ou la au moins une deuxième barrière de protection 92 est une structure formant une grille ou une échelle comportant des barreaux de protection.
Plus particulièrement, le châssis porte au moins un pivot 40 d’articulation d’un capot extérieur 22 mobile par pivotement et agencé pour se refermer sur la au moins une deuxième barrière de protection 92 dans une position de route du véhicule automobile 100.
Plus particulièrement, chaque batterie principale 16 est séparée de chaque batterie additionnelle 20 par au moins un longeron 2 et/ou une traverse 4.