INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus particulièrement, le châssis comporte des moyens de déviation mécaniques qui sont agencés pour dévier vers le sol, selon la troisième direction verticale Z, chaque batterie additionnelle 20 lors d’un choc latéral, de provenance extérieure au véhicule automobile 100 au moins selon la deuxième direction transversale Y, en cas de destruction de la deuxième barrière de protection 92 assurant la protection de la batterie additionnelle 20.
Avec l’intégration de tels moyens de déviation, comme un guide métallique dans la structure du véhicule (en forme de ski inversé) entre la batterie additionnelle du véhicule et le châssis de la plateforme permettant de guider le pack vers le dessous du véhicule léger, et la mise en place d’un dispositif de protection latéral escamotable (selon le besoin) en amont du pack batterie, les passagers du véhicule bénéficient d’une protection optimale, tout comme les différentes batteries qu’il comporte.
Cette solution technique permet d’éviter l’écrasement du module de batteries additionnelles contre la structure du véhicule et de les retenir protégées par un dispositif escamotable (qui est présent lorsque les batteries sont installées).
En somme, la solution apportée par l’invention au problème de protection des batteries contre les chocs latéraux consiste à protéger les batteries additionnelles par un dispositif de protection latéral escamotable installé sous le plancher et/ou le châssis du véhicule, notamment entre le châssis et les batteries additionnelles.
Peau de pare-chocs avec interface de fixation articulée. Le domaine technique concerne les peaux de pare-chocs, les structures de pare-chocs conçues pour fixer la peau de pare-chocs et les véhicules automobiles comprenant une peau de pare-chocs fixée sur une structure de pare-chocs.
Afin de confirmer les propriétés de la composition élastomérique utile dans le cadre de la présente invention, dix compositions élastomériques (deux compositions élastomériques de référence T1, T2 et des compositions élastomériques C1 à C8) ont été utilisées. Les formulations des compositions élastomériques est présentée dans les tableaux 1 et 2 avec la quantité des divers ingrédients exprimés en pce.
Les compositions élastomériques ainsi obtenues ont ensuite été calandrées sous forme de feuilles pour la mesure de leurs propriétés de résistance à l’ozone et pour la mesure de l’efflorescence selon les protocoles ci-dessous.
Mesure de résistance à l’ozone
La résistance à l’ozone des matériaux est mesurée selon la méthode suivante : après cuisson à 150°C pendant 40 min dans une presse à cloche, puis refroidissement à température ambiante (23°C) pendant un jour et ensuite étuvage à 77 °C sous air pendant 28 jours, 10 éprouvettes pour chacune des compositions élastomériques à tester sont mises sur un trapèze à différentes élongations allant de 10% à 100% par pas de 10% d’élongation. Les éprouvettes dites « B15 » sont issues d'une plaque MFTR (appelée Monsanto) dont les deux bourrelets situés aux extrémités servent au maintien de l'éprouvette. Les éprouvettes dites « B15 » ont les dimensions suivantes 78,5 mm *15 mm*1,5 mm. Au bout de 192 heures d’exposition à une température de 38°C et à un taux d’ozone de 50 ppm (parties pour cent millions), on note chaque faciès en fonction du nombre et de la profondeur des craquelures. Cette notation subjective va de 0 à 5 (0 : pas de craquelures ; 1 à 4 : présence de craquelures de plus en plus importantes et profondes ; 5 : rupture de l’éprouvette). La moyenne des notations de toutes les déformations est retenue comme critère de classification. Plus la moyenne est faible, meilleure est la performance de résistance à l’ozone.
Chaque différence entre les moyennes des notations de toutes les déformations de certaines compositions élastomériques et la référence T1 est présentée dans le tableau 1.
De manière similaire, le tableau 2 présente chaque différence entre les moyennes des notations de toutes les déformations des autres compositions élastomériques et la référence T2.
Une valeur négative dans les tableaux 1 et 2 indique une amélioration de la performance résistance à l’ozone par rapport à la référence T1 pour le tableau 1 et à la référence T2 pour le tableau 2.
Mesure de la performance efflorescence
Après une opération de découpage des plaques des compositions élastomériques vulcanisées, les éprouvettes d’épaisseur 2,5 mm sont étuvées à 70°C pendant 12h sous air. Elles sont ensuite étuvées à 40 °C sous air pendant 4 semaines. Après sortie de l’étuve et exposition à température ambiante (23°C) pendant 15 min, un stimulus mécanique est appliqué de manière à révéler l’efflorescence de la cire. Dans le cas présent, le stimulus mécanique consiste en une opération de grattage de l’éprouvette avec une lame métallique. On évalue ensuite l’ampleur du phénomène d’efflorescence (coloration blanche de la surface) au moyen d’une échelle subjective de valeurs qui est représentative de l’aspect final des échantillons. Les valeurs de cette échelle subjective qui ont été respectivement obtenues pour les échantillons testés peuvent varier de 0 à 3, et correspondent à la « notation efflorescence ». Ces valeurs allant de 0 à 3 correspondent aux aspects suivants pour les échantillons : 0 – Pas d’efflorescence. La surface grattée reste noire 1 – Légère efflorescence. 2 – Efflorescence modérée. 3 – Efflorescence totale. La surface grattée est blanche.
Plus la valeur est faible, plus l’aspect de la performance en efflorescence est bonne, c’est-à-dire l’efflorescence faible. Chaque différence entre les valeurs d’efflorescence de certaines compositions élastomériques et la référence T1 est présentée dans le tableau 1. De manière similaire, le tableau 2 exprime chaque différence entre les valeurs d’efflorescence des autres compositions élastomériques et la référence T2. Une valeur négative dans les tableaux 1 et 2 indique une amélioration des performances en matière d’efflorescence par rapport à chaque référence T1, T2 respectivement.
Dans les tableaux 1 et 2 ci-dessus, le rapport pondéral (A+B+C)/D est le rapport entre le taux de poudrette de caoutchouc exprimé en pce et le taux de cire anti-ozone exprimé en pce
Composition T1 C1 C2 C3 C4 Elastomère (1) 35 60 60 60 60 Elastomère (2) 65 40 40 40 40 Charge renforçante (3) 50 32 32 32 32 Poudrette de caoutchouc (4) (A) (-) (-) 17 (-) (-) Poudrette de caoutchouc (5) (B) (-) (-) (-) 17 (-) Poudrette de caoutchouc (6) (C) (-) (-) (-) (-) 17 Cire anti-ozone (7) (D) 2.0 2.0 2.3 2.3 2.3 Agent plastifiant liquide (8) 17.5 10 10 10 2 Résine plastifiante (9) (-) (-) (-) (-) 8 Anti-oxydant (10) 5.4 5.4 6.1 6.1 6.1 Acide stéarique (11) 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 Oxyde de zinc (12) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 Accélérateur de vulcanisation (13) 1.5 1.5 1.7 1.7 1.7 Soufre 1.5 1.5 1.7 1.7 1.7 Rapport pondéral (A+B+C)/D 0 0 7,4 7,4 7,4 Résistance à l’ozone 0 -0.8 -0.3 -0.3 -0.1 Efflorescence 0 0 -2 -2 -2
Dans des modes de réalisation optionnel et avantageux, le rapport pondéral entre le taux de poudrette de caoutchouc exprimé en pce et le taux de la cire anti-ozone exprimé en pce est compris dans un domaine allant de 5,6 à 13,0, de préférence allant de 5,6 et 12,5, plus préférentiellement allant de 6,5 à 12,5.
La composition élastomérique comprend au moins un élastomère, par exemple un élastomère diénique. Dans certains modes de réalisation optionnels, la composition élastomérique comprend plusieurs élastomères, notamment plusieurs élastomères diéniques. Cet élastomère ou ce mélange d’élastomères notamment diéniques est appelé dans la suite de la description matrice élastomérique. Dans le cas où la composition élastomérique comprend plusieurs élastomères, ces élastomères sont bien entendu différents deux à deux.
Selon un mode de réalisation avantageux permettant d’améliorer la résistance aux déchirures et dont l’esthétisme du flanc est pérenne, la matrice élastomérique comprend au moins un élastomère isoprénique et au moins un élastomère butadiénique.
Dans un mode de réalisation, la goulotte peut comprendre une paroi interne ménageant deux couloirs de circulation avec les parois de guidage, et le plancher d’écoulement peut avoir un niveau différent de part et d’autre de la paroi interne de sorte que les deux couloirs de circulation du lubrifiant sont sensiblement décalés en hauteur, le couloir le plus bas présentant des nervures et le couloir le plus haut ne présentant pas de nervures, un orifice de déversement primaire étant ménagé dans le plancher à l’extrémité du couloir le plus haut.
Le décalage des couloirs et l’absence de nervures sur le couloir le plus haut menant à l’orifice de déversement primaire permet d’assurer une distribution rapide et un débit plus important de lubrifiant à l’arbre primaire situé en contrebas de l’orifice de déversement primaire.
La goulotte peut présenter une zone d’appui inférieure, notamment rigide, s’étendant sous la goulotte et destinée à venir en appui contre un roulement du réducteur. La zone d’appui venant s’appuyer contre un roulement permet de limiter le débattement de la goulotte en raison des vibrations dues au fonctionnement du réducteur. La zone d’appui inférieure peut être positionnée à l’extrémité d’une colonne de déversement venant en prolongement de l’orifice de déversement primaire.
La goulotte peut présenter un zone d’appui supérieure, notamment rigide, s’étendant sous la goulotte et destinée à venir en appui contre une face interne du carter du réducteur.
La zone d’appui supérieure peut être de forme triangulaire évidée.
La zone d’appui supérieure peut s’étendre en contrebas d’un orifice de déversement de la goulotte situé au-dessus d’un arbre de sortie du réducteur, la zone d’appui supérieure étant définie par une paroi d’appui.
Le lubrifiant sortant de l’orifice de déversement situé au-dessus de l’arbre de sortie peut se déverser ainsi vers la paroi d’appui puis en direction de l’arbre de sortie et d’un roulement portant celui-ci.
La paroi d’appui peut venir s’insérer dans une gorge du carter du réducteur, menant au roulement et à l’arbre de sortie pour faciliter l’acheminement du lubrifiant vers celui-ci et éviter les fuites.
L’invention a encore pour objet, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, une goulotte de lubrification d’un réducteur de machine électrique tournante, la goulotte comportant un plancher d’écoulement présentant une surface de fond et un ou plusieurs orifices de déversement ménagés dans le plancher, la surface de fond étant bordée de parois de guidage se rattachant au plancher d’écoulement, de manière à former au moins un couloir de circulation d’un lubrifiant vers le ou les orifices de déversement, et la surface de fond présentant une pluralité de nervures transversales, lesquelles sont orientées transversalement au sens de circulation du lubrifiant.
L’invention a encore pour objet un réducteur pour véhicule automobile comportant une goulotte de lubrification telle que décrite plus haut.
L’invention a encore pour objet un dispositif de propulsion pour véhicule automobile, comportant un réducteur tel que décrit plus haut et une ou deux machines électriques tournantes.
La ou les machines électriques tournantes peuvent être disposées de part et d’autre du réducteur. Chaque machine électrique tournante peut comporter un arbre relié à un arbre primaire du réducteur.
L’invention a encore pour objet un véhicule automobile comportant un dispositif de propulsion tel que décrit plus haut. Le véhicule peut comporter au moins deux roues motrices, chacune des roues motrices étant entrainée en rotation par le réducteur, notamment par un arbre de sortie de celui-ci.
la consigne en puissance d’accélération P acc sp suit la relation suivante, dans laquelle la consigne de puissance d’accélération P acc, sp est le produit d’un coefficient d’accélération A et de la différence entre la puissance appliquée par l’utilisateur P user et la puissance P ssp user à appliquer par l’utilisateur sur le pédalier 14 pour maintenir constante la vitesse v du véhicule 1 :
Pour maintenir constante la vitesse v l’utilisateur doit appliquer une puissance de pédalage P user rigoureusement égale à la valeur de puissance de l’ensemble SS map de régimes stationnaires.
Dans ce mode de réalisation, si l’utilisateur arrête de pédaler (P user = 0), le moteur 7 va décélérer le véhicule 1 avec une consigne de puissance d’accélération négative proportionnelle à la puissance de pédalage P ssp user nécessaire pour maintenir la vitesse du véhicule 1.
Le coefficient d’accélération A est avantageusement égal au quotient entre d’une part la différence entre une puissance maximale du moteur du véhicule P max vehicle et la puissance instantanée du moteur 7 nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P load (t), et d’autre part la différence entre une puissance maximale développée par l’utilisateur P max user et la puissance instantanée nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P ssp user :
Avec cette formule, le coefficient d’accélération A est de plus en plus important lorsque la puissance à développer par l’utilisateur pour maintenir constante la vitesse P ssp user approche la puissance maximale développable par l’utilisateur P max user et devient faible à l’inverse lorsque la puissance du moteur 7 pour maintenir constante la vitesse P load (X i ) approche la puissance maximale développable par le moteur P max vehicle .
Selon un mode de réalisation alternatif, le coefficient d’accélération peut être fixe, et valoir par exemple le quotient entre la puissance maximale développable par le moteur P max vehicle et la puissance maximale développable par l’utilisateur P max user :
La puissance maximale développable par le moteur P max vehicle est une donnée par le constructeur du moteur 7, et correspond notamment à une valeur de puissance que le moteur 7 peut maintenir en toute sécurité sans dommages. La puissance maximale développable par l’utilisateur P max user est en revanche à évaluer et/ou à paramétrer.
Par exemple, lorsqu’un utilisateur utilise le véhicule 1 pour la première fois, il peut soit entrer un estimatif de son niveau sportif, principalement en cyclisme, notamment en plaçant ses capacités sur une échelle de 1 à 10 par exemple, où 10 serait un sportif confirmé et 1 un débutant, ainsi que d’autres données telles que sa taille, son âge etc. La puissance maximale développable par l’utilisateur P max user est alors déduite d’une table en fonction des valeurs données par l’utilisateur.
En alternative, la puissance maximale développable par l’utilisateur P max user peut être déterminée lors d’une étape préalable d’étalonnage, véhicule 1 à l’arrêt. Lors de cet étalonnage, l’utilisateur doit maintenir une cadence fixe alors qu’un couple résistif croissant est appliqué au pédalier 14. L’unité de contrôle UC enregistre alors la puissance à laquelle la cadence décroit et en déduit une valeur de puissance maximale développable par l’utilisateur.
Lorsque la puissance mesurée de l’ensemble de forces P load (t) s’opposant ou contribuant à l’avancée du véhicule est positive, que la puissance instantanée nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P ssp user est positive, que la puissance de charge mesurée P load (t) est positive, et que la puissance instantanée appliquée par l’utilisateur au pédalier 14 est strictement inférieure à la puissance instantanée P ssp user nécessaire pour maintenir la vitesse v du véhicule 1,
la consigne en puissance d’accélération P acc sp est égale au produit de la puissance mesurée P load (t) de l’ensemble de forces F load s’opposant ou contribuant à l’avancée du véhicule multiplié par la différence entre la puissance instantanée appliquée par l’utilisateur P user et la puissance instantanée nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P ssp user , divisé par la puissance instantanée nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P ssp :
Ainsi, lorsque la puissance développée par l’utilisateur est égale à la puissance nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P user = P ssp on a bien une consigne d’accélération en puissance nulle, dans la continuité de la précédente formule.
Lorsque la puissance P user développée par l’utilisateur est nulle (arrêt du pédalage), la consigne en puissance vaut l’opposé de la puissance de charge P load (t) et la vitesse v du véhicule 1 est maintenue.
Dans ce mode de réalisation, lorsque la puissance de charge P load (t) mesurée et/ou la puissance instantanée nécessaire pour maintenir constante la vitesse du véhicule P ssp user est négative, la consigne de puissance d’accélération P acc sp est égale à la différence entre d’une part le produit du coefficient d’accélération A et de la puissance développée par l’utilisateur P user et de la puissance de charge P load (t) mesurée :
Avec ces trois formules, l’accélération est continue sur l’ensemble des valeurs des variables d’état X i avec un comportement proche de celui d’un cycle de facture classique, sans passage de rapports, et l’utilisateur ressent les forces F load s’opposant ou contribuant à l’avancée du véhicule 1. Les puissances atteignables par le moteur 7 sont en outre indexées sur les puissances développables par l’utilisateur au niveau du pédalier 14.
La présente une autre configuration de la .
En fonction de l’adaptation de pression souhaitée, P2 peut être supérieur à P1 ou inférieur à P1, réalisant ainsi un élévateur de pression ou un abaisseur de pression (également appelé élévateur de débit).
Le premier ensemble comprend un carter et une came.
Le moteur hydraulique 110 entraine en rotation la pompe hydraulique 120. Cependant, l’adaptateur n’a pas pour fonction de délivrer un couple. Ainsi, l’adaptateur 100 ne présente typiquement pas d’arbre d’entrée ou de sortie de couple mécanique.
Le mât 9 et l’hydrofoil 8 sont fixes en mouvement l’un par rapport à l’autre. De manière avantageuse, le mât et l’hydrofoil sont réalisés d’un seul tenant.
L’hydrofoil monté à l’extrémité du mât sous-marin est rétractable et pivotable de sorte que l’hydrofoil peut prendre deux positions verticales extrêmes, une première position dans laquelle l’hydrofoil est écarté de la coque 2 et est orienté orthogonalement à l’axe X et une deuxième position dans laquelle le foil est proche de la coque 2 et est aligné avec l’axe X. dans sa deuxième position, l’hydrofoil est rétracté dans sa position haute.
La première position correspond à un déplacement à vitesse élevée lorsque le bateau « vole » sur l’eau et la deuxième position correspond à un déplacement à basse vitesse lorsque le bateau flotte sur l’eau.
Le relevage et le pivotement de l’hydrofoil permet de réduire la traînée à faible vitesse et de réduire l’encombrement du bateau, facilitant le déplacement en eau peu profonde et le stationnement par exemple dans des marinas
Avantageusement, le gouvernail 10 peut également être rétracté verticalement pour prendre une position proche de la coque.
Lors de la remontée de l’hydrofoil, celui-ci pivote autour de l’axe du mât sous-marin pour s’aligner avec la direction longitudinale de la coque.
De préférence, le fond de la coque comporte un évidement permettant de loger l’hydrofoil lorsqu’il est dans sa deuxième position.
Le mât sous-marin est monté à travers la coque 2. En position retractée il est en partie situé au-dessus de la coque, voire au-dessus du pont dans l’exemple représenté.
L’hydroptère comporte également un système S de déplacement assurant le relevage et la rotation de l’hydrofoil disposé au droit du mât, dont un exemple est représenté en détail sur les figures 3A à 5B.
Le mât sous-marin 9 comporte une première extrémité longitudinale 9.1 à laquelle est fixé l’hydrofoil 8, et une deuxième extrémité longitudinale 9.2 destinée à coopérer avec le système de relevage et de rotation S.
Le système S désigné par la suite système de relevage s’étend selon un axe longitudinal Z orienté sensiblement verticalement et aligné à l’axe longitudinal du mât.
Le système de relevage S comporte un boîtier 16 de forme cylindrique de révolution, deux rails de guidage 18 fixés sur la paroi intérieure du boîtier 16 et disposés l’un par rapport à l’autre de manière diamétralement opposée, un chariot 20 fixé à la deuxième extrémité du foil et guidé par les rails et des moyens de déplacement D du chariot. Les rails de guidage sont par exemple fixés par vissage au boîtier 16.
Dans cet exemple et de manière avantageuse, les moyens de déplacement comportent deux tiges filetées 22 s’étendant parallèlement à l’axe Z et disposées l’une par rapport à l’autre de manière diamétralement opposée.
Le système comporte une base inférieure 24 et une base supérieure 26.
La base inférieure comporte une partie centrale 24.1 mobile en rotation autour de l’axe X et une partie extérieure 24.2 fixe. Un passage 25 traverse la partie centrale 24.1 le long de l’axe Z, dont la forme permet le passage du mât 9. Un jeu est prévu pour assurer le coulissement du mât 9 avec un jeu réduit. Un palier est prévu entre la partie centrale 24.1 et la partie extérieure 24.2. Comme cela sera décrit par la suite, la base inférieure est montée libre en rotation autour de l’axe Z.
Les tiges filetées s’étendent entre la partie centrale 24.1 de la base inférieure et la base supérieure.
Les supports métalliques des électrodes sont généralement en aluminium pour la cathode et en cuivre pour l’anode. Les supports métalliques peuvent être traités en surface et avoir un primaire conducteur d’une épaisseur de 5µm ou plus. Les supports peuvent également être des tissés ou des non-tissés en fibre de carbone. La consolidation de ladite électrode se fait par un traitement thermique par passage dans un four, sous une lampe à rayonnement infra-rouge, dans une calandre avec rouleaux chauffés ou dans une presse à plateaux chauffants. Une autre alternative consiste en un procédé en deux étapes. Tout d’abord, l’électrode subit un traitement thermique dans un four, sous une lampe à rayonnement infra-rouge ou au contact de plateaux chauffants sans pression. Puis une étape de compression à température ambiante ou à chaud est réalisée à l’aide d’une calandre ou d’une presse à plateaux. Cette étape permet d’ajuster la porosité de l’électrode et d’améliorer l’adhésion sur le substrat métallique.
Exemples Trois échantillons de polymères A1, A2 et A3 ont été testés. Les trois polymères A1, A2 et A3 sont des copolymères du fluorure de vinylidène avec de l’hexafluoropropylène et comprenant un groupement fonctionnel acide carboxylique et présentant une viscosité à l’état fondu de 74,25 kP mesurée à 230°C et à une vitesse de cisaillement de 100 s-1 mesurée selon la norme ASTM D3835. Dans les trois cas, la teneur en hexafluoropropylène est de 4,5% en poids. La distribution de taille des trois échantillons est reprise ci-dessous dans le tableau 1.
Dv99 Dv90 Dv10 A1 (invention) 25,5 µm 12,8 µm 3,1 µm A2 (invention) 39,7 µm 23,5 µm 4,6 µm A3 (comparatif) 90,0 µm 50,2 µm 9,2 µm
A partir de ces trois échantillons sous forme de poudre, on a préparé des revêtements pour séparateur selon le protocole ci-dessous. Pour chacun des revêtements, l’adhésion et la valeur de Gurley ont été mesurée et rapporté en fonction de la charge de copolymères utilisés (ci-dessous « loading ») pour préparer les séparateurs. Dans les essais effectués avec l’échantillon A1, la charge était de 1,2 g/m². Dans les essais effectués avec l’échantillon A2, la charge était de 1,6 g/m². Dans les essais effectués avec l’échantillon A3, la charge était de 2,8 g/m².
Préparation des compositions de poudre redispersée
Les échantillons sous forme de poudre (100g) et le dispersant (BYK-21486, 2g) sont ajoutés dans une solution de CMC (Nippon Paper F04HC, 4,5g dans 900g d’eau déionisée) puis la poudre est dispersée et éventuellement désagglomérée à l’aide d’un mélangeur Filmix opéré à 10m/s et 20°C pendant 1h. La dispersion est ensuite additionnée d’un liant (BYK-LPC-22346, 6g) et d’un agent de mouillage (BYK-LPX-20990, 1.8g), puis homogénéisée avec un agitateur magnétique à 1000 rpm pendant 20min.
Mesure de la distribution de taille des particules
- de l’écart type du « shadowing » : pour ,
- de ,
- de .