INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs le procédé de l’invention génère du nitrate d’ammonium en quantité très nettement inférieure au chlorure de sodium généré par le procédé qui n’est pas selon l’invention (0,64 kg par kg de TRL contre 2,58 kg pour le procédé qui n’est pas selon l’invention). Ce nitrate d’ammonium peut être valorisé en tant qu’engrais, alors même que chlorure de sodium est rejeté dans l’environnement.
Les valeurs sont reportées dans le tableau 10.
[Tab.10]
Exemple 3 : Procédé de production d e Dy à partir d’une première solution de nitrates de terres rares lourdes issu e d’un minerai de type bastnaésite et d’une deuxième solution de nitrates de terres rares lourdes issu e d’un minerai de type argile s ionique s , selon l’invention
Le procédé est réalisé à l’aide du dispositif suivant : – une première batterie d’extraction liquide-liquide de type mélangeur-décanteur fonctionnant à contre-courant, constituée d’une section d’extraction de 25 étages (56), d’une section de lavage de 28 étages (57) et d’une section de réextraction de 6 étages (58), ces trois sections étant reliées entre elles, – une deuxième batterie d’extraction liquide-liquide de type mélangeur-décanteur fonctionnant à contre-courant, constituée d’une section d’extraction de 19 étages (59), d’une section de lavage de 14 étages (60) et d’une section de réextraction de 6 étages (61), ces trois sections étant reliées entre elles, – une troisième batterie d’extraction liquide-liquide de type mélangeur-décanteur fonctionnant à contre-courant, constituée d’une section d’extraction de 18 étages (62), d’une section de lavage de 16 étages (63) et d’une section de réextraction de 6 étages (64), ces trois sections étant reliées entre elles.
Le schéma récapitulatif du procédé de l’exemple 3 selon l’invention est reporté à la . Les quantités de terres rares et les débits sont reportés aux tableaux 11 et 12.
[Tab.11]
[Tab.12]
Exemple comparatif 3 : Procédé de production d e Dy à partir d’une solution mixte composée d’un mélange de chlorures de terres rares lourdes issu d’un minerai de type bastnaésite et d’un mélange de chlorures de terres rares lourdes issu d’un minerai de type argile s ionique s
Le procédé est réalisé à l’aide du dispositif suivant : – une première batterie d’extraction liquide-liquide de type mélangeur-décanteur fonctionnant à contre-courant, constituée d’une section d’extraction de 14 étages (65), d’une section de lavage de 13 étages (66) et d’une section de réextraction de 6 étages (67), ces trois sections étant reliées entre elles, – une deuxième batterie d’extraction liquide-liquide de type mélangeur-décanteur fonctionnant à contre-courant, constituée d’une section d’extraction de 12 étages (68), d’une section de lavage de 8 étages (69) et d’une section de réextraction de 6 étages (70), ces trois sections étant reliées entre elles.
Mode de réalisation n°10 : Un procédé de régulation de la pression dans un outil de puits, comprenant : l'isolation d'une chambre de fixation de l'outil de puits pour réduire la pression d'éclatement au niveau d'un cylindre de l'outil de puits ; et la régulation d'une pression interne à l'intérieur de la chambre de fixation à l'aide d'un premier dispositif de mesure de débit et d'un deuxième dispositif de mesure de débit installés dans le cylindre de l'outil de puits afin de réduire la pression d'éclatement au niveau du cylindre.
Mode de réalisation n°11 : Le procédé du mode de réalisation n°10, dans lequel la régulation de la pression interne de la chambre comprend le premier dispositif de mesure de débit permettant à une pression externe supérieure à un premier seuil de pression d'entrer dans la chambre de fixation pendant une opération de récupération d'hydrocarbures à l'aide de l'outil de puits, et le deuxième dispositif de mesure de débit permettant à la pression interne de la chambre supérieure à un deuxième seuil de pression de sortir de la chambre de fixation après l'opération de récupération d'hydrocarbures.
Mode de réalisation n°12 : Le procédé du mode de réalisation n°11, dans lequel la régulation de la pression interne de la chambre comprend la limitation du différentiel de pression entre l'intérieur de la chambre de fixation et l'extérieur du cylindre pendant l'opération de récupération d'hydrocarbures au premier seuil de pression du premier dispositif de mesure de débit afin de réduire la pression d'effondrement au niveau du cylindre.
Mode de réalisation n°13 : Le procédé du mode de réalisation n°11, dans lequel la régulation de la pression interne de la chambre comprend le maintien de la pression interne de la chambre au deuxième seuil de pression du deuxième dispositif de mesure de débit après l'opération de récupération d'hydrocarbures afin de maintenir une pression de fixation à l'intérieur de la chambre de fixation.
Mode de réalisation n°14 : Le procédé du mode de réalisation n°10, dans lequel l'isolation de la chambre de fixation de l'outil de puits comprend un mécanisme d'actionnement isolant la chambre de fixation par rapport à un mandrin de l'outil de puits en scellant un orifice de chambre de fixation afin de réduire la pression d'éclatement au niveau du cylindre.
Mode de réalisation n°15 : Un système de puits pour la récupération d'hydrocarbures, comprenant : un tubage de puits ; et une ou plusieurs garnitures de puits, où chacune de la ou des garnitures de puits comprend : un cylindre ; une chambre de fixation formée, en partie, par le cylindre ; et un premier dispositif de mesure de débit et un deuxième dispositif de mesure de débit installés dans le cylindre, le premier dispositif de mesure de débit et le deuxième dispositif de mesure de débit configurés pour réguler une pression interne à l'intérieur de la chambre de fixation afin de réduire une pression d'effondrement au niveau du cylindre.
Mode de réalisation n°16 : Le système de puits du mode de réalisation n°15, dans lequel le premier dispositif de mesure de débit est configuré pour permettre à une pression externe supérieure à un premier seuil de pression d'entrer dans la chambre de fixation pendant une opération de récupération d'hydrocarbures à l'aide de la ou des garnitures de puits, et le deuxième dispositif de mesure de débit est configuré pour permettre à la pression interne de la chambre supérieure à un deuxième seuil de pression de sortir de la chambre de fixation après l'opération de récupération d'hydrocarbures.
Mode de réalisation n°17 : Le système de puits du mode de réalisation n°16, dans lequel un différentiel de pression entre l'intérieur de la chambre de fixation et l'extérieur du cylindre pendant l'opération de récupération d'hydrocarbures est fixé par le premier seuil de pression du premier dispositif de mesure de débit afin de réguler et de réduire la pression d'effondrement au niveau du cylindre.
Mode de réalisation n°18 : Le système de puits du mode de réalisation n°16, dans lequel le deuxième dispositif de mesure de débit maintient la pression interne de la chambre au deuxième seuil de pression après l'opération de récupération d'hydrocarbures pour maintenir une pression de fixation à l'intérieur de la chambre de fixation.
Mode de réalisation n°19 : Le système de puits du mode de réalisation n°15, dans lequel le premier dispositif de mesure de débit est un premier clapet anti-retour et le deuxième dispositif de mesure de débit est un deuxième clapet anti-retour.
Mode de réalisation n°20 : Le système de puits du mode de réalisation n°15, dans lequel chacune de la ou des garnitures de puits comprend en outre : un mandrin ; un orifice de chambre de fixation entre la chambre de fixation et le mandrin ; et un mécanisme d'actionnement configuré pour isoler la chambre de fixation du mandrin en scellant l'orifice de chambre de fixation pour réduire la pression d'éclatement au niveau du cylindre.
Suspension de boîtier auxiliaire La présente divulgation concerne la structure d’une turbomachine et en particulier la fixation d’un boîtier auxiliaire à un carter de la turbomachine.
Une turbomachine comprend généralement un boîtier auxiliaire (dit AGB pour son acronyme anglais « Accessory Gear Box ») comprenant un train d’engrenages lié à l’arbre de la turbomachine et visant à distribuer une partie de la puissance de l’arbre principal vers des fonctions auxiliaires de la turbomachine, voire de l’aéronef. Le document FR 3 117 530 A1 décrit une turbomachine dans laquelle un boîtier auxiliaire est attaché au carter de la turbomachine au moyen de plusieurs bras (ou « bielles »). Chacune des bielles a une extrémité liée à un support (ou « chape ») fixé sur le boîtier et une autre extrémité liée à un support fixé au carter. Etant données les déformations induites par les contraintes mécaniques ou thermiques, les bielles sont liées par pivot aux chapes, voire par rotules. Le document FR 3 062 439 A1 donne un exemple de la liaison entre bielles et chapes.
Chacune des chapes doit être suffisamment massive pour des raisons de tenue mécanique. Aussi, la liaison entre les bielles et les chapes peut nécessiter la présence d’un axe, d’un écrou, d’une goupille, ainsi que de paliers ou roulements. Outre leur masse qui peut être non négligeable dans un système de suspension, ces éléments de fixation sont encombrants puisque, pour des raisons de maintenance, il est nécessaire de prévoir des espaces permettant l’accessibilité des outils de serrage/desserrage. Les chapes sont donc des pièces particulièrement encombrantes.
L’encombrement des chapes limite la flexibilité sur le choix de l’emplacement du boîtier : en effet, ce mode de rattachement du boîtier au carter impose de positionner le boîtier à un endroit compatible avec l’encombrement des chapes. Vu autrement, si lors de la conception de la turbomachine, le boîtier doit être disposé dans un endroit de la turbomachine moins spacieux, l’encombrement des chapes peut conduire à modifier les veines d’air pour pouvoir créer l’espace nécessaire pour accueillir le boîtier et les chapes. Modifier les veines d’air n’est toutefois pas souhaitable car dans certains cas les veines d’air peuvent avoir été optimisées, et les modifier reviendrait à altérer le rendement escompté du moteur.
Altérer le rendement n’est pas envisageable puisque la Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions.
C’est donc le but de la présente invention que de proposer un dispositif d’accouplement permettant de corriger des défauts angulaires et de coaxialité, de rattraper les jeux, aisément assemblable à l’aveugle, rigide en torsion et compact à la fois radialement et axialement, et qui sera donc approprié, par exemple, pour une application à l’accouplement d’un codeur de position angulaire avec l’axe de site d’une arme.
L’invention a ainsi pour objet une pièce d’accouplement pour un dispositif d’accouplement mécanique servant à accoupler l’un à l’autre deux éléments rotatifs cylindriques et montés chacun rotatifs autour d’un axe de rotation associé, ladite pièce d’accouplement comprenant une partie corps et une partie d’engagement, la partie corps ayant un axe central, un premier côté axial, dit proximal, un second côté axial, dit distal, opposé au côté proximal le long de l’axe central, et des moyens de solidarisation pour solidariser la pièce d’accouplement à une extrémité libre d’un premier des éléments rotatifs de telle sorte que ce dernier se trouve alors du côté proximal, et ladite partie d’engagement étant configurée pour engager, en position d’utilisation, dans laquelle les éléments rotatifs sont accouplés par le dispositif d’accouplement mécanique, au moins un obstacle qui est solidaire d’un second des éléments rotatifs, la pièce d’accouplement étant caractérisée par le fait que la partie d’engagement comprend des doigts de transmission de couple et de pincement d’obstacle radial, doigts par lesquels un couple appliqué à l’un ou l’autre des premier et second éléments rotatifs, autour de l’axe de rotation respectif, est directement transmis entre l’au moins un obstacle et la partie corps par les seuls doigts, les doigts faisant saillie de la partie corps et leurs axes longitudinaux appartenant à un cylindre imaginaire dont l’axe est coaxial à l’axe central de la partie corps, les doigts se situant sur le pourtour d’un espace de réception apte à recevoir, en position d’utilisation, une extrémité libre du second élément rotatif, les doigts d’une même paire formant une rainure ayant une extrémité proximale fermée et une extrémité distale ouverte par laquelle un obstacle, radial, solidaire du second élément rotatif, est introduit de façon à être reçu dans la rainure et pincé par les doigts dans ladite position d’utilisation, et les doigts étant élastiquement déformables dans la direction radiale.
En d’autres termes, les doigts d’une même paire sont déformables à leur région de base adjacente à la partie corps et présentent une rigidité dans la direction circonférentielle qui est suffisamment élevée pour qu’en position d’utilisation un couple soit transmis entre les éléments rotatifs par l’intermédiaire dudit obstacle radial, sans que les doigts ne se déforment, dans la direction circonférentielle, d’une grandeur supérieure à la déformation angulaire maximale admissible dans l’application considérée, et sans pour autant être si élevée qu’elle empêche ledit obstacle radial d’être introduit dans la rainure et ainsi la partie d’engagement d’être engagée autour de ladite extrémité libre du second élément rotatif, et une rigidité dans la direction radiale qui autorise une déformation élastique des doigts assurant un rattrapage d’éventuels écarts angulaires et coaxiaux entre les éléments mené et menant.
Ainsi, la pièce d’accouplement peut être montée sur le premier élément à l’aide des moyens de solidarisation, puis être engagée à l’aveugle sur le second élément.
De plus, étant donné qu’en position d’utilisation la partie d’engagement entoure l’extrémité libre du second élément rotatif, la pièce d’accouplement permet d’obtenir un dispositif d’accouplement plus compact, notamment axialement, que le dispositif du brevet US 3,286,489 A.
Par ailleurs, contrairement aux parties lames formant doigts élastiques du dispositif du brevet US 3,286,489 A, du fait des doigts de transmission de couple et de pincement d’obstacle radial, la pièce d’accouplement selon la présente invention permet une transmission d’une rotation de l’élément menant à l’élément mené dès le début du mouvement de rotation (en tout état de cause, dans les limites de la déformation angulaire maximale admissible), et donc une précision élevée dans la transmission du mouvement de rotation, tout en autorisant une tolérance aux écarts angulaires et coaxiaux entre les éléments mené et menant.
Dans le cas de l’application codeur de position angulaire discutée en introduction, la déformation angulaire maximale admissible sera tout simplement l’erreur angulaire minimale admissible pour la mesure des changements de position angulaire. L’homme du métier pourra tenir compte du couple résistant lors du dimensionnement de la pièce d’accouplement.
En pratique, l’homme du métier pourra simplement utiliser un logiciel de calcul, par exemple de calcul par éléments finis, pour concevoir la pièce d’accouplement répondant aux exigences liées à l’application considérée (déformation angulaire maximale admissible dans la direction circonférentielle, défaut d’excentricité maximal admissible, dispersion axiale à l’assemblage maximale), notamment pour choisir les matériaux utilisés, les dimensions des doigts (sections tranversales, longueurs), etc.
Notamment dans le cas de l’application codeur de position angulaire discutée ci-dessus, la rigidité des doigts dans la direction circonférentielle peut avantageusement être de 140N/mm ± 40N/mm et/ou la rigidité des doigts dans la direction radiale est de 40N.m/rd ± 5N/mm.
Avantageusement, la partie d’engagement comprend au moins deux paires de doigts, notamment trois paires de doigts, les rainures étant réparties de manière angulairement équidistante.
En particulier, la présence de trois paires de doigts espacées les unes des autres de 120 degrés permet une transmission de couple fiable et précise.
Chaque doigt peut avantageusement avoir une extrémité libre qui est biseautée de façon à élargir la rainure à l’extrémité distale de cette dernière. Cela facilite l’introduction d’un obstacle radial dans la rainure et donc le positionnement à l’aveugle de la pièce d’accouplement sur le second élément rotatif.
Les doigts d’une même paire peuvent chacun avoir une section transversale polygonale et présenter chacun une face latérale plane appartenant à un plan auquel appartient ledit axe central, la rainure étant délimitée dans la direction circonférentielle par les deux faces latérales des doigts.
Selon un mode de réalisation particulier, la partie corps comporte un alésage débouchant sur le côté proximal et apte à recevoir l’extrémité libre dudit premier élément, et les moyens de solidarisation comprennent au moins un trou traversant fileté s’étendant radialement et ayant une première extrémité débouchant à l’extérieur de la partie corps et une seconde extrémité débouchant dans ledit alésage, le trou fileté étant apte à recevoir un organe de fixation, notamment une vis-pointeau.
La présente invention a également pour objet un dispositif d’accouplement mécanique servant à accoupler l’un à l’autre deux éléments rotatifs cylindriques et montés chacun rotatifs autour d’un axe de rotation associé, caractérisé par le fait qu’il comprend une pièce d’accouplement telle que définie ci-dessus, destinée à être rendue solidaire de l’extrémité libre d’un premier des éléments rotatifs, et une partie de transmission solidaire ou destinée à être solidaire de l’extrémité libre d’un second des éléments rotatifs, la partie de transmission comprenant au moins un obstacle radial qui, en position d’utilisation, s’étend radialement en saillie de l’extrémité libre du second élément rotatif de façon à être reçu dans la rainure formée par une paire de doigts de la pièce d’accouplement et pincé par lesdits doigts.
Avantageusement, l’au moins un obstacle radial est formé par une goupille radiale, de préférence une goupille élastique fendue.
Il est préférable que le matériau disposé à l’intérieur du tube soit traversé par le fil de la couture. Le matériau de remplissage 10 possède une résistance à l’allongement qui est inférieure à la résistance à l’allongement du tube. Les performances mécaniques sont fournies par le tube et non par le matériau de remplissage 10 qui intervient uniquement pour définir la forme du connecteur textile 1.
De manière classique, dans les harnais d’encordement à destination de l’escalade ou de l’alpinisme, la ceinture ou le tour de cuisse est formé par une ou plusieurs sangles de résistance qui sont fixées à un élément de support qui est une mousse de confort, un matériau tissé ou un matériau tricoté. Les dimensions des fils de résistance et des sangles de résistance ainsi que leurs positions de fixation sont choisies pour supporter les efforts lors d’une chute et pour mieux répartir les efforts contre le corps de l’utilisateur.
Le support est fonctionnalisé notamment est des portes-matériels qui sont destinés à supporter des mousquetons, des manilles et d’autres équipements du grimpeur ou de l’alpiniste. Le support n’ayant pas une tenue mécanique importante, les portes-matériels doivent être fixés aux fils et sangles de résistance.
Il existe quelques précautions à prendre pour la fixation du porte-matériel afin de répartir au mieux les efforts sur les fils/sangles de résistance et d’assurer une bonne longévité des coutures de fixation.
Une problématique similaire existe pour tous les équipements qui doivent être fixés à la ceinture et/ou au tour de cuisse comme notamment les sangles du dispositif de réglage de la circonférence de la ceinture/tour de cuisse.
Il est donc recherché un moyen d’améliorer la fixation des équipements avec le support destiné à former la ceinture ou le tour de cuisse.
Il est également connu du document US 2019/0308040 de former un harnais d’encordement au moyen de deux couches tissées qui sont formées indépendamment l’une de l’autre et qui sont superposées et fixée afin de définir une cavité. La cavité est destinée à recevoir une mousse de confort de manière à faire évoluer le niveau de confort du harnais d’encordement et faire évoluer le compromis entre le poids et le confort. Les deux couches tissées sont reliées par une sangle de résistance cousue pour assurer la tenue mécanique avec le point de suspension ventral.
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à prévoir un harnais qui présente une meilleure gestion de la fonctionnalisation d’une ceinture ou d’un tour de cuisse et par exemple une meilleure installation d’un équipement tel qu’une porte-matériel ou une sangle d’un dispositif de réglage avec un support destiné à former la ceinture ou le tour de cuisse du harnais.
Selon un aspect de l’invention, le harnais d’encordement comporte une ceinture, une paire de tours de cuisse, une couche tissée conformée en boucle pour former l’un de la ceinture et d’un tour de cuisse et une fermeture fixée en des première et deuxième extrémités de la couche tissée opposées selon une première direction.
La couche tissée possède des premiers fils fixés à la fermeture et s’étendant continument depuis la première extrémité jusqu’à la deuxième extrémité.
La couche tissée comporte une nappe externe et une nappe interne superposées et qui sont chacune tissées.
La couche tissée comporte des fils longitudinaux externes et des fils transversaux externes tissés pour former la nappe externe et des fils longitudinaux internes et des fils transversaux internes tissés pour former la nappe interne.
La nappe interne et la nappe externe sont liées l’une à l’autre par l’entrelacement d’au moins un fils de lien s’enchevêtrant dans la nappe interne et dans la nappe externe pour que la nappe interne et la nappe externe se déforment de la même manière au moins selon la première direction, le au moins un fil de lien étant choisi parmi les fils longitudinaux internes, les fils transversaux internes, les fils longitudinaux externes, les fils transversaux externes et au moins un fil de liage, le au moins un fil de liage étant tissé avec la nappe interne et la nappe externe.
La couche tissée forme au moins une cavité délimitée d’une part par un support et d’autre part par un capot fixés l’un à l’autre par au moins deux ancrages, chaque cavité étant destinée à recevoir un objet entre le capot et le support.
Ensuite, dans cette sous-étape 30 de l’étape 10-70 on (par exemple le dispositif d’estimation DE) peut déterminer chaque deuxième coefficient cf2(ec, te) correspondant à un couple en divisant par deux la somme entre les premier cf4 1 (ec, te) et second cf4 2 (ec, te) quatrièmes coefficients correspondant à ce couple. On a alors cf2(ec, te) = (cf4 1 (ec, te) + cf4 2 (ec, te)) / 2.
Mais on pourrait aussi utiliser, par exemple, une loi d’Arrhenius qui est représentative de la dépendance en température de batterie des réactions chimiques internes de la batterie BC, et souvent utilisée pour les modèles de vieillissement des batteries.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que l’étape 10-70 du procédé peut aussi comprendre une sous-étape 60 dans laquelle on (par exemple le dispositif d’estimation DE) vérifie si les valeurs estimées vpj(ec, te) ont une erreur d’estimation acceptable. A cet effet, on (par exemple le dispositif d’estimation DE) peut comparer des résultats de simulations du modèle électrique avec des valeurs estimées vpj(ec, te) correspondant à des sollicitations choisies de la batterie BC avec des résultats réels correspondants obtenus en soumettant effectivement la batterie BC à ces mêmes sollicitations.