Installation de liquéfaction d’hydrogène comprenant un circuit (3) d’alimentation d’hydrogène à refroidir ayant une extrémité amont destinée à être reliée à une source (2) de d’hydrogène gazeux sous pression à une première température initiale et une extrémité aval (23) destinée à être reliée à au moins un organe (30) de collecte de l’hydrogène liquéfié, l’installation (1) comprenant une pluralité d’échangeurs (4, 5, 6, 7, 17) de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit (3) d’alimentation, l’installation (1) comprenant un premier dispositif (8) de pré-refroidissement en échange thermique avec un premier ensemble (4, 5) parmi les échangeur(s) de chaleur, le premier dispositif (8) de pré-refroidissement étant configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la première température jusqu’à une deuxième température inférieure à la première température et comprise entre 120K et 163K, l’installation (1) comprenant un deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement en échange thermique avec un second ensemble (4, 5, 6) parmi les échangeurs de chaleur et configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la deuxième température jusqu’à une troisième température inférieure à la deuxième température et comprise entre 103K et 80K, l’installation (1) comprenant un système (10) de refroidissement en échange thermique avec un troisième ensemble (4, 5, 6, 7, 17) parmi les échangeurs de chaleur et configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la troisième température jusqu’à une quatrième température inférieure à la température critique de l’hydrogène, par exemple inférieure à 25K, dans lequel, le deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement comprend un réfrigérateur à cycle de réfrigération d’un deuxième gaz de cycle constitué d’azote, le premier dispositif (8) de pré-refroidissement comprenant un réfrigérateur à cycle de réfrigération fermé d’un premier gaz de cycle comprenant au moins trois composants dont au moins un premier composant plus volatil qu’au moins un deuxième composant, le au moins un deuxième composant étant plus volatil qu’au moins un troisième composant, le réfrigérateur à cycle de réfrigération du premier dispositif (8) de pré-refroidissement comprenant un premier compresseur (18) centrifuge du premier gaz de cycle, un organe (180) de refroidissement du premier gaz de cycle comprimé configuré pour produire un fluide diphasique, un premier séparateur (28) de phases configuré pour séparer le fluide diphasique, de seconds organes (38, 58) de compression configurés pour comprimer le gaz et le liquide provenant du premier séparateur (28) de phases, un deuxième séparateur (48) de phases configuré pour séparer le fluide diphasique produit par les seconds organes (38, 58) de compression, une première conduite (68) en échange thermique avec un échangeur de chaleur du premier ensemble (4, 5) et configurée pour refroidir, condenser partiellement du gaz produit par le deuxième séparateur (48) de phases et transférer ce gaz partiellement condensé dans un troisième séparateur (88) de phases du réfrigérateur du premier dispositif (8) de pré-refroidissement, le réfrigérateur à cycle de réfrigération du premier dispositif (8) de pré-refroidissement comprenant un premier organe (78) de détente configuré pour détendre le liquide produit par le deuxième séparateur (48) de phases et renvoyer ce fluide vers le premier compresseur (18) centrifuge via un passage dans un échangeur de chaleur du premier ensemble (4, 5). Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le réfrigérateur à cycle de réfrigération du premier dispositif (8) de pré-refroidissement comprend un quatrième séparateur (108) de phases configuré pour récupérer le liquide produit par le deuxième séparateur (48) de phases et détendu par le premier organe (78) de détente et pour être alimenté également par le liquide produit par le troisième séparateur (88) de phases. Installation selon la revendication 2, caractérisée en ce que le réfrigérateur à cycle de réfrigération du premier dispositif (8) de pré-refroidissement comprend un cinquième séparateur (118) de phases configuré pour recevoir le gaz produit par le troisième séparateur (88) de phases du réfrigérateur et détendu dans un organe (128) de détente du réfrigérateur du premier dispositif (8) de pré-refroidissement. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que le premier gaz de cycle consiste en un mélange de trois à six composants choisis parmi: azote, méthane, éthane ou éthylène, propane ou propène, butane ou butène, pentane. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le réfrigérateur du deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement comprend, disposés dans un circuit de cycle, au moins deux compresseurs (19) centrifuges en série configurés pour comprimer le deuxième gaz de cycle, au moins une turbine (29) de détente du deuxième gaz de cycle accouplée à un arbre rotatif qui est de préférence accouplé également à un des compresseurs (19), le circuit de cycle comprenant en outre un dispositif de thermosiphon comprenant un réservoir (39) séparateur de phase configuré pour recevoir au moins un flux du deuxième gaz de cycle détendu par la au moins une turbine (29) de détente et renvoyer du gaz de cycle vers les compresseurs (19). Procédé de liquéfaction d’hydrogène comprenant les étapes suivantes : refroidir un débit d’hydrogène (3) ayant une pression d’au moins 20 bars abs et une première température initiale jusqu’à une seconde température de 163K ou inférieure dans au moins une première ligne (4, 5) d’échangeur(s) de chaleur refroidie par un premier dispositif (8) de pré-refroidissement, refroidir le débit d’hydrogène (3) de la seconde température jusqu’à une troisième température de 103K ou inférieure dans au moins un échangeur de chaleur (4, 5, 6) refroidi par un deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement, refroidir le débit d’hydrogène (3) de la troisième température jusqu’à une température en dessous de la température critique de l’hydrogène, en particulier en dessous de 25K dans au moins un échangeur de chaleur (6, 7, 17) refroidi par un système (10) de refroidissement, liquéfier le débit d’hydrogène (3) refroidi jusqu’à la température en dessous de la température critique pour obtenir un débit d’hydrogène liquide, dans lequel, le deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement est un réfrigérateur à cycle de réfrigération d’un deuxième gaz de cycle constitué d’azote, le premier dispositif (8) de pré-refroidissement étant un réfrigérateur d’un premier cycle fermé de réfrigération utilisant un premier fluide réfrigérant comprenant au moins trois composants dont au moins un premier composant plus volatil qu’au moins un deuxième composant et au moins un troisième composant plus volatil que le au moins un deuxième composant, le premier cycle de réfrigération comprenant au moins deux étapes de condensation partielle à des températures différentes supérieures à la seconde température, pour séparer le premier fluide réfrigérant en produisant un gaz enrichi en ses composants plus volatils et un liquide enrichi en ses composant moins volatils, le premier cycle de réfrigération comprenant : une compression dans un compresseur centrifuge (18) où le débit entier de premier fluide réfrigérant est comprimé depuis une pression comprise entre 1,1 bara et 10 bara, de préférence entre 1,5 et 6 bara, jusqu’à une pression comprise entre 7 et 30 bara, de préférence entre 15 et 25 bara, un refroidissement (180) du premier fluide réfrigérant pour former un fluide diphasique, une séparation de ce fluide diphasique dans un premier séparateur (28) de phases, une compression centrifuge du gaz provenant du premier séparateur (28) de phases et une pressurisation (58) du liquide provenant du premier séparateur (28) de phases jusqu’à une pression comprise entre 25 bara et 70 bara, de préférence entre 45 bara et 65 bara, un envoi de ce gaz comprimé et de ce liquide pressurisé à un deuxième séparateur de phases (48), une séparation du gaz comprimé et du liquide pressurisé dans le deuxième séparateur (48) de phases pour former un gaz et un liquide, un refroidissement de ce gaz produit par le deuxième séparateur de phases (48) dans la première ligne (4) d’échange de chaleur jusqu’au moins la seconde température pour le condenser partiellement, un envoi de ce gaz condensé partiellement dans un troisième séparateur (88) de phases, un refroidissement et une détente du liquide formé dans le deuxième séparateur (48) de phases via une vanne (78) ou une turbine pour former un fluide détendu et un renvoi de ce fluide détendu dans la première ligne (4) d’échange de chaleur pour se réchauffer et former au moins une partie du fluide comprimé dans le compresseur (18) centrifuge. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce qu’il utilise un quatrième séparateur (108) de phases recevant le liquide produit par le deuxième séparateur (48) de phases et le liquide produit par le troisième séparateur (88) de phases. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce qu’il utilise un cinquième séparateur (118) de phases recevant le gaz produit par le troisième séparateur (88) de phases et détendu (128). Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 8 caractérisé en ce que le premier gaz de cycle consiste en un mélange de trois à six composants choisis parmi: azote, méthane, éthane ou éthylène, propane ou propène, butane ou butène, pentane. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 9 caractérisé en ce que le premier gaz de cycle consiste en un mélange composé d’au moins un composant léger choisi dans le groupe : azote, méthane, au moins un composant moyen choisi dans le groupe : éthane, éthylène, propane, propène, butane, butène et au moins un composant lourd qui est du pentane ou, du butane si le composant moyen est choisi dans le groupe : éthane, éthylène, propane, propène. Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que le premier gaz de cycle comprend, en mole, entre 10% et 50% de composant(s) léger(s), entre 30% et 70% de composant(s) moyen(s) et entre 10% et 35% de composant(s) lourd(s), le total étant égal à 100%. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 11, caractérisé en ce que le refroidissement du débit d’hydrogène (3) de la seconde température jusqu’à une troisième température et/ou le refroidissement du débit d’hydrogène (3) de la troisième température jusqu’à une température en dessous de la température critique de l’hydrogène comporte un refroidissement du débit d’hydrogène jusqu’à une température intermédiaire comprise entre 113K et 153K, de préférence entre 123K et 143K à laquelle le débit d’hydrogène est envoyé à une unité (11) de purification à adsorption opérant à une température cryogénique et ensuite éventuellement à une unité de conversion catalytique d’hydrogène ortho en hydrogène para, pour produire un débit d’hydrogène ayant une teneur en hydrogène para comprise entre 30% et 55% avant d’être refroidi à nouveau. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 12, caractérisé en ce qu’il comporte une production de puissance de pré-refroidissement par le deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement avec les étapes suivantes : un compression centrifuge du deuxième gaz de cycle dans au moins deux compresseurs (19) disposés en série d’une pression d’entrée comprise entre 1 et 5 bara, jusqu’à une pression comprise entre 10 et 50bara et de préférence entre 15 et 25bara, une détente du deuxième gaz de cycle compressé et à une température comprise entre 173K et 128K dans au moins une vanne ou turbine (29) jusqu’à une pression comprise entre 1,1 et 2bara, au moins une turbine (29) de détente fournissant éventuellement du travail mécanique pour l’entraînement d’au moins un compresseur (19). Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la production de puissance de pré-refroidissement par le deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement comprend un transfert du deuxième gaz de cycle détendu dans un réservoir (39) séparateur de phase d’un dispositif de type thermosiphon et un renvoi du gaz de cycle du réservoir (39) vers l’admission des compresseurs (19). Procédé selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce que la détente du deuxième gaz de cycle compressé jusqu’à une pression comprise entre 1,1 et 2bara est réalisée dans deux turbines (29) de détente en série, la pression du deuxième gaz de cycle entrant dans la première des turbines (29) étant comprise entre 15 et 50bara, la température du deuxième gaz de cycle entrant dans la seconde des turbines étant comprise de préférence entre 143K et 103K. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 15, caractérisé en ce que le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de trois composants : CH4, C2H6 ou C3H8, C5H10, par exemple, exprimé en mole, 53% de CH4; 41% de C3H8, 6% de C5H10, ou le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de quatre composants parmi : CH4 et/ou N2, C2H6 et/ou C3H8, C5H10, par exemple, exprimés en moles, 49% de CH4; 11% de C2H6, 31% de C3H8 et 9% de C5H10 ou le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de CH4, C2H4, C3H8 et C5H12, par exemple dans des proportions respectives en mole de 24%, 39%, 22%, et 15% ou dans des proportions respectives en mole de 6%, 33%, 26%,35%, ou le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de cinq composants : N2 ; CH4, C2H6; C3H8; C5H10 par exemple dans des proportions respectives en mole de 3%;37%, 32%, 13% et 14% ou dans des proportions respectives en mole de 3%, 31%, 34%, 18%, 14%, ou dans des proportions respectives en mole de 3%, 33%, 37%, 13%, et 14%. Procédé selon l’une quelconque des revendication 6 à 16, caractérisé en ce que la température de coupure entre le premier (8) dispositif de pré-refroidissement et le deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement, c’est-à-dire la température du débit d’hydrogène entre ces deux portions de pré-refroidissement est comprise entre 148K et 123K, de préférence entre 138K et 133K. Procédé selon l’une quelconque des revendication 6 à 17, caractérisé en ce que la température de coupure entre le deuxième (9) dispositif de pré-refroidissement et le système (10) de refroidissement, c’est-à-dire la température du débit d’hydrogène entre ces deux portions de pré-refroidissement est comprise entre 93K et 73K, de préférence entre 88K et 81K.