INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque la machine de compression et détente s’arrête brutalement ou est mise en arrêt de sécurité du fait d’une perturbation sur le procédé, les roues de compression continuent de tourner durant quelques minutes par énergie cinétique et entraînent ainsi les roues de la ou des turbines. L’inertie mécanique du compresseur est d’autant plus élevée que les roues de compression ont un grand diamètre (c’est à dire que le débit à traiter est grand, par exemple 355 100 m 3 /h avec une puissance de compression de plusieurs mégawatt). La rotation de la turbine sans suffisamment de fluide à l’entrée peut créer un échauffement des matériaux de la turbine et son endommagement.
Ce problème peut également exister lors du démarrage de la turbine et/ou lors du démarrage du compresseur auquel est couplée la turbine.
Pour pallier le problème d’échauffement et/ou d’endommagement de la turbine, soit un fluide de secours est apporté à la turbine en cas d’arrêt de la machine, soit des matériaux plus chers qui tiennent à une température plus élevée sont choisis pour la turbine (ce qui rend le coût de l’unité plus élevé alors que les machines représentent une part importante du coût des unités).
Le problème d’un fluide de secours est qu’il faut quelques secondes pour déclencher les vannes et apporter le fluide, ce qui laisse le temps aux matériaux pour s’échauffer (même avec des vannes à ouverture ultra-rapide, notamment du fait des tailles importantes des vannes). C’est pourquoi, sur les machines où la turbine entraîne un compresseur, le fluide de secours est généralement constitué par un gaz pris directement au refoulement du compresseur. Cependant, cela n’est pas tout le temps possible, comme par exemple lorsque le fluide à comprimer est à saturation en eau et que le fluide à détendre doit être sec. Ce problème se présente par exemple dans les appareils de séparation d’un gaz de combustion pour produire du CO2 comprenant une turbine d’azote, du fait du risque de gel et/ou éventuellement de formation d’hydrates à basse température après détente.
La présente invention consiste à prendre comme fluide de secours le gaz comprimé en aval d’une unité de refroidissement et d’une unité de séchage par adsorption, de sorte que le fluide de secours soit sec et refroidi.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation d’un flux gazeux contenant un premier composant, au moins un deuxième composant et de l’eau dans lequel le flux gazeux est comprimé dans un compresseur pour former un débit comprimé, le débit comprimé est refroidi pour former un débit comprimé refroidi, le débit comprimé refroidi est épuré en eau par un appareil d’épuration fonctionnant par adsorption pour former un débit comprimé et séché, éventuellement le débit comprimé et séché est enrichi en le premier composant, le débit comprimé et séché et éventuellement enrichi en le premier composant est refroidi dans un échangeur de chaleur et séparé par condensation partielle et/ou distillation et/ou solidification pour former un débit enrichi en le premier composant par rapport au flux gazeux en base sèche et un débit appauvri en le premier composant par rapport au flux gazeux en base sèche, le débit appauvri en le premier composant est réchauffé par échange de chaleur avec le débit comprimé et séché qui se refroidit dans l’échangeur de chaleur puis détendu dans une turbine couplée au compresseur caractérisé en ce que lors d’un arrêt du compresseur ou d’une réduction d’au moins 1%/sec du débit molaire comprimé ou lors du démarrage du compresseur et/ou de la turbine, une partie du débit comprimé et séché est prise en amont de l’échangeur de chaleur et envoyée à l’entrée de la turbine.
Selon d’autres aspects facultatifs : la partie du débit comprimé et séché en amont de l’échangeur est envoyée à l’entrée de la turbine uniquement si le débit comprimé et/ou sa pression et/ou la pression à l’entrée de la turbine passe en dessous d’un seuil et/ou si la température à la sortie de la passe au-dessus d’un seuil et/ou en cas d’un signal d’arrêt des roues de compression du compresseur. le premier composant est du dioxyde de carbone. le débit comprimé comprend au moins 15% mol de dioxyde de carbone à base humide. l’au moins un deuxième composant est choisi dans le groupe : azote, oxygène, argon, monoxyde de carbone, méthane. la partie du débit comprimé et séché prise en amont de l’échangeur de chaleur et envoyée à l’entrée de la turbine est constituée par du gaz présent dans un espace libre d’au moins une bouteille d’adsorbant de l’appareil d’adsorption, cette au moins une bouteille étant en phase d’adsorption. un moyen d’ouverture, par exemple un détendeur, en aval d’au moins une bouteille d’adsorbant de l’appareil d’adsorption s’ouvre quand la pression du débit comprimé et/ou à l’entrée de la turbine passe en dessous d’un seuil. l’unité d’adsorption comprend au moins deux bouteilles d’adsorbant et au moins deux moyen d’ouverture, pouvant être des détendeurs, chaque bouteille étant reliée à un moyen d’ouverture respectif en aval de la bouteille dans le sens d’écoulement du débit à sécher. le moyen d’ouverture, par exemple le détendeur de chaque bouteille, est calibré pour s’ouvrir à partir du même seuil. le flux gazeux comprimé dans le compresseur est d’au moins 50 000m 3 /h, voire d’au moins 150 000m 3 /h. le débit comprimé et séché est enrichi en le premier composant et appauvri en l’au moins un deuxième composant par adsorption. le débit appauvri en le premier composant est enrichi en l’au moins un deuxième composant, pouvant être de l’azote, de l’oxygène, de l’argon, du monoxyde de carbone ou du méthane, par condensation partielle et/ou distillation. après l’envoi de la partie du débit comprimé et séché prise en amont de l’échangeur de chaleur à la turbine, un débit de gaz d’une autre source est envoyé à la turbine. dans le cas où un appareil d’enrichissement en le premier composant est présent, la partie du débit comprimé et séché prise en amont de l’échangeur de chaleur est prise en amont de l’appareil d’enrichissement.
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de séparation d’un flux gazeux contenant un premier composant, au moins un deuxième composant et de l’eau comprenant un compresseur pour comprimer le flux gazeux pour former un débit comprimé, des moyens de refroidissement pour refroidir le débit comprimé pour former un débit comprimé refroidi, un appareil d’épuration fonctionnant par adsorption pour épurer en eau le débit comprimé refroidi pour former un débit comprimé et séché, éventuellement un appareil d’enrichissement en le premier composant du débit comprimé et séché, un échangeur de chaleur pour refroidir le débit comprimé et séché relié à l’appareil d’épuration et éventuellement à l’appareil d’enrichissement, un appareil de séparation par condensation partielle et/ou distillation et/ou solidification pour séparer le débit comprimé et séché pour former un débit enrichi en le premier composant par rapport au flux gazeux à base sèche et un débit appauvri en le premier composant par rapport au flux gazeux à base sèche, des moyens pour envoyer le débit appauvri en le premier composant à l’échangeur de chaleur pour se réchauffer par échange de chaleur avec le débit comprimé et séché qui se refroidit dans l’échangeur de chaleur, une turbine couplée au compresseur et des moyens pour envoyer le débit appauvri en le premier composant et réchauffé dans l’échangeur de chaleur à la turbine caractérisé en ce qu’il comprend des moyens reliés à l’entrée de la turbine pour y envoyer du gaz comprimé et séché, pris en aval de l’appareil d’épuration ou dans l’appareil d’épuration et en amont de l’échangeur de chaleur et des moyens pour déclencher l’envoi si le compresseur s’arrête ou si le débit comprimé réduit d’au moins 1%/sec.
De préférence, l’appareil comprend des moyens de régulation de l’envoi du gaz comprimé et séché vers l’entrée de la turbine en fonction de la pression à l’entrée de la turbine et/ou en fonction du débit du débit comprimé et/ou en fonction de la température à l’entrée de la turbine et/ou en fonction de la température de la sortie de la turbine.
Selon cette configuration, puisque la première table et la seconde table sont reliées par la charnière et ne sont pas séparées l’une de l’autre, il est possible d’empêcher la première table d’être séparée de la seconde table et d’être perdue.
Bien que le mode de réalisation de la présente divulgation ait été décrit ci-dessus, la présente divulgation ne se limite pas au mode de réalisation ci-dessus, et diverses modifications peuvent être apportées sans s’écarter de son champ d’application. Par exemple, dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, une configuration dans laquelle deux ou trois trous traversants adjacents communiquent entre eux est illustrée, mais le nombre de trous traversants à communiquer n’est pas limité. Tant que la résistance de la première table peut être maintenue, la zone où la seconde table est exposée augmente si davantage de rainures de communication sont prévues. Par conséquent, plus le nombre de trous traversants communicants est élevé, plus la reconnaissance visuelle de la feuille ou autre maintenue par la partie de maintien est claire depuis le dessus de la première table. En outre, dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, une configuration dans laquelle la largeur de la rainure de communication 36a est inférieure au diamètre des trous traversants 36 est illustrée, mais la largeur de la rainure de communication 36a peut être supérieure ou égale au diamètre des trous traversants 36. Plus la largeur de la rainure de communication 36a est réduite, plus l’influence sur la résistance de la première table 30 est réduite, et plus la largeur de la rainure de communication 36a est grande, plus la visibilité de la feuille est améliorée.
État de la technique antérieure Le document de brevet 1 divulgue une table de création pour perle fusible de jeu permettant le retrait d’un assemblage de perles fusibles de jeu placé sur la table de création pour perle fusible de jeu avant son séchage complet afin de créer un nouvel assemblage de perles fusibles de jeu. La table de création pour perle fusible de jeu comprend une table sur laquelle des perles fusibles de jeu sont agencées, ainsi qu’un récepteur qui est destiné à être inversé conjointement avec la table et qui comprend une surface de réception qui permet la réception, le déplacement et le séchage des perles fusibles de jeu agencées. Dans la table de création pour perle fusible de jeu, lors de la création d’un assemblage de perles fusibles de jeu, de l’eau est appliquée sur les perles fusibles de jeu, puis un récepteur est disposé sur la table.
Dans la table de création pour perle fusible de jeu divulguée dans le document de brevet 1, des poignées fixes en forme d’oreille sont situées des deux côtés d’un bord externe du récepteur afin que le récepteur puisse être facilement disposé sur la table. En raison des poignées fixes situées sur le bord externe du récepteur ou de la table, une dimension en largeur du récepteur ou de la table devient importante même lorsque la table de création pour perle fusible de jeu n’est pas utilisée, et un espace de la table de création pour perle fusible de jeu ne peut pas être économisé.
Un objet de la présente divulgation concerne une table de création pour perle fusible de jeu capable d’économiser de l’espace.
La présente divulgation concerne une table de création pour perle a fusible de jeu comprenant : une première table comportant une pluralité de trous traversants s’étendant dans une direction de pénétration et configurée pour permettre la mise en place d’une perle fusible de jeu d’un côté de la pluralité de trous traversants dans la direction de pénétration ; et une seconde table comprenant : une pluralité d’ergots configurés pour être insérés dans la pluralité de trous traversants et retirés de ceux-ci depuis un autre côté de la pluralité de trous traversants dans la direction de pénétration, la première table étant configurée pour être empilée sur la seconde table dans une première direction le long d’une direction normale de la seconde table de telle sorte que la pluralité d’ergots soient insérés dans la pluralité de trous traversants, la première table comprenant au moins une partie saillante faisant saillie dans la première direction ; la seconde table comprenant au moins une partie formant tenon reliée par l’intermédiaire d’une charnière de manière à pouvoir être pliée dans la première direction ; et l’au moins une partie formant tenon étant engagée sur l’au moins une partie saillante en pliant l’au moins une partie formant tenon dans la première direction dans un état où la première table est empilée sur la seconde table.
Selon la présente divulgation, il est possible d’obtenir une table de création pour perle fusible de jeu capable d’économiser de l’espace.
Fig. 3 est une vue en perspective de la table de création pour perle fusible de jeu selon le mode de réalisation de la divulgation, avec la première table ouverte et vue d’un côté avant supérieur.
Fig. 4 est une vue en perspective de la table de création pour perle fusible de jeu selon le mode de réalisation de la divulgation, avec la première table ouverte et vue d’un côté avant inférieur.
Fig. 5 est une vue en perspective de la table de création pour perle fusible de jeu selon le mode de réalisation de la divulgation, avec des parties formant tenon ouvertes et vues de dessus.
Fig. 6 est une vue en perspective agrandie à proximité de la partie formant tenon d’un côté de la table de création pour perle fusible de jeu selon le mode de réalisation de la divulgation, vue de dessus.
- le régime vilebrequin est mesuré par un capteur de régime du moteur thermique. La valeur de régime vilebrequin est soit lue directement par le capteur de régime et transmise directement à l’unité de contrôle, soit disponible sur un réseau de bord auquel l’unité de contrôle est raccordée ;
- la pression atmosphérique est mesurée par une sonde de pression placée dans ou à proximité du conduit d’entrée de l’admission d’air. La valeur de pression atmosphérique est soit lue directement par la sonde de pression et transmise directement à l’unité de contrôle, soit disponible sur un réseau de bord auquel l’unité de contrôle est raccordée ;
- la température de collecteur est mesurée par un premier capteur de température placé dans ou à proximité du collecteur de l’admission d’air. La valeur de température de collecteur est soit lue directement par la sonde de pression et transmise directement à l’unité de contrôle, soit disponible sur un réseau de bord auquel l’unité de contrôle est raccordée ;
- la température d’air est mesurée par un deuxième capteur de température placé dans ou à proximité du col d’entrée de l’admission d’air. La valeur de température d’air est soit lue directement par la sonde de pression et transmise directement à l’unité de contrôle, soit disponible sur un réseau de bord auquel l’unité de contrôle est raccordée ;
- l’étape d’estimation de couple comporte une étape de comparaison des valeurs des variables d’état avec une cartographie prédéterminée du moteur thermique, de sorte à trouver dans ladite cartographie un estimateur du couple théorique du vilebrequin – directement ou par approximation à partir d’un ou deux états de cartographie proches des valeurs de variables d’état. L’étape de comparaison avec la cartographie permet ainsi d’estimer le couple moteur au niveau du vilebrequin en fonction des valeurs des différentes variables d’état mesurées pendant le fonctionnement du moteur thermique. La cartographie est définie lors d’une phase préalable de mise au point du moteur thermique, ledit moteur thermique étant alors testé et monitoré dans de multiples configurations et pour de nombreux points de fonctionnements qui sont tos enregistrés dans la cartographie. La cartographie est conservée en mémoire de l’unité de contrôle mettant en œuvre le procédé de surveillance conforme au premier aspect de l’invention ;
- selon une première variante de réalisation, l’étape de détermination du couple de sortie du moteur thermique comporte une étape de mesure du couple de sortie au niveau d’un arbre de sortie du moteur thermique ou au niveau d’un volant d’inertie associé au moteur thermique ;
- alternativement, selon une deuxième variante de réalisation, l’étape de détermination du couple de sortie du moteur thermique comporte une étape de calcul dudit couple de sortie à partir du produit d’une accélération angulaire et d’une inertie d’une ligne d’arbre en sortie du moteur thermique. A cet effet, un capteur d’une vitesse de rotation sur l’arbre de sortie permet de déterminer un régime de rotation du moteur thermique. Un tel régime de rotation est par exemple déterminé en mesurant une rotation angulaire de l’arbre de sortie pendant un intervalle de temps prédéterminé. En mesurant un tel régime angulaire sur plusieurs intervalles de temps successifs, il est alors possible de déterminer l’accélération angulaire par différence des deux régimes angulaires déterminés, divisée par la durée globale de mesure des deux régimes angulaires ;
– complémentairement, l’inertie de la ligne d’arbre en sortie du moteur thermique est déterminée notamment à partir de valeurs prédéterminées d’inertie d’un embrayage et d’une boite de vitesses du groupe de motopropulsion. A cet effet, l’unité de contrôle prend en compte pour cette détermination des valeurs préenregistrées d’inertie de différents éléments d’une chaîne de traction associée au groupe de motopropulsion, et comportant notamment l’embrayage et la boite de vitesses. Ces valeurs sont avantageusement enregistrées dans une zone mémoire de l’unité de contrôle ou dans le calculateur du groupe de motopropulsion. A titre d’exemples non limitatifs, les valeurs d’inertie de la chaîne de traction et prises en compte durant l’étape de détermination du couple de sortie du moteur thermique comportent (i) une inertie vue par le moteur thermique lorsque l’embrayage est configuré dans son état ouvert, et/ou une inertie vue par le moteur thermique lorsque l’embrayage est configuré dans son état fermé, la boite de vitesses étant engagée dans l’un des rapport de vitesses, une telle inertie étant calculée pour chaque rapport de vitesse de la boite de vitesses, marche arrière incluse ;
- l’étape de calcul du couple de l’alterno-démarreur comporte une étape de calcul de la différence entre le couple de sortie du moteur thermique et le couple théorique du vilebrequin. Le couple de l’alterno-démarreur est un couple moteur ou un couple résistant. Par couple moteur, on comprend que l’alterno-démarreur génère un couple positif sur l’arbre de sortie du moteur thermique, relativement au couple généré par ledit moteur thermique lui-même. A contrario, par couple résistant, on comprend que l’alterno-démarreur génère un couple négatif sur l’arbre de sortie du moteur thermique, relativement au couple généré par ledit moteur thermique lui-même ;
- si la consigne d’état diffère du mode de fonctionnement mesuré pour l’alterno-démarreur, alors le procédé de surveillance comporte une étape avertissement d’un tel dysfonctionnement. L’étape d’avertissement comporte par exemple l’établissement d’un rapport d’incident stocké en mémoire de l’unité de contrôle du groupe de motopropulsion du véhicule automobile, et/ou la configuration d’un signal d’avertissement – par exemple un indicateur lumineux – sur un tableau de bord du véhicule automobile.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un groupe de motopropulsion pour véhicule automobile, le groupe de motopropulsion comportant :
- un moteur thermique ;
- un alterno-démarreur associé au moteur thermique ;
- une unité de commande configurée pour mettre en œuvre le procédé de surveillance de l’alterno-démarreur conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant un groupe de motopropulsion conforme au deuxième aspect de l’invention.
Avantageusement, le véhicule automobile est du type d’un véhicule automobile thermique ou d’un véhicule automobile microhybride.
Les branches supplémentaires 22 de la première électrode comportent des extrémités libres 30. Une extrémité libre 30 d’une branche supplémentaire de la première électrode est espacée de la portion de tige 26 de la troisième électrode disposée en regard de celle-ci, d’un deuxième espacement S2 ayant une longueur comprise entre 50 micromètres et 1000 micromètres, et de préférence entre 300 micromètres et 500 micromètres.
Ce deuxième espacement S2 est mesuré selon la direction transversale X. Ce deuxième espacement S2 présente une longueur identique à la distance entre une branche supplémentaire 22 de la première électrode et une branche adjacente 28 de la troisième électrode 18. Le même deuxième espacement S2 sépare également les extrémités 32 des branches 28 de la troisième électrode et la portion de tige supplémentaire 20 de la première électrode disposée en regard de celles-ci. La présente invention a également pour objet un tapis 34 de détection d’un tassement de la mousse d’un siège de véhicule, en particulier de véhicule automobile. En référence à la , le tapis 34 de détection de liquide comprend un premier support flexible 36, un deuxième support flexible 38 fixé sur le premier support flexible et des transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités coplanaires selon le deuxième mode de réalisation portés par le deuxième support flexible 38. Le premier support flexible 36 peut être un support tissé ou non tissé dans des fibres naturelles ou des fibres synthétiques. Il peut également être réalisé en matière plastique. Dans le mode de réalisation illustré, le premier support flexible 36 est ajouré pour permettre le passage d’air d’un système d’aération du siège.
Le deuxième support flexible 38 peut être réalisé dans une résine ou une matière plastique telle que du polyuréthane thermoplastique connu sous l’acronyme TPU, du polytéréphthalate d’éthylène connu sous l’acronyme PET, du polycarbonate connu sous l’acronyme PC ou du polyimide connu sous l’acronyme PI. Les transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités et des pistes conductrices 40 sont fixés sur la face supérieure du deuxième support flexible. Les transducteurs capacitifs 16 sont réalisés par impression électronique ou par couture.
Avantageusement, ce tapis de détection est propre à détecter et à quantifier un tassement de mousse et à détecter la présence d’un occupant ou d’un objet sur celui-ci en tenant compte de ce tassement. Selon un mode de réalisation non représenté, le tapis 34 de détection est identique aux tapis de détection représenté sur la à l’exception du fait qu’il comporte des transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités coplanaires selon le premier mode de réalisation à la place des transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités coplanaires selon le deuxième mode de réalisation. Le tapis de détection selon ce mode de réalisation, détecte la présence d’un tassement et quantifie ce tassement mais ne détecte pas la présence d’un occupant sur le siège. La présente invention a également pour objet un siège 42 de véhicule, en particulier un siège de véhicule automobile. Le siège 42 comporte un dossier 44, une assise 46 articulée au dossier, et des transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités coplanaires conformés comme mentionné ci-dessus et illustré sur la . Les transducteurs capacitifs 16 sont agencés sur la mousse de l’assise. Une housse avec une fine couche de mousse est agencée sur le siège et recouvre les transducteurs capacitif 16. Les transducteurs capacitifs 16 sont chacun connectés, par des fils électriques non représentés, à une masse, à une source de tension et à une unité électronique. L’unité électronique est par exemple constituée par un processeur ou un circuit intégré généralement appelé ASIC. L’unité électronique est propre à mesurer une différence de potentiel aux bornes de la première électrode 4 et de la deuxième électrode 6, ainsi que la différence de potentiel entre la première électrode 4 et la troisième électrodes 18. Sur la , les transducteurs capacitifs 16 à électrodes interdigités sont représentés schématiquement par des carrés.