INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce mode de refroidissement rapide peut par exemple être configuré pour s’activer de manière automatisée lorsque la température au sein de l’habitacle est supérieure à une température seuil prédéterminée (par exemple comprise entre 35 et 40°C). On peut également envisager que ce mode de refroidissement rapide puisse être activée manuellement par un passager du véhicule.
De par le positionnement du second filtre HEPA 8 dans le conduit de recirculation 3, celui-ci n’est donc pas sollicité lorsque ce mode de refroidissement rapide est activé de sorte que les pertes de charges sont contenues et qu’un débit d’air suffisant en entrée habitacle (environ 500 kg/h) puisse être obtenu sans surdimensionnement du groupe moto-ventilateur 5 (et donc avec une consommation électrique limitée ainsi qu’un coût et un bruit de fonctionnement réduits).
Le système HVAC de traitement d’air 1 comporte également un second volet de pilotage du flux d’air 10 agencé dans le conduit de recirculation 3 en amont du second filtre HEPA 8 et mobile, via un actionneur motorisé non représenté, entre une position par défaut d’ouverture dans laquelle ce conduit de recirculation 3 est entièrement ouvert et une position de fermeture dans laquelle ce même conduit de recirculation 3 est fermé.
Ce second volet de pilotage du flux d’air 10, ouvert par défaut, est configuré pour venir occuper sa position de fermeture lorsque le mode de refroidissement rapide est activé, de sorte à réduire l’intensité des bruits parasites générés.
Le module de supervision est également apte à faire fonctionner le système HVAC de traitement d’air 1 du véhicule dans un mode de convergence thermique dans lequel le premier volet de pilotage 7 occupe sa position de fermeture de sorte que l’air pulsé pénétrant dans l’habitacle H soit uniquement de l’air recyclé ayant traversé le second filtre HEPA 8.
Ce mode de convergence thermique configuré pour atteindre dans l’habitacle H une température de consigne prédéfinie, peut par exemple être activé de manière automatisée lorsque la température au sein de l’habitacle H est inférieure ou égale à une température seuil prédéterminée (avantageusement la même que celle associée au déclenchement du mode de refroidissement rapide). On peut également envisager que ce mode de convergence thermique rapide puisse être activé manuellement par un passager du véhicule.
Dans ce mode de convergence thermique où le second volet de pilotage du flux d’air 10 est ouvert, le second filtre HEPA 8 est sollicité de sorte à assurer une qualité d’air optimale dans l’habitacle H.
Le différentiel entre la température intérieure de l’habitacle H et celle de consigne étant moindre que dans le mode de refroidissement rapide, la réduction du débit d’air en entrée habitacle causée par les pertes de charges plus conséquentes engendrées par la traversée de ce second filtre HEPA 8 n’est plus problématique.
Les dimensions surfaciques de ce second filtre HEPA peuvent ainsi être réduites en comparaison des filtres HEPA utilisés dans les véhicules actuels et se rapprocher de celles des filtres à haute efficacité (HE) en étant comprises par exemple entre 5 et 10 dm², ce qui permet un gain de place sensible facilitant leur implantation dans le compartiment moteur du véhicule.
Afin de réduire le bruit de fonctionnement, le module de supervision sera avantageusement configuré de sorte à réduire progressivement la puissance électrique du groupe moto-ventilateur 5 au fur et à mesure de la diminution du différentiel entre la température au sein de l’habitacle H et la température extérieure.
Par « la peau », on entend l'ensemble de la peau du corps, et de manière préférée la peau du visage, du cuir chevelu, du décolleté, du cou, des bras et avant-bras, des paupières, autour de la bouche ou l'arrière des oreilles, du creux du coude, de l'arrière des genoux, des mains, des poignets et des chevilles, voire de manière plus préférée encore, la peau du visage (en particulier du front, nez, joues, menton), du décolleté et du cou.
Certaines compositions selon l’invention comprennent un milieu physiologiquement acceptable, c’est-à-dire qui présente une couleur, une odeur et un toucher agréables et ne génère pas d’inconforts inacceptables, c’est-à-dire picotements, tiraillements, rougeurs, susceptibles de détourner l’utilisateur d’appliquer cette composition. Bien entendu, l’Homme du métier veillera à choisir un milieu physiologiquement acceptable de manière telle que les propriétés avantageuses de la ou des endolysine(s) de l’invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées. Ainsi, à titre illustratif, un milieu physiologiquement acceptable peut principalement consister en de l’eau et/ou en un ou des solvant(s) organique(s) miscible(s) dans l’eau. Un milieu physiologiquement acceptable selon l’invention possède préférentiellement un pH compris entre 4 à 8, plus particulièrement entre 4,5 et 7,5. Ainsi, une composition selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs ajusteur(s) de pH.
Endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus
Une composition selon l’invention (composition A ou B) est tout d’abord caractérisée en ce qu’elle comprend au moins une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus , l’endolysine comprenant une séquence protéique comprenant au moins 80 %, en particulier au moins 90 %, plus particulièrement au moins 95 % d’identité de séquence avec une séquence d’acides aminés choisie dans le groupe constitué des séquences d’acides aminés de références SEQ ID NO: 1 et SEQ ID NO: 2 .
Dans les modes de réalisation présentés ici, l'endolysine est une endolysine spécifique au Staphylococcus aureus , c'est-à-dire qu'elle lysera efficacement le Staphylococcus aureus mais ne lysera pas substantiellement d'autres bactéries que le Staphylococcus aureus . En particulier, une endolysine mise en œuvre selon l’invention lysera Staphylococcus aureus , mais pas Staphylococcus epidermidis .
La plupart des endolysines natives de bactériophages de Staphylococcus présentant une activité hydrolase du peptidoglycane, comme l'endolysine Ply2638, se composent d'un domaine de liaison à la paroi cellulaire (CBD) en C-terminal, d'un domaine N-acétylmuramoyl-L-Alanine amidase central et d'un domaine N-terminal Alanyl-glycyl endopeptidase avec cystéine, dans le cas de Ply2638, d'un domaine N-terminal glycylalanyl-glycine endopeptidase avec homologie Peptidase_M23, ces trois derniers domaines présentant chacun une activité hydrolase peptidoglycane avec une spécificité de liaison cible distincte et généralement nommés domaines enzymatiquement actifs.
L'endolysine mise en œuvre selon l’invention est une endolysine chimérique recombinante spécifique de Staphylococcus aureus comprenant plusieurs domaines hétérologues.
En général, les endolysines sont constituées de différentes sous-unités (domaines), par exemple un domaine de liaison à la paroi cellulaire (CBD) et un ou plusieurs domaines enzymatiques ayant une activité peptidoglycane, tels qu'un domaine amidase, un domaine M23 et un domaine CHAP (cystéine, amidohydrolases/peptidases dépendantes de l'histidine). L’endolysine chimérique spécifique de Staphylococcus aureus mise en œuvre selon l’invention comprend plusieurs domaines hétérologues et est une endolysine comprenant un domaine amidase du bactériophage Ply2638, un domaine M23 de la lysostaphine ( S. simulans ) et un domaine de liaison à la paroi cellulaire du bactériophage Ply2638.
Cette endolysine chimérique spécifique de Staphylococcus aureus est décrite en détails dans le document WO2012/150858.
Au sens de la présente invention on entend par « endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus » une protéine native ou recombinante telle qu’une enzyme ou molécule d’acide nucléique codant celle-ci dérivée d’un ou plusieurs bactériophage(s) capable de lyser la paroi des bactéries de l’espèce Staphylococcus aureus .
L’endolysine mise en œuvre dans le cadre de la présente invention est sous forme recombinante.
Pour chacune des séquences d'acides aminés ou d’acides nucléiques d'intérêt, des séquences de référence sont décrites ici. La présente description englobe également des séquences d'acides aminés ou nucléiques (par exemple des séquences d'acides aminés d'enzymes), ayant des pourcentages spécifiques d'identité d'acides aminés ou de nucléotides avec une séquence de référence.
Pour des raisons évidentes, dans toute la présente description, une séquence spécifique d'acides nucléiques ou une séquence spécifique d'acides aminés qui respecte, respectivement, l'identité de nucléotide ou d'acide aminé considérée, doit en outre conduire à l'obtention d'une protéine (ou enzyme) qui présente l’activité biologique recherchée. Tel qu'utilisé ici, le "pourcentage d'identité" entre deux séquences d'acides nucléiques ou entre deux séquences d'acides aminés est déterminé en comparant les deux séquences alignées de manière optimale à travers une fenêtre de comparaison.
L’étape E1 correspond à la définition, par l’utilisateur, du cas d’étude au moyen de données d’entrée de classe 2. Ces données définissent le cas d’étude et correspondent à une traduction, en fichier xml, du schéma de cycle (comme un exemple en est donné en ) décrivant les flux de matières nucléaires entre les réacteurs et les usines de retraitement. Afin de simplifier la procédure, toutes les usines amont et aval du cycle sont regroupées sous le terme « usines de traitement » avec les fonctions de transfert associées. L’étape 1 utilise également des données d’entrée de classe 3, qui correspondent aux caractéristiques de parcs nucléaires que l’on cherche à déterminer par la procédure, soit en les fixant a priori (données d’entrée), soit en les calculant (données de sortie). En effet, elles sont en trop grand nombre pour être toutes déterminées par le calcul et certaines d’entre elles doivent être fixées par l’utilisateur en fonction du problème que l’on a défini (cf. étape E3). Ces données de classe 3, qui sont de cinq types, se déclinent en caractéristiques de parc nucléaire, en part de chacun des réacteurs présents dans le schéma de cycle (le pourcentage que chaque type de réacteur occupe dans le parc en nombre d’unités), en fraction des combustibles usés à envoyer vers l’usine de retraitement ; en fraction des matières séparées (après retraitement du combustible usé) à recycler en réacteur sous forme de combustible destiné au recyclage, en composition des combustibles destinés au recyclage, en temps de transit des matières entre les différentes installations.
L’étape E2 est une étape d’analyse de la cohérence de l’ensemble des données correspondant à un parc nucléaire unique pour s’assurer qu’il n’y a pas de flux nul de matière en amont des usines et des réacteurs, et que le schéma de cycle est bien représentatif d’un unique parc nucléaire. Cette étape, basée sur une analyse de graphes de l’ensemble des données de classe 2 (schéma de cycle potentiellement cyclique en cas de recyclage partiel ou total de combustibles de recyclage), permet d’identifier et de compter les données de classe 3, ainsi que le nombre d’équations du problème à résoudre, afin d’évaluer, par comparaison (entre le nombre d’inconnues et le nombre d’équations), le nombre de données de classe 3 à fixer comme données d’entrée. Le choix de la nature de ces données d’entrée à fixer dépend du type de problème que l’on veut résoudre. Le résultat de cette analyse de graphes peut être schématisé par des systèmes réacteurs-usines rectilignes qui sont des représentations en termes d’objets programmatiques (dans le cas de SEPAR en C++) des équations bilans représentatives de l’équilibre, et qui sont construits en fonction du problème posé. La détermination de ces systèmes revient à appliquer une analyse classique - via la théorie des graphes - aux schémas de cycle (données de classe 2) spécifiés par l’utilisateur, qui peuvent être cycliques par définition (comme sur l’exemple en ). L’objectif est de les convertir en systèmes « réacteurs amont – procédés de traitement (ou usines) – réacteur de recyclage », appelés par la suite systèmes réacteurs/usines. Chaque système ainsi construit est associé à un seul réacteur de recyclage, si bien que plusieurs systèmes peuvent être construits pour un seul schéma de cycle cohérent. Un système réacteurs-usines est représenté de manière générale sur la .
L’étape E3 consiste en la mise en équations des systèmes réacteurs-usines de traitement à l’équilibre, lesdites équations formant un unique système d’équations non-linéaires qui peut être résolu rapidement par des méthodes numériques bien connues. Ces équations sont établies en balayant les systèmes réacteurs-usines linéarisés, depuis les réacteurs en amont du traitement jusqu’au réacteur de recyclage, et en construisant les bilans matière à chaque étape, d’après les données d’entrée de classe 1 et de classe 3. Parmi les données de classe 3, celles spécifiées par l’utilisateur ont une valeur définie utilisée pour évaluer le flux matière dans les équations bilans, tandis que celles qui sont non spécifiées constituent les inconnues des équations ainsi construites, et dont la détermination permet de connaître l’ensemble des caractéristiques du parc nucléaire étudié. Les données de classe 1 fournies sous forme de matrices nécessitent une étape intermédiaire de méta-modélisation pour pouvoir être utilisées (étape E4). Une mise en équation du type décrit par cette étape E3 permettant de caractériser les entrées et les sorties des usines de traitement est divulguée dans [G. Martin, Study of a mixed fleet of breeder SFR and EPR supplied with LEU and MOX fuels to balance the plutonium inventory, Proceedings of ICAPP, Paper 23859, 2018].
L’étape E4 concerne d’identification de méta-modèles adaptés, lesdits méta-modèles étant exploitables via des réseaux de neurones. Ce type de méta-modélisation est classique dans le domaine des scénarios dynamiques, elle est divulguée dans le document [Fanny COURTIN, Etude de l’incinération du plutonium en REP MOX sur support d’uranium enrichi avec le code de simulation dynamique du cycle CLASS, Mémoire de doctorat, Université Bretagne Loire, 2017]. Il s’agit d’identifier des méta-modèles adaptés à la résolution du système d’équations non-linéaires. L’avantage en termes fonctionnels de cette étape est de se limiter à la construction des méta-modèles non existants.
Dans l’étape E5, la résolution du système d’équations non linéaires permet de déterminer les grandeurs caractéristiques de la situation à l’équilibre. L’avantage en termes fonctionnels de cette étape est la résolution rapide du problème à l’équilibre grâce à la méta-modélisation. L’étape E5 permet d’obtenir les caractéristiques du parc nucléaire étudié (données de classes 3) en complément de celles fixées comme données d’entrée, lesdites grandeurs caractéristiques comportant une liste de plusieurs réacteurs associés à une fraction d’occurrence pour chaque réacteur, la somme des fractions associées aux différents réacteurs étant égale à 1 de sorte à limiter le nombre d’inconnues dans le système d’équations non-linéaires. Cette étape est classique, la résolution informatique de systèmes d’équations non linéaires étant basée sur des techniques mathématiques divulguées dans [Lasdon, L.S., Waren, A.D., 1983. Large scale nonlinear programming. Comput. Chem. Eng. 7, 159].
Les cas applicatifs définis ci-après permettent de mieux appréhender la succession et le contenu des différentes étapes.
Il convient, dans un premier temps, de décrire l’étape E0 qui est commune aux différents cas applicatifs et donc, de définir les données d’entrée de classe 1.
Les données nucléaires : - Elément U - U234, isotope parent Pu238, valeur d’initialisation 0.002 - U235, isotope fissile, valeur d’initialisation 0.008 - U236, valeur d’initialisation 0.005 - U235, valeur d’initialisation 0.985 - Elément Pu - Pu238, demi-vie 87.69805 années, rapport de branchement 1.0, isotope parent Cm242, valeur d’initialisation 0.0259 - Pu239, isotope fissile, isotope parent Cm243, valeur d’initialisation 0.552 - Pu240, isotope parent Cm244, valeur d’initialisation 0.2585 - Pu241, isotope fissile, demi-vie 14.32999 années, rapport de branchement 0.999975, valeur d’initialisation 0.0727 - Pu242, valeur d’initialisation 0.0787 - Am241, demi-vie 432.7991 années, rapport de branchement 1.0, isotope parent Pu241, valeur d’initialisation 0.0 - Elément Np - Np237, isotope parent Am241 - Elément Am - Am241, demi-vie 432.7991 années, rapport de branchement 1.0, isotope parent Pu241 - Am243 - Elément Cm - Cm242, demi-vie 0.4460796 années, rapport de branchement 1.0 - Cm243, demi-vie 30.0 années, rapport de branchement 0.9976 - Cm244, demi-vie 18.00001 années, rapport de branchement 0.999999 - Cm245 - Cm246
Données réacteurs : Ici toutes les fractions et teneurs sont exprimées en valeurs massiques : - Cas du combustible UOX REP : Masse de combustible en cœur : 129 tmli Longueur de cycle : 515 JEPP Taux de combustion au déchargement : 55000 MWj/tmli Nombre de cycles : 3 Facteur de disponibilité moyen : 0.83 Composition du combustible en sortie : Uranium : teneur massique 0.929326E+00, teneurs isotopiques massiques U234 0.170912E-03 / U235 0.808079E-02 / U236 0.679790E-02 / U238 0.984950E+00 Plutonium : teneur massique 0.124412E-01, teneurs isotopiques massiques Pu238 0.297633E-01 / Pu239 0.485115E+00 / Pu240 0.255289E+00 / Pu241 0.145723E+00 / Pu242 0.795322E-01 / Am241 0.457791E-02 Neptunium : teneur massique 0.845862E-03, teneurs isotopiques massiques Np237 0.883297E-00 Américium : teneur massique 0.296812E-03, teneurs isotopiques massiques Am241 0.191888E-00 / Am243 0.803925E+00 Curium : teneur massique 0.148814E-03, teneurs isotopiques massiques Cm242 0.187104E+00 / Cm243 0.557436E-02 / Cm244 0.746824E+00 / Cm245 0.533736E-01 / Cm246 0.699705E-02
Comme il est illustré à la , les données sont représentées graphiquement dans une boîte simplement baptisée UOX. - Cas du combustible MOX REP, combustible de recyclage issu du retraitement, (la gestion URE REP est décrite de manière similaire) : Masse de combustible en cœur : 129 tmli Longueur de cycle : 515 JEPP (pour Jours Equivalents Pleine Puissance) Taux de combustion au déchargement : 55000 MWj/tmli (pour MW x jour / tonnes de métal lourd initial) Nombre de cycles : 3 Facteur de disponibilité moyen : 0.83 Composition du combustible en sortie : Elle est dépendante de l’isotopie du plutonium utilisé pour la fabrication du MOX (le MOX étant un combustible de recyclage du plutonium à support en uranium appauvri). De nombreux calculs ont été réalisés et les résultats sont enregistrés par ligne dans un fichier *.dat. Ci-dessous en voici 3 avec en en-tête la présentation des teneurs élémentaires suivies de la lettre « C », et les compositions d’entrée se terminant par « i » et celles de sortie du réacteur par « o » :
Pu238i Pu239i Pu241i Pu242i Am241i Pu240i PuCi U232o U234o U235o U236o U238o UCo Pu238o Pu239o Pu240o Pu241o Pu242o Am241o PuCo Np237o Np238o Np239o NpCo Am241po Am242mo Am243o AmCo Cm242o Cm243o Cm244o Cm245o Cm246o Cm247o Cm248o CmCo
3.174314E-02 6.518413E-01 1.419446E-01 1.366310E-01 1.808024E-02 1.975971E-02 7.249880E-02 2.712770E-10 5.887010E-05 1.085280E-03 3.151180E-04 9.985410E-01 8.919850E-01 4.928650E-02 3.909880E-01 2.047680E-01 1.365190E-01 2.040720E-01 1.436620E-02 4.720220E-02 6.979450E-01 1.570200E-03 3.004850E-01 2.645060E-04 2.222890E-01 6.961910E-03 7.707500E-01 3.050610E-03 1.040730E-01 5.993070E-03 7.879660E-01 9.261630E-02 9.120010E-03 2.149790E-04 1.673980E-05 2.065520E-03
6.631992E-03 5.442835E-01 3.552228E-02 1.333906E-01 2.120325E-02 2.589684E-01 1.347760E-01 3.423070E-10 4.369150E-05 1.417490E-03 2.934820E-04 9.982450E-01 8.332710E-01 1.990210E-02 3.790990E-01 3.025060E-01 1.255660E-01 1.548310E-01 1.809600E-02 1.050420E-01 7.506090E-01 1.159390E-03 2.482310E-01 2.591440E-04 3.681350E-01 1.396940E-02 6.178960E-01 5.163460E-03 1.368010E-01 8.046270E-03 7.572770E-01 9.262480E-02 5.130680E-03 1.142550E-04 6.351560E-06 2.255790E-03
8.377948E-03 4.474735E-01 1.320619E-01 4.309932E-02 1.067962E-02 3.583077E-01 1.162200E-01 3.281480E-10 3.843540E-05 1.362610E-03 3.003210E-04 9.982990E-01 8.510790E-01 2.116840E-02 3.301470E-01 3.608460E-01 1.787250E-01 8.783090E-02 2.128280E-02 8.915190E-02 7.425810E-01 1.227740E-03 2.561910E-01 2.613650E-04 4.824220E-01 1.678660E-02 5.007920E-01 3.933070E-03 2.146380E-01 1.052030E-02 6.834020E-01 8.632760E-02 4.998350E-03 1.070520E-04 6.067460E-06 1.539480E-03
Comme illustré à la , ces données sont représentées graphiquement dans une boîte simplement baptisée MOX.
De même, on définit un combustible URE REP (en uranium de retraitement enrichi), qui nécessite une étape d’enrichissement, avec une teneur en U235 fixée par rapport à l’isotopie de l’uranium de retraitement, et une composition des combustibles en sortie dépendante de la composition d’entrée ainsi définie.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier angle de pente de chaque première surface de guidage latérale est constant le long de la direction d’extension de ladite première surface de guidage latérale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque deuxième surface de guidage latérale est configurée pour être inclinée par rapport à l’horizontale selon un deuxième angle de pente compris entre 25° et 90°, avantageusement entre 25° et 55°, et par exemple entre 30° et 55°, lorsque le dispositif de nettoyage repose sur une surface horizontale. Une telle configuration de chaque deuxième surface de guidage latérale assure une aspiration efficace des déchets, ayant pénétré dans le canal de guidage de déchets, au niveau de l’ouverture arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième angle de pente de chaque deuxième surface de guidage latérale varie le long d’une direction d’extension de ladite deuxième surface de guidage latérale, et par exemple diminue en direction de l’ouverture arrière. Une telle configuration des deuxièmes surfaces de guidage latérales limite encore les risques de saturation de l’ouverture arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième angle de pente de chaque deuxième surface de guidage latérale est constant le long de la direction d’extension de ladite deuxième surface de guidage latérale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les première et deuxième surfaces de guidage latérales d’une même paroi de guidage latérale ont respectivement des premier et deuxième angles de pente moyens différents. Dans le présent document, on entend par « angle de pente moyen » la moyenne des différentes valeurs d’angle de pente mesurées le long de la surface de guidage latérale respective.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de nettoyage est configuré de telle sorte que, pour chaque paroi de guidage latérale, le premier angle de pente de la première surface de guidage latérale respective présente, au niveau d’une partie médiane de ladite première surface de guidage latérale, une première valeur d’angle de pente, et de telle sorte que le deuxième angle de pente de la deuxième surface de guidage latérale respective présente, au niveau d’une partie médiane de ladite deuxième surface de guidage latérale, une deuxième valeur d’angle de pente qui est inférieure à la première valeur d’angle de pente. Une telle configuration des premières et deuxièmes surfaces de guidage latérales assure un guidage encore accru des déchets, venant en contact contre les parois de guidage latérales, vers l’ouverture arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le canal de guidage de déchets comporte une paroi de guidage supérieure qui s’étend depuis l’ouverture frontale jusqu’à l’ouverture arrière et qui est configurée pour être orientée vers une surface à nettoyer lorsque le dispositif de nettoyage repose sur ladite surface à nettoyer, la paroi de guidage supérieure étant configurée de telle sorte que la distance entre la surface à nettoyer et la paroi de guidage supérieure diminue en direction de l’ouverture arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la paroi de guidage supérieure s’étend depuis sensiblement un premier bord latéral de l’ouverture frontale jusqu’à sensiblement un deuxième bord latéral de l’ouverture frontale.