INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la surface de liaison comporte un premier lobe latéral et un deuxième lobe latéral, les lobes étant situés de part et d’autre d’une direction médiane du perçage de refroidissement, la direction médiane étant sensiblement parallèle à un sens allant de l’amont vers l’aval et à un premier plan tangent pris à l’intersection de la première surface et de la surface de dosage et/ou à un deuxième plan tangent pris à l’intersection de la deuxième surface et de la surface de diffusion.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le premier lobe latéral et le deuxième lobe latéral sont symétriques par rapport à la direction médiane du perçage de refroidissement.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la surface de liaison est formée par un perçage borgne faisant partie de la portion de diffusion.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la surface de liaison est sensiblement plane.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la surface de liaison est sensiblement parallèle à un premier plan tangent pris à l’intersection de la première surface et de la surface de dosage et/ou est sensiblement parallèle à un deuxième plan tangent pris à l’intersection de la deuxième surface et de la surface de diffusion.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’angle prédéterminé est supérieur ou égal à 30° et inférieur ou égal à 60° par rapport à la direction d’épaisseur.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le composant de turbomachine consiste en une aube de turbomachine.
Le système de collecte 4 permet : d’une part de filtrer les gaz de sortie de l’enceinte réactionnelle afin de séparer la vapeur d’eau de l’hydrogène contenu dans le gaz de sortie de l’enceinte réactionnelle, et d’autre part d’acheminer l’hydrogène vers un récipient 5 (tel qu’une bouteille) pour son stockage.
Le matériau oxydable peut être choisi parmi un métal – tel que du magnésium ou du silicium ou de l’aluminium – ou un alliage métallique – tel qu’un alliage 1050 ou un alliage 4032 ou un alliage 4043 ou un alliage 6060 ou un alliage 2017 (ou tout autre alliage métallique connu de l’homme du métier). Ceci permet de limiter les coûts de production de l’hydrogène. Bien entendu, d’autres matériaux oxydables connus de l’homme du métier peuvent également être utilisés. Dans la suite, on présentera l’invention en faisant référence à l’utilisation d’aluminium en tant que matériau oxydable, étant entendu que le dispositif et le procédé selon l’invention ne se limitent pas à l’utilisation d’aluminium pour produire de l’hydrogène.
On entend, dans le cadre de la présente invention, par « solution aqueuse alcaline » , une solution aqueuse dont le pH est supérieur à 7. Cette solution aqueuse alcaline est par exemple composée d’eau pure et d’un (ou plusieurs) alcali(s).
Le (ou les) alcali(s) peut (peuvent) par exemple être choisi(s) parmi de l’hydroxyde de sodium (soude), de l’hydroxyde de potassium (potasse), de l’hydroxyde de lithium, de l’hydroxyde d’ammonium (ammoniaque).
Avantageusement, lorsque le matériau oxydable consiste en du Magnésium ou l’un de ses alliages, du chlorure de sodium et/ou du chlorure de potassium peuvent être utilisés à la place de l’alcali (ou des alcalis).
Dans la suite, on présentera l’invention en référence à l’utilisation d’hydroxyde de soude, étant entendu que le dispositif et le procédé selon l’invention ne se limitent pas à l’utilisation d’hydroxyde de soude pour produire de l’hydrogène.
Dans le contexte de l’invention, une « eau pure » se définit comme une eau contenant des molécules d’eau H2O, et éventuellement des traces de sels minéraux. Ainsi, dans le contexte de l’invention, une eau distillée ou une eau déminéralisée est considérée comme une eau pure, au même titre qu’une eau osmosée.
2. Enceinte réactionnelle
En référence à la , l’enceinte réactionnelle 1 est configurée pour contenir les réactifs, à savoir : l'aluminium 11 (matériau oxydable), la solution aqueuse alcaline composée d’eau et d’hydroxyde de sodium (alcali).
Elle est adaptée pour supporter des pressions supérieures à 30 bars, notamment supérieures à 60 bars. En particulier, l’enceinte réactionnelle est adaptée pour supporter des pressions supérieures à 150 bars, préférentiellement supérieure à 200 bars, et encore plus préférentiellement supérieure à 350 bars. Par ailleurs, l’enceinte réactionnelle 1 est configurée pour résister à la corrosion. Enfin, la réaction de corrosion de l’aluminium 11 étant exothermique, l’enceinte réactionnelle 1 est configurée pour supporter des températures supérieures ou égale à 200°C. Pour répondre à ces différentes contraintes, le matériau constituant l’enceinte réactionnelle 1 peut être du Nickel, ou un alliage de Nickel.
La réaction de corrosion de l’aluminium 11 avec l’eau en présence d’hydroxyde de sodium induit la production d’oxydes et d’hydroxydes d’aluminium. L’enceinte réactionnelle 1 est configurée pour provoquer la précipitation de ces oxydes et hydroxydes d’aluminium sous forme d’aluminates 12, et pour contenir ces aluminates 12.
A cet effet, l’enceinte réactionnelle 1 comprend des première et deuxième chambres C1, C2 étanches aux gaz : la première chambre C1 – dite « chambre de réaction » – délimite une zone dans laquelle la réaction de corrosion de l’aluminium 11 par la solution aqueuse alcaline est réalisée, la deuxième chambre C2 – dite « chambre de décantation » – délimite une zone dans laquelle les oxydes et hydroxydes d’aluminium précipitent sous forme d’aluminates 12.
Dans le mode de réalisation illustré à la , la chambre de réaction C1 est montée sur la chambre de décantation C2. En particulier, les chambres de réaction C1 et de décantation C2 sont réalisées dans un seul et même logement cylindrique composé d’un fond, d’un couvercle supérieur et d’une paroi latérale entre le fond et le couvercle. L’intégration des chambres de réaction C1 et de décantation C2 dans un même logement permet de limiter les risques de fuites liées à un défaut d’étanchéité de l’enceinte réactionnelle 1. Ceci permet également de limiter l’encombrement de l’enceinte réactionnelle 1. Avantageusement, la chambre de réaction C1 peut être située au-dessus de la chambre de décantation C2 (selon un axe vertical A-A’). Ceci permet d’éviter la circulation des aluminates dans la chambre de réaction une fois ceux-ci précipités : les aluminates se déposent dans la chambre de décantation C2, par exemple au niveau d’un réservoir amovible pour faciliter leur extraction de l’enceinte réactionnelle 1 en fin de réaction.
En variante, les chambres de réaction C1 et de décantation C2 peuvent être réalisées dans des logements distincts et séparés, lesdits logements étant raccordés par l’intermédiaire de canalisations pour permettre la circulation du fluide réactionnel entre les chambres de réaction C1 et de décantation C2. Ceci permet notamment d’utiliser des chambres de réaction C1 et de décantation C2 de formes et dimensions différentes. Ceci permet également de réduire la hauteur de l’enceinte réactionnelle 1.
Avantageusement, la chambre de réaction C1 peut comprendre un accumulateur de calories 14 s’étendant sur la (ou les) parois latérale(s) de la chambre de réaction C1. Ceci permet de limiter les risques d’augmentation de température dans l’enceinte réactionnelle 1 au-delà de 250°C.
En effet, un tel accumulateur de calories 14 est apte à : absorber l’énergie dissipée sous forme de chaleur lors de la réaction de corrosion de l’aluminium 11, en particulier lorsque la température dans la chambre de réaction C1 augmente et atteint un seuil de température, restituer sous forme de chaleur l’énergie absorbée lorsque la température dans la chambre de réaction C1 diminue en dessous du seuil de température.
Toutefois, dans la configuration opérationnelle (voir les figures 6 et 8), le passage de dérivation 105 est fermé mais l'air peut s'échapper par la membrane 104. La membrane 104 est perméable aux gaz et imperméable aux liquides pour permettre à l'air de la traverser afin d'égaliser la pression à l'intérieur du boîtier de batterie 1 avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier de batterie 1.
Le dispositif 100 comprend un élément de soupape 106 qui comprend un trou central 107 à travers son épaisseur. Le couvercle 103 est scellé contre le trou 107 lorsqu’il est dans la configuration opérationnelle. La membrane 104 couvre le trou 107 quand le couvercle 103 est dans la configuration opérationnelle de telle sorte que le trou 107 fournit le passage de fluide 102.
Le couvercle 103 est espacée du trou 107 lorsqu’il est dans la configuration de test, de sorte que le passage de dérivation 105 est décrit en partie entre le couvercle 103 et l'élément de soupape 106. L’élément de soupape 106 comprend une canopée 109 qui couvre un deuxième passage de fluide 110 décrit par la cage 101.
La cage 101 comprend un siège de soupape 111 contre lequel la canopée 109 s'engage de manière étanche lorsque la canopée 109 couvre le deuxième passage de fluide 110. La canopée 109 est configuré pour se déformer à une différence de pression prédéterminée entre l'intérieur et l'extérieur du boîtier de batterie 1 pour empêcher une surpression à l'intérieur du boîtier de batterie 1 quand le couvercle 103 est dans la configuration opérationnelle.
Le dispositif 100 comprend également un moyen de verrouillage 112 pour maintenir le couvercle 103 dans la configuration de test et dans la configuration opérationnelle. Dans cet exemple, le moyen de verrouillage 112 se présente sous la forme d'un membre de verrouillage en forme de U 115 qui comprend un clip à ressort 116 sur chacun de ses bras 117. Chaque clip 116 est parallèle au bras 117, est relié à l'extrémité libre du bras 117 par une charnière active et comprend une paire de barbes 118, 119 espacées et faisant saillie vers l'extérieur.
Lorsque le couvercle 103 est verrouillé dans la condition de test, le membre de verrouillage 115 est actionné vers le haut pour déverrouiller le couvercle 103, comme illustré à la . Comme le montre plus clairement la , ce mouvement vers le haut rétracte des projections de verrouillage 101a sur la cage 101 à partir de réceptacles 120 de forme correspondante dans les bras 117 du membre de verrouillage 115. Cela permet de tourner le couvercle 103 de la condition de test à la condition opérationnelle, comme illustré à la .
Lorsque le couvercle 103 est en condition opérationnelle, le membre de verrouillage 115 est poussé vers le bas vers une position verrouillée. Ceci est illustré par les figures 5 à 8, dans lesquelles les barbes 119 les plus proches de l'extrémité libre des clips 116 s'enclenchent dans les évidements 103a du couvercle 103 pour empêcher tout déverrouillage involontaire. Dans cette position verrouillée, les bras 117 coopèrent avec une extrémité d’une formation 121 de la cage 101 pour empêcher la rotation du couvercle 103 par rapport à la cage 101.
Pour libérer le membre de verrouillage 115 de la position verrouillée, un utilisateur doit appuyer sur les clips 116 pour libérer les barbes 119 de l'évidement 103a du couvercle 103 et rétracter le membre de verrouillage 115 vers le haut. Le couvercle 103 peut alors être tourné pour revenir à la condition de test.
Les figures 9 à 11 montrent un dispositif d'égalisation de pression 200 selon un autre exemple similaire à le dispositif d'égalisation de pression 100 des figures 1 à 8, où les références similaires représentent des caractéristiques similaires, incrémentées de 100. Le dispositif 200 fait partie d'un ensemble de test 20 pour tester l'étanchéité d'un boîtier de batterie 1, similaire à l'ensemble de test 10 décrit ci-dessus, qui comprend un outil 250.
Le dispositif 200 selon cet exemple diffère de celui des figures 1 à 8 en ce que la membrane 204 est fixée à l'élément de soupape 206 et couvre un trou 208 à travers l'épaisseur de l'élément de soupape 206, le passage de dérivation 205 est décrit entre le couvercle 203 et la cage 201 et non à travers l'élément de soupape 206. Le le moyen de verrouillage 112 est également omis.
Les figures 12 et 13 montrent un dispositif d'égalisation de pression 300 selon un autre exemple similaire à le dispositif d'égalisation de pression 100 des figures 1 à 8, où les références similaires représentent des caractéristiques similaires, incrémentées de 200. Le dispositif 300 fait partie d'un ensemble de test 30 pour tester l'étanchéité d'un boîtier de batterie 1, similaire à l'ensemble de test 10 décrit ci-dessus, qui comprend un outil 350.
Le dispositif 300 selon cet exemple diffère de celui des figures 1 à 8 en ce que la membrane 304 est fixée à l'élément de soupape 306 et couvre un trou 308 à travers l'épaisseur de l'élément de soupape 306 et le moyen de verrouillage 312 est inséré radialement entre les positions verrouillée et déverrouillée. Dans cet exemple, le trou central 307 traversant l'élément de soupape 306 est scellé hermétiquement par le couvercle 303 quand le couvercle 303 est dans la condition opérationnelle.
Les figures 14 et 15 montrent un dispositif d'égalisation de pression 400 selon un autre exemple similaire à le dispositif d'égalisation de pression 300 des figures 12 et 13, où les références similaires représentent des caractéristiques similaires, incrémentées de 100. Le dispositif 400 fait partie d'un ensemble de test 40 pour tester l'étanchéité d'un boîtier de batterie 1, similaire à l'ensemble de test 30 décrit ci-dessus, qui comprend un outil 450.
Le dispositif 400 selon cet exemple diffère de celui des figures 12 et 13 en ce le moyen de verrouillage 412 est inséré axialement entre les positions verrouillée et déverrouillée.
Les figures 16 et 17 montrent un dispositif d'égalisation de pression 500 selon un autre exemple similaire à le dispositif d'égalisation de pression 100 des figures 1 à 8, où les références similaires représentent des caractéristiques similaires, incrémentées de 400. Le dispositif 500 fait partie d'un ensemble de test 50 pour tester l'étanchéité d'un boîtier de batterie 1, similaire à l'ensemble de test 10 décrit ci-dessus, qui comprend un outil 550.
Le dispositif 500 selon cet exemple diffère de celui des figures 1 à 8 en ce que la membrane 504 est fixée à la cage 501 et couvre un trou à travers la cage 501 et le moyen de verrouillage 512 est inséré radialement entre les positions verrouillée et déverrouillée. Dans cet exemple, le trou central 507 traversant l'élément de soupape 306 est aussi scellé hermétiquement par le couvercle 503 quand le couvercle 503 est dans la condition opérationnelle.
Lorsque le microorganisme est la microalgue Ostreopsis ou la microalgue Ostreopsis cf. ovata , l’étape d) comprend de préférence l’amplification de l’ADN de la solution d’ADN purifié avec une amorce sens spécifique dudit microorganisme et un mélange d’amorces anti-sens, lesdites amorces anti-sens comprenant la séquence SEQ ID NO: 1.
Lorsque le microorganisme à détecter est la microalgue Ostreopsis , l’étape d) comprend, de préférence, l’amplification de l’ADN de la solution d’ADN purifié avec une amorce sens spécifique d’ Ostreopsis et un mélange d’amorces anti-sens, lesdites amorces anti-sens comprenant la séquence SEQ ID NO: 1.
Lorsque le microorganisme est la microalgue Ostreopsis cf. ovata , l’étape d) comprend, de préférence, l’amplification de l’ADN de la solution d’ADN purifié avec une amorce sens spécifique d’ Ostreopsis cf. ovata et un mélange d’amorces anti-sens, lesdites amorces anti-sens comprenant la séquence SEQ ID NO: 1.
L’étape d’amplification peut être mise en œuvre en utilisant un kit tel que défini ci-dessous dans la section « kit ».
L’homme du métier sait déterminer les conditions appropriées pour une étape d’amplification d’ADN.
A titre d’exemple, le cycle d’amplification peut comprendre : 10 minutes à 95°C pour la phase initiale de dénaturation, 40 cycles d’hybridation comprenant 95°C pendant 15 secondes, 60°C pendant 15 secondes, 72°C pendant 15 secondes, et 1 minute à 95°C pour la phase finale.
Si l’amplification est une qPCR, l’acquisition de la fluorescence est par exemple effectuée toutes les 5 secondes pendant les cycles d’hybridation. Une courbe de fusion est de préférence réalisée sur une gamme de température allant de 65 à 95 °C, en particulier avec des incrément 0,5°C.
Lorsque l’amplification est une qPCR, l’étape d) comprend de préférence l’amplification d’une gamme étalon d’ADN, pour la quantification.
De manière avantageuse, la gamme étalon d’ADN est constituée de l’ADN d’échantillons de référence tels que définis ci-dessus dans la section « Plasmide étalon ».
L’étape d) comprend ainsi de préférence l’amplification de l’ADN présent dans des échantillons de référence tels que définis ci-dessus.
Dans ce cas, pour chaque microorganisme à détecter, l’ADN d’échantillons de référence comprenant des concentrations connues d’un plasmide comprenant une séquence consensus du microorganisme à détecter sont également amplifiés à l’étape d).
Les échantillons de référence correspondant au microorganisme à détecter permettent d’obtenir une gamme de quantification pour ce microorganisme.
Typiquement, des échantillons de référence comprenant des concentrations connues d’un plasmide comprenant une séquence consensus d’ Ostreopsis cf. siamensis sont utilisés pour établir une gamme étalon pour la quantification d’ Ostreopsis cf. siamensis . La séquence consensus d’ O streopsis cf. siamensis par exemple comprend ou consiste en la séquence SEQ ID NO: 13.
De même, des échantillons de référence comprenant des concentrations connues d’un plasmide comprenant une séquence consensus d’ Ostreopsis cf. ovata sont utilisés pour établir une gamme étalon pour la quantification d’ Ostreopsis cf. ovata . La séquence consensus d’ O streopsis cf. ovata par exemple comprend ou consiste en la séquence SEQ ID NO: 14.
Par ailleurs, des échantillons de référence comprenant des concentrations connues d’un plasmide comprenant une séquence consensus d’ Ostreopsis cf. siamensis (par exemple comprenant ou consistant en la séquence SEQ ID NO: 13) ou d’ Ostreopsis cf. ovata (par exemple comprenant ou consistant en la séquence SEQ ID NO: 14) peuvent être utilisés pour établir une gamme étalon pour la quantification d’ Ostreopsis .
La est une représentation schématique du fonctionnement du train épicycloïdal de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté un ensemble propulsif 1 pour aéronef selon une forme de réalisation de l’invention. L’ensemble propulsif 1 s’étend longitudinalement selon un axe X et est configuré pour participer à la propulsion de l’aéronef par accélération d’un flux d’air A circulant d’amont en aval. Les termes « amont » et « aval » se réfèrent à l’axe X qui s’étend depuis l’amont vers l’aval de l’ensemble propulsif 1, comme représenté sur la .
L’ensemble propulsif 1 selon l’invention est dit « hybride » et comprend à ce titre une turbomachine à gaz 2, une pile à combustible 7 et deux machines électriques M1, M2.
La turbomachine à gaz 2 comporte un organe propulsif 21 monté sur un arbre de propulsion 3. L’arbre de propulsion 3 s’étend longitudinalement selon l’axe X. Selon l’invention, l’arbre de propulsion 3 est configuré pour tourner autour de l’axe longitudinal X à une première vitesse de rotation V3. L’organe propulsif 21, entrainé par l’arbre de propulsion 3, est configuré pour générer un effort de poussée de l’aéronef. La turbomachine à gaz 2 comprend une entrée d’air 29 pour alimenter un générateur de gaz de la turbomachine à gaz 2 avec un flux d’air entrant A1. Les figures représentent l’exemple d’un turbopropulseur, dans lequel l’organe propulsif 21 est monté en amont de l’entrée d’air 29, cette dernière bénéficie du flux d’air généré par l’organe propulsif 21. Il va de soi que l’invention s’applique à tout type de turbomachine à gaz 2 dans laquelle l’organe propulsif 2 peut être une hélice, une soufflante carénée ou non carénée, un rotor d’hélicoptère, …
La turbomachine à gaz 2 comprend, en aval de l’organe propulsif 21, un compresseur basse pression 22 et une turbine basse pression 23 reliés par un arbre basse pression 4, de manière à l’entrainer en rotation autour de l’axe longitudinal X. Selon l’invention, l’arbre basse pression 4 est configuré pour tourner à une deuxième vitesse de rotation V4. Le compresseur basse pression 22 est configuré pour recevoir le flux d’air entrant A1 et le comprimer de manière à générer un flux d’air comprimé A2.
Toujours en référence à la , la turbomachine à gaz 2 comprend également, en aval du compresseur basse pression 22, un compresseur haute pression 24 et une turbine à gaz haute pression 25 reliés par un arbre haute pression 5, de manière à l’entrainer en rotation autour de l’axe longitudinal X. Le compresseur haute pression 24 est configuré pour recevoir une partie du flux d’air comprimé A2 issu du compresseur basse pression 22 et le comprimer de manière à générer un flux d’air surcomprimé A3. Le flux d’air surcomprimé A3 est configuré pour alimenter une chambre de combustion 26 de la turbomachine à gaz 2, de manière à générer un flux d’air d’échappement AE pour entrainer la turbine haute pression 25 et assurer la propulsion de l’aéronef. Le flux d’air d’échappement AE permet aussi d’entrainer la turbine basse pression 23.
Dans une forme de réalisation, l’arbre de propulsion 3, l’arbre basse pression 4 et l’arbre haute pression 5 sont coaxiaux, comme représenté sur les figures 1 et 2. De manière alternative, l’arbre de propulsion 3, l’arbre basse pression 4 et l’arbre haute pression 5 sont décalés axialement et reliés par exemple par un système d’engrenages.
Selon un aspect de l’invention, l’ensemble propulsif 1 comprend une première machine électrique M1 reliée à l’arbre de propulsion 3. La première machine électrique M1 est configurée pour être alimentée en énergie électrique ELEC pour fonctionner comme un moteur. Cela permet d’entrainer l’arbre de propulsion 3 en cas de besoin.
La première machine électrique M1 est également configurée pour récupérer de l’énergie mécanique sur l’arbre de propulsion 3 pour générer de l’énergie électrique ELEC (mode générateur). Une telle forme de réalisation permet par exemple de recharger une batterie ou d’alimenter un ou plusieurs équipement(s) électrique(s) de l’aéronef, même lorsque la chambre de combustion 26 ne fonctionne pas. Le fonctionnement de la première machine électrique M1 sera décrit plus en détails par la suite.
Selon un aspect de l’invention, comme représenté sur la , l’ensemble propulsif 1 comprend un système de transmission 6, relié mécaniquement, d’une part, à l’arbre de propulsion 3 et, d’autre part, à l’arbre basse pression 4. Le système de transmission 6 est configuré pour définir un rapport de transmission K entre la première vitesse de rotation V3 de l’arbre de propulsion 3 et la deuxième vitesse de rotation V4 de l’arbre basse pression 4. Autrement dit, la deuxième vitesse de rotation V4 de l’arbre basse pression 4 est fonction de la première vitesse de rotation V3 de l’arbre de propulsion 3, le rapport étant défini par la formule suivante : K=V4/V3. Autrement dit, le système de transmission 6 est configuré pour entrainer l’arbre basse pression 4 à partir du mouvement de l’arbre de propulsion 3 et inversement et pour les faire tourner à des vitesses distinctes.
L’ensemble propulsif 1 comprend une deuxième machine électrique M2 configurée pour modifier le rapport de transmission K, comme cela sera présenté par la suite.
Dans une forme de réalisation préférée, représentée sur la , le système de transmission 6 se présente sous la forme d’un train épicycloïdal.
Comme cela est connu, en référence à la , le train épicycloïdal comprend un engrenage planétaire 61, une pluralité d’engrenages satellites 62, un porte-satellites 64 et un engrenage couronne 63. Un train épicycloïdal est connu en soi de l’homme du métier et son fonctionnement ne sera pas présenté plus en détails.