INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque pièce rotative affecte la forme d'une couronne montée libre en rotation sur la section d'arbre de sortie qui la porte, lesdites pièces rotatives étant en prise avec l'arbre d'entrée via un pignon conique équipant ledit arbre d'entrée. Il en résulte un montage résistant sur le plan mécanique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la pièce rotative de la première section d'arbre de sortie est reliée par l'intermédiaire de bras aux satellites du différentiel pour former une coquille ou cage rotative dudit différentiel.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'organe d'embrayage du mécanisme d'embrayage de la seconde section d'arbre de sortie de l'un des ponts est monté cinématiquement solidaire en déplacement avec l'organe d'embrayage de la seconde section d'arbre de sortie de l'autre des ponts pour permettre, en parallèle du déplacement de l'organe d'embrayage de l'un des ponts, le déplacement de l'organe d'embrayage de l'autre des ponts. Ainsi, lorsque les roues du pont avant sont entraînées en rotation dans le même sens, il en est de même pour les roues du pont arrière. De même, lorsque les roues du pont avant sont entraînées en rotation suivant un sens opposé d'une roue à l'autre dudit pont, il en est de même pour les roues du pont arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'organe d'embrayage de la première section d'arbre de sortie de l'un des ponts est monté cinématiquement solidaire en déplacement avec l'organe d'embrayage de la première section d'arbre de sortie de l'autre des ponts pour permettre, en parallèle du déplacement de l'organe d'embrayage de l'un des ponts, le déplacement de l'organe d'embrayage de l'autre des ponts.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque pont comprend, pour le passage des premier et deuxième organes d'embrayage dudit pont d'une position à une autre, un organe de commande d'entraînement en déplacement desdits organes d'embrayage, cet organe de commande étant configuré pour permettre en parallèle du passage du premier organe d’embrayage de la première à la deuxième position, le passage du deuxième organe d’embrayage de la première à la deuxième position et inversement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les organes de commande équipant chacun un pont sont configurés pour fonctionner en parallèle en vue d'un déplacement en parallèle des organes d'embrayage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, ledit organe de commande est un piston ou une fourchette.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le véhicule présente une configuration des roues en « O » dans laquelle les roues du véhicule sont disposées sur un cercle de centre passant par un axe s’étendant verticalement à l’état positionné des roues du véhicule sur une surface plane horizontale pour une rotation du véhicule sur lui-même autour dudit axe et l’organe d’embrayage est, pour chaque pont, disposé dans la deuxième position dans la configuration en “O” des roues. Cette configuration permet au véhicule de tourner sur lui-même de manière optimale.
En cours de fonctionnement, chaque dispositif d’écartement 14 est réglé pour exercer et maintenir une force d’écartement de telle manière que les charges 10 sont calées entre les parois latérales 8.
Sur la , la force d’écartement exercée suivant la première direction T1 par un des dispositifs d’écartement 14 est illustrée par des première flèches F1 et la force d’écartement exercée suivant la deuxième direction T2 par un dispositif d’écartement 14 est illustrée par des deuxièmes flèches F2.
De préférence, les charges 10 sont en appui plan horizontalement contre les parois latérales 8 et le ou les dispositifs d’écartement 14.
De préférence, les charges 10 sont en appui contre les parois latérales 8 et le ou les dispositifs d’écartement 14 via des surfaces d’appui verticales suitées sur les faces latérales 10A des charges 10.
Avantageusement, les mouvements verticaux des charges 10 sont limités uniquement par friction entre les charges 10 et avec les parois latérales 8 et le ou les dispositifs d’écartement 14.
Les mouvements verticaux des charges 10 ne sont pas limités par interférence mécanique verticale avec des éléments de maintien, tels que des crochets ou des boulons ancrés, en particulier dans le sol 6.
Avantageusement, le système de maintien 10 comprend des tampons 24 disposés sur les parois latérales 8, chaque charge 10 ou chaque dispositif d’écartement 14 en appui contre une paroi latérale 8 étant en appui contre cette paroi latérale 8 par l’intermédiaire d’un ou plusieurs tampons 24, de préférence via plusieurs tampons 24, en particulier plusieurs tampons 24 répartis verticalement, par exemple uniformément, entre une extrémité supérieure et une extrémité inférieure de la charge 10 ou du dispositif d’écartement 14.
Chaque tampon 24 est de préférence réalisé dans un matériau élastomère, par exemple en silicone, en polyuréthane ou en caoutchouc. D’autres matériaux sont envisageables.
Avantageusement, le système de maintien 10 comprend des revêtements de friction prévus de telle manière que les charges 10 et le ou les dispositifs d’écartement 14 sont en appui les uns contre les autres et contre les parois latérales 8 par l’intermédiaire des revêtements de frictions.
Les revêtements de friction comprennent par exemple des revêtements de frictions 20 disposés sur les faces latérales 10A des charges 10 et/ou des revêtements de frictions 22 disposés sur le ou les dispositifs d’écartement 14.
Chaque revêtement de friction 20 est par exemple collé sur la charge 10 correspondante, en particulier sur une face latérale 10A de la charge 10 correspondante.
Chaque revêtement de friction 22 est par exemple collé sur le dispositif d’écartement 14 correspondant.
Chaque élément de friction (revêtement de friction 20 de charge 10, revêtement de friction 22 de dispositif d’écartement 14) est de préférence réalisé dans un matériau élastomère, par exemple en silicone, en polyuréthane ou en caoutchouc. D’autres matériaux sont envisageables.
Chaque charge 10 en appui contre un dispositif d’écartement 14 est de préférence en appui contre ce dispositif d’écartement 14 via un revêtement de friction 20 disposés sur la charge 10, en particulier sur une face latérale 10A de la charge 10, et un revêtement de friction 22 disposé sur le dispositif d’écartement 14.
Chaque charge 10 en appui contre une paroi latérale 8 est de préférence en appui contre cette paroi latérale 8 via un revêtement de friction 20 disposés sur la charge 10, en particulier sur une face latérale 10A de la charge 10, et, de préférence, un ou plusieurs tampons 24 fixés sur la paroi latérale 8.
Chaque dispositif d’écartement 14 en appui contre une paroi latérale 8 est de préférence en appui contre cette paroi latérale 8 via un revêtement de friction 22 disposés sur le dispositif d’écartement 22, et, de préférence, un ou plusieurs tampons 24 fixés sur la paroi latérale 8.
Si le rapport entre E 61 et E 62 est inférieur à SE, la présence d’une transition est considérée comme non détectée. Si le rapport entre E 61 et E 62 est supérieur à SE, la présence d’une transition est considérée comme détectée. A cet effet, un paramètre Par 1 (si T1 a été choisi à l’issue de la sélection de la ) ou Par2 (si T2 a été choisi à l’issue de la sélection de la ) est mis :
Lorsqu’une information externe F binaural indique explicitement que le signal à 2 canaux d’entrée est binaural, soit F binaural =1, on pourra selon l’invention choisir un downmix particulier, par exemple le downmix T3.
On notera que lorsque le downmix T1 ou T2 introduit un retard, la compensation d’énergie doit prendre en compte ce retard pour aligner l’énergie du downmix en fonction des canaux d’entrée. Cela peut être réalisé en décalant les canaux d’entrée pour les synchroniser avec le downmix. Dans des variantes, de façon équivalente on pourra aussi calculer l’énergie servant à la compensation d’énergie par sous-blocs. Par exemple avec un retard R = 1ms on peut diviser la trame de 20 ms en 20 sous-blocs et prendre l’énergie du dernier sous-bloc de la trame précédente et le 19 premiers sous-blocs de la trame courante pour les canaux d’entrée.
est une vue schématique en coupe d’un vitrage selon un quatrième mode de réalisation.
est une vue schématique en coupe d’un vitrage selon un cinquième mode de réalisation.
est une vue schématique représentant l’emprise du dispositif de pincement sur le pli structural intermédiaire pincé selon une première variante de l’invention.
La représente l’état de la technique pour un vitrage clampé 1, qui comprend un vitrage 2 pris en sandwich entre une bride intérieure 3 et une bride extérieure 4. Le vitrage 2 comprend un pli externe 21, un pli structural intermédiaire 22 et un pli structural interne 23, avec un intercalaire 24 entre le pli externe 21 et le pli structural intermédiaire 22 et un intercalaire 25 entre le pli structural intermédiaire 22 et le pli structural interne 23. De manière classique pour un vitrage feuilleté, les intercalaires 24, 25 sont en matière plastique, type poly(butyral de vinyle) (PVB) ou polyuréthane (PU) ou équivalent, et solidarisent les différents plis du vitrage 2 entre eux.
A titre illustratif et non limitatif pour le mode de réalisation représenté, la bride intérieure 3 présente une forme en coupe transversale présentant une partie verticale 31, avec deux retours en équerre 32, 33 à chaque extrémité, les deux retours en équerre 32, 33 s’étendant dans des directions opposées pour conférer à la bride intérieure 3 une forme sensiblement en forme de Z droit.
La bride extérieure 4 est quant à elle en forme de plaque en coupe transversale, ayant le rôle d’une rapplique rapportée sur la bride intérieure 3, avec une partie de la bride extérieure 4 s’appuyant sur le retour en équerre 33, l’autre partie de la bride extérieure 4 s’étendant en saillie en regard du retour en équerre 32 pour former un espace de réception 5 entre la bride intérieure 3 et la bride extérieure 4. En pratique, la bride extérieure 4 est rapportée sur la bride intérieure 3, la bride intérieure 3 étant solidaire de la structure de l’aéronef.
Il est bien entendu que l’invention n’est pas limitée à cet égard et que la bride intérieure 3 et la bride extérieure 4 peuvent avoir toute forme, pourvu qu’un espace de réception 5 soit formé entre elles.
Un joint périphérique 6 est reçu dans l’espace de réception 5, avec une partie 61 du joint surmoulée sur le pli structural interne 23, l’intercalaire 25 et le pli structural intermédiaire 22, et une partie 62 du joint s’étendant entre d’une part la bride extérieure 4 et d’autre part le pli externe 21 et l’intercalaire 24.
Comme on peut le voir sur la , l’intercalaire 24 a une épaisseur plus importante pour rattraper la hauteur entre le pli structural intermédiaire 22, surmoulé dans la partie 61 du joint 6 sous la bride extérieure 4, et le pli externe qui affleure la surface externe de la bride extérieure 4.
Un joint 7 (aussi appelé goutte) est appliqué entre la bride extérieure 4 et la surface externe du pli externe 21, pour assurer une continuité du point de vue aérodynamique entre ces deux surfaces, et ainsi limiter les effets de traînée et de bruit provoqués par des discontinuités aérodynamiques. Le bord libre du joint 7 délimite le clair de jour du pli externe 21. Le joint 7 fait partie du vitrage, s’use et est régulièrement réparé lors de la vie du vitrage.
Enfin, un insert 8 peut être formé dans la partie 61 du joint 6, pour conférer une rigidité à l’ensemble surmoulé dans la partie 61 du joint 6.
La représente un premier mode de réalisation de l’invention.
Dans ce mode de réalisation, les éléments analogues aux éléments décrits en liaison avec la ci-avant pour l’état de la technique porteront le même chiffre de référence augmenté de 100 lorsqu’ils sont de même structure, et ne seront pas décrits plus en détail.
Le vitrage clampé 100 comprend un vitrage 102 pris en sandwich entre une bride intérieure 103 et une bride extérieure 104. Le vitrage 102 comprend un pli externe 121, un pli structural intermédiaire 122 et un pli structural interne 123, avec un intercalaire 124 entre le pli externe 121 et le pli structural intermédiaire 122 et un intercalaire 125 entre le pli structural intermédiaire 122 et le pli structural interne 123. De manière classique pour un vitrage feuilleté, les intercalaires 124, 125 sont en matière plastique, type poly(butyral de vinyle) (PVB) ou polyuréthane (PU) ou équivalent, et solidarisent les différents plis du vitrage 102 entre eux.
Le pli structural interne 123 et l’intercalaire 125 sont surmoulés dans la partie 161 du joint 106.
L’appui des charges 10 et/ou des dispositifs d’écartement 14 contre les parois latérales 8 s’effectue de préférence par l’intermédiaire de tampons 24 comme cela sera détaillé par la suite.
Chaque dispositif d’écartement 14 est réglable de manière à ajuster et maintenir la force d’écartement exercée par ce dispositif d’écartement 14.
Ceci permet d’ajuster et maintenir la force d’écartement entre les charges 10 entre lesquelles ce dispositif d’écartement 14 est inséré ou entre la charge 10 et la paroi latérale 8 entre lesquelles ce dispositif d’écartement 14 est inséré.
Ceci permet d’ajuster la force de compression des charges 10 entre les parois latérales 8 de l’espace de stockage 4.
Le calage des charges 10 contre les parois latérales 8 de l’espace de stockage 4 immobilise les charges 10 horizontalement et limite les mouvements verticaux des charges 10 par friction entre des charges 10 entre elles et/ou contre les parois latérales 8 contre lesquelles elles sont en appui.
Chaque charge 10 présente par exemple une forme générale parallélépipédique avec des faces latérales 10A, une face inférieure 10B, éventuellement munie de pieds d’appui par l’intermédiaire de laquelle la charge 10 repose sur le sol 6, et une face supérieure 10C.
Les charges 10 sont par exemple disposées en une ou plusieurs rangées, chaque rangée s’étendant entre deux parois latérales 8 opposées de l’espace de stockage 8, un ou plusieurs dispositifs d’écartement 14 étant disposés dans chaque rangée, chaque dispositif d’écartement 14 étant disposé entre deux charges 10 de la rangée ou entre une charge 10 de la rangée 16 et une des deux parois latérales 8 entre lesquelles la rangée 16 est située, pour maintenir les charges 10 de la rangée 16 calées entre lesdites deux parois latérales 8 opposées.
L’espace de stockage 6 comprend par exemple deux parois latérales 8 opposées parallèles et espacées suivant une première direction horizontale T1.
Les charges 10 sont agencées suivant une ou plusieurs premières rangées 16, chaque première rangée 16 comprenant des charges 10 alignées suivant la première direction horizontale T1.
Au moins un des dispositifs de maintien 14 est inséré dans chaque première rangée 16, par exemple entre deux charges 10 de la première rangée 16, pour maintenir les charges 10 de la première rangée 16 calées entre les deux parois latérales 8 opposées espacées suivant la première direction horizontale T1.
L’espace de stockage 6 comprend par exemple deux parois latérales 8 opposées parallèles et espacées suivant une deuxième direction horizontale T2, la deuxième direction horizontale T2 faisant un angle non nul avec la première direction horizontales T1. La deuxième direction horizontale T2 est de préférence perpendiculaire à la première direction horizontale T1.
Les charges 10 sont agencées suivant une ou plusieurs deuxièmes rangées 18, chaque deuxième rangée 18 comprenant des charges 10 alignées s’étendant suivant la deuxième direction horizontale T2.
Au moins un des dispositifs d’écartement 14 est inséré dans chaque deuxième rangée 18, par exemple entre deux charges 10 de la deuxième rangée 18, pour maintenir les charges 10 de la deuxième rangée 18 calées entre les deux parois latérales 8 opposées espacées suivant la deuxième direction T2.
L’espace de stockage 4 présente par exemple une forme générale rectangulaire définies par les deux parois latérales 8 parallèles espacées suivant la première direction T1 et par les deux parois latérales 8 parallèles espacées suivant la deuxième direction T2.
Comme illustré sur la , les charges 10 sont agencées suivant trois premières rangées 16 comprenant chacune six charges 10, et six deuxièmes rangées 18 comprenant chacune trois charges 10.
Des dispositifs d’écartement 14 sont disposés entre les charges 10 de deux rangées adjacentes parmi les premières rangées 16 pour exercer des forces d’écartement suivant la deuxième direction T2 et des dispositifs d’écartement 14 sont agencés entre les charges 10 de deux rangées adjacentes parmi les deuxièmes rangées 18 pour exercer des forces d’écartement suivant la première direction T1.
CARTER INTERMEDIAIRE POUR UNE TURBOMACHINE D’AERONEF ET PROCEDE DE FARICATION ASSOCIE Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine des carters intermédiaires pour les turbomachines d’aéronef.
L’invention concerne également le domaine de la fabrication de ces carters intermédiaires.
Arrière-plan technique Une turbomachine d’aéronef présente typiquement un axe longitudinal. Elle comprend par exemple, d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz le long de l’ axe longitudinal, une soufflante, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion, une turbine haute pression, une turbine basse pression et une tuyère d’échappement des gaz.
Selon l’art antérieur, tel qu’illustré à la , la transmission de chaleur est réduite en disposant au niveau de la bague 13, un joint en mica 14. Un tel joint en mica 14 n’est thermiquement pas suffisamment efficace et s’avère très coûteux.
Aussi, en référence à la , un doseur 1 selon l’invention, propose une autre approche. A l’instar de l’art antérieur, un tel doseur 1 de fluide réducteur pour ligne d’échappement, comprend un corps 2. Ce corps est creux et comprend une ouverture de sortie 3. Cette ouverture de sortie 3 est disposée à une extrémité du corps 2.
Le doseur 1 comprend encore un pulvérisateur 4. Ce pulvérisateur 4 est apte à pulvériser du fluide réducteur au travers de l’ouverture de sortie 3.
Afin de fixer le doseur 1 sur la ligne d’échappement 10, permettre le passage du fluide réducteur et assurer une continuité étanche entre le doseur 1 et la ligne d’échappement 10, il est employé une bague 5 d’interface. Cette bague 5 d’interface comprend une couronne 6. Cette couronne 6 reproduit sensiblement le profil sensiblement commun de l’ouverture de sortie 3 et de l’ouverture d’entrée 7. La couronne 6 est apte à connecter l’ouverture de sortie 3 avec l’ouverture d’entrée 7 de la ligne d’échappement 10.
Selon une caractéristique importante, la bague 5 comprend encore au moins une jambe 8. Cette au moins une jambe 8 relie la couronne 6 à un refroidisseur 9. Une jambe 8 fait ainsi fonction de caloduc afin de transporter la chaleur, reçue de la ligne d’échappement 10 au niveau de la couronne 6, vers le refroidisseur 9. Ladite au moins une jambe 8 est préférentiellement sensiblement linéaire.
Selon une autre caractéristique, le refroidisseur 9 est intégré au doseur 1. Ceci permet de fournir un doseur refroidi en une seule pièce. De plus, cela permet de réutiliser un éventuel refroidisseur 9 déjà présent et pré-équipant le doseur 1.
Selon une autre caractéristique, le refroidisseur 9 est une pièce intégrée entre deux parties du corps 2. Ainsi, tel qu’illustré à la , le refroidisseur 9 sépare le corps 2 en deux parties. Le refroidisseur 9 est avantageusement une pièce sensiblement plane. Il est avantageusement disposé sensiblement parallèlement à la bague 5. Afin que le refroidisseur 9 refroidisse équitablement l’ensemble du doseur 1, la partition réalisée par le refroidisseur 9 est sensiblement au milieu du corps 2.
Selon une autre caractéristique, le refroidisseur 9 est avantageusement creux. Ceci lui permet d’héberger une circulation interne. Cette circulation est avantageusement parcourue par un liquide de refroidissement, avantageusement soumis à une circulation forcée, par exemple au moyen d’une pompe.
Selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée aux figures 3 et 4, ladite au moins une jambe 8 comprend au moins trois jambes 8. Un tel nombre permet avantageusement de disposer de trois caloducs. Un tel nombre est déjà suffisant pour assurer un refroidissement efficace, sans compliquer la bague 5 en ajoutant trop de jambes 8. Ces jambes 8 multiples sont avantageusement équiréparties autour de la couronne 6, afin de répartir les conductions thermiques équitablement.
Selon une autre caractéristique, la bague 5 est monobloc. Elle est préférentiellement réalisée par moulage.
Afin d’assurer sa fonction de caloduc le plus efficacement possible, ladite au moins une jambe 8 est pleine. Une bague 5, et donc une jambe 8, sont typiquement réalisées en matériau métallique. Une jambe 8 pleine conduit mieux la chaleur qu’une jambe creuse.
Au cours d’une étape E1, le produit est généré par l’électrolyseur. La concentration en volume de l’hydrogène ou de l’oxygène du produit est supérieure ou égale à 95% d’un volume du produit.
Le produit en sortie de l’électrolyseur est à l’état « brut » et peut par exemple présenter les caractéristiques suivantes : - la concentration en volume de l’oxygène du produit est strictement supérieure à 0,0050% d’un volume d’un mélange sec comprenant l’hydrogène et l’oxygène du produit, et/ou - une température de rosée du produit est supérieure à 2°C à une pression de fonctionnement de l’électrolyseur.
Il est également possible d’exprimer la concentration en volume de l’oxygène et/ou de l’hydrogène du produit en partie par million en volume. Dès lors, la concentration en volume de l’oxygène du produit est strictement supérieure à 50 ppm d’un volume d’un mélange sec comprenant l’hydrogène et l’oxygène du produit (dans cette demande 1 ppm = 0,0001%).
La température de rosée peut être obtenue à l’aide d’abaques ou de façon analytique, par exemple par un calcul, en fonction d’une mesure d’une concentration d’eau du produit.
La concentration en volume de l’oxygène et/ou de l’hydrogène du produit peut être mesurée à partir d’un échantillon du produit par un analyseur en ligne ou en laboratoire.
La pression de fonctionnement de l’électrolyseur est par exemple comprise entre 5 bars (5.10 E 5 pascals) et 70 bars (70.10 E 5 pascals), de préférence entre 15 bars (15.10 E 5 pascals) et 35 bars (35.10 E 5 pascals).
Le produit en sortie de l’échangeur présente donc une température de 10°C à 30°C au-dessus de la température de rosée du produit et un taux d’humidité relative inférieur à 20%.
Au cours d’une étape E2, le produit est chauffé par l’échangeur par un transfert de l’énergie thermique dissipée par l’électrolyse de l’eau, le chauffage pouvant être mis en œuvre au moyen de la solution d’électrolyte.
Le chauffage peut aussi être mise en œuvre au moyen du produit lui-même, c’est-à-dire que le produit en aval du séparateur est chauffé par le produit en amont du séparateur. En l’espèce, on peut prévoir en outre entre la génération et le chauffage les étapes optionnelles suivantes.
Au cours d’une étape E11, le produit est refroidi par le groupe froid.
Au cours d’une étape E12, une extraction d’un volume d’eau à partir du produit est mise en œuvre par le séparateur d’eau.
Au cours d’une étape E13, le volume d’eau est acheminé vers l’électrolyseur.
Il est donc possible de chauffer le produit et de recycler l’eau localement.
Il peut être également prévu une étape E3 illustrant une option dans laquelle le produit est acheminé par la canalisation vers l’organe de traitement pour traiter le produit et le stocker.
Par ailleurs, les étapes E11 à E13 peuvent être également mises en œuvre après l’étape optionnelle E3 et de façon avantageuse dans le cas où le chauffage est mis œuvre au moyen de la solution d’électrolyte.
On pourra apporter au dispositif et au procédé de nombreuses modifications sans sortir du cadre de l’exposé.
En référence à la , chaque roue (7) est escamotable en étant de préférence poussée par un ressort (8) pour passer de la position de déplacement lorsque la plateforme n’est pas chargée, à la position d’utilisation lorsque la plateforme est chargée, à l’encontre du ressort (8).