INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon certains modes de réalisation, à l’étape (g), la fonction H(s) de transfert du four 1002 prend en outre, en données d’entrées, un ensemble de valeurs simulées, I(s), des variations de la teneur en humidité dans le mélange 1001a de matières premières, la tirée du four, la vitesse d’enfournement du mélange 1001a de matières premières, la quantité de composés organiques ou combustibles carbonés et/ou la valeur de la température, T 0 , de consigne.
Selon un deuxième aspect, la présente invention vise un procédé de production d’énergie électrique hybride avec des panneaux photovoltaïques et au moins un générateur à machine tournante isochrone en réponse à une charge électrique à fournir, qui comporte : - une étape de lecture, en mémoire, d’une valeur limite de puissance électrique minimale à faire fournir par chaque générateur à machine tournante et - une étape de limitation de la puissance électrique fournie par les panneaux photovoltaïques en fonction de la charge électrique à fournir et de la valeur limite lue de puissance électrique minimale à faire fournir par les générateurs.
Micro centrale d’énergie autonome nomade La présente invention concerne un dispositif de production et de stockage d’énergie autonome transportable avec mise en œuvre et démobilisation en moins de 15mn pour appareillages isolés et mobiles.
L’alimentation électrique de ces appareillages isolés nécessite traditionnellement des travaux de génie civil de plusieurs jours et extrêmement couteux. Mais ce point d’alimentation traditionnel n’est pas transportable.
Certains de ces appareillages isolés sont alimenter par des groupes électrogènes pour ne pas dépendre d’un réseau électrique. Mais cette solution nécessite une surveillance et une intervention régulière pour le niveau de carburant et est très polluante en terme d’émission de CO² entre autres choses.
Cette micro centrale permet de s’affranchir de ces inconvénients. Elle comporte en effet un ensemble de panneaux photovoltaïques permettant de s’affranchir de toute connexion à un réseau électrique quel qu’il soit et un ensemble de stockage d’énergie constitué de batteries permettant de garantir une production d’électricité. Le tout monté sur un socle se transformant en palette de transport pour déplacer cette micro centrale sur un autre point en quelques minutes.
Par un système unique de pliage, cette micro station se replie sur elle-même pour devenir un cube (1500 x 1500 x 2450 mm) (L x l x H) et ce en moins de 15mn
Les dessins en annexes illustrent l’invention :
représente la micro centrale dans sa caisse en bois pour un transport vers le site.
représente la micro centrale dans sa position de repli pour être transportée d’un point à un autre sur un site et pouvant être utilisée dans cette position de repli comme borne d’alimentation pour quelques heures.
représente la micro centrale déployée totalement avec les panneaux en position hivers.
représente la micro centrale déployée totalement avec les panneaux en position été.
En référence à ces dessins la micro centrale est équipée d’un socle (1) lui même équipé de stabilisateurs (2) et d’un mat (3) qui reçoit le coffret de conversion, de gestion et de raccordement (4) ainsi que l’ensemble des panneaux photovoltaïque (5). 1 ou 2 coffres à batterie (6) peuvent être fixés sur ce socle.
L’ensemble des panneaux photovoltaïques (5) est constitué de 3 supports repliables sur eux-mêmes. Le support central est équipé d’un compas à 3 positions (Transport, hivers et été). Pour une manipulation sécurisée, le compas est assisté par un vérin hydraulique.
Oscillateurs en quadrature La présente description concerne de façon générale les circuits électroniques, par exemple les circuits électroniques intégrés, et, plus particulièrement, dans ces circuits électroniques, les dispositifs pour générer deux signaux radiofréquences périodiques en quadrature l'un par rapport à l'autre.
De nombreux circuits électroniques connus, par exemple les émetteurs et/ou récepteur sans fil, comprennent des dispositifs connus pour générer des signaux périodiques en quadrature l'un par rapport à l'autre.
Certains de ces dispositifs connus utilisent un filtre polyphase pour générer les deux signaux en quadrature.
Cette distribution de taille de pores et cette surface spécifique sont suffisantes pour améliorer l’accessibilité des sites d’adsorption du lithium, particulièrement ceux situé à l’intérieur du grain, et permettre une cinétique de sorption rapide.
Exemple 3 : Extraction du Lithium d’une solution aqueuse par le géopolymère au lithium
Le matériau issu de l’exemple 1 a été mis en contact avec une solution contenant du lithium afin d’évaluer sa capacité d’extraction du lithium. Pour cela, entre 20 et 50 mg du matériau issu de l’exemple 1 sont mis en contact avec 10 mL d’une solution contenant 200 mg/L de Li (sous forme chlorure), 11 g/L de Na (sous forme chlorure) et 1,3 g/L de magnésium (sous forme chlorure). Dans ces conditions très salines, le matériau issu de l’exemple 1 capte entre 0,58 et 1,22 mmol (soit entre 4 et 8,4 mg) de lithium par g de matériau.
Exemple 4 : Extraction du Lithium présent dans le géopolymère au lithium
Cet exemple montre la faisabilité d’extraire le lithium présent dans le matériau de l’exemple 1 grâce à une étape de mise en contact avec une solution aqueuse.
Pour cet exemple, 3 g du matériau issu de l’exemple 1 sous forme de grains broyés à 300-500 µm sont mis en contact avec 30 mL une solution d’eau ultrapure pendant 2 min sous agitation puis le solide est laissé à décanter.
Après récupération de la solution, la concentration en lithium dans cette dernière est analysée. Cette étape est réalisée 20 fois. La présente l’évolution de la concentration en Li mesurée dans chacun des batchs successifs en fonction du volume d’eau cumulé utilisé pour la mise en contact (30 mL multiplié par le nombre de batch).
Ainsi, on observe que le lithium peut être extrait du géopolymère grâce à une mise en contact avec une solution aqueuse. Après une première étape de mise en contact, on récupère environ 20% de la masse de Li présente dans le matériau. Ce pourcentage s’élève à 40% après 20 étapes de mise en contact successives.
De cette manière, le lithium capté au cours de l’étape d’extraction (décrite dans l’exemple 3) par un matériau géopolymère tel que décrit dans l’exemple 1 pourra être ré-extrait grâce à des étapes de mise en contact avec une solution aqueuse.
Procédé de séparation de particules à recycler La présente invention concerne un procédé de séparation de particules à recycler. Les particules sont par exemple issues d’activités de broyage de matières composites.
Art antérieur Il et connu de récupérer les câbles électriques et en particulier des câbles de télécommunication comprenant du cuivre pour les recycler. Cette activité consiste à séparer par broyage, granulation, et table densimétrique les éléments constituant ces câbles.
Cette disposition est satisfaisante en ce qu’elle permet de récupérer des matières premières telles que des particules métalliques comme le cuivre et l’aluminium, et des particules non-métalliques constituées de divers matières plastiques.
Toutefois, il existe une difficulté à assurer une séparation de qualité entre les différentes particules métalliques fines et non métalliques et à obtenir une séparation parfaite des matières recyclées. Il est donc courant que les matières non métalliques issues de la séparation contiennent une quantité résiduelle de métaux comprise entre 3 et 7%. La quantité de matière composite inférieure à 1 mm issue du recyclage des câbles en cuivre est de l’ordre de 14 à 18 % du volume de câble traité. En France, ce rapport représente environ 15 000 tonnes de déchets composites, ce qui correspond à un gisement d’environ 950 tonnes de cuivre à extraire de tels déchets.
Il existe donc un besoin d’améliorer la pureté des sous-produits de recyclage en matière composite, et en particulier le processus de recyclage des câbles en cuivre et aluminium. En effet, il est souhaitable d’améliorer le recyclage des plastiques, de valoriser les métaux résiduels et de limiter la pollution de l’environnement par les métaux lourds.
Résumé Des modes de réalisation concernent un procédé de séparation de particules à recycler comprenant les étapes suivantes :
disposer d’une matière de base comprenant une pluralité de particules, chaque particule présentant une densité apparente propre qui est fonction d’une forme et d’une densité de matière de la particule,
Comme discuté précédemment, les taux d’humidité et la teneur en composés organiques ou en combustibles carbonés des déchets minéraux peuvent être très variables selon leur origine et leurs conditions de stockage. Au cours du temps de fonctionnement d’un four à combustion immergée, un mélange de matières premières comprenant des déchets minéraux dans des proportions données peut montrer des variations brusques et importantes de son taux d’humidité et de sa teneur en composés organiques ou en combustibles carbonés.
Ainsi, selon certains modes de réalisation, à l’étape (d), la teneur en humidité dans le mélange 1001a de matières premières est modifiée de sorte que la variation de la teneur en humidité dudit mélange est comprise entre 0 et 10 %, et/ou la tirée du four est modifiée de sorte que la variation relative de ladite tirée est comprise entre 0 et 2000kg/h.
Ces intervalles de variation en tirée des fours et en teneur en humidité des mélanges de matière premières comprenant des déchets minéraux permettent une calibration efficace des dispositifs d’asservissement des fours, notamment à combustion immergée.
Selon certains modes de réalisation, le four 1002 peut comprendre au moins un moyen 2011 de mesure de l’humidité dudit mélange 1001a de matières premières. Ce moyen peut être tout type de capteur d’humidité adapté à la mesure de l’humidité du mélange 1001a de matières premières. Il peut être disposé au niveau du convoyeur 1003 juste avant l’enfournement, ou encore, plus en amont, dans les silos 1001 de stockage. Le moyen 2011 de mesure de l’humidité permet une mesure précise de la variation de la teneur en humidité du mélange 1001a à l’étape (d).
Selon d’autres modes de réalisation, à l’étape (d), la quantité de composés organiques dans le mélange 1001a de matières premières est modifiée de sorte que la variation relative de ladite quantité de composés organiques ou combustibles carbonés est comprise entre 0 et 15% en poids, de préférence entre 0 et 10% en poids.
Ces intervalles de variation en quantité de composés organiques permettent une modélisation de la fonction H(s) de transfert du four 1002 et, ensuite, de la fonction de transfert C(s) du dispositif 2010 d’asservissement qui, lorsque cette dernière est à terme implémentée dans un dispositif 2010 entraîne une convergence rapide de la température du four 1002 à la température de consigne en cas de variation brusques et intenses de la teneur en composés organiques ou en combustibles carbonés du mélange de matières premières comprenant des déchets minéraux.
Selon d’autres modes de réalisation, complémentaires ou non, à l’étape (d), la puissance du moyen de chauffage (2002a-c) est modifiée de sorte que la variation relative de ladite puissance par rapport à la puissance initiale est entre 0 et 100%, de préférence 0 et 50%, voire entre 0 et 25%.
A titre d’exemple illustratif, la représente l’évolution de la température (ligne en pointillés) d’un four à combustion immergée en fonction du temps après l’introduction de 5,7% massique de coke dans un mélange 1001a de matières premières suivi d’une diminution brutale de la puissance du four de 287kW à 173kW. A l’introduction du coke, en raison de l’énergie libérée par sa combustion, la température du four 1002, initialement à T 0 = 1175°C, a augmenté pour atteindre 1288°C. Sur la , le temps t=0 correspond au moment où la puissance est brutalement diminuée, sous la forme d’un pas unitaire, de 287kW à 173kW. L’évolution de la température est représentée par les figurés en forme de points.
La réponse f(t) précédemment décrite pour une réponse impulsionnelle peut s’écrire avec P 0 = 287kW, P 1 = 173kW et T 0 = 1175°C :
Pour déterminer les valeurs des paramètres T p et γ, la réponse f(t) peut être ajustée sur les données de la à l’aide d’une méthode des moindres carrés avec T p et γ comme paramètres d’ajustement. L’ajustement optimal, illustré sur la par la ligne pleine, permet d’obtenir les valeurs suivantes pour les paramètres T p et γ :
La fonction H(s) de transfert permettant de modéliser le comportement thermique dans le présent exemple peut donc s’écrire :
Et la grandeur Mc p , représentant la capacité thermique du four 1002 indépendante de sa masse, peut être calculée :
A l’étape (g), les paramètres de la fonction de transfert C(s) du dispositif d’asservissement 2010 sont modélisés en l’appliquant à la fonction H(s) de transfert du four 1002, obtenue à l’étape (f).
Une fois le comportement thermique du four 1002 modélisé à l’aide de la fonction H(s) de transfert, il est possible de modéliser les paramètres de la fonction C(s) de transfert du dispositif d’asservissement 2010 appliquée à la fonction H(s) de transfert du four.
Cette modélisation peut notamment être mise en œuvre par simulation afin de déterminer de manière ex-situ les valeurs optimales des paramètres de la fonction C(s) de transfert pour une régulation efficace du four 1002. Les logiciels de calcul numérique tels que Matlab ou Scilab mettent à disposition des fonctions et algorithmes adaptées à ce type de simulation.
En référence à la , un exemple de modélisation peut consister en boucle itérative d’optimisation dans laquelle les paramètres de la fonction C(s) de transfert du dispositif d’asservissement sont ajustés jusqu’à ce que la puissance P de consigne calculée par ladite fonction C(s) à partir d’un écart ε entre la température T du four 1002 et une température T 0 de consigne pour ledit four 1002 permet au four 1002 d’atteindre ladite température T 0 de consigne lorsque ladite puissance P augmentée de la puissance I(s) est fournie, en donnée d’entrée, à la fonction H(s) de transfert du four 1002. I(s) = δ(s) + Ω(s) est la variation instantanée de puissance liée aux variations temporelle de la teneur, δ(s), en humidité δ et de la quantité Ω(s) de composés organiques ou combustibles carbonés dans le mélange 1001a de matières premières.
L’élément de serrage 7 est notamment une vis insérée dans une lumière ménagée dans la partie supérieure 4a du berceau et coopérant avec un trou fileté ménagé dans la partie inférieure 4b du berceau. La partie supérieure 4a peut être également munie d’un filetage. Alternativement, l’élément de serrage 7 est un ensemble boulon/écrou ou tige filetée/écrous inséré dans deux lumières ménagées dans la partie inférieure et la partie supérieure du berceau. Ici également, la lumière ménagée dans la partie supérieure 4a et/ou la lumière ménagée dans la partie inférieure 4b peut être munie d’un filetage.
On comprendra également que d’autres éléments de serrage peuvent être disposés, notamment dans les parties latérales du berceau, entre l’articulation 5 et la partie distale.
La figure est une vue éclatée du compresseur 1 selon le premier mode de réalisation. Les éléments en commun avec ceux illustrés sur la figure portent les mêmes références et ne sont pas décrits à nouveau par soucis de brièveté.
Par rapport à la figure , la figure illustre plus précisément des ouvertures partielles 6aa,6ab,6ac ménagées dans la partie supérieure 4a, des ouvertures partielles 6ba,6bb,6bc ménagées dans la partie inférieure 4b du berceau, ainsi que les parties de l’articulation 5.
Chaque ouverture destinée à recevoir un plot filtrant 3a,3b,3c est formée par la mise en correspondance d’une ouverture partielle 6aa,6ab,6ac ménagée dans la partie supérieure 4a du berceau avec une ouverture partielle 6ba,6bb,6bc ménagée dans la partie inférieure 4b du berceau. Dans différents modes de réalisation, les ouvertures sont réalisées de sorte à s’étendre essentiellement dans la partie inférieure 4b du berceau, dans la partie supérieure 4a du berceau, ou dans les deux parties 4a,4b du berceau.
L’articulation 5 est également visible et comprend un doigt courbé 5a solidaire de la partie supérieure 4a du berceau et une lumière 5b correspondante ménagée dans la partie inférieure 4b du berceau. Lors de l’assemblage, le doigt courbé 5a est inséré dans la lumière 5b correspondante de sorte à guider la rotation de la partie supérieure 4a du berceau jusqu’à son contact avec la partie inférieure 4b du berceau. Lorsqu’un doigt courbé 5a et une lumière 5b correspondante sont prévus de chaque côté du compresseur, l’agencement a pour avantage supplémentaire de maintenir la partie supérieure 4a du berceau alignée avec la partie inférieure 4b du berceau.
La référence 8b désigne le trou fileté ou la lumière dans la partie inférieure 4b du berceau, dans lequel l’élément de serrage 7 est inséré.
La figure illustre le berceau 4a,4b ouvert. Les éléments communs avec les éléments illustrés par la figure et la figure portent les mêmes références.
Le berceau 4a,4b étant ouvert, la référence 8a désignant le trou fileté ou la lumière réalisé dans la partie supérieure 4a du berceau et dans lequel l’élément de serrage 7 est inséré, est représenté.
L’assemblage du compresseur 1 dans le berceau 4a,4b consiste alors à installer un plot filtrant 3a,3b,3c sur chaque doigt 2a,2b,2c, puis à installer le compresseur 1 dans la partie inférieure 4b du berceau de sorte que chaque plot filtrant 3a,3b,3c soit disposé dans l’ouverture partielle 6ba,6bb,6bc correspondante. On dispose alors la partie supérieure 4a du berceau de sorte que le au moins un doigt courbé 5a soit disposé à l’entrée de la lumière 5b correspondante. La partie supérieure 4a du berceau est alors abaissée sur la partie inférieure 4b du berceau jusqu’au contact et de sorte que les ouvertures partielles 6aa,6ab,6ac ménagées dans la partie supérieure 4a du berceau soient mises en correspondance avec les ouvertures partielles 6ba,6bb,6bc ménagées dans la partie inférieure 4b du berceau. Les plots filtrants 3a,3b,3c ne peuvent alors pas se déplacer. Les deux parties 4a,4b du berceau sont alors solidarisées en insérant et vissant le au moins un élément de serrage 7.
Un plot filtrant 3a,3b,3c est défini comme comprenant deux faces circulaires et une surface de révolution s’étendant entre les deux faces circulaires. Dans un mode de réalisation particulier, un plot filtrant 3a,3b,3c est muni d’un épaulement radial sur au moins une de ses faces circulaires. Chaque épaulement permet un centrage du plot filtrant 3a,3b,3c dans l’ouverture correspondante du berceau 4a,4b, notamment lorsqu’une fraisure adaptée est réalisée sur le bord de chaque ouverture partielle 6aa,6ab,6ac,6ba,6bb,6bc. Une telle fraisure est visible sur la figure et la figure
La figure illustre un mode de réalisation alternatif dans lequel le berceau 4a,4b est maintenu fermé par au moins deux éléments de serrage, disposés de part et d’autre du compresseur 2. Sur la figure , seul un de ces deux éléments de serrage référencé 7b est visible.
L’assemblage du compresseur 1 dans le berceau 4a,4b est similaire à l’assemblage selon le premier mode de réalisation et consiste à installer un plot filtrant 3a,3b,3c sur chaque doigt 2a,2b,2c, puis à installer le compresseur 1 dans la partie inférieure 4b du berceau de sorte que chaque plot filtrant 3a,3b,3c soit disposé dans l’ouverture partielle 6ba,6bb,6bc correspondante. On dispose alors la partie supérieure 4a du berceau de sorte que les ouvertures partielles 6aa,6ab,6ac soient mises en correspondance avec les ouvertures partielles 6ba,6bb,6bc ménagées dans la partie inférieure 4b du berceau. Les plots filtrants 3a,3b,3c ne peuvent alors pas se déplacer. Les deux parties 4a,4b du berceau sont solidarisées en insérant et vissant les au moins deux éléments de serrage 7a,7b.
On notera également que dans une réalisation particulière de ce deuxième mode de réalisation, une jambe en deux parties est réalisée entre la partie supérieure 4a et la partie inférieure 4b du berceau à l’aplomb de chaque élément de serrage 7a,7b de sorte que chaque élément de serrage dispose d’une longueur importante munie d’un filetage. Cela a pour effet d’augmenter la force de serrage de chaque élément de serrage et d’en augmenter la tenue lorsque le compresseur 1 vibre.
Techniques antérieures Dans un véhicule électrique, le compresseur d’air climatisé est alimenté électriquement alors qu’il est alimenté par une courroie d’accessoires dans un véhicule thermique.
Un moule 20 pour pièce composite selon l’invention permet également de répondre au besoin de cadence élevée demandée par l’industrie (i.e. 4 pièces composites moulée et cuite par jour).
Enfin, un moule 20 pour pièce composite comprenant une structure 1 de moule selon l’invention dont les parois peuvent être amovible permet d’une part d’adapter le moule à différente taille de pièce composite et d’autre part d’être facilement démontable. Ainsi, un moule 20 pour pièce composite permet de faciliter les opérations de maintenance, ce qui permet également de participer à l’amélioration de la durée de vie du moule 20 et par voie de conséquence de réduire les couts.
Selon un autre aspect de l’invention, celle-ci concerne une pièce composite formée au moins en partie à l’intérieur du moule 20 selon l’invention. De préférence, l’invention concerne une pièce composite de grande ou très grande taille formée au moins en partie à l’intérieur du moule 20 selon l’invention. L’invention peut concerner une pièce composite obtenue à partir d’un moule 20 selon l’invention ou une pièce composite obtenue dans un moule 20 selon l’invention.
Une pièce composite selon l’invention, de préférence une grande pièce composite selon l’invention, peut comprendre une de ses dimensions (i.e. hauteur, longueur et/ou largeur) supérieure ou égale à 4 mètres de préférence supérieure ou égale à 10 mètres et de manière plus préférée supérieure ou égale à 15 mètres. Une pièce composite selon l’invention, de préférence une grande pièce composite selon l’invention, peut comprendre une surface supérieure ou égale à 4 mètres carré (m²) de préférence supérieure ou égale à 10 m² et de manière plus préférée supérieure ou égale à 13 m². Une pièce composite selon l’invention, de préférence une grande pièce composite selon l’invention, peut comprendre une de ses dimensions inférieure ou égale à 15 mètres. Une pièce composite selon l’invention, de préférence une grande pièce composite selon l’invention, peut comprendre une surface inférieure ou égale à 13 m².
Une pièce composite selon l’invention, de préférence une très grande pièce composite selon l’invention, peut par exemple comprendre une de ses dimensions supérieure ou égale à 15 mètres, de préférence supérieure ou égale à 17 mètres et de manière plus préférée supérieure ou égale à 20 mètres. Une pièce composite selon l’invention, de préférence une très grande pièce composite selon l’invention, peut par exemple comprendre une surface supérieure ou égale à 13 m² de préférence supérieure ou égale à 30 m² et de manière plus préférée supérieure ou égale à 40 m². Une pièce composite selon l’invention, de préférence une très grande pièce composite selon l’invention, peut par exemple comprendre une de ses dimensions (i.e. hauteur, longueur et/ou largeur) inférieure ou égale à 100 mètres. Une pièce composite selon l’invention, de préférence une très grande pièce composite selon l’invention, peut par exemple comprendre une surface inférieure ou égale à 300 m².
Une pièce composite selon l’invention peut présenter une surface allant de 4 m² à 300 m². Ceci permet de répondre au besoin de fourniture de grande ou très grande pièce composite.