INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’exemple, un dispositif de stockage d’énergie électrique 1, notamment prévu pour équiper un véhicule électrique ou hybride, comporte plusieurs ensembles d’organes de stockage d’énergie électrique 2, également appelés par la suite cellules de stockage d’énergie électrique 2, et plusieurs dispositifs de régulation thermique 4 agencés à proximité de ces cellules pour permettre un échange thermique entre eux.
Des dispositifs de régulation thermique 4 sont disposés entre deux rangées 3 d’organes de stockage d’énergie électrique 2 voisines, avec notamment un tube 6 qui est configuré pour être au contact des organes de stockage d’énergie électrique 2 de ces deux rangées 3 voisines.
Chaque dispositif de régulation thermique 4 comporte, pour permettre cet échange de calories, le tube 6 précédemment évoqué, ici de forme ondulé, au sein duquel est formé au moins un canal de circulation 8 de fluide caloporteur, et au moins une boîte de collecte 10 qui est disposée à une extrémité longitudinale du tube 6 et qui a pour vocation de collecter le fluide depuis un conduit d’arrivée 15 de fluide caloporteur et de le distribuer dans le ou les canaux de circulation 8 au sein du tube 6 et/ou pour vocation de collecter le fluide caloporteur en sortie du tube 6 et de le diriger dans un conduit d’évacuation 16 de fluide caloporteur .
En d’autres termes, le fluide caloporteur est destiné à circuler dans le conduit d’arrivée 15, au moins une portion de fluide caloporteur est dirigée vers cette boîte de collecte du dispositif de régulation thermique associé.
Dans un exemple du dispositif de régulation thermique tel que représenté à la , dans la circulation du fluide est dite en U, c’est-à dire avec la même portion de fluide caloporteur qui circule dans les deux sens au sein du tube 6 après être passé dans une boîte de renvoi 20 à une des extrémités longitudinales du tube.
Plus particulièrement, le dispositif de régulation thermique 4 comporte dans ce mode de réalisation un tube 6 et à chacune de ses extrémités longitudinales une boîte de collecte 10 et une boîte de renvoi 20.
Le tube 6 comporte plusieurs canaux 8 formés en son sein, répartis en deux ensembles de circulation qui se distinguent en ce qu’une même portion de fluide caloporteur circule dans le premier sens de circulation au sein des canaux 8 d’un premier ensemble de circulation et dans un deuxième sens de circulation, opposé au premier sens de circulation, au sein des canaux d’un deuxième ensemble de circulation.
La boîte de renvoi 20 disposée à une deuxième extrémité longitudinale du tube 6 ne comporte pas de boîte de collecte ou de manchons de raccordement et est uniquement reliée fluidiquement au tube 6. La boîte de renvoi 20 est configurée pour guider le fluide circulant dans un sens dans une partie des canaux de circulation vers l’autre partie des canaux de circulation pour qu’il circule dans l’autre sens.
Dans un deuxième exemple de dispositif de régulation thermique 4 non représenté, la circulation du fluide caloporteur est dite en I, c’est-à-dire avec une même portion de fluide caloporteur qui ne circule que dans un sens au sein du tube 6.
Selon un mode de réalisation particulier, le polymère P 1 comprend des motifs monomériques portant au moins l’une des fonctions suivantes : acide carboxylique, anhydride d’acide carboxylique, esters d’acide carboxylique, groupes époxy (tel que le glycidyle), amide, hydroxyle, carbonyle, mercapto, sulfure, oxazoline, phénoliques, ester, éther, siloxane, sulfonique, sulfurique, phosphorique, phosphonique. La fonction est introduite par une réaction chimique qui peut être du greffage, ou une copolymérisation du monomère fluorure de vinylidène (VDF) avec un monomère portant au moins un desdits groupes fonctionnels et une fonction vinylique capable de copolymériser avec le fluorure de vinylidène, selon des techniques bien connues par l’homme du métier. Des exemples de monomères porteurs d’une fonction acide et copolymérisable avec le fluorure de vinylidène sont listés parmi le monomère M3 . La teneur en groupes fonctionnels dudit polymère P 1 est d’au moins 0,01% molaire, de préférence d’au moins 0,1 % molaire, et au plus de 15% molaire, de préférence au plus 10% molaire.
Ainsi, ledit polymère P 1 peut être par exemple un copolymère du fluorure de vinylidène et un monomère M 3 sélectionné parmi le groupe consistant en acide acrylique, acide méthacrylique, hydroxyéthyl(méth)acrylate, hydroxypropyl(méth)acrylate, hydroxyéthylhexyl(méth)acrylate et acryloyloxy propylsuccinate. De préférence, la teneur en monomère M 3 dans ledit polymère P 1 est de 0,01% à 5% molaire. Dans ce mode de réalisation, au moins 40% des unités issues du monomère M 3 sont reparties entre deux unités de fluorure de vinylidène.
Le polymère P 1 a de préférence un poids moléculaire élevé. Par poids moléculaire élevé, tel qu'utilisé ici, on entend un polymère P 1 ayant une viscosité à l'état fondu supérieure à 100 Pa.s, de préférence supérieure à 500 Pa.s, plus préférablement supérieure à 1000 Pa.s, selon la méthode ASTM D-3835 mesurée à 232°C et 100 sec-1.
Selon un mode de réalisation, le polymère P 1 porteur de groupes fonctionnels peut se réticuler soit par auto-condensation de ses groupes fonctionnels, soit par réaction avec un catalyseur et/ou un agent de réticulation, tels que les résines mélamine, les résines époxy et similaires, ainsi que les agents de réticulation connus de faible poids moléculaire tels que les polyisocyanates di- ou supérieurs, les polyaziridines, les polycarbodiimides, les polyoxazolines, les dialdéhydes tels que le glyoxal, les acétoacétates, les malonates, les acétals, les thiols et les acrylates di- et trifonctionnels, les molécules époxy cycloaliphatiques, les organosilanes tels que les époxysilanes et les amino silanes, les carbamates, les diamines et les triamines, les agents chélateurs inorganiques tels que certains sels de zinc et de zirconium, les titanes, les glycouriles et d'autres aminoplastes. Dans certains cas, des groupes fonctionnels provenant d'autres ingrédients de polymérisation, tels que les tensioactifs, les initiateurs, les particules d'ensemencement, peuvent être impliqués dans la réaction de réticulation. Lorsque deux ou plusieurs groupes fonctionnels sont impliqués dans le processus de réticulation, les paires de groupes réactifs complémentaires sont, par exemple, hydroxyle-isocyanate, acide-époxy, amine-époxy, hydroxyle-mélamine, acétoacétate-acide. Les monomères d'acrylate et/ou de méthacrylate ne contenant pas de groupes fonctionnels capables d'entrer dans des réactions de réticulation après la polymérisation, doivent, de préférence, représenter 70 % ou plus en poids du mélange total de monomères, et plus préférablement, doivent être supérieurs à 90 % en poids. Selon un mode de réalisation, le polymère P1 comprend un agent de réticulation choisi dans le groupe constitué par les isocyanates, les diamines, l'acide adipique, les dihydrazides et leurs combinaisons.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit polymère fluoré P1 est obtenu sous la forme d’un latex et la taille de particules dudit polymère fluoré P1 est compris de 10 nm à 800 nm. La taille des particules est déterminée par granulométrie laser. Un analyseur de taille de particules de type Malvern INSITEC System est utilisé pour la mesure. Celle-ci est effectuée en voie sèche par diffraction laser sur une poudre avec un focal de 100 mm.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit polymère fluoré P1 a une teneur en solide comprise entre 10% et 55%, de préférence entre 10% et 50%, en particulier entre 10 et 40%.
Utilisation Ledit polymère fluoré P1 tel qu’obtenu par le présent procédé peut être utilisé dans divers applications. Ainsi, ledit polymère fluoré P1 peut être utilisé comme liant pour électrode (cathode ou anode) ou comme revêtement d’un séparateur.
Ledit polymère fluoré P1 selon la présente invention peut être utilisé comme liant pour une électrode. Ainsi, selon un autre aspect, la présente invention fournit une composition d’électrode comprenant ledit polymère fluoré P1 selon la présente invention, une matière active et optionnellement un agent conducteur.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition d’électrode possède la composition massique suivante :
c. 25 % à 0,05 % dudit polymère fluoré P1 selon l’invention, préférablement 25 % à 0,5 %,
Les matériaux actifs dans les compositions d’électrode sont des matériaux qui sont capables de stocker et de libérer des ions lithium.
Le serrage des moyens de vissage assure la compression des joints d'étanchéité qui remplissent ainsi pleinement leur fonction. Des règles de serrage sont préconisées afin que les joints d’étanchéité, en particulier le joint disposé sous la feuille de rupture, s'écrasent de manière pondérée, sans excès. En effet, un écrasement trop important peut entraîner le déchirement de la zone de fragilisation située à proximité immédiate de la zone de fixation, et détériorer par conséquent le panneau qui devient inutilisable. Afin de faciliter pour l’opérateur l’ajustage du serrage, notamment sans clé dynamométrique, il est connu du brevet FR2675075B1 d’introduire dans les trous de fixation du panneau, des entretoises rapportées qui présentent une hauteur donnée avec un jeu approprié correspondant à l’écrasement idoine du joint d’étanchéité disposé sous la feuille de rupture. En serrant les moyens de vissage dans un trou de fixation, le joint se comprime et l’opérateur se rend compte nécessairement de ce que le serrage est atteint car l’entretoise bute alors sur la structure de l’enceinte. La compression du joint d’étanchéité est alors conforme à celle attendue et l’est de manière homogène sur toute la périphérie du panneau d’explosion.
Cependant, il est indispensable que l’opérateur n’omette pas de mettre des entretoises dans chacun des multiples trous de fixation. En cas d’oubli, l’optimisation du serrage et de la compression du joint, n’est pas assurée.
L'invention a donc pour but de fournir une solution alternative aux moyens manuels de contrôle habituel de serrage des moyens de fixation d'un panneau d’explosion, sans présenter notamment l’inconvénient précité.
L’invention porte sur un panneau d’explosion comportant une feuille métallique dite de rupture qui est dotée d’une zone de fragilisation (apte à se déchirer en cas de surpression à l’intérieur de la structure à laquelle est fixée le panneau d’explosion), un cadre dit de bridage qui est agencé sur la périphérie de la feuille de rupture, et au moins un joint d’étanchéité, en particulier un joint d’étanchéité dit joint d’appui qui agencé au moins en périphérie et contre (une face de) la feuille de rupture à l’opposé du cadre de bridage (le joint d’appui étant destiné à s’appuyer sur la structure à protéger), ainsi que des moyens d’ajustage en serrage (qui permettent de serrer des moyens de serrage pour la fixation du panneau d’explosion selon la hauteur d’écrasement appropriée du joint), le panneau d’explosion comportant en outre des orifices de fixation qui traversent l’épaisseur du cadre de bridage, de la feuille de rupture et dudit au moins un joint d’étanchéité. Le panneau d’explosion est caractérisé en ce que les moyens d’ajustage en serrage sont intégrés de manière monobloc à la feuille de rupture. On entend par « intégrés de manière monobloc à la feuille de rupture » concernant les moyens d’ajustage en serrage, le fait que les moyens d’ajustage en serrage sont solidaires de la feuille de rupture de manière inamovible.
Ainsi, par l’intégration même des moyens d’ajustage en serrage au panneau d’explosion, plus particulièrement par l’intégration directement à la feuille de rupture prise en sandwich entre le cadre de bridage et le joint d’appui, l’opérateur n’a plus à se préoccuper de rapporter des moyens amovibles d’ajustage et dès lors, le risque d’oubli est nécessairement évité. De plus, on s’affranchit de pièces rapportées au niveau des orifices de fixation et donc de pièces d’interface entre les joints d’étanchéité et les moyens de serrage, ce qui permet une coopération directe des moyens de serrage du type vis ou tiges filetées avec le ou les joints d’étanchéité garantissant une parfaite étanchéité par l’insertion du matériau d’étanchéité dans le filetage des vis lors de la compression.
Selon une caractéristique, les moyens d’ajustage en serrage sont disposés sur au moins une face de la feuille de rupture et autour d’alésages constituant partie des orifices de fixation, de préférence sur au moins la face dite inférieure de la feuille en regard du joint d’appui.
Avantageusement, la feuille présentant deux faces opposées (dites faces inférieure et supérieur, les moyens d’ajustage en serrage sont disposés sur les deux faces opposées de la feuille et autour des orifices de fixation. Cela permet lorsqu’un autre joint d’étanchéité dit joint d’interface est placé en sandwich entre la feuille de rupture et le cadre de bridage d’obtenir une compression équilibrée des deux côtés (contre chacune des faces) de la feuille de rupture.
Selon un exemple de réalisation préféré, les moyens d’ajustage en serrage forment des bosselages, en particulier issus d’une déformation par emboutissage de la feuille. Les bosselages en étant préférentiellement issus d’une déformation par emboutissage de la feuille de rupture métallique engendrent certes, par rapport au brevet précité FR2675075B1, un procédé de fabrication du panneau d’explosion nécessitant plus de temps et d’outillage en raison de l’étape d’emboutissage, néanmoins, l’intégration monobloc des bosselages présente plusieurs avantages tels que ceux cités au-dessus. Les bosselages forment des éléments mâles qui constituent des éléments de butée avec la surface rigide opposée à la feuille de rupture et contre laquelle se comprime le joint d’étanchéité ; une fois en butée, l’opérateur ressent un point dur lors du serrage signifiant que la compression idoine est atteinte.
Selon une caractéristique préférée, les moyens d’ajustage forment une alternance de plusieurs bosselages sur chacune des faces de la feuille de rupture. En particulier, les bosselages sont répartis tout autour d’un alésage de la feuille constituant partie d’un orifice de fixation, la répartition des bosselages sur les deux faces opposées de la feuille étant telle que le bosselage d’une face et le bosselage immédiatement adjacent de la face opposée forment un couple dont la distance de séparation est plus courte que la distance séparant un autre couple de bosselages.
Avantageusement, les moyens d’ajustage en serrage sont répartis de manière équilibrée tout autour des orifices de fixation (tout autour de chacun des alésages de la feuille constituant partie de chacun des orifices de fixation).
Selon encore une autre caractéristique, ledit au moins un joint d’étanchéité comporte des trous (traversants) en vis-à-vis des moyens d’ajustage en serrage. Ces trous ménagés dans le ou les joints d’étanchéité permettent ainsi aux bosselages, lors de la compression du ou desdits joints, de traverser le joint et de parvenir en butée contre une surface rigide.
Selon encore une autre caractéristique, les orifices de fixation du panneau sont constitués d’alésages en regard réalisés dans le cadre de bridage, la feuille de rupture, et ledit au moins un joint d’étanchéité, en particulier dans le joint d’appui et dans le joint d’interface lorsque ce dernier est disposé entre le cadre de bridage et la feuille de rupture. Avantageusement, ledit au moins un joint d’étanchéité, en particulier le joint d’appui, comporte des alésages qui constituent partie des orifices de fixation, chacun des alésages dans ledit au moins un joint d’étanchéité présente un diamètre ajusté à la section de moyens de serrage destinés à être introduits dans les orifices de fixation et en particulier tel que le matériau du joint soit destiné à s’insérer dans le filetage de corps filetés des moyens de serrage pour la fixation par serrage du panneau d’explosion.
Selon une caractéristique, chaque joint d’étanchéité comporte donc des alésages (formant partie des orifices de fixation du panneau dans lesquels sont destinés à être introduits des moyens de serrage pour la fixation du panneau), et autour de chaque alésage, des trous pour le passage des moyens d’ajustage en serrage solidaires de la feuille de rupture.
Le panneau d’explosion de l’invention est notamment destiné à être utilisé pour des silos, cuves, containers de batteries, systèmes de filtration, ou encore des machines de manutention ou de transformation de matière.
La présente invention est maintenant décrite à l’aide d’exemples uniquement illustratifs et nullement limitatifs de la portée de l’invention, et à partir des illustrations jointes, dans lesquelles : - représente une vue de dessus d’un exemple de panneau d’explosion selon l’invention dont une partie du cadre supérieur de bridage est ôtée pour visualiser le dessous dudit cadre, ici visualiser le joint d’interface juste en-dessous. - est une vue en perspective éclatée du panneau d’explosion de la montrant des moyens d’ajustage en serrage selon l’invention. - [ ] est une vue en perspective partielle de la feuille de rupture du panneau d’explosion de l’exemple de la , montrant plus en détail les moyens d’ajustage en serrage. - [ ] représente une vue partielle en coupe du panneau d’explosion de la selon l’épaisseur du panneau et selon un plan passant par un orifice de fixation du panneau, le panneau d’explosion étant posé sur et autour d’une ouverture d’une enceinte à protéger. - [ ] correspond à la en position fixée du panneau d’explosion à l’enceinte, grâce à des moyens de serrage du type par boulonnage.
Le panneau d'explosion 1 de l’invention illustré sur les figures est destiné à être utilisé pour protéger d’une explosion une structure en cas d’une surpression anormale à l’intérieur de celle-ci.
La tige 15 comporte avantageusement un épaulement 23, qui sert notamment à limiter le déplacement vers le haut de la tige 15, en formant une butée avec le joint de bague 13.
Quand la pompe est au repos, le bord supérieur 16b du piston 16 est avantageusement appliqué contre le joint de bague 13.
L'étanchéité entre le piston 16 et l'insert axial creux 17 est avantageusement assurée par une partie interne du piston 16, de préférence de forme conique, formant lèvre d'étanchéité interne 16c.
Les lèvres d'étanchéité externe 16a et interne 16c s'étendent avantageusement axialement vers le bas à partir d'une paroi de fond radiale 16d, comme visible notamment sur les figures 2, 3 et 5.
Au repos, l'orifice radial 17b est avantageusement au droit de la lèvre d'étanchéité interne 16c, de façon à être parfaitement obturé. L'étanchéité entre l'extérieur et l'intérieur du réservoir est donc avantageusement assurée d'une part par le contact entre le bord supérieur 16b du piston 16 et le joint de bague 13, et d'autre part entre la lèvre d'étanchéité interne 16c et l'insert axial creux 17.
Pour réaliser une précompression lors de l'actionnement, qui permet notamment d'assurer une bonne distribution de la totalité de la dose sans risque de course d'actionnement partielle, la pompe comporte un élément déformable 60.
Cet élément déformable 60 comporte un tube cylindrique creux 61 réalisé en un matériau déformable, par exemple un élastomère, en particulier un thermoplastique élastomère.
Ce tube 61 est disposé radialement à l'intérieur du piston 16, avantageusement en appui du côté axial supérieur sur l'épaulement 23 de la tige et du côté axial inférieur sur ledit piston 16, en particulier sur la paroi de fond radiale 16d.
Ainsi, l'élément déformable 60 transmet au piston 16 la force d'actionnement exercée par l'utilisateur sur la tige 15, et ce n'est que lorsque cet élément déformable 60 se déforme que la tige 15 va pouvoir se déplacer axialement dans le piston 16.
Les figures 2 et 3 illustrent cette précompression.
Dans le premier mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 4, le tube 61 comporte sur sa surface radiale externe un profil externe radialement saillant 65 qui se projette radialement vers l'extérieur à partir dudit tube 61.
Ce profil externe radialement saillant 65 peut avantageusement être une nervure périphérique, comme illustré sur la , mais en variante il pourrait être composé d'une pluralité d'ergots disposés tout autour de la périphérie du tube 61 sur une même hauteur axiale de celui-ci.
Avantageusement, le profil externe radialement saillant 65 est disposé axialement environ au milieu dudit tube 61, mais d'autres mises en œuvre sont possibles.
Ainsi, au repos, le tube 61 est disposé radialement à proximité du piston 16, radialement à l'intérieur de celui-ci, et la présence du profil externe radialement saillant 65 génère une petite déformation vers l'intérieur dudit tube 61, comme visible sur la .
Dans la variante de réalisation de la , le profil externe radialement saillant 65 du tube 61 est supprimé et remplacé par un profil interne radialement saillant 65' réalisé dans la surface interne du piston 16 et se projetant radialement vers l'intérieur à partir du piston 16.
Le résultat est le même, à savoir qu'au repos, le tube 61 est légèrement déformé radialement vers l'intérieur au niveau de ce profil interne radialement saillant 65', ce qui va provoquer une déformation radiale vers l'intérieur du tube 61 lors de l'actionnement.
Pour supporter des efforts importants en cas de chute, on recherche la sollicitation d’un grand nombre de premiers fils 6a. Dans les configurations de l’art antérieur, un tel résultat est obtenu en utilisant une sangle unique de grande largeur. Plus la sangle est large et plus le nombre de premiers fils 6a à solliciter est important. La largeur est bien plus importante que ce qui est nécessaire pour supporter les efforts de chute, mais cela permet de réduire les efforts en pression sur l’utilisateur. En contrepartie, le système de réglage est plus volumineux.
Afin de fournir une couche tissée 3 qui présente un meilleur compromis entre la résistance selon la première direction XX et le confort représenté par la largeur selon la deuxième direction YY, la couche tissée 3 possède préférentiellement au moins une portion étroite 3e et une portion large 3f. La portion étroite 3e est formée par au moins un pliage. Le pliage est défini par une ligne de pliure 8 qui représente une bordure de la zone étroite 3e où la couche tissée 3 est rabattue sur elle. La ligne de pliure 8 s’étend principalement selon la première direction XX de manière à faire travailler efficacement les premiers fils 6a lors d’une chute. Préférentiellement la ligne de pliure 8 a également une composante selon la deuxième direction YY.
Lorsque la ligne de pliure 8 est parallèle à la deuxième direction YY ou quasi parallèle à la deuxième direction YY, la sollicitation mécanique de la zone pliée fait travailler différent les deux portions des premiers fils 6 disposés de part et d’autre de la pliure.
La zone pliée est formée à partir de la couche tissée 3 ce qui définit une portion de support 3’ et une portion de recouvrement 3’' comme cela est illustré à la . La portion de recouvrement 3’' est rabattue sur la portion de support 3’ comme cela est illustré à la . La portion de support 3’' et la portion de recouvrement 3’ possèdent un ou plusieurs premiers fils 6a en commun. Le recouvrement de la portion de support 3’ par la portion de recouvrement 3’' permet de conserver le nombre de premiers fils 6a tout en réduisant la largeur effective de la couche tissée 3 qui seront sollicités en cas de chute. En pliant et augmentant localement l’épaisseur, il est possible de faire travailler un nombre important de premiers fils 6a comme cela est le cas dans la partie dorsale de la ceinture 1 ou la partie arrière du tour de cuisse 2.
La portion de recouvrement 3’' et la portion de support 3’ possèdent des seconds fils 7a en commun ce qui permet d’avoir un meilleur transfert des efforts dans la partie pliée. L’utilisation de premiers fils 6a et de deuxièmes fils 7a communs entre la portion de recouvrement 3’' et la portion de support 3’ assure un meilleur transfert des efforts.