INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit en relation aux figures annexées suivantes : : la représente un circuit d’alimentation sans interruption selon un exemple de l’invention ; : la illustre un premier mode de fonctionnement du circuit représenté en ; : la illustre une partie d’un deuxième mode de fonctionnement du circuit illustré en ; : la illustre une autre partie du deuxième mode de fonctionnement ; : la représente une circulation du courant dans le circuit de la ; : la représente une circulation du courant dans le circuit de la ; : la illustre un troisième mode de fonctionnement du circuit d’alimentation sans interruption.
La présente un circuit d’alimentation sans interruption 100 selon un exemple de l’invention. Le circuit d’alimentation 100 peut avoir au moins deux modes de fonctionnement pour assurer une alimentation sans coupure d’un deuxième réseau électrique alternatif auquel il est connecté. Le deuxième réseau électrique alternatif appartient notamment à une installation pour laquelle toute coupure dans l’alimentation électrique doit être évitée. Une telle installation est par exemple une banque, un hôpital, une université, ou un centre informatique.
Dans un premier mode de fonctionnement, le circuit d’alimentation 100 assure une alimentation électrique du deuxième réseau électrique alternatif à partir d’un premier réseau électrique alternatif 30. Le premier réseau électrique alternatif 30 est notamment un réseau électrique publique.
Dans un deuxième mode de fonctionnement, le circuit d’alimentation 100 assure une alimentation électrique du deuxième réseau électrique alternatif à partir d’une source de tension continue 40. Ainsi, en cas de défaillance du premier réseau électrique alternatif 30, la source de tension continue 40 permet une continuité de l’alimentation du deuxième réseau électrique. En particulier, il s’agit d’une alimentation temporaire, le temps qu’une source électrique robuste soit mise en route, telle qu’un groupe électrogène par exemple. La source de tension continue 40 peut être, entre autres, une batterie, comme par exemple une batterie lithium/plomb, ou une super capacité. La batterie peut être embarquée dans un rack du circuit d’alimentation sans interruption 100.
Le circuit d’alimentation sans interruption 100 comprend un convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 (ou « buck-boost » en anglais). Deux bornes d’entrée 111, 112 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 sont configurées pour, dans le premier mode de fonctionnement, recevoir entre elles une tension alternative V30 du premier réseau électrique alternatif 30. Le premier réseau électrique alternatif 30 est alors connecté entre les deux bornes d’entrée 111, 112, notamment directement connecté entre les deux bornes d’entrée 111, 112. Dans le deuxième mode de fonctionnement, les deux bornes d’entrée 111, 112 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 reçoivent une tension continue V40 de la source de tension continue 40. La source de tension continue 40 est alors connectée entre les deux bornes d’entrée 111, 112, notamment directement connectée entre les deux bornes d’entrée 111, 112. Le convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 comprend en outre deux bornes de sortie 121, 122 qui, dans le premier et le deuxième mode de fonctionnement, reçoivent entre elles une tension V50.du deuxième réseau électrique alternatif. Le deuxième réseau électrique alternatif est alors connecté, notamment directement connecté, entre les deux bornes de sortie 121, 122.
Dans le premier mode de fonctionnement, le convertisseur abaisseur-élévateur 110 réalise une conversion AC/AC (alternative/alternative) entre le premier 30 et le deuxième réseau électrique. Les convertisseurs de tension abaisseur-élévateur sont bien connus dans l’art antérieur pour une conversion DC/DC (continu-continu), mais pas pour une conversion AC/AC, en particulier dans une alimentation sans interruption. Le convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 permet de réaliser l’alimentation sans interruption de façon simple. En outre, de par sa configuration, il est réutilisable dans la conversion DC/AC du deuxième mode de fonctionnement.
Notamment, dans le premier mode de fonctionnement, le convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 permet au circuit d’alimentation 100 d’être indépendant en tension, mais pas en fréquence. Autrement dit, grâce au convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110, le circuit d’alimentation 100 régule notamment la tension efficace délivrée au deuxième réseau électrique, de sorte qu’elle peut être différente de celle délivrée par le premier réseau électrique 30. En particulier, le convertisseur abaisseur-élévateur 110 permet de convertir une tension alternative V30 du premier réseau électrique alternatif 30 en une deuxième tension alternative V50 formant la tension de sortie délivrée au deuxième réseau électrique alternatif ; la fréquence délivrée par le circuit d’alimentation 100 restant égale à celle du deuxième réseau électrique 30.
En particulier, le convertisseur de tension abaisseur–élévateur 100 comprend un premier bras d’interrupteurs B1 comportant un premier interrupteur S1 et un deuxième interrupteur S1c. En particulier, chaque interrupteur S1, S1c a deux bornes de contact. Les deux interrupteurs S1, S1c ont une borne commune qui constitue le point milieu du premier bras B1. Des bornes extrémales du premier bras B1 forment les bornes d’entrée 111, 112 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110. Autrement dit, en particulier, pour chaque interrupteur S1, S1c, la borne opposée au point milieu forme une borne d’entrée 111, 112 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110. Le convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 comprend notamment un deuxième bras d’interrupteurs B2. De manière similaire au premier bras B1, le deuxième bras B2 comporte un premier interrupteur S2 et un deuxième interrupteur S2c. Des bornes extrémales du deuxième bras B2 forment les bornes de sorties 121, 122 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110. Autrement dit, en particulier, pour chaque interrupteur S2, S2c du deuxième bras B2, la borne opposée au point milieu du deuxième bras forme une borne de sortie 121, 122 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110.
Notamment, le convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 comprend en outre une inductance L. L’inductance L est connectée entre le point milieu du premier bras B1 et le point milieu du deuxième bras B2. Autrement dit, l’inductance L a notamment deux bornes de contact : l’une est connectée, notamment directement connectée, au point milieu du premier bras B1 ; l’autre est connectée, notamment directement connectée, au point milieu du deuxième bras B2.
Grace aux interrupteurs S1, S1c, S2, S2c, le convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 assure une conversion par une accumulation d’énergie dans l’inductance L, qui permet d’élever ou abaisser la tension entre l’entrée et la sortie. Ainsi, le circuit d’alimentation sans interruption 100 permet d’assurer, dans le premier mode de fonctionnement, une alimentation entre un premier et un deuxième réseau électrique alternatif présentant par exemple l’un des couples de tension suivants 115Vac/230Vac, 230Vac/115Vac, 115Vac/115Vac ou 230Vac/230Vac. A cet effet, une borne d’entrée 111 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110 est connectée à une borne de sortie 121 du convertisseur de tension abaisseur-élévateur 110, comme il sera expliqué plus loin en relation avec la .
Dès lors qu’un mode de chauffage est choisi à partir de la cartographie dans ledit second intervalle I2 de température, le procédé 2 applique des étapes pour s’assurer que le mode de chauffage en cours d’exécution est bien le mode de chauffage capable d’atteindre la puissance de chauffage de consigne avec le minimum de consommation électrique possible, ou si un changement de mode vers un mode capable d’atteindre la puissance de chauffage de consigne ou capable d’atteindre la puissance de chauffage de consigne avec une consommation inférieure à celle du mode de chauffage en cours d’exécution est nécessaire.
Quand le mode en cours d’exécution est le mode « chauffage électrique » et que la température extérieure Text se situe dans le second intervalle I2 de température, par exemple entre -20°C et 0°C, le procédé 2 comprend les étapes suivantes : une étape de détermination d’une valeur d’une grandeur représentative G de d’une température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5, une étape de détermination de la température extérieure Text, une étape de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative G de la température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 avec une première valeur seuil G* dépendant de la température extérieure Text, Une condition de passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » est que la valeur de la grandeur représentative G de la température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 franchisse la première valeur seuil G* dans un premier sens.
Selon des modes de réalisations distincts, la grandeur représentative G de la température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est une grandeur parmi les suivantes : une pression du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5, une pression d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5, une pression du fluide réfrigérant FR en entrée du deuxième échangeur de chaleur 5, une pression d’interpolation du fluide réfrigérant FR entre l’entrée et la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5, une température du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5, une température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5, une température du fluide réfrigérant FR en entrée du deuxième échangeur de chaleur 5, une température d’interpolation du fluide réfrigérant FR entre l’entrée et la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5, Dans le mode de réalisation décrit ici, la grandeur représentative G de la température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est une pression d’évaporation Pev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5.
Dans ledit mode de réalisation, la première valeur seuil G* de la grandeur représentative est une première pression seuil P* égale à la pression de saturation du fluide réfrigérant FR à la température extérieure Text, moins k avec k qui est une constante comprise entre 0,15 bar et 0,25 bar et préférentiellement égale à 0,2 bar.
La pression Pev du fluide réfrigérant FR est avantageusement déterminée par calcul à partir de la pression Prce du fluide réfrigérant FR en entrée du dispositif de compression 3 et de la valeur d’une perte de charge Δp du fluide réfrigérant FR entre le deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif de compression 3, dans ce sens de circulation, dépendant d’un débit Qref de fluide réfrigérant circulant entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif de compression 3.
Selon un aspect de l’invention, le débit Qref de fluide réfrigérant FR circulant entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif de compression 3 est estimé à partir d’une vitesse Ncp du dispositif de compression 3 et de la pression Prce du fluide réfrigérant FR à l’entrée du dispositif de compression 3.
Selon un autre aspect de l’invention, le débit Qref de fluide réfrigérant FR circulant entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif de compression 3 est estimé à partir de la vitesse Ncp du dispositif de compression 3, de la pression Prce du fluide réfrigérant FR à l’entrée du dispositif de compression 3 et de la température Trce du fluide réfrigérant FR à l’entrée du dispositif de compression 3.
Selon un autre exemple de réalisation du circuit 1 et du procédé 2, la pression d’évaporation Pev dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est déterminée à partir de la mesure faite par le deuxième capteur de pression P2 non représenté de mesure de la pression Prcds du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5. On considère alors que la pression d’évaporation Pev dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est égale à la pression Prcds du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5.
La condition de passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » est que la pression Pev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 soit inférieure à la valeur de première pression seuil P*.
Selon un autre mode de réalisation, la grandeur représentative G est une température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5. Dans ledit autre mode de réalisation la première valeur seuil G* de la grandeur représentative est une température seuil T* égale à la température extérieure Text moins x avec x qui est une constante comprise entre 1,5°C et 2,5°C et préférentiellement égale à 2°C. Dans ledit autre mode de réalisation, la condition de passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » est que la température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 soit inférieure à la valeur de température seuil T*. Dans ledit autre mode de réalisation, la température d’évaporation Tev dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est avantageusement mesurée par un capteur de température non représenté.
Le procédé 2 exécute le passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » quand la condition de passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur» est remplie. Ainsi la condition de passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » est nécessaire. Dans cet exemple de réalisation du procédé 2, la condition de passage du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » est nécessaire et suffisante.
Cet aspect de l’invention permet de passer du mode « chauffage électrique » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » quand il s’avère que le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » est capable d’assurer la performance de chauffage demandée, tout en consommant moins que le mode « chauffage électrique ».
Quand le mode en cours d’exécution est le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » et que la température extérieure Text se situe dans le second intervalle I2 de température, par exemple entre -20°C et 0°C, le procédé 2 comprend les étapes suivantes : une étape de détermination de la valeur de la grandeur représentative G de la température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5, une étape de détermination de la température extérieure Text, une étape de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative G de la température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 avec une deuxième valeur seuil G** dépendant de la température extérieure Text, une étape de détermination de la température Tfcs de fluide caloporteur traversant le premier échangeur de chaleur 4, en aval dudit premier échangeur de chaleur 4, une étape de comparaison entre la température Tfcs de fluide caloporteur en aval du premier échangeur de chaleur 4 et une valeur de température de consigne de chauffage Tsp communiquée par le véhicule. Le procédé 2 comprend une condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique », ladite condition de passage étant que la valeur de la grandeur représentative G de la température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 franchisse une deuxième valeur seuil G** dans un second sens, opposé au premier sens.
Dans le mode de réalisation décrit ici, la grandeur représentative G de la température d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est la pression d’évaporation Pev du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5.
Dans ledit mode de réalisation, la deuxième valeur seuil G** de la grandeur représentative est une valeur de deuxième pression seuil P** égale à la pression de saturation du fluide réfrigérant FR à la température extérieure Text, plus une valeur k’ avec k’ qui est une constante comprise entre 0,05 bar et 0,2 bar et préférentiellement égale à 0,1 bar.
Dans ledit mode de réalisation, la condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique » est que la pression d’évaporation Pev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 soit supérieure à la valeur de deuxième pression seuil P**.
Le problème technique de la présente invention est d'obtenir un réseau de neurones de convolution permettant de détecter plus efficacement un type de pièce d’un bâtiment.
L’invention propose de répondre à ce problème technique au moyen d'une architecture proche de la configuration « V GG 19 » mais dans laquelle deux couches de convolution sont supprimées. Cette architecture spécifique permet, de manière surprenante, d'obtenir des résultats plus pertinents que les configurations « VGG 16 » et « VGG 19 ».
En effet, s'il n'est pas simple de comprendre pourquoi une architecture particulière présente des taux de détection plus performants qu'une autre architecture, il est clair que plus la profondeur d'un réseau augmente, c'est-à-dire plus le nombre de couches de traitement est important, plus le réseau de neurones est capable d'identifier des éléments précis sur la base d'images d'apprentissage. Or, il ressort de cette invention que l'identification efficace d'une pièce passe par l'identification d'un grand nombre d'objets saillants mais que la recherche précise d'éléments va à l'encontre de la capacité efficace de détection du réseau de neurones.
La présente invention réside donc dans la détection d’un compromis efficace pour la détection de pièces entre deux architectures connues, les configurations « VGG 16 » et « VGG 19 ».
Ainsi, l’invention concerne donc un procédé d’identification d’une pièce d’un bâtiment au moyen d’un réseau de neurones de convolution permettant de déterminer si une image d’entrée correspond à un type de pièce prédéterminé au moyen d’une phase d’apprentissage au cours de laquelle plusieurs images de chaque type de pièce prédéterminé sont utilisées, le réseau de neurones de convolution comportant les couches suivantes disposées les unes à la suite des autres pour traiter l’image d’entrée : - deux couches de convolution; - une couche de regroupement; - deux couches de convolution; - une couche de regroupement; - quatre couches de convolution; - une couche de regroupement; - quatre couches de convolution; - une couche de regroupement; - deux couches de convolution; - une couche de regroupement; - trois couches d'interconnexion; et - une couche identification.
De préférence, comme pour les réseaux de neurones de convolution « VGG 16 » et « VGG 19 », les couches de convolution sont réalisées avec des filtres de 3 pixels par 3 pixels, un déplacement entre deux filtres d’un pixel, un redimensionnement de type « SAME padding » et en utilisant des fonctions d'activation de type « RELU ».
De préférence, les couches de regroupement utilisent également des filtres de 2 pixels par 2 pixels, une fonction de calcul du pixel de regroupement en utilisant les maximum, un déplacement entre deux filtres de deux pixels et un redimensionnement de type « VALID padding ».
De préférence, les trois couches d’interconnexion sont successivement : - une couche d’interconnexion entièrement connectée comportant 4096 neurones, - une couche d’interconnexion entièrement connectée comportant 4096 neurones, - une couche d’interconnexion entièrement connectée comportant 1000 neurones.
Comme pour les réseaux de neurones de convolution « VGG 16 » et « VGG 19 », le format de l’image d’entrée correspond préférentiellement à une image RGB de 224 par 224 pixels.
Avec cette architecture particulière du réseau de neurones, l'invention permet d'obtenir une identification efficace d'une pièce. Par exemple, avec un apprentissage du réseau de neurones à 100 époques, c'est-à-dire en utilisant 100 fois les données d'apprentissage pour modifier le poids des neurones lors de la phase d'apprentissage du réseau de neurones, il est possible de détecter avec un taux de reconnaissance très important une chambre, une cuisine, une salle de bains ou un salon d'une habitation.
Bien entendu, le taux de reconnaissance du réseau de neurones dépend également de la qualité des données d'apprentissage fournies à celui-ci. Or, le volume de données d'apprentissage actuellement disponible pour caractériser une pièce est encore faible au regard du volume de données actuellement accessibles pour distinguer par exemple un piéton d'un vélo dans toutes les applications d'identification actuellement utilisées pour le développement des véhicules autonomes.
Ainsi, le manque de données d'apprentissage est également un frein aux performances des réseaux de neurones d'identification d'une pièce et l'invention propose également d'utiliser une génération procédurale de pièces d'une habitation pour répondre à ce manque de données d'apprentissage. Dans cette génération procédurale, une pièce prédéfinie est préférentiellement obtenue avec les étapes suivantes : - définition d'une surface de la pièce ; - définition d'une forme de la pièce à partir de la surface prédéfinie ; - génération des murs et du plafond de la pièce ; - placement de différents objets caractéristiques de la pièce de façon cohérente ; - attribution de textures au sol, aux murs, et le cas échéant au plafond et/ou aux objets de la pièce ; - placement d’au moins une caméra et d'au moins un éclairage dans la pièce ; et - génération d’au moins un rendu photographique réaliste de la pièce.
En ce qui concerne la première étape de définition d'une surface de la pièce, il est possible de sélectionner aléatoirement une surface : - comprise entre 12 et 20 m² pour une chambre ; - comprise entre 8 et 15 m² pour une salle de bain ; - comprise entre 30 et 50 m² pour un salon ; et - comprise entre 12 et 20 m² pour une cuisine.
En ce qui concerne la seconde étape de définition d'une forme de la pièce à partir de la surface prédéfinie, il est possible de mettre en œuvre les étapes suivantes : - sélection aléatoire d’une forme à partir d’un ensemble de formes prédéfinies ; et - application d’une homothétie à la forme sélectionnée de sorte que la surface de la forme sélectionnée corresponde à la surface prédéfinie.
En ce qui concerne la troisième étape de génération des murs et du plafond de la pièce, il est possible de sélectionner aléatoirement au moins une hauteur comprise entre 2.3 et 4 m, d’élever des murs à la hauteur sélectionnée et de générer la forme du plafond en fonction de la position de l’extrémité supérieure des murs.
En ce qui concerne la quatrième étape de placement de différents objets caractéristiques de la pièce, un catalogue d’objets associés chacun à une ou plusieurs étiquettes peut être utilisé.
Il existe donc un besoin de fournir de nouveaux traitements plus efficaces pour traiter la douleur.
Il existe par ailleurs un besoin de trouver une composition adéquate permettant la libération progressive et prolongée de la mycolactone et de ses dérivés, tout en les protégeant vis-à-vis des dégradations et en évitant leurs effets potentiellement toxiques.
La présente invention répond notamment à ces besoins.