Selon d’autres particularités possibles : le procédé utilise un quatrième séparateur de phases recevant le liquide produit par le deuxième séparateur de phases et le liquide produit par le troisième séparateur de phases, le procédé utilise un cinquième séparateur de phases recevant le gaz produit par le troisième séparateur de phases et détendu, le premier gaz de cycle consiste en un mélange de trois à six composants choisis parmi: azote, méthane, éthane ou éthylène, propane ou propène, butane ou butène, pentane, le premier gaz de cycle comprend, en mole, entre 10% et 50% de composant(s) léger(s), entre 30% et 70% de composant(s) moyen(s) et entre 10% et 35% de composant(s) lourd(s), le total étant égal à 100%, - le gaz fourni par le deuxième séparateur de phases contient, en mole, moins de 20% de composant(s) lourd(s) et éventuellement au moins 20% de composant(s) léger(s), le liquide fourni par le deuxième séparateur de phases contient au moins 20% de composant(s) lourd(s) et éventuellement moins de 20% de composant(s) léger(s), le gaz fourni par le troisième séparateur de phases contient moins de 1% de composant(s) lourd(s) et de préférence au moins 30% de composant(s) léger(s), le liquide fourni par le troisième séparateur de phases contient au moins 5% de composant(s) lourd(s) et de préférence moins de 30% de composant(s) léger(s), le gaz fourni par le deuxième séparateur de phases est refroidi dans la première ligne d’échangeur de chaleur jusqu’à une température comprise entre 10°C et -40°C, et de préférence entre +5°C et -20°C (ou bien refroidi entre 120K et 163K) et alimente à cette température le troisième séparateur de phases, le liquide fourni par le deuxième séparateur de phases est refroidi jusqu’à une température comprise entre –30°C et -160°C, de préférence -entre -50°C et -110°C, le liquide fourni par le troisième séparateur de phases est refroidi dans la première ligne d’échangeur de chaleur jusqu’à une température d’au plus -50°C et est condensé partiellement avant d’être envoyé dans le quatrième séparateur de phases, le refroidissement du débit d’hydrogène de la seconde température jusqu’à une troisième température et/ou le refroidissement du débit d’hydrogène de la troisième température jusqu’à une troisième température jusqu’à une température en dessous de la température critique de l’hydrogène comporte un refroidissement du débit d’hydrogène jusqu’à une température intermédiaire comprise entre 113K et 153K, de préférence entre 123K et 143K à laquelle le débit d’hydrogène est envoyé à une unité de purification à adsorption opérant à une température cryogénique et ensuite éventuellement à une unité de conversion catalytique d’hydrogène ortho en hydrogène para, pour produire un débit d’hydrogène ayant une teneur en hydrogène para comprise entre 30% et 55% avant d’être refroidi à nouveau, le procédé comporte une production de puissance de pré-refroidissement par le deuxième dispositif de pré-refroidissement avec les étapes suivantes : un compression centrifuge du deuxième gaz de cycle dans au moins deux compresseurs disposés en série d’une pression d’entrée comprise entre 1 et 5 bara, jusqu’à une pression comprise entre 10 et 50bara et de préférence entre 15 et 25bara, une détente du deuxième gaz de cycle compressé et à une température comprise entre 173K et 128K dans au moins une vanne ou turbine jusqu’à une pression comprise entre 1,1 et 2bara, au moins une turbine de détente fournissant éventuellement du travail mécanique pour l’entraînement d’au moins un compresseur, la production de puissance de pré-refroidissement par le deuxième dispositif de pré-refroidissement comprend un transfert du deuxième gaz de cycle détendu dans un réservoir séparateur de phase d’un dispositif de type thermosiphon et un renvoi du gaz de cycle du réservoir vers l’admission des compresseurs, la détente du deuxième gaz de cycle compressé jusqu’à une pression comprise entre 1,1 et 2bara est réalisée dans deux turbines de détente en série, la pression du deuxième gaz de cycle entrant dans la première des turbines étant comprise entre 15 et 50bara, la température du deuxième gaz de cycle entrant dans la seconde des turbines étant comprise de préférence entre 143K et 103K, le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de trois composants : CH4, C2H6 ou C3H8, C5H10, par exemple, exprimé en mole, 53% de CH4; 41% de C3H8, 6% de C5H10, ou le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de quatre composants parmi : CH4 et/ou N2, C2H6 et/ou C3H8, C5H10, par exemple, exprimés en moles, 49% de CH4; 11% de C2H6, 31% de C3H8 et 9% de C5H10 ou le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de CH4, C2H4, C3H8 et C5H12, par exemple dans des proportions respectives en mole de 24%, 39%, 22%, et 15% ou dans des proportions respectives en mole de 6%, 33%, 26%,35%, ou le premier gaz de cycle est constitué d’un mélange de cinq composants : N2 ; CH4, C2H6; C3H8; C5H10 par exemple dans des proportions respectives en mole de 3%;37%, 32%, 13% et 14% ou dans des proportions respectives en mole de 3%, 31%, 34%, 18%, 14%, ou dans des proportions respectives en mole de 3%, 33%, 37%, 13%, et 14%, la température de coupure entre le premier (8) dispositif de pré-refroidissement et le deuxième dispositif (9) de pré-refroidissement, c’est-à-dire la température du débit d’hydrogène entre ces deux portions de pré-refroidissement est comprise entre 148K et 123K, de préférence entre 138K et 133K.