INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les résultats illustrés aux figures 11 et 12 démontrent que les conjugués Myo _ ProAMFA1 et Myo _ AMFA1 ne présentent pas de cytotoxicité significative dans les modèles cellulaires choisis par rapport à la Myozyme ® ou par rapport aux cellules témoins non traitées (100 % ± 10%).
Affinité d u conjugué Infli _ ProAMFA 1 pour le RM6P-CI Le conjugué Infli _ ProAMFA1 de l’invention et le conjugué Infli _ AMFA1 ont été évalués pour leur affinité pour le récepteur RM6P-CI selon le même protocole que celui décrit dans l’exemple 3. Les résultats obtenus sont illustrés à la et dans le tableau 8 ci-après. Le tableau 8 indique les concentrations nécessaires de M6P et Infli-AMFA1 pour avoir une interaction de 50% avec le RM6P-CI (IC 50 ). Les concentrations de l’Infliximab et infli-ProAMFA1 n’ont pu être déterminées dans la gamme de concentration testée et sont supérieures à 10 -5 M.
Composés IC 50 (M) M6P 7,0 x 10 - 6 Infliximab non mesurable (>10 -5 ) Infli _ AMFA1 1,0 x 10 - 6 Infli _ ProAMFA1 non mesurable (>10 -5 )
Le test d’affinité pour le RM6P-CI du conjugué Infli _ ProAMFA1 montre que ledit conjugué Infli _ ProAMFA1 présente une très faible affinité pour le RM6P-CI ( et t ableau 8 ). Cette affinité est comparable à celle de l’anticorps infliximab seul, alors que le conjugué Infli _ AMFA1 présente une forte affinité pour le RM6P-CI.
Activation du conjugué Myo _ ProAMFA1 en conjugué Myo _ AMFA1 Afin de vérifier son potentiel thérapeutique et sa capacité à être activé, la transformation du conjugué Myo _ ProAMFA1, présentant un groupement P1 = phosphate, en conjugué Myo _ AMFA1, présentant un groupement P1 = H, a été étudiée. Une étude cinétique de déphosphorylation a été réalisée en incubant le Myo _ ProAMFA1 en présence d’une phosphatase alcaline isolée de placenta humain selon le protocole décrit ci-après. Protocole de digestion enzymatique par la phosphatase alcaline des conjugués Myo _ AMFA1 et Myo _ ProAMFA1 Le conjugué Myo _ ProAMFA1 est incubé avec la phosphatase alcaline à 37°C. Après 1 h, 24 h et 96 h la réaction est arrêtée dans la glace et les échantillons sont préparés pour être analysés par Western blot en utilisant un gel de polyacrylamide SDS-PAGE et sont comparés à l’enzyme seule (Myozyme ® ) et le conjugué Myo _ AMFA1. Après un transfert sur membrane, la fraction de Myo-ProAMFA1 devenue Myo-AMFA1 est caractérisée en utilisant un anticorps spécifique dirigé contre l’AMFA1 suivi par un anticorps secondaire anti-IgG de lapin conjugué à la peroxydase. Les membranes sont ensuite révélées par un substrat chimio-luminescent. Pour vérifier les quantités d’enzymes présentent sur la membrane, l’enzyme est reconnue par un anticorps de lapin spécifique de ladite enzyme (Anti-Myo), puis par un anticorps secondaire anti-IgG de lapin conjugué à la peroxydase de raifort et suivi d’une révélation chimio-luminescente. Les résultats obtenus sont illustrés à la . Au cours du temps, le traitement du conjugué Myo _ ProAMFA1 par la phosphatase induit une augmentation d’intensité du signal à 110 kDa correspondant à Myo-AMFA1 reconnu par l’anticorps anti-AMFA1. Ce résultat permet de démontrer la capacité du conjugué Myo _ ProAMFA1 à être déphosphorylée en Myo _ AMFA1 en présence de phosphatase alcaline.
Extrait de Nasturtium officinale et ses utilisations L’invention concerne un principe actif obtenu à partir d’une matière première végétale de l’espèce Nasturtium officinale et ses utilisations, en particulier pour lutter contre le stress, notamment ses effets délétères sur la santé.
Etat de l’art Le stress psychologique se définit comme l’ensemble des réactions psychologiques et physiques de l’organisme lui permettant de surmonter rapidement une situation dangereuse, inattendue ou inquiétante. Si le stress a permis à nos ancêtres d’échapper aux griffes des prédateurs et a ainsi incontestablement participé à la survie de l’espèce, il s’installe aujourd’hui de manière chronique dans notre quotidien avec des conséquences délétères sur la santé. Le stress est ainsi considéré comme un véritable fléau et probablement le mal du siècle. Récemment, la crise du COVID-19 a participé à l’augmentation du niveau d'anxiété générale, sentiment dû à la perception d'une menace potentielle pour la santé et l'avenir de la société.
Au niveau cutané, le stress a d’une part, un impact comportemental important se traduisant par une crispation des muscles faciaux, à l’origine de la formation prématurée de rides d’expression caractéristiques. Afin de gommer virtuellement les effets néfastes du stress sur la peau, l’utilisation de filtres de retouches photos à destination des réseaux sociaux est devenue une pratique courante. Toutefois, cette pratique est susceptible d’accentuer le souhait des consommateurs, souvent jeunes, à ressembler physiquement à des selfies retouchés et ainsi conduire à une baisse de l’estime de soi.
Selon une variante, la fonction de perte F est alors donnée par une combinaison linéaire pondérée de la première et deuxième données obtenue par l’équation (1) ci-dessous :
La phase d’inférence comprend des étapes 35 à 37.
Dans l’étape 35, un vecteur de caractéristiques z défini dans l’espace de caractéristiques est obtenu à partir du réseau de neurones entrainé pour une image d’entrée x présentée en entrée du réseau de neurones entrainé.
Dans l’étape 36, il est vérifié que l’image d’entrée x n’est pas une image en dehors d’une distribution des images de l’ensemble d’images de situations routières.
Si l’image d’entrée x n’est pas une image en dehors de la distribution des images de l’ensemble d’images de situations routières, dans l’étape 37, un identifiant de classe de situation routière y est obtenu à partir du réseau de neurones entrainé pour l’image d’entrée x.
Si l’image d’entrée x est une image en dehors de la distribution des images de l’ensemble d’images de situations routières, le procédé s’arrête et aucun identifiant de classe de situation routière n’est fournie par le réseau de neurones entrainé.
La valeur de seuil peut être fixée lors d’une phase de validation du procédé de classification d’images de situations routières c’est-à-dire que la valeur de seuil peut-être déterminée en fonction de contraintes par exemple réglementaires qui définissent par exemple la proximité des contenus sémantiques des images interpolées avec ceux des images interpolées à partir d’images de l’ensemble d’images de situations routières. Ces contraintes peuvent par exemple s’exprimer en termes de faux négatifs ou de faux positifs : une valeur de seuil élevé produit plus de faux négatifs (images ODD mais qui sont considérées par le réseau de neurones entrainé comme étant à l’intérieur de la distribution des images de situations routières de l’ensemble d’images de situations routières ; une valeur de seuil faible produit moins de faux positifs (images qui sont considérées comme étant à l’intérieur de la distribution des images de situations routières de l’ensemble d’images de situations routières mais qui sont considérées comme ODD par le réseau de neurones entrainé).
Selon une variante, illustré à la , l’étape 36 comprend des sous-étapes 361 et 362.
Dans la sous-étape 361, une image reconstruite est obtenue, en sortie du décodeur 11 et pour l’image d’entrée x présentée en entrée du réseau de neurones entrainé, à partir du vecteur de caractéristiques z obtenu pour l‘image d’entrée x.
Dans la sous-étape 362, une erreur de reconstruction E est calculée entre l’image d’entrée x et l’image reconstruite .
L’image d’entrée x est alors considérée comme n’étant pas en dehors de la distribution des images de l’ensemble d’images de situations routières si l’erreur de reconstruction E est inférieure à une valeur seuil T.
Selon une variante, illustré à la , l’étape 36 comprend l’étape 311 ( ) et une sous-étape 364.
Dans l’étape 311, un vecteur somme est mémorisé. Le vecteur somme est obtenu en sommant les vecteurs de caractéristiques zi obtenus pour les images courantes xi de l’ensemble d’images de situations routières lors de la phase d’apprentissage.
Dans la sous-étape 364, des distances Di sont calculées entre les éléments du vecteur de caractéristiques z obtenu pour l’image d’entrée x et les éléments correspondants du vecteur somme mémorisé.
L’image d’entrée est considérée comme n’étant pas en dehors de la distribution des images de l’ensemble d’images de situations routières si au moins une distance Di est inférieure à la valeur seuil T.
Les lames de verres 125, 126 sont fabriquées de préférence à partir d’un verre borosilicate ou aluminosilicate ou un verre d'alcali-aluminosilicate. Par exemple, les lames de verres 125, 126 sont ici fabriquées avec du BK7 ou avec du Gorilla Glass. De préférence, les lames de verres 125, 126 ne comportent pas de revêtement de surface sur la face en contact avec le fluide en flux 101. La composition et la disposition des lames de verres 125, 126 permet d’éviter tout dégazage ou contamination du fluide en flux, par interaction entre le fluide en flux et un tel revêtement de surface, susceptible de polluer la mesure.
Les hublots 123, 124 sont étanches grâce à l’utilisation de joints. La cellule de mesure 120 comprend par exemple deux joints 127, 128, un premier joint 127 positionné entre la première lame de verre 125 et le conduit fluidique 129, et un second joint 128 entre la seconde lame de verre 126 et le conduit fluidique 129.
De même que le matériau des lames de verre 125,126, le matériau des joints 127, 128 ne doit pas polluer la mesure. Pour cela, les joints 127, 128 sont fabriqués grâce à un composant inerte. Les joints 127,128 sont ici fabriqués avec un matériau fluoroélastomère (communément appelé FKM ou viton).
Les lames de verre 125, 126 constituent des points froids. Ces points froids sur le passage du fluide en flux 101 peuvent entrainer de la condensation, notamment si le fluide en flux 101 contient de l’eau ou de la vapeur d’eau.
La présence de condensation sur les hublots 123, 124 risque de détériorer la qualité des mesures, notamment à cause d’une diminution de l’intensité du signal ou d’une augmentation d’aberration optique.
Selon un aspect particulier, illustré sur la , la cellule de mesure 120 comprend au moins une unité thermique. L’unité thermique est configurée pour maintenir le premier hublot et/ou le second hublot à une température supérieure ou égale à une température seuil. De préférence, la cellule de mesure 120 comprend deux unités thermiques 131 configurées pour maintenir les deux hublots 123, 124 à une température supérieure ou égale à la température seuil. Les unités thermiques sont alimentées par des câbles électriques 132.
La température seuil est définie en fonction de la température du fluide en flux 101. Par exemple, le fluide en flux 101 est à une température d’environ 60°C et la température seuil est d’environ 70°C. L’unité thermique permet ainsi d’éviter la formation de condensation sur les hublots 123, 124.
Le système optique 140 est disposé sur le trajet du faisceau lumineux d’excitation 116, entre la source lumineuse 111 et le premier hublot 123. Le système optique 140 est configuré pour focaliser le faisceau lumineux d’excitation 116 dans le fluide en flux 101 entre les deux hublots 123, 124 de la cellule de mesure 120. Par exemple, le système optique 140 est une lentille ou un objectif. Le second hublot 124 transmet le premier faisceau lumineux 117, formé par diffusion et/ou simple transmission du faisceau lumineux d’excitation 116 à travers le fluide en flux 101, en direction du dispositif optique 130.
Le dispositif optique 130 est au moins partiellement réfléchissant. De préférence, le dispositif optique 130 est un miroir concave. Le dispositif optique 130 est par exemple un miroir sphérique disposé de façon à ce que son centre de courbure soit sur l’axe optique principal OA, au milieu entre les deux lames de verre 123, 124.
Le dispositif optique 130 est positionné afin de recevoir le premier faisceau lumineux 117 transmis par le second hublot 124. Le dispositif optique 130 réfléchissant est positionné en dehors de la cellule de mesure 120. Cet arrangement évite toute interaction entre le fluide en flux 101 et un revêtement réfléchissant, par exemple métallique, du dispositif optique 130, ce qui permet d’éviter de polluer le fluide en flux 101.
Le dispositif optique 130 est configuré pour réfléchir le premier faisceau lumineux 117 et former un faisceau lumineux réfléchi 118 en direction du fluide en flux 101 à travers le second hublot 124. Le dispositif optique 130 est configuré pour focaliser le faisceau lumineux réfléchi 118 dans la cellule de mesure entre les deux hublots. Par exemple, le dispositif optique 130 comprend un miroir sphérique, de préférence disposé de façon à focaliser le faisceau lumineux réfléchi 118 dans le fluide en flux 101, au milieu entre les deux hublots 123, 124.
Après avoir traversé le fluide en flux 101 et le premier hublot 123, on obtient un deuxième faisceau lumineux 119 formé par diffusion et/ou double transmission du faisceau lumineux d’excitation 116 à travers le fluide en flux 101 et les hublots 123, 124. Le deuxième faisceau lumineux 119 se propage en direction du système optique 140, qui permet de collecter le deuxième faisceau lumineux 119.
L’association de la cellule de mesure 120 double passe avec le dispositif optique 130 réfléchissant permet une double excitation du fluide en flux 101. En effet, le faisceau d’excitation ayant traversé la cellule de mesure 120 est refocalisé dans le fluide en flux 101 et permet de doubler l’excitation. Cette configuration optique a de plus l’avantage de doubler l’angle solide de collection en collectant la partie du signal Raman émise vers le l’appareil de spectrométrie Raman mais aussi celle émise vers le dispositif optique 130 qui est alors réfléchie et renvoyée vers l’appareil de spectrométrie Raman 110.
Le terme double passe est lié au trajet aller-retour du faisceau lumineux dans la cellule de mesure 120. Cependant, le fluide en flux 101 ne traverse qu’une seule fois la cellule de mesure 120, dans le sens du flux, sans interruption du flux.
Le spectromètre Raman 112 comprend un système de détection 113 et un système de traitement 114. Le spectromètre Raman 112 est configuré pour recevoir le deuxième faisceau lumineux 119 comprenant les signaux Raman émis par le fluide en flux 101.
De préférence, le spectromètre Raman 112 est externe au boitier d’interface 115, qui forme une sonde locale, et est relié à cette sonde locale via un câble à fibre optique FO.S comme illustré sur les figures 1 et 4.
Une fois toutes les bobines 3 assemblées sur le pourtour extérieur du support central 2, les deux extrémités 5a, 5b des enroulements de fil électrique de chaque bobine 3 sont raccordées au dispositif d’interconnexion électrique 8 au moyen d’une languette 7 respective.
On comprend de ce qui vient d’être décrit que l’assemblage du stator 1 peut être réalisé de manière rapide et simple, du fait de l’absence de soudures à réaliser pour connecter les deux extrémités 5a, 5b d’enroulement de fil électrique 5 de chaque bobine 3. Par ailleurs, le raccordement électrique des bobines 3 par connecteurs auto-dénudant prend peu de place, ce qui permet d’obtenir des stators 1 relativement compacts.
Les figures 10 à 12 montrent un deuxième exemple de réalisation.
Dans cet exemple, les extrémités 5a, 5b s’étendent dans la direction radiale ou sensiblement radiale ( ) ou perpendiculairement à une direction radiale dans le plan radial ( ). Les logements 9 des embases 4b s’ouvrent selon une direction axiale, du côté extérieur des bobines 3 (figures 10 et 11). Les fentes 11 s’étendent dans une direction axiale ( ) afin de permettre un assemblage axial des connecteurs auto-dénudant.
Au cours de l’assemblage, les bobines 3 sont d’abord montées sur les dents 6 du support central 2 ( ).
Puis on insère axialement le dispositif d’interconnexion électrique 8 sur le support central 2 pour connecter électriquement les deux extrémités 5a, 5b de toutes les bobines 3 au dispositif d’interconnexion électrique 8.
L’assemblage du dispositif d’interconnexion électrique 8 au support central 2 entraine l’insertion des languettes 7 de connecteur auto-dénudant dans les embases 4b respectives de connecteur auto-dénudant des bobines 3. Cette opération entraine l’insertion des extrémités 5a, 5b de l’enroulement de fil électrique 5 d’une bobine 3 dans au moins une fente 11 d’une languette 7 respective, ce qui dénude le fil électrique 5 de sa gaine isolante, raccordant électriquement l’âme conductrice des fils électrique 5 à une languette 7 respective, ce qui connecte électriquement les extrémités 5a, 5b de la bobine 3 au dispositif d’interconnexion électrique 8.
Les deux extrémités 5a, 5b peuvent être raccordées simultanément ou l’une après l’autre si les embases 4b portant ces extrémités 5a, 5b sont décalées axialement.
RÉDUCTEUR POUR UNE MACHINE ÉLECTRIQUE TOURNANTE À ÉTANCHÉITÉ AMÉLIORÉE La présente invention porte sur réducteur pour une machine électrique tournante à étanchéité améliorée. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse avec les machines électriques tournantes utilisées avec les véhicules automobiles de type électrique ou hybride tels que les voitures, les camion, les engins de chantier, les bus, ou les tracteurs.
De façon connue en soi, un véhicule automobile de type électrique ou hybride comporte une machine électrique tournante montée sur un train de roues, notamment le train de roues avant. Un réducteur de vitesse permet de rendre compatible la vitesse de rotation élevée de la machine électrique tournante avec la vitesse de rotation des roues.
Une machine électrique tournante de type synchrone comporte un stator bobiné ainsi qu'un rotor muni d'aimants permanents. Classiquement, ces aimants permanents sont des aimants en terres rares qui présentent l'inconvénient d'être lourds.
Pour réduire la masse du rotor, il est possible de remplacer les aimants en terres rares par des aimants permanents ayant une température de Curie très basse, notamment inférieure à 150°C. Afin de respecter cette contrainte thermique, il est nécessaire de refroidir les aimants du rotor avec un liquide de refroidissement à fort pouvoir calorifique, tel que de l’huile. La difficulté principale pour acheminer l’huile dans le rotor est d’assurer l’étanchéité dynamique entre le carter du réducteur et une entrée d’huile située dans l’axe du rotor. En effet, si l’étanchéité n’est pas réalisée correctement, une partie non négligeable du débit d’huile va fuir à cette interface sans contribuer au refroidissement des aimants permanents. Cela génère une perte d'énergie dans le circuit d’huile et donc une demande inutile d'énergie excessive à la pompe à huile, ce qui dégrade le rendement global du groupe motopropulseur.
L'invention vise à résoudre efficacement cet inconvénient en proposant un réducteur pour une machine électrique tournante comportant: - un carter comportant un perçage permettant une arrivée de liquide de refroidissement, - un arbre primaire creux comportant un alésage traversant axialement l’arbre primaire de part en part, - un roulement disposé radialement entre une périphérie externe de l’arbre primaire et le carter, - une vis de roulement assurant un maintien axial du roulement, ladite vis de roulement comportant un creux traversant axialement la vis de roulement de part en part, ladite vis de roulement étant fixée à une extrémité de l’arbre primaire creux, le passage d'arrivé de liquide de refroidissement débouchant en face du creux de ladite vis de roulement, et - un segment d'étanchéité intercalé radialement entre la vis de roulement et le carter.
L'invention permet ainsi d'assurer une étanchéité dynamique compatible avec le régime de la machine électrique tournante qui peut être de 15000tr/min sans générer de frottements. En particulier, l'invention permet de diminuer la fuite à l'interface entre l'arrivée d'huile et le carter et donc de limiter le débit de liquide de refroidissement demandé à la pompe à huile. On limite ainsi la consommation énergétique de la pompe à huile tout en améliorant le débit de liquide de refroidissement circulant à l'intérieur du rotor. L'invention permet également d'améliorer le rendement du moteur électrique en diminuant la température des aimants et du rotor via une maitrise du débit du liquide de refroidissement.
Selon une réalisation de l'invention, le segment d'étanchéité est disposé à l'intérieur d'une gorge réalisée dans une périphérie externe de la vis de roulement, ledit segment d'étanchéité étant en appui contre le carter.
Selon une réalisation de l'invention, il existe un jeu radial entre un fond de la gorge et le segment d'étanchéité.
Cent grammes (100g) de péricarpes séchés et broyés de Garcinia mangostana ont été extraits deux fois par macération à l'éthanol avec rapport poids volume de 1:4, ce qui a permis d'obtenir 10 g d'extrait brut sec de G. mangostana . Le rendement moyen de l'extraction était donc de 10% poids/poids soit 100 g d'extrait brut produit pour 1000 g de péricarpes de Garcinia mangostana séchés et broyés. L'analyse par chromatographie en couche mince de l'extrait brut a indiqué la présence de γ-mangostine, qui a été confirmée par spectrométrie RMN.
Example 3. Synergie entre un extrait de Garcinia mangostana et de chlorhydrate de chitosan - essais in vitro sur Alternaria brassicicola (alternariose du chou),
On a utilisé des doses de 200 mg/L de chlorhydrate de chitosan, seules et en association avec le GME à 247,5 mg/L à l’aide de la néphélométrie afin d’étudier leur effet inhibiteur sur la croissance d’Alternaria brassicicola , pathogène responsable de l’alternariose du chou.
Pour cela, chaque dose seule et en combinaison a été appliquée à une suspension d’Alternaria brassicicola pendant une durée de 4h. Les 4 heures révolues, la suspension est diluée en cascade jusqu’à atteindre une concentration de 1*10 3 conidies par mL de PDB (Potato Dextrose Broth). Les différentes modalités sont ensuite réparties dans une plaque 96 puits placée dans un néphélomètre à 25°C pour 338 cycles de 600 s, soit au total environ 56h, pour monitorer la croissance de l’agent pathogène soumis aux différentes conditions. Les données sont ensuite analysées à l’aide du logiciel Omega data analysis afin d’obtenir des aires sous la courbe et calculer des pourcentages d’inhibition présentés dans le tableau 2.
Produits utilisés seuls Combinaison GME Chitosan Efficacité solo (%) Efficacité solo (%) Efficacité observée Efficacité théorique Ratio synergie 2% 40% 78% 42% 1,86
Tableau 2. Essais sur Alternaria brassicicola en néphélométrie.
Il résulte de cet essai que la combinaison de l’extrait de G. mangostana et du chlorhydrate de chitosan permet d’améliorer les performances de chacun des produits. Une synergie a été observée. Au-delà d’obtenir un simple ratio de synergie, une amélioration des performances en termes d’inhibition de la croissance de l’agent pathogène est également observée par rapport à un simple effet additif entre le GME et le chitosan.
Example 4. Synergie entre l’extrait de G. mangostana et de chlorhydrate de chitosan - essais in planta sur la septoriose du blé
Une étude in planta a été réalisée afin d’étudier la compatibilité, et une potentielle synergie, entre le GME et le chlorhydrate de chitosan dans la lutte contre la septoriose du blé.
On a appliqué le chlorhydrate de chitosan à 200 mg/L.
Le GME est utilisé à 247,5 mg/L.
Produits utilisés seuls Combinaison GME Chitosan Efficacité solo (%) Efficacité solo (%) Efficacité observée Efficacité théorique Ratio synergie 14% 22% 82% 36% 2,28
Tableau 3 : Essais sur la septoriose du blé in planta .
Une synergie est ainsi observée en conditions in planta avec un gain de protection non négligeable par rapport aux produits utilisés seuls, dont le chitosan à dose réduite.
Exemple 5. Synergie entre un extrait de G. mangostana (GME) et de chlorhydrate de chitosan - essais in vitro sur Bremia lactucae (mildiou de la laitue)
Selon les présent mode de réalisation, le ou les rouleaux inférieurs 419 et le ou les rouleaux supérieurs 429 sont arrondis aux extrémités de leurs profils longitudinaux.
Tel que cela est évoqué précédemment, les rouleaux sont mobiles en rotation pour pouvoir entraîner la rotation sur elle-même de la saucisse.