INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple, la modulation en fréquence de l’onde ultrasonore 12 suit une progression non-linéaire en fonction du temps, comme par exemple illustré par les figures 6A et 6B. Le profil d’émission 120 peut donc être non linéaire. Cela permet de limiter l’influence des mouvements du patient sur les mesures. Une modulation non linéaire est en effet moins sensible à l’effet Doppler car les coefficients polynomiaux associés à la modulation non linéaire sont faibles. L’onde émise 410 peut être définie en fonction d’une amplitude et d’une phase instantanée Φ(t) caractérisant la modulation non-linéaire du signal. Plus particulièrement, la modulation en fréquence de l’onde ultrasonore 12 peut suivre une progression cubique.
Par exemple, l’onde émise E (t) peut être définie par E (t) = A.exp[j.Φ (t) ], avec où A est l’amplitude du signal et Φ(t) en fonction du temps, j étant le nombre imaginaire tel que j² = -1.
A la réception, après propagation dans les tissus pulmonaires et donc déformation de la modulation de l’onde, le signal reçu R k (t) par un récepteur 11b peut être fonction de l’amplitude A du signal et de la phase instantanée Φ(t) en fonction du temps, et en outre d’un facteur L k /c m,n k (f), pour une direction k.
Le signal reçu R(t) peut notamment avoir pour expression :
Avec : Lk les distances de propagation des ondes entre un émetteur-récepteur 11a, noté m, émetteur de l’onde, et un récepteur-émetteur 11b, noté n, récepteur de l’onde, et définies dans le volume Ωm,n imagé par le couple d’émetteur-récepteur 11a, 11b ; cm,nk représente la vitesse de l’onde propagée dans la direction k entre l’émetteur m et le récepteur n, qui dépend de la fréquence f et du milieu de propagation, ces deux éléments étant intrinsèquement liés.
L’analyse 42 de la déformation peut être faite entre un profil de réception 121 et un profil d’émission 122, selon les modalités de quel(s) émetteur(s)-récepteur(s) 11a émet 410 l’onde ultrasonore 12 et quel(s) émetteur(s)-récepteur(s) la reçoit 411. De préférence, l’analyse 42 de la déformation peut être faite entre chaque profil de réception 121 et le profil d’émission 122.
Cette étape d’analyse 42 peut être au moins en partie simultanée à la pluralité de mesures 41, ou séparée temporellement, comme le montre à titre d’exemple les flèches rebouclant sur l’émission 410 du profil d’émission en .
A noter que la tension directe Vd et la tension réfléchie Vr sont toutes deux atténuées d’un même facteur de couplage Cf, qui n’intervient pas comme le montre les trois équations précédentes dans le calcul du module M_S11p0 et de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le discriminateur radiofréquence comprend un détecteur de module et de phase dont le rôle est de calculer le module M_S11p0 et la phase P_S11p0 à partir des deux tensions Vd, Vr mesurées, puis de les transmettre à l’unité de contrôle 10.
Cependant, si les détecteurs de module et de phase disponibles dans le commerce peuvent déduire/calculer le module d’un coefficient de réflexion sur un intervalle de 360°, certaines références de détecteur ne sont pas capables de distinguer, pour le calcul de la phase, les phases positives des phases négatives des signaux de tension. Pour rappel, la phase positive d’un signal de tension est comprise entre 0° et 180°, et la phase négative entre 0° et -180°. Ainsi, s’ils sont capables de calculer le module M_S11p0 réel du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0, ils sont ne sont pas capable de calculer sa phase P_S11p0 réelle.
En vue de résoudre cette problématique, dans un autre mode de réalisation de l’invention, le discriminateur radiofréquence 1 comprend deux détecteurs de module et de phase, idéalement de même référence, qui peuvent être des détecteurs analogiques délivrant des tensions fonctions du module et de la phase.
Un des deux détecteurs de module et de phase, ou premier détecteur, est conformé pour mesurer la tension directe et la tension réfléchie, qui serviront à calculer le module M_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0, et également à calculer un argument du rapport de la tension réfléchie Vr sur la tension directe Vd qui correspond au cosinus de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0.
L’autre des deux détecteurs de module et de phase, ou second détecteur, est conformé pour mesurer la tension directe mais également une tension réfléchie retardé Vr_d, qui correspond à la tension réfléchie Vr mais retardée/déphasée d’un retard dly. Ces deux tensions serviront à calculer un argument du rapport de la tension réfléchie retardée Vr_d sur la tension directe Vd, qui correspond au sinus de la phase P_S11p0.
Le premier détecteur et le second détecteur sont reliés à l’unité de contrôle 10 qui calcule le cosinus et le sinus de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0. Une fois le cosinus et le sinus de la phase P_S11p0 calculés, l’unité de contrôle 10 détermine la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0 en calculant sa cotangente.
En d’autres termes, ces détecteurs de module et de phase sont conçus pour fournir des tensions respectives, appelées phases analogiques P_ana1 et P_ana2, qui sont fonctions de la phase et du module.
Autrement dit, le premier détecteur et le second détecteur fournissent respectivement une première phase analogique P_ana1 et une seconde phase analogique P_ana2 représentative respectivement de l’argument du rapport de la tension réfléchie Vr sur la tension directe Vd (Eq.4) et de de l’argument du rapport de la tension réfléchie retardée Vr_d sur la tension directe Vd (Eq.5). Eq.4 Eq.5
La première phase analogique P_ana1 et la seconde phase analogique P_ana2 sont transmises par le premier détecteur et le second détecteur à l’unité de contrôle 10. L’unité de contrôle 10 calcule alors tout d’abord le cosinus et le sinus de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 peuvent être déduits respectivement de la première phase analogique P_ana1 et de la seconde phase analogique P_ana2 à partir des équations suivantes : Eq.6 Eq.7
Enfin, l’unité de contrôle 10 déduit des équations Eq.6 et Eq.7 la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 en calculant sa cotangente telle que : Eq.8
En référence à la , La phase P_S11p0 réelle du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0 est calculée avec la meilleure précision possible à partir de la première phase analogique P_ana1 et de la seconde phase analogique P_ana2 lorsque la tension réfléchie retardée Vr_d est mesurée avec un retard dly de 90° par rapport à la tension directe Vd, c’est-à-dire lorsque les deux tensions sont en quadrature.
Néanmoins, la tension réfléchie retardée Vr_d n’a pas besoin d’être strictement retardée d’un retard dly de 90° par rapport à la tension directe. Une légère tolérance est admissible dans la valeur de retard dly considérée.
Dans le cas où cas où le discriminateur radiofréquence 1 ne permet pas une mesure de la tension réfléchie Vr avec un déphasage de 90° par rapport à la tension directe Vd, le calcul de la phase P_S11p0 réelle reste valide lorsque le retard dly reste compris entre 75° et 105°.
La illustre des exemples d’évolution de la première phase analogique P_ana1 ; et de la seconde phase analogique P_ana2 lorsqu’est considéré pour la tension réfléchie retardée Vr_d un retard dly de 90° et de 100° par rapport à la tension directe Vd.
Le déphasage pour lequel la tension réfléchie retardée Vr_d a été mesurée se répercute directement dans l’évolution des phases analogiques P_ana1, P_ana2. Il est observable que la seconde phase analogique P_ana2, suivant la valeur de retard dly considérée, est décalée de 90° ou de 100° par rapport à la première phase analogique P_ana1 ; ou bien encore que les courbes C2, C3 dévolution de la seconde phase analogique P_ana2 sont décalées/déphasées de 10°.
Dans un autre mode de réalisation non représenté, la première lampe infrarouge 52 est disposée derrière l’utilisateur dans une position supérieure audit utilisateur. Le premier faisceau 15 de la première source infrarouge 13 est guidé par le premier système optique 21 vers la nuque de l’utilisateur. La deuxième lampe infrarouge 53 est disposée face à l’utilisateur dans une position inférieure à la première lampe infrarouge 52. Le deuxième faisceau 16 est guidé par le deuxième système optique 22 vers les pieds et/ou les jambes de l’utilisateur.
Dans un mode de réalisation, illustré en , deux premières lampes infrarouges 52 sont disposées sur le poste de travail 1. Les deux premières lampes infrarouges 52 peuvent être disposées de part et d’autre du clavier d’ordinateur ou de l’écran d’ordinateur. Chacune des deux premières lampes infrarouges 52 est orientée vers l’utilisateur. Les deux faisceaux 15 des deux premières lampes infrarouges 52 sont sécants. La présence de deux premières lampes infrarouges 52 permet de mieux couvrir les différentes surfaces de l’individu quelle que soit sa position et d’éviter des effets d’ombre.
Dans le cas du poste de travail, afin de chauffer l’utilisateur, les faisceaux 15, 16, 19, 20 de chaque lampe infrarouge 52, 53, 54, 55 du dispositif, dans les modes de réalisation décrits, illuminent la partie pertinente de la surface frontale 8. Le deuxième faisceau infrarouge 16 de la deuxième lampe infrarouge 53 illumine la partie pertinente de la surface inférieure 10. Les faisceaux 15, 19, 20 des lampes infrarouges 52, 54, 55 disposées dans la zone supérieure 7 illuminent la partie pertinente de la surface supérieure 9. Les faisceaux 15, 19, 20 des lampes infrarouges 52, 53, 55 disposées dans la zone supérieure 7 illuminent en partie également la surface de plateau de travail 2.
Au moins 80% de la puissance du premier faisceau 15 illumine l’union du plateau de travail et de la partie pertinente de la surface supérieure 9 sur une aire inférieure à 2 m², préférablement 1 m², plus préférablement 0,5 m², plus préférablement 0,25 m². Ainsi, lors de l’utilisation, le premier faisceau 15 illumine à la fois les mains, les bras et le torse de l’utilisateur. En effet, pour chaque faisceau, la puissance infrarouge atteint en général un maximum en son centre et décroît lorsque l’on s’éloigne du centre du faisceau. La puissance totale du faisceau 15 correspond à l’intégrale de la puissance surfacique. Ainsi, au moins 80% de la puissance du faisceau 15 illumine une surface inférieure à 2 m², préférablement 1 m², plus préférablement 0,5 m², plus préférablement 0,25 m².
Dans un mode de réalisation, au moins 80% de l’énergie émise par chaque faisceau 15, 16, 19, 20 est reçue par une surface d’au plus 2m², préférablement 1 m², plus préférablement 0,5m², plus préférablement 0,25m², à une distance de 70 cm de la source infrarouge 13, 14, 17, 18 correspondant audit faisceau 15, 16, 19, 20, prise selon un axe dudit faisceau 15, 16, 19, 20, ladite surface étant normale audit axe dudit faisceau 15, 16, 19, 20.
Dans un mode de réalisation, un premier organe de support 25 supporte la première lampe infrarouge 52 et le premier système optique 21. Un deuxième organe de support 26 supporte la deuxième source infrarouge 14 et le deuxième système optique 22. Le cas échéant, un troisième organe de support 27 supporte la troisième source infrarouge 17 et le troisième système optique 23. Le cas échéant, un quatrième organe de support 28 supporte la quatrième source infrarouge 18 et le quatrième système optique 24.
Lesdits premier, deuxième, troisième et quatrième organes de support 25, 26, 27, 28 peuvent être réglables en position et en direction. Le réglage desdits organes de support permet à l’utilisateur d’ajuster l’orientation des faisceaux 15, 16, 19, 20 pour que les faisceaux 15, 16, 19, 20 ciblent les parties du corps selon les préférences de l’utilisateur.
Lesdits organes de support 25, 26, 27, 28 peuvent être fixés à un écran d’ordinateur, à un clavier, ou un autre appareil de bureau. Dans un autre mode de réalisation, les organes de support 25, 26, 27, 28 sont fixés au bureau de travail. Dans un autre mode de réalisation, les organes de support 25, 26, 27, 28 sont fixés à un mur ou un plafond. Dans un autre mode de réalisation, les organes de support 25, 26, 27, 28 sont par exemple posés sur le bureau ou sur le sol, au moyen d’un pied.
Lesdites sources infrarouges 13, 14, 17, 18 sont alimentées électriquement. Le dispositif comprend une alimentation à variateurs indépendants alimentant lesdites sources infrarouges 13, 14, 17, 18. Ainsi, chaque source infrarouge 13, 14, 17, 18 est alimentée avec une puissance variable. Un premier variateur 44 alimente la première source infrarouge 13, un deuxième variateur 45 alimente la deuxième source infrarouge 14, un troisième variateur 46 alimente la troisième source infrarouge 17 et un quatrième variateur alimente la quatrième source infrarouge 18.
En variante, l’alimentation comprend un variateur présentant plusieurs sorties de puissance, chacune pour alimenter une des sources infrarouges.
En variante, l’alimentation comprend un seul variateur et des sources montées en parallèle ou en série en sortie du variateur.
La puissance maximale des sources infrarouges 13, 14, 17, 18 est différente selon les sources infrarouges 13, 14, 17, 18. La première source infrarouge 13 présente une puissance nominale inférieure à 150 W. La deuxième source infrarouge 14 présente une puissance nominale inférieure à 125W. La troisième source infrarouge 17 présente une puissance nominale inférieure à 150 W. La quatrième source infrarouge 18 présente une puissance nominale inférieure à 150 W.
Dans un autre mode de réalisation, la puissance nominale de la première source infrarouge 13 est inférieure à 100 W, préférablement inférieure à 75 W. La puissance nominale de la deuxième source infrarouge 14 est inférieure à 80 W, préférablement inférieure à 60 W. La somme des puissances nominales est inférieure à 250 W, préférablement inférieure à 180 W, préférablement inférieure à 100 W.
Ainsi, on obtient un dispositif qui fournit un confort élevé avec une faible consommation. Pour cela, les lampes infrarouges 52, 53, 54, 55 chauffent une petite surface assurant la qualité de confort recherchée. Chaque lampe infrarouge 52, 53, 54, 55 présente une puissance maximale différente car les surfaces chauffées sont de tailles différentes et les besoins en chaleur sont différents pour les pieds, les mains, les bras, le torse et la nuque.
Les faisceaux infrarouges 15, 16, 19, 20 peuvent être au choix concentrés vers le spectre infrarouge par construction ou par ajout de filtres optiques, ou comporter une partie de la puissance dans le spectre visible.
Dans un mode de réalisation, les filtres bloquent la propagation des rayons du spectre visible et réduit le risque de survenance d’une gêne visuelle.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Notamment dans le domaine de l’automobile, la tendance actuelle est de décorer l’intérieur et/ou l’extérieur des véhicules et d’y intégrer également des éléments de signalisation. Parmi ces décorations et éléments de signalisation, les préférés sont ceux qui sont lumineux, notamment en ce qu’ils sont toujours visibles, même de nuit.
Ces décorations et éléments de signalisation sont parfois à base de diodes électroluminescentes (LED) ou de matrice de microLED, et sont généralement sous la forme de bandeaux ou de fils lumineux, dont la flexibilité permet de recouvrir des pièces d’habitacle et de carrosserie très diverses présentant des formes concaves et/ou convexes, parfois complexes.
Ces éléments à base de LED présentent cependant de nombreux désavantages.
Tout d’abord, les LED sont onéreuses, aussi sont-elles plus généralement utilisées pour l’éclairage que pour la décoration ou la signalisation.
De plus, les LED ont tendance à chauffer. Leur utilisation en grand nombre nécessite donc l’utilisation d’un dispositif de refroidissement, ce qui génère un encombrement et une épaisseur supplémentaire dans les surfaces de LED. En conséquence, les surfaces présentant une grande densité de LED ne sont pas minces, ni suffisamment souples pour pouvoir épouser des forme concaves et/ou convexes complexes.
Enfin, les LED sont peu efficaces sur le plan énergétique, avec un rendement d’environ 1%, et elles sont donc gourmandes en électricité.
Il en résulte que les décorations à base de LED ne sont pas toujours adaptées à la réalisation de décorations lumineuses ou d’éléments de signalisation lumineux.
En outre, ces éléments lumineux, lorsqu’ils sont éteints, présentent généralement un aspect peu esthétique et non uniforme. Dans le domaine de l’automobile, ce phénomène tend non seulement à rendre ces éléments très visibles par rapport au reste du véhicule, mais gâche en outre l’effort réalisé par les concepteurs automobiles pour créer un ensemble le plus homogène et le plus esthétique possible pour le véhicule.
Qu’il s’agisse de décorations lumineuses ou d’éléments de signalisation, il existe donc un besoin à la fois pour des éléments lumineux qui sont minces, souples et flexibles afin de pouvoir recouvrir des pièces d’habitacle et de carrosserie concaves et/ou convexes complexes, tout en permettant une grande liberté en termes de motifs et de dimensions, sans être trop gourmands en électricité, et qui peuvent en outre présentent un aspect uniforme et esthétique, notamment lorsqu’ils sont éteints.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en fournissant un film électroluminescent basé sur une architecture à émission par le haut comprenant un empilement de couches minces et flexibles émettant une très forte lumière par le sommet de la structure, et dans lequel une couche métallisée est prévue en partie supérieure du film, qui donne un aspect externe métallisé au film lorsqu’il est éteint, et qui laisse passer la lumière lorsque le film électroluminescent est allumé.
Le film électroluminescent mince, flexible et lumineux utilisé dans l’invention est notamment décrit de façon détaillé dans la demande de brevet FR2304675 au nom du même déposant que la présente demande.
Un aspect de l’invention concerne un film électroluminescent flexible, caractérisé en ce qu’il comprend successivement : une couche de support flexible ; une première couche d’électrode flexible en matériau conducteur ; une couche électriquement isolante flexible en matériau diélectrique ; une couche électroluminescente flexible, comprenant une couche de luminophore présentant un indice de réfraction n lum ; une seconde couche d’électrode flexible et transparente en matériau conducteur présentant un indice de réfraction n élec ; une couche métallisée flexible et semi-transparente comprenant un matériau choisi parmi les métalloïdes, les métaux pauvres, les métaux nobles et les métaux de transitions, ainsi que parmi leurs mélanges et leurs oxydes ; et une couche de protection flexible et transparente.
Grâce à l’invention on fournit un film électroluminescent qui est avantageusement à la fois mince, léger, flexible, très lumineux et qui peut fournir toutes les couleurs d’éclairage du spectre visible. Il peut être fourni sous la forme d’une feuille de toutes les dimensions, facile à découper et à utiliser, et présente avantageusement une apparence uniforme et métallisée lorsque la couche électroluminescente n’est pas excitée, cette dernière n’étant visible que lorsqu’elle est excitée électriquement et qu’elle est lumineuse. En outre, la consommation électrique du film électroluminescent est plus de trois fois inférieure à celle des LED.
Selon un aspect de l’invention, la couche électroluminescente comprend également au moins un élément d’adaptation de l’indice de réfraction présentant un indice de réfraction n ng tel que n lum > n ng > n élec . Ainsi, puisque la lumière se déplace préférentiellement dans la matière voisine présentant un indice de réfraction inférieur le plus proche, la lumière émise par la couche de luminophore traverse prioritairement la matière de l’élément d’adaptation de l’indice de réfraction, puis traverse la seconde couche d’électrode pour être émise vers le haut du film. L’indice de réfraction de l’élément d’adaptation étant intermédiaire entre celui des couches adjacentes pour lesquelles il sert d’interface, sa présence réduit avantageusement tout effet de réfraction et/ou de réflexion de la lumière provenant de la couche de luminophore en direction de la seconde couche d’électrode.
Selon un autre aspect de l’invention, la couche de luminophore comprend du sulfure de zinc dopé avec au moins un métal incluant le cuivre. En effet, ce type de luminophore est avantageusement très lumineux et peut notamment fournir toutes les couleurs d’éclairage du spectre visible.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, la couche métallisée comprend un matériau choisi parmi le silicium, l’indium, l’aluminium, le chrome, le titane, le tantale, l’agent, le zirconium, le zinc, l’oxyde d'indium-étain, le laiton, le cuivre, le platine, le dioxyde de silicium, le dioxyde de titane et leur alliage. En effet, ces matériaux, en plus de présenter un joli aspect, notamment métallisé, lorsqu’ils sont sous la forme d’une couche de faible épaisseur, présentent avantageusement une transmittance satisfaisante pour la lumière provenant de la couche électroluminescente.
Structure de moulage par injection de couvercle supérieur de batterie de traction La présente invention appartient au domaine des batteries au lithium, et concerne spécifiquement une structure de moulage par injection de couvercle supérieur de batterie de traction.
État de la technique antérieure La batterie d’alimentation est un composant important des véhicules à énergie nouvelle, et la plupart des batteries à énergie nouvelle existantes utilisent des batteries lithium-ion comme batteries de traction. Pour les batteries de traction au lithium, en plus des composants clés tels que la cellule et le Circuit de Gestion Batterie (BMS en anglais), la structure de boîtier de batterie est également un facteur important pour sa sécurité. Dans lequel, le terminal fait également partie constitutive du module de batterie, qui, en plus d’être utilisé pour relier la borne d’anode et la borne de cathode de cellule, pour assurer la conductivité électrique, doit également avoir la résistance structurelle correspondante et répondre aux exigences d’étanchéité pour répondre aux exigences des applications des véhicules à énergie nouvelle.
Cependant, le couvercle supérieur de batterie existant présente une structure complexe et un coût de fabrication élevé, ce qui limite l’application à grande échelle des batteries au lithium.
Contenu de l’invention L’objectif de la présente invention est de fournir une structure de moulage par injection de couvercle supérieur de batterie de traction avec une structure solide et un coût de fabrication réduit à grande échelle.
Afin d’atteindre l’objectif ci-dessus, la solution adoptée dans la présente invention est la suivante :
Structure de moulage par injection de couvercle supérieur de batterie de traction, comprenant:
L’effet identifié par MEB est aussi mesurable et quantifiable tel qu’illustré à la , à plus faible grandissement par l’analyse de la rugosité par profilomètrie optique (en mode confocal).
Ainsi la rugosité Sq (root mean square height) passe de 2.24 à 0.48µm. Les couches superficielles, pollutions, oxydations, graisses de protections, etc… en surface de l’aluminium ont été supprimées.
Mesure d’impédance Les tests ont été effectués sur des piles bouton comprenant en électrode positive un collecteur traité ou non, et à titre de matière active du phosphate lithié de fer (LFP) et un oxyde lithié de nickel, de cobalt et d’aluminium (NCA) (88% de matière active LFP/NCA + 7% noir de carbone + 5% de liant PVdF).
La même encre à base de matériau LFP+NCA a été enduite sur deux collecteurs, l’un sans traitement et l’autre avec le traitement plasma avec arcing. Les électrodes ont été formées dans des boutons versus une électrode de Lithium, récupérées puis montées en bouton symétrique (sans transfert) afin d’évaluer la résistance électronique (demi-cercle à hautes fréquences).
L’impact du traitement de surface sur le collecteur a été évalué en en grammage puissance.
La mesure d’impédance conduit aux résultats suivants :