INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne ainsi un adaptateur de pression comprenant : un premier ensemble et un second ensemble, mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre selon un axe principal, le premier ensemble comprenant une came , le second ensemble comprenant un bloc cylindres présentant une pluralité de logements dans lesquels coulissent des pistons, chaque piston étant positionné dans un logement, caractérisé en ce que chaque couple formé par un piston et un logement définit entre le piston et le logement une première chambre et une seconde chambre distinctes, la première chambre et la seconde chambre définissant des cylindrées distinctes, dans lequel l’ensemble des premières chambres réalisent une fonction de moteur hydraulique, adapté pour être relié à une alimentation fournissant un premier débit Q1 à une première pression P1 et pour réaliser une mise en rotation relative du premier ensemble et du second ensemble, l’ensemble des secondes chambres réalisent une fonction de pompe hydraulique, adapté pour délivrer un deuxième débit Q2 à une deuxième pression P2.Un tel adaptateur de pression présente l’avantage par rapport à l’art antérieur et notamment aux adaptateurs de type linéaire oscillant d’être compact, et de pouvoir amplifier de manière significative la pression tout en permettant la fourniture d’un débit important. En outre, la structure proposée permet de réaliser un adaptateur homocinétique, et donc de fournir un débit constant et non pas un débit par à-coups ou par pulsations.
Selon un exemple, l’adaptateur de pression comprend un carter, le premier ensemble étant solidaire du carter.
Selon un exemple, l’adaptateur de pression comprend un carter, le second ensemble étant solidaire du carter.
Selon un exemple, pour chaque couple formé par un piston et un logement, la première chambre définit une cylindrée strictement supérieure à la seconde chambre.
Selon un exemple, pour chaque couple formé par un piston et un logement, la première chambre définit une cylindrée strictement inférieure à la seconde chambre.
Les patients atteints de syndrome de détresse respiratoire aiguë ou SDRA (ARDS en anglais) représentent environ 10% des patients hospitalisés en service de réanimation. Avant la pandémie liée au Covid-19, le nombre d’incidence du SDRA dans la population générale adulte était comprise entre 5 et 86 pour 100,000. La mortalité liée au SDRA dans cette population adulte était forte, puisque comprise entre 24% et 60% en fonction de l’âge des patients et de leur état de santé général. Le SDRA constitue donc un sérieux problème de santé publique.
Le SDRA se caractérise par une insuffisance respiratoire grave engendrée par une atteinte pulmonaire inflammatoire diffuse aiguë conduisant à une augmentation de la perméabilité des capillaires alvéolaires et à un œdème pulmonaire dit lésionnel. Autrement dit, il engendre un processus inflammatoire pulmonaire qui conduit à un œdème pulmonaire riche en protéinés non-hydrostatique, et à des conséquences sanitaires négatives pour les patients qui en sont atteints, à savoir une hypoxémie prononcée, une chute de la compliance pulmonaire et une augmentation des shunts et espaces morts intra-pulmonaires.
Le SDRA n’est, à proprement parler, pas une maladie mais un syndrome s’illustrant par de nombreux critères cliniques, paracliniques et physiologiques.
Selon une définition récente, connue en tant que « Définition de Berlin », provenant d’un groupe de travail de la société européenne de soins intensifs ou European Society of Intensive Care (ESICM), le SDRA est avéré si, chez un patient, on assiste à la présence, pendant 7 jours consécutifs, d’une atteinte clinique connue ou de symptômes respiratoires nouveaux ou qui s’aggravent, d’une combinaison d’hypoxémies aiguës se traduisant par un index de sévérité PaO 2 /FiO 2  ≤ 300 mmHg, pour un patient ventilé artificiellement avec une pression expiratoire positive ou PEP (en anglais : positive end-expiratory pressure ou PEEP ) d’au moins 5 cmH2O, et des opacités bilatérales qui ne sont pas totalement expliquées par une insuffisance cardiaque gauche ou une surcharge hydrique.
Toujours selon la « Définition de Berlin », on utilise l’index de sévérité PaO 2 /FiO 2 pour distinguer les sévérités de SDRA, à savoir : SDRA léger : 200 mmHg 2 /FiO 2  ≤ 300 mmHg, SDRA modéré : 100 mmHg 2 /FiO 2  ≤ 200 mmHg, SDRA sévère :   PaO 2 /FiO 2 ≤ 100 mmHg.
Actuellement, pour tenter de traiter le SDRA, la stratégie thérapeutique principale vise à assurer des échanges gazeux adéquats tout en minimisant les risques de lésions pulmonaires induites par le ventilateur médical (en anglais : Ventilator Induced Lung Injury ou VILI ) utilisé pour ventiler le patient.
Autrement dit, pour les traiter, les patients atteints de SDRA sont généralement ventilés mécaniquement et, si la ventilation est insuffisante ou peu efficace, le traitement peut être complété par des actions thérapeutiques additionnelles non-pharmacologiques comme une ventilation dite en décubitus ventral, le patient étant mis quelques heures par jour sur le ventre ou une circulation extracorporelle (CEC), ou des actions pharmacologiques.
Ainsi, en tant qu’action thérapeutique pharmacologique adjuvante, l’utilisation de médicaments vasodilatateurs pulmonaires avec notamment le monoxyde d’azote inhalé (NOi), tel un mélange NO/azote, a déjà été proposé pour traiter des patients en insuffisance respiratoire souffrant de SDRA, quelle qu’en soit l’origine, i.e. infections, traumatique ou autre, tels des patients infectés par un coronavirus, tel le COVID-19, ou un SDRA d’une autre étiologie.
Jusqu’à présent, l’efficacité du iNO dans le traitement du SDRA se limite à une amélioration de l’oxygénation artérielle et/ou des pressions artérielles pulmonaires mais sans impact sur le devenir du patient en réanimation, en particulier en termes de mortalité/survie.
Dès lors et suite à la revue générale des études sur le iNO dans le SDRA, rapportée par F. Gebistorf et al, Inhaled nitric oxide for acute respiratory distress syndrome (ARDS) in children and adults ; Cochrane Database of Systematic Reviews 2016, Issue 6. Art. No.: CD002787) , le iNO n’est en général pas recommandé, voire même déconseillé, dans les recommandations de prise en charge du SDRA.
Par conséquent, aucune autorisation de mise sur le marché (AMM) portant sur le iNO ne comprend une telle indication thérapeutique, comme en atteste le Résumé des Caractéristiques du Produit (RCP) du médicament gazeux à base de NO dénommé INOMAX® de INO Therapeutics® , datant de 1999, dont le paragraphe 14.2 consacré à l’usage de NO dans le SDRA s’intitule : Ineffective in Adult Respiratory Distress Syndrome (ARDS) . En d’autres termes, là aussi, le NO inhalé n’est pas recommandé pour le traitement du SDRA chez l’adulte car considéré comme non-efficace.
Par ailleurs, on connait aussi WO2012/061264 qui propose d’utiliser du NO pour traiter un SDRA avec administration du NO par inhalation à faible dose, i.e. 0.01 à 100 ppm, pendant une période de 28 jours à 7 mois pour améliorer la fonction pulmonaire sur des patients ayant un index de sévérité PaO 2 /FiO 2 pouvant atteindre 250. Toutefois, les patients testés, à savoir des enfants, présentent un index de sévérité modéré, selon la « Définition de Berlin », puisque leur index PaO 2 /FiO 2 est de 140.5 +/- 43.4. Aucune amélioration de la mortalité et des effets à court terme (i.e. 6 mois) des patients n’est observée. A plus long terme, les résultats ne sont pas significatifs. D’ailleurs, le document souligne que des études « long-terme » complémentaires seront nécessaires. On comprend que ce document est limité à une population pédiatrique affectée par un SDRA plutôt modéré et montre des effets sur l’oxygénation mais pas d’effet sur une amélioration de la survie (i.e. mortalité) des patients.
De façon analogue, WO2015/106115 propose d’utiliser du NO inhalé pour traiter un SDRA chez l’enfant de moins de 16 ans avec administration du NO à très faible dose, i.e. moins de 10 ppm, pendant 2 jours à 2 mois. Là aussi, les patients testés présentent un index de sévérité modéré PaO 2 /FiO 2 de 140.5 +/- 43.4. Là encore, aucune amélioration de la mortalité à court terme des patients n’est observée.
D’autres articles scientifiques existants concluent eux aussi à la non-observation d’une quelconque amélioration significative de la mortalité des patients atteints de SDRA traités par inhalation de NO (i.e. iNO). Il est même généralement préconisé de ne pas utiliser de iNO chez ces patients du fait de l’absence d’évidence de toute amélioration de leur mortalité devant le risque de troubles rénaux qui peuvent résulter de l’usage de iNO. A ce titre, on peut citer : Intensive Care Medecine, Springer-Verlag 2004 ®, Consenus Conference, Inhaled Nitric Oxide therapy in neonates and children: reaching a European consensus, D.J. Macrae et al, published 13 Jan. 2004 , parag. : Used of inhaled nitric oxide in paediatric acute lung injury and acute respiratory distress syndrom, qui souligne à une non-efficacité du iNO sur la mortalité et une amélioration uniquement transitoire sur l’oxygénation; Pilbeam, Mechanical ventilation, 4 th Edition, Special Technics in Mechanical Ventilation, Section IV : Nitric Oxide, 2006® Mosby Inc., parag. ARDS, qui rapporte que les résultats de 4 grandes études n’ont montré aucun bénéfice du iNO sur la mortalité des patients malgré une amélioration de l’oxygénation.
En fait, il ressort de la plupart de ces publications que les patients testés souffraient de SDRA de sévérité variable selon la classification de Berlin, en général modérée ou légère, et qu’ils n’avaient pas reçu avant la mise sous iNO, de ventilation assistée adaptée, typiquement de ventilation protectrice avec mise du patient sur le ventre pour limiter la pression exercée sur ses poumons et améliorer les échanges gazeux.
D’une façon générale, l’ensemble des études réalisées jusqu’à présent pour évaluer les effets du NO inhalé dans le traitement du SDRA a montré, au mieux, une amélioration transitoire de l'oxygénation artérielle mais celle-ci n'est jamais corrélée à une amélioration de la survie (i.e. taux de mortalité) des patients testés.
représente de façon schématique une vue de face d’un volant de véhicule équipé d’une gaine électrique souple selon la présente invention ;
représente une vue de dessus de la gaine électrique souple pour le volant de véhicule de la , avant assemblage et présentant des entailles de pliage selon l’art antérieur et une entaille de pliage selon la présente invention ;
représente une vue en coupe schématique détaillée de la gaine électrique souple d’un mode de réalisation de la présente invention ;
représente une vue schématique d’une entaille de pliage selon l’art antérieur ;
représente une vue schématique d’une entaille de pliage selon la présente invention ;
représente une vue en coupe schématique de la gaine électrique souple après gainage sur le volant de la , selon l’axe I-I de la ;
représente une vue en coupe schématique de la gaine électrique souple après gainage sur le volant de la , selon l’axe II-II de la .
La représente un volant 10 d’un véhicule, comprenant une jante 11, des branches 12 et un moyeu 13. La jante 11 est typiquement équipée d’une gaine externe décorative recouvrant une gaine électrique souple 20 comprenant un dispositif de chauffage du volant de véhicule et un capteur de contact ou de proximité d’un utilisateur.
La représente une vue d’ensemble de la gaine électrique souple 20 avant assemblage sur la jante 11. Des entailles (autrement appelés décrochés) ménagées sur la périphérie de la gaine électrique souple 20 permettent à un opérateur de fabrication de déposer la gaine électrique souple 20 sur la jante 11 pour épouser la forme circulaire et arrondie de la jante 11 sans former de plis. La gaine électrique souple 20 est reliée à deux connecteurs qui lui fournissent l’électricité nécessaire au fonctionnement du dispositif de chauffage du volant de véhicule et du capteur de contact ou de proximité d’un utilisateur.
Les entailles de pliage formées en périphérie de la gaine électrique souple 20 permettent donc de limiter la formation de plis dans les portions de la gaine électrique souple 20 qui doivent être comprimées. La zone A représente une entaille de pliage selon l’art antérieur et la zone B représente une entaille de pliage selon l’invention, comme cela sera expliqué ci-dessous.
La représente une vue en coupe de la gaine électrique souple 20 composite selon un mode de réalisation : un dispositif de chauffage 21 et un capteur de contact ou de proximité 22 sont superposés l’un sur l’autre.
Dans le détail, le dispositif de chauffage 21 comprend un premier conducteur électrique 21B et un premier substrat souple 21A supportant le premier conducteur électrique 21B, et peut permettre de chauffer le volant 10, grâce au passage d’un courant électrique dans le premier conducteur électrique 21B.
Le capteur de contact ou de proximité 22 peut permettre de détecter la présence des mains de l’utilisateur sur le volant 10 grâce à un dispositif capacitif qui détecte des variations de capacitance induites par le corps humain. Le capteur de contact ou de proximité 22 peut comprendre un deuxième conducteur électrique 22B, un deuxième conducteur électrique secondaire 22C, un deuxième substrat souple 22A supportant le deuxième conducteur électrique 22B et le deuxième conducteur électrique secondaire 22C. On peut noter que le deuxième conducteur électrique secondaire 22C (et donc l’adhésif 22D) est optionnel et peut être omis.
Dans cet exemple de réalisation, le premier conducteur électrique 21B est déposé directement sur le premier substrat souple 21A par exemple par impression ou couture. On peut toutefois envisager une fixation par adhésif double face. Le deuxième substrat souple 22A peut être attaché au deuxième conducteur électrique 22B et/ou au deuxième conducteur électrique secondaire 22C, par un adhésif double face de référence 22E et 22D respectivement. Une dernière couche d’adhésif 22F est attachée au deuxième conducteur électrique 22B pour y fixer une gaine décorative. On peut noter que l’adhésif 22F est optionnel selon le procédé choisi pour rapporter la gaine externe décorative. De même l’adhésif 22E peut être omis selon le procédé choisi pour lier le deuxième conducteur électrique 22B au deuxième substrat souple 22A.
On peut noter que le capteur de contact ou de proximité 22 de la présente invention n'est nullement limité aux capteurs capacitifs mais pourrait faire référence à des capteurs d’un type différent tel que des capteurs thermiques, des capteurs de pression ou des capteurs en silicium produisant par exemple un effet piézo-électrique ou thermoélectrique.
En avant de la cabine (2’) peuvent également être montés divers outils (1), par exemple des brosses ou des buses d’aspersion. Dans l’exemple représenté, l’outil avant (1) est représenté, par souci de simplification, sous la forme d’un volume dont la fonction spécifique ne sera pas décrite car extérieure à l’invention.
Dans la description qui suit, lorsque les figures sont représentées en vue latérale, certains éléments disposés symétriquement sur le côté opposé (et donc masqué) à celui montré n’apparaissent pas, comme par exemple le guide latéral (3’), la roue de centrage (4’), le verrou (7’), le ressort (8’), la vis de tension (8a’), le tampon de déverrouillage basculant (15’), la fourche latérale (16’) et l’axe de verrouillage (17’), mais remplissent exactement la même fonction que les éléments (3, 4, 7, 8, 8a, 15, 16 ou 17) qui leur correspondent symétriquement sur le côté montré.
Selon l’invention, l’outil avant (1) et le châssis (2) comportent chacun des moyens de centrage et des moyens de verrouillage/déverrouillage, ces moyens étant conçus pour coopérer entre eux pour assurer la pose, respectivement la dépose, d’un outil, avec ou sans interposition de moyens spécifiques de chargement et de déchargement de cet outil.
Sur les figures 2, 4, 6 et 9 notamment, on voit les moyens de centrage (3, 3’, 4, 4’, 9, 9’, 18, 19) et verrouillage/déverrouillage (13, 17, 17’, 20, 21, 22) sur l’outil (1), et d’autre part et les moyens de centrage (5, 5’, 6) et de verrouillage/déverrouillage (7, 7’, 7a, 8, 8’, 8a, 8a’) montés en correspondance en partie avant du châssis (2 ) du véhicule de voirie, lesdits moyens étant conçus pour coopérer entre eux de manière à assurer le verrouillage automatique de l’outil au châssis par clipsage et le déverrouillage manuel dudit outil en un seul geste de l’opérateur au moyen de verrous (7, 7’) basculants montés sur le châssis et conçus pour engager des axes de verrouillage (17, 17’) en arrière de l’outil.
Selon une forme préférentielle de mise en oeuvre de l’invention qui sera décrite en référence aux figures 2 à 19, les moyens de centrage (3, 3’, 4, 4’, 9, 9’, 18, 19) et de verrouillage/déverrouillage (13, 17, 17’, 20, 21, 22) sur l’outil (1) et les moyens de centrage (5, 5’, 6) et de verrouillage/déverrouillage (7, 7’, 7a, 8, 8’, 8a, 8a’) sur le châssis (2) coopèrent entre eux par l’intermédiaire de moyens de chargement et de déchargement (10, 10’, 10’’, 11, 12, 14, 15, 15’, 16, 16’) qui sont indépendants du châssis (2) du véhicule et de l’outil (1).
Plus particulièrement, les moyens de chargement et de déchargement indépendants (10, 10’, 10’’, 11, 12, 14, 15, 15’, 16, 16’) comportent une palette de transport (10), sur laquelle sont prévus les éléments permettant d’assurer le blocage, le verrouillage et le déverrouillage de l’outil qui est transporté par ladite palette.
Selon une forme simplifiée de mise en oeuvre de l’invention concernant des outils légers, qui sera décrite plus loin en référence aux figures 20 à 22, les moyens de centrage (3, 3’, 4, 4’, 9, 9’, 18, 19) et de verrouillage/déverrouillage (13, 17, 17’, 20, 21, 22) sur l’outil (1), et les moyens de centrage (5, 5’, 6) et de verrouillage/déverrouillage (7, 7’, 7a, 8, 8’, 8a, 8a’) sur le châssis (2 ) coopèrent entre eux directement, sans interposition d’autres moyens.
Les figures 2 à 5 montrent un outil avant (1) transporté sur une palette de transport (10), pour être positionné face au châssis du véhicule de voirie auquel il doit être accouplé.
La palette de transport (10) destinée à permettre la mise en place et l’alignement de l’outil (1) en vu de son raccordement au châssis (2), respectivement son retrait, est composée d’une base horizontale (10’) de dimension suffisante pour supporter de manière stable un outil de grande dimension et par ailleurs conçue pour pouvoir être déplacée au moyen d’un tire-palette de type connu.
Cette base horizontale (10’) reçoit au moins deux piètements (10’’) verticaux, respectivement arrière (10’’a) et avant (10’’b), placés à chacune de ses deux extrémités et sur lesquels viendra reposer l’outil, comme on peut le voir notamment sur les figures 2 et 8.
Comme déjà dit plus haut, par avant et arrière, on se réfère au positionnement de l’outil lorsqu’il est en regard du châssis sur lequel il doit être posé et au sens de déplacement du véhicule
Le piétement vertical dit arrière (10’’a) est donc celui qui se trouvera en regard du châssis (2) et le piétement dit avant (10’’b) est celui qui se trouve à l’extrémité opposée.
Le piètement vertical arrière (10’’a) est plus haut que le piètement vertical avant (10’’b).
Le piètement vertical arrière (10’’a) et le piètement vertical avant (10’’b) sont reliés l’un à l’autre à leur extrémité supérieure libre par une traverse de liaison horizontale (10’’c), qui comporte une partie coudée à son extrémité reliant le piétement vertical arrière (10’’a), pour compenser la différence de niveau entre les piètements verticaux arrière (10’’a) et avant (10’’b) et dégager un espace sensiblement triangulaire délimité dans les plans verticaux et horizontaux par l’outil et transversalement par le bord supérieur de la partie coudée de la traverse de liaison (10’’c). Cet espace permet le déploiement de moyens de verrouillage/déverrouillage de l’outil (1).
L’outil (1) repose sur le piétement (10’’a) et la traverse (10’’c) de la palette de transport (10) en au moins trois points, dont deux sont situés de part et d’autre en arrière de l’outil et le troisième en position centrale en avant de l’outil, ainsi que cela peut être vu sur la qui sera décrite de manière plus détaillée par la suite.
Le piétement vertical arrière (10’’a) comporte sur chacun de ses bords latéraux une pièce (16, 16’) en forme de fourche, dites fourche latérale arrière (16, 16’), ces deux fourches constituant deux des trois points d’appui de l’outil lorsque celui-ci sera en place sur la palette de transport (10).
Cet objectif a été atteint par un pneumatique pour un véhicule, comprenant un flanc avec au moins un élément de flanc à fort contraste : -l’élément de flanc à fort contraste étant constitué par une texture comprenant des protubérances, en relief par rapport à une surface de flanc, en contact avec l’air atmosphérique, et/ou des cavités, en creux par rapport à la surface de flanc, -le flanc comprenant une composition de caoutchouc à base d’une matrice élastomère, d’au moins une charge renforçante, d’au moins un système de réticulation, d’au moins un agent plastifiant et d’au moins une poudrette de caoutchouc, - le rapport pondéral entre le taux de charge renforçante, exprimé en pce, et le taux d’agent plastifiant, exprimé en pce, étant au plus égal à 4,50, -la somme du taux de charge renforçante, exprimé en pce, et du taux de poudrette de caoutchouc, exprimé en pce, étant au moins égale à 30 pce et au plus égale à 70 pce, - et le rapport pondéral entre le taux de poudrette de caoutchouc, exprimé en pce, et le taux de charge renforçante, exprimé en pce, étant au moins égal à 0,20 et au plus égal à 2,50.
Encore selon l’invention, le flanc comprend une composition de caoutchouc à base d’une matrice élastomère, d’au moins une charge renforçante, d’au moins un système de réticulation, d’au moins un agent plastifiant, et d’au moins une poudrette de caoutchouc.
Une composition de caoutchouc comprend au moins un et souvent plusieurs élastomères, notamment plusieurs élastomères diéniques. Ce mélange d’élastomères, notamment diéniques, est appelé matrice élastomère. Préférentiellement la matrice élastomère comprend au moins deux élastomères diéniques différents.
Cependant cette structure selon la n’est pas encore optimale, dans la mesure où l’usinage du plan P2 de la cavité laisse subsister une portion 15 de la couche ferrimagnétique 6 sous l’antenne 14 du module électronique 11, ce qui risque d’interférer avec les lignes de champ de cette antenne. Pour remédier à ce problème, l’invention prévoit d’adopter la structure représentée en .
La structure de la carte à puce 1 de la diffère de celle de la , dans la mesure où la couche ferrimagnétique 6 comporte, dans la zone située sous le module électronique 11, une ouverture 40 qui est remplie par un insert 16 en matière plastique, notamment en PVC. Cet insert 16 permet à la fois de remplir l’ouverture 40 de la couche 6 en évitant un fluage de cette couche6 dans l’ouverture 40 lors de l’assemblage de la carte. En outre, par le choix pour l’insert 16 d’une matière plastique qui ne perturbe pas les lignes de champ ou même qui concentre ou les améliore, il permet un couplage électromagnétique optimal entre l’antenne 14 du module 11 et l’antenne 7 du corps de carte.
La structure de la carte à puce 1 de la diffère de celle de la dans la mesure où le module électronique 11 ne possède pas d’antenne propre, mais des plots de sortie 30 du module électronique 11 sont reliés à des extrémités de l’antenne 32 du corps de carte, par l’intermédiaire de connexions galvaniques 31, par exemple sous la forme de vias métallisés aménagés à travers la couche isolante 5 et la couche isolante ferrimagnétique 6.
Un autre problème technique peut encore se poser avec une carte à puce à couche métallique comme celle de la . Comme représenté en figures 4 et 5, les tolérances de positionnement lors de l’empilement des couches du corps de carte 2 peuvent résulter en un léger décalage 17, surtout visible en , entre le bord 18 de la cavité de la couche métallique 3, et le bord 19 de l’ouverture 40 réalisée dans la couche ferrimagnétique 6.