INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus précisément, en référence à la , les roues (7) escamotables sont fixées aux jambes (5) et aux montants (4a) par l’intermédiaire d’un sabot (9) en forme de U venant coiffer latéralement lesdites jambes (5) et montants (4a) et comprenant un manchon (10) solidaire du sabot (9), illustré en transparence sur la , recevant une tige (11) au bout de laquelle la roue (7) est montée. La roue (7) est libre de pivoter autour de la tige (11), et la tige (11) est montée coulissante vers le bas en étant poussée par le ressort (8), notamment en contre appui contre une partie supérieure du manchon (10). La roue (7) est poussée pour s’éloigner du manchon jusqu’à buter contre une butée d’extrémité de la tige (7) et passer ainsi dans la position dans laquelle les roues soulèvent et supportent la plateforme.
Le sabot (9) est de préférence fixé aux jambes et aux montants de manière inclinée de sorte qu’en position d’utilisation de la plateforme, la tige (11) s’étend sensiblement verticalement.
En référence aux figures 4 et 5, le plancher de travail (2) est articulé entre les deux montants (4a) du plan de montée (4) et les deux jambes (5) d’appui. Plus précisément, le plancher de travail (2) est monté pivotant sur le barreau supérieur (4c) du plan de montée (4) pour basculer entre une position repliée rabattue contre le plan de montée (4) et une position d’utilisation horizontale en appui verrouillé sur la portion centrale du deuxième tube (6) cintré en forme générale de rectangle. Le plancher de travail (2) est relié aux jambes (5) d’appui par deux bras latéraux (2a) pivotants.
La portion supérieure centrale du deuxième tube cintré (6) en forme de rectangle comprend des moyens de verrouillage (12) d’une extrémité avant du plancher (2), et plus précisément du barreau supérieur (4c) du plan de montée lorsque le plancher (2) est en position rabattue.
Selon une forme de réalisation particulière, les moyens de verrouillage (12) se présentent sous la forme d’une lame ressort présentant une portion centrale renfoncée pour former un logement de réception et de verrouillage du barreau supérieur (4c), voir figures 4 et 5.
Le verrouillage est automatique et pour le déverrouillage, il suffit d’abaisser l’extrémité libre de la lame ressort qu forme une languette.
D’une manière connue, le garde-corps (3) de la plateforme (1) est repliable et en forme de U dont les branches latérales sont articulées aux sommets des montants (4a).
Deux bielles de commande (13) permettent de déployer le garde-corps (3) en positon de sécurité. Les bielles de commande (13) sont, d’une part, montées pivotantes par rapport aux montants (4a) du plan de montée (4) et, d’autre part, articulées sur des colliers montés coulissant sur le garde-corps (3). Ainsi, en position repliée de rangement, le garde-corps (3) et les bielles de commande (13) sont rabattus contre les montants (4a), lesquels sont rabattus contre le plan de montée (4).
Il ressort de ce qui précède que l’invention fournit bien une plateforme de travail repliable avec garde-corps de sécurité, dont la maniabilité et l’ergonomie d’utilisation sont améliorées, tout en ayant des coûts de production minimisés.
L’encombrement en longueur et en position repliée est réduit pour son transport et son rangement, sans que les modifications de sa structure altèrent l’automatisme de son déploiement et de son repliement, sa résistance ou sa stabilité à l’état déployé.
Ensemble pour turbomachine comprenant un élément d’étanchéité et élément d’étanchéité pour un tel ensemble pour turbomachine L’invention a pour domaine technique l’étanchéité d’une turbomachine, notamment l’étanchéité d’un flux d’air de veine de la turbomachine au niveau d’une liaison entre deux carters de la turbomachine.
En particulier, la présente invention a pour objet un ensemble pour turbomachine comprenant un élément d’étanchéité et un élément d’étanchéité pour un tel ensemble pour turbomachine.
Techniques antérieures Une turbomachine comprend une turbine comportant plusieurs étages de turbine et un carter de turbine. Chaque étage de turbine comprend une rangée annulaire d’aubes fixes et une rangée annulaire d’aubes mobiles tournant à l’intérieur du carter. Les aubes fixes comprennent chacune une plate-forme interne et une plate-forme externe délimitant une veine d’écoulement de gaz chauds issus d’une chambre de combustion amont de la turbomachine. Les aubes mobiles comprennent chacune une plate-forme interne.
La turbomachine comprend un carter d’échappement en aval et un joint disposé au niveau de la liaison entre le carter d’échappement et le carter de turbine afin d’assurer l’étanchéité, notamment thermique, de ladite liaison.
Les éléments tournants de la turbomachine, les variations de températures subies par les différents éléments de la turbomachine et les pressions des gaz engendrent des mouvements relatifs du joint par rapport au carter de turbine et/ou au carter d’échappement. Ces mouvements relatifs génèrent une usure prématurée du joint et/ou du carter de turbine et/ou du carter d’échappement. Cette usure prématurée dégrade l’étanchéité de la liaison entre le carter d’échappement et le carter de turbine, dégrade le rendement de la turbomachine et engendre des coûts de maintenance élevés.
Feu de position pour un véhicule automobile, et véhicule automobile associé. L’invention concerne un feu de position pour véhicule automobile.
Il existe un besoin pour améliorer l’esthétique des véhicules automobiles, et notamment l’esthétique des feux de positions des véhicules automobiles.
Dans ce but, l’invention concerne un feu de position pour un véhicule automobile, le véhicule automobile comprenant (selon un mode de réalisation) un intérieur et un extérieur, le feu de position comprenant Par exemple, un boitier, et Une source lumineuse apte à emmètre une lumière, et Des pièces techniques, et Une lame comprenant un corps, le corps étant constitué d’une matière transparente, le corps comportant une arête, en regard de la source lumineuse (de manière à ce que la lumière pénètre dans le corps par l’arête), séparant une face extérieure du corps tournée vers l’extérieur (autrement ; tournée vers une direction opposée au boitier) du véhicule (de manière à ce que la lumière soit émise vers l’extérieure) et une face intérieure du corps tournée vers l’intérieur du véhicule automobile (autrement dit : tournée vers le boitier), Le feu de position étant caractérisé en ce que la lame comprend un cache constitué d’une matière opaque recouvrant au moins en partie la face intérieure et empêchant de voir une première partie des pièces techniques au travers de la lame depuis l’extérieur du véhicule (le cache est par exemple en regards de la première partie).
Ainsi, grâce à l’invention, l’esthétique du feu de position est améliorée, le cache dissimulant la première partie des pièces techniques qui sont particulièrement inesthétiques.
On étend qu’un feu de position est pour un véhicule automobile par le fait qu’il comporte des connexions électriques et une forme adaptée pour que le feu de position puisse être monté (et puisse fonctionner) dans le véhicule.
Les pièces techniques sont par exemple des pièces électriques (par exemple, des câbles électriques) ou des pièces mécaniques (par exemples, des fixations, tel que des ensembles composés d’une vis et d’un écrou, ou bien de plaques).
Préférentiellement, le corps est configuré (notamment par sa forme et sa transparence) pour diffuser la lumière vers l’extérieur par sa face extérieure.
Le corps peut comprendre des motifs décoratifs obtenus par grainage.
Le feu de position est par exemple un feu arrière du véhicule.
En variante, le feu de position peut être à l’avant du véhicule ou positionné latéralement, par exemple sur un rétroviseur du véhicule.
Par exemple, la lame est fabriquée par une étape de moulage bi-matière de la matière transparente et de la matière opaque, ce qui présente l’avantage d’’être économique en comparaison avec d’autres méthodes de fabrication.
Le moulage est par exemple un moulage par injection. Il peut être mis en œuvre selon des méthodes connues de l’homme de métier.
D’autres méthodes de fabrication sont possibles. Le cache peut être moulé séparément, et par exemple, collé sur le corps également moulé séparemment.
Le procédé de dimensionnement s’applique au système propulsif comprenant les caractéristiques additionnelles précédemment décrites pouvant être prises individuellement ou en combinaison.
Le procédé de dimensionnement peut notamment comprendre une étape selon laquelle on choisit, pour le compresseur basse pression (4), une densité de puissance ayant une valeur allant de 0,64 à 0,97, la densité de puissance du compresseur étant définie par la formule suivante : et où : BPR est le taux de dilution du système propulsif et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ; n et est le nombre d’étages du compresseur ; Um est la vitesse périphérique moyenne du rotor du compresseur mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en mètres par seconde (m/s) ; et Rext_moy est le rayon externe moyen du compresseur, qui est égal à une moyenne arithmétique des rayons externes des rotors du compresseur basse pression, le rayon externe correspondant à une distance entre un sommet du rotor et l’axe de rotation, à mi-distance au sommet entre un bord d’attaque et un bord de fuite du rotor, et est exprimé en mètres (m).
SYSTEME DE STOCKAGE D’ÉNERGIE SOUS FORME POTENTIELLE EN MILIEU MARIN A ACTIONNEMENT DE RECHARGE OPTIMISÉ DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte au domaine de l’hydroélectricité. Elle concerne plus particulièrement un système de stockage d’énergie sous forme potentielle pour la convertir en énergie électrique dans une centrale hydroélectrique en milieu marin.
À cet effet, l’invention a pour objet un système de stockage d’énergie sous forme potentielle en milieu marin comprenant : - une cuve, prévue pour baigner dans une étendue d’eau environnante qui est définie en surface par une hauteur limnimétrique d’eau extérieure, cette cuve comprenant : -- une paroi qui délimite une enceinte intérieure de cuve dans laquelle peut être stocké un volume intérieur d’eau de manière isolée de l’étendue d’eau environnante ; -- un orifice admission d’eau qui autorise un passage d’eau dans l’enceinte intérieure depuis l’étendue d’eau environnante pour constituer le volume intérieur d’eau ; -- un orifice de décharge d’eau au travers duquel le volume intérieur d’eau peut être vidangé hors de l’enceinte intérieure ; - des moyens de pilotage en élévation de la cuve suivant une direction verticale haut-bas qui est normale à la surface d’étendue d’eau environnante, ces moyens de pilotage étant configurés pour sélectivement monter, descendre et maintenir la cuve verticalement par rapport à la surface d’étendue d’eau environnante, de manière à permettre : -- un remplissage de l’enceinte intérieure en eau par descente de la cuve à un niveau dans lequel l’orifice d’admission rencontre l’étendue d’eau environnante ; et -- de générer un différentiel de hauteur d’eau entre l’étendue d’eau environnante et le volume intérieur d’eau, par montée de la cuve ; dans lequel : - la cuve comporte une densité égale ou supérieure à la densité de l’eau pour permettre à cette cuve de descendre à vide dans l’étendue d’eau environnante ; et - les moyens de pilotage en élévation de la cuve comportent un premier lot de flotteurs disposés en périphérie de cuve pour former chacun une interface de flottaison entre la cuve et l’étendue d’eau environnante, et un actionneur de déplacement de ces flotteurs suivant une direction radiale, dont : -- chaque flotteur du premier lot de flotteurs comportant une surface d’appui contre une portion respective de la paroi de cuve pour former un effet de coin en coopération avec la cuve ; -- l’actionneur est adapté pour déplacer radialement les flotteurs du premier lot de flotteurs en les rapprochant ou les éloignant radialement les uns des autres de manière à induire une montée de la cuve par soulèvement de celle-ci par les flotteurs quand ils se rapprochent ou induire une descente de la cuve par éloignement des flotteurs.
L’invention concerne également un système de stockage d’énergie ainsi défini, dans lequel : - la cuve présente une forme évasée ; et - la surface d’appui respective des flotteurs du premier lot est inclinée en regard de la paroi de cuve.
L’invention concerne également un système de stockage d’énergie ainsi défini, dans lequel : - la cuve présente une forme tronconique ; et - les flotteurs du premier lot ont une forme trapézoïdale et leur surface d’appui est à contour en arc de cercle qui correspond au négatif de la paroi.
L’invention n’est pas limitée au maintien de packs d’accumulateurs d’une batterie dans un local à batterie d’un navire, mais peut s’appliquer à d’autre situation.
La structure marine peut être par exemple un navire de surface, un navire sous-marin, une plateforme flottante ou une barge.
Le système de maintien peut être utilisé dans d’autres véhicules, tel que des véhicules ferroviaires, des véhicules routiers ou des aéronefs, pour le maintien des charges telles que des packs d’accumulateurs ou des conteneurs.
Les charges 10 peuvent être des packs d’accumulateurs ou toutes autres charges, tels que des conteneurs, en particulier des conteneurs de marchandise.
Tour destinée au chargement et/ou déchargement d’une cuve destinée à contenir un gaz liquéfié L’invention se rapporte au domaine du stockage et/ou transport d’un gaz liquéfié et concerne plus particulièrement une tour permettant de charger et/ou décharger du gaz liquéfié dans une cuve destinée à cet usage.
En particulier, l’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfié à basse température, telles que des cuves pour le transport de Gaz Naturel Liquéfié (GNL) à environ -162°C à pression atmosphérique, d’Hydrogène liquide (LH 2 ) à -253°C à pression atmosphérique, d’ammoniaque (NH 3 ) à -30°C à pression atmosphérique ou de Gaz de Pétrole Liquéfié (aussi appelé GPL) présentant par exemple une température comprise entre -50°C et 0°C. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à recevoir du gaz liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
Arrière-plan technologique Dans l’état de la technique, il est connu des cuves étanches et thermiquement isolantes de stockage de gaz naturel liquéfié (GNL) embarquées dans un navire et équipées d’une tour pour leur chargement et/ou déchargement. Cette tour s’étend verticalement dans la cuve, entre un fond de cette cuve et un plafond de celle-ci.
La tour destinée au chargement et/ou déchargement comporte par exemple une structure tripode, c’est-à-dire qu’elle comporte trois mâts verticaux qui sont fixés les uns aux autres par des traverses horizontales réparties à intervalles réguliers le long des mâts et des traverses diagonales reliant deux à deux les mâts entre les traverses horizontales. Chacun des mâts verticaux est creux. Deux des mâts forment une ligne de déchargement de la cuve et sont pour ce faire chacun associé à une pompe de déchargement portée par la tour, à proximité de son extrémité inférieure. Le troisième mât forme quant à lui un puits de secours permettant la descente d’une pompe de secours et d’une ligne de déchargement en cas de défaillance des autres pompes de déchargement. La tour porte également des lignes de chargement qui ne constituent pas l’un des trois mâts.
La tour destinée au chargement et/ou déchargement de la cuve s’étend sur toute la profondeur de la cuve. Or, les cuves destinées au transport et/ou au stockage de gaz liquéfié peuvent présenter différentes tailles selon l’usage auquel elles sont destinées. Les cuves de méthanier ayant pour vocation de transporter du gaz liquéfié présentent par exemple de plus grandes dimensions que les cuves dans lesquelles est stocké du gaz liquéfié servant de carburant pour les besoins du navire, notamment pour sa propulsion. En outre, il existe pour chaque usage différents modèles de cuve présentant des dimensions différentes, notamment des profondeurs différentes.
Il est donc nécessaire d’adapter la hauteur de la tour à la profondeur de la cuve dans laquelle elle est destinée à être montée.
A cet effet, il est connu de modifier la géométrie de la tour uniquement dans sa partie haute, destinée à être fixée à la paroi de plafond de la cuve. Plus précisément, c’est la distance entre les extrémités hautes des mâts de la tour et les premières traverses horizontales, les plus proches de ces extrémités hautes des mâts, qui est modifiée afin d’obtenir des tours de hauteurs différentes. Des traverses horizontales sont ajoutées ou retirées tout en conservant le même intervalle régulier entre toutes les traverses horizontales. Les positions relatives des mâts et des autres traverses horizontales restent inchangées.
En conséquence de cette adaptation de la hauteur totale de la tour au niveau de sa partie haute, la distance entre les premières traverses horizontales et les extrémités hautes des mâts de la tour varie d’une tour à une autre en fonction de sa hauteur totale.
Cette variation de distance entre les premières traverses horizontales et les extrémités hautes des mâts peut notamment entraîner des difficultés d’utilisation lors de travaux dans la cuve lorsque cette distance est réduite : l’accès à la plateforme permettant les travaux dans la cuve peut être rendu difficile lorsque les premières traverses horizontales sont trop proches de la paroi de plafond de la cuve.
En outre, lors de son utilisation en mer dans une cuve de stockage pour le transport de gaz liquéfié ou dans une cuve de stockage pour gaz liquéfié utilisé comme carburant, la tour est soumise à d’importantes contraintes mécaniques, liées d’une part aux changements de température occasionnés par le chargement/déchargement du gaz liquéfié et d’autre part aux phénomènes de ballottement de la cargaison, appelés « sloshing » en langue anglaise. Ces phénomènes sont susceptibles d’être très violents à l’intérieur de la cuve et par conséquent de générer des efforts importants dans la cuve et notamment sur ses équipements, tels que la tour destinée au chargement et/ou au déchargement du gaz liquéfié.
La variation de la distance entre les premières traverses et la paroi de plafond de la cuve peut ainsi rendre complexe la validation structurelle de la tour vis-à-vis des contraintes mécaniques et thermiques qu’elle doit pouvoir supporter.
Enfin, la variation de la distance entre les premières traverses horizontales et la paroi de plafond de la cuve influence également les efforts que la paroi de plafond de la cuve doit reprendre. Cette variation doit donc également être prise en compte lors de la validation structurelle de la cuve.
De préférence, les revêtements de friction sont configurés de telle manière que le coefficient de friction entre deux des revêtements de friction en contact mutuel et/ou entre un revêtement de friction et un tampon 24 est égal ou supérieur à 1,5 et de préférence égal ou supérieur à 2.
Comme illustré sur les Figures 3 à 5, chaque dispositif d’écartement 14 comprend par exemple deux éléments d’appui 30 mobiles l’un par rapport à l’autre suivant une direction d’écartement E entre une position rapprochée ( ) et une position écartée ( ), et un mécanisme de réglage 32 configuré pour ajuster et maintenir l’écartement entre les deux éléments d’appui 30 suivant la direction d’écartement E.
Chaque éléments d’appui 30 présente une face externe 30A tournée à l’opposé de l’autre élément d’appui 30, destinée à venir en appui contre une charge 10 ou une paroi latérale 8, et une face interne tournée vers l’autre élément d’appui 30.
La face externe 30A de chaque élément d’appui 30 est de préférence plane et perpendiculaire à la direction d’écartement E.
Le cas échéant, un revêtement de friction 22 est disposé sur chaque face externe 30A.
Le mécanisme de réglage 32 comprend un coin 34 mobile entre les éléments d’appui 30 suivant une direction de réglage R, le déplacement du coin 34 suivant la direction de réglage R modifiant l’écartement entre les éléments d’appui 30.
La direction de réglage R est de préférence inclinée par rapport à la direction d’écartement E, et en particulier perpendiculaire à la direction d’écartement E.
Avantageusement, les éléments d’appui 30 sont allongés et s’étendent parallèlement l’un à l’autre, par exemple suivant la direction de réglage R. Chaque élément d’appui 30 présente la forme d’une jambe d’appui allongée, par exemple suivant la direction de réglage R.
Le dispositif d’écartement 14 est par exemple prévu pour l’insertion des éléments d’appui 30 entre deux charges 10 ou entre une charge 10 et une paroi latérale 8, la direction d’écartement E étant horizontale, la direction de réglage R étant de préférence verticale.
Comme visible sur la , le coin 34 est mobile entre les éléments d’appui 30 de telle manière que le déplacement du coin 34 suivant la direction de réglage R dans un premier sens S1 tend à écarter les éléments d’appui 30 suivant la direction d’écartement E et que le déplacement du coin 34 suivant la direction de réglage R dans un deuxième sens S2, opposé au premier sens S1, permet le rapprochement des éléments d’appui 30.
Dans un exemple, et comme illustré sur la , le dispositif d’écartement 14 est configuré pour l’insertion de ses éléments d’appui 30 entre deux charges 10 ou entre une charge 10 et une paroi latérale 8 de telle manière que la direction de réglage R est verticale, que le déplacement du coin 34 suivant la direction de réglage R vers le bas (Flèche S1 sur la ) tend à écarter les éléments d’appui 30 suivant la direction d’écartement E (Flèches A1 sur la ) et que le déplacement du coin 34 suivant la direction de réglage R vers le haut (Flèche S2 sur la ) permet le rapprochement des éléments d’appui 30 (Flèches A2 sur la ).
Le coin 34 comprend une portion de coin 36 ou, avantageusement, plusieurs portions de coin 36, chaque portion de coin 36 agissant comme en coin entre les deux éléments d’appui 30.
Le coin 34 comprend par exemple plusieurs portions de coin 36 réparties le long des éléments d’appui 30, le coin 34 étant de préférence allongé et s’étendant le long des élément d’appui 30, en particulier suivant la direction de réglage R.La prévision de plusieurs portions de coin 36 permet de répartir les efforts d’écartement exercé par le coin 34 le long des élément d’appui 30.
Chaque portion de coin 36 est par exemple en appui sur deux surfaces internes d’appui 30C des éléments d’appui 30 en regard l’une de l’autre et inclinées l’une par rapport à l’autre de manière qu’elles convergent suivant la direction de réglage R dans le premier sens S1 et qu’elles divergent suivant la direction de réglage R dans le deuxième sens S2.
De préférence, chaque portion de coin 36 possède deux surfaces latérales d’appui 36A, chacune venant en appui plan sur une surface interne d’appui 30C respective parmi les deux surfaces internes d’appui 30C associées à cette portion de coin 36.
Les deux surfaces latérales d’appui 36A sont inclinées l’une par rapport à l’autre.
Le dispositif de traitement 17 implémente une comparaison des zones claires détectées au critère géométrique prédéfini afin de déterminer si au moins une zone claire vérifie le critère géométrique prédéfini. De manière préférentielle, le dispositif de traitement 17 mesure la dimension la plus grande de chaque zone claire détectée puis compare ladite dimension à la deuxième dimension prédéfinie. Le dispositif de traitement 17 détecte un défaut pour chaque zone claire détectée dont la dimension la plus grande est supérieure à la deuxième dimension prédéfinie. Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement 17 reçoit une information représentative du grossissement du dispositif optique de formation d’image 14 et calcule la deuxième dimension prédéfinie en fonction de la première dimension prédéfinie et dudit grossissement.