INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
8) L’écart entre les teintes de l’empilement lorsque la couche en matériau à changement de phase est entièrement dans une phase amorphe et lorsque la couche en matériau à changement de phase est entièrement dans une phase cristalline, est supérieur, en valeur absolue, à 50° lorsque cet écart est mesuré à l’aide d’un cercle chromatique où le rouge primaire est à 0°, le vert primaire est à 120°, le bleu primaire est à 240°, et les mélanges, à des angles intermédiaires, en proportion des deux primaires qui les composent.
9) L’empilement comporte une couche superficielle transparente déposée sur le miroir supérieur du côté opposé à la couche transparente interposée entre les miroirs inférieur et supérieur.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication de l’empilement ci-dessus, dans lequel les différentes couches de l’empilement sont déposées, sur un substrat, les unes sur les autres, par un procédé d’évaporation par canon à électrons.
- la est une illustration schématique, en perspective de l’architecture d’un premier mode de réalisation d’un empilement capable de changer de teinte en réponse à un traitement thermique,
- les figures 2 et 3 sont des illustrations schématiques, en perspective, respectivement, d’un deuxième et d’un troisième modes de réalisation de l’empilement de la .
Dans cette description, dans un chapitre I, les définitions et la terminologie utilisées dans ce texte sont présentées. Ensuite, dans un chapitre II, des exemples détaillés de modes de réalisation sont décrits en référence aux figures. Dans un chapitre III, des variantes de ces modes de réalisation sont introduits. Enfin, les avantages des différents modes de réalisation sont précisés dans un chapitre IV.
Chapitre I : Définitions et terminologie
L’expression « élément réalisé en matériau A » ou « élément en matériau A » désigne un élément dans lequel le matériau A représente au moins 70 %, en masse, de cet élément et de préférence, au moins 90 % ou 95 % en masse de cet élément.
L’expression « matériau PCM » désigne un matériau à changement de phase à transition solide-solide, où l’acronyme PCM signifie « Phase Change Material ».
Dans ce texte, un changement de phase d’un matériau désigne un changement depuis une phase solide amorphe vers une phase solide cristalline de ce matériau ainsi que le changement en sens inverse, c’est-à-dire depuis la phase solide cristalline vers la phase solide amorphe.
Les électrodes 22, 23 sont destinées à être appliquées en regard de la peau de l’utilisateur et sont adaptées pour permettre la circulation d’un courant électrique dans la peau de l’utilisateur, lorsque le dispositif 1 est disposé au contact de la peau de l’utilisateur. En effet, la peau de l’utilisateur se comporte comme un consommateur de courant, comme une résistance notamment. La peau d’un mammifère, en particulier la peau humaine, se comporte typiquement comme une résistance de 10 kΩ. À cette fin, l’électrode principale 22 et/ou la contre électrode 23 est formée au moins d’un métal principal, bon conducteur électrique.
L’inertage actuel nécessite de pulvériser de très grandes quantités de gaz pour des résultats mitigés. De plus, le gaz neutre (argon, azote) utilisé est perdu en se dispersant dans l’atmosphère.
Par ailleurs, les critères de qualité requis dans certains domaines d’application, comme celui des énergies bas carbone (nucléaire ou non), requièrent l’absence de défauts dans les pièces réalisées, parfois fabriquées dans des alliages spéciaux. Cela implique un inertage à proximité du bain de fusion avec des valeurs très faibles en O 2 et H 2 O, typiquement inférieures à 10 ppm.
Or, à ce jour, ces valeurs peuvent être uniquement obtenues dans une enceinte d’inertage hermétique qui est rigide, c’est-à-dire avec des parois qui la délimitent qui sont rigides.
On a représenté à la , une telle enceinte rigide 10 selon l’état de l’art, de forme générale en parallélépipède rectangle: elle est délimitée par quatre parois latérales 11, 12, 13, 14, une paroi inférieure 15, et une paroi supérieure 16. Pour pouvoir déplacer aisément l’enceinte, celle-ci peut être munie de pieds à roulettes 17. Des hublots 18 sont destinés à recevoir des gants, non représentés pour manipuler les pièces, des outils, des fabrications et permettre de réaliser des maintenances sur la tête de fabrication additive. Les pièces fabriquées peuvent être évacuées, si leurs tailles le permettent, par un sas, qui est la fonction de la partie en « saillie » sur l’extérieur.
Par ailleurs, une robotisation des installations de découpe, soudage, rechargement ou de fabrication additive laser permettrait d’assurer de grands déplacements en trois dimensions et permettrait ainsi de réaliser rapidement des pièces volumiques métalliques finies aux géométries complexes, notamment des pièces de forme de révolution elliptiques ou avec des fonctions ajoutées à des pièces de forme cylindrique.
Il est connu des enceintes d’inertage comprenant le un robot en leur sein. Le volume d’inertage est alors sensiblement plus grand rendant l’inertage de l’enceinte plus long et plus onéreux.
Il existe donc un besoin d’améliorer les installations de découpe, soudage, rechargement ou fabrication additive mettant en œuvre un faisceau laser, afin de les robotiser tout en les rendant compatibles avec une mise en œuvre en enceinte d’inertage, avec des valeurs très faibles en O 2 et H 2 O, typiquement inférieures à 10 ppm qui permettent d’augmenter la qualité des bains de fusion, d’accroitre la résistance mécanique des pièces fabriquées pour respecter au mieux les normes en vigueurs.
- une enceinte d’inertage, sous atmosphère inerte, délimitée par au moins une paroi rigide et une première et une deuxième jupes souples d’étanchéité fixées chacune de manière étanche à la au moins une paroi rigide ;
- un effecteur terminal de robot comprenant un support au moins une partie, de préférence sa tête, d’au moins un laser adapté pour émettre un faisceau de découpe, soudage, rechargement ou fabrication additive et au moins une bride étanche de fixation, fixée ou réalisée intégralement avec le support et sur laquelle la première jupe souple d’étanchéité est fixée de manière étanche;
Des aliquots de 20 grammes de chaque formule sont inoculés avec 0.2ml d’une suspension calibrée de S. aureus . Après homogénéisation, le taux de micro-organismes présent dans le produit représente une concentration en S. aureus de 10 6 CFU par gramme de produit soit une inoculation à 1 % d'une suspension à 10 8 CFU par mL (le taux inoculum est déterminé par étalement de la suspension sur boîtes de gélose Trypticase soja et incubation 24h à 35°C). Après t=30 minutes et et t=60 minutes de contact à température ambiante (20°C ± 3°C), 1 gramme du mélange est pesé puis 9,0 mL de bouillon Eugon LT100 supp sont ajoutés puis mélangé jusqu’à homogénéisation complète. Ce mélange est ensuite dilué en série dans du bouillon Eugon LT100 supp jusqu'à dilution 1/100 ième .
Cette méthode est une adaptation de la méthode de challenge test Les échantillons d'endolysine ont été analysés à l'aide d'une méthode adaptée de test Challenge, qui est une adaptation de la méthode décrite dans la norme « ISO 11930 Cosmétique – Microbiologie - Évaluation de la protection antimicrobienne d'un produit cosmétique » .
Préparation des compositions Les compositions qui ont ensuite été lyophilisées ou atomisées (voir protocole ci-après) sont présentes dans le tableau 1 ci-dessous sous la dénomination « Forme sèche […]». Afin de comparer l’activité de l’endolysine de séquence SEQ ID NO: 10, à différents temps de stabilité, en forme sèche ou en forme aqueuse, deux compositions aqueuses ont été réalisées. Un conservateur a été ajouté à ces derniers systèmes afin d’éviter toute contamination au cours du temps de stockage et pour ainsi réaliser les différentes stabilités en temps et température.
INCI Composition pullulane avant séchage (g pour 100 g) Forme aqueuse pullulane (g pour 100 g) Composition HPMC avant séchage (g pour 100g) Forme aqueuse HPMC (g pour 100g) HYDROXYPROPYL METHYLCELLULOSE (HPMC) / / 2,00 % 2,00 % PULLULANE 2,00 % 2,00 % / / CONSERVATEUR / 0,2 % / 0,5 % Endolysine de séquence SEQ ID NO: 10 3,5 % (0,0033 m.a) 2,7 % (0,0026 m.a) 3,5 % (0,0033 m.a) 3,5 % (0,0033 m.a) EAU 94,5 % 95,1 % 94,5 % 94 %
m.a= matière active
INCI Composition anhydre pullulane suite au séchage (g pour 100g) Composition anhydre HPMC suite au séchage (g pour 100g) HYDROXYPROPYL METHYLCELLULOSE (HPMC) / 76,88% PULLULANE 76,88% / Endolysine de séquence SEQ ID NO: 10 23,12% (0,1278% en m.a) 23,12% (0,1278% en m.a)
INCI Composition pullulane après réhydratation (g pour 100g) Composition HPMC après réhydratation (g pour 100g) HYDROXYPROPYL METHYLCELLULOSE (HPMC) / 2,11% PULLULANE 2,11% / Endolysine de séquence SEQ ID NO: 10 0,63% (0,0035% m.a) 0,63% (0,0035% m.a) EAU qs 100% qs 100%
Les échantillons à base de pullulane ont été préparés dans un bécher sous agitation magnétique. L’ensemble des ingrédients a été versé dans le bécher et maintenu sous agitation jusqu’à solubilisation complète du pullulane.
Les échantillons à base d’hydroxypropylmethylcellulose ont été préparés dans un bécher sous agitation mécanique pendant 30 min à température ambiante avec une défloculeuse. L’ensemble des ingrédients à l’exception de l’HPMC a été versé dans le bécher et maintenu sous agitation jusqu’à homogénéisation complète. L’HPMC a ensuite été saupoudré, sous agitation pendant 5 min à température ambiante dans le bécher. Le tout a été maintenu sous agitation jusqu’à épaississement et solubilisation complète de l’HPMC.
L’invention concerne également les véhicules automobiles comprenant au moins un dispositif d’obturation tel que décrit ci-dessus et ci-dessous.
4. Liste des Figures La technique proposée, ainsi que les différents avantages qu’elle présente, seront plus facilement compris, à la lumière de la description qui va suivre de deux modes de réalisation illustratifs et non limitatifs de celle-ci, et des dessins annexés parmi lesquels :
- illustre un exemple d'un dispositif d'obturation selon l’invention, en position fermée, vu de l’intérieur d’un véhicule ;
- illustre le dispositif d'obturation de la , vu de l’extérieur du véhicule ;
- illustre le dispositif d'obturation des figures 1 et 2, vu de trois quarts, côté intérieur du véhicule ;
- illustre le dispositif d'obturation des figures précédentes, en position ouverte, vu de l’intérieur d’un véhicule ;
- illustre le dispositif d'obturation des figures 4 et 5, vu de trois quarts, côté intérieur du véhicule ;
- est une vue agrandie de la , présentant le rail inférieur et la partie du panneau mobile avec laquelle il coopère ;
- est une vue isolée du rail inférieur de la ;
- illustre une variant de l’invention, selon laquelle le rail inférieur est réalisée en deux parties distinctes.
5. Description détaillée de l’invention On illustre par la suite un mode de réalisation de la technique de l’invention, donné à titre de simple exemple illustratif, et non limitatif, à l’aide des figures 1 à 7 présentant un dispositif d’obturation pour une paroi latérale d'un véhicule automobile.
La technique proposée peut s'appliquer de la même façon à d'autres structures présentant une paroi dans laquelle est définie une baie, par exemple une caravane ou un camping-car. Notamment, la baie peut être formée dans une paroi latérale du véhicule (par exemple pour les véhicules utilitaires, les monospaces, les breaks…), dans une paroi orientée vers l’arrière du véhicule (par exemple pour les « pick-up »), ou encore dans une portière. Il peut également s'agir d'une baie de séparation d'un véhicule.
La technique proposée n'est donc pas limitée au mode de réalisation décrit, et l’homme du métier identifiera directement diverses modifications, formes alternatives et autres variantes dans le cadre de la présente invention, notamment en fonction de la forme de la baie et des contraintes particulières, par exemple en termes de sécurité, d’étanchéité, de maintenance, de montage…
Un dispositif d’obturation 1 selon un premier mode de réalisation de l’invention est illustré sur les figures 1 à 8. Il comprend un panneau fixe 11, par exemple en verre ou en polycarbonate, dont les bords sont définis pour coïncider avec les bords d’une baie correspondante (non représentée), ménagée dans la carrosserie ou dans une portière d’un véhicule, ou plus généralement d’une structure mobile.
Dans certains cas, cette partie fixe 11 n’est pas rectangulaire, ou sensiblement rectangulaire, par exemple en fonction de contraintes imposées par l’esthétique, les dimensions du véhicule et/ou l’aérodynamisme. Ainsi, dans l’exemple illustré, le bord inférieur présente une portion 112 tronquée. Celle-ci empêche l’utilisation d’un rail classique, rectiligne, selon l’axe A1. Ainsi, selon l’approche connue, le rail devrait s’étendre selon l’axe A2. Ceci présente l’inconvénient d’imposer un clair de baie réduit, qui ne peut s’étendre qu’entre les deux rails.
Cet agencement permet, en déportant la surface libre des plots 8 au-dessus du circuit imprimé 12, de bénéficier d’un espace sous la tête 8a pour limiter de façon importante, notamment de l’ordre de 15%, l’encombrement radial nécessaire à l’enroulement des bobines et/ou augmenter le nombre de spires 13 et/ou diminuer la longueur des spires 13 et donc leur résistance pour améliorer de façon significative les performances de la machine.
De façon avantageuse, l’empilement axial du circuit imprimé 12 sur l’armature 7 pour former le stator de la machine reste compact, le codeur 3 formant rotor étant disposé axialement au-dessus dudit circuit imprimé pour former une machine à flux magnétique axial dans laquelle le capteur 4 lit axialement l’information délivrée par ledit codeur.
En particulier, un codeur 3 avec une piste magnétique 5 axiale est plus simple à fabriquer que son équivalent à lecture radiale. De façon avantageuse, le codeur 3 est réalisé en élasto ou plasto-ferrite, ce qui permet d’avoir une grande souplesse pour choisir rapidement le nombre de paires de pôles 6 en fonction de l’application.
Par ailleurs, les figures 3 et 3a représentent le montage du fût 7a au travers d’une ouverture centrale 17 du circuit imprimé 12, afin de permettre une superposition axiale dudit circuit imprimé sur la plaque 7b de ladite armature.
De façon avantageuse, le capteur 4 et les bobines 9 sont implantés sur la surface supérieure du circuit imprimé 12, de sorte à définir la position relative entre les éléments sensibles dudit capteur et lesdites bobines. En particulier, le capteur 4 et les bobines 9 peuvent être disposés dans un même plan parallèlement à la surface du codeur 3, afin notamment de faciliter la réalisation du circuit imprimé 12.
En relation avec les figures 1a et 1b, les bases 8b sont associées dans les conduits 16 du circuit imprimé 12, ledit circuit imprimé étant associé à l’armature 7, par exemple par rivetage, en assurant le couplage magnétique entre les plots 8 et l’armature 7.
Pour ce faire, les bases 8b présentent chacune un pied 18 qui est saillant sous le conduit 16, ledit pied étant en contact avec l’armature 7. En relation avec la , le pied 18 est disposé dans un orifice 20 formée dans une rainure de l’armature 7.
Par ailleurs, le circuit imprimé 12 présente des tubes 19 métallisés dans lesquels respectivement un conduit 16 est formé. Il est ainsi possible d’assurer un bon couplage thermique, notamment en prévoyant une couche de fond conductrice 19a dans la continuité du tube 19 pour être à l’interface entre le circuit imprimé 12 et l’armature 7 ( ) afin de servir de drain thermique et de plan de masse. Ainsi, la gestion de la thermique de la machine peut également être assurée par les plots 8.
En particulier, la plaque 7b présente des orifices 20 formés dans le prolongement axial des conduits 16 du circuit imprimé 12, les bases 8b étant associées dans lesdits orifices en étant couplés magnétiquement avec l’armature 7. En relation avec les figures 3, 3a et 4, le circuit imprimé 12 peut être maintenu axialement entre la plaque 7b de l’armature 7 et la surface libre 8c des têtes 8a.
Comme représenté notamment sur la , les têtes 8a des plots 8 présentent une géométrie analogue à celle d’un tronçon de piste magnétique 5 du codeur 3, les surfaces libres de chaque plot 8 pouvant présenter en outre une pluralité de dents 10 qui s’étendent radialement.
De façon avantageuse, les têtes 8a présentent une dimension maximale le long de la piste magnétique 5 qui est importante, afin d’optimiser la zone d’interférence magnétique entre les plots 8 et ladite piste magnétique.
A l’inverse, les bases 8b présentent une dimension maximale le long de la piste 5 qui est réduite au minimum, afin de limiter leur encombrement dans le circuit 12 et de disposer de suffisamment d’espace dans ledit circuit pour les bobines 9. En particulier, la dimension maximale des bases 8b le long de la piste est au moins cinq fois inférieure à la dimension maximale correspondante de la tête 8a.
De façon similaire : les têtes 8a présentent une dimension radiale maximale suffisamment importante pour optimiser la zone d’interférence magnétique avec la piste 5 ; les bases 8b présentent une dimension radiale maximale limitée pour disposer de plus d’espace radial dans le circuit 12 pour y implanter les bobines 9.
Pour ce faire, les bases 8b peuvent présenter une dimension radiale maximale qui est au moins deux fois inférieure à la dimension radiale maximale des têtes 8a.
Bobine et stator pour machine électrique, machine électrique et procédé d’assemblage associé Domaine technique de l’invention L’invention se rapporte au domaine des machines électriques. L’invention concerne également une bobine, un dispositif d’interconnexion électrique et un stator pour machine électrique et un procédé d’assemblage de stator associé.
Arrière-plan technique Une machine électrique est un dispositif électromécanique permettant la conversion d’énergie électrique en énergie mécanique ou inversement. Dans certaines machines électriques, le stator comporte un ensemble de bobines dont l’alimentation permet d’entrainer la rotation du rotor.
Un problème est que cette solution crée une perte de charge additionnelle. Il en résulte une diminution sensible du rendement du système. De plus, les humidificateurs sont chers, volumineux et lourds.
La présente invention vise à remédier efficacement à ces inconvénients en proposant un système de production d’énergie électrique comportant : une pile à combustible comportant un collecteur d’entrée de fluide réactif et un collecteur de sortie de fluide réactif, la pile à combustible comportant un empilement de cellules ; une conduite amont de fluide réactif, reliée fluidiquement au collecteur d’entrée de fluide réactif et destinée à être reliée fluidiquement à une source de fluide réactif ; une première vanne montée dans la conduite amont de fluide réactif entre une entrée de vanne et une sortie de vanne, la première vanne étant configurée pour être dans un état ouvert, dans lequel le fluide réactif peut circuler dans la conduite amont de fluide réactif en traversant la première vanne depuis l’entrée de vanne vers la sortie de vanne, et dans un état fermé, dans lequel le fluide réactif ne peut pas circuler dans la conduite amont de fluide réactif depuis l’entrée de vanne vers la sortie de vanne ; une conduite aval de fluide réactif, ayant une première extrémité de conduite aval et une deuxième extrémité de conduite aval, la première extrémité de conduite aval étant reliée fluidiquement au collecteur de sortie de fluide réactif ; et une première capacité tampon reliée fluidiquement à la deuxième extrémité de conduite aval, pour permettre un échange fluidique entre la pile à combustible et la première capacité tampon.
Une telle configuration permet d’assurer l’évacuation de l’eau produite au sein des Assemblages Membrane-Électrodes de la pile à combustible et d’assurer une humidification partielle mais suffisante en permettant une purge simple fiable et consommant très peu d’énergie.
Selon une réalisation, la première capacité tampon s’étend entre le collecteur d’entrée et le collecteur de sortie, en étant par exemple formée par un volume mort du collecteur de sortie.
Selon une réalisation, la première vanne est agencée de sorte que la sortie de vanne définisse le côté aval de la première vanne et de sorte que la sortie de vanne soit disposée du côté du collecteur d’entrée de fluide réactif.
Selon une réalisation, la première vanne est agencée de sorte qu’elle soit traversée d’amont en aval par le fluide réactif lorsque la première vanne est dans l’état ouvert.
Selon une réalisation, la pile à combustible est du type à membrane échangeuse de protons, chaque cellule de la pile à combustible comportant une plaque anodique, une plaque cathodique et un Assemblage Membrane Électrodes interposé en sandwich entre la plaque anodique et la plaque cathodique.
Selon une réalisation, la première vanne comporte une électrovanne.
Selon une réalisation, le système comporte un séparateur de phase intégré à la première capacité tampon ou en amont de la première capacité tampon en étant notamment disposé sous la première capacité tampon pour permettre l’évacuation de l’eau entrant dans la première capacité tampon par gravité.
Selon une réalisation, le système comporte une deuxième vanne montée en aval du séparateur de phase, la deuxième vanne étant reliée fluidiquement au séparateur de phase et étant configurée pour permettre de mettre en communication fluidique le séparateur de phase avec un dispositif de recirculation ou un dispositif dit de sortie fermée plus purge.
Selon une réalisation, le système comporte une troisième vanne montée dans la conduite aval de fluide réactif, notamment en aval du collecteur de sortie de fluide réactif, par exemple entre le collecteur de sortie de fluide réactif et la première capacité tampon.
Selon une réalisation, le système comporte une deuxième capacité tampon reliée fluidiquement à la conduite amont de fluide réactif et étant disposée entre la première vanne et le collecteur d’entrée de fluide réactif.
Selon une réalisation, le système comporte une unité de commande configurée pour commander la première vanne pour la faire passer alternativement dans l’état ouvert et dans l’état fermé, notamment selon une fréquence prédéterminée ou en fonction de conditions opératoires prédéterminées, et/ou en fonction d’un état prédéterminé de la pile à combustible.
Selon une réalisation, l’unité de commande est agencée pour commander la première vanne pour la maintenir dans l’état ouvert pendant une durée de purge prédéterminée, notamment en fonction de conditions opératoires prédéterminées, et/ou en fonction d’un état prédéterminé de la pile à combustible.
Selon une réalisation, une des conditions opératoires prédéterminées est une valeur prédéterminée d’un courant débité par la pile ou une valeur prédéterminée d’une température d’un du fluide réactif.
Selon une réalisation, l’unité de commande est configurée pour commander la première vanne pour la faire passer alternativement dans l’état ouvert et dans l’état fermé, pour faire varier la pression utile entre une pression nominale prédéterminée et une pression minimale prédéterminée, la pression nominale prédéterminée étant inférieure ou égale à la pression d’alimentation, la pression minimale prédéterminée étant inférieure à la pression nominale.
Le système 1 comporte une conduite aval de fluide réactif 6 ayant une première extrémité de conduite aval et une deuxième extrémité de conduite aval. La première extrémité de conduite aval est reliée fluidiquement au collecteur de sortie de fluide réactif 8.
Le système 1 comporte une première capacité tampon 5 reliée fluidiquement à la deuxième extrémité de conduite aval, pour permettre un échange fluidique entre la pile à combustible 2 et la première capacité tampon 5.
On définit une pression utile comme étant égale à la pression dans le collecteur d’entrée de fluide réactif 7 et/ou dans le collecteur de sortie de fluide réactif 8.