INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit de la représente un circuit le plus simple où la pompe est à cylindrée fixe et le débit excédentaire dans la ligne d’alimentation 15 est en l’espèce évacué au moyen d’une soupape 37 illustrée à la . Cette soupape évacue ce débit depuis un piquage sur la ligne 15 situé entre le distributeur 20 et la pompe 4 vers un réservoir sans pression. La soupape 37 protège la pompe 4 à l’égard des surpressions si elle est à cylindrée fixe. Alternativement, cette soupape peut être tarée avec le signal LS comme on le présentera plus loin. On évite ainsi que le système reste en haute pression quand il n’est pas alimenté.
On peut observer ici au passage que, dans le cas où la pompe est à détection de charge, et si le tiroir 22 est unique, comme on connait le delta P (ou différence de pression) aux bornes du tiroir, on n’a pas besoin de balance de pression. Un simple tiroir proportionnel sans balance de pression suffit.
La structure multi-couches d’un bassin de baignade selon l’invention, tel un spa de nage, apporte une rigidité accrue sans augmentation de masse excessive et permet la mise en place d’un bassin de baignade auto-portant dans une fosse, sur un lit de graviers ou de la terre, sans nécessiter de dalle béton pour la pose.
La couche d’étanchéité peut être constituée d’une membrane en matière thermoplastique.
La couche de lissage peut être constituée d’une âme centrale en polyéthylène ou en matière minérale recouverte sur ses deux faces d’une plaque en aluminium.
La structure peut comprendre deux couches d’isolation superposées et disposées orthogonalement l’une par rapport à l’autre.
Ladite au moins une couche d’isolation peut être en polystyrène extrudé.
Les renforts peuvent être disposés au sein de la couche externe d’isolation des parois latérales et de la paroi de fond destinée à venir au contact d’une paroi de la fosse.
L’invention concerne également un bassin de baignade comprenant une structure multi-couches telle que décrite précédemment.
Le bassin de baignade peut comprendre en outre au moins une plateforme formant terrasse, ladite au moins une plateforme étant mobile en translation horizontale au-dessus de ladite structure.
Le bassin de baignade peut constituer un spa, un spa de nage ou une piscine.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation particulier, donné à titre de simple exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés, parmi lesquels :
- la est une vue en perspective d'une ossature de structure de bassin de baignade conforme à l'invention ;
- la est une vue en perspective de l’ossature de la avec une seule partie mobile de terrasse ;
- la est une vue partielle en perspective d’une structure de bassin de baignade selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la est une vue en perspective très schématique d'un bassin de baignade conforme à l'invention lorsqu'il est enterré dans le sol, et
- la est une vue schématique en coupe d’une structure multi-couches particulière d’un bassin de baignade selon l'invention.
Le circuit 100 comprend un calculateur formant une unité de commande 40 apte à recevoir une commande du conducteur 42 du véhicule. Cette commande peut être une demande d’activation de l’assistance avec une vitesse pouvant varier entre différentes valeurs non-nulles. Le calculateur assure le pilotage du distributeur 20 en fonction de la commande reçue.
Ce circuit d’assistance fait partie du véhicule 1 et sert à l’assistance à son déplacement. On peut prévoir que le véhicule comprend au moins un accessoire 44 à actionnement hydraulique assurant une fonction non liée au déplacement du véhicule. Cet accessoire est par exemple un pied d’appui à vérins, une grue hydraulique 44 ou un organe de levage de benne. En référence à la , le véhicule comprend aussi un circuit hydraulique principal 50 apte à actionner l’accessoire 44 visible sur les figures 8 et 12. Le circuit d’assistance hydraulique 100 forme en l’espèce une dérivation du circuit principal 50, la pompe 4 faisant partie du circuit principal. L’invention permet ainsi le cas échéant d’utiliser un circuit à boucle ouverte non prévu initialement pour l’assistance au déplacement afin de réaliser cette assistance. Un véhicule existant comprenant un circuit en boucle ouverte 50 ne servant pas à l’assistance peut donc être facilement adapté pour également servir à cette fin.
Le circuit 100 permet de mettre en œuvre un procédé d’assistance au déplacement du véhicule, dans lequel la pompe 4 alimente en fluide le distributeur 20, et ce dernier fournit un débit de fluide au moteur 6 et fait varier le débit entre des valeurs non nulles proportionnelles au déplacement du tiroir 22.
On peut notamment prévoir la séquence d’engagement suivante :
- le conducteur 42 détermine une grandeur cible de déplacement telle qu’une vitesse du véhicule au sol ;
- le calculateur 40 détermine une valeur de débit visant à obtenir la grandeur cible ; et
- le distributeur 20 fournit le débit au moteur 6 de sorte que le débit corresponde à la valeur.
On peut aussi prévoir la séquence suivante :
- la grandeur cible est une vitesse du véhicule 1 lors de l’obtention et forme une première grandeur, puis
- on obtient une deuxième grandeur supérieure à la première, et
- le débit étant un premier débit, le distributeur 20 fournit au moteur 6 un deuxième débit supérieur au premier ou on augmente une pression du fluide fourni au moteur 6.
Il s’agit d’un mode de roue libre hydraulique suivi d’un mode de traction active. En effet, comme la première grandeur est dans ce cas la vitesse actuelle du véhicule, qui peut être nulle, le débit obtenu ne fournit aucune assistance au déplacement. Le système est alors en situation de roue libre hydraulique ou de recopie de vitesse, et il n’y a un effet de traction que si les roues mécaniques sont déjà en état de patinage. Cet état est aussi une situation de synchronisation pour un engagement doux des moteurs hydrauliques sur les roues. C’est le deuxième débit qui commence à fournir cette assistance, en créant un effet de traction en toute situation de roulage.
Variante 1 Une variante de ce mode de réalisation est illustrée sur la .
Cette fois, le moteur 6 peut être désengagé ou décraboté sous l’effet d’une pression de fluide dans son carter 17.
Pour cela, le moteur est de préférence à pistons rétractables. La structure de tels moteurs est bien connue en soi de l’homme de l’art et ne sera donc pas décrite dans le détail par la suite. Un tel moteur est décrit par exemple dans le document WO 2018/077829 incorporé ici par référence.
Comme indiqué plus haut et en référence à la , les pistons 8 sont guidés à coulissement radial dans les logements ou cylindres respectifs 10 du bloc-cylindres 12 et prennent appui sur les lobes de la came 16, de préférence par l’intermédiaire de galets 14.
Arrière-plan technique Parmi les turbomachines d’aéronef, il existe les turbomachines à soufflante non carénée, connues sous l’acronyme anglais USF pour « Unducted Single Fan ». Ce type de turbomachine présente un rendement propulsif élevé comparé aux turbomachines à soufflante carénée.
Ce type de turbomachine s’étend typiquement autour et le long d’un axe longitudinal et comprend d’amont en aval dans le sens d’écoulement du flux de gaz le long de cet axe longitudinal, une soufflante non carénée, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion, une turbine haute pression et une turbine basse pression.
Par opposition aux turbomachines à soufflante carénée, la turbomachine à soufflante non carénée ne comprend pas de carter de soufflante entourant la soufflante.
La turbine basse pression est classiquement reliée au compresseur basse pression et à la soufflante par un arbre basse pression, et la turbine haute pression est reliée au compresseur haute pression par un arbre haute pression.
La soufflante permet de comprimer un flux d’air. Le flux d’air comprimé se divise en un flux d’air primaire s’écoulant dans une veine primaire de la turbomachine et un flux d’air secondaire s’écoulant dans une veine secondaire entourant la veine primaire. Le flux d’air primaire est comprimé dans les compresseurs puis brulés au sein de la chambre de combustion. Les gaz issus de la combustion traversent les turbines qui permettent alors d’entrainer la soufflante et le compresseur basse pression.
En outre, la turbomachine à soufflante non carénée comprend typiquement un carter d’entrée d’air agencé axialement entre la soufflante et le compresseur basse pression. Le carter d’entrée comprend de manière connue une virole interne centrée sur l’axe longitudinal et une virole externe agencée coaxialement autour de la virole interne. La virole externe délimite intérieurement une partie de la veine secondaire et la virole interne délimite extérieurement une partie de la veine primaire.
Pour améliorer les performances de la turbomachine, le carter d’entrée porte des aubes fixes également connues sous l’acronyme anglais OGV pour « Outlet Guided Vanes ». De telles aubes sont régulièrement réparties autour de l’axe longitudinal et permettent de comprimer le flux d’air secondaire. Ces aubes fixes sont typiquement à angle de calage variable permettant d’adapter leur angle de calage aux régimes de la turbomachine.
Afin de relier les aubes au carter d’entrée, le carter d’entrée comprend typiquement des manchons de support de ces aubes fixes régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal et reliés à la virole externe. Chaque manchon de support comprend typiquement une paroi annulaire creuse dans laquelle sont insérées les aubes fixes pour leur fixation au carter d’entrée.
Toutefois, l’intégration de ces manchons sur le carter d’entrée présente de nombreux défis.
En effet, le carter d’entrée reprend des efforts générés par la soufflante située en amont et des efforts générés par les compresseurs situés en aval. Le carter d’entrée est par ailleurs relié à un pylône reliant la turbomachine à l’aéronef, et qui permet d’assurer le transfert d’effort de poussée axiale. Aussi, le carter d’entrée doit permettre le passage de servitudes dans les zones proches du carter d’entrée.
Le nombre important des points de reprise d’efforts, les servitudes et les veines d’air impliquent une définition géométrique complexe de ce carter d’entrée.
Or, la fixation des manchons de support des aubes fixes nécessitent d’augmenter l’encombrement du carter réduisant l’espace disponible pour le passage des servitudes. Aussi, cette fixation des manchons de support génère des efforts supplémentaires sur le carter d’entrée ce qui nécessite de renforcer le carter d’entrée contre ces efforts supplémentaires en ajoutant par exemple des raidisseurs impactant finalement la faisabilité de ce carter d’entrée.
Il existe donc un besoin de fournir un carter d’entrée pour une turbomachine d’aéronef, comprenant des manchons de support d’aubes à angle de calage variable, qui soient peu encombrants et dont la reprise d’efforts est optimale.
A cet effet, l’invention propose un carter d’entrée annulaire pour une turbomachine d’aéronef, le carter d’entrée s’étendant autour d’un premier axe et comprenant :
- une virole externe annulaire centrée sur le premier axe, et
- des manchons aptes à recevoir des aubes, les manchons étant répartis autour du premier axe et reliés à la virole externe, chaque manchon présentant une paroi annulaire s’étendant autour d’un second axe orienté radialement par rapport au premier axe.
- au moyen de la valeur, un calculateur commande les distributeurs indépendamment l’un de l’autre afin de réaliser une fonction d’antipatinage du véhicule ou de l’engin.
On prévoit enfin selon l’invention un procédé de modification d’un véhicule ou d’un engin, procédé dans lequel, en présence d’un véhicule ou d’un engin comprenant un circuit hydraulique principal à boucle ouverte comprenant une pompe et au moins un accessoire à actionnement hydraulique assurant une fonction non-liée à un déplacement du véhicule ou de l’engin, on ajoute au véhicule ou à l’engin un circuit hydraulique secondaire comprenant :
- au moins un moteur hydraulique d’assistance au déplacement du véhicule ou de l’engin, et
- au moins un distributeur proportionnel comprenant un tiroir mobile, le distributeur étant configuré pour faire varier un débit de fluide fourni par la pompe entre des valeurs non nulles proportionnelles à un déplacement du tiroir,
DESCRIPTION DES FIGURES Nous allons maintenant présenter plusieurs modes de réalisation de l’invention et des variantes à titre d’exemples non-limitatifs en référence aux figures sur lesquelles :
La est un schéma d’un circuit selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
La est un schéma de détail du distributeur du circuit de la ;
La est une coupe du moteur de la ;
Les figures 4 à 9 illustrent d’autres modes de réalisation respectifs du circuit selon l’invention ;
La est un schéma d’un des distributeurs du mode de réalisation de la ;
La illustre des variantes du circuit de l’invention ; et
La illustre un exemple d’un véhicule selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Nous allons présenter plusieurs modes de réalisation de l’invention et des variantes. Ces modes et ces variantes pourront être combinés entre eux de sorte que les caractéristiques de l’un soient appliquées à l’autre.
Mode de réalisation de la figure 1 Nous décrivons ce mode à l’appui des figures 1 à 3.
La est un schéma d’un circuit hydraulique 100 à boucle ouverte d’assistance au déplacement d’un véhicule 1 ou d’un engin selon un premier mode de réalisation. Les caractéristiques d’un tel circuit autres que celles présentées dans la suite sont connues en elles-mêmes, par exemple du document FR-3 035 829 précité. Dans toute la suite, on considèrera le cas de l’entrainement d’un véhicule 1, étant entendu que les mêmes développements s’appliquent à un engin. Le véhicule est par exemple le camion-grue illustré à la .
L'invention vise à remédier efficacement à cet inconvénient en proposant un panneau pour un élément de mobilier comportant au moins : - une coiffe d'habillage, - une couche de matériau souple, et - une couche de matériau résistant au feu.
L'invention permet ainsi, grâce à l'intégration d'une couche de matériau résistant au feu, de rendre compatible les panneaux réalisés dans un matériau inflammable avec une application aéronautique.
Selon une réalisation de l'invention, la couche de matériau résistant au feu est disposée à l'intérieur de la couche de matériau souple.
Selon une réalisation de l'invention, la couche de matériau résistant au feu est disposée entre la coiffe d'habillage et la couche de matériau souple.
Selon une réalisation de l'invention, la couche de matériau résistant au feu est destinée à être fixée directement sur une face de l'élément de mobilier.
Selon une réalisation de l'invention, le panneau comporte en outre une structure de support.
Selon une réalisation de l'invention, la structure de support comporte des moyens de fixation amovibles pour fixer le de bruit sur une face de l'élément de mobilier.
Selon une réalisation de l'invention, la couche de matériau résistant au feu est disposée entre la structure de support et la couche de matériau souple.
Selon une réalisation de l'invention, la couche de matériau souple est réalisée dans un matériau choisi parmi une mousse, un matériau fibreux, un matériau non tissé, du feutre, un matériau à base de ouate et/ou un mélange de tels matériaux.
Les figures 2a, 2b, et 2c sont des vues en coupe transversale de variantes d’un premier mode de réalisation d'un panneau selon l'invention ;
Les figures 3a, 3b, et 3c sont des vues en coupe transversale de variantes d’un deuxième mode de réalisation d'un panneau selon l'invention.
- Eau déminéralisée.
-N-methyl pyrolidone, NMP.
Dispersants :
-Carboxy methyl cellulose (CMC) : provenance et grade Finnfix ® 2G.
-Polyvinyl Pyrolidone (PVP1) : provenance Sigma-Aldrich ® référence 234257 de masse moléculaire en poids de 29000g/mol.
-Polyvinyl Pyrolidone (PVP2) : provenance Nippon Shokubai K-85W de masse moléculaire en poids de 85000 g/mol.
-Poly acides acryliques : Polycarboxylate : provenance Coatex, grade ethacryl hf 50.
-PVDF : provenance Arkema Kynar ® 761.
-caoutchouc nitrile hydrogéné : provenance Lanxess grade Therban ® AT 3404.
-Lignine Hydrosoluble : provenance Sigma-Aldrich ® grade 370959.
-Ajusteur de pH : Soude NaOH provenance Sigma-Aldrich ®
Conditions des mesures rhéologiques :
On utilise un rhéomètre à contraintes imposées type MCR301 de chez ANTON PAAR. La norme utilisée est l’ISO 3219-2 :2021.
Les mesures s’effectuent par balayage de contrainte en écoulement à 20°C. La géométrie utilisée est de type couette pour lequel la régulation de température est assurée par l’effet Peltier. La géométrie couette utilisée est donnée en . La composition à étudier est introduite dans l’entrefer de la géométrie couette à l’aide d’une pipette jetable. La gamme de gradient de cisaillement varie en mode logarithmique de 0.1 à 1000 s-1 avec mesure de 10 points par décade.
Exemple 1 : Etude des couples dispersant – solvant et mesure rhéologiques : On réalise les solutions de dispersant dans le solvant par dissolution à 20°C dans une dispositif tel qu’ un bécher en présence d’agitation, avec les compositions données au tableau 1.
Les mesures de rhéologies sont effectuées et les critères remplis ou non A, B, C sont reportées dans le tableau 1.
Par ailleurs, on observera que la platine 50 présente des dimensions données et est ajustée de façon que sa face libre 58 définisse avec l’enveloppe du corps du rotor 24, une surface moyenne cylindrique de révolution.
De surcroît, on observera que les deux premières entailles latérales 84, 86 de la platine 50 s’étendent respectivement au droit des secondes entailles latérales 102, 104 du corps du rotor.
Ainsi, on retrouve sur la , le rotor 24 dans la position qu’il a lorsqu’il est ajusté à l’intérieur de la première partie 18 du stator 16. On retrouve alors partiellement le panneton 55 auquel est liée en rotation l’extrémité d’entraînement 28 du rotor 24.
On retrouve également la rangée de goupilles 40 et leur ressort 42. Aussi, on retrouve la seconde partie 36 de rotor 24, telle que représentée sur la avec au surplus les lamelles codées 44 respectivement engagées dans les fentes transversales 72, 76, 78, 80 et 74.
Aussi, on comprend que les deux premières entailles latérales 84, 86 de la platine 50 étendues respectivement au droit des secondes entailles latérales 102, 104 du corps du rotor 24 permettent de former une zone fragilisée du rotor 24.
On se reportera parallèlement à la et on observera que le stator 16 présente deux fentes en regard 106, 108 qui s’étendent dans la première 18 et la seconde 20 parties du stator et selon une section droite définissant un plan de section 110. Ainsi, les deux fentes en regard 106, 108 divisent le stator 16 en une seconde partie avant 112 et une seconde parties arrière 114 plus longue que la partie avant 112. Les deux parties 112, 114 du stator 16 sont alors reliées par les seules zones supérieure 116, au sommet de la première partie 18, et inférieure 118 à l’extrémité de la seconde partie 20, situées respectivement entre les extrémités des fentes 106, 108.
Aussi, lorsque le rotor 24 est monté à l’intérieur de la première partie 18 du stator 16, les deux premières entailles latérales 84, 86 de la platine 50 et les secondes entailles latérales 102, 104 du corps du rotor 24, s’étendent respectivement au droit des deux fentes en regard 106, 108.
En outre, le cylindre de serrure 10 est adapté à être installé en travers d’une bordure de montant de porte, de sorte que la partie avant 112 du stator 16 vient s’étendre sensiblement en saillie de la bordure ou en affleurement.
Aussi, la clé 30 adaptée au cylindre de serrure 10, présente une face munie d’entailles présentant différentes profondeurs pour pouvoir coopérer avec les contre-goupilles 38 de manière à ajuster les zones de contact entre les goupilles 40 et les contre-goupilles 38 dans le plan de joint du rotor 24 et du stator 16. Et sur la face opposée, la clé 30 présente une rainure sinueuse dans laquelle viennent s’engager les ergots d’indexation 46 des lamelles codées 44. Lorsque la clé est enfoncée dans le chemin de passage de clé 32, les lamelles codées 44 sont entraînées en translation de manière que, en bout de course de la clé, toutes les entailles des portées d’appui entaillées 48 s’étendent au droit des clavettes 52, 54 pour les autoriser à pénétrer à l’intérieur de leurs rainures 68, 66 respectives et libérer ainsi la rainure axiale de blocage 56. La double action sur les contre-goupilles 38 et sur les lamelles codées 44 libère la rotation du rotor 24.
En revanche, lorsque le rotor 24 est dans une position angulaire correspondant au verrouillage du pêne, et que la clé 30 est retirée du rotor 24, simultanément, les goupilles 40 pénètrent partiellement à travers le rotor 24 et, les lamelles codées 44 sont entraînées en translation et par la même, provoquent le mouvement des clavettes 52, 54 vers l’extérieur des rainures 68, 66 respectivement et à l’intérieur de la rainure axiale de blocage 56. En conséquence, les clavettes 52, 54 s’étendent à la fois, partiellement dans les rainures 68, 66 et dans la rainure axiale de blocage 56 en travers du plan de joint entre le rotor 24 et le stator 16. De la sorte, le rotor 24 est doublement bloqué en rotation par les clavettes 52, 54 d’une part et à l’opposé, par les goupilles 40 d’autre part.
Dans cette dernière situation, et au cours d’une effraction, la partie avant 112 du stator 16 peut être prise en étau au moyen d’une pince par exemple, et être entraînée à force en débattement. Le cylindre de serrure 10 peut alors se rompre, et il se rompt de manière privilégiée selon une section de prédécoupe définie par les entailles 84, 86 de la platine 50, les secondes entailles latérales 102, 104 et les deux fentes en regard 106, 108.
En effet, le stator 16 se rompt au niveau des zones supérieures 116 et inférieure 118, tandis que le rotor 24 se rompt lui, au droit des premières entailles 84, 86 de la platine 50 et des secondes entailles latérales 102, 104.
On retrouve sur la le rotor 24 ainsi rompu débarrassé du stator. On observera tout d’abord que la partie restante de rotor 24, demeure en place dans le logement de la bordure de battant prévu à cet effet.
En revanche, la première extrémité d’entrée 26 du rotor 24 a pu être arrachée tout comme l’extrémité de la platine 50. Conséquemment, la première lamelle codée 44 logée dans la première fente 72 ainsi que la première clavette 52 ont pu être retirées. Partant, la première clavette 52 ne constitue plus un moyen de blocage en rotation du rotor 24.
Il en est de même des deux premières goupilles 40 qui ont pu être extraites et qui ne constituent alors plus un moyen de blocage en rotation du rotor 24.
En revanche, la seconde partie arrière 114 du stator 16, non représentée sur la figure, demeure en place tout comme la première partie arrière 103 du rotor 24 à l’intérieur du stator 16.
De préférence, la fixation de la couche de matériau souple 32 sur la face de l'élément de mobilier est réalisée par collage.
Dans la variante de la , la couche de matériau résistant au feu 33 est disposée entre l'élément de mobilier et la couche de matériau souple 32. Dans un tel cas, la couche de matériau souple 32 est fixée, notamment par collage, directement sur la couche de matériau résistant au feu 33, laquelle est fixée, notamment par collage, directement sur une face de l'élément de mobilier.
Principalement, la couche de matériau résistant au feu 33 permet d’améliorer le processus de certification du panneau 30 en permettant de retarder une propagation du feu et en limitant une dissipation chaleur.
Toutefois, la couche de matériau résistant au feu 33 permet également d’améliorer les performances acoustiques du panneau 30.
Le positionnement de la couche de matériau résistant au feu 33 a un impact sur le type de fréquences absorbées.
La variante de la offre la meilleure performance en termes d'absorption acoustique avec une gamme de fréquences absorbée élargie, notamment comprise entre 500Hz à 6000Hz, et un lissage des pics entre 1000Hz et 2500Hz.