INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé 100 comporte alors le troisième sous-procédé 130 de gestion d’une telle notification BCIN. Cette dernière est agencée et formatée pour véhiculer le certificat de naissance BC de l’enfant déclaré. Un tel sous-procédé comprend une étape 131 de réception et de décodage de ladite notification BCIN (étape S4 illustrée par la ) pour en déduire le certificat de naissance BC certifié de l’enfant. En effet, pour faciliter la procédure de déclaration d’une naissance en évitant tout déplacement pour la personne déclarante, encore faut-il que celle-ci puisse réceptionner l’acte de naissance de l’enfant. Pour cela, ledit sous-procédé 130 comporte en outre une étape de déclenchement d’un enregistrement dudit certificat de naissance BC certifié dans un espace de stockage DSB dont l’accès en lecture est limité aux parents de l’enfant et à toute entité électronique ayant obtenu un consentement préalable de ces derniers pour leur accorder un tel accès (étape S5 illustrée par la ). Comme l’indique la , un tel espace de stockage peut être hébergé par une entité distincte du serveur d’application BDAS et distante de celui-ci. En variante, un tel espace DSB pourrait être contenu dans la mémoire dudit serveur d’application BDAS.
Dans le cas où ledit espace DSB est distant dudit serveur d’application BDAS, l’étape 132 consiste à élaborer une requête en écriture UR dans ledit espace pour y consigner le certificat de naissance BC. La personne déclarante, en l’espèce la mère U de l’enfant, pourra accéder audit espace DSB en s’authentifiant de manière forte, à l’instar du sous-procédé 110, à l’aide de son objet électronique UO et de son identité numérique DIu pour lire et télécharger ledit certificat de naissance BC (étape S6 illustrée par la ). Au même titre que l’étape 122, l’étape 132 peut dans ce cas être avantageusement réalisée conformément au standard connu sous l’expression anglo-saxonne « authentication client credentials ».
Pour parfaire la traçabilité du processus de déclaration de naissance, l’invention prévoit un mode de réalisation avantageux selon lequel, le serveur informatique d’état civil DCRS enregistre dans son registre l’identité numérique de l’enfant déclaré lors de l’édition du certificat de naissance, du moins, si ce n’est l’identité numérique DIb en tant que telle, l’identifiant unique IDb contenu dans celle-ci.
Pour mettre en œuvre un tel mode de réalisation, le procédé 100 est adapté pour solliciter une entité électronique DIBS chargée de créer une identité numérique d’un citoyen en réponse à une requête en création DICR.
Selon ce mode de réalisation, le serveur informatique d’état civil DCRS est également adapté pour demander la création de l’identité numérique de l’enfant au serveur d’application BDAS en réponse à la réception d’une requête BDR.
Le sous-procédé 120 est ainsi agencé pour comporter en outre une étape 123 de réception et de décodage d’une demande en création d’une identité numérique DICD de l’enfant émanant du serveur informatique d’état civil DCRS en réponse à la réception par ce dernier de la requête en déclaration d’une naissance BDR portant sur la naissance dudit enfant.
Dans le procédé de polymérisation selon l’invention, la somme totale des pourcentages molaires des monomères des différentes fractions est égale à la somme totale des pourcentages molaires des monomères du polymère hydrosoluble.
Les amorceurs de polymérisation utilisés peuvent être tous les composés qui se dissocient en radicaux dans les conditions de polymérisation, par exemple : les peroxydes organiques, les hydroperoxydes, le peroxyde d’hydrogène, les persulfates, les composés azoïques et les couples rédox. L’utilisation d’amorceurs solubles dans l’eau est préférée. Dans certains cas, il est avantageux d’utiliser des mélanges de divers amorceurs de polymérisation, par exemple des mélanges de catalyseurs redox et de composés azoïques. Préférentiellement, il s’agit de persulfates ou de composés azoïques.
Dans un mode particulier, l’amorceur et la fraction F1 sont ajoutés en coulée dans une cuve de polymérisation comprenant le solvant. Ils peuvent être ajoutés séparément ou préalablement mélangés. Préférentiellement, ils sont ajoutés séparément.
Dans un mode préféré, l’amorceur est ajouté en continu tout au long du procédé de polymérisation. Dans ce cas, l’amorceur est avantageusement ajouté en parallèle des différentes fractions, pendant les différentes étapes de polymérisation et pendant les éventuelles étapes de vieillissement des différents prépolymères (PP1 et PP2) et du polymère base.
Première fraction (F1) Avantageusement, la fraction F1 comprend entre 10 et 65 % en poids de monomère (formule (AP) + optionnellement monomères B et C) par rapport au poids total de monomère (A + optionnellement monomères B et C) du polymère hydrosoluble, préférentiellement entre 15 et 60 % en poids.
La fraction F1 comprend avantageusement entre 0 et 100 mol% de monomères de formule (AP), préférentiellement entre 5 et 90 mol%, plus préférentiellement entre 10 et 85 mol% par rapport au nombre total de moles de monomères dans la fraction F1.
Lorsque le polymère hydrosoluble comprend un monomère cationique hydrophile B, la fraction F1 comprend avantageusement entre 0 et 100 mol% de monomères cationiques hydrophiles B, préférentiellement entre 10 et 95 mol%, plus préférentiellement entre 15 et 90 mol% par rapport au nombre total de moles de monomères dans la fraction F1.
La fraction F1 comprend avantageusement entre 250 et 30 000 ppm de composés I par rapport au poids total de monomères de formule (AP) (+ optionnellement monomères B et C) du polymère hydrosoluble, préférentiellement entre 350 et 10 000 ppm, plus préférentiellement entre 500 et 7 000 ppm.
La fraction F1 comprend avantageusement entre 5 et 30 000 ppm de composés II par rapport au poids total de monomères de formule (AP) (+ optionnellement monomères B et C) du polymère hydrosoluble, préférentiellement entre 500 et 20 000 ppm, plus préférentiellement entre 1 000 et 15 000 ppm.
Dans encore une autre alternative, l’étape de précharge comporte : - une sous-étape d’envoi d’impulsions de courant sur le réseau haute tension, réalisées par des fermetures et ouvertures successives de l’organe de coupure, suivie - d’une sous-étape de limitation du courant traversant l’organe de coupure par une variation progressive de la tension entre ladite une des bornes de connexion de grille et celle de la première ou de la deuxième électrode utilisée comme source du transistor à effet de champ.
Cette autre alternative combine les deux techniques de précharge précédentes et offre donc l’avantage d’une faible dissipation d’énergie tout en limitant les à-coups de courant dans les capacités à précharger. De préférence, la sous-étape de limitation est déclenchée lorsque la tension aux bornes du réseau haute tension atteint un seuil haut de tension. Le seuil haut de tension est choisi de sorte à optimiser l’étape de précharge en termes de performances, par exemple est fixé à une valeur comprise entre 70% et 90% de la tension batterie.
De même que pour l’étape de blocage, la limitation de courant et/ou l’envoi d’impulsions de courant sont effectués éventuellement par modification des deux tensions de commande des deux bornes de connexion de grille.
Dans un exemple d’utilisation de l’invention, le procédé de gestion selon l’invention comporte une étape d’ouverture de l’organe de coupure alors que celui-ci est traversé par un courant non nul, l’étape d’ouverture comportant un asservissement de la tension entre ladite une des bornes de connexion de grille et celle de la première ou de la deuxième électrode utilisée comme source du transistor à effet de champ en fonction de la tension aux bornes de l’organe de coupure et/ou en fonction d’une variation du courant traversant l’organe de coupure en fonction du temps.
Cet asservissement est effectué préférentiellement sur les deux tensions de commande des deux bornes de connexion de grille, puisque le courant non nul étant dû à un défaut, il peut provenir de la batterie ou du réseau haute tension.
Cette étape d’ouverture de l’organe de coupure sous courant se produit exceptionnellement lorsqu’il faut isoler la batterie haute tension alors que des équipements haute tension sont toujours en fonctionnement, par exemple à la suite d’un crash d’un véhicule implémentant le procédé de gestion selon l’invention. L’impédance du réseau haute tension étant inductive, il faut dissiper l’énergie stockée dans le câblage et les filtres des équipements connectés, ce que permet l’organe de coupure selon l’invention. L’asservissement de la tension de commande dans cette étape, permet de dissiper cette énergie sans détériorer l’organe de coupure, notamment sans provoquer de trop forte surtension aux bornes de l’organe de coupure. En variante, cet asservissement de la tension de commande se fait en fonction de la tension aux bornes du transistor à effet de champ et/ou en fonction d’une variation du courant traversant l’organe de coupure en fonction du temps.
Cet asservissement peut être conditionné à l’atteinte par le courant traversant l’organe de coupure, d’un seuil haut de courant, significatif d’un courant de défaut. Par exemple l’ouverture de l’organe de coupure n’utilise un tel asservissement que lorsque le courant est supérieur à 500A (ampères).
Dans un autre exemple d’utilisation de l’invention, le procédé de gestion selon l’invention comporte une étape d’ouverture de l’organe de coupure, celui-ci étant traversé par un courant nul, l’étape d’ouverture comportant les sous-étapes de : - blocage du transistor à effet de champ par application d’une tension de blocage entre ladite une des bornes de connexion de grille et celle de la première ou de la deuxième électrode utilisée comme source du transistor à effet de champ, - blocage du transistor MOSFET, - coupure d’une alimentation d’un circuit de commande de l’organe de coupure.
Lors de l’étape de blocage, on applique en fait au moins une tension de blocage, puisqu’on l’applique éventuellement sur les deux bornes de connexion de grille, c’est-à-dire entre chacune des bornes de connexion de grille et leur électrode la plus proche.
Dans cet autre exemple d’ouverture de l’organe de coupure, on n’utilise pas d’asservissement de la tension de commande dès lors que le courant est nul ou quasi nul c’est-à-dire inférieur à 100 mA.
Enfin dans encore un autre exemple d’utilisation de l’invention, l’étape de précharge est suivie d’une étape de recharge de la batterie haute tension par une borne de charge. Dans ce cas, l’étape de recharge est précédée d’une étape dans laquelle on applique une tension quasi nulle entre l’autre des bornes de connexion de grille et celle de la première ou de la deuxième électrode utilisée comme source du transistor à effet de champ, cette électrode étant différente entre ces deux étapes, lorsqu’une telle tension n’était pas déjà appliquée lors de l’étape de précharge précédente. En effet lorsqu’on n’utilise qu’une tension de commande, il faut tenir compte du sens de passage du courant.
Dans cet autre exemple d’utilisation de l’invention, la capacité préchargée lors de l’étape de précharge est une capacité d’entrée de la borne de charge, le réseau haute tension étant alors constitué de liaisons électriques haute tension permettant de connecter la borne de charge à la batterie haute tension.
Lorsque l’étape de précharge est suivie d’une étape de consommation d’énergie par le réseau haute tension, les deux tensions de commande des bornes de connexion de grille du transistor à effet de champ de l’organe de coupure sont quasi nulles, pour permettre à la batterie d’être rechargée pendant les phases régénératives de roulage du véhicule.
Enfin l’invention concerne un véhicule comportant une batterie haute tension et un réseau haute tension, chacune des bornes de la batterie haute tension étant connectée au réseau haute tension par l’intermédiaire d’un organe de coupure selon l’invention. Dans ce véhicule de préférence, deux organes de coupure connectent la batterie haute tension au réseau haute tension, cette connexion entre la batterie haute tension et le réseau haute tension étant faite sans contacteurs ni fusibles.
déjà décrite en relation avec l’art antérieur, représente une batterie haute tension d’un véhicule connectée à un réseau haute tension du véhicule par l’intermédiaire de contacteurs,
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, la partie avant PVP de la première plaque de protection PP1 peut comprendre un bord avant BV en aval duquel sont définis deux renfoncements RC qui sont précédés respectivement par deux ouvertures OC. Ces dernières (OC) sont destinées à être traversées respectivement par deux languettes rigides LC saillant vers l’arrière (direction longitudinale X) de l’extrémité arrière ER2 de la seconde plaque de protection PP2, en vue du pré-maintien par couplage de la partie avant PVP à cette extrémité arrière ER2. De plus, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, les deux languettes rigides LC sont propres à être logées respectivement dans les renfoncements RC lors du couplage pour assurer le pré-maintien de la première plaque de protection PP1 par rapport à la seconde plaque de protection PP2 avant la solidarisation (par vissage).
On comprendra qu’au début de la phase d’installation de la première plaque de protection PP1 le technicien approche la partie avant PVP de cette dernière (PP1) des deux languettes rigides LC de l’extrémité arrière ER2 de la seconde plaque de protection PP2 préalablement installée. Puis, il translate la première plaque de protection PP1 vers l’avant (suivant la direction longitudinale X), jusqu’à ce que les ouvertures OC se retrouvent placées en regard des extrémités libres des languettes rigides LC. Enfin, le technicien poursuit la translation de la première plaque de protection PP1 vers l’avant afin que les languettes rigides LC traversent les ouvertures OC puis se retrouvent logées respectivement dans les renfoncements RC. La première plaque de protection PP1 est alors pré-maintenue par rapport à la seconde plaque de protection PP2, et prête à être solidarisée au moins au train arrière TR.
Un agencement inverse peut être envisagé, à savoir deux renfoncements précédés respectivement par deux ouvertures et définis dans l’extrémité arrière ER2 de la seconde plaque de protection PP2, et deux languettes rigides saillant vers l’avant (direction longitudinale X) de la partie avant PVP de la première plaque de protection PP1. Par ailleurs, d’autres moyens de couplage que les renfoncements RC et languettes rigides LC peuvent être envisagés. Ainsi, on pourrait prévoir des moyens à coopération de formes dans l’extrémité arrière ER2 de la seconde plaque de protection PP2 et dans la partie avant PVP de la première plaque de protection PP1, par exemple.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, le bord avant BV de la partie avant PVP peut être propre à être solidarisé fixement par vissage à l’extrémité arrière ER2 de la seconde plaque de protection PP2. Il comprend à cet effet, comme illustré, des trous traversants permettant le passage de vis destinées à être vissées dans des trous filetés définis dans l’extrémité arrière ER2 de la seconde plaque de protection PP2.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, chaque renfoncement RC peut être réalisé de manière à être situé au moins en partie à un niveau supérieur au niveau où est destiné à être placé le bord avant BV après la solidarisation. En d’autres termes, les renfoncements RC illustrés sont convexes. Mais dans une variante de réalisation non illustrée, les renfoncements RC pourraient être concaves (et donc situés au moins en partie à un niveau inférieur au niveau où est destiné à être placé le bord avant BV après la solidarisation).
On notera que le train arrière TR est un ensemble de pièces qui pour certaines sont mobiles, alors même que la seconde plaque de protection PP2 est fixe sous le soubassement SV. Par conséquent, il est préférable, comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, que la partie centrale PCP et/ou la partie arrière PRP soi(en)t propre(s) à être solidarisée(s) au train arrière TR via des pièces d’amortissement PA. Dans ce cas, les pièces d’amortissement PA sont traversées par des vis et intercalées entre la partie centrale PCP et/ou la partie arrière PRP et le train arrière TR.
On comprendra que l’objectif de ces pièces d’amortissement PA est de filtrer (ou amortir) les petits déplacements de pièces mobiles du train arrière TR. Typiquement, ces pièces d’amortissement PA sont agencées pour filtrer des petits déplacements suivant la direction longitudinale X d’environ +/- 2 mm des petits déplacements suivant la direction transversale Y d’environ +/- 1 mm, et des petits déplacements suivant la direction verticale Z d’environ +/- 4 mm.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , chaque pièce d’amortissement PA peut être de type « silent block ». Dans ce cas, elle peut être réalisée en caoutchouc naturel ou synthétique, par exemple.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la pièce d’amortissement PA a une forme générale cylindrique circulaire. Mais cela n’est pas une obligation. En effet, les pièces d’amortissement PA pourraient présenter d’autres formes générales.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, la partie centrale PCP et la partie arrière PRP sont propres à être solidarisées au train arrière TR. Cela permet de renforcer la solidarisation de la première plaque de protection PP1 au train arrière TR. On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 et 2 la partie arrière PRP est solidarisée au train arrière TR en deux endroits (ici centraux), et la partie centrale PCP est solidarisée au train arrière TR en deux endroits latéraux (droit et gauche). Mais le nombre d’endroits où la partie centrale PCP ou la partie arrière PRP est solidarisée au train arrière TR peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un.
On notera également que dans des variantes de réalisation non illustrées seule la partie arrière PRP pourrait être propre à être solidarisée au train arrière TR, ou bien seule la partie centrale PCP pourrait être propre à être solidarisée au train arrière TR.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, la partie avant PVP peut comporter deux pattes de fixation PF droite et gauche saillant suivant la direction transversale Y et permettant de la solidariser à la face inférieure du soubassement SV par vissage. Cela permet de renforcer encore plus la solidarisation globale de la première plaque de protection PP1.
Egalement par exemple, la première plaque de protection PP1 peut être réalisée dans un métal tel qu’un aluminium. Mais d’autres métaux peuvent être envisagés, et notamment un acier.
Egalement par exemple, la première plaque de protection PP1 peut présenter une épaisseur (suivant la direction verticale Z) qui est comprise entre 3 mm et 6 mm. A titre d’exemple illustratif, la première plaque de protection PP1 peut présenter une épaisseur égale à 4,5 mm.
SYSTEME DE TRANSPORT A HYDROPTERE A STABILITE AMELIOREE DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR La présente invention se rapporte à un système de transport à hydroptère, ledit système transportant par exemple des marchandises, du fret, de préférence contenues dans au moins un conteneur.
Etape e), ajout d ’ une troisième fraction (F3) à la solution comprenant PP 2
Fraction F3 Avantageusement, la fraction F3 comprend entre 5 et 40 % en poids de monomère (formule (AP) + optionnellement monomères B et C) par rapport au poids total de monomère (formule (AP) + optionnellement monomères B et C) du polymère hydrosoluble, préférentiellement entre 10 et 30 %.
La fraction F3 comprend avantageusement entre 0 et 100 mol% de monomères de formule (AP), préférentiellement entre 5 et 90 mol%, plus préférentiellement entre 10 et 85 mol% par rapport au nombre total de moles de monomères dans la fraction F3.
Lorsque le polymère hydrosoluble comprend un monomère cationique hydrophile B, la fraction F3 comprend avantageusement entre 0 et 100 mol% de monomères cationiques hydrophiles B, préférentiellement entre 10 et 95 mol%, plus préférentiellement entre 15 et 90 mol% par rapport au nombre total de moles de monomères dans la fraction F3.
La fraction F3 comprend avantageusement entre 0 et 10 000 ppm de composés I par rapport au poids total de monomères de formule (AP) (+ optionnellement monomères B et C) du polymère hydrosoluble, préférentiellement entre 10 et 5000 ppm, plus préférentiellement entre 20 et 1 500 ppm.
La fraction F3 comprend avantageusement entre 0 et 10 000 ppm de composés II par rapport au poids total de monomères de formule (AP) (+ optionnellement monomères B et C) du polymère hydrosoluble, préférentiellement entre 0 et 1 000 ppm.
Dans un mode particulier, la fraction F3 comprend au moins un monomère de formule (AP) et au moins un composé I.
Etape f), polymérisation de la fraction F3 sur PP 2 pour former le polymère hydrosoluble
La réaction est considérée comme terminée avantageusement 60 minutes après l’obtention du polymère base, le temps de vieillissement optionnel du polymère base n’étant pas compris dans ces 60 minutes, préférentiellement 90 minutes après, plus préférentiellement 120 minutes après. La réaction peut également être arrêtée par ajout d’un excès d’amorceur et/ou d’eau, cette étape est utilisée pour éliminer les éventuels monomères résiduels présent dans la solution comprenant le polymère base, une fois le polymère base obtenu, avantageusement après l’étape optionnelle de vieillissement lorsqu’elle est présente.
Il est entendu que l’invention peut être reproduite en modifiant des aspects secondaires des modes de réalisation qui ont été décrits en détail ci-dessus, tout en conservant certains au moins des avantages cités. Notamment, les configurations du circuit de lecture et du circuit de détection infrarouge qui ont été décrites ne l’ont été qu’à titre d’illustration, et peuvent être changées en fonction de l’application considérée. Il en est de même pour toutes les valeurs numériques qui ont été citées. En particulier, le circuit de détection infrarouge peut ne comporter qu’un seul photodétecteur, et chaque ensemble de photodétection du circuit de lecture peut aussi comporter un nombre quelconque de photodétecteurs supplémentaires.
Transistor à effet de champ à double grille et organe de coupure comportant un tel transistor à effet de champ La présente invention se rapporte au domaine de l’électronique de puissance, et concerne plus précisément un transistor de puissance trouvant une application particulièrement avantageuse dans le domaine automobile.
Comme représenté sur la , les véhicules électriques ou hybrides électriques comportent une batterie 30 haute tension pour alimenter un moteur électrique généralement triphasé, par l’intermédiaire d’un onduleur. Cette batterie 30 haute tension a une tension maximale à vide de plusieurs centaines de volts, par exemple 400V (volts) ou 800V, d’où son appellation « haute tension » par opposition à la tension maximale à vide d’une batterie de servitude d’un véhicule classique, cette tension étant de l’ordre de 14V.
La batterie 30 haute tension est d’ordinaire connectée à un réseau 300 haute tension du véhicule, auquel est connecté l’onduleur, par l’intermédiaire d’un premier contacteur 32 et d’un deuxième contacteur 34. Or le réseau 300 haute tension comporte au moins une capacité 28 qu’il convient de précharger avant de fermer ensemble les premier et deuxième contacteurs 32, 34, pour éviter un appel de courant qui endommagerait les composants haute tension du véhicule.