INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le pneumatique comprend une densité d’incisions profondes relativement élevée ce qui permet d’améliorer encore davantage les performances sur sol enneigé.
Par sensiblement parallèlement les unes aux autres, on entend que les directions moyenne de chacune des incisions profondes sont parallèles à plus ou moins 15° près. La distance moyenne est une moyenne arithmétique des distances séparant deux incisions successives selon la direction perpendiculaire à la direction moyenne.
Monomère M1 On entend par monomère vinylique fluoré un monomère comprend une double liaison C=C et comprenant au moins un atome de fluor.
Plus préférentiellement, ledit monomère M1 est sélectionné parmi le groupe consistant en fluorure de vinylidène, fluorure de vinyle, trifluoroéthylène, chlorotrifluoroéthylène, 1,2-difluoroéthylène, tétrafluoroéthylène, hexafluoropropylène.
En particulier, ledit monomère M1 est le fluorure de vinylidène.
Surfactant S1 De préférence, ledit surfactant S1 est un composé comprenant une liaison disulfure. Plus préférentiellement, ledit surfactant S1 est un composé cyclique à 5, 6 ou 7 chainons comportant une liaison disulfure.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit surfactant S1 est un composé cyclique à 5, 6 ou 7 chainons de formule (I)
dans laquelle n est un entier de 3 à 5 ; R a et R b sont, indépendamment l’un de l’autre et indépendamment pour chaque unité n, sélectionnés parmi le groupe consistant en H, F, C 1 -C 2 0 alkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; C 1 -C 2 0 fluoroalkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide, amine, hydroxyle ou cétone ; C 3 -C 20 cycloalkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; C 6 -C 20 aryle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyl, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; et une chaine hydrocarbonée polymérique ; ou l’unité [CR a R b ] forme un groupement carbonyle C=O ou thiocarbonyle C=S.
Le terme acide carboxylique se réfère à un groupement fonctionnel CO 2 H ou un sel de celui-ci. Le terme amine se réfère à un groupement fonctionnel -NR’R’’ dans lequel R’ et R’’ sont indépendamment l’un de l’autre H ou C 1 -C 5 alkyle. Le terme hydroxyle se réfère à un groupement fonctionnel -OH. Le terme cétone se réfère à un groupement fonctionnel -C(O)-R’ avec R’ étant C 1 -C 5 alkyle. Le terme aldéhyde se réfère à un groupement fonctionnel -C(O)H. Le terme amide se réfère à un groupement fonctionnel -C(O)-NR’R’’ dans lequel R’ et R’’ sont indépendamment l’un de l’autre H ou C 1 -C 5 alkyle. Le terme cyano se réfère à un groupement fonctionnel -CN. Le terme ester se réfère à un groupement fonctionnel -C(O)-OR’ ou -O-C(O)-R’ avec R’ étant C 1 -C 5 alkyle. Le terme thioester se réfère à un groupement fonctionnel -C(S)-OR’ ou -O-C(S)-R’ avec R’ étant C 1 -C 5 alkyle. Le terme acide sulfonique se réfère à un groupement fonctionnel -SO 3 H ou un sel de celui-ci. Le terme acide phosphorique se réfère à un groupement fonctionnel -P(O)(OH) 2 ou un sel de celui-ci. Lorsque ces substituants sont disposés sur un cycloalkyle ou aryle, ils sont de préférence situés en position méta ou para. L’expression chaine hydrocarbonée polymérique se réfère à un polymère comprenant des unités monomériques issues d’un groupement vinylique optionnellement substitué par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, halogène, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; et sur laquelle un des substituants R a ou R b du monomère M2 de formule ou un des substituants R 5 , R 6 , R 7 ou R 8 est greffé. Par exemple, la chaine hydrocarbonée polymérique peut être un polyéthylène, polypropylène, poly(acide acrylique), poly(méthyle méthacrylate), poly (méthyle acide acrylique), poly(fluorure de vinylidène), poly(tétrafluoroéthylène), poly(trifluoroéthylène), poly(chlorotrifluoroéthylène), polystyrène, polybutadiène. De préférence, la chaine hydrocarbonée polymérique est de préférence un polymère comprenant des unités monomériques M1 , M3 ou un mélange des deux. De préférence, au moins un des substituants R a ou R b d’au moins une unité n comprend un groupement fonctionnel -CO 2 H.
Plus préférentiellement, ledit surfactant S1 est un composé cyclique à 5, 6 ou 7 chainons de formule (I)
En particulier, ledit surfactant S1 est un composé cyclique à 5 ou 6 chainons de formule (I)
dans laquelle n est 3 ou 4 ; R a et R b sont, indépendamment l’un de l’autre et indépendamment pour chaque unité n, sélectionnés parmi le groupe consistant en H, F, C 3 -C 8 alkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; et une chaine hydrocarbonée polymérique ; et au moins un des substituants R a ou R b d’au moins une unité n comprend un groupement fonctionnel -CO 2 H.
Selon un mode de réalisation préféré, dans ledit copolymère, ledit surfactant S1 est un composé cyclique (n = 3) à cinq chainons de formule (I). Avantageusement, ledit surfactant S1 est de formule (I) ci-dessous
dans laquelle R 5 et R 6 sont indépendamment l’un de l’autre H, C 1 -C 5 alkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; C 1 -C 5 fluoroalkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; C 3 -C 6 cycloalkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; C 6 -C 12 aryle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide carboxylique, amine, hydroxyle, cétone, aldéhyde, amide, cyano, ester, thioester, acide sulfonique, acide phosphorique ; et une chaine hydrocarbonée polymérique ; R 8 est sélectionné parmi le groupe consistant en H et C 1 -C 5 alkyle substitués ou non par un ou plusieurs groupements fonctionnels de type acide, amine, hydroxyle ou cétone ; m est un entier entre 1 et 6.
On décrit à présent les différences principales entre le premier dispositif de câblage 5 et le deuxième dispositif de câblage 6. Ces dispositifs de câblage se différencient essentiellement par la formes des goulottes 13 et 14.
La goulotte 14 du deuxième dispositif de câblage 6 comprend trois extrémités: une première extrémité est orientée parallèlement à l'axe longitudinal X vers l'avant du véhicule, une deuxième extrémité est orientée parallèlement à l'axe longitudinal X vers l'arrière du véhicule, et une troisième extrémité est orientée parallèlement à l'axe transversal Y vers le premier dispositif de câblage 5. La goulotte 14 comprend un ensemble de tronçons sensiblement rectilignes reliés entre eux par des coudes. En parcourant la goulotte 14 de sa troisième extrémité jusqu'à sa première et sa deuxième extrémité, celle-ci comprend un premier tronçon 33 rectiligne s'étendant parallèlement à l'axe transversal Y, puis un premier coude 34 reliant le premier tronçon 33 à un deuxième tronçon 35 rectiligne s'étendant parallèlement à l'axe longitudinal X. La goulotte 14 comprend ensuite un deuxième coude 36 reliant le deuxième tronçon 35 à un troisième tronçon 37, s'étendant sensiblement parallèlement à l'axe transversal Y. La goulotte 14 comprend ensuite un embranchement 38 en forme de T reliant le troisième tronçon 37 à un quatrième tronçon 39, s'étendant sensiblement parallèlement à l'axe longitudinal X. le quatrième tronçon 39 dessert la première extrémité et la deuxième extrémité de la goulotte 14.
La goulotte 14 comprend en outre une paroi inférieure destinée à s'étendre contre un plancher de caisse du véhicule. Cette paroi inférieure comprend un pont 40 destiné au passage d'un câble secondaire 41 et d'une conduite hydraulique 42. Le câble secondaire 41 peut être, par exemple, un câble coaxial destiné à être relié à une antenne du véhicule. La conduite hydraulique 42 peut être destinée à véhiculer du liquide lave glace. Le câble secondaire 41 et la conduite hydraulique 42 passent donc dans une sorte de tunnel formé entre la paroi inférieure de la goulotte 14 et le plancher 3 de la caisse du véhicule. Comme vu précédemment, ceci est avantageux pour satisfaire aux exigences sécuritaires puisqu'il est recommandé de maintenir toute conduite hydraulique suffisamment éloignée des câbles électriques.
Pour assembler le dispositif de câblage 5 à la caisse 2 du véhicule 1, on peut procéder de la manière suivante. Tout d'abord, on fabrique le dispositif de câblage 5 de la manière suivante : - on fournit un faisceau de câbles électriques 7, - on fournit une goulotte 13, puis - on positionne les câbles électriques à l'intérieur de la goulotte, puis - on maintient les câbles électriques 7 à l'intérieur de la goulotte 13 avec des moyens de maintien, notamment avec les colliers de serrage 28. Ces opérations peuvent être réalisée dans un premier atelier. On dispose alors d'un dispositif de câblage simple à manipuler et prêt à être assemblé à la caisse du véhicule. Il reste alors à fixer le dispositif de câblage 5 au plancher 3 de la caisse 2 par l'intermédiaire des interfaces de fixation 29 et des moyens de fixation 30. Cette opération peut être réalisée sur la ligne d'assemblage du véhicule 1.
Les câbles électriques sont ainsi maintenus en positions par rapport au plancher 3 de la caisse 2 par l'intermédiaire de la goulotte 13. Une fois, la goulotte fixée au plancher du véhicule, des garnitures du véhicule telles que la couche d'isolant phonique, le tapis d'habitacle 27, et la garniture de bas de porte 26 peuvent être mises en place. Finalement, les câbles électriques sont fermement fixés à la caisse 2 et suivent un parcours imposé par la goulotte 13 qui permet de préserver une ergonomie optimale du véhicule. Le procédé d'assemblage qui vient d'être décrit peut bien sûr être transposé pour l'assemblage du deuxième dispositif de câblage 6.
Filtre d’interfaçage LC intégrant un circuit d’amortissement La présente invention se rapporte au domaine du filtrage en mode différentiel dans les réseaux d’alimentation électriques de fortes puissances, comprenant notamment des convertisseurs d’énergie.
Lorsqu’un convertisseur d’énergie (à découpage ou non), agissant en tant que charge ou en tant que générateur, doit être connecté à un réseau d’alimentation électrique, il est nécessaire d’insérer un filtre d’interfaçage qui aura pour but de réduire les ondulations de courant à un niveau inférieur à celui spécifié par la norme du réseau d’alimentation et donc d’en préserver la qualité en termes d’ondulations de tension. Le filtre doit en outre être conçu de façon à ne pas compromettre la stabilité du réseau électrique.
Classiquement, ce filtre s’articule autour d’un condensateur parallèle et d’une inductance série, le niveau d’atténuation du contenu harmonique du courant à rejeter dépendant directement du rapport des impédances de ces deux éléments passifs L et C. Toutefois, un tel filtre LC est instable et, en pratique, ne peut pas être utilisé sans l’ajout d’un circuit d’amortissement qui soit dimensionné de façon à atteindre un certain taux d’amortissement (« Damping ratio » en anglais), défini en fonction des besoins de l’application. Le taux d’amortissement est une grandeur sans dimension caractérisant l’évolution et la décroissance au cours du temps des oscillations d’un système physique.
On notera que l’ajout du circuit d’amortissement affecte le rapport des impédances, nécessitant donc de corriger les valeurs de L et/ou de C, si l’on désire maintenir constant le niveau d’atténuation défini initialement. On notera également que les circuits d’amortissement classiques sont mal adaptés aux réseaux à haute tension continue (HVDC) dont l’impédance vue par le filtre n’est pas constante (sources et/ou charges commutables par exemple) et pour lesquels le seul remède est alors de multiplier de façon extrêmement importante la taille des filtres afin de rendre les variations d’impédance réseau aussi faibles que nécessaires en valeur relative.
Il est connu de réaliser le circuit d’amortissement d’un filtre LC selon plusieurs topologies classées essentiellement suivant deux types de structures : les structures parallèles où le circuit d’amortissement agit sur l’impédance du condensateur parallèle et les structures séries où le circuit d’amortissement agit sur l’impédance de l’inductance série. Ces topologies peuvent aussi être classées aussi en fonction de l’ordre du filtre (le nombre éléments L ou C supplémentaires).
Les structures parallèles ou séries d’ordre 2 présentent l’inconvénient de nécessiter en plus des éléments L et C une résistance de puissance additionnelle dont la dissipation sera rédhibitoire et nécessitera le plus souvent un refroidissement spécifique et celles d’ordre 3 présentent l’inconvénient d’avoir un taux d’amortissement faible, typiquement inférieur à 0.2 si l’on ne veut pas affecter notablement le dimensionnement du filtre. En effet, un taux d’amortissement de 0.5 implique de rajouter, pour les besoins de l’amortissement, un condensateur ou une inductance qui fait 3 fois la valeur de l’élément L ou C initial du filtre, multipliant ainsi par 4 la taille et donc le poids du filtre avec son circuit d’amortissement.
Par ailleurs, plus le taux d’amortissement est choisi faible (< 0.2), plus la contrainte de précision sur les composants du filtre est forte pour garantir ce niveau d’amortissement. La tolérance requise sur la valeur des composants peut alors devenir un sérieux problème et est à mettre dans la balance, lorsque ce choix d’un faible amortissement est fait pour échapper aux pénalités de masse qui accompagnent les plus fortes valeurs d’amortissement.
La présente invention a donc pour but principal de proposer un filtre intégrant un amortissement qui pallie les inconvénients précités. Un autre but de l’invention est d’obtenir un filtre présentant un taux d’amortissement constant sur une large plage de fréquence.
Ces buts sont atteints par un filtre d’interfaçage LC comportant un condensateur parallèle et une inductance série comportant des pertes magnétiques par courants de Foucault, caractérisé en ce que l’inductance est configurée pour que les pertes magnétiques par courants de Foucault soient majoritaires par rapport aux pertes par hystérésis et en ce que l’inductance est constituée d’un tube en matériau magnétique autour duquel est bobiné un conducteur électrique, une feuille isolante séparant le tube en matériau magnétique du conducteur électrique.
Ainsi, en intégrant la fonction d’amortissement du filtre au sein même de l’inductance du filtre, on peut s’affranchir du recours habituel aux résistances de puissance utilisées classiquement pour former le circuit d’amortissement.
De préférence, le conducteur électrique est bobiné à l’intérieur du tube en matériau magnétique au lieu de l’être autour.
La paroi du tambour 12 est formée par des tiges rondes disposées longitudinalement, formant une grille présentant des espaces entre ces tiges prévues pour réaliser un calibrage des produits rejetés à l’extérieur.
On obtient avec la rotation du tambour incliné 12 une descente progressive des coquillages le long du tambour suivant cette inclinaison, avec un brassage en rotation par la grille de paroi assurant un entraînement de la matière disposée à l’intérieur, un brossage mécanique continu par les brosses tournant en sens inverse, et un lavage par le débit d’eau qui entraîne les déchets passant dans le calibrage de la paroi.
Une trémie inférieure 22 disposée sous le tambour 12, en partie haute du châssis inférieur 2, récupère avec les eaux de lavage l’ensemble des déchets venant des récoltes pour les rejeter par une sortie centrale 24. De manière connue ces déchets sont rejetés en continu à la mer, dans la zone de récolte dans le cas d’une préparation des produits réalisée sur le bateau en même temps que cette récolte ce qui évite de s’encombrer avec ces déchets. Toutefois dans ce cas on rejette une part de coquillages vivants qui vont alors se nourrir dans la zone de production des coquillages restant sur-place de l’installation.
L’installation comporte en aval du tambour 12 une machine à calibrer 30 comprenant des arbres parallèles rotatifs disposés longitudinalement, présentant des nervures enroulées avec des sens d’enroulement et de rotation inversés. Les arbres sont espacés entre eux avec une distance de calibration, par exemple 12mm ou plus suivant les demandes du marché.
La rotation en sens inverse des arbres entraînent les coquillages vers l’aval, avec pour les coquillages présentant une épaisseur inférieure à la distance de calibration un passage dans cet espace entre les arbres, puis une récupération dans une trémie inférieure de triage 32.
L’installation comporte enfin en aval de la machine à calibrer 30 un tapis roulant 34 permettant une inspection manuelle par des opérateurs disposés de chaque côté, pour éliminer par exemple les coquillages cassés, puis un envoie dans des goulottes de chargement 36.
De manière connue les coquillages vivants éliminés par la machine à calibrer 30 ainsi que ceux triés par les opérateurs sont aussi rejetés à la mer ce qui pose des problèmes de consommation de phytoplancton sur-place.
La présente un broyeur 40 fixé sur les longerons du cadre inférieur 6 du bâti du dessous 2, comprenant une entrée supérieure 42 recevant directement les déchets de la sortie de trémie inférieure 24 et d’un conduit 44 de la trémie de triage 32.
Le broyeur 40 comprenant une motorisation hydraulique 46 disposée sur le côté, comporte en dessous une goulotte de rejet 48 puis un conduit inférieur d’évacuation 50 passant dans une fenêtre disposée à la base d’un capotage latéral 52, pour rejeter le broyat qui est ensuite évacué vers la mer.
Le bateau comporte un groupe hydraulique commun qui alimente en pression hydraulique à la fois la motorisation du tambour 14 et la motorisation du broyeur 46.
Les figures 3, 4 et 5 présentent le broyeur 40 réalisé entièrement dans des matériaux inoxydables, comportant un coffre de forme parallélépipédique formé par des tôles assemblées, comprenant à l’intérieur deux arbres parallèles 60 fixés sur deux tôles opposées du coffre par des paliers étanches 68. Les axes des arbres 60 sont disposés suivants une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’installation de traitement.
La base du coffre comporte de chaque côté une cornière 70 posée sur un longeron du cadre inférieur de châssis 6, présentant à chaque extrémité un perçage 72 recevant une vis de fixation sur ce longeron. Avantageusement on dispose sur les longerons du cadre inférieur 6 des points de fixations permettant une deuxième position longitudinale du broyeur 40 qui le dégage de la sortie de trémie 24 si on ne veut pas utiliser ce broyeur.
La motorisation hydraulique 46 fixée sur un côté latéral à l’extérieur du coffre comporte un pignon 62 entraînant par une chaîne non représentée un pignon 64 fixé à une partie extérieure d’un premier arbre 60. Les extrémités des deux arbres 60 comportent chacune un pignon 66 qui engrène avec l’autre, le premier arbre entraîné par la motorisation 46 entraîne à son tour le deuxième arbre en sens inverse grâce à cet engrenage.
Chaque arbre 60 comporte dans sa partie disposée à l’intérieur du coffre une section transversale hexagonale 78 qui reçoit une succession de disques 80 ajustés sur cette section pour assurer leur entraînement en rotation. Les disques 80 disposés alternativement sur un arbre 60 et sur l’autre, s’entrecroisent entre ces deux arbres en formant un empilage axial comprenant un jeu minimum qui remplit toute la longueur intérieure du coffre. Chaque disque 80 comporte une série de dents extérieures 82 présentant vers l’avant dans le sens de rotation un bord sensiblement radial 84, et du côté opposé un bord courbé vers le centre qui rejoint la dent suivante.
L’intérieur du coffre du broyeur 40 comporte de chaque côté, à l’extérieur des deux arbres 60, une tôle de raclage 74 fermant l’espace entre le côté de coffre 76 et l’ensemble des disques 80 de l’arbre disposé du même côté. Chaque tôle de raclage 74 comporte une forme bombée vers le haut suivant une génératrice parallèle aux arbres 60, partant d’un point supérieur fixé au côté du coffre 76, pour finir après la courbure par un point inférieur au niveau des disques 80 avec une forme en peigne qui s’ajuste dans les creux entre ces disques.
L’entrée supérieure du broyeur 42 répartit les déchets sur l’ensemble de la surface du coffre, la forme bombée des tôles de raclage 74 descendant vers le centre fait glisser cette matière vers les arbres 60, elle est ensuite attrapée par les parties radiales des dents 84. La rotation inversée des arbres 60 provoque une prise de cette matière entre les dents opposées 82 des deux arbres 60, qui est hachée par les bords coupants de ces dents pour être avalée entre les deux arbres. On délivre le broyat qui est récupéré par la goulotte de rejet 48, puis évacué vers la mer par le conduit d’évacuation 50.
La illustre une autre structure identique ou similaire à la structure de la et réalisée sensiblement de la même manière.
La illustre une étape de report et de fixation de l’empilement de la sur la structure de la .
Plus particulièrement, lors de cette étape, la structure de la est fixée sur la structure de la par collage direct ou collage moléculaire. Le collage est dans cet exemple un collage direct silicium sur oxyde de silicium. Plus particulièrement, la face inférieure de la couche de silicium 105 est collée par collage direct sur et en contact avec la face supérieure de la couche d’oxyde de silicium 133.
On vient ainsi fermer hermétiquement la cavité 137 du transducteur CMUT.
Pour améliorer la qualité du collage, le collage est de préférence un collage fusion, c’est à dire qu’un recuit de la structure à une température relativement élevée est prévu après le report, par exemple à une température comprise entre 700 et 1200°C, par exemple à une température de l’ordre de 1100°C.
Les étapes suivantes sont par exemple identiques ou similaires aux étapes décrites en en relation avec les figures 1K, 1L, 1M, 1N et 1O. On notera que dans cet exemple, le silicium dopé constituant la membrane peut optionnellement être gravé pour isoler électriquement des portions de la membrane.
La illustre la structure obtenue à l’issue de ces étapes. Comme l’illustre la , dans cet exemple, le plot de connexion électrique 149 de la structure de la est remplacé par une couche métallique 401 s’étendant sur et en contact avec la face supérieure de la couche de silicium 105. La couche 401 s’étend par exemple sur toute la surface de la membrane flexible 105 en vis à vis de la partie centrale de la cavité 137 du transducteur CMUT.
La est une vue en coupe verticale illustrant encore un autre exemple d’un procédé de fabrication d’un transducteur CMUT selon un mode de réalisation.
La représente la structure finale obtenue à l’issue du procédé.
Le procédé de la diffère du procédé des figures 4A à 4D principalement en ce que, dans l’exemple de la une couche d’oxyde de silicium 501 est formée sur et en contact avec la face inférieure de la couche de silicium 105. La couche 501 est par exemple formée entre l’étape de la et l’étape de la , par exemple par oxydation thermique de la face inférieure de la couche 105 de l’empilement de la .
Le collage mis en oeuvre à l’étape de la est alors un collage direct oxyde de silicium sur oxyde de silicium. Plus particulièrement, la face inférieure de la couche d’oxyde de silicium 501 est collée par collage direct, de préférence par collage fusion, sur et en contact avec la face supérieure de la couche d’oxyde de silicium 133.