INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque ouverture 45 est conformée pour recevoir un injecteur 46, au moins partiellement, et un système d'injection 48 respectifs. Le système d’injection 48 installé dans chaque ouverture 45 est montée autour d’un axe central C respectif.
Chaque injecteur 46 comprend une tête d’injecteur 47 et un mat 49. Le mat 49 peut s’étendre de la tête d’injecteur 47 au carter 16, par exemple sensiblement perpendiculairement à l’axe central C.
La tête d’injecteur 47 est conformée pour être reçue dans l’ouverture 45 respective, notamment à l’intérieur d’une cavité 50 délimitée radialement par le système d’injection 48 installé dans cette ouverture 45. La tête d’injecteur 47 s’étend avantageusement autour de l’axe central C du système d’injection 48 installée dans l’ouverture 45 respective.
Chaque injecteur 46 permet d’introduire du carburant à l’intérieur de la chambre de combustion 14. Le système d’injection 48 est, comme il va être détaillé, configuré pour introduire de l’air dans la chambre 10.
Le carburant injecté dans la chambre 10 est mélangé à l’air introduit dans la chambre 10 par le système d’injection 48, ce qui permet de produire un brouillard de gouttes de mélange air-carburant qui est enflammé par la bougie d’allumage 42 lors des phases d’allumage ou rallumage de la turbomachine. La flamme créée est entretenue lors des autres phases de fonctionnement de la turbomachine, lors desquelles la bougie d’allumage 42 est éteinte, par l’apport continu de mélange air-carburant.
Maintenant sera décrit un exemple de système d’injection 48 apte à être monté en entrée de la chambre de combustion 14, notamment dans l’une des cavités 45. La description donnée ci-après pour ce système d’injection 48 est applicable aux systèmes d’injection 48 reçus dans chacune des autres cavités 45.
Les n dispositifs 22 1 … 22 n d’estimation de déphasages comportent respectivement n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n à deux entrées, pour la réception des n couples de signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , et à trois sorties pour la fourniture respective de n systèmes triphasés de trois signaux sinusoïdaux s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 .
Dans le cas de la fourniture de systèmes triphasés optiques, les n dispositifs 22 1 … 22 n d’estimation de déphasages partagent le même capteur photographique CCD 26 associé aux n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n qui lui fournissent les n systèmes triphasés de trois signaux sinusoïdaux s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 , pour la fourniture d’un ensemble S de n systèmes triphasés électriques dans chacun desquels les trois signaux sinusoïdaux sont déphasés entre eux de 2π/3. Ces 3n signaux prennent la forme suivante : ; ; ; … ; ; .
Les n dispositifs 22 1 … 22 n d’estimation de déphasages partagent enfin le même système informatique 28 spécifiquement configuré pour un traitement de l’ensemble S des n systèmes triphasés fournis afin d’en extraire une estimation des n déphasages respectifs entre les couples de signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , ainsi que leurs évolutions respectives au cours du temps, sous la forme d’un ensemble de n signaux temporels SG i , 1≤i≤n, par exemple constitué de n sensorgrammes en contexte de caractérisation de fluide. Le fonctionnement du système informatique 28 de la est inchangé par rapport à ce qui a été détaillé en référence à la , moyennant une simple adaptation pour traiter simultanément les n systèmes triphasés fournis au lieu d’un seul. C’est la raison pour laquelle il porte la même référence 28 et comporte la même unité de traitement 30 associée à la mémoire 32 dans laquelle sont enregistrés les moyens de filtrage précités sous la forme du module logiciel ou programme d’ordinateur 34 apte à s’exécuter cette fois-ci sur les n systèmes triphasés fournis.
Le fonctionnement du système interférométrique 10, ou celui équivalent du système interférométrique 40, va maintenant être détaillé en référence à la .
Au cours d’une étape préalable d’interférométrie 100, le signal optique sinusoïdal s 0 engendré et émis par la source laser 14 traverse l’interféromètre 12 ou la pluralité d’interféromètres 12 1 … 12 n ., pour la fourniture des deux signaux d’entrée s 1 , s 2 ou des 2n signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 .
Au cours d’une première étape 102 de procédé d’estimation d’un déphasage entre les deux signaux d’entrée s 1 , s 2 ou entre les 2n signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 deux à deux, ces signaux d’entrée subissent un couplage multimodal, éventuellement combiné avec une capture CCD, pour l’obtention du système triphasé S de trois signaux sinusoïdaux déphasés entre eux de 2π/3 (ou plus généralement d’un système multiphasé de N signaux déphasés entre eux de T/N où N ≥ 3) ou de l’ensemble S de n systèmes triphasés électriques dans chacun desquels les trois signaux sinusoïdaux sont déphasés entre eux de 2π/3 (ou plus généralement n systèmes multiphasés dans chacun desquels les N signaux sont déphasés entre eux de T/N où N ≥ 3).
Enfin, au cours d’une deuxième et dernière étape 104 de procédé d’estimation de déphasage, le système triphasé ou ensemble de systèmes triphasés (ou plus généralement multiphasé(s)) S est filtré pour en extraire une estimation du déphasage entre les deux signaux d’entrée s 1 , s 2 ou entre les 2n signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , ce filtrage étant plus précisément du type à estimer un état de ce (ou chaque) système triphasé (ou plus généralement multiphasé) à partir d’une mesure, ce filtrage étant plus précisément défini par le fait que : l’état à estimer comporte des valeurs constantes d’amplitudes et de décalages en amplitude des trois signaux du (ou de chaque) système triphasé (ou plus généralement des N signaux du (ou de chaque) système multiphasé), une variable relative au déphasage à estimer et une valeur constante d’aide à l’estimation de la valeur variable ; et la mesure comporte les trois signaux du (ou de chaque) système triphasé (ou plus généralement les N signaux du (ou de chaque) système multiphasé) tels que fournis par le couplage multimodal 102.
Le système interférométrique 40 de la peut être implémenté dans un dispositif électronique 50 de caractérisation olfactive d’un fluide tel que celui représenté schématiquement sur la . Il s’agit d’un exemple non limitatif de dispositif de caractérisation de fluide selon un mode de réalisation possible de la présente invention pour une application olfactive non limitative d’identification d’odeurs. Il comporte une chambre de mesure 52 destinée à recevoir un fluide, par exemple un gaz tel que de l’air ambiant. Pour ce faire, il comporte un dispositif d’aspiration 54 conçu pour aspirer l’air situé à l’intérieur de la chambre de mesure 52 et le faire sortir à l’extérieur. Il comporte en outre une entrée d’air 56 pouvant être sélectivement fermée pour garder l’air ambiant dans la chambre de mesure 52 ou bien ouverte pour permettre l’évacuation de l’air ambiant de la chambre de mesure 52 et son renouvellement par l’activation du dispositif d’aspiration 54. Il est ainsi doté de moyens de maîtrise des flux entrant et sortant.
Dans sa chambre de mesure 52, Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte plusieurs capteurs, notamment des capteurs olfactifs 58, répartis respectivement sur autant de sites réactifs, par exemple une soixantaine, conçus pour interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans la chambre de mesure 52 lorsque le dispositif 50 est placé à proximité d’un fluide à analyser émetteur de ces composés, notamment lorsque l’entrée d’air 56 est à proximité du fluide considéré. Les composés émis sont généralement des composés organiques volatils mais la présente invention ne se limite pas à de tels composés.
Chaque capteur olfactif 58 est lui-même par exemple un biocapteur conçu pour interagir avec les composés d’une famille particulière de composés organiques volatils. En pratique, chaque capteur olfactif 58 peut comporter une molécule, telle qu’un peptide immobilisé sur un substrat ou un polymère recouvrant une surface, complémentaire des composés de la famille associée à ce capteur olfactif 58. L’idée générale est de fonctionnaliser des sites réactifs à l’aide de capteurs olfactifs 58 (i.e. biocapteurs, polymères, nanotubes de carbones, etc.) de telle sorte qu’ils adsorbent et désorbent de manière différenciée les composés organiques volatils, de former une réponse d’interaction moléculaire différenciée des capteurs olfactifs, et d’amplifier la réponse sous la forme d’une séquence S de signaux électriques de mesure à l’aide d’un dispositif de transduction physique.
En variante, le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 pourrait être adapté pour être mis en contact avec tout autre fluide, liquide ou gazeux, que de l’air ambiant. Il pourrait également selon une version particulièrement simple ne pas comporter le dispositif d’aspiration 54 et l’entrée d’air 56, voire même la chambre de mesure 52. Dans cette version simple, les capteurs olfactifs 58 sont alors susceptibles d’être directement mis au contact du fluide à analyser sans maîtrise de flux.
Les capteurs olfactifs 58 sont associés à au moins un transducteur 60 avec lequel ils interagissent. Ce transducteur 60 est arrangé et configuré pour mesurer tout changement de propriété physique provoqué par une interaction des capteurs olfactifs 18 avec le fluide à analyser. Il fournit le signal électrique S de mesure qui se présente par exemple sous la forme d’une séquence de signaux électriques de mesure et caractérise ce fluide puisque cette séquence est représentative des composés organiques volatils avec lesquels les capteurs olfactifs 58 peuvent interagir dans la chambre de mesure 52.
Plus précisément, le transducteur 60 est un système de traitement d’un signal périodique, i.e. le signal périodique s 0 précédemment défini dans le système interférométrique 40, par interférométrie. Il comporte plus précisément la pluralité d’interféromètres 12 1 … 12 n qui reçoivent tous le signal périodique s 0 et présentent chacun l’un des capteurs 58 en tant que dispositif d’interaction de leur branche d’interaction. Il y a donc autant d’interféromètres 12 1 … 12 n dans le transducteur 60 que de capteurs 58.
A titre d’exemple non limitatif, le transducteur 60 est comme évoqué précédemment un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder, par exemple selon une technologie à matrice d’interféromètres de Mach-Zehnder, dite technologie MZI (de l’anglais « Mach-Zehnder Interferometer »), et même plus précisément une technologie MZI à interférences multimodales, dite technologie MZI/MMI (de l’anglais « Multi Mode Interference »), puisque le transducteur 60 comporte en outre les n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n à deux entrées, pour la réception des n couples de signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , et à trois sorties pour la fourniture respective de n systèmes triphasés de trois signaux sinusoïdaux s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1,3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n,3 , ainsi que le capteur photographique CCD 26 mutualisé pour fournir l’ensemble S des n systèmes triphasés en tant que signal de mesure. Ce transducteur 60 est donc configuré pour mesurer tout changement d’un indice de réfraction dû à une interaction du fluide étudié avec au moins l’un quelconque des capteurs olfactifs 58 grâce au décalage de phases détectable entre le bras de référence et le bras de détection de l’interféromètre sur lequel ce capteur olfactif quelconque est disposé.
Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte en outre plusieurs modules fonctionnels qui vont être décrits ci-dessous. Dans l’exemple décrit, ces modules sont de nature logicielle. Ainsi, le dispositif 50 comporte le système informatique 28 précédemment décrit, celui-ci comportant l’unité de traitement 30 et la mémoire associée 32 dans laquelle plusieurs programmes d’ordinateurs ou plusieurs fonctions d’un même programme d’ordinateur sont enregistrés, dont notamment le module logiciel ou programme d’ordinateur 34. Ces programmes d’ordinateurs comportent des instructions conçues pour être exécutées par l’unité de traitement 30 afin de réaliser les fonctions des modules logiciels. Ils sont présentés comme distincts, mais cette distinction est purement fonctionnelle. Ils pourraient tout aussi bien être regroupés selon toutes les combinaisons possibles en un ou plusieurs logiciels. Leurs fonctions pourraient aussi être au moins en partie micro programmées ou micro câblées dans des circuits intégrés dédiés, tels que des circuits numériques. Ainsi, en variante, le système informatique 28 pourrait être remplacé par un dispositif électronique composé uniquement de circuits numériques (sans programme d’ordinateur) pour la réalisation des mêmes fonctions.
Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte ainsi tout d’abord un module logiciel 62, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 30, de commande du dispositif d’aspiration 54 (s’il est prévu dans de dispositif 50), de l’entrée d’air 56 (si elle est également prévue dans de dispositif 50) et du transducteur 60.
Selon une réalisation de l'invention, une largeur axiale de la gorge est supérieure à une largeur axiale du segment d'étanchéité de façon à créer un jeu axial entre au moins une paroi latérale de la gorge et le segment d'étanchéité.
Selon une réalisation de l'invention, le roulement est maintenu axialement entre un épaulement de l'arbre primaire et une collerette de la vis de roulement.
Selon une réalisation de l'invention, le segment d'étanchéité est réalisé dans un matériau métallique.
Selon une réalisation de l'invention, le liquide de refroidissement est de l'huile.
L'invention a également pour objet un ensemble comportant un réducteur tel que précédemment défini et une machine électrique tournante comportant un stator et un rotor monté sur un arbre de rotor.
Selon une réalisation de l'invention, l'arbre primaire et l'arbre de rotor sont co-axiaux l'un par rapport à l'autre.
L'invention concerne en outre un véhicule automobile comportant un ensemble tel que précédemment défini.
est une vue en coupe longitudinale partielle d'un réducteur selon l'invention;
est une vue en coupe détaillée partielle d'un segment d'étanchéité selon l'invention disposé à l'intérieur d'une gorge réalisée dans la vis de roulement;
est une vue de face d'un segment d'étanchéité selon la présente invention.
La montre un réducteur 10 pour une machine électrique tournante comportant un carter 11, un arbre primaire creux 12 monté rotatif par rapport au carter 11 par l'intermédiaire d'un roulement 13, notamment un roulement à billes, et une vis de roulement 15 assurant un maintien axial du roulement 13. Le réducteur 10 présente un axe X correspondant à l'axe de l'arbre primaire 12, de la vis de roulement 15 et du carter 11 montés de façon coaxiale.
Plus précisément, le carter 11 comporte un perçage 16 permettant une arrivée de liquide de refroidissement. De préférence, le liquide de refroidissement est un liquide de refroidissement à fort pouvoir calorifique, tel que de l'huile. Le carter 11 comporte un flasque transversal 17 comportant un logement 14 destiné à recevoir une vis de roulement 15 décrite plus en détails ci-après. Le flasque transversal 17 du carter 11 est prolongé par une portion annulaire 18 d'orientation axiale par rapport à l'axe X.
Par ailleurs, l'arbre primaire creux 12 comporte un alésage 20 traversant axialement l’arbre primaire 12 de part en part. L'arbre primaire 12 porte un pignon 21 qui peut être rapporté et fixé sur l'arbre primaire 12 ou être d'un seul tenant avec l'arbre primaire 12. Ce pignon 21 est destiné à engrener avec un pignon d'un arbre secondaire (non représenté). L'arbre primaire 12 de réducteur 10 étant coaxial avec l’arbre de rotor, il n’y a pas d’étanchéité dynamique entre ces deux arbres qui tournent à la même vitesse.
Le roulement 13 est disposé radialement entre une périphérie externe de l’arbre primaire 12 et le carter 11. En l'occurrence, le roulement 13 est disposé radialement entre une périphérie externe de l’arbre primaire 12 et une périphérie interne de la portion annulaire 18 du carter 11. Ce roulement 13 permet d'assurer un guidage en rotation de l'arbre primaire 12 par rapport au carter 11.
La première couche d’électrode 8 est préférentiellement fournie sous la forme d’un nanofilet (ou nanomesh en anglais), d’un treillis métallique (ou electrode mesh en anglais) ou d’une couche plane homogène. Elle est préférentiellement déposée sur la couche la couche de support 4.
Par couche plane homogène, on entend une couche de matière sensiblement plate, sans inégalités significatives de niveau, dont la composition et la structure sont sensiblement les mêmes en tout point, et qui s’étend selon une surface apte à former une électrode de la superficie souhaitée, par exemple sensiblement égale à la surface de la couche de support 4 où l’on souhaite former un film luminescent.
La première couche d’électrode 8, lorsqu’elle est fournie sous la forme d’un nanofilet ou d’un treillis métallique, comprend préférentiellement des nanofils d'argent (ou AgNWs pour l'anglais Ag nanowires ) ou des nanofils de cuivre (ou CuNWs pour l'anglais Cu nanowires ).
Lorsqu’elle est fournie sous la forme d’une couche plane, la première couche d’électrode 8 comprend préférentiellement des nanotubes de carbone, du graphène, un matériau à base d’oxyde métallique, un matériau à base de PEDOT [poly(3,4-éthylènedioxythiophène)], un matériau à base de PEDOT:PSS [poly(3,4-éthylènedioxythiophène) mélangé avec du poly(styrène sulfonate) de sodium] ou un matériau à base de PEDOT:TOS [poly(3,4-éthylènedioxythiophène) mélangé avec du tosylate]. Une telle couche plane est la plus homogène possible et habituellement non structurée.
Les matériaux à base d’oxyde métallique pour la première couche d’électrode 8 comprennent préférentiellement l'ITO (oxyde d'indium-étain), le ZnO (oxyde de zinc), le ZnO:Al (oxyde de zinc dopé à l’aluminium), le TiO 2 (dioxyde de titane) et le SnO 2 :F (dioxyde d'étain dopé au fluor, ou FTO pour l’anglais Fluorine-doped Tin Oxide ).
La première couche d’électrode 8 peut être transparente ou opaque.
La couche électriquement isolante 9 est préférentiellement déposée sur la première couche d’électrode 8.
La couche électriquement isolante 9 présente par exemple une épaisseur comprise entre 1 et 50 μm. Elle présente préférentiellement une épaisseur comprise entre 5 et 30 μm, plus préférentiellement comprise entre 8 et 15 μm, par exemple sensiblement égale à 10 μm.
Le matériau diélectrique de la couche électriquement isolante 9 comprend préférentiellement une matrice en résine époxy chargée en particules de titanate de métal alcalino-terreux, lequel métal alcalino-terreux étant préférentiellement choisi parmi le titanate de calcium (CaTiO 3 ), le titanate de baryum (BaTiO 3 ), le titanate de strontium (SrTiO 3 ), les pérovskites mixtes de type titanate de baryum et strontium (Ba x Sr (1-x) TiO 3 , avec 0 ≤ x ≤ 1) et un mélange de ces produits. Préférentiellement x est tel que 0 ≤ x < 1.
La couche électriquement isolante 9 peut être transparente ou opaque.
La couche électroluminescente 10 flexible est préférentiellement déposée sur la couche électriquement isolante 9
Cette couche électroluminescente 10 comprend à la fois une matière luminophore apte à générer de la lumière, et une matière d’adaptation de l’indice de réfraction apte à diriger la lumière émise par la matière luminophore vers les couches supérieures suivantes, à savoir la seconde couche d’électrode 11 et la couche de protection 7.
Arrière-plan technique L’arrière-plan technique comprend notamment les documents FR-A1-2 922 610, FR-A1-3 127 031 et FR-A1-3 122 900.
Un dispositif de ventilation ou de compression pour l’industrie aéronautique comprend notamment un ensemble comportant un carter et une roue aubagée.
La montre un dispositif 10 de ce type, le carter étant désigné par la référence 12 et la roue aubagée par la référence 14.
Le carter 12 de ce dispositif 10 a une forme annulaire définissant une veine interne de circulation d’un flux de gaz (flèches F).
Ce flux de gaz est destiné à être accéléré ou comprimé par la roue aubagée 14 qui est montée à l’intérieur du carter 12 et qui a un axe de rotation A confondu avec l’axe principal ou de révolution du carter.
Le carter 12 comprend, à l’amont de la roue aubagée 14, une manche annulaire 16 d’entrée du flux de gaz dans le dispositif 10. Cette manche 16 est centrée sur l’axe A et a un profil aérodynamique pour faciliter l’écoulement du flux de gaz à l’intérieur du dispositif 10.
Le carter 12 comprend, à l’aval, une tuyère 18 d’éjection du flux de gaz qui est centrée sur l’axe A et qui s’étend en général autour d’une ogive 20. Un corps cylindrique 22 est intercalé entre le moyeu 24 de la roue aubagée 14 et l’ogive 20, ce corps 22 comportant un système 26 d’entrainement du moyeu 24 et de la roue aubagée 14. Ce système d’entrainement 26 est par exemple un moteur électrique.
Ce type de dispositif 10 peut être relativement bruyant et des solutions de traitement acoustique sont connues pour limiter ses émissions sonores.
Parmi les solutions existantes, on peut par exemple citer les traitements les plus connus de type dissipatif (à base de laines ou de matériaux poreux) et les traitements réactifs (à base de résonateurs d’Helmholtz).
Les traitements dissipatifs ont l’inconvénient de retenir l’humidité (avec une détérioration de leur performance), d’offrir un milieu propice au développement des bactéries, et de nécessiter un dispositif de rétention des particules ou fibres fines (surtout dans des applications de ventilation à des fins de santé pour les passagers).
Les traitements réactifs posent des problèmes de fabricabilité (notamment au niveau de leur peau à perforation ou micro-perforation circulaire) et de coût, obligeant à dégrader la performance acoustique pour espérer une intégration viable sur un équipement. L’arrivée de la fabrication additive permet aujourd’hui de revisiter et réévaluer ce type de traitement grâce à des perforations non circulaires mais en forme de fentes, comme proposé dans le document FR-A1-2 922 610.
La présente invention propose d’intégrer le traitement acoustique dans un dispositif de ventilation ou de compression, de manière simple, efficace et économique.
La présente invention propose un dispositif de ventilation ou de compression, en particulier pour l’industrie aéronautique, ce dispositif comprenant :
- un carter annulaire comportant un axe principal et définissant une veine interne de circulation d’un flux de gaz le long de cet axe, le carter comportant en amont une manche annulaire d’entrée du flux de gaz et en aval une tuyère d’éjection du flux de gaz,
- une roue aubagée montée à l’intérieur du carter et ayant un axe de rotation confondu avec l’axe du carter, la roue étant située en aval d’un plan perpendiculaire à l’axe et passant par une extrémité amont de la manche d’entrée d’air,
caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins un premier silencieux monté en amont de la manche d’entrée d’air et/ou au moins un second silencieux monté en aval de la tuyère, le ou chaque silencieux ayant une forme tubulaire centrée sur l’axe et étant fixé de manière amovible sur le carter.
Grâce à l’invention, le dispositif de compression permet de comprimer efficacement l’élément d’écartement vertébral et de l’amener aisément de l’état déployé à l’état comprimé lorsqu’il est actionné. L’effort nécessaire pour amener l’élément d’écartement vertébral dans l’état comprimé est donc réduit. L’invention permet de s’affranchir de l’utilisation d’un outil distinct et non adapté, tel qu’une pince, pour mettre l’élément d’écartement vertébral dans l’état comprimé.
Le dispositif de compression permet notamment de comprimer suffisamment l’élément d’écartement vertébral pour permettre son introduction dans un dispositif de guidage de petite section ou de petit diamètre extérieur, généralement compris entre 12 et 16 millimètres, pouvant être utilisé pour la mise en œuvre d’une technique d’implantation mini-invasive. Le système d’implantation vertébrale selon l’invention est donc adapté pour réaliser une implantation mini-invasive.
Le dispositif de compression comprend de préférence une presse.