INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à un premier mode de réalisation du procédé selon la présente invention : on prévoit un dispositif de réduction de pression disposé sur le trajet du troisième perméat et destiné à diminuer la pression dans le côté troisième perméat, on contrôle la pression du troisième perméat en agissant sur ledit dispositif de réduction de pression de telle sorte que la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A à l’entrée du premier étage de séparation membranaire est à chaque instant inférieure ou égale respectivement à la fraction molaire ou à la fraction massique du constituant A dans le gaz brut entrant avant l’apport du recyclage.
Le contrôle de la pression du troisième perméat permet de contrôler la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A dans le troisième perméat et par conséquent la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A dans le troisième rétentat. Le troisième rétentat étant renvoyé en amont du compresseur, il est alors possible de contrôler respectivement la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A à l’entrée du premier étage membranaire.
Dans ce qui suit, on peut utiliser, par exemple les notations suivantes : %A_IN est la fraction molaire (exprimée en pourcent) du constituant A dans le gaz brut entrant ; et %A_F1 est la fraction molaire (exprimée en pourcent) du constituant A dans le gaz à l’entrée du premier étage de séparation membranaire (E1), soit après recyclage et compression.
Par exemple, la fraction molaire du constituant A est mesurée dans le gaz brut, à savoir avant la remise en circulation du perméat du deuxième étage E2 et du rétentat du troisième étage E3 (fraction molaire %A_IN) ; la fraction molaire du constituant A est également mesurée avant l’entrée dans le premier étage E1, à savoir après la remise en circulation du perméat du deuxième étage E2 et du rétentat du troisième étage E3 (fraction molaire %A_F1) ; la fraction molaire %A_IN est la consigne entrante dans une boucle de régulation et la fraction molaire %A_F1 est la mesure entrante dans cette boucle de régulation. Le signal de sortie de la boucle de régulation agit sur le dispositif de variation de pression. Si ce dernier est une pompe à vide, il agit par exemple sur la vitesse du moteur de la pompe à vide au moyen d’un variateur de vitesse ou encore par action sur une vanne casse vide placée à l’aspiration de la pompe à vide.
Il est également possible d’effectuer cette régulation de la fraction molaire du constituant A à l’entrée du premier étage de séparation membranaire E1 au moyen de 2 boucles de régulation en cascade (maitre / esclave).
Conformément à un second mode de réalisation du procédé selon la présente invention : on effectue une diminution de pression jusqu’à une valeur fixe dans le côté troisième perméat ; on prévoit une vanne de régulation de pression disposée sur le trajet du deuxième perméat ; et on contrôle la pression du deuxième perméat en agissant sur ladite vanne de régulation de pression de telle sorte que la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A à l’entrée du premier étage de séparation membranaire est à chaque instant inférieure ou égale respectivement à la fraction molaire ou à la faction massique du constituant A dans le gaz brut entrant avant l’apport du recyclage.
Le contrôle de la pression du deuxième perméat permet de contrôler la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A dans le deuxième perméat. Le deuxième perméat étant renvoyé en amont du compresseur, il est alors possible de contrôler respectivement la fraction molaire ou la fraction massique du constituant A à l’entrée du premier étage membranaire.
En particulier, la diminution de pression dans le côté troisième perméat peut être effectuée à l’aide d’un dispositif de réduction de pression disposé sur le trajet du troisième perméat.
Par exemple, la pression du perméat du troisième étage est maintenue à une valeur constante (par exemple -0,5 barg (-0,5x10 5 Pa au manomètre)), par exemple à l’aide d’un dispositif de variation de pression, tel qu’une pompe à vide. Une vanne de régulation de pression (V3) est ajoutée sur le perméat du deuxième étage afin d’en contrôler la pression. Cette vanne de régulation (V3) est pilotée par un régulateur de pression prenant pour mesure la pression du perméat du deuxième étage (E2) et pour consigne la sortie en constituant A (dioxyde de carbone) à l’entrée du premier étage.
Comme dispositif de réduction de pression, on peut utiliser une pompe à vide.
Selon l’invention, on peut avantageusement régler le rapport du débit recyclé, à savoir du deuxième perméat et du troisième rétentat, sur le débit de gaz brut entrant à une valeur inférieure à 0,2.
En particulier, le constituant A du gaz brut est le dioxyde de carbone, et le constituant B est le méthane.
Un miroir de Bragg constitué de couches de tellure de Cadmium CdTe et KCl, qui des indices de réfraction respectivement de 2,65 et 1,432 et des couches d’épaisseurs respectivement 0,47μm et 0,87μm réfléchit, selon les calculs de l’inventeur, des rayonnements de longueurs d’ondes comprise entre 3,6μm et 8,1 μm.
Chacun des deux miroirs peut être constitué de 8 paires de couches. On peut envisager d’agencer deux miroirs de Bragg, de matériaux différents, l’un adjacent à l’autre.
Les cellules thermo-photovoltaïques peuvent être reliées entre elles en série et/ou en parallèle électrique, de façon à obtenir un courant électrique entre uniquement deux bornes de sortie de la structure. Par exemple, pour un fonctionnement à 20°C avec des cellules thermo-photovoltaïques produisant des courants électriques de 120A et de 600A par m² des électrodes de sortie de cellules produisant 120A sont de préférences reliées en parallèle, notamment par groupe de 5 pour former deux sous-structures produisant 600A chacune. Chacune de ces sous-structures ainsi que les cellules produisant intrinsèquement 600A sont de préférence reliées en série pour produire un courant électrique de 600A sous une tension cumulée de chacune des cellules non reliées en parallèle et avec les sous-structures.
A titre d’exemple, selon les calculs de l’inventeur, en supposant une efficacité quantique externe (EQE) de 1, la puissance par m 2 de surface d’un empilement constitué d'un premier groupe de 5 couches mises en parallèle produisant chacune une intensité de 120A pour une différence de potentiel de 0,02V , ledit premier groupe étant mis en série avec un second groupe constitué de 11 couches mises en série produisant une intensité de 600A pour une différence de potentiel cumulée de 0,77V et mis en série avec un troisième groupe constitué d’un ensemble de 5 couches mises en parallèle et ayant une différence de potentiel de 0,16V et chacune produisant une intensité de 120A, produit environ 540W à 20°C, 295W à -10°C, 440W à +10°C et 630W à 37°C.
A titre d’autre exemple, selon les calculs de l’inventeur en supposant une efficacité quantique externe de 1, la puissance par m 2 de surface d’un empilement constitué de 7 couches mises en série produisant une intensité de 900A pour une différence de potentiel cumulée de 0,45V mis en série avec un ensemble de 4 couches mises en parallèle et ayant une différence de potentiel de 0,13V et une intensité cumulée de 900A, produit environ 490W à 20°C, 290W à -10°C, 420W à +10°C et 570W à 37°C.
Les connexions électriques des couches sont avantageusement reconfigurables, permettant d’adapter la structure thermo-photovoltaïque à la température à laquelle elle est utilisée.
Alternativement, les sous-structures reliées en série électrique et produisant des intensités différentes ont chacun une sortie de courant qui leur est propre.
Alternativement encore, chacune des cellules produit un courant électrique d’une seule intensité, par exemple 600A à 20°C.
De préférence, les cellules de l’empilement absorbant les longueurs d’onde plus courtes sont agencées plus proches du revêtement en matériaux radiatif que les cellules absorbant des longueurs d’onde plus élevées.
Un revêtement en matériau radiatif selon l’invention émet des radiations électromagnétiques dans le domaine des infrarouges, de préférence proches et moyens. Il est de préférence conducteur de chaleur, tel que par exemple de l’aluminium, du cuivre ou de la fibre de carbone. Alternativement il peut être composite tel que par exemple constitué de cuivre recouvert de nanoparticules de carbone appelées carbone black. A l’instar de revêtement en nanotubes de carbone, le matériau radiatif peut être absorbant de radiations d’autres longueurs d’onde, par exemple dans le domaine du visible.
L’invention concerne également une plaque thermo-photovoltaïque comprenant au moins deux structures thermo-photovoltaïques telles que décrites précédemment, empilées l’une sur l’autre et reliées électriquement en série et/ou en parallèle.
Selon un mode de réalisation avantageux, la plaque comprend un ou plusieurs montants en matériau conducteur thermique traversant les structures thermo-photovoltaïques de sorte à constituer des ponts thermiques entre le ou les revêtements de matériau radiatif à au moins l’une des extrémités de l’empilement des structures et le ou les matériau radiatifs au sein des structures empilées.
L’invention concerne également un module thermo-photovoltaïque comprenant au moins deux plaques thermo-photovoltaïques comme décrites précédemment, espacées l’une de l’autre d’un espace adapté pour y faire circuler un fluide caloporteur.
L’invention concerne également l’utilisation d’un module thermo-photovoltaïque tel que mentionné précédemment par immersion dans un milieu environnant extérieur, de sorte que son fluide tel que l’eau d’un milieu aquatique, ou l’air ambiant, circule par convection naturelle ou forcée au sein du module.
Les avantages de l’invention comparativement aux panneaux photovoltaïques et thermo-photovoltaïques selon l’état de l’art sont nombreux parmi lesquels on peut citer :
- une production d’électricité augmentée ;
8 : Empilement
9 : Ouverture
10 : Élément d’étanchéité
11 : Point de dégazage
12 : Bande
13 : Chambre
Système de refroidissement batterie intégrant un fluide diélectrique sans convection forcée. La présente invention concerne le domaine des systèmes de refroidissement pour les batteries afin d’éviter notamment l’emballement thermique d’une cellule et éventuellement sa propagation aux autres cellules de la batterie. La batterie peut être mise en œuvre dans des applications mobiles ou stationnaires.
Etat de la technique Une batterie électrique est un dispositif permettant de stocker de l’énergie sous forme d’énergie chimique puis de convertir cette énergie chimique en énergie électrique.
Les batteries électriques sont couramment utilisées dans des applications mobiles ou stationnaires. Parmi les applications stationnaires, on peut citer les batteries de stockage d’énergie, par exemple les batteries de stockage solaire. Parmi les applications mobiles, on peut citer les applications automobiles, tels que les véhicules électriques, ou l’aviation.
L’énergie chimique stockée dans une batterie est constituée par des composés électrochimiquement actifs qui sont déposés sur au moins une face d’électrodes disposées dans un générateur électrochimique. L’énergie électrique est produite par des réactions électrochimiques au cours d’une décharge d’une cellule électrochimique.
En général, une batterie comprend plusieurs cellules électrochimiques. Une cellule électrochimique de type lithium-ion est fondée sur le principe de l’insertion réversible de lithium dans une structure hôte d’une manière électrochimiquement active.
Dans le domaine des cellules électrochimiques tel que les cellules lithium-ion, la température des cellules doit être gérée afin d’être maintenue à l’intérieur d’une plage adéquate de fonctionnement de la cellule. Ainsi, les batteries lithium-ion sont généralement mises en œuvre à des températures allant de -40°C à +70°C.
Divers systèmes sont utilisés pour maintenir la température des batteries dans la plage adéquate. Par exemple, un flux d’air le long de la batterie peut permettre de réduire sa température. D’autres systèmes plus complexes offrent plus d’efficacité, par exemple en faisant circuler, à l’aide d’une pompe, un fluide de refroidissement dans un circuit autour de la batterie pour abaisser ou maintenir la température de la batterie.
Toutefois, la réaction électrochimique d’une cellule peut s’emballer entrainant, dans un court laps de temps, une augmentation très importante de sa température et éventuellement la production de gaz chauds. Par exemple, certaines cellules peuvent atteindre des températures de l’ordre de 400 à 800°C. Un tel emballement de la température d’une cellule peut être dû à un court-circuit au sein d’une cellule, une perte d’intégrité de la cellule lors d’un accident ou encore lorsque la cellule est confrontée à de fortes températures (par exemple >150°C).
Dans ce cas une quantité importante d’énergie thermique doit être évacuée rapidement. En effet, si l’énergie thermique n’est pas évacuée suffisamment rapidement la température des cellules proches risque d’augmenter au-dessus d’un seuil qui entrainerait également leur emballement thermique. Il est nécessaire d’empêcher une telle propagation de l’emballement thermique aux cellules voisines.
Plus précisément, l’invention a pour objectif de fournir un dispositif éliminant les décharges partielles dans des zones d’air.
Un objectif de l’invention est de fournir un tel dispositif, qui puisse être adapté aisément à des systèmes existants.
Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints, selon un premier aspect, à l’aide d’un dispositif de protection contre les décharges partielles, ledit dispositif comporte un connecteur comprenant : - un boîtier; - un isolant positionné à l’intérieur du boîtier et comportant un trou traversant ; - un conducteur électrique positionné à l’intérieur du trou traversant de l’isolant ; remarquable en ce que l’isolant comporte une première couche conductrice sur une partie de la surface extérieure de l’isolant, ladite couche conductrice étant positionnée entre le boîtier et l’isolant.
Dans un mode de réalisation, la couche conductrice est obtenue par préparation de surface par abrasion, application d’épargne, couche de métallisation chimique puis électrodéposition.
Grâce à ces dispositions, ce dispositif de protection par la métallisation des isolants permet de limiter l’apparition des décharges partielles en réduisant très fortement le champ électrique dans la couche d’air située entre la face extérieure de l’isolant et le boitier.
Selon une variante le boîtier est de forme cylindrique circulaire. Selon une autre variante le boîtier est de forme cylindrique circulaire avec un méplat.
Selon une variante le boîtier est de forme rectangulaire.
Dans un mode de réalisation, le conducteur électrique comporte une surface de contact avec l’isolant.
Dans un mode de réalisation, l’isolant comporte en outre une deuxième couche conductrice sur une partie de sa surface intérieure.
Grâce à ces dispositions, la deuxième couche conductrice permet de minimiser les décharges partielles entre isolant et le conducteur électrique.
Dans un mode réalisation, l’isolant s’étend entre deux extrémités, chaque extrémité comporte un isolant d’extrémité et/ou une pièce élastomère.
Grâce à ces dispositions, l’isolant d’extrémité et/ou la pièce élastomère permet de supprimer les points triples. Un point triple (interface air –isolant –conducteur) étant un point de concentration du champ électrique qui facilite l’apparition des décharges partielles.
Dans un mode de réalisation, les extrémités de la première couche conductrice ou de la deuxième couches conductrices sont recouvertes par un joint souple.
L’agencement de positionnement à correspondance de forme comprend un ou plusieurs évidements et saillie s sur le collier de supportage de tuyau 70 et le dispositif de maintien d’alignement 90.
La première saillie de positionnement 83 est fournir pour coopérer avec un évidement de positionnement 92 dans le dispositif de maintien d’alignement 90 conçu pour s’accoupler par correspondance de forme avec la saillie de positionnement 82. Bien entendu, cela ne limite pas l'invention et l'anneau de positionnement peut être fourni sur le corps de support et le trou correspondant sur l’élément de serrage.
En d’autres termes, la saillie de positionnement 83 t/ou la troisième saillie de positionnement 84 permettent un contrôle de l’insertion de tuyau correcte, pendant l’insertion du tuyau dans le raccord (du type push-fit/à emboitement). Il est avantageux de savoir que les tuyaux sont bien insérés, c'est-à-dire jusqu'à ce que la saillie soit en contact avec le raccord.
Ainsi, la personne du métier comprend que l’agencement du collier de supportage de tuyau 70 et du dispositif de maintien d’alignement 90 donne l’alignement vertical du système. Le système de positionnement à5 emboitement à correspondance de forme assure un alignement de position verticale à la fois du collier de supportage de tuyau 70 et de la tétine 10 insérée dans le tuyau d’alimentation en eau 61, ainsi que de la coupelle 99, si présente.
Ainsi, un objectif de la présente invention est de proposer une composition E/H qui peut offrir au moins une bonne hydratation à une substance kératineuse telle que la peau.
L’objectif ci-dessus de la présente invention peut être atteint par une composition, de préférence une composition cosmétique, et plus préférentiellement, une composition cosmétique pour une substance kératineuse telle que la peau, comprenant :
La quantité de (c) l’eau dans la composition selon la présente invention peut être de 10 % à 50 % en poids, de préférence, de 15 % à 45 % en poids et plus préférentiellement, de 20 % à 40 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La est un organigramme des étapes d’un procédé de fabrication d’un embout d’actionneur électromécanique selon la présente invention.
La présente invention concerne un actionneur électromécanique notamment pour aéronef et en particulier un dispositif de mesure destiné à être disposé dans un tel actionneur électromécanique.
La représente une vue en coupe d’un tel actionneur électromécanique 1.
L’actionneur électromécanique 1 comprend un moteur électrique 3 comprenant un stator 3a et un rotor 3b. Le moteur électrique 3 est disposé dans une structure métallique 5 formant un carter de protection du moteur électrique 3. La structure métallique 5 a par exemple une forme allongée, notamment une forme cylindrique et peut être formée d’une première partie 5a et d’une deuxième partie 5b. La structure métallique 5 est par exemple réalisée en acier ou en aluminium. La structure métallique 5 comprend également un premier élément de fixation 7 disposé par exemple sur la première partie 5a de la structure métallique 5. Le premier élément de fixation 7 comprend par exemple une liaison pivot réalisée par un roulement annulaire ou une liaison rotule réalisée par un roulement sphérique 70.
L’actionneur électromécanique 1 comprend également un organe mobile 9 en translation selon un axe longitudinal de l’actionneur électromécanique 1. L’organe mobile 9 fait saillie d’une deuxième partie 5b de la structure métallique 5, du côté opposé à la première partie 5a.
L’organe mobile 9 est configuré pour être déplacé par le moteur électrique 3, par exemple via une vis à billes 11 disposée entre le rotor 3b du moteur électrique 3 et l’organe mobile 9. La vis à billes 11 permet de transformer le mouvement de rotation du rotor 3b du moteur électrique 3 en un mouvement de translation de l’organe mobile 9 tout en limitant les frottements. Cependant, d’autres dispositifs peuvent être utilisés pour permettre le déplacement de l’organe mobile 9 à partir de la rotation du rotor 3b du moteur électrique 3, notamment un simple ensemble vis-écrou.
L’organe mobile 9 comprend également un deuxième élément de fixation 13 qui peut être similaire au premier élément de fixation 7 mais peut également être différent. Le premier élément de fixation 7 peut par exemple comprendre un liaison pivot et le deuxième élément de fixation 13 comprendre une liaison rotule ou inversement. Dans l’exemple de la le premier élément de fixation 7 et le deuxième élément de fixation 13 sont identiques et comprennent chacun un roulement sphérique 70.
L’actionneur électromécanique 1 comprend également des roulements 12 de guidage de l’élément mobile 9 et des roulements 14 de guidage du rotor 3b du moteur électrique 3.
L’actionneur électromécanique peut également comprendre des butées 16 d’arrêt de l’élément mobile 9.
L’actionneur électromécanique 1 comprend également un dispositif de mesure 15 des déplacements de l’organe mobile 9. Ce dispositif de mesure 15 est par exemple disposé dans un logement interne 17 (visible sur les figures 2 et 3) de la structure métallique 5. Le logement interne 17 est par exemple disposé dans la première partie 5a de la structure métallique 5. La première partie 5a de la structure métallique et le dispositif de mesure 15 formant un embout de l’actionneur électromécanique 1. La présente invention concerne également un tel embout d’actionneur électromécanique 1.
Le logement interne 17 est par exemple refermé par un capot métallique 19. Le capot métallique 19 est par exemple soudé, notamment par faisceau d’électrons ou par soudure laser, à la structure métallique 5 pour former un logement interne 17 hermétique, c’est-à-dire qui empêche tout passage d’air ou étanche, c’est-à-dire qui empêche tout passage d’eau. Le passage des câbles 21 reliant le dispositif de mesure 15 et l’extérieur de la structure métallique 5 est par exemple réalisé via un connecteur 23 ou une liaison hermétique ou étanche.
L’obtention d’une liaison ou d’un connecteur hermétique 23 est par exemple obtenu via un scellement avec perles de verre. L’obtention d’une liaison ou connecteur étanche est par exemple obtenu par application autour du connecteur ou du câble (dans le cas d’une liaison étanche) d’un enrobage formé notamment par une colle.
Le dispositif de mesure 15 comprend un capteur de position 25, par exemple un transformateur différentiel variable linéaire (« Linear Variable Differential Transformer (LVDT) » en anglais) comme dans les différentes figures. D’autres types de capteur de position peuvent également être utilisés.
Dans l’exemple présenté, le capteur de position de type LVDT comprend une pluralité de bobines formant d’une part un enroulement primaire configuré pour être alimenté par une tension alternative et d’autre part deux enroulements secondaires au centre desquels est disposé un noyau ferromagnétique. Le noyau ferromagnétique est configuré pour se déplacer avec l’organe mobile 9 de sorte que le déplacement de l’organe mobile 9 fait varier la tension induite dans les enroulements secondaires. Cette technologie permet une mesure de position fiable et sans contact ce qui permet de maximiser la durée de vie du capteur de position 25.
Pour cela, des technologies de communication terrestre de type WAN (acronyme anglais de « Wide Area Network) tels que les réseaux de communication mobile 4G ou 5G ou des technologies de partage de connexion par un terminal utilisateur agissant en tant que point d'accès pour le véhicule automobile sont le plus souvent utilisés.
Un inconvénient des solutions existantes est qu'elles sont peu ou pas adaptées aux grandes quantités attendues de données à acheminer vers les véhicules. En outre, les modes de connexion actuels manquent de compétitivité économique car les coûts des réseaux de communication terrestre sont importants.
Un autre objet de la présente invention est de permettre un accès à de la connectivité de façon continue et transparente, indépendamment de la localisation dans le monde du véhicule automobile.
Un autre objet de la présente invention est d’optimiser les coûts de communication véhiculaire.
A cet effet, il est proposé, en premier lieu, un système de communication véhiculaire comprenant une pluralité de satellites en orbite terrestre basse, au moins un premier satellite de ladite pluralité est configuré pour une diffusion de données selon un filtrage spatial prédéfini.