INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de réticulation de la composition de caoutchouc selon l'invention peut, selon certaines variantes, comprendre un accélérateur de vulcanisation, notamment et de manière connue des accélérateurs du type thiazoles ainsi que leurs dérivés, des accélérateurs de types sulfénamides, des accélérateurs de types thiurames, des accélérateurs de types dithiocarbamates, des accélérateurs de types dithiophosphates, des accélérateurs de types thiourées et des accélérateurs de types xanthates. De manière optionnelle également, on peut utiliser un activateur de vulcanisation connu tel que l'oxyde de zinc, acide stéarique ou composé équivalent tels que les sels d’acide stéarique et sels de métaux de transition, dérivés guanidiques (en particulier diphénylguanidine), ou encore des retardateurs de vulcanisation connus.
4. Additifs divers: Les compositions de caoutchouc conformes à l'invention peuvent comporter également tout ou partie des additifs et agents de mise en œuvre usuels, connus de l’homme de l’art et habituellement utilisés dans les compositions de caoutchouc, comme par exemple des plastifiants tels que des plastifiants liquides (par exemple: huiles), des plastifiants solides (par exemple: résines hydrocarbonées) ou leurs mélanges, des résines tackifiantes, des agents de mise en œuvre, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants.
5. Fabrication de compositions de caoutchouc : Les compositions de caoutchouc de l'invention sont fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives selon une procédure générale bien connue de l'homme du métier : une première phase de travail ou malaxage thermo-mécanique (parfois qualifiée de phase "non-productive") sur un mélangeur approprié (par exemple mélangeur de type " Banbury ") à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 110°C et 200°C, de préférence entre 135°C et 185°C, suivie d'une seconde phase de travail mécanique (parfois qualifiée de phase "productive") à plus basse température, typiquement inférieure à 120°C, par exemple entre 40°C et 100°C, phase de finition au cours de laquelle est incorporé le système de réticulation comprenant le N,N'-caprolactame.
La composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée par exemple sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore extrudée sous la forme d'un semi-fini (ou profilé) de caoutchouc ou d'un produit fini de caoutchouc.
représente schématiquement une vue en perspective d'un mode de réalisation d'un boudin gonflable formant un bord d'attaque d'un dispositif d'aile gonflable, selon une configuration tridimensionnelle et gonflée, avec chaque partie latérale dudit boudin pourvue de plusieurs laizes s'étendant longitudinalement ;
représente schématiquement une vue de dessus de la , montrant notamment deux des laizes supérieures de chaque partie latérale dudit boudin gonflable, par rapport au bord d'attaque ;
représente schématiquement une partie latérale d'un premier mode de réalisation d'un boudin gonflable, ladite partie latérale étant pourvue de deux laizes, montrée d'une part en perspective selon une configuration tridimensionnelle et gonflée dudit boudin, d'autre part selon une coupe transversale dudit boudin gonflé, et d'autre part encore selon une configuration à plat du patron des deux laizes avant assemblage ;
représente schématiquement une partie latérale d'un deuxième mode de réalisation d'un boudin, ladite partie latérale étant pourvue de trois laizes, montrée d'une part en perspective selon une configuration tridimensionnelle et gonflée dudit boudin, d'autre part selon une coupe transversale dudit boudin gonflé, et d'autre part encore selon une configuration à plat du patron des deux laizes avant assemblage ;
représente schématiquement une partie latérale d'un troisième mode de réalisation d'un boudin, ladite partie latérale étant pourvue de quatre laizes, montrée d'une part en perspective selon une configuration tridimensionnelle et gonflée dudit boudin, d'autre part selon une coupe transversale dudit boudin gonflé, et d'autre part encore selon une configuration à plat du patron des deux laizes avant assemblage ;
représente schématiquement une partie latérale d'un quatrième mode de réalisation d'un boudin, ladite partie latérale étant pourvue de cinq laizes, montrée d'une part en perspective selon une configuration tridimensionnelle et gonflée dudit boudin, d'autre part selon une coupe transversale dudit boudin gonflé, et d'autre part encore selon une configuration à plat du patron des deux laizes avant assemblage ;
représente schématiquement une partie latérale d'un cinquième mode de réalisation d'un boudin, ladite partie latérale étant pourvue de six laizes, montrée d'une part en perspective selon une configuration tridimensionnelle et gonflée dudit boudin, d'autre part selon une coupe transversale dudit boudin gonflé, et d'autre part encore selon une configuration à plat du patron des deux laizes avant assemblage ;
représente schématiquement une vue en perspective de côté d'un mode de réalisation d'une aile gonflable sous forme de tétraèdre concave pour la pratique du wingsurf ou wingfoil, en configuration gonflée de ladite aile, montrant notamment une ligne de couture de deux des laizes s'entendant longitudinalement depuis le centre du bord d'attaque jusqu'à l'extrémité d'une partie latérale de l'aile ; et
représente schématiquement une vue de dessous de l'aile de la , en configuration gonflée, montrant notamment la ligne de couture de deux laizes s'étendant longitudinalement depuis une extrémité à l'autre de ladite voile, en passant par le centre du bord d'attaque.
Description détaillée La présente invention concerne un dispositif 1 d'aile gonflable, ci-après « dispositif 1 », ou « aile 1 gonflable », ou encore « aile 1 ».
Un tel dispositif 1 d'aile gonflable, comprend un bord 2 d'attaque. Un tel bord 2 d'attaque se situe à l'avant de l'aile 1, du côté frontal. En outre, du côté arrière, opposé par rapport audit bord 2 d'attaque, l'aile 1 comprend un bord 20 de fuite. Ce bord 20 de fuite s'étend entre les extrémités 21 distales du bord 2 d'attaque.
Plus avant, le bord 2 d'attaque est pourvu d'un boudin 3 prévu gonflable. En d'autres termes, le boudin 3 présente une structure hermétique, étanche à l'air, qu'il est possible de gonfler et de dégonfler, notamment par l'intermédiaire d'une ou plusieurs valves. Selon un mode de réalisation, ledit boudin 3 gonflable peut comprendre intérieurement une ou plusieurs membranes prévues hermétiques, en tout type de matériau, notamment caoutchouteux, à l'instar d'une chambre à air. Ces membranes sont alors entourées en recouvrement par un matériau, notamment tissé, assurant la protection desdites membranes et formant ledit boudin 3 gonflable. Un tel boudin 3 gonflable est souvent dénommé « à double paroi » ou « à double membrane » ou encore « à double peau ». Selon un autre mode de réalisation, ledit boudin 3 gonflable est formé d'une seule membrane, en un matériau adapté, comme un textile technique dont les caractéristiques assurent au moins l'étanchéité à l'air et une résistance, notamment à l'abrasion.
De plus, ledit boudin 3 gonflable forme une structure symétrique pourvue de deux parties latérales reliées entre elles au centre de ladite structure. En d'autres termes, le dispositif 1 est symétrique par rapport à un plan A-A' médian vertical s'étendant transversalement par rapport audit bord 2 d'attaque. Un tel plan A-A' est notamment représenté sur la . Dès lors, une partie de la structure du boudin 3 s'étend à droite, tandis que l'autre s'étend à gauche, les deux parties étant symétriquement identiques de part et d'autre dudit plan A-A'.
Selon un mode de réalisation, le dispositif 1 peut comprendre des lattes 4 s'étendant depuis l'arrière et/ou le dessus du bord 2 d'attaque jusqu'au bord 20 de fuite. Ces lattes 4 peuvent être rigides ou souples, notamment sous forme de membranes gonflables. De telles lattes 4 s'étendent parallèlement par rapport audit plan A-A', depuis le bord 2 d'attaque jusqu'au bord 20 de fuite. Les lattes 4 servent à rigidifier la structure de l'aile 1, ainsi que de supports à d'autres éléments. A ce titre, le dispositif 1 d'aile comprend une voilure 5 solidaire du bord 2 d'attaque. Une telle voilure 4 vient en recouvrement de la structure, à savoir apposée par le dessus sur le boudin 3 gonflable, ainsi qu'éventuellement par dessus les lattes 4 correspondantes. En particulier, ladite voilure 5 est tendue, à savoir qu'elle est mise en tension le long du boudin 3 gonflable lors de son assemblage. En outre, le bord arrière de la voilure 5 détermine ledit bord 20 de fuite. Une telle voilure 5 peut être en tout type de matériau, notamment un textile technique, de préférence à base de nylon, de polyester tissé, ou laminé, notamment avec mono-film de type « Mylar », marque déposée.
Ainsi, en configuration gonflée du boudin 3 gonflable, ainsi qu'éventuellement des lattes 4 correspondantes, la forme dudit boudin 3 gonflable et la voilure 5 tendue, ainsi qu'éventuellement les lattes 4, génère une forme tridimensionnelle rigide ou semi-rigide à l'aile 1, lui conférant des caractéristiques aérodynamiques propres à ladite forme.
Selon un mode de réalisation, en configuration gonflée, ladite aile 1 présente une forme d'arche tridimensionnelle de type C-shape pour la pratique du kitesurf.
De plus, la première platine 114 porte une première tige de verrouillage 126a qui est solidaire en mouvement avec le premier pion 120a et qui est apte à coopérer avec la première encoche 122a et la seconde encoche 124a pour pour bloquer le premier bras 46a en rotation respectivement dans sa position repliée et dans sa position déployée.
L’ensemble formé par la première tige de verrouillage 126a et le premier pion 120a est monté libre en translation longitudinale entre une position de verrouillage illustrée à la et une position de déverrouillage dans laquelle le premier pion 120a est escamoté vers la première platine 114 pour permettre le pivotement du premier bras 46a associé.
Autrement dit, l’utilisateur pousse le premier pion 120a vers la platine 114 pour libérer et déverrouiller le premier bras 46a.
De plus, un premier ressort 128a est interposé entre le premier pion 120a et la platine 114 pour rappeler élastiquement l’ensemble formée par la première tige de verrouillage 126a et le premier pion 120a vers sa position de verrouillage.
Par symétrie, l’extrémité libre arrière 56b du second bras 46a comprend une seconde patte 118b qui est en appui sur la face d’accueil 116 et qui est montée pivotante sur la première platine 114 par l’intermédiaire d’un second pion 120b longitudinal.
La seconde patte 118b présente un bord périphérique qui délimite une troisième encoche 122b et une quatrième encoche 124b qui sont décalées angulairement de 90 degrés.
De plus, la première platine 114 porte une seconde tige de verrouillage 126b qui est solidaire en mouvement avec le second pion 120b et qui est apte à coopérer avec la troisième encoche 122b et la quatrième encoche 124b pour pour bloquer le second bras 46b en rotation respectivement dans sa position repliée et dans sa position déployée.
L’ensemble formé par la seconde tige de verrouillage 126b et le second pion 120b est monté libre en translation longitudinale entre une position de verrouillage illustrée à la et une position de déverrouillage dans laquelle le second pion 120b est escamoté vers la première platine 114 pour permettre le pivotement du premier bras 46a associé.
De plus, un second ressort 128b est interposé entre le second pion 120b et la platine 114 pour rappeler élastiquement l’ensemble formée par la seconde tige de verrouillage 126b et le second pion 120b vers sa position de verrouillage.
A titre non limitatif, le premier dispositif de blocage 60 selon ce cinquième mode de réalisation peut bloquer les bras 46a, 46b dans leur position repliée vers le haut, comme décrit ci-dessus, mais également dans une position repliée vers le bas, auquel cas il convient d’agencer les tiges de verrouillage 126a, 126b au dessus des pions 120a, 120b associés.
On notera que le premier dispositif de blocage 60 selon ce cinquième mode de réalisation comporte une seconde platine (non représentée) qui est similaire à la première platine 114, qui est solidaire du montant avant 24 et qui coopère avec l’extrémité libre avant 54a du premier bras 46a et l’extrémité libre avant 54b du second bras 46b, pour limiter la course des bras 46a, 46b.
On a représenté aux figures 13 et 14 un sixième mode de réalisation du premier dispositif de blocage 60 des bras 46a, 46b.
Selon ce sixième mode de réalisation, le premier dispositif de blocage 60 comporte une première platine 130 qui est solidaire du montant arrière 20.
La platine 130 présente une forme en T qui comprend un segment inférieur 132 vertical et un segment supérieur 134 horizontal.
L’extrémité libre arrière 56a du premier bras 46a est montée pivotante sur un premier côté du segment supérieur 134 de la platine 130.
Par symétrie, l’extrémité libre arrière 56b du second bras 46b est montée pivotante sur un second côté du segment supérieur 134 de la platine 130.
28 Second sens de transport
29 Rouleau de pression
30 Rouleau de pression
31 Station de déroulement
PROCEDE DE PRODUCTION DE DISTILLATS MOYENS ET DE NAPHTA D’UNE CHARGE COMPORTANT UNE FRACTION D’HUILE DE PYROLYSE AROMATIQUE La présente invention concerne un procédé de production de distillats moyens et de naphta comprenant une étape d’hydrotraitement et une étape d’hydrocraquage, ledit procédé étant caractérisé par l’utilisation d’une charge mixte comportant majoritairement une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile, notamment une fraction lourde d’hydrocarbures dont au moins 50% poids des composés présentent un point d’ébullition initial supérieur à 300°C et un point d’ébullition final inférieur à 700°C, telle qu’une coupe distillats sous vide (DSV) ou Vacuum Gas Oil selon la terminologie anglo-saxonne (VGO) et une fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastique et/ou de pneus et/ou de combustibles solides de récupération (CSR) fortement aromatique, chargée en impuretés.
L'objectif du procédé selon l’invention est essentiellement la production d’une coupe distillats moyens, comprenant une coupe kérosène ayant des points d’ébullition initiaux et finaux dans un intervalle allant d’environ de 150 à 250°C et une coupe diesel ayant des points d’ébullition initiaux et finaux compris dans un intervalle allant d’environ de 250°C à 370°C. Le procédé selon l’invention permet également de produire d’une coupe naphta ayant des points d’ébullition environ inférieurs à 150°C.
Le procédé de production de distillats moyens incluant une étape d'hydrocraquage de coupes pétrolières lourdes est un procédé maintenant incontournable du raffinage qui permet de produire, à partir de charges lourdes excédentaires et peu valorisables, des fractions plus légères telles que de l’essence (naphta), du kérosène et du diesel que recherche le raffineur pour adapter sa production à la structure de la demande. Par rapport au craquage catalytique (FCC), l'intérêt de l'hydrocraquage catalytique est de fournir des distillats moyens de très bonne qualité. Inversement l'essence (naphta) produite présente souvent un indice d'octane faible.
Depuis plusieurs années, on voit apparaitre, au sein des filières carburant et chimie, des procédés incorporant des produits autres que des produits pétroliers traditionnels, par exemple des produits d’origine renouvelable comme des huiles végétales et graisses animales ou des déchets comme des pneus usés, des plastiques ou huiles usagées, en complément ou en substitution des produits d’origine fossile.
En particulier, les plastiques issus des filières de collecte et de tri et les pneus usés peuvent subir une étape de pyrolyse afin d’obtenir entre autres des huiles de pyrolyse. Ces huiles de pyrolyse sont généralement brûlées pour générer de l’électricité et/ou utilisées en tant que combustible dans des chaudières industrielles ou de chauffage urbain.
Les huiles de pyrolyse peuvent également être valorisées via des procédés de raffinage pour produire des carburants, par exemple de l’essence ou du diesel, et/ou des produits chimiques comme des oléfines pour la production de divers polymères de l’industrie chimique.
Cependant, cette autre voie de valorisation des huiles de pyrolyse est confrontée aux problématiques générées par la composition spécifique de ces huiles, en particulier par les impuretés qu’elles contiennent, la composition de ces huiles étant elle-même liée à la diversité des composants des déchets.
Les huiles issues de la pyrolyse de plastiques ou de pneus ou de combustibles solides de récupération (CSR) comprennent généralement beaucoup de dioléfines et d’impuretés, en particulier des métaux, du silicium, ou encore des composés halogénés, notamment des composés à base de chlore, des hétéroéléments comme du soufre, de l’oxygène et de l’azote, des insolubles, à des teneurs souvent élevées et qui peuvent être incompatibles avec certaines unités de raffinage, comme des unités d’hydrotraitement en lit fixe. Le traitement de ces huiles peut poser des problèmes d’opérabilité et notamment des problèmes de corrosion, de cokage, de désactivation catalytique, ou encore des problèmes d’incompatibilité dans les usages des polymères. La présence de dioléfines par exemple conduit très souvent à des problèmes d’instabilité de l’huile de pyrolyse se caractérisant par la formation de gommes. Les gommes et les insolubles éventuellement présents dans l’huile de pyrolyse peuvent générer des problèmes de colmatage dans les équipements. La présence de chlore peut conduire à des problèmes de corrosion.
Une voie pour éliminer ces impuretés contenues dans les huiles de pyrolyse est d’effectuer un hydrotraitement en présence de catalyseurs. De tels procédés sont par exemple décrits dans les documents WO2016/142808 ou WO2016/142806.
Les demandes de brevets FR3107530, FR3113060 et FR31113061 décrivent des procédés de traitement d’une huile de pyrolyse de plastiques, comportant, entre autres, une étape hydrogénation sélective de l’huile de pyrolyse et un hydrotraitement en lit fixe de l’effluent hydrogéné. La coupe naphta issue d’une séparation spécifique à l’eau de l’effluent hydrotraité suivie d’un fractionnement du flux hydrocarboné séparé peut être envoyée à un vapocraqueur ou être utilisé en tant que base carburant. Selon les demandes de brevets FR3113060 et FR31113061, le procédé intègre une ou deux étapes d’hydrocraquage en lit fixe après l’étape d’hydrotraitement, pour minimiser le rendement de la coupe lourde et maximiser le rendement de la coupe naphta en transformant la coupe lourde au moins en partie en coupe naphta par hydrocraquage, coupe généralement favorisée pour une unité de vapocraquage.
D’autres procédés impliquant un mélange d’une charge fossile et d’une huile de pyrolyse sont également connus, par exemple dans le document WO2015/128033 qui décrit un procédé de co-processing d’une huile de pyrolyse pauvre en aromatiques et une charge d’hydrocraquage non précisée dans une étape d’hydrocraquage pour augmenter la production de composés légers de type éthane et propane, sans pour autant divulguer une étape d’hydrotraitement au préalable.
Le document WO2023/002092 décrit un procédé de production d’hydrocarbures d’une charge contenant majoritairement une fraction d’hydrocarbures d’origine fossile de type distillat sous vide ou gazole lourd et minoritairement une fraction d’huile de pyrolyse comprenant une étape d’hydrotraitement et une étape d’hydrocraquage. L’huile de pyrolyse contient entre 40 et 60% poids d’oléfines et une teneur en aromatiques inférieure à 20% poids. Ce document ne décrit pas l’utilisation d’une huile de pyrolyse fortement chargée en aromatiques et son effet bénéfique en tant que co-charge dans la production de distillat moyens et de naphta par hydrocraquage d’une charge de type distillat sous vide.
Cette surpression de fonctionnement est par exemple de l’ordre de 25 Pa. En tous les cas cette surpression est supérieure à un seuil de maintien de stérilisation au-dessous duquel la stérilisation de l’enceinte de remplissage n’est plus garantie, par exemple de l’air présent dans l’enceinte de l’unité de soufflage est susceptible d’entrer dans l’enceinte de l’unité de remplissage. Ce seuil de maintien de stérilisation est par exemple de l’ordre de 18 Pa.
Par ailleurs, il est aussi connu d’équiper l’enceinte de l’unité de remplissage avec des moyens de création d’un flux d’air laminaire dirigé de haut en bas de manière à diriger d’éventuels contaminants vers le sol, au-dessous du trajet des récipients.
On a constaté que lors de l’ouverture de la porte après une opération de stérilisation le rééquilibrage transitoire des pressions entre les deux enceintes produit une baisse très sensible de la surpression dans l’enceinte de l’unité de remplissage à proximité de l’ouverture. L’air présent dans l’enceinte de l’unité de remplissage se trouve alors aspiré vers l’intérieur de l’enceinte de l’unité de soufflage. Or, la baisse de surpression au-dessous du seuil de maintien de stérilisation ne permet pas de garantir que l’air présent dans l’enceinte de l’unité de remplissage demeure stérile.
Pour éviter cette baisse de surpression dans l’enceinte de remplissage lors de l’ouverture de la porte, on a déjà proposé de commander les moyens de maintien d’une surpression de manière à produire une surpression temporaire pendant l’opération de stérilisation très supérieure à la surpression de fonctionnement juste avant l’ouverture de la porte. Ainsi, même si la pression baisse dans l’enceinte de l’unité de remplissage, elle demeure en surpression au-delà du seuil de maintien de stérilisation par rapport à l’enceinte de l’unité de soufflage. Cette surpression temporaire est par exemple de l’ordre de 80 Pa.
Cependant, cette augmentation temporaire de la surpression engendre des dépenses énergétiques supplémentaires.
De plus, cela impose de disposer de moyens de maintien de la surpression dimensionnés pour obtenir une telle surpression.
En outre, l’ouverture de la porte perturbe encore le flux d’air laminaire, créant des turbulences qui risquent de faire remonter d’éventuels contaminants présents dans l’unité de remplissage.
L'invention propose un procédé de commande de l’ouverture d’au moins un volet d’obturation dans une installation pour la production de récipients notamment de bouteilles, comportant au moins :
- une deuxième enceinte de confinement mitoyenne de la première enceinte par une cloison commune qui délimite une zone stérile à l'intérieur de laquelle est agencée au moins une unité de remplissage des récipients fabriqués ;
- le volet d'obturation de ladite ouverture qui est commandé entre une position ouverte et une position totalement fermée ;
- des moyens de maintien d’une surpression dans la deuxième enceinte par rapport à la pression de la première enceinte, la surpression présentant une valeur de fonctionnement supérieure à un seuil de maintien de stérilisation déterminé dans un mode de production de l’installation ;
caractérisée en ce qu’au début de l’ouverture du volet d’obturation, la surpression est sensiblement maintenue à sa valeur de fonctionnement, une vitesse d’ouverture du volet d’obturation est régulée de manière que la surpression à l’intérieur de la deuxième enceinte demeure constamment entre la valeur de fonctionnement et le seuil de maintien de stérilisation.
Selon une autre caractéristique du procédé réalisé selon les enseignements de l’invention, la vitesse d’ouverture du volet d’obturation est commandée en boucle ouverte selon une loi de commande prédéterminée.
Selon une autre caractéristique du procédé réalisé selon les enseignements de l’invention, la vitesse d’ouverture du volet d’obturation est sensiblement constante tout au long de son ouverture.
- la figure illustre une vue plongeante d’un compresseur électrique d’air conditionné d’un véhicule automobile, et
- la figure illustre une vue en coupe d’un compresseur électrique d’air conditionné fixé à la structure d’un véhicule automobile.