INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence à , un dispositif LIDAR 10 est installé à bord d’un satellite S qui est en orbite autour de la Terre T. Le dispositif LIDAR 10 est utilisé pour obtenir des profils de vitesse aéraulique relatifs à des déplacements d’air qui existent dans l’atmosphère A de la Terre T. Pour cela, une ligne de visée du dispositif LIDAR 10 est dirigée vers l’atmosphère terrestre A, et des impulsions successives de rayonnement I sont émises à une fréquence de répétition déterminée, par exemple de l’ordre de 50,5 Hz (hertz). La durée individuelle de chaque impulsion I peut être de l’ordre de 20 ns (nanoseconde), encore à titre d’exemple. Chaque impulsion I pénètre dans l’atmosphère terrestre A selon la ligne de visée du dispositif LIDAR 10, et est partiellement rétrodiffusée par des éléments qui sont contenus dans l’atmosphère A à chaque endroit le long de cette ligne de visée. Des parties de chaque impulsion I sont ainsi progressivement rétrodiffusées en direction du dispositif LIDAR 10, et parviennent à ce dernier avec un retard temporel qui dépend de l’endroit dans l’atmosphère terrestre A où s’est produit la rétrodiffusion. De façon connue, le rayonnement qui est ainsi rétrodiffusé présente un décalage fréquentiel d’effet Doppler qui correspond à la composante de vitesse du déplacement de l’atmosphère A à l’endroit de la rétrodiffusion, cette composante étant parallèle à la ligne de visée du dispositif LIDAR 10. Il présente aussi une intensité qui dépend du phénomène physique dont résulte la rétrodiffusion, et d’une concentration locale des éléments qui produisent cette rétrodiffusion.
De retour à , le dispositif LIDAR 10 comprend, pour le mode de réalisation de l’invention qui est décrit ici : - une source laser 1, par exemple de type Nd:YAG à émission continue, - un système 2 de découpage du rayonnement qui est produit par la source laser 1, en impulsions successives I, - une optique d’émission 3a, - une optique de réception 3b, qui est dédiée à collecter une partie rétrodiffusée du rayonnement de chaque impulsion I, - un premier canal de détection, qui est constitué par un premier interféromètre 4 et un premier capteur optique 5, ce dernier étant conforme à l’invention, - un second canal de détection, qui est constitué par deux seconds interféromètres 6a, 6b et un second capteur optique 7, lui aussi conforme à l’invention, et - un module de pilotage 8, appelé contrôleur et noté CTRL.
La source laser 1, le système de découpage en impulsions 2, et éventuellement d’autres composants non représentés tels qu’un tripleur de fréquence optique et au moins un amplificateur optique, sont avantageusement réalisés par des technologies de fibres optiques et/ou de circuits optiques intégrés. Le tripleur de fréquence optique convertit la longueur d’onde de 1064 nm de la source laser Nd:YAG, du domaine infrarouge, en longueur d’onde d’environ 354,8 nm, dans le domaine ultraviolet, qui est plus favorable pour la diffusion de Rayleigh.
Le système de découpage en impulsions 2 peut être réalisé à partir d’un modulateur acousto-optique, noté MAO.
L’optique d’émission 3a et l’optique de réception 3b peuvent chacune être du type télescope. Le dispositif LIDAR 10 possède une configuration bistatique lorsque ces optiques d’émission 3a et de réception 3b sont distinctes. Toutefois, les deux optiques 3a et 3b peuvent être constituées alternativement par une même optique qui est commune aux deux fonctions d’émission des impulsions I et de collecte du rayonnement rétrodiffusé, noté R. Le dispositif LIDAR 10 possède alors une configuration monostatique.
Les deux canaux de détection sont de type à détection directe.
Dans le premier canal, qui est dédié à la rétrodiffusion de Mie, l’interféromètre 4 peut être un interféromètre de Fizeau, supposé connu de l’Homme du métier. Un tel interféromètre de Fizeau produit en sortie, à partir d’une partie du rayonnement rétrodiffusé R qui a été collectée par l’optique de réception 3b, une figure d’interférence dans laquelle une frange apparaît avec un décalage latéral qui correspond au décalage Doppler. Comme décrit plus loin, le capteur optique 5 est orienté pour que les colonnes de sa matrice de photodétecteurs soient parallèles à la direction longitudinale de la frange. Le capteur optique 5 permet alors de mesurer le décalage latéral de la frange d’interférence, pour chaque exposition de ce capteur optique 5 à du signal de rétrodiffusion. Ce premier canal, qui est dédié à la rétrodiffusion de Mie, fournit des premières informations sur le profil de vitesse aéraulique le long de la trace des impulsions I dans l’atmosphère terrestre A.
A cause de la largeur de raie importante pour la rétrodiffusion de Rayleigh, le second canal utilise un mode de détection directe qui est différent de celui du premier canal. Cet autre mode de détection directe est appelé écartométrie. Deux autres parties du rayonnement rétrodiffusé R qui ont été collectées par l’optique de réception 3b sont transmises en parallèle à travers les deux interféromètres 6a et 6b, qui sont chacun du type Fabry-Pérot, aussi supposé connu de l’Homme du métier. Ces deux interféromètres de Fabry-Pérot 6a et 6b sont juxtaposés de façon à produire deux taches lumineuses d’interférences, une par chaque interféromètre 6a, 6b, dans deux zones séparées de la surface photosensible du capteur optique 7. En outre, les épaisseurs optiques respectives des interféromètres de Fabry-Pérot 6a et 6b sont sélectionnées pour produire des résonances de transmission pour deux valeurs de longueur d’onde qui sont situées sur le bord inférieur et sur le bord supérieur, respectivement, de la raie spectrale large qui résulte de la rétrodiffusion de Rayleigh. L’effet Doppler qui affecte cette raie large de rétrodiffusion de Rayleigh la décale spectralement, ce qui augmente l’intensité totale de l’une des deux taches lumineuses et réduit l’intensité totale de l’autre tache lumineuse. Le capteur optique 7 permet de mesurer simultanément les intensités totales respectives des deux taches lumineuses, pour chaque exposition de ce capteur optique 7 à du signal de rétrodiffusion. Ce second canal, qui est dédié à la rétrodiffusion de Rayleigh, fournit des secondes informations qui concernent aussi le profil de vitesse aéraulique le long de la trace des impulsions I dans l’atmosphère terrestre A, indépendamment des premières informations fournies par le premier canal dédié à la rétrodiffusion de Mie. Par principe, les valeurs de décalage spectral d’effet Doppler sont cohérentes entre les deux canaux. Le second canal, dédié à la rétrodiffusion de Rayleigh, peut aussi fournir une évaluation de la densité ou concentration des particules le long de la trace des impulsions I dans l’atmosphère terrestre A.
Bien que l’ensemble des deux interféromètres 6a et 6b, qui sont disposés en parallèle l’un avec l’autre, soit représenté comme étant en parallèle avec l’interféromètre 4 dans , il peut avantageusement être assemblé optiquement en série avec ce dernier, puisque les résonances de transmission respectives des interféromètres 4, 6a et 6b ont été sélectionnées pour être décalées spectralement.
Il est aussi ainsi possible de gérer plus facilement la déformation / raideur de la pièce monobloc une fois le dispositif amortisseur assemblé. En particulier, il est possible d’usiner la pièce monobloc une fois le disque d’entrainement, le plateau d’entrainement et le plateau de maintien assemblés afin de modifier une raideur d’une partie au moins de la pièce monobloc. Il est avantageusement possible d’obtenir une surface de pression plus homogène.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la au moins une partie de la pièce monobloc destinée à être usinée est positionnée au regard du disque d’entrainement.
En particulier, la au moins une partie de la pièce monobloc destinée à être usinée est positionnée à un endroit où est localisée la première garniture de friction ou la deuxième garniture de friction, la première garniture de friction ou la deuxième garniture de friction étant montée fixée sur la pièce monobloc ou sur le disque d’entrainement.
Dans un exemple, la partie de la pièce monobloc sur laquelle la première ou la deuxième garniture de friction est fixée peut comporter des orifices traversants.
Dans un autre exemple, la pièce monobloc peut également comporter des orfices traversants entre un endroit où est positionnée la première ou la deuxième garniture de friction et les moyens de fixation.
Dans un mode de réalisation, le plateau d’entrainement forme une plaque annulaire pouvant s’étendre sensiblement selon un premier plan mais peut comprendre des décrochements de surface de telle manière à ce que la plaque annulaire peut s’étendre sensiblement selon un deuxième plan. Le premier plan et le deuxième plan peuvent être parallèles l’un par rapport à l’autre. En variante, le premier plan et le deuxième plan peuvent être inclinés l’un par rapport à l’autre.
Dans un mode de réalisation, l’élément d’entrée de couple est formé par une masse d’inertie primaire et un couvercle. Dans ce même mode de réalisation, la masse d’inertie primaire forme un plateau annulaire s’étendant radialement avec un rebord annulaire d’extension axiale sur un pourtour périphérique extérieur de ce même plateau annulaire. Le couvercle forme un anneau sensiblement plat tout en étant positionné sensiblement parallèlement au plateau annulaire. La masse d’inertie primaire et le couvercle sont agencés l’un par rapport à l’autre de telle manière à former un logement apte à recevoir un dispoitif élastique. Le plateau d’entrainement peut être positionné axialement entre le plateau annulaire et le disque d’entrainement. Ou bien le plateau d’entrainement peut être positionné axialement entre le disque d’entrainement et le couvercle.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le dispositif élastique comprend au moins un ressort courbe disposé circonférentiellement entre le premier élément tournant et le disque d’entrainement.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le dispositif élastique comprend une pluralité de premiers ressorts, une pluralité de deuxièmes ressorts et un organe de phasage monté libre en rotation, la pluralité de premiers ressors et la pluralité de deuxièmes ressorts étant agencées par paires au moyen de l’organe de phasage, l’organe de phasage étant configuré de telle manière à transmettre les efforts de chacun des premiers ressorts à chacun des deuxièmes ressorts de ces mêmes paires. Dans un exemple, la pluralité de premiers ressorts et la pluralité de deuxièmes ressorts sont des ressorts droits. Dans un autre exemple, la pluralité de premiers ressorts sont des ressorts droits ou courbes et la pluralité de deuxièmes ressorts sont des ressorts courbes ou droits respectivement.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’organe de phasage est formé par une première rondelle de phasage et une deuxième rondelle de phasage liées en fixation l’une à l’autre et agencées axialement l’une par rapport à l’autre.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le dispositif élastique comporte également des moyens de suppression de transfert de portance lors de la transmission du couple. Dans un exemple, de tels moyens de suppression sont formés par une première bride et une deuxième bride. La première bride peut comporter au moins une première patte de compression agencée circonférentiellement entre une première extrémité de chacun des premiers ressorts, d’une part, et le disque d’entrainement, d’autre part. La deuxième bride peut comporter au moins une deuxième patte de compression agencée circonférentiellement entre une première extrémité de chacun des deuxièmes ressorts d’une part, et le disque d’entrainement, d’autre part.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la pièce monobloc est apte à être connectée à un arbre d’entrée d’une boite de vitesses.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la pièce monobloc forme un plateau de réaction d’un embrayage de friction.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la pièce monobloc est apte à être montée sur un palier.
Dans un mode de réalisation, la première garniture de friction et la deuxième garniture de friction sont positionnées décalées radialement l’une par rapport à l’autre. La première garniture de friction et la deuxième garniture de friction peuvent se chevaucher radialement partiellement.
L’invention a également pour objet un procédé de montage d’un dispositif d’amortissement tel que précédemment décrit, dans lequel il comprend les étapes suivantes :
La distance radiale de pontage Dr entre la profondeur maximale Hi et la profondeur minimale Psup de chaque incision profonde 40 de la portion axialement centrale P0 est égale à, en moyenne, au moins 50%, de préférence au moins 55%et plus préférentiellement au moins 60% de la profondeur maximale Hi de ladite incision 40. Pour l’incision profonde 40 représentée sur les figures 4 à 6 (et sur lesquelles les proportions ne sont pas respectées), Hi =7,5 mm, Psup=2,5 mm de sorte que Dr=5,0 mm et Dr/Hi =67%. En moyenne, Dr/Hi est ici égale à 64%
L’incision profonde 40 créé un volume vide Vi dans la partie axialement centrale P0. Ce volume vide Vi est délimité radialement par la surface de roulement 16 et par le fond 400. Ce volume vide Vi est délimité radialement par les faces principales de la partie axialement centrale dans laquelle est ménagée l’incision profonde 40. On a représenté ce volume vide Vi sur la , ici égal à 19,7 mm3.
Sur la , on a représenté un volume Vt qui est le volume théorique de l’incision profonde théorique dont la profondeur est constante et égale à la profondeur maximale de l’incision profonde 40, c’est-à-dire Hi. Ici, Vt=33,9 mm3.
La valeur de 1-Vi/Vt est égal à un taux volumique individuel de pontage de l’incision profonde 40. Pour l’incision profonde précédemment décrite, 1-Vi/Vt=42%. En faisant la moyenne des taux volumiques individuels de pontage de l’ensemble des incisions profondes 40 de la portion axialement centrale P0, on obtient un taux volumique moyen de pontage. L’ensemble des incisions profondes 40 de la portion axialement centrale P0 présente un taux moyen de pontage supérieur ou égal à 25%, de préférence supérieur ou égal à 30% et plus préférentiellement à 35%. Le taux volumique moyen de pontage est inférieur ou égal à 50%, de préférence à 45%. Ici, Le taux volumique moyen de pontage est égal à 42%.
On a comparé des pneumatiques témoins T0, T1, T2, T3, T4 et le pneumatique 10 selon le premier mode de réalisation.
Le pneumatique T0 est un pneumatique commercialisé sous la marque MICHELIN ™ dans la gamme ALPIN 6 ™. Le pneumatique T0 comprend une couche de roulement radialement externe comprenant un matériau élastomérique présentant un module complexe de cisaillement dynamique G* mesuré selon la norme ASTM D-5992-96, à une température de 60°C et à une fréquence de 10Hz sous une contrainte égale à 0,7 MPa égal à 0,95 MPa et une température de transition vitreuse Tg= -22°C. Le pneumatique T0 comprend une couche de roulement radialement interne comprenant un matériau élastomérique présentant un module complexe de cisaillement dynamique G* mesuré selon la norme ASTM D-5992-96, à une température de 60°C et à une fréquence de 10Hz sous une contrainte égale à 0,7 MPa égal à 1,10 MPa et température de transition vitreuse Tg=-30°C.
Le pneumatique T1 est identique au pneumatique T0 à l’exception du matériau élastomérique de la couche de roulement radialement interne 142 qui est le matériau élastomérique M2 du pneumatique 10.
Le pneumatique T2 est identique au pneumatique T0 à l’exception du matériau élastomérique de la couche de roulement radialement externe 141 qui est la matériau élastomérique M1 du pneumatique 10.
Le pneumatique T3 est identique au pneumatique T0 à l’exception de la sculpture qui est celle décrit précédemment, notamment avec des incisions profondes dans la portion axialement centrale présentant un taux volumique moyen de pontage supérieur ou égal à 25%.
Le pneumatique T4 est identique au pneumatique 10 à l’exception de la sculpture qui est celle du pneumatique T0, notamment avec des incisions profondes dans la portion axialement centrale présente un taux volumique moyen de pontage inférieur à 15%.
On a fait procéder à différents tests dont les résultats sont rassemblés dans le tableau 1 ci-dessous et dans lequel, sauf indication contraire, une valeur supérieure à 100 indique une amélioration de la performance et une valeur inférieure à 100 indique une détérioration de la performance.
On a procédé à plusieurs tests sur sol enneigé : - un test de freinage durant lequel on a procédé à un freinage en ligne droit d’un véhicule roulant à 50 km/h et on a mesuré la distance nécessaire à l’atteinte de la vitesse de 5 km/h avec un système ABS, - un test de motricité durant lequel on a mesuré l’accélération d’un véhicule entre 10% et 60% de glissement sans dispositif d’aide à la conduite, notamment sans dispositif anti-patinage, - un test d’adhérence transversale subjectif prenant en compte la moyenne du temps mis pour parcourir trois tours d’un circuite enneigé et le comportement du véhicule.
On a fait la moyenne de ces différents tests sur sol enneigé sous l’appellation TEST1 dans le tableau 1.
On a également à un test de comportement sur machine pour mesurer la rigidité de dérive. Dans le tableau 1, ce test est appelé TEST 2. On fait rouler le pneumatique à une vitesse constante, ici 80 km/h, sur une machine automatique appropriée (machine type "sol-plan" commercialisée par la société MTS), en faisant varier la charge notée "Z", sous un angle de dérive de 1 degré, et on a mesuré de manière continue la poussée de dérive et identifié la rigidité de dérive notée « D » (corrigée de la poussée à dérive nulle), en enregistrant à l'aide de capteurs l'effort transversal sur la roue en fonction de cette charge Z. On obtient alors, pour une charge choisie, notamment en fonction de l’indice de charge du pneumatique, une valeur de rigidité de dérive.
On a procédé à un test d’usure sur route au cours duquel on mesure la distance parcourue par un pneumatique pour arriver à une usure correspondant au témoin d’usure réglementaire. Dans le tableau 1, ce test est appelé TEST 3.
illustre une vue selon la coupe B en position basse du composant illustré en ;
illustre une première étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention ;
illustre une deuxième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention;
illustre une troisième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention;
illustre une quatrième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention;
illustre une cinquième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention;
illustre une sixième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention ;
illustre une septième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention.
illustre une huitième étape de procédé de réalisation d’un exemple de composant selon l’invention.
De manière générale, la nouvelle architecture de commutateurs MEMS-RF capacitifs selon l’invention permet d’adresser les besoins de fortes puissances et de fiabilité accrues. Pour cela, cette nouvelle architecture propose les caractéristiques suivantes présentant notamment les avantages décrits ci-après, plus en détails : - une dissociation de la partie RF et de la partie DC (pour l’activation) pour minimiser le stress sur le diélectrique de la ligne RF. Les électrodes d’activation sont déportées pour assurer leurs dimensionnements permettant ainsi de viser de très fortes puissances RF (>> 30W). Ces électrodes d’activation sont situées au niveau des plans de masse conférant une flexibilité sur leurs dimensionnements pour viser les niveaux de puissance élevées tout en garantissant des tensions d’actionnement modérés ; - un premier matériau diélectrique, à forte rigidité diélectrique et déposé sur les électrodes d’activation, peut avantageusement selon certaines variantes de l’invention être micro/nanostructuré afin d’améliorer la fiabilité du composant en limitant l’injection des charges lors des commutations grâce à une faible surface en contact avec la membrane ; - un deuxième matériau diélectrique déposé sur la ligne RF de transmission confère au composant ses propriétés RF (tenue en puissance et paramètres S) lorsque la membrane est à l’état bas. Par l’architecture proposée, les contraintes sur ce matériau sont minimisées permettant d’en diminuer l’épaisseur et/ou d’utiliser un matériau à forte constante diélectrique dont les propriétés (en fonction de l’épaisseur) ne sont pas usuellement compatibles des MEMS-RF capacitifs car ces matériaux ne tiennent généralement pas les tensions appliquées pour l’actionnement ; - une membrane composée d’une partie flexible pour permettre son mouvement et d’une partie rigide suffisamment épaisse afin de maintenir une rigidité structurelle permet de limiter sa déformation (maintenir la membrane droite) sous les différentes sollicitations (puissance RF et actionnement) et pouvant tenir de fortes puissances RF.
De manière générale, selon la présente invention il est proposé de déporter les électrodes d’activation au niveau des plans de masse. Ces derniers se retrouvent suspendus, localement, au-dessus des électrodes d’activation, ces deux éléments étant séparés par un gap d’air (e g ). La illustre une vue 3D et la illustre une vue de dessus d’un exemple de composant selon la présente invention. On réalise ainsi sur un substrat 100 , des électrodes d’activation 200a et 200b prolongées par des plots de connexion 600a et 600b , recouvertes d’éléments 300a et 300b en premier matériau diélectrique D1 (éléments 300a/D1 et 300b/D1 représentés en ). Des plans de masse 400a 1 , 400b 1 , 400a 2 et 400b 2 sont répartis de part et d’autre de la membrane présentant un élément inférieur 501 qui repose sur lesdits plans de masse, cet élément inférieur 501 étant recouvert localement d’un élément supérieur 502. La ligne RF 110 est recouverte localement d’un élément 111 en second matériau diélectrique D 2 . Selon une variante illustrée en , l’élément 111 peut être recouvert lui-même d’une métallisation 12 0 en métal M6 ( cela constituant une variante du composant illustré en ) . La ligne RF est par ailleurs épaissie en périphérie par des métallisations 112 1 et 112 2 .
Les plans de masse 400a 1 , 400b 1 , 400a 2 et 400b 2 et les métallisations 112 1 et 112 2 peuvent avantageusement être réalisées en un même métal référencé M3 . L’élément inférieur 501 de la membrane est réalisé en un métal référencé M 4 , l’élément supérieur 502 de la membrane étant réalisé en un métal référencé M 5 .
La membrane métallique mobile se trouve suspendue et séparée par un gap d’air (e g ) des deux électrodes d’activation en métal M 2 et de la ligne RF 100 métallique fine en métal M 1 ( non représenté car recouvert par l’élément 111 en diélectrique D2) . Le premier matériau diélectrique référencé D1 (situé au-dessus des électrodes) est choisi pour sa bonne tenue en tension (Rigidité diélectrique élevée et épaisseur). Par exemple, des premiers matériaux diélectriques tels que le nitrure de silicium (SiN), l’oxyde de silicium (SiO 2 ), l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ), polymères …, déposés par différentes techniques (LPCVD, PECVD, PVD, CVD, ALD …), peuvent présenter des rigidités diélectriques supérieures à 6 MV/cm, comme illustré en qui montre l’évolution des rigidités en fonction de la constante diélectrique selon la référence : Pushkar Jain et al., “Embedded Thin Film Capacitors - Theoretical Limits”, IEEE Transactions on Advanced Packaging, 2002.