INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A ce propos, on observera que c’est, plus particulièrement, au moins une partie des moyens d’obturation escamotables 13 (notamment le flotteur 15, voire encore la trappe escamotable 14 et/ou les moyens d’entretoise 16), que comporte l’abreuvoir 1, et qui est configurée en sorte que, en position de fermeture de l’ouverture traversante 12 du châssis 11, la trappe escamotable 14 (plus particulièrement la face inférieure 140 de cette trappe escamotable 14) est positionnée à une distance déterminée au-dessus du niveau de l’eau N.
De manière additionnelle, les moyens d’alimentation en eau 8 (qui peuvent être configurés pour gérer le niveau d’eau N dans le bac 2) peuvent, également, être configurés en sorte que, en position de fermeture de l’ouverture traversante 12 du châssis 11, la trappe escamotable 14 (plus particulièrement la face inférieure 140 de cette trappe escamotable 14) est positionnée à une distance déterminée au-dessus du niveau de l’eau N.
A ce propos, on observera que la distance déterminée est comprise entre 10mm et 40mm, de préférence de l’ordre de 30mm.
Tel que mentionné ci-dessus, la trappe escamotable 14 présente une face inférieure 140, d’une part, qui est orientée en direction du volume interne 7 du bac 2 et/ou en direction du fond 3 de ce bac 2, ceci au moins en position de fermeture de l’ouverture traversante 12 du châssis 11 et, d’autre part, à partir de laquelle les moyens d’entretoise 16 s’étendent.
La matrice noyau présente ainsi beaucoup de connexions par ligne et/ou par colonne, par rapport au reste de la matrice modifiée , ce qui permet de retrouver les données source au décodage. Pour la norme 5G, la matrice noyau présente par exemple de l’ordre de éléments non nuls par ligne.
Selon un mode de réalisation particulier, les deux premières colonnes de la matrice noyau et/ou de ladite matrice d’extension comprennent une alternance d’éléments non nuls et d’éléments nuls par ligne et par colonne.
On cherche ainsi une répartition équitable des connexions dans les deux premières colonnes de la matrice noyau et/ou de ladite matrice d’extension avec une structure en quinconce. Comme indiqué en préambule, ces deux premières colonnes peuvent ne pas être transmises, notamment en 5G.
Selon un mode de réalisation particulier , et et , ou et , ou et ou et .
La matrice de base modifiée présente ainsi un format similaire à la matrice BG2 avec une décomposition en six sous-matrices ( , , , , 0 et ) et une taille identique à la matrice de base BG2. Elle peut donc être utilisée dans tout système compatible avec la norme 5G.
Selon un mode de réalisation particulier, selon la valeur de , ladite matrice noyau est égale à : pour K=10 pour K=9 pour K=8 pour K=6 V1 V0 V3 V2 V1 V4 V3 V2 V4 V0 V3 V2 V4 V2 V3 V0 V2 V0 V3 V4 V2 V3 V1 V1 V3 V4 V4
ladite matrice présentant au moins une double diagonale est égale à : V0 V0 V0 V0 V1 V0 V0 V0 V0
ladite matrice d’extension est égale à : pour K=10 pour K=9 pour K=8 pour K=6 V4 V0 V2 V1 V3 V2 V1 V3 V2 V4 V0 V0 V1 V1 V2 V2 V0 V1 V1 V2 V4 V3 V1 V4 V2 V0 V0 V1 V1 V2 V4 V3 V2 V2 V3 V0 V4 V1 V0 V4 V1 V0 V2 V2 V3 V0 V4 V1 V3 V3 V4 V1 V0 V2 V1 V0 V2 V1 V3 V1 V4 V2 V0 V4 V4 V2 V0 V4 V1 V0 V2 V1 V3 V0 V4
ladite matrice de prolongement est égale à : pour K=10 pour K=9 pour K=8 pour K=6 V4 V0 V1 V2 V3 V4 V0 V1 V2 V3 V4 V0 V1 V2 V3 V4 V0 V1 V2 V3 V4 V0 V1 V2 V0 V1 V2 V3 V1 V2 V3 V4 V1 V2 V3 V4 V2 V3
Les éléments vides des matrices ci-dessus correspondent à des valeurs nulles.
Les matrices et présentent une structure imbriquée selon la valeur de .
Ainsi, pour , la matrice noyau présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Pour , la matrice noyau présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice noyau à laquelle deux colonnes sont ajoutées. Pour , la matrice noyau présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice noyau à laquelle une colonne est ajoutée. Pour , la matrice noyau présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice noyau à laquelle une colonne est ajoutée.
De la même façon, pour , la matrice d’extension présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Pour , la matrice d’extension présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice d’extension à laquelle deux colonnes et huit lignes sont ajoutées. Pour , la matrice d’extension présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice d’extension à laquelle une colonne et quatre lignes sont ajoutées. Pour , la matrice d’extension présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice d’extension à laquelle une colonne et quatre lignes sont ajoutées.
Enfin, pour , la matrice de prolongement présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Pour , la matrice de prolongement présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice de prolongement à laquelle huit lignes sont ajoutées. Pour , la matrice de prolongement présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice de prolongement à laquelle quatre lignes sont ajoutées. Pour , la matrice de prolongement présente une taille , soit selon l’exemple présenté. Elle est formée de la matrice de prolongement laquelle quatre lignes sont ajoutées.
Selon ce mode de réalisation : chaque élément vide ou nul de ladite matrice de base modifiée est remplacé par une matrice nulle de taille , chaque élément non nul de ladite matrice de base modifiée est remplacé par une matrice de permutation circulaire obtenue en appliquant une rotation circulaire à une matrice identité de taille , telle que : Rotation circulaire si appartient à : ] si appartient à : si appartient à : si appartient à : si appartient à : si appartient à : si appartient à : si appartient à :
avec et des variables aléatoires.
Selon une première variante de réalisation, le couvercle comprend un premier flanc et un deuxième flanc.
De manière non limitative, le premier flanc peut être disposé en regard de la première extrémité des deuxièmes canaux et le premier flanc peut être disposé en regard de la deuxième extrémité des deuxièmes canaux.
Selon une deuxième variante de réalisation, le couvercle est une pièce monobloc.
Dans un mode de réalisation, le couvercle comprend un orifice d’entrée configuré pour permettre une introduction du deuxième fluide dans l’un au moins des deuxièmes canaux et un orifice de sortie configuré pour extraire le deuxième fluide du corps.
Dans un mode de réalisation, la surface latérale peut s’étendre circonférentiellement autour de l’axe central.
En particulier, la surface latérale du corps peut être une surface de révolution dudit axe central.
Alternativement, la surface latérale peut présenter une autre géométrie, par exemple une section polygonale ou autre.
Le corps comprend de préférence deux surfaces transversales, espacées l’une de l’autre le long de l’axe central.
Dans un mode de réalisation, les premiers canaux ont chacun une entrée débouchant sur l’une desdites surfaces transversales et une sortie débouchant sur l’autre desdites surfaces transversales.
Le corps peut comprendre une section de passage du premier fluide formée par les premiers canaux.
La section de passage peut définir une porosité, autrement dit un pourcentage d’ouverture réalisée par lesdits premiers canaux, qui est préférentiellement comprise entre 30% et 45%., plus préférentiellement comprise entre 35% et 40%, par exemple égale à 38%.
De manière non limitative, la section de passage est de préférence circulaire.
Dans un mode de réalisation, le corps comprend des ailettes formant les premiers canaux et des éléments de conduite formant les deuxièmes canaux.
Les éléments de conduite peuvent être de type tubes.
Dans un mode de réalisation, le corps comprend plusieurs rangées de premiers canaux qui sont chacune formées par plusieurs premiers canaux respectifs et plusieurs rangées de deuxièmes canaux qui sont chacune formées par plusieurs deuxièmes canaux respectifs.
De préférence, les rangées de premiers canaux sont agencées en alternance avec les rangées de deuxièmes canaux selon une direction transversale.
Le dispositif peut comprendre un couvercle. Le couvercle peut recouvrir la cage.
Plus précisément, le dispositif peut comprendre un couvercle recouvrant la cage.
Le couvercle peut s'adapter sans serrer à une paroi tubulaire de la cage, de sorte que l'air puisse passer entre eux.
Un ou plusieurs passages peuvent également être décrits entre le couvercle et la paroi tubulaire, ce qui peut permettre à l'air de passer entre les deux.
La cage peut comprendre une lèvre. La cage peut comprendre un joint. Le joint peut être espacé de la lèvre. La lèvre et/ou le joint peuvent être configurés pour capturer, en utilisation, une paroi du boîtier entre eux, par exemple pour fixer de manière étanche la cage dans un trou du boîtier.
Plus précisément, la cage peut comprendre une lèvre et un joint espacé de la lèvre qui sont configurés pour capturer, en utilisation, une paroi du boîtier entre eux pour fixer de manière étanche la cage dans un trou du boîtier.
La cage peut comprendre une connexion à baïonnette. La connexion à baïonnette peut avoir au moins une bride, par exemple deux ou plusieurs brides. Le ou les brides peuvent décrire, par exemple chacune, une partie de la lèvre de la cage.
Plus précisément, la cage peut comprendre une connexion à baïonnette avec deux ou plusieurs brides décrivant chacune une partie de la lèvre de la cage.
L'invention concerne également un dispositif d'égalisation de pression, par exemple pour un boîtier de batterie, le dispositif comprenant : une cage décrivant un passage de fluide ; et une membrane fixée à la cage par un raccord frangible et couvrant le passage de fluide ; dans lequel la membrane est configurée pour égaliser, en utilisation, la pression à l'intérieur du boîtier avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier ; tandis que le raccord frangible est configuré pour se rompre, à une température prédéterminée et/ou à un différentiel de pression prédéterminée entre l'intérieur et l'extérieur du boîtier, pour dévoiler le passage du fluide afin d'empêcher la surchauffe et/ou la surpression à l'intérieur du boîtier.
Pour éviter toute ambiguïté, les termes "peut", "et/ou", "par exemple", et tout autre terme similaire utilisés dans le présent document doivent être interprétés comme non limitatifs, de sorte que toute caractéristique ainsi décrite ne doit pas nécessairement être présente.
la illustre un dispositif d'égalisation de pression pour un boîtier de batterie selon un exemple en condition opérationnelle normale où la membrane permet l'égalisation de la pression entre l'intérieur et l'extérieur du boîtier de la batterie ;
la illustre le dispositif de la dans une situation de surchauffe et/ou de surpression ; et
la illustre le dispositif de la sans la paroi supérieure du couvercle.
Description détaillée de l'invention En se référant maintenant aux figures 1 à 3, on peut voir un dispositif d'égalisation de pression 100 pour un boîtier de batterie 10. Le dispositif 100 comprend une membrane 101 et une cage 102 décrivant un passage de fluide 103. Une partie de la membrane 101 est fixée à la cage 102 par un raccord frangible 104 tandis qu'une autre partie de la membrane 101 est fixée à la cage 102 par un raccord permanent 140, de sorte qu'elle recouvre le passage de fluide 103. Le raccord frangible 104 comprend un matériau thermofusible, par exemple un adhésif thermofusible (« hot-melt adhesive » (HMA) ou « hot glue ») sous la forme d'un adhésif thermoplastique tel que l'éthylène-acétate de vinyle.
En effet, la vitesse d’avance du porteur est dépendante des conditions du chantier, notamment de la quantité de matière à faucher, du type de matière à faucher, de l’humidité présente, de la qualité de coupe désirée, ou bien encore de la présence d’obstacles et/ou de corps étrangers, ces conditions influençant la charge du rotor.
Ainsi, si le groupe de fauche se charge de manière excédentaire, il est nécessaire de diminuer la vitesse d’avance. A l’inverse, il est envisageable d’augmenter la vitesse d’avance du véhicule porteur dans la mesure où le groupe de fauche ne présente aucun signe de chargements excessifs, qui se traduiraient par une pression hydraulique élevée.
Par ailleurs, la qualité de coupe est impactée par la vitesse d’avance du véhicule porteur ou du véhicule automoteur.
En effet, le rotor fonctionnant à un régime constant, la distance au sol entre deux passages d’un même fléau est directement liée à la vitesse d’avance du porteur. Par conséquent, la qualité de coupe est dépendante de la vitesse d’avancement.
A titre d’exemple, à régime constant du rotor, pour un rotor dont le régime nominal est de 2950 tours/minute, et pour une vitesse d’avance du porteur égale à 4 km/h, l’intervalle de passage d’un même fléau au niveau de la végétation à faucher est de 23 mm tandis que cet intervalle est de 40 mm pour une vitesse de 7 km/h.
Il en résulte une quantité de matière végétale non fauchée par le dispositif qui est plus importante lorsque celui-ci avance à une vitesse de 7 km/h, entrainant inévitablement une dégradation de la qualité de coupe.
La présente invention se veut à même de remédier, au moins en partie, aux inconvénients des dispositifs de faucheuses débroussailleuses de l’état de la technique, en proposant un système ayant pour objectif principal de diminuer la consommation d’énergie du porteur en ne fournissant, à la matière végétale à faucher, que la quantité d’énergie nécessaire et suffisante pour la faucher convenablement.
Dans une démarche inventive, il a ainsi été imaginé la mise au point d’un procédé et d’un dispositif aptes à permettre une gestion de la variation de la vitesse de rotation du rotor dont est équipé une FDBA, d’une part, en fonction de la charge (soit principalement la quantité de matière végétale à faucher) et, d’autre part, accessoirement, en fonction de la vitesse d’avance du véhicule porteur sur lequel est montée la FDBA.
A noter que la charge varie, en plus de la quantité de matière, selon l’humidité, le type de végétation ou encore le type de fléaux que comporte le groupe de fauche.
La présente invention a pour but principal de permettre une diminution de la consommation de l’énergie du groupe de fauche. En effet, dans les phases d’utilisation de la FDBA où il y a peu de matière végétale à faucher, et/ou lorsque ladite matière végétale est sèche, il est envisageable de diminuer la vitesse de rotation du rotor en sorte de diminuer la puissance développée et, par conséquent, d’économiser de l’énergie. Une telle diminution de la vitesse de rotation du rotor est également applicable lorsque la vitesse d’avance du véhicule porteur est faible.
Un deuxième objectif de la présente invention est d’augmenter le débit de chantier des utilisateurs. A l’inverse de l’exemple précédent, où l’on adapte la vitesse de rotation du rotor en la diminuant, lorsque la densité de matière végétale à faucher est importante et/ou que l’opérateur souhaite augmenter la vitesse d’avance du véhicule porteur, il peut s’avérer intéressant d’accroître la vitesse de rotation du rotor afin d’éviter les bourrages du groupe de fauche, et éviter à l’opérateur d’avoir à diminuer sa vitesse d’avance.
Grâce à la présente invention, à faible vitesse d’avance du véhicule porteur, le régime rotor est diminué par rapport au régime nominal car la charge est plus faible, ce qui permet de diminuer l’énergie consommée. Au contraire, à partir d’une vitesse d’avance plus importante, le régime rotor est augmenté pour garder une qualité de coupe optimale. Ainsi, par la mise en œuvre de la présente invention, la qualité de coupe n’est plus impactée par l’augmentation de la vitesse du porteur, la quantité de matière fauchée restant constante même en cas d’accélération du porteur.
A cet effet, l’invention concerne un procédé de régulation de la vitesse de rotation d’un rotor d’un moteur hydraulique d’un groupe de fauche d’une faucheuse débroussailleuse alimenté, via un circuit hydraulique, par une pompe hydraulique pilotée électriquement et entrainée par une prise de force transmettant le couple des moyens moteurs d’un véhicule, ladite régulation étant effectuée par le pilotage du débit de ladite pompe hydraulique à partir d’un débit initial D de fonctionnement compris entre un débit minimal de fonctionnement Dmin et un débit maximal de fonctionnement Dmax, ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il est apte à permettre une variation de la vitesse de rotation dudit rotor au moins en fonction de la charge de matière végétale à faucher, et en ce qu’il comporte, au moins, les étapes suivantes, prises dans l’ordre : Définition d’une pression de référence P0 de ladite pompe hydraulique, ainsi qu’au moins une valeur de variation de la pression ▲P par rapport à la pression de référence P0, et une valeur de variation du débit ▲D de fonctionnement de la pompe hydraulique ; Réalisation de mesures, à intervalles de temps réguliers, de la pression effective P au moyen d’au moins un capteur de pression équipant ladite pompe hydraulique et/ou le circuit hydraulique et/ou le moteur hydraulique ; Si la pression effective mesurée P est inférieure à P0 - ▲P, diminution du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique de la valeur ▲D, en sorte de réduire la vitesse de rotation du rotor ; Vérification du débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique par rapport à son débit minimal de fonctionnement Dmin et, si le débit D est déjà égal à Dmin, maintien de la valeur de débit au minimum ; Si la pression effective mesurée P est supérieure à P0 + ▲P, augmentation du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique de la valeur ▲D, en sorte d’accroître la vitesse de rotation du rotor ; Vérification du débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique par rapport à son débit maximal de fonctionnement Dmax et, si le débit D est déjà égal à Dmax, maintien de la valeur de débit au maximum ; Si la pression effective mesurée P est comprise entre P0 - ▲P et P0 + ▲P, maintien du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique ; Envoi de signaux de commande électriques à ladite pompe hydraulique avec la consigne de diminution, d’augmentation, ou de maintien du débit D de fonctionnement selon les étapes précédentes ; Répétition des étapes ci-dessus, de mesure de la pression effective P et de régulation du débit D, en boucle autant de fois que nécessaires à la durée de l’opération de fauchage de la matière végétale.
L’invention concerne, également un procédé de régulation de la vitesse de rotation d’un rotor d’une faucheuse débroussailleuse en fonction de la charge de matière végétale à faucher et en fonction de la vitesse d’avancement du véhicule équipé d’un moyen de mesure de ladite vitesse d’avancement, caractérisé en ce qu’il comporte, en plus, les étapes suivantes : Définition d’au moins cinq valeurs de débit de fonctionnement de la pompe hydraulique à savoir un débit minimum Dmin, au moins trois débits intermédiaire Dint1, Dint2 et Dint3 avec Dint1 Dint3, à appliquer à ladite pompe selon la vitesse d’avancement du véhicule ; Réalisation de mesures, à intervalles de temps réguliers, de la vitesse V d’avancement du véhicule ; Définition d’une corrélation entre la vitesse d’avancement V du véhicule et le débit à appliquer à ladite pompe hydraulique, comme suit : Si V est inférieure à une vitesse minimale Vmin, application du débit minimum Dmin ; Si V est comprise entre une première vitesse intermédiaire V1int1, avec V1int1 supérieure ou égale à Vmin et une deuxième vitesse intermédiaire V2int1, avec V2int1>V1int1, application du premier débit intermédiaire Dint1 ; Si V est comprise entre une troisième vitesse intermédiaire V1int2, avec V1int2 supérieure à V2int1, et une quatrième vitesse intermédiaire V2int2, V2int2>V1int2, application du deuxième débit intermédiaire Dint2 ; Si V est comprise entre une cinquième vitesse intermédiaire V1int3, avec V1int3 supérieure à V2int2, et une sixième vitesse intermédiaire V2int3, avec V2int3>V1int3, application du troisième débit intermédiaire Dint3 ; Si V est supérieure à une vitesse minimale Vmax, avec Vmax > V2int3, application du débit maximum Dmax ; Comparaison entre les valeurs de régulation du débit D du fonctionnement de la pompe hydraulique déterminé par rapport à la charge et de régulation du débit par rapport à la vitesse d’avancement V du véhicule et pilotage de ladite pompe avec le plus grand des deux débits.
La présente invention concerne également un dispositif de régulation de la vitesse de rotation d’un rotor d’une faucheuse débroussailleuse au moins en fonction de la charge de matière végétale à faucher pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention et comportant au moins un moyen de mesure de la pression positionné au niveau de la pompe hydraulique et/ou du circuit hydraulique et/ou du moteur hydraulique de la faucheuse débroussailleuse, ledit dispositif de régulation comportant en outre, au moins, des moyens de pilotage électronique de la pompe, incluant des moyens de calcul et de commande en fonction de la charge, ainsi que des moyens de communication et de transmission de l’information entre ledit au moins un moyen de mesure de la pression et lesdits moyens de pilotage, et entre ces derniers et ladite pompe hydraulique pour la régulation du débit de cette dernière.
La illustre le filetage de la tête de vis, déformé, après une insertion et un verrouillage de la vis dans la plaque d’ostéosynthèse en configuration polyaxiale.
La illustre un cône d’angulation obtenu par le mécanisme de la vis à verrouillage polyaxial.
Dans la description et les revendications, on utilisera à titre non limitatif les expressions « supérieure », « au-dessus», et « inférieure», « au-dessous », et leurs dérivés en référence à la partie supérieure, et à la partie inférieure, respectivement, des figures 1 à 8 et 10 à 12.
Dans la suite de la description de la vis, de la plaque d’ostéosynthèse et de l’ensemble comprenant la plaque et la vis d’ostéosynthèse suivant l’invention, les mêmes références numériques désignent les mêmes éléments.
La illustre une vis selon l’invention. La vis 1 s’étend selon un axe longitudinal « X ».
La vis 1 peut être une vis osseuse, par exemple une vis pour plaque d’ostéosynthèse.
La vis 1 peut être configurée pour être insérée et verrouillée, dans une plaque 2 d’ostéosynthèse.
A cet effet, au moins un trou débouchant 4a destiné à recevoir une vis 1 selon la présente invention peut être ménagé dans la plaque 2 d’ostéosynthèse ( ).
Par exemple, plusieurs trous débouchants peuvent être ménagés dans la plaque 2 d’ostéosynthèse. Chaque trou débouchant peut par exemple présenter une forme cylindrique. Chaque trou débouchant est destiné à recevoir une vis 1 selon la présente invention. Dans la , quatre trous débouchants 4a, 4b, 4c, 4d sont visibles. Chaque trou débouchant 4a, 4b, 4c, 4d peut définir un axe de trou débouchant « X’ » passant par le trou débouchant ( ).
L’axe de trou débouchant « X’» peut s’étendre depuis un coté du trou débouchant jusqu’à l’autre côté du trou débouchant. L’axe de trou débouchant « X’» peut passer à travers le trou débouchant. Par exemple, l’axe de trou débouchant « X’» connecte deux espaces s’étendant de chaque côté de la plaque d’ostéosynthèse et passe à travers le trou débouchant. L’axe de trou débouchant « X’ » est par exemple un axe radial du trou débouchant.
Dans le présent exposé, la vis 1 peut être est une vis à verrouillage polyaxial.
On entend, par vis à verrouillage polyaxial, que la vis 1 peut être insérée et/ou verrouillée dans la plaque, par exemple par rotation de la vis 1 dans un trou débouchant 4a, 4b, 4c, 4d de la plaque, suivant une multitude de directions, par exemple avec une angulation de plus ou moins 10°.
Une telle vis à verrouillage polyaxial permet donc un cône d’angulation de 20°. Un tel cône d’angulation est représenté à la .