INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière similaire, le module 1 comprend un deuxième volume intérieur 42 interposé entre les deuxièmes tranches 22 des cellules et la deuxième paroi 32 du boîtier située en vis-à-vis, un troisième volume intérieur 43 interposé entre les troisièmes tranches 23 et la troisième paroi 33 du boîtier située en vis-à-vis, et un quatrième volume intérieur 44 interposé entre les quatrièmes tranches 24 et la quatrième paroi 34 du boîtier située en vis-à-vis.
En revanche du côté des cinquième et sixième parois du boîtier, il n'y a pas d'espace libre laissé pour une présence de liquide diélectrique. Les cellules sont agencées les unes à la suite des autres ; les cellules extrêmes 27 , 28 de l’ensemble de cellules sont plaquées contre les des cinquième et sixième parois du boîtier. Comme il sera vu plus loin, il peut y avoir un élément auxiliaire intercalé (‘intercalaire’) entre deux cellules, mais il est également en appui contre les faces principales des cellules. Dit autrement, les cinquième et sixième parois 35, 36 du boîtier prennent en sandwich l’empilage des cellules dans le sens Z.
Dit autrement, les cellules agencées les unes à la suite des autres dans le sens de la troisième direction Z, sont en appui facial, indirect ou indirect, entre les cinquième et sixième parois (35,36) du boîtier.
Comme vu aux figures, notamment 3, 4, 11 et 13, le module 1 comprend une pluralité de cellules électrochimiques 2 enfermées dans le boîtier.
Le nombre de cellules contenues dans le boîtier 3 peut être quelconque entre 2 et 50. En pratique, le plus souvent, on dispose dans le module entre 10 et 30 cellules et de manière encore plus préférée entre 12 et 24 cellules.
D’une manière générale, il est prévu une circulation de fluide diélectrique forcée dans les quatre volumes intérieurs, i.e. le premier volume intérieur 41 , le deuxième volume intérieur 42 , le troisième volume intérieur 43 et le quatrième volume intérieur 44 .
Il s'agit ici d'une circulation forcée. Le système comprend une pompe non représentée aux figures.
Le fluide peut diélectrique être du Novec™ de 3M™ ou du SF33™ ou encore tout autre fluide équivalent.
En référence aux figures 5, 6 et 8B, il est prévu un système de chicanes pour contraindre la circulation du fluide et le parcours du fluide autour des cellules. Pour le cas du premier volume intérieur 41 , ce système de chicanes comprend des murets 51 et des passages 56 .
Le parcours ainsi défini est noté P1 . Le parcours P1 a la forme d’un serpentin plat.
En outre, les murets 51 dans le premier volume 41 font office d’entretoises de support. La illustre que la tranche du bas de chaque cellule 21 repose sur un ou plusieurs murets 51 . Les cellules ici de reposent sur les murets (ici quatre murets, mais le nombre de murets pourrait être plus grand). Dans l'exemple illustré, il est prévu des cales 57 , ici de forme triangulaire, ces cales servent à maintenir en place les murets. Dans une autre forme de réalisation, les murets 51 peuvent être issus de matière de la paroi de fond 31 .
La présente invention vise enfin un aéronef comportant un système de routage.
L’invention et ses avantages apparaîtront avec plus de détails dans le cadre de la description qui suit avec des exemples donnés à titre illustratif en référence aux figures annexées qui représentent : la , un ensemble de routage pour aéronef, la , un schéma synoptique d’un procédé de routage pour aéronef, la , un graphique comportant des corridors d’un plan de vol, et la , un graphique représentant les coûts opérationnels de routes possible en fonction de deux critères.
Un système 50 de routage pour aéronef est représenté sur la . Le système 50 de routage comporte un calculateur 55 et une mémoire 56. Un tel système 50 de routage peut également comporter un dispositif d’affichage 59, tel un écran, ainsi qu’un récepteur d’informations 52 et un émetteur d’informations 51. L’émetteur d’informations 51 et le récepteur d’informations 52 sont, par exemple, respectivement un récepteur et un émetteur d’ondes radio d’un dispositif de communication sans fil du système 50 de routage.
Un aéronef 1 auquel est destiné le système 50 de routage est un aéronef à voilure tournante, tel que représenté sur la , comportant un fuselage 4, un atterrisseur 6, une installation motrice 10 et au moins un rotor 2,3 entraîné en rotation par l’installation motrice 10. L’installation motrice 10 comporte au moins deux moteurs thermiques 11, un régulateur 14, régulant le fonctionnement des moteurs thermiques 11, et une boîte de transmission principale 12 agencée entre les moteurs thermiques 11 et le ou les rotors 2,3. La boîte de transmission principale 12 comporte des arbres 13 d’entrée reliés mécaniquement chacun et distinctivement à un des moteurs thermiques 11 par exemple à l’aide d’une roue libre de la boîte de transmission principale 12.
A titre d’exemple, l’aéronef 1 représenté sur la comporte deux moteurs thermiques 11 et deux rotors 2,3, à savoir un rotor principal 2 agencé au-dessus du fuselage 4 et un rotor arrière 3 agencé sur une poutre de queue de l’aéronef 1.
Le régulateur 14 peut, par exemple, comporter autant de contrôleur moteur que l’installation motrice 10 comporte de moteurs thermiques 11. Chaque contrôleur moteur peut piloter le fonctionnement d’un moteur thermique 11 et enregistrer les données d’usage relative à ce moteur thermique 11. Un tel contrôleur moteur est, par exemple, un contrôleur d’un système connu sous l’acronyme FADEC pour la désignation en langue anglaise « Full Authority Digital Engine Control ».
En outre, l’aéronef 1 peut également comporter un dispositif d’affichage 17, un dispositif de réception 18 et un dispositif de gestion de vol 15 relié au dispositif de réception 18.
Enfin, l’aéronef 1 dispose d’une mémoire 19 chargée d’enregistrer les données d’usage de la boîte de transmission principale 12.
L’installation motrice 10 peut mettre en œuvre plusieurs modes de fonctionnement afin d’entraîner les rotors 2,3. Par exemple, dans un mode de fonctionnement dit « total » ou « AEO », le régulateur 14 régule le fonctionnement des moteurs thermiques 11 de sorte que tous les moteurs 11 sont utilisés et fournissent chacun une puissance mécanique non nulle pour fournir conjointement la puissance mécanique nécessaire au bon fonctionnement des rotors 2,3 et de l’aéronef 1.
Alternativement, le régulateur 14 peut réguler le fonctionnement des moteurs thermiques 11 de sorte qu’un seul moteur 11 fournisse la puissance mécanique nécessaire au bon fonctionnement des rotors 2,3 et de l’aéronef 1 dans un mode de fonctionnement dit « économique ». Le ou les autres moteurs thermiques 11 de l’installation motrice 10 ne fournissent alors pas de puissance mécanique significative aux rotors 2,3 Ce mode de fonctionnement économique a pour but de réduire la consommation de carburant de l’installation motrice 10. Le mode de fonctionnement économique est particulièrement destiné au vol de croisière.
Le mode de fonctionnement économique peut comporter un premier mode de fonctionnement économique, dans lequel le ou les moteurs thermiques 11 ne fournissant pas de puissance mécanique aux rotors 2,3, et sont arrêtés et ne sont pas alimentés en carburant. Dans le cas où les moteurs thermiques 11 sont des turbomoteurs à turbine libre, les organes tournants du générateur de gaz de ce turbomoteur arrêté peuvent toutefois être maintenus en rotation à l’aide d’une machine électrique pour faciliter et accélérer le redémarrage de ce turbomoteur.
Le mode de fonctionnement économique peut aussi comporter un second mode de fonctionnement économique, dans lequel le ou les moteurs thermiques 11 ne fournissant pas de puissance mécanique aux rotors 2,3 sont démarrés et fonctionnent à un état de ralenti, ne fournissant à ce titre aucune puissance mécanique aux rotors 2,3.
Le mode de fonctionnement économique peut permettre, lorsqu’il est utilisé à bon escient, d’obtenir une économie financière en réduisant la consommation de carburant, éventuellement afin d’augmenter la distance franchissable de l’aéronef 1 ou la charge utile pour une quantité de carburant donnée.
Toutefois, dans des conditions non adaptées, le mode de fonctionnement économique peut être contreproductif. Par exemple, en mode de fonctionnement économique, la vitesse d’avancement de l’aéronef 1 est réduite, ce qui allonge la durée de vol et peut contribuer à augmenter le coût total du vol. De plus, en mode de fonctionnement économique, l’installation motrice 10 fonctionne de façon dissymétrique ce qui peut avoir un effet sur les opérations de maintenance, et le coût associé.
Le système 50 de routage selon l’invention permet de répondre à ce problème en assistant un opérateur de l’aéronef 1 dans l’établissement d’un plan de vol en prenant en compte les modes de fonctionnement AEO et économique. Le système 50 de routage est en effet configuré pour mettre en œuvre un procédé de routage pour aéronef dont un schéma synoptique est représenté sur la .
Dans une autre variante, n vaut 0 et p vaut 3.
Préférentiellement le noyau aromatique du composé aromatique A1 est un noyau benzénique. Plus préférentiellement, cet aldéhyde est choisi dans le groupe constitué par le 2-hydroxymethyl-benzène-1-carboxaldéhyde, le 3- hydroxymethyl -benzène-1-carboxaldéhyde, le 4-hydroxymethyl-benzène-1-carboxaldéhyde, le 1,2-hydroxymethyl-benzène, le 1,3-hydroxymethyl-benzène, le 1,4-hydroxymethyl-benzène, le 2-Methoxybenzaldéhyde, le 3-Methoxybenzaldéhyde, le 4-Methoxybenzaldéhyde, le 2,6-Diméthoxybenzaldéhyde, le 2,4,6-Triméthoxybenzaldéhyde, et les mélanges de ces composés.
Encore plus préférentiellement le composé aromatique A1 utilisé est le 1-hydroxymethyl-benzène-4-carboxaldéhyde de formule (IIIa) ou le 1,4-hydroxymethyl-benzène de formule (IIIb) ou encore l’acide téréphtalique de formule (III’b):
De préférence, lorsque la résine thermodurcissable est à base de polyphénol et d’un ou plusieurs composés de formule (I), la composition est dépourvue de formaldéhyde.
Lorsque la résine thermodurcissable est à base de polyphénol, d’un ou plusieurs composés de formule (I) et d’aldéhydes, chaque aldéhyde est préférentiellement différent du formaldéhyde. La composition est alors également dépourvue de formaldéhyde.
En d’autres termes et de manière préférée, lorsqu’un aldéhyde est présent, le ou chaque aldéhyde de la résine thermodurcissable est différent du formaldéhyde.
Par dépourvue de formaldéhyde, on entend que le taux massique de formaldéhyde en poids total du ou des aldéhydes est inférieur ou égal à 10%, de préférence à 5% et plus préférentiellement à 2%, ces pourcentages correspondant à des traces susceptibles d’être présentes dans le ou les aldéhydes utilisés industriellement.
I.2 – Polyphénol aromatique et/ou monophénol aromatique – composés A2
Selon le premier mode de réalisation de l’invention, le deuxième constituant essentiel de la résine thermodurcissable est un polyphénol aromatique A2 comportant un ou plusieurs noyau(x) aromatique(s). Le polyphénol aromatique comprend au moins un noyau aromatique porteur d’au moins deux fonctions hydroxyle en position méta l’une par rapport à l’autre, les deux positions ortho d’au moins une des fonctions hydroxyle étant non substituées.
Conformément à l’invention, le composé A2 peut être, dans un mode de réalisation, une molécule simple de polyphénol aromatique comprenant un ou plusieurs noyaux aromatiques, au moins un de ces noyaux aromatiques, voire chaque noyau aromatique, étant porteur d’au moins deux fonctions hydroxyle en position méta l’une par rapport à l’autre, les deux positions ortho d’au moins une des fonctions hydroxyle étant non substituées.
Conformément à l’invention, le composé A2 peut être, dans un autre mode de réalisation, une résine pré-condensée à base : d’au moins un polyphénol aromatique, comprenant au moins un noyau aromatique porteur d’au moins deux fonctions hydroxyle en position méta l’une par rapport à l’autre, les deux positions ortho d’au moins une des fonctions hydroxyle étant non substituées ; et d’au moins un composé susceptible de réagir avec ledit polyphénol aromatique comprenant au moins une fonction aldéhyde et/ou au moins un composé susceptible de réagir avec ledit polyphénol aromatique comprenant au moins deux fonctions hydroxyméthyle portées par un noyau aromatique.
Une telle résine pré-condensée à base de polyphénol aromatique est conforme à la définition du composé A2 et comprend, contrairement à la molécule simple décrite ci-dessus, un motif répétitif. En l’espèce, le motif répétitif comprend au moins un noyau aromatique porteur d’au moins deux fonctions hydroxyle en position méta l’une par rapport à l’autre.
Polyphénol aromatique A2 Dans un mode de réalisation préféré, le noyau aromatique du polyphénol aromatique est porteur de trois fonctions hydroxyle en position méta les unes par rapport aux autres.
Dans cette mise en œuvre, il est utilisé une technique d’évaluation basée sur des réseaux de neurones.
L’emploi de cette technique à un élément électrochimique basée sur une chimie de type LiFePO 4 conduit au profil de courant visible sur la qui représente l’évolution temporelle de l’état de charge de cet élément électrochimique.
Dans l’expérience, l’élément électrochimique présente une capacité de 195,9 Ah.
En outre, il est ajouté artificiellement un biais de courant de 235 mA et un biais de capacité – 4000 mAh. La notion de biais de capacité sera détaillée plus loin, notamment en référence aux figures 8 et 9.
La représente l’évolution temporelle de l’estimation du biais de courant mise en œuvre par un correcteur proportionnel.
Le résultat de la mise en œuvre du procédé dans ce cas est représenté sur la qui montre la valeur pour le biais de courant obtenu en fonction de l’intervalle de temps écoulé entre les deux valeurs d’égalité de l’état de charge SOC.
Comme attendu, plus l’intervalle de temps est grand, meilleure est la précision.
Dans l’expérience réalisée, cela conduit à une valeur pour le biais de courant égale à 236,2 mA. Cette valeur est bien précise puisqu’elle correspond à la valeur réelle quasiment à 1mA près.
De plus, il peut être constaté qu’au bout de 2 semaines le biais de courant est quasiment détecté à 90%, comme illustré en .
Les résultats obtenus par le procédé de détermination sont donc satisfaisants.
Un autre exemple de mise en œuvre du procédé de détermination est maintenant décrit en référence à l’ordinogramme de la et à la représentation schématique de la .
Dans cet exemple, le calculateur 22 cherche à déterminer le biais de capacité dans la mesure de l’état de charge de l’élément électrochimique 12 sur la base du compteur de la quantité de charge accumulée par l’élément électrochimique 12.
Pour cela, il peut être utilisé le fait que lorsque l’écart entre la mesure de l’état de charge de l’élément électrochimique 12 sur la base du compteur de la quantité de charge accumulée par l’élément électrochimique 12 et la valeur réelle de l’état de charge de l’élément électrochimique 12 est maximal, cet écart est lié à la somme du biais de courant et du biais de capacité .
Cet écart est observé à un troisième instant durant lequel l’écart entre la valeur d’état de charge SOC obtenue et la valeur de l’état de charge SOC déduite de la valeur du compteur est le plus grand en valeur absolue.
Ce troisième instant est t DOD en référence au fait que l’acronyme DOD désigne profondeur de décharge (« Depth of Discharge » dans la terminologie anglaise correspondante).
L’écart au troisième instant t DOD est visible sur la figure 8 qui représente l’évolution termporelle entre le premier instant t in it et le troisième instant t DOD de trois grandeurs : l’état de charge SOC réel ou évalué (courbe en traits pleins), l’état de charge SOC déduit du compteur (courbe en traits mixtes) et l’état de charge SOC déduit du compteur et corrigé du biais de courant (courbe en traits pointillés).
La décrit un mode de réalisation dans lequel la surface interne S int du secteur d’anneau interne 14 comprend uniquement des premiers motifs 100 et des deuxièmes motifs 200.
On peut également voir sur la les portions non creusées de la surface interne S int du secteur d’anneau interne 13.
Plus précisément, la représente la première portion non creusée 41 dans la direction axiale entre le premier motif 100 et la deuxième partie 202 du deuxième motif 200 ; la deuxième portion non creusée 42 entre le deuxième motif 200 et le bord aval du secteur d’anneau interne, et une portion non creusée 40 entre un ensemble de deux motifs et celui qui est adjacent dans la direction circonférentielle.
La représente une vue similaire à celle de la et dans laquelle le secteur d’anneau interne comprend des premiers 100, deuxième 200, et troisième motifs 300. Les motifs 100, 200 et 300 ainsi que leurs dimensions seront décrits plus en détails avec les figures 5 et 6.
En fonction de l’adaptation de pression souhaitée, P2 peut être supérieur à P1 ou inférieur à P1, réalisant ainsi respectivement un élévateur de pression ou un abaisseur de pression.
Un tel adaptateur 100 comprend une ou plusieurs machines hydrauliques comprenant chacune un premier ensemble et un second ensemble, mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre selon un axe principal Z-Z visible notamment sur la .
Le premier ensemble comprend une came.
Le second ensemble comprenant un bloc cylindres présentant une pluralité de logements dans lesquels coulissent des pistons, chaque piston étant positionné dans un logement. L’adaptateur 100 est configuré de manière à ce qu’en fonctionnement, les pistons suivent la came. Ainsi, les pistons effectuent des mouvements de va et vient dans leurs logements respectifs en fonction de la géométrie de la came, tout en restant au contact de la came.
Selon l’architecture choisie, un carter peut être solidaire en rotation du premier ensemble ou du second ensemble.
Le moteur hydraulique 110 entraine en rotation la pompe hydraulique 120. Cependant, l’adaptateur n’a pas pour fonction de délivrer un couple. Ainsi, l’adaptateur 100 ne présente typiquement pas d’arbre d’entrée ou de sortie de couple mécanique. En d’autres termes, l’adaptateur 100 ne présente pas d’entrée ou de sortie de couple. Une pression et un débit sont appliqués en entrée, et une pression et un débit sont délivrés en sortie.
La présente une vue schématique de composants permettant la réalisation d’un adaptateur de pression selon un aspect de l’invention.
Dans cet exemple, l’adaptateur 100 de pression selon l’invention a une structure radiale. Par structure radiale, on entend que les pistons 50 et les logements 40 sont disposés de manière à définir un mouvement des pistons 50 selon une direction radiale par rapport à l’axe principal Z-Z. L’adaptateur 100 de pression présente alors une structure que l’on qualifie de radiale.
On représente sur cette figure une came 20 et un carter 10. La came est positionnée de manière à entourer le bloc cylindres 30 par rapport à l’axe principal Z-Z. Le carter 10 et la came 20 définissent un volume interne dans lequel est logé le bloc cylindres 30, qui est monté mobile en rotation par rapport à l’ensemble formé par la came 20 et le carter 10 typiquement au moyen d’un axe 32 définissant l’axe principal Z-Z. L’axe 32 est optionnel. Le bloc cylindres 30 peut typiquement être positionné dans le carter 10 sans axe 32. Des éléments d’appui permettent alors typiquement de réaliser un centrage du bloc cylindres 30 par rapport à la came 20.
Dans l’exemple illustré, la came 20 présente 4 lobes, et le bloc cylindres 30 présente 3 logements 40, chaque logement étant muni d’un piston 50. La came 20 présente ainsi une pluralité de lobes, de sorte que lors de la rotation du bloc cylindres 30, un piston 50 maintenu au contact de la came 20 va effectuer des mouvements de va et vient dans son logement du fait des lobes de la came 20, l’amplitude maximale du déplacement du piston 50 dans son logement 40 définissant la course du piston 50.
Dans la structure proposée par la présente invention, chaque couple formé par un piston et un logement définit une première chambre 60 et une seconde chambre 70 distinctes, isolées l’une de l’autre au moyen d’éléments d’étanchéité, et définissant des cylindrées distinctes. La cylindrée est définie comme étant le produit de section efficace d’une chambre considérée par la course du piston, la section efficace d’un piston étant la surface totale du piston qui participe à créer une force tendant à déplacer le piston dans la direction souhaitée. On distingue la cylindrée pour un piston donné et la cylindrée pour un moteur ou une pompe, qui est égale à la somme de la cylindrée des pistons pour le moteur ou la pompe considérée.
Une telle structure permet de définir dans un unique bloc cylindres une pompe hydraulique et un moteur hydraulique de cylindrées distinctes, l’une des chambres 60 ou 70 définissant ainsi la pompe hydraulique, et l’autre des chambres 60 et 70 définissant le moteur hydraulique. On désignera dans la suite du texte par l’appellation de moteur hydraulique l’ensemble des chambres réalisant une fonction de moteur hydraulique, et par pompe hydraulique l’ensemble des chambres réalisant une fonction de pompe hydraulique.
Dans un mode de réalisation pour un motif qui comprend deux parties dont il est dit que la deuxième partie s’étend selon la direction circonférentielle, il faut comprendre que la deuxième partie peut avoir dans la direction circonférentielle une dimension plus grande que celle de la première partie.
Un tel motif pourra également être dit « en forme de L » étant entendu que le flux d’air incident traversant le joint parcourt un tel « L » de haut en bas, c’est-à-dire que l’air entre par la première partie du motif ayant une plus faible étendue dans la direction circonférentielle que la deuxième partie du motif.
Toutefois, du fait de la direction oblique de la première partie d’un tel motif, il faut comprendre que le motif n’est pas limité strictement à une forme de L dont la première partie serait perpendiculaire à la deuxième.
Dans un mode de réalisation, la surface interne d’un secteur d’anneau interne peut comprendre une répétition dans la direction circonférentielle de plusieurs ensembles de motifs chaque ensemble de motif comprenant un premier motif, un deuxième motif et optionnellement un troisième motif tel que décrit ci-dessus.
Chaque ensemble de motifs est alors séparé d’un autre ensemble, ou le cas échéant de l’extrémité circonférentielle de la surface interne du secteur d’anneau interne par une portion non-creusée de la surface interne.
Dans un mode de réalisation, la surface interne d’un secteur d’anneau comprend entre 3 et 10 répétitions d’un ensemble de motifs, chaque ensemble de motifs comprenant un premier motif, un deuxième motif et optionnellement un troisième motif tel que décrit ci-dessus, chaque ensemble de motifs étant séparé du précédent ou du suivant par une portion non-creusée de la surface interne.
Le cas échéant un motif peut être séparé d’une l’extrémité circonférentielle de la surface interne du secteur d’anneau interne par une portion non creusée.
Les modes de réalisation décrits à présents permettent d’assurer un retour plus rapide du joint d’étanchéité à son jeu prédéfini, et donc à sa position d’équilibre en augmentant la pression radialement sous la surface interne lorsque le jeu devient plus faible que le jeu prédéfini.
Ainsi, ces modes de réalisation assurent en outre que la surface interne du secteur d’anneau interne ne rentre pas en contact avec la surface en regard dans les modes de fonctionnement prévus ou même accidentels.
Dans un mode de réalisation, les motifs présentent une zone aval de motif plane de profondeur constante et non nulle et une zone amont de motif dans laquelle la profondeur varie de façon décroissante en restant supérieure à la profondeur constante de la zone aval de motif.
Plus précisément, lorsqu’un motif comprend une première et une deuxième partie, il est préféré que toute la deuxième partie ait une profondeur constante, i.e. soit située dans la zone aval du motif, et que la première partie présente une zone amont dont la profondeur varie de façon décroissante et une zone aval de profondeur constante.
Dans un tel mode de réalisation, la profondeur de la deuxième partie du motif est identique à la profondeur de la zone aval de la première partie de motif.