INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit principal 41 comprend une pompe additionnelle 411 prévue pour assurer, au moins en partie, voire en totalité, l’alimentation en carburant de la chambre de combustion 24 , et/ou des géométries variables, à la pression et/ou au débit requis par leur fonctionnement.
La pompe 411 comprend un port d’admission 4111 et un port de refoulement 4112 . La pompe 411 est agencée de sorte que son port d’admission 4111 soit relié au conduit d’alimentation 400 pour admettre du carburant à partir de la source de carburant 40 , éventuellement préalablement mis sous pression par la pompe centrifuge de gavage 4000 . Le port d’admission 4111 de la pompe 411 est relié au conduit d’alimentation 400 par un conduit principal 410 . La pompe 411 comprend également une partie statorique et une partie rotorique, la partie rotorique étant prévue pour être entraînée par rapport à la partie statorique à un certain régime d’entraînement.
L’entraînement de la pompe 411 peut être mis en œuvre par prélèvement mécanique sur l’un du corps basse pression 20 , 220 , 260 , 280 et du corps haute pression 222 , 262 , 282 , éventuellement par l’intermédiaire du boîtier d’accessoires. Dans ce cas, le régime d’entraînement de la pompe 411 est directement lié au régime du moteur 2 .
Alternativement, un différentiel mécanique peut être interposé entre le boîtier d’accessoires et la pompe 411 , pour découpler le régime d’entraînement de la pompe 411 du régime du moteur 2 . Dans ce cas, un moteur/générateur externe, électrique ou non, est également relié au différentiel, pour permettre la modulation du régime d’entraînement de la pompe 411 .
Alternativement, l’entraînement de la pompe 411 n’est pas mis en œuvre par prélèvement mécanique sur l’un du corps basse pression 20 , 220 , 260 , 280 et du corps haute pression 222 , 262 , 282 , mais se trouve mis en œuvre au moyen d’un moteur électrique d’entraînement, dont la vitesse peut être contrôlée.
En tout état de cause, le découplage du régime d’entraînement de la pompe 411 du régime du moteur 2 permet de moduler le débit de carburant refoulé par la pompe 411 indépendamment du régime du moteur 2 . A cet égard, le système de régulation de carburant 4 peut comprendre un dispositif de contrôle 4114 du régime d’entraînement de la pompe 411 , lequel pilote le différentiel ou le moteur électrique d’entraînement, le cas échéant.
La pompe 411 est préférentiellement une pompe de type volumétrique. La pompe 411 peut en outre être à cylindrée variable. A cet égard, le système de régulation de carburant 4 peut comprendre un organe de commande 4113 qui permet d’ajuster la cylindrée de la pompe 411 et, ainsi, de moduler le débit de carburant refoulé par la pompe 411 indépendamment du régime d’entraînement de la pompe 411 .
Le circuit principal 41 comprend en outre un conduit de refoulement 412 relié au port de refoulement 4112 de la pompe 411 et à un organe consommateur de carburant, tel qu’un injecteur de la chambre de combustion 24 , pour que ce dernier reçoive du carburant de la pompe 411 . Ainsi, au moins une partie du carburant refoulé par la pompe 411 peut être admis au sein de la chambre de combustion 24 pour être mélangé à l’air issu de la section de compresseur 22 afin d’être enflammé.
Avantageusement, le circuit principal 41 comprend un régulateur 417 positionné sur le conduit de refoulement 412 . Le régulateur 417 fonctionne selon le même principe qu’un groupe hydromécanique et comprend un doseur débitmètre. Le régulateur 417 est avantageusement connecté au dispositif de contrôle 4114 et/ou à l’organe de commande 4113 pour contrôler le débit de carburant refoulé par la pompe 411 en fonction du strict besoin de la chambre de combustion 24 .
Avantageusement, le circuit principal 41 comprend, en outre, un filtre 415 positionné sur le conduit principal 410 , entre la source de carburant 40 et le port d’admission 4110 de la pompe 411 . Le filtre 415 permet de traiter le carburant circulant au sein du système de régulation de carburant 4 afin d’en optimiser le fonctionnement.
Echangeur thermique Le circuit principal 41 comprend, en outre, un échangeur thermique 413 positionné sur le conduit principal 410 , entre la source de carburant 40 et le port d’admission 4110 de la pompe 411 . L’échangeur thermique 413 permet de refroidir un fluide caloporteur à l’aide du carburant. Le système de régulation de carburant 4 est alors considéré comme une source froide capable d’absorber des calories du fluide caloporteur.
L’échangeur thermique 413 comprend un circuit primaire 4131 et un circuit secondaire 4132 . Le circuit primaire 4131 de l’échangeur thermique 413 présente une entrée 4133 reliée à la source de carburant 40 et une sortie 4134 reliée au port d’admission 4110 de la pompe 411 , via le conduit principal 410 .
Le circuit secondaire 4132 de l’échangeur thermique 413 est relié à un circuit de fluide caloporteur 210 du moteur 2 . Le fluide caloporteur peut être n’importe quel fluide circulant dans le moteur 2 pour refroidir ou lubrifier certaines parties du moteur 2 , tel que de l’huile de lubrification ou un fluide de refroidissement, comme par exemple un fluide de refroidissement pour machine électrique.
L’échangeur thermique 413 assure ainsi un transfert thermique entre du carburant circulant dans le circuit primaire 4131 de l’échangeur thermique 413 et du fluide caloporteur circulant dans le circuit secondaire 4132 de l’échangeur thermique 413 .
Ainsi, un tel système de régulation de carburant 4 permet, entre autres, de refroidir plus efficacement le fluide caloporteur. En effet, en positionnant l’échangeur thermique 413 en amont de la pompe 411 , le carburant circulant au sein du circuit primaire 4131 est moins chaud. Le transfert thermique entre le carburant et le fluide caloporteur est donc amélioré.
Avantageusement, le circuit principal 41 comprend un échangeur thermique supplémentaire 414 . L’échangeur thermique supplémentaire 414 présente la même fonction de refroidissement d’un fluide caloporteur par le carburant que l’échangeur thermique 413 . L’échangeur thermique supplémentaire 414 comprend un circuit primaire 4141 et un circuit secondaire 4142 . Le circuit primaire 4141 de l’échangeur thermique supplémentaire 414 présente une entrée 4143 et une sortie 4144 .
- le moteur comprend : le système tel que précédemment décrit dans lequel le le système comprend en outre un échangeur thermique supplémentaire comprenant un circuit primaire et un circuit secondaire, le circuit secondaire de l’échangeur thermique supplémentaire étant prévu pour être relié à un circuit supplémentaire d’un autre fluide caloporteur du moteur, l’échangeur thermique supplémentaire étant configuré pour assurer un transfert thermique entre du carburant circulant dans le circuit primaire de l’échangeur thermique supplémentaire et de l’autre fluide caloporteur circulant dans le circuit secondaire de l’échangeur thermique supplémentaire ; et un circuit supplémentaire d’un autre fluide caloporteur relié au circuit secondaire de l’échangeur thermique supplémentaire du système ;
- le fluide caloporteur est de l’huile de lubrification ou un fluide de refroidissement pour machine électrique ;
- l’autre fluide caloporteur est de l’huile de lubrification ou un fluide de refroidissement pour machine électrique.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un aéronef comprenant une cellule et un moteur, dans lequel le moteur est fixé à la cellule.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un procédé de régulation de carburant pour moteur d’aéronef, le procédé comprenant : un prélèvement d’une partie de carburant refoulé par un port de refoulement d’une pompe d’un système de régulation de carburant du moteur, le port de refoulement étant relié à une chambre de combustion du moteur pour l’alimenter en carburant ; une injection du carburant prélevé au sein d’un circuit primaire d’un échangeur thermique du système, l’échangeur thermique comprenant le circuit primaire et un circuit secondaire, le circuit primaire de l’échangeur thermique présentant une entrée reliée à une source de carburant du système et une sortie reliée à un port d’admission de la pompe, le circuit secondaire de l’échangeur thermique étant relié à un circuit de fluide caloporteur du moteur, l’échangeur thermique étant configuré pour assurer un transfert thermique entre du carburant circulant dans le circuit primaire de l’échangeur thermique et du fluide caloporteur circulant dans le circuit secondaire de l’échangeur thermique ; et une modulation du débit de carburant injecté au sein du circuit primaire de l’échangeur thermique de sorte à augmenter le transfert thermique entre le carburant circulant dans le circuit primaire de l’échangeur thermique et le fluide caloporteur circulant dans le circuit secondaire de l’échangeur thermique.
Avantageusement, mais facultativement, le procédé est mis en œuvre par le système tel que précédemment décrit.
La illustre une vue en coupe schématique d’un ensemble propulsif pour aéronef.
La illustre schématiquement une partie d’un système de régulation de carburant.
La illustre schématiquement une partie d’un système de régulation de carburant selon une autre alternative.
La est un organigramme illustrant un procédé de régulation de carburant pour moteur d’aéronef.
Ensemble propulsif Un ensemble propulsif 1 comprend un moteur 2 (ou turbomachine) et une nacelle 3 , et présente une direction principale s’étendant selon un axe longitudinal X-X. L’ensemble propulsif 1 est configuré pour être fixé sur la cellule de l’aéronef 100 , par exemple sous ses ailes, dans le cas d’un avion, et ce par l’intermédiaire d’un pylône (ou mât). L’ensemble propulsif 1 peut également être monté sur l’aile de l’avion ou encore à l’arrière de son fuselage, voire être intégré à son fuselage.
Une troisième analyse de structure, représentée en , correspond à une électrophorèse SDS-PAGE afin de quantifier la taille des protéines. Elle est notamment utilisée pour identifier le type de collagène, chaque type ayant une configuration différente, la triple hélice du collagène de type I étant formée de deux chaînes α1 et d’une chaîne α2.
L’électrophorèse a été réalisée avec des gels précoulés. Les échantillons de collagène ont été dissous dans du tris-HCl 0,5M pH 6,8 à une concentration de 3mg/mL. La solution a ensuite été mélangée en ratio 1:1 à une solution dénaturante composée de Laemmli buffer et de β-mercaptoethanol (ratio 90:10) avant d’être déposée dans les puits du gel. 10µL ont été déposés dans chaque puit. 5µL de marqueur de taille ont été déposés dans deux puits différents. Un courant de 200V a été utilisé pendant 40 minutes. Après migration, le gel a été teinté pendant 1h, avant d’être nettoyé à l’eau distillé et à l’éthanol pendant plusieurs heures jusqu’à apparition des bandes.
Deux échantillons ont été analysés : le collagène natif selon l’invention (profil de migration 14) et un collagène commercial de queue de rat en guise de référence (profil de migration 16).
Les deux échantillons montrent le profil de gel classique du collagène de type I, avec une double bande autour de 130 kDa correspondant aux chaînes α1 (référence 20) et α2 (référence 22), en plus d’une chaîne β (référence 18). La bande α1 est deux fois plus intense que la bande α2, attestant de la présence d’un collagène de type I. Les résultats sont cohérents avec l’état de l’art. Le tableau suivant détaille une comparaison entre le collagène de la composition selon l’invention, du collagène de queue de rat, du collagène d’écailles de Oreochromis niloticus , du collagène d’écailles de Nibea coibor et du collagène humain.
Collagène HADDOCK Collagène queue de rat Collagène écaille de poisson (Oreochromis niloticus) Collagène poisson (Nibea coibor) Collagène humain Source étude interne étude interne J.Kuwahara (2021) DOI:10.3390/pr9020288 National Library of Medicine National Library of Medicine Chaîne α1 139 138 136 137 139 Chaîne α2 126 126 127 127 129
Ce tableau atteste de la similarité en termes de composition chimique entre les différents collagènes et la présence d’un collagène de type I.
Caractérisation de la pureté en collagène natif Une analyse d’échantillons provenant de la composition obtenue a consisté à vérifier la pureté du collagène natif présent dans la composition extraite. Pour ce faire, une analyse thermogravimétrique a été réalisée. Cette analyse thermique permet d’obtenir des informations sur la composition d’un matériau par suivi gravimétrique de sa cinétique de dégradation à la température. Dans le cas présent, une rampe de température de 30°C à 900°C à 20°C/minute a été utilisée dans une atmosphère sous air. Les échantillons solides ont été placés dans des creusets en oxyde d’aluminium de 150µL.
Les résultats d’analyse sont représentés en . Trois échantillons ont été analysés : les fibres de collagène natif de la composition selon l’invention (courbe de dégradation 4), le collagène soluble natif (courbe de dégradation 6) et du collagène insoluble natif (courbe de dégradation 8). On entend par « collagène insoluble natif » des fibrilles de collagène ayant conservé leur structure en triple hélice mais n’étant pas soluble après un certain nombre d’heures d’extraction en présence d’un acide ou d’une enzyme. Les collagènes natifs solubles et insolubles ont une pureté en collagène comprise entre 98 et 99,9%.
Les trois courbes de dégradation sont comparables à celles de l’état de l’art avec trois paliers de dégradation : une première dégradation entre 80°C et 100°C associée à l’évaporation de l’humidité résiduelle ; une seconde dégradation entre 300 et 330°C correspondant à la principale dégradation du collagène ; et enfin une dernière dégradation entre 550 et 600°C associée à l’évaporation du carbone ayant carbonisé lors de la seconde dégradation. On notera d’ailleurs que cette dernière dégradation ne se produit pas si on utilise une atmosphère inerte comme l’azote, l’oxygène étant nécessaire pour dégrader complètement le carbone. Le taux de résidu sec (aussi appelé taux de cendre) obtenus après dégradation est inférieur à 3%, attestant de la pureté du collagène. Un taux de résidu sec inférieur à 3% atteste d’une pureté en collagène supérieure à 97%.
Une seconde analyse de la pureté du collagène présent dans la composition selon l’invention consiste à la réalisation d’une spectroscopie infrarouge (ou FTIR), permettant d’obtenir des informations sur la composition chimique d’un matériau, dont les résultats sont illustrés en . La illustre les résultats de spectroscopie infrarouge d’une composition de collagène natif selon l’invention (courbe A), de collagène soluble natif (courbe B) et de collagène insoluble natif (courbe C). Les collagènes natifs solubles et insolubles ont une pureté en collagène comprise entre 98 et 99,9%.
Les analyses ont été réalisés en mode réflectance totale atténuée. La gamme de longueur d’onde est comprise entre 500 et 4000 cm-1. L’acquisition s’est faite avec 64 scans pour chaque échantillon.
Les spectres FTIR sont eux aussi conformes à l’état de l’art pour le collagène, sans impuretés observées. Les pics des spectres FTIR sont similaires les uns aux autres, sans pics parasites synonymes d’impuretés, ce qui atteste d’une pureté en collagène natif de la composition extraite de manière qualitative, en complément de l’analyse thermogravimétrique quantitative ci-dessus. Les pics caractéristiques du collagène identifiés sur les spectres FTIR sont répertoriés dans le tableau 2. La position de ces pics est similaire à l’état de l’art.
Bandes caractéristiques (cm-1) Amide A Amide I Amide II Amide III Fibres de collagène natif (A) 3280 1635 1524 1232 Collagène natif soluble (B) 3300 1635 1544 1237 Collagène natif insoluble (C) 3288 1632 1535 1235
La illustre une seconde analyse par spectrométrie, mais une spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (RMN), afin de déterminer la concentration en collagène de la composition selon l’invention.
L’expérience RMN du carbone 13 en rotation à l’angle magique (CPMAS) a été menée à 33°C, avec une rotation de 11kHz, un rotor de 4mm et un support en oxyde de zirconium 100µL. Pour chaque échantillon, 4096 scans ont été réalisés. Trois échantillons ont été analysés : les fibres de collagène natif selon l’invention (courbe D), le collagène soluble natif (courbe E) et le collagène insoluble natif (courbe F). Les collagènes natifs solubles et insolubles ont une pureté en collagène comprise entre 98 et 99,9%.
Les spectres RMN de la attestent également de la pureté du collagène. Par ailleurs, tous les spectres obtenus ont la signature typique des acides aminés contenus dans le collagène et reportés dans l’état de l’art, ce qui atteste par ailleurs de la nature du collagène extrait. L’alignement des spectres atteste de l’absence significative d’impuretés, ce qui atteste d’une pureté en collagène natif de la composition extraite de manière qualitative, en complément de l’analyse thermogravimétrique quantitative ci-dessus.
est une vue schématique en perspective de dessus des éléments illustrés sur les , et ;
est une vue schématique partielle en perspective de dessus de l’objet représenté sur la dans un premier état ; et,
est une vue schématique de l’objet représenté sur la dans un second état.
La montre en éclaté un cylindre de serrure 10 conforme à l’invention. Le cylindre de serrure 10 présente deux parties 12, 14 symétriques l’une de l’autre par rapport à un plan médian Pm. Aussi, on décrira en détail uniquement l’une 12 des deux parties 12, 14.
Le cylindre de serrure 10 comprend un stator 16 présentant une première partie ouverte à base circulaire 18 et une seconde partie fermée 20 s’étendant radialement de la première partie 18. La seconde partie fermée 20 présente une épaisseur ep inférieure au diamètre de la première partie 18 et une largeur L sensiblement supérieure à ce diamètre.
Ainsi, la première partie 18 définit un logement cylindrique à base circulaire 22 à l’intérieur duquel est monté à rotation un rotor 24.
Le rotor 24 présente une première extrémité d’entrée 26 et il s’étend axialement jusqu’à une deuxième extrémité d’entraînement 28. Aussi, il reçoit une clé 30, laquelle est engagée dans un chemin de passage de clé 32. Le chemin de passage de clé 32 est sensiblement plat et il s’étend axialement, de l’extrémité d’entrée 26, selon un diamètre du rotor 24, vers la deuxième extrémité d’entraînement 28.
Aussi, le chemin de passage de clé 32 définit une première partie de rotor 34 opposée à une seconde partie 36.
La première partie de rotor 34 reçoit alors une pluralité de contre-goupilles 38, au nombre de six dans l’exemple de mise en œuvre ici représenté. Les contre-goupilles 38 sont alors alignées selon un plan radial du rotor 34 sensiblement perpendiculaire aux chemins de passage de clé 32. Et elles sont mobiles en translation dans la première partie de rotor 34.
En vis-à-vis, la seconde partie fermée 20 du stator 16 comprend une pluralité de goupilles 40 poussées respectivement vers le logement cylindrique 22 grâce à une pluralité de ressorts 42. Les goupilles sont également au nombre de six dans l’exemple présenté ici, et elles ont vocation à venir respectivement en appui axial sur les contres-goupillent 38.
Le codage du cylindre de serrure 10 est alors opéré, notamment par les différentes longueurs des contre-goupilles 38.
À l’opposé de la première partie de rotor 34, la seconde partie 36 reçoit des lamelles codées 44, au nombre de cinq dans l’exemple présenté ici. Les lamelles codées 44 présentent chacune un ergot d’indexation 46 destiné à venir s’étendre à l’intérieur du chemin de passage de clé 32, et à l’opposé, une portée d’appui entaillée 48. Les différentes positions de l’entaille sur la portée d’appui de chacune des lamelles codées 44 permettent précisément d’opérer un codage supplémentaire du cylindre de serrure 10. Par exemple, l’entaille peut être ménagée dans trois positions différentes, deux positions extrêmes et une position médiane.
Aussi, les lamelles codées 44 sont adaptées à être guidées en translation selon une direction transversale du rotor 24 grâce à une platine 50 que l’on décrira plus en détail ci-après. La platine 50 est alors adaptée à recevoir également deux clavettes de blocage, une première clavette 52 et une seconde clavette 54 plus longue. Ces clavettes de blocage 52, 54, sont formées de barreaux cylindriques de révolution, un court 52 et un long 54, et ils sont adaptés à venir s’étendre à l’intérieur d’une rainure de blocage axial 56 pratiquée à l’intérieur de la première partie 18 du stator 16, dans une position diamétralement opposée à la deuxième partie 20.
Le cylindre de serrure 10 comporte également un panneton 55 adapté à être relié à la deuxième extrémité d’entraînement 28 du rotor 24 comme on l’expliquera ci-après.
On détaillera en référence aux et , la platine 50. Elle présente une face libre 58 opposée à une face d’appui 60. On observera que la face libre 58 définit une surface de symétrie cylindrique, tandis que la face d’appui 60 définit une surface plane.
Aussi, la platine s’étend longitudinalement entre une extrémité libre 62 et une extrémité de liaison opposée 64. La platine 50 présente en outre une grande rainure centrale 66 pratiquée dans la face libre 58 et débouchant axialement dans l’extrémité de liaison 64. Et elle présente une petite rainure centrale 68 s’étendant coaxialement à la grande rainure centrale 66 dans la face libre 58 et débouchant dans l’extrémité libre 62 de la platine 50. Les deux rainures 66, 68 sont séparées l’une de l’autre par une cloison 70. Elles présentent une même section carrée, et la grande rainure 66 présente une longueur supérieure à la petite rainure 68.
Indépendamment de la nature de la surface d’affichage 2a et /ou des moyens de sélection choisis, le procédé selon l’invention comprend :
- l’affichage d’une image 5 sur la surface d’affichage 2a, cette image 5 illustrant préférentiellement de manière superposée, une représentation d’au moins une pièce réelle à usiner 4r et un modèle virtuel prédéterminé 4v correspondant à ladite au moins une pièce réelle à usiner 4r ; et
- la sélection dans l’image (par exemple une solution effectuée par un opérateur), à l’aide des moyens de sélection de l’interface de communication homme-machine 2, d’une part d’au moins une zone virtuelle donnée Z1v du modèle virtuel prédéterminé 4v correspondant à une zone réelle donnée de la pièce réelle à usiner et d’autre part d’un paramètre Px d’intensité d’usinage souhaitée / attendue (par l’opérateur) et associé à cette au moins une zone virtuelle sélectionnée ; puis
- la génération, par le module de programmation 3, du programme d’usinage P adapté à être exécuté par une machine-outil à commande numérique.
Le programme d’usinage P généré par le module de programmation 3 contient une caractéristique d’intensité d’usinage à appliquer, avec un outil réel 51 porté par la machine-outil 50, sur la zone réelle à usiner Z1r de la pièce réelle 4r, la caractéristique d’intensité d’usinage à appliquer étant fonction dudit paramètre d’intensité d’usinage Px sélectionné par l’opérateur.
Ainsi, le module de programmation 3 est agencé pour définir / déterminer / calculer la caractéristique d’intensité d’usinage présente dans le programme en fonction dudit paramètre d’intensité d’usinage Px sélectionné par l’opérateur.
Le procédé de génération de programme d’usinage est particulièrement adapté pour mettre en œuvre un usinage de type meulage ou ponçage ou surfaçage ou rodage de la pièce réelle puisque la qualité de l’état de surface à atteindre pour une zone réelle donnée est largement dépendante de l’état de surface de départ de la pièce à usiner et des intensités d’usinage appliqués respectivement appliqués zone par zone sur la pièce réelle.
L’état de surface de départ est facilement identifiable, zone par zone, par l’opérateur visualisant la pièce à usiner.
L’interface de communication homme-machine peut d’ailleurs être équipée de moyens d’assistance à la mesure de l’état de surface permettant à l’opérateur de mesurer les différents états de surface de départ en différentes zones de la pièce réelle pour apprécier le besoin d’usinage sur ces différentes zones réelles.