INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus particulièrement, les huiles non volatiles hydrocarbonées polaires sont choisies parmi les : ii) les triglycérides constitués d’esters d’acides gras et de glycérol, en particulier dont les acides gras peuvent avoir des longueurs de chaînes variant de C4 à C36, et notamment de C18 à C36, ces huiles pouvant être linéaires ou ramifiées, saturées ou insaturées ; à titre d’exemples, on peut notamment citer les triglycérides héptanoïques ou octanoïques, les triglycérides d’acides caprylique/caprique ; les huiles végétales comme les huiles de germe de blé, de tournesol, de pépins de raisin, de sésame, de maïs, de noyaux d'abricot, de ricin éventuellement éthoxylée, de karité, d'avocat, d'olive, de soja, d'amande douce, de palme, de colza, de coton, de noisette, de macadamia, de jojoba, de luzerne, de pavot, de potimarron, de courge, de cassis, d’onagre, de millet, d’orge, de quinoa, de seigle, de carthame, de bancoulier, de passiflore, de rosier muscat, d’arachide, de coco, d’argan, de passiflore, de kaya ; la fraction liquide du beurre de karité, et la fraction liquide du beurre de cacao ; ainsi que leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition comprend au moins une huile choisie dans le groupe consistant en : - les huiles non volatiles hydrocarbonées polaires de type triglycérides constitués d’esters d’acides gras et de glycérol, en particulier dont les acides gras peuvent avoir des longueurs de chaînes variant de C4 à C36, et notamment de C18 à C36, ces huiles pouvant être linéaires ou ramifiées, saturées ou insaturées choisies parmi l’huile de soja, l’huile de graine de jojoba, l’oléine de beurre de karité, les triglycérides d’acide caprique et d’acide caprylique, et leurs mélanges, - les huiles volatiles alcanes en C8-C16, telles que les alcanes en C9-C12 et l’isoparaffine, - les huiles non volatiles apolaires telles que le squalane, - les huiles non volatiles hydrocarbonées polaires de type éther de synthèse de formule R1-O-R2 dans laquelle R1 et R2 identiques ou différents désignent indépendamment un groupe alkyle en C6-C24 linéaire, ramifié ou cyclique, de préférence un groupe alkyle en C6-C18, et de manière préférée un groupe alkyle en C8-C12, telles que le dicaprylyl ether, - les huiles non volatiles siliconées telles que le diméthicone, - les huiles non volatiles hydrocarbonées polaires de type les alcools gras, saturés, insaturés, linéaires ou ramifiés, en C10-C26, liquide à température ambiante (25°C) telles que l’octyldodécanol, - les huiles non volatiles hydrocarbonées polaires de type les carbonates de formule R8-O-C(O)-O-R9, avec R8 et R9, identiques ou différents, représentent une chaîne alkyle en C4 à C12, et préférentiellement de C6 à C10, linéaire ou ramifiée telles que le dicaprylyl carbonate et - leurs mélanges.
Par « solvant organique miscible dans l’eau» selon la présente invention, on entend désigner un composé organique liquide à température ambiante et dont la miscibilité dans l’eau est supérieure à 50 % en poids à 25 °C et à pression atmosphérique.
Parmi les solvants organiques miscibles dans l’eau pouvant être utilisés dans une composition de l’invention, on peut par exemple citer les monoalcools inférieurs ayant de 2 à 5 atomes de carbone tels que l’éthanol et l’isopropanol, les polyols tels que le propylène glycol, le glycérol.
représente la courbe de charge sous courant constant et de polarisation en tension et les courbes d’impédance électrochimique (EIS) pour l’eau à désaliniser, l’eau désalinisée et l’eau appauvrie en sel de méthode 3 de l’exemple 3.
montre le cyclage galvanostatique (charge/décharge) sous courant constant avec limitation en potentiel (GCPL) d’une électrode de graphite déposée sur support composite selon l’exemple 4.
montre les résultats de dégagement d’hydrogène (HER) dans H 2 SO 4 (pH 0) de l’exemple 5
montre les résultats de dégagement d’oxygène (OER) dans H 2 SO 4 (pH 0) de l’exemple 5 ;
montre les résultats d’une cellule complète d’électrolyse dans H 2 SO 4 (pH 0) de l’exemple 5 ;
montre les potentiels de dégagement OER et HER des cellules de l’exemple 5 ;
montre la polarisation associée à l’application d’un courant croissant dans une cellule complète dans H 2 SO 4 (pH 0) selon l’exemple 5 :
Exemple 1 : D écapage laser de composites fibres de carbone/résine
Des plaques de composite de 25x50mm (éprouvettes) ont été décapées en utilisant le procédé selon l’invention. Le matériau composite utilisé est composé d’une matrice organique en résine époxy avec renforts de fibres de carbone. Ce matériau provient du domaine aéronautique. Les fibres de carbone et la résine époxy ont été assemblées à l’origine par infusion sous vide.
Le laser utilisé est un laser de marque cleanLASER, puissance 100 Watts, avec un faisceau de type Gaussien. Il s’agit d’un laser pulsé apte à émettre un faisceau laser pulsé à une longueur d’ondes comprise entre 1000 et 1080 nm, avec une fluence comprise entre 2 et 200 J/cm 2 et un pic de puissance compris entre 1,2 et 7,5 KW.
Le CL100 Gaussien est composé d’une unité centrale CL100 et d’une optique Stamp10.
L’unité centrale CL100 est un laser fibre de classe 4, 1064nm, dont les caractéristiques sont les suivantes : Unité centrale CL100 Données techniques Dimension – (L x l x h) [mm³] dans rack 19’’ ~. 650x483x170 Dimension – (L x l x h) [mm³] dans baie climatisée (option) ~. 850x600x1170 Poids [kg] avec optique ~25 Système de refroidissement Air Puissance source de laser [W] 100 W Longueur d’onde [nm] 1064 +/-2 Tension [V] 230 Puissance [W] (pleine charge/stand bye) ~500W Température ambiante Minimum/Maximum de [°C] 5 – 40 Humidité [%] 10 – 95, sans condensation Classe de laser 4
L’unité centrale est connectée à l’optique via un ombilical de 2,5m.
L’optique Stamp10, qui est reliée au logiciel CleanStudio, permet de traiter des pièces en continu.
Les caractéristiques de cette optique sont les suivantes : 2D Scan-Optique Stamp 10 Données techniques Dimensions (l x w x h) [mm³] approx. 91 x 91 x 100 Poids [kg] Approx. 1,4 Distance focale (ou autre à valider en fonction des essais). 330 / 254 / 160 / 100 mm Longueur de fibre optique [m] 2,5
Les paramètres spécifiques du procédé dans les exemples de mise en œuvre sont les suivants :
Dans l’exemple illustré, le système d’assemblage et d’indexation 20 est pourvu en outre d’une première bague de montage 32, d’une deuxième bague de montage 33 et d’une pluralité d’organes élastiques qui sont formés ici par des rondelles ressort incurvées 34 et plate 35, l’ensemble de ces éléments formant un deuxième mécanisme.
Le support de montage 21 présente une forme globalement cylindrique définissant un premier logement 36 prévu pour recevoir la première bague de montage 32, la deuxième bague de montage 33 et les rondelles ressort incurvées 34 et plate 35.
Dans l’exemple illustré, le système d’assemblage et d’indexation 20 est pourvu aussi d’un capot 37 assujetti mécaniquement sur le support de montage 21, à l’opposé de la platine de montage 13, à l’aide de deuxièmes vis 38.
Le système d’assemblage et d’indexation 20 est ici configuré de sorte que les rondelles ressort incurvées 34 et plate 35 prennent appui sur le capot 37.
En référence à la , la platine de montage 13 comporte une paroi principale 25 et une tige 26 s’étendant en saillie de la paroi principale 25 et munie à une extrémité d’un embout fileté 27.
La platine de montage 13 présente une face inférieure 28 dans laquelle est ménagée une première cavité 29.
La première cavité 29 est prévue pour recevoir au moins partiellement l’aimant 30.
Le bouton de commande 14 est configuré pour être raccordé à la tige de commande 15, du côté de l’organe de préhension et d’actionnement 12.
L’embout de guidage 16 est configuré pour être raccordé à la tige de commande 15, à l’opposé du côté de l’embout fileté 27.
La tige de commande 15 traverse ainsi l’organe de préhension et d’actionnement 12 et la platine de montage 13 jusqu’à saillir au-delà de l’embout fileté 27.
Une extrémité libre de la tige de contact 15 saille aussi de l’embout de guidage 16.
En référence aux figures 6 et 7, le support de montage 21 globalement cylindrique présente un corps principal 40 surmonté d’une paroi supérieure 41 pourvue d’un bord d’étanchéité 42 et d’une face supérieure 43.
Le bord d’étanchéité 42 est prévu pour recevoir l’organe d’étanchéité 31.
Le support de montage 21 présente ici une pluralité de deuxièmes cavités 44 ménagées dans la face supérieure 43.
Le premier logement 36 traverse le corps principal 40 et débouche dans la face supérieure 43.
Le corps principal 40 présente en outre ici une paroi inférieure 45, des orifices traversant 46 qui débouchent dans la paroi inférieure 45 et à l’opposé dans les deuxièmes cavités 44, et des trous borgnes taraudés 47 qui débouchent dans la paroi inférieure 45.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, la catégorie de prédiction de la fiabilité cible peut être la première catégorie de prédiction de la fiabilité ou la deuxième catégorie de prédiction de la fiabilité, et les premières données basiques de fiabilité sont différentes des deuxièmes données basiques de fiabilité. Dans un certain mode de réalisation, les premières données basiques de fiabilité et les deuxièmes données basiques de fiabilité peuvent inclure des quantités caractéristiques de fiabilité et des facteurs d’arrêts planifiés. La quantité caractéristique de fiabilité peut inclure un facteur de disponibilité équivalente.
Dans certains modes de réalisation, la réalisation de la prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service inclut, l’année précédente ou en janvier de chaque année, une prédiction de caractéristiques de fiabilité lors de l’année d’exploitation courante de la centrale nucléaire en service.
Dans certains modes de réalisation, la réalisation de la prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base des premières données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service inclut la réalisation de la prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base d’une stratégie de prédiction de la fiabilité correspondant à la première catégorie de prédiction de la fiabilité et aux premières données basiques de fiabilité.
Dans certains modes de réalisation, la réalisation de la prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base des deuxièmes données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service inclut la réalisation de la prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base d’une stratégie de prédiction de la fiabilité correspondant à la deuxième catégorie de prédiction de la fiabilité et aux deuxièmes données basiques de fiabilité.
Dans certains modes de réalisation, une relation correspondante entre chaque catégorie de prédiction de la fiabilité et les données basiques de fiabilité et une relation correspondante entre chaque catégorie de prédiction de la fiabilité et la stratégie de prédiction de la fiabilité peuvent être établies. Sur la base de la catégorie de prédiction de la fiabilité, les données basiques de fiabilité et la stratégie de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service peuvent être déterminées, ce qui inclut l’obtention des données basiques de fiabilité et de la stratégie de prédiction de la fiabilité sur la base de la relation correspondante entre la catégorie de prédiction de la fiabilité, les données basiques de fiabilité et la stratégie de prédiction de la fiabilité.
Dans certains modes de réalisation, la réalisation de la prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base des premières données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service inclut l’entrée des premières données basiques de fiabilité dans un modèle de prédiction de la fiabilité, et la délivrance en sortie d’une valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service par le modèle de prédiction de la fiabilité. Il est noté que le modèle de prédiction de la fiabilité peut être choisi selon les besoins réels, tels que des modèles d’apprentissage profond. Le modèle de prédiction de la fiabilité peut être obtenu par pré-entraînement.
Dans l’étape S104, la surveillance de la fiabilité est réalisée sur la centrale nucléaire en service sur la base d’une valeur de prédiction de la fiabilité et d’une catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service.
Il est noté que la valeur de prédiction de la fiabilité peut être obtenue par prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service. La valeur de prédiction de la fiabilité fait référence à une valeur de prédiction de la quantité caractéristique de fiabilité de la centrale nucléaire en service lors de l’année d’exploitation courante.
Il est noté que la catégorie de maintenance planifiée pour la centrale nucléaire en service peut être définie par les utilisateurs.
Un quatrième type de la catégorie de maintenance planifiée est la catégorie de maintenance non planifiée, qui signifie qu’il n’existe pas de révision planifiée d’îlot conventionnel, de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire, ou de maintenance programmée lors des congés au cours de l’année.
Dans certains modes de réalisation, la réalisation de la surveillance de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base des valeurs de prédiction de la fiabilité et des catégories de maintenance planifiée inclut l’obtention de critères de surveillance de la fiabilité pour la centrale nucléaire en service sur la base des catégories de maintenance planifiée ; le fait de déterminer qu’il n’existe pas d’anomalie de fiabilité dans la centrale nucléaire en service dans le cas où la valeur de prédiction de la fiabilité est supérieure ou égale à une valeur de critères de surveillance de la fiabilité ; le fait de déterminer qu’il existe une anomalie de fiabilité dans la centrale nucléaire en service dans le cas où la valeur de prédiction de la fiabilité est inférieure à la valeur de critères de surveillance de la fiabilité.
Dans certains modes de réalisation, après avoir déterminé qu’il n’existe pas d’anomalie de fiabilité dans la centrale nucléaire en service, le procédé inclut en outre la génération d’informations d’indication pour indiquer qu’il n’existe pas d’anomalie de fiabilité dans la centrale nucléaire en service, et le fait d’informer les utilisateurs en temps opportun qu’il n’existe pas d’anomalie de fiabilité dans la centrale nucléaire en service.
Les figures 7 à 17 représentent différentes membranes 132 du second type, capables de se déployer pour assurer la fonction de contre-poussée, de flux tangentiel ou d’obstruction, lorsque la structure mobile adopte sa position reculée d’inversion de poussée. Ce second type de membrane dispose d’une forme bombée et d’un contour d’ouverture d’entrée d’air qui permettent de reprendre de manière satisfaisante des efforts de pression importants qui s’appliquent sur la membrane. Ce second type de membrane 132 se révèle ainsi particulièrement adapté à une implantation dans les zones de l’inverseur à forte pression d’air, c’est-à-dire les zones les plus chargées.
Les compresseurs basse et haute pression 3, 4 et les turbines haute et basse pression 6, 7 comprennent chacun au moins un rotor. Le rotor du compresseur basse pression 3 est relié au rotor de la turbine basse pression 7 par un arbre basse pression 8 et le rotor du compresseur haute pression 4 est relié au rotor de la turbine haute pression 6 par un arbre haute pression 9. L’arbre haute pression 9 est agencé coaxialement autour de l’arbre basse pression 8. Les arbres basse et haute pression 8, 9 sont centrés sur l’axe longitudinal X.
La soufflante 2 comprend un disque mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X et des pales 10 s’étendant radialement du disque. La soufflante 2 comprend en outre un arbre de soufflante (non représenté) relié à l’arbre basse pression 8 par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse par exemple.
La soufflante 2 est de type carénée. La turbomachine 1 comprend ainsi en outre un carter de soufflante 11. Le carter de soufflante 11 est annulaire et centré sur l’axe longitudinal X. Il est agencé autour des pales 10. Le carter de soufflante 11 forme une portion de la veine secondaire v2.
La turbomachine 1 comprend en outre un carter intermédiaire 12. Le carter intermédiaire 12 est agencé en aval du carter de soufflante 11.
En référence à la , le carter intermédiaire 12 présente un axe de révolution qui est confondu avec l’axe longitudinal X de la turbomachine 1 lorsque le carter intermédiaire 12 est monté dans la turbomachine 1. Le carter intermédiaire 12 comprend une virole interne 13 et une virole externe 14 reliées par des bras 15.
La virole interne 13 est annulaire et centrée sur l’axe longitudinal X. La virole interne 13 est par exemple métallique. Elle délimite extérieurement une portion de la veine primaire v1.
La virole externe 14 est annulaire et centrée sur l’axe longitudinal X. Elle est agencée coaxialement autour de la virole interne 13. La virole externe 14 délimite avec la virole interne 13 une portion de la veine secondaire v2.
La virole externe 14 présente une épaisseur e telle que mesurée selon l’axe radial Z comprise entre 10 mm et 50 mm.
La virole externe 14 comprend une partie annulaire amont 16 et une partie annulaire aval 17. Préférentiellement, la partie annulaire aval 17 est située autour des bras 15. La partie annulaire amont 16 est reliée axialement au carter de soufflante 11.
Afin de réduire les pollutions sonores générées par la turbomachine 1, la virole externe 14 intègre des propriétés d’isolation acoustique. La virole externe 14 est avantageusement apte à absorber une énergie acoustique sur une plage de fréquence comprise entre 100 Hz et 1500 Hz.
La virole externe 14 présente une structure en sandwich. Selon l’invention, et en référence à la , la virole externe 14 comprend un panneau interne 18 annulaire, un panneau externe 19 annulaire et une âme 20 annulaire présentant avantageusement une structure en nid d’abeilles 21. La virole externe 14 forme avantageusement une pièce monolithique.
Le panneau interne 18 est centré sur l’axe longitudinal X. Il s’étend autour des bras 15. Le panneau interne 18 est la couche la plus interne de virole externe 14. Le panneau interne 18 comprend un premier matériau composite comprenant une première matrice polymérique et des fibres de renfort noyées dans la première matrice.
Le matériau polymérique de la première matrice est par exemple choisi parmi les thermoplastiques tels que les polyoléfines par exemple un polyéthylène, un polypropylène ou les thermodurcissables tels que les époxydes ou les thermodurcissables tels que les époxydes ou les polybismaléimides.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour obtenir la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service source lors d’une i ème année d’exploitation historique par prédiction d’une quantité caractéristique de fiabilité de la centrale nucléaire en service source lors de la i ème année d’exploitation historique sur la base d’un premier facteur d’arrêt planifié et d’un premier facteur de disponibilité équivalente après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service source de la i ème année d’exploitation historique ; et réaliser la vérification de l’exactitude de la prédiction sur la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service sur la base d’une erreur relative entre la valeur de prédiction de la fiabilité et une valeur statistique de quantité caractéristique de fiabilité de la centrale nucléaire en service source lors de la même année d’exploitation historique.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour déterminer un facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors d’une année d’exploitation courante sur la base d’un deuxième facteur de disponibilité équivalente et d’un deuxième facteur d’arrêt planifié dans les deuxièmes données basiques de fiabilité ; et obtenir une valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service dans différentes catégories de maintenance planifiée sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de l’année d’exploitation courante.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour obtenir des facteurs de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de la pluralité d’années d’exploitation historiques sur la base du deuxième facteur de disponibilité équivalente et du deuxième facteur d’arrêt planifié dans les deuxièmes données basiques de fiabilité ; obtenir une expression de fonction de puissance du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de la pluralité d’années d’exploitation historiques ; et obtenir le facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de l’année d’exploitation courante sur la base de l’expression de fonction de puissance.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour obtenir un deuxième facteur de disponibilité équivalente après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de la i ème année d’exploitation historique sur la base du deuxième facteur de disponibilité équivalente et du deuxième facteur d’arrêt planifié de la centrale nucléaire en service lors de la i ème année d’exploitation historique, où i est un nombre entier positif ; et obtenir le facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de la i ème année d’exploitation historique sur la base du deuxième facteur de disponibilité équivalente après déduction des arrêts planifiés de la centrale nucléaire en service lors de la i ème année d’exploitation historique.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour obtenir la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service lors de l’année de révision planifiée d’îlot conventionnel sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés, des jours de révision planifiée d’îlot conventionnel, et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés pour la centrale nucléaire en service lors de l’année d’exploitation courante dans le cas où la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée d’îlot conventionnel.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour obtenir la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service lors de l’année de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés, des jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire, et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés pour la centrale nucléaire en service lors de l’année d’exploitation courante dans le cas où la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 120 est en outre configuré pour obtenir la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service lors de l’année de maintenance planifiée lors des congés sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés, des jours de maintenance planifiée lors des congés, et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés pour la centrale nucléaire en service lors de l’année d’exploitation courante dans le cas où la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une maintenance planifiée lors des congés.