INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
T°C Solide adsorbant Taux du solide % en poids 1er réactif Cs g/kg P 2 O 5 Réducteur Taux du réducteur en g/kg P 2 O 5 Temps de contact P 2 O 5 % en poids Cu ppm Cd ppm Zn ppm As ppm Ni ppm Cr ppm Blanc 1 30°C --- --- --- --- --- --- 26,43 34 22 195 13 25 105 A2-01 30°C --- --- (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 6 --- --- 30 s 26,35 15 17,1 186 11,5 22,3 101 A2-02 30°C Phosphogype 1% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 6 --- --- 30 s 26,39 2,3 130 6,3 13 82 A2-03 30°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 6 --- --- 30 s 26,42 1,5 123,3 5,1 15 77 A2-04 30°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 --- --- 30 s 26,48 4,7 9,3 192,4 8,4 19 101 A2-05 30°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 Poudre de Fer 4 30 s 26,51 0,4 3,3 139,3 5,5 16 85 A2-06 30°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 Poudre de Fer 4 30 s 26,45 0,2 2,6 133 4,1 14 82 A2-07 30°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 Hydrazine 4 30 s 26,41 2,1 5,5 158,8 6,2 17 96 A2-08 50°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 6 --- --- 30 s 26,49 3,1 137,5 4,4 15 84 A2-09 50°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 --- --- 30 s 26,52 5,2 14,5 190 8,9 20 102 A2-10 50°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 Poudre de Fer 4 30 s 26,49 5,2 156,1 4,8 15 95 A2-11 50°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 Hydrazine 4 30 s 26,43 2 6,3 165,8 6 17 100 A2-12 80°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 6 --- --- 30 s 26,41 1,1 2,8 134,8 4,7 15 83 A2-13 80°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 --- --- 30 s 26,38 3,5 16,5 185 9,1 20 95 A2-14 80°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 3 Poudre de Fer 4 30 s 26,48 2,1 5,4 157,9 6 16 94 A2-15 30°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 8 --- --- 30 s 26,44 0,2 111,8 0,7 10 72 A2-16 50°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 8 --- --- 30 s 26,45 0,8 117,1 2,2 12 73 A2-17 80°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 8 --- --- 30 s 26,52 0,4 1,3 121,5 4,1 14 76 A2-18 80°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 8 --- --- 120 s 26,49 0,5 2,5 132,2 5,2 16 82 A2-19 80°C Phosphogype 3% (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na 8 --- --- 600 s 26,44 0,8 8,5 181 6,3 17 102
Tableau 3 : Résultats obtenus pour le premier réactif (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na : Di-isobutyl dithiophosphate de Sodium
T°C Solide adsorbant Taux du solide % en poids 1er réactif Type Cs g/kg P 2 O 5 temps de contact R Cu R Cd R Zn R As R Ni R Cr Blanc 1 50°C --- --- --- --- A3-01 50°C Phosphogype 3% (C 2 H 5 O) 2 PS 2 Na Dithiophosphate 8 30 s 100% 93% 38% 72% 40% 13% A3-02 50°C Phosphogype 3% (C 6 H 9 O) 2 PS 2 Na Dithiophosphate 8 30 s 100% 58% 33% 53% 48% 43% A3-03 50°C Phosphogype 3% (C 8 H 17 O) 2 PS 2 Na Dithiophosphate 8 30 s 100% 85% 44% 69% 56% 14% A3-04 50°C Phosphogype 3% (C 2 H 5 O) 2 PS 2 K Dithiophosphate 8 30 s 100% 88% 41% 77% 36% 22% A3-05 50°C Phosphogype 3% (C 6 H 13 O) 2 PS 2 K Dithiophosphate 8 30 s 100% 75% 46% 66% 52% 29% A3-06 50°C Phosphogype 3% (C 6 H 13 O) 2 PS 2 K Dithiophosphate 8 120 s 100% 86% 48% 76% 44% 16% A3-07 50°C Phosphogype 3% (C 8 H 17 O) 2 PS 2 K Dithiophosphate 8 30 s 100% 100% 81% 20% 56% 12% A3-08 50°C Phosphogype 3% (C 8 H 17 O) 2 PS 2 K Dithiophosphate 8 120 s 100% 100% 70% 25% 52% 10% A3-09 50°C Phosphogype 3% C 4 H 9 OCS 2 K Xanthate 8 30 s 100% 90% 53% 5% 44% 10% A3-10 50°C Phosphogype 3% C 4 H 9 OCS 2 K Xanthate 8 120 s 100% 84% 25% 57% 50% 3% A3-11 50°C Phosphogype 3% C 5 H 11 OCS 2 K Xanthate 8 30 s 100% 89% 25% 48% 46% 24% A3-12 50°C Phosphogype 3% C 5 H 11 OCS 2 K Xanthate 8 120 s 100% 73% 28% 52% 56% 20% A3-13 50°C Phosphogype 3% C 6 H 13 OCS 2 K Xanthate 8 30 s 100% 93% 52% 28% 44% 13% A3-14 50°C Phosphogype 3% C 6 H 13 OCS 2 K Xanthate 8 120 s 100% 86% 44% 17% 36% 12% A3-15 50°C Phosphogype 3% C 8 H 17 OCS 2 K Xanthate 8 30 s 100% 84% 22% 10% 40% 17% A3-16 50°C Phosphogype 3% C 8 H 17 OCS 2 K Xanthate 8 120 s 100% 78% 43% 12% 32% 10%
Tableau 4 : Résultats des rendements de récupération des métaux lourds pour certains additifs
Exemple 2 : Série d’essai (Etapes E1, E2, E3 et E4)
Les essais d’extraction des métaux lourds (Etapes E1, E2, E3 et E4) du procédé de l’invention ont été réalisés sur un acide phosphorique industriel issue du complexe Industriel de Jorf Lasfar au MAROC. Les résultats d’analyse de l’acide de départ sont regroupés dans le tableau 5 ci-après :
Acide phosphorique P 2 O 5 % en poids Phosphogypse % en poids Cd ppm Cu ppm Zn ppm As ppm Ni ppm Cr ppm 27,13 0.5% 16.7 26 177 12 18 101
Tableau 5 : Analyse de l’acide phosphorique industriel
Une quantité de 100 kg de cet acide a été utilisée pour chaque essai dans l’objectif de produire une quantité représentative de métaux lourds.
Cet acide a subi les opérations suivantes : Ajout d’une quantité de 2.5 kg de phosphogypse ; Agitation et chauffage jusqu’à une température de 50°C ; Ajout d’une quantité du premier additif puis filtration après 30 secondes ; Analyse de l’acide phosphorique produit et du précipité contenant les métaux lourds récupérées ; Ajout d’une quantité de solvant équivalente au même poids du précipité de l’opération précédente ; Agitation et chauffage pendant 15 minutes à la température 80°C ; Filtration du mélange et analyse du solide et du liquide récupéré ;
Premier réactif Etapes du Procédé Produit Poids kg P 2 O 5 % en poids Cd ppm Cu ppm Zn ppm As ppm Ni ppm Cr ppm --- --- Acide Phosphorique de départ 100 27,13% 16,7 26,0 177,0 12 18 101,0 (C 4 H 9 ) 2 PS 2 Na Etapes E1, E2 et E3 Phosphogype de départ 2,5 0,80% 2,1 3,5 25,0 3,1 4,5 20,0 Acide phosphorique après Filtration N°1 99 27,14% 1,1 0,2 135,0 5,2 14,3 82,0 Solide récupéré après Filtration N°1 3,5 2,50% 447,0 739,0 1254,0 195 115 582,0 Etape E4 Quantité d'eau ajouté (solvant) 3,5 --- --- --- --- --- --- --- Solution liquide après filtration N°2 4,2 1,30% 369,0 607,0 1040,0 162 91 467,0 Solide récupéré après Filtration N°2 2,8 1,12% 5,1 13,0 7,8 3,5 5,1 25,0 (C 4 H 9 O) 2 PS 2 Na Etapes E1, E2 et E3 Phosphogype de départ 2,5 0,80% 2,1 3,5 25,0 3,1 4,5 20,0 Acide phosphorique après Filtration N°1 99,1 27,21% 1,7 0,4 145,0 6,3 15,3 85,0 Solide récupéré après Filtration N°1 3,4 4,50% 443,0 755,0 997,0 171 86 508,0 Etape E4 Quantité d'eau ajouté (solvant) 3,4 --- --- --- --- --- --- --- Solution liquide après filtration N°2 4,3 2,50% 346,0 289,0 783,0 134 64 384,0 Solide récupéré après Filtration N°2 2,5 1,80% 7,1 15,0 9,7 2,8 5,9 30,0 C 4 H 9 OCS 2 K Etapes E1, E2 et E3 Phosphogype de départ 2,5 0,80% 2,1 3,5 25,0 3,1 4,5 20,0 Acide phosphorique après Filtration N°1 98,7 27,17% 2,4 0,8 143,0 4,1 12,4 78,0 Solide récupéré après Filtration N°1 3,8 8,70% 380,0 665,0 961,0 211 154 646,0 Etape E4 Quantité d'eau ajouté (solvant) 3,8 --- --- --- --- --- --- --- Solution liquide après filtration N°2 4,9 5,60% 291,0 505,0 734,0 161 116 483,0 Solide récupéré après Filtration N°2 2,7 2,10% 7,2 17,0 21,0 6,3 7,3 32,0
Tableau 6 : Résultats obtenus
Exemple 3 : Série d’essai (Etape E5) Les essais sur l’Etape E5 du procédé de l’invention ont été réalisés sur les solutions liquides après la filtration N°2 de la série d’essai de l’ Exemple 2.
Conformément à l’étape E2 du procédé de communication, une trame d’acquittement est envoyée lorsque l’unité centrale 3 de calcul a reçu au moins une des trames d’émission émises lors de l’étape E1.
Ce mode de réalisation comporte en outre une étape supplémentaire E22 d’élimination de canaux d’émission considérés comme étant des canaux d’émission « inefficaces ».
L’étape supplémentaire E22 est postérieure à l’étape E2 d’envoi d’une trame d’acquittement et antérieure à l’étape E3 d’interruption de l’envoi d’une trame de l’ensemble de trames d’émission.
L’étape supplémentaire E22 vise à éliminer, parmi les trames d’émission adressées lors de l’étape E1 et sur la base de l’étape E2 d’envoi de trames d’acquittement, quels sont les canaux d’émission parmi les canaux CH37, CH38, CH39 pour lesquels aucune trame d’acquittement n’a été émise lors de l’étape E2.
Ainsi, l’étape E3 du procédé de communication, visant à interrompre l’envoi d’une trame de l’ensemble de trames d’émission émises lors de l’étape E1 par l’unité roue 5a, 5b, 5c, 5d consécutivement à l’émission d’une trame d’acquittement, consiste dans ce mode de réalisation à interrompre l’envoi de trames d’émission sur les canaux qui ont été éliminés lors de l’étape E22.
On se réfère à la à laquelle est illustrée un exemple de réalisation du procédé selon l’invention selon la variante de réalisation de la .
A la , deux trames d’émission successives T 1 et T 2 sont adressées par l’unité roue 5a, 5b, 5c, 5d.
L’étape E1 d’envoi de trames d’émission est exécutée sur une première trame d’émission T 1 et sur une deuxième trame d’émission T 2 , temporellement postérieure à la trame d’émission T 1 .
Lorsque les canaux CH37, CH38, CH39 de la trame d’émission T 1 ont terminé d’émettre, l’unité centrale 3 de calcul envoie une trame d’acquittement pour chaque trame d’émission effectivement reçue (étape E2).
Dans l’exemple illustré à la , on considère que l’unité centrale 3 de calcul a envoyé des trames d’acquittement pour les trames d’émission envoyées sur les canaux CH37 et CH39.
L’étape E22 d’élimination de canaux d’émission considérés comme étant des canaux « inefficaces » élimine donc ici le canal CH38, pour lequel aucune trame d’acquittement n’a été envoyée par l’unité centrale 3 de calcul lors de l’étape E2.
Lorsque l’étape d’élimination E22 a éliminé le canal CH38 considéré comme étant un canal inefficace, l’étape E3 interrompt l’envoi de trames sur le canal CH38.
Ainsi, pour la trame T2, des trames d’émission sont émises uniquement sur les canaux CH37 et CH39.
L’interruption d’envoi de trames d’émission éliminées lors de l’étape E22 peut être appliquée sur une durée prédéterminée qui peut par exemple correspondre à un nombre prédéterminé de tours de roue.
La variante de réalisation du procédé de communication qui vient d’être décrite en référence aux et 6 s’applique aussi bien au premier mode de réalisation décrit en référence à la , qu’au deuxième mode de réalisation décrit en référence à la .
Lorsque la variante de réalisation du procédé de communication s’applique au deuxième mode de réalisation décrit en référence à la , on détermine grâce à la mise en œuvre des étapes E21 et E22 un couple de données associant un angle d’émission optimum à un canal d’émission optimum, permettant d’optimiser l’émission de trames d’émission tant au niveau de l’angle d’émission que du canal d’émission.
On pourrait également prévoir au moins une patte flexible solidaire de la cupule 20 et s’étendant vers l’organe de verrouillage 30 et au moins une patte flexible solidaire de l’organe de verrouillage 30 et s’étendant vers la cupule 20.
Grace à la structure particulière de l’ensemble rechargeable de conditionnement de produit, la gestuelle d’ouverture de la cupule est modifiée afin de simplifier sa manipulation, tout en garantissant une tenue axiale accrue de la cupule par rapport au récipient.
Par ailleurs, la cupule peut être retirée et fixée facilement.
Dispositif et système de tomographie des poumons et procédé de tomographie associé La présente invention concerne un dispositif pour la tomographie des poumons, un système de tomographie le comprenant, et un procédé de tomographie des poumons. Elle trouve plus particulièrement pour application la tomographie de poumons dans le domaine médical, par exemple pour le suivi de maladies pulmonaires que ce soit à l’hôpital ou en cabinet médical.
ETAT DE LA TECHNIQUE L’imagerie des organes humains est une opération médicale très courante permettant le diagnostic mais aussi l’étude de l’évolution des maladies. Dans les investigations pulmonaires, l’imagerie par rayons X est le moyen d’imagerie le plus utilisé.
Les rayons X sont générés par des tubes spécifiques à des fréquences très élevées (typiquement entre 3 EHz et 30 EHz avec 1 EHz = 10 18 Hz) et des longueurs d’ondes très faibles (typiquement entre 1 nm et 10 pm), ce qui explique à la fois leur capacité de pénétration ainsi que la résolution très élevée qui permet de visualiser des anomalies de très petites tailles (de l’ordre du μm). Le principe de l’imagerie par rayons X se base sur l’absorption des rayons X en fonction de la densité des tissus, elle-même liée à la concentration d’électrons. Les régions du corps de plus haute densité électronique absorbent plus de rayons X et, sur un film d’imagerie, cela produira une zone plus claire. Inversement, les régions avec une faible densité électronique vont absorber moins de rayons X et les zones correspondantes vont apparaître plus sombres à l’image.
L’imagerie par rayons X traditionnelle présente quelques limitations. Une première limitation tient au caractère bidimensionnel de la représentation des structures naturellement tridimensionnelles. Cela ne permet pas de mesurer précisément la taille et la position des régions d’intérêt pour le diagnostic. Une deuxième limitation tient à l’impossibilité de quantifier les densités des régions traversées par les rayons.
Pour pallier ces limitations, la tomographie assistée par ordinateur (couramment désignée par le terme anglais Computer Tomography – abrégé CT) est actuellement largement utilisée. Cette technique offre des images à haute résolution et tridimensionnelles permettant un meilleur diagnostic. Par la rotation du système d’émission et l’activation de plusieurs récepteurs, les deux contrôlés par l’ordinateur, il est possible d’imager l’objet à travers plusieurs plans et fournir ainsi une image 3D.
Bien que très performante pour un diagnostic précis des maladies pulmonaires, la CT reste un moyen d’investigation à rayons ionisants. Cela limite son utilisation en termes de fréquence d’exposition. De plus, c’est un moyen relativement cher, du fait du coût de l’équipement et du coût du geste médical.
Afin de réduire l’exposition des patients à des rayons ionisants, surtout lorsque la zone à explorer est importante et que des examens doivent être effectués fréquemment, l’imagerie de type échographie ultrasonore représente une solution prometteuse.
Avec la pandémie de COVID-19, des chercheurs ont trouvé des corrélations entre l’échographie des poumons et les données obtenues par CT. Lors d’une échographie conventionnelle, un transducteur d’ultrasons est appliqué sur le patient par un praticien pour obtenir l’image d’une partie des poumons.
Bien que moins contraignante et moins chère que la CT, l’échographie nécessite un contact prolongé avec les patients avec des risques de contamination. Le nombre d’actes pouvant être effectués est en outre limité, puisque l’échographie demande la participation d’un praticien spécialiste, typiquement pendant 20 à 40 minutes.
Un objectif de l’invention est donc de fournir une solution d’imagerie des poumons autonome, en particulier pour limiter la nécessité de la présence du praticien et/ou offrir la possibilité d’un suivi continu.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un premier aspect on prévoit un dispositif pour la tomographie des poumons comprenant un support, et au moins cinq émetteurs-récepteurs fixés sur le support et configurés pour émettre et recevoir une onde ultrasonore de fréquence variable sur une plage de fréquence comprise dans un domaine allant de 1 MHz à 20 MHz, les émetteurs-récepteurs étant agencés selon au moins deux premiers ensembles chacun en regard d’un poumon d’un corps humain ou animal.
Le dispositif permet ainsi l’émission et la réception d’ondes ultrasonores entre les différents émetteurs-récepteurs, pour leur propagation dans le corps humain ou animal au niveau de ses poumons. Les émetteurs-récepteurs étant fixés sur le support, ils forment un réseau de géométrie déterminée permettant la collecte d’informations dans le volume que représente les poumons par la propagation des ondes ultrasonores dans cet organe. Grâce à ce réseau d’émetteurs-récepteurs, le dispositif peut être placé sur le corps humain ou animal et ensuite les mesures peuvent être exécutées de façon autonome sans nécessiter l’action d’un praticien. Les mesures pouvant être faites de façon autonome, un suivi en continu de l’état des poumons est rendu possible, par exemple en cas d’hospitalisation. Par rapport aux techniques conventionnelles de CT, le dispositif reste moins onéreux et plus facilement utilisable, ce qui rend cette technique accessible à la fois dans des structures de type hospitalières mais aussi dans de plus petites structures telles qu’un cabinet de ville.
Un deuxième aspect concerne un système de tomographie des poumons comprenant : le dispositif tel qu’introduit ci-dessus, des moyens de traitements aptes à : envoyer, à un émetteur-récepteur, une consigne d’émission d’une onde ultrasonore de fréquence émise variant sur une plage de fréquence comprise dans un domaine allant de 1 MHz à 20 MHz, selon un profil déterminé de variation de fréquence en fonction de temps, dit « profil d’émission », recevoir, depuis au moins un autre émetteur-récepteur, un signal pour former un profil de variation de fréquence en fonction du temps), dit « profil de réception », de l’onde ultrasonore telle que reçue par l’au moins un autre émetteur récepteur, analyser la déformation entre le profil d’émission et le profil de réception, de préférence entre le profil d’émission et chaque profil de réception, de façon à déterminer la vitesse de propagation de l’onde en fonction de la fréquence et selon au moins une direction de propagation correspondant au placement relatif de l’au moins un autre émetteur-récepteur, de préférence chaque autre émetteur-récepteur, par rapport à l’émetteur-récepteur émettant l’onde ultrasonore, construire une tomographie des poumons selon une donnée relative à la vitesse de propagation de l’onde en fonction de la fréquence et de la direction de propagation.
Afin d’améliorer la précision de la prédiction de premières profondeurs pour le système de vision monoscopique, la méthode de prédiction utilisée est supervisée à l’aide de données issues du système de vision stéréoscopique composé de la première caméra 11 et de la deuxième caméra 12.
La prédiction de la profondeur par le système de vision monoscopique n’est pas d’une précision métrique. Il est donc utile, afin d’améliorer la pertinence des premières profondeurs prédites, de mettre en place un apprentissage automatique supervisé (en anglais « knowledge distillation ») du réseau de neurones convolutif permettant de définir la première profondeur via le système de vision monoscopique.
Suivant un mode de réalisation, dans une opération 31, le calculateur reçoit des quatrièmes données représentatives d’une troisième image acquise par la deuxième caméra 12 au premier instant temporel d’acquisition t1.
Les première et troisième images acquises correspondent à deux vues d’une même scène se déroulant aux alentours du véhicule 10 à un même instant temporel d’acquisition t1 depuis des points de vue situés à deux positions distinctes.
Ces deux images sont deux images acquises par le système de vision stéréoscopique constitué des deux caméras 11, 12.
Dans une opération 32, des quatrièmes profondeurs associées à un cinquième ensemble de pixels de la première image sont prédites par le système de vision stéréoscopique à partir des premières et troisièmes images suivant toute méthode connue de l’homme du métier. L’apprentissage du premier modèle de prédiction est, par exemple, fonction des quatrièmes profondeurs.
Suivant un exemple de réalisation, le réseau de neurones convolutif permettant de calculer la première profondeur est entraîné sous supervision du système de vision stéréoscopique de manière à minimiser l’erreur de calcul définie par la fonction de perte suivante :
avec : - la première profondeur prédite pour un pixel de la première image, et - la quatrième profondeur prédite pour un pixel de la première image.
Ainsi, les calculs de premières profondeurs sont affinés, les quatrièmes profondeurs permettant d’obtenir des premières profondeurs prédites par le système de vision monoscopique cohérentes avec des quatrièmes profondeurs prédites par le système de vision stéréoscopique.
A l’aide des troisièmes données représentatives du déplacement de la première caméra 11 entre le premier instant temporel d’acquisition t1 et le deuxième instant temporel d’acquisition t2 déterminées lors de l’opération 23, la première caméra 11 en mouvement constitue un système de vision pseudo-stéréoscopique dont les paramètres extrinsèques sont définis à l’aide des troisièmes données.
Un système stéréoscopique dispose de données extrinsèques relatives au positionnement de deux caméras : leur orientation relative et la distance séparant les deux caméras, aussi appelée « Baseline » (en français « base de référence »). Pour le système pseudo-stéréoscopique, ces données sont obtenues à partir des troisièmes données, la « base de référence » étant la distance parcourue par la première caméra 11 entre les deux instants temporels d’acquisition t1 et t2.
La « base de référence » est déterminée à partir des troisièmes données comme étant la norme du vecteur de translation T’ précédemment défini.
Afin de faciliter l’analyse des première et deuxième images acquises, les première et deuxième images sont rectifiées dans une opération 25, suivant une méthode connue de l’homme du métier. Une telle méthode est décrite, par exemple, dans « Rectification Projective d’Images Stéréo non Calibrées Infrarouges avec prise en compte globale de la minimisation des distorsions » de Benoit Ducarouge, Thierry Sentenac, Florian Bugarin et Michel Devy du 16 juillet 2009.
Lors du vissage de l’organe de verrouillage 30 sur le récipient 10, les filets internes 33 dudit organe de verrouillage 30 s’engagent avec les filets externes 16 du récipient jusqu’à ce que les butées interne et externe 18, 36 viennent en contact circonférentiel. Lors dudit vissage, les pattes flexibles 27 sont comprimées par la collerette annulaire 34 de l’organe de verrouillage 30.
Lors du contact des butées interne et externe 18, 36, les saillies axiales 17 du récipient sont situées axialement au-dessus de l’encoche circonférentielle 35 correspondante de l’organe de verrouillage 30, les pattes flexibles 27 tendent à reprendre leur position initiale et exercent un effort contre la collerette annulaire 34 de l’organe de verrouillage 30, ce qui a pour effet de faire remonter axialement ledit organe de verrouillage 30, les saillies axiales 17 du récipient viennent alors s’insérer dans l’encoche circonférentielle 35 correspondante de l’organe de verrouillage 30, formant un blocage ou verrouillage de la rotation de l’organe de verrouillage 30 par rapport au récipient 10. Dans cette position verrouillée de l’organe de verrouillage 30, ledit organe 30 ne peut plus être dévissé ou vissé du récipient 10.
Les saillies axiales 17a, 17b, 17c du récipient et les encoches circonférentielles 35a, 35b, 35c sont des formes complémentaires configurées pour coopérer ensemble dans la position verrouillée de l’organe de verrouillage 30, et permettent de déplacer les pattes flexibles 27 de la position comprimée dans la position libre.
Dans une inversion structurelle, on pourrait prévoir que les saillies axiales soient formées sur l’organe de verrouillage et que les encoches circonférentielles soient prévues sur le récipient 10.
Par « flexible » ou « élastiquement déformable », on entend tout organe capable de se déformer sous l’action d’une sollicitation exercée, par exemple le vissage de l’organe de verrouillage 30 ou l’appui axial sur l’organe de verrouillage 30 vers le récipient 10 entrainant la compression des pattes flexibles 27 entre l’organe de verrouillage et la cupule, et de reprendre sa forme initiale après l’arrêt de ladite sollicitation, par exemple, l’engagement des saillies axiales 17 dans l’encoche correspondante 35 de l’organe de verrouillage 30.
La cupule 20 est maintenue efficacement sur le récipient 10 par le biais de l’organe de verrouillage 30 vissé sur ledit récipient 10. Grace aux pattes flexibles 27 exerçant un effort axial sur l’organe de verrouillage 30 en fin de vissage sur le récipient 10, le dévissage inopiné de l’organe de verrouillage 30 par rapport au récipient 10 est évité.
Par exemple, la cupule 20 est réalisée en matière avec un seuil de déformation élastique important. Par exemple, la cupule 20 est réalisé en matériau plastique.