INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un organigramme d’un procédé 20 de fixation d’une protection thermique à un panneau d’aéronef selon l’invention.
Le procédé commence par une étape 21 de mise en position de la protection thermique 2 et du panneau d’aéronef 3.
Le procédé se poursuit par une étape 22 d’engagement d’une boucle 7 de fil 6 métallique dans des moyens de rétention 10, 11 prévus sur au moins l’un des premier et deuxième éléments de fixation 4, 5.
Lors de l’étape 24 suivante, on procède à la fermeture de la boucle et l’on réalise une torsade des extrémités de la boucle visant à rapprocher et serrer les éléments de fixation.
Lors de l’étape 25 suivante, la torsade est pliée afin de diminuer son encombrement.
Le procédé comprend une étape optionnelle 23 d’installation d’un troisième élément de fixation 14 tel que décrit précédemment, l’étape 23 étant réalisée après l’étape d’engagement 22 et avant l’étape 24 de fermeture. Lors de l’étape 23, la partie centrale 15 du troisième élément 14 de fixation est enfilée à la boucle 7 à travers les trous jusqu’à venir en contact avec un élément de fixation, les première 16 et deuxième 17 parties latérales étant installées respectivement entre la protection thermique 2 et le premier élément 4 de fixation, et entre le panneau d’aéronef 3 et le deuxième élément 5 de fixation. Il est entendu que la torsade 12 de la boucle 7 n’est réalisée dans le cas d’installation du troisième élément de fixation 14 qu’après le passage de la boucle 7 de fil 6 métallique à travers les trous de la partie centrale 15.
Le dispositif de fixation 1 décrit ci-dessus est avantageusement destiné à équiper une nacelle 30 de turbomachine ou moteur d’aéronef visible sur la .
Sur la est représentée très schématiquement une coupe axiale d’une turbomachine 31, d’axe général longitudinal X, par exemple de type turboréacteur à double flux et double corps.
L’accès au moteur 31 est assuré par un capot mobile 32.
De nombreuses protections thermiques 2 sont attachées à l’aide des dispositifs 1 sur des panneaux 3 de la nacelle 30 pour empêcher ou retarder le passage d’une flamme en provenance du moteur 31 vers l’extérieur de la nacelle 30, et pour isoler thermiquement certaines pièces pouvant ré-enflammer des gaz à l’extérieur de la nacelle 30.
Il est à noter que le dispositif de fixation 1 de l’invention peut équiper tout type de nacelle et fixer tout type de protection thermique.
Structure d’atténuation acoustique dotée de cellules en S à barrières drainées et son procédé de fabrication La présente invention se rapporte au domaine général des structures d’atténuation acoustiques et à leur procédé de fabrication. Elle concerne plus particulièrement les structures d’atténuation acoustique utilisées dans des volumes réduits, notamment pour réduire les bruits produits dans les moteurs d’avion comme dans les turbines à gaz ou échappement de ceux-ci.
0,5 g d’octyldodécanol
1 g de solution tampon pH 10
On mélange les ingrédients pendant une minute à 3000 trs/minute (par exemple au moyen d’un speed-mixer).
Echantillon 2 2,5 g de composition selon l’invention
1 g de solution eau + acide citrique à pH3
On mélange les ingrédients pendant une minute à 3000 trs /min (par exemple au moyen d’un speed-mixer).
Mesure * Une heure après la préparation de chaque échantillon, on étale une quantité appropriée de mélange en un dépôt d’épaisseur homogène au moyen d’un applicateur Multiple Clearance Square Applicator 5363, commercialisé par la société Byk-Gardner (épaisseur 2 mils soit 51µm) sur le côté blanc d’une carte de contraste (BYK non vernis réf. 2831). * On mesure la couleur du dépôt de l’échantillon 1 d’une part, et de l’échantillon 2 d’autre part, au bout de 24 heures au moyen d’un colorimètre CM600d de la Société Konica Minolta dans le système CIELab 76 (illuminant D65, SCI, Observateur 10°) à trois endroits différents éloignés des bords du dépôt et l’on obtient les coordonnées L*, a* et b* de la couleur dans l’espace CIELab 76. * On calcule ensuite la moyenne de chaque coordonnées L*, a*, b* pour chaque échantillon. * Pour évaluer la variation de couleur, le ΔEmoyen est alors calculé correspondant à l’équation suivante : ΔE moyen = [(L*1-L*0)² + (a*1-a*0)² + (b*1-b*0)²] 1/2 formule dans laquelle a*0 et b*0 et a*1 et b*1 sont les moyennes des coordonnées dans l’espace colorimétrique CIE Lab 76 de chaque échantillon.
Ainsi, la teneur en ces matières colorantes est plus particulièrement telle que dans ces conditions extrêmes de test (non représentatives d’un usage habituel d’une composition de maquillage pour la peau ou les lèvres), la variation de ΔE moyen (en valeur absolue) entre les échantillons 1 et 2 est supérieure à 2.
HUILES VOLATILES La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre au moins une huile volatile, choisie parmi les huiles hydrocarbonées ou siliconées.
Par « huile volatile » on entend une huile ayant une pression de vapeur non nulle, à température ambiante et pression atmosphérique, allant en particulier de 2,66 Pa à 40 000 Pa, en particulier allant à 13 000 Pa, et plus particulièrement allant à 1300 Pa (norme OCDE 104).
Les huiles volatiles hydrocarbonées sont de préférence choisies parmi les huiles hydrocarbonées de type hydrocarbure (donc des huiles hydrocarbonées apolaires, constituées uniquement de carbone et d’hydrogène). En particulier, elles peuvent être choisies parmi les huiles volatiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbone et leurs mélanges, et notamment :
-les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 comme les iso-alcanes (appelées aussi isoparaffines), l'isododécane, l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'Isopars ou de Permetyls,
-les alcanes linéaires, par exemple en C 11 -C 15 , seuls ou en mélanges, et
Par partie avant du véhicule, on entend la partie du véhicule située à proximité immédiate de la cabine, dans le sens de déplacement du véhicule. Par partie arrière de l’outil, on entend la partie de l’outil qui est destinée à venir se raccorder sur la partie avant du véhicule.
L’invention sera mieux comprise en référence aux figures annexées, dans lesquelles on décrira à titre d’exemple la pose d’un outil lourd, dont les moyens de centrage et de verrouillage/déverrouillage coopèrent avec ceux du châssis grâce à des moyens intermédiaires de support pour le transport de l’outil, constitués par une palette de transport.
On précisera que si on décrit dans le détail la phase de pose d’un outil, les mêmes opérations s’appliqueront en sens inverse pour réaliser la dépose de cet outil.
montre un véhicule de voirie classique avec ses principales parties constitutives.
est une vue de trois-quarts avant d’un outil en cours de transport sur la palette de transport,
est une vue de détail de la , montrant les moyens de blocage de l’outil sur la palette de transport ;
est une vue latérale de l’outil représenté à la ;
est une vue de détail de la , montrant les moyens de centrage et de verrouillage/déverrouillage sur l’outil ;
est une vue partielle de côté montrant l’outil sur la palette de dépose prêt à être accouplé avec l’avant du véhicule de voirie ;
est une vue de détail de la , montrant les moyens de verrouillage/déverrouillage du châssis ;
est une vue latérale montrant l’outil en cours de montage sur la partie avant du véhicule ;
est une vue du dessus de l’outil représenté à la ;
est une vue partielle de côté montrant le centrage de l’outil avec l’avant du véhicule ;
est une vue partielle de côté montrant le verrouillage de l’outil sur l’avant du véhicule ;
est une vue de détail de la , montrant la coopération entre les moyens de centrage sur l’avant du véhicule et sur l’arrière de l’outil ;
est une vue de détail de la , montrant les moyens de verrouillage/déverrouillage de l’outil ;
En référence à la , le procédé de détection d’occupation débute par une étape 48 au cours de laquelle le contrôleur 22 calcule une première valeur de capacité de référence ajustée C RA1 par soustraction de la valeur T représentative d’un tassement à la première valeur de capacité de référence C R1 .
De la même façon, le contrôleur 22 calcule une deuxième valeur de capacité de référence ajustée C RA2 par soustraction de la valeur T représentative d’un tassement à la deuxième valeur de capacité de référence C R2 . Cette étape est mise en œuvre à chaque fois que le contacteur de démarrage est enclenché et que le passage de courant est autorisé.
Cette étape 48 permet de réajuster la valeur de la capacité de référence en tenant compte de la dérive des mesures de capacité générée par le tassement de la mousse du siège. La valeur T représentative du tassement a été mise à jour lors de la dernière utilisation du siège, comme explicité ci-après.
Puis, au cours d’une étape 50 , le contrôleur 22 commande la source de tension 8 pour mettre sous tension la première électrode 18, une électrode du premier transducteur capacitif à électrodes interdigités 5 et une électrode du deuxième transducteur capacitif à électrodes interdigités 6. Au cours d’une étape 52, l’unité de mesure de capacité 28 mesure une valeur de capacité initiale Ci entre la première électrode 18 et la deuxième électrode 20. Puis, elle transmet cette valeur à l’unité centrale de traitement 23. Au cours d’une étape 54, l’unité de mesure 28 mesure à une fréquence définie, plusieurs premières valeurs de capacité C 1 entre les électrodes du premier transducteur à électrodes interdigités 5 et plusieurs deuxièmes valeurs de capacité C 2 entre les électrodes du deuxième transducteur à électrodes interdigités 6. Au cours d’une étape 56, l’unité centrale de traitement 23 détermine l’état d’occupation du siège à partir de l’écart déterminé, des premières valeurs de capacité C 1 , de la première valeur de capacité de référence ajustée C RA1 , de la première valeur seuil S 1 , des deuxièmes valeurs de capacité C 2 , de la deuxième valeur de capacité de référence ajustée C RA2 et de la deuxième valeur seuil S 2 .
Pour cette étape de détermination, l’unité centrale de traitement 23 utilise également l’écart déterminé et la courbe représentant des valeurs de capacité moyennes en fonction du temps enregistré dans sa mémoire 32.
Cette détermination est, par exemple, réalisée en mettant en œuvre le procédé de détermination revendiqué dans le brevet publié au nom de la demanderesse sous le numéro FR 2012255. Dans ce brevet, les valeurs de capacité sont appelées valeurs de capacitance. Pour mettre en œuvre cette étape 56, l’unité centrale de traitement 23 met en œuvre les instructions, les valeurs des courbes et la valeur de l’écart déterminé décrits dans le brevet publié sous le numéro FR 2012255.
Le but de l’étape 56 est de déterminer un état occupé du siège. Par le terme « état occupé », on désigne dans la présente demande de brevet un état occupé par une personne humaine d’au moins 10 kilogrammes ou un animal d’au moins 10 kilogrammes ou objet d’au moins 10 kilogrammes. Pour déterminer cet état occupé, la première plage de variation de capacitance P1 décrite dans le brevet FR 2012255 est remplacée par la première plage de détection P D1 pour le premier transducteur capacitif 5, et par la deuxième plage de détection P D2, pour le deuxième transducteur capacitif 6. La première plage de détection P D1 définie pour le premier transducteur capacitif 5 est, par exemple, comprise entre 12 x10 -3 et 150 x10 -3 picoFrarads. La deuxième plage de de détection P D2 définie pour le deuxième transducteur capacitif 6 est, par exemple, comprise entre 10 x10 -3 et 150 x 10 -3 picoFrarads.
Lorsqu’un état occupé est déterminé, l’unité centrale de traitement 23 enclenche l’horloge 30 au cours d’une étape 58 . Après écoulement du temps prédéfini Tp, l’unité de mesure 28 mesure au cours d’une étape 60 , une valeur de capacité ultérieure C u entre la première électrode 18 et la deuxième électrode 20. Le temps prédéfini Tp est compris entre 5 minutes et 60 minutes. De préférence, le temps prédéfini Tp est compris entre 15 minutes et 25 minutes.
Au cours d’une étape 62, l’unité centrale de traitement 23 calcule une nouvelle valeur T représentative d’un tassement de la mousse du siège par soustraction de la valeur de capacité ultérieure C u à la valeur de capacité initiale C i . Au cours d’une étape 64, la valeur T représentative d’un tassement enregistrée dans la mémoire 32 est remplacée par la nouvelle valeur T représentative d’un tassement calculée au cours de l’étape 62. La nouvelle valeur T représentative d’un tassement calculée au cours de l’étape 62 sera donc utilisée pour le calcul de la première valeur de capacité de référence ajustée C RA1 et de la deuxième valeur de capacité de référence ajustée C RA2, pour la poursuite du procédé de détection ainsi que la prochaine fois que le contacteur de démarrage sera enclenché et que le passage de courant sera autorisé. Ainsi, la valeur de capacité de référence est ajustée au fur et à mesure du tassement de la mousse du siège. Cet ajustement compense et corrige la dérive des mesures des premières et deuxièmes valeurs de capacité générée par le tassement de la mousse du siège.
Le procédé de détection peut se poursuivre avec les étapes décrites ci-après.
Au cours d’une étape 66, l’unité de mesure 28 mesure des premières valeurs de capacité C 1 entre les électrodes du premier transducteur à électrodes interdigités 5 ainsi que des deuxièmes premières valeurs de capacité C 2 entre les électrodes du deuxième transducteur à électrodes interdigités 6. Elle transmet ces valeurs à l’unité centrale de traitement 23. Cette étape de mesure 66 a lieu en parallèle et en même temps que les étapes 56 à 64 décrites ci-dessus. Au cours d’une étape 68, l’unité centrale de traitement 23 détermine l’état d’occupation du siège à partir des premières valeurs de capacité C 1 et des deuxièmes valeurs de capacité C 2 mesurées au cours de l’étape 66.
A cet effet, l’unité centrale de traitement 23 met en œuvre les instructions, les valeurs des courbes, les valeurs de seuil, la valeur de l’écart déterminé, les valeurs des plages de variation et éventuellement les valeurs des sous-domaines de variation décrits dans le brevet publié sous le numéro FR 2012255 à l’exception du fait qu’elle remplace la première valeur de capacité de référence C R1 et la deuxième valeur de capacité de référence ajustée C R2 , par la première valeur de capacité de référence ajustée C RA1 et la deuxième valeur de capacité de référence ajustée C RA2 .
Ainsi, si l’occupant du siège se lève puis, se rassoit sur le siège, le procédé de détection d’occupation est mis en œuvre avec les valeurs de capacité de référence ajustées . En variante, le procédé de de détection décrit ci-dessus est mis en œuvre avec un seul transducteur capacitif à électrodes interdigités.
L’invention concerne également un procédé de détection d’un tassement définitif de la mousse d’un siège d’un véhicule. Le procédé de détection est mis en œuvre par un système de détection identique au système de détection 2 décrit en liaison avec la à l’exception du fait que la mémoire 32 comporte en outre un seuil de tassement S T et ne comporte pas de valeur T représentative d’un tassement permettant une compensation des dérives liés à ce tassement. Ce procédé de détection a pour unique but de prévenir le conducteur du fait que la mousse du siège a atteint une certaine quantité d’affaissement et de tassement.
Le seuil de tassement S T a été préalablement défini, par exemple par le constructeur du siège ou par un organisme habilité. Il représente une certaine quantité de tassement du siège au-delà de laquelle il est considéré que la mousse du siège est moins confortable et peut occasionner des douleurs dorsales à la personne assise sur le siège pendant une certaine durée. Par exemple, un seuil de tassement S T correspondant à une dérive occasionnée par un tassement de 11 millimètres de la mousse pourrait être choisi.
Un empilement 35 de cellules 1 est représenté en . Ici, un empilement de trois cellules 1 est représenté pour la compréhension. En pratique, les empilements comprennent plusieurs centaines de cellules, par exemple 400. Les cellules 1 sont empilées entre les deux plaques d’alimentation électrique 33. Des perçages sont ménagés dans les plaques d’alimentation pour communiquer fluidiquement avec les conduites d’alimentation 30 et les conduites d’évacuation 31. Les plaques d’alimentation 33 sont reliées à une borne positive et une borne négative d’une alimentation électrique. La plaque d’alimentation 33 reliée à la borne positive est en contact avec le premier compartiment d’anode 12 de l’empilement 35 et la plaque d’alimentation 33 reliée à la borne négative est en contact avec le dernier compartiment de cathode 13 de l’empilement 35. L’empilement 35 de cellules 1 est maintenu serré par les brides de serrage 32. Les brides de serrage 32 sont maintenues par les tirants de serrage 36. Entre les brides de serrage 32 et les plaques d’alimentation 33, les plaques isolantes 34 sont disposées. Les plaques isolantes 34 isolent électriquement l’empilement 35 de l’environnement extérieur.
En utilisation, l’eau entre dans les compartiments d’anode 12 et les compartiments de cathode 13 de toutes les cellules 1 du dispositif par les conduites d’alimentation 30 en eau. L’eau traverse alors les couches de transport poreuses 14 pour arriver en contact des membranes d’échange protonique. L’eau est évacuée par les conduites d’évacuation, opposées aux conduites d’alimentation 30. Une alimentation électrique est branchée aux deux extrémités du dispositif d’électrolyse de l’eau. La borne positive est reliée à l’anode de la cellule 1 de rang 1 tandis que la borne négative est reliée à la cathode de la cellule 1 de rang maximal. Le courant circule de l’anode de la cellule 1 de rang 1 vers la cathode de la cellule 1 de rang maximal en traversant chaque cellule 1 d’électrolyse, créant une réaction d’électrolyse dans chaque cellule 1.
Dans la cellule, l’eau entre en contact avec les faces principales des plaques 6, 7 monopolaires et les conduites d’alimentation et d’évacuation.
Lors de l’électrolyse, les molécules d’eau se séparent en ions. Les ions H+ traversent la membrane d’échange protonique 11. Les ions forment du dioxygène à l’anode et du dihydrogène à la cathode. Le dihydrogène est évacué par les conduites d’évacuation 31 des compartiments de cathode tandis que le dioxygène est évacué par les conduites d’évacuation 31 des compartiments d’anode. Dans les conduites d’évacuation 31 des compartiments d’anode, un mélange d’eau et de dioxygène circule. Le dihydrogène est évacué du compartiment de cathode 13 par les conduites d’évacuation 31 des compartiments de cathode. Dans les ouvertures d’évacuation 22 du compartiment de cathode 13, un mélange d’eau et de dihydrogène circule. Le dioxygène et le dihydrogène produits sont séparés de l’eau et envoyés en sortie du dispositif d’électrolyse d’eau.
La maintenance d’un tel dispositif est facilitée. Quand une cellule 1 est défectueuse, elle est retirée sans avoir à démonter tout l’empilement de cellules 1. Une cellule 1 de remplacement peut être montée à la place. L’empilement peut également être remis en état de marche sans remplacer ladite cellule 1. Une telle maintenance est possible sur le lieu de production de l’hydrogène et un retour en usine est évité.
Un tel dispositif facilite également le premier montage d’un empilement d’électrolyse. Chaque cellule 1 est testée individuellement avant d’être empilée. Ainsi, une cellule 1 présentant un défaut de fabrication est repérée immédiatement. Cela évite d’avoir à démonter un empilement complet pour le cas où une cellule 1 est défectueuse.
DISPOSITIF ÉMETTEUR DE CHARGE CONFIGURÉ POUR RÉALISER UNE CHARGE SANS FIL PAR CHAMP PROCHE D’UN DISPOSITIF RÉCEPTEUR DE PUISSANCE Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent la technologie NFC, et plus particulièrement la recharge sans fil utilisant la technologie NFC.
La recharge sans fil permet de charger des dispositifs électroniques sans utiliser de branchement physique.
Certaines solutions de recharge sans fil utilisent des antennes volumineuses. L’utilisation d’une antenne volumineuse pour effectuer la recharge sans fil limite les applications possibles de cette recharge. Ces solutions ne peuvent pas être utilisées pour charger des dispositifs électroniques de faibles dimensions et à faible puissance.
La recharge sans fil utilisant la technologie NFC (acronyme de l’anglais « Near Field Communication ») présente l’avantage d’être peu exigeante en termes d’occupation spatiale et permet d’utiliser des antennes sur circuit imprimé.
La recharge sans fil utilisant la technologie NFC permet de réaliser une recharge d’un dispositif électronique sans fil sur une faible distance, par exemple de l’ordre de 10 cm.
La technologie NFC est une plateforme technologique ouverte normalisée dans la norme ISO/IEC 18092 et ISO/IEC 21481 mais incorpore de nombreuses normes déjà existantes comme par exemple les protocoles type A et type B définis dans la norme ISO-14443 qui peuvent être des protocoles de communication utilisables dans la technologie NFC. La recharge sans fil utilisant la technologie NFC est définie par la version 2.0 de la spécification NFC WLC (« WireLess Charging ») publiée en Octobre 2021 par le NFC Forum.
La recharge sans fil NFC permet notamment de charger des dispositifs électroniques relativement petits, tels que des écouteurs sans fils et des montres intelligentes, des dispositifs de suivi de forme physique, ou d’autres dispositifs électroniques de l’Internet des Objets. Par exemple, des dispositifs électroniques peuvent être chargés par recharge sans fil NFC à partir d’un téléphone intelligent ou à partir d’une station de recharge dédiée.
Plus particulièrement, la recharge sans fil NFC repose sur un dispositif émetteur de charge (également désigné par le terme anglais « poller ») et sur un dispositif récepteur de puissance (également désigné par le terme anglais « listener). L’émetteur de charge est utilisé pour charger le récepteur de puissance.
Afin d’améliorer le transfert d’énergie entre l’émetteur de charge et le récepteur de puissance, il convient d’utiliser un circuit d’adaptation d’impédance. Lors d’une charge, l’impédance est adaptée lorsque le récepteur de puissance est en face de l’émetteur de charge.
Néanmoins, une telle adaptation d’impédance lors de la charge présente un risque pour l’émetteur de charge si le récepteur de puissance est déplacé en l’éloignant de l’émetteur de charge au cours de la charge.
En posant [Math 5]
On obtient [Math 6] dont la solution fournit la température recherchée : [Math 7]
Dans le cas d’une thermistance avec coefficient de température négatif CTN satisfaisant à la relation de Steinhart-Hart, la valeur de la résistance suit la formule approximative suivante sur une plage limitée de température : [Math 8] où T désigne la température inconnue à déterminer en K, R 0 , la valeur de la thermistance à une température donnée T 0 , par exemple 25°C, β, le coefficient de température, constant sur une plage de température donnée, par exemple β=3348K entre 25°C et 85°C.
En remplaçant R 0 par sa valeur numérique 1 kOhms, on peut alors écrire : [Math 9] soit [Math 10]
Bien sûr, on peut remplacer ces formules par des polynômes interpolant la valeur de la température en fonction de la valeur mesurée de la thermistance sachant que les fabricants donnent souvent un tableau de valeurs reliant la température à la thermistance sur une plage de températures espacées de degré en degré.
Cette approche permet ainsi de mesurer une température sans avoir à calibrer le capteur et sans que la mesure soit significativement perturbée par les résistances de câble et des résistances Rds(on) qui seraient légèrement différentes entre les transistors T1 et T2 des transistors de commutation, car une résistance Rds(on) de 0.05 ohm représente 0.05/1000 soit 50 ppm de variation parasite, c’est-à-dire l’équivalent de 50ppm/3850(ppm/°C)=0.013°C. Les impédances de sortie des deux sources de tension impulsionnelles sont aussi imposées par les impédances des condensateurs C81 et C82. Ces impédances sont d’autant plus faibles que la commutation des transistors est rapide.