INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système est polyvalent, il permet d'enlever et de remplacer certaines parties de la tétine sans remplacer la totalité de la tétine. Alors que les systèmes connus nécessitent une nouvelle tétine lorsqu'un débit différent est requis, la présente invention ne nécessite que le remplacement de la cartouche de régulation de débit par une version d'un diamètre différent.
Cela permet d'éviter la stagnation de l'eau.
Le système est facile à installer et à gérer. La conception du joint en caoutchouc facilite la mise en place et le retrait de la tétine, tout en garantissant une forte étanchéité pendant l'utilisation. La forme de la partie anti-retrait du joint, comprenant un épaulement du côté externe et une rainure du côté interne, assure une grande élasticité et flexibilité de la partie anti-retrait. La forme de l’épaulement assure que la tétine est placée de manière solide dans l’ouverture de tuyau, alors que sa flexibilité permet une insertion et un retrait efficace. Le joint en caoutchouc comprend des moyens de protection à l’extrémité supérieure qui maintiennent la cartouche de régulation de flux dans le corps de tétine, pour éviter que la cartouche de régulation de flux ne tombe ou s’abime pendant le transport ou l’installation.
Le système permet également un fonctionnement plus sûr et une installation plus aisée, car les éléments géométriques en contact assurent une protection contre la rotation, de sorte que la disposition verticale ne sera jamais compromise.
Le système est efficace. Pour que les poulets puissent s'abreuver efficacement à n'importe quel endroit autour des tétines, celles-ci doivent fournir le même débit à chaque degré du cercle d'accès de 360°. Ces systèmes à 360° sont susceptibles de fuir en raison de la pression de l'eau dans les tuyaux dans lesquels les tétines sont insérées. La présente invention propose un système avec une haute étanchéité immédiatement après que le poulet ait eu a accès à la tétine pour s'abreuver.
Le système a des qualités antibactériennes. La cartouche de régulation de flux comprenant un agent antibactérien a un effet garanti d’agent antibactérien grâce à sa mobilité lors de l’activation de la valve, ce qui l’empêche de s’étendre.
DESCRIPTION DES DESSINS L'invention est décrite ci-après en référence aux dessins 1 à 13 ci-joints, parmi lesquels
est une vue d’ensemble d’un réseau d’alimentation en eau selon la présente divulgation,
est une tétine selon la présente divulgation,
est une vue détaillée de la tétine selon la présente divulgation,
est une vue détaillée d’un joint pour la tétine des figures 2 à 6, selon la présente divulgation,
- une embase 13 destinée à être mise en appui contre une surface d’appui contre laquelle le système photovoltaïque 1 est destiné à être apposé, un premier bord 111 du cadre support 11 étant solidaire de l’embase 13 ;
- un pied réglable 12 dont une première extrémité 124 est solidaire de l’embase 13 et dont une deuxième extrémité 125 est solidaire d’un deuxième bord 112 du cadre support 11, de sorte à pouvoir incliner le cadre support 11 relativement à l’embase 13.
- un onduleur 14 électrique configuré pour transformer l’énergie électrique produite par chaque au moins une cellule photovoltaïque 10 en une tension électrique de sortie, l’onduleur 14 électrique étant solidaire du pied réglable 12.
Le cadre support 11 forme une surface de fixation de chaque au moins une cellule photovoltaïque 10. Das l’exemple de réalisation illustré sur les FIGURES, le cadre support 11 a une forme de quadrilatère et forme une surface plane. Le cadre support 11 est délimité par un premier bord 111 solidaire de l’embase 13, ladite embase 13 demeurant pivotante par rapport au premier bord 111, et par un deuxième bord 112 solidaire du pied réglable 12.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur les FIGURES, l’embase 13 forme une structure d’appui pour le système photovoltaïque 1 contre la surface d’appui contre laquelle le système photovoltaïque 1 est destinée à être posée, verticalement, horizontalement ou de manière inclinée. Ainsi, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le système photovoltaïque 1 est configuré pour être poser à même le sol ou sur une surface globalement horizontale. Dans ce cas, l’embase 13 est apposée directement sur la surface d’appui et le système photovoltaïque 1 demeure en l’état et en place de manière statique. En revanche, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le système photovoltaïque 1 est configuré pour être poser contre un mur par exemple, de manière verticale ou sensiblement verticale. Dans ce cas, l’embase 13 est fixée solidairement contre la surface d’appui.
L’embase 13 illustrée sur les FIGURE a une forme tubulaire, ladite embase 13 comportant des tubes latéraux 131 situés de part et d’autre du pied réglable 12, chaque pied latéral 131 étant distant de l’autre afin de proposer une emprise sur la surface d’appui suffisante pour garantir la stabilité du système photovoltaïque 1.
Le cadre support 11 est monté pivotant par rapport à l’embase 13. A cet effet, le cadre support 11 est lié à l’embase 13 – au niveau de son premier bord 111 – par l’intermédiaire d’une liaison pivot, telle que par exemple une charnière.
Le pied réglable 12 comporte :
- deux rails 123 de guidage distants l’un de l’autre, chaque rail 123 de guidage étant solidaire de l’embase 13 ; et
- une platine 120 mobile en translation par rapport au rail 123 de guidage, la platine 120 étant solidaire du cadre support 11. La platine 120 s’étend entre les deux rails 123 de guidage.
La première extrémité 124 de chaque au moins un rail 123 de guidage est montée pivotante par rapport à l’embase 13. Le premier bord 111 du cadre support 11 est monté pivotant par rapport à un premier côté de l’embase 13, le premier côté de l’embase 13 formant l’axe de rotation autour duquel pivote le cadre support 11 ; et le pied réglable 12 est fixé solidairement à un deuxième côté de l’embase 13, opposé au premier côté.
La platine 120 est montée coulissante sur chaque rail 123 de guidage, afin de pouvoir prendre une pluralité de position le long des rails 123 de guidage, correspondant à autant de configurations d’inclinaison du cadre support 11 – et de l’au moins une cellule photovoltaïque 10 associée – par rapport à l’embase 13. A cet effet, la platine 120 comporte une portée centrale 121 et deux conduits cylindriques 122 situés de part et d’autre de la portée centrale 121, chaque rail 123 de guidage s’étendant dans le conduit cylindrique 122 situé en regard. Les conduits cylindriques 122 collaborent avec les rails 123 de guidage par engagement de forme complémentaire, de sorte que les rails 123 de guidage s’engagent dans le conduit cylindrique 122 correspondant, préférentiellement sans jeu radial.
La platine 120 comporte en outre un logement dans lequel l’onduleur 14 électrique est logé. De manière préférée, comme visible sur les FIGURES 1 et 3, logement dans lequel l’onduleur 14 est situé est formé sur la portée centrale 121 de la platine 120.
Complémentairement, le logement accueille aussi une batterie 15 électrique, préférentiellement a niveau de la portée centrale 121 de la platine 120.
De manière particulièrement avantageuse, l’onduleur 14 et/ou la batterie 15 électrique sont montés de manière amovible sur le pied réglable 12, et plus particulièrement sur la platine 120 dudit pied réglable 12. A cet effet, la platine 120 du pied réglable 12 comporte des organes de connexion électrique rapide avec l’onduleur 14 électrique et/ou la batterie 15 électrique.
En synthèse, l’invention concerne un système photovoltaïque 1 comprenant un cadre support 11, une pluralité de cellules photovoltaïques 10 solidaires du cadre support 11, une embase 13 destinée à être mise en appui contre une surface d’appui, le cadre support 11 étant monté de manière pivotante par rapport à l’embase 13 par l’intermédiaire d’un pied réglable 12 configuré pour pouvoir être incliné par rapport à ladite embase 13, un onduleur 14 électrique couplé électriquement aux cellules photovoltaïques 10 et solidaire du pied réglable 12.
Un troisième but de la présente invention est d’accéder à des compositions de mascara dont les propriétés texturantes sont finement ajustables et reproductibles.
Un quatrième but de la présente invention est d’accéder à des compositions de mascara dont les propriétés mécaniques du dépôt du produit sur les fibres kératiniques comme la résistance à l’effritement sont finement ajustables et reproductibles.
Les inventeurs au cours de leurs recherches ont découvert de manière inattendue que les objectifs tels que définis précédemment étaient atteints en utilisant une composition comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : (1) au moins un monoester d’acide gras linéaire de formule (I) suivante : [Chem 1] (I) dans laquelle R 1 et R 2 sont linéaires et saturés et possèdent, indépendamment l’un de l’autre, un nombre d’atomes de carbone supérieur ou égal à 20, avec R 1 représentant un radical acyle, et R 2 représentant un radical alkyle, et (2) au moins un tensioactif anionique, et (3) au moins une base apte à neutraliser partiellement ou totalement ledit tensioactif anionique, et (4) au moins un copolymère de vinylpyrrolidone/eicosène, et (5) au moins un polymère semi-cristallin; et (6) une phase aqueuse ; et (7) au moins un polymère filmogène sous forme de particules solides en suspension dans la phase aqueuse ; et (8) au moins une charge ayant une capacité d’absorption d’eau (9) au moins un polyol liquide hydrosoluble.
De manière inattendue, les inventeurs ont en effet constaté que la formulation comprenant au moins un monoester d’acide gras linéaire (1), au moins un tensioactif anionique (2) sous forme neutralisée partiellement ou totalement par une base (3), au moins un copolymère de vinylpyrrolidone/eicosène (4), au moins un polymère semi-cristallin (5), une phase aqueuse (6), au moins un polymère filmogène (7) sous forme de particules solides en suspension dans la phase aqueuse (6), au moins une charge (8) ayant une capacité d’absorption d’eau < 200mL/100g et au moins un polyol (9,) permettait de produire après application sur les matières kératiniques telles que les cils un dépôt plus lisse se traduisant par l’absence de grains et une durée d’application du produit plus longue (play-time) sur lesdites matières kératiniques
Tout d’abord, les composés (1) à (9) requis selon l’invention sont en tant que composé individualisé, mono-composant ou possédant un nombre de composants bien défini par opposition à la majorité des cires conventionnelles qui sont souvent multi-composantes voire avec un nombre de composés indéfini comme les cires naturelles et certaines cires synthétiques.
L’obtention de ces propriétés est conditionnée par la mise en œuvre des composés (1) à (9) et avantageusement ne requiert donc pas la présence complémentaire de cires notamment en quantité significative.
On entend par cires, des composés lipophiles, solides à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique (760 mm Hg), à changement d’état solide/liquide réversible, ayant un point de fusion supérieur ou égale à 40 °C pouvant aller jusqu’à 120 °C.
Comme la couche de support 2, la première couche d’électrode 3 et la première couche électriquement isolante 4, la couche électroluminescente 5 peut être transparente, translucide ou opaque, notamment selon son épaisseur et sa composition.
La première couche et la seconde couche d’électrode 3, 8 sont prévues pour être reliées à une source de courant alternatif afin de former un champ électrostatique entre elles, apte à exciter la couche de luminophore 6 prévue entre ces deux couches 3, 8.
Enfin, le film 1 selon l’invention comprend une sixième couche, préférentiellement supérieure, déposée sur la seconde couche d’électrode 8, à savoir une couche de protection 9 flexible et transparente.
Cette couche de protection 9 présente par exemple une épaisseur comprise entre 0,5 et 2,0 mm, préférentiellement comprise entre 0,8 et 1,5 mm et plus préférentiellement égale à 1,1 mm.
Elle est préférentiellement déposée par impression.
La couche de protection 9 est préférentiellement en PET (polytéréphtalate d'éthylène), en Plasil (siloxane à base de monoxyde de silicium polymérisé), en PMMA (polyméthacrylate de méthyle), en PCL (polycaprolactone), en PC (polycarbonate), en COP (polymère de cyclooléfine) ou en un mélange d’au moins deux de ces produits.
La couche de protection 9 comprend préférentiellement une matière transparente anti-UV, un additif anti-UV ou un revêtement transparent anti-UV afin de protéger le film 1 des effets nuisibles des rayonnements ultraviolets.
En effet, la protection UV peut être noyée dans la masse de la matière constituant la couche de protection 9, ou être sous la forme d’un revêtement déposé sur la couche inférieure et/ou supérieure de ladite couche de protection 9.
De même, la matière constitutive de la couche de protection 9 peut avoir naturellement un effet anti-UV, ou être modifiée de sorte de présenter un tel effet sans que cela n’affecte négativement sa flexibilité et sa transparence de manière significative.
Selon un exemple, l’analyse de la déformation entre un profil de réception 121 et un profil d’émission 122 peut comprendre une estimation de la loi de modulation du signal du profil de réception 121. Pour cela, un concept temps-fréquence-phase peut être utilisé afin d’extraire de façon automatique et précise les lois de modulations non-linéaires d’un signal à plusieurs composantes. Les détails de ce concept temps-fréquence-phase sont détaillés dans le document Cornel Ioana, et al . Localization in underwater dispersive channels using the time-frequency-phase continuity of signals . IEEE Transactions on Signal Processing, Institute of Electrical and Electronics Engineers, 2010, 58, pp.4093-4107.
A titre d’exemple, une première étape peut être de construire de façon adaptative un dictionnaire local, en utilisant la modélisation polynomiale de la phase, par exemple une modélisation cubique. Cela permet d’établir une correspondance entre les lois de fréquence instantanée des modulations polynomiales et les lois de fréquence instantanée du signal analysé, pour différentes fenêtres d’analyse. Une deuxième étape peut ensuite comprendre une fusion des modulations cubiques en utilisant la maximisation de la corrélation locale entre les signaux extraits à partir des filtres définis par les modulations cubiques des fenêtres d’analyse voisines. Cette deuxième étape permet d’automatiser le suivi ainsi que de minimiser la propagation d’erreurs.
Plus particulièrement, la loi de modulation du profil d’émission 120 étant connue, l’estimation des lois de modulations des signaux reçus R k (t) ci-dessus permet d’estimer les déformations du profil de réception 122 par rapport à la modulation émise 120.
L’analyse 42 peut comprendre une détermination de la variation de la vitesse c selon la fréquence, qui dépend de la présence du volume des différentes matières traversées, dans le volume Ω m,n pour une direction k, la direction k étant selon le placement relatif de l’émetteur-récepteur 11b recevant l’onde 12 et de l’émetteur-récepteur 11a l’émettant. Cela donne un profil de dispersion en fréquence. Par exemple, l’estimation des lois de modulation du signal du profil de réception 121 donne accès pour chaque fréquence à la vitesse de propagation dans les directions k du volume Ω m,n . Ce profil de dispersion indique la variation de la vitesse c de chacune des fréquences, qui dépend de la présence du volume des différentes matières traversées, dans le volume Ω m,n pour la direction k.
Avec ce profil de dispersion estimé, l’analyse 42 peut comprendre une quantification du taux d’encombrement dans le volume Ω m,n comme illustré par exemple par la . Sur la , la vitesse 9 en fonction de la fréquence 8 est représentée pour trois cas : Un profil de dispersion 130 pour des poumons sains, Un profil de dispersion 131 lors de l’installation initiale du système sur un patient, pour des poumons avec un début d’encombrement pulmonaire, Un profil de dispersion 132 à un temps qui correspond à un intervalle de surveillance, montrant une évolution de l’encombrement pulmonaire.
On comprend donc qu’une donnée quantifiée de l’état pulmonaire peut par exemple être obtenue par l’analyse de la vitesse de propagation de l’onde selon la fréquence et la direction de propagation k.
Une image 430 de la zone Ω m,n , comme décrit précédemment, peut être obtenue par l’intégration sur l’ensemble des directions de propagation k, de la vitesse de l’onde 12 en fonction de la fréquence. A titre d’exemple, cette intégration peut s’exprimer analytiquement par
Avec {L k } appartient à Ω m,n , et f1 la borne inférieure et f2 la borne supérieure de la plage de variation de l’onde émise (par exemple f1 = 1 MHz et f2 = 15 MHz).
Préalablement aux mesures 41, le procédé peut en outre comprendre une étape de calibration 44 des profils d’émission 120, qui peut aussi être désignée de façon équivalente par le terme « initialisation ». Cette calibration vise à déterminer le profil d’émission 120 le plus adapté à l’acquisition d’information sur l’état des tissus pulmonaires. Pour cela, la calibration comprend une pluralité d’acquisitions 44a, comprenant chacune : une émission 440, par un émetteur-récepteur 11a, et notamment celui qui va émettre l’onde ultrasonore lors des mesures 41, d’une onde ultrasonore 12 de fréquence variant sur la plage de fréquence prévue pour les mesures 41, selon un profil en fréquence et en fonction du temps dit « profil d’émission de calibration » 122, une réception 441, par au moins deux autres émetteurs-récepteurs 11b, de l’onde ultrasonore 12 émise, selon profil en fréquence et en fonction du temps de l’onde ultrasonore 12 émise, dit « profil de réception de calibration » 123.
Une configuration optimale de réception correspond en effet à celle qui permet d’obtenir un signal d’amplitude maximal au niveau de l’émetteur-récepteur recevant le signal. Pour ce faire, il est par exemple possible de jouer sur deux paramètres.
Un premier paramètre est la bande du signal émis. Le choix d’une large bande (par exemple entre 1 MHz et 15 MHz) permet d’avoir une plage suffisamment large pour garantir qu’un maximum de fréquences arrive à l’émetteur-récepteur recevant le signal avec un niveau suffisant. De plus, plus grande est la plage de fréquence, plus efficace sera la mesure de dispersion.
Un deuxième paramètre est la direction de propagation. Dans le dispositif, les émetteurs-récepteurs sont orientés vers les poumons et, entre chacun, le milieu de propagation est différent d’un patient à l’autre. Comme les émetteurs-récepteurs sont fixes, il est possible de jouer sur les déphasages relatifs entre les réceptions. Il s’agit du principe de formation électronique de voie qui permet de maximiser le niveau de signaux reçus en optimisant les déphasages relatifs entre les émetteurs-récepteurs. Le déphasage peut donc être optimisé de façon à maximiser le niveau de signal reçu. Lors de la calibration, au moins deux autres émetteurs-récepteurs 11b peuvent recevoir l’onde ultrasonore 12 émise pour analyser ces déphasages relatifs.
Selon un exemple, le profil de réception de calibration 123 est reçu 441 par les émetteurs-récepteurs 11b destinés à recevoir 411 le profil de réception 122 lors des mesures 41, et de préférence par tous les émetteurs-récepteurs 11b du dispositif 1 autres que celui qui émet 440 l’onde ultrasonore 12.
Entre plusieurs acquisitions 44a, et de préférence pour un même émetteur-récepteur 11a, le profil d’émission de calibration 122 peut être distinct entre au moins deux acquisitions 44a successives. Une analyse 44b de la déformation entre le profil d’émission de calibration 122 et le profil de réception de calibration 123 peut être réalisée. Cette déformation est par exemple représentée par les figures 6A et 6B, de façon similaire aux déformations décrites pour l’étape de mesures 41. Entre plusieurs acquisitions 44a, et de préférence pour un même émetteur-récepteur 11a, un profil d’émission optimisé peut être déterminé.
Cette détermination peut se baser sur le profil d’émission de calibration 121 pour lequel l’amplitude des signaux reçus sera maximale. La résolution de la tomographie 430 sera ainsi améliorée. Notamment, on peut chercher à maximiser la déformation par la formation électronique de voie, et/ou la plage de variation de fréquence dans le domaine précédemment décrit.
La modulation en fréquence de l’onde ultrasonore 12 émise 440 lors de la calibration peut présenter les mêmes caractéristiques que celles décrite en référence aux mesures 41.
Des exemples de sucres appropriés qui peuvent être cités incluent saccharose, glucose, galactose, ribose, fucose, maltose, fructose, mannose, arabinose, xylose et lactose et leurs dérivés, notamment les dérivés alkyle, tels que les dérivés méthyle, par exemple le méthylglucose.
Les esters de sucre d'acides gras peuvent être choisis notamment dans le groupe comprenant les esters ou les mélanges d’esters des sucres décrits précédemment et d’acides gras linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés en C 6 - C 30 et préférentiellement en C 12 - C 22 . S’ils sont insaturés, ces composés peuvent comprendre une à trois doubles liaisons carbone-carbone conjuguées ou non conjuguées.
Ces esters peuvent être choisis, par exemple, parmi oléates, laurates, palmitates, myristates, béhénates, cocoates, stéarates, linoléates, linolénates, caprates et arachidonates, ou leurs mélanges tels que, notamment, des esters mixtes d’oléopalmitate, d'oléostéarate et de palmitostéarate.
Il est plus particulièrement préféré d’utiliser des monoesters et des diesters, et notamment des mono- ou dioléates, des stéarates, des béhénates, des oléopalmitates, des linoléates, des linolénates et des oléostéarates de saccharose, de glucose ou de méthylglucose.
Les huiles non-silicone qui peuvent être utilisées dans la composition de l'invention peuvent comprendre en particulier une « huile à base d'hydrocarbures » (ou « huile hydrocarbonée » ou « huile hydrocarbure »), qui désigne une huile formée essentiellement, voire constituée, d'atomes de carbone et d'hydrogène, et facultativement d'atomes d'oxygène et d'azote, et ne contenant aucun atome de silicium.
Des exemples d’huiles non-silicone qui peuvent être citées incluent : les huiles à base d'hydrocarbures d’origine animale, telles que le perhydrosqualène ; les huiles à base d'hydrocarbures d'origine végétale, telles que les triglycérides d'acides gras liquides comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, par exemple les triglycérides d'acide heptanoïque ou octanoïque ou, en variante, par exemple, huile d'amande douce, huile de tournesol, huile de maïs, huile de soja, huile de cucurbitacées, huile de pépins de raisin, huile de graine de sésame, huile de noisette, huile d'abricot, huile de macadamia, huile d'arara, huile de ricin, huile d'avocat, huile de jojoba, huile de beurre de karité, les triglycérides d'acide caprylique/caprique, par exemple ceux vendus par la société Stéarinerie Dubois ou ceux vendus sous les noms Miglyol® 810, 812 et 818 par la société Dynamit Nobel ; les hydrocarbures linéaires ou ramifiés avec plus de 16 atomes de carbone et d’origine minérale ou synthétique, tels que les paraffines liquides, la gelée de pétrole, la gelée de pétrole liquide, les polydécènes et les polyisobutènes hydrogénés tels que Parleam®.
La phase huileuse peut consister en, ou consister essentiellement en, l’huile, par exemple, l’huile à base d'hydrocarbures.
Avantageusement, la composition biphasique de la présente invention peut comprendre de 0,1% à 35% en poids, préférentiellement de 0,5% à 25% en poids, plus préférentiellement de 1% à 20% en poids de la substance grasse, par rapport au poids total de la composition biphasique.
Alkylcellulose La composition biphasique selon la présente invention comprend au moins un composant alkylcellulose.
Préférentiellement, le composant alkylcellulose consiste en des particules hydrophobes.
Au sens de la présente invention, des particules hydrophobes, telles que l’alkylcellulose, adhéreront à la surface de la phase huileuse B), de manière à réduire l’oxydation des actifs solubles/dispersibles dans l’huile. Selon la présente invention, en incorporant l’alkylcellulose, un système de Pickering peut être formé conjointement avec les phases A) et B).