INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le circuit selon l’invention utilise un convertisseur de tension abaisseur-élévateur (ou « buck-boost » en anglais) dans la conversion AC/AC entre le premier réseau électrique et le deuxième réseau électrique, ce qui permet d’éviter l’utilisation d’un transformateur et réduit l’encombrement du circuit d’alimentation sans interruption.
Selon un mode de réalisation, le convertisseur de tension abaisseur–élévateur comprend : un premier bras d’interrupteurs et un second bras d’interrupteurs, chaque bras comprenant deux interrupteurs ayant une borne commune, dite point milieu ; une inductance connectée entre les points milieux des premier et deuxième bras d’interrupteurs ; des bornes extrémales du premier bras formant lesdites bornes d’entrée du convertisseur abaisseur-élévateur, des bornes extrémales du deuxième bras formant lesdites bornes de sortie du convertisseur abaisseur-élévateur, une borne d’entrée étant configurée pour être connectée à une borne de sortie lors d’un fonctionnement du circuit d’alimentation sans interruption.
Selon un mode de réalisation, ledit convertisseur de tension abaisseur-élévateur est configuré pour, dans le deuxième mode de fonctionnement, réaliser une conversion DC/AC entre la source de tension continue et le deuxième réseau électrique alternatif.
Selon un mode de réalisation, le circuit d’alimentation sans interruption comprend des interrupteurs, dits interrupteurs de basculement, configurés pour connecter sélectivement une des bornes d’entrée avec une première des bornes de sortie.
De manière générale et tel qu’illustré schématiquement sur la , le semoir 1 comprend un châssis 2 qui est équipé de :
- un rouleau avant 3, pour aplanir le sol,
- au moins un élément semeur 4, pour le semis de plusieurs rangées de graines R,
- un rouleau arrière 5, pour la formation de microbillons B au-dessus de chacune desdites rangées de graines R.
Le rouleau avant 3 (par exemple un rouleau en acier inoxydable) et ledit au moins un élément semeur 4 (par exemple un élément semeur pneumatique) sont avantageusement choisis parmi des équipements classiques en soi.
En particulier, ledit au moins un élément semeur 4 est de préférence structuré pour déposer les graines à une profondeur allant de 1 à 10 mm de profondeur.
Et, par exemple, ledit au moins un élément semeur 4 comporte plusieurs unités de semis triple lignes.
Le rouleau arrière 5, représenté plus en détails sur les figures 3 et 4, comporte une paroi périphérique 51, avantageusement cylindrique ou tubulaire.
Tel que représenté plus en détails sur la , la paroi périphérique 51 comporte :
- une surface extérieure crénelée 511, et
- de préférence, une surface intérieure 512.
Selon l’invention, la surface extérieure crénelée 511 est réalisée en matériau métallique.
De préférence encore, la paroi périphérique 51 du rouleau arrière 5 (de la surface intérieure 512 à la surface extérieure crénelée 511) est réalisée en matériau métallique (avantageusement monobloc).
Le matériau métallique est avantageusement choisi par les aciers.
La surface extérieure crénelée 511 est conformée pour la formation des microbillons B au-dessus de chacune des rangées de graines R.
Pour cela, cette surface extérieure crénelée 511 comporte avantageusement plusieurs bandes de fond 511a, par exemple des cylindriques parallèles à un axe longitudinal 5’ du rouleau arrière 5, qui sont séparées par des nervures 511b.
De préférence, les moyens de chauffage 7 se présentent sous la forme d’une bande chauffante ou d’une rampe chauffante qui s’étende parallèlement à l’axe longitudinal 5’ du rouleau arrière 5 et sur la longueur de la surface extérieure crénelée 511.
Selon un mode de réalisation préféré, la surface intérieure 512 définit un volume interne V dans lequel sont implantés les moyens de chauffage 7.
Les moyens de chauffage 7 sont alors agencés en regard de la surface intérieure 512, pour chauffer cette surface intérieure 512 et pour assurer un chauffage de la surface extérieure crénelée 511 par conduction thermique.
Les moyens de chauffage 7 assurent avantageusement le chauffage d’une bande longitudinale de la surface intérieure 512 de la paroi périphérique 51. En particulier, les moyens de chauffage 7 sont fixes ; et la surface intérieure 512 de la paroi périphérique 51 circule devant ces moyens de chauffage 7, de sorte que ces moyens de chauffage 7 progressent sur la circonférence de cette surface intérieure 512.
En l’espèce, l’alimentation 75 des moyens de chauffage 7 s’étend avantageusement au niveau de l’axe longitudinal 5’ du rouleau arrière 5, au travers des moyeux 55 ( ).
Tel que représenté schématiquement sur la , pour contrôler la température de la surface extérieure crénelée 511, le semoir 1 comprend :
- des moyens de mesure de température 8, pour la mesure de la température de la surface extérieure crénelée 511, pour relever une température collectée, et
- des moyens de commande 9 adaptés au pilotage des moyens de chauffage 7 tenant compte de la température collectée et d’une température cible.
En particulier, les moyens de commande 9 assurent une augmentation du chauffage apporté par les moyens de chauffage 7 lorsque la température collectée est inférieure à la température cible ; inversement, les moyens de commande 9 assurent une diminution de chauffage apporté par les moyens de chauffage 7 lorsque la température collectée est supérieure à la température cible.
Par exemple, la température cible est de 50 à 300 degrés Celsius.
Par exemple, les moyens de mesure de température 8 consistent en une sonde de température pour relever la température réelle extérieure de la surface extérieure crénelée 511.
Par exemple, les moyens de commande 9 consistent en un microcontrôleur associé à un programme d’ordinateur dédié permettant de réguler la température de la surface extérieure crénelée 511 suivant une consigne donnée.
De manière générale, le rouleau arrière 5, et en particulier sa rotation, est :
- passif (par frottement avec le sol), ou
- à assistance mécanique (par exemple hydraulique ou électrique).
Encore de manière générale, le rouleau avant 3 et le rouleau arrière 5 sont de préférence associés à un racleur (non représenté et classique en soi). Ce racleur vise à décoller la terre qui se collerait sur les rouleaux 3, 5 respectifs.
Néanmoins, les menaces chimiques, nucléaire, radiologique, biologique (NRBC) n'ont pas disparu. L’éventualité d’attaques NRBC ou de déversements délibérés ou involontaires de substances dangereuses est de plus en plus reconnue comme un défi mondial de premier ordre.
Il est essentiel de pouvoir détecter rapidement ce type d’incident et d’y répondre dans les plus brefs délais, mais aussi d’assurer une transmission précise et de qualité des informations. Pour réagir efficacement à ces incidents, il est donc primordial de s’assurer que le personnel est capable d’utiliser l’équipement de détection, d’identification et de surveillance ainsi que d’interpréter et de rapporter les résultats. Un entrainement particulier est donc nécessaire pour la lutte contre ces attaques et la détection précoce en cas d’attaque ou d’agression de ce type dans l’environnement urbain ou en milieu ouvert. La rapidité de la détection conditionnant l’efficacité de la réaction de détection, il est primordial que les équipes munies des appareils de détection puissent s’entrainer en sécurité dans des conditions réalistes.
A l’heure actuelle, il n’existe pas de moyens aérosols permettant de tester sans risque les appareils de détection et de s’entrainer à la détection dans des conditions proches du réel. Ainsi, un besoin demeure pour la mise à disposition d’une solution permettant de s’entrainer en toute sécurité et dans des conditions proches du réel à la détection des agents chimiques.
BREVE DESCRIPTION DE L'INVENTION La présente invention porte sur un dispositif aérosol comprenant un récipient aérosol contenant :
- au moins un solvant ; et
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Les inventeurs ont un mis au point un dispositif aérosol répondant aux besoins exprimés. Le dispositif aérosol comprend une composition comprenant un ou plusieurs composants chimiques capables de mimer les menaces chimiques les plus communes (désignés « composants chimiques simulants ») et ainsi d’émuler les équipements usuels de détection chimique, par exemple ceux fonctionnant par spectrométrie d’émission de flamme, tels que les détecteurs AP2C, AP4C, AP4CV, APACC NG.
L’exposition des personnels maniant les équipements de détection aux nuages des aérosols générés est sans danger car les composants chimiques simulants utilisés sont non toxiques. De plus, il n’y a pas de dégradation chimique des composants chimiques simulants car il n’y a pas de transformation physique ou chimique des compositions préparées pendant le procédé de préparation des compositions et pendant le procédé de diffusion des compositions par l’aérosol.
La solution proposée permet donc de garantir un entrainement poussé à la détection chimique en ambiance « NRBC » en milieu confiné comme en zone ouverte.
Ainsi, la présente invention porte sur dispositif aérosol comprenant un récipient aérosol contenant :
La surface extérieure crénelée 511 comporte alors avantageusement plusieurs rainures 511c qui sont formées par une bande 511a délimitée par deux nervures 511b.
Les rainures 511c peuvent présenter diverses sections, par exemple trapézoïdale ou courbe.
Les nervures 511b présentent ici une section en Vé, convexe, définissant une rainure 511c de forme générale trapézoïdale qui diverge depuis une bande de fond 511a.
En d’autres termes, la surface extérieure crénelée 511 comporte une pluralité de rainures 511c qui sont réparties sur sa longueur pour former chacune un microbillon B.
De manière générale, chaque rainure 511c présente les cotes suivantes :
- une hauteur maximale de 2 à 5 cm, de préférence de 3,5 à 4,5 cm (mesurée perpendiculaire par rapport à l’axe longitudinal 5’ du rouleau arrière 5),
- une largeur maximale de 3 à 6 cm (mesurée parallèlement par rapport à l’axe longitudinal 5’ du rouleau arrière 5).
De préférence, la paroi périphérique 51 du rouleau arrière 5 comporte une surface intérieure 512 crénelée, parallèlement à la surface extérieure crénelée 511.
La paroi périphérique 51 présente ainsi avantageusement une épaisseur E constante, ou au moins approximativement constante.
En d’autres termes, la paroi périphérique 51 du rouleau arrière 5 consiste avantageusement en un tube ondulé ou en un tube annelé.
La paroi périphérique 51 du rouleau arrière 5 comporte avantageusement une épaisseur E allant de 3 à 6 cm.
Selon l’invention, le rouleau arrière 5 est associé avec des moyens de chauffage 7 qui sont destinés à chauffer la surface extérieure crénelée 511.
Les moyens de chauffage 7 sont choisis de préférence parmi :
- les moyens de chauffage 7 au gaz, par exemple sous la forme d’une rampe bruleur,
- les moyens de chauffage 7 électrique, par exemple sous la forme d’une résistance électrique chauffante,
- ou autre.
La présente invention a notamment pour but de fournir dispositif de distribution de produit fluide qui soit simple et peu coûteux à fabriquer et à assembler.
La présente invention a aussi pour but de fournir un dispositif de distribution de produit fluide qui permet d'assurer un spray calibré et reproductible pour chaque dose, en particulier indépendamment de la manière dont l'utilisateur actionne le dispositif.
La présente invention a également pour but de fournir un dispositif de distribution de produit fluide qui garantit un dosage précis pour chaque dose.
La présente invention a donc pour objet un dispositif de distribution de produit fluide comportant un réservoir du type seringue contenant du produit fluide, un piston solidaire d'une tige de piston étant monté coulissant dans ledit réservoir pour distribuer ledit produit fluide, ledit dispositif comportant un système de dosage pour fractionner la course dudit piston en au moins deux courses partielles, ledit système de dosage comportant au moins deux éléments de blocages montés pivotants sur ladite tige de piston entre une position de blocage, dans laquelle il empêche tout déplacement axial de ladite tige de piston dans ledit réservoir, et une position de déplacement, dans laquelle ladite tige de piston peut se déplacer axialement dans ledit réservoir.
Avantageusement, chaque élément de blocage comporte un corps relié de manière pivotante à ladite tige de piston par une articulation, notamment un pont de matière déformable, ladite articulation sollicitant élastiquement chaque élément de blocage vers sa position de blocage.
Avantageusement, ledit réservoir est formé par un cylindre creux ouvert sur ses deux côtés axiaux avant et arrière, avec une ouverture arrière et une ouverture avant.
Avantageusement, en position de blocage, ledit corps se projette radialement en éloignement de la tige de piston au-delà de la dimension radiale de ladite ouverture arrière dudit réservoir, et en position de déplacement, ledit corps est ramené radialement vers l'intérieur pour pouvoir rentrer avec ladite tige de piston à l'intérieur dudit réservoir.
Avantageusement, ledit corps comporte à un bord d'extrémité opposé à ladite articulation une encoche, formée par une première partie de paroi axiale en position de blocage et une seconde partie de paroi radiale en position de blocage, ladite encoche coopérant en position de blocage avec ladite ouverture arrière dudit réservoir.
Avantageusement, ledit système de dosage comporte des moyens d'accumulation d'énergie, pour générer une résistance à l'actionnement de ladite tige de piston.
Avantageusement, lesdits moyens d'accumulation d'énergie sont formés par chaque élément de blocage lorsqu'il est dans une position de déblocage, intermédiaire entre ladite position de blocage et ladite position de déplacement.
Avantageusement, ladite position intermédiaire est définie par une encoche arrondie, formée entre une troisième partie de paroi axiale en position de blocage, et une paroi arrondie et bombée s'étendant radialement vers l'extérieur.
Avantageusement, lesdits éléments de blocage sont moulés d'une seule pièce monobloc avec ladite tige de piston.
Avantageusement, ledit réservoir contient deux doses de produit fluide, ledit système de dosage comportant deux éléments de blocages.
La est une vue schématique de côté d’un dispositif de distribution de produit fluide comportant un système de dosage selon un mode de réalisation avantageux, avant utilisation,
La est une vue similaire à celle de la , avant distribution d'une première dose,
Ainsi, le dispositif de chauffage personnel comprend un premier système optique 21. Le premier système optique 21 reçoit au moins une partie de la lumière infrarouge de la première source infrarouge 13 et guide ladite partie de la lumière infrarouge de la première source infrarouge au sein d’un premier faisceau 15. Le dispositif de chauffage personnel dirigé comprend un deuxième système optique 22. Le deuxième système optique 22 reçoit au moins une partie de la lumière infrarouge de la deuxième source infrarouge 14 et guide ladite partie de la lumière infrarouge de la deuxième source infrarouge au sein d’un deuxième faisceau 16. Le dispositif de chauffage personnel dirigé comprend un premier organe de support 25 supportant le premier système optique 21 et la première source infrarouge 13. Le dispositif de chauffage personnel dirigé comprend un deuxième organe de support 26 supportant le deuxième système optique 22 et la deuxième source infrarouge 14. Le dispositif de chauffage personnel dirigé comprend une alimentation à variateur alimentant la première et la deuxième sources infrarouges 13, 14 en énergie électrique pour délivrer une puissance variable. Le dispositif de chauffage personnel dirigé comprend une entrée de détection de présence humaine 29 pour fournir une information d’absence humaine ou une information de présence humaine susceptible d’être illuminée par au moins un des faisceaux 15, 16. Le dispositif de chauffage personnel dirigé comprend un organe de commande 35 pour régler la puissance électrique fournie aux sources infrarouges 13, 14, 17, 18. L’organe de commande 35 est relié à l’entrée de détection. L’entrée de détection fournit ladite information de présence humaine ou ladite information d’absence humaine à l’organe de commande, pour commander l’extinction des sources infrarouges 13, 14, 17, 18 en cas d’absence d’information de présence humaine ou d’information d’absence humaine. L’organe de commande 35 est configuré pour fournir une consigne initiale 36 de puissance lors de l’allumage des sources infrarouges 13, 14, 17, 18. La consigne initiale 36 est décroissante en fonction d’une valeur représentative de température ambiante.
Poste de travail équipé d’un dispositif de chauffage personnel L’invention concerne le domaine des équipements de chauffage pour les lieux, personnels, professionnels ou publics.
De tels systèmes de chauffage permettent donc d’obtenir une température ambiante jugée confortable pour les utilisateurs présents dans les pièces.
Or, la Demanderesse s’est rendu compte que le besoin réel n’est pas la température ambiante mais le confort ressenti par les utilisateurs. Et chauffer de manière non personnalisée une pièce, c’est-à-dire ne pas pouvoir individualiser le chauffage dans l’espace et dans le temps nuit au confort des utilisateurs et conduit à dépenser beaucoup d’énergie inutilement.
Tous les espaces sont en effet chauffés alors que les utilisateurs n’occupent au plus que quelques mètres carrés au sol et n’occupent pas l’espace en hauteur dans une pièce. L’air chaud moins dense que l’air froid a en plus tendance à occuper les zones en hauteur, précisément celles où aucun utilisateur ne circule.
Dans un autre mode de réalisation le procédé selon l’invention ne comprend pas d’étape de séparation entre l’étape d’hydrotraitement et l’étape d’hydrocraquage.
Etape d’hydrocraquage b) Conformément à l’invention, le procédé comprend une étape d’hydrocraquage b) mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrocraquage, mettant en œuvre au moins un réacteur à lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, comprenant chacun au moins un catalyseur d'hydrocraquage, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant alimentée par au moins une partie dudit effluent hydrotraité issu de l’étape a) et un flux gazeux comprenant de l’hydrogène, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant mise en œuvre à une température entre 200 et 450°C, une pression entre 2,0 et 18,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 12,0 h -1 et à une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 100 et 3000 NL/L, pour obtenir un effluent hydrocraqué.
Avantageusement, l’étape d’hydrocraquage b) met en œuvre les réactions d’hydrocraquage bien connues de l’homme du métier, et permet plus particulièrement de convertir les composés lourds, par exemple des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 370°C contenus dans l’effluent hydrotraité issu de l’étape a). D’autres réactions, comme l’hydrogénation des oléfines, des aromatiques, l’hydrodémétallation, l’hydrodésulfuration, l’hydrodéazotation, etc. peuvent se poursuivre.
De préférence, l’étape d’hydrocraquage selon l'invention opère à une température comprise entre 200 et 450°C, de préférence entre 250 et 450°C, de manière très préférée entre 300 et 430°C, sous une pression comprise entre 2 et 18 MPa abs., de préférence entre 3 et 16 MPa abs., à une vitesse volumique horaire comprise entre 0,1 et 12,0 h -1 , de préférence comprise entre 0,4 et 10 h -1 , de manière très préférée comprise entre 0,8 et 3 h -1 et à une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure est compris entre 100 et 3000 NL/L, de préférence compris entre 300 et 1500 NL/L.
Les définitions de la température moyenne (WABT), de la VVH et de la couverture en hydrogène correspondent à celles décrites ci-dessus.
Ces conditions opératoires utilisées dans l’étape d’hydrocraquage permettent généralement d’atteindre des conversions par passe, en produits ayant des points d’ébullition inférieurs à 340°C, et mieux inférieurs à 370°C, supérieures à 15% pds et de manière encore plus préférée comprises entre 50 et 95% pds par rapport à la charge introduite dans l’étape d’hydrocraquage.
Selon le produit recherché, le taux de conversion peut être adapté.
Lorsqu’on souhaite favoriser la production d’une coupe naphta, le taux de conversion est de préférence supérieur ou égale à 80 %, et de préférence compris entre 80 et 95% poids.
Lorsqu’on souhaite favoriser la production d’une coupe distillats moyens, par exemple une coupe kérosène ou une coupe diesel, le taux de conversion est de préférence inférieur à 90 % poids, de manière préférée compris entre 50 et 85% poids. En effet, la charge étant un mélange d’une charge lourde d’origine fossile et d’une charge plus légère d’huile de pyrolyse fortement paraffinique et oléfinique (comprenant donc des composés qui ont un point d’ébullition dans la gamme des distillats moyens), le taux de conversion dans l’étape d’hydrocraquage doit être modéré afin d’éviter un surcraquage et donc la formation de composés plus légers que la coupe de distillat moyens.
Avantageusement, ladite étape b) est mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrocraquage comprenant au moins un, de préférence entre un et cinq, réacteur(s) à lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à un, de préférence compris entre un et dix, de manière préférée compris entre deux et cinq, le(s)dit(s) lit(s) comprenant chacun au moins un, et de préférence pas plus de dix, catalyseur(s) d'hydrocraquage.
La section réactionnelle d'hydrocraquage mettant en œuvre au moins un réacteur à lit fixe peut fonctionner à courant descendant ou ascendant de gaz et de liquide.
Le ou les catalyseur(s) d’hydrocraquage utilisé(s) dans l’étape d’hydrocraquage sont des catalyseurs classiques d’hydrocraquage connus de l‘Homme du métier, de type bifonctionnel associant une fonction acide à une fonction hydro-déshydrogénante et éventuellement au moins une matrice liante. La fonction acide est apportée par des supports de grande surface (150 à 1000 m 2 /g généralement) présentant une acidité superficielle, telles que les alumines halogénées (chlorées ou fluorées notamment), les combinaisons d’oxydes de bore et d’aluminium, les silice-alumines amorphes et les zéolithes, et de préférence les alumines ou les silice-alumines, seules ou en mélange. La fonction hydro-déshydrogénante est apportée par au moins un métal du groupe VIB de la classification périodique et/ou au moins un métal du groupe VIII.
De préférence, ledit catalyseur d’hydrocraquage comprend un support choisi parmi les alumines halogénées, les combinaisons d’oxydes de bore et d’aluminium, les silice-alumines amorphes et les zéolithes et une fonction hydro-déshydrogénante comprenant au moins un métal du groupe VIB choisi parmi le chrome, le molybdène et le tungstène, seul ou en mélange, et de préférence parmi le molybdène et le tungstène, et/ou au moins un métal du groupe VIII choisi parmi le fer, le cobalt, le nickel, le ruthénium, le rhodium, le palladium et le platine, et de préférence parmi le cobalt et le nickel. Des fonctions hydro-déshydrogénantes de type NiMo, NiMoW, NiW sont préférées.
De préférence, la teneur en métal du groupe VIII dans le ou les catalyseur(s) d’hydrocraquage est avantageusement comprise entre 0,5 et 15% poids et de préférence entre 1 et 10% poids, les pourcentages étant exprimés en pourcentage poids d’oxydes par rapport au poids total du catalyseur (en NiO ou CoO par exemple).
De préférence, la teneur en métal du groupe VIB dans le ou les catalyseur(s) d’hydrocraquage est avantageusement comprise entre 5 et 35% poids, et de préférence entre 10 et 30% poids, les pourcentages étant exprimés en pourcentage poids d’oxydes par rapport au poids total du catalyseur (en Mo0 3 ou WO 3 par exemple).