INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape d) de séchage est avantageusement réalisée à l’air à une température comprise entre 0 et 30 °C et de préférence à la température ambiante (de 20 à 30°C typiquement). Il n’y a aucun apport d’énergie. De l’air pulsé peut être utilisé. Par exemple, des billes humides de 3 mm de diamètre ont un diamètre de 1,45 mm après séchage.
Le premier réacteur 100 est, par exemple, une cuve de volume 100 L. La cuve 100 peut être munie d’un agitateur, par exemple sous forme de pales, d’un capteur de niveau et/ou d’une sonde de température 120 et d’un système de chauffage 110 permettant de réguler la température, par exemple entre 20 °C à 100 °C. Au fond du premier réacteur 100, une grille peut être positionnée afin de retenir les grosses particules des algues et/ou les cailloux et les grains de sable pouvant être présent dans les algues. Ceci évite un bouchage du système en aval. La grille a par exemple des orifices de 500 µm.
La poudre de biomasse est préparée et/ou stockée dans un deuxième réacteur 200.
Le premier réacteur et le deuxième réacteur sont en communication fluidique avec un réservoir de mélange 300, muni d’un mélangeur 310. L’étape b) est réalisée dans le réservoir de mélange 300.
Une pompe péristaltique à la sortie du premier réacteur 100 permet de contrôler la quantité d’algues acheminées dans le réservoir de mélange 300 (débit par exemple compris entre 0,1 et 1,0 m 3 /h).
Le réservoir de mélange 300 peut comprendre un agitateur (pales par exemple) et/ou un capteur de niveau. Pour ajuster en continu le dosage de la poudre de biomasse et la première solution d’algue, une balance peut être utilisée.
Le réservoir de mélange 300 est en communication fluidique avec une ou plusieurs buses d’injections 320 disposées en regard d’une cuve 400 contenant le bain de coagulation ionotropique. L’étape c) de formation des billes est réalisée dans la cuve 400.
La cuve 400 peut comprendre des piquages pour réaliser des prélèvements et assurer la surveillance de l’évolution du pH du bain de coagulation ionotropique. En effet, durant le procédé de formation des billes, la concentration des ions divalents diminue progressivement. Par exemple, si la concentration des ions divalents est inférieure d’au moins 80% à la concentration initiale du bain en ions divalents, l’ajout d’ions divalents sera réalisé. Les échantillons du bain sont prélevés, par exemple, régulièrement et analysés par chromatographie ionique.
Par exemple, un système de double guillotine 440 disposé en bas de la cuve permet d’évacuer une fraction du volume de la cuve 400 formée d’une phase liquide 20 et d’une phase solide (billes 10).
Comme illustré aux figures 3, 4, 5 et 6, la couche tissée 3 comporte au moins une première nappe et une deuxième nappe qui sont superposées et liées l’une à l’autre pour définir au moins une nappe interne 10 et une nappe externe 11 selon la direction de l’épaisseur. La nappe externe 11 est la nappe la plus externe de l’empilement, c’est-à-dire la dernière nappe, celle qui n’est pas recouverte par une autre nappe. La nappe interne est la plus proche de l’utilisateur des deux nappes.
Les au moins deux nappes sont des nappes tissées. La nappe externe 11 possède des fils externes avec des fils longitudinaux externes et des fils transversaux externes 7 11 qui sont tissés ensemble. La nappe interne 10 possède des fils internes avec des fils longitudinaux internes et des fils transversaux internes 7 10 qui sont tissés ensemble. Les fils longitudinaux internes et les fils longitudinaux externes sont des fils longitudinaux 6 qui s’étendent selon la première direction XX au moins l’une des deux nappes et de préférence les deux nappes possèdent des premiers fils 6a 10 et 6a 11 . Les fils transversaux internes 7 10 et les fils transversaux externes 7 11 sont des fils transversaux 7 qui s’étendent selon la deuxième direction YY. Au moins l’une des deux nappes et de préférence les deux nappes possèdent des deuxièmes fils 7a 10 et 7a 11 .
La nappe interne 10 et la nappe externe 11 sont liées ensemble mécaniquement de sorte que les deux nappes se déforment ensemble selon la première direction YY et préférentiellement selon la deuxième direction YY. La connexion mécanique entre les deux nappes peut être obtenue par différents moyens lors du tissage des nappes. Les nappes sont maintenues mécaniquement ensemble par au moins un fil de lien 12 selon un ou plusieurs schémas de tissage qui sont connus. Le au moins un fil de lien 12 s’enchevêtre dans la nappe interne 10 et dans la nappe externe 11 selon la direction des fils transversaux et/ou selon la direction des fils longitudinaux pour contourner des fils internes et externes et assurer la connexion mécanique entre les nappes. Le motif d’enchevêtrement peut être quelconque.
La connexion mécanique entre la nappe interne 10 et la nappe externe 11 est obtenue par une interversion des fils longitudinaux externes et des fils longitudinaux internes et/ou par une inversion des fils transversaux externes et des fils transversaux internes qui forment alors les fils de lien. En d’autres termes, un fil externe remplace un fil interne pour se tisser dans la nappe interne et un fil interne remplace un fil externe pour se tisser dans la nappe externe. Ensuite le fil revient dans sa nappe d’origine. En alternative ou en complément, le au moins un fil de lien est un fil supplémentaire aux fils internes et externes et appelé fil de liage 12.
Les fils longitudinaux et/ou les fils transversaux pouvant se lier dans la nappe interne ou dans la nappe externe, par convention, les fils longitudinaux internes et les fils transversaux internes possèdent une majorité d’enchevêtrements avec les fils présents dans la nappe interne. Par exemple les fils longitudinaux internes et les fils transversaux internes sont majoritairement enchevêtrés entre eux. Les fils longitudinaux externes et les fils transversaux externes possèdent une majorité d’enchevêtrements avec les fils présents dans la nappe externe. Par exemple les fils longitudinaux externes et les fils transversaux externes sont majoritairement enchevêtrés entre eux.
La couche tissée 3 définit au moins une cavité 13 qui va former un tunnel destiné à recevoir un objet par exemple un élément filaire 14 ou un connecteur. La cavité 13 est délimitée d’une part par un support 15 et d’autre part par un capot 16. Le capot 16 est relié au support 15 par deux ancrages 9 disposés opposés selon la direction longitudinale XX ou selon la direction transversale YY. Entre les deux ancrages 9, le capot 16 et le support 15 ne sont pas liés par le ou les fils de lien. La distance entre deux ancrages 9 est de préférence au moins égale à 5 fils, préférentiellement au moins égale à 10 fils. La illustre différents modes de réalisation de cavités.
Une portion de la nappe interne 10 forme le support 15 tandis que le capot 16 est formé par des fils de capot qui relient les deux ancrages 9 et qui sont parmi les fils longitudinaux internes, les fils transversaux internes, les fils longitudinaux externes, les fils transversaux externes et le fil de liage.
Selon les configurations, le capot 16 peut être un matériau tissé ou non-tissé. Dans un matériau tissé, il est possible d’identifier un motif de tissage avec des fils transversaux et des fils longitudinaux. Lorsque le capot est non-tissé, le capot comporte uniquement des fils s’étendant longitudinalement ou des fils s’étendant transversalement.
De manière préférentielle, la contexture des fils longitudinaux internes et des fils longitudinaux externes est constante depuis la première extrémité 3a jusqu’à la deuxième extrémité 3b. Il est également avantageux que la contexture des fils transversaux internes et des fils transversaux externes soit constante depuis le premier bord 3c jusqu’au deuxième bord 3d. Il peut en être de même pour le fil de liage le cas échéant. En conséquence, pour une dimension donnée selon la direction transversale ou selon la direction longitudinale, le nombre de fils est constant. L’ensemble représentant le capot 16 et le support 15 est formé par un même nombre de fils longitudinaux que les fils utilisés d’un côté ou de l’autre du tunnel selon la direction longitudinale XX. L’ensemble représentant le capot 16 et le support 15 est formé par un même nombre de fils transversaux que les fils utilisés d’un côté ou de l’autre du tunnel selon la direction transversale XX.
Par exemple, la nappe interne 10 ne comporte que les fils internes et forme le support 15 et la nappe externe ne comporte que les fils externe et forme le capot 16. Un ou plusieurs fils internes peuvent être échangés avec un même nombre de fils externes pour modifier les caractéristiques mécaniques du support 15 ou du capot 16.
Il est possible d’avoir un capot 16 comportant plus de fils transversaux ou plus de fils longitudinaux que la nappe externe 11 immédiatement adjacente (pour une dimension donnée) et le support présente moins de fils transversaux ou plus de fils longitudinaux pour compenser. L’inverse est également possible.
Lorsque le capot 16 est un matériau non-tissé, il ne comporte que des fils orientés longitudinalement ou transversalement. Les fils de capot sont choisis parmi les fils transversaux internes et les fils transversaux externes ou les fils de capot sont choisis parmi les fils longitudinaux internes et les fils longitudinaux externes. Lorsque la couche tissée 3 possède un ou plusieurs fils de liage 12, le fils de liage 12 peut également former un ou plusieurs des fils de capot selon qu’il s’étend selon la direction transversale YY ou la direction longitudinale XX et selon l’orientation de la cavité 13. Les fils transversaux et/ou longitudinaux qui ne sont pas utilisés pour former le capot sont présents dans le support 15. Il peut en être de même pour le fil de liage 12 le cas échéant.
Dans un mode de réalisation, la cavité 13 est une cavité traversante c’est-à-dire qu’il est possible d’y introduire un élément filaire ou un connecteur par chacune des deux terminaisons de la cavité 13. Dans un mode de réalisation, les deux terminaisons sont séparées selon la direction longitudinale XX et les deux ancrages 9 sont opposés selon la direction transversale YY. Dans un autre mode de réalisation, les deux terminaisons sont séparées selon la direction transversale YY et les deux ancrages 9 sont opposés selon la direction longitudinale XX.
Dans une alternative de réalisation, la cavité 13 est un trou borgne. Ce mode de réalisation est préférentiellement destiné à la fixation d’un élément filaire 14.
Dans un mode de réalisation particulier, l’élément filaire 14 est introduit dans la cavité 13 entre la nappe interne 10 et la nappe externe 11. L’élément filaire 14 est fixé à des premiers fils 6a, de préférence par une couture 8. Il est avantageux que la couture 8 soit utilisée pour fixer ensemble la nappe interne 10, la nappe externe 11 et l’élément filaire 14. Le support 15 et/ou le capot 16 possèdent des premiers fils 6a qui appartiennent à une paroi de la cavité 13. Les premiers fils 6a définissent en partie la cavité 13 et ils sont fixés à l’élément filaire 14. Au moyen de la fixation par couture, le capot 16 est lié mécaniquement au support 15.
L’ancrage du capot 16 avec le support 15 est formé par les multiples fils de capot qui s’étendent continument d’un ancrage 9 à l’autre et qui se prolongent dans les nappes pour former, selon les configurations, les fils internes, les fils externes et/ou les fils de liage 12. L’ancrage 9 est formé par au maximum cinq contournements consécutifs d’un fil de la nappe interne ou de la nappe externe depuis l’extrémité représentant l’interface entre le capot 16 et l’ancrage 9.
La représente une pompe selon un premier mode de réalisation avantageux de l'invention, qui améliore une pompe de l'art antérieur telle que décrite dans le document WO2020128269A1.
La première chambre 60 et la seconde chambre 70 sont typiquement superposées selon la direction de coulissement du piston 50 dans le logement 40.
Dans l’exemple illustré, le logement 40 présente deux portions distinctes ; une première portion 41 présentant une première section S1, et une seconde portion 42 présentant une seconde section S2, la première section S1 étant strictement supérieure à la seconde section S2, la première portion s’étendant depuis une surface externe du bloc cylindres 30 et débouchant en regard de la came, et la seconde portion 42 s’étendant depuis la première portion 41 de manière à former le fond du logement 40. La seconde portion 42 est ainsi typiquement borgne selon la direction de coulissement des pistons 50.
Le piston 50 présente également une première portion 51 et une seconde portion 52 adaptées pour coulisser respectivement dans la première portion 41 et la seconde portion 42 du logement 40 en assurant l’étanchéité de la première chambre 60 et de la seconde chambre 70.
Dans l’exemple illustré, des conduits sont aménagés dans le bloc cylindres 30, ces conduits s’étendant depuis les premières chambres 60 et depuis les secondes chambres 70 et débouchant d’une surface latérale du bloc cylindres 30. Les conduits sont alors alimentés par des distributeurs.
Dans cet exemple, on considère que les premières chambres 60 réalisent une fonction de moteur hydraulique adapté pour réaliser une mise en rotation du bloc cylindres 30 et forment le moteur hydraulique de cylindrée C1 = N * S1 * C0 avec C0 désignant la course du piston 50 et N le nombre de pistons (N=3 dans l’exemple illustré), et que les secondes chambres 70 réalisent une fonction de pompe hydraulique et forment la pompe hydraulique de cylindrée C2 = N* S2 * C0 de manière à délivrer un débit et une pression. On note ici que la course C0 est la même pour les premières chambres 60 et secondes chambres 70. On comprend que cet exemple est uniquement limitatif, et qu’une configuration inverse est également possible, dans laquelle les premières chambres 60 réalisent une fonction de moteur hydraulique adapté pour réaliser une mise en rotation du bloc cylindres 30, et les secondes chambres 70 réalisent une fonction de pompe hydraulique.
Si on considère deux pistons représentés sur la , on désigne deux pistons par les lettres A et B et on considère un sens de rotation du bloc-cylindres 30 horaire indiqué par une flèche. En considérant le sens de rotation indiqué, le piston A est en phase de sortie de son logement, tandis que le piston B est en phase de retrait dans le logement. La première chambre 60 est alimentée par un débit Q1 à une pression P1 que l’on qualifie de haute pression et qui génère une force tendant à sortir le piston de son logement pour entrainer la rotation relative du bloc cylindre par rapport à la came. La seconde chambre 70 est alimentée à une pression d’alimentation Pp que l’on qualifie de basse pression.
Le piston B est en phase de refoulement. La première chambre 60 refoule un débit Qm (dans cet exemple particulier Qm=Q1) à une pression Pm que l’on qualifie de basse pression, tel que Pm Pp.
L’effet de l’adaptateur 100 de pression va alors dépendre notamment du rapport entre les cylindrées C1 et C2, et par le rapport entre les pressions et débits d’admission de la première chambre 60 et de la seconde chambre 70. En fonction de la configuration de l’adaptateur 100, ce dernier pourra notamment réaliser une fonction d’élévateur de pression ou d’abaisseur de pression.
Dans la mesure où le couple appliqué est constant entre le moteur et la pompe en raison du bloc-cylindres 30 unique qui assure la liaison mécanique de couple entre le moteur et la pompe, on a la relation (Pm-P1) * C1 = (P2-Pp) * C2. Le rapport entre P1 et P2 dépend ainsi notamment du rapport entre C1 et C2.
Selon un premier exemple, si on considère que C1 > C2, et que Pp = Pm (avec d’ailleurs Pp ou Pm P1, du fait du rapport des cylindrées C1 et C2. L’adaptateur 100 réalise alors une fonction d’amplificateur de pression.
A l’inverse, si on considère que C1 Q1, du fait du rapport des cylindrées C1 et C2. L’adaptateur 100 réalise alors une fonction d’abaisseur de pression et d’amplificateur de débit.
Selon un exemple, notamment dans le cas où C1 > C2, l’admission de la pompe hydraulique 120 peut être reliée au refoulement du moteur hydraulique 110. Le refoulement du moteur hydraulique 110 alimente ainsi au moins en partie l’admission de la pompe hydraulique 120. La présente un schéma hydraulique équivalent à un tel montage.
Ainsi, la pression à l’admission de la pompe hydraulique 120 est égale à la pression au refoulement du moteur hydraulique 110.
Une ligne 115 s’étend typiquement depuis le volume interne du carter 10 pour réaliser le gavage de la pompe 120, afin que la pression Pp à l’admission 122 de la pompe 120 soit supérieure à une pression minimum de gavage requise pour la pompe 120. En variante, le gavage n’est pas nécessaire, mais le système comprend des moyens permettant d’assurer que la pression à l’admission 122 de la pompe 120 est supérieur à la pression minimum de gavage de pompe, par exemple une restriction réalisée sur un drain du volume interne du carter 10 qui retourne au réservoir.
Par acier ferritique, on entend un acier dont la structure cristalline est cubique centrée et comportant une teneur en chrome comprise entre 10 et 20°% en masse par rapport à la masse totale de l’acier.
Les aciers ferritiques sont particulièrement avantageux compte tenu de leur faible tendance à la formation de fissures, notamment dues à leur faible coefficient de dilatation thermique, proche de celui de la fonte utilisée.
De préférence, l’acier ferritique de la première couche peut être un acier inoxydable ferritique constitué d’une teneur en chrome comprise entre 16 et 18 % en masse, une teneur en silicium inférieure ou égale à 1 % en masse, une teneur en nickel inférieure ou égale à 0,6 % en masse, une teneur en manganèse inférieure ou égale à 1 % en masse, une teneur en carbone inférieure ou égale à 0,08 % en masse, une teneur en molybdène inférieure ou égale à 1 % en masse, une teneur en phosphore inférieure ou égale à 0,045 % en masse, une teneur en soufre inférieure ou égale à 0,03 % en masse, une teneur en titane inférieure ou égale à 0,01 % en masse, optionnellement d’autres éléments d’addition tel que du cuivre, du vanadium, du niobium, ou encore de l’étain, le reste étant du fer ainsi que des impuretés inévitables.
De préférence, la totalité des impuretés inévitables représente moins de 0,15 % en masse.
De préférence, chaque impureté inévitable est présente à moins de 0,05 % en masse.
Selon un exemple, l’acier ferritique de la première couche 7 peut être un acier inoxydable ferritique généralement connu sous la dénomination d’acier 430L ou sous sa désignation européenne X2Cr17, constitué d’une teneur en chrome de 16,29 % en masse, une teneur en silicium de 0,94 % en masse, une teneur en nickel de 0,53 % en masse, une teneur en manganèse de 0,28 % en masse, une teneur en carbone de 0,08 % en masse, une teneur en molybdène de 0,06 % en masse, une teneur en phosphore de 0,031 % en masse, une teneur en soufre de 0,02 % en masse, une teneur en titane de 0,003 % en masse, le reste étant du fer ainsi que des impuretés inévitables, les pourcentages étant définis par rapport à la masse totale de l’acier.
Le coefficient de dilatation thermique des aciers ferritiques est proche ou similaire à celui de la fonte.
En particulier, le coefficient de dilatation thermique de l’acier 430L, qui est égal à 10,4.10-6 K-1, est très proche de celui de la fonte à graphite lamellaire GJL 150 qui égal à 10,7.10-6 K-1. Ceci a un effet favorable pour limiter le nombre et la profondeur des fissures.
Le revêtement 6 comprend en outre une deuxième couche 8 disposée sur la première couche 7.
La première couche 7 forme une couche d’adhérence entre les première et deuxième surface externes 2a et 3a du disque de frein 1 et la deuxième couche 8.
La deuxième couche 8 comprend une matrice en acier comportant une teneur en chrome comprise entre 10 et 20% en masse par rapport à la masse totale de l’acier.
De préférence, l’acier de la matrice de la deuxième couche 8 et l’acier de la première couche 7 sont identiques de façon à augmenter l’affinité et donc l’adhérence entre les première et deuxième couches 7 et 8.
De cette façon, l’acier de la deuxième couche 8 est de préférence un acier ferritique.
De préférence, l’acier ferritique de la deuxième couche 8 peut être un acier inoxydable ferritique constitué d’une teneur en chrome comprise entre 16 et 18 % en masse, une teneur en silicium inférieure ou égale à 1 % en masse, une teneur en nickel inférieure ou égale à 0,6 % en masse, une teneur en manganèse inférieure ou égale à 1 % en masse, une teneur en carbone inférieure ou égale à 0,08 % en masse, une teneur en molybdène inférieure ou égale à 1 % en masse, une teneur en phosphore inférieure ou égale à 0,045 % en masse, une teneur en soufre inférieure ou égale à 0,03 % en masse, une teneur en titane inférieure ou égale à 0,01 % en masse, optionnellement d’autres éléments d’addition différents des éléments précités tel que du cuivre, du vanadium, du niobium, ou encore de l’étain, le reste étant du fer ainsi que des impuretés inévitables.
Malheureusement, il n’est pas possible de faire des observations sur l’interaction noyau/carapace pendant la phase de préchauffage. Pour comprendre les déports des noyaux, il faut se baser sur la simulation numérique et l’expérience empirique. Par contre, il y a beaucoup de paramètres et des conditions peu connues qui réduisent la précision des calculs.
Au-delà de cette situation, il est aussi très difficile de déterminer si le déplacement des noyaux à lieu pendant la phase de préchauffage ou pendant et après la coulée du métal liquide.
L’invention a pour but d’apporter une moyen d’analyse simple, efficace et économique afin de comprendre l’origine au moins en partie de ces inconvénients.
La présente invention concerne un four de chauffage ou préchauffage, ce four comportant une enceinte, et des éléments de chauffage de l’enceinte jusqu’à une température supérieure à 1500°C, caractérisé en ce qu’il comprend en outre un dispositif de tomographie comportant un émetteur de rayons X et un récepteur de ces rayons, l’enceinte étant disposée entre l’émetteur et le récepteur et comportant des parois transparentes auxdits rayons.
L’invention propose ainsi de combiner un four à haute température (supérieure à 1500°C) avec un dispositif de tomographie. La tomographie est une technique d’imagerie qui permet de reconstruire le volume d’un objet à partir d’une série de mesures effectuées depuis l’extérieur de cet objet. On comprend donc que la tomographie d’un objet situé dans le four, pendant le chauffage ou le préchauffage de cet objet, permettra de suivre les variations de volume de cet objet et en particulier ses déplacements éventuels. Dans le cas d’un ensemble tel que décrit dans ce qui précède, cela permettra de détecter les éventuels déplacements relatifs entre le moule carapace et le ou les noyaux situé(s) dans ce moule.
L’invention permet ainsi de mesurer, quantifier et comprendre les phénomènes conduisant au déport du ou des noyau(x) dans un tel ensemble.
Le four selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres :
- le four comprend en outre un plateau situé dans l’enceinte et mobile en rotation autour d’un axe vertical, ce plateau étant destiné à supporter un élément à chauffer ou préchauffer ;
-- le plateau mobile du four peut être relié à un plateau ou un bras mobile du dispositif de tomographie de façon à ce que le dispositif commande lui-même la rotation du plateau du four ;
-- le dispositif de tomographie est apte à prendre des clichés de l’objet ou de l’ensemble en cours de chauffage ou préchauffage, ces clichés étant utilisés pour la reconstruction en trois dimensions de l’objet ou de l’ensemble à des températures successives ;
- l’enceinte a une forme générale parallélépipédique et lesdites parois transparentes sont situées sur deux côtés opposées de l’enceinte ;
- les éléments de chauffage sont des résistances électriques ;