INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est à noter que le procédé P tel que décrit précédemment ne se déroule pas entièrement de manière statique. En effet, le train de travaux 100 avance au fur et à mesure qu’une partie de la portion de voie 1A, 1B est renouvelée comme le montre le découpage cinématique du procédé P des figures 18A et 18B. L’avance du train de travaux 100 ne se fait que lorsque l’ensemble des tâches décrites précédemment sont achevées, c’est-à-dire les tâches d’aspiration, de régalage, de désolidarisation, de manœuvre des traverses, de solidarisation et de ballastage et lorsqu’assurée, la tâche de compactage.
Aussi, il est important de noter que la déconsolidation localisée de la voie 1A, 1B et le séquencement des étapes du procédé P permettent qu’à aucun moment les boggies 31 du wagon principal 30, pas plus qu’aucun autre boggie du train de travaux 100, ne roulent sur la partie de la voie 1A, 1B se trouvant en l’air, sans support d’un ballast.
Les figures 18A et 18B concernent plus précisément le découpage cinématique du procédé P mis en œuvre par un seul train de travaux 100 dans un temps imparti pour réaliser le renouvellement d’une portion prédéfinie d’une voie pneu 1B. Le temps t indiquant le temps écoulé (en heures, minutes, secondes) depuis le commencement effectif des travaux est donné comme exemple attendu de la mise en œuvre du procédé P. Ainsi, il est attendu qu’en suivant le procédé P, en moins de 2h30, le train de travaux 100 puisse permettre le remplacement d’au moins 21 traverses anciennes 2a avec son ballast associé, soit environ 12,5 mètres linéaires de voie pneu 1B, en particulier lorsque le travellage, c’est-à-dire l’écartement entre les traverses, est de 60 cm.
Les voies pneus 1B ont une construction plus complexe que les voies fers 1A classiques, il est attendu que le rendement du renouvellement du ballast et des traverses sur ces voies 1A, dans des conditions identiques à celles décrites précédemment, soit environ deux fois supérieur à celui sur voies pneus 1B, ce qui représente environ 42 traverses anciennes 2a avec son ballast associé, soit environ 25 mètres linéaires.
Il est à noter que le rendement peut encore être amélioré par l’utilisation de plusieurs trains de travaux 100. Par exemple, les trains de travaux peuvent être placés les uns à la suite des autres sur une même voie ou bien être placés l’un sur une première voie et un autre sur la voie contigüe.
À la lumière de ce qui a été décrit dans ce qui précède, il apparaît clairement que le train de travaux 100 selon l’invention permet une amélioration du rendement des opérations de renouvellement du ballast et des traverses d’une portion de voie. En effet, la centralisation sur un seul wagon des différents outils nécessaires au renouvellement permet une optimisation des opérations dans leur enchaînement et dans leur durée. D’une part, le poste de désolidarisation/solidarisation des traverses facilite le travail des opérateurs pour enlever les fixations des traverses anciennes et fixer les nouvelles en les faisant intervenir directement au-dessus des rails, et, d’autre part, le chariot avec son bras articulé assure la manipulation des traverses directement depuis le dessus de la voie, le bras articulé passant entre les poutres du wagon principal pour avoir accès à la voie. En outre, le bras articulé permet directement d’entreposer les traverses anciennes dans le moyen de stockage, en particulier, lorsqu’il est prévu, dans un volume dédié à l’échange des traverses puis d’en récupérer des neuves à poser.
Un autre avantage est d’assurer une conservation de l’altimétrie de la voie. En effet, lors de la mise en œuvre du procédé, les rails ne sont pas démontés et restent en place. Une portion du rail est ainsi maintenue en l’air, sans reposer sur le ballast, ce qui facilite l’intervention sur la voie et le retrait/la pose des traverses.
Un autre avantage, lié à la centralisation des différents outils sur le wagon principal, est l’aspect « compact » du train de travaux qui lui permet d’opérer efficacement dans des milieux confinés.
Encore un autre avantage est de permettre une amélioration de la sécurité des opérateurs. En effet, les opérateurs n’opèrent plus directement dans le fond de fouille pour désolidariser/solidariser les traverses et les retirer/poser. De plus, le bras articulé étant situé directement sur les poutres du wagon principal et passant entre ces poutres, les risques d’une collision avec un opérateur sont grandement diminués puisque le bras articulé n’a pas de raison de pivoter en dehors de l’axe de la voie.
DALLE DRAINANTE ET CONSTRUCTION COMPORTANT UNE TELLE DALLE DRAINANTE L’invention est relative à une dalle drainante et à une construction comportant une telle dalle drainante.
Pour stationner des véhicules à moteur, il est classique d’utiliser des zones de stationnement en béton ou dans d’autres matériaux qui sont choisis pour résister à la masse du véhicule ainsi qu’aux intempéries. Cependant, l’inconvénient principal du béton et des enrobés est qu’ils forment des couches étanches entre le sol sur lequel repose la couche de béton ou d’enrobée et la face externe de la couche en béton ou d’enrobés.
Il existe des bétons dits « autodrainants » qui sont beaucoup plus poreux afin de faciliter l’écoulement de l’eau à travers la couche de béton. De tels bétons peuvent être utilisés pour réaliser des zones de stationnement. Ce sont des bétons qui possèdent entre 15 et 25% de porosité et qui peuvent présenter une perméabilité à l’eau couramment comprise entre 3 et 5mm/s. L’augmentation de la porosité se traduit par une diminution de la résistance à la compression. Le cout des bétons « autodrainant » est élevé ce qui limite son utilisation. Il est également nécessaire de couler le béton sur place puis d’attendre le séchage complet de la structure. Il a été observé que ces matériaux ont tendance à se colmater avec le temps ce qui diminue drastiquement leur capacité à drainer l’eau.
Ainsi, chaque incrément de 2π sur la valeur de ce déphasage correspond à une variation de λ/2 sur la distance aller entre l’émetteur et la cible.
En décomptant les incréments de 2π sur ladite valeur du déphasage, on décompte donc des variations de λ/2 sur la distance à la cible. Le résultat du décompte de ces variations définit la valeur du complément de distance à la cible. Le cas échéant, une valeur plus précise encore de complément de distance à la cible peut être obtenue, à l’aide d’une valeur exacte de déphasage et du reste une fois les plusieurs incréments de 2π soustraits. En décomptant les incréments de 2π sur ladite valeur du déphasage, le complément de distance à la cible présente donc une résolution Δd2 définie par : Δd2= λ/2=c/(2*f), avec c la célérité de la lumière dans le vide, et f la fréquence la porteuse du signal émis.
La fréquence f de la porteuse du signal impulsionnel émis est supérieure à la fréquence d’échantillonnage fe de l’enveloppe des impulsions, avec par exemple un rapport d’environ 7 entre les deux. Par conséquent, la résolution sur la détermination du complément de distance à la cible est inférieure à la résolution sur la détermination de la distance approximative à la cible, avec par exemple un rapport 7 entre les deux, soit une résolution de l’ordre de 2cm.
En utilisant la valeur du déphasage, la résolution est encore bien meilleure. La résolution dépend de la résolution des mesures, en pratique elle est bien inférieure au millimètre.
Le complément de distance à la cible offre une marge d’erreur réduite.
A la sous-étape (c3), le complément de distance à la cible est combiné avec la distance approximative, pour obtenir une valeur estimée de distance à la cible. De préférence, ladite combinaison est une somme. On combine ainsi les avantages liés à chacune de ces deux valeurs, à savoir une origine connue, grâce à la distance approximative à la cible, et une marge d’erreur réduite, grâce au complément de distance à la cible. Ladite origine connue correspond à l’emplacement de l’émetteur et du récepteur. La répétition des étapes (c1) à (c3) permet d’obtenir une suite de valeurs estimées de distance à la cible, définissant un mouvement effectué par la cible.
Dans une variante avantageuse, l’étape (c) ne comporte pas l’étape (c1) ni l’étape (c3), et comporte l’étape (c2) ainsi qu’une étape de répétition de l’étape (c2) pour obtenir une série temporelle de valeurs estimées de variations de distance à la cible, ladite série temporelle définissant un geste. En d’autres termes, il n’est pas forcément nécessaire de calculer des valeurs de distance à la cible relativement au véhicule, puisque l’information utile se rapporte à un mouvement. La sous-étape (c2) peut comporter les sous-étapes consistant à :
(c21) générer un signal I(t) relatif à une composante en phase du signal retour par mélange en phase entre le signal retour et un signal en phase et à la fréquence du signal émis, et un signal Q(t) relatif à une composante en quadrature de phase du signal retour par mélange en quadrature de phase entre le signal retour et un signal en quadrature et à la fréquence du signal émis, les signaux I(t) et Q(t) définissant les deux composantes d’un signal retour démodulé,
(c22) obtenir des données échantillonnées I(t i ) et Q(t i ) correspondant à un échantillonnage temporel des signaux I(t) et Q(t),
(c23) extraire, dans les données échantillonnées I(t i ) et Q(t i ), celles se rapportant uniquement à des portions du signal retour, pour lesquelles un écart temporel entre la réception de chaque portion de signal retour et l’émission d’une impulsion correspondante du signal émis est inférieur ou égal à un seuil,
(c24) pour chaque instant d’échantillonnage ti, calculer un module des données extraites I(t i ) et Q(t i ), noté |CIR(t i )|, correspondant à l’amplitude du signal retour démodulé, et de valeur égale à la racine carrée de I²(t i )+Q²(t i ),
(c25) rechercher, sur les données |CIR(t i )| calculées et successivement pour chaque impulsion du signal émis, la présence d’un pic d’amplitude supérieure ou égale à un seuil prédéterminé, la première détection d’un tel pic correspondant au repérage du début d’un mouvement de la cible (5), l’instant tj associé à un tel pic étant enregistré et une impulsion d’indice k du signal émis étant associée à la première détection d’un tel pic,
(c26) calculer la phase φ(k) du signal retour démodulé en utilisant les valeurs I et Q associées audit instant tj du pic, à l’aide des formules suivantes : si I(tj) >0, alors φ(k)=arctan (Q(tj)/I(tj)) si I(tj) si I(tj) 0, alors φ(k)=arctan (Q(tj)/I(tj)) + π (c27) calculer l’évolution de la valeur de la phase φ, pour les impulsions k+n suivantes du signal émis.
La sous-étape (c22) peut être mise en œuvre à l’aide d’un convertisseur analogique numérique. Cet échantillonnage temporel peut être mis en œuvre en aval de la génération des signaux I(t) et Q(t). Le pas d’échantillonnage peut être compris entre 0,8 ns et 2 ns, par exemple égal à 1 ns.
Ledit procédé peut comporter une étape optionnelle de construction de matrices, intervenant par exemple entre les sous-étapes (c22) et (c23).
Dans cette sous-étape, les données échantillonnées I(ti) et Q(ti) peuvent être rangées sous la forme de matrices. Un premier axe de la matrice, noté « CIR index », peut correspondre à un indice d’impulsion du signal émis. Un second axe de la matrice peut correspondre à un indice, noté « tap num », d’un instant d’échantillonnage. La valeur de cet indice peut être remise à zéro à chaque nouvelle impulsion du signal émis. Il s’agit en d’autres termes de mettre en œuvre un repliement temporel d’un signal formé par les données considérées. Un troisième axe de la matrice peut correspondre à la valeur, notée S, prise par chaque donnée échantillonnée.
Le signal émis est un signal radiofréquence. Un signal radiofréquence désigne un signal électromagnétique fréquentiel dont la fréquence de la porteuse est comprise entre 3 kHz et 300 GHz. La fréquence de la porteuse peut être comprise, dans le présent document, entre 5 GHz et 30 GHz, par exemple entre 5 GHz et 10 GHz.
Le signal peut être un signal à bande ultralarge.
Un signal à bande ultralarge (ou UWB pour Ultra Wide Band) est un signal électromagnétique qui est caractérisé par des impulsions très courtes dans le temps (par exemple de l’ordre de quelques nanosecondes) et une largeur de bande très large (par exemple supérieure à 500 MHz, voire plus de 1 GHz). Les impulsions sont si courtes qu’elles ont une durée de l’ordre de quelques périodes de la fréquence de la porteuse, ce qui signifie que le signal peut avoir une largeur de bande considérablement plus large que les signaux classiques. Un signal UWB a également une très faible énergie transmise. Ce type de signal est adapté à une utilisation dans des environnements présentant beaucoup de bruit radioélectrique ou d'interférences.
On décrit dans la suite des exemples de traitement de signal, permettant de caractériser le mouvement de la cible notamment lorsque le signal émis est un signal impulsionnel comportant une porteuse modulée par une séquence d’impulsions. Ces exemples de traitement de données sont indiqués à titre d’exemple, et ne sont nullement limitatifs.
Avec un signal émis de type impulsionnel, l’étape (c) peut comporter les sous-étapes consistant à :
(c1) déterminer une distance approximative à la cible, mettant en œuvre une mesure de décalage temporel entre une impulsion du signal retour et l’impulsion correspondante du signal émis;
(c2) déterminer un complément de distance à la cible, mettant en œuvre un suivi de valeurs de déphasage entre le signal impulsionnel retour et le signal impulsionnel émis ;
(c3) de manière optionnelle, combiner la distance approximative à la cible et le complément de distance à la cible, pour obtenir une valeur estimée de distance à la cible ; et
(c4) répéter lesdites sous-étapes (c1) à (c2) et éventuellement (c3), pour obtenir une série temporelle de valeurs de déphasage ou de valeurs estimées de distance à la cible, ladite série temporelle de valeurs définissant un geste, ou mouvement de la cible.
Ladite série temporelle de valeurs définissant le geste peut permettre notamment de calculer une vitesse de déplacement et/ou une amplitude linéaire relative à la trajectoire de la cible lors d’un tel geste.
La sous-étape (c1) met en œuvre la mesure d’un temps de vol, c’est-à-dire la mesure d’une durée mise par une impulsion pour effectuer l’aller-retour entre l’émetteur, la cible et le récepteur. Le temps de vol est relié à la distance parcourue par l’impulsion par c, la célérité de la lumière dans le vide. Le temps de vol permet ainsi de déterminer la distance entre la cible et l’émetteur ou le récepteur.
En pratique, les impulsions du signal radiofréquence retour sont détectées sur un signal d’amplitude, échantillonné temporellement par un convertisseur analogique numérique. La fréquence de l’échantillonnage temporel définit des fenêtres temporelles d’échantillonnage, et donc une précision sur la mesure du temps de vol. Afin de maximiser cette précision, la fréquence d’échantillonnage doit être la plus élevée possible.
La sous-étape (c1) permet ainsi d’obtenir la valeur d’une distance approximative à la cible, avec une résolution Δd1= c/(2*fe), avec c la célérité de la lumière dans le vide, et fe la fréquence d’échantillonnage de l’enveloppe du signal impulsionnel émis. La fréquence d’échantillonnage de l’enveloppe du signal impulsionnel émis est par exemple d’environ 1 GHz, soit une résolution de 15 cm sur la valeur de la distance approximative à la cible.
L’utilisation du complément de distance à la cible lors de l’étape (c2) permet alors de réduire la marge d’erreur à quelques millimètres.
En effet, la sous-étape (c2) utilise un suivi de valeurs de déphasage entre le signal impulsionnel retour et le signal impulsionnel émis. Chaque valeur de déphasage se rapporte à la différence entre la phase d’une impulsion du signal retour, à réception par le récepteur, et la phase de l’impulsion correspondante du signal émis, telle qu’émise par l’émetteur.
La valeur du déphasage entre le signal impulsionnel retour et le signal impulsionnel émis varie de 2π, pour chaque variation de λ sur la distance aller-retour parcourue par l’impulsion, avec λ la longueur d’onde des impulsions du signal impulsionnel émis.
Les volutes 40a, 40b ont chacune une section de passage de forme circulaire ou ovale, de préférence sur toute leur étendue circonférentielle. Par forme ovale, on entend toute forme elliptique ou ovoïde, ou encore oblongue. D’autres formes sont cependant envisageables.
Les volutes 40a, 40b sont accolées et, de préférence, ne sont pas imbriquées l’une dans l’autre de façon à limiter les échanges thermiques entre les flux d’air circulant simultanément dans les deux volutes. Cela signifie que la section de passage d’une volute n’empiète pas sur la section de passage de l’autre volute.
Par ailleurs, les systèmes 40a, 40b peuvent être fixées au carter par bridage.
Dans l’exemple représenté, l’ensemble de volutes 40 est formé d’une seule pièce avec une bride annulaire 90 de fixation au carter 29 (cf. ).
Les systèmes 40a, 40b et les volutes 40aa, 40a2, 40b1, 40b2 sont donc formés d’une seule pièce.
L’ensemble de volutes 40 peut être fabriqué de différentes façons. Les volutes peuvent être fabriquées en deux parties par exemple : une partie en fonderie et une partie via un assemblage de tôles. Une variante consisterait à fabriquer les volutes en trois parties soudées / vissées entre elles : une partie en fonderie, une partie en fabrication additive, et une partie en tôlerie. Une autre variante consisterait à réaliser les quatre demi-volutes entièrement en fonderie
Une autre variante consisterait à définir un système de volutes, de conduits et d’échangeur complètement modulable avec la possibilité de démonter rapidement l’échangeur une fois la turbomachine intégrée dans l’aéronef en fonction des besoins de l’utilisateur ou s’il y a besoin de réaliser des essais de la turbomachine sans échangeur par exemple.
La présente invention présente plusieurs avantages parmi lesquels : les volutes de collecte et d’alimentation permettent de faire circuler le flux d’air dans l’échangeur de façon homogène tout en assurant des pertes de charge minimales ; les aubes de redresseur situés en aval des volutes d’alimentation de la chambre orientent le flux d’air avec la valeur de giration adéquate pour assurer le bon fonctionnement de la chambre de combustion ; les demi-volutes permettent de minimiser le diamètre des conduits amenant l’air à l’échangeur par rapport à une volute complète à 360° et donc de limiter l’encombrement radial de la turbomachine ; les demi-volutes permettent, par rapport à une volute complète sur 360°, d’assurer l’équilibre du rotor du compresseur centrifuge en limitant les sollicitations aérodynamiques (pics de pression statique), et d’assurer une meilleur homogénéité de la sollicitation thermomécanique de la volute.
La présente invention peut être utilisée et/ou appliquée pour des turbomachines fonctionnant avec un cycle récupéré (présence d’un échangeur thermique). Cela comprend : les turbomoteurs pour hélicoptère ou drones, les turbopropulseurs pour avion ou drones, les turbosoufflantes pour avions civils ou militaires, les unités de puissance auxiliaire (APU), les turbogénérateurs pour avions et véhicules de type VTOL/CTOL civils, militaires à propulsion électrique distribuée, etc.
Ensemble d’anneau de turbine à chemin d’efforts amélioré La présente invention se rapporte au domaine des turbines à gaz pour aéronefs (moteurs à réaction et à propulsion, moteurs d’hélicoptères), turbines à gaz pour générateurs électriques et turbines à gaz de turbocompresseurs.
Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière significative les performances environnementales des aéronefs. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des impacts environnementaux modérés dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique de ces aéronefs.
Composition cosmétique comprenant une endolysine et un composé de formule (I) La présente invention concerne une composition, notamment cosmétique, comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable, au moins une endolysine, en particulier une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus et au moins un composé de formule (I).
Elle concerne enfin un procédé cosmétique non thérapeutique de soin des matières kératiniques, en particulier de la peau, comprenant l'application topique sur ces matières kératiniques d’une composition selon l’invention.
Il existe donc un besoin pour des matières premières pouvant être mises en œuvre dans des compositions, notamment cosmétiques, sans pour autant dégrader l’activité antimicrobienne des endolysines également présentes dans ces compositions.
Il existe par ailleurs un besoin pour des matières premières pouvant être mises en œuvre dans des compositions, notamment cosmétiques, sans pour autant dégrader (i) l’activité antimicrobienne des endolysines également présentes dans ces compositions et (ii) la spécificité de ces ensolysines pour les bactéries ciblées, en particulier dans la présente invention Staphylococcus aureus .
Il existe en outre un besoin pour des matières premières pouvant être mises en œuvre dans des compositions, notamment cosmétiques : - sans pour autant dégrader l’activité antimicrobienne des endolysines mises en œuvre ; - tout en conservant la spécificité de ces endolysines pour les bactéries ciblées, en particulier dans la présente invention Staphylococcus aureus ; et - tout en permettant également d’obtenir une bonne sensorialité de la composition.
En effet, les inventeurs ont maintenant découvert que les composés de formule (I) s’avèrent aptes, en particulier comparativement à d’autres composés hors invention, à permettre le maintien d’une bonne performance de destruction de Staphylococcus aureus par l’endolysine associée, même six mois après la préparation de la composition.
Comme mentionné ci-dessus, la présente invention concerne ainsi une composition, notamment cosmétique, comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable : (i) au moins une endolysine, en particulier une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus ; et (ii) au moins un composé de formule (I), un de ses sels d’acide ou de base, organique ou minérale, un de ses isomère optique, ou un de ses solvates :
Il existe également des structures « à poser » qui sont également réalisées en béton et qui se présentent sous la forme d’une dalle alvéolaire. La dalle définit des trous traversants qui sont destinés à être remplis par de la terre et de la végétation ou du gravier. La surface des alvéoles représente un compromis entre le tenue mécanique, la perméabilité à l’eau ainsi que l’utilisation recherchée. Le montage de ces structures est laborieux et la tenue dans le temps est faible ce qui implique des interventions régulières pour conserver un aspect rassurant. Il ressort également que les alvéoles remplies de terres forment des dépressions qui stockent les détritus.
Il ressort également que les zones et structures en béton contiennent une grande quantité de béton ce qui en fait des produits gros consommateurs d’énergie et qui présentent donc un bilan carbone peu favorable. Dans les périodes de fortes chaleurs, le béton emmagasine la chaleur et tend à former un ilot de chaleur qui rend la zone pavée peu agréable et qui a tendance à fragiliser les plantes qui poussent dans les interstices et alvéoles.
Il est également connu des structures en polymère, mais ces dernières résistent mal aux conditions climatiques et au rayonnement ultraviolet.
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à prévoir une dalle drainante qui présente une bonne perméabilité à l’eau tout en emmagasinant moins de chaleur que son équivalent en béton et qui présente une durée de vie élevée.