INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Même si le film selon la présente invention est relativement épais, il reste fin et peut être transparent, et peut donc ne pas être facile à percevoir. Ainsi, le film selon la présente invention peut être utilisé préférentiellement comme film cosmétique.
(1) Un film, préférentiellement un film cosmétique, facultativement d’une épaisseur préférentiellement supérieure à 0,5 μm, plus préférentiellement de 1,0 μm, et encore plus préférentiellement de 1,5 μm ou plus, préparé par un processus comprenant :
(2) Un film, préférentiellement un film cosmétique, facultativement d’une épaisseur préférentiellement supérieure à 0,5 μm, plus préférentiellement de 1,0 μm ou plus, et encore plus préférentiellement de 1,5 μm ou plus, comprenant :
(a) au moins un polymère cationique choisi parmi les chitosans d’un poids moléculaire supérieur à 20 000 ;
(c) au moins un acide non polymérique ayant deux ou plus de deux valeurs de pKa ou un sels de celui-ci.
Le film peut également inclure (e) au moins une huile et/ou (f) au moins un acide gras.
Les explications ci-dessus concernant le (a) polymère cationique, le (b) acide non polymérique monovalent ou un sel de celui-ci, et le (c) acide non polymérique ayant deux ou plus de deux valeurs de pKa ou un sel de celui-ci, ainsi que des ingrédients facultatifs tels que la (e) huile et le (f) acide gras, peuvent s’appliquer à ceux des films (1) et (2) ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement est adapté à récupérer le signal corrigé, le signal de détection de proximité étant fonction du signal corrigé.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement est relié au circuit de sélection, ou inclut le circuit de sélection.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement est relié aux première et deuxième photodiodes.
Selon un mode de réalisation, l’émetteur de lumière, le détecteur de lumière et la deuxième photodiode sont positionnés sous une paroi de recouvrement du capteur de proximité, par exemple une paroi supérieure d’un boîtier contenant l’émetteur de lumière, le détecteur de lumière et la deuxième photodiode.
Selon un mode de réalisation, la deuxième photodiode et l’émetteur de lumière sont disposées l’une à côté de l’autre dans une direction sensiblement parallèle au plan de la paroi de recouvrement.
Selon un mode de réalisation, la paroi de recouvrement comporte une première ouverture au droit de l’émetteur de lumière, une deuxième ouverture au droit du détecteur de lumière, par exemple au droit de la première photodiode, la deuxième photodiode étant positionnée sensiblement sous une portion non ouverte de la paroi de recouvrement.
Selon un mode de réalisation, la deuxième photodiode est positionnée entre l’émetteur et la première photodiode.
Selon un mode de réalisation, l’émetteur de lumière, la deuxième photodiode et le détecteur de lumière sont disposés dans un boîtier comprenant une première cavité et une deuxième cavité séparée de la première cavité par le séparateur, l’émetteur et la deuxième photodiode étant disposés dans la première cavité, et le détecteur de lumière étant disposé dans la deuxième cavité.
la représente un exemple de capteur de proximité dans une première configuration ;
la représente le capteur de proximité de la dans une deuxième configuration ;
la représente le capteur de proximité de la dans une troisième configuration ;
la et la représentent des graphiques illustrant une application d’un capteur de proximité, par exemple le capteur de proximité représenté en , pour éteindre ou allumer un écran d’affichage ;
la représente un dispositif de capture de proximité selon un mode de réalisation dans une première configuration ;
la représente le dispositif de capture de proximité de la dans une deuxième configuration ;
la illustre, par un logigramme, un exemple de procédé de détection de proximité mettant en œuvre un dispositif de capture de proximité selon un mode de réalisation ; et
- une vitre mobile 13 qui s’étend à l’intérieur du dormant 11 de la vitre fixe 12, la vitre mobile 13 étant montée pivotante par rapport à la vitre fixe 12, la vitre mobile 13 étant située dans une partie inférieure de la vitre fixe 12.
D’une manière générale, bien que ce ne soit pas limitatif de l’invention, le dormant 11 a une forme générale de quadrilatère, la vitre fixe 12 a une forme générale trapézoïdale et la vitre mobile 13 a une forme générale rectangulaire.
La vitre mobile 13 est délimitée par une bordure périphérique 121, 122, 123, 124 comportant une bordure inférieure 122 située en bas de la vitre mobile 13 relativement à l’axe vertical Z, une bordure supérieure 121 située en haut de la vitre mobile 13 relativement à l’axe vertical Z, une bordure avant 124 située en avant de la vitre mobile 13 relativement à l’axe longitudinal X et une bordure arrière 123 située en arrière de la vitre mobile 13 relativement audit axe longitudinal X. De manière analogue, la vitre fixe 12 est délimitée par un bord périphérique 111, 112, 113, 114 comportant un bord inférieur 112 situé en bas de la vitre fixe 12 relativement à l’axe vertical Z, un bord supérieur 111 situé en haut de la vitre fixe 12 relativement à l’axe vertical Z, un bord avant 114 situé en avant de la vitre fixe 12 relativement à l’axe longitudinal X et un bord arrière 113 situé en arrière de la vitre fixe 12 relativement audit axe longitudinal X.
Le bord supérieur 111 de la vitre fixe 12 est parallèle au bord inférieur 112 de ladite vitre fixe 12.
La bordure supérieure 121 de la vitre mobile 13 est parallèle à la bordure inférieure 122 de ladite vitre mobile 13. La bordure supérieure 121 de la vitre mobile 13 est parallèle au bord supérieur 111 de la vitre fixe 12 ; et la bordure inférieure 122 de la vitre mobile 13 est parallèle au bord inférieur 112 de la vitre fixe 12.
La vitre mobile 13 s’étend majoritairement le long de l’axe longitudinal X, de sorte qu’une dimension de la bordure inférieure 122 ou de la bordure supérieure 121 est supérieure à une dimension de la bordure avant 124 ou de la bordure arrière 123.
La vitre mobile 13 comporte un premier coin 125 et un deuxième coin 126 présentant chacun un congé, le premier coin 125 et le deuxième coin 126 étant situés sur une même diagonale de la vitre mobile 13. Le premier coin 125 est situé à l’intersection de la bordure inférieure 122 et de la bordure avant 124, tandis que le deuxième coin 126 est situé à l’intersection de la bordure arrière 123 et de la bordure supérieure 121. Ainsi, le premier coin 125 et le deuxième coin 126 sont situés à l’opposé l’un de l’autre vis-à-vis de l’une des diagonales de la vitre mobile 13.
Le congé du premier coin 125 présente un rayon de courbure différent, et notamment supérieur au congé du deuxième coin 126.
Une longueur de la bordure supérieure 121 et de la bordure inférieure 122 de la vitre mobile 13 est comprise être un tiers et deux tiers d’une longueur du bord supérieur 111 de la vitre fixe 12. Préférentiellement, la longueur de la bordure supérieure 121 de la vitre mobile 13 est comprise être 40% et 60% de la longueur du bord supérieur 111 de la vitre fixe 12. Préférentiellement encore, la longueur de la bordure supérieure 121 de la vitre mobile 13 est égale à la moitié de la longueur du bord supérieur 111 de la vitre fixe 12.
De manière analogue, une longueur de la bordure avant 124 et de la bordure arrière 123 de la vitre mobile 13 est comprise être un tiers et deux tiers d’une longueur du bord avant 114 de la vitre fixe 12. Préférentiellement, la longueur de la bordure avant 124 de la vitre mobile 13 est comprise être 40% et 60% de la longueur du bord avant 114 de la vitre fixe 12. Préférentiellement encore, la longueur de la bordure avant 124 de la vitre mobile 13 est égale à la moitié de la longueur du bord avant 114 de la vitre fixe 12.
Ainsi, une surface de la vitre mobile 13 est comprise entre 10% et 35% de la surface de la vitre fixe 12. Préférentiellement, surface de la vitre mobile 13 est égale ou sensiblement égale au quart de la surface de la vitre fixe 12.
L’ensemble de vitres latérales 1 comporte au moins une charnière 14 solidaire de la vitre fixe 12 et de la vitre mobile 13, ladite au moins une charnière 14 étant configurée pour autoriser une rotation de la vitre mobile 13. En particulier, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , l’ensemble de vitres latérales 1 comporte une première charnière 14 et une deuxième charnière 14 formant ensemble un même axe de rotation pour la vitre mobile 13. Une distance séparant les deux charnières 14 est comprise entre 50% et 80% de la longueur de la bordure supérieure 121 de la vitre mobile 13. Les charnières 14 sont situées au niveau de la bordure supérieure 121 de la vitre mobile 13. Les charnières 14 sont fixées solidairement à la vitre fixe 12 et à la vitre mobile 13 afin de rendre la vitre mobile 13 directement articulée sur la vitre fixe 12.
Enfin, l’ensemble de vitres latérales 1 comporte un dispositif de verrouillage 15 de la vitre mobile 13 en position fermée sur la vitre fixe 12. Le dispositif de verrouillage 15 est configuré pour bloquer la vitre mobile 13 dans sa configuration fermée. Dans une telle configuration, la vitre mobile 13 est alors liée à la vitre fixe 12 au niveau du dispositif de verrouillage 15. Le dispositif de verrouillage 15 est situé sur une bordure opposée de celle sur laquelle se trouve l’au mois une charnière 14. En particulier, le dispositif de verrouillage 15 est situé sur la bordure inférieure 122 de la vitre mobile 13.
En synthèse, l’invention concerne un ensemble de vitres latérales 1 pour véhicule automobile 2, l’ensemble de vitres latérales 1 comportant une vitre fixe 12 s’étendant à l’intérieur d’un dormant 11 et une vitre mobile 13 qui s’étend à l’intérieur du dormant 11 de la vitre fixe 12, la vitre mobile 13 étant montée pivotante par rapport à la vitre fixe 12, la vitre mobile 13 étant située dans une partie inférieure de la vitre fixe 12 et rendue pivotante par au moins une charnière 14 fixée solidairement à la vitre fixe 12 et à la vitre mobile 13.
Procédé et système de prédiction de consommation électrique d’un véhicule électrique pour effectuer un trajet. La présente invention concerne la prédiction de consommation électrique d’un véhicule électrique. En particulier, la présente invention concerne un procédé et un système de prédiction de consommation électrique d’un véhicule électrique pour effectuer un trajet.
Une barrière de flux est guidée par une ligne médiane (aussi appelée fibre neutre ou ligne neutre). Ainsi, la barrière de flux, et donc les évidements de cette barrière de flux, s’étendent le long de la ligne neutre.
Selon l’invention, la première ligne médiane de la première barrière de flux de chaque pôle magnétique, en partant du centre vers l’extérieur du rotor (la première ligne médiane correspondant ainsi à la ligne médiane de la barrière de flux interne), est une ligne concave sans discontinuités. On appelle « ligne médiane » une ligne qui est à égale distance des bords de la barrière de flux (qui font respectivement face au centre et à la périphérie du rotor), cette ligne médiane est définie dans une section transversale du rotor (c’est-à-dire dans un plan perpendiculaire à l’axe du rotor). Ainsi, la première barrière de flux, en partant du centre (de l’axe) vers l’extérieur du rotor, correspond à la barrière de flux interne, c’est-à-dire celle qui est la plus proche de l’axe du rotor.
De préférence, la deuxième ligne médiane de la deuxième barrière de flux de chaque pôle magnétique, en partant du centre vers l’extérieur du rotor, peut être une ligne concave sans discontinuités. La deuxième barrière de flux, en partant du centre (de l’axe) vers l’extérieur du rotor, correspond à la prochaine barrière de flux la plus proche de l’axe du rotor, après la première barrière de flux (barrière dite interne).
De manière encore préférée, chaque ligne médiane de chaque barrière de flux de chaque pôle magnétique peut être une ligne concave sans discontinuité. En d’autres termes, toutes les barrières de flux du rotor peuvent avoir des lignes médianes concaves et sans discontinuités.
Grâce à la forme concave et sans discontinuités des lignes médianes (d’au moins la première ligne médiane, de préférence des première et deuxième lignes médianes et de manière encore préférée, de toutes les lignes médianes), les performances de la machine électrique sont améliorées.
En coupe transversale, la première ligne médiane coupe la surface externe du corps de rotor (représentée par un cercle en coupe transversale) en deux premiers points d’extrémité. En d’autres termes, dans chaque plan de coupe transversale, la première ligne médiane coupe le cercle représentant la surface externe du corps de rotor (surface externe cylindrique) en lesdits deux premiers points d’extrémités. De plus, la première ligne médiane comprend un axe de symétrie radial, l’intersection de la première ligne médiane et de son axe de symétrie étant un premier point interne à une distance correspondant à un premier rayon interne du centre (de l’axe) dudit corps de rotor, appelé « distance interne ». Au niveau du premier point interne de la première ligne médiane, la tangente à la première ligne médiane est perpendiculaire à l’axe de symétrie radial. Ainsi, la première ligne médiane ne comporte pas de discontinuités au niveau du premier point interne, la dérivée d’un côté de la première ligne médiane étant alors égale à la dérivée de l’autre côté de la première ligne médiane.
Par « coupe transversale », on entend une vue en coupe dans un plan orthogonal à l’axe de rotation.
Selon l’invention, le premier rayon interne (la distance interne) Ri1 du premier point interne de la première ligne médiane de la première barrière vérifie la formule (par exemple en millimètres), avec p le nombre de paires de pôles magnétiques, R int le rayon interne du corps de rotor et R ext le rayon externe du corps. En effet, avec ce premier point interne spécifique, la forme de la première barrière de flux permet d’augmenter la densité de couple et de puissance de la machine électrique.
De préférence, chaque pôle magnétique peut comprendre au moins deux barrières de flux positionnées radialement les unes au-dessus des autres, et la deuxième ligne médiane (c’est-à-dire la ligne médiane de la deuxième barrière de flux) peut alors, en coupe transversale, couper la surface externe du corps de rotor en deux deuxièmes points d’extrémité. En d’autres termes, dans chaque plan de coupe transversale, la deuxième ligne médiane coupe le cercle représentant la surface externe du corps de rotor (surface externe cylindrique) en des deux premiers points d’extrémités. De plus, la deuxième ligne médiane peut comprendre un axe de symétrie radial (de préférence identique à l’axe de symétrie radial de la première ligne médiane), l’intersection de la deuxième ligne médiane et de son axe de symétrie étant un deuxième point interne à une distance correspondant à un deuxième rayon interne (deuxième distance interne) du centre (de l’axe) dudit corps de rotor. Au niveau du deuxième point interne de la deuxième ligne médiane, la tangente à la deuxième ligne médiane est perpendiculaire à l’axe de symétrie radial. Ainsi, la deuxième ligne médiane ne comporte pas de discontinuités au niveau du deuxième point interne, la dérivée d’un côté de la deuxième ligne médiane étant alors égale à la dérivée de l’autre côté de la deuxième ligne médiane.
De préférence, le deuxième rayon interne Ri2 du deuxième point interne de la ligne médiane de la deuxième barrière peut vérifier (par exemple en millimètre), avec p le nombre de paires de pôles magnétiques, R int le rayon interne du corps de rotor et R ext le rayon externe du corps de rotor. En effet, avec ce deuxième point interne spécifique, la forme des deux premières barrières de flux permet d’augmenter la densité de couple et de puissance de la machine électrique.
De plus, selon l’invention, au moins une barrière de flux (comprenant au moins deux évidements) comprend au moins un double pont séparant deux évidements, le double pont étant formé par au moins deux ponts magnétiques séparés entre eux d’une distance inférieure ou égale à deux fois la somme des épaisseurs (moyennes au niveau et le long de la ligne neutre de la barrière de flux par exemple) desdits ponts magnétiques. Le double pont peut ainsi comprendre une ouverture entre les ponts magnétiques situés de part et d’autre de ladite ouverture. L’ouverture a ainsi une largeur moyenne (au niveau et le long de la ligne médiane de ladite barrière de flux) inférieure ou égale à deux fois la somme des épaisseurs moyennes (au niveau et le long de la ligne neutre ou fibre neutre de ladite barrière de flux) des ponts magnétiques de part et d’autre de l’ouverture.
Un double pont peut également, selon l’invention, comprendre plus de deux ponts magnétiques, par exemple, trois ponts magnétiques, séparés deux à deux d’une distance inférieure ou égale à deux fois la somme des épaisseurs desdits ponts magnétiques. Ainsi, le long de la fibre neutre de la barrière de flux, un double pont peut par exemple comprendre successivement un premier pont magnétique, une première ouverture, un deuxième pont magnétique, une deuxième ouverture et un troisième pont magnétique. En d’autres termes, un double pont peut être constitué par une succession de ponts magnétiques et d’ouvertures et la largeur moyenne (au niveau et le long de la ligne neutre ou fibre neutre de ladite barrière de flux) des ouvertures est inférieure ou égale à deux fois la somme des épaisseurs moyennes (au niveau et le long de la ligne neutre ou fibre neutre de ladite barrière de flux) des ponts magnétiques de part et d’autre de l’ouverture concernée.
La largeur moyenne (au niveau et le long de la ligne neutre ou fibre neutre de ladite barrière de flux) des ouvertures est inférieure ou égale à deux fois la somme des épaisseurs moyennes (au niveau et le long de la ligne neutre ou fibre neutre de ladite barrière de flux) des ponts magnétiques de part et d’autre de l’ouverture concernée et la longueur de l’ouverture, supérieure à sa largeur s’étend dans une direction sensiblement orthogonale à la ligne neutre. Les longueurs des évidements le long de la fibre neutre de la barrière de flux (et à ce niveau) peuvent être strictement supérieures à deux fois la somme des épaisseurs moyennes (au niveau et le long de la ligne neutre ou fibre neutre de ladite barrière de flux) des ponts magnétiques et les largeurs des évidements, inférieures à leurs longueurs, peuvent s’étendre dans une direction sensiblement orthogonale à la direction de la ligne neutre. Ainsi, on peut distinguer les ouvertures des double-ponts des évidements.
Rotor pour machine électrique avec barrière de flux comprenant des évidements séparés par un double-pont La présente invention se rapporte à une machine électrique tournante synchro-réluctante (assistée ou non d'aimants permanents) et concerne plus particulièrement l’architecture particulière d’un rotor d’une telle machine.
Le rotor est formé d'un corps de rotor avec un empilage de tôles placé sur un arbre de rotor. Ces tôles comprennent généralement des logements pour des aimants permanents et des perforations pour créer des barrières de flux permettant de diriger radialement le flux magnétique des aimants vers le stator et pour favoriser la création d’un couple reluctant, et d’alléger ce rotor pour diminuer les efforts centrifuges que l’empilage de tôle doit supporter.
Pour la conception du rotor décrite dans la demande de brevet précitée, une première série d'évidements axiaux, disposés radialement les uns au-dessus des autres et à distance les uns des autres, forment des logements pour des générateurs de flux magnétiques, ici des aimants permanents sous forme de barreaux rectangulaires.
Les perforations inclinées sont disposées symétriquement par rapport aux logements des aimants de manière à former à chaque fois une figure géométrique sensiblement en forme de V à fond aplati avec le fond plat formé par le logement des aimants et avec les bras inclinés de ce V formés par les perforations. Il se crée ainsi des barrières de flux formées par les perforations. Le flux magnétique provenant des aimants permanents ne peut alors que transiter par les parties pleines entre les perforations. Ces parties pleines sont constituées d’un matériau ferromagnétique. L’espace séparant les perforations inclinées des logements des aimants est appelé pont magnétique ou encore isthme magnétique.
Le document DE10253950 décrit des évidements axiaux qui ont une base rectangulaire mais qui sont évasés sur leurs côtés. L’intérêt d’une telle architecture pour ces évidements axiaux est de permettre de diminuer l’épaisseur des ponts magnétiques. Ceci permet d’améliorer le fonctionnement électromagnétique des ponts magnétiques et des barrières de flux. Cependant, un tel évasement engendre un problème technique supplémentaire. En effet, on constate que la tenue mécanique de ces isthmes magnétiques à haute vitesse n’est pas assurée car la contrainte mécanique sur ceux-ci est très importante. Le risque de rupture ou de fissure est réel.
On connait également les demandes de brevets WO 2019/052862, WO 2020/020581 et WO2022/084080 qui cherchent à améliorer la tenue mécanique des ponts magnétiques sans dégrader les performances électromagnétiques. Toutefois, la réalisation de congés non tangentiels aux évidements de WO 2019/052862 complexifie la réalisation. Les pôles asymétriques de WO 2020/020581 complexifient également la réalisation et ne sont pas adaptés à toutes les machines électriques.
La illustre sensiblement un rotor de l’art antérieur avec trois barrières de flux B1, B2 et B3 positionnées radialement les unes au-dessus des autres.
La barrière de flux B1 est externe, la barrière de flux B2 est centrale, c’est-à-dire radialement entre la barrière de flux externe B1 et la barrière de flux interne B3, qui est celle la plus près de l’axe de rotation du rotor (non visible).
Chacune de ces barrières de flux B1, B2 et B3 comprend des évidements 10, 20 et 25 et les évidements 10, 20 et 25 d’une même barrière de flux B1, B2 ou B3 sont séparés par des ponts magnétiques 32 qui constituent un simple pont 38 (on entend par « simple pont » un pont constitué par un seul et unique pont magnétique entre deux évidements).
Ces simples ponts 38 constitués d’un unique pont magnétique entre deux évidements successifs d’une même barrière de flux, le long de la ligne neutre de la barrière de flux, nécessitent un compromis entre l’épaisseur nécessaire pour réduire les contraintes et assurer la tenue mécanique et la tenue en fatigue et les performances électromagnétiques. En effet, pour réduire les contraintes mécaniques, il est nécessaire d’augmenter l’épaisseur des ponts magnétiques mais cette augmentation entraîne une diminution des performances électromagnétiques. Ainsi, lorsque la vitesse de rotation de la machine électrique est élevée, les efforts centrifuges sont importants et la tenue mécanique des ponts magnétiques nécessitent une augmentation de l’épaisseur entrainant une réduction des performances électromagnétiques. A l’inverse, pour maintenir les performances électromagnétiques, il peut être nécessaire d’abaisser la vitesse de rotation de la machine.
Le problème technique que l’on se propose de résoudre consiste ainsi à améliorer la tenue mécanique et la tenue en fatigue des ponts magnétiques sans dégrader les performances électromagnétiques, notamment pour des machines électriques à très fortes vitesses de rotation (supérieure à 18 000 tours par minute, et de préférence supérieure à 20 000 tours par minute).
De plus, l’invention cherche également à améliorer les performances des machines électriques en augmentant la part de synchro-réluctance dans le couple (donc à maximiser le couple réluctant), et si possible en minimisant la quantité d’aimants permanents nécessaires, voir en se passant totalement d’aimants permanents.
Par ailleurs, la pompe de retour 10 est avantageusement une pompe de relevage immergée dans le réservoir de récupération 8 et équipée d'un flotteur de niveau.