INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Également, une condition peut porter sur la stabilité du réseau de communication entre l’entité de gestion et le dispositif de lecture (par exemple un réseau Wi-Fi, ou autre technologie radio). Selon un mode de réalisation, on peut alors faire dépendre le seuil de ces aspects dynamiques de stabilité réseau.
D’autres conditions encore peuvent être bien évidemment prévues, qui vont par exemple faire évoluer le seuil au cours du temps. Mais d’autres conditions ou d’autres modes de réalisation peuvent ne pas faire dépendre la condition d’une comparaison à un seuil.
Par ailleurs, la condition à vérifier pour déclencher le basculement vers le second serveur de contenu peut comporter une ou plusieurs de ces conditions.
A la réception du message m 1 , l’entité de gestion de la passerelle G, déclenche un traitement A1 de vérification de la condition prévue. Dans cet exemple, on suppose que la condition n’est pas vérifiée, par exemple parce que le dispositif de lecture ne dispose pas suffisamment de segments stockés dans la mémoire tampon.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de lecture T transmet des informations sur son environnement à l’entité de gestion. En particulier, elle peut lui transmettre des informations associées aux segments obtenus par le dispositif de lecture (un nombre de segments stockés dans la mémoire tampon par exemple).
Ces informations peuvent être transmises dans un même message m 1 que la requête de segment.
Une fois avoir vérifié que la condition n’est pas remplie, l’entité de gestion transmet une requête m 2 vers le serveur choisi, ici le premier serveur S U en identifiant le segment demandé par le dispositif de lecture T.
Dans un message m 3 , le premier serveur S U transmet ce segment à la passerelle G, qui, dans un message m 4 , la retransmet au dispositif de lecture T. Ce dernier peut stocker ce segment dans la mémoire tampon où il sera « consommé » par une application de lecture de contenu audio-vidéo.
Le dispositif de lecture T peut transmettre une nouvelle requête, m 5 , d’un nouveau segment. Le dispositif de lecture, ou plus précisément, l’application de lecture déployé sur ce dispositif, peut être responsable de déclencher cette nouvelle requête m 5 . Dans un exemple de réalisation, cette requête m 5 peut être transmise avec des informations sur les segments stockées dans sa mémoire tampon.
En A 2 , l’entité de gestion de la passerelle G peut vérifier à nouveau si la condition est vérifiée.
On suppose que le dispositif de lecture T dispose déjà d’au moins un segment précédemment obtenu et stocké dans sa mémoire tampon, mais que le nombre de segments ou bien que la durée correspondant à ces segments n’est pas suffisant. Comme précédemment, le caractère suffisant ou non-suffisant peut être déterminé par une comparaison à un seuil prédéfini.
La condition prévue n’est ainsi pas remplie, et il est décidé de continuer à obtenir les segments depuis le premier serveur de contenu, c’est-à-dire le serveur de contenu unicast S U .
L’entité de gestion transmet une requête m 6 vers le premier serveur de contenu S U en identifiant le segment demandé par le dispositif de lecture T.
Dans un premier procédé, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée d’îlot conventionnel, la valeur de prédiction de la fiabilité pour les centrales nucléaires en service lors de l’année de révision planifiée d’îlot conventionnel est obtenue sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés, des jours de révision planifiée d’îlots conventionnels et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés de la centrale nucléaire en service.
Par exemple, si la catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante inclut seulement une maintenance planifiée d’îlot conventionnel, le nombre de jours de révision planifiée d’îlots conventionnels pour la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante est m 1 = 70 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés de la centrale nucléaire en service 2 lors de l’année d’exploitation courante est Δu d = 7 jours, et s i = 7, une valeur de prédiction du facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année de révision planifiée d’îlot conventionnel est calculée comme suit :
Dans un deuxième procédé, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire, la valeur de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service lors de l’année de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire est obtenue sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés, du nombre de jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire des centrales nucléaires en service, et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés.
Par exemple, si la catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire, et le nombre de jours pour la révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante est m 2 = 40 jours, les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante Δu d = 7 jours, et s i = 7, une valeur de prédiction du facteur de disponibilité équivalente E AF3 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’arrêt pour rechargement de combustible d’îlot nucléaire est calculée comme suit :
Dans un troisième procédé, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une maintenance planifiée lors des congés, la valeur de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service lors des années de maintenance planifiée lors des congés est obtenue sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés, des jours de maintenance planifiée lors des congés des centrales nucléaires en service, et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés.
Par exemple, si la catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante inclut seulement une maintenance planifiée lors des congés, et les jours de maintenance planifiée lors des congés de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante m 3 = 15 jours, les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante Δu d = 7 jours, et s i = 7, la valeur de prédiction du facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 sous maintenance planifiée lors des congés est calculée comme suit :
Dans un quatrième procédé, si la catégorie de maintenance planifiée est une catégorie de maintenance non planifiée, la valeur de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service lors des années de maintenance non planifiée est obtenue sur la base du facteur de maintenance après déduction des arrêts planifiés et des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés des centrales nucléaires en service.
Par exemple, si la catégorie de maintenance planifiée de la centrale nucléaire en service 3 est la catégorie de maintenance non planifiée lors de l’année d’exploitation courante, le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année d’exploitation courante est Δu d = 10 jours, et s i = 7, une valeur de prédiction du facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 lors de l’année de maintenance non planifiée est calculée comme suit :
Dans l’étape S410, sur la base du deuxième facteur de disponibilité équivalente après déduction des arrêts planifiés et du deuxième facteur d’arrêt planifié de la centrale nucléaire en service lors de la i ème année d’exploitation historique, la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service lors de la i ème année d’exploitation historique est obtenue.
Dans l’étape S411, sur la base de l’erreur relative entre la valeur de prédiction de la fiabilité et la valeur statistique de quantité caractéristique de fiabilité de la centrale nucléaire en service lors de la même année d’exploitation historique, la vérification de l’exactitude de la prédiction est réalisée sur la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service.
Dans l’étape S411, si la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service ne satisfait pas la vérification de l’exactitude de la prédiction, le procédé d’obtention de la valeur de prédiction de la fiabilité de la centrale nucléaire en service est à nouveau réalisé jusqu’à ce que la valeur de prédiction de la fiabilité obtenue de la centrale nucléaire en service satisfasse la vérification de l’exactitude de la prédiction.
Par conséquent, le procédé peut réaliser une vérification de l’exactitude de la prédiction sur les valeurs de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service, et retourner au procédé d’obtention des valeurs de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service lorsque les valeurs de prédiction de la fiabilité ne satisfont pas la vérification de l’exactitude de la prédiction jusqu’à ce que les valeurs de prédiction de la fiabilité obtenues des centrales nucléaires en service satisfassent la vérification de l’exactitude de la prédiction. À savoir, le procédé d’obtention des valeurs de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service peut être répété jusqu’à ce que l’exactitude de la prédiction des valeurs de prédiction de la fiabilité des centrales nucléaires en service soit relativement élevée, ce qui aide à atteindre une prédiction de haute précision des valeurs de prédiction de la fiabilité pour les centrales nucléaires en service.
Par exemple, dans le groupe de centrales nucléaires en service 3, l’erreur relative E r2 entre la valeur de prédiction du facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) et la valeur statistique du deuxième facteur de disponibilité équivalente E AF ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 lors de la i ème année d’exploitation historique s i est calculée comme suit :
Les résultats de calcul de l’erreur relative E r2 entre la valeur de prédiction du facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) et la valeur statistique E AF ( s i ) du deuxième facteur de disponibilité équivalente de la centrale nucléaire en service 3 lors de la i ème année d’exploitation historique s i sont indiqués dans le Tableau 4.
Dans les exemples illustrés sur les figures, le deuxième système d’attache comporte un premier élément de verrouillage V1 et un deuxième élément de verrouillage V2 qui sont portés par une portion bombée du couvercle 10 dans une zone plus proche de la sortie 4 que de la liaison à charnière 8, afin d’avoir une accessibilité à ces éléments V1, V2 même si la périphérie du boîtier 2 est encombrée (à l’exception de la zone avec la sortie 4). Il est alors prévu pour chaque élément une extrémité d’actionnement, qui peut être rigide. Elle peut être par exemple conçue avec une structure filaire sous forme de hanse 18. La hanse ou extrémité d’actionnement peut être coudée vers l’intérieur dans la portion supérieure d’actionnement 15, 16.
Bien qu’il soit montré deux éléments de verrouillage V1, V2 disposés sur deux faces convexes réparties de part et d’autre d’un plan vertical médian (plan médian du couvercle 10 passant par le milieu de la liaison à charnière 8), on peut aussi prévoir d’autres dispositions avec une géométrie modifiée pour le couvercle 10 et/ou un agencement de verrouillage différent. Par exemple, on peut prévoir une disposition non symétrique des éléments V1, V2 par rapport à un tel plan médian P4, optionnellement avec un seul élément à cliquet ayant une extrémité 18 accessible sur le dessus du couvercle 10. Dans des variantes, une seule extrémité 18 est décalée plus haut et s’étend radialement vers l’intérieur par rapport à la liaison pivot LP du clip distal/portion supérieure d’actionnement 15, 16, 115.
L’entrée 3 peut présenter une disposition intermédiaire en hauteur dans le composant de boîtier 14 logeant les moyens de séparation 5, 6. Le ou les étriers 11, en forme de U inversé, présentent chacun une portion de retenue 11c qui se situe plus haut que les membres 8a de la liaison 8 à charnière et, plus généralement, plus haut que l’axe A d’articulation du couvercle 10. Chaque étrier 11 peut présenter une extension verticale plus grande que la longueur de la portion supérieure d’actionnement 15, 16. Ainsi la partie réceptrice MF1, MF2 est à un niveau de hauteur plus proche (verticalement) d’un sommet de couvercle appartenant à la partie d’obturation P10 qu’elle ne l’est de la jonction J.
Le ou les éléments de verrouillage V1, V2 forment des clips portés par le couvercle 10 et la portion inférieure d’ancrage 80 a une forme de crochet. Sur un côté opposé à la liaison à charnière 5 et/ou au niveau des éléments de verrouillage V1, V2, la distance minimale (mesurée verticalement) entre la jonction J et le dessus du couvercle 10 peut optionnellement être supérieure à 40 mm et/ou représente plus du quart d’une hauteur totale maximale du boîtier 2, de préférence plus du tiers de la hauteur totale maximale du boîtier 2.
La jonction J peut s’étendre dans un plan incliné par rapport à un plan du fond 2a du boîtier 2, par exemple avec un angle d’inclinaison supérieur à 5 ou 10° et inférieur ou égal à 30 ou 35°. Un joint J10 peut suivre l’inclinaison de cette jonction. Le bas ou extrémité inférieure du couvercle 10 peut être dimensionné comme une bride qui vient s’insérer dans le volume intérieur du composant 14 afin d’écraser le joint J10. Ainsi, lors du verrouillage d’une position fermée du couvercle 10, la portion inférieure d’ancrage 80 s’engage sous le bord de prise B11 avec un effet de serrage qui accentue l’insertion de l’extrémité inférieure du couvercle 10 dans une région périphérique haute du volume intérieur du composant 14, ce qui permet d’écraser le joint J10 périphérique des moyens de séparation 5, 6. Ce joint J10 peut être en siège sur un épaulement ou dans une gorge du composant 14.
Assemblage du dispositif de filtration Le composant de boîtier 2 avec le couvercle associé 10 peut se fixer par le bas sur une région de montage prévue dans un véhicule, avant l’installation d’un ou plusieurs autres composants CE externes au dispositif 1. En référence à la , des pattes 102 de fixation peuvent s’étendre en saillie vers le bas depuis la paroi inférieure formant le fond 2a pour permettre un montage par le dessus. Le couvercle 10 articulé, basculé en configuration ouverte, découvre l’ouverture O2 qui est alors accessible par le haut, du côté opposé au fond 2a. L’élément filtrant EF peut alors être suspendu dans le composant de boîtier 14 en reposant, par le joint J10, sur un épaulement intérieur formé par la paroi latérale du composant 14, à proximité de l’ouverture O2. Ceci permet de ménager un vaste espace d’air sous l’élément filtrant EF constituant les moyens 5, 6 de séparation.
L’articulation du couvercle 10 permet de limiter le nombre de clips ou éléments de verrouillage V1, V2, 7, par exemple en ne dépassant pas trois clips tout en ayant une bonne efficacité de serrage. Le recours à des étriers 11 contribue à bien distribuer la force de serrage tout en ayant un nombre limité d’actions de verrouillage. Après avoir installé l'élément filtrant EF et refermé le couvercle 10, il ne reste pour l’opérateur qu’à repousser un clip 7 proximal de la jonction J et repousser P un ou deux clips/éléments à cliquet permettant la prise sous le ou les bords de prise B11.
Pour le déverrouillage ultérieur, la préhension des extrémités 18 est facilitée par leur position haut et décalée vers l’intérieur, même dans un cas encombré comme illustré par exemple sur la , avec un accès direct impossible sur les côtés du boîtier 2, à l’exception du côté de la sortie 4. La flèche F5, sur la , illustre une action simple de déverrouillage ne nécessitant pas de longer le bas ou le flanc du couvercle 10. Le col formant la sortie 4 peut aussi porter, par une douille 17, un capteur de flux d’air tel qu’un débitmètre massique d'air (appelé MAF).
Il doit être évident pour les personnes versées dans l’art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l’éloigner du domaine d’application de l’invention comme revendiqué. Ainsi, il est aussi permis de former le couvercle 10 avec un périmètre présentant des parties courbées ou avec un format rond en vue de dessus, ou encore de disposer la sortie 4 différemment, par exemple dans un angle du couvercle lorsque celui-ci présente un format à quatre faces latérales.
Distributeur de poudre rechargeable La présente invention concerne un distributeur de poudre comprenant un réservoir de poudre définissant un axe longitudinal et formant une paroi interne, une entrée et une sortie. Le distributeur de poudre comprend également une tête d’actionnement montée sur l’entrée du réservoir de poudre, la tête d’actionnement comprenant un organe d’actionnement. Le distributeur de poudre comprend aussi un organe de distribution monté dans le réservoir de poudre et connecté à la tête d’actionnement, l’actionnement de l’organe d’actionnement déplaçant l’organe de distribution de manière à permettre un écoulement de poudre à travers la sortie. Le domaine d’application privilégié de l’invention est celui de la distribution de poudre cosmétique, alimentaire, hygiénique ou même pharmaceutique.
Dans l’art antérieur, on connaît déjà le document US1354626, qui décrit un distributeur de poudre comprenant une tige de distribution qui est mobile axialement à l’encontre d’un ressort, en appuyant sur une extrémité émergeante de la tige, alors que son extrémité opposée obture sélectivement une sortie du réservoir de poudre. Le réservoir comprend un couvercle amovible, qui forme un trou central à travers lequel l’extrémité émergeante de la tige de distribution fait saillie. Toutefois, l’extrémité émergeante n’est pas séparable du reste de la tige de distribution, lorsque l’on retire le couvercle du réservoir. Par conséquent, le couvercle et l’extrémité émergeante ne constitue pas une tête de distribution connectée à la tige de distribution.
On connaît également le document US4906120, qui décrit un distributeur de poudre comprenant une tige de distribution qui est entrainée en rotation par un poussoir à déplacement rotatif ou axial. La tige de distribution est assimilable à une vis sans fin, qui est engagée dans une sortie du réservoir, de sorte que le réservoir n’est jamais vraiment fermé. Le document US9386840 décrit un distributeur de poudre du même acabit, avec une vis sans fin entrainée en rotation par un poussoir à déplacement rotatif ou axial.
L’inconvénient avec ces distributeurs de poudre de l’art antérieur est qu’ils ne sont pas rechargeables en poudre.
Le but de la présente invention est donc de prolonger la durée de vie de ce type de distributeur de poudre en les rendant rechargeables.
Pour atteindre ce but, la présente invention propose un distributeur de poudre comprenant : - un réservoir de poudre définissant un axe longitudinal et formant une paroi interne, une entrée et une sortie, - une tête d’actionnement montée sur l’entrée du réservoir de poudre, la tête d’actionnement comprenant un organe d’actionnement, et - un organe de distribution monté dans le réservoir de poudre et connecté à la tête d’actionnement, l’actionnement de l’organe d’actionnement déplaçant l’organe de distribution de manière à permettre un écoulement de poudre à travers la sortie,
Selon un mode de réalisation particulier, l’endolysine comprend une première séquence protéique comprenant un domaine de liaison à la paroi cellulaire d’espèces du genre Staphylococcus .
L’application du procédé sur les plaques ont été effectuées sur deux zones distinctes de manière à définir une zone de travail (1) et une zone prise de contact électrique (2) (cf. ).
Exemples comparatifs : éprouvettes P1, P2, P3, P4, P6.
Des paramètres différents ont été utilisés sur des plaques du même composite pour établir les avantages du procédé selon l’invention. Ces paramètres sont compilés dans le Tableau 2.
Observations microscopiques :
Les jeux de paramètres P1 à P3 présentent les paramètres opératoires laser pour lesquels seul le nombre de passage diffère. Sur la base d’observations visuelles, seules les éprouvettes décapées avec les paramètres P1, P4, P5 et P6 ont été observées par microscopie optique.
Comme le montre la , les surfaces décapées avec les paramètres, ou niveaux, P5 et P6, respectivement 0,416 cm 2 et 0.429 cm 2 , sont bien supérieures à celles obtenues pour les niveaux P1 et P4 (respectivement 0,178 cm 2 et 0,223 cm 2 ).
Cependant les clichés obtenus par microscopie électronique à balayage ( ) des surfaces décapées montrent un endommagement/cassure des fibres qui est plus important avec le niveau P1 et le niveau P6 qu’avec P5. Le niveau P4 montre peu de dommages.
Les essais électrochimiques ont montré une meilleure conductivité électronique pour le paramètre P5 que pour le P4, ce qui semble indiquer que pour avoir une meilleure conductivité, il est préférable d’avoir quelques fibres cassées mais avec moins de résine résiduelle autour et entre les fibres.
Exemple 2 : Réalisation de supercondensateurs Les supercondensateurs sont des systèmes de stockage d’énergie par adsorption d’ions à la surface d’électrode de carbone de grande surface spécifique (carbones activés par exemple) lorsque ces électrodes sont polarisées. Ils présentent une densité d’énergie stockée modérée par rapport aux batteries (environ 7 W/kg) avec une densité de puissance beaucoup plus élevée (environ 8kW/kg). Des électrodes de supercondensateur à base de matériaux composites préalablement décapées tel que décrit à l’exemple 1 ont été enduites d’une encre contenant du carbone activé commercial.
La matière active utilisée est : Du carbone actif YP-50 (fournisseur : Kuraray Europe GmbH 2021) c’est-à-dire du carbone principalement microporeux ( 2 , une capacité 28 F/g (pour un système à deux électrodes, par g total des deux électrodes) et de 19 F/cc, et Du carbone conducteur (PUREREBLACK 205-110 Carbon – Superior Graphite Co. Chicago, IL, USA, dénommé SG45 dans ce document). Différentes formulations ont été évaluées par des tests électrochimiques et l’ensemble de ces essais sont présentés dans le cahier de laboratoire C41776).
Deux formats d’électrodes sont utilisés avec des zones décapées selon le procédé de l’exemple 1 de surfaces différentes. Ces zones sont d’une surface de 0,5 cm² (ou de 9 cm² pour l’exemple 3) et sont représentées en . Une fois décapées, les surfaces sont nettoyées aux ultrasons dans l’éthanol, puis séchées en étuve sous vide pendant 2h à 60°C.
L’encre a la formulation E2 indiquée dans le Tableau 2 :
Le liant de l’encre E2 est du PVDF (polyfluorure de vinylidène), de marque Solef 5130, et le solvant de la N-méthyl-2-pyrrolidone (NMP).
Cette composition est déposée sous forme liquide et est appelée « encre » du fait de sa consistance. Elle peut être obtenue selon le procédé suivant : - Les masses de YP50 de la société Kuraray (un carbone microporeux dont la plupart des pores sont inférieurs à 2 nm et dont le volume cumulé des pores est proche de 0,7 mL.g -1 ) et de noir de carbone (Superior Graphite Co., >99 %) sont pesées sur une balance précise au 1/100 de mg et introduites dans un pilulier. Ensuite, l’ensemble est mis sous agitation à l’aide d’un barreau magnétique dont la longueur quasiment égale au diamètre du pilulier afin d’obtenir la meilleure homogénéisation possible.
- Les poudres sont mélangées entre elles pour éviter la formation d’amas ;