INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le connecteur textile possède un tube textile monobloc, c’est-à-dire un élément intrinsèquement annulaire, par exemple une sangle tubulaire ou une tresse, dont les deux extrémités sont reliées l’une à l’autre et qui sont fixées par une couture radiale. Le tube est fermé au moyen d’une seule couture qui est annulaire ce qui permet d’avoir une épaisseur plus homogène sur tout le pourtour de l’anneau tubulaire.
Lorsque l’anneau est dépourvu de boucles d’élément filaire à l’intérieur du tube, il est avantageux de remplir le tube par un élément de remplissage afin d’éviter que l’anneau ne s’aplatisse. La illustre un connecteur textile qui est rempli par différents éléments de remplissage 10. L’élément de remplissage 10 possède une résistance à la traction qui est inférieure à la résistance à la traction de l’anneau tubulaire seul. L’effet mécanique de l’élément de remplissage 10 sur les performances du connecteur textile est faible voire nul par rapport à ce qui est fourni par l’anneau textile seul. Par exemple, l’intérieur du tube est rempli par une mousse, un gel ou une pâte. L’élément de remplissage 10 peut être un élément filaire de remplissage, par exemple un fil, une corde, une cordelette ou une sangle. Il peut être intéressant d’utiliser un élément filaire de remplissage afin d’augmenter le frottement entre les fils qui forment les boucles même si l’élément filaire de remplissage présente des performances mécaniques moindre, par exemple une moindre résistance à la traction.
De préférence, la tirette présente des graduations de distance à partir d’une base de l’extrémité repliée de la tirette, inscrites sur une face opposée à la crémaillère, et ce pour rendre plus ergonomique l’utilisation, et éventuellement permettre de prérégler aisément l’insertion de la tirette dans le dispositif afin de gagner du temps sur le chantier.
est une vue en perspective du dispositif selon l’invention dans lequel est insérée une tirette crémaillère.
est une vue similaire à celle de la , illustrant le dispositif de 3/4 arrière.
est une vue en perspective du dispositif de la , installé sur une paroi en vue de réaliser un coffrage pour le coulage de béton.
est une vue similaire à celle de la , une planche de coffrage a été positionnée, laquelle étant maintenue également par une tirette crémaillère verticale.
est une vue de détail du cliquet, en transparence, dans une position de désencliquetage.
est une vue similaire à celle de la , le cliquet étant dans une position d’encliquetage avec une tirette crémaillère.
est une vue en perspective du dispositif de l’invention, vue de dessus.
est une vue de détail de l’extrémité libre de la poignée pour illustrer la deuxième fente pour couper une partie débordante d’une tirette crémaillère.
illustre une tirette crémaillère en perspective, vue de dessus.
est une vue similaire à celle de la , la crémaillère étant vue de dessous.
est une représentation schématique illustrant les pentes du cliquet.
est une représentation schématique illustrant les pentes des dents de la tirette crémaillère.
est une vue en perspective d’une réhausse pour le support de planche.
est une vue de détail de la réhausse, illustrant une languette de fixation de l’ouverture du support.
est une vue en perspective d’une base de la réhausse, adaptée pour se fixer à la poignée.
Installation de piscine équipée de tubes tampon pour un stockage d’eau provenant d’un réseau de récupération d’eau L’invention se rapporte à une installation de piscine équipée de tubes tampon pour un stockage d’eau provenant d’un réseau de récupération d’eau, et en particulier de récupération d’eau pluviale et/ou d’eau sanitaire usagée.
Elle se rapporte plus particulièrement à une installation de piscine qui offre une solution de stockage d’eau récupérée par un réseau de récupération d’eau.
L’invention trouve une application favorite, et non limitative pour une installation de piscine destinée à des particuliers ou à des collectivités.
De manière connue, l’eau de récupération, qu’elle soit issue d’un réseau de récupération d’eau pluviale ou d’un réseau de récupération d’eau sanitaire usagée, est stockée dans des réservoirs de récupération dédiés généralement enterrés.
Les inconvénients d’un tel réservoir de récupération enterré est qu’il nécessite un espace dédié dans le terrain, et donc une surface morte pour le jardin, et qu’il nécessite également des travaux d’enfouissement et de terrassement qui impactent négativement le coût d’installation.
Pour répondre aux enjeux écologiques de récupération, de stockage et de réutilisation des eaux de récupération, l’invention propose une solution qui est économique, dans le sens où elle tire profit d’une piscine, et plus particulièrement d’un chantier de construction d’une piscine enterrée ou semi-enterrée, pour implanter des moyens de stockage d’eau provenant d’un réseau de récupération d’eau.
Un but de l’invention est d’optimiser l’espace pour l’implantation d’un volume de stockage d’eau de récupération.
A cette fin, l’invention propose une installation de piscine comprenant : - des parois périphériques de bassin disposées autour d’une paroi de fond de bassin pour délimiter intérieurement un bassin ; - des éléments de soutien fixés extérieurement sur les parois périphériques de bassin et disposés autour du bassin ; - des tubes tampon servant à un stockage d’eau et qui sont supportés par les éléments de soutien de manière à s’étendre autour du bassin ; - un réseau de récupération d’eau, par exemple de récupération d’eau pluviale et/ou d’eau sanitaire usagée, qui est connecté fluidiquement aux tubes tampon afin de les remplir en eau ; et - un système hydraulique de distribution qui est connecté fluidiquement aux tubes tampon et qui est muni d’au moins une pompe de distribution pour distribuer l’eau stockée dans les tubes tampon.
Ainsi, l’invention propose, lors d’un chantier de construction d’une piscine, d’employer des éléments de soutien qui serviront à la fois à soutenir les parois périphériques de bassin et à supporter les tubes tampon. De cette manière, ces éléments de soutien forment des éléments structurels de rigidification qui participent à la tenue mécanique du bassin, face à la pression horizontale exercée par l’eau contenue dans le bassin sur les parois périphériques de bassin, tout en portant les tubes tampon qui sont ainsi protégées une fois enfouies.
Par ailleurs, l’enfouissement des tubes tampon, servant de réservoirs de stockage de l’eau provenant du réseau de récupération d’eau, se fait en même temps que la construction du bassin enterré ou semi-enterré, de sorte qu’il n’est nul besoin de prévoir des travaux d’enfouissement ultérieurs ; autrement dit, les travaux d’enfouissement et de terrassement se font en une fois au moment de la création de la piscine. Par ailleurs, en venant disposer les tubes tampon autour du bassin de la piscine, l’invention permet de réduire l’espace occupé dans le terrain pour le volume de stockage d’eau de récupération, comparativement à une solution basée sur un réservoir classique de récupération enterré.
Avec cette installation de piscine, l’eau de récupération est donc canalisée dans les tubes tampon, positionnés autour du bassin, avant d’être distribuée selon les usages et les besoins au moyen du système hydraulique de distribution. Aussi, l’invention propose d’allier un usage classique et ludique de la piscine, à un usage écologique et économique de stockage d’eau de récupération.
Selon une caractéristique, les éléments de soutien présentent chacun au moins deux étages support qui sont superposés l’un au-dessus de l’autre, de manière à supporter des tubes tampon superposés l’un au-dessus de l’autre.
Ainsi, les tubes tampon s’étendent autour du bassin et sont superposés les uns au-dessus des autres ; les différents éléments de soutien formant ainsi des sortes d’échelle entre lesquels s’étendent les tubes tampon. Cette caractéristique permet d’avoir plusieurs tubes tampon tout autour du bassin, sans prendre trop de place sur les côtés, en profitant de la hauteur offerte par le bassin pour « empiler » les tubes tampon à la verticale. Pour autant, les tubes tampon sont décalés verticalement en étant chacun portés par les étages support dédiés, de manière à fiabiliser mécaniquement les tubes tampon.
Selon une possibilité, le réseau de récupération d’eau est muni d’au moins un dispositif de filtration en amont des tubes tampon, de manière à filtrer l’eau de récupération avant stockage dans les tubes tampon.
Selon une autre possibilité, le réseau de récupération d’eau est muni d’un trop plein en amont des tubes tampon, de manière à évacuer l’eau en trop lorsque les tubes tampon sont tous pleins.
Dans un mode de réalisation particulier, l’installation de piscine comprend un système de traitement du bassin comprenant : - une pompe de bassin raccordée à un filtre de bassin via une vanne multivoies ; - un circuit d’aspiration raccordé à la pompe de bassin et qui est muni d’au moins une canalisation d’aspiration équipée d’une bouche d’aspiration prévue sur le bassin ; - un circuit de refoulement raccordé, via la vanne multivoies, à la pompe de bassin et qui est muni d’au moins une canalisation de refoulement équipée d’une bouche de refoulement prévue sur le bassin ; et - un circuit de purge raccordé, via la vanne multivoies, à la pompe de bassin et qui est muni d’au moins une canalisation de purge.
A.2- La repousse des cheveux : Principe de la méthode d’évaluation La repousse des cheveux a été évaluée par la réalisation d’un phototrichogramme, permettant de quantifier la densité et la proportion de cheveux en phases anagène et télogène. Pour rappel, le phototrichogramme est réalisé sur une zone fixe du cuir chevelu d’un diamètre de 1,8 cm (région fronto-temporale ou vertex). Les cheveux y sont rasés, avant coloration de la zone et prise d’une première macrophotographie permettant le comptage des cheveux totaux; une deuxième macrophotographie faite 48 heures plus tard permet ensuite de différencier les cheveux anagènes ayant poussé des cheveux télogènes n'ayant pas poussé.
La densité capillaire totale est évaluée par le nombre total de poils par cm².
La densité capillaire anagène est évaluée par le nombre de poils en phase anagène (ayant poussé pendant les 48 heures entre les 2 macrophotographies) par cm² et proportion (%) par rapport à la densité capillaire totale.
La repousse des cheveux a également été analysée au travers d’une évaluation clinique réalisée par un dermatologue ainsi qu’à l’aide d’un formulaire d’auto-évaluation complété par les sujets de l’étude.
A.2.1- Densité de cheveux en phase anagène : Résultats Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau 3.
Complément alimentaire C’a (nombre de sujets = 32) Complément alimentaire Ca (nombre de sujets = 33) Moyenne ± ETM (p vs J0) % vs J0 Moyenne ± ETM (p vs J0) % vs J0 (p vs placebo) J0 162,6 ± 4,9 - 165,5 ± 3,8 - J56 162,8 ± 6,1 -0,13% 173,0 ± 4,2 (p=0,0005) +4,6% (p=0,043) J84 170,8 ± 4,9 (p=0,004) +5,6% 184,6 ± 4,1 (p=0,0001) +11,9% (p=0,004)
Observations - Commentaires Une augmentation significative de la densité de cheveux en phase anagène a été observée dans le groupe complément alimentaire Ca dès 56 jours de consommation : de 165,5 ± 3,8 cheveux/cm² à J0 à 173,0 ± 4,2 cheveux/cm² à J56 (p=0,0005) et 184,6 ± 4,1 cheveux/cm² à J84 (p=0,0001), alors qu’une augmentation significative n’a été observée dans le groupe complément alimentaire C’a qu’après 84 jours de consommation : de 162,6 ± 4,9 cheveux/cm² à J0 à 162,8 ± 6,1 cheveux/cm² à J56 et 170,8 ± 4,9 cheveux/cm² à J84 (p=0,004).
De plus, il y a une différence significative entre le groupe complément alimentaire Ca et le groupe complément alimentaire C’a à J56 (+4,6% vs -0,13%; p=0,043) ainsi qu’à J84 (+11,9% vs +5,6%; p=0,004).
A.2.2- La proportion de cheveux en phase anagène :
Résultats Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau 4.
Complément alimentaire C’a (nombre de sujets = 32) Complément alimentaire Ca (nombre de sujets = 33) Moyenne ± ETM (p vs J0) % vs J0 Moyenne ± ETM (p vs J0) % vs J0 (p vs placebo) J0 81,2 ± 0,5 - 80,9 ± 0,6 - J56 82,3 ± 0,8 +1,3% 84,4 ± 0,6 (p=0,0001) +4,3% (p=0,003) J84 83,2 ± 0,6 (p=0,002) +2,5% 86,0 ± 0,6 (p=0,0001) +6,5% (p=0,0001)
Observations - Commentaires Une augmentation significative de la proportion de cheveux en phase anagène a été observée dans le groupe complément alimentaire Ca dès 56 jours de consommation : de 80,9 ± 0,6% à J0 à 84,4 ± 0,6% à J56 (p=0,0001) et 86,0 ± 0,6% à J84 (p=0,0001), alors qu’une augmentation significative a été observée dans le groupe complément alimentaire C’a seulement après 84 jours de consommation : de 81,2 ± 0,5% à J0 à 82,3 ± 0,8% à J56 et 83,2 ± 0,6% à J84 (p=0,002).
De plus, il y a une différence significative entre le groupe complément alimentaire Ca et le groupe complément alimentaire C’a à J56 (+4,3% vs +1,3%; p=0,003) et J84 (+6.5% vs +2.5%; p=0.0001).
A.2.3- La densité totale de cheveux : Résultats Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau 5.
Cette technique est assistée par des ondes ultrasonores dont la fréquence est généralement supérieure à 20 kHz, qui se propagent à travers les milieux liquides. Elle peut être utilisée pour toute extraction impliquant un liquide, y compris l’extraction liquide-liquide et l’extraction solide-liquide.
Dans le cas de l’extraction solide-liquide, l’application d’ultrasons entraîne une augmentation de la diffusion des composés dissous à partir de l’intérieur de la matrice vers le solvant d’extraction ainsi qu’une amélioration de la pénétration du solvant d’extraction dans la matrice.
En outre, l’extraction assistée par ultrasons permet, par rapport aux extractions conventionnelles, de diminuer le temps d’extraction, d’augmenter le rendement d’extraction et de réduire la température d’extraction.
Il est courant d’utiliser des solvants organiques tels que les alcools, l’hexane et l’acétate d’éthyle pour l’extraction assistée par ultrasons de composés d’intérêt à partir de matières biologiques. Toutefois, ces solvants peuvent s’avérer toxiques, inflammables, explosifs, peu biodégradables et se retrouvent en quantité plus ou moins importante dans l’extrait final. En outre, il est nécessaire de réaliser des étapes supplémentaires après l’obtention de l’extrait liquide pour le débarrasser des traces de solvant organique, ce qui implique une consommation d’énergie ainsi que des coûts supplémentaires. Le même traitement doit être appliqué aux résidus de matières premières pour le rendre, si possible, biocompatible et le valoriser dans des filières de recyclage.
Face à ces défis, les chercheurs ont naturellement considéré l’utilisation de l’eau comme solvant pour l’extraction de composés d’intérêt de matériel biologique. Toutefois, en raison de la nature très polaire de l’eau, sa capacité à dissoudre des composés peu polaires et apolaires est limitée, ce qui limite son efficacité en tant que solvant d’extraction. En outre, l’extraction de composés d’intérêt à partir de matières biologiques est souvent compromise par la mauvaise diffusion de l’eau dans la matière. En effet, dans le cas de matières biologiques contenant des lipides ou des molécules polaires ou à polarité intermédiaire, la matière est difficilement mouillée par l’eau, ce qui entrave la pénétration de l’eau dans la matière et limite la capacité d’extraction des composés d’intérêt. L’utilisation de l’eau en tant que solvant d’extraction n’est donc pas optimale pour le procédé d’extraction assistée par ultrasons dans le sens où le rendement d’extraction n’est pas significativement supérieur aux méthodes d’extractions conventionnelles.
Il existe donc un besoin constant de formuler et d’utiliser de nouveaux solvants naturels présentant un rendement d’extraction élevé, permettant l’extraction de tous types de composés d’intérêt et de diminuer l’impact écologique des procédés d’extraction assistée par ultrasons.
L’invention concerne donc un procédé d’extraction assistée par ultrasons d’au moins un composé d’un matériel biologique comprenant les étapes suivantes : fourniture du matériel biologique et d’un solvant d’extraction représenté par au moins une sève de plante ; mise en contact, en présence d’ultrasons et pendant une durée prédéterminée, dudit matériel biologique avec ladite au moins une sève de plante de façon à obtenir une suspension ; séparation solide-liquide de la suspension de façon à obtenir d’une part un extrait liquide comprenant l’au moins un composé et, d’autre part, un résidu solide ; et récupération de l’extrait liquide.
Les inventeurs ont découvert que l’utilisation d’au moins une sève de plante en tant que solvant dans un procédé d’extraction assistée par ultrasons permet d’améliorer le rendement d’extraction de 4 % à 700 % par rapport à un procédé d’extraction assistée par ultrasons utilisant de l’eau comme solvant. En plus d’être naturelle et biodégradable, la sève de plante présente un pouvoir de solubilisation des composés permettant d’augmenter la quantité de composés extraits d’une matière biologique. Le large choix de sèves de plantes existant dans la nature permet d’extraire un grand nombre de composés en travaillant sur l’affinité d’une sève de plante ou d’un mélange de sèves de plantes avec un ou plusieurs composés d’intérêt d’une matière biologique. Ainsi il est possible d’extraire un ou plusieurs types de composés d’une matière biologique en choisissant une sève de plante ou un mélange de sève de plante.
De plus, les produits directement obtenus par le procédé, l’extrait liquide et le résidu solide sont exempts de tout contaminant organique et sont biodégradables.
L’extrait liquide contient le ou les composés extraits de la matière biologique ainsi que la ou les sèves utilisées en tant que solvant d’extraction. Le procédé selon l’invention permet de produire des produits ayant une activité spécifique et contrôlée en combinant les activités biologiques propres à la ou aux sèves de plantes à celles des composés extraits de la matière biologique.
De plus, aucun traitement de l’extrait liquide n’est nécessaire. Il peut directement être utilisé en tant qu’actif cosmétique, pharmaceutique et/ou complément alimentaire.
La combinaison des ultrasons et des sèves de plantes permet d’améliorer le rendement d’extraction tout en limitant l’impact écologique du procédé, car il nécessite moins d’énergie pour fonctionner. La durée de mise en contact est en effet réduite et il est possible de réaliser l’extraction à chaud comme à froid.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend une étape e) de concentration de l’extrait liquide.
Ce mode de réalisation permet d’obtenir un extrait liquide concentré présentant une plus forte concentration en composé extrait. Cela peut être nécessaire suivant l’utilisation finale de l’extrait liquide obtenu à l’issue du procédé selon l’invention.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend une étape f) de purification de l’extrait liquide.
Cette étape permet d’isoler un composé en particulier des autres composés extraits présents dans l’extrait liquide. Elle peut être réalisée sur l’extrait liquide ou sur l’extrait liquide concentré.
Selon un mode de réalisation illustré par les figures 2 à 5, un dispositif de broyage 10 comprend un châssis 12, un cylindre extérieur creux 14, présentant un premier axe A14 ainsi qu’une première paroi latérale 14.1, supporté par le châssis 12, un cylindre intérieur 16, présentant un deuxième axe A16 ainsi qu’une deuxième surface latérale 16.1, positionné à l’intérieur du cylindre extérieur creux 14 et supporté par le châssis 12, un système d’alimentation 18 en produit à broyer positionné entre le cylindre extérieur creux 14 et le cylindre intérieur 16 ainsi qu’un système de collecte 20 de produit broyé. Selon une application, le produit à broyer est du chocolat. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce produit. Plus largement, le dispositif de broyage selon l’invention peut être utilisé pour broyer d’autres produits pâteux ou en poudre et en suspension dans un liquide ou un mélange de liquides dont la viscosité pour les produits pâteux est comprise entre environ 0,1 et 10 Pa.s.
Même si le dispositif de broyage 10 est plus particulièrement adapté pour le chocolat, son usage n’est pas limité aux produits alimentaires. De plus, le dispositif de broyage peut être utilisé à différentes étapes du procédé d’élaboration du chocolat, comme l’affinage ou le conchage par exemple.
Les premier et deuxième axes A14 et A16 sont parallèles et les première et deuxième faces latérales 14.1, 16.1 se font face. Par parallèle, on entend que les premier et deuxième axes A14 et A16 sont strictement parallèles ou approximativement parallèles et forment un angle inférieur à 1°.
Le cylindre extérieur creux présente un diamètre intérieur D14 correspondant au diamètre de la première paroi latérale 14.1. Le cylindre intérieur 16 présente un diamètre extérieur D16 correspondant au diamètre de la deuxième paroi latérale 16.1, inférieur au diamètre intérieur D14 du cylindre extérieur creux 14.
Le cylindre extérieur creux 14 présente une première extrémité 14E1 positionnée dans un premier plan transversal perpendiculaire au premier axe A14 ainsi qu’une deuxième extrémité 14E2 positionnée dans un deuxième plan transversal perpendiculaire au premier axe A14. Le cylindre intérieur 16 présente une première extrémité 16E1 positionnée dans un troisième plan transversal perpendiculaire au deuxième axe A16, proche ou confondu avec le premier plan transversal, ainsi qu’une deuxième extrémité 16E2 positionnée dans un quatrième plan transversal perpendiculaire au deuxième axe A16, proche ou confondu avec le deuxième plan transversal. Ainsi, lorsque le cylindre intérieur 16 est positionné à l’intérieur du cylindre extérieur creux 14, les premières extrémités 14E1, 16E1 des deux cylindres 14, 16 sont positionnées approximativement dans un même plan transversal et les deuxièmes extrémités 14E2, 16E2 des deux cylindres 14, 16 sont positionnées approximativement dans un même plan transversal.
Le cylindre extérieur creux 14 pivote autour du premier axe de rotation A14 selon un premier sens S1. Le cylindre intérieur 16 pivote autour du deuxième axe de rotation A16 selon un deuxième sens S2 identique au premier sens S1. Ainsi, le cylindre extérieur creux 14 et le cylindre intérieur 16 tournent dans le même sens.
Les premier et deuxième axes A14, A16 sont désaxés. Ainsi, le cylindre extérieur creux 14 comprend une première génératrice G1 la plus proche du cylindre intérieur 16 et le cylindre intérieur 16 comprend une deuxième génératrice G2 la plus proche du cylindre extérieur creux 14.
Le dispositif de broyage comprend une zone de broyage 22 prévue entre le cylindre extérieur creux 14 et le cylindre intérieur 16, positionnée au niveau des première et deuxième génératrices G1, G2, s’étendant de part et d’autre desdites première et deuxième génératrices G1, G2.
Selon un mode de fonctionnement, les vitesses de rotation des deux cylindres 14, 16 sont coordonnées de manière à obtenir des vitesses linéaires sensiblement identiques dans la zone de broyage 22 pour les deux cylindres 14, 16.
Selon un autre mode de fonctionnement, les vitesses de rotation des deux cylindres 14, 16 sont coordonnées de manière à obtenir des vitesses linéaires différentes dans la zone de broyage 22 pour les deux cylindres 14, 16. Ce mode fonctionnement permet d’obtenir des effets de cisaillement au niveau de la zone de broyage 22.
Selon une variante, les deux cylindres 14, 16 sont entraînés en rotation par des motorisations. Selon d’autres modes de réalisation, seul l’un des deux cylindres 14, 16 est entraîné en rotation par une motorisation, l’autre cylindre étant entraîné en rotation par friction.
Au moins un cylindre parmi le cylindre extérieur creux 14 et le cylindre intérieur 16 est mobile entre une position de contact pour laquelle le cylindre extérieur creux 14 et le cylindre intérieur 16 sont en contact l’un avec l’autre au niveau des première et deuxième génératrice G1, G2 ainsi qu’une position écartée pour laquelle le cylindre extérieur creux 14 et le cylindre intérieur 16 sont espacés de l’ordre de quelques millimètres. A titre indicatif et non limitatif, l’écart maximal entre les deux cylindres est de l’ordre de 20 mm.