INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Malgré toutes les précautions idoines prises, on ne peut pas complètement exclure le risque d'un échauffement local voire d’un phénomène de type emballement thermique, fusse-t-il de probabilité extrêmement faible.
Selon les aspects réglementaires en vigueur, il faut que si un tel événement apparaissait, le système de surveillance de la batterie (‘BMS’) puisse le détecter afin d'alerter à temps les occupants et/ou les propriétaires du véhicule en question, pour qu'il(s) puisse(ent) prendre toutes les actions pertinentes et adéquates au vu de la situation.
Pour l’homologation, il est demandé aux constructeurs de véhicules électriques de procéder à des essais réels pour montrer que, soit le phénomène d'emballement thermique ne peut pas survenir, soit au cas où il survient, qu'il est accompagné d'une alerte suffisamment précoce délivrée par le BMS.
De plus, les essais réels en question doivent apporter la démonstration attendue, et ceci quel que soit l’état de charge de la batterie. Pour procéder à un tel essai réel, on surchauffe une des cellules de la pluralité de cellules composant une batterie, ladite cellule étant chauffée au-delà de sa température d'embrasement (dite température de ‘onset’).
Classiquement, on procède à une dizaine de tests à savoir pour les différents états de charge de batterie suivants : 100%, 90%, 80%, 70%, 60%, 50%, 40%, 30%, 20%, 10%, ce qui veut dire la mise en œuvre de dix tests pour tester un type de batterie avec un type de BMS.
Conduire dix tests potentiellement plus ou moins destructifs représente une activité coûteuse et longue à mettre en œuvre.
Il est apparu un besoin d'optimiser la logique de mise en œuvre de ces tests pour en diminuer la quantité et par conséquent en diminuer le budget à mobiliser. Ceci a conduit à la genèse de la présente invention.
A cet effet, l’invention propose un procédé pour mettre en œuvre des tests d'emballement thermique pour une batterie électrique surveillée par un système de surveillance de batterie, caractérisé en ce que l’on déroule, sur un type de batterie prédéfini, en ayant à disposition plusieurs exemplaires de batteries ayant le type de batterie prédéfini, la séquence de test suivante : - procéder à un premier test de sollicitation thermique, sur un premier exemplaire de batterie présentant un état de charge supérieur à 95%, puis : - si aucun feu ne se déclare, alors la sortie du test est positive et la séquence de test est déclarée terminée, - si un feu se déclare et qu’aucune alerte n’est déclarée par le système de surveillance de batterie, alors le test est déclaré échoué et la séquence de test est déclarée terminée, - si un feu se déclare alors qu’une alerte y relative est déclarée par le système de surveillance de batterie, alors la séquence de test est poursuivie, - procéder à un deuxième test de sollicitation thermique, sur un deuxième exemplaire de batterie présentant un premier état de charge intermédiaire, le deuxième test de sollicitation thermique fournissant un résultat selon une logique conditionnelle définie selon les quatre clauses qui suivent : -- si aucun feu ne se déclare alors qu’une alerte y relative est déclarée par le système de surveillance de batterie, alors la sortie du test est positive et la séquence de test est déclarée terminée, - si aucun feu ne se déclare, et qu’aucune alerte n’est déclarée par le système de surveillance de batterie, alors la séquence de test est poursuivie avec une nouvelle valeur d’état de charge intermédiaire plus élevée d’un incrément, - si un feu se déclare et qu’aucune alerte n’est déclarée par le système de surveillance de batterie, alors le test est déclaré échoué et la séquence de test est déclarée terminée, - si un feu se déclare alors qu’une alerte y relative est déclarée par le système de surveillance de batterie, alors la séquence de test est poursuivie, avec une nouvelle valeur d’état de charge intermédiaire plus basse d’un décrément, - procéder à un troisième test de sollicitation thermique, sur un troisième exemplaire de batterie présentant un état de charge intermédiaire plus élevé ou plus bas selon la sortie de la logique conditionnelle du test précédent, en appliquant à nouveau la logique conditionnelle, comme premier rebouclage, - procéder à un quatrième test de sollicitation thermique, sur un quatrième exemplaire de batterie présentant un état de charge intermédiaire plus élevé ou plus bas selon la sortie de la logique conditionnelle du test précédent, en appliquant à nouveau la logique conditionnelle, comme deuxième rebouclage.
Avec un tel agencement de logique arborescente, on obtient le résultat recherché sur l’homologation en mettant en œuvre seulement quatre essais destructifs ou moins, au lieu de dix essais destructifs selon la méthode conventionnelle. Le budget est donc fortement réduit en conséquence ainsi que la durée nécessaire.
L'inventeur a remarqué que la propagation du flux thermique à partir de la cellule critique sollicitée était d'autant plus facile que l'état de charge de la batterie était élevé. L'inventeur a aussi remarqué que la détection d'un phénomène d'emballement est d'autant plus facile que l'état de charge de la batterie est élevé. Dit autrement, la facilité d'emballement thermique est croissante avec l'état de charge et la fiabilité de détection est également croissante avec l'état de charge de la batterie.
Ce sont les deux hypothèses ci-dessus qui ont permis de développer la logique de séquençage de test présentée ci-dessus.
Ainsi par exemple, si pour une un état de charge de donné, la sollicitation thermique de la cellule critique ne provoque pas le phénomène d'emballement thermique de la batterie complète, alors il n'est pas nécessaire de pratiquer le test avec des états de charge plus faibles car le phénomène d'emballement thermique n’aura pas lieu non plus.
On remarque que la séquence de test est poursuivie lorsque le phénomène d'emballement a lieu mais qu'il est correctement signalé par le BMS, la séquence de test est poursuivie avec un niveau de charge plus faible. Inversement lorsque le phénomène d'emballement n'a pas lieu et qu’il n'y a pas d'alerte non plus, la séquence de test est poursuivie avec un niveau de charge plus élevée que le test précédent.
On note que la démonstration concerne d'une part le type de batterie concernée mais aussi le logiciel de surveillance du système de surveillance qui va avec la batterie concernée. C'est donc un couple (batterie + BMS) dont on prouve l’homologation.
Pour chaque test, on repart d’un exemplaire de batterie à l’état neuf, i.e. n’ayant pas subi un des tests antérieurs.
Selon une réalisation, le procédé prévoit que le premier état de charge intermédiaire est compris entre 45% et 55%. Selon un exemple, il vaut environ 50%. C'est le début d'un processus de dichotomie dont la suite sera vue plus loin. On se place au milieu de l’intervalle entre 100% et 0%.
Dans un réacteur en acier inoxydable de 90 L est introduit 64 L de MCH et une solution de BOMAG (23 mmol) dans le méthylcyclohexane (0,01 mol/L). Le réacteur est chauffé à 80°C et les monomères sont ajoutés selon un débit contrôlé afin de maintenir constant la composition du mélange monomère dans le milieu de polymérisation. Le débit d’éthylène est fixé à 40 g/min et le butadiène est injecté indépendamment et le débit est asservi au débit de l’éthylène selon le ratio massique butadiene/éthylène égal à 0.55. Lorsque le réacteur atteint la pression de 8 bars, du système catalytique (6,25 mmol de Nd) préformé à une concentration de 0,007 mol/L préparé selon le protocole décrit dans la demande WO 2017093654 A1 est introduit dans le milieu de polymérisation. Il est procédé à la réaction de terminaison des chaînes par une réaction de fonctionnalisation décrite selon le mode opératoire de fonctionnalisation lorsque 5 à 6 Kg de polymère sont formés : le polymère est récupéré après une étape de stripping. Le polymère est ensuite séché sur une machine à vis sans fin équipée d’une monovis à 150°C.
Mode opératoire de fonctionnalisation : Lorsque la conversion en monomères souhaitée est atteinte (5 à 6 Kg de polymère), le contenu du réacteur est dégazé, l’agent de fonctionnalisation, le N,N dimethylaminopropyl-methyldimethoxysilane, est introduit dans le milieu de polymérisation sous atmosphère inerte par surpression à raison de 4 équivalents par rapport au nombre de moles de Nd et de Mg introduites dans le réacteur. Le milieu réactionnel est agité pendant 15 minutes à 80°C. Le milieu réactionnel est désactivé avec du méthanol. Le polymère est récupéré après une étape de stripping. Le polymère est ensuite séché sur une machine à vis sans fin équipée d’une monovis à 150°C. Il est ensuite analysé par SEC (THF), RMN 1 H, 29 Si.
T1 C1 C2 C3 Elastomère (EBR) (1) 100 100 100 100 Silice (2) 38 38 38 38 Noir de Carbone (3) 2 2 2 2 Agent de couplage (4) 3.1 3.1 3.1 3.1 LBR-307 (5) 10 X-12-1267B-ES (6) 10 POLYVEST ST E 100 (7) 10 DPG (8) 1.2 1.2 1.2 1.2 Cire Ozone (9) 1 1 1 1 Antixoydant 6PPD (10) 2 2 2 2 Acide stéarique (11) 2 2 2 2 ZNO (12) 2.5 2.5 2.5 2.5 Soufre 1.3 1.3 1.3 1.3 CBS (13) 1 1 1 1 G*25% à 60°C (Base 100) 100 84 103 103 Déchirabilité à 100°C (Base 100) Energie rupture (FDR x DRD) 100 1233 337 253 Copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène contenant 75% en mole de d’unité éthylène, 16% en mole d’unité butadiène sous la forme de motifs 1,2 et 1,4 et 9% en mole de motif 1,2-cyclohexanediyle fonctionnalisé en extrémité de chaine, taux de fonctions à 35%, agent de fonctionnalisation (N,N-diméthyl-3-aminopropyl)méthyldiméthoxysilane "Zeosil 1165 MP" de Solvay-Rhodia sous forme de microperles Noir de carbone de grade N234 selon la norme ASTM D-1765, de la société Cabot Silane Mercapto - Thiocarboxylate Oligomer (« NXT-Z45 ») – CAS 922519-17-3 – société Momentive « LBR-307 » , société Kuraray , BR liquide non fonctionnel de Tg -95°C et Mn 8000 g/mol « X-12-1267B-ES » de la société Shin-Etsu , BR liquide fonctionnel le long de la chaîne de Tg -90°C et Mn 4700 g/mol, de formule « POLYVEST ST E 100 » de la société Evonik , BR liquide fonctionnel triéthoxysilyle à chaque extrémité de la chaîne, de Tg -80°C et de Mn 3300 g/mol Diphénylguanidine « Perkacit DPG » de la société Flexsys Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phenylènediamine « Santoflex 6PPD » de la société Flexys Acide stéarique « Pristerene 4931 » de la société Uniqema Oxyde de Zinc de grade industriel de la société Umicore N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide « Santocure CBS » de la société Flexsys
3 Résultats : La composition T1 est le témoin sans polymère liquide du butadiène pour évaluer l'effet de la nature du polymère liquide du butadiène utilisé dans les compositions respectivement C1 à C3. Les compositions C2 et C3 sont conformes à l'invention.
Les résultats montrent que la composition conforme à l’invention, avec une matrice élastomère à base d’un EBR fonctionnalisé et un polybutadiène liquide fonctionnalisé par au moins une fonction alcoxysilyle, que ce soit le long de la chaîne ou aux extrémités de la chaîne, permet d'améliorer significativement la résistance à la déchirabilité toute en maintenant, voire en améliorant la rigidité par comparaison avec une composition ne comprenant pas de polybutadiène liquide. Cet effet est observé contre toute attente puisque l'utilisation conjointe d'un EBR fonctionnalisé et d'un polybutadiène liquide non fonctionnalisé dégrade la rigidité. Le décalage des performances de résistance à la déchirabilité et de rigidité présage pour un pneu comprenant une telle composition, une amélioration des propriétés de résistance à l'usure avec une tenue de route inchangée voire améliorée.
COMPOSITION ADHESIVE AQUEUSE COMPORTANT UNE RESINE THERMODURCISSABLE ET DES SELS D’AMMONIUM Le domaine de la présente invention concerne des compositions adhésives aqueuses destinées à faire adhérer des éléments, l’utilisation et le procédé de fabrication d’une telle composition, le procédé d’assemblage d’éléments au moyen de ces compositions ainsi que les assemblages fabriqués à l’aide de ces compositions.
Les phénoplastes ou « résines phénol-formaldéhyde » (sigle PF) sont issus du formaldéhyde et du phénol. Le phénol étant une molécule présentant plusieurs sites réactifs, il se forme finalement un réseau tridimensionnel. Les phénoplastes sont notamment utilisés en tant qu’adhésifs, par exemple pour la fabrication de bois aggloméré ou de matériaux composites renforcés avec des fibres de verre, fibres textiles, …
Dans le domaine du bois, une composition de type phénol-aldéhyde est décrite dans US2360376. Cette composition comprend une résine phénol-aldéhyde à base de formaldéhyde et de phénol. Le rapport molaire formaldéhyde sur phénol est compris dans un domaine de valeurs allant de 2 à 3,5. On utilise cette composition dans un procédé de collage d’articles en contreplaqué comprenant plusieurs plis en bois. Au cours de ce procédé, on enduit un ou plusieurs plis d’une couche de la composition, on joint les plis les uns aux autres par l’intermédiaire de la couche de composition et on cuit sous pression les plis ainsi joints. L’assemblage collé ainsi obtenu présente une cohésion élevée grâce aux excellentes propriétés adhésives de la composition.
Toutefois, l’utilisation de formaldéhyde (ou formol), qui plus est en excès par rapport au phénol, entraine la libération de formaldéhyde non seulement lors de la cuisson sous pression mais également lors du stockage et de l’utilisation de l’assemblage collé. Or, en raison de l’évolution récente de la réglementation, notamment de la réglementation européenne sur ce type de composé, on souhaite limiter autant que possible, voire supprimer l’utilisation de formaldéhyde ou de précurseur de formaldéhyde.
Dans sa demande WO2017/168109, la Demanderesse a proposé des compositions adhésives aqueuses pour le collage du bois, comprenant une résine thermodurcissable à base de phloroglucinol et de 5-(hydroxyméthyl)-furfural, présentant des propriétés adhésives élevées et dépourvue de formaldéhyde.
Toutefois, la réactivité à chaud des résines phénoliques est une caractéristique importante pour la productivité des fabrications à base de ces résines tant pour la réduction du temps de cuisson que pour la stabilité de la composition. Une réactivité à chaud plus importante va entrainer une réduction du temps de cuisson sous presse chauffante. Il est d’autant plus intéressant de pouvoir obtenir cette réactivité à chaud plus importante sans affecter la stabilité au stockage de la composition.
L’invention a pour but de fournir une composition aqueuse adhésive, comprenant une résine thermodurcissable, présentant des propriétés adhésives élevées, dépourvue de formaldéhyde, et offrant une réactivité à chaud plus forte que la composition adhésive du document WO2017/168109 sans pénaliser la durée de vie de la composition adhésive et apporter ainsi une flexibilité d’usage plus importante.
L’invention propose selon une aspect général une roue (1) à auget compartimenté (2) selon l’invention comprenant un fond (f) et cinq parois latérales (2a), (2b),(2c), (2d), et (2e), la paroi latérale (2a) étant fixée sur la roue, et située à l’opposé de la paroi latérale (2b), la paroi 2e délimitant deux compartiments intérieur (I) et extérieur (E) caractérisé en ce que le compartiment extérieur de n communique avec le compartiment intérieur de n-1 par une ouverture (o).
La paroi 2e de l’auget compartimenté selon l’invention (2), par sa position et son orientation peut contenir temporairement un fluide (3) à l’intérieur du compartiment intérieur de l’auget (tant que l’auget se situe sur la partie latérale de la roue du côté de l’arrivée de fluide). Lorsque l’auget compartimenté passe à la verticale, sous la roue, puis de l’autre côté, le fluide se déverse dans le bac (10).
Ainsi, selon un mode de réalisation, l’auget selon l’invention (2) peut avoir une surface de contact avec le fluide qui peut être encore élargie vers l’extérieur ; plus la surface en contact avec le fluide est importante, plus l’énergie générée est importante. Selon ce mode de réalisation la paroi 2b et plus longue et s’étend vers l’extérieur.
L’agencement des augets selon l’invention et leur disposition sur la roue permettent qu’ils se remplissent en cascade puis se vident sans débordement de fluide (eau), tout en limitant l’évaporation.
La roue selon l’invention est positionnée de telle façon qu’un fluide, de préférence de l’eau, alimente la partie latérale supérieure de la roue ; l’alimentation en fluide ou en eau de la roue selon l’invention (dans le compartiment E des augets selon l’invention) peut se faire soit directement, si la roue est positionnée sous une cascade par exemple, soit par un chéneau permettant l’alimentation en fluide de la roue sur une partie latérale supérieure ( ) ; soit par un trémie (T) ; dans tous les cas le fluide ou l’eau est tombant(e) verticalement dans E.
Selon l’invention, le fluide (3) tombe dans le compartiment extérieur E de l’auget ou godet (2) selon l’invention puis dans le compartiment intérieur I de l’auget ou godet du dessous.
Selon un mode de réalisation, le fluide est de l’eau. L’eau pourra venir exclusivement ou non exclusivement, d’une source naturelle (cascade ou rivière, par exemple).
Selon un autre mode de réalisation, l’eau pourra venir en partie ou exclusivement d’une réserve d’eau.
Selon un mode de réalisation, la roue selon l’invention peut tourner dans le sens des aiguilles d’une montre, selon un autre mode de réalisation la roue selon l’invention peut tourner dans le sens inverse des aiguilles d’une montre, selon que l’eau est administrée sur la partie haute gauche ou droite de la roue.
Selon un aspect particulier de l’invention, la roue mesure plus de 3 mètres de diamètre, de préférence 6 mètres de diamètre et comprend 60 augets ou godets selon l’invention.
GÉNÉRATEUR
Selon un autre aspect général, l’invention porte sur un générateur comprenant :
- une roue (1) à (n) augets (2), par exemple une roue à auget ou godets selon l’invention, la roue maintenue au-dessus d’un bac (10) et liée par au moins un pignon (4) à un alternateur (8), est alimentée par un fluide (3), versé sur un auget de la partie supérieure haute de la roue dans le compartiment E, caractérisé en ce que le générateur comprend en outre au moins une pompe (11) dans le bac (10) situé sous la roue, un injecteur (5) injectant le fluide soit en hauteur pour que le fluide tombe directement dans un auget de la roue (dans le compartiment extérieur d’un auget de la roue), soit sur une parabole ou plateforme (7) permettant au fluide d’être redirigé vers une conduite ou chéneau (6) disposée pour alimenter la roue (1) en fluide, latéralement, par le haut.
Le dispositif (bac, pompe, injecteur, parabole/plateforme, chéneau avec ou sans trémie) permet selon un aspect de réutiliser l’eau contenue dans le bac. Le dispositif pourra s’ auto alimenter en électricité lorsque suffisamment d’électricité aura été généré. Ce dispositif permet en cas de réduction des cours d’eau pendant les sécheresses de palier aux réductions du débit d’eau et maintenir une production même minime d‘électricité.
L’invention porte sur un générateur comprenant
une roue (1) à (n) godets ou augets compartimentés (2), avantageusement à (n) godets ou (n) augets selon l’invention, la dite roue étant maintenue au-dessus d’un bac (10) contenant un fluide (3), de préférence de l’eau, et la dite roue est reliée à un alternateur (8) par au moins un pignon (4) de préférence 4 pignons, caractérisé en ce que le générateur comprend au moins une pompe (11), la dite pompe (11) comprenant une sortie orientée ou injecteur (5) pour diriger le fluide (3) pompé dans le bac (10) vers la partie latérale haute de la roue, dans le compartiment extérieur (E) ou vers une parabole ou plateforme (7) liée à un chéneau (6), le chéneau (6) étant disposé pour alimenter la roue (1) en fluide (3), latéralement, par le haut dans le compartiment extérieur (E) de l’auget ou godet (2), optionnellement le chéneau (6) est combiné à un siphon (T) ou à un collecteur d’eau de pluie.
Des modes de réalisation du procédé et de la formulation de solvants selon les aspect précités, ainsi que d’autres caractéristiques et avantages, vont apparaître à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence au dessin suivant.
Liste des figures La montre la capacité d’un mélange de solvants comprenant de la sulfolane et 20% poids d’un co-solvant en fonction de la sélectivité du mélange pour la séparation d’un mélange d’éthylbenzène et d’octane.
La montre schématiquement le procédé d’extraction liquide-liquide selon la présente l’invention.
Dans la présente demande, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, les termes « essentiellement » ou « sensiblement » correspondent à une approximation de ± 5%, préférablement de ±1%, très préférablement de ± 0,5% (e.g. de ± 0,1%). Par exemple, un effluent comprenant essentiellement ou étant constitué des composés A correspond à un effluent comprenant au moins 95% en poids de composés A.
La présente invention concerne la séparation d’une charge comprenant des composés aromatiques, et comprenant notamment du BTX, mais éventuellement aussi des composés aromatiques à 9 ou 10 voire 11 atomes de carbones (A9, A11). La présente invention concerne en particulier un procédé amélioré pour l’extraction liquide-liquide de composés aromatique d’une charge, par exemple une charge essence, comprenant des composés aromatiques et non-aromatiques de 6 à 9 ou 10 voire 11 atomes de carbones.
La demanderesse a identifié que l’ajout d’un ou plusieurs co-solvants particuliers permet, sans modifier la configuration du procédé d’extraction liquide-liquide classique à la sulfolane tel que décrit dans la demande de brevet FR3121446, d’améliorer significativement les performances d’extraction des aromatiques. Contrairement aux mélanges de solvants décrits dans la littérature, les co-solvants selon la présente invention peuvent être utilisés sur des charges étendues qui contiennent des aromatiques lourds (A8+).
Il existe de nombreux co-solvants permettant l’extraction liquide-liquide des aromatiques au sulfolane. Ces co-solvants peuvent être classés en fonction de leurs propriétés, le plus capacitif étant le moins sélectif et vice versa. Une illustration de ce classement est donnée sur la qui montre la capacité d’un mélange de solvants sulfolane/co-solvant (80% poids/20% poids), pour un ratio mélange de solvants/charge de 2 et à une température de 54°C, en fonction de la sélectivité du mélange de solvants pour la séparation d’un mélange d’éthylbenzène (EtBz) et d’octane. Le sulfolane fait partie des solvants les moins actifs mais les plus sélectifs et la N-methyl-2-pyrrolidone (NMP) est le solvant le plus capacitif mais le moins sélectif. Il est envisageable de formuler des mélanges de ces solvants entre eux pour optimiser le rapport capacité/sélectivité en fonction des besoins des procédés. Dans l’exemple de la , la capacité (K) = [x] extrait /[x] raffinat , dans lequel [x] = concentration massique en éthylbenzène, octane ou sulfolane ; la sélectivité (S EtBz ) = K EtBz /K octane .
L’au moins un co-solvant selon la présente invention est (un dérivé de la famille des glycols) choisi parmi : - le tetraéthyleneglycoldiméthylether (TEGDME), - le tetraéthyleneglycoldiméthylether (TEGMME), - le tétraéthylèneglycol, - le pentaethylèneglycolmonométhylether, - le tetraéthylèneglycolmonobutylether, - le tetraéthylèneglycolmonoéthylether, - le tripropylèneglycolmonobutylether, et les mélanges de ceux-ci.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un co-solvant selon la présente invention est choisi parmi : - le tetraéthyleneglycoldiméthylether, - le tetraéthyleneglycoldiméthylether, - le tetraéthylèneglycol, - le tripropylèneglycolmonobutylether, et - les mélanges de ceux-ci.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un co-solvant est le tetraethylèneglycolmonométhylether.