INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les premières parties de logement 60 et 60 ont chacune une forme tubulaire et ont des premiers espaces de logement 61 et 61 dans ces dernières (voir les figures 4 et 5). Les premiers espaces de logement 61 et 61 logent, à l’intérieur de ces derniers, les parties d’extension de diamètre 13b et 13b et les parties de grand diamètre 13c et 13c des bornes d’alimentation 10 et 10, les bornes LA 20 et 20 et les parties de borne des câbles 200 et 200 électriquement raccordées aux bornes LA 20 et 20. Les parties de borne des câbles 200 et 200 correspondent aux parties entre les extrémités de pointe des fils centraux 201 et 201 exposées à partir des gaines isolantes 203 et 203 et à la proximité des positions de fixation où les éléments d’étanchéité 30 et 30 sont prévus sur les gaines isolantes 203 et 203 (voir la ). Avec cette configuration, les parties de raccordement entre les bornes d’alimentation 10 et 10 et les bornes LA 20 et 20 sont logées dans les premiers espaces de logement 61 et 61 des premières parties de logement 60 et 60.
Dans les ouvertures d’extrémité avant des premières parties de logement 60 et 60, sont insérées des parties de support de bornes cylindriques 65 et 65 (voir la ). Les parties de support de bornes 65 et 65 sont formées, de manière solidaire, avec les premières parties de logement 60 et 60. Les formes des surfaces périphériques internes des parties de support de bornes 65 et 65 sont formées pour correspondre aux formes des surfaces périphériques externes des parties d’extrémité arrière des parties de petit diamètre 13a et 13a, des parties d’extension de diamètre 13b et 13b, et des parties d’extrémité avant des parties de grand diamètre 13c et 13c dans les parties de base 13 et 13 des bornes d’alimentation 10 et 10. Avec cette configuration, dans un état de logement des bornes d’alimentation 10 et 10 dans les premières parties de logement 60 et 60, les parties de support de bornes 65 et 65 supportent les bornes d’alimentation 10 et 10.
Dans un état dans lequel dans lequel les parties de support de bornes 65 et 65 supportent les bornes d’alimentation 10 et 10, les unités de borne 11 et 11 et les parties d’extrémité avant des parties de petit diamètre 13a et 13a font saillie vers l’avant à partir des parties de support de bornes 65 et 65. Il faut noter que dans les parties de support de bornes 65 et 65, les parties qui supportent les parties d’extrémité arrière des parties de petit diamètre 13a et 13a sont positionnées plus loin du côté avant que les ouvertures d’extrémité avant des premières parties de logement 60 et 60.
Au niveau des extrémités avant des premières parties de logement 60 et 60, une partie de capot 67 est prévue (voir la ). La partie de capot 67 est formée, de manière solidaire, avec les premières parties de logement 60 et 60. La partie de capot 67 s’étend vers l’avant à partir des périphéries externes d’extrémité avant des premières parties de logement 60 et 60 et entoure les parties de support de bornes 65 et 65.
Les premières parties de logement 60 et 60 comprennent des parties d’extrémité avant 60a et 60a et des parties d’extrémité arrière 60b et 60b (voir la ). Comme cela sera décrit plus tard, les parties d’extrémité avant 60a et 60a sont prévues avec la seconde partie de logement 70. Aux parties d’extrémité arrière 60b et 60b, est fixé le support arrière 40.
Les bornes d’alimentation 10 et 10 et les bornes LA 20 et 20 sont insérées à partir des ouvertures d’extrémité arrière des premières parties de logement 60 et 60 et prévues dans les premiers espaces de logement 61 et 61. Dans cet état, les éléments d’étanchéité 30 et 30 sont pris en sandwich entre les gaines isolantes 203 et 203 des câbles 200 et 200 et les parties d’extrémité arrière 60b et 60b des premières parties de logement 60 et 60 (voir la ).
Dans l’état dans lequel le support arrière 40 est fixé aux parties d’extrémité arrière 60b et 60b, la partie tubulaire 41 du support arrière 40 gaine les parties d’extrémité arrière 60b et 60b des premières parties de logement 60 et 60, et la partie de couvercle 43 du support arrière 40 ferme les ouvertures d’extrémité arrière des premières parties de logement 60 et 60 tout en supportant les câbles 200 et 200.
De cette manière, les ouvertures d’extrémité avant des premières parties de logement 60 et 60 sont fermées par les bornes d’alimentation 10 et 10 et les parties de support de bornes 65 et 65, et les ouvertures d’extrémité arrière des premières parties de logement 60 et 60 sont fermées par le support arrière 40 et les câbles 200 et 200. Également, les premiers espaces de logement 61 et 61 sont scellés par des éléments d’étanchéité 30 et 30. Par conséquent, les premiers espaces de logement 61 et 61 sont isolés de l’extérieur.
Sur les surfaces périphériques internes des premières parties de logement 60 et 60, une pluralité de nervures 69 et 69 est formée le long de la direction longitudinale (direction X) du connecteur 1 afin de renforcer les premières parties de logement 60 et 60 (voir la ). Sur une vue en coupe perpendiculaire à la direction longitudinale (direction X) du connecteur 1, la pluralité de nervures 69 et 69 fait saillie des surfaces périphériques internes des premières parties de logement 60 et 60 vers le côté interne dans la direction de diamètre interne des premières parties de logement 60 et 60 dans les premiers espaces de logement 61 et 61.
La seconde partie de logement 70 s’étend dans la direction de hauteur (direction Z) du connecteur 1. La seconde partie de logement 70 est formée, de manière solidaire, avec les premières parties de logement 60 et 60, et est montée sur les parties d’extrémité avant 60a et 60a des premières parties de logement 60 et 60 (voir la ).
La seconde partie de logement 70 a une forme tubulaire et comprend des parois plates 70a et 70b et des parois arquées 70c et 70d. Les parois plates 70a et 70b forment la partie avant et la partie arrière de la seconde partie de logement 70 et les parois arquées 70c et 70d forment la partie gauche et la partie droite de la seconde partie de logement 70. Une extrémité et l’autre extrémité de la paroi plate 70a sont respectivement raccordées à une extrémité de la paroi arquée 70c et à une extrémité de la paroi arquée 70d. Une extrémité et l’autre extrémité de la paroi plate 70b sont respectivement raccordées à l’autre extrémité de la paroi arquée 70c et à l’autre extrémité de la paroi arquée 70d.
La seconde partie de logement 70 a un second espace de logement 71 dans cette dernière (voir les figures 4 et 5). La seconde partie de logement 70 a des parois courbées 70e et 70f dans le second espace de logement 71 (voir la ). Les parois courbées 70e et 70f sont inférieures par rapport aux parois plates 70a et 70b et aux parois arquées 70c et 70d. Dans le second espace de logement 71, la surface périphérique interne de la paroi arquée 70c et la surface périphérique interne de la paroi courbée 70e sont raccordées, de manière continue, entre elles, et la surface périphérique interne de la paroi arquée 70d et la surface périphérique interne de la paroi courbée 70f sont raccordées, de manière continue, entre elles.
Le caractère incohérent des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N produits peut être obtenu de multiples manières accessibles à la personne du métier.
A titre d’illustration, la source peut être choisie pour présenter un spectre large. La largeur du spectre de la source est déterminée par le débit visé et par le nombre de faisceaux lumineux élémentaires. Ainsi, une transmission à 10 Gbauds à l’aide de 10 faisceaux lumineux élémentaires conduit à choisir la largeur du spectre de la source supérieure à 100 GHz.
Chaque faisceau lumineux élémentaire peut être formé à partir une portion de ce spectre, cette portion de spectre étant obtenue par filtrage.
Alternativement, un rayonnement lumineux produit par la source à spectre large et modulé par le modulateur peut être séparé pour produire la pluralité de faisceaux lumineux élémentaire R 1 -R N . Le dispositif de modulation DM peut comprendre une pluralité de retards éventuellement ajustables respectivement disposés dans les chemins optiques des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N afin de les rendre incohérents entre eux, en choisissant les retards pour qu’ils soient grands devant le temps de cohérence de la source, mais petits devant la durée d’un symbole de modulation. Les retards peuvent être réalisés par des fibres optiques de longueurs différentes, des cordons de raccordement (« patchcord » selon la dénomination anglo-saxonne) de longueurs différentes, des lignes en espace libre à retards fixes ou ajustables.
A titre d’illustration la source à spectre large peut être une source à émission spontanée amplifiée (ou « Amplified spontaneous emission), une diode superluminescente, une source EDFA (amplificateur optique à fibre dopée aux ions erbium). Il peut encore s’agir d’une source de lumière incohérente découpée en tranches de spectre (ou « spectrum sliced incoherent light source ») décrite dans le document de D. Lee, V. V. Mai and H. Kim, "Mitigation of Scintillation in FSOC Using RSOA-Based Spectrum-Sliced Incoherent Light," in IEEE Photonics Technology Letters, vol. 33, no. 5, pp. 227-230, 1 March, 2021 .
Mais, avantageusement, le dispositif de modulation DM comprend une pluralité de sources lumineuses associée à une pluralité de modulateurs pour produire de manière indépendante la pluralité de faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N . Les sources lumineuses peuvent être choisies pour émettre des rayonnements présentant des longueurs d’onde distinctes les unes des autres et suffisamment espacées pour assurer leurs incohérences (par exemple distinctes de 10GHz ou de 100 GHz ou de quelques centaines de GHz). Cette approche est avantageuse en ce qu’elle permet de produire un rayonnement lumineux d’émission I de forte puissance, en combinant une pluralité de sources indépendantes.
Poursuivant la description de la , le système de télécommunication optique 1 comprend également un dispositif de traitement DT optiquement couplé au dispositif de modulation DM, en aval de celui-ci. On peut prévoir une pluralité de fibres optiques de liaison, par exemple une pluralité de fibres monomodes, optiquement disposée entre le dispositif de modulation DM et le dispositif de traitement DT pour guider les faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N sur des ports d’entrée du dispositif de traitement DM.
Le dispositif de traitement DT est configuré pour combiner les faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N et ainsi produire un rayonnement lumineux dit « combiné » R c . Par « rayonnement lumineux combiné » on désigne un rayonnement formé des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N copropageant (i.e. se propageant selon une unique direction).
Outre cette fonction de combinaison, le dispositif de traitement peut également avoir pour fonction de mise en forme des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N composant le rayonnement lumineux combiné R c .
Le dispositif de traitement DT peut être réalisé en assemblant en faisceau l’extrémité des fibres optiques de liaison, parallèlement entre elles. Ce faisceau de fibres optiques peut, éventuellement, être collimatées avec des microlentilles. En tout état de cause, le rayonnement lumineux émergeant du faisceau de fibres forme le rayonnement combiné R c . Le faisceau de fibres peut être arrangé en matrice, ou plus généralement les extrémités des fibres du faisceau être arrangées en ligne ou dans un plan, par exemple en forme de disque ou inscrites dans un disque, pour former au mieux le rayonnement lumineux combiné R c . Le faisceau de fibres optiques peut être arrangé pour que les extrémités des fibres soient arrangées dans un anneau, la partie centrale de l’anneau n’étant pas pourvue de fibres et correspondant à une zone centrale obstruée d’un télescope comme cela sera décrit dans une section ultérieure de cette description.
Le dispositif de traitement DT peut également comprendre des pièces optiques diverses pour contribuer à mettre en forme les faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N composant le rayonnement lumineux combiné R c . Il peut par exemple s’agir d’au moins une pièce optique diffractive (DOE pour Diffractive Optical Element selon l’expression anglo-saxonne), un modulateur de phase spatiale (SLM pour « Spatial Light Modulator » selon l’expression anglo-saxonne), un système optique imageant ou comportant au moins une lentille, un axicon, au moins un élément optique, transmissif ou réflectif, non sphérique et non plan, tel qu’un élément optique asphérique ou de forme libre (de la traduction de l’expression anglo-saxonne « freeform optics »).
Mais de préférence, le dispositif de traitement comprend, à la place ou en complément des éléments qui viennent d’être décrits, au moins un dispositif de conversion multiplan désigné « dispositif MPLC » dans la suite de cette description. Un tel dispositif permet de bien maitriser les paramètres spatiaux des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N traités par le dispositif de traitement et constituant le rayonnement lumineux combiné R c comme par exemple la direction de propagation des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N (cette direction pouvant être définie par l’intermédiaire de la phase linéaire moyenne du champ électromagnétique associée), la position des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N dans le faisceau combiné R c (définie comme la position du centre de gravité de la distribution d’intensité du faisceau dans un plan perpendiculaire à la direction de propagation de ces faisceaux), la taille horizontale ou verticale des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N (définie comme la déviation standard de la distribution d’intensité marginale horizontale ou verticale), l’ellipticité et la divergence des faisceaux lumineux élémentaires R 1 -R N dans le rayonnement combiné R c .
On rappelle que dans un dispositif MPLC, un rayonnement lumineux incident subit une succession de réflexions et/ou de transmissions, chaque réflexion et/ou transmission étant suivie par une propagation du rayonnement en espace libre. Certaines au moins des pièces optiques sur lesquelles s’opèrent les réflexions et/ou les transmissions, et qui guident la propagation du rayonnement incident, présentent des zones microstructurées qui modifient le rayonnement lumineux incident.
Par « zone microstructurée » on signifie que la surface de la pièce optique présente sur cette zone un relief, qui peut par exemple se décomposer sous la forme de « pixels » dont les dimensions peuvent être comprises entre quelques microns à quelques centaines de microns. Il peut s’agir de métasurfaces. Le relief ou chaque pixel de ce relief présente une élévation variable par rapport à un plan moyen définissant la surface en question, d’au maximum quelques microns ou d’au maximum quelques centaines de microns. Quelle que soit la nature de la microstructuration des zones, une pièce optique présentant de telles zones forment un masque de phase introduisant un déphasage local au sein de la section transverse du rayonnement qui s’y réfléchit ou qui s’y transmet.
Ainsi, un rayonnement lumineux qui se propage au sein d’un dispositif MPLC subit une succession de déphasages locaux séparés par des propagations. La succession de ces transformations élémentaires (par exemple au moins quatre transformations successives comme par exemple 8, 10, 12, 14, voire au moins 20 transformations) établit une transformation globale du profil spatial du rayonnement incident. Il est ainsi possible de configurer la microstructuration des zones microstructurées de réflexion ou de transmission pour transformer un premier rayonnement lumineux, qui présente notamment une forme spécifique, en un deuxième rayonnement dont la forme est différente.
On trouvera dans les documents « P rogrammable unitary spatial mode manipulation », Morizur et Al, J. Opt. Soc. Am. A/Vol. 27, No. 11/November 2010 ; N. Fontaine et Al, (ECOC, 2017),“Design of High Order Mode-Multiplexers using Multiplane Light Conversion”; US9250454 et US2017010463 les fondements théoriques et des exemples de mise en œuvre pratique d'un dispositif MPLC.
Ces différentes phases ont une capacité de recarbonatation. Cela signifie qu’au contact du CO 2 de l’air, ces phases se modifient et captent ce CO 2 de manière durable. Ce phénomène de recarbonatation naturelle intervient tout au long de la vie en œuvre du matériau et constitue donc un 1 er moyen pour réduire l’empreinte carbone liée au processus de fabrication et d’utilisation des matériaux à base de ciment.
Cependant, la recarbonatation naturelle d’un mortier-colle est fortement limitée par une faible perméabilité aux gaz dudit mortier-colle du fait de sa faible porosité qui entrave la diffusion des gaz. Or, les mortiers-colles actuellement sur le marché, ci-après dénommés « les mortiers-colles classiques », ne sont pas optimisés en termes de masse volumique de pâte, ainsi que de porosité pour faciliter la diffusion du CO 2 à travers le mortier-colle pour une meilleure propagation de la recarbonatation sous le carrelage.
Pour faciliter la diffusion du CO 2 à travers le mortier-colle, une solution pourrait donc consister à abaisser la masse volumique de pâte des mortiers-colles classiques qui est actuellement comprise entre 1 500 g/L et 1 700 g/L. Il existe déjà de tels mortiers-colles, ci-après dénommés « mortiers-colles allégés », car présentant des masses volumiques de pâte plus faibles, généralement comprises entre 1 100 g/L à 1 300 g/L. Cependant, cette solution ne s’avère pas satisfaisante car l’abaissement de la masse volumique de pâte est obtenue grâce à l’ajout de charges légères ou autrement dénommées « charges à faible densité ». Par « charges à faible densité », on entend dans le cadre de présente invention des charges dont la masse volumique apparente est d’au plus 600 kg/m 3 . Par exemple, il peut s’agir de particules fermées et creuses telles que des particules de verre expansé. Or, il s’avère que ces charges légères freinent la diffusion du CO 2 à travers ces mortiers-colles allégés.
Par ailleurs, outre l’augmentation de la recarbonatation du mortier-colle, un autre axe d’amélioration pour diminuer son empreinte carbone et son impact environnemental pourrait reposer sur l’augmentation de son rendement.
Par « rendement du mortier », on entend dans le cadre de l’exposé de la présente invention, la masse de composition sèche de mortier qui est nécessaire pour que ledit mortier soit appliqué de manière satisfaisante sur 1 m 2 de support. Ainsi, dans le cas du mortier-colle, le rendement du mortier-colle est la masse de composition sèche de mortier-colle qui est nécessaire pour fixer de manière satisfaisante 1 m 2 de carrelage sur un support.
L’amélioration du rendement du mortier-colle implique ainsi moins d’emballages, de transport, d’utilisation de matières premières critiques telles que les sables siliceux au m² de mortier-colle appliqué.
Or, pour en revenir aux mortiers-colles allégés présentés ci-dessus, ces derniers, grâce à leurs faibles masses volumiques de pâte, présentent certes un meilleur rendement que les mortiers-colles classiques pour une même masse de composition sèche. Mais du fait de la présence de charges légères dans leur composition sèche, leur volume (à savoir leur volume de poudres) pour une même masse est beaucoup plus important que celui d’un mortier-colle classique. Les sacs des mortiers-colles allégés devraient donc être presque deux fois plus volumineux que ceux des mortiers-colles classiques ; ce qui n’est pas possible pour des raisons d’ergonomie et manipulation pour l’opérateur ou pour le transport. C’est pourquoi, les mortiers-colles allégés sont principalement commercialisés en sacs de 15 kg avec un rendement par sac finalement proche de celui d’un mortier-colle classique vendu en sac de 25 kg.
Les inventeurs de la présente invention ont cherché à surmonter tous ces inconvénients détaillés ci-dessus quant aux mortiers-colles dits « classiques » et « allégés », en mettant au point une nouvelle composition sèche de mortier, notamment de mortier-colle, pour laquelle le bilan carbone dudit mortier et son impact sur l’environnement sont réduits grâce aux deux axes d’amélioration suivants : - la diffusion du CO 2 à travers le mortier est facilitée pour une meilleure propagation de la recarbonatation (et donc notamment la diffusion du CO 2 à travers le mortier-colle sous le carrelage) ; - le rendement du mortier est augmenté sans augmenter le volume de poudres nécessaire (autrement dit le volume de la composition sèche de mortier) ; ce qui permet une meilleure efficacité industrielle et logistique.
L’invention a ainsi pour premier objet une composition sèche de mortier, de préférence de mortier-colle, dont la masse volumique non tassée est comprise entre 900 g/L et 1 400 g/L, de préférence entre 1 000 g/L et 1 300 g/L et qui se caractérise en ce qu’elle comprend au moins un agent entraîneur d’air à une teneur massique exprimée par rapport à la masse totale de ladite composition sèche de mortier comprise entre 0,1% et 2%, de préférence entre 0,2% et 0,9%.
Dans le cadre de l’exposé de la présente invention, on entend par « agent entraîneur d’air », un agent qui est conçu pour diminuer la tension superficielle de l’eau lors de la préparation du mortier humide (à savoir lors du gâchage). Plus précisément, au cours du gâchage, l’agent entraîneur d’air va se positionner à l'interface eau-air. Cela améliore ainsi la dispersion de la composition sèche de mortier dans l’eau, ainsi que la stabilité de la pâte de mortier humide obtenue à l’issue du gâchage. Lors du malaxage, de fines bulles d’air sont entraînées. L’agent entraîneur d’air améliore la maniabilité du mortier en allégeant la pâte de mortier humide et en la rendant parfaitement stable. En effet, grâce à l’agent entraîneur d’air, l’air injecté dans le mortier humide au cours du gâchage demeure « emprisonné » dans ledit mortier humide et permet de développer un réseau de porosité lors du durcissement du matériau (à savoir le mortier).
Dans le domaine de la construction, il est déjà connu d’utiliser des agents entraîneurs d’air dans les produits de mise en œuvre, comme les enduits de façade où ils permettent de contrôler l‘homogénéité de la porosité du mortier, ce qui améliore leur résistance aux cycles de gel. De plus, notamment pour les mortiers de réparation, les agents entraîneurs d’air assouplissent le mortier et facilitent son gâchage et son application sur le support. Cependant pour ces différentes applications pour mortiers d’enduits de façade ou de réparation, la teneur massique en agent entraîneur d’air doit être limitée pour ne pas dégrader les résistances mécaniques du mortier. A cet égard, il est généralement préconisé que cette teneur massique ne doit pas excéder 0,05% (cette teneur massique étant exprimée par rapport à la masse totale de la composition sèche de mortier). De plus, il est connu qu’un excès d’agent entraîneur d’air provoque généralement une instabilité de l’air entraîné.
En ce qui concerne les mortiers-colles, leurs compositions sèches ne contiennent généralement pas de tels agents d’entraîneurs d’air, car elles comprennent à la place des agents épaississants et des polymères redispersibles qui entraînent aussi une certaine quantité d’air durant le malaxage du mortier-colle et qui suffisent à améliorer la maniabilité du mortier-colle.
L’originalité de la présente invention réside donc dans la présence d’au moins un agent entraîneur d’air dans la composition sèche de mortier à une teneur massique bien plus élevée (à savoir 10 à 20 fois supérieure) que celle généralement mise en œuvre dans les compositions sèches de mortier connues de l’état de l’art.