INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un carter intermédiaire annulaire selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le procédé étant remarquable en ce qu’il comprend une étape (c) de réalisation de la virole externe, l’étape (c) comprenant les sous-étapes chronologiques suivantes :
(c1) former un panneau interne annulaire centré sur un axe de révolution,
(c2) déposer coaxialement autour du panneau interne, une âme annulaire,
(c3) former un panneau externe coaxialement autour de l’âme, et
(c4) optionnellement, traiter thermiquement les panneaux interne et externe.
Le fil électrique 5 à dénuder et raccorder est inséré perpendiculairement à cette fente 11 qui peut présenter une forme en entonnoir à son extrémité pour faciliter l’insertion.
Les fentes 11 des languettes 7 sont donc perpendiculaires à la direction principale des extrémités 5a, 5b de l’enroulement de fil électrique 5.
Dans le premier exemple de réalisation des figures 2 à 8, les ouvertures des logements 9 des embases 4b sont orientées radialement, les extrémités 5a, 5b s’étendent dans une direction axiale (figures 2 et 3) et les fentes 11 s’étendent dans une direction radiale ( ) afin de permettre un assemblage radial des connecteurs auto-dénudant.
Les languettes 7 sont disposées sur le pourtour extérieur du support annulaire 8a à l’extrémité axiale du support central 2 et d’une dent 6 respective, et dans ce premier exemple de réalisation, de sorte que l’assemblage d’une bobine 3 sur le support central 2 entraine l’insertion des languettes 7 de connecteur auto-dénudant du dispositif d’interconnexion électrique 8 (deux) dans une embase 4b respective de connecteur auto-dénudant d’une bobine 3, connectant ainsi électriquement les deux extrémités 5a, 5b de la bobine 3 au dispositif d’interconnexion électrique 8.
Dans l’exemple illustré en , la languette 7 présente une section en forme de « U » complémentaire au logement 8 de l’embase 4b de connecteur auto-dénudant, chaque paroi latérale du U portant une fente 11, la languette 7 présentant alors deux fentes 11 parallèles entre elles de manière à dénuder et raccorder l’enroulement de fil électrique 5 à deux emplacements consécutifs.
Selon un autre exemple de réalisation illustré en , la languette 7 présente une unique fente 11 et une forme recourbée complémentaire au logement 8 de l’embase 4a de connecteur auto-dénudant de la bobine 3.
Selon un exemple de réalisation, les languettes 7 sont disposées à différentes hauteurs axiales ou longueurs radiales du pourtour extérieur du support annulaire 8a. Il y a par exemple autant de hauteurs possibles qu’il y a de phases électriques, chaque phase électrique étant raccordée à un étage respectif de bandes électriques du dispositif d’interconnexion électrique 8.
Au cours du procédé d’assemblage, les connexions électriques des bobines 3 au dispositif d’interconnexion électrique 8 sont réalisées par l’insertion des languettes 7 de connecteur auto-dénudant du dispositif d’interconnexion électrique 8 dans une embase 4b respective de connecteur auto-dénudant d’une bobine 3.
Dans le premier exemple de réalisation du procédé d’assemblage des figures 7 et 8, on assemble d’abord deux bobines 3 diamétralement opposées sur une dent 6 respective du support central 2 par insertion radiale ( ).
Chaque dent 6 s’insère dans le cadre de support 4a d’une bobine 3 respective afin d’assembler mécaniquement la bobine 3 au support central 2.
L’assemblage de chaque bobine 3 au support central 2 entraine l’insertion de deux languettes 7 de connecteur auto-dénudant du dispositif d’interconnexion électrique 8 dans les embases 4b respectives de connecteur auto-dénudant d’une bobine 3.
Cette opération entraine l’insertion des extrémités 5a, 5b de l’enroulement de fil électrique 5 d’une bobine 3 dans au moins une fente 11 d’une languette 7 respective, ce qui dénude le fil électrique 5 de sa gaine isolante, raccordant électriquement l’âme conductrice des fils électrique 5 à une languette 7 respective, ce qui connecte électriquement les extrémités 5a, 5b de la bobine 3 au dispositif d’interconnexion électrique 8.
Les deux extrémités 5a, 5b peuvent être raccordées simultanément ou l’une après l’autre si les embases 4b portant ces extrémités 5a, 5b sont décalées radialement.
Les deux bobines 3 diamétralement opposées peuvent être montées sur une dent 6 respective simultanément ou l’une après l’autre.
Une fois les deux bobines 3 assemblées ( ), on pivote le support central 2 autour de son axe I-I et le dispositif d’interconnexion électrique 8 qu’il porte, pour assembler deux autres bobines 3 diamétralement opposées.
Par exemple, le support central 2 peut pivoter pour assembler des bobines 3 à deux dents 6 diamétralement opposées, respectivement adjacentes aux dents 6 déjà assemblées à une bobine 3 respective. Dans l’exemple illustratif comportant dix-huit dents 6 et bobines 3, le support central 2 pivote ainsi de 20° après chaque assemblage d’une paire de bobines 3 jusqu’à avoir connecté toutes les bobines 3.
De nouvelles méthodes de dépollution plus avancées comprenant l'amélioration thermique et chimique in situ, la remédiation biologique et le lavage des sols ont été proposées. L'injection des agents chimiques envahissants (y compris les solutions de surfactant, de mousse et de polymère) pour déplacer les DNAPL peut entraîner un taux de récupération plus élevé. L’ajout de ces agents lors du pompage pour pousser les DNAPL permet d’éviter les digitations et permet d’augmenter les taux de dépollution.
Dans le cas de solution de polymères en tant que fluide non newtonien, elles peuvent déplacer le polluant des zones contaminées. En d'autres termes, les forces visqueuses fournies par la solution de polymère améliorent la récupération des contaminants des sols saturés en ces contaminants. Mais ces solutions ont une densité de l’ordre de 1, ce qui provoque un mouvement ascendant lors de leur injection. Dans le cas des DNAPL, comme ils sont plus denses que l'eau, les forces de gravité s'opposent activement à leur déplacement lors de l'injection des agents chimiques. Pour mobiliser les ganglions DNAPL piégés dans le sol, le fluide envahissant doit surmonter la gravité et les forces capillaires.
Du point de vue des forces de gravité, une approche de mobilisation axée sur la densité utilisant une solution d'iodure de sodium densifiée a été proposée pour déplacer les DNAPL de la zone contaminée.
Bien que chacune des solutions proposées (solutions de polymère et solution de densité augmentée) puisse améliorer la récupération des DNAPL du sol dans un système fermé (comme les colonnes 1D), en cas de système ouvert où la limite supérieure entre la zone DNAPL et l'eau est ouverte, ils ne peuvent pas fournir un taux de récupération élevé.
Aussi, les inventeurs ont proposé une suspension de polymère densifiée par des particules de barite (sulfate de baryum) pour améliorer le déplacement des DNAPL (Alamooti et al., 2022). En effet, lorsque la solution de polymère est densifiée, le mouvement ascendant causé par la solution de polymère est limité et plus horizontal, ce qui augmente encore plus le rendement épuratoire. Il a été démontré qu'une suspension de polymère densifiée par les particules de barite peut augmenter le taux de récupération par rapport à une solution de polymère pur (non densifiée). Cependant, les particules de barite présentent l’inconvénient de se déposer dans le milieu poreux, entraînant de ce fait des problèmes de colmatage, c’est-à-dire que les pores sont obstrués.
L'invention a notamment pour but de proposer un procédé pour extraire des DNAPL de sols grâce à une solution de polymère, permettant un déplacement amélioré, tout en ne présentant pas l’inconvénient ci-avant.
A cet effet l’invention a pour objet un procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse d’un sol qui comprend l’utilisation d’un puits d’injection placé de manière adjacente à une zone comprenant le liquide dense en phase non aqueuse, et d’un puits de récupération placé à une distance du puits d’injection, de telle sorte qu’au moins une partie du liquide dense en phase non aqueuse soit localisée entre le puits d’injection et le puits de récupération. Le procédé selon l’invention comprend les étapes suivantes : - injection d’une solution aqueuse d’un polymère rhéofluidifiant dans le puits d’injection de manière à libérer ladite solution dans la zone comprenant le liquide dense en phase non aqueuse pour entrer en contact avec le liquide dense en phase non aqueuse dans ladite zone de manière à déplacer le liquide dense en phase non aqueuse vers le puits de récupération, et - extraction de ladite solution de polymère et du liquide dense en phase non aqueuse du puits de récupération. La solution aqueuse de polymère comprend un agent densifiant de manière à présenter une densité sensiblement égale à la densité d’un liquide comprenant le liquide dense en phase non aqueuse à extraire, et l’agent densifiant est soluble dans la solution aqueuse à ladite densité.
On améliore ainsi l’efficacité de récupération des DNAPL. En effet, la présence de polymère est associée à une augmentation de la viscosité et à une bonne propagation horizontale de la solution. Le polymère est rhéofluidifiant, c’est-à-dire que sa viscosité diminue lorsque la force qu’on lui applique augmente. Le comportement de fluidification par cisaillement d'un polymère fait référence à sa capacité à réduire sa viscosité lorsqu'il est soumis à une contrainte de cisaillement appliquée ou à un taux de déformation. Il existe différentes méthodes pour mesurer le comportement de fluidification par cisaillement d'un polymère, et la technique la plus courante consiste à effectuer une analyse rhéologique à l'aide d'un rhéomètre rotatif. Des exemples courants de polymères rhéofluidifiants sont : Polyéthylène oxide (PEO), Polyacrylamide (PAM), Polyvinyl alcohol (PVA), Hydroxypropyl methylcellulose (HPMC), gomme xanthane, Polyethylene glycol (PEG), Polyuréthane (PU), Polyéthylène téréphthalate (PET), Polyméthyle méthacrylate (PMMA). Le polymère rhéofluidifiant permet d’obtenir une solution rhéofluidifiante. Grâce à cette caractéristique, on s’affranchit de l’anisotropie spatiale du sol, qui s’oppose à la dépollution, du fait principalement de l’accumulation des contaminants dans des zones difficilement accessibles et de la circulation préférentielle des fluides de traitement dans les zones les plus perméable. Ainsi on adapte la viscosité de la solution à la viscosité du DNAPL. De plus, comme la solution de polymère a une densité sensiblement égale à celle des DNAPL à extraire, elle sera plus efficace pour déplacer les DNAPL. Enfin, comme l’agent densifiant est soluble dans la solution aqueuse, on améliore le déplacement des DNAPL en limitant les problèmes de colmatage.
Un liquide comprenant le DNAPL comprend au moins le DNAPL. Il peut être constitué uniquement de DNAPL lorsque le sol est saturé en DNAPL. Il peut comprendre un mélange de DNAPL avec un ou plusieurs liquides. La densité de la solution aqueuse de polymère est sensiblement égale à la densité d’un liquide comprenant le DNAPL, c’est-à-dire qu’il est accepté que la densité de la solution aqueuse présente au maximum une différence de 5 % avec la densité du liquide comprenant le DNAPL à extraire.
Selon l’invention, un agent densifiant soluble dans la solution aqueuse est soluble dans l’eau déminéralisée à 25°C, à la concentration requise pour obtenir la densité recherchée de la solution aqueuse.
De préférence, plusieurs puits d’injection sont utilisés.
Généralement, plusieurs puits de récupération sont nécessaires pour obtenir de meilleurs résultats.
Avantageusement, l’agent densifiant est de l’iodure de sodium.
De façon avantageuse, le polymère est un biopolymère tel que le xanthane, la gomme de guar, de la carboxyméthyl-cellulose ou un mélange de ces composés. Ces polymères présentent un avantage environnemental du fait qu’ils sont issus de ressources renouvelables et sont potentiellement biodégradables.
De façon encore plus avantageuse, le polymère est le xanthane.
- le réservoir s’étend angulairement autour de l’axe longitudinal entre une première extrémité située à une position angulaire comprise entre 12h et 2h et une extrémité opposée située à une position angulaire comprise entre 3h et 4h ;
- le boitier de la boite d’entrainement d’accessoires s’étend angulairement autour de l’axe longitudinal entre une première extrémité circonférentielle située à une position angulaire comprise entre 9h et 7h et une seconde extrémité circonférentielle située à une position angulaire comprise entre 3h et 5h ;
- le boitier comprend une face amont et une face aval s’étendant entre les première et seconde extrémités circonférentielles, le boitier d’équipement étant rapporté et fixé sur la face aval, au niveau de la seconde extrémité circonférentielle ;
- des bras de suspension radiaux reliant la boite d’entrainement d’accessoires au carter ;
- des bras de liaison reliant la boite d’entrainement d’accessoires au réservoir ;
- un support agencé radialement entre le carter et le réservoir et s’étendant sur un secteur angulaire autour du carter, et
- au moins un bras de liaison reliant le support au carter, le support étant fixé au réservoir et à la boite d’entrainement d’accessoires ;
- support est fixé à la boite d’entrainement d’accessoires par boulonnage ;
- le support présente une première extrémité fixée au réservoir et une extrémité opposée fixée au niveau de la seconde extrémité circonférentielle de la boite d’entrainement ;
- au moins un bras de liaison reliant le réservoir au carter ;
- le réservoir est fixé au boitier d’équipement par boulonnage ;
- le boitier d’équipement est fixé au boitier de la boite d’entrainement d’accessoires par soudage, boulonnage ou par brides ;
- de l’amont vers l’aval :
- une soufflante,
Les deuxièmes données sont ainsi par exemple horodatées sur le serveur 101 pour déterminer une chronologie des évènements vécus par le calculateur tout au long de son cycle de vie.
Dans une troisième opération de la phase d’apprentissage, le modèle de prédiction de cycle de vie du calculateur est généré ou entrainé par classification des deuxièmes données obtenues pour l’ensemble de deuxièmes véhicules 11.
Le modèle de prédiction (aussi appelé modèle de classification) de panne est entrainé en utilisant les deuxièmes données (aussi appelées données d’apprentissage) selon toute méthode d’apprentissage automatique connue de l’homme du métier, par exemple selon une méthode d’apprentissage de type « forêt aléatoire » (de l’anglais « Random Forest »), par mise en œuvre d’un réseau de neurones ou d’arbres de décision.
Un tel modèle permet de prédire le cycle de vie d’un calculateur et de prédire l’apparition d’un défaut ou d’une panne avant qu’elle ne survienne, avec par exemple une probabilité associée à chaque classe en sortie du modèle.
Un type de défaut est par exemple associé à chaque classe obtenue de la classification lors de l’apprentissage. Une ou plusieurs recommandations de solutions ou actions à mettre en œuvre pour palier ou prévenir le défaut associé à chaque classe sont par exemple en outre associées à chaque classe, la ou les recommandation correspondant par exemple à une ou plusieurs des recommandations suivantes, selon toutes combinaisons possibles : - une recommandation de mise à jour logicielle du calculateur, par exemple selon une version logicielle déterminée ; et/ou - une recommandation de remplacement du calculateur, par exemple par un calculateur d’un type ou d’une référence déterminée ; et/ou - une recommandation de modification d’au moins un paramètre de contrôle du calculateur, par exemple un paramètre de contrôle de l’automate associé au calculateur ; et/ou - une recommandation de mise en œuvre d’un diagnostic du calculateur
Lorsque la phase de prédiction est mise en œuvre par le premier véhicule 10, les paramètres définissant le modèle de prédiction obtenu à la troisième opération sont transmis au premier véhicule 10 par le serveur 101.
Plusieurs modèles de prédiction sont par exemple générés ou appris tels que décrit ci-dessus, un modèle de prédiction étant par exemple généré pour chaque type de calculateur.
La phase de prédiction est mise en œuvre par le serveur 101, ou, selon une variante de réalisation, par chaque premier véhicule 10.
Dans une première opération de la phase de prédiction, le dispositif en charge de la phase de prédiction (c’est-à-dire le dispositif distant 101 ou un ou plusieurs calculateurs du système embarqué du premier véhicule 10) reçoit ou collecte des premières données représentatives du fonctionnement d’un premier calculateur du premier véhicule 10.
Les premières données sont par exemple obtenues du premier calculateur et/ou d’autres calculateurs du premier véhicule 10 reliés en communication avec le premier calculateur.
Les premières données sont par exemple transmises par le premier véhicule 10 au dispositif distant 101 via l’infrastructure de réseau sans fil au fil du temps lorsqu’un évènement est détecté ou rencontré par le premier calculateur.
Selon une variante de réalisation, une information représentative de l’instant temporel auquel chaque évènement est détecté ou rencontré est associée à cet évènement. Dit autrement, les premières données sont horodatées.
Lorsque la phase de prédiction est mise en œuvre par le dispositif distant 101, le premier véhicule 10 transmet, selon une variante de réalisation, son numéro d’identification, par exemple son numéro VIN pour que le dispositif distant 101 identifie le type du premier calculateur et le modèle de prédiction de cycle de vie associé.
La réception ou la collecte des premières données est similaire à la réception ou collecte des deuxièmes données décrites précédemment.
Les premières données appartiennent à un ensemble de données comprenant : - des données représentatives d’un code défaut ; - des données représentatives de changement d’état du premier calculateur ; - des données représentatives d’instruction déterminée par le premier calculateur ; - des données représentatives de résultat de calcul effectué par le premier calculateur ; - des données représentatives de requête générée par le premier calculateur.
Le compresseur basse pression possède ainsi des performances, et notamment un rendement, qui sont optimisés.
Le rayon moyen (Rmoy) du compresseur est défini comme étant la moyenne des rayons de chaque rotor, le rayon correspondant à la distance entre l’axe de rotation du système propulsif et un point pris à la mi-hauteur et à mi-distance entre un bord d’attaque et un bord de fuite du rotor. Le rayon interne Ric correspond au rayon du premier rotor, c’est-à-dire le rotor le plus en amont, le rayon interne étant la distance entre l’axe de rotation du système propulsif et un point pris en pied d’aube au bord d’attaque du rotor du premier étage.
En particulier, afin que le compresseur basse pression (ou compresseur BP) ait un rendement optimisé, sa charge ou charge aérodynamique peut être de préférence inférieure ou égale à 0,33, la charge du compresseur étant définie par la formule suivante :
dans laquelle ΔH représente la différence d’enthalpie de l’air entre la sortie et l’entrée du compresseur BP et est exprimé en Joules par kilogramme (J/Kg), N1 représente le nombre d’étages du compresseur BP et Umoy est la vitesse tangentielle moyenne du flux d’air à 50% de la hauteur des rotors du compresseur BP et est exprimée en mètres par secondes (m/s), Umoy pouvant être calculé selon la formule ci-dessous
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le rotor de soufflante possède un diamètre (D) ayant une valeur allant de 1,270 mètres (m) à 4,300 m ; le diamètre est mesuré au niveau du bord d’attaque de chaque aube du rotor de soufflante ; ce diamètre permet au système propulsif de s’intégrer à un aéronef conventionnel sans avoir à modifier ledit aéronef, notamment sans avoir à modifier les dimensions du train d’atterrissage ou des ailes et sans avoir à renforcer les ailes ; - la section de soufflante n’est pas carénée et le rotor de soufflante présente un diamètre (D) ayant une valeur allant de 1,980 m à 4,300 m ; le diamètre est mesuré au niveau du bord d’attaque de chaque aube de l’hélice ; - la section de soufflante est carénée et le rotor de soufflante présente un diamètre ayant une valeur allant de 1,270 m à 3,048 m ; le diamètre est mesuré au niveau du bord d’attaque de chaque aube de l’hélice ; le diamètre peut par exemple avoir une valeur de 2,286 m ; - le compresseur basse pression est un compresseur tri-étages et présente un taux de compression défini comme étant un rapport entre une pression de gaz en sortie du compresseur basse pression et une pression de gaz en entrée du compresseur basse pression, ledit taux de compression ayant une valeur allant de 2,8 à 4,8 ; un tel taux de compression du compresseur BP permet d’obtenir un taux de compression par étage allant de 1,4 à 1,7 de manière que le compresseur fonctionne avec un rendement optimisé ; le taux de compression par étage étant défini comme étant le taux de compression du compresseur à la puissance (1/n) ; le taux de compression est notamment mesuré par des peignes dans des moteurs de test, en particulier en mesurant la vitesse d’écoulement et la pression en condition de montée à 35000 pieds, à Mach 0,8 et en ISA+15 ;
Il est aussi proposé, selon un troisième aspect, un procédé de dimensionnement ou un procédé de fabrication d’un système propulsif selon le premier aspect, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - choisir, pour le compresseur basse pression, un régime maximum ayant une valeur allant de 10700 tours par minute (rpm) à 13000 tours par minute (rpm), et - choisir un rayon moyen (Rmoy) du compresseur basse pression et un rayon interne du rotor (Ric) de sorte qu’une valeur du rapport entre le rayon moyen (Rmoy) du compresseur basse pression et le rayon interne du rotor (Ric) du premier étage est compris dans une gamme allant de 1,1 à 1,4.
Le procédé de dimensionnement s’applique également au système propulsif comprenant les caractéristiques préférées précédemment décrites.
En effet, les inventeurs ont maintenant découvert que des huiles particulières, comparativement à d’autres corps gras, et notamment à des acides gras solides, s’avèrent aptes à permettre le maintien d’une bonne performance de destruction de Staphylococcus aureus par l’endolysine associée, même une semaine après la préparation de la composition.
Comme mentionné ci-dessus, la présente invention concerne ainsi une composition, notamment cosmétique, comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable : (i) au moins une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus ; et (ii) au moins une huile distincte d’une huile de paraffine.
Comme illustré dans les exemples ci-après, la Demanderesse a découvert de manière surprenante qu’une composition selon l’invention, comprenant une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus et au moins une huile spécifique, permet avantageusement de maintenir la performance de destruction de S. aureus de l’endolysine, même après une semaine.
Ainsi, la présente invention concerne également la mise en œuvre d’une composition de l’invention pour prévenir et/ou traiter un désordre cutané lié à une colonisation par Staphylococcus aureus chez un individu en ayant besoin, en particulier pour prévenir et/ou traiter de l’acné et/ou de l’eczéma chez l’individu.