INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un « inhibiteur de dénitrification » est un produit permettant de ralentir au moins une étape du processus de dénitrification. Dans un mode de réalisation particulier, un inhibiteur de dénitrification diminue d’au moins 5% l’activité de l’enzyme Nitrate Réductase dans un milieu supplémenté en inhibiteur de dénitrification en comparaison du même milieu non supplémenté au bout d’une durée d’au moins 10 minutes. La diminution de l’activité de l’enzyme Nitrate Reductase peut être supérieure à une valeur choisie parmi 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%, 80%, 90% et 95%, au bout d’une durée par exemple d’au moins 10 minutes.
L’inhibition d’un processus de dénitrification peut avoir au moins un effet choisi parmi une inhibition de l’activité de bactéries dénitrifiantes présentes dans le sol., une inhibition du processus de réduction des nitrates, une inhibition de l’activité de l’enzyme nitrate réductase, et une réduction de l’émission de protoxyde d’azote.
On entend par « processus de nitrification-dénitrification », un processus réalisé par des organismes capables de nitrification et de dénitrification simultanée, ou un processus réalisé conjointement par des organismes nitrifiants et des organismes dénitrifiants distincts, dans lequel les nitrates produits par les organismes nitrifiants sont immédiatement dénitrifiés par les organismes dénitrifiants.
Le terme « inhibiteur du processus de nitrification-dénitrification» désigne l’activité de limiter le processus de nitrification-dénitrification qui peut se traduire par une inhibition de la production de N 2 O. Aussi, l’inhibition d’un processus de nitrification-dénitrification peut avoir comme effet une diminution de la production de protoxyde d’azote. La diminution de la production de protoxyde d’azote peut être supérieure ou égale à une valeur choisie parmi 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, au bout d’une durée par exemple d’au moins 100 heures, 150 heures ou 200 heures.
Dans un mode de réalisation de l’invention un extrait aqueux de microalgue est un inhibiteur de nitrification-dénitrification lorsqu’il diminue d’au moins 5% la quantité de protoxyde d’azote dans un sol amendé en extrait de microalgue en comparaison du même sol non amendé en conditions de nitrification (milieu aéré).
La pipe 14 comprend une face extérieure cylindrique 28, qui s’étend selon un axe de pipe X14 en étant centré sur l’axe de pipe, au niveau de la première extrémité 24 du conduit 22. En d’autres termes, la face extérieure cylindrique entoure la première extrémité du conduit. Ainsi, en configuration assemblée du boîtier 10, la face extérieure cylindrique 28 de la pipe 14 est située à l’intérieur de la chambre 16, en étant entourée par la paroi cylindrique 18. Plus précisément la face extérieure cylindrique 28 a une forme de cylindre circulaire droit centré sur l’axe de pipe X14.
Le corps 12 est donc une pièce femelle et la pipe 14 une pièce mâle, qui sont assemblées par emboîtement de la pipe dans le corps.
Le boîtier 10 comporte un joint d’étanchéité 30, qui est monté sur la face extérieure cylindrique 28 de la pipe 14. Dans l’exemple, la pipe 14 présente une nervure 32 et un épaulement 34, qui forment entre eux une gorge dans laquelle le joint d’étanchéité 30 est maintenu.
Lorsque le boîtier 10 est assemblé, le joint d’étanchéité 30 est comprimé entre la face extérieure cylindrique 28 de la pipe 14 et la paroi cylindrique 18 du corps 12. Ainsi, l’assemblage entre le corps 12 et la pipe 14 est étanche, de manière qu’un écoulement de fluide entre la paroi cylindrique 18 du corps et la face extérieure cylindrique 28 de la pipe soit empêché.
Les axes de corps X12 et de pipe X14 étant confondus en configuration assemblée du boîtier, on comprend que le montage de la face extérieure cylindrique 28 de la pipe 14 dans la paroi cylindrique 18 du corps 12 empêche une translation de la pipe perpendiculairement à l’axe de pipe et une rotation de la pipe autour d’un axe non-confondu avec l’axe de pipe, mais n’empêche pas une translation de la pipe selon l’axe de pipe ni une rotation de la pipe autour de l’axe de pipe.
Avantageusement, le boîtier 10 comprend un élément de régulation 36, qui est, dans l’exemple, un élément de régulation thermostatique, également appelé dispositif thermostatique, tel qu’un dispositif à cire dilatable. L’élément de régulation 36 est fixé à une extrémité de la pipe 14, au niveau de la première extrémité 24 du conduit 22, de manière à s’étendre dans la chambre 16 en configuration assemblée du boîtier. Plus précisément, l’élément de régulation 36 est ici fixé à une extrémité de la face extérieure cylindrique 28 de la pipe 14. L’élément de régulation 36 est configuré pour réguler un écoulement de fluide dans la chambre 16, et plus précisément un écoulement de fluide entre le conduit 22 et la chambre, en obstruant plus ou moins le conduit 22, par exemple en fonction de la température du fluide qui s’écoule le long de l’élément de régulation 36. À cet effet, l’élément de régulation 36 comporte un clapet 38, mobile selon l’axe de pipe X14. Le fonctionnement et la conception de l’élément de régulation 36, connus en soi, ne sont pas détaillés ici. En variante non-représentée de l’invention, l’élément de régulation 36 est un dispositif thermostatique d’un autre type, comme un élément de régulation piloté, par exemple avec une cartouche chauffante, ou bien n’est pas un dispositif thermostatique, comme par exemple un actuateur motorisé.
Le corps 12 définit un plan de corps P12, qui sépare le corps en une partie inférieure 12A. et une partie supérieure 12B. Le plan de corps P12 est parallèle à l’axe de corps X12, et, dans l’exemple, l’axe de corps X12 est inclus dans le plan de corps P12.
La pipe 14 définit un plan de pipe P14, qui sépare la pipe en une partie inférieure 14A et une partie supérieure 14B. Le plan de pipe P14 est parallèle à l’axe de pipe X14, et, dans l’exemple, l’axe de pipe X14 est inclus dans le plan de pipe P14.
En configuration assemblée du boîtier 10, les plans de corps P12 et de pipe P14 sont confondus, et séparent le boîtier en une partie inférieure 10A, qui correspond à la partie inférieure 12A du corps 12 et à la partie inférieure 14A de la pipe, et une partie supérieure 10B, qui correspond à la partie supérieure 12B du corps et à la partie supérieure 14B de la pipe.
Pour permettre l’assemblage du boîtier 10, le corps 12 comprend une première oreille 40, traversée par une ouverture cylindrique 42 qui s’étend selon un axe X42, et une deuxième oreille 44, traversée par une ouverture cylindrique 46 qui s’étend selon un axe X46. De plus, la pipe 14 comprend une première oreille 48, traversée par une ouverture cylindrique 50 qui s’étend selon un axe X50, et une deuxième oreille 52, traversée par une ouverture cylindrique 54 qui s’étend selon un axe X54.
Dans l’exemple, les premières oreilles 40, 48 du corps et de la pipe sont représentées sur la gauche du boîtier 10, et les deuxièmes oreilles 44, 52 du corps et de la pipe sont représentées sur la droite du boîtier 10, selon l’angle de vue de la . En variante, les premières oreilles du corps et de la pipe correspondent aux oreilles sur la droite du boîtier, et les deuxièmes oreilles du corps et de la pipe correspondent aux oreilles sur la gauche du boîtier, selon l’angle de vue de la .
On comprend que les oreilles 40, 44, 48 et 50 sont situées en-dehors de la chambre 16 et du conduit 22, c’est-à-dire sur l’extérieur du boîtier 10.
Dans l’exemple, les axes X42 et X46 sont tous deux orthoradiaux à l’axe de corps X12, et les axes X50 et X54 sont tous deux orthoradiaux à l’axe de pipe X14.
En outre, dans l’exemple, les ouvertures cylindriques 42, 46, 50 et 54 sont des cylindres circulaires droits.
De préférence, les première et deuxième oreilles 40, 44 du corps 12 sont alignées selon un axe perpendiculaire à l’axe de corps X12, et les première et deuxième oreilles 48, 52 de la pipe 14 sont alignées selon un axe perpendiculaire à l’axe de pipe X14.
Le boîtier 10 comprend également une première goupille 56, qui s’étend selon un axe X56, et une deuxième goupille 58, qui s’étend selon un axe X58.
Avantageusement, la ou les séquences aléatoires générées par les moyens de calcul sont obtenues en appliquant des fonctions mathématiques à la suite binaire aléatoire produite par le transducteur CAN.
Selon un mode de réalisation du dispositif de génération d’un signal optique selon l’invention, les moyens de calcul numériques sont en outre configurés pour mettre en œuvre un processus de réconciliation des données transmises au récepteur.
L’invention porte également sur une charge utile pour un satellite configuré pour réaliser une mission d’échange quantique de clés avec une station terrestre, la charge utile comprenant : un dispositif de génération d’un signal optique selon un mode de réalisation de l’invention, un terminal optique relié à une sortie du dispositif de génération d’un signal optique, un modem optique relié audit terminal optique ou un modem radiofréquence relié à une antenne radio, un contrôleur de mission configuré pour superviser le séquencement des opérations d’échange quantique de clés, et un dispositif de synchronisation et de mesure de polarisation configuré pour assurer la synchronisation entre le dispositif de génération d’un signal optique et la station terrestre, et pour mesurer des distorsions subies par le signal optique entre le dispositif de génération d’un signal optique et la station terrestre.
La représente schématiquement le fonctionnement d’un échange/d’une distribution de clés secrètes par liaison optique quantique (QKD).
La représente schématiquement l’architecture d’un émetteur de qubits pour un protocole Prépare et Mesure à variable discrète selon l’état de l’art.
La illustre la constitution d’un signal optique selon l’état de l’art, utilisé pour un échange quantique de clés.
La représente schématiquement l’architecture d’un type de générateur de nombres aléatoires quantique, tel que connu de l’état de l’art.
La représente un dispositif de génération d’un signal optique selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente un dispositif de génération d’un signal optique selon un autre mode de réalisation de l’invention.
La illustre les composantes d’une mission d’échange quantique de clés par satellite.
La illustre un exemple de charge utile embarquée à bord d’un satellite
L’homme du métier a connaissance de générateurs quantiques de nombres aléatoires (QRNG) utilisant les propriétés physiques de phénomènes quantiques aléatoires des lasers impulsionnels. La représente un tel générateur de nombres aléatoires quantique. Il comprend un laser impulsionnel 402 configuré pour générer un flux d’impulsions cadencé par une horloge 401. Le flux d’impulsion est converti en une suite binaire aléatoire par un transducteur 403 et un convertisseur analogique / numérique (CAN) 404 utilisant les propriétés quantiques aléatoires des impulsions, par exemple la phase initiale des impulsions, leur amplitude ou intensité, leur instant d’apparition (position dans l’impulsion), les motifs de chatoiement (speckle en anglais), etc. Le transducteur 403 convertit la propriété physique quantique aléatoire choisie en un signal électrique, l’amplifie et le formate. Le convertisseur analogique / numérique (CAN) 404 convertit le signal électrique généré et amplifié par le transducteur en une valeur numérique (un mot binaire de 8 bits par exemple). Du fait de la nature éminemment aléatoire des propriétés physiques des phénomènes quantiques, la séquence des valeurs numériques générée est aléatoire avec une très bonne entropie.
L’idée de l’invention consiste à combiner les fonctions de générateur quantique de nombres aléatoires et d’émetteur de photons, et avantageusement à regrouper ces fonctions et la fonctionnalité de contrôleur de protocole en un seul équipement autonome. En outre, une fonction d’extraction d’aléas y est ajoutée, permettant : d'augmenter le débit des qubits, d’accroitre l’entropie de la suite aléatoire de qubits, et de fournir au contrôleur de protocole des suites aléatoires de bits avec des densités de probabilités adaptées au protocole.
A cet effet, l’unité de génération 40 comprend un premier canal de réception d’un premier signal d’entrée pulsé PULS (tension V3, ) porteur d’une séquence de distribution des impulsions du signal de pilotage PILOT généré par l’unité 40.
En outre, l’unité de génération 40 comprend un deuxième canal de réception d’un deuxième signal d’entrée pulsé PWM (tension V1, ) de rapport cyclique de valeur variable. Ce signal PWM a pour fonction de définir une hauteur crête des impulsions du signal de pilotage PILOT généré par le dispositif 30, réglable par variation de la valeur du rapport cyclique du deuxième signal.
De préférence, l’unité de génération 40 comprend un moyen de conversion en tension continue prenant en entrée le deuxième signal d’entrée PWM (tension V1, ) et délivrant en sortie une tension sensiblement constante (tension V2, ) de niveau réglable par modification de la valeur du rapport cyclique du deuxième signal d’entrée PWM.
Dans l’exemple décrit, le moyen de conversion 50 comprend un circuit intégrateur 52 comprenant une résistance 52R et un condensateur 52C interconnectés en parallèle. Ce circuit intégrateur 52 permet d’intégrer les impulsions du signal PMW pour fournir un niveau de tension en sortie du circuit intégrateur 52 sensiblement constant à partir du signal pulsé PWM. Le niveau de tension d'entrée est réglable et dépend de la largeur d'impulsion et/ou de la fréquence des impulsions du signal PWM. De ce fait, l’intensité d’une impulsion lumineuse de la source lumineuse 100 est réglable par la modification de la largeur d’impulsions du deuxième signal d’entrée PWM.
De préférence, comme cela est illustré sur la , le signal PWM est de préférence injecté dans le deuxième canal par l’intermédiaire d’une résistance 56R dans le moyen de conversion 50.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier signal PULS peut être généré à l'aide d'un microcontrôleur (non représenté) qui génère un train d'impulsions numériques selon une séquence de distribution prédéfinie dont les paramètres de distribution peuvent être réglés de façon numérique, par exemple par programmation. Le microcontrôleur peut être accompagné d’un élément de mémoire pour le stockage d’une consigne de distribution des impulsions à émettre par la source lumineuse 100.
De préférence, l’unité de génération 40 comprend un élément 68 de commutation commandé par le premier signal d’entrée PULS, ledit élément de commutation 68 étant relié à la sortie du moyen de conversion 50 en tension continue pour délivrer une tension pulsée porteur d’impulsions distribuées selon la séquence du premier signal d’entrée PULS et avec une hauteur crête des impulsions définies par le rapport cyclique du deuxième signal d’entrée PWM.
Par exemple, de façon non limitative, l’élément de commutation 68 comprend un interrupteur statique principal comprenant une borne de commande en tension connectée à la sortie du premier canal de réception du premier signal PULS pour être commandé par ce premier signal PULS.
L’élément de commutation comprend par exemple un interrupteur, tel qu’un transistor, dont l’état est périodiquement commuté entre des valeurs ouvertes et fermées. Le signal de découpage appliqué à l’entrée de commande de l’interrupteur influence le signal de sortie de l’interrupteur selon le cycle de découpage appliqué en entrée de l’interrupteur.
Par exemple, l’interrupteur statique principal est un transistor à effet de champ, la borne de commande du transistor à effet de champ étant une grille du transistor (G), un drain (D) de l’interrupteur étant raccordé en sortie du moyen de conversion 50 et une source (S) du transistor étant raccordée à la masse M.
Comme cela est visible sur la , les impulsions du signal de pilotage PILOT (V4) sont distribuées selon une séquence de distribution prédéfinie.
Comme cela est illustré sur la , la séquence de distribution d’impulsions comprend de préférence au moins un premier paramètre de nombre d’impulsions par train (PPT), un deuxième paramètre d’intervalle entre deux trains (PTI), un troisième paramètre de durée d’impulsions (PD) et d’intervalle entre deux impulsions (PI) ainsi qu’une hauteur crête d’impulsion (H).
Dans l’exemple décrit, l’intensité d’une impulsion lumineuse de la source lumineuse 100 (hauteur crête d’impulsion H) est réglable par la largeur d’impulsions du deuxième signal d’entrée PWM.
Par exemple, les impulsions du signal de pilotage PILOT ont une durée PD de 50 à 200 microsecondes et un intervalle de séparation d’impulsions PI de 500 à 1500 microsecondes. De préférence, l’intervalle PTI entre deux trains est compris entre 500 à 2000 microsecondes. Le motif de distribution de la séquence est défini par le motif de distribution des impulsions du signal d’entrée PULS.
Dans l’exemple illustré, le module de contrôle 20 comprend également des moyens 80 de filtrage de la tension de sortie montés en série entre la source lumineuse 100 et le dispositif de pilotage 30. Ces moyens de filtrage 80 permettent de protéger la source lumineuse 100 à la fois de surtensions de la tension d’alimentation, d’une inversion de polarité et des interférences électromagnétiques.
A cet effet, les moyens de filtrage 80 comprennent un élément de redressement 70D tel qu’une diode Schottky. Cet élément de redressement 70D empêche par exemple le courant de circuler en cas d’inversion intempestive des bornes d’alimentation dans l’alimentation en entrée VIN. Par ailleurs, les moyens de filtrage 80 comprennent également un élément capacitif de stockage d’énergie 80C destiné à être chargé et formant une source d’alimentation additionnelle en cas par exemple de chute brutale de la tension VIN d’entrée ainsi une inductance 80L, par exemple monté en parallèle avec une résistance 80R.
Le milieu d’extraction liquide comprenant de l’eau comprend de préférence de l’eau distillée et éventuellement un alcool aliphatique, par exemple l’éthanol ou un glycol.
Après l’étape d’extraction, les solides peuvent être éliminés par centrifugation ou par filtration, pour récupérer un filtrat, qui peut être séché, par exemple par lyophilisation ou évaporation.
Dans un mode de réalisation particulier, l'invention concerne un procédé de préparation d'un extrait de la microalgue Nannochloropsis sp. , ledit procédé comprenant une étape d'extraction de Nannochloropsis sp. avec de l’eau distillée, suivie d’une étape de filtration pour récupérer le filtrat contenant l’extrait aqueux et éliminer les résidus solides de la microalgue. Le procédé peut comprendre une étape de concentration du filtrat à sec par lyophilisation ou par évaporation à 20°C à 80°C. Dans ce procédé, Nannochloropsis sp. peut-être Nannochloropsis salina, Nannochloropsis oculata ou Nannochloropsis oceanica.
Dans un mode de réalisation plus particulier, le procédé comprend une étape d’extraction de Nannochloropsis sp. dans un milieu liquide constitué d’eau distillée à une température de 4°C à 300°C, pendant une durée allant de 30 minutes à 24 heures.
L’étape d’extraction peut comprendre l’ajout dans le milieu liquide d’extraction d’au moins une enzyme permettant de la dégradation de la paroi des microalgues et la libération de leur contenu dans le milieu d’extraction liquide. Au moins une enzyme choisie parmi les pectinases et les carbohydrases peut ainsi être ajoutée dans le milieu d’extraction liquide pendant l’étape d’extraction pour obtenir un extrait aqueux fonctionnalisé. Des exemples de carbohydrases sont les cellulases, les hemicellulases, les bêta-glucanases, et les xylanases.
L’invention est illustrée par les exemples suivants. Sauf mention contraire la température est la température ambiante comprise entre 20°C et 25°C et la pression est la pression atmosphérique.
Exemple 1 : Préparation d’extraits de microalgue
Premier extrait : Dans un réacteur en verre, on introduit de l’eau distillée et une microalgue Nannochloropsis salina, Nannochloropsis oculata ou Nannochloropsis oceanica cultivée en phototrophie, à une concentration massique de 2.5%. Après agitation (pendant 4 heures) et décantation, le filtrat est récupéré et constitue l’« Extrait ».
Deuxième extrait : Dans un réacteur en verre, on introduit de l’eau et la microalgue Nannochloropsis sp . à une concentration massique de 2.5%. Après agitation (pendant 4 heures), le complexe enzymatique Viscozyme® L est ajouté à une concentration de 0.1% (enzyme/poids matière première). La fonctionnalisation enzymatique de l’extrait dure 5 heures sous agitation. Après décantation, le filtrat est récupéré et constitue l’« Extrait fonctionnalisé ».
Exemple 2 : Mesure de l’inhibition de la nitrification par le dosage de l’ammonium dans un sol
Préparation d’un sol qui comprend un extrait de microalgue (Extrait ou Extrait fonctionnalisé) et d’un sol qui ne comprend pas un extrait de microalgue (Témoin) 5 g de sol sec (dont les caractéristiques sont détaillées au tableau 1) tamisé avec un tamis dont le diamètre des mailles est de 2 mm, sont placés dans des flacons en verre de 60 ml auxquels sont ajoutés 0.8 ml d’eau contenant le traitement (Extrait ou Extrait fonctionnalisé de l’Exemple 1) à une dose de 50 mg/Flacon ou n’en contenant pas (Témoin).
Tableau 1 : principales caractéristiques du sol Texture Argile limoneuse pH 8,1 Matière organique (%) 1.9 Capacité d'échange cationique (meq/Kg) 187
Après 24h d’incubation, 0.4 mg de N-NH 4 + .g -1 Sol, sous forme d’ammonium sulfate, sont ajoutés dans 1.8 ml d’eau. Ce volume permettant d’atteindre 80% de la capacité au champ du sol étudié.
Les flacons sont ensuite hermétiquement fermés, puis mis à incuber à la température de 20°C à 22°C pendant une période allant jusqu’à 12 jours. Au cours de cette période, les cinétiques de nitrification dans le sol sont établies en effectuant des dosages d’ammonium à 2 ; 6 ; 9 et 12 jours.
Extraction et dosage de l’ammonium du sol L’extraction se fait en ajoutant 15 mL d’une solution de KCl à 1M dans chaque flacon puis en agitant à l’aide d’un agitateur rotatif pendant une heure. Les fioles sont laissées décanter pendant 10 min. Le surnageant est récupéré et centrifugé à 11000 rpm (rotation par minute) pendant 5 min à 4°C puis filtré grâce à un filtre de 0,25 μm afin d’éliminer toute particule.
Le dosage de l’ammonium est réalisé à l’aide du kit Ammonium test-Spectroquant (Supelco). Après dilution du filtrat, 5 ml sont utilisés pour effectuer le dosage. La Densité Optique (DO) des échantillons est mesurée à l’aide d’un spectrophotomètre à 692 nm et la teneur en NH 4 + a été estimée à partir d’une courbe d’étalonnage.
Un taux inférieur à 0,1% ne serait pas suffisant pour décaler les propriétés de la composition.
I.4 Additifs - Fabrication de la composition adhésive aqueuse
La composition adhésive aqueuse de l’invention peut bien entendu comporter tout ou partie des additifs habituels pour compositions adhésives aqueuses tels que ceux utilisés dans les colles phénoplastes conventionnelles ; on citera par exemple des bases telles que ammoniaque, hydroxyde de sodium, de potassium ou ammonium, des colorants, des charges telles que noir de carbone, silice, craie, grignons d’olive ou toutes autres charges naturelles, antioxydants ou autres stabilisants, des épaississants, par exemple la carboxyméthylcellulose, ou des gélifiants, par exemple une gélatine, permettant d’augmenter la viscosité de la composition.
Typiquement, lors de la préparation de la résine, on mélange les constituants de la résine thermodurcissable elle-même sans ordre prédéfini mais avantageusement en mélangeant tout d’abord l’eau avec la soude puis le polyphénol aromatique A2 puis le composé aromatique A1. La résine peut être laissée au repos en l‘état, ce qui peut correspondre à un temps de stockage par exemple. L’homme du métier saura ajuster ce temps pour utiliser la résine à la viscosité souhaitée pour l’utilisation en composition adhésive aqueuse. Par exemple, la résine peut être laissée au repos 24h avant de lui ajouter le sel d’ammonium ou encore l’ajout du sel d’ammonium peut se faire 15 minutes avant l’utilisation de la composition adhésive aqueuse.
La réalisation de la résine thermodurcissable peut être réalisée à un pH compris entre 7 et 14, plus préférentiellement entre 9 et 12.