INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif élastique 44 est formé par deux premiers ressorts 33 et deux deuxièmes ressorts 34 agencés par paire de premier ressort et de deuxième ressort au moyen d’un organe de phasage 35. Les deux premiers ressorts 33 et les deux deuxièmes ressorts 34 peuvent être des ressorts droits ou bien des ressorts courbes. L’un des ressorts des deux premiers ressorts 33 et l’un des ressotrs des deuxièmes ressorts 34 sont des ressorts droits et l’autre des deux premiers ressorts 33 et l’autre des ressorts des deuxièmes ressorts 34 sont des ressorts courbes. Les deux premiers ressorts 33 peuvent être des ressorts droits et les deux deuxièmes ressorts 34 peuvent être des ressorts courbes et inversement. L’organe de phasage 35 est monté libre en rotation. L’organe de phasage 35 est configuré de telle manière à transmettre les efforts de chacun des premiers ressorts 33 à chacun des deuxièmes ressorts 34 de ces mêmes paires.
L’organe de phasage 35 est formé par une première rondelle de phasage 36 et une deuxième rondelle de phasage 37 agencées axialement l’une par rapport à l’autre.
L’organe de phasage 35 est apte à transmettre les efforts de chacun des premiers ressorts 33 à chacun des deuxièmes ressorts 34 de ces mêmes paires.
Le dispositif élastique 44 comporte également une première bride 38 et une deuxième bride 39. La première bride 38 comporte deux premières pattes de compression (non représentée) agencées circonférentiellement entre une première extrémité (non représentée) de chacun des premiers ressorts 33, d’une part, et le disque d’entainement 5, d’autre part. La deuxième bride 39 comporte deux deuxièmes pattes de compression (non représentées) agencées circonférentiellement entre une première extrémité (non représentée) de chacun des deuxièmes ressorts 34 d’une part, et le disque d’entrainement 5, d’autre part.
Ainsi, l’invention repose sur une approche tout à fait nouvelle et inventive de l’estimation de la qualité de réception en tout point d’un réseau, à des fins par exemple de planification du réseau, d’optimisation d’un réseau de radiocommunication cellulaire existant, ou encore de surveillance des performances d’un réseau. En effet, les techniques de l’art antérieur en matière d’estimation de la qualité de réception reposent toutes sur l’hypothèse qu’en une localisation donnée du réseau, il existe une unique cellule serveuse, figée au cours du temps, à laquelle un terminal utilisateur est attaché. C’est l’hypothèse sur laquelle sont fondées les propositions des articles précités “SINR and rate distributions for downlink cellular networks”, IEEE Transactions on Wireless Communications , vol. 19, no. 7, pp. 4604–4616, 2020 , publié par les inventeurs de la présente demande de brevet et “Downlink average rate and SINR distribution in cellular networks,” IEEE Transactions on Communications , vol. 64, no. 2, pp. 847–862, Feb. 2016, de X. Yan et al.
Contrairement à ces travaux antérieurs, la technique d’estimation selon un mode de réalisation de l’invention considère le cas réaliste où le rôle de serveuse peut être statistiquement joué par plusieurs cellules voisines, ce qui s’avère particulièrement fréquent dans le cas où le terminal utilisateur est localisé en bordure de cellule, en raison du caractère aléatoire du phénomène de « Shadowing ». La présente solution s’attache ainsi à identifier deux ou plusieurs cellules qui peuvent potentiellement jouer le rôle de cellule serveuse en une localisation donnée, étant entendu qu’à un instant donné, un terminal utilisateur n’est attaché qu’à une unique cellule serveuse, dont il reçoit le signal utile. Elle propose en outre une méthode pour calculer les paramètres caractéristiques du rapport signal sur interférence plus bruit mesuré pour le terminal utilisateur dans ce cas réaliste, à partir des rapports signal sur interférence plus bruit mesurés pour le terminal utilisateur pour chacun des signaux radio émis par la pluralité de cellules susceptibles de jouer le rôle de cellule serveuse, à savoir celles dont la puissance de réception du signal utile en cette localisation est la plus élevée.
Avantageusement, afin de pouvoir estimer les paramètres caractéristiques de la qualité de réception en une localisation donnée, la méthode repose sur la détermination d’un coefficient de corrélation entre les rapports signal sur interférence plus bruit précédemment déterminés.
La connaissance du maximum des rapports signal sur interférence plus bruit et d’un coefficient de corrélation entre ces rapports signal sur interférence plus bruit permet d’estimer un certain nombre de paramètres caractéristiques de la qualité de réception en une localisation donnée, et notamment la probabilité, sur une zone géographique, d’avoir un rapport signal sur interférence plus bruit supérieur à un seuil donné, pour estimer par exemple la qualité de la couverture du réseau de radiocommunication cellulaire.
Selon un mode de réalisation particulier, le coefficient de corrélation est déterminé à partir d’une approximation d’une moyenne d’un produit desdits au moins deux rapports signal sur interférence plus bruit.
Selon les travaux de S C. E. Clark, “ The greatest of a finite set of random variables ," in Operations Research , Vol. 9, No. 2, 145-162, 1961 , la moyenne et la variance peuvent être calculées pour le maximum de deux variables aléatoires normales corrélées, en supposant connu le coefficient de corrélation entre ces deux variables. Dans le cas de la planification et de l’optimisation d’un réseau cellulaire, le coefficient de corrélation entre les SINRs de deux cellules potentiellement serveuses à l’échelle logarithmique n’est pas une quantité connue. Ainsi, selon un mode de réalisation de l’invention on approxime la moyenne du produit des SINRs à l’échelle logarithmique et on détermine ensuite le coefficient de corrélation. En d’autres termes, selon ce mode de réalisation, on approxime le coefficient de corrélation en se basant sur un calcul mathématique de bornes. De ce fait, l’implémentation de la méthode est simple à mettre en place et nécessite une puissance de calcul moindre au niveau des outils de planification et d’optimisation du réseau.
Il est ainsi possible de déterminer le coefficient de corrélation entre les SINRs en chaque point du réseau de radiocommunication où l’on désire faire une optimisation de ce dernier.
Selon un autre mode de réalisation particulier, ledit coefficient de corrélation est déterminé à partir :
- d’un calcul d’au moins deux rapports signal sur interférence plus bruit ne prenant en compte qu’une unique cellule générant des interférences offrant une puissance moyenne en réception d’un signal utile à ladite localisation la plus élevée ; et
- d’au moins deux variances représentatives d’un impact sur les puissances moyennes de réception dudit signal utile, d’obstacles que ledit signal utile rencontre pendant sa propagation.
Avantageusement, la détermination du coefficient de corrélation est particulièrement simple à implémenter par les outils de planification et d’optimisation du réseau. En effet, l’expression des coefficients de corrélation correspond à une expression mathématique simple. Il n’y a donc pas besoin de faire des réalisations de type Monte Carlo pour générer les coefficients de corrélation.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend en outre un calcul d’une moyenne et d’une variance desdits au moins deux rapports signal sur interférence plus bruit déterminés à l’échelle logarithmique. Le coefficient de corrélation est alors déterminé selon la formule :
et désignent respectivement lesdits au moins deux rapports signal sur interférence plus bruit déterminés à l’échelle logarithmique desdites au moins deux cellules,
et q j désignent respectivement lesdites moyennes desdits au moins deux rapports signal sur interférence plus bruit déterminés à l’échelle logarithmique,
Selon un aspect particulier de l’invention, le via est rempli par un empilement comprenant un matériau diélectrique confiné entre deux matériaux électriquement conducteur de manière à former un élément capacitif dans le via apte à stocker les charges électriques générées.
Selon un aspect particulier de l’invention, le via est non débouchant sur la première face du premier substrat à partir de la seconde face du premier substrat. Le premier substrat étant réalisé par un matériau diélectrique ou semi-conducteur ; le via étant conducteur.
Selon un aspect particulier de l’invention, le premier substrat présente une structure cristalline en accord de maille avec celle du premier matériau.
Selon un aspect particulier de l’invention, le premier substrat est opaque à des longueurs d’ondes dans le domaine du visible et/ou aux rayonnements X ou gamma.
Selon un aspect particulier de l’invention, le premier matériau est la pérovskite CsPbBr 3 .
L’invention a également pour objet un capteur d’image matriciel comprenant un dispositif optoélectronique selon l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon l’état de l’art. Cette figure a déjà été décrite.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un premier mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un cinquième mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un sixième mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un septième mode de réalisation de l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un exemple d’hybridation d’un dispositif optoélectronique selon un huitième mode de réalisation de l’invention.
La montre de manière plus détaillée l’enceinte E2 de la qui est thermiquement isolée. L’enceinte E2 contient deux échangeurs de chaleur H1, H2 et un stockage de monoxyde de carbone liquide.
Un débit 5 de monoxyde de carbone gazeux se refroidit dans l’échangeur de chaleur H1 et se liquéfie dans l’échangeur de chaleur H2. Le monoxyde de carbone liquide formé est envoyé au stockage S. Les entrées de chaleur dans le stockage S génèrent du gaz 21 qui se réchauffe dans les échangeurs de chaleur H2, H1. Les frigories pour liquéfier le gaz 5 proviennent surtout de l’azote liquide LIN qui se vaporise dans l’échangeur de chaleur H2 et se réchauffe ensuite dans l’échangeur H1.
Un liquide 23 est soutiré du stockage S et de la deuxième enceinte E2 pour se vaporiser dans le vaporiser 7.
Le gaz 21 réchauffé dans l’échangeur H1 peut être comprimé dans le compresseur C1 ou C2 pour former une partie du produit, ou peut être envoyé directement au produit final 9. Le gaz 21 sinon peut être envoyé à la première enceinte E1 ou la troisième enceinte E3 après compression dans le compresseur C1 ou C2 ou sans compression.
Le gaz 1, 11 peut être produit sous pression directement de la boîte froide de séparation E1, E3. Dans ce cas, le compresseur C1 , C2 peut ne pas être présent, étant remplacé par exemple par un cycle d’azote. Il suffira de produire le gaz 1, 11 avec une pression un peu plus haute pour vaincre la perte de charge à travers la boîte froide du stockage S.
FILTRATION DE MINERAI L’invention concerne une méthode de concentration d’une composition aqueuse de concentré de minerai métallique, notamment par filtration. La concentration est réalisée par séparation partielle de l’eau de cette composition en présence d’un agent aqueux de concentration comprenant au moins un polymère préparé par polymérisation radicalaire d’un acide carboxylique insaturé. L’invention concerne également le gâteau de filtration qui possède un taux d’humidité réduit et qui est obtenu grâce à la mise en œuvre de ce polymère lors de la concentration du concentré de minerai métallique.
La méthode selon l’invention est mise en œuvre lors d’un procédé minier d’exploitation d’au moins un gisement minier. Ces procédés miniers permettent généralement d’obtenir au moins un métal à valoriser à partir d’un minerai métallique. Les procédés miniers sont habituellement mis en œuvre en utilisant de l’eau comme support de traitement ou de transport des matières sèches. Selon l’invention, la fraction du minerai métallique à valoriser est un concentré d’un métal ou de plusieurs métaux.
Lors de la mise en œuvre de la méthode de concentration selon l’invention, une étape essentielle consiste à ajouter un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P dans un concentré de minerai métallique. Cette étape est donc généralement mise en œuvre au sein d’un procédé minier comprenant différentes étapes de traitement du minerai métallique. De manière habituelle, les procédés miniers comprennent plusieurs étapes de traitement du minerai métallique. De manière conventionnelle, un procédé minier comprend une ou plusieurs des étapes suivantes : - concassage du minerai métallique, - broyage du minerai métallique, notamment broyage à sec ou broyage par voie humide, généralement dans l’eau, - séparation, notamment par flottation, du métal à valoriser ou d’un dérivé du métal à valoriser et du résidu de minerai métallique, - purification ou enrichissement du métal à valoriser ou d’un dérivé du métal à valoriser, notamment par flottation, - concentration du concentré de minerai métallique ou du résidu de minerai métallique, par exemple par filtration, par sédimentation, par gravité, par utilisation d’un épaississeur, - séparation partielle du résidu aqueux de minerai métallique et d’une partie de l’eau, - transport du concentré de minerai métallique ou du résidu aqueux de minerai métallique, - stockage du concentré de minerai métallique, du résidu aqueux de minerai métallique.
Afin de les rendre manipulables, les suspensions aqueuses possèdent généralement une concentration réduite en matières solides. En effet, l’addition d’eau peut permettre d’abaisser la viscosité ou le seuil d’écoulement de ces suspensions. Toutefois, l’addition d’eau conduit à des problèmes de consommation d’eau, de consommation énergétique.
La compatibilité avec les différents constituants des suspensions minérales aqueuses préparées à partir d’un dérivé minier est également une propriété importante à rechercher, notamment la compatibilité avec un agent de floculation pouvant être mis en œuvre pour traiter le minerai métallique, le concentré de minerai métallique ou le résidu aqueux de minerai métallique, notamment la compatibilité avec un polyacrylamide ou avec un dérivé de polyacrylamide. De même, le contrôle de la viscosité des suspensions minérales aqueuses préparées à partir d’un dérivé minier est important, notamment pour leur pompage, pour faciliter leur agitation ou pour leur transport. Par ailleurs, il est important de pouvoir disposer de méthodes qui permettent de contrôler le seuil d’écoulement des suspensions mises en œuvre.
De manière primordiale, la réduction de la consommation d’eau lors du traitement des dérivés miniers doit également être recherchée. La récupération ou le recyclage d’eau au cours des différentes étapes des procédés miniers est donc essentiel. Tant la quantité d’eau séparée ou recyclée que la qualité de l’eau séparée ou recyclée, en particulier sa faible turbidité, doivent être recherchées.
Lors de la concentration d’un minerai métallique, l’amélioration des conditions de cette concentration, notamment lors de la séparation de l’eau et du minerai métallique, par exemple par filtration, devrait influencer favorablement le bilan économique et énergétique global. Par exemple, le contrôle de la viscosité ou du seuil d’écoulement du milieu peut permettre de réduire la force nécessaire à la filtration. L’amélioration du rendement de la concentration devrait aussi permettre de réduire le nombre et la durée des opérations d’entretien des dispositifs utilisés, notamment des dispositifs de filtration. Éviter les ralentissements, les pertes d’efficacité ou les blocages lors de l’utilisation de ces dispositifs, par exemple en cas de bouchage partiel ou total du filtre, doit également être recherché, notamment pour limiter la durée des opérations, la consommation d’énergie, les opérations de maintenance ou bien l’emploi des différentes ressources nécessaires. Le contrôle efficace de la taille des particules de minerai métallique à concentrer doit également être visé.
Une fois concentré après séparation partielle d’eau, le gâteau de filtration doit posséder un taux d’humidité réduit et bien contrôlé, notamment pour permettre son transport de manière sure et efficace. En effet, le transport est généralement effectué en vrac et requiert donc une stabilité élevée, en particulier pour le transport en bateau vraquier. En effet, un taux d’humidité faible et proche du taux de saturation permettra de limiter les déplacements d’eau lors du transport. La moindre réduction du taux d’humidité peut alors permettre d’améliorer les conditions de transport et notamment la sécurité, en particulier lors du transport par voie maritime. Un taux d’humidité mal contrôlé peut modifier la densité du concentré de minerai métallique dans la cale d’un navire et aboutir à déséquilibrer son chargement. Également, un taux d’humidité trop important dans un concentré de minerai métallique peut entrainer un dégagement d’hydrogène ou un échauffement et conduire à un risque d’auto-combustion.
La méthode selon l’invention permet d’apporter une solution à tout ou partie des problèmes des méthodes de concentration de composition aqueuse de concentré de minerai métallique de l’état de la technique. Ainsi, l’invention fournit une méthode de concentration d’une composition aqueuse comprenant au moins un concentré d’au moins un minerai métallique comprenant la séparation partielle de l’eau en présence d’un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2'-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2'-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges.
De manière préférée pour la méthode selon l’invention, la séparation partielle de l’eau est réalisée par centrifugation ou par filtration, notamment par filtration par tissus ou par membrane, par exemple par membrane céramique. De manière plus préférée, la séparation est réalisée par filtration au moyen d’un dispositif choisi parmi une presse de filtration, un filtre-presse, un filtre rotatif, un filtre à tambour, un filtre à vide ou à aspiration et leurs combinaisons. La mise en œuvre d’une presse de filtration ou d’un filtre-presse est particulièrement préférée.
De manière préférée selon l’invention, la membrane mise en œuvre possède une perméabilité supérieure à 10 L/(dm².min) à 200 Pa ou une perméabilité inférieure à 150 L/(dm².min) à 200 Pa. De manière plus préférée selon l’invention, la membrane mise en œuvre possède une perméabilité allant de 20 L/(dm².min) à 120 L/(dm².min) à 200 Pa ou allant de 50 L/(dm².min) à 100 L/(dm².min) à 200 Pa.
De manière plus générale, la construction des appareils de coiffure à vapeur connus est particulièrement complexe, en particulier à cause de la vapeur qu’il faut créer, transporter et diffuser. Ces appareils comportent généralement notamment un générateur de vapeur chauffé à une température suffisante pour vaporiser un fluide (généralement de l’eau) qui est ensuite acheminé vers un ou des orifices de diffusion de la vapeur. Les concepteurs de ces appareils doivent alors veiller à ce que la vapeur ne soit diffusée qu’aux endroits souhaités. Par exemple la vapeur ne doit pas se répandre à l’intérieur l’appareil de coiffure sous peine de provoquer un grave disfonctionnement de ce dernier, voire un risque d’électrocution pour l’utilisateur. Par ailleurs, les appareils connus restent également perfectibles en matière d’efficacité thermique, et en particulier de maîtrise des pertes thermiques susceptibles d’impacter négativement le niveau de consommation électrique des appareils.
Les objets assignés à l'invention visent par conséquent à apporter une réponse aux besoins et problématiques susvisés, et à proposer en particulier un nouvel appareil de coiffure à vapeur qui permet de soumettre les cheveux d’un utilisateur à un flux de vapeur en association avec un traitement thermique de manière particulièrement efficace, fiable et sûre, tout en présentant une excellente efficacité thermique.
Un autre objet de l'invention vise à proposer un nouvel appareil de coiffure de construction particulièrement compacte.
Un autre objet de l'invention vise à proposer un nouvel appareil de coiffure de construction particulièrement robuste et fiable.
Les objets assignés à l’invention sont atteints à l’aide d’un appareil de coiffure à vapeur comprenant un élément de traitement chauffant destiné à venir au contact des cheveux, et des moyens d’émission de vapeur configurés pour soumettre à un flux de vapeur lesdits cheveux en contact avec ledit élément de traitement chauffant, ledit élément de traitement chauffant comprenant une pluralité d’orifices d’éjection de vapeur, lesdits moyens d’émission de vapeur comprenant : – un dispositif de vaporisation de liquide pour générer ledit flux de vapeur, ledit dispositif de vaporisation comprenant une chambre de vaporisation et une pluralité de sorties de vapeur reliées à ladite chambre de vaporisation, et – au moins deux pièces d’étanchéité, distinctes et distantes l’une de l’autre, qui forment chacune un joint d’étanchéité entre au moins l’une des sorties de vapeur du dispositif de vaporisation et au moins l’un des orifices d’éjection de vapeur correspondant de l’élément de traitement chauffant.
La est une vue de face en perspective d'un mode de réalisation d’un appareil de coiffure selon l'invention, qui constitue ici en l'espèce une brosse de coiffure. Cette dernière comprend un manche de préhension manuelle, ainsi qu’une tête pour engager les cheveux, laquelle est portée par le manche ;
La est une vue en éclaté de l’appareil de la . Des éléments de connectique électrique et de visserie ont été omis ;
La est une vue tronquée en coupe sagittale I-I (voir ) de la tête de l’appareil des figures 1 et 2 ;
La est une vue en coupe transversale II-II (voir ) de la tête de l’appareil des figures 1 à 3 ;
La illustre une face interne de l’élément de traitement chauffant de l’appareil des figures 1 à 4 ;
La est une vue de face en perspective d'un autre mode de réalisation d’un appareil de coiffure selon l'invention, qui constitue ici en l'espèce une brosse de coiffure. Cette dernière comprend un manche de préhension manuelle, ainsi qu’une tête pour engager les cheveux, laquelle est portée par le manche ;
La est une vue tronquée en coupe sagittale I-I (voir ) de la tête de l’appareil des figures 6 et 7 ;
Dans un premier mode de réalisation, la courbe de transmission d’une telle fenêtre optique 12 est conçue pour être sensiblement constante sur toute la bande spectrale d’utilisation, par exemple en autorisant une amplitude d’inhomogénéité de transmission spectrale inférieure à 20%.