INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé 2 comprend une deuxième condition de passage du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur », ladite deuxième condition de passage étant que la vitesse Ncp du dispositif de compression soit égale à la valeur seuil maximale de vitesse Ncp_max ou que la pression Prce en entrée du dispositif de compression 3 soit égale ou inférieure à la valeur seuil minimale Prce_min de pression en entrée du dispositif de compression 3.
Le procédé 2 exécute le passage du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » quand au moins la première condition de passage du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur» et la deuxième condition de passage du mode « pompe à chaleur» vers le mode «chauffage électrique et pompe à chaleur» sont remplies.
Les première et deuxième conditions de passage du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » sont nécessaires pour le passage du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur ».
Cet aspect de l’invention permet de passer du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » quand il s’avère que le mode « pompe à chaleur » n’est capable d’assurer la performance de chauffage demandée dans le respect des contraintes du circuit 1 de fluide réfrigérant.
Quel que soit le mode en cours d’exécution, le procédé 2 exécute un changement de mode de chauffage selon la cartographie dès lors qu’un changement de la température extérieure Text et/ou de la puissance de chauffage de consigne HC depuis le moment du précédent choix à partir de la cartographie justifie ledit changement de mode selon ladite cartographie.
unité de chauffage, de ventilation et/ou de climatisation, en particulier pour une voiture L'invention concerne une unité de chauffage, de ventilation et/ou de climatisation , en particulier pour une voiture . Elle est appelée ci-après unité HVAC.
Conventionnellement, l'unité HVAC comprend un volet pour contrôler un flux d'air d'entrée comprenant un flux d'air chaud et un flux d'air froid, ladite unité étant adaptée pour mélanger ledit flux d'air chaud et ledit flux d'air froid afin de former un flux d'air de sortie présentant une température en fonction d'un rapport d'ouverture dudit volet. Ladite unité comprend en outre un actionneur permettant d'actionner ledit volet.
7. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la charge renforçante est constituée de noir de carbone.
8. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, laquelle comprend 10 à 60 pce de noir de carbone, de préférence de 20 à 45 pce.
11. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, laquelle comprend de 10 à 80 pce de kaolin à titre de charge non-renforçante.
12. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux total de la charge est supérieur ou égal à 10 pce, de préférence supérieur ou égal à 20 pce, et inférieure ou égal à 110 pce.
13. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de résine hydrocarbonée tackifiante varie de 1 à 10 pce.
14. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de résine hydrocarbonée tackifiante varie de 2 à 8 pce.
15. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la résine hydrocarbonée tackifiante présente un point de ramollissement supérieur ou égal à 50 ℃ et inférieur ou égal à 130 ℃.
16. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la quantité totale de disulfure de N,N'-caprolactame est supérieure à 50 % en poids pour 100 % en poids du donneur de soufre.
17. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédente, dans laquelle le donneur de soufre contient le disulfure de N,N'-caprolactame comme seul donneur de soufre.
18. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations 1 à 19, dans laquelle le donneur de soufre comprend un donneur de soufre autre que le disulfure de N,N'-caprolactame.
19. Composition de caoutchouc selon la réalisation précédente, dans laquelle le donneur de soufre autre que le disulfure de N,N'-caprolactame est un disulfure d'alkylphénol, le disulfure de N,N'-dimorpholine ou une combinaison de ceux-ci.
20. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de donneur de soufre comprenant le disulfure de N,N'-caprolactame est supérieur ou égal à 0,1 pce et inférieur ou égal à 5 pce.
L’invention a donc pour but de proposer un procédé de fabrication simple et peu couteux d’une tige émettant un champ magnétique variant, dans un plan perpendiculaire à un axe longitudinal de la tige, de façon continue en fonction de la distance séparant le plan d’une extrémité de ladite tige.
A cet effet, l’invention propose un procédé de fabrication d’une tige à aimantation hélicoïdale, comprenant les étapes suivantes : injection dans un tube cylindrique d’un mélange comprenant des particules magnétiques et au moins un polymère formant un liant ; chauffage du mélange à une température de chauffe comprise entre la température de transition vitreuse du liant et la température de Curie des particules magnétiques ; alignement des particules magnétiques de manière à leur affecter une orientation magnétique ayant une direction qui s’étend dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal du tube et qui varie de façon continue en fonction de la distance séparant le plan et une extrémité du tube ; et refroidissement du mélange jusqu’à une température de refroidissement inférieure à la température de transition vitreuse du liant.
Dès lors, l’orientation du champ magnétique émis par la tige évolue de manière continue, ce qui permet de mesurer de manière précise la position linéaire de la tige à l’aide d’un capteur magnétique.
De manière particulière, le procédé comprend en outre un déliantage et un frittage du mélange.
De manière particulière, le procédé comprend en outre un renforcement du champ magnétique émis par les particules magnétiques.
L’invention concerne aussi un dispositif d’alignement magnétique pour la mise en œuvre d’un procédé. Le dispositif comprend : une plateforme motorisée agencée pour assurer simultanément une translation du tube suivant son axe longitudinal et une rotation dudit tube autour dudit axe longitudinal ; un élément de chauffe fixe par rapport à la plateforme motorisée et agencé pour augmenter localement la température du mélange contenu dans le tube jusqu’à la température de chauffe ; un élément de refroidissement fixe par rapport à la plateforme motorisée et agencé pour diminuer localement la température du mélange contenu dans le tube jusqu’à la température de refroidissement ; et un générateur de flux unidirectionnel disposé entre l’élément de chauffe et l’élément de refroidissement, et agencé pour soumettre localement les particules magnétiques à un flux magnétique unidirectionnel orthogonal à l’axe longitudinal du tube.
Selon une caractéristique particulière, l’élément de chauffe comprend un collier de chauffage agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube.
De manière particulière, le collier de chauffage est de type résistif.
Selon une autre caractéristique particulière, l’élément de refroidissement comprend un collier de refroidissement agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube.
De manière particulière, le collier de refroidissement est une bague en cuivre refroidie par circulation d’eau ou par pulvérisation d’un gaz en décompression.
Selon une autre caractéristique particulière, le générateur de flux magnétique unidirectionnel comprend un électro-aimant alimenté sélectivement par un courant électrique pour générer un champ magnétique, et un élément de canalisation agencé pour obtenir le flux magnétique unidirectionnel à partir du champ magnétique généré par l’électro-aimant.
la est une vue schématique en perspective d’un frein d’une roue d’aéronef ;
la est une vue schématique en perspective d’un dispositif de mesure pour déterminer une usure de la pile de disques du frein illustré à la ;
la illustre un procédé de fabrication d’une tige du dispositif de mesure illustré à la ;
la est une vue schématique en perspective d’un dispositif d’alignement magnétique pour la mise en œuvre du procédé de fabrication illustré à la .
L’installation comprend également un poste de génération 25 du flux d’air F. Ce poste de génération 25 est couplé à l’enceinte 220 pour insuffler le flux d’air sous le support 221 vibrant.
Ce poste de génération 25 est configuré pour chauffer et assécher le flux d’air F.
Le poste de génération 25 comprend : - une entrée d’air permettant de capter un air ambiant ; - des moyens de filtration permettant de filtrer des impuretés contenues dans l’air, telles que des poussières ; - des moyens de ventilation permettant d’aspirer l’air ambiant par l’entrée d’air et de l’insuffler dans l’enceinte 220 ; - des moyens de chauffage et d’asséchage du flux d’air F.
Les moyens de chauffage et d’asséchage prennent la forme d’un bruleur à gaz.
Pour améliorer l’efficacité énergétique du poste de génération 25, le flux d’air F est préchauffé au sein d’un échangeur de chaleur positionné sur une cheminée d’évacuation des gaz de combustion du bruleur à gaz.
Le poste de génération 25 est configuré de manière à ce que le flux d’air F soit chauffé à une température comprise entre 30°C et 45°C, et préférentiellement entre 35°C et 40°C.
Au sortir du poste de génération 25, le flux d’air F présente alors des caractéristiques de température et d’humidité favorisant le séchage et la captation de l’humidité contenue dans la drêche de pomme 102.
Par la suite, le flux d’air F ayant emmagasiné l’humidité résiduelle de la drêche de pomme 102 est utilisé dans le poste de condensation 23 qui met en œuvre l’étape de production 14.
Le poste de condensation 23 comprend un circuit condensateur dans lequel le flux d’air F est insufflé.
Ce circuit condensateur est refroidit à une température comprise en 1°C et 10°C, et qui est préférentiellement de 4°C. Le circuit condensateur est par exemple refroidi à l’aide d’une eau glycolée.
Le condensat résultant du passage dans le circuit condensateur forme le jus secondaire 103.
Le poste d’incorporation 24, quant à lui, met en œuvre l’étape d’incorporation 15.
Dans ce poste d’incorporation 24, tout ou partie du jus secondaire 103 est incorporée dans tout ou partie du jus primaire 101, permettant ainsi d’obtenir un jus de pomme final 104 présentant une teneur réduire en sucre par rapport à la teneur en sucre du jus primaire 101, le jus secondaire 103 étant particulièrement peu sucré du fait des constituants à partir desquels il est obtenu et la manière utilisée pour l’obtenir.
Le procédé et l’installation selon l’invention permettent de produire un jus de pomme final à teneur réduite en sucre à partir uniquement de pommes, et n’impliquant pas de filtration du type nanofiltration ou diafiltration.
Chaussure modulaire L’invention concerne une chaussure modulaire ayant plusieurs utilisations possibles.
Art Antérieur Il existe dans l’état de l’art différents types de chaussures modulaires qui permettent le plus souvent de répondre à deux besoins différents de l’utilisateur au cours de la journée.
est une vue similaire à celle de la , dans laquelle le contenant n’est pas représenté ;
est une vue de détail de la , illustrant les bras de la caisse ;
est une vue de côté, illustrant les bras de la caisse en position déployée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un premier mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras ;
est une vue de détail en perspective similaire à celle de la , qui illustre le premier mode de réalisation du premier dispositif de blocage sans les bras ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un deuxième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position déployée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un troisième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position déployée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un quatrième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position déployée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un cinquième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position déployée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre le cinquième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position déployée sans les pions ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un sixième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position déployée ;
est une vue de détail en perspective similaire à celle de la , qui illustre le sixième mode de réalisation du premier dispositif de blocage des bras en position repliée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un premier mode de réalisation du second dispositif de blocage des bras en position repliée ;
est une vue de détail en perspective qui illustre un second mode de réalisation du second dispositif de blocage des bras en position repliée ;
, , , sont des vues schématiques qui illustrent le pliage du contenant ;
est une vue schématique qui illustre un dispositif de retenue des éléments de rigidification du fond du contenant, en cours de pliage ;
De manière connue, on entend par caoutchouc un copolymère d'isobutylène et de diène en C 4 -C 6 , de préférence d'isoprène (en abrégé IIR), ainsi que les versions halogénées, de préférence chlorées ou bromées, de ce type de copolymère. Selon l'invention, par caoutchouc butyle, on entend également un mélange de caoutchoucs butyle. Généralement, les caoutchoucs butyle contiennent de 1 à 5 % en mole d'unité diénique, notamment isoprénique.
Avantageusement, le caoutchouc butyle est l'élastomère majoritaire de la matrice élastomère. A cet effet, préférentiellement, le taux du caoutchouc butyle dans la composition selon l'invention est d’au moins 50 pce, de préférence varie dans un domaine allant de 50 pce à 100 pce, de préférence de 60 à 100 pce, de préférence encore de 65 pce à 100 pce.
Avantageusement alors, la composition selon l'invention contient de manière minoritaire un autre élastomère diénique ou plusieurs autres élastomères diéniques différents.
Par exemple, l'autre élastomère diénique peut être choisi, dans le groupe des élastomères diéniques fortement insaturés constitué par les polybutadiènes (en abrégé "BR"), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène (autre qu'un caoutchouc butyle) et les mélanges de ces élastomères. De tels copolymères peuvent par exemple être choisis dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR) différents du copolymère à base de styrène et de butadiène utilisé dans le cadre de la présente invention, les copolymères d'isoprène-butadiène (BIR), les copolymères d'isoprène- styrène (SIR), les copolymères d'isoprène-butadiène-styrène (SBIR), les copolymères de butadiène-acrylonitrile (NBR), les copolymères de butadiène-styrène-acrylonitrile (NSBR) ou un mélange de deux ou plus de ces composés.
L’autre élastomère diénique peut être modifié, c’est à dire soit couplé et/ou étoilé, soit fonctionnalisé, soit couplé et/ou étoilé et simultanément fonctionnalisé. Ainsi, l’autre élastomère diénique peut être couplé et/ou étoilé, par exemple au moyen d’un atome silicium ou d’étain qui lie entre elles les chaînes élastomères.
Selon certains modes préférés de réalisation, les valeurs de la teneur en humidité dans le mélange 1001a de matières premières, la tirée du four, la vitesse d’enfournement du mélange 1001a de matières premières, et/ou la quantité de composés organiques ou combustibles carbonés sont simulées sous la forme d’un signal aléatoire, tel qu’un bruit blanc ou un bruit rose.
Selon un exemple de modélisation des paramètres, Kp et τ i de la fonction C(s) de transfert du dispositif d’asservissement pour l’exemple des et 5, en référence à la , les variations instantanées, exprimées en variations relatives δ(t) et Ω(t), de la puissance I(t) = δ(t) + Ω(t) liée aux variations temporelles de la teneur en humidité (cadre supérieur) et de la quantité Ω de composés organiques ou combustibles carbonés (cadre inférieur) sont d’abord générées sous la forme d’un bruit rose. Les valeurs des paramètres Kp et τ i sont ensuite ajustées manuellement par itération de manière à obtenir une température proche de la température de consigne au cours du temps.
Sur la , sont représentées les variations correspondantes de puissance (cadre inférieur) et de température (ligne continue, cadre supérieur) du four 1002 obtenues avec les valeurs ajustées des paramètres Kp et τ i suivantes :
La montre que ces valeurs de paramètres Kp et τ i permettent un asservissement efficace de la température T (ligne continue, cadre supérieur) du four 1002 à la température T 0 de consigne (ligne discontinue, cadre supérieur) sur l’ensemble de variations instantanées de la puissance I(s) de la .
Afin de valider la performance d’un dispositif d’asservissement calibrés avec les valeurs des paramètres Kp et τ i ainsi ajustées, celles-là ont été implémentées dans le dispositif d’asservissement d’un four industriel présentant la même fonction H(s) de transfert que celle de l’exemple des et 5. Le four industriel, fonctionnant en conditions réelles et industrielles, a ensuite été soumis à des variations brutales de la température, T 0 , de consigne, de sa tirée, de la teneur en humidité et de la quantité de matières organiques ou combustibles carbonés, tels que coke, contenus du mélange de matières premières.
Le comportement du four ainsi soumis à de telles variations est représenté sur la . Dans le cadre supérieur, est représentée l’évolution temporelle de la température (cadre supérieur, ligne continue) du four et de la température T 0 de consigne (ligne en pointillés). Dans le cadre central, est représentée l’évolution temporelle de la puissance du four. Dans le cadre inférieur sont représentées les variations brutales de la tirée (ligne en tirets) du four, de la teneur en humidité (ligne continue) et de la quantité de matières organiques ou combustibles carbonés (ligne en pointillées) du mélange de matières premières.
La , cadre supérieur, montre une convergence rapide de la température (ligne continue) du four à la température T 0 de consigne (ligne en pointillés) quelle que soit la nature et la simultanéité des variations (cadre inférieur).
Une variation brutale de la teneur δ en humidité (ligne continue) provoque une faible perturbation de la puissance (cadre central) et la température (ligne continue) du four s’écarte peu de la température T 0 de consigne (ligne en pointillés). Les variations brutales de la tirée ψ (cadre inférieur ligne en tirets) du four après 5h et peu avant 15h provoquent des variations brutales de puissance (cadre central), et la température (ligne continue), après une première dérive, converge très rapidement vers la température T 0 de consigne (ligne en pointillés). La variation brutale de la quantité Ω de matières organiques ou combustibles carbonés (cadre inférieur ligne en pointillées) vers 17h entraîne des variations fréquentes de puissance qui sont rapidement compensés.
En outre, le dispositif d’asservissement est capable de compenser les variations brusques et simultanées, après 07h30 et 19h00 de la température T 0 de consigne (cadre supérieur, ligne en pointillés), de la tirée (cadre inférieur ligne en tirets) du four, de la teneur en humidité (cadre inférieur ligne continue) et de la quantité de matières organiques ou combustibles carbonés (cadre inférieur ligne en pointillées).
Les essais de la démontrent que la présente invention permet une calibration efficace et robuste d’un dispositif d’asservissement d’un four à combustion immergée. Le dispositif 2010 d’asservissement permet une compensation rapide des variations brusques et intenses de température, T 0 , de consigne (variations de 40°C sur la figure), de la teneur en humidité dans le mélange 1001a de matières premières, la tirée du four, la vitesse d’enfournement du mélange 1001a de matières premières, et/ou la quantité de composés organiques dans le mélange 1001a de matières premières. La température du four 1002 converge rapidement à la température de consigne avec des amplitudes de dépassement de consigne très limitées dans le temps quelle que soit la nature et la simultanéité des variations.
Tous les modes de réalisation du premier aspect de l’invention sont combinables.
La méthode selon le premier aspect de l’invention peut avantageusement être utilisée pour la calibration d’un dispositif 2010 d’asservissement 2010 d’un four 1002, de préférence à combustion immergée, pour la fusion d’un mélange 1001a de matières premières comprenant des déchets minéraux.
Selon un deuxième aspect de l’invention, en référence aux et 3, il est fourni un système pour calibrer les paramètres d’un dispositif d’asservissement 2010 d’un four 1002, de préférence à combustion immergée, pour la fusion d’un mélange 1001a de matière premières comprenant des déchets minéraux, - le four 1002 comprend au moins une cuve 2001 équipée d’au moins un moyen de chauffage 2002a-c sous forme d’au moins un brûleur immergé ; - la cuve 2001 est adaptée à la fusion 2004 d’un mélange 1001a de matières premières ; ledit système comprend : - au moins un dispositif 2009 de mesure de température, ledit un dispositif 2009 de mesure de température étant configuré pour la mesure continue de la température dudit mélange 1001a de matières premières en fusion 2004 ; - au moins un dispositif 2010 d’asservissement configuré pour réguler la puissance dudit moyen de chauffage 2002a-c ; les paramètres de l’équation de transfert C(s) dudit dispositif 2010 d’asservissement étant calibrés à l’aide d’une méthode selon l’un des quelconques modes de réalisation du premier aspect de l’invention.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est fourni un four 1002, de préférence à combustion immergée, pour la fusion 2004 d’un mélange 1001a de matière premières comprenant des déchets minéraux, ledit four 1002 comprend : - une première cuve 2001 adaptée à la fusion 2004 d’un mélange de matières premières et équipée d’au moins un moyen 2002a-c de chauffage sous forme d’au moins un brûleur immergé, - au moins un dispositif 2009 de mesure de température pour la mesure continue de la température dudit mélange 1001a de matières premières en fusion 2004 ; - au moins un dispositif 2010 d’asservissement configuré pour réguler la puissance dudit moyen 2002a-c de chauffage et pour recevoir au moins une mesure continue de la température à l’aide dudit dispositif 2009 de mesure de température ; les valeurs des paramètres de la fonction de transfert C(s) du dispositif 2010 d’asservissement étant fixées à partir de valeurs obtenues à l’aide d’une méthode de calibration selon l’un des quelconques modes de réalisation du premier aspect de l’invention.
La méthode de calibration permettant de déterminer les valeurs des paramètres de la fonction de transfert C(s) du dispositif 2010 d’asservissement peut être mise en œuvre à l’aide d’un système selon le deuxième aspect de l’invention.
De même que pour le premier aspect de l’invention, le four 1002 peut comprendre au moins un moyen 2011 de mesure de l’humidité dudit mélange 1001a de matières premières.
Hao Zhang et al. décrivent une réaction thiol-ène avec un monomère trimethoxysilane qui sera ensuite réticulé par sol-gel, et non un réticulant polysiloxane déjà présent dans le milieu au moment de la formation du réseau. (Robust, self-healing, superhydrophobic coatings highlighted by a novel branched thiol-ene fluorinated siloxane nanocomposites ; Hao Zhang, Yong Ma, Jiaojun Tan, Xinlong Fan, Yibin Liu, Junwei Gu, Baoliang Zhang, Hepeng Zhang, Qiuyu Zhang ; Composites Science and Technology 137 (2016) 78-86 [http://dx.doi.org/10.1016/j.compscitech.2016.10.023])