INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
3) Résultats L'analyse des peptides Aβ fécaux (formes oligomériques toxiques E22P et pré-fibrillaires OC par des anticorps conformationnels spécifiques) et des protéines Tau-P Thr181 et Tau-P Thr205 a révélé une différence significative dans les fractions solubles extraites des fèces entre les animaux WT et TG, dès 1 mois, avant toute accumulation détectable dans le cerveau Fig. 1A. En effet les souris transgéniques éliminent significativement plus d’Aβo toxiques (E22P), de pTau Thr181 et de pTau Thr205 que les animaux WT, à 1 mois. Ces différences se maintiennent à 2 mois (résultats non montrés). A partir de 4 mois Fig. 1B et Fig. 1C, les différences entre les animaux WT et TG sont moins importantes. A 9 mois Fig. 1D, la différence d’élimination des formes Aβo toxiques (E22P) et de pTau Thr181 entre les animaux WT et TG persistent et augmentent. De même à cet âge on observe une élimination significative des formes pré-fibrillaires d’Aβ (OC) chez les animaux TG.
Dans les fractions insolubles, on observe une augmentation de la détection des protéines Tau-P Thr181 , Tau-P Thr205 et Aβ-F (OC) chez les animaux TG par rapport aux animaux WT à l'âge de 4 mois Fig. 2B. A partir de 6 mois Fig. 2C et Fig. 2D, les animaux WT éliminent de façon identique pTau Thr181 , voire plus de pTau Thr205 ou Aβ-F (OC) que les animaux transgéniques.
Au niveau du cerveau, des plaques amyloïdes sont détectées dans le cortex et l’hippocampe chez des souris à partir de 3 mois. Ces observations s’accompagnent de changements morphologiques et d’une diminution de la densité des synapses.
Au niveau intestinal, dès 6 semaines, on observe une accumulation de la forme oligomérique toxique d’Aβ (Aβo) et de la forme pré-fibrillaire (A β-F). Cependant il n’y a pas de plaques amyloïdes au niveau intestinal. Cette accumulation est associée à une désorganisation de la barrière épithéliale. Ces observations suggèrent une modification des propriétés de la barrière entraînant une altération des capacités d'absorption des nutriments et/ou de la motilité de transit des souris TG et le développement d’un contexte inflammatoire.
Ces résultats démontrent que, de manière inattendue, le tractus gastro-intestinal reflète ce qui se passe dans le cerveau au niveau d’Aβ et de tau. Selon l’invention, des modifications moléculaires et histologiques solides sont observées, annonciateurs de la MA dans l’intestin, avant même l’apparition des premiers symptômes, i.e. avant toute atteinte du cerveau et spécifiquement à cette maladie.
L’utilisation des fèces par rapport aux marqueurs sanguins ou salivaires présente l’avantage d’être beaucoup plus précoce et plus sensible (les peptides Aβ et les protéines tau éliminés sont stables et en quantités importantes).
Le dosage de ces marqueurs dans les selles constitue donc un outil performant pour le diagnostic précoce de la MA et le suivi de la progression de la maladie.
L'ensemble de ces observations indique que les changements intestinaux suivent la progression du cerveau de la MA. L'intestin révèle également une accumulation des peptides Aβ et des protéines tau-phosphorylées dans les fèces qui a été détectée avant toute accumulation dans le cerveau. En effet, une accumulation puis une élimination des protéines solubles associées aux changements morphologiques intestinaux, suivie d'une clairance des protéines insolubles dans les fèces ont été observées.
ESTIMATION DE VALEURS DE PARAMÈTRE(S) D’UN MODÈLE ÉLECTRIQUE REPRÉSENTANT UNE BATTERIE RECHARGEABLE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les batteries rechargeables, et plus précisément l’estimation de valeurs prises par au moins un paramètre d’un modèle électrique représentant une batterie rechargeable.
Etat de la technique Dans de nombreux domaines, comme par exemple celui des véhicules (éventuellement de type automobile), on utilise des batteries rechargeables, éventuellement cellulaires.
Avant d’être installée dans un système, il est fréquent qu’une batterie fasse l’objet d’une ou plusieurs phases d’essais sous le contrôle d’au moins un calculateur. De même, une fois installée dans un système une batterie fait l’objet d’une gestion par un calculateur, par exemple pour optimiser sa durée de vie dans le système. Dans les deux cas, les calculateurs doivent connaître l’évolution d’au moins un paramètre en fonction de la température de batterie et de l’état de charge de la batterie. Chaque paramètre fait partie d’un modèle électrique représentant une batterie rechargeable. Par exemple, lorsque le modèle électrique définit une tension aux bornes de la batterie et est de type RC, il comprend un premier paramètre constituant une première résistance (généralement désignée par R0) et un second paramètre constituant une seconde résistance (généralement désignée par R1).
Mesure du pH Le pH des compositions d’essai a été mesuré à l’aide d’un instrument de pH de Mettlor Toledo, étalonné avec une solution tampon. Le pH des compositions a été mesuré à température ambiante, à environ 25°C.
Mesure de perte d’eau transépidermique (TEWL) La surface des échantillons de Stratum Corneum (SC) a été nettoyée avec de l’isooctane et placée dans des porte-échantillons de TEWL. Les porte-échantillons ont ensuite été immergés dans de l’eau d'Évian pour humidifier la SC puis séchés sous atmosphère ambiante pendant au moins 1 heure. La surface de l’échantillon de SC a été préhumidifiée avec 10 μL par solution, d’un mélange d’eau et de n-propanol (8:2) avant d’être conditionnée pendant 8 heures dans une boîte à gants sous atmosphère contrôlée (30 °C, 30 % HR). La mesure TEWL témoin « T0 » a été enregistrée.
Les échantillons de SC ont ensuite été immergés dans les compositions d’essai diluées 4 fois (25 %) avec de l’eau d'Évian pendant 2 h en agitant doucement sur l'agitateur et rincés par trois lavages successifs d’eau d'Évian. Les échantillons ont été laissés à température ambiante pendant au moins 4 h pour assurer le séchage. Les échantillons de SC ont ensuite été placés dans la chambre de commande de température et d'humidité pour un équilibre à 30 °C et 30 % HR. Après l’équilibre toute une nuit, les mesures TEWL « T1 » ont été enregistrées.
Score de zéine Le caractère agressif des tensioactifs a été évalué en utilisant l'essai de solubilité de zéine dans lequel la zéine, une protéine de maïs jaune, similaire à la kératine présente dans la peau, avec une solubilité limitée dans l’eau, est dénaturée (solubilisée) par le tensioactif. La capacité des tensioactifs à dénaturer et à solubiliser la zéine a été liée à leur potentiel d'irritation cutanée. La protéine zéine soluble a été mesurée par la méthode de Lowry modifiée à l’aide d’un spectrophotomètre. L’absorption a été corrélée à la solubilité de la protéine zéine, qui à son tour était considérée comme une mesure du potentiel d’irritation ou du caractère agressif du produit. Le caractère agressif des échantillons analysés a été classée et comparée à l'aide d'une solution de lauréth sulfate de sodium (SLS) à 1,5 % en tant que témoin positif. Les données de caractère agressif des échantillons sont exprimées en pourcentage du score SLS.
Aspect et Analyse de texture L’aspect et la texture des compositions ont été analysés à l’aide de la boîte à lumière Datacolor. Les échantillons d'essai ont été placés dans un bécher en verre transparent, sur fond noir dans la boîte à lumière Datacolor. La source de lumière a été ajustée, et chacune des compositions d’essai a été observée à la recherche de toute particule ou flou ou translucidité.
Retours des consommateurs Une étude auprès des consommateurs a été menée pour comprendre le potentiel cosmétique des compositions (sans rinçage sur le visage sec ou mouillé). Une étude a été menée sur 16 consommateurs, âgés de 18 à 24 ans. Les consommateurs ont été invités à donner leur avis sur la texture, le rayonnement et l’éclat.
Essai Instrumental L’activité antimicrobienne de la composition a été évaluée par le protocole standard ASTM 2783 à l’aide de l’organisme d'essai Cutibacterium acnes ATCC 11827 à une température de 25 °C±1 °C. Les compositions d’essai étaient NEAT C(7) et C(7) avec une dilution de 75 % dans l’eau. Le % d’activité de destruction des germes a été mesuré pendant une période de 1 min.
Exemple 3 Résultats Mesures de viscosité Les viscosités des compositions de la présente divulgation et des compositions comparatives ont été déterminées pour diverses périodes et à des températures variables. Les valeurs de viscosité obtenues sont telles que montrées dans le Tableau 3 ci-dessous.
Viscosité C(1) C(2) C(3) C(4) CP(1) CP(2) CP(3) Viscosité T0 1230 1341 1051 1569 254 312 191 Viscosité(M3 T8 Sem.-RT) 1145 1378,2 1017 - - - - Viscosité-M3 (T8 Sem. 45°C) 1062 ND ND 1675 - - - Viscosité-M3 (T8 Sem. 50°C) 981 ND ND 1602 - - - Viscosité-M3 (T8 Sem. RT) 1193 ND ND 1473 - - -
ND-non déterminé
On a pu observer que les viscosités des compositions de la présente divulgation se situent dans la plage souhaitée de 400 à 3000 cps, tandis que les compositions comparatives présentaient une viscosité très faible, par conséquent étaient fluides et ne convenaient pas à un étalement facile et à une rétention sur la peau. La viscosité favorable de la composition de la présente divulgation pourrait être attribuée à la combinaison des tensioactifs anioniques et non ioniques. Il a pu être noté que CP(1) et CP(2) étaient dépourvus de tensioactifs non ioniques et que CP(3) était exempte de tensioactif anionique tel que le tensioactif sulfonate contrairement aux compositions de la présente divulgation. Il a été constaté que les compositions de la présente divulgation présentent un aspect de type sérum avec la viscosité souhaitée pour un étalement facile sur la peau humide et sèche. De plus, la composition de la présente divulgation a offert la possibilité de laisser la composition sur la peau pendant une période de 1 à 5 minutes, offrant suffisamment de temps pour nourrir la peau.
Détermination du volume de mousse Le volume de mousse des compositions de la présente divulgation et des compositions comparatives a été mesuré et est présenté sous forme de tableau ci-dessous. Il a été observé que la combinaison de tensioactifs tels que les tensioactifs anioniques, amphotères et non ioniques tels que divulgués ici offrait un meilleur volume de mousse par rapport à la composition sans la combinaison de ces tensioactifs.
Volume de mousse C(1) C(2) C(3) CP(1) CP(2) CP(3) T0 165 ml 180 ml 175 ml 105 ml 95 ml 112 ml T 5MIN 160 ml 175 ml 170 ml 100 ml 90 ml 105 ml
Mesure du pH Le pH des compositions mesurées est montré dans le tableau 5 ci-dessous, dans lequel les compositions étaient toutes dans la plage favorable du pH dans une plage de 5 à 5,5, même à des températures élevées.
pH C(1) C(4) CP(4) CP(5) CP(6) pH (T0) Initial 5,21 5,28 5,21 5,03 5,02 pH (T8 Sem. 45°C) 5,17 5,22 5,29 5,09 4,97 pH (T8 Sem. 50°C) 5,13 5,29 5,18 5,11 4,98 pH (T8 Sem. RT) 5,1 5,31 5,19 4,98 5,06
Mesure de TEWL et de zéine La composition de la présente divulgation et la composition comparative ont été soumises à l’analyse TEWL et à la mesure de zéine conformément au protocole expliqué ci-dessus et les valeurs correspondantes sont indiquées dans le Tableau 6 ci-dessous.
La section de séparation (c) des diols extrait parfaitement les diols, soit un débit de 6900 kg/h, des téréphtaliques. Les diols sont alors purifiés, mélangés à un flux frais de débit correspondant à la consommation de la dépolymérisation c’est-à-dire 600 kg/h dans l’unité (3) et le tout est réinjecté au réacteur (A) pour un débit de 7500 kg/h.
La section de séparation (d) de l’effluent riche en monomères extrait les monomères des dimères et oligomères plus lourds avec un rendement de 75%, générant ainsi un flux de monomères pré-purifiés des dimères ayant pour débit 2380 kg/h et un effluent d’impuretés lourdes comportant des composés plus lourds (710 kg/h) ainsi qu’une partie perdue de monomères (600 kg/h). L’effluent (11) constitué des dimères et plus lourds ainsi que des monomères perdus et des impuretés lourdes, dénommé effluent d’impuretés lourdes (1310 kg/h) est évacué du procédé, c’est-à-dire purgé.
Le flux de monomères purifié évacué de (d) est introduit dans l’étape de décoloration (f) puis dans l’étape de cristallisation (g) pour produite un flux de monomère diester purifié et décoloré (4) constitué du monomère d’intérêt BHET (2176 kg/h), du monomère non souhaité BHETdeg (189 kg/h) ainsi que de monomère altéré par des réactions de dégradation thermique ou thermo-oxydatives (15 kg/h), ce qui correspond à un degré de pureté en monomère souhaité de 91,4%.
L’exemple 4 montre que le fait de ne pas recycler une partie de l’effluent d’impuretés lourdes (10) conduit à obtenir une pureté de 91,4% significativement inférieure à celle de l’exemple 1 (94,1%), accompagnée d’un rendement global en monomères (71,1%) également significativement inférieur à celui de l’exemple 1 (84,5%). Par ailleurs, la teneur en espèces issues des réactions de dégradation thermique est similaire à l’exemple 1 (même débit, 15 kg/h, mais représente une fraction de 0,6%poids au lieu de 0,5%poids selon l’exemple 1 par rapport au monomère pré-purifié).
Composition de caoutchouc Le domaine de la présente invention est celui des compositions de caoutchouc à base d’élastomère diénique fortement saturé destinées à être utilisées dans un pneumatique, notamment dans sa bande de roulement.
Les manufacturiers de pneumatiques cherchent toujours des solutions pour améliorer les performances des pneus. Cette recherche passe par l'amélioration continue des propriétés des compositions de caoutchouc qui entrent dans la confection des pneus. Les compositions qui constituent le pneu répondent généralement à des compromis entre propriétés de performances qui sont difficiles à concilier simultanément. Aussi, est-il un objectif permanent pour les fabricants de pneus de trouver des formules qui permettent d'améliorer l'équilibre entre toutes ces propriétés de performances.
Dans le domaine discuté plus haut des pneus comprenant un élastomère diénique fortement saturé en bande de roulement, il existe un besoin, notamment dans certaines conditions de transport de charges lourdes, de disposer de compositions de caoutchouc qui confèrent au pneu une bonne résistance à l'usure sans pénaliser le comportement routier.
Il est connu de l’Homme du métier que l’ajout de plastifiants de basses masses molaires améliore la propriété de résistance à la déchirabilité, descripteur en lien direct avec la résistance à l’usure. Toutefois, la rigidité de la composition est alors abaissée, et le comportement routier impacté.
Des systèmes habituellement utilisés pour rigidifier un mélange de caoutchouc sont d'une part la vulcanisation et d'autre part l'introduction de charge renforçante. Toutefois ces solutions peuvent à leur tour induire une diminution de la résistance à l'usure.
Poursuivant ses efforts, la Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui permet de répondre à ce besoin dans le domaine d’application des élastomères diéniques fortement saturés aux compositions de caoutchouc pour le pneu, et en particulier pour la bande de roulement. Tout particulièrement, la Demanderesse a trouvé, contre toute attente, une composition de caoutchouc qui associe l'utilisation d'un élastomère diénique fortement saturé à l'utilisation d'un polymère liquide du butadiène fonctionnalisé par au moins une fonction alcoxysilyle, et qui permet de d'améliorer significativement la résistance à la déchirabilité tout en maintenant, voire même en augmentant, la rigidité de la composition par rapport à des compositions utilisant un polybutadiène liquide non fonctionnel ou encore n'utilisant pas de plastifiant de basse masse molaire. Ces propriétés présagent de conférer au pneu de bonnes propriétés de résistance à l'usure tout en procurant une bonne capacité de résistance aux agressions externes, notamment lors du transport de charges lourdes.
Ainsi, un premier objet de l’invention est une telle composition de caoutchouc à base d’au moins une matrice élastomère comprenant majoritairement un élastomère diénique fortement saturé fonctionnalisé, et un polymère liquide du butadiène fonctionnalisé par au moins une fonction alcoxysilyle .
1. Composition de caoutchouc comprenant au moins - une matrice élastomère comprenant majoritairement un élastomère diénique fortement saturé fonctionnalisé, lequel élastomère diénique fortement saturé fonctionnalisé est un copolymère comprenant des unités éthylène et des unités d’un 1,3-diène dans lequel les unités éthylène représentent au moins 50% en mole des unités monomères du copolymère, - une charge renforçante contenant de la silice, - un agent de couplage, - un système de réticulation et - un polymère liquide du butadiène fonctionnalisé par au moins une fonction alcoxysilyle, présentant une masse molaire moyenne en nombre (Mn) supérieure ou égale à 1000 g/mol.
2. Composition de caoutchouc selon la réalisation 1, dans laquelle les unités éthylène représentent de 50% à 95% en mole des unités monomères du copolymère.
La illustre une vue d’ensemble du dispositif de graissage en position opérationnelle.
La illustre une vue d’ensemble du dispositif de graissage désassemblé.
La illustre une vue de dessus du dispositif de graissage.
description DÉTAILLÉE de modes de réalisation Sur les figures 1 et 3 est illustrée une première face d’un dispositif de graissage 1 d’un organe de machine, le dispositif de graissage 1 étant composé d’un module de détection 10 fixe et d’un module de transmission 12 amovible.
Le module de détection 10 comporte un boîtier de détection 14 monté sur quatre fixations 16 destinées à fixer le boîtier de détection 14 au boîtier d’une pompe ou d’un pistolet de graissage, notamment d’un pistolet de graissage manuel.
Le boîtier de détection 14 du module de détection 10 est formé d’une base 1 5 parallélépipède rectangle liée à un trapézoïde 17 de largeur égale à la largeur du parallélépipède rectangle, formant une queue d’aronde, et présentant une face supérieure 19 , dite de lecture. Un trou cylindrique d’entrée 18 centré sur un axe de référence A1 du boîtier de détection 14 pénètre dans une chambre du boîtier de détection qui forme un chemin de graisse 20 débouchant dans un trou de sortie 21 pour permettre à la graisse de passer dans le boîtier de détection 14 par le chemin de graisse 20 du trou d’entrée 18 au trou de sortie 21 . Le trou de sortie 21 est de préférence aligné sur l’axe de référence A1 . Sur la face supérieure de lecture 19 est formée une rainure 22 présentant un renfoncement 2 3 .
Le module de transmission 12 du dispositif de graissage 1 comporte en outre un boîtier de transmission 24 dans lequel est logé le module de transmission 12 . Le boîtier de transmission 24 présente une forme de parallélépipède rectangle, de dimensions supérieures aux dimensions du boîtier de détection 14 , avec une glissière trapézoïdale 26 en forme de queue d’aronde complémentaire du trapézoïde 17 du boîtier de détection 14 . La glissière trapézoïdale 26 forme une face inférieure 28 du boîtier de transmission 24 , de préférence plane, et qu’on désignera par la suite comme étant une face de transmission 28 .
Les figures 2, 4 et 5 illustrent les boîtiers de transmission 24 et de détection 14 du dispositif de graissage vus d’une deuxième face d’extrémité. Le boîter de transmission 24 est équipé d’une bille 30 ( ) montée sur ressort, légèrement en saillie par rapport à la face de transmission 28 , est destinée à coopérer avec la rainure 22 et le renfoncement 23 du boîtier de détection 14 pour réaliser un encliquetage.
Deux butées de fin de course 34 formées par le boîtier de transmission 24 ferment une extrémité de la glissière 24 du module de transmission 12 du côté de la deuxième face d’extrémité, et permettant le positionnement des modules de transmission 12 et de détection 14 lors du montage du dispositif de graissage 1 .
La base 15 du module de détection 1 0 est fixée de façon permanente sur un carter de pistolet de graissage ou sur un carter de pompe. Le boîtier de transmission 24 contenant le module de transmission 12 est quant à lui en possession de l’opérateur. Pour amener le dispositif de graissage en position opérationnelle, l’opérateur aligne la glissière 26 du boîtier de transmission 24 et la portion trapézoïdale 17 du boîtier de de détection 14 (figures 3 à 6), et les engage l’une dans l’autre jusqu’à ce que le module de détection 14 vienne en appui contre les butées de fin de course 34 du module de transmission 12 (figures 1 et 2). En position opérationnelle, les modules de détection 10 et de transmission 12 forment un assemblage démontable, par exemple en queue d’aronde, comme représenté sur les figures 1 et 2. La distance entre la face de transmission 28 et la face de lecture 19 correspondante du boîtier de détection 14 est inférieure à 2 mm ; de préférence, la face de transmission 28 et la face de lecture 19 sont en contact.
Sur la est représenté le dispositif de graissage 1 , avec le module de transmission 12 à l’intérieur du boîtier de transmission 24 et le module de détection 10 , en position opérationnelle.
L’intérieur du module de détection est illustré en traits interrompus. À l’intérieur de la chambre 45 constituant le chemin de graisse 20 sont montées deux roues dentées 44 , 46 qui tournent autour de deux axes parallèles 40 , 42 , perpendiculaires à la face de lecture 19 et de préférence équidistants de l’axe de référence A1 du boîtier de détection 14 . Les roues dentées 44 , 46 sont de préférence ovales et de même dimension et engrènent l’une dans l’autre en conservant un décalage angulaire de 90°, de telle sorte que les dentures de la première et de la deuxième roues dentées 44 , 46 forment en permanence une zone de contact 50 contenue dans le chemin de graisse 20 formé autour de l’axe de référence A1 du boîtier de détection 14 . De façon connue, un tel dispositif assure une rotation des roues dentées 44 , 46 qui est proportionnelle à la quantité de graisse qui transite par le chemin de graisse 20 entre l’entrée de graisse 18 et la sortie de graisse 21 .
L’électrode 47 est identique à la troisième électrode 18 décrite en liaison avec la à l’exception du fait que la portion de tige 29 dépourvue de branches est plus courte. Les mêmes éléments techniques comportent les mêmes références et ne sont pas décrits une seconde fois. L’électrode 47 est connectée à une masse 7. L’électrode supplémentaire 50 comporte une tige 52 et des branches 54 solidaires de la tige 52. Les branches 54 s’étendent perpendiculairement à la tige 52. Les branches 54 de l’électrode supplémentaire 50 sont séparées les unes des autres de la deuxième distance D2. La deuxième distance D2 est supérieure à la première distance D1. Les branches 28 de l’électrode 47 sont interposées entre les branches 54 de l’électrode supplémentaire. Les extrémités 32 des branches 28 de l’électrode 47 sont agencées à une distance égale à la longueur du deuxième espacement S2 de la tige 52 de l’électrode supplémentaire 50 selon la direction transversale X. Les extrémités 32 des branches 28 de l’électrode 47 sont agencées à une distance égale au deuxième espacement S2 de la tige 52 de l’électrode supplémentaire 50. Les extrémités 56 des branches 54 de l’électrode supplémentaire 50 sont agencées à une distance égale au deuxième espacement S2 de la tige 24 de l’électrode 47. L’électrode supplémentaire 50 est connectée à une source de tension 5. L’électrode 47 et l’électrode supplémentaire 50 comprennent chacune entre 20 et 100 branches. La deuxième distance D2 est comprise entre 300 micromètres et 500 micromètres.
Selon une variante non représentée, le tapis de détection d’occupation illustré sur la comporte un ensemble comportant un ensemble 49 tel qu’illustré sur la à la place de chaque transducteur capacitif 16. Selon une variante non représentée, le siège 42 illustré sur la comporte un ensemble 49 tel qu’illustré sur la à la place de chaque transducteur capacitif 16.
Selon une variante non représentée, le siège du véhicule comporte un tapis de détection selon l’invention recouvert d’un revêtement de siège.