INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On remarquera que compte tenu du fait que la tension V R ne change normalement jamais, il peut être astucieux de procéder à une mesure de la tension crête associée à V R uniquement au moment du lancement du monitoring et de ne retenir qu’un pourcentage de cette valeur crête en relation avec le temps de cycle de la thermistance et du pourcentage de la tension continue atteignable associée à la constante de temps R12 x C82. Ceci permet de ne procéder qu’à une seule mesure de tension crête, celle associée à la thermistance. Pour un même temps de cycle global, on pourra alors bénéficier d’un doublement du temps (soit 0.8s) de retour à la tension d’équilibre continue V T représentant 99.966% de cette tension continue et donc une mesure plus résolue et stable d’une mesure à l’autre représentant une erreur par défaut inférieure à 0.1°C pour une résistance de platine et par excès de 0.01°C pour une thermistance CTN.
En pratique, l’impulsion représentative de V R peut être perturbée à la baisse aux températures élevées par une chute drastique de la résistance CTN qui peut être inférieure à 100 Ohms alors que sa résistance nominale est de 1kOhms à 25°C et également très légèrement perturbée à la hausse aux basses températures par une augmentation drastique de la résistance CTN qui peut avoisiner 20kOhms à -40°C. Ceci est dû au fait que l’impédance source équivalente liée à la commutation de T2 n’est pas rigoureusement nulle. On fait alors comme si l’impulsion représentative de V R n'avait pas été perturbée et on calcule une première valeur approximative de la thermistance R21. Cette valeur approximative de la thermistance sert ensuite à corriger à la hausse aux températures supérieures à 25°C et à la baisse aux températures inférieures à 25°C la hauteur de l’impulsion associée V R que l’on appelle V R corrigée selon une loi de correction empirique. Et à partir de là, on recalcule le rapport V T /V R corrigée qui permet d’ajuster la valeur de la thermistance R21 et par la suite d’en déduire la température.
Si l’on veut pouvoir augmenter la cadence de mesure tout en bénéficiant d’une bonne résolution, il faut que les temps de retour à l’équilibre des deux voies soient identiques autant que possible, ce qui impose que les capacités des condensateurs C81 et C82 soient égales autant que possible.
En outre, lorsque la cadence de tir est élevée et provoque une erreur de retour à la tension continue, il se produit non seulement une baisse de l’amplitude crête, mais également une erreur, éventuellement différente entre les deux voies en raison de valeurs différentes des capacités C81 et C82, de non-retour à une tension nulle en entrée de l’unité électronique.
Pour cette raison, plutôt que de ne mesurer que les amplitudes crêtes traversant les condensateurs C81 et C82, on préfèrera mesurer les amplitudes crête à crête au pied des impulsions, plus proportionnelles et avec la même constante de proportionnalité, aux tensions V R et V T . Par ailleurs, c’est uniquement au moment où les transistors T1 et T2 deviennent passants que l’impédance des condensateurs C81 et C82 ainsi que celle des transistors T1 et T2 sont minimales. Il en résulte que la tension drain-source V ds =V T pour T1 et V R pour T2 franchit quasiment intégralement le filtre passe-haut constitué par les condensateurs C81, C82 et l’impédance résistive d’entrée de l’unité électronique à laquelle est relié le capteur de température via le connecteur jack male, ou un connecteur jack femelle relié à un cordon audio avec connecteurs jack male-male qui sera connecté à l’unité électronique de traitement tel un ordinateur portable, un PC, une tablette ou un smartphone.
On remarquera que dans cette configuration et c’est un bénéfice de la présente invention par rapport à l’état de l’art, la résistance linéique du cordon de liaison audio ne perturbe pas la mesure étant donnée la très faible valeur de l’impédance source associée au Rds(on) du transistor T1 (respectivement T2), typiquement 0.02 Ohm, en série avec celle du condensateur qui suit C81 (respectivement C82) par rapport à l’impédance linéique du cordon et d’entrée de l’unité électronique de traitement dans laquelle la source impulsionnelle débite le courant. En outre, on remarquera, côté capteur, que les deux sources impulsionnelles débitent aussi du courant dans la même impédance constituée de la résistance R3 de valeur 10 kOhms en parallèle avec le condensateur de découplage C1 de valeur 100 nF et l’impédance d’entrée In1 de la référence de tension Ref1.
Ces 3 impédances groupées constituent une valeur suffisamment faible pour que l’unité électronique externe qui fournit la tension de polarisation microphone disponible sur le conducteur MP détecte que l’équivalent d’un microphone est branché sur la prise jack audio et commute les signaux audio sur ce port d’entrée/sortie.
Mais cette impédance groupée garde également une valeur suffisamment élevée pour que la tension disponible sur le conducteur MP ne chute pas au-dessous de 1.8V, tension minimale nécessaire au bon fonctionnement de la référence de tension Ref1 régulée à 1.25V ou de la tension d’entrée minimale d’un régulateur de tension à faible chute (LDO).
D’un point de vue de l’impédance impulsionnelle, la capacité C1, destinée à la stabilisation de la tension VREF1, reste très petite, typiquement 100 fois à 1000 fois plus petite que les capacités sources C81 et C82 et perturbe les signaux V T et V R dans une faible et même proportion ce qui ne change quasiment rien au rapport V T /V R dont la perturbation reste inférieure à la tolérance requise pour une résolution de température donnée de 0.01°C.
Le courant électrique fourni par REF1 étant très faible, C1 peut être réduite à une valeur plus faible, typiquement 10 nF, voire supprimée, si les résistances R11 et R12 sont augmentées.
Dans un mode de réalisation illustré en , le système d’antenne 12 du système de détection embarqué dans le porteur représenté par la flèche 50, comporte trois antennes réseaux (i.e. 3 panneaux) distincts 12_1, 12_2 et 12_3 schématisées par des barres de part et d’autre du porteur, ce qui permet au système de détection de couvrir un domaine gisement de 330° (voire zone grisée), avec un secteur aveugle en queue d’appareil.
L’invention a été décrite ci-dessus en référence à un RADAR. Elle est bien sûr applicable à tout système de détection doté d’antenne à commande de phase et adapté pour émettre des ondes et analyser les réflexions de ces ondes sur des obstacles, tels que les dispositifs à base de SONAR (SSO pour « Sonar à Synthèse d’Ouverture ou « SAS » en terminologie anglaise ; SSOI pour « Sonar à Synthèse d’Ouverture Inverse ou « ISAS » en terminologie anglaise), LIDAR…
Par exemple, l’invention est mise en œuvre dans un mode de réalisation dans un sous-marin embarquant un sonar pour produire des images SSO (sonar à synthèse d’ouverture) et imager les fonds marins à des fins d’observation et de navigation par reconnaissance des fonds observés.
Dans un mode de réalisation, l’invention est utilisée dans le mode ISAR de manière à imager simultanément plusieurs cibles maritimes disjointes en gisement et élévation, en exploitant l’effet Doppler généré par leurs mouvements propres et indiqués par les échos reçus : tangage/roulis dus à la houle.
COMBINEUR SPECTRAL MONOMODE La présente invention concerne le domaine de multiplexage spectral dans des fibres optiques et plus particulièrement, des dispositifs fonctionnant dans des gammes spectrales différentes pouvant être utilisés dans des capteurs à fibres optiques.
Etat de la technique antérieure Dans le domaine de fibres optiques, il existe différentes gammes de longueurs d’onde de travail. Les principales gammes utilisées aussi bien dans les télécoms que dans la détection (sensing) et en passant par les fibres énergétiques POF « Power Over Fiber » sont des gammes autours des valeurs suivantes: 850nm ; 1300nm ; et 1550nm.
Les fibres optiques couramment utilisées pour la détection et les télécommunications longues distances sont des fibres optiques monomodes. Lorsqu’on utilise ce genre de fibres optiques, on se doit de respecter une certaine gamme de travail en longueur d’onde. En effet, chaque fibre optique monomode n’est monomode que sur un intervalle spectral donné. En dessous de la limite basse de l’intervalle, la fibre optique devient multimode, c’est-à-dire, plusieurs modes peuvent s’y propager.
Les types de fibres optiques monomodes et leurs intervalles spectraux associés comportent les éléments suivants: « SMF28 » [1260 – 1625nm] ; « HI1060 » [980 – 1650nm]; « SM980 » [980 – 1550nm]; « SM800 » [830 – 980nm]; et « 780HP » [780 – 970nm].
Comme on peut le constater, aucune des fibres optiques conventionnelles mentionnées ci-dessus n’est monomode sur l’ensemble des gammes spectrales allant de 850nm à 1550nm. Ainsi, si l’on dispose d’un dispositif optique (par exemple, un émetteur télécom ou un interrogateur de capteurs à fibre optiques) fonctionnant à 850nm, il devra être connecté à une fibre monomode à 850nm. Et si l’on dispose d’un dispositif optique fonctionnant à 1550nm, il devra être connecté à une fibre monomode à 1550nm. Or, il s’avère qu’il peut être utile de pouvoir travailler à ces deux longueurs d’ondes en parallèle ou en séquentiel.
Actuellement, pour pouvoir travailler à différentes longueurs d’onde on utilise une architecture comportant plusieurs interfaces physiques comme celle illustré sur la . Cette architecture comporte une première interface 301 connectable à une source 151 à 850nm en utilisant une première fibre optique 311 monomode à 850nm, une deuxième interface 302 connectable à une source 152 à 1300nm en utilisant une deuxième fibre optique 312 monomode à 1300nm, et une troisième interface 303 connectable à une source 153 à 1550nm en utilisant une troisième fibre optique 313 monomode à 1550nm. Comme il n’y a pas de fibres optiques monomodes de 850 à 1550nm, chaque interface doit être connectée à une fibre monomode adaptée à la source de lumière.
Ce genre de parallélisation des interfaces est encombrant et nécessite de faire attention à utiliser la bonne fibre optique selon l’application souhaitée. Ceci peut générer des erreurs de connexion pour un utilisateur non expérimenté.
L’objet de la présente invention est de remédier aux inconvénients précités en proposant un procédé et un dispositif permettant de travailler à plusieurs longueurs d’ondes en facilitant l’interfaçage sur une plage allant de 850nm à 1550nm de manière simple, efficace et flexible.
Présentation de l’invention L’invention a pour objet un combineur spectral monomode, comportant :
-au moins deux fibres optiques d’entrées chacune étant adaptée pour s’interfacer avec une fibre optique amont destinée à injecter un signal lumineux monomode,
-une unique fibre optique de sortie adaptée pour s’interfacer avec une fibre optique aval monomode sélectionnée pour transporter l’un quelconque des signaux lumineux monomodes injectés, et
-une fibre optique de liaison reliant les fibres optiques d’entrées à l’unique fibre optique de sortie, et en ce qu’au moins une fibre optique d’entrée est adaptée pour être connectée de manière alignée avec une fibre optique amont pouvant être destiné à injecter un signal lumineux monomode ayant une longueur d’onde inférieure à la longueur d’onde de coupure de la fibre optique d’entrée.
Avantageusement, la composition selon l’invention, en particulier la phase aqueuse continue, a une valeur de seuil d’écoulement inférieure ou égale à 10 Pa, en particulier inférieure ou égale à 8 Pa, tout particulièrement inférieure ou égale à 5 Pa, et en particulier inférieure ou égale à 1 Pa.
Avantageusement, la composition selon l’invention, en particulier la phase aqueuse continue, a une valeur de seuil d’écoulement comprise entre 0,05 Pa et 10 Pa, de préférence entre 0,5 Pa et 8 Pa, et mieux entre 1 Pa et 5 Pa.
Une composition selon l’invention satisfaisant aux viscosité et valeur de seuil d’écoulement décrits ci-dessus présente un compromis non évident entre stabilité cinétique de l’émulsion, caractère liquide et sprayabilité. Ce compromis est notamment accessible grâce à la présence de la cellulose microcristalline en phase aqueuse continue.
Cellulose microcristalline La cellulose microcristalline (ou « microcrystalline cellulose ») est généralement préparée à partir de pâte (ou pulpe) de bois : ladite pulpe est coupée en petites particules qui sont hydrolysées chimiquement, notamment avec un acide minéral, puis une étape de filtration et de séchage a lieu.
Selon une première variante, la cellulose microcristalline peut être sous la forme de particule. De préférence, la cellulose microcristalline présente une taille de particule définie par un diamètre médian D50 allant de 5 à 140 µm.
De préférence, la cellulose microcristalline est choisie parmi une cellulose microcristalline dont le diamètre médian est inférieur à 30µm et est de préférence de 10µm. Alternativement, la cellulose microcristalline a de préférence un diamètre médian de 130 µm.
Le diamètre médian est un paramètre bien connu de l'homme du métier qui peut être mesuré selon les techniques qui lui sont bien connues, telles que par exemple la granulométrie laser ou le tamisage sélectif.
Une telle cellulose microcristalline est notamment commercialisée par FMC Biopolymers sous le nom d'Avicel ou par la société JRS.
Selon une deuxième variante, la cellulose microcristalline peut être sous la forme d'une fibre, de préférence ayant un diamètre moyen de 2 à 5 nm. Le diamètre moyen des fibres signifie le diamètre moyen des fibres en volume.
Une telle cellulose microcristalline est notamment commercialisée par IWASE COSFA sous le nom Rheocrysta C-2SN.
Selon une troisième variante, la cellulose microcristalline peut être sous la forme d'un mélange (ou association ou couplage) avec une gomme naturelle, en particulier une gomme de cellulose ou de xanthane. On peut alors parler de cellulose microcristalline cotraitée (ou fonctionnalisée) ; on entend notamment désigner une cellulose microcristalline sur laquelle est liée (ou greffée) une gomme naturelle.
Une telle cellulose microcristalline cotraitée est notamment commercialisée par CFF GmbH & Co. KG sous le nom Sensocel stab 026 ou Sensocel stab 026N.
De préférence, la cellulose microcristalline est une cellulose microcristalline cotraitée, de préférence avec une gomme naturelle, en particulier une gomme de cellulose ou de xanthane, et tout particulièrement une gomme de cellulose.
Dans certains modes de réalisation, au moins la paroi externe comprend une pluralité de perturbateurs faisant saillie depuis une face extérieure de ladite paroi externe, la paroi externe étant en contact avec l’extension amont de la virole externe dans la direction d’empilement par l’intermédiaire des perturbateurs, ces derniers étant agencés de manière à former entre eux des couloirs de guidage configurés pour guider un écoulement d’air de refroidissement vers une extrémité aval de la paroi externe.
Contrairement à une configuration dans laquelle l’interface de contact entre la chambre de combustion et le fourreau annulaire est plane, courbe et continue, la présence des perturbateurs implique une interface de contact discontinue. La surface principale de la paroi externe (ou face extérieure de la paroi externe) est ainsi espacée de l’extension amont de la virole externe, d’une distance correspondant à l’épaisseur des perturbateurs dans la direction radiale. Deux perturbateurs adjacents forment en outre un couloir. En d’autres termes, un espace allongé axialement est formé entre deux perturbateurs adjacents, la surface principale de la face extérieure de la paroi externe, et la face intérieure de l’extension amont de la virole externe. Ces couloirs de guidage permettent de guider un flux d’air de refroidissement, et ainsi de créer un film de protection le long des parois de la chambre de combustion et des viroles.
Dans certains modes de réalisation, la turbine à gaz comprend un carter fixe portant la chambre de combustion et le distributeur, la chambre de combustion étant montée de manière mobile en translation axiale par rapport au carter fixe, de manière à ce que les parois interne et externe de la chambre de combustion soient configurées pour se déplacer axialement le long de l’axe central à l’intérieur du fourreau annulaire.
Il est ainsi possible d’ajuster la position axiale de la chambre de combustion en fonction régime de fonctionnement et/ou de la température du moteur. La turbine à gaz peut par exemple comprendre une unité de calcul configurée pour déplacer axialement la chambre de combustion en fonction de ces paramètres, afin d’assurer un contact entre les surfaces de la chambre de combustion et du distributeur, tout en limitant les efforts de contact entre celles-ci.
Dans certains modes de réalisation, la chambre de combustion est en métal, et le distributeur de turbine haute pression est en céramique à matrice composite.
L’agencement de la chambre de combustion, insérée dans le fourreau annulaire du distributeur selon le présent exposé, permet de limiter les inconvénients liés aux dilations différentielles importantes qu’implique la différence de matériau entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression.
Le présent exposé concerne également une turbomachine comprenant une turbine à gaz selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
Le présent exposé concerne également un procédé d’assemblage d’une turbine à gaz comprenant un axe central, le procédé comprenant : - la fourniture d’une chambre de combustion annulaire autour de l’axe central et ayant une paroi interne et une paroi externe, - la fourniture d’un distributeur de turbine haute pression ayant une pluralité de pales s’étendant entre une virole interne et une virole externe, les viroles interne et externe comprenant chacune une extension amont formant un fourreau annulaire s’étendant vers l’amont, - l’assemblage du distributeur et de la chambre de combustion de manière à agencer le distributeur à une extrémité aval de la chambre de combustion selon un sens d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion, en insérant en partie les parois interne et externe de la chambre de combustion dans le fourreau annulaire de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne et externe soient respectivement en contact avec l’extension amont des viroles interne et externe dans une direction d’empilement transversale à l’axe central.
Contrairement à la configuration habituelle selon l’art antérieure, dans laquelle les viroles interne est externe sont fixées à la chambre de combustion par l’intermédiaire de brides annulaires et de moyens de fixation tels que des vis-écrous, la chambre de combustion, dans le procédé du présent exposé, est assemblée au distributeur par insertion dans le fourreau annulaire dudit distributeur. Outre les avantages précités liés à cet agencement et liés aux dilatations différentielles, ce mode d’assemblage est simple et peu coûteux en temps.
Dans certains modes de réalisation, la forme et la position des parois interne et externe de la chambre de combustion et de l’extension amont des viroles interne et externe sont déterminées de manière à ce que, en fonctionnement, lesdites parois interne et externe présentent une forme complémentaire au fourreau annulaire.
En particulier, la forme et la position des différentes parois peut être déterminées en tenant compte des coefficients de dilatation des différentes pièces, et des températures de fonctionnement envisagées. Ces paramètres sont notamment déterminés de telle sorte qu’en fonctionnement, c’est-à-dire à chaud lorsque les différentes parois se dilatent, la paroi externe (ou la paroi interne) de la chambre de combustion épouse la forme de l’extension amont de la virole externe (ou de la virole interne), en étant en contact avec celle-ci.
Dans certains modes de réalisation, une position axiale de la chambre de combustion par rapport au distributeur est déterminée en fonction du régime de fonctionnement de la turbine à gaz.
La turbine à gaz peut par exemple comprendre une unité de calcul configurée pour déplacer axialement la chambre de combustion en fonction du régime de fonctionnement et/ou de la température du moteur, afin d’assurer un contact entre la chambre de combustion et le distributeur, tout en limitant les efforts de contact entre ces derniers. Par exemple, lorsque la chambre est très chaude, elle peut être décalée axialement vers l’amont pour autoriser une dilatation plus importante. A l’inverse, pour des points de fonctionnement plus froids, la chambre peut être décalée axialement vers l’aval et vers le distributeur.
La est une vue en coupe axiale et partielle d’une chambre de combustion et d’un distributeur d’une turbine à gaz selon l’art antérieur,
5 Additifs possibles La composition de caoutchouc selon l'invention peut comporter optionnellement également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères pour pneumatique, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des agents anti-fatigue, des plastifiants autres que le polymère liquide du butadiène, des résines renforçantes (telles que décrites par exemple dans la demande WO 02/10269).
Il va de soi que l'invention concerne les compositions de caoutchouc précédemment décrites tant à l'état dit "cru" ou non réticulé (i.e., avant cuisson) qu'à l'état dit "cuit" ou réticulé (i.e., après réticulation ou vulcanisation).
6 Préparation de la composition de caoutchouc La composition conforme à l’invention peut être fabriquée dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier : - une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite " non-productive "), qui peut être conduite en une seule étape thermomécanique au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel (par exemple de type 'Banbury'), tous les constituants nécessaires, notamment la matrice élastomérique, le polymère liquide du polybutadiène, la charge renforçante, les éventuels autres additifs divers, à l'exception du système de réticulation. L’incorporation de la charge éventuelle à l’élastomère peut être réalisée en une ou plusieurs fois en malaxant thermomécaniquement. Dans le cas où la charge est déjà incorporée en totalité ou en partie à l’élastomère sous la forme d’un mélange-maître comme cela est décrit par exemple dans les demandes WO 97/36724 ou WO 99/16600, c’est le mélange-maître qui est directement malaxé et le cas échéant on incorpore les autres élastomères ou charges présents dans la composition qui ne sont pas sous la forme de mélange-maître, ainsi que les éventuels autres additifs divers autres que le système de réticulation. La phase non-productive peut être réalisée à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 110°C et 200°C, de préférence entre 130°C et 185°C, pendant une durée généralement comprise entre 2 et 10 minutes.
- une seconde phase de travail mécanique (phase dite " productive "), qui est réalisée dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres, après refroidissement du mélange obtenu au cours de la première phase non-productive jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 120°C, par exemple entre 40°C et 100°C. On incorpore alors le système de réticulation, et le tout est alors mélangé pendant quelques minutes, par exemple entre 5 et 15 min.
7 Produit semi-fini et pneumatique La composition de caoutchouc selon l’invention présente une bonne résistance à la déchirabilité et une rigidité adaptées à une utilisation pour la fabrication de pneumatiques. Ainsi, un pneumatique comprenant dans sa bande de roulement une telle composition présage de bonnes propriétés de résistance à l'usure tout en procurant un bon comportement routier notamment lors du transport de charges lourdes.
C’est pourquoi, un autre objet de la présente invention concerne un article semi-fini en particulier pour pneumatique comprenant au moins une composition de caoutchouc conforme à l’invention et telle que définie ci-dessus.