INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation où l’organe de mélange 15 comprend une vis sans fin, l’organe de mélange génère un déplacement de la poudre du bas vers le haut du réservoir de poudre 10, ce qui rend le déplacement des grains de poudre plus aléatoire.
À ce propos, comme le bras mélangeur 17 s’étend radialement par rapport au premier axe Z1, le mouvement de l’organe de mélange 15 induit par la rotation du bras mélangeur 17 autour du premier axe Z1 permet à l’organe de mélange 15 de balayer un volume de poudre plus grand en comparaison d’une configuration où le bras mélangeur 17 ne s’étendrait pas ou peu radialement. Ceci étant dit, l’extension radiale maximale du bras mélangeur 17 dépend des dimensions du réservoir de poudre 10, l’extension radiale du bras mélangeur 17 correspondant à l’écart qui existe entre son extrémité distale 17b et le premier axe Z1.
De préférence, l’extrémité distale 17b du bras mélangeur 17 est séparée d’une surface interne de la cavité par une distance comprise entre 3 mm et 10 mm. Cela permet d’éviter que le bras mélangeur 17 n’entre en contact avec une surface interne 11a de la cavité, ce qui risquerait d’endommager le bras mélangeur 17 lui-même et la cavité 11. En outre, dans cette gamme de distance, le bras mélangeur 17 est suffisamment proche de la surface interne de la cavité pour que l’organe de mélange 15 soit en mesure de détacher des couches/strates de poudre déposées sur la surface interne 11a de la cavité. Il convient de préciser que l’organe de mélange 15 n’a pas besoin d’être directement en contact avec la surface interne 11a de la cavité pour détacher les couches/strates de poudre qui s’y seraient déposées. En effet, la poudre se trouvant à proximité de la surface interne 11a de la cavité, sans être déposée sur ladite surface interne, est en mesure de détacher la poudre effectivement déposée sur la surface interne 11a de la cavité lorsqu’elle est mise en mouvement par l’organe de mélange 15.
À ce propos, il est avantageux que le second axe A s’étende parallèlement à la paroi tronconique 10b du réservoir de poudre 10. En effet, cette configuration favorise le mélange des couches/strates de poudre déposées sur la surface interne 11a de la cavité régulièrement sur toute la surface interne 11a de la cavité se trouvant en vis-à-vis de l’organe de mélange 15.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures, le second axe A est incliné par rapport au premier axe Z1. Cela génère un mouvement plus aléatoire des grains de poudre et rend la poudre encore plus homogène qu’en l’absence d’un tel agencement. En effet, comme les axes de rotation ne sont pas alignés, cela favorise le mouvement désordonné des grains de poudre et les collisions entre les particules. En pratique, l’inclinaison du second axe A par rapport au premier axe Z1 est quand même en partie liée à la forme géométrique du réservoir de poudre 10 comme ceci a été vu ci-avant. En effet, lorsque l’organe de mélange 15 se déplace en suivant la forme de la surface interne 11a de la cavité d’une part car cela permet de garantir l’intégrité structurelle de l’organe de mélange 15 et de la cavité 11, et d’autre part car cela favorise le mélange homogène des couches/strates de poudre déposées sur la surface interne 11a de la cavité en profondeur de la cavité.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 et 2, l’extrémité supérieure 10a est séparée de l’extrémité inférieure 10c par une distance d R , correspondant sensiblement à une hauteur du tronc de la forme tronconique du réservoir de poudre 10. Préférentiellement, le bras mélangeur 17 s’étend depuis l’extrémité supérieure 10a, le long du second axe A, sur une distance d 1 d’au plus un tiers de la distance d R , tandis que l’organe de mélange 15 s’étend depuis l’extrémité radialement externe 17a du bras mélangeur 17, le long du premier axe Z1, sur une distance d 2 d’au plus deux tiers de la distance d R . Ainsi, même si la poudre occupe la moitié du volume de la cavité et jusqu’au deux tiers du volume de la cavité, l’organe de mélange 15 présente une longueur appropriée pour mélanger une telle quantité de poudre. Précisons qu’il n’est pas souhaitable que le réservoir de poudre 10 soit trop rempli de poudre car il serait alors difficile de mélanger la poudre et cela poserait des problèmes autres que l’inhomogénéité.
Selon une variante non représentée du mode de réalisation illustré aux figures 1 et 2, la vis sans fin 16 de l’organe mélangeur comprend le canal d’alimentation en gaz neutre. Ce dernier comprend plusieurs buses de soufflage chacune agencée sur la cannelure de la vis sans fin. Préférentiellement, les buses de soufflages sont réparties sur la cannelure de la vis sans fin et séparées les unes par rapport aux autres d’un angle compris entre 50° et 100° afin d’optimiser le mélange de la poudre. Le soufflage du gaz neutre s’effectue à basse pression, la pression de soufflage du gaz neutre est préférentiellement inférieure à 2 bars.
Avantageusement, le gaz neutre est chauffé à une température environ égale à 80°C de manière à réaliser un étuvage de la poudre. Le réservoir de poudre 10 comprend un clapet afin de relâcher la pression contenue dans le réservoir et ainsi empêcher des phénomènes de propulsion de la poudre en dehors du réservoir de poudre.
Selon un autre mode de réalisation illustré à la , l’organe de mélange 15 comprend une hélice rotative 18 et un bras de liaison 19 reliant l’hélice rotative 18 à l’extrémité radialement externe 17a du bras mélangeur 17. Ce mode de réalisation ne diffère du premier mode de réalisation que par cela. Préférentiellement, le bras mélangeur 17 de l’organe de mélange 15 s’étend depuis l’extrémité supérieure 10a du réservoir de poudre 10, le long du second axe A. Selon un exemple tel que représenté à la , l’hélice rotative 18 de l’organe de mélange 15 comprend plusieurs pâles 18a réparties circonférentiellement autour du second axe A.
En référence aux Figures 1 à 3, le procédé d’adaptation d’impédance P est mis en œuvre pour adapter l’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence sur toute sa longueur de chaîne.
Dans le contexte applicatif illustré , la chaîne applicative radiofréquence comprend en amont un générateur radiofréquence 2 générant une onde électromagnétique et ayant une impédance de référence Zref définie au moins par un module de référence Mref et/ou une partie imaginaire de référence Imref. Le générateur radiofréquence 2 est utilisé pour alimenter, par l’intermédiaire d’une ligne à transmission dont l’impédance caractéristique est adaptée à l’impédance de référence Zref, une charge 5, aussi appelée applicateur, située en aval de la chaîne. L’impédance de la charge 5 n’est pas adaptée / n’est pas égale à l’impédance de référence Zref, faisant que la chaîne applicative radiofréquence est désadaptée.
Dans la suite de la description, il est considéré que l’impédance de référence Zref est égale à 50 Ohms. Ainsi, le module de référence Mref est égal à 50 Ohms et la partie imaginaire de référence Imref est égale à zéro.
Afin d’adapter l’impédance sur toute la longueur de ligne, l’invention utilise comme matériel/équipement : - un réseau d’adaptation d’impédance à deux degré de liberté comprenant un premier composant variable X1 et un second composant variable X2, et qui est placé en amont de la charge 5, et - un discriminateur radiofréquence positionné en sortie du générateur radiofréquence 2 et en amont d’un bloc fonctionnel 6 formé par la mise en série du réseau d’adaptation d’impédance 4 et de la charge 5.
Le procédé d’adaptation d’impédance P est remarquable en ce que le discriminateur radiofréquence 1 permet de mesurer en des points particuliers sur la longueur de chaîne, positionnés en amont du bloc fonctionnel 6, des impédances telles qu’elles permettent de procéder à un découplage entre les deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance, afin de les piloter individuellement pour réaliser l’adaptation d’impédance, cela sans qu’il soit nécessaire de déplacer physiquement ledit discriminateur radiofréquence 1 à ces points particuliers. Autrement dit, le découplage des deux degrés de liberté (soit le découplage des premier et second composants variables X1, X2) est réalisé numériquement, avec le discriminateur radiofréquence 1 restant dans une position fixe p0 en sortie du générateur radiofréquence 2. D’une certaine manière, cela revient à déplacer « fictivement » le discriminateur radiofréquence de sa position fixe à ces points particuliers. Plus de précision sont données par la suite, lorsqu’est détaillé le principe de fonctionnement du procédé d’adaptation d’impédance P.
En référence à la , le réseaux d’adaptation d’impédance 4 comprend un système d’asservissement conformé pour piloter les deux composants variables X1, X2. Plus précisément, le système d’asservissement comprend deux branches d’asservissement, qualifiables de première et seconde branche d’asservissement, conformées chacune pour piloter un des deux composants variables X1, X2. Pour chacune des branches d’asservissement sont cascadés plusieurs éléments. Ce sont les mêmes pour chacune d’entre elles.
Ainsi, la première (respectivement la seconde) branche d’asservissement comprend : - un premier comparateur amont CF1 (respectivement un second comparateur amont CF2) présentant deux entées et une sortie ; - un premier correcteur amont RF1 (respectivement un second correcteur amont RF2) dont l’entrée est mise en série avec la sortie du premier comparateur amont CF1 (respectivement un second comparateur amont CF2) ; - un premier comparateur aval CB1 (respectivement un second comparateur aval CB2) présentant trois entrée et une sortie, pour lequel : la première des trois entrées est mise en série avec la sortie du correcteur amont de sa branche d’asservissement, la seconde entrée est conformée pour recevoir une tension en provenance d’un système/composant extérieur au système d’asservissement, et la troisième entrée est connectée à la sortie du correcteur du premier correcteur amont RF1 (respectivement un second correcteur amont RF2) ; - un premier correcteur aval RB1 (respectivement un second correcteur aval RB2) dont l’entrée est mise en série avec la sortie du premier comparateur aval CB1 (respectivement un second comparateur aval CB2) ; - un premier actionneur A1 (respectivement un second actionneur A2) dont l’entrée est mise en série avec la sortie du premier correcteur aval RB1 (respectivement un second correcteur aval RB2), et dont la sortie est raccordée au premier composant variable X1 (respectivement au second composant variable X2) pour le pilotage et le réglage de leur valeur.
Le rôle de chacun des éléments est précisé ultérieurement.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, le premier composant variable X1 correspond à une capacité, et le second composant variable X2 à une inductance ; ou inversement dans un second mode de réalisation. Dans un troisième mode et un quatrième mode, les deux composants variables X1, X2 sont tous deux des capacités, ou bien des inductances.
Selon deux modes de réalisation de l’invention, les deux composants variables X1, X2 sont placés, sur la chaîne applicative radiofréquence, soit en série, soit en parallèle.
Le procédé d’adaptation d’impédance P est mis en œuvre par une unité de contrôle 10 rattachée au discriminateur radiofréquence 1 et au réseau d’adaptation d’impédance 4.
Dans une première variante de réalisation de l’invention, l’unité de contrôle 10 est un système externe, comme une station de travail (par exemple un ordinateur de bureau), raccordé et/ou en communication avec le discriminateur radiofréquence 1 et le réseau d’adaptation d’impédance 4, et comprenant un logiciel pour la mise en œuvre du procédé d’adaptation d’impédance P. Le discriminateur radiofréquence 1 et le réseau d’adaptation d’impédance 4 ne sont pas reliés entre eux directement, mais indirectement par l’intermédiaire de l’unité de contrôle 10.
Dans une seconde variante de réalisation, qui correspond à celle illustrée , l’unité de contrôle 10 fait partie intégrante du discriminateur radiofréquence 1, et correspond par exemple à un microprocesseur et/ou une carte électronique qui contient un programme relatif à l’exécution du procédé d’adaptation d’impédance.
En référence aux et , le procédé d’adaptation d’impédance P débute avec une phase de détermination DP durant laquelle le discriminateur radiofréquence 1 détermine le coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0 où il est installé.
Pour cela, au moyen d’un coupleur bidirectionnel qu’il intègre (et non illustré sur les figures), le discriminateur radiofréquence 1 mesure durant une étape de mesure E01 au moins une tension directe Vd (ou tension incidente) et une tension réfléchie Vr. A partir de ces deux tensions, le discriminateur radiofréquence calcule, durant une étape de calcul E02 et selon les équations Eq.1 à Eq.3, le coefficient de réflexion S11p0 à partir des deux tensions Vd, Vr mesurées, duquel il peut également déduire son module M_S11p0 et sa phase P_S11p0. Eq.1 Eq.2 Eq.3
Le tenseur de caractéristiques quantifié codé est décodé par un décodeur 15 prenant en entrée les valeurs courantes des paramètres entropiques .
Selon une variante, le tenseur de caractéristiques quantifié codé est décodé par en binaire par la méthode du codage arithmétique.
Selon une variante, le tenseur de caractéristiques quantifié codé est décodé par une méthode de décodage entropique telle que par exemple la méthode ANS.
Un tenseur de caractéristiques est alors obtenu.
Selon une variante, le tenseur de caractéristiques est égal au tenseur de caractéristiques quantifié décodé en sortie du décodeur 15.
Selon une variante, le tenseur de caractéristiques est obtenu en ajoutant le tenseur de caractéristiques quantifié décodé en sortie du décodeur 15 à un résidu r obtenu par le prédicteur entropique 11 à partir des valeurs courantes des paramètres entropiques . Le tenseur de caractéristiques est présentée en entrée du décodeur 12. Le décodeur 12 est le symétrique de l’encodeur 10. Il comporte une succession de couches de traitement. Chaque couche de traitement applique une transformation au tenseur de caractéristiques en entrée de cette couche de traitement et sous-échantillonne le tenseur de caractéristiques transformé. Le décodeur 12 comprend également un reconstructeur qui obtient une image reconstruite à partir du tenseur de caractéristiques en sortie de la succession de couches de traitement.
Une fonction de coût L est alors obtenue pour les valeurs courantes des paramètres du réseau de neurones.
Une fonction de coût est ainsi obtenue pour chaque image numérique courante dudit ensemble pour lesdites valeurs courantes des paramètres du réseau de neurones.
Une valeur moyenne des fonctions de coût obtenues est calculées pour les images numériques courantes dudit ensemble. Des valeurs de pas sont déterminés selon une méthode de descente de gradient utilisée pour minimiser la valeur moyenne des fonctions de coût, chaque valeur de pas étant utilisée pour modifier une valeur courante d’un paramètre du réseau de neurones. Les valeurs des paramètres du réseau de neurones sont alors obtenues par itération successive, à chaque itération des valeurs courantes des paramètres du réseau de neurones sont modifiées selon des valeurs de pas qui deviennent de plus en plus petites au fil des itérations. Les itérations (la phase d’apprentissage) cessent lorsqu’une condition d’arrêt est vérifiée comme expliqué ci-dessus.
Lors de la phase de production, une image numérique à compresser est présentée en entrée du codeur 10. Un tenseur de caractéristiques quantifié et des valeurs de paramètres entropiques sont obtenus à partir du prédicteur entropique 11 entrainé de manière à minimiser la fonction de coût L. Ce tenseur de caractéristiques quantifié et les valeurs des paramètres entropiques peuvent être compressés par le codeur 14 et transmis à destination d’un décodeur qui comprendrait alors le décodeur 15 et le décodeur 12. Par exemple, les valeurs des paramètres entropiques peuvent être transmis en tant que métadonnée. Un tenseur de caractéristiques quantifié et codé est décodé par le décodeur 15 et présenté en entrée du décodeur 12. L’image reconstruite est alors obtenue en sortie du décodeur 12.
illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de compression avec pertes d’une image numérique utilisant des paramètres déterminés à partir d’un réseau de neurones selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Le procédé de compression avec pertes comporte une phase d’apprentissage au cours de laquelle le réseau de neurones est entrainé.
La phase d’apprentissage comprend des étapes appliquées à un ensemble de N numériques courantes ( . Au moins une zone d’intérêt est définie par image numérique courante .
Dans la première étape 31, une valeur de coefficient de pondération est obtenue pour chaque pixel de chaque image numérique courante de l’ensemble d’images courantes, la valeur de coefficient de pondération dépendant de l’appartenance du pixel d’une image numérique courante à une zone d’intérêt définie dans ladite image numérique courante.
Dans la deuxième étape 32, des valeurs courantes initiales des paramètres du réseau de neurones sont sélectionnées.
Dans une troisième étape 33, une valeur d’une fonction de coût L est obtenue pour chaque image numérique courante de l’ensemble d’images courantes.
Selon des modes de réalisation préférés dans les présentes, le correcteur de pH est choisi parmi l’hydroxyde de potassium, l’hydroxyde de sodium, la triéthanolamine ou leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation préférés dans les présentes, le correcteur de pH est l’hydroxyde de potassium.
La quantité de correcteur de pH dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. Le correcteur de pH, selon les modes de réalisation des présentes, peut être présent dans la composition en une quantité allant de 3,5 % à 6 % en poids, préférentiellement de 4 à 5.5 % en poids, mieux encore de 4,5 à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Solvant La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut un ou plusieurs solvants, qui sont utilisés pour dissoudre et suspendre les autres composants de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, le solvant est de l’eau.
La quantité de solvant dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. Le solvant, selon des modes de réalisation des présentes, peut être présent dans la composition en une quantité allant de 35 % à 55 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 40 à 50 % en poids, mieux encore de 42 à 45 % en poids.
Agent chélateur La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut un ou plusieurs agents chélateurs, qui sont utilisés pour séquestrer des ions métalliques ou des composés métalliques et empêche ainsi la contamination ou la décoloration de la composition. De plus, les agents chélateurs améliorent l’efficacité des conservateurs dans la composition et contribuent à maintenir la stabilité de la composition. Des exemples d’agents chélateurs incluent, mais sans s'y limiter, le diacétate de glutamate tétrasodique, l’acide éthylène diamine tétraacétique disodique ou des mélanges de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation préféré, l’agent chélateur est le diacétate de glutamate tétrasodique.
La quantité d’agent chélateur dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. L’agent chélateur, selon les modes de réalisation des présentes, peut être présent dans la composition en une quantité allant de 0,2 % à 0,6 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 0,3 à 0,6 % en poids, mieux encore, de 0,3 à 0,5 % en poids.
Conservateur La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut un ou plusieurs conservateurs, qui sont utilisés pour protéger la composition d'une contamination microbienne et/ou de toute dégradation associée de la composition.
Des exemples de conservateurs incluent, mais sans s'y limiter, le phénoxy-éthanol, le caprylyl glycol, les parabènes, le méthyl isothiazolinone, le benzisothiazolinone, le méthyl chloro isothiazolinone, l’alcool benzylique, l’acide salicylique, l’acide sorbique, le benzoate de sodium, le sorbate de potassium ou leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, le conservateur est le phénoxy-éthanol et le caprylyl glycol.
La quantité de conservateur dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. Le conservateur, selon des modes de réalisation des présentes, peut être présent dans la composition en une quantité allant de 0,1 % à 2 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 0,3 à 1,5 % en poids, mieux encore de 0,3 à 1 % en poids.
Fragrance La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut un ou plusieurs parfums, qui sont utilisés pour conférer une saveur agréable à la composition et masque toute odeur indésirable qui peut découler des autres ingrédients de la composition. De plus, les parfums offrent une perception sensorielle agréable à l’utilisateur tout en utilisant la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, le parfum est un mélange d’huiles essentielles.
La quantité de fragrance dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. La fragrance, selon des modes de réalisation des présentes, peut être présente dans la composition en une quantité allant de 0,4 % à 0,8 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 0,5 à 0,8 % en poids.
En tant qu’huiles d’esters, on peut utiliser des esters de sucre et des diesters d’acides gras en C 6 - C 30 et préférentiellement en C 12 - C 22 . Il est rappelé que le terme « sucre » désigne les composés à base d'hydrocarbures portant de l'oxygène contenant plusieurs fonctions alcool, avec ou sans fonctions aldéhyde ou cétone, et comprenant au moins 4 atomes de carbone. Ces sucres peuvent être des monosaccharides, des oligosaccharides ou des polysaccharides.
Sur la , un module de refroidissement comportant un guide d’air selon la présente invention est illustré dans une position fonctionnelle, c’est-à-dire quand le module de refroidissement est disposé au sein d’un véhicule automobile.
Comme le montrent les figures 2 à 4, le module de refroidissement 22 est destiné à être traversé par un flux d’air F parallèle à la direction X et allant de l’avant vers l’arrière du véhicule 10. Cette direction X correspond plus particulièrement à une direction longitudinale X allant de l’avant vers l’arrière du module de refroidissement 22. Dans la présente demande, on qualifie un élément d’en « amont » ou d’en « aval » selon la direction longitudinale X du module de refroidissement 22, un élément qui est respectivement disposé plus vers l’avant ou vers l’arrière qu’un autre élément. L’avant correspond à l’avant du véhicule automobile 10 à l’état monté ou alors la face du module de refroidissement 22 par laquelle le flux d’air F est destiné à entrer dans le module de refroidissement 22. L’arrière correspond quant à lui à l’arrière du véhicule automobile 10 ou alors à la face du module de refroidissement 22 par laquelle le flux d’air F est destiné à ressortir du module de refroidissement 22.
Le module de refroidissement 22 comporte un boîtier ou carénage 40 formant un guide d’air. Ce carénage 40 forme plus particulièrement un canal interne entre une extrémité amont et une extrémité aval opposées l’une à l’autre. A l’intérieur dudit carénage 40 est disposé au moins un échangeur de chaleur 24. Ce canal interne est de préférence orienté parallèlement à la direction longitudinale X de sorte que l’extrémité amont est orientée vers l’avant du véhicule 10 en regard de la baie de refroidissement 18 et de sorte que l’extrémité aval est orientée vers l’arrière du véhicule 10.