INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il résulte de ce qui précède que le circuit principal 14 et le circuit accessoire 28 sont, au moins en partie, disposés en parallèle l’un de l’autre. On comprend que les conduits du circuit principal 14 sont distincts des conduites du circuit accessoire 28 sur au moins une portion de l’installation de stockage et de traitement 1 entre la cuve 4 et l’un des dispositifs de compression 16, 24. Le circuit principal 14 et le circuit accessoire 28 sont en parallèle soit à partir du dôme gaz 8 de la cuve 4, pour les variantes de réalisation où chacun des deux circuits 14, 28 est raccordé directement à ce dôme gaz 8, soit à partir de la valve trois voies 32 lorsque les circuits 14, 28 présentent la canalisation commune 30 comme c’est le cas sur la . Similairement, le circuit principal 14 et le circuit accessoire 28 sont en parallèle soit pour le reste de l’installation de stockage et de traitement 1, soit jusqu’au point de divergence 18 lorsque le circuit principal 14 présente la première branche 20 et la deuxième branche 22.
Pour les modes de réalisation dans lesquels le circuit principal 14 se divise entre la première branche 20 et la deuxième branche 22, une vanne, par exemple une vanne trois voies 34, est disposée entre la deuxième branche 22 et le circuit accessoire 28. On comprend que cette vanne trois voies 34 constitue un point de jonction entre la deuxième branche 22 et le circuit accessoire 28, qui permet au circuit principal 14 d’alimenter en gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G le consommateur 26. La vanne trois voies 34 est à cet effet disposée entre le point de divergence 18 et le dispositif de compression basse capacité 24. Alternativement, la vanne pourrait comprendre deux vannes deux voies.
Tel que cela a été évoqué précédemment, le circuit principal 14 est formé d’au moins un conduit présentant un diamètre plus important qu’une conduite participant à former le circuit accessoire 28. Afin de s’assurer que le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G acheminé par le circuit principal 14 est fourni au dispositif de compression basse capacité 24 à une température et à une pression adaptées, l’installation de stockage et de traitement 1 comprend une branche 36 qui refroidit la deuxième branche 22 à l’aide du liquide cryogénique LC en amont de la vanne trois voies 34. Cette branche 36 s’étend plus précisément entre une première extrémité raccordée sur la deuxième branche 22 au voisinage de la vanne trois voies 34, et une deuxième extrémité débouchant dans la cuve 4. L’extrémité débouchant dans la cuve 4 est par exemple disposée au voisinage de la paroi de fond 6, au sein de la zone de fond de cuve. Cette deuxième extrémité est ici équipée d’une pompe 38, cette pompe 38 permettant d’aspirer le liquide cryogénique LC pour l’acheminer jusqu’à la deuxième branche 22. La branche 36 a pour objet de refroidir, grâce à ce liquide cryogénique LC, le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G ayant circulé au sein du circuit principal 14 et de sa deuxième branche 22. Pour ce faire, un échangeur thermique est positionné entre la deuxième branche 22 et la branche 36, chacune de ces branches 22, 36 constituant une passe de l’échangeur thermique.
Bien que cela ne soit pas illustré sur les figures, le circuit principal 14 peut, comme cela a été évoqué ci-avant, comporter un échangeur de chaleur distinct de l’échangeur thermique. Cet échangeur de chaleur est alors destiné à adapter la température du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G circulant au sein du circuit principal 14 pour le fournir au dispositif de compression haute capacité 16 à une température et à une pression requises pour un bon fonctionnement de ce dispositif de compression haute capacité 16. Un tel échangeur de chaleur est ainsi disposé entre la cuve 4 et le dispositif de compression haute capacité 16, le cas échéant entre la valve trois voies 32 et le dispositif de compression haute capacité 16.
Inversement, le circuit accessoire 24 est dépourvu d’échangeur de chaleur. Il est ainsi raccordé directement au dispositif de compression basse capacité 24, soit à partir du dôme gaz 8 soit à partir de la valve trois voies 32. Ainsi, le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G circulant au sein du circuit accessoire 24 n’a pas vocation à gagner des calories autres que celles qui résulteraient éventuellement de sa circulation au sein de la conduite du circuit accessoire 28, un tel gain de calories étant en outre limité par l’isolation thermique susmentionnée du circuit accessoire 28. On comprend ici qu’aucun dispositif d’échange thermique n’est disposé sur le circuit accessoire 28. Notamment, le circuit principal 14 et le circuit accessoire 28 sont thermiquement indépendants. Il n’y a pas d’échanges de calories entre ces deux circuits 14, 28 ; à titre d’exemple, le circuit principal 14 et le circuit accessoire 28 ne constituent pas les passes d’un échangeur de chaleur qui serait disposé entre ces deux circuits 14, 18.
La mise en œuvre du dispositif de compression haute capacité 16 et la mise en œuvre du dispositif de compression basse capacité 24 sont fonction de l’opération réalisée par l’installation de stockage et de traitement 1. Le dispositif de compression haute capacité 16 et le dispositif de compression basse capacité 24 sont par exemple tous deux disposés dans une même zone de l’ouvrage flottant 2, par exemple une salle de compression de cet ouvrage flottant 2.
Lorsqu’une opération de chargement et/ou de déchargement réalisée au sein de l’installation de stockage et de traitement 1 consiste en un déchargement de gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G vers le terminal de stockage 10, le dispositif de compression haute capacité 16 est en fonctionnement. En d’autres termes, le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G contenu dans la cuve 4 est acheminé vers le terminal de stockage 10 par l’intermédiaire du circuit principal 14 et donc via le dispositif de compression haute capacité 16.
Au cours du déchargement du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G vers le terminal de stockage 10, le dispositif de compression basse capacité 24 peut également être mis en œuvre, par exemple pour alimenter le consommateur 26 en vue de maintenir les fonctions électriques de l’ouvrage flottant 2. Le dispositif de compression basse capacité 24 et le consommateur 26 sont à cet effet alimentés de façon indifférente soit par le circuit principal 14, soit par le circuit accessoire 28, soit par ces deux circuits 14, 28 pour les modes de réalisation où le circuit principal 14 comprend la deuxième branche 22 qui rejoint le circuit accessoire 28.
Une telle opération de déchargement du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G peut être simultanée ou préalable à une opération de chargement de liquide cryogénique LC du terminal de stockage 10 vers la cuve 4 de l’installation de stockage et de traitement 1, cette opération de chargement faisant alors intervenir le circuit annexe 12.
En dehors des opérations de chargement et/ou de déchargement, c'est-à-dire notamment lorsque l’ouvrage flottant 2 effectue un voyage en mer, le dispositif de compression haute capacité 16 est à l’arrêt puisqu’il n’est plus en communication fluidique avec le terminal de stockage 10. Lors d’un tel voyage en mer, seul le dispositif de compression basse capacité 24 est mis en œuvre. Ce dispositif de compression basse capacité 24 est de préférence alimenté par le circuit accessoire 28, mais dans certains modes de réalisation à la fois le circuit principal 14 et le circuit accessoire 28 alimentent le consommateur 26 via le dispositif de compression basse capacité 24.
La représente l’ouvrage flottant 2 comprenant la cuve 4, qui est étanche et thermiquement isolée. Elle est de forme générale prismatique et est montée dans une double coque 40 de l’ouvrage flottant 2, qui peut être un navire ou une plateforme flottante. Une paroi de la cuve 4 comporte une barrière étanche primaire destinée à être en contact avec le liquide cryogénique LC contenu dans la cuve 4, une barrière étanche secondaire agencée entre la barrière étanche primaire et la double coque 40 du navire, et deux barrières thermiquement isolantes agencées respectivement entre la barrière étanche primaire et la barrière étanche secondaire et entre la barrière étanche secondaire et la double coque 40. Dans une version simplifiée, l’ouvrage flottant 2 comporte une simple coque.
Des canalisations de chargement/déchargement 42 disposées sur un pont supérieur de l’ouvrage flottant 2 peuvent être raccordées, au moyen de connecteurs appropriés, au terminal de stockage 10 pour transférer une cargaison de liquide cryogénique LC et/ou de gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G depuis ou vers la cuve 4. On comprend que dans le cas du chargement de liquide cryogénique LC depuis le terminal de stockage 10 vers la cuve 4 de l’ouvrage flottant 2, ces canalisations de chargement/déchargement 42 correspondent au circuit annexe 12, tandis que dans le cas du déchargement de gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G depuis l’ouvrage flottant 2 vers le terminal de stockage 10, les canalisations de chargement/de déchargement 42 correspondent au circuit principal 14.
La illustre également le terminal de stockage 10 comportant un poste de chargement et/ou de déchargement 44, une conduite sous-marine 46 et une installation à terre 48. Le poste de chargement et/ou de déchargement 44 est une installation fixe off-shore comportant un bras mobile 50 et une tour 52 qui supporte le bras mobile 50. Le bras mobile 50 porte un faisceau de tuyaux flexibles isolés 54 pouvant se connecter aux canalisations de chargement/déchargement 42. Le bras mobile 50 est orientable et s'adapte à tous les gabarits d’ouvrage flottant 2. Une conduite de liaison non représentée s'étend à l'intérieur de la tour 52. Le poste de chargement et/ou de déchargement 44 permet le chargement et/ou le déchargement de l’ouvrage flottant 2 depuis ou vers le terminal de stockage 10, qui comprend des cuves de stockage 56 du liquide cryogénique LC et/ou du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G ainsi que des conduites de liaison 58 reliées par la conduite sous-marine 46 au poste de chargement et/ou de déchargement 44. La conduite sous-marine 46 permet le transfert du liquide cryogénique LC et/ou du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G entre le poste de chargement et/ou de déchargement 44 et l’ouvrage flottant 2 sur une grande distance, par exemple cinq kilomètres, ce qui permet de garder l’ouvrage flottant 2 à grande distance de la côte pendant les opérations de chargement et/ou de déchargement.
Pour engendrer la pression nécessaire au transfert du liquide cryogénique LC et/ou du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G, on met en œuvre des pompes embarquées dans l’ouvrage flottant 2 et/ou des pompes équipant l'installation à terre 48 et/ou des pompes équipant le poste de chargement et de déchargement 44.
[Table 8] Solvant Pourcentage de matière sèche (%) Température = 40 °C Température = 70 °C Eau distillée 0,35 1,01 Sève de bouleau 1,09 1,46
Ainsi, que cela soit à une température de 40 °C ou de 70 °C, l’utilisation de la sève de bouleau comme solvant d’extraction permet une amélioration du rendement d’extraction des matières sèches de graines de lin de 211,43 % à 40 °C et de 44,55 % à 70 °C par rapport à l’utilisation de l’eau distillée comme solvant d’extraction.
Un solvant à une température de 70 °C permet d’obtenir un meilleur rendement d’extraction qu’un solvant à 40 °C. Pour la sève de bouleau, l’amélioration du rendement d’extraction est de 33,9 % et pour l’eau distillée de 188 %.
Les inventeurs ont également comparé les effets des ultrasons sur l’extraction de composés d’un matériel biologique représenté par des graines de lin.
Les solvants comparés sont : l’eau distillée ; et la sève de bouleau.
Chaque solvant est préalablement porté à une température de 70 °C et le matériel biologique n’est pas broyé afin de cibler uniquement le mucilage des graines de lin et éviter d’extraire l’amidon contenu à l’intérieur des graines.
Le pourcentage massique de la matière biologique par rapport à la masse totale de la suspension est de 5 %.
La mise en contact est réalisée pendant une durée de 40 minutes dans une cuve de 3 L suivant les deux conditions suivantes : Condition 1 : 40 min sous agitation seulement ; et Condition 2 : 30 min d’agitation puis 10 min sous ultrasons d’une fréquence égale à 24 kHz.
L’extrait liquide est ensuite obtenu par pressage sur papier filtre, 5 µm, 1,2 µm.
Afin de comparer les rendements d’extractions associés à chaque solvant en présence ou non d’ultrasons, les inventeurs déterminent le pourcentage de matière sèche de chaque extrait liquide. Il est soustrait à chaque extrait liquide le pourcentage de matière sèche apporté par le solvant. Le pourcentage de matière sèche initialement présente dans les solvants utilisés sont les suivants : eau distillée : 0 % ; et sève de bouleau : 0,56 %.
Exe m ple 6 : Extraction de composés issus de graines de lin — Effet des ultrasons .
Le pourcentage de matière sèche de chaque extrait liquide issu des différentes extractions est présenté dans le tableau suivant.
[Table 9] Solvant Pourcentage de matière sèche (%) Condition 1 Condition 2 Eau distillée 0,91 1,01 Sève de bouleau 1,19 1,46
Ainsi la présence d’ultrasons lors du procédé d’extraction permet une amélioration du rendement d’extraction des matières sèches de graines de lin de 22,7 % pour la sève de bouleau et de 10,9 % pour l’eau distillée.
Il est constaté que la sève de bouleau permet une plus grande amélioration du rendement d’extraction que l’eau distillée. La combinaison des ultrasons et des sèves de plantes est donc particulièrement efficace en ce qu’elle permet d’améliorer le rendement d’extraction de composés d’intérêt de matière biologique par rapport aux techniques conventionnelles connues utilisant de l’eau distillée comme solvant d’extraction.
Les inventeurs ont également comparé les effets de différents solvants sur l’extraction de composés d’un matériel biologique représenté par des graines de lin. Dans cet exemple, les inventeurs comparent une sève de plante, la sève de bouleau, à des solvants eutectiques profonds naturels ( NADES — N A tural Deep Eutectic Solvent ) comme mentionné dans le tableau ci-dessous :
Le module 304 comporte tout d’abord un module 314 de boucle de régulation de fréquence, conçu pour calculer la consigne de courant de quadrature I2q* à partir de la fréquence F1 (calculée à partir de la fréquence Fm) et de la fréquence F0.
Le module 304 comporte en outre un module 316 de synchronisation de phase, conçu pour déterminer une correction de fréquence dF0* ajoutée à la fréquence F0, à partir de la phase θ1 (calculée à partir de la phase θm du rotor 108R) et de la phase θ0.
Par ailleurs, pour mettre en œuvre une phase de fourniture de puissance additionnelle, éventuellement couplée à une correction, par l’onduleur 118, d’un facteur de puissance du système d’entraînement électrique 104, le programme d’ordinateur 130 comporte en outre des modules 318 et 320 de détermination respectivement de consignes de courant direct I2d* et de courant de quadrature I2q*.
Le module 318 est un module de correction du facteur de puissance, conçu pour déterminer la consigne de courant direct I2d* à partir de la tension continue U, de la phase θ0, et la phase θm du rotor 108R.
Le module 320 comporte par exemple un module 322 conçu pour déterminer une consigne de couple Trq* à partir du courant I2 (par exemple exprimé par le courant direct I2d et le courant de quadrature I2q), de la fréquence Fm et d’une consigne V2* de la tension V2 (par exemple exprimée par une consigne de tension directe V2d* et une consigne de tension de quadrature V2q*).
Le module 320 comporte en outre un module 324 conçu pour déterminer la consigne de courant de quadrature I2q* à partir de la consigne de couple Trq*.
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un premier module de sélection 326 conçu pour sélectionner l’une parmi la consigne de courant direct I2d* du module 302 (phase de calage) et la consigne de courant direct I2d* du module 318 (phase de fourniture de puissance additionnelle).
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un deuxième module de sélection 328 conçu pour sélectionner l’une parmi la consigne de courant de quadrature I2q* du module 304 (phase de calage) et la consigne de courant de quadrature I2q* du module 320 (phase de fourniture de puissance additionnelle).
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un module 330 de boucle de régulation de courant direct, conçu pour déterminer une consigne de tension directe V2d_L* à partir de la consigne de courant direct I2d* sélectionnée et du courant direct I2d.
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un module 332 de boucle de régulation de courant de quadrature, conçu pour déterminer une consigne de tension de quadrature V2d_L* à partir de la consigne de courant de quadrature I2q* sélectionnée et du courant de quadrature I2q.
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un module 334 de détermination de consignes C118 pour l’onduleur 118, à partir des consignes de tension directe V2d_L* et de quadrature V2q_L*.
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un module de commande 336 conçu pour commander le contacteur 112 par des commandes C112, et pour commander les modules de sélection 326 et 328 pour sélectionner la phase de fonctionnement du système d’entraînement électrique 104, en particulier parmi la phase de calage et la phase de fourniture de puissance additionnelle.
En référence à la , les modules du programme d’ordinateur 130 incluent en outre des modules de commande du redresseur 116 pour que ce dernier mette en œuvre une régulation de la tension continue U, éventuellement couplée à une correction du facteur de puissance du système d’entraînement électrique 104.
Ainsi, le programme d’ordinateur 130 comporte tout d’abord un module 402 de régulation de la tension continue U, conçu pour fournir une consigne I* du courant I fourni par le redresseur 116, à partir de la tension continue U et d’une consigne de tension continue U*.
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un module de calcul de puissance 404, conçu pour fournir, à partir de la consigne de courant I* et de la tension source V0, d’une part, une consigne de puissance active P* à échanger avec la source 106 pour réguler la tension continue U et, d’autre part, une consigne de puissance réactive Q* à injecter dans la source 106 pour corriger le facteur de puissance. Le module de calcul de puissance 404 peut être commandé pour désactiver la correction du facteur de puissance, par exemple en fixant la consigne de puissance réactive Q* à zéro.
Le programme d’ordinateur 130 comporte en outre un module 406 de calcul de courants de référence dans un repère tournant associé à la tension réseau V0. Plus précisément, le module 306 est conçu pour fournir une consigne de courant direct Id* à partir de la consigne de puissance réactive Q* et une consigne de courant en quadrature Iq* à partir de la consigne de puissance active P*.
A- calculer une troisième image par la différence entre la deuxième image et la première image
B- dans la troisième image, comparer l’intensité entre, d’une part, au moins une première région de pixels où est détecté le premier faisceau incident réfléchi par ladite au moins une cavité sensible, et d’autre part, au moins une deuxième région de pixels où est détecté le premier faisceau incident réfléchi par ladite au moins une cavité de référence.
De manière préférentielle, la détection comprend une étape A0, mise en œuvre avant ladite étape A, consistant à recaler la première image et la deuxième image.
Selon un mode de réalisation, ladite détection est effectuée lorsqu’une moyenne de l’intensité de ladite au moins une première région et une moyenne de l’intensité de ladite au moins une deuxième région sont telles que : avec compris entre 0.5% et 5%.
Selon un mode de réalisation, la première image et la deuxième image sont acquises simultanément ou dans un intervalle de temps inférieur à 5 secondes, préférentiellement inférieur à 1 seconde.
, une vue schématique d’un dispositif 1 de détection d’au moins un composé selon l’invention,
, une vue en coupe selon un plan d’un élément interférométrique selon un mode de réalisation de l’invention,
, l’évolution du coefficient de réflexion des cavités sensibles (courbe C1) et des cavités références (courbe C2) en fonction de la longueur d’onde,
, l’évolution du coefficient de réflexion des cavités optiques en fonction de la concentration en composé dans le milieu ambiant de l’élément interférométrique,
, un exemple des images acquises pour un élément interférométrique selon un mode de réalisation de l’invention,
, un élément interférométrique selon un mode de réalisation de l’invention
, une représentation graphique de l’évolution du coefficient de réflexion d’une cavité selon un mode de réalisation en fonction de la longueur d’onde, pour cinq valeurs différentes de concentration en H 2 S dans la cavité,
, , un exemple d’une image hors résonance et à la résonance respectivement, et des histogrammes des pixels de ces deux images acquises pour un élément interférométrique selon un mode de réalisation de l’invention.
, l’évolution de la valeur du coefficient de réflexion en fonction de la tangente de pertes à la résonance, pour trois distances différentes.
, un mode de réalisation dans lequel l’élément interférométrique comprend deux sous-ensembles de détection chacun optimisé pour une longueur d’onde de résonance respective et différente de l’autre,
La montre un procédé de collecte des données d’enregistrement de supplément d’électricité selon un mode de réalisation de la présente invention. Dans ce mode de réalisation, un dispositif de supplément d’électricité 210 peut avoir une capacité de connexion au réseau. Le dispositif de supplément d’électricité 210 peut transmettre les données d’enregistrement de supplément d’électricité à un serveur distant 200 via un réseau 220. Il convient de noter que dans certains modes de réalisation, le réseau 220 peut être un réseau câble, un réseau de télécommunications et un réseau sans fil, tel qu’un réseau Bluetooth ou un réseau Wi-Fi, etc. Il est à noter que, dans certains modes de réalisation, le dispositif de supplément d’électricité 210 peut comprendre un véhicule électrique, un chargeur domestique et/ou une station de charge de batterie. Il est à noter que, dans certains modes de réalisation, la batterie peut également comprendre une unité de connexion au réseau, et la batterie peut être connectée au réseau via l’unité de connexion au réseau, et transmet les données d’enregistrement de supplément d’électricité au serveur distant 200 via le réseau.
La montre le procédé de collecte des données d’enregistrement de supplément d’électricité selon un autre mode de réalisation de la présente invention. Dans ce mode de réalisation, un véhicule électrique 310 peut être connecté à un dispositif mobile 320, tel qu’un téléphone intelligent d’un utilisateur, via un réseau sans fil, tel qu’un réseau Bluetooth ou un réseau Wi-Fi, et transmet les données d’enregistrement de supplément d’électricité dans la batterie au dispositif mobile 320. Le dispositif mobile 320 a une capacité de connexion au réseau et transmet les données d’enregistrement de supplément d’électricité au serveur distant 200 via un réseau 330. De même, dans certains modes de réalisation, le réseau peut être un réseau câblé, un réseau de télécommunications et un réseau sans fil, tel qu’un réseau Bluetooth, un réseau Wi-Fi, ou autres analogues. Il est à noter que dans certains modes de réalisation, le serveur distant 200 peut gérer simultanément la batterie, le véhicule électrique 310 et/ou le dispositif de supplément d’électricité 140 qui sont situés au même emplacement ou situés dans des emplacements différents.