INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une telle installation de ventilation est utilisée pour traiter un patient adulte atteint d’un SDRA sévère comme décrit ci-dessus, ledit traitement comprenant une administration par inhalation audit patient, d’une dose souhaitée de NO inférieure à 40 ppmv, typiquement inférieure à 20 ppmv, via une sonde d’intubation trachéale.
L’invention concerne en outre une méthode de traitement d’un patient adulte atteint d’un syndrome de détresse respiratoire aiguë (SDRA) sévère se caractérisant par un index de sévérité tel que : PaO 2 /FiO 2 ≤ 80 mmHg, ou une pression partielle de dioxyde de carbone (PaCO 2 ) et un pH sanguin tels que : PaCO 2 ≥ 60 mm Hg et pH 2 , PaCO 2 et le pH sont mesurés chez le patient avant administration du médicament gazeux, dans laquelle on administre par inhalation au patient à traiter un médicament gazeux contenant du monoxyde d’azote (NO) gazeux selon l’invention de manière à améliorer l’oxygénation sanguine du patient et augmenter ses chances de survie (i.e. diminuer son risque de décès).
L’invention va maintenant être mieux comprise grâce à la description détaillée suivante, faite à titre illustratif mais non limitatif, rapportant les résultats obtenus au cours d’essais comparatifs réalisés chez des patients atteints de SDRA et en référence à la figure annexée où :
représente un mode de réalisation d’une installation de ventilation permettant de fournir du iNO à un patient.
Afin de montrer l’efficacité du médicament gazeux inhalable à base de NO selon l’invention, une étude a été réalisée. Dans le cadre de cette étude, on a sélectionné 300 personnes, i.e. hommes et femmes, appelées « patients », qui étaient atteints de SDRA et traités par du NOi dans plusieurs hopitaux. Ces patients SDRA ont été classés en fonction de leur sévérité grâce à une évaluation de leurs paramètres d’oxygénation, à savoir PaCO 2 , de PaO 2 et pH sanguin, avant toute administration de iNO. Sur cette population, une sous population de patients les plus graves a été définie incluant ceux ayant des critères de recours à une ECMO.
Ainsi, parmi ces 300 patients, seule une sous-population de 62 patients présente ces critères de mise sous ECMO, appelés « patients dit ECMO », à savoir un rapport PaO 2 /FiO 2 ou index de séverité) tel que : PaO 2 /FiO 2 ≤ 80 mmHg ou ayant une pression partielle de dioxyde de carbone PaCO 2 telle que : PaCO 2 ≥ 60 mm Hg et un pH sanguin tel que pH < 7.25. Cette sous-population de 62 « patients ECMO » comprenait 49 hommes et 13 femmes âgés de 53 à 71 ans, avec un âge moyen de 66 ans.
Ces patients sont intubés et ventilés par un ventilateur médical. Pour ce faire, on a utilisé une installation de ventilation telle celle décrite en et détaillée ci-après. Il est à préciser que ces patients ne sont pas placés sous ECMO ( extracorporeal membrane oxygenation ), c'est-à-dire sous circulation sanguine extracorporelle, bien qu’ils présentent les critères de mise sous ECMO, mais sont néanmoins maintenus sous ventilation artificielle.
Du iNO leur a été administré par inhalation, via une sonde d’intubation trachéale, sous forme d’un mélange NO et d’azote (le reste) qui est mélangé à un gaz non-hypoxique de l’oxygène en quantité adéquate, à savoir contenant ici au moins 60% d’oxygène (reste azote), typiquement de l’oxygène pur, ce qui correspond à une FiO 2 égale à 100% .
Après dilution des gaz (i.e. NO/N 2 et ici O 2 ), le mélange final NO/O 2 /N 2 obtenu est administré par inhalation aux patients testés ayant été intubés. Ce mélange final contient environ 10 ppmv de NO (valeur moyenne désirée), et de l’azote et de l’oxygène pour le reste. Il est toutefois à noter que des fluctuations ponctuelles ont pu être observées, lors de l’administration de iNO, conduisant à des valeurs de teneur en NO administrées comprises entre environ 6 et 13 ppmv. L’inhalation du NO gazeux se fait de façon continue pendant une durée déterminée de plusieurs heures.
Ainsi, les résultats obtenus dans les 6 heures suivant l’inhalation de iNO sont donnés dans [Tab. 1]. Bien que la réponse obtenue pour chaque patient ait été évaluée à différents moments, après le début d’administration de iNO, le plus intéressant d'un point de vue clinique est d’opérer une évaluation de la réponse à au moins 6 heures, c'est-à-dire au moins 6h après début d’inhalation de iNO, car cette réponse précoce permet de visualiser un effet propre du NO administré.
La réponse au NO est considérée comme une perte des critères de mise sous ECMO après administration du iNO, dans les 6 heures suivant le début de l’inhalation du gaz à base de NO.
[Tab. 1] compare donc les patients dits « répondeurs » (i.e. perte des critères d’ECMO dans les 6 h suivant la mise sous iNO) aux patients dits « non-répondeurs » (i.e. persistance des critères d’ECMO après administration de iNO).
L’étape de mesure (c) permet de déterminer des conditions d’interruption d’introduction des déchets métalliques variables 13 lors de l’étape de charge (b). En effet, une telle introduction est interrompue lorsque ladite teneur en ledit premier élément X1 mesurée dans le bain de métal liquide 10 atteint une valeur X1 maxLIBS telle que 0.9* X1 max ≤ X1 maxLIBS ≤ X1 max ou de préférence 0.95* X1 max ≤ X1 maxLIBS ≤ 0.99*X1 max , ou lorsque ladite teneur en ledit deuxième élément X2 mesurée dans le bain de métal liquide 10 atteint une valeur X2 maxLIBS telle que 0.9* X2 max ≤X2 maxLIBS ≤ X2 max ou de préférence 0.95* X2 max ≤X2 maxLIBS ≤ 0.99*X2 max . De manière préférée, il peut être prévu l’introduction de déchets soit interrompue lorsque X1 maxLIBS = p * X1 max et/ou X2 maxLIBS =p* X2 max , avec p pouvant prendre une valeur parmi 0.90 ou 0.91 ou 0.92 ou 0.93 ou 0.94 ou 0.95 ou 0.96 ou 0.97 ou 0.98 ou 0.99 ou 1.
Selon un mode préféré, l’étape de charge (b) comprend une étape de régulation prenant en compte les cinétiques de dissolution des éléments X1 et/ou X2. La régulation basée sur la cinétique de dissolution des éléments X1 et/ou X2 est possible grâce à la mesure LIBS en continu de la teneur des éléments X1 et X2 dans le métal liquide. Il est possible de réguler la quantité de déchets métalliques variables à ajouter sans dépasser la valeur X1 maxLIBS et/ou X2 maxLIBS à partir de la composition mesurée par LIBS de l’élément X1 et/ou X2 à un instant t. Il est en effet possible de prédire la dissolution de l’élément X1 ou X2 en prenant en compte les dérivés de la courbe de composition mesurée en fonction du temps. Un principe de l’étape de régulation est illustré en .
La cinétique de dissolution dépend non seulement de l’élément considéré, mais aussi de la morphologie des déchets métalliques variables (taille, géométrie) considérés, la température du métal liquide... Chaque cinétique de dissolution se caractérise par une fonction f reliant la teneur X1 (ou X2) en fonction du temps et la quantité de déchets métalliques variables ajoutés. L’intérêt du LIBS est la possibilité de mesurer en continu la composition, Il est ainsi possible pour un type de déchet métallique variable donné et des conditions de fusion données, de connaitre à tout instant l’évolution de la composition en fonction de la quantité ajoutée. L’intérêt de cette étape de régulation est de pouvoir éviter l’étape de dilution (e).
Le procédé de préparation comprend également une étape d’ajustement (d) mise en œuvre si la teneur en ledit premier élément X1 mesurée dans le bain de métal liquide 10 lors de l’étape de mesure (c) est inférieure au premier seuil inférieur cible X1 min . Dans ce cas, une quantité m2 de premiers déchets métalliques définis 15 est introduite dans le four de fusion 1. Lors de cette étape, il est également possible qu’une quantité m3 d’alliages mères et métaux d'addition contenant ledit premier élément X1 soit introduite dans le four de fusion 1, lesdites quantités m2 et m3 étant comptées en kilogrammes. De cette manière, il est possible d’ajuster la composition du bain de métal liquide 10 à partir de déchets dont la quantité est connue de manière plus précise. Comme il l’a été précisé précédemment, l’étape d’ajustement (d) peut être mise en œuvre avant l’étape de charge b), par exemple pour former le pied de bain 11.
Le procédé de préparation peut aussi comprendre une étape de dilution (e) mise en œuvre si la teneur en ledit premier élément X1 mesurée dans le bain de métal liquide 10 lors de l’étape de mesure (c) est strictement supérieure au premier seuil supérieur cible X1 max , ou si la teneur en ledit deuxième élément X2 mesurée dans le bain de métal liquide 10 lors de l’étape de mesure (c) est strictement supérieure au deuxième seuil supérieur cible X2 max . Dans ce cas, une quantité m4 de deuxième déchets métalliques définis 17 est introduite dans le four de fusion 1 ladite quantité m4 étant comptée en kilogrammes. De manière générale l’étape de charge (b) est mise en œuvre avant l’étape de dilution (e).
Les dispositions précédemment décrites et notamment les étapes (a), (b), (c), (d), et (e) permettant de proposer un procédé de préparation pour réaliser un bain de métal liquide 10 à partir de déchets métalliques variables 13 et définis, sans nécessiter d’étape de tri préalablement à la fusion des métaux introduits. Ainsi, il est possible d’obtenir un bain de métal liquide 10 de composition précise à partir de déchets provenant en partie d’un fournisseur externe, et dont la composition est très variable.
Par ailleurs, la mesure en continu de la composition par une méthode LIBS permet de réduire le temps nécessaire pour obtenir la composition du bain de métal liquide 10, ce qui permet de diminuer la durée du procédé, et donc de réduire la consommation d’énergie associée à la fusion des métaux.
Suite à la préparation du bain de métal liquide 10, le procédé de préparation peut comprendre une étape de décrassage dans laquelle un dispositif d’agitation est introduit dans le bain de métal liquide 10 transféré dans une enceinte de maintien (non représentée), pour agiter ledit bain de métal liquide 10 de sorte à extraire du gaz éventuellement contenu dans le bain de métal liquide 10. De cette manière, il est possible de préparer un bain de métal liquide 10 prêt à être coulé.
Cette étape de décrassage peut comprendre en outre l’addition d’un agent d’affinage de grain, notamment du Titane, ledit agent d’affinage de grain étant configuré pour permettre une germination de grains d’alliage d’aluminium solide. De manière avantageuse, l’ajout d’un agent d’affinage de grain permet d’obtenir après la coulée du bain d’aluminium liquide, un alliage d’aluminium solide de meilleure qualité.
Le procédé de préparation et sa mise en œuvre pourra être mieux compris sur la base de l’exemple donné ci-dessous en référence aux figures 3 à 5, donné à titre d’exemple non limitatif.
Exemple de réalisation : Pour cet exemple, le procédé de préparation vise à préparer un bain de métal liquide 10 d’un alliage d’aluminium ayant une composition chimique comprenant du silicium Si, et du fer Fe comme premier élément X1. On vise une teneur c1si en Si égale à 0.95 pds%. Comme le montre le tableau 1, la composition cible en Si, c1si, peut être comprise de 0.93 pds% correspondant à X1 MIN Si à 0.97 pds% correspondant à X1 MAX Si. , On vise aussi une teneur c1fe en Fe égale à 0.35 pds%. Comme le montre le tableau 1, la composition cible c1fe est comprise de 0.30 pds% correspondant à X1 MIN FE à 0.40 pds% correspondant à X1 MAX Fe. , Les teneurs sont exprimées en pourcentage massique , noté aussi pds% ou poids%. Ainsi, et comme cela est illustré dans le tableau1, il est possible d’extraire la valeur des ratios (X1 max i -X1 min i )/c1i. La composition cible peut comprendre également un deuxième élément X2 correspondant au titane Ti. Le titane peut être présent dans ladite composition chimique à une deuxième teneur c2ti, inférieure à un deuxième seuil supérieur cible X2 max qui est égal à 0.05 pds% dans cet exemple (tableau 2).
[Table 1] – Composition cible (en poids %) du bain de métal liquide à préparer X1 min i C1i X1 max i (X1 max -X1 min )/ C1i X2max X1si Si 0.93 0.95 0.97 0.04 X1fe Fe 0.30 0.35 0.40 0.29 X2 Ti 0.05
Avant de procéder à l’étape de charge (b), une étape de mesure (c) a été mise en œuvre afin de mesurer la composition du pied de bain (11) contenu dans le four de fusion 1, ce pied de bain 11 est constitué de métal liquide provenant d’un procédé antérieur.
La mesure ainsi réalisée permet d’obtenir la composition du bain de métal liquide représenté dans le tableau 2. Le pied de bain contient du Si, du Fe et du Ti, le reste étant de l’aluminium.
[Table 2] – Composition du pied de bain (en poids %) Si Fe Ti Al Mesuré 0.82 0.21 0.03 reste
Une étape de mise à disposition (a) de déchets métalliques variables 13 est alors mise en œuvre. Les déchets métalliques variable 13 sont caractérisés par la composition décrite dans le tableau 3 concernant les éléments Si, Fe et Ti respectivement (Y1si, Y1fe, Y2). Il est possible d’extraire la valeur des ratios (Y max i -Y min i /w i ).
Un objet de la présente divulgation est de proposer une table de création pour perle fusible de jeu sur laquelle des perles fusibles de jeu peuvent être facilement mises en place selon un motif.
La présente divulgation concerne une table de création pour perle fusible de jeu comprenant : une première table comportant une pluralité de trous traversants s’étendant dans une direction de pénétration et configurée pour permettre la mise en place de perles fusibles de jeu d’un côté de la pluralité de trous traversants dans la direction de pénétration ; et une seconde table comprenant : une pluralité d’ergots configurés pour être insérés dans la pluralité de trous traversants et retirés de ceux-ci depuis un autre côté de la pluralité de trous traversants dans la direction de pénétration ; ainsi qu’une partie de maintien de feuille configurée pour maintenir une feuille, la pluralité de trous traversants comprenant au moins un groupe de trous traversants, chaque groupe de l’au moins un groupe de trous traversants comportant deux trous traversants ou plus ; et la première table comportant une rainure de communication pénétrant à travers la première table dans la direction de pénétration de telle sorte que des trous traversants adjacents contenus dans chaque groupe de l’au moins un groupe de trous traversants communiquent entre eux dans une direction radiale des trous traversants adjacents.
Selon la présente divulgation, il est possible de proposer une table de création pour perle fusible de jeu sur laquelle des perles fusibles de jeu peuvent être facilement mises en place selon un motif.
Fig. 1 est une vue en perspective d’une table de création pour perle fusible de jeu selon un mode de réalisation de la présente divulgation, vue de dessus.
Fig. 2 est une vue en perspective de la table de création pour perle fusible de jeu selon le mode de réalisation de la divulgation, avec une première table ouverte et vue de dessus.
Fig. 3 est une vue en perspective de la table de création pour perle fusible de jeu selon le mode de réalisation de la divulgation, avec la première table ouverte et vue de dessous.
Fig. 4 est une vue en perspective agrandie de la première table, vue de dessus.
Fig. 5 est une vue en perspective agrandie d’une partie corps principal, vue de dessus.
Description de modes de réalisation Un mode de réalisation de la présente divulgation va être décrit en référence aux dessins. Comme le montrent les figures 1 et 2, une table de création pour perle fusible de jeu 10 selon le mode de réalisation de la présente divulgation comprend une partie corps principal 20, une première table 30 et une seconde table 40. La première table 30 est reliée à la seconde table 40 par deux charnières H. La seconde table 40 est située sur la partie corps principal 20. La table de création pour perle fusible de jeu 10 est intégralement formée par moulage par injection d’un matériau résineux transparent (par exemple polypropylène), et la partie corps principal 20 et la première table 30 se présentent sous une forme sensiblement plate. La première table 30 et la seconde table 40 présentent une forme sensiblement carrée et ont sensiblement la même taille. La première table 30 peut être empilée sur la seconde table 40 en pliant les deux charnières H.
Ci-après, un état dans lequel les deux charnières H sont pliées et la première table 30 est empilée sur (à proximité de) la seconde table 40 est dénommé « état fermé de la première table 30 » et un état dans lequel la première table 30 est séparée de la seconde table 40 sans que les deux charnières H ne soient pliées est dénommé « état ouvert de la première table 30 ». Dans la description qui suit, un côté sur lequel la première table 30 se superpose à la seconde table 40 est dénommé côté supérieur, et un côté opposé de celui-ci est dénommé côté inférieur ; un côté sur lequel les charnières H sont situées lorsque la table de création pour perle fusible de jeu 10 est vue de dessus est dénommé côté avant, et un côté opposé de celui-ci est dénommé côté arrière ; et un côté droit lorsque la table de création pour perle fusible de jeu 10 est vue du côté avant est dénommé côté droit, et un côté opposé de celui-ci est dénommé côté gauche.
Une pluralité de perles fusibles de jeu peuvent être placées sur une surface supérieure 30a de la première table 30. La table de création pour perle fusible de jeu 10 est un jouet qui permet de jouer en agençant la pluralité de perles fusibles de jeu selon divers motifs ou autres et en combinant les perles fusibles de jeu les unes aux autres en pulvérisant de l’eau à l’aide d’un pulvérisateur ou autre. Des plaques de maintien de feuille (partie de maintien de feuille) 48A et des nervures de maintien de feuille (partie de maintien de feuille) 48B, qui seront décrites ultérieurement, sont situées sur une surface inférieure 40b de la seconde table 40 (voir ), de telle sorte qu’une feuille, par exemple une feuille de papier, sur laquelle un motif et autre sont illustrés, puisse être maintenue. Le motif sur la feuille maintenue par les plaques de maintien de feuille 48A et les nervures de maintien de feuille 48B peut être vu du dessus de la première table 30 à travers la seconde table 40 et la première table 30. Par conséquent, un utilisateur peut agencer la perle fusible de jeu selon le motif illustré sur la feuille maintenue par les plaques de maintien de feuille 48A et les nervures de maintien de feuille 48B.
La perle fusible de jeu placée sur la première table 30 est fabriquée en résine, qui est un matériau soluble dans l’eau. En particulier, la perle fusible de jeu est fabriquée en mélangeant de l’alcool polyvinylique avec une résine et en les malaxant. La résine constituant la perle fusible de jeu peut être constituée en choisissant de manière appropriée un matériau transparent, un matériau translucide ou un matériau opaque. La perle fusible de jeu peut présenter diverses formes, par exemple une forme sphérique ou une forme polygonale.
Tout d’abord, la configuration de la partie corps principal 20 sera décrite. Comme le montre la , la partie corps principal 20 est un élément en forme de plaque sensiblement rectangulaire allongée horizontalement, dont une extrémité de pointe arrière présente une forme d’arc sensiblement convexe vers l’intérieur, et est pourvue d’une partie cadre 22 sensiblement annulaire formée au niveau d’une partie formant bord externe et ayant une épaisseur supérieure à celle d’autres régions. La seconde table 40 et deux tables de séchage 24 sont situées à l’intérieur de la partie corps principal 20, entourée par la partie cadre 22. La seconde table 40 présente une forme sensiblement carrée au niveau d’une partie centrale dans une direction gauche-droite de la partie corps principal 20, et les deux tables de séchage 24 sont situées respectivement des côtés gauche et droit de la seconde table 40.
Comme le montrent les figures 2 et 5, sur une surface supérieure 40a de la seconde table 40, des parties formant paroi basse de surface supérieure 42 ayant chacune une hauteur de paroi basse sont situées le long d’une direction avant-arrière sur une paire de deux côtés se faisant mutuellement face dans la direction gauche-droite. Les parties formant paroi basse de surface supérieure 42 sont munies de guides de plaque 42A le long des parties formant paroi basse de surface supérieure 42. Deux guides de plaque 42A sont situés sur chacune des deux parties formant paroi basse de surface supérieure 42 à un intervalle prédéterminé dans la direction avant-arrière le long des parties formant paroi basse de surface supérieure 42, pour un total de quatre guides de plaque 42A. Une épaisseur de plaque du guide de plaque 42A est légèrement supérieure à une épaisseur de la partie formant paroi basse de surface supérieure 42. Une surface de paroi intérieure du guide de plaque 42A est continue avec une surface intérieure de la partie formant paroi basse de surface supérieure 42, et est au même niveau que la surface intérieure.
Un ressort de plaque de guidage 42B est situé d’un côté externe de chaque guide de plaque 42A à un intervalle prédéterminé du guide de plaque 42A dans la direction gauche-droite. Le ressort de plaque de guidage 42B est situé parallèlement au guide de plaque 42A et présente une épaisseur de plaque sensiblement égale à l’épaisseur de la partie formant paroi basse de surface supérieure 42. Le ressort de plaque de guidage 42B se présente sous une forme conique dont l’épaisseur de plaque diminue progressivement d’une extrémité de base vers le côté supérieur, et possède une propriété de ressort. Une saillie d’engagement 42B1 faisant légèrement saillie vers l’extérieur est située sur une partie supérieure d’une surface externe de chaque ressort de plaque de guidage 42B (voir ).
En particulier, l’invention trouve des applications dans tous les domaines où l’on cherche à offrir une bonne fiabilité de transmission, par exemple pour les transmissions radio (Wifi®, 5G, 6G …).
2. Art antérieur La illustre un émetteur d’une chaine de transmission numérique. Un tel émetteur utilise des modules classiques de traitement du signal.
Ainsi, les données source 11, par exemple des données binaires provenant d’une source génératrice de données de type vidéo (par exemple une source d’images animées, d’images de réalité virtuelle ou augmentée, une source de séquence d’images), de type audio (par exemple la voix), de type de contrôle des flux qu’ils soient de type vidéo ou audio ou autre, ou provenant d’un capteur, d’un actionneur, etc, sont codées dans un bloc de codage canal 12 pour introduire de la redondance. Les données codées sont ensuite entrelacées dans un bloc d’entrelacement 13 pour mélanger les données codées. Un bloc de mapping 14 permet de convertir les données codées en point de constellation (BPSK, QPSK, 16QAM, etc). Les symboles associés sont mis en trame 15 et modulés dans un bloc de modulation 16 monoporteuse ou multiporteuse, par exemple de type OFDM (« Orthogonal Frequency-Division Multiplexing »).
Afin d’améliorer la robustesse des communications via un canal de communication, il est connu d’utiliser des codes correcteurs d’erreurs dans le bloc de codage canal 12. Par exemple, les codes LDPC, les turbo-codes, les codes polaires, ou encore les codes Reed-Salomon offrent de bonnes performances en termes de correction d’erreurs.
Les turbo-codes ont notamment été retenus pour la norme de téléphonie mobile 4G, et les LDPC pour la norme de téléphonie mobile 5G.
On s’attache ci-après à rappeler les principales caractéristiques des codes LDPC, telles que définies dans la norme 5G notamment.
Classiquement, les codes LDPC sont définis par trois paramètres , et : correspond à la taille des données source, par exemple en nombre de bits utiles si l’on considère des données binaires, correspond à la taille des données de redondance, par exemple en nombre de bits de redondance si l’on considère des données binaires, et correspond à la taille des données issues du codeur LDC, par exemple en nombre de bits utiles et de redondance.
Le rendement de codage est classiquement donné par , avec la relation .
Un code LDPC peut notamment être défini par une matrice de parité , qui donne les relations de parité entre les données source et les données de redondance.
Un exemple de matrice de parité est donné en .