INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, dans leur position déployée en anneau, les bras sont aptes à encaisser des efforts transmis par le montant avant formé par le tube de fourche et par le montant arrière formé par le tube de direction du cycle, de sorte que les bras participent à limiter les déformations en flexion verticale et en flexion transversale de la caisse et du cadre du cycle associé.
Cette caractéristique permet de limiter les efforts encaissés par le longeron du cadre du cycle, et donc de réduire la section du longeron.
De plus, une telle configuration en anneau permet un repliage des bras vers le haut ou vers le bas.
Comme indiqué ci-dessus, la première extrémité libre avant est montée pivotante directement ou indirectement sur le montant avant. On comprendra ici que la première extrémité libre avant peut donc être montée pivotante directement sur le montant avant ou indirectement par l’intermédiaire d’une pièce supplémentaire ou directement ou indirectement sur le longeron avant.
De la même façon, la seconde extrémité libre arrière est montée pivotante directement ou indirectement sur le montant arrière. On comprendra ici que la seconde extrémité libre avant peut donc être montée pivotante directement sur le montant arrière ou indirectement par l’intermédiaire d’une pièce supplémentaire.
- le contenant comprend un fond, une première paroi latérale longitudinale et une seconde paroi latérale longitudinale qui s’étendent chacune depuis ledit fond, et le fond comprend au moins deux éléments de rigidification qui sont reliés entre eux par une ligne médiane longitudinale formant charnière et qui sont articulés entre une position pliée dans laquelle lesdits éléments de rigidification sont agencés en vis-à-vis entre les deux parois latérales longitudinales du contenant, de sorte que le contenant adopte une forme en accordéon, et une position dépliée dans laquelle lesdits éléments de rigidification sont étendus pour former une plateforme de support pour le stockage d’objets dans la caisse. Cette caractéristique permet un encombrement réduit du contenant lorsque les bras occupent leur position repliée ;
Dans le mode de réalisation illustré à la , l’accoudoir 40 comporte une base 41 montée sur l’élément fonctionnel 131 disposant du premier rail 132, cette base 41 comportant un deuxième rail 42 (ou une rainure ou un moyen équivalent) à coulissement longitudinal permettant de déplacer une partie supérieure 43 de l’accoudoir 40 suivant l’axe longitudinal X du véhicule. La partie supérieure 43 comporte sur sa face inférieur un coulisseau (non représenté) de forme conjuguée, coopérant avec le deuxième rail 42 pour guider le déplacement longitudinal de la partie supérieure 43 de l’accoudoir 40.
Comme illustré à la , l’accoudoir 40 peut être monté pivotant sur l’élément fonctionnel 131, ce pivotement étant réalisé autour d’un axe vertical et permettant d’incliner l’accoudoir 40 avec un angle non nul par rapport à l’axe longitudinal X, de façon à offrir un confort supplémentaire d’utilisation au conducteur ou au passager (optimisation de l’ergonomie).
Pour rappel, certains véhicules comportent une rangée de sièges de rang 1 comprenant généralement un siège conducteur et un siège passager, et une rangée de sièges de rang 2 comprenant généralement deux ou trois sièges, ladite rangée de sièges de rang 2 étant située derrière la rangée de sièges de rang 1. Bien souvent, une console centrale s’étend entre le siège passager et le siège conducteur, le long d’un axe longitudinal et central X0 du véhicule. Cette console centrale est schématiquement représentée par une pièce allongée et surélevée par rapport à un plancher du véhicule, et peut par exemple -posséder des espaces de rangement ouverts ou fermés, -comporter un porte-gobelet, -servir de lieu d’implantation à un levier de changement de vitesse, -comprendre une surface de réception pour un smartphone, une tablette électronique ou un écran de type GPS, -etc.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le volet coulissant est séparable en au moins un premier groupe de modules unitaire et un deuxième groupe de modules unitaire, le premier et le deuxième groupe de modules unitaire étant positionnables de part et d’autre de chaque aérateur, en retrait de ce dernier pour permettre la diffusion d’air.
Les propriétés de la coupe naphta lourd (80-150°C) sont détaillées dans le tableau 7.
Expérience Exemple 1 (100 % VGO-SR) Exemple 2 (VGO + 10 % d’huile pyrolyse pneus) Paraffines (P) % poids 35,9 33,2 Naphtènes (N) % poids 59,2 60,0 Aromatiques (A) % poids 4,9 6,8 Oléfines (O) % poids 0 0 N+2A % poids 69,0 73,6 RON - 61,7 64,5
La coupe naphta lourd (80-150°C) présente un indice N+2A encore plus élevé, atteignant une valeur de 73,6 pour la charge constituée du mélange 90% volume VGO + 10% volume huile de pyrolyse de pneus contre 69,0 pour la charge constituée à 100% volume de VGO. Cette fraction du naphta plus lourd et plus riche en molécules naphténiques constitue une très bonne charge pour l’unité de reformage catalytique.
Les propriétés de la coupe kérosène (150 - 250°C) sont détaillées dans le tableau 8.
Expérience Exemple 1 (référence 100 % VGO-SR) Exemple 2 (VGO + 10 % d’huile pyrolyse pneus) Spécification jet A1 Méthode Densité - 0,8211 0,827 0,775 à 0,840 ASTM D4052 Teneur en soufre ppm poids 4 2,7 3000 ASTM D 5453 Point de congélation °C -47 (max) ASTM D 2386 Point de fumée mm 23 21,5 18 (min) ASTM D 1322 Aromatiques totaux (UV) % vol 12,7 15,7 25 (max) ASTM D 1319 Naphtalène % vol 0 0 3 (max) naphtalène ASTM D 1840
Le kérosène produit à partir de la charge constituée du mélange 90% volume VGO + 10% volume huile de pyrolyse de pneus respecte les spécifications du JET A1 en termes de densité, teneur en soufre, teneur en aromatiques et naphtalènes et propriétés telles que le point de congélation et le point de fumée.
Les propriétés de la coupe diesel (250 - 370°C) sont détaillées dans le tableau 9.
Expérience Exemple 1 (100 % VGO-SR) Exemple 2 (VGO + 10 % d’huile pyrolyse pneus) Spécification diesel Europe Méthode Densité - 0,831 0,835 0,820 à 0,845 NF EN ISO 3675 Teneur en soufre ppm poids 4 2,5 10 (max) NF EN ISO 20846 Indice de cétane - 55,3 52,9 51 (min) NF EN ISO 5165 Point de trouble °C -22 -22 Du 1/10 au 31/03 : max -15°C Du 1/04 au 30/09 max +15°C NF EN ISO 3015 Température limite de filtrabilité °C -19 -20 Du 1/10 au 31/03 : max -15°C Du 1/04 au 30/09 max 0°C NF EN ISO 116
Le diesel produit avec la charge constituée du mélange 90% volume VGO + 10% volume huile de pyrolyse de pneus respecte les spécifications en termes de teneur en soufre, densité, indice de cétane, point de trouble et température de filtrabilité.
PROCEDE DE PRODUCTION DE DISTILLATS MOYENS ET DE NAPHTA D’UNE CHARGE COMPORTANT UNE FRACTION D’HUILE DE PYROLYSE PARAFFINIQUE ET OLEFINIQUES La présente invention concerne un procédé de production de distillats moyens et de naphta comprenant une étape d’hydrotraitement et une étape d’hydrocraquage, ledit procédé étant caractérisé par l’utilisation d’une charge mixte comportant majoritairement une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile, notamment une fraction lourde d’hydrocarbures dont au moins 50% poids des composés présentent un point d’ébullition initial supérieur à 300°C et un point d’ébullition final inférieur à 700°C, telle qu’une coupe distillats sous vide (DSV) ou Vacuum Gas Oil selon la terminologie anglo-saxonne (VGO) et une fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastique et/ou de pneus et/ou de combustibles solides de récupération (CSR) fortement paraffinique et oléfinique, chargée en impuretés.
Des solutions ont proposé des moules indéformables par exemple en fibre de carbone ou en acier malheureusement extrêmement onéreux et de structure massive se traduisant par des couts de déplacement et énergétiques encore plus élevés.
D’autres solutions se sont développées. Par exemple, une solution propose un appareil de chauffe localisé pour pièce composite. Toutefois, il s’agit d’une activation thermique localisée qui ne permet donc pas de réaliser une étape de chauffe pour la fabrication d’une pièce composite dans son intégralité.
D’autres solutions proposent des moules comprenant des résistances électriques chauffantes. Néanmoins une résistance électrique chauffante nécessite un contact entre le moule et la pièce afin d’assurer la cuisson de la pièce composite. Ainsi, l’efficacité d’un tel moule sera fonction de sa conductivité thermique, et de la surface de contact, ce qui est problématique pour de grandes ou très grandes pièces composites. En outre, l’efficacité de la chauffe et de la répartition de la chaleur pour de telles pièces peut s’avérer particulièrement difficile notamment dans le cas d’un chauffage devant être homogène pour une grande ou très grande pièce. Enfin, des solutions ont proposé d’intégrer un réseau de résistance tout au long du moule, mais à nouveau la nécessité d’un point de contact pose des difficultés selon la géométrie des pièces et des moules. Par ailleurs, la diffusion de la chaleur est peu efficace et les temps de chauffe sont relativement longs ce qui n’est pas compatible avec des cadences industrielles et/ou élevées.
L’invention a pour but de remédier aux inconvénients de l’art antérieur. En particulier, l’invention a pour but de proposer une structure de moule, ladite structure étant autonome en cuisson et fixe contrairement aux structures mobiles existantes.
L’invention vise à pallier les inconvénients de l’art antérieur. Ce qui suit présente un résumé simplifié d'aspects, de modes de réalisation et d'exemples sélectionnés de la présente invention dans le but de fournir une compréhension de base de l'invention. Cependant, ce résumé ne constitue pas un aperçu exhaustif de tous les aspects, modes de réalisation et exemples de l'invention. Son seul but est de présenter des aspects, modes de réalisation et exemples sélectionnés de l'invention sous une forme concise en guise d'introduction à la description plus détaillée des aspects, modes de réalisation et exemples de l'invention qui suivent le résumé.
L’invention vise en particulier une structure de moule pour pièce composite, ladite structure étant destinée à être placée sur une surface comprenant : Au moins un groupe de chauffe par convection forcée, Au moins un moyen de fixation sur la surface, Au moins une première et au moins une deuxième parois longitudinales, Au moins deux parois transverses configurées pour relier l’au moins une première paroi longitudinale à l’au moins une deuxième paroi longitudinale, les au moins deux parois transverses étant en outre configurées pour autoriser une circulation d’air.
La demanderesse a développé une structure de moule capable d’être autonome en cuisson et fixe. Cela permet d’éviter toute déformation de sa géométrie grâce à une dilation optimisée, de réduire les goulots d’étranglement et tout déplacement. Par ailleurs, une telle structure de moule permet de réduire les couts et les problèmes logistiques ainsi que d’améliorer la surface disponible à la production.
La demanderesse a également développé un système de chauffe par convection forcée. Ainsi, la structure de moule permet d’atteindre une performance énergétique améliorée et de réduire le besoin énergétique.
Selon d’autres caractéristiques optionnelles de la structure de moule, cette dernière peut inclure facultativement une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, seules ou en combinaison : L’au moins un moyen de fixation est configuré pour être agencé au niveau d’au moins une paroi transverse et/ou d’au moins une paroi longitudinale, L’au moins un groupe de chauffe comprend au moins un générateur à air et/ou au moins une turbine de brassage à air et/ou au moins un ventilateur et/ou au moins une pompe et/ou au moins un dispositif d’aspiration.
Selon un deuxième objet, l’invention porte sur un moule pour pièce composite, ledit moule étant destiné à être placé sur une surface et ledit moule comprenant une structure de moule selon l’invention et un organe de recouvrement, ledit organe de recouvrement étant configuré pour recouvrir la structure de moule.
Un moule selon l’invention permet de former n’importe quel type de pièce composite (en composition et en dimension). En outre, un tel moule permet de former au même endroit le moulage et la cuisson. Ceci permet d’éviter les goulots d’étranglement, la grande massivité, les difficultés techniques et logistiques. En outre un tel moule permet de réduire les couts. De plus, un moule selon l’invention permet de lutter contre les déformations et de préserver à la fois la structure du moule et la structure de la future pièce composite. Par ailleurs, un tel moule présente une durabilité augmentée. Enfin, cela permet de répondre au besoin de cadence élevée.
Selon un troisième objet, l’invention porte sur une pièce composite formée au moins en partie à l’intérieur d’un moule selon l’invention. Une telle pièce composite permet de répondre au besoin de taille et en particulier de grande ou très grande taille dans l’industrie sans détérioration de sa géométrie tout en présentant des propriétés mécaniques et chimiques adaptées, voire améliorées.
Selon un quatrième objet, l’invention concerne l’utilisation d’une structure de moule selon l’invention ou d’un moule selon l’invention dans des applications aéronautique, spatiale, automobile, ferroviaire, navale, énergétique de préférence éolien, bâtiment et architecture et/ou installations industrielles. Une telle utilisation permet de couvrir différents domaines industriels en forte demande de matériaux composites et en particulier pour de grande ou très grande pièce composite tout en réduisant les couts grâce à l’utilisation du moule ou de la structure de moule selon l’invention. En outre, une telle utilisation permet des cadences élevées plus adaptées à la demande de ces secteurs industriels.
Selon un cinquième objet, l’invention se rapporte à l’utilisation d’une pièce composite selon l’invention dans des applications aéronautique, spatiale, automobile, ferroviaire, navale, énergétique de préférence éolien, bâtiment et architecture et/ou installations industrielles. Une telle pièce composite permet de répondre au besoin de grande dimension ou de très grande dimension. En particulier, une pièce composite selon l’invention pourra constituer tout ou partie d’une pale d’éolienne, tout ou partie d’une coque de bateau, tout ou partie d’une cheminée de bateau, tout ou partie d’une aile de bateau, tout ou partie d’une aile d’avion, tout ou partie d’une poutre ventrale d’avion..
Selon un sixième objet, l’invention porte sur un procédé de fabrication d’une structure de moule selon l’invention comprenant Une étape de fourniture de parois, comprenant au moins deux parois transverses configurées pour autoriser une circulation d’air et au moins deux parois longitudinales ; Une étape de fourniture d’un groupe de chauffe par convection forcée ; Une étape d’assemblage de parois de sorte à former une structure de moule comportant un groupe de chauffe et dans laquelle les parois transverses sont assemblées de sorte à relier les parois longitudinales, et Une étape de fixation sur une surface de la structure de moule par au moins un moyen de fixation.
Selon un septième objet, l’invention se rapporte à un procédé de fabrication d’un moule selon l’invention caractérisé en ce qu’il comprend un procédé de fabrication d’une structure de moule selon l’invention et une étape de recouvrement par un organe de recouvrement.
21. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de donneur de soufre comprenant le disulfure de N,N'-caprolactame varie de 0,1 à 4 pce, de préférence de 0,2 à moins de 3 pce.
22. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de disulfure de N,N'-caprolactame varie de 0,1 à 4 pce, de préférence de 0,2 à moins de 3 pce, de préférence encore de 0,2 à 2 pce.
23. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de disulfure de N,N'-caprolactame varie de 0,2 à 1,0 pce.
24. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la quantité totale en poids de soufre soluble, de soufre insoluble ou du mélange de soufre soluble et de soufre insoluble est inférieure à celle du donneur de soufre.
25. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le système de réticulation ne comprend ni soufre soluble ni soufre insoluble.
26. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le système de réticulation comprend en outre au moins un accélérateur de vulcanisation.
27. Composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le système de réticulation comprend en outre au moins un accélérateur de vulcanisation choisi dans le groupe constitué par les accélérateurs de types sulfénamides, les accélérateurs de types thiazoles, les accélérateurs de types thiurames, les accélérateurs de types dithiocarbamates, les accélérateurs de types dithiophosphates, les accélérateurs de types thiourées et les accélérateurs de types xanthates, et les mélanges de ceux-ci. .
28. Produit en caoutchouc comprenant une composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations 1 à 27.
29. Produit en caoutchouc selon la réalisation 28, lequel produit est un pneu.
30. Produit en caoutchouc selon la réalisation 29, lequel produit est un pneu dont la gomme intérieure comprend la composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations 1 à 27.
Dans le domaine de fabrication des compositions de caoutchouc, l'homme du métier sait qu'il est important de permette une réticulation des compositions de caoutchouc dans des temps industriellement acceptables, tout en préservant un délai minimum de sécurité (" temps de grillage ") au cours duquel les compositions peuvent être mises en forme sans risque de réticulation prématurée (" grillage ").
Un objectif constant des fabricants de produits en caoutchouc est de garantir un temps de grillage suffisant tout en maintenant le temps de réticulation. Il s'avère que de trouver un bon équilibre entre ces deux propriétés n'est pas aisé car l'amélioration du temps de grillage entraine souvent l'augmentation du temps de réticulation.
- un système de réticulation comprenant un donneur de soufre comprenant du disulfure de N,N'-caprolactame.
1. Composition de caoutchouc à base d'au moins : - une matrice élastomère comprenant au moins un caoutchouc butyle; - une charge comprenant au moins une charge renforçante et une charge non renforçante ; - une résine hydrocarbonée tackifiante et - un système de réticulation ; dans laquelle le taux de résine hydrocarbonée tackifiante est compris dans un domaine allant de 0,5 pce à 20 pce, et le système de réticulation comprend de 0,1 pce à 8 pce d'un donneur de soufre comprenant du disulfure de N,N'-caprolactame.
Selon un autre mode de réalisation, la grandeur représentative G est la température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5. Dans ledit autre mode de réalisation, la deuxième valeur seuil G** de la grandeur représentative est une température seuil T** égale à la température extérieure Text + x’ avec x’ qui est une constante comprise entre 0,5°C et 2°C et préférentiellement égale à 1°C. Dans ledit autre mode de réalisation, la condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur» vers le mode « chauffage électrique » est que la température d’évaporation Tev du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 soit supérieure à la valeur de température seuil T**. Dans ledit autre mode de réalisation, la température d’évaporation Tev dans le deuxième échangeur de chaleur 5 est avantageusement mesurée par un capteur de température non représenté.
Le procédé 2 exécute le passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique » quand la condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique » est remplie.
La condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique » est suffisante pour le passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique ».
Cet aspect de l’invention permet de passer du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique » quand il s’avère que le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » n’est pas capable d’assurer la performance de chauffage demandée dans le respect des contraintes du circuit 1 ou quand le mode « chauffage électrique est capable d’assurer la même performance de chauffage tout en consommant moins que le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur ».
Le procédé 2 comprend une condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode «pompe à chaleur» , ladite condition de passage étant que la valeur de la température de fluide caloporteur Tfcs en aval du premier échangeur de chaleur soit supérieure à la température de consigne de chauffage Tsp + α, avec α qui est une constante ayant une valeur comprise entre 0,5°C et 2°C et préférentiellement égale à 1°C,
Le procédé 2 exécute le passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « pompe à chaleur » quand la condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « pompe à chaleur » est remplie.
La condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « pompe à chaleur » est nécessaire pour le passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « pompe à chaleur ». Dans cet exemple de réalisation du procédé 2, ladite condition de passage du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « pompe à chaleur » est nécessaire et suffisante.
Cet aspect de l’invention permet de passer du mode « chauffage électrique et pompe à chaleur » vers le mode « pompe à chaleur » quand il s’avère que le mode « pompe à chaleur » est capable d’assurer la performance de chauffage demandée avec une consommation électrique inférieure au mode « chauffage électrique et pompe à chaleur ».
Quand le mode en cours d’exécution est le mode « pompe à chaleur » et que la température extérieure Text se situe dans le second intervalle I2 de température, par exemple entre -20°C et 0°C, le procédé 2 comprend les étapes suivantes : une étape de détermination de la pression Prce du fluide réfrigérant FR à l’entrée du dispositif de compression 3, une étape de comparaison entre la pression Prce du fluide réfrigérant FR à l’entrée du dispositif de compression avec une valeur seuil minimale de pression Prce_min en entrée du dispositif de compression 3 enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande central UC, une étape de détermination de la température Tfcs de fluide caloporteur traversant le premier échangeur de chaleur 4, en aval dudit premier échangeur de chaleur 4, une étape de comparaison entre la température Tfcs de fluide caloporteur en aval du premier échangeur de chaleur 4 et la valeur de température de consigne de chauffage Tsp communiquée par le véhicule. une étape de comparaison entre la vitesse Ncp du dispositif de compression 3 et une valeur seuil maximale de vitesse Ncp_max enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande central UC. Le procédé 2 comprend une première condition de passage du mode « pompe à chaleur » vers le mode « chauffage électrique et pompe à chaleur », ladite première condition de passage étant que la température Tfcs de fluide caloporteur en aval du premier échangeur de chaleur 4 soit inférieure à la température de consigne de chauffage Tsp - α, avec α qui est une constante ayant une valeur comprise entre 0,5°C et 2°C, et préférentiellement égale à 1°C.