INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un autre mode de réalisation qui diffère du mode de réalisation illustré sur la uniquement par le fait que la section transversale de chaque plot 11 comprend deux arcs de cercle 11a, 11b opposés et reliés par deux segments de droite, les arcs de cercle 11a, 11b étant de rayons différents entre eux. En variante, il reste possible de remplacer les deux arcs de cercle 11a, 11b par d’autres formes courbes, notamment des ellipses ou des paraboles.
Les plots 11 peuvent être identiques entre eux, mais en alternative il reste possible qu’ils soient différents.
La illustre un autre mode de réalisation dans lequel les moyens de répartition 16 enveloppent les plots 11, de manière que le fluide F1 ne rentre pas en contact avec les plots 11.
Les moyens de répartition 16 comprennent des bords d’attaque et des bords de fuite constitués par des arcs de cercle 19, la convexité des arcs étant dirigée vers le centre C de la platine 10.
En variante, il reste possible de remplacer les arcs de cercle 19 par d’autres formes courbes, notamment des ellipses ou des paraboles.
La tôle 16a n’a pas été représentée sur les figures 5 à 7 afin de ne pas surcharger les dessins et pour faciliter la compréhension.
La est une vue en perspective d’une platine 10 et des moyens 16 de répartition du fluide comprenant des parois verticales 17 d’épaisseur constante. Dans l’exemple illustré sur la , la platine 10 comprend des organes 21 d’étranglement destinés à être placés dans les extrémités d’entrée 4a et/ou dans les extrémités de sortie 4b, de manière à créer une diminution de la section de passage du fluide. La taille des organes 21 peut varier d’un canal 4 à un autre. Dans l’exemple illustré en , la platine 10 est munie d’organes d’étranglement 21 dont la taille varie entre une taille minimale 22 correspondant au canal le plus long et une taille maximale 23 correspondant au canal le plus court. La taille relative variable des organes d’étranglement 21 permet d’ajuster la répartition des débits de fluide entre les différents canaux de distribution 4.
La est une vue en coupe d’un organe d’étranglement 21 disposé dans un canal 4 de distribution. La présence de l’organe d’étranglement 21 réduit la section utile Su du canal 4. Il est à noter que lorsque la section transversale de l’organe d’étranglement augmente, la section utile Su diminue d’autant. Dans l’exemple illustré sur la l’organe d’étranglement 21 a une section transversale en forme de demi-cercle tronqué. En variante, il reste possible que la section transversale de l’organe d’étranglement 21 ait une forme différente, notamment une forme de demi-cercle ou de polygone.
L’échangeur de chaleur 1 décrit ci-dessus est avantageusement destiné à équiper une nacelle d’une turbomachine ou moteur d’aéronef visible sur la .
La montre également un orifice central 614 recevant un arbre pour le pivotement de la came autour de l’axe C, et un orifice déporté 615 pouvant être utiliser pour relier la bielle 65 à la came 61.
La montre trois positions distinctes du mécanisme de montée-descente utilisant la came 61 de la . La position (a) montre les galets 62, 72 du premier ensemble au contact de la zone E des cames respectives 61, 71 alors que les galets 64, 74 du second ensemble sont en butée au contact de la zone G des cames. Cette position correspond à la « première position » décrite plus haut, dans laquelle le plan 23 est au-dessus du plan 43. Dans cette position, les articles sont convoyés par les éléments 22.
La position (b) est la « seconde position » discutée plus haut, dans laquelle le plan 43 est au-dessus du plan 23. En effet, dans cette position, les galets 62, 72 du premier ensemble 2 sont en butée dans la zone G des cames alors que les galets 64, 74 du second ensemble 4 sont au contact de la zone E des cames. Dans cette position, les articles sont convoyés par les éléments 42.
Les positions (a) et (b) montrent que les galets 64, 74 ou 62, 72 sont simultanément au contact des butées des différentes cames, ce qui permet une indexation de la position des plans 23, 43 dans des positions stables mécaniquement, et permet de s’affranchir des imprécisions qui pourraient être liées au contrôle précis de la position angulaire du moteur électrique.
Dans l’exemple illustré, le débattement angulaire entre la première position (a) et la seconde position (b) est tel que, par exemple, le galet 61 passe d’une extrémité de la zone E à l’extrémité de la zone G opposée. Ce débattement vaut (α+γ)/2 et est compris entre 30 et 180°. Dans cette configuration, la zone E est une portion commune, partagée par le parcours des deux galets, le reste du chemin 611 n’étant parcouru que par un seul des deux galets. Cette configuration améliore encore la compacité du mécanisme de montée-descente.
Si l’exemple illustré sur la montre des mouvements de cames de sens opposé lors du passage d’une position à une autre position, dans une alternative non représentée, la première came 61 et la seconde came 71 peuvent pivoter dans le même sens.
Enfin, la position (c) correspond à une position médiane, dans laquelle les galets sont tous à la même altitude, au contact de la zone E des cames. Dans cette position, les plans 23 et 43 coïncident.
La illustre également le fait que la bielle 65 puisse avoir une forme plus ou moins complexe et elle n’est pas nécessairement rectiligne. Sa forme peut notamment être choisie pour éviter des interférences mécaniques avec d’autres corps lors du déplacement de la bielle.
La distance entre les axes des cames 61, 71 peut être de plusieurs dizaines de centimètres, par exemple entre 20 cm et 200 cm. Le rayon du point auquel les bielles sont liées aux cames peut être de plusieurs dizaines de millimètres, par exemple entre 20 mm et 80 mm.
La montre un détail du mécanisme de montée-descente 6 en vue de face. S’il est possible de prévoir des galets décalés selon l’axe de pivotement de la came (C sur la ), il peut être avantageux, pour la compacité du système, que les galets 62, 64 se chevauchent au moins partiellement dans un plan perpendiculaire à l’axe de pivotement de la came. A cette fin, le premier châssis 21 peut comprendre une encoche 211 qui évite une interférence mécanique entre le premier châssis 21 et le galet 64 du second châssis 41. L’encoche est suffisamment grande pour laisse libre tout mouvement du galet 64.
La met également en évidence le fait que les galets suiveurs 62, 64 sont décalés l’un par rapport à l’autre, suivant une direction transversale horizontale perpendiculaire à l’axe de pivot de la came. Les axes de rotation des deux galets 62, 64 sont typiquement parallèles à l’axe C de pivot de la came 61, et peuvent être disposés de part et d’autre de l’axe C de pivot de la came (ou de part et d’autre de l’axe vertical Z passant par le centre de la came 61).
Un tel décalage autorise un déphasage entre les montée/descente des deux ensembles 2, 4, alors que les deux galets 62, 64 roulent en décalage temporel sur une portion commune du chemin de roulement pour les deux galets. En effet, les galets 62 et 64 parcourent chacun une portion du chemin de roulement 611 lors du pivotement de la came 61 et une certaine portion du chemin de roulement est commune aux parcours des deux galets. Cet aspect est également observable sur la , où l’on peut imaginer les positions intermédiaires entre les positions qui sont dessinées.
La portion commune est identifiée sur la . Elle peut être une portion centrale entre les deux positions extrêmes du chemin 611, en particulier entre les deux butées 612, 613. Le chemin de roulement s’étend du point P1 au point P4. La longueur du chemin de roulement est la distance curviligne entre P1 et P4. La portion commune s’étend de P1 à P2. Sa longueur peut représenter entre 10 et 30% de la longueur du chemin de roulement. L’angle formé par la portion commune (δ) peut être compris entre 10 et 60°. Cette portion commune peut correspondre à la zone notée E sur la .
Les galets peuvent être décalés selon la direction C et/ou peuvent avoir une largeur différente dans la direction C. Ainsi, lorsque les galets ne se chevauchent que partiellement dans le plan perpendiculaire à C, la portion commune n’est pas aussi large dans la direction C que les galets.
Si la montre un moteur 100 entraînant indirectement les cames, la illustre une alternative dans laquelle la came 61 peut être formée directement sur le rotor 101 du moteur. Dans cet exemple, le moteur 100 est à rotor externe, il a donc un arbre fixe avec l’axe C et un corps tubulaire tournant. La came 61 peut être rapportée sur le rotor 101 ou être venue de matière avec celui-ci. La montre également que la troisième came 81 peut être montée sur le même rotor 101. Cette solution améliore encore la compacité et la simplicité de la table de transfert.
SYSTEME DE BLOCAGE D’UN VEHICULE DEVANT UNE ZONE DE DECHARGEMENT L’invention concerne le domaine du déchargement de produits depuis un camion et une fosse ou une trémie de réception. Plus précisément, l’invention concerne le domaine de la sécurité des zones de déchargement vers une fosse ou une trémie.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule terrestre comprenant un dispositif de contrôle selon l’invention, une fonction de contrôle de stabilité, et une chaîne de transmission à GMP hybride et associé à un calculateur de supervision,
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de contrôle, et un dispositif de contrôle DC3 associé, destinés à permettre un contrôle, dans un véhicule terrestre V comprenant un groupe motopropulseur (ou GMP) hybride et une fonction de contrôle de stabilité fcs, des premier cf1 et deuxième cf2 couples devant être fournis respectivement par les première MM1 et seconde MM2 machines motrices de ce GMP lorsque cette fonction de contrôle de stabilité fcs est active.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule terrestre V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule terrestre. Elle concerne en effet tout type de véhicule terrestre comprenant une chaîne de transmission à GMP hybride et disposant d’une fonction de contrôle de stabilité. Ainsi, elle concerne notamment les véhicules utilitaires, les camping-cars, les minibus, les cars, les camions, les motocyclettes, les engins de voirie, les engins de chantier, les engins agricoles, les engins de loisir (motoneige, kart), et les engins à chenille(s), par exemple.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la seconde machine motrice non thermique MM2 du GMP est électrique. Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de seconde machine motrice non thermique. Elle concerne en effet tout type de seconde machine motrice non thermique pouvant fournir un deuxième couple à des roues motrices de son véhicule et récupérer un troisième couple au sein de ce véhicule.
En outre, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la fonction de contrôle de stabilité fcs est de type ESP/ABS (et donc chargée d’assurer une fonction d’anti-patinage de roues motrices et une fonction d’antiblocage de roues motrices). Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de fonction de contrôle de stabilité (ou de trajectoire). Elle concerne en effet toute fonction de contrôle de stabilité propre à générer une troisième consigne définissant une variation du couple total (égal à la somme des premier et deuxième couples fournis par les première et seconde machines motrices du GMP de son véhicule).
On a schématiquement représenté sur la un véhicule (terrestre) V comprenant une chaîne de transmission à GMP hybride (ici thermique et électrique), un calculateur de supervision CS, un calculateur d’aide à la conduite CA (assurant une fonction de contrôle de stabilité fcs (ici de type ESP/ABS)), une batterie principale (ou de traction) BP rechargeable, et un dispositif de contrôle DC3 selon l’invention.
La première machine motrice (thermique) MM1 comprend un vilebrequin (non représenté) qui est solidarisé fixement à l’arbre moteur AM afin d’entraîner ce dernier (AM) en rotation. Cette première machine motrice MM1 est propre à fonctionner selon un premier régime pour fournir un premier couple cf1 qui est fonction d’une première consigne cg1 définissant un niveau d’air pour la première machine motrice MM1 et d’une deuxième consigne cg2 définissant une avance à l’allumage de la première machine motrice MM1. Les première cg1 et deuxième cg2 consignes sont déterminées à partir d’une première consigne motrice qui est par exemple déterminée par le calculateur de supervision CS. Par exemple, ces première cg1 et deuxième cg2 consignes peuvent être déterminées par le calculateur (non illustré) qui est chargé de contrôler le fonctionner de la première machine motrice MM1.
De plus, la première machine motrice MM1 est propre à être couplée à la boîte de vitesses BV, via au moins le premier dispositif de couplage DC1. Ce dernier (DC1) est propre à délivrer un couple issu du premier couple cf1, notamment pour au moins un train T1 de roues motrices, lorsqu’il est dans sa position couplée et donc lorsqu’il couple la machine motrice thermique MM1 à la boîte de vitesses BV.
De manière alternative, la zone amont peut présenter une profondeur qui diminue de façon régulière, c’est-à-dire en forme de pente.
De préférence, la profondeur maximale de la zone amont, située sur le bord amont du secteur d’anneau interne peut être supérieure ou égale à 0,4 mm.
La zone amont permet d’assurer une faible perte de pression à l’entrée du joint d’étanchéité. Cela permet ainsi d’améliorer l’efficacité du joint dans son ensemble.
En outre, puisque les motifs sont séparés par une portion non creusée de la surface interne du secteur d’anneau interne et que la profondeur de la partie aval du motif est non nulle, ce mode de réalisation assure que l’air parcourant les motifs rencontre une paroi dirigée dans la direction radiale à la fin du motif.
Cela est vrai pour un premier motif, pour un deuxième motif et le cas échéant pour un troisième motif.
Dans un mode de réalisation, chaque motif comprend une zone aval de motif plane de profondeur constante et non nulle et une zone amont de motif dans laquelle la profondeur varie de façon décroissante en restant supérieure à la profondeur constante de la zone aval de motif.
Dans un mode de réalisation, la profondeur de la partie aval du motif peut être comprise entre 0,5 fois et 2,5 fois le jeu prédéfini pour le joint d’étanchéité.
Pour caractériser les dimensions préférées des motifs, ou le cas échéant des parties de motifs, il sera utilisé l’expression « la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur ».
Au sens de l’invention, l’expression « la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs » entend caractériser la dimension de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans une direction décalée de la direction axiale d’un angle égal à l’inclinaison des motifs.
Ainsi, la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs correspond à la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction axiale divisée par le cosinus de l’angle d’inclinaison des motifs.
Dans un mode de réalisation, la longueur de la zone amont des motifs peut être comprise entre 5 % et 15 % de la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs.
Dans un mode de réalisation, la longueur du premier motif, qui correspond également à la longueur entre le bord amont du secteur d’anneau et la première portion non creusée peut être comprise entre 50% et 80 % la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs.
En particulier, s’il n’y a pas d’autre motifs que des premiers et deuxième motifs, il est préférable que la longueur de la première partie du deuxième motif soit comprise entre 60% et 80% de la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs.
S’il y a des troisièmes motifs, il est préférable que la longueur de la première partie du deuxième motif soit comprise entre 50 % et 75 % de la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs.
Ces portions de lobes s’étendent typiquement selon des secteurs angulaires de même amplitude, ou d’amplitudes distinctes.
La illustre schématiquement un autre mode de réalisation, dans lequel la came 20 a un profil où les parties croissantes des portions de lobes 20A et 20B sont confondus dans une même partie croissante de portion de lobe de course Co1+Co2, à laquelle succède une portion de lobe 20B décroissante de course Co2, puis une portion de lobe décroissante 20A de course Co1.
Dans les différents modes de réalisation, la came 20 peut présenter des plats de came entre les différentes portions, c’est-à-dire pour les transitions entre les différents conduits de distribution, un plat de came étant une portion de came pour laquelle le piston au contact de la came ne coulisse pas dans son logement. La présence de plats de came entre les différentes portions permet notamment d’éviter les pics de pression.
L’adaptateur 100 tel que proposé peut notamment être intégré dans une machine hydraulique telle qu’un moteur ou une pompe hydraulique, ou dans un organe hydraulique tel qu’un vérin.
La est un schéma hydraulique illustrant un exemple d’intégration de l’adaptateur 100 pour un organe hydraulique tel qu’un vérin.
On schématise sur cette figure un vérin 200 alimenté par une source de pression, ici une pompe hydraulique 210 prélevant un fluide dans un réservoir R, et entrainée par un moteur primaire M, typiquement un moteur électrique ou thermique. La pompe hydraulique 210 est reliée en parallèle à l’adaptateur 100 et à une valve de pilotage 220. Le vérin 200 présente deux chambres, reliées à un sélecteur 230. La valve de pilotage 220 est reliée au refoulement de l’adaptateur 100 et au sélecteur 230. Le sélecteur 230 permet de piloter le sens de déplacement du vérin 200, en reliant l’une des chambres à une source de pression, et l’autre au réservoir R. La valve de pilotage 220 permet de relier le sélecteur 230 et donc d’alimenter une chambre du vérin 200 via le sélecteur 230 soit directement avec la pompe hydraulique 210, soit via l’adaptateur 100. La structure proposée permet ainsi d’actionner le vérin 200 avec ou sans l’adaptateur 100, dans les deux sens d’actionnement.
Cette intégration de l’adaptateur de pression selon l’invention dans une structure 300 commune au vérin permet notamment de limiter la très haute pression dans un environnement physique fermé (qui est la structure par exemple métallique du vérin) permettant de localiser la très haute pression dans un environnement proche de l’actionneur appelé à utiliser celle-ci et d’éviter de faire circuler de la très haute pression dans des conduits externes à cette structure avec tous les inconvénients que cela comporte.
En effet, la turbomachine est d’autant plus performante qu’elle fonctionne à haute température. Cependant, les matériaux la constituant nécessitent alors un refroidissement plus important. Le refroidissement est généralement réalisé par prélèvement d’une partie de l’air relativement froid de la veine, ce qui nuit à la performance générale.
est une coupe longitudinale d’un réservoir illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe longitudinale d’un système de liaison, reliant des enceintes externe et interne du réservoir visible sur la , illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe longitudinale d’un réservoir illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une coupe longitudinale d’un système de liaison, reliant des enceintes externe et interne du réservoir visible sur la , illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une coupe longitudinale d’un système de liaison à l’état non assemblé, les enceintes interne et externe étant écartées, illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une coupe longitudinale du système de liaison visible sur la à l’état non assemblé, les enceintes interne et externe étant rapprochées,
est une coupe longitudinale du système de liaison visible sur la à l’état assemblé.
Selon des modes de réalisation visibles sur les figures 3 à 7, un réservoir 30 comprend une enceinte externe 32 séparant une zone extérieure et une zone intermédiaire, une enceinte interne 34 positionnée dans l’enceinte externe 32 séparant une zone intérieure et la zone intermédiaire ainsi que deux systèmes de liaison 36, 36’, diamétralement opposés, reliant les enceintes externe et interne 32, 34. Selon une configuration, le réservoir 30 peut comprendre une isolation thermique entre les enceintes externe et interne 32, 34.
Selon un agencement, le premier système de liaison 36 est sensiblement rigide alors que le deuxième système de liaison 36’ (non représenté en détails) autorise un mouvement relatif entre les enceintes externe et interne 32, 34. Le deuxième système de liaison est configuré pour permettre un mouvement relatif entre les enceintes externe et interne 32, 34, orienté selon une direction longitudinale.
Selon une application, un aéronef comprend au moins un réservoir 30 utilisé pour stocker un fluide à l’état cryogénique, comme de l’hydrogène par exemple. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à cette application. Elle n’est également pas limitée à deux systèmes de liaison. Quel que soit le mode de réalisation, le réservoir 30 comprend au moins un système de liaison 36.
Selon un agencement visible sur la , chacune des enceintes externe et interne 32, 34 comprend une partie centrale cylindrique et deux parties en forme de dôme positionnées à chacune des extrémités de la partie centrale cylindrique. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ces formes pour les enceintes externe et interne 32, 34. Par ailleurs, le système de liaison 36, 36’ n’est pas nécessairement positionné au niveau d’une partie en forme de dôme.
Le système de liaison 36 comprend une interface tubulaire 38 traversant les enceintes externe et interne 32, 34, reliée à ces dernières et présentant une première extrémité 38.1 débouchant dans la zone extérieure du réservoir externe 32 ainsi qu’une deuxième extrémité 38.2 débouchant dans la zone intérieure du réservoir interne 34, chacune des enceintes externe et interne 32, 34 comprenant un trou traversant 32.1, 34.1 pour permettre à l’interface tubulaire 38 de la traverser. L’interface tubulaire 38 est cylindrique et présente un axe de révolution parallèle à la direction longitudinale.
Le réservoir 30 comprend une première liaison 40.1 reliant l’interface tubulaire 38 et l’enceinte externe 32 ainsi qu’une deuxième liaison 40.2 reliant l’interface tubulaire 38 et l’enceinte interne 34.
Selon une configuration, la première liaison 40.1 comprend deux brides 42, 42’ en L positionnées de part et d’autre de l’enceinte externe 32, chaque bride 42, 42’ comportant une première aile 42.1, 42.1’ plaquée contre l’enceinte externe 32 et reliée à cette dernière ainsi qu’une deuxième aile 42.2, 42.2’ plaquée contre l’interface tubulaire 38 et reliée à cette dernière. La deuxième liaison 40.2 comprend deux brides 44, 44’ en L positionnées de part et d’autre de l’enceinte interne 34, chaque bride 44, 44’ comportant une première aile 44.1, 44.1’ plaquée contre l’enceinte interne 34 et reliée à cette dernière ainsi qu’une deuxième aile 44.2, 44.2’ plaquée contre l’interface tubulaire 38 et reliée à cette dernière.
La présence de deux brides 42, 42’, 44, 44’ pour chacune des première et deuxième liaisons 40.1, 40.2, positionnées de part et d’autre de l’enceinte externe ou interne 32, 34, permet d’obtenir des première et deuxième liaisons optimales en termes de résistance mécanique.
Selon un mode de réalisation, le générateur selon l’invention comprend en outre un récupérateur d’eau de pluie qui pourra alimenter le réservoir et/ou le bac en eau.