INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La permet de mieux visualiser le système de transmission de puissance par engrenages. Sur la , on a illustré un repère X, Y, Z. La direction ou axe X correspond à une direction longitudinale. La direction ou axe Y, transversale, est définie comme étant perpendiculaire à la direction longitudinale X. Plus spécifiquement, les directions longitudinale et transversale X et Y peuvent par exemple appartenir sensiblement à un plan sensiblement horizontal. La direction ou axe Z correspond quant à elle à une direction verticale.
Le système de transmission de puissance par engrenages réduit la vitesse et augmente le couple du moteur électrique et comprend un pignon moteur monté sur l’arbre de sortie du moteur électrique, une roue dentée 4 qui engrène avec le pignon moteur, un arbre 5 avec une vis sans fin 51 qui est lié à la roue dentée 4, un secteur denté 12 qui engrène avec la vis sans fin 51. L’élément de sortie de couple 10 est lié avec le secteur denté 6. L’arbre 5 s’étend selon un axe X.
L’élément support 20 s’étend sensiblement dans le plan XY. L’élément support 20 comprend une extension 26 qui s’étend dans le plan YZ dans laquelle se trouve une ouverture 27 apte à recevoir le moteur électrique, notamment sa face avant. Le moteur électrique s’étend selon un axe X’ parallèle à l’axe X. Le moteur électrique est ainsi bloqué axialement selon l’axe X et transversalement selon l’axe Y. La face arrière du moteur électrique est maintenue par une plaque de fixation vissée dans l’élément support 20, notamment dans les inserts 29.
L’arbre 5 est guidé en rotation par deux paliers 24, 25 issus de matière avec l’élément support 20. Les portées des paliers 24, 25 ont préalablement été usinées. L’arbre 5 comprend un épaulement 28 servant d’arrêt axial selon l’axe X de l’arbre 5 contre une face d’un des paliers 25.
Comme illustré sur la , le boîtier 2 et le couvercle 3 forment, une fois assemblés entre eux, un volume interne dans lequel sont logés le moteur électrique, le système de transmission de puissance par engrenages, l’élément support 20, l’élément de sortie de couple 10 et une carte électronique 40. Le boîtier 2 et le couvercle 3 peuvent être assemblés entre eux par tous types de fixation étanche, par exemple vissage, collage ou par soudure laser, ultrasons. Le boîtier 2 et le couvercle 3 sont réalisés en plastique, notamment renforcé en fibre de verre.
Le boîtier 2 comprend également un connecteur électrique 6 afin de relier l’actionneur 1 à une source électrique du véhicule. La carte électronique 40 est à la fois reliée au connecteur électrique 6 et au moteur électrique via des broches conductrices.
L’actionneur 1 est apte à être fixé à une boîte de transmission du véhicule.
L’élément de sortie de couple 10 est réalisé sous la forme d’un arbre dont une extrémité a la forme d’une prise femelle en étoile dans laquelle est apte à venir s’engager une tige d'actionnement (non représentée) d’un système de verrouillage de sorte à verrouiller ou déverrouiller une denture de la boîte de transmission (non représentée) via un levier d’actionnement ou loquet (non représenté). De manière alternative, l’élément de sortie de couple 10 peut être réalisé sous la forme d’une prise mâle. Plus précisément, l’élément de sortie de couple 10 comprend une âme 11 métallique sur laquelle est surmoulé le secteur denté 12. Ce secteur denté 12 a une denture semi-globique c’est-à-dire que la denture est l’association d'une moitié de denture hélicoïdale et d'une moitié de denture globique. Cette denture à pour intérêt de pouvoir transmettre un couple plus élevé qu’une denture hélicoïdale classique.
L’élément de sortie de couple 10 recouvre en partie le fût 21 axialement selon l’axe Z. En d’autres termes, cela revient à dire que le secteur denté 12 se trouve axialement selon l’axe Z au même niveau que l’organe de roulement 30 ce qui permet une meilleure reprise par l’élément support 20 des contraintes générées par la vis sans fin 51 sur le secteur denté 12. La denture du secteur denté 12 et l’organe de roulement 30 sont dans un même plan P défini selon les directions X, Y.
Le boîtier 2 comprend une ouverture sous la forme d’un fût 7 de guidage dans laquelle vient se monter l’élément de sortie de couple 10.
L’élément support 20 comprend en outre une ouverture coaxiale à l’axe de rotation Z de l’élément de sortie de couple 10, afin de permettre le passage d’un système de détection de la position angulaire de l’élément de sortie de couple 10. Le système de détection comprend une cible magnétique 14 disposée sur l’élément de sortie de couple 10 et un capteur 41 disposé sur la carte électronique 40. La cible magnétique 14 est surmoulée sur le secteur denté 12 à l’extrémité de l’élément de sortie de couple 10 opposée à la prise femelle. La carte électronique 40 est fixée sur l’élément support 20, notamment par des vis.
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(poly)Esters de glycérol de glucose ou d’ alkylglucose et d’acide gras
Les (poly)esters de glycérol de glucose ou d’alkylglucose et d’acide gras présentant une chaine hydrocarbonée, linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, en C6-C22 sont en particulier des (poly)esters de glycérol d’alkylglucose et d’acide gras présentant une chaine hydrocarbonée linéaire et saturée en C6-C22, de préférence en C16-20, encore mieux en C18.
Le ou les tensioactif(s) non ionique(s) comprenant un ou plusieurs résidu(s) carbohydrate(s) peuvent être présent(s) dans la composition selon l’invention en une teneur allant de 0,01 à 10% en poids, en particulier en une teneur allant de 0,05 à 8% en poids, plus particulièrement en une teneur allant de 0,1 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition, encore plus particulièrement en une teneur allant de 0,2 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs endolysine(s) selon l’invention et un ou plusieurs tensioactif(s) non ionique(s) comprenant un ou plusieurs résidu(s) carbohydrate(s) selon l’invention en un ratio massique endolysine(s)/ tensioactif(s) non ionique(s) comprenant un ou plusieurs résidu(s) carbohydrate(s) compris entre 0,0001 à 0,5, en particulier compris entre 0,0002 et 0,1, plus particulièrement compris entre 0,0004 et 0,05, encore plus particulièrement compris entre 0,0006 à 0,02.
Autres tensioactifs La composition selon l’invention peut contenir d’autres tensioactif(s) notamment d’autres tensioactifs non ioniques distincts de ceux selon la présente invention comme les tensioactifs non ioniques choisis parmi les alcanolamides d'acides gras en C 6 -C 30 , les alcools gras oxyalkylénés, et leurs mélanges.
Alcanolamides d'acides gras en C6-C30 De tels tensioactifs peuvent être choisis parmi les mono-alcanolamides et les di-alcanolamides de formule (II),
R 1 CONR 2 R 3 (II)
R 1 est un groupement hydrocarboné linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé ayant de 6 à 30 atomes de carbone,
R 2 et R 3 , indépendamment, sont l'hydrogène ou un groupe alcanol linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé ayant 1 à 10 atomes de carbone, à condition qu'un seul parmi R 2 ou R 3 soit l'hydrogène.
Le protocole est identique à celui décrit dans l’étude de la synthèse du récepteur aux cannabinoïdes de type 1 (Essai 3a), à la différence que l’anticorps primaire est un anticorps anti-filaggrine.
Les résultats de la prolifération cellulaire sont présentés dans le tableau 10, ci-après.
Prolifération (UA) Capacité à augmenter la prolifération (%) Témoin 81 380 INVENTION 0,25% 130 823 +61 INVENTION 0,50% 137 363 +69
Testé à 0,5% sur kératinocytes humains, le principe actif selon l’invention augmente significativement leur prolifération de 69%.
Les résultats de la synthèse de la filaggrine sont présentés dans le tableau 11, ci-après.
Synthèse de filaggrine (UA) Capacité à augmenter la synthèse de filaggrine (%) Témoin 789 INVENTION 0,5% 974 +23 INVENTION 1,0% 990 +25
Testé à 1,0% sur explants de peau humaine, le principe actif selon l’invention augmente significativement la synthèse de filaggrine de 25%.
Testé sur kératinocytes et explants humains, le principe actif selon l’invention favorise la prolifération et la différenciation, permettant ainsi de réguler l’homéostasie épidermique.
Essai 4 – Etude in vivo de l’effet lissant du principe actif selon l’invention
L’objectif de cette étude est d’évaluer in vivo l’effet lissant du principe actif selon l’invention formulé à 2% en émulsion après 5 et 28 jours d’application biquotidienne sur l’ensemble du visage, en comparaison à une formule placebo.
L’étude a été menée sur un panel caucasien, comprenant un groupe jeune présentant des premières rides d’expression. Le groupe jeune est composé de 16 volontaires sains, de sexe féminin (âge moyen 35 ans) comparé au groupe placebo de 16 volontaires sains, de sexe féminin (âge moyen 35ans). L’ensemble des sujets a été sélectionné selon un niveau de stress modéré à important d’après le questionnaire Perceived Stress Scale (PSS10).
L’effet lissant est évalué à l’aide d’un appareil de projection de franges dédié à la mesure 3D du relief cutané. Le paramètre retenu pour cette étude est le paramètre de rugosité Rz qui traduit la profondeur des rides. Plus ce paramètre est élevé, plus la profondeur des sillons est importante.
Les résultats sont présentés dans le tableau 12, ci-après.
Variation / J0 (%) Front Patte d’oie Glabelle Sillon naso-génien Placebo -0,4 -1,2 -0,2 -0,1 INVENTION -3,6 0,9 -5,3 -3,9 Variation / Placebo (%) -3,2 2,1 -5,1 -3,8
Le principe actif selon l’invention favorise le lissage rapide (en seulement 5 jours d’application biquotidienne sur l’ensemble du visage) des premières rides d’expression de volontaires caucasiens jeunes en comparaison au placebo, en particulier au niveau du front, de la glabelle et du sillon nasogénien.
Ainsi, les premières rides d’expression des volontaires jeunes sont lissées rapidement.
Une unité de réfrigération 5 du gaz à injecter est agencée sur la ligne fluidique d’injection 30.
Ainsi, le fonctionnement du circuit fermé d’inertage 3 permet de réinjecter le gaz aspiré par la pompe 4 depuis l’enceinte 10, qui au préalable filtré par les filtres 32, 33, et réfrigéré par l’unité 5.
L’injection du gaz et l’aspiration des gaz porteurs de pollutions peuvent être interrompues par l’actionnement d’une électrovanne 35, 36 respectivement sur la ligne 30 et sur la ligne 31.
L’atmosphère inerte peut être contrôlée au moyen d’un, de préférence deux capteurs 37, 38 d’oxygène et avantageusement en eau, respectivement en aval de l’électrovanne 34 et en amont de l’électrovanne 35.
Un débitmètre 38, de préférence en amont de l’électrovanne 35, permet de réguler à souhait le débit de gaz d’inertage à injecter dans la zone Z.
L’installation comprend avantageusement une unité de contrôle-commande pour réguler le fonctionnement des composants du circuit fluidique 3, dont au moins la pompe d’aspiration 4 et l’unité de réfrigération 5.
Le circuit fermé d’inertage 3 permet de supprimer le plus grand nombre d’impuretés générées par le procédé, en aspirant au moyen de la pompe 4, les gaz chauds et porteurs de poussières et de fumées issues de la zone Z. Ces gaz chauds sont alors filtrés par les filtres 32, 33 avec les particules solides filtrées collectées dans le cendrier 320. Puis, ce gaz filtré, qui peut être le cas échéant nettoyé est réfrigéré par l’unité 5 puis réinjecté dans l’enceinte 10.
Ainsi, avec un tel circuit fermé 3, non seulement on améliore la qualité de la pièce P en diminuant les défauts/impuretés susceptibles d’être conservé(e)s lors de sa fabrication mais en outre on diminue les coûts de fonctionnement du fait du recyclage du gaz d’inertage en circuit fermé.
Installation de découpe, soudage, rechargement ou fabrication additive métallique par faisceau laser comprenant une enceinte d’inertage logeant un effecteur terminal de robot et un plateau tournant d’un positionneur deux axes. La présente invention concerne principalement le domaine de la fabrication additive métallique.
Plus particulièrement, l’invention a trait à une amélioration par robotisation d’un procédé de fabrication additive mettant en œuvre un faisceau laser au sein d’une enceinte d’inertage.
Bien que décrite en particulier en référence à un procédé de fabrication additive métallique par laser avec apport de fil, d’acronyme anglo-saxon WLAM pour « Wire Laser Additive Manufacturing », l’invention concerne de manière plus générale tout procédé de découpe de soudage, de rechargement de fabrication additive métallique, par faisceau laser dans tous les domaines industriels, d’ingénieries et de fabrications de pièces, notamment dans le domaine nucléaire.
Le procédé WLAM est un procédé relativement récent en cours de développement. Un tel procédé permet de concevoir des pièces ou des formes à partir d’un logiciel de dessin. Une pièce est produite par strates de façon à obtenir les couches les plus fines possibles. Les couches sont ensuite déposées successivement par le système de fabrication additive. Ainsi, le procédé WLAM est comparable à l’impression 3D traditionnelle, mais avec l’utilisation d’un fil métallique fondu par laser au lieu de fil plastique fondu par buse.
Comparé aux technologies de fusion sélective par laser, d’acronyme anglo-saxon SLM pour «Selective Laser Melting » et de dépôt par fusion laser de poudre, d’acronyme anglo-saxon LMD pour « Laser Melting Deposition », un procédé WLAM présente de nombreux avantages, notamment le fait qu’il est parfaitement adapté pour concevoir des pièces de grandes dimensions et qu’il pourrait répondre à des cadences de production élevées. Le laser emploie des spots de 1 à 2 mm, produisant une chaleur beaucoup plus localisée. Un procédé WLAM permet ainsi de construire des pièces qu’on ne pourrait pas construire avec un procédé par fabrication additive arc-fil, d’acronyme anglo-saxon WAAM pour « Wire Arc Additive Manufacturing ».
De plus, l’utilisation de fil permet de garantir un rendement matière de 100%.
En particulier dans la formule (II), R 1 est un groupement hydrocarboné linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé ayant de 8 à 18 atomes de carbone,
Plus particulièrement, dans la formule (II), R 2 est l'hydrogène, et R 3 est un groupe alcanol saturé linéaire ou ramifié ayant 2 à 5 atomes de carbone.
Selon un mode de réalisation particulier, l'alcanolamide d'acides gras en C 6 -C 30 de formule (II) approprié est choisi parmi le monoéthanolamide d'acide gras d'huile de coco (INCI : cocamide MEA ou cocamide monoéthanolamine), le monoisopropanolamide d'acide gras d'huile de coco (INCI : cocamide MIPA ou cocamide mono-isopropanolamine), et leurs mélanges.
L'alcanolamide d'acides gras en C 6 -C 30 selon la présente invention peut être présent en une quantité allant de 0,5 % à 10 % en poids, en particulier de 0,1 % à 5 % en poids, par rapport au poids total du composition.
Alcools gras oxyalkylénés Comme alcools oxyalkylénés, en particulier oxyéthylénés et/ou oxypropylénés, on utilise de préférence ceux pouvant comporter de 1 à 150 motifs oxyéthylène et/ou oxypropylène, en particulier ayant de 20 à 100 motifs oxyéthylène, en particulier les alcools gras, notamment en C 8 -C 24 , et de préférence en C 12 -C 18 ; ceux-ci pouvant être éthoxylés ou non par exemple tels que l’alcool stéarylique éthoxylé à 20 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Steareth-20 ») comme le Brij ® 78 commercialisé par la société UNIQEMA, l’alcool cétéarylique éthoxylé à 30 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Ceteareth-30 »), l’alcool cétéarylique éthoxylé à 20 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Ceteareth-20 ») et le mélange d’alcools gras en C 12 -C 15 comportant 7 motifs oxyéthylène (nom CTFA « C 12-15 Pareth-7 ») comme celui commercialisé sous la dénomination Neodol 25-7 ® par Shell Chamicals ; ou en particulier les alcools oxyalkylénés (oxyéthylénés et/ou oxypropylénés) ayant de 1 à 15 motifs oxyéthylène et/ou oxypropylène, en particulier les alcools gras en C 8 -C 24 , et de préférence en C 12 -C 18 , éthoxylés tels que l’alcool stéarylique éthoxylé à 2 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Steareth-2 ») tel que le Brij ® 72 commercialisé par la société Uniqema. Plus particulièrement, une composition selon l’invention comprend en outre du ceteareth-20.
L’alcool gras oxyalkyléné peut être présent en une quantité allant de 0,1% à 10% en poids, en particulier de 0,5% à 5% en poids, par rapport au poids total du composition.
Les électrodes utilisées sont des électrodes de 9cm² (cf. ) enduites de l’encre E2 dont la formulation est indiquée dans le tableau 2 de l’exemple 2.
Essais électrochimiques :
La cellule utilisée est une cellule (20mL) en Plexiglass conçue et réalisée en interne avec : - CE + ER : Composite décapé P5 avec ou sans encre E2 ; - WE : Composite décapé P5 avec ou sans encre E2 ; - Électrolyte : Eau de mer artificielle soit NaCl à 3g/L (0.05 M).
Différentes techniques ont été utilisées pour l’évaluation des performances en désalinisation capacitive : - Charge sous courant constant suivie d’une polarisation en tension. - EIS : Spectroscopie d’impédance électrochimique pour estimer la résistance de l’électrolyte et donc la teneur en sel NaCl.
Les dispositifs et méthodes 1 à 3 démontrent la capacité des électrodes à dessaler l’eau de mer. 1 (Figure 7) 2 (Figure 8) 3 (Figure 9) - CE + ER : Encre E2 (128mg) - CE + ER : Encre E2 (128mg) - CE + ER : Encre E2 (159mg) ; - WE : Encre E2 (116mg) - WE : Encre E2 (116mg) - WE : Encre E2 (196mg) - Électrolyte : Eau de mer artificielle diluée à une teneur en NaCl de 3 g/L (0,05 M). - Électrolyte : Eau de mer artificielle diluée à une teneur en NaCl à 3 g/L (0,05 M). - Électrolyte : Eau de mer artificielle diluée à une teneur en NaCl à 3 g/L (0,05 M). - Application d’un courant de +20 mA jusqu’au palier à 1,5V - Application d’un courant de +20 mA jusqu’au palier à 1,5V - Application d’un courant de +20 mA jusqu’au palier à 1,5V - Maintien pendant 5 min à 1,5V, puis remplacement eau « dessalée » par eau salée (3 g/L) - Maintien pendant 15 min à 1,5V puis remplacement eau « dessalée » par eau salée (3g/L) - Maintien pendant 50 min à 1,5V puis remplacement eau «dessalée» par eau salée (3g/L) - Application d’un courant de -20 mA jusqu’à 0V - Application d’un courant de -20mA jusqu’à 0V - Application d’un courant de -20mA jusqu’au palier à 0V - Maintien pendant 5 min à 0V. - Maintien pendant 15 min à 0V. - Maintien pendant 5 min à 0V.
Pour tous les essais :
=> R (eau appauvrie en sel) > R (eau désalinisée) > R (eau à désaliniser) (Figures 7 à 9)
=> L’augmentation de la résistance pour l’eau ayant subi le premier traitement (par rapport à l’eau salé initiale) montre que la teneur en sel a diminué dans cette eau (la conductivité ionique diminue, donc la résistance augmente) alors que pour la deuxième aliquote d’eau salée la résistance a diminué (par rapport à l’eau initiale) montrant ainsi que les ions Na + et Cl - ont été restitués à l’eau salée lors de la décharge (la conductivité ionique augmente, donc la résistance diminue). Dans le même temps, l’électricité initialement injectée dans la cellule pour retirer les ions Na + et Cl - a été récupérée lors de cette même décharge.
=> Les meilleurs résultats ont été obtenus avec le dispositif et le procédé 1. Le dispositif permet bien de désaliniser l’eau de mer.
Exemple 4 : batteries lithium-ion L’encre à base de graphite commercial (SFG6 TIMREX Primary Synthetic Graphite de la société IMERYS, produit à partir d’un procédé de graphitisation contrôlée) a été préparé avec 80% en masse de matériau actif (graphite SFG6), 10% en masse de liant SOLEF dissous dans la NMP, et 10% en masse de noir de carbone SG45 utilisé dans l’exemple 2. Le mélange a été additionné de NMP jusqu’à obtention de la viscosité souhaitée avant d’être enduite sur le matériau composite décapé par laser P5.
• Préparation des encres : - Dans un pilulier, placer un barreau magnétique d’une longueur égale au diamètre du pilulier (important pour bien mélanger jusque sur les bords) ; - Pesée du SFG6 et du SG45 sur une balance précise au 1/100 de mg ; - Mélange des poudres entre elles pour éviter la formation d’amas ; - Prélèvement du liant (SOLEF) dilué dans la NMP à 7% et verser au goutte à goutte jusqu'à obtenir la masse souhaitée ; - Dilution avec NMP en ajoutant au goutte à goutte => texture visqueuse recherchée ; - Agitation continue jusqu’à utilisation.
• Enduction de l’encre sur les composites décapés P5 :
- Pesée de l’échantillon sans encre ; - Dépôt encre à la pipette sur zone délimitée par un masque ; - Séchage sous vide à 60°C ; - Pesée de la matière active ; - Conditionnement de l’électrode dans le milieu électrolytique utilisé.
L’électrode a ensuite été cyclée à courant constant (régime de C/20 pour la première charge puis C/10 pour les charges et décharges suivantes, les courants appliqués correspondent théoriquement à une charge en 20 heures et une décharge ou charge en 10 heures par la suite, respectivement) entre 50mV et 1,5V par rapport à une électrode de référence en lithium métallique, dans un électrolyte commercial LP30 (constitué de carbonates cyclique (d'éthylène : EC) et linéaire (de diméthyle : DMC) de fraction massique 50/50% et de sel LiPF6 à 1 mol).
La montre que la capacité de première charge est proche de la capacité théorique (372mAh/g) ainsi que la décharge suivante. Cet exemple montre la faisabilité d’une batterie lithium-ion avec des électrodes déposées sur un collecteur de courant en matériau composite décapé par laser.
La coupe 1 de l’invention est destinée à recueillir un écoulement menstruel après avoir été introduite dans un appareil génital féminin 2, plus particulièrement à l’intérieur du vagin 3 et, encore plus particulièrement, contre la voute 41 de sa paroi 4. L’écoulement menstruel, ou menstruation, est l’évacuation de la couche superficielle de la muqueuse de l’utérus 5 et qui survient quand un ovocyte issu de l’ovaire 6, qui transite par la trompe de Fallope 7, n’a pas été fécondé à l’intérieur de l’utérus 8.
La coupe menstruelle des figures 2-5 a la forme d’un entonnoir, avec une ouverture haute bordée d’un bourrelet arrondi 11, un fond fermé 12 prolongé vers le bas par une tige 13.
Le rebord 11, après avoir placé la coupe 1 dans le vagin 3, joue un rôle de joint contre la paroi vaginale 4 pour que la menstruation s’écoule bien à l’intérieur de la coupe 1 maintenue en place par le muscle pelvien.
La tige 13 est en fait une tirette destinée à tirer la coupe 1 pour la faire sortir du vagin 3.
Un anneau pourrait être prévu à la place de la tige 13.
On remarquera que la tirette 13 est conformée pour, en la coupant, adapter sa longueur à la profondeur du vagin 3, c’est-à-dire à la hauteur du col 9 de l’utérus 8. On évite ainsi, si elle est trop longue, qu’elle gêne l’utilisatrice.
La coupe 1 peut être en caoutchouc, latex ou, mieux, en silicone médical. En tout état de cause, elle doit être en un matériau souple et biocompatible.
Il est ménagé dans la coupe 1, ici d’une seule pièce avec la paroi 14 de la coupe, un fourreau 15 pour former un conduit de cheminée 16.
Le fourreau 15 est ici un flanc sectoriel d’un élément tubulaire ouvert le long d’une fente longitudinale 17 s’étendant de bas en haut pour ménager, sur les côtés de cette fente, compte-tenu du caractère souple du matériau de la coupe, deux lèvres 18,19 qu’on peut écarter l’une de l’autre pour accéder à l’intérieur du fourreau 15, c’est-à-dire dans le conduit de cheminée 16, et donc pouvoir le nettoyer.
Par flanc sectoriel d’un élément tubulaire, en référence à la , on entend que l’anneau, par lequel il est représenté en coupe, ne s’étend que sur un secteur angulaire, et non pas sur 360 degrés, du fait de la présence de la fente 17 entre les deux lèvre 18,19.
Les deux lèvres 18,19, au repos et donc non écartées l’une de l’autre, prolongent la paroi 14 de la coupe tout en laissant la fente 17 subsister.
Le fourreau 15 s’étend donc à l’intérieur de la coupe 1.
Le conduit de cheminée 16, dans le fourreau 15, comporte un orifice d’entrée d’air 20, en bas de la fente 17 et percé dans le fond 12 de la coupe 1, et un orifice de sortir d’air 21, en haut de la fente 17, mais percé dans le haut de la paroi 22 du fourreau 15 s’étendant à l’intérieur de la coupe 1, sous le bourrelet 11. Cet orifice 21 de sortie d’air du conduit de cheminée 16, écarté de la paroi 14 de la coupe, est l’orifice d’entrée d’air dans la coupe.