Procédé d’adaptation d’impédance (P) pour une adaptation d’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence présentant une longueur de chaîne et comprenant au moins : - un générateur radiofréquence (2) générant une onde électromagnétique et ayant une impédance de référence (Zref) définie au moins par une partie imaginaire de référence (Imref), et un module de référence (Mref), - une ligne de transmission (3) qui est positionnée sur la longueur de chaîne en sortie du générateur radiofréquence (2) et qui présente une impédance caractéristique de ligne adaptée à l’impédance de référence (Zref), - un bloc fonctionnel (6) positionné sur la longueur de chaîne en sortie de la ligne de transmission (3) et qui comprend un réseau d’adaptation d’impédance (4) et une charge (5) positionnée en sortie du réseau d’adaptation d’impédance (4), dans lequel le réseau d’adaptation d’impédance (4) est à deux degrés de liberté en comprenant un premier composant variable (X1) et un second composant variable (X2), - un discriminateur radiofréquence (1) positionné à une position fixe (p0) se trouvant sur la longueur de chaîne en sortie du générateur radiofréquence (2) et en entrée de la ligne de transmission (3), et - une unité de contrôle (10) reliée d’une part au discriminateur radiofréquence (1), et d’autre part au réseau d’adaptation d’impédance (4) à deux degrés de liberté qu’elle pilote en lui transmettant un ordre de commande (CO) ; lequel procédé d’adaptation d’impédance (P) met tout d’abord en œuvre une phase de détermination (DP) qui est automatisée et durant laquelle sont déterminés numériquement un module (M_S11p0) et une phase (P_S11p0) d’un coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), à partir d’au moins une mesure réalisée par le discriminateur radiofréquence (1) ; puis met ensuite en œuvre une phase d’identification (IP) comprenant : - une première étape d’identification (E1) durant laquelle est identifiée numériquement une première position d’intérêt (p1), distante du bloc fonctionnel (6) d’une première distance d’intérêt (d1), telle qu’à ladite première position d’intérêt (p1), un module (MZ1) d’une première impédance (Z1), vue en la première position d’intérêt (p1), varie uniquement en fonction d’une valeur du premier composant variable (X1) autour de l’impédance de référence (Zref), ladite première impédance (Z1) étant calculée numériquement à partir au moins du module (M_S11p0) et de la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), et - une seconde étape d’identification (E2) durant laquelle est identifiée numériquement une seconde position d’intérêt (p2) distante du bloc fonctionnel (6) d’une seconde distance d’intérêt (d2) telle qu’à ladite seconde position d’intérêt (p2), une partie imaginaire (ImZ2) d’une seconde impédance (Z2), vue en la seconde position d’intérêt (p2), varie uniquement en fonction d’une valeur du second composant variable (X2) autour de l’impédance de référence (Zref), ladite seconde impédance (Z2) étant calculée numériquement à partir au moins du module (M_S11p0) et de la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) ; et enfin ledit procédé d’adaptation d’impédance (P) met en œuvre une phase d’adaptation (AP) qui est automatisée et durant laquelle la valeur du premier composant variable (X1) est physiquement ajustée pour que le module (MZ1) de la première impédance (Z1) soit égale au module de référence (Mref), et la valeur du second composant variable (X2) est physiquement ajustée pour que la partie imaginaire (ImZ2) de la seconde impédance (Z2) soit égale à la partie imaginaire de référence (Imref). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 1, dans lequel la phase de détermination (DP) comprend au moins : - une étape de mesure (E01) durant laquelle le discriminateur radiofréquence (4) mesure physiquement sur la longueur de chaîne au moins une tension directe (Vd) et une tension réfléchie (Vr), - une étape de calcul (E02) durant laquelle le module (M_S11p0) et la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) sont calculés au moins à partir d’un rapport de la tension réfléchie (Vr) sur la tension directe (Vd). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 2, dans lequel durant l’étape de mesure (E01) est également mesurée une tension réfléchie retardée (Vr_d) qui est retardée d’un retard (dly) donné par rapport à la tension directe (Vd), et durant l’étape de calcul (E02) sont calculés : - le module (M_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) à partir d’un module du rapport de la tension réfléchie (Vr) sur la tension directe (Vd), - un cosinus de la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) à partir au moins d’un argument du rapport de la tension réfléchie (Vr) sur la tension directe (Vd), - un sinus de la phase (P_S11p0) à partir au moins d’un argument du rapport de la tension réfléchie retardée (Vr_d) sur la tension directe (Vd), - la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) qui est égale à une cotangente d’un rapport du cosinus de la phase (P_S11p0) sur le sinus de la phase (P_S11p0). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 3, dans lequel le retard (dly) définissant la tension réfléchie retardée (Vr_d) est égal à 90°, à plus ou moins 15 degrés près. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, durant la première étape d’identification (E1) et la seconde étape d’identification (E2), la première impédance (Z1) et la seconde impédance (Z2) sont calculées en fonction d’un vecteur d’onde (k) caractéristique de l’onde électromagnétique générée par le générateur radiofréquence (2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 5, dans lequel la première étape d’identification (E1) comprend les sous-étapes suivantes : - une sous-étape de sélection (E11) d’un premier point test (pt1) qui est distant du bloc fonctionnel (6) d’une première distance test (dt1), - une sous-étape de calcul (E12) d’un coefficient de réflexion (S11pt1) au premier point test (pt1) à partir du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), de la première distance test (dt1) et du vecteur d’onde (k), - une sous-étape de calcul (E13) d’une impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) à partir du coefficient de réflexion (S11pt1) au premier point test (pt1), - une sous-étape de détermination (E14) d’un module (Mpt1) de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) ; - une sous-étape de test (E15) durant laquelle est mise en œuvre une surveillance du module (Mpt1) de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) en faisant varier la valeur du premier composant variable (X1) et la valeur du second composant variable (X2), afin de tester la dépendance du module de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) en fonction de ces deux valeurs ; et si le module (Mpt1) de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) varie uniquement en fonction de la valeur du premier composant variable (X1), alors la première distance d’intérêt (d1) correspond à la première distance test (dt1); sinon la première distance test (dt1) est modifiée et la première étape d’identification (E1) est répétée. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 5 ou 6, dans lequel la seconde étape d’identification (E2) comprend les sous-étapes suivantes : - une sous-étape de sélection (E21) d’un second point test (pt2) qui est distant du bloc fonctionnel (6) d’une seconde distance test (dt2), - une sous-étape de calcul (E22) d’un coefficient de réflexion (S11pt2) au second point test (pt2) à partir du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), de la seconde distance test (dt2) et du vecteur d’onde (k), - une sous-étape de calcul (E23) d’une impédance (Zpt2) au second point test (pt2) à partir du coefficient de réflexion (S11pt2) au second point test (pt2), - une étape de détermination (E24) d’une partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) ; - une sous-étape de test (E25) durant laquelle est mise en œuvre une surveillance de la partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) en faisant varier la valeur du premier composant variable (X1) et la valeur du second composant variable (X2), afin de tester la dépendance de la partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) en fonction de ces deux valeurs ; et si la partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) varie uniquement en fonction de la valeur du second composant variable (X2), alors la seconde distance d’intérêt (d2) correspond à la seconde distance test (dt2) ; sinon la seconde distance test (dt2) est modifiée et la seconde étape d’identification (E2) est répétée. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins la phase d’adaptation (AP) est réalisée au moyen d’un système d’asservissement compris dans le réseau d’adaptation d’impédance (4) et au moins en communication avec l’unité de contrôle (10) ; ledit système d’asservissement comprenant au moins : - un premier comparateur amont (CF1), un premier correcteur amont (RF1), un premier comparateur aval (CB1), un premier correcteur aval (RB1), et un premier actionneur (A1), - un second comparateur amont (CF2), un second correcteur amont (RF2), un second comparateur aval (CB2), un second correcteur aval (RB2), et un second actionneur (A2), avec : - le premier correcteur amont (RF1) mis en série en sortie du premier comparateur amont (CB1), et le second correcteur amont (RF2) mis en série en sortie du second comparateur amont (CB2) ; - le premier correcteur aval (RB1) mis en série en sortie du premier comparateur aval (CB1), et le second correcteur aval (RB2) mis en série en sortie du second comparateur aval (CB2); - le premier actionneur (A1) mis en série en sortie du premier comparateur aval (RB1) et raccordé au premier composant variable (X1), et le second actionneur (A2) mis en série en sortie du second comparateur aval (RB2) et raccordé au second composant variable (X2) ; et - le premier comparateur aval (CB1) présentant au moins une première entrée et une seconde entrée telles que la première entrée soit raccordée à la sortie du premier correcteur amont (RF1) ; le second comparateur aval (CB2) présentant au moins une première entrée et une seconde entrée telles que la première entrée soit raccordée à la sortie du second correcteur amont (RF2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 8, dans lequel le procédé d’adaptation d’impédance (P) comprend : - une première correction aval (E371) durant laquelle le premier correcteur aval (RB1) génère une première tension de réglage (Vtune1) à partir d’un premier écart de tension conformé aval (dvb1) en provenance du premier comparateur aval (CB1) ; - une seconde correction aval (E372) réalisée parallèlement à la première correction aval (E371) durant laquelle le second correcteur aval (RB2) génère une seconde tension de réglage (Vtune2) à partir d’un second écart de tension conformé aval (dvb2) en provenance du second comparateur aval (CB2) ; - un premier réglage (E381) durant lequel le premier actionneur (A1) fait varier la valeur du premier composant variable (X1) depuis une valeur actuelle vers une nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage (Vtune1) ; - un second réglage (E382) réalisé parallèlement au premier réglage (E381) durant lequel le second actionneur (A2) fait varier la valeur du second composant variable (X2) depuis une valeur actuelle vers une nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage (Vtune2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon les revendications 6 à 9, dans lequel les sous-étapes de test (E15, E25) de la première étape d’identification (E1) et de la seconde étape d’identification (E2) comprennent au moins chacune : - une transmission (T1) durant laquelle sont transmises au système d’asservissement une première tension de pilotage (Vp1) et une seconde tension de pilotage (Vp2) ; - une répartition (T2) telle qu’une fois la première tension de pilotage (Vp1) et la seconde tension de pilotage (Vp2) reçues par le système d’asservissement, la première tension de pilotage (Vp1) est envoyée en entrée du premier comparateur aval (CB1), et la seconde tension de pilotage (Vp2) est envoyée en entrée du second comparateur aval (CF2) ; - une première comparaison aval (T31) durant laquelle le premier comparateur aval (CB1) compare la première tension de pilotage (Vp1) avec une première mesure de position en tension (VCB1) représentative de la valeur actuelle du premier composant variable (X1), et génère le premier écart de tension conformé aval (dvb1) correspondant à une différence entre la première tension de pilotage (Vp1) et la première mesure de position en tension (VCB1) ; - une seconde comparaison aval (T32) réalisée parallèlement à la première comparaison aval (T31) durant laquelle le second comparateur aval (CB2) compare la seconde tension de pilotage (Vp2) avec une seconde mesure de position en tension (VCB2) représentative de la valeur actuelle du second composant variable (X2), et génère le second écart de tension conformé aval (dvb2) correspondant à une différence entre la seconde tension de pilotage (Vpt2) et la seconde mesure de position en tension (VCB2) ; - la première correction aval (E371) et la seconde correction aval (E372), basées respectivement sur ledit premier écart de tension conformé aval (dvb1) et sur ledit second écart de tension conformé aval (dvb2) issus respectivement de la première comparaison aval (T31) et de la seconde comparaison aval (T32) ; - le premier réglage (E381) et le second réglage (E382) pour lesquels, respectivement, le premier actionneur (A1) fait varier la valeur du premier composant variable (X1) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage (Vtune1), et le second actionneur (A2) fait varier la valeur du second composant variable (X2) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage (Vtune2). Procédé d’adaptation dépendance (P) selon la revendication 9 ou 10, dans lequel la phase d’adaptation (AP) comprend au moins : - une conversion (E31) durant laquelle l‘unité de contrôle (10) convertit : le module (MZ1) de la première impédance (Z1) à la première distance d’intérêt (d1) en une première tension de mesure (VC1) représentative dudit module (MZ1), et la partie imaginaire (ImZ2) de la seconde impédance (Z2) à la seconde distance d’intérêt (d2) en une seconde tension de mesure (VC2) représentative de ladite partie imaginaire (ImZ2) ; - une transmission (E32) durant laquelle l’unité de contrôle (10) envoie au système d’asservissement l’ordre de commande (CO) qui comprend la première tension de mesure (VC1) et la seconde tension de mesure (VC2) ; - une répartition (E33) telle qu’une fois l’ordre de commande (CO) reçu par le système d’asservissement, la première tension de mesure (VC1) est envoyée en entrée du premier comparateur amont (CF1), et la seconde tension de mesure (VC2) est envoyée en entrée du second comparateur amont (CF2) ; - une première comparaison amont (E341) durant laquelle le premier comparateur amont (CF1) compare la première tension de mesure (VC1) avec une première tension de consigne (VCF1) représentative du module de référence (Mref), et génère un premier écart de tension conformé amont (dvf1) correspondant à une différence entre la première tension de mesure (VC1) et la première tension de consigne (VCF1) ; - une seconde comparaison amont (E342) réalisée parallèlement à la première comparaison amont (E341) durant laquelle le second comparateur amont (CF2) compare la seconde tension de mesure (VC2) avec une seconde tension de consigne (VCF2) représentative de la partie imaginaire de référence (Imref), et génère un second écart de tension amont (dvf2) correspondant à une différence entre la seconde tension de mesure (VC2) et la seconde tension de consigne (VCF2) ; - une première correction amont (E351) durant laquelle le premier correcteur amont (RF1) génère une troisième tension de mesure (VC3) à partir du premier écart de tension amont (dvf1) ; - une seconde correction amont (E352) réalisée parallèlement à la première correction amont (E351) durant laquelle le second correcteur amont (RF2) génère une quatrième tension de mesure (VC4) à partir du second écart de tension amont (dvf2) ; - une première comparaison aval (E361) durant laquelle le premier comparateur aval (CB1) compare la troisième tension de mesure (VC3) avec une première mesure de position en tension (VCB1) représentative d’une valeur actuelle du premier composant variable (X1), et génère le premier écart de tension aval (dvb1) correspondant à une différence entre la troisième tension de mesure (VC3) et la première mesure de position en tension (VCB1) ; - une seconde comparaison aval (E362) réalisée parallèlement à la première comparaison aval (E361) durant laquelle le second comparateur aval (CB2) compare la quatrième tension de mesure (VC4) avec une seconde mesure de position en tension (VCB2) représentative d’une valeur actuelle du second composant variable (X2), et génère le second écart de tension aval (dvb2) correspondant à une différence entre la quatrième tension de mesure (VC4) et la seconde mesure de position en tension (VCB2) ; - la première correction aval (E371) et la seconde correction aval (E372), basées respectivement sur ledit premier écart de tension conformé aval (dvb1) et sur ledit second écart de tension conformé aval (dvb2) issus respectivement de la première comparaison aval (E361) et de la seconde comparaison aval (E362) ; - le premier réglage (E381) et le second réglage (E382), pour lesquels, respectivement, le premier actionneur (A1) fait varier la valeur du premier composant variable (X1) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage (Vtune1), et le second actionneur (A2) fait varier la valeur du second composant variable (X2) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage (Vtune2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 11, dans lequel, durant la conversion (E31) : - le module (MZ1) de la première impédance (Z1) est converti en la première tension de mesure (VC1) au moyen d’une première fonction injective et monotone présentant une pente autour d’une première valeur de tension de référence représentative du module de référence (Mref), et - la partie imaginaire (ImZ2) de la seconde impédance (Z2) est convertie en la seconde tension de mesure (VC2) au moyen d’une seconde fonction injective et monotone présentant une pente autour d’une seconde valeur de tension de référence représentative de la partie imaginaire de référence (Imref). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 12, dans lequel : - la première fonction injective et monotone est définie dans un premier intervalle de tension en étant bornée par une première borne minimale et une première borne maximale ; la première borne minimale étant représentative d’une valeur de module d’impédance égale à zéro, et la première borne maximale étant représentative d’une valeur de module d’impédance tendant vers l’infini ; et - la seconde fonction injective et monotone est définie dans un second intervalle de tension en étant bornée par une seconde borne minimale et une seconde borne maximale ; la seconde borne minimale étant représentative d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers moins l’infini, et la seconde borne maximale étant représentative d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers plus l’infini. Procédé d’adaptation (P) selon la revendication 13, dans lequel la première valeur de tension de référence correspond à une valeur moyenne du premier intervalle de tension, et la seconde valeur de tension de référence correspond à une valeur moyenne du second intervalle de tension. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 13 et 14, dans lequel : - la première borne minimale et la première borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts, avec la première valeur de tension de référence égale à zéro ; et - la seconde borne minimale et la seconde borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts, avec la seconde valeur de tension de référence égale à zéro. Procédé selon l’une quelconque des revendications 12 à 15, dans lequel la première tension de consigne (VCF1) est égale à la première valeur de tension de référence, et la seconde tension de consigne (VCF2) est égale à la seconde valeur de tension de référence. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’impédance de référence (Zref) est égale à 50 Ohms, c’est-à-dire : que le module (Mref) de référence de l’impédance de référence (Zref) est égal à 50 Ohms ; et que la partie imaginaire (Imref) de référence de l’impédance de référence (Zref) est nulle. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier composant variable (X1) et le second composant variable (X2) : - correspondent chacun soit à un condensateur variable, soit à une inductance variable ; et - sont soit en série avec la ligne de transmission (3), soit en parallèle avec elle.