INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les oligo- et polysaccharides (éventuellement mélangés à des mono- et/ou disaccharides) peuvent en variante être extraits de végétaux. On citera en particulier les hydrolysats d'amidon (incluant les dextrines et les sirops de glucose), ainsi que les hydrolysats de cellulose et/ou d'hémicellulose, notamment les hydrolysats de bagasse ou de mélasse de canne à sucre ou de mélasse de betterave. L'amidon peut lui-même être extrait de plantes choisies parmi les légumes, les légumineuses, les fruits et les graines, notamment le riz, le pois, la pomme de terre, le manioc, la patate douce, le blé, le maïs, le seigle, le riz, l’orge, le millet, l’avoine, le sorgho, le marron, la châtaigne ou la noisette.
Les saccharides utilisés dans la fabrication du liant peuvent être choisis parmi les sucres réducteurs, les sucres non réducteurs et les sucres hydrogénés.
Par « sucre hydrogéné » on entend l’ensemble des produits résultant de la réduction d’un saccharide choisi parmi les monosaccharides, disaccharides, oligosaccharides et polysaccharides et des mélanges de ces produits. Les sucres hydrogénés sont également appelés alcools de sucres, alditols ou polyols. Ils peuvent être obtenus par hydrogénation catalytique de saccharides. L’hydrogénation peut être effectuée par des méthodes connues opérant dans des conditions de pression d’hydrogène et de température élevées, en présence d’un catalyseur choisi parmi les éléments des groupes IB, MB, IVB, VI, VII et VIII du tableau périodique des éléments, de préférence dans le groupe comprenant le nickel, le platine, le palladium, le cobalt, le molybdène et leurs mélanges. Le catalyseur préféré est le nickel de Raney.
Le ou les sucres hydrogénés sont choisis avantageusement dans le groupe constitué de l’érythritol, l’arabitol, le xylitol, le sorbitol, le mannitol, l’iditol, le maltitol, l’isomaltitol, le lactitol, le cellobitol, le palatinitol, le maltotritol, et les produits d’hydrogénation d’hydrolysats d’amidon ou d’hydrolysats de matières lignocellulosiques, notamment d’hémicellulose, en particulier de xylanes et xyloglucanes.
On utilisera de manière particulièrement préférée un sucre hydrogéné choisi dans le groupe formé par le maltitol, le xylitol, le sorbitol et les produits d’hydrogénation d’hydrolysats d’amidon ou de matières ligno-cellulosiques.
Les sucres réducteurs sont de préférence choisis parmi les monosaccharides tels que le glucose, le galactose, le mannose et le fructose, les disaccharides tels que le lactose, le maltose, l’isomaltose, le cellobiose et des mélanges de ceux-ci, ainsi que les hydrolysats d’amidon ou de matières lignocellulosiques décrits ci-dessus. On utilisera de préférence le glucose, le xylose et des mélanges de ceux-ci, en particulier le glucose.
Les sucres non-réducteurs sont de préférence les diholosides tels que le tréhalose, les isotréhaloses, le saccharose, les isosaccharoses et des mélanges de ceux-ci. Le saccharose est particulièrement préféré.
Des systèmes de résines thermodurcissables pour laine minérale à base de saccharides et d’acides polycarboxyliques sont décrits en détail dans les demandes internationales WO2009/080938, WO2010/029266, WO2013/014399, WO2013/021112 et WO2015/132518. On préfère utiliser des réactifs biosourcés comprenant au moins 70 % en poids, de préférence au moins 80 %, et idéalement au moins 90 % en poids de sucres hydrogénés et d’acide citrique.
Comme autres co-réactifs, on peut citer les polyamines telles que la diéthylènetriamine, la triéthylènetétramine ou la tétraéthylènepentamine. Des liants à base d'acides polycarboxyliques et de polyamines sont notamment décrits dans la demande US 2007/0173588.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le liant comprend le produit de la réaction d'au moins un saccharide tel que décrit ci-dessus avec un co-réactif autre qu'un acide polycarboxylique ou en plus dudit acide polycarboxylique.
Dans le cas en particulier où le saccharide comprend un sucre réducteur, par exemple le glucose ou le xylose, de préférence le glucose, on utilise de préférence au moins un co-réactif choisi parmi les composés azotés ou aminés, notamment l'ammoniaque ; une amine primaire ou secondaire, linéaire, ramifiée ou cyclique (éventuellement hétérocyclique) ; une protéine, un peptide ou un acide aminé ; un amino-amide ; ou encore un sel d’ammonium d’un acide carboxylique monomère ou polymère, tel que l'acide citrique, d’un acide minéral, tel que l’acide sulfurique ou phosphorique, ou d’un acide organophosphonique ou organosulfonique ; et leurs mélanges. De tels liants à base de réactifs de Maillard sont connus par exemple des demandes WO2007/014236, WO2009/019232 et WO2012/037451.
Le liant du voile non-tissé de fibres minérales comprend de 15 % à 100 % en poids, de préférence de 50 à 95 % en poids, et plus préférentiellement de 75 à 90 % en poids, de polymère thermodurci obtenu par réticulation d'une résine.
Les autres constituants du liant peuvent être issus de la composition d'encollage ou de la réaction entre des composants de la composition d'encollage et l'un au moins des constituants de la résine décrits précédemment et/ou produits par chauffage de composants de la composition d'encollage. La composition d'encollage peut ainsi comprendre au moins un composant choisi parmi : un catalyseur, qui peut notamment être choisi parmi les bases et les acides de Lewis, tels que les argiles, la silice colloïdale ou non, les amines, les amines quaternaires, les oxydes métalliques (dont ZnO et CaO), les sulfates métalliques, les chlorures métalliques, les sulfates d’urée, les chlorures d’urée et les catalyseurs à base de silicates, ou encore un composé contenant du phosphore, par exemple un sel d’hypophosphite de métal alcalin, un phosphite de métal alcalin, un polyphosphate de métal alcalin, un hydrogénophosphate de métal alcalin, un acide phosphorique ou un acide alkylphosphonique, le métal alcalin étant avantageusement le sodium ou le potassium, ou encore un composé contenant du fluor et du bore, par exemple l’acide tétrafluoroborique ou un sel de cet acide, notamment un tétrafluoroborate de métal alcalin tel que le sodium ou le potassium, un tétrafluoroborate de métal alcalino-terreux tel que le calcium ou le magnésium, un tétrafluoroborate de zinc et un tétrafluoroborate d’ammonium, de préférence l’hypophosphite de sodium, le phosphite de sodium et les mélanges de ces composés ; un silane, en particulier un aminosilane ; une huile ; l'urée ; le glycérol ; une silicone ; un « extendeur » choisi par exemple parmi les dérivés de la lignine tel que le lignosulfonate d’ammonium (LSA) ou le lignosulfonate de sodium et les protéines animales ou végétales ; un ajusteur de pH ; un retardateur de flamme ; un tensioactif ; un modificateur de rhéologie ; un agent anti-mousse ; et leurs mélanges. La composition d'encollage renferme en outre de l'eau.
En outre, la composition d'encollage utilisée pour la fabrication du liant peut renfermer au moins un polysaccharide, comme décrit dans la demande WO2016/00106, tel qu'un amidon éventuellement modifié ou une dextrine (WO2022/106789) ou un ou plusieurs copolymères d'éthylène-acétate de vinyle, comme décrit dans la demande WO2018/138429, ou encore un ou plusieurs latex.
Le voile renferme avantageusement de 60 à 95% en poids de fibres minérales et de préférence de 65 à 90% en poids de fibres minérales, par exemple de 75 à 85% en poids de fibres minérales, par rapport au poids sec du voile. Il renferme avantageusement de 5 à 40% en poids de liant, de préférence de 10 à 35% en poids de liant, par exemple de 15 à 25% en poids de liant, par rapport au poids sec du voile. Dans un mode de réalisation de l'invention, le rapport pondéral des fibres au liant est compris entre 3:1 et 5:1.
L’invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant un dispositif de contrôle du type de celui présenté ci-avant et un groupe motopropulseur comportant des première et seconde machines motrices ayant des première et deuxième températures mesurées, et un circuit de refroidissement dans lequel circule un fluide caloporteur et comportant, d’une part, une première partie comprenant une pompe et une vanne ayant une entrée alimentée en fluide caloporteur par cette pompe et des première et seconde sorties, et, d’autre part, des deuxième et troisième parties connectées respectivement aux première et seconde sorties et propres à refroidir respectivement les première et seconde machines motrices.
Par exemple, la première machine motrice peut être de type thermique ou électrique, et la seconde machine motrice peut être de type électrique.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un GMP électrique associé à un calculateur de supervision et auquel est couplé un circuit de refroidissement, et un dispositif de contrôle selon l’invention,
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de contrôle, et un dispositif de contrôle DC associé, destinés à permettre un contrôle du régime rp d’une pompe PF d’un circuit de refroidissement CR couplé au moins au groupe motopropulseur (ou GMP) d’un véhicule V.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule (terrestre, maritime (ou fluvial) ou aérien) comprenant un groupe motopropulseur (ou GMP) comportant des première et seconde machines motrices propres à fournir du couple moteur pour le déplacer, et un circuit de refroidissement propre à refroidir ces première et seconde machines motrices.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V comprend un groupe motopropulseur (ou GMP) de type tout électrique (et donc dont la motricité est assurée exclusivement par des première MM1 et seconde MM2 machines motrices électriques). Mais le GMP pourrait être de type hybride (et dans ce cas il comprend une première machine motrice (MM1) thermique et une seconde machine motrice (MM2) électrique), ou bien de type purement thermique (et dans ce cas il comprend des première (MM1) et seconde (MM2) machines motrices thermiques).
De plus, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que les première MM1 et seconde MM2 machines motrices électriques sont alimentées en énergie électrique par une batterie principale (ou de traction) BP, rechargeable pendant des phases de recharge. Mais les première MM1 et seconde MM2 machines motrices électriques pourraient être alimentées en énergie électrique par une pile à combustible.
On a schématiquement représenté sur la un véhicule V comprenant une chaîne de transmission à GMP électrique (et donc à première MM1 et seconde MM2 machines motrices électriques), un réseau de bord RB, une batterie de servitude BS, une batterie principale (ou de traction) BP, un convertisseur CV, un calculateur de supervision CS, un circuit de refroidissement CR, et un dispositif de contrôle DC selon l’invention.
Le convertisseur CV est de type DC/DC (« Direct Current/Direct Current » (courant continu/courant continu). Il est donc chargé de convertir un courant continu d’une première tension vers une seconde tension.
La chaîne de transmission a un GMP qui est, ici, purement électrique et donc qui comprend, notamment, des première MM1 et seconde MM2 machines motrices (ici électriques), des premier AM1 et second AM2 arbres moteurs, et des premier AT1 et second AT2 arbres de transmission. On entend ici par « machine motrice électrique » une machine électrique agencée de manière à fournir un couple de sortie, défini par une consigne de couple, pour déplacer le véhicule V lorsqu’elle est alimentée en énergie électrique (ici) par la batterie principale BP (on parle alors de fourniture d’un couple de sortie positif), ainsi qu’éventuellement à récupérer du couple, par exemple dans une phase de freinage récupératif (on parle alors de fourniture d’un couple de sortie négatif).
Selon un mode de réalisation, le joint périphérique et/ou le plot central comprend un matériau présentant des propriétés anti-adhésives, notamment du polytétrafluoroéthylène, ou est/sont recouvert(s) d’un revêtement comprenant un matériau présentant des propriétés anti-adhésives, notamment du polytétrafluoroéthylène.
Selon un mode de réalisation, le joint périphérique et/ou la cavité de conformation étant adaptés pour permettre un déplacement des bords inférieur à 3 millimètres, de préférence compris entre 1 et 3 millimètres, encore préférentiellement compris entre 1 et 2 millimètres.
Selon un mode de réalisation, le moule comprend au moins un poussoir disposé dans l’empreinte de la partie femelle et apte à éloigner le récipient de l’empreinte en poussant sur la première face.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un poussoir s’étend sur toute la circonférence de l’empreinte.
L’invention concerne selon un deuxième aspect un procédé de surmoulage d’un récipient de vaisselle avec un matériau comprenant du silicone, comprenant les étapes de : positionner le récipient dans un moule selon l’une quelconque des revendications précédentes, une deuxième face du récipient étant placée sur le plot central et des bords du récipient étant reçues sur le joint périphérique, fermer le moule en amenant la partie femelle en regard de la partie mâle de sorte à retenir le récipient entre la partie femelle et la partie mâle, injecter le matériau comprenant du silicone par la buse d’injection jusqu’à ce que la première face soit recouverte dudit matériau, ouvrir le moule et en retirer le récipient.
Selon une mise en œuvre, le procédé comprend en outre une étape de tirage à vide de l’air disposé entre la deuxième face et le plot central au moyen d’une pompe à vide reliée à un orifice central débouchant dans une zone centrale du plot, de sorte à retenir la deuxième face du récipient sur le plot central.
Selon une mise en œuvre, le procédé comprend en outre une étape de tirage à vide de l’air disposé entre la première face et l’empreinte au moyen d’un système de tirage à vide de sorte à faciliter l’injection du matériau comprenant du silicone dans l’empreinte.
Selon une mise en œuvre, le procédé comprend, avant ou durant l’étape d’ouverture du moule une étape d’éloignement entre la première face du récipient et la partie femelle, mise en œuvre par actionnement de poussoirs disposés dans l’empreinte de la partie femelle.
Selon une mise en œuvre du procédé, le récipient de vaisselle est un récipient en verre trempé.
Selon une mise en œuvre du procédé, le récipient est une assiette ou un ramequin.
- la illustre schématiquement un récipient de vaisselle obtenu par un procédé de surmoulage tel que proposé
- la illustre schématiquement un moule tel que proposé ;
- la illustre schématiquement un procédé de surmoulage d’un récipient de vaisselle tel que proposé.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION Selon un premier aspect, l’invention porte sur un moule de surmoulage par injection. En référence à la , qui représente un récipient de vaisselle générique, un tel récipient 20 comprend une première face 21 destinée à reposer sur une table ou un plateau et une deuxième face 22 recevant la nourriture placée sur ou dans le récipient. Le récipient 20 comprend en outre des bords 23, s’étendant circonférentiellement autour d’une partie centrale 24. Les bords 23 peuvent s’étendre parallèlement à la partie centrale 24, pour une assiette plate, ou présenter un angle plus ou moins important avec cette partie centrale 24. Il est également possible que la partie centrale 24 et/ou les bords 23 soient au moins en partie curvilignes, par exemple dans le cas d’un bol ou d’un ramequin.
Le moule 10 objet de l’invention est représenté à la . Il comprend une partie mâle 11 et une partie femelle 12. La partie femelle 12 est munie d’une empreinte 13 configurée pour recevoir, en utilisation, la première face 21 du récipient de vaisselle 20, tandis que la partie mâle 11 est munie d’un plot central 1 configuré pour recevoir la deuxième face 22 du récipient 20.
Un fluide de refroidissement selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 2 % en poids ou de 0,01 à 5 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 1,5 % en poids ou de 0,1 à 2 % en poids d’agent anticorrosion, par rapport au poids total du fluide.
Le fluide de refroidissement selon l’invention peut comprendre en outre au moins un agent antimousse.
Le fluide de refroidissement selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 2 % en poids ou de 0,01 à 5 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 1,5 % en poids ou de 0,1 à 2 % en poids d’agent antimousse, par rapport au poids total du fluide.
Le fluide de refroidissement selon l’invention peut également comprendre au moins un additif abaisseur du point d’écoulement, (dits encore agents « PPD » pour « Pour Point Depressant » en langue anglaise).
Par cellule de batterie (ci-après également appelée cellule) il est entendu un ensemble homogène transformant de l’énergie chimique en énergie électrique à une tension donnée. La pluralité de cellules peut former un module de la batterie. Le fluide de refroidissement peut être dédié au refroidissement d’un tel module de batterie ou de plusieurs modules de batterie.
La batterie peut être une batterie lithium-ion.
Par contact direct du fluide de refroidissement avec une cellule, il est entendu que le fluide est en contact avec la cellule sans intermédiaire, par exemple sans la paroi d’un tube dans lequel le fluide de refroidissement circulerait. Il n’y a donc rien entre le fluide de refroidissement et le ou les cellules.
Le volume du fluide de refroidissement et le nombre de cellules en contact avec le fluide de refroidissement sont suffisants pour que l’énergie thermique produite par une cellule (par exemple l’au moins une cellule) puisse être absorbée sans que la température du fluide et des cellules autres que ladite cellule (à savoir dans l’exemple l’au moins une cellule) ne dépasse un seuil de température. Cette énergie thermique peut correspondre à l’énergie chimique maximum que cette cellule peut restituer lors d’un emballement thermique.
Ce seuil de température peut correspondre à la température à partir de laquelle l’emballement thermique d’une cellule se déclenche.
Le coefficient de variation de densité fonction de la température (ou également appelé variation de densité fonction de la température) est un coefficient qui définit la variation de densité ou de volume du fluide de refroidissement en fonction de la température. Ainsi, en connaissant le coefficient de variation de densité il est possible de déduire la variation de volume et/ou de densité du fluide entre deux températures. Plus le coefficient de variation de densité fonction de la température est élevé et plus la densité du fluide diminue fortement avec une même élévation de température. Par exemple, l’inverse du coefficient de variation de densité fonction de la température multiplié par une différence entre deux températures est égale à une différence de densité du fluide entre ces deux températures.
Ce coefficient de variation de densité du fluide de refroidissement est supérieur à un seuil prédéterminé. Cela permet d’augmenter l’intensité des mouvements de convection du fluide de refroidissement aux abords d’une cellule qui rentre en emballement thermique. En effet, plus le fluide à un coefficient de variation de densité important et plus sa densité diminuera ou son volume augmentera avec une même variation de température, or plus la densité diminue ou le volume augmente et plus le mouvement de convection est important.
Par exemple le coefficient de variation de densité du fluide de refroidissement est supérieur ou égal à 0.6 kg/m3/K ou encore supérieur ou égal à 0.7 kg/m3/K.
La température de la cellule qui rentre en emballement thermique est très élevée, de l’ordre de 400 à 800°C. Ainsi, le fluide de refroidissement en contact avec la surface de la cellule en emballement thermique monte rapidement à une température élevée. Le gradient de température important entre le fluide de refroidissement en contact avec la surface de la cellule et le reste du fluide de refroidissement crée des mouvements de convection thermique naturelle d’autant plus fort que le coefficient de variation de densité est élevé. Plus les mouvements de convection sont intenses et plus le fluide de refroidissement en contact avec la surface de la cellule est remplacé rapidement par du fluide de plus faible température. Ces mouvements de convection permettent de répartir l’énergie thermique dans le fluide de refroidissement et sur le plus grand nombre de cellules de la pluralité de cellules, assurant que le fluide de refroidissement et les cellules voisines de la cellule qui rentre en emballement thermique reste à une température relativement basse, et en tout cas en dessous d’une température à partir de laquelle les cellules de la batterie électrique rentrent en emballement thermique. Ainsi, sans dispositif complexe et notamment sans employer de circuit de refroidissement ni de pompe et de gestion du fluide qui va avec, le dispositif permet de refroidir une cellule en emballement thermique en toute sécurité et ainsi de protéger la batterie contre la propagation de l’emballement thermique.
Du fait de l’absence de pompe, le dispositif est à la fois moins complexe et moins couteux à produire, mais surtout moins sensible aux pannes et donc plus fiable.
Ces courants sont obtenus en présence par exemple d’une tension appliquée sur l’élément de mémoire comprise entre 1,5 et 1,8 volts pour un transistor de sélection TS bipolaire et comprise entre 0,4 et 0,5 volt pour un transistor de sélection du type MOS.
La illustre notamment ces différents courants de lecture.
En pratique et à titre d’exemple non limitatif, les valeurs de 0, 4, 8 et 12 microampères correspondent à des valeurs cibles de courants de lecture Itread0, Itread1, Itread2, Itread3.
En pratique les courants de lecture effectifs peuvent se situer dans des plages de valeurs PV1, PV2 et PV3 autour des valeurs cibles Itread1, Itread2, Itread3 et dans plage de valeurs PV0 débutant à la valeur cible Itread0.
Les plages de valeurs PV1-PV3 ont ici à des fins de simplification, une même amplitude PV et la plage de valeurs PV0 a une amplitude égale à PV/2.
Cette amplitude PV dépend en particulier de la sensibilité de l’amplificateur de lecture AMP et/ou d’une tolérance lors de la programmation/effacement de la cellule-mémoire.
A titre d’exemple non limitatif, l’amplitude PV peut être prise égale à 1 microampère.
Cela étant, en pratique dans le cas d’une cellule-mémoire à changement de phase, la plage PV peut dans certaines conditions, augmenter avec l’augmentation de la conductance.
Ainsi la plage de valeurs PV3 peut être supérieure à la plage de valeurs PV2 elle-même supérieure à la plage de valeurs PV1 elle-même supérieure à la plage de valeurs PV0.
Cependant pour des cellules-mémoires non volatiles à grille flottante, l’amplitude PV reste plus ou moins constante.
Comme illustré sur la , ces valeurs cibles et leur plage de valeurs associée définissent ici pour la cellule-mémoire MLB, quatre niveaux LV0, LV1, LV2 et LV3 respectivement associés aux quatre valeurs logiques suivantes de la donnée D : 00b0, 00b01, 00b10 et 00b11.
Trois courants de référence Iref1, Iref2, Iref3, destinés à être délivrés par le moyen de référence REF, sont définis ayant des valeurs situées entre les plages de valeurs PV0-PV3, par exemple au milieu des intervalles entre ces plages de valeurs.
Ainsi, ici les valeurs de ces courants de référence Iref1, Iref2, Iref3 sont égales respectivement à 2, 4 et 6 microampères.
Les figures 4 et 5 illustrent un exemple de programmation de la cellule-mémoire MLB.
Cette programmation est faite sous le contrôle de moyens de traitement incorporés dans le microcontrôleur DGC.
Dans un premier temps on délivre une impulsion de programmation PLS ( ) à la cellule-mémoire de façon à la placer dans son état initialisé (SET).