INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’une des problématiques de la propulsion électrique alimentée par pile à combustible à hydrogène réside dans le stockage du dihydrogène. En effet, le dihydrogène requiert un stockage spécifique et très contraignant. Lorsque le dihydrogène est stocké sous forme gazeuse, il est nécessaire de le comprimer à des pressions très élevées, par exemple 700 bars, pour pouvoir embarquer suffisamment de dihydrogène pour permettre aux aéronefs de disposer d’une autonomie acceptable. Lorsque le dihydrogène est stocké sous forme liquide, il est nécessaire de le maintenir à une température très basse c’est-à-dire -253°C. De plus, le dihydrogène est très inflammable. Ainsi, pour permettre au réservoir d’avoir la robustesse suffisante et le poids minimum il est préférable d’avoir des réservoirs avec des formes les plus ramassées possible. Ces formes sont par exemple de types sphériques ou cylindriques. De telles contraintes sur la forme, la sécurité et le volume des réservoirs de dihydrogène entrainent des problématiques de positionnement de ces réservoirs dans l’aéronef.
Plusieurs solutions ont été proposées. Par exemple, les réservoirs peuvent être placés au-dessus du fuselage.
La est une représentation schématique rapprochée de la .
La est une représentation schématique rapprochée d’une autre forme de réalisation d’une entrée d’air.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention concerne le domaine des turbomachines d’aéronef et vise plus particulièrement une entrée d’air d’une nacelle d’une turbomachine d’aéronef.
En référence à la , il est représenté une turbomachine 1 s’étendant selon un axe principal X orienté d’avant vers l’arrière et comportant une soufflante 11 montée rotative autour de l’axe principal X dans une nacelle comportant une virole extérieure 12. Par la suite, les termes avant et arrière sont définis par rapport à la circulation du flux d’air F. La turbomachine 1 comporte à son extrémité avant une entrée d’air 2 comportant une cavité intérieure 20, s’étendant de manière annulaire autour de l’axe principal X, qui comporte une paroi intérieure 21 tournée vers l’axe principal X et une paroi extérieure 22 qui est opposée à la paroi intérieure 21, les parois 21, 22 sont reliées par un bord d’attaque 23 également appelé « lèvre de l’entrée d’air ». La cavité intérieure 20 est délimitée à l’arrière par une cloison de séparation 24. Ainsi, l’entrée d’air 2 permet de séparer le flux d’air entrant F en un flux d’air intérieur FINT guidé par la paroi intérieure 21 et un flux d’air extérieur FEXT guidé par la paroi extérieure 22. Par la suite, les termes intérieur et extérieur sont définis radialement par rapport à l’axe principal X. La structure générale d’une entrée d’air 2 est connue de l’Homme du métier et ne sera pas présentée de nouveau en détails.
La est une représentation en coupe d’une entrée d’air 2 selon une forme de réalisation de l’invention. Dans cet exemple, l’entrée d’air 2 comporte un dispositif acoustique 3 monté dans la cavité intérieure 20. L’entrée d’air 2 comporte en outre un autre panneau acoustique 3’ monté extérieurement à la cavité intérieure 20. Ainsi, le dispositif acoustique 3 est monté en amont de la cloison de séparation 24 tandis que le panneau acoustique 3’ est monté en arrière de la cloison de séparation 24. Le panneau acoustique 3’ est optionnel mais avantageux pour réduire les nuisances acoustiques.
Comme illustré à la , la paroi intérieure 21 comporte une portion perforée 21P et une portion perforée arrière 21P’ respectivement en regard du dispositif acoustique 3 et du panneau acoustique 3’ de manière à permettre le passage d’ondes acoustiques afin de les atténuer.
De manière préférée, le dispositif acoustique 3 comporte une âme acoustique 30 et une peau extérieure 32 couvrant l’âme acoustique 30. De manière analogue, le panneau acoustique 3’ comporte une âme acoustique 30’ et une peau extérieure 32’ couvrant l’âme acoustique 30’. Chaque âme acoustique 30, 30’ possède de préférence une structure alvéolaire, par exemple, en nid d’abeille. L’âme acoustique 30, 30’ est réalisée dans un matériau composite ou métallique. La peau extérieure 32, 32’ est réalisée dans un matériau composite ou métallique et est solidaire de la paroi intérieure 21.
L’invention est remarquable en ce que l’entrée d’air 2 comporte plusieurs organes de dégivrage vibratoire 4 positionnés dans la cavité intérieure 20 entre le dispositif acoustique 3 et la portion perforée 21P. Comme illustré à la , les organes de dégivrage vibratoire 4 sont en contact avec la portion perforée 21P de la paroi intérieure 21 afin de la faire vibrer. L’introduction d’organes de dégivrage vibratoire 4 sur la portion perforée 21P permet de réaliser un dégivrage moins énergivore qu’un dégivrage avec un flux d’air chaud comme dans l’art antérieur. La vibration des organes de dégivrage vibratoire 4 provoque un déplacement de la portion perforée 21P de l’ordre du micromètre, ce qui va briser le givre déjà présent.
En pratique, la présence d’organes de dégivrage vibratoire 4 n’affecte que faiblement la transmission des ondes acoustiques dans le dispositif acoustique 3, ce qui permet de conserver de bonnes performances d’atténuation acoustique. Lorsqu’une pluralité d’organes de dégivrage vibratoire 4 est uniformément répartie sur la portion perforée 21P de la paroi intérieure 21, on peut avantageusement réaliser un dégivrage uniforme tout en maximisant l’atténuation acoustique.
De manière préférée, les organes de dégivrage vibratoire 4 sont espacés, dans le sens axial et dans le sens circonférentiel à l’axe principal X, d’une distance allant de 10mm à 300mm. Cela permet notamment de faciliter le routage de leurs câbles d’alimentations comme cela sera présenté par la suite.
Chaque organe de dégivrage vibratoire 4 est à distance de l’âme acoustique 30 du dispositif acoustique 3 afin d’éviter de la faire vibrer. En effet, une mise en vibration de l’âme acoustique 30 du dispositif acoustique 3 entrainerait une usure rapide et réduirait sa durée de vie.
Dans cet exemple, il a été présenté l’utilisation de plusieurs organes de dégivrage vibratoire 4 positionnés dans la cavité intérieure 20 mais il va de soi que l’invention s’applique également pour un unique organe de dégivrage vibratoire 4 positionné dans la cavité intérieure 20.
En référence à la , il est représenté une turbomachine 1 s’étendant selon un axe principal X orienté d’avant vers l’arrière et comportant une soufflante 11 montée rotative autour de l’axe principal X dans une nacelle comportant une virole extérieure 12. Par la suite, les termes avant et arrière sont définis par rapport à la circulation du flux d’air F. La turbomachine 1 comporte à son extrémité avant une entrée d’air 2 comportant une cavité intérieure 20, s’étendant de manière annulaire autour de l’axe principal X, qui comporte une paroi intérieure 21 tournée vers l’axe principal X et une paroi extérieure 22 qui est opposée à la paroi intérieure 21, les parois 21, 22 sont reliées par un bord d’attaque 23 également appelé « lèvre de l’entrée d’air ». La cavité intérieure 20 est délimitée à l’arrière par une cloison de séparation 24. Ainsi, l’entrée d’air 2 permet de séparer le flux d’air entrant F en un flux d’air intérieur FINT guidé par la paroi intérieure 21 et un flux d’air extérieur FEXT guidé par la paroi extérieure 22. Par la suite, les termes intérieur et extérieur sont définis radialement par rapport à l’axe principal X.
De manière connue, lors du vol d’un aéronef, du fait des conditions de température et de pression, du givre est susceptible de s’accumuler à proximité du bord d’attaque 23 et de la paroi intérieure 21 de l’entrée d’air 2 et de former des blocs de givre qui sont susceptibles d’être ingérés par la turbomachine 1. De telles ingestions doivent être évitées afin d’améliorer la durée de vie de la turbomachine 1 et réduire les dysfonctionnements.
Pour éliminer l’accumulation de givre, en référence à la , il est connu de faire circuler un flux d’air chaud FAC dans la cavité intérieure 20 afin de chauffer la paroi intérieure 21 par convection thermique et ainsi éviter l’accumulation de givre qui fond au fur et à mesure de son accumulation.
L’introduction du flux d’air chaud FAC dans la cavité intérieure 20 est réalisée par un injecteur 300 se présentant de manière traditionnelle sous la forme d’un tube de section cylindrique qui est orienté selon une direction perpendiculaire à l’axe principal X comme illustré à la . Le flux d’air chaud FAC se déplace de manière circonférentielle dans la cavité intérieure 20 afin de chauffer la paroi intérieure 21.
Par ailleurs, afin de réduire les émissions acoustiques, en référence à la , il est connu de prévoir un dispositif acoustique 103 dans la cavité intérieure 20 de l’entrée d’air 2 qui comporte, d’une part, une âme acoustique alvéolaire 130, qui est positionnée sur la paroi intérieure 21 de la lèvre 2 et, d’autre part, une peau extérieure 132 résistive montée extérieurement à l’âme acoustique alvéolaire 130. A cet effet, la paroi intérieure 21 comporte une portion perforée 21a de manière à capter les ondes acoustiques et les atténuer. Un tel dispositif acoustique avant 103 est compatible avec un dégivrage de l’entrée d’air 2 par circulation d’un flux d’air chaud FAC. De même, il est connu de prévoir un panneau acoustique 103’, positionné en arrière de l’entrée d’air 2, en particulier, en arrière de la cloison de séparation 24.
En pratique, le rendement énergétique de ce type de chauffage est faible et impose un prélèvement important de flux d’air chaud FAC sur la turbomachine. En outre, il est nécessaire de prévoir des matériaux compatibles avec le flux d’air chaud FAC, ce qui augmente le coût et la complexité.
Afin d’éliminer cet inconvénient, en référence à la , il est connu d’utiliser un dispositif de dégivrage par vibrations 104 comportant une pluralité d’éléments piézoélectriques 140 dans la cavité intérieure 20 de l’entrée d’air 2 sur la paroi intérieure 21 de la lèvre 2 afin de la faire vibrer et d’empêcher la formation de givre. De tels éléments piézoélectriques 140 doivent uniquement être alimentés électriquement, ce qui présente moins de contraintes par comparaison avec un dégivrage de l’entrée d’air 2 par circulation d’un flux d’air chaud FAC. Néanmoins, l’installation d’éléments piézoélectriques 140 sur la paroi intérieure 21 de l’entrée d’air 2 empêche le montage d’un dispositif acoustique 103 dans la cavité intérieure 20. En effet, les éléments piézoélectriques 140 doivent être positionnés en lieu et place de l’âme acoustique alvéolaire 130 comme illustrée à la .
Pour obtenir des performances acoustiques élevées avec des éléments piézoélectriques 140, une solution consiste à allonger l’entrée d’air 2 de manière à positionner un panneau acoustique 103’ de grande longueur. Cela présente l’inconvénient d’augmenter la masse et la traînée de l’entrée d’air 2.
L’invention vise ainsi à éliminer cet inconvénient en proposant une entrée d’air de nacelle de turbomachine qui comporte un dispositif acoustique dans la cavité intérieure de la lèvre et qui est dégivrée par mise en vibration.
PRESENTATION DE L’INVENTION A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des aéronefs et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des aéronefs, l’invention concerne une entrée d'air d'une nacelle de turbomachine d'aéronef s’étendant autour d’un axe principal orienté d’avant vers l’arrière, l’entrée d’air comportant une cavité intérieure s’étendant de manière annulaire autour de l’axe principal et qui comporte une paroi intérieure tournée vers l’axe principal et une paroi extérieure qui est opposée à la paroi intérieure, les parois étant reliées par un bord d’attaque, l’entrée d’air comportant au moins un dispositif acoustique monté sur la paroi intérieure entre la paroi intérieure et la paroi extérieure, le dispositif acoustique comportant une âme acoustique, la paroi intérieure comportant au moins une portion perforée en regard de l’âme acoustique de manière à permettre le passage d’ondes acoustiques.
L’entrée d’air est remarquable par le fait qu’elle comprend au moins un organe de dégivrage vibratoire positionné entre l’âme acoustique et la portion perforée, l’organe de dégivrage vibratoire étant en contact avec la portion perforée de la paroi intérieure afin de la faire vibrer, et à distance de l’âme acoustique.
De manière avantageuse, il n’est pas nécessaire de consommer un flux d’air chaud pour réaliser le dégivrage, ce qui permet d’utiliser des matériaux moins onéreux et complexes à travailler. Du fait de l’intégration de l’organe de dégivrage vibratoire, on peut réaliser un dégivrage performant sans détériorer les performances d’atténuation acoustique. Il n’est pas nécessaire d’allonger l’entrée d’air pour mettre en place un panneau acoustique décalé par rapport à l’organe de dégivrage vibratoire. La consommation de carburant et l’encombrement ne sont ainsi pas pénalisés. Un montage de l’organe de dégivrage vibratoire à distance de l’âme acoustique permet d’éviter la transmission de vibrations à cette dernière. La durée de vie du dispositif acoustique n’est ainsi pas « affectée ». L’utilisation d’un organe de dégivrage vibratoire est moins énergivore qu’un dégivrage avec un flux d’air chaud, ce qui est bénéfique sur le plan environnemental.
Selon un aspect, l’âme acoustique est alvéolaire, de préférence, en nid d’abeille.
Selon un aspect, l’organe de dégivrage vibratoire est du type piézoélectrique. Cela permet de réaliser un dégivrage sans utiliser d’air chaud. Seule une alimentation électrique est nécessaire pour générer une vibration. Son encombrement est par ailleurs réduit.
Selon un aspect, un espace intercalaire étant défini entre l’âme acoustique et la portion perforée, un matériau poreux est positionné dans l’espace intercalaire. Cela permet d’isoler physiquement l’organe de dégivrage vibratoire et l’âme acoustique pour faciliter le montage. De manière avantageuse, les vibrations ne sont pas transmises de la portion performée à l’âme acoustique.
Selon un aspect, l’espace intercalaire ayant un volume, le matériau poreux occupe au moins 50% du volume de l’espace intercalaire, de préférence, au moins 80%. Cela permet d’obtenir des performances acoustiques optimales tout en apportant un support mécanique.
Composition cosmétique aqueuse comprenant une endolysine et du tréhalose La présente invention concerne une composition aqueuse, notamment cosmétique, comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable, au moins une endolysine, en particulier une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus et du tréhalose.
La perméabilité à l’oxygène des capsules obtenues à partir de différents polymères et de différentes formulations a été mesurée selon la norme ASTM F1307 ou ISO 15105-2.
Le Tableau 6 montre les résultats obtenus de la perméabilité à l’oxygène.
[cm 3 /capsule/24hrs à 0,21atm] à 23°C et 50%HR PHBH 13 6,6*10 -3 PHBV 10 2,4*10 -3 F89 1,3*10 -3 F90 3,1*10 -3 F91 2,35*10 -3 F92 2,25*10- 3 F93 1,9*10 -3 F94 2,85*10 -3
L’incorporation de polymères P2 ne détériore pas, de manière significative, la perméabilité de la matière à l’oxygène tout en, comme déjà mentionné, améliorant considérablement les propriétés mécaniques et thermiques des capsules.
La meilleure perméabilité à l’oxygène est obtenue avec les formulations comparatives F93 et F89 mais avec de faibles valeurs de résilience et d’allongement à la rupture et une haute cristallinité ce qui a pour effet de fragiliser la capsule pouvant la rendre cassante lors de son transport, lors de son passage sur les lignes de remplissage ou lors de son utilisation dans les machines pour l’extraction de la boisson.
Les formulations F91, F92 et F94 selon l’invention ont un effet plastifiant comparé à une formulation comparative dans laquelle a été ajoutée une charge minérale afin d’augmenter la perméabilité à l’oxygène, sans pour autant pénaliser de manière significative la perméabilité à l’oxygène sur la formulation finale.
En conclusion, l’objet de l’invention présente un quadruple intérêt: la combinaison maîtrisée selon l’invention de polymères P1 avec un degré de cristallinité supérieur ou égal à 50%, et l’ajout de polymères P2 avec un degré de cristallinité inférieur ou égal à 30% et plus particulièrement inférieure ou égal à 5%, additivés ou non (en charges inorganiques, plastifiants,…) permet de : satisfaire aux exigences de propriétés mécaniques d’usage des capsules dans une machine pour l’extraction d’une boisson, les polymères P2 apportant une résilience et une souplesse ; satisfaire aux exigences de propriétés mécaniques lors du transport et du passage sur les lignes de remplissages des capsules, les polymères P2 apportant une résilience et une souplesse ; garantir un très bon niveau de perméabilité aux gaz, notamment à l’oxygène : les polymères P2 permettent d’obtenir de hauts niveaux de degrés de cristallinité, avec ou sans agents nucléants, le caractère faiblement cristallin voire plutôt amorphe des polymères P2, même en faible concentration, améliore la stabilité thermique des formulations lors de leur mise en œuvre dans les procédés de plasturgie, à haut taux de cisaillement et des niveaux de températures élevés
Ainsi, la présence d’au moins un polymère amorphe avec un degré de cristallinité inférieur ou égal à 5% dans la formulation de la capsule permet d’obtenir une capsule qui répond aux exigences de perméabilité à l’oxygène et qui ne se casse pas tout en restant biodégradable, en particulier dans les conditions de compostage industriel et de compostage domestique (processus biologique aérobie) voir par méthanisation (processus biologique anaérobie) et ce même lorsque l’enceinte est constituée d’une seule couche de formulation
En conclusion, les capsules obtenues selon l’invention, i.e. obtenues à partir d’une formulation comprenant un polymère faiblement cristallin voire plutôt amorphe et un polymère plutôt cristallin ne sont pas cassantes et présentent toujours une bonne rigidité ainsi qu’une résistance aux chocs et un allongement à rupture suffisants pour être compatibles avec les machines type Nespresso®. L’ajout d’un plastifiant (tel que le Citrofol) ne permet pas d’obtenir d’aussi bonnes propriétés de tenue mécanique et barrière à l’oxygène.
Ainsi, la présence d’au moins un copolymère faiblement cristallin de la famille des PHA voire plutôt amorphe dans la formulation de la capsule permet d’obtenir une capsule qui répond aux exigences de perméabilité à l’oxygène et qui ne se casse pas tout en restant biodégradable, en particulier dans les conditions de compostage industriel et de compostage domestique et ce même lorsque l’enceinte est constituée d’une seule couche de formulation.
DISPOSITIF DE LEVAGE SUSPENDU D’ÉLÉMENTS ALLONGÉS PERMETTANT DIFFERENTES INCLINAISONS Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un dispositif de levage suspendu d’éléments allongés permettant différentes inclinaisons de ces éléments à l’endroit de leur posage, en vue de leur installation.
Arrière-plan technologique Certains chantiers nécessitent le levage, le plus souvent à l’aide d’une grue, d’éléments allongés préalablement disposés au sol et y reposant horizontalement, afin de les déposer en hauteur sur une surface de toiture qui présente une inclinaison suivant la longueur de ces éléments, laquelle inclinaison peut varier d’une toiture à l’autre selon un angle compris entre 5° et 40°.
En particulier, il est connu de soulever avec une grue des panneaux allongés de couverture de bâtiment, disposés à l’origine à plat sur le berceau d’un dispositif de levage qui, doté d’un crochet de levage, permet de déplacer ces panneaux au-dessus d’une toiture à couvrir présentant une pente qui est dans le sens de la longueur des panneaux. On permet ainsi à des opérateurs travaillant sur cette toiture de saisir les panneaux l’un après l’autre et de les positionner en vue de les fixer sur la charpente.
A titre de dispositif de levage de tels panneaux, de manière connue, on utilise actuellement pour leur transport des lève-palettes dont le berceau est formé par deux fourches solidaires de la base d’au moins un montant situé dans un plan vertical et dont la partie supérieure (ou les deux parties supérieures alors reliées) surplombant le berceau est dotée d’un accrochage de suspension. De préférence, les deux fourches sont réglables en largeur et sont très légèrement relevées en direction de leurs extrémités. Cela étant, l’intervalle entre les deux fourches, même écartées au maximum, dépasse rarement un mètre alors que les panneaux de couverture de toitures ont une longueur de plusieurs mètres, souvent comprise entre six et dix mètres. Ces différences de dimensions posent des problèmes de stabilité et donc de risques de chute de la charge à transporter tout au long de la manœuvre entre le soulèvement du berceau et son amenée au-dessus de la toiture, à proximité du point où doit être installé le panneau transporté. De ce fait, en pratique, les panneaux sont la plupart du temps transportés un par un par le lève-palette.
Le levage du panneau posé sur le lève-palette à l’aide du crochet placé en partie supérieure de ce dernier, au-dessus du centre de gravité de l’ensemble, maintient le berceau et le panneau dans leur position horizontale. Les opérateurs placés sur la toiture doivent, lorsque celle-ci est inclinée, saisir le panneau qui a été acheminé à l’horizontale et qui présente donc une extrémité décalée en hauteur du fait de la pente de la couverture, pour le dégager du berceau et ensuite l’incliner afin de le positionner sur la charpente.
Cette opération nécessite deux opérateurs, un à chaque extrémité du panneau, qui doivent récupérer le panneau disposé horizontalement, soit en amenant celui-ci à 90° de sa position finale (à savoir celle selon laquelle il est posé dans le sens de la pente) en étant alors à même hauteur sur la toiture pour dégager le panneau de son berceau, soit en amenant ledit panneau parallèle à la pente avec, dans ce cas, un opérateur qui est situé en haut de la pente, et qui doit donc se pencher pour attraper le panneau, et un opérateur situé en bas de la pente, qui doit alors attraper le panneau en levant les bras, puis le descendre suivant une hauteur correspondant à la pente pour l’incliner et le poser.
Selon un aspect, l’organe de dégivrage vibratoire ayant une épaisseur définie selon une direction normale à la paroi intérieure, l’âme acoustique du dispositif acoustique est écartée de la paroi intérieure d’une distance d’écartement définie selon une direction normale à la paroi intérieure, qui est supérieure à l’épaisseur de l’organe de dégivrage vibratoire. Cela permet avantageusement d’utiliser une âme acoustique d’épaisseur constante pour réaliser une atténuation acoustique homogène. Le montage est par ailleurs simplifié.
Selon un aspect, l’âme acoustique ayant une épaisseur définie selon une direction normale à la paroi intérieure, l’organe de dégivrage vibratoire s’étend dans l’épaisseur de l’âme acoustique. Cela permet de réduire l’encombrement en intégrant l’organe de dégivrage vibratoire dans l’épaisseur de l’âme acoustique.
Selon un aspect, le dispositif de dégivrage vibratoire comporte au moins un câble d’alimentation configuré pour être relié à un dispositif de contrôle afin de l’alimenter électriquement, le câble d’alimentation étant positionné dans l’espace intercalaire. La présence d’un espace intercalaire permet en outre un routage aisé des câbles d’alimentation avec de faibles contraintes.
Selon un aspect, l’entrée d'air comprend une pluralité d’organes de dégivrage vibratoire positionnés entre le dispositif acoustique et la portion perforée, la pluralité d’organes de dégivrage vibratoire étant en contact avec la portion perforée de la paroi intérieure afin de la faire vibrer.
Selon un aspect, la cavité intérieure étant délimitée à l’arrière par une cloison de séparation.
Selon un aspect, le dispositif acoustique étant monté dans la cavité intérieure, l’organe de dégivrage vibratoire est positionné dans la cavité intérieure. Cela permet de manière avantageuse de dégivrer la lèvre d’entrée d’air.