INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’utilisation de tels écrans de protection est soumise à de nombreuses contraintes structurelles et fonctionnelles imposées par le contexte spatial. Tout d’abord, la phase de lancement de l’engin spatial, pour sa mise en orbite par un lanceur, impose un volume et une masse au lancement limités, notamment dans la limite des dimensions de la coiffe du lanceur de l’équipement spatial. De tels écrans de protection doivent donc présenter des structures compactes et des masses adaptées pour être embarqués lors du lancement. Un gain de masse et un gain de volume sont particulièrement recherchés pour des raisons de coûts (notamment énergétiques) de mise en orbite et de choix du lanceur. De plus, un gain de masse en orbite peut également être recherché car cela limite l’inertie du satellite et augmente, par conséquent, son agilité.
Le document US2015/0146288 déposé au nom de UTAH STATE UNIVERSITY RESEARCH FOUNDATION enseigne un télescope déployé en pétales qui comprend un équipement spatial incluant un écran en demi-cylindre dans lequel se déploient en partie les pétales et s’étendant au-delà d’un miroir secondaire déployé. Un tel équipement spatial, une fois en orbite, requiert que l’écran de protection soit constamment placé entre la source lumineuse parasite et l’équipement spatial, notamment lorsque l’orientation de l’engin spatial change, par exemple lors de son passage à l’équateur, notamment dans le cas d’orbite terrestre héliosynchrone. Ainsi, l’engin spatial effectue généralement des manœuvres d’orientation, dites « flip», afin d’orienter l’écran de protection vers la source lumineuse. Ces manœuvres constituent cependant des pertes de temps opérationnel pour l’engin spatial et en particulier pour l’équipement spatial (e.g., un télescope spatial n’acquiert pas d’images pendant de telles manœuvres d’orientation). Une telle manœuvre d’orientation d’un écran de protection d’un engin spatial est ainsi une contrainte opérationnelle de l’engin spatial. De plus, de telles manœuvres d’orientation sont prévues les plus rapides possibles, afin que l’équipement spatial puisse être à nouveau rapidement opérationnel. Il est alors attendu que l’écran de protection solaire présente une rigidité et un amortissement suffisants lors de telles phases d’orientation.
Le brevet EP2520494 déposé au nom de THALES enseigne un dispositif de protection d’un équipement optique multifaisceaux. Le dispositif de protection s’étendant au-delà d’un miroir secondaire se déploie latéralement pour venir recouvrir des miroirs principaux.
Il apparaît un besoin d’améliorer les dispositifs de protection d’équipements spatiaux existants et notamment d’améliorer leur compacité tout en conservant de bonnes performances lors de leur utilisation dans le contexte spatial.
Résumé La présente invention vise à pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un écran de protection déployable pour équipement spatial, notamment pour un équipement spatial déployable.
Pour cela, il est proposé un écran de protection solaire déployable pour un équipement spatial, présentant au moins une zone d’attache à une plateforme d’un engin spatial incluant ledit équipement spatial, ledit écran étant configuré pour passer d’une configuration stockée à une configuration déployée en orbite et caractérisé en ce qu’il comprend : des tiges, des liaisons rotatives joignant des tiges entre elles, les liaisons rotatives étant du type liaison rotative active stockant une quantité d’énergie ou du type liaison rotative passive, les tiges étant recouvertes par un film thermiquement isolant plié lorsque l’écran est en configuration stockée et tendu entre les tiges lorsque l’écran est en configuration déployée, dans lequel les tiges sont constituées par au moins : des premières tiges structurelles, formant une base structurelle périphérique en configuration stockée ainsi qu’en configuration déployée, des deuxièmes tiges d’extension radiale, reliées entre elles au moins par paires pour former des ensembles de deuxièmes tiges, chaque ensemble de deuxièmes tiges reliant deux premières tiges consécutives et étant configuré pour déployer l’écran selon une direction radiale, des troisièmes tiges d’extension axiale, reliées entre elles au moins par paires pour former des ensembles de troisièmes tiges, chaque ensemble de troisièmes tiges reliant deux premières tiges consécutives et étant configuré pour déployer l’écran selon une direction axiale et chaque ensemble de deuxièmes tiges ou troisièmes tiges comprenant au moins une liaison rotative active, lesdits ensembles de deuxièmes tiges et troisièmes tiges étant repliés lorsque l’écran est en configuration stockée, les liaisons rotatives actives étant configurées pour déplier lesdits ensemble de deuxièmes tiges et troisièmes tiges et déclencher le passage de la configuration stockée à la configuration déployée, en entraînant la rotation des liaisons rotatives passives et un déploiement dans une direction axiale et dans une direction radiale.
Avantageusement, l’écran de protection proposé présente une configuration stockée particulièrement compacte et permet un gain en volume et en masse particulièrement avantageux lors de la phase de lancement de l’engin spatial. Notamment, un déploiement de l’écran à la fois dans la direction axiale et dans la direction radiale permet d’optimiser davantage la compacité de l’écran.
De plus, l’écran de protection proposé permet, tout en conservant une masse réduite et une compacité, notamment au lancement, une protection à 360 degrés autour de l’équipement spatial, par un déploiement à la fois radial et axial, ce qui permet à l’engin spatial de s’affranchir des manœuvres d’orientation dites de « flip » : un tel écran de protection assure alors à l’équipement spatial une continuité opérationnelle. Notamment, dans le cas de télescopes spatiaux présentant un miroir principal déployable en pétales et un miroir secondaire également déployable, l’écran de protection proposé permet d’entourer entièrement le télescope, quelle que soit l’orientation de l’engin spatial dans l’espace.
Par ailleurs, l’écran de protection proposé permet avantageusement d’obtenir une structure simple, pouvant être déployée par des moyens mécaniques, sans requérir des moyens motorisés, via l’énergie stockée dans les liaisons rotatives actives, le déploiement de l’écran étant induit par des mouvements rotatifs mécaniques des tiges via les liaisons rotatives reliant les tiges. De plus, la structure d’un tel écran de protection permet une raideur de l’écran une fois déployée, notamment une fois les paires de deuxièmes et troisièmes tiges dépliées.
Les résultats sont exprimés en diminution logarithmique de Staphylococcus aureus par rapport au contenu inoculé. Les diminutions sont donc comprises entre 0 log (pas d’activité antimicrobienne observée à l'essai c’est-à-dire perte complète d’activité de l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10) et -5,4 log (réduction maximale observable dans les conditions d’essai c’est-à-dire maintien de l’activité de l’endolysine à l’essai). La formule à l'essai est donc particulièrement active lorsque les valeurs sont proches de -5,4.
Une première évaluation de l’activité antimicrobienne de l’endolysine est réalisée à T0 (c’est-à-dire entre 1 jour et 7 jours après la fabrication des formules), et une seconde à T6 mois à compter de la date de fabrication des formules. Cette évaluation est effectuée à ces deux reprises selon le protocole décrit ci-dessus, c'est-à-dire une mesure de l’activité de l’endolysine dans la formule après 30 minutes de contact et 60 minutes de contact de S. aureus /formule.
Les résultats sont donnés dans le Tableau 1 ci-dessous.
[Tableau 1] Tableau 1 Nom INCI [C] (% en masse) Agent de conser-vation pH [Endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10] (% en masse) Résultats des tests de provocation à T0 Stabilité des résultats des tests de provocation à T6M Réduc-tion log T30 min Réduc-tion log T1h Réduc-tion log T30 min Réduc-tion log T1h HPMC (Cellosize® E4M Premium de Dow) 1 % 0,5 % 7,2 0 % 0 0 0 0 0,5 % 7,2 0,002565 % -5,1 -5,4 -0,2 -0,5 HPMC (Tylose® MOBS 6 P4 de Shin-Etsu) 1 % 0,5 % 7,0 0 % 0 0 0 0 0,5 % 7,0 0,002565 % -5,4 -5,4 -0,2 -0,3 Alcool polyvinylique (nom INCI : Polyvinyl alcohol) (Selvo l® Ultalux FP de Sekisui Specialty Chemicals) 2 % 0,5 % 7,0 0 % 0 0 0 0 0,5 % 7,1 0,002565 % -4,8 -5 -0,8 -1,7
Les résultats montrent que la combinaison de PVA avec l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 permet de maintenir une meilleure performance antibactérienne vis-à-vis de S. aureus de l’endolysine – comme le montrent les résultats de réduction Log dans le Tableau 1 – par rapport à la performance obtenue en remplaçant le PVA par la HPMC.
En effet, à T6M, les réductions Logs sont beaucoup plus élevées avec le PVA qu’avec les deux concentrations HPMC différentes.
Trois compositions A à C ont été préparées selon les informations et les teneurs données dans le Tableau 2 ci-dessous. Les compositions A et B, en dehors de l’invention, comprennent une base de gel (eau + agent de conservation) et 1 % d’hydroxypropylméthylcellulose (HPMC) (voir Exemple 1). La composition C, selon l’invention, comprend une base de gel (eau + agent de conservation) et 2 % de PVA (voir également Exemple 1). Les teneurs sont indiquées en pourcentages en masse. 0,0025652 % de l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 a été ajouté aux compositions sous une hotte à flux laminaire pour éviter toute contamination microbienne.
La préparation des compositions dépendait de la viscosité souhaitée de chacune.
Les compositions A à C ont été préparées en ajoutant 1,08 mL d’une solution aqueuse contenant 0,095 % en poids d’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 à 38,9 g d’une base de gel (eau + agent de conservation) dans un tube Falcon de 50 mL. Le tube a été placé dans un agitateur afin d’homogénéiser la formulation à température ambiante.
Les compositions ont été préparées en mélangeant 1,08 mL d’une solution aqueuse contenant 0,095 % en poids d’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 avec 38,9 g d’une base de gel à l’aide d’un mortier et d’un pilon pendant 5 minutes. Des échantillons d’environ 5 mL ont été aliquotés dans des tubes de 15 mL et placés dans des conditions de stockage à 25 °C, 40 °C et 45 °C.
Une formulation témoin a été préparée de manière similaire aux compositions A à C, en utilisant un tampon de stockage stérile au lieu de l’endolysine (SB). Les échantillons pour les mesures de viscosité ont également été préparés de la même manière pour un volume total de 50 mL en utilisant 1,35 mL d’endolysine et 48,65 g de base de gel dans un tube Falcon.
Les divers polymères (PVA ou HPMC) sont présents dans les compositions du présent exemple en une teneur habituelle pour chacun d’entre eux dans une composition cosmétique, en particulier en une teneur habituelle pour que chacun d’entre eux joue son rôle d’agent filmogène et d’agent de contrôle de viscosité dans une composition de l’invention.
[Tableau 2] Tableau 2 INCI EU A 2 % HPMC (en dehors de l’invention) B 1 % HPMC (en dehors de l’invention) C 2 % PVA (selon l’invention) Agent de conservation 0,51 0,51 0,51 Eau 97,44 98,46 97,39 Hydroxypropyl méthylcellulose (Cellosize Texture E4M PRM Hydroxypropyl Methylcellulose, de DOW) 2,06 / / Alcool polyvinylique (nom INCI : Polyvinyl alcohol) (Selvol ® Ultalux FP de Sekisui Specialty Chemicals) / / 2,1 Hydroxypropyl méthylcellulose (Tylose ® MOBS 6 P4 de Shin-Etsu) / 1,03 /
Une étude de dosage de destruction a été menée sur toutes les compositions ci-dessus et également sur la composition témoin avec 2,7 % en poids d’une solution aqueuse contenant 0,095 % en poids d’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 à T0 de façon à mesurer la capacité de l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 à digérer S. aureus . Une seule concentration de S. aureus a été utilisée dans cette étude et l'OD 600 a été fixée à 0,15.
RESULTATS ET CONCLUSIONS
Fig. 4 représente un écran de protection en configuration stockée selon un exemple de réalisation.
Fig. 5 représente un écran de protection en déploiement selon un exemple de réalisation.
Fig. 6 représente un écran de protection en configuration déployée selon un exemple de réalisation.
Fig. 7 représente une vue aérienne d’un écran de protection en configuration stockée selon un exemple de réalisation.
Fig. 8 représente une vue aérienne d’un écran de protection en configuration déployée selon un exemple de réalisation.
Fig. 9 représente un emplacement de liaisons rotatives dans un écran de protection selon un exemple de réalisation.
Fig. 10 représente une liaison rotative active d’un écran de protection en configuration stockée selon un exemple de réalisation.
Fig. 11 représente une liaison rotative active d’un écran de protection en configuration stockée selon un autre exemple de réalisation.
Fig. 12 représente une liaison rotative active d’un écran de protection en configuration déployée selon un exemple de réalisation.
Fig. 13 représente une liaison rotative active d’un écran de protection en configuration déployée selon un autre exemple de réalisation.
Fig. 14 représente une liaison rotative passive d’un écran de protection selon un exemple de réalisation.
Fig. 15 représente des tiges et des liaisons rotatives formant un panneau d’un écran de protection en configuration stockée et configuré pour se déployer axialement selon un exemple de réalisation.
Fig. 16 représente des tiges et des liaisons rotatives formant un panneau d’un écran de protection en configuration stockée et configuré pour se déployer axialement et radialement selon un exemple de réalisation.
Fig. 17 représente une liaison rotative passive en configuration stockée en un premier point de rotation selon un exemple de réalisation.
Fig. 18 représente une liaison rotative passive en configuration déployée en un premier point de rotation selon un exemple de réalisation.
Fig. 19 représente une liaison rotative passive en configuration stockée en un deuxième point de rotation selon un exemple de réalisation.
- 53 deuxième comparateur (supérieur ou égal) entre la grandeur45 puissance consommée et la grandeur 46 seuil de puissance ;
– 54 opérateur logique « ET » entre les résultats de sortie du premier comparateur 52 et du deuxième comparateur53.
- 47 « absence de défaut » si la pression SAI 41 est supérieure ou égale au total de la pression atmosphérique 42, du seuil de pression 43, et de l’hystérésis 44, et si la puissance consommée 45 est supérieure ou égale au seuil de puissance 46 ;
- 48 « défaut détecté volet fermé » si la pression SAI 41 est supérieure ou égale au total de la pression atmosphérique 42, du seuil de pression 43, et de l’hystérésis 44, et si la puissance consommée 45 est inférieure au seuil de puissance 46 ;
- 49 « défaut détecté volet fermé », si la pression SAI 41 est inférieure au total de la pression atmosphérique 42, du seuil de pression 43, et de l’hystérésis 44, et si la puissance consommée 45 est supérieure au seuil de puissance 46 après un temps de confirmation écoulé.
En somme, l’invention permet, via le biais d’un nouveau diagnostic, de s’assurer du bon fonctionnement du volet du système SAI, et par voie de conséquence, du respect de la réglementation OBD et des normes antipollution, notamment Euro 7.
Cette solution permet de réduire les coûts par rapport à d’autres solutions embarquées telles que la mise en place d’un débitmètre spécifique et dont le volume est plus important et donc plus difficile à bien implanter dans la zone moteur, et/ou un capteur de recopie de position du volet. L’invention apporte donc une réponse économique et fiable au problème posé.
Dispositif de fixation d’un échangeur thermique à une culasse de moteur à combustion interne La présente invention se rapporte au domaine de l’industrie automobile et concerne plus précisément un dispositif de fixation d’un échangeur thermique à la culasse d’un moteur à combustion interne.
Dans un véhicule à moteur thermique ou à combustion interne, le moteur comporte une entrée d’admission d’air pour injecter l’air dans les chambres de combustion du moteur. Cette entrée se trouve sur une face d’admission du moteur thermique, face à laquelle sont fixés des dispositifs d’amenée d’air frais. Du côté opposé à cette face d’admission sur le moteur, se trouve une face d’échappement, à laquelle sont fixés des dispositifs d’une ligne d’échappement pour acheminer des gaz brûlés vers l’extérieur du moteur et vers des systèmes de dépollution. Les deux faces s’étendent longitudinalement au moteur, c’est-à-dire dans le sens de sa longueur.
Pour réduire les rejets de polluants, un tel moteur thermique est généralement équipé d’une ligne de recirculation des gaz brûlés et de gaz issus de vapeurs d’huile, émanant du moteur. Les gaz brûlés sont renvoyés, souvent après compression en amont d’un répartiteur d’admission, vers l’entrée d’admission du moteur, pour être mélangés à l’air frais venant de l’extérieur du véhicule, avant d’être ré-injectés dans le circuit d’admission d’air du moteur.
Les gaz recirculés comportent des gaz haute pression prélevés directement à la sortie de la face d’échappement du moteur ou depuis un collecteur d’échappement fixé au moteur, et des gaz basse pression prélevés plus en aval notamment au niveau d’un dispositif de dépollution tel qu’un catalyseur ou un piège à oxydes d’azote.
Dans cette étude, une capacité de destruction supérieure à 90 % soit une réduction log de 1 a été considérée comme acceptable pour les formulations comprenant l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10. Les résultats de cette étude sont donnés dans le Tableau 3 ci-dessous.
Cette étude compare l’évolution dans le temps à T0 (c’est-à-dire entre 1 jour et 7 jours après fabrication des formules), T7 (7 jours après T0), T28 (28 jours après T0), et T84 (84 jours après T0) et de température (à 25 °C, 40 °C et 45 °C) des différentes compositions, en observant l’évolution des valeurs de destruction d’endolysine en fonction des valeurs à T0 pour toutes les formules. Elle a également permis de mettre en avant les formules robustes (peu ou pas de changement de stabilité de l’endolysine dans le temps) et les formules moins robustes (perte de capacité de destruction de l’endolysine dans le temps) parmi les formules qui restaient.
25 °C 40 °C 45 °C T0 T7 T28 T84 T84 T84 A > 90 % > 90 % > 90 % > 90 % B > 90 % > 90 % > 90 % > 90 % C > 90 % > 90 % > 90 % > 90 % > 90 % > 90 %
Les résultats de l’étude montrent que toutes les compositions comprenant l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 sont stables à 25 °C après trois mois de stockage avec un dosage de destruction supérieur à 90 %. Après 84 jours de stockage à 40 °C et 45 °C, les formules comparatives A et B montrent une réduction de l’activité antimicrobienne de l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10, comme en atteste le degré réduit de destruction.
Ainsi, il est clair que les systèmes selon l’invention comprenant une endolysine en combinaison avec au moins un PVA sont des systèmes robustes pour maintenir l’activité antimicrobienne vis-à-vis de S. aureus de l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 dans le temps, dans un environnement de composition cosmétique.
En revanche, un système comprenant une endolysine en combinaison avec un agent filmogène et de contrôle de viscosité autre que le PVA, tel que l’hydroxypropylméthylcellulose à une concentration égale à 1 % ou 2 % en poids, montre une réduction de l’activité antimicrobienne de l’endolysine de la séquence SEQ ID NO : 10 après 84 jours à 40 °C et 45 °C. Ce système est donc moins résistant, notamment dans le temps, qu’un système selon l’invention.
Liste des séquences
SEQ ID NO : 1 CBD-2638 (protéine)
WKQNKDGIWYKAEHASFTVTAPEGIITRYKGPWTGHPQAGVLQKGQTIKYDEQKFDGHVWVSWETFEGETVYMPVRTWDAKTGKVGKLWGEIK
SEQ ID NO : 2 CBD-2638 (acide nucléique)
TGGAAACAGAATAAAGATGGCATTTGGTATAAAGCTGAACATGCTTCGTTCACAGTGACAGCACCAGAGGGAATTATCACAAGATACAAAGGTCCTTGGACTGGTCACCCACAAGCTGGTGTATTACAAAAAGGTCAAACGATTAAATATGATGAGGTTCAAAAATTTGACGGTCATGTTTGGGTATCGTGGGAAACGTTTGAGGGCGAAACTGTATACATGCCGGTACGCACATGGGACGCTAAAACTGGTAAAGTTGGTAAGTTGTGGGGCGAAATTAAATAA
SEQ ID NO : 3 Ply2638 (protéine)
MLTAIDYLTKKGWKISSDPRTYDGYPKNYGYRNYHENGINYDEFCGGYHRAFDVYSNETNDVPAVTSGTVIEANDYGNFGGTFVIRDANDNDWIYGHLQRGSMRFVVGDKVNQGDIIGLQGNSNYYDNPMSVHLHLQLRPKDAKKDEKSQVCSGLAMEKYDITNLNAKQDKSKNGSVKELKHIYSNHIKGNKITAPKPSIQGVVIHNDYGSMTPSQYLPWLYARENNGTHVNGWASVYANRNEVLWYHPTDYVEWHCGNQWANANLIGFEVCESYPGRISDKLFLENEEATLKVAADVMKSYGLPVNRNTVRLHNEFFGTSCPHRSWDLHVGKGEPYTTTNINKMKDYFIKRIKHYYDGGKLEVSKAATIKQSDVKQEVKKQEAKQIVKATDWKQNKDGIWYKAEHASFTVTAPEGIITRYKGPWTGHPQAGVLQKGQTIKYDEVQKFDGHVWVSWETFEGETVYMPVRTWDAKTGKVGKLWGEIK
SEQ ID NO : 4 Ply2638 (protéine)
MRGSHHHHHHGSMLTAIDYLTKKGWKISSDPRTYDGYPKNYGYRNYHENGINYDEFCGGYHRAFDVYSNETNDVPAVTSGTVIEANDYGNFGGTFVIRDANDNDWIYGHLQRGSMRFVVGDKVNQGDIIGLQGNSNYYDNPMSVHLHLQLRPKDAKKDEKSQVCSGLAMEKYDITNLNAKQDKSKNGSVKELKHIYSNHIKGNKITAPKPSIQGVVIHNDYGSMTPSQYLPWLYARENNGTHVNGWASVYANRNEVLWYHPTDYVEWHCGNQWANANLIGFEVCESYPGRISDKLFLENEEATLKVAADVMKSYGLPVNRNTVRLHNEFFGTSCPHRSWDLHVGKGEPYTTTNINKMKDYFIKRIKHYYDGGKLEVSKAATIKQSDVKQEVKKQEAKQIVKATDWKQNKDGIWYKAEHASFTVTAPEGIITRYKGPWTGHPQAGVLQKGQTIKYDEVQKFDGHVWVSWETFEGETVYMPVRTWDAKTGKVGKLWGEIK
SEQ ID NO : 5 Ply2638 (acide nucléique)
Dans les exemples, sauf indication contraire, la température est la température ambiante (20 °C) et est exprimée en degrés Celsius, et la pression est la pression atmosphérique.
EXEMPLES Protocole (conditions expérimentales)
Préparation de la culture de travail de Staphylococcus aureus
Préparation de la suspension de travail de Staphylococcus aureus (S . aureus ) à partir d’un lyophilisat ATCC 6538 (selon les recommandations de la norme NF EN 12353).
Le lyophilisat est réhydraté dans du bouillon de soja trypticase, plaqué sur de la gélose de soja trypticase (plaques TSA) et incubé pendant 24 heures à 32,5 °C. Les cellules sont ensuite récupérées et remises en suspension dans une solution cryoprotectrice commerciale avec des cryobilles pour un stockage à -80 °C pendant 14 mois maximum (souche de stockage à long terme).
À partir d’une cryobille de cette souche à -80 °C, une sous-culture est effectuée sur gélose TSA inclinée qui est ensuite incubée pendant 24 heures à 32,5 °C pour obtenir la culture souche. Cette culture souche est stockée à 4 °C pendant 9 semaines maximum. La culture de travail est obtenue par la sous-culture de la culture souche sur de la gélose de soja trypticase et son incubation pendant 24 heures à 35 °C. La suspension de travail est préparée par la mise en suspension des cellules de cette culture de travail dans un diluant de sel de tryptone. Cette suspension est étalonnée entre 1 et 3×10 8 UFC (unités formant colonies)/mL par la mesure de l’absorbance à 620 nm.
Évaluation de l’activité antimicrobienne des échantillons vis-à-vis de S. aureus
Six formules ont été préparées selon les informations données dans le Tableau 1 ci-dessous. Toutes les formules sont des mélanges aqueux, comprenant une quantité qsp d’eau et également un agent de conservation.
L’hydroxypropylméthylcellulose (HPMC) à 1 %, utilisée ici à titre comparatif, est en effet également un polymère filmogène et/ou de contrôle de viscosité couramment utilisé dans l’industrie cosmétique.
À T0 mois (soit entre 1 et 7 jours de la fabrication des formules) et T6 mois de la fabrication des formules, des aliquotes de 20 grammes de chaque formule sont inoculées avec 0,2 mL d’une suspension étalonnée de S. aureus . Après homogénéisation, la teneur en micro-organismes du produit représente une concentration en S. aureus de 10 6 UFC par gramme de produit, soit un ensemencement à 1 % d’une suspension de 10 8 UFC par mL (la teneur en inoculum est déterminée par étalement de la suspension sur des plaques de gélose de soja trypticase et par incubation pendant 24 heures à 35 °C). Après t = 30 minutes et t = 60 minutes de contact à température ambiante (20 °C ± 3 °C), 1 gramme du mélange est pesé et 9,0 mL de bouillon Eugon Sup LT100 sont alors ajoutés, suivi d'un mélange jusqu’à homogénéisation complète. Ce mélange est ensuite dilué en série dans le bouillon Eugon Sup LT100 à 1/100.
Les dilutions sont étalées sur des plaques de gélose de soja trypticase et incubées à 35 °C pendant 48 heures jusqu’à ce que les colonies survivantes de S. aureus soient comptées.