INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, une gamme de valeurs peut être définie autour d’une valeur du premier descripteur F i1 du premier objet numérique OB i . C’est à dire que si la valeur du descripteur F i1 est de 64, l’invention permet de sélectionner d’autres premiers descripteurs ayant une valeur comprise entre 62 et 66. Un écart-type vis-à-vis d’une valeur de référence définie par la valeur du premier descripteur F i1 de l’objet OB i , dans cet exemple 64, peut être utilisé afin de retenir les valeurs sensiblement proches de la valeur du premier descripteur F i1 . La gamme de valeurs du premier descripteur sélectionnée peut être définie par une plage autour de la valeur du premier descripteur F i1 de l’objet OB i .
- la est une vue en perspective de dessous d’un accessoire hydrodynamique adapté à être rapporté sur le corps principal d’un appareil de positionnement, ledit accessoire hydrodynamique étant par exemple celui illustré aux Figures 3 à 6.
DESCRIPTION DETAILLEE Des modes de réalisation de l’invention sont décrits ci-après avec référence aux dessins joints. Sur les dessins, la taille et les tailles relatives des éléments peuvent être exagérées à des fins de clarté. Des numéros similaires font référence à des éléments similaires sur tous les dessins.
En référence aux figures, il est proposé un appareil 1 de positionnement (usuellement appelé « bird »), destiné à être couplé à un câble 110 (usuellement appelé « streamer ») tracté dans l’eau par un navire. L’appareil 1 de positionnement permet de modifier le positionnement du câble ou d’une portion de câble auquel il est couplé, par exemple pour ajuster sa position latérale et/ou sa position en profondeur.
L’appareil 1 de positionnement peut être utilisé dans un système d’acquisition sismique 100 qui peut être tel que décrit ci-avant et illustré en , en remplaçant au moins un, de préférence chacun, des appareils de positionnement 128 par un appareil de positionnement 1 selon l’invention.
L’avant et l’arrière de l’appareil 1 ou d’une partie de l’appareil sont définis par référence au sens T de déplacement de l'appareil relativement à l'eau à l'état tracté du câble équipé dudit appareil.
Comme rappelé précédemment dans le cadre d’un système d’acquisition sismique, le câble 110 est muni de capteurs sismiques configurés pour acquérir des données sismiques. Les capteurs sismiques peuvent être de différents types. On peut prévoir que les capteurs sismiques comprennent des accéléromètres, dont il est à noter qu’ils sont très sensibles au bruit extérieur. On peut aussi prévoir que les capteurs sismiques comprennent des hydrophones. Un exemple de capteur sismique combinant un hydrophone et un accéléromètre est décrit dans le brevet US9733370.
L’appareil 1 de positionnement comprend un corps principal 10 allongé et deux ailes 11 reliées au corps principal 10. Comme schématisé dans l’exemple des Figures 4 à 6, le corps principal 10 est traversé longitudinalement par le câble 110. Le corps principal 10 présente un axe longitudinal A10, correspondant à l’axe de la partie du câble qui traverse le corps principal. Le corps principal 10 est maintenu à une position donnée le long du câble.
Les deux ailes 11 peuvent être formées d’une seule pièce ou par deux pièces distinctes. Les deux ailes s’étendent chacune de part et d’autre d’un plan passant par l’axe longitudinal du corps principal 10.
Accessoire hydrodynamique
L’appareil 1 de positionnement comprend un dispositif de réduction de turbulence hydrodynamique, appelé accessoire hydrodynamique 2. L’accessoire hydrodynamique 2 est rapporté sur le corps principal 10. Autrement dit l’accessoire hydrodynamique 2 est distinct du corps principal 10 et est fixé, de préférence de manière amovible sur ledit corps principal 10.
L’accessoire hydrodynamique 2 permet de réduire la turbulence hydrodynamique résultant du déplacement dans l’eau de l’appareil 1 de positionnement couplé au câble 110 tracté dans l’eau par le navire, ce qui permet de réduire le bruit correspondant et ainsi améliorer la qualité des données sismiques enregistrées par les capteurs sismiques du câble.
Selon un mode réalisation et tel qu’illustré plus particulièrement aux figures 3, 5 et 6, l’appareil comprend une quille 12. En considérant que les deux ailes 11 s’étendent vers le haut depuis la partie supérieure du corps principal 10, la quille 12 s’étend vers le bas depuis la partie inférieure du corps principal 10. Préférentiellement, l’accessoire hydrodynamique 2 est fixé sur et le long du corps principal longitudinal de l’appareil entre deux ailes, du côté opposé à la quille.
La présence de l’accessoire hydrodynamique 2 permet aussi d’apporter une portance supplémentaire qui permet de compenser une éventuelle réduction de portance que pourrait occasionner un élément de l’appareil tel qu’une quille.
L'accessoire hydrodynamique 2 comprend une coque 20 qui présente une forme adaptée pour limiter l’apparition de turbulences dans un écoulement d’eau autour de l’appareil 1 lorsque l’appareil 1 de positionnement est déplacé dans l’eau.
La coque 20 de l'accessoire hydrodynamique 2 présente une face externe supérieure 203, opposée au corps principal 10 de l’appareil 1 sur laquelle elle est rapportée. Ladite face externe supérieure 203 est de préférence lisse.
De préférence, la membrane présente plusieurs ouvertures de sortie d’air, chacune réalisée au moins en partie à travers l’une de deux faces circonférentielles opposées de la membrane, et se succédant axialement, les ouvertures de sortie d’air étant préférentiellement des fentes, encore plus préférentiellement parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. Cette dernière disposition, qui peut être éventuellement prévue sur les deux faces circonférentielle opposées, s’apparente par exemple à des fentes branchiales de requin.
De préférence, la membrane présente une ouverture de sortie d’air, réalisée au moins en partie à travers l’autre des deux faces circonférentielles opposées de la membrane, et prenant la forme d’une fente s’étendant axialement. Cette disposition permet d’équilibrer correctement la membrane en pression lorsqu’un seul flux de sortie est réellement désiré sur la première face circonférentielle. De plus, le flux qui sort de la seconde face circonférentielle, par la fente orientée axialement, épouse la membrane en lui passant au-dessus radialement vers l’extérieur, générant ainsi une dépression qui participe avantageusement au maintien en forme de la membrane.
Cette solution à fente orientée axialement s’applique d’ailleurs quelle que soit la configuration d’ouverture(s) sur la face circonférentielle opposée de la membrane, toujours dans l’optique de générer une dépression contribuant à la mise en forme de la membrane déployée.
De préférence, l’inverseur comprend au moins deux membranes déployables de déviation ou d’obstruction, espacées l’une de l’autre selon la direction circonférentielle, de même forme générale bombée radialement vers l’extérieur et de même dimension, les deux membranes étant telles que l’une comporte au moins une ouverture de sortie d’air et l’autre en est dépourvue, ou que l’une comporte au moins une ouverture de sortie d’air selon une première configuration, et l’autre comporte au moins une ouverture de sortie d’air selon une seconde configuration distincte de la première.
En d’autres termes, il est possible de partir d’une membrane de même forme et de même dimension, puis d’adapter la position / la dimension des ouvertures de sortie pour s’adapter à la direction du flux de sortie souhaitée localement au sein de l’inverseur. Il en résulte avantageusement des coûts industriels réduits.
De préférence, ladite au moins une membrane de déviation ou d’obstruction est montée sur la structure fixe de l’inverseur.
Parmi les autres caractéristiques optionnelles de l’invention, il est noté la présence d’au moins une autre membrane déployable de déviation conçue pour dévier ladite au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée, et dans cette configuration déployée, ladite au moins une membrane de déviation s’étend radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée. Ici encore, une telle membrane de déviation présente l’intérêt d’un encombrement faible en configuration non-déployée, adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position avancée de poussée directe, tout en étant capable de s’étendre radialement vers l’extérieur de manière conséquente dans sa position déployée, pour l’obtention de performances satisfaisantes en matière de contre-poussée.
La solution proposée permet de réduire la dimension axiale de l’inverseur, car la/les membranes proposées dévient le flux de préférence vers l’avant, en le canalisant vers une section d’éjection préférentiellement sensiblement perpendiculaire au plan de sortie des membranes. Ainsi, la surface débitante est toujours sensiblement égale à la section de sortie des membranes, alors que dans le cas des grilles conventionnelles, l’éjection s’effectue de manière oblique par rapport au plan externe de la grille. Dans ce cas des grilles, plus le jet est dévié vers l’avant, plus la surface débitante de la grille s’en trouve réduite. Aussi, pour l’obtention d’un débit compatible du moteur, il faut alors rallonger axialement les grilles, avec un impact conséquent sur l’encombrement général de l’inverseur.
Avec cette solution, il est ainsi possible d’incliner davantage le jet pour le rendre le plus possible parallèle à la direction axiale, et donc d’en augmenter les performances de contre-poussée, sans réduire la surface débitante. Par conséquent, la longueur de l’inverseur est conditionnée par la longueur des éventuelles grilles de déviation conservées, en fonction que celles-ci soient entièrement ou partiellement remplacées par ces membranes.
Il en résulte un gain en termes de masse et de traînée, avec pour conséquence une amélioration de la consommation spécifique. En outre, la performance générale de l’ensemble propulsif est accrue, grâce à la plus grande liberté dans le choix des formes aérodynamiques de l’inverseur en jet direct, ces formes demeurant moins ou plus du tout conditionnées par la nécessité de loger les grilles de déviation dans l’inverseur en configuration de poussée de directe.
Il est noté que cette autre / ces autres membranes déployables de déviation sont des membranes de l’inverseur capables de générer un flux de sortie avec une composante axiale vers l’avant non-nulle, et/ou un flux de sortie circonférentiel avec une composante axiale nulle. Cependant, pour cette dernière fonctionnalité, il est préféré les membranes à forme générale bombée exposées précédemment, et objets de la présente invention.
Parmi les autres caractéristiques optionnelles de l’invention, il est aussi noté la présence d’au moins une autre membrane déployable de déviation conçue pour dévier au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée, l’inverseur comprenant une structure de support de membrane. Dans cette configuration déployée, la membrane présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, s’étendant entre une extrémité avant de membrane solidaire d’une armature avant de la structure de support, et une extrémité arrière de membrane solidaire d’une armature arrière de la structure de support. De plus, dans sa configuration déployée, la membrane de déviation s’étend radialement vers l’extérieur sans aller au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée.
Ainsi, cet autre type de membrane présente également l’intérêt d’un encombrement faible en configuration non-déployée, adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position avancée de poussée directe. La forme simple de la membrane la rend économique, et sa relative faible extension radialement vers l’extérieur la rend particulièrement bien adaptée à une implantation dans les zones de l’inverseur à faible pression d’air. En d’autres termes, cette membrane reste légère, peu onéreuse, et facilement réparable / remplaçable.
Dans un mode de réalisation, ladite au moins une cale présente une forme rectiligne. En variante, ladite au moins une cale présente une forme incurvée. Cela est notamment lié à la forme de l’alvéole dans laquelle elle est destinée à être disposée.
Le système de cale peut comporter une seule cale. Dans ce cas, chaque alvéole est munie d’un système de cale avec une cale unique.
En variante, le système de cale comporte une pluralité de cales et une liaison s’étendant circonférentiellement, en forme de couronne au moins partielle suivant la courbure du disque, passant à proximité d’une extrémité des cales et permettant de relier les cales entre elles.
Dans ce dernier cas, ladite liaison peut être placée au niveau de la première extrémité et au contact avec ladite partie d’extrémité amont.
Ladite liaison peut être réalisée dans un matériau rigide ou dans un matériau souple, creux ou non. Ladite liaison, lorsqu’elle est creuse, peut être agencée non seulement pour relier les cales entre elles mais encore pour permettre le passage de fluide vers ou depuis les corps creux de chacune des cales. Dans ce cas, une connexion fluidique entre la liaison et l’intérieur de chaque corps creux est prévue, notamment via l’ouverture du corps creux et une ouverture correspondante dans la liaison.
Selon un autre aspect, en combinaison avec tout ou partie de ce qui précède, il est proposé un dispositif de calage d’au moins une aube comportant un pied reçu dans une alvéole d’un disque de turbomachine, le dispositif de calage comportant au moins un système de cale tel que défini plus haut, le dispositif de calage comportant au moins un système d’injection de fluide comportant au moins un tube pour l’injection de fluide dans le corps creux de chaque cale, notamment un ensemble de tubes, et un tube, notamment souple, disposé circonférentiellement permettant de relier le ou les tubes à un raccord, situé sur la surface extérieure du cône de la turbomachine. Ce dispositif, avec les tubes et le raccord, permet de contrôler et/ou d’ajuster la pression du fluide dans les corps creux, et ceci, sans démonter de pièce.
Le dispositif de calage peut comporter un système de contrôle de la pression, notamment manuel ou automatique.
Le dispositif de calage peut comporter un système d’ajustement de la pression.
Le fluide peut être un gaz, notamment de l’air ambiant ou un mélange similaire à l’air ambiant.
En variante, le fluide est un liquide, notamment à base d’eau ou d’huile.
Lorsque le fluide est un gaz, le système d’ajustement de la pression peut être un système autonome apte à récupérer une partie de l’énergie nécessaire à son fonctionnement en utilisant la rotation du moteur ou en utilisant une prise de pression plus à l’aval de la turbomachine.
Lorsque le fluide est un liquide, le dispositif de calage peut comporter un réservoir de fluide pour permettre le rechargement en fluide.
Selon un autre aspect, en combinaison avec tout ou partie de ce qui précède, il est proposé un procédé de montage d’un dispositif de calage tel que défini plus haut, comportant les étapes suivantes: Insertion du pied de l’aube ou des aubes dans l’alvéole ou des alvéoles, Insertion de la ou chaque cale dans le fond de la ou chaque alvéole entre le pied de l’aube et l’alvéole, Mise en pression de la ou des cales par injection du fluide dans ledit au moins un corps creux de la ou de chaque cale à une pression prédéterminée.
La pression prédéterminée est avantageusement comprise entre 1 bar et 10 bar.
Selon un autre aspect, en combinaison avec tout ou partie de ce qui précède, il est proposé un procédé de démontage d’un dispositif de calage tel que défini plus haut, comportant les étapes suivantes: retrait de la pression par aspiration du fluide ou ouverture dudit au moins un corps creux de manière à permettre l’évacuation du fluide, démontage de la cale, démontage du pied d’aube hors de l’alvéole.
Grâce à l’invention, le montage et le démontage sont rendus aisés par le fait de pouvoir expanser ou rétracter le ou les corps creux de la cale avec le fluide, adaptant ainsi le volume de la cale au fur et à mesure du montage et démontage.
Le deuxième circuit est de préférence configuré pour acheminer le deuxième fluide du dispositif de stockage thermique au deuxième dispositif de transfert thermique par la branche de contournement lorsque l’installation est dans ladite configuration de déchargement thermique et/ou dans la configuration mixte.
Dans un mode de réalisation, ladite liste inclut une configuration, dite « configuration électrique », dans laquelle le deuxième circuit est configuré pour acheminer le deuxième fluide du dispositif de stockage thermique au dispositif de chauffage et du dispositif de chauffage au deuxième dispositif de transfert thermique.
La configuration électrique permet avantageusement de chauffer le flux gazeux passant par le deuxième dispositif de transfert thermique en utilisant une source d’énergie externe, par exemple lorsque l’énergie disponible dans le dispositif de stockage thermique est insuffisante.
Dans un mode de réalisation, ladite liste inclut une configuration dans laquelle le deuxième circuit est configuré pour acheminer le deuxième fluide du premier dispositif de transfert thermique au dispositif de chauffage et du dispositif de chauffage au deuxième dispositif de transfert thermique.
Une telle configuration permet avantageusement de faciliter le démarrage de l’installation, par exemple avant placement de l’installation dans ladite configuration d’échange direct.
Dans un mode de réalisation, ladite liste inclut une configuration dans laquelle le deuxième circuit est configuré pour acheminer le deuxième fluide du premier dispositif de transfert thermique au dispositif de stockage thermique, du dispositif de stockage thermique au dispositif de chauffage et du dispositif de chauffage au deuxième dispositif de transfert thermique.
Une telle configuration permet avantageusement de faciliter le démarrage de l’installation, par exemple avant placement de l’installation dans ladite configuration mixte.
Dans un mode de réalisation, l’installation comprend un capteur configuré pour estimer la température dudit troisième fluide et des moyens de commande configurés pour placer l’installation dans ladite configuration d’échange direct si la température estimée du troisième fluide est supérieure à un premier seuil de température prédéterminé et inférieure à un deuxième seuil de température prédéterminé, le deuxième seuil étant inférieur au premier seuil.
Dans un mode de réalisation, les moyens de commande sont configurés pour placer l’installation dans ladite configuration mixte si la température estimée du troisième fluide est supérieure ou égale audit deuxième seuil.
Dans un mode de réalisation, le premier seuil de température correspond à l’addition d’une température mesurée ou souhaitée du flux gazeux sortant du deuxième dispositif de transfert thermique et d’une première valeur de température constante, ladite première valeur de température constante étant par exemple égale à 5°C.
Dans un mode de réalisation, le deuxième seuil de température correspond à l’addition d’une température mesurée ou souhaitée du flux gazeux sortant du deuxième dispositif de transfert thermique et d’une deuxième valeur de température constante, ladite deuxième valeur de température constante étant par exemple égale à 20°C.
L’installation peut bien entendu comprendre d’autres composants.
Par exemple, de manière non limitative, l’installation peut comprendre un module de production de vapeur comportant ledit deuxième dispositif de transfert thermique.
Dans un mode de réalisation, le module de production de vapeur peut comprendre un évaporateur configuré pour faire passer le premier fluide d’un état liquide à l’état gazeux.
L’invention a aussi pour objet un procédé de fourniture de vapeur mettant en œuvre une installation telle que définie ci-dessus, comprenant : une étape de transfert thermique, dans laquelle ledit premier dispositif de transfert thermique est mis en œuvre pour transférer de la chaleur du troisième fluide au deuxième fluide afin d’augmenter la température du deuxième fluide, une étape de commande, dans laquelle l’installation est sélectivement placée dans une configuration parmi plusieurs configurations d’une liste incluant : une configuration, dite « configuration d’échange direct », dans laquelle ledit deuxième circuit est configuré pour acheminer le deuxième fluide du premier dispositif de transfert thermique au deuxième dispositif de transfert thermique de sorte à réaliser une étape de surchauffe, dans laquelle le deuxième dispositif de transfert thermique est mis en œuvre pour transférer de la chaleur du deuxième fluide à un flux du premier fluide à l’état gazeux afin d’augmenter la température de ce flux gazeux, une configuration, dite « configuration de déchargement thermique », dans laquelle le deuxième circuit est configuré pour acheminer le deuxième fluide du dispositif de stockage thermique au deuxième dispositif de transfert thermique, dans laquelle le deuxième dispositif de transfert thermique est mis en œuvre pour transférer de la chaleur du deuxième fluide à un flux du premier fluide à l’état gazeux afin d’augmenter la température de ce flux gazeux.
Le procédé peut bien entendu comprendre des étapes correspondantes à la mise en œuvre d’une ou plusieurs configurations décrites ci-dessus et/ou d’autres étapes de mise en œuvre de l’installation.
En outre, la plaque d’impact de force 310 et le premier cadre de maintien 320 sont dimensionnés de telle sorte qu’il existe un certain jeu 800 entre le premier cadre de maintien 320 et la plaque d’impact de force 310 lorsque cette dernière est reçue dans le premier espace central creux 329. Le jeu 800 permet à la plaque d’impact de force 310 de se déformer perpendiculairement à la direction d’épaisseur du panneau isolant 200 en réponse à l’effort F sans risquer d’endommager le premier cadre de maintien 320. Le jeu 800 peut être compris entre 1 mm et 3 mm par exemple.
En revenant à la , on notera en outre que le premier cadre de maintien 320 s’étend sur toute la hauteur de l’ensemble constitué par la plaque d’impact de force 310 et la contre-plaque 315, tandis que le deuxième cadre de maintien 330 ne s’étend que sur une partie de la hauteur de la contre-plaque 315.
Les capteurs d’efforts 318 sont ici au nombre de quatre. En variante, tout autre nombre de capteurs d’efforts 318 et/ou toute autre disposition des capteurs d’efforts 318 peuvent être envisagés. En outre, en variante, les capteurs d’efforts 318 peuvent être réalisés d’un grand nombre d’autres façons, tant qu’ils permettent de mesurer un effort appliqué à la surface d’impact de force 319 disposée sous la portion plane 87.
L’instrument 300 comprend en outre un câble de connexion 380 servant à transmettre des signaux provenant des capteurs d’efforts 318, ici provenant des rondelles piézoélectriques 318Q.
En référence à la , à la et à la , le premier cadre de maintien 320 comporte un trou traversant 379 permettant au câble de connexion 380 de traverser le premier cadre de maintien 320 et de déboucher sur la surface supérieure du premier cadre de maintien 320, sous la membrane d’étanchéité primaire 80.
En référence à la et à la , le premier cadre de maintien 320 comporte une gorge 377 en communication avec le trou traversant 379 pour recevoir le câble de connexion 380 et ainsi faciliter l’installation et le maintien en place du câble de connexion 380. En référence à la , la gorge 377 peut comporter une encoche 378 pour recevoir une portion enroulée 388 du câble de connexion 380 et ainsi encore faciliter l’installation et le maintien en place du câble de connexion 380.