INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, la présente invention concerne un premier procédé de répartition, de préférence homogène, d’au moins un signal audio entrant vers un espace virtuel en utilisant un repère orthonormé tri-dimensionnel dont les différents axes sont définis par X, Y et Z, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : Définition d’au moins un point d'entrée PEi d’au moins un signal audio dans au moins un espace sphérique par sa position Xi, Yi, et Zi ; Définition d’au moins un point de sortie PSj dudit signal audio dans ledit au moins un espace sphérique par sa position Xj, Yj, et Zj ; Calcul d’au moins une distance euclidienne entre ledit point d’entrée PEi et au moins ledit point de sortie PSj : Application d’au moins une loi d'atténuation du signal à la valeur de ladite distance euclidienne calculée, de préférence ladite loi d’atténuation étant définie comme telle : la valeur d'intensité dudit signal audio est divisée par deux chaque fois que la distance euclidienne double ; Déduction d’une répartition pondérée de signaux audios depuis le point d’entrée Pei vers ledit au moins un point de sortie PSj ;
Ce procédé permet ainsi l’obtention d’une projection homogène des signaux entrants vers un espace sphérique.
Selon un mode de réalisation, la présente invention concerne un second procédé de répartition, de préférence homogène, d’au moins un signal audio sortant dudit au moins un espace virtuel en utilisant un repère orthonormé tri-dimensionnel dont les différents axes sont définis par X, Y et Z, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : Définition d’au moins un point d'entrée PEi d’au moins un signal audio dans au moins un espace sphérique par sa position Xi, Yi, et Zi ; Définition d’au moins un point de sortie PSj dudit signal audio dans ledit au moins un espace sphérique par sa position Xj, Yj, et Zj ; Calcul d’au moins une distance euclidienne entre ledit point d’entrée PEi et au moins ledit point de sortie PSj : Application d’au moins une loi d'atténuation du signal à la valeur de ladite distance euclidienne calculée, de préférence ladite loi d’atténuation étant définie comme telle : la valeur d'intensité dudit signal audio est divisée par deux chaque fois que la distance euclidienne double ; Déduction d’une répartition pondérée de signaux audios depuis le point d’entrée Pei vers ledit au moins un point de sortie PSj ;
On obtient par ce procédé une projection homogène des signaux entrants vers au moins un module de sortie SO et/ou un convertisseur numérique-analogique (DAC) à destination de haut-parleurs physiques.
Comme illustré en , la présente invention concerne aussi un procédé 100 de génération d’au moins une onde sonore spatialisée par décorrélation de préférence par au moins un synthétiseur audio selon la présente invention. Avantageusement, ledit procédé 100 comprenant au moins les étapes suivantes : Saisie 110 d’au moins une valeur de fréquence nominale, de préférence par un utilisateur, avantageusement utilisant ladite interface digitale de saisie, comme par exemple un clavier MIDI (Musical Instrument Digital Interface) ; Ladite valeur de fréquence nominale correspondant avantageusement à une note de musique, de préférence à une onde sonore présentant des paramètres prédéterminés, lesdits paramètres comprenant au moins l’un parmi : ladite fréquence nominale, une amplitude nominale et une phase nominale, une forme d’onde, un paramètre de décalage de la fréquence nominale ; Création 120 d’au moins N instances audio dudit ensemble E ; Génération 130 d’au moins ladite onde sonore, par au moins ledit générateur d’onde sonore VCSO, ledit générateur d’onde sonore VCSO comprenant au moins N instances audio de générateurs primaires d’onde sonore VCO ; Filtrage 140 de ladite onde sonore par au moins ledit filtre VCSF, ledit filtre VCSF comprenant au moins N instances audio de filtres primaires VCF ; Amplification 150 de ladite onde sonore filtrée par ledit amplificateur VCSA, ledit amplificateur VCSA comprenant au moins N instances audio d’amplificateurs primaires VCA, modulés par au moins un module de contrôle, de préférence par au moins un module de contrôle SEG ; Décorrélation 160 par au moins une variation d’au moins un paramètre d’au moins une instance audio considérée prise parmi lesdites N instances audio, ladite au moins une variation étant fonction du contrôle par le module de contrôle VCSS d’au moins : un paramètre de haut niveau pris parmi au moins un premier paramètre, de préférence appelé S spd , un deuxième paramètre, de préférence appelé D spd , et un troisième paramètre, de préférence appelé T spd , ledit premier paramètre étant configuré pour opérer des variations statiques, ledit deuxième paramètre étant configuré pour opérer des variations dynamiques via au moins une source externe, comme par exemple un générateur d’enveloppe, ledit troisième paramètre étant configuré pour opérer des variations des paramètres temporels ; ledit paramètre de haut niveau étant configuré pour contrôler un ensemble de paramètres de bas niveau, comme par exemple des fréquences, des phases ou bien encore les positions dans l’espace des différentes instances audio ; un paramètre de bas niveau ; une coordonnée spatiale de ladite instance audio considérée ; Spatialisation 170 de ladite onde sonore amplifiée par modification d’au moins une coordonnée spatiale de ladite voix de l’onde sonore amplifiée, par le module génération de coordonnées spatiales SCS.
La présente invention concerne également un autre procédé de génération d’au moins une onde sonore et de ses coordonnées spatiales. De manière avantageuse, ledit procédé comprend au moins les étapes suivantes : Au moins une étape de décorrélation prise parmi : Une première étape de variation qu’au moins une onde sonore par modification du premier paramètre S spd , ladite première étape de décorrélation comprenant au moins : Une étape de décalage d’au moins une fréquence d’au moins une voix d’au moins un oscillateur, ladite voix étant associée à ladite onde sonore ; Une étape de décalage de coordonnées spatiales de ladite au moins une voix, de préférence relativement à au moins une autre voix ; Une deuxième étape de variation de ladite au moins une onde sonore par modification du deuxième paramètre T spd , ladite deuxième étape de décorrélation comprenant au moins : Une étape de décalage d’au moins un paramètre d’au moins un générateur d’enveloppe, de préférence au moins un paramètre pris parmi : a, r, d, t, ou h, de manière de décaler au moins une enveloppe temporelle de ladite au moins une onde sonore ; Avantageusement, le deuxième paramètre T spd est positif ou nul ; Selon un mode de réalisation, cette étape de décalage permet également un décalage spatial de de ladite au moins une onde sonore ; Une troisième étape de variation de ladite au moins une onde sonore par modification du troisième paramètre D spd , ladite troisième étape de décorrélation étant réalisée par au moins un générateur d’enveloppe, de préférence à chaque fois qu’une note est jouée, ladite troisième étape comprenant au moins : Une étape de décalage d’au moins une phase d’au moins une voix dudit au moins un oscillateur ; Une étape de décalage spatiale d’au moins une voix, de préférence relativement à au moins une autre voix ; Une quatrième étape de variation de ladite au moins une onde sonore comprenant au moins : Une étape de décalage d’au moins un facteur de qualité Q d’au moins une voix d’au moins un filtre, de préférence via l’ajustement du troisième paramètre D spd ; Une étape de décalage d’au moins une fréquence de ladite au moins une voix dudit au moins un filtre, de préférence via l’ajustement du premier paramètre S spd . Une cinquième étape de variation de l’amplitude de ladite onde sonore en fonction d’au moins une coordonnée spatiale de ladite onde sonore.
La présente invention concerne également un produit programme d’ordinateur comprenant une pluralité d’instructions qui lorsqu’elles sont exécutées par au moins un processeur exécutent la méthode selon la présente invention.
La présente invention concerne également un support de mémoire non transitoire comprenant un produit programme d’ordinateur selon la présente invention.
Toutes les publications auxquelles il est fait référence dans cette description sont incorporées par renvoi dans leur intégralité à toutes fins d’aide à la compréhension de la présente invention.
Procédé et gestionnaire du niveau sonore, dispositif de reproduction sonore et casque audio l’utilisant L'invention concerne un procédé et un gestionnaire du niveau sonore lors d’une reproduction d’un signal sonore, un dispositif de reproduction sonore et un casque audio l’utilisant.
État de la technique De nos jours, de plus en plus de personnes et en particulier de jeunes écoutent de la musique grâce à des casques audio. L’OMS alerte sur le fait que 53% des jeunes écoutent leur musique avec des niveaux sonores trop élevés et dangereux pour leur ouïe comme l’indique l’article de l’Agence Science-Presse « Ecouteurs : l’ouïe des jeunes plus à risque ? Vrai » (https://www.scientifique-en-chef.gouv.qc.ca/impacts/ddr_ecouteurs-louie-des-jeunes-plus-a-risque-vrai/). La même étude pointe que de plus en plus de jeunes et d’adultes souffrent ainsi de dommages à leur ouïe à cause d’une mauvaise utilisation des casques audio. Ces dommages sont bien souvent irréversibles, il faut donc insister sur la prévention de ces problèmes et agir en amont.
En cas de collision frontale, le panneau 26 vient en appui contre la protrusion verticale 56 de l’absorbeur de choc 34. Cet aspect limite le recul du dispositif de détection 30, et évite qu’il ne s’abime contre une butée en arrière. Son risque de dégradation diminue.
Le panneau 26 comprend au moins une bride horizontale 72 s’étendant longitudinalement vers la protrusion verticale 56. La bride horizontale 72 est une bride de fixation. Elle s’étend transversalement. En cas de collision, la bride horizontale 72 s’enfonce dans la protrusion verticale 56 jusqu’à ce que la portion pleine du panneau 26 vienne en appui contre la protrusion verticale 56. Cet agencement permet un appui ferme par rapport à la grille, telle la grille inférieure 24, qui est adjacente au panneau 26.
La bride horizontale 72 est verticalement au niveau des liaisons verticales 60 et de chaque passage longitudinal 62. Ainsi, en cas de collision frontale, la protrusion verticale 56 présente une résistance contrôlée à l’enfoncement de la bride horizontale 72. Dès lors, le recul du dispositif de détection 30 est contrôlé afin de le préserver.
Le dispositif de détection 30 comprend un capteur électronique. Il comprend capteur d’ondes électromagnétiques ; éventuellement couplée à une source d’ondes électromagnétiques. Il peut comprendre des moyens optiques.
Dispositif de guidage d’une sangle de ceinture de sécurité. Le domaine technique concerne les dispositifs de guidage d’une sangle de sécurité, les ceintures de sécurité comprenant un tel dispositif et les véhicules équipés de telles ceintures de sécurité.
En matière de sécurité routière, les constructeurs d’automobiles doivent prendre en compte de nombreuses réglementations lors du développement de nouveaux véhicules afin d’assurer la sécurité des passagers du véhicule en cas de collision. Selon ces réglementations, chaque passager d’un véhicule doit disposer d’une ceinture de sécurité prévue pour retenir le passager en cas de choc. Chaque ceinture est solidarisée au véhicule par au moins trois points d’ancrage. Les ceintures de sécurité sont étudiées et dimensionnées pour correspondre à un passager standardisé de corpulence moyenne. Cependant, les places arrière d’un véhicule automobile sont fréquemment occupées par des passagers de petits gabarits tels que des enfants ou des adolescents. Or en cas de choc frontal, la ceinture tend à provoquer des sollicitations excessives au niveau du cou de la poitrine des passagers. Ces sollicitations excessives dépendent largement de la corpulence du passager.
Certains organismes, ayant pour mission d’évaluer le comportement des véhicules en cas de chocs, ont développés de nouvelles procédures afin d’évaluer le comportement de la ceinture de sécurité d’un véhicule automobile en fonction du gabarit du passager assis sur un siège, notamment un siège arrière. Ces nouvelles procédures consistent à disposer un ou plusieurs capteurs de pression entre le mannequin et la sangle pour mesurer les pressions exercées sur l’épaule et la poitrine du mannequin en cas de chocs frontal. Ces procédures mettent en œuvre différents mannequins caractéristiques de différents passagers : un premier mannequin dénommé « Mannequin 5 ème centile » correspondant à une femme de petite corpulence, un mannequin dénommé « Mannequin Q10 » correspondant à un pré-adolescent. Les risques de blessures sont différenciés suivant le mannequin. Ainsi, un mannequin 5 ème centile est susceptible de subir des sollicitations excessives au niveau de la poitrine, tandis qu’un mannequin Q10 est susceptible de subir des sollicitations excessives au niveau du cou.
Une ceinture classique ne présente pas un comportement différencié en fonction du gabarit du passager et ne permet donc pas de minimiser les risques de blessure. Ainsi, une telle ceinture classique n’obtiendra pas un résultat satisfaisant lors de ces nouvelles procédures.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant d’obtenir un comportement différencié en fonction du gabarit du passager assis dans le siège.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir un dispositif de guidage permettant d’adapter le comportement d’une ceinture de sécurité équipée d’un tel dispositif au gabarit du passager.
A cet effet, la présente invention se rapporte à un dispositif de guidage pour une ceinture de sécurité d’un véhicule automobile, le dispositif étant conçu pour équiper un siège d’un véhicule automobile et pour être disposé entre un enrouleur d’une sangle de sécurité et une épaule d’un passager assis sur le siège, pour guider la sangle de la ceinture de sécurité déroulée par l’enrouleur, le dispositif comprenant une boucle conçue pour accueillir et permettre le glissement de la sangle dans la boucle suivant une direction de guidage, le dispositif comprenant une partie déformable conçue pour subir une déformation programmée en cas d’effort exercé par la sangle sur la boucle dépassant un seuil prédéterminé, la déformation programmée provoquant un changement d’orientation de la boucle pour provoquer une modification de la direction de guidage de la sangle.
L’invention concerne également une ceinture de sécurité comprenant un enrouleur de sangle et une sangle de sécurité enroulée au moins en partie dans l’enrouleur, la ceinture de sécurité comprenant au moins un dispositif de guidage selon l’invention, la sangle étant guidée dans la boucle du dispositif, la déformation programmée du dispositif étant conçue pour modifier la direction de guidage de la sangle afin d’éloigner la sangle du cou du passager.
Ainsi, le dispositif de guidage est simple à mettre en œuvre et permet d’équiper une ceinture classique pour former une ceinture de sécurité selon l’invention. Le dispositif de guidage permet, grâce au positionnement adapté de la boucle du dispositif, de présenter la sangle au passager assis sur le siège pour faciliter sa prise en main. Le dispositif selon l’invention permet en outre de garantir le positionnement correct de la ceinture par rapport à l’épaule du passager. En cas de choc, la partie déformable va permettre d’adapter le comportement de la ceinture de sécurité selon l’invention au gabarit du passager : ainsi, pour un passager de petit gabarit tel qu’un pré-adolescent (mannequin Q10), la sangle reste en place durant le choc car l’effort est inférieur au seuil prédéterminé. Dans le cas d’un passager correspondant à une femme de petite corpulence (mannequin 5 ème décile), l’effort exercé sur la sangle activera la déformation programmée de la partie déformable pour provoquer une modification de la direction de guidage de la sangle. Ainsi, il est possible d’obtenir une sangle qui se déplace latéralement par rapport à l’épaule du passager pour limiter les efforts au niveau du cou et de la poitrine. Ainsi, le dispositif de guidage selon l’invention permet d’obtenir une ceinture de sécurité présentant un comportement différencié en fonction du gabarit du passager.
L’analyse élémentaire permettant de quantifier la teneur massique en Pt du Pt/Siralox a été obtenue par spectrométrie d’émission atomique - plasma à couplage inductif (ICP-AES, pour l’anglais Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectroscopy) sur un spectromètre iCAP 6300 ICP Duo.
Les clichés de microscopie électronique à balayage (MEB) ont été réalisés sur un microscope JEOL JSM-7800F.
La cartographie élémentaire par microscopie électronique à balayage couplée à un système de détection dispersif en énergie (MEB-EDX), permettant l’identification de la distribution des éléments, a été obtenue en utilisant un détecteur EDX Bruker XFlash® rattaché au microscope.
Les clichés de microscopie électronique en transmission (MET) en champ clair ont été obtenus sur un microscope JEOL JEM 1400 (filament au tungstène, tension de fonctionnement de 120 kV).
Le logiciel ImageJ a été utilisé afin de dénombrer les nanoparticules, les histogrammes de distribution de taille ayant été obtenus sur le compte de 150 particules.
Les clichés de microscopie électronique en transmission haute-résolution (HR-STEM) ont été enregistrés sur un microscope JEM-ARM200F. La résolution d’image en mode STEM est de 0,78 Å (STEM HAADF 200kV). La cartographie élémentaire en STEM en mode champ sombre annulaire à grand angle (« High Angle Annular Dark Field», HAADF) a été menée afin de déterminer la distribution élémentaire à l’échelle nanométrique.
La cartographie STEM-EDX a été obtenue en utilisant un détecteur grand angle SDD CENTURIO-X (résolution 129 eV) rattaché au microscope.
La surface spécifique des échantillons a été obtenue par mesure des isothermes par la méthode Brunauer–Emmett–Teller (BET).
Les résidus solides obtenus dans le cas des réactions catalytiques utilisant le Pt/Siralox ont été caractérisés par DRX sur poudre, MET et résonance magnétique nucléaire 13 C de l’état solide par polarisation croisée sous rotation à l’angle magique (CP/MAS 13 C-RMN, pour l’anglais solid-state Cross Polarization Magic Angle Spinning 13 C Nuclear Magnetic Resonance).
Dans le cas des réactions impliquant la paille de fer, les résidus noirs obtenus dans certaines expériences ont été caractérisés par DRX sur poudre et spectroscopie Raman à transformée de Fourier (FT-Raman).
Durant les réactions, les températures apparentes à la surface de la bouteille FP ont été mesurées et enregistrées après 10 min de réaction en utilisant une caméra infrarouge (IR) Testo 885.
A.3/ Chromatographie en phase gazeuse et spectrométrie de masse
Les produits en phase gazeuse obtenus ont été analysés et quantifiés en utilisant un chromatographe gazeux (GC) PerkinElmer Clarus® 580. L’instrument est équipé d’un détecteur à conductivité thermique (TCD) pour la quantification des produits. De plus, l’instrument était relié à spectromètre de masse Clarus® SQ-8T, utilisé pour l’identification des produits. La température initiale du four de 80°C a été augmentée jusqu’à 250°C avec une rampe de 16°C/min, puis tenue pendant 30 min à 250°C. La température d’injection a été réglée à 200°C et le débit de gaz vecteur (hélium He) dans la colonne réglé à 1,8 mL/min. Une colonne type Shin Carbon (ST 80/100) a été utilisée (longueur de 2 m ; diamètre interne de 0,53 mm). Les temps de rétention dans ces conditions pour les différents composés susceptibles d’être obtenus à l’issue des réactions sont les suivants : méthane 1,82 min ; éthylène 2,82 min ; éthane 6,66 min ; propène 12,51 min ; propane 13,39 min ; butène 30 min ; n-butane 33 min.
B/ Synthèse du catalyseur supporté Pt/Siralox
Le catalyseur de platine (Pt) supporté sur SIRALOX a été synthétisé via décomposition d’un précurseur organométallique. A cet effet, 56,8 mg de Pt 2 (dba) 3 ont été mélangés avec 2 g de support SIRALOX (oxyde de silicium et d’aluminium de la société Sasol) dans une bouteille Fischer-Porter (FP), suivi par l’addition de 20 mL de THF. La suspension couleur violet profond a été agitée pendant 15 h. Ensuite, la bouteille FP a été chargée à 3 bar en H 2 et agitée vigoureusement pendant 24 h à température ambiante. Instantanément, la solution violet profond est devenue marron foncé. Après 24 h d’agitation, la bouteille FP a été transférée en boîte-à-gants, où la pression résiduelle a été évacuée. Après 1 h un précipité s’est formé, le surnageant incolore a été séparé et le solide gris récupéré, pour être finalement lavé par 3x5 mL de toluène. Le solide obtenu a été séché sous vide pendant 4 h puis transféré et stocké en boîte-à-gant. Le produit obtenu est nommé Pt/Siralox.
L’analyse par ICP-AES a montré une teneur massique en Pt de 0,78 %.
En outre, l’assemblage longitudinal interne étant intégralement réalisé en acier, il présente un taux de recyclabilité élevé, et sa solidarisation fixe aux faces internes de l’enveloppe associée s’effectue facilement lorsque les deux demi-coques sont en acier.
Par exemple, et comme cela apparaît mieux sur les figures 2 à 5, l’assemblage longitudinal interne peut comprendre deux pièces longitudinales PLj (j = 1 ou 2) installées dans le premier espace interne EI1 et délimitant ensemble le second espace interne EI2. Dans ce cas, les pièces transversales PT sont solidarisées fixement aux faces internes FI respectives de ces pièces longitudinales PLj.
Egalement par exemple, les pièces transversales PT peuvent être solidarisées fixement aux faces internes FI de chaque pièce longitudinale PLj par soudage.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 4, les pièces longitudinales PLj peuvent comprendre chacune des premier BLj 1 et second BLj 2 bords longitudinaux, et l’un au moins des premier BLj 1 et second BLj 2 bords longitudinaux de l’une des pièces longitudinales PLj peut être solidarisé fixement à l’un des premier BLj’ 1 et second BLj’ 2 bords longitudinaux de l’autre pièce longitudinale PLj’ (j’ ≠ j). Dans l’exemple illustré, seul le premier bord longitudinal BL1 1 de la première pièce longitudinale PL1 est solidarisé fixement au premier bord longitudinal BL2 1 de la seconde pièce longitudinale PL2. Mais dans une variante de réalisation non illustrée les premier BL1 1 et second BL1 2 bords longitudinaux de la première pièce longitudinale PL1 pourraient être solidarisés fixement et respectivement aux premier BL2 1 et second BL2 2 bords longitudinaux de la seconde pièce longitudinale PL2.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 à 5, l’une des pièces longitudinales PLj (ici la première PL1) peut comprendre une sous-partie supérieure SPS qui est située au-dessus des pièces transversales PT, et l’autre pièce longitudinale PLj’ (ici PL2) peut comprendre une sous-partie inférieure SPI qui est située en-dessous des pièces transversales PT.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 à 5, la première pièce longitudinale PL1 comprend aussi une première sous-partie SP1 prolongeant la sous-partie supérieure SPS vers le bas et sur un côté longitudinal interne (situé du côté de l’ensemble de batterie rechargeable EB) et comportant le premier bord longitudinal BL1 1 , et la seconde pièce longitudinale PL2 comprend une seconde sous-partie SP2 prolongeant la sous-partie inférieure SPI vers le haut et sur un côté longitudinal interne et comportant le premier bord longitudinal BL2 1 .
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , chaque pièce transversale PT peut présenter une section dans un plan longitudinal et vertical (XZ) qui est en forme générale de U. A cet effet, chaque pièce transversale PT peut, par exemple, comporter deux parois quasiment parallèles entre elles et couplées par une paroi intermédiaire définissant un pont de liaison.