INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la plage de mouvement prédéfinie, cette tête de pipetage 1 est mise en mouvement par l’intermédiaire du levier d’actionnement 4 qui est configuré pour entrainer en translation verticale la tête de pipetage 1 entre la position relevée et la position engagée en réponse à une force appliquée sur le levier d’actionnement 4, par exemple par le biais d’un utilisateur.
Plus particulièrement, le levier d’actionnement 4 est mobile en rotation entre au moins une position de repos et une position pivotée de sorte à faire passer la tête de pipetage 1 de la position relevée à la position engagée, définies ci-dessus.
Il est à noter que la tête de pipetage 1 peut être déplacée manuellement selon un axe vertical V par rapport à ladite base 2 le long du rail de guidage 30 de la tour 3 dans ladite au moins une plage de mouvement prédéfinie.
Selon des modes de réalisation, la tête de pipetage peut également être déplacée manuellement selon un axe vertical V par rapport à ladite base le long du rail de guidage de la tour dans plusieurs plages de mouvement prédéfinies, consécutives ou au moins partiellement confondues.
Selon l’invention, le système de pipetage comprend en outre des moyens de contrôle d’un effort d’emmanchement axial selon l’axe vertical V des cônes de pipetage 12 sur les embouts 11 engendré par la rotation du levier d’actionnement 4 entre la position de repos et la position pivotée.
Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, les moyens de contrôle d’un effort d’emmanchement axial selon l’axe vertical V des cônes de pipetage 12 sur les embouts 11 comprennent un capteur d’effort 5 et une butée 6 apte à venir au moins partiellement en appui sur le capteur d’effort 5 en réponse à une rotation au moins partielle du levier d’actionnement 4 depuis la position de repos vers la position pivotée.
En d’autres termes, au fur et à mesure du pivotement du levier d’actionnement depuis la position de repos vers la position pivotée, la butée 6 va venir appuyer sur le capteur d’effort de manière plus importante ce qui va permettre de contrôler l’effort d’emmanchement axial selon l’axe vertical V des cônes de pipetage 12 sur les embouts 11.
Plus particulièrement encore, dans ce mode de réalisation, et comme illustré sur les différentes figures, la tour 3 comprend une tige 40 de reprise de mouvement du levier d’actionnement 4, de sorte qu’une rotation du levier d’actionnement 4 depuis la position de repos vers ladite position pivotée entraine une rotation de la tige 40 depuis une position escamotée vers une position dans laquelle cette tige 40 vient en appui axial contre la butée 6 et exerce une force de poussée sur la butée 6 vers le capteur d’effort 5. Pour ce faire, la tige 40 est mobile en rotation autour de l’axe horizontal H et pivote autour de l’axe horizontal H en réponse à une force appliquée sur le levier d’actionnement 4.
Dans ce mode de réalisation, et comme plus particulièrement visible en , une extrémité 400 de la tige 40 est apte à venir en appui axial contre une portion 60 de ladite butée s’étendant en saillie au niveau d’une extrémité de la butée 6.
Cette tige 40 est ici reliée au levier d’actionnement 4 par le biais de moyens d’entrainement 41, 42. de sorte qu’une rotation du levier d’actionnement 4 depuis la position de repos vers la position pivotée entraine une rotation de la tige 40 et des moyens d’entrainement 41, 42 depuis une position escamotée vers une position dans laquelle la tige 40 vient en appui axial contre la butée 6 et exerce une force de poussée sur la butée 6 vers le capteur d’effort 5.
Comme visible plus particulièrement en , dans ce mode de réalisation, le capteur d’effort 5 est verticalement espacé de la butée 6 de sorte qu’une poussée exercée par la tige 40 sur la butée 6 est détectée à partir d’une valeur prédéterminée d’appui de la tige 40 sur la butée 6.
Par exemple, cette valeur prédéterminée peut être comprise entre 440N et 650 N.
De sorte à permettre la déformation de la butée lors d’un appui par la tige 40, la butée 6 de ce mode de réalisation est au moins partiellement réalisée à partir de plastique déformable ou de métal déformable.
La présente invention concerne également un procédé d’élaboration d’une boisson, comprenant une étape finale de mise en bouteille de cette boisson, ainsi que, préalablement à cette étape finale de mise en bouteille, de préférence en fin du procédé, la mise en œuvre d’un procédé d’élimination selon l’invention, tel que décrit ci-avant, pour éliminer de ladite boisson une, ou une pluralité de, molécule(s) organique(s) indésirable(s) présentant un poids moléculaire compris entre 220 et 420 g/mol et un nombre d’atomes autres que l’hydrogène supérieur à 16, qui y sont contenues.
L’étape de mise en contact de la boisson avec la zéolithe de ce procédé d’élimination est préférentiellement mise en œuvre avant une dernière étape de filtration du procédé global d’élaboration de la boisson.
L’invention concerne ainsi notamment un procédé d’élaboration d’un vin, qui comprend la mise en œuvre sur ce vin, avant une étape de mise en bouteille du vin classique en elle-même, de préférence immédiatement avant cette étape de mise en bouteille, ou avant une étape finale de filtration précédant cette étape de mise en bouteille, également classique en elle-même, d’un procédé pour éliminer une molécule organique indésirable d’une boisson conforme à l’invention.
La représente un graphe en barres montrant le taux d’élimination moyen de 10 molécules phytosanitaires contenues dans un vin rouge, par traitement par des faujasites à contre-cation H + ou Na + , et de différents rapports Si/Al, les faujasites F1 à F5 étant conformes à l’invention, et les faujasites F7 à F10 non conformes à l’invention.
La représente un graphe en barres montrant le résultat d’un test triangulaire d’analyses sensorielles (jury de 40 personnes), exprimé en terme de nombre de bonnes réponses, concernant la distinction, pour chacun de 3 vins rouges différents (Vin rouge 1, Vin rouge 2, Vin rouge 3), entre le vin non traité et le vin traité par une zéolithe conformément à l’invention, à raison de 0,1 g/l pendant 1 h ; la ligne horizontale entre les valeurs d’ordonnée 18 et 20 indique la limite de significativité.
La montre un graphe en barres représentant l’Indice de Polyphénols Totaux, déterminé par mesure de l’absorbance à 280 nm, respectivement pour un vin rouge : non traité (« Vin témoin »), non traité et filtré (« Vin témoin filtré »), ou traité par une zéolithe conformément à l’invention, à 0,1 g/l pendant 1 h, puis filtré (« Vin traité »).
La montre un graphe en barres représentant la somme des concentrations en différents composés aromatiques dans un vin rouge : non traité (« Témoin non traité ») ou traité par une zéolithe conformément à l’invention, à 0,1 g/l pendant 1 h, puis filtré (« Vin traité »).
La montre un graphe en barres représentant les paramètres chromatiques dans l’espace CIELAB déterminés pour un vin rouge : non traité et filtré (« Vin filtré ») ou traité par une zéolithe conformément à l’invention, à 0,1 g/l pendant 1 h, puis filtré (« Vin traité filtré »).
La montre un graphe en barres représentant les caractéristiques physicochimiques déterminées par analyse infrarouge à transformée de Fourier (Titre alcoométrique volumique « TAV », concentration en sucres glucose et fructose « Sucres G/F » (g/l), acidité totale « AT » (g/l), pH, acidité volatile « AV » (g/l)) pour un vin rouge : non traité et filtré (« Vin filtré ») ou traité par une zéolithe conformément à l’invention, à 0,1 g/l pendant 1 h, puis filtré (« Vin traité filtré »).
Exemple 1 – Zéolithes
Les zéolithes décrites dans le tableau 1 ont été testées dans les exemples ci-après. Les zéolithes F1 à F5 sont conformes à l’invention. Les autres zéolithes sont non conformes à l’invention.
Les caractéristiques de chaque zéolithe ont été déterminées de la manière suivante : - structure, par analyse par diffractométrie de rayons X, au moyen d’un diffractomètre de rayons X à anticathode de cuivre (λ Cukα = 1,5418 Å) Malvern Panalytical Empyrean, - ratio Si/Al et cation, par analyse élémentaire par spectrométrie d’émission optique à plasma à couplage inductif (ICP-OES) au moyen d’un analyseur ICP-OES Agilent 5110, après minéralisation par traitement par micro-ondes au moyen du système de minéralisation Anton-Paar Multiwave Pro.
Zéolithe Structure Ratio Si/Al Cation F1 Faujasite Y 7,8 H + F2 Faujasite Y 332,2 H + F3 Faujasite Y 54 H + F4 Faujasite Y 40,5 Na + F5 Faujasite Y 39,2 H + F7 Faujasite Y 3,2 Na + F8 Faujasite Y 3,8 H + F9 Faujasite Y 3,4 H + F10 Faujasite Y 6,3 H + F11 Faujasite Y 15,9 NH 4 + M1 Mordenite 9,3 NH 4 + M2 Mordenite 9,6 Na + M3 Mordenite 110,1 H + L1 Type-L 3,3 H +
Tableau 1 – Caractéristiques des zéolithes testées
Exemple 2 – Elimination d’une pluralité de molécules phytosanitaires contenues dans un vin
La présente un exemple de structure de machine hydraulique à cylindrée multiple selon un aspect de l’invention.
La présente un autre exemple de structure de machine hydraulique à cylindrée multiple selon un aspect de l’invention.
La est une représentation schématique d’une machine hydraulique à cylindrée multiple. Dans l’exemple illustré, on schématise un moteur hydraulique M comme étant composé de deux sous moteurs hydrauliques M1 et M2 couplés en rotation. L’un et/ou l’autre des deux sous moteurs hydrauliques M1 et M2 peuvent être sélectivement engagés, en pilotant l’admission et le refoulement de chacun des deux sous moteurs hydrauliques M1 et M2. On comprend que cette figure peut également être transposée pour une pompe hydraulique composée de deux sous pompes hydrauliques.
Les figures 2, 3 et 5 illustrent un mode de réalisation d’une machine hydraulique à cylindrée multiple selon un aspect de l’invention. La machine hydraulique peut présenter un fonctionnement de moteur ou de pompe hydraulique.
On représente sur la une vue partielle d’un bloc cylindres 30 définissant un logement 40 dans lequel coulisse un piston 50, typiquement adapté pour être maintenu au contact d’une came, par exemple une came multilobes. En fonctionnement, les pistons suivent la came. Ainsi, les pistons effectuent des mouvements de va et vient dans leurs logements respectifs en fonction de la géométrie de la came, tout en restant au contact de la came.
La présente une vue plus complète, comprenant une came 20 et un carter 10. La came 20 est positionnée de manière à entourer le bloc cylindres 30 par rapport à l’axe principal Z-Z. Le carter 10 et la came 20 définissent un volume interne dans lequel est logé le bloc cylindres 30. Le bloc cylindres 30 est solidaire d’un arbre 32 monté mobile en rotation par rapport au carter 10 au moyen de paliers 12. Le bloc cylindres 30 et l’arbre 32 forment un ensemble mobile en rotation par rapport à l’ensemble formé par la came 20 et le carter 10 au moyen d’un axe 32 définissant l’axe principal Z-Z. L’arbre 32 s’étend typiquement hors du carter 10, et est adapté pour recevoir ou transmettre un mouvement et/ou un couple de rotation selon que la machine hydraulique présente un fonctionnement de pompe hydraulique ou de moteur hydraulique. Dans l’exemple illustré, la came entoure le bloc cylindres. En variante, l’adaptateur 100 peut présenter une architecture radiale à came intérieure montée mobile en rotation par rapport au bloc-cylindre 30 et à un carter 10, le bloc cylindres 30 étant alors typiquement solidaire en rotation avec le carter 10.
La présente un exemple de structure de machine radiale. On représente sur cette figure un bloc cylindres 30 entouré d’une came multilobes 20. Dans cet exemple, le bloc cylindres 30 comprend 9 logements et la came définit 6 lobes.
Dans la structure proposée par la présente invention, chaque couple formé par un piston 50 et un logement 40 définit une première chambre 60 et une seconde chambre 70 distinctes, isolées l’une de l’autre au moyen d’éléments d’étanchéité.
La première chambre 60 et la seconde chambre 70 sont typiquement superposées selon la direction de coulissement du piston 50 dans le logement 40, ici la direction radiale par rapport à l’axe principal Z-Z.
Une telle structure permet de définir dans un unique bloc cylindres et sur une seule rangée de piston venant au contact d’une même came, deux machines hydrauliques distinctes via les premières chambres 60 et les secondes chambres 70. Les deux machines hydrauliques ainsi formées peuvent présenter des cylindrées identiques ou distinctes, que l’on désigne respectivement par C1 et C2. La cylindrée est définie comme étant le produit de section efficace d’une chambre considérée par la course du piston, la section efficace d’un piston étant la surface totale du piston qui participe à créer une force tendant à déplacer le piston dans la direction souhaitée. On distingue la cylindrée pour un piston donné et la cylindrée pour un moteur ou une pompe, qui est égale à la somme de la cylindrée des pistons pour le moteur ou la pompe considérée. La structure proposée permet ainsi de réaliser une structure permettant un fonctionnement en multicylindrée avec un nombre restreint de pistons et de lobes et avec une même rangée de pistons, ce qui est avantageux en termes de compacité et donc d’intégration.
Pour chaque couple formé par un logement et un piston, la première chambre 60 et la seconde chambre 70 présentent ainsi typiquement des sections efficaces distinctes. La première chambre 60 peut ainsi présenter une section efficace strictement supérieure à la seconde chambre 70, ou à l’inverse, la première chambre 60 peut ainsi présenter une section efficace strictement inférieure à la seconde chambre 70.
Le terme « gaz » désigne tout corps qui se présente à l'état de fluide expansible et compressible (état gazeux) dans les conditions de température supérieure à -250°C et de pression inférieure à 3000 bars.
Le terme « gaz» désigne en particulier l’air, l’hélium, l’oxygène, l’azote, le méthane, le gaz naturel, le gaz naturel véhicule (GNV) tel que le gaz naturel comprimé (GNC) ou le gaz naturel liquéfié (GNL), le gaz de pétrole liquéfié (GPL), le propane, le butane et l’hydrogène, notamment le méthane, le gaz naturel, le gaz naturel véhicule (GNV) tel que le gaz naturel comprimé (GNC) ou le gaz naturel liquéfié (GNL), le gaz de pétrole liquéfié (GPL), le propane, le butane et l’hydrogène, en particulier l’hydrogène.
L’expression « température d’utilisation Tu » signifie la température à laquelle ladite structure est utilisée. Cette température dépend bien évidemment du type du gaz transporté (ou véhiculé), stocké ou distribué et du type d’utilisation. Ainsi, lors d’un remplissage rapide, ladite structure (ie le réservoir ou le tuyau) s’échauffe et Tu augmente avec l’augmentation de la pression. Lors d’une vidange rapide ladite structure se refroidit et Tu diminue avec la chute de la pression.
L’utilisation peut être le stockage de gaz, en particulier l’hydrogène, dans une station de ravitaillement en gaz, en particulier en hydrogène pour tous types de véhicules, flottes légères et lourdes, pour les marchés de la mobilité, des activités industrielles, du stockage et de l’énergie.
Elle peut être également le transport de l’hydrogène sous la mer vers la terre à partir d’une éolienne offshore sur laquelle est effectuée l’électrolyse de l’eau de mer pour produire de l’hydrogène vert qui sera ensuite transporté vers la terre dans une station de stockage ou ravitaillement.
Dans un mode de réalisation, la température d’utilisation Tu est comprise de - 80°C à +160°C.
Lors de l’utilisation de la structure, le renfort composite doit pouvoir supporter les déformations de ladite structure en fonction de la température du gaz comprimé. Le renfort composite permet à la structure de résister à la pression interne dans ladite structure générée par le fluide transporté (ou véhiculé), stocké ou distribué.
Selon le cours du Professeur Antoine Chateauminois à l’ESCPI (Cours matériaux composites, Processus de rupture dans les composites unidirectionnels (UD), Fiche 3, May 2000), sous chargement transverse, la rupture d’un pli unidirectionnel met en jeu des fissurations matricielles et des décohésions à l’interface fibres/matrice. Ce mode de rupture correspond généralement au premier endommagement observé dans les stratifiés croisés soumis à des efforts de traction. On observe alors des fissures transverses dites intra-laminaires dans les plis désorientés par rapport à l’axe de chargement. Ces ruptures interviennent bien avant la rupture des plis orientés à 0° par rapport à l’axe de sollicitation.
Pour éviter cette apparition de fissures transverses, ledit matériaux fibreux imprégné composant ladite couche de renfort composite constituant l’enveloppe de ladite structure doit donc présenter, après consolidation, une déformation à la rupture transverse supérieure à la déformation à la rupture desdites fibres, en particulier supérieure à 1,6%, notamment à 1,8%, en particulier à 2%, plus particulièrement à 2,2%, à la température d’utilisation et à la vitesse de déformation représentative de l’utilisation.
Dans un mode de réalisation, la température d’utilisation Tu est comprise de -252,8°C à +150°C.
Dans un mode de réalisation, la température d’utilisation Tu est comprise de - 80°C à +150°C.
Le comportement d’un matériau tel que sa fragilité ou sa ductilité, dépend entre autres de la vitesse de déformation.
Dans un mode de réalisation, la vitesse de déformation représentative de l’utilisation est comprise de 10 −5 à 10 2 s −1 , en particulier de 10 -5 s -1 à 1s -1 , en particulier de 10 −3 à 1s −1 .
Le terme « ductile » désigne la capacité d'un matériau à se déformer plastiquement sans se rompre.
Il a donc été trouvé que si la déformation à la rupture transverse du composite se produit après la rupture des fibres alors le problème de microfissuration prématurée lors de l’utilisation du réservoirs n’existe plus et l’utilisation d’un liner peut être supprimée, ceci d’autant plus facilement qu’il est connu par ailleurs qu’avant sollicitation mécanique, un composite à matrice thermoplastique semi-cristalline peut présenter une très faible perméabilité à l’hydrogène, si ce composite est bien consolidé et ne présente pas de défauts (porosité, microfissures liées au cycle thermique de fabrication etc..)
Ladite structure comprend donc un composite dont les propriétés mécaniques transverses sont suffisantes pour éviter le phénomène de microfissuration. Cette résistance est suffisante pour permettre l’utilisation de façon répétée du réservoir à la pression de service car la structure comprend un composite qui présente une bonne résistance transverse, également lors du cyclage en pression inhérent à son utilisation.
L 6 représente la longueur de la zone aval de la première partie 201 du deuxième motif 200. Dans un mode de réalisation, L 6 peut être comprise entre 75 et 85 % de la largeur L 0 de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs.
L 7 représente la longueur de la zone aval du premier motif 100. Dans un mode de réalisation, L 7 peut être compris entre 50 et 85 % de la longueur L 6 .
L 9 représente la dimension d’extension de la deuxième partie 202 du deuxième motif 200 dans la direction de la longueur des motifs. Dans un mode de réalisation, L 9 peut être compris entre 30 % et 50 % de la longueur L 3 .
Ainsi que cela est représenté sur la , L 10 est entendu dans la direction circonférentielle pour les portions non creusées dont la plus grande direction d’extension est alignée avec les motifs, et dans la direction des motifs pour les portions non creusées dont la plus grande direction d’extension est selon la direction circonférentielle.
M 2 représente la largeur, dans la direction circonférentielle d’un deuxième motif 200.
Cette largeur M 2 est de préférence inférieure à un tiers de la largeur M 0 . Dit autrement, dans un mode de réalisation, il y a au moins trois deuxièmes motifs 200 sur la surface interne S int d’un secteur d’anneau interne 13.
De préférence M 2 est comprise entre un tiers et un dixième de la largeur M 0 .
La décrit un mode de réalisation différent de celui de la , et dans lequel la surface interne des secteurs d’anneau interne comprend en outre des troisièmes motifs 300.
Les références numériques identiques dans la figure renvoient à des éléments déjà décrits pour la , quand bien même ils ne sont pas exactement positionnés au même endroit ou sont de dimensions différentes.
Les troisièmes motifs 300 comprennent une première partie 301 et une deuxième partie 302.
La première partie 301 du troisième motif 300 s’étend entre le bord amont 17 du secteur d’anneau interne 13 et une quatrième portion non creusée 44 de la surface interne du secteur d’anneau interne plus proche du bord aval 18 du secteur d’anneau interne que la deuxième portion non creusée 42.
En outre, la première partie 301 du deuxième motif 300 est séparée du deuxième motif 200 dans la direction circonférentielle par une cinquième portion non creusée 45 de la surface interne du secteur d’anneau interne.
En outre, la deuxième partie 302 du troisième motif 300 est, dans la direction axiale, séparé de la deuxième partie 202 du deuxième motif 200 par la deuxième portion non creusée 42.
Dans un mode de réalisation, qui est celui représenté sur la , la deuxième partie 302 des troisièmes motifs 300 s’étend dans la direction circonférentielle D C jusqu’au prolongement de l’extrémité circonférentielle du premier motif 100.
Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit capteur d’effort est verticalement espacé de ladite butée de sorte qu’une poussée exercée par ladite tige sur ladite butée est détectée à partir d’une valeur prédéterminée d’appui de ladite tige sur ladite butée.
Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le système comprend en outre des moyens de rétractation destinés à écarter ladite tige de ladite tête de pipetage, lorsque ladite tête de pipetage est positionnée en dehors de ladite plage de mouvement prédéfinie.
Cela permet d’éviter que si la tête de pipetage n’est pas positionnée dans la plage de mouvement prédéfinie, les moyens de rétractation écartent la tige en arrière pour éviter qu’il puisse taper par exemple sur la tête de pipetage et qu’il puisse la détériorer. Ce n’est que quand la tête de pipetage est bien positionnée dans la plage de mouvement prédéfinie que ladite tige pourra venir en appui axial contre ladite butée.
Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, lesdits moyens de rétractation comprennent un ressort de rétractation configuré pour exercer un effort vers un pion de rotation matérialisant ledit axe horizontal H de sorte à écarter ladite tige de ladite tête de pipetage, lorsque ladite tête de pipetage est positionnée en dehors de ladite plage de mouvement prédéfinie.
En d’autres termes, le ressort de rétractation exerce un effort contre un pion de rotation qui formalise l’axe de rotation, et empêche donc la rotation de la tige autour dudit axe horizontal H lorsque la tête de pipetage est positionnée en dehors de la plage de mouvement prédéfinie.
Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le système de pipetage comprend en outre des moyens de surveillance, ménagés sur ladite tête de pipetage et destinés à être positionnés en regard dudit plateau.
De tels moyens de surveillance peuvent par exemple comprendre une caméra CCD ou CMOS permettant de contrôler le nombre de lignes de cônes emmanchés, de contrôler si le consommable (qui peut être le support de cônes de pipetage, les cônes de pipetage, un réservoir, une plaque de microtitration) est présent ou absent du plateau, de contrôler la position du plateau dans le cas d’un plateau multi positions, de contrôler des actions réalisées (prise de cônes de pipetage, présence de liquide dans des consommables), voire de contrôler le type de plateau installé dans le cas d’un système de pipetage présentant plusieurs plateaux amovibles ou rotatifs.
Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite butée est au moins partiellement réalisée à partir de plastique déformable ou de métal déformable.
Cela permet ainsi de fournir une élasticité suffisante afin de permettre la déformation de la butée lorsque la tige exerce un effort axial.