INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple où le dispositif optoélectronique 1 est une diode laser, deux réflecteurs optiques 3 sont réalisés ici dans la portion cristalline semiconductrice 10, dans des parties d’extrémité 12 situées de part et d’autre de sa partie centrale 11 où se situe le milieu à gain. Les réflecteurs optiques 3 délimitent ainsi la cavité optique suivant l’axe principal X. Aussi, l’un des réflecteurs optiques 3 présente une réflectivité sensiblement égale à 100%, alors que l’autre réflecteur optique 3 (ici situé entre la partie centrale 11 et le guide d’onde 2) présente une réflectivité inférieure à 100%, de manière à autoriser l’émission directive d’un mode optique à la longueur d’onde de la cavité optique (Fabry-Pérot). Dans cet exemple, les réflecteurs optiques 3 sont des structures en coin de cube, comme décrit dans l’article de Zabel et al. intitulé Top-down method to introduce ultra-high elastic strain , J. Mater. Res., 2017, 32 (4), 726-736. En variante, ils peuvent être des miroirs de Bragg réalisés par gravure localisée partielle ou totale, suivant l’épaisseur, de la portion cristalline semiconductrice 10, comme décrit par exemple dans le document EP3745473A1 cité précédemment. Notons par ailleurs qu’il est avantageux que les réflecteurs optiques 3 soient situés dans une partie suspendue de la portion cristalline semiconductrice 10 (c’est-à-dire qui ne soient pas à la perpendiculaire des bras 23.1), de manière à améliorer le confinement du mode dans la cavité optique.
Tout en restant dans la deuxième chambre ALD, la deuxième couche de nature électrique isolante 30, dite couche diélectrique, est ensuite déposée par ALD.
Ici, du TMA et de la vapeur d’eau sont introduits et circulent, alternativement, sur la surface de la première zone de transition 2030 obtenue ci-avant.
Le TMA et la vapeur d’eau sont introduits, chacun, pendant 0,1 seconde puis, après chaque introduction, une purge est réalisée pendant 5 secondes après avoir respecté un temps d’attente de 30 secondes.
L’introduction et la circulation alternées du TMA et de la vapeur d’eau sont répétées 200 fois, permettant l’obtention de la couche diélectrique 30 en Al 2 O 3 d’une épaisseur de 19 nm, sur toute la surface de la première zone de transition 2030.
1.2.3 – Formation de la seconde zone de transition
Enfin, la seconde zone de transition 3040 est formée sur la surface de la couche diélectrique 30 dans la deuxième chambre ALD.
La formation de la seconde zone de transition 3040 est mise en œuvre selon les mêmes modalités que celles décrites au point 1.2.1 ci-avant.
La seconde zone de transition 3040 en AlN, d’une épaisseur de 0,5 nm est ainsi formée sur toute la surface de la couche diélectrique 30.
Une structure qui comprend ainsi un empilement comprenant successivement la première électrode 20 et un ensemble 300, formé successivement par la première zone de transition 2030, la couche diélectrique 30 et la seconde zone de transition 3040, est obtenue et est représentée à la .
Pour des questions de lisibilité, le détail de l’ensemble 300 n’est pas représenté sur la mais est représenté à la .
1.3 – Dépôt de la troisième couche de nature électrique conductrice :
La structure obtenue au point 1.2 ci-avant est déplacée vers une troisième chambre ALD sous vide, dédiée aux dépôts d’électrodes.
Le déplacement de la deuxième chambre ALD vers la troisième chambre ALD est, là aussi, réalisé sans passage à l’air, pour éviter toute formation de couche d’interface d’oxyde sur la surface de l’ensemble 300.
La deuxième électrode 40 en TiN est déposée sur la surface de l’ensemble 300 en mettant en œuvre le même cycle d’étapes que celui décrit au point 1.1.
La deuxième électrode 40 ainsi déposée a une épaisseur de 10 nm.
Une structure S1 de type MIM est alors obtenue et est représentée à la .
En variante, l’élément de protection 30 présente des propriétés de grandissement (correspondant à différentes puissances optiques) sur différentes portions de l’élément de protection 30, permettant de créer un effet 3D pour différentes zones locales d’un écran 28 ou différents écrans 28.
En variante ou en complément, l’élément de protection 30 présente une propriété de réorientation de faisceaux lumineux sur au moins une portion de l’élément de protection 30 destinée à être traversée par au moins une partie du faisceau lumineux issu du ou d’au moins un écran 28. Cela permet de réorienter le faisceau lumineux issu du ou des écrans 28. Réorienter la lumière émise par le ou les écrans 28 permet une intégration plus aisée dans le véhicule (notamment au niveau de la planche de bord 31).
Dans un exemple de mise en œuvre, la propriété de réorientation de faisceaux lumineux de l’élément de protection 30 est réalisée par surmoulage d’un film comprenant des prismes sur l’élément de protection 30 et/ou par une microstructuration laser de l’élément de protection 30.
De préférence, l’élément de protection 30 est une plaque au moins partiellement transparente présentant un dioptre d’entrée 32 et un dioptre de sortie 34. Chaque dioptre 32, 34 a une propriété antireflet. Ce double anti-reflet permet d’éviter de perdre en luminosité au niveau de l’émission des écrans 28, mais également des réflexions au niveau de l’élément de protection 30 sur le support 20.
De préférence, l’élément de protection 30 est réalisé en verre (trempé, feuilleté…) ou en plastique (polycarbonate, PMMA...).
De préférence, l’élément de protection 30 présente une propriété de correction de polarisation sur au moins une portion de l’élément de protection 30 destinée à être traversée par au moins une partie du faisceau lumineux issu du ou d’au moins un écran 28. Cela permet de modifier la polarisation du faisceau lumineux issu du ou des écrans 28.
Dans un exemple de mise en œuvre, la propriété de correction de polarisation de l’élément de protection 30 est, par exemple, réalisée par un filtre polariseur apposé sur ou dans l’élément de protection 30.
Par exemple, si la polarisation de la lumière émise par le ou les écrans 28 n’est pas optimisée pour les propriétés de réflexion de la portion utile 24 du support 20, l’élément de protection 30 permet de filtrer la polarisation de la lumière émise par le ou les écrans 28 localement ou sur l’intégralité des écrans 28. Ainsi, par exemple, si la portion utile 24 du support 20 est optimisée pour réfléchir une lumière de polarisation P (polarisation rectiligne contenue dans le plan d’incidence), l’élément de protection 30 présente un filtre adapté pour laisser passer seulement la lumière de polarisation P en provenance du ou des écrans 28.
De préférence, l’élément de protection 30 présente une propriété de correction de colorimétrie sur au moins une portion de l’élément de protection 30 destinée à être traversée par au moins une partie du faisceau lumineux issu du ou d’au moins un écran 28. Cela permet de modifier la colorimétrie du faisceau lumineux issu du ou des écrans 28.
Dans un exemple de mise en œuvre, la propriété de correction de colorimétrie de l’élément de protection 30 est réalisée par un filtre colorimétrique apposé sur ou dans l’élément de protection 30.
Par exemple, le traitement réfléchissant de la portion utile 24 du support 20 est susceptible de modifier la colorimétrie de la lumière émise par le ou les écrans 28, et donc la perception colorimétrique du conducteur 16 du véhicule. La propriété de correction de colorimétrie de l’élément de protection 30 permet, ainsi, de compenser cette modification.
De préférence, l’élément de protection 30 présente une opacité.
Dans un exemple, l’opacité est fixe. Cela permet par exemple de masquer l’intégration mécanique de l’unité d’émission 22 dans la planche de bord 31 du véhicule.
En variante, l’opacité est variable, par exemple par électrochromie ou par photochromie. Cela permet par exemple de diminuer automatiquement ou manuellement la luminosité du ou des écrans 28 ou de masquer l’intégration mécanique du ou des écrans 28 en fonction des conditions lumineuses.
De préférence, l’élément de protection 30 présente une propriété de correction d’angles de vue, sur au moins une portion de l’élément de protection 30 destinée à être traversée par au moins une partie du faisceau lumineux issu du ou d’au moins un écran 28. Cela permet de modifier l’angle de vue, pour un conducteur 16 ou un passager du véhicule, d’une image IM résultant dudit faisceau lumineux. Cela permet par exemple de rendre la lumière émise par le ou les écrans 28, visible ou non selon l’angle de vue. Dans le cas d’une intégration dans un véhicule, cela permet de rendre certaines informations visibles par le conducteur 16 ou les passagers uniquement et donc une certaine confidentialité.
Dans un exemple de mise en œuvre, la propriété de correction d’angles de vue de l’élément de protection 30 est réalisée par un film à micro-lamelles intégré dans ou sur l’élément de protection 30.
On représente sur cette figure deux vues partielles d’un bloc cylindres 30 définissant un logement 40 dans lequel coulisse un piston 50, typiquement adapté pour être maintenu au contact d’une came, par exemple une came multilobes.
On définit généralement pour l’adaptateur 100 un premier ensemble et un second ensemble, mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre selon un axe 32 définissant un axe principal Z-Z, le premier ensemble comprenant un carter 10 et une came 20 qui sont représentés sur les figures 3 et suivantes, le second ensemble comprenant un bloc cylindres 30 présentant une pluralité de logements 40 dans lesquels coulissent des pistons 50, chaque piston 50 étant positionné dans un logement 40.
Dans l’adaptateur 100 tel que proposé, les pistons 50 comprennent un premier ensemble de pistons désignés par la référence 50A et un second ensemble de pistons désignés par la référence 50B, et le bloc cylindres 30 comprend un premier ensemble de logements 40A et un second ensemble de logements 40B.
Chaque piston du premier ensemble de pistons 50A est monté coulissant dans un logement du premier ensemble de logements 40A, et chaque piston du second ensemble de pistons 50B est monté coulissant dans un logement du second ensemble de logements 40B. Le premier ensemble de pistons 50A comprend typiquement un nombre N1 de pistons. Le second ensemble de pistons 50B comprend typiquement un nombre N2 de pistons. Les nombres N1 et N2 peuvent être identiques ou distincts.
Dans la structure proposée par la présente invention, chaque couple formé par un piston du premier ensemble de pistons 50A et un du logement premier ensemble de logements 40A définit une première chambre 60, et chaque couple formé par un piston du second ensemble de pistons 50B et un logement du second ensemble de logements 40B définit une seconde chambre 70. Les premières chambres 60 et secondes chambres 70 sont distinctes, isolées l’une de l’autre au moyen d’éléments d’étanchéité, et définissent des cylindrées distinctes. La cylindrée est définie comme étant le produit de section efficace d’une chambre considérée par la course du piston, la section efficace d’un piston étant la surface totale du piston qui participe à créer une force tendant à déplacer le piston dans la direction souhaitée. On distingue la cylindrée pour un piston donné et la cylindrée pour un moteur ou une pompe, qui est égale à la somme de la cylindrée des pistons pour le moteur ou la pompe considérée.
Les pistons du premier ensemble de pistons 50A et les pistons du second ensemble de pistons 50B présentent typiquement des diamètres distincts. Les premières chambres 60 et les secondes chambres 70 sont typiquement disposées dans des secteurs angulaires distincts du bloc cylindres 30. Les premières chambres 60 et les secondes chambres 70 sont positionnées en regard d’une même came. Dans le cas d’une structure radiale, les premières chambres 60 et les secondes chambres 70 sont ainsi typiquement centrées selon un même plan perpendiculaire à l’axe principal Z-Z. Une telle structure diffère donc d’une structure dans laquelle le bloc cylindres comprend plusieurs rangées de pistons décalées axialement selon l’axe principal Z-Z, et pouvant être au contact de cames distinctes. La structure proposée est notamment avantageuse en termes de compacité par rapport à de telles structures.
Une telle structure permet de définir dans un unique bloc cylindres 30 une pompe hydraulique et un moteur hydraulique de cylindrées distinctes, l’une des chambres 60 ou 70 définissant ainsi la pompe hydraulique, et l’autre des chambres 60 et 70 définissant le moteur hydraulique. On désignera dans la suite du texte par l’appellation de moteur hydraulique 110 l’ensemble des chambres réalisant une fonction de moteur hydraulique, et par pompe hydraulique 120 l’ensemble des chambres réalisant une fonction de pompe hydraulique.
Dans cet exemple, on considère que les premières chambres 60 réalisent une fonction de moteur hydraulique et forment le moteur hydraulique de cylindrée C1, et que les secondes chambres 70 réalisent une fonction de pompe hydraulique et forment la pompe hydraulique de cylindrée C2. Les secondes chambres 70 sont alors munies d’un moyen de rappel tel qu’un ressort configuré de manière à pousser les pistons 50 dans le sens d’une sortie des secondes chambres 70, et peuvent également, en addition ou en complément, être reliées au circuit de gavage afin d’assurer que la pression dans les secondes chambres 70 est supérieure à la pression dans le carter 10 pour réaliser une sortie des pistons 50.
La première chambre 60 est alimentée par un débit Q1 à une pression P1 que l’on qualifie de haute pression, et refoule un débit Qm à une pression Pm que l’on qualifie de basse pression, tel que Pm Pp.
L’effet de l’adaptateur 100 de pression va alors dépendre notamment du rapport entre les cylindrées C1 et C2, et du rapport entre les pressions et débits d’admission de la première chambre 60 et de la seconde chambre 70. En fonction de la configuration de l’adaptateur 100, ce dernier pourra notamment réaliser une fonction d’élévateur de pression ou d’abaisseur de pression.
Selon un premier exemple, si on considère que C1 > C2, et que Pp = Pm, alors la seconde chambre 70 délivre une pression P2 telle que P2 > P1, du fait du rapport des cylindrées C1 et C2. L’adaptateur 100 réalise alors une fonction d’amplificateur de pression. Dans une telle configuration, la modulation du rapport entre Pp et Pm permet de moduler le rapport entre P2 et P1. En effet, en augmentant Pp par rapport à Pm, on augmente la pression P2 délivrée par la pompe hydraulique 120 et donc on augmente le rapport P2/P1. A l’inverse, en diminuant Pp par rapport à Pm, on diminue la pression P2 délivrée par la pompe hydraulique 120 et donc on diminue le rapport P2/P1.
A l’inverse, si on considère que C1 < C2, et que Pp = Pm alors la seconde chambre 70 délivre une pression P2 telle que P2 < P1., du fait du rapport des cylindrées C1 et C2. L’adaptateur 100 réalise alors une fonction d’abaisseur de pression. De même que précédemment, dans une telle configuration, la modulation du rapport entre Pp et Pm permet de moduler le rapport entre P2 et P1. En augmentant Pp par rapport à Pm, on augmente la pression P2 délivrée par la pompe hydraulique 120 et donc on augmente le rapport P2/P1. A l’inverse, en diminuant Pp par rapport à Pm, on diminue la pression P2 délivrée par la pompe hydraulique 120 et donc on diminue le rapport P2/P1.
Selon un exemple, dans le cas où C1 > C2, l’admission de la pompe hydraulique 120 peut être reliée au refoulement du moteur hydraulique 110. Le refoulement du moteur hydraulique 110 alimente ainsi au moins en partie l’admission de la pompe hydraulique 120.
L'invention sera davantage détaillée par la description non limitative de variantes, et sur la base des figures annexées, dans lesquelles : - illustre schématiquement une vue de dessus d’un boîtier de l’ensemble selon une variante préférée de l’invention, sans son couvercle ; - illustre schématiquement une vue de côté en élévation d’une partie du boîtier de la , équipé de son couvercle ; - illustre schématiquement une vue similaire à celle de la , pour une variante d’ensemble électronique comportant des reliefs de blocage ; et - illustre schématiquement une vue rapprochée d’un espace de fuite contrôlée avec des détails de différences de pression autour dudit espace.
L’invention concerne une plaque de refroidissement en particulier pour un circuit imprimé comportant des composants d’électronique de puissance, pour un véhicule automobile.
La plaque de refroidissement comprend un boîtier B et un couvercle F fermant le boîtier B. Le boîtier B est de préférence de forme parallélépipédique ouvert sur une face, et comprend au moins une canalisation C de liquide de refroidissement.
Le boîtier B comprend une paroi externe PE vis-à-vis de l’extérieur, et une paroi interne PI entre deux parties de la canalisation C.
Le couvercle F est soudé à la paroi externe PE au moyen des cordons de soudage S illustrés en .
En référence à la , le couvercle F peut comprendre un premier relief de blocage B1 formant projection vers le boîtier B, et la paroi interne peut comprendre un deuxième relief de blocage B2 formant rainure, coopérant avec le premier relief de blocage B1 par coopération de forme pour bloquer le couvercle F vis-à-vis du boîtier B, en particulier vers la gauche et la droite de la .
Lorsque la hauteur du parcours de la fuite en est de l’ordre de sa largeur, cela permet de rallonger la longueur de fuite ce qui diminue son débit.
Selon l’invention, le couvercle F et la paroi interne PI définissent entre eux un espace de fuite contrôlée E permettant de faire communiquer deux parties de la canalisation C séparées par la paroi interne PI.
L'invention fournit une solution à haut rendement pour le refroidissement de l'électronique de puissance, sans nécessiter des montages complexes pour assurer une bonne efficacité.
Si une partie de la fuite est trop élevée, plusieurs options peuvent la réduire : - réduire les tolérances géométriques entre le boîtier B et le couvercle F en meulant les surfaces, par exemple ; - ajouter des points de soudure sur certaines parois internes pour unifier LE couvercle F et le boîtier B ; - utiliser un montage de blocage des parois internes PI (reliefs B1, B2 en ) pour augmenter la longueur du chemin de fuite afin d'augmenter la friction dans la fuite.
De préférence, une hauteur de fuite minimale peut être définie pour refroidir les composants placés au-dessus de la fuite.
Si c'est le cas, comme les fuites réduisent la chute de pression, la vitesse d'écoulement peut être augmentée (en réduisant la section transversale de la canalisation C) pour préserver les performances de refroidissement.
Les parois périphériques sont encore soudées (cordons S) pour assurer la sécurité électrique.
La fuite contrôlée permet de refroidir les composants disposés au-dessus de l’espace de fuite contrôlée.
Par exemple, l’espace E est de 0,1 mm au-dessus des parois internes PI simples, telles que celle de la (dans ce cas la température est maintenue, et la perte de charge baisse de 7,6%) ; ou de 0,2 mm au-dessus de parois internes PI avec relief de blocage (dans ce cas la température est maintenue, et la perte de charge baisse de 32%).
De préférence, les parois internes parallèles au flux de la canalisation C, ne sont pas soudées.
L’invention se rapporte également à un procédé de fabrication de l’installation de piscine décrite ci-dessus, comprenant les étapes suivantes : - couler une dalle à l’intérieur d’une cavité préalablement creusée dans un sol ; - former le bassin sur la dalle au moyen des parois périphériques de bassin disposées autour de la paroi de fond de bassin ; - fixer les éléments de soutien extérieurement sur les parois périphériques de bassin, lesdits éléments de soutien étant placés sur la dalle et disposés autour du bassin ; - monter les tubes tampon sur les éléments de soutien afin d’être supportés par ces éléments de soutien de manière à s’étendre autour du bassin ; - connecter fluidiquement les tubes tampon au réseau de récupération d’eau, par exemple de récupération d’eau pluviale et/ou d’eau sanitaire usagée pour pouvoir remplir en eau les tubes tampon ; et - connecter fluidiquement les tubes tampon à la pompe de distribution du système hydraulique de distribution pour pouvoir distribuer l’eau stockée dans les tubes tampon .
De telles propulsions nécessitent donc des lignes d’alimentation en ergol assurant un niveau d’étanchéité très élevé. Classiquement, cette étanchéité est assurée par des joints métalliques.
Par ailleurs, ces lignes subissent de très fortes contraintes mécaniques liées, d’une part, à la pression du fluide transporté et, d’autre part, à l’environnement et au fonctionnement du lanceur. Les brides de liaison fluide de ces lignes subissent donc aussi bien des efforts axiaux que transverses mais également des efforts en torsion et en flexion.
Par conséquent, les brides connues, métalliques, sont très épaisses et munies d’un grand nombre de boulons pour permettre de tenir face à toutes ces contraintes tout en assurant un niveau de compression suffisant des joints métalliques. Bien entendu, cela implique une masse importante qui pénalise d’autant la charge utile que peut emporter le lanceur.
Il existe donc un réel besoin pour une bride de liaison fluide permettant de connecter de manière rigide et étanche un organe hydraulique et qui soit dépourvue, au moins en partie, des inconvénients inhérents aux configurations connues précitées.
Le présent exposé concerne une bride de liaison fluide, comprenant une première paroi, pleine, formant une surface d’appui prévue pour être appliquée contre une surface de fixation, une deuxième paroi, pleine, prévue en vis-à-vis de la première paroi, au moins une entretoise, pleine, cylindrique, s’étendant de manière perpendiculaire entre les première et deuxième parois, formant un passage prévu pour permettre le passage d’une tige d’un organe de fixation, et une portion de remplissage, lacunaire, s’étendant entre la première paroi et la deuxième paroi, à l’extérieur des entretoises, dans laquelle la première paroi, la deuxième paroi, ladite au moins une entretoise et la portion de remplissage sont réalisées conjointement et de manière solidaire par une technique de fabrication additive.
On comprend ici que la portion de remplissage est connectée directement à la première et à la deuxième paroi et qu’elle comprend des lacunes, c’est à dire des vides, de préférence macroscopiques, répartis dans l’ensemble de la portion de remplissage. Une telle structure, incluant au moins une portion de remplissage lacunaire, permet de réduire sensiblement la masse de la bride de liaison fluide tout en maintenant un niveau d’étanchéité et une tenue mécanique suffisante.
En effet, en particulier, la surface d’appui destinée à être appliquée contre la surface de fixation reste pleine, ainsi que la surface arrière contre laquelle seront serrées les têtes des organes de fixation. Les entretoises, connectant rigidement les deux parois, sont prévues au niveau des organes de fixation pour assurer la tenue mécanique de la bride face aux efforts axiaux de compression des organes de fixation et empêcher ainsi l’écrasement de la bride et donc un relâchement des efforts de compression la maintenant fermement appliquée contre la surface de fixation. De même, lorsqu’un joint est prévu au niveau de la bride, ce dernier reste convenablement comprimé, ce qui maintient un niveau d’étanchéité satisfaisant.
De plus, cette structure permet, à la manière d’un panneau sandwich, d’obtenir un moment d’inertie en flexion élevé, réduisant le risque de déformation de la bride entre les organes de fixation.
La portion de remplissage suffit pour sa part à maintenir l’écartement entre la première et la deuxième paroi dans les zones les moins chargées de la bride.
Le recours à une technique de fabrication additive permet de manière avantageuse de réaliser une telle structure hybride de manière très facile, en une seule opération. Une telle technique de fabrication additive permet également de réaliser la bride directement avec une géométrie, éventuellement complexe, au plus proche de sa géométrie finale, réduisant drastiquement le recours à des étapes d’usinage ultérieures.