INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, selon un autre aspect de l’invention, une tige selon l’invention est telle que, après assemblage de l’articulation à rotule, une extension d’un axe longitudinal Ax du corps 41 de la tige passe par un centre Cs de l’extrémité sphérique 31 du pivot à rotule 30. Ceci peut être obtenu par exemple par une étape de matriçage au cours de laquelle le plan médian de la tête est décalé. Dans le cas particuliers représenté, l’axe longitudinal Ax du corps 41 de la tige 40 est parallèle au plan médian Pt de la tête annulaire 42 (la tête 42 est ainsi parallèle à l’axe Ax du corps) et une distance Dd entre l’axe longitudinal du corps et le plan médian de la tête est choisie de sorte que, après assemblage de l’articulation à rotule, une extension de l’axe longitudinal du corps de la tige passe par un centre Cs de l’extrémité sphérique 31 du pivot 30 à rotule. Ceci renforce la résistance mécanique de la biellette. Le plan médian de la tête 42 est parallèle aux surfaces 44, 45, et équidistant de ces surfaces. Dans l’exemple représenté, il est également perpendiculaire à l’axe Ac.
Enfin, comme dit précédemment, bien qu’une seule tête 42 de la tige ait été décrite ci-dessus, la tige représentée comprend deux têtes annulaires, formées chacune par le cintrage de chacune des extrémités de la tige. La tige représentée est ainsi symétrique, et adaptée pour la connexion à deux éléments distincts.
La tige selon l’invention et telle que décrite ci-dessus peut être réalisée à partir d’un fil métallique de la manière suivante. La formation d’une seule tête 42 est décrite, mais deux têtes, une à chaque extrémité de la tige, peuvent bien sûr être formées de manière similaire, soit simultanément soit successivement selon les outils utilisés.
Tout d’abord, une étape de cintrage est réalisée ( ) : une extrémité d’un fil de section circulaire est cintré pour former la tige 40 comprenant une tête annulaire 42 à une extrémité d’un corps 41.
Une étape de matriçage (ou presse) est ensuite réalisée pour presser la tête 42 et former une ou deux surfaces d’appui 44, 45 extérieures de la tête 42. Une autre étape de matriçage est réalisée pour décaler le plan médian Pt de la tête 42 par rapport à un axe longitudinal Ax du corps 41 de la tige 40 (décalage dans un plan parallèle ou un plan sécant à l’axe Ax). Une autre étape de matriçage peut être réalisée pour texturer l’état de surface de la ou des surfaces d’appui 44, 45. Selon les outils disponibles, les étapes de matriçage peuvent être réalisées simultanément ou successivement. Le résultat des étapes de matriçage est représenté sur la .
Une étape de soudage ou brasage est ensuite réalisée pour solidariser l’extrémité cintrée de la tige 40 à l’extrémité du corps 41 de la tige, et ainsi fermer la tête annulaire 42.
Enfin, une étape de rectification de la tête annulaire 42 est réalisée : l'évidement central 43 cylindrique est rectifié pour former le logement destiné à recevoir le coussinet ( ).
A noter que, parmi les étapes décrites ci-dessus, seules les étapes de cintrage et rectification sont indispensables à la mise en œuvre de l’invention. Les autres étapes de matriçage et de soudage / brasage améliorent le maintien du coussinet et la résistance mécanique globale de l’articulation à rotule finale ; elles ne sont pas indispensables ; elles peuvent être envisagées seules ou séparément. Egalement, les étapes de matriçage, soudage et rectification peuvent être réalisées dans l’ordre décrit ci-dessus ou dans un ordre différent.
L’articulation à rotule 10 selon l’invention et telle que décrite ci-dessus peut finalement être assemblée de la manière suivante, décrite en lien avec les figures 5,6. Là encore, l’assemblage d’une rotule est décrit, mais deux rotules, une à chaque extrémité de la tige, peuvent bien sûr être assemblées de manière similaire, soit simultanément soit successivement selon les outils utilisés.
L’extrémité sphérique 31 du pivot 30 est tout d’abord insérée dans le coussinet 20 (flèche A, ). Puis le coussinet est introduit dans la tête 42 annulaire de la tige , jusqu’à ce que le bord plat 25 de la collerette 24 du coussinet vienne en butée contre la surface externe 44 plane de la tête 42 (flèche B, ). Enfin, la nervure 26 du coussinet 23 est sertie contre la surface d’appui 25 pour sertir le coussinet dans l’évidement 43 de la tête de la tige 40.
Système de transmission pour ensemble propulsif d’aéronef à capacité de découplage de deux éléments tournants actionné depuis l’intérieur de l’un des éléments tournants La présente invention se rapporte au domaine des ensembles propulsifs d’aéronefs et concerne plus particulièrement un système de transmission à capacité de découplage de deux éléments tournants.
MODES DE RÉALISATION Un exemple de composition cosmétique capillaire sans rinçage convenable selon la présente invention comprend :
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique capillaire sans rinçage de la présente invention comprend : de 0,1 % à 25,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide organique choisi parmi les α-hydroxyacides (AHA) à chaîne courte, les bêta-hydroxyacides et un de leurs mélanges ; d’environ 0,1 % à environ 20,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d'un solvant non aqueux comprenant au moins un composé choisi parmi les polyols, les monoalcools en C 2 à C 6, et un de leurs mélanges ; d’environ 0,1 % à environ 7,0 %, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide aminé choisi parmi l’arginine et la glycine, en particulier l’acide aminé est l’arginine ; d’environ 0,1 % à environ 15,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges ; de 0,5 % à 10,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un ester choisi parmi les esters de cétyle, le palmitate d’isopropyle et l’eau de carbonate de dicaprylyle ; de 0,05 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un tensioactif choisi parmi le chlorure de béhentrimonium, l’alcool cétéarylique et leurs mélanges ; de 0,1 à 15 % d’au moins un silicone choisi parmi la diméthicone, l’amodiméthicone, le diméthiconol et leurs mélanges ; et de l'eau.
Un autre mode de réalisation préféré de la composition cosmétique capillaire sans rinçage de la présente invention comprend : de 0,1 % à 25,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide organique choisi parmi les α-hydroxyacides (AHA) à chaîne courte, les bêta-hydroxyacides et un de leurs mélanges ; d’environ 0,1 % à environ 20,0 %, par rapport au poids total de la composition, d’un solvant non aqueux comprenant au moins un composé choisi parmi un polyol est choisi parmi le propylène glycol, le dipropylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, la glycérine et leurs mélanges ; d’environ 0,1 % à environ 7,0 %, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un acide aminé qui est l’arginine ; d’environ 0,1 à environ 15,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d'au moins un composé gras choisi parmi :
(i) les résines végétales choisies parmi la résine Copaiba officinalis (Balsam Copaiba) (résine huileuse ou forme de résine), la résine Candeia, la résine breu de branco et leurs mélanges ; et/ou
(ii) les huiles végétales choisies parmi l’huile de noix de coco, l’huile de germes de soja (huile de soja) et leurs mélanges ; et/ou
(iii) les cires végétales choisies parmi la cire de Candelilla, la cire de Carnauba, la cire d’abeille et leurs mélanges ; de 0,5 % à 10,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un ester choisi parmi les esters de cétyle, le palmitate d’isopropyle et l’eau de carbonate de dicaprylyle ; de 0,05 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un tensioactif choisi parmi le chlorure de béhentrimonium, l’alcool cétéarylique et leurs mélanges ; de 0,1 à 15 % d’au moins un silicone choisi parmi la diméthicone, l’amodiméthicone, le diméthiconol et leurs mélanges ; et de l'eau.
Exemple A (état de la technique) Une composition cosmétique capillaire convenable selon l’état de la technique est telle que dans l'Exemple A, comme suit :
Fonction/type Ingrédient Ex. A Huile végétale Huile de cocos nucifera (noix de coco) 4,5 Silicone Diméthicone - Tensioactif (non ionique) Alcool cétéarylique 6,5 Conservateur Phénoxyéthanol 0,8 Parfum Parfum 1,0 Solvant Eau Q.S. Acide organique Acide tartrique 2,0 Acide aminé Arginine 2,0 Tensioactif (cationique) Chlorure de béhentrimonium 4,0 Acide organique Acide lactique 0,5 Conservateur Benzoate de sodium 1,5 Solvant non aqueux Propylène glycol 1,5 Ester Esters de cétyle 1,0 Silicone Amodiméthicone - Ester Carbonate de dicaprylyle 2,0 Silicone Diméthiconol - Résine végétale Copaifera officinalis Résine (Balsam Copaiba) 0,5
Les compositions cosmétiques capillaires sans rinçage convenables selon la présente invention sont telles que dans les Exemples 1 à 9, comme suit :
Fonction/type Ingrédient Ex. Inv. 1 Ex. Inv. 2 Ex. Inv. 3 Ex. Inv. 4 Ex. Inv. 5 Ex. Inv. 6 Ex. Inv. 7 Ex. Inv. 8 Ex. Inv. 9 Huile végétale Huile de Cocos nucifera (noix de coco) 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 Silicone Diméthicone 1,05 3,5 5,5 - - - - - - Tensioactif (non ionique) Alcool cétéarylique 6,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 Conservateur Phénoxyéthanol 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 Parfum Parfum 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Solvant Eau Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Acide organique Acide tartrique 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 Acide aminé Arginine 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Tensioactif (cationique) Chlorure de béhentrimonium 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 Acide organique Acide lactique 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Conservateur Benzoate de sodium 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Solvant non aqueux Propylène glycol 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 Ester Esters de cétyle 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Silicone Amodiméthicone - - - 1,5 3,5 5,5 - - - Ester Carbonate de dicaprylyle 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Silicone Diméthiconol - - - - - - 1,5 3,5 5,5 Résine végétale Copaifera officinalis Résine (Balsam Copaiba) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
ESSAIS IN VITRO ET RÉSULTATS Méthodologie d'essai La technologie de la composition capillaire sans rinçage de la présente invention offre une définition durable sans volume ni frisottis. Comme ses principes actifs pénètrent à l’intérieur des cheveux, ils créent de nouvelles liaisons qui rendent les cheveux résistants plus longtemps.
L’association de silicium permet d’obtenir des performances sur ces attributs, notamment en ce qui concerne le volume et le contrôle des frisottis. Le silicone apporte une amélioration significative de cet attribut, notamment à pH 3.
Toutes les formules inventives de l’invention (Ex. Inv. 1 à Ex. Inv. 9) présentent un ajout de silicone.
Les silicones ajoutées peuvent être : diméthicone, amodiméthicone et diméthiconol.
Dans les essais effectués, le % de silicone était de 0 % (produit de l’état de la technique), et de 1 %, 3 % et 5 % (compositions inventives).
- le ou chaque fourreau comprend une première extrémité axiale équipée d’une bride annulaire de fixation à un autre fourreau ou audit carter ;
-- le ou chaque fourreau comprend une seconde extrémité axiale configurée pour coopérer par engagement mâle-femelle avec une extrémité correspondante dudit carter ;
-- le ou chaque silencieux comprend au moins un trou de drainage de liquide, qui est traversant en direction radiale ;
-- le ou chaque silencieux comprend au moins un équipement choisi parmi : un clapet anti-retour, un capteur par exemple de débit, une sonde de température et un détecteur de fumée ;
-- le dispositif, et en particulier le carter, a par exemple un diamètre compris entre 50 et 250mm ;
-- la roue est située en amont d’un plan perpendiculaire à l’axe et passant par une extrémité aval de la tuyère ;
- le premier silencieux est fixé par manière démontable à une conduite amont, et le second silencieux est fixé de manière démontable à une conduite aval.
La présente invention concerne encore un ventilateur ou compresseur, en particulier pour une application aéronautique, comportant au moins un dispositif tel que décrit ci-dessus.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise et d’autres détails, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d’exemple non limitatif en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
la est une vue schématique en coupe axiale d’un dispositif de ventilation ou de compression pour l’industrie aéronautique ;
la est une vue schématique en coupe axiale d’un dispositif de ventilation ou de compression pour l’industrie aéronautique, selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective et en coupe axiale d’un silencieux pour un dispositif selon l’invention ;
la est une vue schématique en perspective et en coupe axiale d’un silencieux modulaire pour un dispositif selon l’invention ;
la est une vue schématique en coupe axiale d’un dispositif de ventilation ou de compression pour l’industrie aéronautique, selon une variante de réalisation de l’invention ; et
la est une vue schématique en perspective d’un silencieux modulaire pour un dispositif selon l’invention.
Description détaillée de l'invention La a été décrite dans ce qui précède.
Système de traitement d’air pour véhicule automobile pourvu d’un filtre HEPA La présente invention concerne d’une manière générale les systèmes de traitement de l’air au sein de l’habitacle des véhicules automobiles.
L'invention vise en particulier un tel système de traitement d’air pour véhicule automobile pourvu d’un filtre à air de type HEPA (pour « High Efficiency Particules Arresting » en langue anglaise se traduisant en français par [filtre] à haute efficacité contre les particules aériennes).
Le système traitement d’air HVAC comporte également un groupe moto-ventilateur agencé dans ledit conduit de diffusion, ainsi qu’au moins un premier filtre à air monté dans le conduit d’admission en air extérieur ou dans le conduit de diffusion.
Un tel système de traitement d’air HVAC comporte en outre un volet de pilotage du flux d’air agencé à l’interface entre la sortie du conduit d’admission en air extérieur, la sortie du conduit de recirculation et l’entrée du conduit de diffusion.
Ce volet de pilotage est mobile entre une position d’ouverture dans laquelle lesdits conduits d’admission en air extérieur et de diffusion sont reliés fluidiquement de sorte que l’air pulsé pénétrant dans l’habitacle provienne uniquement de l’extérieur du véhicule, et une position de fermeture dans laquelle lesdits conduits de recirculation et de diffusion sont reliés fluidiquement de sorte que l’air pulsé pénétrant dans l’habitacle soit uniquement de l’air recyclé.
L’actionnement de ce volet de pilotage du flux d’air peut être généralement piloté soit de manière manuelle par le conducteur ou le passager avant via des organes de commandes mécaniques ou tactiles, soit de manière automatisée via le module de supervision du système de traitement d’air HVAC.
Afin d’améliorer la qualité l’air habitacle, il est également connu, notamment du US10525395B2, de disposer dans le conduit d’admission en air extérieur un filtre à air de type HEPA (pour « High Efficiency Particules Arresting » en langue anglaise se traduisant en français par [filtre] à haute efficacité contre les particules aériennes).
Un tel filtre HEPA est apte à filtrer au moins 99,95 % des particules fines, invisibles à l’œil nu, d’un diamètre supérieur ou égal à 0,3 micromètre (µm).
Afin de compenser les pertes de charges générées par ces filtres HEPA, ces derniers doivent présenter des dimensions surfaciques relativement importantes pouvant atteindre voire dépasser les 30 dm², de sorte qu’ils sont ainsi généralement implantés dans le compartiment moteur du véhicule situé sous le capot avant.
Ces pertes de charges importantes entrainent également une augmentation conséquente de la puissance électrique absorbée par le groupe moto-ventilateur pour un débit d’air donné en sortie de filtre.
Cette puissance électrique s’avère particulièrement importante durant les phases de refroidissement rapides lancées par exemple au démarrage des véhicules présentant une température habitacle très élevée conséquence d’une exposition prolongée l’été en plein soleil.
Lors d’une telle phase de refroidissement rapide, les pertes de charges causées par le filtre HEPA (et qui évoluent suivant le carré du débit d’air en entrée de ce filtre) sont en effet particulièrement conséquentes puisque le groupe moto-ventilateur fonctionne alors à sa puissance électrique maximale afin que le débit d’air entrant dans l’habitacle soit le plus élevé possible (environ 500 kg/h) de sorte à assurer un refroidissement rapide de cet habitacle.
On comprend dès lors que l’implantation d’un tel filtre HEPA nécessite un surdimensionnement du groupe moto-ventilateur dont la puissance maximale de fonctionnement doit être supérieure à celle d’un groupe moto-ventilateur classique équipant les véhicules dépourvus de ce type de filtre.
Outre le surcoût et l’augmentation du bruit de fonctionnement engendrés par ce surdimensionnement du groupe moto-ventilateur, l’inconvénient majeur de l’implantation d’un tel filtre HEPA réside dans la surconsommation électrique générée, ce critère étant particulièrement sensible dans le cas des véhicules électriques pour lesquels la perte d’autonomie peut s’avérer relativement importante (de l’ordre de 10 à 20%).
Les bords 15A et 15B de la fente 15 qui sont espacés l'un de l'autre dans le sens de l'axe A du tube 1, forment des bords de butée pour le ressaut 16A. Notamment, en considérant la , on comprend que ces bords de butée sont utiles en position prémontée du collier sur le tube 1. En effet, on voit que la face externe du ressaut 16A peut venir en butée contre le bord arrière 15A de la fente 15. Cette face externe du ressaut est celle qui est opposée à l'axe A du tube et à l'axe C de la ceinture qui sont alors alignés ou sensiblement alignés ; considérée par rapport au collier, elle forme également la face avant du ressaut. Ainsi, la position du collier 10 par rapport au tube est calée dans le sens Av indiqué sur la . De même, la face interne du ressaut 16A, qui forme également sa face arrière, vient en butée contre le bord avant 15B de la fente 15 opposée au bord 15A si l'on cherche à déplacer le collier dans le sens Ar indiqué sur la . En d'autres termes, grâce à la coopération de butée entre le ressaut 16A et les bords de la fente 15, la position axiale du collier par rapport au tube 1 est calée. L'orientation angulaire du collier est également calée par la mise en registre angulaire de la patte de retenue 16 et de la fente 15.
La patte de retenue 16 et l'organe de retenue 14 présentent des surface d'appui situées de part et d'autre de la fente 15, ces surfaces d'appui étant naturellement en contact entre elles lorsque le collier de serrage est retenu autour de l'extrémité du premier tube 1 à l'état non serré de la ceinture. Ces surfaces d'appui sont bien visibles sur les figures 2 et 3. Dans l'exemple représenté, deux paires de surfaces d'appui sont présentes. D'une part, la partie fendue 14A de l'organe de retenue 14 présente une première surface d'appui 14A' formée sur la face intérieure de cette partie fendue, c'est-à-dire tournée vers l'axe A, dans la portion de cette partie fendue située à l'arrière de la fente 15. D'autre part, la partie fendue 14A présente une autre surface d'appui 14A" formée sur la face extérieure de cette partie fendue, à l'avant de la fente 15. La patte de retenue 16 présente une première surface d'appui 16B' située sur la face externe de cette patte sur la portion d'extrémité 16B de la patte, ainsi qu'une deuxième face d'appui 16C' située sur la face interne de la portion courante 16C de la patte 16 à l'arrière du ressaut 16A.
En l'espèce, ces différentes surfaces d'appui sont planes et, lorsque le collier est rabattu autour de l'extrémité du tube 1 comme on le voit sur la , elles sont orientées parallèlement à un plan défini par l'axe A du tube et un diamètre de ce tube. On constate que, lorsque le collier 10 est ainsi rabattu autour de l'extrémité du premier tube 1, la surface d'appui 16B' de la patte 16 est plaquée contre la surface d'appui 14A' de la partie fendue 14A et la surface d'appui 16C' de la patte 16 est plaquée contre la surface d'appui 14A" de la partie fendue 14A. Ainsi, le collier est naturellement maintenu en position prémontée par la coopération de la patte de retenue et l'organe de retenue, en particulier la partie fendue 14A. Lorsque, comme dans l'exemple représenté, cette coopération d'appui est combinée avec la coopération de butée précédemment évoquée, la position prémontée du collier par rapport au premier tube est parfaitement maintenue.
Sur la , le collier 10 est prémonté à l'extrémité du premier tube 1 et l'ensemble est orienté de telle sorte que l'organe de retenue 14 et la patte de retenue 16 soient situés vers le haut. Plus précisément, la patte de retenue 16 se trouve au sommet d'un diamètre du collier orienté verticalement. On voit que, dans cette position, le collier est suspendu par la patte de retenue 16 à l'organe de retenue 14. Dans cette situation, la ceinture 12 du collier s'étend autour de l'extrémité du premier tube 1. Elle s'étend même naturellement autour de cette extrémité, du fait de son positionnement de suspension sur la patte de retenue. En particulier, lorsque, comme indiqué en référence aux figures 1 et 2, la ceinture présente un renfoncement annulaire 13 et le premier tube présente une saillie annulaire 1' destinée à être reçue dans ce renfoncement, alors, lorsque le collier est ainsi suspendu à l'organe de retenue, la saillie annulaire 1' se trouve naturellement dans le renfoncement 13. Le collier est ainsi naturellement positionné en attente du raccordement des deux tubes. En particulier, pour raccorder le deuxième tube 2 au premier tube 1, il suffira alors d'insérer la saillie annulaire 2' de ce deuxième tube 2 à l'intérieur du renfoncement 13 de la ceinture.
Lorsque le collier est ainsi suspendu à l'organe de retenue, les axes A du premier tube et C de la ceinture sont naturellement alignés ou sensiblement alignés.
On peut cependant prévoir un effet ressort qui tend à rappeler vers l'axe A du premier tube 1 une partie de la ceinture 12 diamétralement opposée à la patte de retenue 14. C'est ce que montre la la , sur laquelle on voit que l'axe C de la ceinture est situé légèrement au-dessus de l'axe A du premier tube alors que le collier est suspendu à l'organe de retenue. Dans cette situation, une partie de la saillie annulaire 1' du premier tube est déjà engagée dans le renfoncement 13 de la ceinture 12, dans la région de la ceinture qui est opposée diamétralement à la patte de retenue 16. Pour cela, lorsque le collier est rabattu autour de l'extrémité du premier tube pour passer de la situation de la à celle de la , on peut fléchir légèrement vers le bas la patte de retenue 16 ou la partie fendue 14A de l'organe de retenue, de manière à déplacer élastiquement la ceinture vers le bas pour que l'axe C de la ceinture soit coaxial à l'axe A du premier tube, voire situé légèrement au-dessous de cet axe. Ensuite, lorsque l'on relâche le collier, celui-ci remonte légèrement élastiquement sous l'effet du rappel élastique réalisé par la coopération entre la patte de retenue 16 et l'organe de retenue 14, pour arriver à la position représentée sur la . Cet effet ressort peut être obtenu par une flexibilité élastique de la patte de retenue 16 et/ou de l'organe de retenue 14, en particulier de la partie fendue 14A de cet organe de retenue. En d'autres termes, on peut prévoir que la partie fendue 14A soit apte à être rapprochée élastiquement de la périphérie externe du tube 1. De manière alternative ou complémentaire, on peut prévoir que la patte de retenue 16 puisse être rapprochée élastiquement de l'axe C de la ceinture.