INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les tiges 21, 22, 23 formant la structure de l’écran de protection 2 sont jointes entre elles par des liaisons rotatives 24, 25. Les liaisons rotatives 24, 25 peuvent inclure des liaisons rotatives passives 24 et des liaisons rotatives actives 25. Un exemple de répartition des liaisons rotatives 24, 25 sur un écran 2 est représenté en : les liaisons rotatives passives 24 sont représentées par un rond tandis que les liaisons rotatives actives 25 sont représentées par un carré. Les liaisons rotatives 24, 25 peuvent également inclure des liaisons rotatives d’attache au niveau de la zone d’attache de l’écran 2 à la plateforme 31 de l’engin spatial 3, de sorte à permettre un mouvement relatif entre l’écran 2 et la plateforme 3 : de telles liaisons rotatives d’attaches sont également représentées par un triangle sur la , à titre d’exemple. Dans un exemple de réalisation, les liaisons rotatives 24, 25 sont disposées exclusivement au niveau des extrémités de chacune de la pluralité de tiges 21, 22, 23, de sorte que les tiges 21, 22, 23 sont reliées entre elles au niveau de leurs extrémités par les liaisons rotatives 24, 25.
Les liaisons rotatives actives 25 sont configurées pour mettre en œuvre le déploiement de l’écran 2 de la configuration stockée à la configuration déployée. Pour cela, les liaisons rotatives actives 25 peuvent stocker une quantité d’énergie, également désignée par précharge, la libération d’une telle quantité d’énergie permettant d’activer le déploiement de l’écran 2 de la configuration stockée à la configuration déployée. Le déploiement d’une telle quantité d’énergie stockée par les liaisons rotatives actives 25 sera détaillé plus loin dans la description. Dans un exemple de réalisation, l’énergie stockée par les liaisons rotatives actives 25 peut être une énergie mécanique. En variante, l’énergie stockée par les liaisons rotatives actives 25 peut être une énergie électrique par exemple.
Notamment, chacun des ensembles de deuxièmes tiges 22 et des ensembles de troisièmes tiges 23 comprend au moins une liaison rotative active 25 reliant au moins deux deuxièmes tiges 22 ou deux troisièmes tiges 23 respectivement. Autrement dit, chacun des ensembles de deuxièmes tiges 22 et des ensembles de troisièmes tiges 23 est configuré pour libérer une énergie stockée au niveau de sa (ou ses) liaison(s) rotative(s) active(s) 25, de sorte que le déploiement de chaque ensemble de deuxièmes ou troisièmes tiges 22, 23 entraîne le déploiement selon les directions respectivement radiale (r, θ) et axiale z de l’écran 2. Par exemple, en référence aux figures 9 à 13, chacun des ensembles de deuxièmes tiges 22 (respectivement troisièmes tiges 23) comprend deux deuxièmes tiges 22 (respectivement troisièmes tiges 23) reliées entre elles par une liaison rotative active 25. Dans un autre exemple, en référence à la (respectivement ), deux ensembles de troisièmes tiges 23 (respectivement, deuxièmes tiges 22) sont représentés et chaque ensemble de troisièmes tiges 23 (respectivement, deuxièmes tiges 22) comprend quatre troisièmes tiges 23 (respectivement, deuxièmes tiges 22) reliées entre elles par des liaisons rotatives actives 25 : chaque ensemble de troisièmes tiges 23 (respectivement, deuxièmes tiges 22) comprend ainsi trois liaisons rotatives actives 25.
Dans un exemple de réalisation, chaque liaison rotative active 25 peut comprendre des bandes métalliques 25a, de type mètre-rubans métalliques, reliant entre elles les extrémités de deux deuxièmes ou troisièmes tiges 22, 23. Notamment, une liaison rotative active 25 entre deux tiges peut être formée en assemblant deux bandes métalliques 25a, de type mètre-ruban métallique, d’une part sur deux faces opposées de l’extrémité d’une tige, et d’autre part sur deux faces opposées de l’extrémité de l’autre tige, formant ainsi des rails de part et d’autre des extrémités des tiges qui sont ainsi reliées entre elles par la liaison. De telles bandes métalliques 25a sont par exemple illustrées sur les figures 10, 12, 15 et 16, sur lesquelles les bandes métalliques 25a forment des rails pour des paires de troisièmes tiges 23. La illustre également des bandes métalliques 25a forment une paire de rails pour des paires de deuxièmes tiges 22. Lorsque l’écran 2 est dans la configuration stockée, de telles bandes métalliques 25a peuvent être en flexion, de sorte que les premières et deuxièmes tiges 22, 23 sont repliées, comme illustré sur les figures 10, 15 et 16, en stockant une quantité d’énergie tendant à remettre les bandes métalliques dans une configuration rectiligne, et donc à déplier la paire de tiges reliées entre elles par cette paire de bandes. Lorsque l’écran 2 est dans la configuration déployée, les bandes métalliques 25a peuvent être droites, de sorte que les premières et deuxièmes tiges 22, 23 sont dépliées et alignées entre les bandes métalliques 25a, comme illustré sur la .
En variante, la liaison rotative active 25 peut comprendre un ressort de torsion 25b, configuré pour relier des paires de deuxièmes et/ou de troisièmes tiges 22, 23. Notamment, lorsque l’écran 2 est dans une configuration stockée, le ressort de torsion 25b exerce une force de torsion non nulle sur les tiges 22, 23 de sorte que les tiges 22, 23 sont repliées, comme illustré sur la . Lorsque l’écran 2 est dans la configuration déployée, le ressort de torsion 25b peut être dans une position d’équilibre (au repos), de sorte que les tiges 22, 23 sont dépliées et alignées, comme illustré sur la . Dans d’autres variantes, la liaison rotative active 25 pourrait comprendre un élément motorisé ou une combinaison des éléments cités.
Les liaisons rotatives passives 24 sont configurées pour accompagner le mouvement de déploiement de l’écran 2 initié par les liaisons rotatives actives 25 en assurant la cohérence de déploiement de la structure de l’écran 2 par l’ensemble de ses tiges 21, 22, 23. Les liaisons rotatives passives 24 sont donc des liaisons pivot ne stockant pas d’énergie, et ne permettent pas en tant que telles d’initier un déploiement de l’écran 2. Les liaisons rotatives passives 24 permettent plutôt d’introduire un degré de liberté dans le mouvement des tiges 21, 22, 23 formant l’écran 2 lors de son déploiement. Pour cela, chaque liaison rotative passive 24 peut être formée par au moins un système de type arbre (comme une vis) et alésage, permettant un guidage en rotation (également désigné par une liaison pivot) de deux tiges 21, 22, 23 reliées par une telle liaison rotative passive 24. Les liaisons rotatives passives 24 permettent notamment d’accommoder la variation de l’angle formé entre une première tige 21 d’une part, et une deuxième tige 22 ou une troisième tige 23 à laquelle la première tige 21 est reliée d’autre part, dans le déploiement de l’écran 2 de la configuration stockée à la configuration déployée. Pour cela, dans un exemple de réalisation tel qu’illustré en , les liaisons rotatives passives 24 sont disposées au moins au niveau des extrémités des premières tiges 21. Notamment, dans un tel mode de réalisation, chaque liaison rotative passive 24 relie au moins trois tiges parmi les premières tiges 21, les deuxièmes tiges 22 et les troisièmes tiges 23. Par exemple, en référence à la , chacun des points A, B et C correspond à une liaison rotative passive 24, qui sera détaillée ci-après pour chacun des points A, B, C. Les faces latérales F1, F2, F3, F4 et la face d’attache FA détaillées ci-après sont représentées sur les figures 3 et 5 respectivement.
La liaison rotative passive 24 au niveau du point A comprend deux liaisons pivot reliant trois tiges : une première tige 21, une deuxième tige 22 et une troisième tige 23. Le guidage en rotation de la liaison rotative passive 24 au niveau du point A est représenté sur les figures 17 et 18, correspondant respectivement à un positionnement des tiges 21, 22, 23 au niveau du point A dans la configuration stockée et dans la configuration déployée. Notamment, la première tige 21 et la troisième tige 23 appartiennent à une première face latérale F1 sécante à une deuxième face latérale adjacente F2 incluant la deuxième tige 22 et la même troisième tige 23 (la troisième tige 23 étant une arrête à l’intersection des première et deuxième faces latérales F1, F2). La liaison rotative passive 24 au niveau du point A permet donc de guider en rotation les tiges 21, 22, 23 de sorte à obtenir deux faces latérales F1, F2 adjacentes du prisme formé par l’écran 2.
La présente les modules de conservation (G’) et de perte (G’’) au cours d’un cycle de chauffe du système triblocs PE-b-PDMS urée -b-PE avant (prépolymère urée) et après ajout de polyéthylène.
Avec l’addition du polyéthylène à chaque extrémité du prépolymère, la température de transition sol/liq passe de 53 à 58 °C. De même, le module G’ augmente pour passer de 73 à 90 kPa. Ainsi, les propriétés mécaniques et thermiques du matériau ne sont que faiblement améliorées par la présence du polymère semi cristallin polyéthylène. Ce résultat s’explique de par la faible proportion massique en PE dans le système (1,4 %) et par la température de fusion du PE proche de 100 °C.
La synthèse de triblocs PE-b-PDMS urée -b-PE montre un intérêt en raison du problème consistant à disposer de conditions de synthèse adaptées à des procédés industriels. Les matériaux obtenus sont souples et reprocessables. Néanmoins, la faible stabilité thermique du système présente un frein à son utilisation.
Le polyamide 6/11 utilisé ici présente une masse molaire de 2500 g.mol -1 alors que le polyéthylène possède une masse molaire inférieure à 1000 g.mol -1 . Ainsi, pour l’utilisation d’un même prépolymère, la fraction massique de polymère semi cristallin se retrouve multipliée par environ 2,5 dans le cas du polyamide fourni par Arkema. De plus, la température de fusion de ce polyamide est bien supérieure à celle du polyéthylène avec une T f = 130 °C.
Pour la synthèse du système triblocs PA-b-PDMS urée -b-PA, le prépolymère urée utilisé est identique à celui employé lors de la synthèse de PE-b-PDMS urée -b-PE. Ses caractéristiques sont énoncées dans le Tableau 7. L’addition du polyamide au PDMS urée s’effectue de la même façon que pour le polyéthylène et correspond à la seconde étape présentée sur la . Le prépolymère est chauffé à 150 °C sous agitation mécanique, le polyamide est alors ajouté par un col du ballon et la réaction est poursuivie jusqu’à l’obtention d’une masse homogène. Le matériau obtenu est un solide élastique opaque à la surface non adhérente, il peut être mis en forme sous la forme de barreau ou de film dans un four à 150 °C.
Pour rappel, la quantité de polyamide à faire réagir avec le prépolymère est calculée en considérant une conversion de 100 % des amines primaires lors de la synthèse du prépolymère terminé isocyanate. Les quantités de matière employées dans cette synthèse sont renseignées dans le Tableau 7. La proportion massique en polymère semi cristallin est ici de 4,1 %.
Echantillon PDMS urée PA NH2 masse g M n théorique kg.mol -1 masse g M n % en poids PA-b-PDMS urée -b-PA 2,312 120 0,098 2500 4,1
Le Tableau 7 présente des données expérimentales de la synthèse du système PA-b-PDMS urée -b-PA
Comme précédemment pour les systèmes contenant des groupements urée, la cinétique de réaction n’a pas pu être étudiée en raison de la superposition des pics urée et isocyanate avec ceux du polyamide en analyse RMN. Le suivi de la réaction a été fait à l’aide d’observation visuelle comme le passage d’un système biphasique avec une phase dense et opaque autour de la pale d’agitation et une phase transparente à un système homogène. La création d’une liaison covalente entre le prépolymère et le polyamide a pu être observée lors d’une expérience DOSY. Cette expérience a montré une différence d’indice de diffusion entre le prépolymère et les triblocs PA-b-PDMS urée -b-PA.
Les transitions de phases du système PA-b-PDMS urée -b-PA ont été analysées par DSC. Pour plus de clarté, le thermogramme obtenu est comparé à ceux du prépolymère urée et du PA 6-11 sur la .
Comme le montrent les thermogrammes de la , partie B, obtenus lors du second cycle de chauffe, la température de transition vitreuse est inchangée lors de l’addition du polyamide, avec des valeurs de -123,4 °C pour le prépolymère et -123,9 °C pour le triblocs PA-b-PDMS urée -b-PA. A la différence du prépolymère et du système contenant du polyéthylène, le système avec du polyamide ne présente plus de pic endothermique aux alentours de 15-20 °C (domaines urée). Ceci peut s’expliquer par une plus grande interaction entre les groupements amide du polyamide et les urées contenues dans la chaîne de PDMS.
Enfin, l’analyse thermique par DSC permet d’observer la présence d’un pic endothermique correspondant à la fusion de la phase cristalline du polyamide. Cette température est de 130 °C pour le polyamide seul et de 131 °C pour le système triblocs. L’enthalpie de fusion du polyamide, ΔH f PA = 1,23 J/g -1 , permet l’accès au taux de cristallinité de la phase polyéthylène, χ PA = 10,5 %. Cette valeur est inférieure à celle du PA NH2 seul, qui est de 19 %. A nouveau, ces résultats semblent indiquer la présence d’une phase où coexistent les groupements urée et le polyamide.
Les modules de conservation (G’) et de perte (G’’) du système PA-b-PDMS urée -b-PA, sur une plage de température allant de 25 à 150 °C, sont présentés sur la , partie B et comparés à ceux du prépolymère urée ( , partie A).
L’analyse rhéologique permet tout d’abord l’observation d’une augmentation importante de la température de transition sol/liq entre le prépolymère et le système triblocs avec des valeurs respectives de 53 et 82 °C. Le module G’ augmente également nettement avec l’ajout du polyamide pour passer de 70 kPa pour le prépolymère urée à une valeur de 330 kPa. Cette augmentation était attendue avec l’ajout d’une proportion massique plus importante que lors de l’ajout de polyéthylène (4,1 % et 1,4 %). Ces polymères semi-cristallins créant des nodules « durs » au sein du matériau final augmentent naturellement les modules élastiques. Finalement, le matériau triblocs PA-b-PDMS urée -b- PA présente une bonne tenue thermique avec une faible diminution des propriétés mécanique jusqu’à une température proche de 80 °C.
Par rapport à l’usage du polyéthylène vis-à-vis du prépolymère, l’impact du polyamide est très prometteur. En effet, son utilisation combinée à un PDMS « décoré » avec des fonctions urée permet l’obtention de matériaux solides élastiques reprocessables avec des propriétés correspondant mieux à celles recherchées dans le cadre de la présente invention. En effet, ces matériaux sont à la fois souples, élastiques et fusibles à une température relativement élevée.
- la fourche est montée pivotante sur le nez de cadre au moyen d’un pivot de fourche déporté qui présente un axe de rotation passant par le nez de cadre. Ainsi, la fourche ne passe pas à l’intérieur du nez de cadre comme dans les conceptions classiques, ce qui permet de concevoir la fourche avec une section suffisante pour la fabriquer en bois ;
- la structure comprend une platine arrière gauche qui relie une extrémité libre du hauban gauche sur une extrémité libre de la base gauche et une platine arrière droite qui relie une extrémité libre du hauban droit sur une extrémité libre de la base droite, lesdites platines étant prévues pour être raccordées sur un moyeu d’une roue arrière.
L’invention concerne également un procédé pour la fabrication d’une structure de bicyclette comprenant une barre de selle et un cadre du type décrit précédemment, le premier flanc gauche et le second flanc droit qui forment le cadre étant chacun réalisés par découpage d’une plaque de bois. Le procédé selon l’invention favorise l’industrialisation de la structure de bicyclette selon l’invention et permet de limiter le coût de production d’une telle structure.
Enfin, l’invention concerne une bicyclette comportant une structure de bicyclette du type décrite précédemment.
est une vue en perspective d’une bicyclette comportant une structure comprenant notamment un cadre, une barre de selle et une fourche réalisés en contreplaqué, selon l’invention ;
est une vue éclatée en perspective de la structure de la ;
est une vue de détail en section longitudinal du pivot de fourche de la bicyclette de la , suivant un plan P médian de symétrie.
Dans la description et les revendications, on adoptera à titre non limitatif la terminologie longitudinal, vertical et transversal en référence au trièdre L, V, T indiqué aux figures, en considérant que la bicyclette s’étend longitudinalement et se déplace longitudinalement vers l’avant.
On a représenté à la un exemple de réalisation d’une bicyclette 10 selon l’invention, qui est formée essentiellement par une structure 12 et qui s’étend longitudinalement d’avant en arrière.
La bicyclette 10 présente une conception symétrique suivant un plan P longitudinal, dit plan principal, visible à la .
Par soucis de clarté, les éléments symétriques suivant le plan P sont repérés par des références numériques identiques et sont distingués par les lettres « a » et « b », respectivement pour les éléments à gauche et à droite du plan P.
La structure 12 comprend un cadre 14, une barre de selle 16 et une fourche 18 de direction.
En effet, il a été notamment observé que l’action lytique de ces enzymes est significativement altérée par les interactions avec les matières premières, notamment lorsque l’endolysine est introduite dans des formulations, notamment des formulations cosmétiques.
Il existe donc un besoin en un agent filmogène et/ou de contrôle de viscosité qui peut être utilisé dans des compositions, notamment des compositions cosmétiques, sans dégrader l’activité antimicrobienne des endolysines également présentes dans ces compositions.
De surcroît, il existe un besoin en un agent filmogène et/ou de contrôle de viscosité qui peut être utilisé dans des compositions, notamment des compositions cosmétiques, sans dégrader (i) l’activité antimicrobienne des endolysines utilisées et (ii) la spécificité de ces endolysines pour les bactéries ciblées, en particulier dans la présente invention Staphylococcus aureus .
Il existe également un besoin en un agent filmogène et/ou de contrôle de viscosité qui peut être utilisé dans des compositions, notamment des compositions cosmétiques :
- sans dégrader l’activité antimicrobienne des endolysines utilisées ;
- tout en conservant la spécificité de ces endolysines pour les bactéries ciblées, en particulier Staphylococcus aureus dans la présente invention ; et
- tout en offrant de bonnes propriétés sensorielles pour la composition.
DIVULGATION DE L'INVENTION Le but de la présente invention est de résoudre au moins un problème technique susmentionné.
En effet, les inventeurs ont désormais découvert qu’un polymère de polyalcool vinylique (PVA), par rapport à d’autres agents filmogènes et/ou de contrôle de viscosité connus dans le domaine de la formulation, en particulier la formulation cosmétique, s’avère capable de maintenir de bonnes performances de destruction d’une endolysine, en particulier une endolysine de Staphylococcus aureus, plusieurs mois après la préparation de la composition.
Comme mentionné ci-dessus, la présente invention concerne ainsi une composition, notamment une composition cosmétique, comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable : au moins une endolysine, en particulier une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus ; et (ii) au moins un polyalcool vinylique (PVA).
Comme illustré dans les exemples ci-dessous, le Demandeur a découvert, de manière étonnante, qu’une composition selon l’invention, comprenant une endolysine dérivée d’un phage de Staphylococcus aureus et au moins un polymère de polyalcool vinylique, permet avantageusement de maintenir la performance de destruction de S. aureus de l’endolysine, même après une longue période (par exemple 6 mois).
Ainsi, la présente invention concerne également l’utilisation d’une composition de l’invention pour prévenir et/ou traiter l’acné et/ou l’eczéma chez un individu qui en a besoin.
L’invention concerne de surcroît un processus cosmétique non thérapeutique de soin des matières kératineuses, en particulier de la peau, notamment de la peau sujette à l’acné, comprenant l’application topique sur ces matières kératineuses d’une composition selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Le terme « cosmétique » désigne une composition compatible avec les matières kératineuses, en particulier la peau, les muqueuses et les téguments. La composition selon l’invention est non thérapeutique.
L'expression « matières kératineuses » est censée désigner en particulier la peau, les muqueuses, les fibres, les cils et les téguments.
Le terme « peau » désigne toute la peau du corps, et de préférence la peau du visage, du cuir chevelu, du décolleté, du cou, des bras et des avant-bras, des paupières, autour de la bouche ou derrière les oreilles, du creux du coude, de l’arrière des genoux, des mains, des poignets et des chevilles, ou encore plus préférentiellement la peau du visage (en particulier du front, du nez, des joues et du menton), du décolleté et du cou.
La section réactionnelle comporte un réacteur d’estérification R. Le réacteur R est alimenté par une conduite d’amenée d’acide acrylique 1, une conduite d’amenée de méthanol 2. Le réacteur contient préférentiellement un catalyseur hétérogène de type résine échangeuse de cations acides. Dans le cas d’une catalyse homogène, le réacteur est en outre alimenté par une conduite d’amenée de catalyseur (non représentée). La réaction d’estérification peut être réalisée en excès de méthanol ou en excès d’acide acrylique.
En sortie du réacteur R, le mélange réactionnel 3 est envoyé vers une unité de distillation azéotropique représentée sur la par deux colonnes de distillation en série C1 et C3, la première colonne C1 étant reliée à la seconde colonne C3 par la phase gazeuse 9, et la seconde colonne C3 séparant en pied un flux 10 d’eau constitué d’une partie de l’eau formée par la réaction d’estérification et d’eau injectée sous forme de vapeur dans la colonne C3.
Selon un mode de réalisation, l’unité de distillation azéotropique comporte une seule colonne de distillation C1 fonctionnant sous vide dans les mêmes conditions.
Selon un mode de réalisation, l’unité de distillation azéotropique comprend une colonne à distiller équipée d’un soutirage latéral.
La colonne de distillation C1 sépare, en pied, un flux 6 comportant essentiellement l’acide acrylique non réagi, des traces de produits légers (température d’ébullition inférieure à celle de l’acide acrylique), et les produits lourds ayant une température d’ébullition plus élevée que l’acide acrylique (oligomères de l’acide acrylique et adduits de Michael).
Le flux 6 est envoyé vers une colonne de distillation C2 qui sépare un flux 7 comportant l’acide acrylique résiduel et les produits plus légers, et un flux 8 constitué essentiellement des produits lourds. Le flux 7 est avantageusement recyclé dans le réacteur R.
Le flux 11 de tête de l’unité de distillation azéotropique est envoyé vers une section d’extraction L/L liquide / liquide (décanteur ou contacteur) qui génère, d’une part, une phase aqueuse 17 contenant essentiellement du méthanol et d’autre part, une phase organique 12.
Dans l’installation décrite sur la , la phase aqueuse 17 est soumise à une distillation sur une colonne de distillation C5 pour séparer le méthanol qui est recyclé dans le réacteur (flux 5), et un flux aqueux 18 appauvri en méthanol pouvant être recyclé partiellement dans la phase d’extraction liquide/liquide.
La phase organique 12 peut être soumise à une ou plusieurs étapes complémentaires de distillation en série. Par exemple une colonne d’étêtage C6 extrait en tête les composés légers résiduels 13, et une colonne d’équeutage C7 qui sépare en pied un flux 16 comprenant essentiellement les composés lourds résiduels avec de l’acrylate de méthyle et un flux 15 d’acrylate de méthyle purifié en tête.
Selon un mode de réalisation, les colonnes C6 et C7 peuvent être remplacées par une colonne à partition (DWC).