INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(1) - Caoutchouc naturel ; (2) - Polybutadiène cis-1,4 synthétisé avec un catalyseur néodyme ayant un taux de liaison cis-1,4 d’au moins 98 % molaire ; (3) - Noir de carbone de grade ASTM N550 selon la norme ASTM D1765-14 ayant une STSA mesurée selon la norme ASTM D6556-10 égale à 39 m2/g, un indice COAN mesuré selon la norme ASTM D3493-16 égal à 85 ml/100g ; (4) - Poudrette de caoutchouc obtenue par recyclage (micronisation de pneumatiques usagés), poudrette de caoutchouc commercialisée par Lehigh Technology dont le pourcentage de microparticules de poudrette mesuré selon la norme ASTM D5644-01 :2013 retenues par un tamis de 400 µm est inférieur à 1% en poids et dont le pourcentage de particules de poudrette retenues par un tamis de 250 µm est inférieur à 12% en poids par rapport au poids total des particules de poudrette de caoutchouc, poudrette de caoutchouc non modifiée ; (5) - Poudrette de caoutchouc obtenue par recyclage (micronisation de pneumatiques usagés), poudrette de caoutchouc commercialisée par Lehigh Technology dont le pourcentage de microparticules de poudrette mesuré selon la norme ASTM D5644-01 :2013 retenues par un tamis de 250 µm est inférieur à 1% en poids et dont le pourcentage de particules de poudrette retenues par un tamis de 177 µm est inférieur à 10% en poids par rapport au poids total des particules de poudrette de caoutchouc, poudrette de caoutchouc non modifiée ; (6) - Poudrette de caoutchouc obtenue par recyclage (micronisation de pneumatiques usagés), poudrette de caoutchouc commercialisée par Lehigh Technology dont le pourcentage de microparticules de poudrette mesuré selon la norme ASTM D5644-01 :2013 retenues par un tamis de 600 µm est inférieur à 1% en poids et dont le pourcentage de particules de poudrette retenues par un tamis de 400 µm est inférieur à 12% en poids par rapport au poids total des particules de poudrette de caoutchouc, poudrette de caoutchouc non modifiée ; (7) - Cire anti-ozone commercialisée par Sasol sous la référence commerciale « Vazazon 4959 » ; (8) - Huile TDAE commercialisée par H&R sous la référence commerciale « VivaTec 500 » ; (9) - Résine hydrocarbonée plastifiante en C5 commercialisée par Exxon sous la référence commerciale « Escorez 1102 » ; (10) - Mélange de 2 anti-oxydants : ((N-(1,3-diméthylbutyl)-N-phényl-para-phénylènediamine commercialisé par Flexsys sous la référence « Santoflex 6-PPD » et 2,2,4-triméthyl-1,2-dihydroquinolone commercialisé par Lanxess ; (11) - Acide stéarique commercialisé par Uniquema sous la référence « Pristerene 4931 » ; (12) - Oxyde de zinc : qualité commerciale, commercialisé par Umicore ; (13) - N-dicyclohexyl-2-benzothiazolesulfénamide commercialisée par Flexsys sous la référence « Santocure CBS ».
Les résultats du tableau 1 montrent que seules les compositions élastomériques selon l’invention présentent simultanément de meilleures performances en matière d’efflorescence et de meilleures performances de résistance à l’ozone par rapport à la composition élastomérique de référence T1.
Composition T2 C5 C6 C7 C8 Elastomère (1) 53 53 53 53 53 Elastomère (2) 47 47 47 47 47 Charge renforçante (3) 29 29 29 29 29 Poudrette de caoutchouc (4) (A) (-) (-) (-) (-) (-) Poudrette de caoutchouc (5) (B) (-) 17 17 17 (-) Poudrette de caoutchouc (6) (C) (-) (-) (-) (-) 17 Cire anti-ozone (7) (D) 2.0 1.0 3.1 2.3 2.3 Agent plastifiant liquide (8) 12 12 12 12 12 Résine plastifiante (9) (-) (-) (-) (-) (-) Anti-oxydant (10) 5.7 5.7 5.7 5.7 5.7 Acide stéarique (11) 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 Oxyde de zinc (12) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 Accélérateur de vulcanisation (13) 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 Soufre 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 Rapport pondéral (A+B+C)/D 0 17 5,5 7,4 7,4 Résistance à l’ozone 0 +0.4 -0.9 -0.6 -0.1 Efflorescence 0 -2 0 -2 -2
Les ingrédients du tableau 2 sont les mêmes que ceux mentionnés au tableau 1.
Les résultats du tableau 2 montrent également que les exemples selon l’invention présentent simultanément de meilleures performances en matière d’efflorescence et de meilleures performances de résistance à l’ozone que la composition élastomérique de référence T2 et que les compositions élastomériques non conformes à l’invention.
En conclusion, les compositions élastomériques selon l’invention permettent d’obtenir un flanc présentant d’excellentes performances en matière d’efflorescence et de résistance à l’ozone. Sur un pneumatique du type HIGH LOAD CAPACITY présentant des flancs susceptibles de fléchir fortement, cette performance permet d’améliorer sa résistance aux déchirures et de lui conférer un esthétisme de flanc pérenne
Pneumatique à haute capacité de chargement à flancs résistants à la déchirabilité La présente invention concerne un pneumatique. Par pneumatique, on entend un bandage destiné à former une cavité en coopérant avec un élément support, par exemple une jante, cette cavité étant apte à être pressurisée à une pression supérieure à la pression atmosphérique. Un pneumatique selon l’invention présente une structure de forme sensiblement toroïdale de révolution autour d’un axe principal du pneumatique.
Ainsi, les manufacturiers pneumatiques ont décidé de créer un nouveau type de pneumatique. Ce nouveau type est désormais connu sous la dénomination « HIGH LOAD CAPACITY » (dont la traduction en français est Haute Capacité de Chargement) dans le manuel de la norme ETRTO 2021. Ce nouveau type permet de garantir que la charge qu’est capable de porter le pneumatique d’une dimension donnée est supérieure à celle qu’un pneumatique de même dimension mais dans sa version EXTRA-LOAD serait capable de porter. Pour la dimension 255/35R18, le pneumatique de type HIGH LOAD CAPACITY présente ainsi un indice de charge égal à 98 indiquant qu’il est capable de porter une charge de 750 kg à une pression de 290 kPa. Par comparaison, pour la même dimension 255/35R18, le pneumatique de type EXTRA-LOAD présente un indice de charge égal à 94 signifiant que, à une pression de 290 kPa, ce pneumatique est capable de porter une charge de 670 kg.
Un problème rencontré est lié au fait que, pour une dimension donnée, un pneumatique de type HIGH LOAD CAPACITY est amené à porter une charge relativement élevée entrainant une flexion importante des flancs et rendant ces derniers sensibles aux déchirures, particulièrement lors d’un roulage dans un trou profond dans la chaussée ou sur une bosse importante de la chaussée, lors d’une montée brutale d’un trottoir, lors d’une utilisation à une pression significativement inférieure à la pression recommandée ou encore lors d’une utilisation sous une charge significativement supérieure à la charge maximale.
L’invention a pour but de fournir un pneumatique capable porter une charge plus importante que les pneumatiques existants tout en améliorant sa résistance à la déchirabilité.
A cet effet, l’invention a pour objet un pneumatique pour véhicule de tourisme comprenant un sommet, deux bourrelets, deux flancs reliant chaque bourrelet au sommet, le pneumatique étant du type HIGH LOAD CAPACITY selon le manuel de la norme ETRTO 2021, au moins un des deux flancs comprend une composition élastomérique à base d’au moins une matrice élastomérique, d’au moins une charge renforçante, d’au moins une poudrette de caoutchouc, la somme du taux de la charge renforçante et du taux de poudrette de caoutchouc étant supérieure ou égale à 30 pce et le rapport pondéral entre le taux de poudrette de caoutchouc exprimé en pce et le taux de la charge renforçante exprimé en pce étant compris dans un domaine allant de 0,20 à 1,50.
Une culture de gamétophyte mâle de Saccharina latissima est menée en bioréacteur de 10L pendant 63 jours. 5L de cette culture est transférée dans un autre bioréacteur afin de réaliser deux cultures parallèles A et B. Les deux cultures A et B reçoivent 5L de milieu neuf préalablement stérilisé et refroidi. Les deux cultures sont ensuite menées de manière identique pendant 34 jours avec les mêmes conditions d’éclairage, de température et de régulation du pH. Un ajout de phosphates et de fer ferrique est réalisé au 34 ème jour uniquement dans la culture B (culture élicitée) par l’adjonction de 75mg/L de K 2 HPO 4 , 50mg/L de β-glycérophosphate Na 2 x H 2 O et de 1mg/L de FeCl 3 .6H 2 O. Les biomasses sont récoltées puis congelées à -20°C à intervalles réguliers. L’analyse CLHP en oxylipines totaux exprimés en mg d’équivalent 15(S)-HEPE par litre de culture montre qu’à partir du 36 ème jour, soit 48 heures après l’élicitation, les teneurs de la culture ayant reçu l’élicitation (B) sont plus importants que ceux de la culture témoin (A), cette différence est observable jusqu’à la fin de l’expérience ( ).
Exemple 5 : Effets de différents extraits végétaux contenant des oxylipines sur la lipogenèse induite par l'acide arachidonique dans des sébocytes
Méthode : Dans cette étude, un modèle de sébocytes dérivés de cellules souches pluripotentes induites provenant de 2 donneurs différents est utilisé. Ces cellules sont traitées avec de l’acide arachidonique afin d’induire spécifiquement la lipogenèse. L’activité modulatrice de différents extraits végétaux est donc évaluée sur la lipogenèse dans les sébocytes.
L’extrait lipidique issu de l’huile de pépins de pomme est préparé selon l’exemple 1.
L’extrait lipidique issu de l’huile de graines de soja est préparé selon l’exemple 2.
L’extrait lipidique issu de l’huile de noisette est préparé selon l’exemple 3.
L’extrait lipidique issu des gamétophytes de Saccharina latissima est préparé selon l’exemple 4a.
Tous ces extraits sont solubilisés dans du DMSO (diméthylsulfoxyde) et sont testés à 2 concentrations différentes.
Les sébocytes dérivés des cellules souches pluripotentes induites provenant de 2 donneurs différents sont incubées pendant 3 jours avec une molécule spécifique (PhenoCULT® NPC PHENOCELL, Grasse, France) pour accélérer leur maturation avant les essais. La lipogenèse des sébocytes est induite par l’acide arachidonique (10 µM) pendant 48 heures en présence ou non des extraits lipidiques à tester.
Les résultats sont générés à partir de 3 expérimentations indépendantes, mais faites avec des réplicats, pour obtenir n > 4.
Résultats : L’ajout d’acide arachidonique (AA) entraine après 48 heures une accumulation importante de lipides totaux dans les sébocytes humains. Ces résultats sont résumés dans le Tableau 1 ci-dessous.
Lipides totaux Contrôle AA (10 µM) AA (10 µM) + Produit de référence (1 µM) Moyenne ± esm 80,3 ± 4,7 1537,6 ± 593,7 144,0 ± 23,1
L’extrait lipidique a été obtenu avec un rendement massique d’extraction d’environ 1% et dont les octadécanoïdes principaux sont le 10-TriHOME, le 13-HODE, le 9-HODE, le 13-OxoODE et le 9-OxoODE.
Exemple 2 : Extrait lipidique obtenu à partir d’huile de graines de soja
L’extrait lipidique a été obtenu comme suit : Pression à froid de graines de soja ( Glycine max (L.) Merr.) pour obtenir une huile de soja dont la coupe d’acides gras montre une teneur de 55% en acide linoléique et 8% en acide alpha-linolénique ; Extraction de l'huile de graines de soja par un mélange éthanol/eau (90/10 v/v) avec 2 grammes du mélange éthanol / eau par gramme d'huile pendant 2 heures à 20C ; Récupération de la phase éthanolique, et évaporation du solvant sous vide pour obtenir un extrait lipidique.
L’extrait lipidique a été obtenu avec un rendement massique d’extraction d’environ 5,5% et dont les octadécanoïdes principaux sont le 10-TriHOME, le 13-HODE, le 9-HODE, le 13-OxoODE et le 9-OxoODE.
Exemple 3 : Extrait lipidique obtenu à partir d’huile de noisette
L’extrait lipidique a été obtenu comme suit : Pression à froid de noisettes décortiquées ( Corylus avellana L.) pour obtenir une huile de noisette dont la coupe d’acides gras montre une teneur de 15% en acide linoléique ; Extraction de l'huile de noisette par un mélange éthanol/eau (90/10 v/v) avec 2 grammes du mélange éthanol / eau par gramme d'huile pendant 2 heures à 20C ; Récupération de la phase éthanolique, et évaporation du solvant sous vide pour obtenir un extrait lipidique.
L’extrait lipidique a été obtenu avec un rendement massique d’extraction d’environ 1,5% et dont les octadécanoïdes principaux sont le 10-TriHOME, le 13-HODE, le 9-HODE, et le 12,13-DiHOME.
Exemple 4 : Extrait lipidique obtenu à partir de Saccharina latissima
4a : Expérience dans un milieu de culture avec ou sans ajout de phosphates et/ou de fer ferrique
Une souche de gamétophyte mâle de Saccharina latissima est cultivée dans de l’eau de mer reconstituée. Les cultures de la biomasse sont réalisées en bioréacteur à 18 °C avec un apport en air enrichi en CO 2 de manière à maintenir un pH à 8,0 et une agitation par brassage pneumatique de la suspension. La culture est éclairée à par des diodes électroluminescentes sur une photopériode de 16/8h. Une fois que la biomasse a atteint une densité critique, la biomasse des gamétophytes est collectée sur tamis en nylon et est lyophilisée sous vide juste avant une extraction solide/liquide. Celle-ci est faite par broyage en présence de solvant (e.g. un mélange éthanol /methyl éthyl cétone 52 :48 (v/v)). Les broyages sont réalisés à l’aide d’un vibro-broyeur (Retsch MM 400) ou alternativement au broyeur ultrasonique (Branson, Digital Sonifier 450). Entre chaque broyage, les tubes contenant les biomasses sont mis à centrifuger à 8000g pendant 10min. Les surnageants clarifiés sont collectés et ensuite du solvant neuf est introduit dans les tubes de broyages contenant les culots de biomasse pour une seconde répétition des étapes de broyage. Les fractions surnageantes collectées subissent une étape de décoloration. Pour cela, les fractions sont diluées dans de l’eau purifiée et mises à incuber à 4°C à l’obscurité. Ensuite les tubes sont centrifugés et les surnageants décolorés sont collectés. Ensuite un solvant support (DMSO, Penthylène glycol, Eutanol® G…) est placé dans les fractions décolorées de manière à assurer un titre final en matière sèche après évaporation complète des solvants et de l’eau pour ne laisser que la matière sèche solubilisée dans le support choisi.
L’analyse est faite en CLHP (Chaine Alliance WATERS 2695 piloté par le logiciel Empower Ver 2.03 équipé d’un détecteur à barrette de diodes WATERS 2996) à l’aide d’une colonne CORTECS C8 2,7 μ 4,6 x 150 mm muni d’une colonne de garde CORTECS C8 2,7 μ 3,9 x 5 mm VG insérée dans un four à 35 °C. Les phases mobiles sont A = eau distillée avec acide formique à 0,1% ; B = acétonitrile avec acide formique à 0,1% ; C = méthanol avec acide formique à 0,1%. Le débit est de 0,7ml/min avec le gradient suivant : 1,5min 50% A, 50% B ; 22min 30%A, 70%B ; 25min 30%A, 70%B ; 25.1min 100%C ; 29min 100%C ; 29.1min 50% A, 50% B ; 35min 50% A, 50% B. La détection UV est réalisée à 236,5nm. Un étalonnage du dispositif est réalisé par injections successives d’une solution de 15(S)-HEPE (Cayman chemical) à 10mg/L et donnant une corrélation linéaire entre les aires détectées et les quantités analysées.
Les chromatogrammes montrent la présence de plusieurs isomères et oxylipines dérivées ayant la signature UV caractéristiques des oxylipines identiques à celle de 15(S)-HEPE ( ). Ceux-ci forment des pics aux temps de rétention allant de 10 minutes à 30 minutes et l’oxylipine 15(S)-HEPE, qui a le pic le plus abondant, a un temps de rétention de 13 minutes. La teneur en oxylipines est exprimée en équivalents µg 15(S)-HEPE en faisant la somme des aires des pics de 15(S)-HEPE et isomères et des oxylipines dérivées.
L’analyse des échantillons issus de biomasses témoin et élicitées après adjonction de phosphates (K 2 HPO 4 75mg/L +β-glycérophosphate Na 2 x H 2 O 50mg/L) et/ou de fer Fe 3+ (FeCl 3 .6H 2 O 0,91mg/L) dans le milieu de culture a permis d’observer que la production globale en oxylipines par litre de suspension issue de la culture témoin est de 0,23 mg/L alors que les cultures élicitées à l’aide de phosphates ou de fer ferrique (Fe 3+ ) ont des productions globales en oxylipines similaires de l’ordre de 0,46 mg/L. L’addition de phosphates et de fer ferrique simultanément permet d’observer des productions globales en oxylipines par litre de suspension de 0,58 mg/L ( ).
4b : Expérience d’élicitation de la culture en bioréacteur par ajout de phosphates en début de culture
Une culture de gamétophyte mâle de Saccharina latissima est menée en bioréacteur de 10L pendant 63 jours. 5L de cette culture est transférée dans un autre bioréacteur afin de réaliser deux cultures parallèles A et B. Les deux cultures A et B reçoivent 5L de milieu neuf préalablement stérilisé et refroidi. Un ajout de phosphates supplémentaire est réalisé seulement dans la culture B. Ainsi les concentrations en phosphates sont pour la culture A de 37,5mg/L de K 2 HPO 4 et 25mg/L de β-glycérophosphate Na 2 x H 2 O apportés par le milieu de culture et pour la culture B de 112,5mg/L de K 2 HPO 4 et 75mg/L de β-glycérophosphate Na 2 x H 2 O apportés par le milieu de culture et l’ajout supplémentaire. Les deux cultures sont ensuite menées de manière identique avec les mêmes conditions d’éclairage, de température et de régulation du pH. Les biomasses sont récoltées puis congelées à -20°C à intervalles réguliers. L’analyse CLHP en oxylipines totaux exprimés en mg d’équivalent 15(S)-HEPE par litre de culture montre qu’à partir du 10 ème jour de culture, les teneurs de la culture ayant reçu le plus de phosphates (B) sont plus importants que ceux de la culture témoin (A), cette différence est à son apogée au 15 ème jour de culture ( ).
4c : Expérience d’élicitations de la culture en bioréacteur par ajout de phosphates et de fer en cours de culture
La représente selon un autre exemple de l’invention une surface à nettoyer 1 et un balai d’essuyage 2 en cours de nettoyage configuré pour nettoyer la surface à nettoyer 1, la surface à nettoyer 1 comportant une première zone et une deuxième zone de drainage 4a et 4b par capillarité.
Ici, la première zone de drainage 4b est située à l’opposé de la deuxième zone de drainage 4a de sorte que la première zone de drainage 4b et la deuxième zone de drainage 4a soient séparées par la zone hydrophobe 3.
Autrement dit, les première et deuxième zones de drainage 4a et 4b sont disposés sur deux côtés opposés de la zone hydrophobe 3.
Ici, la première zone de drainage 4a permet de récupérer le liquide 5 et l’amas 11 présent sur la surface à nettoyer 1 et s’écoulant sous l’effet de l’aérodynamique du véhicule.
Dans les deux configurations précédemment décrites, la zone hydrophobe 3 de la surface à nettoyer 1 est déposée via un dépôt chimique en phase vapeur assistée par plasma sur la surface à nettoyer 2. Ici, la zone hydrophobe 3 est formée par un revêtement hydrophobe couvrant le champ de vision du capteur optique.
Les première et deuxième zones de drainage 4a et 4b sont rendues hydrophiles par traitement plasma de la surface à nettoyer 1. Ici la zone hydrophile est formée par une revêtement hydrophile déposée sur la portion du revêtement hydrophobe qui est en dehors du champ de vision du capteur optique.
CONTRÔLE DE COUPLES FOURNIS PAR UN GMP HYBRIDE D’UN VÉHICULE TERRESTRE EN PRÉSENCE D’UNE FONCTION DE CONTRÔLE DE STABILITÉ Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules terrestres comprenant un groupe motopropulseur (ou GMP) hybride et une fonction de contrôle de stabilité, et plus précisément le contrôle des couples devant être fournis par les machines motrices de tels GMPs lorsque la fonction de contrôle de stabilité est active.
Etat de la technique Certains véhicules terrestres, éventuellement de type automobile, comprennent un groupe motopropulseur (ou GMP) hybride et une fonction de contrôle de stabilité (par exemple de type ESP/ABS (ESP : « Electronic Stability Program »), ABS : « Anti-Blocking System »)).
On entend ici par « GMP hybride » un GMP comportant une première machine motrice thermique et propre à fournir à des roues motrices un premier couple, et au moins une seconde machine motrice non thermique et propre à fournir à des roues motrices un deuxième couple formant avec le premier couple un couple total (ou « couple aux roues »).
Dans ce type de GMP, le premier couple devant être fourni par la première machine motrice (thermique) est fonction de première et deuxième consignes qui définissent respectivement le niveau d’air devant l’alimenter et l’avance à l’allumage. Il est rappelé que le niveau d’air dans la première machine motrice permet de définir le premier couple maximum que cette dernière est en capacité de fournir. Par ailleurs, l’avance à l’allumage impacte directement le rendement mécanique de la première machine motrice. Le rendement optimum de combustion de la première machine motrice est atteint lorsque les première et deuxième consignes engendrent des effets identiques sur le premier couple (on dit alors souvent, par abus de langage, que les première et deuxième consignes sont égales). Lorsque l’on réduit l’avance à l’allumage, on réduit le premier couple fourni, ce qui produit une baisse rapide et précise du rendement énergétique de la première machine motrice qui permet de moduler rapidement le premier couple fourni en dessous du premier couple maximum réalisable et défini par le niveau d’air (et donc par la première consigne).
Lorsque la fonction de contrôle de stabilité génère une requête contenant une troisième consigne définissant une variation (positive ou négative) du couple total (somme des premier et deuxième couples), on a un besoin de réactivité et précision élevées pour que les roues motrices reçoivent un couple total intégrant cette variation requise. Actuellement, pour satisfaire très rapidement ce besoin on peut soit faire varier le deuxième couple (fourni par la seconde machine motrice) alors que le couple total et les couples résultant des première et deuxième consignes sont maintenus égaux pour optimiser le rendement de la première machine motrice, soit faire varier l’avance à l’allumage (par la deuxième consigne) alors que le couple correspondant à la première consigne est augmenté par rapport au couple total afin de pouvoir augmenter rapidement ce dernier.
Un inconvénient de ce mode de fonctionnement réside dans le fait que lorsque l’on fait varier le deuxième couple tout en maintenant égaux les couples résultant des première et deuxième consignes, la première machine motrice est lente à suivre un besoin de variation du couple total lorsque la seconde machine motrice fait l’objet d’une limitation de capacité à récupérer du couple, et lorsque l’on fait varier l’avance à l’allumage tout en augmentant le couple correspondant à la première consigne par rapport au couple total, on engendre une dégradation prolongée du rendement énergétique de la première machine motrice.
Pour cela il doit mesurer l’enfoncement de l’amortisseur 1. Cet enfoncement correspond à la distance H entre les parties fixe 2 et mobile 3 du train d’atterrissage.
Classiquement, cette mesure est effectuée manuellement par l’opérateur au moyen d’outils de mesure tels que pied à coulisse ou réglet.
Cependant, la faible accessibilité de la zone à mesurer complique l’utilisation de ces outils de mesure conventionnels. Cela peut provoquer des mesures erronées ou même une absence de mesure. Dans ce dernier cas, seul un contrôle visuel est réalisé.
Si le contrôle de l’amortisseur est mal réalisé, cela peut entraîner un mauvais réglage de l’amortisseur et par conséquent une augmentation des efforts sur le train d’atterrissage lors de l’atterrissage de l’aéronef. Cela nuit au confort des passagers de l’aéronef. De plus, le train d’atterrissage et/ou la structure de l’aéronef peuvent être endommagés si par exemple le train d’atterrissage vient en butée mécanique lors de l’atterrissage (risque dit de « bottoming » du train d’atterrissage).
L’invention vise à résoudre les problèmes de la technique antérieure et notamment à simplifier et à fiabiliser la mesure de l’enfoncement d’un amortisseur de train d’atterrissage. On cherche ainsi à réduire le risque et l’étendue d’éventuelles erreurs de mesure, pouvant entraîner des défauts de maintenance de l’amortisseur.