INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module d’optimisation 230 est en outre configuré pour déterminer un intervalle d’ajustement des jours de maintenance planifiée sur la base de la catégorie de maintenance planifiée, et optimiser les jours de maintenance planifiée à l’intérieur de l’intervalle d’ajustement des jours de maintenance planifiée ; et déterminer un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés, et optimiser les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés à l’intérieur de l’intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée d’îlot conventionnel, le module d’optimisation 230 est en outre configuré pour déterminer un premier intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de révision planifiée d’îlot conventionnel, et optimiser les jours de révision planifiée d’îlot conventionnel à l’intérieur du premier intervalle d’ajustement ; déterminer un deuxième intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés, et optimiser les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés à l’intérieur du deuxième intervalle d’ajustement.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire, le module d’optimisation 230 est en outre configuré pour déterminer un troisième intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire, et optimiser les jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire à l’intérieur du troisième intervalle d’ajustement ; déterminer un deuxième intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés, et optimiser les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés à l’intérieur du deuxième intervalle d’ajustement.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une maintenance planifiée lors des congés, le module d’optimisation 230 est en outre configuré pour déterminer un quatrième intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance planifiée lors des congés, et optimiser les jours de maintenance planifiée lors des congés à l’intérieur du quatrième intervalle d’ajustement ; déterminer un deuxième intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés, et optimiser les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés à l’intérieur du deuxième intervalle d’ajustement.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, si la catégorie de maintenance planifiée est une catégorie de maintenance non planifiée, le module d’optimisation 230 est en outre configuré pour déterminer un deuxième intervalle d’ajustement en tant qu’intervalle d’ajustement pour les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés, et optimiser les jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés à l’intérieur du deuxième intervalle d’ajustement.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 210 est en outre configuré pour obtenir le nombre d’années d’exploitation de la centrale nucléaire en service et déterminer la catégorie de prédiction de la fiabilité cible de la centrale nucléaire en service sur la base du nombre d’années d’exploitation ; réaliser une prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base des premières données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service si la catégorie de prédiction de la fiabilité cible est la première catégorie de prédiction de la fiabilité ; réaliser une prédiction de la fiabilité sur la centrale nucléaire en service sur la base des deuxièmes données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service si la catégorie de prédiction de la fiabilité cible est la deuxième catégorie de prédiction de la fiabilité.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 210 est en outre configuré pour déterminer que la catégorie de prédiction de la fiabilité cible est la première catégorie de prédiction de la fiabilité dans le cas où le nombre d’années en exploitation est inférieur au premier seuil défini ; ou déterminer que la catégorie de prédiction de la fiabilité cible est la deuxième catégorie de prédiction de la fiabilité dans le cas où le nombre d’années d’exploitation est supérieur ou égal au premier seuil défini.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 210 est en outre configuré pour déterminer une stratégie d’acquisition de données basiques de fiabilité pour prédire la fiabilité de la centrale nucléaire en service sur la base de la catégorie de prédiction de la fiabilité cible, dans laquelle la stratégie d’acquisition comprend une centrale nucléaire en service source et une condition de collecte de données des données basiques de fiabilité ; réaliser une collecte de données sur la centrale nucléaire en service source sur la base de la condition de collecte de données pour obtenir les données basiques de fiabilité pour prédire la fiabilité de la centrale nucléaire en service.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 210 est en outre configuré pour déterminer, en tant que centrale nucléaire en service source, une centrale nucléaire en service de référence ayant la même puissance que la centrale nucléaire en service dans le cas où la catégorie de prédiction de la fiabilité cible est la première catégorie de prédiction de la fiabilité ; et déterminer, en tant que premières données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service, des données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service source lors d’une pluralité d’années d’exploitation historiques.
Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de prédiction 210 est en outre configuré pour déterminer la centrale nucléaire en service en tant que centrale nucléaire en service source dans le cas où la catégorie de prédiction de la fiabilité cible est la deuxième catégorie de prédiction de la fiabilité ; et déterminer, en tant que deuxièmes données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service, des données basiques de fiabilité de la centrale nucléaire en service lors d’une pluralité d’années d’exploitation historiques.
Les figures 6 à 7 montrent l’intégration d’un positionneur 7 à deux axes, dans la paroi inférieure rigide 15 de l’enceinte d’inertage. Un des deux axes est un axe de rotation autour de la direction Z et l’un axe de pivotement autour d’une autre (Z) des trois directions, pour respectivement mettre en rotation et faire pivoter, à l’intérieur de l’enceinte, au moins le plateau supérieur autour duquel la deuxième jupe souple d’étanchéité est fixée de manière étanche, le plateau supérieur formant un support d’une pièce à réaliser par découpe, soudage, rechargement ou fabrication additive.
Ce positionneur 7 comprend un plateau supérieur 70 formant un support d’une pièce à réaliser par découpe, soudage, rechargement ou fabrication additive par le laser 5.
Le plateau supérieur 70 est monté rotatif sur lui-même et fixé à un corps 72 en pivotement par rapport à la base 71 du positionneur 71.
Une jupe souple d’étanchéité 8 permet d’assurer l’étanchéité entre le plateau supérieur rotatif 70 et la paroi inférieure rigide 15 de l’enceinte d’inertage 10.
Plus précisément, la périphérie 80 de la jupe souple 8 d’étanchéité est fixée de manière étanche sur la paroi inférieure rigide 15 tandis que.la partie centrale 81 ajourée de la jupe 8 est fixée de manière étanche autour du plateau rotatif 70 du positionneur 7.
L’étanchéité entre la jupe souple 8 et la paroi rigide 15 d’une part, et autour du plateau rotatif inférieur 70 d’autre part est telle que les valeurs en O 2 et H 2 O sont inférieures à 10 ppm au sein de l’enceinte d’inertage.
A l’instar de la jupe souple 2, la jupe souple 8 résiste aux températures élevées en garantissant l’étanchéité de l’enceinte d’inertage.
La fixation de la jupe souple étanche 8 autour du plateau rotatif supérieur 70 du positionneur peut être assuré en constituant un sous-ensemble préassemblé avant son montage dans l’enceinte d’inertage, comme montré à la .
Le plateau rotatif supérieur 70 peut prendre différentes positions d’inclinaison/de pivotement, par exemple à l’horizontal ( ), à +20° par rapport à l’horizontal ( ), ou à -20° par rapport à l’horizontal ( ).
La montre une variante avantageuse de réalisation du positionneur 7 conforme à l’invention.
Le plateau supérieur 70 et un plateau inférieur 73 sont solidaires l’un de l’autre et fixés sur l’axe de rotation. De préférence, le plateau rotatif inférieur 73 est monté en rotation avec contact avec un corps de pivotement 72 (bague), fixé sur l’axe de pivotement.
Le plateau supérieur 70 et le plateau inférieur 73, qui fait le lien avec le positionneur 2 axes, peuvent tourner librement en étant entraînés par le positionneur 2 axes, sans que le corps 72 sur lequel sont installés les raccordements ne tournent.
Au moins un joint d’étanchéité 74, de préférence deux, agencé(s) à la périphérie, défini(ssen)t un espace étanche entre les deux plateaux rotatifs 70, 73.
Un plateau de refroidissement 75 est monté dans l’espace étanche. A l’intérieur de ce plateau 75 un fluide caloporteur peut circuler de sorte à refroidir le plateau supérieur 70.
Un pion de blocage 77, agencé à la périphérie permet de bloquer le pivotement du corps 72 par rapport à la base 71 du positionneur.
L’installation 1 qui vient d’être décrite permet de réaliser rapidement des pièces de grandes dimensions et/ou de formes complexes, notamment tridimensionnelles, telles que des formes de révolution elliptiques, dans un environnement inerte à très faibles valeurs d’O 2 et/ou H 2 O, qui garantit la qualité du bain de fusion par le laser.
La couche transparente 14 forme une cavité optique et plus précisément une cavité de Fabry-Perot. A cet effet, la couche 14 est réalisée dans un ou plusieurs matériaux diélectriques transparents dans le domaine du visible. Par exemple, ici, la couche transparente 14 est réalisée en dioxyde de silicium.
L’épaisseur e 14 de la couche transparente 14 est comprise entre 10 nm et 500 nm ou entre 50 nm et 500 nm ou encore entre 100 nm et 500 nm. L’épaisseur e 14 est le premier paramètre qui détermine la teinte de la face 4. A titre d’illustration, l’épaisseur e 14 est ici égale à 350 nm.
Le miroir 16 est un miroir partiellement réfléchissant. Un miroir partiellement réfléchissant est un miroir qui est traversé par une partie de la lumière incidente. A cet effet, le coefficient de transmission du miroir 16 est supérieur à 5 %. A l’inverse, le miroir 16 réfléchit au moins 10% de la lumière incidente et, de préférence, entre 20 % et 80 % de la lumière incidente. A cet effet, le miroir 16 est formé d’une couche métallique d’épaisseur e 16 . L’épaisseur e 16 dépend des propriétés optiques du métal utilisé pour réaliser la couche 16. Toutefois, l’épaisseur e 16 est généralement comprise entre 5 nm et 100 nm. Dans le cas où le métal utilisé est du titane ou de l’argent, l’épaisseur e 16 est par exemple comprise entre 5 nm et 30 nm. Par exemple, dans ce mode de réalisation, la couche métallique est réalisée en titane et son épaisseur est égale à 10 nm.
La couche superficielle 18 isole le miroir 16 de l’environnement extérieur afin de le protéger, en particulier, contre l’oxydation. La couche 18 peut en plus modifier légèrement les teintes de la face 4. La face supérieure de la couche 18 forme la face teintée 4 de l’empilement 2. La couche 18 est réalisée en matériau transparent. Par exemple, cette couche superficielle 18 est réalisée dans un matériau choisi parmi ceux utilisables pour réaliser la couche 14. A titre d’exemple, ici, la couche 18 est réalisée en dioxyde de silicium et son épaisseur e 18 est de 25 nm.
Le miroir 12 réfléchit plus de 50 % et, de préférence, plus de 80 % ou plus de 95 % de la lumière incidente dans le domaine visible. A cet effet, il comporte, empilées l’une sur l’autre dans la direction Z et en allant du bas vers le haut, une couche métallique 20 et une couche 22 en matériau PCM.
L’épaisseur e 20 de la couche métallique 20 est supérieure à 30 nm et, de préférence, supérieure ou égale à 100 nm pour garantir que la lumière ne traverse pas la couche métallique et donc s’affranchir de la nature du substrat 10.
Ici, la couche 20 est réalisée en argent.
La couche 22 est réalisée dans un matériau à changement de phase à transition solide-solide. Un tel matériau PCM peut basculer, de façon réversible, entre une phase solide amorphe et une phase solide cristalline. Un tel matériau PCM présente une température Tc et une température Tm qui lui sont propres. La température Tc est la température au-delà de laquelle le matériau PCM bascule de sa phase amorphe vers sa phase cristalline. La température Tm est la température de fusion du matériau PCM. La température Tc est inférieure, souvent d’au moins 100°C, à la température Tm.
Ici, le matériau PCM présente une température Tc qui est supérieure à la température ambiante. Ainsi, chacune des phases du matériau PCM est stable à la température ambiante. Dès lors, la phase dans laquelle se trouve le matériau PCM reste inchangée en absence d’apport extérieur d’énergie et, en particulier, en absence de traitement thermique. De préférence, la température Tc est supérieure à 100°C ou 150°C.
Typiquement, la transition de la phase amorphe vers la phase cristalline est provoquée en utilisant un premier traitement thermique. Le premier traitement thermique est une impulsion électrique ou une impulsion laser qui élève la température du matériau PCM au-dessus de sa température Tc et en-dessous de sa température Tm puis maintient la température du matériau PCM entre les températures Tc et Tm pendant une durée ΔTc avant de redescendre en-dessous de la température Tc. La durée ΔTc est choisie suffisamment longue, par exemple, pour laisser assez de temps pour que le matériau PCM cristallise entièrement. A l’inverse, si la durée ΔTc est choisie trop courte, seule une cristallisation partielle du matériau PCM se produit.
La transition de la phase cristalline vers la phase amorphe est provoquée en utilisant un second traitement thermique différent du premier traitement thermique. Ici, le second traitement thermique est une impulsion électrique ou une impulsion laser qui élève la température du matériau PCM au-dessus de sa température Tm puis la maintient au-dessus de la température Tm pendant une durée ΔTm avant de redescendre en-dessous de la température Tm. La durée ΔTm est choisie suffisamment longue pour rendre le matériau PCM complètement amorphe. Généralement, la durée ΔTm est beaucoup plus courte que la durée ΔTc. A l’issue de la durée ΔTm, la température du matériau PCM redescend rapidement en-dessous de la température Tc. Cette baisse de la température est suffisamment rapide pour que le matériau PCM ne re-cristallise pas en se refroidissant. Par exemple, la baisse de température est de 1°C/ns.
L’indice de réfraction du matériau PCM change substantiellement, dans le domaine visible, lorsque ce matériau PCM change de phase. Ici, un changement de l’indice de réfraction est considéré comme substantiel si, pour au moins une longueur d’onde du domaine visible, le changement de l’indice de réfraction n r ou du coefficient d’extinction k est supérieur à 10 % ou 20 %. Autrement dit, il existe une longueur d’onde du domaine visible, pour laquelle la valeur de l’indice n r ou du coefficient k augmente ou diminue de 10 % ou 20 % en réponse au changement de phase.
L’indice n r de la couche 22 est différent de l’indice n r de la couche transparente 14. A cet effet, l’écart, en valeur absolue, entre les indices n r des couches 14 et 22 est supérieur à 0,2 ou 0,3.
De préférence, pour avoir, en même temps, une large gamme de teintes possibles tout en obtenant des teintes très différentes pour les phases amorphe et cristalline du matériau PCM, le matériau PCM est du trisulfure d’antimoine de formule chimique Sb 2 S 3 . Les températures Tc et Tm de ce matériau PCM sont environ égales, respectivement, à 270°C et 550°C.
L’épaisseur e 22 de la couche 22 est typiquement comprise entre 10 nm et 250 nm ou entre 10 nm et 200 nm. Dans le cas du matériau Sb 2 S 3 , de préférence, l’épaisseur e 22 est comprise entre 10 nm et 200 nm et, encore plus avantageusement, entre 10 nm et 50 nm. L’épaisseur e 22 est le second paramètre qui, en combinaison avec l’épaisseur e 14 , détermine les teintes de la face 4. Ici, l’épaisseur e 22 est égale à 24 nm.
De préférence, le miroir 12 comporte également une barrière 24 de diffusion entre les couches 20 et 22. Cette barrière 24 évite que, lors de la fabrication de l’empilement 2, les couches 20 et 22 se mélangent. Cette barrière 24 n’a pas d’effet sur les teintes de la face 4. A cet effet, l’épaisseur de cette barrière 24 est très fine, c’est-à-dire inférieure à 5 nm. A titre d’exemple, la barrière 24 est réalisée en dioxyde de silicium et son épaisseur est comprise entre 1 nm et 2,5 nm.
Les valeurs de prédiction du facteur de disponibilité équivalente cible E AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 correspondant à différents jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 , et jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d sont indiquées dans le Tableau 12.
[Tableau 12] ΔE AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 correspondant à différents m 3 et Δu d
jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d 6 7 8 9 10 11 12 11 0,9534 0,9507 0,9479 0,9452 0,9425 0,9397 0,9370 12 0,9507 0,9479 0,9452 0,9425 0,9397 0,9370 0,9342 13 0,9479 0,9452 0,9425 0,9397 0,9370 0,9342 0,9315 14 0,9452 0,9425 0,9397 0,9370 0,9342 0,9315 0,9288 15 0,9425 0,9397 0,9370 0,9342 0,9315 0,9288 0,9260
Tel qu’indiqué dans le Tableau 12, on voit que les données de fiabilité anormales seulement pour l’année de maintenance planifiée lors des congés sont optimisées pour les mises en œuvre suivantes.
Dans une première amélioration, le nombre de jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 11 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 12 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 12 jours.
Dans une deuxième amélioration, le nombre de jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 11 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 12 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 12 jours.
Dans une troisième amélioration, le nombre de jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 13 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 13 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 13 jours.
Dans une quatrième amélioration, le nombre de jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 14 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 12 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 12 jours.
Dans une cinquième amélioration, le nombre de jours de maintenance planifiée lors des congés m 3 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 15 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 12 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 12 jours.
Les valeurs de prédiction du facteur de disponibilité équivalente cible E AF2 ( s i ) correspondant à différents jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d de la centrale nucléaire en service 3 sont indiquées dans le Tableau 13.
[Tableau 13] ΔE AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 correspondant à différents Δu d
jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d 1 2 3 4 5 6 facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) 0,9973 0,9945 0,9918 0,9890 0,9863 0,9836 jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d 7 8 9 10 11 12 facteur de disponibilité équivalente E AF2 ( s i ) 0,9808 0,9781 0,9753 0,9726 0,9699 0,9671
Tel qu’indiqué dans le Tableau 13, un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 12 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 à l’intérieur de 1 à 12 jours est optimisé.
En résumé, selon le procédé pour l’augmentation de haute précision de la fiabilité pour la centrale nucléaire en service dans les modes de réalisation de la présente divulgation, si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée d’îlot conventionnel, le nombre de jours pour la révision planifiée d’îlot conventionnel est optimisé à l’intérieur du premier intervalle d’ajustement. Si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire, le nombre de jours pour la révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire est optimisé à l’intérieur du troisième intervalle d’ajustement. Si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée lors des congés, le nombre de jours de maintenance planifiée lors des congés est optimisé à l’intérieur du quatrième intervalle d’ajustement. Si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision planifiée d’îlot conventionnel, ou la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire, ou la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une maintenance planifiée lors des congés, ou la catégorie de maintenance planifiée est une maintenance non planifiée, le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés est optimisé à l’intérieur du deuxième intervalle d’ajustement, qui est approprié pour augmenter la fiabilité des centrales nucléaires en service.
Afin d’atteindre les modes de réalisation mentionnés ci-dessus, la présente divulgation a fourni un appareil pour la prédiction et la surveillance de la fiabilité pour une centrale nucléaire en service.
Selon un mode de réalisation particulier, l’alcool aromatique de formule (IV) estchoisi dans le groupe consistant en l’alcool phényléthylique ; l’alcool benzylique ; la chlorphénésine (également appelée 3-(4-Chlorophenoxy)-1,2-propanediol) ; la zingérone ; l’éthylzingérone (également appelé 4-(3-éthoxy-4-hydroxyphényl)butan-2-one) ; la vanilline ; les parabènes en particulier (C 1 -C 6 )alkylparabènes ou arylparabènes en particulier le méthylparabène, l’éthylparabène, le propylparabène, l’isopropylparabène, le butylparabène, l’isobutylparabène ou le benzylparabène ; leurs sels et leurs mélanges.