INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, l’empiècement de renfort comprend au moins une couche thermocollante polymérique disposée en sandwich entre des première et seconde couches textiles.
De préférence, l’empiècement de renfort est une pièce thermocompressée.
De préférence, l’empiècement de renfort comprend un bord supérieur solidarisé au bord d’emmanchure d’un panneau frontal gauche, ou droit, et un premier bord latéral solidarisé au premier bord latéral du panneau frontal gauche, ou droit, et/ou au premier bord latéral du panneau dorsal gauche, ou droit. De préférence, l’empiècement de renfort comprend un bord inférieur solidarisé à la bande transversale tricotée et/ou au bord inférieur du panneau frontal gauche, ou droit.
De préférence, l’empiècement de renfort comprend un second bord latéral libre.
De préférence, moins de 10% de la surface dudit empiècement de renfort, encore de préférence moins de 5% de la surface dudit empiècement de renfort, est solidarisé au panneau frontal gauche, ou droit.
De préférence, la surface dudit empiècement de renfort disposée entre ses bords inférieur et supérieur, et ses premier et second bords latéraux, est libre.
La pièce de renfort permet avantageusement de maintenir le sein, de le ramener vers l’avant, et de ne pas contraindre l’extensibilité des zones A et B du fait que sa surface soit libre du panneau frontal sur lequel elle est rapportée.
Dans une variante, l’article d’habillement comprend au moins 25% en masse de fil(s) et/ou fibres élastique(s).
En particulier, les panneaux frontaux gauche et droit, les panneaux dorsaux gauche et droit, et éventuellement la bande transversale extensible, comprennent (en particulier chacun) au moins 25% en masse de fil(s) et/ou fibres élastique(s).
Dans une variante, l’article d’habillement comprend majoritairement en masse un ou des fil(s) dans un ou des matériau(x) choisi(s) parmi les polyoléfines, et les élastomères d’oléofine(s).
Avantageusement, l’article d’habillement est ainsi recyclable. Il n’est pas nécessaire de séparer les différents matériaux textiles le constituant, lesquels peuvent être broyés et transformés ensemble car dans des matériaux compatibles entre-eux.
Dans une variante, un article d’habillement déterminé couvre au moins trois tailles de buste s’étendant sur au moins 10 cm de circonférence de buste, et au moins trois tailles de profondeur de bonnet.
Avantageusement, l’article d’habillement est multi-taillant.
Un article d’habillement dans l’état de la technique couvre traditionnellement un tour de buste et une profondeur de bonnet, et ne permet pas de s’adapter à différentes morphologies de poitrine.
De préférence, lesdites au moins trois tailles de buste sont choisies parmi les tours de buste suivants, et sont consécutives: 30,32,34,36,38,40,42,44 et 46 selon la nomenclature au Royaume-Uni ; 65,70,75,80,85,90,95,100 et 105 selon la nomenclature de l’Union Européenne ; et 80,85,90,95,100,105,110,115 et 120 selon la nomenclature française.
Avantageusement, lesdites au moins trois tailles de profondeur de bonnet sont choisies parmi les tailles de profondeur de bonnet suivants, et sont consécutives : A, B, C, D, E, F et G.
dans laquelle les radicaux R' 1 , R' 2 et R' 3 , identiques ou différents, représentent un groupement hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, possédant 6 à 30, notamment 8 à 22, plus particulièrement 12 à 18 atomes de carbone, - n est un entier compris entre 3 et 150, notamment 10 et 100, et de préférence 15 et 40.
Elles peuvent être choisies parmi les bentonites en particulier les hectorites et les montmorillonites, les beidellites, les saponites, les nontronites, les sépiolites, les biotites, les attapulgites, les vermiculites et les zéolites. De préférence, elles sont choisies parmi les hectorites.
Plus particulièrement, les argiles sont lipophiles et choisies en particulier parmi les hectorites modifiées par un halogénure, notamment chlorure, d’ammonium en C 10 à C 22 , comme l’hectorite modifiée par du chlorure de di-stéaryl di-méthyl ammonium telle que, par exemple, celle commercialisée sous la dénomination de Bentone 38VÒ par la société Elementis ou le gel de bentone dans isododécane commercialisé sous la dénomination Bentone Gel ISD V ® (Isododécane 87 % / Disteardimonium Hectorite 10 % / Propylène carbonate 3 %) par la société Elementis.
Dispositif de fourniture de fluide cryogénique et installation de remplissage de réservoirs L’invention concerne un dispositif de fourniture de fluide cryogénique et une installation de remplissage de réservoirs.
L’invention concerne plus particulièrement un dispositif de fourniture de fluide cryogénique sous pression comprenant un récipient isolé thermiquement et composé d’un réservoir interne délimitant un volume configuré pour le stockage de liquide cryogénique à pomper, par exemple de l’hydrogène liquide, et un réservoir externe disposé autour du réservoir interne en délimitant un volume étanche autour du réservoir interne, en configuration d’utilisation du dispositif, les réservoirs interne et externe s’étendant verticalement et étant refermés à leur extrémité supérieure par un ensemble de couvercle(s), le dispositif comprenant un système de pompage monté sur l’ensemble de couvercle(s) et comprenant une extrémité inférieure logée dans le volume délimité par le réservoir interne et configurée pour y pomper le liquide cryogénique, le dispositif comprenant en outre une circuiterie d’amenée de liquide cryogénique configurée pour alimenter le réservoir interne avec du fluide cryogénique et une circuiterie de refoulement configurée pour transférer le liquide cryogénique pompé par le système de pompage hors du réservoir interne.
Des projets de ravitaillement de véhicules avec ce l’hydrogène liquide sous pression posent des défis pour réaliser les performances attendues en terme de température, pression et débit.
Les solutions actuellement connues consistent à pomper de l’hydrogène liquide dans des applications de ravitaillement industrielles (transfert de liquide) ou à pomper de l’hydrogène liquide qui est ensuite vaporisé à très haute pression.
A cette fin, le dispositif selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que le système de pompage comprend au moins une pompe à piston actionnée par un actionneur, de préférence linéaire.
L’invention concerne également une installation de remplissage de réservoirs de fluide cryogénique sous pression, en particulier d’hydrogène liquéfié, comprenant au moins un dispositif de fourniture de fluide conforme à l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, dans laquelle la circuiterie d’amenée de liquide cryogénique est configurée pour être raccordée à au moins une source de fluide cryogénique liquéfié, l’installation comprenant au moins un distributeur fluide cryogénique sous pression muni d’une conduite de transfert ayant une extrémité configurée pour être raccordée à un réservoir à remplir, l’installation comprenant une circuiterie de distribution reliant la circuiterie de refoulement d’au moins un dispositif de fourniture de fluide à au moins un distributeur fluide.
Selon d’autres particularités possibles : l’installation comprend plusieurs dispositifs de fourniture de fluide raccordés en parallèle à un ou plusieurs distributeurs de fluide via la circuiterie de distribution, la circuiterie de distribution comprenant une conduite de distribution commune et un ensemble de vanne(s) de distribution configuré pour permettre le transfert de fluide sélectivement d’un ou plusieurs dispositif(s) de fourniture de fluide vers le ou les distributeurs fluide, l’installation comprend au moins une source de liquide cryogénique raccordée à la circuiterie d’amenée de liquide cryogénique du au moins un dispositif de fourniture de fluide, l’installation comprend au moins une source de liquide cryogénique raccordée à la circuiterie d’amenée de liquide cryogénique du au moins un dispositif de fourniture de fluide, le distributeur fluide comprend un circuit de récupération de gaz sous pression raccordé à la conduite de transfert et un organe de récupération de gaz, par exemple la source de liquide cryogénique, le distributeur fluide comprend un circuit de récupération de gaz ayant une extrémité raccordée à la conduite de transfert et une extrémité raccordée à un organe de récupération de gaz, par exemple la source de liquide cryogénique et/ou raccordée à la cheminée, l’installation comprend une réserve de gaz de balayage, par exemple de l’azote, et un réseau de purge reliant la réserve de gaz de balayage à la conduite de transfert du distributeur fluide et au(x) dispositif(s) de fourniture.
est une vue en coupe verticale, schématique et partielle, illustrant un exemple de dispositif de fourniture de fluide cryogénique selon un exemple de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe verticale, schématique et partielle, illustrant un détail d’un système de pompage du dispositif de fourniture de fluide cryogénique selon un exemple possible de réalisation de l’invention;
est une vue schématique et partielle illustrant un exemple d’installation de remplissage de réservoirs utilisant un tel dispositif de fourniture de fluide cryogénique,
est une vue schématique et partielle illustrant un exemple de distributeur de fluide d’une telle d’installation de remplissage.
De préférence, le procédé comporte une étape consistant à déplacer manuellement la béquille depuis de la position de sortie à la position déployée. Cela permet de finaliser la préparation au repos. Le pilote peut en outre vérifier visuellement le bon positionnement de la béquille.
L’invention concerne un siège comportant une assise configurée pour être montée à un plancher d’une cabine d’aéronef et un dossier articulé à l’assise selon un angle de dossier, le siège étant configuré pour évoluer entre au moins une position de travail dans laquelle l’angle de dossier est compris entre 90° et 100° et une position de repos dans laquelle l’angle de dossier est compris entre 160° et 180°, le siège comprenant : un système de relevage du dossier configuré pour permettre le passage du siège de la position de repos à la position de travail sans que le pilote n’ait à se lever du siège, le système de relevage comprenant un organe de préhension monté sur le dossier, une béquille articulée au dossier selon un angle de béquille, la béquille étant configurée pour évoluer entre au moins une position rétractée de rangement et une position déployée d’utilisation dans laquelle la béquille est configurée pour supporter le dossier par rapport au plancher de l’aéronef en position de repos, et un système de déploiement configuré pour déplacer la béquille depuis la position rétractée vers la position déployée, le système de déploiement étant configuré pour être actionné automatiquement suite à l’augmentation de l’angle de dossier entre la position de travail et la position de repos.
La est une représentation schématique d‘un siège passager selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un siège passager selon l’art antérieur dans une position assise.
La est une représentation schématique du siège passager de la dans une position allongée.
La est une représentation schématique d’un siège pilote selon une forme de réalisation de l’invention dans une position de travail.
La est une représentation schématique de l’ossature du siège pilote de la dans la position de travail avec la béquille en position rétractée.
La est une représentation schématique du siège pilote de la dans une position de repos avec la béquille en position déployée.
La est une représentation schématique du siège pilote en position de repos lors de la rétraction de la béquille.
La est une vue rapprochée du système de rétraction de la .
La est une vue rapprochée du système de rétraction lorsque le siège pilote est en position de repos et la béquille en position déployée.
La est une vue rapprochée du système de rétraction lors du redressement de la partie supérieure du dossier.
La est une représentation schématique des plages de fonctionnement du vérin.
La est une représentation schématique d’un système de déploiement de la béquille.
La est une représentation schématique rapprochée du système de déploiement lors du déploiement de la béquille.
illustre le principe d’un commutateur MEMS-RF ohmique ;
illustre le principe d’un commutateur MEMS-RF capacitif ;
illustre une image au microscope électronique à balayage (MEB) d’un commutateur MEMS-F capacitif, en architecture coplanaire réalisé par le Demandeur pour des applications RF de puissance ;
illustre une vue 3D d’un commutateur MEMS-RF capacitif en configuration « parallèle » selon l’art connu ;
illustre une vue en coupe avec une membrane métallique (reliée au plan de masse) au-dessus (séparé par un gap d’air) d’une ligne de transmission RF recouverte par un diélectrique selon l’art connu;
illustre le principe schématique d’une architecture de commutateur RF MEMS-RF capacitif en architecture « CPW » avec des électrodes d’activation déportées selon l’art connu;
illustre une image au microscope du composant illustré en ;
illustre une vue en 3D d’un composant selon l’invention ;
illustre une vue de dessus d’un composant de l’invention ;
illustre l’évolution de la rigidité en fonction de la constante diélectrique pour différents matériaux ;
illustre l’accumulation de charges dans un matériau diélectrique plan lorsque la membrane est à l’état bas dans un composant de l’invention;
illustre l’accumulation de charges dans un matériau diélectrique structuré lorsque la membrane est à l’état bas dans un composant de l’invention ;
illustre une configuration selon l’invention, sans métal sur le diélectrique recouvrant la ligne RF, avec application de champs électrostatiques E ch sur les électrodes d’activation et E’ ch sur la ligne RF, dans l’état haut, dans un composant de l’invention;
illustre une configuration selon l’invention, sans métal sur le diélectrique recouvrant la ligne RF, avec application de champs électrostatiques E ch sur les électrodes d’activation et E’ ch sur la ligne RF, dans l’état bas, dans un composant de l’invention;
illustre une configuration selon l’invention, avec métal sur le diélectrique recouvrant la ligne RF, avec application de champs électrostatiques E ch sur les électrodes d’activation et E’ ch sur la ligne RF, dans l’état haut, dans un composant de l’invention;
illustre une configuration selon l’invention, avec métal sur le diélectrique recouvrant la ligne RF, avec application de champs électrostatiques E ch sur les électrodes d’activation et E’ ch sur la ligne RF, dans l’état bas, dans un composant de l’invention ;
En particulier, l’invention se rapporte à un disque de frein pour véhicule automobile et un procédé de fabrication d’un tel disque de frein.
Dans un véhicule automobile, l’usure du disque de frein ainsi que la friction réalisée entre les plaquettes de frein et le disque de frein lors du freinage entraînent la libération de particules polluantes dans l’atmosphère.
Les émissions de particules de moins de 10 µm (PM10), dites particules fines, sont particulièrement dangereuses pour les voies respiratoires des populations.
Par conséquent, dans le cadre d’une future norme Euro 7, une nouvelle règlementation européenne vise à limiter les émissions de particules fines au freinage des véhicules automobiles de particuliers et utilitaires.
Il existe un dispositif permettant de capter les particules libérées, reposant sur le fonctionnement de turbines d’aspiration déclenchées lors du freinage.
Néanmoins, ce dispositif est encombrant et capture les particules uniquement lors du freinage.
Une autre solution consiste à intégrer des filtres à particules dans le système de freinage.
Cependant, ces filtres sont particulièrement onéreux.
Il existe également des disques de frein en fonte additionnée, comportant des éléments d’addition, tels que du vanadium.
Bien que le dopage de la fonte permette d’améliorer les propriétés de résistance à l’usure et à la fatigue thermique du disque de frein et diminue ainsi la libération de particules, cette solution n’est pas suffisante pour les véhicules automobiles les plus puissants.
L’invention a donc pour but de remédier à ces inconvénients et de proposer une solution visant à optimiser la limitation de l’usure des disques de frein, notamment pour véhicule automobile, et la réduction de la libération de particules fines.
Il est donc proposé un disque de frein pour véhicule automobile comprenant au moins une surface externe comportant un revêtement, le revêtement comportant :
une première couche disposée sur tout ou partie de la surface externe, la première couche comprenant un acier comportant une teneur en chrome comprise entre 10 et 20 % en masse par rapport à la masse totale de l’acier ;
une deuxième couche disposée sur la première couche, la deuxième couche comprenant une matrice en acier comportant une teneur en chrome comprise entre 10 et 20 % en masse par rapport à la masse totale de l’acier, et une teneur comprise entre 15 et 40 % en volume d’au moins un carbure par rapport au volume total de la deuxième couche, le carbure étant choisi parmi les composés suivants : carbure de silicium, carbure de chrome, carbure de tungstène, carbure de niobium, carbure de titane ou un mélange de ceux-ci, de préférence choisi parmi le carbure de niobium, le carbure de titane ou un mélange de ceux-ci ;
le revêtement étant obtenu selon une technique de dépôt de matériaux par laser à très grande vitesse dite EHLA.
De préférence, le revêtement est un revêtement bicouche comprenant uniquement ladite première couche et ladite deuxième couche.
La teneur en oxydes de métaux des groupes VIII et de préférence en oxyde de nickel est avantageusement comprise entre 0,5 et 10% en poids d'oxyde de nickel (NiO) et de préférence entre 1 et 5% en poids d'oxyde de nickel et la teneur en oxydes de métaux des groupes VIB et de préférence en trioxyde de molybdène est avantageusement comprise entre 1 et 35% en poids d'oxyde de molybdène (MoO 3 ), de préférence de 5 à 30% en poids, les pourcentages étant exprimés en % poids par rapport à la masse totale du catalyseur.
La teneur totale en oxydes de métaux des groupes VIB et VIII dans le catalyseur utilisé dans l'étape a) est avantageusement comprise entre 5 et 45% en poids et de manière préférée comprise entre 6 et 35% en poids par rapport à la masse totale du catalyseur.
Ledit catalyseur d’hydrotraitement utilisé dans l'étape a) du procédé selon l'invention pourra être choisi de façon à orienter le plus possible la sélectivité de la réaction vers une hydrogénation conservant le nombre d'atomes de carbone des chaînes grasses c'est à dire la voie hydrodésoxygénation (HDO), ceci afin de maximiser la valorisation de la charge renouvelable en coupes carburant et le rendement en hydrocarbures entrant dans le domaine de distillation des kérosènes et/ou des gazoles et ainsi limiter la perte de carbone sous forme d’oxydes de carbone et de méthane. C'est pourquoi de manière préférée, on opère à une température relativement basse. Maximiser la fonction hydrogénante permet également de limiter les réactions de polymérisation et/ou de condensation conduisant à la formation de coke qui dégraderait la stabilité des performances catalytiques.
Ledit catalyseur utilisé dans l'étape a) d'hydrotraitement du procédé selon l'invention peut également avantageusement contenir un élément dopant choisi parmi le phosphore et le bore, pris seuls ou en mélange et de préférence le phosphore. Ledit élément dopant peut être introduit dans la matrice ou de préférence être déposé sur le support. On peut également déposer du silicium sur le support, seul ou avec le phosphore et/ou le bore et/ou le fluor.
La teneur en poids d'oxyde dudit élément dopant est avantageusement inférieure à 20% et de manière préférée inférieure à 10% et elle est avantageusement d’au moins 0,001%.
Les métaux des catalyseurs utilisés dans l'étape a) d'hydrotraitement du procédé selon l'invention sont des métaux sulfurés ou des phases métalliques et de préférence des métaux sulfurés.
On ne sortirait pas du cadre de la présente invention en utilisant dans l'étape a) du procédé selon l'invention, de manière simultanée ou de manière successive, un seul catalyseur ou plusieurs catalyseurs identiques ou différents. Cette étape peut être effectuée industriellement dans un ou plusieurs réacteurs avec un ou plusieurs lits catalytiques.
Ladite étape a) d'hydrotraitement permet l'hydrodésoxygénation, l'hydrodéazotation et l'hydrodésulfuration de ladite charge.
Conformément à l'étape b) du procédé selon l'invention, au moins une partie et de préférence la totalité de l'effluent issu de l'étape a) du procédé selon l'invention est convertie en présence d'un catalyseur bifonctionnel d’hydroisomérisation en lit fixe, ledit catalyseur comprenant une phase sulfure d’au moins un métal du groupe VIII en combinaison avec au moins un métal du groupe VIB de la classification périodique et un support comprenant une zéolithe de type structural BEA seule ou en mélange avec une zéolithe de type structural FAU et au moins un liant, ladite étape d’hydroisomérisation étant effectuée à une température comprise entre 250 et 500°C, à une pression comprise entre 1 MPa et 10 MPa, à une vitesse spatiale horaire comprise entre 0,1 et 10 h -1 et en présence d'une quantité totale d'hydrogène mélangée à la charge telle que le ratio hydrogène/charge soit compris entre 70 et 1500 Nm 3 /m 3 de charge.
Les conditions opératoires de l'étape b) d’hydroisomérisation sont ajustées pour favoriser les réactions d’hydroisomérisation et/ou d’hydrocraquage. De préférence, l'étape b) d’hydroisomérisation du procédé selon l'invention opère à une température comprise entre 250°C et 450°C, et de manière très préférée, entre 250 et 400°C, à une pression comprise entre 2 MPa et 10 MPa et de manière très préférée, entre 1 MPa et 9 MPa, à une vitesse volumique horaire avantageusement comprise entre 0,2 et 7 h -1 et de manière très préférée, entre 0,5 et 5 h -1 , à un débit d'hydrogène tel que le rapport volumique hydrogène/charge est avantageusement compris entre 100 et 1000 normaux m 3 d'hydrogène par m 3 de charge et de manière préférée entre 150 et 1000 normaux m 3 d'hydrogène par m 3 de charge.
Conformément à l’invention, le catalyseur d’hydroisomérisation est un catalyseur bifonctionnel comprenant une phase sulfure d’au moins un métal du groupe VIII en combinaison avec au moins un métal du groupe VIB de la classification périodique et un support comprenant une zéolithe de type structural BEA seule ou en mélange avec une zéolithe de type structural FAU et au moins un liant oxyde.
Ledit catalyseur d’hydroisomérisation est avantageusement un catalyseur comprenant une phase sulfure d’au moins un métal du groupe VIII de préférence choisis parmi le nickel et le cobalt, pris seul ou en mélange, en association avec au moins un métal du groupe VIB de préférence choisi parmi le molybdène et le tungstène, pris seul ou en mélange. De préférence ledit catalyseur d’hydroisomérisation comprend une phase sulfure de nickel et de molybdène, une phase sulfure de nickel, de molybdène et de tungstène ou une phase sulfure de nickel et de tungstène. De manière préférée, ledit catalyseur d’hydroisomérisation comprend une phase sulfure de nickel et de tungstène.
La teneur en métal du groupe VIB et de préférence en tungstène et/ou molybdène est avantageusement comprise en équivalent oxyde entre 5 et 45% en poids par rapport au catalyseur fini, de manière préférée entre 10 et 40% en poids et de manière très préférée entre 15 et 35% en poids et la teneur en métal du groupe VIII et de préférence en nickel et/ou cobalt dudit catalyseur est avantageusement comprise en équivalent oxyde entre 0,5 et 10% en poids par rapport au catalyseur fini, de manière préférée entre 1 et 8% en poids et de manière très préférée entre 1,5 et 6% en poids. Selon l’invention, ledit catalyseur est utilisé sous sa forme sulfurée.