INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il en résulte qu’au moment de la commutation des transistors, l’intégralité ou presque des tensions V R et V T traverse les condensateurs C81 et C82, avec une chute de tension quasi négligeable aux bornes de ces condensateurs. Ils ont ici une capacité de 10 µF, mais on pourra au besoin augmenter leur valeur jusqu’à 100 µF pour réduire encore leur l’impédance.
Ces deux condensateurs ont des valeurs identiques à mieux que 20% et de préférence 5% de façon à réduire l’effet de tensions résiduelles différentes à leurs bornes qui engendrerait une erreur de mesure du rapport des tensions V T /V R .
Le schéma électronique peut être décomposé selon les blocs fonctionnels suivants : 1. Le connecteur jack audio (1) 2. Le régulateur ou la référence de tension (2) 3. Les étages redresseurs à pompes à diodes élévateurs de tension (31) et (32) 4. Les filtres passe-bas à décharge lente par résistance de fuite (51) et (52) 5. Les blocs de commutation faible impédance (61) et (62) 6. Les éléments constitutifs des convertisseurs de tension (41), (31), (51), (61) pour la thermistance et (42), (32), (52), (62) pour la résistance de référence.
L’activation des deux convertisseurs de tension nécessite une rafale de signaux carrés ou sinusoïdaux avec éventuellement une enveloppe gaussienne provenant des conducteurs L et R comme illustré sur le graphe supérieur de la .
Pour rendre les transistors de synchronisation T1 et T2 à l’état passant, la tension de grille doit atteindre une valeur seuil Vth que l’on choisit parmi les plus faibles disponibles. On trouve ainsi des transistors dont la valeur seuil commence à 0.5V. Mais la résistance Rds(on) du transistor à l’état passant atteint son minimum, proche de 0.02 ohm, pour des tensions de grille au moins égales à 1.2V et de préférence 1.8V.
Il faut donc que les tensions des signaux L et R soient réglées vers leur maximum pour être certain de commuter les transistors avec un Rds(on) qui ne perturbe pas la mesure et qui impose que l’impédance associée de la source de tension impulsionnelle constituée de la tension Vds du transistor, sa résistance Rds(on) et l’impédance en série associée aux condensateurs de couplage (C81, C82) soit la plus faible possible et indépendante de la température.
Pour garantir ce bon fonctionnement, notamment avec les téléphones mobiles dont les tensions L et R ne dépassent pas 0.7V crête (soit 0.5Vrms), il est préférable de rajouter un étage redresseur élévateur de tension (31, 32) à pompes à diodes. Le montage proposé ici multiplie la tension par un facteur 3, ce qui est ni trop peu par rapport à Vth, ni trop par rapport à la tension maximale V GS entre la grille et la source, admissible de ce type de transistor, comprise entre 8V et 20V.
Et pour que le fonctionnement soit optimal, la fréquence des rafales de forme sinusoïdale ou carrée L et R est choisie dans la partie haute du spectre audible, typiquement entre 5 kHz et 20 kHz et ont une durée typique inférieure à 20 ms et un nombre de périodes compris en 1 et 200, préférentiellement 150 périodes sinusoïdales à une fréquence de 15kHz pour une durée de 10 ms à une amplitude crête comprise entre 0.5V et 2V. Ceci permet d’atteindre rapidement la tension maximale.
Ensuite pour éviter les ondulations résiduelles dans le signal redressé de synchronisation, on insère un filtrage passe-bas (51, 52), d’ordre 1 (ou 2 si l’on change la résistance du filtre passe-bas par une inductance), de fréquence de coupure typique autour de 1 kHz ce qui a pour effet de lisser l’impulsion de synchronisation lorsqu’elle atteint la grille des transistors (T1, T2).
On peut également remplacer le filtre passe-bas par un filtre coupe-bande (non représenté) à inductance et condensateur en parallèle, centré sur la fréquence de synchronisation de 15kHz, ce qui a pour effet de supprimer les bruits résiduels autour de 15kHz.
Plus précisément, le couvercle peut être rotatif entre la configuration de test et la configuration opérationnelle.
Dans certains exemple, l’un du couvercle et de la cage comprend une formation inclinée, hélicoïdale ou en forme de vis. La formation peut coopérer avec une formation sur l'autre du couvercle et de la cage, par exemple pour provoquer la translation du couvercle par rapport à la cage lorsqu'il est tourné entre la configuration de test et la configuration opérationnelle.
Plus précisément, l’un du couvercle et de la cage peut comprendre une formation inclinée, hélicoïdale ou en forme de vis qui coopère avec une formation sur l'autre du couvercle et de la cage pour provoquer la translation du couvercle par rapport à la cage lorsqu'il est tourné entre la configuration de test et la configuration opérationnelle.
L'invention concerne également un ensemble de test pour tester l'étanchéité d'un boîtier, par exemple un boîtier de batterie.
L'ensemble peut comprendre un dispositif d'égalisation de pression pour un boîtier, par exemple un dispositif tel que décrit ci-dessus.
L’ensemble peut comprendre un outil. L’outil peut être configuré pour couvrir le dispositif. L’outil peut être configuré pour introduire de l'air sous pression dans le boîtier ou aspirer de l'air de celui-ci, par exemple lorsque le dispositif est dans la configuration de test.
L'invention concerne également un ensemble de test pour tester l'étanchéité d'un boîtier de batterie, l'ensemble comprenant un dispositif et un outil configuré pour couvrir le dispositif et pour introduire de l'air sous pression dans le boîtier de la batterie ou aspirer de l'air de celui-ci lorsque le dispositif est dans la configuration de test.
La illustre une vue en perspective d'un ensemble de test selon un premier exemple ;
La illustre l'ensemble de test de la avec une partie du dispositif d'égalisation de pression sectionnée pour illustrer les composants internes du dispositif lorsqu'il est dans une configuration de test ;
La illustre une vue en perspective du dispositif d'égalisation de pression des figures 1 et 2 dans une configuration de test déverrouillée ;
La illustre le dispositif d'égalisation de pression de la sans le couvercle ;
La illustre une vue en perspective du dispositif d'égalisation de pression des figures 1 à 4 dans une configuration opérationnelle déverrouillée ;
La illustre une vue en perspective du dispositif d'égalisation de pression des figures 1 à 5 dans une configuration opérationnelle verrouillée ;
La branche inspiratoire 22 comprend en outre un humidificateur de gaz 24 agencé en aval du site 37a où se fait l’injection de NO dans la branche inspiratoire 22 du circuit patient 29. Il permet d’humidifier le flux de gaz, e.g. mélange NO/N 2 /O 2 , avant qu’il ne soit inhalé par le patient à traiter, au moyen d’une interface respiratoire, typiquement une sonde d’intubation trachéale 25.
La branche expiratoire 27 constitue une ligne de récupération des gaz expirés par le patient. Elle est raccordée à la branche inspiratoire 22 via une pièce de raccordement 28, de préférence une pièce en Y, en définissant ainsi le circuit patient 29.
La branche inspiratoire 22 est raccordée fluidiquement, en amont, à un port de sortie 23a du ventilateur médical 23 de manière à récupérer et acheminer le gaz, typiquement de l’O 2 ou un mélange N 2 /O 2 délivré par le ventilateur médical 23, alors que la branche expiratoire 27 est raccordée fluidiquement, en aval, à un port d’entrée 23b du ventilateur médical 23 de manière à retourner au ventilateur médical 23, tout ou partie du débit des gaz expirés par le patient, c'est-à-dire les gaz riches en CO 2 .
La branche expiratoire 27 peut comprendre un ou plusieurs composants optionnels, comme par exemple un dispositif d’élimination du CO 2 26, i.e. un piège à CO 2 , tel un bac à chaud ou autre, permettant d’éliminer le CO 2 présent dans les gaz expirés par le patient ou un filtre ou autre.
Optionnellement, un capteur de débit 36, par exemple du type à fil chaud ou à différentiel de pression, est agencé sur la ligne d’alimentation en gaz, c'est-à-dire la branche inspiratoire 22, entre le ventilateur 23 et l’humidificateur 24, et est relié au dispositif de délivrance de NO 1, via une ligne de mesure de débit 35. Cet agencement set à mesurer le débit de gaz délivré par le ventilateur 23, tel de l’O 2 ou un mélange N 2 /O 2 , et circulant dans la branche inspiratoire 22, en amont du site 37a de raccordement du conduit ou ligne d’injection 37 où se fait le mélange NO/N 2 /O 2 . Ceci permet de mieux réguler la délivrance du flux de NO par le dispositif de délivrance de NO 1.
Une ligne de prélèvement de gaz 38 relie fluidiquement la branche inspiratoire 22 au dispositif de délivrance de NO 1. Elle vient se raccorder fluidiquement (en 38a) à la branche inspiratoire 22, entre l’humidificateur 24 et la pièce de jonction 28, i.e. pièce en Y, typiquement à proximité immédiate de la pièce de jonction 28, et par ailleurs à un port d’entrée 102 du dispositif de délivrance de NO 1, par exemple un port porté par un connecteur, raccord ou analogue permettant le raccordement de la ligne de prélèvement de gaz 38, tel un tuyau flexible ou analogue. Elle permet de prélever des échantillons de gaz dont il convient de vérifier la conformité, et de les convoyer jusqu’au dispositif de délivrance de NO 1 où ils sont analysés dans un analyseur de gaz interne.
En particulier, il convient de vérifier que leur composition (i.e. posologie) est conforme à celle du mélange gazeux NO/O 2 /N 2 souhaité devant être administré au patient, notamment pour s’assurer qu’il ne contient pas de quantité excessive d’espèces NO 2 toxiques, que sa teneur en oxygène n’est pas hypoxique et que sa teneur en NO correspond à la posologie souhaitée. Cette vérification de conformité se fait classiquement au moyen de moyens de mesure dédiés, typiquement des capteurs de NO 2 , de NO et d’O 2 , qui doivent eux-mêmes être calibrés périodiquement, par exemple toutes les semaines.
L’appareil de délivrance de NO 1 comprend, de manière classique, un boitier rigide, par exemple en polymère, traversé par un passage de gaz interne (non visible), tel un conduit de gaz ou analogue, pour acheminer le flux de NO/N 2 amené par la (ou les) ligne d’amenée de gaz 30 qui est alimentée par les bouteilles de mélange de NO/N 2 21. Le passage de gaz interne relie fluidiquement l’entrée (ou les entrées) de gaz 3 du dispositif de délivrance de NO 1 à la ligne d’injection 37 de manière à convoyer le flux gazeux à base de NO entre eux.
De façon classique, des moyens à valve (non montré), i.e. un (ou des) dispositif à valve, par exemple une pluralité d’électrovannes agencées en parallèle ou une ou des (électro)vannes proportionnelles, sont agencés sur le passage de gaz interne pour contrôler le flux gazeux qui y circule en direction de la ligne d’injection 37. Les moyens à valve sont commandés par des moyens de pilotage, i.e. un (ou des) dispositif de pilotage, agencés dans le boitier, typiquement une carte électronique comprenant un (ou plusieurs) microprocesseur(s), typiquement un (ou des) microcontrôleur, mettant en œuvre un ou des algorithmes.
Les moyens de pilotage permettent notamment d’ajuster ou contrôler le débit de gaz en pilotant les moyens à valve, typiquement d’ouvrir ou fermer cette ou ces vannes, pour obtenir un débit de gaz déterminé et/ou calculé par les moyens de pilotage à partir d’une valeur réglée/fixée par l’utilisateur, et en fonction du débit de gaz, i.e. air, délivré par le ventilateur 23 et mesuré par le capteur de débit 36 qui est relié au dispositif de délivrance de NO 1, par la ligne de mesure de débit 35. Les mesures de débit du flux délivré par le ventilateur 23 et circulant dans la branche inspiratoire 22 sont fournies aux moyens de pilotage.
Le passage de gaz interne peut aussi comprendre un (ou des) débitmètre (non représenté) agencé en amont et/ou en aval des moyens à valve, pour déterminer le débit de gaz à base de NO circulant dans le dispositif de délivrance de NO 1. Le débitmètre peut être du type à différentiel de pression, à fil chaud ou autre. Il coopère avec les moyens de pilotage pour leur fournir, là encore, des mesures de débit du flux de NO/N 2 .
Par ailleurs, le dispositif de délivrance de NO 1 comprend aussi une interface graphique utilisateur ou IGU comprenant un afficheur graphique 7, de préférence un écran tactile, c'est-à-dire à dalle tactile, servant à afficher différentes informations ou données, icones, courbes, alarmes..., ainsi que des touches de sélection virtuelles et/ou des pavés ou fenêtres, servant notamment à opérer des choix, des sélections ou encore à entrer des informations, telles des valeurs désirées (e.g. débit, dose de NO…), ou toute autre information ou donnée utile au personnel soignant, notamment la dose de NO souhaitée dans le mélange final NO/O 2 /N 2 .
Les moyens de pilotage (non visibles) comprenant par exemple une carte de commande électronique et une unité de contrôle à microprocesseur, typiquement un microcontrôleur ou analogue. Ils permettent de contrôler ou commander tous les éléments électromécaniques de l’appareil de délivrance de NO 1. Plus précisément, la carte de commande intègre préférentiellement l’unité de contrôle et est configurée pour commander et par ailleurs analyser les signaux provenant des différents composants de l’appareil de délivrance de NO 1, tels que pompe, capteurs 32…
L’alimentation électrique de l’appareil de délivrance de NO 1, en particulier des composants nécessitant du courant électrique pour fonctionner, tels les moyens de pilotage, l’afficheur graphique 7…, est assurée classiquement par une source de courant électrique et/ou des moyens d’alimentation électrique (non montrés), par exemple une liaison au courant du secteur (110/220V) de type cordon électrique et prise de raccordement, et/ou une (ou des) batterie d’alimentation électrique, de préférence rechargeable, et/ou un transformateur de courant.
L’utilisateur peut par exemple sélectionner ou fixer, via l’IGU de l’appareil de délivrance de NO 1, la teneur en NO à administrer au patient, par exemple 20ppmv, et les moyens de pilotage pilotent alors l’appareil de délivrance de NO 1 pour délivrer le mélange NO/N 2 à un débit qui convient pour obtenir le mélange NO/N 2 et air (ou O 2 /N 2 ) à la bonne concentration. Ceci se fait notamment grâce aux valeurs provenant du capteur de débit 32 qui mesure le débit (ou des pression) du flux d’air (ou O 2 /N 2 ) provenant du ventilateur 23.
Typiquement, le mélange final fourni au patient qui contient du NO à la concentration souhaitée, de l’oxygène et de l’azote, contient en général moins de 40 ppmv de NO, par exemple de l’ordre de 10 à 20 ppmv environ.
Cette disposition permet une meilleure couverture de la poitrine, améliore le maintien et le soutien naturel du sein tout en s’adaptant à la morphologie des seins.
De plus, l’écartement des portions des seconds bords latéraux des panneaux frontaux permet d’ajuster la couverture et de proposer différentes tailles de poitrine et de tours de buste.
De préférence, le panneau frontal gauche, ou droit, a une forme sensiblement triangulaire. Cette disposition permet à l’article d’habillement d’être utilisé comme haut d’un maillot de bain.
Dans une variante, ledit article d’habillement comprend une bande transversale tricotée extensible arrangée pour entourer sensiblement le buste du porteur dudit article d’habillement et au moins l’un des panneaux frontaux gauche et droit comprend un bord inférieur solidarisé au moins en partie à ladite bande transversale tricotée extensible, et au moins l’un des panneaux dorsaux gauche et droit comprend un bord inférieur solidarisé au moins en partie à ladite bande transversale tricotée extensible.
De préférence, ladite bande transversale est tricotée à mailles jetées.
Avantageusement, ladite bande transversale étant extensible, elle peut s’adapter à différents tours de buste, et contribue à l’effet multitaillant recherché.
Avantageusement, les bords inférieurs des panneaux frontaux et dorsaux sont solidarisés à ladite bande transversale extensible, en particulier par une couture et/ou une soudure (par exemple par ultrasons).
Avantageusement, les bords inférieurs des panneaux frontaux et dorsaux étant solidarisés à ladite bande transversale, l’allongement de la bande transversale lors de son étirement autour du buste entraîne corrélativement les allongements correspondants des panneaux frontaux et dorsaux. Cette disposition contribue à l’aspect multitaillant de l’article d’habillement tout en permettant à ce dernier d’épouser et se conformer parfaitement à la morphologie de la poitrine du porteur.
Dans une variante, les panneaux dorsaux gauche et droit sont espacés par une portion de ladite bande transversale tricotée et extensible arrangée pour entourer sensiblement le buste.
Avantageusement, la bande transversale tricotée comprend au moins une portion de sa longueur libre, en particulier au moins deux portions de sa longueur libres, c’est-à-dire qui n’est/ne sont pas en liaison avec les panneaux dorsaux gauche et droit.
Avantageusement, cette disposition améliore la fonction de multitaillant dudit article d’habillement en facilitant l’extension de ladite bande transversale et l’écartement librement des panneaux dorsaux l’un de l’autre puisque ces derniers ne sont pas en liaison dans le dos.
Dans une variante, au moins l’un des panneaux dorsaux gauche et droit comprend un second bord latéral libre s’étendant sensiblement d’une extrémité d’épaule dudit panneau jusqu’à la bande tricotée.
Avantageusement, le panneau dorsal gauche comprend un second bord latéral libre s’étendant sensiblement d’une extrémité d’épaule du panneau dorsal gauche jusqu’à la bande transversale tricotée et le panneau dorsal droit comprend un second bord latéral libre s’étendant sensiblement d’une extrémité d’épaule dudit panneau dorsal droit jusqu’à la bande transversale tricotée.
Avantageusement, les panneaux dorsaux gauche et droit ne sont pas joints dans le dos directement ce qui favorise leur écartement lors de la mise en tension de la bande transversale entourant le buste. Cette disposition favorise l’adaptabilité morphologique de l’article d’habillement, et sa fonction multi-taillante.
Dans une variante, ledit article d’habillement comprend un empiècement de renfort extensible superposé avec l’un au moins des panneaux frontaux gauche et droit, et arrangé en sorte de s’étendre d’un premier bord latéral dudit panneau frontal jusqu’à sensiblement la zone A.
De préférence, l’empiècement de renfort est superposé sur la face intérieure du panneau frontal gauche ou droit.
EXEMPLES DE REALISATION DE L’INVENTION 1 Tests et mesures : 1-1 Détermination de la microstructure des élastomères :
1-2 Détermination de la Tg des élastomères : Les valeurs de température de transition vitreuse (Tg) décrite dans la présente sont mesurées de manière connue par DSC (Differential Scanning Calorimetry) selon la norme ASTM D3418 (1999).
1-3 Mesure de la déchirabilité : Les indices de déchirabilité sont mesurés à 100°C. On détermine notamment la force à exercer pour obtenir la rupture (FRD, en MPa (en N/mm²)) et on mesure la déformation à rupture (DRD, en %) sur une éprouvette de dimensions 10 x 85 x 2,5 mm entaillée au centre de sa longueur par 3 entailles sur une profondeur de 3 mm, pour provoquer la rupture de l'éprouvette étirée à 375mm/min. Ainsi on peut déterminer l'Energie pour provoquer la rupture (Energie Rupture) de l'éprouvette qui est le produit de la FRD et de la DRD.
1-4 Mesure des propriétés dynamiques : Les propriétés dynamiques G*(25%) à 60°C sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d'un échantillon de composition réticulée (éprouvette cylindrique de 2 mm d'épaisseur et de 10mm de diamètre), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, dans les conditions définies de température par exemple à 60°C selon la norme ASTM D 1349-99. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1 à 50% (cycle aller), puis de 50% à 1% (cycle retour). Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique G* à 25% de déformation, à 60°C.
La mesure G* (25%) est un descripteur de rigidité et donc une indication de la performance de résistance à l'usure du matériau. La valeur en base 100 est calculée selon l’opération : (valeur de G* (25%) à 60°C de l’échantillon / valeur de G* (25%) à 60°C du témoin) * 100. De cette façon, une valeur plus basse que le témoin représente une diminution de la rigidité, tandis qu’une valeur plus élevée représente une rigidité supérieure.
2 Préparation des compositions de caoutchouc : Les compositions de caoutchouc dont le détail de la formulation figure dans le tableau 1, ont été préparées de la manière suivante :
Selon un mode particulier de réalisation de l’invention, le mélange de COV comprend :
a. 15 à 25 % de linalol, en particulier environ 20%
b. 45 à 55 % d’eugénol, en particulier environ 50%
c. 25 à 35 % de trans-cinnamaldehyde, en particulier environ 30%,
le total a+b+c étant égal à 100%.
On citera notamment une composition comprenant
a 5 à 20 % de linalol,
b. 25 à 40 % d’eugénol,
c. 30 à 45 % de trans-cinnamaldehyde,
d. 5 à 15 % de géraniol, et
e. 5 à 15% % de caryophyllène,
le total a+b+c+d+e étant égal à 100%.
L’invention est plus particulièrement appropriée pour la prévention des dommages causés par les pucerons sur les Chénopodiacées, en particulier des betteraves, plus particulièrement les betteraves sucrières. Elle concerne des semences de ces plantes enrobées par un mélange de COV répulsif des pucerons tel que défini précédemment.
L’invention concerne également une méthode de protection d’une plante contre les dommages causés par des insectes ravageurs aériens, qui comprend l’enrobage des semences de ladite plante avec un mélange de COV répulsif des insectes ravageurs aériens susceptibles d’affecter ladite plante.
Par « protéger les plantes contre les dommages causés par des insectes ravageurs » on entend l’action de repousser les insectes ravageurs sur les parcelles cultivées. Cette action peut être mesurée par la réduction du nombre de pucerons sur une parcelle cultivée par rapport à une parcelle non traitée. Ce nombre de pucerons doit être réduit d’au moins 30%, avantageusement d’au moins 50% ou plus.
Ce mode de réalisation assure que la surface en regard du joint 500 reste plane tout au long du fonctionnement du joint et minimise le risque que le secteur d’anneau interne 13 du joint rentre en contact avec la surface 500 en regard.
Adaptateur de pression amélioré pour système hydraulique La présente invention concerne un adaptateur de pression pour un système hydraulique, pouvant notamment remplir une fonction d’amplificateur de pression.
Les systèmes hydrauliques sont communément employés dans de nombreuses applications. Dans de tels systèmes, une volonté récurrente est de réduire l’encombrement pour des raisons évidentes de réduction de masse et de volume de l’ensemble, et également pour en faciliter l’intégration.
Dans le cas de machines hydrauliques, il est ainsi connu de chercher à adapter la pression et le débit d’un organe hydraulique en vue d’optimiser le système. Notamment, il est connu d’utiliser un amplificateur de pression plutôt que de surdimensionner les composants hydrauliques, ce qui permet non seulement d’utiliser des éléments standardisés pour différentes applications, mais également d’en réduire l’encombrement.
Les adaptateurs de pression connus présentent généralement une structure du type linéaire oscillant, et sont complexes à réaliser. La présente invention vise ainsi à répondre au moins partiellement à ces différentes problématiques.