INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On suppose de plus que pendant cette phase d’exploitation, le réseau de bord 50 consomme peu, et qu’un seul des convertisseurs d’exploitation 4, 6, dont le courant de sortie est limité à une valeur de courant maximal de 150A (ampères) pour éviter la surchauffe du convertisseur d’exploitation 4, 6, est apte à fournir l’énergie requise par les consommateurs du réseau de bord 50. De ce fait un seul des convertisseurs 4, 6 fonctionne en alternance, par exemple sur une durée d’une heure h chacun, pour alimenter le réseau de bord 50. Ainsi pendant la première heure h1 de la phase d’exploitation, le premier convertisseur d’exploitation 4 est régulé par son unité de contrôle 40 à une tension de consigne Vc4 de 14V, prise égale à une valeur haute de tension de consigne permettant le fonctionnement nominal des consommateurs du réseau de bord 50, tandis que le deuxième convertisseur d’exploitation 6 est régulé par son unité de contrôle 60 à une deuxième tension de consigne Vc6 de 12V, prise égale à une valeur basse de tension de consigne strictement inférieure à la valeur haute de tension de consigne. L’heure suivante h2, le premier convertisseur d’exploitation 4 est régulé par son unité de contrôle 40 à la valeur basse de tension de consigne tandis que le deuxième convertisseur d’exploitation 6 est régulé par son unité de contrôle 60 à la valeur haute de tension de consigne. La valeur haute de tension de consigne et la valeur basse de tension de consigne diffèrent d’au moins un volt pour éviter un fonctionnement intempestif des deux convertisseurs d’exploitation 4, 6 simultanément.
De plus, lorsque la puissance électrique requise sur le réseau de bord 50 est plus importante que la puissance maximale pouvant être fournie par l’un des deux convertisseurs d’exploitation 4, 6, alors les deux convertisseurs d’exploitation 4, 6 fonctionnent simultanément en étant par exemple régulés chacun à la valeur haute de tension de consigne.
La montre en réalité que les capteurs de tension 42, 62 sont soumis à des dispersions de mesure, dans un intervalle autour de la tension de consigne de chacun des convertisseurs d’exploitation 4, 6. Lorsque la tension de consigne d’un des convertisseurs 4, 6 est fixée à un seuil haut de tension Vsh, de 13,5V dans l’exemple de la , la tension de régulation du convertisseur sera dans l’intervalle [Vsh - Δv , Vsh + Δv ] avec Δv de l’ordre de 0,2V. Lorsque la tension de consigne d’un des convertisseurs 4, 6 est fixée à un seuil bas de tension Vsl, de 12,5V dans l’exemple de la , la tension de régulation du convertisseur sera dans l’intervalle [Vsl - Δv , Vsl + Δv ] avec Δv de l’ordre de 0,2V.
On a donc un intervalle ΔVs entre les deux tensions de régulation des convertisseurs, lorsqu’ils fonctionnent en alternance, de 0,5V minimum dans cet exemple de réalisation. Cet intervalle favorise cependant le fonctionnement transitoire du convertisseur d’exploitation 4, 6 dont la consigne de régulation est fixée au seuil bas de tension Vsl, dès qu’une surconsommation sur le réseau de bord 50 fait baisser sa tension de 0,5V. Or il faut éviter qu’un tel fonctionnement transitoire arrive trop fréquemment car cela favorise la fatigue des pièces du convertisseur et in fine leur casse. L’intervalle ΔVs est donc de préférence supérieur ou égal à 1V.
L’intervalle ΔVs entre les deux tensions de régulation des convertisseurs ne doit pas non plus être fixé trop grand car cela induit des oscillations importantes de tension sur le réseau de bord 50 lorsqu’on change de convertisseur d’exploitation 4, 6 en fonctionnement pour s’assurer qu’ils sont sollicités sur des durées identiques. Pour réduire ces oscillations la supercapacité 24 doit être alors surdimensionnée.
Cependant le seuil haut de tension Vsh ne doit pas être choisi trop haut pour ne pas contraindre les consommateurs du réseau de bord 50 à avoir un dimensionnement compatible avec une tension nominale élevée et donc à être plus chers. Le seuil haut de tension Vsh est donc de préférence compris entre 13 et 14V.
Inversement le seuil bas de tension Vsl ne doit pas être choisi trop bas pour ne pas contraindre les consommateurs du réseau de bord 50 à avoir un dimensionnement compatible avec une tension nominale basse et pour avoir une marge de tension, sur fort appel de courant, avant que le convertisseur d’exploitation régulé à ce seuil bas de tension ne fonctionne et n’assure l’alimentation des équipements sécuritaires. Le seuil bas de tension Vsl est donc de préférence compris entre 11 et 12,5V.
La montre un cas limite où le capteur de tension 42 présente une dispersion de mesure ΔV1 de +/-1V par rapport à la tension de consigne Vc4 du premier convertisseur d’exploitation 4 qui régule de ce fait à une tension de régulation Vt4 un volt au-dessus de la tension de consigne Vc4, et où le capteur de tension 62 présente une dispersion de mesure ΔV2 de +/-1V par rapport à la tension de consigne Vc6 du deuxième convertisseur d’exploitation 6 qui régule de ce fait à une tension de régulation Vt6 un volt au-dessous de la tension de consigne Vc6.
Dans les intervalles de temps pendant lesquelles le premier convertisseur d’exploitation 4 est régulé à une valeur haute de tension de consigne Vch4 de 13,5V et le deuxième convertisseur d’exploitation 6 est régulé à une valeur basse de tension de consigne Vcl6 de 12,5V, c’est-à-dire pendant les heures h1 et h3 sur la , la tension de régulation du premier convertisseur 4 est de 14V et celle du deuxième convertisseur de 12V, seul le premier convertisseur 4 fonctionne donc.
En revanche, dans les intervalles de temps pendant lesquelles le premier convertisseur d’exploitation 4 est régulé à une valeur basse de tension de consigne Vcl4 de 12,5V et le deuxième convertisseur d’exploitation 6 est régulé à une valeur haute de tension de consigne Vch6 de 13,5V, c’est-à-dire pendant les heures h2 et h4 sur la , la tension de régulation du premier convertisseur 4 est de 13V et celle du deuxième convertisseur de 13V également. De ce fait les deux convertisseurs d’exploitation 4, 6 fonctionnent en même temps. Le premier convertisseur d’exploitation 4 fonctionne donc beaucoup plus que le deuxième convertisseur d’exploitation 6 dans ce cas limite de la , ce qui n’est pas souhaitable.
- une deuxième sous-unité d’ajustement propre à ajuster la deuxième valeur candidate pour obtenir une deuxième valeur à appliquer comprise entre deux deuxièmes valeurs extrêmes, la deuxième valeur extrême la plus basse étant le résultat de la deuxième fonction de calcul appliquée à la première valeur initiale souhaitée, et
- une deuxième sous-unité d’application de la deuxième loi de commande ayant comme déphasage la deuxième valeur à appliquer.
Selon des modes de réalisation particuliers, le système de régulation présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- chaque sous-unité d’ajustement est propre à donner comme valeur à appliquer la valeur candidate inchangée lorsque la valeur candidate est comprise entre les deux valeurs extrêmes et sinon la valeur extrême la plus proche de la valeur candidate.
- la deuxième valeur extrême la plus haute est le résultat d’une troisième fonction de calcul appliquée à la première valeur initiale souhaitée.
- au moins une fonction de calcul parmi la deuxième fonction de calcul et la troisième fonction de calcul est une fonction affine.
- chaque sous-unité de correction est un correcteur proportionnel intégral.
- chaque fonction de conversion est une fonction du premier ordre.
- chaque pont en H comporte deux points milieux chaque interface d’isolation comportant deux lignes reliant un point milieu respectif avec une extrémité de l’enroulement associé, une des deux lignes comportant une résistance en série avec une inductance.
- chaque enroulement comporte des spires, la première fonction de conversion présentant un gain dépendant des valeurs mesurées pour les tensions, de la deuxième valeur initiale souhaitée, du nombre de spires de chaque enroulement et des inductances des interfaces d’isolation.
- chaque enroulement comporte des spires, la deuxième fonction de conversion présentant un gain dépendant de la valeur de courant mesurée, de la première valeur initiale souhaitée, de la deuxième valeur initiale souhaitée, du nombre de spires de chaque enroulement et des inductances des interfaces d’isolation.
- chaque enroulement comporte des spires, la première fonction de calcul (dépendant, en outre, du nombre de spires de chaque enroulement et des inductances des interfaces d’isolation.
- un port de tension de sortie est un port bidirectionnel.
- chaque sous-unité de détermination est un soustracteur.
- la marge de sécurité est une valeur prédéfinie.
La description décrit aussi un convertisseur à multiples ponts actifs à alimentation hydride, le convertisseur à multiples ponts actifs comprenant :
Selon un aspect de l’invention, le film présente une épaisseur globale comprise entre 1,0 et 5,0 mm, plus préférentiellement comprise entre 1,5 et 3,5 mm et plus préférentiellement comprise entre 2,0 et 2,5 mm.
Selon un autre aspect de l’invention, le film comprend successivement : une couche de support en PET ; une première couche d’électrode comprenant un nanofilet d’oxyde d'indium-étain, des nanofils d'argent ou des nanofils de cuivre ; une couche électriquement isolante comprenant une matrice en résine époxy chargée en particules de titanate de baryum ; une couche électroluminescente, comportant une couche de luminophore comprenant du sulfure de zinc dopé avec au moins un métal incluant le cuivre, et comportant au moins un élément d’adaptation de l’indice de réfraction comprenant des nanofils d'oxyde de zinc ou des nanocubes d’argent ; une seconde couche d’électrode comprenant un nanofilet d’oxyde d'indium-étain, des nanofils d'argent ou des nanofils de cuivre ; et une couche de protection comprenant du Plasil.
Un aspect de l’invention concerne également un procédé de fabrication d’un film tel que décrit précédemment, comprenant les étapes successives suivantes : fourniture d’une couche de support flexible ; dépôt d’une première couche d’électrode flexible en matériau conducteur sur la couche de support flexible ; dépôt d’une couche électriquement isolante flexible en matériau diélectrique sur la première couche d’électrode ; dépôt d’une couche électroluminescente flexible sur la couche électriquement isolante, ladite couche électroluminescente comprenant une couche de luminophore présentant un indice de réfraction n lum et au moins un élément d’adaptation de l’indice de réfraction présentant un indice de réfraction n ng ; dépôt d’une seconde couche d’électrode flexible et transparente en matériau conducteur sur la couche de nano-antennes, ladite seconde couche d’électrode présentant un indice de réfraction n élec ; dépôt d’une couche de protection sur la seconde couche d’électrode ; dans lequel n lum > n ng > n élec .
Ce procédé de fabrication est avantageux en ce qu’il peut être mis en œuvre de façon à la fois simple et peu coûteuse. Il permet avantageusement de fabriquer un film de grandes dimensions qui peut ensuite être découpé aux dimensions voulues.
Selon un aspect de l’invention, la couche de support est fournie sous la forme d’un film en rouleau, ce qui est une forme pratique, peu coûteuse et facile d’utilisation pour la fabrication d’un film selon l’invention.
Selon un autre aspect de l’invention, le dépôt d’au moins une couche parmi la première couche d’électrode et la seconde couche d’électrode est effectué par couchage à la barre, par polymérisation en phase vapeur, par dépôt chimique en phase vapeur, par pulvérisation cathodique ou par dépôts secs.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, le dépôt de la couche électriquement isolante est effectué par couchage à la barre.
Selon un aspect de l’invention, le dépôt de la couche électroluminescente comprend une étape de dépôt d’une couche de luminophore flexible sur la couche électriquement isolante, puis une étape de dépôt d’une couche d’élément d’adaptation de l’indice de réfraction sur ladite couche de luminophore.
Selon un autre aspect de l’invention, le dépôt de la couche de luminophore précédente est effectué par sérigraphie ou par dépôt de couches minces atomiques.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, le dépôt de la couche électroluminescente comprend une étape de dépôt d’éléments d’adaptation de l’indice de réfraction sur la couche électriquement isolante, puis une étape de dépôt d’une couche de luminophore flexible au moins entre lesdits éléments d’adaptation de l’indice de réfraction.
Selon un aspect de l’invention, le dépôt de la couche de luminophore précédente est effectué par un procédé sol-gel.
Selon un autre aspect de l’invention, au moins un élément d’adaptation de l’indice de réfraction est sous la forme de nano-antennes, et le dépôt de ces nano-antennes est effectué par dépôt à la goutte (ou drop casting en anglais) ou par synthèse hydrothermale.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, le dépôt de la couche de protection est effectué par impression.
En effet, les techniques évoquées ci-dessus sont adaptées au dépôt de la matière constitutive de chaque couche et permettent avantageusement de déposer des couches très fines et transparentes de manière fiable, contrôlée et homogène. La technique d’enduction par couchage à la barre est en outre très peu coûteuse et très facile à mettre en œuvre.
Pour le dépôt d’une couche de luminophore, la sérigraphie est en outre avantageuse en ce qu’elle permet de déposer n’importe quel type de luminophore sur des support rigides ou souples, tandis que le dépôt de couches atomiques permet avantageusement de déposer une couche extrêmement fine et transparente contrôlée au niveau atomique qui fournit une extraction de la lumière très élevée.
- un port de courant d’entrée fonctionnant à un courant et comprenant un pont de commutateurs en H pour lequel un commutateur de référence est défini et fonctionnant à un courant, le commutateur de référence étant dit premier commutateur de référence et étant commandé par une première loi de commande, la première loi de commande présentant un premier rapport cyclique,
- au moins un port de tension de sortie fonctionnant à une tension, chaque port de tension comprenant un pont de commutateurs en H pour lequel un commutateur de référence est défini, chaque commutateur de référence étant dit deuxième commutateur de référence et étant commandé par une deuxième loi de commande respective, chaque deuxième loi de commande présentant un deuxième rapport cyclique prédéfini et un déphasage par rapport à la première loi de commande,
- un transformateur présentant des enroulements, chaque enroulement étant relié à un port par une interface d’isolation respective, et
- un système de régulation tel que précédemment décrit.
La description propose également un procédé de régulation d’un convertisseur à multiples ponts actifs à alimentation hydride, le convertisseur à multiples ponts actifs comprenant :
- un port de courant d’entrée comprenant un pont de commutateurs en H pour lequel un commutateur de référence est défini, le commutateur de référence étant dit premier commutateur de référence et étant commandé par une première loi de commande, la première loi de commande présentant un premier rapport cyclique,
- au moins un port de tension de sortie comprenant un pont de commutateurs en H pour lequel un commutateur de référence est défini, chaque commutateur de référence étant dit deuxième commutateur de référence et étant commandé par une deuxième loi de commande respective, chaque deuxième loi de commande présentant un deuxième rapport cyclique prédéfini et un déphasage par rapport à la première loi de commande,
- un transformateur présentant des enroulements, chaque enroulement étant relié à un port par une interface d’isolation respective,
le procédé étant propre à réguler le convertisseur à multiples ponts actifs à une consigne, la consigne comprenant une valeur de courant de consigne pour le courant du port de courant et au moins une valeur de tension de consigne pour un port de tension, le procédé comprenant les étapes de:
- mesure de valeurs mesurées, les valeurs mesurées comprenant le courant du port de courant et la tension de chaque port de tension,
- commande du premier commutateur de référence, l’étape de commande comprenant :
- un premier calcul d’une première valeur initiale souhaitée, la première valeur initiale souhaitée étant une valeur souhaitée pour le premier rapport cyclique égale à la somme du résultat d’une première fonction de calcul appliquée aux valeurs de consigne et d’une marge de sécurité,
- une première détermination de l’écart entre la valeur de courant mesurée et la valeur de courant de consigne, pour obtenir un écart de courant déterminé,
- une première correction convertissant l’écart de courant déterminé en une première valeur correctrice pour le premier rapport cyclique par application d’une première fonction de conversion,
- une première d’addition de la première valeur initiale souhaitée et de la première valeur correctrice, pour obtenir une première valeur candidate,
- un premier ajustement propre à ajuster la première valeur candidate pour obtenir une première valeur à appliquer comprise entre deux première valeurs extrêmes, la première valeur extrême la plus basse étant le résultat de la première fonction de calcul appliquée aux valeurs mesurées,
Où : est le flux de puissance circulant depuis et dans le port de courant 20, et est le flux de puissance circulant depuis et dans le deuxième port de tension 24.
La forme d’onde des signaux AC du convertisseur 10 circulant dans les enroulements 42, 44, 46 du transformateur 26 sont visibles sur la ainsi que les signaux de commandes des interrupteurs de référence T 1 , T 21 , et T 31 .
La forme trapézoïdale de l’évolution du courant montrée sur la figure 5 correspond au courant circulant dans le premier enroulement. Les paramètres et sont respectivement les tensions AC du côté transformateur 26 des ports de tension 22 et 24. est le rapport cyclique de la commande des interrupteurs du premier port de courant 20 ( ). et sont respectivement les déphasages (en radians) des signaux de commandes des interrupteurs de référence T 21 et T 31 par rapport au interrupteur de référence T 1 . Les rapports cycliques des commandes des interrupteurs des ports de tension 22 et 24 sont fixés à sur le mode de fonctionnement, de sorte que les tensions sont les tensions visibles sur la figure 5. désigne la période de commutation ( est la fréquence de commutation).
Les formes des formes d’onde de la figure 5 sont une approximation de la forme réelle des signaux. En réalité, le courant n’est pas parfaitement trapézoïdale, comme il est légèrement affecté par la commutation des ports de tension 22 et 24 aux instants et pour le premier port de tension 22 d’un côté et et pour le deuxième port de tension 24 d’un autre côté.
La figure 6 montre l’équivalence triangle-étoile the star-delta des circuits des enroulements du transformateur 26 au niveau du port 1, avec et . et respectivement les fonctions de commutation des ports 2 et 3. , et désignent respectivement le nombre de spires de chaque enroulement 42, 44 et 46 du transformateur 26.
Dans ces circuits équivalents, the port de courant 20 est remplacé par une source de tension équivalente. L’expression de la tension sur ce port au niveau du transformateur 26 est détaillé ultérieurement. La tension au point peut être obtenue par la relation R1 suivante:
Où: avec , , et Les inductances du circuit équivalent en triangle sont calculées comme suit:
1.2 – Principe de fonctionnement Pour un point de fonctionnement donné, le cycle de fonctionnement de ce convertisseur 10 est divisé selon quatre intervalles de temps successifs.
Le premier intervalle de temps rassemble les instants tels que .
A l’instant , les interrupteurs T 1 et T 4 sont mis dans l’état passant. Les interrupteurs T 2 et T 3 sont déjà dans l’état passant (généralement avant du fait de la mise en œuvre précédente du cycle). Dans cet intervalle de temps, tous les interrupteurs du port de courant 20 sont dans l’état passant, ce qui implique que .
Ainsi, en utilisant la relation R1, il vient :
Au niveau des ports de tension, les interrupteurs T 22 , T 24 , T 32 et T 34 devraient être dans l’état passant, de sorte que :
Cela permet que le courant augmente de à dans l’intervalle. En négligeant la résistance en série avec l’inductance de fuite au port 1, le courant s’exprime selon la relation R2 suivante:
Où: est la valeur du courant d’entrée du port de courant 20 au point de fonctionnement choisi.
Ce courant est considéré constant à chaque point de fonctionnement puisqu’il est limité par l’inductance , qui est une valeur bien plus grande que la valeur de l’inductance .
Acide gras La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut au moins un acide gras en C 12 -C 18 qui, lors de la saponification, produit des savons et fournit une composition sans huile avec des propriétés nettoyantes et aide ainsi à éliminer la saleté, la graisse, le sébum des pores obstrués de la peau. Un seul type d’acide gras en C 12 -C 18 , ou deux types différents ou plus d’acides gras en C 12 -C 18 peuvent être utilisés en combinaison. Les acides gras peuvent être linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, cycliques ou acycliques. De préférence, les acides gras sont linéaires et saturés.
L’acide gras peut être choisi en particulier parmi les acides gras en C 12 à C 18 et en particulier parmi l’acide laurique, l’acide myristique, l’acide stéarique, l’acide palmitique ou leurs mélanges.
La quantité d’acides gras en C12-C18 dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. Les acides gras en C 12 -C 18 , selon les modes de réalisation des présentes, peuvent être présents dans la composition en une quantité allant de 0,5 % à 22.5 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 0.5 à 20 % en poids, mieux encore de 1 à 18 % en poids.
Selon un mode de réalisation préféré, les acides gras en C 12 -C 18 sont une combinaison d’acide laurique, d’acide myristique et d’acide stéarique, dans laquelle l’acide laurique peut être présent dans la composition en une quantité allant de 6 % à 10 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 6 à 9 % en poids, mieux encorde 7 à 9 % en poids ; l’acide myristique peut être présent dans la composition en une quantité allant de 5 à 11 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 6 à 10 % en poids, mieux encore de 8 à 10 % en poids ; et l’acide stéarique peut être présent dans la composition en une quantité allant de 0,5 à 1,5 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 0,7 à 1,5 % en poids, mieux encore de 0,8 à 1,2 % en poids.
Tensioactif La composition, selon la présente divulgation, est une composition nettoyante pouvant mousser, et elle comprend au moins un tensioactif qui confère les caractéristiques moussables à la composition. Deux tensioactifs ou plus peuvent être utilisés. Ainsi, un seul type de tensioactif ou une combinaison de différents types de tensioactifs peut être utilisé(e).
Tout tensioactif exempt de sulfate et de silicone peut être utilisé pour la présente divulgation. Le tensioactif peut être choisi parmi les tensioactifs anioniques sans sulfate, les tensioactifs non ioniques sans sulfate, les tensioactifs cationiques sans sulfate et les tensioactifs amphotères sans sulfate.
En d’autres termes, la composition de la présente divulgation est essentiellement exempte de tensioactifs à base de sulfate.
La quantité de tensioactifs dans la composition, selon les modes de réalisation ici, peut varier. Les tensioactifs, selon des modes de réalisation des présentes, peuvent être présents dans la composition en une quantité allant de 1,2 % à 10.5 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 1,4 à 8 % en poids, mieux encore de 1,6 à 6 % en poids.
La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut au moins un tensioactif, comprenant un tensioactif primaire et un tensioactif secondaire.
Tensioactif primaire