INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les diamètres spécifiques des particules D10, D90, D99 représentent des valeurs moyennes volumiques du diamètre à 10%, 90%, 99% respectivement du volume cumulé dans la distribution granulométrique des particules, mesurées avec Microtrac S3500 bluewave et utilisant de l’eau comme milieu de dispersion. L’analyse peut se faire directement pour les compositions de poudre redispersée. Pour analyser la poudre, on suit le protocole suivant : 0.5g de poudre est placé dans un pot de 100mL avec 2mL de surfactant (10% Triton X-100) et 60mL d’eau déminéralisée. Le mélange est agité au barreau magnétique pendant 10 min à 200rpm puis pendant 5min dans la cuve à ultra-son. Le mélange est analysé avec un analyseur de taille de particules Microtrac S3500 bluewave en mode humide.
Coating du séparateur Cette formulation est ensuite appliquée sur un séparateur Celgard® C210 SP à l’aide d’un bar coateur équipé d’une racle d’ouverture 50 µm et à une vitesse de 30mm/s. Le séparateur enduit est séché à 60°C pendant 5min.
Grammage Le grammage de coating déposé est déterminé avec une balance de précision par pesée de disques de 24mm de diamètre découpés à l’emporte-pièce, par différence entre séparateur enduit et séparateur nu
Adhésion sèche Deux échantillons de séparateurs sont assemblés avec leur face enduite en contact à l’aide d’une presse à rouleau opérée à 90°C, 1.5MPa, 2.4m/min. Dans cet assemblage, on découpe une bande de 22.5cm dont une face est ensuite collée sur une plaque d’aluminium (3x10cm) avec un scotch double face. A une extrémité de l’échantillon, on décolle à la main la double couche de séparateurs sur environ 5mm. L’échantillon est installé dans le test de traction à 180° avec cette partie de séparateur décollé dans l’un des mors et la plaque d’aluminium dans l’autre mors. La force de pelage est mesurée à 50mm/min puis rapportée à la largeur d’échantillon et normalisée par le grammage de coating.
Mesure Gurley On mesure la perméabilité Gurley (densomètre Gurley 4110N avec auto-timer 4320EN) de chaque séparateur enduit, puis on soustrait la perméabilité du support (mesurée à 415sec/100cc) pour obtenir la valeur de perméabilité Gurley du coating, qui est ensuite normalisée par le grammage de coating.
Adhésion/loading Gurley (sec/100 ml) / loading A1 (invention) 0,67 27,8 A2 (invention) 0,43 14,8 A3 (comparatif) 0,25 2,96
Comme le démontre les exemples ci-dessus, l’utilisation d’une composition selon la présente invention permet d’obtenir une meilleure adhésion tout en maintenant une conductivité ionique acceptable pour les applications visées. La sélection d’un polymère ayant une distribution de taille particulière telle que mentionnée dans la présente demande présente un avantage conséquent par rapport à un polymère dont la distribution de taille est trop élevée ou trop hétérogène.
Cette expérience est réalisée sur un vin rouge de Bordeaux (assemblage de Merlot, Cabernet Sauvignon et Cabernet Franc) comprenant les concentrations en différentes molécules phytosanitaires indiquées dans le tableau 2, présentant toutes un poids moléculaire compris entre 220 et 420 g/mol et un HAC supérieur à 16.
Molécule Abréviation Poids moléculaire (g/mol) HAC Concentration (µg/l) Ametoctradine Ame 275,39 20 2,04 Boscalide Bos 343,2 23 31,26 Diméthomorphe Dim 387,9 27 7,08 Fenhexamide Feh 302,2 19 32,73 Fenpyrazamine Fep 331,4 23 3,86 Fludioxonil Fld 248,18 18 1,51 Fluopicolide Fpi 383,6 23 21,07 Fluopyrame Fpy 396,71 26 9,89 Fluxapyroxad Flx 381,3 27 3,44 Iprovalicarbe Ipr 320,4 23 4,97
Tableau 2 – Concentrations initiales des molécules phytosanitaires dans le vin
Les zéolithes suivantes sont testées : - zéolithes conformes à l’invention : F1, F2, F3, F4, F5 ; - zéolithes non conformes à l’invention : F7, F8, F9, F10, F11, M1, M2, M3, L1.
Pour chaque zéolithe, un échantillon de vin est traité pendant 1 h, sous agitation, par 0,1 g/l de zéolithe.
Plus précisément, des erlenmeyers de 200 mL sont remplis de vin (100 mL), et un barreau aimanté est ajouté. Les erlenmeyers sont placés sur une plaque agitante, à 20°C. Les zéolithes en poudre sont ajoutées (0,01 g pour chaque erlenmeyer). Après 1 h de contact, le contenu de chaque erlenmeyer est filtré sur membrane en polyfluorure de vinylidène (PVDF) pour retenir la zéolithe. Le liquide récupéré est stocké au frais avant d’être analysé.
Avant cette étape, puis à son issue, la concentration initiale puis finale de chaque molécule dans l’échantillon est mesurée par Chromatographie Liquide Haute Performance couplée à une détection par Spectrométrie de Masse (HPLC-MS), élaborée d’après le recueil de méthodes QuEChERS. La quantification est effectuée à l’aide d’un étalonnage interne. Pour l’analyse et le dosage, le chromatographe liquide haute performance (série 1200) est couplé à un spectromètre de masse triple quadripôle 6430 (Agilent Technologies). La colonne est de type C18 de dimensions 2,1 x 150 mm et de porosité 2,7 µm. L’échantillon est injecté à hauteur de 10 µL sur la colonne thermostatée à 40°C. Le gradient du solvant débute à 95% d’eau et termine à 100% d’acétonitrile avec un débit de 0,3 mL.min -1 . Le spectromètre de masse est équipé d’une source d’ionisation électro-spray fonctionnant en mode négatif et positif. L’azote est utilisé pour la désolvatation et dans la cellule de collision.
Le taux d’élimination de chaque molécule est calculé par l’équation suivante :
où Ci représente la concentration initiale en la molécule dans l’échantillon, et Cf sa concentration finale.
Les résultats obtenus sont montrés dans le tableau 3, pour chaque zéolithe et pour chaque molécule. Est également indiqué dans ce tableau, pour chaque zéolithe testée, le taux d’élimination moyen (« Moy ») obtenu pour l’ensemble des molécules.
Zéolithe Ame (%) Bos (%) Dim (%) Feh (%) Fep (%) Fld (%) Fpi (%) Fpy (%) Flx (%) Ipr (%) Moy (%) F1 97,5 75,6 19,0 62,2 66,9 68,1 96,9 96,3 75,9 53,1 76,9 F2 98,8 86,4 23,6 72,3 77,2 80,3 98,0 97,9 83,3 64,9 84,4 F3 99,5 88,3 18,9 80,0 82,1 82,8 98,6 98,9 85,1 67,6 87,0 F4 98,6 79,3 16,9 68,7 82,2 74,9 99,0 98,1 80,8 54,6 81,8 F5 99,2 57,3 15,6 55,5 81,9 60,6 98,2 97,3 63,4 40,2 72,6 F7 27,3 10,2 2,0 8,0 13,5 5,0 15,1 7,0 14,4 0,5 11,2 F8 96,0 6,6 1,0 6,7 23,4 15,4 69,2 63,5 15,2 5,8 33,5 F9 66,2 12,1 0 0 8,4 7,2 9,0 1,9 7,7 0 11,7 F10 97,1 13,2 15,2 20,4 28,5 22,0 68,7 64,6 15,9 9,9 37,8 F11 98,0 17,2 3,9 21,1 45,7 32,5 81,7 73,8 22,0 13,5 45,1 M1 0 0 0 0 6,8 5,1 1,6 0,4 9,3 0,3 2,3 M2 19,5 0,1 7,3 3,5 16,8 5,1 13,4 12,9 10,1 9,3 10,1 M3 12,6 0 5,8 7,7 13,2 12,1 16,5 9,9 14,6 11,9 10,6 L1 25,1 11,9 12,1 20,6 15,6 2,5 20,8 15,9 17,3 15,6 16,1
Tableau 3 – Taux d’élimination (en %) des molécules par les différentes zéolithes – Moy représente le taux d’élimination moyen obtenu par la zéolithe pour l’ensemble des molécules
Comme on peut l’observer, les zéolithes conformes à l’invention F1 à F5 présentent des taux d’élimination moyens de l’ensemble des molécules particulièrement élevés, supérieurs à 70 %. Cette efficacité d’élimination s’observe sur toutes les molécules testées, à l’exception du diméthomorphe, pour lesquels les taux d’élimination sont plus bas, mais toujours supérieurs à ceux obtenus pour les autres zéolithes. Au total, les zéolithes selon l’invention s’avèrent largement les plus efficaces parmi toutes celles testées.
Les faujasites comparatives F7 à F11 sont plus efficaces que les mordenites et la zéolithe de type F, mais bien moins que les faujasites selon l’invention, y compris pour ce qui concerne la faujasite F10, dont le rapport Si/Al est proche de 7, et la faujasite F11, de rapport Si/Al bien supérieur à 7 mais dont le contre-cation est l’ion ammonium.
La montre le taux d’élimination moyen obtenu sur l’ensemble des molécules testées pour chacune des faujasites dont le contre-cation est H + ou Na + , ces faujasites étant classées par rapport Si/Al croissant. On observe clairement une augmentation significative du taux d’élimination moyen dès que le rapport Si/Al de la faujasite devient supérieur à 7. Au-delà de 40, ce taux est supérieur à 80 % et varie de façon moins importante.
Exemple 3 – Essais dans plusieurs vins
Généralement, le capot supérieur du dispositif de butée de suspension est pourvu d’une pluralité de crochets disposés sur une jupe externe et adaptés pour interférer diamétralement avec une pluralité de crochets du capot inférieur. Les crochets de chaque capot sont espacés les uns des autres dans le sens circonférentiel. Les crochets forment des moyens de retenue permettant de retenir axialement les capots supérieur et inférieur l’un par rapport à l’autre.
La présente invention vise à réduire les coûts de fabrication des dispositifs de butée de suspension connus.
L’invention concerne un dispositif de butée de suspension comprenant un capot de support inférieur, un capot d’appui supérieur, au moins un palier disposé entre lesdits capots.
Selon une caractéristique générale, l’un au moins desdits capots comprend au moins un premier groupe d’évidements espacés les uns des autres dans le sens circonférentiel sur une portion radiale annulaire dudit capot pour former une première couronne d’évidements, et au moins un deuxième groupe d’évidements espacés les uns des autres dans le sens circonférentiel sur ladite portion radiale annulaire pour former une deuxième couronne d’évidements.
Les évidements du deuxième groupe sont décalés radialement au moins en partie vers l’extérieur par rapport aux évidements du premier groupe.
Les évidements des premier et deuxième groupes d’évidements permettent de réduire la quantité de matière utilisée pour la fabrication du dispositif de butée de suspension, et ainsi de réduire le coût de fabrication.
Avantageusement, lesdits premier et deuxième groupes d’évidements laissent subsister sur ladite portion radiale dudit capot une portion radiale annulaire pleine intérieure et une portion radiale annulaire pleine extérieure, lesdites portions radiales annulaires pleines intérieure et extérieure étant situées radialement de part et d’autre desdits premier et deuxième groupes d’évidements.
Lesdites portions radiales annulaires pleines intérieure et extérieure améliorent la rigidité dudit capot.
Optionnellement, la dimension radiale de la portion radiale annulaire pleine intérieure de ladite portion radiale dudit capot peut être au moins deux fois plus grande que la dimension radiale de la portion radiale annulaire pleine extérieure de ladite portion radiale dudit capot.
Avantageusement, les évidements desdits premier et deuxième groupes d’évidements laissent subsister sur ladite portion radiale dudit capot une alternance dans le sens circonférentiel de premières et deuxièmes branches de matière s’étendant chacune radialement entre ladite portion radiale annulaire pleine intérieure et ladite portion radiale annulaire pleine extérieure.
Les efforts appliqués sur le dispositif de butée de suspension sont majoritairement appliqués obliquement depuis le capot d’appui supérieur vers le capot de support inférieur et radialement vers l’extérieur. Lesdites premières et deuxièmes branches de matière améliorent encore la rigidité dudit capot, notamment en répartissant les efforts appliqués sur le dispositif de butée de suspension.
Optionnellement, lesdites premières et deuxièmes branches de matière s’étendent purement radialement entre ladite portion radiale annulaire pleine intérieure et ladite portion radiale annulaire pleine extérieure.
Avantageusement, les évidements desdits premier et deuxième groupes d’évidements laissent subsister sur ladite portion radiale dudit capot des troisièmes branches de matière s’étendant chacune depuis l’extrémité proximale d’une desdites deuxièmes branches vers l’extrémité distale d’une desdites premières branches directement adjacente à ladite deuxième branche dans le sens circonférentiel.
Lesdites troisièmes branches de matière permettent encore de répartir les efforts appliqués sur le dispositif de butée de suspension et améliorent encore la rigidité dudit capot. Ainsi, la résistance mécanique de la butée de suspension est augmentée.
Optionnellement, chacune desdites branches de matière est de section constante.
Avantageusement, les évidements desdits premier et deuxième groupe d’évidements sont agencés sur ladite portion radiale dudit capot de sorte qu’un évidement dudit premier groupe d’évidements et un évidement dudit deuxième groupe d’évidements sont agencés entre chacune des première et deuxième branches directement successives dans le sens circonférentiel.
Pour les flux de données transmis en unicast, (exemple du flux F3 sur la ), l’affection d’une qualité maximale comprend, pour un flux unicast, une modification du plan de service pour ce flux de données afin qu’il ne comporte que des qualités inférieures ou égales à la qualité maximale allouée au flux de données F3.
Dès lors le client C6 va réagir en s’abonnant à une qualité disponible dans le plan de service afin de continuer à recevoir le contenu correspondant au flux de données F3.
L’affection d’une qualité maximale peut comprendre, pour un flux multicast, F1, F2, la configuration de la source S du flux de données pour transmettre des données correspondant au mieux à cette qualité maximale allouée.
Le dispositif de supervision, MC, peut être prévu pour configurer la source S en lui spécifiant les résolutions (ou qualités) à transmettre dans le flux m-ABR. La source S et le dispositif de supervision peuvent par exemple interopérer au moyen d’une interface API (pour « Application Programming Interface » en anglais) présentée par la source S.
Selon un mode de réalisation, il peut être prévu d’affecter une nouvelle qualité maximale allouée à un flux de données lorsque le réseau est toujours en situation de congestion au bout d’un délai supérieur à un seuil temporel déterminé. On peut par exemple fixer de seuil temporel à quelques minutes.
Ainsi, une réduction d’une qualité sur un flux pour répondre à une congestion du réseau peut ne pas suffire, et, au bout d’un certain temps, si le réseau est toujours congestionné, de nouvelles mesures peuvent être prises. Notamment, une nouvelle limitation des qualités disponibles pour un flux de données peut être décidée.
Dispositif de génération d’un signal optique pour la distribution de clés quantiques L’invention se situe dans le domaine technique des dispositifs permettant l’échange ou la distribution quantique de clés (en anglais QKD pour Quantum Key Distribution ), et plus particulièrement lorsque l’échange de clés est mis en œuvre par un protocole de type Prépare & Mesure (en anglais Prepare and Measure ) à variable discrète (en anglais DV pour Discrete Variable ).
L’invention porte sur un dispositif d’émission d’un signal optique performant et compact, présentant une résistance élevée face aux risques d’attaques par mesures des rayonnements électromagnétiques.
Cet échange/distribution implique : un émetteur 101 (généralement appelé Alice) configuré pour émettre une suite de qubits sur un canal optique 102. Dans les protocoles de type Prépare et Mesure à variable discrète, un qubit correspond à un photon dont l’état quantique code l’information 0 ou 1 sur plusieurs bases possibles choisies aléatoirement (ce qui correspond à l’étape Prépare ). L’état du photon peut par exemple être sa polarisation, sa phase, son temps d’arrivée, etc. ; un récepteur/détecteur 103 de qubits (généralement appelé Bob), qui détecte les photons dans une base choisie aléatoirement, et en mesure l’état, donc la valeur (0 ou 1) (ce qui correspond à l’étape Me sure ).
Pour établir une clé, l’émetteur 101 émet une suite aléatoire de qubits (suite de 0 et de 1) dans des bases choisies aléatoirement. Le récepteur 103 mesure les qubits de cette suite sur ses propres bases et reconstruit une suite de bits incomplète et fragmentaire, suite aux dégradations du signal liées à la transmission sur la liaison optique 102 (photons perdus sur le trajet, photons parasites, erreurs de mesure,…). Un processus dit de réconciliation, réalisé sur un canal de réconciliation 104, permet de générer une clé secrète connue seulement par l’émetteur 101 (Alice) et le récepteur 103 (Bob) à partir des deux suites aléatoires : la suite aléatoire émise par Alice et la suite reçue et reconstituée par Bob.
Dans les protocoles Prépare et Mesure à variable discrète, comme par exemple le protocole BB84, l’émetteur 101 (Alice) émet une suite aléatoire de qubits encodés sur plusieurs bases possibles et deux valeurs possibles (0 et 1). Idéalement, les qubits sont constitués de photons uniques. Dans les modes de réalisation où la source optique est un laser atténué, et non une source de photons uniques, celle-ci génère des états cohérents pouvant contenir un nombre fini de photons par impulsion avec une probabilité poissonienne. Des leurres peuvent être introduits afin de prévenir les attaques d’un tiers hostile (appelé Eve) basées sur la mesure de photons additionnels dans le cas d’impulsions à plusieurs photons. On parle alors de protocole BB84 decoy.
La représente schématiquement l’architecture d’un émetteur de qubits 200 pour un protocole Prépare et Mesure à variable discrète, comme par exemple le protocole BB84. Il comprend : une horloge 201, un équipement configuré pour générer un aléa 202, un équipement configuré pour réaliser une fonction de contrôleur de protocole 203, et un équipement source de photons « modulés », ou émetteur de photons 204.
Le contrôleur de protocole 203 de l’émetteur de qubits 200 est fonctionnellement connecté au canal de réconciliation par un dispositif noté Interface (I/F) de réconciliation 205 pour l’exemple. Les fonctions de contrôle et de gestion du canal de réconciliation, de contrôle et de déroulement du processus de réconciliation sont réparties entre les deux dispositifs de l’exemple : le contrôleur de protocole 203 de l’émetteur de qubits et l’interface de réconciliation 205.
L’horloge 201 cadence le dispositif et définit le taux de transmission de la suite aléatoire de qubits par train d’impulsions.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Selon un premier aspect, en référence aux figures 1 à 6, l’invention porte sur un dispositif de couverture 1 pour couvrir un conduit de guidage 21 d’un écoulement formé dans un caniveau 2.
Selon un second aspect, l’invention porte sur un système de drainage 0 comportant : - le caniveau 2 comportant le conduit de guidage 21 d’un écoulement d’eau dans le caniveau 2 ; et
- un dispositif de couverture 1 du caniveau 2 selon le premier aspect de l’invention, ce dispositif 1 étant supporté par le caniveau 2 de telle manière qu’un côté inférieur 12 du dispositif de couverture 1 soit orienté face au conduit de guidage 21 pour recouvrir un côté latéral supérieur ouvert du conduit de guidage 21.
Comme illustré sur les figures 1 à 6, le dispositif de couverture 1 selon l’invention présente :
- une fente longitudinale 3 qui s’étend en longueur, le long d’une direction longitudinale X1 du dispositif de couverture 1, la fente 3 étant disposée / formée d’un côté supérieur 11 du dispositif 1 ; et
- un premier passage 4 pour conduire de l’eau s’écoulant dans la fente 3 depuis le côté supérieur 11 du dispositif de couverture 1 vers un côté inférieur 12 du dispositif de couverture 1.
Le premier passage 4 s’étend entre une extrémité supérieure 41 du premier passage 4 qui est fluidiquement et mécaniquement reliée à la fente longitudinale 3 et une extrémité inférieure 42 du premier passage 4.
Le dispositif de couverture 1 présente un déflecteur 5 disposé du côté inférieur du dispositif de couverture 1.
Ce déflecteur 5 s’étend en face et à distance de l’extrémité inférieure 42 du premier passage 4 et en dessous de cette extrémité inférieure 42 du premier passage 4.
Le déflecteur 5 est disposé et adapté pour former un obstacle au passage de projections d’eau vers le premier passage 4 lorsque ces projections sont orientées vers le dispositif de couverture 1 (c’est-à-dire depuis l’extérieur du dispositif) en allant du côté inférieur du dispositif de couverture 1 vers le premier passage 4.
L’invention est particulièrement avantageuse car elle limite le risque que des projections et/ou des salissures ne remontent vers le passage 4 ou vers la fente 3 depuis le côté inférieur du dispositif 1.
Ainsi, lors d’opérations de nettoyage ou curage du caniveau 2 à l’aide d’une buse de nettoyage haute pression déplacée dans le conduit de guidage 21, le dispositif de couverture 1 du caniveau 2 s’oppose à la remontée de projections ou salissures, via le premier passage et la fente, jusqu’au niveau du côté supérieur du dispositif 1.
Cela rend l’opération de nettoyage / curage du caniveau plus facile à réaliser, moins polluante pour la surface du sol S située au niveau de la fente 3.
Comme on le comprend des figures 2 et 6 qui illustrent le système de drainage 0 selon l’invention, le dispositif de couverture 1 est porté par le caniveau 2 de manière que la fente 3 et une majeure partie du premier passage 4 se trouve au-dessus du caniveau 2.
Ce dispositif de couverture 1 recouvre une majeure partie de la face supérieure du caniveau 2, préférentiellement toute la surface supérieure du caniveau 2.
Le conduit de guidage 21 qui s’étend dans le caniveau 2 pour y guider l’écoulement présente un côté latéral supérieur ouvert pour déboucher vers une face supérieure du caniveau 2.
Selon l’un des aspects de l’invention, les deux parties du dispositif articulé sont formées par deux portions tubulaires, notamment cintrées ou droites, reliées par l’articulation, et le chronomètre est équipé d’un organe de déclenchement configuré pour déclencher le chronomètre, cet organe de déclenchement étant lié, d’une part, au chronomètre et, d’autre part, à l’une au moins des parties du dispositif articulé de sorte que l’écartement entre les deux parties du dispositif articulé agisse sur l’organe de déclenchement en vue de déclencher le chronomètre.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’organe de déclenchement est lié au chronomètre de manière amovible de sorte que l’écartement des deux parties du dispositif articulé de sa position repliée à sa position dépliée provoque une extraction de l’organe de déclenchement du chronomètre, extraction qui résulte en un déclenchement du chronomètre.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’organe de déclenchement comporte une languette de déclenchement configurée pour être insérée dans une fente du chronomètre.
Selon l’un des aspects de l’invention, le chronomètre est configuré pour être en mode désactivé tant que la languette est maintenue en place.
Selon l’un des aspects de l’invention, la languette de déclenchement est configurée pour agir sur un interrupteur du chronomètre.
Par exemple, l’extraction de la languette permet de connecter le chronomètre à une source d’énergie électrique d’alimentation, par exemple une batterie.
Selon l’un des aspects de l’invention, la languette de déclenchement est en matière électriquement isolante, et est configurée pour maintenir ouvert un circuit d’alimentation électrique du chronomètre.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’extraction de cette languette de déclenchement provoque la fermeture du circuit d’alimentation électrique du chronomètre, et le chronomètre se met en marche.
Par exemple, la languette de déclenchement est configurée pour être interposée entre une borne électrique du chronomètre et une pile, et le retrait de la languette de déclenchement permet de mettre en contact la pile avec la borne, ce qui ferme le circuit d’alimentation électrique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le chronomètre fait partie d’une carte électronique.
Selon l’un des aspects de l’invention, la carte électronique est montée à l’une des deux parties du dispositif articulé, notamment à une extrémité libre de la partie formée par une cartouche de captation du CO2, notamment une cartouche de chaux.
Selon l’un des aspects de l’invention, le chronomètre, ou la carte électronique qui définit le chronomètre, est monté sur un couvercle de la cartouche de captation du CO2.
Ceci permet de réduire le nombre de pièces en se passant d’un support spécifique pour le chronomètre.
Avantageusement le chronomètre est placé éloigné de la capacité d’oxygène (sur l’autre pièce rigide du dispositif articulé) qui peut comporter des pièces métalliques susceptibles d’être à risque pour les arcs électriques.