INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation pratique, la première partie peut comprendre un manchon axial ouvert en direction de la sortie, ce manchon axial étant formé avec au moins une fente hélicoïdale faisant office de chemin de came hélicoïdal et la seconde partie comprend un bout de tige formant au moins un ergot, le bout de tige étant reçu axialement dans le manchon axial avec l’ergot engagé dans la fente hélicoïdale. Avantageusement, le manchon axial peut comprendre plusieurs fentes hélicoïdales séparées par des pattes inclinées et le bout de tige forme autant d’ergots qu’il y a de pattes inclinées, les ergots définissant chacun un méplat incliné et les pattes inclinées définissant chacune une extrémité libre inclinée, les inclinaisons des méplats et des extrémités libres étant sensiblement égales. De préférence, la tête d’actionnement est vissée de manière amovible sur le réservoir de poudre au moyen de filetages respectifs présentant une inclinaison de filetage déterminée, qui est proche ou sensiblement égale aux inclinaisons des méplats et des extrémités libres, de sorte que, lors du vissage ou du dévissage de la tête d’actionnement, les ergots se positionnent entre les pattes inclinées à l’entrée des fentes hélicoïdales sans qu’il n’y ait de contact entre les ergots et les pattes inclinées. Ainsi, si l’on part de la configuration montée ou vissée après un dernier actionnement du distributeur, les ergots du bout de tige sont respectivement positionnés au niveau des entrées des fentes hélicoïdales. Un dévissage de la tête d’actionnement a alors pour effet de faire tourner les fentes hélicoïdales, alors que la tige de transmission reste immobile dans le réservoir. Grâce aux méplats inclinés des ergots et aux extrémités libres inclinées des pattes, les pattes vont passer au-dessus des ergots avec une trajectoire ascendante dont l’inclinaison est celle des filetages. Et lors du revissage, la dynamique est identique, mais de manière inversée : les pattes vont passer au-dessus des ergots et se positionner entre les ergots avec une trajectoire descendante dont l’inclinaison est proche de celle des filetages.
L’esprit de l’invention réside dans le fait de pouvoir retirer la tête de distribution du réservoir, de préférence par dévissage, en réalisant simultanément la déconnexion avec l’organe de distribution, et ceci de préférence sans le déplacer, ni en rotation, ni axialement. Une fois le réservoir à nouveau rempli de poudre, la tête de distribution du réservoir est remise en place sur le réservoir, de préférence par vissage, en réalisant simultanément la connexion avec l’organe de distribution, et ceci de préférence sans le déplacer, ni en rotation, ni axialement. En d’autres termes, l’organe de distribution n’est pas déplacé dans le réservoir par la tête de distribution, que ce soit lors de son retrait ou lors de sa remise en place.
La est vue en coupe transversale verticale à travers un distributeur de poudre selon l’invention,
Les figures 2a et 2b sont des vues en perspective avec le réservoir partiellement découpé, respectivement en position de repos et en position actionnée, et
Les figures 3a, 3b et 3c sont des vues en perspective du système de transformation, respectivement en configuration montée au repos, en cours de dévissage et en fin de dévissage.
Afin de conserver une base de données 33 ayant une grande pertinence, les attitudes de référence Ari associées à des dates de référence Dri anciennes, par exemple datant de plus de 20 minutes, sont supprimées afin de permettre le stockage de données de référence plus récentes.
Un exemple de mise en œuvre de l’invention va être dorénavant présenté en référence aux figures 4 à 5. Dans cet exemple, en référence à la , il est représenté de manière schématique une scène SC dans laquelle il est représenté trois points de référence P1, P2, P3 qui correspondent respectivement à trois attitudes de référence Ar1, Ar2, Ar3 associées à trois signatures optiques de référence Sr1, Sr2, Sr3 et à trois dates de référence Dr1, Dr2, Dr3. Par souci de pédagogie, le seuil d’attitude prédéterminé Sa est représenté sous la forme d’un cercle pour chaque point de référence P1, P2, P3.
En pratique, au début d’une mission, la base de données 33 ne comporte pas d’attitudes de référence et celles-ci sont apprises au cours de la mission. Dans cet exemple, trois attitudes de référence Ar1, Ar2, Ar3 ont déjà été apprises.
L’opérateur 2 souhaite observer la scène avec le système optique 1 et avec le module de vision 32 du dispositif de navigation 3. Il réalise tout d’abord une calibration du module inertiel 31 du dispositif de navigation 3 au moyen du dispositif de visée astrale. Ainsi, l’attitude inertielle courante Ac correspond à l’attitude initiale A0.
Puis, comme illustré à la , l’opérateur oriente le système optique 1 avec le dispositif de navigation 3 vers la scène SC selon une attitude de visée qui est représentée par un point de visée Pv sur la . Dans cet exemple, le point de visée Pv est au centre de l’image courante IMc
Le dispositif de navigation 3 détermine l’attitude de référence la plus proche Arp. A cet effet, les différentes signatures optiques de référence Sr1, Sr2, Sr3 sont comparées à une zone définie au voisinage du point de visée Pv dans l’image courante IMc. Cette comparaison est réalisée dans cet exemple par un algorithme de traitement d’image mettant en œuvre des opérations de corrélation.
Dans cet exemple, la troisième signature optique de référence Sr3 est la plus proche. Aussi, l’attitude de référence la plus proche Arp est la troisième attitude de référence Ar3 associée au troisième point de référence P3. Etant donné que la différence entre l’attitude inertielle courante Ac et la troisième attitude de référence Ar3 est inférieure au seuil d’attitude prédéterminé Sa comme illustré à la , le dispositif de navigation 3 peut déterminer une attitude de navigation An à partir de cette troisième attitude de référence Ar3.
Le calculateur 34 détermine premièrement un décalage angulaire Δ entre l’image courante IMc capturée par le module de vision 32 et la troisième signature optique de référence Sr3. Il peut alors déterminer l’attitude de navigation An à partir de l’attitude de référence la plus proche Arp et du décalage angulaire Δ. On obtient ainsi de manière pratique une attitude de navigation An qui corrige toute dérive éventuelle de l’attitude inertielle courante Ac.
De préférence, comme expliqué précédemment, si l’attitude inertielle courante Ac possède une faible incertitude, ce qui est par exemple le cas peu de temps après un calibrage astral, l’attitude inertielle courante Ac est utilisée comme attitude de navigation An.
Au cours de l’observation, l’opérateur modifie l’orientation du système optique 1 comme illustré à la . Le point de visée Pv est alors modifié. Dans cet exemple, la troisième signature optique de référence Sr3 est la plus proche. Aussi, l’attitude de référence la plus proche Arp est encore la troisième attitude de référence Ar3 associée au troisième point de référence P3. Dans cet exemple, étant donné que la différence entre l’attitude inertielle courante Ac et la troisième attitude de référence Ar3 est supérieure au seuil d’attitude prédéterminé Sa, le dispositif de navigation 3 ne détermine pas une attitude de navigation An mais stocke dans la base de données 33 de nouvelles données de référence en déterminant une quatrième attitude de référence Ar4 (correspondant à l’attitude inertielle courante Ac) associée à une quatrième signature optique de référence Sr4 (déterminée dans l’image courante IMc au voisinage du point de visée Pv) et à une quatrième date de référence Dr4.
De manière avantageuse, la base de données 33 augmente en taille et permet d’augmenter la précision et de réaliser des calibrations dynamiques au cours de l’utilisation du système optique 1.
En référence à la , il est représenté sur une première courbe Ca l’évolution d’une position angulaire Pang du système optique 1 au cours du temps. Comme illustré sur cette figure, la position angulaire augmente progressivement pour atteindre un plateau puis diminue de nouveau progressivement afin de passer de nouveau à des positions angulaires connues. Ainsi, les positions angulaires atteintes aux instants temporels t0, t1, t2, t3 sont identiques aux angulaires atteintes respectivement aux instants temporels t7, t6, t5, t4 comme illustré à la .
En référence à la , il est représenté sur une deuxième courbe Cb l’évolution de la dérive de l’attitude selon l’art antérieur Daa et l’évolution de la dérive de l’attitude selon l’invention D. On remarque que dans l’art antérieur, la dérive augmente au cours du temps et peut devenir très élevée, ce qui induit de fortes imprécisions. A l’inverse, grâce à l’invention, on remarque que la dérive est réduite à chaque fois que le dispositif de navigation 3 retrouve une position angulaire déjà rencontrée dans le passé (instants temporels t7, t6, t5, t4), c’est-à-dire, une attitude de référence Ari déterminée dans la base de données 33. Il en résulte que la dérive d’attitude D est corrigée de manière dynamique et peut être contenue au cours du temps. Grâce à l’invention, on peut fournir une attitude précise au cours de l’utilisation du système optique afin de réaliser des observations pendant plusieurs heures. De manière avantageuse, le dispositif de navigation 3 conserve une masse faible, un encombrement réduit et est peu énergivore afin de pouvoir être utilisé lors d’opérations militaires.
Ensemble comprenant un arbre et un aimant L’invention concerne un ensemble comprenant un arbre rotatif et un aimant, particulièrement destiné à être utilisé dans un actionneur pour des applications automobiles.
En général, une automobile comprend un actionneur tel qu'un actionneur de verrouillage de parking ou un actionneur de changement de vitesse. Ces actionneurs ont un ensemble qui comprend un arbre rotatif, un aimant et un capteur de position rotatif. L'aimant est monté sur l'arbre et sert de cible à un capteur de position angulaire à effet Hall, ou à tout autre capteur de ce type. Le capteur est placé à proximité de l'aimant de sorte qu'il détecte un champ magnétique généré par l'aimant. Les informations relatives à la position angulaire de l'arbre peuvent ainsi être déterminées.
En règle générale, l'aimant est monté sur l'extrémité distale de l'arbre. Un moyen adhésif, ou une colle, est appliqué sur l'extrémité distale et l'aimant est pressé dessus pour réaliser ce montage. Toutefois, lorsque l'on appuie sur l'aimant, la colle s'échappe de l'extrémité distale et il ne reste ainsi plus assez de colle pour retenir l’aimant. Le poids de l'aimant peut également pousser la colle vers une périphérie extérieure de l'aimant. Par conséquent, la colle est exposée à une forte contrainte mécanique de cisaillement et lorsque l'épaisseur de la colle n'est pas uniforme il existe un risque de perdre l’aimant.
système propulsif aeronautique a rendement propulsif ameliore Domaine de l’invention La présente invention concerne de manière générale le domaine des systèmes propulsifs, et plus particulièrement des systèmes propulsifs aéronautiques comprenant une soufflante carénée ou non carénée et présentant un taux de dilution élevé, voire très élevé.
Arrière-plan technologique Un système propulsif aéronautique comporte généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une section de soufflante, une section de compresseur pouvant comprendre un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion et une section de turbine pouvant comprendre une turbine haute pression et une turbine basse pression.
Ainsi, afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante, il a été proposé des systèmes propulsifs présentant un taux de dilution BPR (bypass ratio en anglais, correspondant au rapport entre le débit du flux d’air secondaire et le débit du flux d’air primaire) qui soit élevé. Pour atteindre de tels taux de dilution, la section de soufflante peut être découplée de la turbine basse pression, permettant ainsi d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Généralement, le découplage est réalisé à l’aide d’un mécanisme de réduction placé entre l’extrémité amont de l’arbre basse pression et un rotor de la section de soufflante. Le rotor de la section de soufflante est alors entrainé par l’arbre basse pression par l’intermédiaire du mécanisme de réduction à une vitesse de rotation inférieure à celle de l‘arbre basse pression.
Toutefois, dans un tel système, la performance globale du compresseur basse pression peut être limitée en raison de contraintes dimensionnelles pouvant résulter notamment de l’encombrement de montage de roulements situés dans une enceinte entre l’arbre basse pression et les roues mobiles du compresseur basse pression. Les volumes occupés dans cette enceinte peuvent dépendre en particulier du choix de la vitesse de rotation dudit compresseur et de la puissance qu’il est choisi d’obtenir via les compresseurs, la chambre de combustion et les turbines. L’encombrement du mécanisme de réduction peut aussi influencer les contraintes dimensionnelles agissant sur l’efficacité du compresseur basse pression à l’intérieur de la veine et du côté amont de l’enceinte. De plus, les contraintes dimensionnelles vont déprendre également de l’espace disponible pour intégrer le compresseur dans son environnement, en considérant alors le volume de la veine d’air dans le compresseur basse pression, ce volume de veine étant compris entre une paroi intérieure de veine et une paroi extérieure de veine. Les performances du compresseur basse pression dépendent ainsi à la fois de l’aérodynamisme et de l’encombrement autour du compresseur.
Un but de la présente invention est d’optimiser les performances du système propulsif et notamment d’améliorer le rendement du compresseur basse pression tout en maintenant un taux de dilution élevé.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect, un système propulsif aéronautique comprenant : - un arbre de soufflante ; - une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante entrainé en rotation par l’arbre de soufflante ; - un corps primaire comprenant une section de compresseur comprenant un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion et une section de turbine comprenant une turbine haute pression entrainant en rotation le compresseur haute pression au moyen d’un arbre haute pression et une turbine basse pression entrainant en rotation le compresseur basse pression au moyen d’un arbre basse pression ; - un mécanisme de réduction couplant l’arbre basse pression et l’arbre de soufflante afin d’entrainer l’arbre de soufflante à une vitesse inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression ; le compresseur basse pression comprenant un premier étage et au moins un autre étage, chaque étage comportant successivement dans le sens d’écoulement du gaz un rotor et un stator, le compresseur basse pression possédant un régime maximum ayant une valeur allant de 10700 tours par minute (rpm) à 13000 tours par minute (rpm), et une valeur du rapport entre un rayon moyen Rmoy du compresseur basse pression et un rayon interne du rotor du premier étage allant de 1,1 à 1,4.
Etape d'imprégnation par une liqueur acide Le procédé de traitement selon l'invention comporte une étape a) d’imprégnation du substrat lignocellulosique avec une liqueur acide de façon à obtenir un substrat lignocellulosique imprégné dont le pH est compris entre 0,1 à 3. Cette étape vise à préparer le substrat lignocellulosique pour l'étape de prétraitement.
Les conditions opératoires du procédé d’explosion à la vapeur sont les suivantes : - la vapeur est injectée directement dans le réacteur ; - la température du réacteur est généralement comprise entre 150 et 220°C, de préférence comprise entre 170°C et 210°C, - la pression est comprise entre 5 et 25 bars absolu (0,5 et 2,5 MPa), plus préférentiellement comprise entre 8 et 19 bars absolu (0,8 à 1,9 MPa), - le temps de séjour avant la phase de détente varie de 10 secondes à 90 minutes, et de préférence entre 3 minutes et 30 ou 40 minutes.
Le document DE102005059936A décrit un procédé de traitement des cheveux comprenant leur mise en forme et l’application d’une composition réductrice (ouverture des liaisons disulfures) avant d’exposer les cheveux ainsi traités à un rayonnement UV. Après exposition, une composition oxydante (recréation des liaisons disulfures) est alors appliquée de manière à fixer la chevelure. Il est simplement indiqué que la lumière UV assiste le phénomène de réduction des liaisons disulfures et permet de réduire le temps de traitement par rapport à une permanente « classique ».
L’exposition aux UV est également utilisée dans d’autres procédés de traitement capillaire tels que notamment décrit dans les documents US5246019A, WO2015165949, WO2020234311 et WO2007048473, visant la décoloration et/ou la coloration des cheveux, et WO2017108767, WO2007048472A1 visant l’application de composition de soin photopolymérisables.
Compte tenu des limitations évoquées précédemment, il existe un besoin permanent pour améliorer les procédés de mise en forme de fibres kératiniques tels que les cheveux, en particulier humains.
Pour ce faire, la présente invention a pour objet un procédé de mise en forme de fibres kératiniques, en particulier de fibres kératiniques humaines, notamment des cheveux, comprenant les étapes visant à :
- appliquer une tension mécanique aux fibres kératiniques à traiter,
- exposer lesdites fibres kératiniques à un rayonnement lumineux présentant un maximum d’émission dans un domaine de longueur d’onde compris entre 280nm et 650 nm,
le procédé étant caractérisé en ce que les fibres kératiniques à traiter reçoivent un éclairement énergétique supérieur ou égal à 1W/cm² et inférieur ou égal à 50 W/cm².
Ainsi, contrairement aux procédés présentés ci-dessus qui mettent en œuvre une exposition UV de très faible puissance pour aider l’action de formules réductrices usuelles et aux procédés qui, a contrario, nécessitent une exposition UV de forte puissance (réticulation, décoloration), il a été découvert qu’une exposition à un rayonnement lumineux dans la plage UV - visible de puissance modérée permettait d’obtenir une mise en forme de fibres kératiniques. Une telle puissance est suffisamment faible pour limiter les effets potentiellement négatifs du rayonnement sur les cheveux (éclaircissement, dommages) et suffisamment élevée pour ne plus nécessiter le recours à de fortes concentrations de produits réducteurs de liaisons disulfure.
Il est connu de l’article Direct Ultraviolet Laser-Induced Reductionof Disulfide Bonds in Insulin and Vasopressin, ACS Omega 2020, 5, 7962−7968 , qu’il est possible de réduire les liaisons disulfures dans l’insuline et la vasopressine grâce à un rayonnement UV laser. Ce document ne mentionne toutefois pas la possibilité d’obtenir une telle réduction dans des fibres kératiniques de manière à mettre en forme lesdites fibres. Il est par ailleurs difficilement envisageable d’utiliser un rayonnement laser si puissant pour la mise en forme d’une chevelure.
La puissance d’éclairement mise en œuvre dans le procédé objet de la présente demande peut être obtenue par l’emploi de LEDs, en particulier de LEDs UV.
Sans vouloir être lié par aucune théorie, bien que la puissance du rayonnement visé ne permette a priori pas d’induire un changement dans les ponts disulfures, la demanderesse pense que la mise en forme, et notamment le lissage, peut s’expliquer au moins partiellement par les transitions électroniques de la mélanine du cheveu dues à l’absorption de l’onde électromagnétique. De la chaleur est alors dégagée depuis le cœur du cheveu vers son extérieur. Cette chaleur est interne au cheveu et on ne considère plus le schéma classique d’un fer à lisser du type conduction thermique de plaques vers l’intérieur du cheveu.
La chaleur générée permet d’agir sur les liaisons hydrogènes, fortement présentes dans la kératine du cheveu, liaisons qui contribuent également de manière importante à la tenue et forme du cheveux.
Il convient également de noter que contrairement aux procédés de mise en forme utilisant les rayonnements infrarouges, l’utilisation d’un rayonnement UV-visible permet d’obtenir un effet même sur cheveux clairs, la mélanine présente étant suffisante pour absorber une quantité de rayonnement apte à générer une chaleur suffisante. Ainsi, bien que pouvant être mis en œuvre sur tout type de cheveux, le présent procédé convient particulièrement aux cheveux dits « clairs » présentant une hauteur de ton supérieure à 6 (blond foncé), et notamment supérieure à 8 (blond clair).
Préférentiellement, les fibres kératiniques à traiter reçoivent un éclairement énergétique supérieur ou égal à 2 W/cm², mieux 4 W/cm², encore mieux 6 W/cm².
Préférentiellement, les fibres kératiniques à traiter reçoivent un éclairement énergétique inférieur ou égal à 25 W/cm², mieux 12 W/cm², encore mieux 8 W/cm².
De meilleurs résultats ont été obtenus pour des valeurs d’éclairement comprise entre 6 et 8 W/cm².
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en endolysine(s), en particulier en endolysine(s) dérivée(s) d’un phage de Staphylococcus aureus , allant de 0,0001 % à 0,1 % en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de 0,0005 % à 0,01 % en poids par rapport au poids total de la composition, plus particulièrement de 0,001% à 0,005% en poids par rapport au poids total de la composition.
Pullulane Le pullulane (nom INCI : pullulan) conforme à l’invention est un polysaccharide constitué d'unités maltotriose, connues sous le nom d’α-(1,4)-α(1,6)-glucane. Trois unités de glucose dans le maltotriose sont connectées par une liaison glycosidique en α-(1,4), tandis que les unités maltotriose consécutives sont connectées l'une à l'autre par une liaison glycosidique en α-(1,6).
Il est produit à partir de l'amidon par le champignon Aureobasidium pullulans . Le pullulane est par exemple produit sous la référence commerciale PULLULAN PF 20® par le groupe Hayashibara au Japon ou sous la référence AQUA BETA® par la société Daiso, Co., Ltd.
Un pullulane peut avantageusement être présent dans une composition selon l’invention en une teneur usuelle pour une composition cosmétique, en particulier en une teneur usuelle lui permettant de jouer son rôle d’agent filmogène dans une composition, notamment aqueuse, de l’invention.
Une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en pullulane allant de 0,1% à 8% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de 0,5% à 5% en poids, plus particulièrement de 1% à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre une teneur en pullulane inférieure à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, notamment une teneur en pullulane inférieure à 8% en poids, en particulier une teneur inférieure à 5% en poids, notamment une teneur en pullulane inférieure à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
Un autre exemple de pullulane convenant selon l’invention est le pullulane commercialisé sous la dénomination « PULLULAN COSMETIC GRADE » par la société Hayashibara®.
Une composition selon l’invention peut être dépourvue de polysaccharides choisis dans le groupe constitué de la gomme de sclérotium, de carraghénanes et de la gomme de gellane.
Ces informations peuvent être un nombre de segments obtenus ou un temps calculé à partir de ces segments, connaissant la durée de chaque segment. La condition peut alors consister à comparer ce nombre, ou ce temps, avec un seuil.
Ce seuil peut être fixe, mais il peut aussi dépendre de l’utilisateur ou de l’application de lecture qui lit les segments de contenu à destination de l’utilisateur.
Ainsi, cette condition peut porter un besoin applicatif ou lié à l’utilisateur d’être plus ou moins proche du temps-réel : par exemple dans le cas d’une retransmission en direct d’une compétition sportive, il peut être souhaité que la lecture du contenu audio-vidéo ne soit retardé que d’un nombre minimal de segments par rapport à la source. Le seuil peut alors être fixé en fonction de ce besoin.