INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il va de soi qu’en fonction de la ou des couches fonctionnelles à structurer dans une capacitance de type MIM, l’homme du métier est parfaitement capable d’adapter le procédé de structuration tel que défini précédemment.
L’invention est particulièrement avantageuse pour structurer des couches ultraminces (ayant typiquement des épaisseurs inférieures à 50 nm), et/ou pour des structures présentant des surfaces microstructurées, c’est-à-dire des surfaces développées très importantes ayant un rapport d’aspect supérieur à 20 voire supérieur à 50. L’invention est particulièrement avantageuse pour fabriquer des structures MIM formées de couches ultraminces.
Néanmoins, l’invention peut être mise en œuvre pour structurer des couches ayant des épaisseurs pouvant aller jusqu’à 100 nm. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront du complément de description qui suit.
Brève description des figures représente un substrat 110 ayant une surface plane recouverte d’une couche sacrificielle 120, selon une étape d’un procédé de fabrication d’une couche électrique structurée selon le premier exemple de réalisation de l’invention.
est une vue partielle axonométrique du dispositif de la , coupé selon le plan de coupe IX-IX.
Définitions Par « brin longitudinal » est entendu selon l’invention tout élément s’étendant selon une direction principale d’extension (tel que par exemple un collier, un fil, ou une bande) et dont la longueur est substantiellement plus grande que chacune de ses autres dimensions considérées individuellement, la longueur étant mesurée selon ladite direction principale d’extension.
Par « organe de blocage d’une extrémité d’un brin longitudinal » est entendu selon l’invention tout élément apte à bloquer l’extrémité d’un brin longitudinal selon au moins un degré de liberté.
Les termes « horizontal », « vertical », « inférieur », « supérieur », « haut », « bas », « côté » sont définis par rapport à l’orientation du dispositif selon l’invention. En particulier, dans cette demande, le terme « vertical » désigne une orientation perpendiculaire à l’horizon tandis que le terme « horizontal » désigne une orientation parallèle à l’horizon. Les termes « longitudinal » ou « transversal » sont quant à eux définis par rapport aux dimensions d’extension de chaque brin longitudinal, le terme « transversal » désignant une direction perpendiculaire à la direction principale d’extension de chaque brin longitudinal.
Description détaillée de l’invention Sur les figures 1 à 5 est représenté un dispositif 2 selon une première variante de réalisation de l’invention. Le dispositif 2 comporte deux éléments 4, 6 et une charnière 8 reliant les deux éléments au niveau d’un axe de rotation A-A’. L’axe de rotation A-A’ est un axe horizontal lorsque le dispositif 2 est posé sur une surface horizontale plane. Les deux éléments 4, 6 sont monté mobiles en pivotement l’un relativement à l’autre autour de l’axe de pivotement A-A’. Le dispositif 2 présente ainsi une configuration ouverte (représentée sur la ), dans laquelle les deux éléments 4, 6 sont à l’écart l’un de l’autre, et une configuration fermée (représentée sur la ), dans laquelle les deux éléments 4, 6 sont en contact l’un avec l’autre.
Le dispositif 2 est par exemple un coffret de joaillerie ou un coffret de réception d’une montre (non représentée sur les figures), chacun des deux éléments 4, 6 étant une carcasse du coffret 2. Le coffret 2 comporte alors une carcasse inférieure 4 et une carcasse supérieure 6, la carcasse supérieure 6 formant un couvercle pour le coffret 2, la carcasse inférieure 4 formant une base destinée à reposer contre une surface plane telle que la surface d’une table ou d’un meuble par exemple. Dans la variante de réalisation particulière représentée sur les figures 1 à 5, chaque carcasse 4, 6 est de préférence constituée d’un matériau polymère injecté, typiquement un matériau thermoplastique.
Chaque élément 4, 6 est muni d’un fond 10 et d’une paroi latérale 12 entourant le fond 10. De préférence, et comme illustré sur les figures 2 et 3, chaque paroi latérale 12 forme une surface continue délimitant le fond 10 et définissant avec ce dernier un logement intérieur 14. De préférence encore, et comme visible sur la , le dispositif 2 comporte également deux revêtements 9A, 9B destinés chacun à recouvrir les faces externes (autrement dit les faces situées à l’extérieur du logement 14) du fond 10 et de la paroi latérale 12 d’un élément respectif 4, 6. Les faces internes (autrement dit les faces situées à l’intérieur du logement 14) du fond 10 et de la paroi latérale 12 de chaque élément 4, 6 peuvent également être gainées en étant revêtues d’une pièce de matière ou d’un insert (non représenté(e) sur les figures), par exemple en tissu.
La charnière 8 comporte quatre brins longitudinaux 16 et quatre organes 18 de blocage d’une extrémité d’un brin longitudinal 16 au sein de la paroi latérale 12 de l’élément inférieur 4. En variante non représentée, les organes de blocage 18 pourraient être prévus dans la paroi latérale 12 de l’élément supérieur 6. Chaque brin longitudinal 16 se présente sous la forme d’un collier de serrage, et chaque organe 18 de blocage d’une extrémité d’un brin longitudinal 16 se présente sous la forme d’une tête de collier de serrage. Avantageusement, chaque collier de serrage 16 et chaque tête de collier de serrage 18 est constitué du même matériau polymère que celui utilisé pour les carcasses 4, 6.
Comme illustré sur la , la paroi latérale 12 de chaque élément 4, 6 est munie de quatre canaux 20 de passage d’un brin longitudinal 16. La paroi latérale 12 d’un des éléments 4, 6, en l’occurrence de l’élément inférieur 4 dans l’exemple de réalisation représenté sur les figures 1 à 5, est munie en outre de quatre logements internes 22 de réception d’un organe de blocage 18 (les logements internes 22 étant particulièrement visibles sur les figures 3 à 5).
Comme illustré sur les figures 3 à 5, chaque canal 20 débouche d’une part sur une première ouverture 24 ménagée sur une face 26 de la paroi latérale 12 de l’élément correspondant 4, 6, laquelle face 26 est agencée le long de l’axe de rotation A-A’. Dans l’exemple de réalisation particulier des figures 1 à 5, chaque face 26 forme un bord rectiligne appartenant au rebord continu 27 de la paroi latérale 12 de l’élément correspondant 4, 6, et est destinée à venir au contact de la face 26 de la paroi latérale 12 de l’autre élément 4, 6 lorsque le dispositif 2 est dans sa configuration fermée. Chaque canal 20 débouche d’autre part sur une seconde ouverture 28 ménagée sur une face interne de la paroi latérale 12 de l’élément correspondant 4, 6. Chaque logement interne 22 de réception d’un organe de blocage 18 est formé dans une des secondes ouvertures 28 d’un des éléments 4, 6 (en l’occurrence de l’élément inférieur 4 dans l’exemple de réalisation représenté sur les figures 1 à 5).
Comme représenté sur les figures 2 à 5, chaque brin longitudinal 16 est ainsi fixé à une de ses extrémités dans une seconde ouverture 28 de l’élément supérieur 6, passe dans un des canaux 20 de l’élément supérieur 6, ressort par une première ouverture 24 de l’élément supérieur 6 (et traverse ainsi le revêtement 9B de l’élément supérieur 6, qui recouvre notamment la face 26 correspondante), entre dans l’élément inférieur 4 par une de ses premières ouvertures 24 (et traverse ainsi le revêtement 9A de l’élément inférieur 4, qui recouvre notamment la face 26 correspondante), passe dans le canal 20 correspondant de l’élément inférieur 4, puis arrive dans un des logements internes 22 de l’élément inférieur 4 et vient à être fixé à son autre extrémité par l’intermédiaire d’un des organes de blocage 18 (plus précisément par serrage, par insertion de l’extrémité du collier de serrage 16 dans la tête de collier de serrage 18).
Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur les figures 1 à 5, chaque canal 20 de passage d’un collier de serrage 16 forme un puits (fermé). En variante non représentée, chaque canal 20 de passage d’un collier de serrage 16 peut former une gorge.
De préférence, et comme visible en particulier sur les figures 2 à 5, chaque canal 20 de passage d’un collier de serrage 16 présente une section longitudinale en forme de « J », le haut du « J » débouchant sur une première ouverture 24, la jambe du « J » débouchant sur une seconde ouverture 28.
Sur les figures 6 à 10 est représenté un dispositif 32 selon une deuxième variante de réalisation de l’invention. Par la suite, les éléments identifiés avec les mêmes références numériques que celles employés pour des éléments du premier mode de réalisation sont identiques ou analogues à ces éléments et ne seront donc pas décrits plus en détails.
Le dispositif 32 comporte deux éléments 4, 6 et une charnière 8 reliant les deux éléments au niveau d’un axe de rotation A-A’. Les deux éléments 4, 6 sont monté mobiles en pivotement l’un relativement à l’autre autour de l’axe de pivotement A-A’.
Le dispositif 32 est par exemple un coffret de joaillerie ou un coffret de réception d’une montre (non représentée sur les figures), chacun des deux éléments 4, 6 étant une carcasse du coffret 2. Dans la variante de réalisation particulière représentée sur les figures 6 à 10, chaque carcasse 4, 6 est en forme de parallélépipède rectangle et est de préférence constituée d’un matériau en carton renforcé ou en panneau de bois incorporant des fibres de bois au sein d’une résine.
Une limitation sécuritaire et fonctionnelle peut encore être associée à un paramètre de fonctionnement dit « d’état ». Un tel paramètre d’état est susceptible de prendre au moins deux valeurs distinctes. Une telle limitation est par exemple respectée lorsque le paramètre d’état est dans un premier état et non respectée lorsque le paramètre est dans un second état. Un paramètre d’état peut par exemple caractériser un état de fonctionnement d’un équipement et comporter un état « de fonctionnement normal », un état « arrêté » ou un état « présence d’un dysfonctionnement » relatif à cet équipement.
Par ailleurs, certaines de ces limitations qu’elles soient sécuritaires ou fonctionnelles peuvent comporter des seuils d’hystérésis afin d’éviter des engagements et désengagements successifs et intempestifs du mode de fonctionnement économique.
Par exemple, une limitation sécuritaire ou fonctionnelle peut comporter un seuil inférieur d’hystérésis muni d’un premier seuil et d’un second seuil, le second seuil étant supérieur au premier seuil. Cette limitation est ainsi considérée comme étant respectée tant que la valeur du paramètre de fonctionnement est supérieure au premier seuil. La valeur du paramètre est également supérieure au second seuil dans ce cas. Cette limitation est également considérée comme étant respectée lorsque la valeur du paramètre de fonctionnement devient inférieure au second seuil en restant supérieure au premier seuil.
Dès que la valeur du paramètre est inférieure au premier seuil et au second seuil, la limitation est considérée comme n’étant pas respectée et reste considérée comme n’étant pas respectée tant que la valeur du paramètre est inférieure au second seuil, donc y compris une fois que la valeur du paramètre est supérieure au premier seuil. La limitation est de nouveau considérée comme étant respectée dès que la valeur du paramètre est supérieure au second seuil, et donc supérieure également au premier seuil.
Selon une autre possibilité compatible avec les précédentes, si l’aéronef n’est pas dans le mode de fonctionnement économique et que les limitations fonctionnelles et sécuritaires sont respectées par les paramètres de fonctionnement, le procédé peut comporter une émission d’une information relative à une disponibilité du mode de fonctionnement économique. Cette information permet d’informer le pilote de l’aéronef que les limitations fonctionnelles et sécuritaires relatives au mode de fonctionnement économique sont respectées et que l’aéronef peut donc utiliser ce mode de fonctionnement économique sans risque et de façon efficace pour réduire la consommation de carburant, et par suite le coût opérationnel du vol. Suite à l’émission de cette information, le pilote peut alors décider, via une interface homme-machine, de commander l’engagement du mode de fonctionnement automatique.
Cette émission d’une information relative à une disponibilité du mode de fonctionnement économique peut comporter l’affichage d’un message sur un dispositif d’affichage de l’aéronef, l’émission d’un son à l’aide d’un haut-parleur ou l’émission d’une vibration à l’aide d’un dispositif haptique.
De façon alternative, si l’aéronef n’est pas en mode de fonctionnement économique et que les limitations fonctionnelles et sécuritaires sont respectées par les paramètres de fonctionnement, le procédé peut comporter un engagement du mode de fonctionnement économique. Cet engagement du mode de fonctionnement économique est par exemple effectué automatiquement si le pilote a préalablement sélectionné une telle possibilité via une interface homme-machine adaptée.
L’étape d’engagement du mode de fonctionnement économique peut comporter une première régulation d’au moins un des moteurs thermiques à l’aide du régulateur de sorte qu’il soit un moteur actif et fournisse la puissance mécanique requise audit au moins un rotor, et une seconde régulation d’au moins un autre des moteurs thermiques à l’aide du régulateur afin qu’il soit un moteur passif, ne fournissant aucune puissance mécanique audit au moins un rotor. La seconde régulation comporte par exemple un arrêt ou une mise au ralenti d’un ou des autres moteurs thermiques à l’aide du régulateur.
De plus, le calculateur peut déterminer quel moteur thermique peut ou doit être un moteur actif et quel moteur thermique peut ou doit être un moteur passif parmi les moteurs thermiques pour le mode de fonctionnement économique. Le calculateur transmet alors au régulateur des informations relatives au moteur actif pour la première régulation et au moteur passif pour la seconde régulation.
Cette information peut, par exemple, permettre d’alterner plusieurs moteurs actifs sur plusieurs vols successifs, voire sur un même vol afin d’équilibrer la durée d’utilisation et d’endommagements des moteurs thermiques ainsi que des arbres d’entrée associés d’une boîte de transmission mécanique de puissance à laquelle est relié chaque moteur thermique. Cette information peut être déterminée en fonction des paramètres de propulsion relatifs à l’ensemble de l’aéronef, et en particulier des données d’usage relatives aux moteurs thermiques et à la chaîne de transmission mécanique fournies respectivement par les compteurs moteurs et par les compteurs transmission. En conséquence, la maintenance des moteurs thermiques et de la chaîne de transmission mécanique peut être optimisée, la maintenance des deux moteurs pouvant par exemple être effectuée simultanément.
Cette information peut en particulier être utilisée lors de l’étape d’engagement du mode de fonctionnement économique afin de définir à quels moteurs thermiques doivent respectivement être appliquer la première régulation et la seconde régulation.
Selon une autre possibilité compatible avec les précédentes, le procédé peut comporter une étape d’affichage à l’aide d’un dispositif de visualisation, tel un écran, afin d’afficher un ou plusieurs paramètres de fonctionnement et les limitations fonctionnelles et sécuritaires associées. De la sorte, le pilote de l’aéronef peut visualiser en permanence une information relative à la position de ces paramètres par rapport à leurs limitations respectives, et décider s’il peut utiliser ou non le mode de fonctionnement économique.
Selon une autre possibilité compatible avec les précédentes, le régulateur peut comporter autant de contrôleur moteur que l’aéronef comporte de moteurs thermiques, chaque contrôleur moteur étant dédié à un seul moteur thermique afin de gérer, réguler et surveiller son fonctionnement. Chaque contrôleur moteur permet par exemple de stocker dans une mémoire les compteurs moteurs d’un moteur thermique et les incrémenter lors du fonctionnement des moteurs thermiques.
Un tel contrôleur moteur est par exemple de type EECU pour la désignation en langue anglaise « Electronic Engine Control Unit » voire peut faire partie d’un système de type FADEC pour la désignation en langue anglaise « Full Authority Digital Engine Control ».
Selon une autre possibilité compatible avec les précédentes, le mode de fonctionnement économique peut comporter un premier mode de fonctionnement, pour lequel le moteur passif est arrêté et non alimenté en carburant, et un second mode de fonctionnement, pour lequel le moteur passif est démarré et alimenté en carburant, sans fournir de puissance mécanique audit au moins un rotor.
Un aéronef peut disposer des deux modes de fonctionnement économique ou d’un seul de ces deux modes de fonctionnement économique.
Les résistances de fuite R61 et R62 ont pour but de réaliser une décharge lente des condensateurs respectifs C91 et C92. La commutation d’impédance des transistors est alors monotone dans le temps ce qui permet de produire des impulsions de tensions franches avec un front raide et un pic avec une région plate, où la tangente est horizontale, telles que celles que l’on a sur la , ce qui permet de déterminer précisément l’amplitude crête.
Au besoin, compte tenu de la fréquence d’échantillonnage Fs élevée du signal microphonique valant typiquement 44100 Hz (ou échantillons par seconde, noté éch/s sur la figure) codés sur 16 ou 24 bits, on peut lisser les échantillons sur une moyenne mobile de quelques échantillons successifs. Cela permet de lisser le pic, le rendre plus stable et reproductible d’une mesure à l’autre et in fine de mieux déterminer l’amplitude crête.
Le gain G optimal du microphone est réglé de façon à ce que l’amplitude crête des impulsions soit comprise entre 5% et 50% de la pleine échelle et préférentiellement autour de 40% de la pleine échelle à température ambiante pour une résistance de platine CTP et autour de 5% à 15% pour une thermistance CTN qui peut varier sur une plage beaucoup plus grande, typiquement entre 58 Ohms et 18 kOhms entre -40°C et +125°C pour une valeur nominale de 1kOhms à 25°C.
De ce point de vue, le réglage classique du gain audio d’un microphone opéré par les systèmes d’exploitation des PCs (MS Windows, Linux, Android etc…), tablettes et smartphones sont parfaitement adaptés au réglage du gain optimal pour les impulsions de sortie du capteur de température. Sur cette figure on a représenté en pointillés sur le graphe supérieur l’impulsion liée à la résistance de référence et en trait plein l’impulsion liée à la thermistance au moment où les transistors T1, T2 deviennent passants.
Le rapport des amplitudes crêtes de la courbe en trait continu sur celle de la courbe en pointillés est considéré comme étant identique au rapport Rho =V T / V R des tensions continues V T et V R , à une faible erreur près caractérisée un peu plus loin.
De ce rapport et de la connaissance de la loi de variation de la résistance en fonction de la température, on détermine la température de la thermistance R21.
Le second graphe au bas de la représente un monitoring de la température mesurée à une cadence qui peut atteindre typiquement 0.5 à 2 mesures par seconde, sachant que les intervalles de temps entre les deux rafales de synchronisation soient identiques, typiquement de 0.4 seconde, ce qui est grand devant la durée des rafales valant typiquement 5 à 10 ms, mais aussi suffisamment petit pour que le retour aux tensions continues V T et V R aux bornes de la thermistance et de la résistances de référence soit atteint après que les transistors T1 et T2 sont repassés à l’état bloqué.
On obtient ainsi une bonne précision de mesure. Elle atteint typiquement 0.1°C avec une résistance de platine, et 0.01°C avec une thermistance CTN avec des prises jack femelles à 4 points sur les unités de traitement électronique.
Lorsqu’il y a 2 prises jack, l’une à 2 pôles pour le microphone et l’autre à 3 pôles pour les sorties stéréo, la résolution en température est encore meilleure en raison de la réduction du bruit de fond sur la voie microphonique. Il faut néanmoins un adaptateur d’une prise jack femelle à 4 pôles vers 2 prises jack femelles, l’une mono, l’autre stéréo.
Il existe un autre type d’adaptateur d’intérêt femelle-femelle 4 pôles, consistant à inverser les pôles MP et GND au moyen d’un double commutateur (dit double switch DPDT=double pole double throw en anglais) directement en sortie de l’unité de traitement électronique qui peut inverser ces deux pôles d’un fabricant à l’autre. Les transistors T1 et T2 associés à leurs condensateurs respectifs C81 et C82 constituent ainsi des sources de tension impulsionnelle basse impédance, indépendantes de la température au moment où les transistors commutent et passent à l’état passant dont la tension crête est égale aux tensions continues V T et V R que l’on retrouve aux bornes des résistances de référence R22 et de la thermistance R21.
Du côté des ponts de résistances (41) et (42) nous avons des sources de tensions continues pouvant être perçues comme des générateurs de Thévenin avec une résistance source haute impédance valant R11 en parallèle à R21 (soit R11.R21/(R11+R21)=909.1 Ohms à 0°C) pour la thermistance et R12 en parallèle avec R22 (soit 909.1 Ohms) pour la résistance de référence stable en température.
Les forces électromotrices équivalentes de ces générateurs de Thévenin sont V T et V R avec V T =VREF1xR21/(R21+R11) et V R =VREF1xR22/(R22+R12). Compte tenu des valeurs numériques choisies sur la , nous avons V T =113.6 mV à 0°C et V R =113.6 mV quelle que soit la température, à la tolérance de stabilité en température près.
Ainsi au moment où le transistor T1 (respectivement T2) commute à l’état passant, la résistance source R11//R21 (respectivement R12//R22) haute impédance est transformée en résistance source basse impédance valant Rds T1 (on) + 1/(jC 81 *2π*f) où f désigne la fréquence de travail (respectivement Rds T2 (on) + 1/(jC 82 *2π*f). Si les transistors T1 et T2 basculent instantanément, la fréquence de travail peut être considérée comme infinie et la résistance source se limite au Rds(on) des transistors.
Si Rds(on)=0.02 Ohms pour T1 et T2, on a ainsi transformé une impédance source continue de 909 Ohms en une impédance source impulsionnelle de 0.02 Ohms et une tension source continue V R de 113.6 mV en une impulsion d’amplitude crête de 113.6 mV.
Ceci constitue un avantage majeur de l’invention en termes de réduction potentielle de la consommation électrique et de possibilité de raccordement à une unité électronique, distante sans perte de précision liée à la résistance linéique des conducteurs de petit diamètre ou à une éventuelle faible impédance d’entrée du circuit audio de réception.
La donne l’allure générale d’une séquence de mesure consistant en les rafales de synchronisation L et R représentées sur le graphe supérieur de la figure, tandis que le graphe inférieur montre les impulsions correspondantes transmises au conducteur microphonique MP. On remarque qu’une impulsion de signe opposé et beaucoup plus aplatie apparait au moment du blocage des transistors T1 et T2. Ceci est dû au temps de charge lent des condensateurs C81 et C82 à travers les résistances R11 et R12.
L’invention porte sur un générateur caractérisé en ce que les n augets (2) sont superposés les uns au-dessus des autres, et fixés par la paroi 2a autour d’une roue (1), avantageusement une roue (1) de diamètre supérieur ou égal à 3 mètres.
Le générateur selon l’invention est caractérisé selon un aspect en ce qu’il est recouvert, à l’exception du siphon T ou collecteur d’eau de pluie.
Le générateur selon l’invention est caractérisé en ce qu’il comprend une roue d’u moins 3 m de diamètre, à augets ou godets selon l’invention.
L’énergie de l’eau déversée sur la roue permet l’actionnement de la roue par un remplissage des augets successifs n puis n-1 situés sur la partie supérieure latérale de la roue. Le vidage des augets dans la cuve sous la roue se fait lorsque les augets se retrouvent renversés. L’ensemble peut être recouvert pour une protection contre le sable/poussière ou autre et ce qui permet aussi d’éviter l’évaporation si le fluide est de l’eau.