INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple, la cage 102 comprend une partie tubulaire 105 décrivant le passage du fluide 103 et la membrane 101 est fixée autour d'une extrémité 150 de la partie tubulaire 105 pour couvrir le passage du fluide 103. Dans certains exemple, la seule liaison entre la membrane 101 et la cage 102 est assurée par le raccord frangible 104.
Le dispositif 100 comprend également un couvercle 106 recouvrant la cage 102. Le couvercle 106 s'adapte sans serrer à une paroi tubulaire 107 de la cage 102, de sorte que l'air puisse passer entre eux. En particulier, quatre passages 160 sont également décrits entre le couvercle 106 et la paroi tubulaire 107, qui permettent à l'air de passer entre eux.
La cage 102 comprend une connexion à baïonnette 108 et avec quatre brides 180 et un joint 109 espacé des brides 180. Les brides 180 décrivent chacune une partie d’une lèvre 181 de la cage 102 qui est configuré pour coopérer avec le joint 109 afin de capturer une paroi 11 du boîtier 10 entre eux pour fixer de manière étanche la cage 102 dans un trou 12 du boîtier 10.
Lorsque le dispositif 100 est fixé de manière étanche dans le trou 12 de la cage 102, l'air peut passer à travers la membrane 101 afin d'égaliser la pression à l'intérieur du boîtier 10 avec la pression ambiante à l'extérieur du boîtier 10. La membrane 101 est perméable aux gaz et imperméable aux liquides pour permettre à l'air de la traverser.
Toutefois, en cas d'augmentation rapide de la chaleur et/ou de la pression à l'intérieur du boîtier 10, le raccord frangible 104 est configuré pour se rompre à une température prédéterminée et/ou à un différentiel de pression prédéterminé entre l'intérieur et l'extérieur du boîtier 10. Cela permet d'exposer le passage de fluide 103, afin d'éviter une surchauffe et/ou une surpression à l'intérieur du boîtier 10.
Plus précisément, le raccord frangible 104 constitue une zone de faiblesse qui se rompra avant la membrane 101. Dans cet exemple, le raccord frangible 104 est constitué d'un matériau thermofusible. Par conséquent, le différentiel de pression auquel le raccord frangible 104 cède diminuera avec l'augmentation de la température à laquelle le raccord frangible 104 est exposé.
Dans certains exemples, le raccord frangible 104 peut être plus résistant que la membrane 101 à des températures de fonctionnement normales, mais plus faible que la membrane 101 lorsque la température atteint une limite prédéterminée. Dans d'autres exemples, le raccord frangible 104 peut constituer une zone de faiblesse même dans des conditions de fonctionnement normales, la pression à laquelle la membrane se détache 101 diminuant au fur et à mesure que la température augmente.
L'homme du métier comprendra que les modes de réalisation décrits ci-dessus peuvent varier de nombreuses manières, à condition qu'ils soient cohérents avec la portée des revendications.
Liste des signes de références 1 0 boîtier de batterie
11 paroi du boîtier
12 trou du boîtier
100 dispositif d'égalisation de pression
101 membrane
102 cage
103 passage de fluide
104 raccord frangible
Pour simplifier, la illustre un exemple dans lequel le coefficient de réflexion S 11 de chaque dispositif électronique radiofréquence 109-1, 109-2, 109-3, 109-4, 109-5 est minimal lorsque la fréquence d’émission f est égale à la fréquence centrale f 1 , f 2 , f 3 , f 4 , f 5 du dispositif considéré. En d’autres termes, la illustre un exemple dans lequel la fréquence de résonance, ou fréquence propre, de chaque dispositif électronique radiofréquence 109-1, 109-2, 109-3, 109-4, 109-5 est sensiblement égale à sa fréquence centrale. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, la fréquence de résonance de chaque dispositif électronique radiofréquence 109-1, 109-2, 109-3, 109-4, 109-5 pouvant bien entendu être différente de sa fréquence centrale f 1 , f 2 , f 3 , f 4 , f 5 . À titre d’exemple, le décalage de la fréquence de résonance d’un dispositif électronique radiofréquence 109-1, 109-2, 109-3, 109-4, 109-5 par rapport à sa fréquence centrale f 1 , f 2 , f 3 , f 4 , f 5 dépend d’un écart de température à laquelle est exposé le dispositif 109 par rapport à une température correspondant au cas où la fréquence de résonance du dispositif 109-1, 109-2, 109-3, 109-4, 109-5 est égale à sa fréquence centrale f 1 , f 2 , f 3 , f 4 , f 5 . Cela permet ainsi de connaître la température à laquelle est exposé chaque dispositif 109 considéré à l’intérieur de l’enceinte 101.
Par ailleurs, la illustre un exemple dans lequel les fréquences centrales f 1 , f 2 , f 3 , f 4 et f 5 sont espacées les unes des autres de manière uniforme. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, les fréquences centrales f 1 , f 2 , f 3 , f 4 et f 5 pouvant, à titre de variante, être espacées les unes des autres de façon quelconque.
Un avantage lié au fait de prévoir, dans le dispositif électronique radiofréquence 107, deux bornes de transition radiofréquence 119a et 119b transmettant des signaux déphasés l’un par rapport à l’autre est que cela permet d’élargir la bande passante du champ électromagnétique radiofréquence EMF produit par le dispositif 107 (courbe 207) par rapport à la bande passante que l’on obtiendrait en utilisant par exemple une seule borne de transition radiofréquence (courbe 207′ en pointillé), par exemple la borne 119b. Cela permet par exemple d’adresser plusieurs dispositifs 109, ou un nombre de dispositifs 109 plus important.
Un avantage du dispositif électronique radiofréquence 107 tient au fait qu’il ne nécessite pas de modifications de la géométrie de l’enceinte 101. Cela permet d’intégrer le dispositif 107 dans des enceintes de formes et de dimensions variées. Un autre avantage du dispositif 107 tient au fait qu’il ne nécessite pas l’intégration d’éléments, notamment un ou plusieurs émetteurs de champ radiofréquence, à l’intérieur de l’enceinte 101. Cela permet d’utiliser le dispositif 107 dans des applications où les dispositifs 109 sont exposés à des conditions d’ambiance difficiles, par exemple des températures de l’ordre de plusieurs centaines de degrés, rendant impossible l’intégration de tout ou partie du dispositif électronique radiofréquence 107 à l’intérieur de l’enceinte.
À titre d’exemple, les fréquences centrales f 1 , f 2 , f 3 , f 4 et f 5 sont de l’ordre de plusieurs centaines de mégahertz, par exemple comprises entre 800 et 1 000 MHz. La bande de fréquences comprenant les fréquences centrales f 1 , f 2 , f 3 , f 4 et f 5 présente par exemple une largeur d’autant plus grande que le nombre de dispositifs 109 est important.
La est une vue de dessus, schématique et partielle, d’un exemple de système 300 comprenant le dispositif électronique radiofréquence 107 selon un mode de réalisation. Le système 300 de la diffère du système 100 de la en ce que, dans le système 300 de la , le dispositif électronique radiofréquence 107 est interposé entre le couvercle 105 et la cuve 103 (non représentée) de l’enceinte 101.
Dans l’exemple représenté, le couvercle 105 comprend plusieurs points d’accès ou ports 301 (cinq ports 301-1, 301-2, 301-3, 301-4 et 301-5, dans l’exemple illustré en ). Les bornes de transition radiofréquence 119a et 119b du dispositif électronique radiofréquence 107 sont par exemple disposées de sorte à être mises en contact avec les ports 301-1 et 301-2, respectivement. À titre d’exemple, les ports 301 correspondent à des trous destinés à être traversés par des moyens de fixation, par exemple des boulons, permettant de solidariser mécaniquement le couvercle 105 à la cuve 103. Des éléments isolants, non illustrés en , peuvent être prévus pour réaliser l’isolation électrique entre le couvercle 105 et la cuve 103.
Dans l’exemple représenté, les ports 301-1 et 301-2 où sont placées les bornes de transition radiofréquence 119a et 119b sont adjacents. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, les ports 301 recevant les bornes 119a et 119b pouvant, à titre de variante, être non adjacents. À titre d’exemple, les ports 301 où sont placées les bornes de transition radiofréquence 119a et 119b sont choisis à partir de résultats obtenus à l’aide d’outils de simulation numérique, en fonction par exemple de la géométrie de l’enceinte 101, du nombre de ports 301 disponibles, de la fréquence du champ, etc., par exemple de sorte à obtenir une bande passante la plus large possible.
La est une vue de dessus, schématique et partielle, du dispositif électronique radiofréquence 107 du système 300 de la selon un mode de réalisation.
Dans l’exemple représenté, le circuit diviseur de puissance 115 est un diviseur de Wilkinson comprenant une borne d’entrée connectée à l’entrée du dispositif électronique radiofréquence 107. Dans l’exemple illustré, l’entrée du dispositif 107 comprend un connecteur 401, par exemple un connecteur coaxial, par exemple de type SMA (de l’anglais « SubMiniature version A »), destiné à recevoir le signal SIG. Le circuit diviseur de puissance 115 comprend deux pistes conductrices connectées au connecteur 401 et un élément résistif 403, par exemple une résistance, reliant les deux pistes conductrices au voisinage des sorties du circuit 115. À titre d’exemple, l’élément résistif 403 présente une résistance de l’ordre de 100 Ω.
Dans l’exemple représenté, les sorties du circuit diviseur de puissance 115 sont connectées aux bornes de transition radiofréquence 119a et 119b par des pistes conductrices de longueurs différentes. Le circuit déphaseur 117 comprend par exemple ainsi une ligne à retard. Plus précisément, dans l’exemple illustré en , la borne de transition radiofréquence 119a est connectée à une sortie du circuit diviseur de puissance 115 par une piste conductrice 405a présentant une longueur supérieure à une autre piste conductrice 405b connectant la borne de transition radiofréquence 119b à l’autre sortie du circuit diviseur de puissance 115. À titre d’exemple, la différence de longueur entre les pistes 405a et 405b est telle que le signal transmis à la borne de transition radiofréquence 119a soit déphasé d’environ 90° par rapport au signal transmis à la borne de transition radiofréquence 119b. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, les longueurs respectives des pistes conductrices 405a et 405b pouvant être choisies pour obtenir un déphasage quelconque entre les signaux appliqués aux bornes de transition radiofréquence 119a et 119b, le déphasage entre ces signaux pouvant par exemple être déterminé au moyen d’outils de simulation numérique de sorte à maximiser la largeur de la bande passante du champ EMF produit par le dispositif 107.
À titre d’exemple, le circuit diviseur de puissance 115, le circuit déphaseur 117, les pistes conductrices 405a et 405b, et les bornes de transition radiofréquence 119a et 119b sont formés dans un niveau de métallisation d’une carte de circuit imprimé. Les pistes conductrices 405a et 405b font par exemple partie de lignes microruban (« microstrip », en anglais) comprenant en outre un plan de masse formé dans un autre niveau de métallisation disposé d’un côté de la carte de circuit imprimé opposé au côté sur lequel sont formés les circuits 115 et 117, les pistes 405a et 405b, et les bornes 119a et 119b. Dans un cas où les bornes de transition radiofréquence 119a et 119b sont en contact avec le couvercle 105 de l’enceinte 101, le plan de masse situé du côté opposé de la carte de circuit imprimé est par exemple en contact avec la cuve 103. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, les pistes conductrices 405a et 405b pouvant, à titre de variante, être réalisées par tout type de ligne de transmission, par exemple une ligne ruban (« stripline », en anglais), un guide d’ondes coplanaire (« coplanar waveguide », en anglais), un câble coaxial, etc. Par ailleurs, bien que l’on ait exposé, à des fins de simplification, un cas dans lequel la carte de circuit imprimé comprend deux niveaux de métallisation, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ce cas, la carte de circuit imprimé pouvant plus généralement présenter un nombre quelconque, par exemple supérieur ou égal à deux, de niveaux de métallisation dans lesquels sont formés les éléments conducteurs du dispositif 107.
Bien que l’on ait détaillé ci-dessus en relation avec la un exemple dans lequel le circuit diviseur de puissance 115 est de type « diviseur de Wilkinson » et dans lequel le circuit déphaseur 117 comprend une ligne à retard, formés sur une face d’une carte de circuit imprimé, ces circuits peuvent bien entendu être réalisés par tout autre moyen et sur tout type de support approprié à l’application.
La est une vue de côté et en coupe, schématique et partielle, d’un exemple de système 500 comprenant des dispositifs électroniques radiofréquence selon un mode de réalisation. Le système 500 de la et le système 100 de la comprennent des éléments en commun. Ces éléments communs ne seront pas détaillés à nouveau ci-après.
Le système 500 de la diffère du système 100 de la en ce que le système 500 comprend un dispositif électronique radiofréquence 507 analogue au dispositif électronique radiofréquence 107 du système 100 de la , et comprenant notamment les bornes de transition radiofréquence 119a et 119b. Dans le dispositif 507, la borne de transition radiofréquence 119a est reliée à une borne d’application d’un potentiel de référence, par exemple la masse, par l’intermédiaire d’un élément réglable ou commandable 517, et le signal radiofréquence SIG à transmettre est appliqué à la borne de transition radiofréquence 119b. L’élément commandable 517 comprend par exemple au moins un élément capacitif commandable et/ou au moins un élément inductif commandable. À titre d’exemple, l’élément commandable 517 comprend un unique condensateur de capacité variable, une unique diode varicap, un ensemble de condensateurs commutables ou un ensemble de diodes varicap commutables. L’élément commandable 517 peut, en complément ou à titre de variante, comprendre une unique bobine d’inductance variable ou un ensemble de bobines commutables. La capacité et/ou l’inductance de l’élément commandable 517 peut varier de manière discrète, ou de manière sensiblement continue. L’élément 517 est par exemple commandé par un signal de commande provenant d’un circuit de commande (non illustré en ) externe ou interne au dispositif électronique radiofréquence 507. L’élément commandable 517 joue par exemple le rôle d’un élément parasite commandable permettant de modifier la fréquence centrale du signal produit par le dispositif 507, par l’intermédiaire du couvercle 105, à l’intérieur de l’enceinte 101.
La est un graphique illustrant des variations, en fonction d’une fréquence d’émission f, d’un coefficient de réflexion S 11 des dispositifs électroniques radiofréquence 507 et 109 du système 500 de la . Plus précisément, la comprend une courbe 607 illustrant les variations du coefficient de réflexion S 11 du dispositif électronique radiofréquence 507 en fonction de la fréquence d’émission f. La comprend en outre les courbes 209-1, 209-2, 209-3, 209-4 et 209-5 illustrant les variations du coefficient de réflexion S 11 des dispositifs électroniques radiofréquence 109-1, 109-2, 109-3, 109-4 et 109-5 en fonction de la fréquence d’émission f comme précédemment décrit en relation avec la .
Le compresseur basse pression 4 et la turbine basse pression 10 sont reliés mécaniquement par un arbre basse pression 11, ce dernier entraîne l’hélice 14 par l’intermédiaire d’un réducteur 32, l’hélice 14 comprime l’air à l’extérieur du carter externe 24 et fournit la majeure partie de la poussée de la turbomachine 2. Le réducteur 32 peut être de type à train planétaire.
La turbomachine 2 comprend un redresseur 34 traversé par le flux secondaire F2, ce dernier étant une partie du flux d’air F propulsée radialement extérieurement à l’axe longitudinal X. Le redresseur 34 comprend une pluralité d’aubes de stator 36 (ou aubes statoriques ou aubes fixes) connues sous l’acronyme anglais «OGV» (Outlet Guide Vane). Les aubes de stator 36 sont réparties régulièrement autour de l’axe longitudinal X et s’étendent radialement dans le flux d’air secondaire F2. Les aubes de stator 36 sont portées par une structure fixe solidaire du carter externe 24. En particulier, chaque aube de stator 36 s’étend radialement depuis un pied 38, ce dernier est monté pivotant autour d’un axe B (perpendiculaire à X) permettant le pivotement des aubes statoriques 36 du redresseur 34. Ce pivotent est géré par un deuxième système à calage variable de la turbomachine 2 permettant d’actionner le pas desdites aubes statoriques 36.
La turbomachine 2 comprend, en outre, un ensemble de pompage de fluide 40 pour la lubrification et/ou le refroidissement des composants de ladite turbomachine 2. A cet effet, l’ensemble 40 comprend un réservoir de fluide qui correspond préférentiellement à un réservoir d’huile auxiliaire de la turbomachine 2 agencé dans cette dernière en complément à un réservoir principal permettant d’alimenter ses composants, i.e. échangeurs de chaleur, enceintes de lubrification des roulements, des réducteurs, des paliers, etc. En effet, le réservoir d’huile auxiliaire permet quant à lui d’alimenter en huile les premier et deuxième systèmes à calage variable de la turbomachine 2. Alternativement, le réservoir d’huile auxiliaire peut, en outre, assurer la lubrification d’une partie des composants de la turbomachine.
De préférence, l’ensemble de pompage de fluide 40 est agencé radialement intérieurement à la veine de flux primaire 18, au droit d’un compartiment interne correspondant préférentiellement au carter interne 12. L’architecture et le fonctionnement de l’ensemble 40 seront détaillés plus loin dans la présente description.
La représente schématiquement une vue agrandie de la coupe axiale de la turbomachine 2 de la , comprenant l’ensemble de pompage de fluide 40 selon l’invention disposé dans le carter interne 12.
Dans cette configuration, le réservoir 42 de l’ensemble 40 est disposé directement sous la paroi interne 20, et ledit ensemble 40 comprend une pompe 44 accouplée fluidiquement au réservoir 42 et qui est disposée radialement sous ledit réservoir 42.
On peut voir à la un trait en pointillés 50 illustrant une connexion fluidique entre une sortie 46 de la pompe 44 et le pied 30 des pales 28 de l’hélice 14. Il s’agit d’une représentation schématique de l’alimentation du premier système à calage variable assurée par l’ensemble 40.
A cet égard, la pompe 44 peut correspondre à une pompe d’actionnement du pas pourvue d’une valve de by-pass permettant le choix entre une fonction de refroidissement ou d’actionnement du pas du système à calage variable. Ce dernier peut comprendre un actuateur hydraulique entraînant le pivotement des pieds 30.
Bien que l’ensemble 40 est illustré à la comme alimentant uniquement le premier système à calage variable, l’ensemble 40 selon l’invention peut par exemple, alimenter à la fois le premier et le deuxième système à calage variable de la turbomachine 2. Ainsi, dans cette alternative non représentée, la sortie 46 de la pompe 4 peut être également reliée à un actuateur hydraulique entraînant le pivotement des pieds 38 des aubes statoriques 36 du redresseur 34 de la . Dans une autre alternative, l’ensemble 40 peut alimenter uniquement le deuxième système à calage variable avec une connexion direct depuis la sortie 46 vers ce dernier.
La disposition de la pompe 44 radialement sous le réservoir 42 permet avantageusement d’assurer un gavage permanent de la pompe 44 grâce à la pesanteur, ce qui permet d’éviter à ladite pompe 44 l’aspiration de bulles d’air. A cet effet, le premier système et/ou le deuxième système à calage variable de la turbomachine 2 est exempt de bulles d’air
En effet, le contrôle du pas des aubes doit être exempt de bulles d’air afin que le fluide reste essentiellement incompressible, de façon à éviter tout risque d’élasticité dans la chaîne d’actionnement des actuateurs hydraulique, pour assurer une commande fiable du pas des aubes.
De manière avantageuse, la position de l’ensemble 40 dans le carter interne 12 directement en dessous de la paroi interne 20 de la veine primaire 18, et préférentiellement dans une position axialement en amont du compresseur basse pression, permet à la fois audit ensemble 40 d’être proche des actuateurs hydrauliques des systèmes à calage variable, et d’être proche des autres composants de la turbomachine 2 ayant un besoin en refroidissement et/ou en lubrification. Cette proximité permet de réduire considérablement les pertes de charge en limitant la présence de liaisons fluidiques longues ou coudées. Toutefois, les systèmes de pompage traditionnels ne permettent pas d’accéder à une telle disposition dans la turbomachine 2.
Le supportage de l’ensemble 40 est réalisé, de préférence, via la fixation du réservoir 42 au carter interne 12, mais peut également se faire via la pompe 44, ou les deux.
Avantageusement, l’ensemble 40 de l’invention est apte à s’intégrer dans le compartiment interne de la turbomachine 2 ayant un espace limité, car celui-ci rassemble de manière compacte le réservoir 42 et la pompe 44, et cela grâce à un dispositif de raccordement visible aux figures 3 à 6.
La représente une vue en perspective de l’ensemble de pompage de fluide 40 avec la pompe 44 accouplée au réservoir 42 illustré en pointillés afin de pouvoir visualiser le dispositif de raccordement 52. La représente une vue éclatée de l’ensemble 4 de la .
En référence aux figures 3 et 4, le réservoir 42 comprend préférentiellement une partie inférieure 41 étroite recevant le dispositif de raccordement 52 par insertion à travers un orifice 43 formé dans le réservoir 42.
une feuille de couvercle supérieur, un trou de borne est prévu de manière traversante sur ladite feuille de couvercle supérieur et une pluralité de bossages convexes de connexion sont prévus en saillie autour de la périphérie du trou de borne, une première pièce concavo-convexe est formée sur lesdits bossages convexes de connexion ; et
un ensemble borne, ledit ensemble borne coopère sur ladite feuille de couvercle supérieur pour former une borne d’anode ou une borne de cathode ; ledit ensemble borne comprend une première pièce moulée, une borne et une pièce d’étanchéité, ladite borne est assemblée au trou de borne, ladite pièce d’étanchéité est positionnée entre la borne et la feuille de couvercle supérieur, ladite première pièce moulée est obtenue par moulage par injection et formage à la périphérie de la borne; une cavité de bossage visant à contenir lesdits bossages convexes de connexion est formée dans ladite première pièce moulée, une deuxième pièce concavo-convexe est formée dans ladite cavité de bossage, ladite première pièce moulée, à travers la coopération concave et convexe entre ladite première pièce concavo-convexe et ladite deuxième première pièce concavo-convexe, est reliée à ladite feuille de couvercle supérieur, de sorte que ladite borne et la pièce d’étanchéité sont fixées à ladite feuille de couvercle supérieur par ladite première pièce moulée ;
dans laquelle, ladite borne et ladite feuille de couvercle supérieur sont isolées par ladite première pièce moulée et ladite pièce d’étanchéité.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, au cours du moulage par injection et formage et du refroidissement de la première pièce moulée, une pression prédéterminée est appliquée à la borne, de sorte que la pièce d’étanchéité se trouve à l’état comprimé, après le refroidissement de moulage par injection et le retrait de la force extérieure, ladite pièce d’étanchéité est maintenue à l’état comprimé à l’effet de connexion de ladite première pièce moulée.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, ladite première pièce moulée présente une forme circulaire aplatie comprenant un corps d’anneau moulé et un alésage intérieur d’anneau moulé situé au milieu du corps d’anneau moulé, ledit alésage intérieur d’anneau moulé étant utilisé pour qu’au moins une partie d’une borne coopère dans ledit alésage intérieur d’anneau moulé, le trou de borne est formé dans la face inférieure dudit corps d’anneau moulé.