INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le traitement de pantographe vide éventuel 412 comporte en outre la génération d’une « image numérique Benday » distincte qui est une copie de l’image de billet numérique capturée après que les processus post-image de filtre passe-bas et de repliement de spectre ont été terminés, comme indiqué par le bloc 422. À ce stade du traitement, l’« image numérique Benday » générée peut ou non afficher facilement un motif Benday puisqu’il s’agit simplement d’une copie de l’image de billet numérique modifiée une fois le traitement post-image ci-dessus terminé.
Le traitement de motif de moiré éventuel 413 commence par la sélection par l’EVM d’abord d’une superposition de motif de moiré appropriée à placer numériquement sur l’image de billet numérique modifiée en tant que couche séparée, comme indiqué par le bloc 424. La superposition de motif de moiré comporte un motif ligné partiellement opaque avec des espaces transparents qui sont superposés numériquement sur l’image de billet numérique. Pour que le motif Benday d’interférence de moiré souhaité apparaisse, la superposition de motif de moiré ne doit pas être complètement identique au motif de billet imprimé mais plutôt déplacée, tournée ou autrement configurée avec un pas légèrement différent. Comme auparavant, la sélection de la superposition de motif de moiré correcte peut être à l’échelle de l’institution ou dérivée d’informations de billet de loterie instantanée spécifiques qui ont été déterminées par décodage du code-barres de l’image de billet capturée ou de caractères lisibles par l’homme (OCR) à l’étape 418.
Dans une première amélioration, le nombre de jours de révision planifiée d’îlot conventionnel m 1 pour la centrale nucléaire en service est ajusté à 73 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 10 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 10 jours.
Dans une deuxième amélioration, le nombre de jours de révision planifiée d’îlot conventionnel m 1 pour la centrale nucléaire en service est ajusté à 74 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 9 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 9 jours.
Dans une troisième amélioration, le nombre de jours de révision planifiée d’îlot conventionnel m 1 pour la centrale nucléaire en service est ajusté à 75 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 8 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 8 jours.
Dans une quatrième amélioration, le nombre de jours de révision planifiée d’îlot conventionnel m 1 pour la centrale nucléaire en service est ajusté à 76 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 7 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 7 jours.
Dans une cinquième amélioration, le nombre de jours de révision planifiée d’îlot conventionnel m 1 pour la centrale nucléaire en service est ajusté à 77 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 6 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 6 jours.
Manière 2 : Si la catégorie de maintenance planifiée inclut seulement une révision lors d’un rechargement de combustible d’îlot nucléaire, une limite inférieure du troisième intervalle d’ajustement est supérieure ou égale à 20 jours, une limite supérieure du troisième intervalle d’ajustement est inférieure ou égale à 40 jours, une limite inférieure du deuxième intervalle d’ajustement est supérieure ou égale à 1 jour, et une limite supérieure du deuxième intervalle d’ajustement est inférieure ou égale à 12 jours.
Les valeurs de prédiction du facteur de disponibilité équivalente cible E AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 correspondant à différents jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 et différents jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d sont indiqués dans le Tableau 11.
[Tableau 11] ΔE AF2 ( s i ) de la centrale nucléaire en service 3 correspondant à différents m 2 et Δu d
jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d 6 7 8 9 10 11 12 36 0,8849 0,8822 0,8794 0,8767 0,8740 0,8712 0,8685 37 0,8822 0,8794 0,8767 0,8740 0,8712 0,8685 0,8057 38 0,8794 0,8767 0,8740 0,8712 0,8685 0,8657 0,8630 39 0,8767 0,8740 0,8712 0,8685 0,8657 0,8630 0,8603 40 0,8740 0,8712 0,8685 0,8657 0,8630 0,8603 0,8575
Tel qu’indiqué dans le Tableau 11, on voit que les données de fiabilité anormales seulement lors des années de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire sont optimisées par les mises en œuvre suivantes.
Dans une première amélioration, le nombre de jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 36 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 11 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 11 jours.
Dans une deuxième amélioration, le nombre de jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 37 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 10 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 10 jours.
Dans une troisième amélioration, le nombre de jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 38 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 9 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 9 jours.
Dans une quatrième amélioration, le nombre de jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 39 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 8 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 8 jours.
Dans une cinquième amélioration, le nombre de jours de révision lors du rechargement de combustible d’îlot nucléaire m 2 de la centrale nucléaire en service 3 est ajusté à 40 jours, et un intervalle d’ajustement des jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d est déterminé comme étant de 1 à 7 jours, et le nombre de jours de maintenance non planifiée nouvellement ajoutés Δu d pour la centrale nucléaire en service 3 est optimisé à l’intérieur de 1 à 7 jours.
Le dispositif 0 est destiné à être appliqué sur la peau de l’utilisateur, de préférence sur le visage. Toutefois, le dispositif 1 pourrait être appliqué sur toute autre partie cutanée du corps de l’utilisateur. L’invention propose différentes formes de dispositif qui sont remarquablement bien adaptées pour des zones particulières du visage qui font souvent l’objet d’une volonté de traitement par les utilisateurs.
En référence aux figures 1, 2, 3 et 6, le dispositif peut donc présenter différentes formes en fonction de la zone à laquelle il est conçu pour s’appliquer. Par exemple, un dispositif 0 ou 1a destiné à être appliqué sur la tempe peut présenter une forme générale de goutte. Ainsi, les contours du dispositif sont arrondis et une première portion du dispositif, en vue de dessus, est plus large qu’une deuxième portion du dispositif. Un dispositif 1b destiné à être appliqué sur la pommette peut présenter une forme circulaire. Ainsi, en vue de dessus le dispositif forme un disque. Un dispositif destiné à être appliqué sur le front peut présenter une forme triangulaire, la illustrant une couche 2c de ce dispositif. Ainsi, grâce aux différentes formes que propose l’invention, chaque zone du visage traditionnellement traitée par des soins (pommette, front, tempe) dispose d’un dispositif particulièrement bien adapté à la forme de la zone en question, ce qui permet d’accroitre le confort d’utilisation, l’ergonomie et l’efficacité du traitement. On pourra toutefois imaginer d’autres formes, sans sortir du cadre de l’invention, qui seraient adaptées à d’autres zones du visage ou d’autres zones cutanées du corps comme le dessus des mains, le décolleté, etc.
Quel que soit le mode de réalisation du dispositif, le dispositif 0 comprend notamment une source d'alimentation (non illustrée), telle qu’une pile, une batterie rechargeable ou un générateur de courant qui est activé par l’application de la composition cosmétique, une première électrode 22, une contre-électrode 23. Le dispositif peut également comprendre d’autres électrodes et d’autres éléments (comme une diode électroluminescente par exemple) sans sortir du cadre de l’invention.
Les électrodes 22, 23 sont destinées à être en contact, direct ou indirect avec la peau. Par contact indirect, on entend qu’un élément est disposé entre l’électrode 22, 23 et la peau comme une composition cosmétique, une couche absorbante et/ou un tissu, etc. On comprend bien que lorsqu’un élément est disposé entre les électrodes et la peau, notamment une couche absorbante et/ou un tissu, l’étape d’application de la composition cosmétique sur les électrodes correspond à l’application de la composition cosmétique sur cet élément intermédiaire.
En fonctionnement, la composition cosmétique est ainsi absorbée par la peau au niveau de l’électrode principale 22 dont la forme peut alors avantageusement être choisie pour correspondre le plus précisément possible avec la zone à traiter. Ainsi, l’électrode principale 22 du dispositif peut avantageusement avoir la même forme que la forme générale du dispositif 0. Cela permet de pouvoir disposer l’électrode principale 22 au plus proche et le plus précisément possible en regard de la zone spécifique à traiter (pommette, tempe, front, etc.). Cependant, de manière inattendue, il est également important d’appliquer également la composition cosmétique au niveau de la contre-électrode afin d’optimiser la pénétration de la composition cosmétique comprenant l’acide ascorbique et/ou l’un de ses dérivés.
L’électrode principale 22 peut être une cathode ou une anode et, de manière correspondante et inverse, la contre-électrode 23 peut être une anode ou une cathode. De préférence, l’électrode principale 22 sera adaptée pour être une cathode.
Plus précisément, la composition cosmétique peut comprendre des molécules qui sont chargées positivement ou négativement à un pH donné. Si l’électrode principale 22 présente la même polarité que la polarité des molécules, les molécules sont repoussées par l’électrode principale 22 et ainsi poussées vers la peau de l’utilisateur. Par exemple, les molécules d’acide ascorbique sont chargées négativement pour un pH compris entre 5 et 7. Un dispositif 0 visant à améliorer l’absorption par la peau de molécules d’acide ascorbique présentes dans la composition cosmétique présentera donc préférentiellement une électrode principale 22 formant anode.
L’électrode principale 22 comprend préférentiellement du carbone, avantageusement sous la forme d’une pluralité de points de carbone, par exemple disposés sous le métal principal constituant l’électrode principale. Cela permet de donner à l’utilisateur une indication visuelle de l’électrode principale 22 (ou électrode active comme expliqué précédemment) pour l’aider à bien positionner cette dernière sur la zone de la peau qu’il souhaite traiter, sans pour autant dégrader la conductivité électrique de l’électrode principale 22.
De préférence, l’électrode principale 22 et la contre-électrode 23 sont en argent et en chlorure d’argent. Plus précisément, l’électrode principale 22 et la contre-électrode 23 sont chacune composées à 55 % d’argent et à 45 % de chlorure d’argent.
Le dispositif 0 peut comprendre en outre une couche d’imprégnation comprenant au moins un film d’imprégnation, la couche d’imprégnation recouvrant au moins l’électrode principale 22 et la contre-électrode 23.
De préférence, en fonctionnement, il est préférable que de la composition cosmétique soit également présente entre chacune des électrodes 22, 23 et la peau de l’utilisateur pour faciliter la circulation du courant électrique entre le dispositif 1 et la peau. Cela permet également de limiter le risque de rougeur de la peau au contact des électrodes 22, 23 et d’accroitre le confort d’utilisation. En outre, cette couche d’imprégnation permet également de jouer le rôle de réservoir de composition cosmétique, plus précisément d’acide ascorbique et/ou l’un de ses dérivés, durant un certain laps de temps. Le film d’imprégnation est fabriqué à partir d’au moins un matériau poreux, c’est-à-dire un matériau qui absorbe la composition cosmétique.
Kit iontophorétique Un second objet de l’invention concerne un kit iontophorétique comprenant : Une composition cosmétique adaptée à un procédé iontophorétique comprenant de l’acide ascorbique et/ou l’un de ses dérivés et un ou plusieurs additifs cosmétiquement acceptables, et Un dispositif iontophorétique pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention.
De préférence, la composition cosmétique est telle que définie précédemment.
EXEMPLES Exemple 1 : exemples de compositions cosmétiques adaptées pour le procédé selon l’invention
% en poids A B C D E F Ascorbyl glucoside 1 1 1 1 1 1 Gomme de Sclerotium rolfssii 1 2 - - - - Gomme Caesalpinia spinosa - - 2 - - - Hydroxyethylcellulose (Natrosol 250 HHR) - - - 1,5 2 - Hydroxyethylcellulose modifiée 1 - - - - - 2 PBS qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100
PBS : tampon phosphate salin, 1 : Polysurf 67 (cetyl hydroxyethylcellulose) (5%)
Exemple 2 : Étude de la pénétration cutanée par iontophorèse de l’ascorbyl glucoside en fonction du mode d’application de la composition cosmétique
Matériel et méthode Cette étude est réalisée avec des électrodes Ag/AgCL avec un revêtement carbone.
Les cellules de Franz sont placées dans un bain marie à 37 °C dans une pièce à température ambiante. Le type de peau est de la peau de flanc de cochon. Le liquide récepteur est un tampon phosphate salin 7,4.
La composition utilisée est la composition E de l’exemple 1. Elle présente les propriétés suivantes : Viscosité à 100 s -1 : 1600 mPa.s, Force de traction à 0,5 mm/s : 0,32 N, Conductivité : 8670 µS/cm à 27 °C, pH : 5,94.
Une composition contrôle (sans ascorbyl glucoside) a également été préparée avec 2 % d’hydroxyethylcellulose dans du PBS.
La détection se fait par chromatographie en phase liquide à haute performance à détection UV (HPLC-UV) avec les paramètres suivants : Colonne : Waters XSelect CSHTM Fluoro-Phenyl 3.5µm 4,6 x 150mm, Température : 30°C, Volume d’injection : 20 µL, Phase mobile : 100% eau + 0,1% d’acide formique, Débit : 1 mL/min, Longueur d’onde : 240 nm.
Deux densités de courant différentes sont appliquées en courant continu : 0,2mA/cm² et 0,1 mA/cm². Le courant est appliqué pendant 30 minutes puis les différentes sous-couches de la peau sont divisées à t = 4h.
Différents modes d’application de la composition sont ensuite testés comme résumé dans le tableau 2.
Application Courant Mode d’application sur les électrodes (composition E en gris foncé et composition contrôle en gris clair) AA SC 0,2 mA/cm² 0,1 mA/cm² AA AC 0,2 mA/cm² 0,1 mA/cm² ASA SC 0,2 mA/cm² 0,1 mA/cm² ASA SC 2 0,2 mA/cm² 0,1 mA/cm² Passifs 1 (à gauche) & 2 (à droite) 0,2 mA/cm² 0,1 mA/cm²
L’électrode active correspond à la cathode et l’électrode passive correspond à l’anode.
Le mode d’application AA SC correspond donc à une application de la composition E sur les deux électrodes « sans contact », c’est-à-dire sans continuité de composition entre les deux électrodes. Le mode d’application AA AC correspond donc à une application avec une continuité de composition E entre les deux électrodes. Les deux modes ASA SC et ASA SC2 sont deux modes sans contact avec chacune des deux électrodes avec de la composition E ou de la composition contrôle. Pour ASA SC, la composition E est appliquée sur l’électrode active et la composition contrôle sur l’électrode passive, et inversement pour ASA SC2. Les modes d’application sont également résumés dans la . Quant aux passifs, ils correspondent à des applications sans contact et sans application d’un courant.
Description détaillée Dans l’ensemble de la présente demande, les termes «inférieur», «supérieur », «en-dessous» et «en-dessus » sont à comprendre par référence par rapport à une enceinte d’inertage d’une installation selon l’invention, telle qu’elle est en configuration horizontale de fonctionnement.
Par souci de clarté, un même élément selon l’état de l’art et selon l’invention est désigné par une même référence numérique.
La a déjà été décrite en préambule. Elle ne sera donc pas détaillée ci-après.
On a représenté en figures 2 et 3, une installation 1 de fabrication additive métallique par laser selon l’invention.
Cette installation comprend tout d’abord une enceinte d’inertage 10, sous atmosphère inerte, logeant un support, non représenté, d’une pièce à réaliser par fabrication additive. L’atmosphère inerte peut être contrôlée au moyen d’un capteur d’oxygène et avantageusement en eau. La température au sein de l’enceinte peut être contrôlée au moyen d’un capteur de température. Avantageusement, l’humidité au sein de l’enceinte peut être contrôlée au moyen d’un capteur H2O.
L’enceinte d’inertage 10 comprend cinq parois rigides 11, 12, 13, 14, 15 délimitant un parallélépipède droit à l’exception de l’ouverture supérieure à laquelle est fixée de manière étanche, la périphérie 20 d’une jupe souple 2 d’étanchéité.
La partie centrale 21 ajourée de la jupe d’étanchéité 2 est fixée de manière étanche à un effecteur de robot 3. Plus précisément, la fixation de cette partie centrale ajourée 21 est réalisée sur une bride étanche de fixation 30 de l’effecteur terminal 3, de forme générale circulaire.
L’étanchéité entre la jupe souple 2 et les parois rigides 11, d’une part, et la bride étanche de fixation d’autre part est telle que les valeurs en O 2 et H 2 O sont inférieures à 10 ppm au sein de l’enceinte d’inertage.
La jupe souple 2 résiste aux températures élevées en garantissant l’étanchéité de l’enceinte d’inertage. La jupe 2 peut être en polymère souple pour donner suffisamment de degrés de liberté au bras du robot de telle sorte qu’il puisse amener l’effecteur terminal dans n’importe quel endroit à l’intérieur de l’enceinte d’inertage. Les joints faisant l’étanchéité entre la jupe 2 et la partie rigide de l’enceinte ainsi qu’entre la jupe et l’effecteur terminal 3 sont de préférence en nitrile.
Cet effecteur de robot 3 comprend un support 31 de la tête d’un laser 5 adapté pour émettre un faisceau de découpe, soudage ou fabrication additive, et fixé ou réalisé intégralement avec la bride de fixation 30.
Un robot 4 à bras articulé 40, de préférence à six axes est agencé avec sa base 41 à proximité de l’enceinte d’inertage 10.
L’effecteur terminal 3 est fixé au poignet d’extrémité 42 du robot 4.
Ainsi, le robot 4 permet un mouvement de l’effecteur terminal 3 et donc de la tête de laser 5 selon l’une et/ou l’autre des trois directions orthogonales (X, Y, Z) à l’intérieur de l’enceinte. La jupe souple 2, telle que fixée, se déforme tout en garantissant une étanchéité pendant les mouvements du robot 4 et de l’effecteur 3 qui y est fixé.
L’effecteur terminal 3 est montré plus en détail en figures 4A et 4B.
Le support 31 intègre une bride de fixation 32 au poignet d’extrémité 42 de robot.
La bride étanche de fixation 30 à la jupe 2 loge un passage étanche 33 de câble(s) ou fibre(s) d’alimentation du laser, d’alimentation électrique, d’amenée de fluides, notamment le gaz d’inertage, de câble(s) de contrôle et/ou d’instrumentation. Cette bride étanche 30 peut être une bride normalisée, standard. La bride étanche 30 comprend un ensemble de passages de câble étanches permettant d’amener à l’effecteur terminal 3 tous les éléments indispensables à son bon fonctionnement, comme par exemple : la fibre optique, le fil d’apport, les alimentations en gaz, etc. Cette bride permet également d’amener au niveau de l’effecteur terminal des capteurs pour le contrôle des conditions d’ambiance de l’enceinte d’inertage comme des capteurs O 2 et H 2 O. Le passage de câble étanche33 peut permettre de passer des câbles pour de l’instrumentation comme des capteurs thermiques. Cette bride étanche de fixation 30 peut loger en outre un passage étanche 35 d’un dévidoir de fil 6 à faire fondre par le laser pour le soudage ou la fabrication additive, le dévidoir étant fixé au support 31 de l’effecteur terminal 3.
est une vue schématique de face d’un bac 2D utilisé pour les essais bidimensionnels en laboratoire ;
montre la propagation, en fin d’injection, de trois solutions testées (a), (b) et (c) dans le bac 2D à travers une zone contaminée par du DNAPL ;
montre l’évolution de l’efficacité de récupération de DNAPL en fonction du temps et de la solution injectée dans un bac 2D ;
montre la dynamique de déplacement de DNAPL par des solutions injectées dans le bac 2D à travers une zone contaminée par du DNAPL ;
est une représentation schématique d’une installation sur le terrain pour la mise œuvre du procédé selon l’invention.
Solutions testées
Trois solutions ont été testées dans des essais de démonstration à l’échelle du laboratoire. Ces solutions sont : - une solution de saumure pure de NaI, - une solution de xanthane pur, et - une solution comprenant un mélange de NaI et de xanthane. Dans ces solutions, le solvant est de l’eau déminéralisée et dégazée. La solution de saumure est composée d'iodure de sodium (NaI) d'une densité de 1,7 g/mL, la solution de xanthane pur comprend 0,8 g/mL de xanthane. Le mélange de xanthane et de NaI a une densité de 1,7 g/mL à concentration de xanthane de 0,8 g/mL.
Le comportement rhéologique des solutions a été analysé dans la gamme de 0,1 à 100 1/s de taux de cisaillement à l'aide du rhéomètre Haake Mars 60.
La viscosité de la solution de NaI se situe autour de 4,26 mPa.s. La montre l’évolution de la viscosité (Pa.s) en fonction du cisaillement (1/s) de la solution de xanthane et du mélange de xanthane et de saumure NaI ainsi que le modèle de Carreau ajusté aux données expérimentales (Carreau, 1972).
Les points carrés correspondent aux valeurs mesurées pour la solution de xanthane pur, et les points ronds correspondent aux valeurs mesurées pour le mélange de xanthane et de NaI. La courbe continue correspond au modèle de Carreau ajusté sur des données expérimentales pour la solution de xanthane pur. La courbe discontinue correspond au modèle de Carreau ajusté sur des données expérimentales pour le mélange de xanthane et de NaI.
Le modèle de Carreau peut être exprimé par :
où, μ 0 et μ inf sont les viscosités (Pa.s) à taux de cisaillement nul et infini, χ est le temps de relaxation (s), et l est l'indice de puissance.
Les paramètres du modèle de Carreau et du R-carré sont donnés dans le tableau 1 pour le xanthane pur et le mélange de xanthane et de NaI.
Solution μ inf (Pa.s) μ 0 (Pa.s) Χ (s) l R 2 Solution de xanthane 0,0087 4,310 36,755 0,1237 0,988 Mélange de xanthane et NaI 0,0072 3,214 67,330 0,0515 0,988