INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comparativement, la variante des figures 2a et 2c proposent des positionnements de la couche de matériau résistant au feu 33 offrant une absorption acoustique plus réduite en fréquences, comprises entre 100Hz et 4000Hz, avec des pics plus marqués.
Les figures 3a, 3b, et 3c sont des vues en coupe transversale de variantes d’un deuxième mode de réalisation du panneau 30 selon l'invention.
Plus particulièrement, selon le deuxième mode de réalisation, le panneau 30 comporte une structure de support 35.
Dans les variantes des figures 3a-3c, il est prévu en outre la structure de support 35 destinée à être fixée sur la face de l'élément de mobilier.
Dans le deuxième mode de réalisation, la coiffe d'habillage 31 peut être munie d'un rabat fixé contre un bord de la structure de support 35. La fixation du rabat sur la structure de support 35 peut être effectuée par collage, rivetage, insertion dans une gorge de retenue, ou toute autre technique de fixation adaptée à l'application avec ou sans collage.
La structure de support 35 peut être réalisée dans un matériau plastique, notamment thermoformé, un matériau métallique, tel que de l'aluminium, ou dans un matériau en mousse à très haute densité.
La structure de support 35 présente une épaisseur faible, par exemple comprise entre 0.5mm et 3mm.
Suivant un exemple de mise en œuvre, la structure de support 35 est constituée par une plaque réalisée dans un matériau thermoplastique. A cet effet, la plaque est chauffée puis mise en forme à l'aide d'une matrice. Une fois refroidie, la plaque thermoformée conserve la forme imprimée par la matrice.
Par ailleurs, la structure de support 35 comporte des moyens de fixation 36 amovibles pour fixer l'ensemble constitué par la coiffe d'habillage 31, la couche de matériau souple 32, la couche de matériau résistant au feu 33 et la structure de support 35 sur une face de l'élément de mobilier.
Les moyens de fixation 36 peuvent être disposés à l'endroit de pieds de la structure de support 35.
Avantageusement, lesdites portions décalées dudit premier élément de guidage et/ou de maintien s’étendent parallèlement au second desdits éléments de guidage et/ou de maintien.
Ainsi, on s’affranchit des difficultés inhérentes aux rails non parallèles.
Selon un autre aspect optionnel, ledit premier élément de guidage et/ou de maintien présente une partie intermédiaire reliant lesdites première et seconde portion, formant butée coopérant avec ledit prolongement de liaison, dans ladite position de fermeture.
La représente schématiquement un circuit du dispositif de la . Plus précisément, la illustre une SPAD 12 et un circuit de commande 26 de la SPAD 12.
La SPAD 12 est reliée, de préférence connectée, par une électrode de cathode, à un noeud d'application d'une tension VC. Similairement, la SPAD 12 est reliée, de préférence connectée, par une électrode d'anode, correspondant à la partie 18a, à un noeud d'application d'une tension VA. Les tensions VA et VC permettent la lecture de la SPAD. Par exemple, la tension VA est nulle et la tension VC est une tension positive.
La SPAD 12 comprend en outre une autre électrode d'anode, correspondant à la partie 18b, recevant la tension Vca. La tension Vca est générée par le circuit de commande 26. La tension Vca est appliquée au plots 24, par exemple par l'intermédiaire du cœur 20.
Le circuit de commande 26 comprend par exemple une source de courant faible, par exemple un circuit de pompe de charge négative.
La représente schématiquement un procédé de commande du dispositif de la . Plus précisément, la illustre un procédé de détermination de la tension Vca.
Lors d'une première étape 28, le circuit 26 applique une tension croissante en valeur absolue aux plots 24. Par exemple, le circuit 24 applique une tension négative décroissante à partir d'une tension nulle.
Le procédé de la comprend une étape 30 survenant lorsque le circuit de commande 26 détermine qu'un courant commence à traverser la SPAD, plus précisément à parcourir entre les parties 18a et 18b, par exemple un courant inférieur à un courant de seuil. Le courant de seuil a par exemple une valeur inférieure ou égale à 50 pA par dispositif, ce qui est mesurable sur un ensemble de dispositifs, par exemple un ensemble d'un million de SPAD. La tension Vca correspond à la tension appliquée lorsque le courant atteint la valeur de seuil. La valeur Vca est ensuite maintenue lors du fonctionnement des SPAD.
Le procédé de la est par exemple effectué périodiquement, par exemple à chaque démarrage du dispositif 10.
A titre de variante, la valeur de la tension Vca appliquée durant le fonctionnement des SPAD correspond par exemple à une valeur inférieure à la valeur de la tension Vca lorsque le courant entre les parties 18a et 18b atteint le courant de seuil. Par exemple, la valeur de la tension Vca appliquée durant le fonctionnement des SPAD correspond par exemple à 95 % de la tension Vca lorsque le courant entre les parties 18a et 18b atteint le courant de seuil.
La représente un autre mode de réalisation d'un dispositif optoélectronique 32 comprenant des SPAD 12'.
Le dispositif 32 comprend des éléments décrits précédemment en relation avec la . Plus précisément, le dispositif 32 comprend une pluralité de SPAD 12' agencées comme les SPAD 12 de la . Les SPAD 12' sont séparées, comme les SPAD 12, par les murs 19. Les SPAD 12' comprennent, comme les SPAD 12, le caisson 16, la partie 18a de la région 18 et la partie 18c de la région 18. Les SPAD 12' de la ne comprennent pas la partie 18b et les plots 24.
Le dispositif 32 comprend une couche diélectrique 34 s'étendant, de manière conforme, sur la face inférieure 14b du substrat. La couche 34 recouvre de préférence entièrement la face inférieure du substrat 14. Ainsi, la couche 34 s'étend sur la face inférieure de la partie 18c et sur la face inférieure des murs 19. Plus précisément, la couche 34 s'étend sur la face inférieure des cœurs 20.
Le dispositif 32 comprend en outre une couche conductrice 36. La couche conductrice 36 recouvre, de préférence entièrement, la couche 32. Ainsi, la couche 36 s'étend en regard de la face inférieure de la partie 18c et de la face inférieure des murs 19. La couche 36 s'étend au moins en regard de toute la face inférieure de chaque SPAD. Ainsi, toute la face inférieure de chaque région 18 est recouverte de l'empilement de la couche 34 et de la couche 36 et est donc séparée de la couche 36 par la couche 34.
Les couches 34, 36 et la région 18 forment ainsi un condensateur de type conducteur-isolant-semiconducteur. Chaque SPAD comprend ainsi une électrode correspondant à la cathode, une électrode correspondant à l'anode et à une première borne du condensateur et une électrode correspondant à la deuxième borne du condensateur.
Les couches 34 et 36 sont en des matériaux transparents aux longueurs d'onde de fonctionnement des SPAD 12'. Par exemple, la couche 34 est en oxyde de silicium. Par exemple, la couche 36 est en un oxyde métallique.
Le dispositif est configuré pour qu'une tension Vca soit appliquée à la couche 36 lors du fonctionnement des SPAD. La couche 36 recouvrant de manière continue la face inférieure d'une pluralité de SPAD, de préférence toute les SPAD, la même tension Vca est appliquée aux portions de la couche 36 situées en regard de chacune desdites SPAD. Le dispositif comprend donc des éléments, non représentés, permettant d'appliquer la tension Vca à la couche 36, par exemple par l'intermédiaire des cœurs 20.
la est une vue générale d’une turbomachine,
la est une vue en perspective d’un secteur d’anneau de turbine et de son diffuseur,
la montre en coupe transversale un ensemble d’anneau de turbine conforme à l’invention,
la est une vue en perspective d’un secteur d’entretoise de l’anneau de turbine de la , et
la est une vue de dessus du diffuseur de la .
Dans la suite de la description, les termes « amont » et « aval » seront utilisés en référence au sens axial d'écoulement du flux gazeux dans la turbine et les termes « interne » ou « intérieur » et « externe » ou « extérieur » sont pris dans la direction perpendiculaire selon que l’objet concerné est en contact ou non avec ce flux gazeux.
La illustre en coupe longitudinale et à titre d’exemple une turbomachine d’aéronef double flux double corps 10 comportant d’amont en aval : une soufflante 12, un premier compresseur basse-pression 14 et un second compresseur haute-pression 16, une chambre de combustion 18 et une turbine à gaz 20, ces éléments à l’exception de la soufflante étant montés dans un carter 22 formant un conduit de passage interne pour la veine chaude de flux primaire de la turbomachine. Des aubes directrices 24 montées entre le carter 22 et une nacelle 26 servent à canaliser le flux secondaire de la turbomachine. Le carter 22 en matériau métallique constitue la structure de support pour des secteurs angulaires d'anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) agencés circonférentiellement sur 360°, de sorte à former un anneau de turbine sectorisé (cylindrique discontinu avec des jeux inter-secteurs) entourant les ensembles d’aubes rotatives de la turbomachine.
Comme l’illustre la , chaque secteur angulaire d’anneau de turbine 28 a une section sensiblement en forme de la lettre grecque π (pi) inversée avec une base annulaire dont la face radialement interne 30A revêtue d'une couche de matériau abradable délimite la veine aérodynamique d’air chaud dans la turbine à gaz et une face radialement externe 30B à partir de laquelle s'étendent radialement vers l’extérieur une patte amont 32 et une patte aval 34. Ces deux pattes qui s’étendent dans le sens circonférentiel sur toute la largeur du secteur angulaire d’anneau 28 sont espacées axialement l’une de l’autre et par exemple présentent chacune deux oreilles 32A, 32B ; 34A, 34B percées chacune d’un orifice axial destiné à recevoir un pion de fixation axial (seuls les pions de fixation axiaux aval 35A et 35B sont illustrés). Comme illustré, les pions amont et aval sont avantageusement au nombre de quatre (deux par patte) par secteur d’anneau. Les perçages des pions sont réalisés avantageusement par usinage en une seule passe de sorte à faciliter l’obtention d’une coaxialité des pions amont et aval.
De façon connue, l’étanchéité entre secteurs angulaires d’anneau est assurée par des languettes inter-secteurs (non représentées) logées dans des rainures 37 des secteurs angulaires d’anneau qui présentent deux-à-deux des rainures agencées en regard de façon circonférentielle.
Comme l’illustre la , les secteurs angulaires d’anneau 28 sont supportés par le carter 22 au travers successivement de secteurs d’entretoise 36 et de secteurs de diffuseur (diffuseurs sectorisés 38). Secteurs d’entretoise et secteurs de diffuseur sont assemblés bout à bout de façon circonférentielle. Plus précisément, le carter 22 comporte une virole centrale qui s’étend autour de l’anneau de turbine et de laquelle s’étendent radialement vers l’intérieur une bride annulaire amont 42 munie d’une gorge annulaire amont 42A qui s’étend axialement et débouche vers l’amont et une bride annulaire aval 44 munie d’une gorge annulaire aval 44A qui s’étend axialement et débouche également vers l’amont. Ces gorges annulaires amont et aval sont destinées à recevoir des crochets amont 46 et aval 48 orientés vers l’amont en forme de secteur d’anneau du secteur d’entretoise 36.
Le secteur d’entretoise, avantageusement en alliage métallique et qui est illustré en perspective à la , se présente sous la forme d’une pièce monobloc de forme sensiblement en H à barre oblique (ou en N retourné), avec une paroi radiale amont 36A (formant le premier bras du H) dont l’extrémité externe fait saillie vers l’aval pour former le crochet amont 46, une paroi radiale aval 36B (formant le second bras du H) dont l’extrémité externe fait saillie vers l’aval pour former le crochet aval 48 et une paroi centrale 36C (formant la barre oblique du H) reliant les parois radiales amont et aval. L’extrémité interne de la paroi radiale amont 36A comporte un appui 50 s’étendant axialement vers l’aval pour supporter la patte amont 32 du secteur d’anneau 28 et l’extrémité interne de la paroi radiale aval 36B comporte une rainure axiale 52 s’étendant axialement et débouchant vers l’amont et destinée à recevoir un support souple 54, typiquement usiné en un alliage métallique présentant une forme en S ou en W, pour supporter la patte aval 34 du secteur d’anneau 28 et permettre ainsi de compenser les dilations axiales différentes de l’anneau de turbine et des pièces métalliques. L’étanchéité à l’aval et à l’amont de l’anneau est maitrisée par un joint d’étanchéité (typiquement un joint Omega 56) (voir la ) monté entre la bride annulaire amont 42 et la paroi radiale amont 36A du secteur d’entretoise.
Sur la paroi amont 36A du secteur d’entretoise, en entrée d’au moins un trou de ventilation 64A, 64B avantageusement divergent et assurant la circulation de l’air de refroidissement au travers du secteur d’entretoise 36, est monté un filtre à poussière 57,
Revenons à la où le diffuseur sectorisé 38 comporte sur ses deux parois latérales plusieurs cavités borgnes destinées à recevoir les pions de fixation axiaux avantageusement coaxiaux, sans que cela soit toutefois une obligation, ces trous pouvant ne pas être coaxiaux pour des besoins d’intégration. Le diffuseur sectorisé 38 comporte en outre classiquement une chambre interne de tranquillisation 58 fermée par une plaque de diffusion radialement interne 60 percée d’une pluralité d’orifices d’éjection d’air. Sur une paroi opposée, radialement externe, est usiné un méplat 38A destiné à coopérer avec un méplat correspondant 36D du secteur d’entretoise 36, le secteur d’entretoise et le diffuseur sectorisé étant percés d’orifices coaxiaux 66 pour recevoir une liaison boulonnée radiale 68, typiquement une vis d’assemblage par secteur d’entretoise. Ainsi, avec l’invention, la liaison boulonnée axiale classique à deux vis est remplacée par une liaison boulonnée radiale avec une seule vis qui relie l’ensemble anneau-diffuseur à l’entretoise. L’entretoise est ainsi améliorée pour encaisser les efforts du distributeur haute pression (DHP) et les transmettre au carter sans charger l’anneau de turbine, la liaison boulonnée travaillant uniquement en traction et se trouvant en dehors du flux d’efforts du distributeur qui passe maintenant par la barre oblique du H. La fixation est ainsi moins soumise aux vibrations. Cette configuration permet en outre de réduire le nombre de pièces, donc de limiter le cout et les fuites ainsi que de gagner en masse.
De plus, avec l’invention, les perçages des logements des pions sur l’entretoise effectués dans l’art antérieur sont supprimés et en faisant tenir les pions et l’anneau par le diffuseur, on assure un meilleur contrôle de la veine aérodynamique car les perçages des pions sont réalisés par usinage en une seule passe, et donc la coaxialité est plus facile à obtenir.
La coiffe d'habillage 31 peut présenter des motifs décoratifs sur ses parties visibles, lorsque le panneau 30 est mis en place sur l'élément de mobilier, tel que notamment la console 13, la coque 14 et/ le repose-pieds 28 du siège 12. De tels motifs décoratifs peuvent être personnalisés, en particulier en fonction de souhaits d’une compagnie aérienne.
La couche de matériau souple 32 est réalisée dans un matériau choisi parmi une mousse, un matériau fibreux, un matériau non tissé, du feutre et/ou un matériau à base de ouate.
La couche de matériau souple 32 peut également comprendre plusieurs couches de matières différentes (parmi celles précitées) et pas uniquement une seule matière. Une des couches du complexe de matières de la couche de matériau souple 32 peut être de la mousse à haute densité qui peut être perforée ou non.
Alternativement, le couche de matériau souple 32 peut être réalisée dans tout autre matériau souple adapté à l’utilisation.
La couche de matériau souple 32 présente une épaisseur de l'ordre de 1mm à 25mm.
La couche de matériau résistant au feu 33 est une couche pleine. Avantageusement, la couche de matériau résistant au feu 33 peut être un matériau non-tissés, un matériau tissé et/ou un tricot.
La couche de matériau résistant au feu 33 peut être constituée à partir de fibre ou fils résistants au feu, par exemple l’acrylique FR, le viscose FR, le polyester FR, les méta & para-aramides (mAR & pAR), le poly(p-phénylènetéréphtalamide) (PPD-T), le poly(m-phénylèneisophtalamide) (MPD-I), le polyacrylonitrile pré-oxidé (OxPAN) ou oxidé, … . De tels matériaux peuvent être notamment obtenus par tissage, aiguilletage, laminage, matelassage, piquage et/ou pressage.
Alternativement, la couche de matériau résistant au feu 33 peut être réalisée dans un matériau intumescent. Un tel matériau intumescent présente la propriété d’être expansible, c'est à dire qu'il gonfle ou s'expand au-dessus d’une température seuil.
La couche de matériau résistant au feu 33 est, par exemple, un matériau thermoplastique dont la température seuil est comprise entre 250°C et 300°C.
L'épaisseur de la couche de matériau résistant au feu 33 soumise à un flux de chaleur, tel qu'une flamme, peut augmenter d'au moins quinze fois son épaisseur initiale lorsque sa température dépasse la température seuil.
La couche de matériau résistant au feu 33 présente une épaisseur de l'ordre de 0,1mm à 10mm, notamment comprises entre 0.8mm et 2mm, en particulier comprises entre 1,14mm (soit 0.030”) et 1.778mm (soit 0.070”).
Les figures 2a, 2b, et 2c sont des vues en coupe transversale de variantes d’un premier mode de réalisation du panneau 30 selon l'invention ;
Plus particulièrement, selon le premier mode de réalisation, le panneau 30 est dépourvu de structure de support.
Dans le mode de réalisation de la figures 2a, la couche de matériau résistant au feu 33 est disposée à l'intérieur de la couche de matériau souple 32. Ainsi, la couche de matériau résistant au feu 33 est disposée entre deux sous-couches 32.1, 32.2 de la couche de matériau souple 32.
Dans la variante de la , la couche de matériau résistant au feu 33 est disposée entre la coiffe d'habillage 31 et la couche de matériau souple 32.
Dans les variantes des figures 2a et 2b, la couche de matériau souple 32 est fixée directement sur une face de l'élément de mobilier, c’est-à-dire sans structure de support intermédiaire.
est une vue en perspective d’un dispositif de butée de suspension selon un premier exemple de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe du dispositif de butée de la , et
est une vue en perspective d’un dispositif de butée de suspension selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l’invention Le dispositif de butée de suspension 10 représenté sur les figures 1 et 2 est adapté pour être installé entre une coupelle ou siège d’appui supérieur venant en contact contre un élément du châssis fixe d’un véhicule automobile, et un ressort de suspension de type hélicoïdal. Sur les figures 1 et 2, le dispositif 10 est représenté dans une position supposée verticale.
Comme cela sera décrit plus en détail par la suite, le capot d’appui 14 supérieur est configuré pour délimiter une surface d’appui discontinue dans le sens circonférentiel pour le siège d’appui supérieur.
Le capot d’appui 14, d’axe 12, comprend une portion radiale 14a, une jupe interne 14b axiale annulaire, et une jupe externe 14c axiale annulaire entourant radialement la jupe interne. La portion radiale 14a présente une surface supérieure 20 annulaire destinée à venir en regard du siège d’appui supérieur, et une surface inférieure 22 opposée en contact avec le palier 18. Les surfaces supérieure 20 et inférieure 22 définissent l’épaisseur de la portion radiale 14a. Dans l'exemple illustré, la portion radiale 14a a une forme étagée. La surface supérieure 20 forme la surface supérieure du capot d’appui 14. La surface supérieure 20 est orientée axialement du côté opposé au capot de support 16 inférieur. La surface supérieure 20 est continue dans le sens circonférentiel.
Le capot d’appui 14 supérieur comprend en outre une pluralité de crochets 14d internes disposés sur la jupe interne 14b et s’étendant radialement vers l’extérieur en direction du capot de support 16 inférieur. Dans l'exemple illustré, les crochets 14d sont espacés les uns par rapport aux autres dans le sens circonférentiel. Alternativement, il pourrait être possible de prévoir un unique crochet annulaire.
Le capot d’appui 14 supérieur comprend une pluralité de nervures 21 de renfort s’étendant vers l’intérieur à partir de l’alésage de la portion radiale 14a. Les nervures 21 sont espacées les unes par rapport aux autres dans le sens circonférentiel. L’extrémité supérieure de chaque nervure 21 se raccorde au bord interne de la surface supérieure 20 annulaire.
Le palier 18 est entièrement situé radialement entre les jupes 14b, 14c du capot d’appui 14 supérieur. Le palier 18 comprend une bague supérieure 24 en contact avec le capot d’appui 14 supérieur, une bague inférieure 26 en contact avec le capot de support 16 inférieur, et une rangée d’éléments roulants 28, ici des billes, disposés entre les chemins de roulement formés sur les bagues. Dans l’exemple illustré, le roulement 18 est du type à contact oblique. La bague supérieure 24 est en contact avec la surface inférieure 22 de la portion radiale 14a du capot d’appui supérieur. La bague inférieure 26 est en contact avec une surface supérieure du capot de support 16 inférieur.
Le capot de support 16, d’axe 12, comprend une portion radiale annulaire 30 en forme de plateau contre laquelle est en contact avec la bague inférieure 26 du palier, et une jupe 32 axiale annulaire qui prolonge un bord de petit diamètre de la portion radiale 30. La jupe 32 s’étend axialement à l’opposé du capot d’appui 14 supérieur et du palier 18. La jupe 32 permet le centrage du ressort de suspension.
Lors de cette étape de défibrage des écailles de poisson, la cuve peut être inclinée afin de permettre la séparation mécanique des fibres de collagène natif par rapport à d'autres éléments issus du défibrage.
Une étape de séparation mécanique des fibres de collagène natif par rapport à d'autres éléments issus du défibrage des écailles de poisson peut se faire de manière concomitante à celle de défibrage des écailles de poisson. Un système d’aspiration peut par exemple être placé face à une ouverture d’introduction d’écailles de poisson de la cuve. Ce système d’aspiration est dimensionné et placé de manière à aspirer le contenu de la cuve. Dans ce cas, la cuve comprend des moyens agencés pour empêcher le passage de collagène natif et autoriser le passage d’hydroxyapatite et d’impuretés. La cuve peut par exemple comprendre des ouvertures autorisant l’extraction de la cuve de certains produits issus du défibrage des écailles de poisson, tout en interdisant la sortie de la cuve d’autres produits issus de ce défibrage.
Alternativement, il est possible de séparer mécaniquement le collagène des autres éléments issus du défibrage après défibrage, par exemple par récupération des écailles défibrées puis passage sur un tamis vibrant.
Il est possible de prévoir une étape de mesure de la température à l’intérieur de la cuve pendant l’étape de défibrage des écailles de poisson. Cela permet d’identifier un éventuel échauffement de l’intérieur de la cuve pouvant dénaturer les fibres de collagène. En effet, pour éviter tout risque de dénaturation du collagène natif, il est préférable de maintenir la température à l’intérieur de la cuve inférieure à 60°C. En cas d’augmentation de la température dans la cuve au-dessus d’une valeur seuil, une étape d’abaissement de la température à l’intérieur de la cuve peut être mise en œuvre par réduction de la vitesse de rotation des pales motorisées, par arrêt de la rotation des pales motorisées, ou encore par injection d’au moins un agent refroidissant tel que l’azote liquide, par exemple tout autour de la cuve.
Enfin, il est possible de prévoir une étape de micronisation des fibres de collagène natif extraites, par exemple dans un broyeur à rotors, afin d’augmenter la solubilité du collagène dans l’acide.