INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention peut comprendre au moins un ingrédient annexe choisi parmi une huile, un alcool aromatique de formule (II), un agent de charge organique, un tensioactif non ionique, et leurs mélanges.
Huile Une composition selon l’invention peut comprendre au moins une huile.
A titre de tel substrat d’origine végétale on peut citer l’amidon, par exemple un amidon de blé, de pomme de terre, de patate douce, d’avoine, de riz, de maïs, de noix de coco, de soja, de châtaigne, de sorgho ou d’amande.
Un tel amidon peut prendre différentes formes, notamment sous forme de farine ou encore de fécules.
En vue de faciliter la fermentation d’un tel substrat, il peut être utile que l’amidon subisse une hydrolyse, préalable ou concomitante à la fermentation. Une telle hydrolyse peut être effectuée par des techniques bien connues de l’homme du métier, comme une hydrolyse thermique, chimique ou encore enzymatique.
A titre de substrat d’origine végétale, on peut également citer le fructose ou le glucose. Un tel glucose ou fructose peut alors se trouver sous de multiples formes comme de la poudre, du sirop, de lait ou encore du jus.
A Titre d’exemple de jus ou de lait, on peut citer, le jus de soja, le jus de coco, le jus de betterave, le lait de soja, le lait de riz, le lait d’amande, le lait de blé ou encore le lait de châtaigne.
A Titre d’exemple de sirop, on peut citer, le sirop d’agave, le sirop de betterave, le jus de soja, le sirop de canne à sucre, le sirop de soja ou encore le sirop d’érable.
Avantageusement, et dans le cas d’un tel substrat d’origine végétale, la solution comprend de préférence entre 1% et 20% en poids (par rapport au poids total de la solution) du substrat à base de glucide d’origine végétale, de préférence entre 2 et 12% en poids et, de manière particulièrement préférée entre 4 et 10% en poids.
Avantageusement encore, et toujours dans le cas d’un tel substrat d’origine végétale, le volume de solution fermentée incorporé correspond à 2 à 10 % du volume final de l’émulsion eau-dans-huile obtenue, de préférence, le volume de solution fermentée incorporée correspond à 3 à 8% du volume final de l’émulsion-eau-dans-huile obtenue.
Avantageusement, et dans le cas substrat d’origine végétale, ledit au moins un ferment lactique appartient à une espèce de bactéries lactiques choisie dans le groupe comprenant Streptococcus thermophilus, Lactococcus lactis, Leuconostoc mesenteroides, Lactobacillus bulgaricus, Lactobacillus lactis, Lactobacillus rhamnosus, Lactobacillus plantarum, Lactobacillus delbrueckii, Lactobacillus pentosus, Lactobacillus helveticus, Lactobacillus paraplantarum, Lactobacillus paracasei, Lactobacillus johnsonii, Lactobacillus casei/ Lactobacillus zeae, Lactobacillus acidophilus, Lactobacillus sanfranciscencis, Lactobacillus curvatus, Lactobacillus amylovorus, Lactobacillus mali, Lactobacillus coryneformis, Lactobacillus xiangfangensis, Lactobacillus diolivorans, Lactobacillus pontis, Lactobacillus rossiae, Lactobacillus hominis, Lactobacillus kunkeei, Lactobacillus sakei.
Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre des étapes complémentaires utilisées classiquement dans la préparation d’une émulsion eau-dans-huile comestible comme une étape de stérilisation, une étape de conditionnement ou encore comme une étape de foisonnement.
La stérilisation de l’émulsion, ou éventuellement de la phase aqueuse, peut être réalisée par des techniques bien connues de l’homme du métier. Cette étape permet d’éliminer les germes pouvant altérer la stabilité microbiologique du produit fini. Une telle stérilisation peut par exemple être réalisée par des techniques d’inactivation physique telles que décrites précédemment et notamment par pasteurisation, pascalisation, ou filtration.
Le foisonnement de l’émulsion cristallisée ou en cours de cristallisation correspond à l’introduction, au sein de l’émulsion eau-dans-huile, d’un gaz inerte de sorte à changer sa texture. Une telle étape de foisonnement peut être réalisée dans tous les types de foisonneurs utilisés dans le domaine agro-alimentaire : les foisonneurs statiques, les foisonneurs à pâles droites et les foisonneurs rotor-stator.
Un deuxième objet de l’invention concerne les émulsions eau-dans-huile susceptibles d’être obtenues par le procédé décrit précédemment et qui incorpore une solution fermentée, par au moins un ferment lactique, d’au moins un substrat à base de glucides.
De préférence, l’émulsion eau-dans-huile présente une phase grasse dont la teneur en matières grasses laitières est inférieure à 50% (en poids par rapport au poids total de la phase grasse).
Avantageusement, l’émulsion eau-dans-huile ne comprend pas d’arômes incorporés.
Avantageusement encore, la phase grasse présente une teneur en matières grasses végétales d’au moins 33% (en poids par rapport au poids total de la phase grasse), par exemple d’au moins 40%, de préférence d’au moins 50% et, de manière particulièrement préférée d’au moins 60%.
Lorsque le piston poussoir est en position déployée, le couvercle de fermeture 59 exerce une attraction sur le corps de piston 54a, ce qui permet de le maintenir en position déployée. L’intensité d’alimentation de l’électro-aimant 57 peut alors être diminué tant qu’elle reste supérieure à ladite intensité seuil. Lorsque l’électro-aimant 57 est mis hors-tension ou qu’il est alimenté avec une intensité inférieure à l’intensité seuil, un dispositif de rappel élastique 30, décrit par la suite, permet de rappeler la première partie d’accouplement 18 vers la position désaccouplée.
En premier lieu, le disque 30 assure la fonction de cible 34 pour évaluer la position du piston poussoir 54. Pour ce faire, le disque comporte une portion annulaire 37, ménagée à la périphérie radialement externe du disque 30. Cette portion annulaire 37 externe est disposée axialement en regard du capteur 70 et forme ainsi la cible 34. La cible 34 est fixée axialement à la première partie d’accouplement 18. Par ailleurs, le dispositif d’accouplement 6 comporte un capteur 70 sans contact, représenté sur la , qui est positionné axialement en regard de la cible 34 et qui est configuré pour délivrer un signal représentatif de la distance axiale entre la cible 34 et le capteur 70. Ainsi, le capteur 70 est apte à délivrer un signal représentatif de la position de la première partie d’accouplement 18, un tel signal étant utilisé pour assurer la fiabilité de la commande du dispositif d’accouplement 6 et notamment pour vérifier que le dispositif d’accouplement 6 est bien en position désaccouplée ou en position accouplée. Le capteur 70 est par exemple un capteur à effet hall.
Pour ce faire, le disque 30 comprend une première zone de fixation fixée à la première partie d'accouplement 18, une deuxième zone de fixation fixée sur le premier élément 4 et une portion élastique de rappel 31 raccordant la première zone de fixation à la deuxième zone de fixation. Le disque 30 annulaire comprend sur sa périphérie interne la portion d'actionnement 35 et se déforme élastiquement entre la portion d'actionnement 35 et la deuxième zone de fixation lors du déplacement axial du piston poussoir 54.
Le disque 30 comporte une pluralité de portions élastiques de rappel 31 réalisées chacune sous la forme d’une lame élastique qui raccorde la première zone de fixation à la deuxième zone de fixation. Les lames élastiques 31 présentent chacune une extrémité libre 32 qui est en appui contre une zone d’appui du boitier 8 et une extrémité proximale reliée au reste du disque 30. Les lames élastiques 31 sont chacune ménagées dans des fenêtres 33 positionnées radialement à l’intérieur de la portion annulaire 37. Les lames élastiques 31 s’étendent circonférentiellement autour de l’axe principal X, ce qui permet d’obtenir, pour un encombrement radial donné, des lames élastiques 31 de plus grande longueur et, par conséquent de plus faible raideur. Comme représenté sur la , l’extrémité libre 32 des lames élastiques 31 est en appui contre les extrémités de bossages 81 faisant saillie axialement depuis le boîtier 8 vers le disque 36. Les bossages 81 font saillie d’une dimension axiale supérieure à la course de la première partie d’accouplement 18 entre la position désaccouplée et la position accouplée. Le disque 30 comporte quatre lames élastiques 31 dans le mode de réalisation représenté.
A titre d’exemple, selon un mode de réalisation, le disque 30 et plus particulièrement les lames élastiques 31 sont dimensionnés pour générer une raideur K1 s’opposant au déplacement axial de la première partie d’accouplement 18 vers la position accouplée comprise entre 5 et 500 N/mm, par exemple 50 N/mm.
Selon une variante avantageuse, afin de limiter encore davantage les frottements susceptibles d’être générés entre le piston 54 et le disque 30, la portion d’actionnement 35 du disque 30 comporte, sur sa face dirigée en regard du piston poussoir 54, un traitement de surface facilitant le glissement. Par exemple, le traitement de surface peut être un traitement par apport d’atome de carbone sur la surface du disque. En variante, le traitement de surface peut être un traitement à base de polytétrafluoroéthylène (PTFE).
Le disque 30 est par exemple réalisé en acier à ressort, tel que l’acier XC 70, avantageusement pré-durci. A titre d’exemple, le disque 30 présente une épaisseur comprise entre 0.4 et 1,2 mm, par exemple de l’ordre de 0,8 mm. De manière alternative, le disque 30 est en acier inoxydable.
Il existe un autre mode de réalisation dans lequel le dispositif de rappel élastique 30 est agencé pour se déformer élastiquement lors du mouvement de la première partie d’accouplement de la position accouplée vers la position désaccouplée et exercer un effort de rappel apte à rappeler élastiquement la première partie d’accouplement vers la position accouplée. Dans cet autre mode de réalisation, le dispositif d’accouplement 6 est normalement fermé, c’est-à-dire que les première et deuxième parties d’accouplement 18, 19 sont emboitées l’une dans l’autre lorsque l’actionneur électromagnétique 50 est inactif. La structure de l’actionneur électromagnétique 50 reste similaire au premier mode de réalisation mais le piston poussoir 54 est orienté axialement dans la direction opposée du boitier 8. Ainsi, le dispositif de rappel élastique 30 assure conjointement l’interface entre le dispositif d’accouplement 6 et l’actionneur électromagnétique tout en assurant le rappel de la première partie d’accouplement 18 vers sa position accouplée.
De préférence, la collerette externe peut former une butée d’arrêt avec le carter externe du logement lorsque le piston poussoir est dans sa position rétractée. La géométrie particulière de la partie poussoir définit une position rétractée stable au piston poussoir.
La est une vue en éclaté du système de transmission de la .
La est une vue isométrique de la première partie d’accouplement de la .
La est une vue isométrique de la première partie d’accouplement selon un deuxième mode de réalisation.
Le système de transmission comporte un premier élément 4, mobile en rotation autour de l’axe principal X, et destiné à être entrainé par un moteur, tel qu’un moteur électrique non représenté, un deuxième élément 5, également mobile en rotation autour de l’axe principal X et destiné à entrainer les arbres de roue 2, 3, et un dispositif d’accouplement 6 apte à sélectivement accoupler ou désaccoupler le premier élément 4 et le deuxième élément 5.
Le premier élément 4 comporte une roue dentée 7 qui est destinée à être entrainée par le moteur par l’intermédiaire d’un train d’engrenage réducteur 40, représenté ici de manière schématique. Ce premier élément 4 comprend aussi un boîtier 8 qui est solidaire en rotation de la roue dentée 7. Le boîtier 8 est ici illustré de manière monobloc, mais pourrait être composé de plusieurs pièces fixées entre-elles.
Le deuxième élément 5 comporte une couronne porteuse 13 de forme annulaire qui est guidée en rotation, autour de l’axe principal X, à l’intérieur du boîtier 8. Pour ce faire, le boitier 8 comporte une portion cylindrique interne coopérant avec une surface externe cylindrique de la couronne porteuse 13 afin de la guider en rotation par rapport au boîtier 8. Le deuxième élément 5 comporte en outre deux engrenages satellites 14, 15, visibles sur la , qui sont montés en rotation sur la couronne porteuse 13 autour d’un axe secondaire Z, perpendiculaire à l’axe principal X. Les deux engrenages satellites 14, 15 comportent chacun une denture conique qui engrène avec une denture conique complémentaire de deux engrenages planétaires 16, 17. Les deux engrenages planétaires 16, 17 sont mobiles en rotation autour de l’axe principal X et sont chacun solidaires en rotation de l’un des deux axes de roue 2, 3. La couronne porteuse 13, les engrenages satellites 14, 15 et les engrenages planétaires 16, 17 forment un différentiel permettant aux deux arbres de roue 2, 3 de tourner à des vitesses différentes.
De façon optionnelle, les moyens de filtrage comportent un filtre récursif non linéaire de type Kalman étendu ou sans parfum.
De façon optionnelle également, lequel les moyens de filtrage comportent un filtre du système multiphasé à deux fonctions de transfert : une fonction de transition calculant une valeur prédite à partir d’une valeur déjà estimée de l’état du système multiphasé ; et une fonction d’observation calculant une estimation de la mesure à partir de la valeur prédite ou déjà estimée de l’état du système multiphasé ; le filtre étant en outre défini de sorte que : l’état du système multiphasé se présente sous la forme d’un vecteur dont les coefficients comportent les valeurs constantes d’amplitudes et de décalages en amplitude des N signaux du système multiphasé, la valeur variable relative au déphasage à estimer et la valeur constante d’aide à l’estimation de la valeur variable ; et la mesure se présente sous la forme d’un vecteur à N coefficients dont les N coefficients comportent respectivement les N signaux du système multiphasé tels que fournis par le coupleur multimodal.
De façon optionnelle également, la fonction de transition est définie de telle sorte que la valeur prédite du vecteur d’état est égale à la somme : de la valeur déjà estimée du vecteur d’état dans laquelle le coefficient comportant la valeur variable relative au déphasage à estimer est mis à jour par ajout de la valeur du coefficient comportant la valeur constante d’aide à l’estimation de la valeur variable ; et d’un vecteur de bruit de traitement.
De façon optionnelle également, les moyens de filtrage comportent un filtre de Kalman sans parfum et la fonction d’observation est définie de telle sorte que l’estimation de la mesure est égale à la somme : d’un vecteur à N coefficients dont les N coefficients sont respectivement les N signaux du système multiphasé exprimés en fonction des coefficients de la valeur déjà estimée du vecteur d’état ; et d’un vecteur de bruit de mesure.
De façon optionnelle également et en variante, les moyens de filtrage comportent un filtre de Kalman étendu et la fonction d’observation est définie de telle sorte que le vecteur de mesure est égal à la somme : du produit matriciel d’une matrice jacobienne des N signaux du système multiphasé exprimés en fonction des coefficients de la valeur déjà estimée du vecteur d’état avec la valeur déjà estimée du vecteur d’état ; et d’un vecteur de bruit de mesure.
De façon optionnelle également, le signal périodique traité par interférométrie est un signal sinusoïdal de période 2π et le coupleur multimodal est à N=3 sorties pour la fourniture d’un système triphasé de trois signaux sinusoïdaux p 1 , p 2 et p 3 , c’est-à-dire formés pour être déphasés entre eux de 2π /3, exprimables sous la forme suivante : ; ; ; où a 1 , a 2 et a 3 sont les coefficients du vecteur d’état relatifs aux valeurs constantes d’amplitudes des trois signaux sinusoïdaux du système triphasé, o 1 , o 2 et o 3 sont les coefficients du vecteur d’état relatifs aux valeurs constantes de décalages en amplitude des trois signaux sinusoïdaux du système triphasé, et θ est le coefficient du vecteur d’état comportant la valeur variable relative au déphasage à estimer.
Il est également proposé un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, comportant : au moins un capteur conçu pour interagir avec le fluide ; et un transducteur conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur, une séquence d’au moins un signal de mesure représentative d’une interaction du fluide avec chaque capteur ; dans lequel le transducteur est un système de traitement d’un signal périodique par interférométrie et le dispositif électronique de caractérisation comporte au moins un dispositif d’estimation d’un déphasage entre deux signaux d’entrée issus dudit signal périodique tel que défini précédemment.
De façon optionnelle, le transducteur est un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder à interférences multimodales, le coupleur multimodal étant alors à sorties optiques et associé à un capteur optique.
En fin, il est également proposé un procédé d’estimation d’un déphasage entre deux signaux d’entrée issus d’un même signal périodique de période T traité par interférométrie, comportant : un couplage multimodal des deux signaux d’entrée pour la fourniture d’un système multiphasé de N signaux formés pour être déphasés entre eux de T/N où N ≥ 3 ; un traitement du système multiphasé pour en extraire une estimation du déphasage entre les deux signaux d’entrée ; dans lequel le traitement comporte un filtrage du système multiphasé pour estimer un état de ce système multiphasé à partir d’une mesure, ce filtrage étant plus précisément défini par le fait que : l’état à estimer comporte des valeurs constantes d’amplitudes et de décalages en amplitude des N signaux du système multiphasé, une variable relative au déphasage à estimer et une valeur constante d’aide à l’estimation de la valeur variable ; et la mesure comporte les N signaux du système multiphasé tels que fournis par le coupleur multimodal.
L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la représente schématiquement la structure générale d’un système interférométrique comportant un dispositif d’estimation de déphasage selon un mode de réalisation de l’invention, la représente schématiquement la structure générale d’un système interférométrique comportant une pluralité mutualisée de dispositifs d’estimation de déphasage tels que celui de la , la illustre les étapes successives d’un procédé interférométrique incluant une estimation de déphasage selon un mode de réalisation de l’invention, la représente schématiquement la structure générale d’un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide selon un mode de réalisation de l’invention, la illustre un exemple de diagramme temporel dans lequel se superposent plusieurs signaux de réponse, ou sensorgrammes, pouvant être obtenus par le dispositif électronique de la , dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la illustre, sous la forme d’un diagramme circulaire, un exemple de signature normée pouvant être calculée par le dispositif électronique de la à partir de sensorgrammes tels que ceux de la , et la illustre les étapes successives d’un procédé de caractérisation d’un fluide pouvant être mis en œuvre par le dispositif électronique de la .
Le système interférométrique 10 représenté schématiquement sur la comporte un interféromètre 12, par exemple un interféromètre optique de Mach-Zehnder. Un tel interféromètre 12 reçoit un unique signal optique cohérent périodique s 0 de période T, notamment un signal optique sinusoïdal s 0 de pulsation 2πf où f est la fréquence porteuse, engendré et émis, dans un guide d’onde, par exemple par une source laser 14 de lumière cohérente.
Dans l’interféromètre 12, le signal périodique s 0 est conduit vers deux branches optiques distinctes généralement de même longueur, l’une constituant une branche optique de référence 16, l’autre une branche optique d’interaction 18. La première, la branche optique de référence 16, produit un premier signal optique périodique s 1 dont le déphasage par rapport à s 0 dépend de la longueur parcourue dans cette branche optique de référence 16. La deuxième, la branche optique d’interaction 18, produit un deuxième signal optique périodique s 2 dont le déphasage par rapport à s 0 dépend non seulement de la même longueur parcourue dans cette branche optique d’interaction 18, mais en outre d’une interaction optique avec un dispositif d’interaction 20 disposé sur ce parcours. Le déphasage éventuel entre s 1 et s 2 dépend donc directement de l’interaction optique avec le dispositif 20.
Pour une application de caractérisation de fluide, liquide ou gazeux, le dispositif d’interaction 20 est un capteur conçu pour interagir avec le fluide, comportant notamment un site réactif sur lequel sont greffés des composants réactifs aptes à interagir par adsorption/désorption avec des composés susceptibles d’être présents dans le fluide. Par ces interactions, l’indice de réfraction dans la branche optique d’interaction 18 est localement modifiable et variable au cours du temps, ce qui engendre le déphasage précité entre s 1 et s 2 , ainsi que sa variation au cours du temps qui produit un signal temporel de déphasage généralement appelé sensorgramme.
D’autres applications sont envisageables et tout dispositif d’interaction 20 susceptible d’avoir un impact sur le déphasage du signal s 2 convient. Plus généralement, selon les applications, d’autres systèmes interférométriques peuvent convenir, autres qu’un interféromètre optique de Mach-Zehnder. Il est par exemple possible de prévoir un interféromètre de Fizeau, de Fabry-Pérot, de Jamin, de Ramsey-Bordé, de Michelson, etc., ou même une combinaison d’interféromètres.
En sortie de l’interféromètre 12, les deux signaux périodiques s 1 et s 2 pourraient être recombinés pour interférer entre eux et produire un unique signal en bande de base porteur de l’information de déphasage. Mais cette dernière est alors ambiguë, de sorte qu’ils sont avantageusement fournis en tant que signaux d’entrée d’un dispositif 22 d’estimation de leur déphasage qui va maintenant être détaillé.
Ce dispositif 22 comporte un coupleur multimodal 24 à deux entrées pour la réception des deux signaux d’entrée s 1 et s 2 , et à N sorties, N ≥ 3, pour la fourniture d’un système multiphasé de N signaux en bande de base formés pour être déphasés entre eux de T/N. Dans le cas de signaux optiques sinusoïdaux, dont la période peut être définie angulairement à 2π, et pour un coupleur multimodal à trois sorties tel que celui illustré à titre de simple exemple non limitatif dans la , un système triphasé de trois signaux optiques sinusoïdaux s’ 1 , s’ 2 et s’ 3 déphasés entre eux de 2π/3 est fourni.
De manière optionnelle, des protéines peuvent être ajoutées à l’émulsion de l’invention.
L’étape (iv) de cristallisation de l’émulsion correspond à un refroidissement de l’émulsion de sorte à permettre sa solidification.
Cette étape est réalisée par des techniques bien connues de l’homme du métier et peut intégrer un pré-refroidissement de l’émulsion (de sorte à obtenir un produit à une température inférieure à 50°C, de préférence inférieure à 40°C). En outre, cette étape peut intégrer une mise en pression de l’émulsion pour faciliter la cristallisation en continue de celle-ci (de l’ordre de 1 à 6 MPa, de préférence de 1,5 à 4,5MPa). De façon générale, l’émulsion effectue des passages successifs dans des échangeurs thermiques à surfaces raclées. Les passages dans les échangeurs thermiques sont entrecoupés de cycles de malaxage.
Finalement, la température de sortie de l’émulsion au terme de l’étape (iv) est comprise entre 5 et 20°C, de préférence entre 10 et 15°C.
En ce qui concerne l’incorporation d’une solution fermentée, par au moins un ferment lactique, d’au moins un substrat à base de glucides, celle-ci peut se faire dans la phase aqueuse, concomitamment à l’étape (ii), dans l’émulsion en cours de cristallisation, concomitamment à l’étape (iv), et/ou dans l’émulsion cristallisée au terme de l’étape (iv).
De préférence, cette étape d’incorporation est réalisée par injection.