INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier transducteur capacitif coplanaire à électrodes interdigitées 18 comprend une première électrode 20 et une deuxième électrode 22. La première électrode 20 et la deuxième électrode 22 comporte chacune entre 2 et 9 branches. La première électrode et la deuxième électrode comporte chacune une tige et des branches solidaires de la tige. Les branches sont sensiblement perpendiculaires à la tige. Les branches de la première électrode 20 sont distantes les unes des autres d’une même première distance D1. Les branches de la première électrode 20 sont interposées entre les branches de la deuxième électrode. Une branche de la première électrode 20 est espacée d’une branche adjacente de la deuxième électrode 22 selon une direction parallèle aux branches d’une distance d comprise entre 50 micromètres et 250 micromètres. La première électrode 20 est connectée à la source de tension 7. La deuxième électrode 22 est connectée à la première masse 9. En référence à la , le procédé de détection de liquide débute par une phase de mesure. Au cours de cette phase de mesure, la première électrode capacitive 4 est mise sous tension au cours d’une étape 24. La valeur du premier compteur est initialisée à zéro. Puis, au cours d’une étape 26, l’unité de mesure 12 mesure périodiquement des premières valeurs de capacité C11, C12, C1i entre la première électrode capacitive 4 et la deuxième électrode capacitive 6. Les premières valeurs de capacité C11, C12, C1i sont transmises au processeur 10.
La première électrode capacitive 4 reste sous tension et l’unité de mesure 12 continue de mesurer des premières valeurs de capacité C11, C12, C1i pendant l’ensemble des étapes 28 à 40 du procédé de détection.
Au cours d’une étape 28, chaque première valeur de capacité C11, C12, C1i réceptionnée par le processeur est comparée au premier seuil S1 stockée dans la mémoire 14.
Tant que les premières valeurs de capacité C1i sont inférieures au premier seuil S1, le procédé retourne à l’étape 28 et met en œuvre l’étape 28 avec les nouvelles valeurs de capacité réceptionnées.
Si une première valeur de capacité C1i est supérieure au premier seuil S1, le processeur calcule au cours d’une étape 30, la vitesse de variation des premières valeurs de capacité. Cette vitesse est appelée ci-après vitesse de variation v(C1i). Cette vitesse est calculée à partir d’environ les vingt dernières valeurs de capacité réceptionnées. Puis, au cours d’une étape 32, la vitesse de variation v(C1i) est comparée au deuxième seuil S2. Si la vitesse de variation v(C1i) est supérieure au deuxième seuil S2, la vitesse de variation v(C1i) est comparée à un troisième seuil S3 au cours d’une étape 34. Si la vitesse de variation v(C1i) est égale ou inférieure au deuxième seuil S2, le procédé retourne à l’étape 28 et met en œuvre l’étape 28 avec les nouvelles valeurs de capacité réceptionnées. Si la vitesse de variation v(C1i) est inférieure au troisième seuil S3, incrémenter la valeur V1du premier compteur d’une unité, au cours d’une étape 36. Si la vitesse de variation v(C1i) est égale ou supérieure au troisième seuil S3, le procédé retourne à l’étape 28 et met en œuvre l’étape 28 avec les nouvelles valeurs de capacité réceptionnées. Au cours d’une étape 38, la valeur V1 du premier compteur 16 est comparée au premier nombre défini N1. Si la valeur V1 du premier compteur est inférieure au premier nombre défini N1, les étapes 28 à 38 sont répétées avec les nouvelles valeurs de capacité réceptionnées.
Procédé de fabrication d’un complément alimentaire en poudre à base d’huiles essentielles liquides. La présente invention concerne les procédés de fabrication de compléments alimentaires présentés sous forme de poudre à base d'huiles essentielles liquides.
Les produits réalisés à base d'huiles essentielles constituent de parfaits compléments alimentaires qui, sans être des médicaments, contribuent incontestablement au bien-être des êtres vivants, humains ou analogues.
Problème technique Le problème qui se pose est celui de leur absorption par les êtres vivants. En effet, la forme liquide s'avère peu pratique, peu agréable du fait des gouts très marqués des huiles essentielles, peu précise et potentiellement dangereuse. Aussi, il a été tenté de réaliser ces compléments alimentaires sous forme solide. Un tel procédé est par exemple décrit dans les documents FR 2572935, FR 1402039, WO/2006000652 et/ou WO2004/028550, éventuellement EP1938810 , US2010/303990 , DE102006056454 et FR2941846.
Ces documents ne décrivent pas des procédés faciles à mettre en œuvre avec des moyens couramment disponibles sur le marché et, surtout, qui permettent d'obtenir des produits satisfaisants pour constituer des compléments alimentaires en poudre à base d'huiles essentielles pour le bien des consommateurs.
Tous les résultats obtenus jusqu'à ce jour ne donnent pas réellement, satisfaction, et les procédés pour réaliser ces solides sont relativement complexes et donc onéreux.
Aussi, la présente invention a-t-elle pour but de mettre en œuvre un procédé de fabrication de compléments alimentaires en poudre à base d'huiles essentielles qui pallie les inconvénients des procédés de l'art antérieur.
Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'un complément alimentaire en poudre à base d'au moins une huile essentielle.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description suivante donnée en regard d'un exemple de mise en œuvre du procédé selon l'invention pour la fabrication d'un complément alimentaire en poudre à base d'huiles essentielles, cet exemple de mise en œuvre étant donné ci-après à titre illustratif mais nullement limitatif. Il est tout d'abord précisé que lorsque, dans la présente description, une expression définit à elle seule, sans mention particulière spécifique la concernant, un ensemble de caractéristiques, ces caractéristiques peuvent être prises, pour la définition de l'objet de la protection demandée, quand cela est techniquement possible, soit séparément, soit en combinaison totale et/ou partielle. Il est en outre précisé que, dans la présente description, si l'adverbe "sensiblement" est associé à un qualificatif d'un moyen et/ou d'une donnée, ce qualificatif doit être compris au sens strict ou approché ou de l'ordre de.
Les huiles essentielles, parfois désignées sous le terme "d'essences végétales" sont bien connues. Elles sont utilisées dans de nombreux domaines d'application, notamment pour le bien-être des êtres vivants, aussi bien l'être humain que les animaux. Elles sont constituées d'un liquide concentré et hydrophobe constitué de composés aromatiques volatils provenant d'un végétal. Ces composés sont obtenus exclusivement par extraction mécanique, entraînement à la vapeur d'eau, extraction mécanique, ou distillation à sec.
La présente invention concerne un procédé pour la fabrication d'un complément alimentaire en poudre à base d'au moins une huile essentielle.
Ainsi, un premier objet de l’invention est un procédé de préparation d’un complément alimentaire sous forme de poudre comprenant de la poudre de coquille d’huitre et au moins une huile essentielle, comprenant les étapes suivantes :
c) agiter le mélange obtenu à l’issue de l’étape b);
e) placer le mélange obtenu à l’issue de l’étape d) à pression atmosphérique, puis ajouter un anti-agglomérant et optionnellement un extrait sec de végétal et agiter;
Les couples d’amorces utilisés pour chaque microalgue cible à détecter, leur séquence et la taille de l’amplicon obtenu sont indiqués dans le tableau 1.
Nom de l’amorce Séquence des amorces et sonde (5’ – 3’) Cible Taille Amplicon Ostreopsis_F AAAACGATATGAAGAGTGCAGC (SEQ ID NO: 4) 5.8S Ostreopsis spp. 92 pb Ostreopsis_R_dO CCARGARYATGCCTACATTCAA R = G ou A ; Y = T ou C (SEQ ID NO: 1) Siamensis_F TGTTACCATTGCTGAGTTTG (SEQ ID NO: 2) ITS1-5.8S O. cf. siamensis 223 pb Ostreopsis_R CCAGGAGTATGCCTACATTCAA (SEQ ID NO: 5) Ovata_F CAATGCTCATGTCAATGATG (SEQ ID NO: 3) ITS1-5.8S O. cf. ovata 210 pb Ostreopsis_R_dO CCARGARYATGCCTACATTCAA R = G ou A ; Y = T ou C (SEQ ID NO: 1)
Les couples d’amorces SEQ ID NO: 3/ SEQ ID NO: 1 et SEQ ID NO: 3/ SEQ ID NO: 5 ont été testés en simultané sur la même gamme de plasmides O . cf. ovata . Un décalage d’environ 6 Ct, soit 2 log, a été mis en évidence entre SEQ ID NO: 3/ SEQ ID NO: 1 et SEQ ID NO :3/ SEQ ID NO: 5 (cf. ). Le couple d’amorces SEQ ID NO:3/ SEQ ID NO:1 permet une détection plus globale des séquences d’ O. cf. ovata et donc une plus grande sensibilité dans la quantification.
Exemple 3 : Amélioration de la quantification du microorganisme en utilisant un plasmide étalon
La séquence consensus de chaque plasmide a été obtenue à partir des séquences du cluster ribosomique 18S-ITS1-5.8S extraites de la banque de données Genbank pour chacune des deux espèces. Ces séquences ont été alignées par ClustalO sur Seaview puis sélectionnées en fonction de leur longueur et de leur qualité. L’alignement pour O. cf. siamensis comporte 179 séquences et 1 482 caractères ; l’alignement pour O. cf. ovata comporte 67 séquences et 1 091 caractères.
Une séquence consensus a été réalisée pour chacun des alignements et les amorces de séquence SEQ ID NO: 2, 3 et 5 ont été placées pour visualiser la région d’intérêt. Pour chaque région délimitée, les extrémités 5’ et 3’ ont été rallongées de 50 bp.
Les séquences extraites sont les suivantes : la séquence consensus SEQ ID NO: 13 pour Ostreopsis cf. siamensis , et la séquence consensus SEQ ID NO: 14 pour Ostreopsis cf. ovata .
Ces séquences ont été synthétisées par le service Eurofins Genomics dans un plasmide pEX-A128. La concentration initiale en copies est déterminée à partir de la quantité de plasmides synthétisés avec la formule suivante :
Nombre de copies = (A × 6,022.10 23 )/(L × 10 9 ×660)
dans laquelle A est la masse de plasmide en ng, L est la longueur (en bases) du plasmide comprenant la séquence consensus, 6,022.10 23 est le nombre d’Avogadro et 660 est le poids moléculaire moyen d’une paire de base.
Dans notre cas, 1.2 µg de plasmide (A) ont été resuspendus dans 100µl d’eau de grade moléculaire, ce qui donne 3,95.10 11 copies/100µl (taille du plasmide : 2 450 bp ; taille du fragment : 323 bp) pour O. cf. siamensis et 3,97.10 11 copies/100µl (taille du plasmide : 2 450 bp ; taille du fragment : 311 bp) pour O. cf. ovata .
Ces plasmides ont permis d’établir de nouvelles gammes étalons pour chacune des deux espèces (cf. et 7). Le premier point de chaque gamme est dilué à une concentration de 4,0.10 6 copies.µl -1 . Une série de dilutions au 10ème est ensuite réalisée pour obtenir un total de 7 points de référence allant de 4,0.10 6 à 4 copies.µl -1 .
Procédé de préparation d’un alliage métallique Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé de préparation d’un alliage métallique permettant l’utilisation de déchets métalliques. Le procédé est particulièrement intéressant pour la fabrication d’alliage d’aluminium ayant une composition finale comprenant au moins un élément chimique d’intérêt différent de l’aluminium à partir de déchets d’aluminium.
Etat de la technique Dans le domaine de la métallurgie, et notamment dans la fabrication d’alliages d’aluminium, il est connu de préparer les alliages d’aluminium en faisant fondre un aluminium primaire obtenu directement à partir de bauxite pour obtenir un bain d’aluminium liquide relativement pur. Afin de préparer ensuite un alliage de composition précise, on ajoute au bain d’aluminium pur préalablement obtenu, des additifs d’éléments chimique attendus dans la composition finale.
Une fois que tous les additifs requis ont été ajoutés, il est prévu de prélever une petite quantité du bain de métal liquide pour former une pièce d’essai couramment appelée « un pion », qui est usiné et préparé pour une analyse en laboratoire, afin de déterminer si la composition du bain de métal liquide est proche de la composition attendue pour l’alliage d’aluminium. Si la composition n’est pas proche de celle qui est attendue, alors un ajustement de la composition peut être réalisée en ajoutant de nouveaux additifs au bain de métal liquide. Parfois, lorsque la composition est trop éloignée de la composition attendue, il arrive que le bain de métal liquide soit évacué du four, pour démarrer un nouveau procédé de préparation.
Bien que cette méthode donne satisfaction en ce qu’elle permet de préparer un bain d’alliage d’aluminium liquide à une composition donnée, elle nécessite tout d’abord d’utiliser des matériaux purs, ou de composition connue. Par ailleurs, il est toujours nécessaire d’attendre que l’analyse des pions soit faite pour poursuivre le procédé de préparation, ce qui implique une perte de temps, et donc d’énergie pour maintenir le métal liquide en température dans le four de fusion.
Dans cette régulation linéaire, la première valeur de variation de la pression ▲P, par rapport à la pression de référence P0, est notée ▲P’ et est légèrement décalée de la pression de référence P0.
Ainsi, de préférence, ▲P’ est supérieure à 0 et inférieure ou égale à 1 bar. Plus préférentiellement encore, ▲P’ est supérieure à 0 et inférieure ou égale à 0,5 bar.
Par ce moyen, il est vérifié que la pression effective est suffisamment éloignée de la pression cible pour réguler. Si, par exemple, elle est à +/- 1bar de la pression ciblée, il est considéré qu’il n’est pas nécessaire de changer le pilotage de la pompe. En revanche, si la pression effective est supérieure de 5 bar, par exemple, par rapport à la pression de référence, alors il faut réguler.
En outre, dans une régulation linéaire de la vitesse de rotation du rotor 7, la valeur de variation du débit ▲D est, cette fois ci, non plus prédéterminée comme dans la régulation par paliers, mais définie par calcul selon la valeur absolue de la formule │D0 – D│, avec :
- D correspondant au débit de fonctionnement de la pompe hydraulique ;
- D0 étant le débit à atteindre calculé selon la formule : D0=(P/P0)*D, avec P étant la pression mesurée au moyen dudit au moins un capteur 14 et P0 la pression de référence P0 de ladite pompe hydraulique 10.
En d’autres termes, le débit D0, calculé selon la formule (P/P0)*D, correspond au débit à appliquer à la pompe 10 et le calcul de ▲D donne la valeur pour passer du débit courant de fonctionnement D au débit à atteindre D0 .
On comprend dès lors que, si la pression mesurée est supérieure à la pression de référence P0 à atteindre (augmentation de la charge) le rapport P/P0 sera supérieur à 1 et le débit D0 à appliquer à la pompe 10 sera supérieur au débit actuel D de fonctionnement de cette dernière.
Par conséquent, le débit de fonctionnement de la pompe 10 est augmenté de cette différence ▲D.
A l’inverse, si la pression mesurée est inférieure à la pression de référence P0 à atteindre (diminution de la charge) le rapport P/P0 sera inférieur à 1 et le débit D0 à appliquer à la pompe 10 sera inférieur au débit actuel D de fonctionnement de cette dernière.
Par conséquent, le débit de fonctionnement de la pompe 10 est diminué de cette différence ▲D.
Ensuite, le procédé de régulation linéaire se déroule comme suit :
– Réalisation de mesures, à intervalles de temps réguliers, de la pression effective P du fluide comprimé dans les éléments du circuit hydraulique au moyen dudit au moins un capteur de pression 14 et calcul d’une pression moyenne Pmoy sur cet intervalle de temps ;
- Si la pression effective moyenne mesurée Pmoy est inférieure à P0 - ▲P’, diminution du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10 de la valeur ▲D, en sorte d’atteindre le débit D0 calculé et, par conséquent de réduire la vitesse de rotation du rotor 7 ;
- Si la pression effective moyenne mesurée Pmoy est supérieure à P0 + ▲P’, augmentation du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10 de la valeur ▲D, en sorte d’atteindre le débit D0 calculé et d’accroître la vitesse de rotation du rotor 7 ;
– En revanche, si la pression effective mesurée P est comprise entre P0 - ▲P’ et P0 + ▲P’, maintien du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10 à son débit actuel ;
La montre, à titre d’exemple, exactement vingt poches d’aimants 18 dans le rotor 10 qui ont ainsi un écart 15 de 18° dans la direction périphérique 9. Ainsi, les lamelles de tôle 30 qui se succèdent axialement sont pivotées l’une par rapport à l’autre, par exemple, d’un multiple quelconque de 18°. La lamelle de tôle 30 du dessus selon la montre deux logements d’aimant 17 voisins, de forme identique correspondant à la première variante 91. Les deux logements d’aimants 17 directement voisins sont alors de forme identique à la seconde variante 92. Cette disposition par paire des logements d’aimants identiques 17, 91, 92 dépend du rotor 10 selon le mode de réalisation de la en ce que les becs de liaison radiale 38 sont sur la zone radiale intérieure 35 du rotor 10 dans la direction périphérique 9, seulement sur chaque quatrième pôle de rotor 44.
Entre elles, sur chaque second pôle de rotor 44 dans la zone radiale intérieure 35 on a chaque fois des éléments d’ajustage 78 pour l’arbre de rotor 14. Si alors les lamelles de tôle 30 qui se succèdent axialement sont toujours pivotées d’un écart tangentiel de deux pôles de rotor 44 (ou de deux poches d’aimants 18) l’une par rapport à l’autre, les becs de liaison 38 peuvent être recourbés lorsqu’on engage le corps de base 20 sur l’arbre de rotor 14, dans l direction axiale 8 pour venir dans l’espace libre voisin axialement dans la zone radiale intérieure 35. En variante, il est également possible de découper deux types différents 31, 32 de lamelles de tôle 30, le premier type 31 formant tous les logements d’aimant 17 selon la première variante 31 et le second type 32 formant tous les logements d’aimant 17 selon la seconde variante 92.
La montre un autre mode de réalisation d’une machine électrique 11 dont le rotor 10 est installé radialement dans un stator 70. Le corps de base 20 a également des poches d’aimant 18 dans les zones radialement extérieures 36 pour recevoir les aimants permanents 16. Les aimants permanents 16 sont de préférence, de forme parallélépipédique de sorte que la section des aimants permanents 16 est rectangulaire. L’extension tangentielle 57 des aimants permanents 16 est plus grande que leur extension radiale 56. Les aimants permanents 16 de ce mode de réalisation sont aimantés dans la direction radiale 7 pour avoir les pôles de rotor 44 dans la plage angulaire des aimants permanents 16. Les poches d’aimant 18 sont, par exemple, formées avec une paroi intérieure 19 complètement fermée de sorte qu’à la périphérie 12 du rotor 10 il n’y a pas d’intervalle radial 39. A la , les éléments de maintien 24 sont réalisés sur le côté radial extérieur de la paroi intérieure 19 qui presse les aimants permanents 16 dans la direction radiale 7 vers l’intérieur contre le côté opposé 28 de la poche d’aimant 18, tourné vers l’arbre de rotor 14.
Le corps de base 20 est également formé de lamelles de tôle 30, 31, 32, empilées ; dans la poche d’aimant 18, on a, dans la direction axiale 8, des lamelles de tôle 30 du premier type 31 avec une première variante 91 de logement d’aimant 17 alternant avec des lamelles de tôle 30 du second type 32 avec une seconde variante 92 de logement d’aimant 17. Les éléments de maintien 24 ont ici sur le premier côté 51, plusieurs becs de retenue 64 les uns à côté des autres avec entre eux chaque fois des espaces libres 26. A la , les becs de maintien 64 ont, par exemple, un profil de dents de scie 65 et des zones de pression 25 de forme triangulaire. Les extrémités libres 63 des éléments de maintien 64 sont ici découpées en pointe par emboutissage pour que les becs de maintien 64 s’appliquent par une surface relativement petite contre les aimants permanents 16. Sur les lamelles de tôle 30 directement voisines axialement, on a alors de nombreux becs de maintien 64 voisins, alignés axialement et des espaces libres 26 des lamelles de tôle 30 axialement voisines. Cela signifie notamment que les profils en dents de scie 65 de lamelles de tôle 30 axialement voisines sont décalées d’un écart 60 correspondant à une demi-longueur d’onde du profil en dents de scie 65 le long de la surface des aimants permanents 16.
L’extension libre des becs de maintien 64 est ici relativement courte de sorte que les becs de maintien 64 avec leurs extrémités libres pointues 63 se déforment, de préférence, de manière plastique lorsqu’on engage l’aimant permanent 16 en le pressant dans la direction axiale 8 dans les logements d’aimants 17. La légère déformabilité des extrémités libres 63 des zones de pression 25 du fait de la petite surface d’appui contre les aimants permanents 16, presse chaque lamelle de tôle 30 transversalement à la direction axiale 8 contre tous les aimants permanents 16, ce qui permet de compenser les tolérances de fabrication des logements d’aimant 17 emboutis ainsi que les irrégularités de la surface des aimants permanents 16. Comme les becs de maintien 64 et les espaces libres 26 alternent pour chaque couche de lamelle de tôle par les positions tangentielles, cela garantit qu’au moins un bec de maintien 64 ou, de préférence, plusieurs becs de maintien 64 de chaque lamelle de tôle 30 seront pressés contre chaque aimant permanent 16. Grâce à cet appui plus régulier des éléments de maintien 24 de toutes les lamelles de tôle 30 contre un certain aimant permanent 16, on obtient un flux magnétique radial plus régulier dans les pôles de rotor 44. En outre, les extrémités libres 63 des zones de pression 25 se déforment de manière plastique et/ou élastique et les espaces libres 26 axialement voisins reçoivent la matière déformée.
En variante, du profil en dents de scie 65 les éléments de maintien 24 peuvent également avoir un profil ondulé dont les sommets des ondulations s’appuient également avec une surface d’appui relativement petite comme extrémité libre 63 des zones de pression 25 contre la surface des aimants permanents 16. Les éléments de maintien 24 pressent ici les aimants permanents 16 radialement vers l’intérieur par rapport à l’arbre de rotor 14. En plus, en option, on peut avoir des éléments de serrage 34 dans la direction tangentielle 9 et qui positionnent, de manière définie, les aimants permanents 16 par rapport à la direction tangentielle 9 dans les poches d’aimant 18. Le corps de base 20 est fixé à l’arbre de rotor 14 par sa zone radialement intérieure 35, l’arbre étant, par exemple, monté à rotation dans le stator 70. Le stator 70 a des dents de stator 73, radiales, avec des rainures radiales 71 entre elles. Les rainures radiales 71 reçoivent l’enroulement électrique 72, par exemple, des éléments de fils 76 séparés qui forment un enroulement engagé 74 pour les pôles de stator 75.
En variantes, les pôles de stator 75 peuvent également être formés de bobines de fil qui sont enroulées sur les dents de stator 73. Dans ce mode de réalisation de la , la machine électrique 11 a, par exemple, quatre pôles de rotor 44, et 48 pôles de stator 75. La machine électrique 11 est, de préférence, un moteur à commutation électronique (moteur EC) utilisé pour l’entraînement de différentes applications. De façon préférentielle, une telle machine électrique 11 s’utilise pour l’assistance électrique d’un vélo ou d’une trottinette électrique. En variante, la machine électrique peut également s’utiliser pour déplacer les éléments réglables d’un véhicule automobile, notamment comme moteur auxiliaire d’une direction assistée.
Il est à remarquer qu’à partir des figures et de la description des exemples on peut envisager différentes combinaisons des caractéristiques. C’est ainsi que, par exemple, la réalisation pratique, la disposition et le nombre de logements d’aimants 17 avec les éléments de maintien 24 ainsi que notamment l’orientation et l’aimantation des aimants permanents 16 peuvent être modifiées. De même, la position pratique et la réalisation des différents becs de maintien 64 et des espaces libres 26, voisins peuvent être adaptés aux nécessités de la machine électrique 11 ou des possibilités de fabrication. L’invention convient tout particulièrement pour l’entraînement en rotation de composants et pour le réglage d’éléments dans un véhicule automobile sans toutefois exclure d’autres applications telles que l’entraînement de vélos ou de trottinettes.