INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On se réfèrera aux figures 1 à 3 illustrant un exemple de renfort 1 de peau de pare-chocs selon différents angles de vue. Par la suite, on pourra désigner « le renfort 1 de peau de pare-chocs » par l’expression « le renfort 1 » pour faciliter la lecture. Le renfort 1 de peau de pare-chocs est une pièce interne qui n’est normalement pas visible depuis l’extérieur par l’utilisateur final du véhicule. Cette pièce vient en renforcement de la peau de pare-chocs qui est, elle, visible. Le renfort 1 de peau de pare-chocs est destiné à se placer en contact de la face interne de la peau de pare-chocs (non représentée) et vient l’épouser par complémentarité de forme et sur laquelle elle est fixée. C’est pourquoi il comprend un corps 3 destiné à s’étendre selon la direction transversale du véhicule et à épouser la forme d’une peau de pare-chocs en vue de la renforcer. Ce corps 3 est disposé centralement par rapport à la direction transversale du véhicule. Le corps 3 présente un ensemble de nervures et de cloisons de rigidification.
Selon l’invention, le renfort 1 de peau de pare-chocs comprend en outre au moins une patte d’appui 5 avec une extrémité libre. La ou les pattes d’appui 5 sont dimensionnées pour pouvoir se poser en appui sur une poutre de pare-chocs dudit véhicule. La ou les pattes d’appui 5 sont bien visibles en . Elles s’étendent depuis la face arrière du corps 3 en direction de l’arrière du véhicule. Selon l’invention, le renfort 1 de peau de pare-chocs comprend en outre une platine supérieure 7 faisant office d’armature de pare-chocs. Le corps 3, la ou les pattes d’appui 5 et la platine supérieure 7 forment un ensemble d’éléments moulés ensemble de sorte à être venus de matière.
- Si la pression effective mesurée est supérieure à P0 + ▲P2, indiquant au contraire une charge importante, alors, dans ce cas, commande électrique de ladite pompe hydraulique 10 en sorte d’augmenter le débit D de fonctionnement de la valeur ▲D, et ainsi d’accroître la vitesse de rotation du rotor 7 ;
– En revanche, si la pression effective mesurée P est comprise entre P0 - ▲P1 et P0 + ▲P2, pas de modification de la pression et maintien du débit D de fonctionnement de ladite pompe hydraulique 10.
Le fait de définir une deuxième valeur de variation de la pression ▲P2, en plus de ▲P1, permet de favoriser une diminution du débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique 10 et, à l’inverse, de limiter son augmentation dans le but d’avoir une puissance instantanée minimale dans le système hydraulique le plus longtemps possible.
En d’autres termes, en définissant deux valeurs ▲P1 et ▲P2, avec ▲P1<▲P2, et en augmentant le débit D uniquement lorsque la pression effective P est supérieure à la somme de la pression de référence P0 et de ▲P2, le gain énergétique permis par l’invention est encore amélioré.
En effet, dans cette variante de réalisation, une augmentation du débit D de fonctionnement de la pompe 10, et par conséquent une accélération de la vitesse de rotation du rotor 7, sont effectuées uniquement lorsque la pression P mesurée traduit une charge importante de matière végétale à faucher 13.
A titre d’exemple non limitatif, la première valeur de variation de pression ▲P1 telle que définie dans le procédé de l’invention, par l’opérateur notamment, peut être comprise entre 0,5 et 1,5 bar. Plus préférentiellement encore, cette valeur ▲P1 est de l’ordre de, ou égale à, 1 bar.
En ce qui concerne la deuxième valeur de variation de pression ▲P2 définie, celle-ci est avantageusement comprise entre 8 et 12 bar, et est encore plus avantageusement de l’ordre de, ou égale à, 10 bar.
Cela étant, il est également envisageable que les valeurs ▲P1 et ▲P2 soient équivalentes.
A noter que, dans tous les cas, avant de commander électriquement la pompe hydraulique 10 en lui envoyant une consigne, via les moyens de pilotage 15, de diminution ou d’augmentation du débit D de fonctionnement, une vérification du fait que ce débit D n’est pas, respectivement, à son débit minimal Dmin de fonctionnement, ou à son débit maximal Dmax de fonctionnement est effectuée.
Si le débit de fonctionnement D est déjà au minimum ou au maximum, la valeur du débit est maintenue à son minimum ou à son maximum, selon le cas.
Tout préférentiellement, la mesure de la pression effective P est effectuée dans un intervalle de temps présentant une durée inférieure à 5 secondes, cette durée étant de préférence inférieure ou égale à 1 seconde et supérieure ou égale à 20 ms.
En d’autres termes, la pression effective P dans les éléments (pompe 10, moteur 12, flexibles, etc) de l’ensemble du circuit hydraulique 11, est mesurée extrêmement régulièrement, de préférence à chaque seconde, en sorte de permettre un pilotage particulièrement précis et réactif du débit D de fonctionnement de la pompe hydraulique 10 en cas de variation de la pression P détectée par le capteur de pression 14, traduisant une modification de la charge, et nécessitant une adaptation de la vitesse de rotation du rotor 7, accélération ou, au contraire, ralentissement.
Selon une caractéristique particulière du procédé de régulation de la vitesse de rotation d’un rotor 7 de l’invention, préalablement à la réalisation des étapes de mesures régulières de pression effective P et de régulation du débit D de la pompe hydraulique 10, telles qu’elles ont été décrites ci-dessus, notamment dans le cadre d’une régulation dite « par paliers », les opérations suivantes sont réalisées :
– Vérification de la transmission d’une information par le capteur de pression 14 et vérification que la valeur de pression mesurée et transmise par ledit capteur 14 est supérieure ou égale à une pression minimum Pmin ;
Une telle vérification préalable, pouvant être effectuée par les moyens de pilotage électroniques 15, permet de s’assurer du bon fonctionnement du capteur de mesure de la pression 14.
- Si ledit capteur de pression 14 transmet une information et que la valeur de pression mesurée est supérieure à Pmin, la régulation par paliers de la vitesse du rotor 7, en fonction de la charge, est activée, telle qu’elle a été décrite de manière détaillée précédemment ;
En termes de matériau, le corps peut comprendre un premier matériau, de préférence un métal conducteur tel que l’aluminium.
Le couvercle peut comprendre un deuxième matériau, par exemple un élastomère, une résine ou une matière plastique.
De manière non limitative, le deuxième matériau peut comprendre un éthylène-propylène-diène monomère, par exemple de dureté 70 Shore A.
Un tel matériau permet notamment de réduire les risques de fuites thermiques et fluidiques.
Selon un autre aspect, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’une machine thermoacoustique telle que définie ci-dessus.
Le procédé comprend de préférence une étape de fixation du couvercle sur le corps de l’échangeur de chaleur.
La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : – est une vue schématique d’une installation comprenant une machine thermoacoustique et des sources extérieures reliées à des échangeurs de chaleur d’une cellule thermoacoustique de la machine ; – est une vue schématique en coupe axiale d’une cellule thermoacoustique comprenant deux échangeurs de chaleur conformes à l’invention ; – est une vue schématique en perspective d’un échangeur de chaleur conforme à un premier mode de réalisation de l’invention, comprenant un corps et deux flancs formant un couvercle, la montrant les flancs du couvercle désolidarisés du corps, avant assemblage ; – est une vue schématique en coupe transversale de l’échangeur de chaleur de la , en configuration assemblée ; – est une vue schématique d’un élément de conduite de l’échangeur de chaleur de la ; – est une vue schématique en perspective et en coupe axiale d’un échangeur de chaleur conforme à un deuxième mode de réalisation de l’invention, comprenant un corps et un couvercle qui comporte des déflecteurs s’étendant autour d’un axe central du corps.
Description détaillée de modes de réalisation L’installation de la illustre un exemple d’application non limitatif de l’invention.
Cette installation comprend une machine thermoacoustique 1, deux sources extérieures 2 et 3 ainsi qu’un réseau de distribution 4 reliant la machine 1 aux sources extérieures 2 et 3.
Dans cet exemple, la machine thermoacoustique 1 est destinée à un fonctionnement en mode pompe à chaleur, par distinction avec un fonctionnement en mode moteur. Au sens physique, le mode pompe à chaleur correspond à l’utilisation de l’énergie mécanique d’une onde acoustique pour pomper de l’énergie à une source thermique, aussi appelée source de pompage, la remonter en température puis la déposer à une deuxième source thermique, aussi appelée source de rejet, la température de la source de rejet étant donc supérieure à la température de la source de pompage.
Ainsi, une pompe à chaleur telle que constituée par la machine thermoacoustique 1 de la peut être utilisée comme un système de chauffage, en augmentant la température de l’une des sources 2 et 3 formant une source de rejet utilisée comme moyen de chauffage, ou comme un système de réfrigération, en abaissant la température de l’une des sources 2 et 3 formant une source de pompage utilisée comme moyen de réfrigération.
De manière connue en soi, la machine 1 de la comprend un guide d’onde 6, deux sources acoustiques 7 et 8 et une cellule thermoacoustique 10 comportant un régénérateur 11 et deux échangeurs de chaleur 12.
Dans cet exemple, le guide d’onde 6 est un tube de section circulaire définissant un espace interne, en boucle fermée, qui forme un guide d’onde acoustique.
L’espace interne du guide d’onde 6 contient un fluide de travail pressurisé permettant de propager une onde acoustique. Le fluide de travail peut être un gaz monoatomique, un gaz polyatomique tel qu’un mélange comprenant de l’hélium et de l’argon ou d’autres mélanges de gaz, ou encore un mélange de liquide et de gaz.
Dans cet exemple, le fluide de travail comprend de l’hélium.
Rustérucci et al., 1999, J Biol. Chem. Vol 274 N°51: 36446-36455
Van Ginneken et al., 2011, Lipids in Health and Disease, 10, 104
Zarrouk et al., 2019, Current Pharmaceutical Design, 25, 1791-1805
Zhu et al., 2014, Pharmacogn Mag, 10(Sup 1), S92-S99
FORMULATION AYANT UNE BIODISPONIBILITE AMELIOREE Domaine de l'invention Le présent exposé concerne une formulation comprenant un dérivé de curcumine. Plus particulièrement, le présent exposé concerne une formulation à usage oral comprenant un dérivé de curcumine, qui a des caractéristiques améliorées de solubilité, de biodisponibilité et/ou de profil PK.
Arrière-plan de l'invention La curcumine est un composant majeur de Curcumin longa, connu sous le nom générique de curcuma, qui appartient à la famille du gingembre, une plante vivace qui pousse naturellement en Inde et dans d'autres parties de l'Asie. La curcumine est efficace contre une grande variété de maladies telles que les cancers, les maladies cardiovasculaires, l'obésité, les maladies du foie, les maladies inflammatoires et le vieillissement. Bien que les effets bénéfiques de la curcumine aient été suggérés par une série d'enquêtes épidémiologiques, d'expériences sur animaux et d'études sur lignées cellulaires, la faible biodisponibilité et le métabolisme rapide de la curcumine ont entravé le développement thérapeutique de la curcumine pour les maladies humaines [ Jager R, Lowery RP, Calvanese AV, Joy JM, Purpura M, Wilson JM: Comparative absorption of curcumin formulations. Nutr J 2014, 13:11 ].
Le présent exposé met en avant une formulation comprenant un dérivé de curcumine ayant des caractéristiques améliorées de solubilité et de biodisponibilité et/ou de profil PK pour le traitement et/ou la prévention d'une maladie neurodégénérative.
Le présent exposé met à disposition une formulation comprenant TML-6 ou un sel, solvate, hydrate, ou promédicament pharmaceutiquement acceptable de celui-ci, sous une forme amorphe, et un ou plusieurs excipients, [Chem. 1] TML-6.
Dans un mode de réalisation, la formulation est caractérisée par un thermogramme de calorimétrie à balayage différentiel qui ne comprend aucun pic endothermique abrupt.
Dans un mode de réalisation, la formulation est caractérisée par un thermogramme DSC qui ne comprend pas de pic endothermique correspondant au TML-6 cristallin.
Dans un mode de réalisation, la formulation est caractérisée par un thermogramme DSC qui comprend un pic endothermique large à une température d'environ 50°C à environ 90°C.
Dans un mode de réalisation, la formulation est caractérisée par un motif de diffraction des rayons X par la technique des poudres (XRPD) qui est pratiquement continu (sans pic de diffraction étroit ou abrupt).
La formulation selon la revendication 5, caractérisée par le motif XRPD qui ne comprend pas de réflexion en degrés 2θ (± 0,2° 2θ) à un ou plusieurs parmi 5,5°, 11,1°, 15,7°, 16,7°, et 22,3°.
Le présent exposé met en outre à disposition une formulation comprenant d'environ 20 % (p/p) à 90 % (p/p) de TML-6, ou d'un sel, solvate, hydrate ou promédicament pharmaceutiquement acceptable de celui-ci, et d'environ 10 % (p/p) à environ 80 % (p/p) d'un ou plusieurs excipients, [Chem 1] TML-6.
Dans un mode de réalisation, le TML-6, ou un sel, solvate, hydrate ou promédicament pharmaceutiquement acceptable de celui-ci, est sous forme amorphe.
Dans un mode de réalisation, la formulation comprend d'environ 70 % (p/p) à 90 % (p/p) de TML-6, ou d'un sel, solvate, hydrate ou promédicament pharmaceutiquement acceptable de celui-ci, et d'environ 10 % (p/p) à environ 30 % (p/p) d'un ou plusieurs excipients.
Parmi les colorants xanthophylles, on peut citer par exemple la capsanthine, la capsorubine, l’astaxanthine, l’anthéraxanthine, la citranaxanthine, la diatoxanthine, la flavoxanthine, la rhodoxanthine, la rubixanthine, la siphonaxanthine, la violaxanthine, la zéaxanthine, la cryptoxanthine , la canthaxanthine, la fucoxanthine, la lutéine.
On peut également citer parmi les caroténoides, les beta-carotènes, les lycopènes, la crocine. Parmi les apocaroténoïdes, on peut mentionner la bixine, la norbixine.
En ce qui concerne les curcuminoïdes, on peut citer la curcumine ou la tétrahydrocurcumine.
Conviennent également, parmi les flavonoïdes, la catéchine, le gallate d’épicatéchine, la quercétine, la lutéoline ; les néoflavonoïdes, comme la braziline, la braziléine, les dérivés d’hématoxiline (noir de campêche), d’hématéine, les chalcones.
Parmi les tanins, on peut mentionner les tanins hydrolysables comme les ellagitannins, les tanins condensés.
On peut trouver ces colorants dans de nombreuses espèces animales et végétales, telles que les crustacés, crevettes, krill ; les algues vertes, brunes ou rouges ; certains végétaux comme la tomate, le poivron jaune à rouge, le maïs, les zestes d’orange, le rocou (ou annatto), le safran, le curcuma, le paprika, le pissenlit, l’œillet d’Inde, le gardénia, les extraits de chêne, de Quebracho, de bois de campêche, de Pernambouc, entre autres.
Conviennent également le caramel, le carmin, , la bétanine, la riboflavine, la spiruline, la quinizarine (garance), le bois de santal et la chlorophylle.
POUDRE DE CHARBON (B) Comme indiqué précédemment, la composition selon l’invention comprend au moins de la poudre de charbon.
La poudre de charbon est généralement produite en mettant en œuvre une combustion incomplète de matériaux carbonés, comme la pyrolyse, la carbonisation, à une température comprise entre 500 et 1200°C. Le produit résultant subit généralement plusieurs traitements additionnels, comme une ou plusieurs étapes de purification, par lavage habituellement, de séchage(s), de même qu’une ou plusieurs étapes de broyage et de tamisage.
La poudre de charbon est plus particulièrement d’origine végétale, animale ou synthétique, de préférence végétale. Avantageusement, la poudre de charbon est obtenue à partir de végétaux ou déchets végétaux, comme par exemple la tourbe, le bambou, la noix de coco, les arbres comme notamment.
A tire de poudre de charbon utilisable dans le cadre de l’invention, on peut citer les composés de type Charcoal Powder (nom INCI), ainsi que les colorants noirs choisis parmi Black 2 ou Black 3. Mais de préférence, la poudre de charbon mise en œuvre dans l’invention est choisie parmi les composés de nom INCI Charcoal Powder.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la poudre de charbon présente une taille moyenne de particules (exprimée en diamètre moyen en volume - D[0,5]) comprise entre 100nm et 6 µm, de préférence comprise entre 0,5 et 5 µm. La taille des particules peut être mesurée par diffraction laser au moyen d’un granulomètre commercial de type Mastersizer 3000, de la société Malvern (voir aussi la norme ISO 13320).
Plus particulièrement, la poudre de charbon présente une surface spécifique (BET) comprise entre 10 et 3000 m²/g. il est rappelé que la surface spécifique par unité de masse peut être déterminée par la méthode d'absorption d'azote appelée méthode BET (BRUNAUER – EMMET – TELLER) décrite dans « The journal of the American Chemical Society », vol. 60, page 309, février 1938 et correspondant à la norme internationale ISO 5794/1 (annexe D). La surface spécifique BET correspond à la surface spécifique totale des particules considérées.
Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la teneur en poudre de charbon, exprimée en matière active, est comprise entre 0,05 et 3 % en poids, de préférence entre 0,1 et 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le rapport pondéral de la teneur en matière colorante naturelle ou d’origine naturelle à la teneur en poudre de charbon est comprise entre 0,5 et 99, de préférence entre 0,7 et 52.
Il est ainsi possible d’affecter une qualité maximale plus élevée à un flux de données associé à un ensemble de cardinalité supérieure. Ainsi, si un flux F A est associé à un ensemble de clients de cardinalité n A , et si un flux F B est associé à un ensemble de cardinalité n B , on peut affecter des qualités maximales Q A et Q B , respectivement, aux flux F A et F B , tels que n A >n B Q A >Q B .
Dans l’exemple de la , le flux F 1 est associé à un ensemble de 3 clients, le flux F2 est associé à un ensemble de 2 clients et le flux F3 est associé à un ensemble d’un seul client (et est donc un flux unicast).
On peut donc affecter une qualité maximale, respectivement Q1, Q2, Q3, à ces flux de sorte que Q1>Q2>Q3.
La qualité maximale allouée à un flux de données est la qualité maximale auquel peut avoir accès les terminaux connectés au client correspondant. Les terminaux peuvent en effet choisir automatiquement (et/ou laisser l’utilisateur effectuer un choix manuel) une qualité parmi les qualités disponibles pour le flux reçu.
Ces qualités correspondent notamment à un débit du flux de données qui est notamment fonction, dans le cas d’un flux vidéo, d’un nombre d’images par secondes et d’une taille d’images.
On optimise ainsi la satisfaction globale des utilisateurs, en fonction des ressources disponibles sur le réseau de télécommunication.
En effet, si on considère qu’une situation de congestion de ce réseau de télécommunication nécessite la dégradation des qualités maximales d’au moins certains flux de données transmis, le procédé décrit permet de privilégier les flux de données transmis à un nombre plus important de clients, au détriment de ceux transmis à un nombre moins important.
En diminuant la qualité disponible des flux transmis à moins de clients, il en résulte que moins d’utilisateurs sont techniquement impactés par la dégradation de qualité et donc potentiellement insatisfaits.
On évite ainsi de dégrader la qualité de façon indifférenciée ou arbitraire comme selon l’état de la technique, où, par exemple, l’on réduit la qualité maximale de tous les flux de données de la même façon. Autrement dit, on évite de faire entrer en concurrence, en cas de congestion du réseau, un flux unicast et un flux multicast (en m-ABR par exemple), qui délivre un grand nombre d’utilisateurs.
Selon un mode de réalisation, lors d’une détection d’une situation de congestion, le ou les flux associés aux ensembles de clients les plus importants ne sont pas impactés, et se voient donc affecté la qualité maximale la plus élevée. Inversement, les flux de données associés à des ensembles de clients de cardinalité moindre sont affectés à des qualités maximales plus réduites.
Par exemple, selon un mode de réalisation, on peut définir des seuils sur les nombres de clients dans les ensembles de clients.
Par exemple, en cas de congestion, on diminue la qualité maximale allouée aux flux associés à des ensembles de clients au-dessous du seuil, mais pas celle allouée aux flux associés à des ensemble de clients au-dessus de ce seuil.
Selon un mode de réalisation, en cas de situation de congestion, on privilégie la qualité des flux vidéos dans l’ordre suivant : On attribue un profil « Priorité 1 » aux flux multicast délivrant plus de N clients (N=20 par exemple) On attribue un profil « Priorité 2 » aux flux multicast délivrant moins de N clients (mais plus de 2 clients) On attribue un profil « Priorité 3 » aux flux unicast.
Dans cet exemple, deux seuils sont donc définis, N et 2 (c’est-à-dire le point de décision unicast/multicast).
Pour ces 3 profils, on peut définir des règles d’affectation de la qualité maximale allouée. Par exemple, la qualité maximale allouée au profil « priorité 1 » n’est pas modifiée, la qualité maximale allouée au profil « priorité 2 » est légèrement abaissée, et la qualité maximale allouée au profil « priorité 3 » est plus substantiellement abaissée.
L’affectation d’une qualité maximale allouée peut consister à supprimer les qualités disponibles les plus élevées. Par exemple, dans le cas du profil « priorité 2 », la qualité disponible la plus élevée est supprimée, dans le cas du profil « priorité 3 », les deux qualités disponibles les plus élevées sont supprimées.
; si la durée est inférieure ou égale à 24 heures, et
; si la durée est supérieure à 24 heures,
avec et le facteur d’usure selon la température déterminé d’après la loi Arrhenius, définie par le tableau I. L’indicateur d’usure correspond à l’usure de la batterie 2 en fonction de l’état de charge, déterminée selon la relation :
Dans laquelle et désignent respectivement l’état de charge de la batterie 2 au début d’une période d’analyse, et l’état de charge de la batterie 2 à la fin d’une période d’analyse, et représente la perte de charge de la batterie 2 pour un jour.
Pour effectuer ces calculs, le calculateur électronique 3 récupère le facteur d’usure , en fonction de l’état de charge déterminé d’après le tableau II.
Pendant la durée d’inactivation du véhicule, l’état de charge évolue. Cette variation se traduit par la différence entre l’état de charge en début d’analyse et l’état de charge en fin d’analyse .
S’il n’y a pas de variation de l’état de charge de la batterie 2 pendant la durée d’inactivité du véhicule 1, l’état de charge est nul et la perte de charge est égale à 1.
En revanche, si l’état de charge total de la batterie 2 a diminué pendant la durée d’inactivité du véhicule 1, le calcul est découpé en quatre périodes d’analyse, selon les intervalles de 10% des états de charge du tableau II. La première période d’analyse correspond à un état de charge de la batterie 2 supérieur à 90%. La deuxième période d’analyse correspond à un état de charge de la batterie compris entre 80% et 90%. La troisième période d’analyse correspond à un état de charge de la batterie compris entre 70% et 80% et la quatrième période d’analyse correspond à un état de charge de la batterie 2 inférieur à 70%.
Les différents résultats de ces périodes d’analyse seront ensuite additionnés pour fournir l’indicateur d’usure total.
L’indicateur d’usure correspond à l’usure pour une batterie 2 ayant une température interne de 15°C et un état de charge de 90%, lorsque le véhicule est inactif.
Une fois ce calcul effectué, le calculateur électronique 3 fournit un résultat exprimé en durée d’utilisation ou temps passé, en heures ou en jours selon la durée durant laquelle le véhicule 1 est resté inactif. Ce résultat en temps passé permet facilement de représenter l’usure qu’a pris la batterie 2 sur la durée .