INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon les configurations, les premiers fils 6a et les deuxièmes fils 7a sont respectivement des fils de chaine et des fils de trame ou des fils de trame et des fils de chaine.
Plusieurs motifs représentatifs d’une ceinture et/ou d’un tour de cuisse sont réalisés sur la même laize au moyen d’un seul métier à tisser en une seule opération de tissage. La laize est ensuite découpée de manière à délimiter plusieurs couches tissées 3 qui sont destinées à former les ceintures 1 et/ou les tours de cuisse 2. Une même laize peut être soumises à plusieurs découpages successifs pour former différents motifs représentatifs de ceintures 1 ayant des longueurs et/ou des largeurs différentes et/ou différents motifs représentatifs de tours de cuisse 2 ayant des longueurs et/ou des largeurs différentes.
De manière préférentielle, la couche tissée 3 représentative d’une ceinture 1 ou d’un tour de cuisse 2 comporte une bande centrale ne possédant que des premiers fils 6a selon la direction XX et qui s’étend principalement selon la première direction XX. Le motif comporte préférentiellement une ou plusieurs zones additionnelles qui s’étendent depuis la bande centrale et qui forme au moins une partie d’un bord de la couche tissée 3.
Une fois la laize découpée pour former la couche tissée, un pliage est réalisé en définissant une ligne de pliure 8. Le pliage permet d’avoir une réduction de la largeur de la couche tissée 3 avec continuité mécaniques des premiers fils 6a et des deuxièmes fils 7a. Le ou les pliages réduisent la largeur de la couche tissée 3 et permettent d’avoir une résistance en traction sensiblement constante depuis la première extrémité 3a jusqu’à la deuxième extrémité 3b.
De manière préférentielle, une étape de couture est réalisée sur la zone pliée de manière à figer les positions des premiers fils 6a les uns par rapports aux autres selon la première direction XX pour les au moins deux épaisseurs superposées. Cela permet d’avoir une déformation plus uniforme entre les deux épaisseurs de la couche tissée 3 et donc d’avoir une sollicitation plus uniforme des premiers fils 6a.
Dans un mode de réalisation particulier, le premier élément de sangle 5a comporte une sangle qui est cousue à une extrémité de la couche tissée. La largeur de la sangle correspond à la largeur de la zone étroite 3e de manière à solliciter tous les premiers fils 6a. Dans un autre mode de réalisation particulier, le deuxième élément de boucle 5b comporte une sangle qui est cousue à une extrémité de la couche tissée 3. La largeur de la sangle correspond à la largeur de la zone étroite 3e de manière à solliciter tous les premiers fils 6a. Préférentiellement, la sangle est fixée par couture. Un fil de couture traverse les multiples épaisseurs de la couche tissée 3 tissu dans le sens de l’épaisseur. La couture des deux plis du matériau tissé permet de fixer la position des deux plis et donc de fixer la configuration spatiale des premiers fils 6a.
Dans un mode de réalisation préférentiel, la couche de recouvrement 3’' comporte des premiers fils 6b et des premiers fils additionnels 6b et la couche de recouvrement 3’' possède une forme identique à la couche de support 3’. La couche de recouvrement 3’' et la couche de support 3’ sont fixées l’une à l’autre par des fils de couture 9. Bien que la couche de recouvrement 3’' possède des premiers fils additionnels 6b, le couvrement intégral de la couche de support d’un bord à l’autre permet d’avoir un fonctionnement mécanique de la zone étroite 3e.
Cette configuration est particulièrement avantageuse car elle permet de former une ceinture 1 ou un tour de cuisse 2 qui possède une proportion importante de premiers fils 6a par rapport aux fils longitudinaux 6. La ceinture 1 ou le tour de cuisse 2 peut être formé dépourvu d’une mousse de confort ce qui permet de réduire le poids et l’encombrement. La couche tissée 3 peut être issue d’un tissu comportant deux plis, c’est-à-dire avec deux jeux de fils de trame et de fils de chaine disposés l’un sur l’autre. Un pli assure la tenue mécanique de la couche tissée 3. L’autre pli forme une couche de protection pour éviter un contact direct avec les premier fils 6a sur une face de la couche tissée 3.
Lorsque les seconds fils 7a ont un diamètre constant entre la portion étroite 3e et la portion large 3b, la réalisation d’un pli permet de former une couche tissée 3 qui est plus épaisse que la portion large 3b. Lorsque les seconds fils 7a sont identiques ou sensiblement identiques entre la portion étroite 3a et la portion large 3f, le pli permet d’augmenter la rigidité de la portion étroite 3a par rapport à la portion large 3f. L’augmentation de rigidité est particulièrement avantageuse lorsque les premiers fils 6a forment la sangle qui traverse la boucle du système de réglage. Cela permet d’avoir une meilleure maitrise dans la manipulation de la sangle. Le cas échéant, le deuxième pli peut être formé dans un matériau qui possède un coefficient de frottement statique et/ou dynamique plus faible que le coefficient de frottement des premiers fils 6a afin de mieux maintenir l’anneau dans la circonférence choisie.
Pour former la portion étroite 3e ou une extrémité de la portion étroite 3e, il est également avantageux de choisir des deuxièmes fils 7a différents d’autres deuxièmes fils 7a de manière à avoir un coefficient de frottement statique et/ou dynamique plus faible que le coefficient de frottement statique et/ou dynamique des premiers fils 6a afin de mieux maintenir l’anneau dans la circonférence choisie. Les deuxièmes fils 7a peuvent également être choisis pour ajuster la valeur de rigidité de la portion étroite 3e ou d’une partie de la portion étroite 3e.
De tels modes de réalisation peuvent être utilisés pour former la portion étroite 3e destinée à recevoir le deuxième élément de boucle 5b ou pour accrocher la boucle.
En alternative ou en complément à une couche tissée 3 qui comporte une zone étroite 3e obtenue par pliage, il est particulièrement avantageux de prévoir une couche tissée 3 qui possède plusieurs sections tissées disposées consécutivement selon la première direction XX et/ou la deuxième direction YY et qui présentent des caractéristiques techniques différentes. Comme précédemment, la couche tissée 3 présente un tissage s’étendant continument depuis la première extrémité 3a jusqu’à la deuxième extrémité 3b opposée selon la première direction XX et depuis le premier bord 3c jusqu’au deuxième bord 3d selon la deuxième direction YY.
La couche tissée 3 comporte des fils longitudinaux 6 et des fils transversaux 7 tissés ensemble. Les fils longitudinaux 6 comportent des premiers fils 6a s’étendant continument depuis la première extrémité 3a jusqu’à la deuxième extrémité 3b pour assurer une résistance mécanique de l’anneau.
Il est particulièrement avantageux de prévoir que deux zones adjacentes de chaque paire de zones adjacentes présentent des propriétés mécaniques différentes. Les deux zones adjacentes possèdent des fils longitudinaux ou transversaux communs. La différence de propriétés mécaniques entre deux zones adjacentes correspond à au moins une des caractéristiques choisies parmi : - une différence de composition chimique et/ou de diamètre des fils transversaux pour deux zones adjacentes décalées selon la première direction (XX), - une différence de composition chimique et/ou de diamètre des fils longitudinaux pour deux zones adjacentes décalées selon la deuxième direction (YY), - une différence de motif de contexture des fils transversaux, - une différence de motif de tissage entre les fils transversaux et les fils longitudinaux.
De manière préférentielle, deux zones distinctes adjacentes disposées consécutivement uniquement selon la première direction XX ou selon la deuxième direction YY. En d’autres termes, deux zones distinctes adjacentes partagent uniquement des fils longitudinaux 6 ou uniquement des fils transversaux 7. Les figures 4 et 6 illustrent une couche tissée 3 qui possèdent différentes zones disposées les unes derrière les autres selon la première direction XX ou selon la deuxième direction YY. Les zones 3g, 3h, 3i, 3j, 3k, 3l, 3m et 3n sont des zones distinctes disposées les unes derrière les autres selon la première direction XX qui peut être une direction de chaine ou une direction de trame. Les zones 3o et 3p sont des zones distinctes disposées les unes derrière les autres selon la deuxième direction YY qui peut être une direction de trame ou une direction de chaine.
illustre, schématiquement, une installation de stockage et de traitement selon l’invention ;
représente, selon une vue écorchée, un ouvrage flottant comprenant l’installation de stockage et de traitement de la .
La illustre ainsi, schématiquement, une installation de stockage et de traitement 1 selon l’invention, une telle installation de stockage et de traitement 1 étant ici intégrée au sein d’un ouvrage flottant 2, un tel ouvrage flottant 2 étant représenté à la . L’installation de stockage et de traitement 1 est configurée pour la circulation de liquide cryogénique LC d’une part et de gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G d’autre part. Le liquide cryogénique LC est stocké dans au moins une cuve 4 de l’installation de stockage et de traitement 1. L’isolation thermique de la cuve 4 n’étant pas parfaite, une partie du liquide cryogénique LC s’évapore naturellement et forme le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G. La cuve 4 comprend donc à la fois le liquide cryogénique LC et le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G, une séparation entre ces deux fluides étant représentée sur la par une ligne horizontale en pointillés.
L’installation de stockage et de traitement 1 présente au moins une cuve 4 destinée au stockage du liquide cryogénique LC et du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G, le liquide cryogénique LC étant par exemple du méthane. L’installation de stockage et de traitement 1 comprend dans le mode de réalisation illustré ici quatre cuves 4. On comprend que la description qui va suivre en relation avec l’une de ces quatre cuves 4 est applicable à chacune des autres cuves 4.
La cuve 4 est délimitée par une paroi de fond 6, qui correspond à sa paroi la plus basse. À partir de cette paroi de fond 6 s’étend une zone de fond de cuve, qui correspond par exemple à une zone comprise entre cette paroi de fond 6 et un plan parallèle à celle-ci et disposé à une distance d’un mètre de celle-ci. Au moins la zone de fond de cuve est destinée au stockage du liquide cryogénique LC. Inversement, le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G est stocké dans un ciel de la cuve 4, qui correspond à sa portion la plus haute. Le ciel de la cuve 4 est ici équipé d’un gaz dôme 8, qui est une portion de la cuve 4 par laquelle le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G est prélevé.
L’installation de stockage et de traitement 1 est reliée à un terminal de stockage 10 situé sur une côte. Une coopération entre l’ouvrage flottant 2 et ce terminal de stockage 10 sera décrite plus en détail par la suite en relation avec la . Le terminal de stockage 10 permet de stocker à la fois du liquide cryogénique LC et du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G. Plus particulièrement, le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G peut être déchargé depuis la cuve 4 de l’installation de stockage et de traitement 1 vers le terminal de stockage 10, et le liquide cryogénique LC peut être chargé depuis le terminal de stockage 10 vers la cuve 4. Un tel chargement de liquide cryogénique LC du terminal de stockage 10 vers la cuve 4 s’opère par l’intermédiaire d’un circuit annexe 12, ce circuit annexe 12 reliant plus précisément le terminal de stockage 10 à la zone de fond de cuve. On comprend que le circuit annexe 12 est dédié au remplissage en liquide cryogénique LC de la cuve 4.
Le déchargement du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G de la cuve 4, par exemple en vue de la remplir de liquide cryogénique LC, est réalisée grâce à un circuit principal 14. Ce circuit principal 14 permet de relier le ciel de la cuve 4 au terminal de stockage 10.
Le circuit principal 14 débouche dans la cuve 4 ; plus particulièrement, il est raccordé au dôme gaz 8 de cette cuve 4. Le circuit principal 14 comprend au moins un conduit qui s’étend depuis le dôme gaz 8 jusqu’à un dispositif de compression haute capacité 16, un tel dispositif de compression haute capacité 16 étant ainsi interposé entre la cuve 4 et le terminal de stockage 10. Le conduit participant à former le circuit principal 14 et au sein duquel circule le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G a un diamètre compris entre 300 et 600 millimètres. Un échangeur de chaleur peut être disposé sur le conduit du circuit principal 14 entre la cuve 4 et le dispositif de compression haute capacité 16, de sorte à s’assurer qu’une pression et une température du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G sont adéquates pour alimenter ce dispositif de compression haute capacité 16.
Dans certains modes de réalisation et tel que cela est visible à la , le circuit principal 14 comprend un point de divergence 18, qui consiste en une séparation entre une première branche 20 du circuit principal 14 et une deuxième branche 22 de ce circuit principal 14. La première branche 20 correspond à la portion du circuit principal 14 destinée à alimenter le dispositif de compression haute capacité 16, tel que cela a été décrit ci-avant. À l’inverse, la deuxième branche 22 est destinée à alimenter un dispositif de compression basse capacité 24 de l’installation de stockage et de traitement 1, ce dispositif de compression basse capacité 24 étant disposé entre la cuve 4 et un consommateur 26 de l’installation de stockage et de traitement 1.
Le consommateur 26 est par exemple un moteur, et plus précisément une génératrice électrique de type DFDE (dual fuel diesel electric), c’est-à-dire un consommateur visant à assurer l’alimentation électrique de l’ouvrage flottant 2. Le consommateur 26 est configuré pour pouvoir utiliser comme carburant à la fois du liquide cryogénique LC et du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G, de façon alternative ; on comprend que selon son mode de fonctionnement, le consommateur 26 peut être alimenté soit par du liquide cryogénique LC, soit par du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G.
Lorsque le consommateur 26 utilise du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G comme carburant, ce gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G peut être acheminé jusqu’à lui par l’intermédiaire d’un circuit accessoire 28 de l’installation de stockage et de traitement 1. Selon les modes de réalisation, le consommateur 26 est ainsi alimenté en gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G soit uniquement par le circuit accessoire 28, soit à la fois par ce circuit accessoire 28 et par la deuxième branche 22 du circuit principal 14 lorsque ce circuit principal 14 présente un point de divergence 18, soit uniquement par cette deuxième branche 22.
Le circuit accessoire 28 est constitué par au moins une conduite. Cette conduite présente des dimensions inférieures au conduit du circuit principal 14, de sorte à permettre un acheminement plus rapide du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G au dispositif de compression basse capacité 24 et au consommateur 26 que si ce gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G empruntait le circuit principal 14. Un acheminement plus rapide du gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G permet de limiter des pertes de charges et son refroidissement, et donc de le fournir au dispositif de compression basse capacité 24 à une température et à une pression qui sont toutes deux adaptées au fonctionnement de ce dispositif de compression basse capacité 24. À cet effet, la conduite du circuit accessoire 28 présente par exemple un diamètre compris entre 100 et 250 millimètres.
Le circuit accessoire 28 est en outre isolé thermiquement. Une telle isolation thermique du circuit accessoire 28 consiste par exemple en un tube de mousse disposé autour de sa conduite. Alternativement, l’isolation thermique résulte d’une isolation sous vide, la conduite du circuit accessoire 28 étant pour ce faire disposée dans une conduite de diamètre supérieur dans laquelle on applique un vide. Dans ce cas, la conduite du circuit accessoire 28 et la conduite de diamètre supérieur sont agencées de façon concentrique, la conduite de diamètre supérieur entourant la conduite du circuit accessoire 28 au sein de laquelle circule le gaz issu de l'évaporation du liquide cryogénique G.
De manière préférée, l’étape de charge (b) dans laquelle tout ou partie desdits déchets métalliques variables sont introduits dans un four de fusion est faite en continu.
Selon un mode de réalisation, l’étape de dilution (e) comprend l'introduction d'une quantité m4 de deuxième déchets métalliques définis dans le four de fusion, lesdits deuxième déchets métalliques définis étant caractérisés par une teneur de dilution moyenne v2 en ledit premier élément comprise entre 0 et le premier seuil inférieur.
Selon un mode de réalisation, l’étape de dilution (e) comprend l'introduction d'une quantité m4 de deuxième déchets métalliques définis dans le four de fusion, lesdits deuxième déchets métalliques définis étant caractérisés par une teneur de dilution moyenne v3 en ledit deuxième élément strictement inférieure au deuxième seuil supérieur cible.
Selon un mode de réalisation, la deuxième teneur c2 est comprise entre 0 est le deuxième seuil supérieur cible X2 max . De manière générale, la deuxième teneur c2 ne correspond pas à une valeur cible centrée entre 0 et X2 max , toutefois, il est possible que la deuxième teneur c2 soit sensiblement égale à X2 max /2.
Selon un mode de réalisation, la première teneur c1 est sensiblement égale à (X1 max - X1 min )/2.
Selon un mode de réalisation, avant l’étape de charge (b), le four de fusion comprend un pied de bain, ledit pied de bain comprenant du métal liquide provenant d’un procédé antérieur, et/ou de premiers déchets métalliques définis, et/ou de deuxième déchets métalliques définis, ledit pied de bain formant alors au moins une partie du bain de métal liquide.
Selon un mode de réalisation, le pied de bain est obtenu par la fusion de premiers déchets métalliques définis et/ou de deuxième déchets métalliques définis.
Selon un mode de réalisation, (Y1 max -Y1 min )/w1 ≥ 0.2 et (Z1 max -Z1 min )/v1 max -Y1 min )/w1 ≥ 0.1 et (Z1 max -Z1 min )/v1 < 0.1.
Selon un mode de réalisation, Y1 min ≥ X1 max .
Selon un mode de réalisation, Y1 min min .
Selon un mode de réalisation, 0.95* X1 max ≤ X1 maxLIBS ≤ 0.99*X1 max ou 0.95* X2 max ≤ X2 maxLIBS ≤ 0.99* X2 max .
Selon un mode de réalisation, l’étape de charge (b) comprend une étape de régulation prenant en compte les cinétiques de dissolution des éléments X1 et/ou X2
Selon un mode de réalisation, l’étape d’ajustement (d) est mise en œuvre avant l’étape de charge (b).
Selon un mode de réalisation, l’étape de charge (b) est mise en œuvre avant l’étape de dilution (e).
Selon un mode de réalisation, l’étape de mesure (c) est mise en œuvre à tout moment, dès qu’un bain de métal liquide est présent dans le four de fusion. Par exemple, l’étape de mesure (c) est mise en œuvre par la mesure de la composition du pied de bain, notamment lorsqu’il est fondu.
De façon optionnelle également, le dispositif de commande est conçu, lorsque le contacteur est fermé afin que le premier jeu d’enroulements reçoive la tension source, pour commander le convertisseur alternatif-alternatif pour que ce dernier alimente électriquement le deuxième jeu d’enroulement.
Il est également proposé un système électromécanique d’un aéronef, comportant : une charge mécanique, telle qu’un ventilateur, une électropompe hydraulique, une pompe à carburant ou bien une hélice propulsive de l’aéronef ; et un système d’entraînement électrique de la charge mécanique, selon l’invention.
Il est également proposé un aéronef comportant un système électromécanique selon l’invention.
Il est également proposé un procédé de commande d’un système d’entraînement électrique, comportant : une commande d’un contacteur à un état ouvert pour déconnecter un premier jeu d’enroulements d’un stator d’une machine électrique asynchrone et une source électrique alternative l’un de l’autre ; avec le contacteur à l’état ouvert, une commande d’un convertisseur alternatif-alternatif placé entre un deuxième jeu d’enroulements du stator de la machine électrique et la source pour alimenter électriquement le deuxième jeu d’enroulements afin que, par un couplage magnétique des premier et deuxième jeux d’enroulements par un noyau magnétique du stator, le premier jeu d’enroulements présente une tension polyphasée qui devienne égale à une tension source polyphasée fournie par la source ; et tout en commandant le convertisseur alternatif-alternatif pour maintenir la tension du premier jeu d’enroulements sensiblement égale à la tension source, une commande du contacteur à un état fermé pour connecter ensemble le premier jeu d’enroulements et la source, afin que le premier jeu d’enroulements soit alimenté électriquement par la source en recevant la tension source.
Il est également proposé un programme d’ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur, caractérisé en ce qu’il comprend des instructions pour l’exécution des étapes d’un procédé selon l’invention, lorsque ledit programme d’ordinateur est exécuté sur un ordinateur
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est un schéma simplifié d’un exemple d’un système de propulsion d’un aéronef comportant un système d’entraînement électrique selon l’invention, la est une vue fonctionnelle de modules d’un système de commande du système d’entraînement électrique, la est une vue fonctionnelle d’autres modules du système de commande du système d’entraînement électrique, la est une vue fonctionnelle d’autres modules du système de commande du système d’entraînement électrique, la est un schéma-bloc illustrant un exemple d’un procédé de commande du système d’entraînement électrique, mis en œuvre par le système de commande, la est un schéma similaire à celui de la , lors d’une phase de calage, la est un schéma similaire à celui de la , lors d’une phase de fonctionnement normal, et la est un schéma similaire à celui de la , lors d’une phase de fourniture additionnelle de puissance.
Description détaillée de l’invention En référence à la , un exemple d’un système électromécanique 100 d’un aéronef, dans lequel l’invention est mise en œuvre, va à présent être décrit.
Le système électromécanique 100 comporte tout d’abord une charge mécanique 102, comme par exemple un ventilateur, une électropompe hydraulique, une pompe à carburant ou bien une hélice propulsive de l’aéronef.
Le système électromécanique 100 comporte en outre une source électrique alternative polyphasée 106, par exemple triphasée. La source 106 est ainsi conçue pour fournir une tension source polyphasée V0, par exemple triphasée, à une fréquence source F0. La fréquence source F0 peut être de manière connue une fréquence constante ou bien variable au cours du temps. La source 106 comporte par exemple : un réseau de distribution électrique alternatif, une batterie ou bien une pile à combustible couplée à un convertisseur continu-alternatif (onduleur), une turbomachine, un turbofan ou bien une source de puissance auxiliaire (de l’anglais « Auxiliary Power Unit », également désignée par le sigle APU), ou bien une génératrice couplée.
Le système électromécanique 100 comporte en outre un système 104 d’entraînement électrique de la charge mécanique 102 à partir de la source 106.