INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la , les parois intermédiaires des pièces transversales PT sont installées parallèlement aux sous-partie supérieure SPS et sous-partie inférieure SPI (et plus précisément placées devant cette dernière (SPI)). Mais d’autres orientations sont possibles, et notamment une orientation dans laquelle les parois intermédiaires des pièces transversales PT sont installées perpendiculairement aux sous-partie supérieure SPS et sous-partie inférieure SPI.
De telles pièces transversales PT peuvent être réalisées par découpe, emboutissage, et pliage, par exemple.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , au moins deux des pièces transversales PT peuvent être solidarisées fixement l’une à l’autre en définissant un ensemble E1 ou E2. Par exemple, les pièces transversales PT d’un ensemble E1 ou E2 peuvent être solidarisées fixement par soudage. Mais dans une variante chaque ensemble E1 ou E2 peut être constitué d’au moins deux pièces transversales PT qui se prolongent mutuellement par conception (et non pas par soudage).
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la , l’assemblage longitudinal interne comprend une pièce transversale PT seule, un ensemble E1 comportant deux pièces transversales PT et trois ensembles E2 comportant trois pièces transversales PT. Mais de très nombreuses autres combinaisons de pièce(s) transversale(s) PT seules et/ou ensemble(s) E1 et/ou ensemble(s) E2 peuvent être envisagées. Cela permet d’adapter l’assemblage longitudinal interne aux besoins en termes de longueur et/ou de résistance aux chocs latéraux. En outre, les dimensions et/ou épaisseurs des pièces transversales PT peuvent être choisies en fonction des besoins.
Renfort mécanique pour un tunnel central d’un véhicule automobile Domaine technique auquel se rapporte l'invention La présente invention concerne le domaine technique de la sécurité passive des véhicules automobiles en cas de choc latéral et, plus particulièrement, un renfort mécanique pour un tunnel central de châssis de véhicule automobile
Arrière-plan technologique Le châssis des véhicules automobiles à propulsion arrière, comporte habituellement un tunnel, situé dans la partie centrale du plancher de la voiture, entre les sièges avant et arrière. Ce tunnel central est conçu pour abriter les composants mécaniques de la transmission, tels que la boîte de vitesses, la transmission et l'arbre de transmission.
Lorsqu'un véhicule automobile subit un choc latéral, la force de l'impact peut causer une déformation importante du tunnel central. Cette déformation peut compromettre l'intégrité structurelle de la voiture et augmenter ainsi les risques de blessures pour les occupants.
En outre, la déformation du tunnel central peut entraîner une rupture des conduites de carburant ou de frein, ce qui peut provoquer un incendie ou une perte de contrôle du véhicule. Enfin, la déformation du tunnel peut affecter le système de suspension de la voiture, ce qui peut rendre la conduite instable et augmenter le risque d'un autre accident.
Afin de prévenir de ces risques, il est connu de l’état de la technique l'utilisation de matériaux renforcés tels que des composites à base de fibres de carbone ou des aciers à haute résistance. Toutefois, ces solutions impliquent l’emploi de matériaux coûteux.
dans laquelle Y CH4 est le rendement en méthane de la réaction, mol CH4 est le nombre de moles de méthane obtenu en fin de réaction mesuré par GC-MS, PM CH4 est le poids moléculaire du méthane (g/mol) et M polymère est la masse de polymère initiale (g).
L’optimisation des transformations catalytiques du LDPE de basse M w en présence du catalyseur Pt/Siralox a ainsi été menée en évaluant l’effet, comme indiqué ci-avant : du temps de réaction (2, 5 et 15 h), de la composition de l’atmosphère initiale (argon ou dihydrogène), de la pression de la phase gazeuse initiale (3, 5 et 10 bars d’H 2 , ou argon à pression atmosphérique), du % de l’amplitude maximale de champ magnétique appliquée (9, 18 et 27 %, ce qui équivaut respectivement à une amplitude de champ magnétique de 22,2, 29,3 et 35 mT, et à une puissance de 1,4, 2,6 et 3,8 kW), et de la quantité de paille de fer utilisée (100, 200 et 300 mg).
La phase gazeuse obtenue en fin de chaque réaction a été analysée par GC-MS, et ses teneurs respectives en méthane, éthane et propane ont été déterminées. Les résultats obtenus sont illustrés sur la , en a/ pour l’atmosphère d’argon, en b/ pour l’atmosphère de 3 bars d’H 2 et en c/ pour l’atmosphère de 5 bars d’H 2 . Comme on peut l’observer sur cette figure, le méthane est le produit majoritairement formé, et sa production augmente avec le temps de réaction. Sous atmosphère d’H 2 , les teneurs en éthane et propane diminuent avec le temps de réaction, de par leur hydrogénolyse. La quantité de méthane produite est d’autant plus importante que la pression d’H 2 dans le réacteur est importante.
Les rendements en méthane obtenus pour les différentes atmosphères et les différentes durées de réaction, pour 100 mg de paille de fer et 18 % d’amplitude de champ (29,3 mT), ainsi que les températures de la surface externe de paroi des bouteilles FP relevées après 10 min de réaction, sont indiqués dans le tableau 2.
Atmosphère Temps (h) Y CH4 (%) Température (°C) Argon (Patm) 2 6,6 150-160 5 10,7 150-160 15 22,5 160-170 H 2 (3 bars) 2 14,6 150-160 5 26,6 155-160 15 46 160-165 H 2 (5 bars) 2 27,2 150-155 5 41,2 160-165 15 61,9 160
Tableau 2 – Rendements en méthane et températures relevées, pour des conditions de 100 mg de paille de fer et 18 % d’amplitude de champ
Pour chacune des réactions, les masses de chacune des fractions gazeuse, liquide et solide formées ont été mesurées et le bilan de matière B matière a été calculé selon l’Equation 1. Les résultats obtenus sont montrés sur la . Comme on peut l’observer, pour toutes les conditions testées, le bilan de matière est particulièrement élevé, compris entre 0,85 et 0,95.
Les rendements en méthane obtenus pour les différents % d’amplitude de champ, sous 5 bars d’H 2 , pour 100 mg de paille de fer et 15 h de réaction, ainsi que les températures de la surface externe de paroi des bouteilles FP relevées après 10 min de réaction sont indiqués dans le tableau 3.
% d’amplitude de champ (%) 9 18 27 Y CH4 (%) 19,1 62 62,3 Température (°C) 140-150 160 150-160
Tableau 3 – Rendements en méthane et températures relevées, pour des conditions de 5 bars d’H 2 , 100 mg de paille de fer et 15 h de réaction
Le rendement en méthane est sensiblement équivalent pour les % d’amplitude de champ de 18 % et 27 %, et largement supérieur à celui obtenu pour 9 % d’amplitude de champ.
Les rendements en méthane obtenus pour les différentes quantités initiales de paille de fer et les différents temps de réaction, pour 18 % d’amplitude de champ et sous 5 bars d’H 2 , ainsi que les températures de la surface externe de de paroi des bouteilles FP relevées après 10 min de réaction sont indiqués dans le tableau 4.
Quantité de paille de fer (mg) Temps de réaction (h) Y CH4 (%) Température (°C) 100 2 27,2 150-155 5 41,2 160-165 15 62 160 200 2 37,3 175-180 5 59 170-180 15 56,3 175-180 300 2 54,2 200-210 5 55,5 200-215
Tableau 4 – Rendements en méthane et températures relevées, pour des conditions de 5 bars d’H 2 et 18 % d’amplitude de champ
L’augmentation de la quantité de paille de fer réduit le temps de réaction nécessaire pour la production d’une quantité de méthane sensiblement équivalente. Après 2 h de réaction, la sélectivité en méthane est d’autant plus importante que la quantité de paille de fer utilisée est importante. On observe également que plus la température du réacteur est élevée, plus grande est la quantité de méthane produite dans le plus petit temps de réaction.
D/ Exemple 2 – Transformation du LDPE en présence de paille de fer sans catalyseur
La demande internationale publiée sous le numéro WO 99/65459 A1 divulgue des extraits de céréales comprenant des sphingolipides, des glycoglycérolipides (dont les digalactosyldiglycérides ou DGDG), des triglycérides et des phospholipides ainsi que leur utilisation pour la fabrication d'une composition dermatologique, dermocosmétique ou pharmaceutique, à des fins de traitement antivieillissement ou pour l'hydratation de la peau ou en tant qu'anti-inflammatoire.
Dans le cadre de leurs recherches visant à développer l’utilisation en thérapie et en cosmétique de composés naturels, les inventeurs ont mis en évidence que l’utilisation d’une composition provenant d’extraits de gluten de blé, administrés par voie orale, est capable de réguler la production de sébum au niveau du cuir chevelu, notamment chez les personnes atteintes d'hyper-séborrhée.
pour son utilisation dans une méthode de traitement thérapeutique destinée à prévenir ou limiter la production de sébum au niveau du cuir chevelu.
En résumé, dans le quatrième mode de fonctionnement du système aéraulique 10, le débit d’air F4 extrait du bâtiment par le dispositif d’extraction 12 s’écoule vers la gaine aéraulique d’admission 64, par l’intermédiaire de la sortie d’air 14, puis vers le premier compartiment 42 du caisson 40, par l’intermédiaire de l’ouverture d’admission 48, puis vers l’extérieur du système aéraulique 10, en passant au travers du volet de refoulement 52. En outre, le débit d’air F4’ s’écoule depuis l’extérieur du système aéraulique 10 vers le deuxième compartiment 44 du caisson 40, en passant au travers du volet d’insufflation 54, puis vers la gaine aéraulique de refoulement 66, par l’intermédiaire de l’ouverture de refoulement 50, puis vers l’évaporateur 18 de la machine frigorifique 16, par l’intermédiaire de l’entrée d’air 26, puis vers l’extérieur du système aéraulique 10, par l’intermédiaire de la sortie d’air 28.
À la , dans un cinquième mode de fonctionnement du système aéraulique 10, le dispositif d’extraction d’air 12 n’est pas en fonctionnement et la machine frigorifique 16 est en fonctionnement. Autrement dit, dans ce mode de fonctionnement, le dispositif d’extraction d’air 12 fournit un débit d’air nul au caisson 40. Ainsi, le débit d’air F5 requis par la machine frigorifique 16 pour assurer son fonctionnement est admis dans le deuxième compartiment 44 par le volet d’insufflation 54, qui est alors ouvert. Ce mode de fonctionnement est particulièrement avantageux pour permettre un fonctionnement normal de la machine frigorifique 16, bien qu’avec un rendement inférieur au première mode de fonctionnement, même lorsque le dispositif d’extraction 12 n’est pas en fonctionnement. Dans ce cinquième mode de fonctionnement, le volet de refoulement 52 est préférentiellement maintenu fermé, mais il pourrait également être maintenu ouvert. Le cinquième mode de fonctionnement du système aéraulique 10 est particulièrement avantageux pour assurer le fonctionnement de la machine frigorifique 16 même en cas de panne du dispositif d’extraction d’air 12, et donc pour assurer une continuité de la machine frigorifique. Par ailleurs, le volet de désenfumage 56 est fermé, car aucun incendie n’est détecté par le détecteur d’incendie du caisson 40.
En résumé, dans le cinquième mode de fonctionnement du système aéraulique 10, le débit d’air F5 s’écoule depuis l’extérieur du système aéraulique 10 vers le deuxième compartiment 44 du caisson 40, en passant au travers du volet d’insufflation 54, puis vers la gaine aéraulique de refoulement 66, par l’intermédiaire de l’ouverture de refoulement 50, puis vers l’évaporateur 18 de la machine frigorifique 16, par l’intermédiaire de l’entrée d’air 26, puis vers l’extérieur du système aéraulique 10, par l’intermédiaire de la sortie d’air 28.
À la , dans un sixième mode de fonctionnement du système aéraulique 10, le dispositif d’extraction d’air 12 est en fonctionnement et la machine frigorifique 16 n’est pas en fonctionnement. Autrement dit, dans ce mode de fonctionnement, la machine frigorifique 16 a besoin d’un débit d’air nul. Ainsi, le débit d’air F6 fourni par le dispositif d’extraction d’air 12 au premier compartiment 42 est intégralement rejeté à l’extérieur du caisson 40, par l’intermédiaire du volet de refoulement 52, qui est alors ouvert. Ce mode de fonctionnement est particulièrement avantageux pour permettre un fonctionnement normal du dispositif d’extraction d’air 12, même lorsque la machine frigorifique 16 n’est pas en fonctionnement. Dans ce sixième mode de fonctionnement, le volet d’insufflation 54 est préférentiellement maintenu fermé, mais il pourrait également être maintenu ouvert. Par ailleurs, le volet de désenfumage 56 est fermé, car aucun incendie n’est détecté par le détecteur d’incendie du caisson 40.
En résumé, dans le sixième mode de fonctionnement du système aéraulique 10, le débit d’air F6 extrait du bâtiment par le dispositif d’extraction 12 s’écoule vers la gaine aéraulique d’admission 64, par l’intermédiaire de la sortie d’air 14, puis vers le premier compartiment 42 du caisson 40, par l’intermédiaire de l’ouverture d’admission 48, puis vers l’extérieur du système aéraulique 10, par l’intermédiaire du volet de refoulement 52.
À la , dans un septième mode de fonctionnement du système aéraulique, un incendie a été détecté par le détecteur d’incendie embarqué dans le boîtier de commande 58. Ainsi, le volet de désenfumage 56 est maintenu ouvert. Dans ce mode de fonctionnement, le débit d’air F7 fourni par le dispositif d’extraction d’air, qui est susceptible de contenir des fumées d’incendie ou des étincelles, est donc redirigé vers l’extérieur du caisson 40 par l’intermédiaire du volet de désenfumage 56. En outre, dans ce mode de fonctionnement, le volet de refoulement 52 est maintenu fermé. Le volet de désenfumage 56 étant avantageusement disposé au plus proche de l’ouverture d’admission 48 du premier compartiment, une évacuation rapide du débit d’air F7 hors du caisson 40 est ainsi assurée. L’air potentiellement chargé de fumées ou d’étincelles fourni par le dispositif d’extraction d’air 12 n’est ainsi pas susceptible de traverser le filtre à air 46 vers le deuxième compartiment 44, ce qui réduit les risques d’embrasement du filtre à air. En outre, on note également que le boîtier de commande 58 est avantageusement disposé dans le deuxième compartiment 44, et donc à distance de l’ouverture d’admission 48 et du volet de désenfumage 56 : ainsi, le boîtier de commande est protégé du débit d’air F7 qui serait susceptible de l’endommager du fait de la présence de fumées d’incendie ou d’étincelles. De plus, dans ce mode de fonctionnement, le fonctionnement de la machine frigorifique 16 est interrompu, mais le volet d’insufflation 54 est maintenu ouvert. Ainsi, en cas de redémarrage de la machine frigorifique 16, un débit d’air en provenance de l’extérieur pourra pénétrer dans le deuxième compartiment par le volet d’insufflation, permettant ainsi d’alimenter la machine frigorifique en air n’étant pas chargé de fumées d’incendie ou d’étincelles. Autrement dit, grâce à l’ouverture du volet d’insufflation, l’aspiration de fumées chaudes vers la machine frigorifique 16 est évité.
En résumé, dans le septième mode de fonctionnement du système aéraulique 10, le débit d’air F7 extrait du bâtiment par le dispositif d’extraction 12 s’écoule vers la gaine aéraulique d’admission 64, par l’intermédiaire de la sortie d’air 14, puis vers le premier compartiment 42 du caisson 40, par l’intermédiaire de l’ouverture d’admission 48, puis vers l’extérieur du système aéraulique 10, par l’intermédiaire du volet de désenfumage 56.
Avantageusement, en cas de dysfonctionnement d’un élément du caisson 40, comme par exemple de l’un des capteurs 60, 62, le boîtier de commande 58 est configuré pour basculer le caisson 40 dans un huitième mode de fonctionnement, non-représenté, dans lequel les volets de refoulement 52, d’insufflation 54 et de désenfumage 56 sont ouverts. Ainsi, le fonctionnement normal du dispositif d’extraction d’air 12 et de la machine frigorifique 16 est possible, car les circulations d’air entre les premier et deuxième compartiments et l’extérieur n’est pas empêché. Ce huitième mode de fonctionnement correspond de préférence à un mode de fonctionnement par défaut, lorsque le caisson 40 n’est pas en fonctionnement.
Le caisson 40 est particulièrement avantageux pour permettre le transfert d’énergie et l’équilibrage aéraulique entre le dispositif d’extraction d’air 12 et la machine frigorifique 16 quel que soit le mode de fonctionnement du système aéraulique 10, et donc pour optimiser l’efficacité et le rendement du système aéraulique, tout en assurant sa sécurité en cas d’incendie.
En outre, le caisson 40 présente l’avantage d’être particulièrement peu onéreux, tout en étant simple à fabriquer et à maintenir. En pratique, seule la vérification périodique du bon fonctionnement des volets 52, 54 et 56 ainsi que le remplacement régulier du filtre à air 46 sont nécessaires pour assurer le bon fonctionnement du caisson 40.
En variante non-représentée de l’invention, le filtre à air 46 n’occupe pas tout l’espace entre les parois supérieure 40A, inférieure 40B et les parois latérales du caisson 40, mais une partie seulement de cet espace. Autrement dit, dans une telle variante, le filtre à air 46 est disposé au sein d’une cloison interne au caisson séparant le premier compartiment 42 du deuxième compartiment 44.
En variante non-représentée de l’invention, le caisson 40 ne comprend pas de filtre à air 46. Dans une telle variante, le caisson 40 ne comprend pas de séparation physique entre le premier et le deuxième compartiment, ou bien comprend une autre séparation physique qu’un filtre, telle qu’une grille.
En variante non-représentée de l’invention, le caisson 40 ne comprend pas de capteurs 60, 62. Dans une telle variante, le boîtier de commande 58 est configuré pour obtenir une valeur d’un débit d’air entrant dans le premier compartiment 42 par l’ouverture d’admission 48 et une valeur d’un débit d’air sortant du deuxième compartiment 44 par l’ouverture de refoulement 50 par d’autres moyens. Par exemple, le boîtier de commande 58 communique avec le dispositif d’extraction d’air 12, qui dispose d’un capteur indiquant au boîtier de commande le débit d’air extrait par la sortie d’air 14, et le boîtier de commande 58 communique avec la machine frigorifique 16, qui indique au boîtier de commande le débit d’air nécessaire au niveau de l’entrée d’air 26 pour assurer le bon fonctionnement de la machine frigorifique 16. Les gaines aérauliques 64, 66 étant avantageusement étanches, ces débits sont équivalents au débit d’air entrant dans le premier compartiment et au débit d’air sortant du deuxième compartiment, respectivement.
En variante non-représentée de l’invention, l’ouverture d’admission 48 est située sur l’une des parois latérales, sur la paroi supérieure 40A ou sur la paroi inférieure 40B du caisson 40, de manière à déboucher dans le premier compartiment 42.
En variante non-représentée de l’invention, l’ouverture de refoulement 50 est située sur l’une des parois latérales, sur la paroi supérieure 40A ou sur la paroi inférieure 40B du caisson 40, de manière à déboucher dans le deuxième compartiment 44.
Dans l’exemple représenté, le premier compartiment 42 et le deuxième compartiment 44 sont représentés adjacents, c’est-à-dire côte-à-côte, autrement dit alignés selon un axe horizontal. En variante non-représentée de l’invention, le premier compartiment 42 et le deuxième compartiment 44 sont superposés, c’est-à-dire alignés selon un axe vertical. Dans une telle variante, le caisson 40 est de préférence parallélépipédique, avec une paroi supérieure et une paroi inférieure, opposée l’une à l’autre, une paroi avant et une paroi arrière, opposée l’une à l’autre, et deux parois latérales opposées l’une à l’autre, et le filtre à air 46 sépare les deux compartiments 42 et 44 en s’étendant entre les parois avant, arrière et latérales du caisson, de préférence en étant parallèle aux parois supérieure et inférieure, ou bien en étant incliné par rapport aux parois supérieure et inférieure. Dans une telle variante, l’ouverture d’admission 48 qui débouche dans le premier compartiment 42 est ménagée dans une paroi du caisson parmi la paroi inférieure, la paroi avant, la paroi arrière ou les parois latérales, le volet de refoulement 52 est ménagé dans une paroi parmi la paroi inférieure, la paroi avant, la paroi arrière ou les parois latérales, et le volet de désenfumage 56 est ménagé dans une paroi parmi la paroi avant, la paroi arrière ou les parois latérales. Dans une telle variante, l’ouverture de refoulement 50 qui débouche dans le deuxième compartiment 44 est ménagée dans une paroi du caisson parmi la paroi supérieure, la paroi avant, la paroi arrière ou les parois latérales, et le volet d’insufflation 54 est ménagé dans une paroi du caisson parmi la paroi supérieure, la paroi avant, la paroi arrière ou les parois latérales.
L’invention concerne également un quatrième mode de réalisation qui reprend pour l’essentiel l’ensemble des principes exposés en relation avec le troisième mode de réalisation.
Néanmoins, le quatrième mode de réalisation diffère du troisième par ces moyens d’écartement.
Notamment, la représente le boîtier en recouvrement du moyen ressort selon le quatrième mode de réalisation.
Le boîtier 400 et le moyen ressort 200 sont représentés de manière isolée, respectivement, à la et à la .
Selon ce quatrième mode de réalisation, le moyen ressort est susceptible d’adopter, dans le boîtier, deux positions dites, respectivement, première position et deuxième position. La première position est une position pour laquelle les ailes ressort présentent un premier écartement tandis que la deuxième position est une position pour laquelle les ailes ressort présentent un deuxième écartement inférieur au premier écartement.
Plus particulièrement, le moyen ressort 300 et le boîtier 400 sont configurés pour que le ressort soit dans la première position tout au long de la course principale, et adopte la deuxième position dès lors que la section d’insertion est dans sa position verrouillée.
Notamment, le passage de la première position vers la deuxième position comprend un déplacement du moyen ressort selon la direction d’insertion. Ce déplacement implique notamment une poussée de la section d’insertion contre la base ressort.
La maintien du moyen ressort dans la première position implique les moyens d’écartement. Ces derniers peuvent notamment comprendre au moins patte 311 formée sur l’aile ressort supérieure et au moins une butée 312 formée sur la boîtier 400.
Plus particulièrement, ces moyens d’écartements sont configurée pour que lorsque le moyen ressort est déplacé selon la direction d’insertion, l’au moins une patte 311 se désengage de l’au moins une butée 312 et autorise ainsi une rapprochement des ailes ressort.
Ainsi, lors de l’insertion de la section d’insertion dans l’espace interne, ladite section d’insertion est guidée par les fentes d’insertion. Lors de ce guidage, et au cours de la course principale, l’aile ressort inférieure est au contact de la face arrière de la section d’insertion, tandis que l’aile ressort supérieure reste à distance de la face avant. Lorsqu’elle en fin de course principale, la section d’insertion pour le moyen ressort selon la direction d’insertion au niveau de la base ressort. Cette poussée conduit à un désengagement de l’au moins une patte 311 et de l’au moins une butée et autorise ainsi un resserrement des ailes ressort.
DISPOSITIF DE FIXATION TRIPLE FONCTION Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des dispositifs de fixation présentant plusieurs fonctions.
L’invention se rapporte plus spécifiquement à un dispositif de fixation de type écrou rapporté permettant de réaliser plusieurs fonctions, lors de l’assemblage de deux pièces l’une avec l’autre, notamment sur une chaîne de montage de batteries de traction pour un véhicule automobile électrique ou hybride.
État de la technique antérieure Sur un véhicule automobile électrique ou hybride, la batterie de traction est réalisée par un assemblage de plusieurs modules de batterie dans une enveloppe fermée.