INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Similairement, si l’utilisateur observe durant la sous-étape de test E25 de la seconde étape d’identification E2 que la partie imaginaire Impt2 au second point test pt2 ne varie qu’en fonction des variations du second composant variable X2, il interagit avec l’unité de contrôle 10 pour sauvegarder la seconde distance test dt2 qui correspond alors à la seconde distance d’intérêt d2. Si non, dans le cas où la partie imaginaire Impt2 dépend des variations des deux composants variables X1, X2, il considère et renseigne dans l’unité de contrôle 10 un nouveau second point test pt2 (la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2 correspondant donc à la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2).
Dans une première variante de réalisation de l’invention, il est envisageable que l’utilisateur renseigne les tensions de pilotage Vp1, Vp2 à partir de l’unité de contrôle 10 qui les transmet au réseau d’adaptation d’impédance 4, rendant non nécessaire l’usage d’un poste de commande 20.
Dans une seconde variante de réalisation, il est envisageable les étapes d’identification E1, E2 soient entièrement automatisées avec l’unité de contrôle 10 : - choisissant durant les sous-étapes de sélection E11, E21 les premiers et seconds points test pt1, pt2, - envoyant durant les sous-étapes de test E15, E25 les tensions de pilotage Vp1, Vp2 au réseau d’adaptation d’impédance 4, puis - détectant si le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2 dépendent des variations d’un seul composant variable X1, X2 ou des deux. Autrement dit, l’unité de contrôle détecte si la première distance test dt1 et la seconde distance test dt2 correspondent ou pas aux première distance d’intérêt d1 et seconde distance d’intérêt d2.
Suite à l’identification de la première distance d’intérêt d1 et la seconde distance d’intérêt d2, le procédé d’adaptation d’impédance P met en œuvre une dernière phase appelée phase d’adaptation AP.
Durant la phase d’adaptation AP, illustrée , le premier composant variable X1 et le second composant variable X2 sont pilotés/réglés indépendamment afin d’adapter en impédance la chaîne applicative radiofréquence sur toute sa longueur, cela en fonction : du module MZ1 de la première impédance Z1 ; de la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 ; et du module Mref et de la partie imaginaire Imref de l’impédance de référence Zref. Durant la phase d’adaptation AP, on asservit donc pour avoir MZ1=Mref et ImZ2=Imref, ces égalités n’étant pas tout de suite obtenues en considérant les erreurs statiques.
Comme indiqué précédemment, les composants variables X1, X2 sont réglables au moyen de deux actionneurs A1, A2 compris dans le réseau d’adaptation d’impédance 4. Dans le mode de réalisation de l’invention décrit, les deux actionneurs A1, A2 sont des moteurs à courant continu nécessitant d’être alimentés par des tensions analogiques afin d’assurer les réglages des composants variables X1, X2.
De sorte à pouvoir procéder à ces réglages, le module MZ1 de la première impédance Z1 et la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 sont convertis par l’unité de contrôle 10 durant une conversion E31 respectivement en deux tensions de commande VC1, VC2. L’unité de contrôle 10 procède aux deux conversions au moyen de deux fonctions mathématiques injectives et monotones, la première fonction injective et monotone étant utilisée pour la conversion du module MZ1 de la première impédance Z1, et la seconde pour la conversion de la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2. Par définition, une fonction injective et monotone est une fonction monotone. Autrement dit, à chaque module MZ1 de la première impédance Z1 (respectivement partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2) correspond une unique première tension de mesure VC1 (respectivement une seconde tension de mesure VC2).
Le première fonction injective et monotone est définie comme : - étant bornée dans un premier intervalle de tension par une première borne minimale et une première borne maximale ; la première borne minimale (respectivement la première borne maximale) étant représentative d’une valeur de module d’impédance égale à zéro (respectivement tendant vers l’infini) ; et - présentant une pente autour d’une première valeur de tension de référence représentative du module de référence Mref (c’est-à-dire représentative d’un module égale à 50 Ohms).
Le seconde fonction injective et monotone est définie comme : - étant bornée dans un second intervalle de tension par une seconde borne minimale et une seconde borne maximale ; la seconde borne minimale (respectivement la seconde borne maximale) étant représentatives d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers moins l’infini (respectivement vers l’infini ; et - présentant une pente autour d’une seconde valeur de tension de référence représentative de la partie imaginaire de référence Mref (c’est-à-dire d’une partie imaginaire nulle).
Dans le mode de réalisation de l’invention, présenté : - la première borne minimale et la première borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts ; - la seconde borne minimale et la seconde borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts ; et - la première valeur de tension de référence, respectivement la seconde valeur de tension de référence, est égale à la valeur moyenne du premier intervalle de tension, respectivement de second intervalle de tension. Autrement dit, les deux valeurs de tension de référence sont toutes deux égales à zéro.
Une fois que l’unité de contrôle 10 a converti le module MZ1 de la première impédance Z1 et la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 convertis en la première et la seconde tensions de mesure VC1, VC2, elle transmet les deux tensions de commande VC1, VC2 dans un ordre de commande CO au réseau d’adaptation d’impédance 4 durant une transmission E32.
L’ordre de commande est reçu par un répartiteur 19 compris dans le réseau d’adaptation d’impédance 4 qui a pour fonction, durant une répartition E33, de transmettre la première tension de mesure VC1 à une entrée du premier comparateur amont CF1 de la première branche d’asservissement, et la seconde tension de mesure VC2 à une entrée du second comparateur amont CF2 de la seconde branche d’asservissement.
Dans une variante de réalisation de l’invention, le réseau d’adaptation d’impédance 4 ne contient pas de répartiteur 19 : l’unité de contrôle 10 transmet directement les tensions de commande VC1, VC2 aux entrées des comparateurs amont CF1, CF2.
Durant une première comparaison amont E341, le premier comparateur amont CF1 compare la première tension de mesure VC1 avec une première tension de consigne VCF1 représentative du module Mref de l’impédance de référence Zref. Dans le mode de réalisation de l’invention, la première tension de consigne VCF1 correspond à la première valeur de tension de référence. Autrement dit, la première tension de consigne VCF1 est égale à zéro. Le premier comparateur amont CF1 génère ensuite en sortie un premier écart de tension conformé amont dvf1 correspondant à une différence entre la première tension de mesure VC1 et la première tension de consigne VCF1, qu’il envoie en entrée du premier correcteur amont RF1. Ce premier écart de tension conformé amont dvf1 est donc représentatif d’une différence de valeur de module entre le module MZ1 de la première impédance et le module de référence Mref.
Similairement, durant une seconde comparaison E342 amont se déroulant parallèlement à la première comparaison amont E341, le second comparateur amont CF2 compare la seconde tension de mesure VC2 avec une seconde tension de consigne VCF2 représentative de la partie imaginaire de référence Imref de l’impédance de référence Zref. Dans le mode de réalisation de l’invention, la seconde tension de consigne VCF2 correspond à la seconde valeur de tension de référence. Autrement dit, la seconde tension de consigne VCF2 est égale à zéro. Le second comparateur amont CF2 génère ensuite en sortie un second écart de tension conformé amont dvf2 correspondant à une différence entre la seconde tension de mesure VC2 et la première seconde tension de consigne VCF2, qu’il envoie en entrée du second correcteur amont RF2. Ce second écart de tension conformé amont dvf2 est donc représentatif d’une différence de valeur de partie imaginaire entre la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 et la partie imaginaire de référence Imref.
Le film 1 selon l’invention est un film 1 électroluminescent flexible comportant au moins six couches flexibles et superposées, où chaque couche est en contact avec la ou les couche(s) adjacente(s), à savoir une couche de support 2, une première couche d’électrode 3, une couche électriquement isolante 4, une couche électroluminescente 5, une seconde couche d’électrode 8 et couche de protection 9.
Le film 1 selon l’invention comprend une première couche, préférentiellement inférieure, qui est une couche de support 2 flexible, sur laquelle les autres couches sont déposées. Cette couche de support 2 est préférentiellement fournie sous la forme d’un film en rouleau. Elle présente par exemple une épaisseur comprise entre 0,5 et 2,0 mm, préférentiellement comprise entre 0,8 et 1,5 mm et plus préférentiellement égale à 1,1 mm.
La couche de support 2 peut être transparente, notamment lorsque l’on souhaite que la totalité du film 1 soit transparente. Elle peut aussi être opaque, par exemple lorsque le film 1 est prévu pour être appliqué sur une surface également opaque.
Notamment dans le cas où cette couche est transparente, la couche de support 2 est préférentiellement en PET (polytéréphtalate d'éthylène), en Plasil (siloxane à base de monoxyde de silicium polymérisé), en PMMA (polyméthacrylate de méthyle), en PCL (polycaprolactone), en PC (polycarbonate), en COP (polymère de cyclooléfine) ou en un mélange d’au moins deux de ces produits.
Le film 1 selon l’invention comprend une deuxième couche, déposée sur la couche de support 2, à savoir une première couche d’électrode 3 flexible en matériau conducteur.
Cette première couche d’électrode 3 est préférentiellement fournie sous la forme d’un nanofilet 11 (ou nanomesh en anglais), d’un treillis métallique (ou electrode mesh en anglais) ou d’une couche plane homogène.
Par nanofilet, on entend une nanostructure en forme de filet, formée de nanofils en contact mutuel et formant un maillage, que ces fils soient par exemple entrecroisés, superposés, soudés ou d’une seule pièce. Un nanofil est une nanostructure en forme de fil, dont le diamètre est à l’échelle nanométrique, par exemple inférieure à 100 nm, et dont la longueur est significativement supérieure.
Par treillis métallique, on entend une structure en forme de filet, formée de fils entrecroisés, superposés, soudés ou d’une seule pièce, ces fils présentant un diamètre de l’ordre du micron.
Un exemple de nanofilet 11 est représenté sur , cette figure pouvant tout aussi bien illustrer un treillis métallique.
Lorsqu’un nanofilet 11 ou un treillis métallique est plié, des zones de rupture 12 peuvent apparaître dans le maillage d’une telle structure. Comme cela est représenté sur , de telles zones de rupture 12 n’empêchent pas la circulation du courant dans l’ensemble du maillage car le courant peut passer dans des fils intacts situés à proximité, ce qui permet au film 1 de rester fonctionnel et de conserver sa luminosité optimale même après un pliage très conséquent du nanofilet 11 ou treillis métallique.
Comme cela est illustré sur à , les motifs unitaires du maillage d’un tel nanofilet 11 ou treillis métallique peuvent par exemple être des carrés, des rectangles, des triangles, des losanges, des hexagones ou toutes autres formes et combinaisons de celles-ci.
Par couche plane homogène, on entend une couche de matière sensiblement plate, sans inégalités significatives de niveau, dont la composition et la structure sont sensiblement les mêmes en tout point, et qui s’étend selon une surface apte à former une électrode de la superficie souhaitée, par exemple sensiblement égale à la surface de la couche de support 2 où l’on souhaite former un film luminescent.
La première couche d’électrode 3 présente par exemple une épaisseur comprise entre 1 et 500 μm, préférentiellement comprise entre 10 et 50 μm, et plus préférentiellement sensiblement égale à 25 μm. Elle est par exemple déposée sur la couche de support 2 par couchage à la barre (ou bar coating en anglais), par polymérisation en phase vapeur (ou VPP pour l'anglais Vapor Phase Polymerization ), par dépôt chimique en phase vapeur (ou CVD pour l'anglais Chemical Vapor Deposition ), par pulvérisation cathodique (ou sputtering en anglais) ou par dépôts secs (ou dry deposition en anglais).
La première couche d’électrode 3, lorsqu’elle est fournie sous la forme d’un nanofilet 11 ou d’un treillis métallique, comprend préférentiellement des nanofils d'argent (ou AgNWs pour l'anglais Ag nanowires ) et/ou des nanofils de cuivre (ou CuNWs pour l'anglais Cu nanowires ).
On notera que les nanofils à large bande interdite (en anglais wide band-gap ) composés de nitrure de gallium (GaN) ou d'oxyde de zinc (ZnO) sont des matériaux qui peuvent également être utilisés pour les nanofils.
Lorsqu’elle est fournie sous la forme d’une couche plane, la première couche d’électrode 3 comprend préférentiellement des nanotubes de carbone, du graphène, un matériau à base d’oxyde métallique, un matériau à base de PEDOT [poly(3,4-éthylènedioxythiophène)], un matériau à base de PEDOT:PSS [poly(3,4-éthylènedioxythiophène) mélangé avec du poly(styrène sulfonate) de sodium] ou un matériau à base de PEDOT:TOS [poly(3,4-éthylènedioxythiophène) mélangé avec du tosylate]. Une telle couche plane est la plus homogène possible et habituellement non structurée.
Dans l’exemple des figures, pour le fluide caloporteur, cette zone d’homogénéisation 62 comporte des canaux 64 qui permettent l’écoulement du fluide caloporteur, et qui constituent ensemble un espace de communication fluidique entre l’ouverture de circulation du fluide caloporteur 56 et la zone centrale 60. Les canaux 64 correspondent aux canaux internes mentionnés ci-dessus. Chaque canal 64 est formé entre les deux demi-plaques monopolaires 32 et 34 et au moins en partie par une première rainure 642 ménagée dans la première demi-plaque monopolaire 32 et/ou par une deuxième rainure 644 ménagée dans la deuxième demi-plaque monopolaire 34. Chaque canal 64 présente, en coupe par un plan contenant la direction d’empilement et perpendiculaire à une direction principale d’écoulement du fluide dans le canal 64 considéré, une section de passage Σ64, dont la géométrie est définie par la ou les deux rainures qui le forment au moins en partie.
Les rainures 642 et 644 sont des reliefs qui définissent entre eux les canaux 64, donc l’espace de communication fluidique entre l’ouverture 56 et la zone centrale 60.
La somme des volumes internes des canaux 64 constitue un volume de l’espace de communication fluidique.
Les plaques bipolaires 20 sont de même géométrie que les plaques monopolaires 30 et comprennent également des ouvertures de circulation, une zone centrale et une zone d’homogénéisation qui comprend des canaux 164, qui ont la même fonction et la même géométrie que les canaux 64 des plaques monopolaires 30. Chaque canal 164 est formé entre les deux demi-plaques bipolaires 22 et 24 et au moins en partie par une première rainure 652 ménagée dans la première demi-plaque bipolaire 22 et/ou par une deuxième rainure 654 ménagée dans la deuxième demi-plaque bipolaire 24. Chaque canal 164 présente une section de passage Σ164, définie par la ou les deux rainures qui le forment au moins en partie.
Une partie de l’empilement 4, comprenant deux plaques bipolaires 20 et une plaque monopolaire 30, est représentée sur la . Le plan de coupe de la passe par les zones d’homogénéisation 62 des deux plaques bipolaires 20 et de la plaque monopolaire 30. Deux assemblages membrane-électrode 8 sont disposés entre les deux plaques bipolaires 20 et entre l’une des plaques bipolaires 20 et la plaque monopolaire 30. La plaque monopolaire 30 est en appui contre une plaque de pression 40. La plaque de pression 40, illustrée schématiquement sur les figures, pourra notamment comporter une plaque de contact électrique (non illustrée), au contact électrique de la plaque polaire 30, et éventuellement une plaque d’isolation interposée entre la plaque de contact électrique et le reste de la plaque de pression 40.
Au moins un canal d’écoulement 64 de la plaque monopolaire 30 est écrasé, de telle sorte que la section de passage Σ’64 du canal écrasé est réduite par rapport à la section de passage Σ64 du canal d’écoulement 64 non écrasé ou avant écrasement. En d’autres termes, le volume de l’espace de communication fluidique est réduit par l’écrasement d’une partie de cet espace.
Les géométries des demi-plaques bipolaires et des demi-plaques monopolaires avant écrasement sont identiques. Ainsi les canaux 164 de la plaque bipolaire 20 et les canaux 64 non écrasés ou avant écrasement de la plaque monopolaire 30 ont des sections de passage Σ164 et Σ64 identiques. On note A64 l’aire d’une section de passage Σ64 ou Σ164. On note P2 la profondeur d’une rainure 642 avant écrasement et P4 la profondeur d’une rainure 644 avant écrasement.
Avantageusement, chaque canal 64 de la plaque monopolaire 30 est écrasé et présente une section de passage Σ’64 réduite.
De façon alternative, seulement certains des canaux d’écoulement 64 sont écrasés.
Dans un mode de réalisation non représenté, certains canaux d’écoulement 64 sont écrasés d’une valeur d’écrasement qui est différente de la valeur d’écrasement d’autre canaux d’écoulement 64 qui sont eux aussi écrasés, la valeur d’écrasement étant représentative de la différence entre la section de passage Σ’64 du canal écrasé et la section de passage Σ64 du canal d’écoulement 64 non écrasé ou avant écrasement.
Ainsi, dans certains modes de réalisation n’ayant qu’une partie des canaux d’écoulement écrasés, et/ou ayant certains canaux d’écoulement 64 sont écrasés d’une valeur d’écrasement qui est différente de la valeur d’écrasement d’autre canaux d’écoulement 64 qui sont eux aussi écrasés, on peut obtenir non seulement une réduction du débit de fluide caloporteur dans la plaque monopolaire, mais on peut aussi influencer la répartition de ce débit de fluide selon la direction transversale de la plaque monopolaire 30.
Dans l’exemple du premier mode de réalisation, les rainures 642 de la demi-plaque monopolaire 32 et les rainures 644 de la demi-plaque monopolaire 34 sont écrasées. Les profondeurs P’2 et P’4 des rainures 642, 644 délimitant les canaux écrasés sont respectivement inférieures aux profondeurs P2 et P4 des rainures 642, 644 délimitant des canaux non écrasés ou avant écrasement.
L’aire A’64 de la section de passage Σ’64 d’un canal 64 écrasé de la plaque monopolaire 30 est strictement inférieure à l’aire A64.
En pratique, les canaux 64 écrasés de la zone d’homogénéisation 62 de la plaque monopolaire 30 ont une section de passage Σ’64 d’aire A’64 strictement inferieure à l’aire A64 de la section de passage Σ164 des canaux 164 disposés aux mêmes endroits dans les zones d’homogénéisation 62 des plaques bipolaires 20.
La plaque monopolaire 30 suivant ce premier mode de réalisation est fabriquée selon le procédé représenté sur la .
La plaque monopolaire 30 est formée de deux demi-plaques monopolaires 32 et 34. Les rainures 642 et 644 de la zone d’homogénéisation 62 des deux demi-plaques monopolaires 32 et 34 sont formées par emboutissage. Les rainures 642 et 644 des demi-plaques monopolaires 32 et 34 étant identiques aux rainures 652 et 654 des demi-plaques bipolaires 22 et 24, les mêmes outillages et les mêmes procédés de fabrication peuvent être utilisés pour fabriquer les demi-plaques bipolaires 22, 24 et les demi-plaques monopolaires 32, 34. Avant écrasement les demi-plaques monopolaires 32, 34 ont la même géométrie que les demi-plaques bipolaires 22, 24 et leurs rainures présentent respectivement les profondeurs P2 et P4.
Selon des modes de réalisation préférés des présentes, le tensioactif primaire est choisi parmi le lauroyl sarcosinate de sodium, le cocoyl sarcosinate de sodium, le cocoyl glutamate de sodium, le cocoglucoside (cocoyl glucoside) ou leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation plus préférés ici, le tensioactif primaire est un tensioactif anionique, en particulier le lauroyl sarcosinate de sodium.
La quantité de tensioactif primaire dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. Le tensioactif primaire, selon les modes de réalisation des présentes, peut être présent dans la composition en une quantité allant de 1,2 % à 2.5 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 1,5 à 2,2 % en poids, mieux encore de 1,5 à 2 % en poids.
Tensioactifs secondaires
Le tensioactif secondaire peut notamment être choisi parmi les tensioactifs amphotères.
Le terme « tensioactif amphotère », tel qu’il est utilisé ici, désigne un tensioactif ayant à la fois des groupes anioniques et des groupes cationiques en tant que groupes ionisables.
Dans la présente divulgation, une entité est qualifiée d'« amphotère » lorsqu’elle a la capacité de commuter entre les propriétés anioniques, le stade neutre isoélectrique et les propriétés cationiques, dans les conditions d’utilisation de la composition de la présente divulgation (milieu, pH, par exemple).
Les tensioactifs amphotères peuvent être choisis à partir de dérivés d'amine aliphatique secondaire ou tertiaire facultativement quaternisés, dans lesquels le groupe aliphatique est une chaîne linéaire ou ramifiée comprenant de 8 à 22 atomes de carbone, lesdits dérivés d'amine contenant au moins un groupe anionique, par exemple un groupe carboxylate, phosphate ou phosphonate.
Selon des modes de réalisation des présentes, le tensioactif secondaire est un tensioactif amphotère choisi parmi les (C 8 -C 20 )alkyl bétaïnes, les (C 8 -C 20 )alkyl amido(C 1 -C 6 )alkylbétaïnes, telles que la cocamidopropylbétaïne, la cocobétaïne, la lauryl bétaïne, ou leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation des présentes, le tensioactif secondaire est un tensioactif amphotère tel qu’un oxyde d’amine ou un oxyde d’amido amine choisi parmi l’oxyde de cocamido propyl amine, l’oxyde de lauramido propyl amine, l’oxyde de myristamido propyl amine ou leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation préférés des présentes, le tensioactif secondaire est un tensioactif amphotère choisi parmi la cocamidopropyl bétaïne, la cocobétaïne, le cocamidopropyl amineoxyde, le lauramido propyl amine oxyde, le myristamido propyl amineoxyde, la lauryl bétaïne ou leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation plus préférés ici, le tensioactif amphotère est une alkylamidoalkyl bétaïne, en particulier la cocamidopropyl bétaïne.
La quantité de tensioactif dans la composition, selon les modes de réalisation des présentes, peut varier. Le tensioactif secondaire, selon les modes de réalisation des présentes, peut être présent dans la composition en une quantité allant de 2 % à 8 % en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 3 à 6 % en poids, mieux encore de 4 à 5 % en poids.
Dans un mode de réalisation particulier, le tensioactif de la composition est une combinaison de lauryl sarcosinate de sodium et de cocamidopropyl bétaïne.
Agent opacifiant La composition, selon des modes de réalisation des présentes, inclut un ou plusieurs agents opacifiants. Les agents opacifiants dans la composition offrent des effets de blanchiment de la peau lors du dépôt à la surface de la peau. Des exemples d’agents opacifiants incluent, mais sans s'y limiter, le dioxyde de titane, l’oxyde de zinc, l’oxyde de magnésium ou leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation des présentes, l’agent opacifiant est du dioxyde de titane avec une taille de particule primaire dans la plage de 0,10 µm à 0,30 µm.
Les motifs unitaires du maillage d’un tel nanofilet ou treillis métallique peuvent par exemple être des carrés, des rectangles, des triangles, des losanges, des hexagones ou toutes autres formes et combinaisons de celles-ci.