INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant le type de courroie ou l’usage le perçage 40 à choisir peut être facilement référencé. De plus dans le cas d’un démontage pour une opération de maintenance, il suffit de remettre la vis de serrage dans le même perçage qui a été repéré pour retrouver la position d’origine.
D’une manière générale le deuxième bossage 34 comporte au moins deux perçages de serrage 40. Il peut en particulier comporter trois positions ou plus suivant la diversité de courroies 14 qu’on veut utiliser, et la valeur des décalages entre ces perçages.
On notera que les différents perçages de serrage 40 peuvent être réalisés sur un deuxième bossage du réducteur 34 similaire à celui formé sur carter du groupe motopropulseur suivant l’art antérieur 30 comportant la fente courbée 32, en modifiant uniquement l’usinage qui va donner ces perçages au lieu de cette fente.
En variante on peut prévoir un dispositif de blocage présentant des positions positives comprenant des crans alignés recevant un ergot qui se bloque dans l’un d’entre eux.
Traverse et absorbeur de choc de pare-chocs avant pour véhicule automobile L’invention traite de la collision avant à faible vitesse d’un véhicule automobile. L’invention concerne plus précisément la protection d’un dispositif de détection monté dans une peau de pare-chocs avant de véhicule automobile. L’invention a pour objet un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile. L’invention a également pour objet un véhicule automobile.
Afin de réduire une intrusion d’obstacle lors d’une collision frontale, un véhicule automobile présente une traverse en avant de sa structure. La traverse est fixée aux longerons avant, et est apte à se déformer plastiquement lors d’un choc à vitesse élevée, par exemple d’au moins 50 km/h. Ainsi, la décélération est plus progressive, ce qui diminue la probabilité de blessures pour les passagers.
Le document FR3121091A1 présente un véhicule automobile muni d’une traverse de système d’absorption de chocs de véhicule automobile, la traverse comprenant une paroi frontale présentant un corps et au moins une jupe s’étendant en saillie depuis le corps, verticalement vers le bas dans le sens normal de montage de la traverse sur le véhicule. La traverse comprend des renforts fixés à la jupe. Ainsi, les renforts viennent augmenter la résistance des jupes et en particulier leur résistance au fléchissement. Les jupes peuvent donc être moins larges et permettre un refroidissement des organes mécaniques, tout en garantissant une fonction de protection en cas de choc.
Par ailleurs, un véhicule automobile est couramment équipé d’une pluralité de dispositifs de détection destinés à analyser l’environnement. Ceci participe à la détection d'objets ou de corps formant potentiellement des obstacles. Ces dispositifs de détection contribuent ainsi à la sécurité passive, et offrent un aide à la conduite. De tels dispositifs de détection comprennent généralement un générateur d'ultrasons et des capteurs ultrasoniques, ou au moins une caméra, ou un radar, ou bien un lidar. Dans le but d’optimiser la surveillance de l’environnement avant, il est connu d’agencer au moins un dispositif de détection en façade avant, dans le pare-chocs. Un panneau de peau de pare-chocs avant est couramment employé en tant que support de montage pour un tel dispositif de détection.
Afin de protéger les piétons dans l’éventualité d’un choc, un absorbeur est positionné à l’intérieur de la peau de pare-chocs. Le document FR3111597A1 présente un véhicule automobile comprenant un ensemble de pare-chocs avant. L’ensemble combine une grille inférieure de parechoc, un radar de détection, un absorbeur de choc avec une casquette. La casquette en zone médiane de l’absorbeur de choc coiffe le radar de détection. Elle apporte ainsi une protection contre un écoulement d’eau.
Le pare-chocs avant comporte notamment la peau de pare-chocs qui matérialise la carrosserie. Ses différents éléments extérieurs contribuent à la qualité perçue en respectant des jeux mécanique fins et constants. Ils sont aptes à se déformer, puis à revenir en position suite à un choc à basse vitesse ; par exemple lors d’une manœuvre de stationnement. Or, un tel évènement risque d’endommager le dispositif de détection qui y est monté. En effet, ce dernier est un organe électronique particulièrement sensible.
L’invention a pour objectif de répondre à au moins un des problèmes ou inconvénients rencontrés dans l’art antérieur. En particulier, l’invention a pour objectif de préserver un dispositif de détection de véhicule automobile en cas de collision. L’invention a également pour objectif d’optimiser la sécurité, la masse, le refroidissement, la protection d’un dispositif de détection de véhicule automobile en cas de collision.
Selon un premier aspect, l’invention propose un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile, l’ensemble comprenant une traverse avec des extrémités latérales de fixation, une zone centrale destinée à s’étendre transversalement le long d’un dispositif de détection monté dans une peau de pare-chocs de véhicule automobile ; une extension verticale s’étendant verticalement depuis la zone centrale ; remarquable en ce que l’ensemble comprend en outre un absorbeur de choc avec un corps transversal s’étendant transversalement le long de la zone centrale, et une protrusion verticale s’étendant verticalement le long de l’extension verticale de la traverse depuis le corps transversal.
L’invention ajoute une protrusion verticale à l’absorbeur de choc afin de limiter l’enfoncement de la peau de pare-chocs en cas de collision. Cela réduit le déplacement du dispositif de détection qui est supporté par la peau de pare-chocs. Ainsi, le risque que ce dernier ne s’endommage diminue ; malgré sa position exposée aux obstacles. Selon d’autres configurations, la protrusion verticale peut former un amortisseur recevant le dispositif de détection en cas de choc frontal.
Préférentiellement, les extrémités latérales de fixation de la traverse comprennent des liaisons longitudinales s’étendant vers l’arrière de la zone centrale ; la protrusion verticale de l’absorbeur de choc s’étendant perpendiculairement par rapport auxdites liaisons longitudinales.
Notamment, le composant 1 de turbomachine peut être par exemple une ou plusieurs des aubes rotatives 106 de la turbine haute pression THP1.
La représente un exemple de réalisation d’une aube rotative 106 de la turbine haute pression THP1. L’aube 106 de turbomachine comporte une pale 21, un pied 22 destiné à être logé dans un logement d’un disque (non représenté) du deuxième arbre rotatif 400 de transmission et une plateforme 23 destinée à délimiter radialement vers l’intérieur le conduit 11A de passage du flux primaire FP1, ce conduit 11A de passage étant délimité vers l’extérieur par le carter 363 de la turbine haute pression THP1. Lors du fonctionnement de la turbomachine T, la pale 21 se trouve dans le conduit 11A de passage du flux primaire FP1 et par conséquent exposé au gaz chaud provenant de la chambre 160 de combustion. La turbomachine T comporte un circuit de refroidissement permettant d’acheminer de l’air frais (fluide de refroidissement) jusque dans une cavité interne 25 de l’aube 106. L’aube 106 comporte les perçages 3 de refroidissement reliant la surface interne de la pale 21, laquelle est formée par la première surface 11, à la surface externe de la pale 21, laquelle est formée par la deuxième surface 12. La première surface 11 délimite en partie la cavité interne 25. La deuxième surface 12 est exposée au flux primaire FP1 dans le conduit 11A de passage. Les perçages 3 de refroidissement permettent d’évacuer une partie de l’air frais circulant dans la cavité interne 25 de l’aube 106 de manière à former sur la deuxième surface 12 un film d’air frais protégeant des gaz chauds 10A de combustion du flux primaire FP1 dans le conduit 11A de passage la pale 21.
Bien entendu, la structure décrite ci-dessus en référence à la pourrait également être prévue pour une ou plusieurs des aubes 101 et/ou une ou plusieurs des aubes 102 et/ou une ou plusieurs des aubes 103 et/ou une ou plusieurs des aubes 104 et/ou une ou plusieurs des aubes 105 et/ou une ou plusieurs des aubes 107 et/ou une ou plusieurs des aubes 108.
SYSTÈME ET PROCESSUS DE RÉGULATION ACTIVE DU TIRAGE DE CENTRALE ÉLECTRIQUE La divulgation concerne de manière générale un processus et un système pour la fourniture d’une régulation active du tirage. En particulier, la divulgation concerne un processus et un système de régulation d’un écoulement d’air naturellement induit à travers un équipement de centrale électrique à cycle combiné (CCPP) pendant un arrêt.
CONTEXTE Les centrales électriques à cycle combiné dotées de turbomachines et de générateurs de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) sont souvent raccordées à des réseaux électriques qui requièrent un fonctionnement souple pour satisfaire des demandes en énergie variables. Certains cycles de réseau électrique ordonnent à des turbomachines de cesser de fonctionner pendant des périodes de faible demande et de redémarrer peu après pour satisfaire des demandes en énergie électrique du réseau. Pendant le fonctionnement, les divers composants des turbomachines et des HRSG se dilatent et se contractent. Par exemple, une dilatation thermique peut se produire en raison des températures relativement élevées associées à un fonctionnement de turbine, et une dilatation mécanique peut se produire en raison des forces centripètes associées à une rotation des composants intérieurs.
Les composants de turbomachine se dilatent et se contractent à des cadences différentes et variables. Les cadences variables peuvent résulter de différences de composants en termes de matériau, de géométrie, d’emplacement et de but. Ces différences sont généralement prévues dans les profils de refroidissement des composants de turbomachine qui sont pris en compte dans leurs critères de redémarrage. Pour s’adapter davantage à toute divergence dans les taux de dilatation et de contraction, un jeu peut être prévu dans la turbomachine entre les extrémités de pales et des carénages de carter correspondants, typiquement appelé « jeu à l’extrémité ». Le jeu à l’extrémité réduit le risque d’endommagement de turbine en permettant aux pales de se dilater sans venir en contact avec le carénage.
Cependant, le jeu à l’extrémité réduit sensiblement l’efficacité de la turbine pendant son fonctionnement en permettant à une partie des gaz chauffés de s’échapper au-delà des pales sans réaliser de travail utile, ce qui gaspille de l’énergie qui serait sinon disponible. Un jeu similaire peut être prévu dans un compresseur entre les pales de compresseur et le carter de compresseur, ce qui peut permettre à de l’air de s’échapper au-delà des pales de compresseur.
Pendant l’arrêt, une infiltration d’air ambiant peut être naturellement induite à travers le compresseur et le passage des gaz chauds d’une turbomachine. L’infiltration d’air ambiant peut être induite, par exemple, par au moins l’une parmi la convection naturelle des gaz chauds contenus dans la turbomachine, le HRSG et/ou les cheminées de gaz de carneau, et les différences de pression provoquées par la vitesse du vent et la direction du vent à l’entrée de la turbomachine. Une telle infiltration d’air ambiant peut refroidir la turbomachine et le HRSG, ce qui peut être préjudiciable pour un redémarrage rapide en raison de contraintes fonctionnelles de température imposées par la turbomachine et le HRSG. Si le HRSG et/ou l’échappement ne sont pas pris en compte dans un profil de refroidissement pour un redémarrage, des problèmes peuvent se poser pour le redémarrage de la turbomachine sans frottements indésirables.
Des frottements indésirables peuvent se produire en raison de la dilatation et d’une tentative de redémarrage lorsque les composants de turbomachine sont encore dans un état « dilaté », mais que le carter de stator s’est refroidi et s’est contracté jusqu’à ce que le jeu ne soit plus adéquat pour la rotation des composants de turbomachine. Des problèmes tels que des frottements et une contraction/dilatation peuvent être le résultat de, par exemple, la modernisation d’un HRSG et/ou d’un échappement de la turbomachine, où la conception et les aspects fonctionnels du HRSG modernisé ne sont pas pris en compte dans un schéma de refroidissement de la turbomachine.
Ainsi, afin de permettre un redémarrage de la turbomachine et du HRSG aussi rapidement que possible, le tirage induit à travers la turbomachine et le HRSG peut être activement régulé. Classiquement, afin de contrecarrer le tirage induit, des aubes directrices d’entrée variables du compresseur de turbomachine (c’est-à-dire les aubes ménagées à l’entrée du compresseur pour réguler l’écoulement d’air à travers la turbomachine) sont fermées et/ou des registres et volets d’admission (ménagés par ex. dans la section d’entrée en amont du compresseur) et/ou des registres de cheminée (ménagés par ex. au niveau de la cheminée d’échappement) sont fermés. L’approche classique réduit le tirage naturel à travers la turbomachine et éventuellement le HRSG, mais en raison de fuites, il peut encore subsister une quantité importante de tirage naturel induit.
BRÈVE DESCRIPTION Tous les aspects, exemples et caractéristiques mentionnés ci-dessous peuvent être combinés de toute manière techniquement possible.
Un aspect de la divulgation concerne un procédé de régulation active du tirage dans un système, le système comportant une turbomachine en fonctionnement comportant une turbine et un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) et une turbomachine à l’arrêt comportant une turbine et un HRSG, le procédé comprenant : la mesure d’une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt ; et sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’augmentation d’une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt.
Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’ajustement d’une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt.
Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont déterminés par : la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt avec une première valeur seuil ; la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil.
Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le premier seuil est d’environ 150 tours par minute ; le deuxième seuil est d’environ -0,1 barg soit -0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique ; et le troisième seuil est d’environ 60 minutes.
58 Extension dans la direction axiale
59 Premier côté tangentiel
60 Ecart radial
61 Première position radiale
62 Deuxième position radiale
63 Extrémité libre
64 Bec de retenue
65 Profil ondulé ou en dents de scie
66 Dégagement tangentiel
68 Longueur tangentielle
70 Stator
71 Rainure radiale
72 Enroulement commuté
73 Dent de rotor
74 Enroulement
75 Pôle de stator
Avantageusement, les tailles des ouvertures traversantes sont gérées selon l’enfilage des deux barres maillantes, notamment jacquards, supportant les premier et second fils.
Dans une variante, l’un au moins des panneaux dorsaux droit et gauche tricotés comprend une zone C d’ouvertures traversantes comprenant des ouvertures traversantes ayant chacune au moins une dimension supérieure ou égale à 2 mm, en particulier inférieure ou égale à 5 mm.
En particulier au moins 80% en nombre des ouvertures traversantes de la zone C ont chacune au moins une dimension supérieure ou égale à 2 mm, plus particulièrement inférieure ou égale à 5 mm, encore plus particulièrement supérieure ou égale à 2,5 mm et inférieure ou égale à 3,5 mm.
Avantageusement, cette taille d’ouvertures traversantes dans la zone C permet de conférer de l’extensibilité, une bonne stabilité dimensionnelle, du confort, de favoriser l’évacuation de la chaleur et de la transpiration, et facilite le séchage de l’article d’habillement.
Dans une variante, la zone C s’étend sensiblement sur au moins 80% de la longueur de l’un au moins des panneaux dorsaux droit et gauche tricotés, et de préférence sur au moins 40% de la largeur de l’un au moins des panneaux dorsaux droit et gauche tricotés.
Cette disposition favorise l’évacuation de la chaleur, de la transpiration, améliore encore l’extensibilité, l’adaptabilité du panneau dorsal à différentes tailles, et favorise le séchage.
Dans une variante, la zone B a un allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction chaine supérieur à l’allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction chaine de la zone A.
De préférence, la zone B a un allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction chaine supérieur ou égal de 10 points de %, en particulier supérieur ou égal de 15 ou 20 points de %, à l’allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction chaine de la zone A.
Avantageusement, les zones A et B sont tricotées selon le même schéma de mailles et avec des fils similaires, seules les ouvertures traversantes dans la zone B permettent d’augmenter l’extensibilité de la zone B et ce sans nuire à la stabilité dimensionnelle de cette dernière, et de manière orientée en particulier dans le sens chaine.
Avantageusement, les zones A et B ont des allongements respectifs (%) dans le sens trame similaires ou ayant moins de 10 points de % de différence.
Avantageusement, la différence d’élasticité entre les zones A et B est donc orientée dans le sens chaine du panneau frontal ce qui permet de favoriser l’extensibilité dans la direction de la profondeur de bonnet, tout en maintenant le sein.
A titre d’exemple préféré, l’allongement de la zone B mesuré sous une force de 35N dans le sens chaine est supérieur ou égal à 165% et inférieur ou égal à 185%.
A titre d’exemple préféré, l’allongement de la zone B mesuré sous une force de 35N dans le sens trame est supérieur ou égal à 150% et inférieur ou égal à 170%.
A titre d’exemple préféré, l’allongement de la zone A mesuré sous une force de 35N dans le sens chaine est supérieur ou égal à 140% et inférieur ou égal à 160%.
A titre d’exemple préféré, l’allongement de la zone A mesuré sous une force de 35N dans le sens trame est supérieur ou égal à 150% et inférieur ou égal à 170%.
Dans une variante, au moins une zone, notamment la zone C, de l’un au moins des panneaux dorsaux gauche et droit tricotés a un allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction trame inférieur à l’allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction trame de de la zone B, et éventuellement inférieur à l’allongement (%) mesuré sous une force de 35 Newtons dans la direction trame de la zone A.
La présente invention est décrite en référence aux tauopathies, en particulier à la maladie d’Alzheimer, mais elle n’y est pas limitée et s’étend à toutes les MND répondant à la définition ci-dessus.
La maladie d'Alzheimer (MA) est une maladie neurodégénérative incurable qui débute par une longue phase asymptomatique et qui est caractérisée par un déclin progressif des capacités cognitives accompagné d'une perte neuronale et synaptique.
Il n’existe actuellement aucun traitement curatif de la maladie d’Alzheimer et l'échec des dernières stratégies thérapeutiques résulte en grande partie d’un diagnostic trop tardif de la maladie alors que les premiers signes caractéristiques sont déjà visibles.
Le diagnostic de la MA a pourtant considérablement évolué ces dernières années avec la mise en évidence de la présence concomitante de deux types de lésions cérébrales, caractéristiques de la maladie : des dépôts extracellulaires de peptides amyloïdes (Aβ), en particulier d’Aβ42, désignés par plaques amyloïdes ou plaques séniles, et des dépôts intraneuronaux de protéines tau hyperphosphorylées (P-tau), associés à une dégénérescence neurofibrillaire (DNF). Ainsi, à ce jour, la détection de la MA repose sur des tests neuropsychologiques, le dosage des peptides amyloïdes et des protéines tau hyperphosphorylées dans le liquide céphalorachidien (LCR), les imageries morphologiques (IRM) et la technologie de tomographie par émission de positons (TEP) pour détecter les traceurs fonctionnels (TEP au fluorodésoxyglucose radioactif ou 18 FDG) ou moléculaires (TEP-amyloïde et TEP-tau).
La détection des marqueurs de la MA, Aβ et tau, est effectuée dans le LCR car il contient des protéines provenant du cerveau, mais la collecte du LCR peut être difficile en fonction de l'âge et de l'état de santé du patient car elle nécessite une ponction lombaire, une procédure invasive.
L’intérêt de ces marqueurs réside dans leur utilisation synergique pour affiner le diagnostic positif et commencer à apporter des informations de pronostic au patient. Cependant, même s’ils sont très sensibles et spécifiques pour le diagnostic positif et pour détecter les lésions physiopathologiques dès le stade de la plainte de mémoire ou de troubles cognitifs mineurs, bien avant le déclin cognitif et la perte d’autonomie, le diagnostic intervient à la phase clinique de la MA, alors qu’elle est précédée d’une phase préclinique de l’ordre de 20 ans, voire plus, au cours de laquelle aucun ou seulement des symptômes subtils de la maladie sont observés. L’identification de marqueurs dans cette phase précoce de la maladie permettrait :
1) de retarder l'apparition de la maladie ou même de prévenir la démence de la MA ; en effet, les traitements actuels peuvent seulement contribuer à améliorer les symptômes cliniques, mais ne peuvent pas retarder ou inverser la progression de la MA ;
2) une intervention plus en amont de stratégies thérapeutiques qui pourraient avoir une meilleure efficacité ; et
3) un suivi systématique des patients et de l’efficacité des traitements.
Des études ont été menées sur la détection d’une signature moléculaire de la MA dans un fluide corporel comme le sang ou la salive, qui peut être collecté de manière peu invasive.
S’agissant du marqueur Aβ, celui-ci est produit dans le cerveau et se retrouve effectivement présent dans le plasma sanguin. Toutefois, il est aussi produit dans les plaquettes et les tissus périphériques, complexifiant sa distinction, dans le plasma, entre l’Aβ provenant du cerveau et celui produit. De plus, les concentrations plasmatiques d’Aβ42 sont au moins 100 fois plus faibles que dans le LCR (typiquement, de l'ordre de quelques pg/ml) et sont diluées par la concentration élevée des autres composants protéiques non spécifiques. Enfin, les peptides Aβ plasmatiques, en raison de leur nature hydrophobe, ont tendance à se lier aux érythrocytes et à d'autres protéines plasmatiques ce qui est susceptible d’entraîner un masquage des épitopes et alors empêcher la détection des peptides.