INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la paroi 20 du cône 2 possède une conductivité thermique supérieure à 20 W.m-1.K-1, de préférence supérieure à 150 W.m-1.K-1. Selon un aspect, la paroi 20 du cône 2 est en aluminium ou en graphène qui possède une conductivité thermique élevée pour améliorer le transfert thermique entre les interrupteurs électriques dégivrants 7A et la paroi 20. Ceci favorise le refroidissement des interrupteurs électriques dégivrants 7A et le dégivrage du cône 2.
De préférence également, comme illustré dans l’exemple de la , le cône 2 de l’hélice 1 présente une partie amont 14 et une partie aval 15, la partie amont 14 étant démontable de la partie aval 15. Le cône 2 présente de plus des ouvertures d’accès 16 dans la partie aval 15. Comme ce sera vu par la suite, la partie amont 14 démontable permet de faciliter l’accès aux équipements montés dans le cône 2 lors d’une maintenance. Les ouvertures d’accès 16 permettent avantageusement de déconnecter les interrupteurs électriques dégivrants 7A, 7B avant de démonter la partie amont 14.
En référence à la , les organes électriques de dégivrage 4 s’étendent à l’amont des pales 3, au niveau de bord d’attaque, qui est la zone la plus sujette à la formation de givre. Les organes électriques de dégivrage 4 sont solidaires de la paroi 30 des pales 3, à savoir dans cet exemple montés sur la face interne 31 de la paroi 30 de manière à être protégés des conditions extérieures et à préserver l’aérodynamisme des pales 3. Alternativement, les organes électriques de dégivrage 4 sont montés sur la face externe 32 de la paroi 30 des pales 3, pour un dégivrage plus efficace. Les organes électriques de dégivrage 4 peuvent également être intégrés dans la paroi 30 des pales 3 ou encore être montés dans un logement formé dans la paroi 30 des pales 3.
Comme illustré sur la , de préférence, notamment dans le cas d’une hélice 1 de turbopropulseur, des organes électriques de dégivrage 5 sont également solidaires de la paroi 20 du cône 2 pour en assurer le dégivrage. Les organes électriques de dégivrage 5 du cône 2 s’étendent de préférence dans la partie amont 14 démontable qui est la plus exposée au givre. De même que pour les pales 3, les organes électriques de dégivrage 5 du cône sont selon un aspect montés sur la face externe 22 de la paroi 20 du cône 2, comme illustré sur la , ou sur la face interne 21, ou encore sont intégrés dans la paroi 20 du cône 2, ou encore sont montés dans un logement formé dans la paroi 20 du cône 2.
Les organes électriques de dégivrage 4, 5 des pales 3 et/ou du cône 2 se présentent selon un aspect préféré sous la forme d’éléments résistifs chauffants, tels que des tapis chauffants résistifs. Les éléments résistifs chauffants comprennent des résistances électriques qui sont configurées, lorsqu’elles sont alimentées électriquement, pour dissiper une puissance électrique sous forme de chaleur dans la paroi des pales 3 et/ou du cône 2. La paroi ainsi chauffée évite la formation de givre et/ou désolidarise de la paroi le givre présent.
Alternativement, les organes électriques de dégivrage 4, 5 des pales 3 et/ou du cône 2 se présentent sous la forme d’éléments piézoélectriques vibrants configurés, lorsqu’ils sont alimentés électriquement, pour se déformer mécaniquement et transmettre des contraintes mécaniques dans la paroi (vibrations), ce qui évite la formation de givre et/ou désolidarise de la paroi le givre présent.
Les organes électriques de dégivrage 4, 5 peuvent être alimentés de manière continue ou intermittente en fonction du besoin de dégivrage et de leur positionnement sur l’hélice. Selon un aspect préféré, les organes électriques de dégivrage 4 solidaires de la paroi les pales 3 et les organes électriques de dégivrage 5 solidaires de la pointe amont du cône 2 sont alimentés de manière intermittente. Selon un aspect, les organes électriques de dégivrage 5 montés plus en aval dans le cône 2, par exemple au bord aval de la partie amont 14 sont quant à eux alimentés de manière continue pour éviter un ruissellement d’eau issu des autres portions dégivrées en amont en évaporant ledit ruissellement d’eau.
L’alimentation électrique est réalisée de manière interne à la turbomachine d’aéronef, par exemple, par un alternateur à aimants permanents monté dans le boîtier d’accessoires, connu de l’homme du métier sous la désignation « Accessory Gear Box (AGB) ». A partir d’un couple prélevé sur un arbre rotatif de la turbomachine, l’alternateur à aimants permanents produit un courant électrique continu. Un onduleur convertit le courant électrique continu en courant électrique alternatif qui est transmis par un transformateur tournant au système de pilotage 6 dans l’hélice 1. Le transformateur tournant comprend un rotor couplé en rotation à l’hélice 1 et un stator monté dans une partie fixe de la turbomachine, par exemple dans la cavité délimitée par le carter de compresseur. Cet aspect est connu de l’homme du métier et n’est pas décrit davantage.
En référence à la , la puissance électrique fournie aux organes électriques de dégivrage 4, 5 est pilotée par le système de pilotage 6, qui est monté dans le repère tournant du cône 2. Le système de pilotage 6 comprend un dispositif de commande 10 configuré pour répartir la puissance électrique dédiée au dégivrage entre les pales 3, ainsi que de préférence la puissance électrique dédiée au contrôle du pas des pales (non représenté sur la ). Le dispositif électrique de commutation 10, tel qu’un calculateur électronique analogique ou numérique réalisant la répartition temporelle de la puissance entre les différentes parties chauffantes, est de préférence monté selon l’axe longitudinal X pour éviter de générer un effet de balourd dans le cône 2.
Comme décrit précédemment, le système de pilotage 6 comprend également un ensemble d’interrupteurs électriques 7A de rapport de commutation variable contrôlé par le dispositif de commande 10 en fonction notamment des conditions climatiques et du régime de fonctionnement de la turbomachine. Les interrupteurs électriques 7A sont reliés électriquement au dispositif de commande 10 ainsi qu’aux organes électriques de dégivrage 4, 5. Le dispositif de commande 10 est configuré pour fournir une puissance électrique d’entrée Pe aux interrupteurs électriques 7A, lesquels répartissent une puissance électrique de sortie Ps entre les organes électriques de dégivrage 4, 5. Lors de leur fonctionnement, les interrupteurs électriques 7A dissipent sous forme de chaleur une puissance électrique dissipée Pd vérifiant : Pe = Ps + Pd.
De manière préférée, les interrupteurs électriques 7A se présentent sous la forme de thyristors, de transistors à effet de champs, de transistors bipolaires et/ou de transistors bipolaires à grille isolée (IGBT).
Comme décrit précédemment et illustré sur la , au moins une partie des interrupteurs électriques 7A du système de pilotage 6, et de préférence tous, sont montés sur la face interne 21 de la paroi 20 du cône 2 et dits « interrupteurs électriques dégivrants » en ce qu’ils contribuent à dégivrer le cône 2. En effet, leur montage permet de transférer par conduction thermique la puissance électrique dissipée Pd qu’ils émettent sous forme de chaleur lors de leur fonctionnement.
Selon une première forme de réalisation de l’invention illustrée sur les figures 3 et 4, les interrupteurs électriques dégivrants 7A sont positionnés dans la partie amont démontable 14 du cône 2, en amont des organes électriques de dégivrage 5. Les interrupteurs électriques dégivrants 7A sont répartis circonférentiellement sur la paroi 20 du cône 2 de sorte que leur centre d’inertie 8 commun appartient à l’axe longitudinal X. Ceci évite un effet de balourd dans le cône 2. Les interrupteurs électriques dégivrants 7A sont alignés transversalement par rapport à l’axe longitudinal X et sont montés sur une portion de la paroi 20 du cône 2 formant un tronçon 10A transversal par rapport à l’axe longitudinal X. Les interrupteurs électriques dégivrants 7A pourraient alternativement s’étendre en quinconce dans le tronçon 10A. Les interrupteurs électriques dégivrants 7A sont par exemple répartis circonférentiellement autour de l’axe longitudinal X et radialement de manière symétrique par rapport à l’axe longitudinal X.
Il est à noter que, dans une intégration avec d’autres méthodes de downmix, les méthodes de downmix T1 et T2 précitées ne peuvent pas être toujours représentées par une opération de filtrage. C’est le cas de la méthode T3 de la ou toute autre méthode dont le gain dépend du niveau instantané du signal.
Selon l’invention, dans le cas où une sélection des méthodes de downmix T1 et T2 ou du downmix T3 est mise en œuvre, comme cela sera décrit dans la suite de la description, une étape de mise à l’échelle 5040 et 5050 de chacun des signaux et respectivement est mise en œuvre. A cet effet, le signal d’(n) obtenu en sortie du downmix T3 de la figure 7 ayant un niveau N3, le niveau N1, respectivement N2, de chacun des signaux et sur lesquels a été appliqué le downmix T1, respectivement T2, est ajusté au niveau N3, de manière à être égal ou similaire à ce niveau N3. Au lieu d’être appliquée à chacun des signaux et , une telle mise à l’échelle peut être effectuée également sur le signal .
La détaille à présent un procédé de traitement de réduction de canaux conforme à l’invention, dans lequel est mise en œuvre en 610 l’une des méthodes de downmix T1 ou T2 choisi à l’issue du procédé de sélection de la , et est mise en œuvre en 611 une autre méthode de downmix dont le gain dépend du niveau instantané du signal, telle que par exemple la méthode T3 de la .
Dans ce cas, une solution est de calculer les downmix de chaque méthode pour la trame courante d’indice temporel l et d’opérer une transition en 612 d’un downmix à l’autre par cross-fade, ce qui génère un signal monophonique d(n). Plus précisément, dans le cas d’une transition d’un downmix T1 (ou T2) au downmix T3, le downmix peut être réalisé entre le signal obtenu en sortie de T1 (ou T2) et le signal obtenu en sortie de T3. On peut aussi opérer le dowmix entre la sortie de T1 (ou T2) et le signal d(n). Dans ce dernier cas, la compensation d’énergie de la méthode T3 (adapt_gain sur la ) s’appliquerait en permanence à toutes les méthodes. La décision du basculement d’un downmix T1 ou T2 à un downmix T3 pourra être motivée par d’autres critères que l’ISD, par exemple des paramètres Par3 déjà calculés par la méthode T3, comme par exemple l’ITD, en choisissant d’appliquer par défaut le downmix T3 lorsque l’ITD est très important (par exemple ITD > 600 microsec en valeur absolue), ou toute autre critère ou combinaison de critères.
Conformément à l’invention, la sélection du downmix T1 (ou T2) ou T3 est mise en œuvre en fonction de :
- une présence ou non d’au moins une transition dans le signal stéréophonique, ou
- un niveau de qualité du filtrage du signal stéréophonique utilisé lors de la mise en œuvre du downmix T1 (ou T2).
Dans le cas d’une détection 613 de la présence ou non d’au moins une transition dans le signal stéréophonique, selon un premier mode de réalisation, une détection de transitoire est appliquée séparément à chacun des signaux d’entrée x 1 (n) et x 2 (n), ou sur la trame courante x 1 ( t,l ) et x 2 ( t,l ). La détection de transitoires étant un problème classique en codage audio, on prend l’exemple du module déjà implémenté dans le codec EVS et décrit dans le standard 3GPP TS 26.445 clause 5.1.8. A cet effet, chacun des signaux d’entrée x 1 (n) et x 2 (n), ou la trame courante x 1 ( t,l ) et x 2 ( t,l ) est découpée en sous-blocs. L’énergie de chaque sous-bloc est calculée, puis un lissage est éventuellement mis en œuvre. L’énergie obtenue est alors comparée à un seuil d’énergie th 61 . Si cette énergie obtenue est inférieure à th 61 , la présence d’une transition est considérée comme non détectée. Si cette énergie obtenue est supérieure à th 61 , la présence d’une transition est considérée comme détectée. A cet effet, un paramètre Par 1 (si T1 a été choisi à l’issue de la sélection de la ) ou Par2 (si T2 a été choisi à l’issue de la sélection de la ) est mis :
- à une première valeur, par exemple 0, pour indiquer que la présence d’une transition n’a pas été détectée,
- à une deuxième valeur, par exemple 1, pour indiquer que la présence d’une transition a été détectée.
Un tel paramètre Par1/Par2 est transmis, en tant que critère de décision, au bloc 612 de cross-fading.
Dans le cas où la sélection du downmix T1 (ou T2) ou du downmix T3 est basée sur un niveau de qualité du filtrage du signal stéréophonique utilisé lors de la mise en œuvre du downmix T1 (ou T2), en référence à la , les étapes suivantes sont mises en œuvre :
Le polymère P mis en œuvre selon l’invention est un polymère hydrosoluble. De manière préférée selon l’invention, le polymère P est hydrosoluble à un pH supérieur à 4.
De manière préférée selon l’invention, le composé (a) est choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, de préférence le composé (a) est l’acide acrylique ou l’acide méthacrylique.
Le polymère P selon l’invention peut être un homopolymère du composé (a). Le polymère P peut également être un copolymère de composés (a) ou un copolymère d’au moins un composé (a) et d’au moins un autre composé (b).
De manière préférée selon l’invention, le composé (b) est choisi parmi : un composé (b1) choisi parmi les esters en C 1 -C 12 d’acide méthacrylique, les esters en C 1 -C 12 d’acide acrylique et leurs combinaisons, de préférence les esters en C 1 -C 8 d’acide méthacrylique, les esters en C 1 -C 8 d’acide acrylique et leurs combinaisons, de préférence méthylméthacrylate, éthylméthacrylate, propylméthacrylate, butylméthacrylate, méthylacrylate, éthylacrylate, propylacrylate, butylacrylate, plus préférentiellement, méthylacrylate, éthylacrylate, butylacrylate ; un composé (b2) choisi parmi acrylonitrile, acrylamide, N-methylolacrylamide, vinyl-lactame, N-vinylpyrrolidone, uréidométhacrylate et leurs combinaisons, de préférence acrylonitrile ; un composé (b3) choisi parmi acide maléique, anhydride maléique, acide itaconique, acide crotonique et leurs combinaisons ; un composé (b4) choisi parmi hydroxyéthylacrylate, hydroxyéthylméthacrylate, hydroxypropylacrylate, hydroxypropylmethacrylate, hydroxybutylméthacrylate, méthacrylate de caprolactone, acrylate de caprolactone, méthacrylate de polycaprolactone, acrylate de polycaprolactone, méthacrylate de lactame, acrylate de lactame, méthacrylate de polycaprolactame, acrylate de polycaprolactame, styrène, plus préférentiellement styrène ; un composé (b5) choisi parmi l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, un sel de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, l’acide éthoxyméthacrylate sulfonique, méthallyl sulfonate de sodium, styrène sulfonate, hydroxyéthylacrylate phosphaté, hydroxyéthylméthacrylate phosphaté, hydroxypropylacrylate phosphaté, hydroxypropylmethacrylate phosphaté, hydroxybutylméthacrylate phosphaté ; un composé (b6) réticulant.
De manière préférée selon l’invention, le polymère P n’est pas réticulé. Également de manière préférée, le composé (b) n’est pas l’acrylonitrile ou l’acrylamide ou bien il ne comprend pas de fluor ; le polymère P n’est alors pas un polymère fluoré. Également de manière préférée selon l’invention, le polymère P est un polymère libre, il n’est pas greffé, en particulier il n’est pas greffé à un polymère fluoré.
Les quantités de monomères présents dans le polymère P peuvent varier de manière relativement importante. De manière préférée pour la composition T selon l’invention, le polymère P est préparé par une réaction de polymérisation de 55 % en poids à 100 % en poids de composé (a) et de 0 % en poids à 45 % en poids de composé (b). Également de manière préférée, le polymère P peut être préparé par une réaction de polymérisation de 55 % en poids à 90 % en poids de composé (a) et de 10 % en poids à 45 % en poids de composé (b) ou bien de 55 % en poids à 80 % en poids de composé (a) et de 20 % en poids à 45 % en poids de composé (b). Le polymère P peut également être préparé par une réaction de polymérisation de 55 % en poids à 70 % en poids de composé (a) et de 30 % en poids à 45 % en poids de composé (b).
De manière essentielle selon l’invention, le polymère P a une masse moléculaire Mw inférieure à 100 000 g/mol, de préférence strictement inférieure à 100 000 g/mol. De manière préférée, le polymère P a une masse moléculaire Mw inférieure à 80 000 g/mol ou inférieure à 50 000 g/mol.
De manière également préférée selon l’invention, le polymère P a une masse moléculaire Mw allant de 2 000 g/mol à 80 000 g/mol ou de 2 000 g/mol à 50 000 g/mol. De manière plus préférée, la masse moléculaire Mw du polymère P va de 2 000 g/mol à 40 000 g/mol ou de 2 000 g/mol à 30 000 g/mol. Plus préférentiellement, elle va de 2 000 g/mol à 25 000 g/mol ou de 2 000 g/mol à 20 000 g/mol ou bien de 5 000 g/mol à 25 000 g/mol ou de 5 000 g/mol à 20 000 g/mol.
Également de manière préférée selon l’invention, le polymère P a une température de transition vitreuse Tg, calculée selon l’équation de Flory-Fox, allant de -10°C °C à 230°C ou bien de 20°C à 230°C. De manière plus préférée selon l’invention, le polymère P est un homopolymère dont la Tg est supérieure à 0°C, de préférence supérieure à 10°C.
Également de manière plus préférée selon l’invention, le polymère P est un copolymère dont la Tg est supérieure à 50°C, de préférence supérieure à 100°C. L’équation de Flory-Fox permet de calculer la température de transition vitreuse d’un copolymère à partir des paramètres des monomères utilisés pour sa préparation.
Le polymère P mis en œuvre selon l’invention peut être utilisé sous sa forme acide ou bien sous une forme dans laquelle tout ou partie de ses groupements carboxyliques peuvent être neutralisés. De manière préférée selon l’invention, le polymère P est donc totalement ou partiellement acide ou totalement ou partiellement non-neutralisé. Plus préférentiellement, le polymère P est partiellement neutralisé. Selon l’invention, la neutralisation du polymère P est préférentiellement réalisée au moyen d’au moins un composé choisi parmi LiOH, NaOH, KOH, Zn(OH) 2 , Mg(OH) 2 , Ca(OH) 2 , ZnO, MgO, CaO dérivés ammonium, ammoniac, ammoniaque, bases aminées, par exemple triéthanolamine, aminométhylpropanol ou 2-amino-2-méthyl-propanol (AMP) et leurs combinaisons, bien plus préférentiellement LiOH ou Zn(OH) 2 ou ZnO.
Au sein de la composition T selon l’invention, les ingrédients peuvent être présents en des quantités pouvant varier assez largement. De manière préférée selon l’invention, la composition T selon l’invention comprend, en poids sec, de 0,5 % à 70 % d’agent liant R, de 30 % à 99,5 % de matériau E.
par rapport à la quantité totale en poids sec d’agent liant R et de matériau E.
De manière avantageuse selon l’invention, l'agent liant R comprend au moins un polymère P et au moins un support liquide, de préférence de l’eau, seule ou combinée à au moins un solvant polaire, par exemple un solvant choisi parmi éthanol, isopropanol et leurs combinaisons. Également préférentiellement selon l’invention, l'agent liant R comprend : de 5 % en poids à 60 % en poids de polymère P et de 40 % en poids à 95 % en poids de support liquide, plus préférentiellement de 10 % en poids à 40 % en poids de polymère P et de 60 % en poids à 90 % en poids de support liquide.
De manière essentielle selon l’invention, outre le polymère P, la composition T selon l’invention comprend un matériau E qui comprend des particules de carbone. De manière préférée selon l’invention, le matériau E est choisi parmi noir de carbone, noir d’acétylène, noir de Ketjen, fibres de carbone, nanotubes de carbone, nanofibre de carbone, carbone trempé et leurs combinaisons.
En particulier, le casque audio 1 et/ou le dispositif de reproduction 11 comporte un transmetteur 10, 110 apte à émettre et/ou recevoir des signaux dont notamment un signal sonore ss(t), un signal à reproduire s(t) comportant un signal sonore, une commande de niveau sonore, etc. Notamment le casque audio 1 et/ou le dispositif de reproduction 11, voire le transmetteur 10, 110, comporte un ou plusieurs des dispositifs suivants : - un émetteur de signaux 101, 1101 apte à émettre au moins un signal, notamment un signal indicateur si(t) d’un signal de gestion sm(t) à destination d’un terminal de communication, notamment un terminal de communication d’un tiers (par exemple, le téléphone mobile d’un parent) ; - un récepteur de signaux 102, 1102 apte à recevoir au moins un signal, notamment un signal sonore ss(t) ou un signal à reproduire s(t) comportant un signal sonore en provenance d’un fournisseur de signaux sonore, une commande de volume sonore en provenance d’une interface de contrôle externe au casque audio, etc.
Ainsi, le dispositif de reproduction 11 du casque audio 1 est apte à reproduire un signal à reproduire s(t) comportant un signal sonore ss(t) fournit par un fournisseur de signaux sonore 4, 14 (tel qu’un lecteur de fichier audio d’une base de contenu audio - non illustrée-, notamment un clé USB, un CD, une carte SD, etc., un fournisseur Internet de contenu audio en streaming… avec un niveau sonore sl.
L’interface neuronale 12 est apte à capter un signal neuronal sn(t) de l’utilisateur U pendant que l’utilisateur U écoute un signal sonore reproduit sr(t) comportant le signal sonore ss(t) avec un niveau sonore sl. Notamment, l’interface neuronale directe 12 comporte au moins un capteur 121 de signaux neuronaux sn(t) d’un utilisateur U.
En particulier, l’interface neuronale directe 12 est apte à fournir au gestionnaire 13 le signal neuronal capté durant l’écoute par l’utilisateur U d’un signal sonore reproduit sr(t). Le casque audio 1 comportant à la fois l’interface neuronale directe 12 et le gestionnaire 13, l’interface neuronale directe 12 est connectée directement ou indirectement au générateur de signal de gestion 135 du gestionnaire 13.
Dans la suite de la description de la plusieurs modes de réalisations sont envisagées qui peuvent être implémentés seuls ou en combinaison avec un ou plusieurs d’entre eux.
Le gestionnaire 13 de niveau sonore est apte à gérer le niveau sonore de reproduction sl d’un signal sonore ss(t) lors d’une reproduction du signal sonore. Le gestionnaire 13 comporte un générateur 135 de signal de gestion sm(t) d’une reproduction sonore d’un signal sonore s(t) en fonction d’au moins un paramètre p sn (t) d’un signal neuronal sn(t) capté durant une écoute du signal sonore reproduit sr(t).
En particulier, le gestionnaire 13 est apte à fournir au dispositif de reproduction 11 un signal parmi les suivants : - le signal de gestion sm(t) généré en fonction notamment du signal neuronal capté sn(t) lors de la reproduction sonore du signal sonore ss(t), et éventuellement un ou plusieurs des signaux suivants : le signal sonore ss(t), le niveau sonore sl utilisés par le signal reproduit sr(t) ; - un niveau sonore sl’ commandé en fonction du signal de gestion sm(t), notamment en fonction d’un signal de commande sc(t) du signal de gestion sm(t) ; - un signal sonore ss’(t) modifié en fonction du signal de gestion sm(t), notamment en fonction d’un signal indicateur si(t) du signal de gestion sm(t) ; etc.
Dans un premier mode de réalisation particulier, le dispositif de reproduction 11 comporte : - un actionneur 116, 117 apte à être gérer en fonction d’un signal de gestion sm(t) d’une reproduction sonore d’un signal sonore fonction d’au moins un paramètre p sn (t) d’un signal neuronal sn(t) capté, durant une écoute du signal sonore reproduit sr(t), par une interface neuronale directe 12.
En particulier, l’actionneur 116, 117 comporte au moins un actionneur parmi les suivants : - un afficheur 117 apte à être contrôlé en fonction du signal de gestion ; - un afficheur 117 apte à reproduire un message inclus dans le signal de gestion ; - un contrôleur 116 de niveau sonore apte à être contrôlé en fonction du signal de gestion ; - un commutateur 117 apte à remplacer dans un signal à reproduire un signal sonore par le signal de gestion ; - un mélangeur 117 apte à mixer le signal sonore et le signal de gestion, le signal sonore mixé constituant le signal à reproduire.