INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’un des aspects de l’invention, l’organe de déclenchement comporte au moins un lien, notamment un fil, reliant la languette de déclenchement amovible et la partie opposée du dispositif articulé.
Selon l’un des aspects de l’invention, le lien, notamment le fil, est configuré de sorte que, lors de l’écartement du dispositif articulé de sa position repliée à sa position dépliée, ce lien soit tendu et tire la languette amovible pour l’extraire du chronomètre.
La borne 109 est par exemple destinée à être connectée à une borne d’entrée, une borne de sortie ou une borne d’entrée-sortie d’un connecteur, d’un circuit intégré ou d’un composant électronique à protéger contre des décharges électrostatiques. La borne 109 est par exemple adaptée à être connectée à une borne de réception et/ou d’émission d’un signal numérique ou analogique. En fonctionnement nominal, la borne 109 est par exemple soumise à une tension inférieure ou égale à 5 V. À titre d’exemple, la borne 109 est destinée à être connectée à une borne ou broche de communication « SBU1 », « SBU2 », « CC1 » ou « CC2 » d’une fiche ou d’une prise d’un connecteur USB Type-C (USB-C). La fiche ou la prise fait par exemple partie d’un câble ou d’un dispositif électronique, par exemple un téléphone mobile, un smartphone, un objet connecté, une tablette tactile, etc.
La borne 115 est par exemple une borne d’application d’un potentiel de référence, par exemple la masse. À titre d’exemple, dans le cas où la borne 109 est destinée à être connectée à une fiche ou d’une prise USB Type-C, la borne 115 est destinée à être connectée à une borne ou broche « GND » de masse de la fiche ou de la prise.
Dans l’exemple représenté, le dispositif de protection contre des décharges électrostatiques 100 comprend en outre une diode 117, par exemple une diode Zener, reliant le nœud interne 111 au nœud interne 113. Plus précisément, dans l’exemple illustré en , la diode 117 comprend une électrode ou borne d’anode connectée au nœud interne 113 et une électrode ou borne de cathode connectée au nœud interne 111.
La diode 117 du dispositif 100 est par exemple dimensionnée de sorte qu’elle soit dans un état bloqué, c’est-à-dire non conducteur, lorsque la borne 109 est soumise à sa tension nominale de fonctionnement. Par ailleurs, la diode 117 est dimensionnée de sorte qu’elle soit dans l’état bloqué en cas de court-circuit. Dans le cas où la borne 109 est destinée à être connectée à une borne ou broche faisant partie d’un connecteur USB Type-C, un tel court-circuit peut par exemple se produire entre la borne ou broche à laquelle est connectée la borne 109 et une borne ou broche d’alimentation « Vbus » adjacente à cette borne. À titre d’exemple, dans un cas où la borne 109 est destinée à être soumise à une tension nominale inférieure ou égale à 5 V et est susceptible, en cas de court-circuit, d’être soumise à une tension comprise entre 16 et 22 V, par exemple de l’ordre de 20 V, la diode 117 présente par exemple un seuil de tension inverse égal à environ 22 V.
Dans le dispositif 100, les diodes 101, 103, 105 et 107 présentent une capacité strictement inférieure, par exemple au moins dix fois inférieure, à celle de la diode 117. Cela permet de « masquer » la capacité de la diode 117, évitant ainsi de perturber les signaux présents sur la borne 109.
Le fonctionnement du dispositif 100 est exposé plus en détail ci-dessous en relation avec la .
La est une caractéristique courant-tension 200 du dispositif 100 de la . La caractéristique courant-tension de la comprend plus précisément une courbe 201 illustrant des variations d’intensité (I) d’un courant parcourant le dispositif 100 en fonction d’une tension de polarisation (V) appliquée entre les bornes 109 et 115. La courbe 201 comprend des parties gauche et droite correspondant respectivement au cas où la tension V est négative et au cas où la tension V est positive. Les parties gauche et droite de la courbe 201 sont par exemple sensiblement identiques, au signe près. Pour simplifier, seule la partie droite de la courbe 201 sera détaillée ci-après, la transposition de la description à la partie gauche de la courbe 201 étant à la portée de la personne du métier à partir des indications ci-dessous.
En fonctionnement nominal ou en cas de court-circuit, la tension de polarisation V peut par exemple prendre des valeurs comprises entre 0 V et une tension limite V WM . La tension limite V WM correspond par exemple à une valeur de tension V maximale prévue pour une application donnée. La tension limite V WM est par exemple de l’ordre de 20 V, dans un cas où la borne 109 du dispositif 100 est destinée à être connectée à une borne de communication « SBU1 », « SBU2 », « CC1 » ou « CC2 » faisant partie d’un connecteur USB Type-C et où la tension appliquée aux bornes « Vbus » du connecteur, susceptibles de former un court-circuit avec la borne 109, est égale à environ 20 V. Lorsque le dispositif 100 est polarisé sous cette tension limite V WM , il est parcouru par un faible courant de fuite I L .
En cas de surtension provenant par exemple d’une décharge électrostatique, la tension de polarisation V peut temporairement excéder une tension de seuil V tr . La tension de seuil V tr correspond ici à une tension de déclenchement de la protection. Afin d’éviter tout risque de déclenchement intempestif de cette protection et tout risque de dégradation irréversible en cas de court-circuit, le dispositif 100, en particulier la diode 117, est dimensionné de sorte que la tension de seuil V tr soit supérieure à la tension limite V WM prévue dans l’application considérée.
Dans un cas où la tension de seuil V tr est dépassée, c’est-à-dire une fois la protection déclenchée par exemple en raison d’une décharge électrostatique appliquant, entre les bornes 109 et 115, une tension V supérieure à V tr , la tension V redescend légèrement jusqu’à une valeur de tension de maintien V h . La tension de maintien V h correspond à la tension V minimale pouvant être atteinte après déclenchement de la protection. À la tension de maintien V h , un courant I t supérieur au courant de fuite I L parcourt la diode 117.
La décharge électrostatique peut néanmoins être suffisamment importante pour que la tension de polarisation V du dispositif 100 continue à augmenter même après le déclenchement de la protection. Cette augmentation de la tension V s’accompagne d’une augmentation du courant I traversant la diode 117. Le courant I qui traverse la diode 117 est alors sensiblement proportionnel à une différence entre la tension de polarisation V et la tension de maintien V h selon une relation du type I = (V-V h )/R d , où R d est appelée résistance dynamique de la protection.
Comme illustré en , la valeur de la tension de polarisation V peut alors augmenter jusqu’à une valeur V cl appelée tension de blocage (« clamping voltage », en anglais) ou d’écrêtage. La tension V cl correspond à un courant maximum I PP acceptable par la protection (« peak pulse current », en anglais).
Un inconvénient du dispositif 100 tient au fait que, pour permettre d’évacuer des décharges électrostatiques tout en étant capable de résister aux courts-circuits, la diode 117 doit présenter une tension de déclenchement V t r bien supérieure, par exemple de l’ordre de dix fois supérieure, à la tension nominale de la borne 109 en l’absence de court-circuit. Cela nuit à l’évacuation des décharges électrostatiques par le dispositif 100, car la tension appliquée entre les bornes 109 et 115 en cas de décharge électrostatique croît à partir d’une valeur de la tension de maintien V h elle aussi de l’ordre de dix fois supérieure à la tension nominale. Il en résulte que le ou les circuits et/ou composants protégés par le dispositif 100 peuvent être soumis à des tensions V élevées, par exemple de l’ordre de 25 V, en cas de décharge électrostatique, ce qui est susceptible de les endommager.
La est un schéma électrique illustrant un exemple de dispositif 300 de protection contre des décharges électrostatiques selon un mode de réalisation.
Le dispositif 300 de la comprend des éléments communs avec le dispositif 100 de la . Ces éléments communs ne seront pas détaillés à nouveau ci-après. Le dispositif 300 de la diffère du dispositif 100 de la en ce que le dispositif 300 comprend une diode 301, par exemple une diode Zener, et un élément capacitif 303 en série entre les nœuds internes 111 et 113. Dans l’exemple représenté, la diode 301 et l’élément capacitif 303 sont connectés en série entre le nœud 111 et le nœud 113. Plus précisément, dans l’exemple illustré en , la diode 301 comprend une électrode ou borne d’anode connectée à un autre nœud interne 305, distinct des nœuds 113 et 111, et une électrode ou borne de cathode connectée au nœud interne 111. L’élément capacitif 303 comprend une électrode ou borne connectée au nœud interne 305 et une autre électrode ou borne connectée au nœud interne 113.
La diode 301 du dispositif 300 est par exemple analogue à la diode 117 du dispositif 100, mais diffère de la diode 117 en ce qu’elle présente une tension de déclenchement strictement inférieure, par exemple environ quatre fois inférieure, à celle de la diode 117. À titre d’exemple, la diode 301 présente une tension de déclenchement ou tension inverse de l’ordre de 5 V, en valeur absolue, dans un cas où la tension nominale appliquée entre les bornes 109 et 115 est inférieure ou égale à 5 V, en valeur absolue.
Ainsi la solution la plus proche d’un type IV, appelée parfois type 4,5, consiste à faire un réservoir composite thermoplastique ou thermodurcissable monolithique, dans lequel le composite est soudé au liner. Pour faire cela il peut être intéressant d’utiliser plusieurs couches de composite dont une comportant une matrice présentant un point de fusion proche de celui du polymère composant le liner, de façon à limiter les contraintes thermiques résiduelles sur le liner.
Ainsi la demande internationale WO 2021/019181 décrit-elle une structure multicouche choisie parmi un réservoir, un tuyau ou tube, destinée au transport, à la distribution ou au stockage de l’hydrogène, comprenant, de l’intérieur vers l’extérieur, au moins une couche d’étanchéité et au moins une couche de renfort composite.
L’union Européenne vient de valider la fin des moteurs thermiques qui prendra effet dès 2035.
L’un des buts recherchés est de proposer des véhicules de moins en moins polluants. Ainsi, les véhicules électriques ou hybrides comportant une batterie visent à remplacer progressivement les véhicules thermiques, tels que les véhicules à essence ou bien à gasoil. Or, il s’avère que la batterie est un constituant du véhicule relativement complexe. Selon l’emplacement de la batterie dans le véhicule, il peut être nécessaire de la protéger des chocs et de l’environnement extérieur, qui peut être à des températures extrêmes et à une humidité variable. Il est également nécessaire d’éviter tout risque de flammes.
En outre, chaque fabriquant de batterie dessine ses batteries selon un modèle précis, les rendant inadaptées à une utilisation massive indépendante du modèle de véhicule choisi. Ainsi, chaque fabriquant automobile doit s’adapter aux contraintes de design des batteries, et revoir ses modèles en conséquence pour les y intégrer.
Par ailleurs, le véhicule électrique souffre encore aujourd’hui de plusieurs problèmes à savoir l’autonomie de la batterie, l’utilisation dans ces batteries de terres rares dont les ressources ne sont pas inépuisables ainsi qu’un problème de production d’électricité dans les différents pays pour pouvoir recharger les batteries.
Néanmoins, le stockage de l’hydrogène est techniquement difficile et coûteux du fait de sa très faible masse molaire et de sa très basse température de liquéfaction, tout particulièrement quand il s’agit d’un stockage mobile. Or le stockage pour être efficace doit s’effectuer sous faible volume, ce qui impose de maintenir l’hydrogène sous forte pression, compte tenu des températures d’utilisation des véhicules. C’est le cas, en particulier, des véhicules routiers hybrides à pile à combustible pour lesquels on vise une autonomie de l’ordre de 600 à 700 km, voire moins pour des usages essentiellement urbains en complément d'une base électrique sur batteries.
Il est donc nécessaire de réduire les coûts de production de réservoirs de gaz comprimé, notamment d’hydrogène tout en maintenant ses propriétés d’imperméabilité au gaz, en particulier à l’hydrogène et présentant une résistance qui doit être suffisante pour permettre l’utilisation de façon répétée du réservoir à la pression de service (ou d’utilisation), notamment lors du cyclage en pression inhérent à son utilisation.
La présente invention concerne donc une structure monocouche ou multicouche, pour le transport, le stockage ou la distribution de gaz comprimé, de préférence sous haute pression, en particulier l’hydrogène, comprenant :
au moins une couche de renfort composite constituant l’enveloppe de ladite structure constituée d’un matériau fibreux sous forme de fibres continues imprégné par une composition comprenant majoritairement au moins un polymère thermoplastique ductile, de préférence semi-cristallin, présentant une température de transition vitreuse (Tg) mesurée selon la norme ISO 11357 -3 : 2013, la dite Tg étant inférieure ou égale à la température d’utilisation (Tu), ou Tg -Tu ≥ 100°C, par exemple Tg -Tu > +100°C, en particulier Tg -Tu ≥ 80°C, notamment Tg -Tu ≥ 50°C,
Les Inventeurs ont donc trouvés de manière inattendue qu’une structure présentant au moins une couche de renfort composite dont le polymère thermoplastique présente une Tg telle que définie ci-dessus et dont le matériaux fibreux imprégné composant ladite couche de renfort composite présente, après consolidation, une déformation à la rupture transverse, telle que définie ci-dessus, permettait de s’affranchir de la présence d’une couche d’étanchéité interne (liner) mais de maintenir en parallèle ses propriétés d’imperméabilité au gaz, en particulier à l’hydrogène et de présenter une résistance suffisante pour permettre l’utilisation de façon répétée du réservoir à la pression de service (ou d’utilisation), notamment lors du cyclage en pression inhérent à son utilisation et donc de réduire les coûts de production de réservoirs de gaz comprimé, notamment d’hydrogène.
La structure ci-dessus définie présente plusieurs avantages et notamment :
Avantageusement, lesdits premier et deuxième groupes d’évidements comprennent des évidements de forme triangulaire.
On entend par « évidement de forme triangulaire » un évidement formant en surface dudit capot une forme à trois côtés, chacun desdits trois côtés étant respectivement droit ou courbe.
Avantageusement, les dimensions des évidements dudit deuxième groupe d’évidements sont supérieures aux dimensions des évidements dudit premier groupe d’évidements.
Ainsi, la surface dudit capot est davantage évidée dans une zone subissant moins d’efforts.
Optionnellement, les évidements dudit premier groupe d’évidements sont agencés sur ladite portion radiale dudit capot de manière à former un premier motif répété régulièrement dans le sens circonférentiel, les évidements dudit deuxième groupe d’évidements étant agencés sur ladite portion radiale dudit capot de manière à former un deuxième motif répété régulièrement dans le sens circonférentiel.
Les premier et deuxième motifs répétés régulièrement dans le sens circonférentiel donnent au moins une symétrie aux évidements de ladite portion radiale annulaire dudit capot.
Avantageusement, le dispositif de suspension de butée comprend en outre un élément amortisseur réalisé en matière élastique et surmoulé sur ledit capot et s’étendant dans les évidements desdits premier et deuxième groupes d’évidements.
Les évidements desdits premier et deuxième groupe d’évidements améliorent l’accroche dudit élément amortisseur.
est une vue en coupe axiale d’un dispositif de butée de suspension selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention ; et
En d’autres termes encore, l’écartement de la tête de pipetage avec la base désigne la distance la plus courte séparant la tête de pipetage de la base.
Le fait de pouvoir paramétrer des butées, et d’ainsi avoir des butées prédéfinies permet de faciliter le positionnement de la tête de pipetage à une ou plusieurs positions précises au-dessus du plateau et des éventuels consommables positionnés, ce qui permet d’éviter tout risque de dommage sur la tête de pipetage, sur les embouts, voire sur les consommables.
L’invention peut s’appliquer aussi bien à des systèmes de pipetage à déplacement d’air ou à déplacement positif.
On présente maintenant, en relation avec les figures 1 à 12, un premier mode de réalisation de l’invention.
Comme illustré, le système de pipetage, qui est ici un système de pipetage semi motorisé, comprend : un bâti 100 comprenant une base 2 muni d’au moins un plateau 9 configuré pour accueillir au moins un consommable, et une tour 3 s’étendant depuis la base 2 et comprenant un rail de guidage linéaire 30 s’étendant selon un axe vertical V ; une tête de pipetage 1, et des moyens d’entrainement en translation de la tête de pipetage 1.
Les moyens d’entrainement en translation de la tête de pipetage permettent notamment de mettre en mouvement la tête de pipetage 1 avec l’aide d’un utilisateur, c’est-à-dire en accompagnement d’un mouvement impulsé par un utilisateur.
Ces moyens d’entrainement comprennent : un moteur 50 d’entrainement en translation de la tête de pipetage 1, comprenant un arbre moteur monté rotatif selon un axe moteur R fixe par rapport au bâti 100 et sensiblement orthogonal à l’axe vertical V ; un pignon cranté 52 monté rotatif selon l’axe moteur R ; un galet de transmission de mouvement 55 ménagé entre le moteur 50 et le pignon cranté 52 pour transmettre un mouvement de rotation entre le moteur 50 et le pignon cranté 52 ; une crémaillère 51 montée mobile en translation selon l’axe vertical V, la crémaillère 51 étant reliée à la tête de pipetage 1 de sorte à l’entraîner en translation, et étant ménagée au contact du pignon cranté 52 de sorte qu’une rotation du pignon cranté 52 entraîne une translation de la crémaillère 51 selon l’axe vertical V et qu’une translation de la crémaillère 51 selon l’axe vertical V entraine une rotation du pignon cranté 52.
La tête de pipetage 1 comporte dans ce mode de réalisation, et comme notamment visible en figures 1 et 3, une pluralité de canaux de pipetage agencés sur une matrice rectangulaire de rangées et colonnes.
Chacun des canaux de pipetage est destiné à être muni d’un embout 11 configuré pour coopérer avec un cône de pipetage 12 de sorte à recevoir ou distribuer du liquide par la suite dans des récipients prévus à cet effet.
Toutefois, selon un autre mode de réalisation, la tête de pipetage pourrait n’être munie que d’un canal de pipetage destiné à être muni d’un embout.
Comme visible également sur la , la tête de pipetage comprend également un carter 10 de sorte à protéger de l’environnement extérieur et donc d’une usure prématurée ou d’une casse les différents constituants de cette tête de pipetage.
Selon l’invention, cette tête de pipetage 1 peut être déplacée en translation le long du rail de guidage linéaire 30 dans au moins une plage de mouvement prédéfinie, ici une plage de mouvement prédéfinie, entre au moins une position maximale formant un écartement maximal avec la base 2 et une position minimale formant un écartement minimal avec la base 2.
Il est à noter que cette position maximale et cette position minimale peuvent être définies structurellement, notamment par la taille de la crémaillère 51.
Cette position minimale et cette position maximale, et par conséquent cet écartement minimal et cet écartement maximal entre la tête de pipetage et la base, peuvent également être définies par un utilisateur effectuant un réglage, sans que cela ne soit structurel.
La tête de pipetage 1 peut également prendre une position de rangement qui peut être comprise dans la plage de position comprise entre la position minimale et la position maximale, ou être située en dehors de la plage de position comprise entre les positions minimales et maximales.
L’invention fournit un processus d'assemblage très simple. L'opérateur clipse le support de vitre 1 sur la vitre 2, puis place la vitre 2 à l'intérieur de l’ouvrant latéral (porte). Lorsque la vitre 2 descend, le support de vitre 1 se clipse automatiquement sur le dispositif de lève-vitre sans avoir besoin d'opération supplémentaire.
L’invention concerne également un véhicule comprenant au moins un support de vitre 1 tel que défini précédemment. Le support de vitre 1 met en liaison une vitre 2 et un dispositif de lève vitre d’un ouvrant latéral du véhicule.
L’invention peut être appliquée quelle que soit la taille de la vitre 2.
Lorsque la vitre 2 est considérée comme petite, un seul support de vitre 1 est fixé au centre de la partie inférieure 30 de la vitre 2.
En variante, lorsque la vitre 2 est considérée comme grande, deux supports de vitre 1 sont utilisés par vitre 2 pour éviter à la vitre 2 de se tordre lors des manœuvres. Les deux supports de vitre 1 sont uniformément répartis sur la partie inférieure 30 de la vitre 2.
L'invention peut être utilisée pour des véhicules de tourisme, des véhicules utilitaires, des bus, des camions ou des machines agricoles, par exemple.
Plateforme de travail en hauteur pourvue d’un garde-corps à lisse pivotante L’invention a trait aux dispositifs d’accès en hauteur de type plateforme.
Par « plateforme », on désigne ici en particulier des échelles mobiles avec plateforme, et plus précisément des échelles mobiles avec plateforme de travail d'une surface maximale de 1 m 2 et d'une hauteur maximale de 5 m, conçues pour être utilisées par une seule personne à la fois. De telles plateformes sont présentées dans la norme NF EN 131-7.
L’invention concerne notamment les plateformes individuelle roulante (PIR) ou les plateformes individuelle roulante légère (PIRL).
Une plateforme individuelle roulante est conventionnellement un poste de travail sécurisé conforme à la norme NF P 93-352. Une plateforme individuelle roulante est alors une plateforme utilisée pour les travaux en hauteur, pouvant être portée et/ou manutentionnée à la grue dans les travaux du bâtiment par un seul opérateur, travaillant sur un plancher à une hauteur maximale de 2,5 m au-dessus du sol. Les PIR possèdent un moyen de déplacement, un moyen d’immobilisation et un moyen d’accès au poste de travail. Les PIR portables ont une masse inférieure à 50 kg et peuvent être repliables sans dissociation de leurs éléments. Les PIR sont équipées de deux roues pour permettre leur manutention en position fermée. Les PIR comportent un plancher protégé sur trois côtés par des moyens de protection contre les chutes de hauteur. Ces moyens de protection contre les chutes comportent une plinthe, s’étendant sur trois côtés du plancher. Lorsque l’utilisateur est au poste de travail, les moyens de protection contre les chutes comportent une lisse s’étendant à hauteur du torse de l’utilisateur, et une sous lisse s’étendant à hauteur des jambes de l’utilisateur. Une fermeture mobile de l’accès au poste de travail est prévue. La présence de l’opérateur sur la plateforme ne doit pas être un obstacle à la fermeture de l’accès au poste de travail. Lorsque l’ouverture du poste de travail se fait vers l’extérieur, la norme NF P 93-352 prévoit qu’un système de verrouillage de la fermeture mobile est obligatoire.
Le document FR2914683 montre un exemple de PIR.