INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation de la présente invention, une borne supérieure, une partie de fixation de borne et une borne inférieure sont formées sur ladite borne, ladite borne supérieure et ladite borne inférieure sont prévues respectivement en faisant saillie vers le haut et vers le bas par rapport à ladite partie de fixation de borne, dans la direction latérale, ladite partie de fixation de borne est prévue en faisant saillie par rapport à ladite borne supérieure et à ladite borne inférieure, un espace est formé entre ladite partie de fixation de borne et lesdits bossages de connexion, ledit espace est rempli de la première pièce moulée pour l’isolation pendant le moulage par injection.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, une quatrième pièce concavo-convexe est prévue le long de la circonférence de ladite partie de fixation de borne ou ladite borne supérieure, une troisième pièce concavo-convexe est formée de manière correspondante sur ladite première pièce moulée, ladite quatrième pièce concavo-convexe et ladite troisième pièce concavo-convexe coopèrent de manière concave et convexe pour bloquer la rotation circonférentielle de ladite borne.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, ladite quatrième pièce concavo-convexe et ladite troisième pièce concavo-convexe sont respectivement des encoches et des bosses, et une pluralité d’entre elles sont le long de la circonférence.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, ledit corps d’anneau moulé est prévu plaquant ladite borne supérieure et la paroi latérale de ladite partie de fixation de borne, de sorte qu’une partie de cavité est formée dans ledit corps d’anneau moulé, de telle sorte que seule la surface supérieure de ladite borne soit exposée après le moulage par injection et le formage, une cuvette prévue de manière submergée est formée dans la zone où lesdits bossages de connexion sont placés, ladite cuvette est remplie de la première pièce moulée après le moulage par injection et le formage ; une bosse est prévue autour dudit trou de borne, et un anneau concave est prévu à la périphérie de ladite bosse, ledit anneau concave présente une forme circulaire et est placé de manière concave par rapport à ladite cuvette, de sorte que ladite pièce d’étanchéité est positionnée sur ladite bosse et ledit anneau concave.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, une deuxième pièce moulée réalisée en matériau isolant est prévue au-dessous de ladite feuille de couvercle supérieur, une première pièce de connexion est prévue sur la face inférieure de ladite feuille de couvercle supérieur, une deuxième pièce de connexion est prévue de manière correspondante sur ladite deuxième pièce moulée, ladite deuxième pièce de connexion est encliquetée ou fusionnée à chaud à la première pièce de connexion en réalisant la coopération de connexion, pour fixer ladite deuxième pièce moulée au-dessous de ladite feuille de couvercle supérieur.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, une valve antidéflagrante ou un orifice d’injection de liquide est prévue sur ladite feuille de couvercle supérieur, ladite valve antidéflagrante est une valve antidéflagrante à corps fendu, comprenant une feuille de valve antidéflagrante et un film de valve antidéflagrante, un trou de valve antidéflagrante est prévu de manière pénétrante sur ladite feuille de couvercle supérieur, la feuille de valve antidéflagrante est soudée au-dessous du trou de valve antidéflagrante et le film de valve antidéflagrante est appliqué au-dessus dudit trou de valve antidéflagrante, ou ladite valve antidéflagrante est une valve antidéflagrante monobloc, comprenant une feuille de valve antidéflagrante formée d'un seul tenant sur ladite feuille de couvercle supérieur et un film de valve antidéflagrante appliqué sur ladite feuille de valve antidéflagrante.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, ladite borne d’anode et ladite borne de cathode sont prévues sur la même feuille de couvercle supérieur, pour former un ensemble de couvercle supérieur de batterie de traction monobloc, ou ladite borne d’anode et ladite borne de cathode sont prévues respectivement sur des feuilles de couvercle supérieur différentes pour former un ensemble de couvercle supérieur de batterie de traction à corps fendu; lesdits bossages de connexion sont formés par estampage sur ladite feuille de couvercle supérieur, lesdits bossages de connexion sont de structure colonnaire, au-dessus desquels un trou de formage est formé, une première pièce concavo-convexe en forme de capuchon est formée au sommet desdits bossages de connexion ; lesdits bossages de connexion sont uniformément répartis le long d’un cercle concentrique au trou de borne; un poste de montage de borne est formé autour dudit trou de borne.
La structure de la structure de moulage par injection de couvercle supérieur de la présente invention présente les effets bénéfiques suivants :
1. Le processus de production est simplifié, le nombre de pièces est faible et l’assemblage peut être automatisé, ce qui permet de réduire le nombre d’opérateurs de 50%, d’augmenter le rendement de 30% et de réduire le coût global de plus de 35% par rapport à la ligne de production existante.
2. Les bossages de connexion pour la connexion et la fixation de la première pièce moulée pendant le moulage par injection et le formage peuvent être obtenus pendant le processus de formage de la feuille de couvercle supérieur, sans augmenter la complexité du processus de fabrication.
3. La coopération entre la première pièce concavo-convexe en forme de capuchon au haut et la deuxième pièce concavo-convexe formée dans la première pièce moulée lors du processus de moulage par injection et de formage entre la première pièce moulée et la feuille de couvercle supérieur maintient la première pièce moulée, évitant ainsi la mise au rebut du produit fini due au processus de soudage au laser.
Si on le souhaite, des éléments de marquage graphique, tels que des dessins, des logos, des signes, des symboles ou encore du texte peuvent être intégrés sur la gouttière dentaire corrective grâce au procédé de fabrication utilisé.
Avantageusement, les éléments de marquage graphique permettent une personnalisation avancée, contribuant d’une part à insérer notamment la marque du fabricant et/ou de rajouter des graphiques décoratifs en vue d’offrir une motivation accrue au portage de la gouttière dentaire corrective par le patient, notamment chez les enfants.
L’invention a également pour objet un programme d'ordinateur, enregistré sur un support de données, et comprenant un code de programme qui est conçu pour, lorsqu’il est exécuté par un ordinateur, mettre en œuvre le procédé de fabrication d’une gouttière corrective personnalisée précédemment décrit.
L’invention a également pour objet un support de données sur lequel est enregistré le programme d'ordinateur comprenant un code de programme qui est conçu pour, lorsqu’il est exécuté par un ordinateur selon un mode de réalisation de l’invention précédemment décrit.
représente, schématiquement et partiellement, un schéma-bloc d’un procédé de fabrication d’une gouttière dentaire corrective selon un mode de réalisation de l’invention.
représente, schématiquement et partiellement, un système informatique de fabrication de gouttières dentaires correctives personnalisées et relié à un système de fabrication additive de gouttières dentaires selon un mode de réalisation de l’invention.
représente, schématiquement et partiellement, une interface graphique d’analyse d’images 2D et/ou 3D et d’analyse, génération et visualisation de modèles 3D du système bucco-dentaire d’un patient selon un mode de réalisation de l’invention.
représente, schématiquement et partiellement, un modèle 3D initial et un modèle 3D correctif du système bucco-dentaire d’un patient.
représente, schématiquement et partiellement, un modèle 3D de gouttière dentaire corrective personnalisée fabriquée à partir d’un modèle 3D correctif du système bucco-dentaire d’un patient selon un mode de réalisation de l’invention.
représente, schématiquement et partiellement, une gouttière dentaire corrective personnalisée fabriquée à partir du procédé de fabrication de gouttières dentaires selon un mode de réalisation de l’invention.
Description des modes de réalisation. On a représenté en , un procédé de fabrication d’une gouttière dentaire corrective personnalisée 30 permettant de corriger le système bucco-dentaire d’un patient, le procédé étant mis en œuvre par un système informatique 10.
Le procédé comprends une première étape -2 de fourniture d’une première image dentofaciale 19, en l’espèce une radiographie, et d’une deuxième image tridimensionnelle du système bucco-dentaire du patient (non représentée).
Le procédé comprends ensuite une étape -1 de génération d’un modèle 3D initial du système bucco-dentaire du patient 20 à partir de la radiographie 19 et de l’image tridimensionnelle du système bucco-dentaire du patient.
Le procédé comprend ensuite une étape 1 de réception par le système informatique du modèle 3D du système bucco-dentaire du patient 20.
illustre schématiquement une vue de coupe transversale du combineur coaxial cylindrique squarax de la , selon un aspect de l'invention ;
] illustre schématiquement une vue de face d'une carte électronique amplificatrice de puissance du combineur coaxial cylindrique squarax de la , selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement une vue de profil de la carte électronique amplificatrice de puissance de la , et d'une partie du circuit de refroidissement, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement un mode de réalisation d'un combineur coaxial cylindrique squarax comprenant deux portions traversantes, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement un mode de réalisation d'un combineur coaxial cylindrique squarax comprenant quatre portions traversantes, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement un mode de réalisation d'un combineur coaxial cylindrique squarax comprenant huit portions traversantes, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement une vue en perspective en 3D d'un combineur coaxial cylindrique squarax, selon un aspect de l'invention ; et
illustre schématiquement deux amplificateur à état solide ou SSPA.
La illustre schématiquement un combineur coaxial cylindrique squarax, sans son boîtier externe, selon un aspect de l'invention. Le combineur coaxial cylindrique squarax comprend un conducteur interne 1 de section rectangulaire, un capot externe 2 de section rectangulaire, et deux conducteurs externes 3 disposés aux extrémités du capot externe, pourvus d'un connecteur coaxial 4 en leur extrémité externe. Par exemple, les conducteurs externes 3 sont pourvus en leur extrémité externe d'un port de type SMA pour acronyme de "SubMiniature version A" Il comprend également des cartes électroniques amplificatrices de puissance 5, en l'espèce huit cartes électroniques amplificatrices de puissance 5.
Le combineur coaxial cylindrique squarax comprend au moins un amplificateur à état solide 6 ou SSPA, par carte électronique amplificatrice de puissance 5, disposé sur la carte 5 de sorte à être plus proche du bord externe de la carte 5 que du bord interne de la carte en contact avec le conducteur interne 1.
Le combineur coaxial cylindrique squarax comprend, en outre, un circuit de refroidissement, non représenté sur la , ni sur la , représentant un exemple de réalisation du capot externe 2 de section rectangulaire, qui comprend également des éléments démontables 7 formant le capot externe en vis-à-vis des parties centrales des cartes électroniques amplificatrices de puissance 5.
Cette partie comprenant des éléments démontables 7, permet un accès facile pour des réparations ou remplacement d'éléments du combineur coaxial cylindrique squarax.
La illustre schématiquement une vue de coupe transversale du combineur coaxial cylindrique squarax de la , sur lequel une partie du circuit de refroidissement est représenté. Le circuit de refroidissement comprend au moins une portion traversante 8 configurée pour faire circuler un fluide caloporteur, traversant la cavité 9 du combineur coaxial, le conducteur interne 1, puis la cavité 9 du combineur coaxial, disposée en contact avec la partie arrière d'une carte électronique 5 amplificatrice de puissance sur laquelle est disposé au moins un amplificateur à état solide 6.
Un exemple de circulation de fluide caloporteur dans le circuit de refroidissement, ou plus particulièrement dans les portions traversantes 8, est représenté par des flèches.
La illustre une carte électronique, dont la partie centrale a une hauteur supérieure au reste de la carte, ce qui permet d’accueillir l’ensemble des éléments nécessaire au fonctionnement des amplificateurs tout en augmentant la place laissée au système de refroidissement.
Selon un aspect particulier de l’invention, ledit complément alimentaire (Ca) tel que défini ci-dessus est administrée par voie orale à raison d’au moins 15 mg, en particulier d’au moins 30 mg, de ladite composition (C) par jour pendant au moins 4 semaines, en particulier pendant au moins 8 semaines, encore plus particulièrement pendant 12 semaines.
Formulations comparatives On utilise un extrait de gluten de blé commercial sous la forme d’une composition (C) pulvérulente qui comprend pour 100% de sa masse : 52,5% massique de sphingolipides, 41,5% massique de DigalactosylDiacylGlycérol et 6% massique de phospholipides.
Deux formulations ont été préparées, respectivement un complément alimentaire Ca (comprenant la composition (C)) et un complément alimentaire C’a (ne comprenant pas la composition (C)), qui comprennent les ingrédients comme indiqué dans le Tableau 1 :
Composants Quantité par gélule Complément alimentaire Ca Complément alimentaire C’a Composition (C) 15 mg - Maltodextrine 230 mg 245 mg Phosphate bicalcique 100 mg 100 mg Carbonate de Mg 50 mg 50 mg Silice 30 mg 30 mg Stéarate de Mg 10 mg 10 mg Poids net total 435 mg 435 mg Poids total (avec poids de la gélule) 549 mg 549 mg
Mode opératoire L’effet technique de la composition (C) a été mis en évidence dans une étude clinique pilote, randomisée, en double aveugle, en groupes parallèles. Elle a permis de tester l’effet de la consommation journalière de 30 mg de (C) versus Placebo sur une période de 84 jours (12 semaines).
Des femmes d’ethnie Caucasienne âgées entre 18 et 65 ans, présentant un effluvium télogène (proportion de cheveux en phase télogène > 15%) et se plaignant de cheveux fins et cassants, ainsi qu’un taux de sébum supérieur ou égal à 140 µg/cm², ont été incluses dans l’étude. Elles ont consommé pendant 84 jours (de J0 à J84) soit 2 gélules par jour du complément alimentaire Ca soit 2 gélules par jour du complément alimentaire C’a. Les mesures ont été effectuées à jour 0 (J0) et 56 (J56) et 84 jours (J84).
A- La force des cheveux : La force des cheveux est caractérisée par sa résistance à la casse, sa résistance à la traction et le volume de la chevelure. Elle a également été analysée au travers d’un questionnaire d’auto-évaluation complété par les sujets de l’étude.
A.1- La résistance à la casse : Principe de la méthode d’évaluation La résistance à la casse a été évaluée par la mesure de l’élasticité des cheveux, faite à l'aide d'un dynamomètre (Tensolab 2512A, Mesdan Lab) conformément à la procédure standard UNI EN ISO 5079:1998. La lecture est effectuée cheveu par cheveu en réglant les instruments comme suit : vitesse d'élongation : 50 mm/min ; pré-tension : 5 cN. Quinze cheveux ont été prélevés et mesurés. L'élasticité des cheveux correspond à leur élongation maximale (% de la longueur initiale des cheveux) avant rupture.
Résultats Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau 2.
Complément alimentaire C’a (nombre de sujets = 32) Complément alimentaire Ca (nombre de sujets = 33) Moyenne ± ETM (p vs J0) % vs J0 Moyenne ± ETM (p vs J0) % vs J0 (p vs placebo) J0 45,5 ± 0,6 - 44,1 ± 0,7 - J84 45,2 ± 0,5 -0,3% 45,2 ± 0,6 (p=0,008) +2,8% (p=0,013)
ETM : erreur-type de la mesure
Observations - Commentaires Une augmentation significative de l’élasticité des cheveux a été observée dans le groupe composition Ca après 84 jours de consommation : de 44,1 ± 0,7% à J0 à 45,2 ± 0,6% à J84 (p=0,008), alors qu’il n’y a pas eu de changement significatif dans le groupe composition C’a: 45,5 ± 0,6% à J0 à 45,2 ± 0,5% à J84.
De plus, il y a une différence significative entre le groupe composition Ca et le groupe composition C’a à J84 (+2,8% vs -0,3%; p=0,013).
Cette augmentation a également été mise en évidence par l’exploitation du questionnaire rempli par les sujets de l’étude, qui montre que 85% des sujets dans le groupe composition Ca ayant rapporté que leur “cheveux étaient moins susceptibles à la casse”, contre 78% des sujets du groupe composition C’a, et 91% des sujets dans le groupe composition Ca ayant rapporté que leur “cheveux avaient moins de pointes fourchues”, contre 72% des sujets du groupe composition C’a.
A.2- La résistance à la traction : Principe de la méthode d’évaluation La résistance des cheveux à la traction a été évaluée à l’aide du “pull test”, consistant à exercer une légère traction sur une mèche de cheveux (environ 60) dans trois zones du cuir chevelu (frontale, temporale et occipitale), puis à compter le nombre de cheveux extraits. Dans ce test, les cheveux en phase anagène restent enracinés, tandis que les cheveux en phase télogène sont extraits facilement. Si le nombre de cheveux extraits est supérieur à 9, le pull test est positif et révélateur d'un effluvium télogène.
Selon un mode de réalisation particulier, la phase grasse dispersée peut comprendre au moins une huile ayant une densité à 20°C d'au moins 0,90 g/cm3, de préférence une densité entre 0,95 g/cm3 et 1,10 g/cm3. Un tel mode de réalisation est avantageux en ce qu’il permet d’améliorer encore la stabilité cinétique d’une composition selon l’invention.
De préférence, la phase grasse ne comprend pas d’huile de silicone, et de préférence ne comprend pas de polydiméthylsiloxane (PDMS).
Selon un mode de réalisation, une composition selon l’invention comprend de 1% à 30%, de préférence de 2% à 20%, et mieux de 5% à 10%, en poids d’huile(s) par rapport au poids total de la phase grasse dispersée.
Composé(s) additionnel(s) Selon l’invention, une composition selon l’invention, en particulier la phase aqueuse continue et/ou la phase grasse dispersée, peu(ven)t en outre comprendre au moins un composé additionnel différent des parfums, cellulose microcristalline, tensioactifs non-ioniques hydrophiles, composés cationique lipophiles, gommes naturelles et huiles susmentionné(e)s.
Une composition selon l’invention peut ainsi en outre comprendre des poudres ; des particules réfléchissantes, en particulier des paillettes, notamment telles que définies dans FR3082731 ; des agents colorants, notamment choisis parmi les agents colorants hydrosolubles ou non, liposolubles ou non, organiques ou inorganiques, les matériaux à effet optique, les cristaux liquides, et leurs mélanges ; des charges, notamment telles que décrites dans FR1755907 ; des pigments ; des nacres ; des élastomères de silicone émulsionnants et/ou non émulsionnants, notamment tels que décrit dans EP2353577 ; des charges « soft focus » ; des agents de texture, notamment les polyéthylèneglycols (e.g. commercialisé sous la dénomination Carbowax) ou la glycérine ; des conservateurs ; des humectants ; des stabilisateurs ; des chélatants ; des émollients ; des agents gélifiants hydrophiles et/ou lipophiles, notamment ceux décrits ci-dessous ; des agents modificateurs de pH, de force osmotique et/ou des modificateurs d’indice de réfraction etc… ou tout additif cosmétique usuel ; et leurs mélanges.
Le document de brevet publié FR 3 082 552 A1 divulgue un réservoir agencé dans un compartiment inter-veines d’une turbomachine à double flux carénée, le document propose une solution pour le remplissage du réservoir avec une trappe d’accès déportée vers un capot délimitant intérieurement une veine secondaire de la turbomachine.
Cependant, la solution proposée par le document présente une marge d’amélioration, car elle n’est pas adaptée à l’architecture d’une turbomachine à hélice non carénée, qui présente un espace d’installation plus réduit. De plus, la turbomachine divulguée ne comprend pas de système d’actionnement de pas des aubes.
Description des dessins est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef selon l’invention ;
représente schématiquement une vue agrandie de la coupe axiale de la turbomachine de la comprenant un ensemble de pompage de fluide selon l’invention ;
représente une vue en perspective de l’ensemble de pompage comprenant une pompe accouplée à un réservoir de fluide ;
représente une vue éclatée de l’ensemble de pompage de la ;
représente une vue en coupe de l’ensemble de pompage dans lequel la pompe est accouplée au réservoir de fluide, et comprenant un clapet maintenu en position ouverte ;
représente une vue en coupe de l’ensemble de pompage dans lequel la pompe est désaccouplée du réservoir de fluide, et le clapet est en position fermée.
Description détaillée Les figures montrent les éléments de manière schématique et ne sont pas représentées à l’échelle. En particulier, certaines dimensions sont agrandies pour faciliter la lecture des figures.
La illustre schématiquement une vue en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef selon l’invention. Il s’agit d’une turbomachine connue sous l’expression anglaise « open rotor » ou « unducted fan », et particulièrement d’une turbomachine USF « Unducted Single Fan ».
Dans la description qui va suivre, les termes « interne » et « externe » renvoient à un positionnement par rapport à l'axe de rotation d'une turbomachine, et ici suivant l’axe longitudinal X (et même de gauche à droite sur la ). Les termes « radial », « interne » et « externe » sont définis par rapport à une direction radiale perpendiculaire à l’axe longitudinal X. L'amont et l'aval sont en référence au sens d'écoulement d’un flux dans la turbomachine. Par ailleurs, les éléments illustrés dans les figures qui sont identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques.
La turbomachine 2 comprend typiquement d’amont en aval, un premier niveau de compression, dit compresseur basse pression 4, ainsi qu’un deuxième niveau de compression, dit compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 8 suivie d’une turbine haute pression 9 et d’une turbine basse pression 10.
La turbomachine 2 comprend une hélice 14 agencée en amont d’un bec de séparation 16 porté par un carter externe 24 et apte à séparer le flux d’air F en un flux secondaire F2 et un flux primaire F1 circulant dans une veine primaire 18 et traversant les différents niveaux susmentionnés de la turbomachine 2.
La veine primaire 18 est délimitée radialement par une paroi radialement interne 20 et une paroi radialement externe 22. La paroi radialement interne 20 est portée par le carter interne 12. La paroi radialement externe 22 est portée par le carter externe 24. Le flux d’air primaire F1 entre dans la veine primaire 18 par une entrée d’air annulaire 17 et s’en échappe par une tuyère primaire 19 qui est disposée en aval de ladite veine primaire 18. Le flux primaire F1 peut être accéléré par la tuyère primaire 19 de sorte à générer une réaction de poussée nécessaire au vol de l’aéronef.
La turbomachine comprend un carter rotatif 26 centré sur l’axe longitudinal X et tournant autour de ce dernier. Le carter rotatif 26 porte une couronne de pales 28 mobiles formant l’hélice 14. Le carter rotatif 26 est monté mobile par rapport au carter interne 12 qui le porte.