INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, les dérivés carbonates sont tels que le carbonate d’ammonium, l’hydrogénocarbonate d’ammonium.
Avantageusement, les dérivés à base d’azote sont tels que le nitrate d’ammonium.
Selon l’invention, l’activateur est à choisir préférentiellement parmi les sels d’ammonium comme le chlorure d’ammonium. D’autres acides organiques par exemple l’acide citrique ou bien des acides inorganiques, le sulfate d’aluminium, réagissent aussi avec la résine mais ne sont pas forcément solubles ou provoquent des hétérogénéités dans la résine si bien que la réactivité à chaud de la composition ne s’en trouve pas améliorée et la mise en œuvre de la composition s’en trouve plus difficile.
Comme indiqué précédemment, de préférence, le taux massique de chlorure d’ammonium va de préférence de 0,1% à 5% par rapport à un taux massique d’extrait sec de la composition adhésive. Sur cette plage, la réactivité à chaud est optimale et les qualités de mise en œuvre de la composition sont préservées sans affecter la flexibilité d’usage de la composition adhésive aqueuse.
Un taux supérieur à 5% améliorerait fortement la réactivité à chaud mais la durée de vie de la composition à très court terme ainsi que ses qualités de mise en œuvre seraient fortement dégradées pour son utilisation sur un procédé d’encollage.
Le langage d’approximation, tel qu’il est utilisé dans l’ensemble de la spécification et des revendications, peut être appliqué pour modifier toute représentation quantitative qui pourrait varier de manière admissible sans entraîner de changement de la fonction de base à laquelle elle se rapporte. En conséquence, une valeur modifiée par un ou plusieurs termes, tels que « environ », « approximativement » et « sensiblement », ne doit pas être limitée à la valeur précise spécifiée. Dans au moins certains cas, le langage d’approximation peut correspondre à la précision d’un instrument pour la mesure de la valeur. Ici et dans l’ensemble de la description et des revendications, les limites de plage peuvent être combinées et/ou interchangées, ces plages sont identifiées et comportent toutes les sous-plages qu’elles contiennent, sauf si le contexte ou le langage indique le contraire. « Approximativement » ou « environ », tel qu’appliqué à une valeur particulière d’une plage, s’applique aux deux valeurs extrêmes et, sauf indication contraire en fonction de la précision de l’instrument mesurant la valeur, peut indiquer +/- 10 % de la ou des valeur(s) indiquée(s).
Procédé de limitation d’une aspiration d’huile dans un moteur à combustion interne La présente divulgation concerne un procédé de limitation d’une aspiration d’huile dans un moteur à combustion interne.
Pour réaliser l’étanchéité du moteur au niveau d’un piston, c’est-à-dire entre le piston et le cylindre dans lequel il coulisse (ou la chemise), il est connu d’utiliser des « joints » annulaires appelés segments. Il est habituel d’utiliser trois segments : un segment d’étanchéité au centre protégé du côté de la chambre de combustion par un segment dit segment de feu qui permet notamment de limiter les contraintes thermiques s’appliquant sur le segment d’étanchéité et du côté du carter par un segment racleur ou anneau de segmentation, bien connu de l’homme du métier, qui limite la quantité d’huile pouvant entrer en contact avec le segment d’étanchéité.
Dans un moteur neuf, les segments fonctionnent le plus souvent parfaitement mais il arrive qu’en vieillissant, compte tenu notamment des contraintes importantes auxquelles les segments sont soumis, des problèmes d’étanchéité apparaissent et que de l’huile pénètre alors dans une chambre de combustion. En effet, lors d’une phase d’admission dans un cylindre d’un moteur à quatre temps, une dépression se crée dans ledit cylindre afin d’aspirer de l’air extérieur. Si un ou plusieurs anneau(x) de segmentation est(sont) usé(s) ou cassé(s) ou endommagé(s), la dépression régnant dans le(s) cylindre(s) correspondant(s) va générer une aspiration de l’huile présente dans le carter. Ce phénomène est désigné plus loin dans la présente divulgation par l’expression « aspiration d’huile ». En brûlant, cette huile peut provoquer des émissions non contrôlées. En outre, cette combustion génère aussi un surcroît de puissance inattendu car la combustion de l’huile vient générer un couple inattendu. Dans certains cas, une consommation d’huile peut être à l’origine de détériorations dans le moteur. Il est donc important pour tout le moins de détecter une consommation anormale et il est préférable de la limiter et/ou de la supprimer.
Il est possible de détecter une consommation d’huile, par exemple en surveillant le niveau d’huile dans le moteur. Toutefois, cette surveillance ne permet pas d’identifier le piston (ou le cylindre) en cause et est uniquement préventive et non curative.
La présente divulgation vient améliorer la situation. Elle a alors pour but de fournir des moyens permettant, d'une part, de détecter une consommation d’huile anormale due à une combustion dans un cylindre et, d'autre part, de limiter cette consommation pour si possible éviter tout risque de détérioration du moteur.
Résumé Il est proposé un procédé de limitation, dans un moteur à combustion interne comportant une pluralité de cylindres dans chacun desquels coulisse un piston, d’une aspiration d’huile suite à une constatation de présence de ladite aspiration d’huile.
Selon la présente divulgation, ce procédé comporte les étapes suivantes : - étape de confirmation de présence d’une aspiration, réalisée en l’absence de combustion de carburant avec les sous-étapes suivantes : - - a) surveillance en mesurant des durées d’intervalles de temps entre deux passages successifs par des points morts haut en fin de compression des pistons dans les cylindres, - - b) application d’un facteur correctif de décélération à apporter à la durée d’intervalle mesurée, pour chaque intervalle de temps, afin de tenir compte d’une décélération moyenne du régime moteur, - - c) comparaison des durées d’intervalles mesurées et corrigées, et - - d) détection éventuelle d’une (ou plusieurs) durée(s) d’intervalle(s) mesurée(s) et corrigée(s) inférieure(s) aux autres durées d’intervalles mesurées et corrigées et mémorisation du résultat de la détection, - étape de détermination d’une quantité d’huile brûlée dans le moteur si à l’étape de confirmation précédente au moins une durée d’intervalle mesurée et corrigée inférieure aux autres a été détectée avec les sous-étapes suivantes : - - e) détermination d’un gradient représentatif d’une variation de vitesse de rotation du moteur, et - - f) à partir dudit gradient, estimation de la quantité d’huile brûlée à partir d’une cartographie prédéterminée et mémorisée, - étape d’adaptation éventuelle de la pression d’air admis dans les cylindres, au cours de laquelle une variation de ladite pression est commandée en fonction de la quantité d’huile brûlée déterminée précédemment.
De manière originale, il est proposé un procédé qui permet non seulement de détecter une consommation d’huile, d’éventuellement déterminer dans quel(s) cylindre(s) de l’huile est brûlée mais aussi d’avoir une action réparatrice en limitant la combustion d’huile.
Dans le procédé proposé ci-dessus, le facteur correctif de décélération à apporter à la sous-étape b) peut être par exemple déterminé en fonction de la variation de la durée d’un intervalle de temps d’un cycle à l’autre pour un cylindre et du nombre de cylindres dans le moteur.
Dans un procédé ci-dessus, le gradient représentatif d’une variation de vitesse de rotation du moteur à la sous-étape e) peut être un gradient de variation de la durée de l’intervalle de temps mesuré et corrigé de durée inférieure par rapport aux autres durées d’intervalles de temps mesurés et corrigés.
Dans un procédé ci-dessus, la cartographie de la sous-étape f) peut être réalisée au préalable sur un moteur de même type ne connaissant pas d’aspiration d’huile dans lequel en phase de décélération pour laquelle aucune combustion n’est prévue, une injection et une combustion de quantités connues de carburant par cycle moteur sont réalisées à divers régimes moteur et l’influence de cette injection et de cette combustion sur le gradient utilisé à l’étape e) est mesurée.
Dans un procédé proposé ci-dessus, on peut prévoir par exemple qu’au cours de l’étape d’adaptation, la variation de la pression d’air admis dans les cylindres est commandée en agissant sur au moins l’un des éléments suivants du moteur : - papillon d’admission d’air et/ou - turbocompresseur, et/ou - vanne de recirculation des gaz d’échappement.
On peut prévoir d’intégrer dans un procédé de limitation, dans un moteur à combustion interne, d’une aspiration d’huile décrit ci-dessus également en préalable une étape de détection de combustion d’huile et une étape de détermination d’un cylindre dans lequel ladite combustion a lieu. Dans un tel procédé, on peut prévoir qu’on met en œuvre les étapes suivantes pour constater une présence d’aspiration d’huile : - étape de détection réalisée avec les sous-étapes suivantes : - - i) première étape de surveillance de la stabilité de fonctionnement du moteur sur un premier point de fonctionnement à faible charge, - - ii) première étape de détermination d’un facteur correctif respectif à apporter, pour chaque cylindre, afin de corriger une quantité de carburant injectée dans ledit cylindre, en vue d’une régulation du régime moteur sur ledit premier point de fonctionnement, - - iii) première étape de mémorisation des facteurs correctifs respectifs pour chaque cylindre, correspondant au premier point de fonctionnement, - - iv) deuxième étape de surveillance de la stabilité de fonctionnement du moteur sur un deuxième point de fonctionnement à charge élevée, - - v) deuxième étape de détermination d’un facteur correctif respectif à apporter, pour chaque cylindre, afin de corriger une quantité de carburant injectée dans ledit cylindre, en vue d’une régulation du régime moteur sur ledit deuxième point de fonctionnement, - - vi) deuxième étape de mémorisation des facteurs correctifs respectifs pour chaque cylindre, correspondant au deuxième point de fonctionnement, - étape de détermination d’une combustion d’huile dans un cylindre donné si, pour ledit cylindre, le rapport entre un premier facteur correctif prédéterminé et le facteur correctif correspondant au premier point de fonctionnement lors de l’étape de détection est inférieur à un seuil prédéterminé, alors que pour le même cylindre le rapport entre un deuxième facteur correctif prédéterminé et le facteur correctif correspondant au deuxième point de fonctionnement lors de l’étape de détection est compris dans un intervalle prédéterminé autour de 1.
Lorsque la cale est montée par l’opérateur OP contre une des roues du véhicule routier, les deuxièmes moyens de détection 31 détectent une variation de pression exercée par la roue sur la cale 30 et émettent le signal de blocage Sb.
L’opérateur OP peut monter plusieurs cales 30, chaque cale étant montée contre une roue différente du véhicule routier.
La illustre schématiquement un troisième exemple des moyens 11.
Les moyens de blocage 11 comprennent un crochet 32 comportant une base 33 fixée au quai 1 et des deuxièmes moyens de détection 34.
Le crochet 32 est reliée à la base 33 par une liaison pivot et est destiné à être inséré sur une barre anti-encastrement 35 du véhicule routier.
Lorsque le crochet 32 est inséré sur la barre anti-encastrement 35 du véhicule routier, les deuxièmes moyens de détection 34 émettent le signal de blocage Sb.
Les deuxièmes moyens de détection 34 comportent par exemple un contacteur se fermant lorsque le crochet 32 est insérée sur la barre anti-encastrement.
La illustre schématiquement un quatrième exemple des moyens 11.
Les moyens 11 comprennent une barre 36 comportant des deuxièmes moyens de détection 37.
Lorsque la barre d’essieu 36 est montée entre deux roues du véhicule routier, les moyens de détection 37 émettent le signal de blocage Sb. Les deuxièmes moyens de détection 37 comportent par exemple un contacteur qui se ferme lorsque la barre est insérée entre les deux roues. La barre peut être montée manuellement ou faire partie d’un système automatique de blocage de roues équipant le quai.
La illustre schématiquement un cinquième exemple des moyens 11.
Les moyens 11 comprennent un crochet 38 disposé sur le rideau 3 et comportant des deuxièmes moyens de détection 39.
Lorsque la clé de démarrage 14 du véhicule routier est montée sur le crochet 38, les deuxièmes moyens de détection 39 émettent le signal de blocage Sb.
Les deuxièmes moyens de détection 39 comportent par exemple un capteur de force détectant la force exercée par la clé de démarrage 14 sur le crochet 38.
INSTALLATION POUR LA PRODUCTION DE H 2 DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine technique général de la production de dihydrogène H2, plus communément appelé « hydrogène » .
La est une vue en coupe axiale d’un vérin comprenant un double joint d’étanchéité selon l’état de la technique ;
La est une vue en coupe axiale d’une partie d’un actionneur hydraulique ;
La est une vue en coupe axiale de l’actionneur hydraulique illustrant une partie du circuit hydraulique et du circuit de contrôle ;
La est une vue en perspective de la paroi délimitant la deuxième cavité de l’actionneur hydraulique ;
Les à sont de vues en coupe axiales illustrant l’acheminement des fuites de liquide hydraulique.
La illustre schématiquement les étapes du procédé.
Les figures sont présentées à titre d’exemple et nullement limitatives de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Un exemple de réalisation d’un actionneur hydraulique pour modifier le pas d’hélice d’une turbomachine d’aéronef selon le premier aspect de l’invention est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Cet exemple illustre les caractéristiques et avantages de l'invention.
Pour la compréhension de l'invention, on adoptera les orientations radiale R, tangentielle T et axiale A selon le repère RTA indiqué aux figures. Les axes R et A appartiennent au plan de la feuille et l’axe T est perpendiculaire au plan de la feuille. L’axe axial A est parallèle à un axe de rotation X de la turbine.
Dans la description, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d’écoulement de l’air depuis l’entrée de l’air dans la turbine vers la sortie de l’air hors de la turbine. Les termes « intérieur » et « extérieur » sont définis par rapport à l’axe de rotation X et à l’axe radial R. Le terme « intérieur » désigne les éléments les plus proches de l’axe de rotation X, le terme « extérieur » désigne les éléments les plus éloignés de l’axe de rotation X
Les et représentent une vue en coupe axiale d’un exemple d’un actionneur hydraulique 1 selon le premier aspect de l’invention.
Selon l’exemple illustré aux figures et [fig .3], l’actionneur hydraulique 1 comprend : Un vérin 2 comprenant un support de vérin 21 s’étendant selon un axe de rotation X et un corps 20, l’axe de rotation X étant l’axe de rotation d’une turbomachine comprenant l’actionneur hydraulique 1 ; Une cavité 3 délimitée par le support 21 et le corps 20, la cavité 3 comprenant une première partie 33 et une deuxième partie 34, la cavité 3 accueillant un liquide hydraulique dont la pression peut déplacer le corps 20 par rapport au support 21 ; Une deuxième cavité 38, comprenant une première partie 36 délimitée par le vérin et une paroi extérieure 65, la paroi extérieure étant radialement externe au vérin 2 et une deuxième partie 37 formant un creux à l’intérieur du support du vérin 20 ; Un premier double joint J1 possédant un premier élément d’étanchéité 22 et un deuxième élément d’étanchéité 23 ; Un premier canal de drainage 30 traversant le corps de vérin et possédant une première ouverture 30.1 et une deuxième ouverture 30.2, la deuxième ouverture 30.2 étant en regard de la deuxième cavité 65 ; Un deuxième canal de drainage 35 traversant le support de vérin 21 et possédant une première ouverture 35.1 dans la première cavité 3 et une deuxième ouverture 35.2 en regard de la deuxième partie 37 de la deuxième cavité 38.
L’actionneur hydraulique 1 selon l’exemple illustré à la comprend en outre : Un système de régulation comprenant : Un capteur de niveau d’huile 90 et/ou un capteur de pression d’huile 91 et/ou un capteur de vibrations 93 permettant de détecter une perte d’étanchéité des joints J1 ou J2 ; Un bloc hydraulique de commande 82 pour commander le pas ainsi que le verrouillage du pas ; Un mécanisme 5 pour transformer le mouvement de translation du vérin 2 en pivotement des pales d’hélice ; Des commandes de pression vers le vérin 2, transmises de façon connue du repère fixe au repère tournant via un transfert tournant d’huile 83 à 3 voies ; Un système pour verrouiller le pas (autrement appelé “pitchlock” selon la terminologie anglaise) activement ou passivement sur absence de pression d’huile 70, 71 ; il s’agît par exemple d’une solution dans l’état de l’art type vis à bille ou rouleaux et commandé par une des voies 71 du transfert tournant 83 ; Un circuit hydraulique moteur soit commun avec celui de l’actionnement du pas, soit séparé. Ledit circuit hydraulique étant relié au capteur de pression d’huile 91 ou de niveau d’huile 92 et comprenant un réservoir 80 et une pompe d’actionnement principale 81.
L’élément 66 relie le corps de vérin 21 et la paroi 65. L’élément 67 relie la paroi 65 et la pale 5 de sorte à former un arbre d’hélice. L’ouverture 38.1 permet au liquide hydraulique s’échappant de la cavité 3 d’atteindre la première partie 36 de la deuxième cavité 38.
La couche de revêtement 43 déposée sur la surface externe 411 du volume à nitrurer 41 est en un matériau ne réagissant pas avec l’azote N2 . Le matériau constituant la couche de revêtement 43 , est du cuivre ou tout autre matériau assurant la limitation du flux d’azote arrivant dans la zone à nitrurer 41 par exemple du nickel, de l’argent, de l’étain, ou du TiN, du TiC ou du AlTiN … Le matériau constituant la couche de revêtement 43 est déposé selon un dépôt en couche fine. Le dépôt en couche fine est un dépôt électrolytique, voie sèche ou phase vapeur.
La couche de revêtement 44 déposée sur la surface externe 412 du volume à ne pas nitrurer 42 est en un matériau ne réagissant pas avec l’azote N2 . Le matériau constituant la couche de revêtement 44 est préférentiellement du cuivre. La couche de revêtement 44 , est déposée sur la surface externe 421 , par un dépôt électrolytique.
Le dépôt des couches de revêtement 43 , 44 , respectives peut en outre comprendre des dégraissages au solvant chloré ou électrolytiques, des rinçages à l’eau courante ou à l’eau froide, le dépôt en lui-même, une neutralisation alcaline et un séchage. L’épaisseur déposée est contrôlée précisément par la durée du dépôt ( étapes E2 , E21 ) et par l’intensité de l’activation. Les épaisseurs 431 , 441 , des couches de revêtement 43 , 44 , déposées sont comprises entre 0,5µm et 40µm. Les épaisseurs 431 , 441 , de la couche de revêtement 43 de la surface externe 411 du volume à nitrurer 41 et de la couche de revêtement 44 de la surface externe 421 du volume à ne pas nitrurer 42 sont interdépendantes et sont également fonction de la durée d’une étape de nitruration E3 explicitée ci-après.
Le procédé comprend ensuite l’étape de nitruration E3 illustrée par la . La nitruration E3 consiste à réaliser un traitement thermochimique de la pièce en acier 4 . La pièce en acier 4 est positionnée dans un milieu 5 susceptible de céder de l'azote N2 , à une température comprise entre 300 °C et 580 °C. La pièce en acier 4 peut être chauffée en présence d’ammoniac ou de tout autre composé susceptible de céder de l’azote N2 sous l’action de la chaleur. Au cours du temps, l'azote N2 diffuse dans le volume à nitrurer 41 de la pièce en acier 4 mais est bloqué par la couche de revêtement 44 recouvrant la surface externe 421 du volume à ne pas nitrurer 42 dont l’épaisseur 441 empêche l’azote N2 de diffuser jusqu’à la pièce en acier 4 .
Une fois qu’un certain temps s’est écoulé, la pièce en acier 4 est retirée du milieu 5 susceptible de céder de l'azote N2 . Comme illustré par la , le volume à nitrurer 41 comporte une couche de diffusion 413 et le volume à ne pas nitrurer 42 est exempt de couche de diffusion. Le volume à nitrurer 41 est désormais composé d’un mélange de nitrures d’éléments d’alliages comme par exemple de nitrures de chrome, des nitrures de vanadium etc… L’épaisseur 412 de la couche de diffusion 413 du volume à nitrurer 41 est comprise entre 0,05 mm et 1,5mm. Le temps de la nitruration E3 est fonction de cette épaisseur 412 . En fin de nitruration E3 la totalité du volume à nitrurer 41 est nitrurée.
Ainsi, la couche de revêtement 43 déposée sur la surface externe 411 du volume à nitrurer 41 a permis au volume à nitrurer 41 d’être nitruré sans présenter sur sa surface externe 411 de couche de combinaison 45 sursaturée en nitrures de fer et donc très fragile. Et, l’épaisseur 441 , plus importante, de la couche de revêtement 44 déposée sur la surface externe 421 du volume à ne pas nitrurer 42 a permis au volume à ne pas nitrurer 42 de ne pas être nitruré. En d’autres termes, les couches de revêtement 43 , 44 , permettent, respectivement, selon leur différence d’épaisseur et la durée de nitruration, soit d’obtenir la couche de diffusion 413 par nitruration du volume à nitrurer 41 sans création d’une couche de combinaison, soit d’empêcher totalement la création d’une couche de diffusion dans le volume à ne pas nitrurer 42 .
Selon une certaine mise en œuvre, les couches de revêtement 43 , 44 , respectives des surfaces externes 411 , 421 , du volume à nitrurer 41 et du volume à ne pas nitrurer 42 sont retirées ( étape E4 ) ou sont partiellement retirées. La illustre une mise en œuvre selon laquelle les surfaces externes du volume à nitrurer 41 et du volume à ne pas nitrurer 42 sont retirées totalement. Les couches de revêtements 43 , 44 , peuvent être retirées grâce à une étape de sablage ou avec des moyens chimiques. Cette étape, bien qu’existante est quoiqu’il en soit plus facile à réaliser qu’une étape de retrait d’une couche de combinaison 45 . En effet, une couche de combinaison 45 étant composée de nitrures de fer elle ne peut être retirée que par rectification. Or la rectification présente un coût important, est difficile à réaliser dans certaines zones de formes complexes et peut générer des défauts comme le faïençage.
Selon une certaine mise en œuvre, les couches de revêtement 43 , 44 , respectives des surfaces externes 411 , 421 , du volume à nitrurer 41 et du volume à ne pas nitrurer 42 ne sont pas retirées de la pièce en acier 4 . Ceci permet d’éviter une étape de retrait E4 qui induit des coûts et du temps supplémentaires. Les couche de revêtement 43 , 44 , peuvent alors être utilisées à des fins de protection de la pièce par exemple contre l’usure, la fatigue ou la corrosion.
Dispositif de couverture pour caniveau. La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs de couverture pour caniveau et des systèmes de drainage comportant un caniveau et un dispositif de couverture du caniveau.
Des systèmes de drainage pour collecter de l’eau s’écoulant sur un sol sont connus et comportent un caniveau recouvert d’un dispositif de couverture du caniveau qui permet le passage de l’eau du sol vers le caniveau en passant au travers de passages formées dans le dispositif de couverture.
Le dispositif de couverture permet le passage de l’eau vers le caniveau tout en empêchant le passage de déchets de grandes dimensions vers le caniveau.
De cette manière, le dispositif de couverture de caniveau permet de limiter le risque de bouchage du caniveau.
Certains dispositifs de couverture de caniveau comprennent de simples grilles placées au-dessus du caniveau.
D’autres dispositifs de couverture pour caniveau sont du type présentant :
- une fente longitudinale s’étendant en longueur, le long d’une direction longitudinale du dispositif de couverture, la fente étant formée d’un côté supérieur du dispositif ; et - un premier passage pour conduire de l’eau s’écoulant dans la fente depuis le côté supérieur du dispositif de couverture vers un côté inférieur du dispositif de couverture.