INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect, la saillie circonférentielle a un profil incurvé avec une surface interne convexe formant une rainure interne. De préférence, la surface interne a un rayon de courbure interne et la saillie circonférentielle a une surface extérieure incurvée avec un rayon de courbure externe, the rayon de courbure interne étant inférieur au rayon de courbure externe.
Selon encore un autre aspect, la tétine a un élément de positionnement indiquant que le joint est correctement assemblé sur la tétine et/ou que la tétine est correctement insérée dans le tuyau d’alimentation, en particulier dans laquelle la tétine a une partie inférieure conçue pour dépasser du tuyau lorsque la tétine est montée à la partie inférieure de tuyau, la partie supérieure et la partie inférieure étant connectée par un bord annulaire or un épaulement s’étendant radialement depuis le corps de tétine.
Selon un autre aspect, l’extrémité supérieure du joint d’étanchéité est pourvue d’un agencement de protection, l’agencement de protection comprenant au moins un bras flexible couvrant partiellement la partie d’alimentation, fournie à une distance verticale de l’extrémité supérieure et fournissant un passage central de diamètre inférieur à un diamètre de cartouche et qui peut être ouvert par une force exercée pendant l’insertion ou le retrait d’une cartouche.
La valve peut comprendre une bille conçue pour bloquer le flux d’eau et une tige de valve. Selon un aspect, le boitier comprend un insert ayant des extrémités internes définissant un siège de valve conique sur lequel la bille repose, un corps d’insert creux s’étendant entre les dites extrémités internes et la sortie, et un bord annulaire s’étendant radialement vers l’intérieur en direction du passage d’eau à la sortie, dans laquelle la tige de valve est insérée de manière amovible dans l’insert, la tige de valve ayant une tête élargie et un corps de tige s’étendant depuis la tête élargie et dépassant à l’extérieur de l’insert.
Dans une position fermée de la valve, la tête élargie de la tige de valve peut reposer sur le bord annulaire et la bille repose sur le siège de réception de bille, et dans laquelle la valve est ouverte en soulevant et/ou en inclinant la tige de valve pour soulever et éloigner au moins partiellement la tête élargie du bord annulaire.
Selon un aspect, au moins l’un parmi la bille, l’insert et la tige de valve sont faits en acier inoxydable.
Selon encore un autre aspect, l’élément de contrôle de flux est une cartouche qui est insérée de manière amovible dans le boitier, et dont le diamètre peut être choisie pour adaptation à un flux choisi.
Il est ainsi obtenu une troisième loi de commande à appliquer, cette troisième loi de commande ayant comme rapport cyclique la troisième valeur prédéfinie et comme déphasage la troisième valeur à appliquer .
La troisième sous-unité d’application 92 est propre à appliquer la troisième loi de commande à appliquer.
En ce qui concerne la deuxième unité de commande 58, par rapport aux deux autres unités de commande 54 et 60, elle fonctionne en boucle ouverte.
Ceci implique que la deuxième unité de commande 58 comporte uniquement une deuxième sous-unité de calcul 94, une deuxième sous-unité d’ajustement 96 et une sous-unité d’application 98.
Les fonctionnements de ces deuxièmes sous-unités 94, 96 et 98 sont similaires à ceux décrits pour les troisièmes sous-unités correspondantes (les sous-unités 82, 90 et 92).
Du fait de son fonctionnement en boucle ouverte, la deuxième unité de commande 58 ne comporte pas de deuxièmes sous-unités ayant le rôle des troisièmes sous-unités 84 à 88.
Comme explicité dans la partie démonstration, le système de régulation 28 permet ainsi d’assurer un fonctionnement stable du convertisseur 10 et ce, pour tout point de fonctionnement.
En outre, le système de régulation 28 peut être appliqué à d’autres configurations du convertisseur 10.
Des exemples de telles configurations sont données dans la partie 2 de l’annexe.
ANNEXE 1 – CAS GENERAL 1.1 – Topologie du convertisseur Le convertisseur 10 est un convertisseur multiports hybride DC-DC comportant un commutateur de courant DC-AC du côté port de courant et deux onduleurs de tension du côté ports de tension.
L’abréviation « DC » renvoie à la dénomination anglaise correspondante de « Direct Current » qui signifie littéralement « courant direct » tandis que l’abréviation « AC » renvoie à la dénomination anglaise correspondante de « Alternative Current » qui signifie littéralement « courant alternatif »
La montre la présence d’une source de courant 26 temporaire au niveau port de courant 20 (port 1) et de ponts en H 38 et 40 sur le premier port de tension 22 (port 2) et le deuxième port de tension 24 (port 3). Le port de courant 20 représente une source de puissance (par exemple, un module photovoltaïque), le premier port de tension 22 (port 2) est bidirectionnel (par exemple, système de batterie et réseau électrique) et le deuxième port de tension 2 (port 3) est une charge DC.
Les ports 20, 22 et 24 de ce convertisseur 10 sont couplés du fait de la présence d’une inductance sur chaque interface d’isolation 48 à 52, qui peut être soit une inductance de fuite du transformateur 26 seule ou en série avec une inductance externe. En conséquence, ce convertisseur 10 se comporte comme un système multi-variable ayant des entrées et sorties multiples (MIMO). Autrement formulé, changer un paramètre de contrôle a un effet sur les ports 20, 22 et 24 du convertisseur 10.
Contrôler le flux de puissance de ce convertisseur 10 peut être réalisé en régulant le courant d’entrée du port de courant 20 et la tension de sortie du deuxième port de tension 24.
Du fait que le système est un convertisseur 10 multiports couplés, la somme algébrique de toutes les puissances d’entrée et de sortie du système devraient approximativement être égal à 0 (ou égale aux pertes du système).
Ainsi, la puissance qui circule depuis et dans le premier port de tension 22 est imposée selon la formule suivante (en négligeant la puissance stockée dans le cœur magnétique 47 du transformateur 26):
Dans le cas représenté, chaque branche 40B1 à 40B4 comporte les mêmes composants que les branches 38B1 à 38B4 du troisième pont en H 38, à savoir un transistor et une diode en parallèle.
Pour la suite, le transistor d’une branche 40B1 à 40B4 du troisième pont en H 40 est noté T 3i .
La première extrémité 40E1 du troisième pont en H 40 est reliée à une borne de la capacité C 3 et une borne de la résistance R L3 de sorte que la deuxième extrémité 40E2 du troisième pont en H 40 est reliée à une autre borne de la capacité C 3 et une autre borne de la résistance R L3 .
En outre, le premier interrupteur T 31 est défini comme l’interrupteur de référence du deuxième port de tension 24, qui sera dans la suite le troisième interrupteur de référence T 31 pour éviter toute confusion avec les autres interrupteurs de référence T 1 et T 21 .
Le troisième interrupteur de référence T 31 du deuxième port de tension 24 est commandé par une troisième loi de commande LC 3 .
La troisième loi de commande LC 3 présente un troisième rapport cyclique noté et un déphasage, noté troisième déphasage , par rapport à la première loi de commande LC 1 .
Pour la suite, le troisième rapport cyclique noté est fixé à une valeur prédéfinie, choisi de manière non limitative ici comme égale à 0,5.
Le transformateur 26 présente des enroulements 42, 44 et 46 reliés par un cœur 47
Chaque enroulement 42, 44 et 46 est relié à un port 20 à 24 par une interface d’isolation 48 à 52 respective.
Plus précisément, le transformateur 26 présente un premier enroulement 42 relié au port de courant 20 par une première interface d’isolation 48, un deuxième enroulement 44 relié au premier port de tension 22 par une deuxième interface d’isolation 50 et un troisième enroulement 46 relié au deuxième port de tension 24 par une troisième interface d’isolation 52.
Chaque enroulement est un ensemble de spires s’étendant entre une première extrémité notée XE1 (où X est le signe de référence de l’enroulement considéré) et une deuxième extrémité XE2.
La première interface d’isolation 48 comprend une première inductance L 1 en série avec une première résistance R 1 .
Le premier point milieu 32M1 du premier pont en H 32 est relié à la première résistance R 1 et le deuxième point milieu 32M2 du premier pont en H 32 est relié à la deuxième extrémité 42E2 du premier enroulement 42.
La deuxième interface d’isolation 50 comprend une deuxième inductance L 2 en série avec une deuxième résistance R 2 .
Le premier point milieu 38M1 du deuxième pont en H 38 est relié à l’inductance L 2 et le deuxième point milieu 38M2 du deuxième pont en H 38 est relié à la deuxième extrémité 44E2 du deuxième enroulement 44.
La troisième interface d’isolation 52 comprend une troisième inductance L 3 en série avec une troisième résistance R 3 .
Les équations d’état du système étudié sont le système correspondant à la relation R7 suivante :
Où: , , et .
Le modèle moyen usuellement utilisé pour les circuits électroniques de puissance prend en compte les valeurs moyennes des variables d’état pour transformer ce modèle discret en un modèle continu. Ce modèle de moyennage ne peut être implémenté pour un convertisseur 10 comme il résulte en un courant de transformateur nul (puisqu’il s’agit d’une variable de type AC).
Par conséquent, le modèle moyen généralisé de ce système est développé pour l’étudier comme un modèle continu tout en représentant les signaux AC avec une meilleure précision que le modèle moyen classique.
Ainsi, les signaux DC sont représentés par des valeurs moyennes (coefficient d’ordre 0 des séries de Fourier) et les signaux AC sont représentés par leurs fondamentaux (coefficient d’ordre 1 des séries de Fourier).
Le k-ième coefficient des séries de Fourier d’une variable x est dénoté et il est complexe et vérifié la relation R8 suivante :
Le modèle de grands signaux du système peut ainsi être dérivé de la relation 7 pour obtenir le système correspondant à la relation R9 suivante :
Où: l’indice R désigne la partie réelle d’un nombre complexe, l’indice I désigne la partie imaginaire d’un nombre complexe, , , , , , , , et .
Le modèle de grands signaux peut être représenté sous forme matricielle avec :
où : , et .
Les paramètres d’entrée du contrôle du système sont le rapport cyclique et les déphasages .
Les paramètres de sortie du contrôle du système sont .
De ce fait, les équations moyennes obtenues sont non linéaires.
Une linéarisation est à effectuer au point de fonctionnement pour pouvoir utiliser des contrôleurs linéaires classiques.
Le modèle petit signaux de ce système est obtenu en introduisant des petites perturbations dans les variables du système au point de fonctionnement et en utilisant un développement en série de Taylor, de sorte que :
Où: les variables surmontées par symbole “ ^ ” représentent les petits signaux associés (perturbations autour du point de fonctionnement), et désigne la valeur de au point de fonctionnement qui est parfois aussi dénommé le point d’équilibre.
- au moins une région de drainage de la chaleur captée par la ou par chaque région de captation de chaleur, la région de drainage définissant une face externe destinée à être fixée sur une surface d’absorption de chaleur du coffre de batterie,
- une région de liaison entre la ou chaque région de captation de chaleur et la ou chaque région de drainage.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, l’unité de distribution d’énergie de batterie comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes combinaisons techniquement possibles :
- La ou chaque région de captation de chaleur fait saillie par rapport à la région de liaison et/ou par rapport à la région de drainage.
- La ou chaque région de captation de chaleur est formée par une patte en saillie présentant au moins un bord libre.
- La ou chaque région de captation de chaleur définit au moins un passage de fixation du composant sur la région de captation de chaleur, l’unité de distribution d’énergie comprenant au moins un organe de fixation du composant rapporté sur le composant et inséré dans le passage de fixation.
- La plaque métallique est d’un seul tenant, la région de captation de chaleur étant une partie pliée de la plaque métallique.
- Le support comporte au moins une région d’isolation électrique des composants entre eux et/ou avec la région de drainage.
- Le support comporte une armature de rigidification isolante électriquement définissant la région d’isolation thermique, la plaque métallique étant fixée sur l’armature de rigidification.
- L’armature de rigidification comporte pour au moins un composant, une protrusion de support du composant, la région de captation de chaleur étant interposée entre la surface d’évacuation de chaleur du composant et la protrusion.
- L’armature de rigidification comporte un cadre d’appui de la région de dissipation, le cadre d’appui étant appliqué sur une face interne de la région de drainage opposée à la face externe.
- Le support comporte un revêtement isolant électriquement, appliqué sur une partie de la plaque métallique, le revêtement isolant définissant la région d’isolation thermique.
L’invention a également pour objet une batterie, comportant :
- un coffre de batterie définissant un volume intérieur ;
- au moins un module de batterie logé dans le volume intérieur ;
le coffre de batterie comprenant au moins un élément métallique définissant une surface d’absorption thermique,
Ce cycle est ensuite répété pour chaque période de commutation .
1.3 – Conditions de fonctionnement Pour que le transfert de puissance entre les ports se fassent avec une commutation douce sur toute la gamme de fonctionnement pour tous les ponts, tout en empêchant les surtensions au port 1, trois conditions principales sont à vérifier.
Pour éviter les surtensions et avoir une commutation douce au niveau du port 1, les interrupteurs ne devraient pas être dans l’état bloqué avant le renversement complet du courant du transformateur et le blocage des diodes en série. Sinon, ces interrupteurs bloqueraient une partie importante du courant dans la partie inductive, ce qui causerait une surtension brutale au port 1.
Une telle condition peut donc s’écrire comme suit :
Où en référence à la relation R2.
Il en résulte une relation R4 :
Les tensions AC aux ports de tension et devraient être renversées après le renversement complet du courant et le blocage des diodes et des interrupteurs associés pour le port 1.
Si et/ou sont renversées avant, the courant ne pourra peut-être pas se renverser, de sorte qu’aucune puissance ne peut être échangée entre les ports. De plus, si les tensions et/ou sont renversées entre le blocage des diodes et de l’interrupteur associé, les diodes pourront passer à nouveau dans l’état passant, causant ainsi des surtensions au port 1. Cette condition assure aussi une commutation douce sur les ports de tension et les conditions associées peuvent s’écrire :
Il en résulte les deux conditions correspondant aux relations R5 et R6 suivantes :
Il peut être déduit des relations R2 et R3 que la pente du courant pendant son reversement est proportionnelle à .
Ainsi, the renversement de ce courant est garanti si à la fois les tensions AC des ports 2 et 3 ont le même signe (à la fois négatif pour une pente positive et positif pour une pente négative).
De plus, la pente du courant sera maximisée de cette manière. Ainsi, les conditions R5 et R6 seront toujours respectées simultanément.
Il apparaît ainsi que ces conditions dépendent sur le point de fonctionnement du convertisseur 10 du fait que , , , et varient selon la puissance désirée, rendant le contrôle de cette topologie complexe.
1.4 – Modèle moyen généralisé du convertisseur 10
La présence des nervures intérieures permet de rigidifier le carter sans augmenter la surface rayonnante à l’extérieur du carter, ce qui serait un inconvénient en termes de bruit.
Ainsi, grâce à la présence des nervures intérieures, on peut avoir des nervures extérieures moins nombreuses. Cela peut permettre de rigidifier le carter sans augmenter la surface rayonnante, et également de faciliter la fabrication du carter, notamment lorsque ce dernier est réalisé par fonderie. En effet, les nervures d’un même côté de la paroi peuvent être grâce à l’invention plus écartées les unes des autres, ce qui facilite leur fabrication, notamment de deux nervures consécutives.
Le carter peut être réalisé en aluminium, par exemple par fonderie. En variante, le carter peut être réalisé en acier ou en matériau plastique, par exemple du polyamide (PA).
Les nervures peuvent être moulées d’un seul tenant avec la paroi. Les nervures peuvent être monolithique avec le carter, notamment avec la partie de carter correspondante.
Le carter peut comporter au moins un groupe de nervures intérieures et extérieures s’étendant parallèlement entre elles lorsque la paroi est observée en coupe transversale. Les nervures intérieures du groupe peuvent être placées en alternance une à une avec les nervures extérieures du groupe. Un groupe de nervures peut comporter au moins deux nervures intérieures et au moins deux nervures extérieures. Un groupe peut comporter au moins trois nervures intérieures et au moins trois nervures extérieures.
Le carter peut comporter des nervures intérieures et/ou extérieures s’étendant de manière radiale. Le carter peut comporter des nervures intérieures radiales. Le carter peut comporter des nervures extérieures radiales. Les nervures radiales peuvent ne pas se croiser.
Le carter peut comporter des nervures intérieures et/ou extérieures s’étendant de manière concentriques. Le carter peut comporter des nervures intérieures concentriques. Le carter peut comporter des nervures extérieures concentriques. Les nervures concentriques peuvent ne pas se croiser.
Le carter peut comporter des nervures intérieures et/ou extérieures s’étendant parallèlement entre elles. Le carter peut comporter des nervures intérieures s’étendant parallèlement entre elles. Le carter peut comporter des nervures extérieures s’étendant parallèlement entre elles. Les nervures parallèles peuvent ne pas se croiser. En variante, le carter peut comporter des nervures parallèles entre elles, disposées perpendiculairement à d’autres nervures parallèles entre elles.
Ainsi, le carter peut comporter des nervures extérieures et des nervures intérieures disposées en alternance lorsque la paroi est observée en coupe transversale, notamment à la fois du côté d’un réducteur du dispositif et du côté d’un onduleur du dispositif.
Une nervure, voire chaque nervure, peut avoir une hauteur H inférieure à trois fois une épaisseur de la paroi du carter au niveau de la nervure, voir inférieure à deux fois une épaisseur de la paroi du carter au niveau de la nervure.
Une nervure, voire chaque nervure, peut avoir une hauteur H supérieure à une fois une épaisseur e de la paroi du carter au niveau de la nervure, mieux supérieure à 1,5 fois une épaisseur de la paroi du carter au niveau de la nervure, voir supérieure à 2 fois une épaisseur de la paroi du carter au niveau de la nervure, par exemple comprise entre 2 et 3 fois une épaisseur de la paroi du carter au niveau de la nervure.
La hauteur d’une nervure intérieure, voire de toutes les nervures intérieures, peut être sensiblement égale à la hauteur d’une nervure extérieure, voire de toutes les nervures extérieures. La hauteur des nervures peut être constante ou variable.
La forme des nervures en section transversale peut être sensiblement rectangulaire, avec deux bords latéraux sensiblement parallèles en section transversale. Leur forme peut être constante ou variable.
Les nervures intérieures et extérieures peuvent former des polygones, réguliers ou non, à 2, 3, 4, 5 ou 6 côtés par exemple, notamment des triangles, des carrés, des rectangles, des losanges ou des pentagones. Dans une variante de réalisation, les nervures intérieures et extérieures forment des hexagones, également appelés des « nids d’abeille ».
La distance entre deux nervures consécutives le long de la paroi peut être constante ou variable. La distance entre deux nervures consécutives peut être comprise entre 6 et 35 mm, mieux entre 8 et 25 mm, voire entre 10 et 15 mm. La distance entre deux nervures intérieures consécutives peut être comprise entre 12 et 70 mm, mieux entre 18 et 50 mm, voire entre 20 et 30 mm. La distance entre deux nervures extérieures consécutives peut être comprise entre 12 et 70 mm, mieux entre 18 et 50 mm, voire entre 20 et 30 mm.
Les nervures peuvent être configurées de telle sorte que le premier mode de flexion, notamment de type « peau de tambour », soit au-dessus de la plage de fréquences audibles, notamment supérieur à 16 000 Hz, mieux supérieur à 18 000 Hz, voire supérieur à 20 000 Hz.
illustre une vue schématique de l’unité de télécommunication du système de surveillance conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue synoptique du procédé de surveillance conforme au deuxième aspect de l’invention.
En référence à la , l’invention adresse un élément de stockage 1 pour un équipement électrique EQ équipé d’une batterie électrique ou pour un réservoir de produit inflammable ou pour des batteries électriques portatives. L’élément de stockage 1 comporte un boitier 11 délimitant un logement 110 et un couvercle de fermeture 12 couplé de manière articulée au boitier 11, le couvercle de fermeture 12 étant configuré pour pouvoir fermer le boitier 11.
Le boitier 11 et/ou le couvercle de fermeture 12 étant formé d’au moins une paroi 13 comportant une face extérieure 131 comportant de la fibre de verre ou du kevlar ou n’importe quel matériau composite présentant une bonne résistance à la chaleur et/ou au feu, une face intérieure 132 comportant de la fibre de carbone ou du kevlar ou n’importe quel matériau composite présentant une bonne résistance à la chaleur et/ou au feu, et un matériau ignifugé situé entre la face extérieure 131 et la face intérieure 132.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , l’élément de stockage 1 prend la forme d’une boite de rangement de forme parallélépipédique. Le logement 110 est délimité par les parois 13 du boitier 11. Le couvercle de fermeture 12 présente une forme concave afin d’augmenter un volume de stockage à l’intérieur du boitier 11. Ainsi, les parois 13 du couvercle de fermeture 12 délimitent aussi un espace concave de forme parallélépipédique.
En outre, afin de proposer une rigidité améliorée, les parois 13 de l’élément de stockage 1 comportent éventuellement une âme métallique située entre la face intérieure 132 et la face extérieure 131, par exemple en aluminium. L’âme métallique est par exemple située au niveau de la face extérieure 131, ladite face extérieure 131 formant alors un doublage de l’âme métallique de l’élément de stockage 1 selon l’invention.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , l’élément de stockage 1 comporte deux dispositifs de ventilation 14. Un premier dispositif de ventilation 14 est situé sur une première paroi 13 latérale du couvercle de fermeture 12, et un deuxième dispositif de ventilation 14 est situé sur une deuxième paroi 13 latérale du couvercle de fermeture 12, la deuxième paroi 13 latérale étant opposée à la première paroi 13 latérale.
Chaque dispositif de ventilation 14 comporte une ouverture extérieure ménagée sur la face extérieure 131 et une ouverture intérieure ménagée sur la face intérieure 132, l’ouverture intérieure étant située en regard de l’ouverture extérieure. Un conduit – non représenté sur la FIGRE 1 – relie l’ouverture intérieure à l’ouverture extérieure. Une grille de ventilation est associée à l’ouverture extérieure.
De manière avantageuse, au moins l’un de la cartouche et du corps de boitier est fait en matériau thermoplastique avec un agent antimicrobien, or dans laquelle l’agent antimicrobien est dans la masse du matériau thermoplastique.
Le système est efficace dans son utilisation. Le système d'abreuvement a une grande réactivité grâce à l'alignement vertical des différents éléments.