INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, ladite diode Zener comporte une anode connectée à un troisième nœud et une cathode connectée au premier nœud, l’élément capacitif comprenant une première borne connectée au troisième nœud et une deuxième borne connectée au deuxième nœud.
Selon un mode de réalisation, ladite diode Zener comporte une anode connectée au deuxième nœud et une cathode connectée à un troisième nœud, l’élément capacitif comprenant une première borne connectée au troisième nœud et une deuxième borne connectée au premier nœud.
Selon un mode de réalisation, ladite au moins une diode Zener ou au moins une diode de Shockley est une unique diode de Shockley.
Selon un mode de réalisation, ladite au moins une diode Zener ou au moins une diode de Shockley comprend au moins deux diodes Zener ou au moins deux diodes de Shockley.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième bornes sont destinées à être connectées à des bornes d’un connecteur, par exemple un connecteur USB Type-C.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif électronique, de préférence smartphone, objet connecté, tablette tactile ou câble USB Type-C, comprenant au moins un dispositif de protection contre des décharges électrostatiques tel que décrit.
Le débit de la boisson dans le réacteur est alors avantageusement réglé pour obtenir le temps de contact souhaité entre la boisson et la zéolithe, permettant l’adsorption par cette dernière de la ou des molécules organiques indésirables cibles, et par là-même leur élimination de la boisson circulant dans le réacteur.
Dans des modes de mise en œuvre alternatifs de l’invention, la mise en contact de la zéolithe avec la boisson est réalisée par introduction dans la boisson de la zéolithe, par exemple sous forme de poudre, ou sous forme de suspension dans un véhicule liquide, tel que l’eau, et maintien de ces produits en présence l’un de l’autre, sous agitation ou non, pendant la durée requise. La concentration de zéolithe introduite dans la boisson est de préférence comprise entre 0,01 et 1 g/l, de préférence encore entre 0,05 et 1 g/l, préférentiellement entre 0,1 et 1 g/l, par exemple comprise entre 0,1 et 0,5 g/l.
Le procédé selon l’invention comprend alors de préférence, après l’étape de mise en contact de la boisson avec la zéolithe, une étape de séparation de la boisson et de la zéolithe, y compris de la zéolithe chargée, c’est-à-dire dans les cavités de laquelle sont logées la ou les molécules organiques indésirables ayant été adsorbées.
Toute technique de séparation classique en elle-même, en particulier telle que couramment mise en œuvre dans les chais, peut être utilisée dans le cadre de l’invention. La séparation de la boisson et de la zéolithe peut notamment être réalisée par filtration, au moyen de tout dispositif de filtration conventionnel, de porosité à même de retenir les zéolithes, notamment à seuil de coupure de 0,20 à 0,45 µm.
A titre de tels dispositifs de filtration, on peut citer par exemple les filtres à plaques, les filtres presse, les filtres rotatifs sous pression réduite, les filtres à modules lenticulaires, les filtres à cartouches, les filtres à alluvionnage continu, les filtres tangentiels à membranes organiques ou minérales, ou encore les plaques de filtration en profondeur, telles que classiquement utilisées dans le domaine de l’œnologie.
La filtration peut être réalisée par lots, ou en continu.
De manière générale, le procédé selon l’invention vise à s’inscrire dans le contexte plus global d’un procédé d’élaboration de la boisson, de préférence en modifiant le moins possible les étapes usuelles de ce procédé d’élaboration.
Le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre à n’importe quel moment d’un tel procédé d’élaboration.
Il peut notamment être mis en œuvre en fin d’un procédé d’élaboration de la boisson classique en lui-même, avant la mise en bouteille de ladite boisson, étape finale de ce procédé d’élaboration.
Il peut par exemple être mis en œuvre immédiatement avant cette étape de mise en bouteille, ou avant une étape de filtration finale de la boisson préalable l’étape de mise en bouteille, si une telle étape de filtration existe. De manière tout à fait avantageuse, cette étape de filtration de la boisson mise en œuvre de manière classique dans le procédé d’élaboration de la boisson, réalise alors également la séparation de la zéolithe, en particulier de la zéolithe chargée par la ou les molécules indésirables, de la boisson, réalisant ainsi l'étape finale du procédé d’élimination selon l’invention.
Dans les configurations dans lesquelles la boisson est un vin, le procédé selon l’invention peut s’inscrire, pour l’étape de mise en contact du vin avec la zéolithe, après les étapes de fermentation alcoolique, et éventuellement malolactique, du procédé d’élaboration du vin, et, si elle existe, en fin de ou après l’étape d’élevage du vin, avant la mise en bouteille. L’étape de filtration du procédé selon l’invention peut alors coïncider avec, lorsqu’elle existe, l’étape de filtration finale classique du procédé d’élaboration du vin.
Plus généralement, dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, l’étape de mise en contact de la boisson avec la zéolithe est mise en œuvre avant une dernière étape de filtration, classique en elle-même, d’un procédé d’élaboration de la boisson.
Un autre objet de l’invention est l’utilisation d’une zéolithe de type Y présentant un rapport Si/Al supérieur à 7 et dont le contre-cation est H + ou Na + , pour éliminer d’une boisson une, ou une pluralité de, molécule(s) organique(s) indésirable(s) présentant un poids moléculaire compris entre 220 et 420 g/mol et un nombre d’atomes autres que l’hydrogène supérieur à 16, qui y sont contenues.
Cette utilisation comprend la mise en contact de la boisson avec la zéolithe. Elle peut répondre à l’une ou plusieurs des caractéristiques décrites ci-avant en référence au procédé selon l’invention, concernant tant les étapes de ce procédé, que la zéolithe mise en œuvre et la ou les molécules organiques indésirables ciblées.
En particulier, la molécule organique indésirable peut être une molécule phytosanitaire. Elle est notamment choisie parmi les substances suivantes : ametoctradine, boscalide, fenhexamide, fenpyrazamine, fludioxonil, fluopicolide, fluopyrame, fluxapyroxad, iprovalicarbe, benalaxyl, benthiavalicarb-isopropyl, cyflufénamide, cyprodinil, difénoconazole, fenbuconazole, iprodione, kresoxim-Me, mandipropamide, spiroxamine, tébuconazole, tétraconazole, trifloxystrobine, valifénalate, zoxamide. Ces substances peuvent être présentes dans la boisson seules ou dans l’un quelconque de leurs mélanges.
Elle peut autrement être le diméthomorphe ou le métalaxyl.
A partir de l'instant t3 , le compteur 41 est incrémenté dans une phase dite de relaxation de la fonction boost. Concomitamment, le barre graphe de la jauge se remplit sur le combiné d'instruments en cohérence avec la valeur du compteur.
À l'instant t4 , le compteur et la jauge ont atteint respectivement le maximum et les 100%. À l'instant t5 , le conducteur procède à un deuxième appui A2 sur le bouton poussoir du boost jusqu'à l'instant t6 . Cet appui est plus court et le compteur n'a pas le temps d'atteindre 0 à l'instant t6 . À l'instant t7 , le conducteur procède à un troisième appui A3 sur le bouton poussoir du boost jusqu'à l'instant t8 . Il faut remarquer à propos du troisième appui que la fonction boost est disponible partiellement alors que la jauge n'a pas atteint 100%, son temps d'activation disponible sera plus court que TaMax .
Départ boosté
En complément de la fonction boost dynamique présentée ci-avant, il peut être prévu en outre d'utiliser le bouton boost pour mettre en œuvre un départ boosté à partir de la vitesse nulle, aussi appelé dans le jargon du métier ‘Launch Control’.
A cet effet, le procédé comporte une initialisation d’une séquence de départ boosté, en réponse à une activation du bouton poussoir lorsque valeur de vitesse instantanée du véhicule est nulle, si des conditions de départ boosté sont réunies.
Le procédé prévoit que dans les conditions où la séquence de départ boosté est poursuivie, une application d’un couple maximum disponible intervient au relâché de la pédale de frein. Il s'agit de la suite de la séquence qui déclenche effectivement une application du couple maximal.
Il peut être prévu de décaler un peu vers le bas la calibration de référence pour mettre en valeur la fonction boost. Dit autrement, en référence à la , il peut être choisi de décaler la courbe 91 un peu vers le bas par rapport à un véhicule dépourvu de fonction boost, de manière à ce que le surplus de couple apporté par la fonction boost soit un peu plus marqué.
Il peut être prévu que la fonction boost dynamique soit disponible alors que le véhicule roule dans un mode de régulation de vitesse active. Pour cela, il suffit que le conducteur appuie un minimum sur la pédale d'accélérateur pour quitter la zone 0%, alors l'appui sur le bouton poussoir déclenche le surcroît de couple. Le retour se fait ensuite sur la consigne de vitesse précédente de la régulation de vitesse.
Selon un aspect, la fonction boost, si elle est sollicitée en roulage, est immédiatement annulée par un appui sur la pédale de frein.
DISPOSITIF ROBOTISÉ DE RECHARGE DYNAMIQUE D’UN VÉHICULE AUTOMOBILE À MOTORISATION ÉLECTRIQUE OU HYBRIDE L'invention concerne, de façon générale, les moyens destinés à la charge ou à la recharge des batteries équipant les véhicules à motorisation électrique ou hybride et s’intéresse, en particulier, à un dispositif robotisé de recharge.
Afin de compenser la consommation électrique de la motorisation des véhicules automobiles en phase de roulage, il a été envisagé de proposer des solutions de recharge des batteries par la route.
Parmi ces solutions, il existe, à titre expérimental, des systèmes « inductifs » comprenant, d’une part, plusieurs circuits primaires qui sont disposés de façon discontinue le long de la route en étant noyés dans la bande de roulement et, d’autre part, un circuit secondaire monté sous le véhicule. Le véhicule circulant sur la route peut ainsi recevoir l’énergie électrique via l’interaction inductive entre les circuits primaires successifs et son circuit secondaire.
Une autre solution consiste en un système « conductif » comprenant, d’une part, un élément conducteur (câble ou barre) logé dans la route et, d’autre part, un élément connecteur porté par le véhicule et pouvant être de type et de forme diverses. L’élément connecteur glisse au contact de l’élément conducteur en assurant ainsi le transfert du courant électrique. Un tel système a son équivalent dans le domaine des jouets où des voitures miniatures à moteur électrique se déplacent sur une piste conductrice en étant alimentées via une brosse métallique connectée au moteur et fixée sous le châssis de la voiture.
Il existe aussi des systèmes dits à « pantographe » qui sont généralement utilisés pour l’alimentation électrique des trains, des tramways, des trolleybus, …
Cependant, le système inductif nécessite des aménagements importants de l’infrastructure de la chaussée pour y intégrer les circuits primaires qui sont assez coûteux et dont la régulation nécessite des moyens de communication complexes et onéreux (émetteurs, antennes, onduleurs, …).
Dans cet exemple, en référence à la , l’arbre moteur 5 est relié directement à l’engrenage planétaire 61 et l’arbre de propulsion 3 est relié directement au porte-satellites 64. La première machine électrique M1 est reliée à l’engrenage couronne 63. Ainsi, dans une forme de réalisation, le mouvement de rotation de l’arbre moteur 5 entraine en rotation l’engrenage planétaire 61 selon la vitesse de rotation moteur V5 et l’arbre de propulsion 3 est configuré pour être entrainé en rotation, via le porte-satellites 64, selon la vitesse de rotation de propulsion V3. La première machine électrique M1 agit sur l’engrenage couronne 63 pour ajuster le rapport de transmission K en adaptant la vitesse de rotation de l’engrenage couronne 63 et donc du porte-satellite 64 pour permettre à l’arbre de propulsion 3 de tourner à une vitesse de rotation de propulsion V3 prédéterminée tout en permettant à la turbomachine à gaz 4 de tourner à une vitesse de rotation adaptée. Il va de soi que l’arbre moteur 5, l’arbre de propulsion 3 et la première machine électrique M1 pourraient tout aussi bien être chacun relié à un engrenage différent du train épicycloïdal, tant que chacun est relié à un engrenage distinct.
Autrement dit, le système de transmission 6 permet, grâce au réglage du rapport de transmission K, d’adapter le régime de la turbomachine à gaz 4 indépendamment du régime de l’organe propulsif 2 selon les modes de fonctionnement de l’ensemble propulsif 1, par exemple pour chaque phase de vol de l’aéronef (décollage, croisière, atterrissage).
Selon un aspect de l’invention, l’ensemble propulsif 1 comprend une deuxième machine électrique M2 reliée à l’arbre de propulsion 3 ( ) ou à l’arbre moteur 5 ( ). La deuxième machine électrique M2 est configurée pour compenser la puissance résiduelle Pq qui est appliquée sur l’arbre de propulsion 3 suite à l’application, par la première machine électrique M1, de la puissance de réglage Pr sur le système de transmission 6. En effet, la modification du rapport de transmission K entraine un couple moteur ou résistif sur l’arbre de propulsion 3 qui modifie de manière incidente la vitesse de rotation de propulsion V3.
Pour cela, la deuxième machine électrique M2 est configurée pour fournir ou prélever une puissance de compensation Pc directement sur l’arbre de propulsion 3 ou indirectement via le système de transmission 6 et l’arbre moteur 5. Plus précisément, la deuxième machine électrique M2 est configurée pour fournir ou prélever une puissance sur le système de transmission 6 qui permet d’appliquer la puissance de compensation Pc sur l’arbre de propulsion 3. Autrement dit, la deuxième machine électrique M2 est configurée pour fonctionner soit dans un mode moteur pour générer un couple, soit dans un mode générateur pour prélever un couple. La puissance de compensation Pc est configurée pour s’opposer à la puissance résiduelle Pq.
Pour cela, dans une première forme de réalisation représentée sur la , la deuxième machine électrique M2 est reliée directement à l’arbre de propulsion 3 de manière à compenser la puissance résiduelle Pq en fournissant ou en prélevant la puissance de compensation Pc directement sur l’arbre de propulsion 3. Il va de soi que la deuxième machine électrique M2 pourrait être reliée à l’arbre de propulsion 3 via un engrenage.
Une telle forme de réalisation permet d’obtenir un système de transmission 6 dans lequel la deuxième machine électrique M2 permet de compenser directement la puissance résiduelle Pq. De manière avantageuse, la deuxième machine électrique M2 est asservie en puissance de manière à obtenir la vitesse de rotation de propulsion V3 qui est optimale.
Dans une deuxième forme de réalisation représentée sur la , la deuxième machine électrique M2 est reliée à l’arbre moteur 5 de manière à compenser la puissance résiduelle Pq en fournissant ou en prélevant la puissance de compensation Pc à l’arbre de propulsion 3 via le système de transmission 6. En particulier dans un exemple de réalisation, l’arbre moteur 5 et la deuxième machine électrique M2 sont reliés en parallèle à un engrenage commun relié à l’entrée du système de transmission 6, dans cet exemple à l’engrenage planétaire 61. Cela permet, de manière avantageuse, de positionner la deuxième machine électrique M2 en aval du système de transmission 6, ce qui peut être pratique en fonction de l’architecture.
Dans cette forme de réalisation, la puissance de compensation Pc fournie par la deuxième machine électrique M2 est ainsi couplée à la puissance fournie par l’arbre moteur 5 en entrée du système de transmission 6 pour compenser la puissance résiduelle Pq. La puissance de l’arbre moteur 5 et la puissance de compensation Pc sont ainsi transmises en entrée du système de transmission 6, dans cet exemple à l’engrenage planétaire 61, pour permettre à l’arbre de propulsion 3 de tourner à la vitesse de rotation de propulsion V3 déterminée par la vitesse de l’arbre moteur 5 et par le rapport de transmission K imposé par la première machine électrique M1, en compensant les pertes engendrées par le système de transmission 6. Il va de soi que la deuxième machine électrique M2 pourrait être reliée directement à l’arbre moteur 5. De manière avantageuse, la deuxième machine électrique M2 est asservie en puissance de manière à obtenir la vitesse de rotation de propulsion V3 qui est optimale.
Dans cet exemple, la puissance de compensation Pc est sensiblement égale, en valeurs absolues, à la puissance résiduelle Pq. Plus précisément, en valeurs absolues, le rapport entre la puissance de compensation Pc et la puissance résiduelle Pq est compris, de préférence, entre 0,9 et 1,1, de manière à permettre une compensation efficace.
La deuxième machine électrique M2 de l’ensemble propulsif 1 selon l’invention permet avantageusement de compenser la puissance induite sur l’arbre de propulsion 3 suite au réglage par la première machine électrique M1 du rapport de transmission K entre l’arbre de propulsion 3 et l’arbre moteur 5. La vitesse de rotation de chaque arbre 3, 5 peut ainsi être adaptée et réglée continuellement et de manière indépendante et précise au cours de toutes les phases de vol de l’aéronef, ce qui permet un fonctionnement optimal de l’ensemble propulsif 1.
Il est représenté sur la , un exemple dans lequel la première machine électrique M1 est reliée directement à l’engrenage de type couronne 63 du train épicycloïdal et la deuxième machine électrique M2 est reliée directement à l’arbre de propulsion 3. Il va de soi que la première machine électrique M1 et/ou la deuxième machine électrique M2 pourraient alternativement être reliées indirectement à des éléments distincts du système de transmission 6, par exemple via une pluralité d’engrenages, comme représenté sur la .
De plus, il est décrit un train épicycloïdal à simple denture et comprenant un unique engrenage planétaire, cependant, il va de soi que l’invention s’applique également à des trains épicycloïdaux à double denture et/ou comprenant deux engrenages de type planétaires, comme cela est connu de l’homme du métier.
Dans une forme de réalisation, la première machine électrique M1 et la deuxième machine électrique M2 sont reliées électriquement l’une à l’autre, de manière à échanger des flux de puissance électrique. A titre d’exemple, lorsque la première machine électrique M1 fonctionne dans un mode générateur et récupère du couple fourni par le système de transmission 6 lors de la modification du rapport de transmission K, celle-ci peut emmagasiner de l’énergie électrique et la transférer à la deuxième machine électrique M2 qui devrait fonctionner en mode moteur pour fournir du couple à l’arbre de propulsion 3.
Dans une forme de réalisation, l’ensemble propulsif 1 comprend un calculateur 9 relié à la fois à la première machine électrique M1 et à la deuxième machine électrique M2, comme représenté sur les figures 2 et 3.
Le calculateur 9 est configuré pour déterminer, pour chaque phase de vol de l’aéronef, le rapport de transmission K à appliquer au système de transmission 6 pour permettre à la fois une vitesse de rotation de propulsion V3 optimale de l’arbre de propulsion 3 et une vitesse de rotation moteur V5 optimale de l’arbre moteur 5. Le calculateur 9 est ainsi configuré pour déterminer la puissance de réglage Pr à appliquer par la première machine électrique M1 sur le système de transmission 6 pour atteindre le rapport de transmission K déterminé et pour en déduire la puissance résiduelle Pq alors appliquée sur l’arbre de propulsion 3. Autrement dit, le calculateur 9 est configuré pour déterminer la puissance résiduelle Pq fournie ou prélevée par la première machine électrique M1 sur l’arbre de propulsion 3, à partir de la puissance de réglage Pr fournie ou prélevée sur le système de transmission 6.
Le calculateur 9 est également configuré pour déterminer, à partir de la puissance résiduelle Pq déterminée, la puissance de compensation Pc à prélever ou à fournir, par la deuxième machine électrique M2, sur l’arbre de propulsion 3, pour compenser une telle puissance résiduelle Pq. Plus précisément, le calculateur 9 est configuré pour déterminer la puissance que doit fournir ou prélever la deuxième machine électrique M2 pour que la puissance de compensation Pc soit appliquée sur l’arbre de propulsion 3. De manière avantageuse, le calculateur 9 permet de commander la première machine électrique M1 pour obtenir que la turbomachine à gaz 4 fonctionne à un régime optimal tout en ayant une vitesse de rotation de propulsion V3 qui est optimale pour la phase de vol. Le calculateur 9 permet de commander la deuxième machine électrique M2 de manière à obtenir la vitesse de rotation de propulsion V3 qui est optimale malgré l’impact induit par la modification du rapport de transmission K.
Avantageusement, ledit au moins un acide dicarboxylique Y est en C6 à C18 et est choisi parmi l’acide adipique, l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque, l’acide brassylique, l’acide tétradécanedioïque, l’acide pentadécanedioïque, l’acide heXdécanedioïque, l’acide octadécanedioïque.
Avantageusement, ledit au moins un acide dicarboxylique Y est en C8 à C12 et est choisi parmi l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque.
Dans un mode de réalisation, le polyamide, en particulier semi-cristallin, imprégnant les fibres continues de la couche de renfort composite est un polyamide aliphatique, en particulier choisi parmi PA410, PA 56, PA59, PA510, PA512, PA513, PA 514, PA6, PA 66, PA 69, PA610, PA612, PA614, PA618, PA1010, PA1012, PApip10, PApip12, PA1014, PA1018, PA1210, PA1212, PA1214, PA1218, PA11, PA12, de préférence PA 6, PA66, PA410, PA510, PA 69, PA610, PA 512, PA612, PA 514, PA614, PA618, PA PA1010, PA1012, PA1014, PA1018, PA1214, PA1218, PA11 et PA12, de manière encore préférée PA 11 ou PA12, et leur mélange.
Avantageusement, le polyamide aliphatique, en particulier semi-cristallin est partiellement ou totalement bio ressourcé.
Dans une seconde variante, le polyamide, en particulier semi-cristallin est un polyamide semi-aromatique.
Par polyamide semi-aromatique, on entend ici un polyamide dérivé de monomères comprenant au moins un monomère à groupement aromatique et au moins un monomère aliphatique ou cycloaliphatique.
Des exemples de monomères appropriés contenant des groupes aromatiques sont l'acide téréphtalique (T) et ses dérivés, l'acide isophtalique (I) et ses dérivés, l'acide naphtalène dicarboxylique (N) et ses dérivés, les diamines aromatiques en C6 à C20, les arylamines telles que la p-xylylènediamine (PXD) et la m-xylylènediamine (MXD).
Avantageusement, les monomères appropriés contenant des groupes aromatiques sont l'acide téréphtalique (T), l'acide isophtalique (I), la p-xylylènediamine (PXD) et la m-xylylènediamine (MXD), la BAC.
Les polyamides semi-aromatiques peuvent être de type XY avec X diamine alkylaromatique (ou arylamine) et Y acide dicarboxylique choisi parmi les acides dicarboxyliques aliphatiques, linéaires ou ramifiés, ou X diamine aliphatique, linéaires ou ramifiés, et Y choisi parmi les acides dicarboxyliques aromatiques.