INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couronne 31 est ensuite positionnée (étape E4 ) sur la tour centrale 1 1 de l’embase 1 , autrement dit sur l’embase 1 , comme visible sur la . De cette manière le disque d’ancrage 311 de la couronne 31 repose sur les dispositifs de mise à niveau 7 préalablement positionnés sur l’embase 1. La position de la couronne 31 est ajustée grâce aux dispositifs de mise à niveau 7. La couronne 31 est positionnée de telle manière que chaque trou d’ancrage 3113 du disque d’ancrage 311 de la couronne 31 se trouve face à une gaine 14 prévue pour le placement des câbles de précontrainte 321 respectif.
Une fois la couronne 31 positionnée et sa position ajustée, une couche de mortier de calage 9 est injectée (étape E5 ) entre l’embase 1 en béton et la couronne 31 , c’est-à-dire entre l’extrémité supérieure 112 de la tour centrale 1 1 de l’embase 1 et le disque d’ancrage 311 de la couronne 31 . La couche de mortier de calage 9 telle qu’illustrée par la permet d’améliorer le positionnement de la couronne 31 sur l’embase 1. Le mortier de calage 9 ne rentre pas dans les gaines 14 prévues pour le placement des câbles de précontrainte 321 grâce à la présence du joint circulaire 8 autour de chacun de ces gaines 14.
Ensuite, les câbles, ou les tressages de câbles, de précontrainte 321 sont insérés (étape E6 ) dans chacune des gaines 14 prévues dans l’embase 1 , comme visible sur la . Puis la plaque d’ancrage 323 et la tête d’ancrage 322 de chaque moyen d’ancrage 32 sont positionnées sur les câbles de précontrainte 321 respectifs (étape E7) pour serrer les câbles de précontrainte 321 dans chaque trou d’ancrage 3113 et ainsi fixer la couronne 31 à l’embase 1, comme visible sur la .
Optionnellement, il est possible de ne pas positionner de plaque d’ancrage 323 afin de simplifier le procédé. La tête d’ancrage 322 repose alors directement sur le disque d’ancrage 311 pour fixer la couronne 31 à l’embase 1 .
Selon les modes de réalisation décrits, on prévoit de dimensionner les éléments inductifs Lp et Ls en fonction des caractéristiques du système électromécanique de sorte que le courant Im (dans la branche motionnelle) soit, autour de la fréquence de résonance mécanique du système, peu sensible aux variations de la fréquence du signal d’excitation et de l’impédance du système électromécanique. Plus précisément, on prévoit de dimensionner les éléments inductifs Lp et Ls de sorte que le courant Im varie de moins de +/- 25% dans une plage de +/- 1kHz autour de la fréquence de résonance pour des variations de +/- 5% de la fréquence de résonance et de +/- 50% de l'impédance.
En pratique, cela conduit à dimensionner l’inductance série Ls pour que sa valeur soit nettement supérieure (au moins dix fois supérieure) au rapport entre la résistance Rm et la pulsation de résonance mécanique ω0 du système (actionneurs + plaque).
Selon un mode de mise en œuvre d’un procédé de dimensionnement d’un circuit inductif passif 3, on prévoit, après avoir déterminé les valeurs des éléments C0, Rm, Cm et Lm du système électromagnétique, et la fréquence f0 ou pulsation ω0 de la résonance mécanique, de dimensionner les éléments Lp et Ls en exploitant les formules suivantes : [Math 1] (1) [Math 2] soit (2) [Math 3] par exemple et (3) [Math 4] (4) Les paramètres du système électromécanique peuvent être déterminés par des mesures de la réponse électrique des actionneurs, par exemple des mesures de tension et/ou de courant et/ou d’impédance.
A titre d’exemple, la capacité C0 est estimée par des mesure à basse fréquence en dehors de la ou des plages de résonance mécanique, et l’impédance Zm de la branche motionnelle est estimée à la fréquence de résonance mécanique du système. Les valeur Rm, Cm et Lm sont par exemple déduites d’une mesure de l’impédance Zm à l’aide d’un impédancemètre en utilisant des équations qui seront décrites ultérieurement. La fréquence de résonance mécanique f0 dépend de la géométrie de la plaque 10 et de la disposition des actionneurs piézoélectriques 14. Afin d’obtenir l’effet de vibration ultrasonore souhaité, le système électromécanique est adapté géométriquement pour une fréquence de résonance mécanique de préférence comprise entre 20 kHz et 200 kHz, plus préférentiellement comprise entre 65 et 90 kHz.
La représente un schéma électrique équivalent d’une interface haptique associée à un circuit inductif passif 3 selon un autre mode de réalisation.
Selon ce mode de réalisation, on utilise un transformateur pour amplifier, d'un facteur correspondant au rapport de transformation N, l'amplitude du signal de commande fourni par le circuit 2 pour commander (piloter) les céramiques piézoélectriques.
Par rapport au mode de réalisation de la , on introduit un transformateur inductif 4, de rapport de transformation N, dans le circuit de commande de l’actionneur piézoélectrique 14. Dans ce mode de réalisation, l’inductance parallèle Lp correspond alors à l’enroulement primaire du transformateur. L’enroulement secondaire du transformateur est en parallèle avec l’ensemble des actionneurs, c’est-à-dire relié, de préférence connecté, aux bornes 142 et 144.
Les relations (1) à (4) mentionnées ci-dessus restent valables pourvu de considérer les valeurs C0, Rm et Cm intervenant dans ces formules comme étant les valeurs ramenées au primaire du transformateur, soit respectivement N 2 C0, Rm/N 2 et N 2 Cm.
Dans la description qui suit, on prend pour exemple le cas de la mais tout ce qui est décrit de même que les formules se transposent au cas de la en appliquant les valeurs ramenées au primaire, l’impédance Zm de la branche motionnelle vue du primaire étant alors divisée par N 2 .
Que ce soit dans le cas de la ou dans celui de la , un signal alternatif carré de tension U 0 ayant, en régime harmonique une forme : [Math 5] (5) conduit à une tension Up aux bornes de la charge constituée du système électromagnétique (actionneurs piézoélectriques + plaque) ayant pour valeur absolue : [Math 6] (6) où Z représente l’impédance de la charge de partie imaginaire Im{Z} et de partie réelle Re{Z} et peut également s’écrire : [Math 7] (7) où Zm représente l’impédance de la branche motionnelle et peut s’écrire : [Math 8] (8) ou encore : [Math 9] (9) avec : [Math 10] (10)
En présence du transformateur 4, les relations (6) à (10) restent valables pourvu que, à l’instar des paramètres C0, R0 et Cm de la charge, la valeur de l’inductance Lm soit celle ramenée au primaire du transformateur, soit Lm/N 2 .
Selon un mode de mise en œuvre du procédé de dimensionnement du circuit inductif passif, on commence par déterminer les paramètres C0, Rm, Cm et Lm. Pour cela, on effectue des mesures de l’impédance Z de la charge, par exemple par un impédancemètre sur une bande de fréquences relativement large, par exemple comprise entre 10 kHz et 100 kHz, et on en extrait les paramètres C0, Rm, Lm et Cm par méthode inverse sur la base des équations (7) et (8). On détermine ensuite la fréquence de résonance mécanique ω0 à partir de l’équation (10).
Une fois ces déterminations effectuées, on dimensionne l’inductance série Ls à partir de l’équation (1) afin qu’à la résonance mécanique, l’effet de la charge sur le courant Im soit négligeable et obtenir ainsi un effet auto adaptatif.
Pour que le système électromécanique présente une réponse vibratoire variant peu ou qui soit quasi-constante autour de la fréquence de résonance mécanique, on dimensionne l’inductance Lp pour que la fréquence représentant, pour le système, le minimum de l’amplitude de vibration, corresponde à la fréquence de résonance mécanique f0. La relation entre cette pulsation ωa à l’amplitude minimum de vibration et la pulsation ω0 de résonance mécanique est donnée par l’équation suivante : [Math 11] (11)
Lorsque la pulsation ωa à l’amplitude minimum de vibration et la pulsation ω0 de résonance mécanique sont égales, on obtient l’équation (4).
La illustre la variation d’amplitude de vibration en fonction de la fréquence pour un système usuel et pour un système selon les modes de réalisation décrits.
De façon avantageuse, le deuxième bord B2 de chaque revêtement photovoltaïque 7 est incliné par rapport à l’axe central A, de telle sorte que l’extrémité inférieure dudit deuxième bord B2 est plus proche de l’axe central A que l’extrémité supérieure dudit deuxième bord B2.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, les deux revêtements photovoltaïques 7 de chaque sous-ensemble définissent, vue de dessus, une forme triangulaire, et par exemple une forme triangulaire équilatérale. En d’autres termes, une projection orthogonale de l’ensemble des points des deux revêtements photovoltaïques 7 appartenant à un même sous-ensemble sur un plan de référence perpendiculaire à l’axe central A définit une surface de forme triangulaire, et de préférence de forme triangulaire équilatérale.
- un rapport du premier bord B1 de chaque revêtement photovoltaïque 7 sur un côté C de la forme triangulaire équilatérale (définie par chaque élément de support 4 vue de dessus) est compris entre 1,7 et 2,2, avantageusement entre 1,8 et 2, encore avantageusement entre 1,90 et 1,95, et par exemple égal à environ 1,94 ou environ 1,92,
- un rapport du deuxième bord B2 de chaque revêtement photovoltaïque 7 sur un côté C de la forme triangulaire équilatérale précitée est compris entre 2,7 et 3, avantageusement entre 2,8 et 2,9, et par exemple d’environ 2,86,
- un rapport du troisième bord B3 de chaque revêtement photovoltaïque 7 sur un côté C de la forme triangulaire équilatérale précitée est compris entre 1,2 et 1,8, avantageusement entre 1,3 et 1,7, et encore avantageusement entre 1,4 et 1,6, et par exemple égal à environ 1,47 ou environ 1,58,
De façon avantageuse, chaque revêtement photovoltaïque 7 est inclinée, par rapport à un plan de référence respectif qui est parallèle à l’axe central A et qui passe par le troisième bord B3 dudit revêtement photovoltaïque 7, d’un angle d’inclinaison compris entre 5 et 10°, et par exemple d’environ 7°.
Comme montré sur la , le module photovoltaïque tridimensionnel 2 comporte en outre une coiffe de protection 14, également nommée coiffe d’encapsulation, qui recouvre et protège les revêtements photovoltaïques 7. La coiffe de protection 14 est réalisée en matériau transparent au rayonnement lumineux, et est par exemple formée par durcissement d’une résine transparente. La coiffe de protection 14 est plus particulièrement configurée pour combler un espace interne situé entre les revêtements photovoltaïques 7.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la coiffe de protection 14 comporte une face supérieure qui s’étend au-delà des sommets 5 des éléments de support 4, et qui s’étend perpendiculairement à l’axe central A. De façon avantageuse, la coiffe de protection 14 est configurée de telle sorte que le module photovoltaïque tridimensionnel 2 présente une forme générale de prisme dont chacune des bases présente une forme globalement hexagonale.
Le module photovoltaïque tridimensionnel 2 comporte également un revêtement de surface antireflet 15 disposé sur la face supérieure de la coiffe de protection 14. Néanmoins, si la coiffe de protection 14 est réalisée en un matériau ayant des propriétés antireflets, le module photovoltaïque tridimensionnel 2 pourrait être dépourvu du revêtement de surface antireflet 15.
Selon un mode de réalisation de l’invention non représenté sur les figures, le sommet 5 de chaque élément de support 4 pourrait être tronqué, et les deux revêtements photovoltaïques 7 appartenant à un même sous-ensemble pourrait faire saillie au-delà du sommet 5 de l’élément de support 4 respectif.
En l’occurrence, comme illustré sur la , le caniveau 2 peut comporter plusieurs sections longitudinales venant bout à bout avec un système d’emboitement mâle / femelle au niveau des extrémités longitudinales des sections du caniveau.
L’installation du caniveau est ainsi facilitée puisque les sections sont disposées les unes après les autres suivant une direction longitudinale commune X2 et sont reliées entre elles par des emboîtements spécifiques mâle / femelle.
L’étanchéité du conduit de guidage s’en trouve améliorée à l’interface entre les sections du caniveau.
Ces extrémités longitudinales des sections du caniveau peuvent éventuellement être collées entre elles pour améliorer la tenue mécanique / la stabilité du caniveau et l’étanchéité du canal de guidage 21.
Comme on le comprend de la , une section longitudinale de caniveau peut comporter une partie inférieure monobloc définissant le canal de guidage 21 entre les parois latérales 2a, 2b et des première et seconde pièces de tête respectivement placées au sommet des parois latérales 2a, 2b. Ces première et seconde pièces de tête sont chacune adaptées à la forme d’un des bords longitudinaux 101, 102 du dispositif 1.
Les têtes des parois latérales 2a, 2b sont ici formées par des pièces de tête longitudinales collées sur la partie inférieure monobloc du caniveau.
Cette partie inférieure monobloc peut être en béton alors que les pièces de tête formant le sommet des parois latérales 2a, 2b peuvent être en métal ou en matériau polymère.
Ceci est avantageux puisqu’un même type de partie inférieure monobloc peut être adaptée à plusieurs types de dispositifs de couverture, le choix des pièces de tête permettant une modularité.
Comme on le comprend des figures 1 à 6, le déflecteur 5 s’étend en longueur selon une direction longitudinale X5 du déflecteur 5 qui est parallèle à la direction longitudinale X1 du dispositif 1.
La longueur de déflecteur 5 est préférentiellement comprise entre 90% et 100% de la longueur de la fente 3, préférentiellement la longueur du déflecteur 5 est égale à la longueur de la fente 3.
De cette manière, la quasi-totalité de la fente 3 est protégée de remontées de déchets / salissures provenant du caniveau.
Avec une fente 3 et un déflecteur 5 qui s’étendent sur toute la longueur L1 du dispositif, on peut disposer une série de plusieurs dispositifs de couverture pour obtenir une continuité de collecte d’eau et de protection.
La forme de la fente permet de définir un plan d’écoulement P3 au travers de la fente 3.
Ce plan d’écoulement P3 contient : - d’une part un axe longitudinal de la fente X3 qui passe par des extrémités longitudinales de la fente 3 ; et - d’autre part par un axe longitudinal du premier passage X4 qui passe par les extrémités inférieure et supérieure 41, 42 du premier passage 4.
L’axe longitudinal de la fente X3 est préférentiellement parallèle à la direction longitudinale X1 du dispositif et est sécant avec l’axe longitudinal X4 du premier passage 4 en un point qui est situé dans la fente 3.
Préférentiellement, l’axe longitudinal de la fente X3 est perpendiculaire par rapport à l’axe longitudinal du premier passage X4.
(a) une étape de substitution dans laquelle :
(i) une valeur de la première variable associée à la donnée biologique est instanciée avec la valeur de ladite donnée biologique si elle existe dans les données du patient ; et
(ii) une valeur de la deuxième variable est instanciée par une borne associée à ladite donnée biologique si elle existe dans les données du patient;
(b) une étape de vérification de ladite condition si elle a été définie par ladite substitution ; et le cas échéant :
(ii) une étape d’exécution de ladite action en fonction d’un résultat de ladite vérification, l’exécution de l’action d’au moins une dite règle éditant ladite ordonnance numérique pour y insérer des éléments de recommandation.
Ainsi, et d’une façon générale, l’invention propose une solution pour éditer ou pour assister un utilisateur, typiquement un médecin, à éditer des ordonnances numériques d’examens biologiques.
Cette solution utilise des règles comportant des actions à exécuter en fonction du résultat d’une évaluation de la comparaison d’une valeur de donnée biologique d’un patient avec une borne.
Dans un mode particulier de réalisation, les bornes peuvent être de deux types, à savoir les bornes basses et les bornes hautes.
De façon très avantageuse, l’expression prédéterminée destinée à être interprétée comme une instruction de comparaison d’une valeur de donnée biologique avec au moins une borne peut être une expression unique qui ne dépend que du type de la borne.
De façon très avantageuse, dans un mode particulier de réalisation, cette expression est la même pour toutes les données biologiques.
Ces expressions peuvent ainsi être très courtes, par exemple tenir sur cinq caractères, par exemple sur trois caractères, par exemple sur un seul caractère.
Par exemple, l’expression « X- » peut être interprétée comme une instruction de comparaison de la valeur de la donnée biologique X avec la borne basse associée à cette donnée biologique dans les données du patient si elle existe.
De même, l’expression « X+ » peut être interprétée comme une instruction de comparaison de la valeur de la donnée biologique X avec la borne haute associée à cette donnée biologique dans les données du patient si elle existe.
De même, l’expression « X~ » peut être interprétée comme une instruction de comparaison de la valeur de la donnée biologique X avec la borne basse et avec la borne haute associées à cette donnée biologique dans les données du patient si elles existent.
On comprend que la personne qui édite la règle n’a pas besoin de connaître ni le nom, ni la valeur de ces bornes dans les données du patient.
On comprend que deux règles peuvent utiliser la même expression, par exemple « - », pour deux données biologiques différentes.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la pièce monobloc comprend une première portion d’extension radiale apte à coopérer avec le disque d’entrainement, la première portion d’extension radiale comprenant une première partie, une deuxième partie et une troisième partie, la deuxième partie reliant la première partie à la troisième partie, la deuxième partie s’étendant de telle manière à ce que la première partie et la troisième partie sont décalées axialement l’une par rapport à l’autre. La première partie est la plus radialement petite par rapport à la deuxième et à la troisième parties. La première partie peut être percée d’orifices de passages de vis. Les vis peuvent être des vis de fixation à un vilebrequin.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la pièce monobloc comprend une première portion tubulaire positionnée radialement à l’intérieur de la première portion d’extension radiale.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la première portion tubulaire s’étend le long de l’axe de rotation tandis que la première portion d’extension radiale s’étend radialement par rapport à ce même axe de rotation.
Dans un mode de réalisation, la deuxième partie s’étend obliquement entre la première partie et la troisième partie.
Dans un mode de réalisation, la deuxième partie s’étend entre la première partie et la troisième partie tout en formant une courbure.
Dans un mode de réalisation, la pièce monobloc comprend une deuxième portion d’extension radiale apte à coopérer avec le disque d’entrainement, la deuxième portion d’extension radiale étant sensiblement identique à la première portion d’extension radiale précédemment décrite. Une deuxième portion cylindrique peut être rapportée sur un diamètre intérieur de la deuxième portion d’extension radiale.
Dans un mode de réalisation, la pièce monobloc est montée fixée en rotation par rapport au plateau d’entrainement par l’intermédiaire de moyens de fixation, la deuxième partie étant localisée radialement en-dessous ou radialement au-dessus de l’emplacement des moyens de fixation.
Dans un mode de réalisaition, le plateau d’entrainement s’étend selon un premier diamètre exterieur D1 qui est mesuré le long du plateau d’entrainement et sur une partie du plateau d’entrainement localisée la plus éloignée par rapport à l’axe de rotation X. Selon ce même mode de réalisation, la pièce monobloc s’étend selon un deuxième diamètre D2 qui est mesuré le long de la pièce monobloc à un endroit le plus éloigné par rapport à l’axe de rotation X. Le plateau d’entrainement et la pièce monobloc peuvent être agencés l’un par rapport à l’autre de telle manière à ce que le premier diamètre D1 est supérieur, inférieur ou égal au deuxième diamètre D2.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’amortissement comporte une première garniture de friction et une deuxième garniture de friction montées fixées respectivement soit sur une première face du plateau de maintien et sur une première face du plateau d’entrainement, soit sur une première face du disque d’entrainement et sur une deuxième face opposée du disque d’entrainement.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’amortissement comporte également une rondelle d’étanchéité qui peut être montée fixée en rotation sur la pièce monobloc.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la rondelle d’étanchéité est montée sur une première face ou sur une deuxième face opposée de la pièce monobloc, la première face étant celle destinée à être positionnée en regard du disque d’entrainement.
Dans un mode de réalisation, une troisième garniture de friction est montée fixée sur la rondelle d’étanchéité de sorte à être positionnée en regard d’une quatrième garniture de friction montée fixée sur le disque d’entrainement. Dans un mode de réalisation de l’invention, le plateau d’entrainement forme une tôle emboutie.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la pièce monobloc est formée à partir d’une pièce en fonte.
Dans un mode de réalisation de l’invention, au moins une partie de la pièce monobloc est usinée, forgée ou frittée.
Ainsi, il est possible de configurer la pièce monobloc avec au moins une section d’épaisseur différente de celle du reste de cette même pièce monobloc.
Le matériau élastomérique M1 présente un module complexe de cisaillement dynamique G*_1 mesuré selon la norme ASTM D-5992-96, à une température de 60°C et à une fréquence de 10Hz sous une contrainte égale à 0,7 MPa tel que G*_1 ≤ 1,50 MPa, de préférence G*_1 ≤ 1,30 MPa, plus préférentiellement G*_1 ≤ 1,00 MPa et encore plus préférentiellement G*_1 ≤ 0,94 MPa. Ici, G*_1=0,90 MPa. Le matériau élastomérique M1 présente une température de transition vitreuse Tg_1 telle que Tg_1 ≤ -23°C, de préférence -35°C ≤ Tg_1 ≤ -25°C et plus préférentiellement -30°C ≤ Tg_1 ≤ -25°C et ici Tg_1= -27°C. Le matériau élastomérique M1 présente une perte dynamique tanDMAX23 mesurée selon la norme ASTM D-5992-96, à une température de 23°C et à une fréquence de 10Hz inférieure ou égale à 0,40 et ici égale à 0,38. Le matériau élastomérique M1 pourra être conçu à partir des matériaux élastomériques décrits notamment dans WO 2021/005295.
Le matériau élastomérique interne M2 présente un module complexe de cisaillement dynamique G*_2 mesuré selon la norme ASTM D-5992-96, à une température de 60°C et à une fréquence de 10Hz sous une contrainte égale à 0,7 MPa tel que G*_2 ≥ G*_1 et tel que G*_2 > 1,10, de préférence G*_2 ≥ 1,15. Ici, G*_2=1,15 MPa. Le matériau élastomérique interne M2 présente une température de transition vitreuse Tg_2 telle que -45°C ≤ Tg_2 ≤ -25°C, de préférence -40°C ≤ Tg_2 ≤ -30°C et ici Tg_2= -35°C. Le matériau élastomérique M2 pourra être conçu à partir des matériaux élastomériques décrits notamment dans WO2020/099789.
En référence aux figures 1, 2 et 3, la bande de roulement 14 comprend des premières et deuxièmes découpures principales latérales 22, 24. La bande de roulement 14 comprend également des premiers et deuxièmes ensembles 32, 34 de plusieurs pains 36, 38. La portion axialement centrale P0 comprend des incisions 40 ménagées dans la portion axialement centrale et ici dans des pains 36, 38 de la partie de chaque premier et deuxième ensemble 32, 34 s’étendant dans la portion axialement centrale P0. La portion axialement centrale P0 comprend également des incisions 42 séparant chaque pain 36, 38 du ou des pains adjacents du même ensemble 32, 34. La bande de roulement 14, ici chaque première et deuxième portions axialement latérale P1, P2 et plus précisément la partie de chaque premier et deuxième ensemble 32, 34 s’étendant dans chaque première et deuxième portions axialement latérale P1, P2 comprend également des incisions 44.