INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À l'inverse, dans la deuxième configuration, telle qu’illustrée dans les vues de droite de la ou les vues de la , le moteur 2 et le support 3 sont, en fonction du mouvement de rotation du rotor 7, montés mobiles axialement l’un par rapport à l'autre suivant une direction parallèle à l'arbre 4 pour faire varier la position de l'extrémité porte-outil 5 de l'arbre 4 par rapport au support 3. Chaque position relative axiale entre l'extrémité porte-outil 5 de l'arbre 4 et le support 3 est une position stable. Ainsi, dans cette deuxième configuration, le moteur 2 et le support 3 sont, en fonction du mouvement de rotation du rotor 7, montés par emboîtement coulissant mobiles axialement l'un par rapport à l'autre suivant une direction parallèle à l'arbre 4 dans le sens d'une augmentation ou d'une réduction de la zone 22 d’emboîture pour faire varier la position de l'extrémité porte-outil 5 de l'arbre 4 par rapport au support 3. Cette variation de position relative axiale entre l'extrémité porte-outil 5 de l’arbre 4 et le support 3 permet de faire varier, dans le cas d'une application conforme au robot de tonte de la , la hauteur de coupe ou, dans le cas de la machine-outil de la , la position de la coupe.
Pour permettre le passage d'une configuration à une autre, le groupe 1 moteur comprend un dispositif 10 d'activation, plus particulièrement visible aux figures 2 à 4. Ce dispositif 10 d’activation comprend au moins une première pièce 12 taraudée logée au moins partiellement à l'intérieur du support 3 avec le taraudage 121 de cette première pièce 12 en prise de manière permanente avec le filetage 11 de l'arbre. 4.
Ce dispositif 10 d'activation comprend une deuxième pièce 13 solidaire en rotation de l'arbre 4 et montée mobile axialement sur l’arbre 4 entre une position écartée et une position rapprochée de la première pièce 12 dans laquelle le mouvement de rotation de la deuxième pièce 13 est apte à être transmis à la première pièce 12 par contact desdites première et deuxième pièces 12 et 13 entre elles.
Le dispositif 10 d'activation comprend encore un actionneur 14 à deux positions correspondant l'une, dite première position, à la première configuration du groupe 1 moteur, l'autre, dite deuxième position, à la deuxième configuration du groupe 1 moteur. Cet actionneur 14 est, dans sa deuxième position correspondant à la deuxième configuration, actif, à la fois sur les première et deuxième pièces 12 et 13, pour assurer en parallèle, l'immobilisation en rotation de la première pièce 12 et, le maintien de la deuxième pièce 13 en position écartée de la première pièce 12.
L'actionneur est formé par la partie mobile d'un système 21 électromagnétique. Ce système 21 électromagnétique est ici un solénoïde avec un bobinage autour d'un noyau en matériau ferromagnétique. Ce noyau, qui constitue la partie mobile du système 21 électromagnétique, se présente ici sous forme d'une tige chargée par un ressort qui forme un élément 17 de rappel de l'actionneur 14. Le noyau, qui forme l'actionneur 14, est monté mobile à coulissement à l'intérieur de la bobine lorsque la bobine est alimentée en courant électrique à l'encontre de l'action de l'élément 17 de rappel. L'actionneur 14 est donc apte à occuper deux positions distinctes en fonction de l'état alimenté ou non en électricité du système 21 électromagnétique.
La première position de l'actionneur 14, occupée par l'actionneur 14 à l'état non alimenté en électricité du système 21 électromagnétique, est représentée dans les vues de gauche de la et correspond à la première configuration du groupe moteur.
La deuxième position de l'actionneur 14, occupée par l'actionneur 14 à l'état alimenté en électricité du système 21 électromagnétique est représentée dans les vues de droite de la figure de 2 ou à la et correspond à la deuxième configuration du groupe 1 moteur.
Dans la forme de réalisation dans laquelle le système de conditionnement SC comprend un premier module de chauffage 31 monté dans le référentiel aéronef REF-A et un deuxième module de chauffage 32 monté dans le référentiel turbomachine REF-M, la base de données BdD est configurée pour associer à chaque couple de modules de chauffage (31, 32) un ou plusieurs couples de quantités de chaleur (ThA, ThM) et pour chaque couple de quantités de chaleur (ThA, ThM), un ou plusieurs couples de modules de chauffage (31, 32) à monter respectivement dans le référentiel aéronef REF-A et dans le référentiel turbomachine REF-M pour permettre une combustion optimale du flux de carburant Q dans la turbomachine M.
Comme décrit précédemment, le système de détermination SD comprend également un calculateur 9. Le calculateur 9 est configuré pour déterminer le module de chauffage 3 à monter dans le système de conditionnement SC à partir des conditions d’entrée C1 du flux de carburant Q. Pour cela, le calculateur 9 est configuré pour déterminer une plage de deuxièmes enthalpies spécifiques [HC2a-HC2b] nécessaire au point de sortie P2 pour assurer un réchauffage optimal du flux de carburant Q dans le système de conditionnement SC.
Plus précisément, le calculateur 9 est configuré pour : déterminer une première borne de deuxième enthalpie spécifique HC2a à partir de la première enthalpie spécifique HC1 prédéterminée au point d’entrée P1 et de la formule γmin=min[(HC2a-HC1)/10 6 ] dans laquelle γmin est un critère de transfert égal à 2,035, déterminer une deuxième borne de deuxième enthalpie spécifique HC2b à partir de la première enthalpie spécifique HC1 prédéterminée au point d’entrée P1 et de la formule γmax=max[(HC2b-HC1)/10 6 ] dans laquelle γmax est un critère de transfert égal à 6,712, et déterminer une plage globale HC2-G de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 entre la première borne de deuxième enthalpie spécifique HC2a et la deuxième borne de deuxième enthalpie spécifique HC2b déterminées.
En particulier, dans le critère de transfert γmin=min[(HC2a-HC1)/10 6 ], le minimum γmin est recherché pour toutes les valeurs de premières enthalpies spécifiques HC1 dans l’intervalle de premières enthalpies spécifiques HC1 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef et pour toutes les valeurs de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 dans l’intervalle de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef. De manière analogue, dans le critère de transfert γmax=max[(HC2b-HC1)/10 6 ], le maximum γmax est recherché pour toutes les valeurs de premières enthalpies spécifiques HC1 dans l’intervalle de premières enthalpies spécifiques HC1 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef et pour toutes les valeurs de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 dans l’intervalle de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 valable pour toutes les phases de vol de l’aéronef.
Dans une première forme de réalisation alternative, le calculateur 9 est configuré pour déterminer les bornes HC2a, HC2b de deuxième enthalpie spécifique HC2 à partir des formules précédentes, dans lesquels le critère de transfert γmin est égal à 2,035 et le critère de transfert γmax est égal à 4,507.
Dans une deuxième forme de réalisation alternative, le calculateur 9 est configuré pour déterminer les bornes HC2a, HC2b de deuxième enthalpie spécifique HC2 à partir des formules précédentes, dans lesquels le critère de transfert γmin est égal à 4,034 et le critère de transfert γmax est égal à 6,712.
Le calculateur 9 est également configuré pour déterminer, parmi la pluralité de plages élémentaires HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 de la base de données BdD, la plage élémentaire HC2-X qui est entièrement incluse dans la plage globale HC2-G déterminée, comme cela est représenté sur la . Dans cet exemple, seule la deuxième enthalpie spécifique HC2-2 est concernée. Il va de soi que le calculateur 9 pourrait alternativement déterminer une pluralité de plages élémentaires HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 selon la plage globale HC2-G de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 déterminée.
Selon un aspect de l’invention, le calculateur 9 est configuré pour déterminer, à partir de la base de données BdD : le (ou les) quantité(s) de chaleur Th correspondant à la plage élémentaire HC2-X déterminée, le (ou les) module(s) de chauffage 3 à monter dans le circuit de carburant 1, et lorsque le module de chauffage 3 est un échangeur de chaleur, la (ou les) source(s) de chaleur SA, SM à utiliser dans le module de chauffage 3.
Le système de détermination SD selon l’invention permet avantageusement de déterminer le module de chauffage 3 à utiliser dans le système de conditionnement SC de manière à permettre un chauffage optimal du flux de carburant Q pour une injection dans la chambre de combustion de la turbomachine M tout en optimisant la masse et l’encombrement du système de conditionnement SC.
Il va dorénavant être décrit un procédé de détermination d’une quantité de chaleur Th à fournir dans un module de chauffage 3 d’un système de conditionnement SC de carburant d’un aéronef A, en référence à la , selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
Dans cet exemple, dans une étape préliminaire E0, les conditions d’entrée C1 au point d’entrée P1 du circuit de carburant 1 sont prédéterminées et connues. En particulier, la première enthalpie spécifique HC1 au point d’entrée P1 est connue pour les différentes phases de vol de l’aéronef. Le point d’entrée P1 et le point de sortie P2 sont déterminés de façon à ce que le fluide soit monophasique dans l’ensemble du circuit de carburant Q compris entre le point d’entrée P1 et le point de sortie P2.
Le procédé comprend une première étape E1 de détermination, par le calculateur 9, d’une plage globale HC2-G de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 définie entre une première borne de deuxième enthalpie spécifique HC2a et une deuxième borne de deuxième enthalpie spécifique HC2b. Pour cela, le calculateur 9 détermine, dans cette étape E1, la première borne de deuxième enthalpie spécifique HC2a à partir de la première enthalpie spécifique HC1 prédéterminée au point d’entrée P1 et de la formule γmin=min[(HC2a-HC1)/10 6 ] dans laquelle γmin est un critère de transfert égal à 2,035. Dans cette étape E1, le calculateur 9 détermine également la deuxième borne de deuxième enthalpie spécifique HC2b à partir de la première enthalpie spécifique HC1 prédéterminée au point d’entrée P1 et de la formule γmax=max[(HC2b-HC1)/10 6 ] dans laquelle γmax est un critère de transfert égal à 6,712.
Dans un premier mode de mise œuvre alternatif, dans cette étape E1, le calculateur 9 détermine la première borne de deuxième enthalpie spécifique HC2a et la deuxième borne de deuxième enthalpie spécifique HC2b, telles que les critères de transfert γmin et γmax soient respectivement égaux à 2,035 et 4,507.
Dans un deuxième mode de mise œuvre alternatif, dans cette étape E1, le calculateur 9 détermine la première borne de deuxième enthalpie spécifique HC2a et la deuxième borne de deuxième enthalpie spécifique HC2b, telles que les critères de transfert γmin et γmax soient respectivement égaux à 4,034 et 6,712.
Dans une deuxième étape E2, la calculateur 9 compare la plage globale HC2-G de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 avec une pluralité de plages élémentaires HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 recensées dans la base de données BdD. Plus précisément, dans cette étape E2, le calculateur 9 détermine quelle plage élémentaire HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 est entièrement incluse dans la plage globale HC2-G de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2, de manière à s’assurer du fonctionnement du système de conditionnement SC dans toutes les phases de vol de l’aéronef A. Il va de soi que le calculateur 9 pourrait alternativement, dans cette étape E2, déterminer plusieurs plages élémentaires HC2-1, HC2-2, …, HC2-X entièrement incluses dans la plage globale HC2-G.
Le procédé comprend ensuite une étape de détermination E3, par le calculateur 9, dans la base de données BdD, d’une quantité de chaleur Th à apporter dans le module de chauffage 3 à partir de la plage élémentaire HC2-1, HC2-2, …, HC2-X de deuxièmes enthalpies spécifiques HC2 déterminée. Il va de soi que le calculateur 9 pourrait associer, dans la base de données BdD, une pluralité de quantités de chaleur Th à la plage élémentaire HC2-1, HC2-2, …, HC2-X déterminée.
Par ailleurs, les moyens de préfiltration comportent avantageusement au moins un filtre mécanique du type filtre à membranes.
De manière avantageuse, la pompe de transfert est une pompe multicellulaire.
Par ailleurs, la pompe de retour est une pompe de relevage immergée dans le réservoir de récupération et équipée d'un flotteur de niveau.
La pompe de dosage est de préférence du type pompe doseuse électromagnétique à membrane.
Selon un mode de réalisation avantageux, le dispositif de recyclage comporte des équipements complémentaires choisis parmi le groupe comprenant des débitmètres, des ballons d'expansion, des bacs de rétention, des sondes de niveau, des électrovannes, des clapets anti-retour, des programmateurs pour électrovannes, et des compteurs d'eau.
Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif de recyclage comprend des moyens de commande permettant de piloter différents équipements en fonction des informations transmises par d'autres équipements.
Les moyens de commande comprennent avantageusement au moins une carte électronique de commande associée à des sectionneurs principal et secondaires.
Brève description des figures D’autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux de la description qui va suivre d’un mode d’exécution de l’invention en référence à la figure annexée sur laquelle :
est une vue schématique d'un dispositif de recyclage d'eau de rinçage selon l'invention.
Sur la , on a représenté, conformément à l'invention, un dispositif de recyclage 1 de l'eau potable prévue pour être utilisée pour le rinçage de contenants 2 dans une machine de rinçage 3 comprenant au moins : - un réservoir principal 4 contenant de l'eau destinée au rinçage des contenants 2, - un premier circuit hydraulique 5, délimité par un trait discontinu sur la , reliant le réservoir principal 4 à la machine de rinçage 3 et comprenant une pompe de transfert 6 permettant de faire circuler l’eau contenue dans ledit réservoir principal 4 vers ladite machine de rinçage 3 au travers de moyens de filtration et de désinfection 7, - un réservoir de récupération 8 récupérant l'eau issue du rinçage des contenants 2 provenant de la machine de rinçage 3, - un deuxième circuit hydraulique 9, délimité par un trait mixte sur la , reliant le réservoir de récupération 8 et le réservoir principal 4 et comprenant une pompe de retour 10 permettant de faire circuler l’eau contenue dans ledit réservoir de récupération 8 vers ledit réservoir principal 4 au travers de moyens de préfiltration 11, et - un troisième circuit hydraulique 12, délimité par un trait pointillé sur la , reliant un réservoir de stockage 13 d'un liquide de désinfection, avantageusement du chlore, et le réservoir principal 4 et comprenant une pompe de dosage 14 permettant d'injecter une quantité déterminée de liquide de désinfection dans ledit réservoir principal 4.
Selon un mode de réalisation avantageux, les moyens de filtration et de désinfection 7 comportent selon le sens de circulation de l'eau : - un premier filtre 15 mécanique, - une lampe émettrice de rayonnement UV-C 16, - un deuxième filtre 17 mécanique, et - un troisième filtre 18 mécanique.
De manière classique, on désigne ici par "rayonnement UV-C" un rayonnement ultraviolet de courte longueur d’onde, c'est-à-dire comprise entre 100 et 280 nm.
Les premier, deuxième et troisième filtres 15, 17, 18 mécaniques sont avantageusement du type filtre à membranes. Les filtres à membranes sont faciles à mettre en œuvre, très fiables et permettent de retenir toutes les particules de dimensions supérieures à quelques micromètres et donc de traiter des eaux très polluées pour produire une eau très pure, sans goût désagréable ni mauvaises odeurs, et de qualité constante, quelles que soient les variations de qualité de l'eau à traiter.
La lampe émettrice de rayonnement UV-C 16 est intéressante car le rayonnement UV-C est, de manière connue, utilisé pour ses vertus désinfectantes de l'air et de l'eau en inactivant les virus et les micro-organismes tels que les bactéries, les moisissures, les spores, les champignons ou encore les levures.
A l'instar des premier, deuxième et troisième filtres 15, 17, 18, les moyens de préfiltration 11 comportent au moins un filtre mécanique avantageusement du type filtre à membranes.
Selon un mode de réalisation avantageux, la pompe de transfert 6 est une pompe multicellulaire se composant de plusieurs turbines montées les unes après les autres. Dans ce type de pompe, le passage de l'eau de manière successive dans chacune des turbines a pour effet d'augmenter le débit et la pression de l'eau. Cela se traduit concrètement par une meilleure hauteur de refoulement et un meilleur rendement hydraulique.
Selon cette configuration, l’arbre de la turbine libre entraîne avantageusement en rotation la deuxième machine électrique, fonctionnant en génératrice électrique, de telle sorte que l'énergie cinétique destinée à être transformée en énergie électrique est avantageusement prélevée sur l’arbre de la turbine libre (entrainant lui-même le rotor principal), et non sur le générateur de gaz. Cela permet de fournir de l'électricité à la première machine électrique pour l’assister, et ainsi permettre une redondance, tout en limitant l’impact sur le rendement du moteur. Il en résulte que le turbomoteur selon l'invention permet avantageusement de fournir de l'électricité sans trop pénaliser son rendement.
Dans certains modes de réalisation, la deuxième machine électrique fonctionnant dans le mode générateur est configurée pour transmettre également le courant électrique généré vers la première machine électrique de celui du premier ou du deuxième moteur entrainant seul le rotor principal.
Ainsi, le courant électrique généré par la deuxième machine électrique peut également, en remplacement ou en complément, être transmis vers la première machine électrique du moteur entrainant seul le rotor principal, pour assister cette dernière.
Dans certains modes de réalisation, la première machine électrique est couplée au générateur de gaz uniquement, par l’intermédiaire d’une section à casser.
Dans certains modes de réalisation, l’ensemble comprend une unité de contrôle configurée pour piloter les première et deuxième machine électriques en sélectionnant le mode moteur pour entrainer le générateur de gaz et/ou le rotor principal, ou le mode générateur pour transférer le courant électrique généré par l’une de la première ou de la deuxième machine électrique vers l’autre de la première ou de la deuxième machine électrique.
Dans certains modes de réalisation, l’unité de contrôle est configurée pour, après détection d’une perte de puissance de l’un du premier ou du deuxième moteur entrainant seul le rotor principal, piloter la première et la deuxième machine électrique de l’autre du premier ou du deuxième moteur fonctionnant dans un mode veille, pour qu’elles fonctionnent dans le mode moteur, la deuxième machine électrique tournant dans le premier sens de rotation, de manière à entrainer en rotation le générateur de gaz dudit premier ou du deuxième moteur fonctionnant dans le mode veille.
L’unité de contrôle permet ainsi d’assurer une redondance en adaptant le pilotage des différentes machines électriques selon les conditions de vol. Par exemple, lorsqu’une réactivation rapide est nécessaire suite à une perte de puissance d’un des deux moteurs, l’unité de contrôle pilote la première et la deuxième machine électrique de l’autre des deux moteurs pour qu’elles fonctionnent toutes les deux en mode moteur, afin d’accélérer la réactivation du générateur de gaz qui était en mode veille.
La représente le schéma fonctionnel de l’ensemble propulsif de la selon un premier mode de fonctionnement,
La représente le schéma fonctionnel de l’ensemble propulsif de la selon un deuxième mode de fonctionnement.
Une architecture d’un ensemble propulsif 100 selon un mode de réalisation de l’invention va être décrite dans la suite de la description, en référence aux figures 1 à 4.
On notera de manière générale que, par souci de clarté, les figures représentent schématiquement et de manière fonctionnelle et simplifiée une architecture du dispositif, sans représenter tous les détails des éléments constituant les turbomachines et les différents organes de transmission de puissance. En particulier, les pignons permettant l’entrainement des arbres 13, 14 par les machines électriques, et inversement le cas échéant, et les éventuels rapports de vitesse, ne sont pas représentés.
Le dispositif de lecture 10 peut être utilisé en mode ponctuel dans lequel chaque acquisition d’image est suivie par une analyse de l’image afin de déterminer le résultat de chaque test visible sur l’image ou en mode dépistage dans lequel une pluralité d’images sont acquises (d’un même test ou de tests différents réalisés par des dispositifs de test), l’ensemble des images étant envoyé en lot pour être analysés postérieurement à l’utilisation du dispositif de lecture 10.
Ainsi, avantageusement, le dispositif de lecture 10 selon l’invention permet la lecture d’un dispositif de test 1 en évitant toute contamination croisée entre l’utilisateur et le dispositif de test 1 ou entre plusieurs dispositifs de test 1 en cas d’utilisation successive avec une pluralité de dispositifs de test 1.
Le dispositif de lecture 10 peut être mis en œuvre dans un système d’analyse 40, visible sur la et configuré pour analyser l’image du dispositif de test 1. Cette analyse peut être réalisée conformément à un procédé de traitement représenté sur la .
Le procédé de traitement prévoit de déposer, sur la surface support S, le dispositif de test 1 et de positionner le bord de champ de lecture 21 sur la surface support S de manière à ce que la paroi 11 du dispositif de lecture 10 recouvre le dispositif de test. Le déclencheur 30 est actionné pour activer le dispositif d’acquisition d’image 26 de manière à acquérir au moins une image du dispositif de test 1 éclairé par la source lumineuse 25.
Le procédé de traitement prévoit ensuite de déterminer un ou plusieurs paramètres de qualité de l’image reçue. Lorsque le ou les paramètres de qualité respectent une condition d’exploitabilité prédéterminée, l’état de la zone de résultat 3 du dispositif de test 1 peut être déterminé. A défaut, une nouvelle image du dispositif de test 1 peut être acquise.
Pour ce faire, le système d’analyse 40 comprend en outre un système d’exploitation configuré pour évaluer si l’état de la zone de résultat 3 peut être déterminé. En d’autres termes, le système d’exploitation est configuré pour évaluer si l’au moins une image acquise est exploitable, utilisable ou possède une qualité suffisante dans le but de déterminer un résultat d’un test biologique rapide effectué avec le dispositif de test 1 dont l’image est acquise.
Le système d’exploitation reçoit tout d’abord l’image du dispositif de test 1 acquise par le dispositif de lecture 10 décrit ci-dessus.
Ensuite, un ou plusieurs paramètres de qualité peuvent être déterminés à partir de l’image reçue. Si plusieurs images sont reçues, le ou les paramètres de qualité sont déterminés pour chacune des images. Les paramètres de qualité sont par exemple la netteté de l’image, la présence de la zone de résultat, la présence d’un identifiant, …