INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(1) Rhéocrysta C-2SN comprend 2% de Cellulose Microcristalline ; l’OF comprend donc 0,6% en poids de cellulose microcristalline par rapport au poids de l’OF
Protocole de préparation : - Mélanger les matières premières A dans un récipient sous agitation à température ambiante (= mélange 1).
- En parallèle, mélanger les matières premières D dans un récipient sous agitation à température ambiante (= mélange 3).
- Ajouter le mélange 3 au mélange 2 (dans un rapport pondéral 12,2% IF/ 87,8% OF) sous agitation à température ambiante jusqu’à homogénéisation.
Les émulsions formées sont ensuite conditionnées dans un flacon de 100 ml doté d’une pompe de distribution de type spray.
A partir du tableau ci-dessous, on cherche à obtenir une composition dotée d’un nombre de points total le plus élevé possible. Une note de 0 à un paramètre est éliminatoire.
CRITÈRES DE NOTATION 0 1 2 Stabilité ( 2 ) Déphasage OF et IF totalement séparée Crémage IF remontent mais pas de coalescence Absence de déphasage et de crémage Sprayabilité ( 3 ) Mauvaise sprayabilité et/ou délivrance. Sprayabilité moyenne et/ou délivrance inhomogène. Bonne sprayabilité avec délivrance homogène,
(2) La stabilité est évaluée par centrifugation ; 80 ml de la composition à tester est placée dans une centrifugeuse de marque SIGMA pendant 12 minutes à 3500 tours / minute (rayon environ 13 cm).
(3) Une bonne sprayabilité est caractérisée par une délivrance sous forme d'un nuage, et donc l’absence de jet.
Essais A B C D E Inv. Comp. Comp. Inv. Inv. Stabilité 1 0 1 2 2 Sprayabilité 2 NA ( 5 ) 0 2 2 Viscosité à haut cisaillement ( 4 ) 135 NA ( 5 ) NA ( 5 ) 70 73 Seuil d’écoulement ( 4 ) 4,59 NA ( 5 ) NA ( 5 ) 3,78 2,86
(4) La viscosité et le seuil d’écoulement sont mesurés par la méthode décrite précédemment.
Bien entendu, le fait que les tests fonctionnent bien pour un signal de lumière à 850nm, implique que cela fonctionne encore mieux pour tout signal dont la longueur d’onde est supérieure à 850nm car on s’approche encore plus du signal où on est monomode à 1300nm dans une fibre du type SMF28.
On notera que si on utilise des fibres optiques (par exemple, HI1060, SM980) ayant des longueurs d’ondes de coupure plus basses que celles (par exemple SMF28) utilisées pour faire les tests, on ne peut qu’améliorer encore davantage les résultats.
La illustre très schématiquement un combineur spectral monomode, selon un mode de réalisation préféré de l’invention.
Selon cet exemple, le combineur spectral monomode 1 comporte N fibres optiques d’entrées 3 adaptées pour s’interfacer avec N fibres optiques amont 9 destinées à injecter N signaux lumineux monomodes de longueurs d’onde λ 1 à λ N . Les N fibres optiques d’entrées 3 sont reliées via une fibre optique de liaison à l’unique fibre optique de sortie 5. Toute fibre optique d’entrée 3 ayant une longueur d’onde de coupure supérieure à la longueur d’onde du signal lumineux monomode injecté par une fibre optique amont 9 correspondant est adaptée pour être connectée de manière alignée avec cette fibre optique amont 9. De cette manière, on récupère à l’unique sortie 5 du combineur spectral monomode 1, un signal lumineux monomode ayant la même longueur d’onde λ i que celui injecté dans le combineur spectral 1.
La illustre très schématiquement un exemple particulier du combineur spectral monomode de la comportant trois fibres optiques d’entrées.
Selon cet exemple, les première 31, deuxième 32 et troisième 33 fibres optiques d’entrées ainsi que la fibre optique de liaison 7 et l’unique fibre optique de sortie 5 sont toutes du type SMF28.
Les première 31, deuxième 32 et troisième 33 fibres optiques d’entrées sont destinées à être connectées à des première 91, deuxième 92 et troisième 93 fibres optiques amont issues des première 151, deuxième 152 et troisième 153 sources de signaux lumineux de longueurs d’ondes 850nm, 1310nm et 1550nm respectivement.
Chaque fibre optique d’entrée est du type SMF28 associée à l’intervalle [1260 – 1625nm]. Par conséquent, elle est censée de n’être monomode que pour les longueurs d’ondes 1310nm et 1550nm des deuxième 152 et troisième 153 sources. Toutefois, en réalisant une connexion alignée entre l’axe optique de la première fibre optique d’entrée 31 et l’axe optique de la première fibre optique amont 91, le signal optique à 850nm peut être guidé de manière quasi-monomode dans la première fibre optique d’entrée, la fibre de liaison et l’unique fibre de sortie.
Ainsi, en activant la première source 151 et en connectant à l’unique fibre optique de sortie 5 une fibre optique aval 111 monomode à 850nm on peut récupérer à la sortie un signal optique monomode ayant une longueur d’onde de 850nm. De même, en activant la deuxième source 152 et en connectant à l’unique fibre optique de sortie 5 une fibre optique aval 112 monomode à 1310nm on peut récupérer à la sortie un signal optique monomode de longueur d’onde de 1310nm, et ainsi de suite.
En outre, on peut activer plusieurs sources simultanément. Par exemple, en activant les première 151 et deuxième 152 sources, des signaux lumineux monomodes de longueurs d’ondes 850nm et 1310nm sont transportés par les première 31 et deuxième 32 fibres optiques d’entrées pour être combinés par multiplexage au sein de la fibre optique de liaison 7 permettant de récupérer à l’unique sortie 5 un signal lumineux multimode.
Le combineur spectral monomode 1 de la présente invention est ainsi un composant de multiplexage spectral ayant la particularité d’être monomode (ou éventuellement, multimode) sur l’ensemble des gammes de travail en longueur d’onde. C’est une interface unique pour connecter n’importe quel type de fibre optique sans avoir à se soucier de la compatibilité des longueurs d’onde avec la fibre optique utilisée.
La illustre très schématiquement un capteur à fibre optique, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le capteur 21 à fibre optique comporte un combineur spectral monomode 1 comportant une pluralité de fibres optiques d’entrées 3 et une unique fibre optique de sortie 5, selon les modes de réalisations des Figs. 1, 3 et 4.
Le capteur 21 à fibre optique est ainsi configuré pour exploiter différentes gammes spectrales afin de réaliser différentes mesures physiques. Les deux principales se situent autour de 850nm et 1550nm. Ainsi, on peut librement utiliser n’importe quelle fibre optique de mesure sans se soucier de l’interface.
Procédé de traitement de données biométriques, système et programme d’ordinateur associés. L’invention concerne un procédé de traitement de données biométriques, pour la comparaison entre une donnée biométrique d’épreuve et au moins une donnée biométrique de référence.
sont des organigrammes représentant des sous-étapes du procédé de détermination des groupements d’invariances, selon des modes de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique de la position géographique du système de détermination de pôle céleste dans un repère (E,N,Z), selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un organigramme représentant des sous-étapes de la détermination de coordonnées de longitude du système de détermination de pôle céleste, selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un schéma représentant un système de détermination de pôle céleste, selon des modes de réalisation de l’invention.
La illustre les résultats d’étapes de binarisation et d’intersection des différences de degrés de polarisation linéaire, selon des exemples de réalisation de l’invention.
La est un graphique illustrant les résultats des valeurs de direction du pôle géographique et des valeurs de latitude déterminées par le procédé de détermination des invariances temporelles du degré de polarisation linéaire de la lumière provenant d’un astre dans le ciel, selon des modes de réalisation de l’invention.
Description détaillée La représente un système de détermination d’informations de positionnement et de navigation 1, selon des modes de réalisation de l’invention.
Le système de détermination d’informations de positionnement et de navigation 1 comprend un dispositif 10 de détermination des invariances temporelles du degré de polarisation linéaire de la lumière provenant d’un astre dans le ciel, encore appelé ci-après dispositif de détermination de pôle céleste, selon certains modes de réalisation de l’invention.
Tel qu’utilisé ici, le terme « lumière » fait référence à une ou plusieurs ondes optiques, par exemple et de manière non limitative, dans les domaines ultraviolets, visibles et/ou infrarouges. De telles ondes optiques peuvent par exemple être associées à une bande spectrale (ou multi-spectrale) prédéfinie par le système 1.
Le dispositif 10 de détermination de pôle céleste est configuré pour déterminer les coordonnées d’un pôle céleste par rapport au système 1, à la surface d’une planète telle que la Terre. Le système de détermination d’information de positionnement et de navigation 1 comprend en outre une unité de détermination d’informations de positionnement et de navigation 20 configurée pour déterminer la coordonnée de la latitude du système 1 et la direction du pôle géographique, à partir de la détermination des coordonnées du pôle céleste. Le système de détermination d’informations de positionnement et de navigation 1 peut alors utiliser la coordonnée de la latitude du système 1 et la direction du pôle géographique pour le géopositionnement et/ou la navigation du système 1.
Telle qu’utilisée ici, l’expression « pôle céleste » fait référence à un point virtuel sur la voûte céleste d’une planète, telle que la Terre, correspondant à l’intersection entre l’axe de rotation de la planète et sa sphère céleste associée. Un pôle céleste correspond ainsi à une projection sur la sphère céleste d’un pôle géographique (également appelé ‘vrai pôle’ en opposition au pôle magnétique). En d’autres termes, un pôle céleste fait référence à un point virtuel sur la voûte céleste autour duquel les étoiles tournent du point de vue d’un observateur à la surface de la Terre par exemple, en raison de la rotation de la Terre sur son axe.
La figure 2(a) représente schématiquement la Terre, sous la forme d’un cercle de centre C composé de deux hémisphères comprenant l’hémisphère Nord et l’hémisphère Sud. Il existe deux pôles célestes comme représentés sur la figure 2(a) : le pôle Nord céleste (ou NCP pour « North Celestial Pole ») associé à l’hémisphère Nord, et le pôle Sud céleste (ou SCP pour « South Celestial Pole ») associé à l’hémisphère Sud. Le système de détermination d’information de positionnement et de navigation 1 est caractérisé par sa position géographique, notée O, à la surface de la Terre par exemple. En particulier, la position géographique du système 1, par exemple dans l’hémisphère Nord, comprend la longitude de coordonnée (non représentée sur la figure 2(a)) et la latitude de coordonnée définie à partir de l’axe du Zénith Z passant par le centre C de la terre et le point O. Sur la figure 2(a), l’angle correspond à la coordonnée de la co-latitude de la position géographique du système 1. La voûte céleste, représentée sur la figure 2(b), est centrée au niveau du point O et est également appelée ‘ciel’. Sur la figure 2(b), l’angle dit ‘angle de diffusion’ correspond à l’angle entre le vecteur ‘observateur-soleil’ et le vecteur ‘observateur-point d’observation’.
La représente un procédé de détermination d’informations de positionnement et de navigation, selon des modes de réalisation de l’invention. Le procédé de détermination d’information de positionnement et de navigation peut être mis en œuvre par le système 1. Les étapes 102 à 108 correspondent plus spécifiquement au procédé de détermination des invariances temporelles du degré de polarisation linéaire de la lumière provenant d’un astre dans le ciel (ou procédé de détermination de pôle céleste), mis en œuvre par le dispositif de détermination de pôle céleste 1.
Comme représenté sur la figure 3, le procédé comprend une étape 102 d’acquisition par le système 1 d’un nombre d’images polarisées successives, notées . L’indice ‘ ’ associé à différentes images polarisées est un entier compris entre 1 et , et la valeur de est un entier supérieur ou égal à 2.
Chaque image polarisée représente au moins une partie de la voûte céleste. Pour les différentes images polarisées successives, la lumière acquise provient d’un même astre. Par exemple et sans limitations, pour un système positionné sur Terre, cet astre peut être le soleil ou la lune, tandis que pour un système positionné sur Mars, cet astre peut être le soleil. Ainsi, les images polarisées successives peuvent être acquises de jour. Alternativement, les images polarisées successives peuvent être acquises de nuit. En particulier, chaque image polarisée est acquise à un instant (ou temps d’acquisition) . L’écart temporel minimum entre deux instants et d’acquisition d’image peut être défini en fonction des capacités technologiques du module d’acquisition de lumière polarisée utilisé pour acquérir la pluralité d’images . Par exemple et sans limitations, l’écart temporel minimum peut être compris entres quelques millisecondes et quelques minutes. L’écart temporel maximal entre deux instants et d’acquisition d’image peut être avantageusement de plusieurs heures, par exemple.
Selon un aspect, le dossier comprenant une face avant de support du pilote et une face arrière opposée à la face avant, l’organe de préhension est monté sur une face avant du dossier. Cela permet au pilote de se redresser sur son siège et de tirer de manière naturelle sur son dossier pour le relever. Ainsi, la rétraction de la béquille est automatique mais également intuitive.
Selon un aspect, le dossier comprenant une partie inférieure, articulée à l’assise, et une partie supérieure articulée à la partie inférieure selon un angle d’inclinaison, le système de rétraction est configuré pour être actionné automatiquement suite à la réduction de l’angle d’inclinaison par la traction par le pilote de l’organe de préhension.
Afin de permettre une rétraction réactive, on tire avantage de l’inclinaison relative des deux parties du siège pour commander la rétraction de la béquille.
Selon un aspect, le système de rétraction est configuré pour être actionné automatiquement suite à la réduction de l’angle d’inclinaison par la traction par le pilote de l’organe de préhension sans modifier l’angle de dossier. Autrement dit, seul le déplacement de la partie supérieure du dossier suffit pour initier la rétraction. Il n’est pas nécessaire que la partie inférieure du dossier ne soit déplacée. La rétraction est réactive. La béquille est ainsi rétractée lors du relevage de la partie inférieure du dossier.
Selon un aspect, le système de rétraction comprend un premier bras solidaire de la partie inférieure du dossier et un deuxième bras solidaire de la partie supérieure du dossier, le premier bras et le deuxième bras étant reliés par une liaison pivot, de préférence, montée coulissante dans une lumière. Cela permet d’obtenir une cinématique de rétraction qui est fluide.
Selon un aspect, le siège comprend un vérin monté entre la béquille et le dossier configuré pour fournir un effort de déplacement à la béquille dont le sens est fonction de l’angle de béquille. Un tel vérin permet d’apporter une assistance complémentaire pour rétracter entièrement la béquille suite à un mouvement d’amorçage initié par le déplacement de la partie supérieure du dossier. Cela permet de réduire les dimensions du système de rétraction tout en apportant de la sécurité.
Selon un aspect, le vérin possède une première plage de fonctionnement, définie entre un angle de béquille nul correspondant à la position rétractée et un angle neutre, dans laquelle le vérin exerce un effort de déplacement visant à réduire l’angle de béquille, de préférence, jusqu’à l’angle de béquille nul. Ainsi, la béquille est rétractée de manière optimale dans un temps réduit. Elle est en outre maintenue en place de manière sécurisée par la pression exercée par le vérin évitant tout déplacement involontaire ou vibration.
Selon un aspect, le vérin possède une deuxième plage de fonctionnement définie entre l’angle neutre et un angle déployé correspondant à la position déployée de la béquille. Cela permet avantageusement de faciliter le déploiement de la béquille. Cela empêche en outre une rétraction intempestive de la béquille en cas de chocs.
Selon un aspect, le siège comprend un système de déploiement configuré pour déplacer la béquille depuis la position rétractée vers la position déployée, le système de déploiement étant configuré pour être actionné automatiquement suite à l’augmentation de l’angle de dossier entre la position de travail et la position de repos. Ainsi, il suffit au pilote d’incliner le siège vers l’arrière pour déployer automatiquement la béquille.
Selon un aspect, le système de déploiement comprend un basculeur qui est articulé au dossier, le basculeur comprenant un premier bras destiné à venir exercer une pression sur la béquille de manière à augmenter l’angle de béquille et un deuxième bras, relié à l’assise, configuré pour être déplacé suite à l’augmentation de l’angle de dossier entre la position de travail et la position de repos. Un tel mécanisme de déploiement est fiable et possède un encombrement limité.
Selon un aspect, le système de déploiement comprend un ressort configuré pour déplacer le deuxième bras dans un sens opposé au sens de déplacement déterminé suite à l’augmentation de l’angle de dossier entre la position de travail et la position de repos. Le système de déploiement est ainsi escamoté de manière pratique lors de la relevée du dossier.
De préférence, le système de déploiement est configuré pour déplacer la béquille depuis la position rétractée jusqu’à une position sortie ayant un angle de sortie, l’angle de sortie étant inférieur à l’angle neutre. Ainsi, si le pilote renonce à se reposer et redresse le siège, la béquille se rétracte de manière automatique.
L’invention concerne également un aéronef comprenant une cabine de pilotage comprenant un plancher et au moins un siège, tel que présenté précédemment, dont l’assise est montée au plancher.
L’invention concerne également un procédé d’utilisation d’un siège tel que présenté précédemment, le procédé comprenant des étapes consistant, pour un pilote situé dans le siège, à : Exercer une traction sur l’organe de préhension pour permettre le passage du siège depuis la position de repos à la position de travail sans que le pilote n’ait à se lever du siège, et Déplacer automatiquement la béquille vers la position rétractée suite à la traction par le pilote de l’organe de préhension.
L’invention concerne également un procédé d’utilisation tel que présenté précédemment, le dossier comprenant une partie inférieure, articulée à l’assise, et une partie supérieure articulée à la partie inférieure par un angle d’inclinaison, le procédé comprenant des étapes consistant à : Suite à l’étape de traction, réduire l’angle d’inclinaison, et Déplacer automatiquement la béquille vers la position rétractée suite à la réduction de l’angle d’inclinaison.
L’invention concerne également un procédé d’utilisation d’un siège tel que présenté précédemment, le procédé comprenant des étapes consistant à : Augmenter l’angle de dossier entre la position de travail et la position de repos et Déplacer automatiquement la béquille depuis la position rétractée à la position de sortie suite à l’augmentation de l’angle de dossier entre la position de travail et la position de repos.
Comme illustré à la , le premier tronçon 30.1 comporte deux rainures 31 axiales débouchant sur un bord libre du premier tronçon 30.1 pour délimiter entre elles deux portions cylindriques 32 diamétralement opposées. Les portions cylindriques 32 ont chacune une extrémité solidaire du reste du premier tronçon 30.1 et une extrémité opposée comprenant un relief 32.1 interne coopérant avec un flanc latéral de l’anneau de crantage 28, et une gorge 32.2 annulaire externe agencée, comme on le verra plus loin, pour lier en translation le corps 30 à un manchon 60 de manœuvre monté sur ledit corps 30. Les rainures 31 délimitant les portions cylindriques 32 sont agencées pour recevoir les nervures 29 de l’insert 20 de manière à lier en rotation le corps 30 à l’insert 20 et à assurer un déplacement axial du corps 30 sur l’insert 20. Les portions cylindriques 32 sont élastiquement déformables entre un état de repos dans lequel les reliefs 32.1 délimitent une section de passage inférieure au diamètre de l’anneau de crantage 28 et un premier état déformé dans lequel lesdits reliefs 32.1 délimitent une section de passage supérieure au diamètre dudit anneau de crantage 28. On notera que l’anneau de crantage 28 a un pourtour extérieur comportant un chanfrein agencé pour ne pas gêner le montage du corps 30 sur l’insert 20.
Les rainures 31 délimitant les portions cylindriques 32 comprennent également un tronçon délimité par deux bras 31.1 élastiquement déformables entre un état de repos dans lequel les bras 31.1 délimitent une section de passage inférieure à une largeur des nervures 29 de l’insert 20, et un état déformé dans lequel lesdites bras 31.1 délimitent une section de passage supérieure à la largeur desdites nervures 29.
Les nervures 29 comportent une face avant agencée pour ne pas globalement s’opposer à un déplacement axial du corps 30 depuis une position en saillie, dans laquelle les reliefs 32.1 des portions cylindriques 32 coopèrent avec le flanc latéral de l’anneau de crantage 28 et dans laquelle les bras 31.1 sont éloignés axialement des nervures 29 ( , 6B, 7B, 8B), vers une position affleurant l’insert 20, dans laquelle une extrémité libre des bras 31.1 coopèrent à l’état de repos avec les flancs d’arrêt 29.1 ménagés sur des faces latérales des nervures 29 ( et 10B) de manière à s’opposer à un déplacement axial du corps 30 depuis la position affleurante vers la position en saillie. On comprend qu’après avoir rejoint la position affleurante, le corps 30 ne peut plus rejoindre la position en saillie.
Le deuxième tronçon 30.2 du corps 30 définit avec le deuxième tronçon 20.2 de l’insert 20, en regard de la portion d’extrémité 25.1 de la tige 25, un logement de réception d’un élément d’étanchéité 40 annulaire qui est disposé entre une face frontale 20.3 du deuxième tronçon 20.2 et un redan 33 annulaire interne du deuxième tronçon 30.2 agencé à une extrémité libre dudit deuxième tronçon 30.2.
Le premier tronçon 30.1 et le deuxième tronçon 30.2 du corps 30 sont chacun pourvus extérieurement d’une collerette 34.1, 34.2 formant des moyens de centrage du manchon 60 sur le corps 30. Le deuxième tronçon 30.2 est également pourvu d’une autre collerette 34.3 qui s’étend radialement dans le prolongement du redan 33 pour définir avec celui-ci une face frontale 35 du corps 30. Les collerettes 34.1, 34.2, 34.3 sont coaxiales et la face frontale 35 du corps 30 est pourvue de quatre plots 35.2 délimitant chacun une surface de contact destinés à coopérer axialement avec une surface de contact d’un plot 35.2 d’un autre dispositif 10 pour garantir, comme on le verra plus loin, un léger jeu entre les faces frontales 35 après le rapprochement des deux dispositifs 10.
Le corps 30 comprend en outre une patte de verrouillage 36 et une broche d’assemblage 37 qui sont diamétralement opposées et qui s’étendent axialement en saillie de la face frontale 35 du corps 30, au voisinage d’un pourtour de celle-ci.
La patte de verrouillage 36 est élastiquement déformable et comprend une extrémité libre ayant une surface intérieure pourvue d’une aspérité 36.1 en dent de sapin destinée à assurer, comme on le verra plus loin, un accouplement du dispositif 10 avec l’autre dispositif 10.
La face frontale 35 du corps 30 comprend une fente 35.1 destinée à recevoir une portion de la broche d’assemblage 37 de l’autre dispositif 10. La fente 35.1 est agencée au voisinage d’un pourtour de la face frontale 35, à proximité de la patte de verrouillage 36, la fente 35.1 et la broche d’assemblage 37 étant diamétralement opposées.