INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 8 à 11 illustrent des comparaisons de performances entre la machine électrique avec un rotor selon la de l’art antérieur et un rotor selon la selon l’invention.
L’épaisseur du pont magnétique (du simple pont) de la est le double de l’épaisseur de chaque pont magnétique du double pont de la .
Sur ces figures, les courbes INV correspondent à celles obtenues avec le rotor de la selon l’invention alors que les courbes AA correspondent à celles obtenues avec le rotor de la selon l’art antérieur.
La représente la tension à vide T de la machine électrique, en volts, en fonction de la position angulaire Ang du rotor (en degrés) ; la illustre l’ondulation du couple électromagnétique CEM, en N.m, en fonction de la position angulaire Ang du rotor (en degrés) ; la illustre le couple mécanique C, en N.m, de la machine en fonction de la vitesse de rotation Vr, en milliers de tours par minutes, de la machine électrique ; la illustre la puissance P, en kW, de la machine en fonction de la vitesse de rotation Vr, en millier de tours par minute, de la machine électrique.
On observe sur les figures 8 à 11 que les performances de la machine selon l’invention et de la machine de l’art antérieur sans double pont sont équivalentes.
Par ailleurs, pour une vitesse de 18 000 tours par minute et grâce aux double-ponts, la contrainte mécanique maximale obtenue est de : 399 MPa pour le rotor de la de l’art antérieur ; 358 MPa pour le rotor de la de l’invention, ce qui représente une réduction de la contrainte maximale de 10% par rapport à la solution de l’art antérieur.
Préférentiellement, la au moins une portion de rigidification s’étend transversalement au moins sur une moitié de la jonction inférieure.
Préférentiellement, la au moins une portion de rigidification comprend une portion tubulaire s’étendant transversalement jusqu’à la bride de fixation inférieure.
Préférentiellement, la bride de fixation inférieure comprend au moins une extension supérieure s’étendant verticalement dans la au moins une portion de rigidification.
Préférentiellement, la au moins une portion de rigidification comprend une ligne de sommet qui est horizontale ; ou inclinée d’au plus 10° par rapport à une direction horizontale.
Préférentiellement la au moins une portion de rigidification comprend une ligne de sommet qui est horizontale ; ou inclinée d’au plus 5°, par rapport à une direction horizontale.
Selon un autre aspect, l’invention a pour objet une structure de véhicule automobile ; la structure comprenant un longeron s’étendant longitudinalement, le longeron comprenant un élément interne et un élément externe fixés l’un à l’autre et présentant un évidement longitudinal ; l’élément externe comprenant une paroi externe, une bride de fixation supérieure, une bride de fixation inférieure, une jonction inférieure reliant la paroi externe à la bride de fixation inférieure ; la jonction inférieure comprenant une surface inférieure inclinée par rapport à la paroi externe et à la bride de fixation inférieure ; remarquable en ce que l’élément externe comprend au moins une partie inclinée par rapport à la jonction inférieure et à la bride de fixation inférieure ; ladite partie inclinée s’étendant verticalement au niveau de la jonction inférieure et la bride de fixation inférieure. Chaque partie inclinée forme un lien mécanique maintenant la jonction inférieure par rapport à la bride de fixation afin d’améliorer la transmission d’effort en cas de collision latérale contre le longeron.
Selon un autre aspect, l’invention a pour objet une structure de véhicule automobile, la structure comprenant un longeron s’étendant longitudinalement, le longeron comprenant un élément interne et un élément externe fixés l’un à l’autre et présentant un évidement longitudinal, l’élément externe comprenant une paroi externe, une bride de fixation inférieure, une jonction inférieure connectant la paroi externe à la bride de fixation inférieure ; remarquable en ce que l’élément externe comprend au moins un embouti d’équerrage entre la bride de fixation inférieure et la jonction inférieure de rigidification, préférentiellement une rangée d’embouti d’équerrage. Chaque embouti d’équerrage fige l’inclinaison de la jonction inférieure par rapport à la bride de fixation inférieure en cas de collision latérale.
Selon un autre aspect, l’invention propose un véhicule automobile comprenant une structure ; remarquable en ce que la structure est conforme à l’invention ; préférentiellement, le véhicule automobile comprend en outre un tube fixé à l’élément interne et verticalement au niveau de la bride de fixation inférieure de l’élément externe.
Préférentiellement, le véhicule automobile comprend une batterie électrique d’entraînement avec un cadre de batterie comprenant une patte de jonction fixée sous l’élément interne au niveau de la au moins une portion de rigidification.
Préférentiellement, le véhicule automobile comprend des moyens de fixation, tel un axe de fixation, s’étendant verticalement au niveau de la au moins une portion de rigidification.
La représente une coupe d’un longeron de véhicule automobile selon l’invention.
La est une coupe d’une portion de rigidification suivant l’axe A-A tracé sur la .
Le corps principal 14 comprend une enveloppe externe 58 visible à la .
Comme représenté à a , le corps principal 14 comprend également des éléments de fixation 59 du corps principal 14 au logement 40 de réception du corps principal. Les éléments de fixation 59 sont avantageusement accessibles pour un opérateur après retrait du capot 35 de la face arrière. Les éléments de fixation 59 sont par exemple des orifices propres à coopérer avec des saillies axiales 60 formées au niveau du logement de réception 40 et s’étendant dans une direction d’assemblage du corps principal 14 au logement de réception 40.
L’ensemble moteur 16 forme un moteur d’aspiration qui comporte un carter de moteur 61 et un moto-ventilateur 62 disposé dans le carter de moteur 61. De façon connue, le moto-ventilateur 62 comporte un ventilateur et un moteur électrique configuré pour entraîner en rotation le ventilateur.
L’ensemble moteur 16 comporte en outre un orifice d'entrée d'air 64 et un orifice de refoulement d'air 66 qui sont avantageusement prévus sur le carter de moteur 61.
L'orifice d'entrée d'air 64 du moteur d'aspiration 6 est relié fluidiquement à l'orifice de sortie d'air 56 du dispositif de séparation de déchets 10 lorsque celui-ci est reçu dans le logement 42.
L’orifice de refoulement d’air 66 est relié fluidiquement au circuit d’échappement d’air 57.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le dispositif de séparation de déchets 10 et l’ensemble moteur 16 s’étendent selon un axe d’extension A commun.
La carte électronique 18 de contrôle de l’aspirateur est propre à être alimentée électriquement via les deuxièmes câbles électriques 32A, 32B.
La carte électronique 18 est propre à être relié électriquement à un bouton 68 de commande de l’aspirateur et au système de stockage d’énergie 12 pour recevoir respectivement des informations relatives à une position du bouton de commande et à un état de charge de la batterie et contrôler le fonctionnement de l’aspirateur en fonction de ces informations.
La carte électronique 18 est également connectée électriquement à l’ensemble moteur 16 pour le commander.
La carte électronique 18 est également propre à commander l’alimentation d’une brosse intégrée dans une tête d’aspiration via des câbles électriques 70 s’étendant entre la carte 18 et des connecteurs 72 intégrés en entrée du conduit d’aspiration 46.
La carte électronique 18 appartient de préférence à l’interface homme-machine 28 de sorte qu’elle est propre à commander des organes d’affichage de l’interface homme-machine 28 et à recevoir des commande utilisateur via l’interface homme-machine 28.
La pièce de support de câbles 20 est propre lors de la phase d’assemblage à être fixée à l’intérieur de la poignée 38.
Plus précisément, la poignée 38 comprend une coque avant 38A et une coque arrière 38B, visibles à la , propres à être assemblées et la coque avant 38A comprend un évidemment 80 de réception de la pièce de support de câbles 20.
Comme visible à la , la pièce de support de câbles 20 comprend des éléments de solidarisation 82 de la pièce de support de câbles 20 à une face arrière de la coque avant 38A.
Avantageusement, la pièce de support de câbles 20 est propre à être clipsée dans la coque avant de la poignée 38 et les éléments de solidarisation 82 sont des clips propres à coopérer avec des reliefs formés dans la coque avant 38A.
Selon un aspect du mécanisme de commande, l’axe de pivot du cliquet de chargement par rapport au disque d’armement est parallèle à l’axe de pivot du disque d’armement.
Selon un aspect du mécanisme de commande, la distance entre une extrémité distale du crochet saillant du corps du cliquet de chargement et l’axe de pivot du disque d’armement est inférieure à la distance entre l’extrémité distale du crochet saillant du corps du cliquet de chargement et l’axe de pivot du cliquet de chargement par rapport au disque d’armement.
Cette disposition permet au disque d'armement de passer de la position de repos à la position d’armement sans que le cliquet de chargement ne touche le levier de fermeture, tout en permettant au cliquet de chargement d’entrer en contact avec le levier de fermeture et de faire pivoter celui-ci, lorsque le cliquet de chargement pivote de la position d’entrainement à la position libre.
Selon un mode de réalisation du mécanisme de commande, le cliquet de chargement comporte un logement configuré pour recevoir un pion d’entrainement d’un levier d’armement, de façon à entrainer le cliquet de chargement et faire passer le disque d’armement de la première position à la deuxième position.
La présence du logement et la liaison pivot entre le cliquet de chargement et le disque d’armement permet un engagement sélectif du levier d’armement avec le cliquet de chargement.
Le logement comprend une paroi d’engagement s’étendant selon une direction sensiblement radiale au disque d'armement, le pion d’entrainement étant en contact avec la paroi d’engagement lors de l’entrainement du cliquet de chargement.
La paroi d’engagement s’étend selon une direction sensiblement perpendiculaire à une droite joignant la paroi d’engagement et l’axe de pivot du cliquet de chargement par rapport au disque d’armement. La paroi d’engagement s’étend selon une direction sensiblement parallèle à la direction d’extension du pion d’entrainement.
Ainsi, la force de frottement entre le pion d’entrainement et le cliquet de chargement exerce un couple de maintien élevé du cliquet de chargement par rapport au disque d’armement, ce qui tend à empêcher un pivotement du cliquet de chargement par rapport au disque d’armement. Cela permet au pion d’entrainement de rester au contact du cliquet de chargement tout au long de la course d’entrainement de celui-ci.
Selon un mode de réalisation du mécanisme de commande, le deuxième organe élastique est un ressort de torsion.
Le deuxième organe élastique est par exemple coaxial avec le levier de fermeture.
Selon un exemple de réalisation, le deuxième organe élastique est monté précontraint.
Selon un mode de réalisation du mécanisme e commande, le disque d’armement comprend un galet configuré pour rouler le long du pourtour d’un levier d’accrochage lorsque le disque d’armement passe de la première position à la deuxième position, la butée de maintien étant définie par une portion du pourtour du levier d’accrochage sur lequel le galet peut venir en appui.
Le profil donné au pourtour du levier d’accrochage permet de créer une butée de maintien ne limitant pas le mouvement du disque d'armement lorsque celui-ci passe de la position de repos à la position d’armement, mais empêchant le disque d'armement de revenir à la position de repos une fois que la position d’armement est atteinte.
L’axe de rotation du galet du disque d’armement est parallèle à l’axe de rotation du disque d’armement.
La portion du pourtour du levier d’accrochage formant butée de maintien pour le galet du disque d’armement s’étend selon une direction sensiblement parallèle à la direction radiale du disque d’armement.
Le mécanisme de commande comprend une butée anti-rotation configurée pour bloquer en rotation le levier d’accrochage lorsque le disque d’armement passe de la première position à la deuxième position.
Dans l’exemple décrit, le dispositif 1 comprend deux volets de mixage coulissants 20, côte à côte, chacun sur un côté du boîtier 2.
L’organe d’entraînement 38 comprend deux roues dentées 39 reliées par une tige de liaison qui forme un axe de rotation commun des roues, et chaque roue dentée 39 coopère avec une crémaillère du volet 20.
Chaque volet 20 comprend deux crémaillères chacune le long d’un bord longitudinal, et la roue dentée 39 de l’organe d’entraînement 38 coopère avec la crémaillère du volet pour déplacer ce volet 20.
Le déplacement entre les positions extrémales du volet 20 se fait suivant sensiblement une trajectoire en arc de cercle.
L’organe d’entraînement 38 incluant les roues dentées 39 est disposé vers la chambre de mixage 9.
Ces premières sorties d’air 47 sont agencées pour communiquer avec un conduit de ventilation latérale ou centrale permettant ainsi de refroidir/réchauffer un passager du véhicule.
Le volet coulissant supérieur 48 est du type porte coulissante.
Cet organe d’entraînement 50 comprend deux roues dentées 51 reliées par une tige de liaison qui forme un axe de rotation commun des roues, et chaque roue dentée coopère avec une crémaillère du volet coulissant supérieur.
Le déplacement du volet coulissant supérieur 48 se fait suivant sensiblement une trajectoire en arc de cercle.
L’organe d’entraînement 50 incluant les roues dentées 51 est disposé du côté de la chambre de mixage 9.
La chambre de mixage 9 communique avec une deuxième sortie d’air supérieure 60 formée sur la paroi supérieure 11 et configurée pour mener le flux d’air vers un conduit de dégivrage d’un pare-brise du véhicule.
Cette deuxième sortie d’air supérieures 60 comprend un volet 61 pivotant agencé pour réguler le flux d’air qui traverse cette deuxième sortie d’air 60.
Un filtre 69 est prévu en amont de l’évaporateur 4, pour filtrer l’air avant son passage dans l’évaporateur 4.
La présente demande revendique la priorité des demandes de brevet français N° FR2113850 déposée le 17/12/2021 et FR2214390 déposée le 23/12/2022.
L’invention se propose de pallier notamment les inconvénients et problèmes mentionnés ci-avant. Pour ce faire, l’invention vise une carte à puce comprenant un corps de carte formé au moins en partie par une couche métallique comprenant une zone d’évidement, la couche métallique étant au moins partiellement recouverte par un revêtement plus conducteur que la couche métallique, une puce RF, une première antenne RF disposée dans ou en regard de la zone d’évidement et connectée électriquement à la puce RF, au moins une partie d’antenne RF isolée électriquement de la couche métallique et de la première antenne RF et configurée pour collecter un courant image induit par des premiers courants de Foucault circulant au moins sur le revêtement dans de la couche métallique et permettre un couplage avec la première antenne.
Selon un mode de réalisation, le couplage magnétique permet à la puce RF d’établir une communication sans contact avec l’extérieur de la carte à puce en utilisant ladite au moins une partie d’antenne RF couplée à la première antenne RF.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxièmes parties d’antenne de la deuxième antenne RF sont connectées en parallèle avec un composant capacitif.
Selon un mode de réalisation, la première antenne RF est disposée en regard de la zone d’évidement de sorte que la zone d’évidement est intercalée entre les première et deuxième antennes RF pour permettre ledit couplage magnétique entre lesdites première et deuxième antennes.
Dans une première variante de réalisation, la zone d’évidement débouche sur un bord périphérique de la couche métallique, ladite au moins une partie d’antenne étant une deuxième antenne comprenant: (i) une première partie d’antenne s’étendant en regard d’une partie de la couche métallique recouverte par ledit revêtement pour collecter ledit courant image; et (ii) une deuxième partie d’antenne, connectée électriquement à la première partie d’antenne, et s’étendant en regard de la zone d’évidement pour permettre ledit couplage magnétique..
Cette première variante de réalisation de l’invention offre ainsi une carte à puce métallique performante (de type RFID par exemple) et de fabrication simple, capable de coopérer efficacement en sans contact avec un terminal externe, et ce quelle que soit l’orientation de la carte vis-à-vis du terminal externe.
Lorsque la carte à puce est soumise à un champ magnétique, l’action combinée du courant image acheminé depuis la première partie d’antenne d’une part, et d’un courant induit dans la deuxième partie d’antenne par le champ magnétique au niveau de la zone d’évidement d’autre part, permet de maximiser la quantité d’énergie collectée dans la deuxième antenne RF à partir du champ magnétique, et donc de garantir un couplage magnétique performant entre les deux antennes RF, ce qui permet de délivrer un maximum d’énergie à la puce RF reliée à la première antenne RF.
En fonctionnement, sous l’effet du champ magnétique auquel est soumise la carte à puce, la puce RF est ainsi capable d’utiliser la deuxième antenne RF couplée avec la première antenne RF pour communiquer avec un terminal externe (en particulier pour échanger des signaux RF en transmission et/ou réception avec le terminal). Lorsqu’un utilisateur présente la carte à puce au voisinage du terminal, une communication sans contact peut ainsi être établie entre le terminal et la carte à puce, et ce quelle que soit l’orientation de cette dernière vis-à-vis du terminal. En effet, des courants de Foucault sont générés sur le revêtement de la couche métallique quelle que soit l’orientation de la carte à puce relativement au terminal. De même, quelle que soit la face de la carte à puce qui est présentée devant le terminal, la deuxième partie d’antenne de la deuxième antenne est capable de collecter une composante de courant induite par le champ magnétique au niveau de la zone d’évidement.
Dans un mode de réalisation, la deuxième antenne RF est configurée de sorte que la première partie d’antenne s’étend en regard d’une zone périphérique de la couche métallique recouverte par le revêtement.
Dans un mode de réalisation, la couche métallique comprend une fente connectant la zone d’évidement au bord périphérique de la couche métallique (correspond à la rev 4 du premier dossier).
Selon un mode de réalisation, la zone d’évidement s’étend jusqu’au bord périphérique de la couche métallique.
Selon un mode de réalisation, la deuxième antenne RF est configurée de sorte que la deuxième partie d’antenne s’étend exclusivement en regard de la zone d’évidement.
Les inventeurs ont détecté que les cartes à puces métalliques de l’art antérieur rencontraient un problème en particulier lorsque la carte est déplacée dans le plan hors du centre du lecteur NFC. Ceci est très courant dans l'environnement RFID HF NFC, par exemple lors d’un paiement lorsque l'utilisateur approche sa carte de manière décentrée par rapport au lecteur du point de vente.
Ce volume opérationnel est défini par des dimensions S1, S2, D1, D2 rappelées sur la .
La composition selon la présente invention peut en outre comprendre (d) au moins un alcool monovalent, de préférence un alcool aliphatique monovalent en C 2-4 et plus préférentiellement l’éthanol.
La composition selon la présente invention peut ne comprendre aucun ammoniaque ou composé thiol, ou peut comprendre moins de 1 %, de préférence, moins de 0,5 % et plus préférentiellement, moins de 0,1 % en poids d’ammoniaque ou d’un composé thiol, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut ne comprendre aucun agent réducteur ou agent oxydant, ou peut comprendre moins de 1 %, de préférence, moins de 0,5 % et plus préférentiellement, moins de 0,1 % en poids d’un agent réducteur ou d’un agent oxydant, par rapport au poids total de la composition.
La présente invention concerne un processus de remise en forme des fibres kératineuses telles que les cheveux, comprenant les étapes de : application sur les fibres kératineuses d’une composition de remise en forme des fibres kératineuses ; remise en forme des fibres kératineuses à une température de 60 °C ou plus, de préférence de 70 °C ou plus et, plus préférentiellement, de 80 °C ou plus ; et facultativement rinçage et/ou séchage des fibres kératineuses,
Le ballon 5 est avantageusement configuré pour entraîner la nacelle marine 3, lorsque le ballon 5 est entraîné par les courants aériens. De cette façon, on s’assure que le ballon 5 ne soit pas entraîné par la nacelle marine 3. Cette configuration particulière permet d’éviter que l’ensemble aérostatique 1 ne soit entraîné par le courant marin vers le mur du cyclone.
Lorsque l’ensemble aérostatique 1 a atteint sa configuration déployée dans l’œil du cyclone, l’ensemble aérostatique 1 peut naviguer dans l’œil du cyclone, puisque la nacelle aérienne 2 se trouve, par l’intermédiaire du ballon 5, portée par les vents de surface qui ont tendance à converger vers le centre de l’œil du cyclone et qui maintiennent ainsi le ballon dans l’œil.
L’ensemble aérostatique 1 n’est alors plus dépendant des courants marins, mais plutôt des courants aériens présents dans l’œil du cyclone.
Le gradient de pression atmosphérique à la surface entre l’œil du cyclone et le mur du cyclone assure le maintien de l’ensemble aérostatique 1 dans l’œil du cyclone.
De cette façon, on s’assure que l’ensemble aérostatique 1 ne soit pas porté vers le mur du cyclone. Sa destruction prématurée est alors évitée.
L’ensemble aérostatique 1 peut alors récolter les données météorologiques dans l’œil du cyclone pendant une durée de fonctionnement proportionnelle à l’autonomie du dispositif d’alimentation 9. Il est ainsi possible de poursuivre l’acquisition de données météorologiques dans l’œil du cyclone après amerrissage. Les données obtenues sont donc prolongées à une plus grande durée du cycle de vie d’un cyclone. Les données obtenues pendant cette durée peuvent être avantageusement transmises un satellite, par exemple, ou à un avion en altitude, par l’intermédiaire du dispositif de transmission 8 avec son antenne 12a. Avantageusement, un dispositif de réception 8, avec son atenne 12b, équipe la nacelle aérienne 2 et peut comprendre un récepteur de navigation et/ou de positionnement par satellite, par exemple un GPS, pour permettre au moins la géolocalisation de l’ensemble aérostatique 1 par satellite.
Les dispositifs de mesures atmosphériques et de transmission 8 sont avantageusement alimentés par l’intermédiaire du deuxième moyen de liaison 10 reliant les deux nacelles 2, 3 l’une à l’autre.
On comprendra que le dispositif d’alimentation 9 dans la nacelle marine 3 est relié électriquement aux dispositifs 8 de mesures atmosphériques et de transmission dans la nacelle aérienne 2.
Le ballon 5 est avantageusement prévu pour permettre à l’ensemble aérostatique 1 de rester dans l’œil du cyclone.
On comprendra que, lorsque les vents sont constants, la résultante des forces aérodynamiques exercées sur le ballon 5 et la force de trainée hydrodynamique exercée sur la nacelle marine 3 est nulle, alors la trainée aérodynamique du ballon 5 est égale à la trainée hydrodynamique de la nacelle marine 3.
Avantageusement, le ballon 5 et la nacelle marine 3 sont dimensionnés de sorte que, lorsqu’une accélération des vents se produit, la composante dynamique des forces aérodynamiques sur le ballon 5 permet de soulever en partie la nacelle marine 3 et, ainsi, de réduire la force de trainée hydrodynamique de la nacelle marine 3 dans l’eau. Ainsi, on comprendra que la configuration de l’invention permet d’équilibrer les forces aérodynamiques exercées sur le ballon 5 et la force de trainée hydrodynamique exercée sur la nacelle marine 3 pour parvenir à une résultante nulle.