INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, les protocoles mis en œuvre lors d’une communication en champ proche entre deux dispositifs NFC ne sont pas détaillés, les modes de réalisation et modes de mise en œuvre décrits étant compatibles avec les protocoles usuels de communication en champ proche entre deux dispositifs NFC. De même, les circuits électroniques mettant en œuvre ces protocoles n'ont pas tous été détaillés, les modes de réalisation et modes de mise en œuvre décrits étant compatibles avec les circuits électroniques usuels permettant de mettre en œuvre ces protocoles.
Dans la description qui suit, une antenne de communication en champ proche peut être désignée par le terme d’antenne NFC, ou d’antenne.
La représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un exemple de système 100 de communication en champ proche du type auquel s’appliquent, à titre d’exemple, les modes de réalisation décrits.
Dans cet exemple, un premier dispositif NFC 100A (DEV1) communique, par couplage électromagnétique en champ proche, avec un deuxième dispositif NFC 100B (DEV2). Selon les applications, pour une communication, le premier dispositif NFC 100A fonctionne en mode lecteur, tandis que le deuxième dispositif NFC 100A fonctionne en mode carte, ou les deux dispositifs NFC 100A et 100B fonctionnent en mode pair-à-pair, ou "peer-to-peer" en anglais.
Chaque dispositif NFC 100A, 100B intègre un circuit de communication en champ proche, ou circuit NFC, symbolisé, en , par un bloc 102A, 102B. Les circuits 102A et 102B de communication en champ proche comportent chacun divers éléments ou circuits électroniques de génération/transmission et/ou de détection/réception d’un signal radiofréquence à l’aide d’une antenne (non représentée dans la ) du dispositif NFC. Lors d’une communication entre les premier et deuxième dispositifs NFC 100A et 100B, le signal radiofréquence généré par l’un des dispositifs NFC, par exemple le premier dispositif NFC 100A peut être capté par l’autre des dispositifs NFC, par exemple le deuxième dispositif NFC 100B se trouvant à portée.
On considère arbitrairement, comme illustré en , que le premier dispositif NFC 100A peut émettre un champ électromagnétique (EMF) pour initier une communication avec le deuxième dispositif NFC 100B. Le champ EMF peut être capté par le deuxième dispositif NFC 100B dès qu’il se trouve à portée. Il se forme alors un couplage entre deux circuits oscillants, celui de l’antenne du premier dispositif NFC 100A et celui de l’antenne du deuxième dispositif NFC 100B dans cet exemple.
Par exemple, le premier dispositif NFC 100A est, ou comprend, un lecteur NFC, le deuxième dispositif NFC 100B est, ou comprend, un transpondeur NFC, par exemple une carte ou une étiquette.
La représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un exemple de circuit 200 de communication en champ proche (circuit NFC). Le circuit NFC 200 fait partie d’un dispositif NFC, par exemple analogue au premier dispositif NFC 100A de la , et est relié à une antenne 204 de communication en champ proche dudit dispositif NFC.
La présente invention se rapporte encore à un extrait végétal de parties aériennes de plante susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention et caractérisé en ce qu’il contient moins de 0,05 mg/ml, de préférence moins de 0,04 mg/ml et encore préférentiellement de moins de 0,03 mg/ml de chlorophylle (correspondant respectivement à des pourcentages de 0,005 % p/v, 0,004 % p/v et 0,003 % p/v).
La présente invention se rapporte plus particulièrement à un extrait végétal de parties aériennes, de préférence les feuilles, de Combretum micranthum purifié et décoloré selon le procédé selon l’invention et caractérisé en ce qu’il contient moins de 0,05 mg/ml, de préférence moins de 0,04 mg/ml et encore préférentiellement de moins de 0,03 mg/ml de chlorophylle.
Combretum micranthum (kinkéliba) est une plante de la famille des Combretaceae. Elle est aussi désignée : Bureava crotonoides ; Combretum altum ; Combretum floribundum ; Combretum parviflorum ; Combretum raimbaultii ; ou encore kinkeliba (nom vernaculaire). C’est une plante commune d’Afrique que l’on retrouve généralement dans les pays du Sahel.
Avantageusement et malgré le traitement de dé-chlorophyllisation, cet extrait est riche en molécules actives, il contient en particulier entre 5 et 25 %, de préférence entre 9 et 19%, encore préférentiellement au moins 14 % de kinkéloïdes dans l’extrait sec ; celui-ci peut également contenir des flavonoïdes.
De tels extraits de C. micranthum peuvent être utilisés à des fins cosmétiques comme dépigmentant, anti-tâche, blanchissant, anti-rougeur et uniformisateur de teint ou encore pour des activités anti-âge, pour prévenir et/ou traiter le relâchement cutané, la perte de fermeté cutanée, la perte d’élasticité des fibres cutanées, une peau flétrie, une peau amincie, les rides et ridules et une peau terne et/ou sans éclat.
Figures représente un diagramme d’un exemple de procédé de préparation d’un extrait végétal comprenant des étapes d’extraction préalables, les étapes du procédé selon l’invention (indiquées par les lettres a), b) et c)) ainsi que des étapes postérieures au procédé selon l’invention.
représente les chromatogrammes UV 280 de l'extrait brut 1 avant traitement en haut et de l'extrait traité 1 en bas. La barre grisée de gauche représente le pic de chlorophylle B et celle de droite, celui de chlorophylle A.
représente les chromatogrammes ELSD de l'extrait brut 1 avant traitement en haut et de l'extrait traité 1 en bas.
Exemples Préparation d’extraits selon l’invention Extraction : 300 g de feuilles de Combretum micranthum préalablement broyées sont traitées dans 2917 g d’éthanol à reflux pendant 3 h dans un ballon de 5 L. Au bout des 3 h d’extraction, le mélange est filtré à 40 µm sur un filtre à pression type « Beco Integra Lab 140 P » de la marque Eaton. Cette filtration permet de récupérer 1915 g d’extrait dans l’éthanol, la plante est récupérée afin de faire une nouvelle extraction à reflux avec 2820 g d’éthanol pendant 3 h dans un ballon de 5 L. Au bout des 3 h le mélange est de nouveau filtré à 40 µm. Cette fois-ci les drêches sont éliminées. Cette deuxième extraction permet de récupérer 2744 g d’extrait dans l’éthanol.
Au total, 4659 g d’extrait brut sont récupérés à cette étape.
Mise en œuvre du procédé selon l’invention : A cette étape, 10 % d’eau sont ajoutés au total d’extrait brut, soit 465 g d’eau ajoutée.
Le solvant organique (éthanol) est ensuite évaporé sur un système d’évaporation sous vide de type « Rotavapor R-300 » de la marque Buchi. L’éthanol est évaporé à 40°C et à 100 mbar. Il faut faire cependant attention à ne pas évaporer l’eau ajoutée.
Le mélange est ensuite filtré à 1 µm.
A la suite de cette filtration, l’extrait traité, c’est-à-dire décoloré et purifié de Combretum micranthum est obtenu.
Analyse de plusieurs extraits végétaux Afin d’évaluer le rendement du procédé selon l’invention, le dosage des chlorophylles A et B (selon Olatunde et al. , 2018 et AOAC (2002) Official Method of Analysis) a été réalisé sur différents extraits :
- ceux préparés comme décrits ci-dessus sans traitement pour éliminer la chlorophylle (extrait brut) ; et
l’effort nécessaire à la mise en œuvre d’un procédé de soudage par friction malaxage étant mesuré et maintenu lors du contact entre l’outil et les pièces à assembler par la fonctionnalité de maîtrise et de contrôle de l’effort lors d’un déplacement jusqu’à une butée fixe pour être modifié, contrôlé et maintenu en regard d’une valeur de consigne de sorte qu’un asservissement en effort soit créé.
Cette machine-outil est ainsi capable d’effectuer du soudage par friction malaxage (dit FSW) et de l’usinage en passant de l’un à l’autre de manière automatique et industrielle sans intervention d’un opérateur. Ce moyen est industriel et capable de produire en grand volume des pièces nécessitant du soudage par friction et de l’usinage.
La demanderesse a réussi à apporter à la commande numérique gérant l‘axe concerné une capacité à être asservi en effort (et plus en position, au moins durant les phases de FSW) pour appliquer l’effort axial nécessaire au soudage par friction. L’utilisation différente d’une fonction connue et disponible de la commande numérique à savoir la fonction dite « accostage de butée » permet de créer un asservissement en effort sur ledit axe de travail alors que cette fonction est classiquement utilisée pour générer des forces définies pour bloquer des pièces ou pour accoster des points de références mécaniques.
L’utilisation nouvelle d’une telle fonction de commande numérique à des fins de mise en œuvre d’un procédé de FSW est donc particulièrement originale.
La fonction de maîtrise et de maintien de l’effort axial sur un axe de travail de la machine-outil d’usinage (celui parallèle à l’axe de rotation de l’outil de soudage) permet d’obtenir les bonnes conditions d’effort pour assurer le soudage par friction malaxage lorsque l’outil de FSW est installé.
Concrètement, cette fonction est mise en œuvre en donnant comme valeur de consigne de l’effort (connue sous le nom de force d’accostage dans le cadre de la fonctionnalité d’accostage butée), la valeur souhaitée pour un effort nécessaire à la mise en œuvre d’un procédé de FSW avec épaulement et pion tournants.
La commande numérique va ainsi maintenir cet effort pendant cette phase de procédé créant ainsi un asservissement en effort sur cet axe.
La conception de la machine permet ainsi de passer de l’opération de FSW aux opérations d’usinage classiques, et vice versa, de façon automatique sans aucune intervention manuelle de l’opérateur, d’où le gain important de productivité.
Ainsi, un autre objet de l’invention réside dans le procédé de travail d’une telle machine-outil d’usinage qui propose l’usinage et le procédé FSW et, selon l’outil accueilli, de passer d’un asservissement en position à un asservissement en effort et vice-versa. Le procédé est décrit plus bas.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, ladite empreinte est celle correspondant à la norme HSK. L’interface mécanique équipant l’outil correspond alors à cette norme.
Plus précisément, selon un mode de réalisation préféré mais non limitatif, ladite empreinte est celle correspondant à la norme HSK100 et l’outil FSW est équipé d’une interface de la même norme. Cet attachement admet davantage d'effort au niveau des roulements de broche (en comparaison avec un attachement HSK 63) et permet ainsi d'avoir une plus grande longévité et une plus grande vitesse d'avance au niveau du procédé FSW. L’avantage de conserver une interface de broche standard est de conserver les fonctions de changement automatique d’outils, de magasin d’outils et de chargement automatique des outils de la machine-outil d’usinage. L’outil FSW peut donc être stocké et mis à disposition dans le magasin standard de la machine-outil.
Un autre objet de l’invention concerne l’outil de FSW utilisable par la machine-outil de l’invention dans le procédé de l’invention. Un tel outil est décrit plus bas.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, ledit sous-ensemble de guidage et de mise en mouvement en translation de la broche vers le module porte-pièce et/ou du module porte-pièce vers la broche selon un axe parallèle à l’axe de la broche comprend au moins un moteur linéaire.
Une telle motorisation permet les fonctionnalités d’ »accostage butée » dans leur programmation. La technologie moteurs linéaires permet de lire et d’asservir avec une grande précision, l’effort sur cet axe car l’entraînement est direct. La fonction « Accostage de butée » de la commande numérique de ces moteurs est exploitée de façon originale par l’invention pour effectuer le soudage en l’utilisant pour asservir l’axe en effort (et plus en position), cette manœuvre permet d’appliquer un effort axial constant, nécessaire au procédé de FSW, pour la phase d’accostage et pendant la phase de soudage de la pièce.
Cette motorisation offre également la possibilité pendant la phase de soudage, d’utiliser les fonctions de commande numérique pour limiter l’ effort maxi donc le courant moteur tout en travaillant avec la consigne de position mais limité par le courant maximal.
Dans des configurations de machine-outil d’usinage à broche orientable du type de celle comprenant :
100 procédé de recharge électrique
110 étape de liaison
130 étape de recharge
140 sous-procédé anti-écrasement
150 étape d’alerte
160 étape d’information
170 étape de détermination du risque
180 étape d’évaluation du risque
190 étape de sauvegarde
200 étape de sécurité
Système électrique d’alimentation pour véhicule L’invention concerne le domaine des véhicules hybrides ou électriques, et plus précisément un procédé de gestion de l’utilisation des différents modules de charge d’un chargeur embarqué de véhicule automobile.
De manière connue, un véhicule électrique ou hybride comprend un chargeur embarqué permettant de recharger la ou les batteries du véhicule. Plus précisément, le chargeur embarqué comprend un correcteur de facteur de puissance, plus communément connu sous l’appellation PFC, pour « Power Factor Corrector » en langue anglaise, permettant de réguler la tension de sortie du chargeur embarqué.
Le correcteur de facteur de puissance PFC comprend trois modules de conversion de puissance. De plus, chaque module de conversion comprend plusieurs unités élémentaires de conversion de puissance, indépendantes les unes des autres. Chaque unité élémentaire est plus communément appelée « bank » par l’homme du métier.
Chaque module de conversion est destiné à être relié à une phase d’un réseau d’alimentation externe au véhicule. Pour un module de conversion donné, le nombre d’unités élémentaires de conversion de puissance activées dépend de la puissance demandée par la batterie afin que cette-dernière se recharge. Dans le cas présent, l’ordre d’activation des unités élémentaires est prédéfini. Cela a pour conséquence que les unités élémentaires de chaque module de conversion du correcteur de facteur de puissance PFC ne sont pas utilisées uniformément. Autrement dit, par extension, chaque unité élémentaire vieillit différemment et donc l’ensemble des unités élémentaires de conversion ne s’use pas uniformément non plus.
Avantageusement, les deuxièmes moyens de liaison sont inélastiques.
Selon une réalisation particulière, les deuxièmes moyens de liaison sont réalisés sous la forme d'une liaison mécanique en pivot autour d'un axe perpendiculaire à l'axe longitudinal et à l'axe de serrage, de sorte que chaque deuxième organe de traction forme le maillon d'une chaîne.
Selon une autre réalisation particulière, les deuxièmes moyens de liaison sont réalisés sous la forme d'un lien.
Selon une autre réalisation particulière, les deuxièmes organes de traction des modules de compression sont réalisés sous la forme d'une seule pièce.
Selon une particularité, chaque module de compression comporte au moins un moteur électrique doté d'un arbre de sortie, et un lien de tirage solidarisé audit arbre de sortie du moteur électrique et accroché d'une part au premier organe de traction et d'autre part au deuxième organe de traction.
Selon une autre particularité, le lien de tirage est accroché sur le premier organe de traction et sur le deuxième organe de traction en un point d'accroche décentré par rapport au centre de gravité respectivement du premier organe de traction et du deuxième organe de traction.
L'invention concerne également un système de compression d'une partie du corps d'un être vivant, comprenant un manchon à adapter autour de ladite partie du corps de l'être vivant, ledit manchon comprenant au moins une pièce réalisée en matériau textile à positionner au moins partiellement autour de ladite partie du corps de l'être vivant et un module actif, des moyens de fixation dudit module actif entre deux zones séparées de ladite pièce en matériau textile de manière à effectuer une jonction entre lesdites deux zones séparées, caractérisé en ce que ledit module actif est tel que défini ci-dessus.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages vont apparaître dans la description détaillée qui suit faite en regard des dessins annexés dans lesquels : La illustre le principe du système de compression de l'invention ; La montre de manière schématique le principe de l'architecture du système de compression de l'invention ; La est une vue en éclaté des deux parties du système de compression de l'invention ; La montre le système de compression assemblé ; La montre un exemple de réalisation du module actif employé dans le système de compression de l'invention ; La montre l'architecture d'un module de compression utilisé dans le système de compression de l'invention ; La montre le principe de fonctionnement du module actif et de ses modules de compression juxtaposés ; La montre un premier exemple de liaison de deux organes de traction utilisés dans le module actif du système de compression de l'invention ; La montre un deuxième exemple de liaison de deux organes de traction utilisés dans le module actif du système de compression de l'invention ; La montre un troisième exemple de liaison de deux organes de traction utilisés dans le module actif du système de compression de l'invention ;
Système de compression -
L'invention concerne un système de compression 1 permettant d'effectuer des effets de compression localisés, le long d'une partie P du corps d'un être vivant, par exemple un être humain. A titre d'exemple, la partie P du corps d'un être vivant pourra être un membre mais également toute autre partie telle que par exemple le buste ou le tronc. De manière non limitative, le membre à traiter peut être un bras, une jambe, un avant-bras d'un être vivant…
Le système de compression 1 se présente sous la forme d'un manchon destiné à être positionné autour du membre à traiter et à s'ajuster autour de celui-ci. Le manchon est défini par son axe longitudinal, référencé (A1), et permet, lorsqu'il est placé et ajusté autour du membre, d'exercer sur le membre à traiter des effets de compression localisés dans des directions radiales le long du membre.
Le manchon comporte avantageusement plusieurs parties décrites ci-dessous.
Première partie du manchon : partie textile – ,
Si la butée 21 est suspendue élastiquement, l’organe élastique 22 se déforme élastiquement, et permet ainsi à la butée 21, et donc au point de passage intermédiaire M3, de se déplacer au sein de la rainure 12, ce qui permet au hauban 5 de se déplier dans la mesure nécessaire pour s’adapter à tout moment à la distance d’écartement qui sépare le premier point d’ancrage M1 du second point d’ancrage M2.
Grâce à cette souplesse du point de passage intermédiaire M3, le compensateur 20 est en effet apte, géométriquement, à rapprocher le troisième sommet M3 de la base [M1M2] du triangle M1M2M3, réduisant ainsi la hauteur du triangle qui est issue dudit troisième sommet M3 et perpendiculaire à la base [M1M2], et augmentant la valeur de l’angle au sommet dudit troisième sommet M3. Cette déformation du triangle M1M2M3 permet d’accroître la longueur de la base [M1M2] du triangle dans la mesure nécessaire et suffisante pour accompagner le mouvement d’écartement qui éloigne les premier point d’ancrage M1 et second point d’ancrage M2 l’un de l’autre.
On notera par ailleurs que le compensateur 20 forme ici avantageusement un dispositif tendeur qui, grâce à l’effort de rappel exercé par l’organe élastique 22, permet de maintenir le hauban 5 en tension entre le premier point d’ancrage M1 et le point de passage intermédiaire M3 d’une part, et entre le point de passage intermédiaire M3 et le second point d’ancrage M2 d’autre part, c’est-à-dire de conserver un hauban 5 qui est rectiligne par morceau, sur chacun des deux côtés [M1M3], [M3M2] du triangle qui sont formés par le hauban 5 à l’opposé de la base [M1M2]. On notera que, ici, les côtés du triangle qui sont occupés par le hauban 5 forment de préférence les deux petits côtés dudit triangle, chacun étant de longueur inférieure à la longueur de la base [M1M2] qui forme alors quant à elle le grand côté du triangle.
La conservation d’une tension dans les deux morceaux du hauban 5 formant les côtés [M1M3] et [M3M2] permet notamment d’ordonner le hauban 5 au sein de la rainure 12, aussi bien pendant l’étape de confection, incluant la pose du hauban 5 puis la pose des composants constitutifs de la paroi 3 de l’objet 2, que pendant au moins une partie de l’opération de démoulage. On évite ainsi notamment tout risque de coincement ou d’emmêlement du hauban 5, notamment pendant l’étape de démoulage.
Selon l’invention, la réserve de longueur de hauban, notée « Delta_L », est avantageusement constituée au moyen du compensateur 20 lors de l’insertion initiale du hauban 5 dans la rainure 12, et est ensuite disponible et utilisable par le compensateur 20 pour autoriser une variation, et plus précisément un accroissement, de la distance qui sépare le second point d’ancrage M2 du premier point d’ancrage M1, par rapport à ce qu’est initialement cette distance, à savoir par à rapport la distance de base L0 qui est définie initialement par le noyau 10 pendant l’étape de confection de la paroi 3.
On notera que, avantageusement, le compensateur 20 permet non seulement de compenser un accroissement forcé de la distance séparant le second point d’ancrage M2 du premier point d’ancrage M1, lorsqu’un tel accroissement est provoqué par l’opération de démoulage, mais également un éventuel raccourcissement intrinsèque du hauban 5 qui résulte d’une rétraction thermique du hauban 5, liée à a nature du ou des matériaux constitutifs du hauban 5, et qui est provoquée par une étape de cuisson qui est réalisée après l’étape de confection de la paroi 3 et avant l’étape de démoulage.
La réserve de longueur de hauban Delta_L est égale à la différence entre d’une part la longueur L5_tot du chemin suivi par le hauban 5 dans la rainure 12, du premier point d’ancrage M1 au second point d’ancrage M2 en passant par le point de passage intermédiaire M3 défini par la butée 21, et d’autre part la distance de base L0 : Delta_L = L5_tot – L0
Dans la configuration triangulaire susmentionnée, selon laquelle le hauban 5 est tendu de sorte à former des segments rectilignes depuis le premier point d’ancrage M1 jusqu’au point de passage intermédiaire M3 tout d’abord puis ensuite du point de passage intermédiaire M3 jusqu’au second point d’ancrage M2, la réserve de longueur de hauban Delta_L disponible au maximum est, dans l’absolu, la différence entre d’une part la longueur cumulée des deux morceaux du hauban formant les petits côtés [M1M3] et [M3M2] du triangle et d’autre part la longueur initiale de la base [M1M2] du triangle, étant rappelé que ladite longueur initiale de la base [M1M2] est la distance de base L0 telle que définie par la forme et les dimensions du noyau 10 et qui sépare le premier point d’ancrage M1 situé dans la première portion de paroi 3_1 du second point d’ancrage M2 situé dans la seconde portion de paroi 3_2 lorsque lesdites première et seconde portions de paroi 3_1, 3_2 épousent la surface de réception 10_out dudit noyau 10.
De préférence, ladite réserve de longueur de hauban Delta_L est comprise entre 3% et 30%, de préférence entre 8% et 20%, plus préférentiellement entre 10% et 15%, de la distance de base L0.
De préférence, de façon alternative ou cumulative avec les proportions relatives indiquées ci-dessus, la réserve de longueur de hauban Delta_L peut être comprise, en valeur absolue, entre 3 mm, valeur minimale, et 30 mm, valeur maximale, par exemple entre 10 mm, valeur minimale et 18 mm, valeur maximale préférentiellement entre 12 mm et 15 mm.