INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’instant t8, le récepteur est réactivé pour qu’un nouvel accusé de réception (Ack) soit réémis par le récepteur et reçu cette fois par le transmetteur. La réception de l’accusé de réception par le transmetteur entraîne, après l’instant t9, l’envoi de l’entête et d’une unité de donnée de protocole de rang suivant N+1 (Transmit packet #2).
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, le protocole peut prévoir une répétition systématique des envois d’unité de données de protocole d’un même rang. Dans ce cas, le procédé exposé permet, pour chaque répétition d’envoi de la même unité de donnée de protocole, de désactiver le récepteur.
L’exemple de la présente graphiquement l’envoi et la réception des unités de données de protocole ou encore l’envoi et la réception des accusés de réception comme simultanés cependant la personne de l’art comprendra qu’il y a un certain décalage dans le temps entre l’émission et la réception.
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, pour ce qui est de la mise en oeuvre de la durée d’ajustement, celle-ci peut être facultative ou ajustée en fonction des technologies d’horloge utilisées.
Validation de la charge utile d’un satellite de télécommunications basée sur un calcul de rapport de puissance rayonnée entre signal utile et bruit d'intermodulation Domaine de l’invention La présente invention appartient au domaine du contrôle des performances de la charge utile d’un satellite de télécommunications. Plus particulièrement, l’invention concerne une méthode de validation de la configuration de la charge utile d’un satellite de télécommunications basée sur une estimation d’un rapport de puissance rayonnée entre signal utile et bruit d'intermodulation (« C/IM rayonné »).
Etat de la technique Certains satellites de télécommunication sont affectés à la transmission d'informations vers des points de réception fixes, on parle alors de « service fixe par satellite » (FSS pour « Fixed-Satellite Service » dans la littérature anglo-saxonne) ou de diffusion DTH (acronyme anglais pour "Direct-To-Home", c'est à dire « directement vers le particulier »). C’est le cas par exemple pour la diffusion de programmes de télévision ou pour la téléphonie internationale.
D’autres satellites de télécommunications sont affectés à des services de connexion à Internet à haut débit correspondant à des missions de type HTS (acronyme anglais pour « High-Throughput Satellite », « satellite haut débit » en français).
Pour une même quantité de spectre radio alloué, un satellite répondant à une mission de type HTS fournit nettement plus de débit qu'un satellite répondant à une mission de type FSS. Cette augmentation significative du débit pour les missions de type HTS est obtenue par une réutilisation de canaux fréquentiels dans des faisceaux radio étroitement focalisés et agencés pour couvrir une région géographique d'intérêt. L’augmentation du débit s’accompagne également d’une augmentation de la flexibilité de couverture (variations des faisceaux au cours du temps).
La représente schématiquement une pièce 10 composite revêtue selon un premier mode de réalisation de l’invention. La pièce 10 comprend un substrat 105, typiquement en carbure de silicium, un revêtement d’accrochage 103 recouvrant au moins en partie le substrat et un revêtement barrière 101 recouvrant au moins en partie le revêtement d’accrochage 103.
Selon un exemple de réalisation, le revêtement d’accrochage 103 est obtenu selon un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (ou CVD, de l’anglais chemical vapor deposition).
Le substrat 105 est introduit dans un réacteur approprié. Le dépôt chimique en phase vapeur est opéré par l’introduction d’un mélange de précurseurs dans le réacteur selon le tableau suivant.
Espèce chimique H 2 SiHCl 3 BCl 3 Débit (sccm) 330 66 1
Le dépôt sur le substrat s’effectue dans le réacteur à une pression de 5kPa et à une température de 1011°C.
Un revêtement d’accrochage 103 en silicium dopé au bore est ainsi obtenu. Dans les présentes conditions, le taux de dopage est de 0,14% atomique. Le débit de BCl 3 peut être ajusté pour modifier ce taux de dopage. Plus le débit de BCl 3 est grand, plus le taux de dopage du revêtement d’accrochage 103 est fort.
Ainsi, en faisant varier le débit de BCl 3 entre 0,5 et 3 sccm, il est possible de faire varier le taux de dopage du revêtement d’accrochage 103 entre 0,05% et 0,5% atomique.
L’épaisseur du revêtement d’accrochage 103 est comprise entre 2 µm et 30 µm, préférentiellement entre 2 µm et 10 µm.
Par ailleurs, sans vouloir se lier à une quelconque théorie, les inventeurs ont constaté que le taux de dopage avait une incidence sur la rugosité de surface du silicium ainsi dopé. En effet, plus le taux de dopage est grand, plus la rugosité de surface est importante.
Le revêtement barrière 101 est un silicate de terre rare. Dans le présent exemple, le revêtement barrière est RE 2 Si 2 O 7 . Le revêtement barrière 101 peut être déposé sur le revêtement d’accroche 103 par projection thermique. D’autres méthodes de dépôt peuvent être envisagées, comme par exemple le dépôt physique en phase vapeur (PVD, de l’anglais physical vapor deposition) notamment le dépôt physique en phase vapeur par faisceau d’électron (de l’anglais eb-PVD), ou l’électrophorèse.
La représente une comparaison des courbes de fluage à 800°C pour différentes pièces présentant différents revêtements d’accrochage. La représente une comparaison des courbes de fluage à 1000°C pour différentes pièces présentant différents revêtements d’accrochage. Les références des courbes sont notées dans le tableau suivant.
Revêtement d’accrochage Dopage en Bore (%at) M1, M2, M3, M4 0 M4_0,14%B 0,14 M4_0,21%B 0,21 VPS 0
Les différentes appellations M1, M2, M3 et M4 désignent des revêtements d’accrochage test comprenant silicium pur présentant des microstructures différentes. Ces appellations sont consistantes avec les autres appellations : en d’autres termes, M4 et M4_0,14%B présentent la même microstructure pour le silicium. VPS désigne un revêtement d’accrochage selon l’art antérieur.
On constate sur la que, à 800°C, les revêtements d’accrochages contenant du bore fluent plus que la référence VPS. A l’inverse, on constate que ; à 1000°C, ces revêtements d’accrochage contenant du bore fluent moins que la référence VPS.
L’utilisation d’un revêtement d’accroche dopé au bore présente donc un double avantage par rapport au revêtement connu, puisque ses propriétés de fluage à 800°C permettent de limiter le phénomène de « dome cracking » tandis que ses propriétés de résistance au fluage à 1000°C permettent de limiter le phénomène de centrifugation.
Compte tenu de (2), (12)
Avec (13)
et désignent respectivement l’amplitude du ballotement selon la configuration verticale et selon l’invention.
En prenant en compte M = 0.5 Kg,
Selon ce modèle, on estime que l’invention permet une réduction de 30% de l’amplitude du ballotement par rapport au ballotement d’une poche verticale.
Les figures 2 et 3 représentent des modes de réalisation dans lesquels les poches sont inclinées selon un angle d’inclinaison par rapport à la verticale, lorsque les pans s’étendent verticalement. L’effet technique conféré par l’inclinaison est similaire à celui décrit en lien avec la .
Sur la , les poches sont telles que selon une direction allant de l’extrémité inférieure vers l’extrémité supérieure, la bordure interne d’une poche s’éloigne de la bordure interne de la poche du pan opposé.
Sur la , les poches sont telles que les bordures internes respectives de chaque poche s’étendent parallèlement ou sensiblement parallèlement l’une à l’autre. Par sensiblement parallèlement, on entend parallèle à +/- 10° près.
La configuration de chaque poche, présentant une ouverture latérale au niveau d’une bordure externe, peut être prévue indépendamment de l’inclinaison de la poche. La figure 4 représente un article 1’ dans lequel les poches avant droite et gauche sont telles que dans l’art antérieur. Ces poches se distinguent de l’art antérieur par leur ouverture. Comme préalablement décrit, chaque poche comporte une ouverture latérale, ménagée au niveau de la bordure externe. La bordure externe 16 comporte les mêmes caractéristiques que précédemment décrites, à l’exception de l’angle d’inclinaison.
De façon alternative, l’ouverture latérale peut s’étendre le long de la bordure interne 15. Dans ce cas, la bordure externe est fermée, à partir de l’extrémité inférieure, sur au moins 50% de sa hauteur, voire au moins 80% ou au moins 90%. La bordure interne est ouverte selon au moins 50% de sa hauteur, voire au moins 80% ou au moins 90%.
Il est cependant préférable que l’ouverture latérale soit ménagée au niveau de chaque bordure externe : cela facilite la manipulation du récipient à insérer ou retirer de la poche.
Bien que décrite en lien avec un gilet d’hydratation, l’invention peut s’appliquer à un sac à dos, par exemple un sac à dos de randonnée. Les bretelles avant du sac à dos forment des pans avant, comportant des poches telles que précédemment décrites.
Article chaussant, en particulier pour la pratique d’un sport. La présente invention concerne le domaine de la fabrication des articles chaussant, par exemple les chaussures, et en particulier de la fabrication d’articles chaussant comprenant une semelle légère et amortissante, et en particulier les articles chaussant pour la pratique d’un sport.
Les articles chaussants, en particulier les chaussures, et plus particulièrement les chaussures de sport, comprennent généralement une semelle et une tige fabriquées à partir de multiples composants dans des matériaux très variés, car assurant des fonctions différentes.
Les composants de la semelle et de la tige assurent des fonctions d’amorti, de relance, de protection et maintien du pied, de gestion de l’évacuation de la chaleur et de la transpiration, d’imperméabilité, de résistance à l’abrasion, ou encore de souplesse,…etc, et ce selon des zones différentes de l’article chaussant.
Ces dispositifs de répartition 11 sont ici réalisés en béton, éventuellement fibré et leurs berceaux présentent une section sensiblement arrondie.
Les barres de renfort 12 de l’armature de renforcement sont réalisées, habituellement, en acier et sont donc sensibles à l’oxydation. Chaque nappe d'armature doit ainsi être maintenue écartée de la face externe correspondante de la pièce moulée par une couche de béton permettant d’assurer la protection de l'armature contre l’humidité.
Pour maintenir la distance minimale d'enrobage requise, il est donc nécessaire de placer avec précision l’armature de renforcement 10 à l’intérieur de la pièce moulée.
Avantageusement, la hauteur de chaque dispositif de répartition 11 est déterminée pour assurer un tel écart.
Le nombre de barres de renfort 12 de chaque nappe de l’armature de renforcement 10 et leur section transversale sont déterminés par calcul de résistance des matériaux en fonction des efforts à supporter par la pièce moulée.
Les Figures 3 et 4 représentent un dispositif de répartition de barres individuelles de renfort 30 selon un autre mode de réalisation de la présente invention.
Ce dispositif de répartition 30 est un élément allongé et creux.
Il est avantageusement réalisé dans une matière plastique dure telle qu’en polychlorure de vinyle (PVC) rigide ou en acrylonitrile butadiène styrène (ABS).
Ce dispositif de répartition 30 présente de nombreuses ouvertures 31 pour le passage d’une matière moulante, telle que du béton, au travers de celui-ci de sorte à être entièrement pris dans cette matière moulante lorsqu’elle durcie. Ces ouvertures 31 assurent également une maximisation de la présence de la matière moulante dans la réalisation de l’élément de construction tel qu’un plancher.
Ce dispositif de répartition 30 de barres individuelles de renfort présente notamment des ouvertures 31 dans ses parties supérieure et inférieure ainsi qu’à ses extrémités.
Les berceaux 32 de chaque dispositif de répartition 30 présentent une section en forme de V, lesquels sont réalisés de sorte que ce dispositif de répartition 30 présente des surfaces de contact 33 réduites avec un support tel qu’une surface de coffrage.
UNITE MOBILE DE DECONTAMINATION NRBC La présente invention concerne une unité mobile de décontamination NRBC.
De telles unités peuvent être mises en œuvre par exemple par des services d’incendie et de secours également connus sous le nom de SIS, par des hôpitaux ou encore des unités militaires ayant à assurer la décontamination de personnes telles que des civils ou des membres des forces armées.
En effet, une telle unité mobile de décontamination permet la décontamination de personnes victimes valides et/ou invalides lors de catastrophes NRBC, accidents ou attentats avec des substances par exemple contaminantes, radioactives, bactériologiques ou chimiques.
Aujourd’hui, de telles unités mobiles de décontamination sont basées sur l’utilisation de structures de type bungalow ou tentes avec des systèmes de manutention de type classique.
Elles peuvent être associées à de petites extensions permettant la prise en charge en amont et en aval des personnes à traiter.
Ce masque 12, qui est notamment visible en , est opaque. Une telle opacité résulte par exemple du recouvrement de l’une des faces du masque 2 destinée à être traversée par les rayons lumineux par un revêtement empêchant leur passage. Dans cette surface de recouvrement opaque sont ménagées des ouvertures 14, qui permettent le passage localisé des rayons lumineux à travers le masque. Le masque 12 peut par exemple être réalisé de telle sorte que chaque ouverture 14 est disposée dans un canal de circulation de lumière, entre une microlentille de la matrice de microlentilles d’entrée 8 et la microlentille correspondante de la matrice de microlentilles de sortie 10, les ouvertures 14 étant alors chacune en regard à la fois d’une microlentille de la matrice de microlentilles d’entrée 8 et d’une microlentille de la matrice de microlentilles de sortie 10.
Chaque ouverture 14 est délimitée par un bord ; on comprend que ce bord correspond à une interface entre une portion du masque 12 opaque et qui empêche le passage des rayons lumineux et une portion du masque 12 qui laisse passer ces rayons lumineux.
Tel qu’évoqué précédemment, la deuxième fonction est une fonction d’éclairage. Plus particulièrement, la fonction d’éclairage est ici une fonction de feu de croisement, pourvue d’une coupure supérieure, qui permet lors de la mise en œuvre de la deuxième fonction d’éclairage d’éviter d’éblouir des usagers de la route qui circuleraient en sens inverse par rapport au véhicule automobile équipé du module lumineux 1 selon l’invention.
Une telle coupure supérieure est obtenue en orientant les rayons lumineux participant à la deuxième fonction lumineuse pour que ceux-ci arrivent d’une façon particulière sur le masque 12. Ainsi, ces rayons lumineux sont dirigés vers l’un des bords d’une ouverture 14 du masque 12, comme illustré en ou 4, ce bord étant plus particulièrement désigné comme étant un bord de coupure 16. Plus précisément, chaque microlentille de la matrice de microlentilles d’entrée 8 est configurée de sorte que les rayons lumineux participant à la deuxième fonction lumineuse sont focalisés par ladite microlentille d’entrée en un deuxième point de focalisation C, ce deuxième point de focalisation C étant centré sur le bord de coupure 16 de l’ouverture 14 qui est en regard de la microlentille donnée. Des rayons lumineux associés à la deuxième fonction lumineuse peuvent alors être bloqués par le revêtement opaque du masque 12 dès lors qu’ils sont légèrement défocalisés et présentent un risque d’avoir en sortie du dispositif matriciel une trajectoire ascendante. Une telle disposition du deuxième point de focalisation C de chaque microlentille de la matrice de microlentilles d’entrée 8 permet d’obtenir, en sortie du dispositif matriciel de microlentilles 6, un faisceau lumineux qui est tronqué en partie supérieure, ce faisceau lumineux correspondant à la deuxième fonction lumineuse du module lumineux 1.
Inversement, une coupure n’est pas nécessaire lors de la mise en œuvre de la première fonction lumineuse, qui correspond à une fonction de signalisation. De ce fait, un premier point de focalisation D associé aux rayons lumineux participant à la première fonction lumineuse est pour chaque microlentille de la matrice de microlentilles d’entrée 8 excentré par rapport aux bords des ouvertures 14 du masque 12 et notamment par rapport au bord de coupure 16 de ces ouvertures ; on comprend que les premiers points de focalisation D des microlentilles de la matrice de microlentilles d’entrée 8 sont, pour les rayons lumineux de la première fonction lumineuse, chacun disposés dans l’une des ouvertures 14 du masque 12 mais à distance des bords de celle-ci, comme cela est visible en .
De façon plus précise, pour une microlentille de la matrice de microlentilles d’entrée 8 donnée, le premier point de focalisation D associé aux rayons lumineux réalisant la première fonction lumineuse est décalé du bord de coupure 16 de l’ouverture 14 correspondante du masque 12 suivant la formule mathématique DC/f 2 > tan(10°), pour laquelle DC est la distance entre le point D, premier point de focalisation associé aux rayons lumineux participant à la première fonction lumineuse, et le point C, deuxième point de focalisation associé aux rayons lumineux participant à la deuxième fonction lumineuse, et pour laquelle f 2 est la distance focale de la microlentille correspondante de la matrice de microlentilles de sortie 10. Les points de focalisation C, D sont notamment illustrés aux figures 3 et 4.
La distance entre les points D et C, ou distance interfocale DC entre le premier point de focalisation associé aux rayons lumineux participant à la première fonction lumineuse d’une part et le deuxième point de focalisation associé aux rayons lumineux participant à la deuxième fonction lumineuse d’autre part, est d’une part conditionnée par le besoin d’avoir une étendue de projection correspondant à un faisceau réglementaire pour la fonction de signalisation, sans que le faisceau soit coupé par le bord de coupure, et donc le besoin d’écarter le point D du point C, et d’autre part conditionnée par des distances entre différents éléments du module lumineux 1. Cette distance interfocale DC dépend ainsi des distances focales du collimateur 4 et des microlentilles de la matrice de microlentilles d’entrée 8 ainsi que d’une distance entre les deux sources lumineuses 2A, 2B. Une telle distance interfocale DC est plus précisément exprimée selon la formule DC = f 1 AB/f 0 , où f 0 est la distance focale du collimateur 4, AB est la distance entre les sources lumineuses 2A, 2B et f 1 est la distance focale des microlentilles de la matrice de microlentilles d’entrée 8.
On comprend de ce fait qu’au sein du module lumineux 1, l’organisation de l’ensemble d’émission lumineuse, du collimateur 4 et du dispositif matriciel de microlentilles 6 les uns par rapport aux autres le long de l’axe optique O est régie par la distance souhaitée entre le premier point de focalisation associé aux rayons lumineux participant à la première fonction lumineuse et le deuxième point de focalisation associé aux rayons lumineux participant à la deuxième fonction lumineuse.
Comme cela a été évoqué ci-avant, la disposition de l’ensemble d’émission lumineuse par rapport à l’axe optique O est telle qu’il y a soit une source lumineuse 2 disposée d’un côté de l’axe optique O, soit deux sources lumineuses 2A, 2B disposées de chaque côté de celui-ci. Du fait de cette disposition, en sortie du dispositif matriciel de microlentilles 6, les rayons lumineux qui participent à la première fonction forment un faisceau de rayons descendant par rapport à l’axe optique O lorsque celui-ci est sensiblement horizontal, tandis que les rayons lumineux qui participent à la deuxième fonction forment un faisceau de rayons ascendant par rapport à l’axe optique O. Le faisceau de rayons descendant est illustré aux figures 2 et 3 tandis que le faisceau de rayons ascendant est représenté aux figures 2 et 4.
Dans la position neutre du boîtier 18 telle qu’elle est illustrée en , avec l’axe optique O sensiblement horizontal, de telles orientations des faisceaux ne sont cependant pas compatibles avec les normes règlementaires d’émission lumineuse pour chacune des deux fonctions lumineuses et ne permettent pas une mise en œuvre satisfaisante de celles-ci, notamment parce qu’elles ne permettent pas une signalisation suffisante du véhicule automobile pour la première fonction lumineuse et un éclairage de la route adapté pour la deuxième fonction lumineuse. Le faisceau de rayons ascendant est par exemple éblouissant pour les usagers de la route, ce qui entraîne une gêne et est contraire à la règlementation.
Une orientation correcte des rayons lumineux, c’est-à-dire une orientation qui permet d’obtenir à la fois une fonction de signalisation et une fonction d’éclairage conformes et satisfaisantes, correspond à une orientation dans laquelle les faisceaux de rayons lumineux de chacune des fonctions lumineuses sont, en sortie du dispositif matriciel de microlentilles 6, sensiblement à l’horizontale, c’est-à-dire sensiblement parallèles au sol sur lequel repose le véhicule automobile équipé du module lumineux 1 lors de la mise en œuvre de leur fonction lumineuse associée.
Cette orientation des faisceaux de rayons lumineux est obtenue par un mouvement mécanique du boîtier 18 du module lumineux 1. Ce boîtier 18 est un logement au sein duquel sont disposés l’ensemble d’émission lumineuse, le collimateur 4 et le dispositif matriciel de microlentilles 6. Le mouvement mécanique du boîtier permet un pivotement de l’ensemble de ces éléments, et donc un basculement de l’axe optique O. Le boîtier 18 est représenté de façon schématique sur les figures, de sorte à illustrer un positionnement des différents éléments qu’il reçoit notamment par rapport à l’axe optique O. Un tel positionnement n’est cependant pas représentatif des dimensions et des distances entre ces différents éléments.
Le mouvement mécanique du boîtier 18 est régi par une unité de commande du module lumineux 1. Cette unité de commande est notamment capable de piloter l’actionneur 20 du module lumineux 1. L’actionneur 20 est ainsi configuré pour faire pivoter le boîtier 18 lorsque le module lumineux 1 passe de l’une des fonctions lumineuses à l’autre, c'est-à-dire lorsqu’il alterne entre la première fonction lumineuse et la deuxième fonction lumineuse et inversement. L’actionneur 20 est par exemple un doigt d’actionnement pouvant être déplacé en translation ou bien encore étiré ou rétracté, un étirement de ce doigt d’actionnement entraînant une poussée sur une portion du boîtier qui, monté sur une liaison pivot P, effectue un pivotement dans un sens de rotation donné, et à l’inverse une rétractation de ce doigt d’actionnement peut entraîner un retour du boîtier dans sa position initiale par un mouvement de rotation de sens contraire via la liaison pivot P. Le pivotement du boîtier P s’effectue ici selon un axe perpendiculaire à l’axe optique O du module lumineux 1 et la direction verticale sensiblement perpendiculaire au sol.