INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, l’évènement comprend au moins un évènement pris parmi : Une déviation prédite ou estimée d’une température intérieure du conteneur ; Un défaut d’un élément d’un groupe froid du conteneur ; Une ouverture de porte du conteneur ; Un défaut d’alimentation électrique du conteneur ; Une fuite d’un fluide frigorigène d’un circuit de réfrigération du conteneur ; Un défaut d’étanchéité du conteneur.
Enfin, chaque connecteur 103 et 105 comprend un isolant annulaire 111, qui s’étend parallèlement à l’axe de révolution X et qui est positionné radialement entre le contact électrique 107 et le corps cylindrique creux 109.
Dans l’exemple non-limitatif représenté, chaque connecteur électrique 103 et 105 comprend un seul contact électrique 107, toutefois l’invention s’applique également à un connecteur électrique qui comprend un nombre de contacts électriques supérieur ou égale à 1 et un ou des isolants annulaires entourant ces contacts électriques.
En outre, dans l’exemple non-limitatif représenté, le contact électrique 107 du connecteur électrique 103 est connecté électriquement à un câble électrique 113 (en l’espèce par sertissage du câble électrique 113 dans le contact électrique 107) alors que le contact électrique 107 du connecteur électrique 105 est connecté électriquement à une barre-bus 115 (en l’espèce en ne formant qu’une seule pièce avec celle-ci).
L’isolant annulaire 111 a une forme complémentaire de la forme du contact électrique 107 et recouvre sa surface (i.e. la surface extérieure du contact électrique) sur toute son étendue longitudinale (celle de l’isolant annulaire) sauf la partie 108 de la surface (visible à la ) du contact électrique 107 destinée à être mise en contact avec un contact électrique du connecteur électrique complémentaire.
De plus, l’isolant annulaire 111 comprend un premier isolant annulaire 111a, qui est réalisé dans une céramique de verre et qui recouvre une zone de connexion 117 du contact électrique 107.
Pour chaque connecteur électrique 103 et 105, la zone de connexion 117 désigne la partie de l’étendue longitudinale du contact électrique 107, et par extension la partie de l’étendue longitudinale du connecteur électrique lui-même, qui est destinée à établir le contact entre deux connecteurs électriques, notamment par insertion d’un contact électrique 107 mâle dans un contact électrique 107 femelle.
La céramique de verre peut être par exemple une céramique de type zéro porosité, c’est-à-dire une céramique qui présente des propriétés d’isolation électrique élevée, tout en présentant une porosité nulle induite par sa fabrication. Il peut s’agir, à titre d’exemple, de Macor®, c’est-à-dire d’une céramique dont la composition est constituée à 55 % de fluorophlogopite et à 45 % de verre borosilicate.
De plus, la céramique de verre est connue pour son haut pouvoir diélectrique et pour être naturellement résistante au vieillissement induit par l’apparition éventuelle de décharges partielles dans des cavités d’air (ou vacuoles).
Par ailleurs, la céramique de verre joue également le rôle de conducteur thermique dans la mesure où elle présente une conductivité thermique supérieure au matériaux utilisés dans l’état de la technique et évite, par conséquent, une élévation trop importante de la température.
Enfin, la céramique de verre présente elle-même une résistance à une température supérieure à 800°C.
Dans l’exemple non-limitatif représenté, l’isolant annulaire 111 comprend également un second isolant annulaire 111b, réalisé dans un élastomère, comme par exemple du silicone, qui recouvre une zone de conduction 119 du contact électrique 107.
Pour chaque connecteur électrique 103 et 105, la zone de conduction 119 désigne la partie de l’étendue longitudinale du contact électrique 107, et par extension la partie de l’étendue longitudinale du connecteur électrique lui-même, dans laquelle est établie la connexion électrique avec une barre-bus ou un câble qu’il s’agisse d’un connecteur de type fiche ou de type embase.
L’élastomère présente un haut pouvoir diélectrique, tout en présentant une résistance aux températures élevées. L’utilisation d’un isolant en élastomère permet de limiter l’existence de lames d’air susceptibles de provoquer l’apparition de décharges partielles.
En particulier, un tel isolant élastomère peut être mis en compression, lorsque le connecteur électrique est assemblé, par exemple par l’intermédiaire de moyens de serrage compris dans le corps cylindrique creux du connecteur électrique 109, pour conférer au connecteur électrique assemblé une meilleure étanchéité et réduire la présence potentielle de lames d’air entre les différentes pièces dudit connecteur électrique.
En outre, comme il est visible à la , le second isolant élastomère 111b est en appui sur le premier isolant élastomère 111a de sorte qu’il peut comprimer ce dernier, notamment sous l’effet d’une dilatation thermique, et ainsi réduire la présence d’espaces (i.e. d’interstices) potentiellement remplis d’air.
Plus précisément, dans l’exemple non-limitatif représenté, le second isolant annulaire 111b se trouve derrière le premier isolant annulaire 111a (par rapport à la zone de connexion 117) avec une face plane s’étendant radialement en contact avec une face complémentaire du premier isolant annulaire 111a.
Le variateur de puissance optique 12 peut être du type modulateur électro-optique, noté MEO. Il est destiné à appliquer une atténuation variable au rayonnement qui est produit par la source primaire 11.
Le système de photodétection 3 peut être une photodiode. Elle est placée dans une zone de superposition de l’interféromètre 2, désignée par S dans et à l’intérieur de laquelle interfèrent des parties de rayonnement qui se sont propagées par les deux chemins optiques de l’interféromètre 2.
Le système 4 de mesure de puissance du rayonnement peut aussi être une photodiode.
Le modulateur 5 peut être du type modulateur acousto-optique, noté MAO. Toutefois, des modulateurs optiques à cristaux liquides ou à miroirs oscillants peuvent être utilisés alternativement.
Le retardateur 6 peut être d’un type quelconque, par exemple d’un type ajustable à base de cristaux liquides ou à base de ligne retard mécanique. Il est destiné à reproduire approximativement un retard de transfert de rayonnement qui est généré par le modulateur 5 entre les deux circulateurs optiques 7a et 7b. Un critère d’ajustement de la valeur de retard qui est produite par le retardateur 6 est de détecter un signal non-nul, voire maximal, par le système de photodétection 3, signifiant que deux parties de chaque impulsion de rayonnement produite par la source 1 qui se propagent par les deux chemins optiques de l’interféromètre 2 se superposent temporellement sur le système de photodétection 3, ou parviennent en même temps à ce système 3.
L’interféromètre 2 comprend deux chemins optiques CH1 et CH2 qui s’étendent chacun entre une entrée optique E de cet interféromètre et le système de photodétection 3. Conformément à la configuration dite de Sagnac, les deux chemins optiques CH1 et CH2 de l’interféromètre 2 comportent une portion commune dans laquelle est insérée le guide d’onde à analyser 101. En outre, les deux chemins optiques CH1 et CH2 sont agencés pour transmettre selon des sens de propagation qui sont opposés à l’intérieur du guide d’onde à analyser 101, les deux parties de rayonnement qui sont destinées à interférer au niveau du système de photodétection 3.
Deux portions de chemins optiques sont séparées l’une de l’autre à partir de l’entrée optique E de l’interféromètre 2 par un diviseur de faisceau 9, puis les deux portions de chemins optiques relient chacune une des extrémités opposées E 101 , S 101 du guide d’onde à analyser 101. Ainsi, les deux portions de chemins optiques se complètent mutuellement pour constituer les chemins optiques CH1 et CH2 qui correspondent à des sens opposés de propagation du rayonnement dans le guide d’onde 101. La sortie de la source de rayonnement 1 est connectée optiquement à une première entrée du diviseur de faisceau 9, et celui-ci possède une seconde entrée qui est utilisée pour transmettre au système de photodétection 3 les parties de rayonnement qui ont parcouru les deux chemins optiques CH1 et CH2. Le diviseur de faisceau 9 peut être sélectionné pour séparer entre ses deux sorties vers les chemins optiques CH1 et CH2, le rayonnement qui est transmis par la source 1, selon un rapport de séparation de puissance optique qui peut être 90:10 par exemple, ou 99:01, ou encore 60:40. Ce diviseur de faisceau 9 peut ainsi être sélectionné pour envoyer une puissance optique dans le chemin optique CH2, qui est supérieure à celle envoyée dans le chemin optique CH1.
Avantageusement, l’ensemble de l’interféromètre 2, et aussi possiblement la source de rayonnement 1, peut être réalisé à base de fibres optiques et/ou de composants optiques intégrés. Ces fibres et/ou composants optiques intégrés sont de préférence à maintien de polarisation, auquel cas les systèmes d’ajustement de polarisation 8a et 8b sont deux rotateurs de direction de polarisation linéaire. En particulier, le diviseur de faisceau 9 peut être un coupleur 2 x 2 à champs évanescents. Le dispositif 100 peut alors avoir une constitution qui est compacte, et être contenu dans un boîtier fermé avec une présentation prête à l’emploi. Le guide d’onde à analyser 101 peut alors être connecté optiquement de façon amovible à des entrées/sorties optiques dédiées qui sont prévues sur le boîtier.
Dans un tel mode de réalisation, le coupleur 2 x 2 qui constitue le diviseur de faisceau 9, à l’entrée optique E de l’interféromètre 2, possède deux sorties optiques qui sont connectées chacune à l’entrée d’un des chemins optiques CH1 et CH2, constituant simultanément la sortie de l’autre chemin optique. Une première des deux entrées optiques du coupleur 2 x 2 est connectée optiquement à la sortie du variateur de puissance optique 12, pour recevoir le rayonnement qui est produit par la source 1. Selon un agencement économe et efficace, la seconde entrée optique du même coupleur 2 x 2 peut être connectée optiquement au système de photodétection 3 pour transmettre une superposition des parties de rayonnement qui se sont propagées séparément par l’un et par l’autre des deux chemins optiques CH1 et CH2. La zone de superposition S de l’interféromètre 2 est alors le segment de chemin optique qui s’étend à partir de la seconde entrée optique du coupleur 2 x 2 formant le diviseur de faisceau 9 jusqu’au système de photodétection 3.
Avantageusement, le système de mesure 4 peut être agencé pour recevoir une fraction fixe, par exemple 1%, de la puissance du rayonnement qui est produit par la source 1, par exemple en utilisant un autre coupleur optique 2 x 2 à champs évanescents tel que désigné par la référence 13 dans . Ainsi, le système de mesure 4 fournit un signal de mesure qui est représentatif de la puissance de rayonnement P in qui est injectée dans l’interféromètre 2 par son entrée optique E.
Au sein de la source de rayonnement 1, le variateur de puissance optique 12 peut être commandé pour varier la puissance de rayonnement P in , par exemple avec une nouvelle valeur de P in toutes les huit mille impulsions successives du rayonnement à titre d’exemple non-limitatif. Les valeurs discrètes qui sont ainsi adoptées l’une après l’autre pour la puissance P in peuvent croître à l’intérieur d’un intervalle de caractérisation du guide d’onde 101, et chaque valeur de la puissance P in est maintenue pendant une durée de mesure de l’état d’interférence qui existe alors sur le système de photodétection 3. Une unité de commande programmable 20 peut être utilisée pour produire une telle variation de P in . Ainsi, un nouvel état d’interférence est mesuré pour chaque nouvelle valeur de la puissance P in du rayonnement qui est injecté dans l’entrée optique E de l’interféromètre 2. Comme expliqué plus loin, les résultats de mesure de l’état d’interférence qui existe sur le système de photodétection 3 peuvent être délivrés par un système de détection synchrone 33. Un système d’acquisition qui est synchronisé avec les variations de P in peut permettre d’enregistrer les résultats de mesure de chaque état d’interférence qui existe pendant la durée de maintien d’une valeur de puissance P in en association avec cette valeur de puissance P in telle que mesurée par le système 4. Un tel système d’acquisition est désigné par la référence 43 dans et noté LOCK-IN. Ce peut être un système de détection synchrone, mais qui est distinct de celui désigné par la référence 33 et dédié à mesurer l’état d’interférence qui existe pendant que chaque valeur de puissance P in est maintenue.
Le perfectionnement optionnel de l’invention qui est décrit maintenant permet d’obtenir plus facilement, à partir du signal de détection qui est délivré par le système de photodétection 3, l’amplitude et le déphasage de l’état d’interférence instantané qui existe dans la zone de superposition S. La boucle des chemins optiques CH1 et CH2 est divisée en fonction du sens de propagation du rayonnement dans cette boucle en deux portions séparées de chemins optiques entre les circulateurs optiques 7a et 7b, indépendamment du guide d’onde à analyser 101 qui est dans une portion commune des deux chemins optiques CH1 et CH2. Alors, le modulateur 5 est inséré dans l’une des deux portions séparées de chemins optiques entre les circulateurs optiques 7a et 7b, par exemple dans le chemin optique CH1 conformément à , et le retardateur 6 est inséré dans l’autre portion séparée de chemin optique, celle du chemin optique CH2. Le retardateur 6 peut être sélectionné pour compenser entre les deux chemins optiques CH1 et CH2, un retard de transfert de parties d’impulsions que produit le modulateur 5. Cet ajustement est indépendant du guide d’onde à analyser 101, et peut être exécuté initialement une seule fois lors de l’assemblage du dispositif 100.
Le signal de détection qui est délivré par le système de photodétection 3 est un signal d’interférence entre une partie de chaque impulsion qui a parcouru le guide d’onde 101 selon le sens de propagation du chemin optique CH1, et une autre partie de la même impulsion qui a aussi parcouru le guide d’onde 101 mais selon le sens de propagation du chemin optique CH2. Le champ de la partie de rayonnement qui se propage dans le chemin optique CH1 est noté E 1 , et celui de la partie de rayonnement qui se propage dans le chemin optique CH2 est noté E 2 . Compte tenu du fonctionnement des circulateurs optiques 7a et 7b et comme cela vient d’être décrit, le modulateur 5 appartient au chemin optique CH1 et le retardateur 6 appartient au chemin optique CH2. Le modulateur 5 applique donc un déphasage variable au champ E 1 , qui dépend d’un signal électrique de modulation reçu en entrée par ce modulateur. Le signal électrique de modulation est transmis au modulateur 5 par un générateur électrique de signaux alternatifs 30. Lorsque ce signal de modulation est sinusoïdal à une fréquence notée ε, le modulateur 5 produit un décalage fréquentiel de ε pour la partie du rayonnement qui se propage dans le chemin optique CH1.
Par ailleurs, à cause du comportement non-linéaire du guide d’onde 101, le rayonnement qui s’y propage subit une absorption et un retard de propagation qui dépendent de la puissance de ce rayonnement. Ainsi, et notamment à cause du rapport de division de puissance optique qui est produit par le diviseur de faisceau 9, les deux parties de rayonnement qui se propagent dans les chemins optiques CH1 et CH2 subissent des absorptions et des retards de propagation qui sont différents. Les amplitudes complexes des champs respectifs de ces parties de rayonnement sont alors, dans la zone de superposition S et pour la configuration du dispositif 100 de , et en première approximation en ne considérant que l’effet Kerr non-linéaire : avec pour CH1, et avec pour CH2, où X est le rapport de division de puissance optique qui est produit par le diviseur de faisceau 9, par exemple X est égal à 0,90, η est un coefficient de perte énergétique de l’ensemble des deux circulateurs optiques 7a et 7b, combiné avec le modulateur 5 ou le retardateur 6, la valeur de ce coefficient η étant supposée identique pour les deux chemins optiques CH1 et CH2 et pouvant être calculée à partir de données fournies par le fabricant de ces composants optiques, T 101 est le module du coefficient de transmission de champ du guide d’onde 101, pour le comportement linéaire de ce guide d’onde 101, t désigne le temps, et L eff est la longueur optique du guide d’onde 101, pour son comportement linéaire. Dans ces expressions, des termes et facteurs qui ne sont pas indispensables à la compréhension de l’invention ont été omis pour raison de clarté, mais l’Homme du métier pourra les restituer facilement à la lumière de la présente description.
Alors, de façon connue, la partie variable de l’état d’interférence qui est produit sur le système de photodétection 3 est : 2∙|E 1 c |∙|E 2 c |∙cos(ε∙t+Φ 1 -Φ 2 ). Le signal de détection qui est produit par le système 3 varie donc sinusoïdalement en fonction du temps, avec une amplitude de variation temporelle de cet état d’interférence qui est notée A et égale à 2∙|E 1 c |∙|E 2 c |, et un déphasage de variation temporelle de l’état d’interférence par rapport au signal de modulation qui est transmis au modulateur 5, qui est noté ΔΦ et égal à Φ 1 -Φ 2 . L’amplitude A et le déphasage ΔΦ de variation de l’état d’interférence peuvent alors être mesurés simplement en effectuant une détection synchrone du signal qui est délivré en sortie par le système de photodétection 3, par rapport au signal sinusoïdal de modulation qui est transmis par le générateur électrique 30 au modulateur 5. Une telle détection synchrone est effectuée par le système 33, noté SYNCHR., qui délivre en sortie les valeurs de l’amplitude A et du déphasage ΔΦ. Pour les expressions approchées des amplitudes complexes de champs E 1 c et E 2 c qui ont été données plus haut : . Ainsi, le déphasage ΔΦ est alors proportionnel au coefficient d’effet Kerr non-linéaire, avec un facteur de proportionnalité qui peut être déterminé expérimentalement.
La fréquence de modulation ε est de préférence supérieure à des vitesses de variations du déphasage ΔΦ qui sont provoquées par des fluctuations thermiques et dimensionnelles susceptibles d’affecter l’interféromètre 2. Typiquement, la fréquence de modulation ε peut être comprise entre 40 MHz (mégahertz) et 200 MHz, non-limitativement. Dans ces conditions, le déphasage ΔΦ peut être déterminé avec une précision de l’ordre de 1° (degré) par le système de détection synchrone 33. L’Homme du métier comprendra que l’utilisation du modulateur 5 et du système de détection synchrone 33 ne constitue qu’une façon simple et précise de déterminer l’amplitude A et le déphasage Φ de l’état d’interférence qui existe dans la zone de superposition S, en rendant cet état d’interférence variable périodiquement en fonction du temps. Toutefois, des méthodes alternatives existent pour déterminer l’amplitude A et le déphasage ΔΦ de cet état interférence, qui n’utilisent pas nécessairement de faire varier cet état d’interférence en fonction du temps pour chaque valeur de la puissance P in du rayonnement qui est injecté dans l’interféromètre 2.
L’invention a également pour objet un procédé de lutte contre un incendie survenant sur le module et sa batterie. Ce procédé consiste en ce que, préalablement ou conjointement à l’injection F du liquide extincteur F dans le conteneur 1 du module, on branche le dispositif extérieur 4. Ainsi, il est possible de prélever le liquide collecté par le dispositif extérieur 4 pour le recycler et l’injecter sous pression à l’intérieur du module en feu, en circuit fermé via un compresseur 5 ( ), en réalisant une économie substantielle de liquide.
Le cas échéant, si le débit d’évacuation des effluents liquides issus du conteneur 1 s’avère insuffisant par le seul écoulement gravitaire, le dispositif 4 sera associé à une pompe hydraulique (non représentée).
Les raccords rapides susceptibles d’être utilisés dans le module de l’invention pour la mise en œuvre du procédé sont, par exemple, les raccords standards utilisés par les pompiers pour le branchement des tuyaux et des lances à incendie.
De préférence, selon un mode de mise en œuvre spécifique du procédé de l’invention, on utilise un dispositif extérieur 4 de collecte des effluents chauds sortant du conteneur 1 qui comprend un échangeur thermique. Le liquide refroidi par cet échangeur 4 est ensuite et injecté à nouveau sous pression dans le conteneur 1 par le compresseur 5, comme illustré par la , afin de poursuivre la lutte contre le feu jusqu’à son extinction.
Structure de maintien de cellules de batterie La présente invention concerne une structure de maintien de cellules de batterie présentant une section transversale en U. La présente invention concerne également un dispositif de stockage d’énergie comportant au moins deux structures de maintien recevant chacune une rangée de cellules de batterie.
On connaît par la demande de brevet US2017176108 un échangeur de chaleur qui est construit à partir de deux plaques à multiples facettes, avec une première plaque relativement épaisse et, à l’intérieur, une deuxième plaque 14 relativement mince pour être déformable. L’échangeur de chaleur comprend en outre des premier et deuxième collecteurs situés aux extrémités opposées de l'enceinte à trois côtés, chacun étant situé à proximité de l'une des extrémités ouvertes. Est également prévu un élément de pressurisation sous la forme d'une bande de tension qui applique une pression dirigée vers l'intérieur, amenant ainsi en engagement intime les parois latérales de l’échangeur de chaleur avec les faces latérales des cellules de batterie. La bande de tension s'étend complètement autour de l'enceinte à trois côtés. Ce type d’échangeur de chaleur est relativement complexe et présente un encombrement important, notamment sur les côtés, du fait de la multitude de pièces (notamment collecteurs) qui la composent.
La demande de brevet US2016190664 décrit un système de batterie qui comprend une enceinte de batterie qui comporte des parois d'enceinte comportant des passages de fluide. Des entrées de fluide caloporteur sont prévues sur les parois latérales.
La demande de brevet EP3553876 décrit un distributeur de liquide de refroidissement pour un boîtier de module de batterie avec un profil creux renfermant un canal de liquide de refroidissement et une pluralité de jonctions de liquide de refroidissement. Les profils sont disposés avec un espacement entre eux.
La présente invention vise à améliorer le maintien compact de rangées de cellules de batterie, tout en permettant une gestion thermique satisfaisante de ces cellules.
La présente invention a ainsi pour objet une structure de maintien de cellules de batterie présentant une section transversale en U configurée pour définir une enceinte pour recevoir une rangée de cellules de batterie, la structure de maintien comprenant deux parois latérales et une paroi de fond définissant ensemble la section transversale en U, l’une au moins des parois latérales présentant une face principale externe d’appui, tournée à l’opposé de l’enceinte, qui est plane et configurée pour être en appui contre une face principale externe d’appui d’une structure de maintien voisine, la structure de maintien étant en outre réalisée au moins partiellement dans un matériau thermiquement conducteur de sorte à permettre un échange de chaleur entre les cellules de batterie dans l’enceinte et une source thermique.
Cette source thermique est par exemple formée par un fluide caloporteur tel que de l’eau glycolé, qui circule dans des canaux présents au sein de la structure de maintien.
Selon l’un des aspects de l’invention, la face principale externe d’appui est dépourvue d’entrée/ sortie de fluide caloporteur.
Ainsi les faces principales externes d’appui de deux structures de maintien voisines peuvent être mises l’une contre l’autre, sans être gêné par les connectiques de fluide caloporteur. Ceci permet d’assurer le contact entre les faces principales externes d’appui, procurant une très bonne conductivité thermique entre structures de maintien voisines.