INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’exemple, les dimensions du panneau 1 illustré sont : longueur d’onde LW = 92 millimètres ; hauteur d’onde HW = 30 millimètres ; longueur de méplat LP = 44 millimètres ; et, longueur utile LU = 920 millimètres.
La partie périphérique de la garniture de l’assise 10 est en outre interrompue à l’arrière (elle présente donc une forme de U avec un côté avant et deux côtés latéraux, mais pas de côté arrière).
Ainsi, deux espaces vides 50 sont laissées libres de part et d’autre de ce bras, entre les garnitures du dossier 20 et de l’assise 10. Ces espaces vides permettent au dossier de basculer sans interférer avec l’assise. Ils ouvrent en outre la vue que les passagers arrière du véhicule ont de l’avant de ce véhicule, ce qui rend cette vue moins oppressante. Ils permettent en outre aux passagers arrière de bénéficier de plus de place pour se servir de la traverse arrière 112 comme d’un repose-pieds.
Ce bras de liaison 40 pourrait être fixé à la traverse inférieure 212 de l’ossature 21 du dossier 20.
Toutefois, dans les modes de réalisation illustrés, il est au contraire articulé sur cette traverse. Cette seconde articulation forme une liaison pivot entre le bras de liaison 40 et la traverse inférieure 212 de l’ossature 21 du dossier 20, ce qui permet à l’usager de régler l’inclinaison du dossier lorsque le siège est en configuration d’utilisation. Des moyens de blocage permettent de bloquer cette seconde articulation, et des moyens de manœuvre permettent de libérer au besoin cette articulation pour régler l’inclinaison du dossier. Un levier 26 agencé sur le dossier pourra permettre à l’usager d’actionner ces moyens de manœuvre.
L’appui-tête 30 illustré sur la est par ailleurs ici monté sur le dossier 20 avec deux degrés de mobilité. Il est ainsi adapté à coulisser selon un axe sensiblement parallèle à l’axe principal du dossier (de haut en bas). Il est également adapté à pivoter autour d’un axe de retournement sensiblement parallèle à l’axe principal du dossier.
L’appui-tête est alors adapté à pivoter sur une course d’au moins 180°, de façon à ce qu’il puisse être retourné.
Sa garniture 32 présente deux faces principales 321, 322 situées à l’opposé l’une de l’autre, qui peuvent chacune être orientées vers l’avant du dossier pour que la tête de l’occupant du siège s’y appuie.
Ces deux faces principales 321, 322 sont sensiblement planes. Elles s’étendent ainsi dans des plans sensiblement parallèles, qui sont écartés de l’axe de retournement de distances différentes.
La première face 321, lorsqu’elle est tournée vers l’avant, forme un renflement en saillie vers l’avant par rapport à la face avant du dossier (elle forme ainsi une marche au niveau de la jonction entre le dossier et l’appui-tête). Cette face de la garniture 32 est donc orientée vers l’avant lorsque le dossier est en position d’utilisation.
La seconde face 322, lorsqu’elle est tournée vers l’avant du dossier, s’étend sensiblement dans le prolongement de ce dossier. Cette face de la garniture 32 est donc orientée vers l’avant lorsque le dossier est en configuration couchée, de sorte que l’appui-tête ne gêne pas l’occupant pour dormir.
Comme le montre également la , l’appui-tête 30, lorsqu’il est en position basse, se loge dans une échancrure en creux dans le bord supérieur du dossier 20. Il est donc utilisable dans cette position par une personne de petite taille. Il est en revanche prévu pour s’écarter de cette échancrure vers le haut, pour s’adapter aux personnes de grandes tailles.
Les moyens de montage de l’appui-tête 30 sur le dossier 20 permettant à l’appui-tête 30 de bénéficier des deux mobilités précitées pourraient se présenter sous diverses formes.
En pratique, pour offrir à l’appui-tête 30 une mobilité de coulissement de haut en bas, ils comportent un fourreau qui est fixé à l’ossature 21 du dossier 20, et une tige montée coulissante dans ce fourreau. En outre, il est prévu des moyens de blocage du coulissement de la tige dans son fourreau, qui sont désactivables
Pour offrir à l’appui-tête 30 une mobilité de pivotement autour de l’axe de retournement, les moyens de montage comportent un arbre cylindrique qui est fixé à la tige précitée et sur lequel une douille qui supporte l’ossature 31 de l’appui-tête 30 peut librement pivoter. Ils comportent aussi un système d’indexation permettant de bloquer la rotation de l’appui-tête 30 autour de l’axe de retournement dans deux positions stables. L’objectif est que seules les deux faces principales 321, 322 de la garniture 32 de l’appui-tête puissent être placées vers l’avant, face à la route. A titre d’exemple, en guide de moyens d’indexation, la face intérieure de la douille délimite un chemin de came dans lequel peut naviguer un pion latéral fixé à l’arbre. Un moyen de rappel de la douille vers le bas permet de ramener automatiquement le pion latéral au fond de l’une ou l’autre des extrémités du chemin de came, pour bloquer l’appui-tête.
Typiquement, on pourrait prévoir que le bras de liaison soit télescopique. Ainsi, l’usager pourrait régler l’écart entre l’assise et le dossier (notamment en configuration couchée) en fonction de sa propre morphologie. Un système de crémaillère pourrait permettre de régler la longueur de ce bras.
Selon une variante, cette ou ces requêtes active/nt ou contrôle/nt un système de navigation embarqué du premier véhicule 10 pour indiquer un itinéraire à suivre par le premier véhicule 10 jusqu’au magasin de vente de produits alimentaires indiqué par l’information déterminée par classification.
Lorsque la phase de production est mise en œuvre par le dispositif distant 101, la ou les requêtes sont générées par le dispositif distant 101 et transmises au premier véhicule 10 et/ou au dispositif de communication mobile 103 via l’infrastructure de réseau sans fil.
Lorsque la phase de production est mise en œuvre par le premier véhicule 10, la ou les requêtes sont générées par un calculateur et transmises à d’autres calculateurs du premier véhicule 10 via un ou plusieurs bus de données et/ou à destination du dispositif de communication sans fil 103 via une connexion sans fil (via l’infrastructure de réseau sans fil ou selon un mode de communication direct sans fil entre le premier véhicule 10 et le dispositif de communication mobile 103).
La illustre schématiquement un dispositif 2 de communication entre un véhicule 10 d’un usager et un dispositif de conservation de produits alimentaires 102 connecté au véhicule 10 et situé dans une habitation 12 de l’usager, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
La illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de communication entre le premier véhicule 10 d’un usager et le dispositif de conservation de produits alimentaires 102 connecté au premier véhicule 10 et situé dans l’habitation 12 de l’usager, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Le procédé est par exemple mis en œuvre par un dispositif embarqué dans le premier véhicule 10, par exemple par le dispositif 2 de la , ou par un système comprenant le dispositif embarqué relié en communication sans fil à un dispositif distant de type serveur ou ordinateur.
Avantageusement, l’étape de vapocraquage est mise en œuvre dans une installation qui se compose d’un certain nombre de fours, de chaudières de trempe et d’un train de fractionnement. La charge hydrocarbonée entre dans la section chaude de l’unité par la zone de convection A du four où elle est préchauffée, puis elle est mélangée à la vapeur d’eau également préchauffée dans cette même zone ; les hydrocarbures et l’eau traversent alors la zone de radiation proprement dite du four où s’effectuent la montée rapide en température et les réactions de pyrolyse. À la sortie du four, les effluents sont, afin d’éviter toute réaction ultérieure, figés dans leurs possibilités cinétiques d’évolution par une trempe brutale conduite généralement en deux temps : une première trempe indirecte à l’eau, suivie d’une trempe directe utilisant le résidu lourd sous-produit de la pyrolyse. Les effluents sont alors transférés vers une tour de fractionnement primaire qui sépare en fond une coupe lourde appelée « huile de pyrolyse » et, par soutirages, une partie de coupe « essence de pyrolyse » et de l’eau, tandis que les produits légers de pyrolyse sortent en tête sous forme gazeuse. Après compression, lavage à la soude (destiné à éliminer H2S et les gaz acides) et séchage, ces effluents légers entrent alors dans la section froide de l’unité qui peut être conçue de diverses manières, mais qui assure la séparation en divers coupes d’intérêt.
Avantageusement, lorsque la charge est une coupe naphta léger et/ou naphta lourd, le temps de séjour est compris entre 0,1 et 0,4 secondes, la température en sortie de tube est comprise entre 700 et 900 °C, de préférence entre 780 et 880°C, et le ratio vapeur/charge est compris entre 0,2 et 1 kg/kg.
Dans un mode de réalisation, l’étape e) de vapocraquage comprend en outre un vapocraquage d’au moins une coupe gaz choisie parmi les coupes obtenues aux étapes a), c), d) et f) seules ou en mélange.
Lorsque l’étape optionnelle d’hydrotraitement i) est mise en œuvre, la coupe gaz peut également être choisie à l’étape i).
Dans un mode de réalisation, l’étape e) de vapocraquage comprend en outre un vapocraquage de la coupe GPL obtenue à l’étape g).
Lorsque l’étape optionnelle de distillation des gaz j) est mise en œuvre, la coupe GPL peut également être choisie à l’étape j).
Avantageusement, lorsque la charge est une coupe GPL, le temps de séjour est compris entre 0,1 et 0,4 secondes, la température en sortie de tube est comprise entre 700 et 1000 °C, de préférence entre 800 et 900°C, et le ratio vapeur/charge est compris entre 0,2 et 0,8 kg/kg.
Dans un mode de réalisation, l’étape e) de vapocraquage comprend en outre un vapocraquage de la coupe éthane obtenue à l’étape g).
Avantageusement, lorsque la charge est une coupe éthane, le temps de séjour est compris entre 0,15 et 0,6 secondes, la température en sortie de tube est comprise entre 700 et 1000 °C, de préférence entre 800 et 900°C, et le ratio vapeur/charge est compris entre 0,1 et 0,6 kg/kg.
Dans un mode de réalisation, l’étape e) de vapocraquage comprend en outre un vapocraquage de la coupe raffinat obtenue à l’étape g).
Dans un mode de réalisation, les différentes coupes sont vapocraquées de manière simultanée ou de préférence séparément. Lorsqu’elles sont craquées séparément, elles le sont dans des conditions opératoires différentes en fonction de la nature de la coupe à vapocraquer.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, est obtenu en outre une coupe huile de pyrolyse.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, est obtenu en outre une coupe essence de pyrolyse légère et/ou lourde.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, est obtenu en outre une coupe comprenant du H 2 , H 2 S, CO et CH 4 .
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, la au moins une coupe oléfinique est de l’éthylène.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, la au moins une coupe oléfinique est du propylène.
Le polyester polyol d'anhydride phtalique a une masse moléculaire de 500, un indice d’hydroxyle de 200mgKOH/g, une viscosité de 1000mPa·S et une teneur en humidité égale à 0,15% ;
Le polyméthylène polyphényl polyisocyanate a une teneur en isocyanate de 30% en poids, une viscosité de 200mPa·S et une fonctionnalité de 2,0 ;
(2) Alimenter le mélangeur haute pression M en polyéther polyol de saccharose, polyester polyol d'’anhydride phtalique, diisocyanate de toluène, polyméthylène polyphényl polyisocyanate, et composé d’additifs auxiliaires moussants pour être mélangés sous une pression de 100bar à 25℃, avec un débit de sortie de 80kg/min, afin d’obtenir un mélange;
Les côtés supérieur, inférieur, gauche et droit de l’espace confiné sont composés de bandes à mailles à haute résistance ; les bandes à mailles ont une largeur de 15mm, une planéité de ±0,5mm et fonctionnent à une température de 25℃ et à une vitesse d’avancement de 1m/min ;
Il s’agit également de séparer le feutre continu en fibres de verre et les bandes à mailles par un papier kraft ; le papier kraft a une densité apparente de 150g/m 2 ;
Un matériau en mousse polyuréthane rigide, composé des matières premières dont les poids sont les suivants : 40kg de polyéther polyol de sorbitol, 40kg de polyester polyol d’anhydride métaphtalique, 60kg de diisocyanate de toluène, 70kg de polyméthylène polyphényl polyisocyanate, 20kg de composé d’additifs auxiliaires moussants et 15kg de feutre continu en fibres de verre;
L’invention a également pour objet un système électronique avionique destiné à être embarqué à bord d’un aéronef, le système avionique comprenant :
- une plateforme informatique apte à exécuter un ensemble de partition(s) applicative(s), la plateforme informatique étant telle que définie ci-dessus ;
- une table secondaire de configuration de ressources, la table secondaire étant du deuxième type, stockée dans la mémoire de stockage, et contenant des valeurs de configuration de ressources utilisables par l’ensemble de partition(s) applicative(s) ; et
- l’ensemble de partition(s) applicative(s), chaque partition applicative incluant une application logicielle avionique et une table tertiaire de configuration de ressources, chaque table tertiaire étant du troisième type et contenant des valeurs de configuration des ressources utilisées par la partition applicative respective, l’ensemble de partition(s) applicative(s) étant stocké dans la mémoire de stockage.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le système avionique comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le système avionique comprend, dans la mémoire de stockage, au moins un fichier additionnel de configuration ;
le système avionique comprenant de préférence plusieurs fichiers additionnels de configuration ;
tel que le fichier additionnel de configuration incluant au moins une table de configuration dont une de premier type et au moins un autre fichier additionnel de configuration incluant au moins une table de configuration d’un type choisi parmi les deuxième et troisième types ;
- le ou chaque fichier additionnel de configuration inclut seulement l’au moins une table de configuration d’un type choisi parmi les premier, deuxième et troisième types ;
le ou chaque fichier additionnel de configuration étant de préférence constitué de l’au moins une table de configuration d’un type choisi parmi les premier, deuxième et troisième types ; et
- le système avionique comprend en outre un écran d’affichage et/ou une interface homme-machine.
la est une représentation schématique d’un aéronef équipé d’un système électronique avionique comprenant un ensemble de partitions applicatives et une plateforme informatique apte à exécuter les partitions applicatives, la plateforme comportant des ressources, dont des ressources matérielles incluant un processeur, une mémoire vive et une mémoire de stockage, et hébergeant un système d’exploitation ; la plateforme comportant en outre un automate de démarrage et un paquet d’amorçage incluant un noyau, un pilote de ressources, un ensemble de partitions système ; le système avionique comprenant des tables primaire, secondaire et tertiaires de configuration de ressources, ces tables étant respectivement de premier, deuxième et troisième types ; l’automate de démarrage étant configuré pour vérifier si au moins un fichier additionnel de configuration incluant au moins une table de configuration est présent dans la mémoire de stockage et pour lancer le cas échéant le fichier additionnel de configuration ; l’au moins une table du fichier additionnel de configuration étant alors utilisée à la place d’au moins une table respective de même type ;
la est une vue illustrant un premier exemple de mise en œuvre de l’invention, en mode opérationnel de fonctionnement de la plateforme, où le système avionique comprend un premier fichier additionnel de configuration incluant une table de configuration du premier type, utilisée alors à la place de la table primaire ;
la est une vue analogue à celle de la en mode dégradé de fonctionnement de la plateforme ;
la est une vue illustrant un deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention, en mode opérationnel de fonctionnement, où le système avionique comprend à la fois le premier fichier additionnel de configuration incluant la table de configuration du premier type et un deuxième fichier additionnel de configuration incluant une table de configuration du deuxième type, chaque table de fichier additionnel de configuration étant alors utilisée à la place d’une table respective de même type stockée initialement dans le système avionique ;
L'onduleur 6 comprend également un second capteur de température 12 disposé de manière à mesurer la température de l'eau de refroidissement circulant dans le circuit 11.
La illustre les composants de l'onduleur 6. L'onduleur 6 comprend un connecteur CC 13 connecté à la batterie 5 de manière non illustrée. Le courant continu circulant dans le connecteur CC est appelé I . DC.
L'onduleur 6 comprend une barre de courant continu 14 connectée au connecteur de courant continu 13 et faisant circuler le courant continu I DC.
L'onduleur 6 comprend également un condensateur de liaison à courant continu 15 connecté à la barre omnibus à courant continu 14. Un courant alternatif circule dans le condensateur de liaison CC 15. La valeur du courant quadratique moyen (rms), appelé Icap , rms et circulant dans le condensateur de liaison CC 15, est fournie par la formule suivante : ,
où M représente l'indice de modulation et Phi représente l'angle entre la tension alternative et le courant alternatif. IAC ,rms est le courant quadratique moyen du courant alternatif I AC circulant dans le stator 3 de la machine électrique rotative 2.
L'onduleur 6 comprend également un onduleur DC-Busbar 16, connecté au condensateur DC-link 15 et dans lequel circule un courant I inv dont le courant quadratique appelé Iinv ,rms est fourni par la formule suivante : .
L'onduleur 6 comprend également des interrupteurs de puissance 17 connectés à l'onduleur 16 de la barre de courant continu, y compris des transistors bipolaires à grille isolée (IGBT) ou des MOSFET, faisant circuler un courant alternatif I AC dont le courant quadratique moyen est IAC ,rms . Ce courant est le courant alternatif à fournir à la machine 2.
L'onduleur 6 comprend également une interface CA 18 connectée aux interrupteurs de puissance 17 et faisant circuler le courant alternatif I AC à fournir à la machine électrique rotative 2. L'interface CA peut être une barre d'alimentation ou un câble CA.
Un exemple de méthode 100, pour déterminer la température d'initialisation d'un condensateur de liaison à courant continu 15 de l'onduleur de puissance 6, est maintenant décrit en référence à la . La détermination de cette température d'initialisation est nécessaire pour contrôler de manière appropriée le courant électrique transmis à la machine électrique tournante 2. En effet, les modèles thermiques des composants de l'onduleur sont calculés afin d'assurer la protection thermique de l'onduleur. Ainsi, les interrupteurs de puissance 17 sont commandés par l'unité 7 en fonction d'un critère de température, ce qui a des conséquences sur la machine électrique 2. Une mauvaise température d'initialisation pourrait par exemple générer un couple inadéquat (trop fort ou trop faible) par la machine 2.
La méthode 100 est mise en œuvre par l'unité informatique 7 après un temps de stationnement du véhicule 1. Pendant le temps de stationnement, la machine électrique rotative 2 était éteinte, l'onduleur 6 était en mode veille.
À l'étape 110, le véhicule 1 est redémarré. La machine électrique rotative 2 est en marche, l'onduleur 5 est en marche. La température d'initialisation doit être déterminée.
À l'étape 120, l'unité 7 mesure la température Tdistinct -component du stator 3 de la machine 2, à l'aide du premier capteur de température 4 placé sur le stator 3.
A l'étape 130, l'unité 7 mesure, par le second capteur de température 12, la température T water de l'eau de refroidissement 11 de l'onduleur 6.
À l'étape 140, l'unité 7 détermine la composante Tinverter du condensateur 15 du lien CC à l'aide de la formule suivante :
k est un coefficient déterminé par l'homme du métier grâce à des données expérimentales ou de conception, car k est spécifique à l'arrangement.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, la au moins une coupe oléfinique est du butadiène.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, la au moins une coupe oléfinique est du butene-1
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, la au moins une coupe oléfinique est du butene-2
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de vapocraquage, la au moins une coupe oléfinique est de l’isobutène
Etape f) de reformage catalytique
Le procédé selon l’invention comprend une étape f) de reformage catalytique d’au moins la coupe naphta lourd obtenue à l’étape d) et obtention d’au moins une coupe reformat.
Le reformage catalytique a pour objectif de transformer les constituants naphténiques et une partie des constituants paraffiniques (à bas indice d'octane) en constituants aromatiques à haut indice d'octane. L'unité de reformage catalytique est constituée principalement d'une série d’au moins trois réacteurs contenant au moins un catalyseur de reformage et un séparateur permettant de séparer les différents produits à la sortie des réacteurs. Le catalyseur utilisé peut être sensible à la présence de produits sulfurés et azotés, c’est pourquoi la charge en entrée est avantageusement exempte de soufre, d'azote et de leurs dérivés.
La réaction se déroule avantageusement sous une pression comprise en 0,1 et 25 MPa ainsi qu'à haute température comprise entre 480 et 570°C. C'est une réaction endothermique. Les hydrocarbures de la coupe naphta lourd (notamment les paraffines et les naphtènes) sont transformés au cours de ce procédé en hydrocarbures aromatiques et en paraffines branchées. Le reformage catalytique produit une coupe reformat qui permet d'améliorer significativement l'indice d'octane des coupes pétrolières, et produit également de l’hydrogène.
Avantageusement, le ratio molaire hydrogène/hydrocarbures (H2/HC) est compris entre 0,8 et 8 mole/mole.
Avantageusement, Le débit massique de la coupe naphta lourd à traiter par unité de masse de catalyseur et par heure est compris entre 0,1 et 10 h -1 , de préférence entre 0,5 et 6 h -1 .
Avantageusement, le catalyseur de reformage comprend une phase active comprenant au moins un métal choisi parmi le nickel, le ruthénium, le rhodium, le palladium, l’iridium ou le platine, et au moins un promoteur choisi parmi le rhénium, l’étain, le germanium, le cobalt, le nickel, l’iridium, le rhodium ou le ruthénium. De préférence le catalyseur de reformage comprend une phase active comprenant du platine et de l’étain. La quantité de métal est comprise entre 0,02 à 2 % poids, de manière préférée entre 0,05 et 1,5 % poids, de manière encore plus préférée entre 0,1 et 0,8 % poids par rapport au poids total du catalyseur. De préférence, le catalyseur de reformage comprend un support choisi à base d’alumine, de silice-alumine ou de silice. De préférence, le support est à base d’alumine.
Dans un mode de réalisation, à l’étape f) de reformage catalytique, est obtenu en outre au moins une coupe gaz.
Dans un mode de réalisation, à l’étape f) de reformage catalytique, est obtenu en outre au moins une coupe hydrogène.
Etape g) de transformation et/ou séparation des aromatiques
Le procédé selon l’invention comprend une étape g) de transformation et/ou séparation des aromatiques d’au moins la coupe reformat obtenue à l’étape f) de reformage catalytique et obtention d’au moins une coupe aromatique.
L’objectif de cette étape est double :