INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système 34 de maintien en position et de serrage par effet de coin est, par exemple, un système du type à clef de voûte qui serre la cartouche de paliers de roulements contre la surface interne 16b de la bouche. Un tel système 34 comprend, par exemple, deux segments en deux demi-coquilles 34a-b, des pièces de serrage 34c (réparties circonférentiellement et intérieurement aux segments), un écrou de serrage 34d, ainsi qu’une clé anti-rotation 34e et un circlips 34f. Les segments 34a-b et les pièces de serrage 34c assurent le maintien en position radiale (suivant l’axe radial A) de la cartouche de paliers et son serrage contre la surface interne 16b de la bouche de moyeu. (suivant une direction transversale par rapport à l’axe radial A et en éloignement de celui-ci). Les segments 34a-b et la partie externe des pièces de serrage 34c avec laquelle les segments coopèrent sont notamment logés dans une gorge annulaire 16c aménagée dans l’épaisseur de la paroi de la bouche de moyeu. L’écrou de serrage 34d, la clé anti-rotation 34e et le circlips 34f assurent ainsi le maintien en position radiale des segments 34a-b et pièces de serrage 34c. Plus particulièrement, les deux segments 34a-b et les pièces de serrage 34c ont des portées coniques respectives en regard (les portions de surfaces coniques internes, pour les segments, et les portions de surfaces coniques externes en regard, pour les pièces de serrage, sont orientées chacune sur un cône dont le sommet est positionné sur l’axe A en éloignement de l’axe central X-X’, c’est-à- dire que le cône est ouvert en direction de l’axe central X-X’) qui sont maintenues en appui l’une contre l’autre grâce à l’effort de serrage induit par l’écrou 34d sur les pièces de serrage 34c (l’écrou présente une portion de surface conique interne qui s’appuie sur chacune des portions de surfaces coniques internes des pièces de serrage, les portions de surfaces coniques étant orientées chacune sur un cône dont le sommet est positionné sur l’axe A en direction de l’axe central X-X’, c’est-à- dire que le cône est ouvert en éloignement de l’axe central X-X’). On notera que d’autres types de montages permettent d’assurer la même fonction.
Afin d’assurer le verrouillage du pied d’aube dans le dispositif de reprise d’effort d’aube 24, un dispositif 50 de verrouillage par serrage du pied d’aube 22 est mis en place dans une zone radialement externe du dispositif 24, sensiblement au niveau de l’ouverture radiale 16a de bouche.
Le dispositif 50 de verrouillage par serrage du pied d’aube 22 est positionné autour de ce dernier, dans une position radialement externe par rapport à la position relative radialement interne de l’élément interne de butée 30d de la pièce d’interface 30. Ce dispositif 50 est fixé au dispositif de reprise d’effort d’aube 24 de manière à enserrer le pied d’aube et à le maintenir en butée axiale contre l’élément interne de butée 30d.
La est une vue agrandie et partielle montrant suivant une demi coupe en perspective l’intérieur de la bouche de moyeu sur laquelle la partie avant des paliers à roulements a été retirée afin de rendre visible la pièce intermédiaire 30 et les composants du dispositif 50 de verrouillage. La , quant à elle, est une vue analogue à celle de la mais avec le pied d’aube 22 tronqué dans sa partie supérieure.
Comme représenté sur la et plus particulièrement sur les figures 4 et 5A, la bague interne 26b du palier externe 26 s’étend suivant l’axe radial A et comprend, d’une part, une première partie 26b1 en contact avec une surface externe, opposée à la surface interne, de la pièce intermédiaire d’interface 30 et, d’autre part, une deuxième partie 26b2 qui s’étend en éloignement de l’axe longitudinal X-X’ jusqu’à une position radialement externe relativement à une position radialement interne occupée par la partie d’extension transversale ou épaulement 22c du pied d’aube lorsque cette dernière est engagée contre l’élément interne de butée axiale 30d. On notera que la position radialement externe de la deuxième partie 26b2 est disposée sensiblement au niveau de l’ouverture 16a de la bouche de moyeu et donc au-delà de l’ensemble des paliers à roulements (la deuxième partie 26b2 prolonge axialement la bague interne en direction de l’ouverture 16a).
Plus particulièrement, le dispositif 50 de verrouillage par serrage est configuré pour être verrouillé par serrage sur la deuxième partie 26b2 de manière à venir, par serrage, en appui suivant l’axe radial contre la partie d’extension transversale ou épaulement 22c du pied d’aube.
Dans cet exemple de réalisation, la deuxième partie 26b2 présente un filetage interne F1 sur une surface interne de la bague interne qui est orientée en vis-à-vis du pied d’aube 22 (la bague interne entoure le pied d’aube). Le dispositif 50 de verrouillage par serrage comprend, quant à lui, un écrou de serrage 52 en deux parties 52a, 52b disposé entre la deuxième partie 26b2 et le pied d’aube 22 sur les figures 3 et 4 lorsqu’il est mis en place. L’écrou de serrage 52 est muni d’un filetage externe F2 qui est vissé sur la surface interne de la deuxième partie 26b2 par l’intermédiaire des deux filetages complémentaires F1 et F2, de manière à ce que l’écrou de serrage 52 vienne, en fin de vissage sur la surface interne de la deuxième partie 26b2, en appui suivant l’axe radial contre la partie d’extension transversale ou épaulement 22c du pied d’aube 22. Plus particulièrement, comme représenté aux figures 3 et 4, l’écrou de serrage 52 vient, en fin de vissage, en appui contre une face supérieure (radialement externe) de l’épaulement 22c, opposée à la face inférieure (radialement interne) de cet épaulement qui est en appui sur l’élément interne de butée 30d.
Comme représenté sur les figures 4 et 5A, la partie 52a (resp. 52b) de l’écrou de serrage 52 comporte une pluralité de dents 52a1 (resp. 52b1) espacées les unes des autres et qui s’étendent suivant une demi-circonférence de l’écrou de serrage prise transversalement par rapport à l’axe radial A, lorsque les deux parties 52a, 52b sont réunies l’une avec l’autre. Les dents 52a1 (resp. 52b1) sont plus particulièrement aménagées dans une portion 52ae (resp. 52be) de la partie 52a (resp. 52b) qui est située à une position radialement externe (portion supérieure sur les figures 4 et 5A) relativement à une portion 52ai (resp. 52bi) de cette partie 52a (resp. 52b) qui est située à une position radialement interne (portion inférieure sur les figures 4 et 5A) et qui vient en appui, suivant l’axe radial A, contre la partie d’extension transversale ou épaulement 22c du pied d’aube 22. La portion radialement interne 52ai (resp. 52bi) de la partie 52a (resp. 52b) de l’écrou de serrage 52 vient, plus particulièrement, en appui contre la face supérieure (radialement externe) de l’épaulement 22c. La portion radialement interne 52ai (resp. 52bi) de la partie 52a (resp. 52b) possède une partie du filetage externe F2 de l’écrou 52. Les dents de l’écrou 52 forment ainsi, comme représenté sur les figures 4 et 5A, un bord libre supérieur crénelé.
La figure 6a montre l'utilisation de la paroi verticale en position toit surélevé qui nécessite d'augmenter la hauteur des flancs pour que le volume dégagé soit utilisable.
La figure 6b montre la découpe de l'élément de fermeture latérale en conservant une bonne rigidité et en assurant la bonne ouverture / fermeture du dispositif.
La figure 6c montre le besoin d'une surface supplémentaire 60 qui permet de fermer l'arrière du volume en l'absence de surface équivalente en position basse où le but est justement de l'ouvrir pour laisser passer l'air. La figure 6c montre aussi l'intérêt d'avoir un panneau articulé 61 dans le toit basculant 2 et d'une toile latérale 62 qui permet de fermer le volume nouvellement créé visible sur les figures 6a, 6b et 6c. La figure 6c décrit la position finale du dispositif en mode toit surélevé maximal.
La montre le cas des véhicules équipés d'un monte-charge replié verticalement derrière le véhicule. De même que certain monte-charge sont pliables pour être rangés sous le véhicule, il est possible de replier les côtés 72 du monte-charge de manière à les replier le long des flancs intériorisés 31 et des ouverture articulées 52. Le système est conçu pour qu'une partie structurelle reste dans le plan vertical du véhicule et que les surfaces offrant une résistance à l'air soient pliables. Le système est conçu pour être protégé du flux d'air par le flanc du véhicule.
La montre le dispositif de monte-charge qui se caractérise par deux côtés 72 articulés sur charnière qui permettent de replier le long des flancs les côtés, et permettre de laisser passer l'air. Le système est dessiné pour ne pas avoir de prise au vent et pour être verrouillé en position repliée.
La en particulier 11a montre une disposition optimale de l'aérodynamique lorsque le véhicule est vide ou ne craint pas de rouler avec un volume ouvert. Dans cette configuration, les portes arrière 50 disposent d'ouvertures articulées supplémentaires 63 au centre du véhicule de manière à ouvrir au maximum la face arrière du véhicule. Dans la mesure où l'inclinaison des flancs est normalement maximale, il n'est pas possible de le modifier. Cependant, il est possible d'avoir une position des ouvertures articulées 52 légèrement ouvertes vers l'extérieur pour alimenter la nouvelle ouverture d'un flux d'air optimisant la réduction de la trainée.
La figure 11b décrit le dispositif qui permet de gérer les deux positions de flancs latéraux dans le cas de rideaux coulissants. Les rails de guidage au plancher et au toit permettent deux cheminements des rideaux : les rails inférieur et supérieur 64 permettent la configuration maxi chargement et les rails inférieur et supérieur 65 permettent la position maxi aérodynamique qui peut dans être de forme cintrée optimisée et non pas plane comme dans les systèmes à axe de rotation. Les aiguillages inférieur et supérieur 66 permettent de choisir la configuration choisie et peuvent être reliés mécaniquement et motorisés pour faciliter la manœuvre.
La montre le cas des camping-cars où il est difficile de réaliser des flancs intériorisables du fait des aménagements intérieurs qui sont fixés sur les parois et sont potentiellement très lourds. Dans ce cas, la structure comprend un flanc présentant un angle fixe γ, par exemple compris entre 5 et 20 degrés, à l'arrière extérieur du véhicule et de réaliser une descente de la partie centrale du toit en V inversé afin de garantir les aménagements du véhicule dans leur position fixe et d'ouvrir au maximum la sortie d'air à l'arrière du véhicule.
71 clapet de guidage de flux sur la paroi de toit
72 parties pliantes du monte-charge
Patte de fixation multifonction pour véhicule automobile La présente invention concerne une patte de fixation multifonction pour un véhicule automobile et un agencement comprenant une telle patte de fixation. L’invention concerne encore un véhicule comprenant une patte de fixation et/ou un agencement selon l’invention. L’invention concerne enfin un procédé de montage de l’agencement.
Dans le milieu automobile, en particulier pour les véhicules à motorisation électrique ou hybride, il est connu d’implanter le dispositif de batterie électrique de traction destiné à alimenter le moteur électrique au niveau de la sous-caisse du véhicule, sous l’habitacle. Une pluralité de modules de batterie formant le dispositif de batterie sont disposés et maintenus dans un boîtier, ou « casing » en anglais, qui est ensuite fixé sous la structure de caisse et séparé de l’habitacle par un plancher, aussi qualifié de soubassement. Une telle architecture présente néanmoins l’inconvénient de ne pas séparer de manière étanche la zone d’habitacle de la zone de stockage de la batterie. En effet, la fixation de nombreux composants tels que des câblages, habillages ou garnitures, situés entre ou aux abords des zones d’habitacle et de stockage du dispositif de batterie est réalisée par l’intermédiaire d’organes de fixation classiques, tels que des clips ou agrafes. Ces organes de fixation sont montés dans des orifices compris dans des corps creux formant la structure de caisse et/ou dans le plancher, affectant de ce fait l’étanchéité de la zone de stockage de la batterie. Il en résulte qu’en cas de défaillance du dispositif de batterie, provenant d’un incident thermique ou d’une collision par exemple, des fumées toxiques sont susceptibles d’être dégagées dans la zone d’habitacle et de mettre en danger les passagers.
A titre d’exemple, le projet de réglementation GRT-EVS prescrit un certain nombre de dispositions et de contraintes dans le domaine de la sécurité des véhicules électriques.
La présente invention s’inscrit dans ce contexte et vise ainsi à proposer une alternative aux fixations et architectures connues qui permette de manière peu coûteuse d’assurer la fixation de divers composants d’un véhicule tout en étant compatible avec des contraintes d’étanchéité.
- le (3-aminopropyl)triméthoxysilane
- le (2-aminoéthyl)triéthoxysilane
- le (2-aminoéthyl)triméthoxysilane
- le (3-diméthylaminopropyl)triéthoxysilane
- le (3-diméthylaminopropyl)triméthoxysilane
- le (2-diméthylaminoéthyl)triéthoxysilane et/ou
- le (2-diméthylaminoéthyl)triméthoxysilane.
Les composés organiques du silicium susmentionnés de formule (S-I) peuvent être obtenus dans le commerce.
Le (3-aminopropyl)triméthoxysilane peut par exemple être acheté chez Sigma-Aldrich. Le (3-aminopropyl)triéthoxysilane peut également être acheté auprès de la société Sigma-Aldrich.
Dans le cadre d'un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, la matière kératinique peut également être colorée au préalable par utilisation d'un ou de plusieurs C 1 -C 6 -alcoxysilanes organiques de formule (S-II),
Les composés organosiliciés de formule (S-II) selon l'invention portent à chaque fois en leurs deux extrémités les groupements contenant du silicium (R 5 O) c (R 6 ) d Si- et -Si(R 6 ’) d’ (OR 5 ’) c’ .
Les groupements -(A) e - et -[NR 7 -(A’)] f - et -[O-(A’’)] g - et -[NR 8 -(A’’’)] h - se trouvent dans la partie centrale de la molécule de formule (S-II). Chacun des symboles e, f, g et h peut représenter, indépendamment les uns des autres, le nombre 0 ou 1, la condition selon laquelle au moins l'un des symboles e, f, g et h soit différent de 0, existant. En d'autres termes, un composé organique du silicium de formule (S-II) selon l'invention contient au moins un groupement du groupe constitué par -(A)- et -[NR 7 -(A’)]- et -[O-(A’’)]- et -[NR 8 -(A’’’)]- .
Dans les deux motifs structuraux en position terminale (R 5 O) c (R 6 ) d Si- et -Si(R 6 ’) d’ (OR 5 ’) c’, les radicaux R 5 et R 5 ‘ représentent, indépendamment les uns des autres, un groupe C 1 -C 6 -alkyle. Les radicaux R 6 et R 6 ‘ représentent, indépendamment les uns des autres, un groupe C 1 -C 6 -alkyle.
c représente ici un nombre entier de 1 à 3 et d représente le nombre entier 3 – c. Lorsque c représente le nombre 3, alors d vaut 0. Lorsque c représente le nombre 2, alors d vaut 1. Lorsque c représente le nombre 1, alors d vaut 2.
De manière analogue, c‘ représente un nombre entier de 1 à 3 et d‘ représente le nombre entier 3 – c‘. Lorsque cʻ représente le nombre 3, alors dʻ vaut 0. Lorsque cʻ représente le nombre 2, alors dʻ vaut 1. Lorsque cʻ représente le nombre 1, alors dʻ vaut 2.
Les colorations présentant les meilleures solidités au lavage ont pu être obtenues lorsque les symboles c et c‘ représentent tous les deux le nombre 3. Dans ce cas, d et dʻ représentent tous les deux le nombre 0.
Suite à la détermination des valeurs des paramètres primaires, à l’étape S1, on peut, en étape S4, calculer les valeurs des paramètres adimensionnés qui ne dépendent pas de l’élévation de température .
Dans le mode de réalisation précédemment décrit, ces paramètres sont les paramètres π 2 et π 3 .
Ce calcul peut être effectué pour toute ou partie des couches de la pièce à produire.
Chaque couche considérée est subdivisée en volumes élémentaires représentatifs, VER. La dimension caractéristique de ceux-ci et la distance entre deux volumes élémentaires représentatifs dépendent de la résolution spatiale et temporelle souhaitée pour l’analyse.
Chaque volume élémentaire représentatif contient des portions du schéma de lasage, formant des segments entre un point d’entrée et un point de sortie dans le VER (Ainsi, pour rappel, sur la , on observe les segments orientés [1 ; 2], [3 ; 4], [5 ; 6], [7 ; 8], [9, 10]).
On peut calculer les paramètres adimensionnés ne dépendant pas de l’élévation de température pour chaque VER à partir de ces segments et sans recourir au modèle géométrique.
Le calcul du paramètre adimensionné π 3 est direct : il dépend des valeurs des durées et t scan . La valeur de ces durées dépend uniquement de la couche considérée.
Le calcul du paramètre adimensionnée π 2 dépend d’un ensemble de couches : il est nécessaire d’agréger les informations contenues dans les couches précédentes dans la profondeur a du VER, en particulier, de sommer toutes les longueurs de portions de vecteurs permettant de calculer le volume de matière dense.
Dans une étape S5, on peut calculer la valeur du paramètre adimensionné qui dépend de l’élévation de température.
Ce paramètre, π 1 ici, dépend en effet des autres paramètres adimensionnés et de la fonction de corrélation h(), déterminée en étape S3.
Dans une étape S6, on peut calculer l’élévation de température , à partir de ce paramètre adimensionné π 1 dépendant de l’élévation de température.
L’ensemble des valeurs déterminées pour l’élévation thermique pour un ensemble de points M du schéma de lasage peut ainsi fournir une carte thermique.
La illustre très schématiquement une telle carte thermique.
Cette figure représente une pièce à produire fictive 220. On suppose que le lasage est effectuée horizontalement. Les différents motifs de remplissage des zones 225, 226, 227 correspondent à des valeurs distinctes de l’élévation de température . Seules 3 valeurs sont représentées pour la clarté de la figure, mais en pratique, la carte peut présenter une continuité de valeurs (correspondant chacune à un niveau de gris, dans une représentation graphique) ou à un plus grand nombre de valeurs discrètes.
Dans la zone 225 (représentée en pointillés), l’échauffement est minimal car le laser parcourt une grande distance, au sein de la pièce (ou des pièces, dans le cas général) avant de revenir à proximité d’un même point. La chaleur a donc le temps de s’évacuer substantiellement entre deux passages du laser en un même voisinage (selon le schéma de lasage prédéfinie).
En zone 227 (représentée par des hachures grasses), l’échauffement est fort car le laser effectue des allers-retours très courts dans la pièce qui présente, dans cette zone, une dimension très faible dans la direction du lasage. Entre deux passages du laser, la chaleur ne dispose pas d’assez de temps pour être évacuée, et la température s’élève.
Selon une disposition particulière, le rotor menant, le rotor mené et le modulateur sont concentriques.
illustre schématiquement une boîte de vitesse selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement un rotor selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement une première couronne d’un rotor selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement une deuxième couronne d’un rotor selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement une couronne intermédiaire d’un rotor selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre des secteurs magnétiques selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
illustre une boîte de vitesse selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement une couronne intermédiaire d’un rotor selon un mode de réalisation de l’invention.
Bo î te de vitesse magnétique
En référence à la , selon un premier aspect, il est proposé une boîte de vitesse 1 magnétique comprenant : (i) un rotor 6 menant ; (ii) un rotor 2 mené coaxial au rotor 6 menant ; et (iii) un modulateur 4, interposé entre le rotor 6 menant et le rotor 2 mené et coaxial au rotor 6 menant et au rotor 2 mené, le modulateur 4 comprenant au moins une pièce ferromagnétique.
En outre, le rotor 6 menant et le rotor 2 mené comprennent chacun une pluralité de secteurs magnétiques 8 qui seront décrits ci-après. La polarité de chaque secteur magnétique 8 est pilotée pour former un premier nombre déterminé de pôles magnétiques sur le rotor 6 menant et un deuxième nombre déterminé de pôles magnétiques sur le rotor 2 mené.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, la machine comprend en outre : un deuxième inducteur statorique à griffe de forme identique au premier inducteur statorique à griffe et un deuxième induit statorique à griffes de forme identique au premier induit statorique à griffe, un deuxième rotor découplé mécaniquement du premier rotor comprenant un ensemble de pièces ferromagnétiques situé entre le deuxième inducteur statorique à griffe et le deuxième induit statorique à griffes, dans lequel soit les deux induits statoriques à griffes soit les deux inducteurs à griffes sont monobloc en partageant leur embase. Dans le cas d’un entrefer axial, les deux rotors sont coaxiaux et dans le cas d’entrefer radial, les deux rotors sont parallèles l’un par rapport à l’autre en ayant leur axe distant l’un de l’autre.
Selon une variante de ce mode de réalisation, le premier induit est à pôle saillant. Par exemple il comprend un bobinage comprenant différentes bobines formant un système multi-phasé.
Selon un mode de réalisation qui est une variante du mode de réalisation précédent, l’induit comprend des dents ayant des premières parois d’entrefer et des deuxièmes parois d’entrefer opposée aux premières parois d’entrefer par le biais d’une paroi centrale, un bobinage de l’induit comprenant des bobines chacune bobinée dans une dent correspondante autour de la paroi centrale entre les première et deuxième parois d’entrefer, la machine électrique synchrone comprenant en outre : un deuxième inducteur de forme identique au premier inducteur et en ce que le rotor comprend en outre un deuxième ensemble de pièces ferromagnétiques identique au premier ensemble de pièces ferromagnétiques, formant un entrefer avec le deuxième inducteur et étant en vis-à-vis avec les deuxièmes parois d’entrefer de l’induit statorique formant entre eux un entrefer axial.
Selon un mode de réalisation, la machine comprend en outre un deuxième et troisième inducteur identique au premier inducteur, un deuxième et troisième induit statorique à griffes identique au premier induit comprenant des parties d’entrefers et et en ce que le rotor comprend en outre un deuxième et troisième ensemble de pièces ferromagnétiques identique au premier ensemble de pièces ferromagnétiques, formant chacun respectivement un entrefer avec le deuxième et troisième inducteur et étant en vis-à-vis avec les parties d’entrefers respectivement du deuxième et troisième induit statorique formant entre eux un entrefer.
Selon un mode de réalisation, le corps ferromagnétique à griffes de l’inducteur à griffe comprend une embase et des griffes, dans lequel chaque griffe comprend une partie intermédiaire s’étendant de façon perpendiculaire à partir de l’embase et une partie d’entrefer s’étendant de la partie intermédiaire de façon parallèle à l’embase, la bobine d’inducteur étant enroulée dans une zone formée entre l’embase, la partie intermédiaire et la partie d’entrefer, et dans lequel l’inducteur à griffe comprend en outre des aimants inter-griffe-embase par griffes, situé chacun entre l’embase et une extrémité libre de la partie intermédiaire de la griffe correspondante. Cela permet d’augmenter le niveau de saturation magnétique de la griffe et donc d’avoir un courant inducteur plus important avant saturation et donc la possibilité d’avoir plus de couple. C’est-à-dire qu’une griffe sans aimant sera plus rapidement saturée magnétiquement que la même griffe avec aimant.
Selon un mode de réalisation, l’inducteur comprend des aimants inter-griffes situés dans chaque espace formé entre deux griffes contiguës de polarité différentes.
Selon un mode de réalisation, le premier corps ferromagnétique de l’inducteur statorique à griffes comprend une première base polaire et une deuxième base polaire et la bobine inducteur est située entre la première et la deuxième base polaire.