INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, en cas de court-circuit pendant la durée d’activation T ON , le sixième transistor 17b passe en mode de fonctionnement linéaire et la grille du transistor de puissance 12 est polarisée par la tension de polarisation Vp, à travers le sixième transistor 17b et la diode 19. Ceci permet de maintenir le transistor de puissance 12 dans le mode de fonctionnement linéaire et de limiter le courant dans la charge 20 externe. Pendant ce temps, les oscillations de relaxation ont lieu. A la fin de la durée d’activation T ON , la sortie de la porte logique 16 devient nulle et le transistor cinquième 17a est alors ouvert. Le transistor de puissance 12 est ainsi bloqué puisque la tension V GS entre sa source S et sa grille G est nulle. Ce mécanisme électrique permet de protéger automatiquement le module de commande 11 du sur-courant.
L’invention proposée présente donc le double avantage que le module de relaxation 14 occupe peu de volume dans le système d’actionnement 10 et que la disjonction est temporisée de façon précise tout en protégeant le système d’actionnement 10 pour qu’il ne soit pas impacté pas par le phénomène transitoire, évitant ainsi un faux déclenchement de la disjonction lié au sur-courant. De plus en cas de non-détection de l’incohérence, par exemple en cas de dysfonctionnement du module de surveillance 13 ou de commande électronique erronée, le système d’actionnement 10 reste protégé par les oscillations de relaxation générées par le module de relaxation 14. Enfin, en cas de dysfonctionnement du module de relaxation 14 entraînant la non-génération des oscillations de relaxation, le courant I circulant dans la charge est limité à la valeur Ilim. Le transistor 12 peut casser du fait de la surcharge non dissipée, isolant et protégeant alors le système d’actionnement 10 contre le sur-courant de la charge 20.
Equipement électrique de puissance pour la connexion électrique d’une charge inductive multiphase à un réseau électrique de puissance L’invention concerne un équipement électrique de puissance pour la connexion électrique d’une charge inductive multiphase à un réseau électrique de puissance. La charge inductive multiphase est notamment un transformateur multiphase d’un générateur d’énergie électrique. Le réseau électrique est notamment un secteur d’alimentation électrique industriel ou ferroviaire.
On connait un équipement électrique de puissance configuré pour connecter une charge électrique triphasée avec un réseau électrique de puissance. Un tel équipement électrique comprend un actionneur mécanique, tel qu’un relais électromécanique ou un disjoncteur, qui sous l’action d’un signal électrique bascule mécaniquement d’un état fermé à un état ouvert. La fermeture de la connexion électrique est encore appelée enclenchement.
L’établissement d’une connexion électrique entre la charge inductive triphasée et le réseau électrique par fermeture de l’actionneur mécanique peut, en fonction de l’état magnétique de la charge inductive, entrainer des appels de courant ou sur-courants élevés dans le réseau électrique. Par exemple, lorsque la charge inductive est un transformateur triphasé, l’état magnétique de la charge inductive se caractérise notamment par la rémanence du noyau magnétique du transformateur. De tels sur-courants peuvent être 10 à 20 fois supérieurs à un courant nominal circulant dans la charge inductive en régime permanent. Ils peuvent entrainer des surtensions dans une installation industrielle comprenant l’équipement électrique, des harmoniques perturbant le réseau électrique, des déclenchements intempestifs de cellules de protection tels que des disjoncteurs, un claquage du transformateur, voire un incendie du transformateur.
En outre, la répétition de ces appels de courant au cours de la vie de l’actionneur mécanique stresse l’installation industrielle comprenant l’actionneur mécanique, la charge inductive et le réseau électrique, accélérant ainsi le vieillissement de l’installation.
Il est donc recherché une solution pour éviter les appels de courant lors de l’établissement d’une connexion électrique entre une charge électrique multiphase et un réseau électrique.
De préférence, n va de 3 à 8, plus préférentiellement de 3 à 6, et mieux encore 3 ou 4.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition comprend un ou plusieurs alcyne(s) choisi(s) parmi : - le propyne, de formule : - le but-1-yne, de formule : - le but-2-yne, de formule :
Le propyne est particulièrement préféré.
La teneur totale du ou des alcynes est comprise dans la gamme allant de 0,01% à 20% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. De préférence, cette teneur est comprise dans la gamme allant de 0,05 à 10% en masse, plus préférentiellement de 0,1 à 5% en masse, et mieux encore de 0,5 à 3% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition comprend un ou plusieurs alcyne(s) choisi(s) parmi le propyne, le but-1-yne et le but-2-yne en une teneur totale allant de 0,01% à 20% en masse, de préférence de 0,05 à 10% en masse, plus préférentiellement de 0,1 à 5% en masse, et mieux encore de 0,5 à 3% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation également préféré, la composition comprend du propyne en une teneur allant de 0,01% à 20% en masse, de préférence de 0,05 à 10% en masse, plus préférentiellement de 0,1 à 5% en masse, et mieux encore de 0,5 à 3% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Les autres composés La composition selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs composés additionnels, différents de l’ammoniac et des alcynes en C 3 à C 12 . Elle peut ainsi comprendre d’autres bases, hydrocarbonées ou non, différentes de l’ammoniac et des alcynes, ainsi que des additifs.
Elle peut par exemple contenir un ou plusieurs additifs constitués d’organo-nitrate(s), et notamment un ou plusieurs nitrates d’alkyle.
Les nitrates d’alkyle utilisables dans la composition selon l’invention sont avantageusement choisis parmi les composés de formule (I) suivante : R 1 -NO 3 (I) avec R 1 désignant un radical alkyle ou cyclo-alkyle comprenant de 1 à 12 atomes de carbone.
Le ou les nitrates d’alkyle peuvent être présents dans la composition selon l’invention en une teneur totale avantageusement comprise dans la gamme allant de 0,005% (50 ppm) à 5% en masse, de préférence de 0,01% (100 ppm) à 2% en masse, plus préférentiellement de 0,02% (200 ppm) à 1% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Elle peut être préparée et stockée dans un réservoir en vue de son utilisation ultérieure, ou préparée extemporanément (c’est-à-dire immédiatement avant son utilisation), par mélange de l’ammoniac et du ou des alcynes dans le circuit d’admission du carburant ou du combustible dans la chambre de combustion.
Il est souhaitable de réaliser les aubes de soufflante les plus légères possibles, car le poids de nombreux composants (tels que les moyens de retenue des aubes, les mécanismes de changement d’angle de calage, les disques, arbres et roulements) dépend directement des efforts centrifuges auxquels les aubes sont soumises en fonctionnement.
Ainsi, les aubes de soufflante sont traditionnellement fabriquées en un alliage métallique ductile, typiquement en titane du fait du bon rapport poids/résistance et de la ductilité de ce matériau qui permet d’éviter une rupture soudaine des aubes, notamment en cas d’ingestion d’un oiseau par la turbomachine. Plus récemment, il a été proposé de réaliser les aubes de soufflante en matériau composite comprenant un renfort fibreux noyé dans une matrice (généralement une matrice polymère), du fait de leur légèreté et de leur résistance mécanique. Certaines aubes en matériau composite sont composées d’un longeron recouvert d’une peau, le longeron et la peau pouvant être fabriqués en matériau composite.
En fonctionnement, l’échasse peut être soumise à des efforts importants générés par la différence de pression entre l’intrados et l’extrados de l’aube. De plus, en fatigue polycyclique (en anglais, high-cycle fatigue ou HCF), c’est-à-dire lorsque l’aube est soumise à des contraintes modérées de manière cyclique, avec un nombre important de cycles – tels que des missions en vol - les forces cycliques auxquelles est soumise l’aube en vol sont susceptibles d’avoir une fréquence proche de la fréquence naturelle du premier mode de flexion de l’aube. Ceci peut mener à des vibrations de très forte amplitude, par phénomène de résonance.
L’invention s’appuie sur plusieurs publications de la Demanderesse. On peut notamment citer le brevet FR3121474 qui porte sur une structure d’aube de rotor de soufflante non carénée, avec une structure à profil aérodynamique comprenant deux peaux en matériau composite et un longeron. On peut également citer la demande internationale WO 2022 018357 portant sur une aube à calage variable munie d’un pied comportant un corps plein, le corps plein comprenant une extrémité libre, un bulbe et une échasse.
Un objectif de la présente demande est de proposer une soufflante de turbomachine qui soit à la fois légère, mécaniquement résistante et qui présente une durée de vie améliorée, malgré d’éventuels phénomènes de résonance.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect de l’invention, une aube de soufflante d’une turbomachine configurée pour être montée pivotante autour d’un axe de pivotement par rapport à un moyeu d’une soufflante, et comprenant : - une peau formant un intrados et un extrados de l’aube, la peau délimitant une cavité interne, la peau pouvant comprendre un matériau composite comprenant un renfort fibreux noyé dans une matrice ; - un longeron logé au moins partiellement dans la cavité interne de la peau, le longeron comprenant un pied s’étendant en dehors de la cavité et configuré pour être monté dans un moyeu de la soufflante et une structure de retenue logée au moins partiellement dans la cavité et s’étendant depuis le pied ; la structure de retenue comprenant une base reliée au pied et une unique branche s’étendant radialement depuis la base à distance du pied, cette structure de retenue ayant une largeur de la base supérieure à une largeur de la branche et ces largeurs étant des distances curvilignes mesurées le long d’un premier squelette de l’aube, le premier squelette correspondant à une ligne passant par un point situé à l’intersection entre le bord amont de la branche et le bord amont de la base, le premier squelette s’étendant à mi-distance entre l’intrados et l’extrados de l’aube dans un plan normal à l’axe de pivotement.
Selon un mode de réalisation, la base et la branche présentent un bord amont et un bord aval, le bord amont faisant face à un bord d’attaque de l’aube et le bord aval faisant face au bord de fuite de l’aube, le bord amont de la branche s’étendant dans le prolongement du bord amont de la base et le bord aval de la branche étant à distance du bord aval de la base.
Selon un mode de réalisation, la largeur de la branche est inférieure à une distance curviligne entre le bord amont de la branche et l’axe de pivotement, cette distance étant mesurée le long du premier squelette de l’aube.
Selon un mode de réalisation, le premier squelette présente une première longueur curviligne totale entre le bord d’attaque et le bord de fuite, une longueur curviligne entre le bord amont de la branche et le bord d’attaque de l’aube le long du premier squelette étant comprise entre 20 % et 40 % de la première longueur curviligne totale du premier squelette.
Selon un mode de réalisation, l’aube présente un deuxième squelette correspondant à une ligne passant par un point situé à l’intersection entre le bord amont de la branche et une limite radialement externe de la branche, le deuxième squelette s’étendant à mi-distance entre l’intrados et l’extrados de l’aube dans un plan normal à l’axe de pivotement et présentant une deuxième longueur curviligne totale entre le bord d’attaque et le bord de fuite, une longueur curviligne entre le bord amont de la branche et le bord d’attaque de l’aube le long du deuxième squelette étant comprise entre 20 % et 60 % de la deuxième longueur curviligne totale du deuxième squelette.
Selon un mode de réalisation, la largeur de la branche est comprise entre 10 % et 30 % d’une première longueur curviligne totale du premier squelette, entre le bord d’attaque et le bord de fuite de l’aube.
Selon un mode de réalisation, une distance entre une limite radialement interne de la peau et une limite radialement externe de la base est comprise entre 4 % et 14 % d’une hauteur de pale, la limite radialement interne de la peau correspondant à une face de la peau configurée pour s’étendre face au moyeu, la limite radialement externe de la base correspondant à une face de la base la plus proche d’un sommet de l’aube, et la hauteur de l’aube correspond à une distance, suivant l’axe de pivotement, entre la limite radialement interne de la peau et le sommet de l’aube.
Selon un mode de réalisation, une distance entre une limite radialement interne de la peau et une limite radialement externe de la branche est comprise entre 10 % et 30 % d’une hauteur de pale, la limite radialement interne de la peau correspondant à une face de la peau configurée pour s’étendre face au moyeu, la limite radialement externe de la branche correspondant à une face de la branche la plus proche d’un sommet de l’aube, et la hauteur de l’aube correspond à une distance, suivant l’axe de pivotement, entre la limite radialement interne de la peau et le sommet de l’aube.
Selon un mode de réalisation le bord amont de la branche est sensiblement parallèle à l’axe de pivotement.
Selon un mode de réalisation le longeron présente un bord amont et un bord aval, le bord amont faisant face à un bord d’attaque de l’aube et le bord aval faisant face au bord de fuite de l’aube, le longeron comprenant en outre une portion de liaison s’étendant entre la base et le pied, la portion de liaison présentant une forme évasée à partir du pied et en direction de la base, l’un au moins parmi un bord amont et un bord aval de la portion de liaison formant un angle compris entre 70° et 90° avec un plan normal à l’axe de pivotement.
Selon un mode de réalisation, l’aube présente un troisième squelette correspondant à une ligne passant par l’intersection entre une limite radiale interne de la peau et la portion de liaison qui s’étend à mi-distance entre l’intrados et l’extrados de l’aube dans un plan normal à l’axe de pivotement et présente une troisième longueur curviligne totale entre le bord d’attaque et le bord de fuite, où la limite radialement interne de la peau correspond à une face de la peau configurée pour s’étendre face au moyeu, la portion de liaison comprenant un évidement centré sur l’axe de pivotement, une épaisseur de l’évidement mesurant environ 2 % de la troisième longueur curviligne totale, une épaisseur entre le bord amont de la portion de liaison et l’axe de pivotement mesurant environ 18 % de la troisième longueur curviligne totale et une épaisseur entre le bord aval de la portion de liaison et l’axe de pivotement mesurant environ 7 % troisième longueur curviligne totale, où les épaisseurs sont des distances curvilignes mesurées le long du troisième squelette de l’aube.
En outre, la concentration du CO 2 gazeux introduit dans le réseau de canalisation de gaz étanchéifié n'est pas inférieure à 70 %.
La est un diagramme structurel schématique d'un agencement d'un système d’assistance de capture de carbone conformément à un mode de réalisation du présent exposé ;
La est un diagramme structurel schématique d'un agencement d'un autre système d’assistance de capture de carbone conformément à un mode de réalisation du présent exposé ;
La est un diagramme structurel schématique d'une tête de four ou d'une queue de four d'un four rotatif conformément à un mode de réalisation du présent exposé ;
La est une vue en coupe schématique prise le long de A-A sur la ;
La est un diagramme structurel schématique d'un couvercle annulaire de frottement statique conformément à un mode de réalisation du présent exposé en vue de côté ;
La est un diagramme structurel schématique de points d'étanchéité d'un robinet vanne conformément à un mode de réalisation du présent exposé ;
La est un diagramme structurel schématique de points d'étanchéité du robinet vanne et d'un corps de vanne inférieur conformément à un mode de réalisation du présent exposé ;
La est un diagramme structurel schématique de points d'étanchéité d'une tige de levage et d'un corps de vanne supérieur conformément à un mode de réalisation du présent exposé ; et
La est un diagramme structurel schématique d'une partie de dispositif d'alimentation rotatif double conformément à un mode de réalisation du présent exposé.
Sur les figures : 1. préchauffeur ; 2. calcinateur ; 3. four rotatif ; 4. refroidisseur à grille ; 5. dispositif d'utilisation de chaleur résiduelle ; 6. collecteur de poussières ; 7. tour de condensation ; 8. système de capture de CO 2 ; 9. système de circulation de CO 2 ; 10. réseau de canalisation de gaz étanchéifié ; 11. point de stockage de CO 2 ; 12. point d'étanchéité de tête de four ; 13. point d'étanchéité de queue de roue ; 14. point d'étanchéité de robinet vanne ; 15. point d'étanchéité d'alimentation en cru ; 16. point d'étanchéité de sortie de cendres ; 17. point d'étanchéité de sortie de collecteur de poussières ; 18. couvercle annulaire de frottement statique ; 1801. premier trou d'aération ; 1802. trappe de sortie de cendres ; 19. applique ; 20. dispositif tendeur ; 21. bague de frottement statique a ; 22. bague de frottement dynamique a ; 23. couvercle rotatif ; 24. cylindre rotatif ; 25. tôle d'acier formant patte d'étanchéité ; 26. bague d'écartement ; 27. brosse ; 28. joint de presse étoupe a ; 30. dispositif d'ajustement de pression ; 31. bague de frottement statique b ; 32. bague de frottement dynamique b ; 33. couvercle fixe ; 34. trou d'air a ; 35. trou d'air b ; 36. trou d'air c ; 37. troisième tuyau de ramification ; 38. tige de levage ; 39. corps de vanne supérieur ; 40. corps de vanne inférieur ; 41. couvercle extérieur ; 42. plaque de support de vanne ; 43. deuxième tuyau de ramification ; 44. fouloir ; 45. garniture ; 46. premier dispositif d'alimentation ; 47. deuxième dispositif d'alimentation ; et 48. tuyau d'alimentation.
Description de modes de réalisation Le présent exposé sera davantage décrit ci-dessous en relation avec des modes de réalisation, uniquement pour une meilleure compréhension des contenus du présent exposé. Par conséquent, les exemples donnés ne limitent pas la portée de protection du présent exposé.
Le couvercle annulaire de frottement statique 18 est également doté d'un trou d'air c36 et d'un trou d'air b35, et la bague d'écartement 26 est dotée d'un trou d'air a34. Le trou d'air c36 est situé en haut de la bague de frottement statique b31 sur le côté droit du couvercle annulaire de frottement statique 18, et le trou d'air b35 est situé entre le joint de presse étoupe a28 et le joint de presse étoupe b29 en bas du couvercle annulaire de frottement statique 18. Le CO 2 gazeux atteint le joint de presse étoupe a28 et le joint de presse étoupe b29 par l'intermédiaire du trou d'air c36, du trou d'air b35 et du trou d'air a34. Quand il y a un petit espace entre le joint de presse étoupe b29 et le côté extérieur d'un manchon de couvercle fixe 33, le CO 2 gazeux remplit le four rotatif 3. Quand il y a un petit espace entre le joint de presse étoupe a28 et le côté extérieur du manchon du couvercle fixe 33, le CO 2 gazeux va déborder pour assurer que l'air ne puisse pas entrer dans le four rotatif 3.
La structure de joint de presse étoupe ajuste la pression par l'intermédiaire d'un dispositif d'ajustement de pression 30, et le dispositif d'ajustement de pression 30 a une structure de compression par boulon-écrou. Le couvercle annulaire de frottement statique 18 est connecté de façon fixe au couvercle fixe 33 par l'intermédiaire d'une applique 19, et le couvercle annulaire de frottement statique 18 est empêché de tourner le long de l'axe, mais peut se déplacer axialement.
La seconde étape du procédé consiste en la superposition usuelle de la première tôle 40 au-dessus de la deuxième tôle, suivit de l'accostage des deux électrodes, l'un sur la surface proximale de la tête 2, l'autre agencée en opposition au contact de la surface inférieure de la deuxième tôle 80, les deux tôles 40, 80 étant mise sous contraintes par les électrodes.
La troisième étape du procédé consistant à la procédure de soudage à proprement dit du pion 1 à la deuxième tôle 80 par soudage électrique par résistance. Le courant électrique étant concentré en direction de l'extrémité distale du corps 3 due à la limitation de perte de charge électrique en direction de la périphérie latérale du corps, en direction de la périphérie intérieur de l'orifice dans lequel le corps 3 est enchâssé.
Enfin, la quatrième étape du procédé consiste en une étape de forgeage au cours de laquelle la pression des électrodes est maintenue contre le pion 1 et la deuxième tôle 80, tandis que le courant électrique ne circule plus entre les électrodes.
Le pion 1 est soudé avec une intensité de l’ordre de 10 kA, pour un temps de soudage de l’ordre de 100 ms et un temps de forgeage de l’ordre de 200 ms. Dans ces conditions, la résistance de l’assemblage entre une plaque d’aluminium de 2 mm formant première tôle 40 et une plaque d’acier de même épaisseur formant deuxième tôle 80 est supérieure à 10000 N.
Ainsi, de par la réduction de contact de la périphérie latérale du corps 3 à la première tôle 40, de par la présence d'au moins une rainure 4 formant moyen de découplage thermique, la limitation de dispersion de chaleur engendre la limitation de la dégradation éventuelle du matériau constitutif de la première tôle 40.
En outre, le pion 1 selon l'invention, de par la présence de rainures 4, a une structure résultante allégée, résultant en un poids global inférieur à un pion plein ou de structure complexe.
Cet allégement de matière n'est pas négligeable dans la réduction du poids global d'un véhicule automobile étant donné le nombre important de pions à souder dans l'assemblage de la structure d'un véhicule.
PROCÉDÉ ET DISPOSITIF D’INJECTION PAR MOULAGE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un procédé et un dispositif d’injection par moulage. Elle s’applique, notamment, à la création d’objets moulés en résine, par exemple des coques de piscine ou de navires.
Etat de la technique Actuellement, les procédés d’injection de résine par moulage sont réalisés par mise sous vide d’un moule, la mise sous vide aspirant la résine dans un réservoir et remplissant le moule. Cependant, il existe des risques que la résine atteigne la pompe à vide et l’endommage.
Certains dispositifs comportent un réservoir de stockage tampon entre le moule et la pompe à vide pour éviter qu’un éventuel débordement n’atteigne la pompe à vide. Cependant, si le réservoir tampon n’est pas surveillé par un opérateur, le risque d’endommagement est toujours présent.
La présente invention permet de détecter que le réservoir tampon approche d’un remplissage et de le vider avant que la pompe à vide ne soit endommagée. De plus, en commutant entre différents réservoirs tampons, la présente invention permet de maintenir l’aspiration de manière continue. Enfin, la présente invention permet de récupérer la résine aspirée et de la réutiliser pour le moulage.
Brève description des figures D’autres avantages, buts et caractéristiques particulières de l’invention ressortiront de la description non limitative qui suit d’au moins un mode de réalisation particulier du dispositif et du procédé objets de la présente invention, en regard des dessins annexés, dans lesquels : représente, schématiquement et sous forme d’un logigramme, une succession d’étapes particulière du procédé objet de la présente invention et représente, schématiquement, un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention.