INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec ce troisième mode de réalisation, il est possible d’utiliser une source générant un signal périodique de fréquence F 1 inférieure à celle des signaux périodiques servant de signaux d’injection aux premier et deuxième ILO. De plus, la valeur du coefficient de multiplication entre la fréquence F 1 et celle des signaux périodiques servant de signaux d’injection aux premier et deuxième ILO est facilement paramétrable. En outre, ce troisième mode de réalisation peut permettre de réduire encore plus le bruit de phase obtenu en sortie lorsque le mélangeur réalise une multiplication des signaux de sortie des premier et deuxième ILO l’un avec l’autre du fait que ce mélange supprime le bruit de phase provenant du synthétiseur de fréquence.
Dans une variante du troisième mode de réalisation, le synthétiseur de fréquence peut comporter des premier et deuxième multiplicateurs de fréquence comprenant chacun au moins :
- un générateur de train d’oscillations répétées périodiquement configuré pour recevoir en entrée un signal périodique de fréquence F 1 et pour générer en sortie un signal périodique correspondant à un train d’oscillations de fréquence sensiblement égale à N.F 1 lorsque le générateur fait partie du premier multiplicateur de fréquence et sensiblement égale à M.F 1 lorsque le générateur fait partie du deuxième multiplicateur de fréquence, de durée inférieure à T 1 = 1/F 1 et répété périodiquement à la fréquence F 1 , avec N et M nombres entiers supérieurs à 1 ;
Dans cette variante du troisième mode de réalisation, les facteurs de multiplication des premier et deuxième multiplicateurs de fréquence peuvent être différents. Ainsi, il est possible de numériser le signal à analyser à une fréquence non nulle qui permet d’obtenir une information vectorielle (amplitude et phase) du signal extrait après mélange. De plus, cette fréquence peut être placée au-delà de quelques MHz ce qui permet de s’affranchir du bruit en 1/f (bruit de scintillement).
De manière avantageuse, chacun des premier et deuxième multiplicateurs de fréquence peut comporter en outre un amplificateur de signal dont une entrée est couplée à la sortie du générateur de train d’oscillations répétées périodiquement et dont une sortie est couplée à l’entrée d’injection du troisième oscillateur verrouillé par injection.
Le synthétiseur de fréquence peut comporter en outre un générateur du premier signal périodique de fréquence F 1 dont une sortie est couplée à une entrée du générateur de train d’oscillations répétées périodiquement du premier multiplicateur de fréquence ou, lorsque le synthétiseur de fréquence comporte les premier et deuxième multiplicateurs de fréquence, à des entrées des générateurs de train d’oscillations répétées périodiquement des premier et deuxième multiplicateurs de fréquence.
– la représente schématiquement un système de détection de résonance paramagnétique électronique, objet de la présente invention, selon un premier mode de réalisation ;
– la représente un exemple de signal de sortie délivré par un système de détection de résonance paramagnétique électronique, objet de la présente invention, selon le premier mode de réalisation ;
– la représente schématiquement un système de détection de résonance paramagnétique électronique, objet de la présente invention, selon un deuxième mode de réalisation ;
Exemple 6 – Comparaison de la viscosité d’une composition photopolymérisable selon l’invention, dans laquelle le solvant est le 2-(2-éthylhexyloxyl)éthanol (n° CAS : 1559-35-9), avec une composition analogue dans laquelle le solvant est l’éthylène glycol
Les propriétés de viscosité ont été étudiées en effectuant des mesures de viscosité complexe sur les polymères dilués dans le 2-(2-éthylhexyloxyl)éthanol (n° CAS : 1559-35-9). Les propriétés viscoélastiques des solutions ont été mesurées à l'aide d'un rhéomètre à des fréquences allant de 0,1 à 10 Hz (0,6 à 62,8 rad-s-1) à 25 °C. Des mesures de cisaillement oscillatoire ont été effectuées à l'aide d'un cône en acier de 40 mm, 2° de diamètre avec un espace de troncature de 55 μm pour mesurer la viscosité complexe (η*) et déduire la viscosité à cisaillement nul (η 0 ) à 0,1 % de déformation.
expose l’avantage du 2-(2-éthylhexyloxyl)éthanol (n° CAS : 1559-35-9) par rapport à l’éthylène glycol. La nécessité de quantité de solvant est inférieure (20 wt% vs. 30 wt% par rapport au polymère) pour réussir à dissoudre et homogénéiser les différents agents. Également la viscosité se situe dans la plage de travail recherché à savoir entre 0,1 à 1 Pa.s comparé à l’éthylène glycol qui est très faible.
Il existe toujours un besoin d'améliorer les performances des lames d'essuyage de balai d'essuie-glace, et en particulier leur résistance à l'usure, permettant une plus grande durée dans le temps. Il est en outre souhaitable de disposer de composition de revêtement permettant d'améliorer ces performances qui soient faciles à mettre en œuvre et qui présentent une bonne adhésion à la lame d'essuyage.
En effet, il a été trouvé dans le cadre de la présente invention que l'ajout de fibres et de silice à des compositions de revêtement permet d'améliorer la résistance à l'abrasion de compositions de revêtement.
C'est pourquoi la présente invention a pour objet une composition de revêtement pour une lame d'essuyage de balai d'essuie-glace, la composition étant une composition en phase aqueuse comprenant au moins une résine et au moins un agent lubrifiant solide en dispersion, la composition contenant en outre
(i) de 0,1 à 10% et notamment de 1,1 à 9,3% d'une solution de silice colloïdale comprenant de 40 à 50% d'extrait sec, et
Dans le système 100 proposé, le premier ILO 102 est utilisé en tant que détecteur de RPE. Comme indiqué précédemment, le signal de contrôle V tune _102 appliqué sur l’entrée de contrôle du premier ILO 102 est tel que le premier ILO 102 se verrouille et recopie le premier signal périodique S inj en fréquence et en phase, et donc en bruit de phase. Si la fréquence F inj du premier signal périodique S inj appliqué sur l’entrée d’injection du premier ILO 102 est modifiée, la fréquence de sortie du premier ILO 102 est également modifiée. La différence de phase entre le signal de sortie du premier ILO 102, c’est-à-dire le signal S det , et le signal injecté, correspondant au premier signal périodique S inj , est constante lorsque le premier ILO 102 est verrouillé sur le signal injecté. Lorsque la fréquence F inj du signal injectée S inj varie, la différence de phase entre le signal S det et le signal S inj suit une courbe, monotone, notée Φ SS et qui dépend notamment des conditions de verrouillage du premier ILO 102. La valeur de Φ SS est donnée par la relation suivante :
Avec ω 0 la pulsation d’oscillation libre du premier ILO 102 en l’absence de signal appliqué sur son entrée d’injection, ω inj la pulsation du signal injecté S inj et ω L la plage de verrouillage du premier ILO 102. Cette plage de verrouillage ω L peut s’exprimer par la relation suivante
La relation (1) est vérifiée sous la condition d’avoir . Dans la relation (2), Q est le facteur de qualité du résonateur du premier ILO 102 et dépend des valeurs de l’élément inductif 106, de C qui est la capacité variable du résonateur fixant la fréquence d’oscillation libre du premier ILO 102, non représentée sur la , au travers du signal de contrôle V tune_102 , non représenté ici. Q dépend aussi de R , la résistance du résonateur du premier ILO 102 non représentée sur la , traduisant les pertes ohmiques du résonateur. Dans la relation (2), I 0 est le courant d’oscillation libre du premier ILO 102 lorsque le signal S inj est absent et finalement, I INJ est le courant d’injection du signal S inj dans le premier ILO 102 lorsque celui-ci est injecté.
La différence de phase Φ SS dépend de la fréquence propre du premier ILO 102. Or, en présence d’un phénomène de RPE, le couplage magnétique qui s’effectue entre l’échantillon 104 et l’inductance du premier ILO 102 a pour effet de modifier la fréquence propre du premier ILO 102 (la valeur de ω 0 dépend notamment de la valeur de l’élément inductif du premier ILO 102) et donc de modifier Φ SS . Ainsi, le système 100 réalise une détection de phase d’un ILO perturbée par un champ magnétique à la fréquence à laquelle se produit la RPE, du fait du couplage de l’échantillon 104 avec l’inductance du premier ILO 102.
La illustre le signal Φ SS obtenu en sortie d’un exemple de réalisation du système 100 en faisant varier la fréquence F inj du signal S inj entre 13,5 GHz à 14,5 GHz. Pendant cette variation de fréquence du signal S inj , la fréquence du premier ILO 102, et donc du signal S det , suit de manière monotone la fréquence du signal S inj , mais la phase du signal de sortie présente une variation non monotone autour de la fréquence à laquelle se produit la RPE, par exemple sous la forme d’un ou plusieurs glitchs apparaissant sur la courbe autour de la fréquence à laquelle se produit la RPE. La ou les fréquences auxquelles apparaissent ce ou ces glitchs sont représentatives de la nature de l’échantillon 104, et c’est cette signature du ou des matériaux de l’échantillon 104 qui est détectée par le système 100 afin d’analyser l’échantillon 104.
Dans une configuration particulière, le dispositif 110 peut comporter en outre un dispositif de traitement numérique configuré pour analyser la phase du signal S det converti numériquement et la phase du signal S inj converti numériquement. Par exemple, le dispositif de traitement numérique peut calculer un paramètre ΔΦ = phase(S det ) – phase(S inj ).
Un exemple de réalisation d’un système de détection de résonance paramagnétique électronique 100, selon un deuxième mode de réalisation, est décrit ci-dessous en lien avec la .
Comme dans le premier mode de réalisation, le système 100 comporte le premier ILO 102 dont l’élément inductif 106 est couplé magnétiquement à l’échantillon 104, le synthétiseur de fréquence 108 et le dispositif 110 de détection de différence de phase.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le système 100 comporte en outre un deuxième ILO 112 comprenant une entrée d’injection couplée à la sortie du synthétiseur de fréquence 108. Ce deuxième ILO 112 est par exemple similaire au premier ILO 102.
Le deuxième ILO 112 inclut au moins un élément inductif, désigné par la référence 114 sur la . Contrairement à l’élément inductif 106 du premier ILO 102, l’élément inductif 114 du deuxième ILO 112 n’est pas configuré pour être couplé magnétiquement à l’échantillon 104.
Sur la , l’entrée de contrôle du deuxième ILO 112 sur laquelle est appliqué un signal de contrôle, appelé V tune_112 , permettant le contrôle de la fréquence d'oscillation propre, ou fréquence d'auto-oscillation, du deuxième ILO 112 n’est pas représentée. Lors de l’utilisation du système 100, le signal de contrôle V tune _112 appliqué sur l’entrée de contrôle du deuxième ILO 112 règle notamment sa fréquence d'auto-oscillation à une valeur proche de la fréquence du premier signal périodique S inj .
Le dispositif 110 de détection de différence de phase est configuré pour recevoir en entrée les signaux de sortie des premier et deuxième ILO 102, 112. Le signal de sortie du deuxième ILO 112 est appelé S ref .
De manière avantageuse, le convertisseur analogique – numérique du dispositif 110 reçoit également en entrée le signal de sortie S ref du deuxième ILO 112, et le dispositif 110 comporte un dispositif de traitement numérique configuré pour comparer la phase du signal de sortie S det du premier ILO 102 converti numériquement et la phase du signal de sortie S ref du deuxième ILO 112 converti numériquement.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le deuxième ILO 112 reçoit en entrée le même signal d’injection S inj que le premier ILO 102 et fonctionne en parallèle du premier ILO 102. Du fait que l’élément inductif 114 du deuxième ILO 112 n’est pas couplé magnétiquement à l’échantillon 104, le deuxième ILO 112 recopie en sortie la fréquence et la phase du signal d’injection S inj sans présenter de perturbation due à la RPE. Ainsi, la phase du signal de sortie S ref délivré par le deuxième ILO 112 suit une courbe monotone par rapport à la fréquence F inj du signal d’injection S inj , tandis que le premier ILO 102 se comporte comme précédemment décrit pour le premier mode de réalisation. Le deuxième ILO 112 ne subissant pas la perturbation de RPE forme un ILO de référence tandis que le premier ILO 102 subissant la perturbation de RPE forme un ILO de détection. La RPE est ici détectée en calculant la différence entre la phase du signal de sortie S det délivré par le premier ILO 102 et celle du signal de sortie S ref délivré par le deuxième ILO 112, cette différence de phase ΔΦ s’exprimant donc par la relation ΔΦ = phase(S det ) – phase(S ref ).
Bibliographie 1. Reimerink, J. J. et al. , « Systematic Review and Meta-Analysis of Population-Based Mortality from Ruptured Abdominal Aortic Aneurysm », in BJS (British Journal of Surgery) 2013, 100 (11), 1405–1413. https://doi.org/10.1002/bjs.9235.
2 Lobato, A. C. et al. , « A New Technique to Enhance Endovascular Thoracoabdominal Aortic Aneurysm Therapy—The Sandwich Procedure », in Seminars in Vascular Surgery 2012, 25 (3), 153–160. https://doi.org/10.1053/j.semvascsurg.2012.07.005.
3 Banno, H. et al. , « Inter-Observer Variability in Sizing Fenestrated and/or Branched Aortic Stent-Grafts », in European Journal of Vascular and Endovascular Surgery 2014, 47 (1), 45–52. https://doi.org/10.1016/j.ejvs.2013.10.008.
4 Lei, Y. et al. , « A New Process for Customized Patient-Specific Aortic Stent Graft Using 3D Printing Technique », in Medical Engineering & Physics 2020, 77, 80–87. https://doi.org/10.1016/j.medengphy.2019.12.002.
5 Lei, Y. et al. , « An Innovative Customized Stent Graft Manufacture System Assisted by 3D Printing Technology », in The Annals of Thoracic Surgery 2020. https://doi.org/10.1016/j.athoracsur.2020.07.013.
Protection de Port-a-Cath L’invention a pour objectif de protéger une chambre à cathéter implantable d’un choc ou d’un coup. Cet objet est donc à destination des personnes souffrantes d’une pathologie tel que cancer, antibiothérapie à long terme, etc… et nécessitant la mise en place d’un Port-a-Cath dans le but d’injecter un traitement intraveineux répétitif et long. Celui-ci devrait permettre d’améliorer la qualité de vie des personnes concernées, et potentiellement leur permettre de s’ouvrir à de nouvelles activités normalement incompatibles avec un Port-a-Cath comme le sport par exemple.
Afin de bien comprendre l’invention, voici une brève description de ce qu’est une chambre à cathéter implantable : « Le port à cath (PAC) est un petit boitier positionné sous la peau et relié à un tube (cathéter), dont l’extrémité se situe dans la veine cave, à l’entrée du cœur. Il est utilisé principalement pour administrer la chimiothérapie, des transfusions répétées ou apporter de la nutrition par voie intraveineuse. Il peut être installé pour tout traitement nécessitant des injections répétées sur le long terme. Ce dispositif présente l’avantage d’être facilement ponctionnable, et de libérer le traitement injecté directement dans la veine ayant le plus gros débit sanguin du corps. Il n’endommage ainsi pas la paroi des veines périphériques par des ponctions répétées ou par l’injection de produits irritants. »
Lors de la découverte d’un cancer la pose d’un Port-a-Cath se fait très généralement dans les jours/semaines qui suivent. Celui sera gardé, au minium durant toute la durée du traitement et ceux jusqu’à l’ablation complète du dispositif. (de quelques mois à plusieurs années). Il est alors demandé d’arrêter toute activité sportive (même en individuelle) afin de supprimer le risque de coup qui pourrait endommager le Port-a-Cath, le rendre inutilisable et obligé son retrait en urgence, ce qui compliquerait la suite du traitement. A noté que ce Port-a-Cath apporte une certaine gêne, sensibilité et que par exemple simplement poser une ceinture de sécurité dessus provoque une douleur. Pour les personnes ayant des enfants en bas âge, il est également préconisé de ne pas jouer avec eux de façon trop proche afin d’éviter un coup dans celui-ci. Tous ces exemples sont là pour montrer que cette contrainte vient amplifier les autres effets déjà fort présents lors du traitement de ce type de maladie.
Il n’existe à ce jour aucune protection qui pallie à ce problème, ni en France ni en Europe, ni dans le monde (d’après nos nombreuses recherches). Nous nous sommes aussi rapprochés du domaine médical et aucun objet n’existe d’après eux. Le dispositif que nous proposons a donc pour objectif d’essayer d’améliorer légèrement la vie des personnes malades en leur permettant de vivre plus « normalement », de contribuer à l’avancer sur le chemin de la guérison et de moins se sentir mit de côté : jouer avec ses enfants sans crainte de se prendre un mauvais coup, reprendre une activité sportive légère, ne plus avoir de douleur avec la ceinture de sécurité ou encore le simple frottement d’un t-shirt. Attention cet objet protègera le Port-A-Cath dans certains cas mais ne pourra pas être présenté comme un système de protection ultime à tous les coups. Par exemple, le dispositif ne pourra pas être utilisé pour les sports de combats. Pour se rendre concrètement compte du concept une vue simple est visible en .
Techniquement, celui-ci sera de forme arrondie (non limitatif) , mesurant entre 6cm et 8cm de diamètre pour 1 cm à 3cm de hauteur. Un léger décroché sera réalisé afin de ne pas exercer de force sur le tube (cathéter) qui remonte vers la gorge. Sur la face du dessus des mini trous seront réalisés afin de permettre l’évacuation de la transpiration, condensation . Les côtés gauches et droits sont symétriques, en leur centre un petit trou permettant également l’aération et évite l’effet « ventouse ». Le modèle pourra bien évidemment évoluer en fonction des retours utilisateurs mais cette première version est réalisée en plastique de type : PLA(acide polylactique), TPE (élastomère thermoplastique) et PET (Polytéréphtalate d'éthylène) grâce à une imprimante 3D et moulage. Il devra être posé en contact direct avec la peau et sera maintenant grâce à une surface légèrement collante posée sur la base et un système de sangles (les sangles seront insérées dans les espaces visibles sur la et bas ) qui permettra son réglage (position haute, basse, gauche, droite et gestion du serrage). Afin de facilité la mise en place, le socle et la coque seront désolidarisés, et viendront se clipser lors de la mise en place. Dans la suite nous aimerions changer les composants PLA, TPE afin de choisir un matériel fabriqué grâce à des composants 100% recyclés comme des bouteilles en plastique. La couleur du dispositif dépendrait alors à 100% de la couleur des bouteilles récoltées. Des actions de collectes pourront alors être réalisées, ce qui sera aussi positif pour l’environnement et sa sensibilisation.
Plusieurs modèles seront déclinés par rapport aux différentes morphologies et besoin. Exemple : un modèle plus robuste du dispositif sera proposé pour les sports léger. Un second modèle sans sangles, plus petit et beaucoup moins résistant existera pour le quotidien dans la vie de tous les jours afin de limiter les frottements de vêtement, ceinture de sécurité, contact involontaire léger avec une autre personne, etc…
Shampoing solide à texture pâteuse malléable La présente demande de brevet concerne une composition de shampoing solide ayant la particularité d’avoir une texture pâteuse malléable et comprenant de l’eau, de la gomme de xanthane, au moins un acylglutamate, au moins un alkylpolyglucoside, de la cire de candelilla et de la cire de carnauba, et du carbonate de calcium et de l’hydroxyapatite. L’invention concerne également un procédé d’obtention de ce shampoing solide, un procédé de lavage des cheveux avec le shampoing selon l’invention, et l’utilisation de ladite composition comme shampoing.
De plus, ces compositions liquides de shampoing sont majoritairement conditionnées dans des récipients en plastique, qui entraînent une pollution de l'environnement. De nombreuses agences non-gouvernementales soulignent en effet ces problématiques récurrentes de l'industrie des cosmétiques et des soins personnels.
Les courbes de gauche visibles sur la représentent l’évolution des phases des signaux de sortie S det et S ref en faisant varier la fréquence F inj du signal S inj entre 13,5 GHz à 14,5 GHz. La variation due à la RPE est bien détectée et identifiée par le glitch apparaissant sur la droite correspondant à la phase du signal S det . La courbe correspondant à la phase du signal S ref est par contre totalement monotone sur toute la gamme de variation de la fréquence F inj du signal S inj , sans présence de glitch du fait que l’inductance du deuxième ILO 112 n’est pas perturbée par la RPE. Sur la courbe de droite, la différence de phase ΔΦ obtenue pour cette variation de fréquence F inj du signal S inj est fortement perturbée à la fréquence à laquelle la variation due à la RPE est détectée.
Un exemple de réalisation d’un système de détection de résonance paramagnétique électronique 100, selon une variante du deuxième mode de réalisation, est décrit ci-dessous en lien avec la .
Par rapport au système 100 selon le deuxième mode de réalisation précédemment décrit en lien avec la , le dispositif 110 de détection de différence de phase du système 100 comporte un mélangeur 116 configuré pour multiplier les signaux de sortie des premier et deuxième ILO 102, 112 l’un avec l’autre, c’est-à-dire les signaux S det et S ref . Cette multiplication des signaux S det et S ref a pour résultat de créer, en sortie du mélangeur 116, un signal dont la valeur dépend du déphasage entre les signaux S det et S ref .
Dans l’exemple de réalisation représenté sur la , le dispositif 110 comporte également un filtre passe-bas 118 couplé à la sortie du mélangeur 116. Sur l’exemple de la , ce filtre passe-bas est formé par une capacité. Ce filtre passe-bas 118 permet de garder uniquement la composante statique du produit des signaux S det et S ref , et de rejeter les harmoniques supérieures (F inj , 2*F inj , 3*F inj , …).
Bien que non visible sur la , le dispositif 110 peut comporter également un convertisseur analogique-numérique recevant en entrée le signal de sortie du filtre passe-bas 118 (ou le signal de sortie du mélangeur 116 lorsque le dispositif 110 ne comporte pas le filtre passe-bas 118) et réalisant une analyse du signal statique résultant.
La représente un exemple de signal, appelé MIX OUT, obtenu en sortie du filtre passe-bas 118. Dans ce signal, la forte variation obtenue correspond à la détection de la variation due à la RPE.
Un exemple de réalisation d’un système de détection de résonance paramagnétique électronique 100, selon un troisième mode de réalisation, est décrit ci-dessous en lien avec la .
Comme dans le deuxième mode de réalisation précédemment décrit, le système 100 comporte le premier ILO 102 dont l’élément inductif 106 est couplé magnétiquement à l’échantillon 104, le deuxième ILO 112 dont l’élément inductif 114 n’est pas couplé magnétiquement à l’échantillon 104, le synthétiseur de fréquence 108 et le dispositif 110 de détection de différence de phase. Sur l’exemple de la , le dispositif 110 est similaire à celui précédemment décrit en lien avec la .
Dans ce troisième mode de réalisation, le synthétiseur de fréquence 108 comporte des premier et deuxième multiplicateurs de fréquence comprenant chacun :
- un générateur (désigné par la référence 120 pour le premier multiplicateur de fréquence et 122 pour le deuxième multiplicateur de fréquence) de train d’oscillations répétées périodiquement configuré pour recevoir en entrée un signal périodique de fréquence F 1 et pour générer en sortie un signal périodique correspondant à un train d’oscillations de fréquence sensiblement égale à N.F 1 , de durée inférieure à T 1 = 1/F 1 et répété périodiquement à la fréquence F 1 , avec N nombre entier supérieur à 1 ;