INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre variante, la came d’actionnement peut comprendre trois faces d’actionnement réalisées sous la forme de portion de cylindre, les trois centres de portion de cylindre forment un triangle isocèle rectangle, le sommet principal du triangle isocèle rectangle étant confondu avec l’axe de rotation Y de l’arbre de sortie. Avec cette géométrie en forme de triangle rectangle, la rotation selon l’axe de rotation Y de la came d’actionnement n’est que de 90° pour atteindre les deux positions extrêmes. Plus précisément, le deuxième secteur angulaire a une valeur d’angle de 90°.
Avantageusement, au moins deux faces d’actionnement de la came d’actionnement peuvent être raccordées entre-elles par une face de liaison cylindrique de rayon inférieur au rayon des portions de cylindre, le rayon de liaison étant compris entre 1 et 5 mm.
Selon un mode de réalisation, l’axe principal X de la pièce de réception peut être sécant à l’axe de rotation Y.
Selon un autre mode de réalisation, l’axe principal X de la pièce de réception peut être non sécant à l’axe de rotation Y, l’axe de rotation Y étant décalé par rapport un plan parallèle à l’axe de rotation Y et passant par l’axe principal X d’une valeur comprise 0 mm et la hauteur du triangle isocèle ou équilatéral de la came d’actionnement.
Selon un autre mode de réalisation, la came d’actionnement peut comprendre n faces d’actionnement réalisées sous la forme de portion de cylindre, les n centres de portion de cylindre formant un polygone régulier ayant un nombre de cotés impairs, par exemple un pentagone.
Le dispositif d’actionnement selon l’invention peut présenter l’une ou l’autre des caractéristiques décrites ci-dessous combinées entre elles ou prises indépendamment les unes des autres :
- le dispositif d’actionnement est rapporté sur un carter de fixation ;
- la valeur d’angle du premier secteur angulaire est supérieur à 3° ;
- la valeur d’angle du deuxième secteur angulaire est compris entre 20 ° et 179° ;
- la valeur d’angle du troisième secteur angulaire est supérieur à 3° ;
- la valeur d’angle du premier secteur angulaire est identique à la valeur d’angle du troisième secteur angulaire ;
- la valeur d’angle du premier secteur angulaire est différente de la valeur d’angle du troisième secteur angulaire ;
- la valeur d’angle du deuxième secteur angulaire est supérieur à la valeur d’angle du premier secteur angulaire ;
Dans une variante, il sera aussi possible de définir directement des dictionnaires de quantification C’ k par apprentissage direct issu d’une séquence de signal y, sans passer par une étape préliminaire de définition de dictionnaires C k existants. Cette variante revient en fait appliquer le second mode de réalisation de l’invention détaillé plus loin, avec une quantification RVQ de l’espace latent transformé y.
La décrit un second mode de réalisation d’un dispositif de codage ainsi qu’un second mode de réalisation d’un procédé de codage d’un signal audio selon l’invention. Cette figure montre en particulier un module de codage (700) d’une représentation latente (ou espace latent) compris dans un codeur de signal audio tel que décrit en référence à la (bloc 100).
Ainsi, le bloc de quantification/codage de l’espace latent (bloc 102) de la est remplacé par le module de codage de l’espace latent (bloc 700) décrit à présent.
Ce bloc 700 reçoit donc en entrée une représentation latente z issue du module d’analyse par réseau de neurones (bloc 101 de la ).
Les dimensions de l’entrée de ce module de codage (bloc 700) sont ici notées [D,T] où D est la dimension de l’espace latent dans chaque trame et T est le nombre de trames.
On reprend là encore l’exemple du codeur audio de la correspondant à EnCodec, où D=128, dans des variantes cette dimension pourra avoir une valeur différente. Par ailleurs, pour simplifier les notations on considère le cas du codage d’une trame donnée, avec T=1 trame. Le cas T>1 est pertinent pour des extensions de réalisation de l’invention où un codage conjoint de plusieurs trames serait réalisé. Par la suite on considèrera que l’entrée du bloc 700 est de dimension [D,1].
Comme dans le premier mode de réalisation, le procédé de codage selon l’invention consiste à transformer l’espace latent de sorte que les différentes composantes soient le plus décorrélées possible.
Selon une première étape, un vecteur latent modifié u est obtenu en retranchant du vecteur latent z, dans le bloc 702, un vecteur de correction issu du bloc 701.
Le vecteur peut être : Comme dans le cas du premier mode de réalisation (bloc 510), une moyenne prédéterminée (donc un vecteur de dimension [D,1]) des variables latentes de l’espace latent. De façon préférentielle, on prend une entrée x du codeur à valeurs nulles (silence) ou à valeurs de bruit faible et on récupère la valeur de z après un certain nombre de trames ; dans l’exemple d’EnCodec qui comprend des couches LSTM (pour « Long Short Term Memory » en anglais) , il est important d’attendre que le codec ait stabilisé son analyse à cause du côté récursif des couches LTSM. Dans des variantes, on peut prendre le centroïde d’un ou de plusieurs dictionnaires RVQ. le vecteur latent décodé à l’issue d’un premier étage de quantification vectorielle résiduelle RVQ tel que le bloc 201 décrit à la pour un codage avec K=1, ou de façon plus générale, le vecteur latent décodé, par exemple , à l’issue d’un nombre prédéterminé plus grand que 1, par exemple K = 2, d’étages RVQ, par exemple les blocs 201 et 202 décrits à la .
Ainsi, dans le mode de réalisation correspondant au mode a) décrit ci-dessus, le module 701 lit en mémoire (bloc 710) un vecteur moyen déterminé. Dans des variantes le bloc 710 détermine le centroïde du dictionnaire C1 de la façon suivante :
qui correspond au centroïde du premier dictionnaire de quantification (C1) des blocs 201 et 301 de RVQ tels que décrits en figure 2 et 3. Ce dictionnaire de quantification C1 est stocké en mémoire dans le bloc 710 ou de façon plus avantageuse le bloc 710 peut directement stocker la valeur prédéterminée de . Comme dans le premier mode de réalisation, on peut généraliser la définition du vecteur au cas où plusieurs dictionnaires RVQ sont utilisés pour en déterminer le centroïde.
Dans les modes de réalisations correspondant aux modes b) ou c) ci-dessus, le bloc 701 correspond respectivement à un ou plusieurs étages de quantification vectorielle décrits pour la méthode EnCodec et représentés à la (blocs 201, 202, …). Dans ce cas le bloc 710 stocke le ou les dictionnaires RVQ correspondants.
Ces blocs de quantification ne sont pas illustrés ici à la mais ils sont mis en œuvre dans le bloc 701.
L’intérêt des blocs 701 et 702 est d’adapter le vecteur latent z avant l’application de la transformée T du bloc 704. Pour cela, on cherche à supprimer une composante basée sur une moyenne de l’espace latent. Dans le cas a) cette composante est approximée comme étant fixe et aucune information supplémentaire comme un indice (m) ne doit être transmis. Le budget de bit utilisé par le bloc 701 est alors R M =0 bit.
Dans les cas b) et c), cette composante est enlevée de façon adaptative, et un indice m de quantification de 10 bits (cas b) ou 20 bits (exemple du cas c) est donné en sortie du bloc 701 vers le multiplexage dans le bloc 710. Dans cet exemple, le budget de bit utilisé par le bloc 701 est alors R M =10 ou R M =20, cela correspondant au budget de bits utilisé dans le ou les étages de quantification Q1 ou Q1/Q2.
Le bloc 703 effectue de façon optionnelle une mise à l’échelle de chacune des composantes du signal u représentant le vecteur latent modifié à l’issue de la soustraction de effectuée en 702. De façon préférentielle, on normalise chaque composante de u par son écart-type ; dans des variantes d’autres normalisations sont possibles. L’écart-type ( ) (ou en variante une autre valeur de normalisation) est préalablement calculé et stocké en mémoire en 711. On obtient ainsi un vecteur latent modifié et mis à l’échelle, c'est-à-dire prétraité z’. Dans des variantes, on pourra utiliser d’autres valeurs que l’écart-type de chaque composante de u.
La présente invention propose ainsi un agencement de conduit d’un flux d’air pour un ensemble propulsif d’aéronef, l’agencement comprenant : - un carter annulaire interne qui s’étend autour d’un axe longitudinal X, - un carter annulaire externe s’étend autour du carter annulaire interne, les carters annulaires interne et externe définissant entre eux une veine d’écoulement d’un flux d’air, et - un dispositif de liaison reliant le carter annulaire interne au carter annulaire externe et configuré pour transmettre des efforts d’un carter annulaire à l’autre.
Selon l’invention ledit dispositif de liaison comprend des organes élastiquement déformables configurés pour permettre des mouvements relatifs entre les carters annulaires interne et externe.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre le ou les objectifs susmentionnés. De manière générale, l’invention permet de simplifier la liaison entre les carters annulaires interne et externe pour ainsi réduire son encombrement radial et/ou axial. Pour cela, le dispositif de liaison de l’invention propose d’intégrer des organes élastiquement déformables en remplacement des nombreuses pièces articulées, rigides, hyperstatiques et encombrantes de l’art antérieur. Les dimensions particulières des organes élastiquement déformables favorisent un débattement radial et/ou axial entre les carters annulaires interne et externe, tout en assurant les fonctions primaires du dispositif de liaison (à savoir attacher les carters annulaires entre eux et transmettre des efforts par exemple de type inertiels d’un carter annulaire à l’autre). De cette façon, la masse globale de l’agencement de l’invention est réduite de manière significative. De plus, l’assemblage du dispositif de liaison de l’invention entre les carters annulaires est plus facile et simple à réaliser pour un opérateur.
Par ailleurs, le dispositif de liaison de l’invention installé au niveau d’une veine d’écoulement d’un flux d’air (en particulier un flux d’air secondaire) dans l’ensemble propulsif permet de ne pas perturber (ou de manière très faible) l’écoulement de ce flux d’air. De cette façon, la performance globale de l’ensemble propulsif d’aéronef est optimisée.
On entend par « organe élastiquement déformable », une pièce ou au moins une portion de cette pièce apte à se déformer (par exemple s’étirer, se comprimer, se courber, etc.) de façon réversible lorsque des forces lui sont appliquées pour faire transiter ces forces entre au moins deux éléments. Cette pièce ou portion de pièce présente notamment un certain degré de souplesse pour autoriser des mouvements relatifs entre les deux éléments. Cette souplesse peut être obtenue par des formes et dimensions particulières et/ou un matériau élastiquement déformable. Ainsi, les pièces ou portions de pièce qui sont articulées sans déformation élastique (telles que les bielles, biellettes, rotules, etc.) ne peuvent correspondre aux organes élastiquement déformables de l’invention.
L’agencement de conduit selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
- chacun des organes élastiquement déformables est choisi parmi un ressort, une barre et un patin ;
- les patins sont réalisés dans un matériau élastiquement déformable, ou les ressorts sont noyés dans un matériau élastiquement déformable, par exemple le matériau élastiquement déformable est du type élastomère ou fluoroélastomère;
- ledit dispositif de liaison comprend deux anneaux, respectivement, interne et externe reliés entre eux par des barres dites de liaison, l’anneau interne étant fixé au carter annulaire interne, l’anneau externe étant fixé au carter annulaire externe et les barres de liaison formant lesdits organes élastiquement déformables ;
- les anneaux interne et externe et les barres de liaison sont formés d’une seule pièce ;
- chacune des barres de liaison est inclinée tangentiellement par rapport au carter annulaire interne, par exemple chacune des barres de liaison s’étend suivant un angle d’inclinaison par rapport au carter annulaire interne qui est compris entre 10° et 45°, cet angle étant mesuré dans un plan P tangent à l’axe X ;
- le dispositif de liaison comprend une fente au niveau d’une interface de liaison entre chacune des barres de liaison et au moins un des anneaux interne et externe ;
- chaque barre présente une épaisseur inférieure à une épaisseur de l’une des anneaux interne et externe, ces épaisseurs étant mesurées suivant l’axe X ;
- ledit dispositif de liaison est constitué d’une rangée annulaire de ressorts, l’une des deux extrémités des ressorts étant fixées à l’un des carters annulaires et l’autre des deux extrémités des ressorts étant en appui sur l’autre des carters annulaires ;
- ledit dispositif de liaison comprend deux anneaux, respectivement, interne et externe reliés entre eux par des ressorts, dans lequel l’anneau interne est fixé au carter annulaire interne, l’anneau externe est fixé au carter annulaire externe, et les ressorts formant lesdits organes élastiquement déformables ;
Le dispositif de commande et d'acquisition 30 illustré en est configuré pour la génération d'une impulsion de courant dans le fil conducteur 50 d'intensité Iz et de durée Δt et se produisant éventuellement après l'écoulement d'un délai T suivant une impulsion du signal de synchronisation Sync dans le cas d'une mesure synchrone.
Selon un mode de réalisation, la valeur du gain G de l’amplificateur programmable 35 est déterminée à partir de l'intensité du courant I déterminée au cours de la mesure précédente. Plus l'intensité I déterminée lors de la mesure précédente est faible, plus la valeur du gain G est grande, par exemple selon des paliers correspondant à des plages de mesure de l'intensité I.
Selon un mode de réalisation, le déclenchement du processus de mesure se produit à partir du signal de synchronisation Sync si la mesure est synchrone. Selon un autre mode de réalisation, le déclenchement du processus de mesure se produit de façon automatique et périodique avec une période de mesure définie par l’utilisateur si la mesure est asynchrone. Dans ce cas, la période de mesure est de préférence supérieure au temps d’amortissement de l’impulsion acoustique se propageant dans le guide fuselé 40 dû à l’impulsion de courant précédente.
Selon un mode de réalisation, le générateur 33 applique une impulsion de courant d’intensité Iz dans le fil conducteur 50 couplé à l'extrémité effilée 42 du guide fuselé 40 avec un délai T et une durée Δt définies dans le module de commande 34. En présence d'un courant I dans la piste conductrice 2, une onde acoustique ultrasonore remonte de l'extrémité effilée 42 vers la base 41 du guide fuselé 40. L'onde acoustique est convertie en signal électrique de mesure S par le transducteur acoustique 60 couplé à la base 41, et le signal électrique de mesure S est amplifié par l’amplificateur programmable 35 pour fournir le signal de mesure amplifié S amp .
Selon un mode de réalisation, le module de traitement 36 est configuré pour détecter l'amplitude de crête du signal de mesure amplifié S amp et fournir une valeur analogique de l’amplitude crête détectée au microcontrôleur 37. Selon un mode de réalisation, le module de traitement 36 est en outre configuré pour déterminer une valeur binaire Polar I/O représentative du signe positif ou négatif de la première impulsion du signal de mesure amplifié S amp . En effet, la phase de l’onde acoustique change de 180° selon que le courant électrique I circule dans un sens ou dans le sens opposé. Le microcontrôleur 37 peut en outre comprendre un convertisseur analogique/numérique adapté à recevoir la valeur analogique de l’amplitude crête détectée et fournir un signal numérique de l’amplitude crête.
La détermination de l’amplitude crête du signal de mesure amplifié S amp à partir de la transformée de Fourier du signal de mesure amplifié S amp plutôt que directement à partir du signal de mesure amplifié S amp est plus précise et plus indépendante du bruit analogique existant au niveau du signal de mesure amplifié S amp , ce qui permet d’accéder à des intensités de courant faibles. Dans ces cas extrêmes, la sensibilité est augmentée en remplaçant l’impulsion de courant par un train d’impulsions, comprenant par exemple 2 à 10 impulsions et préférentiellement 4 impulsions de courant équidistantes, avec une porteuse centrée sur la fréquence centrale du transducteur électromécanique 60. En outre, de façon avantageuse, la transformée de Fourier du signal de mesure amplifié S amp est indépendante de la durée de propagation des ondes acoustiques dans le guide fuselé 40. L’effet d’un changement de température du guide fuselé 40 se résume alors à une avance ou un retard d’arrivée du paquet d’ondes acoustiques au transducteur 60, soit simplement un changement de phase dans l’espace de Fourier.
Le microcontrôleur 37 est configuré pour déterminer l'intensité du courant électrique I en multipliant la valeur crête par un coefficient d’étalonnage. L'intensité du courant électrique I et son sens de circulation sont affichés sur l’afficheur 39 dans une unité de mesure choisie ou transmise à l'ordinateur 38 pour un traitement complémentaire. Le transducteur électroacoustique 60 est orienté de façon que la polarisation acoustique soit perpendiculaire à la piste conductrice 2 dans laquelle circule le courant électrique I à mesurer et pointe dans sa direction. On dira alors que le signal circule de gauche à droite ou de droite à gauche en fonction de la polarisation de l’onde acoustique que l’on relie aux conventions classiques de circulation du courant d’un potentiel plus élevé vers un potentiel moins élevé.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de commande et d'acquisition 30 peut piloter une, deux, ou plus de deux sondes 20, disposées en divers endroits du circuit imprimé 3 véhiculant des signaux de courant différents, à partir du même signal de synchronisation Sync, chacune des sondes 20 pouvant être excitée avec un délai T identique ou différent par rapport aux autres sondes 20 de sorte que l’on peut multiplier l’échantillonnage spatial et temporel par le nombre de sondes 20 utilisées. Si plusieurs sondes 20 sont excitées avec des délais T légèrement différents et disposées pratiquement au même endroit d’une piste conductrice dans laquelle circule un courant électrique alternatif ou transitoire rapide, on peut multiplier le nombre de points d’échantillonnage du courant électrique par le nombre de sondes 20 utilisées.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation d'un système de mesure de courant électrique 100. Le système de mesure de courant électrique 100 comprend l'ensemble des éléments du système de mesure de courant électrique 10 représenté en , à la différence que le capteur d'ondes mécaniques 60 est un capteur de mesure de vibrations sans contact. Le dispositif de commande et d'acquisition 30 est relié au fil conducteur 50 du dispositif 15 de génération de champ magnétique et au capteur de mesure de vibrations sans contact 60. Selon un mode de réalisation, le capteur de mesure de vibrations sans contact 60 est un vibromètre laser. Le système de mesure 100 permet de réaliser une mesure de courant électrique sans contact. En outre, la bande passante du système de mesure 100 peut être supérieure à la bande passante du système de mesure 10 représenté en .
Le procédé de génération du champ magnétique actif ou passif local est identique à ce qui a été décrit précédemment. Le vibromètre laser 60 vient réaliser une mesure de déplacement mécanique sans contact à l’endroit où le champ magnétique impulsionnel est le plus fort.
Comme on l’entend ici, la numérotation des résidus d’acides aminés de la sous-unité β de la protéine NGF commence sur le premier résidu d’acide aminé, généralement une méthionine (M), formant l’extrémité N-terminale de la sous-unité β de la protéine NGF complète codée par le cadre ouvert de lecture du gène de la sous-unité β du NGF (β-NGF), c'est-à-dire incluant son peptide signal et le propeptide constitutif du pro-NGF. Par ailleurs, la numérotation des résidus d’acides aminés de la sous-unité β de la protéine NGF utilisée ici est définie par référence à la sous-unité β de la protéine NGF humaine. Il est ainsi aisé pour l’homme du métier de déterminer le résidu d’acide aminé d’une sous-unité β de la protéine NGF correspondant à un numéro de position auquel il est fait référence selon l’invention : il suffit d’aligner la séquence de la sous-unité β de la protéine NGF pour laquelle on souhaite déterminer le résidu d’acide aminé correspondant à un numéro de position avec une séquence de la sous-unité β de la protéine NGF humaine, notamment SEQ ID NO : 3, de manière à optimiser le pourcentage d’identité entre les deux séquences alignées, puis d’identifier le résidu d’acide aminé correspondant au numéro de position recherché comme étant celui qui est aligné avec le résidu d’acide aminé de la séquence de la sous-unité β de la protéine NGF humaine qui porte ce numéro de position.
Première et deuxième séquences
De préférence, la première séquence et la deuxième séquence sont constituées d’au moins 9, 10, 11, 12 acides aminés contigus respectivement choisis au sein de l’une des séquences s’étendant des acides aminés 122 à 136 ou 148 à 158 de la sous-unité β de la protéine NGF, ou sont constituées respectivement au moins de la séquence s’étendant des acides aminés 122 à 136 ou 148 à 158 de la sous-unité β de la protéine NGF.
De préférence également, la première séquence et la deuxième séquence selon l’invention sont constituées respectivement au plus de 29, 28, 27, 26, 25, 24, 23, 22, 21, 20 acides aminés contigus choisis au sein de la séquence complète de la sous-unité β de la protéine NGF, ou sont constituées respectivement au plus des séquences 122 à 136 et 148 à 158, respectivement, de la sous-unité β de la protéine NGF.
De manière préférée, la première et la deuxième séquences selon l’invention sont respectivement constituées de SEQ ID NO : 1 et SEQ ID NO : 2.
SEQ ID NO : 1 et 2 représentent respectivement les portions 122 à 136 et 148 à 158 de la sous-unité β de la protéine NGF humaine, notamment représentée par SEQ ID NO : 3. Séquence SEQ ID NO : Résidus d’acides aminés de β-hNGF SSSHPIFHRGEFSVC 1 122-136 TATDIKGKEVM 2 148-158
Séquences variantes
Une séquence variante selon l’invention, qui présente au moins 75% d’identité avec la première ou la deuxième séquence présentée ci-dessus, présente de manière préférée au moins 80%, 85%, 90%, 95% ou 98% d’identité avec la première ou la deuxième séquence ci-dessus.
Comme on l’entend ici, le pourcentage d’identité entre deux séquences peptidiques peut être déterminé en réalisant un alignement optimal sur toute la longueur des séquences, en déterminant le nombre de positions alignées pour lesquelles les acides aminés sont identiques dans chaque séquence et en divisant ce nombre par le nombre total d’acides aminés dans la plus longue des deux séquences. L’alignement optimal est celui qui donne le pourcentage d’identité le plus élevé entre les deux séquences.
De manière préférée également, une séquence variante selon l’invention présente au moins 75%, 80%, 85%, 90%, 95% ou 98% d’identité avec SEQ ID NO : 1 ou SEQ ID NO : 2.