INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un autre aspect, il est proposé une protéine de fusion comprenant un ou plus des polypeptides d’ingénierie de l'invention liés à un groupement thérapeutique ou diagnostique.
Dans un autre aspect, il est fourni un polynucléotide ou un ensemble de polynucléotides codant pour le polypeptide d’ingénierie ou la protéine de fusion de l'invention.
Dans un aspect, il est proposé un véhicule de distribution comprenant le polynucléotide de l'invention.
Dans un autre aspect, il est proposé un plasmide ou un minicercle comprenant le polynucléotide de l'invention.
Dans un autre aspect, il est proposé un ARN messager (ARNm) comprenant un cadre de lecture ouvert codant pour le polypeptide d’ingénierie de l'invention.
Dans un aspect, il est proposé une nanoparticule lipidique, optionnellement une nanoparticule lipidique cationique, comprenant l'ARNm de l'invention.
Dans un autre aspect il est proposé une composition pharmaceutique comprenant le polypeptide d’ingénierie, la protéine de fusion ou le véhicule de distribution selon l'invention, et optionnellement un excipient pharmaceutiquement acceptable.
Dans un aspect, il est proposé un conjugué comprenant le polypeptide d’ingénierie ou la protéine de fusion selon l'invention liée à un groupement pharmacologiquement actif.
Dans un autre aspect, il est fourni un procédé comprenant l'administration à un sujet de la composition pharmaceutique de l'invention.
Dans un aspect il est proposé un polypeptide d’ingénierie, une protéine de fusion ou un véhicule de distribution de l'invention pour utilisation en tant que médicament.
Dans un autre aspect, il est proposé un polypeptide d’ingénierie qui entre en concurrence pour la liaison au TNFR2 avec un polypeptide d’ingénierie selon l'invention.
Dans un autre aspect, il est proposé un polypeptide d’ingénierie qui se lie au même épitope sur TNFR2 que celui d'un polypeptide d’ingénierie selon l'invention.
Fig. 1 Schéma de la stratégie de sélection pour la campagne de sélection du TNFR2 humain. Les deux bibliothèques ont subi des sélections par solution et passives. Une stringence a été introduite en diminuant la concentration en hTNFR2 au fur et à mesure de la progression des tours et en augmentant le nombre d'étapes de lavage entre le tour 1 (5x PBS/0,1 % Tween 20, 2x PBS) et le tour 2 (15x PBS/0,1 % Tween 20, 2x PBS). (PBS, de l’anglais « Phosphate-buffered saline », soit « solution saline tamponnée ») Pour les sélections passives à l'aide de la bibliothèque de phages AFFIMER® de type 3 propriétaire d'Avacta (Brevet US n° 9.932.575), les approches par désélection et par concurrence ont été simultanément explorées. Pour l'approche de désélection, la concentration en Fc au tour n+1 était la concentration en hTNFR2 au tour n. Pour l'approche par concurrence, la concentration en Fc était de 10 fois l'excès molaire de la concentration en hTNFR2 spécifiée dans le tour donné. Pour les sélections passives à l'aide de la bibliothèque de phages AFFIMER® de type 1 propriétaire d'Avacta (Brevet US n° 8 841 491), l'approche par désélection a été exclusivement réalisée et un tour 4 a été introduit puisque le dépistage à un stade précoce des résultats du tour 3 indiquait une diversité et un taux de succès (en anglais « hit rate ») élevés. Pour les sélections par solution, les deux bibliothèques ont subi l'approche par concurrence pour réduire l'enrichissement des polypeptides AFFIMER® présentés sur un phage de liaison au Fc. On a alterné des billes recouvertes de streptavidine et de neutravidine entre les tours pour réduire l'enrichissement en peptides présentés sur les phages de liaison à la streptavidine et/ou à la neutravidine ;
Fig. 2 Liaison du polypeptide AFFIMER® aux cellules Expi293F™ surexprimant le TNFR2 humain ;
Le premier dispositif de production d’énergie 14a et le deuxième dispositif de production d’énergie 14b comportent chacun un moteur, un générateur et une unité de commande d’énergie (aucun n’étant illustré). Le moteur entraîne le générateur, et le générateur produit un courant alternatif CA triphasé. L’unité de commande convertit le courant CA triphasé en courant CC.
Le premier dispositif de production d’énergie 14a et le deuxième dispositif de production d’énergie 14b peuvent comporter respectivement divers capteurs tels qu’un capteur de tension et un capteur de courant, et des éléments tels qu’un fusible, un relais, un disjoncteur, une diode, un transistor, une résistance, une bobine et un condensateur.
Le système d’alimentation électrique 10 comporte un premier circuit de connexion 18a et un deuxième circuit de connexion 18b. Le premier circuit de connexion 18a comporte un premier dispositif de connexion 20a capable de connecter le premier circuit d’alimentation électrique 12a et le deuxième circuit d’alimentation électrique 12b. Le deuxième circuit de connexion 18b comporte un deuxième dispositif de connexion 20b capable de connecter le troisième circuit d’alimentation électrique 12c et le quatrième circuit d’alimentation électrique 12d.
Les communications entre un transmetteur et un récepteur de communications radiofréquences peuvent être instables. Les protocoles de communication usuels prévoient donc l’envoi répété d’un même paquet de données par le transmetteur jusqu’à ce qu’il soit reçu par le récepteur.
Les protocoles actuels entraînent cependant une consommation d’énergie importante de la part du récepteur.
Il existe un besoin d’amélioration des procédés et récepteurs de communication radiofréquence.
Il existe notamment un besoin pour un procédé de communication radiofréquence permettant d’économiser l’énergie consommée par les récepteurs ainsi que pour des récepteurs mettant en oeuvre un tel procédé.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des procédés et récepteurs connus.
Un mode de réalisation prévoit un procédé de commande d’un récepteur de communications radiofréquences dans lesquelles des intervalles entre la réception d’un entête de paquet de données et un accusé-réception envoyé par le récepteur sont constants, procédé dans lequel, une fois un paquet correctement reçu, des circuits du récepteur sont mis en veille pour une durée correspondant audit intervalle après chaque réception d’entête de même rang que celui du paquet correctement reçu.
Un mode de réalisation prévoit un récepteur de communications radiofréquences dans lesquelles des intervalles entre la réception d’un entête de paquet de données et un accusé-réception envoyé par le récepteur sont constants, récepteur dans lequel, une fois un paquet correctement reçu, des circuits sont mis en veille pour une durée correspondant audit intervalle après chaque réception d’entête de même rang que celui du paquet correctement reçu.
Selon un mode de réalisation, après chaque réception d’entête de rang différent de celui du paquet correctement reçu, lesdits circuits du récepteur restent actifs pendant au moins une partie de l’intervalle correspondant.
Selon un mode de réalisation, le paquet de donnée de chacun des intervalles est agencé dans une unité de données de protocole.
Selon un mode de réalisation, les intervalles ont une taille supérieure à une taille maximale prédéterminée d’unités de données de protocole.
Selon un mode de réalisation, chacun des intervalles comprend une durée d’ajustement d’horloge entre l’unité de donnée de protocole et l’accusé-réception envoyé par le récepteur.
Selon un mode de réalisation, pendant la durée d’ajustement, lesdits circuits du récepteur sont mis en veille.
Selon un mode de réalisation, lesdits circuits du récepteur sont actifs pour l’envoi de l’accusé-réception.
Un mode de réalisation prévoit un système de communication radiofréquence comprenant : - un premier module de communication configuré pour émettre des paquets de données ayant un entête indiquant leur rang respectif et, - un deuxième module de communication configuré pour mettre en oeuvre le procédé tel que décrit ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, le premier module est également configuré pour mettre en oeuvre le procédé tel que décrit ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, le premier module et le deuxième module sont identiques.
Durant la cinquième étape E5), le procédé propose d’activer le chargeur embarqué 100 afin de charger la batterie haute tension 600. En variante, le chargeur embarqué 100 est activé et utilisé à pleine puissance pour recharger la batterie haute tension 600. Le procédé propose ensuite de passer à la première étape E1).
Durant la sixième étape E6), le procédé propose, pour rappel nous sommes ici dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est supérieure à la température seuil critique Tcritcap, de désactiver le chargeur embarquer 100 afin d’arrêter la charge de la batterie haute tension 600 pour permettre aux capacités de redescendre en température. Le procédé propose par la suite de passer à nouveau à l’étape E1).
Lors d’une deuxième étape E20) il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommées MTrelcap_X à une valeur d’un premier compteur de mesure PCM1_Z. Par exemple, si la valeur PCM1_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM1 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la première étape E10) avant de passer à une troisième étape E30).
Le procédé consiste ensuite en l’exécution d’une quatrième étape E40) durant laquelle le procédé prévoit de comparer la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M à une température seuil critique de capacité Tcritcap. Par exemple, la valeur Tcritcap est déduite d’une courbe délivrée par le constructeur de la capacité du module DCLINK 400 représentative de la durée de vie de ladite capacité en fonction de la température d’utilisation (exemple de courbe à la ). Par exemple, la température seuil critique Tcritcap est égale à 85°C.
Le procédé prévoit lors de cette quatrième étape E40), dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est inférieure à la température seuil critique Tcritcap de passer à une cinquième étape E50), sinon le procédé prévoit le passage à une sixième étape E6).
Durant la sixième étape E60) le procédé propose, pour rappel nous sommes ici dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est supérieure à la température seuil critique Tcritcap, de désactiver le chargeur embarquer 100 afin d’arrêter la charge de la batterie haute tension 600 pour permettre aux capacités de redescendre en température. Le procédé propose par la suite de passer à une septième étape E70.
Lors de la huitième étape E80, le procédé prévoit, à l’aide du premier capteur de température 900, d’effectuer à nouveau une première mesure représentative de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 MTL_1. En variante, ladite valeur MTL_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Le procédé propose ensuite le passage à une neuvième étape E90.
Lors de la neuvième étape E90), il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 nommées MTL_ à une valeur d’un second compteur de mesure PCM2_Z. Par exemple, si la valeur PCM2_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM2 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la neuvième étape E90) avant de passer à la septième étape E70).
Le limiteur de couple 6 présente un ajustement de son couple de limitation à une valeur un peu supérieure au couple maximum délivré par la machine électrique 2, avec un coefficient par exemple de 1,3. Au-delà de cette valeur de limitation on obtient un glissement des disques 26 du limiteur de couple 6 qui ne peut transmettre un couple supérieur.
Pendant le roulage du véhicule lors de l’engagement d’un rapport de vitesse, les crabots comportent des dents qui s’engagent de manière très rapide dans la denture 26 d’un des pignons libres 12, 16. On obtient une variation brutale de vitesse de l’arbre primaire 4, qui ralentit pour le passage montant du premier au deuxième rapport et qui accélère à l’inverse pour le passage descendant du deuxième au premier rapport.
Le rotor de la machine électrique 2 présentant une forte inertie, dans le cas d’une liaison rigide de ce rotor avec l’arbre primaire 4 son accélération délivrerait une puissance instantanée trop importante qui provoquerait des bruits et des chocs destructeurs sur les dentures des pignons libres 26. Avec le limiteur de couple 6 lors d’un passage montant ou descendant, quelle que soit la vitesse de rotation de la machine électrique 2, ce limiteur protège automatiquement la transmission de chocs et de bruits en transmettant un couple maximum venant de l’accélération de cette machine qui ne peut dépasser la valeur de limitation.
De plus avantageusement pendant un changement de rapport, on met en œuvre un procédé de contrôle de la machine électrique qui délivre un pic de couple maximum dans un sens ou dans l’autre afin de s’opposer à son inertie, pour accompagner sa variation de vitesse vers la vitesse du rapport final. On obtient de cette manière une durée de glissement du limiteur de couple 6 la plus courte possible permettant de réduire son échauffement et son usure, avant de remettre le couple nominal attendu sur le nouveau rapport.
Le limiteur de couple 6 réalisant des glissements rapides développant une faible énergie, et peu fréquents sur une transmission de véhicule électrique nécessitant généralement que deux rapports, peut être très compact avec un faible nombre de disques et un diamètre extérieur relativement petit.
Le limiteur de couple 6 comporte un levier pivotant 60 autour d’un axe disposé transversalement, commandé par un actionneur, formant un système de réglage de la valeur de couple limité, permettant par son pivotement d'augmenter ou de diminuer le serrage des disques de frottement 26 pour modifier l’ajustement de la valeur du couple transmissible.
De cette manière on peut réaliser un ajustement du couple de limitation pour le fixer à une valeur proche du couple qui doit être transmis pendant le changement de rapport. Lors d’un changement de rapport on limite de manière plus précise les pointes de couple générées par la variation rapide de vitesse de la machine électrique 2 dues à son inertie ce qui améliore le confort.
La transmission présente suivant la direction transversale le limiteur de coupe 6 aligné sur le pignon de sortie 32 de l’arbre secondaire 8, ce qui lui permet d’occuper un espace disponible en face de ce pignon sans ajouter de longueur axiale à la transmission.
La détaille l’arbre d’entrée 18 présentant du côté de la machine électrique 2 des cannelures ajustées dans un creux de l’extrémité de l’arbre de son rotor pour assurer son entraînement, et de l’autre côté une partie axiale lisse qui est ajustée dans un creux de l’extrémité arrière de l’arbre primaire 4, afin de former un palier lisse 36 assurant un guidage entre ces deux arbres.
Le limiteur de couple 6 réalisant un glissement avec des durées très courtes, permet d’utiliser un palier lisse 36 de guidage entre l’arbre d’entrée 18 et l’arbre primaire 4, sans entraîner d’échauffement excessif à cause de ce temps de glissement réduit. On obtient un montage compact qui donne à la transmission des dimensions réduites.
Les figures 4 et 5 présentent le système d’engagement 20 comprenant le moyeu 22 ajusté entre les deux pignons libres 12, 16 qui comportent chacun une denture formée par trois secteurs angulaires 26 tournés vers ce moyeu.
Le moyeu 22 comporte six rainures axiales 40 réparties sur son contour, recevant chacune un crabot 42, 48 ajusté dedans, coulissant sous l’effet du déplacement axial du manchon de commande 54 entourant les crabots qui est déplacé par la fourchette commandée 24. Chaque crabot 42, 48 comporte au milieu de sa face extérieure une fente 44, 50 alignée suivant la direction circonférentielle, qui reçoit une partie intérieure du manchon 54 pour être entraîné axialement.
Le manchon de commande 54 comporte sur son contour extérieur une rainure disposée dans son plan médian, recevant deux doigts diamétralement opposés de la fourchette commandée 24, engagés à l’intérieur pour transmettre le déplacement axial de cette fourchette au manchon qui tourne avec l’arbre secondaire 8.
Chaque côté du manchon 54 comporte trois languettes élastiques 58 orientées suivant la direction circonférentielle, comprenant chacune une extrémité fixée sur le côté du manchon, et l’autre extrémité écartée axialement de ce manchon pour former un ressort axial. Les languettes élastiques 58 sont orientées dans une direction circonférentielle d’un côté du manchon 54 et dans l’autre direction de l’autre côté.
Les languettes 58 forment des paires comprenant une languette de chaque côté du manchon 54, avec pour chaque paire leurs extrémités qui sont alignées axialement de manière à former un ressort axial qui est symétrique de chaque côté de ce manchon.
Sur un premier jeu de trois crabots 42 la fente extérieure 44 est étroite, et reçoit de manière ajustée le bord intérieur 56 du manchon 54. Sur un deuxième jeu de trois crabots 48, disposés en alternance avec le premier jeu 42, la fente extérieure 50 est large, et reçoit les extrémités d’un jeu de deux languettes du manchon 58 qui sont écartées avec au départ une faible compression axiale.
Le dispositif 10 comprend un corps 12 en silicone, c’est à-dire que le corps 12 est constitué d’un silicone.
Le corps 12 présente ici une forme cylindrique, qui s’étend selon un axe central X12 et qui, pour des raisons qui apparaîtront plus loin, est biseautée à l’une de ses deux extrémités axiales.
Le corps 12 inclut une peau 17 et un cœur 18, visible en pointillés sur la , venu de matière avec la peau 17.
Le silicone de la peau 17 présente une structure la rendant imperméable au liquide à appliquer. Cette structure du silicone de la peau 17 est notamment une structure pleine, dont tout le volume est occupé de manière continue par le silicone.
Le silicone du cœur 18 présente une structure alvéolaire, c’est-à-dire que le cœur 18 comprend des alvéoles, contrairement à la peau 17. Les alvéoles du cœur 18 sont des alvéoles ouvertes, c’est-à-dire qu’elles communiquent entre elles, en formant ainsi conjointement un réseau de cavités en libre communication fluidique les unes avec les autres. Lorsque le cœur 18 est mis en contact avec le liquide à appliquer, le liquide se répartit avantageusement dans l’ensemble du cœur 18 car les alvéoles communiquent entre elles. Dans tous les cas, les alvéoles sont adaptées pour absorber le liquide et le cœur 18 peut donc accumuler du liquide.
En pratique, la taille et le nombre des alvéoles dans le cœur 18 est telle que le cœur 18 a une porosité élevée, et supérieure à la porosité de la peau 17.
Comme bien visible sur les figures 1 et 2, le cœur 18 est totalement recouvert par la peau 17, à l’exception d’une face libre 21 du cœur 18, qui est laissée exposée. Ainsi, la structure alvéolaire du cœur 18 est visible à partir de la face libre 21. Le liquide ne pénètre dans le cœur 18 qu’à partir de la face libre 21, et de même, il n’est déposé sur la surface à recouvrir qu’au travers de la face libre 21, la peau 17 empêchant le liquide de pénétrer dans et de sortir du cœur 18 ailleurs que par la face libre 21.
De manière avantageuse et ainsi que représenté sur les figures 1 et 2, la face libre 21 est en biseau par rapport à l’axe central X12, c’est-à-dire qu’elle est plane et inclinée par rapport à l’axe central X12. Par exemple, la face libre 21 forme un angle de 30 degrés avec l’axe central X12. En particulier, la face libre 21 est ainsi disposée à l’extrémité axiale biseautée du corps 12. Cette géométrie est particulièrement avantageuse dans le cas où le dispositif 10 est utilisé pour appliquer du liquide cosmétique, et en particulier du gloss, sur les lèvres d’un utilisateur.
Dans la forme de réalisation illustrée aux figures 1 et 2, le dispositif 10 comprend également une extension 14, qui s’étend depuis le corps 12. Cette extension 14 s’étend avantageusement suivant l’axe central X12 depuis une extrémité du corps 12, axialement opposée à la face libre 21.
Avantageusement, l’extension 14 est venue de matière avec le corps 12, en étant ainsi constituée du même silicone que le corps 12.
La représente un ensemble cosmétique 30, comprenant un applicateur 31 et un réservoir 32. L’ensemble cosmétique 30 est adapté pour que l’utilisateur applique un liquide cosmétique, par exemple du gloss sur ses lèvres.
L’applicateur 31 comprend le dispositif 10, ainsi qu’un support de préhension 35 sur lequel est fixé le dispositif 10. Le support de préhension 35 comprend ici une tige 36 et un embout de préhension 37, la tige 36 et l’embout de préhension 37 étant solidaires fixement l’un de l’autre. L’embout de préhension 37 est optionnel. Avantageusement, le dispositif 10 est fixé à la tige 36 grâce à l’extension 14, qui est insérée dans la tige 36, la tige 36 étant par exemple creuse à une de ses extrémités longitudinales. L’extension 14 est par exemple collée et/ou montée en force dans la tige 36. L’embout de préhension 37 est adapté pour être tenu par l’utilisateur, en étant notamment saisi par les doigts d’une main de ce dernier.
Le réservoir 32 contient le liquide cosmétique et permet d’y insérer le dispositif 10 par l’utilisateur, en manipulant l’applicateur 31 par son embout de préhension 37. Dans ce cas, une partie de la tige 36 est également insérée dans le réservoir 32. Lorsque le dispositif 10, plus particulièrement lorsque la face libre 21 est en contact avec le liquide, une fraction du liquide est absorbée par le cœur 18. L’utilisateur sort ensuite le dispositif 10 du réservoir 32 et met en contact la face libre 21 avec la surface à recouvrir, ici les lèvres de l’utilisateur. En faisant glisser la face libre 21 le long des lèvres de l’utilisateur, le liquide cosmétique, ici du gloss, est ainsi déposé et lissé sur les lèvres de l’utilisateur.
De manière particulièrement avantageuse, l’embout de préhension 37 sert également de bouchon au réservoir 32. Par exemple, lorsque le dispositif 10 et la tige 36 sont insérés dans le réservoir 32, l’embout de préhension 37 peut être vissé ou encliqueté sur le réservoir 32, et ainsi fermer de manière étanche le réservoir 32.
Un procédé de fabrication du dispositif 10 est décrit ci-dessous.
Le silicone dont est formé le dispositif 10 est formé à partir de caoutchouc de silicone liquide, de l’anglais « Liquid Silicone Rubber », ou LSR, qui est moulé et ensuite réticulé par chauffage à une température supérieure à un premier seuil de température. Ceci permet de former le silicone à partir du caoutchouc de silicone liquide.
La phase d’entraînement est adaptée pour entraîner le modèle d’apprentissage automatique à partir d’un ensemble de données d’entraînement. La phase de test est adaptée pour calculer un score de performance associé à la combinaison d’hyperparamètres testée à partir d’un ensemble de données de test.
L’ensemble des données d’entraînement et l’ensemble des données de test sont fournies par un utilisateur. Ces données sont représentatives de l’application visée pour le modèle d’apprentissage automatique.
La quantité de données d’entraînement impacte la durée de la phase d’entraînement. Plus les données d’entraînement sont nombreuses, plus la phase d’entraînement est longue. Ainsi, la recherche d’une combinaison optimale d’hyperparamètres peut prendre un temps relativement long lorsque la quantité de données d’entraînement est importante.
En outre, certaines combinaisons d’hyperparamètres recherchées peuvent être complexes. Ces combinaisons complexes d’hyperparamètres impliquent une phase d’entraînement plus longue.
Or, certaines combinaisons complexes d’hyperparamètres sont peu performantes. Néanmoins, même si une combinaison est peu performante, il est nécessaire d’effectuer une phase d’entraînement afin de déterminer la performance de ces combinaisons complexes d’hyperparamètres.