INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, lorsque le dispositif dépourvu de capot de fermeture est arrêté et que le capot de fermeture dudit dispositif comportant un capot de fermeture est ouvert, le moyen de commande est configuré pour commander ledit ou lesdits moyens de régulation pour qu’une partie du débit ôtée de la bouche d’aspiration située au niveau du dispositif dépourvu de capot de fermeture est ajoutée au débit de la bouche d’aspiration située au niveau du dispositif comportant un capot de fermeture.
Dans ce cas, le débit d’aspiration global du système d’aspiration reste sensiblement le même pendant les différents états de l’installation de teillage, mais la répartition des débits au sein de l’installation de teillage est modifiée de manière à aspirer plus aux endroits où cela est nécessaire. Ainsi, à l’arrêt de l’installation, la réduction du débit d’aspiration au niveau des dispositifs sans capot de fermeture est utilisée pour augmenter le débit d’aspiration au niveau d’un dispositif avec capot de fermeture ouvert. Ainsi le système d’aspiration selon la présente invention permet d’améliorer la sécurité des personnes intervenant sur l’installation, sans pour autant augmenter le débit global d’aspiration, mais uniquement en réorientant les débits aux endroits où l’émission de poussières devient potentiellement nocive.
Préférentiellement, l’installation de teillage comporte un ou plusieurs convoyeurs configurés pour transporter les fibres végétales depuis l’entrée jusqu’à la sortie de l’installation, en passant par les différents dispositifs de traitement, et un dispositif dépourvu de capot de fermeture est arrêté lorsque le convoyeur présent au niveau dudit dispositif est arrêté, ou bien dans laquelle le capot de fermeture d’un dispositif comportant un capot de fermeture n’est ouvert que lorsque le convoyeur présent au niveau dudit dispositif comportant un capot est arrêté.
Pour déterminer l’état de fonctionnement de l’installation, et commander en conséquence les débits des bouches d’aspiration, le système d’aspiration peut utiliser le fonctionnement du ou des convoyeurs de l’installation de teillage. En effet, ce sont le ou les convoyeurs qui permettent de transporter la nappe continue de tiges tout au long de la ligne de teillage, dans les différents dispositifs de traitement successifs. Ainsi, lorsqu’un convoyeur est arrêté, cela signifie, à minima, que les dispositifs de traitement sans capot de fermeture alimentés par ce convoyeur, sont arrêtés et, par conséquent, que les émissions de poussières s’en trouvent réduites à leur niveau.
De même, pour les dispositifs de traitement avec capot de fermeture, il suffit de détecter l’ouverture du capot de fermeture pour identifier le besoin d’aspiration supplémentaire localement. Le moyen de commande du système d’aspiration peut donc avantageusement utiliser les informations fournies par les différents capteurs de l’installation de teillage, notamment les capteurs liés aux capots de fermeture, pour déterminer en conséquence les débits d’aspiration à appliquer aux différents endroits de l’installation.
Préférentiellement, le système d’aspiration comprend un collecteur principal auquel sont reliées les différentes bouches d’aspiration, éventuellement par l’intermédiaire de moyens de régulation.
Afin de faciliter le système d’aspiration, celui-ci peut être construit autour d’un collecteur principal sur lequel sont branchées les différentes bouches d’aspiration. Des moyens de régulation peuvent alors être prévus en différents endroits pour modifier localement les débits d’aspiration appliqués.
Préférentiellement, chaque bouche d’aspiration située au niveau d’un dispositif comportant un capot de fermeture, comprend un moyen de régulation et/ou le système d’aspiration comprend un moyen de régulation commun pour plusieurs bouches d’aspiration situées au niveau d’un ou de plusieurs dispositifs comportant un capot de fermeture.
Pour les dispositifs de traitement avec capot de fermeture, des moyens de régulation peuvent être prévus au niveau de chaque bouche d’aspiration, en particulier s’il n’y a qu’une seule bouche d’aspiration par capot de fermeture. Alternativement, si plusieurs bouches d’aspiration sont montées au niveau d’un seul capot de fermeture, alors lesdites bouches d’aspiration peuvent être contrôlées par un seul moyen de régulation, commun, commandé notamment par l’état du capot de fermeture.
Préférentiellement, chaque bouche d’aspiration située au niveau d’un dispositif dépourvu de capot de fermeture, comprend un moyen de régulation et/ou le système d’aspiration comprend un moyen de régulation commun pour plusieurs bouches d’aspiration situées au niveau d’un ou de plusieurs dispositifs dépourvus de capot de fermeture.
Pour les dispositifs de traitement sans capot de fermeture, des moyens de régulation peuvent être prévus au niveau de chaque bouche d’aspiration, en particulier s’il n’y a qu’une seule bouche d’aspiration par dispositif de traitement. Alternativement, si plusieurs bouches d’aspiration sont montées au niveau d’un même dispositif de traitement sans capot de fermeture, alors lesdites bouches d’aspiration peuvent être contrôlées par un seul moyen de régulation, commun, commandé notamment par l’état dudit dispositif sans capot de fermeture.
Préférentiellement, lorsque l’installation est en fonctionnement, le système d’aspiration est configuré pour appliquer un débit d’aspiration au niveau des dispositifs dépourvus de capot de fermeture, et pour appliquer un débit d’aspiration réduit au niveau des dispositifs comportant un capot de fermeture.
Dans le fonctionnement normal de l’installation de teillage, en plus de l’aspiration prévue au niveau des dispositifs dépourvus de capot de fermeture, il est également possible de prévoir une aspiration réduite au niveau des dispositifs de traitement avec capot de fermeture. Une telle aspiration réduite peut permettre d’obtenir une dépression suffisante à l’intérieur des dispositifs de traitement, par rapport à l’extérieur, pour éviter toute fuite de poussières, notamment au niveau des entrées et sorties. Par ailleurs, une telle aspiration réduite pour les dispositifs de traitement avec capot de fermeture n’empêche pas une aspiration plus importante en cas d’ouverture du capot de fermeture.
d'au moins un monomère a1) de formule (I) tel que défini précédemment, préférentiellement un acrylate d’alkyle en C 1 - C 4 tel que l’acrylate de méthyle ou l’acrylate d’éthyle ; et
d'au moins un monomère a3) de formule (5) ainsi que des sels de base organiques ou minéraux de celui-ci tels que les sels de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux tels que Na ou K :
Dans certains modes de réalisation, la quantité d’acide acrylique va de 0,01 % à 30 % en poids par rapport au poids total du copolymère A'1 ou b1, préférentiellement entre 0,1 % et 20 % en poids par rapport au poids du ou des polymères des particules de noyau éthylénique. Plus particulièrement A'1 ou b1), est en particulier un copolymère résultant de la copolymérisation d’acide acrylique avec un ou plusieurs monomères de méth(acrylate) d’alkyle en C 1 -C 4 , choisis notamment parmi (méth)acrylate de méthyle et (méth)acrylate d’éthyle.
Selon un autre mode de réalisation, le polymère constituant les particules de noyau polymérique éthylénique et notamment A'1 ) et/ou b1) est un copolymère d'acrylate éthylénique dérivé de la polymérisation :
d’au moins deux monomères différents a 1) : de formule (I) tels que définis précédemment, préférentiellement un (méth)acrylate d’alkyle en C 1 - C 4 tel que (méth)acrylate de méthyle ou (méth)acrylate d’éthyle, et
d’un monomère a 3 ) de formule (5) tel que défini précédemment, ainsi que des sels de bases organiques ou inorganiques de celui-ci tels que des alcalis ou métaux alcalino-terreux tels que Na ou K, préférentiellement un acide acrylique. Encore plus préférentiellement, A'1 et/ou b1) résultent de la polymérisation d’acrylate de méthyle, d’acrylate d’éthyle et d’acide acrylique. Selon un mode de réalisation, le monomère éthylénique a 3 ) comprenant un ou plusieurs groupes carboxy, anhydride, acide phosphorique, acide sulfonique est choisi parmi acide crotonique, anhydride maléique, acide itaconique, acide fumarique, acide maléique, acide styrènesulfonique, acide vinylbenzoïque, acide vinylphosphorique, acide acrylique, acide méthacrylique, acide acrylamidopropanesulfonique, acide acrylamidoglycolique, et leurs sels, encore plus préférentiellement le monomère éthylénique comprenant un ou plusieurs groupes carboxy, anhydride, acide phosphorique, acide sulfonique représente l’acide acrylique et ses sels.
Selon un mode de réalisation, la dispersion comporte au moins un type de particule. Dans certains modes de réalisation, la dispersion comporte au moins deux types de particules différentes. Dans certains modes de réalisation, la dispersion comporte 2 à 5 types de particules. Dans certains modes de réalisation, la dispersion comporte deux types de particules différentes.
Dans certains modes de réalisation, la dispersion comprend au moins 2 types de particules de noyau différentes, préférentiellement deux types de particules de noyau qui sont des copolymères de structure chimique différente dérivés des monomères a 1 ) et/ou a 2 ) et a 3 ), en particulier qui sont des copolymères de structure chimique différente obtenus par polymérisation des monomères a 1 ) et a 3 ).
Dans certains modes de réalisation, les différentes particules de noyau comprennent préférentiellement des copolymères éthyléniques (IA) de :
a''1) (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate de (C 1 -C 4 )alkyle dans lequel le ou les groupes alkyle en C 1 -C 4 sont facultativement substitués par un ou plusieurs groupes choisis parmi hydroxy et (di) (C 1 -C 4 ) (alkyl) amino, préférentiellement hydroxy et/ou
a 2 ) poly(C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate de [oxy(C 1 -C 4 )alkylène], et
a 3 ) monomères éthyléniques comprenant un ou plusieurs groupes carboxy, anhydride, acide phosphorique, acide sulfonique, préférentiellement des groupes carboxy ; préférentiellement des copolymères éthyléniques de a' 1 ) et a 3 ).
Plus particulièrement, les monomères éthyléniques a 3 ) comprenant un ou plusieurs groupes carboxy, anhydride, acide phosphorique, acide sulfonique sont choisis parmi (1), (2), (3) et (4) tels que définis ci-dessus et désignent en particulier (5) ainsi que ses sels de bases organiques ou inorganiques tels que les alcalis ou métaux alcalino-terreux tels que Na ou K.
Dans certains modes de réalisation, les différentes particules de noyau comprennent préférentiellement i) des copolymères éthyléniques (I'A) résultant de la polymérisation de :
a''' 1 ) au moins un monomère de formule (I') H 2 C=C(R)-C(O)-O-R" , dans laquelle R représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle (en C 1 -C 4 ) tel que le méthyle, et R" représente un groupe alkyle (en C 1 -C 4 ) substitué par un ou plusieurs groupes hydroxyle (préférentiellement, le groupe alkyle est substitué à l’extrémité de la chaîne par un groupe hydroxyle), tel qu’hydroxyméthyle ou 2-hydroxyéthyle ; préférentiellement, (I') représente un (méth)acrylate de C 1 -C 4 hydroxyalkyle tel qu'acrylate d'hydroxyéthyle ; et
Matériels et méthodes Cellules de levure
Des cellules de la levure S. cerevisiae CEN.PK2-1D (voir Entian KD and Kötter P, 2007, commercialement accessible notamment chez Euroscarf) ont été utilisées.
Préparation de clones cellulaires de S. cerevisiae CEN.PK2-1D exprimant les 5 phloroglucinol synthases putatives ou des phloroglucinol synthase s de l’art antérieur
Les séquences nucléiques SEQ ID NO :25 à 29 codant respectivement pour les 5 phloroglucinol synthases putatives précédemment identifiées (SEQ ID NO :1, SEQ ID NO :2, SEQ ID NO :3, SEQ ID NO :4 et SEQ ID NO :5) ont été modifiées en ajoutant à leurs extrémités 5' et 3' respectivement des séquences homologues au site souhaité d’intégration dans le génome des cellules de levure S. cerevisiae CEN.PK2-1D, conduisant aux séquences SEQ ID NO :30 à 34. Pour les phloroglucinol synthases PHLD.Pf, PHLD.Tsp et PHLD.Tt, les séquences SEQ ID NO :35 à 37, qui comprennent des séquences homologues au site souhaité d’intégration dans le génome, ont été utilisées.
Les séquences SEQ ID NO :30 à 37 ont ensuite été clonées dans un plasmide appelé « PBIM5 » ou « YCplac22_PGK_CYC_TEF_ADH » (dérivé du plasmide commercial YCplac22 par ajout du couple (promoteur PGK et terminateur CYC, voir Gietz RD et al., 1988) ainsi que le couple (promoteur TEF1 et terminateur ADH1), voir ), sous contrôle du promoteur TEF1 et du terminateur ADH1. Les séquences SEQ ID NO :30 à 37 ont ensuite été intégrées dans le génome de cellules de la levure S. cerevisiae CEN.PK2-1D par recombinaison homologue in vivo, et les séquences clonées vérifiées par séquençage Sanger.
Culture en plaque 96 puits pour la production de phloroglucinol
Chaque puits a été rempli avec 500 µl de milieu synthétique complet Trp_drop out commercialisé par Formedium.
Un clone cellulaire unique obtenu tel que décrit ci-dessus a été prélevé et inoculé dans un puits.
La plaque a été incubée à 30°C pendant environ 20 heures à 800 tours par minute dans un incubateur vibrant. Le jour suivant, une nouvelle plaque de 96 puits remplie de 500 µl de milieu synthétique complet a été inoculée avec 10 µl de culture. Trois plaques individuelles ont été inoculées pour des échantillonnages de 24, 48 et 72 heures.
Quantification de la production de phloroglucinol par test colorimétrique
Toutes les 24 heures, chaque plaque a été retirée de l'incubateur et les mesures ont été effectuées comme décrit ci-dessous :
-Tout d'abord, l'absorbance a été mesurée dans la plaque de microtitration à 600 nm dans le lecteur de plaque Tecan. Pour cela, 20 µl de culture ont été dilués avec 180 µl d'eau milliQ.
-Ensuite, la plaque de 96 puits a été centrifugée à 3700 rpm pendant 10 minutes et le surnageant a été utilisé pour le test colorimétrique.
-150 µl de 500mg/L de 4-hydroxy-3méthyoxycinnamaldéhyde dans HCl/EtOH v:v (1:3) ont été ajoutés à l'échantillon et au standard Phloroglucinol. L'incubation a été réalisée à température ambiante pendant 30min.
Résultats Les quantités de phloroglucinol produites dans le test utilisé par les levures exprimant les différentes PhlD sont présentées dans le Tableau 4 ci-dessous.
PhlD Production de phloroglucinol après 72h PHLD. Rs 19,5 mg/L PHLD. Cm 18,2 mg/L PHLD. Fc 10,7 mg/L PHLD. Cs 7,2 mg/L PHLD. Gs 7,1 mg/L PHLD.Pf Pas de production de phloroglucinol PhlD.Tsp 47,5 mg/L PhlD.Tt 37,9 mg/L
Afin d’obtenir ces compositions cibles, l’opérateur dispose comme matières premières notamment de dolomie, de bauxite, calcaire, potasse, sable, carbonate de soude, oxyde de fer, et de recyclat de laine de roche. Les compositions de deux laines de roche sont détaillées dans le Tableau 2 ci-dessus.
Les proportions massiques (%m) de chacune des matières premières sont ajustées, tels que mentionnées dans le Tableau 5 ci-dessous, pour l’obtention des compositions cibles.
5 (%m.) 6 (%m.) Laine de roche 1 37 - 13 - Laine de roche 2 - 25 - 15 Bauxite 16,5 19,8 30 29,7 Dolomie 2,2 10,3 - - Calcaire 13,6 15,5 10,6 21,2 Potasse 3,8 3,9 5,5 5,4 Sable 29,5 32,8 31,3 29,9 Carbonate de soude 11,5 11,6 11 10,8 Oxyde de fer - - 4,5 4,1
Partant de chacune des compositions de laine de roche 1 et 2, en y ajoutant des matières premières adaptées, les inventeurs ont ainsi pu obtenir des compositions cibles qui présentent une concentration massique en fibres de roche de 13 à 37%, tout en satisfaisant les critères nécessaires à un fibrage par centrifugation interne.
Exemple 3 : Gains économiques et énergétiques
Le tableau 6 ci-dessous illustre les gains de matières premières (« MP ») réalisés par l’introduction de recyclat de laine de roche, pour une tonne de verre produite (i.e. après fusion de la composition de matières premières, et avant fibrage) pour la composition de matières premières utilisée pour obtenir la composition cible 4 (cf tableau 3).
Composition cible 4 0%* 1%* 2%* 4%* Total MP entrantes (kg) / tonne de verre 1077,1 1074,8 1072,7 1071,3 Gain MP vs 0% recyclat de laine de roche - -0,2% -0,4% -0,5% Gain MP vs quantité de laine de roche recyclée - -21,3% -20,6% -13,5%
*Pourcentage massique de recyclat de laine de roche 3 dans la composition de matières premières (cf tableau 3)
L’utilisation de laine de roche dans une composition de matières premières pour la fabrication d’une laine minérale permet d’améliorer le rendement matière. Par exemple, pour former une tonne de verre fondu (qui conduit à une laine minérale après fibrage) ayant la composition cible 4, 1071,3 kg de matières premières sont nécessaires avec 4% de laine de roche, contre 1077,1 kg sans laine de roche.
Le tableau 7 ci-dessous illustre les gains en termes d’émission de CO2 (scope 1) par tonne de verre produite, pour la composition de matières premières utilisée pour obtenir la composition cible 4 (cf tableau 3), en considérant les trois principaux contributeurs d’émissions de CO2 (scope 1):
- la dolomie, qui a un facteur d’émission de CO2 de 0,47 t CO2 / t MP,
- le carbonate de sodium, qui a un facteur d’émission de CO2 de 0,41 t CO2 / t MP,
- le calcaire cru, qui a un facteur d’émission de CO2 de 0,41 t CO2 / t MP.
Composition cible 4 0%* 1%* 2%* 4%* kg CO2 / t verre fondu 38,5 36,5 34,5 31,9 Gain tonne de CO2 vs 0% - -5% -10% -17% Gain tonne de CO2 vs quantité de laine de roche recyclée - -19% -19% -15%
*Pourcentage massique de recyclat laine de roche 3 dans la composition de matières premières (cf tableau 3)
L’utilisation de laine de roche dans une composition de matières premières pour la fabrication d’une laine minérale permet de diminuer les émissions de CO2 (scope 1). Par exemple, pour former un verre fondu (qui conduit à une laine minérale après fibrage) ayant la composition cible 4, l’introduction de 1% à 4% de laine de roche permet de diminuer de 5% à 17% les émissions de CO2, notamment CO2 (scope 1).
La ou les zones fusibles 16 selon le dixième exemple permet de former une zone privilégiée de rupture en cisaillement et/ou en torsion, en particulier indépendamment de la position courante de blocage dans le dispositif de mise en drapeau 14 et indépendamment de la position vers laquelle souhaite aller la commande calage des aubes 4.
Dispositif de compensation pour le verrouillage axial d’un premier élément tubulaire reçu à ajustement dans un deuxième élément tubulaire La présente invention concerne le domaine des assemblages mécaniques, notamment pour un organe d’entraînement en rotation d’une roue d’aéronef reçu à ajustement dans un essieu d’atterrisseur.
Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de réglementation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique.
Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l’empreinte environnementale de son activité.
Dans le domaine de l’aviation, il est désormais prévu d’équiper les aéronefs d’organes d’entraînement en rotation des roues pour permettre le déplacement au sol de l’aéronef sans utiliser ses groupes motopropulseurs principaux. Un tel organe d’entraînement monté sur un atterrisseur est décrit dans le document FR-A-3024706. Cet organe d’entraînement comporte un moteur électrique monté à une extrémité d’un essieu portant les roues de l’atterrisseur pour transmettre un couple de rotation à l’une desdites roues via une interface de liaison.
Le montage du moteur électrique, en particulier la liaison de la carcasse du moteur à l’essieu, est relativement complexe en pratique. Les moyens de montage doivent en effet être compacts, le moteur électrique étant implanté dans une zone de l’atterrisseur très encombrée.
Il est ainsi envisagé qu’un corps s’étende en saillie du moteur pour être reçu à ajustement dans l’essieu dont une extrémité est bordée par des saillies axiales formant des dents de crabotage. Le corps est pourvu d’un dispositif de verrouillage axial du corps dans l’essieu, le dispositif de verrouillage comportant au moins un obstacle monté mobile radialement à travers une ouverture du corps entre une position de verrouillage dans laquelle l’obstacle s’étend en saillie d’une surface externe du corps et une position de libération dans laquelle l’obstacle s’étend en retrait de ladite surface externe. L’obstacle est destiné à être reçu dans une gorge ménagée dans l’essieu lorsque le corps est en position dans l’essieu, c’est-à-dire lorsque les dents de crabotage coopèrent avec le corps.
Les dents de crabotage sont soumises à des sollicitations mécaniques importantes tendant à user lesdites dents de crabotage. Une solution pour remédier à cette usure consisterait à ré-usiner les dents de crabotage d’au moins quelques dixièmes de millimètres : ceci entraînerait cependant une diminution de la distance séparant la gorge de l’extrémité de l’essieu de sorte que le dispositif de verrouillage deviendrait inopérant.
L’invention a pour but de proposer un assemblage permettant un verrouillage axial de deux tubes l’un dans l’autre qui soit plus durable.
A cet effet, l’invention est le résultat de recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des avions. Pour cela, l’invention concerne un assemblage comprenant un premier élément tubulaire destiné recevoir à ajustement un deuxième élément tubulaire pourvu d’un dispositif de verrouillage axial dudit deuxième élément dans le premier élément, le premier élément étant équipé d’une première rainure annulaire interne agencée pour recevoir un obstacle du dispositif de verrouillage lorsque le deuxième élément est en position dans le premier élément par rapport à un plan de référence d’une extrémité de l’assemblage.
Selon l’invention, l’assemblage comprend un dispositif de compensation agencé pour que la première rainure et le plan de référence soit espacés d’une distance prédéterminée afin de garantir la réception de l’obstacle du dispositif de verrouillage dans la première rainure lorsque le deuxième élément est en position dans le premier élément.
Un tel dispositif de compensation permet ainsi de garantir le verrouillage du deuxième élément dans le premier élément, notamment lorsqu’une réparation du premier élément ou du deuxième élément entraîne une modification du plan de référence de l’assemblage. La réparation peut ainsi être assurée sans impacter des interfaces (mécaniques, électriques…) liées à l’assemblage, ce qui permet de rendre compatible un premier élément réparé avec un deuxième élément neuf, et inversement.
La personne de l’art pourra néanmoins mettre en oeuvre une mesure des charges photogénérées sans double échantillonnage corrélé au prix toutefois d’une plus faible précision. En effet, le double échantillonnage corrélé permet de corriger notamment l’offset de l’amplificateur 290 et l’injection de charges lors de l’échantillonnage au niveau de VBB.
La est une vue schématique d’une matrice 140 de cellules 410 d’acquisition d’images d’un circuit électronique selon un mode de réalisation de la présente description. Dans l’exemple de la , seule une cellule 410 est représentée pour des raisons de clarté mais plusieurs cellules 410 sont par exemple agencées en colonne et en rangées de façon similaire aux cellules 210 de la .
Les cellules 410 de la reprennent des éléments similaires à ceux des cellules 210 de la à l’exception du fait que les cellules 410 comprennent chacune un pixel de type CTIA et non pas un transistor de type « 3T ».