INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’élément rigide 3 est fixé en son extrémité distale 3A à la face interne 10A de la feuille 10. Il y est par exemple soudé ou de préférence y est fixé de manière amovible. A titre préféré, la feuille 10 comporte en son centre un écrou soudé 13 (soudé sur la face interne 10A de la feuille), tandis que le corps 30 de l’élément rigide 3 présente son extrémité 3A qui est filetée. Ainsi, le panneau d’explosion 1 est moins encombrant et il est plus commode si besoin de monter l’élément rigide 3 de liaison mécanique après fixation du panneau d’explosion 1 à l’enceinte ; l’extrémité filetée 3A de l’élément rigide 3 est assemblée par vissage dans l’écrou soudé 13 de la feuille 10. Quant à l’extrémité opposée 3B de l’élément rigide 3 se fixant à la structure 2, elle y est fixée de préférence de manière amovible. A titre d’exemple ( ), l’extrémité 3B du corps 30 de l’élément rigide est creuse et taraudée pour y accueillir une vis de serrage 21. La vis de serrage 21 traverse la structure 2 qui est donc prise ainsi en sandwich entre ladite vis 21 et l’élément rigide 3.
Dans l’exemple présenté de la pour lequel la structure 2 correspond à l’ossature du dispositif pare-flamme 20, le panneau d’explosion 1 est couplé au dispositif pare-flamme 20 par son extérieur et est en vis-à-vis du volume creux dudit dispositif pare-flamme, le volume creux étant entouré de manière connue par un filtre 20’. Le cadre 11 du panneau d’explosion 1 est destiné à être posé autour de l’orifice de l’enceinte à protéger et être maintenu en compression par la fixation du dispositif pare-flamme 20 à l’enceinte. La fixation du dispositif pare-flamme 20 à l’enceinte se fait de manière connue par exemple par boulonnage de tiges filetées 20’’. De préférence, l’élément rigide 3 est rapporté et fixé à la feuille 10 par vissage de son extrémité 3A avant même que l’ensemble du dispositif pare-flamme 20 et du panneau d’explosion 1 ait été fixé à l’enceinte. Avantageusement, dans l’utilisation du dispositif pare-flamme 20, celui-ci comporte un capot de fermeture 23 (opposé au panneau d’explosion 1) qui comporte une trappe 24 d’accès à l’intérieur du dispositif pare-flamme et donc à l’intérieur du volume creux. La trappe 24, pour son ouverture et sa fermeture, est mobile ou amovible tel que par boulonnage. Une fois le panneau d’explosion 1 installé sur l’enceinte, le dispositif pare-flamme 20 est rapporté dessus, l’élément rigide 3 au niveau de son extrémité 3B passant au travers de la structure 2. Puis l’opérateur accède à l’intérieur du dispositif pare-flamme 20 par la trappe 24 pour terminer la fixation de l’élément rigide 3 à la structure 2 en introduisant et en vissant la vis de serrage 21 dans le taraudage de l’extrémité 3B de l’élément rigide 3, et enfin il referme la trappe 24.
En outre, l’extrémité distale 3B de l’élément rigide 3, qui est fixée à la structure 2 peut être couplée à un ressort 4. Le ressort 4 est disposé autour du tube rigide 3 et prend appui par ses deux extrémités respectivement, contre un épaulement périphérique 32 du corps 30 de l’élément rigide 3, tel que par exemple le fond de la partie évasée 31, et contre la structure 2. Le ressort 4 est apte à se comprimer en cas d’explosion du panneau 1 et d’ouverture de la feuille 10 pour permettre à la feuille 10 du panneau d’explosion 1 de se déformer sous la pression et ainsi faciliter sa rupture.
Selon un autre exemple de réalisation illustré sur les figures 6 à 9, l’élément rigide 3 se présente sous la forme d’un flasque ou d’une plaque 33 qui s’étend dans un plan perpendiculaire à la feuille 10 et selon toute la zone médiane longitudinale de la feuille 10 d’un côté à l’autre de la zone de fragilisation 12, parallèlement au grand côté du rectangle de la feuille pour la et selon le diamètre de la feuille pour la . La zone de fragilisation 12 ne s’étend alors pas sur la totalité de la périphérie de la feuille 10 mais selon deux lignes opposées et en regard 12A et 12B sans qu’elles ne se rejoignent pour ménager deux zones pleines médianes 14A et 14B dans le plan de l’élément rigide 3. La plaque 33 peut être soudée par son extrémité distale 3A à la feuille 10 ou être fixée de manière amovible par des pièces de liaison mécanique, par exemple par des pattes 15 qui sont soudées à la feuille 10 et qui coopèrent par vissage dans la plaque 33 mise en position. L’extrémité 3B de la plaque 33, à l’opposé de la feuille 10, est également fixée de manière amovible à la structure 2 par des pièces de liaison mécanique 16 (par exemple des pattes de serrage).
Sur l’exemple du panneau d’explosion de la , le panneau d’explosion 1 est de forme circulaire engendrant une feuille 10 de forme circulaire. La zone de fragilisation 12 dessine, selon une vue de dessus, une forme générale selon deux demi-cercles en regard 12A et 12B qui ne se touchent pas. Plus particulièrement, la zone de fragilisation 12 s’étend en périphérie de la feuille 10 selon deux arcs de cercle 12A et 12B d’angle proche de 180° sans se rejoindre laissant une zone pleine médiane 14 le long et de chaque côté de la plaque 3 et deux zones pleines médianes d’extrémité 14A et 14B. Selon cet agencement de la zone de fragilisation 12, la feuille 10 est destinée à se partager et à se déployer en deux parties 10’ et 10’’, comme illustré sur la . Les deux parties 10’ et 10’’ de la feuille 10 forment deux vantaux qui s’ouvrent depuis la périphérie des deux demi-cercles et en direction du centre, les zones pleines médianes 14, 14A et 14B qui s’étendent selon le diamètre de la feuille 10 jouant le rôle de charnière pour le pivotement des vantaux 10’ et 10’’. Les deux vantaux 10’ et 10’’ s’ouvrent dos à dos et la plaque 33 constitue par ailleurs une surface d’arrêt qui permet aux vantaux de ne pas se percuter lors de leur déploiement.
La variante de la illustre un panneau d’explosion 1 rectangulaire avec sa feuille 10 rectangulaire. La zone de fragilisation 12 dessine, selon une vue de dessus, une forme générale de deux U ou C en regard 12A et 12B (les ouvertures du U étant en regard) depuis la périphérie. Plus particulièrement, la zone de fragilisation 12 s’étend en périphérie de la feuille 10 pour chacun des U, selon une branche principale parallèle aux deux grands côtés opposés du rectangle et selon deux branches latérales parallèles qui partent perpendiculairement depuis les extrémités de la branche principale. La paire des branches latérales d’un U est dirigée vers l’autre paire de branches de l’autre U sans se rejoindre de façon à laisser entre les deux U 12A et 12B, deux zones pleines médianes opposées 14A et 14B qui sont reliées l’une à l’autre par une zone pleine 14 le long et de part et d’autre de la plaque 33 de sorte à former des zones à fonction de charnière. Selon cet agencement de la zone de fragilisation 12, la feuille 10 est apte à s’ouvrir comme illustré sur la , en deux vantaux 10’ et 10’’ depuis la périphérie des grands côtés et en direction du centre du rectangle. Les deux vantaux 10’ et 10’’ s’ouvrent dos à dos et la plaque 33 constitue par ailleurs une surface d’arrêt qui permet aux vantaux de ne pas se percuter lors de leur déploiement.
Selon encore un autre exemple de réalisation ( et ) dudit au moins un élément rigide 3, le panneau d’explosion 1 peut comporter un élément rigide 3 comprenant deux colonnes ou montants rigides 30 espacés et disposés dans la zone médiane de la feuille 10, de préférence agencés diamétralement opposés, et solidaires d’une plaque de liaison 30’ (agencée en partie médiane de la feuille et reliant les deux montants), la plaque de liaison 30’ étant limitée en hauteur par rapport à la hauteur des montants. De préférence, les deux montants 30 et la plaque de liaison 30’ forment l’élément rigide 3 monobloc. Les deux montants 30 sont fixés par leurs extrémités distales opposées respectivement à la feuille 10 et à la structure 2. Seuls les deux montants 30 sont fixés à la structure 2 (la plaque de liaison 30’ n’atteignant pas la structure 2). De préférence, la plaque de liaison 30’ s’appuie par l’un de ses chants contre la feuille 10. De préférence, la plaque de liaison 30’ est fixée à la feuille 10. La zone de fragilisation 12 est comme dans l’exemple précité des figures 6 à 9, discontinue dans la zone médiane de la feuille 10 d’un côté à l’autre de la feuille pour ménager deux zones pleines 14A et 14B au pied des tubes 30 et une zone pleine 14 médiane entre les tubes 30 de façon à procurer une zone à fonction de charnière pour la feuille 10 qui s’ouvrira en deux vantaux 10’ et 10’’ dos-à-dos. Les deux montants rigides 30 et la plaque de liaison 30’ médiane jouent leur rôle de résistance à la dépression pour la feuille 10 et la plaque de liaison 30’ constitue par ailleurs une surface d’arrêt aux vantaux 10’ et 10’’ lors de leur déploiement.
Dispositif pare-flammes comprenant un dispositif de dépressurisation L'invention concerne un dispositif pare-flamme intégrant un dispositif de dépressurisation qui comporte au moins un panneau d’explosion.
Un dispositif pare-flamme est destiné à être fixé à toutes enceintes de stockage sans limitation, telles que silos, trémies, séchoirs, cuves, système de filtration, élévateurs à godets, etc, ou encore à être fixé à des machines de transformation de matière. Ces enceintes stockent des produits pulvérulents ou des gaz qui sous certaines conditions sont susceptibles de provoquer une augmentation de pression et de température à l’intérieur de l’enceinte, pouvant conduire à une explosion et éventuellement à un dégagement de flammes.
Aussi, un dispositif pare-flamme intègre un dispositif de dépressurisation qui comprend un panneau d’explosion apte à se déchirer dans sa zone de fragilisation en cas de surpression anormale dans l'enceinte, le gaz sous pression et éventuellement les flammes s'échappant alors par le trou de déchirement du panneau. Quant au dispositif pare-flamme, il comporte un volume creux et un filtre qui entourent le panneau d’explosion. Lorsque ce panneau se déchire, le dispositif pare-flamme protège l’environnement des flammes et des poussières brûlées provenant de l’enceinte en les stoppant via son filtre. Le dispositif pare-flamme a également pour but d’affaiblir l’onde de pression et de diminuer les fortes températures.
Le dispositif pare-flamme peut présenter diverses géométries, par exemple de forme parallélépipédique, de forme cylindrique à section circulaire, de forme à prisme trapézoïdale tronqué combiné à un volume semi-cylindrique, tandis que le panneau d’explosion qui est associé à la base du volume creux du dispositif pare-flamme présente une forme généralement rectangulaire ou circulaire. Le volume creux du dispositif pare-flamme doit être suffisamment grand pour permettre au panneau d’explosion de se déployer complètement à la perpendiculaire sous l’impulsion des forces de pression. Il est donc nécessaire pour que s’ouvre correctement le panneau d’explosion, que l’espace creux du dispositif pare-flamme soit de dimension au moins légèrement supérieure à la largeur du panneau lorsque celui-ci est rectangulaire ou au diamètre du disque du panneau lorsque celui-ci est circulaire.
La représente schématiquement des étapes du procédé selon la présente divulgation dans lequel le procédé comprend avantageusement au moins une itération de l’étape iii) de génération E3 du modèle de sortie G i+1 en utilisant pour modèle d’entrée G i de l’itération courante, le modèle de sortie G i+1 de l’itération précédente. Chaque itération correspond à une direction incidente O j de l’écoulement de fluide de la pluralité de directions incidentes prédéterminées, ladite direction incidente O j+1 de l’itération courante étant différente de la direction incidente O j de l’itération précédente. Ceci permet avantageusement d’adapter la géométrie des plots à des configurations diverses de l’écoulement de fluide, notamment aux configurations qu’on retrouve principalement lorsque l’échangeur thermique est en opération.
De plus, ladite au moins une itération de l’étape iii) de génération E3 du modèle de sortie G i+1 est avantageusement réitérée jusqu’à ce qu’un écart relatif entre l’indicateur I d’échanges thermiques correspondant à une itération précédente, par exemple l’itération précédent directement l’itération courante, et l’indicateur I i+1 d’échanges thermiques correspondant à l’itération courante est inférieur à un deuxième seuil S2 prédéterminé. Le deuxième seuil S2 peut en particulier être inférieur à 15%, de préférence sensiblement égal à 10%. Cette condition permet d’arrêter l’optimisation lorsque le modèle de sortie est suffisamment convergé.
En particulier, en référence à la , le procédé peut comprendre les étapes suivantes :
- l’initialisation des indices i et j, par exemple à 1,
- tant que j est inférieur ou égal à N, j étant sinon réinitialisé à 1 :
- la génération E3 du modèle de sortie G i+1 en adaptant la géométrie des plots du modèle d’entrée G i de sorte à optimiser l’indicateur I d’échanges thermiques en fonction de la direction incidente O j ,
- la comparaison entre le deuxième seuil S2 et un écart relatif entre I i+1 et I i+1-N , par exemple (I i+1 – I i+1-N )/I i+1-N , lorsque i+1 est supérieur à N, suivie de la reprise de la boucle et l’incrémentation de i et j tels que i=i+1 et j=j+1, lorsque cet écart relatif est supérieur au deuxième seuil S2, et la fourniture de la géométrie optimisée G opt correspondant au modèle de sortie G i+1 de la dernière itération lorsque ledit écart relatif est inférieur ou égal au deuxième seuil S2.
L’étape iii) de génération du modèle de sortie G i+1 peut en outre réalisée en fonction d’au moins un paramètre de contrainte géométrique. Ledit au moins un paramètre de contrainte géométrique correspond notamment aux paramètres géométriques qui ne varieront pas pendant l’optimisation numérique.
Par exemple, il est possible de fixer une même hauteur pour tous les plots, un nombre de plots invariant, entre le modèle d’entrée G i et le modèle de sortie G i+1 et/ou encore un écart relatif de variation de position des points de volume entre le modèle d’entrée G i et le modèle de sortie G i+1 qui est inférieure à un troisième seuil S3. Le troisième seuil S3 peut par exemple être inférieur à 5%.
Les paramètres variables de la géométrie peuvent par exemple comprendre, la répartition des plots les unes par rapport aux autres sur la plaque de support 13, ou encore la densité des plots par rapport à l’échangeur thermique.
A titre d’exemple, la figure 8A représente un exemple de géométrie initiale des plots 14, pour laquelle un premier modèle de sortie, représenté à la figure 8B, est généré et correspondant à une première direction incidente O1 de l’écoulement de fluide (représentée par une flèche sur la figure 8B). Ensuite, un deuxième modèle de sortie, représenté à la figure 8C, est généré à partir du premier modèle de sortie pour une deuxième direction incidente O2 de l’écoulement de fluide (représentée par une flèche sur la figure 8C). En faisant cela, il est possible d’optimiser la géométrie des plots pour différentes directions de l’écoulement de fluide.
Procédé de détermination de distances Domaine de l’invention Cette invention se rapporte au domaine de l’analyse des images et du repérage dans l’espace.
Plus précisément, l'invention porte sur la détermination de distances entre des éléments d’une image capturée par une caméra monoculaire et ladite caméra .
Art antérieur La multiplication des objets mobiles communicants autonomes ou semi-autonomes (drones, robots autonomes, voitures connectées) induit le besoin de recourir à des moyens de repérage dans l’espace/ l’environnement proche et notamment des moyens d’estimation de distances. Cette estimation de distances peut notamment être réalisée grâce à l’utilisation de caméras/capteurs vidéos dont les images sont analysées par la suite.
Par détermination de distances, on fera ici référence à la distance entre les différents éléments présents dans l’espace tridimensionnel capté/filmé par la caméra et l’objectif de ladite caméra. Par la suite, on parlera aussi de distance entre un « élément » et un « point de vue » ou encore de distance « élément-point de vue ». Un tel élément peut faire référence à un élément tridimensionnel (par exemple un objet, une personne, une structure, etc.), à sa représentation dans une image en deux dimensions sous la forme d’un pixel ou de groupement de pixels. Le point de vue fait référence à la position de l’objectif du terminal ayant généré l’image (caméra vidéo, appareil photo etc.), dans l’espace tridimensionnel.
Par extrapolation, cette détermination de distances peut également permettre de déterminer les distances entre des éléments de l’espace tridimensionnel et un élément spécifique sur lequel est fixée la caméra (par exemple une voiture ou un drone).
Le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide suivant l’invention comprend un piston de pompe de débordement qui est un piston étagé bicorps qui comprend un corps de grand diamètre qui présente une face de grande section qui forme l’une des parois du volume variable de pompe de débordement, ledit piston étagé comprenant également, axialement à l’opposé de la face de grande section, un corps de petit diamètre qui peu translater de façon étanche dans un cylindre d’actionnement dont le volume interne est relié directement ou non à celui du cylindre à liquide, ledit corps de petit diamètre présentant une face de petite section sur laquelle s’exerce la pression qui règne dans le cylindre à liquide, ledit piston étagé offrant également, au niveau de la jonction entre le corps de grand diamètre et le corps de petit diamètre, une face de moyenne section de laquelle émerge le corps de petit diamètre, qui est reliée au réservoir de débordement, et qui est soumise à la pression régnant dans ledit réservoir, tandis qu’une butée de piston étagé fixe le volume maximal du volume variable de pompe de débordement et qu’un ressort de rappel de piston bicorps tend à repousser le piston étagé bicorps en direction de sa face de grande section.
Le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide suivant l’invention comprend une vanne de refoulement qui comprend un piston actionneur de vanne qui peut translater de façon étanche dans un cylindre d’actionneur de vanne et qui présente, de première part, une face axiale d’actionnement de vanne qui communique avec le réservoir de débordement et sur laquelle s’exerce la pression régnant dans ledit réservoir, ladite face pouvant soulever un clapet de débordement d’un siège de clapet de débordement lorsque le piston actionneur de vanne se déplace en direction de ladite face ce qui a pour effet de mettre en communication le volume variable de pompe de débordement avec le réservoir à gaz et liquide et/ou le cylindre à liquide via ledit clapet de débordement, et de deuxième part, une face axiale côté cylindre à liquide qui communique avec le cylindre à liquide, sur laquelle s’exerce la pression régnant dans ledit cylindre, et qui peut entrer en contact avec une butée coté cylindre à liquide lorsque le piston actionneur de vanne se déplace en direction de ladite face axiale côté cylindre à liquide, cependant qu’un ressort de rappel de piston d'actionnement tend à repousser le piston actionneur de vanne en direction de sa face axiale d’actionnement de vanne, et qu’un ressort de rappel de clapet de débordement tend à ramener le clapet de débordement au contact du siège de clapet de débordement avec lequel il coopère, l’effort que produit le ressort de rappel de piston d'actionnement étant plus grand que l’effort que produit le ressort de rappel de clapet de débordement.
Le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide suivant l’invention comprend un piston de pompe de débordement qui est un piston étagé bicorps qui comprend un corps de grand diamètre qui présente une face de grande section qui est reliée au réservoir de débordement et qui est soumise à la pression régnant dans ledit réservoir, ledit piston étagé comprenant également, axialement à l’opposé de la face de grande section, un corps de petit diamètre qui peu translater de façon étanche dans un cylindre d’actionnement dont le volume interne est relié directement ou non à celui du cylindre à liquide, ledit corps de petit diamètre présentant une face de petite section sur laquelle s’exerce la pression qui règne dans le cylindre à liquide, ledit piston étagé offrant également, au niveau de la jonction entre le corps de grand diamètre et le corps de petit diamètre, une face de moyenne section de laquelle émerge le corps de petit diamètre ladite face formant l’une des parois du volume variable de pompe de débordement, tandis qu’une butée de piston étagé fixe le volume maximal du volume variable de pompe de débordement et qu’un ressort de rappel de piston bicorps tend à repousser le piston étagé bicorps en direction de sa face de petite section.
Le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide suivant l’invention comprend une vanne de refoulement qui comprend un piston actionneur de vanne qui peut translater de façon étanche dans un cylindre d’actionneur de vanne et qui présente, de première part, une face axiale d’actionnement de vanne qui communique avec le cylindre à liquide et sur laquelle s’exerce la pression régnant dans ledit cylindre, ladite face pouvant soulever un clapet de débordement d’un siège de clapet de débordement lorsque le piston actionneur de vanne se déplace en direction de ladite face ce qui a pour effet de mettre en communication le volume variable de pompe de débordement avec le réservoir à gaz et liquide et/ou le cylindre à liquide via ledit clapet de débordement, et de deuxième part, une face axiale côté réservoir qui communique avec le réservoir de débordement, sur laquelle s’exerce la pression régnant dans ledit réservoir, et qui peut entrer en contact avec une butée coté réservoir de débordement lorsque le piston actionneur de vanne se déplace en direction de ladite face axiale côté réservoir, cependant qu’un ressort de rappel de piston d'actionnement tend à repousser le piston actionneur de vanne en direction de sa face axiale d’actionnement de vanne, et qu’un ressort de rappel de clapet de débordement tend à ramener le clapet de débordement au contact du siège de clapet de débordement avec lequel il coopère, l’effort que produit le ressort de rappel de piston d'actionnement étant plus grand que l’effort que produit le ressort de rappel de clapet de débordement.
Le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide suivant l’invention comprend des moyens de contrebalancement qui se substituent en tout ou partie aux moyens de guidage de piston pour incliner le cylindre à liquide durant la rotation de l’arbre à manivelle.
Le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide suivant l’invention comprend des moyens de contrebalancement qui sont constitués d’un mât de contrebalancement qui, d’une part, comprend une masse de contrebalancement et qui, d’autre part, est articulé autour d’un axe de mât qui est parallèle à l’axe de basculement du cylindre à liquide et qui est solidaire du bâti statique, cependant que le mât de contrebalancement forme avec ledit cylindre une articulation pivotante-glissante et constitue un balourd contraire à celui dudit cylindre.
est une vue en coupe d’une configuration particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide selon l’invention selon laquelle l’axe de basculement du cylindre à liquide est une rotule tubulaire dont l’intérieur forme en tout ou partie le conduit de communication, et qui peut pivoter de façon étanche dans un logement femelle de rotule solidaire du réservoir à gaz et liquide.
est une vue en coupe du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide selon l’invention dont le cylindre à liquide et le réservoir à gaz et liquide forment un ensemble rigide qui pivote autour de l’axe de basculement.
est une vue tridimensionnelle en coupe de l’ensemble rigide tel que montré en selon une variante du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide selon l’invention, une pompe de débordement étant accolée au réservoir à gaz et liquide.
est une vue tridimensionnelle éclatée de l’ensemble rigide montré en , sans la pompe de débordement.