INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les plages peuvent être exprimées ici comme allant « d'environ » une valeur particulière et/ou « d'environ » une autre valeur particulière. Par « environ », on entend à 5 % près de la valeur, par exemple à 4, 3, 2 ou 1 % près de la valeur. Lorsqu'une telle plage est exprimée, un autre aspect comprend à partir d'une valeur particulière et/ou jusqu'à l'autre valeur particulière. De même, lorsque des valeurs sont exprimées sous forme d'approximations, l'utilisation de l'antécédent « environ » permet de comprendre que la valeur particulière constitue un autre aspect. Il est également entendu que les extrémités de chacune des plages sont significatives à la fois par rapport à l'autre extrémité et indépendamment de l'autre extrémité.
Les valeurs peuvent être exprimées ici comme une valeur « moyenne ». le terme « moyenne » fait généralement référence à la valeur moyenne statistique.
Par « sensiblement », on entend une marge de 5 %, par exemple de 4 %, 3 %, 2 % ou 1 %.
Le terme « exemplaire » signifie « un exemple de » et n'a pas pour but d'indiquer un mode de réalisation préféré ou idéal. Le terme « tel que » n'est pas utilisé dans un sens restrictif, mais à des fins explicatives.
Il est entendu que, tout au long de la présente spécification, les identificateurs « premier » et « deuxième » sont utilisés uniquement pour aider à distinguer les différents composants et étapes de l'objet divulgué. Les identificateurs « premier » et « deuxième » ne sont pas destinés à impliquer un ordre, une quantité, une préférence ou une importance particulière pour les composants ou les étapes modifiés par ces termes.
Etape A1 : Élimination des corps étrangers (le plastique, le bois, le métal, cailloux, etc…) présents dans les coquillages.
Etape A2 : Lavage des coquillages par de l’eau dans un laveur Tubulaire.
Etape A3 : Traitement thermique et séchage des coquillages dans un four/sécheur rotatif en continu à une température entre 120°C et 200° C pendant environ 20 à 30minutes pour tuer toutes traces de bactéries.
Etape A4 : Concassage et broyage des coquillages par un broyeur à marteau/dent/billes ou autres systèmes équivalent.
Etape A5 : Séparation des coquilles en trois fractions de granulométrie par un tamis vibrant (G1 : de 3 mm à 6 mm, G2 : de 0,5 mm à 3 mm, Fines : inférieure à 0,5 mm).
Etape A6 : Mesure de taux d’absorption d’eau des granulats de coquilliers par la méthode pycnomètre.
Etape A7 : Conditionnement des fractions G1 et G2 soit dans des sacs de 25 kg soit dans des conteneurs de 0,5 tonnes à 1 tonnes et stocker les granulats de coquilliers propres et secs en lieu sec pour la production du béton.
EXEMPLE 2 : PREPARATION DE COMPOSITIONS DE BETON FRAIS ET DURCI SELON L’INVENTION A BASE DE COQUILLES D’HUITRES ET REALISATION DE PANNEAUX AVEC CES COMPOSITIONS
Différentes compositions de béton frais à base de coquilles d’huitres selon l’invention sont préparées conformément au procédé de l’invention, et comprennent les étapes suivantes (étape B) :
Etape B0 : introduire la totalité de granulats (G1 et/ou G2) de coquilles telles que préparées à l’exemple 1 et de micro-fibres (CHRYSO®Fibre UF-500) dans un malaxeur à béton (KitchenAid® ou BARON® tels que cités précédemment) et malaxer pendant 1 minute ;
Etape B1 : introduire l'eau de pré-mouillage (la quantité d’eau de pré-mouillage est déterminée le taux d’absorption des granulats) dans le malaxeur et malaxer pendant 1 minutes puis laisser l’imprégnation d’eau dans les granulats pendant de 5 à 10 minutes ;
Etape B2 : introduire la totalité de ciment (Ciment blanc CEM II/A-LL 42,5 N), charges minérales (Betocarb HP, D, F ou UF d’OMYA) et/ou colorants (VERT 2441) dans le malaxeur puis malaxer pendant de 1 à 2 minutes ;
Etape B3 : introduire le mélange eau de gâchage et superplastifiant (CHRYSO®Fluid Optima 185) dans le malaxeur puis malaxer pendant de 1 à 2 minutes ;
Etape B’3 : introduire le Latex (Sika®Latex-360) dans le malaxeur puis malaxer pendant 1 minute ;
Etape B4 : introduire l’agent d'anti-entrainement d’air (ou anti-mousse) (SikaControl®-800 Parement) puis l'agent hydrofuge (CHRYSO®Fuge B4) dans le malaxeur, puis malaxer pendant de 1 à 2 minutes.
Le béton frais ainsi obtenu est caractérisé. Conformément aux méthodes de test indiquées précédemment.
Comme illustré à la , ladite vanne 1 comprend un deuxième joint 25 interne entre l’insert 5 et le corps 2 assurant l'étanchéité entre le premier conduit 3 et le deuxième conduit 4 dans la position fermée de la vanne 1 de détente.
Comme illustré à la , ladite vanne 1 comprend un troisième joint 26 externe entre l’insert 5 et le corps 2 assurant l'étanchéité entre le premier conduit 3 et l’extérieur de la vanne 1.
La illustre la vanne 1 selon une première configuration d’utilisation de la vanne 1. Dans ladite première configuration d’utilisation, ladite vanne 1 est configurée pour que le fluide circule depuis le premier conduit 3 vers le deuxième conduit 4, dans les positions ouvertes de la vanne 1.
La illustre la vanne 1 selon une deuxième configuration d’utilisation de la vanne 1. Dans ladite deuxième configuration d’utilisation, ladite vanne 1 est configurée pour que le fluide circule depuis le deuxième conduit 4 vers le premier conduit 3, dans les positions ouvertes de la vanne 1.
L’insert 5 et l’organe mobile 11 sont configurés de sorte à opérer une détente du fluide entre ladite cavité 6 et le deuxième conduit 4.
Plus précisément, ici, une section de passage du fluide entre la première extrémité 13 du pointeau 12 et le siège 17 permet la détente du fluide réfrigérant.
Une translation du pointeau 12 depuis une première position d’ouverture de la vanne 1 vers une deuxième position d’ouverture de la vanne 1 permet une modification de ladite section de passage et entraîne une modification du niveau de détente du fluide réfrigérant circulant dans la vanne 1.
Une position ouverte de la vanne dite ouverture maximale permet une circulation du fluide sans détente entre le premier conduit 3 et le deuxième conduit 4.
Dans la première configuration d’utilisation illustrée sur la , le fluide entre dans la vanne 1 par le premier conduit 3 et est ensuite distribué dans la cavité 6 à travers les premiers orifices 8 radiaux à partir du couloir 9. Cet agencement permet une distribution homogène du fluide autour de l’organe mobile 11 dans la cavité 6. Ledit fluide traverse ensuite la section de passage entre le pointeau 12 et le siège 17 avant de rejoindre le deuxième conduit 4 par la première extrémité dudit deuxième conduit 4 et sort de la vanne 1 par la deuxième extrémité dudit deuxième conduit 4.
Dans la deuxième configuration d’utilisation illustrée sur la , le fluide entre dans la vanne 1 par la deuxième extrémité du deuxième conduit 4, sort du deuxième conduit 4 par la première extrémité dudit conduit 4, traverse la section de passage entre la première extrémité 13 du pointeau 12 et le siège 17, puis se répartit autour de l’organe mobile 11 dans la cavité 6. Ledit fluide passe ensuite à travers les premiers orifices 8 radiaux avant de rejoindre le couloir 9 à partir duquel ledit fluide entre dans le premier conduit 3 par la deuxième extrémité dudit premier conduit 3, puis sort de la vanne 1 par la première extrémité dudit premier conduit 3.
La vanne 1 est configurée pour que le fluide circule de façon bidirectionnelle, dans des positions ouvertes de ladite vanne, les premier conduit et deuxième conduit faisant alternativement office d’entrée du fluide ou de sortie du fluide selon le sens de circulation dudit fluide comme illustré sur les figures 4 et 5.
Comme illustré en , selon l’invention, l’insert 5 et/ou le corps 2, ici l’insert 5 uniquement, comprend un canal 27 reliant l’enceinte 18 et le deuxième conduit 4.
Le canal 27 permet au fluide se trouvant dans le deuxième conduit 4 soit à la même pression que le fluide se trouvant dans l’enceinte 18. La pression exercée par le fluide sur la partie supérieure de l’organe mobile 11 est alors similaire à la pression exercée par le fluide sur la première extrémité 13 dudit organe mobile 11, au moins en position fermée de la vanne, voire en cas de transition entre la position fermée et la position ouverte ou l’une des positions ouvertes, ou en cas de transition entre deux des positions ouvertes. La force à appliquer par l’actionneur 20 pour la mise en translation de l’organe mobile 11 est ainsi réduite grâce à la présence dudit canal 26. La vanne 1 est particulièrement adaptée pour être utilisée avec des fluides réfrigérant présentant des pressions de fonctionnement jusqu’au moins 135 bar, comme le R744. Préférentiellement, la vanne 1 est aussi compatible avec les fluides réfrigérant pour véhicule automobile plus conventionnels comme le R1234yf ou le R134a.
En outre, positionner le canal 27 dans l’insert permet que la portion de fluide se trouvant à proximité de l’extrémité du canal 27 débouchant dans le deuxième conduit 4 soit éloignée de la portion du fluide formant le flux passant dans le deuxième orifice et soumise à de fortes turbulences, en position ouverte de la vanne.
Dans le mode de réalisation de l’insert 5 illustré, le canal 27 est rectiligne.
Dans le mode de réalisation de l’insert 5 illustré, le canal 27 est parallèle à l’axe de translation 15.
- un dispositif de frein 11 de parking électrique de plusieurs roues 132 du véhicule automobile ;
- un moteur thermique 12 couplé à une chaîne de traction du véhicule automobile ;
- un système de freinage comportant une réserve de vide 14 pouvant être rechargée par un dispositif de recharge couplé au moteur thermique 12, le système de freinage comportant des organes de serrage associés aux roues 132 du véhicule automobile, lesdits organes de freinage étant couplés à la réserve de vide 14 ;
- une machine électrique configurée pour permettre le redémarrage du moteur thermique 12 lorsque ledit moteur thermique 12 est dans un état stop ;
- une unité de commande pilotant la machine électrique afin de redémarrer automatiquement le moteur thermique 12 depuis son état stop.
Conformément à l’invention, l’unité de commande est aussi configurée pour mettre en œuvre un procédé de pilotage de l’aménagement 1, de sorte que, lorsque le moteur thermique 12 est dans son état stop, si les conditions suivantes sont cumulativement vérifiées, à savoir :
- la réserve de vide 14 est inférieure à un seuil de référence, c’est-à-dire qu’elle est à un niveau particulièrement bas de sorte qu’il ne serait plus possible d’obtenir l’assistance de freinage ultérieurement ; et
- si un actionneur d’immobilisation du véhicule automobile est activé, c’est-à-dire que les roues 132 du véhicule automobile sont bloquées par le système de freinage ou par le dispositif de frein 11 de parking électrique ;
Alors, l’unité de commande maintien le moteur thermique 12 dans son état stop. En d’autres termes, ii les conditions précédemment évoquées sont remplies, et même si, éventuellement, le système de freinage était à nouveau sollicité, par enfoncement d’une pédale 16 de frein par l’utilisateur, alors l’unité de commande ne pilote pas la machine électrique en vue de redémarrer le moteur thermique 12. A contrario, l’unité de commande ignore la demande de freinage qui consommerait une fois de plus – une fois de trop – la réserve de vide 14 déjà basse – puisqu’en dessous du seuil de référence – et maintien le moteur thermique 12 dans son état stop.
Selon une première variante de réalisation illustrée sur la , le dispositif de recharge comporte une pompe à vide attelée couplée mécaniquement à un arbre primaire 122 du moteur thermique 12. Ainsi, la pompe à vide attelée fonctionne lorsque l’arbre primaire 122 du moteur thermique 12 est entraîné en rotation par le moteur thermique 12. Dans ce cas, la rotation du moteur thermique 12 entraîne la pompe à vide attelée qui génère une dépression au niveau de la réserve de vide 14, la rechargeant ainsi en vide. A titre d’exemple non limitatif, la pompe à vide attelée est couplée et actionnée par une courroie d’accessoire 141 du moteur thermique 12.
Selon un deuxième mode de réalisation illustré sur la , le dispositif de recharge comporte un couplage fluidique entre la réserve de vide 14 et une admission du moteur thermique 12. Dans ce mode de réalisation, l’admission est directement couplée à la réserve de vide 14, de sorte que le fonctionnement direct de l’admission provoque une dépression au niveau de la réserve à vide, et, consécutivement, sa recharge. A titre d’exemple non limitatif, le couplage entre l’admission du moteur thermique 12 et la réserve de vide 14 comporte au moins une durite 142 couplée fluidiquement à une soupape 121 d’admission du moteur thermique 12 et à la réserve de vide 14.
En synthèse, l’invention concerne un procédé de pilotage et un aménagement 1 commandé par un tel procédé de pilotage, dans lequel, lorsque un moteur thermique 12 du véhicule automobile est dans son état stop, lors d’n arrêt provisoire, que les roues 132 du véhicule automobile sont bloquées par un système de frein ou par un dispositif de frein 11 de parking, et qu’une réserve de vide 14 servant à l’assistance au freinage est en deçà d’un seuil de référence, alors en cas d’utilisation ultérieure de la pédale 16 de frein, l’unité de commande ignore la demande de freinage et inhibe l’assistance au freinage, de sorte que la réserve de vide 14 n’est pas activée et que le moteur thermique 12 est maintenu dans son état stop plutôt que d’être réveillé.
CONTRÔLE DES DÉCÉLÉRATIONS D’UN VÉHICULE TERRESTRE À FONCTION DE CONTRÔLE DE VITESSE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules terrestres comprenant un groupe motopropulseur (ou GMP) et au moins une fonction de contrôle de vitesse propre à les contrôler, et plus précisément le contrôle de la consigne de couple destinée au GMP pendant une phase de décélération.
- un groupe motopropulseur (ou GMP) propre à fournir à des roues motrices un couple qui est fonction d’une consigne de couple et supérieur ou égal à un premier couple minimum,
Avantageusement, ce procédé d’ouverture/fermeture de porte est alors adaptable à un grand nombre de configurations de portes et d’encadrement en ajustant les différentes rampes ainsi que la localisation et le nombre de zones libres de la rampe primaire.
Selon une forme de mise en œuvre préférée, l’étape d’échappement latéral des butées est aussi guidée par la rampe auxiliaire.
– les figures 1a, 1b, 2a, 2b, 3a, 3b, 4a, 4b, 5a, 6a et 7a, des vues du dessus (indexées a) et en coupe (indexées b) d’une porte et de son encadrement ;
– la , une vue en perspective de l’intérieur d’une porte d’avion ;
– la , 2c, 3c, 4c, 5b, 6b, 7b, une vue en perspective de la rampe primaire ;
– la , 2d, 3d, 4d, une vue en perspective de la rampe secondaire ;
– la , 2e, 3e, 4e, 5c, 6c, une vue en perspective de la rampe auxiliaire, et
– la , une vue en perspective d’une variante avec la formation d’un entonnoir de la rampe primaire.
Les numéros 1 à 7 des figures représentent sept états successifs dans l’ouverture de la porte, l’état 1 correspondant à la porte fermée, l’état 7 à la porte sortie de l’encadrement et les états 2 à 6 se rapportant à des étapes intermédiaires.
DESCRIPTION DETAILLEE La illustre une porte 1 d’avion fermée vue du dessus, cette porte 1 étant installée sur une portion conique du fuselage, ici la pointe avant. La porte 1 est donc fermée dans l’encadrement de porte 2 et la peau extérieure 1a de la porte 1 réalise une surface aérodynamique en continuité avec le fuselage extérieur 2a. Cette porte 1, en coupe dans la , est reliée à l’encadrement de porte 2 par un bras de porte 3. Ce bras de porte 3 comporte une poignée 3a et une rampe de bras 4e dans laquelle circule un galet de bras 4f. La rampe de bras 4e et le galet de bras 4f réalisent le mécanisme de guidage de la porte.
La montre une vue de la porte 1 depuis l’intérieur de l’avion, cette porte 1 de type semi-plug comporte un ensemble 4 de mécanismes de guidage d’ouverture et de fermeture de porte. La porte 1 est reliée à l’encadrement de porte 2 par le bras de porte 3 et est intégrée en position fermée dans cet encadrement de porte 2 qui présente un bord avant 2c, un bord arrière 2d, un bord supérieur 2e et un bord inférieur 2f, la porte 1 et l’encadrement de porte 2 comportant respectivement des butées de porte 1b et des butées d’encadrement 2b en vis-à-vis lorsque la porte 2 est fermée.
L’ouverture de la porte, comme illustré dans les figures par les numéros d’états 2 à 7, se réalise par échappement latéral des butées et la fermeture par un rapprochement latéral des butées. L’ensemble 4 comporte une rampe de bras 4e sur le bras de porte 3 ainsi qu’un mécanisme de guidage discontinu 5 ( ), composé de la rampe primaire 4a et de la rampe secondaire 4c installées sur deux bords successifs de l’encadrement de porte 2, le bord supérieur 2e et le bord arrière 2d. La porte 1 comporte un galet de bras 4f ( ), un galet primaire 4b ( ), un galet secondaire 4d ( ) et un galet auxiliaire 4h ( ), ces galets étant dimensionnés pour circuler dans respectivement la rampe de bras 4e, la rampe primaire 4a, la rampe secondaire 4c et la rampe auxiliaire 4g, et pour guider la porte 1 le long des rampes pendant son ouverture et fermeture.
Dans la présente variante de l’invention, le bras de porte 3 est localisé sur le bord avant 2c de l’encadrement de porte 2. De plus la rampe primaire 4a et la rampe secondaire 4c sont localisées respectivement sur une zone médiane du bord supérieur 2e de l’encadrement de porte 2 et sur le bord arrière 2d au voisinage des butées les plus proches du bord supérieur 2e. L’ensemble 4 comporte également une rampe auxiliaire 4g localisée également sur le bord arrière 2d de l’encadrement de porte 2 et au voisinage des butées les plus proches du bord inférieur 2f.
La rampe primaire 4a, la rampe secondaire 4c et la rampe auxiliaire 4e sont également illustrées dans respectivement la , la et la .
La rampe auxiliaire 4g guide la porte 1 en parallèle de la rampe secondaire 4c, ce guidage étant optionnel en fonction de la géométrie de la porte et du fuselage. Si la porte est large et installée dans une zone du fuselage cylindrique, la rampe secondaire est alors suffisante pour guider l’ouverture et la fermeture de la porte. Si, comme dans la présente variante, la porte est étroite et installée dans une zone conique du fuselage, la rampe auxiliaire apporte un soutien de guidage qui facilite et améliore la sécurité de ce guidage lors de l’ouverture et la fermeture de la porte.
C’est-à-dire que la synchronisation de l’ensemble des systèmes de distribution aéraulique peut être réalisée via un seul et unique composant.
Bien entendu l’invention n’est pas limitée à l’exemple ci-dessus.
Ainsi il pourrait être envisagé de se passer de tout échangeur de chaleur récupératif sur la batterie d’échange principal. C’est-à-dire que, à la sortie du deuxième ensemble 7 de vanne(s), l’hélium est directement à la température d’aspiration du dispositif de détente 5.
Il est possible de prévoir un réservoir tampon au niveau de l’entrée de la turbine 5 de détente (par exemple entre le deuxième ensemble de vanne(s) 7 et l’entrée de la turbine 5) pour lisser les fluctuations (en amplitude par exemple) de pression et assurer un régime de débit relativement constant à l'aspiration de la turbine 5 de détente
Le réfrigérateur 1 peut fonctionner selon un processus linéaire pour la compression 3 et également selon un processus linéaire ultérieur pour la détente 5. En revanche, les ensembles de vanne(s) précités assurent des commutations alternatives comme illustré ci-dessus et aux figures.
Lors d’une première phase, le fluide chaud à haute pression est dirigé vers un premier régénérateur 4 (cf. , voies ouvertes de la vanne en blanc, voie fermée en noir). Le fluide est refroidi dans la matrice du régénérateur 4 en le traversant.
Grâce au différentiel de pression, la voie du deuxième ensemble 7 de vanne(s) permettant le passage du flux comprimé vers la détente 5 est ouverte. Après détente et après son échange thermique 13 avec l’application, le flux froid remonte via l’autre voie correspondante ouverte. Le fluide froid se réchauffe en progressant le long de la matrice de l’autre régénérateur 4. Ainsi, pendant qu’un régénérateur 4 est réchauffé par le flux descendant l’autre est refroidi par le flux remontant. Après un temps défini par exemple par le pincement thermique maximum alloué, et éventuellement la capacité de stockage de chaleur des régénérateurs, le cycle est inversé.
Ce pincement thermique peut être mesuré en sortie des régénérateurs pour atteindre une valeur de consigne proche des valeurs classiques dans les applications cryogéniques à basse température. Typiquement un pincement de l’échangeur de chaleur récupératif doit être maintenu à une valeur donnée par la formule suivante: Température de pincement / 100.De plus, une sonde de température peut être intégrée dans le ou les régénérateurs 4 pour contrôler l'équilibrage thermique en allongeant ou raccourcissant la durée d’un cycle par rapport à l’autre.
Lors d’une deuxième phase les directions des flux sont changées (cf. ]). Les flux au sein de la compression 3 et de la détente 5 ne changent cependant pas. Ceci permet d’utiliser des technologies largement référencées de type compression volumétrique ou centrifuge par exemple.
Le réfrigérateur 1 peut avoir une structure peu coûteuse (régénérateurs 4 à base de tube en acier avec empilement de grilles ou matériaux poreux/mousses ou billes de matériaux divers).
Le choix matériau (acier, plastique, céramique) et sa porosité peuvent être choisis en fonction des échanges thermiques prévus et des pertes de charge allouées. Les régénérateurs 4 ont de préférence une structure modulable et de facture simple facilitant le dimensionnement (diamètre/longueur des billes ou dimensions caractéristiques des grilles). Il est possible de supprimer des éléments de conduction longitudinale dans les régénérateurs 4 (contacts ponctuels entre grilles et/ou billes limitant la conduction solide longitudinale). Les régénérateurs ont par exemple un diamètre de l’ordre de 100 à 500mm et une longueur de 500mm ou plus.
L’installation peut par exemple fonctionner avec des valeurs de pression suivantes : pression basse après détente comprise entre 1 et 3 bara (par exemple 1,1 bara). La pression haute (en sortie de compression) peut être comprise entre 7 et 20 bara (par exemple 15 bara).
La température au bout chaud (compression) est par exemple à la température ambiante ou proche (par exemple 300K).
La température au bout froid (détente) est par exemple à la température d’environ 4 à 50K ou proche (par exemple 4,5K pour les applications utilisant l’hélium liquide ou 20K pour les applications utilisant l’hydrogène liquide).
Le débit massique de fluide de cycle (hélium) peut être compris par exemple entre 5 et 150 g/s (par exemple 50 g/s).
La schématise d’une autre manière la structure et le fonctionnement (compression 3 et détente 5 en mode continu et régénérateurs 4 en mode alternatif). Le(s) ensemble(s) de vanne(s) peuvent être de simples distributeurs permettant d’alterner le sens de passage du fluide dans les organes.
La montre une vue du haut de la porte 1 en position fermée dans l’encadrement de porte 2. Les butées de porte 1b et les butées d’encadrement 2b sont engagées, la rampe secondaire 4c étant localisée sous la première rangée de butées sur le bord arrière 2d. La rampe primaire 4a est positionnée sur une zone médiane du bord supérieur 2e de l’encadrement de porte 2. Un doigt primaire 1c est fixé sur la porte en correspondance à la rampe primaire 4a, ce doigt primaire 1c portant à son extrémité le galet primaire 4b. La montre également un agrandissement de la rampe primaire 4a et du doigt primaire 1c dont l’extrémité a été tronquée pour faciliter la visualisation du galet primaire 4b.
La rampe primaire 4b comporte deux zones de guidage 4i et 4j, séparées par une zone libre 4k, cette zone libre 4k formant un espace fermé. La zone de guidage 4j présente deux parties rectilignes 4l, 4n et deux parties courbes 4m, 4o. Selon un autre mode de réalisation illustré en , la zone libre de la rampe primaire 4b forme un entonnoir ouvert 4p duquel peut sortir le galet primaire.