INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Notamment, le ionomère comprend ou est constitué d’un ionomère perfluorosulfoné acide ou acide perfluorosulfonique (PFSA). Il est notamment formé d’un squelette polytétrafluoroéthylène portant des chaînes latérales terminées par des groupes acide sulfonique. Le ionomère utilisé est de préférence un copolymère de tétrafluoroéthylène et d’éther vinylique de fluorure de sulfonyle. On peut citer le Nafion® et l’Aquivion®. Ces copolymères sont connus pour se caractériser par des chaînes latérales dites longues (LSC pour « long side chain »), un exemple étant le Nafion®, ou par des chaînes latérales dites courtes (SSC pour « short side chain »), un exemple étant l’Aquivion®. Ces ionomères PFSA sont aussi définis par leur poids équivalent ou « Equivalent Weight » en anglais (EW), représentant le rapport gramme de polymère / moles de sulfonate (« grams polymer/mole sulfonate). Le Nafion® a un EW élevé, compris entre 1000 et 1100 ; l’Aquivion® a un EW faible, entre 720 et 790.
Le catalyseur comprend ou est constitué d’un métal noble, de plusieurs métaux nobles ou encore d’un alliage de métaux nobles. Ce métal, ces métaux ou cet alliage de métaux est associé à un support carboné pour former le catalyseur.
Le métal noble est notamment sélectionné parmi : platine (Pt), palladium (Pd), ruthénium (Ru), iridium (Ir), or (Au), osmium (Os), rhodium (Rh), osmium (Os), tungstène (W), plomb (Pb), fer (Fe), chrome (Cr), cobalt (Co), nickel (Ni), manganèse (Mn), vanadium (V), molybdène (Mo), gallium (Ga), aluminium (Al) ou tout autre métal ayant une activité catalytique. Parmi les alliages de deux ou plus de ces métaux, on citera notamment les alliages platine (Pt)-palladium (Pd), alliages platine (Pt)-ruthénium (Ru), alliages platine (Pt)-iridium (Ir), alliages de platine (Pt)-osmium, alliages de platine (Pt)-M (M étant Ti, V, Cr, Mo, W, Mn, Fe, Co, Rh, Ni, Cu, Ag, Au, Zn, Ga et/ou Sn) ou une combinaison de ceux-ci.
Le métal noble ou l’alliage de métaux nobles est associé à un support carboné pour former ce que l’on appelle le catalyseur supporté. Le support carboné peut comprendre ou être constitué de : noir de carbone, charbon actif, poudre de carbone, noir d'acétylène, noir de ketjen, nanotubes de carbone, nanofibres de carbone, nanocornes de carbone, billes de carbone, nanofils de carbone, nanocornets de carbone, aérogels de carbone, crérogels de carbone ou nanoanneaux (« nanorings ») de carbone, ou un mélange de deux ou plusieurs de ces éléments.
De manière avantageuse, le catalyseur comprend ou consiste en un catalyseur à base de platine supporté par un support carboné. Le catalyseur peut également comprendre ou consister, par exemple, en un alliage de platine et de cobalt supporté par un support carboné (PtCo/C).
Dans un mode de réalisation, le platine ou l’alliage de platine et de cobalt est supporté sur des nanoparticules de carbone. Il peut s’agir de nanoparticules de carbone à haute surface spécifique, et le métal ou l’alliage sont essentiellement situés en surface des nanoparticules. Il peut aussi s’agir de nanoparticules de carbone poreuses, et le métal ou l’alliage se retrouve en tout ou partie dans les pores de la nanostructure. Les nanoparticules de support, notamment en carbone, ont une taille nanométrique pouvant être comprise entre 10 et 100 nm.
Dans ce deuxième mode de réalisation de l’invention, la caisse d’aisance comprend le cylindre 102 agencé dans le châssis 101 et recouvert du couvercle 142. Le cylindre 102 est de façon avantageuse fabriqué à partir de deux demi-cylindres 102a et 102b assemblés, visibles sur la .
Le châssis 101 présente une forme différente du premier mode de réalisation mais permet les mêmes fonctions. Cette forme présente une esthétique différente mais permet également de répondre à certaines fonctions techniques. En particulier, la paroi 145 latérale gauche présente une forme semi-cylindrique sensiblement conformée au cylindre 102, et présente des rails 150a et 150b de support internes sur lesquels reposent le cylindre 102 et qui accompagnent sa rotation par glissement du cylindre sur les rails. Une portion 151a de rail visible sur la permet le maintien du cylindre 102 en place dans le châssis 101. Lorsque le châssis 101 et le couvercle 142 sont conçus chacun par moulage, le rail agencé dans la surface intérieure du châssis 101 forment ici chacun une gorge 150a’, 150b’ sur la surface extérieure du châssis 101 qui peut être prolongée sur tout le pourtour du châssis 101 et du couvercle 142, en particulier sur la paroi 145 latérale gauche, la paroi 109 latérale droite, la paroi supérieure du couvercle et la paroi inférieure du châssis, comme représenté ici.
Le cylindre 102 est également maintenu en partie par des moyens de mise en rotation formés par un support 152 cylindrique et deux roues 114a et 114b crantées remplaçant le galet du premier mode de réalisation. Le support 152 cylindrique s’étend de la paroi 107 avant à la paroi arrière de la caisse d’aisance et sont fixés auxdites parois.
Le support cylindrique forme ainsi un rouleau de maintien et de guidage et permet à la fois le support et la rotation du cylindre. Le support cylindrique a un axe de rotation parallèle à l’axe de rotation du cylindre 102.
Dans ce mode de réalisation, le cylindre est maintenu par le support cylindrique et l’encoche comme décrite dans le premier mode de réalisation n’est pas nécessaire, mais peut tout de même être présente pour former un support supplémentaire, en particulier un support proche de l’axe de rotation du cylindre, ou pour un aspect esthétique.
Le support 152 cylindrique est configuré pour être mis en rotation par une manivelle 113, de préférence amovible, en permettant la rotation des roues 114a et 114b crantées en interaction avec des portions 154 crantées agencées sur le cylindre 102. De façon alternative, le cylindre comprend une seule portion crantée, par exemple agencée au milieu du cylindre et en interaction avec une unique roue crantée du support cylindrique.
De façon alternative, la manivelle 113 peut être remplacée par un moteur électrique, agencé au niveau de la base d’au moins un des supports cylindriques ou autour dudit support cylindrique. Le moteur électrique peut en particulier être un moteur électrique classique ou un moteur électrique programmable associé à une commande électronique, par exemple une commande électronique intégrée et programmable in situ , ou bien programmable à distance, par exemple via un téléphone intelligent ( smartphone en anglais), ordinateur personnel, tablette électronique ou équivalent. Le moteur électrique peut notamment un moteur de type marche/arrêt (moteur ON/OFF) ou bien programmable sur une plage de vitesse de rotation en fonction des besoins.
Selon un autre mode de réalisation non représenté, le cylindre est maintenu de façon alternative par au moins deux supports cylindriques s’étendant chacun de la paroi avant à la paroi arrière du châssis, sous le cylindre, et comprenant des moyens de fixation à la paroi avant et la paroi arrière. Les supports cylindriques forment ainsi des rouleaux de maintien et de guidage et permettent à la fois le support et la rotation du cylindre. Les supports cylindriques ont chacun un axe de rotation parallèle à l’axe de rotation du cylindre. Les supports cylindriques présentent de préférence chacun au moins une portion crantée agencée pour entrer en interaction avec une portion crantée agencée sur la périphérie du cylindre, de sorte qu’une rotation des supports cylindriques entraîne une rotation du cylindre, et/ou inversement qu’une rotation du cylindre entraîne une rotation des supports cylindriques. Une manivelle telle que décrite précédemment peut de façon avantageuse être ainsi fixée sur la base d’un des supports cylindriques de sorte à permettre une rotation de celui-ci, entraînant ainsi une rotation du cylindre pour le même effet que le mode de réalisation décrit.
La rotation du cylindre 102 entraîne de la même façon que dans le premier mode de réalisation, un mécanisme d’ouverture et de fermeture de la trappe 104 comprenant la grille 103, de sorte à déverser les éventuelles déjections dans le réservoir 106. La trappe 104 s’ouvre et se ferme par pivotement autour de la charnière 120a. Le couvercle 105 du réservoir et la trappe 104 sont ouvert lors du passage de la trappe 104 au niveau du réservoir, grâce à une tige 156 de la trappe 104 qui est guidée dans une came 138. Lorsque le réservoir 106 est rempli, il peut être extrait via une ouverture 158 dans la paroi 107 avant du châssis 101. La tige 156 et la came 138 forment des moyens de guidage de la trappe couplés à la herse.
Les modifications non substantielles qui découleraient de façon évidente, pour l’homme de l’art, de l’utilisation ou de la fabrication dont le brevet est ici requis sans en altérer les dispositions originales, n’en seraient que de simples équivalents techniques et entrent également dans le cadre de la présente invention.
DOSETTE COMPRENANT UN GEL PRÉCURSEUR DE DIOXYDE DE CARBONE, KIT, DISPOSITIF DE PIÉGEAGE ET PROCÉDÉ D’UTILISATION Domaine technique de l’invention L’invention concerne des dosettes de gel adaptées pour permettre la production de dioxyde de carbone à l’aide de levures. L’invention concerne également un kit comprenant de telles dosettes ainsi qu’un dispositif de piégeage d’insectes tels que des moustiques et un procédé d’utilisation d’un tel dispositif.
Arrière-plan technologique Les moustiques sont susceptibles d’agir comme vecteur de maladies en transmettant un agent pathogène à une personne saine à l’occasion d’une piqûre s’il a préalablement piqué une personne ou un animal infecté. Les moustiques constituent donc non seulement une nuisance par leurs piqures désagréables mais également un risque pour la santé publique. Compte tenu du changement climatique et de la mondialisation des échanges, les zones à risque sont de plus en plus étendues. Il est particulièrement nécessaire de lutter contre la présence de moustiques.
Une solution parfois mise en place dans certaines zones infestées et/ou à forte densité de population consiste à épandre des biocides et des insecticides. Cependant cette solution présente des inconvénients environnementaux et écologiques non négligeables surtout si la diffusion de tels biocides doit être répétée régulièrement.
Il est connu d’attirer des moustiques femelles en utilisant des bonbonnes de gaz (butane ou dioxyde de carbone). Cependant les pièges à moustiques utilisant de tels réservoirs de gaz sont soumis à des contraintes réglementaires strictes et doivent bénéficier d’une autorisation de mise sur le marché.
Objectifs de l’invention L’invention vise à fournir, dans au moins un mode de réalisation, des dosettes de gel précurseur de CO 2 améliorant l’efficacité d’un dispositif de piégeage d’insectes nuisibles tels que des moustiques.
L’invention vise également à fournir des dosettes de gel précurseur de CO 2 dont la production est facilement industrialisable.
La présence de la fente 110 facilite la mise en place des protections 93 sur les corrugations internes 87.
Selon une variante non représentée, les protections 93 sont des anneaux fermés. Les jonctions compressibles 107 sont à contour fermé. Ensemble, les protections 93 et les jonctions compressibles 107 forment un tube fermé.
Pour faciliter la mise en place des protections 93 sur les corrugations internes 87, les gorges externes 95 sont moins profondes que dans la variante de réalisation où les protections 93 et les jonctions compressibles 107 forment un tube ouvert.
Un troisième mode de réalisation de l’invention va maintenant être détaillé, en référence aux figures 11 à 13.
Seuls les points par lesquels le troisième mode de réalisation se différencie du premier mode de réalisation seront détaillés ci-dessous. Les éléments identiques ou assurant la même fonction seront désignés par les mêmes références.
Dans le troisième mode de réalisation, la vanne cryogénique 1 comporte un tube annelé 111 placé à l’intérieur du soufflet tubulaire 65.
Le tube annelé 111 est sensiblement coaxial à l’axe de déplacement X. Le tube annelé 111 comprend des ondulations 113 en creux vers le soufflet tubulaire 65.
Il comprend également des ondulations 115 en saillie vers le soufflet tubulaire 65.
Chaque ondulation en creux 113 est annulaire et s’étend autour de l’axe de déplacement X. De même, chaque ondulation en saillie 115 est annulaire et s’étend autour de l’axe de déplacement X. Les ondulations en creux 113 sont espacées axialement les unes des autres, les ondulations en saillie 115 étant placées chacune entre deux ondulations en creux 113.
En d’autres termes, les ondulations en saillie 115 raccordent deux à deux les ondulations en creux 113, et les ondulations en creux 113 raccordent deux à deux les ondulations en saillie 115.
Considéré en section dans un plan contenant l’axe de déplacement X, le tube annelé 111 présente une forme ondulée.
Les ondulations en creux 113, considérées en section dans un plan contenant l’axe de déplacement X, présentent une forme d’arc de cercle. De même, les ondulations en saillie 115, considérées en section dans un plan contenant l’axe de déplacement X, présentent une forme d’arc de cercle.
Les ondulations en creux 113 définissent les protections 93.
En d’autres termes, chaque corrugation interne 87 est logée dans une ondulation en creux 113.
Les ondulations en saillie 115 sont engagées chacune entre deux corrugations internes 87 voisines l’une de l’autre.
Comme visible sur les figures 12 et 13, le sommet des ondulations en creux 113 est posé sur le manchon 101 ou sur l’autre manchon 103, sauf pour les ondulations en creux 113 se trouvant dans l’interstice entre les deux manchons 101, 103.
De préférence, la ou les rainures 12 sont borgnes, c’est-à-dire que lesdites rainures 12 présentent un fond 13 plein, situé sous la surface de réception 10_out, dans le volume réservé 11.
Ledit fond 13 plein s’étend depuis une première portion d’embouchure 14A de la rainure 12, qui s’ouvre sur une première zone de ladite surface de réception 10_out destinée à recevoir la première portion 3_1 de la paroi 3, jusqu’à une seconde portion d’embouchure 14B de la rainure 12, qui s’ouvre sur une seconde zone de ladite surface de réception 10_out destinée à recevoir la seconde portion 3_2 de la paroi 3.
La rainure 12, et plus particulièrement l’embouchure 14 de ladite rainure 12 par laquelle ladite rainure 12 s’ouvre sur la surface de réception 10_out, s’étend, à la surface de réception 10_out, en continu au moins sur toute la longueur de la surface de réception 10_out qui va de la première portion d’embouchure 14A jusqu’à la seconde portion d’embouchure 14B. Plus particulièrement, l’embouchure 14 de la rainure 12 s’étend, à la surface de réception 10_out, en continu de la position du premier point d’ancrage M1 jusqu’à la position du second point d’ancrage M2, considérés lorsque la première portion 3_1 de la paroi et la seconde portion 3_2 de la paroi de l’objet se trouvent au contact de la surface de réception 10_out, comme cela est le cas sur la . Le premier point d’ancrage M1 et le second point d’ancrage M2 se présentent ainsi, pendant l’étape de confection de l’objet 2, et plus particulièrement de la paroi 3 de l’objet 2, chacun en vis-à-vis d’une portion d’embouchure 14A, 14B de la rainure 12.
Selon l’invention, l’outillage 1 comprend un compensateur 20 qui comporte une butée 21 qui est destinée à coopérer avec le hauban 5 et qui crée, à l’intérieur de la rainure 12, un point M3 dit « point de passage intermédiaire » M3 qui est situé dans la rainure 12 et en-dehors de la droite fictive D0, dite « droite de base » D0, qui passe par le premier point d’ancrage M1 et le second point d’ancrage M2, de sorte que la longueur L5_tot du chemin suivi par le hauban 5 dans la rainure 12, du premier point d’ancrage M1 au second point d’ancrage M2 en passant par le point de passage intermédiaire M3 défini par la butée 21, soit strictement supérieure à la distance de base L0, ce qui permet au compensateur 20 de disposer d’une réserve de longueur de hauban, notée « Delta_L », qui est mobilisable pour permettre à la seconde portion 3_2 de la paroi contenant le second point d’ancrage M2 de s’éloigner de la première portion 3_1 de la paroi contenant le premier point d’ancrage M1 lorsque l’on extrait le noyau 10 hors de la cavité 4.
Ainsi, lors de l’insertion du hauban 5 dans la rainure 12, puis de la confection de l’objet 2 sur le noyau 10, le hauban 5 vient s’appuyer contre la butée 21, et adopte donc une trajectoire qui est déviée par rapport à la trajectoire la plus courte que représente la droite de base D0.
En pratique, la droite de base D0 est définie par les positions nominales des premier et second points d’ancrage M1, M2, c’est-à-dire par les positions qu’occupent les premier et second point d’ancrage M1, M2 lors de la confection de l’objet 2, lorsque la première portion de paroi 3_1 et la seconde portion de paroi 3_2 se trouvent au contact de la surface de réception 10_out du noyau 10 de sorte que la paroi interne 3_in épouse ladite surface de réception 10_out.
Géométriquement, le compensateur 20 permet de créer un triangle M1M2M3 dont le premier point d’ancrage M1 et le second point d’ancrage M2 forment respectivement un premier sommet et un second sommet qui définissent la base [M1M2] dudit triangle, et dont le point de passage intermédiaire M3 défini par la butée 21 forme le troisième sommet.
De façon particulièrement préférentielle, la butée 21 est adaptative, en ceci que ladite butée 21 autorise une variation de la position du point de passage intermédiaire M3 au sein de la rainure 12 en réaction à une variation de l’intensité de la tension longitudinale qui règne dans le hauban 5, entre le premier point d’ancrage M1 et le second point d’ancrage M2.
Ce caractère adaptatif pourra notamment être obtenu en conférant à la butée 21 un comportement élastique.
Selon une possibilité de mise en œuvre, ce comportement élastique permettra à la butée 21 de fonctionner par un effet de seuil, selon lequel ladite butée 21, en fonction des sollicitations qui s’exercent sur le hauban 5, va pouvoir alternativement soit retenir le hauban 5 en un point de passage intermédiaire M3, en résistant au déplacement du hauban 5, soit au contraire, en s’effaçant élastiquement sous l’effet d’une sollicitation supérieure à un seuil prédéterminé, libérer et/ou laisser passer le hauban 5 pour permettre à ce dernier de modifier sa position en réponse à la sollicitation.
On pourrait ainsi, par exemple, prévoir une butée 21 sous forme d’une lame-ressort incurvée, qui posséderait une semelle, fixée à une première paroi latérale 15 délimitant la rainure 12, et une arche portée par la semelle et formant un bombé en direction d’une seconde paroi latérale16 délimitant la rainure 12, à l’opposé de la première paroi latérale 15, de sorte que ladite arche, déformable élastiquement et formant au repos avec la seconde paroi latérale 16 un étranglement qui est plus étroit que la dimension transverse du hauban 5, pourrait stopper l’enfoncement du hauban 5 dans la rainure 12 au point de passage intermédiaire M3, voire maintenir le hauban 5 au point de passage intermédiaire M3 par pincement élastique entre l’arche et la seconde paroi latérale 16, et, lorsqu’une traction suffisamment intense est exercée sur le hauban 5, libérer ledit hauban 5 et/ou autoriser ledit hauban 5 à franchir l’étranglement, soit pour s’enfoncer plus profondément dans la rainure 12, soit pour s’extraire de ladite rainure 12.
Selon une autre possibilité de mise en œuvre, à laquelle il sera préférentiellement fait référence dans ce qui suit, la butée 21 est montée mobile dans la rainure 12 et est soutenue par un organe élastique 22 de sorte que ladite butée 21 est capable d’assurer une suspension élastique du hauban 5 logé dans la rainure 12.
Selon un tel agencement, lors de la confection de l’objet 2 sur le noyau 10, le hauban 5 vient s’appuyer contre la butée 21 et peut enfoncer ladite butée 21 à l’encontre de l’effort de rappel généré par l’organe élastique 22, sur une distance d’enfoncement qui dépend entre autres de la raideur dudit organe élastique 22 et de la tension longitudinale que l’on exerce dans le hauban 5 pendant la pose du hauban 5.
Lorsque, après la constitution de la paroi 3 de l’objet sur le noyau 10, on force l’écartement de la seconde portion 3_2 de la paroi par rapport à la première portion 3_1 de la paroi, de sorte à redresser la paroi 3 pour ouvrir davantage la cavité 4 afin de céder le passage au noyau 10 pour procéder au démoulage, tel que cela est illustré sur la , on génère une traction supplémentaire sur les extrémités du hauban 5 qui sont situées respectivement au premier point d’ancrage M1 et au second point d’ancrage M2, et donc on accroît la tension longitudinale dans le hauban 5.
En réaction, le compensateur 20 libère tout ou partie de la réserve de longueur de hauban initialement constituée, en permettant au hauban 5 de se déplier et de se redresser dans une mesure nécessaire pour soulager cet accroissement de tension longitudinale.
Pour ce faire, il est notamment possible à la butée 21 adaptative de déplacer, voire de libérer complètement, le point de passage intermédiaire M3, pour permettre à la portion correspondante du hauban 5 de se rapprocher de la droite fictive qui relie le premier point d’ancrage M1 au second point d’ancrage M2 à l’instant considéré.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, en tant qu’AVCO utile, les acides gras dans le composant acide gras et les monoglycérides dans le composant monoester sont présents dans un rapport en poids allant de 4:1 à 1:1, préférentiellement de 3:1 à 1:1, et plus préférentiellement de 2,5:1 à 1,5:1.
Plus spécifiquement, par exemple, dans un exemple de mode de réalisation pour l'AVCO, une AVCO utile peut comprendre : i) un composant acide gras comprenant : de l’acide caprylique en une quantité de 5 à 20 % en poids, préférentiellement de 7 à 15 % en poids, et plus préférentiellement de 8 à 10 % en poids ; de l’acide caprique en une quantité de 1 à 10 % en poids, préférentiellement de 2 à 8 % en poids et plus préférentiellement de 4 à 7 % en poids ; et de l’acide laurique en une quantité de 20 à 70 % en poids, préférentiellement de 30 à 60 % en poids, et plus préférentiellement de 40 à 55 % en poids, et ii) un composant monoester comprenant : de la monocapryline en une quantité de 0,5 à 15 % en poids, préférentiellement de 1 à 10 % en poids, et plus préférentiellement de 4 à 7 % en poids ; de la monocaprine en une quantité de 0,1 à 10 % en poids, préférentiellement de 1 à 8 % en poids, et plus préférentiellement de 3 à 5 % en poids ; et de la monolaurine en une quantité de 10 à 40 % en poids, préférentiellement de 15 à 35 % en poids, et plus préférentiellement de 20 à 30 % en poids ; chacun par rapport à la quantité totale du composant acide gras et du composant monoester.
Une AVCO obtenue à partir de l’estérification de l’huile de noix de coco peut comprendre en outre un diglycéride et un triglycéride en plus du composant acide gras et du composant monoester ci-dessus. Selon un mode de réalisation de la présente invention, par exemple, une AVCO utile peut comprendre de l’acide caprylique, de l’acide caprique et de l’acide laurique, en tant que composant acide gras ; de la monocapryline, de la monocaprine et de la monolaurine, en tant que composant monoester ; et facultativement un diglycéride et un triglycéride d’acide caprylique, d’acide caprique et d’acide laurique.
Lorsque l’AVCO comprend également un multiester choisi parmi les diglycérides et les triglycérides, la teneur du multiester n’est pas particulièrement limitée, par exemple, en une quantité jusqu’à 90 % en poids, préférentiellement de 80 % en poids ou moins, plus préférentiellement de 70 % en poids ou moins, et encore plus préférentiellement de 65 % en poids ou moins, chacun par rapport à la quantité totale de l'AVCO.