INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une réalisation, il est prévu que : - lorsqu’une puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est supérieure au besoin en puissance pour charger les véhicules prioritaires, alors cette puissance sert à charger les véhicules prioritaires et à recharger le dispositif de stockage tampon, - lorsqu’une puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est inférieure au besoin en puissance pour charger les véhicules prioritaires, alors la charge des véhicules prioritaires depuis la puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est complétée par un prélèvement sur le dispositif de stockage tampon, - lorsqu’une puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est inférieure au besoin en puissance pour charger les véhicules prioritaires et que l’état de charge actuel du dispositif de stockage tampon est insuffisant, alors la charge des véhicules prioritaires depuis la puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est en outre complétée par un prélèvement d’énergie depuis un ou plusieurs véhicule(s) présent(s) mais non prioritaire(s), - lorsqu’une puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est inférieure au besoin en puissance pour charger les véhicules prioritaires et que l’état de charge actuel du dispositif de stockage tampon est insuffisant, et que le prélèvement d’énergie depuis un ou plusieurs véhicule(s) présent(s) mais non prioritaire(s) est insuffisant, alors alimenter le dispositif de gestion depuis le réseau d’alimentation électrique général, - lorsqu’une puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est inférieure au besoin en puissance pour charger les véhicules prioritaires et que l’état de charge actuel du dispositif de stockage tampon est insuffisant, et que le prélèvement d’énergie depuis un ou plusieurs véhicule(s) présent(s) mais non prioritaire(s) est insuffisant, et que le réseau d’alimentation électrique général n’est pas disponible, alors le groupe électrogène est démarré et alors la charge des véhicules prioritaires depuis la puissance instantanée disponible sur les sources d’énergie renouvelables est en outre complétée par puissance délivrée par le groupe électrogène.
Il s’agit également de séparer le feutre continu en fibres de verre et les bandes à mailles par un papier kraft K ; le papier kraft K a une densité apparente de 130g/m 2 ;
Les étapes (2) – (4) sont exécutées dans un milieu à température et humidité constantes, où la température ambiante est de 25℃ et l’humidité ambiante est égale à 80%.
Mode comparatif 1 Un matériau en mousse polyuréthane rigide, composé des matières premières dont les poids sont les suivants : 45kg de polyéther polyol de saccharose, 45kg de polyester polyol d'anhydride phtalique, 55kg de diisocyanate de toluène, 65kg de polyméthylène polyphényl polyisocyanate, 20kg de composé d’additifs auxiliaires moussants et 11kg de feutre continu en fibres de verre;
Un procédé de préparation dudit matériau en mousse polyuréthane rigide, comprenant les étapes suivantes :
(2) Alimenter le mélangeur haute pression M en polyéther polyol de saccharose, polyester polyol d'anhydride phtalique, diisocyanate de toluène, polyméthylène polyphényl polyisocyanate, et composé d’additifs auxiliaires moussants pour être mélangés sous une pression de 95bar à 25℃, avec un débit de sortie de 95kg/min, afin d’obtenir un mélange;
(3) Couler du mélange sur le feutre continu en fibres de verre bien posé, qui fera ensuite l’objet d’un moussage et d’un formage pour obtenir un produit semi-fini ;
Il s’agit également de séparer le feutre continu en fibres de verre et le milieu de moussage ; le papier kraft K a une densité apparente de 110g/m 2 ;
Les étapes (2) – (4) sont exécutées dans un milieu à température et humidité constantes, où la température ambiante est de 35℃ et l’humidité ambiante est égale à 40%.
En 1997, le document US5646404 met en avant le comptage de larves par détection infra-rouge des insectes volants et transitant sur un flux d’air afin de contrôler l’infestation de sites de stockage de denrées agricoles. Ce procédé été repris et amélioré à de nombreuses reprises notamment par Wesley et al (2010).
Pour l’élevage d’insectes, l’état de l’art répertorie des dispositifs aboutissant à automatiser totalement ou partiellement un ensemble d’opérations rencontrées (séparation du milieu de vie (WO2022/119442 ou EP3979791 ou WO2019/053456 A1), sexage (WO2022/070195), nourrissage par exemple).
Parmi les millions d’espèce d’insectes, il existe des espèces disposant d’un stade larvaire aquatique, de sorte que pour leur dénombrement, il apparait plus accessible d’adapter une technique utilisée en aquaculture (Daoling et al, 2021).
Pour des applications en entomologie, on a recours au biocontrôle pour le développement de population triée (WO 2022/070195) ou encore l’élevage d’insectes comestibles (WO 2022/112770).
L’élevage d’insectes a pour objectif de fournir des ingrédients pour les chaines alimentaires d’animaux de rente ou domestiques, voire pour l’alimentation humaine.
Les industries exploitent des espèces dont deux sont élevées au stade larvaire, à savoir le Ver de Farine ( Tenebrio Molitor , en abrégé « TM ») et la larve de Mouche Soldat Noire ( Hermeti hillucens , en abrégé « MSN »). La taille millimétrique et les effectifs élevés d’individus rend inaccessible l’évaluation en temps réel des effectifs présents dans les sites d’élevage.
Par commodité de langage, ces deux espèces au stade larvaire pourront être désignées ci-après TM et MSN.
Dans ces conditions, l’élevage de tels insectes requiert un outil pour mesurer/évaluer les effectifs de larves afin de piloter leur activité, et particulièrement les rendements de bioconversion des ressources alimentaires mises à leur disposition.
L’élevage de larves d’insectes nécessite la mise au point d’une industrie nouvelle au regard des techniques mises en œuvre pour les élevages d’animaux de rente connus jusqu’alors.
En effet, les élevages de ces larves se présentent sous la forme d’unités de production de taille importante (exprimé en m² de surface d’élevage dont la productivité est traduite en termes de quantité de produit protéine) et des sous unités de productions nombreuses (bacs d’élevages en moyenne de 1m²).
Comme tout système industriel, la mesure des performances est indispensable pour superviser le déroulement des procédés et valider la rentabilité des équipements. Le suivi de la croissance des larves est un des premiers leviers de pilotage et d’estimation de la bioconversion (cette dernière étant entendue comme le changement de forme de l'énergie ou de la matière (au niveau moléculaire) ayant pour agent un être vivant, ce qui inclut la photosynthèse et la respiration cellulaire).
A ce jour, les mesures de contrôle des industriels sont réalisées soit par pesée des unités de production en fin de croissance et avant transformation des « produits animaux » en protéines, soit par échantillonnage dans les unités d’élevage (avec un ratio massique pouvant se limiter à 1 pour 25000).
Sur ces échantillons de masses connues, un dénombrement des individus permet de projeter la biomasse totale de larves contenues dans une unité, un sous-ensemble d’unité ou dans l’usine, mais à chaque fois avec un risque d’erreur.
Ces verrous ne permettent pas à l’exploitation/l’usine de suivre précisément les rendements de bioconversion des ressources organiques allouées à l’alimentation des larves ou encore de monitorer le bien-être animal des larves (mortalité).
Parmi les techniques mises en œuvre à ce jour, on note un certain nombre d’inconvénients.
Plusieurs concernent le support physique sur lequel les insectes et/ou larves sont disposés volontairement pour l’application de l’opération de dénombrement. Lorsque le support physique est le milieu de vie, il est quasi exclusivement de nature aquatique et donc inadapté aux espèces TM et MSN qui évoluent dans un substrat organique opaque.
La représente les principales étapes d’un procédé d’estimation 500 du profil vertical d’humidité relative VPRH c (t) 30, selon un mode de réalisation, et tel que ledit profil est représenté aux figures 1 et 2.
Le procédé 500 comprend principalement : une étape 510 de vérification d’un écart ∆CF e -o (t) entre la couverture nuageuse estimée CF e (t) 21 et la couverture nuageuse observée CF o (t) 22 ; une étape 520 d’identification des maximums locaux RHmax i (t) 101a-b dans les profils VPRH e (t) 10a-b ; une étape 530 de vérification d’une variabilité de la fraction nuageuse observée ∆CF o (k), sur un intervalle de temps tel qu’un temps k est compris entre un temps t-x et un temps t+y ; une étape 540 d’identification du type de correction qui est appliquée au profil VPRH e (t) 10a-b ; une étape 550 d’ajout d’un nuage au niveau de l’altitude du maximum local RHmax i (t) 101a-b, ou une étape 560 de suppression d’un nuage au niveau de l’altitude du maximum local RHmax i (t) 101a-b ; une étape 570 de conservation du profil VPRH e (t) 10a-b ou une étape 580 de génération du profil VPRH c (t) 11a-b.
Plus précisément, l’étape 510 de vérification de l’écart ∆CF e -o (t) entre la couverture nuageuse estimée CF e (t) 21 et la couverture nuageuse observée CF o (t) 22 consiste à comparer la valeur de ∆CF e -o (t) avec des constantes ∆CFmin et ∆CFmax.
Ainsi, si l’écart ∆CF e -o (t) est inférieur à la constante ∆CFmin, ou supérieur à la constante ∆CFmax, le profil VPRH e (t) 10a-b n’est pas corrigé, et le procédé d’estimation 500 du profil vertical d’humidité relative 30 s’arrête en conservant le profil VPRHe(t) 20 utilisé en entrée dudit procédé.
En revanche, et si l’écart ∆CF e -o (t) est compris entre les valeurs constantes ∆CFmin et ∆CFmax, le procédé d’estimation 500 se poursuit.
L’étape 520 consiste à identifier les maximums locaux d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b qui sont compris entre l’altitude minimale d’analyse Altmin 13 et l’altitude maximale d’analyse Altmax 12. Pour chaque maximum local d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b, une altitude AltRHmax i (t) est associée.
Ensuite, les valeurs des maximums locaux d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b sont comparées à un seuil minimal d’humidité relative RHmin. Si la valeur du maximum local d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b est inférieure à RHmin, le procédé d’estimation 500 du profil vertical d’humidité relative 30 s’arrête en conservant le profil VPRH e (t) 20 utilisé en entrée dudit procédé.
En revanche, si la valeur du maximum local d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b est supérieure à RHmin, le procédé d’estimation 500 se poursuit en vue d’appliquer potentiellement une correction au profil VPRH e (t) 20 d’entrée.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, si : l’observation de la hauteur de la base des nuages CBH o (t) 23 ; l’observation de la hauteur du sommet des nuages CTH o (t) ; 24 et/ou l’observation du type des nuages 25 ;
sont disponibles dans le jeu de données d’entrée 200, alors les écarts entre les valeurs des altitudes AltRHmax i (t) (correspondant pour rappel à des maximums locaux d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b) et les hauteurs de la base et du sommet des nuages, respectivement CBH o (t) 23 et CTH o (t) 24, sont calculés.
Si cet écart est supérieur à un pas maximum d’altitude ∆Altmax, et cela pour l’ensemble des couples de donnée {RHmax i (t) ; AltRHmax i (t)}, le procédé d’estimation 500 du profil vertical d’humidité relative 30 s’arrête en conservant le profil VPRH e (t) 20 utilisé en entrée dudit procédé.
Dans le cas contraire, les étapes 530, 540, 550 et 560 sont appliquées sur l’ensemble couples de donnée {RHmax i (t) ; AltRHmax i (t)} afin d’affiner le profil vertical d’humidité relative 30 en sortie du procédé d’estimation 500.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention où l’observation de la hauteur de la base des nuages CBH o (t) 23, l’observation de la hauteur du sommet des nuages CTH o (t) 24 ainsi que l’observation du type des nuages 25 ne sont pas disponibles dans le jeu de données d’entrée 200, il n’est alors pas fait de comparaison entre les AltRHmax i (t) correspondant à des maximums locaux d’humidité relative RHmax i (t) 101a-b, et pour lesquelles la présence d’un nuage est a priori supposée.
L’étape 530 consiste à vérifier la variabilité de la fraction nuageuse observée ∆CF o (k) afin d’éviter de devoir modifier le profil d’entrée si les conditions météorologiques sont incertaines (autrement dit variant trop rapidement). Cette vérification est réalisée sur un intervalle de temps {t-x ; t+y}, qui dans ce mode de réalisation particulier est d’une durée de 45 min.
La variabilité de la fraction nuageuse observée ∆CF o (k) est évaluée au moyen de la formule suivante, sans que cela ne présente une limite à l’invention :
Ainsi, il est évalué sur l’ensemble de l’intervalle de temps {t-x ; t+y}, l’écart entre le maximum de l’observation de la couverture nuageuse CF o (k) 22, et son minimum. Une fois la variabilité de la fraction nuageuse observée ∆CF o (k) calculée, celle-ci est comparée à un seuil de variabilité maximal ∆CFspreadmax, et si ∆CF o (k) est supérieure audit seuil, le procédé d’estimation 500 du profil vertical d’humidité relative 30 s’arrête en conservant le profil VPRH e (t) 20 utilisé en entrée dudit procédé. En effet, il est alors choisi de ne pas modifier le profil vertical d’humidité relative 30 car la fraction nuageuse varie trop rapidement sur l’échelle de temps observée. Cela n’apporterait donc pas plus de précision au modèle de PNT et risquerait d’engendrer une mauvaise initialisation du modèle de PNT lors de la prochaine itération.
Ces éléments de transport du signal 9 comprennent un fil conducteur électrique tricoté en continu, cousu ou brodé dans l’article textile 2. De cette manière, les éléments de transport du signal 9 s’intègrent uniformément dans l’article textile 2 sans créer de surépaisseur et permettent de conserver une structure générale souple de l’ensemble.
Le tricotage en continu est préféré, en ce qu’il permet une fabrication plus simple et plus économique car il n’y a pas d’étape supplémentaire d’assemblage d’un élément extérieur sur l’article textile 2. De préférence, le fil conducteur est composé de deux filaments conducteurs identiques et est tricoté en continu sur toutes les mailles de l’article textile 2, en jersey, afin de créer un tricotage moins dense du fil conducteur électrique et ainsi limiter le contact du fil conducteur électrique avec la peau. Le fait que le fil électrique de l’élément de transport du signal 9 soit tricoté en continu sur toutes les mailles de l’article textile 2, en jersey facilite également son tricotage. Le filament conducteur électrique est avantageusement un filament continu de polyamide enrobé d’argent.
Les éléments de transport du signal 9 forment chacun un canal. De préférence, ce canal présente une largeur constante d’environ 5 mm afin de limiter la largeur du passage 10 des zones allongées internes servant d’électrodes et ainsi maximiser la zone de contact entre le fil conducteur électrique des zones allongées 3, 4,1, 4.2, 5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 7.1, 7.2 avec la peau.
de d’invention : Thérapie par cellule CAR-T ciblée par BCMA de Myélome Multiple LISTE DE SÉQUENCES
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ARRIÈRE -PLAN
Le myélome multiple est un néoplasme agressif des cellules plasmiques. Le myélome multiple est considéré comme étant un néoplasme àf cellules B qui prolifère de manière incontrôlable dans la moelle osseuse. Les symptômes comportent une ou plusieurs parmi une hypercalcémie, une insuffisance rénale, une anémie, des lésions osseuses, des infections bactériennes, une hyperviscosité et une amylose. Le myélome multiple est toujours considéré comme une maladie presque incurable, malgré la disponibilité de nouvelles thérapies qui comportent des inhibiteurs de protéasome, des médicaments immunomodulateurs et des anticorps monoclonaux qui ont considérablement amélioré les résultats thérapeutiques chez les patients. Étant donné que la plupart des patients rechuteront ou deviendront réfractaires au traitement, il existe un besoin continu de nouvelles thérapies pour le myélome multiple. En particulier, les patients atteints de myélome multiple qui ont reçu 1 à 3 lignes thérapeutiques antérieures et qui sont réfractaires au lénalidomide obtiennent de mauvais résultats et progressent rapidement grâce aux thérapies disponibles, ce qui souligne la nécessité de nouveaux régimes de traitement sûrs et efficaces à utiliser dans ces contextes de ligne précoce.
Le polyméthylène polyphényl polyisocyanate a une teneur en isocyanate de 35% en poids, une viscosité de 250mPa·S et une fonctionnalité de 2,5 ;
Le composé d’additifs auxiliaires moussants se compose des matières premières dont les poids sont les suivants : 10kg de copolymère de polyéther-polydiméthylsiloxane, 30kg de pentafluoropropane, 30kg de trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène, 1kg de diméthylcyclohexylamine et 1kg de dilaurate de dibutylétain;
(2) Alimenter le mélangeur haute pression M en polyéther polyol de sorbitol, polyester polyol d'anhydride métaphtalique, diisocyanate de toluène, polyméthylène polyphényl polyisocyanate, et composé d’additifs auxiliaires moussants pour être mélangés sous une pression de 150bar à 30℃, avec un débit de sortie de 100kg/min, afin d’obtenir un mélange;
Les côtés supérieur, inférieur, gauche et droit de l’espace confiné sont composés de bandes à mailles BM à haute résistance ; les bandes à mailles ont une largeur de 10mm, une planéité de ±0,5mm et fonctionnent à une température de 30℃ et à une vitesse d’avancement de 1,5m/min ;
Il s’agit également de séparer le feutre continu en fibres de verre et les bandes à mailles par un papier kraft ; le papier kraft a une densité apparente de 180g/m 2 ;
Les étapes (2) – (4) sont exécutées dans un milieu à température et humidité constantes, où la température ambiante est de 25℃ et l’humidité ambiante est égale à 60%.
Exemple 4 Un matériau en mousse polyuréthane rigide, composé des matières premières dont les poids sont les suivants : 45kg de polyéther polyol de de sorbitol, 35kg de polyester polyol d’anhydride métaphtalique, 55kg de diisocyanate de toluène, 70kg de polyméthylène polyphényl polyisocyanate, 25g de composé d’additifs auxiliaires moussants et 5g de feutre continu en fibres de verre;
Parmi elles, le polyéther polyol de sorbitol a une masse moléculaire de 350, un indice d’hydroxyle de 550mgKOH/g, une viscosité de 2500mPa·S et une teneur en humidité égale à 0,10% ;
Le polyester polyol d'anhydride métaphtalique a une masse moléculaire de 550, un indice d’hydroxyle de 350mgKOH/g, une viscosité de 1500mPa·S et une teneur en humidité égale à 0,10% ;
Dans le premier mode de réalisation de l’invention, la tête de la vis de serrage 118 est logée dans un fût 120 de la deuxième ferrure 104b et qui est ici cylindrique. Même si ce n’est pas le cas dans le deuxième mode de réalisation de l’invention, un tel fût peut également être mis en place. Le fût 120 est ici coaxial avec l’axe 114a de l’alésage 114.
L’une des surfaces cylindriques du fût 120 porte un premier filet pour permettre la mise en place d’une poutre additionnelle 52 par vissage. À cette fin, une extrémité de la poutre additionnelle 52 porte un deuxième filet complémentaire au premier filet pour coopérer ensemble.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , la surface extérieure du fût 120 est filetée et l’intérieur de la poutre additionnelle 52 est taraudé.
Le plot 312, 412 présente une surface extérieure 312a, 412a, préférentiellement cylindrique, qui s’emmanche dans une surface intérieure 314a, 414a du logement 314, 414 pour assurer un guidage en translation des deux ferrures 104a-b l’une par rapport à l’autre.
Dans le premier mode de réalisation de l’invention, le plot 312 présente une surface extérieure 312a et le logement 314 présente une surface intérieure 314a qui sont parallèles à l’axe 114a de l’alésage 114 et qui présentent donc le même angle α avec le plan d’appui P. Préférentiellement, la surface extérieure 312a et la surface intérieure 314a prennent chacune la forme d’une surface cylindrique coaxiale avec l’axe 114a de l’alésage 114.
Dans le deuxième mode de réalisation de l’invention, le plot 412 présente une surface extérieure 412a et le logement 414 présente une surface intérieure 414a qui sont perpendiculaires au plan d’appui P. Dans le cas d’un châssis 500 pour un moteur d’aéronef 100, cela permet de transférer le cisaillement purement dans la plaque support 102. Préférentiellement, la surface extérieure 412a et la surface intérieure 414a prennent chacune la forme d’une surface cylindrique perpendiculaire au plan d’appui P.
Dans les modes de réalisation de l’invention présentés sur les Figs. 3 et 4, le serrage de la vis de serrage 118 contre la paroi de serrage 316, 416 s’effectue par l’intermédiaire d’une rondelle 122.
Dans le deuxième mode de réalisation de l’invention, la tête de la vis de serrage 118 est bloquée en rotation par des moyens de blocage 124. De tels moyens de blocage 124 peuvent également être mis en place dans le premier mode de réalisation de l’invention.
Ici, les moyens de blocage 124 comprennent une couronne hexagonale 124a qui est enfilée autour de la tête hexagonale de la vis de serrage 118, et qui présente une extension 124 qui est percée et reçoit une vis de blocage 124c qui se visse dans un écrou 124d bloqué dans la deuxième ferrure 104b.
Les moyens de blocage 124 peuvent prendre toutes autres formes connues de l’homme du métier.
Dans le cas d’un châssis 500 pour fixer l’ensemble propulsif 151 à l’aile 24, le châssis 500 comporte ainsi une pluralité d’arches 502 et une pluralité de poutres 504, où les poutres 504 sont fixées aux arches 502 à l’aide d’ensembles 100, 400 tels que décrit ci-dessus, où chaque arche 502 constitue une plaque support 102 et où chaque manchon 110a-b reçoit par emmanchement une extrémité d’une poutre 504.
FREIN A DISQUE ELECTROMÉCANIQUE À COMPACITÉ AUGMENTÉE DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR La présente invention se rapporte à un frein à disque électromécanique présentant une compacité augmentée.
Un véhicule automobile est équipé au niveau d’au moins une des roues d’un frein. Il peut s’agir d’un frein à disque ou d’un frein à tambour.
Dans le cas d’un frein à disque à étrier flottant, celui-ci comporte généralement un étrier monté coulissant sur une chape fixée sur un porte-fusée, un piston monté dans l’étrier et deux plaquettes de frein de part et d’autre d’un disque fixé à la roue.
Traditionnellement, le piston est déplacé en direction du disque, par exemple par un fluide hydraulique sous pression.
On cherche à remplacer l’actuation hydraulique par une actuation électromécanique pour ne pas avoir à récupérer et recycler le liquide de frein usagé. En outre un frein électromécanique n’est pas sujet aux fuites.
Procédé d’estimation d’une autonomie de roulage d’un véhicule , système d’estimation pour la mise en œuvre et véhicule comprenant un tel système Domaine technique de l’invention Le domaine technique de l’invention concerne un procédé d’estimation d’une autonomie de roulage d’un véhicule, notamment d’un véhicule électrique, ainsi qu’un système embarqué et un véhicule automobile comprenant un tel système.
État de la technique Classiquement, un véhicule comprend un groupe motopropulseur comprenant au moins une machine motrice alimentée par une source d’énergie. La machine motrice est par exemple un moteur électrique alimentée par une batterie d’accumulateurs, communément appelée batterie. La machine motrice peut aussi être un moteur thermique alimenté par un réservoir d’un carburant liquide (essence, gasoil, bioéthanol, etc.) ou d’un carburant gazeux tel que l’hydrogène.