INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape b) de déprotection peut également être une déprotection acide, de préférence en présence d’un alcool tel que défini ci-dessus. Elle peut être réalisée avec de l’acide chlorhydrique, de l’acide méthane sulfonique ou de l’acide méthane sulfonique anhydre. Lorsque la déprotection est acide, on préfère utiliser un alcool tel que défini ci-dessus comme solvant.
Acide sulfonique
L’acide sulfonique est de préférence un acide organo-sulfonique, éventuellement anhydre.
L’acide sulfonique peut être de formule générale (III) suivante :
R 2 -SO 3 H (III),
où R 2 représente :
- un radical alkyle, de préférence tel que défini ci-dessus, éventuellement substitué, en totalité ou en partie, par un ou plusieurs atomes d’halogènes identiques ou différents, ou
- un radical aryle, de préférence tel que défini ci-dessus, éventuellement substitué par une chaîne hydrocarbonée saturée, linéaire ou ramifiée, comportant de 1 à 4 atomes de carbone.
L’atome d’halogène peut être choisi parmi le fluor, le chlore et le brome. En particulier, ledit alkyle peut être perhalogéné, plus particulièrement perfluoré.
Par ailleurs la sécurité de l’opérateur gardant une main sur la bague pour la maintenir n’est pas assurée, en cas de glissement ou de défaillance d’un élément il peut se blesser. De plus avec un glissement de la bague on risque de détériorer le pénétrateur appliquant l’effort, ce qui entraîne des pertes de temps pour le changer et le réapprovisionner, et des coûts supplémentaires.
Elle propose à cet effet un dispositif de posage d’une bague métallique présentant une série de perçages répartis sur son contour, pour réaliser des mesures de dureté sur sa surface extérieure par un système qui exerce par un poinçon une force perpendiculaire à la surface, ce dispositif étant remarquable en ce qu’il comporte un support comprenant un moyeu rentrant dans la bague, présentant une surface supérieure de posage du contour intérieur de la bague, disposant de tenons qui s’ajustent dans des perçages de la bague en réalisant son positionnement.
Un avantage de ce dispositif de posage est que de manière rapide, par une simple dépose de la bague en ajustant les tenons dans les perçages qui donnent un positionnement axial et angulaire de cette bague, on obtient une position de la bague sous l’axe du poinçon avec une précision constante qui apporte une répétabilité de la mesure.
L’effort appliqué par le poinçon est alors repris directement par la surface supérieure du posage comportant les deux tenons, qui reçoit l’appui du contour intérieur de la bague pour former la réaction directement sous cet effort, sans risquer de déformation élastique de la bague. De plus la bague est calée et ne peut pas glisser ce qui évite des risques d’incidents.
Le dispositif de posage selon l’invention peut comporter de plus une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, qui peuvent être combinées entre elles.
Avantageusement, la surface supérieure de posage présente une courbure ajustée sur celle du contour intérieur de la bague.
Avantageusement, les deux tenons ajustés dans deux perçages contigus de la bague, présentent un espacement correspondant à la largeur de la liaison entre ces perçages.
Avantageusement, dans sa position de posage la bague présente une face transversale en appui sur une surface du support qui réalise une orientation de cette bague.
Avantageusement, chaque tenon est formé par une goupille cylindrique serrée dans un perçage de la surface supérieure de posage.
En complément, le dispositif de posage peut comporter deux surfaces supérieures de posage disposées en opposition de chaque côté d’une cloison transversale, présentant deux géométries différentes.
Dans ce cas, les deux géométries peuvent correspondre à deux diamètres de bagues qui sont différents.
Avantageusement, une extrémité de la base du dispositif de posage comporte une vis de butée horizontale qui est réglable.
L’invention a aussi pour objet un poste de mesure équipé d’un dispositif de posage avec une vis de butée réglable, comportant un plan de travail supportant ce dispositif comprenant une butée arrière recevant l’appui de la vis réglable.
L’invention a de plus pour objet un ensemble comportant un dispositif de posage comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes et une bague mesurée, remarquable en ce que la bague fait partie d’un joint articulé de transmission de roue de véhicule automobile.
A cette fin, le réfrigérateur selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que le premier ensemble de vanne(s) comprend une vanne à trois voies ayant une entrée reliée à la sortie système de compression et deux sorties reliées respectivement aux deux régénérateurs disposés en parallèle et en ce que le deuxième ensemble de vanne(s) comprend un pont de distributeur de type aéraulique.
Par ailleurs, des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : le circuit de cycle comprend un troisième ensemble de vanne(s) configuré pour relier l’entrée du système de compression avec alternativement tour à tour les régénérateurs en parallèle ayant récupéré le flux de gaz de cycle provenant du système de détente, le troisième ensemble de vanne(s) comprend une vanne pilotée à trois voies ayant deux entrées reliées respectivement aux deux régénérateurs disposés en parallèle et une sortie reliée à l’entrée du système de compression, le premier ensemble de vanne(s) et le troisième ensemble de vanne(s) sont des vannes pilotées commandées de façon synchronisée, premier ensemble de vanne(s) et le troisième ensemble de vanne(s) sont des vannes pilotées commandées de façon synchronisée, le premier ensemble de vanne(s), le troisième ensemble de vanne(s) et le deuxième ensemble de vanne(s) sont logés dans un même organe de distribution aéraulique configuré pour synchroniser le fonctionnement des premier, second et troisième ensembles de vanne(s), le deuxième ensemble de vanne(s) comprend un boîtier muni de quatre orifices d’entrée/sortie et configuré pour assurer de liaisons fluidique entre deux paires d’orifices en fonction du différentiel de pression entre les orifices, le deuxième ensemble de vanne(s) comprend un organe distributeur rotatif ou translatif configuré, selon sa position pour assurer des liaisons fluidiques entre deux paires d’orifices.
est une vue schématique et partielle d’un exemple de structure et de fonctionnement d’un réfrigérateur selon l’invention dans une première configuration,
est une vue schématique et partielle du même exemple de réfrigérateur selon l’invention dans une deuxième configuration,
représente des vues schématiques et partielles, en coupe, d’un premier exemple de structure du deuxième ensemble de vanne(s) du réfrigérateur selon respectivement trois configurations différentes,
est une vue schématique et partielle, en coupe, d’un deuxième exemple de structure du deuxième ensemble de vanne(s) du réfrigérateur,
illustre deux vues schématiques et partielles d’un autre exemple de structure et de fonctionnement d’un réfrigérateur selon l’invention, dans respectivement, deux configurations différentes.
Le réfrigérateur 1 à hélium illustré aux et comprend, disposés en série dans un circuit 2 de cycle contenant de l’hélium, un système 3 de compression de l’hélium, un système 4 de régénérateurs, un système de détente 5 de l’hélium comprimé.
Le système 3 de compression comprend un ou plusieurs compresseurs et de préférence un système 11 de refroidissement à la sortie du compresseur 3 pour refroidir le flux comprimé (par exemple un échangeur de chaleur refroidi par un fluide caloporteur).
Le système 5 de détente comprend une ou plusieurs turbines et/ou vanne(s) de détente.
Dans cet exemple, le système 4 de régénérateurs comprend deux régénérateurs disposés en parallèle dans le circuit 2 de cycle.
Les commandes associées aux positions axiales du bouton de commande 10 peuvent être différentes commandes d’un même organe fonctionnel et/ou des commandes de différents organes fonctionnels.
Dans un exemple de réalisation, les trois positions axiales du bouton de commande 10 correspondent à trois commandes différentes d’un même organe fonctionnel.
Dans un exemple de réalisation particulier, les trois positions axiales du bouton de commande 10 correspondent à trois commandes différentes d’un système de chauffage, de ventilation et d’air conditionné, par exemple une commande de température, une commande de débit d’air et une commande de sélection d’un mode de répartition du flux d’air entre différents aérateurs.
Dans un exemple de réalisation particulier, les trois positions axiales du bouton de commande 10 correspondent à trois commandes différentes d’un système d’infodivertissement, par exemple une commande de niveau sonore, une commande de sélection d’une source et une commande de navigation dans le menu de la source sélectionnée.
Dans un exemple de réalisation, les trois positions axiales du bouton de commande 10 correspondent à trois commandes de trois organes fonctionnel différents.
Dans un exemple de réalisation particulier, les trois positions axiales du bouton de commande 10 correspondent à une commande de navigation dans un menu de paramétrage du véhicule (moteur, suspension, mode de propulsion…), une commande de navigation dans menu de commande d’un système de chauffage, de ventilation et d’air conditionné et une commande de navigation dans un menu de commande d’un système d’infodivertissement.
En option, le dispositif d’interface homme-machine 2 comprend un écran tactile 54 numérique configuré pour afficher des images numériques, la surface tactile 6 étant la surface d’affichage d’images de l’écran tactile 54.
L’écran tactile 54 comprend de manière connue une matrice de pixels. L’écran tactile 54 est par exemple choisi parmi un écran à cristaux liquides, un écran à diodes électroluminescentes (ou LED de l’anglais « Light Emitting Diode »), en particulier un écran à diodes électroluminescentes organiques (ou OLED de l’anglais « Organic Light Emitting Diodes »), ou un écran plasma.
En option, le bouton de commande 10 est de forme annulaire et possède une ouverture centrale 56, une zone de l’écran tactile 54 étant visible à travers l’ouverture centrale 56.
Ceci permet par exemple d’afficher des informations associées à une commande générée à l’aide du bouton de commande 10, dans la zone de l’écran tactile 54 visible à travers l’ouverture centrale 56.
Grâce à l’invention, il est possible de disposer d’un dispositif d’interface homme-machine 2 possédant un bouton de commande 10 présentant différents modes de commande, chacun associé à une position axiale respective du bouton de commande 10.
Un tel dispositif d’interface homme-machine 2 peut être utilisé facilement par l’utilisateur, au toucher, sans accaparer l’attention de l’utilisateur ni provoquer une surcharge cognitive. L’utilisateur reste mieux concentré sur sa tâche principale, par exemple la conduite d’un véhicule.
La détection de la position axiale du bouton de commande 10 et de la position angulaire du bouton de commande 10 peut être réalisée de manière fiable et simple à réaliser et à mettre en œuvre, par l’intermédiaire de la surface tactile 6.
En particulier, l’utilisation deux éléments contact pour la détection de la position axiale et d’un élément de contact pour la position angulaire permet de réaliser une détection fiable de la position axiale en fonction du nombre de contact détecté et de réaliser une détection précise de la position angulaire en fonction d’un contact dédié à la détection de cette position angulaire.
Stand mobile digital et interactif La présente invention concerne un système de stand mobile digital et interactif.
Aujourd’hui la présentation d’activités commerciales, culturelles, ou scientifiques, lors de salons professionnels ou grand public, sur un show-room, dans un hall d’exposition, s’accompagne souvent d’un volet digital. La présente invention vise à faciliter la mise en œuvre de ce type de présentation, en particulier en prenant en compte la notion de mobilité (les composants du stand doivent pouvoir prendre place dans un véhicule léger), tout en améliorant la mise en œuvre et la mise en scène de la présentation.
La représente schématiquement un ordinateur 10 configuré pour mettre en œuvre la méthode 100 selon l’invention pour valider la configuration de la charge utile d’un satellite 30 de télécommunications. Tel qu’illustré sur la , l’ordinateur 10 comporte au moins un processeur 11 et au moins une mémoire 12. La mémoire 12 mémorise des instructions de code d’un programme 13 informatique qui, lorsqu’elles sont exécutées par le processeur 11, configure le processeur 11 pour mettre en œuvre la méthode 100 selon l’invention. L’ordinateur 10 peut également comporter une interface utilisateur 14 (aussi connue sous le terme IHM, acronyme de « Interface Homme-Machine ») pour recevoir d’éventuels paramètres d’entrée. Alternativement ou en complément, l’ordinateur 10 peut également être connecté à une autre machine configurée pour fournir tout ou partie des paramètres d’entrée.
Tel qu’illustré sur les figures 3 et 4, la méthode 100 prend en entrée différents paramètres. Un premier ensemble de paramètres correspond aux niveaux de puissance des canaux fréquentiels composant les signaux d’entrée. Cela correspond à un plan de fréquences alloué pour la mission affectée au satellite 30 de télécommunications. Ce plan de fréquences est par exemple fourni par un opérateur du système de télécommunications décrit en référence à la . Le plan de fréquence indique le niveau de puissance en conduit (« RF conducted power » en anglais) de chaque canal fréquentiel contenu dans les signaux d’entrée.
Un deuxième ensemble de paramètres correspond aux coefficients de pondération associés aux différents canaux fréquentiels et aux différentes sources 24. Ces coefficients de pondération comprennent notamment des poids en amplitude appliqués par le réseau 25 de formation de faisceaux aux différents canaux fréquentiels pour chaque source 24. Ces poids correspondent à une configuration particulière du réseau 25 de formation de faisceaux de l’antenne 20 pour former des faisceaux radio permettant de répondre à la mission du satellite 30 de télécommunications à un instant donné. Dans la présente demande, l’expression « les coefficients de pondération associés à un amplificateur » doit être comprise comme « les coefficients de pondération associés à une source 24 (ou aux sources 24 auxquelles) l’amplificateur est associé ».
Un troisième ensemble de paramètres correspond à des caractéristiques de linéarité des amplificateurs associés aux différentes sources 24. Les caractéristiques de linéarité d’un amplificateur sont par exemple définies par une courbe décrivant un rapport de puissance de bruit (NPR pour « Noise Power Ratio » en anglais) en fonction d’une puissance en sortie de l’amplificateur (point d’opération, ou OBO pour « output back-off » en anglais). Cette courbe NPR = f(OBO) est par exemple fournie par le constructeur de l’amplificateur. L’OBO correspond à une puissance de sortie relativement à point de saturation de l’amplificateur.
Un quatrième ensemble de paramètres correspond aux diagrammes de rayonnement des différentes sources 24 de l’antenne 20. Chaque diagramme de rayonnement est une représentation de la distribution dans l’espace tridimensionnel d’une grandeur représentative de la puissance rayonnée par une source 24.
Tel qu’illustré sur les figures 3 et 4, la méthode 100 comporte une étape de détermination 101 d'un « masque normalisé » de densité spectrale de puissance (DSP) de bruit d'intermodulation (IM) à partir des niveaux de puissance des canaux fréquentiels composant les signaux d’entrée.
La densité spectrale de puissance du bruit engendré par les produits d’intermodulation des canaux fréquentiels contenu dans le plan de fréquences peut être calculée de façon analytique tel que décrit dans le document « Calculation of third order intermodulation spectrum », Y.H. LAU et al., ELECTRONICIS LETTERS, October 11th, 1990, Vol. 26, No. 21. Cette méthode permet de calculer la densité spectrale de puissance des produits d’intermodulation en convoluant le spectre en puissance du signal présent en entrée d’un amplificateur.
Il est envisageable de considérer uniquement les produits d'intermodulation d'ordre trois (ce sont ceux qui dominent le spectre de puissance du bruit d’intermodulation). Les produits d'intermodulation d'ordre trois comportent les produits triples (du type , formés à partir de trois canaux fréquentiels distincts centrés respectivement sur les fréquences , et ), et les produits doubles (du type , formés à partir de deux canaux fréquentiels distincts centrés respectivement sur les fréquences , et ). La puissance d’un produit triple est 6 dB plus forte que celle d’un produit double.
La densité spectrale de puissance du bruit engendré par les produits d’intermodulation d’ordre trois peut alors s’écrire sous la forme :
Dans cette expression, l’opérateur correspond à une opération de convolution. N correspond au nombre de canaux fréquentiels différents contenus dans les signaux d’entrée. Le terme correspond au spectre de puissance d’un canal fréquentiel d’indice . On considère par exemple qu’il prend la forme d’un créneau centré à la fréquence et de largeur de bande Δf. L’amplitude du créneau correspond au niveau de puissance attribué au canal fréquentiel (différents niveaux de puissance sont attribués aux différents canaux fréquentiels, selon le plan de fréquences considéré). On a alors ) et . Le terme correspond au spectre de puissance du signal d’entrée : .
Les convolutions impliquant le spectre de puissance du signal d’entrée ( ) peuvent être calculées en utilisant des routines FFT (acronyme anglais de « Fast Fourier Transform », en français « transformation de Fourier rapide »). Les convolutions impliquant des canaux fréquentiels de façon individuelle ( ) peuvent être obtenues de façon numérique ou analytique.
Le « masque normalisé » de densité spectrale de bruit d’intermodulation peut alors être déterminé en normalisant le résultat par rapport à la puissance de bruit d'intermodulation totale sur la bande de fréquences ΔF. La puissance de bruit d'intermodulation totale est obtenue en intégrant la densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation sur la bande de fréquences ΔF.
Selon un autre exemple, le résultat peut être normalisé par rapport à la puissance de bruit d'intermodulation agrégée sur la bande de fréquences ΔF pour des valeurs de puissance comprises dans une plage de valeurs prédéterminée (par exemple pour les valeurs de puissance comprises entre un seuil inférieur, par exemple -10 dB, et une valeur de puissance maximale).
D’autres méthodes de normalisation de la densité spectrale de bruit d’intermodulation pourraient être envisagées (par exemple une normalisation par rapport à une valeur de puissance maximale plutôt que par rapport à une valeur de puissance agrégée). Le choix d’une méthode de normalisation n’est qu’une variante de l’invention.
Il convient de noter qu’il est également envisageable de prendre en compte des produits d'intermodulation d'ordre impair supérieur à trois (par exemple les produits d’intermodulation d’ordre cinq ou sept). Ces produits d'intermodulation peuvent être calculés par une méthode analytique similaire à celle décrite ci-avant pour les produits d'intermodulation d’ordre trois. La prise en compte des produits d'intermodulation d'ordre impair supérieur à trois permet d’obtenir une meilleure précision pour la détermination 101 du masque normalisé de densité spectrale de bruit d’intermodulation. Toutefois, cela implique un plus grand nombre de calculs et par conséquent une augmentation du temps nécessaire pour exécuter la méthode 100 selon l’invention.
Au lieu de calculer précisément les produits d'intermodulation d'ordre impair supérieur à trois, il est envisageable d’appliquer à la densité spectrale de bruit d’intermodulation une valeur de correction visant à compenser les produits d'intermodulation non pris en compte.
En particulier, chaque chaine comprend classiquement tout d’abord en sortie du module de précodage 42 un module 44 d’application d’une transformée de Fourier rapide inverse (de l’anglais Inverse Fast Fourier Transform) de taille , tel que N le nombre de sous-porteuses OFDM est inférieur ou égal à la taille de la transformée de Fourier rapide inverse, si bien qu’en cas d’infériorité stricte les entrées de la transformée de Fourier rapide inverse sont complétées par des zéros tel qu’illustré par la .
Puis en sortie du module 44 d’application d’une transformée de Fourier rapide inverse, chaque chaine comprend classiquement un multiplexeur 46
Spécifiquement selon la présente invention, chaque chaine est par ailleurs complétée des éléments 48, 50 et 52 permettant de déterminer la distorsion de signal causée par les imperfections matérielles de chaque chaine de transmission.
En effet, chaque chaine de transmission radiofréquence comprenant en outre classiquement un convertisseur numérique-analogique DAC (de l’anglais Digital to Analog Converter) 54, un émetteur 56, notamment un émetteur OFDM noté RF Tx sur la , et un amplificateur de puissance 58, est classiquement non linéaire du fait d’imperfections matérielles, telles que par exemple causées par une quantification basse résolution ou encore par des amplificateurs de puissance non linéaires.
Par exemple, le signal transmis par l’antenne d’indice m du point d’accès d’indice l est exprimé sous la forme suivante :
où f(.) représente l’opération non linéaire supposée sans mémoire et identique pour toutes les antennes de tous les points d’accès de la liaison fronthaul considérée, pour des raisons de simplicité appliquée aux signaux modulés transmis à chaque antenne du point d’accès au travers des M chaines de transmission radiofréquence.
A noter que selon le théorème de Bussgang tel qu’introduit par R. Price dans l’article intitulé « A useful theorem for nonlinear devices having Gaussian inputs » IRE Transactions on Information Theory, vol. 4, no. 2, pp. 69–72, 1958, le signal OFDM dans le domaine temporel est exprimé à la sortie de la fonction non linéaire par la décomposition unique suivante :
où est un gain complexe fréquentiellement indépendant et est une distorsion (i.e. un bruit) de moyenne nulle avec une variance décorrélé de chaque signal modulé non gaussien à l’émission mais devenant gaussien coté réception après démodulation OFDM.
et constituent les paramètres d’imperfections matérielles et sont propres à être déterminés analytiquement si bien que la présente invention propose de déterminer la distorsion de signal associée :
- en transmettant, le signal précodé modulé de chaque chaine, obtenu en sortie du multiplexeur 46, en entrée d’un modèle matériel 48 de la chaine de transmission considérée, appelé HWI_M, et
- en soustrayant, via l’élément 50, la sortie du modèle matériel 48 du signal précodé modulé en entrée du multiplexeur 46, puis
- en démodulant, via le module 52 d’application d’une transformation de Fourier rapide FFT (de l’anglais Fast Fourier Transform) pour obtenir la distorsion exprimée dans le domaine fréquentiel.
En complément optionnel, ledit modèle matériel 48 de la chaine de transmission de chaque émetteur est modélisé en utilisant au moins une mesure prédéterminée et/ou une optimisation prédéterminée, notamment mathématique, ce qui permet de développer des modèles de caractérisation des imperfections matérielles.
En complément optionnel, tel qu’illustré par la , lorsque le point d’accès comprend une pluralité d’émetteurs actifs simultanément, ladite information représentative d’une distorsion de signal causée par les propres imperfections matérielles correspondant à la concaténation de la distorsion de signal causée par les propres imperfections matérielles de chacun des émetteurs de ladite pluralité.
Autrement dit, pour un échantillon donné, la distorsion générée par un émetteur est représentée par un coefficient . Par conséquent, la distorsion générée par M émetteurs est un vecteur de dimension M comportant les M coefficients de distorsion générés par les M émetteurs.