INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le filtrage de Hilbert est implémenté sous la forme d’un filtrage numérique par bloc comme décrit ci-dessus en relation avec la . Selon certaines implémentations, la transformation de Walsh met en œuvre des séquences de Walsh ordonnancées selon un ordre de Hadamard. Ainsi, la matrice de filtrage est diagonale en bloc et antisymétrique, réduisant par là-même la puissance de calcul nécessaire au filtrage de Hilbert.
On présente désormais, en relation avec la un exemple de structure de l’émetteur 200 comprenant des moyens permettant de mettre en œuvre tout ou partie des étapes du procédé de génération de la selon un mode de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, l’émetteur 200 comprend un dispositif électronique 500 comprend différents moyens tels qu’une mémoire vive 503 (par exemple une mémoire RAM), une unité de traitement 502 équipée par exemple d’un processeur, et pilotée par un programme d’ordinateur stocké dans une mémoire morte 501 (par exemple une mémoire ROM ou un disque dur). A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur sont par exemple chargées dans la mémoire vive 503 avant d’être exécutées par le processeur de l’unité de traitement 502.
Le dispositif électronique 500 est plus particulièrement configuré pour effectuer les étapes du procédé de génération de la (selon l’un quelconque des modes de réalisation et/ou variantes décrit(e)s ci-dessus en relation avec la ) mises en œuvre par les blocs digitaux 210 décrits ci-dessus en relation avec la et la , i.e. les étapes E400, E410a et E410b.
Cette illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser Le dispositif électronique 500 afin qu’il effectue tout ou partie des étapes précitées du procédé de génération de la (selon l’un quelconque des modes de réalisation et/ou variantes décrit(e)s ci-dessus en relation avec la ). En effet, ces étapes peuvent être réalisées indifféremment sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions, ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel).
Dans le cas où le dispositif électronique 500 est réalisé avec une machine de calcul reprogrammable, le programme correspondant (c’est-à-dire la séquence d’instructions) pourra être stocké dans un médium de stockage amovible (tel que par exemple un CD-ROM, un DVD-ROM, une clé USB) ou non, ce médium de stockage étant lisible partiellement ou totalement par un ordinateur ou un processeur.
Selon certaines implémentations, le dispositif électronique 500 implémente également l’étape E410c de transformation de Walsh inverse. Cependant, selon le mode de réalisation de la , il est tiré parti du caractère binaire des séquences de Walsh (i.e. du fait que les séquences en question ont deux valeurs binaires) pour implémenter une telle transformation de Walsh inverse de manière semi-analogique. Plus particulièrement, les blocs 240 comprennent des moyens de transformation de Walsh inverse comprenant par exemple :
Tableau 9 : Composition comparative #5 INCI US (AÉROSOL) CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDE C12-15 ALKYL BENZOATE BUTANE ISOBUTANE PROPANE TOCOPHERYL ACETATE
[Tableau 10]
Tableau 10 : Composition comparative #7 INCI US PEG-6 CAPRYLIC/CAPRIC GLYCERIDES GLYCERIN SODIUM LAUROYL SARCOSINATE CAPRYL/CAPRAMIDOPROPYL BETAINE PHENOXYETHANOL NIACINAMIDE UREA DISODIUM EDTA CHLORPHENESIN COCONUT EXTRACT
Exemple 4 : Démonstration des propriétés de pulvérisation et sensorielles des variations du rapport eau/huile de l'Inventive
[Tableau 11]
Tableau 11 : Variation de H/E de 10:90 à 90:10 et essais sur la forme de jet et de l'aspect sensoriel Var 1 Var 2 Var 3 Var 4 Inv 1 Var 5 Var 6 Var 7 Var 8 Poids réel d’huile (g) 5,02 10,01 15,26 20,02 25,08 30,01 35,08 40,03 45,27 Poids réel de l’eau (g) 45,08 40,19 35,06 30,02 25,06 20,03 15,28 10,02 5,19 % d’huile réel en masse 10,02 % 19,94 % 30,33 % 40,01 % 50,02 % 59,97 % 69,66 % 79,98 % 89,71 % % d’eau réel en masse 89,98 % 80,06 % 69,67 % 59,99 % 49,98 % 40,03 % 30,34 % 20,02 % 10,29 % Masse d’huile % 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Masse d’eau % 90 80 70 60 50 40 30 20 10 Remarques sur la forme de jet (en UD Euromist) Le brouillard est le meilleur Brouillard petit jet, nécessite un amorçage pour le brouillard petit jet, nécessite un amorçage pour le brouillard Jet/brouillard, mousse légèrement Jet Jet Jet, mous-sage Jet important, moussage Remarques sensorielles Très aqueux Aucun résidu Aucun résidu aucun résidu huileux aucun résidu huileux, ôte bien le maquillage aucun résidu huileux huileux, mais s'enlève résidu huileux résidu très collant/ huileux
Exemple 5 : Démonstration du démaquillage Variation du rapport eau/huile
[Tableau 12]
Tableau 12 : Variation de H/E de 10:90 à 90:10 et essai d'élimination du mascara et du fond de teint (# de COMP 2 ronds à nettoyer) Var 1 Var 2 Var 3 Var 4 Inv 1 Var 5 Var 6 Var 7 Var 8 Masse d’huile % 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Masse d’eau % 90 80 70 60 50 40 30 20 10 Mascara Maybelline Sky High (résistant à l'eau) # COMP 2 résidus de ronds 3,25 2,25 1,5 1,5 0,5 1 0,75 0,25 0,25 Fond de teint Maybelline SuperStay 24H # COMP 2 ronds résidus 1,5 1,25 1 0,75 0,25 0,25 0,1 0,25 0,1 Efficacité du démaquillant de l’étude pilote du laboratoire Rouge à lèvres longue tenue (encre mate) 1 échantillon témoin vers l’avant 1 échantillon témoin vers l’arrière, laisser pendant 5 minutes, pulvériser deux fois l’échantillon témoin avec le démaquillant, étaler l’échantillon d'essai sur l’échantillon témoin et essuyer SkyHigh Mascara (résistant à l'eau) (3 pompes, 5 coups dans un sens, 3 pompes, 5 coups dans un autre sens) Fond de teint SuperStay 24H (longue tenue) Fond de teint 1/2 pompe, pinceau correcteur pour mélanger l’échantillon témoin
Exemple 6 : Démonstration de stabilité
[Tableau 13]
Tableau 13 : (Essai de stabilité) Contexte T 0 @ 25 °C 8 semaines avec 10 cycles F-T 4 semaines pH à 25, 45 4 semaines à 25, 45, 4, 37 8 semaines à 25, 45, 4, 37 4 semaines pH à 25, 45 Phase Comp 2 - (comparable à la phase huileuse dans INV 1) Comp 2 (Composition d’huile) Liquide transparent ; incolore ; inodore Pas de change-ment NA TOUTES : Pas de change-ment TOUTES : Pas de changement NA Inv. 1 phase aqueuse uniquement INV 1 (phase aqueuse uniquement) Liquide transparent ; incolore ; inodore Pas de change-ment 4,76 ; 4,5 TOUTES : Pas de change-ment @ 25 et 4, pas de changement ; @ 45 et 37, phase huileuse trouble 4,99 ; 4,34 Inv 1 (eau/huile est 50/50) INV 1 Liquide biphasique transparent ; gouttelettes des deux phases à l’interface ; incolore ; inodore Pas de change-ment NA TOUTES : Pas de change-ment @ 25 et 4, pas de changement ; @ 45 et 37, phase huileuse trouble NA
Exemple 7 : test d’osmolalité [Tableau 14]
Tableau 14 : Osmolalité Formulation mise à l'essai Osmolalité (mOsm/l) Var 9 + colorants, parfum et 0,02 % d'hydroxyéthylcellulose 315 Var 9 Extrapolé à 315 INV 1 Extrapolé à 315
L’osmolalité d’une phase aqueuse selon Var 9 a été mise à l'essai où, dans la phase aqueuse, elle incluait en outre des colorants, un parfum et 0,02 % d’hydroxyéthylcellulose. En bref, l’Equipement utilisé comprend un Osmomètre automatique : L’OSK 40BU201 (Ogawa-seiki) et le protocole d’essai inclut la préparation de la composition ; agiter 20 fois et laisser reposer pendant au moins 8 heures (par exemple, toute une nuit) ; extraire la phase aqueuse et mesurer l’osmolalité (unité de score : mOsm/l, nombre de molécules par litre de matériel d’essai) avec un osmomètre.
Selon les modes de réalisation, il est réalisé par un micro-contrôleur, intégré dans l’appareil de capture d’images 4 ou intégré dans l’unité électronique 8, qui est connectée à l’appareil de capture d’images 4.
Le dispositif 20 comporte un processeur de calcul 25 et une unité de mémoire électronique 27, adaptés pour communiquer via un bus de communication interne.
Le dispositif 20 d’ajustement automatique des paramètres de gain et de durée d’exposition comprend un module 22 d’obtention d’une valeur moyenne centrée d’une image numérique courante. L’image numérique courante est obtenue avec des paramètres de gain et de durée d’exposition dits gain courant et durée d’exposition courante.
La valeur moyenne centrée de l’image numérique courante, appelée valeur moyenne centrée courante, est égale à la différence entre la moyenne des valeurs des échantillons en niveaux de gris d’une région d’intérêt de ladite image numérique courante et une valeur moyenne cible.
Le dispositif 20 comprend en outre un module 24 de détermination d’un gain ajusté et d’une durée d’exposition ajustée, en fonction de la valeur moyenne centrée courante, un module 26 d’application du gain et de la durée d’exposition ajustés pour la capture d’une image suivante. Il comprend en outre un module 28 de vérification d’un critère de convergence.
Le critère de convergence est validé lorsque la valeur moyenne centrée courante, en valeur absolue, est inférieure à un seuil de convergence prédéterminé.
Le dispositif 20 est configuré pour mettre en œuvre les modules 22, 24, 26, 28, pour une succession d’images numériques, jusqu’à ce que le critère de convergence soit validé.
Lorsque le critère de convergence est validé, les paramètres de gain et de durée d’exposition ne sont plus modifiés/ajustés, ils sont mémorisés pour utilisation.
De plus, l’unité de mémoire électronique 27 est configurée pour mémoriser des structures de mémorisation de données 30, 32, par exemple des tables indexées, les données étant accessibles en lecture par la fourniture d’un indice correspondant, servant d’adresse dans la structure de mémorisation. De telles structures de mémorisation de données sont connues sous le nom de LUT pour « look-up table » en anglais.
Les structures de mémorisation 30, 32 sont utilisées par le module 24 de détermination d’un gain ajusté et d’une durée d’exposition ajustée, comme expliqué plus en détail ci-après.
Dans un mode de réalisation, la table 30, également référencé LUT G , est configurée pour mémoriser des valeurs de gain, accessibles par des indices de gain associés et la table 32, également référencé LUT E, est configurée pour mémoriser des valeurs de durée d’exposition, accessibles par des indices de durée d’exposition associés.
Typiquement, les indices sont des entiers positifs, prenant des valeurs entières. Les valeurs de gain et de durée d’exposition sont des valeurs entières ou réelles, codées selon un type choisi.
La taille des structures de mémorisation de données 30, 32 est variable. Par exemple, la structure de mémorisation 30 est une table de idxG_max valeurs, et la structure de mémorisation 32 est une table de idxE_max valeurs.
Dans des modes de réalisation alternatifs, il n’y a pas de stockage de structures de mémorisation pour mémoriser des valeurs de gain et de durée d’exposition, ces valeurs étant calculées à la volée par des fonctions appropriées.
Dans un mode de réalisation, les modules 22, 24, 26, 28 sont réalisés sous forme d’instructions logicielles formant un programme d’ordinateur, qui, lorsqu’il est exécuté par le processeur 25 du dispositif électronique programmable 20 met en œuvre un procédé d’ajustement automatique de paramètres selon l’invention.
A l’étape 504, on recherche les branches non optimisées du modèle de topologie de la solution v.
On désigne par la (ou les, si ) branche(s) adaptée(s) du réseau .
Si plusieurs branches adaptées partent de la même jonction, typiquement, pour un réseau sur lequel on vient d’appliquer une opération d’ajout de plusieurs branches, on ne garde qu’une seule de ces branches adaptées à la sortie de l’étape 504. Chacune des branches part donc d’une jonction différente.
Notons qu’on aura le plus souvent (i.e., lorsque ) qu’une seule branche adaptée , car dans ce cas les seules branches adaptées proviennent nécessairement d’une opération d’ajout de branches et elles se situent donc toutes à la même jonction. Cependant, si on a fixé , il est possible d’avoir des solutions avec des branches non optimisées partant de plusieurs jonctions ( ) .
A l’étape 505, on procède ensuite à l’optimisation de la branche fournit en entrée. Cette optimisation consiste à déterminer au moins un paramètre parmi la longueur de la branche ainsi que la valeur de l’impédance de la charge à l’extrémité de la branche.
Lors de cette opération 505, on peut retenir plusieurs solutions en nombre maximal égal à J. Toutes les nouvelles solutions obtenues sont ajoutées à la case (n,m-1) du tableau 300. En effet, lorsqu’on optimise une branche, le nombre de branches non optimisées m est décrémenté.
L’opération d’optimisation 505 consiste par exemple en la réalisation d’une ou plusieurs des sous étapes suivantes.
On calcule la fonction de cout C(v) pour un ensemble de valeurs de longueur l de branche et de valeurs Z d’impédances de charges en fin de branche sur une grille telle que définie par exemple à la .
Plus spécifiquement, la grille de recherche peut être définie comme suit : Pour les longueurs de branches, on considère toutes les longueurs entre et (une longueur de câble maximale que l’utilisateur doit définir), par incréments linéaires d’un paramètre . Par exemple, . Pour les impédances de charges, au lieu de faire varier la valeur linéairement dans le domaine « naturel » de l’impédance , une possibilité est de la faire varier linéairement dans le domaine des coefficients de réflexion associés, ce qui est plus adéquat compte tenu du sens physique des mesures de réflectométrie. Plus précisément, on considère tous les coefficients de réflexion entre -1 et +1 par incréments linéaires de puis on en déduit la valeur de l’impédance associée via la relation (où désigne l’impédance caractéristique du câble). Pour chaque valeur de longueur de câble et coefficient de réflexion de la charge en bout de ligne ainsi obtenue, on simule le réflectogramme associé, qu’on compare au réflectogramme de référence pour obtenir la valeur de la fonction de coût, notée ici ou .
Une fois la fonction de coût connue sur la grille, il faut en déduire les minima locaux, ce qui est fait en suivant la procédure suivante.
On se restreint uniquement aux positions sur la grille dont le coût calculé satisfait , où désigne donc le coût du réseau avant le début de l’étape d’optimisation (où la branche qu’on considère n’est pas optimisée donc modélisée comme une branche adaptée). est le seuil d’acceptation maximal au delà duquel on considère que les solutions sont trop éloignées du modèle recherché et il n’est pas utile de les sauvegarder.
On organise ces positions en un graphe où chaque position est connectée aux voisins sur la grille : , , , et (seulement si ces solutions ont aussi été sélectionnées pour leur coût prometteur).
On détermine ensuite quelles sont les composantes connexes dans ce graphe, c’est-à-dire, les voisinages de solutions sélectionnées connectées entre elles. Par exemple, sur l’illustration en figure 4b, chaque composante connexe est entourée d’un trait solide401,402. On obtient une composante connexe par optimum local de la fonction cout, donc composantes connexes en tout.
Pour chaque composante connexe 401,402, on recherche son minimum localement. Autrement dit, parmi toutes les positions dans la composante connexe 401,402, on choisit la position dont le coût est le plus bas, en utilisant le calcul de la fonction de coût ) et on en déduit une nouvelle solution. On obtient au total nouvelles solutions, une par minimum local.
Chaque nouvelle solution est ajoutée en suivant une procédure d’enregistrement des nouveaux réseaux qui consiste à enregistrer en plus du modèle de topologie obtenu, la valeur de la fonction de cout et la valeur d’amélioration relative et à vérifier si cette solution n’existe pas déjà dans le tableau 300.
De façon générale, l’étape 505 permet d’obtenir plusieurs nouvelles solutions optimisées à partir de chaque modèle précédemment sauvegardé qui comporte au moins une branche non optimisée.
Préférentiellement, la au moins une patte de butée comprend au moins une patte de butée supérieure au-dessus des lames pivotantes, et au moins une patte de butée inférieure en dessous des lames pivotantes ; la au moins une patte de butée supérieure est parallèle à la au moins une patte de butée inférieure.
Préférentiellement, le tronçon avant comprend un rebord de fixation s’étendant perpendiculairement par rapport à une direction longitudinale.
Préférentiellement, le tronçon avant comprend un plan frontal, la patte de butée étant parallèle audit plan frontal, ou inclinée d’au plus 10°, plus préférentiellement d’au plus 5° par rapport au plan frontal.
Préférentiellement, en cas de choc avant, le tronçon avant rentre dans le tronçon arrière.
Préférentiellement, la au moins une patte de butée affleure la zone de rupture.
Préférentiellement, la au moins une patte de butée comprend une plaque.
Préférentiellement, la au moins une patte de butée présente une épaisseur constante.
Préférentiellement, la au moins une patte de butée est pleine.
Préférentiellement, la zone de rupture comprend un amincissement d’au moins 0.50 mm.
Préférentiellement, la zone de rupture comprend une nervure s’étendant vers la patte de butée.
Préférentiellement, le choc avant est un choc piéton et/ou un choc à faible vitesse, notamment à au plus 15km/h.
Préférentiellement, la paroi de canalisation forme un manchon.
Selon un autre aspect, l’invention propose un cadre pour dispositif de régulation d’entrée d’air de véhicule automobile, le cadre comprenant au moins un tronçon avant destiné à communiquer avec une entrée d’air du véhicule automobile, un tronçon arrière destiné à être agencé vers un échangeur de chaleur, et une zone de rupture entre le tronçon avant et le tronçon arrière, le cadre étant configuré de sorte qu’en cas de choc avant la zone de rupture se coupe en permettant un coulissement longitudinal du tronçon avant par rapport au tronçon arrière ; remarquable en ce que le tronçon arrière comprend au moins une patte de butée, destinée à être en appui longitudinal contre un support du véhicule automobile de sorte à maintenir le tronçon arrière contre le support en cas de rupture de la zone de rupture suite à un choc avant.
Préférentiellement, le cadre comprend au moins deux rangées d’orifice de montage de lames pivotantes.
Selon un autre aspect, l’invention propose un véhicule automobile comprenant un dispositif de régulation d’entrée d’air, remarquable en ce que le dispositif de régulation est conforme à l’invention ; le véhicule automobile comprend une structure avec une traverse, la au moins patte de butée étant longitudinalement contre ladite traverse.
Préférentiellement, le véhicule automobile comprend un absorbeur de choc contre la traverse et s’étendant en avant du tronçon avant.
Les périodes des oscillateurs 14 et 18 peuvent être exprimées par les équations suivantes : t14(D12) = K14*Z12 + L14 ; et t18(D20) = K18*Z20 + L18, dans lesquelles les valeurs Z12 et Z20 correspondent respectivement aux impédances des éléments 12 et 20, les valeurs K14 et K18 correspondent aux coefficients de proportionnalité entre l’impédance Z12 ou Z20 de l’élément 12 et 20 auxquels les oscillateur 14 et 18 sont respectivement associés et leurs périodes respectives, et les valeurs L14 et L18 correspondent respectivement aux délais générés par la logique interne des oscillateurs 14 et 18.
En pratique, la valeur L14 est négligeable par rapport à la valeur K14 * Z12, par exemple inférieure à un millième de la valeur K14 * Z12. De même, la valeur L18 est en pratique négligeable par rapport à la valeur K18 * Z20, par exemple inférieure à un millième de la valeur K18 * Z20. Ainsi, la valeur DIGOUT1 est obtenue par l'équation suivante : DIGOUT1 = PV*(K18*Z20)/(K14*Z12).
En prenant l’exemple d’une tension d'alimentation de valeur VDD, la valeur DIGOUT1, fournie par le compteur 16 à l’issue de la première phase, revient à l'équation suivante : DIGOUT1 = PV*(K18*Z20)/(K14*Z12).
Avec une tension d'alimentation de valeur VDD', la valeur DIGOUT1', fournie par le compteur 16 à l’issue de la première phase, revient à l'équation suivante : DIGOUT1' = PV*(K18'*Z20)/(K14'*Z12).
Ainsi, les valeurs DIGOUT1 et DIGOUT1' suivent l'équation suivante : DIGOUT1' = DIGOUT1 * (K18' / K18) / (K14' / K14).
Les oscillateurs 14 et 18 étant identiques, aux dispersions de fabrication près, les valeurs K14 et K18 ont des valeurs proches. On considère que les valeurs K14 et K18 suivent l'équation suivante, correspondant au développement au premier ordre : K18 = K14*(1 + eK), la valeur eK étant, en pratique, généralement inférieure ou égale à 5 %.
Les valeurs K14, K14', K18 et K18' suivent donc les équations suivantes, correspondant au développement au premier ordre : K14' = K14*(1 + e14) ; et K18' = K18*(1 + e18), les valeurs e14 et e18 étant, en pratique, généralement inférieures ou égales à 5 %.
Ainsi, les valeurs DIGOUT1 et DIGOUT1' suivent l'équation suivante : DIGOUT1' = DIGOUT1 * (1 + e18) / (1 + e14).
Selon une estimation au premier ordre, si des valeurs a et b sont inférieures à 5 %, les équations suivantes sont vraies : 1/(1+b) ~ 1-b ; et (1+a) / (1+b) ~ 1+a-b.
Ainsi, les valeurs DIGOUT1 et DIGOUT1' suivent l'équation suivante : DIGOUT1' ~ DIGOUT1*(1 + e18 – e14).
On voit donc que, à l’issue de la première phase, la valeur contenue par le compteur 16 reste dépendante d’une variation de la tension d’alimentation, les valeurs DIGOUT1 et DIGOUT1' étant différentes.
La illustre schématiquement une autre étape d'un mode de mise en oeuvre du convertisseur analogique-numérique de la . Plus précisément, la illustre une deuxième étape durant laquelle le convertisseur est dans le deuxième mode de fonctionnement.
Dans le deuxième mode de fonctionnement, le signal d'activation RUNA reçu par l'oscillateur 14 correspond au signal RUN1 et le signal d'activation RUNB reçu par l'oscillateur 18 correspond au signal RUN2.
Selon un mode de mise en œuvre, le compteur 16 n’est pas réinitialisé entre les première et deuxième phases ou étapes, c'est-à-dire entre l'étape illustrée par la et l'étape illustrée par la . Le compteur 22 est quant à lui réinitialisé et la valeur PV n’est pas modifiée.
Comme dans le premier mode de fonctionnement, lors du démarrage de la deuxième étape, le signal RUNA prend la valeur RUN1 à 1, indiquant l'activation du convertisseur. En prenant l’exemple d’un compteur 22 réinitialisé (mais ce qui suit se transpose au cas où la valeur PV est doublée), le signal CO est à l’état 0 et le signal RUN2, appliqué en entrée RUNB de l’oscillateur 18, vaut 1.
Les oscillateurs 14 et 18 génèrent des tensions ayant respectivement les fréquences f14 et f18. Les valeurs DIGOUT et PVOUT augmentent, les compteurs 22 et 16 comptant les oscillations des tensions générées par les oscillateurs 14 et 18. Lorsque la valeur PVOUT, cette fois-ci liée à l’oscillateur 14, atteint la valeur de référence PV, le signal RUN2 prend la valeur 0, arrêtant l'oscillateur 18. La sortie du compteur 16, donc la valeur DIGOUT, redevient stable.
Comme attendu, ce mutant n’est plus capable de produire de n-butanol ni de butyrate. Il permet la production de quantités importantes d’éthanol, qui devient son produit de fermentation largement majoritaire. La quantité d’acétone produite est diminuée de plus de 65% par rapport à la souche sauvage.
Afin de transformer ce mutant en un producteur de propan-2-ol, le plasmide pFC002 (SEQ ID NO : 26) a été introduit dans ce mutant. Les performances fermentaires de transformants de la souche sauvage et du mutant Δ hbd contenant le plasmide vide pEC500E (SEQ ID NO : 25) ou le plasmide pFC002 (SEQ ID NO : 26) sont présentées dans le tableau 5 ci-dessous.
Souches Solvants (g.L -1 ) Ethanol Acétone Propan-2-ol n-Butanol Total DSM 792 pEC500E 1,4 ± 0,0 7,2 ± 0,1 0,1 ± 0,0 13,9 ± 0,3 22,7 ± 0,4 DSM 792 pFC002* 1,5 0,1 7,5 16,2 25,4 Δ hbd pEC500E 32,9 ± 0,5 4,4 ± 0,1 0,0 ± 0,0 0,0 ± 0,0 37,3 ± 0,4 Δ hbd pFC002* 35,7 0,2 2,3 0,0 38,2 Acides (g.L -1 ) Ac. acétique Ac. Butyrique Ac. Lactique Total DSM 792 pEC500E 1,0 ± 0,1 1,3 ± 0,1 0,0 ± 0,0 2,3 ± 0,1 DSM 792 pFC002* 1,5 2,5 0,0 4 Δ hbd pEC500E 0,5 ± 0,1 0,0 ± 0,0 0,0 ± 0,0 0,5 ± 0,1 Δ hbd pFC002* 0,8 0,0 0,0 0,8
* Les clones DSM 792 pFC002 et Δ hbd pFC002 n’ont pas été testés en duplicata