INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le réseau de diffraction sub longueur d’onde configuré pour produire une résonance optique de mode guidé est par exemple un réseau à une dimension, par exemple concentrique ou pseudo-concentrique, et comprend un ou plusieurs pas compris entre environ 150 nm et environ 400 nm, avantageusement compris entre environ 200 nm et environ 400 nm. Le réseau de diffraction sub longueur d’onde peut être également un réseau radial, pseudo-radial avec un pas fixe compris entre environ 150 nm et environ 400 nm, avantageusement compris entre environ 200 nm et environ 400 nm. Le réseau de diffraction sub longueur d’onde peut être également un réseau à deux dimensions, avec une dimension concentrique ou pseudo-concentrique de pas fixe ou variable et une dimension radiale ou pseudo-radiale de pas constant. La profondeur du réseau est par exemple comprise entre environ 30 nm et environ 250 nm. Le profil du réseau est par exemple sinusoïdal ou pseudo-sinusoïdal ou rectangulaire.
En opération, un tel réseau de diffraction est configuré pour l’excitation de modes guidés au sein de ladite couche mince en matériau diélectrique transparente, formant un filtre résonant passe bande en réflexion, dont la bande spectrale de résonance est centrée sur une longueur d’onde déterminée de manière connue en fonction des caractéristiques du réseau et de la nature des couches.
Il en résulte un effet coloré qui dépend notamment du type du réseau de diffraction et du ou des pas du réseau de diffraction, ou de l’indice de réfraction des couches.
Dans un premier exemple de réalisation, avec un réseau de diffraction concentrique (une dimension), périodique de pas constant, un observateur pourra ainsi observer en réflexion un effet coloré stable dans un basculement haut/bas avec une première couleur et un changement de couleur lorsque le composant est tilté vers la gauche ou vers la droite pour faire apparaître une deuxième couleur. Un tel composant optique de sécurité présentera une conservation de l’effet coloré lors d’une rotation azimutale d’angle donné, par exemple un angle compris entre 30° et 150°, c’est-à-dire que les mêmes couleurs seront visibles lors des basculements haut/bas et/ou gauche/droite.
Dans un deuxième exemple de réalisation, avec un réseau de diffraction concentrique (une dimension), périodique de pas variable, un observateur pourra observer en réflexion un effet coloré variable lors d’un basculement haut/bas autour d’une première couleur, et ce du fait de la variation de la période, et pourra observer en réflexion un effet coloré variable différent lors d’un basculement gauche/droite. Un tel composant optique de sécurité présentera également une conservation de l’effet coloré lors d’une rotation azimutale.
Dans un troisième exemple de réalisation, avec un réseau de diffraction radial ou pseudo-radiale (une dimension), de pas constant, un observateur pourra observer en réflexion un effet coloré stable dans un basculement gauche/droite avec une première couleur et un changement de couleur lorsque le composant est tilté vers le haut ou vers le bas pour faire apparaître une deuxième couleur. Un tel composant optique de sécurité présentera une conservation de l’effet coloré lors d’une rotation azimutale.
Dans un quatrième exemple de réalisation, avec un réseau de diffraction à deux dimensions (radial ou pseudo-radial et concentrique), périodique de pas constant dans chacune des dimensions, et dans lequel au moins un paramètre du réseau de diffraction diffère entre les lignes de réseau radiales ou pseudo-radiales et les lignes de réseau concentriques, un observateur pourra observer en réflexion un effet coloré stable dans un basculement gauche/droite avec une première couleur et un effet coloré stable dans un basculement gauche/droite mais avec une deuxième couleur différente de la première couleur. Un tel composant optique de sécurité présentera une conservation de l’effet coloré lors d’une rotation azimutale.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le réseau de diffraction sub longueur d’onde est configuré pour produire un effet de résonance plasmonique en réflexion tel que décrit par exemple dans [Réf. 3] ou [Réf.4].
Dans ces exemples, la deuxième couche est métallique et comprend une couche mince en matériau métallique, par exemple de l’argent, de l’aluminium, de l'or, du chrome, du cuivre, avantageusement d’épaisseur supérieure à environ 40 nm. Avantageusement, ladite couche métallique est suffisamment épaisse pour présenter une transmission maximale résiduelle en fonction de la longueur d’onde de 2%.
Comme dans les exemples précédents, le réseau de diffraction sub longueur d’onde peut comprendre un ou plusieurs pas compris entre environ 150 nm et environ 400 nm, avantageusement compris entre environ 200 nm et environ 400 nm ; le réseau de diffraction sub longueur d’onde est par exemple un réseau à une dimension, par exemple concentrique ou radial ou pseudo-radial, ou un réseau à deux dimensions, avec une dimension concentrique et une dimension radiale ou pseudo-radiale. La profondeur du réseau est par exemple comprise entre 30 nm et 200 nm. Le profil du réseau est par exemple sinusoïdal ou pseudo-sinusoïdal ou rectangulaire. Le réseau de diffraction peut être périodique avec un pas constant selon une direction, ou peut présenter une pluralité de pas ou un pas variable dans le cas d’un réseau concentrique.
En opération, un tel réseau de diffraction est configuré pour l’excitation de modes plasmoniques à l’interface métal-diélectrique, formant un filtre résonant coupe-bande en réflexion, dont la bande spectrale de résonance est centrée sur une longueur d’onde déterminée de manière connue en fonction des caractéristiques du réseau et des natures des couches.
Il en résulte un effet coloré qui dépend du type du réseau de diffraction et du ou des pas du réseau de diffraction et des indices de réfraction des couches.
Il peut alors en déduire, par régression linéaire, la valeur de ces mêmes bornes compte tenu de l’âge exact de la batterie. Dans l’exemple ci-dessus, si les valeurs de la borne inférieure BSOCmin sont de 52% dans la cartographie Cart 8 et de 45% dans la cartographie Cart 15 , la valeur retenue de la borne inférieure sera de 50%.
Une fois la plage d’utilisation de la batterie bien définie par l’ensemble de ces bornes, le calculateur commande le groupe motopropulseur 15 de manière différente selon la zone dans laquelle se trouve le niveau de charge BSOC de la batterie.
Comme cela a été expliqué supra : - dans la zone I, les fonctions d’agrément du groupe motopropulseur 15 sont désactivées et la batterie est régénérée à l’aide du moteur à combustion interne 17 dès que cela est possible, - dans la zone II, toutes les fonctions du groupe motopropulseur 15 sont activées et la batterie est régénérée à l’aide du moteur à combustion interne 17 dès que ce dernier fonctionne sur une plage à haut rendement, - dans la zone III, toutes les fonctions du groupe motopropulseur 15 sont activées et le groupe motopropulseur 15 est utilisé pour réduire au mieux les émissions polluantes et la consommation du moteur à combustion interne, et - dans la zone IV, la fonction de freinage récupératif est surveillée afin de s’assurer que le niveau de charge BSOC ne dépasse pas la borne supérieure BSOCmax, et la machine électrique 16 est activée en mode moteur pour réduire ce niveau de charge BSOC.
Procédé de commande d’un groupe motopropulseur d’un véhicule automobile hybride, unité de commande de ce groupe et véhicule automobile Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale le domaine de l’automobile, et plus particulièrement le domaine de l’automobile hybride.
Elle concerne plus particulièrement un procédé de commande d’un groupe motopropulseur d’un véhicule automobile hybride, une unité de commande configurée pour mettre en œuvre ce procédé et un véhicule automobile hybride équipé d’une telle unité centrale.
Etat de la technique Les véhicules automobiles hybrides comportent un moteur thermique et au moins un moteur électrique qui leur permettent d’assurer la traction et/ou la propulsion du véhicule selon les conditions de fonctionnement du véhicule. Par exemple, la traction du véhicule peut être tantôt assurée par le moteur thermique seul, par exemple lorsque le couple à fournir est important, tantôt par le moteur électrique, par exemple lorsque le couple à fournir est faible, tantôt par les deux.
Afin de réduire la consommation de carburant et d’améliorer le confort des occupants du véhicule, le moteur thermique peut être coupé lorsqu’il n’est pas sollicité.
Un moyen d’améliorer le confort des occupants d’un véhicule hybride est en effet de rapprocher les sensations de conduite de celles ressenties dans un véhicule entièrement électrique, ce qui revient à réduire le bruit et les vibrations provoqués par le moteur à combustion interne. On parle alors d’amélioration des performances NVH (« Noise, Vibration, Harshness », en langue anglaise, « Bruit, Vibration, Dureté », en langue française).
Dans un véhicule hybride, l’alternance entre le moteur électrique et le moteur à combustion interne, et notamment les démarrages fréquents du moteur thermique, nuisent aux performances NVH.
Il existe donc un besoin d’améliorer les performance NVH des véhicules hybride.
Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose un procédé de commande d’un groupe motopropulseur d’un véhicule automobile hybride comportant un moteur à combustion interne et une machine électrique. Le procédé comporte, après un arrêt du moteur à combustion interne, une étape d’inhibition d’un redémarrage du moteur à combustion interne pendant une durée déterminée suivant l’arrêt du moteur à combustion interne.
Ainsi, grâce à l’invention, la fréquence de redémarrage du moteur à combustion interne est réduite. Le bruit et les vibrations liés au démarrage du moteur et à son fonctionnement sont donc réduits ; les performances NVH du véhicule sont ainsi améliorées. Par ailleurs, l’utilisation moindre du moteur à combustion interne que permet l’invention entraîne une économie de carburant et une diminution des émissions de gaz d’échappement. L’invention est donc avantageuse d’un point de vue pécuniaire et écologique.
Par ailleurs, ce procédé est simple et s’adapte en temps réel aux manœuvres du véhicule automobile. Il est en outre applicable à l’ensemble des architectures hybrides permettant une traction purement électrique.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du procédé conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - en cas de consigne de démarrage du véhicule pendant l’étape d’inhibition, la traction du véhicule est assurée par la machine électrique seule ; - l’arrêt du moteur à combustion interne est détecté lorsque le moteur à combustion passe depuis un état préalable dans lequel le moteur à combustion interne produit un couple non nul à un état courant dans lequel le moteur à combustion interne ne produit plus de couple ; - pour déterminer l’état préalable du moteur à combustion interne, il est prévu de lire un signal de commande du moteur à combustion émis préalablement à l’instant courant ; - l’étape d’inhibition est interrompue si le groupe motopropulseur reçoit une consigne supérieure à un seuil prédéterminé ; - le seuil prédéterminé est égal à la consigne maximum que la machine électrique peut satisfaire seule, lorsque le moteur à combustion interne est à l’arrêt ; - le seuil prédéterminé est égal à une première valeur si le véhicule est en mode marche avant et égal à une deuxième valeur si le véhicule est en mode marche arrière ; - la machine électrique est couplée en rotation au moteur à combustion interne, la détection de l’arrêt du moteur à combustion comportant une détection du passage de la vitesse de rotation de la machine électrique sous un seuil prédéterminé ; - le véhicule hybride comporte une autre machine électrique couplée en rotation au moteur à combustion interne, la détection de l’arrêt du moteur à combustion interne comportant une détection du passage de la vitesse de rotation de cette autre machine électrique sous un seuil prédéterminé.
L’invention propose également une unité de commande pour véhicule automobile hybride configurée pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention.
Ledit fond forme avantageusement une partie inférieure de la cuve. Ledit fond définit avantageusement une face inférieure de la cuve.
De préférence, le fond présente une forme conique. Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, le fond peut présenter une forme plane ou bombée.
De préférence, la cuve est configurée pour être positionnée verticalement, de sorte que ladite portion principale cylindrique s’étend verticalement.
Préférentiellement, le système de distribution de bière comprend en outre un piètement coopérant avec la cuve et configuré pour reposer sur le sol de manière à supporter ladite cuve. Un intérêt est de s’affranchir d’un dispositif de support distinct, par exemple un chariot de support, pour permettre l’installation de la cuve. Le piètement assure en outre la stabilité de la cuve.
De préférence, la cuve est montée au piètement, encore de préférence est fixée au piètement.
Le piètement comprend de préférence au moins trois pieds, encore de préférence quatre pieds.
De préférence, le piètement est configuré pour coopérer avec un dispositif de levage, par exemple un chariot transpalette ou un chariot élévateur pour permettre le transport de la cuve.
De préférence, le piètement comprend une armature de levage configurée pour coopérer avec un dispositif de levage, par exemple un chariot élévateur, pour le transport du système de distribution de bière.
De préférence, ladite armature de levage s’étend entre les pieds du piètement. De préférence, ladite armature de levage est fixée aux pieds du piètement, par exemple par soudure.
De préférence, ladite armature de levage présente au moins un logement configuré pour recevoir un outil de levage d’un dispositif de levage, par exemple un bras de fourche d’un chariot transpalette. De préférence, ledit logement présente une paroi supérieure configurée pour coopérer avec ledit outil de levage du dispositif de levage.
De préférence, ledit au moins un logement s’étend sensiblement horizontalement.
De préférence, ladite armature de levage présente au moins deux logements s’étendant parallèlement l’un par rapport à l’autre.
De préférence, ladite cuve est de forme générale cylindrique et ledit piètement est configuré pour maintenir ladite cuve sensiblement verticalement. Autrement dit, ladite cuve s’étend de préférence selon une direction longitudinale, le piètement permettant de maintenir la cuve de sorte que ladite direction longitudinale s’étend sensiblement verticalement.
Un intérêt est de réduire l’encombrement du système de distribution.
De manière avantageuse, ledit au moins un robinet de tirage comprend un corps principal, un bec de distribution relié audit corps principal et un levier d’actionnement monté pivotant par rapport au corps principal entre une position de repos et une position de distribution de bière.
Un tel robinet de tirage est également appelé bec de tireuse.
L’installation 10 comprend en outre dans cet exemple des unités 36, 38 d’élimination des acides, en particulier une unité amine 36, et une unité 38 de lavage caustique (« caustic wash » en anglais).
L’installation 10 comporte également, en aval des unités d’élimination des acides 36, 38, une unité de séchage 39, une unité 40 d’élimination des impuretés, et, en aval de l’unité 40 d’élimination des impuretés, une unité d’absorption cryogénique 42 destinée à la production d’un résidu gazeux léger 44 et d’une coupe 46 d’hydrocarbures en C 2 + .
L’installation 10 peut en outre avantageusement comporter une unité 48 de fractionnement de la coupe 46 d’hydrocarbures en C 2 + pour former des coupes 14 (hydrocarbures en C 2 ), 16 (hydrocarbures en C 3 ), 18 (hydrocarbure C 4+ ), destinées au moins partiellement à être envoyées vers l’installation aval 22 en particulier la coupe 14 d’hydrocarbures en C 2 . Les coupes 14 et 16 seront destinées à être au moins partiellement recyclées respectivement dans l’unité 32 de compression/refroidissement et dans l’unité d’absorption cryogénique 42.
Au moins une partie de la coupe 14 d’hydrocarbures en C 2 subit une détente, au moyen par exemple d’une vanne d’étranglement, puis une vaporisation par échange de chaleur avec au moins une partie du flux de tête de la colonne d’absorption cryogénique pour former un flux gazeux R, le résidu gazeux léger 44 et un condensat C. Le condensat C est ensuite recyclé dans l’unité d’absorption cryogénique 42. Par « au moins une partie de la coupe 14 d’hydrocarbures » on entend au moins 10%, de préférence au moins 30% de la coupe 14 d’hydrocarbures. Ceci permet de réduire les pertes de solvant cryogénique hydrocarboné 85 du processus d’absorption cryogénique. En effet, pour cela il est nécessaire de baisser la température du résidu gazeux léger 44 afin de récupérer un maximum de solvant cryogénique hydrocarboné par condensation. Cette condensation est effectuée par échange de chaleur avec la partie de la coupe d’hydrocarbures en C 2 détendue, qui est à une température comprise entre - 40°C et - 100 °C de préférence à une température comprise entre - 50°C et - 60°C. A titre d’exemple, les pertes de solvant cryogénique hydrocarboné sont réduites d’un facteur 3 en utilisant pour la condensation, une partie de la coupe 14 d’hydrocarbures en C 2 détendue de sorte à obtenir une température de - 56°C.
Le flux gazeux R est recyclé dans l’unité 32 de compression/refroidissement pour être comprimé et refroidi dans les inter-réfrigérants associés. Cette unité 32 est également utilisée pour comprimer le flux gazeux lavé 72.
Avantageusement le résidu gazeux léger 44 est détendu, réchauffé à la température ambiante et renvoyé dans le réseau de fuel du vapocraqueur.
L’unité de trempe/lavage 30 comporte par exemple au moins une capacité de trempe/lavage, et au moins un injecteur d’eau sous forme liquide dans la capacité. L’eau injectée est destinée à refroidir le flux gazeux 12 et à le condenser partiellement pour récupérer une phase aqueuse 70.
L’unité de compression/refroidissement 32 comporte au moins un compresseur, le plus souvent multi-étagé, doté de refroidissement inter-étages, notamment d’un refroidissement à eau ou à air.
L’unité de lavage sous pression 34 comporte avantageusement au moins une entrée 50 d’injection d’eau sous pression, au moins une chambre de lavage 52 destinée à recevoir l’eau sous pression et au moins une sortie 53 d’évacuation d’eau sous pression hors de la chambre 52.
L’unité amine 36 comporte classiquement un absorbeur et un régénérateur. Dans l’absorbeur, un flux descendant d’amines rencontre un flux ascendant gazeux, et reçoit les gaz acides que le flux gazeux contient. Le flux gazeux adouci sort de l’absorbeur avec une teneur réduite en acides. Le flux d’amines enrichi en acides est évacué vers le régénérateur. Un ballon de flash est usuellement installé entre l’absorbeur et le régénérateur. Afin de limiter les pertes en hydrocarbures, le flux gazeux issus de cette étape peut être recyclé à l’unité de compression 32.
Dans le régénérateur, le flux d’amines enrichi en acides est chauffé et est convoyé vers un évaporateur pour évacuer des vapeurs riches en acides. Le flux d’amines redevenu pauvre en acides est refroidi par le flux d’amines enrichi issue de l’absorbeur, et est alors renvoyé dans l’absorbeur.
L’unité de lavage caustique 38 comporte au moins une capacité munie d’une entrée d’alimentation de solution de soude pour permettre le lavage du flux gazeux par de l’hydroxyde de sodium.
L’installation de séchage 39 comporte usuellement un refroidisseur au propylène, suivi d’un séparateur liquide/vapeur dont le flux de tête est passé au travers de lits de tamis moléculaire, notamment de 3 Angström. L’installation de séchage 39 est propre à éliminer l’eau présente dans le flux gazeux tout en ne piégeant pas les oléfines présents dans le flux gazeux. L’unité 39 peut également comporter une fonction d’abattement du mercure.
L’unité d’élimination des impuretés 40 est propre à fournir une protection additionnelle quant à l’élimination notamment de l’ammoniac et autres composés azotés, des composés chlorés, des composés soufrés, des alcools, de l’eau. Elle comporte par exemple des adsorbants à lits actifs, notamment des lits métalliques actifs tels que des lits d’alumine active ou d’autres adsorbants mixtes.
La colonne d’absorption cryogénique 42 comporte au moins une entrée 60 d’introduction de solvant, et est combinée à une source 62 de solvant frais.
La source 62 est propre à fournir un appoint de solvant.
Le flux gazeux purifié 84 est ensuite introduit dans l’unité d’absorption cryogénique 42. Il est d’abord refroidi à une température cryogénique, puis mis en contact avec un solvant hydrocarboné froid 85 dans une colonne d’absorption cryogénique. La colonne d’absorption destinée à mettre en contact le flux gazeux avec le solvant peut être dotée de plateaux ou de garnissage et peut consister en deux colonnes en série.
Le solvant hydrocarboné 85 est refroidi à une température cryogénique, puis est introduit par l’entrée 60 dans la colonne d’absorption. Le solvant hydrocarboné 85 est formé de solvant provenant de la source d’appoint 62 et éventuellement, de solvant recyclé provenant de l’unité de fractionnement 48.
Comme indiqué plus haut, le solvant hydrocarboné 85 comporte des hydrocarbures en C 3 et/ou des hydrocarbures en C 4+ . De préférence, il comporte plus de 50% molaire d’hydrocarbures en C 3 , et avantageusement plus de 90% molaire d’hydrocarbures en C 3 , en particulier du propane.
La température du solvant cryogénique hydrocarboné 85 est ici inférieure à -20°C, et avantageusement comprise entre - 30°C et - 40 °C. La pression de la colonne d’absorption cryogénique est usuellement comprise entre 15 bar et 25 bar.
Le solvant hydrocarboné 85 est avantageusement introduit en tête de la colonne d’absorption, et circule à contre-courant du flux gazeux purifié 84 introduit dans l’unité d’absorption cryogénique 42, au pied de la colonne d’absorption.
Ainsi, les hydrocarbures en C 2 + contenus dans le flux gazeux purifié 84 sont collectés par le solvant hydrocarboné 85 et sont récupérées sous forme d’une coupe 46 d’hydrocarbures en C2+ au pied de la colonne d’absorption. Au contraire, les gaz résiduels forment le résidu gazeux léger 44 récupéré en tête de l’unité d’absorption cryogénique.
La colonne d’absorption est par exemple rebouillie à la vapeur basse pression (par exemple à une pression inférieure à 5 bar de sorte à maintenir la spécification de méthane dans la coupe 46 d’hydrocarbures en C2+.
De manière optionnelle, la colonne d’absorption peut être dotée d’un ou plusieurs reflux circulants intermédiaire pour améliorer l’efficacité de l’absorption des composés à haute valeur ajoutés dans le solvant. Usuellement, les reflux circulants intermédiaires sont refroidis à une température avantageusement comprise entre - 30°C et - 40 °C avant d’être réinjectés dans la colonne.
Afin de limiter les pertes en solvant dans le flux de tête de la colonne d’absorption, celui-ci est usuellement envoyée vers une ou plusieurs étapes de condensation partielle. Le condensat (C) formé est alors renvoyé dans le flux de solvant 85, tandis que le résidu gazeux léger 44 (flux « fuel gas ») est détendu, réchauffé à la température ambiante et renvoyé dans le réseau de fuel par exemple celui d’un vapocraqueur.
Avantageusement, plusieurs intégrations thermiques citées dans ce procédé peuvent être combinées dans un seul équipement cryogénique à plaque en aluminium brasées (dite « boite froide »), ce qui optimise le coût de l’unité, ainsi que la récupération d’énergie. Par exemple, le refroidissement du flux gazeux purifié 84, le refroidissement du solvant 85, le réchauffage du résidu gazeux léger 44, le refroidissement du (ou des) reflux circulant(s) de la colonne d’absorption cryogénique, et/ou la condensation partielle de la colonne d’absorption cryogénique peuvent être réalisés dans le même équipement.