INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sources de soufre, de calcium, de sodium, de fer, de phosphore ou d'une combinaison de ceux-ci sont les additifs, les résidus de surface et la contamination résiduelle des plastiques post-consommation et/ou post-industriels entrants. Une étape de lavage peut éventuellement éliminer certains résidus de surface, mais elle augmenterait le coût et la complexité du processus de recyclage avancé (par ex. basé sur la pyrolyse). En conséquence, les sources post-consommation contiendront des volumes plus importants de matériaux contenant des sources de soufre, de calcium, de sodium, de fer, de phosphore, ou une combinaison de ceux-ci, qui peuvent être difficiles à différencier et à éliminer au moyen de techniques de tri standard.
Les alliages de cuivre sont couramment et de plus en plus utilisés pour créer des moules pour les processus de moulage par injection de plastique en raison de leur conductivité thermique élevée qui élimine les points chauds, réduit le gauchissement et le temps de cycle, la facilité d'usinage par une variété de processus, et la résistance à la corrosion de l'eau, des fluides de refroidissement et des matières plastiques injectées. Les alliages de cuivre contiennent souvent du nickel et du silicium. Les plastiques fabriqués dans des moules en alliage de cuivre peuvent présenter des quantités résiduelles de cuivre, de nickel et de silicium à leur surface. En outre, le placage de plastique avec du nickel et du cuivre peut être un moyen efficace de protéger un substrat contre la corrosion due à l'exposition à l'environnement et de le rendre plus résistant aux dommages causés par les produits chimiques utilisés dans le processus de fabrication. Dans certains cas, le placage sur plastique peut augmenter la dureté, la solidité et la résistance à l'usure du substrat. La présence de cuivre et de nickel à la surface des sources pré-consommation et post-consommation peut être difficile à différencier et à éliminer par des techniques de tri standard.
Fragment 1 (SEQ ID NO : 566) : CAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGC (tige-boucle seule) ;
Fragment 2 (SEQ ID NO : 567) : CAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGCCCCT (tige-boucle suivie des 4 bases CCCT) ;
Fragment 3 (SEQ ID NO : 568) : CAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGCCCCTC (tige-boucle suivie des 5 bases CCCTC) ;
Fragment 4 (SEQ ID NO : 569) : CGTGCAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGCCCC (tige-boucle précédée des quatre bases CGTG et suivie des 3 bases CCC) ; et
Fragment 5 (SEQ ID NO : 570) : CGTGCAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGCCCCTCTTA (séquence complète).
Les 5 aptamères composites électroactifs obtenus à partir de cet aptamère donneur et ses fragments sont les suivants :
Le 1 er aptamère composite électroactif a été conçu en remplaçant la tige-boucle numéro 4 de la séquence nucléotidique électroactive SEQ ID NO : 1 par le fragment 1 :
5’- CGTACAAATTTTTTTGCTAGAAATTTTTTTCAGGAAATTTTTTTCTTG CAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGC ACTGCAAATTTTTTTG-3’ (SEQ ID NO : 577).
Le 2 ème aptamère composite électroactif a été conçu en remplaçant la tige-boucle numéro 4 de la séquence nucléotidique électroactive SEQ ID NO : 1 par le fragment 2. Cette modification impose de substituer les bases ACTG en positions 77-80 de l’aptamère anti-troponine ainsi obtenu par les bases CCCT en positions 33-36 :
5’-CGTACAAATTTTTTTGCTAGAAATTTTTTTCAGGAAATTTTTTTCTTG CAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGC CCCTCAAATTTTTTTG-3’ (SEQ ID NO : 578).
Le 3 ème aptamère composite électroactif a été conçu en remplaçant la tige-boucle numéro 4 de la séquence nucléotidique électroactive SEQ ID NO : 1 par le fragment 3. Cette modification impose de substituer les bases ACTG en positions 77-80 de l’aptamère anti-troponine ainsi obtenu par les bases CCCT en positions 33-36 et d’intégrer un nucléotide C surnuméraire en position 81 :
5’-CGTACAAATTTTTTTGCTAGAAATTTTTTTCAGGAAATTTTTTTCTTG CAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGC CCCTCCAAATTTTTTTG-3’ (SEQ ID NO : 579).
Le 4 ème aptamère composite électroactif a été conçu en remplaçant la tige-boucle numéro 1 de la séquence nucléotidique électroactive SEQ ID NO : 1 par le fragment 4. Cette modification impose de supprimer le nucléotide A en position 4 de la séquence nucléotidique électroactive, et de remplacer les bases CTA en positions 33, 34 et 35 de l’aptamère anti-troponine ainsi obtenu par CCC :
5’- CGTGCAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGC CCCGAAATTTTTTTCAGGAAATTTTTTTCTTGAAATTTTTTTCACTGCAAATTTTTTTG-3’ (SEQ ID NO : 580).
Le 5 ème aptamère composite électroactif a été conçu en remplaçant la tige-boucle numéro 2 de la séquence nucléotidique électroactive SEQ ID NO : 1 par le fragment 5. Cette modification impose de substituer les bases CTA en positions 17-19 par CGT et les bases AG (49-50) par CC. La structure tige-boucle numéro 3 de séquence GAAATTTTTTTTC a dû aussi être remplacée par CTCTTAAAAGAG :
5’-CGTACTTTTTTTAAAG CGTGCAGTACGCCAACCTTTCTCATGCGCTGCCCCTCTTA AAAGAGTTGAAATTTTTTTCACTGCAAATTTTTTTG-3’ (SEQ ID NO : 581).
- les deuxième aubes statoriques sont configurées de manière à réaliser un redressement du flux radialement externe plus important que le redressement des premières aubes statoriques et de manière à annuler une éventuelle giration du flux radialement externe en sortie des deuxièmes aubes statoriques.
- chaque deuxième aube statorique comprend une pale ayant bord d’attaque et un bord de fuite qui sont reliées par une surface intrados et une surface extrados, chaque deuxième aube statorique présente un angle métal au bord d’attaque et un angle métal au bord de fuite dont la différence est comprise entre 0° et 65° de manière à présenter une éventuelle giration du flux radialement externe égale ou sensiblement égale à zéro.
- l’angle métal au bord de fuite de chaque deuxième aube statorique est nul ou sensiblement nul.
- chaque première aube statorique comprend une pale ayant un bord d’attaque et un bord de fuite qui sont reliées par une surface intrados et une surface extrados, chaque première aube statorique présentant un angle métal au bord d’attaque et un angle métal au bord de fuite dont la différence est comprise entre 5° et 30° de manière à réaliser une éventuelle giration non nulle du flux radialement externe en sortie des premières aubes statoriques.
- l’équipement statorique comprend au moins un échangeur de chaleur, une rangée annulaire de bras structuraux ou au moins un pylône.
- la turbomachine comprend une hélice et un bec de séparation agencé entre l’hélice et le bec de division suivant l’axe longitudinal, le bec de séparation étant destiné à séparer un flux d’air en le flux primaire et en un flux secondaire issus de l’hélice, le flux secondaire circulant autour de la veine primaire.
- un redresseur comprenant une pluralité d’aubes de stator est agencé en aval de l’hélice et est disposé à travers le flux secondaire.
- l’équipement comprend une rangée annulaire de bras structuraux qui est intégrée à la deuxième rangée de deuxièmes aubes statoriques, les bras structuraux présentant chacun un bord amont, les bords amonts des bras structuraux et les bords d’attaque des deuxièmes aubes statoriques étant définis dans un même plan.
- les deuxièmes aubes statoriques comprennent des profils aérodynamiques identiques ou des groupes de profils aérodynamiques différents des uns des autres.
- le diffuseur comprend une virole radialement externe et une virole radialement interne entre lesquelles sont définis des passages du flux radialement externe, chaque passage s’étendant entre une ouverture d’entrée et une ouverture de sortie opposées suivant l’axe longitudinal et chaque passage présente une section croissant progressivement de l’ouverture d’entrée à l’ouverture de sortie.
- le diffuseur est un diffuseur lisse.
L’invention concerne également un aéronef équipé d’une telle turbomachine.
- La illustre une coupe axiale d’un exemple de turbomachine selon l’invention ;
- La représente de manière schématique et suivant une coupe axiale et partielle, un exemple de configuration de moyens de redressement d’un flux d’air dans une turbomachine selon l’invention ;
- La illustre un détail des moyens de redressement et d’équipement statorique de la turbomachine suivant des plans de coupe de la ;
La est une vue schématique d’un dispositif générateur de flux fluidique selon un mode de réalisation, comprenant quatre pistons mis en mouvement par des systèmes bielle/manivelle et un arbre d’actionneur, deux pistons étant reliés à une membrane ;
La est une vue schématique d’un dispositif générateur de flux fluidique selon un mode de réalisation, comprenant quatre pistons mis en mouvement par des systèmes bielle/manivelle et un arbre d’actionneur, chaque piston étant relié à une membrane distincte ;
La est une vue schématique d’un dispositif générateur de flux fluidique selon un mode de réalisation, comprenant au moins deux pistons mis en mouvement par des systèmes bielle/manivelle et un arbre d’actionneur, chaque piston étant relié à une membrane distincte, les pistons et les membranes étant disposés l’un par rapport en forme de V ;
La est une vue schématique d’un dispositif générateur de flux fluidique selon une variante de réalisation de la figure précédente.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En relation avec les figures 1 à 13, il est proposé un agencement de dispositif générateur de flux fluidique, en particulier un propulseur hydraulique 100 d’engin nautique à membrane 11.
Selon les modes de réalisation représentés, l’au moins une membrane 11 est du type planaire et rectangulaire. Elle est mise en mouvement à partir de son bord amont 11a.
Le dispositif est muni d’un actionneur 10 comprenant au moins un piston 20 agencé pour mettre en mouvement linéaire, en particulier de translation rectiligne en va-et-vient, l’au moins une membrane de manière à réaliser un mouvement d’ondulation de celle-ci. De préférence, l’actionneur est un moteur thermique, de préférence à combustion interne, comprenant un ou plusieurs pistons 20, chacun piston étant logé ou en coopération avec au moins une chambre de combustion 19 agencée pour recevoir un combustible. L’actionneur est en particulier du type comprenant des soupapes 18 mobiles afin d’ouvrir ou fermer l’au moins une chambre de combustion. Ces types d’actionneurs, de manière générale, sont connus de la personne du métier.
Selon les modes de réalisation, chaque piston 20 comprend au moins une tige d’actionnement ou une jupe d’actionnement. De préférence, l’au moins une tige ou jupe s’étend perpendiculairement à la direction de l’onde d’ondulation ou à la direction longitudinale de l’au moins une membrane. L’au moins une tige ou jupe est reliée directement à l’au moins une membrane, en particulier son bord amont 11a.
Cet agencement permet un actionnement de l’au moins une membrane par une prise directe sur un piston muni de moyen de rappel en position pour faire le mouvement de translation dans les deux directions verticales.
En référence aux figures 1 à 7, il est proposé un agencement d’actionneur 10 comprenant un seul piston 20.
Les figures 1, 3 et 4 montrent en particulier un piston 20 comprenant une tête 21 et une tige d’actionnement 22 s’étendant verticalement depuis la face de dessous du piston, de préférence de manière centrale. La tige 22 relie directement le bord amont 11a de la membrane 11.
En référence à la , une tête de piston 21 est présente dans une chambre de combustion 19. Au-dessus du piston, des soupapes 18 sont en vis-à-vis avec la tête de piston 21. Au-dessous de la tête de piston, l’actionneur comprend des moyens de rappel non représenté.
En référence à la , qui sera décrite par ses différences au regard de la , l’actionneur présente des moyens de rappel en position en forme de moyens élastiques en particulier représentés par un ressort 25.
En référence à la , qui sera décrite par ses différences au regard de la , l’actionneur 10 comprend une double chambre de combustion 19 au-dessus et au-dessous de la tête de piston 21. En particulier, l’actionneur comprend des soupapes 18 au-dessus et au-dessous de l’enceinte formée par la double chambre de combustion 19.
En référence à la , qui sera décrite par ses différences au regard de la , l’actionneur 10 comprend un système bielle/manivelle 30 afin de réaliser le mouvement linéaire de va-et-vient. L’actionneur comprend en outre deux tiges d’actionnement 23, 24 s’étendant sous la tête de piston 21 et longeant le système bielle/manivelle 30 pour relier le bord amont 11a de la membrane 11.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11 comprend un moteur électrique 16.
Cette figure illustre la corrélation entre la teneur en eau du produit Vitamine K2 (MC pour « Moisture Content »), exprimée en g pour 100 g de matière sèche (DM pour « Dry Matter »), prédite par le modèle de GAB et observée expérimentalement.
Cette figure illustre la corrélation entre la teneur en eau du produit Vitamine K2 (MC pour « Moisture Content »), exprimée en g pour 100 g de matière sèche (DM pour « Dry Matter »), et l’hygrométrie relative (P/P0) pour les points mesurés expérimentalement à une température de 25°C, et la courbe obtenue par modélisation à l’aide de la régression LOESS.
Cette figure illustre la corrélation entre la teneur en eau du produit Dextrose anhydre (MC pour « Moisture Content »), exprimée en g pour 100 g de matière sèche (DM pour « Dry Matter »), et l’hygrométrie relative (P/P0) pour les points mesurés expérimentalement à une température de 25°C, et la courbe obtenue par modélisation à l’aide du modèle de GAB.
Cette figure illustre la corrélation entre la teneur en eau du produit Dextrose anhydre (MC pour « Moisture Content »), exprimée en g pour 100 g de matière sèche (DM pour « Dry Matter »), prédite par le modèle de GAB et observée expérimentalement.
Cette figure illustre la corrélation entre la teneur en eau du produit Dextrose anhydre (MC pour « Moisture Content »), exprimée en g pour 100 g de matière sèche (DM pour « Dry Matter »), et l’hygrométrie relative (P/P0) pour les points mesurés expérimentalement à une température de 25°C, et la courbe obtenue par modélisation à l’aide de la régression LOESS.
Cette figure illustre la corrélation entre la teneur en eau (MC pour « Moisture Content »), exprimée en g pour 100 g de matière sèche (DM pour « Dry Matter »), d’une formulation de vitamine K2 contenant également du tréhalose et un amidon émulsifiant (E1450 Octényle succinate d'amidon sodique) et l’hygrométrie relative (P/P0) pour les points mesurés expérimentalement à une température de 25°C, et la courbe obtenue par modélisation à l’aide de la régression LOESS.
- d’un probiotique Lactobacillus rhamnosus GG (ligne continue) ;
- de la maltodextrine à 10% en eau (gros points) ;
- d’une formulation comprenant en poids/poids (w/w) un mélange 20/80 Lactobacillus rhamnosus GG / maltodextrine à 10% en eau (ligne pointillée discontinue).
- de la maltodextrine à 5% en eau (gros points) ;
- d’une formulation comprenant en poids/poids (w/w) un mélange 20/80 Lactobacillus rhamnosus GG / maltodextrine à 5% en eau (ligne pointillée discontinue).
Le volet pivotant 3 s’étend le long de l’axe d’élongation propre O1, entre un bord avant 31 et un bord arrière 32 dudit volet pivotant 3. Le volet pivotant 3 est délimité, vers l’avant, par un bord avant 31 et, vers l’arrière, par un bord arrière 32. Relativement à l’axe d’élongation propre O1, le volet pivotant 3 est délimité, vers le bas, par un bord inférieur 36 et, vers le haut, par un bord supérieur 35. Chaque bord latéral du volet pivotant 3 présente une forme générale trapézoïdale, de sorte qu’un bord inférieur 36 du volet pivotant 3 est plus long qu’un bord supérieur 35 dudit volet pivotant 3, pris relativement à une corde O2 s’étendant entre le bord avant 31 et le bord arrière 32 du volet pivotant 3.
Le volet pivotant 3 peut être gonflable – comme illustré sur la – ou rigide – comme illustré sur les FIGURES 4 à 7.
Dans le cas d’un volet pivotant 3 de type gonflable, en référence à la , le volet pivotant 3 comporte une cavité gonflable 30 configurée pour pouvoir être remplie par un gaz – préférentiellement de l’air – afin de mettre en forme le volet pivotant 3 selon un profil prédéterminé. De manière avantageuse, le volet pivotant 3 est du type étanche, c’est-à-dire que, pour des pressions internes données de gaz, ledit gaz introduit dans la cavité gonflable 30 y demeure sans perte et sans fuite. La cavité gonflable 30 est préférentiellement formée d’un matériau polyester ou synthétique, offrant à la fois une bonne résistance au déchirement, autorisant la mise en pression et résistant au rayonnement ultraviolet.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , la cavité gonflable 30 est formée d’une pluralité de compartiments 302 répartis entre le bord inférieur 36 et le bord supérieur 35 de ladite cavité gonflable 30, chaque compartiment 302 étant séparé du compartiment 302 adjacent par une cloison 301 reliant le bord avant 31, le bord arrière 32 et les bords latéraux 33, 34 de la cavité gonflable 30. Afin de faciliter le gonflage de la cavité gonflable 30, chaque cloison 301 comporte au moins une ouverture – non représentée sur la – permettant de mettre en communication fluidique tous les compartiments 302 de la cavité gonflable 30 formant le volet pivotant. Chaque compartiment 302 s’étend depuis le bord avant 31 jusqu’au bord arrière 32 du volet pivotant 3, facilitant ainsi le repliement du volet pivotant 3, le cas échéant. La cavité gonflable 30 du volet pivotant 3 est gonflée ou dégonflée par l’intermédiaire d’au moins une valve de gonflement 303. La valve de gonflement 303 est destinée à être couplée fluidiquement à un dispositif de contrôle du flux d’air injecté dans ladite cavité gonflable 30, de sorte à pouvoir contrôler une pression d’air dans la cavité gonflable 30.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur les FIGURES 4 à 7, le volet pivotant 3 est du type rigide. Il comporte une armature rigide et un ou plusieurs panneaux indéformables – dans le cadre d’une utilisation normale – qui forment le profil du volet pivotant 3. Les panneaux indéformables sont plans ou courbes, en fonction du type de volet pivotant 3 souhaité. Les panneaux indéformables sont préférentiellement formés d’un matériau synthétique ou, préférentiellement, composite afin de minimiser le poids du volet pivotant 3 selon l’invention. A titre d’exemple non limitatif, le matériau formant un tel volet pivotant 3 de type rigide peut comporter une charge en fibre de verre et/ou en fibre de carbone.
Afin de permettre la rotation du volet pivotant 3 autour de son axe de rotation, le volet pivotant 3 comporte en outre un dispositif de pivotement 4. L’axe de rotation est situé le long d’un bord d’appui 31A dudit volet pivotant 3. Le dispositif de pivotement 4 permet ainsi d’orienter le volet pivotant 3 dans une direction différente de l’orientation de la voile 2 de l’ensemble vélique 1 qu’il équipe, l’orientation de la voile 2 étant donnée par l’orientation du mât 7 auquel elle est rattachée. Ainsi, le volet pivotant 3 permet de disposer d’un moyen de réglage supplémentaire pour adapter la prise au vent de l’ensemble vélique 1. Une amplitude angulaire de réglage fournie par un tel dispositif de pivotement 4 est par exemple comprise entre +45° et -45° par rapport à une position neutre selon laquelle le volet pivotant 3 est aligné avec la voile 2 de l’ensemble vélique 1.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur les FIGURES 1, 4, 5, 6 et 7, le bord d’appui 31A du volet pivotant 3 est le bord avant 31 dudit volet pivotant 3. Ainsi, le volet pivotant 3 est configuré pour être situé en arrière de la voile 2 de l’ensemble vélique 1. Cependant, selon une autre variante de réalisation possible et non représentée sur les FIGURES, le bord d’appui 31A du volet pivotant 3 est le bord arrière 32 dudit volet pivotant 3. Ainsi, le volet pivotant 3 est alors configuré pour être situé en avant de la voile 2 de l’ensemble vélique 1.
Complémentairement, dans l’une ou l’autre des variantes évoquées ici, le volet pivotant 3 peut être situé dans le prolongement directe de la voile 2 de l’ensemble vélique 1, le bord d’appui 31A du volet pivotant 3 étant situé directement en regard d’une surface d’appui de la voile 2 contre laquelle le dispositif de pivotement 4 collabore lors de son fonctionnement. C’est par exemple le cas dans les exemples de réalisation illustrés sur les FIGURES 5 à 7. A contrario, comme visible sur l’exemple de réalisation illustré sur la , le volet pivotant 3 peut être mis à distance de la voile 2 gonflable de l’ensemble vélique 1, le volet pivotant 3 étant alors séparé de la voile 2 à laquelle il est associée par le mât 7 qui forme alors la surface d’appui pour le dispositif de pivotement 4 dudit volet pivotant 3.
Le dispositif de pivotement 4 est visible plus particulièrement sur les FIGURES 1, 2, 6 et 7. Le dispositif de pivotement 4 est du type pneumatique. Par exemple, le dispositif de pivotement 4 comporte au moins une vessie gonflable 41A, 41B – et préférentiellement deux vessies gonflables 41A, 41B situées l’une à côté de l’autre contre le bord d’appui 31A du volet pivotant 3, et un organe de contrôle – non visible sur les FIGURES – d’un volume d’air injecté dans chaque au moins une vessie gonflable 41A, 41B.
Chaque vessie gonflable s’étend depuis le bord inférieur 36 du volet pivotant 3 jusqu’au bord supérieur 35, afin de permettre une meilleure interaction entre la surface d’appui et le bord d’appui 31A du volet pivotant 3.
Chaque vessie gonflable prend la forme d’une chambre à air couplée fluidiquement à l’organe de contrôle, de sorte à pouvoir contrôler une dimension de la vessie gonflable. Chaque vessie gonflable forme une poche fermée dont des dimensions dépendent d’un volume d’air injecté dans ladite vessie gonflable. En particulier, comme visible sur les FIGURES 1 et 2, chaque vessie gonflable présente une forme cylindrique ou, préférentiellement, conique, afin de s’adapter aux variations de surface du bord d’appui 31A du volet mobile au fur et à mesure que ledit bord d’appui 31A devient plus étroit le long de l’axe d’élongation propre O1 et en s’approchant du bord supérieur 35.
L’organe de contrôle est du type pneumatique. L’organe de contrôle permet de contrôler un volume d’air introduit ou présent dans chaque vessie gonflable, de manière indépendante l’une de l’autre. Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le dispositif de pivotement 4 comporte une première vessie gonflable 41A et une deuxième vessie gonflable 41B, l’air étant introduit sélectivement dans chacune d’entre elle par le biais d’une valve de gonflage 42.
Comme visible sur les FIGURES 6 et 7, le dispositif de pivotement 4 permet de faire pivoter le volet pivotant 3 autour de son axe de rotation. Ainsi :
- une première valeur de pression de la première vessie gonflable 41A et une deuxième valeur de pression de la deuxième vessie gonflable 41B correspondent respectivement à un premier volume de la première vessie gonflable 41A et à un deuxième volume de la deuxième vessie gonflable 41B, conduisant à une première position angulaire du volet pivotant 3 relativement à son axe de rotation ; et
- une troisième valeur de pression de la première vessie gonflable 41A et une quatrième valeur de pression de la deuxième vessie gonflable 41B correspondent respectivement à un troisième volume de la première vessie gonflable 41A et à un quatrième volume de la deuxième vessie gonflable 41B, conduisant à une deuxième position angulaire du volet pivotant 3 relativement à son axe de rotation.
Dans l’exemple illustré sur la , les deux vessies gonflables 41A, 41B sont gonflées avec un même niveau de pression interne, correspondant à un même volume d’air dans chaque vessie gonflable – ici représenté comme étant nul ou quasi-nul. Dans ce cas, l’effort exercé sur le bord d’appui 31A en regard de chaque bord latéral du volet pivotant 3 est égal ou sensiblement égal, conduisant ledit volet pivotant 3 à prendre une position angulaire neutre, dans le prolongement direct de la voile 2 gonflable associée, de sorte que la corde O2 de la voile 2 est colinéaire ou parallèle à la corde O2 du volet pivotant ainsi orienté.
- le dispositif tactile comprend un écran d’affichage tactile, la surface tactile étant une surface d’affichage de l’écran d’affichage tactile ;