INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente un mode de réalisation particulier du système objet de la présente invention, qui comporte une unité de régulation d’alcalinité totale, configurée pour augmenter ou diminuer l’alcalinité totale de la masse d'eau en fonction de la valeur d’alcalinité totale mesurée et d’une valeur d’alcalinité totale cible.
L’unité de régulation d’alcalinité totale peut correspondre à n’importe quel dispositif adapté à la régulation d’alcalinité connu de l’homme du métier. Un tel dispositif peut être, par exemple, un mélangeur configuré pour mélanger de l’acide provenant d’un réservoir et un flux d’eau traité dans un circuit de traitement d’eau de piscine.
L’unité de régulation d’alcalinité totale fonctionne pour atteindre une alcalinité totale cible dans la masse d'eau. Cette alcalinité totale cible peut être définie par un utilisateur ou à distance par un système informatique. Une telle valeur peut être supérieure ou égale à 120 mg/l (ou ppm) et inférieure à 250 mg/l (ou ppm). Si l’alcalinité totale mesurée est supérieure à l’alcalinité totale cible, l’unité de régulation peut être utilisée pour réduire l’alcalinité totale dans la masse d'eau tandis que si l’alcalinité totale mesurée est inférieure à l’alcalinité totale cible, l’unité de régulation peut être utilisée pour augmenter l’alcalinité totale dans la masse d'eau.
Comme on le voit en figures 1 à 3, en figures 6 à 8, en figures 10 à 16, et en figures 22 et 23, les moyens de guidage de piston 23 peuvent être constitués d’une liaison pivot glissant 47 formée entre une surface cylindrique externe 48 que présente la tige de liaison 11 et une bague de glissement 49 qui est solidairement reliée au cylindre à liquide 8 par l’intermédiaire d’une structure porteuse de bague 50.
Ainsi et comme le montrent les figures 1 et 2, les figures 6 à 8, et les figures 22 et 23, la manivelle 26 autour de laquelle s’articule une deuxième extrémité de tige 30 de la tige de liaison 11 reste toujours approximativement dans l’axe du cylindre à liquide 8.
Selon cette configuration particulière propre au compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention, contrairement aux système à bielle et manivelle les plus répandus, l’effort axial qu’exerce la pression du gaz de travail 5 sur le piston hydraulique 10 par l’intermédiaire du liquide de travail 13 ne se traduit plus par quelque effort radial que ce soit exercé par ledit piston 10 sur le cylindre à liquide 8.
Car en effet, la vitesse de rotation faible du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 ne favorise pas l’établissement d’un régime de lubrification hydrodynamique entre le piston hydraulique 10 et le cylindre à liquide 8, ledit régime nécessitant, pour s’établir, une vitesse relative élevée entre ledit piston 10 et ledit cylindre 8.
Par ailleurs, si le liquide de travail qui s’immisce entre le piston hydraulique 10 et le cylindre à liquide 8 est de l’eau, cette dernière étant peu visqueuse et présentant des propriétés lubrifiantes faibles, elle est également défavorable à l’établissement d’un régime de portance hydrodynamique à l’interface entre ledit piston 10 et ledit cylindre 8.
Cette caractéristique particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 qui consiste en éliminer tout effort radial exercé par le piston hydraulique 10 sur le cylindre à liquide 8 est de première importance, notamment pour conférer à toute pompe à chaleur 55 formée d’un compresseur 3 et d’un détendeur 4 suivant l’invention un rendement élevé et un coefficient de performance supérieur à celui des pompes à chaleur conventionnelles opérant un fluide frigorigène.
Toujours dans l’objectif de minimiser les pertes énergétiques par frottement, on remarque en figures 1 à 3, en figures en 6 à 8, et en figures 22 et 23, que toutes les liaisons pivot du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 reçoivent un roulement à rouleaux 105 connu en soi, qu’il s’agisse de l’axe de basculement 9, des paliers d’arbre 25, ou de la manivelle 26.
Le coefficient de frottement effectif des roulements à rouleaux 105 étant très faible, lesdites liaisons pivot dissipent peu d’énergie et ont peu d’impact négatif sur le rendement énergétique de toute pompe à chaleur 55 constituée à partir du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention.
L’objectif du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention est également de minimiser les pertes énergétiques par fuites de gaz de travail 5, lesdites fuites réduisant le rendement effectif du compresseur 3 ou du détendeur 4 que forme ledit compresseur-détendeur 1.
A ce titre, on remarque que le piston hydraulique 10 forme une étanchéité avec le cylindre à liquide 8 dans lequel il translate, et que cette étanchéité s’applique au liquide de travail 13 et non pas au gaz de travail 5 lui-même qui, du fait de sa densité faible, de la gravité terrestre, et du faible régime de rotation du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1, reste toujours au-dessus dudit liquide de travail 13.
Il résulte de cette configuration particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention que l’étanchéité que le piston hydraulique 10 forme avec le cylindre à liquide 8 ne prévient que d’éventuelles fuites de liquide de travail 13 et non de gaz de travail 5, le débit volumique des dites éventuelles fuites étant fortement limité par la densité et la viscosité élevées dudit liquide 13, en l’occurrence et à titre d’exemple non-limitatif, de l’eau.
On note aussi qu’une étanchéité poussée entre le piston hydraulique 10 et le cylindre à liquide 8 est d’autant plus réalisable que le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 tourne lentement.
En effet, le faible régime de rotation dudit compresseur-détendeur 1 implique une basse vitesse linéaire relative entre le piston hydraulique 10 et le cylindre à liquide 8, ce qui permet d’équiper le piston hydraulique 10 d’un joint d’étanchéité 51 souple et continu par exemple constitué d’un joint torique en élastomère qui plaque sur la paroi interne du cylindre à liquide 8 une bague de friction faite en polytétrafluoroéthylène chargé de particules antifriction, ce matériau étant notoirement résistant à l’abrasion.
On note qu’avantageusement, le liquide de travail 13 peut être formé d’un mélange de glycol et d’eau ce qui, outre abaisser la température de solidification de ladite eau et prévenir son gel, peut contribuer à augmenter la durabilité du joint d’étanchéité 51, à limiter les pertes énergétiques par frottement produites par ledit joint 51, et à réduire encore si nécessaire les éventuelles fuites de liquide de travail 13 à l’interface du contact entre le piston hydraulique 10 et le cylindre à liquide 8.
On notera que, pour que le liquide de travail 13 reste toujours pleinement au contact du piston hydraulique 10 et qu’aucun phénomène de cavitation ou de sur-mélange ne survienne entre le gaz de travail 5 et le liquide de travail 13, l’accélération ou la décélération maximale du piston hydraulique 10 entre sa mi-course et son point mort haut doit rester inférieure à la gravité terrestre.
A ce titre, la vitesse de rotation de l’arbre à manivelle 24 doit rester faible, que nous fixerons, à titre d’exemple non-limitatif, à quarante tours par minute.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d’actionnement est constitué d’un matériau polymère, par exemple le polyoxyméthylène.
De manière avantageuse, l’utilisation d’un matériau polymère permet de réaliser le dispositif d’actionnement avec des procédés de fabrication à bas coût. De plus, le polyoxyméthylène est tout particulièrement adapté en tant que matière formant l’élément de rappel et pour résister aux frottements notamment induits lors du déplacement du dispositif d’actionnement.
Selon un mode de réalisation, pour au moins l’un des dispositifs d’actionnement, l’au moins une position d’actionnement comprend une première position d’actionnement, et une deuxième position d’actionnement.
Selon un mode de réalisation, pour au moins l’un des dispositifs d’actionnement, l’au moins un élément de rappel comprend un premier élément de rappel tendant, lorsqu’un dispositif d’actionnement a été manuellement actionné dans un premier sens entre la position de repos et la première position d’actionnement, à faire basculer le bouton de commande autour de l’au moins un axe de basculement de la première position d’actionnement vers la position de repos dans un sens de basculement inverse, et un deuxième élément de rappel tendant, lorsqu’un dispositif d’actionnement a été manuellement actionné dans un deuxième sens entre la position de repos et la deuxième position d’actionnement, à faire basculer le bouton de commande autour de l’au moins un axe de basculement de la deuxième position d’actionnement vers la position de repos dans un sens de basculement inverse.
En d’autres termes, lorsqu’un dispositif d’actionnement a été manuellement actionné dans un premier sens entre la position de repos et la première position d’actionnement, le premier élément de rappel exerce sur le bouton de commande un premier couple de rappel sollicitant le bouton de commande à pivotement autour de l’au moins un axe de basculement dans sens de basculement inverse allant de la première position d’actionnement vers la position de repos, et lorsqu’un dispositif d’actionnement a été manuellement actionné dans un deuxième sens entre la position de repos et la deuxième position d’actionnement, le deuxième élément de rappel exerce sur le bouton de commande un deuxième couple de rappel sollicitant le bouton de commande à pivotement autour de l’au moins un axe de basculement dans un sens de basculement inverse allant de la deuxième position d’actionnement vers la position de repos.
De cette manière, il est possible d’obtenir un dispositif d’actionnement dans lequel le bouton de commande est apte à varier entre deux positions d’actionnement, par exemple pour actionner deux éléments de commutation distincts.
Selon un mode de réalisation, le sens de basculement du bouton de commande autour de l’au moins un axe de basculement depuis la première position d’actionnement vers la position de repos est opposé au sens de basculement du bouton de commande autour de l’au moins un axe de basculement depuis la deuxième position d’actionnement vers la position de repos.
De cette manière, le bouton de commande est apte à actionner un ou plusieurs éléments de commutation dans un mouvement de va-et-vient, ce qui rend le dispositif d’actionnement ergonomique, simple, pratique, convivial.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un élément de commutation du circuit électronique de commande comprend un premier élément de commutation et un deuxième élément de commutation.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un organe d’actionnement de l’un des dispositifs d’actionnement comprend un premier organe d’actionnement configuré pour actionner le premier élément de commutation lorsque le bouton de commande occupe la première position d’actionnement, et un deuxième organe d’actionnement configuré pour actionner le deuxième élément de commutation lorsque le bouton de commande occupe la deuxième position d’actionnement.
De cette manière, la télécommande est apte à commander deux actions différentes par l’intermédiaire d’un seul bouton de commande.
Selon un mode de réalisation, au moins l’un des éléments de rappel est une lame élastique de rappel.
Ainsi, la fabrication de l’au moins un élément de rappel est simplifiée et économique, tout en étant fiable et efficace.
Selon un mode de réalisation, ladite lame élastique de rappel comprend au moins une portion incurvée.
Selon un mode de réalisation, la forme allongée d’au moins l’un des boutons de commande s’étend sensiblement parallèlement à l’axe de basculement. Cela offre un confort d’utilisation en offrant une grande largeur de poussée et/ou de traction manuelle sur le bouton de commande concerné. De plus, cela rend la solution intuitive et ergonomique dans le cas particulier où la télécommande assure le pilotage d’une installation de protection solaire incluant un dispositif d’occultation à deux barres individuellement mobiles, car la forme générale allongée du bouton de commande est représentative de la forme allongée de la barre dont le déplacement est justement commandé par l’actionnement dudit bouton de commande.
Selon un mode de réalisation, l’un au moins des boutons de commande présente une forme générale rectiligne.
Pour rappel, les profils NACA sont des profils aérodynamiques pour les ailes d'avions développés par le Comité consultatif national pour l'aéronautique (NACA, États-Unis). Il s'agit de la série de profils la plus connue et utilisée dans la construction aéronautique.
La plaque supérieure 105 peut être dans le plan du volet ou former un angle d'inclinaison pour contrôler le décrochement hydrodynamique.
On considère que le débit du flux d’eau amont 11 est faible, lorsque, comme illustré en et en , la force du flux d’eau amont 11 exercée sur le volet mobile 101 est trop faible pour provoquer son basculement autour de l’axe de rotation 104. Ainsi, si le niveau d’eau est inférieur à la hauteur de la lucarne de déversement 110, le flux d’eau s’écoule au niveau de l’orifice inférieur 111.
On considère que le débit du flux d’eau en amont est modéré, lorsque, comme illustré en , la force du volume d’eau amont exercée sur le volet mobile 101 est suffisante pour permettre la rotation du dispositif. Le volet mobile 101 peut alors atteindre la position intermédiaire. Cette position est une position d’équilibre, c’est-à-dire une position où les forces appliquées par le volume d’eau sont compensées par d’autres forces et que le volet mobile 101 n’est pas en mouvement. Ces forces sont par exemple le poids du volet mobile 101 et la force de rappel exercée par le dispositif de rappel 115.
Enfin, on considère que le débit du flux d’eau amont est fort, lorsque, comme illustré en , le débit dépasse une valeur seuil dit seuil d’ouverture, la pression de l’écoulement sur le volet mobile 101 étant alors suffisante pour provoquer son basculement et son ouverture. L’angle d’ouverture maximal est limité grâce aux butées 109.
Ainsi, le volet mobile 101, en position intermédiaire, permet au niveau d’eau du flux d’eau aval 14 d’être plus élevé selon l’axe z que si le volet mobile 101 était en position fermée.
De même, le volet mobile 101, en position ouverte, permet au niveau d’eau du flux d’eau aval 14 d’être plus élevé selon l’axe z que si le volet mobile 101 était en position fermée.
Les volets inférieurs 1111,1112 peuvent comprendre deux montants latéraux sur lesquels sont liées la plaque supérieure 105 et la plaque de régulation 103
Les deux montants latéraux peuvent avoir une forme de barre. Ils peuvent être dimensionnés pour supporter le poids des plaques supérieure et de régulation 105, 103, mais aussi pour supporter la force du volume d’eau ou du flux d’eau lorsque l’eau est en mouvement et non stockée. Les deux montants latéraux sont préférentiellement suffisamment rigides pour ne pas se tordre à cause des forces qui leur sont appliquées. Les deux montants latéraux peuvent être réalisés dans un matériau métallique. Ils peuvent également être réalisés dans un matériau plastique.
Les deux montants latéraux peuvent avoir une forme complémentaire aux formes des supports. Ils peuvent être préférentiellement espacés d’un jeu de quelques centimètres ou quelques millimètres des supports 107,108. Cela permet de limiter le passage du flux d’eau entre les supports 107,108 et le volet mobile 101. Le jeu permet également de permettre le basculement du volet mobile 101 et de limiter les frottements entre les montants latéraux et les supports 107,108.
Ils peuvent également avoir des joues latérales 116,117. Lesdites joues latérales permettent d’éviter le passage de l’eau à l’intérieur des supports 107,108. Ainsi, lesdits supports peuvent être configurés pour contrôler passivement le décrochement hydrodynamique.
Les volets inférieurs 1111 et 1112 peuvent, par exemple présenter des formes circulaires, ovoïdes, fer à cheval, ou encore rectangulaires. Ces formes peuvent être déterminées en fonction de l’environnement dans lequel est intégré le dispositif hydraulique 100. Dans le cas d’application illustré par la , ces formes sont complémentaires de celle de la conduite d’eau 10.
De même, les volets inférieurs 1111,1112 peuvent être réalisés dans un matériau métallique. Ils peuvent également être réalisés dans un matériau plastique.
Les volets inférieurs 1111,1112 peuvent comprendre un contrepoids. Ledit contrepoids nécessite une force du flux d’eau amont s’appliquant sur le volet mobile 101 plus élevée pour provoquer son basculement par rapport à un volet mobile 101 comprenant des volets inférieurs sans contrepoids.
De même, l’espace entre les volets inférieurs 1111 et 1112 formant la lucarne de déversement 110 peut être dimensionné en fonction du niveau aval 14 du flux d’eau en aval 12 souhaité. La forme de la lucarne de déversement 110 peut être rectangulaire, circulaire ou toute autre forme curviligne s’adaptant aux contraintes de la forme de la conduite et aux contraintes hydrauliques où est intégré le dispositif hydraulique 10.
La plaque de régulation 103 peut être dimensionnée et positionnée en fonction du débit maximal du flux amont souhaité avant basculement du volet mobile 101.
Le dispositif de contrôle 10 est par exemple couplé au système de détection 14, au système de verrouillage 20 et aux moyens d’entraînement 18 (et le cas échéant au bouton de commande 22a et/ou au capteur de mouvement 22b) via le bloc 42 d’éléments d’interface et/ou de l’interface de communication 43.
Dans une première étape 51, un dispositif d’authentification externe DV1 est détecté à proximité du véhicule 2.
Dans une deuxième étape 52, en réponse à ladite détection, le système de verrouillage 20 du volet motorisé 6 est déverrouillé.
Dans une troisième étape 53, le dispositif de contrôle 10 réalise un contrôle du volet motorisé 6, ce contrôle comprenant : si une commande d’ouverture CM1 est reçue, ouverture du volet motorisé 6 en réponse à ladite commande d’ouverture CM1.
Dispositif de précadre pour menuiserie de type fenêtre porte ou analogue. La présente invention concerne un dispositif de précadre pour menuiserie de type fenêtre, porte ou analogue, à destination de constructions avec isolation intérieure.
La présente invention concerne le domaine de la menuiserie du bâtiment et a trait à un dispositif de précadre présentant un intérêt tout particulier dans le cas d'une construction à isolation depuis l'intérieur.
Il existe, d'ores et déjà, différents types de dispositif de précadre dont certains sont applicables à des constructions neuves, la majorité étant à destination de la rénovation.
On connait tout particulièrement des précadres métalliques qui sont utilisés depuis de longue date dans des constructions que l'on peut qualifier d'économique. De tels précadres définissent au niveau de ces constructions l'encadrement des ouvertures correspondant à des portes ou à des fenêtres. Ils peuvent être équipés de gonds, tant du côté externe, pour l’accrochage de volets battants, que du côté interne pour la réception du ou des vantaux de la porte ou de la fenêtre. De tels précadres créent des ponts thermiques entre l'intérieur et l'extérieur et ne répondent plus aux exigences d'isolation actuelles.
L’exemple de réalisation illustré à la , sur laquelle les éléments identiques portent les mêmes références, diffère du premier exemple de réalisation en ce que le talon 38 du joint d’étanchéité 10 est fixé sur le capot d’appui 4 supérieur par interférence radiale avec la jupe externe 16.
La portion d’étanchéité 40 du joint d’étanchéité 10 s’étend ici obliquement vers le capot de support 6 inférieur depuis le talon 38 du joint d’étanchéité.
La portion d’étanchéité 40 du joint d’étanchéité 10 comprend un bourrelet 68 annulaire s’étendant radialement en saillie vers le capot de support 6 inférieur en restant radialement à distance de celui-ci. Le bourrelet 68 est décalé axialement de l’extrémité libre de la portion d’étanchéité 40 du joint d’étanchéité 10, la cavité 42 étant formée sur la portion d’étanchéité 40 du joint d’étanchéité 10 axialement en dessous du bourrelet 68. Autrement dit, le bourrelet 68 délimite axialement la cavité 42 de la portion d’étanchéité 40. La surface intérieure de la portion d’étanchéité 40 délimite radialement la cavité 42 du côté intérieur.
La cavité 42 de la portion d’étanchéité 40 est emplie du lubrifiant 44 pour former l’étanchéité avec le capot de support 6 inférieur.
Avantageusement, du lubrifiant 44 est également disposé radialement entre le bourrelet 68 et la surface extérieure du capot de support 6 inférieur afin d’améliorer encore l’étanchéité du dispositif 2 de butée.
En variante, la portion d’étanchéité 40 du joint d’étanchéité 10 peut comprendre une pluralité de bourrelets 68 à différentes positions axiales s’étendant radialement en saillie vers le capot de support 6 inférieur ainsi qu’une pluralité de cavités 42 radiales.
L’exemple de réalisation illustré à la , sur laquelle les éléments identiques portent les mêmes références, diffère principalement du premier exemple de réalisation en ce que le joint d’étanchéité 10 est monobloc de la jupe externe 16 du capot d’appui 4 supérieur, le joint d’étanchéité 10 et la jupe externe 16 du capot d’appui 4 supérieur étant réalisés en une seule pièce.
Dans les exemples de réalisation illustrés, le dispositif 2 comprend un unique joint d’étanchéité 10 externe situé radialement entre le capot de support 6 et la jupe externe 16 du capot d’appui 4 supérieur. Alternativement ou en combination, le dispositif 2 peut comprendre un joint d’étanchéité 10 interne situé radialement entre le capot de support 6 et la jupe interne 14 du capot d’appui 4 supérieur.
Selon une autre caractéristique de l’invention, et afin de garantir un dispositif électrique dit HFFR pour l’anglicisme « Halogen-Free Flame Retardant », le dispositif électrique, ou en d’autres termes les éléments qui composent ledit dispositif électrique, ne comprend/comprennent de préférence pas de composés halogénés. Ces composés halogénés peuvent être de toutes natures, tels que par exemple des polymères fluorés ou des polymères chlorés comme le polychlorure de vinyle (PVC), des plastifiants halogénés, des charges minérales halogénées, …etc.
LE DISPOSITIF ELECTRIQUE Le dispositif électrique comprenant la couche réticulée selon l’invention peut notamment être : - un câble électrique comprenant au moins un élément électriquement conducteur allongé, entouré par ladite couche réticulée, cette couche pouvant par exemple être une couche isolante ou une gaine extérieure ; ou - un accessoire pour câble électrique, ledit accessoire comprenant ladite couche réticulée. Un accessoire de ce type est plus particulièrement destiné à être associé à au moins un câble électrique, ladite couche réticulée étant alors destinée à entourer au moins une extrémité d’un câble électrique. Un accessoire de ce type peut être notamment une jonction ou une terminaison.
COUCHE RETICULEE EMPLOYEE A TITRE DE COUCHE ISOLANTE Selon un mode de réalisation intéressant, la couche réticulée de l’invention peut être une couche électriquement isolante. Elle présente alors de préférence une conductivité électrique d’au plus 1.10 - 9 S/m (siemens par mètre) à 25°C.
COUCHE RETICULEE EMPLOYEE A TITRE DE COUCHE SEMI-CONDUCTRICE Selon un deuxième mode de réalisation, la couche réticulée de l’invention peut être une couche semi-conductrice.
Dans ce cas, la composition polymère de l’invention comprend en outre une charge électriquement conductrice en une quantité suffisante pour rendre la composition polymère semi-conductrice. On peut citer par exemple comme charge électriquement conductrice du noir de carbone.
Selon un premier mode de réalisation possible, la couche réticulée de l’invention peut être employée dans un câble électrique à titre de couche isolante directement en contact physique avec un élément électriquement conducteur allongé. On parle dans ce cas notamment de câble basse tension.
La composition polymère utilisée pour former un tel câble basse tension comprend préférentiellement au moins une charge, telle que définie plus haut dans la présente description