INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque disque peut comprendre un moyeu. La virole aval du disque amont peut s’étendre longitudinalement vers l’aval depuis le moyeu du disque amont. La virole aval peut comprendre une première paroi de liaison longitudinale comportant une extrémité amont au niveau de laquelle la virole aval est reliée au moyeu du disque amont et une extrémité aval depuis laquelle la première bride annulaire radiale s’étend radialement vers l’intérieur. La gorge annulaire longitudinale amont peut être formée au voisinage de la jonction entre la première paroi de liaison et la première bride annulaire radiale. Similairement, la virole amont du disque aval peut s’étendre longitudinalement vers l’amont depuis le moyen du disque aval. La virole amont peut comprendre une deuxième paroi de liaison longitudinale comportant une extrémité aval au niveau de laquelle la virole amont est reliée au moyeu du disque aval et une extrémité amont depuis laquelle la deuxième bride annulaire radiale s’étend radialement vers l’intérieur. La gorge annulaire longitudinale aval peut être formée au voisinage de la jonction entre la deuxième paroi de liaison et la deuxième bride annulaire radiale.
Chaque moyeu peut comprendre une jante périphérique dans laquelle est formée une rangée annulaire d’alvéoles ou rainures orientées longitudinalement et dans chacune desquelles peut être emboitée par complémentarité de forme une aube de turbomachine. Longitudinalement au niveau de chaque disque, la jante du disque considéré peut délimiter radialement à l’intérieur la veine primaire annulaire d’écoulement des gaz.
Le disque amont, le disque aval et l’anneau d’étanchéité sont solidaires entre eux. La première bride annulaire radiale, la deuxième bride annulaire radiale et la troisième bride annulaire radiale peuvent être reliées les unes aux autres, par exemple par boulonnage. À cet effet, l’ensemble peut comprendre au moins un boulon qui traverse chacune des brides annulaires radiales. Chaque bride annulaire radiale peut comprendre une paroi annulaire radiale depuis laquelle s’étendent radialement vers l’intérieur une pluralité de festons. Les liaisons boulonnées peuvent être situées au niveau des festons de chaque bride. La gorge annulaire longitudinale peut être formée au niveau de la paroi radiale de la bride annulaire radiale correspondante.
La désignation des brides annulaires radiales par un adjectif numéral (« première », « deuxième », « troisième ») résulte d’un choix sémantique. Alternativement, la première bride annulaire radiale peut être désignée par « bride annulaire radiale de la virole aval du disque amont » ou par « bride annulaire radiale aval du disque amont ». De manière similaire, la deuxième bride annulaire radiale peut être désignée par « bride annulaire radiale de la virole amont du disque aval » ou par « bride annulaire radiale amont du disque aval ». La deuxième bride annulaire radiale peut constituer l’unique bride de la virole amont du disque. Enfin, la troisième bride annulaire radiale peut être désignée par « bride annulaire radiale de l’anneau d’étanchéité ». La troisième bride annulaire radiale peut constituer l’unique bride de l’anneau d’étanchéité.
L’anneau d’étanchéité peut comprendre une plateforme annulaire depuis laquelle la troisième bride annulaire radiale s’étend radialement vers l’intérieur. L’anneau d’étanchéité peut en outre comprendre une pluralité de léchettes en saillie radialement vers l’extérieur de la plateforme annulaire et destinées à coopérer à étanchéité avec une rangée annulaire d’aubes fixes de la turbine. Longitudinalement entre le disque amont et le disque aval, la plateforme annulaire de l’anneau d’étanchéité peut délimiter radialement à l’intérieur la veine primaire annulaire d’écoulement des gaz.
L’ensemble rotorique peut comprendre un système de refroidissement. Le système de refroidissement peut comprendre une cavité interne (appelée aussi cavité de purge). La cavité interne peut être délimitée radialement à l’extérieur par la virole aval du disque amont et la virole amont du disque aval. Une partie d’extrémité radialement interne du moyeu de chaque disque peut s’étendre à l’intérieur de la cavité interne. La cavité interne peut contenir un air de refroidissement (ou air de purge) destiné au refroidissement des disques et de l’anneau d’étanchéité. L’ensemble rotorique peut comprendre une cavité externe. La cavité externe peut être délimitée radialement à l’intérieur par la virole aval du disque amont et la virole amont du disque aval. La cavité externe peut être délimitée radialement à l’extérieur par la plateforme annulaire de l’anneau d’étanchéité. La cavité externe peut être délimitée longitudinalement à l’amont par la virole aval du disque amont et/ou une partie d’extrémité amont de la plateforme annulaire de l’anneau d’étanchéité, et à l’aval par la virole amont du disque aval et/ou une partie d’extrémité aval de la plateforme annulaire de l’anneau d’étanchéité. La cavité externe peut comprendre une première partie et une seconde partie séparées longitudinalement l’une de l’autre par la troisième bride annulaire radiale.
Le système de refroidissement peut comprendre une première série de rainures formées dans une face amont de la troisième bride annulaire radiale et adaptées pour mettre en communication fluidique la cavité interne et la cavité externe, en particulier la première partie de la cavité externe. Chaque rainure de la première série de rainures peut être formée au niveau de la paroi radiale de la troisième bride annulaire, et de préférence circonférentiellement entre deux festons. Le système de refroidissement peut comprendre une deuxième série de rainures formées dans une face aval de la troisième bride annulaire radiale et adaptées pour mettre en communication fluidique la cavité interne et la cavité externe, en particulier la deuxième partie de la cavité externe. Chaque rainure de la deuxième série de rainures peut être formée au niveau de la paroi radiale de la troisième bride annulaire, et de préférence circonférentiellement entre deux festons. Chaque rainure de la première série de rainures et/ou de la deuxième série de rainures permet la circulation d’air de refroidissement entre la cavité interne et la cavité externe selon un débit choisi (i.e. déterminé en avance) et maitrisé pour le refroidissement de l’anneau d’étanchéité. Le débit est choisi pour conserver une pression de l’air de refroidissement suffisante dans la cavité interne et ne pas nuire aux performances de la turbomachine. Les rainures de la première série de rainures et/ou de la deuxième série de rainures peuvent être réparties annulairement autour de l’axe longitudinal, de préférence de manière régulière.
Le système de refroidissement peut comprendre une série de trous formés à travers la plateforme annulaire de l’anneau d’étanchéité et adaptés pour mettre en communication fluidique la cavité externe et la veine primaire annulaire. Chaque trou permet la circulation d’air de refroidissement entre la cavité externe et la veine primaire annulaire selon un débit choisi (i.e. déterminé en avance) et maitrisé pour l’évacuation de l’air de refroidissement. Le débit est choisi pour conserver une pression de l’air de refroidissement suffisante dans la cavité interne et ne pas nuire aux performances de la turbomachine. Les trous peuvent être répartis annulairement autour de l’axe longitudinal, de préférence de manière régulière.
Selon un autre aspect, il est décrit une turbine pour turbomachine, la turbine comprenant au moins un ensemble rotorique tel que décrit ci-avant. Il peut s’agir d’une turbine basse pression.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé d’assemblage d’un ensemble rotorique de turbine pour turbomachine tel que décrit ci-avant, le procédé comprenant les étapes : A Positionner le disque amont de sorte que l’axe longitudinal coïncide avec le champ de pesanteur et que la face aval de la première bride annulaire radiale soit orientée vers le haut ; B Positionner l’anneau d’étanchéité sur le disque amont de sorte que la face amont de la troisième bride annulaire radiale soit appliquée longitudinalement sur la face aval de la première bride annulaire radiale ; et C Positionner le disque aval sur l’anneau d’étanchéité de sorte que la face amont de la deuxième bride annulaire radiale soit appliquée longitudinalement sur la face aval de la troisième bride annulaire radiale.
Le procédé comprend en outre une étape i réalisée entre les étapes A et B qui comprend le positionnement du premier moyen d’étanchéité sur la face aval de la première bride annulaire radiale et/ou une étape ii réalisée entre les étapes B et C qui comprend le positionnement du deuxième moyen d’étanchéité sur la face aval de la troisième bride annulaire radiale.
Dans le cas où la gorge annulaire longitudinale amont est formée dans la face aval de la première bride annulaire radiale, l’étape i peut comprendre l’engagement du premier moyen d’étanchéité dans la gorge annulaire longitudinale amont.
Le procédé peut comprendre une étape subséquente qui comprend la solidarisation de la première bride annulaire radiale, la deuxième bride annulaire radiale et la troisième bride annulaire radiale, notamment par boulonnage.
, déjà décrite précédemment, est une vue schématique partielle en coupe d’une turbine basse-pression d’une turbomachine de l’art antérieur ;
, déjà décrite précédemment, est une vue schématique partielle en coupe à plus grande échelle d’un ensemble de la turbine de la ;
est une vue schématique similaire à celle de la et illustrant un ensemble de turbine pour turbomachine selon un mode de réalisation de la présente description.
est une vue schématique partielle en perspective d’un disque de l’ensemble de la ;
est une autre vue schématique partielle en perspective du disque de la ;
Le volume interne V du cylindre 3 reçoit au moins deux joints annulaires 15 dont les dimensions et la forme sont adaptées à celles du volume interne V. Ainsi la lumière des joints 15 délimite une partie centrale du volume. Cette partie centrale-et donc la lumière des joints 15- est cylindrique à base circulaire avec un diamètre correspondant au diamètre des ouvertures 12 et 13, les joints 15 occupant par ailleurs tout la longueur disponible du volume V du logement cylindrique 3 en étant disposé parallèlement au fond 14. Une telle configuration permet à la tige 2, lorsqu'elle est insérée dans le volume V à partir de l’ouverture concave 10, de traverser le logement cylindrique 3 sur toute la longueur L de ce dernier en passant par la lumière des joints annulaires 15 et en ressortant, par sa pointe 6, par l’orifice 13 ménagé dans le fond 14 du cylindre 3. Ce fond 14 du cylindre 3 est, avantageusement, constitué par une plaque fixée sur le cylindre 3 une fois que les joints 15 sont en place dans le volume V. Avantageusement la plaque définissant le fond 14 est insérée en force par clipsage ou sertissage de manière à pouvoir être enlevée afin d’accéder au volume interne V pour si besoin changeait les joints 15 ou effectuer tout type d’intervention dans le volume V. En variante, le fond 14 est fixé sur le cylindre 3 de manière définitive par soudage, collage ou autre technique connue en soi.
Comme cela ressort de la , la partie 7 de la tige 2 située globalement entre l'arrière de la pointe 6 en ogive et la partie 5 de la tige 2 s’étendant à l’extérieur de l'ouverture 10 du cylindre 3 comporte des gorges 16 à fond arrondi. En d‘autres termes, la partie 7 de la tige 2 adaptée pour être insérée de manière amovible dans le logement 3 est pourvue de gorges 16 donnant un aspect cranté à cette partie 7 et au moins au nombre de deux. Les gorges 16 sont ménagées radialement sur la tige 2, sur toute la circonférence de la tige 2. Plusieurs gorges 16 parallèles sont ainsi réalisées sur la longueur d’une partie de la tige 2, ici la partie 7 de la tige. Les dimensions, la forme et la disposition des gorges 16 sont complémentaires de celles des joints15. On réalise ainsi une liaison temporaire par coopération de formes entre la tige 2 et les joints 15.
Lorsque l'on insère en force la tige 2 dans le logement de réception 3, selon un mouvement de translation orienté parallèlement à l’axe AA du cylindre 3, il y a écrasement des joints 15 lorsque la zone 17 de la tige 2 située entre deux gorges 16 vient au contact des joints 15 et relâchement des joints 15 dans les gorges 16 lorsque le mouvement de translation se poursuit et que les gorges 16 et joints 15 sont en regard. De par la coopération de forme et le nombre de joints 15 en position dans les gorges 16 on évite, lorsque la tige 2 est en place dans le volume V, tout mouvement accidentel de translation de la tige 2 visant à sortir la tige 2 du logement 3.
Le maintien en position de la tige dans le cylindre est obtenu et optimal lorsque la pointe 6 en ogive est sortie de l’orifice 13 du fond 14 du cylindre 3. Dans ce cas, l’arrière 18 de la pointe 6 est en appui sur le bord externe de l’orifice 13 et un maximum de joints 15 est en place dans les gorges 16 de la tige 2. L'extraction de la tige 2 de son logement 3 se fait par traction de la tige 2, donc avec un mouvement de translation en sens inverse de celui réalisé pour insérer la tige dans le cylindre. Le mouvement d’insertion et de retrait de la tige 2 est facilité par le relief plat 9 ou organe de préhension qui permet à la personne d’avoir une prise en main optimale de la partie femelle 3 de la boucle d’oreille 1, la manœuvre de la tige 2 se faisant par prise de la partie décorative fixée sur l’extrémité 4 de la tige 2.
Comme on le note à la , la partie interne de l'ouverture 10 concave est ici configurée en parabole ce qui permet lorsque l'on présente la pointe 6 de la tige 2 que cette dernière glisse de manière guidé sur la paroi interne jusqu'à l'ouverture 13 d’accès à l’intérieur du cylindre 3. La forme parabolique de l’intérieur de la concavité 10 permet un guidage dit automatique de la tige, dans le sens où une personne peut effectuer la manœuvre sans regarder ce qu’elle fait. De même le centrage de la tige 2 dans l’ouverture 13 et donc dans le volume V et la lumière de joints 15 est obtenu automatiquement par la forme parabolique de l’ouverture 10. Le diamètre D de l’ouverture parabolique 10 est suffisamment important, y compris au voisinage du fond 14 de la parabole, pour qu'il n'y ait pas de phénomène de coincement lors du mouvement de la tige 2 en direction du logement 3. En variante, la paroi interne de la parabole est revêtue d’un matériau non adhérent, par exemple du polytétrafluoroéthylène (PTFE) afin de faciliter le glissement de la pointe 6 dans l’ouverture parabolique 10.
La illustre un autre mode de réalisation de l'invention. Les éléments ayant des fonctions similaires à celles des éléments des figures 1 et 2 ont les mêmes références multipliées par dix Ici, l’organe de préhension 90 du logement est formé par deux pattes plates s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de la paroi externe du cylindre 30 et diamétralement disposées. Dans ce mode de réalisation, l'ouverture concave 100 est configurée, au moins à l'intérieur, en cône à double pente comme cela se voit plus particulièrement à la . La réalisation d’une paroi interne rectiligne à double pente pour la concavité 100 est techniquement plus simple à réaliser qu’une paroi courbe en forme de parabole. La rupture de pente au voisinage de l’orifice d’accès 120 au cylindre 3 optimise le guidage de la tige 2 lors de son insertion dans le logement 3.
On note également la présence d'une plaque 19 percée positionnée entre deux joints 150 et orientée perpendiculairement à l’axe longitudinal AA principal du logement cylindrique 3, donc parallèlement au fond 14 du logement de réception 3. L’ouverture et la position de la plaque 19 autorisent le libre passage de la tige 2 dans le logement cylindrique 3. Cette plaque 19 a pour fonction de séparer les joints 150 et d'éviter tout phénomène de collage entre les joints 150 ceux-ci restant indépendants et maintenus en place dans le volume V. De plus le maintien en place de ces joints 150 est facilité par le fait qu'ils présentent une face externe plate 20 et non arrondie pour venir en appui contre la paroi interne rectiligne du cylindre 3. Les seuls mouvements possibles des joints 150 sont des mouvements d'écrasement et de relâchement selon une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal AA du logement 3. Il n'y a pas de possibilité de déplacement des joints 150 dans le logement 3.
Le mode de réalisation de l’invention illustré à la est particulièrement adapté à des boucles d’oreilles relativement lourdes et volumineuses qui sont maintenues non seulement sur une extrémité d’une tige mais également sur une patte ou raquette articulée venant en appui sur l’arrière de l’oreille. De la sorte, on évite tout effort et déformation du lobule de l’oreille. Une partie décorative, non illustrée, est fixée d’une part sur l’extrémité 4 de la tige 5 et, d’autre part, à une extrémité d’une patte plate 21. L’autre extrémité de la patte 21 comprend deux reliefs 22 pourvus chacun d’un orifice traversant. Les reliefs 22 définissent ainsi une charnière adaptée pour recevoir une goupille 23. Le reste de la boucle est celui, illustré aux figures 3 et 4, donc avec des pattes 90, étant entendu que ce pourrait être celui des figures 1 et 2.
Un élément 24 est configuré en forme d’oméga ou de raquette dont la partie centrale est vide. Les extrémités libres 25 de l’élément 24 sont percées chacune d’un orifice traversant, similaire aux orifices des reliefs 22. Comme cela apparait à la , lorsque les extrémités 25 sont positionnées entre les reliefs 22 et que la goupille 23 est en place, l’élément 24 et la patte 21 sont articulés l’un par rapport à l’autre, un mouvement de rapprochement ou d’écartement relatif de ces éléments étant alors possible selon la double flèche F.
La partie arrondie 26 de l’élément 31 est adaptée, en dimensions et en géométrie, pour recevoir la partie concave 100. Ainsi, la face interne de la partie 26 qui définit les limites de l’orifice central de la partie 26 est biseautée, de sorte à être de forme complémentaire à la paroi externe de la concavité 100.
Ainsi, lorsque l’on met en place la boucle, on positionne d’abord la concavité 100 dans la partie 26 puis on place la partie décorative et l’élément 24 de part et d’autre du lobule de l’oreille, par pivotement de la patte 21 et de l’élément 24 selon la double flèche F, on présente ensuite la tige 2 dans la concavité 100 et, comme décrit précédemment, on solidarise la tige 2 dans le cylindre 30. On assure le maintien en position d’une boucle d’oreille relativement volumineuse et lourde sans effort sur le lobe de l’oreille et avec une mise en place simple.
Dans tous les cas, quel que soit le mode de réalisation, la concavité 10 ; 100 a des dimensions telles qu'elle permet de réaliser, par sa base ouverte, un appui de la partie femelle 3 ; 30 formant le logement de réception de la tige 2 contre une face du lobule avec une surface d'appui telle que la pression exercée sur le lobule par la partie femelle3 ou 30 est faible et sensiblement équilibré avec la pression exercée par la partie décorative montée sur la tige 2 sur la face opposée du lobule, ce qui contribue à diminuer la sensation d'écrasement et améliore le confort de la personne portant la boucle d'oreille 1.
Méthode cosmétique de prise en charge du décollement ou de l’épaississement unguéal L’invention concerne le domaine technique des méthodes cosmétique. Plus précisément, l’invention concerne le domaine technique des méthodes cosmétiques applicables aux ongles des doigts de main (parfois également appelés « doigts » sans précision supplémentaire) et des doigts de pied (parfois également appelés « orteils »).
L'ongle est une structure importante qui recouvre l'extrémité des doigts et des orteils, fournissant notamment une apparence cosmétique qui peut être positive ou négative.
Depuis l'Antiquité, les ongles ont été considérés comme un élément important de l’esthétique des Hommes et du raffinement.
C’est ainsi que dans les cultures anciennes, les ongles étaient souvent teints avec des pigments naturels, tels que le henné ou la poudre d'or, pour les rendre plus attrayants.
Selon un mode de réalisation : chaque transition du premier mode au deuxième mode comprend un saut de la première valeur à la deuxième valeur de la fréquence de répétition ; et chaque transition du deuxième mode au premier mode comprend un saut de la deuxième valeur à la première valeur de la fréquence de répétition.
Selon un mode de réalisation : chaque transition du premier mode avec la valeur nominale de la fréquence de répétition au deuxième mode avec la valeur nominale de la fréquence de répétition comprend successivement : - dans le premier mode, passer de la première puissance à la troisième puissance en passant de la valeur nominale de la fréquence de répétition à la première valeur de la fréquence de répétition, - à la troisième puissance, commuter du premier mode au deuxième mode en commutant de la première valeur de la fréquence de répétition à la deuxième valeur de fréquence de répétition, et - dans le deuxième mode, passer de la troisième puissance à la deuxième puissance en passant de la deuxième valeur de la fréquence de répétition à la valeur nominale de la fréquence de répétition ; et chaque transition du deuxième mode avec la valeur nominale de la fréquence de répétition au premier mode avec la valeur nominale de la fréquence de répétition comprend successivement : - dans le deuxième mode, passer de la deuxième puissance à la troisième puissance en passant de la valeur nominale de la fréquence de répétition à la deuxième valeur de la fréquence de répétition, - à la troisième puissance, commuter du deuxième mode au premier mode en commutant de la deuxième valeur de la fréquence de répétition à la première valeur de la fréquence de répétition, et - dans le premier mode, passer de la troisième puissance à la première puissance en passant de la première valeur de la fréquence de répétition à la valeur nominale de la fréquence de répétition.
Selon un mode de réalisation : les deux séquences comprennent chacune deux cycles de commutations respectifs de deux branches du pont auquel la séquence est appliquée ; et les commutations des séquences ont lieu à des instants résultant de calculs basés sur une égalité entre : - une puissance de consigne à transférer entre les ponts par le convertisseur ; et - une puissance transférable calculée à partir du modèle du convertisseur et à partir de valeurs des tensions aux bornes des ponts.
Selon un mode de réalisation, la consigne est calculée en fonction d'une valeur de tension reçue par l'un des ponts et/ou d'une valeur de tension à fournir par l'autre des ponts.
Selon un mode de réalisation, la consigne est calculée en sorte que le convertisseur ait un fonctionnement de type PFC (de l'anglais "Power Factor Correction" – Correction du Facteur de Puissance).
Selon un mode de réalisation, lesdits calculs sont en outre basés sur une égalité souhaitée entre valeurs d'un courant dans le transformateur à l'un des instants de commutation de l'une des deux séquences et à l'un des instants de commutation de l'autre des deux séquences.
Selon un mode de réalisation : le modèle comprend un premier paramètre représentatif d'une deuxième durée entre instants de commutation des deux séquences dans le premier mode et d'une troisième durée entre instants de commutation des deux séquences dans le deuxième mode ; la première puissance transférable dans le premier mode est calculée à partir du modèle en utilisant une première valeur du premier paramètre correspondant à une égalité des première et deuxième durées ; la troisième puissance transférable dans les premier et deuxième modes est calculée à partir du modèle en utilisant une valeur nulle du premier paramètre ; et la deuxième puissance transférable dans le deuxième mode est calculée à partir du modèle en utilisant la première valeur du premier paramètre correspondant à une égalité des première et troisième durées.