INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de l’ouverture de la bâche, les arceaux sont rapprochés et les éléments de bâche pliés au milieu et vers le haut grâce aux relève-bâche 60 (voir figures 14 à 17). Dans cette position, les éléments de bâche sont contraints contre la lèvre supérieure des glissières, limitant, voire empêchant l’infiltration d’eau.
Comme illustré en , et comme il sera expliqué plus en détail pour les figures 14 à 17, au moins un bord longitudinal, de préférence les deux, d’un élément de bâche selon l’invention peut avantageusement comprendre au moins un moyen de traction, pour faciliter la préhension manuelle ou, par exemple, pour la fixation d’un moyen de tirage de l’élément de bâche dans les glissières pour le faire coulisser librement dans la première et la deuxième glissière de deux arceaux successifs lors du montage ou du démontage de l’élément de bâche.
En effet, la force nécessaire pour tirer l’élément de bâche hors et dans les glissières des arceaux peut être importante en raison des surfaces de frottement.
Il peut donc être avantageux de prévoir des moyens de traction en vue d’une fixation à un moyen de tirage, tel qu’une corde ou une pince.
La illustre deux types de moyens de traction 12 et 13, mais l’élément de bâche peut bien entendu n’être équipé que d’un seul type de moyen de traction.
Ainsi, sur la , l’élément de bâche 10a comprend des œillets 12 agencés à proximité des bords longitudinaux 2, et destinés à recevoir une corde ou un crochet relié à une corde ou un câble, de manière à pouvoir tirer sur l’élément de bâche 10a depuis le sol, par exemple. Cette traction permet de faire coulisser facilement l’élément de bâche dans les glissières soit pour le sortir, soit pour l’insérer.
Température : 35 °C ;
Volume d’injection : 10 µL ;
Pression à t = 0’ : 123 bar. PHASE MOBILE GRADIENT DE LA MÉTHODE Temps (min) Phase mobile « A » (%) Phase mobile « B » (%) 0 80 20 30 20 80 40 20 80 41 80 20 50 20 20
Les échantillons ont été préparés pour les séries à une concentration de 0,25 g/L avec un mélange phase mobile « A »/phase mobile « B » 80/20 (v/v).
Les échantillons ont été dissous dans la phase mobile « B » jusqu’à l’obtention d’une solution hétérogène opalescente, puis ils ont été amenés au volume par ajout de la phase mobile « A » et obtention d’une solution homogène, incolore et limpide.
Le pourcentage d’isomères RR,SS et RS,SR relatifs aux intermédiaires C et D a été déterminé à partir de la valeur du pourcentage d’aire des pics comme suit : - isomères RR,SS = % d’aire de RR,SS / % d’aire de RR,SS + % d’aire de RS,SR) ; - isomère RS,SR = % d’aire de RS,SR / (% d’aire de RR,SS + % d’aire de RS,SR).
RMN : Spectromètre : RMN JEOL 400 YH (400 M Hz) ; Logiciel : JEOL Delta v5.1.1 ; Les spectres ont été enregistrés dans des solvants deutérés tels que : Chloroforme-d, D 99,8 %, contenant 0,1% (v/v) de tétraméthylsilane (TMS) comme étalon interne ; et Chloroforme-d, « 100% », D 99,96%, contenant 0,03% (v/v) TMS, et DMSO-d 6 .
SM : Instrument : Agilent 1260 Infinity / 6120 Quadrupole LC/MS Logiciel : OpenLAB 2 Méthode d’ionisation : ESI - Ionisation par électrospray
Paramètres de la SM : Masse initiale (m/z) 300 Da ; Masse finale (m/z) 500 Da ; Temps de balayage : 500 ms ; Fragmentation : 70 V ; Polarité positive et négative ; Température du gaz : 350 °C ; Débit de gaz : 12 L/min ; Nébuliseur : 30 psi (2.07 bar) ; Tension capillaire positive 3000 V ; Tension capillaire négative 3000 V ; Débit : 0,3 ml/min ; Injection : 1,0 µL ; Phase mobile : H 2 O + 0,10 % HCOOH / CH 3 CN + 0,10 % HCOOH 50%/50% (v/v).
CCM MERCK : Gel de silice de CCM 60 F 254 Feuilles d’aluminium 20 x 20 cm, cod. 1.0554.0001.
Détecteurs pour CCM Phosphomolybdate de cérium : 25 g d’acide phosphomolybdique et 10 g de sulfate de cérium (IV) sont dissous dans 600 ml de H 2 O. 60 ml de H 2 SO 4 à 98% sont ajoutés et le mélange obtenu est porté à 1 L avec de l’H 2 O. La plaque est imprégnée de la solution puis chauffée jusqu’à détection des produits. Lampe détecteur : UV 254 nm et 366 nm.
XPRD L’analyse XRPD a été réalisée en utilisant un diffractomètre Bruker ® D2 Phaser (2e éd.). La source de rayons X est un tube à rayons X avec une anode en cuivre, fonctionnant à 30 kV et 10 mA. La longueur d’onde analytique utilisée est le cuivre Kα (λ = 1,54184 Å). Kβ a été filtré à travers un filtre en nickel. Le détecteur de rayons X est un détecteur linéaire à semi-conducteurs modèle LYNXEYE. Les échantillons ont été déposés en couche mince sur des porte-échantillons en silicium « à fond zéro ». Le diffractogramme a été enregistré dans la plage angulaire de 4,0 à 40° 2θ avec des incréments de 0,016° et une vitesse de balayage de 1,0 s/incrément. L’échantillon a été soumis à une rotation à 60 tr/min pendant l’analyse. Les données ont été analysées en utilisant le logiciel DIFFRAC.EVA (Bruker). Toutes les valeurs angulaires indiquées ci-dessous doivent être comprises avec l’approximation habituelle de ± 0,2°.
DSC L’analyse DSC a été réalisée en utilisant un instrument Mettler Toledo DSC3 fonctionnant dans une atmosphère d’azote. Les échantillons ont été préparés dans des creusets en aluminium de 40 µL équipés d’un couvercle et ont été sertis avant analyse en utilisant la presse appropriée, puis le couvercle a été percé pour permettre l’éventuel dégagement gazeux libre de l’échantillon. L’analyse a été réalisée à une vitesse de chauffage constante de 10 °C/min. Les données ont été analysées en utilisant le logiciel STARe (Mettler Toledo). REMARQUES
L’eau utilisée dans les descriptions expérimentales doit être comprise comme de l’eau pure, sauf indication contraire.
Les solvants organiques utilisés dans les descriptions expérimentales sont à comprendre comme de qualité « technique », sauf indication contraire.
Les réactifs et catalyseurs utilisés dans les descriptions expérimentales doivent être compris comme étant de qualité commerciale, sauf indication contraire.
La branche verticale 30a du corps en L comprend avantageusement, en outre, un passage de câble 36 muni d’un manchon de protection de câble 37, pour permettre le libre coulissement d’un câble C d’un système S de déploiement/reploiement de bâche (voir ), mais empêche le câble de sortir du pied d’arceau ou, inversement, bloque transversalement le pied d’arceau sur le câble C. Dans ce cas, le système comprend un ou deux arceau(x) d’extrémité arrière dont les pieds d’arceaux sont fixés sur le câble de manière non coulissante, et une pluralité d’arceaux intermédiaires dont les pieds d’arceaux sont montés coulissants le long du câble C. Ce dernier s’étend le long de la benne et il est fermé sur lui-même pour former une boucle autour de deux poulies montées rotatives sur la benne de sorte que lorsque le câble C est tiré, l’arceau d’extrémité arrière rencontre l’arceau intermédiaire précédent et le pousse vers le suivant et ainsi de suite, jusqu’à ce que tous les arceaux soient au plus proches les uns des autres, les éléments de bâche étant repliés vers le haut grâce aux relève-bâche 60 (voir figures 14 à 17).
La branche horizontale 30b du corps en L comprend également avantageusement un moyen de fixation 38 à deux relève-bâche 60 (voir figures 14 à 17). Les relève-bâche sont des structures en compas (deux points fixes séparés par un point mobile) qui permettent d’assurer que l’élément de bâche se soulève par le milieu lorsque les arceaux sont rapprochés les uns des autres. Il peut s’agir, par exemple, d’une bande plastique à mémoire de forme, qui se plie par le milieu lorsque les arceaux sont rapprochés. Il peut également s’agir de lamelles articulées. Les relève-bâche sont agencés entre deux arceaux successifs ou entre les pieds de deux arceaux successifs.
Le moyen de fixation 38 comprend, dans ce cas, une pièce 38a munie de deux fentes 38b-38c et destinée à être insérée dans une lumière portée par la branche horizontale 30b du pied d’arceau de sorte qu’une fente 38b-38c soit accessible de chaque côté longitudinal du pied d’arceau. Une extrémité de deux relève-bâche distincts est alors insérée dans chaque fente 38b-38c, de chaque côté du pied d’arceau 30 pour solidariser les lève-bâches aux pieds d’arceau. Un moyen de serrage de la pièce 38a (non illustré) peut être avantageusement prévu.
Le pied d’arceau 30 comprend avantageusement, en outre, une coiffe 39, de préférence métallique, pour assurer la protection des éléments de bâche et du pied d’arceau 30, et pour assurer la continuité de l’étanchéité.
À cette fin, la coiffe 39 comprend des ailettes latérales 39a, avantageusement munie d’un joint d’extrémité 39b afin d’assurer la continuité de l’étanchéité de la bâche jusqu’au niveau de la branche verticale 30a, c’est-à-dire à l’endroit où la bâche descend vers la benne.
La coiffe est également munie de moyens de fixation 31 et 39c sur le pied d’arceau. Dans la variante illustrée, ces moyens de fixation 31 et 39c comprennent des vis et des orifices taraudés, les vis étant destinées à coopérer avec des orifices portés par le corps du pied d’arceau de manière à pouvoir serrer la coiffe sur les pieds d’arceau.
La illustre un deuxième mode de réalisation d’un pied d’arceau 40 qui se distingue du premier mode de réalisation essentiellement par la structure de la branche verticale 40a du corps en L, et par le fait que la branche verticale 40a et la branche horizontale 40b sont distinctes et fixées l’une sur l’autre par un moyen de fixation 40c, ici des vis, ce qui rend la fabrication plus simple et moins coûteuse.
Comme dans le premier mode de réalisation, la branche horizontale 40b est munie d’un moyen de fixation à un arceau selon l’invention, ici un tenon 42 de forme complémentaire à la troisième glissière 28 des arceaux 20 en vue de leur fixation. Les caractéristiques et propriétés du tenon sont identiques à ce qui a été décrit en relation avec la .
La branche horizontale 40b est également munie de deux glissières 44-45 de forme complémentaire aux première et deuxième glissières 21-22 de l’arceau, et agencées en regard de ces dernières en position d’utilisation (lorsque l’arceau 20 est fixé aux pieds d’arceau 40), de telle sorte qu’une partie des bords transversaux des éléments de bâches puissent être insérés dans les glissières 44-45 des pieds d’arceau. À la différence du premier mode de réalisation, les glissières 44-45 sont uniquement horizontales et ne permettent pas aux bords transversaux 1 des éléments de bâche de redescendre vers la benne.
Dans ce mode de réalisation, cette fonction est assurée par la coiffe 49 qui est munie de rainures 49a-49b permettant le passage des bords transversaux 1 et de leur jonc, même lorsque la coiffe 49 est plaquée contre la branche verticale 40a du pied d’arceau. Les bords longitudinaux 2 des éléments de bâche 10 peuvent alors être fixés à la benne (par exemple par les moyens de traction 12-13).
Dans ce deuxième mode de réalisation, les glissières 44-45 sont portées par une pièce rapportée également munie d’une troisième glissière 46 de forme complémentaire au tenon 42. En pratique cette pièce rapportée est avantageusement une portion de profilé identique au profilé des arceaux, ce qui limite les coûts de fabrication. Le tenon 42 est avantageusement porté par un profilé également facilement industrialisable et peu coûteux.
La illustre un troisième mode de réalisation d’un pied d’arceau 50 qui se distingue du premier mode de réalisation essentiellement par la structure très simple de la branche horizontale 50b et de la branche verticale 50a du corps en L, et du deuxième mode de réalisation essentiellement par le fait qu’il est en une seule pièce, ce qui rend la fabrication simple et peu coûteuse, notamment par moulage de polymère.
Il est particulièrement adapté au cas où un retour vertical de la bâche le long de la benne n’est pas nécessaire.
Comme dans les autres modes de réalisation, la branche horizontale 50b est munie d’un moyen de fixation à un arceau selon l’invention, ici un tenon 52 de forme complémentaire à la troisième glissière 28 des arceaux 20 en vue de leur fixation. Les caractéristiques et propriétés du tenon sont identiques à ce qui a été décrit en relation avec la .
La branche horizontale 50b comprend également un moyen de verrouillage 51 de l’arceau, constitué, dans l’exemple illustré, par deux orifices taraudés 51a destinés à recevoir des boulons 51b traversant des orifices portés par les arceaux (non illustrés). Ce moyen de verrouillage est important dans ce mode de réalisation, car il permet d’éviter le glissement relatif de l’arceau et du pied d’arceau, la branche horizontale 50b étant rectiligne.
Alternativement, on pourrait prévoir un simple dispositif d’arrêt à l’extrémité 50b1 du pied d’arceau 50, par exemple sous la forme d’un orifice taraudé 51a et d’un boulon 51b.
- La est une vue schématique en coupe partielle du décanteur de la ;
- La est une vue de dessous de l’arbre d’entrainement du système de nettoyage selon l’invention, prise suivant le plan III de la ;
- La est une vue prise en coupe partielle de l’arbre d’entrainement du système de nettoyage selon l’invention, prise suivant le plan IV de la .
Une première installation de décantation 10 selon l’invention est illustrée schématiquement par les figures 1 à 4.
L’installation 10 est destinée à être disposée dans une unité de traitement des eaux pour recevoir des eaux usées, des eaux industrielles, ou des eaux potables en vue de les traiter pour obtenir une eau clarifiée.
En référence aux figures 1 et 2, l’installation 10 comporte un décanteur 12, propre à recevoir une eau à clarifier 13, contenant des solides, notamment des matières en suspension, et des liquides, pour la séparer en une eau clarifiée 15 présentant une teneur diminuée en solides et en des solides sédimentés 17, en particulier des boues, destinées à être traitées.
L’installation 10 comporte en outre un système de nettoyage 14 rotatif du décanteur 12, et un ensemble 16 de fourniture de fluide de nettoyage au système de nettoyage 14, visible sur la .
En référence aux figures 1 et 2, le décanteur 12 comporte au moins un bassin 18 recevant l’eau à clarifier 13, et un équipement de séparation 20 monté dans le bassin 18, l’équipement 20 comportant dans cet exemple au moins un module lamellaire 22.
Le bassin 18 est avantageusement de contour rectangulaire et d’axe central A-A’. Il comporte des parois latérales 28, un fond incliné 24 vers son centre, et une poche 26 de collecte de boue, disposée au point le plus bas du fond 24.
Le bassin 18 comporte en outre au moins une entrée 30 d’eau à clarifier 13, au moins une évacuation 32 d’eau clarifiée 15, et au moins une sortie 34 d’évacuation de solides sédimentés 17.
Le fond 24 comporte ici au moins un pan incliné depuis la paroi latérale 28 vers la poche 26. L’angle d’inclinaison du fond 24 par rapport à un plan horizontal est par exemple compris entre 15° et 30°.
Les parois latérales 28 sont ici verticales. Les parois latérales 28 et le fond 24 délimitent un volume intérieur 38 de séparation de l’eau à clarifier 13, qui s’ouvre vers le haut dans l’atmosphère.
Le volume 38 débouche en outre vers le bas dans la poche 26, pour collecter les solides sédimentés.
Le volume intérieur 38 est par exemple supérieur à 30 m 3 et compris notamment entre 20 m 3 et 2500 m 3 .
L’entrée 30 d’eau à clarifier 13 débouche latéralement dans une paroi latérale 28. Elle est située de préférence sous l’équipement 20 de séparation, notamment sous les modules lamellaires 22.
L’évacuation 32 d’eau clarifiée 15 est située au-dessus de l’équipement 20 de séparation, notamment au-dessus des modules lamellaires 22, notamment en surface du bassin 18,
La illustre également la possibilité de prévoir, soit sur l’élément de bâche, soit sur l’extrémité des joncs eux-mêmes, des boucles 13 assurant la même fonction que les œillets précédents.
D’autres types de moyens de traction sont possibles.
Il peut s’agir, par exemple, d’un renflement prévu dans les bords longitudinaux (par exemple avec un jonc) pour permettre le serrage sécurisé d’une pince, éventuellement reliée à une corde, ou plus simplement pour améliorer la préhension manuelle de l’utilisateur.
Le système de bâche modulaire selon l’invention permet également un montage et un démontage facile des arceaux qui peuvent être changés aisément par une seule personne.
Selon l’invention, chaque arceau 20, 20a, 20b comprend, en outre, à chaque extrémité, un moyen de fixation destiné à coopérer avec un pied d’arceau solidaire de la benne.
De préférence, les moyens de fixation au pied d’arceau comprennent une troisième glissière de fixation 28 agencée parallèlement et sous les première 21 et deuxième 22 glissières en position d’utilisation.
La troisième glissière 28 peut être continue sur la longueur de l’arceau ou en deux parties, chaque partie étant agencée à une extrémité libre de l’arceau en vue de coopérer en fixation avec les pieds d’arceau.
Dans ce mode de réalisation, le pied d’arceau comprend une structure en tenon de forme complémentaire à la glissière pour permettre la solidarisation avec l’arceau (voir et 10).
D’autres moyens de fixation au pied d’arceau sont bien entendu possibles, et l’on pourra citer de manière non limitative : une structure inverse dans laquelle la partie en tenon est portée par les extrémités de l’arceau et la partie tubulaire (ou en glissière) est portée par les pieds d’arceau, ou encore une structure dans laquelle l’arceau et le pied d’arceau portent des structures identiques (en tenon ou en glissière), qui sont reliées par une pièce rapportée (respectivement en glissière ou en tenon).
La illustre un premier mode de réalisation d’un pied d’arceau 30 destiné à être fixé soit directement à la benne soit sur un système de déploiement/reploiement longitudinal des arceaux de la benne, de manière à ce que les pieds d’arceau (et donc les arceaux qui y sont fixés) coulissent les longs des bords de la benne.
Dans ce premier mode de réalisation, le pied d’arceau 30 comprend un corps en L dont une première branche 30a, sensiblement verticale en position d’utilisation, est destinée à coopérer avec la benne (par fixation ou par coulissement sur le bord supérieur de la benne).
Le corps en L du pied d’arceau 30 comprend également une deuxième branche 30b, sensiblement horizontale en position d’utilisation, et munie d’un moyen de fixation à un arceau selon l’invention.
Dans la variante illustrée en , la deuxième branche porte un tenon 32 de forme complémentaire à la troisième glissière 28 des arceaux 20 en vue de leur fixation. Le tenon 32 présente une langueur L1 choisie pour permettre d’adapter le système de bâche selon l’invention à plusieurs largeurs de benne. Ainsi, pour les bennes les plus étroites, le tenon 32 sera inséré dans la troisième gorge 28 sur toute la longueur L1. Pour les bennes les plus larges, le tenon 32 ne sera inséré dans la troisième gorge 28 que sur une partie de la longueur L1.
La structure du système de bâche selon l’invention permet donc une grande polyvalence, c’est-à-dire qu’il peut être installé sur des bennes de largeurs différentes.
Le moyen de fixation 32 comprend avantageusement un moyen de serrage 33 (ici une vis et un orifice taraudé) destiné à serrer et maintenir en force l’arceau 20 sur le pied d’arceau 30.
Le corps en L comprend avantageusement, en outre, deux glissières 34-35 de forme complémentaire aux première et deuxième glissières 21-22 de l’arceau, et agencées en regard de ces dernières en position d’utilisation (lorsque l’arceau 20 est fixé aux pieds d’arceau 30), de telle sorte qu’une partie des bords transversaux des éléments de bâches puissent être insérés dans les glissières 34-35 des pieds d’arceau et redescendre vers la benne. Les bords longitudinaux 2 des éléments de bâche 10 peuvent alors être fixés à la benne (par exemple par les moyens de traction 12-13).
- l’arbre d’entrainement comporte un opercule, en particulier une bride pleine, fermant l’espace intermédiaire vers le haut ;
- le système d’entrainement en rotation comporte un groupe motoréducteur disposé dans l’axe de rotation de l’arbre d’entrainement au-dessus de son extrémité supérieure, le groupe motoréducteur étant avantageusement configuré pour entrainer directement l’arbre d’entrainement sans rapport de réduction supplémentaire ;
- le système de nettoyage comporte au moins un bras de raclage porté par l’arbre d’entrainement et faisant saillie latéralement par rapport à l’arbre d’entrainement, la rampe de nettoyage étant avantageusement disposée à une position plus haute que le bras de raclage, de préférence au-dessus et en regard du bras de raclage ;
- le fluide de nettoyage est choisi parmi l’eau ou l’air.
L’invention a aussi pour objet une installation de décantation, comportant :
- un décanteur de séparation solide/liquide comprenant au moins un bassin présentant un fond ;
- un système de nettoyage tel que défini plus haut, monté dans le bassin, l’installation de décantation comprenant une canalisation d’amenée de fluide de nettoyage débouchant au fond du bassin, la canalisation d’amenée étant raccordée fluidiquement au canal interne de l’arbre d’entrainement à travers l’extrémité inférieure de l’arbre d’entrainement.
- l’équipement comporte au moins un module lamellaire comportant une pluralité de lamelles ou/et d’éléments tubulaires creux disposés au-dessus de la rampe de nettoyage ;
- le décanteur comporte un pont traversant le bassin, le pont portant le système d’entrainement en rotation de l’arbre d’entrainement.
L’invention a aussi pour objet un procédé de nettoyage d’une installation de décantation telle que définie plus haut, le procédé comportant les étapes suivantes :
- activation du système d’entrainement en rotation de l’arbre d’entrainement pour entrainer en rotation l’arbre d’entrainement autour de son axe de rotation ;
- alimentation du canal interne de l’arbre d’entrainement en fluide de nettoyage à travers l’extrémité inférieure de l’arbre d’entrainement ;
- circulation du fluide de nettoyage depuis le canal interne de l’arbre d’entrainement à travers le passage interne de la rampe de nettoyage, et éjection du fluide de nettoyage hors de la rampe de nettoyage dans le bassin à travers le ou chaque orifice d’éjection.
- la est une vue schématique de dessus d’un décanteur d’une installation de décantation, muni d’un système de nettoyage selon l’invention ;
Le frein de la roue 1 peut aussi comprend un dispositif de freinage 10 à friction.
De nombreux véhicules équipés d’un dispositif de freinage par friction comportent un système antiblocage (ou antidérapage) de roue associé au dispositif de freinage par friction. En effet, si le couple de freinage est trop important par rapport à la vitesse du véhicule freiné et du coefficient de friction des pneumatiques des roues par rapport au sol, le dispositif de freinage bloque les roues qui dérapent alors sur le sol : un tel dérapage diminue la capacité de manœuvre du véhicule et engendre une usure et un échauffement rapide des pneumatiques qui peuvent éclater. Pour éviter le blocage de la roue, le système anti-blocage compare la vitesse de rotation des roues à la vitesse du véhicule et commande l’actionneur pour relâcher l’effort de presse lorsque le rapport de vitesses est supérieur à un seuil (correspondant sensiblement à la circonférence de la roue). Pour obtenir un antiblocage efficace, le relâchement de l’effort de presse doit être obtenu dans un temps de réponse compris entre 50 à 100 ms, temps de réponse compatible avec la plupart des dispositifs de freinage par friction.
Sont en outre connus des dispositifs de freinage magnétique à courant de Foucault (dénommé « Eddy curent » en anglais) utilisés pour le freinage de roues de véhicules et plus particulièrement de roues d’aéronef. Le document FR-A-3122405 décrit un tel dispositif comprenant un rotor lié en rotation à la roue, deux stators qui encadrent le rotor et qui sont liés en rotation à l’arbre support de roue et libres en translation par rapport audit arbre, des aimants pour produire un flux magnétique axial entre les stators et le rotor, et des actionneurs linéaires pour déplacer axialement les stators entre une position de freinage maximal dans laquelle les stators sont rapprochés du rotor et une position de libre rotation dans laquelle les stators sont éloignés du rotor.