INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
éventuellement dans lequel les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (II)(b) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 24, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci, ou dans lequel les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (II)(d) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 25, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci, ou dans lequel les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (I)(a) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 22 ou SEQ ID N O : 23, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci, ou dans lequel les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (II)(c) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 23, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci;
éventuellement dans lequel l’oligomère de sonde de détection Spécifique à CFB comprend en outre un marqueur détectable, éventuellement dans lequel le marqueur détectable est un marqueur fluorescent ou chimioluminescent, ou dans lequel le marqueur détectable est un marqueur fluorescent et l’oligomère de sonde de détection spécifique à CFB comprend en outre un extincteur non fluorescent.
243. Procédé selon l'un quelconque des modes de réalisation 240 à 242, dans lequel l’étape de détection est réalisée en temps réel.
244. Procédé selon l'un quelconque des modes de réalisation 240 à 243, dans lequel la réaction d’amplification d’acide nucléique in vitro est une réaction d’amplification PCR.
245. Formulation aqueuse destinée à l’amplification de l’acide nucléique de streptocoque du groupe B (GBS), dans laquelle la formulation aqueuse comprend :
une composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 232 à 234, et
La chambre de mise en rotation peut être de forme générale circulaire lorsqu’observée en section longitudinale parallèle à un axe longitudinal X de la tête de distribution et étant perpendiculaire à un axe Y de l’orifice de sortie.
La section longitudinale de la chambre de mise en rotation peut être non constante. Elle peut diminuer lorsque l’on se rapproche de l’orifice de sortie.
La section longitudinale de forme générale circulaire peut aller en diminuant lorsque l’on se rapproche de l’orifice de sortie. Cela peut permettre d’accélérer la composition dans la chambre, en rapprochement de l’orifice de sortie.
La chambre de mise en rotation peut comporter un fond vertical sensiblement plat. Le fond vertical peut s’étendre perpendiculairement à un axe Y de l’orifice de sortie.
La tête de distribution peut être configurée de manière à ce que la composition entre dans la chambre de mise en rotation tangentiellement à des bords latéraux de celle-ci.
Ainsi, la composition arrive de manière tangentielle dans la chambre de mise en rotation, ce qui lui permet d’être plaquée contre les parois de celle-ci et d’être mise en rotation de manière satisfaisante, en obtenant ainsi une trajectoire de la composition en rotation autour d’un axe de la chambre qui est l’axe Y de l’orifice de sortie.
Le ou les canaux d’arrivée peuvent être excentrés lorsque la chambre de mise en rotation est observée en section transversale. Ils peuvent notamment être situés dans un coin de celle-ci.
Le ou les canaux d’arrivée peuvent être situés tangentiellement à un ou des bords latéraux de la chambre de mise en rotation observée en section transversale.
Le ou les canaux d’arrivée peuvent être en section transversale de forme circulaire. Le ou les canaux d’arrivée peuvent avoir en section transversale un diamètre Dp compris entre 0,1 mm et 4 mm. Le diamètre Dp du ou des canaux d’arrivée en section transversale peut par exemple être compris entre 0,15 et 3,5 mm, voire entre 0,2 et 3 mm, mieux entre 0,25 et 2 mm, voire encore entre 0,3 et 1 mm. Le choix du diamètre Dp du ou des canaux d’arrivée permet de régler le débit de la composition dans la tête de distribution.
L’aire Ac en section transversale du ou des canaux d’arrivée de la composition peut être déterminée à partir du diamètre Dp. Dans le cas où il y a plusieurs canaux d’arrivée, l’aire Ac correspond à l’aire cumulée de tous les canaux d’arrivée. Lorsque les canaux sont chacun de section circulaire de diamètre Dp, on peut écrire Ac = Nc * π * (Dp/2)² avec Nc le nombre de canaux.
Le ou les orifices de sortie peut être en section transversale de forme circulaire. Le ou les orifices de sortie peuvent avoir en section transversale un diamètre Do compris entre 0,1 mm et 2 mm. Le diamètre Do du ou des orifices de sortie peut par exemple être compris entre 0,2 et 1,5 mm, voire entre 0,3 et 1 mm, mieux entre 0,4 et 0,8 mm, encore mieux entre 0,5 et 0,6 mm. Le choix du diamètre Do de l’orifice de sortie permet de contrôler la taille des particules de composition dans le spray obtenu.
Le ou les orifices de sortie peuvent avoir une longueur Lo comprise entre 0,1 mm et 2 mm. La longueur Lo du ou des orifices de sortie peut par exemple être comprise entre 0,2 et 1,5 mm, voire entre 0,3 et 1 mm, mieux entre 0,4 et 0,5 mm. Dans un mode de réalisation, la longueur Lo du ou des orifices de sortie peut par exemple être comprise entre 0,1 et 0,5 mm.
La chambre de mise en rotation peut avoir en section transversale une plus grande dimension Ds mesurée perpendiculairement à un axe Y de l’orifice de sortie, comprise entre 2 mm et 10 mm.
La plus grande dimension Ds de la chambre de mise en rotation peut par exemple être comprise entre 2 et 10 mm, voire entre 3 et 9 mm, voire entre 4 et 8 mm, mieux entre 5 et 7 mm.
La chambre de mise en rotation peut avoir en section transversale une longueur Ls mesurée parallèlement à un axe Y de l’orifice de sortie, comprise entre 2 mm et 10 mm. La longueur Ls de la chambre de mise en rotation mesurée parallèlement à un axe Y de l’orifice de sortie peut par exemple être comprise entre 3 et 9 mm, voire entre 4 et 8 mm, mieux entre 5 et 7 mm.
La chambre de mise en rotation peut avoir en section transversale une largeur allant en diminuant lorsque l’on se rapproche du ou des orifices de sortie. La chambre de mise en rotation comporte ainsi une forme générale en cône.
Ce mode de réalisation permet de désactiver la fonction activée par le premier appui tactile sous contrôle d’un utilisateur via le contenu affiché sur l’écran 13. Cela permet par exemple de désactiver les fonctions activées précédemment, telles que l’activation d’un feu ou d’un clignotant du véhicule 10. Ce mode de réalisation n’est par exemple mis en œuvre que lorsque le deuxième appui tactile est effectué sur l’un des objets graphiques suivants : le premier objet graphique 211, le deuxième objet graphique 212, le troisième objet graphique 213, le quatrième objet graphique 214, le cinquième objet graphique 215 et le sixième objet graphique 216 (c’est-à-dire seulement un des objets graphiques associés à une fonction du système d’éclairage).
La illustre schématiquement un dispositif 3 configuré pour le contrôle d’une ou plusieurs fonctions d’un ou plusieurs systèmes embarqués d’un véhicule, par exemple le véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 3 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur.
La illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de contrôle de système embarqué d’un véhicule, par exemple le véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le procédé est par exemple mis en œuvre par un dispositif embarqué dans le véhicule 10 ou par le dispositif 3 de la .
Dans une première étape 41, le rendu d’un contenu déterminé d’une interface homme-machine, dite IHM, associé au mode de conduite déterminé est contrôlé pour affichage du contenu déterminé sur l’écran tactile, le contenu déterminé comprenant une pluralité d’objets graphiques chacun associé à un contrôle d’une fonction d’un système embarqué d’un ensemble de systèmes embarqués, l’ensemble de systèmes embarqués comprenant un système d’avertissement sonore du véhicule et un système d’éclairage du véhicule.
Dans une deuxième étape 42, des premières données représentatives d’un premier appui tactile sur un objet graphique déterminé de la pluralité d’objets graphiques sont reçues.
Dans une troisième étape 43, une requête d’activation de la fonction associée à l’objet graphique déterminé est transmise à destination du système embarqué contrôlant la fonction suivant la réception des premières données.
Dans une quatrième étape 44, l’activation de la fonction est contrôlée suivant la transmission de la requête d’activation.
Selon une variante, les variantes et exemples des opérations décrits en relation avec l’une des figures 1 et 2 s’appliquent aux étapes du procédé de la .
La composition de carburant peut être une composition de carburant hydrocarbonée qui peut également contenir des additifs généralement utilisés. Le volume total des composants de carburant renouvelable et de distillat moyen minéral est typiquement d’au moins 98 %, de préférence d’au moins 99 % et le plus préférablement d’au moins 99,9 % du volume total du mélange de carburants, le reste étant des additifs généralement utilisés. Le composant de distillat moyen minéral peut comprendre plus d’un composant minéral, et le composant de carburant renouvelable peut comprendre plus d’un composant renouvelable. De préférence, le composant de carburant renouvelable est un distillat moyen renouvelable hydrotraité, et le composant de distillat moyen minéral est du diesel minéral.
Selon un mode de réalisation particulier, le volume total des composants de carburant renouvelable et de distillat moyen minéral est d’au moins 90 % en volume, de préférence d’au moins 93 % en volume. Ce type de mélange peut contenir d’autres composants compatibles avec les moteurs diesel tels que les esters méthyliques d’acides gras (EMAG) jusqu’à 10 % en volume, de préférence jusqu’à 7 % en volume. Cette composition crée de bonnes propriétés à froid avec une faible consommation de ressources pendant la production et permet l’utilisation d’une plus grande variété de composants dans le mélange.
Le carburant peut contenir environ 100 % de carburant renouvelable ; cependant, dans la présente invention, les composants de carburant renouvelable et de distillat moyen minéral sont mélangés dans un rapport en pourcentage en volume inférieur à 100 % (renouvelable:distillat moyen minéral ; 100:0). De préférence, les composants de carburant renouvelable et de distillat moyen minéral sont mélangés dans un rapport en pourcentage en volume inférieur à 90:10 (carburant renouvelable:distillat moyen minéral). Dans un mode de réalisation, les composants de carburant renouvelable et de distillat moyen minéral sont mélangés dans un rapport en pourcentage en volume de 20:80 à 80:20 (carburant renouvelable:distillat moyen minéral). Cette composition crée de bonnes propriétés à froid avec une faible consommation de ressources pendant la production. Dans un autre mode de réalisation, les composants de carburant renouvelable et de distillat moyen minéral sont mélangés dans un rapport en pourcentage en volume de 20:80 à 60:40. Cette composition crée des propriétés à froid encore meilleures avec une faible consommation de ressources pendant la production.
Dans un autre mode de réalisation, le mélange de carburants diesel comporte des isoparaffines dans la gamme C14 à C20 de 22 % en poids à 55 % en poids du poids total du mélange de carburants. Cela crée de bonnes propriétés à froid avec une faible consommation de ressources pendant la production.
L’invention concerne en outre l’utilisation de carburants renouvelables hydrotraités pour améliorer les propriétés à froid d’une composition de carburant contenant un distillat moyen minéral. La teneur en carburant renouvelable hydrotraité dans un mélange de distillats moyens minéraux peut être déterminée par des procédés à l’isotope carbone 14 qui permettent à l’homme du métier de faire la distinction entre le carbone fossile et le carbone renouvelable. Les principes de ce procédé peuvent être trouvés dans la norme ASTM D6866.
Tout mélange de carburants tel que décrit ci-dessus peut être produit par un procédé qui est décrit ci-après. On propose ainsi un procédé de fabrication d’un mélange de carburants diesel ayant des propriétés améliorées à froid comprenant la sélection d’un carburant renouvelable et d’un distillat moyen minéral ayant des points de trouble qui ne diffèrent pas de plus de 17 °C, de préférence de plus de 13 °C ; et le mélange du carburant renouvelable et du distillat moyen minéral dans un rapport de quantités en volume de 10:90 à 90:10 pour former un mélange de carburants diesel, le mélange de carburants diesel contenant de 10 à 25 % en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 et une quantité d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 telle que le rapport de la somme des quantités en pourcentage en poids d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 à la somme des quantités en pourcentage en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 est inférieur à 2,2, de préférence de 1,1 à 2,2 ;et le mélange de carburants diesel a un point de trouble inférieur à la moyenne pondérée des points de trouble du distillat moyen minéral et du carburant renouvelable.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé d’utilisation destiné à abaisser le point de trouble d’un distillat moyen minéral comprenant : la détermination du point de trouble d’un distillat moyen minéral ; la sélection d’un carburant renouvelable dont le point de trouble ne diffère pas de plus de 17 ºC, de préférence de plus 13 ºC du point de trouble du distillat moyen minéral ; et le mélange du carburant renouvelable et du distillat moyen minéral dans un rapport de quantités en volume de 10:90 à 90:10 pour former un mélange de carburants diesel ayant un point de trouble qui est inférieur au point de trouble du distillat moyen minéral, le mélange de carburants diesel contenant 10 à 25 % en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 et une quantité d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 telle que le rapport de la somme des quantités en pourcentage en poids d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 à la somme des quantités en pourcentage en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 est inférieur à 2,2 pour former un mélange de carburants diesel ayant un point de trouble qui est inférieur au point de trouble du distillat moyen minéral.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé d’utilisation destiné à abaisser le point de trouble d’un distillat moyen minéral comprenant : la détermination du point de trouble d’un distillat moyen minéral ; la sélection d’un carburant renouvelable ayant les propriétés suivantes : (i) un point de trouble qui ne diffère pas de plus de 17 ºC, de préférence de plus de 13ºC, du point de trouble du distillat moyen minéral ; (ii) une quantité de n-paraffines suffisante pour produire un mélange de carburants diesel contenant 10 à 25 % en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 lorsque le carburant renouvelable est mélangé au carburant de distillat moyen minéral ; et (iii) une quantité d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 suffisante pour produire un mélange de carburants diesel ayant un rapport de la somme des quantités en pourcentage en poids d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 à la somme des quantités en pourcentage en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 de 1,1 à 2,2 lorsque le carburant renouvelable est mélangé au distillat moyen minéral ; et le mélange du carburant renouvelable au distillat moyen minéral dans un rapport de quantités en volume de 20:80 à 80:20 pour former un mélange de carburants diesel ayant un point de trouble qui est inférieur au point de trouble du distillat moyen minéral.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé d’utilisation pour abaisser le point de trouble d’un carburant renouvelable comprenant : la détermination du point de trouble d’un carburant renouvelable ; la sélection d’un carburant minéral de distillat moyen minéral dont le point de trouble ne diffère pas de plus de 17 ºC, de préférence de plus de 13 ºC, du point de trouble du carburant renouvelable ; et le mélange du carburant renouvelable et du distillat moyen minéral dans un rapport de quantités en volume de 10:90 à 90:10 pour former un mélange de carburants diesel ayant un point de trouble qui est inférieur au point de trouble d’un carburant renouvelable, le mélange de carburants diesel contenant de 10 à 25 % en poids de n- paraffines dans la gamme C14 à C20 et une quantité d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 telle que le rapport de la somme des quantités en pourcentage en poids d’isoparaffines dans la gamme C14 à C20 à la somme de quantités en pourcentage en poids de n-paraffines dans la gamme C14 à C20 est inférieure à 2,2, de préférence de 1,1 à 2,2, pour former un mélange de carburants diesel ayant un point de trouble inférieur au point de trouble du carburant renouvelable.
Un mélange de carburants diesel pouvant être obtenu par un procédé ou une utilisation tels que décrit ci-dessus, s’est révélé expérimentalement avoir des propriétés à froid améliorées par rapport aux composants de celui-ci.
EXEMPLES Les exemples suivants sont fournis pour mieux illustrer l’invention revendiquée et ne doivent pas être interprétés comme limitant la portée de l’invention. Dans la mesure où des matériaux spécifiques sont mentionnés, c’est uniquement à des fins d’illustration et non dans le but de limiter l’invention. L’homme du métier peut développer des moyens ou des réactifs équivalents sans exercer de capacité inventive et sans sortir du cadre de l’invention. On aura à l’esprit que de nombreuses modifications peuvent être apportées aux procédés décrits ici dans les limites de la présente invention. L’intention des inventeurs est d’inclure ces modifications dans le cadre de l’invention. Les pourcentages en poids donnés par rapport aux paraffines se réfèrent au pourcentage en poids du poids total du mélange de carburants. Les pourcentages en volume donnés par rapport aux composants de carburant se réfèrent au pourcentage en volume du volume total du mélange de carburants.
Exemple comparatif 1 Pour abaisser le point de trouble d’un distillat moyen minéral (composant de carburant fossile) ayant un point de trouble de -5,5 °C de -0,5 à -6 °C, il est nécessaire d’ajouter au composant de carburant fossile un second composant de carburant ayant un point de trouble plus faible. Typiquement, lorsque deux ou plusieurs composants de carburant ayant des points de trouble différents sont mélangés ensemble, le mélange final a un point de trouble plus élevé que ce qui serait attendu sur la base de la valeur moyenne pondérée des points de trouble des composants. Lorsque 20 % en volume d’un composant de carburant renouvelable (Renouvelable G) ayant un point de trouble de -28 °C ont été mélangés au composant fossile qui a un point de trouble de -5,5 °C, un point de trouble de 6,6 °C a été atteint. La différence de point de trouble entre ce composant de carburant renouvelable et le composant de carburant fossile était supérieure à 17 °C, ce qui en fait un exemple comparatif. Les pourcentages en poids de n-paraffines des carburants mélangés ont été mesurés par chromatographie en phase gazeuse et sont présentés dans le tableau 1 ci-dessous.
Dans le mélange, le pourcentage total en poids de n- paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 était de 9,18 %, le pourcentage total en poids d’iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 était de 26,09 % et le rapport n-paraffines/iso-paraffines dans le mélange était de 2,84. Le point de trouble du mélange pourrait encore être abaissé lorsque la quantité de carburant renouvelable ayant le point de trouble de -28 °C a été augmentée à 40 % en volume, 60 % en volume et 80 % en volume dans le mélange. Les points de trouble des mélanges résultants à divers pourcentages en volume sont représentés sur la . La représente la relation entre le point de trouble et le rapport de paraffines pour les mélanges. Cependant, pour tous les rapports entre le carburant renouvelable et le carburant fossile, les points de trouble des mélanges étaient supérieurs à la valeur moyenne pondérée des points de trouble des composants ( ). C’était comme prévu selon la pratique actuelle.
Les pourcentages en poids de n-paraffines dans les composants de carburant avant le mélange ont été mesurés par chromatographie en phase gazeuse et sont présentés dans le tableau 1. Les pourcentages en poids de n-paraffines dans les compositions de carburants mélangés ont été mesurés par chromatographie en phase gazeuse (tableau 2). Les pourcentages en poids des iso-paraffines dans les carburants à mélanger ont été mesurés par chromatographie en phase gazeuse (tableau 3). Les pourcentages en poids des iso-paraffines dans les compositions de carburants mélangés ont été mesurés (tableau 4). Dans les mélanges mentionnés ci-dessus, les sommes cumulées de n-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 étaient de 9,18 à 7,78 % en poids, les sommes cumulées des iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 étaient de 26,09 à 72,46 % en poids et le rapport de la somme cumulée des iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 et de la somme cumulée des n- paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 était de 2,84 à 9,31 % en poids.
Exemple 1 Lorsque 20 % en volume d’un carburant renouvelable (renouvelable F) qui a un point de trouble de -2 °C ont été mélangé à 80 % en volume d’un composant fossile qui a un point de trouble de -5,5 °C, un point de trouble inférieur à celui du point de trouble de l’un ou l’autre composant a été atteint. Cet effet synergique est obtenu lorsque le rapport de la somme cumulée des iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 et de la somme cumulée des n- paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 dans le mélange était de 1,6. La somme cumulée de n-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 dans le mélange était de 13,6 % en poids. La somme cumulée des iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19, et C20 dans le mélange était de 21,87 % en poids.
Exemple 2 Lorsque 40 % en volume d’un carburant renouvelable (renouvelable F) qui a un point de trouble de -2 °C a été mélangé à 60 % en volume d’un composant fossile qui a un point de trouble de -5,5 °C, un point de trouble inférieur au point de trouble de l’un ou l’autre composant a été atteint. Cet effet synergique est obtenu lorsque le rapport de la somme cumulée des iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 et de la somme cumulée des n-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 dans le mélange était de 1,9. La somme cumulée des n-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 dans le mélange était de 17,6 % en poids. La somme cumulée des iso-paraffines C14, C15, C16, C17, C18, C19 et C20 dans le mélange était de 33,11 % en poids.
dans lequel, à l’étape d’amplification, tout acide nucléique cible CFB à GBS, s’il est présent dans l’échantillon, est utilisé comme matrice pour générer un amplicon correspondant à la région cible CFB, et dans lequel l’étape de détection comprend la détection de la présence ou de l’absence de l’amplicon correspondant à la région cible CFB .
158. Procédé destiné à déterminer la présence ou l’absence de streptocoques de groupe B (GBS) dans un échantillon, ledit procédé comprenant :
(1) la mise en contact d’un échantillon suspecté de contenir du GBS avec une combinaison d’oligomères d’amplification comprenant des premier et second oligomères d’amplification spécifiques à CFB destinés à amplifier une région cible d’un acide nucléique cible CFB à GBS, dans lequel les premier et second oligomères d’amplification spécifiques à SIP comprennent, respectivement, des première (A) et seconde (B) séquences d’hybridation cibles spécifiques à SIP choisies dans le groupe constitué de