INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La durée pendant laquelle le produit de pyrolyse est produit par les systèmes et/ou les procédés peut, par exemple, être de 5 jours ou plus (par ex. 6 jours ou plus, 7 jours ou plus, 8 jours ou plus, 9 jours ou plus, 10 jours ou plus, 11 jours ou plus, 12 jours ou plus, 13 jours ou plus, 14 jours ou plus, 15 jours ou plus, 16 jours ou plus, 17 jours ou plus, 18 jours ou plus, 19 jours ou plus, 20 jours ou plus, 21 jours ou plus, 22 jours ou plus, 23 jours ou plus, 24 jours ou plus, 25 jours ou plus, 26 jours ou plus, 27 jours ou plus, 28 jours ou plus, 29 jours ou plus, 30 jours ou plus, 35 jours ou plus, 40 jours ou plus, 45 jours ou plus, 50 jours ou plus, 60 jours ou plus, 70 jours ou plus, ou 80 jours ou plus). Dans certains exemples la durée pendant laquelle le produit de pyrolyse est produit par les systèmes et/ou les procédés peut être de 90 jours ou moins (par ex. 80 jours ou moins, 70 jours ou moins, 60 jours ou moins, 50 jours ou moins, 45 jours ou moins, 40 jours ou moins, 35 jours ou moins, 30 jours ou moins, 29 jours ou moins, 28 jours ou moins, 27 jours ou moins, 26 jours ou moins, 25 jours ou moins, 24 jours ou moins, 23 jours ou moins, 22 jours ou moins, 21 jours ou moins, 20 jours ou moins, 19 jours ou moins, 18 jours ou moins, 17 jours ou moins, 16 jours ou moins, 15 jours ou moins, 14 jours ou moins, 13 jours ou moins, 12 jours ou moins, 11 jours ou moins, 10 jours ou moins, 9 jours ou moins, 8 jours ou moins, ou 7 jours ou moins). La durée pendant laquelle le produit de pyrolyse est produit par les systèmes et/ou les procédés peut varier entre les valeurs minimales décrites ci-dessus et les valeurs maximales décrites ci-dessus. Par exemple, la durée pendant laquelle le produit de pyrolyse est produit par les systèmes et/ou procédés peut être de 5 à 90 jours (par ex. de 4 à 45 jours, de 45 à 90 jours, de 5 à 30 jours, de 30 à 60 jours, de 60 à 90 jours, de 5 à 80 jours, de 5 à 70 jours, de 5 à 60 jours, de 5 à 50 jours, de 5 à 40 jours, de 5 à 21 jours, de 5 à 14 jours, de 5 à 10 jours, de 7 à 90 jours, de 10 à 90 jours, de 14 à 90 jours, de 21 à 90 jours, de 30 à 90 jours, de 40 à 90 jours, de 50 à 90 jours, de 70 à 90 jours, de 7 à 80 jours ou de 10 à 60 jours).
Dans un exemple, pour une trame donnée, le module transmetteur envoie par exemple un paquet de données pendant une plage de temps de transmission définie par le protocole de communication. Le transmetteur se met ensuite dans un mode de réception pendant une plage de temps de réception dans laquelle il attend un acquittement ou un non-acquittement. Pendant la plage de temps de transmission, le module récepteur est en mode de réception et s’il reçoit correctement ce paquet de données, celui-ci stocke, et éventuellement analyse, le paquet de données reçu puis renvoie un acquittement pendant une plage de temps d’émission. Si cet acquittement est reçu par le module transmetteur alors le module transmetteur va attendre la fin de la trame (autrement dit l’intervalle) pour passer à une nouvelle trame. En attendant le paquet de données de la nouvelle trame, le module récepteur reste dans un mode d’écoute (scan en anglais) pendant une plage de temps d’écoute ce qui consomme de l’énergie.
Dans un autre exemple, pour une trame donnée, le module transmetteur envoie par exemple un paquet de données pendant la plage de temps de transmission. Pendant ce temps-là, le module récepteur qui est en mode écoute, s’il reçoit correctement le paquet de données envoyé, renvoie un acquittement. Si, par contre, la réception du paquet de données n’est pas correcte, par exemple par corruption du paquet de données, un non-acquittement est renvoyé. Si l’acquittement n’est cette fois pas reçu par le module transmetteur ou si le non-acquittement est reçu par le transmetteur, alors le module transmetteur va renvoyer le paquet de données déjà envoyé précédemment pendant une seconde plage de transmission mais toujours dans la même trame puis se mettre en mode réception et ainsi de suite jusqu’à ce qu’il reçoive un acquittement. Toutefois, le protocole de communication peut prévoir un nombre maximal de plages possibles dans une même trame pour que le transmetteur renvoie un même paquet de données.
Dans les exemples ci-dessus, le récepteur se met dans le mode d’écoute systématiquement après qu’il ait envoyé un acquittement ou un non-acquittement et ce jusqu’à réception d’un paquet de données. Cela entraîne néanmoins une activité importante au niveau du récepteur alors que, dans le cas où un acquittement a déjà été envoyé par le récepteur assez tôt avant la fin de la trame, le mode d’écoute n’est réellement nécessaire que peu de temps avant le début de la nouvelle trame où un nouveau paquet de données est envoyé.
Selon les modes de réalisation décrits, on prévoit de mettre en oeuvre une mise en veille des circuits du récepteur dans chaque intervalle, entre la réception correcte d’un paquet de données et un temps précédant le début de l’intervalle suivant. On réduit ainsi considérablement la consommation d’énergie au niveau du récepteur.
La représente, sous forme d’organigramme, un mode de mise en oeuvre d’un procédé de communication.
Suite à l’envoi d’un paquet de données (end of transmit packet), une étape 204 (Transmit packet with ack) du procédé de commande est mise en oeuvre.
Si le paquet de données est reçu de façon correcte, et donc qu’un acquittement est envoyé par le récepteur, alors la branche « Y » est prise et le procédé passe à l’étape 206 (delay scan) est effectuée. Dans le cas où plusieurs transmetteurs sont prévus pour un seul récepteur alors le récepteur pourra envoyer un acquittement lorsque, par exemple, un paquet de données de chacun des transmetteurs aura été correctement reçu. Dans l’étape 206, tout ou partie des circuits du récepteur sont désactivés pendant une durée de mise en veille par exemple prédéterminée et ce jusqu’à un temps de l’intervalle, autrement dit de la trame, où le mode d’écoute est mis en oeuvre pour la réception d’un paquet d’une nouvelle trame. La mise en oeuvre du mode d’écoute correspond à une étape 208 (Start receive scan). Dans le mode d’écoute, des circuits du récepteur ou l’ensemble du récepteur sont activés pour détecter et permettre de recevoir des données venant du transmetteur. En fonction du nombre de paquets envoyés par le transmetteur dans une trame avant que le paquet de données ne soit correctement reçu et qu’un acquittement ne soit envoyé par le récepteur, le moment où le mode d’écoute est mis en oeuvre peut varier d’une trame à l’autre. Par exemple, pour un intervalle donné, si plusieurs envois d’un même paquet de données sont nécessaires avant qu’un acquittement ne soit reçu par le transmetteur, alors le temps où le mode d’écoute est mis en oeuvre est plus long que le cas où un acquittement est envoyé dès le premier envoi du paquet de données.
La durée de mise en veille est par exemple prédéterminée et constante pour chaque trame où le récepteur a reçu correctement le paquet de données ou, dans le cas où plusieurs transmetteurs sont prévus pour un seul récepteur pour chaque trame où un paquet de données de chacun des transmetteurs aura été correctement reçu. La durée de mise en veille est par exemple prédéterminée en fonction des durées choisies dans le protocole de communication pour les plages de réception de données et d’envoi d’acquittement du récepteur. Dans un exemple, la durée de mise en veille est par exemple prédéterminée en fonction d’une durée minimale (Tscantimemini) nécessaire pour l’activation du mode d’écoute et/ou pour pallier aux erreurs de synchronisation, exprimées en partie par million, des horloges du transmetteur et/ou du récepteur. La durée de mise en veille est en outre par exemple prédéterminée en fonction du nombre Nb de plages de transmission possibles prévues par le protocole pour des envois d’un même paquet dans une même trame par le transmetteur. La durée de mise en veille est de plus par exemple prédéterminée en fonction du nombre de plages de réception possibles prévues par le protocole pour la réception d’un acquittement.
La durée de mise en veille est, dans un exemple, prédéterminée avec l’équation ci-dessous : [Equation 1]
Dans l’exemple de l’équation 1, lorsque Nb=2, alors la durée de mise en veille est maximale, et donc les économies d’énergie sur le fonctionnement du récepteur sont maximisées.
Pour donner un ordre de grandeur possible de la durée de mise en veille, les trames Ttransmitinterval durent par exemple 10 millisecondes, le nombre Nb est par exemple de 2, Ttransmission et Treception sont par exemple de 500 µs et par exemple Tscantimemini est de 10µs.
Lorsque la durée de mise en veille et la durée des trames sont définies comme constantes dans le protocole, alors la durée d’écoute (Tscantime), qui est mise en oeuvre après un non-acquittement ou une fois la durée de mise en veille terminée et avant la trame suivante, peut varier d’une trame à l’autre en fonction du moment de la trame où un acquittement est envoyé par le récepteur.
Si le paquet de données n’est pas correctement reçu à l’étape 204, par exemple suite à une corruption de données, alors la branche « N » est prise jusqu’à l’étape 208 où le mode d’écoute du récepteur est mis en oeuvre.
Dans un exemple facultatif, le transmetteur est configuré pour ajouter une donnée, par exemple un ou plusieurs bits, au paquet de donnée transmis, pour comptabiliser combien de fois un même paquet a été retransmis au fur et à mesure des renvois successifs suite à la non-réception d’un acquittement.
Cela permet de déterminer plus précisément l’espace libre restant dans la trame.
Le nombre Nb est, dans un autre exemple, le nombre de retransmissions qui ont été nécessaires. Cela permet d’utiliser une durée de mise en veille plus élevée dans les cas où la communication est de bonne qualité.
De manière avantageuse, mais non limitativement, le diffuseur 29 est lisse. Autrement dit, le diffuseur 29 ne comporte aucun élément physique autre que les viroles délimitant le canal 22.
En référence aux figures 2, 3 et 4, la turbomachine 1 comprend une deuxième rangée de deuxièmes aubes statoriques 31 qui est destinée à réaliser un redressement du flux radialement externe F12 en sortie du diffuseur 29. Le flux radialement externe est ralenti en sortie du diffuseur 29. Les deuxièmes aubes statoriques 31 sont installées dans le canal 22. Avantageusement, les deuxièmes aubes statoriques 31 sont agencées en aval du diffuseur 29. En particulier, la deuxième rangée de deuxièmes aubes statoriques 31 est agencée entre le diffuseur 29 et l’équipement 26 suivant l’axe longitudinal X. Comme cela est visible sur la , les deuxièmes aubes statoriques 31 sont agencées dans une portion divergente de la paroi radialement interne 14. Cette portion divergente correspond à une portion de la virole radialement externe qui s’étend en aval et enveloppe au moins en partie l’équipement 26. En d’autres termes et en référence à la , la giration ou déplacement hélicoïdal s’étend au-delà de la section de sortie 29b du diffuseur 29.
Les deuxièmes aubes statoriques 31 présentent également une pale 32 ayant un bord d’attaque 32a, un bord de fuite 32b qui sont reliées par une surface intrados 32i interne et une surface extrados 32e.
Les deuxièmes aubes statoriques 31 sont configurées de manière à réaliser un redressement du flux radialement externe F12 plus important que le redressement des premières aubes statoriques 25 et de manière à annuler une éventuelle giration du flux radialement externe en sortie des deuxièmes aubes statoriques 31. Le redressement peut être défini par la différence entre les angles aux bords d’attaque des pales des premières et deuxièmes aubes, et les angles aux bords de fuite des pales des premières et deuxièmes aubes, par exemple β2 - β1 > α2- α1. L’incidence en sortie des deuxièmes aubes statoriques est considérée presque constante.
A cet effet, un angle métal α1 prédéterminé est fixé au niveau du bord d’attaque 27a des pales 27 des premières aubes statoriques 25 et un angle métal α2 prédéterminé est fixé au niveau du bord de fuite 27b des pales des premières aubes statoriques 25. L’angle métal α1 au bord d’attaque 27a, respectivement bord de fuite 27b, est l’angle formé entre la direction générale (parallèle à l’axe longitudinal X) du flux radialement externe F12 et une droite tangente à la ligne de squelette de la pale 27 au bord d’attaque, respectivement bord de fuite. La déviation ou redressement du flux d’air radialement externe F12 est faiblement dévié par les premières aubes statoriques 25. La différence entre l’angle métal au bord de fuite et l’angle métal au bord d’attaque, (α2 – α1), définie l’angle de déviation de chaque première aube statoriques 25 et est comprise entre 5° et 30°. Avec cette faible déviation, les premières aubes statoriques 25 sont aérodynamiquement moins chargées et sont conçues de manière à être en mesure de tolérer les variations d’incidence, autrement dit les variations de l’angle fluide défini comme l’angle entre la direction de l’écoulement et l’axe longitudinal X. La giration résiduelle (angle entre le vecteur vitesse de l’écoulement et l’axe longitudinal) n’est pas nulle.
Un angle métal β1 prédéterminé est également fixé au bord d’attaque 32a de chaque pale 32 des deuxièmes aubes 31 et un angle métal β2 prédéterminé est fixé au bord de fuite 32b de chaque pale 32 des deuxièmes aubes 31. La différence (ou déviation) entre l’angle métal au bord de fuite 32b et l’angle métal au bord d’attaque 32a, (β2 – β1) est comprise entre 0° et 65° de manière à présenter une éventuelle giration du flux radialement externe égale ou sensiblement égale à zéro. Préférentiellement, l’angle de déviation de chaque deuxième aube statorique 31 est comprise entre 15° et 45°.
De manière avantageuse, mais non limitativement, l’angle métal au bord de fuite de chaque deuxième aube statorique 31 est nul ou sensiblement nul (entre 0° et 5°). En particulier, une droite passant par le bord de fuite et tangente à la surface extrados de chaque pale des deuxièmes aubes statoriques 31 est parallèle à l’axe longitudinal. De la sorte, la giration du flux radialement externe traversant les deuxièmes aubes statoriques 31 est annulée. Lorsque le rayon moyen du diffuseur 29 lisse est croissant, la giration réalisée par les premières aubes statoriques 25 va naturellement s’atténuer par conservation du moment cinétique.
Suivant un mode de réalisation tel que représenté sur la , la longueur de la corde de chaque deuxième aube statorique 31 est inférieure à la longueur de la corde de chaque première aube statorique. Cette différence de longueur est permise d’une part, parce que le redressement du flux radialement externe F12 est partagé entre les premières aubes statoriques 25 et les deuxièmes aubes 31, et d’autre part parce que la variation d’angle fluide vue par les deuxièmes aubes statoriques 31 est plus faible. Cela favorise la réduction de la longueur axiale de l’ensemble des premières aubes statoriques 25, diffuseur 29, deuxièmes aubes statoriques 31, et équipement 26.
Suivant un mode de réalisation illustré sur la , l’équipement 26 comprend une rangée annulaire de bras structuraux 35. Ces bras structuraux 35 peuvent dévier légèrement l’écoulement dans une plage comprise entre 0° et 5° mais n’ont globalement aucune fonction de redressement du flux radialement externe. Les bras 35 sont répartis régulièrement autour de l’axe longitudinal X. Chaque bras structural 35 s’étend radialement entre des parois interne et externe. Chaque bras 35 comprend un bord amont 35a et bord aval 35b qui sont opposés suivant l’axe longitudinal X. Des surfaces intrados et extrados relient le bord amont et le bord aval.
Dans cet exemple de réalisation, la rangée de bras structuraux 35 est intégrée à la deuxième rangée de deuxièmes aubes statoriques 31. Les bras structuraux 35 sont indépendants et distincts des deuxièmes aubes statoriques. Alternativement, la partie amont des bras structuraux 35 peut être formée par une deuxième aube statorique. De la sorte, la longueur des deuxièmes aubes statoriques 31 et des bras structuraux 35 est réduite ce qui permet un gain en masse. Comme cela est illustré, les bords amonts 35a des bras structuraux 35 et les bords d’attaque 32a des deuxièmes aubes 31 sont définis dans un même plan P perpendiculaire à l’axe longitudinal X. Les bords de fuite 35b des bras 35 sont disposés en aval des bords de fuite 32b des deuxièmes aubes 31.
Le nombre de bras structuraux 35 est différent du nombre de deuxièmes aubes statoriques 31. En particulier, les deuxièmes aubes statoriques 31 sont plus nombreux que les bras structuraux 35. Cela est dû au fait que les bras structuraux 35 n’ont qu’une fonction structurale mécanique et permet de réduire les pertes de charge.
Les deuxièmes aubes 31 dans ce mode de réalisation présentent un profil aérodynamique identique. Dans la présente description, un profil aérodynamique est défini par des paramètres géométriques qui sont la corde, la ligne de cambrure, la ligne de squelette, l’épaisseur de la pale suivant la corde, etc.
Toutefois, le nombre de deuxièmes aubes statoriques 31 entre deux bras structuraux 35 suivant une direction circonférentielle (autour de l’axe longitudinal X) peut être différent. Ici, il y a six deuxièmes aubes statoriques 31 entre deux bras structuraux 35 adjacents et onze deuxièmes aubes statoriques 31 entre deux bras structuraux 35 adjacents. Les profils des bras structuraux 35 sont identiques mais peuvent être différents.
La illustre un autre mode de réalisation de l’agencement des deuxièmes aubes statoriques 31 intégrées aux bras structuraux 35. Ce mode de réalisation diffère de celui de la en ce que les deuxièmes aubes statoriques 31 sont agencées suivant des groupes de profils aérodynamiques différents des uns des autres. Un seul groupe ou différents groupes de profils aérodynamiques peu(ven)t être agencé(s) entre deux bras structuraux 35 adjacents suivant la direction circonférentielle. Dans cet exemple illustré avec vingt-six deuxièmes aubes statoriques 31 et trois bras structuraux 35, il y a quatre groupes de profils aérodynamiques différents P1, P2, P3, P4. Plus précisément, entre deux bras structuraux 35 adjacents sont agencées deux deuxièmes aubes statoriques de profil P1, deux deuxièmes aubes statoriques de profil P2, et deux deuxièmes aubes statoriques de profil P3. Entre deux autres bras structuraux 35 adjacents sont agencées trois deuxièmes aubes statoriques de profil P1, quatre deuxièmes aubes statoriques de profil P2, deux deuxièmes aubes statoriques de profil P4, et deux deuxièmes aubes statoriques de profil P3. L’agencement des profils aérodynamiques est spécifique à chaque configuration et est défini en fonction de l’arrangement des équipements présents dans le flux radialement externe. La mise en place de deuxième aubes statoriques de profils différents permet de minimiser l’impact d’une distorsion circonférentielle venant de l’aval.
De la sorte, les charges aérodynamiques dans le canal 22 sont mieux réparties grâce à des premières aubes statoriques 25 qui vont fixer l’angle fluide défini comme l’angle entre la direction de l’écoulement et l’axe longitudinal X en amont des deuxièmes aubes statoriques 31, un diffuseur ralentissant le flux radialement externe F12, et les deuxièmes aubes 31 qui reprennent le reste de la déviation pour annuler la giration et qui fonctionnent avec une incidence quasi constante.
PALE HELICOIDALE RESILIENTE POUR HYDROLIENNE SOUS-MARINE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Un aspect de l’invention se rapporte à une enveloppe pour une pale hélicoïdale d’une hydrolienne.
Dans l’étape S24, le dispositif de commande 34 commande le dispositif contacteur 22b pour déconnecter le deuxième dispositif de production d’énergie 14b du deuxième circuit d’alimentation électrique 12b et du circuit de connexion 18a. Donc, le processus passe à l’étape S25.
Dans l’étape S25, le dispositif de commande 34 commande le dispositif contacteur 22d pour déconnecter le deuxième dispositif de production d’énergie 14b du quatrième circuit d’alimentation électrique 12d et du circuit de connexion 18b. Donc, le processus passe à l’étape S26.
Dans l’étape S26, le dispositif de commande 34 commande le dispositif de connexion 20b pour fermer le commutateur 20b1 et le commutateur 20b2. Ainsi, le troisième circuit d’alimentation 12c et le quatrième circuit d’alimentation 12d sont connectés l’un à l’autre. En conséquence, de l’énergie électrique est fournie depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au deuxième dispositif de charge 16b et au quatrième dispositif de charge 16d. Donc, la commande à sécurité intégrée est terminée.
L’état dans lequel la fourniture d’énergie électrique depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au premier dispositif de charge 16a est arrêtée est, par exemple, un état, dans lequel le premier dispositif de charge 16a est arrêté et ne peut pas être redémarré, ou un état, dans lequel un court-circuit, une déconnexion ou similaire s’est produit(e) entre le dispositif contacteur 22a et le premier dispositif de charge 16a.
Lorsque la fourniture d’énergie électrique depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au premier dispositif de charge 16a est arrêtée, ainsi que l’illustre , le premier dispositif de production d’énergie 14a est déconnecté du premier circuit d’alimentation électrique 12a et du circuit de connexion 18a par le dispositif contacteur 22a. En conséquence, le premier dispositif de production d’énergie 14a alimente seulement le troisième dispositif de charge 16c en énergie électrique.
Puis, ainsi que l’illustre , le commutateur 20b1 et le commutateur 20b2 du dispositif de connexion 20b sont fermés, et le troisième circuit d’alimentation électrique 12c et le quatrième circuit d’alimentation électrique 12d sont connectés l’un à l’autre. En conséquence, de l’énergie électrique est fournie depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au deuxième dispositif de charge 16b et au quatrième dispositif de charge 16d.
Commande à sécurité intégrée est un organigramme illustrant la commande à sécurité intégrée. La commande à sécurité intégrée est exécutée de manière répétée à un cycle prédéfini.
Dans l’étape S31, le dispositif de commande 34 détermine si la fourniture d’énergie électrique depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au premier dispositif de charge 16a a été arrêtée ou non. S’il est déterminé que la fourniture d’énergie électrique depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au premier dispositif de charge 16a a été arrêtée (étape 31 : oui), le processus passe à l’étape S32.
Dans l’étape S32, le dispositif de commande 34 commande le dispositif contacteur 22a pour déconnecter le premier dispositif de production d’énergie 14a du premier circuit d’alimentation électrique 12a et du circuit de connexion 18a. Donc, le processus passe à l’étape S33.
Dans l’étape S33, le dispositif de commande 34 commande le dispositif de connexion 20b pour fermer le commutateur 20b1 et le commutateur 20b2. Ainsi, le troisième circuit d’alimentation électrique 12c et le quatrième circuit d’alimentation électrique 12d sont reliés l’un à l’autre par l’intermédiaire du circuit de connexion 18b. En conséquence, de l’énergie électrique est fournie depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au deuxième dispositif de charge 16b et au quatrième dispositif de charge 16d. Donc, la commande à sécurité intégrée est terminée.
Dans l’étape S31, s’il est déterminé que de l’énergie électrique est fournie depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au premier dispositif de charge 16a (étape S31 : non), le processus passe à l’étape S34.
Dans l’étape S34, le dispositif de commande 34 détermine si la fourniture d’énergie électrique depuis le deuxième dispositif de production d’énergie 14b au deuxième dispositif de charge 16b a été arrêtée ou non. S’il est déterminé que la fourniture d’énergie électrique depuis le deuxième dispositif de production d’énergie 14b au deuxième dispositif de charge 16b a été arrêtée (étape S34 : oui), le processus passe à l’étape S35.