INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres solutions proposées encore font appel à des agents anti-sédimentation pour empêcher ou tout au moins limiter la déstabilisation, mais ces agents se révèlent difficiles à manipuler, soit parce qu’ils se présentent sous forme de poudre ou bien sous forme de dispersion dans un solvant, nécessitant ainsi le plus souvent une étape de remise en dispersion avant emploi.
L’objectif de la présente invention est de pallier les défauts des solutions proposées dans l’art antérieur, et proposer des émulsions de bitume stables ou à stabilité améliorée, et tout particulièrement des émulsions de bitumes qui ne sédimentent pas ou peu ou cours du temps et/ou qui ne présentent pas ou peu d’effet de crémage au cours du temps. Les inventeurs ont maintenant découvert que ces objectifs peuvent être atteints en totalité ou tout au moins en partie grâce à la présente invention. D’autres objectifs encore apparaîtront au cours de l’exposé de ladite invention qui suit.
Dans la présente description de l’invention, il doit être compris que tous les pourcentages et grandeurs en ppm s’entendent en poids et que tous les intervalles de valeurs « entre … et … » « de … à … » s’entendent bornes incluses, sauf mention contraire.
Ainsi, un premier objet de l’invention concerne l’utilisation d’un polymère cationique réticulé, et de préférence un polymère acrylique réticulé, comme agent anti-sédimentation et/ou anti-crémage dans une composition bitumineuse.
Par « composition bitumineuse », on entend dans la présente invention toute composition comprenant au moins un bitume, éventuellement mais de préférence de l’eau, éventuellement des particules minérales, et éventuellement un ou plusieurs autres additifs bien connus de l’homme du métier spécialiste compositions bitumineuses. Plus particulièrement, la composition bitumineuse dans la présente invention est choisie parmi les bitumes, les enrobés, les enrobés chauds, les enrobés tièdes, les enrobés coulés à froid, les émulsions bitumineuses, et autres, sans que cette liste ne présente de caractère limitatif. De préférence la composition bitumineuse est une émulsion bitumineuse.
Ceci permet d’optimiser le temps de prise du déchet à broyer dans le sens où ledit déchet à broyer aura une opportunité d’être agrippé par le broyeur à chaque demi-tour effectué par le couteau à deux dents dont les pointes d’agrippement sont diamétralement opposées par rapport à l’axe.
Selon une caractéristique du broyeur, il comprend un tamis solidaire du châssis, le tamis étant configuré pour autoriser le passage de broyat issu du broyage par le broyeur.
Ceci permet de calibrer de manière adaptée le broyat en sortie du broyeur.
Selon une caractéristique du broyeur, au moins l’un des couteaux est configuré de sorte à présenter au moins une extrémité passant, à chaque tour effectué par ledit couteau, à proximité du tamis à une distance comprise entre 1 mm et 4 mm, et de préférence égale à 2,5 mm.
Une telle configuration du couteau lui permet de brasser le broyat retenu par le tamis dans le but de faciliter le passage du broyat au travers du tamis ou pour des éléments du broyat dont les dimensions ne permettent pas leur passage au travers du tamis d’être entraînés pour être coupés par le broyeur afin d’en réduire leur taille.
Selon une caractéristique du broyeur, au moins un des couteaux comprend au moins trois dents.
La présence de trois dents permet d’améliorer la prise du/des déchets.
Selon une caractéristique du broyeur, parmi lesdites au moins trois dents, deux dents de ces trois dents ont des tailles différentes.
Cette différence de taille permet d’améliorer la saisie du déchet à broyer dans le sens où cela permet de s’adapter à la morphologie du déchet à broyer et/ou à la manière dont le déchet à broyer se présente à son arrivée dans le broyeur.
Selon une caractéristique du broyeur, ladite région d’accueil est agencée latéralement à une première dent formée par l’une des dents d’un premier des couteaux, et une deuxième dent formée par l’une des dents d’un deuxième des couteaux est agencée de manière décalée angulairement autour de l’axe et en arrière de la première dent selon le sens de broyage.
Ainsi, la deuxième dent permet d’agripper le déchet correspondant lorsque ce dernier est présent dans la région d’accueil. En outre une telle configuration permet de garantir une prise rapide et systématique tout en limitant les efforts du broyeur, et notamment en limitant le nombre de couteaux en prise avec le déchet.
Selon une caractéristique du broyeur, chaque dent comprend une lame de coupe courbe se terminant par la pointe d’agrippement de ladite dent.
La courbure de la lame de coupe associée à la pointe d’agrippement permet de former une « griffe » facilitant la saisi d’un déchet à broyer ou en cours de broyage.
Selon une caractéristique du broyeur, la lame de coupe courbe est dentelée.
Cela permet de briser la matière à broyer juste avant de la découper, limitant ainsi les efforts au niveau de l’arbre d’entraînement.
Selon une caractéristique du broyeur, les couteaux délimitent en tout ou partie plusieurs régions d’accueil et le broyeur comprend : une première chambre de broyage logeant une première partie des couteaux ; un séparateur ; une deuxième chambre de broyage, séparée de la première chambre de broyage par le séparateur traversé par l’arbre d’entraînement, la deuxième chambre de broyage logeant une deuxième partie des couteaux ; les couteaux de la première partie des couteaux étant agencés de sorte à former, dans la première chambre de broyage, au moins une des régions d’accueil et les couteaux de la deuxième partie des couteaux étant agencés de sorte à former, dans la deuxième chambre de broyage, au moins une des régions d’accueil.
Cela permet d’obtenir de manière aisée et rapide une étanchéité fiable dans le temps.
Selon un exemple, le filtre et le premier manchon sont emmanchés, le premier axe longitudinal et le deuxième axe longitudinal étant coaxiaux.
En effet, lors de l’emmanchement entre le filtre et le premier manchon, le positionnement entre le filtre et le premier manchon est symétrique par rapport à l’axe de symétrie longitudinal de l’ensemble filtre – premier manchon qui est par conséquent confondu avec le premier axe longitudinal et avec le deuxième axe longitudinal.
Selon un exemple, le premier joint et le deuxième joint présentent, une largeur L12, prise selon la direction longitudinale inférieure à 3 mm et de préférence inférieure à 2 mm. La largeur L12 peut être de 1,5 mm.
De préférence, L12<1/10 L2, L2 étant la longueur du corps du premier manchon (ou du deuxième manchon) prise selon la direction longitudinale.
Selon un exemple, le premier joint et le deuxième joint présentent, une épaisseur E12, prise selon une direction radiale à la direction longitudinale inférieure à 1 mm et de préférence inférieure à 0,75 mm. L’épaisseur E12 peut être de 0,5 mm.
De préférence, E12<1/10 * D2, D2 étant le diamètre intérieur du premier manchon (ou du deuxième manchon) pris au niveau du premier joint (ou du deuxième joint). De préférence 1/100*D2<E12< 5/100 * D2, D2 étant le diamètre intérieur du premier manchon (ou du deuxième manchon) pris au niveau du premier joint (ou du deuxième joint).
Selon un exemple, le premier joint et le deuxième joint présentent une forme en V, la pointe du V s’étendant radialement en direction de l’axe longitudinal.
Cela permet de définir un contact linéaire entre le premier joint (ou le deuxième joint) et l’élément tubulaire inséré dans le premier manchon (ou le deuxième manchon), ce qui participe à une étanchéité fiable à l’air. Dans cette zone de contact, l’objet tubulaire, le plus souvent en PVC, se trouve ainsi pincé.
Par ailleurs, cette forme en V permet de faciliter l’élimination du premier joint (ou du deuxième joint) depuis leur pointe, ceci afin d’adapter le diamètre de passage défini par le premier joint (ou le deuxième joint) au diamètre externe de l’objet tubulaire inséré dans le premier manchon (ou le deuxième manchon).
Selon un exemple, la première portion du premier manchon (ou du deuxième manchon) présente une section continue le long de l’axe longitudinal.
Selon un exemple, la deuxième portion du premier manchon (ou du deuxième manchon) présente une section continue le long de l’axe longitudinal.
Selon un exemple, le premier joint (ou le deuxième joint) est positionné au milieu de la longueur du premier manchon (ou du deuxième manchon), la longueur du premier manchon (ou du deuxième manchon) étant prise selon la direction longitudinale.
Selon un exemple, la deuxième surface externe du premier manchon (ou du deuxième manchon) présente des reliefs. Ces reliefs permettent de faciliter la prise en main et le déplacement du premier manchon (ou du deuxième manchon) autour de l'axe longitudinal et le long de l'axe longitudinal.
Selon un exemple, la première portion présente un alésage configuré pour coopérer avec un épaulement porté respectivement par la première surface externe et la première surface externe additionnelle et situé respectivement entre le premier tronçon et le troisième tronçon et entre le deuxième tronçon et le quatrième tronçon.
Cette coopération forme une butée selon la direction longitudinale lors de l’emmanchement du premier manchon (ou du deuxième manchon) avec le filtre. Ainsi, lorsque cette mise en butée est atteinte, l’opérateur sait que le positionnement axial relatif entre le premier manchon (ou le deuxième manchon) et le filtre est atteint.
La première ferrure 104a présente une première base 106a qui vient en appui contre la première face 102a à laquelle elle est fixée directement à l’aide de moyens de fixation 108 comme des boulons qui traversent la plaque support 102 et la première base 106a.
Lorsque la première ferrure 104a est en place contre la première face 102a, la première ferrure 104a présente du côté opposé à la première face 102a, au moins un premier manchon 110a, ici au nombre de deux, et chaque premier manchon 110a reçoit par emmanchement une extrémité d’une poutre 50. Le ou chaque premier manchon 110a est solidaire de la première base 106a. L’emmanchement est préférentiellement réalisé en force et/ou par soudage.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté aux Figs. 2 à 4, l’une des poutres 50 est perpendiculaire à la plaque support 102, c'est-à-dire au plan d’appui P, mais d’autres orientations restent possibles.
La première ferrure 104a présente également un plot 312, 412 qui s’étend à travers l’ouverture 103 de la plaque support 102 pour se retrouver de l’autre côté de la plaque support 102 par rapport à la première base 106a. Le plot 312, 412 est également solidaire de la première base 106a.
Le plot 312, 412 présente un alésage 114 avec un axe 114a. L’alésage 114 est ici traversant mais il pourrait être borgne. L’alésage 114 débouche au moins du côté opposé à la première base 106a, c'est-à-dire du côté de la deuxième ferrure 104b.
La deuxième ferrure 104b présente une deuxième base 106b qui vient en appui contre la deuxième face 102b.
Lorsque la deuxième ferrure 104b est en place contre la deuxième face 102b, la deuxième ferrure 104b présente du côté opposé à la deuxième face 102b, au moins un deuxième manchon 110b, ici également au nombre de deux, et chaque deuxième manchon 110b reçoit par emmanchement une extrémité d’une poutre 50. Le ou chaque deuxième manchon 110b est solidaire de la deuxième base 106b. L’emmanchement est préférentiellement réalisé en force et/ou par soudage.
Comme pour la première ferrure 104a, dans le mode de réalisation de l’invention présenté aux Figs. 2 à 4, l’une des poutres 50 est perpendiculaire à la plaque support 102, c'est-à-dire au plan d’appui P, mais d’autres orientations restent possibles.
La deuxième ferrure 104b présente également un logement 314, 414 qui est donc creusé à l’intérieur de la deuxième ferrure 104b et dans lequel loge le plot 312, 412 de la première ferrure 104a.
Le logement 314, 414 présente une paroi de serrage 316, 416 qui est percée d’un trou 316a, 416a en regard, c'est-à-dire aligné avec l’alésage 114 du plot 312, 412. La paroi de serrage 316, 416 est alors en face de l’alésage 114 du plot 312, 412 et est préférentiellement perpendiculaire à l’axe 114a de l’alésage 114.
L’ensemble 100 comporte également une vis de serrage 118 qui présente une tête et une tige filetée, où la tige filetée est vissée dans l’alésage 114 qui est taraudé à cet effet, en amenant la tête en appui contre la paroi de serrage 316, 416, qui est ainsi prise en sandwich entre la tête de la vis de serrage 118 et le plot 312, 412. La tige filetée de la vis de serrage 118 est ainsi introduite dans le trou 316a, 416a pour se visser dans l’alésage 114 du plot 312, 412.
La deuxième ferrure 104b n’est donc pas fixée directement à la plaque support 102, mais par serrage par l’intermédiaire de la première ferrure 104a.
L’axe 114a de l’alésage 114 présente avec le plan d’appui P, un angle α compris entre 10° et 80°, et préférentiellement entre 30° et 60°.
Un tel arrangement permet de dégager l’espace qui, perpendiculairement, est en face de la plaque support 102, pour y placer des manchons 110a-b qui peuvent ainsi être perpendiculaires à la plaque support 102.
Dans le cas d’un châssis 500 pour un moteur d’aéronef 100 et dans le cas où une poutre 50 de chaque côté de la plaque support 102 est perpendiculaire à la plaque support 102, la traction et le cisaillement qui sont transmis à travers le châssis 500 sont transférés à travers la vis de serrage 118 et l’épaulement de la première ferrure 104a.
Dans les modes de réalisation des Figs. 3 et 4, l’alésage 114 est coaxial avec l’un des manchons 110a de la première ferrure 104a ce qui facilite la réalisation dudit alésage 114.
Si l’horodate future de départ Hd(i) n'est pas reçue depuis le véhicule, alors elle est estimée par la deuxième unité de gestion 9 en supposant que le véhicule va rester au contact de la borne de recharge un temps prédéfini, par exemple X heures. L’horodate future de départ Hd(i) est alors supposée égale à l'heure d'arrivée du véhicule à laquelle on ajoute X heures.
Les et 7 illustrent des exemples du quatrième et du cinquième mode de réalisation du dispositif 1, dans lequel ledit dispositif 1 est adapté pour mesurer la bio-impédance, le périmètre ou les deux.
Dans l’exemples du quatrième mode de réalisation, le dispositif 1 comprend deux zones allongées externes 4.1, 4.2 pouvant servir d’électrodes d’injection, et deux zones allongées internes 6.1, 6.2 pouvant servir à la fois d’électrodes de mesure et de capteurs de périmétrie.
Les zones allongées externes 4.1, 4.2 servant d’électrodes d’injection sont similaires à celles de l’exemple du second mode de réalisation illustré sur la . Elles délimitent une région 11 de circulation du courant électrique. Le passage 10 de la zone allongée externe 4.1 servant d’électrode d’injection est plus large que dans l’exemple du second mode de réalisation, afin de laisser passer deux éléments de transport du signal 9 comme il sera décrit dans la suite.
S’agissant des zones allongées internes 6.1, 6.2 servant d’électrodes de mesure et de capteurs de périmétrie, celles-ci sont également similaires à celles de l’exemple du premier mode de réalisation illustré sur la . Celles-ci font obligatoirement le tour non complet de l’article textile 2 et ses deux extrémités définissent un passage 10.
Chaque zone allongée interne 6.1, 6.2 servant d’électrode de mesure et de capteur de périmétrie peut être reliée électriquement à chacune de ses extrémités à l’appareil électronique 13 de suivi de la maladie, pour mesurer le périmètre de la partie du membre au niveau des zone allongées 6.1, 6.2 ou la bio-impédance dans la région de mesure 12.
Ainsi, selon cet exemple de quatrième mode de réalisation, le dispositif 1 permet de réaliser deux mesures : une mesure du périmètre au niveau de chacune des deux zones allongées internes 6.1, 6.2 servant de capteurs de périmétrie, et une mesure de bio-impédance dans la région de mesure 12 entre les deux zones allongées internes 6.1, 6.2 servant d’électrodes de mesure.
Dans l’exemple du cinquième mode de réalisation, le dispositif 1 comprend deux zones allongées externes 7.1, 7.2 pouvant servir à la fois d’électrodes d’injection et de capteurs de périmétrie, et deux zones allongées internes 5.1, 5.2 pouvant servir d’électrodes de mesure.
Les zones allongées externes 7.1, 7.2 servant d’électrodes d’injection et de capteurs de périmétrie sont similaires à celles de l’exemple du premier mode de réalisation illustré sur la . Elles délimitent une région 11 de circulation du courant électrique. Celles-ci font obligatoirement le tour non complet de l’article textile 2 et ses extrémités définissent un passage 10. Les passages 10 des zones allongées externes 7.1, 7.2 servant d’électrodes d’injection et de capteurs de périmétrie sont de la même largeur que dans l’exemple du second mode de réalisation, afin de laisser passer les éléments de transport du signal 9 comme il sera décrit dans la suite.
S’agissant des zones allongées internes 5.1, 5.2 servant d’électrodes de mesure, celles-ci sont également similaires à celles de l’exemple du deuxième mode de réalisation illustré sur la . Celles-ci font le tour complet ou non complet de l’article textile 2.
Chaque zone allongée interne 5.1, 5.2 servant d’électrode de mesure peut être reliée électriquement à l’appareil électronique 13 pour mesurer la bio-impédance dans la région de mesure 12. Chaque zone allongée externe 7.1, 7.2 servant d’électrode d’injection et de capteur de périmétrie peut être reliée électriquement à chacune de ses extrémités à l’appareil électronique 13 pour mesurer le périmètre de la partie du membre au niveau des zone allongées externes 7.1, 7.2.
Ainsi, selon cet exemple de cinquième mode de réalisation, le dispositif 1 permet de réaliser deux mesures : une mesure du périmètre au niveau de chacune des deux zones allongées externes 7.1, 7.2 servant d’électrodes d’injection et de capteurs de périmétrie, et une mesure de bio-impédance dans la région de mesure 12 entre les deux zones allongées internes 5.1, 5.2 servant d’électrodes de mesure.
Eléments de connexion
Comme l’illustrent les figures 3 à 7, chaque zone allongée 3, 4,1, 4.2, 5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 7.1, 7.2 est reliée électriquement à au moins un élément de connexion 8 destiné à être raccordé électriquement à un appareil électronique 13 de suivi de la maladie adapté pour mesurer un paramètre électrique et en déduire la bio-impédance ou le périmètre de la partie du membre ou les deux. En pratique, la source d’énergie est incluse dans l’appareil électronique 13 de mesure de la bio-impédance, du périmètre ou des deux, l’élément de connexion 8 étant alors branché uniquement audit appareil électronique 13.
Les éléments de connexion 8 sont situés à distance des zones allongées 3, 4,1, 4.2, 5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 7.1, 7.2 auxquelles ils sont connectés, de sorte à se trouver hors d’une région de recouvrement de l’article de compression ajustable 17. Dès lors, lorsque l’article de compression ajustable 17 est positionné sur le dispositif 1 pour assurer le traitement de la maladie, par exemple le traitement du lymphœdème, il recouvre les zones allongées 3, 4,1, 4.2, 5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 7.1, 7.2 sans recouvrir leurs éléments de connexion 8, laissant libres ces derniers. L’utilisateur peut alors aisément connecter les éléments de connexion 8 à l’appareil électronique 13 sans devoir retirer préalablement l’article de compression ajustable 17. Le dispositif 1 rend donc possible le suivi du traitement de la maladie sans l’inconfort et le temps perdu générés habituellement par le retrait puis le ré-enfilement de l’article textile 2 sur le membre du patient. Il permet également de ne pas interrompre le traitement compressif.
Selon l’invention, les éléments de connexion 8 sont positionnés entre une des extrémités libres 16.1, 16.2 de l’article textile 2 et la zone allongée 3, 4,1, 4.2, 5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 7.1, 7.2 la plus proche de celle-ci.
Outre les avantages liés à l’accessibilité, le fait que les éléments de connexion 8 soient situés à distance des zones allongées 3, 4,1, 4.2, 5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 7.1, 7.2 auxquelles ils sont connectés, de sorte à se trouver hors d’une région de recouvrement de l’article de compression ajustable 17, évite de former des points de surpressions sous l’article de compression ajustable 17, ce qui permet d’éviter d’abimer la peau du patient et améliore considérablement le confort du patient.
Les effets du xylose et de l’acide polyglutamique ont été évalués avec le dosage du procollagène I in vitro . Les résultats sont représentés sous forme graphique par la .
La condition témoin représente arbitrairement 100% de synthèse de procollagène I en condition basale.
Le témoin SVF est le témoin positif d’induction de la synthèse de procollagène I. Il induit une augmentation significative de 90%.
Le xylose (0,9%) n’induit aucun effet sur la synthèse de procollagène I.
L’acide polyglutamique (0,15%) n’induit aucun effet sur la synthèse de procollagène I.
L’association du xylose (0,9%) et de l’acide polyglutamique (0,15%) induit une augmentation significative et synergique de la synthèse de procollagène I de 26%, ce qui est significatif par comparaison à chacun des ingrédients actifs pris seul. Après analyse du test de significativité, la différence entre chaque actif seul et l’association est significative et permet de confirmer l’effet synergique des 2 ingrédients actifs.
La Demanderesse a démontré que l’association du xylose et de l’acide polyglutamique induit une augmentation significative et synergique de 26% de la synthèse de procollagène I par les fibroblastes humains normaux.
Exemple 5 – Evaluation de l ’ effet d’une composition selon l’invention sur le processus de cicatrisation /régénération des plaies en utilisant un modèle 3D de plaie cutanée
1.1 . A ctifs testés
Les actifs testés sont listés dans le tableau 5. Dose testée INCI % ou concentration 25% dans une solution saline tamponnée au phosphate (PBS) Xylose 1,5% Sodium hyaluronate 0,10% Sodium polyglutamate 0,25% Water 98,15% Epiderm growth Factor (Sigma-Aldrich) 0,05 mg/ml
1. 2 . Évaluation de la cytotoxicité d es actifs de l ’ invention sur les cellules cutanées humaines
Après décongélation et amplification, des fibroblastes dermiques humains normaux (NHDF) et des kératinocytes épidermiques (NHEK) ont été ensemencés à une densité de 10 000 et 20 000 cellules/puits dans des plaques de 96 et 48 puits, respectivement, et cultivés à 37°C et 5% de CO 2 jusqu’à confluence.
Les actifs compris dans la composition de l’invention ont été ajoutés au milieu de culture. Les cellules cutanées ont été traitées quotidiennement pendant 4 jours consécutifs avec des dilutions en série de la composition de l’invention diluée dans une solution saline tamponnée au phosphate (PBS) : 1 %, 5 %, 10 %, 25 % et 50 %. Les conditions traitées au PBS et au dodécylsulfate de sodium (SDS) ont été utilisées comme contrôles négatifs et positifs, respectivement. Chaque condition a été réalisée en six exemplaires. La viabilité cellulaire a été évaluée à l’aide d’un test colorimétrique basé sur le sel de tétrazolium 3(4,5-diméthyl thiazol-2yl)-2,5-diphényl tétrazolium bromide (MTT). Ce composé est un sel de tétrazolium jaune qui est réduit par les enzymes mitochondriales dans les cellules viables en un produit bleu insoluble, le formazan. Après 96 heures de contact avec les produits d’intérêt, les cellules ont été lavées deux fois dans du PBS, puis incubées avec du DMEM contenant du MTT à 0,5 mg/ml. Après 3 heures d’incubation à 37°C et 5% de CO 2 , le colorant non réagi a été éliminé et du diméthylsulfoxyde (DMSO) a été ajouté à chaque puits pour solubiliser le produit formazan bleu intracellulaire. La densité optique de chaque puits a été lue à 550 nm. Le pourcentage de viabilité par rapport au contrôle négatif (également désigné contrôle « non-traité » ou PBS) a été utilisé pour établir des courbes dose-réponse pour chaque produit d’intérêt. Le contrôle non traité a été défini comme une viabilité cellulaire de 100 %.
1. 3 . M odèle de plaie cutanée 3D