INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On décrit tout d’abord, en référence aux figures 1 et 2, une installation 100 comprenant un bâtiment B, une fenêtre 40 et un dispositif de fermeture, d’occultation ou de protection solaire 3 conforme à un mode de réalisation de l’invention.
- calcium dans la composition est comprise de 0,5 à 10 mg, de préférence de 0,75 à 5 mg,
- magnésium dans la composition est comprise de 5 à 100 μg, de préférence de 7,5 à 80 μg,
- fer dans la composition est comprise de 1 à 10 μg, préférence de1,5 à 6,8 μg,
- zinc dans la composition est comprise de 0,1 à 5 μg, préférence de 0,5 à 3 µg
- cuivre dans la composition est comprise de 0,05 à 1 μg, préférence de 0,1 à 0,6 µg
- manganèse dans la composition est comprise de 0,05 à 2 μg, de préférence de 0,15 à 1,1µg,
- bicarbonate dans la composition est comprise de 0, 1 à 5 mg, de préférence de 0,5 à 3 mg.
Plus particulièrement, selon la présente invention, la solution aqueuse minérale est l’eau thermale Herculane.
Plus particulièrement, selon la présente invention, la teneur en eau thermale Herculane représente de 5 à 20% en poids de la composition cosmétique ou pharmaceutique.
Plus particulièrement, selon la présente invention, la composition cosmétique ou pharmaceutique comprend :
-de 0, 1 à 1%, de préférence de 0,3 à 0,5% en poids d’acide hyaluronique de poids moléculaire de 10 à 60 KDa, de préférence de 20 à 50 KDa,
- de 0,1 à 5% en poids de vitamine C fournie par un extrait sec de prune de Kakadu (Terminalia ferdinandiana) en solution eau-glycérine, et
- de 5 à 20% en poids d’une solution aqueuse minérale étant l’eau thermale Herculane comprenant
-de 100 à 150 mg/l de bicarbonate,
-de 150 à 200 mg/l de calcium,
-3,5 à 4,5 mg/l de magnésium,
Par ailleurs, la sortie de la première porte inverseuse INV1 est reliée au deuxième sous-module 14b.
Le deuxième sous-module 14b comprend : Une troisième résistance R3 reliée entre le deuxième nœud et une sortie du premier sous-module 14a (la sortie de la première porte inverseuse INV1) ; Un quatrième transistor T2, comprenant une commande ici une grille G, une première borne, ici un drain D, reliée à la ligne de commande du transistor de puissance pour shunter la commande électrique et une deuxième borne, ici une source S, reliée à la masse ; Une cinquième résistance R5 reliée entre la grille G et le deuxième nœud, Une sixième résistance R6 reliée en parallèle au quatrième transistor T2 ; Un troisième condensateur C3 relié entre le deuxième nœud (donc à la troisième résistance) et la masse ; Une diode D1, reliée en parallèle à la troisième résistance R3, comprenant une cathode reliée à l’entrée du deuxième sous-module 14b (donc à la sortie du premier sous-module 14a) et une anode reliée au deuxième nœud ; Une deuxième porte inverseuse INV2, par exemple une autre bascule de Schmitt, comprenant une entrée reliée au deuxième nœud et une sortie reliée à la cinquième résistance R5.
Les spécificités des éléments des deux sous-modules sont telles que : La première résistance R1 = 2,15 kΩ ; La deuxième résistance R2 = 47 kΩ ; La troisième résistance R3 = 100 kΩ ; La quatrième résistance R4 = 33 kΩ ; La cinquième résistance R5 = 100 Ω ; La sixième résistance R6 = 39,2 kΩ ; Les premier et troisièmes condensateur C1, C3 = 22 nF ; Le deuxième condensateur C2 = 10 nF ; Le transistor T1 est un transistor bipolaire PNP ; Le quatrième transistor T2 est un transistor à effet de champ MOSFET à appauvrissement canal P.
On notera que chaque résistance peut être formée par un ensemble de résistances et chaque bloc capacitif par un ensemble de condensateurs.
Le système d’actionnement 10 peut en outre comprendre un module d’horloge (non représenté). Le module d’horloge est préférentiellement un circuit intégré de type HTR, abréviation de « horloge temps réel » (en anglais, « real-time clock » - RTC). Le module d’horloge peut être compris dans l’un des modules du système d’actionnement 10, par exemple dans le module de commande 11, ou être un module indépendant. Le module d’horloge est configuré pour produire un signal d’horloge vers le module de commande 11 afin de déclencher une comparaison entre l’état de contrôle et l’état de sortie. Le signal d’horloge est par exemple un signal électrique qui, lorsque reçu par le module de commande 11, provoque la comparaison de l’état de contrôle avec l’état de sortie du module de commande 11. Le signal d’horloge est préférentiellement émis périodiquement à la période de contrôle t RTC . La période de contrôle t RTC est définie par le module d’horloge en fonction du cas d’application. Le ratio T OFF /t RTC dépend du nombre d’oscillations désirées et dépend de l’application visée. La durée de désactivation T OFF peut être plus longue que la période de contrôle t RTC pour déclencher la disjonction après la première activation.
Afin d’éviter de détecter une incohérence durant le délai t MON , la période de contrôle t RTC doit vérifier l’une des conditions suivantes : La période de contrôle t RTC doit être plus grande que le délai t MON ; La première comparaison de l’état de contrôle avec l’état de sortie du module de commande 11 doit être effectuée après N implémentations de la période de contrôle t RTC à compter de l’émission de la commande, où N est un nombre réel et tel que N*t RTC > t MON .
Alternativement, le module d’horloge est un ensemble d’instructions informatiques qui, lorsqu’exécutées par un calculateur, conduise à l’émission d’un signal pour déclencher la comparaison entre de l’état de contrôle avec l’état de sortie.
Le rôle du module d’horloge est de limiter le nombre d’oscillations de relaxation générées par le module de relaxation 14, par l’application de la période de contrôle t RTC .
Un exemple de réalisation du système d’actionnement 10 est proposé sur la . L’application concerne un calculateur moteur de type FADEC (en anglais, « Full Authority Digital Engine Control ») d’un hélicoptère, commandant des fonctionnalités telles que des voyants, des solénoïdes et des électrorobinets. Dans ce mode de réalisation, le système d’actionnement 10 contrôle l’actionnement de son transistor de puissance 12 situé entre la masse et la charge 20 externe ; on parle ainsi de système d’actionnement électronique 10 à commande point froid (en anglais, « Ground Open »).
Sur la , le système d’actionnement 10 comprend les modules précédemment cités (module de commande 11, module de contrôle 13, module de relaxation 14 et module de filtrage 15) et le transistor de puissance 12. Le système 10 comprend également une porte logique de type « AND » 16, un module limiteur de courant comprenant un transistor de limitation 17, la résistance de mesure 18 et une diode 19. Dans ce cas, le générateur de tension TG1 du premier sous-module 14a génère une tension du même ordre de grandeur que la tension en sortie de la porte logique 16 de sorte à bloquer la diode 19 lorsque la tension en sortie de la porte logique 16 devient nulle.
La résistance de mesure 18 est en série avec le transistor de puissance 12, ici entre le transistor 12 et la masse. Ainsi la tension aux bornes de la résistance 18 est dépendante de sa valeur résistive et du courant I traversant dans la charge 20 externe.
La porte logique 16 comprend une première entrée reliée à la sortie CMD du module de commande 11, une deuxième entrée reliée à une sortie du module de relaxation et une sortie 16a reliée à un nœud de commande reliée à la commande du transistor de puissance. La diode 19 comprend une anode reliée au nœud de commande et une cathode reliée à une première borne ici un collecteur C du transistor de limitation 17. La deuxième borne, ici un émetteur E, du transistor de limitation 17 est reliée à la masse, ainsi le transistor de limitation permet de dériver la commande électrique sortant de la sortie 16a de la porte logique 16. Le transistor de limitation 17 comprend en outre une commande, ici une base B, reliée entre la résistance de mesure 18 et le transistor de puissance 12. Ainsi la commande du transistor de limitation 17 est directement dépendante du courant traversant la résistance de mesure 18. Si le courant I est trop élevé (supérieure à une tension maximale Imax), la tension Vbe (tension entre la première borne, ici un collecteur C, et la deuxième borne ici l’émetteur E, du transistor de limitation 17) ferme le transistor de limitation 17 ce qui dérive la commande électrique et si le courant I est normal (inférieure à I0), la tension Vbe est insuffisante et le transistor de limitation 17 est ouvert permettant à la commande électrique de fermer le transistor de puissance 12. En fonctionnement, lorsque le courant I est entre I 0 et Imax, le transistor de limitation 17 est en mode linéaire et prélève une partie du courant de la commande électrique du transistor de puissance 12 qui alors passe aussi en mode linéaire, diminuant le courant jusqu’à être égal à Ilim. Ainsi ce bloc permet de limiter le courant I à Ilim (il n’atteint jamais Imax).
Le module de contrôle 13 est, d’une part, relié au module de filtrage 15 et, d’autre part, à la sortie MON.
Dans ce mode de réalisation, la charge 20 externe est constamment reliée à une tension de polarisation Vp et n’est reliée à la masse que si le transistor de puissance 12 est fermé. Le système 10 est donc situé entre la charge 20 et la masse.
Ainsi, lorsque la commande électrique est émise et que le transistor de limitation 17 est ouvert, la tension à la commande du quatrième transistor T2 est nulle et la porte logique 16 produit à sa sortie 16a une tension non-nulle qui permet l’activation du transistor de puissance 12 en mode saturé et l’actionnement de la fonctionnalité. Puis, lorsque le sur-courant se produit, le transistor de limitation 17 est alimenté et peut soit être saturé (se fermer), soit passer en mode linéaire. La tension à la commande du quatrième transistor T2 est alors non-nulle et la deuxième entrée de la porte logique 16 est alors reliée à la masse, entrainant en sortie 16a une tension nulle, après la durée d’activation T ON , Le transistor de puissance 12 est alors ouvert, provoquant l’ouverture du limiteur de courant 17, ce qui permet au module de relaxation 14, après la durée d’activation T OFF , d’envoyer un signal à la porte logique 16 pour qu’en sortie 16a la commande électrique depuis la sortie COM alimente le transistor de puissance 12 dans le mode linéaire (ou saturé), et ainsi de suite. Autrement dit le module de relaxation engendre les oscillations de relaxation provoquant, à la sortie 16a de la porte logique 16, des commandes électrique d’ouverture ou de fermeture (1 ou 0) entraînant le fonctionnement du transistor de puissance 12 en mode linéaire ou fermé (saturé), selon le fonctionnement du transistor de limitation 17, ou en mode ouvert (bloqué). Ce mécanisme électrique permet de protéger automatiquement la charge 20 extérieure du sur-courant.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une méthode de protection du système d’actionnement 10 contre le sur-courant. La méthode 100, dont l’enchaînement des étapes est synthétisé sur la , comprend cinq étapes numérotées de 110 à 150.
Pour désolidariser appareil 2 et coquille 13, l’utilisateur enfonce de nouveau le loquet 24 dans le premier orifice 21. Le taquet 28 est alors retiré de la gorge 33. Sous l’action du ressort 41, le pion 32 remonte dans le deuxième orifice 22 ce qui l’éloigne de la deuxième ouverture 27.
Le pion 32 se trouve ainsi dans sa position inactive et le bras 42 peut alors être soulevé pour désolidariser l’appareil 2 de la coquille 13. L’utilisateur peut ainsi relâcher le pion 32.
En référence à la , le deuxième mode de réalisation est identique au premier mode de réalisation mis à part au niveau du loquet 24.
Dans le deuxième mode de réalisation le loquet 24 comporte ainsi une poignée 50 de manipulation d’un taquet 28.
La poignée 50 est montée mobile relativement à la coquille 13 entre une position de retrait et une position de sortie. La poignée 50 est par exemple montée mobile en translation entre ses deux positions. Par exemple une rainure 51 est ménagée sur la première zone plane 16 pour autoriser le coulissement de la poignée 50 le long de cette rainure 51. Optionnellement, la rainure s’étend parallèlement à l’axe Z et/ou à l’axe A.
La poignée 50 est fixée au taquet 28 par exemple par une vis ou tout autre moyen de fixation. En variante, la poignée 50 et le taquet 28 sont d’une seule pièce.
Le taquet 28 est ainsi également monté mobile en translation parallèlement à l’axe Z et/ou à l’axe A relativement à la coquille 13. Par exemple le taquet 28 coulisse à l’intérieur du premier orifice 21.
Le taquet 28 présente une première extrémité longitudinale 28a munie d’au moins un téton 52 destiné à venir s’insérer dans la gorge 33 du pion 32 (comme dans le premier mode de réalisation).
Le ressort 25 du loquet 24 est fixé à une extrémité à la deuxième extrémité longitudinale 28b du taquet 28 et à son autre extrémité à un fond 23 du premier orifice 21. Dans le deuxième mode de réalisation, le ressort 25 est agencé du même côté de la coquille 13 que la partie du loquet 24 manipulée par l’utilisateur (ici la poignée 50) alors que dans le premier mode de réalisation le ressort 25 était agencé sur le côté opposé de la coquille 13 où se trouvait la partie du loquet 24 manipulée par l’utilisateur (ici la deuxième extrémité longitudinale 24b du loquet 24).
Lorsque l’utilisateur souhaite placer le pion 32 dans sa position active, il tire la poignée 50 pour forcer le taquet 28 à reculer en direction du fond 23. Le téton 52 est ainsi décalé du deuxième orifice 22. L’utilisateur peut alors enfoncer le pion 32 dans le deuxième orifice 22 jusqu’à ce que l’épaulement 34 soit en contact avec la bride 35.
L’utilisateur peut alors relâcher la pression exercée sur la poignée 50 tout en pressant toujours le pion 32: sous l’action du ressort 25, le taquet 28 revient en position d’origine et s’enfonce ainsi dans la gorge 33 bloquant le pion 32 dans le deuxième orifice 22. Le pion 32 est alors dans sa position active.
Lorsque l’utilisateur souhaite replacer le pion 32 dans sa position inactive, il tire de nouveau la poignée 50 pour forcer le taquet 28 à se désengager de la gorge 33. Sous l’action du ressort 41, le pion 32 remonte dans le deuxième orifice 22 hors du champ d’action du taquet 28. Le pion 22 est alors dans sa position inactive.
L’utilisateur relâche alors la pression exercée sur la poignée 50 : sous l’action du ressort 25, le taquet 28 revient dans sa position d’origine.
Mis à part ce qui a été indiqué ci-dessus, tout ce qui a été dit pour le premier mode de réalisation est également applicable ici.
En référence à la , le deuxième mode de réalisation est identique au premier mode de réalisation mis à part au niveau du loquet 24, de l’élément de coopération 31 et de l’attache 36.
L’attache 36 est ici une simple borne solidaire de la coquille 13 (et optionnellement d’une seule pièce avec la coquille 13) sur laquelle le bras 42 est articulé.
- une étape de génération de couple de la machine électrique sur l’arbre primaire de sorte à générer un couple résistant sur l’arbre primaire ;
- une étape de génération d’énergie électrique consécutive du couple résistant produit sur l’arbre primaire ;
- une étape d’alimentation électrique d’un démarreur-alternateur avec l’énergie électrique produite par la machine électrique ;
- une étape pilotage du démarreur-alternateur afin de générer un couple moteur sur l’arbre moteur.
Dans le contexte de la présente invention, le groupe motopropulseur est un groupe motopropulseur hybride comprenant le moteur thermique et une machine électrique qui sont aptes à mettre en mouvement le véhicule automobile, soit alternativement, soit l’un avec l’autre.
Dans le contexte de la présente invention, le démarreur-alternateur est par exemple du type entrainé par courroie et permet de démarrer le moteur thermique par entrainement de l’arbre moteur. Le démarreur-alternateur génère à cette occasion un couple moteur sur l’arbre moteur, de sorte à entrainer en rotation ledit arbre moteur et permettre le démarrage du moteur thermique. Le démarreur-alternateur est couramment disposé en façade accessoire du groupe motopropulseur
Dans le contexte de la présente invention, le moteur thermique est un moteur à combustion fournissant un travail mécanique à partir d'un gaz en surpression obtenue par combustion d’un carburant.
Dans le contexte de la présente invention, l’arbre moteur est un arbre de sortie du moteur thermique. C’est l’arbre sur lequel – en premier – le couple moteur généré par le moteur thermique est transféré.
Dans le contexte de la présente invention, l’arbre primaire est un arbre situé au niveau de la boite de vitesses et de l’embrayage. L’arbre primaire est destiné à être couplé en rotation à l’arbre moteur par le biais de l’embrayage. L’arbre primaire est un arbre d’entrée pour la boite de vitesses.
Dans le contexte de la présente invention, la boite de vitesses comprend au moins un arbre d’entrée destiné à recevoir le couple moteur fourni par le moteur thermique via des moyens de couplage, et un arbre de sortie destiné à recevoir ce couple moteur via l’arbre d’entrée afin de le communiquer à un arbre de transmission auquel il est couplé. Ces moyens de couplage comprennent des engrenages, des pignons, des dentures ou analogues susceptibles de subir des acyclismes provoqués par le moteur thermique, ces acyclismes générant des bruyances, notamment lors de modes de roulage dans lesquels le moteur thermique est peu sollicité, tels que des modes de rampage ou de décollage, au cours desquels la machine électrique n’est pas rechargée.
Dans le contexte de la présente invention, l’embrayage comprend par exemple un volant moteur solidarisé fixement à l’arbre moteur et un disque d’embrayage solidarisé fixement à l’arbre primaire qui est couplé à l’arbre d’entrée de la boîte de vitesses.
Dans le contexte de la présente invention, la machine électrique est une machine non-thermique agencée de manière à fournir du couple pour déplacer le véhicule automobile, soit seule, soit en complément du moteur thermique.
Ces dispositions sont telles que le procédé de contrôle de la présente invention permet de générer un couple moteur positif au niveau du moteur thermique et du démarreur-alternateur et un couple moteur négatif au niveau de la machine électrique, sans problème de batterie pleine. Il en résulte une utilisation avantageuse du démarreur-alternateur pour fournir en continu un couple positif sur les dentures de la machine électrique et mettre sous contrainte ces dernières.
Ainsi, il est possible de minimiser, voire de supprimer, d’éventuelles bruyances affectant les engrenages de la boîte de vitesses, en sollicitant le démarreur-alternateur du groupe motopropulseur pour mettre sous contrainte les engrenages de la boîte de vitesses, et plus particulièrement ceux en liaison avec la machine électrique, notamment grâce à une énergie électrique produite par la machine électrique.
De plus, une fourniture de couple positif par le démarreur-alternateur permet de minimiser une consommation de carburant par le moteur thermique auquel un moindre couple est demandé, notamment à bas régime.
La présente invention concerne un procédé de gestion de l'énergie dans un véhicule à assistance électrique 1 comprenant un moteur électrique 5 et une batterie 6 alimentant ledit moteur électrique 5.
Ledit véhicule à assistance électrique 1 est préférentiellement un vélo à assistance électrique (VAE) tel que précédemment décrit et représenté sur la , mais l'homme de l'art saura adapter le présent procédé proposé à d'autres types de véhicules à assistance électrique, par exemple une trottinette à assistance électrique, un bateau à assistance électrique, etc. Plus généralement, on entend par véhicule à assistance électrique tout véhicule destiné à être mu par une force humaine, et muni d'un moteur électrique 5 capable de fournir une assistance électrique susceptible de compléter énergie humaine ou de la remplacer occasionnellement.
Le présent procédé est mis en œuvre par des moyens de traitement de données 11, 21, tels qu’un processeur ou une carte électronique, contrôlant ledit moteur électrique 5.
Ces moyens de traitement peuvent être intégrés au véhicule 1 (référence 11) et/ou ceux d’un terminal 2 (référence 21) connectés au véhicule 1, par exemple sans fil (via Bluetooth) ou via un câble (par exemple USB). Ledit terminal 2 est typiquement un terminal mobile de l’utilisateur, de type smartphone, lui-même avantageusement connecté à un réseau 20 tel que le réseau internet. A noter qu’alternativement ou en complément, le véhicule 1 peut être directement connecté au réseau 20.
Selon un mode préféré, correspondant à la , on a à la fois les moyens 11 du véhicule 1 et les moyens 21 du terminal 10, les premiers assurant le contrôle dudit moteur électrique 5 et les seconds mettant en œuvre la plupart des étapes du présent procédé de gestion de l'énergie (étapes (a), (c) et (d) comme on le verra), en obtenant de la part des moyens 11 du véhicule 1 des données de fonctionnement du véhicule 1 (état de la batterie 6, puissance fournie par l’utilisateur, etc.), et lui renvoyant en réponse des commandes.
L’homme du métier pourra tout à fait mettre en œuvre tout ou partie des étapes procédé sur les moyens 11 du véhicule 1, et le cas échéant ne pas avoir de terminal 2 impliqué (cas de la ), ou encore contrôler le moteur 5 du véhicule 1 avec les moyens 21 du terminal 10.
Le présent procédé utilise également avantageusement des moyens de traitement de données 12, 22 (une mémoire) et/ou des moyens d’interface 13, 23 (un écran, en particulier tactile) qui à nouveau peuvent être intégrés au véhicule 1 (références 12, 13) et/ou ceux du terminal 2 (référence 22, 23).
En référence à la , le présent procédé commence par une étape (a) de prédiction d’une énergie d’assistance devant être fournie par le véhicule 1 pour parcourir un itinéraire prédéfini.
Cette étape pourra être réalisée de toute façon connue et notamment conformément au document WO201217222.
De manière préférée, l’étape (a) comprend tout ou partie des sous-étapes suivantes :
(a1) Découpage dudit itinéraire prédéfini en une séquence de segments ;
(a2) Estimation, pour chaque segment dudit itinéraire prédéfini, de l’énergie nécessaire pour parcourir ledit segment, et de l’énergie théoriquement fournie par l’utilisateur sur le segment ;
(a3) Estimation de l’énergie d’assistance devant être fournie par le véhicule 1 pour parcourir ledit itinéraire prédéfini en fonction des énergies nécessaires et des énergies fournies estimées pour parcourir chaque segment dudit itinéraire prédéfini.
Le procédé peut en outre comprendre une préalable (a0) de définition par l’utilisateur dudit itinéraire, en particulier en utilisant les moyens d’interface 13, 23. L’itinéraire est typiquement représenté par une trace GPX (i.e. sous forme d’une collection de coordonnées GPS). L’utilisateur peut notamment sélectionner un itinéraire dans une liste d’itinéraires proposés, prendre un itinéraire partagé par un autre utilisateur (potentiellement des itinéraires récupérés depuis le réseau 20), voire même définir son propre itinéraire, et générer la trace via une application de navigation GPS.
L’étape (a0) peut en outre comprendre l’indication, par l’utilisateur, en particulier à nouveau en utilisant les moyens d’interface 13, 23, d’une masse du véhicule 1 (incluant l’utilisateur, et les éventuels passagers ou bagages), qui est préférentiellement utilisé dans l’étape (a2). Cette masse peut être saisie directement, préenregistrée, ou encore sélectionnée parmi une pluralité de masses de référence associées à des scénarios tels que : Vélo + utilisateur = 105 kg Vélo + utilisateur + bagages = 120 kg Vélo + utilisateur + bagages + remorque = 148 kg vélo + utilisateur + bagages + remorque + enfant = 163 kg etc.
Description détaillée de l’invention Dans la description ci-dessous, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens normal de circulation du gaz et de l’air dans le banc d’essai, dans la turbine à gaz et dans le conduit d’échappement d’un banc d’essai de turbine pendant un fonctionnement usuel de cette turbine.
L’invention est décrite ci-dessous dans le cas où la turbine à gaz 90 est une turbomachine, mais s’applique à toute turbine à gaz où le gaz déplacé doit être dépollué.