INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description détaillée de l'invention Les figures et leurs descriptions détaillées non limitatives, exposent l'invention selon des modalités particulières qui ne sont pas restrictives quant à la portée de l'invention. Les figures et leurs descriptions détaillées d'un exemple de réalisation de l'invention peuvent servir à mieux la définir, si besoin en relation avec la description qui en a été faite précédemment. Par ailleurs pour éviter une surcharge des figures et ainsi faciliter leur lecture, les numéros de référence indiqués sur l'une quelconque des figures, sont potentiellement repris dans la description d'une quelconque autre figure sans impliquer leur présence sur l'ensemble des figures.
Sur les figures 9 et 13, un appareil électronique 1 - tel que fréquemment un téléphone portable - est déposé par un utilisateur à la face supérieure 2a d'un plan de travail 2 mobilier pour son chargement en énergie. Pour ce faire, le plan de travail 2 est équipé d'un chargeur par induction 3a ou 3b qui est installé à l'intérieur d'un logement 4a ou 4b que comporte le plan de travail 2. Le logement 4a ou 4b s'étend à l'intérieur du plan de travail 2 suivant son épaisseur, selon une direction de montage DM1 monodirectionnelle du chargeur par induction 3a, 3b à l'intérieur du logement 4a ou 4b qui le reçoit, la direction de montage DM1 étant orientée perpendiculairement au plan de travail 2.
Cependant les logements4a ou 4b peuvent être différemment conformés. Par exemple comme illustré sur la , le logement peut être conformé en un logement borgne 4a, dont le fond 5a est orienté vers la face supérieure 2a du plan de travail 2 et qui comporte un débouché5b à la face inférieure 2b du plan de travail 2.Par exemple encore comme illustré sur la , le logement peut être un logement traversant4b comportant un débouché à chacune de ses extrémités,respectivement vers la face supérieure 2a et la face inférieure 2b du plan de travail 2.
Dans ce contexte, il est proposé par l'invention un chargeur par induction 3a, 3b de structure simple et qui permet à un monteur de le configurer rapidement et aisément,selon différents modes d'installation à l'intérieur du plan de travail 2. A partir d'un même chargeur par induction 3a, 3b mis à disposition du monteur, le monteur peut rapidement et aisément adapter spécifiquement sa configuration en des chargeurs par induction 3a, 3b spécifiques différenciés.
Les chargeurs par induction 3a, 3b spécifiques peuvent notamment être configurés pour permettre leur montage et leur maintien sélectivement à l'intérieur de l'un des différents logements 4a ou 4b susvisés qui leur est affecté, logement borgne 4a ou logement traversant 4b.Autrement dit la structure, l'agencement et l'ergonomie du chargeur par induction 3a, 3b permet facilement son adaptation rapide en divers chargeurs par induction 3a, 3b spécifiques et leur montage aisé à l'intérieur d'un plan de travail 2, selon notamment l'agencement des dits logements4a ou 4b qui sont prévus de les recevoir spécifiquement.
Il est compris mais si besoin précisé ici en relation avec les explications qui suivent, que le chargeur par induction 3a, 3b mis à la disposition du monteur comporte au moins deux modules, dont au moins un premier module M1 et un deuxième module M2. Un troisième module M3 peut être accessoirement fourni au monteur sur sa requête, ou être fourni conjointement avec le premier module M1 et le deuxième module M2 séparément ou préassemblé au premier module M1.
Autrement dit, au moins le premier module M1 et le deuxième module M2, et potentiellement le troisième module M3, peuvent être fournis au monteur: -) soit de préférence préassemblés, par exemple en atelier, notamment en ce qui concerne le premier module M1 et le deuxième module M2 qui sont constitutifs d'un premier chargeur par induction 3a spécifique, et potentiellement le troisième moduleM3 qui est participant conjointement avec le premier module M1 et le deuxième module M2 à la constitution d'un deuxième chargeur par induction 3b spécifique, -) soit séparés les uns des autres, notamment en ce qui concerne une séparation du troisième module M3 des deux autres modules M1 et M2, le premier module M1 et le deuxième module M2 pouvant eux-mêmes être soit préassemblés entre eux, soit séparés l'un de l'autre.
Sur la , le chargeur par induction 3b comporte le premier module M1, illustré isolément sur les figures 2 à 5, le deuxième module M2 illustré isolément sur les figures 6 et 7 et le troisième module M3 illustré isolément sur les figures 10 et 11. Les modules M1, M2 et M3 sont assemblés successivement entre eux suivant une direction d'assemblage DA1 monodirectionnelle orientée en correspondance suivant la direction de montage DM1 du chargeur par induction 3a, 3b à l'intérieur du logement 4a ou 4b que comporte le plan de travail 2.
Selon l'agencement du logement 4a ou 4b recevant le chargeur par induction 3a, 3b, le chargeur par induction 3b illustré sur la est configurable en divers chargeurs par induction 3a, 3b spécifiques, comportant chacun au moins le premier module M1 et le deuxième module M2.
Selon une configuration du chargeur par induction 3b spécifiquement adaptée à son montage à l'intérieur d'un logement traversant 4b que comporte le plan de travail 2, le chargeur par induction 3b comporte en outre un troisième module M3.
Plus spécifiquement sur les figures 8 et 9, le chargeur par induction peut être configuré en un premier chargeur par induction 3a spécifique qui comporte seulement le premier module M1 et le deuxième module M2, le troisième module M3 étant exclu. Le premier chargeur par induction 3a spécifique est notamment configuré pour être installé à l'intérieur d'un logement borgne 4a comme illustré sur la .
Description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d’exemples de mise en œuvre non limitatifs de celle-ci, schématique et partiel, et à l’examen du dessin annexé, sur lequel :
La représente un premier mode de réalisation d’un dispositif pouvant être utilisé pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention comprenant un bouton MARCHE/ARRÊT,
La représente un premier système de purge pouvant être utilisé dans un dispositif selon l’invention, en position de repos,
La représente le système de purge de la en première position de dégagement,
La représente le système de purge des figures 2 et 3 en deuxième position de dégagement,
La représente un deuxième système de purge pouvant être utilisé dans un dispositif selon l’invention,
La représente le fonctionnement du deuxième système de purge de la : A en position de repos, B en première position de dégagement, C en deuxième position de dégagement,
La représente le système de purge des figures 5 et 6 intégré dans un dispositif selon l’invention, en position de repos,
La représente le système de purge des figures 5 et 6 intégré dans un dispositif selon l’invention en première position de dégagement,
La représente le système de purge des figures 5 et 6 intégré dans un dispositif selon l’invention en deuxième position de dégagement,
La représente une visualisation en tomographie par cohérence optique du gaz CO 2 injecté selon le procédé conforme à l’invention avec des microaiguilles de longueur égale à 70 µm, pour une peau de porc ex vivo. Nous avons obtenu des clichés équivalents avec des microaiguilles de longueur égale à 150 µm et 250 µm,
La représente une visualisation en tomographie par cohérence optique d’une zone à traiter avant injection de CO 2 , dans de la peau de porc ex vivo,
La représente une visualisation en tomographie par cohérence optique de la zone de la après injection de CO 2 avec une aiguille de longueur totale égale à 70 µm, dans de la peau de porc ex vivo,
La montre un tableau de comparaison de la facilité / difficulté d’injection selon la longueur de l’aiguille (Ln) et le rapport (IDmoy/Ln), pour une peau de porc ex vivo,
La représente une photo d’une peau de porc ex vivo ayant subi une injection à un débit de 80 cm3/min,
La représente une photo d’une peau de porc ex vivo ayant subi une injection à un débit de 30 cm3/min,
De manière particulière, les premiers actionneurs et les deuxièmes actionneurs sont portés par une couronne porte-actionneurs fixe par rapport à l’essieu.
De manière particulière, les deuxièmes ports principaux d’au moins deux deuxièmes actionneurs sont reliés au premier port de liaison et au deuxième port de liaison d’un même premier actionneur.
la est une représentation simplifiée d’un aéronef comprenant des roues freinées selon un mode de réalisation particulier de l’invention ;
la est une vue éclatée des premier et deuxième dispositifs de freinage de la roue freinée illustrée à la ;
la est une vue en coupe axiale du premier dispositif de freinage illustré à la ;
la est une vue en coupe axiale du deuxième dispositif de freinage illustré à la ;
la est une vue schématique de l’un des premiers actionneurs et de l’un des deuxièmes actionneurs des premier et deuxième dispositifs de freinage illustrés à la ;
la est une vue schématique des premier et deuxième actionneurs illustrés à la , avant freinage ;
la est une vue identique à la , au début du freinage ;
la est une vue identique à la , pendant le freinage, les disques de friction étant neufs ;
la est une vue identique à la , pendant le freinage, les disques de friction étant usés ;
la est une vue identique à la , à la fin du freinage ;
Ce but est atteint par un procédé de mesure d’une impédance de boucle Zx dans un ohmmètre mono-tore comportant un transformateur unique ayant un enroulement primaire de Np spires et un enroulement secondaire d’une spire unique formant une boucle de mesure d’impédance Zx, caractérisé en ce que, pour compenser une induction parasite produite par un courant de fuite AC circulant dans la boucle de mesure sans annuler un courant de mesure Ip générant une induction alternative de valeur moyenne constante pour la mesure de l’impédance de boucle Zx, ledit courant de mesure Ip est additionné à un courant opposé et proportionnel à l’induction parasite produite par le courant de fuite AC, pour être réinjecté dans l’enroulement primaire.
Cette induction peut être mesurée par différents procédés comme un capteur à effet Hall ou un enroulement de Rogowski, mais, selon une réalisation avantageuse, la mesure de l’induction parasite est issue d’une tension de sortie Ub délivrée aux bornes d’un second enroulement secondaire de Na spires du transformateur unique et ayant fait l’objet successivement d’un filtrage passe-bas et d’une intégration.
Ainsi, en mesurant, par quelque moyen que ce soit et de préférence par un enroulement secondaire, une grandeur dont l’amplitude est corrélée à l’induction résultant d’un courant de fuite AC, et en compensant les champs magnétiques associés en injectant un courant AC dans le primaire, on réduit l’influence de ce courant de fuite AC circulant dans la boucle de mesure sur les pertes fer.
De préférence, l’amplitude du courant injecté dans l’enroulement primaire est fixée par une résistance de shunt.
Avantageusement, la mesure de l’impédance de boucle est transmise à un boitier local de mesure via un réseau de communication filaire ou sans fil puis périodiquement à un serveur distant via un réseau Internet.
L’invention concerne également un ohmmètre de boucle mono-tore mettant en œuvre le procédé précité et comportant un transformateur unique ayant un enroulement primaire de Np spires et un enroulement secondaire d’une spire unique formant la boucle de mesure, caractérisé en ce que pour compenser une induction parasite produite par un courant de fuite AC circulant dans la boucle de mesure sans annuler un courant de mesure Ip générant une induction alternative de valeur moyenne constante pour la mesure de l’impédance de boucle Zx, le transformateur comporte un second enroulement secondaire de Na spires dont la tension de sortie Ub représentatif du courant de fuite AC est délivrée à un module de traitement fournissant une tension destinée à être additionnée à une tension alternative de mesure Vp dans un additionneur délivrant le courant à injecter dans l’enroulement primaire après passage dans un convertisseur tension-courant.
Avantageusement, le module de traitement de la tension de sortie du second enroulement secondaire consiste un filtre passe-bas suivi d’un intégrateur.
De préférence, l’ohmmètre mono-tore comporte en outre un commutateur d’activation/désactivation de la compensation du courant de fuite AC monté en sortie du second enroulement secondaire.
Avantageusement, le rapport entre le nombre de spires Np de l’enroulement primaire et le nombre de spires Na de l’enroulement au second secondaire est égal à un.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le transformateur est réalisé sous la forme d’un capteur magnétique non-ouvrant laissé à demeure sur un conducteur de raccordement à la terre et l’impédance de boucle Zx est transmise périodiquement à un serveur distant via au moins un réseau de communication.
la montre un ensemble de lignes électriques comportant des prises de terre reliant entre eux divers bâtiments,
la montre schématiquement un ohmmètre de boucle mono-tore,
la montre le schéma électrique équivalent d’un transformateur réel ramené au primaire,
la montre le schéma simplifié du transformateur de la , et
la illustre un ohmmètre de boucle mono-tore à compensation de flux de fuite AC selon l’invention.
MÉCANISME DE REFROIDISSEMENT BASÉ SUR UN CALODUC POUR LE MODULE DE PUISSANCE D'UN CONVERTISSEUR D'ÉNERGIE ÉLECTRIQUE DOMAINE DE L'INVENTION Le présent sujet concerne un mécanisme de refroidissement à base de caloducs pour un module de puissance. Plus particulièrement, le présent sujet concerne un mécanisme de refroidissement à base de caloducs pour un module de puissance d'un convertisseur d'énergie électrique.
Un module de puissance de type générique est connu en tant que composant d'un convertisseur de puissance électrique pour faire fonctionner une machine électrique rotative. Un module de puissance dans un convertisseur de puissance électrique facilite la conversion de la puissance électrique du courant alternatif (CA) au courant continu (CC) et/ou vice versa ; et peut être utilisé dans des applications de véhicules à moteur pour faire fonctionner des machines électriques rotatives, telles que des démarreurs, des alternateurs, des moteurs, des générateurs, des moteurs-générateurs (ou des "machines réversibles"). Le convertisseur de puissance électrique comprend ici un ou plusieurs modules de puissance, qui doivent être conçus pour une charge à court terme. Le module de puissance sert à transporter et à influencer le courant dans une phase, c'est-à-dire que, selon qu'il s'agit d'un système monophasé ou triphasé, un nombre approprié de modules de puissance électroniques est nécessaire. Dans les applications automobiles, le module de puissance interagit électriquement avec un réseau électrique, tel que le réseau de bord du véhicule. Le réseau de bord sert généralement à fournir de l'énergie électrique à divers dispositifs, tels qu'une machine électrique rotative, dont est équipé le véhicule à moteur. En fonctionnement, le(s) module(s) de puissance génère(nt) de la chaleur et doit(vent) donc être refroidi(s).
Généralement, un module de puissance dans un convertisseur d'énergie électrique est refroidi par la circulation d'un fluide de refroidissement via des tuyaux/canaux de refroidissement. La chaleur générée par le module de puissance, pendant son fonctionnement, est absorbée par le fluide de refroidissement circulant dans les tuyaux de refroidissement et transférée dans un canal de refroidissement global d'un système dans lequel le module de puissance est appliqué ; et à partir du canal de refroidissement global, la chaleur est dissipée dans l'environnement par convection, par exemple, par le flux d'air ambiant. Dans un tel système de refroidissement qui fait circuler le fluide de refroidissement dans des tuyaux de refroidissement, il y a plusieurs tuyaux de refroidissement interconnectés et peu de tuyaux de refroidissement qui se plient pour naviguer à l'intérieur du boîtier dans lequel les tuyaux de refroidissement et le module de puissance sont logés. Une telle disposition des tuyaux de refroidissement est inefficace en raison des risques de fuite. Ces systèmes ne sont donc pas fiables. En outre, le chemin parcouru par la chaleur pour être transférée de sa source à l'environnement ambiant est long. Lorsque la chaleur n'est pas dissipée efficacement, le fonctionnement normal du module de puissance, et donc du système dans lequel il est utilisé, est perturbé en raison de la surchauffe. L'intégrité structurelle du module de puissance est également susceptible d'être endommagée par la surchauffe. Il est donc souhaitable de disposer d'un mécanisme de refroidissement plus efficace pour le transfert de la chaleur du module de puissance et d'un chemin plus court pour le transfert de la chaleur et sa dissipation dans l'environnement ambiant. En outre, compte tenu de la taille limitée du boîtier dans lequel le(s) module(s) de puissance est (sont) logé(s), il est souhaitable que le moyen de refroidissement de ce(s) module(s) soit simple et structurellement fiable en termes de construction.
Par conséquent, la solution technique recherchée consiste à refroidir plus efficacement le(s) module(s) de puissance tout en garantissant que le refroidissement du(des) module(s) de puissance est réalisé de manière fiable afin de préserver l'intégrité structurelle et opérationnelle dudit module.
Le présent objet vise à résoudre le problème technique susmentionné. Un module de puissance de type générique est connu en tant que composant d'un convertisseur de puissance électrique pour faire fonctionner une machine électrique rotative. Un module de puissance dans un convertisseur de puissance électrique facilite la conversion de la puissance électrique du courant alternatif (CA) au courant continu (CC) et/ou vice versa ; et peut être utilisé dans des applications automobiles pour faire fonctionner des machines électriques rotatives, telles que des démarreurs, des alternateurs, des moteurs-générateurs (également connus sous le nom de "machines réversibles" ou de "machines électriques rotatives réversibles"), etc.
Le présent objet concerne un convertisseur de puissance électrique comprenant un boîtier ; un ou plusieurs modules de puissance pour convertir un courant continu (CC) en courant alternatif (CA) et/ou vice versa, enfermés dans le boîtier, et présentant un côté dissipateur de chaleur ; au moins un caloduc en contact thermique avec le côté dissipateur de chaleur, ledit caloduc comprenant une première extrémité, à l'intérieur du boîtier et en contact thermique avec le côté dissipateur de chaleur, et une deuxième extrémité s'étendant à l'extérieur du boîtier. L'au moins un caloduc, configuré conformément au présent objet, est donc utilisé à la place des tuyaux de refroidissement à l'intérieur du boîtier. En conséquence, le nombre de pièces nécessaires au refroidissement d'un ou de plusieurs modules de puissance est réduit et la taille du boîtier est améliorée par rapport aux boîtiers/enveloppes existants. En outre, l'assemblage d'un convertisseur de puissance électrique devient plus simple car il y a moins de matériaux/pièces en jeu. La dissipation de la chaleur est plus efficace, tout en garantissant que le moyen de refroidissement du ou des modules de puissance est structurellement et opérationnellement fiable.
Selon un exemple du présent sujet, le côté dissipateur de chaleur d'un ou de plusieurs modules de puissance comprend un dissipateur de chaleur intégré. En outre, en vertu du contact thermique mentionné ci-dessus, la chaleur générée par les modules de puissance est transférée au dissipateur thermique et du dissipateur thermique au caloduc.
Selon un aspect du présent sujet, l'au moins un caloduc comprend : un côté évaporateur adapté pour absorber la chaleur générée par un ou plusieurs modules de puissance, le côté évaporateur à la première extrémité de l'au moins un caloduc étant en contact thermique avec le côté dissipateur de chaleur d'un ou plusieurs modules de puissance ; et un côté condenseur adapté pour dissiper la chaleur absorbée par le côté évaporateur, le côté condenseur à la deuxième extrémité de l'au moins un caloduc étant en contact thermique avec un tuyau de refroidissement à travers lequel circule le fluide de refroidissement. En conséquence, la chaleur générée par un ou plusieurs modules de puissance est absorbée par le côté évaporateur à la première extrémité et transférée au côté condenseur à la deuxième extrémité ; et à partir de la deuxième extrémité, la chaleur est dissipée dans un tuyau de refroidissement.
Selon un exemple du présent objet, une partie de la deuxième extrémité est pliée de manière à ce que ledit caloduc contourne au moins partiellement une périphérie extérieure du tuyau de refroidissement. Cette partie (ou "partie courbée"), étant courbée à la seconde extrémité, expose une plus grande surface du caloduc au second contact thermique avec le tuyau de refroidissement. Il est donc possible d'augmenter le transfert de chaleur.
Selon un aspect du présent sujet, une surface intérieure de la partie de la seconde extrémité contournant et en second contact thermique avec la périphérie extérieure du tuyau de refroidissement, est le côté condenseur. Une plus grande surface du côté du condenseur est exposée au second contact thermique, ce qui permet d'améliorer le transfert de chaleur.
Selon un exemple du présent sujet, le second contact thermique est un contact direct. Le contact direct se réfère, dans le présent contexte, à un contact de pression physique entre le côté condenseur à la deuxième extrémité et le tuyau de refroidissement.
Selon un autre exemple du présent sujet, un milieu thermiquement conducteur est appliqué entre la deuxième extrémité et le tuyau de refroidissement pour réaliser le deuxième contact thermique. Ce contact peut être qualifié de "contact indirect" pour simplifier la description du présent document.
Selon un exemple du présent sujet, le contact thermique entre au moins un caloduc et la face dissipatrice de chaleur du ou des modules de puissance est un contact direct. Le contact direct se réfère, dans le présent contexte, à un contact de pression physique entre l'au moins un caloduc (plus spécifiquement, le côté évaporateur à la première extrémité) et le côté dissipateur de chaleur.
Selon un autre exemple du présent sujet, un milieu thermoconducteur est appliqué entre la première extrémité et le côté dissipateur du ou des modules de puissance pour réaliser le contact thermique.
Selon un aspect du présent objet, un dispositif de serrage prend en sandwich et presse la deuxième extrémité du caloduc contre le tuyau de refroidissement. Le dispositif de serrage assure l'assemblage d'au moins un caloduc, configuré conformément au présent objet, et du tuyau de refroidissement. Le dispositif de serrage comprend deux parties entre lesquelles ledit caloduc (en particulier à la deuxième extrémité) et le tuyau de refroidissement sont assemblés. Des attaches facilitent l'assemblage ou le serrage susmentionné.
Sauf indication contraire, tous les nombres exprimant des quantités d'ingrédients, des conditions de réaction, et ainsi de suite utilisés dans la description et les revendications doivent être entendus comme étant modifiés dans tous les cas par le terme « environ ». En conséquence, sauf indication contraire, les paramètres numériques présentés dans le mémoire descriptif suivant et les revendications annexées sont des approximations qui peuvent varier en fonction des propriétés souhaitées que l'on cherche à obtenir grâce à la présente invention.
EXEMPLES Exemple I – Formulations d'échantillon Des formulations cosmétiques pour les lèvres ont été fabriquées à l'aides des compositions montrées ci-dessous.
Le témoin 1A présentait une teneur en résine MQ glycérolée de 20 %, mais pas de dispersion hydrogel dans l’huile.
Le témoin 1B présentait une teneur en résine MQ glycérolée de 30 %, mais pas de dispersion hydrogel dans l’huile.
Le témoin 2 présentait une dispersion hydrogel dans l’huile, mais pas de résine MQ glycérolée.