INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut voir dans le Tableau 11 que la composition de la formule de l'invention 5 peut inhiber de manière significative la teneur en MMP-1, par rapport aux compositions des formules comparatives 5-A et 5-B.
L’amélioration relative de la teneur en collagène I de la formule inventive 5 est supérieure à la somme de celle des compositions des formules comparatives 5-A et 5-B. Ainsi, il est démontré que l’association de FERMENT DE LACTOCOCCUS et d’ACIDE ACÉTYLNEURAMINIQUE inhibe la teneur en MMP-1.
En résumé, la composition selon la présente invention peut améliorer la teneur en collagène I et inhiber la production de MMP-1, par conséquent peut résister efficacement au vieillissement de la peau.
Composition comprenant un actif antiâge et l’association de deux tensioactifs spécifiques, d’un polymère superabsorbant et de silice La présente invention concerne une composition de soin qui présente une sensorialité améliorée à l’application comme après application.
Dans le domaine cosmétique du soin, les compositions cosmétiques permettant d’obtenir à la fois de bonnes propriétés sensorielles ainsi qu’un effet de soin sont de plus en plus recherchées par les utilisateurs. Par effet de soin, on entend par exemple un effet contre le dessèchement ou le vieillissement des matières kératiniques et notamment la peau, cet effet de soin étant apporté par des agents actifs.
Toutefois, l’obtention de ce double effet (bonnes propriétés sensorielles et effet de soin) nécessite de pouvoir introduire un(des) actif(s) hydrophile(s) en quantité suffisante dans la composition sans compromis sur la sensorialité qui pourrait être affectée par la galénique choisie pour incorporer le(s)dit(s) actif(s).
A ce jour, une grande diversité de compositions de soin sont déjà connues et efficaces, mais leur sensorialité a toujours besoin d’être améliorée.
Il existe donc un besoin pour des compositions de soin, en particulier des compositions anti-âge, présentant une sensorialité améliorée.
Il existe en particulier un besoin pour des compositions de soin, en particulier des compositions anti-âge, procurant en particulier un effet rebondi à la peau tout en présentant une sensorialité améliorée.
Il existe en particulier un besoin pour des compositions de soin, en particulier des compositions anti-âge, procurant en particulier un effet rebondi à la peau tout en procurant un fini moins gras et/ou une sensation de glissant plus élevée et/ou une sensation filmogène moins élevée et un effet de fraîcheur à l’application.
Les inventeurs ont maintenant découvert que l’association de silice et d’un polymère superabsorbant choisi parmi les amidons greffés par un polymère acrylique dans une composition comprenant un actif antiâge et deux tensioactifs spécifiques permet d’obtenir une composition de soin qui présente une sensorialité améliorée, en particulier procurant un effet rebondi à la peau tout en procurant un fini moins gras et/ou une sensation de glissant plus élevée et/ou une sensation filmogène moins élevée et un effet de fraicheur à l’application. En effet, il a été découvert que, de manière surprenante, l’association du polymère superabsorbant et de la silice permet de réduire significativement le domaine viscoélastique linéaire de la composition, permettant une sensation de transformation du produit encore plus forte et donc une sensorialité améliorée, par rapport à des compositions ne comprenant ni de polymère superabsorbant ni de silice, ou seulement un des deux.
Avantageusement, la neuvième opération O9 de retrait comprend successivement un deuxième mouvement 23 latéral selon le premier axe X dans lequel le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien se déplacent selon le premier axe X et un deuxième mouvement 24 d’éloignement dans lequel le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien s’éloignent de la deuxième électrode 2.
En alternative, la neuvième opération O9 de retrait comprend simultanément un deuxième mouvement 23 latéral selon le premier axe dans lequel le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien se déplacent selon le premier axe X et un deuxième mouvement 24 d’éloignement dans lequel le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien s’éloignent de la deuxième électrode 2. Dans cette alternative, le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien effectuent chacun un deuxième mouvement 22 incurvé.
La neuvième opération O9 de retrait qui comprend un deuxième mouvement 23 latéral selon l’axe X permet avantageusement de ne pas endommager le film 3 séparateur. En effet, le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien sont étroitement serrés par le film 3 séparateur à l’issu de la sixième opération O6. Grâce au deuxième mouvement 23 latéral selon l’axe X, les troisième et quatrième éléments 11, 12 de maintien peuvent se dégager du film 3 séparateur sans l’endommager.
Avantageusement, le deuxième mouvement 24 d’éloignement est réalisé selon le deuxième axe Y. Un tel mouvement d’éloignement permet de rapidement dégager les troisième et quatrième éléments 11, 12 de maintien afin d’augmenter les cadences de production.
Comme on peut l’observer sur la , le troisième élément 11 de maintien est à la fois en contact intime de la deuxième électrode 2 et du film 3 séparateur. Ainsi une portion du troisième élément 11 de maintien se situe sur la deuxième électrode 2 tandis qu’une autre portion du troisième élément 11 de maintien se situe sur le film 3 séparateur. Le film 3 séparateur est replié autour des premier et deuxième éléments 11, 12 de maintien en définissant une deuxième ligne 17 de pliage qui s’étend selon le deuxième axe Y.
Le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien permettent ensemble d’éviter que la deuxième électrode 2 ne soit endommagée par le film 3 séparateur tendu.
Avantageusement, au cours du deuxième mouvement 23 latéral, le troisième élément 11 de maintien et le quatrième élément 12 de maintien se déplacent selon le premier axe X depuis la deuxième ligne 17 de pliage vers le côté opposé, c’est-à-dire en s’éloignant de la deuxième ligne 17 de pliage en direction du quatrième bord 21 longitudinal ne faisant pas face à ladite deuxième ligne 17 de pliage.
Ceci permet avantageusement aux troisième et quatrième éléments 11, 12 de maintien de s’extraire de la zone étroite tendue située à proximité de la deuxième ligne 17 de pliage avant d’amorcer un retrait définitif. Ainsi le risque d’endommager le film 3 séparateur au voisinage de la deuxième ligne 17 de pliage est significativement réduit.
L’invention concerne aussi une unité de fabrication comprenant : - des moyens aptes à dérouler le film 3 séparateur, - des moyens aptes à déposer des électrodes sur le film 3 séparateur, - un premier élément 8 de maintien, un deuxième élément 10 de maintien, un troisième élément 11 de maintien et un quatrième élément 12 de maintien, - une unité de commande comprenant un programme informatique apte à mettre en œuvre le procédé 25 précédemment décrit.
Cette unité de fabrication comprenant notamment une unité de commande munie d’un programme informatique pour la mise en œuvre du procédé 25 précédemment décrit permet avantageusement de réduire de façon significative les risque d’endommagement du film 3 séparateur améliorant ainsi la fiabilité des cellules ainsi fabriquées et la sécurité des utilisateurs.
Encre pour électrode de pile à combustible, méthode de préparation d’une telle encre et d’une électrode, et pile à combustible intégrant une telle électrode La présente invention concerne une encre destinée à former une couche catalytique ou électrode d’une membrane-électrode (CCM) ou d’un assemblage membrane-électrode (MEA) de pile à combustible. L’invention concerne également une méthode de préparation de cette encre. Elle concerne encore la fabrication d’une membrane-électrode et d’un assemblage membrane-électrode d’une pile à combustible. Elle concerne aussi une telle membrane-électrode, un tel assemblage membrane-électrode, et une pile à combustible comprenant au moins une telle électrode, une telle membrane-électrode, ou un tel assemblage membrane-électrode.
Dans le domaine des piles à combustible, il est connu d’insérer un empilement de cellules électrochimiques entre deux plaques terminales, situées de part et d’autre de cet empilement dans une direction d’empilement, et éventuellement de disposer cet empilement dans un carter. Les cellules électrochimiques sont formées par des assemblages membrane-électrode et des plaques bipolaires. Un assemblage membrane-électrode est parfois dénommé MEA, de l’Anglais « Membrane-Electrode Assembly », et comprend généralement une membrane de base (ou membrane échangeuse de protons), qui peut être revêtue sur l’une ou sur ses deux faces, d’une couche catalytique comprenant un catalyseur, ainsi qu’un cadre qui supporte cette membrane. Le cadre peut comporter des ouvertures qui, dans l’empilement, définissent des galeries d’écoulement de fluide au sein de l’empilement de cellules électrochimiques pour la distribution et la récupération de ces fluides dans les compartiments fluidiques correspondants de chaque cellule. Ce cadre est le plus souvent associé à au moins un joint, parfois dénommé « gasket », avec lequel il assure également une fonction d’étanchéité à l’écoulement des fluides au sein de l’empilement.
La membrane, lorsqu’elle est revêtue de couches catalytiques comprenant un catalyseur, est parfois dénommée CCM, de l’Anglais « Catalyst Coated Membrane » et comprend dans ce cas trois couches à savoir, une membrane proprement dite, une couche catalytique côté anode et une couche catalytique côté cathode. Dans certains cas, la CCM comporte la membrane et une couche catalytique.
Dans l’empilement, un assemblage membrane-électrode est intercalé entre deux plaques bipolaires et délimite ainsi, entre les plaques bipolaires, un compartiment anodique d’un côté de l’assemblage membrane-électrode, dans lequel l’oxydation du dihydrogène se produit, et un compartiment cathodique de l’autre côté, dans lequel se produit la réduction du dioxygène. De chaque côté, la membrane revêtue de catalyseur peut être recouverte par une couche de diffusion de gaz qui est donc reçue dans le compartiment anodique ou cathodique correspondant et favorise la mise en contact de la ou les espèces chimiques, présentes dans le compartiment anodique ou cathodique correspondant, avec la membrane. Chaque couche de diffusion de gaz a aussi un rôle de conduction des électrons. Ces couches de diffusion sont parfois dénommées GDL, de l’Anglais « Gas Diffusion Layer ».
Il est connu de fabriquer un assemblage membrane-électrode en rapportant la membrane revêtue de catalyseur sur le cadre, ce qui permet notamment de rigidifier cette membrane et d’en faciliter la manipulation. Ceci a lieu en collant de manière étanche la membrane sur le cadre. Une fois cette opération réalisée, il est connu d’immobiliser, sur la membrane et le cadre préassemblés, la ou les couches de diffusion, lors d’une opération supplémentaire, par exemple par une opération de pressage à chaud et/ou au moyen d’une colle.
L’assemblage membrane-électrode MEA comprend donc une membrane de base qui est une membrane polymère échangeuse de protons et qui est revêtue, comme dit précédemment, d’une couche catalytique, généralement sur chacune de ses deux faces. Cette membrane de base est souvent réalisée en un matériau polymère qui est un ionomère, généralement un ionomère perfluorosulfoné acide ou acide perfluorosulfonique (PFSA), de préférence un copolymère de tétrafluoroéthylène et d’éther vinylique de fluorure de sulfonyle comme le NAFION™, qui présente une très faible épaisseur, généralement inférieure à 0,1 mm, tandis que les couches catalytiques sont réalisées à partir d’un ionomère et d’un catalyseur supporté, typiquement platine supporté par du carbone et d’épaisseur également très faible, typiquement inférieure à 0,05 mm. Le dépôt de ces couches catalytiques sur la membrane de base suppose l’emploi d’eau et de solvants organiques volatils, et leur évaporation pour laisser place à une couche sèche.
Selon un aspect particulier de l'invention, le point d'accroche du lien de tirage 60 sur chaque organe de traction (correspondant à l'emplacement de la fente d'accrochage 300, 310 sur l'organe de traction) d'un module de rang i est situé au plus près de son premier point d'attache avec l'organe de traction du module de compression de rang i+1. Il est ainsi décentré par rapport au centre de gravité de l'organe de traction. Dans le cas de la première variante de réalisation ( ), le lien de tirage 60 vient donc s'accrocher au plus près de la liaison pivot réalisée entre deux maillons de la chaîne, du côté de son point d'attache avec l'organe de traction correspondant du module de compression de rang i+1.
Principe de fonctionnement du module actif –
En fonctionnement, en partant d'un assemblage selon la première variante de réalisation de la , lorsqu'un module de compression M_2 est activé, l'anneau se comprime en tirant sur ses deux organes de traction 30, 31, grâce au lien de tirage 60. Dans son mouvement de compression, chaque organe de traction 30, 31 entraine avec lui l'organe de traction du module de compression M_3 adjacent dans la série, via leur liaison pivot. Dans cette situation, on a alors les deux organes de traction 30, 31 du module de compression M_2 activés qui sont complètement rétractés et les deux organes de traction 30, 31 du module de compression M_3 adjacent qui sont inclinés par rapport à une direction parallèle à l'axe longitudinal (Y), entraînés grâce à la liaison pivot. Ce principe se poursuit à chaque nouvelle activation d'un module de compression, permettant de suivre la variation de section du membre, notamment lorsqu'il a une forme tronconique. Sur la , on peut voir que le module de compression M_3 n'est donc pas encore activé, son lien de tirage 60 étant encore déployé. Cependant, ses organes de traction 30, 31 sont pivotés vers l'intérieur, entraînés chacun par l'organe de traction correspondant du module de compression M_2 actionné en amont. Le module M_4 est pour sa part non encore activé. Ses organes de traction 30, 31 sont encore en position de repos, parallèle à l'axe longitudinal (Y).
Selon l'invention, la compression générée par chaque anneau de compression n'est donc pas homogène sur toute la largeur de l'anneau mais présente un profil de pression tronconique. La pression générée présente une composante tangentielle élevée, suivant l'axe longitudinal Y, qui oriente la migration des fluides corporelles (sang et lymphe). De manière non limitative, le système 1 est par exemple orienté de manière à favoriser la migration depuis la partie distale vers la partie proximale du membre. Dans le cas où la direction inverse serait nécessaire (par exemple pour ramener du sang vers les extrémités), il suffirait de retourner le système.
Il faut noter qu'il serait possible de diviser les modules de compression en plusieurs groupes distincts, chaque groupe pouvant comporter un ou plusieurs modules de compression. Dans chaque groupe qui comporte plusieurs modules de compression adjacents, on relie les organes de traction de ces modules de compression, selon l'un des principes de réalisation des moyens de liaison.
Circuit de c ontrôle des modules de compression – ,
Chaque module de compression M_i peut comporter une unité de pilotage U_P dédiée. L'unité de pilotage U_P est de type électronique et peut comporter une première borne électrique et une deuxième borne électrique sur lesquelles viennent se connecter le moteur électrique 50 du module de compression M_1 piloté par l'unité de pilotage U_P. Cette unité de pilotage U_P est destinée à piloter le moteur électrique 50 du module de compression M_i, par exemple pour contrôler son activation, son sens de rotation du moteur 50 et sa vitesse de rotation. Cette unité de pilotage U_P peut être réalisée sur une carte électronique de pilotage 40 venant se loger à la verticale dans le boîtier support 32 du module. Le moteur électrique 50 est connecté sur cette carte électronique de pilotage 40 par soudure ou par insertion serrée de ses connexions. En outre, la carte électronique de pilotage 40 comprenant l'unité de pilotage U_P comporte plusieurs pins redressées, lui permettant de se connecter et de se souder au circuit de contrôle et d'alimentation commun à l'ensemble des modules de compression du système.
Avantageusement, le circuit de contrôle et d'alimentation est commun à tous les modules de compression M_1 du système et fait partie du module actif M_0. Il peut être réalisé sur une carte électronique de contrôle et d'alimentation 70 indépendante. Cette carte peut s'étendre suivant une direction parallèle à l'axe longitudinal (Y), sur tous les modules du système, ce qui permet de venir connecter leur unité de pilotage U_P. La carte 70 porte l'unité de contrôle UC et éventuellement un bloc batterie BATT, par exemple assemblés dans un même bloc de contrôle et d'alimentation B. Bien entendu, d'autres variantes de réalisation pourraient être envisagées. De manière non limitative, le bloc de contrôle et d'alimentation B est amovible et fixé à la carte électronique de contrôle et d’alimentation 70 par un système de clippage. La connexion électronique est par exemple réalisée par des contacts à ressort. Ceci permet de changer le bloc de contrôle et d’alimentation B en cas de décharge de la batterie ou de mise à jour/amélioration du bloc de contrôle e d'alimentation B vers une version disposant de plus d'options, par exemple, pour un bloc de contrôle et d'alimentation B disposant d'un écran de contrôle tactile ou d'une connectivité sans-fil. La carte électronique de contrôle et d'alimentation 70 peut ne porter aucun composant électronique et ne servir qu'à raccorder le bloc aux différentes unités de pilotage U_P.
De manière avantageuse, la carte 70 est découpée pour former plusieurs capots 72 juxtaposés reliés entre eux et venant chacun refermer, au moins partiellement, le logement d'accueil formé par le boîtier support 32 du moteur 50 de chaque module de compression M_i.
La carte 70 est également avantageusement découpée de manière adaptée pour former plusieurs branches de liaison 71 assurant chacune la jonction entre deux capots 72 juxtaposés et donc entre deux modules de compression juxtaposés. Deux capots 72 juxtaposés sont par exemple reliés par une unique branche de liaison 71. Chaque branche de liaison 71 dispose avantageusement de caractéristiques mécaniques de déformabilité, notamment en flexion, au moins autour d'un axe perpendiculaire au plan de la carte 70. La flexibilité de chaque branche 71 permet d'adapter la forme du système au niveau de compression appliqué par chaque module. Autrement dit, tous les modules de compression M_1 d'un même système 1 n'appliquent pas forcément le même niveau de compression, la flexibilité de la carte 70 permet de compenser les variations de niveaux de compression appliqués d'un module de compression à un autre.
Le système de compression de l'invention présente ainsi de nombreux avantages, parmi lesquels : Chaque module de compression fonctionne avec un moteur 50 et un simple lien de tirage 60 venant s'accrocher sur deux organes de traction 30, 31, situés de part et d'autre de son boîtier support 32. Les organes de traction sont reliés entre eux par des moyens de liaison (points de pivot par exemple) permettant de pouvoir s'adapter à la forme du membre, notamment lorsque celui-ci présente une forme tronconique. Les modules de compression sont reliés par la carte électronique de contrôle et d'alimentation qui est flexible et assure la liaison électrique, électronique et mécanique. Ce principe permet un assemblage simple et peu coûteux. La carte est découpée de manière à offrir une flexibilité autour des trois axes permettant de conformer le mécanisme aux variations morphologiques. Le module actif est avantageusement attaché sur la partie textile du manchon via des moyens d'attache temporaire (fermeture à glissière par exemple).
COMPOSITION DIÉTÉTIQUE L’invention se rapporte à une composition orale diététique comprenant une combinaison de trois ingrédients comestibles, et son utilisation pour des traitements diététiques. L’invention se rapporte également à un procédé non-thérapeutique pour contrôler le poids corporel d’un humain ou d’un animal.
Le nombre de sujets affectés par le surpoids ou par l'obésité augmente constamment au niveau mondial. En effet, la population souffrant de surpoids (IMC ≥ 25 kg/m2) et d'obésité (indice de masse corporelle, IMC ≥ 30 kg/m2) a aujourd’hui dépassé celle de la population présentant une insuffisance pondérale [cf. Collaboration, N. R. F. Trends in adult body-mass index in 200 countries from 1975 to 2014: a pooled analysis of 1698 population-based measurement studies with 19·2 million participants , The Lancet 387, 1377–1396, 2016].
Selon l'Organisation mondiale de la Santé, en 2016 plus de 1,9 milliard d'adultes âgés de 18 ans et plus étaient en surpoids. Parmi eux, plus de 650 millions étaient obèses. En 2020, 39 millions d'enfants de moins de 5 ans sont en surpoids ou obèses [cf. Obesity and overweight , https://www.who.int/news-room/fact-sheets/detail/obesity-and-overweight).
Le diester mis en œuvre selon l’invention présente de préférence une viscosité cinématique, mesurée à 100°C, allant de 1 à 6 mm²/s, de préférence de 1 à 5 mm²/s.
Huile(s) de base annexe(s) Une composition de refroidissement et/ou de lubrification mise en œuvre selon l’invention peut comprendre, outre un ou plusieurs diesters de formule (1), une ou plusieurs huiles de base annexe(s), distinctes des diesters selon l’invention (aussi appelées co-bases).
La nacelle 20 comprend un dispositif d’inversion de poussée 34 positionné au niveau de la section aval 28 et configuré pour occuper un état activé dans lequel il dévie au moins une partie du flux d’air secondaire circulant dans le conduit annulaire 22 vers l’extérieur et l’amont de la nacelle 20 ainsi qu’un état inactivé dans lequel il ne dévie pas le flux d’air secondaire circulant dans le conduit annulaire 22.
Le dispositif d’inversion de poussée 34 comprend au moins une partie mobile 36 permettant de générer au moins une ouverture latérale 38 (visible sur la ) traversant la nacelle 20.
Le dispositif d’inversion de poussée 34 comprend un système de déviation 40 configuré pour occuper une position rétractée, lorsque le dispositif d’inversion de poussée 34 est à l’état inactivé, dans laquelle le système de déviation 40 n’interfère pas avec le flux d’air secondaire ainsi qu’une position déployée (visible sur la ), lorsque le dispositif d’inversion de poussée 34 est à l’état activé, dans laquelle le système de déviation 40 interfère avec le flux d’air secondaire et l’oriente vers l’ouverture latérale 38.
Le dispositif d’inversion de poussée 34 comprend également un système d’orientation 42 configuré pour orienter le flux d’air dévié par le système de déviation 40. Selon un mode de réalisation, le système d’orientation 42 comprend plusieurs grilles d’aubes 44, 46, 48, appelées cascades et positionnées au niveau de chaque ouverture latérale 38, qui comportent chacune des premières parois positionnées dans des plans approximativement longitudinaux ainsi que des deuxièmes parois positionnées dans des plans approximativement transversaux. Les deuxièmes parois présentent une forme d’aube pour dévier vers l’amont le flux d’air sortant via chaque ouverture latérale 38.
Selon un agencement visible sur la , le système d’orientation 42 comprend, au droit d’une ouverture 38 positionnée en aval d’une sonde 32, des première et deuxième grilles d’aubes 44, 46 positionnées de part et d’autre d’un plan longitudinal PL ainsi que des troisièmes grilles d’aubes 48 positionnées de part et d’autre des première et deuxième grilles d’aubes 44, 46.