INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente un mode de réalisation en variante qui tient compte d'une subtilité et explicite le traitement du cas où un paramètre fonctionnel de vitesse et un paramètre fonctionnel de données de ventilation sont présents.
Dans ce mode de réalisation, les opérations similaires à celles de la présentent des références numériques dont les deux derniers chiffres sont identiques à ceux des opérations de la . Seules les différences seront décrites.
La principale différence de ce mode de réalisation est qu'il tient compte d'un seuil de vitesse pour hiérarchiser le traitement du bruit de vitesse par rapport au bruit fonctionnel. Comme l'a fait apparaître la , à partir de la marge sonore, chaque traitement vient entamer la marge restante pour traiter le bruit restant.
Lorsque la vitesse est élevée, le bruit aérodynamique est très important et doit être priorisé par rapport au bruit fonctionnel. Par contre, à faible vitesse, par exemple en dessous de 50km/h, il peut être intéressant d'inverser le traitement.
Ainsi, dans une opération 705, la vitesse V est comparée à un seuil Vm. Si cette comparaison indique une vitesse élevée, alors le traitement décrit avec la est exécuté (avec l'ajout du traitement des deux paramètres fonctionnels décrit ci-après)) dans une opération 709.
Par exemple, la découpe est effectuée avant ou après la mise en contact.
Par exemple, le déploiement est effectué à partir d’un guide apte à tirer ledit au moins un élément adhésif en translation selon la direction secondaire.
Par exemple, ledit au moins un élément adhésif a des propriétés adhésives à température ambiante.
Par exemple, la source comprend au moins une bobine autour de laquelle est enroulé ledit au moins un élément adhésif.
Par exemple, on déploie, pour chaque déploiement, un nombre d’éléments adhésifs inférieur ou égal à six.
Par exemple, pour chaque cellule, la première structure est située sur une première face de la cellule, dite face inférieure, et la deuxième structure est située sur une deuxième face de la cellule, dite face supérieure, opposée à la première face.
Par exemple, le placement comprend un positionnement de la face inférieure de chaque cellule en regard de la courroie de transport, l’élaboration comprenant, une mise en contact d’au moins un premier élément adhésif avec ledit au moins un élément d’interconnexion et la face supérieure de la première cellule et une mise en contact d’au moins un deuxième élément adhésif avec ledit au moins un élément d’interconnexion, la face inférieure de la deuxième cellule et la courroie de transport.
Par exemple, le collage dudit au moins un premier élément adhésif est effectué en plaçant un élément chauffé à une température comprise entre 30° et 180°C, de préférence comprise entre 30°C et 150°C, au contact dudit au moins un premier élément adhésif.
Par exemple, le collage dudit au moins un deuxième élément adhésif comprend un chauffage de la courroie de transport à une température comprise entre 30° et 180°C, de préférence comprise entre 30°C et 150°C.
Par exemple, pour chaque cellule photovoltaïque, les première et deuxième structures sont situées sur une même face de la cellule, dite face arrière.
Par exemple, le placement comprend un positionnement de la face arrière de chaque cellule en regard de la courroie de transport, l’élaboration comprenant, pour chaque cellule, une mise en contact d’au moins un élément adhésif avec ledit au moins un élément d’interconnexion, la face arrière de la cellule et la courroie de transport.
Par exemple, le collage dudit au moins un élément adhésif comprend un chauffage de la courroie de transport à une température comprise entre 30° et 180°C, de préférence comprise entre 30°C et 150°C.
Par exemple, la courroie de transport est déplaçable en translation d’une première zone dans laquelle le placement est effectué vers une deuxième zone dans laquelle le collage est effectué, la deuxième zone étant située à distance de la première zone.
Par exemple, le chauffage de la courroie de transport est effectué progressivement par au moins deux paliers de températures croissants entre la première zone et la deuxième zone.
A titre d’exemple, ledit média poreux 32 peut être constitué de céramique poreuse, d’une structure en céramique ou en métal, ou d’une paille métallique faite de cuivre ou d’aluminium.
Les en figures 10 à 16 illustrent également que les moyens d’export ou d’apport de chaleur 17 peuvent être constitués d’une partie circulante du liquide de travail 13, ladite partie sortant du cylindre à liquide 8 ou du réservoir à gaz et liquide 14 via un conduit de sortie de liquide 34 pour revenir dans ledit cylindre 8 ou dans ledit réservoir 14 via un conduit d'entrée de liquide 35, ceci après avoir cédé de la chaleur aux moyens de chauffage 18 ou après avoir pris de la chaleur aux moyens de refroidissement 19.
On note qu’en ce cas, des électrovannes de circulation non-représentées peuvent réguler le débit de liquide de travail 13 qui passe dans le conduit de sortie de liquide 34 et dans le conduit d'entrée de liquide 35.
A titre d’autre variante de réalisation du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention, on a montré en figures 1 à 4, en figures 8 et 9 et en que les moyens d’export ou d’apport de chaleur 17 peuvent être constitués d’au moins un conduit échangeur de chaleur 36 logé dans le réservoir à gaz et liquide 14 et dans lequel circule un fluide caloporteur 37 qui transporte la chaleur prise ou cédée aux moyens d’échange et d’accumulation de chaleur 16 et/ou au liquide de travail 13 et/ou au gaz de travail 5 jusqu’aux moyens de refroidissement 19 ou aux moyens de chauffage 18 via des conduits de transport de chaleur 38.
On note qu’en ce cas, le conduit échangeur de chaleur 36 peut former en lui-même les moyens d’échange et d’accumulation de chaleur 16.
A titre d’exemple, le conduit échangeur de chaleur 36 peut prendre la forme d’un enroulement de tuyau de cuivre 109 ou d’aluminium, cependant que les conduits de transport de chaleur 38 sont revêtus d’un isolant thermique sur leur portion comprise entre le réservoir à gaz et liquide 14 d’une part, et les moyens de refroidissement 19 ou les moyens de chauffage 18 d’autre part.
On note que les spires ou les couches que peut constituer le conduit échangeur de chaleur 36 peuvent être maintenues en place dans le réservoir à gaz et liquide 14 et les unes par rapport aux autres par des plaques de maintien ou par des baffles de séparation 110 qui peuvent constituer des chicanes et/ou des restrictions de passage créant des jets de liquide de travail 13 et/ou de gaz de travail 5 lors du passage dudit liquide 13 et/ou dudit gaz 5 au travers desdites restrictions.
En outre, le conduit échangeur de chaleur 36 peut recevoir des ailettes externes qui augmentent sa surface de contact avec le liquide de travail 13 ou le gaz de travail 5.
En figures 1 à 4, en et en figures 10 à 16, on a montré que, selon une configuration particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention, les moyens d’échange et d’accumulation de chaleur 16 peuvent être constitués d’au moins une buse de pulvérisation de liquide 71 alimentée par une pompe de pulvérisation de liquide 72, ladite buse 71 pouvant atomiser du liquide de travail 13 en fines gouttelettes dans le volume interne du réservoir à gaz et liquide 14, le nombre, la position, et l’orientation des buses 71 n’étant pas limités et étant prévus pour que le liquide de travail 13 ainsi atomisé expose au gaz de travail 5 une large surface développée d’échange de chaleur, tandis que la vitesse d’entraînement dudit gaz 5 par ledit liquide 13 favorise également autant que possible les échanges de chaleur entre ledit gaz 5 et ledit liquide 13.
On note que la pompe de pulvérisation de liquide 72 peut être à un ou plusieurs pistons, à engrenage, à turbine ou de type connu de l’homme de l’art, et être logée à l’intérieur ou à l’extérieur du réservoir à gaz et liquide 14.
La pompe la pompe de pulvérisation de liquide 72 peut par exemple être constituée d’un piston qui est directement ou indirectement mû par une came entraînée en rotation par l’arbre à manivelle 24, le profil de ladite came étant calculé pour que l’atomisation du liquide de travail 13 débute au moment angulaire opportun de rotation dudit arbre 24, et pendant une durée angulaire et suivant une loi de variation d’intensité optimales.
On note que préférentiellement, la pompe de pulvérisation de liquide 72 aspire du liquide de travail 13 dans le cylindre à liquide 8 et/ou dans le réservoir à gaz et liquide 14 avant de refouler ledit liquide 13 via la buse de pulvérisation de liquide 71, de sorte que la différence de pression entre l’admission et le refoulement de ladite pompe 72 est minimale.
En , on a montré que selon une autre variante du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention, l’axe de basculement 9 peut être constitué d’une piste de roulement 41 qui est solidaire du bâti statique 40 et sur laquelle peut rouler une surface de roulement 42 qui est directement ou indirectement solidaire du cylindre à liquide 8, une roue dentée de piste de roulement 43 ou une crémaillère dont le cercle primitif 44 coïncide avec la ligne de contact entre la piste de roulement 41 et la surface de roulement 42 étant solidaire du bâti statique 40 et coopérant avec une roue dentée de surface de roulement 45 ou une crémaillère qui est directement ou indirectement solidaire du cylindre à liquide 8.
Cette configuration particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention permet de limiter les pertes par frottement au niveau de l’axe de basculement 9 tout en synchronisant le positionnement angulaire du cylindre à liquide 8 par rapport au bâti statique 40.
On remarque qu’en ce cas, une bride de retenue peut être prévue qui est solidaire du cylindre à liquide 8 et qui peut entrer en contact avec le bâti statique 40 si la pression dans ledit cylindre 8 est insuffisante pour maintenir la piste de roulement 41 en contact avec la surface de roulement 42.
On note qu’en fonction de la géométrie retenue pour la surface de roulement 42 et pour la piste de roulement 43, l’axe de basculement 9 du cylindre à liquide 8 peut, en tournant, se déplacer par rapport au bâti statique 40 selon une infinité de lois cinématiques.
Afin de mesurer les caractéristiques électriques des cellules 14, par exemple une tension électrique aux bornes d’une ou plusieurs cellules 14, des modules 18 de mesure d’au moins une caractéristique électrique des cellules 14 sont connectés à l’empilement 11 de plaques bipolaires 12. Chaque module 18 permet de surveiller l’état de l’empilement 11 afin d’adapter le fonctionnement du système de pile à combustible 10.
Deux plaques monopolaires 13 successives, appartenant donc à une même plaque bipolaire 12, sont avantageusement disposées dos à dos et forment entre elles au moins une poche 20 sur un bord de la plaque bipolaire 12, par exemple sur un bord périphérique de la plaque bipolaire 12 qui s’étend parallèlement à la direction transversale T.
Chaque poche 20 est configurée pour recevoir une broche 22 d’un module 18 de mesure de caractéristiques électriques des cellules 14.
De manière plus générale, une plaque séparatrice peut comporter un connecteur électrique, mâle ou femelle, de préférence agencé sur un bord périphérique de la plaque séparatrice. La poche 20 est un exemple d’un tel connecteur électrique femelle.
Les plaques bipolaires 12 sont identiques les unes aux autres. Dans l’exemple, deux plaques bipolaires 12 successives sont empilées tête bêche, c’est-à-dire que l’une des plaques bipolaires 12 est disposée par rapport à l’autre plaque bipolaire 12, dans une position qui est pivotée de 180 degrés d’angle par rapport à un axe central de plaque A12, parallèle à la direction d’empilement A11 et passant par le centre de plaque C12, comme visible sur la . Ainsi, dans l’exemple comprenant des modules 18 sur un seul côté de l’empilement 11, seule l’au moins une poche 20 d’une plaque bipolaire 12 sur deux affleure au voisinage des modules 18. De manière alternative, les modules 18 peuvent être situés de part et d’autre de l’empilement 11, de telle sorte que chaque poche 20 affleure au voisinage d’un module 18.
Selon l’exemple représenté, chaque plaque bipolaire 12 forme exactement deux poches 20 de réception d’une broche 22 chacune. Pour chaque plaque bipolaire 12, les poches 20 de réception de cette plaque bipolaire 12 sont agencées au voisinage les unes des autres, formant une zone de connexion 24A de cette plaque bipolaire 12.
Chaque plaque bipolaire 12 comprend aussi une zone complémentaire 24B. La zone complémentaire 24B de la plaque bipolaire 12 est une portion de plaque bipolaire 12 dans laquelle s’étend le matériau constitutif de la plaque, de préférence une portion lisse. Pour chaque plaque bipolaire 12, la zone complémentaire 24B est située symétriquement à l’opposé de la zone de connexion 24A par rapport à l’axe central de plaque A12, parallèle à la direction d’empilement A11 et passant par le centre de plaque C12 de cette plaque bipolaire 12. Ainsi, pour deux plaques bipolaires 12 consécutives quelconques de l’empilement 11, la zone de connexion 24A de l’une des deux plaques 12 est agencée en regard, selon la direction d’empilement A11, de la zone complémentaire 24B de l’autre plaque bipolaire 12. Pour trois plaques bipolaires 12 consécutives quelconques de l’empilement 11, la zone de connexion 24A de l’une des deux plaques 12, qui est située entre les deux autres plaques bipolaires 12 qui l’encadrent dans la direction d’empilement A11, est agencée en regard, selon la direction d’empilement A11, de la zone complémentaire 24B de chacune des deux autres plaques bipolaires 12 qui l’encadrent dans la direction d’empilement A11.
Comme illustré en , l’empilement 11 comprend deux rangées 23 de zones de connexion 24A, chacune des rangées 23 s’étendant selon la direction d’empilement A11. Les deux rangées 23 sont situées symétriquement l'une de l'autre par rapport à l’axe central de plaque A12 parallèle à la direction d’empilement A11 et passant au centre de plaque C12 de chacune des plaques bipolaires 12. Dans l’exemple, les deux rangées 23 sont situées de part et d’autre d’un plan transversal de l’empilement, le plan transversal étant orthogonal à la direction longitudinale L. Dans l’exemple illustré, les modules 18 sont connectés à une seule des rangées 23, située sur le haut de la , l’autre rangée étant laissée inutilisée. En variante non représentée, d’autres modules du type des modules 18 sont connectés à l’autre rangée de zones de connexion 24A.
Ce qui est valable pour une des rangées 23 de zones de connexion 24A est transposable à l’autre rangée 23 de zones de connexion 24A. Dans la suite, on décrit principalement la rangée 23 à laquelle sont connectées les modules 18.
La deuxième poche 20 permet de faire de la mesure quatre fils par groupe de vingt cellules 14. Elle est utilisée pour une mesure d’impédance. En particulier, chaque poche 20 est conformée pour coopérer avec ladite broche 22.
Chaque module 18 comporte ici dix broches 22 alignées configurées pour connecter dix poches 20 au dit module 18, soit vingt cellules 14, et une broche supplémentaire 25 pour connecter la deuxième poche 20 de l’une des vingt cellules 14, comme visible sur la . Les dix broches 22 alignées permettent de mesurer entre deux broches 22 consécutives la tension aux bornes de deux cellules 14 consécutives. Les broches 22, 25 d’un module 18 sont de préférence identiques.
Dans le mode de réalisation représenté, chaque zone de connexion 24A comprend deux poches 20, une des poches 20 étant associée à une des broches 22 du module 18, tandis que l’autre poche 20 est configurée pour recevoir la broche supplémentaire 25.
L’exemple représenté comprend deux modules 18, cependant la pile à combustible 10 n’est pas limitée à deux modules mais peut en comprendre davantage, par exemple dix modules 18 pour connecter deux cents cellules 14. De manière analogue, le nombre de broches 22 pour chaque module 10 n’est pas limitatif.
La broche supplémentaire 25 est disposée sensiblement parallèlement à l’alignement de broches 20 et de préférence à une extrémité longitudinale du module 18. Par exemple, la broche supplémentaire 25 est configurée pour injecter du courant dans la poche 20 dans laquelle elle est reçue, et permet ainsi de réaliser une mesure d’impédance sur vingt cellules 14.
En référence à la , chaque plaque bipolaire 12 comprend des orifices d’alimentation de plaque 31a, 31b et 31c et des orifices d’évacuation de plaque 33a, 33b et 33c. Dans l’exemple, une rangée de trois orifices de plaque 31a, 33b et 33c est située d’une part de la plaque bipolaire 12 par rapport à la direction transversale T, les trois orifices de plaque 31a, 33b et 33c étant alignés dans la direction transversale T. Une autre rangée, comprenant trois autres orifices de plaque 31c, 31b et 33a, est située d’autre part de la plaque bipolaire 12, les trois autres orifices de plaque 31c, 31b et 33a étant également alignés dans la direction transversale T. Ainsi, dans l’exemple chacune des deux rangées est ménagée à proximité d’une extrémité longitudinale respective de la plaque bipolaire 12. Cependant, une autre disposition des orifices est possible avec par exemple une paire d’orifices, ou plusieurs, situées le long des bords longitudinaux de la plaque bipolaire. Les orifices de plaque 31a, b, c et 33a, b et c sont des orifices traversant la plaque bipolaire 12, selon l’axe d’empilement A11. Chaque plaque bipolaire 12 comprend une zone périphérique 35, trois champs de circulation 36 et six champs d’homogénéisation 38.
La zone périphérique 35 s’étend sur tout le pourtour de la plaque bipolaire 12, et comprend ici les orifices de plaque 31a, b, c et 33a, b, c, les champs d’homogénéisation 38 et les champs de circulation 36. Les orifices de plaque 31a, b, c, 33a, b et c, sont situés dans la zone périphérique, les champs d’homogénéisation 38 et les champs de circulation 36 sont entourés par la zone périphérique 35. La zone périphérique 35 s’étend dans un plan perpendiculaire à la direction d’empilement A11, c’est-à-dire dans un plan parallèle au plan médian P12.
A partir d'une telle fonction, on peut obtenir la table de correspondance suivante : Valeur d'alcalinité totale AVG 1 – AVG 2 10 0,1368 20 0,1268 30 0,1168 40 0,1068 50 0,0968 60 0,0868 70 0,0768 80 0,0668 90 0,0568 100 0,0468 110 0,0368 120 0,0268 130 0,0168 140 0,0068 150 -0,0032 160 -0,0132 170 -0,0232 180 -0,0332 190 -0,0432 200 -0,0532
Le dispositif de détermination de valeur d’alcalinité totale aquatique 525 peut fonctionner à distance à partir de la sonde de pH 505 et/ou du dispositif de détection de variation de mesure de pH 520. Dans un tel cas, le système 500 peut en outre comprendre un moyen de communication 565 pour transmettre des données du dispositif de détection de variation de mesure de pH 520 au dispositif de détermination de valeur d’alcalinité totale aquatique 525. Dans un tel cas, le dispositif de détermination de valeur d’alcalinité totale aquatique 525 peut correspondre à un programme informatique exécuté par un serveur informatique, accessible sur le cloud, via un réseau de données tel qu’Internet par exemple.
Dans des modes de réalisation particuliers, le dispositif de commande de sonde de pH 515 est configuré pour activer et désactiver, ou connecter et déconnecter, séquentiellement la sonde de pH 505 dans une masse d’eau sans écoulement. Un tel état peut être atteint en arrêtant un système de pompage introduisant de l’eau dans la masse d’eau. Dans des variantes particulières, la sonde de pH 505 peut être activée après détection d’une absence d'écoulement (par un capteur de débit par exemple). Dans des variantes particulières, une chambre dans laquelle se trouve la sonde de pH 505 peut comprendre des vannes qui peuvent être fermées avant l’opération de séquence d'activation/désactivation ou connexion/déconnexion de la sonde de pH 505.
La chambre d’analyse 540 peut comprendre un boîtier de capteur 541 délimitant un volume interne dans lequel peut être inséré(e) la sonde de pH 505 ou un corps de capteur associé à ladite sonde de pH 505.
Selon un mode de réalisation, les positions de l’ensemble P i sont respectivement déterminées en utilisant un algorithme de Bancroft. Toutefois, il pourrait être envisagé des modes de réalisations dans lesquels d’autres algorithmes sont utilisés pour résoudre ces positions.
Les ensembles P 1 ,…,P N comprennent au total N(N-1) positions. Toutefois, il n’est pas nécessaire de mettre en œuvre N(N-1) algorithmes de Bancroft. Certaines positions sont communes à plusieurs ensembles. Par exemple, la position p i,j de l’ensemble Pi et la position p j,i de l’ensemble P j sont identiques. Ces deux positions sont toutes deux déterminées à partir des pseudo-distances {pr 1 ,…,pr N }\{pr i ,pr j }, i.e. en excluant les satellites S i et S j .
Pour cette raison, selon un mode de réalisation, le dispositif APP obtient les ensembles de positions P 1 ,…,P N de la manière suivante. Pour tout , et pour tout tel que j>i, le dispositif APP résout une position p i,j de l’aéronef AC à partir des pseudo-distances {pr 1 ,…,pr N }\{pr i ,pr j }. Il utilise ensuite la position déterminée p i,j à la fois pour l’ensemble P i et pour l’ensemble P j . En conséquence, le dispositif APP détermine uniquement seules N(N-1)/2 positions de l’aéronef AC, par exemple en utilisant N(N-1)/2 algorithmes de Bancroft en parallèle. Ce mode de réalisation permet ainsi de minimiser les ressources de calcul nécessaires pour mettre en œuvre la solution proposée.
Notons que, dans certains cas exceptionnels, un des algorithmes de Bancroft peut ne pas parvenir à résoudre une position p i ,j de l’aéronef AC. Si tel est le cas, alors la mise en œuvre de l’étape S300 d’identification du satellite défaillant est interrompue, et le procédé peut reprendre à l’étape S100.
À l’étape S320 , le dispositif APP détermine un indicateur de dispersion σ i des positions de l’ensemble P i . L’indicateur de dispersion σ i mesure la variabilité des positions de l’ensemble P i .
À cet effet, et selon le mode de réalisation de la , l’étape S320 comprend les étapes S321 à S323 décrites-ci-après.
À l’étape S321 , le dispositif APP détermine une position moyenne à partir des positions de l’ensemble P i . En particulier, la position moyenne .
À l’étape S322 , le dispositif APP détermine un ensemble D i de distances entre les positions de l’ensemble P i et la position moyenne . Précisément, pour tout tel que , la distance d i,j de l’ensemble D i est définie par .
À l’étape S323 , le dispositif APP détermine l’indicateur de dispersion σ i à partir de l’ensemble de distances D i . L’indicateur de dispersion σ i est ici égal à un écart-type des distances de l’ensemble D i . Nous avons donc .
Alternativement, il pourrait être envisagé des modes de réalisation de l’invention dans lesquels d’autres types d’indicateurs de dispersion σ i sont utilisés pour mesurer la variabilité des positions de l’ensemble P i .
À l’étape S330 , le dispositif APP identifie le satellite défaillant S x parmi l’ensemble de satellites S 1 ,…,S N en fonction des indicateurs de dispersion σ 1 ,…,σ N . Le satellite défaillant S x identifié par le dispositif APP correspond ici au satellite de l’ensemble de satellites S 1 ,…,S N pour lequel l’indicateur de dispersion σ x est minimum, i.e. σ x = min(σ 1 ,…, σ N ) .
La solution proposée permet, en cas de panne satellite, d’identifier le satellite défaillant S x à partir des pseudo-distances PR entre le récepteur RX et les satellites S 1 ,…,S N . Nous présentons en référence à la figure suivante les raisons pour lesquelles la solution proposée permet d'identifier de manière fiable le satellite défaillant S x .
La représente des valeurs d’indicateurs de dispersion σ 1 ,…,σ N déterminées par un procédé selon un mode de réalisation de l’invention pour identifier un satellite défaillant.
Cette figure illustre, à titre d’exemple, l’évolution des indicateurs dispersion σ 1 ,…, σ N au cours du temps. Dans cet exemple, le nombre de satellites N est égal à 12, et le satellite défaillant S x est le satellite S 3 .