INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la , on a représenté schématiquement en trait plein une courbe 18 de tension demi-onde (ou signal Vπ) d’un modulateur électro-optique de phase ou d'intensité fabriqué par APE en fonction de la fréquence, selon l’art antérieur. Plus précisément, la courbe 18 représente le signal Vπ en fonction de la fréquence de modulation f de la tension appliquée aux bornes des électrodes 6, 7. A haute fréquence, le signal Vπ est constant. Par contre, à basse fréquence et très basse fréquence, le signal Vπ augmente fortement. Cette courbe 18 indique également que la réponse du modulateur électro-optique de phase ou d'intensité fabriqué par APE selon l’art antérieur dépend défavorablement de la fréquence de modulation f.
Sur la , on a représenté à gauche une courbe 20 de tension V appliquée entre les électrodes 6,7 en fonction du temps. La tension V augmente graduellement par paliers puis diminue progressivement aussi par paliers. Sur la , on a représenté à droite une courbe 21 du déphasage optique ΔΦ induit dans l’onde optique se propageant dans le guide d’onde optique 5 en fonction du temps c’est-à-dire en fonction des valeurs de tension appliquée V. Sur la courbe 21 du déphasage optique induit, on observe par exemple une marche de forme exponentielle négative lorsque la tension augmente et une marche de forme exponentielle positive lorsque la tension diminue. Dans tous les cas, à chaque marche de tension montante ou descendante, on n’atteint une valeur stable de déphasage optique induit qu’après un temps qui peut aller d'une milliseconde à plusieurs heures et même au-delà.
Il découle de la présente divulgation que ces dérives lentes du point de fonctionnement d’un modulateur électro-optique en fonction du temps et/ou de la fréquence de modulation peuvent être grandement réduites en usinant une partie du substrat dans une zone correspondant à un résidu de la couche 3 modifiée par échange protonique située entre la paire d’électrodes 6, 7.
Sans être lié par une théorie, une interprétation physique est que lors de l’étape d’échange protonique, une partie des ions lithium du substrat 1, par exemple de niobate de lithium, est substituée par des protons ou ions H + pour former la couche 3 modifiée par échange protonique. En coupe transverse, suivant l’axe X, la couche 3 modifiée par échange protonique présente un profil d’indice optique de réfraction en forme de marche jusqu’à la profondeur P3. Le taux de substitution dans la couche 3 peut atteindre 60% ou plus d’ions H + . Il en résulte que la structure cristalline de la couche 3 modifiée par échange protonique est dégradée par comparaison avec la structure cristalline du substrat 1 autour de l’emplacement initial de la couche 3 modifiée par échange protonique. Dans la zone de la couche 3, le fort taux d’échange ionique induit localement une perte des propriétés électro-optiques du niobate de lithium, nécessaire à toute modulation électro-optique. Lors de l’étape de recuit thermique inférieure à 500°C, la zone de diffusion 4, qui forme le guide d’onde optique 5 s’étend dans le substrat 1. Pendant le recuit thermique, des ions H + provenant de la couche 3 sont échangés avec des ions lithium à plus grande profondeur, par exemple jusqu’à une profondeur de plusieurs microns en fonction de la température et de la durée du recuit. Le recuit permet d’obtenir un gradient d’indice optique de réfraction dans le substrat et ainsi de former le guide d’onde optique 5. En coupe transverse, suivant l’axe X, la zone de diffusion 4 présente en général un profil d’indice optique de réfraction assimilable à une semi-Gaussienne. La profondeur P4 correspond au maximum divisé par le nombre e dans la base des logarithmes népériens (ou exponentielle (-1)) de ce profil semi-Gaussien suivant l’axe X. De manière analogue, la largeur W4 du guide d’onde optique 5 correspond au maximum divisé par le nombre e de ce profil suivant l’axe Z. Lors du recuit thermique, le taux de substitution des ions dans la zone de diffusion est plus faible, en général inférieur à 15%. Ce faible taux de substitution des ions lithium permet de conserver les propriétés électro-optiques du cristal. Suite au recuit thermique, le taux de substitution des ions lithium dans la zone correspondant à l’emplacement de la couche 3 modifiée par échange protonique a diminué. Néanmoins, la structure cristalline à l’emplacement de la couche 3 modifiée par échange protonique reste dégradée. Le dispositif électro-optique fabriqué classiquement par APE présente des propriétés cristallines différentes dans le substrat 1, dans la zone de diffusion 4 et dans la zone correspondant à la couche 3 modifiée par échange protonique.
Comme illustré sur la , les lignes 14 de champ électrique traversent non seulement la zone de diffusion 4 mais aussi une zone sous la surface du substrat qui correspondant à un résidu de la couche 3 modifiée par échange protonique. La réponse électro-optique du dispositif électro-optique dépend non seulement des propriétés électro-optiques de la zone de diffusion 4 mais aussi de la zone correspondant à l’emplacement de la couche 3 modifiée par échange protonique. La dégradation cristalline de la zone de la couche 3 conduit à une augmentation de sa conductivité électrique lorsque le dispositif électro-optique ainsi fabriqué est placé à une température chaude, par exemple d’environ 50°C, cet effet étant accéléré et amplifié lorsque la température augmente et lorsque le dispositif électro-optique est placé sous vide chaud.
La présente divulgation propose une étape supplémentaire dans le procédé de fabrication d’un dispositif électro-optique par APE, cette étape supplémentaire, après l’étape de recuit thermique, comprenant l’usinage d’au moins une partie du résidu de la couche 3 dans une zone située ou destinée à être placée entre la paire d’électrodes 6, 7, de façon à diminuer ou éliminer le résidu de la couche 3 dans la zone usinée. La profondeur P de la zone usinée est de l’ordre de la faible profondeur P3 de la couche 3 modifiée par échange protonique. En pratique, la profondeur P peut être inférieure, égale ou légèrement supérieure à la faible profondeur P3. Par exemple, la profondeur P de la zone usinée est telle que : 0,02*P3 ≤ P ≤ 1,10*P3, et de préférence 0,50*P3 ≤ P ≤ 1,10*P3 et de manière encore plus préférentielle 0,90*P3 ≤ P ≤ 1,10*P3. Par exemple, pour une profondeur P3 de 500 nm, la profondeur P de la zone usinée est d’environ 500 nm ± 50 nm. L’étape d’usinage est effectuée sur une faible profondeur P pour conserver la majeure partie de la zone de diffusion 4.
Cette étape d’usinage du résidu de ladite couche 3 peut être effectuée par différentes techniques : par exemple usinage mécanique de type rodage et/ou polissage de la surface du substrat ou d’une partie de la surface du substrat, ablation de surface par impulsions laser, gravure humide ou gravure sèche par plasma.
Cette étape d’usinage du résidu de ladite couche 3 peut être effectuée sur une plaque intégrant plusieurs dispositifs électro-optiques fabriqués par lots ou sur puce individuelle obtenue par exemple après découpe d’une telle plaque, chaque puce comportant un seul dispositif électro-optique. L’étape d’usinage du résidu de la couche 3 peut être effectuée avant ou après le dépôt des électrodes 6, 7 sur une plaque complète ou sur puce individuelle. L’étape d’usinage du résidu de ladite couche 3 peut être effectuée avant ou après report d’une puce sur une embase ou dans un boitier électronique.
Les figures 7 à 15 illustrent différents exemples de réalisation d’un dispositif électro-optique selon la présente divulgation. Sur les figures 7 à 15, on a représenté une zone usinée 10 ou plusieurs zones usinées 10, 11, 12 sur chaque dispositif électro-optique.
Sur la , le dispositif électro-optique 50 en vue de dessus comporte un guide d’onde optique 5 formé par échange protonique recuit dans un substrat électro-optique 1, une paire d’électrodes 6, 7 disposées parallèlement aux deux côtés longitudinaux du guide d’onde optique 5. Le dispositif électro-optique comporte une zone usinée 10 qui s’étend ici entre les deux électrodes 6, 7 sur une largueur W et sur une longueur L. La largueur W de la zone usinée 10 est ici inférieure ou égale à la distance D entre les deux électrodes 6, 7. La longueur L de la zone usinée 10 est ici égale à la longueur L6 des électrodes 6, 7. De façon avantageuse, la largeur W est supérieure ou égale à la largeur W3 initiale de la couche 3 modifiée par échange protonique. L’usinage du résidu de ladite couche 3 sur cette largeur W et sur toute la longueur L6 des électrodes 6, 7 permet de supprimer entièrement les dérives en fréquence et temporelles du dispositif électro-optique, comme détaillé ci-dessous. Dans cette configuration, l’usinage de la zone usinée 10 peut être effectué avant ou après dépôt des électrodes. Toutefois, lorsque cet usinage est effectué après le dépôt des électrodes, des précautions sont requises pour ne pas endommager les électrodes 6, 7.
La montre un deuxième exemple de dispositif électro-optique, selon une variante de la . La zone usinée 10 a ici une longueur L inférieure à la longueur L6 des électrodes 6, 7, par exemple telle que 0,5*L6 ≤ L < L6. La largueur W de la zone usinée 10 est ici inférieure ou égale à la distance D entre les deux électrodes 6, 7. Cet exemple illustre certaines configurations où il est plus difficile d’usiner la zone 10 sur toute la longueur L6 des électrodes. Dans cet exemple, l’usinage de la zone usinée 10 peut être effectué avant ou après dépôt des électrodes. Dans certaines applications, l’usinage de la zone 10 sur une portion de la longueur des électrodes suffit à limiter les dérives en fréquence et temporelles du dispositif électro-optique. Dans ce cas, les phénomènes de dérive temporelle ou en fréquence sont réduits proportionnellement à la zone usinée.
La montre une vue en coupe transverse du dispositif électro-optique 50 de la ou 8. La zone usinée 10 correspond ici à une zone en creux dans le substrat, en dessous de la surface 2 initiale du substrat. La zone usinée 10 a une profondeur P. Par exemple, la profondeur P est comprise entre 10nm et 550nm pour une profondeur P3 de 500 nm. La profondeur P de la zone usinée est inférieure, égale ou légèrement supérieure à la faible profondeur P3 de la couche 3 modifiée par échange protonique. Dans tous les cas, la profondeur P de la zone usinée est inférieure à la profondeur initiale P4 de la zone de diffusion. Par conséquent, en dessous de la zone usinée entre les électrodes 6,7, la zone de diffusion 5 a une profondeur égale à P4-P.
Sur la copie d’écran 30, l’utilisateur a sélectionné l’onglet correspondant au débit v1 de gaz évaporé envoyé au système de liquéfaction pendant la portion de trajet sélectionné. Sur le graphique correspondant au débit v1, les périodes correspondant à une activation du système de liquéfaction, pour lesquelles le débit de gaz envoyé au système de liquéfaction est non nul, sont grisées. Cela est dû au fait que sur la zone 4, l’utilisateur a sélectionné un bouton graphique B1 correspondant aux périodes d’activation du système de liquéfaction sur la portion de trajet sélectionnée.
La zone 4 comporte un graphique en cascade G1 représentant :
- par une première barre d’histogramme en un premier emplacement, une moyenne des premières données D1 calculées par le système de détermination 50 pour chaque jour de la portion de trajet sélectionné, lors duquel le système de liquéfaction était actif, nommée « BOR consommé » ou « BOR massique »,
- par une deuxième barre d’histogramme en un deuxième emplacement, une moyenne des deuxièmes données D2 calculées par le système de détermination 50 pour chaque jour de la portion de trajet sélectionné, lors duquel le système de liquéfaction était actif, nommée « BOR dû à la variation de température du GNL » ou « taux dû au conditionnement du navire »,
- par une troisième barre d’histogramme en un troisième emplacement, la somme entre la moyenne représentée au premier emplacement et la moyenne représentée au deuxième emplacement, nommée « BOR actif »,
- par une quatrième barre d’histogramme en un quatrième emplacement, une moyenne des troisièmes données D3 calculées par le système de détermination 50 pour chaque jour de la portion de trajet sélectionné, lors duquel le système de liquéfaction était actif, nommée « BOR reliquéfié »,
- par une cinquième barre d’histogramme en un cinquième emplacement, la somme entre la somme représentée au troisième emplacement et la moyenne représentée au quatrième emplacement, nommée « BOR passif », et
- par une sixième barre d’histogramme en un sixième emplacement, une moyenne des quatrièmes données D4 calculées par le système de supervision pour chaque jour de la portion de trajet sélectionné, lors duquel le système de liquéfaction était actif, nommée « BOR volumique ».
Le graphique en cascade représente donc des pourcentages moyens de pertes ou de gains d’énergie par jour de la portion de trajet sélectionnée. En variante, il représente des pourcentages de pertes ou de gains d’énergie sur l’ensemble de la portion de trajet sélectionnée, sur un graphique en cascade G2, ou une somme cumulée de pertes ou de gains d’énergie sur l’ensemble de la portion de trajet sélectionnée, sur un graphique en cascade G3.
Dans le graphique en cascade G1, la première barre s’étend depuis une ordonnée nulle jusqu’à une ordonnée haute d’extrémité, la deuxième barre s’étend depuis l’ordonnée haute d’extrémité de la première barre jusqu’à une ordonnée basse d’extrémité, et la troisième barre s’étend depuis l’ordonnée basse d’extrémité de la deuxième barre jusqu’à une ordonnée nulle. Ainsi la construction de la donnée représentative d’une perte opérationnelle d’énergie effective Df comme la somme entre la première donnée D1 et la deuxième donnée D2 est représentée visuellement. Il est à noter que l’ordonnée haute d’extrémité de la première barre peut devenir une ordonnée basse d’extrémité de la deuxième barre lorsque la deuxième donnée D2 est représentative d’une perte d’énergie plutôt que d’un gain d’énergie.
De façon similaire, la quatrième barre s’étend depuis une ordonnée basse d’extrémité égale à l’ordonnée basse d’extrémité de la deuxième barre et également à une ordonnée haute d’extrémité de la troisième barre, jusqu’à une ordonnée haute d’extrémité, et la cinquième barre s’étend depuis une ordonnée nulle jusqu’à l’ordonnée haute d’extrémité de la quatrième barre. Ainsi la construction de la donnée représentative d’une perte opérationnelle d’énergie estimée Ds comme la somme entre la troisième donnée D3 et la perte opérationnelle d’énergie effective Df est représentée visuellement.
Enfin la zone 5 représente des échelles de valeurs allant du vert pour les valeurs basses, au rouge pour les valeurs hautes, une flèche sur chaque barre montrant la valeur mesurée :
- sur une première échelle E1 la vitesse du navire est représentée,
- sur une deuxième échelle E2, le régime des moteurs principaux du navire 40 est représenté, et
- sur une troisième échelle E3 la pression dans les cuves 42 est représentée.
Sur la , une copie d’écran 32 de l’interface graphique correspond au cas où l’utilisateur a sélectionné dans la zone 3, l’onglet correspondant au débit v1 de gaz envoyé au système de liquéfaction pendant la portion de trajet sélectionné, et où l’utilisateur a sélectionné dans la zone 4, un bouton graphique B2 correspondant aux périodes de désactivation du système de liquéfaction sur la portion de trajet sélectionnée.
Le rotor 3 est en matériau électriquement conducteur. Le rotor 3 est par exemple en matériau métallique et par exemple en cuivre, en aluminium, en argent, en nickel ….
Dans le cas présent, le rotor 3 a une forme de disque annulaire coaxial à la roue 103 et à l’arbre 102.
Le dispositif de freinage magnétique comporte un mécanisme de démultiplication 10 par l’intermédiaire duquel le rotor 3 est lié en rotation à la roue 103. Le mécanisme de démultiplication 10 est tel que le rotor 3 a, en service, une vitesse de rotation supérieure à une vitesse de rotation de la roue 103.
Le mécanisme de démultiplication 10 comprend ainsi une couronne à denture interne 11 (visible sur la ) agencée pour être solidaire du rotor 3 coaxialement à celui-ci. La couronne à denture interne 11 porte ainsi le rotor 3 afin qu’il soit en regard du stator 2 coaxialement au stator 2.
Le mécanisme de démultiplication 10 comprend également un porte-satellites 12 et des satellites 13, portés par le porte-satellites 12 et engrenant avec la couronne à denture interne 11. Le porte-satellites 12 est solidaire de la jante 105 coaxialement à celle-ci.
Le mécanisme de démultiplication comporte également un planétaire central 14 à denture externe, illustré à la , engrenant avec les satellites 13.
Le planétaire central 14 fait partie ici du tube de torsion 5. Le planétaire central 14 forme ainsi intérieurement au moins une partie du corps 5.1.
Le planétaire central 14 est ainsi solidaire en rotation de l’arbre 102 et coaxial audit arbre 102.
Par ailleurs, le planétaire central 14 présente extérieurement un premier tronçon 14.1 pourvu d’une denture externe pour l’engendrement avec les satellites 13.
Le planétaire central 14 comporte extérieurement par exemple un deuxième tronçon 14.2, successif au premier et coaxial au premier, le deuxième tronçon 14.2 présentant un diamètre externe plus important que le premier tronçon 14.1.
Le rotor 3 tourne sur lui-même autour de son axe central par rapport au stator 2 qui lui fait face : pendant ce déplacement du rotor 3 selon une direction circonférentielle par rapport au stator 2, une face principale du rotor 3 reste parallèle à une face principale du stator 2 (et donc aux faces libres des aimants).
L’actionneur 6 déplace le stator 2 selon une direction axiale de la roue 103 entre : une première position, ou position de freinage maximal de la roue 103, dans laquelle le stator 2 est rapproché du rotor 3, et ; une deuxième position, ou position de rotation libre de la roue 103, dans laquelle le stator 2 est écarté du rotor 3.
Grâce au mécanisme de démultiplication, le rotor 3 demeure à une vitesse de rotation supérieure à celle de la roue 103 ce qui permet au dispositif de freinage magnétique 1 de pouvoir être employé à plus faible vitesse de rotation de la roue 103 que dans l’art antérieur.
Selon une caractéristique de l’invention particulièrement avantageuse, la calandre comprend un cadre d’entraînement monté mobile en translation sur ledit cadre support, et au moins une pluralité de biellettes, les biellettes étant respectivement montées à pivotement sur lesdits volets et sur ledit cadre d’entraînement pour pouvoir entraîner lesdits volets pivotants en pivotement. De la sorte, on entraîne simultanément tous les volets en pivotement par le simple mouvement du cadre d’entraînement par rapport au cadre support.
Aussi, selon un mode de mise en œuvre de l’invention avantageux, la calandre comprend des organes d’entraînement montés entre ledit cadre d’entraînement et ledit châssis pour entraîner ledit cadre d’entraînement en translation par rapport audit châssis. Les organes d’entraînement sont commandables à distance, et préférentiellement, automatiquement commandables en fonction de l’état du groupe motopropulseur et des conditions de roulage. Comme on va l’expliquer ci-après, les mouvements du cadre d’entraînement par rapport au châssis permet d’entraîner également le cadre support.
Ainsi, avantageusement, ledit cadre support et ledit cadre d’entraînement sont maintenus solidaires l’un de l’autre lorsque lesdits organes d’entraînement provoquent le mouvement de translation dudit cadre d’entrainement par rapport audit châssis selon une première course. De la sorte, dans cette première phase de mouvement du cadre entraînement, les volets demeurent en position d’obturation bord à bord tandis qu’ils sont écartés vers l’arrière de l’ouverture transversale avant.
Préférentiellement, la calandre selon invention comprend des organes élastiques installés entre ledit châssis et ledit cadre support pour maintenir ledit cadre support et ledit cadre d’entraînement solidaires l’un de l’autre. Ainsi, le cadre support étant mobile en translation par rapport au châssis, les organes élastiques se détendent au fur et à mesure que le cadre d’entraînement recule. Autrement dit, les organes élastiques viennent entraîner à force le cadre support en appui contre le cadre entraînement.
En outre, la calandre comprend des organes de retenue pour maintenir ledit cadre support en position fixe à distance dudit châssis, lorsque ledit cadre d’entraînement est entraînée en translation par rapport audit châssis selon une deuxième course supplémentaire à ladite première course. Ainsi, lorsque le cadre d’entraînement poursuit sa course au-delà de la première course, toujours en s’écartant de l’ouverture transversale avant, le cadre support est alors retenu à distance du châssis, de sorte que le cadre d’entraînement provoque le pivotement des volets. De la sorte, le pivotement des volets peut être opéré dans une position où ils sont en retrait de l’ouverture transversale et où leurs bords sont inoffensifs en cas de choc piéton.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, mais non limitatif, ledit cadre support comprend une pluralité de paires de doigts en regard, les deux doigts en regard de chacune des paires recevant un volet à pivotement, et chacun des doigts reçois à coulissement un coulisseau solidaire dudit cadre d’entraînement, chacun des coulisseaux recevant une biellette à pivotement. Ainsi, les volets viennent s’étendre verticalement entre les paires de doigts et ils sont respectivement reliés à chacun des coulisseau par une paire de biellettes. Partant, le mouvement de translation des coulisseaux par l’intermédiaire du cadre entraînement, par rapport aux doigts du cadre support provoque le pivotement des volets.
En outre, chacun desdits volets présente un bord supérieur opposé à un bord inférieur, et il comporte préférentiellement, deux flasques opposés longeant respectivement lesdits bords inférieur et supérieur, en saillie de ladite face arrière, lesdits deux flasques étant reliés respectivement audit cadre support par une liaison pivot. Ainsi, les deux flasques peuvent être respectivement reliés aux deux doigts de chacune des paires précitées par la liaison pivot.
Avantageusement, chacun desdits volets comprend en outre une cloison arrière s’étendant parallèlement en regard de ladite face arrière. De la sorte, lorsque les volets pivotent leurs bords s’écartent les uns des autres et il viennent s’étendre longitudinalement. La cloison arrière vient alors s’étendre entre la face arrière du volet considéré et la face avant du volet adjacent. Par conséquent, cela se produit également pour tous les volets de la pluralité de volets. Partant, les cloisons arrière viennent entraver l’espace qui s’étend entre les faces arrière et les faces avant, pour toutes les paires de volets adjacents et permet ainsi de retenir les éventuels corps indésirables qui seraient projetés contre la calandre lorsque le véhicule est en situation de conduite.
De plus, l’un desdits deux bords opposés de chacun desdits volets présente préférentiellement un soyage. Grâce à cette caractéristique, lorsque les volets sont bords à bord ils se joignent de manière étanche. En effet, le soyage d’un bord offre un décrochement dans lequel, le bord du volet adjacent vient se loger.
est une vue schématique en perspective de trois quarts avant gauche de l’objet de l’invention ;
est une vue schématique en perspective de trois quarts arrière gauche de l’objet de la ;
est une vue schématique partielle de détail en perspective et de trois quarts avant droit de l’objet de l’invention illustrée sur la ;
est une vue schématique de détail en perspective d’un élément de l’objet la ;
est une vue schématique partielle de dessus de l’objet de la selon la flèche VIA dans un premier état ;
La est une vue en perspective de l’élément de fixation assemblé sur le tunnel selon le mode de réalisation de l’invention, un premier câblage passant sous l’élément de fixation.
La est une vue en perspective de l’élément de fixation assemblé sur le tunnel selon le mode de réalisation de l’invention, un deuxième câblage étant fixé à l’élément de fixation.