INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce mode de fonctionnement est reconnu par la classification 4.1.5 dans la norme IEC61008/9.
a. réception par l’unité de commande 50 d’un signal représentatif d’une tension provenant du dispositif de mesure de tension 37 ;
b. détermination par l’unité de commande 50 si le signal représentatif de la tension correspond à une tension supérieure à une tension maximale de bon fonctionnement du dispositif de coupure électronique 40 ;
c. lorsqu’une tension supérieure à la tension maximale de bon fonctionnement du dispositif de coupure électronique 40 a été déterminée :
i. ouverture du dispositif de coupure électronique 40 ; et
ii. ouverture de l’interrupteur 30, 32, 34 de chaque ligne de sortie 18, 20, 22 ;
d. détermination par l’unité de commande 50 si le signal représentatif de la tension correspond à une tension inférieure à la tension maximale de bon fonctionnement du dispositif de coupure électronique 40 ;
e. lorsqu’une tension inférieure à la tension maximale de bon fonctionnement du dispositif de coupure électronique 40 a été déterminée :
i. fermeture du dispositif de coupure électronique 40 ; et
ii. fermeture de l’interrupteur 30, 32, 34 de chaque ligne de sortie 18, 20, 22.
Le dispositif de coupure électronique 40 avec des composants semi-conducteurs étant en général très sensible aux surtensions, ces étapes additionnelles de procédé permettent d’assurer la fiabilité du dispositif de protection 10.
Lorsque la surtension mesurée est de nature temporaire, l’ouverture du dispositif de coupure électronique 40 et des interrupteurs 30, 32, 34 est effectuée jusqu’à la disparition de la surtension pour l’isolement galvanique des installations électriques aval et du dispositif de coupure électronique 40 et pour la protection du dispositif de coupure électronique 40 et des installations électriques aval.
Lorsque la surtension mesurée persiste, par exemple pendant une durée supérieure à 10 minutes, le procédé peut comporter l’ouverture des contacts électriques séparables 36 pour sectionnement.
Ainsi, la présente invention concerne un procédé de préparation d’un polythiol comprenant les étapes suivantes : on fait réagir un polyène avec un acide thiocarboxylique en présence d’oxygène (O 2 ) et d’au moins un solvant organique, de façon à obtenir un milieu réactionnel comprenant un polythioester et ledit au moins un solvant organique ; et on effectue une étape de déprotection du polythioester obtenu à l’étape a), de façon à obtenir un polythiol ;
La présente invention concerne également une composition A de polythiol obtenue à partir d’un polyène cycloaliphatique contenant x doubles liaisons C=C, ladite composition comprenant : le polythiol correspondant audit polyène cycloaliphatique comprenant x fonctions -SH ; et le(s) thiol(s) correspondant(s) audit polyène cycloaliphatique comprenant (x-1) fonctions -SH ; et
dans laquelle le ratio massique est compris entre 10,1:1 et 50 000:1, de préférence entre 10,1 :1 et 20 000 :1; et
x étant un nombre entier supérieur ou égal à 3.
La présente invention concerne une composition B de polythiol obtenue à partir d’un isocyanurate de formule générale (I) suivante :
(dans laquelle R est une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée comprenant au moins ne double liaison C=C, pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs hétéroatome(s), tels que l’oxygène, l’azote, le soufre et/ou le phosphore, et pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs groupement(s) chimique(s) ;
ladite composition comprenant : le polythiol correspondant audit isocyanurate comprenant x fonctions -SH ; et le(s) thiol(s) correspondant(s) audit isocyanurate comprenant (x-1) fonctions -SH ;
dans laquelle le ratio massique est compris entre 2:1 et 50 000:1, de préférence entre 2 :1 et 20 000 :1; et
Polyènes On entend par « polyène », tout composé organique comprenant au moins 3 doubles liaisons C=C. On appelle ci-après « x », le nombre de doubles liaisons C=C contenues dans ledit polyène, x étant un nombre entier supérieur ou égal à 3. De préférence, x est compris entre 3 et 10, plus préférentiellement entre 3 et 6, de préférence encore entre 3 et 5.
Ledit polyène peut être fonctionnalisé (i.e. comprendre une ou plusieurs fonctions chimiques). Ledit polyène représente notamment une chaîne hydrocarbonée linéaire, ramifiée, cyclique ou cyclique ramifiée, pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs hétéroatome(s), tels que les halogènes, le silicium, l’oxygène, l’azote, le soufre et/ou le phosphore, et pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs groupement(s) chimique(s), par exemple choisi(s) parmi les halogènes, -OH, -C(O)-, amine, amide, ester, éther, urée, thioéther, sulfoxyde, sulfone, carbamate ou encore thiocarbamate, de préférence -OH ou éther.
De tels groupements chimiques sont par exemple choisis parmi : -OH, -C(O)-, -NH 2 , -NHR 8 , -NR 8 R 9 , -C(O)NH 2 , -C(O)NHR 8 , -C(O)NR 8 R 9 , -C(O)OH, -C(O)OR 8 , -NH-C(O)-NH 2 , -NH-C(O)-NHR 8 , -NH-C(O)-NR 8 R 9 , -NR 7 -C(O)-NH 2 , -NR 7 -C(O)-NHR 8 , -NR 7 -C(O)-NR 8 R 9 , -NH-C(O)-OR 8 , -NR 7 -C(O)-OR 8 , -O-C(=S)-NH 2 , -O-C(=S)-NHR 8 , -O-C(=S)-NR 8 R 9 , -S-C(=O)-NH 2 , -S-C(=O)-NHR 8 , -S-C(=O)-NR 8 R 9 , -S(=O)R 8 ou -S(=O) 2 R 8 ,et dans lesquels R 7 , R 8 et R 9 , sont indépendamment les uns des autres choisis parmi les alkyles tels que définis ci-dessus.
Le coupleur femelle 30 comprend un connecteur flottant comportant, de façon connue en soi, un bâti 30.1 et une embase 30.2 montée coulissante suivant l’axe Y dans le bâti 30.1 entre une position sortie dans laquelle l’embase 30.2 s’étend en saillie d’une face avant du bâti 30.1, et une position rentrée dans laquelle l’embase 30.2 s’étend en retrait de la face avant du bâti 30.1. L’embase 30.2 est rappelée en position sortie par un ressort 30.3 hélicoïdal de compression s’entendant entre un fond du bâti 30.1 et un fond de l’embase 30.2. La face avant du bâti 30.1 et le plan de jauge J des dents de crabotage E 1 sont espacés d’une distance L ( ).
Un tel connecteur permet, comme on le verra plus loin, de continuer à assurer le montage de l’organe d’entraînement 1 dans l’essieu E et la réception du coupleur mâle 21 dans le coupleur femelle 30 lors d’un ré-usinage des dents de crabotage E 1 entraînant une diminution de la longueur L .
Ces faisceaux électriques comprennent des premiers faisceaux électriques, non représentés ici, s’étendant à l’intérieur du deuxième élément 20 depuis le coupleur mâle 21 jusque dans le corps cylindrique du premier élément 10, et des deuxièmes faisceaux électriques 31, 32, 33 s’étendant depuis le coupleur femelle 30 et cheminant le long du compas principal et du compas secondaire pour remonter le long de la tige T jusqu’à la structure S de l’aéronef A. Les deuxièmes faisceaux 31, 32, 33 sont reliés, via le coupleur mâle 21, aux premiers faisceaux.
En référence à la , le deuxième élément 20 est équipé d’un dispositif de verrouillage 100 axial de l’organe d’entraînement 1 dans une position connectée dans laquelle le coupleur mâle 21 est reçu dans le coupleur femelle 30, l’embase 30.2 du coupleur femelle 30 étant dans une position proche de la position sortie.
Le corps 101 comporte trois fentes 101.3 longitudinales symétriquement réparties autour de l’axe Y 101 . Les fentes 101.3 s’étendent parallèlement à l’axe Y 101 depuis la collerette 101.1 jusqu’à la deuxième extrémité et débouchent sur une face frontale 101.4 de ladite deuxième extrémité en formant des encoches 101.5 périphériques qui définissent des premiers passages P 1 de faisceaux électriques. Les fentes 101.3 délimitent trois branches 101.6 reliant la collerette 101.1 à la face frontale 101.4 qui comprend un trou central 101.6 définissant un deuxième passage P 2 de faisceaux électriques.
Le dispositif de verrouillage 100 est reçu à ajustement dans le deuxième élément 20 de l’organe d’entraînement 1. Le corps 101 du dispositif de verrouillage 100 est monté mobile en translation, selon l’axe Y, dans le deuxième élément 20 entre une position reculée dans laquelle la bague 102 est en position de verrouillage et les reliefs 102.3 des lames 102.2 s’étendent à travers une ouverture 25 du deuxième élément 20, en saillie d’une surface externe du deuxième élément 20 ( ), et une position avancée dans laquelle la bague 102 est en position de libération et les lames 102.2 sont en état déformé, les reliefs 102.3 desdites lames étant en appui contre une surface interne du deuxième élément 20 ( ). Comme illustré à la , le corps 101 est rappelé vers la position reculée par des deuxièmes ressorts 104 hélicoïdaux de compression symétriquement et équitablement répartis autour de l’axe Y 101 , les deuxièmes ressorts 104 ayant une première extrémité en appui contre la collerette 101.1 et une deuxième extrémité, opposée à la première extrémité, en appui contre le premier élément 10.
En référence aux figures 6A-6B, l’essieu E comporte une gorge E 3 annulaire interne agencée pour être sensiblement en regard des ouvertures 25 du deuxième élément 20 lorsque l’organe d’entraînement 1 est en position connectée. A l’intérieur de la gorge E 3 est montée une bague d’ancrage 200 amovible ayant une première rainure 201 annulaire interne agencée pour recevoir les reliefs 102.3 des lames 102.2 du dispositif de verrouillage 100 lorsque l’organe d’entraînement 1 est en position connectée et le corps 101 dudit dispositif de verrouillage 100 en position reculée, la première rainure 201 ayant un profil transversal sensiblement complémentaire à celui desdits reliefs 102.3. La première rainure 201 et le plan de jauge J des dents de crabotage E 1 sont espacés d’une distance l prédéterminée ( ).
La bague d’ancrage 200 est ici réalisée en trois parties formant chacune une portion angulaire de ladite bague d’ancrage 200, et comprend une deuxième rainure 202 annulaire interne dans laquelle est monté un anneau élastique ou un jonc 203 pour maintenir en position les portions angulaires de la bague d’ancrage 200 dans la deuxième rainure 202.
Après avoir vérifié l’absence de courant électrique dans le coupleur femelle 30 logé dans l’essieu E, un outillage est positionné sur l’organe d’entraînement 1 pour reprendre sa masse lors de son insertion dans l’essieu E. Le ventilateur 13 de refroidissement est alors démonté du moteur 11 de façon à pouvoir accéder au dispositif de verrouillage 100 et à exercer sur la collerette 101.1 un effort de poussée axial amenant le corps 101 de la position reculée à la position avancée, ce qui entraîne l’escamotage des lames 102.2 à l’intérieur du deuxième élément 20 ( ). Les reliefs 102.3 des lames 102.2 ne s’opposent alors pas à l’insertion du deuxième élément 20 de l’organe d’entraînement 1 dans l’essieu E.
Le deuxième élément 20 est ensuite inséré dans l’essieu E jusqu’à amener l’organe d’entraînement 1 en position connectée dans laquelle le coupleur mâle 21 est reçu dans le coupleur femelle 30. En cessant d’exercer l’effort de poussée, le corps 101 du dispositif de verrouillage 100 tend à rejoindre, sous l’action des deuxièmes ressorts 104, sa position reculée. Les lames 102.2 coulissent alors à l’intérieur du corps 101 jusqu’à retrouver leur état de repos dans lequel les reliefs 102.3 des lames 102.2 s’étendent au travers des ouvertures 25 du deuxième élément 20 et sont reçus dans la première rainure 201 ménagée dans la bague d’ancrage 200 ( ). En poursuivant leur action de rappel, les deuxièmes ressorts 104 tendent à faire coopérer les reliefs 102.3 avec une paroi de la première rainure 201 puis à exercer sur le stator 11.1 du moteur 11 un effort de poussée axial entraînant un plaquage dudit stator 11.1 contre les dents de crabotage E 1 . Le ventilateur 13 peut alors être remonté sur le moteur 11.
- le longeron avant comporte un premier demi-profil et un deuxième demi-profil, le premier demi-profil et le deuxième demi-profil étant reliés ensemble au niveau d’une casquette longitudinale et formant ensemble un logement creux à l’intérieur duquel s’étend une partie arrière de l’âme du renfort de liaison. Chaque demi-profil s’étend selon l’axe d’élongation propre, les demi-profils formant entre eux le logement creux. Chaque demi-profil est lié à l’autre au niveau de leur casquette longitudinale formant une interface de liaison qui s’étend selon l’axe d’élongation propre. Le premier demi-profil est fixé solidairement au deuxième demi-profil au niveau de leur casquette longitudinale, par soudage. Dans un plan perpendiculaire, le premier demi-profil et le deuxième demi-profil forment un contour fermé ;
- le pied avant comporte une première demi-coque et une deuxième demi-coque, la première demi-coque et la deuxième demi-coque étant reliées ensemble au niveau d’un rabat longitudinal et formant ensemble un caisson fermé à l’intérieur duquel s’étend une partie avant de l’âme du renfort de liaison. Chaque demi-coque s’étend selon l’axe d’élongation propre, les demi-coques formant entre elles le caisson fermé. Chaque demi-coque est liée à l’autre au niveau de leur rabat longitudinal formant une interface de liaison qui s’étend selon l’axe d’élongation propre. La première demi-coque est fixée solidairement à la deuxième demi-coque au niveau de leur rabat longitudinal, par soudage. Dans un plan perpendiculaire, la première demi-coque et la deuxième demi-coque forment un contour fermé ;
- la pièce de fixation comporte (i) une face d’appui contre l’âme et (ii) un rebord qui s’étend en saillie de la face d’appui, le rebord formant un rebord d’appui contre le pied avant. En d’autres termes, la face d’appui de la pièce de fixation est mise en appui contre l’âme du renfort de liaison ; et le rebord de la pièce de fixation est mis en appui contre le pied avant. Ainsi, la pièce de fixation forme une pièce d’interface entre le renfort de liaison et le pied avant. Le rebord est du type d’un bord plié qui s’étend depuis un bord longitudinal de la face d’appui ;
- le rebord est mis en appui contre le rabat longitudinal de la première demi-coque et/ou la deuxième demi-coque du pied avant. Préférentiellement, le rebord est placé dans une position intermédiaire entre la première demi-coque et la deuxième demi-coque du pied avant ;
- la pièce de fixation est fixée solidairement à l’âme d’une part et au pied avant d’autre part. Cette configuration avantageuse permet de renforcer la liaison entre le pied avant et le longeron avant ;
- la pièce de fixation est fixée solidairement à l’âme par une pluralité de rivets. Chaque rivet s’étend au travers de la pièce de fixation et de l’âme. En particulier, les rivets s’étendent au travers de la face d’appui de la pièce de fixation ;
- la pièce de fixation est fixée solidairement au pied avant par l’intermédiaire d’une pluralité de points de soudure. Les points de soudure lient ensemble la pièce de fixation et le pied avant. En particulier, les points de soudures sont situés le long du rebord de la pièce de fixation ;
- de manière avantageuse, les points de soudure lient ensembles, d’une part le rebord de la pièce de fixation et, d’autre part, le rabat longitudinal de la première demi-coque et/u de la deuxième demi-coque formant le pied avant ;
- la pièce de fixation est formée d’un matériau métallique. En particulier, le matériau formant la pièce de fixation comporte un acier. Cette configuration avantageuse permet d’améliorer le renfort mécanique et la résistances aux efforts générés par un choc frontal ;
- la pièce de fixation est obtenue par emboutissage d’une tôle pliée d’épaisseur constante. Dans le contexte de la présente invention, l’épaisseur est prise selon la plus petite dimension de la pièce de fixation, par exemple perpendiculairement à la face d’appui. En particulier, une épaisseur de la pièce de fixation est comprise entre 1,5 mm et 3,5 mm.
- préférentiellement, une épaisseur de la pièce de fixation est supérieure à 2 mm. Cette configuration permet de garantir une résistance suffisante en cas de chocs frontaux.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant au moins une structure de renfort conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements.
illustre une vue coupe de côté d’un exemple de réalisation d’une structure de renfort conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue de détail en perspective de la structure de renfort illustrée sur la ;
f acr = fonctionnalité de l’agent (méth)acrylant M acr = masse molaire de l’agent (méth)acrylant (en g/mol) m tot = masse totale des réactifs utilisés dans la préparation du polyester (méth)acrylate (en g).
Le polyester (méth)acrylate selon l’invention peut notamment présenter une viscosité à 25°C inférieure à 30 Pa.s, de préférence de 1 à 25 Pa.s, plus préférentiellement de 9 à 16 Pa.s.
Le polyester (méth)acrylate selon l’invention peut notamment présenter une teneur en carbone renouvelable d’origine biologique (BRC) d’au moins 20%, de préférence de 25 à 60%, plus préférentiellement de 30 à 50%. Le BRC peut notamment être calculé en déterminant le pourcentage d’atomes de carbone provenant d’une matière première d’origine biologique par rapport au nombre total d’atomes de carbone dans un composé donné.
Le polyester (méth)acrylate selon l’invention peut notamment présenter un indice d’acide inférieur à 20 mg KOH/g, de préférence de 0 à 15 mg KOH/g, plus préférentiellement de 0 à 8 mg KOH/g.
Procédé de préparation du polyester (méth)acrylate
Le polyester (méth)acrylate décrit précédemment est susceptible d’être obtenu par réaction des composants (a), (b) et (c).
L’invention porte donc également sur un procédé de préparation du polyester (méth)acrylate selon l’invention, le procédé comprenant la réaction des composants (a), (b) et (c).
Dans ce procédé, les composants (a), (b) et (c) peuvent être mis en réaction de manière simultanée ou de manière séquentielle, par exemple en faisant réagir dans une première étape les composants (a) et (b) puis en ajoutant dans une deuxième étape le composant (c). Avantageusement, le procédé comprend la réaction simultanée des composants (a), (b) et (c).
La réaction est généralement mise en œuvre dans un réacteur équipé d'un système d'agitation. Elle peut notamment être réalisée en présence d'un solvant, d’un catalyseur d'estérification, d'un inhibiteur de polymérisation, et/ou d'un agent de déshydratation. La réaction peut être favorisée par élimination de l'eau produite lors de la réaction, sous forme d’un mélange azéotropique avec le solvant. La réaction peut notamment être réalisée à une température allant de 50 à 130°C, de préférence de 80 à 120°C. La réaction peut être conduite ou non sous pression ou sous pression réduite.
Des exemples de solvants utilisables sont les solvants organiques hydrocarbonés, tels que le n-hexane, le n-heptane, le cyclohexane, le méthylcyclohexane, le benzène, le toluène ou le xylène ; les solvants organiques halogénés tels que le dichlorométhane ou le trichlororéthane ; et leurs mélanges. Le solvant est de préférence un solvant organique hydrocarboné. Il peut représenter de 5 à 150% en poids, et de préférence de 50 à 100% en poids, par rapport à la quantité totale des composants (a) + (b) + (c).
De son côté, le catalyseur d'estérification peut notamment être choisi parmi les acides inorganiques tels que l'acide chlorhydrique, l'acide sulfurique et l'acide phosphorique ; les sels d'acides inorganiques tels que le bisulfate de diammonium, de disodium ou de dipotassium, l'hydrogénophosphate d'ammonium, de sodium ou de potassium, le phosphate d'ammonium, de sodium ou de potassium ; les acides organiques, notamment les acides alkyl- ou arylsulfoniques tels que l'acide para-toluènesulfonique, l'acide 2-naphtalènesulfonique, l'acide méthanesulfonique, l'acide trifluorométhanesulfonique, l'acide éthanesulfonique et l'acide benzènesulfonique ; et leurs mélanges. Le catalyseur est de préférence choisi parmi les acides organiques. Il peut représenter de 1 à 5% et de préférence de 1,5 à 3,5% en poids de la quantité totale des composants (a) + (b) + (c).
Composition polymérisable Un autre objet de la présente invention concerne une composition polymérisable comprenant le polyester (méth)acrylate selon l’invention et éventuellement au moins un composé éthyléniquement insaturé autre que le polyester (méth)acrylate.
Au sens de l’invention, un « composé éthyléniquement insaturé » signifie un composé qui comprend une double liaison carbone–carbone polymérisable. Une double liaison carbone–carbone polymérisable est une double liaison carbone–carbone qui peut réagir avec une autre double liaison carbone–carbone dans une réaction de polymérisation. Une double liaison carbone–carbone polymérisable est généralement comprise dans un groupe choisi parmi acrylate (y compris cyanoacrylate), méthacrylate, acrylamide, méthacrylamide, styrène, maléate, fumarate, itaconate, allyle, propényle, vinyle et des combinaisons correspondantes, préférablement choisi parmi acrylate, méthacrylate, allyle et vinyle, plus préférablement choisi parmi acrylate et méthacrylate. Les doubles liaisons carbone–carbone d’un cycle phényle ne sont pas considérées comme des doubles liaisons carbone–carbone polymérisables.
Dans un mode de réalisation, la tige comprend le matériau principal de tige et un ou plusieurs matériau(x) auxiliaire(s) de tige, en particulier un premier et/ou un second matériau(x) auxiliaire(s) de tige; le rapport de la masse dudit matériau principal de tige, et de la masse du ou des matériau(x) auxiliaire(s) de tige, sur la masse totale de la tige est supérieur ou égal à 50%, de préférence supérieur ou égal à 60%, encore de préférence supérieur ou égal à 70%, préférentiellement supérieur ou égal à 80%, en particulier supérieur ou égal à 90%.
Optionnellement, le rapport de la masse dudit matériau principal de tige, et de la masse du ou des matériau(x) auxiliaire(s) de tige, sur la masse totale de la tige est inférieur ou égal à 90% ou 80%.
Le matériau principal de semelle peut comprendre au moins l’un des matériaux suivants : un copolyester thermoplastique, un élastomère thermoplastique de type vulcanisat thermoplastique comprenant une phase molle et une phase thermoplastique en copolyester thermoplastique.
L’élastomère thermoplastique de type vulcanisat thermoplastique comprend une phase molle en poly(styrène/butadiène) et une phase thermoplastique en copolymère à blocs comprenant des segments rigides de polyester et des segments souples de polyéther.
De préférence, la fraction massique du premier matériau auxiliaire de semelle, dans la semelle est supérieure ou égale à 10%, encore de préférence inférieure ou égale à 40%, préférentiellement inférieure ou égale à 30%, par exemple compris entre 15% et 25% (bornes supérieure et inférieure incluses).
Dans l’exemple illustré sur les figures 1 à 3, le boîtier 12 comporte quatre parois latérales 32 perpendiculaires deux à deux, définissant entre elles, le fond 30 et le couvercle, le volume intérieur 14.
Avantageusement, le boîtier 12 délimite en outre une entrée (non-illustrée) d’amenée d’un fluide de refroidissement 60 du dispositif de refroidissement 24 dans le volume intérieur 14 et une sortie (non-illustrée) d’évacuation du fluide de refroidissement 60. L’entrée d’amenée et la sortie d’évacuation sont raccordées chacune à une pompe (non-illustré) configurée pour mettre en circulation le fluide de refroidissement 60. Selon un exemple, la pompe est déportée du module de batterie 10. En variante, la pompe appartient au module de batterie 10.
Le volume intérieur 14 comprend une première portion 14A de volume intérieur et une deuxième portion 14B de volume intérieur.
Dans l’exemple illustré sur les figures 1 à 3, l’empilement 16 s’étend suivant un axe A-A’ parallèle au fond 30 du boîtier 12 lorsque l’empilement 16 est reçu dans le volume intérieur 14.
L’empilement 16 comporte au moins deux éléments électrochimiques 18 (également appelés cellules électrochimiques ou « cell » en anglais), de préférence entre 5 et 20 éléments électrochimiques 18 empilés les uns sur les autres.
Chaque élément électrochimique 18 comporte une partie dite inférieure 40 s’étendant dans la première portion 14A de volume intérieur.