INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le palier 34 est situé dans une enceinte de lubrification E qui est ici située en aval de la turbine haute pression 22 voire en aval de la turbine basse pression 24, et donc par exemple à la jonction entre les turbines 22, 24. Les paliers 34 sont par exemple à l’intérieur de la turbine basse pression 24 et/ou du carter d’échappement 40 et en particulier à l’intérieur du dernier étage aval de la turbine 24, et est porté par le carter d’échappement 40 ( ).
La pression P2 étant supérieure P1, il y a des filets d’air qui passent de l’enceinte de pressurisation vers l’enceinte de lubrification, au travers des étanchéités, ces filets d’air limitant ainsi fortement les fuites d’huile au travers de ces étanchéités et permettant donc de retenir l’huile dans l’enceinte de lubrification.
Il y a donc également une série d’enceintes de pressurisation dans la turbomachine 10, le long de l’axe X.
L’enceinte de lubrification A est bordée par deux enceintes de pressurisation respectivement amont A1 et aval A2 ( ). L’enceinte A1 est située en amont des paliers 56, par exemple à l’intérieur de la soufflante 44, et l’enceinte A2 est située en aval du palier 58, par exemple en amont du compresseur basse pression 16 et/ou à l’intérieur du carter d’entrée 52.
Le circuit S2 comprend un espace annulaire 62 qui est situé à l’intérieur de l’arbre basse pression 28 et qui s’étend le long de l’axe X. Cet espace 62 est relié à l’amont à des orifices 64 d’entrée d’air comprimé qui sont reliés au dispositif de prélèvement 60 ( ). L’espace 62 est en outre relié à l’aval à des orifices 66 de sortie d’air comprimé qui sont reliés à l’enceinte de pressurisation E1 ou à une buse de pulvérisation d’air comprimé dans cette enceinte ( ).
Dans l’exemple représenté, ladite face de contact 206 est biseautée, c’est-à-dire qu’elle présente une extension longitudinale, à l’opposé de la face de retenue 204, en plus de son extension radiale. La force devant être exercée par l’organe mobile 200 sur l’organe de blocage 164 pour le forcer dans sa configuration de verrouillage est ainsi réduite.
Dans l’exemple représenté, la face de contact 206 est également pourvue d’une pluralité de roulements 210. Ces roulements 210 sont de préférence, comme représenté, répartis circonférentiellement le long du bord d’extrémité 208. Ces roulements 210 contribuent à réduire les frottements entre l’organe mobile 200 et l’organe de blocage 164 et donc à réduire encore davantage la force devant être exercée par l’organe mobile 200 sur l’organe de blocage 164 pour le forcer dans sa configuration de verrouillage.
En variante (non représentée), la face de contact 206 n’est pourvue d’aucun roulement 210, ou elle n’est pas biseautée.
Dans l’exemple représenté, l’organe mobile 200 comprend une bague 212 portant la face de retenue 204 et la face de contact 206. La face de retenue 204 est ainsi cylindrique et la face de contact 206 est annulaire, en particulier tronconique. En variante (non représentée), la face de retenue 204 et la face de contact 206 sont portées par des bras faisant saillie longitudinalement depuis une bague de synchronisation ; la face de retenue 204 et la face de contact 206 sont alors chacune formées de plusieurs sections espacées circonférentiellement les unes des autres.
Toujours en référence aux Figures 5 et 6, le dispositif de verrouillage 160 comprend encore un organe de rappel 220 sollicitant l’organe mobile 200 vers sa position déployée, et un dispositif de maintien 222 pour maintenir l’organe mobile 200 dans sa position rétractée sous certaines conditions prédéterminées, typiquement lorsque la troisième pression est supérieure à un seuil.
Grâce à l’organe de rappel 220, la position de l’organe mobile 200 au repos est la position déployée. Cela permet de forcer l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage même en cas de panne.
L’organe de rappel 220 est ici constitué par un ressort de compression comprimé entre le bâti 72 et un épaulement 224 solidaire de l’organe mobile 200.
Le piston de contrebalancement 232 est monté mobile en translation suivant l’axe longitudinal X relativement au bâti 72. Il est en particulier coaxial à l’organe mobile 200. Dans l’exemple représenté, il est agencé dans le prolongement longitudinal de l’organe de mobile 200, entre l’organe mobile 200 et l’organe de rappel 220. Il délimite en particulier l’épaulement 224 contre lequel appuie l’organe de rappel 220.
La chambre de contrebalancement 234 est délimitée entre le piston de contrebalancement 232 et le bâti 72. En particulier, la chambre de contrebalancement 234 est délimitée entre le piston de contrebalancement 232 et une paroi 236 séparant ladite chambre 234 de l’espace 200.
La chambre de contrebalancement 234 est raccordée fluidiquement au générateur de pression 130 par un circuit de connexion fluidique 238 ( ) de sorte à être alimentée en fluide de commande à la troisième pression. Elle est destinée à contrebalancer la sollicitation du dispositif de rappel 220 lorsque cette alimentation est active.
A cet effet, le vérin de contrebalancement 230 est agencé de sorte que la pression exercée sur le piston 232 par le fluide contenu dans la chambre 234 soit orientée dans une direction opposée à celle de la sollicitation du dispositif de rappel 230. Dans l’exemple représenté, le piston de contrebalancement 232 est interposé entre la chambre 234 et l’épaulement 224 et l’épaulement 224 est interposé entre le piston 232 et le dispositif de rappel 220. De plus, le piston de contrebalancement 232 et la chambre de contrebalancement 234 sont dimensionnés de sorte que, lorsque la chambre 234 est alimentée en fluide de commande à une pression supérieure au seuil, la force exercée par le fluide de commande sur le piston 232 soit supérieure à la sollicitation du dispositif de rappel 220.
Ainsi, tant que la pression fournie à la chambre 234 est supérieure au seuil, la sollicitation du dispositif de rappel 220 est annulée et l’organe mobile 200 maintenu en position rétractée. En revanche, lorsque la chambre 234 n’est plus alimentée en fluide de commande une pression supérieure au seuil, typiquement lorsque le générateur de pression 130 tombe en panne, la force du dispositif de rappel 220 l’emporte et l’organe mobile 200 est déplacé dans sa position déployée.
En référence à la , l’unité de contrôle de pression 132 est ici interposée fluidiquement entre le générateur de pression 130 et le circuit de connexion fluidique 238. Elle présente une première configuration, dans laquelle elle isole le circuit de connexion fluidique 238 de la ligne de retour 136, et une deuxième configuration, dans laquelle elle raccorde fluidiquement le circuit de connexion fluidique 238 à la ligne de retour 136.
De retour aux Figures 5 et 6, le dispositif de verrouillage 160 comprend enfin une gaine élastique 240 entre la surface cylindrique 162 et la partie fixe 100, en particulier entre la surface cylindrique 162 et la paroi 199. Cette gaine élastique 240 comprend ici une portion amont 242 reliant un bord amont 244 de la paroi 199 à un bord amont 246 de la surface 162 et une portion aval 248 reliant un bord aval 250 de la paroi 199 à un bord aval 252 de la surface 162. En variante (non représentée), la gaine élastique 240 comprend uniquement la portion amont 242 ou uniquement la portion aval 248.
Tel qu’utilisée ici, l’expression de « isolignes non rectilignes » fait référence à un ensemble d’au moins deux courbes géométriques f1(X,Y) et f2(X,Y), définies dans un plan (X,Y), telles que la distance entre un point p1 appartenant à la courbe géométrique f1(X,Y) et la courbe géométrique f2(X,Y) est la même quel que soit le point p1, ladite distance étant définie par la longueur du chemin le plus court entre le point p1 et un point de la courbe géométrique f2(XY) selon une métrique de référence . Inversement, la distance entre un point p2 appartenant à la courbe géométrique f2(X,Y) et la courbe géométrique f1(X,Y) est la même quel que soit le point p2, ladite distance étant défini par la longueur du chemin le plus court entre le point p2 et un point de la courbe géométrique f1(XY) selon la métrique de référence . Ainsi, des isolignes non rectilignes correspondent à un ensemble de courbes géométriques, telles que les courbes de l’ensemble sont toujours séparées deux-à-deux d’une distance constante. De telles courbes géométriques peuvent être des courbes paramétriques définies dans le plan de la surface d'émission S. Pour une courbe géométrique donnée, une isoligne associée peut prendre une allure de courbe géométrique très variable en fonction de la valeur de la métrique considérée.
Avantageusement, la configuration des électrodes sur la surface d'émission S peut être similaire à la configuration des guides d’ondes. Ainsi, comme représenté sur la figure 13, l’ensemble de électrodes du dispositif de projection d'image 10 peut être agencé selon une configuration d’isolignes non rectilignes dans le plan (X,Y) défini par la surface d'émission S.
Dans le cas où la configuration de guides d’ondes isolignes dans le plan (X,Y) est définie selon une valeur de métrique de référence constante entre chacun des guides d’onde , la configuration peut être une configuration de guides d’ondes isolignes dites régulières. De la même manière, dans le cas où la configuration de d’électrodes isolignes dans le plan (X,Y) est définie selon une valeur de métrique de référence constante entre chacune des électrodes , la configuration peut être une configuration d’électrodes isolignes dites régulières.
Les valeurs de métrique de référence et peuvent être variables entre différents guides d’onde et différents électrodes respectivement. Les variabilités de valeurs de métrique de référence permettent notamment d’améliorer la suppression des effets de diffraction liés à d’éventuelles périodicités générées dans les configurations de guides d’onde et d’électrodes.
Avantageusement, la configuration de guides d’ondes isolignes et/ou la configuration d’électrodes isolignes peut être mise en œuvre en utilisant une méthode de type « marche rapide » (ou FMM, Fast-Marching Method selon l’expression anglo-saxonne correspondante) ou de type « lignes de niveau » (ou LSM, Level-Set Method selon l’expression anglo-saxonne correspondante).
Il est à noter que les méthodes FMM et LSM (James Sethian, Level Set Methods and Fast Marching Methods Evolving Interfaces in Computational Geometry , Fluid Mechanics, Computer Vision and Materials Science, Cambridge University Press, 1999) sont des algorithmes numériques permettant de résoudre les problèmes aux limites de l'équation Eikonal de manière à suivre l'évolution d’interfaces.
La figure 14 est un organigramme représentant des étapes de la phase de conception du procédé pour la fabrication du dispositif 10 et mises en œuvre pour générer des configurations de l’ensemble de guides d’ondes et/ou de l’ensemble d’électrodes sur la surface d'émission S, selon des modes de réalisation de l’invention.
A l’étape 210, une matrice de calcul est initialisée. La matrice de calcul correspond à la surface d'émission S la taille et , et est caractérisée selon des pas de calcul et prédéterminés. La matrice de calcul initialisée peut alors être une matrice comprenant un nombre de points définis selon les équations (23) et (24) suivantes :
Les pas de calculs peuvent être définis par exemple en fonction de la largeur (g y ) des guides d’ondes et de la largeur (e x ) des électrodes , et/ou en fonction des valeurs de métrique de référence et des guides d’onde et des électrodes . En particulier, les pas de calculs peuvent être définis de manière à minimiser le temps nécessaire pour générer ces configurations tout en optimisant la résolution de calculs. Par exemple et sans limitation, les pas de calcul et peuvent être égaux à une même grandeur comprise entre 1.5 µm et 250 nm.
A l’étape 230, pour la configuration de guides d’ondes isolignes, une courbe géométrique initiale de guide d’onde g0(X,Y) est déterminée et implémentée dans la matrice de calcul initialisée, comme illustré par l’exemple d’implémentation de la (i.e. étape 230). De manière équivalente, à l’étape 230, pour la configuration d’électrodes isolignes, une courbe géométrique initiale d’électrode e0(X,Y) peut être déterminée et implémentée dans la matrice de calcul initialisée.
La courbe géométrique initiale de guide d’onde et/ou d’électrode f0(X,Y), encore appelée ‘courbe géométrique initiale’, a une pluralité de caractéristiques de construction. Par exemple et sans limitations, des caractéristiques de construction peuvent comprendre : - une courbe géométrique initiale f0(X,Y) définie par une fonction géométrique non rectiligne et s'étendant de part et d'autre de la surface d’émission S, à partir d’une position initiale (X0,Y0) vers une position finale (Xf,Yf) dans la matrice de calcul initialisée, la position initiale et la position finale étant disposées suivant un axe d’extension X’ ou Y’, sensiblement parallèle à l'axe X ou Y ; en particulier, comme illustré sur la figure 15 (i.e. étape 230), la courbe géométrique initiale de guide d’onde g0(X,Y) peut être définie à partir d’une position initiale (0,Y0) vers une position finale ( ,Yf) ; de la même manière, la courbe géométrique initiale d’électrode e0(X,Y) peut être définie à partir d’une position initiale (X0, 0) vers une position finale (Xf, ) ; - une courbe géométrique initiale f0(X,Y) comprenant uniquement des points ordinaires dit ‘points réguliers’ pour lesquels les dérivées partielles de la courbe selon X et Y ne sont pas simultanément nulles, c’est-à-dire dans ce cas que la courbe géométrique initiale f0(X,Y) ne comprend aucun point stationnaire dit ‘point singulier’ pour lequel les dérivées partielles de la courbe selon X et Y en ce point sont nulles, la tangente en un tel point apparaissant alors indéterminée ; en particulier, la courbe géométrique initiale f0(X,Y) ne comprend alors aucun point dit ‘point double’ pour lequel la courbe "repasse" sur elle-même (ou se croise) dans le plan (X,Y), ni aucun point dit ‘point de rebroussement’ pour lequel la courbe "rebrousse chemin" dans le plan (X,Y) ; - une courbe géométrique initiale f0(X,Y) comprenant en tout point dans le plan (X,Y) un rayon de courbure supérieur ou égal à un rayon de courbure minimum prédéfini. En particulier, un rayon de courbure minimum associé aux guides d’ondes peut être défini en fonction des propriétés physiques des guides d’ondes , et/ou de leurs contraintes de fabrication respectives. Par exemple et sans limitation, le rayon de courbure minimum associé aux guides d’ondes peut être égale à 20 µm ; - une courbe géométrique initiale f0(X,Y) contenue dans une zone prédéterminée de la matrice de calcul initialisée ; par exemple et sans limitation, une zone dite « zone de contenu » peut être déterminée en fonction d’un nombre de points ou définis par rapport à la position initiale (X0,Y0) et/ou à la position finale (Xf,Yf) de la courbe.
Avantageusement, la courbe géométrique initiale f0(X,Y) peut être définie de manière aléatoire en respectant une ou plusieurs des caractéristiques de construction précédentes.
La courbe géométrique initiale f0(X,Y) peut par exemple être constituée d’une succession de segments. En particulier, la courbe géométrique initiale f0(X,Y) peut comprendre des segments inclinés selon un angle d’inclinaison par rapport à l’axe d'extension X’ ou Y’ sensiblement parallèle à l'axe X ou Y. L’angle d’inclinaison peut correspondre à une grandeur constante ou à une fonction variable dans le plan (X,Y), par exemple croissante, décroissante ou quelconque, et définie aléatoirement, pseudo-aléatoirement et/ou en fonction des caractéristiques de construction. Le long de l’axe d'extension X’ ou Y’, l’angle d’inclinaison peut être positif ou négatif. Par exemple, d’angle d’inclinaison peut être constant , et alternativement positif et négatif. La taille de chaque segment incliné peut être déterminée aléatoirement, pseudo-aléatoirement et/ou en fonction des caractéristiques de construction. Les segments de la courbe géométrique initiale f0(X,Y) peuvent alors être reliés entre eux par des segments courbes de rayon de courbure supérieur ou égal au rayon de courbure minimum.
Les positions initiales (0,Y0) et (X0,0), et/ou similairement la « zone de contenu » de la courbe géométrique initiale, peuvent être définies aléatoirement, pseudo-aléatoirement et/ou définies par exemple de manière à être centrées dans la matrice de calcul initialisée respectivement selon l’axe Y et l’axe X.
la représente un système numérique de conception d’une nouvelle pièce mécanique conformément à un mode particulier de réalisation de l’invention ;
la représente sous forme d’organigramme un procédé de génération d’un modèle de prédiction de valeurs d’intérêt d’une nouvelle forme de pièce mécanique conforme à l’invention;
la représente sous forme d’organigramme un procédé de conception d’une nouvelle pièce mécanique conformément à un mode particulier de réalisation de l’invention ;
la représente l’architecture matérielle d’un ordinateur conforme à un mode particulier de réalisation de l’invention et configuré pour mettre en œuvre le procédé de génération de la ; et
la représente l’architecture matérielle d’un ordinateur conforme à un mode particulier de réalisation de l’invention et configuré pour mettre en œuvre le procédé de conception de la .
Description détaillée de modes de réalisation La représente un système numérique SYSG de génération d’un modèle MOD de prédiction d’au moins une valeur d’intérêt d’une nouvelle forme de pièce mécanique.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le système de génération SYSG comporte un module de modélisation MM permettant à un concepteur de créer une base de données BD d’échantillons ECHi correspondant à différentes formes de pièces mécaniques pour entraîner le modèle MOD.
Des valeurs VIij de données physiques (par exemple de pression, température, vitesse d’écoulement, …) d’intérêt pour la conception et l’optimisation de la nouvelle forme mécanique sont déterminées au niveau d’éléments de surface ESij de ces formes de pièces mécaniques.
Dans le mode de réalisation décrit ici, ces valeurs d’intérêt VIij sont obtenues par un module MS de simulation numérique.
Dans le mode de réalisation de la , la base de données BD comporte pour chaque échantillon ECHi de forme de pièce mécanique, un maillage MIi de la surface de cette forme (appelé ci-après maillage initial) en éléments géométriques de maillage (nœuds, surfaces, …) EGMIij.
Les coordonnées géométriques d’un élément de surface d’une pièce mécanique ECHi et les valeurs d’intérêt VIij au niveau de cet élément de surface ESij sont associées dans la base de données BD à l’élément géométrique de maillage initial EGMIij correspondant à cet élément de surface ESij.
Dans un mode de réalisation, à chaque nœud d’un maillage initial MIi, on associe une dimension j par valeur d’intérêt VIij.
Par exemple, la surface d’une aube de compresseur, peut être maillée en un ensemble de triangles, et aux sommets de ces triangles sont associées une ou plusieurs valeurs d’intérêt (pression, température, vitesse d’écoulement, …) simulées au niveau de l’élément de surface correspondant de l’aube.
Le système de génération de modèle SYSG comporte un module d’entraînement ME pour entraîner le modèle MOD à prédire les mêmes valeurs d’intérêt pour la nouvelle forme de pièce mécanique.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le système de génération de modèle SYSG comporte un module de prétraitement MP configuré pour générer, pour chaque échantillon ECHi de forme de pièce mécanique, un vecteur d’entraînement du modèle MOD, les vecteurs d’entraînement ayant un format commun, et ce quel que soit le maillage MIi initial de cette forme.
Ces vecteurs d’entraînement sont notamment tous de même taille (même nombre de composantes ou scalaires),
- le signal estimant le couple de charge sur l’essieu,
- un signal estimant la vitesse de rotation de la machine électrique, et
- un signal estimant la vitesse de rotation de l’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple.
L’observateur peut mettre en œuvre une boucle de contrôle fermée dans laquelle :
- le signal correspondant à la mesure de la vitesse de rotation de la machine électrique est comparé au signal estimant cette vitesse et,
- le signal correspondant à la mesure de la vitesse de rotation de l’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple est comparé au signal estimant cette vitesse.
Cette boucle fermée peut être telle que les comparaisons ci-dessus restent de valeur nulle, de sorte que la valeur d’accélération estimée pour la machine électrique, respectivement pour l’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, soit égale à la valeur d’accélération mesurée pour cette machine électrique, respectivement pour cette inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple. Par cette égalité entre accélération estimée et accélération mesurée, on peut garantir que la différence entre le couple estimé et le couple mesuré pour la machine électrique est égale à la différence entre le couple estimé et le couplé mesuré pour l’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple. La mesure d’un couple permet alors de connaître les autres couples et permet des estimations de couples qu’on ne mesure pas.
L’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple peut comprendre toutes les inerties telles que l’essieu, la masse du véhicule et les inerties de l’autre essieu du véhicule. En variante, certaines de ces inerties ne sont pas comprises dans l’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, par exemple la masse du véhicule. Et cette ou ces inerties non comprises peuvent être prises en compte dans le signal estimant le couple de charge sur l’essieu généré par l’observateur.
L’observateur peut recevoir comme entrée additionnelle un signal estimant le couple appliqué à l’inertie modélisant l’amont de l’organe d’interruption sélective de la transmission du couple, entre la machine électrique tournante et cet organe d’interruption sélective de la transmission de couple.
L'inertie modélisant l’amont de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple peut comprendre l'inertie du rotor de la machine électrique tournante et l’inertie de tout élément disposé en amont de cet organe d’interruption sélective de la transmission de couple.
L’observateur peut comprendre l’un au moins :
- d’un bloc d’estimation de la vitesse de rotation de la machine électrique, ce bloc recevant notamment en entrée : le signal estimant le couple appliqué à l’inertie modélisant l’amont de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, la valeur du moment d’inertie de l’inertie modélisant l’amont de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, le signal estimant le couple transmis par l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, et un coefficient de frottement visqueux sur l’inertie modélisant l’amont de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple,
- d’un bloc d’estimation du couple transmis par l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple, ce bloc recevant notamment en entrées : le signal estimant la vitesse de rotation de la machine électrique tournante et le signal estimant la vitesse de rotation de l’inertie modélisant l’aval de l’organe d’interruption sélective de la transmission de couple,