INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le dispositif comprend en outre une unité de surveillance comprenant au moins une caméra agencée de manière à être apte à viser une zone vers laquelle sont tournées les buses de diffusion et un écran apte à afficher l’image de la caméra. Cette unité de surveillance permet à un opérateur, évoluant au sol autour du véhicule à décontaminer, d’observer la zone de diffusion des buses de diffusion.
Avantageusement, l’unité de surveillance comprend en outre des buses de projection d’air agencées au niveau de la caméra afin de limiter des projections issues des buses de diffusion sur la caméra.
42. Composition selon le mode de réalisation 41, dans laquelle la première séquence d’hybridation cible spécifique à CFB de (a) comprend au moins la séquence de SEQ ID N O : 28, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
43. Composition selon le mode de réalisation 42, dans laquelle la première séquence d’hybridation cible spécifique à CFB de (a) est présent dans la séquence de SEQ ID N O : 28, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
44. Composition selon le mode de réalisation 43, dans laquelle la première séquence d’hybridation cible spécifique à CFB de (a) est SEQ ID N O : 12 ou SEQ ID N O : 14, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
45. Composition selon le mode de réalisation 41, dans laquelle la première séquence d’hybridation cible spécifique à CFB de (a) est SEQ ID N O : 18, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
46. Composition selon le mode de réalisation 41, dans laquelle les première (A) et seconde (B) séquences de hybridation cibles spécifiques à CFB de (a) sont choisies dans le groupe constitué de
Les nitrures de vanadium ont déjà fait l’objet d’étude par des chercheurs. Différentes phases cristallographiques de nitrure de vanadium sont prédites par les calculs ab initio .
En 1988, F. Kubel et al. , Physical Review B, 1988, vol. 38, no. 18, 12908-12912, ont obtenu pour une température de transition de 205 K (-68°C), la phase tétragonale du nitrure de vanadium. Cette phase métastable n’a pas été stabilisée à des températures supérieures à 205 K (-68°C). De plus, le matériau n’était pas sous forme de revêtement mais sous forme de poudre.
L’étude de phases métastables du nitrure de vanadium non présentes sur le diagramme de phase binaire V-N quelle que soit la température (> 0°C) et la stœchiométrie en azote, a été réalisée à partir de calcul ab initio avec pour objectif de comprendre la stabilisation de ces phases
Les nitrures de vanadium ont aussi été étudiés comme renforts durcissant d’aciers.
A.B. Mei et al. (Physical Review B, vol. 91, no. 5, 054101) ont élaboré des couches minces de nitrure de vanadium de phase cubique par pulvérisation cathodique magnétron réactive à courant continu (dcMS, acronyme anglais de Direct Current Magnetron Sputtering). Les auteurs ont aussi cherché à étudier, par calculs de dynamique moléculaire ab initio, la transition de la phase cubique vers la phase tétragonale se produisant à 205 K afin de les corréler avec les analyses réalisées à des températures inférieures à 205 K par diffraction des rayons X et microscopie électronique en transmission.
Il existe donc un réel besoin de disposer d’un revêtement alternatif au chrome dur ayant des propriétés physiques, chimiques et de résistance à l’usure au moins équivalentes.
En particulier, il existe un réel besoin de disposer d’un revêtement alternatif au chrome dur ayant des propriétés physiques, chimiques et de résistance à l’usure au moins équivalentes, et qui soit stable à température ambiante (20 ± 5°C).
Plus particulièrement, il existe un réel besoin de disposer d’un revêtement alternatif au chrome dur tel que décrit ci-dessus compatible avec la directive REACH et dont la mise en œuvre est simple, efficace et économique et donc industriellement intéressant.
La présente invention concerne un procédé de revêtement d’un substrat par du nitrure de vanadium tétragonal par la technique de pulvérisation cathodique magnétron pulsée à haute puissance, caractérisé en ce que le revêtement du substrat est réalisé dans une enceinte de dépôt dans laquelle le vanadium est sous forme de cible de vanadium massif, face à laquelle se trouve le substrat à revêtir,
La polarisation de la cible peut être maintenue pendant une durée comprise entre 10 et 900 µs.
Une comparaison entre le colorant Cy5 et QUSAR705 a été effectuée sur le BioRad CFX-96. Ces données ont montré une bonne conformité entre les deux conditions. La combinaison New-GIC QUASAR705 à 400/150 nM a été utilisée pour des tests supplémentaires sur les souches de GBS.
Dans l’expérience suivante, les oligos SIP (600/200n M) et New-GIC (400/150nM) ont été testés sur des dilutions en série des différents sérotypes à GBS (cultures cliniques recueillies au Centre hospitalier universitaire de Liège, zone universitaire de Sart Tilman, Bâtiment B 35, B-4000 Liège, Belgique). Le tableau 8 ci-dessous présente les valeurs ct et montre les écarts-types faibles globaux entre les différents sérotypes et les différentes dilutions pour la cible SIP ainsi que pour la cible New-GIC.
Cet exemple décrit l’évaluation de la spécificité et de la sensibilité de la combinaison d’amorces/de sondes 3, ciblant le gène SIP à GBS.
Le mélange SIP + New-GIC (Cy5) a été utilisé pour tester différents échantillons sur le système ABI 7500 FAST Real-Time PCR après l’extraction du système KINGFISHER. Le profil de PCR présenté dans le tableau 3 ci-dessus a été utilisé.
Pour des raisons de spécificité, la réactivité croisée des souches présentées dans le tableau 9 a été évaluée.
Pour des raisons d’inclusivité, les sérotypes à GBS présentés dans le tableau 10 ont été testés.
Tous les sérotypes à GBS à détecter ont été initialement testés à la concentration de stock donnée. Ensuite, les souches ont également été testées à des concentrations plus faibles (aussi faibles que 100 UFC/mL).
Le tableau 11 ci-dessous montre les données de spécificité obtenues sur le système ABI 7500 FAST. Toutes les bactéries testées n’ont montré aucune interaction avec les amorces et les sondes SIP . L’efficacité de la PCR a été évaluée par un contrôle positif, ce qui a donné des signaux positifs.
Un ensemble initial testé à des concentrations élevées sur le système ABI 7500 FAST a donné les résultats présentés dans le tableau 12.
Le tableau 13 ci-dessous montre les données obtenues lorsque les souches de GBS ont été testées à des concentrations plus faibles (100 UFC/ml dans l’échantillon).
Le Tab. 6 montre que les quatre exemples E2a, E2b, E2c et E2d selon l’invention présentent une transmission lumineuse TL similaire à celle, respectivement des contre-exemples CEa, CEb, CEc et CEd et un facteur solaire, g, meilleur (plus bas) que ceux des contre-exemples CEa, CEb, CEc et CEd.
Le Tab. 6 montre que les quatre exemples E2a, E2b, E2c et E2d selon l’invention permettent un gain (augmentation) de sélectivité, s, par rapport, respectivement, aux contre-exemples CEa, CEb, CEc et CEd. Ce gain illustre l’effet synergique de la combinaison de la couche C2 à base d’oxyde de tungstène avec le premier et le troisième module diélectrique.
Les réflexions extérieure et intérieure sont en outre basses ; elles sont inférieures à 20 %.
La résume les sélectivités des exemples E1a, E1b et E1c selon l’invention, des exemples E2a, E2b, E2c et E2d selon l’invention et des contre-exemples CEa, CEb, CEc et CEd et montre que la sélectivité des exemples est toujours plus élevée que celle des contre-exemples pour une transmission lumineuse similaire.
Dans une troisième série d’exemples E13’a, E13’’’a, E13’b, E13’’’b, E13’c, et E13’’’c de substrat selon le premier aspect de l’invention la présence de la couche d’oxyde de tungstène C1 est testée dans le premier module diélectrique 120 uniquement pour les exemples comportant « ‘ » dans leur nom et dans le troisième module diélectrique 200 uniquement pour les exemples comportant un « ’’’ » dans leur nom. Ces exemples sont comparés respectivement aux mêmes contre-exemples CEa, CEb et CEc que précédemment (pour les propriétés uniquement).
Tab. 7 E13’a E13’’’a E13’b E13’’’b E13’c E13’’’c 300 TiOx 1 1 1 1 1 1 206 SiN 34 19 34 7 35 17 200 200a CWO - 14 - 20 16 202 ZnO 5 5 5 5 5 5 190 NiCr 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 180 Ag 16,2 16,4 16,4 13,8 16,0 14,5 170 NiCr 0,2 0,2 0,2 0,2 - - 169 ZnO 5 5 5 5 5 5 140 168 SnZnO 10 10 10 10 10 10 164 SiN 67 65 71 71 71 70 162 ZnO 5 5 5 5 5 5 150 NiCr 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 140 Ag 14,8 12,9 15,3 14,6 14,6 13,5 130 NiCr - - 0,9 0,9 0 0 129 ZnO 5 5 5 5 5 5 120a CWO 9 - 22 - 16 120 126 SiN 9 31 - - - - 125 NiCr 1,8 2,4 - - - - 124 SiN 5 5 5 31 10 25 10 verre 6 mm 6 mm 6 mm 6 mm 6 mm 6 mm
Le tableau 8 présente des propriétés de ces exemples et les compare aux contre-exemples précédant.
Tab. 8 CEa E13’a E13’’’a CEb E13’b E13’’’b CEc E13’c E13’’’c TL 49,0 49,4 49,1 59,0 60,0 60,0 69,0 69,0 69,0 g 26,0 25,9 25,2 31,6 30,5 30,8 37,7 35,9 36,6 s 1,881 1,908 1,950 1,866 1,968 1,950 1,828 1,921 1,886 a*T -6,9 -7,5 -9,0 -5,8 -6,7 -6,3 -4,1 -5,2 -4,8 b*T -2,2 -3,1 -3,0 -2,4 -3,0 -1,5 -0,3 -1,3 -0,5 Rext 18,0 18,0 10,6 16,7 16,5 16,8 15,0 15,0 14,6 a*Rext -1,1 -1,0 -3,0 -1,0 -1,0 -0,3 -1,0 -1,1 -1,0 b*Rext -4,2 0,0 -7,6 -6,5 -1,1 -11,5 -7,8 -4,2 -10,0 Rint 20,6 20,5 16,0 16,4 18,1 19,0 14,4 15,7 16,3 a*Rint -0,4 -0,7 -6,0 0,0 -1,5 -7,5 -0,9 -1,6 -5,2 b*Rint -5,0 -5,1 -5,0 -5,0 -6,2 0,8 -5,0 -5,0 -0,2
Le Tab. 8 montre que les six exemples E13’a, E13’’’a, E13’b, E13’’’b, E13’c, et E13’’’c selon l’invention présentent une transmission lumineuse TL similaire à celle, respectivement des contre-exemples CEa, CEb et CEc et un facteur solaire, g, meilleur (plus bas) que ceux des contre-exemples CEa, CEb et CEc.
Les réflexions extérieure et intérieure sont en outre basses ; elles sont inférieures à 22 %.
La comparaison des propriétés des exemples E13’a, E13’’’a, E13’b, E13’’’b, E13’c, et E13’’’c selon l’invention avec, respectivement en fonction de la gamme de transmission lumineuse, celles exemples E1a, E1b et E1c selon l’invention montre que l’effet de la couche à base d’oxyde de tungstène est plus grand (facteur solaire plus bas) ou similaire lorsque le premier et le troisième module diélectrique comportent tous les deux cette couche à base d’oxyde de tungstène.
La résume les sélectivités des exemples E1a, E1b et E1c selon l’invention, des exemples E13’a, E13’b et E13’c selon l’invention, des exemples E13’’’a, E13’’’b et E13’’’c selon l’invention et des contre-exemples CEa, CEb et CEc et montre que la sélectivité des exemples est toujours plus élevée que celle des contre-exemples pour une transmission lumineuse similaire et que cette sélectivité est plus élevée ou similaire (pour la transmission lumineuse de 70 %) lorsque le premier et le troisième module diélectrique comportent chacun une couche à base d’oxyde de tungstène.
Dans une quatrième série d’exemples, deux exemples, E24’c et E24’’c de substrat selon le premier aspect de l’invention testent la présence de la couche d’oxyde de tungstène C2 dans le premier module diélectrique 120 pour l’exemple E24’c et dans les trois modules diélectriques 120, 160 et 200 pour l’exemple E24’’c. Ces exemples sont comparés au même exemple E2c que précédemment.
Tab. 9 E24’c E2c E24’’c 300 TiOx 1 1 1 206 SiN 34 5 7 200 200a WO x - 21 19 202 ZnO 5 5 5 190 NiCr 0,7 0,7 0,7 180 Ag 15,6 16,7 16,3 170 NiCr - - - 169 ZnO 5 5 5 140 168 SnZnO 10 10 10 166 SiN - - 22 160a WO x - - 15 164 SiN 70 72 29 162 ZnO 5 5 5 150 NiCr 0,7 0,7 0,7 140 Ag 16,1 14,5 14,2 130 NiCr 0,9 0,6 0,5 129 ZnO 5 5 5 120 120a WO x 13 17 19 124 SiN 10 5 5 10 verre 6 mm 6 mm 6 mm
Le tableau 10 présente des propriétés de ces exemples et de ces contre-exemples.
Tab. 10 CEc E24’c E2c E24’’c TL 69,0 69,0 69,0 69,0 g 37,7 36,2 34,4 33,4 s 1,828 1,905 2,006 2,065 a*T -4,1 -4,5 -4,9 -5,5 b*T -0,3 -0,6 -1,0 -0,5 Rext 15,0 15,0 15,0 15,0 a*Rext -1,0 -1,0 -1,0 -2,9 b*Rext -7,8 -4,0 -4,2 -5,0 Rint 14,4 14,8 15,4 15,3 a*Rint -0,9 -1,6 -3,8 -5,3 b*Rint -5,0 -5,0 -1,3 -4,1
En et , le sens incident de la lumière solaire entrant dans le bâtiment est illustré par la double flèche, en haut ou à gauche.
Selon un premier mode de réalisation, illustré en , l’empilement 14 de couches minces est positionné en face 2 (sur la feuille la plus à l’extérieur du bâtiment en considérant le sens incident de la lumière solaire entrant dans le bâtiment et sur sa face tournée vers la lame de gaz), c’est-à-dire sur une face intérieure 11 du substrat 10 en contact avec la lame de gaz intercalaire 15, l’autre face 9 du substrat 10 étant en contact avec l’espace extérieur ES. Le substrat 30, non porteur d’un empilement en , présente une face 29 en contact avec la lame de gaz intercalaire 15, l’autre face 31 du substrat 30 étant en contact avec l’espace intérieur IS ; ce substrat 30 peut comporter un empilement de couches minces sur une de ses faces ou ses deux faces.
Selon un second mode de réalisation, illustré en , l’empilement 14 de couches minces est positionné en face 3 (sur la feuille la plus à l’intérieur du bâtiment en considérant le sens incident de la lumière solaire entrant dans le bâtiment et sur sa face tournée vers la lame de gaz), c’est-à-dire sur une face intérieure 11 du substrat 10 en contact avec la lame de gaz intercalaire 15, l’autre face 9 du substrat 10 étant en contact avec l’espace intérieur IS. Le substrat 30, non porteur d’un empilement, présente une face 29 en contact avec la lame de gaz intercalaire 15, l’autre face 31 du substrat 30 étant en contact avec l’espace extérieur ES.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est fourni un procédé de fabrication d’un substrat transparent selon le premier aspect de l’invention, tel que la couche d’oxyde de tungstène est déposée par une méthode de pulvérisation cathodique magnétron à l’aide d’une cible en tungstène ou en oxyde de tungstène, le matériau constituant ladite cible étant éventuellement dopé à l’aide d’un élément chimique choisi parmi les éléments chimiques du groupe 1 selon la nomenclature de l’IUPAC.
Lorsqu’une cible métallique en tungstène pur ou une cible en oxyde de tungstène pur est utilisée, elle peut permettre de déposer une couche en oxyde de tungstène sous-stœchiométrique pur, WO x , avec x compris de préférence entre 2,55 et 2,98.
Un avantage à utiliser une cible céramique (c’est-à-dire avec de l’oxygène) par rapport à une cible métallique, en particulier pour les cibles rotatives, est que la cible céramique est plus légère ; il est ainsi plus facile de maîtriser le procédé utilisant cette cible céramique.
Lorsqu’une cible céramique ou métallique est utilisée, elle peut notamment contenir un ou plusieurs éléments dopants dans une proportion telle que décrite pour la couche d’oxyde de tungstène dopé dans certains modes de réalisation du premier aspect de l’invention.
La ou les couches de tungstène peuvent être déposées par pulvérisation cathodique à l’aide de la cible susmentionnée sous une atmosphère comprenant 0% à 50%, de préférence 5% à 25% de dioxygène sous une pression comprise en entre 1 à 15 mTorr, de préférence de 3 à 10 mTorr. De préférence, le dépôt est réalisé à froid, c’est-à-dire à une température inférieure à 100°C, notamment comprise entre 20°C et 60°C, pour le substrat.
Dans les exemples suivants, les couches métalliques fonctionnelles 140,180 sont des couches d’argent (Ag). Les couches de blocage 130, 150, 170, 190 sont des couches métalliques en alliage de nickel et de chrome (NiCr). Les modules diélectriques 120, 160, 200 comprennent des couches barrières, des couches de lissage ou des couches de mouillage. Les couches barrières sont à base de nitrure de silicium, dopé à l’aluminium (Si 3 N 4 :Al), à base de nitrure de silicium et de zirconium. Les couches de lissage sont à base d’oxyde mixte de zinc et d’étain (SnZnOx). Les couches de mouillage sont en oxyde de zinc (ZnO).
Appellation Contenu Stœchiométrie Indice (à 550 nm) CWO Oxyde de tungstène dopé au césium Cs/W = 0,05 2,45 pour C1 2,20 pour C2 SiN Nitrure de silicium dopé à l’aluminium Si 3 N 4 :Al 2,07 SiZrN17 Nitrure de silicium-zirconium Si x’ Zr y’ N z’ avec y / (y + x) = 0,17 2,20 ZnO Oxyde de zinc ZnO 2,00 SnZnO Oxyde de zinc-étain Sn e Zn f O 2,00 TiOx Oxyde de titane- TiO 2 ou proche 2,20 NiCr Alliage de Nickel-Chrome Ni 0,8 Cr 0,2 - Ag Ag -
Couche Cible employée Pression de dépôt Gaz SiN Si:Al à 92:8 % en poids 3,2-6.10-3 mbar Ar /(Ar + N2) à 55 % SiZrN17 Si:Zr:Al à 78:17:5 % at. 2.10 -3 mbar Ar/(Ar + N 2 ) à 45 % ZnO Zn:Al à 98:2 % en poids 1,8.10-3 mbar Ar /(Ar + O2) à 63 % SnZnO Zn:Sn à 64:36 % at. 2.10 -3 mbar Ar/(Ar + O 2 ) à 50 % TiOx TiO 2 2.10 -3 mbar Ar/(Ar + O 2 ) à 95 % NiCr Ni:Cr à 80:20 % at. 2-3.10 -3 mbar Ar à 100 % Ag Ag 8.10 -3 mbar Ar à 100 %
La illustre des courbes, la fréquence étant exprimée en Hertz (Hz) en abscisses et le niveau sonore étant exprimé en décibels (dB) en ordonnées. La courbe L1 illustre les valeurs d’un moteur pendulé ayant une simple filtration au niveau de ses moyens de support hauts droit et gauche et de son moyen de support bas. La courbe L2 illustre les valeurs d’un moteur pendulé ayant une double filtration au niveau de ses moyens de support hauts droit et gauche et une simple filtration au niveau de son moyen de support bas. La courbe L3 illustre les valeurs d’un moteur pendulé selon le mode de réalisation illustré, à savoir avec la biellette 15 avec double filtration et les supports 3R, 3L avec double filtration.
En résumé, la solution offre une double filtration des vibrations au niveau de la biellette 15. Pour rappel, les moyens de support hauts droit et gauche 3R, 3L permettent de suspendre le moteur 5 autour de l’axe AT de basculement s’étendant transversalement ou sensiblement transversalement. Plus précisément, le moteur 5 est suspendu, pendulé, avec un centre de gravité CG du moteur éloigné vers l’arrière par rapport à l’axe AT de basculement, comme illustré sur la . Ainsi, la biellette 15 reprend le couple engendré par l’excentration du centre de gravité CG du moteur par rapport à l’axe transversal AT des supports moteur 3R, 3L. Pour rappel, de préférence, l’axe AT est au-dessus de la biellette 15 selon la direction verticale. La biellette 15 constitue ainsi une butée empêchant le pivotement du moteur 5 autour de l’axe AT. Un tel moteur pendulé, thermique et/ou électrique, requiert la mise sous contrôle de son niveau de bruits et/ou vibrations sur une large bande de fréquence.
La solution permet ce contrôle, cette atténuation, notamment de la fréquence du premier mode de vibration en déterminant la raideur de chaque plot 11, 12 et la masse du corps de la biellette 15. Pour rappel, de préférence, chaque plot comprend un moyen d’amortissement des vibrations de type SILENTBLOC, avantageusement cylindrique. Ainsi, la biellette 15 comprend une géométrie adaptée pour avoir un plot au niveau de chacun de ses deux axes A1, A2, c’est-à-dire entre le premier élément de fixation 8 fixé au moteur et le corps de la biellette, et entre le deuxième élément de fixation 9 fixé à la caisse et le corps de la biellette. En outre, le corps de la biellette contribue à ajuster une fréquence de coupure via sa masse utilisée comme « masse battante ». La solution vise principalement à mettre sous contrôle la fréquence dite de coupure au-delà de laquelle on obtient un gain acoustique. Il en résulte un confort acoustique accru à des fréquences élevées généralement rencontrées pour un moteur électrique monté pendulé. De plus, la solution peut être avantageuse pour un moteur thermique ou hybride pendulé.
Autrement dit, on utilise le moyen de support bas 10 du moteur 5 pour réaliser un double système « masse-ressort-amortisseur » filtrant, abaissant, le niveau de bruits et vibrations. Avec la solution, on complète la double filtration de la « voie haute » - supports 3R, 3L sur les longerons 4R, 4L munis chacun de deux moyens 7R, 7L - par une double filtration de la « voie basse » - biellette de reprise du couple venant se fixer de préférence sur un berceau de la caisse 2. Grâce à la double filtration de la « voie basse », on évite que la « voie basse » serve de contournement, de déviation pour la transmission des bruits et vibrations depuis le moteur vers la caisse et vice versa. Ainsi, les bruits et vibrations sont parfaitement filtrés et ne se transmettent pas vers la caisse, ni par la « voie basse », ni par la « voie haute ».
Grâce à la «voie basse » doublement filtrée, on améliore grandement la filtration des vibrations d’un moteur pendulé, les vibrations et le bruit ne parviennent pas à l’habitacle par la « voie basse ».
La solution s’avère peu coûteuse, aucune modification de la caisse, en particulier du berceau, n’étant nécessaire. Elle est particulièrement facile à intégrer dans une plateforme de véhicule déjà existante. Comme évoqué précédemment, la solution fonctionne aussi bien pour un véhicule thermique que pour un véhicule hybride et/ou électrique. En outre, la biellette dotée de la double filtration est facilement adaptable au type d’application ; il suffit de déterminer, par le calcul et/ou par des essais, la masse du corps de la biellette et la raideur de chacun des plots filtrant pour régler la fréquence de coupure du filtre passe-bas. Par exemple, la masse entre les deux plots ou axes A1, A2 de la biellette est de l’ordre de 2 kg. A noter que la masse est un paramètre et que la raideur de chaque plot sont d’autres paramètres.
La solution traite principalement les moyennes et hautes fréquences, souvent problématiques car associées à des bruits de type sifflements ou sirènements, de sorte à améliorer le confort acoustique du véhicule. La solution isole ainsi plus efficacement les moyennes et hautes fréquences du moteur ce qui est particulièrement bénéfique en cas de présence d’au moins un moteur électrique. Le confort pour les passagers du véhicule est accru et la nuisance sonore pour les personnes à proximité du véhicule est abaissée.
En résumé, la caisse ou châssis est doublement filtrée par rapport au moteur 5 monté pendulé. Autrement dit, deux niveaux ou étages de filtration des bruits et/ou vibrations sont prévus.
La solution est compatible avec le couple élevé du moteur électrique et/ou les excitations électromagnétiques émises par un tel moteur.
Bien que les longerons 4R, 4L aient été illustrés en tant que longerons agencés à l’avant du véhicule, les longerons peuvent être agencés à l’arrière, voire en position centrale du véhicule, et recevoir un moteur 5 agencé de sorte à être pendulé autour d’un axe sensiblement transversal de sorte à l’incité à pivoter vers l’avant du véhicule, ou vers l’arrière du véhicule.
Grâce à la double filtration de la biellette, les émissions de bruits et/ou de vibrations faibles deviennent quasiment imperceptibles par les occupants. La motorisation du véhicule ne nuit donc pas au confort acoustique des occupants du véhicule.
En remarque, la solution atteint donc l’objectif recherché d’améliorer le confort acoustique d’un véhicule, en particulier à motorisation électrique et à moteur monté de manière pendulé, tout en étant simple, fiable et économique et présente l'avantage de pouvoir être utilisée sur d’autres types de véhicules motorisés, entre une caisse et un moteur, à savoir des camions, bus, véhicules utilitaires voire des deux roues.
Procédé de pilotage d’un véhicule automobile comprenant plusieurs essieux équipés de groupes motopropulseurs indépendants, et véhicule automobile correspondant Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale la commande des groupes motopropulseurs de véhicules automobiles.
Elle concerne plus particulièrement un véhicule automobile comportant plusieurs essieux indépendants et équipés chacun d’un groupe motopropulseur et d’éléments roulants (typiquement des roues), un premier des groupes motopropulseurs présentant un temps de réaction supérieur à celui d’un second des groupes motopropulseurs.