INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne également un procédé de création d'un signal lumineux par filtrage d'un faisceau polychromatique, mis en œuvre à l'aide du système tel que défini ci-dessus, le procédé comportant des étapes de : Filtrage optique par passage du faisceau polychromatique à travers ledit filtre optique, Réglage du spectre d'absorption et/ou de diffusion du fluide présent dans l'enceinte du filtre optique, par injection fluidique dans ledit circuit fluidique et/ou le volume de l'enceinte, du composé apte à modifier le spectre d'absorption du fluide présent dans l'enceinte, Commande desdits moyens d'injection fluidique, pour contrôler l'injection dudit composé dans le circuit fluidique et/ou le volume de l'enceinte à une dose adaptée pour obtenir ledit signal lumineux filtré en sortie.
Selon une particularité, le procédé comporte une étape de mesure du signal lumineux filtré obtenu en sortie et une étape de comparaison du signal lumineux filtré obtenu en sortie avec un signal lumineux de consigne.
Selon une autre particularité, le procédé comporte une étape de détermination de commandes à envoyer auxdits moyens de commande des moyens d'injection, lesdites commandes étant déterminées en tenant compte de la différence entre le signal lumineux filtré obtenu en sortie et le signal lumineux de consigne.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages vont apparaître dans la description détaillée qui suit faite en regard des dessins annexés dans lesquels : La représente de manière schématique un premier principe de réalisation du système de filtrage optique de l'invention ; La représente de manière schématique un deuxième principe de réalisation du système de filtrage optique de l'invention, selon une version améliorée ; La représente une variante de réalisation de l'enceinte pouvant être employée dans le système de filtrage de l'invention ; Les figures 4A et 4B montrent deux diagrammes illustrant l'impact de l'ajout d'un colorant dans le circuit fluidique du système à plusieurs concentrations sur le signal lumineux filtré obtenu en sortie ; La montre un diagramme illustrant l'impact de l'ajout successif de colorants distincts dans le circuit fluidique du système sur le signal lumineux filtré obtenu en sortie ;
L'invention vise un système de filtrage optique.
Ce système de filtrage optique est destiné à filtrer un faisceau polychromatique, référencé S_in.
De manière non limitative, les objectifs du système de l'invention sont, de manière simultanée, de : Retirer la composante infrarouge du faisceau polychromatique S_in appliqué en entrée; Façonner la densité spectrale de puissance du signal sur la gamme de longueur d'ondes du visible ;
Source lumineuse Le système de filtrage est utilisé pour filtrer un faisceau lumineux polychromatique S_in fourni par une source lumineuse 1. Cette source lumineuse 1 peut être de tous types. Le faisceau S_in émis couvre avantageusement une large gamme de longueurs d'ondes, pouvant aller de 200nm (Ultra-Violet) à 3000nm (Infrarouge) par exemple. La source lumineuse 1 peut être de tous types connus. Elle peut être cohérente ou incohérente. A titre d'exemple, il peut s'agir d'un Laser, d'une diode électroluminescente, d'une OLED, d'un rayonnement de type corps noir.
Pour la suite de la description, on indique que le signal entrant généré par la source lumineuse est un faisceau polychromatique et que le signal lumineux obtenu en sortie est un signal lumineux filtré S_out, résultant du filtrage du faisceau polychromatique S_in, ce signal lumineux filtré S_out étant obtenu après retrait d'une gamme plus ou moins étendue de longueurs d'ondes et après façonnage de la forme de son spectre.
Filtre optique En référence à la , le système comporte un filtre optique 2 destiné à filtrer le faisceau polychromatique S_in appliqué en entrée par la source lumineuse 1, pour créer le signal lumineux filtré S_out en sortie.
Le filtre optique 2 comporte une enceinte 20 destinée à être remplie d'un fluide 21. Cette enceinte 20 est fermée de manière étanche par au moins deux parois 22, 23, avantageusement agencées en parallèle. Il faut noter que les deux parois 22, 23 pourraient ne pas être parallèles, un élément optique (miroir par exemple) du système étant placé sur le trajet optique pour rediriger le faisceau lumineux. Les deux parois 22, 23 sont choisies transparentes aux longueurs d'ondes d'intérêt (par exemple au moins dans le visible) pour laisser passer les signaux lumineux à ces longueurs d'onde. Les deux parois 22, 23 sont par exemple réalisées en PMMA (PolyMéthacrylate de Méthyle), en verre ou en tout autre matériau ayant les propriétés souhaitées ; Ces parois peuvent être fonctionnalisées afin de disposer de propriété de filtrage, en vue par exemple d'optimiser le filtrage du faisceau lumineux.
Le fluide 21 est par exemple un liquide.
De manière non limitative, l'enceinte peut présenter un volume interne compris entre 4 et 10cm 3 , par exemple de l'ordre de 6cm 3 .
Dans le cas où l'on souhaite retirer les longueurs d'onde situées dans l'infrarouge, le liquide choisi est l'eau. L'eau permet de retirer les composantes infrarouges du faisceau polychromatique S_in appliqué en entrée.
Dans le cas où le générateur thermoélectrique 30 ne comprend qu’un seul module thermoélectrique 13, ce module 13 est à la fois le premier module 14 et le dernier module 15 de la chaine thermoélectrique.
Chaque module thermoélectrique 13, 14, 15 comprend une première portion 16 configurée pour être disposée au niveau de l’extérieur de la canalisation 2 et une deuxième portion 17 configurée pour être disposée au niveau et à proximité du fluide. Plus précisément, la première portion 16, respectivement la deuxième portion 17, est configurée pour être à la température T amb de l’extérieur de la canalisation 2, respectivement à la température T fluide du fluide. Dans un mode de réalisation, la première portion 16 comprend une première extrémité du module 13, 14, 15, et/ou la deuxième portion 17 comprend une deuxième extrémité du module 13, 14, 15. De préférence, les modules thermoélectriques 13, 14, 15 sont cylindriques, et par exemple tubulaire de diamètre constant, de manière à faciliter leur installation.
Le générateur thermoélectrique 30 comporte en outre un premier connecteur externe 18a en contact avec la première portion 16 du premier module thermoélectrique 14 et reliant ladite première portion 16 du premier module thermoélectrique 14 au bloc d’alimentation 10.
Le générateur thermoélectrique 30 comprend également un deuxième connecteur externe 18b en contact avec la deuxième portion 17 du dernier module thermoélectrique 15 et reliant cette deuxième portion 17 du dernier module thermoélectrique 15 au bloc d’alimentation 10. Typiquement, le premier connecteur externe 18a et le deuxième connecteur externe 18b sont des fils fixés, par exemple par soudure, à un module thermoélectrique 14, 15.
Plus précisément, dans un mode de réalisation, les premier et deuxième connecteurs externes 18a, 18b relient respectivement la première portion 16 du premier module 14 et la deuxième portion 17 du dernier module 15 au redresseur 22.
Dans un mode de réalisation, les connecteurs externes 18a, 18b sont reliés au bloc d’alimentation 10 par l’intermédiaire de connexions électriques intermédiaires. Alternativement, les connecteurs externes 18a, 18b s’étendent jusqu’au bloc d’alimentation 10.
En outre, les deuxièmes portions 17 de chaque module thermoélectrique 13, 14 hormis le dernier module 15, sont reliées par un connecteur interne 18c à la première portion 16 d’un autre module thermoélectrique 13, 15. Le connecteur interne 18c est ainsi au contact des première et deuxième portions 16, 17 reliées.
Par exemple, le contact des connecteurs externes 18a, 18b et des connecteurs internes 18c à leurs modules thermoélectriques 13, 14, 15 respectifs se fait par soudure. Les connecteurs internes 18c sont par exemple des fils métalliques.
Dans un mode de réalisation, les connecteurs externes 18a, 18b et internes 18c sont identiques.
Les modules thermoélectriques 13, 14, 15 sont composés d’un premier matériau thermoélectrique conducteur ayant un premier coefficient de Seebeck S A donné. De plus, les connecteurs externes 18a, 18b et internes 18c sont composés d’un deuxième matériau thermoélectrique conducteur ayant un deuxième coefficient de Seebeck S B donné différent du premier coefficient de Seebeck S A .
Dans le cas où le compteur de fluide est destiné à être disposé dans un environnement dans lequel la température T amb de l’extérieur de la canalisation est généralement supérieure à la température du fluide T fluide (par généralement, on entend au moins 50% du temps), c’est-à-dire par exemple dans le cas d’un compteur d’eau froide disposé à l’intérieur d’un bâtiment, les premier et deuxième matériaux thermoélectriques sont choisis de sorte que le deuxième coefficient de Seebeck S B est supérieur au premier coefficient de Seebeck S A , et de préférence supérieur d’au moins 2 ou 4 µV/K. Ainsi dans un tel cas, la premier coefficient de Seebeck S A est de préférence relativement faible, par exemple négatif, tandis que le deuxième coefficient de Seebeck S B est de préférence relativement élevé, par exemple positif. Par exemple dans un tel cas, le premier matériau thermoélectrique est de l’aluminium, du fer, ou un oxyde de Molybdène, et le deuxième matériau thermoélectrique est du cuivre, du nickel, du titanate de strontium ou est un polyélectrolyte solide.
Au contraire, dans le cas où le compteur de fluide destiné à être disposé dans un environnement dans lequel la température T amb de l’extérieur de la canalisation est généralement inférieure à la température du fluide T fluide (par généralement, on entend au moins 50% du temps), c’est-à-dire par exemple dans le cas d’un compteur d’eau chaude, les premier et deuxième matériaux thermoélectriques sont choisis de sorte que le deuxième coefficient de Seebeck S B est inférieur au premier coefficient de Seebeck S A, et de préférence inférieur d’au moins 2 ou 4 µV/K. Ainsi, par exemple dans un tel cas, le premier matériau thermoélectrique formant les modules thermoélectriques 13, 14, 15 est du cuivre, du nickel, du titanate de strontium ou est un polyélectrolyte solide, et par exemple, le deuxième matériau thermoélectrique formant les connecteurs externes 18a, 18b et internes 18c est de l’aluminium, du fer, ou un oxyde de Molybdène.
En tout état de cause, dans tous les cas, le deuxième coefficient de Seebeck S B est différent du premier coefficient de Seebeck S A , et de préférence différent d’au moins 2 ou 4 µV/K au moins, de sorte qu’une différence de potentiel ΔV est générée au sein de chaque module 13, 14, 15 entre la première portion 16 et la deuxième portion 17 du fait du contact entre lesdites portions 16, 17 et les connecteurs 18a, 18b, 18c lorsqu’il existe une différence de température ΔT entre la température T amb de l’extérieur de la canalisation 2 et la température du fluide T fluide (ΔT = T amb -T fluide ). La différence de potentiel entre les deux points de contacts entre un module thermoélectrique 13, 14, 15 et des connecteurs 18a, 18b, 18c, c’est-à-dire entre les première et deuxième portions 16 et 17, est définie par la relation suivante :
Ainsi, dans tous les cas décrits précédemment, les matériaux thermodynamiques sont choisis de sorte que la différence de potentiel entre les deux points de contacts entre un module thermoélectrique 13, 14, 15 et des connecteurs 18a, 18b, 18c demeure généralement positive (au moins 50% du temps, tant que la différence de température ΔT entre la température T amb de l’extérieur de la canalisation 2 et la température du fluide T fluide est de même signe que la différence entre le deuxième coefficient de Seebeck et le premier coefficient de Seebeck ).
De plus, les modules thermoélectriques 13, 14, 15 étant assemblés en série, les différences de potentiel ΔV s’ajoutent les unes aux autres, de sorte qu’aux bornes du redresseur 22, les connecteurs externes 18a et 18b produisent une différence de potentiel égale à ΔV multiplié par le nombre de modules thermoélectriques assemblés en série dans le générateur thermoélectrique 30. Ainsi, l’intérêt est d’assembler un grand nombre de modules 13, 14, 15 afin d’augmenter proportionnellement la production d’électricité.
Par exemple, le générateur thermoélectrique 30 comporte un nombre N valant 14 ou 27 de modules thermoélectriques 13, 14, 15, ainsi que représenté dans des exemples illustrés sur les figures 2 et 3. Toutefois, le nombre N peut prendre toute autre valeur suivant les contraintes ou les besoins de l’utilisateur.
Au cours d’une étape 68, on met les pièces 21 et 22 en rotation et l’opérateur 13 réalise le soudage avec la tête de soudage 28, le générateur de soudage (non représenté) et le pupitre de commande 12. Bien entendu, au cours de l’étape 68, les pièces 21 et 22 peuvent réaliser plusieurs tours autour de l’axe A sans que l’opérateur n’ait à gérer les câbles de la machine de soudage.
Une fois le soudage des pièces 21 et 22 achevé, au cours d’une étape 69, on effectue successivement l’inverse des étapes 67, 66, 65 et 64 pour écarter l’ensemble de soudage et rouvrir le vireur 24. Enfin, au cours d’une étape 70, on retire les pièces 21 et 22 soudées de manière étanche.
Dans des variantes du premier mode de réalisation illustré en figures 1 à 7 : - le contrepoids est positionné sur la pièce tubulaire coudée 22 pour réduire, au plus près de sa source, le phénomène de balourd mécanique dans le cadre de l’assemblage de deux pièces tubulaires, - pour souder les plus grandes pièces, on prévoit un système hydraulique ou mécanique en remplacement du contrepoids pour neutraliser le balourd, - la potence est indépendante de la structure 23, - on ajoute des moyens de réglage en hauteur de la structure 23 pour la rendre plus ergonomique et adaptable à la taille de l’opérateur 13 et/ou au diamètre des pièces à souder, et/ou - les moyens de mise en rotation de la bague d’entraînement 37 supportant les pièces tubulaires 21 et 22 comportent une roue dentée à la place d’un entraînement par friction. Dans ce cas, la bague 37 est, par exemple, perforée ou crénelée.
La présente invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur. À cet effet, la présente invention vise une machine de soudage 20
pour souder deux pièces tubulaires, 21 et 22, dont au moins une est cylindrique, mécaniquement solidaires et présentant une section circulaire commune définissant une ligne de soudure 15, qui comporte : - une tête de soudage 28 positionnée pendant son fonctionnement, de manière fixe en regard de la ligne de soudure, - une bague d’entraînement 37, mécaniquement solidaire d’une pièce tubulaire cylindrique, qui comporte deux demi-couronnes cylindriques et des roulettes de guidage intérieures qui retiennent la bague en regard d’au moins un rouleau, l’axe de rotation de la bague d’entraînement étant confondu avec l’axe de ladite pièce tubulaire, et - un système de motorisation comportant un moteur 38 fixe configuré pour mettre en rotation la bague d’entraînement pendant le fonctionnement de la tête de soudage.
Ainsi, la bague d’entraînement 37 entraîne les pièces tubulaires 21 et 22 autour de leur axe, si bien que la ligne de soudure tourne dans son plan autour de son centre en regard de la tête de soudage fixe. Le système de motorisation de cette bague d’entraînement 37 assure une rotation des pièces tubulaires 21 et 22 synchronisée avec le fonctionnement de la tête de soudage 28. Grâce à sa position éloignée de la surface des pièces tubulaires 21 et 22, la bague d’entraînement 37 possède un chemin de roulement du système de motorisation plus important que ces pièces tubulaires 21 et 22, ce qui permet une plus grande précision angulaire des déplacements de ces pièces.
Cette bague d’entraînement 37 étant constituée de deux demi-couronnes, il est facile de la constituer et la fermer autour d’une pièce tubulaire : l’une des demi-couronnes reste sur le bâti de la machine, tandis que l’autre est retirée pendant le positionnement des pièces tubulaires sur la demi-couronne fixe. Puis on positionne cette autre demi-couronne et on l’attache à la première pour constituer la bague d’entraînement complète. La mise en place de la machine est ainsi plus rapide et sa productivité est améliorée.
Dans des modes de réalisation, les demi-couronnes cylindriques de la bague d’entraînement 37 comportent des tampons souples 39 en appui sur la pièce tubulaire cylindrique 21.
Ces tampons souples appuient suffisamment sur la pièce tubulaire 21 pour que, par frottement statique, la bague 37 l’entraîne, mais avec une force limitée pour éviter un risque de déformation de la pièce tubulaire 21.
Dans des modes de réalisation, la machine de soudage 20 comporte des roulettes de guidage 18 intérieures aux demi-couronnes de la bague d’entraînement 37, qui retiennent ces demi-couronnes en regard de rouleaux 17 entraînés par le moteur 38.
L’entraînement et le guidage de la bague d’entraînement 37 sont ainsi précis.
Dans des modes de réalisation, la machine de soudage 20 comporte des roulettes de guidage 19, de part et d’autre des demi-couronnes de la bague 37, configurées pour maintenir la ligne jonction des pièces tubulaires, 21 et 22, c’est-à-dire la ligne de soudure, au droit de la tête de soudage 28 pendant son fonctionnement.
On évite ainsi à l’assemblage des pièces tubulaires 21 et 22 en rotation de « dévisser », c’est-à-dire se déplacer parallèlement à son axe, pendant la mise en rotation et le fonctionnement de la tête de soudage.
Dans des modes de réalisation, la machine de soudage 20 comporte un ensemble de soudage comportant la tête de soudage 28 et le système de motorisation 38 de la bague d’entraînement 37 et un moyen 27 d’éloignement de cet ensemble de soudage, d’une part, des pièces tubulaires 21, 22, d’autre part.
Un seul mouvement de cet ensemble permet d’éloigner des tubes tubulaires à la fois la tête de soudage et le système de motorisation. La pose et le retrait des pièces tubulaires 21 et 22 sont ainsi facilités et la productivité de la machine est augmentée.
Différents poils de divers diamètres sont mis à l'essai pour déterminer un rapport volume/séparation. Les différente poils incluent les poils pleins, creux, en haricot (haricot), à ondulation longue et courte d’un diamètre de 4 mil, 5 mil et 6 mil.
Un protocole d'essai inclut l’application de mascara sur des faux cils à l’aide d’un bras mécanique configuré pour appliquer un nombre prédéterminé de coups. Les faux cils sont pesés avant et après l’application du mascara. Les faux cils sont analysés par analyse d’images pour compter le nombre de pixels.
En se référant à La , une image de chaque variation de poils/taille de brosse/comptage de poils a été créée. Les images sont analysées pour déterminer la quantité de dépôt, le volume et la séparation de chaque variation de poils/taille de brosse/comptage de poils. Par analyse des faux cils, il est possible de quantifier les différences de volume/séparation pour chaque cellule d'essai. Ensuite, en utilisant les programmes DOE (protocole expérimental), il est possible d’obtenir des cartes de densité graphiques pour montrer quelle variation crée quel niveau de volume et quel niveau de séparation correspond à ce volume. Il est alors possible de trouver les spécifications de brosses qui créent les rapports les plus élevés.
Les Figures 8A à 8J sont des cartes de densité permettant de déterminer le rapport entre le volume et la séparation pour chaque type de poils. Le diamètre de poils se trouve sur l’axe y et la taille d’orifice de racleur sur l’axe x. Le diamètre de poils allait de 4 à 6 mil, et le diamètre de racleur mesuré de 4 à 5,3.
Chacune des Figures 8A à 8E concerne le volume pour chaque type de poils. Un ovale en pointillés représentant le volume le plus élevé est montré sur chaque figure. La valeur de volume est obtenue à partir de la légende à droite de la figure. Par exemple, la valeur de volume la plus élevée de la pour les poils pleins est 89,9, ce qui correspond à un poil de 6 mil.
Chacune des Figures de 8F à 8J concerne la séparation pour chaque type de poils. Un ovale en pointillés représente la valeur de séparation correspondante pour la taille du poil déterminée comme ayant le volume le plus élevé des Figures 8A à 8E. La valeur de séparation est obtenue à partir de la légende à droite de la figure.
Par exemple, à partir de La , on a déterminé que le poil plein avec le volume le plus élevé était de 6 mil. Ensuite, la valeur de séparation de la pour des poils pleins de 6 mil est de 21,2.
Par conséquent, le rapport volume/séparation des poils pleins de 6 mil devient 89,9/21,2, soit 4,24.
Sur les Figures 8A à 8E, on peut déterminer qu’une brosse avec des poils pleins de 6 mil a le niveau de volume/séparation le plus élevé.
Dispositif stabilisateur de pot. La présente invention concerne un dispositif stabilisateur de pot.
Un tel dispositif intéresse particulièrement les particuliers, les jardiniers, les pépiniéristes, les horticulteurs, tous amenés à devoir disposer des pots contenant des plantes décoratives et hébergés dans des soucoupes sans qu’ils ne se renversent à la moindre rafale de vent. Le cas type est celui des cimetières du littoral atlantique soumis aux rafales de vent ou ceux situés dans des zones soumises au mistral à la période de la Toussaint.
Le document de brevet «FR2654456 », inventeurs «SANSONE Dominique Antoine et Damien », intitulé « Perfectionnements aux articles funéraires tels que des vases, des cache pots, des jardinières et des urnes » présente un cache pot mobile et massif en marbre apte à héberger un pot, de fait très difficile à renverser. Un tel dispositif est lourd et donc ardu à déplacer. L’invention détaille un dispositif anti vol associant le pot à une pierre tombale spécifique. De plus il ne contient pas de réserve d’eau, et est adapté à une seule géométrie de pots ainsi qu’à une gamme de tailles réduite.
Le document de brevet « FR2775573 », inventeur « UNVOIS Gérard», intitulé «Stabilisateur de pots de fleurs ou de plantes », présente un tronc pyramidal en matériau plastique mince et à sommet plan évidé, apte à héberger un pot. Le pot est bloqué par des éléments pivotants horizontaux à rotation excentrée agencés à son sommet. Les flancs du tronc pyramidal présentent des trous évacuateurs de trop plein d’eau, la base du tronc pyramidal constituant une réserve d’eau. Un tel dispositif, même muni d’un couvercle en période de non utilisation, est laissé sur place quand il ne contient pas de pot, et risque alors d’être volé ou déplacé, car il est difficile à transporter et à stocker chez soi.
Le document de brevet « EP 1023862A1», inventeur « DEVISCH André », intitulé « Stabilisateur pour la culture de fleurs et plantes en conteneurs ou en pots » concerne plutôt les pépiniéristes. Il présente une structure en béton en U posée au sol et munie de trous verticaux à sa face supérieure autorisant le positionnement d’arceaux métalliques de blocage après installation d’un pot ou d’un conteneur dans l’intervalle en U. Un tel stabilisateur en béton est inadapté à une pierre tombale car il est trop lourd et inesthétique et ne permet pas la gestion d’une réserve d’eau contenue dans une soucoupe.
Tous ces types de dispositifs présentent des inconvénients :
La chaine de blocs peut être complétée par des informations associant la pièce à toutes les étapes ultérieures permettant ainsi de suivre l’historique de l’utilisation de la pièce jusqu’à sa destruction.
De plus, la chaine de blocs peut avoir une fonctionnalité de « smart contract » (anglais correspondant à « contrat intelligent »). Une chaine de blocs de type Ethereum a ce type de fonctionnalité. Ainsi, le « smart contract » associé à l’association identification/étape peut être validé par l’entité réalisant effectivement l’étape, confirmant ainsi la bonne réalisation. Par exemple, si la pièce démontée est associée à une étape de reconditionnement, lorsque la pièce est effectivement reconditionnée dans l’atelier compétent, ce dernier valide le « smart contract » associé à ce reconditionnement et peut alors ajouter à la chaine de blocs une nouvelle association entre l’identification de pièce et une étape de remontage sur un autre véhicule automobile, par exemple.