INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La benne 3 possède un bouclier de poussée, non représenté, qui possède un corps de poussée et un vérin de déplacement du corps de poussée. Le vérin est rendu solidaire de la partie avant de la benne 3 par tout moyen de fixation approprié. Le vérin de déplacement permet de déplacer le bouclier en translation vers l’arrière et l’avant de la benne 3.
Sur la partie centrale 6 de la benne 3 et au voisinage de sa partie arrière à l’opposé de la paroi avant, deux ouvertures 9 sont formées dans le fond de la partie centrale 6, en étant disposées de façon symétrique par rapport au plan longitudinal central de la benne 3, comme on peut mieux le voir sur les Figures 3 et 4.
Les ouvertures 9 sont réalisées par découpe et dans l’exemple représenté, elles sont de forme générale rectangulaire.
Afin de pouvoir obturer chaque ouverture 9 de la benne 3, une trappe 10 est montée sous cette dernière et est apte à coulisser selon la ligne longitudinale moyenne du fond de la benne 3 entre une position dans laquelle l’ouverture 9 est fermée par ladite trappe 10 et une position dans laquelle l’ouverture 9 est complètement dégagée.
Chacune des trappes 10 comporte une plaque supérieure 11 qui est de forme rectangulaire et qui présente la même concavité que le fond de la partie centrale 6 de la benne 3. En utilisation, la plaque supérieure 11 de la trappe 10 viendra en contact avec la partie extérieure du fond de la partie centrale 6 de la benne 3.
Sous la plaque supérieure 11, la trappe 10 comporte un corps de trappe 12. Le corps 12 comporte une plaque inférieure 13 qui est repliée vers le haut le long de chacun de ses deux bords longitudinaux par une plaque latérale 14. La plaque 13 peut présenter une forme plate ( ) ou présentant une pliure centrale ( ).
Le corps 12 est fermé, à chacune de ses extrémités – avant et arrière - par une plaque 15, les deux plaques 15 étant soudées le long des bordures extérieures respectives de la plaque inférieure 13 et des plaques latérales 14, et possédant chacune une bordure supérieure qui est destinée à venir contre la plaque supérieure 11 et qui présente donc une concavité identique à celle de la plaque supérieure 11.
Selon un mode de réalisation, composition de nettoyage de la peau, ayant une texture solide pâteuse malléable, selon l’invention comprend de l’amidon de maïs.
L’amidon de maïs employé dans la composition selon l’invention va permettre à la composition d’absorber l’excès de sébum, et a également un rôle d’humectant et d’exfoliant de la peau.
Selon un mode de réalisation, la composition de nettoyage de la peau, ayant une texture solide pâteuse malléable, selon l’invention comprend : de 5% à 10% en poids de la composition d’amidon de maïs.
Selon un mode de réalisation, la composition de nettoyage de la peau, ayant une texture solide pâteuse malléable, selon l’invention comprend de l’argile blanche.
L’argile blanche utilisée dans la composition selon l’invention est une charge qui permet notamment d’apporter à la composition des propriétés : Adsorbante, purification et assainissement de la peau, absorbante, réparatrice, adoucissante. Elle apporte également des minéraux à la peau (calcium, potassium, zinc, magnésium, silice).
Selon un mode de réalisation, la composition de nettoyage de la peau, ayant une texture solide pâteuse malléable, selon l’invention comprend : De 1% à 10% en poids de la composition d’argile blanche.
Selon un mode de réalisation, la composition de shampoing solide pâteux malléable selon l’invention comprend de l’acétate de tocophérol.
Selon un mode de réalisation, la composition de shampoing solide pâteux malléable selon l’invention comprend : De 0,4% à 0,7% en poids de la composition d’acétate de tocophérol.
L‘acétate de tocophérol est un dérivé de la vitamine E, ayant un pouvoir antixoydant.
De manière préférée, ladite huile végétale est choisie parmi les huiles ou les extraits huileux de tournesol, de noix du brésil, de ricin, de gingembre, de laurier, de neem, de noisette, de jojoba, de grenade, de framboise, de menthe poivrée, de kiwi, de babassu, d’hybiscus, de caméline, de coco, d’aloe vera, de bambou, de vanille.
Par beurre végétal est entendu des corps gras solides et onctueux qui ont les mêmes propriétés que les huiles végétales. Ces composés ont pour propriétés de nourrir la peau.
De manière préférée, ledit beurre végétal est choisi parmi le beurre végétal de graines de mangue, de graines de murumuru, de cacao, de cupuacu, d’uccuba, de karité.
Par exemple, les sols rocheux affleurant ou sub-affleurant et/ou les sols présentant de fines couches de sédiments sur des roches altérées ne permettent pas l'installation de systèmes d’ancres à traîne. Or, ce type de sols pose également des problèmes si l'on opte pour le forage et l'injection de mortier ou pour l'installation de pieux.
De manière générale, ces risques sont liés au profil géotechnique du sol et aux conditions du fond marin (irrégularités, singularités du fond marin telles que pentes, inclinaisons, dépressions, incisions, blocs rocheux, etc.) qui, s'ils sont rencontrés, soulèvent des préoccupations susceptibles de compromettre le système d’ancrage et son installation..
L’invention a pour objet de proposer un système formant un point d’ancrage gravitaire qui soit simple de fabrication et de mise en œuvre et qui, une fois mis en place sur le fond marin, résiste aux efforts d’ancrages principalement grâce à son propre poids.
Conformément à l’invention, ce but est atteint grâce à un système formant un point d’ancrage pour flotteurs d’éoliennes offshore, comprenant au moins une enceinte de confinement alvéolaire ayant un fond ouvert et un dessus ouvert, l’enceinte de confinement étant au moins en partie remplie d’un matériau granulaire solide apte à résister au cisaillement avec un fond marin sur lequel l’enceinte de confinement est destinée à reposer, l’enceinte de confinement comprenant en outre au moins une attache pour la fixation d’une ligne d’amarrage du flotteur.
Le système formant un point d’ancrage selon l’invention est remarquable en ce qu’il comprend une enceinte de confinement présentant un poids léger du fait de sa structure mais qui est remplie d’un matériau granulaire solide pour l’alourdir lorsqu’il est posé sur le fond marin. Il en résulte un ensemble comprenant l’enceinte de confinement et son matériau granulaire solide - appelé point d’ancrage gravitaire - qui présente un coût de fabrication peu élevé et une mise en œuvre simplifiée, notamment par rapport aux systèmes d’ancrage par pieux.
L’enceinte de confinement peut présenter une forme de cylindre avec une pluralité de parois radiales. Dans ce cas, les parois radiales de l’enceinte de confinement peuvent être reliées entre elles au niveau d’un axe de symétrie de l’enceinte de confinement. Alternativement, les parois radiales de l’enceinte de confinement peuvent être reliées à un cylindre interne centré sur un axe de symétrie de l’enceinte de confinement.
L’enceinte de confinement peut présenter une forme de polygone avec une pluralité de parois radiales. Dans ce cas, ces parois radiales peuvent être reliées entre elles au niveau d’un axe de symétrie de l’enceinte de confinement. Alternativement, les parois radiales de l’enceinte de confinement peuvent être reliées à un polygone interne centré sur un axe de symétrie de l’enceinte de confinement.
Le système peut comprendre une pluralité d’enceintes de confinement identiques reliées les unes aux autres.
Dans ce cas, des enceintes de confinement du système d’ancrage peuvent être empilées les unes sur les autres et/ou être accolées les unes aux autres.
L’enceinte de confinement peut être composée de l’assemblage d’une pluralité de secteurs d’enceinte assemblés les uns aux autres.
De préférence, une surface inférieure de l’enceinte de confinement est ondulée ou en forme de dents de scie afin d’augmenter le coefficient de friction entre l’enceinte de confinement et le matériau du fond marin.
De préférence encore, le système comprend en outre un matériau de ballast solide disposé autour de l’enceinte de confinement.
Une surface interne de l’enceinte de confinement peut être munie de rugosités afin de limiter le risque de déchaussement du système.
L’invention a également pour objet un procédé d’installation d’un système tel que défini précédemment, comprenant le transport sur une barge du système formant un point d’ancrage jusqu’à une zone d’installation puis sa dépose sur le fond marin.
Alternativement, le procédé d’installation d’un système tel que défini précédemment peut comprendre le remorquage en mer jusqu’à une zone d’installation du système formant un point d’ancrage, ce dernier étant équipé de dispositifs de flottaison temporaire, puis la dépose du système sur le fond marin en dégonflant et/ou en remplissant d’eau de mer les dispositifs de flottaison.
La est une vue en coupe et en situation d’un système formant point d’ancrage selon l’invention.
En variante, il est possible de ne pas implémenter la cinquième étape E5 et de simplement déterminer valeur de décalage optimum comme égale à la valeur de décalage correspondant à l’indice de circularité moyen le plus petit.
Le procédé comprend ensuite une sixième étape E6 de calcul du taux de déformation T des gouttes 2. Le taux de déformation T des gouttes 2 est déterminé sur la base de valeur de décalage optimum M et du temps ligne t L . Le calculateur 13 calcule plus spécifiquement le taux de déformation T comme le ratio de valeur de décalage optimum M sur le temps ligne t L . La dimension taux de déformation T est donc ici l’inverse d’un temps. Le temps ligne t L étant ici exprimé en µs, le taux de déformation T est exprimée en pixels par microseconde.
En variante de ce premier mode de réalisation, la valeur de décalage maximum N n’est pas prédéterminée mais les images dérivées sont construites jusqu’à ce qu’un critère d’arrêt soit atteint, i.e. sans connaitre à l’avance le nombre d’image dérivées qui seront construites. En d’autres termes, une boucle de type « tant que » est mise en œuvre à la place d’une boucle de type « pour ». Pour chaque image dérivée, les étapes E3, E4 et E5 sont alors implémentées de manière à calculer l’indice de circularité moyen de ladite image dérivée. Ce critère d’arrêt est par exemple la fait que le dernier indice de circularité moyen calculé (i.e. celui de la dernière image dérivée construite) est supérieur à l’indice de circularité moyen de la première image dérivée ou le fait que la différence entre le dernier et l’avant dernier indice de circularité moyen est trois fois supérieure à variance des indices de circularité moyens déjà calculés. La courbe d’ajustement peut aussi être ajustée au fur et à mesure que les indices de circularité moyens sont calculés. Le critère d’arrêt peut alors aussi être le fait que la courbe d’ajustement devient à nouveau décroissante ou atteint un deuxième minium local, la valeur de décalage optimum étant alors définie comme l’abscisse du premier minimum local de la courbe d’ajustement. La valeur de décalage maximum N est alors celle correspondant au critère d’arrêt.
Dans un deuxième mode de réalisation, représenté en , le calculateur détermine une déformation du contour 21 de la goutte 2 directement partir de l’image initiale 40. La déformation est représentative d’une différence entre une forme d’une goutte 2 dans le canal 31 et une forme de cette goutte 2 sur l’image initiale 40.
Pour une goutte 2 donnée, la déformation est alors calculée sur la base d’une différence de position entre : - une première extrémité 24 de la goutte 2 qui est acquise en première ; et - une deuxième extrémité 25 de la goutte 2 qui est acquise en dernière.
Ce deuxième mode de réalisation peut aussi comprendre la détection des contours 21 des gouttes 2 représentées sur l’image initiale 40. Un contour moyen peut alors être reconstruit comme la moyenne de ces contours 21. La première extrémité 24 et la deuxième extrémité 25 sont alors respectivement le point le plus haut et le point le plus bas, perpendiculairement au sens des lignes de pixels, du contour moyen.
Comme le montre la , dans ce deuxième mode de réalisation, la déformation est alors égale à la distance D en pixels selon les lignes de pixels entre la première extrémité 24 et la deuxième extrémité 25 de la goutte 2 divisé par la hauteur H de la goutte 2 en pixels selon les colonnes. La goutte 2 étant de forme généralement circulaire dans le plan P1 du dispositif fluidique 3, la première extrémité 24 et la deuxième extrémité 25 devraient être situées l’une à la verticale de l’autre sur une image non déformée. La déformation est donc bien représentative du déplacement de la goutte 2 au cours de l’acquisition de l’image.
Ainsi, dans ce deuxième mode de réalisation, la déformation est représentative de la comparaison entre la forme de cette goutte 2 sur l’image initiale 40 (directement ou via les images dérivées) avec un cercle, i.e. avec la forme de cette goutte 2 dans le dispositif fluidique 3 parallèlement au plan P1 du dispositif fluidique 3.
Enfin, le calculateur 13 calcule le taux de déformation T comme le ratio de la déformation sur le temps ligne t L .
Comme le montre la , quel que soit le mode de réalisation, le procédé de détermination de la fréquence de production fp comprend ensuite une septième étape E7 de détermination d’une distance entre deux gouttes 2 successives.
De préférence, la distance entre les deux gouttes 2 successives est une moyenne réalisée sur l’ensemble des gouttes 2 représentées sur l’image initiale 40. Ceci augmente la précision de la détermination de la distance, et donc de la détermination de la fréquence de production fp. Pour cela, la septième étape E7 comprend par exemple le calcul de la distance entre cinq gouttes 2 produites successivement, et la division de cette distance par quatre (i.e. le nombre d’intervalles entre les cinq gouttes) pour obtenir la distance entre deux gouttes 2 successives.
La distance entre les deux gouttes 2 successives est plus particulièrement un pas P entre ces deux gouttes 2. Le pas P est ici déterminé sur la base de l’image initiale 40. Alternativement, elle peut être déterminée sur la base des images dérivées 41.
Le pas P est ici une distance entre deux points correspondants de chaque goutte 2, i.e. les mêmes points respectifs sur chacune des gouttes 2. A titre d’exemple, lorsque le point le plus en amont (par rapport au sens de déplacement des gouttes, i.e. ici le point le plus à gauche) d’une première goutte 2 est considéré, le pas P avec la deuxième goutte 2 est calculée comme la distance entre ledit point et le point le plus en amont de la deuxième goutte 2.
De préférence, les points correspondants sont les centres de gravités G des gouttes 2, ce qui permet de moyenner les positions des gouttes 2 pour une détermination plus précise du pas P. Utiliser les centres de gravités G permet de plus de s’affranchir d’éventuelles fluctuations de diamètres d’une goutte à l’autre. Ainsi, de préférence, le pas P entre deux gouttes 2 est la distance entre leur centre de gravité G, comme cela apparaît sur la . Le pas P entre les gouttes 2 est alors calculée comme la norme d’un vecteur reliant les centres de gravités G des deux gouttes 2.
Comme cela apparaît sur la . Les centres de gravité G des gouttes 2 sont ici déterminés en détectant les contours 21 des gouttes 2 sur l’image initiale 40 et en déterminant les barycentres des contours 21. Lorsque les images dérivés 41 sont utilisées, les centres de gravité G des gouttes 2 sont ici déterminés en détectant les contours dérivés 21’ et en déterminant les barycentres des contours dérivés 21’.
Le procédé comprend enfin une huitième étape E8, dans laquelle le calculateur 13 calcule la fréquence de production fp en effectuant la division du taux de déformation T des deux gouttes 2 par la distance entre les deux gouttes 2.
Pour les mesures de coefficient de frottement statique et/ou dynamique, d’allongements à 5N et de perméabilité, les échantillons sont conditionnés dans une atmosphère normale, telle que définie dans la norme ASTM D5170, à une température de 23 degrés +/- 2 degrés et à un taux d'humidité relative de 50 percent +/- 5 percent pendant 24 heures.
Concernant les coefficients dynamiques et les coefficients statiques, on peut les mesurer selon la norme ASTM D1894 Janvier 2014 et par exemple en utilisant un palet d’une masse de 205g, de dimensions 65mm x 65mm, et une vitesse de déplacement de 150mm/min.
Concernant les allongements à 5N en sens CD ou en sens MD, on peut réaliser un test d’allongement à la rupture de l’échantillon, à une vitesse de 100 mm/min avec une distance inter mâchoire de 50 mm, une largeur d’échantillon de 50 mm et une précharge de 0,1N en utilisant un équipement de mesure tel qu’un dynamomètre conforme à la norme EN 10002.
Dans les tableaux ci-dessous, les valeurs entre parenthèses correspondent au non tissé avant calandrage.
Grammage (g/m²) Perméabilité (l/m2/s) Epaisseur (mm) Masse volumique (kg/m3) Exemple 1 21,8 (21,4) 3090 (4357) 0,070 (0,141) 309 (152) Exemple 2 22,0 (20,9) 2570 (4823) 0,076 (0,138) 288 (152) Exemple 3 26,8 (24,9) 1267 (4427) 0,059 (0,207) 457 (120) Exemple 4 26,8 (24,7) 703 (4450) 0,085 (0,206) 317 (119) Exemple 5 13,2 (13,0) 500 (1367) 0,039 (0,116) 334 (112) Exemple 6 20,6 (17,9) 1270 (4263) 0,061 (0,129) 337 (139) Exemple 7 24,5 (20,9) 1733 (5760) 0,070 (0,205) 352 (102) Exemple 8 10,55 (10,25) 2700 (6010) 0,039 (0,097) 271 (106) Exemple 9 23,75 (22,44) 1870 (4925) 0,039 (0,295) 609 (76) Exemple 10 36,90 (33,12) 1290 (4625) 0,072 (0,352) 515 (94) Exemple 11 31,52 (27,80) 623 (4900) 0,070 (0,394) 450 (63) Exemple 12 22,52 (20,88) 2010 (4823) 0,074 (0,138) 306 (152) Coefficient statique Coefficient dynamique Allongement à 5N en CD Allongement à 5N en MD Exemple 1 0,099 (0164) 0,086 (0,160) 1,8 (2,8) 1,0 (1,5) Exemple 2 0,111 (0,180) 0,102 (0,154) 2,6 (3,5) 0,8 (1,6) Exemple 3 0,115 (0,180) 0,118 (0,151) 2,0 (12,9) 1,3 (3,3) Exemple 4 0,140 (0,179) 0,119 (0,170) 2,0 (14,9) 1,3 (5,4) Exemple 5 0,105 (0,193) 0,091 (0,166) 2,9 (12,8) 1,2 (2,1) Exemple 6 0,092 (0,231) 0,095 (0,191) 9,0 (17,9) 1,1 (2,9) Exemple 7 0,129 (0,267) 0,123 (0,210) 5,5 (92,2) 0,7 (2,8) Exemple 8 0,150 (0,175) 0,171 (0,209) 17,4 (24,6) 1,7 (2,8) Exemple 9 0,149 (0,217) 0,167 (0,236) 3,3 (65,4) 1,1 (2,9) Exemple 10 0,169 (0,210) 0,186 (0,236) 77,9 (84,6) 1,1 (4,3) Exemple 11 0,149 (0,210) 0,186 (0,236) 2,7 (119,3) 1 ,2 (4,8) Exemple 12 0,154 (0,180) Non Disponible 1,8 (2,6) 1,2 (1,5) Température rouleau 2 (en °C) Température rouleau 3 (en °C) Pression linéaire (en N/mm) Vitesse (m/minutes) Exemple 1 140 150 57 60 Exemple 2 150 145 120 60 Exemple 3 140 140 48 20 Exemple 4 140 140 72 20 Exemple 5 140 140 48 20 Exemple 6 140 140 34 20 Exemple 7 150 150 80 20 Exemple 8 140 140 20 20 Exemple 9 140 140 33 20 Exemple 10 155 155 45 20 Exemple 11 140 140 36 20 Exemple 12 140 150 66 60
L’élément selon l’invention peut être utilisé dans un procédé de lamination pour former un stratifié, par exemple en tant que couche de support telle que décrite dans le document WO2015155150.
Corde hybride DOMAINE DE L’INVENTION Les cordes sont couramment employées dans des domaines variés. Dans le domaine maritime, les cordes aussi appelées aussières servent par exemple à l’amarrage ou à relier deux embarcations lors d’une opération de remorquage.
ARRIERE-PLAN DE L’INVENTION On connait des solutions mettant en œuvre des cordages en polyamide. Une corde comprenant du polyamide est utilisée pour du remorquage en mer. On connait également la corde de EP1954870 comprenant un mélange de fibres de polyéthylène haute performance et de fibres de polytétrafluoroéthylène et le procédé de EP0974698 de construction d'une corde tressée de gros diamètre constituée de fibres synthétiques à grande résistance et faible allongement qui sont torsadées ensemble selon un facteur de torsion déterminé.
Cependant, ces solutions ne donnent pas entièrement satisfaction et présentent un certain nombre d’inconvénients notamment au niveau des performances mécaniques, du volume nécessaire pour des longueurs équivalentes et des caractéristiques de durée de vie en milieu marin. Les matériaux polyamide se dégradent notamment lors de leur immersion dans l’eau de mer.
Il existe un besoin pour des cordes ayant de bonnes performances mécaniques tout en garantissant une durée de vie élevée et une grande compacité.
A cet effet, on décrit ci-dessous une corde comprenant au moins un fil de base primaire. Ledit au moins un fil de base primaire comprend des fibres de polyéthylène haut module (HMPE, « High Modulus Polyethylene » en anglais) et des fibres de polyester. Lesdites fibres étant agencées de manière torsadée. Cette composition permet d’obtenir une bonne ténacité grâce aux fibres de polyéthylène tout en présentant une élasticité élevée grâce aux fibres de polyester. Typiquement, la corde de l’invention présente une élasticité d’au moins 10 %, de préférence d’au moins 15 %, typiquement de 15,5%. La corde présente en outre une limite à la rupture équivalente aux cordes classiquement utilisées. La coexistence des deux types de fibres est par ailleurs rendu possible grâce à l’agencement en torsade obtenu par retordage du fil de base primaire.
Le support 12 est solidaire en rotation de l’arbre 102. Le support 12 est positionné à proximité de la deuxième extrémité du deuxième espace annulaire 114.
Le support 12 présente par exemple deux faces d’extrémités. Une première face d’extrémité 12a est en vis-à-vis d’une face principale 11a de la cible 11 (celle portant les dents et les creux pour l’option où les dents s’étendent radialement). La deuxième face d’extrémité 12b est en vis-à-vis de la collerette interne 111 du tube de torsion 110.
Le support 12 est ici monté sur le tube de torsion 110.
Par exemple, le support 12 est fixé à la collerette interne 111 du tube de torsion 110.
Ainsi positionné, le support 12 est entouré extérieurement par l’organe de friction (et ici aussi le tube de torsion 110) et intérieurement par l’arbre 102.
De préférence, le dispositif de mesure 10 comporte plusieurs composants sensibles 13 qui sont tous logés dans le support 12.
Les composants sensibles 13 sont fixés au support 12. Par exemple les composants sensibles 13 sont agencés sensiblement au niveau de la première face d’extrémité 12a du support 12.
Par exemple les composants sensibles 13 sont fixés à une collerette interne 14 du support 12. La collerette interne 14 du support 12 comporte optionnellement des dégagements 15 pour en réduire la masse.
Les composants sensibles 13 sont préférentiellement décalés circonférentiellement les uns par rapport aux autres.
Typiquement, les composants sensibles 13 sont tous fixés à la même collerette 14 en étant décalés circonférentiellement les uns des autres. Ainsi, tous les composants sensibles 13 s’étendent à une même distance de l’axe X et sur une même distance de la deuxième face d’extrémité 12b (ou de la première face d’extrémité 12a) du support 12. Les composants sensibles 13 sont en revanche agencés sur des zones différentes de la périphérie externe de la collerette interne 14 du support 12.
Par ailleurs, les composants sensibles 13 sont agencés de sorte que leurs axes de mesure soient tous parallèles entre eux (et ici à l’axe X).
Les composants sensibles 13 sont tous raccordés à un organe de calcul distant (type calculateur) qui fait partie ou non du dispositif de mesure 10.
Le raccordement est ici de type filaire. Des fils 16 sont ainsi raccordés à une de leurs extrémités aux composants sensibles 13 pour relier les composants sensibles 13 à l’organe de calcul. Alternativement, le raccordement peut être en partie au moins non filaire.
Par exemple, au moins un des fils 16 raccordé à une extrémité à l’un des composants sensibles 13 traverse successivement au moins la deuxième face d’extrémité 12b du support 12, la collerette interne 111 du tube de torsion 110 ainsi que la collerette externe 112 de l’arbre 102 via des orifices ménagés dans respectivement le support 12, la collerette interne 111 du tube de torsion 110 et la collerette externe 112 de l’arbre 102. Le fil 16 sort ainsi du dispositif de freinage 1 par l’ouverture centrale de la couronne de frein 2.
Optionnellement, le dispositif de mesure 10 comporte un écran thermique 17 entourant au moins en partie le support 12.