INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un ensemble selon l’invention comprend au moins un pansement 1 et au moins un dispositif 8 de préhension par aspiration (ou aspiration par le vide) d’un tel pansement.
La représente un pansement 1 présentant un contour périphérique circulaire comprenant une couche absorbante 12 et une couche support 16 juxtaposées et superposées l’une à l’autre. La représente le pansement 1 représenté en en coupe transversale.
La couche absorbante 12 comprend au moins un matériau absorbant et se présente sous la forme d’une bandelette présentant deux bords latéraux rectilignes parallèles entre eux et deux extrémités longitudinales formant chacune un bord courbe.
Le matériau absorbant est choisi dans le groupe formé des matériaux absorbants non tissés et comprend des fibres absorbantes telles que la rayonne, la viscose, les matériaux cellulosiques (par exemple le coton) ou un mélange de telles fibres. La couche absorbante présente un grammage au moins égal à 100 g/m 2 , en particulier au moins égal à 200 g/m 2 , par exemple un grammage compris entre 300 g/m 2 et 600 g/m 2 . La couche absorbante présente de préférence une épaisseur comprise entre 0,80 mm et 2,50 mm, en particulier une épaisseur comprise entre 1,2 mm et 2,0 mm.
La couche support 16 recouvre la couche absorbante 12 et s’étend au-delà des bords latéraux de la bandelette de couche absorbante en formant deux ailes du pansement. La couche support 16 présente donc une surface supérieure à la surface de la couche absorbante 12. La couche support 16 comprend au moins un matériau adhésif permettant d’y faire adhérer ladite couche absorbante 12 et de faire tenir le pansement sur la peau du patient au contact de laquelle il sera appliqué. Le matériau adhésif est en particulier choisi dans le groupe formé des polyacryliques, des polysiloxanes, de leurs copolymères et de leurs mélanges.
Le pansement présente deux portions de bordure 13, 14 au sein desquelles la couche support 16 ne s’étend pas au-delà de la couche absorbante 12, chaque portion de bordure 13, 14 présentant une courbure non nulle de sens constant, soit, dans le mode de réalisation représenté aux figures 1 à 4, un arc de cercle.
Le pansement et la couche support peut également présenter un contour périphérique s’étendant selon une courbe fermée simple telle qu’un cercle, par exemple une ellipse.
Chaque matériau polyacrylique de la couche support est en particulier choisi dans le groupe formé des polyacryliques thermoplastiques, des polyacryliques élastomères, des polyacryliques thermoplastiques élastomères, de leurs copolymères et de leurs mélanges. En outre, lesdits polyacryliques sont choisis dans le groupe formé des polyacrylates, des polyméthacrylates de méthyle, des copolymères d'éthylène/acrylate de butyle, des copolymères d'éthylène/acrylate de méthyle, des copolymères d'éthylène/acide méthacrylique, de leurs copolymères et de leurs mélanges.
En ce qui concerne les polysiloxanes (silicones ou siloxanes polymérisés), il peut par exemple s’agir d’élastomères de silicone.
Dans les exemples des figures 5 et 6, la tension V1 est positive, et appliquée dans un sens donné (entre les nœuds 141 et 142, ) à un état P de la séquence S110, et dans un sens opposé (entre les nœuds 142 et 141) à un état N de la séquence S110. Autrement dit, les états N et P de la séquence S110 correspondent aux sens respectifs d'application de la tension V1 au transformateur par le pont en H 110. Une tension nulle est appliquée entre les nœuds 141 et 142 (autrement dit, ces nœuds sont mis en court-circuit) à un état O de la séquence S110.
De même, la tension V2 est positive et appliquée dans un sens donné (entre les nœuds 151 et 152, ) à un état P de la séquence S120, et dans un sens opposé (entre les nœuds 142 et 141) à un état N de la séquence S120. Autrement dit, les états N et P de la séquence S120 correspondent aux sens respectifs d'application de la tension V2 au transformateur par le pont en H 120. Une tension nulle est appliquée entre les nœuds 151 et 152 à un état O de la séquence S120.
La illustre un premier mode de fonctionnement ou de commande du convertisseur. Plus particulièrement, la est une reproduction de la figure référencée 6A du brevet et des demandes de brevets susmentionnées.
En , il est considéré à titre d'exemple que la tension V2 aux bornes du pont en H 120, multipliée par le rapport de transformation n (c’est-à-dire une valeur de tension n*V2) est supérieure à la valeur crête de la tension V1 aux bornes du pont en H 110. Dit autrement, la valeur de tension n*V2, est supérieure à celle de la tension V1. Dit encore autrement, le rapport ou ratio V1/V2 entre tensions aux bornes, respectivement, du pont en H 110 et du pont en H 120, est inférieur au rapport de transformation n entre l'enroulement 132 situé du côté du pont en H 120 et l'enroulement 131 situé du côté du pont en H 110. En outre, on prévoit que l'énergie circule du pont en H 110 vers le pont en H 120.
Dit autrement, dans l'exemple de la , le convertisseur 100 ( ) est considéré fonctionner en mode élévateur ("boost" en anglais) et la puissance transférée du pont 110 vers le pont 120 est considérée positive.
Dans le premier mode de fonctionnement, la séquence SA décrite ci-dessus en relation avec la est appliquée au pont en H 110, de manière répétée à la fréquence de découpage. Ainsi, la séquence S110 correspond à la séquence SA. Autrement dit, les états P et N de la séquence S110 correspondent aux états respectifs P et N de la séquence SA, et la séquence S110 ne prend pas l'état O. En outre, la séquence SB décrite ci-dessus en relation avec la est appliquée au pont en H 120, de manière répétée à la fréquence de découpage. Ainsi, la séquence S120 correspond à la séquence SB. Autrement dit, les états P, O et N de la séquence S110 correspondent aux états respectifs P, O et N de la séquence SB.
Dans le premier mode de fonctionnement, les commutations d'entrée et sortie d'un état donné de la séquence SB parmi les états N et P se produisent à des états différents de la séquence SA. Dans la présente étape, les commutations d'entrée tB2 et de sortie tB3 de l'état P de la séquence SB se produisent respectivement aux états P et N de la séquence SA. Les commutations d'entrée tB4 et de sortie tB1 de l'état N de la séquence SB se produisent respectivement aux états N et P de la séquence SA. Autrement dit, une commutation (ici à l'instant tA2) de la séquence SA a lieu entre les commutations d'entrée et sortie (instants tB2, tB3) de l'état P de la séquence SB. Une commutation (ici à l'instant tA1) de la séquence SA a lieu entre les commutations d'entrée et sortie (instants tB4, tB1) de l'état N la séquence SB.
Les instants de commutation tB1, tB2, tB3 et tB4 de la séquence SB sont définis par rapport aux instants tA1 et tA2 de la séquence SA par deux paramètres x et y. Les paramètres x et y sont compris entre 0 et 0,5 et correspondent chacun à une fraction du temps de cycle Tc de découpage (inverse de la fréquence de découpage). La durée y*Tc (représentée par la lettre y) sépare chaque instant tB2 de l'instant tA2 suivant, et la durée x*Tc (représentée par la lettre x) sépare chaque instant tA2 de l'instant tB3 suivant. Autrement dit, les paramètres x et y constituent des valeurs représentatives d'écarts (ou durées) entre les instants de commutation, respectivement tA2 et tB3, et tB2 et tA2. Les paramètres x et y sont calculés de sorte que les instants ti sont ceux pour lesquels la valeur modélisée permet le transfert d'une puissance égale à la consigne P*, par exemple en sorte que la valeur modélisée de puissance transmise soit égale à la valeur de consigne.
Les séquences SA et SB sont ensuite générées, ou appliquées aux ponts 110 et 120, à partir des paramètres x et y calculés. Les séquences SA et SB ont entre elles un déphasage dϕ entre l'instant tAS et l'instant tBS. Les séquences sont alors appliquées aux ponts en H 110 et 120.
De préférence, pour générer les séquences SA et SB, un instant de référence des séquences est défini. Cet instant est par exemple généré par un signal de type horloge à la fréquence de découpage. A titre d'exemple, l'instant de référence est, dans cet exemple, l'instant tA1 de passage à l'état P de la séquence S110 appliquée au pont en H 110. Les autres instants de commutation des séquences SA et SB sont définis par : - un déphasage de la séquence S110 entre l'instant tA1 de référence des séquences et l'instant tAS de symétrie de la séquence SA appliquée au pont en H 110 ; - un déphasage de la séquence S120 entre l'instant tA1 de référence des séquences et l'instant tBS de symétrie de la séquence SB appliquée au pont en H 120 ; - un rapport cyclique D1 de la séquence S110, défini par le rapport entre la durée d'un état P de la séquence S110, et le temps de cycle Tc ; et - un rapport cyclique D2 de la séquence S120, défini par le rapport entre la durée d'un état P de la séquence S120, et le temps de cycle Tc.
Les déphasages et , et les rapports cycliques D1 et D2, sont donnés par les égalités suivantes : [Math 1]
La tension V135 prend les valeurs -V1-n*V2, -V1, V1-n*V2, n*V2-V1, V1, et V1+n*V2 lorsque les états respectifs des séquences S110 et S120 sont, respectivement, N et P, N et O, P et P, N et N, P et O, et P et N, à savoir, respectivement, entre les instants tA2 et tB3, tB3 et tB4, tB2 et tA2, tB4 et tA1, tB1 et tB2, et tA1 et tB1.
De préférence, pour calculer les paramètres x et y, on cherche les valeurs de ces paramètres qui permettent d'obtenir une égalité entre les valeurs i0 du courant I135 dans le transformateur aux instants tB1 et tA2. Autrement dit, les paramètres x et y, et donc, à partir de ces paramètres, les instants tA1, tA2, tB1, tB2, tB3 et tB4, résultent de calculs basés sur une égalité souhaitée, ou ciblée, entre les valeurs i0 du courant I135 dans le transformateur aux instants tB1 de la séquence SB et tA2 de la séquence SA, les instants tB1 et tA2 étant séparés par l'instant tB2 de la séquence SB.
Pour cela, on utilise un modèle du convertisseur, de la manière décrite en relation avec la . Le modèle fournit des valeurs modélisées du courant I135 aux instants tB1 et tA2 en fonction des paramètres x et y, en tenant compte de valeurs telles que celles des tensions V1 et V2 aux bornes des ponts 110 et 120. Le modèle du convertisseur peut être tout modèle usuel d'un convertisseur comprenant deux ponts en H reliés par un transformateur. Un exemple d'un modèle du convertisseur est décrit en relation avec la des demandes susmentionnées, et correspond à une ou plusieurs expressions algébriques fournissant la valeur modélisée du courant I135 en fonction du temps t et des paramètres x et y.
De préférence, le calcul des paramètres x et y consiste à choisir, parmi toutes les valeurs possibles des paramètres x et y, celles pour lesquelles le courant I135 a, aux instants tB1 et tA2, les mêmes valeurs modélisées. Autrement dit, les valeurs calculées des paramètres x et y sont celles pour lesquelles une relation d'égalité entre les valeurs modélisées en fonction des paramètres x et y est satisfaite ou vérifiée. Ceci peut être obtenu par tout procédé usuel de recherche de paramètres pour lesquels une relation entre valeurs fonction de ces paramètres est satisfaite.
Comme cela est indiqué et décrit dans le brevet et les demandes de brevet susmentionnées, la relation entre valeurs fonction des paramètres x et y peut être algébrique, et le choix de valeurs des paramètres x et y qui vérifient cette relation peut être effectué en choisissant une seule des deux valeurs (par exemple celle du paramètre x) et en calculant l'autre des deux valeurs à partir de cette relation algébrique, ou peut être calculées numériquement, le procédé de recherche des paramètres x et y étant alors typiquement une recherche numérique par des itérations successives.
Du fait que le courant I135 présente des évolutions symétriques dans ses deux sens de circulation du courant, l'égalité souhaitée entre valeurs i0 du courant I135 aux instants tB1 et tA1 correspond aussi à une égalité souhaitée entre valeurs -i0 du courant I135 aux instants tA1 et tB3 séparés par l'instant tB2 de commutation tB4, ainsi qu'à des égalités souhaitées, en valeur absolue, du courant I135 aux instants consécutifs (c’est-à-dire non séparés par une commutation) tA1 et tB1, et/ou aux instants consécutifs tA2 et tB3.
Dans des variantes, le calcul des paramètres x et y peut être effectué sur la base de toute relation souhaitée définie en fonction du courant dans le transformateur aux instants de commutation des deux séquences. Un exemple d'une telle relation souhaitée est une égalité souhaitée entre un rapport entre valeurs du courant aux instants tB1 et tA2, et une valeur prédéfinie pouvant être différente de 1.
A partir du modèle du convertisseur, en particulier à partir des valeurs modélisées I135 et V135, on peut calculer une valeur modélisée P de la puissance transférée en fonction du temps par le convertisseur du pont en H 110 vers le pont en H 120, en moyenne à chaque répétition des séquences de commutations.
De préférence, le calcul des paramètres x et y consiste alors à choisir, parmi toutes les valeurs possibles des paramètres x et y, celles pour lesquelles la consigne de puissance P* décrite précédemment est égale à la valeur modélisée P. Autrement dit, le calcul des paramètres x et y est basé sur une égalité entre la consigne de puissance P* et la puissance calculée à partir du modèle du convertisseur et des valeurs des tensions V1 et V2.
Dans des exemples de calcul des paramètres x et y, le modèle correspond à une expression algébrique P(x, y) fournissant la valeur P en fonction des paramètres x et y. Le calcul peut alors comprendre tout procédé usuel, par exemple numérique, de résolution l'équation P* = P(x, y) pour obtenir un ensemble de valeurs à choisir pour les paramètres x et y.
Dans d'autres exemples, le modèle du convertisseur est numérique, et les paramètres x et y sont calculés numériquement par tout procédé usuel de résolution de l'équation, tel qu'un procédé itératif.
Plus préférentiellement, le calcul des paramètres x et y, et donc des instants des commutation des séquences SA et SB, est basé à la fois sur l'égalité souhaitée entre courants aux instants tB1 et tA2, et sur l'égalité souhaitée entre la consigne de puissance P* et la puissance transférée par le convertisseur entre les ponts.
Dans des variantes, on peut remplacer la consigne de puissance par toute valeur représentative d'une consigne fournie au convertisseur, telle qu'une consigne d'un courant à prélever sur l'un des ponts et/ou à fournir par l'autre des ponts. L'égalité souhaitée entre la consigne P* et la puissance modélisée est alors remplacée par une égalité entre cette consigne de courant et une valeur moyenne de ce courant, modélisée d'après le modèle du convertisseur, sur chaque répétition des séquences SA et SB.
La a été décrite pour un exemple où les tensions V1 et V2 sont positives. Cependant, les tensions V1 et V2 peuvent être des grandeurs algébriques. Lorsque les tensions V1 et/ou V2 sont négatives, la description faite ci-dessus de la s'applique en remplaçant les valeurs des tensions V1 et V2 par leurs valeurs absolues, et, par exemple, en permutant les états N et P des séquences respectives S110 et/ou S120.
La illustre un deuxième mode de fonctionnement ou de commande du convertisseur. Plus particulièrement, la correspond à la figure référencée 7A du brevet et des demandes de brevets susmentionnées, dans laquelle les références x' et y' ont été remplacées par les références respectives x et y.
De même que pour la , la illustre un exemple où les des tensions V1 et V2 ont des valeurs positives, cependant, de manière similaire à ce qui a été indiqué en relation avec la , la description faite ci-après de la s'applique pour des valeurs négatives des tensions V1 et/ou V2.
En , comme en , la valeur de tension n*V2 est supérieure à celle de la tension V1, et on prévoit en outre que l'énergie circule du pont en H 110 vers le pont en H 120. Dit autrement, dans l'exemple de la , le convertisseur 100 ( ) est considéré fonctionner en mode élévateur ("boost" en anglais) et la puissance transférée du pont 110 vers le pont 120 est considérée positive.
Comme à l'étape de la , les séquences SA et SB décrites ci-dessus en relation avec les figures 3 et 4 sont appliquées aux ponts en H 110 et 120, de manière répétée à la fréquence de découpage.
Toutefois, dans le deuxième mode de fonctionnement, les commutations d'entrée et sortie d'un état donné de la séquence SB parmi les états N et P se produisent à un même état de la séquence SA. Dans la présente étape, les commutations d'entrée tB2 et de sortie tB3 de l'état P de la séquence SB se produisent à l'état N de la séquence SA. Les commutations d'entrée tB4 et de sortie tB1 de l'état N de la séquence SB se produisent à l'état P de la séquence SA.
Les instants de commutation tB1, tB2, tB3 et tB4 de la séquence SB sont déterminés par rapport aux instants tA1 et tA2 de la séquence SA par deux paramètres x et y. Les paramètres x et y sont compris entre 0 et 0,5 et correspondent chacun à une fraction du temps de cycle Tc de découpage. La durée y*Tc (représentée par y) sépare chaque instant tB2 de l'instant tB1 suivant, et la durée x*Tc (représentée par x) sépare chaque instant tB3 de l'instant tA2 suivant.
Les paramètres x et y sont, par exemple, calculés de manière similaire à celle décrite en relation avec la , à savoir, plus préférentiellement : - sur la base d'une égalité entre valeurs modélisées, calculées à partir du modèle du convertisseur et à partir de valeurs des tensions aux bornes des ponts, d'un courant dans le transformateur à des instants de commutation des séquences SA et SB (par exemple les instants tA1 et tB3) ; et/ou - sur une égalité entre la puissance représentée par la consigne P* et la valeur modélisée P de puissance correspondante, calculée à partir du modèle du convertisseur et à partir de valeurs des tensions V1 et V2 aux bornes des ponts.
La composition de cet exemple est la suivante : de 10 à 25% d’eau en poids de la composition ; de 1% à 5% en poids de la composition de gomme de xanthane ; de 10% à 25% en poids de la composition de sodium lauroyl glutamate ; de 3% à 10% en poids de la composition de sodium cocoyl glutamate ; de 15% à 25% en poids de la composition de decyl glucoside ; de 0,1% à 2% en poids de la composition de cire de candelilla ; de 0,1% à 2% en poids de la composition de cire de carnauba ; de 1% à 5% en poids de la composition de carbonate de calcium et d’hydroxyapatite. de 0,1 % à 3% en poids de la composition de Phosphate d'amidon hydroxypropylique ; de 0,1% à 1% en poids de la composition d’ester d'aminopropanediol de béhényle et de stéaryle ; de 5% à 10% en poids de la composition d’amidon de maïs ; de 10% à 25% en poids de la composition de glycérine ; de 1% à 10% en poids de la composition d’argile blanche ; de 5% à 10% en poids de la composition d’eau florale de tilleul ; de 1% à 5% en poids de la composition de cellulose ; de 1% à 5% en poids de la composition de beurre de graines d'astrocaryum murumuru ; de 1% à 5% en poids de la composition de beurre de graines de mangues ; de 1% à 5% en poids de la composition d’huile de graines de tournesol ; de 0,001 à 3% en poids de la composition d’extrait de feuille d’aloe vera ; de 0,1% à 3% en poids de la composition de chlorure de dimonium de diséaroyléthyle et d’alcool cétéarylique ; de 0,01% à 0,5% en poids de la composition de gluconate de sodium ; de 0,5 à 3% en poids de la composition de parfum ; de 0,4% à 0,7% en poids de la composition d’acétate de tocophérol ; de 0,1 à 3% en poids de la composition d’extrait d’orange douce.
Composition cosmétique ANHYDRE, y compris HUILE ET MINÉRAUX LAMELLAIRES ET PROCÉDÉS D’UTILISATION DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne une composition cosmétique et un procédé de maquillage et/ou de rehaussement de l’apparence d’un substrat kératinique tel que des lèvres et, en particulier, pour des compositions anhydres incluant une huile de silicone non volatile, une huile volatile, un filmogène, un colorant et un minéral lamellaire.
La résistance chauffante électrique 7 peut avoir une densité surfacique de puissance comprise entre 3 et 7 W/cm², de préférence égale à 6 W/cm².
Spécifiquement, le capteur de type thermocontact 15 peut être un thermocontact bilame normalement fermé, monté dans un boîtier ayant une longueur comprise entre 15 et 35 mm, une largeur comprise entre 6 et 8 mm, et une épaisseur comprise entre 3 et 5 mm.
Le capteur de température 15 possède ainsi une faible étendue spatiale et peut donc être placé à la hauteur du pont thermique 18, de telle sorte que l’ensemble de sa zone de mesure soit situé en regard de la partie dispersive de chaleur 10 de la résistance électrique chauffante 7, ce qui lui permet de détecter plus rapidement une surchauffe.
La petite taille du capteur de température 15 lui permet ainsi d’avoir une bonne réactivité à la fois dans une condition normale de chauffe dans l’eau et dans une condition anormale de chauffe à sec, et d’être localisé au plus près de la zone où la chauffe est plus importante.
Spécifiquement, le capteur de type thermocontact bilame 15 comprend deux lames composées de deux métaux distincts, lesdites deux lames étant en contact (thermocontact fermé) lorsque la température est inférieure au seuil de température prédéfini, et lesdites deux lames s’écartant l’une de l’autre (thermocontact ouvert) lorsque la température devient supérieure ou égale au seuil de température prédéfini, le thermostat 14 coupant alors l’alimentation électrique de la résistance électrique chauffante 7 dès l’ouverture du capteur de type thermocontact 15.
Ainsi, lorsque la température détectée par le capteur de température 15 est supérieure ou égale au seuil de température prédéfini, le thermostat 14 permet de couper l’alimentation électrique vers la résistance électrique chauffante 7 en cas de surchauffe en condition normale d’immersion, et il permet également de couper avec une réactivité élevée l’alimentation électrique vers la résistance électrique chauffante 7 en cas de chauffe à sec (c’est-à-dire, lorsque la résistance électrique chauffante 7 est alimentée dans un état non immergé).
Le thermostat 14 permet ainsi de détecter une chauffe à sec en moins 50 secondes (typiquement en 35 à 40 secondes) et d’interrompre la chauffe immédiatement après détection, ce qui permet de garantir la sûreté du produit et d’empêcher tout risque de départ d’incendie.
La protection contre une chauffe à sec du chauffe-eau portatif 1 selon la présente invention permet d’éviter que le boîtier de protection 3 ne chauffe trop et ne se déforme en cas de chauffe à sec, ce qui entraînerait une altération de la protection de l’utilisateur étant donné qu’il pourrait avoir accès à la résistance chauffant électrique 7, et ce qui entraînerait également une température de surface élevée du boîtier de protection 3 et un risque de brûlure pour l’utilisateur en cas de contact avec le boîtier de protection 3.
Il est à noter que, bien que cela ne serait pas idéal pour la sécurité de l’utilisateur, le chauffe-eau portatif 1 selon la présente invention pourrait également ne pas comprendre de boîtier de protection 3, la résistance chauffante électrique 7 étant alors exposée, sans s’écarter du cadre de la présente invention.
Cuve de stockage d’eau avec échangeur d’énergie calorifique à serpentin tubulaire rigide immergé La présente invention concerne le domaine général des cuves de stockage d’eau, et plus précisément une cuve de stockage d’eau comprenant un échangeur d’énergie calorifique à serpentin tubulaire destiné à être immergé dans l’eau de la cuve afin de permettre un transfert de l’énergie calorifique avec l’eau présente dans la cuve en position installée verticale.