INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La troisième denture ainsi que la quatrième denture, ont une orientation d'engagement parallèles à l'axe du moyeu (2), pour permettre la translation des roues dentées (6, 7) le long de l'axe du moyeu (2).
Selon une caractéristique complémentaire, les longueurs selon l'axe du moyeu (2) de la troisième denture et de la quatrième denture sont respectivement supérieures à celles de la première denture radiale (9) et de la seconde denture radiale (10).
Selon la caractéristique précédente, les deux roues dentées (6, 7) ont un degré de liberté axial, permettant leur translation respective selon l'axe du moyeu (2), lors des phases d'engagement et de désengagement.
Les dentures de roue libre respective des deux roues dentées (6, 7) sont destinées à s'engager et à se désengager les unes avec les autres lors du fonctionnement conventionnel de la roue libre sous la sollicitation permanente du moyen de précontrainte (8).
Dans la suite de la description, on qualifiera la denture de roue libre de la première roue dentée (6), en tant que première denture latérale (11), et la denture de roue libre de la seconde roue dentée (7), en tant que seconde denture latérale (12).
Il est entendu que les dentures latérales (11, 12) sont asymétriques, de telle manière à engager les roues dentées (6, 7) dans un sens de rotation et à désengager ces dernières dans l'autre sens de rotation, telles que décrites plus en détails dans la suite de la description.
Selon un premier aspect de l'invention, les deux roues dentées (6, 7) sont coniques et flottantes le long de l'axe du moyeu (2).
Il est entendu que les roues dentées (6, 7) coniques sont complémentaires l'une avec l'autre en tant que moyen de transmission du corps de moyeu (3) et du corps de roue libre (4).
Il est entendu par flottant, une roue dentée (6, 7) mobile le long de l'axe du moyeu (2), à savoir que les deux roues dentées (6, 7) sont mobiles en rapprochement et en écartement l'une avec l'autre, par translation axiale le long de l'axe du moyeu (2).
L’invention est particulièrement avantageuse lorsque la buse de projection d’air est à un emplacement proche des passagers, l’emplacement interdisant de mettre le ventilateur à côté des buses de projection d’air du fait des nuisances sonores.
Par exemple, la buse de projection d’air est disposée sur le toit du véhicule et le ventilateur est placé à l’arrière du véhicule, suffisamment loin de l’habitacle pour ne pas produire de nuisances sonores perceptibles par les passagers.
Par exemple, le conduit d’air a une longueur mesurée entre le ventilateur et la buse de projection d’air, comprise entre 2 et 5 m.
Par exemple, le conduit d’air a une longueur mesurée entre le ventilateur et la buse de projection d’air, comprise entre 3 et 4 m.
Par exemple, le conduit d’air a une longueur mesurée entre le ventilateur et la buse de projection d’air, étant d’1 m.
Selon une option, le conduit d’air présente une section transversale circulaire.
Selon un aspect de l’invention, le conduit d’air présente un diamètre interne qui reste compris entre 5 et 15 mm sur toute sa longueur. Avec un tel faible diamètre interne il est possible d’intégrer facilement le conduit d’air dans un véhicule, et ce même dans des espaces exigus.
Par exemple, le conduit d’air présente un diamètre interne qui reste compris entre 5 et 10 mm sur toute sa longueur. L’avantage de cette caractéristique est que le diamètre interne peut être choisi en fonction de l’espace disponible sur le chemin que doit parcourir ce conduit d’air.
Par exemple, le conduit d’air présente un diamètre interne qui reste compris entre 6 et 8 mm sur toute sa longueur.
Par exemple, le conduit d’air a un diamètre interne de 6 mm sur toute sa longueur.
Par exemple, le conduit d’air à un diamètre interne de 8 mm sur toute sa longueur.
Selon une caractéristique, le conduit d’air est flexible. En d’autres termes, le conduit d’air est souple et peut être courbé et plié aisément sans rompre selon le besoin. Le conduit d’air étant flexible, il est possible de l’intégrer facilement au sein d’un véhicule et de le courber selon la configuration et l’espace disponible dans le véhicule. Ainsi, le conduit d’air est capable d’effectuer un trajet présentant par exemple des virages au sein du véhicule. Plus spécifiquement, grâce à ce conduit d’air flexible, il est possible de positionner où l’on souhaite le ventilateur et la buse de projection d’air sur le véhicule et de les relier facilement, tout en permettant de garantir un débit d’air suffisant pour un bon nettoyage de la zone active par la buse de projection d’air.
Selon une option, le conduit d’air est formé par une tubulure flexible unique qui va du ventilateur à la buse de projection d’air. Dans cette configuration, le conduit d’air présente l’avantage d’être réalisé de manière simple en utilisant une seule tubulure.
Selon une option, le conduit d’air est réalisé en polymère ou en élastomère.
Selon un aspect de l'invention, le conduit d’air comprend un tronçon principal et des tronçons secondaires situés en aval du tronçon principal et joints à ce tronçon principal de sorte que l’écoulement d’air dans le tronçon principal se subdivise en plusieurs écoulements d’air dans ces tronçons secondaires. Cette caractéristique présente l’avantage de permettre de faire circuler un flux d’air du ventilateur jusqu’à une pluralité de buses, et ce quel que soit leurs emplacements.
Selon un aspect de l'invention, le tronçon principal et les tronçons secondaires sont chacun formés par une tubulure flexible. Dans cette configuration, le conduit d’air est formé par plusieurs tubulures flexibles. Le trajet du conduit d’air peut être fait en courbant l’une ou plusieurs de ces tubulures flexibles.
Selon une autre variante de procédé, la troisième erreur est obtenue par la fonction de perte suivante : avec : - la première erreur de reconstruction pour un pixel de la deuxième image ; - la deuxième erreur de reconstruction pour un pixel de la première image.
Selon encore une variante de procédé le masque de visibilité est déterminé par la fonction suivante : avec : - une fonction rendant 0 ou 1 ; - l’union des pixels ; - la première erreur de reconstruction pour un pixel de la deuxième image ; - la deuxième erreur de reconstruction pour un pixel de la première image ; - un opérateur ET ; et - , et des paramètres déterminés.
Selon une variante supplémentaire de procédé, le système de vision est un système de vision monoscopique formé d’une unique caméra en mouvement, la première image étant acquise à un premier instant temporel et la deuxième image étant acquise à un deuxième instant temporel antérieur au premier instant temporel.
Selon encore une variante de procédé les premières et deuxièmes données géométriques sont chacune représentatives d’un déplacement de la caméra entre les deuxième et premier instants temporels, la reconstruction des troisième et respectivement quatrième images étant obtenues par la formule suivante : avec : - une fonction pour passer de coordonnées homogènes à des coordonnées pixels en supprimant une dimension d’un vecteur ; - une matrice intrinsèque de la caméra associée à la projection d’un point de l’espace aux coordonnées en 3 dimensions dans l’image aux coordonnées en 2 dimensions ; - une matrice de déplacement entre les positions de la caméra au premier instant temporel d’acquisition et au deuxième instant temporel d’acquisition ; - une fonction de rétroprojection dans la scène d’un pixel en fonction de sa profondeur ; - est une profondeur du pixel prédite par le système de vision monoscopique.
Selon une autre variante de procédé, le système de vision est un système de vision stéréoscopique comprenant deux caméras disposées de manière à acquérir chacune une image d’une scène à un même instant temporel selon un point de vue différent, des axes optiques représentatifs d’une orientation du champ de vision de chaque caméra étant orientés de façon non parallèle, les première et deuxième images étant acquises par respectivement une première et une deuxième caméra.
Selon une variante supplémentaire de procédé, les premières et deuxièmes données géométriques sont chacune représentatives d’un flux optique déterminé à partir des première et deuxième images par une méthode de calcul par flux optique, la reconstruction des troisième et respectivement quatrième images étant obtenues par la formule suivante : , avec : - un pixel de la troisième image, respectivement quatrième image ; - le flux optique associé à un pixel source de la première image, respectivement deuxième image.
Selon encore une autre variante de procédé, les premières et deuxièmes données géométriques sont chacune représentatives de disparités déterminées à partir des première et deuxième images, la reconstruction des troisième et respectivement quatrième images étant obtenues par la formule suivante : avec : - l’abscisse d’un pixel de la troisième image, respectivement quatrième image ; - l’abscisse d’un pixel de la première image, respectivement deuxième image ; et - une disparité déterminée pour un pixel de la première image, respectivement deuxième image.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de détermination d’un masque de visibilité par un système de vision embarqué dans un véhicule, le dispositif comprenant une mémoire associée à au moins un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
ou, selon le cas,
hydrolyse de C 1 -C 6 -alcoxysilane de formule (S-IV) par de l'eau (schéma de réaction avec l'exemple du méthyltriméthoxysilane) :
En fonction de la quantité utilisée d'eau, la réaction d'hydrolyse peut également avoir lieu plusieurs fois par C 1 -C 6 -alcoxysilane mis en œuvre :
Des réactions de condensation possibles sont par exemple (montrées à l'aide du mélange (3-aminopropyl)triéthoxysilane et méthyltriméthoxysilane) :
Dans les schémas de réaction à titre d'exemple ci-dessus, on a représenté à chaque fois la condensation en dimère, mais des condensations ultérieures en oligomères avec plusieurs atomes de silane sont également possibles et préférées.
Des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) tant partiellement hydrolysés qu'également complètement hydrolysés, qui subissent une condensation avec des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) qui n'ont pas encore réagi, partiellement ou également complètement hydrolysés, peuvent participer à ces réactions de condensation. Dans ce cas, les C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) réagissent avec eux-mêmes.
En outre, des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) tant partiellement hydrolysés qu'également complètement hydrolysés, qui subissent une condensation avec des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-IV) qui n'ont pas encore réagi, partiellement ou également complètement hydrolysés, peuvent également participer aux réactions de condensation. Dans ce cas, les C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) réagissent avec les C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-IV).
En outre, des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-IV) tant partiellement hydrolysés qu'également complètement hydrolysés, qui subissent une condensation avec des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-IV) qui n'ont pas encore réagi, partiellement ou également complètement hydrolysés, peuvent également participer aux réactions de condensation. Dans ce cas, les C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-IV) réagissent avec eux-mêmes.
Coloration avec utilisation de pigments
Cette structure selon l'invention, permet donc de pouvoir proposer sur un marché très concurrentiel, le moyeu à roue libre (1) selon l'invention à un prix avantageux et à un coût très compétitif malgré sa structure complexe. Ce qui ne semblait pas être viable jusqu'à présent, de produire deux roues dentées coniques mobiles dans un moyeu à roue libre.
Tel qu'illustré aux figures 6 et 7, en position engagée, les deux roues dentées (6, 7) s'imbriquent l'une avec l'autre, leur face conique respective au contact de l'une de l'autre, la seconde roue dentée (7) étant quasiment intégrée à la première roue dentée.
Cet emboitage des roues dentées (6, 7) réduit considérablement l'encombrement axial de la roue libre du moyeu à roue libre (1) selon l'invention.
Il a été évalué, une réduction de l'encombrement d'environ 38 pourcents par rapport à deux roues dentées plates conventionnelles.
Notons que chacune des roues dentées (6, 7) est énergisée par un moyen de précontrainte (8) axiale, à savoir parallèle à l'axe du moyeu (2).
Le moyeu à roue libre (1) comprend ainsi un premier moyen de précontrainte (8) du corps de moyeu (3) à l'encontre de la première roue dentée (6), et un second moyen de précontrainte (8) du corps de roue libre (4) à l'encontre de la seconde roue dentée (7).
Un moyen de précontrainte (8) est un moyen élastique ou un moyen de répulsion magnétique, permettant en permanence d'engager les roues dentées (6, 7) l'une avec l'autre, lors de la mise en rotation du corps de roue libre (4).
Il est entendu par un engagement permanent des roues dentées (6, 7) par les moyens de précontrainte (8), en position de débrayage, les roues dentées (6, 7) glissant l'une sur l'autre, voir réalisant des sauts l'une contre l'autre au passage des arêtes saillantes (136) des dents latérales (13), telles qu'introduites plus en détails dans la suite de la description.
Un moyen de précontrainte (8) est par exemple un ressort hélicoïdal, ou une pluralité de ressorts hélicoïdaux, une lame, des aimants, des matériaux synthétiques résilients tels qu'une mousse synthétique ou un caoutchouc, de préférence une pluralité de ressorts hélicoïdaux.
Selon le mode de réalisation illustré à la , les moyens de précontrainte (8), à savoir le premier moyen de précontrainte (8) et le second moyen de précontrainte (8), sont une pluralité de ressorts hélicoïdaux régulièrement répartis sur les périphéries latérales respectives des faces proximales des roues dentées (6, 7).
Selon le mode de réalisation précédent, trois ressorts hélicoïdaux sont régulièrement répartis sur la périphérie latérale de chacune des roues dentées (6, 7).
Cette pluralité de ressorts hélicoïdaux en tant que moyen de précontrainte (8), permet une poussée équilibrée, qui permet d'équilibrer l'axe de poussée sur l'ensemble des roues dentées (6, 7) comparativement à deux unique ressorts hélicoïdaux disposés chacun en opposition de part et d'autre des roues dentées (6, 7).
Ajoutons qu'une pluralité de ressorts hélicoïdaux de petits diamètres permet de maintenir un meilleur contact entre les deux roues dentées (6, 7) même sous des effets de rotulage, en comparaison avec un ressort de plus grand diamètre.
Ainsi, avec un seul ressort de grand diamètre, il est plus difficile de bien maîtriser l'effort appliqué contre une roue dentée et favoriser ainsi le désaxage de la roue dentée.
Avec une pluralité de ressorts de plus petits diamètres, les efforts appliqués sont beaucoup plus constants et ces ressorts travaillent parfaitement dans la plage d'effort demandé.
Précisons que chacun des moyens de précontrainte (8) fonctionnent de manière opposée, de telles manière à repousser en permanence chacune des roues dentées (6, 7) l'une en direction de l'autre.
La présente invention concerne un carter fixe 122, 222 pour un réducteur mécanique 106, 206 d’aéronef. Dans la mesure où le carter 122, 222 est fixe, le réducteur 106, 206 peut être du type planétaire, épicycloïdal, différentiel ou Wolfrom. Par ailleurs, ce réducteur 106, 206 peut être utilisé dans une turbomachine 1 telle que celle illustrée à la , pour l’entraînement d’une soufflante S, ou dans un autre contexte comme dans un système d’entraînement d’une roue pour un train d’atterrissage d’aéronef (cf. ).
Les figures 5 à 7 illustrent un premier mode de réalisation d’un carter 122, 222 selon l’invention, et la illustre une variante de réalisation de ce carter.
Le carter 122, 222 est de préférence métallique. Son matériau principal est donc un alliage métallique.
Dans la , on constate que le carter 122, 222 délimite au moins en partie l’enceinte Q qui entoure et renferme le reste du réducteur, cette enceinte Q étant étanche et contenant de l’huile pour le barbotage du réducteur. Dans cette enceinte Q, son situés le solaire 107, 207, les satellites 108, 208, la ou les couronnes 109, 209a, 209b selon la configuration du réducteur 106, 206, et le porte-satellites 110, 210 (non visible à la ), comme évoqué dans ce qui précède.
Le carter 122, 222 a une forme annulaire autour de l’axe X et comprend :
- une paroi cylindrique 230 s’étendant autour de l’axe X et reliée à une bride annulaire de fixation 232, cette paroi cylindrique 230 comportant une première surface cylindrique interne 230a, et
- une paroi annulaire 234 s’étendant autour de l’axe X et ayant sa périphérie externe reliée à la paroi cylindrique 230, cette paroi annulaire 234 comportant une seconde surface annulaire 234a reliée à la première surface 230a.
La bride 232 du carter 122, 222 est fixée à une bride de la couronne fixe 209b et pourrait être fixée à une bride d’un autre carter de l’enceinte, comme le carter 120 de la .
[Fig.2][Fig.2] : A - Cinétique de production de bioluminescence en milieu avec glycérol et une gamme de concentrations de NaCl. B – Cinétique de production de bioluminescence en milieu avec gluconate de sodium et une gamme de concentrations de NaCl.
[Fig.3][Fig.3] : A - Cinétique de production de bioluminescence dans un milieu contenant du gluconate de sodium et une gamme de concentrations de KCl. B - Cinétique de production de bioluminescence dans un milieu contenant du glycérol et une gamme de concentrations de KCl.
: A - Cinétique de production de bioluminescence dans un milieu contenant du gluconate de sodium et une gamme de concentrations de sels de mer. B - Cinétique de production de bioluminescence dans un milieu avec glycérol et une gamme de concentrations de sels de mer.
: Comparaison de la performance lumineuse des photobactéries cultivées soit dans le milieu nutritif selon l’invention, soit dans un milieu du commerce.
EXEMPLES Les inventeurs ont réalisé des tests exhaustifs pour définir les composants du milieu et leurs concentrations optimales pour favoriser l’expression de la bioluminescence. Typiquement le milieu nutritif pour les bactéries est composé d’une source de carbone (sucres et leurs dérivés), d’une source d’azote (protéines, peptides, acides aminés), de vitamines et de sels minéraux.
EXEMPLE 1 : Matériels et méthodes Développement du milieu de culture Les bactéries sont disponibles sous forme lyophilisées. Les conditions de remise en culture pour l’analyse en microplaques sont les suivantes : les microplaques à 96 puits de type Corning Costar@Assay Black with Clear Flat Bottom (Référence 3904) contiennent 200 µl de culture par puit. Ils sont ensemencés avec une préculture à une densité optique (DO) de 0,1 au lancement.
Pour les expériences comparatives, chaque puit contient des concentrations déterminées pour tous les ingrédients sauf celui testé qui est ajouté à des concentrations variables. La croissance et le niveau de bioluminescence sont suivis sur 24-60H dans un lecteur de microplaques de type Tecan Te-Cool Spark® avec contrôle de température (22°C). Les données de bioluminescence sont présentées en unités relatives de lumière (RLU – relative light units) non-standardisés.
Les conditions utilisées pour l’analyse présenté sur la consistent en ensemencement de 50 ml de milieu à la DO 0,1 au lancement. Les milieux ensemencés sont mis en agitation à 150 rpm dans des flacons de 250 ml de type Erlenmeyer fond à baffles dans un incubateur à la température de 22 °C pendant 22 heures. Les données de bioluminescence sont recueillies par un dispositif électronique avec des capteurs de lumières calibrés avec un luxmètre (modèle T-10A Konica Minolta). Un groupe de plusieurs capteurs est connecté à un microcontrôleur qui date et envoie les données à un serveur. Ainsi l’intensité de lumière émise par les cultures est suivie pendant le temps voulu, typiquement sur 24-72H.
Dispositif mis en œuvre pour la culture bactérienne
Le milieu décrit précédemment est utilisé pour cultiver les bactéries bioluminescentes dans un récipient permettant l’oxygénation de la culture, l’oxygène étant nécessaire à l’émission de lumière. Le récipient doit être transparent, et peut être de taille et de forme variables avec une hauteur suffisante d’au moins une dizaine de cm. Il doit être alimenté par un bullage d’air ou tout autre dispositif équivalent qui permet le brassage et l’oxygénation de la culture bactérienne. Il doit aussi être équipé d’ouvertures libres dans sa partie supérieure pour permettre l’évacuation de l’air injecté.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le récipient est cylindrique d’une hauteur de 100 cm et de 5-20 cm de diamètre (tuyau). L’injection d’air filtré se fait par la base du cylindre à l’aide d’un compresseur ou d’une pompe à air. Dans un autre mode de réalisation, le récipient est plat pour servir d’un panneau d’affichage, de 1-3 cm d’épaisseur, 500 à 1000 mm de hauteur et de largeur variable. Il doit avoir des points d’injection d’air dans sa partie basse. Le récipient peut être également une bouteille ou un bidon en verre fermée par un bouchon à vis équipé de tuyaux d’alimentation en air. Le dispositif peut être utilisé sans apport d’air (bullage) dans différents contenant (tube, bouteilles, erlenmeyers) soumis à une agitation mécanique (dispositif d’agitation interne ou plaque agitante).
EXEMPLE 2 : Détermination de s source s de carbone et de sels dans le milieu de culture pour optimiser la bioluminescence
Choix de la source carbonée L’opéron lux est connu pour être réprimé par la présence de glucose, mécanisme nommé « répression par catabolite ». Les inventeurs ont confirmé cette répression en utilisant le glucose comme source de carbone principale. Le niveau de lumière produite par les bactéries en présence de glucose est comparable avec celui produit en absence de source de carbone supplémentaire ( ).
Afin de sélectionner la meilleure source de carbone pour favoriser la production de lumière par les photobactéries, les inventeurs ont réalisé une étude comparative incluant un large spectre de sucres et ses dérivés. Ces expérimentations ont été réalisé dans un lecteur de microplaques (section Matériel et Méthodes). La montre la production de lumière en fonction de différentes sources carbonées présentes dans le milieu de culture. Elle rapporte une augmentation très significative de l’intensité de lumière émise par les bactéries en présence de deux meilleures sources de carbone que les inventeurs ont sélectionnées : glycérol et gluconate de sodium, par rapport à celle observée en présence de milieu sans source de carbone supplémentaire (ainsi qu’en présence de glucose, comme décrit précédemment).
Détermination de la nature et de la quantité de sels
Le milieu naturel des bactéries marines étant l’eau de mer, il est primordial de maintenir un niveau osmotique élevé de son milieu de croissance (à titre indicatif, la concentration de l’ensemble de sels dans l’eau de mer est comprise entre 30 et 40 g/L). La concentration de sels impactant directement la bioluminescence, les inventeurs ont effectué les tests de croissance et de production de lumière en microplaques avec des gammes de concentrations pour différents sels : sel de mer, NaCl, et KCl. Des gammes de chacun de ses 3 sels ont été testés successivement avec chacune des deux sources carbonées sélectionnées.
Le module structurel 3 comprend des montants ou barreaux rigides 35, assemblés entre eux pour former un cadre 36 configuré pour recevoir le contenant souple 2.
Les montants 35 sont positionnés comme les côtés d’un pavé géométrique. D’autres formes sont bien entendu possibles.
Les montants 35 sont réalisés en métal, par exemple en aluminium, ou en matériau plastique.
Le module structurel 3 comprend des panneaux assemblés entre eux pour former un caisson pour recevoir le contenant souple.
Le module structurel 3 comporte un dispositif 40 d’aide à l‘écoulement de produit lors de la distribution.
Le dispositif d’aide à l’écoulement 40 est configuré pour débloquer le produit dans le contenant souple 2 qui risque de s’écouler plus difficilement à cause de la réduction de la section et de l’augmentation de la pression.