INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière alternative à l’isolant en vrac 41, il est également possible d’utiliser des blocs isolants 17, du type de ceux décrits ci-dessus en relation avec les figures 3 et 4. Notons que dans ce mode de réalisation, les piliers 20 ne sont pas nécessairement structurels et peuvent ainsi, par exemple, se borner à assurer une fonction de support de fixation pour le revêtement de finition.
Les figures 10 et 11 représentent un troisième mode de réalisation. Ce troisième mode de réalisation diffère de ceux décrits ci-dessus en relation avec les figures 1 à 6 d’une part, et avec les figures 7 à 9 d’autre part, notamment en ce qu‘il comporte des panneaux de contreventement 42. Ces panneaux de contreventement 42 sont disposés perpendiculairement à la direction d’épaisseur, de part et d’autre des rangées de panneaux, lesdits panneaux de contreventement étant chacun fixés à la première lisse d’extrémité 1, à la deuxième lisse d’extrémité 40 et aux panneaux de chacune des rangées de panneaux, par exemple à l’aide de clous ou de vis 43. De tels panneaux de contreventement 42 permettent ainsi de renforcer la rigidité de la structure à la place des entretoises isolantes de rigidification 14,15, 16 du premier mode de réalisation et des entretoises de rigidification 38 du deuxième mode de réalisation.
Comme dans le deuxième mode de réalisation, la structure modulaire ne comporte pas les blocs isolants 17, ni les entretoises isolantes 14, 15 et 16 de la . A l’instar de la structure modulaire selon le second mode de réalisation, la deuxième lisse d’extrémité est percée de trous 39 par lesquels un isolant en vrac 41 est inséré. De même, comme dans le mode de réalisation des figures 7 à 9, les piliers 20 ne sont pas forcément nécessaires pour assurer la rigidité de la structure modulaire.
En particulier, les trois modes de réalisation décrits ci-dessus peuvent être utilisées en combinaison dans une même construction. Il est également possible de combiner certaines caractéristiques de ces trois modes de réalisation dans une même paroi.
Dans ce second mode de réalisation, la partie centrale de l’assise et le dossier sont ainsi prévus pour pivoter autour de l’axe normal A3, de façon à ce que l’occupant puisse s’asseoir face à la route, qu’il puisse pivoter son siège de 90° pour se retrouver face à la portière (ce qui facilite son entrée et sa sortie du véhicule), voire qu’il puisse également retourner complètement le siège pour s’asseoir dos à la route (et face aux passagers arrière).
Pour cela, l’ossature 11 et la garniture 12 de l’assise 10 sont chacune réalisées en deux parties distinctes, dites centrales et périphériques.
Comme le montre la , la partie périphérique 12B de la garniture 12 de l’assise 10 présente un bord extérieur de forme rectangulaire (aux coins arrondis) et une ouverture centrale de forme identique, en négatif, à celle de la partie centrale 12A de la garniture 12. Cette dernière présente quant à elle un bord extérieur de forme circulaire. Ainsi, la garniture 12 de l’assise 10 présente extérieurement une forme standard, à ceci-près qu’elle est formée en deux parties.
Comme le montre la , la partie périphérique 11B de l’ossature 11 de l’assise 10 est presqu’identique à l’ossature 11 illustrée sur la . Elle diffère de celle-ci en ce qu’elle est dépourvue de traverse intermédiaire (113) et en ce qu’elle comporte un support tubulaire 116 qui est fixé aux flancs 110, entre ceux-ci, en position centrale. Ce support tubulaire 116 présente une face externe cylindrique de révolution autour de l’axe normal A3.
La partie centrale 11A de l’ossature 11 de l’assise 10 comporte quant à elle une embase 117 ici formée par un tube replié de façon à former une sorte d’anneau dans un plan horizontal, autour de l’axe normal A3.
Il est en outre prévu des moyens de montage de l’embase 117 sur le support tubulaire 116, permettant à ces deux éléments de pivoter l’un par rapport à l’autre autour de l’axe normal A3.
De manière préférentielle, le pivotement est combiné à une translation selon cet axe normal A3, de manière que le mouvement de la partie centrale par rapport à la partie périphérique de l’assise 10 est non pas circulaire mais hélicoïdal autour de l’axe normal A3.
Ainsi, lorsque la partie centrale 10A de l’assise 10 pivote depuis sa position d’utilisation face à la route vers sa position de côté face à la portière, elle monte également. Cette élévation facilite l’entrée de l’usager dans le véhicule et sa sortie.
Pour assurer ce mouvement hélicoïdal, trois rainures hélicoïdales sont prévues en creux dans la face externe cylindrique du support tubulaire 116. L’embase 117 porte en correspondance trois pieds en saillie vers le bas, sur lesquels sont montés des galets engagés dans les rainures hélicoïdales. Ces galets sont rotatifs et prévus pour naviguer dans ces rainures afin de guider la partie centrale de l’assise lorsqu’elle pivote par rapport à la partie périphérique.
Il est également prévu des moyens de verrouillage de cette mobilité, qui sont rappelés dans un état verrouillé dans lequel ils bloquent la partie centrale par rapport à la partie périphérique, et qui peuvent être déplacés dans un état déverrouillé dans lequel ils libèrent la mobilité en rotation de la partie centrale par rapport à la partie périphérique. Ces moyens de verrouillage comportent par exemple un ergot qui est monté mobile sur l’embase 117 et qui est adapté à s’engager dans une ouverture prévue dans le support tubulaire 116 pour bloquer le siège en position d’utilisation face à la route. Un levier 25 agencé sur le dossier pourra, à l’aide d’un câble, permettre à l’usager de manœuvrer l’ergot pour le sortir de l’ouverture et libérer la rotation de la partie centrale.
Le dossier 20 est identique dans les deux modes de réalisation précités.
Son ossature 21 présente une forme de cadre à quatre branches structurelles, avec deux flancs 210 latéraux (formant deux premières branches) se présentant ici sous la forme de plaques sensiblement planes, orientées verticalement et longitudinalement, et des traverses supérieure 211 et inférieure 212 qui relient les deux flancs 210.
Comme cela a été expliqué supra, le dossier 20 est monté sur l’assise 10 de façon à pouvoir basculer par rapport à cette dernière autour d’un axe de rotation A1, entre une configuration d’utilisation et une configuration couchée.
Cet axe de rotation A1 est situé sous la face supérieure de la garniture 12 de l’assise 10. Autrement formulé, comme le montre la , la hauteur h1 de l’axe de rotation A1 par rapport au plan de fixation est inférieure à la hauteur h2 de la face supérieure de la garniture 12 de l’assise 10, au moins au niveau du bord arrière de l’assise (et de préférence en tout point de la face supérieure de l’assise). Ainsi, en configuration couchée, le dossier 20 peut se placer dans le prolongement de l’assise 10 (avec leurs garnitures à la même hauteur).
Cet axe de rotation A1 est en outre situé à l’intérieur du cadre délimité par l’ossature 11 de l’assise 10. Autrement formulé, il est situé entre les traverses avant et arrière 111. Ainsi, lorsque le dossier bascule vers l’arrière, sa garniture ne s’écarte pas de celle de l’assise, ce qui évite qu’un vide ne se crée entre elles.
En pratique, les moyens de montage du dossier 20 sur l’assise 10 comprennent un bras de liaison 40 dont une extrémité est montée sur l’ossature 11 de l’assise 10 de façon à former une première articulation autour de l’axe de rotation A1.
Un avantage du mode de réalisation décrit en relation avec les figures 14, 15 et 16 est qu’il permet de former des transducteurs dont les dimensions latérales sont inférieures à celles de la plaque brute, c’est à dire que plusieurs plaques actives peuvent être découpées dans les découpées dans les deux directions latérales. Dans ce cas, les côtés latéraux de la plaque active ne sont plus métallisés pour former un enveloppement tel que décrit dans les exemples des figures 2 à 13. La fonction de connexion électrique des électrodes de colonne situées du côté de la face inférieure de la plaque active à des métallisations situées du côté de la face supérieure de la plaque active est alors assurée par les vias métallisés 1301.
On comprendra que différents détails de l'objet décrit ici peuvent être modifiés sans s'écarter du cadre de l'objet décrit et revendiqué ici. En outre, la description précédente a pour seul objet d'illustrer et non de limiter. A titre d'exemple, les nombres de lignes et de colonnes des transducteurs ultrason en réseau (RCA) représentés ont été simplifiés afin d'illustrer, alors que les transducteurs ultrasonores réels peuvent comporter beaucoup plus d'éléments dans chaque direction, par exemple 64, 128, 256, ou plus d'éléments transducteur dans chacune des directions de lignes et de colonnes.
Procédé d’estimation d’un profil vertical de l’humidité relative de l’atmosphère La présente invention appartient au domaine technique des prévisions météorologiques. L’invention concerne plus particulièrement un procédé d’estimation d’un profil vertical de l’humidité relative de l’atmosphère, afin de prédire la présence ou non de nuages dans une région d’étude et à court terme.
L’invention trouve une application directe dans le secteur de la météorologie, en utilisant notamment le profil vertical de l’humidité relative dans un modèle de prévision numérique du temps.
Etat de la technique Les modèles météorologiques ont connu une évolution importante depuis leur développement dans les années 1920, avec l'ajout d'équations mathématiques plus complexes et l'utilisation de modèles numériques pour simuler l'atmosphère avec plus de précision.
Depuis la moitié du 20 ème siècle, les modèles de prévision numérique du temps ( PNT ) ont ensuite été développés, permettant alors des prévisions à plus long terme.
A titre d’exemples, le modèle GFS ( Global Forecast System ) est l’un des modèles de PNT les plus utilisés dans le monde entier. Le modèle GFS est développé par le NCEP ( National Centers for Environmental Prediction ) et permet entre autres de fournir des prévisions météorologiques sur une période pouvant couvrir jusqu'à deux semaines.
Météo-France, le service officiel français de la météorologie et de la climatologie, utilise actuellement les modèles de PNT ARPEGE ( Action de Recherche Petite Echelle Grande Echelle ) et AROME (Applications de la Recherche à l'Opérationnel à Méso-Echelle ), qui fournissent des prévisions à haute résolution sur l'Europe ainsi qu’à l’échelle mondiale pour le modèle ARPEGE, ou des prévisions à haute résolution sur une zone géographique spécifique pour le modèle AROME .
Les modèles de PNT utilisent des données d’observations de haute qualité pour fournir des prévisions de la plus haute précision possible, et jusqu'à plusieurs jours à l'avance.
Cependant, malgré leur sophistication, les modèles météorologiques actuels ont encore des limites et des inconvénients.
Les principales limites sont les erreurs d'initialisation des données d'observations, la résolution spatiale et temporelle limitée, les incertitudes dans les données et les paramètres, ainsi que la complexité à modéliser l'atmosphère elle-même. Ces limites peuvent entraîner des erreurs dans les prévisions météorologiques, en particulier pour les phénomènes météorologiques à petite échelle et les prévisions à plus long terme.
Les erreurs d'initialisation des données d'observations peuvent avoir des effets importants sur les prévisions. Les données d'observations ne couvrent pas toujours les zones d’intérêt en n’étant pas disponibles à certaines coordonnées géographiques ou en altitude. Aussi, certaines données peuvent être inexactes. De plus, la résolution spatiale des modèles peut ne pas être suffisante pour prédire les phénomènes météorologiques à petite échelle, tels que les orages ou les tempêtes locales.
La résolution temporelle des modèles météorologiques est également limitée. Les modèles actuels peuvent faire des prévisions à plusieurs jours à l'avance, mais la précision diminue à mesure que la période de prévision s'allonge. Les incertitudes dans les données et les paramètres peuvent également entraîner des incertitudes dans les prévisions.
Enfin, une modélisation plus précise de l'atmosphère représente un défi important pour la communauté internationale des météorologues, l'atmosphère étant un système extrêmement complexe, avec des interactions non linéaires entre de nombreux processus différents. Les modèles météorologiques actuels peuvent simuler de nombreux aspects de cette complexité, mais il reste encore beaucoup à apprendre sur le fonctionnement de l'atmosphère.
Ainsi, une meilleure évaluation des données d’entrée des modèles de PNT représente un axe d’amélioration de la modélisation du comportement dynamique de l’atmosphère.
Le document WO2016046309A1 décrit un ensemble ainsi qu’un procédé de détection permettant d’identifier et d’effectuer le suivi de nuage dans une zone du ciel. Une des étapes du procédé consiste notamment à déduire une distribution verticale de la vapeur d’eau en un lieu donné, et cela à partir de mesures réalisées au niveau du sol, ainsi que par des profils atmosphériques préalablement modélisés. En revanche, le document WO2016046309A1 ne décrit pas les étapes de correction du profil vertical d’humidité relative, ni ne permet d’en fournir.
La représente la situation quand le clapet 37 est dans sa position d’obturation. L’écartement axial entre les ondulations en creux 113 correspond sensiblement à l’écartement axial entre les corrugations internes 87. En section, le tube annelé 111 présente une forme sinusoïdale.
La illustre la situation quand le clapet 37 occupe sa position de dégagement. Les ondulations en creux 113 sont axialement plus rapprochées que sur la , comme les corrugations internes 87. Considéré en section, le tube annelé 111 présente une forme sinusoïdale, de période plus courte que sur la .
Le tube annelé 111, dans l’exemple de la , est fendu sur toute sa hauteur.
En variante, il est fermé.
Suivant une variante de réalisation représentée sur la , les protections 93 sont distribuées en deux à quatre groupes, les protections 93 d’un même groupe étant liées les unes aux autres.
Les protections 93 appartenant à des groupes différents sont libres les unes par rapport aux autres.
Dans l’exemple de la , les protections 93 sont distribuées en trois groupes.
Les protections 93 d’un même groupe sont liées les unes aux autres, par des ponts de matière. Elles sont typiquement venues de matière les unes avec les autres.
Au contraire, il n’existe pas de liaison mécanique directe, par exemple par des ponts de matière, entre les différents groupes de protections 93. Chaque groupe de protections 93 forme un corps cylindrique, coaxial à l’axe de déplacement X, indépendant des autres corps.
Dans cette variante de réalisation, il existe un interstice entre les groupes de protections 93. Les corrugations internes 87, se trouvant aux droits de cet interstice, ne sont pas équipées de protection 93.
Comme indiqué dans le préambule de la présente description, le soufflet tubulaire 65 comprend au moins un tube ondulé obtenu à partir d’une feuille roulée soudée.
Par exemple, le soufflet tubulaire 65 est constitué d’un seul tube ondulé. En variante, le soufflet tubulaire 65 comprend deux tubes ondulés emboités l’un dans l’autre et de mêmes formes.
Chaque tube ondulé présente de préférence une épaisseur comprise entre 0,1 et 0,5 mm, plus précisément comprise entre 0,1 et 0,4 mm et avantageusement sensiblement égale à 0,3 mm.
Chaque tube ondulé est en acier inoxydable austénitique 304 Ti.
Par exemple, le soufflet tubulaire 65 présente seize corrugations internes 87 et seize corrugations externes 89. Le diamètre extérieur du soufflet tubulaire 65, pris au niveau des corrugations externes 89, est de 20 mm environ. Le diamètre intérieur, pris au niveau des corrugations internes 87, est de 12 mm environ. Le soufflet tubulaire 65 présente axialement une hauteur de 34,6 mm.
La course du clapet 37, entre sa position d’obturation et sa position de dégagement, est axialement d’environ de 5 mm.
La branche 310 comprend un transistor PMOS T1 et une résistance R1 connectées en série entre la diode D1 et la borne 302. De préférence, la source du transistor T1 est du côté de la diode D1. La branche 310 comprend en outre une résistance R2, un transistor NMOS T2 et une diode D2 connectée en série entre les bornes 302 et 306. De préférence, la source du transistor T2 est du côté de la borne 306.
Par exemple, le transistor T1 est connecté entre la diode D1 et la résistance R1 elle-même connectée à la borne 302, la source du transistor T1 étant connectée à la diode D1. Par exemple, la diode D2 est connectée entre la résistance R2 et le transistor T2, la source du transistor T2 étant du côté de la borne 306, par exemple connectée à la borne 306. La résistance R2 est par exemple connectée à la borne 302.
De manière similaire à la branche 310, la branche 312 comprend un transistor PMOS T3 et une résistance R3 connectées en série entre la diode D1 et la borne 300. De préférence, la source du transistor T3 est du côté de la diode D1. La branche 312 comprend en outre une résistance R4, un transistor NMOS T4 et une diode D4 connectées en série entre les bornes 300 et 306. De préférence, la source du transistor T4 est du côté de la borne 306.
Par exemple, le transistor T3 est connecté entre la diode D1 et la résistance R3 elle-même connectée à la borne 302, la source du transistor T3 étant connectée à la diode D1. Par exemple, la diode D4 est connectée entre la résistance R4 et le transistor T4, la source du transistor T4 étant du côté de la borne 306, par exemple connectée à la borne 306. La résistance R4 est par exemple connecté à la borne 300.
De préférence, l'ordre de connexion du transistor T3 et de la résistance R3 entre la diode D1 et la borne 300 est le même que l'ordre de connexion du transistor T1 et de la résistance R1 entre la diode D1 et la borne 302.
De préférence, l'ordre de connexion de la résistance R4, du transistor T4 et de la diode D4 entre les bornes 300 et 306 est le même que l'ordre de connexion de la résistance R2, du transistor T2 et de la diode D2 entre les bornes 302 et 306.
Les transistors T1 et T3 ont leurs grilles connectées l'une à l'autre et sont donc commandés par un même signal sig1. Les sources des transistors T1 et T3 sont connectées entre elles.
De manière similaire, les transistors T2 et T4 ont leurs grilles connectées l'une à l'autre et sont commandés par un même signal sig2. En outre, lorsque les transistors T2 et T4 sont connectés à la borne 306, ces transistors ont par exemple leurs sources connectées à la borne 306 et l'une à l'autre.
Selon un mode de réalisation, la diode D1 a son anode du côté de la borne 304, par exemple connectée à la borne 304.
Selon un mode de réalisation, la diode D2 de la branche 310 a son anode du côté de la borne 302, par exemple connectée à la résistance R2, et la diode D4 de la branche 312 a son anode du côté de la borne 300, par exemple connectée à la résistance R4.
Selon un mode de réalisation, les résistances R1, R2, R3 et R4 ont des valeurs de résistance sensiblement égales, de préférence égales. Par exemple, les résistances R1 à R4 ont chacune une valeur de résistance sensiblement égale, de préférence égale, à 100 ohms moins la valeur de la résistance à l'état passant des transistors T1 à T4. Par exemple, lorsque les transistors T1 à T4 ont une valeur de résistance à l'état passant égale ou sensiblement égale à 10 ohms, les résistances R1 à R4 ont chacune une valeur de résistance égale ou sensiblement égale à 90 ohms. De préférence, la résistance R1 a une valeur de résistance sensiblement égale, par exemple égale, à 100 ohms moins la valeur de la résistance à l'état passant du transistor T1 avec lequel elle est connectée entre les bornes 304 et 302, la résistance R2 a une valeur de résistance sensiblement égale, par exemple égale, à 100 ohms moins la valeur de la résistance à l'état passant du transistor T2 avec lequel elle est connectée entre les bornes 304 et 300, la résistance R3 a une valeur de résistance sensiblement égale, par exemple égale, à 100 ohms moins la valeur de la résistance à l'état passant du transistor T3 avec lequel elle est connectée entre les bornes 302 et 306, et la résistance R4 a une valeur de résistance sensiblement égale, par exemple égale, à 100 ohms moins la valeur de la résistance à l'état passant du transistor T4 avec lequel elle est connectée entre les bornes 300 et 306.
Selon un mode de réalisation, les transistors T1 et T3 sont identiques l'un à l'autre.
Selon un mode de réalisation, de manière similaire, les transistors T2 et T4 sont identiques l'un à l'autre.
Selon un mode de réalisation, les diodes D1, D2, et D4 sont chacune mise en œuvre par une ou plusieurs diodes, par exemple par un ou plusieurs transistors MOS chacun monté en diode.
Selon un mode de réalisation, les diodes D2 et D4 sont identiques.
Selon un mode de réalisation, chacun des transistors T1, T2, T3 et T4 a sa source connectée à sa région de corps ("body region" en anglais).
Par ailleurs, l'emploi de fils en alliage à mémoire de forme présentent certains inconvénients : Il est impossible de maintenir le système en position rétractée, sans maintenir une alimentation électrique ou sans utiliser de mécanisme de blocage complexe ; Les fils ont tendance à chauffer, nécessitant une isolation particulière et/ou de contrôler le niveau de compression pour limiter l'échauffement ; La batterie nécessaire à l'alimentation électrique doit présenter une capacité relativement importante pour garantir une autonomie suffisante ;
Par ailleurs, on a constaté que les solutions antérieures n'étaient pas toujours adaptées pour assurer une compression homogène sur toute la longueur du membre lorsque le membre présente une section non constante. Un membre tel qu'un avant-bras présente par exemple une section plutôt tronconique, avec une section plus importante sur le haut et plus faible sur le bas. Dans l'état de la technique, les solutions connues de pressothérapie pneumatique utilisent plusieurs boudins juxtaposés qui sont commandés chacun de manière indépendante pour fournir une pression identique sur toute la largeur du boudin. Autrement dit, ce type de solution ne permet pas de tenir compte de la variation de la section du membre. La pression exercée par le boudin sera en effet plus importante là où la section du membre est la plus forte et moindre là où la section du membre est la plus faible.
Il existe donc un besoin d'obtenir un dispositif de compression capable d'assurer des mouvements de compression annulaires homogènes qui suivent les variations de section du membre sur sa longueur.
Ce but est atteint par un module actif utilisable dans un système de compression d'une partie d'un être vivant, ledit module actif comprenant N modules de compression juxtaposés suivant un axe longitudinal entre deux bords opposés, dits premier bord et deuxième bord dudit module actif, N étant supérieur ou égal à 2 et chaque module de compression étant défini par un rang i, avec i allant de 1 à N, chaque module de compression comprenant au moins un premier organe de traction fixé au premier bord du module actif et des moyens d'entraînement en translation dudit premier organe de traction, chaque module de compression étant contrôlable électroniquement pour effectuer un effet de serrage par déplacement en translation de son premier organe de traction suivant un axe de serrage perpendiculaire audit axe longitudinal, ledit premier organe de traction de chaque module de compression étant attaché à au moins un autre premier organe de traction d'un module de compression adjacent via des premiers moyens de liaison.
Le principe de l'invention, permet d'obtenir in fine sur l'ensemble du système un profil de compression tronconique avec une composante tangentielle importante. Ce point est fondamental pour l'efficacité du système et constitue une différence notable par rapport aux solutions existantes fonctionnant par pressothérapie pneumatique, dans lesquelles la pression est exercée de manière homogène sur toute la largeur de l'anneau/boudin.