INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, à un instant donné, une lumière présentant une unique fréquence. De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour illuminer chacune des surfaces d’affichage avec une lumière stroboscopique présentant une seule fréquence d’émission à la fois, c’est-à-dire à un instant donné. De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, successivement ou alternativement ou séquentiellement, une lumière stroboscopique présentant une fréquence distincte.
De préférence, l’appareil comprend une unique source de lumière stroboscopique agencée pour illuminer chacune des surfaces d’affichage. L’appareil peut comprendre une source de lumière stroboscopique distincte pour chaque surface d’affichage.
Selon l’invention, il est entendu par « fréquence de la lumière ou fréquence de la lumière stroboscopique » la fréquence d’émission des impulsions de lumière et non pas la fréquence de l’onde électromagnétique lumineuse.
De préférence, la lumière stroboscopique est une lumière polychromatique, de préférence une lumière blanche. La lumière stroboscopique peut être une lumière monochromatique.
De préférence, l’appareil comprend un plan, dit plan image, dans lequel sont destinées à être positionnées les fovéas d’un utilisateur, dont la tête est destinée à reposer sur l’appui-tête.
De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre à une fréquence supérieure à 1,5 Hz, de préférence encore à 1,8, de manière préférée à 2, de manière encore préférée à 2,08, de manière encore davantage préférée à 2,18 Hz et/ou à une fréquence inférieure à 3,1 Hz, de préférence encore à 2,8 Hz, de manière préférée à 2,6 Hz, de manière encore préférée à 2,48 Hz, de manière encore davantage préférée à 2, 38 Hz. De préférence encore, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre à une fréquence de 2,28 Hz.
De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, en outre, à une fréquence supérieure à 3,7 Hz, de préférence encore à 3,9, de manière préférée à 4, de manière encore préférée à 4,16 à, de manière encore davantage préférée à 4,36, de manière particulièrement préférée à 4,46 Hz et/ou à une fréquence inférieure à 6 Hz, de préférence encore à 5,6 Hz, de manière préférée à 5,2 Hz, de manière encore préférée à 5 Hz, de manière encore davantage préférée à 4,76 Hz, de manière particulièrement préférée à 4,66 Hz. De préférence encore, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, en outre, à une fréquence de 4,56 Hz.
De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, en outre, à une fréquence supérieure à 7 Hz, de préférence à une fréquence supérieure à 8 Hz et/ou à une fréquence inférieure à 12 Hz, de préférence encore à une fréquence inférieure à 12 Hz.
De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, en outre, à une fréquence supérieure à 7,23 Hz, de préférence encore à 7,33, de manière préférée à 7,43, de manière encore préférée à 7,53, de manière encore davantage préférée à 7,63, de manière particulièrement préférée à 7,73 Hz et /ou à une fréquence inférieure à 9,9 Hz, de préférence encore à 9,4, de manière préférée à 8,9, de manière encore préférée entre à 8,4, de manière encore davantage préférée à 8,03 Hz, de manière particulièrement préférée à 7,93 Hz. De préférence encore, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, en outre, à une fréquence de 7,83 Hz.
De préférence, l’au moins une source de lumière stroboscopique est agencée pour émettre, en outre, à une fréquence supérieure à 14 Hz, de préférence à une fréquence supérieure à 16 Hz et/ou à une fréquence inférieure à 21 Hz, de préférence encore à une fréquence inférieure à 18 Hz.
La formulation comparative avec un polyester (méth)acrylate à base de THEIC (CEx 3) est plus réactive et conduit à un revêtement ayant une dureté plus élevée en comparaison avec la formulation de référence (CEx 1). En revanche, le revêtement est trop flexible et son BRC est bas.
La formulation comparative avec un polyester (méth)acrylate à base d’un mélange glycérol et THEIC (CEx 4) a un BRC élevé et une bonne réactivité en comparaison avec la formulation de référence (CEx 1). En revanche, le revêtement présente une flexibilité et une dureté trop faibles.
Les formulations selon l’invention avec un polyester (méth)acrylate à base d’un mélange PG3 et THEIC (Ex 1 et 2) ont un BRC élevé et une excellente réactivité en comparaison avec la formulation de référence (CEx 1). En outre, le revêtement présente une flexibilité satisfaisante et une bonne dureté.
PROCÉDÉ DE DÉCONTAMINATION DE POLYMERE. DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des technologies de recyclage des déchets plastiques de post-consommation et de post-industrialisation, et en particulier celui des technologies de recyclage de polymères issus de la post-consommation et de la post-industrialisation, tels que les polyoléfines.
La présente invention concerne un procédé de décontamination de polymères tels que les polyoléfines par extraction par un fluide supercritique pour produire des polyoléfines recyclées de haute pureté.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les polyoléfines sont des polymères très présents dans les déchets plastiques.
Les polyoléfines sont en particulier très utilisées dans divers biens de consommation et, plus généralement, dans l'emballage alimentaire, par exemple comme un type de pellicule rétractable.
Actuellement, certaines polyoléfines, comme le polypropylène (PP) ou le polyéthylène (PE), ne sont pas utilisées après leur recyclage pour des usages alimentaires, ou encore médicaux et cosmétiques, ce qui constitue un obstacle majeur à la mise en œuvre d’une économie circulaire du plastique.
Pour surmonter cet obstacle, il y a un besoin de mieux purifier les polyoléfines, et plus généralement les polymères, au cours du recyclage, de sorte qu’ils contiennent une quantité de polluants, ou contaminants, qui ne soit pas à risque pour la santé humaine.
Plus précisément, il faut pouvoir les purifier avec une efficacité comprise entre 98,5% et 100% (selon la nature des polluants). Le terme « efficacité » désigne le rendement de décontamination E, qui est égal au rapport suivant :
Où C init est la concentration initiale en contaminant, Et C res est la concentration résiduelle en contaminant, i.e., la concentration en contaminant à l’issue de l’étape de purification.
Ces critères stricts de performances sont imposés par les réglementations des agences américaine et européenne FDA (acronyme de Food and Drug Administration en anglais) et EFSA (acronyme de European Food Security Authority en anglais).
Une manière simple et économique de purifier une composition solide de polymères contaminés est d’utiliser un extracteur dans lequel on introduit un fluide d’extraction à l’état supercritique.
Typiquement, le matériau contaminé est déposé dans l’extracteur, puis un flux de fluide à l’état supercritique est introduit à travers celui-ci. Lors de son passage à travers le matériau, il détache les contaminants en les dissolvant, et les emporte hors de l’extracteur et donc hors du matériau. L’état supercritique confère au fluide des propriétés de haute diffusivité, de faible viscosité et faible tension de surface, ainsi qu’une certaine modularité de la force du solvant qui favorisent particulièrement ce processus d’extraction. Les conditions d’extraction sont en outre relativement douces, du fait de température et de pression peu élevées, ce qui permet de ne pas dégrader le matériau.
La demande de brevet WO2018121980A1 décrit une telle technique au sein d’un procédé de purification d’une composition solide de polyoléfine contaminée. Précisément, l’extraction par fluide supercritique est mise en œuvre dans une première étape du procédé, avec des conditions de température et de pression bien spécifiées. Pour obtenir des particules de polyoléfines de haute pureté, cette étape est ensuite suivie d’une étape de chauffage de la composition solide purifiée obtenue à l’issue de l’étape d’extraction puis d’une étape de production de particules par une solution saturée en gaz ou PGSS (acronyme de « Particules from Gas Saturated Solutions » en anglais). Cette étape de production de particules permet dans le même temps d’améliorer encore la pureté des polyoléfines.
Bien qu’un tel procédé permette d’obtenir des particules de polyoléfines recyclées de grande pureté, il reste complexe à mettre en œuvre, notamment du fait que trois étapes (première purification par extraction, chauffage, production de particule/ deuxième purification) sont nécessaires.
- une transformation de Walsh inverse du deuxième signal de canal transformé filtré délivrant le deuxième signal de canal déphasé.
Dans certains modes de réalisation, le mélangeur en quadrature est alimenté par deux signaux d’oscillateur local en quadrature, les deux signaux d’oscillateur local ayant une composante à une fréquence radiofréquences. Le premier canal est centré sur une fréquence égale à la fréquence radiofréquences plus la fréquence intermédiaire. Le deuxième canal est centré sur une fréquence égale à la fréquence radiofréquences moins la fréquence intermédiaire.
Dans certains modes de réalisation, le filtrage de Hilbert comprend un filtrage numérique par bloc.
Dans certains modes de réalisation, la transformation de Walsh et la transformation de Walsh inverse sont des transformations de Walsh discrètes. Les séquences de Walsh mises en œuvre dans lesdites transformations sont ordonnancées selon un ordre de Hadamard.
Ainsi, la puissance de calcul nécessaire à la mise en œuvre des transformées de Walsh et/ou du filtrage de Hilbert est encore réduite.
L’invention concerne également un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre d’un procédé de génération tel que décrit précédemment, selon l’un quelconque de ses différents modes de réalisation, lorsqu’il est exécuté sur un ordinateur.
Dans un mode de réalisation de l'invention, il est proposé un émetteur pour la génération d’un signal radiofréquences destiné à être transmis sur un premier canal de transmission. Un tel émetteur comprend des moyens configurés pour mettre en œuvre les étapes du procédé de génération selon l’invention (selon l’un quelconque des différents modes de réalisation précités). Ainsi, les caractéristiques et avantages de cet émetteur sont les mêmes que ceux des étapes correspondantes du procédé de génération décrit précédemment. Par conséquent, ils ne sont pas détaillés plus amplement.
, discutée ci-dessus dans la section « Art antérieur et ses inconvénients », représente un émetteur radiofréquences à rejection d’image selon une technique connue ;
, discutée ci-dessus dans la section « Art antérieur et ses inconvénients », représente un émetteur radiofréquences à rejection d’image selon une autre technique connue ;
, discutée ci-dessus dans la section « Art antérieur et ses inconvénients », représente l’effet d’un changement de signe dans la réponse impulsionnelle du filtre de Hilbert implémenté dans l’émetteur radiofréquences de la ;
illustre un émetteur radiofréquences à rejection d’image selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre un émetteur radiofréquences à rejection d’image selon un autre mode de réalisation de l’invention ;
représente les étapes d’un procédé de génération d’un signal radiofréquences selon un mode de réalisation de l’invention ;
représente un exemple de structure de dispositif permettant la mise en œuvre de certaines étapes du procédé de génération d’un signal radiofréquences de la selon un mode de réalisation de l’invention.
Un autre module logiciel PSS fonctionne sur la première unité de traitement PCPU. Ce module logiciel est un logiciel dédié chargé d’exécuter des tâches de sécurité basiques telles que la copie/récupération de données vers/à partir d’une zone sécurisée, le contrôle croisé de données produites par le schéma de couplage , le signalement d’erreurs, la gestion d’un chien de garde externe.
Une zone sécurisée est une zone de mémoire utilisée par l’algorithme pour stocker des données liées à la sécurité.
Toutes les données stockées dans cette zone sont avantageusement protégées contre les erreurs logicielles par une somme de contrôle (par exemple une somme de contrôle simple telle que OU exclusif est suffisante).
Lorsque des données (ou un ensemble de données) est (sont) récupéré(es) à partir de la zone sécurisée, leur intégrité, par le contrôle de la somme de contrôle associée, est vérifiée avant de les consommer.
Il sera maintenant fait référence plus particulièrement à la pour la description d’un mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention comportant un traitement de contrôle CHKPR.
Comme mentionné ci-dessus, le premier logiciel d’exécution RS exécute de manière séquentielle et itérative ladite fonction de sécurité sur la base d’une machine d’états au cours d’une séquence d’intervalles temporels successifs Tdiag(i).
Tdiag (i) est également la période temporelle ou l’intervalle temporel au sein de laquelle ou duquel le calcul du second logiciel d’exécution est exécuté par la seconde unité de traitement SCPU et les contrôles sont exécutés par le module logiciel PSS.
La chronologie du système est par conséquent partitionnée en une séquence d’intervalles temporels Tdiag(i).
La norme IEC 61508 définit ce que l’on appelle un « temps de sécurité de processus (PST) » comme étant une « période temporelle entre une panne, qui a le potentiel de faire émerger un événement dangereux, survenant dans l’équipement sous commande EUC et le temps pendant lequel une action doit être achevée dans l’équipement sous commande EUC pour empêcher que l’événement dangereux ne survienne ».
En vertu de l’interprétation du point de vue de IEC 61508, la valeur PST est supérieure à la valeur Tdiag, donc Tdiag discrimine les applications de sécurité qui peuvent potentiellement être adressées par le procédé selon l’invention, selon le PST requis.
Plus « l’émulation » de la première unité de traitement PCPU par la seconde unité de traitement SCPU via l’exécution du second logiciel d’exécution SRS est complexe, ou lente, plus Tdiag sera grand.
Sur la , il est supposé qu’une option logicielle d’exécution de calcul double (qui sera expliquée plus en détail ci-après) n’est pas activée.
En outre, pour des raisons de simplification de la Figure, même si, comme expliqué ci-dessus en référence à la , une itération courante (n) du premier logiciel d’exécution RS reçoit en entrée le premier vecteur de données d’entrée courant ID[k] (n) et le premier vecteur de variables d’état courant CSV[j] (n) et produit le premier vecteur de données de sortie courant OD[i] (n) et le premier vecteur de variables d’état courant mis à jour USV[j] (n) qui seront respectivement le vecteur de données d’entrée suivant ID[k] (n+1) et le vecteur de variables d’état suivant CSV[j] (n+1) pour la prochaine itération (n+1) du premier logiciel d’exécution, les indices n, n+1, n+2, ... des itérations successives ne sont pas représentées sur cette .
1) Lors de la première exécution (par exemple) du premier logiciel d’exécution RS, qui est ici par exemple l’itération (n), pendant l’intervalle temporel courant Tdiag(i), une copie locale LCP(n) de ID, OD, CSV, USV est stockée dans la zone sécurisée SMM.
La copie stockée de ID/CSV est utilisée comme entrée pour l’exécution du second logiciel d’exécution SRS qui démarre immédiatement en « arrière-plan » sur la seconde unité de traitement SCPU.
Le premier logiciel d’exécution RS est exécuté de manière séquentielle et itérative sur la première unité de traitement PCPU.
Ainsi, l’invention a notamment pour but d’améliorer les performances et l’intégration des roues motorisées dans les atterrisseurs en vue de limiter la consommation de carburant.
A cet effet, on prévoit, selon l’invention un atterrisseur d’aéronef, comprenant une jambe ayant un premier tronçon avec une première extrémité pourvue de moyens d’articulation à une structure d’aéronef et un deuxième tronçon télescopique par rapport au premier tronçon, un essieu solidaire d’une extrémité libre du deuxième tronçon, deux roues principales montées pour pivoter sur l’essieu de part et d’autre de ladite extrémité libre, et une roue motorisée qui est positionnée entre les deux roues principales et qui est reliée à la jambe par un mécanisme de liaison comportant au moins un actionneur pour déplacer la roue motorisée entre une position relevée et une position abaissée d’utilisation.
Le mécanisme de liaison comprend un bras oscillant ayant une première extrémité articulée à l’extrémité libre du deuxième tronçon, et un balancier qui a une première extrémité et une deuxième extrémité et qui est articulé à une deuxième extrémité du bras oscillant, la roue motorisée étant montée pour pivoter sur la deuxième extrémité du balancier et l’actionneur s’étendant entre l’extrémité libre du deuxième tronçon et le balancier, le balancier étant agencé pour s’étendre sensiblement parallèlement à la jambe lorsque la roue motorisée est en position abaissée d’utilisation.
Ainsi, le balancier s’étend sensiblement verticalement lorsque l’aéronef repose au sol sur ses roues principales et que la roue motorisée est en position abaissée d’utilisation. Il permet une bonne transmission du couple moteur entre la roue motorisée et le sol, en limitant les efforts supportés par l’actionneur, et ce quel que soit le sens de déplacement de l’aéronef (en avant ou en arrière). Le moteur de la roue motorisée peut donc être dimensionné plus justement eu égard aux efforts à fournir. En effet, lorsque le balancier est proche de 90° par rapport au sol, l’effort transmis par l’actionneur est quasiment identique en marche avant et en marche arrière pour maintenir la position du balancier appliquant la roue motorisée au sol et permettre la transmission du couple sur la roue motorisée sans glissement. Si cet angle est plus petit (par exemple inférieur à 80°), le couple appliqué pour la marche arrière génère un effort de réaction sur le balancier qui diminue l’effort de pression sur le sol de la roue motorisée : l’actionneur doit alors délivrer plus d’efforts pour éviter le glissement de la roue motorisée. Pour de tels angles de balancier, la structure de l’ensemble roue motorisée / mécanisme de liaison devrait être dimensionnée en conséquence, ce qui aurait des conséquences sur la masse des actionneurs et de la structure. L’orientation du balancier avec un angle proche de 90° par rapport au sol permet donc de limiter les efforts qui transitent dans le mécanisme et ainsi d’optimiser la masse.
L’agencement proposé permet en outre de limiter au maximum l’adaptation de l’atterrisseur à la présence de la roue motorisée, l’atterrisseur conservant sensiblement la même structure qu’il soit équipé ou pas de la roue motorisée.
Avantageusement, l’atterrisseur présente en outre tout ou partie des caractéristiques suivantes, indépendamment ou en combinaison : l’atterrisseur comprend un mécanisme de protection agencé pour permettre un relèvement de la roue motorisée lorsqu’un effort de réaction exercé sur celle-ci par le sol est supérieur à un seuil prédéterminé ; le mécanisme de protection comprend une contrefiche briseuse s’étendant entre le bras oscillant et le deuxième tronçon et ayant un état aligné dans lequel la contrefiche briseuse maintient le bras oscillant dans une position abaissée sensiblement perpendiculaire à la jambe et un état désaligné dans lequel la contrefiche briseuse autorise une remontée du bras oscillant vers la jambe de l’atterrisseur ; un ressort de traction s’étend entre la contrefiche briseuse et le deuxième tronçon et a une raideur définissant le seuil prédéterminé ; le mécanisme de protection comprend un vérin s’étendant entre le deuxième tronçon et le bras oscillant ; l’atterrisseur comprend un mécanisme de verrouillage de la roue motorisée en position relevée ; le mécanisme de verrouillage comprend un verrou intégré à l’actionneur ; le mécanisme de verrouillage comprend un boitier d’accrochage disposé entre le bras oscillant et le balancier ; le mécanisme de liaison comprend un support comprenant une embase fixée à l’extrémité libre du deuxième tronçon et une platine solidaire de l’embase et remontant en regard du deuxième tronçon, la première extrémité du bras oscillant et l’actionneur étant liés à la platine de sorte que le support constitue l’unique point de fixation de la roue motorisée à la jambe.
L’invention a également pour objet un aéronef comportant un tel atterrisseur.
la est une vue en perspective partielle d’un atterrisseur de cet aéronef en position déployée ;
la est une vue partielle de dessous de cet aéronef, montrant l’atterrisseur en position rentrée dans sa soute ;
la est une vue de profil d’un atterrisseur de cet aéronef en position déployée avant de toucher le sol, la roue motorisée étant en position relevée ;
la est une vue de profil d’un atterrisseur de cet aéronef en position déployée en appui sur le sol, la roue motorisée étant en position abaissée ;
la est une vue de détail de l’extrémité inférieure de cet atterrisseur avec la roue motorisée en position abaissée, l’atterrisseur comprenant un mécanisme de liaison selon un premier mode de réalisation ;
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, pour assurer la rotation de la molette 104 par rapport au boîtier 102, le moyeu 112a prend la forme d’un fût 116 coaxial avec l’axe de rotation X qui se projette à travers le capot 102b qui présente une couronne 118 coaxiale avec l’axe de rotation X et dont le diamètre intérieur est dimensionné pour recevoir le fût 116 et en assurer le guidage en rotation. Le fût 116 est vu en traits fantômes sur la . L’ajustement entre le fût 116 et le diamètre intérieur de la couronne 118 est préférentiellement du type ajustement glissant. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, la couronne 118 est constituée de trois portions arquées réparties angulairement autour de l’axe de rotation X.
Le circuit imprimé 108 comporte un bord 108a, le long duquel le commutateur 110 est fixé de manière à présenter son corps 110a sur le circuit imprimé 108 en-deçà du bord 108a et son levier 110b au-delà du bord 108a, c'est-à-dire dans le vide par rapport au circuit imprimé 108.
Le système de transmission 112 comporte également un plateau denté 112b solidaire du moyeu 112a et coaxial avec l’axe de rotation X. Le plateau denté 112b présente des premières dents 112c réparties angulairement et régulièrement autour de l’axe de rotation X.
Le moyeu 112a est disposé, par rapport au circuit imprimé 108, de manière à ce que, lors de la rotation du plateau denté 112b, chaque première dent 112c engrène successivement avec le levier 110b pour le déplacer vers l’une ou l’autre des positions d’activation selon le sens de rotation.
Le moyeu 112a est disposé, par rapport au circuit imprimé 108, de manière à ce que le plateau denté 112b ne soit pas en regard du circuit imprimé 108, c'est-à-dire qu’il est au-delà du bord 108a.
Dans la mesure où il n’y a pas de circuit imprimé 108 en regard du plateau denté 112b et donc du moyeu 112a, le plateau denté 112b n’est pas gêné par les composants qui pourraient être implantés sur le circuit imprimé 108, et il peut être abaissé pratiquement à la même hauteur que le circuit imprimé 108, ce qui va permettre de réduire la hauteur du moyeu 112a parallèlement à l’axe de rotation X et donc celle du boîtier électronique 100.
En outre, avec une telle position du commutateur 110, il est possible de changer le diamètre du plateau denté 112b en déplaçant l’axe de rotation X sans être gêné par le circuit imprimé 108 qui n’est pas présent au-delà du bord 108a, et un même circuit imprimé 108 peut alors être utilisé pour différents boîtiers électroniques 100 et différents plateaux dentés 112b.
La rotation de la molette 104 par un usager entraîne la rotation du plateau denté 112b et donc l’actionnement du levier 110b dans un sens ou dans l’autre pour atteindre l’une ou l’autre des positions d’activation.