INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon remarquable, on observe qu’après la variation azimutale, le même effet coloré est visible par un observateur. Ainsi, la salamandre apparaît avec la première couleur (violette) en réflexion spéculaire (position 420) et en tilt haut/bas (positions 421, 422) et apparaît avec une deuxième couleur (bleue) lorsque le composant subit un tilt vers la gauche ou vers la droite (positions 423, 424).
La illustre un effet visuel coloré d’un deuxième exemple d’un composant optique de sécurité selon la présente description, observé par un observateur en réflexion spéculaire (510) et dans 4 positions de basculement gauche/droite (513/514), haut/bas (511/512).
Dans cet exemple, le composant optique de sécurité comprend des premières structures diffractives conformes à la présente description et des deuxièmes structures diffractives.
L’unité de condensation présente avantageusement une entrée de fluide et une sortie de fluide, l’évaporateur présentant une première extrémité connectée à la sortie de fluide et une seconde extrémité connectée à l’entrée de fluide. Autrement dit, l’évaporateur permet de faire circuler le fluide depuis la sortie de fluide jusqu’à l’entrée de fluide de l’unité de condensation. De préférence, le compresseur est relié à l’entrée de fluide de l’unité de condensation.
De préférence, le compresseur est un compresseur électrique.
De manière non limitative, l’unité de condensation peut comprendre un détendeur relié au condenseur. Dans ce mode de réalisation non limitatif, le détendeur est disposé entre le condenseur et l’évaporateur.
Le condenseur est configuré pour réaliser un échange de chaleur entre le fluide frigorigène et le milieu ambiant. Le condenseur comprend avantageusement un ventilateur configuré pour réaliser cet échange de chaleur. Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, le condenseur peut comprendre un tube, de préférence un tube métallique, décrivant un serpentin.
Le circuit de refroidissement est configuré pour soumettre le fluide frigorigène à un cycle frigorifique, similaire au cycle frigorifique mis en œuvre dans les réfrigérateurs traditionnels. Autrement dit, le principe thermodynamique mis en œuvre dans le présent circuit de refroidissement est similaire au principe thermodynamique mis en œuvre dans un réfrigérateur classique. Le fonctionnement du circuit de refroidissement repose sur le principe bien connu du changement de phase du fluide frigorigène, également appelé fluide réfrigérant, au sein dudit circuit de refroidissement.
Plus précisément, le compresseur permet d’augmenter la pression et la température du fluide frigorigène, à l’état gazeux, lui conférant ainsi l’énergie nécessaire à un changement de phase. Le condenseur réalise alors un échange de chaleur entre le fluide frigorigène chaud et sous pression sortant du compresseur et le milieu ambiant. Le fluide frigorigène est alors amené de son état gazeux à son état liquide par ce dégagement de chaleur, tout en restant à haute pression. Autrement dit, le fluide frigorigène se condense au sein du condenseur.
Le fluide frigorigène à l’état liquide est amené jusqu’à l’évaporateur et circule alors autour de la cuve, au sein de l’évaporateur. Il tend alors à passer à l’état gazeux. Le fluide frigorigène absorbe une partie de la chaleur de la cuve et de la bière qui s’y trouve. En conséquence, la température de la cuve, et donc de la bière, diminue, tandis le fluide frigorigène s’évapore grâce à l’énergie thermique apportée par la chaleur absorbée à la cuve et à la bière. Le fluide frigorigène est alors acheminé, à l’état gazeux, vers le compresseur où débute un nouveau cycle frigorifique.
Le circuit de refroidissement du système de distribution de bière selon l’invention, configuré pour soumettre le fluide frigorigène à un cycle frigorifique, est plus performant que les systèmes traditionnels prévoyant de faire circuler un fluide caloporteur intermédiaire, par exemple de l’eau froide, autour d’une cuve, via un circulateur et un échangeur de chaleur supplémentaire.
En particulier, le circuit de refroidissement du système de distribution de bière selon l’invention est plus compact et léger que de tels systèmes traditionnels. Il présente en outre un meilleur rendement de réfrigération, est plus simple d’utilisation, est plus robuste et est moins sujet aux défaillances techniques.
Ce circuit de refroidissement permet en outre de réduire la surface de contact nécessaire avec la cuve pour permettre le refroidissement de cette dernière. A titre d’exemple, seules cinq spires de l’évaporateur autour de la cuve permettent un refroidissement de la cuve, même par fortes chaleurs, ce qui est impossible avec un système traditionnel utilisant un fluide caloporteur intermédiaire tel que de l’eau. En particulier, un tel fluide caloporteur n’offre pas la capacité de transfert thermique apportée par le changement de phase du fluide frigorigène du système selon l’invention, et la capacité de refroidissement de ces systèmes traditionnels est limitée par le point de congélation du fluide caloporteur utilisé. A l’inverse, le fluide frigorigène utilisé dans le présent circuit de refroidissement permet de s’affranchir de ces limites et apporte une capacité de refroidissement très supérieure.
Selon l’invention, l’unité de condensation est montée à la cuve, de sorte que la cuve et l’unité de condensation sont transportables ensemble et qu’aucune étape d’installation d’une unité de condensation n’est nécessaire. L’invention permet de s’affranchir de l’utilisation d’un support pour l’unité de condensateur. Grâce à l’invention n’est pas non plus nécessaire de connecter l’unité de condensation à l’évaporateur. L’unité de condensation et l’évaporateur sont montés à la cuve et reliés l’un à l’autre en usine. Une fois la cuve livrée et positionnée sur son emplacement, l’unité de condensation peut être alimentée afin de rapidement refroidir la cuve et la bière. Peu de temps après la mise en fonctionnement de l’unité de condensation, le service de la bière fraîche peut être effectué aisément en actionnant ledit au moins un robinet de tirage. L’invention permet de s’affranchir de toute étape de raccordement de l’unité de condensation à l’évaporateur lors de l’installation du système de distribution de bière sur un évènement tel qu’un festival, le raccordement ayant été réalisé en usine.
Un autre avantage du système de distribution de bière selon l’invention et que la distance entre la cuve et l’unité de condensation est réduite, réduisant ainsi la longueur des conduits entre l’unité de condensation et la portion de l’évaporateur entourant la cuve. Les pertes thermiques sont réduites et le refroidissement de la bière est accéléré. L’encombrement du système de distribution de bière est également particulièrement réduit dans la mesure où l’unité de condensation n’est pas positionnée à côté de la cuve.
De préférence, l’unité de condensation est montée directement au corps de la cuve. Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, l’unité de condensation peut être montée indirectement au corps de la cuve, par exemple par l’intermédiaire d’une pièce de montage elle-même montée au corps de la cuve.
De préférence, la cuve comprend une pièce de montage à laquelle est montée ladite unité de condensation. Ladite pièce de montage présente avantageusement la forme d’une plaque de support sur laquelle repose l’unité de condensation.
De préférence, la cuve comprend une virole fixée au corps de la cuve et à laquelle est montée l’unité de condensation. Une telle virole est une pièce cylindrique creuse formant un cerclage pour la cuve. Cette virole est de préférence fixée en une partie supérieure du corps de la cuve.
De préférence, l’unité de condensation est montée sur le dessus de la cuve.
De façon avantageuse, une portion de couche de couplage 23 peut être intermédiaire entre le guide d’onde 2 et la portion de couche métallique qui constitue la nano-antenne 3. L’Homme du métier sait sélectionner un matériau et une valeur d’épaisseur pour cette portion de couche de couplage 23, afin de maximiser une proportion de la puissance qui est transférée à la nano-antenne 3 sous forme d’excitation de mode(s) d’oscillation plasmonique, par rapport à la puissance de la lumière qui est guidée par le guide d’onde 2 à partir d’une source externe. Par exemple, la portion de couche de couplage 23 peut posséder une limite périphérique qui coïncide avec celle de la portion de couche métallique qui constitue la nano-antenne 3, parallèlement à la surface S, et posséder une épaisseur qui est sensiblement égale à 30 nm lorsqu’elle est en silice (SiO 2 ).
Un nano-composant 4 est alors fixé sur le guide d’onde 2, de façon à ce qu’il soit dans la zone de foyer ZF. Une méthode avantageuse pour fixer le nano-composant 4 précisément dans la zone de foyer ZF peut comprendre de déposer une résine photo-lithographique sur le guide d’onde 2, possiblement sur toute la surface supérieure du circuit optique intégré en cours de fabrication, et de réticuler cette résine sélectivement dans la zone de foyer ZF en utilisant de la lumière, à la valeur nominale de longueur d’onde dans le vide relative au guide d’onde 2, qui est injectée dans ce guide d’onde 2 déjà muni de la nano-antenne 3. Cette lumière est alors concentrée dans la zone de foyer ZF et y provoque une réticulation de la résine sélectivement par rapport à des endroits de la couche de résine qui sont situés en dehors de la zone de foyer ZF. Alternativement, la résine peut être réticulée sélectivement dans la zone de foyer ZF par lithographie électronique. La résine non-réticulée est alors dissoute dans un liquide de développement approprié, de sorte qu’il ne reste de la résine qu’à l’intérieur de la zone de foyer ZF. Elle est alors fonctionnalisée chimiquement pour fixer le nano-composant 4. Une multitude de nano-composants est ensuite dispersée sur le circuit optique intégré, puis exposée à un flux gazeux de sorte qu’il ne reste qu’un seul nano-composant sur le circuit optique intégré, qui est fixé dans la zone de foyer ZF. Alternativement, la multitude de nano-composants peut être dispersée dans la résine lithographique qui est déposée sur le circuit optique intégré, et le développement de la résine est réalisé pour ne laisser définitivement qu’un plot de résine à l’endroit de la zone de foyer ZC, qui contient un seul nano-composant.
Le nano-composant 4 peut être un nanocristal qui possède un site actif optiquement pour la valeur nominale de longueur d’onde dans le vide, couramment appelé centre coloré. Ce peut être un nanodiamant, à titre d’exemple. Il peut avoir une forme quelconque, notamment sensiblement sphérique avec un diamètre qui est compris entre 1 nm et 100 nm. Lorsqu’il absorbe un photon provenant d’une lumière qui est amenée par le guide d’onde 2 puis transmise par la nano-antenne 3, le nano-composant 4 est un nano-capteur photonique. Inversement, lorsqu’il produit un photon qui est transmis au guide d’onde 2 par la nano-antenne 3, le nano-composant 4 est un nano-émetteur photonique.
Selon l’invention, le dispositif optique intégré comprend en outre un réflecteur 5 qui est disposé au-dessus du guide d’onde 2, aussi en avant de la pointe P 3 de la nano-antenne 3 mais à plus grande distance de cette pointe P 3 que le nano-composant 4. Par exemple, la distance entre le réflecteur 5 et la pointe P 3 peut être de 100 nm environ lorsque celle entre la pointe P 3 et le nano-composant 4 est de 50 nm environ. Le réflecteur 5 peut être constitué par une autre portion de la couche de matériau utilisée pour constituer la nano-antenne 3. Ainsi, le réflecteur 5 peut aussi être constitué d’une portion de couche d’aluminium d’épaisseur 30 nm. Dans le mode de réalisation montré dans , le réflecteur 5 qui est ainsi constitué possède une limite périphérique, parallèlement à la surface S, qui est aussi un triangle isocèle dont l’axe de symétrie est parallèle à la direction longitudinale D 2 . Il est centré transversalement par rapport au guide d’onde 2, mais sa pointe au sommet, désignée par P 5 , est orientée vers la pointe P 3 de la nano-antenne 3. Autrement dit, les pointes P 3 et P 5 sont dirigées l’une vers l’autre, de part et d’autre de la zone de foyer ZF. L’axe D 3-5 qui est indiqué dans la figure est parallèle à la direction longitudinale D 2 en passant par les pointes P 3 et P 5 . Le plan qui contient cet axe D 3-5 et qui est perpendiculaire à la surface S du substrat 10 est alors un plan de symétrie pour l’ensemble constitué par la nano-antenne 3, le nano-composant 4 et le réflecteur 5.
Le réflecteur 5 est dimensionné pour réaliser une fonction de réflexion du champ électromagnétique qui est produit par la nano-antenne 3 à partir de sa pointe P 3 lorsque la lumière est amenée par le guide d’onde 2. La concentration du champ électrique dans la zone de foyer ZF, qui résulte des effets combinés de la nano-antenne 3 et du réflecteur 5, possède une efficacité supérieure à celle de la concentration qui est produite par la nano-antenne 3 seule. Les dimensions du réflecteur 5, notamment sa valeur d’angle au sommet, à la pointe P 5 , et la longueur de ses côtés obliques de triangle isocèle, peuvent être optimisées à l’aide de simulations numériques pour maximiser son efficacité de réflexion. De telles simulations numériques peuvent aboutir à une taille de triangle isocèle pour le réflecteur 5 qui est plus petite que celle de la nano-antenne 3.
Par ailleurs, il peut être avantageux de réduire simultanément le couplage optique qui pourrait exister entre le guide d’onde 2 et le réflecteur 5, pour que ce réflecteur 5 ait une fonction optique (fonction de réflecteur) qui soit bien distincte de celle de la nano-antenne 3 (fonction de prélèvement de puissance lumineuse à partir du guide d’onde 2). Pour cela, le réflecteur 5 peut n’être muni d’aucune portion de couche de couplage qui soit similaire à la portion 23, entre ce réflecteur 5 et le guide d’onde 2. Eventuellement, une portion de couche peut être intercalée entre le guide d’onde 2 et le réflecteur 5, dont le matériau et l’épaisseur sont optimisés pour réduire leur couplage optique. De façon générale, le dispositif de l’invention produit une levée de dégénérescence entre les deux sens de propagation de la lumière à l’intérieur du guide d’onde 2, parallèlement à sa direction longitudinale D 2 . Pour le fonctionnement du dispositif en détecteur lumineux, une sensibilité de détection qui est supérieure est obtenue lorsque la lumière est injectée dans le guide d’onde 2 selon un sens de propagation qui va du côté de la nano-antenne 3 en direction du côté du réflecteur 5, comme indiqué par la flèche F dans les figures. Une partie de la puissance de cette lumière est transférée à la nano-antenne 3, sous forme d’excitation de mode(s) d’oscillation plasmonique de cette nano-antenne, ce(s) mode(s) excité(s) produisant un champ électrique qui est concentré dans la zone de foyer ZF, en variant à la fréquence optique de la lumière injectée. Cette concentration du champ électrique est renforcée, grâce à l’invention, par d’autres modes d’oscillation plasmonique qui sont excités dans le réflecteur 5 par le champ électrique à travers la zone de foyer ZF. La nano-antenne 3 et le réflecteur 5 agissent donc en synergie pour augmenter l’efficacité de concentration du champ électrique dans la zone de foyer ZF, augmentant en conséquence la probabilité d’absorption par le nano-composant 4 d’un photon qui correspond à ce champ électrique. Pour le fonctionnement du dispositif en source de photon unique, la nano-antenne 3 et le réflecteur 5 agissent en synergie pour qu’un photon qui est émis par le nano-composant 4 soit transmis avec un rendement de transfert supérieur au guide d’onde 2, afin de se propager à l’intérieur de celui-ci dans un sens allant du côté du réflecteur 5 en direction du côté de la nano-antenne 3, c’est-à-dire dans le sens qui est opposé à celui de la flèche F.
En fait, la nano-antenne 3 et le réflecteur 5 constituent une cavité résonante unidirectionnelle, parallèlement à l’axe D 3-5 , pour du rayonnement électromagnétique qui possède la valeur nominale précitée de longueur d’onde dans le vide. De façon connue, cette cavité résonante augmente l’émission spontanée de photons par le nano-composant 4 d’un facteur qui est appelé facteur de Purcell et noté couramment F P , et qui est plus grand que l’unité. L’expression théorique de ce facteur de Purcell pour une cavité résonante unidimensionnelle est bien connue de l’Homme du métier. La valeur de ce facteur de Purcell dépend notamment du couplage optique qui est effectif entre la nano-antenne 3 et le guide d’onde 2, et du niveau d’isolation optique qui est effectif entre le réflecteur 5 et le guide d’onde 2.
Dans le mode de réalisation de , le guide d’onde 2 réalise la liaison optique du dispositif de l’invention avec l’extérieur. En particulier, pour le fonctionnement en détecteur lumineux, la lumière à détecter est injectée dans le guide d’onde 2. Pour le fonctionnement en source de photon unique, chaque photon qui est produit par le nano-composant 4 est transmis vers l’extérieur du dispositif par le guide d’onde 2.
Lorsque le dispositif de est utilisé en tant que source de photon unique, le photon est émis par le nano-composant 4, transmis au guide d’onde intermédiaire 2 par la nano-antenne 3 en se propageant dans le guide d’onde intermédiaire 2 en sens opposé à celui de la flèche F, puis retransmis à travers la couche 12 au guide d’onde primaire 1 en se propageant dans ce dernier de nouveau en sens opposé à celui de la flèche F.
- montrent plusieurs variantes possibles pour la forme du réflecteur 5, qui sont compatibles avec l’invention.
L’agencement montré dans correspond à celui présenté précédemment en référence à et , pour lequel le réflecteur 5 possède une forme en triangle isocèle dont la pointe P 5 est dirigée vers la zone de foyer ZF. Dans cette figure, les bords du triangle isocèle du réflecteur 5 sont désignés par B 0 ’, B 1 ’ et B 2 ’, B 0 ’ étant son bord de base, et B 1 ’ et B 2 ’ étant ses bords obliques qui convergent à la pointe P 5 . Un rayon de courbure du réflecteur 5 au niveau de sa pointe P 5 , dans un plan qui est parallèle à la surface S, peut être inférieur à 20 nm, de préférence compris entre 5 nm et 20 nm. La nano-antenne 3 et le nano-composant 4 sont agencés avec ce réflecteur 5 comme cela a été décrit plus haut.
Dans la variante qui est montrée dans , la nano-antenne 3 est la même que précédemment, mais le réflecteur 5 est maintenant constitué par une portion de couche métallique qui présente un bord avec une forme concave C tournée en direction de la zone de foyer ZF. Un tel réflecteur 5 peut encore est constitué à partir de la même couche métallique que celle de la nano-antenne 3, mais il peut maintenant être aussi large que le guide d’onde 2, selon la direction transversale qui est parallèle à la surface S et perpendiculaire à l’axe D 3-5 . Dans un plan qui est parallèle à la surface S, le bord de forme concave C peut être un arc de cercle dont le centre de cercle est sensiblement superposé à la zone de foyer ZF.
Enfin, dans la variante qui est montrée dans , la nano-antenne 3 est encore la même, mais le réflecteur 5 est maintenant du type réflecteur de Bragg. Pour cela, il peut être constitué par une succession de plusieurs segments séparés 5 1 , 5 2 , 5 3 et 5 4 d’une même couche qui est située au-dessus du guide d’onde 2. Les largeurs des segments 5 1 -5 4 ainsi que les largeurs des intervalles de séparation entre ceux-ci, mesurées parallèlement à l’axe D 3-5 , sont sélectionnées pour produire un effet de réflexion de Bragg pour le rayonnement électromagnétique qui est réémis par la nano-antenne 3 à travers la zone de foyer ZF. Avantageusement, les segments 5 1 -5 4 qui constituent ainsi le réflecteur 5 peuvent être courbes dans le plan qui est parallèle à la surface S, avec des centres de courbure respectifs qui sont tous superposés sensiblement à la zone de foyer ZF de la nano-antenne 3. Possiblement, le nombre des segments qui constituent le réflecteur de Bragg 5 peut être différent de quatre, par exemple égal à trois ou cinq. Les segments 5 1 -5 4 peuvent être réalisés à partir d’une même couche de métal, par exemple de l’aluminium, avec une épaisseur de couche qui est sensiblement égale à 30 nm.
illustre encore une autre variante de réalisation de l’invention, dans laquelle la nano-antenne 3 possède une structure différente de celle décrite jusqu’à présent. Cette nouvelle structure de nano-antenne peut être combinée avec les modes de réalisation de et concernant la nature et la constitution du substrat et la façon d’injecter la lumière dans le guide d’onde 2 ou de transmettre un photon qui est produit par le dispositif dans son mode de fonctionnement en tant que source de photon unique. Elle peut aussi être combinée avec les modes de réalisation du réflecteur 5 illustrés par - . Selon cette nouvelle structure de nano-antenne, la nano-antenne 3 comprend une pluralité de segments métalliques disjoints qui sont décalés entre la partie de base B 0 de cette nano-antenne et la zone de foyer ZF. Une telle structure permet de produire la fonction de concentration du champ électrique qui résulte de la lumière qui a atteint la partie de base B 0 de la nano-antenne en ayant été guidée par le guide d’onde 2, tout en limitant les pertes qui pourraient se produire dans la nano-antenne, notamment par effet Joule. Ainsi, la nano-antenne 3 qui possède cette nouvelle structure couple encore efficacement le guide d’onde 2 au nano-composant 4. Dans l’exemple qui est représenté dans , la nano-antenne 3 est composée par cinq segments 3 1 , 3 2 , 3 3 , 3 4 et 3 5 qui sont alignés le long de l’axe D 3-5 et centrés transversalement par rapport à cet axe. Le segment 3 1 constitue la partie de base B 0 de la nano-antenne, et le segment 3 5 constitue la pointe P 3 . Les segments 3 1 -3 5 peuvent avoir des extensions transversales, perpendiculairement à la direction longitudinale D 2 , qui décroissent à partir de la partie de base B 0 en direction de la zone de foyer ZF. Enfin, de façon générale pour une telle constitution de la nano-antenne 3 par des segments métalliques disjoints, tous ces segments peuvent être des portions respectives d’une même couche métallique, par exemple d’aluminium de 30 nm d’épaisseur.
Il est entendu que l’invention peut être reproduite en modifiant des aspects secondaires des modes de réalisation qui ont été décrits en détail ci-dessus, tout en conservant certains au moins des avantages cités. Notamment, la nano-antenne et le réflecteur peuvent avoir des formes et constitutions différentes de celles qui ont été décrites, tout en conservant leurs fonctions respectives. Enfin, toutes les valeurs numériques et les matériaux qui ont été cités ne l’ont été qu’à titre d’illustration, et peuvent être changés en fonction d’applications différentes auxquels le dispositif est destiné.
Entre t1 et t2, le braquage des roues converge vers le braquage maximal alors que le conducteur ne tourne plus son volant. Afin de rendre ce phénomène le plus imperceptible possible pour le conducteur, il est possible d’avantageusement adapter la dynamique de cette convergence en fonction de divers critères : par définition d’une vitesse de la convergence du braquage des roues (entre t1 et t2) pour qu’elle soit similaire à la vitesse de braquage des roues précédant t1. Par exemple, en prenant une moyenne glissante sur x échantillons de la vitesse de braquage des roues précédant t1. Il peut également s’agir d’un gain sur cette moyenne, voire d’imposer un profil de convergence prédéfini ; et/ou suivant un angle de braquage inférieur à au braquage maximal, s’il n’est pas nécessaire de disposer de l’angle de braquage maximal (au-delà de 20 km/h par exemple), le braquage des roues n’a pas besoin de converger jusqu’à 100% du braquage maximal. La durée du phénomène est ainsi réduite ; et/ou en fonction de la vitesse du véhicule ; du mode de conduite sélectionné (normal, confort, sport, etc.) ; du type du véhicule ; des caractéristiques de la liaison au sol ; ou tout autre information pertinente en relation avec le braquage des roues.