INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : est une représentation schématique d’un analyseur de gaz selon l’invention, comprenant une chambre de mesure équipée de capteurs et un système de prélèvement à pompe pour recueillir et acheminer du gaz vers la chambre de mesure ; ce système comprenant une enceinte de prélèvement, une canalisation ouverte sur le milieu extérieur et qui débouche dans l’enceinte de prélèvement, un organe de commande permettant d’autoriser ou bloquer le passage d’un flux d’air le long de la canalisation, et un conduit de récupération de gaz depuis l’enceinte de prélèvement. est une vue partielle en section d’un mode de réalisation du système de prélèvement dans lequel l’enceinte de prélèvement présente une architecture tubulaire et la canalisation s’étend partiellement de manière coaxiale dans cette enceinte de prélèvement ; est une vue de détail de la ; est une représentation schématique de l’analyseur de gaz conforme à la , qui illustre un arrangement de la pompe et de l’organe de commande pendant une étape de diffusion passive de gaz depuis le milieu poreux vers l’enceinte de prélèvement. est une représentation schématique de l’analyseur de gaz conforme à la , qui illustre une étape de pompage du gaz contenu dans l’enceinte de prélèvement vers la chambre de mesure ; est une vue schématique de l’analyseur de gaz conforme à la , qui illustre une étape de déplétion si l’on souhaite se mettre dans la configuration d’un système actif de pompe. est une représentation schématique d’une variante de réalisation de l’analyseur de gaz caractérisé par un arrangement de canalisation différent.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Pour la description de l'invention et la compréhension des revendications, on adoptera à titre non limitatif une direction dite verticale Z liée au référentiel terrestre galiléen, et les axes longitudinal et radial AX, AY, liés à l’analyseur de gaz.
En référence aux figures 1 à 3, un analyseur de gaz selon l’invention, repéré par 10, comprend de manière conventionnelle une chambre de mesure 12 et un système de prélèvement de gaz 14.
Dans la suite, l’analyseur 10 sera décrit pour un exemple d’application de mesure d’émanation d’hydrogène naturel dans un milieu poreux. L’analyseur 10 selon l’invention n’est cependant pas limité à cette application particulière et permet de recueillir ainsi qu’analyser tout type de gaz émanant d’un milieu poreux.
La chambre de mesure 12 est délimitée par une enveloppe repérée par 16. Elle renferme en son sein un lot de capteurs, dont notamment un capteur de concentration en hydrogène, de température et d’humidité, visant à caractériser le gaz baignant dans celle-ci. Les capteurs sont notés collectivement 13. Avantageusement, cette chambre de mesure 12 présente une configuration parallélépipédique de manière à pouvoir être équipée d’autres capteurs au besoin sur ces différentes faces.
Le système de prélèvement de gaz 14 comprend une enceinte de prélèvement 18 qui vise à recueillir un gaz émanant depuis ou piégé dans un milieu solide poreux M. Dans l’exemple de la , ce milieu M est défini par une surface S qui le sépare du milieu extérieur ambiant E.
Cette enceinte, délimitée par une enveloppe 20, communique avec la chambre de mesure 12 au moyen d’un conduit de liaison 22 du système de prélèvement 14. Comme il est compris, ce conduit de liaison 22 est utilisé pour assurer un cheminement du gaz recueilli dans l’enceinte de prélèvement 18 vers la chambre de mesure 12 pour analyse.
Dans l’exemple des figures, ce conduit de liaison 22 raccorde des orifices 12a et 18a formés respectivement dans l’enveloppe de la chambre de mesure 12 et dans l’enveloppe de l’enceinte de prélèvement 18.
L’enceinte de prélèvement 18 est notamment prévue pour être enfoncée dans le milieu solide poreux M. Avantageusement l’enveloppe 20 présente une forme tubulaire d’axe central longitudinal de révolution AX. Cette morphologie particulière permet de favoriser la pénétration de l’enceinte de prélèvement 18, pouvant être désignée par « canne de prélèvement », dans le milieu solide M.
Il est privilégié d’orienter l’analyseur de gaz 10 de sorte que l’axe central AX soit sensiblement confondu avec la direction verticale Z, mais l’invention n’est pas limitée rigoureusement à cette orientation particulière. Elle peut être disposée suivant une orientation différente, par exemple de biais par rapport à la direction verticale Z.
En pratique, l’enfoncement de l’enceinte de prélèvement 18 dans le milieu solide poreux M consiste à : - disposer une extrémité longitudinale de l’enceinte de prélèvement 18, dite extrémité d’insertion notée 24, en regard de la surface S du milieu solide poreux M ; et - exercer une pression dirigée vers l’intérieur du milieu solide M jusqu’à ce que l’enceinte de prélèvement 18 soit enfoncée dans ce milieu poreux M le long d’un tronçon T de longueur prédéfinie, mesurée à partir de l’extrémité d’insertion 24.
16. Composition selon le mode de réalisation 12, dans laquelle la première séquence d’hybridation cible spécifique à CFB de (II)(a) est SEQ ID N O : 18, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
17. Composition selon le mode de réalisation 12, dans laquelle les première (A') et seconde (B') séquences de hybridation cibles spécifiques à CFB de (II)(a) sont choisies dans le groupe constitué de
18. Composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 1 à 9, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont la séquence d’hybridation cible de (II)(c).
19. Composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 1 à 18, dans laquelle si ladite composition comprend la seconde combinaison d’oligomères d’amplification, alors ladite composition comprend en outre un oligomère de sonde de détection spécifique à CFB comprenant une séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB qui a une longueur d’environ 15 à environ 35 nucléotides et qui est configurée pour s’hybrider à une séquence cible présente dans un amplicon CFB amplifiable par les premier et second oligomères d’amplification spécifiques à CFB .
20. Composition selon le mode de réalisation 19, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (II)(b) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 24, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
21. Composition selon le mode de réalisation 19, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (II)(d) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 25, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
22. Composition selon le mode de réalisation 19, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (I)(a) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 22 ou SEQ ID N O : 23, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
23. Composition selon le mode de réalisation 19, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à CFB sont les séquences d’hybridation cibles de (II)(c) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à CFB est SEQ ID N O : 23, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
Une autre difficulté réside dans l’efficacité du renfort mécanique noyé dans la résine. En effet, les structures de renfort connues à ce jour offre une telle résistance mécanique optimisée dans les dimensions du plan dans lequel elles s’inscrivent. Or, une partie des efforts qu’elles sont destinées à contenir, peut également intervenir dans une dimension autre que celle définie par un plan en cas de forme complexe par exemple de géométrie développé par une génératrice concave. Le cas est encore plus complexe en cas de forme non uniforme selon une génératrice,
Enfin, quel que soit le mode de réalisation de ces structures composites, la problématique du recyclage des produits composites s’est faite jour depuis quelques temps. En effet, dans le cadre d’une démarche écoenvironnementale, on cherche à recycler les produits composites. Typiquement, les renforts réalisés en fibres de carbone ou en fibres de verre ne sont pas recyclables et constituent des déchets difficiles à valoriser.
Par ailleurs et plus particulièrement dans le secteur de la fabrication des véhicules automobiles, une norme est apparue qui impose aux constructeurs la mise en œuvre d’un pourcentage déterminé de matière verte, c’est-à-dire biosourcée, c’est-à-dire issu de matières renouvelables, au sein desdits véhicules, réduisant de facto le panel de matériaux susceptibles d’être mis en œuvre pour la réalisation de ces structures.
La présente invention a pour objectif de surmonter ces différentes difficultés.
A cet effet, l’invention vise en premier lieu une structure textile tricotée voluminisée, à finalité de renfort structurel d’un matériau composite. Cette structure textile intègre des fils de renfort réalisés à base de fibres biodégradables, et notamment naturelles, végétales et/ou biosourcées. Elle est réalisée par tricotage selon la technologie à mailles jetées, notamment à l’aide d’un métier de type Rachel ou à crochet. Selon l’invention, cette structure est obtenue sur un métier à double fonture, et les fils de liage mis en œuvre lors de sa réalisation sont monofilamentaires .
Ces fils de renfort peuvent être constitués de mèches de fibres ou de câblés en lin, en chanvre ou d’un autre matériau naturel ou biosourcé.
Par « structure voluminisée », on entend une structure plane mais intégrant des fils dans les 3 dimensions, et qui présente une certaine épaisseur. Cette structure peut se déformer dans les trois dimensions tout en conservant une épaisseur sensiblement identique.
Ce faisant, une telle structure textile de renfort présente une certaine épaisseur, typiquement comprise entre 1 et 10 millimètres, pouvant même atteindre 15 à 30 millimètres si nécessaire, apte : – d’une part, à favoriser la cohésion des structures composites dans lesquelles elle est mise en œuvre, et donc corollairement, à optimiser la résistance mécanique qui lui est dévolue ; – d’autre part, à améliorer l’imprégnation de la résine au sein de cette structure textile lors de la réalisation de la structure composite ; – et enfin, à conférer une plus grande conformabilité à l’ensemble, et dès lors, ouvrir davantage d’applications possibles à de telles structures composites.
En effet, la mise en œuvre du tricotage pour la réalisation de la structure de renfort permet de générer des ouvertures, aptes à favoriser la migration de la résine, et donc son imprégnation. Typiquement, le taux d’ouverture de la structure de renfort résultant du tricotage selon l’invention est compris entre 10 et 40 %. Par taux d’ouverture, on entend le rapport des zones exemptes de fils de tricotage ou de liage de chaque plan successif de la structure au regard de la surface totale dudit plan de la structure.
L’épaisseur ainsi conférée à la structure de renfort résulte, d’une part, de la technologie mise en œuvre pour aboutir à la structure de renfort, en l’espèce sur un métier Rachel double fonture, mais d’autre part, en raison de la nature des fils de liage, en l’espèce monofilament, leur conférant de facto une certaine rigidité propre à maintenir écartées les deux faces tricotées au niveau des deux fontures. Dit autrement, ces fils de liage assurent non seulement leur fonction première, de liage justement, mais également d’écarteurs de ces deux faces.
Selon l’invention, lesdits fils de liage sont réalisés en matériaux biodégradables et notamment en matières naturelles, en matériaux biosourcés, ou en un matériau de même nature que la résine de la structure composite au sein de laquelle la structure de renfort a vocation à être intégrée ou compatible ou identique chimiquement avec ladite résine.
Selon une caractéristique de l’invention, la structure de renfort peut également intégrer, entre les deux faces résultant de la réalisation sur métier à double fonture, et lors de sa réalisation, des fils supplémentaires de renfort montés en cabestan et orientés selon une seule des directions de la structure de renfort. Ce faisant, on confère à celle-ci une résistance mécanique supplémentaire selon la direction des fils montés en cabestan.
De tels fils montés en cabestan, sont par exemple constitués de mèches de fibres ou des câblés en lin, en chanvre ou réalisés en un autre matériau naturel ou biosourcé. Ils sont réalisés en matière biodégradable, naturelle ou biosourcée. S’il s’agit de mèches, celles-ci sont faiblement torsadées. Ils présentent typiquement un diamètre compris entre 1 et 7 millimètres, favorisant là encore l’épaisseur de la structure de renfort.
Ces fils de renfort montés en cabestan présentent un titre compris entre 300 et 30.000 dtex.
L’invention concerne également un procédé de réalisation d’une telle structure de renfort tricotée. Ce procédé de réalisation consiste à mettre en œuvre la technologie à mailles jetées sur métier Rachel double fonture, dans laquelle les fils constitutifs de la structure sont réalisés à base de fibres biodégradables et notamment naturelles, végétales et/ou biosourcées, et dans laquelle les fils de liage sont de type monofilament et sont réalisés en matériaux biodégradables et notamment en matière naturelle ou biosourcée ou dans un matériau de même nature que la résine de la structure composite dans laquelle a vocation à s’intégrer la structure de renfort ou compatible chimiquement avec la résine.
Selon une variante du procédé de l’invention, lors de la phase de tricotage de la structure de renfort, des fils sont insérés en cabestan entre les deux fontures.
Les deux parois latérales 12b sont ainsi fixées de part et d’autre du châssis 12a dans des plans globalement verticaux et parallèles au plan médian.
Comme le montrent les Figs. 2 et 3, chaque profilé 104 prend ici la forme d’une arche qui s’étend dans un plan globalement perpendiculaire à la direction longitudinale X et qui comporte deux poteaux 104a-b qui sont orientés verticalement et disposés de part et d’autre du plan médian XZ. Les poteaux 104a-b sont ainsi écartés l’un de l’autre pour laisser libre le passage entre eux pour le réservoir 102a. D’une manière générale, le châssis 12a est ouvert pour autoriser le passage du réservoir 102a entre les éléments qui constituent ledit châssis 12a.
Chaque paroi latérale 12b est percée d’une ouverture 18 (vue en arrière-plan sur la ) qui permet d’accéder à l’intérieur du mât 12 et du châssis 12a depuis l’extérieur du mât 12 et l’ouverture 18 est dimensionnée pour autoriser le passage du réservoir 102a. Les deux ouvertures 18 sont disposées l’une en face de l’autre par rapport au plan médian XZ.
Comme le montre la , le réservoir 102a est équipé des moyens de fixation 106 qui sont disposés de part et d’autre du plan médian XZ lorsque le réservoir 102a est en place. Comme expliqué ci-dessous, lorsque le réservoir 102a est placé dans le mât 12 à travers l’ouverture 18, les moyens de fixation 106 sont accessibles depuis chaque ouverture 18. Les moyens de fixation 106 sont ici des pattes et ils coopèrent avec des éléments de fixation 108 pour assurer la fixation du réservoir 102a à l’intérieur du mât 12 lorsque le réservoir 102a est en place.
L’ensemble 50 comporte également un support 111a-b qui est monté à l’intérieur du châssis 12a, ici entre deux arches voisines. Bien sûr, lorsqu’il y a plusieurs réservoirs 102a-b, il y a un support 111a-b par réservoir 102a-b.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur les Figs. 2 à 4, le support 111a-b comporte deux éléments de support 110a-b, chacun s’étendant ici parallèlement à la direction longitudinale X. Chaque élément de support 110a-b présente ici une première face d’appui 113 orientée vers le haut et chaque moyen de fixation 106 est en appui sur une première face d’appui 113 par une deuxième face d’appui qu’il présente et qui est orientée vers le bas. Ainsi, lorsque le réservoir 102a-b est en place sur l’élément de support 110a-b, chaque deuxième face d’appui est en appui contre une première face d’appui 113.
Les éléments de fixation 108 assurent la fixation des moyens de fixation 106 du réservoir 102a à un élément de support 110a-b et chacun prend par exemple la forme d’une vis qui se visse dans l’élément de support 110a-b dans un alésage prévu à cet effet en traversant le moyen de fixation 106.
Le support 111a-b est décalé le long de la direction longitudinale X par rapport aux ouvertures 18, et comme le montre la , il y a un support 111a qui est vers l’avant par rapport aux ouvertures 18 et un support 111b qui est à l’arrière par rapport aux ouvertures 18. Il est ainsi possible de disposer un réservoir 102a à l’avant des ouvertures 18 et un à l’arrière.
Chaque élément de support 110a-b présente une extrémité proximale 112a qui est du côté des ouvertures 18 et une extrémité distale 112b qui est du côté opposé auxdites ouvertures 18. Ainsi, le support 111a présente ses extrémités proximales 112a vers l’arrière et ses extrémités distales 112b vers l’avant, et le support 111b présente ses extrémités proximales 112a vers l’avant et ses extrémités distales 112b vers l’arrière.
Chaque extrémité proximale 112a est fixée au châssis 12a, ici à un des deux poteaux 104a-b constituant un profilé 104, par au moins un premier moyen de fixation 114 qui assure une fixation amovible de l’extrémité proximale 110a au châssis 12a.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur la , il y a deux premiers moyens de fixation 114 par extrémité proximale 112a pour assurer une redondance, et chacun est ici un boulon comportant un premier écrou 114a fixé au châssis 12a et une première vis de serrage 114b qui se visse dans le premier écrou 114a à travers un premier alésage 114c de l’élément de support 110a-b. La tête de vis de chaque première vis de serrage 114b est accessible depuis l’intérieur du châssis 12a entre les éléments de support 110a-b pour que l’opérateur ne soit pas gêné par les parois latérales 12b. Les têtes des premières vis de serrage 114b d’un élément de support 110a-b sont ainsi en regard des têtes des premières vis de serrage 114b de l’autre élément de support 110b-a.
Chaque extrémité distale 112b est montée mobile en rotation sur le châssis 12a autour d’un axe de rotation 60 horizontal et perpendiculaire à la direction longitudinale X. Chaque élément de support 110a-b est ainsi mobile en rotation alternativement entre une position d’utilisation ( ) dans laquelle la première face d’appui 113 associée est horizontale et dans laquelle l’élément de support 110a-b est fixé par les premiers moyens de fixation 114 et une position de mise en place ( ) dans laquelle la première face d’appui 113 est basculée vers le bas et dans laquelle l’élément de support 110a-b n’est pas fixé par les premiers moyens de fixation 114.
Ainsi, lorsqu’un réservoir 102a-b doit être mis en place, chaque premier moyen de fixation 114 est retiré, pour libérer la rotation de chaque élément de support 110a-b qui, du fait de son poids pivote vers le bas autour de l’axe de rotation 60 comme le montre la flèche 62 pour arriver en position de mise en place. Dans cette position, la première face d’appui 113, c'est-à-dire le dessus de l’élément de support 110a-b, est orientée vers les ouvertures 18, ce qui facilite la mise en place du réservoir 102a-b sur les éléments de support 110a-b, et plus particulièrement les premières faces d’appui 113, et la mise en place des éléments de fixation 108 sur les moyens de fixation 106. Chaque élément de support 110a-b peut ensuite être relevé dans sa position d’utilisation, c'est-à-dire avec la première face d’appui 113 en position horizontale (dans le sens inverse à la flèche 62), et chaque premier moyen de fixation 114 est remis en place pour fixer la position de l’élément de support 110a-b.
Le retrait d’un réservoir 102a-b s’effectue de la même manière.
L’accès aux éléments de fixation 108 et aux premiers moyens de fixation 114 est ainsi facilité ce qui limite les risques pour un opérateur installant un réservoir 102a-b lourd et volumineux.
Pour limiter la rotation de chaque élément de support 110a-b vers le bas et maintenir la position de mise en place, l’ensemble 50 comporte, pour chaque élément de support 110a-b, une butée 120 contre laquelle l’élément de support 110a-b est en appui en position de mise en place. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, c’est l’extrémité proximale 112a de l’élément de support 110a-b qui vient en appui contre la butée 120, ici par l’intermédiaire d’une languette dans laquelle sont réalisés les premiers alésages 114c des premiers moyens de fixation 114.
Encore de manière alternative, cette étape de détection d’une évolution peut consister à détecter une évolution, en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour de ladite au moins une journée), des valeurs qui correspondent au produit, d’une part, des valeurs mesurées de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension électrique de circuit ouvert Voc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) et, d’autre part, des valeurs mesurées du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant de court-circuit Isc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour).
Également de manière alternative, cette étape de détection d’une évolution peut consister à détecter une évolution des valeurs mesurées de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension électrique de circuit ouvert Voc et/ou en fonction du temps, plus particulièrement en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) en fonction des valeurs mesurées du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant électrique de court-circuit Isc et/ou en fonction du temps, plus particulièrement en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) comme illustré .
Selon un premier mode de réalisation, l’étape de détection d’une évolution comporte, d’une part, une étape de calcul de la dérivée d’une fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique et, d’autre part, une étape de détection d’une évolution de la valeur de la dérivée de la fonction des valeurs mesurées.
A ce propos et tel que mentionné ci-dessus, on observera que la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction des valeurs de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension électrique de circuit ouvert Voc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour comme illustré ).
De manière alternative et tel que mentionné ci-dessus, la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction des valeurs du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant électrique de court-circuit Isc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour).