INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la présente description, au moins l’une de la pluralité d'options englobe toutes les combinaisons imaginables des options. Au moins l'une de la pluralité d’options peut être l'une des options, certaines des options, ou toutes les options. Par exemple, au moins l'une de A, B ou C indique seulement A, seulement B, seulement C, A et B, A et C, B et C, ou A, B, et C.
Dans les présents enseignements, lorsque le nombre de caractéristiques constitutives n'est pas clairement spécifié et la caractéristique constitutive est exprimée au singulier en anglais, le nombre de la caractéristique constitutive peut être supérieur à un dans les présents enseignements. Dans les présents enseignements, le nombre des caractéristiques constitutives peut n'être que d'une seule. Par exemple, le véhicule électrique à selle des présents enseignements peut inclure plusieurs roues d'entraînement. Les roues motrices peuvent être toutes les roues avant, peuvent être toutes les roues arrière, ou peuvent inclure une roue avant et une roue arrière.
Dans les présents enseignements et modes de réalisation, les termes « incluant », « présentant », « comprenant » et leurs dérivés sont utilisés pour englober non seulement des articles énumérés et leurs équivalents, mais également des articles supplémentaires.
Sauf définition contraire, tous les termes (termes techniques et scientifiques) utilisés dans la présente description et les présents enseignements indiquent des significations généralement comprises par l’homme du métier dans le domaine technique auquel les présents enseignements appartiennent. Des termes tels que ceux définis dans des dictionnaires couramment utilisés doivent être interprétés comme présentant une signification qui est cohérente avec leur signification dans le contexte de la technique pertinent et de la présente divulgation, et ne doivent pas être interprétés dans un sens idéalisé ou excessivement formel.
Tel qu'utilisé ici, le terme « préféré » n'est pas exclusif. Le terme « préférable » signifie « préférable, mais sans s'y limiter ». Dans la présente description, la configuration décrite comme « préférable » présente au moins l'effet ci-dessus obtenu par les présents enseignements. Le terme « peut » dans la présente description n'est pas exclusif. Le terme « peut » indique « peut, mais pas doit ». Dans la présente description, « peut » englobe implicitement « ne pas ». Dans la présente description, la configuration décrite comme « pouvant » présente au moins l'effet ci-dessus obtenu par les présents enseignements.
Le gaz de cycle peut être constitué d’hélium ou d’hydrogène ou de leur mélange ou de tout autre mélange, par exemple incluant l’hélium et/ou l’hydrogène.
FOUR METALLURGIQUE SUIVI PAR REFLECTOMETRIE ELECTRIQUE La présente invention concerne un four métallurgique, en particulier un four de fonderie, plus particulièrement un four à induction, équipé d’un dispositif de suivi de l’état d’une partie d’un tel four, en particulier de l’état du revêtement réfractaire de l’enceinte du four.
Elle concerne également un procédé de fabrication et un procédé de mesure de l’état du revêtement réfractaire d’un tel four.
Etat de la technique La technologie des fours de fusion de métaux en particulier par induction est connue.
La représente schématiquement en coupe transversale, un creuset 8 d’un four à induction d’un four métallurgique. Ce creuset comporte une paroi latérale 10 qui s’étend, sensiblement verticalement, à partir d’un fond 41 délimitant une enceinte 9. La paroi latérale 10 du creuset comporte classiquement, depuis l’extérieur vers l’intérieur du creuset : une couche d’entourage ou de soutien 11, en général de béton, dans laquelle est fixé l’inducteur 16 ; au moins une couche d’isolant thermique 17 ; au moins une couche d’isolant électrique 19 ; un revêtement réfractaire 22 de pisé pouvant comporter une région non consolidée 28, de préférence sous la forme d’une poudre compactée, et une région consolidée 29 au contact métal, définissant la surface intérieure 28 du creuset.
L’ordre des couches d’isolant thermique 17 et d’isolant électrique 22 n’est pas limitatif.
La couche d’isolant électrique 22 est en un matériau minéral diélectrique, par exemple en mica, et a pour fonction d’isoler électriquement l’inducteur et le revêtement réfractaire.
La couche d’isolant thermique 17 peut être notamment un mat fibreux céramique, notamment en un aluminosilicate. Avantageusement, elle permet de compenser l’effet de la dilatation thermique du revêtement réfractaire 22 pendant la chauffe et/ou de protéger la couche d’isolant électrique.
Le fond ou « sole » 41 comporte classiquement, depuis l’extérieur vers l’intérieur du creuset : une première couche de blocs réfractaires 13, sensiblement horizontale ; un revêtement réfractaire 22’ comportant lui-même une couche non consolidée 28’, de préférence sous la forme d’une poudre compactée, et une couche consolidée 29’, définissant la surface intérieure, ou face chaude 37 du creuset.
Le revêtement réfractaire 22 ou 22’ est aussi appelé « première couche ». Les autres couches forment la « couche arrière » et peuvent chacune être considérées comme des « sous-couches » de la couche arrière.
Le four peut être fixe mais est généralement mobile afin de pouvoir verser le métal en fusion qu’il contient dans différents réservoirs ou moules de fonderie.
Afin d’améliorer le suivi de ce type de four, US5139671 décrit un réseau d’électrodes disposé dans la couche d’isolant thermique entre l’inducteur et la couche réfractaire au contact du métal en fusion. Cette technologie implique une impédance susceptible d’interagir avec l’inducteur et de perturber le fonctionnement du four. De plus, cette technologie est coûteuse du fait du grand nombre d’électrodes et des nombreuses connexions qu’elle nécessite.
WO2004/015349A2 décrit un dispositif non résistif comprenant des guides d’ondes optiques. Cette technologie a le mérite d’éviter toute interaction électrique mais elle n’est pas assez fiable du fait de la fragilité des fibres optiques, même protégées par un mat fibreux. De plus, en service, la performance de ce dispositif s’avère limitée en température.
On connait également de JPH11264706A ou JP3395886B2 un dispositif de mesure de l’épaisseur résiduelle du revêtement d’un haut-fourneau disposé dans l’épaisseur du revêtement. Ce dispositif est très invasif et accroit notablement le risque de percée du revêtement. De plus, sa résolution spatiale est très faible.
Il existe un besoin permanent pour une solution robuste, facile à mettre en œuvre et permettant d’évaluer, pour toutes les zones du four, de manière continue et en temps réel, l’état du revêtement réfractaire d’un four métallurgique avec une bonne résolution spatiale, sans fragiliser ledit revêtement, en particulier en cas de chauffage électrique, sans augmenter le risque d’interaction électrique avec le système de chauffage du four.
Le polyène cycloaliphatique de départ préféré est le cyclododécatriène, de préférence le 1,5,9-cyclododécatriene, et plus préférentiellement encore son isomère cis,trans,trans -1,5,9-cyclododécatriene.
En particulier, la présente invention concerne une composition A de polythiol obtenue à partir du cyclododécatriène telle que définie ci-dessus, ladite composition comprenant : du trimercaptocyclododécane ; du dimercaptocyclododécène ; et du S-[bis(sulfanyl)cyclododécyl]éthanethioate.
Ainsi, le ratio massique [trimercaptocyclododécane / (dimercaptocyclododécène + S-[bis(sulfanyl)cyclododécyl]éthanethioate) ] est notamment tel que défini ci-dessus.
Composition B obtenue à partir d’un polyène de type isocyanurate
La présente invention concerne également une composition B de polythiol obtenue à partir d’un isocyanurate de formule générale (I) suivante et tel que défini ci-dessus :
dans laquelle R est une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée comprenant au moins une double liaison C=C, pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs hétéroatome(s), tels que l’oxygène, l’azote, le soufre et/ou le phosphore, et pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs groupement(s) chimique(s) ;
ladite composition comprenant : le polythiol correspondant audit isocyanurate comprenant x fonctions -SH ; et le(s) (x-1)thiol(s) correspondant(s) audit isocyanurate comprenant (x-1) fonctions -SH, avec x tel que défini ci-dessus.
En particulier, ladite composition B comprend au moins 70% en poids, de préférence au moins 80% en poids, de préférence encore au moins 90% en poids dudit polythiol, par exemple au moins 95% en poids dudit polythiol, par rapport au poids total de la composition B.
En particulier, ladite composition B comprend moins de 30% en poids, de préférence moins de 20% en poids, de préférence encore moins de 10% en poids, par exemple moins de 5%, voire moins de 1% en poids dudit(desdits) (x-1)thiol(s), par rapport au poids total de ladite composition B.
De façon préférée, le ratio massique de la composition B est compris entre 2:1 et 20 000:1, par exemple entre 2,3 :1 et 20 000 :1, de préférence entre 4:1 et 20 000:1, de préférence encore entre 9:1 et 20 000:1, par exemple entre 19:1 et 20 000:1.
De façon préférée, le ratio massique de la composition B est compris entre 2:1 et 10 000:1, par exemple entre 2,3 :1 et 10 000 :1, de préférence entre 4:1 et 10 000 :1, de préférence encore entre 9:1 et 1 000:1, par exemple entre 100:1 et 1000:1.
De façon encore plus préférée, le ratio massique de la composition B est compris entre 10:1 et 1000:1.
L’isocyanurate de départ préféré est le triallyl isocyanurate.
En particulier, on obtient une composition B de polythiol obtenue à partir du triallyl isocyanurate telle que définie ci-dessus, ladite composition comprenant : du 1,3,5-tris(3-mercaptopropyl)-1,3,5-triazinane-2,4,6-trione, ainsi que ses isomères; et les dithiols (B1) et (B2) correspondants de formules suivantes, ainsi que leurs isomères :
Ainsi, le ratio massique [(1,3,5-tris(3-mercaptopropyl)-1,3,5-triazinane-2,4,6-trione) / (B1+B2)] est notamment tel que défini ci-dessus.
En référence à la , il est représenté un schéma de principe d'un chargeur électrique embarqué 100 selon l’invention. Ledit chargeur électrique embarqué 100 est adapté pour charger la batterie haute tension 600 dédiée par exemple à l’alimentation d’une machine électrique pour la propulsion.
Le chargeur électrique embarqué 100 peut être unidirectionnel ou bidirectionnel.
Ce dernier comprend un circuit de filtrage électromagnétique 200 pouvant être optionnel et un circuit correcteur de facteur de puissance 300 nommé « PFC » pouvant être bidirectionnel, ledit circuit correcteur de facteur de puissance 300 comprenant un circuit convertisseur alternatif-continu adapté pour recevoir un courant électrique issu d’un réseau d'alimentation électrique alternatif domestique par exemple.
Un module DCLINK 400 disposé entre le circuit correcteur de facteur de puissance 300 et un convertisseur continu-continu DC/DC 500 adapté pour charger la batterie haute tension 600.
Comme le sait l’homme de l’art, la charge de la batterie d'alimentation basse tension, non représentée sur la , est réalisée par la batterie haute tension 600, par un deuxième convertisseur continu-continu, non représenté sur la connecté entre la batterie haute tension 600 et la batterie d'alimentation basse tension.
La charge de la batterie haute tension est réalisée grâce au chargeur électrique embarqué 100 une fois couplé au réseau électrique.
Astucieusement, le module DCLINK 400 est composé d’un nombre déterminé de capacités, par exemple des capacités électrochimiques, adaptées pour accepter une valeur de courant efficace relativement importante lors de la charge de la batterie et pour filtrer suffisamment les ondulations de la tension redressée en sortie du circuit correcteur de facteur de puissance 300 pour que, lesdites ondulations, une fois filtrées, soient compatibles avec les caractéristiques d’entrées du convertisseur continu-continu DC/DC 500. Astucieusement, le dispositif de l’invention propose de contrôler une température réelle d’au moins une capacité nommée Trelcap.
Le chargeur embarqué 100 comporte astucieusement un dispositif de refroidissement 800 disposé par exemple sur le module DCLINK 400 mais également sur le circuit correcteur de facteur de puissance 300 et sur le convertisseur continu-continu DC/DC 500. Le dispositif de refroidissement 800 comporte par exemple au moins une canalisation adaptée pour laisser circuler un liquide. Le liquide est adapté pour absorber des calories provenant de la chauffe des composants électroniques du circuit correcteur de facteur de puissance 300 et du convertisseur continu-continu DC/DC 500 mais également adapté pour absorber les calories générées par les capacités du module DCLINK 400. La fixation mécanique et le couplage thermique entre les différents éléments sont évidents pour l’homme de métier.
Avantageusement, un premier capteur de température 900 est disposé au niveau de la canalisation du dispositif de refroidissement 800 permettant des mesures de la température du liquide de refroidissement Tliq. Dans une variante, la température du liquide est donnée par des moyens de mesures disposés sur le circuit de refroidissement du véhicule électrique.
Avantageusement, un second capteur de température 910 est disposé sur au moins une capacité du module DCLINK 400. En variante, le second capteur de température 910 est disposé sur un packaging du module DCLINK 400. Le second capteur de température 910 est adapté pour mesurer la température réelle Trelcap d’au moins une capacité représentative de la température de toutes les capacités du module DCLINK 400. Ainsi, grâce au dispositif de l’invention, il est possible de connaître la température en temps réel du module DCLINK 400 et en fonction de celle-ci d’activer ou non le chargeur embarqué 100.
Le premier capteur de température 900 et le second capteur de température 910 peuvent utiliser une technologie de type thermistance ou en variante une technologie à semi-conducteur.
L’invention propose également un procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité du module DCLINK 400 du chargeur embarqué 100.
Pour ce faire, le procédé de l’invention comporte dans son premier exemple de réalisation tel qu’illustré à la , une première étape E1) durant laquelle la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK 400 est relevée. Pour ce faire, il est relevé à l’aide du second capteur de température 910, une première mesure représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommée par exemple MTrelcap_1. En variante, ladite valeur MTrelcap_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté.
Lors d’une deuxième étape E2), il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommées MTrelcap_X à une valeur d’un premier compteur de mesure PCM1_Z. Par exemple, si la valeur PCM1_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM1 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la première étape E1) avant de passer à une troisième étape E3).
Lors de la troisième étape E3), le procédé réalise une moyenne de toutes les valeurs des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400. Une telle fonction est connue de l’homme de l’art. Ainsi, par exemple, dans le cas où il y a dix mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400, le procédé réalise la somme des 10 mesures qu’il divise par ladite valeur. La valeur moyennée est nommée MTrelcap_M.
Le procédé consiste en une quatrième étape E4) durant laquelle le procédé prévoit de comparer la valeur moyennée des mesures réelles représentatives de la température d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M à une température seuil critique de capacité Tcritcap. Par exemple, la valeur Tcritcap est déduite d’une courbe délivrée par le constructeur de la capacité du module DCLINK 400 représentative de la durée de vie de ladite capacité en fonction de la température d’utilisation. Par exemple, la température seuil critique Tcritcap est égale à 85°C.
Pour un chauffage par effet Joule, l’élément chauffant 1 comprend au moins deux électrodes A, K. La circulation d’un courant électrique entre les deux électrodes A, K permet de réaliser un échauffement de l’élément chauffant 1 sur tout le chemin emprunté par le courant. Les deux électrodes A, K sont avantageusement disposées à deux parties le plus éloignées possibles de l’élément chauffant 1, afin que le courant parcoure le chemin le plus long et le plus étendu sur la surface de l’élément chauffant 1, afin que sensiblement toute partie de la surface de l’élément chauffant 1 soit parcourue par le courant et ainsi chauffée.
L’élément chauffant 1 présente une forme sensiblement plane, limitée par un contour sensiblement identique à la section de la ligne d’échappement. Afin d’allonger au maximum le chemin suivi par le courant, dans le but qu’il parcoure le plus de surface possible, l’élément chauffant 1 est, de manière connue, découpé de manière à former un serpentin. Pour réaliser un tel serpentin, l’élément chauffant 1 comprend une pluralité de découpes 2. Ces découpes 2 sont sensiblement parallèles. Elles sont préférentiellement sensiblement planes. Elles sont préférentiellement régulièrement espacées. Les découpes 2 sont traversantes en épaisseur, afin de séparer complétement en épaisseur les deux branches B obtenues de part et d’autre d’une découpe 2. Les découpes 2 sont presque traversantes en largeur. Presque s’entend ici qu’une découpe 2 découpe majoritairement la largeur de l’élément chauffant 1, à l’exception d’un petit segment juste nécessaire au maintien de deux branches B adjacentes. La longueur non découpée, entre l’extrémité E2 et la périphérie de l’élément chauffant 1 est sensiblement égale à la largeur d’une branche B, soit à la distance entre deux découpes 2 adjacentes. Chaque découpe 2 débouche à une extrémité E1 sur la périphérie du contour de l’élément chauffant, et elle ne débouche pas à son autre extrémité E2. De plus, l’extrémité E1 débouchante est alternée entre une découpe 2 et sa voisine immédiate. Ainsi, du côté où une découpe 2 débouche, la découpe 2 immédiatement suivante ne débouche pas et au contraire forme un retournement 3. Un retournement 3 est ainsi formé à chaque extrémité E2 non débouchante. Un retournement 3 permet de maintenir solidaire deux branches B adjacentes.
Cependant, au niveau d’un retournement 3, le courant doit opérer un demi-tour en enroulant le retournement 3 car le courant électrique recherche toujours le chemin de moindre résistance électrique et donc le chemin le plus court si la résistance de l’élément chauffant 1 est sensiblement homogène. Ceci crée une densité augmentée de lignes de courant à proximité du retournement 3, et entraîne, de manière préjudiciable, la création d’un point chaud PC à proximité du retournement 3.
Afin d’éviter cet inconvénient, il est tracé dans l’élément chauffant 1 au moins un chemin 6 de moindre résistance. Un tel chemin 6 contourne le retournement 3, en passant au large. On entend par « au large » un passage du courant électrique distant du retournement 6. Un tel chemin est réalisé par un épaississement du matériau constitutif de l’élément chauffant 1, afin d’en réduire la résistance électrique. Un tel épaississement peut être réalisé dans n’importe laquelle des directions : épaisseur de l’élément chauffant 1 ou largeur/longueur de l’élément chauffant 1.
Ainsi, le courant électrique, qui privilégie le chemin de moindre résistance va naturellement suivre le chemin 6 de manière privilégiée et ainsi s’éloigner du retournement 3.
Cet épaississement peut être réalisé par tout moyen. Ainsi, dans un élément chauffant 1 réalisé en mousse métallique, un épaississement peut être réalisé par dépôt de matière, par exemple sous forme fondue et projetée.
Dans le cas d’un élément chauffant 1 réalisé dans une tôle, selon un motif géométrique périodique et régulier en pavage, ledit motif présente des cellules 5 séparées par des parois 6. Un tel motif peut être carré/rectangulaire, triangulaire, hexagonal/circulaire ou tout autre pavage régulier. Les figures 2 et 3 montrent un pavage par un motif carré. Il est alors possible de réaliser l’épaississement en épaississant les parois 4 des cellules 5 de l’élément chauffant 1, le long des chemins 6.
Cet épaississement est alors avantageusement réalisé lors de la fabrication de l’élément chauffant 1. Si l’élément chauffant 1 est réalisé en technologie soustractive, par usinage/perforation d’une tôle, ledit usinage, qui réalise les perforations des cellules 5, est adapté afin qu’il retire un peu moins de matière. Si l’élément chauffant 1 est réalisé en technologie additive, par impression 3D, le modèle est modifié et il est ajouté plus de matière aux parois 4 bordant/définissant le ou les chemins 6.
Il est apparu lors de l’étude que la présence d’un chemin 6 en deçà d’une ligne P perpendiculaire à la découpe 2 passant par le retournement 3, n’apportait pas d’amélioration sensible au problème. Or, tout épaississement de l’élément chauffant 1 réduit la section passante de l’élément chauffant 1 au regard des gaz d’échappement, en ce qu’il augmente la perte de charge de manière préjudiciable. Aussi, tout épaississement inutile doit être évité.
Selon une autre caractéristique, un chemin 6 est principalement tracé au-delà de la perpendiculaire P à la découpe 2 passant par le retournement 3. La zone au-delà de la perpendiculaire P est la zone où l’élément chauffant 1 n’est pas découpé.
Aussi, en accord avec la caractéristique précédente, selon une autre caractéristique, un chemin 6 ne dépasse, en deçà de la perpendiculaire P que d’au plus un ou deux cellules 5.
Le but d’un chemin 6 est d’éloigner la circulation du courant électrique du retournement 3. Pour cela un chemin 6 doit être éloigné du retournement 3 d’une certaine distance. Aussi, avantageusement, un chemin 6 est éloigné du retournement 3 d’au moins une cellule 5, préférentiellement d’au moins deux cellules 5, et encore préférentiellement d’au moins trois cellules 5.
Afin de dévier suffisamment de courant électrique, sans pour autant fermer une cellule 5, il convient de multiplier les trajets privilégiés, de faible résistance. Aussi, selon une autre caractéristique, un chemin 6 recouvre au moins deux parois 4 adjacentes, préférentiellement au moins trois et encore préférentiellement au moins quatre. La montre un triplement dans le sens horizontal et un doublement dans le sens vertical. Il est entendu par sens horizontal une orientation perpendiculaire aux découpes 2. Il est entendu par sens vertical une orientation parallèle aux découpes 2.
Un chemin 6 a pour but de créer un trajet moins résistant. Cependant, l’épaississement local de l’élément chauffant 1 tend à créer une perte de charge préjudiciable. Aussi, un équilibre est à trouver, en privilégiant une multiplication des trajets plutôt qu’un épaississement d’un moins grand nombre de trajets.
Selon une autre caractéristique, l’épaississement d’une paroi 4 est limité afin qu’il ne dépasse pas trois fois l’épaisseur nominale d’une paroi 4, soit l’épaisseur moyenne d’une paroi 4 pour un élément chauffant 1 non modifié par l’invention.
Il est en effet primordial de laisser toutes les cellules 5 ouvertes pour laisser passer les gaz d’échappement sans perte de charge excessive et de la manière la plus homogène possible.