INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le corps de roue libre (4) comprend à son extrémité proximale, une troisième gorge intérieure (41) dans laquelle est enchâssé le roulement à billes externe (52), et comprend à son extrémité distale une quatrième gorge intérieure (42) agencée dans sa circonférence intérieure, dans laquelle est enchâssé le roulement à bille interne (51).
Le corps de roue libre (4) comprend également à son extrémité distale, un dégagement circulaire extérieure (43) autour duquel est emmanchée la seconde roue dentée (7).
Précisons que la seconde roue dentée (7) est emmanchée autour de l'extrémité distale du corps de roue libre (4).
Le dégagement circulaire extérieure (43) est délimité par la portion de paroi circulaire de l'extrémité distale du corps de roue libre (4) et d'un épaulement circulaire (45).
L'épaulement circulaire (44) et le second dégagement circulaire (34) viennent enserrer de part et d'autre le joint en V (14).
Selon une caractéristique complémentaire, l'épaulement circulaire (44) comprend des seconds orifices borgnes (45) dans lesquels sont enchâsser les moyens de précontraintes (8) de la seconde roue dentée (7).
Selon le mode de réalisation illustré, l'épaulement circulaire (44) comprend trois second orifices borgnes (45) dans lesquels sont enchâssés des ressorts hélicoïdaux.
Selon un mode d'exécution, non représenté, l'épaulement circulaire (44) comprend un dégagement dans lequel est enchâssé un ressort hélicoïdal réalisant la circonférence extérieure du corps de roue libre (4).
F 1 = Argmax (C 1 ) (12)
La liste F peut également comprendre une deuxième et une troisième fonction objectif, F 2 et F 3 , associées respectivement au deuxième et au troisième critère d’optimisation principal du circuit, C 2 et C 3 , correspondant à la consommation énergétique du circuit intégré et à la surface du circuit intégré. La deuxième fonction objectif F 2 et la troisième fonction objectif F 3 peuvent alors être une fonction d'argument minimum (ou Argmin) de la consommation énergétique du circuit intégré C 2 et une fonction d'argument minimum de la surface du circuit intégré C 3 , telles que définies selon les équations (13) et (14) suivantes :
F 2 = Argmin (C 2 ) (13)
F 3 = Argmin (C 3 ) (14)
Telles qu’utilisées ici, notamment dans les équations (12), (13) et (14) précédentes, les fonctions d'argument maximum et minimum font références aux fonctions de détermination de la ou des valeurs respectivement minima et maxima possible d'une variable représentée par un ensemble de données.
En particulier, il est à noter qu’une fonction objectif de la liste F est une fonction recherchant à minimiser ou maximiser un critère exprimé en objectif d’optimisation du circuit. Une fonction de contrainte de la liste F est une fonction recherchant à respecter une contrainte du circuit intégré à concevoir. Par exemple et sans limitation, une fonction de contrainte F h peut alors être une fonction d’inégalité entre plusieurs paramètres de la liste P et/ou sous-paramètres d’une liste L n . Si la contrainte correspond à des relations de tailles de cache pour les données ou les instructions des niveaux 1, 2 et 3, des fonctions de contraintes F h peuvent définies selon l’expression (15) suivante :
31(3) 32(3) , et 32(3) 33(3) (15)
Par ailleurs, l’espace d’exploration E peut être adapté pour être utilisé par un ou plusieurs algorithmes d’optimisation A.
Tel qu’utilisée ici, l’expression « algorithme d’optimisation » fait référence à un algorithme exécutant une recherche opérationnelle RO (encore appelée ‘optimisation combinatoire’ ou ‘aide à la décision’) pour analyser des situations complexes et notamment pour élaborer une ou plusieurs solutions au problème de conception d’une architecture matérielle à optimiser. Un algorithme d’optimisation peut être tout algorithme ou modèle mathématique apte à déterminer différentes variables de décisions (i.e. paramètres et sous-paramètres) et différentes fonctions objectifs et/ou de contraintes d’un espace d’exploration E reliées à la recherche de solutions optimisées d’une représentation interne d’un descripteur D de conception d’architecture.
Par exemple et sans limitation, le problème de conception d’une architecture matérielle défini par le descripteur D de conception d’architecture peut être équivalent ou proche d’un problème connu d’optimisation combinatoire de sorte que la représentation mathématique du problème, c’est-à-dire l’espace d’exploration E, peut être transcrite et enrichie sur ce problème connu (Problème Linéaire, Problème Linéaire en Nombre Entiers, graphe, génome, etc.). Dans ce cas, un algorithme A connu comme étant efficace pour la résolution de ce problème connu d’optimisation combinatoire peut être appliqué (Simplex, algorithme de séparation et évaluation, algorithme de recherche de plus court chemin, algorithme génétique, etc.). Ainsi, en fonction de l’identification du problème de conception d’une architecture matérielle à optimiser, un algorithme A d’optimisation peut être adapté, et donc l’espace d’exploration E (d’architecture, de micro-architecture ou encore de système) induit peut être généré automatiquement.
Comme représenté sur la , le procédé de détermination d’architecture comprend une étape 110 de réception du descripteur D de l’architecture de calcul.
À l’étape 120, l’espace d’exploration E d’architecture peut être généré à partir du descripteur D de l’architecture de calcul.
Tel que représenté sur la , le procédé de conception d’architectures matérielles de circuit intégré comprend une pluralité d’itérations d’étapes d’optimisation 130 à 150 associées à une exploration de conception d’architectures matérielles multi-critères.
À l’étape 130, l’algorithme A d’optimisation de recherche opérationnelle est appliqué à l’espace d’exploration E d’architecture, de manière à générer, à chaque itération ‘i’ du procédé de conception, une ou plusieurs configurations d’architecture candidates G ij du circuit intégré. L’indice ‘j’ est associé à différents configurations générées à une itération i. Le nombre de configurations d’architecture candidates générées peut être différents à chaque itération i.
Une configuration d’architecture candidate G ij comprend un sous-ensemble des éléments P dont certains paramètres ou variables de décisions sont fixés. Une configuration d’architecture candidate G ij peut également comprendre des sous-ensembles des éléments L dont certains sous-paramètres sont fixés. La configuration d’architecture candidate G ij correspond alors à un sous-ensemble (i.e. une instance) de l’espace d’exploration d’architecture E. Chaque configuration d’architecture candidate G ij de l’ensemble des configurations générées est une configuration d’architecture unique, et est donc différente de chacune des configurations générées au cours de la même itération i et au cours des itérations précédents [1, i-1].
Avantageusement, la recherche opérationnelle peut être appliquée de manière hiérarchique à l’espace d’exploration E d’architecture.
Selon un mode de réalisation, la direction axiale 54a du trou débouchant 54 est formé au moins partiellement dans l’épaisseur de l’une des nappes de fibres 60 i dont la direction préférentielle 160 i correspond à la direction de référence susmentionnée.
Selon un mode de réalisation particulier, le matériau composite utilisé pour la fabrication de chaque aube 50 comprend une superposition d’empilements de nappes de fibres 60 i , chacun desdits empilement de nappes de fibres 60 i comprenant : une des nappes de fibres du matériau composite, dite première nappe, dont la direction préférentielle d’orientation des fibres est différente de la direction de référence ; une des nappes de fibres du matériau composite, dite deuxième nappe, dont la direction préférentielle d’orientation des fibres est différente de la direction de référence et de la direction préférentielle d’orientation des fibres de la première nappe ; une des nappes de fibres du matériau composite, agencée entre la première nappe et la deuxième nappe, dont les fibres sont orientées selon la direction de référence susmentionnée.
La permet d’illustrer ces dispositions par exemple. Sur la , la nappe de fibres 60 (i-1) dont les fibres sont orientées suivant la direction préférentielle 160 (i-1) et la nappe de fibres 60 i dont les fibres sont orientées suivant la direction préférentielle 160 i , les directions préférentielles 160 (i-1) et 160 (i) étant orientées selon la direction de référence (laquelle est sensiblement alignée (à 5° près) avec la direction radiale 14), sont agencées entre d’une part la nappe de fibres 60 (i-2) dont les fibres sont orientées suivant la direction préférentielle 160 (i-2) et d’autre part la nappe de fibres 60 (i+1) dont les fibres sont orientées suivant la direction préférentielle 160 (i+1) . La direction préférentielle 160 (i-2) est différente de la direction de référence. La direction préférentielle 160 (i+1) est différente de la direction de référence et de la direction préférentielle 160 (i-2) . La nappe de fibres 60 (i-2) joue le rôle de la première nappe susmentionnée tandis que la nappe de fibres 60 (i+1) joue le rôle de la deuxième nappe susmentionnée.
Bien entendu, chaque empilement comprend au moins trois nappes de fibres mais peut aussi comprendre X nappes de fibres, avec X strictement supérieur à 3.
Selon un mode de réalisation, la direction préférentielle d’orientation des fibres de chaque première nappe forme un angle avec la direction de référence compris entre -15 degrés et -90 degrés et la direction préférentielle d’orientation des fibres de chaque deuxième nappe forme un angle avec la direction de référence compris entre +15 degrés et +90 degrés. A titre d’exemple, la direction préférentielle 160 (i-2) des fibres de la nappe de fibres 60( i-2 ), laquelle joue le rôle de première nappe, forme avec la direction de référence un angle α (i-2) d’environ -30°, tandis que la direction préférentielle 160 (i+1) des fibres de la nappe de fibres 60( i+1 ), laquelle joue le rôle de deuxième nappe, forme un angle α (i+1) d’environ -30° avec la direction de référence.
Il est important de préciser que les directions préférentielles ne sont pas imposées de manière identique dans l’alternance, que ce soit au sein d’un empilement ou d’un empilement à un autre empilement. Les angles formés successivement par les directions préférentielles des nappes de fibres successives par rapport à la direction de référence peuvent être aussi bien 0°/30°/-30°/0°/45°/-45° que 0°/30°/0°/-30°/0°/…, par exemple.
Les matériaux composites, par exemple la fibre de carbone imprégnée drapée en couches croisées unidirectionnelles, présente ainsi avantageusement dans sa direction de fibres de très bonnes résistances mécaniques (résistance à la traction supérieure à 1000 MPa) malgré une densité avantageusement très faible.
Selon un mode de réalisation, le système d’assemblage 100, le trou débouchant 54 et le logement 52 sont configurés pour autoriser un mouvement de pivotement de l’écrou 110 autour d’un axe de pivotement sensiblement orthogonal à la direction de l’effort de serrage appliqué par le système d’assemblage 100 et à un plan dans lequel est inclus l’axe de rotation 2 du rotor 1.
Selon un mode de réalisation, la partie d’appui 140 du système d’assemblage 100 est configurée pour glisser sur la surface cylindrique délimitée par la paroi 55 du logement 52 lors du mouvement de pivotement de l’écrou 110.
De manière non illustrée dans son ensemble, il est aussi décrit un compresseur (non représenté dans sa globalité) configuré pour assurer la compression d’un gaz aqueux comprenant un rotor 1 tel que décrit précédemment. Le rotor 1 est monté à rotation dans un référentiel terrestre par tout moyen de montage à rotation connu et adapté. Le compresseur comprend aussi un dispositif de motorisation (non représenté), de nature électrique, pneumatique, thermique ou toute autre source d’énergie, assurant l’entraînement en rotation du rotor 1. Le compresseur peut être de tout type et notamment un compresseur de type centrifuge.
Selon un autre aspect, il est aussi décrit une installation de compression (non représentée dans sa globalité) assurant la compression d’un gaz aqueux, cette installation de compression comprenant un réseau de circulation dans lequel le gaz aqueux est présent et apte à être mis en circulation de manière canalisée, le réseau comprenant au moins un compresseur tel que décrit précédemment, agencé pour être traversé par le gaz aqueux d’où il résulte que lorsque le gaz circule dans le réseau de circulation il présente, en aval dudit au moins un compresseur, une pression supérieure à sa pression en amont dudit au moins un compresseur.
L’invention trouve son application industrielle dans le domaine de la compression de gaz aqueux, notamment grâce au rotor tel que décrit qui permet de limiter le poids du rotor tout en le rendant robuste quant à la rupture de sa ou de ses aubes.
Le système d’assemblage 100 tel que décrit précédemment rend le rotor 1 capable d’encaisser les efforts centrifuges survenant lors d’un fonctionnement, notamment transsonique dans un milieu aqueux, c’est-à-dire contenant au moins 30% en masse d’eau à l’état gazeux.
Classiquement, la vitesse périphérique du rotor 1 dans le cadre d’un compresseur de type centrifuge est du même ordre de grandeur que la vitesse du son dans le milieu à comprimer ; dans le cas de l’eau à l’état gazeux, cette vitesse et de l’ordre de 425 m/s, contre 344 m/s à 20°C dans l’air. L’élévation de température du gaz lors de la compression amène à des vitesses périphériques proches de 480 m/s en régime sonique. Les vitesses de rotation du rotor 1 pour atteindre ces vitesses périphériques doivent alors être augmentées, et les contraintes imposées dans le matériau constitutif des aubes étant proportionnelles au carré de la vitesse de rotation du rotor 1 multiplié par sa densité et le rayon de rotation, sont fortement augmentées. C’est la raison pour laquelle le système d’assemblage 100 décrit ci-avant est particulièrement robuste, permet de tendre à limiter les risques de rupture d’une aube 50, et est adapté au domaine du gaz aqueux devant coopérer avec le rotor 1 lors de sa rotation.
Les matériaux dans lesquels sont constitués les aubes d’un rotor peuvent classiquement être classés en comparant leur densité à leur résistance élastique : un rotor constitué d’un matériau léger produit des contraintes plus faibles, alors que sa limite élastique en traction reste élevée notamment lorsque le matériau composite comprend des fibres. Dès lors, l’utilisation du matériau composite conformément à la présente invention, plus léger que du métal comme de l’acier massif ou de l’aluminium, permet de rendre le rotor 1 particulièrement robuste.
PGS 3 Dans un réacteur inox double enveloppé de 10L surmonté d’une colonne de distillation instrumentée configurée en reflux total et d’un condenseur connecté à un pot de récupération des distillats, du glycérol (1.94 kg, 1 équiv. molaire) est mélangé à de l’eau (0.56 kg) à 40 °C sous flux d’azote (0.5L/min). Une faible agitation est mise en place (20 tr/min) pendant 5 min. Après dissolution du glycérol, de l’acide sébacique (4.25 kg, 1 équiv. molaire) est ajouté au mélange aqueux dans le réacteur. Enfin, le restant d’eau est ajouté au milieu (0.56 kg). La cuve du réacteur est ensuite progressivement chauffée en respectant une rampe de montée en température progressive avec des paliers intermédiaires, jusqu’à atteindre une température d'enveloppe de 172 °C après 5h, correspondant à une température du milieu de 170 °C, mesurée à l’aide d’une sonde plongeante. L’agitation est augmentée à 80 tr/min lorsque la température du milieu dépasse 90°C. Le milieu est laissé au reflux en début d’essai. Lorsque la température des vapeurs en tête de colonne de distillation atteint 98°C, et après un temps d’équilibrage de 15 min, la configuration de la colonne est basculée en soutirage total afin de récupérer sélectivement l’eau produite pendant la réaction.
L’estérification du milieu est réalisée sur une durée totale de 8h30 en considérant comme point de départ le moment où la distillation débute, soit environ 30 min après l’introduction des réactifs. L’eau distillée pendant l’essai est récupérée dans un pot de récupération calorifugé dédié.
Ensuite, une installation sous vide est connectée au condenseur de distillation et une pression inférieure à la pression atmosphérique est appliquée au contenu du réacteur. La pression est réduite lentement et par paliers (environ 10 à 15 % par palier) sur environ 30 minutes jusqu'à une valeur cible de moins de 30 mbar.
Une fois que la pression dans le récipient de réaction se stabilise à 28 mbar, le milieu est laissé à réagir à 170 °C pendant 4h supplémentaires. Lors de cette étape de polycondensation, la vitesse d’agitation est maintenue à 80 tr/min.
Le PGS produit est transféré de la cuve du réacteur vers un récipient et laissé refroidir à température ambiante. Le produit est ensuite transféré dans un congélateur pour stockage, où il est congelé pendant au moins environ 24 heures avant analyse.
Le polymère obtenu présente les caractéristiques suivantes : Masse moléculaire moyenne en nombre (Mn, g/mol) 2656 Masse moléculaire moyenne en poids (Mw, g/mol) 16520 Indice de polydispersité Đ 6.2
Le PGS obtenus présentent les caractéristiques résumées dans le tableau 1.
PGS 1 PGS 2 PGS 3 Mn 1316 1659 2656 Ip 1.7 2.1 6.2
Essais avec différentes compositions conformes à l'invention
Formulation des compositions: Un échantillon de PGS est introduit dans un pot de taille adaptée et chauffé dans un bain marie à 50°C jusqu’à l’obtention d’une texture visqueuse. Après avoir homogénéisé le PGS au moyen d’une spatule, une solution aqueuse à 50 %massique d’éthéphon est additionnée au PGS hors du bain marie et incorporée en mélangeant à la spatule. Le cas échéant de la farine de bois est également ajoutée au mélange en fractionnant au besoin les ajouts. La composition est mélangée à la spatule jusqu'à obtenir une pâte homogène. Le mélange est ensuite refroidi à température ambiante puis conditionné au congélateur.
Les proportions des différents constituants, exprimées en pourcentage en poids par rapport au poids total de la composition, sont reportées dans les tableaux 2 et 3, respectivement concernant les compositions à base de PGS de Mn 1300 g/mol et les compositions à base de PGS de Mn 1660 g/mol.
Compositions Constituants MP5 (témoin) MP5+10 MP15 (témoin) MP15+5 MP15+10 MP15+15 MP15+20 PGS 1 (1316g/mol) 95 85 85 80 75 70 65 Sol aq 50% éthéphon 5 5 15 15 15 15 15 Farine de bois (*) 0 10 0 5 10 15 20 Total en poids 100 100 100 100 100 100 100
* Farine de bois de la société Sylvadec de taille médiane 200 microns
Compositions Constituants HP15 (témoin) HP15+5 HP15+10 HP15+15 HP15+20 PGS 2 (1659g/mol) 85 80 75 70 65 Sol aq 50% éthéphon 15 15 15 15 15 Farine de bois (*) 0 5 10 15 20 Total en poids 100 100 100 100 100
Dans la notation MPY+X et HPY+X, il faut comprendre Y étant le taux de solution aqueuse et X étant le taux de farine de bois
illustre un quatrième mode de réalisation, sur la base de celui de , où la fenêtre 10 est bordée par deux vitres 21, 22, à fonction de fermeture, qui sont parallèles entre elles, en appui sur le noyau acoustique 1, et qui sont en appui sur des profilés d’appui formant barrière acoustique 5 qui sont aussi en appui sur le noyau acoustique 1. Dans une variante, au moins une de ces vitres (première vitre 2, vitres 21, 22) est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
illustre un cinquième mode de réalisation, proche de celui de , où la fenêtre 10 comporte une première vitre 2 en verre feuilleté, montée ici en position sensiblement médiane, en appui sur le noyau acoustique 1, et en appui sur des profilés d’appui formant barrière acoustique 5 également en appui sur le noyau acoustique 1; cette première vitre est asymétrique et de section variable, avec une variation de section supérieure ou égale à 30%, au moins selon la largeur ou la hauteur de la fenêtre, et forme un prisme rectangulaire à section trapézoïdale. Dans une variante, cette première vitre 2 est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
illustre un sixième mode de réalisation, proche de celui de , où la fenêtre 10 comporte une première vitre 2 en verre feuilleté, et une deuxième vitre 20 en verre feuilleté, chacune asymétrique et de section variable, avec une variation de section supérieure ou égale à 30%, montées tête-bêche l’une par rapport à l’autre, formant un ensemble ici en position sensiblement médiane, en appui sur le noyau acoustique 1, et en appui sur des profilés d’appui formant barrière acoustique 5 également en appui sur le noyau acoustique 1. Dans une variante, au moins une de ces vitres, première vitre 2, deuxième vitre 20, est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
illustre un septième mode de réalisation, combinant celui de et celui de , avec une première vitre 2 montée inclinée et une deuxième vitre 20 oblique par rapport à la première vitre 2 et montée décalée par rapport au plan moyen de la fenêtre, à distance de la première vitre 2, en appui sur le noyau acoustique 1, et en appui sur des profilés d’appui formant barrière acoustique 5 également en appui sur le noyau acoustique 1. Dans une variante, au moins une de ces vitres, première vitre 2, deuxième vitre 20, est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
illustre un huitième mode de réalisation, sur la base de celui de , où un profilé de maintien 3 sert d’appui à une de deux troisièmes vitres 21, 22, à fonction de fermeture, que comporte latéralement la fenêtre 10, et qui sont parallèles entre elles, en appui sur le noyau acoustique 1, et par rapport auxquelles la première vitre 2 est oblique. Dans une variante, au moins une de ces vitres est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
illustre un neuvième mode de réalisation, proche de celui de , où la fenêtre 10 comporte une première vitre 2 en verre feuilleté, qui est montée ici en position fortement décalée par rapport au plan de fenêtre, en appui sur le noyau acoustique 1, et où la fenêtre 10 est bordée par deux troisièmes vitres 21, 22, à fonction de fermeture, qui sont parallèles entre elles, en appui sur le noyau acoustique 1. Dans une variante, au moins une de ces vitres 2, 21, 22, est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
illustre un dixième mode de réalisation, dérivé de celui de , où la fenêtre comporte encore une deuxième vitre 20 en verre feuilleté, qui est montée ici en position fortement décalée par rapport au plan de fenêtre et de façon asymétrique par rapport à la première vitre 2, en appui sur le noyau acoustique 1 ; les deux troisièmes vitres 21, 22, à fonction de fermeture, qui sont parallèles entre elles, encadrent la première vitre 2 et la deuxième vitre 20. Dans une variante, au moins une de ces vitres est avantageusement asymétrique dans sa structure-même, avec notamment une différence d’épaisseur entre ses différentes couches, notamment les couches extrêmes.
L’invention porte en outre sur un procédé d’assemblage de la structure 100, tel que visible en . Dans une première étape E1, le procédé comporte une première étape de fabrication d’une fenêtre 10 avec la préparation d’un vitrage, qui comporte au moins une première vitre 2 en verre feuilleté, et lequel vitrage est asymétrique par rapport au plan de fenêtre, une deuxième étape E2 de dépôt d’un joint de colle ou d’adhésif dans l’embrasure 50 et/ou autour du noyau acoustique 1, et cette deuxième étape E2 est suivie par une troisième étape E3 d’insertion du noyau acoustique 1 de la fenêtre 10 dans l’embrasure 50.