INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Encore de manière alternative et tel que mentionné ci-dessus, la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction, en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour de ladite au moins une journée), du produit, d’une part, des valeurs de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension électrique de circuit ouvert Voc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) et, d’autre part, des valeurs du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant électrique de court-circuit Isc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour).
Également de manière alternative et tel que mentionné ci-dessus, la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction des valeurs de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension électrique de circuit ouvert Voc et/ou en fonction du temps, notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) en fonction des valeurs du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant électrique de court-circuit Isc et/ou en fonction du temps, notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) comme illustré .
Tel que mentionné ci-dessus, le procédé de détermination de la durée D du jour d’au moins une journée comporte, d’une part, une étape de détermination de l’instant de l’aube Ta de ladite au moins une journée comme étant l’instant auquel les valeurs mesurées évoluent dans un sens déterminé (plus particulièrement croissent) et, d’autre part, une étape de détermination de l’instant du crépuscule Tc de ladite au moins une journée comme étant l’instant auquel les valeurs mesurées évoluent dans un autre sens (plus particulièrement décroissent).
A ce propos, on observera que, d’une part, l’étape de détermination de l’instant de l’aube Ta de ladite au moins une journée peut être réalisée en déterminant l’heure de l’aube Ta de ladite au moins une journée comme étant l’heure à laquelle les valeurs mesurées évoluent dans un sens déterminé (plus particulièrement croissent) et, d’autre part, l’étape de détermination de l’instant du crépuscule Tc de ladite au moins une journée peut être réalisée en déterminant l’heure du crépuscule Tc comme étant l’heure à laquelle les valeurs mesurées évoluent dans un autre sens (plus particulièrement décroissent).
A ce propos, on observera que, selon un premier mode de réalisation, d’une part, l’étape de détermination de l’instant (notamment de l’heure) de l’aube Ta est, alors, réalisée en déterminant l’instant (notamment l’heure) de l’aube Ta comme étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle), au cours de l’étape de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique, une valeur non nulle de la dérivée de la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique a été détectée et, d’autre part, l’étape de détermination de l’instant (notamment de l’heure) du crépuscule Tc est réalisée en déterminant l’instant (notamment l’heure) du crépuscule Tc comme étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle), au cours de l’étape de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique, une valeur nulle de la dérivée de la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique a été détectée.
Cependant et selon un deuxième mode de réalisation, l’étape de détection d’une évolution comporte une étape de détection d’un franchissement d’au moins un seuil déterminé par les valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique.
Là encore, on observera que ledit au moins un seuil déterminé correspond, plus particulièrement, au bruit de mesure, ceci tel que décrit ci-dessus
Tel que mentionné ci-dessus, le procédé de détermination de la durée D du jour d’au moins une journée comporte, d’une part, une étape de détermination de l’instant (notamment l’heure) de l’aube Ta de ladite au moins une journée comme étant l’instant auquel (notamment l’heure) à laquelle les valeurs mesurées évoluent dans un sens déterminé et, d’autre part, une étape de détermination de l’instant (notamment l’heure) du crépuscule Tc de ladite au moins une journée comme étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle) les valeurs mesurées évoluent dans un autre sens.
A ce propos, on observera que, d’une part, l’étape de détermination de l’instant (notamment l’heure) de l’aube Ta est réalisée en déterminant l’instant (notamment l’heure) de l’aube Ta comme étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle), au cours de l’étape de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique, il a été détecté que ces valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique passent au-dessus d’un premier seuil déterminé (plus particulièrement sortent d’un premier bruit de mesure) et, d’autre part, l’étape de détermination de l’instant (notamment de l’heure) du crépuscule Tc est réalisée en déterminant l’instant (notamment l’heure) du crépuscule comme Tc étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle), au cours de l’étape de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique, il a été détecté que ces valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique passent en-dessous d’un deuxième seuil déterminé (qui peut être différent du premier seuil déterminé), plus particulièrement entrent dans un deuxième bruit de mesure (qui peut être différent du premier bruit de mesure).
Tel que mentionné ci-dessus, le procédé de détermination de la durée D du jour d’au moins une journée comporte une étape de détermination de la durée D du jour de ladite au moins une journée, ceci à partir de l’instant déterminé de l’aube Ta et de l’instant déterminé du crépuscule Tc.
A ce propos, on observera que, selon un premier mode de réalisation, l’étape de détermination de la durée D du jour de ladite au moins une journée peut comporter, d’une part, une étape de décompte du temps, d’autre part, une étape de déclenchement du décompte du temps à l’instant déterminé de l’aube Ta ainsi qu’une étape d’arrêt du décompte du temps à l’instant déterminé du crépuscule Tc et, d’autre part encore, une étape pour relever le temps écoulé entre le déclenchement et l’arrêt du décompte du temps et, d’autre part aussi, une étape pour déduire la durée D du jour à partir du temps écoulé relevé. Ce mode de réalisation permet, avantageusement, de s’affranchir d’une horloge ou d’un horodatage.
la est un graphique montrant la consommation spécifique de l’installation en fonction de la charge de chaque électrolyseur de l’installation ;
la est un graphique qui montre l’évolution des « HOLOS points » situés à gauche et à droite du BEP ;
la est un graphique qui montre le rapport de charge individuelle des HOLOS points consécutifs ;
la est analogue à la et montre la courbe de meilleure efficacité (BEL) pour des électrolyseurs considérés par groupe de quatre en terme de charge ;
la est analogue à la et montre la courbe de pire efficacité (WEL) ;
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION A titre d’exemple, l’installation ou système multi-électrolyseurs (MIEL-S ou « Multi Identical ELectrolyzer System ») est ici composée de 24 électrolyseurs (ELY) identiques de 1000Nm³/h, chacun est supposé totalement indépendant en terme de charge de production.
L’optimisation du pilotage d’une installation multi-électrolyseur n’est pas trivial et nécessite d’être construit conceptuellement étape par étape.
La première partie de la présente description est basée sur une approche idéalisée de la réalité, en ne prenant en compte que le comportement théorique de l’installation en début de vie (BOL) pour définir une stratégie d’optimisation de son pilotage.
La seconde partie de la présente description a pour but de compléter cette approche avec les phénomènes « non-idéaux » comme par exemple l’incidence de la dégradation des performances dans le temps sur l’optimisation du pilotage.
L’hypothèse de départ est que la demande en terme de charge de production d’H2 est connue et que le problème à résoudre est de minimiser la consommation électrique specifique de l’installation (consommation spécifique Cs [kwh/Nm³]) compte tenu de cette charge de production. Approche idéalisée Points critiques d’une courbe d’efficacité d’un électrolyseur (voir la )
Trois points caractéristiques sont à noter sur la courbe de Cs de l’ELY : MCR ou maximum continuous rate (débit continu maximum). Soit, dans l’exemple ci-dessous, 100% de charge (1000 Nm³/h) pour une Cs de 4.66 kwh/Nm³ ; BEP ou best efficiency point (point d’efficacité maximum). Soit 52% de charge pour une Cs de 4,56 kwh/Nm³ sur l’exemple de la figure ci-dessous. La courbe de consommation spécifique passe effectivement par un minimum (BEP) qui résulte des phénomènes antagonistes internes au stack lorsque la densité de courant de celui-ci varie ; MSOL ou « minimum stable operating point » (point de fonctionnement stable minimum). Dans la figure ci-dessous, à 27% de charge de production d’H2. Ligne de meilleure efficacité ou Best Efficiency Line (BEL) - Optimisation du fonctionnement d’une installation MIEL-S
Etant donné la concavité de la courbure (dérivée seconde positive) de la Cs montrée au point 2.a, un système fonctionnant avec plusieurs ELY et devant rencontrer une charge donnée minimisera toujours sa consommation spécifique en homogénisant au maximum la charge de production individuelle de chaque ELY au sein du système. Dans l’exemple d’installation ici décrit, considérons que les 24 ELY fonctionnent chacun à 70% de leur charge, l’installation sera alors à 70% de sa capacité (ou charge) totale. La consommation spécifique de l’installation serait alors (voir la , échelle de gauche) d’environ 4.59kwh/Nm³. Nous pourrions imaginer de faire varier la charge d’un des 24 ELY à la baisse et de de maintenir la charge de l’installation inchangée en faisant varier dans les mêmes proportions un autre des 24 ELY. Le résultat serait moins bon en terme de consommation spécifique de l’installation.
Ceci définit une première stratégie d’optimisation par homogénéïsation de charge de fonctionnement, nommée HOLOS pour « HOmogeneous Load Operation Strategy ».
Cette stratégie repose sur le principe qui veut que pour un nombre donné d’ELY en opération sur les 24 que compte l’installation (MIEL-S), ceux-ci minimiseront la consonsommation électrique de l’installation pour une charge de production donnée en étant tous à la même charge de production individuelle.
Par ailleurs, on considère dans la 24 courbes de consommation spécifique. Elles sont toutes de type HOLOS. La première dont nous avons fait mention ci-avant est relative au cas où les 24 ELY sont en opération. Les 23 autres courbes considèrent 23, 22, 21, …, 3, 2, 1 ELY en fonctionnement suivant donc une stratégie HOLOS.
L’étape suivante consiste à définir quand arrêter ou démarrer un ELY lorsque la charge de l’installation MIEL-S varie. C’est l’objet de la qui montre les intersections des courbes HOLOS 24 avec HOLOS 23 ; HOLOS 23 avec HOLOS 22 ; … ; HOLOS 2 avec HOLOS 1. Ces charges de production (HOLOS points) sont en réalité les pourcentages de charge de production de l’installation (MIEL-S) auxquels il est théoriquement opportun de faire varier le nombre d’ELY en fonctionnement afin de minimiser la consommation spécifique du système.
L’écoulement de fluide F par rapport au propulseur 4 permet de générer une force de réaction dans le fluide où se trouve le propulseur 4 ce qui permet de propulser l’embarcation 0 sur le plan d’eau.
Plus particulièrement, le propulseur 4 présente une entrée de fluide et une sortie de fluide et est agencé de manière que son entraînement par le moteur 5 provoque l’écoulement de fluide F, au travers d’un tube du propulseur, en allant de l’entrée vers la sortie de fluide.
Une première portion longitudinale de l’arbre moteur 5b s’étend à l’intérieur de la chambre interne étanche 9 et une seconde portion longitudinale de l’arbre moteur 5b s’étend à l’extérieur du flotteur 2.
Une partie de cette seconde portion longitudinale de l’arbre moteur 5b est accessible depuis l’extérieur de l’embarcation 0 pour que l’écoulement de fluide F passe le long de la seconde portion de l’arbre 5b avant d’entrer en contact avec le propulseur 4.
Ainsi, l’écoulement F est moins perturbé par l’arbre 5b.
De plus l’accès à l’arbre s’en trouve facilité pour, par exemple, retirer des algues ou cordages qui y seraient enroulés autour de l’arbre ou du propulseur 4.
L’étanchéité entre l’arbre 5b et la paroi du flotteur 9 qui délimite la chambre interne 9 est préférentiellement réalisée par des joints d’étanchéité s’opposant au passage d’eau vers la chambre 9.
Le propulseur 4 peut comporter : - un tube de propulsion fixé de manière préférentiellement amovible contre une partie de la face inférieure du flotteur arrière 2 ; et - des ailettes tournantes avec l’arbre moteur 5a, ces ailettes tournantes étant placées à l’intérieur du tube de propulsion.
Pour des raisons de simplification, le propulseur 4 est ici schématisé par un cylindre en traits pointillés, ses ailettes n’étant pas représentées.
Le tube de propulsion permet de guider l’écoulement de fluide F tout en protégeant les ailettes tournantes.
Il en résulte une plus grande efficacité de propulsion et une limitation de risques pour l’utilisateur.
Par ailleurs, le fait que le tube du propulseur soit amovible par rapport au flotteur arrière 2 sur lequel il est fixé / embarqué permet de faciliter la maintenance du propulseur 4 ou son remplacement.
Les ailettes forment préférentiellement un ensemble rigide de plusieurs ailettes éventuellement étagées sur un ou plusieurs étages d’ailettes répartis le long du tube à la manière d’un rotor de turbine.
Préférentiellement, cet ensemble de plusieurs ailettes est relié à l’arbre moteur 5b à l’aide d’un assemblage mécanique de transmission de couple comprenant par exemple des cannelures formées sur l’arbre 5b ou une ou plusieurs clavettes disposées entre l’arbre 5b et l’ensemble d’ailettes.
Comme illustré sur la , le flotteur 2 peut comporter sur sa face inférieure, une zone de réception Z0 du propulseur 4 qui est creuse, allongée et axée suivant le plan de symétrie du flotteur arrière.
La zone de réception Z0 comporte des rainures destinées à recevoir des épaulements complémentaires formés à l’extérieur du tube du propulseur.
La préparation du matériau comporte un réchauffement et un refroidissement ultérieur dans les conditions nommées, ceux-ci se produisant par exemple dans le cadre d'un procédé de fabrication additive (impression 3D). Les procédés se caractérisent par des vitesses de refroidissement rapides à très rapides. En accord avec l'invention, à ce refroidissement peut encore succéder un traitement thermique. Lors de ce traitement thermique, le matériau est chauffé à une température T qui est supérieure à la température péritectique (TPT) du matériau, et repose par conséquent entre 600 °C et 1000 °C, de préférence entre 750 °C et 900 °C. Le réchauffement est de préférence réalisé à des températures supérieures à la température péritectique de l’alliage respectif, que connaît l’homme du métier, et est réalisé sur une durée comprise entre 1 seconde et 200 heures, de préférence entre plus d’une minute et jusqu’à 10 heures, et de façon particulièrement préférée entre 1 minute et jusqu’à 1 heure. Le matériau refroidit ensuite à la température ambiante. Par ce traitement thermique en L + β, on réduit encore la texture et l’anisotropie. En particulier, l’anisotropie peut en particulier de préférence être totalement supprimée.
Un traitement thermique pour éliminer des tensions internes après la fabrication à proprement parler est connu pour les matériaux métalliques. Cependant, ceux-ci ne mènent pas à une réduction de la texture et de l’anisotropie, au moins pas dans une mesure telle que c’est le cas pour le matériau en accord avec l'invention. Si on utilise dans le procédé des alliages courants avec des vitesses de refroidissement rapides, un post-traitement thermique n’est possible que dans une étendue très faible étant donné que la texture de sortie, après solidification rapide, est encore trop grande et que les nouveaux grains qui se forment possèdent toujours les informations d'orientation des grains de la phase de haute température (équation de Burgers) que n'ont plus les nouveaux grains issus de la solidification péritectique.
Dans une forme de réalisation préférée, le matériau obtenu présente au moins 0,01 % en poids ou plus d'un mélange de lanthanides. En particulier, la fraction de lanthanides est de 20 % ou moins. Une fraction plus grande influence trop les propriétés mécaniques du matériau. De plus, les lanthanides sont chers, si bien que le prix du matériau n’est pas attrayant si on les utilise. De façon particulièrement préférée, la fraction du mélange de lanthanides est comprise entre 0,05 % en poids et 15 % en poids, de préférence entre 0,1 % en poids et 10 % en poids, et en particulier entre 0,5 % en poids et 5 % en poids, de préférence entre 1 % en poids et 3 % en poids. Les indications de quantité se rapportent respectivement au poids total de l’alliage de titane.
La teneur en mélange de lanthanides est à cet effet sélectionnée en particulier de façon telle qu’après un traitement thermique dans la plage L + β, la géométrie des pièces fabriquées à partir du matériau par fabrication additive reste inchangée. La fraction exacte en quantité dépend du choix du mélange de lanthanides, ainsi que du titane ou de l’alliage de titane. La fraction est cependant en particulier dans la plage précédemment nommée.
Dans la fabrication additive d’alliages de titane usuels, on assiste à une forte croissance épitaxiale et par conséquent à la formation de structures présentant une texture cristallographique marquée et à des propriétés anisotropes fortes du matériau, comme le montre la Figure 1a. En utilisant l’alliage en accord avec l'invention de titane ou d'un alliage de titane avec mélange de lanthanides, il est possible d’atteindre une structure globulaire, de faible texture ou même sans texture, comme le montre la figure 1b. Au-delà de la fraction d’éléments d’alliage stabilisant β, il est possible d’obtenir une structure bimodale, comme montrée à la figure 1c.
Il existe une application possible de l'invention dans l'impression 3D de pièces de structure, en particulier pour l’aéronautique et l’astronautique (par exemple pièces de châssis, turbine pour turbopompe, structures de satellites, etc.). Les alliages de titane sont utilisés entre autres pour des applications haute performance de résistance à la corrosion. Parallèlement aux applications structurelles, de tels métaux sont aussi utilisés dans d’autres secteurs, tels que des applications portant sur l’énergie et des applications en biomédecine.
Le matériau en accord avec la présente invention est par conséquent utilisé pour fabriquer une pièce, le matériau naissant pendant la fabrication de la pièce. Dans une autre forme de réalisation de la présente invention, celle-ci concerne un procédé de fabrication d'une pièce à partir d'un alliage de titane au cours d'un procédé de production comprenant les étapes consistant à :
a) fournir du titane ou un alliage de titane qui est/sont exempt(s) de lanthanide,
b) fournir un mélange de lanthanides/ mischmétal,
c) allier les composants a) et b),
d) utiliser l’alliage obtenu en c) pour fabriquer un matériau lors d’un procédé de fabrication, de préférence un procédé de transformation primaire et/ou de revêtement,
e) éventuellement déterminer de façon expérimentale la température péritectique de la pièce, et
f) procéder ensuite à un traitement thermique, à une température T qui est supérieure à la température péritectique.
Le mélange de lanthanides peut se composer de deux, trois lanthanides ou plus. Il est aussi possible, en accord avec la présente invention, que le mélange de lanthanides soit mis à disposition dans un mélange avec un autre métal puis qu’ensuite le lanthanide / mélange de lanthanides soit allié conjointement avec ce métal avec le titane/alliage de titane.
Les lanthanides sont, en accord avec l'invention, des terres rares qui se composent du groupe des éléments suivants : lanthane, cérium, praséodyme, néodyme, prométhium, samarium, europium, gadolinium, terbium, dysprosium, holmium, erbium, thulium, ytterbium et lutétium.
Quand des plages de quantités sont nommées pour décrire l’alliage, on envisage aussi toujours les zones intermédiaires comme divulguées. Il est possible de combiner des caractéristiques de chaque forme de réalisation d'une façon quelconque, et aussi de les combiner avec d’autres formes de réalisation tant que cette combinaison n’est pas explicitement exclue.
Catégorie Description Maladie, problème ou affection étudié Myélome multiple réfractaire au lénalidomide après un à trois traitements antérieurs Considérations spéciales relatives à Sexe et genre Le myélome multiple touche davantage les hommes que les femmes (rapport 3:2)1,2 Âge La prévalence du myélome multiple augmente avec l’âge. L’âge médian des patients au moment du diagnostic est d’environ 66 à 70 ans, avec une augmentation des diagnostics chez les patients ≥ 80 ans2,3 Race ou groupe ethnique Les patients noirs présentent une incidence plus élevée de myélome multiple que les autres ethnicités (> 2 fois plus élevée que les patients blancs), ce qui représente environ 20 % des patients atteints de myélome multiple aux États-Unis4. Géographie L’incidence du myélome multiple et la mortalité associée à ce dernier semblent plus élevées en Europe de l’Ouest, aux États-Unis, au Canada et en Australie. Au cours des dernières décennies, l’Asie de l’Est a connu la plus forte augmentation de l’incidence5 Autres considérations Représentativité globale de cet essai Les patients recrutés dans la présente étude présentaient le ratio hommes/femmes attendu. L’âge médian au début de l’étude était de 61 ans (extrêmes, 27-80), ce qui correspond bien à l’âge médian au moment du diagnostic rapporté dans la littérature. Bien que la proportion globale de patients noirs recrutés dans l’étude (3,1 %) soit inférieure à leur représentation dans la population des États-Unis, 14,1 % des patients recrutés aux États-Unis étaient noirs.
Cilta-cel (n=208) Traitement de référence (n=211) Rapports de cotes (95 % IC)a Taux de réponse global,b n (%) 176 (84,6) 142 (67,3) 3,0 (1,8–5,0) Réponse complète stricte 121 (58,2) 32 (15,2) Réponse complète 31 (14,9) 14 (6,6) Très bonne réponse partielle 17 (8,2) 50 (23,7) Réponse partielle 7 (3,4) 46 (21,8) Réponse minimale 1 (0,5) 11 (5,2) Maladie stable 13 (6,3) 47 (22,3) Maladie évolutive 17 (8,2) 6 (2,8) Non évaluable 1 (0,5) 5 (2,4) Réponse complète ou mieux 152 (73,1) 46 (21,8) 10,3 (6,5–16,4) Très bonne réponse partielle ou mieux 169 (81,3) 96 (45,5) 5,9 (3,7–9,4) Durée de réponse de 12 mois, % (95 % IC) 84,7 (78,1–89,4) 63,0 (54,2–70,6) Durée de réponse, mois médiane (95 % IC) NR 16,6 (12,9-NE) Temps jusqu’à la première réponse, médiane (extrêmes), mois 2,1 (0,9–11,1) 1,2 (0,6–10,7) Temps jusqu’à la meilleure première réponse, médiane (extrêmes), mois 6,4 (1,1–18,6) 3,1 (0,8–20,6) Maladie résiduelle minime négative,c,d n (%) 126 (60,6) 33 (15,6) 8,7 (5,4–13,9) Survie sans progression sur 12 mois, % (95 % IC) 75,9 (69,4–81,1) 48,6 (41,5–55,3) aUne estimation de Mantel-Haenszel du rapport de cotes commun pour les tableaux stratifiés est utilisée. Un rapport de cotes > 1 indique un avantage pour le cilta-cel. bComprend les patients ayant obtenu une réponse partielle ou mieux. cAu seuil de 10-5, évaluée par séquençage de nouvelle génération. dPour les patients évaluables avec une maladie résiduelle minime : cilta-cel 88 % (n=144), traitement de référence 33 % (n=101). NE, non estimable. NR, non atteint.
A cet effet, l’invention concerne une embarcation comportant un flotteur avant, un flotteur arrière, un cadre relié mécaniquement d’une part au flotteur avant et d’autre part au flotteur arrière.