INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un inconvénient principal de ce mode d’estimation réside dans le fait qu’il utilise une formule qui ne prend en compte ni la force de roulement, qui dépend de la vitesse et de la masse en cours du véhicule, ni la force aérodynamique, car elles sont instables en accélération. Par conséquent, la masse en cours estimée est très peu précise.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé d’estimation destiné à être mis en œuvre dans un véhicule pour estimer sa masse en cours, ce véhicule étant terrestre, comprenant un groupe motopropulseur propre à fournir à des roues motrices une puissance effective, et stockant des lois de route représentatives respectivement de puissances effectives, associées respectivement à des masses prédéfinies et fonction d’une vitesse en cours du véhicule.
Tableau 20 : organismes testés Acinetobacter iwoffii Proteus vulgaris Actinomycesisraelii Pseudomonas aeruginosa Alcaligenesfaecalis Staphylococcus aureus Bifidobacterium adolescentis Staphylococcus epidermidis Campylobacter jejuni Streptococcus pyogenes Candida albicans Streptococcus anginosus Clostridium difficile Streptococcus bovis Corynebacterium genitalium Streptococcus gordonii Cryptococcus neoformans Streptococcus mitis Enterobacter cloacae Streptococcus mutans Enterococcusfaecalis Streptococcus oralis Escherichia coli Streptococcus parasanguinis Fusobacterium necleatum Streptococcus pneumoniae Gardnerellavaginalis Streptococcus acidominimus Haemophilusducreyi Streptococcus canis Klebsiella pneumoniae Streptococcus cricetus Lactobacillus acidophilus Streptococcus cristatus Lactobacilluscrispatus Streptococcus Downei Listeria monocytogenes Streptococcus dysagalactiae Neisseria gonorrhoeae Streptococcus equi Peptostreptococcusmagnus Streptococcus ratti Prevolellabivia Streptococcus costellatus Propionibacterium acnes
Le système capteur de température 33, visible sur les figures 1 et 4, est avantageusement à l’intérieur de la gaine 30. De préférence, le système capteur 33 est disposé coaxialement avec l’axe X4. De préférence le système capteur 33 comprend un ou plusieurs capteurs de température. Un premier capteur de température est par exemple disposé entre les extrémités 51 et 52, pour mesurer la température au niveau des résistances 50. Un deuxième capteur de température est par exemple disposé entre les extrémités 61 et 62 pour mesurer la température au niveau des résistances 60. Le système capteur de température 33 vise à contrôler la température du thermoplongeur 4, à l’intérieur du four, afin de pouvoir réguler l’alimentation électrique des résistances 50 et/ou 60.
Selon un deuxième mode de réalisation montré sur la , on peut prévoir que les résistances secondaires 50 et primaires 60, au lieu d’être régulièrement réparties suivant deux cercles C50 et C60 distincts, sont réparties suivant un unique cercle C50’ centré sur l’axe X4. La répartition des résistances 50 et 60 suivant le cercle C50’ montré sur la est alors semblable à la répartition des résistances 50 suivant le cercle C50 montré sur les figures 1 à 4. Dans le cas de la , tout autour du cercle C50’, on prévoit avantageusement une alternance de résistances 50 et 60. Dans certaines situations, cela peut permettre d’améliorer l’efficacité de la diffusion de la chaleur générée par les résistances 50 et 60 au bain 5. Dans ce second mode de réalisation de la , le thermoplongeur 4 est par ailleurs identique à celui des figures 1 à 4, hormis éventuellement pour les dimensions de la gaine 30 et des éléments qu’elle contient, ainsi que pour le bouchon 38 et le support distal 39 qui sont modifiés en conséquence. Dans ce mode de réalisation de la on prévoit aussi avantageusement que les extrémités libres 52 et 62 sont strictement à la même hauteur suivant l’axe X4, contrairement au mode de réalisation des figures 1 à 4.
Selon un troisième mode de réalisation montré sur la , on peut prévoir que les résistances secondaires 50 et primaires 60, sont chacune orientées dans un plan respectif, parallèle à l’axe X4, mais qui n’est ni orthoradial ni radial par rapport à l’axe X4. En particulier, on prévoit que ce plan est oblique par rapport au plan orthoradial ou au plan radial. On prévoit préférentiellement que toutes les résistances 50 et 60 présentent la même oblicité, comme c’est le cas sur la . Cela permet d’améliorer la compacité radiale du thermoplongeur. Ce principe peut être appliqué pour le cas où toutes les résistances 50 et 60 sont portées par un même cercle C50’ montré sur la , ou dans un cas où les résistances sont réparties selon plusieurs cercles comme prévu aux figures 1à 4.
On a vu que, pour le mode de réalisation des figures 1 à 4, les résistances 50 et 60 sont, par paires de résistances 50 et 60, réparties sur un même rayon issu de l’axe X4. Autrement dit, chaque résistance 50 est radialement alignée avec l’un des résistances 60. Selon un quatrième mode de réalisation montré sur la , on peut prévoir au contraire que les résistances secondaires 50 et primaires 60, respectivement réparties sur les cercles C50 et C60 comme pour le mode de réalisation des figures 1 à 4, sont décalées, les résistances 50 par rapport aux résistances 60, autour de l’axe X4. Autrement dit, par paires de résistances 50 et 60, chaque résistance 50 est décalée autour de l’axe X4 par rapport à la résistance 60 la plus proche, plutôt que d’être radialement alignée avec ladite résistance 60. Dans cet exemple, les résistances 50 et 60 peuvent être orientées suivant des plans orthoradiaux respectifs comme pour le mode de réalisation des figures 1 à 4. En variante, on pourrait prévoir que les résistances sont obliques, comme dans le mode de réalisation de la .
Toute caractéristique décrite pour l’un des modes de réalisation ci-avant peut être appliquée à tout autre mode de réalisation décrit ci-avant, pour autant que techniquement possible.
ASSEMBLAGE DE DOUILLE DE GUIDAGE DE PERÇAGE CONTEXTE DE L’INVENTION Une douille de guidage de perçage aide à percer un trou en ligne droite dans un objet. La douille de guidage de perçage comprend un corps cylindrique creux avec un passage central dans lequel le foret de la foreuse est positionné et se déplace axialement pendant le processus de perçage.
Les réalisations de la présente invention constituent un progrès notable dans l’art des douilles de guidage de perçage à utiliser avec une foreuse et un foret pour percer un trou dans un objet. Plus précisément, la présente invention propose un assemblage de douille de guidage de perçage comprenant globalement un support de douille et une douille de guidage de perçage. Le support de douille comprend au moins une paroi supérieure, au moins une paroi inférieure et un corps relié à au moins une paroi supérieure et à au moins une paroi inférieure. Le corps comprend un canal de douille orienté le long de son axe et ayant une forme cylindrique creuse. La douille de guidage de perçage comprend un passage central configuré pour recevoir le foret. La douille de guidage de perçage est positionnée dans le canal de douille et configurée pour se déplacer axialement à l’intérieur. La douille de guidage de perçage est couplée au corps du support de douille de sorte que la douille de guidage de perçage ne tourne pas à l’intérieur du canal de douille lorsque le trou est en cours de perçage.
Un autre mode de réalisation de l’assemblage de douille de guidage de perçage comprend un support de douille, une douille de guidage de perçage et une goupille. Le support de douille comprend au moins une paroi supérieure, au moins une paroi inférieure et un corps relié à au moins une paroi supérieure et à au moins une paroi inférieure. Le corps comprend un canal de douille orienté le long de son axe et ayant une forme cylindrique creuse. La douille de guidage de perçage comprend un disque dont la circonférence est découpée et dont le passage central est configuré pour recevoir le foret. La douille de guidage de perçage est positionnée dans le canal de douille et configurée pour se déplacer axialement à l’intérieur. La goupille est reliée au corps du support de douille et est positionnée dans la découpe de manière à empêcher la rotation de la bague de guidage de la foreuse dans le canal de la bague.
Un autre mode de réalisation de l’assemblage de douille de guidage de perçage comprend un procédé d’utilisation d’un assemblage de guide de perçage avec une foreuse et un foret pour percer un premier trou dans un premier objet en utilisant un second trou dans un second objet à titre d’assistance. Le procédé consiste à insérer une douille de guidage de l’assemblage de douille de guidage dans le deuxième trou, le deuxième objet étant positionné sur le premier objet ; à appuyer sur un support de douille, qui maintient la douille de guidage, de sorte qu’un bord inférieur du support de douille entre en contact avec une surface du deuxième objet ; et à percer le premier trou dans le premier objet à l’aide d’un foret positionné dans un passage central de la douille de guidage de perçage.
Ce résumé a pour but de présenter, sous une forme simplifiée, une sélection de concepts qui sont décrits plus en détail ci-après dans la description détaillée. Ce résumé n’a pas pour but d’identifier les caractéristiques clés ou les caractéristiques essentielles de l’objet revendiqué, ni de limiter la portée de l’objet revendiqué. D’autres aspects et avantages de la présente invention ressortiront de la description détaillée suivante des modes de réalisation et des dessins qui l’accompagnent.
Les modes de réalisation de la présente invention sont décrits en détail ci-dessous en référence aux dessins ci-joints, dans lesquels :
La est une vue isométrique supérieure d’un assemblage de douille de guidage de perçage, construit conformément à divers modes de réalisation de la présente invention, l’assemblage de douille de guidage de perçage comprenant une douille de guidage de perçage, un support de douille, une goupille et une bague de retenue ;
La est une vue isométrique inférieure de l’assemblage de douille de guidage de perçage illustrant la douille de guidage de perçage comprenant un disque avec une découpe dans laquelle la goupille est positionnée ;
La est une vue éclatée en perspective de l’assemblage de douille de guidage de perçage ;
La est une vue en plan de l’assemblage de douille de guidage de perçage ;
La est une vue en coupe latérale de l’assemblage de douille de guidage de perçage, coupée le long de la ligne 5-5 de la ;
Autre corps gras
Un autre corps gras (ou composé lipophile) peut être choisi parmi :
De préférence, la phase huileuse de la composition selon l’invention comprend au moins une huile choisie parmi les huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbones ; et les huiles de formule RCOOR' dans laquelle R représente le reste d'un acide gras linéaire ou ramifié comportant de 1 à 40 atomes de carbone et R' représente une chaîne hydrocarbonée notamment ramifiée contenant de 1 à 40 atomes de carbone à condition que R + R' soit > 10, et l’un quelconque de leurs mélanges. Avantageusement, la phase huileuse de la composition selon l’invention comprend au moins une huile choisie parmi l’isohexadécane, l'isononanoate d'isononyle, le sébacate de diisopropyle, et l’un quelconque de leurs mélanges.
De préférence, la phase huileuse de la composition comprend en outre un autre corps gras choisi parmi les alcools gras solides à température ambiante à chaîne carbonée linéaire ayant de 12 à 26 atomes de carbone, comme l'alcool cétylique.
De préférence, la composition comprend de 5% à 25% en poids de phase huileuse par rapport au poids total de la composition, plus préférentiellement de 10% à 15% en poids.
Phase aqueuse La composition selon l’invention comprend au moins une phase aqueuse.
Une phase aqueuse contient de l'eau, et éventuellement au moins un solvant organique soluble ou miscible dans l'eau.
Les hydrocarbures lourds doivent être évacués pour ne pas geler et boucher l'échangeur de chaleur principal d'une unité de liquéfaction de la même manière que le fait le CO 2 et
donc arrêter le processus de liquéfaction. Les solutions de retrait des hydrocarbures lourds ne sont pas encore bien déterminées dans le marché pour les petites unités de liquéfaction tandis que pour les très grandes unités de liquéfaction (>100 tpd de gaz naturel) la solution onéreuse de distillation cryogénique peut être envisagée.
Pour produire du méthane purifié à la qualité ayant entre 0 et 400 ppm, en particulier entre 50 et 400 ppm, de CO 2 à partir de sources de gaz naturel et de biogaz, la solution traditionnelle est de mélanger les deux flux entrants. Le mélange se fait après le retrait des hydrocarbures lourds pour le flux de gaz naturel et après un « upgrading » standard (purification du biogaz brut pour produire du biométhane contenant 2 à 4% CO 2 ) du biogaz avec des membranes. Le mélange est effectué à la pression standard de liquéfaction du biogaz soit la pression atteignable en une seule unité de compression et nécessaire pour l’épuration membranaire (environ 12 barg).
Cette approche présente cependant les inconvénients suivants :
- Le gaz naturel doit être détendu de la pression du réseau à la pression du biométhane. Une perte d’énergie (énergie utilisable) conséquente serait donc constatée sur ce flux.
- L'opération d’« upgrading » aurait le taux de CO2 standard (2 à 4 mol% en sortie). Cette opération ne serait pas optimisée (c’est à dire ni adapté ni adaptable) à la quantité d’énergie disponible pour une opération de purification supplémentaire. Une telle purification supplémentaire est par exemple le lavage aux amines, pour atteindre le méthane à la qualité nécessaire requise à la liquéfaction ou « polishing », par exemple ayant un taux de CO 2 de 50 à 400 ppm. L’« upgrading » du biogaz brut (la purification du biogaz brut) a un fort impact économique sur l’installation étant donné que les membranes ont un coût d’investissement élevé alors que de son côté l’ « polishing » secondaire (la purification du mélange de biogaz purifié et de gaz naturel pour atteindre un taux de CO 2 encore plus réduit), par exemple le lavage aux amines, nécessite un fort coût d’opération de chaleur (proportionnel au taux de CO 2 à retirer).
- Le besoin de chaleur pour une élimination supplémentaire du CO 2 serait constant. La quantité de hydrocarbures lourd évacuée par le processus sur le gaz naturel ne s'adapterait pas directement au besoin.
Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients relevés ci-dessus.
La présente invention propose une installation et un procédé innovants de production de méthane purifié provenant de deux sources différentes de gaz naturel et de biogaz qui permet d’optimiser l’opération de l’épuration du méthane. Cette optimisation permet d’utiliser la pression du réseau de gaz naturel avantageusement pour augmenter l’efficacité spécifique du liquéfacteur. Il est également possible à optimiser l’unité de purification de biogaz à partir de l’énergie disponible par les hydrocarbures lourds extraits du gaz naturel sur l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds pour que l’énergie nécessaire pour une élimination supplémentaire du CO 2 soit égale à l’énergie obtenue en brûlant les hydrocarbures lourds.
L’installation selon l’invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisée en ce que l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds comprend une première entrée destinée à être reliée à une source de gaz comprenant du gaz naturel, une première sortie de gaz épuré des hydrocarbures lourds, et une deuxième sortie d’hydrocarbures lourds retirés. L’unité d’élimination du CO 2 comprend une première entrée raccordée à la première sortie de l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds, une première sortie de gaz à teneur réduite en CO 2 , et une deuxième sortie de gaz effluents enrichi en CO 2 . L’installation comprend en outre :
- une unité de purification de biogaz comprenant une entrée destinée à être reliée à une source de biogaz et une première sortie de biogaz purifié raccordée à la première entrée (10) de l’unité d’élimination du CO 2 , l’unité de purification de biogaz étant configurée pour produire du biogaz ou du biométhane avec une concentration variable/déterminée en CO 2 , et
- une chaudière de production de chaleur par combustion d’hydrocarbure lourds comprenant une première entrée raccordée à la deuxième sortie de l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds, la chaudière étant configurée pour produire une puissance thermique déterminée en fonction de la quantité d’hydrocarbures retirés et fournis par l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds, la chaudière étant reliée fluidiquement à l’unité d’élimination du CO 2 pour fournir à cette dernière de l’énergie thermique produite pour l’élimination du CO 2 .
Par ailleurs, des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : l’unité d’élimination du CO 2 comprend ou est une unité de lavage aux amines, l’unité d’élimination du CO 2 est configurée pour avoir une capacité à retirer une quantité déterminée de CO 2 d’un flux gazeux, en particulier une capacité de lavage aux amines, ladite capacité étant fonction de l’énergie thermique fournie par la chaudière, l’installation est configurée pour mesurer ou déterminer l’énergie thermique produite par la chaudière et fournie à l’unité d’élimination du CO 2 , l’installation est configurée pour moduler le niveau de purification du biogaz en fonction de l'énergie thermique produite par la chaudière et fournie à l’unité d’élimination du CO 2 , la chaudière est configurée pour fournir à l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds de l’énergie thermique, l’unité d’élimination du CO 2 comprend une troisième sortie de gaz comprenant un combustible et en ce que la chaudière comprend une deuxième entrée de gaz carburant raccordée à la troisième sortie de l’unité d’élimination du CO 2 , l’unité de purification de biogaz est une unité de séparation par membrane, l’installation comporte une conduite destinée à relier la première sortie de biogaz purifié au réseau de gaz naturel, et l’unité de purification de biogaz comprend une deuxième sortie de gaz riche en CO 2 .
L’invention concerne également un procédé de production de méthane purifié à partir de gaz naturel et de biogaz, le procédé comprenant : une étape d’alimentation en gaz comprenant du gaz naturel à une unité de retrait d’hydrocarbures lourds, une étape de retrait des hydrocarbures lourds dudit gaz par l’unité de retrait d’hydrocarbures lourds pour produire un gaz épuré en hydrocarbures lourds, une étape de fourniture du gaz épuré en hydrocarbures lourds à une unité d’élimination du CO 2 , l’unité d’élimination du CO 2 assurant une élimination de CO 2 par un processus comprenant un chauffage, une étape d’alimentation d’une unité de purification de biogaz avec du biogaz, une étape de purification de biogaz dans l’unité de purification de biogaz pour produire un biogaz purifié, une étape de fourniture du biogaz purifié à l’unité d’élimination du CO 2 , une étape de combustion, dans une chaudière, des hydrocarbures lourds retirés par l'unité de retrait d’hydrocarbures lourds, une étape de fourniture à l’unité d’élimination du CO 2 de l’énergie thermique produite par la combustion des hydrocarbures lourds, une étape d’élimination du CO 2 au sein du flux gazeux constitué par ou comprenant la somme du gaz épuré en hydrocarbures lourds et du biogaz purifié, l’étape d’élimination du CO 2 étant configurée pour réduire la concentration en CO 2 dans le flux gazeux à un seuil déterminé,
dans lequel l’étape de purification de biogaz est configurée pour produire un biogaz purifié ayant une concentration en CO 2 déterminée, ladite concentration étant choisie en fonction de la quantité totale de CO 2 à retirer du flux gazeux dans l’unité d’élimination du CO 2 pour atteindre le seuil de concentration de CO 2 .
Selon d’autres particularités possibles : la quantité totale de CO 2 à retirer du flux gazeux dans l’unité d’élimination du CO 2 pour atteindre le seuil de concentration de CO 2 corresponde à la capacité d’élimination du CO 2 de l’unité d’élimination, ladite capacité étant déterminée par l’énergie thermique produite et fournie par la chaudière, le procédé comprend une étape de détermination de l'énergie thermique produite par la chaudière et disponible pour l’unité d’élimination du CO 2 , et le biogaz purifié est comprimé à la pression du gaz épuré des hydrocarbures lourds et combiné avec ce dernier pour constituer le flux gazeux fourni à l’unité d’élimination du CO 2 .
Selon un mode de réalisation, le support correspond à une tige ferromagnétique, les spires étant enroulées autour de la tige ferromagnétique.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de génération d'un champ magnétique comprend un aimant permanent.
Selon un mode de réalisation, le générateur est configuré pour fournir l’impulsion de courant dans le fil conducteur électriquement ayant une durée deux fois plus courte que la période correspondant à la fréquence de variation maximale du courant électrique circulant dans l'élément conducteur électriquement.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de commande et d'acquisition comprend un amplificateur recevant le signal de mesure dont le gain est programmable par paliers croissants, chaque palier correspondant à une plage de variation possible de l'amplitude du courant électrique circulant dans l'élément conducteur électriquement.
Un mode de réalisation prévoit également un dispositif de détection d'un courant électrique circulant dans un élément conducteur électriquement comprenant : - un dispositif de génération d'un champ magnétique dans l'élément conducteur électriquement, comprenant un support et un fil conducteur électriquement rigidement couplé au support et comprenant au moins une spire enroulée autour du support ; - un guide d'ondes acoustiques ayant une base et une extrémité effilée fixée au support ; et - un transducteur électroacoustique rigidement couplé à la base.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend d'une spire à vingt spires, de préférence de deux spires à six spires.
Selon un mode de réalisation, le support correspond à une tige ferromagnétique, les spires étant enroulées autour de la tige ferromagnétique, et la tige ferromagnétique pénètre dans le guide d'ondes acoustiques par l'extrémité effilée.
Selon un mode de réalisation, l'extrémité de la tige ferromagnétique opposée au guide d'ondes acoustiques fuselé est taillée en pointe.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un aimant permanent au contact de la tige ferromagnétique logé dans le guide d'ondes acoustiques.
Selon un mode de réalisation, le guide d'ondes acoustiques s'étend selon un axe de la base vers l'extrémité effilée, la section droite du guide d'ondes acoustiques diminuant depuis la base jusqu'à l'extrémité effilée.
Selon un mode de réalisation, le transducteur électroacoustique est un transducteur électroacoustique à ondes transversales.
Selon un mode de réalisation, le guide d'ondes acoustiques a au moins en partie la forme d'un tronc de cône.
Selon un mode de réalisation, le guide d'ondes acoustiques a un angle au sommet inférieur à 15 °.
Selon un mode de réalisation, le guide d'ondes acoustiques est en un matériau non magnétique.
Selon un mode de réalisation, la température de fusion du guide d'ondes acoustiques et la température de fusion du fil conducteur électriquement sont supérieures à 1000°C.
Selon un mode de réalisation, le guide d'ondes acoustique comprend une portion en forme de disque, ayant un axe, aminci au niveau dudit axe, le support s'étendant selon ledit axe et étant relié à ladite portion au niveau dudit axe.
L’outil de soudage par friction malaxe 500 comprend deux parties:
– une première partie formant la première extrémité 510 avec un pion 511 et un épaulement 512, et
– une deuxième partie ou porte-outil 520 formant la deuxième extrémité avec une interface mécanique 521 adaptée à ladite empreinte de l’électro-broche. Ces deux parties peuvent être séparées afin d’assurer la maintenance de l’outil et changer l’extrémité 510 susceptible de s’user.