INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le pied s’étend suivant un axe de révolution et comprend une embase et une plateforme distinctes reliées par une tige suivant l’axe de révolution A.
- l’embase présente deux oreilles de forme identique et disposées de part et d’autre de la tige dans un plan perpendiculaire à l’axe de révolution.
- l’ailette est venue de matière ou est formée de pièces monoblocs assemblées.
- l’empreinte comprend trois portions destinées à recevoir respectivement un des éléments formant le pied.
- l’empreinte comprend une première portion présentant une forme correspondant à celle de la plateforme, la plateforme présentant une surface externe ayant une continuité de surface avec la surface radialement externe de la paroi annulaire.
- l’empreinte comprend une deuxième portion et une troisième portion présentant chacune une forme similaire à celle de l’embase, la troisième portion présentant au moins une dimension supérieure à celle de la deuxième portion et de l’embase.
- l’ailette comprend des moyens de blocage du pied dans l’empreinte.
- les moyens de blocage comprennent un élément de verrouillage agencé dans une cavité de l’embase, l’élément de verrouillage étant destiné à occuper une position de verrouillage et une position de déverrouillage, et un élément de retenu de l’élément de verrouillage, dans sa position de verrouillage, qui est agencé dans l’empreinte.
- les moyens de blocage comprennent un élément de rappel monté dans la cavité et destiné à solliciter en permanence l’élément de verrouillage vers la position de verrouillage.
- l’empreinte comprend au moins une rainure destinée à recevoir au moins en partie l’élément de verrouillage en position de déverrouillage.
- l’empreinte et le pied de l’ailette sont configurés de manière que l’ailette pivote entre une position inactive dans laquelle la direction d’allongement du corps d’ailette est transversale à l’axe longitudinal et une position active dans laquelle la direction d’allongement du corps d’ailette est sensiblement parallèle à l’axe longitudinal.
- la deuxième portion de l’empreinte débouche à la fois dans la première portion de l’empreinte et dans la troisième portion de l’empreinte.
L’invention concerne une turbomachine, en particulier d’aéronef, comprenant au moins un organe de stator présentant l’une quelconque des caractéristiques susmentionnées.
L’invention concerne en outre un procédé de montage d’au moins une ailette dans un organe de stator tel que décrit ci-dessus. Le procédé comprend les étapes suivantes :
- mise en place du pied de l’ailette par complémentarité de forme dans l’empreinte et de manière que la direction d’allongement du corps d’ailette est transversale à l’axe longitudinal, et
- rotation du pied de l’ailette autour de l’axe de révolution A dans l’empreinte de manière à orienter la direction d’allongement du corps d’ailette sensiblement parallèlement à l’axe longitudinal.
On observera que, dans cet exemple particulier de réalisation, le trou taraudé 7 est pratiqué sur toute la longueur de la tige 4 afin de permettre un réglage optimal de la longueur du dispositif d’entretoisement ; toutefois, il est bien évident que le trou taraudé 7 pourra être pratiqué seulement sur une partie de la longueur de la tige 4, en fonction de la longueur de ladite tige 4, sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
De plus, la pièce de raccord 5 comprend une tête 8 de forme sensiblement hémisphérique et pourvue à sa base d'une gorge périphérique 9 dans laquelle peuvent se glisser les bords d’un profilé de fixation pour plaques de parement, non représenté sur les figures. Accessoirement, ladite tête hémi-sphérique 8 comporte, sous la gorge périphérique 9, une collerette 10 en forme de corolle. Ladite collerette 10 permet une meilleure rétention de la garniture d’isolation thermique et/ou acoustique, non représentée sur les figures.
Il va de soi que ladite collerette 10 pourra présenter une forme quelconque telle qu’une forme circulaire par exemple sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
De manière particulièrement avantageuse, le dispositif d’entretoisement 3, à savoir la tige 4 et la pièce de raccordement 6, est obtenu dans au moins un polymère rigide et transparent. Ainsi, il est possible de visualiser la position de l’axe fileté 2 dans le trou taraudé 7 lors du réglage de la longueur dudit dispositif d’entretoisement 3.
Il est bien évident que le dispositif d’entretoisement 3, et plus particulièrement la tige 4, pourra être obtenue dans tout plastique transparent et rigide bien connu de l’homme du métier sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Ledit polymère transparent consiste en au moins un polyamide. De préférence, ledit polymère consiste en un mélange de polyphthalamide (PPA) et de polyamide 4,10 (PA410) ou de polyamide 6 (PA6). De manière alternative, ledit polymère transparent consiste en du polyméthacrylate de méthyle (PMMA) et/ou du polycarbonate (PC) et/ou du polyéthylène naphtalate (PEN) et/ou du polyéthylène téréphtalate et naphtalate (PET/PEN) et/ou du copolymère styrène-acrylonitrile (SAN).
Il va de soi que seule la tige 4 du dispositif d’entretoisement 3 pourra être obtenue dans au moins un polymère transparent sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Accessoirement, ledit polymère rigide et transparent pourra être teinté dans la masse dès lors qu’il présente toujours un coefficient de transparence supérieur ou égal à 0,6 et, de préférence, supérieur ou égal à 0,8, et une dureté shore D est supérieure ou égale à 60.
Selon une variante d’exécution, en référence aux figures 4 à 7, le système de doublage 1 suivant l’invention comprend de la même manière que précédemment un axe fileté 2 et un dispositif d’entretoisement 3, ledit dispositif d’entretoisement 3 étant fixé à une extrémité de l’axe fileté 2 et l’extrémité opposée de l’axe fileté 2 étant solidarisée à la structure à doubler, non représentée sur les figures, par tout moyen bien connu de l’homme du métier.
Ledit dispositif d’entretoisement 3, en référence aux figures 1 à 3 est constitué d’une tige 4 s’étendant selon un axe longitudinal et, à une première extrémité dite proximale de ladite tige 4, des moyens de fixation réglables 5 aptes à coopérer avec l’axe fileté 2 solidaire de la structure à doubler, et à l’extrémité opposée dite distale de ladite tige 4, une pièce dite de raccord 6 apte à recevoir un profilé de fixation pour plaques de parement, le profilé également appelé fourrure et les plaques de parement n’étant pas représentés sur les figures.
Dans cet exemple particulier de réalisation, ladite tige 4 comporte deux portions, une portion dite proximale 4a dont l’extrémité libre est munie d’un trou taraudé 7 et une portion dite distale 4b apte à recevoir la pièce de raccord 6, la portion proximale 4a et la portion distale 4b de la tige 4 étant séparées par une gorge annulaire 11.
Ladite pièce de raccord 6 comporte une douille 12, cylindrique, comportant des moyens de solidarisation 13 aptes à coopérer avec des moyens de solidarisation complémentaires 14 solidaires de la tige 4, au niveau de la portion distale 4b de cette dernière.
Les moyens de solidarisation 13 de la douille 12 de la pièce de raccord 6 consistent en des lumières 15 pratiquées le long de la paroi de la douille 12, lesdites lumières 15 s’étendant symétriquement de part et d’autre de l’axe longitudinal de la douille 12 et étant espacés à intervalles réguliers, et les moyens de solidarisation complémentaires 14 de la tige 4 consistent en des ergots 16 s’étendant de part et d’autre de la portion distale 4b de la tige 4, le long de cette dernière.
Il est bien évident que les moyens de solidarisation 13 et les moyens de solidarisations complémentaires 14 pourront consister dans tous autres moyens équivalents connus de l’homme du métier sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
A cet effet, le procédé de détermination d’une profondeur par un système de vision stéréoscopique embarqué dans un véhicule comprend la réception de premières et deuxièmes données respectivement représentatives d’une première et deuxième images acquises par respectivement une première et deuxième caméras d’un ensemble de caméras à un même premier instant temporel d’acquisition, la détermination d’un ensemble de pixels dans la deuxième image correspondant à un premier ensemble de pixels de la première image, le calcul de premières profondeurs associées au premier ensemble de pixels de la première image et la détermination d’un premier masque de visibilité associé à la première image et représentatif d’un deuxième ensemble de pixels de la première image ayant au moins un pixel correspondant dans la deuxième image.
Le procédé comprend aussi la réception de troisièmes données représentatives d’une troisième image acquise par la première caméra à un deuxième instant temporel d’acquisition antérieur au premier instant temporel d’acquisition de la première image et le calcul de deuxièmes profondeurs associées à un troisième ensemble de pixels de la première image via un système de vision monoscopique formé de la première caméra à partir d’un ensemble de pixels de la troisième image correspondants au troisième ensemble de pixels de la première image et du troisième ensemble de pixels de la première image.
Un premier apprentissage automatique d'un système de vision monoscopique est réalisé sous supervision du système de vision stéréoscopique par minimisation d’une première erreur de calcul entre les première et deuxième profondeurs en fonction du premier masque de visibilité, le système de vision monoscopique étant formé de la première caméra.
La illustre schématiquement un système de vision stéréoscopique non parallèle équipant un véhicule, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Le véhicule 10 comprend avantageusement plusieurs caméras 11, 12 embarquées, chacune configurée pour acquérir des images d’une scène dans l’environnement du véhicule 10. Cet ensemble de caméras 11, 12 forme le système stéréo. Deux caméras 11 et 12 sont illustrées sur la . La présente invention ne se limite cependant pas à un système stéréo comprenant deux caméras mais s’étend à tout système stéréo comprenant 2 ou plus caméras, par exemple 2, 3, 4 ou 5 caméras.
Les orifices 96 peuvent déboucher dans une gorge annulaire interne 114 de l’arbre 28 et/ou dans une gorge annulaire externe 116 de l’arbre 28 ( ). On voit sur les dessins que cette gorge 116 est recouverte et fermée par la bague interne du palier 34b qui peut comprendre des orifices de passage d’huile jusqu’aux éléments roulants du palier qui sont des rouleaux dans l’exemple représenté.
Les orifices 106 peuvent déboucher dans une gorge annulaire interne de la partie d’extrémité aval 82a voire dans une gorge annulaire externe 118 de cette partie d’extrémité ( ).
Comme dans l’exemple représenté, la partie d’extrémité aval 82a peut avoir un diamètre moyen D82a supérieur au diamètre moyen D82 du reste du tube de dégazage 82. La partie d’extrémité aval 82a peut avoir une épaisseur radiale moyenne E82a supérieure par rapport à celle E82 du reste du tube de dégazage 82.
Le fourreau 88 a ici un diamètre moyen D88 qui est sensiblement identique à celui D82 du reste du tube de dégazage 82. On voit par ailleurs dans les dessins que le fourreau 88 s’étend à l’intérieur de la partie d’extrémité 82a, dans le prolongement du reste du tube de dégazage 82. Le fourreau 88 forme ainsi une extension axiale du tube de dégazage 82, à l’intérieur de la partie d’extrémité 82a.
Le fourreau 88 peut porter à son extrémité amont au moins un joint annulaire d’étanchéité 120 qui est en appui radial vers l’extérieur sur la partie d’extrémité aval 82a ( ). L’extrémité amont de cette partie d’extrémité aval 82a peut porter elle-même au moins un joint annulaire d’étanchéité 122 qui est en appui radial vers l’extérieur sur l’arbre 28 ( ).
Avantageusement, la turbomachine comprend des organes d’immobilisation du fourreau 88 à l’intérieur de la partie d’extrémité aval 82a. Ces organes comportent par exemple des pions radiaux 124 régulièrement répartis autour de l’axe X et engagés respectivement dans des orifices radiaux 126, 128 de la partie d’extrémité aval 82a et du fourreau 88.
Les pions 124 comportent à leurs extrémités radialement externes des têtes 124a et sont engagés dans les orifices 126, 128 de la partie d’extrémité aval 82a et du fourreau 88 par translation radiale depuis l’extérieur jusqu’à ce que leurs têtes 124a prennent appui sur la partie d’extrémité aval 82a.
Dans l’exemple représenté, on voit que les orifices 128 du fourreau 88 sont formés dans une surépaisseur annulaire du fourreau, cette surépaisseur annulaire comportant une surface cylindrique externe 130 en appui radial sur une surface cylindrique interne de la partie d’extrémité aval 82a.
On voit également que les orifices 126 de la partie d’extrémité aval 82a sont formés dans une surépaisseur annulaire, cette surépaisseur annulaire comprenant une surface cylindrique externe 132 en appui radial sur une surface cylindrique interne de l’arbre 28. Ces surfaces sont situées radialement à l’intérieur du palier aval 34a et sont traversées par les orifices 126.
Les têtes 124a des pions 124 sont logées dans des évidements formés dans la surface cylindrique externe 132 de la partie d’extrémité aval 82a.
Les orifices 106 peuvent en outre être formés dans l’épaisseur de la partie d’extrémité aval 82a.
De la même façon, les orifices 104 pourraient être formés dans une surépaisseur annulaire de la partie d’extrémité aval 82a, située au droit du palier amont 34a.
Les extrémités aval respectives de l’arbre 28 et de la partie d’extrémité aval 82a sont de préférence immobilisées en rotation autour de l’axe X, l’une vis-à-vis de l’autre. Dans l’exemple représenté, ceci est réalisé grâce à au moins une dent radiale 134 portée par l’une de ces extrémités et engagée dans une encoche radiale 136 de l’autre de ces extrémités (figures 6 et 8-11).
Dans l’exemple représenté, l’extrémité aval de la partie d’extrémité 82a comprend la dent 134 qui s’étend radialement vers l’extérieur. L’extrémité aval de l’arbre 28 comprend une rangée annulaire de dents axiales 138 qui sont régulièrement réparties autour de l’axe X et qui définissent entre elles des encoches radiales 136 de réception de la dent 134.
Les dents 138 comportent avantageusement à leurs extrémités aval une rainure annulaire 140 s’étendant autour de l’axe et configurée pour recevoir un jonc annulaire de rétention axiale de la dent 134 (cf. ). Autrement dit, la dent 134 est apte à prendre appui axialement sur ce jonc pour limiter la course en translation axiale de la partie d’extrémité 82a, et du tube de dégazage 82 en général, vis-à-vis de l’arbre 28.
Comme cela est visible aux figures 10 et 11, le fourreau 88 comprend de préférence à son extrémité aval des baignoires 142 qui sont formées sur une surface cylindrique interne du fourreau 88 et qui sont régulièrement réparties autour de l’axe X.
La représente une vue en coupe d’une turbomachine selon un premier mode de réalisation.
La représente une vue détaillée de la , illustrant une première position de glissement.
La représente la vue de la , illustrant une deuxième position de glissement.
La turbomachine 1 comprend un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6, et une turbine basse pression 7. Ces différents éléments de la turbomachine 1 peuvent être installés à l’intérieur d’une nacelle 20.
Dans le présent exposé, les termes « axial », « radial », « tangentiel », « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés sont quant à eux définis par rapport à l’axe principal A-A de la turbomachine 1.
En particulier, le terme « axialement » s’entend par rapport à l’axe principal X-X de la turbomachine 1. Par ailleurs, les termes « avant » et « arrière » rapportent à la direction axiale. On comprend que l’avant de la turbomachine 1 correspond à l’entrée d’air dans la turbomachine, et l’arrière de la turbomachine correspond à la sortie d’air.
Comme cela est représenté sur la , la turbomachine comprend une première veine dans laquelle le compresseur basse pression 3 et le compresseur haute pression 4 sont disposés. De plus, la turbomachine comprend une deuxième veine, radialement externe et concentrique à la première veine, dans laquelle une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7 sont disposées.
Une soufflante 2 est prévue en amont du compresseur basse pression 3, et par exemple à l’intérieur de la nacelle 20. Dans ce cas, en aval de la soufflante 2, le flux d’air est divisé en une première partie de flux d’air (aussi appelée flux primaire) F1 passant par le compresseur basse pression 3 et entrant dans la première veine, et une deuxième partie de flux d’air (aussi appelée flux secondaire) F2 s’écoulant en dérivation autour du compresseur basse pression 3. Le flux primaire F1 est séparé du flux secondaire F2 par deux viroles, une virole interne 11 et une virole externe 12. En outre, le flux secondaire F2 est guidé par la virole externe 12 et une virole de carter 14 disposée autour de la virole externe 12.
Le compresseur basse pression 3 et la turbine haute pression 6 peuvent être reliés par un premier arbre rotatif A, tandis que le compresseur haute pression 4 et la turbine basse pression 7 peuvent être reliés par un deuxième arbre rotatif B. La soufflante 2 peut aussi être reliée au premier arbre rotatif A, par exemple à travers un premier réducteur R1. Le compresseur haute pression 4 peut comprendre au moins un étage axial 4a et un étage rotatif 4b disposé en aval de l’étage rotatif 4a et éventuellement relié à ce dernier à travers un deuxième réducteur R2.
De manière connue, lorsque la turbomachine 1 fonctionne, le compresseur basse pression 3 comprime l’air du flux primaire F1. Le compresseur haute pression 4 est alimenté en air comprimé par le compresseur basse pression 3, et la chambre de combustion 5 est alimentée en air comprimé par le compresseur haute pression 4. Un injecteur de carburant (non représenté) injecte du carburant dans la chambre de combustion 5, ce carburant étant brûlé avec l’air comprimé arrivant dans la chambre de combustion 5. Les gaz chauds issus de cette combustion sortent de la chambre de combustion 5, et alimentent la turbine haute pression 6. Dans la turbine haute pression 6, les gaz subissent une première détente et entraînent la turbine haute pression 6. Les gaz ainsi détendus alimentent ensuite la turbine basse pression 7. Dans la turbine basse pression 7, les gaz subissent une deuxième détente et entraînent la turbine basse pression 7.
Lorsque la turbomachine 1 fonctionne, la turbine haute pression 6 et la turbine basse pression 7 entraînent le compresseur basse pression 3 et le compresseur haute pression 4. En particulier, la soufflante 2 et le compresseur basse pression 3 peuvent être entraînés par la turbine haute pression 6 à travers le premier arbre rotatif A, tandis que les étages axiaux 4a et radial 4b du compresseur haute pression 4 sont entraînés par la turbine basse pression 7.
La représente une vue en détail de la , centrée sur un carter 100 annulaire. Le carter 100 délimite la première et la deuxième veine et est relié au compresseur basse pression 3, au compresseur haute pression 4, à la turbine haute pression 6 et à la turbine passe pression 7. Le carter 100 peut être formé d’une unique pièce monobloc ou d’un assemblage de pièces.
En d’autres termes, le carter 100 sépare axialement le compresseur basse pression 3 et le compresseur haute pression 4 au niveau de la première veine et sépare axialement la turbine haute pression 6 et turbine basse pression 7 au niveau de la deuxième veine.
Essais expérimentaux .
Au cours d’une première série d’essais, les données physiologiques déterminées étaient des volumes de structures cérébrales observées sur des images anatomiques obtenues par IRM, avec pondération T1. On a également déterminé des valeurs représentatives de l’asymétrie des structures cérébrales entre l’hémisphère droit et l’hémisphère gauche. Le vecteur de caractéristiques de chaque individu comportait 187 composantes, ce qui correspond à la dimension de l’espace d’origine .
L’asymétrie des structures cérébrales est quantifiée par un coefficient s’asymétrie, usuellement désigné « symetrical index » par l’homme du métier. Il s’agit d’une valeur comprise entre -1 et 1, calculée selon l’expression
= coefficient d’asymétrie d’une structure cérébrale de rang i ;
: volume gauche de la structure cérébrale de rang i ;
= volume droit de la structure cérébrale de rang i
On a calculé le coefficient d’asymétrie pour les structures cérébrales identifiées.
La mise en œuvre des étapes 110 à 150 a conduit à obtenir 4 espaces latents différents et Les espaces latents et correspondaient respectivement à des caractéristiques : de volumes de structures de la substance blanche, des noyaux gris centraux et des ventricules ; de volumes de structures de la substance grise ; des volumes d’autres structures de la substance grise ; de données d’asymétrie des différentes structures cérébrales
On observe que chaque espace latent correspond soit à une région anatomique, soit à un type de caractéristique (volumes pour les espaces coefficient d’asymétrie pour l’espace ). Cela montre la pertinence de l’approche proposée par les inventeurs, visant à définir plusieurs espaces latents, et à associer, à chaque caractéristiques, un des espaces latents défini.
Au cours d’une autre série d’essais, les données analysées étaient les épaisseurs corticales, déterminées par IRM pondérée T1. Le vecteur de caractéristiques de chaque individu comportait 98 composantes, ce qui correspond à la dimension de l’espace d’origine . On a pris en compte une population de 3187 individus différents. Chaque composante correspondait à une épaisseur corticale d’une région anatomique du cortex, ce dernier ayant été segmenté en 98 régions.
On a disposé d’une cohorte pathologique de 28 sujets épileptiques, qui présentaient une région hypertrophique liée à l’épilepsie, constatée et traitée par chirurgie. Une cohorte de contrôle était constituée de 30 sujets contrôles, considérés comme normaux.
Chaque sujet a fait l’objet d’un examen, de façon à extraire un vecteur de caractéristiques, correspondant au volume de chacune des 98 régions anatomiques précitées. Pour chaque sujet de chaque cohorte, on a mis en œuvre : une méthode d’analyse de l’art antérieur, mettant en œuvre l’algorithme « Lifespan », basé sur des abaques définissant une plage normale de volume anatomique en fonction de l’âge. L’algorithme Lifespan a été décrit dans la publication Coupé et al. “ Alzheimer’s disease neuroimaging initiative. Towards a unified analysis of brain maturation and aging across the entire lifespan ; A MRI analysis ”; Hum Brain Mapp 38,5501-5518 (2017). la méthode décrite en lien avec les étapes 200 à 250 (invention).
On a observé : pour les sujets de la cohorte pathologique, 60% de régions corticales épileptiques atypiques (atrophiques ou hypertrophiques) en mettant en œuvre l’invention, contre 39% en mettant en œuvre la méthode de l’art antérieur ; pour les sujets de la cohorte contrôle, 7±3 régions corticales atypiques, contre 11±5 en mettant en œuvre la méthode de l’art antérieur.
Ces résultats montrent que par rapport à l’art antérieur, la mise en œuvre de la méthode s’accompagne d’une amélioration de la sensibilité (cf. résultats obtenus sur la cohorte pathologique), et d’une amélioration de la spécificité (cf. résultats de la cohorte de contrôle).
La est un schéma représentant un dispositif de projection d’image, selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un schéma représentant un exemple d’image à projeter sur un œil d’un utilisateur d’un système optique portable d’affichage de données, selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un schéma représentant une coupe transversale de la structure de la surface d'émission d’un dispositif de projection d’image selon le plan (X,Z), selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un schéma représentant une discrétisation de la surface d'émission d’un dispositif de projection d’image dans le plan (X,Y), selon des modes de réalisation de l’invention.