INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’exemple d’alumine disponible dans le commerce, on peut citer le Silatherm® 1432-006 ou 1432-400 ou encore le Silatherm ®VST1432-006 ou VST1432-400 de la société Quarzwerke.
Avantageusement, le taux de la charge thermoconductrice dans le matériau d’interface thermique selon l’invention est compris dans un domaine allant de 370 à 720 pce, de préférence de 380 à 600 pce, de préférence de 390 à 500 pce, la charge thermoconductrice comprend plus de 60% en masse, de préférence plus de 75% en masse, de préférence plus de 90 % en masse, de préférence 100% en masse d’alumine.
Quel que soit le taux en pce de charge thermoconductrice dans le matériau d’interface thermique, il est préférable que le taux volumique de la charge thermoconductrice dans le matériau d’interface thermique soit compris dans un domaine allant de 40% à 60%, de préférence de 42% à 58%, de préférence de 45% à 56%, et que la charge thermoconductrice comprenne plus de 60% en masse, de préférence plus de 75% en masse, de préférence plus de 90 % en masse, de préférence 100% en masse d’alumine.
II-3 Huile de silicone Le matériau d’interface thermique selon l’invention est à base de 15 à 150 pce d’huile de silicone présentant une viscosité à 25 °C inférieure 150 000 mPa.s.
La viscosité de l’huile de silicone est déterminée à 25°C et à la pression atmosphérique, selon la technique « Brookfield ». La viscosité Brookfield caractérise de manière connue des substances liquides. La viscosité apparente selon le procédé Brookfield est mesurée à une température donnée (par exemple à 25°C) selon la norme européenne et internationale EN ISO 2555 (1999). On utilise par exemple un viscosimètre du type A (par exemple modèle RVT) ou du type B (par exemple le modèle HAT) à une fréquence de rotation préférentiellement égale à 10 ou 20 min -1 , avec un N° du mobile (1 à 7) adapté au domaine de viscosité mesurée (selon Annexe A de la norme EN ISO 2555). La viscosité est exprimée en mPa.s ou centipoise (cP) (1 cP = 1 mPa.s).
Avantageusement, l’huile de silicone présente une viscosité 25°C comprise dans un domaine allant de 20 à 90 000 mPa.s, de préférence de 40 à 50 000 mPa.s, de préférence de 50 à 20 000 mPa.s. De préférence encore, l’huile de silicone présente une viscosité à 25°C comprise dans un domaine allant de 20 à 20 000 mPa.s, de préférence de 40 à 5 000 mPa.s, de préférence de 50 à 2 000 mPa.s.
Les huiles de silicone peuvent être fonctionnalisées ou non. De préférence, l’huile de silicone est une huile de silicone ne présentant pas de fonction hydroxyle et/ou pas de fonction vinyle. De préférence encore, l’huile de silicone ne présente pas de fonction polaire et/ou pas de fonction comprenant de double liaison.
A titre d’exemple d’huile de silicone utile au besoin de l’invention et disponible dans le commerce, on peut citer les grades AK-50, AK-100, AK-1000, AK-10000 ou encore le grade AK-100000 de la société Wacker.
Le taux de l’huile de silicone est compris dans un domaine allant de 15 à 150 pce. En dehors de cette plage, il a été constaté que les propriétés mécaniques (allongement à la rupture, contrainte rupture) n’étaient pas satisfaisantes à des taux de charge thermoconductrice conformes à l’invention. De préférence le taux de l’huile de silicone dans le matériau d’interface thermique est compris dans un domaine allant de 15 à 80 pce, de préférence de 20 à 60 pce.
Avantageusement, le rapport massique de la charge thermoconductrice sur l’huile de silicone est compris dans un domaine allant de plus de 4,2 à 35, de préférence de 5 à 30, de préférence de 10 à moins de 20.
Afin d’améliorer davantage les propriétés mécaniques du matériau d’interface thermique, le taux d’huile de silicone utilisable peut être adapté en fonction de la viscosité de l’huile de silicone utilisée. Par exemple, le matériau d’interface thermique peut comprendre de 15 à 35 pce, de préférence de 20 à 30 pce d’une huile de silicone présentant une viscosité 25°C comprise entre 50 000 et 150 000 mPa.s.
De préférence, le matériau d’interface thermique comprend de 15 à 60 pce, de préférence de 15 à 40 pce, de préférence de 20 à 35 pce d’une huile de silicone présentant une viscosité à 25°C comprise dans un domaine allant de 5 000 à 50 000 mPa.s, de préférence de 5 000 à 20 000 mPa.s.
De préférence encore, le matériau d’interface thermique comprend de 15 à 90 pce, de préférence de 15 à 80 pce, de préférence de 20 à 75 pce d’une huile de silicone présentant une viscosité à 25°C comprise entre 20 et 5 000 mPa.s, de préférence de 50 à 1 500 mPa.s.
II-4 Agent de réticulation Le matériau d’interface thermique selon l’invention est à base de 0,2 à 5 pce d’un agent de réticulation.
L’agent de réticulation peut être tout agent de réticulation permettant de réticuler un caoutchouc de silicone. Avantageusement, l’agent de réticulation est un peroxyde ou un mélange de plusieurs peroxydes. Il peut s’agir de tout peroxyde connu de l’homme de l’art. Parmi les peroxydes, bien connus de l’homme de l’art, il est préférable d’utiliser dans le cadre de la présente invention un peroxyde organique.
De préférence, le ressort 15 est précontraint, de sorte que la valeur du couple C15 est non nulle dans la configuration de déformation initiale, et est croissante de la configuration de déformation initiale à la configuration de déformation maximale. Grâce à cette précontrainte, on peut prévoir que la valeur du couple C15 en configuration de déformation maximale n’est que légèrement plus élevée qu’en configuration de déformation initiale.
Un avantage d’interposer le réducteur 30 entre l’enrouleur 12 et le ressort 15 est que la course en rotation de l’extrémité d’action 39 du ressort 15 solidaire de l’arbre 14 peut être particulièrement faible, et donc le ressort 15 particulièrement compact. On doit néanmoins prévoir que le ressort 15 présente une constante de raideur k du ressort 15 dont la valeur est suffisante pour que l’effort E15 soit significatif.
L’amortisseur fluidique 50 est disposé à l’intérieur du carter 20. L’amortisseur fluidique 50, ou amortisseur à transfert de fluide, est raccordé au carter 20 et à l’arbre 14, de sorte à appliquer une action mécanique amortissante sur l’arbre 14, qui est ici un couple mécanique amortissant C50, par rapport au carter 20. L’amortisseur 50 est un composant passif, qui applique le couple C50 en réaction à une rotation de l’arbre 14. En particulier, l’amortisseur 50 est configuré pour que la valeur du couple mécanique amortissant C50 dépende d’un facteur d’amortissement c et de la vitesse de rotation de l’arbre 14. De préférence, le facteur d’amortissement c est un facteur de proportionnalité, qui peut être constant ou variable en fonction du mode de réalisation considéré, et qui lie le couple C50 à la vitesse de rotation de l’arbre 14. Le couple mécanique C50 tend à s’opposer à la rotation de l’arbre 14 par rapport au carter 20. Autrement dit, lorsque l’arbre 14 est en rotation dans le sens aller S14, le couple C50 tend à actionner l’arbre 14 dans le sens retour S14’ et vice versa. L’application de ce couple C50 résulte en un effort amortissant résultant E50, appliqué par l’arbre principal 14 sur l’organe de tirage 13, par l’intermédiaire du réducteur 30 et de l’enrouleur 12. Lorsque l’utilisateur exerce l’effort E13 pour mettre en rotation l’enrouleur 12 dans le sens S12 contre l’action du ressort 15, l’effort E50 généré par l’amortisseur fluidique 50 est opposé à l’effort de traction d’utilisateur E13. Lorsque l’utilisateur exerce l’effort E13 afin de retenir l’enrouleur 12, alors que l’enrouleur 12 est mis en rotation dans le sens d’enroulement S12’ sous l’action du ressort 15, l’effort E50 est dans le même sens que l’effort E13.
On peut prévoir que l’amortisseur fluidique 50 est non-réglable, de sorte que le couple C50 est invariablement proportionnel à la vitesse de rotation de l’arbre 14, et donc à la vitesse de tirage de l’organe 13 par l’utilisateur, avec un facteur d’amortissement c constant.
Toutefois, on prévoit avantageusement que l’amortisseur fluidique 50 est réglable, c’est-à-dire que le facteur d’amortissement c est réglable, et comprend, à cette fin, un variateur 51. Le variateur 51 permet de faire varier le facteur d’amortissement c. Alors, le couple C50 est non seulement dépendant de la vitesse de rotation de l’arbre 14, mais aussi, dépend du réglage imposé par le variateur 51.
On peut prévoir que le réglage du facteur d’amortissement c à l’aide du variateur 51 soit effectué alors que l’arbre principal 14 n’est pas en rotation. Ensuite, le facteur d’amortissement c est constant durant l’utilisation, c’est-à-dire alors que l’arbre principal 14 est en rotation. Alternativement, ou de surcroît, on peut prévoir que le facteur d’amortissement c est réglé ou varié à l’aide du variateur 51, alors même que l’arbre principal 14 est en rotation, par l’utilisateur ou par d’autres moyens décrits ci-après, de façon systématique ou non, de façon asservie à la mesure d’un capteur ou non. Autrement dit, la valeur du facteur d’amortissement c est modulée au cours du déroulement et/ou de l’enroulement de l’enrouleur 12 via le variateur 51. Cela permet que la valeur de l’action mécanique C50 soit telle que souhaitée à tout instant et/ou soit modifiée en fonction de la situation, afin d’atteindre une valeur souhaitée, de suivre une courbe de fonctionnement souhaitée, ou de présenter un comportement souhaité en fonction de divers paramètres tels que la vitesse courante de l’arbre 14 ou l’effort E13 instantané.
De préférence, l’amortisseur fluidique 50, montré sur les figures 1 et 2, comprend un organe fixe 52, un organe mobile 53 et deux chambres 54 et 55. Dans le présent exemple, l’amortisseur fluidique 50 forme un vérin amortisseur rotatif à palette.
L’amortisseur 50 est fixé au carter 20 par l’intermédiaire de l’organe fixe 52. Ici l’organe fixe 52 forme un boîtier clos, traversé par l’axe X14.
L’organe mobile 53 est mobile par rapport à l’organe fixe 52, ici en étant pivotant par rapport à l’organe fixe 52 autour de l’axe X14. C’est par l’intermédiaire de l’organe mobile 53 que l’amortisseur fluidique 50 applique le couple C50 sur l’arbre 14. Pour cela, on prévoit par exemple que l’organe mobile 53 soit fixé à l’arbre 14. Plus généralement, on prévoit que l’organe mobile 53 est mobile par rapport à l’organe fixe 52 de façon assujettie à la rotation de l’arbre principal 14, éventuellement par l’intermédiaire d’un réducteur mécanique distinct du réducteur principal 30.
Dans le présent exemple, l’organe mobile 53 comprend une palette, disposée à l’intérieur du boîtier de l’organe fixe 52. L’organe fixe 52 délimite extérieurement les deux chambres 54 et 55, qui sont séparées l’une de l’autre, à l’intérieur de l’organe fixe 52, par la palette de l’organe mobile 53, qui forme une cloison. En fonction de la position en rotation de l’organe mobile 53 par rapport à l’organe fixe 52, le volume respectif des chambres 54 et 55 est varié. Une réserve de fluide est stockée dans l’amortisseur 50 en étant répartie dans les deux chambres 54 et 55. Il n’y a pas d’apport de fluide extérieur. Un conduit 57 relie les chambres 54 et 55, par l’intermédiaire duquel du fluide de la réserve de fluide peut être transféré d’une chambre 54, 55 à l’autre, sous l’effet de la variation du volume respectif des chambres 54, 55 alors que l’organe mobile 53 tourne. Ce transfert forcé de fluide se fait au prix de pertes de charges qui tendent à s’opposer à la rotation de l’organe mobile 53, générant ainsi le couple C50.
Le variateur 51 comprend ici une électrovanne de régulation, c’est-à-dire une vanne de régulation qui embarque un actionneur électrique pour être réglée. L’électrovanne de régulation est portée par le conduit 57, de sorte que le fluide transféré d’une chambre 54, 55 à l’autre par l’intermédiaire du conduit 57 passe par l’électrovanne. Le réglage de l’électrovanne permet de modifier la section de passage dans le conduit 57, et donc de modifier la perte de charge impartie au fluide transféré entre les chambres 54 et 55. Dès lors, le réglage de l’électrovanne permet de modifier le facteur d’amortissement c. Si la vanne est plus ouverte, le facteur d’amortissement c décroit, si la vanne est plus fermée, le facteur d’amortissement c augmente. Plus généralement, le réglage du variateur 51, ici de l’électrovanne, fait varier l’intensité de l’amortissement fourni par l’amortisseur 50.
De préférence, on prévoit que l’unité électronique 18 commande le variateur 51, ici, commande l’électrovanne, en fonction d’une valeur de réglage réglée par l’utilisateur. Par exemple, pour que l’utilisateur puisse commander l’unité 18, l’appareil 1 comprend un panneau de commande et/ou l’unité électronique 18 est reliée à une interface homme-machine accessible à l’utilisateur, par exemple depuis une application exécutée sur un terminal tel qu’un smartphone ou un ordinateur. Ainsi, l’utilisateur peut indiquer à l’unité électronique 18 une valeur cible d’intensité d’effort et/ou indiquer une fonction d’intensité d’effort, en fonction de quoi l’unité électronique 18 commande le réglage du variateur 51.
De préférence, l’unité de commande électronique 18 est reliée au capteur d’action mécanique 17 et reçoit sa mesure. Ici, le capteur d’action mécanique 17 mesure le couple imparti sur l’enrouleur 12 par rapport au carter 20 et est donc un capteur de couple. Plus généralement, le capteur 17 effectue une mesure qui reflète l’effort amortissant résultant E50, l’effort de ressort résultant E15, ou la somme de ces efforts E15 et E50. Le capteur 17 du présent exemple mesure le couple imparti sur l’enrouleur 12, ce qui reflète la somme des efforts E15 et E50. On prévoit avantageusement que l’unité de commande électronique 18 commande le variateur 51 de façon asservie à la mesure du capteur 17.
En plus ou de façon alternative au capteur 17, on peut prévoir un capteur de position, dont une mesure reflète la valeur de course angulaire de l’enrouleur 12 par rapport au carter 20.
Par exemple, l’unité 18 commande le variateur 51 pour que la somme des efforts E15 et E50 soit sensiblement constante durant l’exercice physique, et atteigne une valeur cible définie par l’utilisateur, alors que l’utilisateur tire sur l’organe 13 pour entraîner l’enrouleur 12 dans le sens de déroulement S12. D’un exercice à l’autre, la valeur cible peut être modifiée par l’utilisateur afin qu’il puisse choisir l’intensité de l’effort physique à fournir. Durant la rotation de l’enrouleur 12 dans le sens de déroulement S12, les efforts E15 et E50 s’additionnent.
Selon un autre exemple, l’unité 18 commande le variateur 51 pour que la somme des efforts E15 et E50 suive une fonction prédéterminée, dépendant de valeur de la course angulaire de l’enrouleur, alors que l’utilisateur tire sur l’organe 13 pour entraîner l’enrouleur 12 dans le sens de déroulement S12.
la est un schéma par bloc illustrant une opération de couplage mise en œuvre par un circuit de couplage et de chainage.
la est un schéma par bloc illustrant une opération de vérification mise en œuvre par le circuit de couplage et de chainage ; et
la est un organigramme illustrant des étapes d’un procédé selon un mode de réalisation de la présente description.
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, les algorithmes de génération de codes d’authentification de message (MAC – « Message Authentification Code »), faisant par exemple intervenir des opérations de hachages et/ou des fonctions cryptographiques, sont connus par la personne du métier et ne sont pas décrits en détail.
Le dispositif électronique 100 est par exemple un dispositif électronique mobile, tel qu’un téléphone mobile, ou une carte électronique telle qu’une carte à microcircuits.
Le circuit 102 comprend par exemple un processeur 104 (CPU) relié à une mémoire non volatile 106 (NV MEM) et à une mémoire volatile 108 (RAM) par l’intermédiaire d’un bus système 110. A titre d’exemple, la mémoire 106 est une mémoire de type Flash et la mémoire 108 est une mémoire de type RAM (de l’anglais "Random Access Memory").
Selon un mode de réalisation, le circuit 102 comprend en outre un circuit de couplage et chainage 112 (CCB – de l’anglais « Coupling and Chaining Bridge ») relié au bus 110 par l’intermédiaire d’un bus 114. Le bus 114 est par exemple un bus de type AHB (de l’anglais » Advanced High-performance Bus »). Dans d’autres exemples, le bus 114 est un bus de type APB (de l’anglais « Advanced Peripheral Bus ») ou AXI (de l’anglais « Advanced External Interface »).
Le circuit 102 comprend en outre un circuit cryptographique 116 (CRYPTO). Le circuit cryptographique 116 est par exemple configuré pour générer des codes d’authentification de message (MAC). La génération des codes d’authentification de message comprend par exemple l’application d’une ou plusieurs opérations cryptographiques telles que par exemple des opérations de hachage et ou des opérations cryptographiques telles que des fonctions de type CMAC (de « Cipher Message Authentification Code ») et/ou GMAC (de l’anglais « Galois Message Authentification Message »). Dans un autre exemple, le circuit cryptographique 116 est configuré, en plus ou comme de manière alternative à la génération des codes d’authentification de message, pour chiffrer des données reçues, par exemple en leur appliquant un algorithme de chiffrement symétrique tel que par exemple un algorithme de type AES - GCM (Standard de Chiffrement Avancé - Mode Compteur Galois, en anglais « Galois Counter Mode ») ou de type AES - CCM (Standard de Chiffrement Avancé - Compteur avec code d’authentification de Message de Chainage de blocs Chiffrés, en anglais « Counter with Cipher block chaining Message authentication Code »). A titre d’exemple, la génération du code d’authentification de message et/ou l’application d’opérations cryptographiques repose sur l’utilisation d’une clef secrète. A titre d’exemple, la clef secrète est propre au dispositif 100. Autrement dit, la valeur de la clef secrète varie d’un dispositif 100 à l’autre. A titre d’exemple, la clef secrète est dérivée d’une valeur de PUF (de l’anglais « Physically Unclonable Function »).
Le circuit 102 comprend en outre, un autre circuit cryptographique 118 (PKA). A titre d’exemple, le circuit 118 est un accélérateur de clef publique (en anglais « Public Key Accelerator ») configuré pour exécuter des opérations cryptographiques selon un algorithme de cryptographie asymétrique sur la base d’une clef publique.
Le circuit cryptographique 118 comprend, ou est relié à, une mémoire volatile 120 (PKA RAM). A titre d’exemple, la mémoire 120 est une mémoire à accès aléatoire. La mémoire volatile 120 est par exemple reliée à un coprocesseur 122 (CO CPU) du circuit 102. Dans certains exemples, le coprocesseur 122 est le même circuit que le processeur 104. Ainsi, dans un exemple, la mémoire volatile 120 est relié au processeur 104.
A titre d’exemple, le circuit de couplage et de chainage 112 est en outre relié à d’autres circuits périphériques 124 (PERIH.). Les autres circuits périphériques 124 comprennent par exemple un ou plusieurs autres circuits cryptographiques, un circuit de contrôle de redondance cyclique, etc.
- une courbe C+ représentative de l’évolution de la température T d’une languette 48 positive du module de batterie 10 selon l’invention au cours du temps t lors cette languette 48 subit le passage du courant prédéterminé ;
- une courbe C- représentative de l’évolution de la température T d’une languette 50 négative du module de batterie 10 selon l’invention au cours du temps t lorsque cette languette subit le passage du courant prédéterminé.
Comme illustré sur la , pour un même courant prédéterminé, la température T de la languette 48 positive du module de batterie 10 selon l’invention (courbe C+) est significativement inférieure à la température T de la languette positive du module de batterie de l’état de la technique (courbe CT+).
Egalement, pour un même courant prédéterminé, la température T de la languette 48 négative du module de batterie 10 selon l’invention (courbe C-) est significativement inférieure à la température T de la languette négative du module de batterie de l’état de la technique (courbe CT-).
La paroi de séparation 22 s’étend entre la première portion 14A de volume intérieur et la deuxième portion 14B de volume intérieur. Comme illustré sur les exemples des figures 2 et 3, la paroi de séparation 22 sépare les première 14A et deuxième 14B portions.
La paroi de séparation 22 est étanche au matériau à changement de phase de sorte que la paroi de séparation 22 empêche le passage du matériau à changement de phase dans la première portion 14A de volume intérieur, notamment lorsque le matériau à changement de phase est dans une phase liquide.
Avantageusement, la paroi de séparation 22 est réalisée en résine époxy ou en un matériau du type joint moulé sur mesure.
Selon un exemple particulier, la paroi de séparation 22 est configurée pour transférer de la chaleur depuis le bloc de dissipation thermique 20 vers le fluide de refroidissement 60 situé dans la première portion 14 de volume intérieur. En particulier, la paroi de séparation 22 est en contact avec le fluide de refroidissement 60. Ceci permet d’améliorer davantage l’évacuation de la chaleur du bloc de dissipation thermique 20 et donc d’améliorer la régénération de la faculté d’absorption d’énergie thermique du matériau à changement de phase.
L’évacuation de la chaleur du bloc de dissipation thermique 20 permet par exemple le changement de phase du matériau de changement de phase de la phase liquide vers la phase solide, en particulier après que la fourniture de puissance électrique par le module de batterie 10 ou le rechargement du module de batterie 10 ait cessé. Il est ainsi possible de réaliser des cycles successifs de fourniture de puissance électrique/rechargement suivis par des arrêts de fourniture/rechargement, en laissant le matériau à changement de phase se resolidifier lors de chaque arrêt.
Le dispositif de refroidissement 24 comprend un fluide de refroidissement 60. Le fluide de refroidissement 60 est notamment un liquide diélectrique. Le liquide diélectrique présente avantageusement une résistivité supérieure à 50 GΩ et une tension de rupture supérieure à 40 kV pour un entrefer de 2,5 mm, de préférence comprise entre 45 kV et 55 kV pour un entrefer de 2,5 mm. Le liquide diélectrique présente en outre une densité inférieure à 1, par exemple comprise entre 0,7 et 0,9, et une viscosité faible par exemple inférieure à 3,3 mPa.s à 25°C, tel que mesuré par la Norme ASTM D7042.
Selon un premier mode de réalisation illustré sur la , le fluide de refroidissement 60 remplit la première portion 14A de volume intérieur.
Avantageusement, le fluide de refroidissement 60 circule dans des canaux 74 délimités par des pièces intercalaires, chaque pièce intercalaire étant interposée entre une paire d’éléments électrochimiques 18 adjacents.
Avantageusement, la pompe assure la mise en circulation du fluide de refroidissement 60 dans le volume intérieur 14 et l’évacuation des calories qu’il contient, à l’extérieur du module de batterie 10.
Dans ce qui suit, en référence à la , on décrit un procédé 100 de fabrication du module de batterie 10 selon le premier mode de réalisation.
Le procédé 100 comprend une première étape 110 de fourniture du boîtier 12, de la pluralité d’éléments électrochimiques 18 et du matériau à changement de phase.
Avantageusement, la première étape 110 comprend en outre la fourniture du dispositif de refroidissement 24.
La deuxième portion 12 forme une borne thermique pour la cellule électrochimique. Cette borne thermique se présente comme une plaquette. Les deux faces de cette plaquette peuvent être mis à contribution pour les échanges thermiques.
La deuxième portion 12 émerge du volume intérieur V1 et fait saillie à partir de la zone de jonction hermétique d’une distance de saillie comprise entre 1 et 5 cm. Ici, dans le cas illustré, la longueur de la plaquette est dictée par la largeur LX de la cellule.
Il faut remarquer que la deuxième portion 12 peut être courbée, voire coudée a 90°, de manière à réduire l'encombrement général et/ou à se conformer à un collecteur de calories de tout type.