INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- également en présence de la dernière option, dans son étape, dans un troisième mode de réalisation, lorsque le véhicule a une vitesse en cours qui a dépassé la consigne de vitesse imposée en raison de la volonté du conducteur puis que la volonté du conducteur correspond à une consigne de couple nulle pendant une durée choisie, on peut imposer de nouveau à la fonction de limitation de vitesse d’utiliser la consigne de vitesse imposée ;
(2) le délai de meilleure réponse globale ou de meilleure réponse minimale va d’environ 1,1 à environ 18,6 mois, le délai de meilleure réponse globale ou de meilleure réponse minimale se situant éventuellement à une valeur médiane d’environ 6,4 ou d’environ 6,5 mois.
34. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 33, la méthode comprenant en outre le traitement du sujet pour un événement indésirable après l’administration de la dose des cellules T, la méthode comprenant éventuellement l’administration d’un traitement au sujet pour atténuer l’événement indésirable, l’événement indésirable comprenant éventuellement un événement indésirable hématologique, un événement indésirable non hématologique, un événement indésirable survenu sous traitement, ou toute combinaison de ceux-ci, l’événement indésirable non hématologique comprenant éventuellement une infection et/ou un événement indésirable non hématologique autre qu’une infection, l’événement indésirable comprenant en outre éventuellement la neutropénie, thrombopénie, anémie, lymphopénie, une infection des voies respiratoires supérieures, rhinopharyngite, sinusite, rhinite, angine, pharyngite, laryngite, pharyngo-amygdalite, COVID-19, pneumopathie à COVID-19, COVID-19 asymptomatique, septicémie neutropénique, leucoencéphalite multifocale progressive, choc septique, insuffisance respiratoire, embolie pulmonaire, infection pulmonaire/des voies respiratoires inférieures, pneumopathie, bronchite, nausée, hypogammaglobulinémie, diarrhée, fatigue, maux de tête, constipation, hypokaliémie, asthénie, œdème périphérique, perte de l’appétit, neuropathie périphérique sensitive, dorsalgie, arthralgie, pyrexie, dyspnée, insomnie ou toute combinaison de ceux-ci, l’événement indésirable étant en outre éventuellement un événement indésirable de grade 3/4, et l’événement indésirable durant en outre éventuellement plus d’environ 30 jours ou d’environ 60 jours.
35. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 34, la méthode comprenant en outre le traitement d’un sujet pour un second cancer primitif après l’administration de la dose des cellules T, la méthode comprenant éventuellement l’administration d’un traitement au sujet pour soulager le second cancer primitif, le second cancer primitif comprenant éventuellement un cancer cutané/non invasif, un cancer hématologique, un cancer non cutané/invasif ou toute combinaison de ceux-ci, le second cancer primitif comprenant en outre éventuellement un carcinome basocellulaire, la maladie de Bowen, un carcinome épidermoïde de la lèvre, un mélanome malin, un mélanome malin in situ, un carcinome épidermoïde de la peau, une leucémie aiguë myéloïde, un syndrome myélodysplasique, un lymphome T périphérique, un angiosarcome, un carcinome lobulaire infiltrant du sein, un histiocytome pléomorphe fibreux malin, un carcinome à cellules rénales, un cancer des amygdales ou toute combinaison de ceux-ci.
36. Méthode selon le mode de réalisation 34 ou 35, dans laquelle l’événement indésirable ou le second cancer primitif survient chez le sujet à un taux comparable à un taux d’un même événement indésirable ou d’un même second cancer primitif survenant chez un sujet recevant un traitement standard.
37. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 36, la méthode comprenant en outre le traitement du sujet pour un événement indésirable associé aux CAR-T après l’administration de la dose des cellules T, la méthode comprenant éventuellement l’administration d’un traitement au sujet pour soulager l’événement indésirable associé aux CAR-T, l’événement indésirable associé aux CAR-T comprenant éventuellement un syndrome de relargage des cytokines (CRS) et/ou une neurotoxicité, dans laquelle, éventuellement :
(a) l’événement indésirable associé aux CAR-T est un CRS, dans laquelle en outre le CRS survient éventuellement chez le sujet à un taux d’environ 60 % à environ 90 %, ou à un taux d’environ 76,1 %, dans laquelle en outre le grade de toxicité maximale du CRS est éventuellement le grade 1, le grade 2 ou le grade 3, dans laquelle en outre, éventuellement :
(1) le grade de toxicité maximale du CRS est le grade 1, le grade de toxicité maximale de grade 1 chez le sujet survenant éventuellement à un taux d’environ 52,8 % ;
(2) le grade de toxicité maximale du CRS est le grade 2, le grade de toxicité maximale de grade 2 chez le sujet survenant éventuellement à un taux d’environ 22,2 % ;
(3) le grade de toxicité maximale du CRS est le grade 3, le grade de toxicité maximale de grade 3 chez le sujet survenant éventuellement à un taux d’environ 1,1 % ;
(4) le délai de première survenue du CRS va d’environ 1 à environ 23 jours, le délai de première survenue du CRS se situant éventuellement à une valeur médiane d’environ 8 jours ;
(5) la durée du CRS va d’environ 1 à environ 17 jours, la durée du CRS se situant éventuellement à une valeur médiane d’environ 3 jours ; ou
(6) le traitement comprend le tocilizumab, l’oxygène, un corticoïde, un vasopresseur ou toute combinaison de ceux-ci ; ou
(b) l’événement indésirable associé aux CAR-T est la neurotoxicité, la neurotoxicité comprenant éventuellement un syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou un symptôme associé, une neurotoxicité motrice et neurocognitive, un événement indésirable de neurotoxicité survenu sous traitement, un syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices non immunitaires ou un symptôme associé, ou toute combinaison de ceux-ci, la neurotoxicité étant éventuellement un syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou un symptôme associé, dans laquelle en outre, éventuellement :
(1) le syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou le symptôme associé chez le sujet survient à un taux d’environ 4,5 % ;
(2) le grade de toxicité maximale du syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou le symptôme associé est le grade 1 ou le grade 2, le grade de toxicité maximale du syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou du symptôme associé étant éventuellement le grade 1, le grade de toxicité maximale du grade 1 chez le sujet survenant en outre éventuellement à un taux d’environ 3,4 %, ou le grade de toxicité maximale du syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou du symptôme associé étant éventuellement le grade 2, le grade de toxicité maximale du grade 2 chez le sujet survenant en outre éventuellement à un taux d’environ 1,1 % ;
(3) le délai de survenue du syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou du symptôme associé va d’environ 6 à environ 15 jours, le délai de survenue du syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ou du symptôme associé se situant à une valeur médiane d’environ 9,5 jours ;
Cela entraîne l’apparition d’une zone 11 dite « morte » à proximité de l’épaule de l’occupant, où les airbags 7, 9 ne protègent pas l’occupant 3.
Or, au niveau de la zone 11 dépourvue de protection, le jeu disponible entre le garnissage et la structure de caisse au niveau du pied central est en général très faible, ce qui ne permet pas de dissiper l’énergie cinétique de l’épaule en cas de choc latéral.
La présence de la zone 11 morte entraîne par conséquent un risque de blessure important pour l’occupant 3 au en cas de collision latérale.
Afin de limiter le risque de blessure au niveau de la zone morte, le document EP 0 676 315 prévoit d’injecter une mousse absorbante dans la totalité de la pièce d’habillage du pied central, agencé de façon à amortir le choc de l’occupant au niveau de son épaule.
Toutefois, l’épaisseur engendrée par la présence de mousse absorbante entre le pied central et la pièce d’habillage est très importante afin de reprendre les efforts lors du choc.
Or, la présence d’une telle épaisseur au niveau du pied central va à l’encontre de la recherche permanente d’optimisation de l’espace disponible dans l’habitacle du véhicule automobile.
La présente invention vise à surmonter les inconvénients précités, et concerne pour ce faire un ensemble de véhicule automobile comprenant : - une structure de caisse comprenant un pied central s’étendant sensiblement verticalement relativement audit véhicule automobile, ledit pied central étant destiné à être fixé d’une part à un élément horizontal supérieur de ladite structure de caisse, et d’autre part à un élément horizontal inférieur de ladite structure de caisse, - une pièce d’habillage dudit pied central, assemblée audit pied central, comportant une portion centrale s’étendant le long dudit pied central, ledit ensemble étant remarquable en ce que ladite portion centrale définit une pente qui s’éloigne, relativement à un plan médian longitudinal dudit véhicule automobile, depuis l’arrière vers l’avant dudit véhicule automobile lorsque ledit ensemble est monté dans ledit véhicule automobile, et en ce qu’il comprend un élément de déviation, agencé entre ladite pièce d’habillage et ledit pied central, conçu pour se comprimer au moins partiellement lorsqu’une force est exercée sur ladite pièce d’habillage.
Ainsi, au moment de l’impact de l’épaule d’un occupant contre la pièce d’habillage du pied central, l’action combinée de la portion centrale de la pièce d’habillage, qui définit une pente, et de l’élément de déviation, qui se comprime partiellement, permet de guider l’épaule de l’occupant vers l’avant du véhicule automobile.
De la sorte, à la fin du choc, l’épaule de l’occupant vient impacter la pièce d’habillage de la porte avant du véhicule automobile.
Le jeu compris entre la pièce d’habillage et la porte avant étant largement supérieur au jeu compris entre la pièce d’habillage et le pied central, le choc est absorbé par la pièce d’habillage de la porte avant.
Cela permet de s’affranchir de la nécessité d’utiliser un bloc en matériau absorbant d’épaisseur importante au niveau du pied central. On augmente ainsi l’espace disponible dans l’habitacle, ce qui permet d’améliorer le confort des occupants.
Selon des caractéristiques optionnelles de l’ensemble selon l’invention : - ledit élément de déviation est agencé au niveau d’une extrémité avant de ladite portion centrale de ladite pièce d’habillage ; - ledit élément de déviation présente une largeur comprise entre environ 30% et environ 50% de la largeur de ladite pièce d’habillage ; - ledit élément de déviation présente une longueur comprise entre environ 100mm et environ 200mm ; - la pente de ladite portion centrale est contenue dans un plan formant un angle avec un plan parallèle audit plan médian longitudinal (L, V) compris entre environ 1° et environ 10° ; - l’ensemble comporte une partie arrière comportant une zone rigide et une partie avant comportant une zone déformable ; - ledit ensemble présente une section horizontale dissymétrique ; - ledit élément de déviation est fixé à l’intérieur de la pièce d’habillage par collage ; - ledit élément de déviation consiste en un bloc de mousse.
L’invention concerne aussi un véhicule automobile comportant un ensemble, remarquable en ce que ledit ensemble est selon l’invention.
montre un véhicule automobile de l’art antérieur, vu de côté.
montre un véhicule automobile selon l’invention, vu de côté.
130. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 126 à 129, dans laquelle le grade maximal de toxicité du SLC est le grade 1, dans laquelle éventuellement le grade maximal de toxicité de grade 1 chez le sujet survient à un taux d’environ 52,8 %.
131. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 126 à 130, dans laquelle le grade maximal de toxicité du SLC est le grade 2, dans laquelle éventuellement le grade maximal de toxicité de grade 2 chez le sujet survient à un taux d’environ 22,2 %.
132. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 126 à 131, dans laquelle le grade maximal de toxicité du SLC est le grade 3, dans laquelle éventuellement le grade maximal de toxicité de grade 3 chez le sujet survient à un taux d’environ 1,1 %.
133. Méthode selon le mode de réalisation 126, dans laquelle l’évènement indésirable associé aux cellules CAR-T comprend une neurotoxicité.
134. Méthode selon le mode de réalisation 133, dans laquelle l’événement indésirable de neurotoxicité associé aux cellules CAR-T est choisi dans le groupe constitué d’un syndrome de neurotoxicité associé aux cellules effectrices immunitaires ou d’un symptôme associé, d’une neurotoxicité du mouvement et neurocognitive, d’un événement indésirable de neurotoxicité apparu au cours du traitement, d’un syndrome de neurotoxicité non associé aux cellules effectrices immunitaires ou d’un symptôme associé, ou de toute combinaison de ceux-ci.
135. Méthode selon le mode de réalisation 134, dans laquelle la neurotoxicité est un syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectrices ou un symptôme associé.
136. Méthode selon le mode de réalisation 135, dans laquelle le syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectrices ou un symptôme associé chez le sujet survient à un taux d’environ 4,5 %.
137. Méthode selon le mode de réalisation 135 ou 136, dans laquelle le grade maximal de toxicité du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectrices ou du symptôme associé est le grade 1, dans laquelle le grade maximal de toxicité de grade 1 chez le sujet survient à un taux d’environ 3,4 %.
138. Méthode selon le mode de réalisation 135 ou 136, dans laquelle le grade maximal de toxicité du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectrices ou du symptôme associé est le grade 2, dans laquelle le grade maximal de toxicité de grade 1 chez le sujet survient à un taux d’environ 1,1 %.
139. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 135 à 138, dans laquelle le délai d’apparition du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectrices ou du symptôme associé est compris entre environ 6 jours et environ 15 jours.
140. Méthode selon le mode de réalisation 139, dans laquelle le délai d’apparition du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectrices ou du symptôme associé se situe dans une médiane d’environ 9,5 jours.
141. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 135 à 138, dans laquelle la durée du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectives ou du symptôme associé est comprise entre environ 1 jour et environ 6 jours.
142. Méthode selon le mode de réalisation 141, dans laquelle la durée du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules immunitaires effectives ou du symptôme associé se situe à une médiane d’environ 2 jours.
143. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 135 à 142, dans laquelle le traitement comprend un corticostéroïde et/ou du tocilizumab.
144. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 134 à 143, dans laquelle la neurotoxicité des cellules CAR-T chez le sujet survient à un taux d’environ 17,0 %.
145. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 134 à 144, dans laquelle la neurotoxicité des cellules CAR-T est une neurotoxicité de grade 3/4, et dans laquelle la neurotoxicité de grade 3/4 survient chez le sujet à un taux d’environ 2,3 %.
Le système de refroidissement comprend une première série de rainures formées dans une face amont de la troisième bride annulaire radiale 22 et adaptées pour mettre en communication fluidique la cavité interne 61 et la cavité externe 62, en particulier la première partie de la cavité externe 62. Chaque rainure de la première série de rainures est formée au niveau de la paroi radiale de la troisième bride annulaire, et de préférence circonférentiellement entre deux festons. Le système de refroidissement comprend une deuxième série de rainures 24 formées dans une face aval de la troisième bride annulaire radiale 22 et adaptées pour mettre en communication fluidique la cavité interne 61 et la cavité externe 62, en particulier la deuxième partie de la cavité externe 62. Chaque rainure de la deuxième série de rainures 24 est formées au niveau de la paroi radiale de la troisième bride annulaire, et de préférence circonférentiellement entre deux festons. Contrairement à une fuite qui serait due à un jeu non voulu et non maitrisé, chaque rainure de la première série de rainures et/ou de la deuxième série de rainures 24 permet la circulation d’air de refroidissement entre la cavité interne 61 et la cavité externe 62 selon un débit choisi (i.e. déterminé en avance) et maitrisé pour le refroidissement de l’anneau d’étanchéité 20. Le débit est choisi pour conserver une pression de l’air de refroidissement suffisante dans la cavité interne 61 et ne pas nuire aux performances de la turbomachine. Les rainures de la première série de rainures et/ou de la deuxième série de rainures 24 peuvent être réparties annulairement autour de l’axe longitudinal X, de préférence de manière régulière.
Le système de refroidissement comprend aussi une série de trous 25 formés à travers la plateforme annulaire 21 de l’anneau d’étanchéité 20 et adaptés pour mettre en communication fluidique la cavité externe 62 et la veine primaire annulaire 4. Comme pour les rainures, chaque trou 25 permet la circulation d’air de refroidissement entre la cavité externe 62 et la veine primaire annulaire 4 selon un débit choisi (i.e. déterminé en avance) et maitrisé pour l’évacuation de l’air de refroidissement. Le débit est choisi pour conserver une pression de l’air de refroidissement suffisante dans la cavité interne 61 et ne pas nuire aux performances de la turbomachine. Les trous 25 peuvent être répartis annulairement autour de l’axe longitudinal X, de préférence de manière régulière.
En référence à la , il est maintenant décrit un procédé 100 d’assemblage d’un ensemble rotorique de turbine pour turbomachine tel que décrit ci-avant.
Le procédé 100 comprend une première étape 101 qui comprend le positionnement du disque amont 30 de sorte que l’axe longitudinal X coïncide avec le champ de pesanteur et que la face aval de la première bride annulaire radiale 33 soit orientée vers le haut.
Le procédé 100 comprend une deuxième étape 102 qui comprend l’engagement du premier moyen d’étanchéité dans la gorge annulaire longitudinale amont 35.
Le procédé 100 comprend une troisième étape 103 qui comprend le positionnement de l’anneau d’étanchéité 20 sur le disque amont 30 de sorte que la face amont de la troisième bride annulaire radiale 22 soit appliquée longitudinalement sur la face aval de la première bride annulaire radiale 33.
Le procédé 100 comprend une quatrième étape 104 qui comprend le positionnement du disque aval sur l’anneau d’étanchéité 20 de sorte que la face amont de la deuxième bride annulaire radiale 43 soit appliquée longitudinalement sur la face aval de la troisième bride annulaire radiale 22.
Le procédé 100 comprend une cinquième étape 105 qui comprend la fixation de la première bride annulaire radiale 33, la deuxième bride annulaire radiale 43 et la troisième bride annulaire radiale 22 entre elles, ici par boulonnage.
Selon une première variante non représentée, la gorge annulaire longitudinale amont peut être formée dans la face amont de la troisième bride annulaire radiale. Dans cette variante, le moyen d’étanchéité amont peut être reçu en partie dans la gorge annulaire longitudinal amont et peut être en appui dans la direction longitudinale X1 sur la face aval de la première bride annulaire radiale. Dans cette variante, la face radialement externe de la gorge annulaire longitudinale amont peut s’évaser longitudinalement vers l’amont.
Selon une deuxième variante non représentée, qui peut être considérée indépendamment ou en combinaison avec l’exemple décrit ci-dessus ou la première variante, l’ensemble peut comprendre un moyen d’étanchéité aval intercalé dans la direction longitudinale X1 entre la face aval de la troisième bride annulaire radiale et la face amont de la deuxième bride annulaire radiale. Structurellement, le moyen d’étanchéité aval peut être identique au moyen d’étanchéité amont.
Selon une première alternative de la deuxième variante, la face amont de la deuxième bride annulaire radiale peut comprendre une gorge annulaire longitudinale aval dans laquelle le moyen d’étanchéité aval est, en tout ou partie, reçu. Le moyen d’étanchéité aval peut, d’autre part, être en appui sur la face aval de la troisième bride annulaire radiale. La gorge annulaire longitudinale aval peut avoir les mêmes caractéristiques que la gorge annulaire longitudinale amont. En particulier, une face radialement externe de la gorge annulaire longitudinale aval peut s’évaser longitudinalement vers l’amont. Similairement, la gorge annulaire longitudinale aval peut être formée au voisinage de la jonction entre la deuxième paroi de liaison et la deuxième bride annulaire radiale, i.e. plus proche radialement de l’extrémité externe de la deuxième bride annulaire radiale que l’extrémité interne de la deuxième bride annulaire radiale.
Selon une deuxième alternative de la deuxième variante, la gorge annulaire longitudinale aval peut être formée dans la face aval de la troisième bride annulaire radiale. Dans cette alternative, le moyen d’étanchéité aval peut être reçu en partie dans la gorge annulaire longitudinale aval et être en appui dans la direction longitudinale X1 sur la face amont de la deuxième bride annulaire radiale. Dans cette alternative, la face radialement externe de la gorge annulaire longitudinale aval peut s’évaser longitudinalement vers l’aval.
Stator à calage variable amélioré et procédé utilisant un tel stator Le présent exposé concerne le domaine des stators à calage variable dans les turbomachines aéronautiques carénées, notamment les stators de roue directrice d’entrée de compresseur, mais pas uniquement.
De manière connue, un stator de turbomachine comprend des aubes fixes s’étendant radialement entre une paroi interne (le moyeu) et une paroi externe (le carter). La paroi interne et la paroi externe délimitent entre elles une veine annulaire d’écoulement des gaz de l’amont vers l’aval du moteur. Ces aubes de stator peuvent être à calage variable, permettant de pivoter chacun d’elles autour d’un axe radial pour modifier leur angle d’incidence. Un tel stator avec des aubes à calage variable peut par exemple être une roue directrice d’entrée (RDE) des compresseurs haute ou basse pression.
Ces aubes à calage variable sont par exemple disposées sur des plateformes tournantes avec un pivot sur le carter et permettent d’orienter l’écoulement à l’entrée du compresseur afin qu’il soit aligné avec le bord d’attaque de la roue mobile située en aval. L’extrémité opposée des aubes est une extrémité libre qui n’est pas en contact avec la paroi du moyeu. Ces aubes de stator à calage variable sont donc en porte-à-faux.
Selon un autre de ses aspects, la présente invention se rapporte à l'utilisation notamment dans des dispositifs de conversion d'énergie électrochimique ou par combustion, d'au moins une composition de liquides organiques porteurs d'hydrogène.
L'ensemble des composés considérés selon l'invention sont des liquides organiques connus et déjà utilisés en tant que solvants en chimie fine. Ainsi les infrastructures pour les transporter et/ou les stocker (bateaux, containers, réservoirs, pipelines, etc.) existent déjà.
Les applications directes d'une composition de liquides organiques porteurs d'hydrogène selon l’invention sont le transport et le stockage d'hydrogène.
La composition de liquides organiques porteurs d'hydrogène, peut être transportée et stockée jusqu'au lieu d'utilisation de l'hydrogène, puis transformé par déshydrogénation en un ou des LOHC déshydrogéné(s) correspondant(s) et en hydrogène.