INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut également citer une dernière famille de solutions vaporisant du GNL dans un cycle de liquéfaction d’hydrogène sans réaliser de compression cryogénique de son réfrigérant de refroidissement. Un tel cycle de liquéfaction comporte, par exemple, un cycle de refroidissement ouvert à l’hydrogène et un cycle de Brayton à l’azote pour le pré-refroidissement, tous deux refroidis par du GNL. D’autres approches limitent l’utilisation du GNL au pré-refroidissement de l’alimentation en hydrogène mais ont respectivement intégré cette dernière à un cycle de refroidissement de Brayton à l’hélium et des cycles de refroidissement de Brayton de mix de réfrigérant incluant au moins deux composants parmi l’hélium, le néon et l’hydrogène.
En complément, inspiré de l’industrie du GNL, le recyclage des frigories produites sur un terminal méthanier lors de la regazéification du GNL avant son injection sur le réseau est bien connu de l’homme de l’art. Ainsi des familles de solutions telles que les ORC (pour « Organic Rankine Cycle », traduit par cycle organique de Rankine) dont l’objectif est de produire de l’électricité ou les synergies industrielles avec des usines de séparation de l’air (abrégé « ASU » pour Air Separation Unit) par exemple ont été extensivement développées.
Toutes les solutions décrites ci-dessus sont toutefois énergétiquement et économiques inefficaces et difficiles à implémenter à proximité d’un système de regazéification de gaz naturel liquéfié.
À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un dispositif de pré-refroidissement d’un fluide cible, qui comporte : - une entrée pour un premier fluide en phase liquide, - un moyen de compression du premier fluide en phase liquide, - un échangeur thermique entre le premier fluide comprimé et un fluide de pré-refroidissement pour refroidir le fluide de pré-refroidissement, - un détendeur du premier fluide en aval de l’échangeur thermique, - un compresseur du fluide de pré-refroidissement, - un convertisseur d’énergie mécanique de détente, obtenue par la mise en œuvre du détendeur, en énergie mécanique de compression fournie au compresseur, - un moyen de détente du fluide de pré-refroidissement en sortie de l’échangeur thermique et - un moyen de pré-refroidissement entre le fluide de pré-refroidissement détendu et un fluide cible pour refroidir le fluide cible.
La présente invention permet d’extraire du premier fluide, par exemple du GNL, à la fois des frigories et une production d’énergie mécanique afin d’alimenter un circuit de pré-refroidissement dans le cycle de liquéfaction du fluide cible et de réduire la consommation énergétique de ce dernier. Ceci permet, de plus, de séparer spatialement la regazéification du GNL et la liquéfaction de l’hydrogène.
Ainsi, l’utilisation d’un convertisseur de l’énergie mécanique (tel un turbocompresseur) de détente du détendeur en énergie mécanique de compression du compresseur permet : - d’effectuer un pré-refroidissement de fluide cible avec, dans des variantes, pour seule consommation énergétique un moyen de surpression du premier fluide, - d’atteindre une température de pré-refroidissement du fluide cible inférieure à la température du GNL grâce à la détente du fluide de pré-refroidissement, - de séparer les circuits de regazéification du gaz et de liquéfaction du fluide cible et - d’être robuste face aux variations de composition et de température du premier fluide.
Dans des modes de réalisations optionnels, le premier fluide est du gaz riche en méthane, tel du gaz naturel ou du biogaz.
Dans des modes de réalisations optionnels, le fluide cible est du dihydrogène.
Dans des modes de réalisations optionnels, le dispositif objet de la présente invention comporte un moyen de vaporisation du premier fluide en phase liquide en aval du détendeur du premier fluide et/ou en aval de l’entrée pour le premier fluide.
Ces modes de réalisation permettent d’obtenir du gaz naturel en phase vapeur.
Dans des modes de réalisations optionnels, le dispositif objet de la présente invention comporte au moins un échangeur thermique supplémentaire, entre le premier fluide et le fluide de pré-refroidissement issu du moyen de pré-refroidissement, le fluide de pré-refroidissement en sortie d’un échangeur thermique supplémentaire étant fourni au compresseur. Dans des modes de réalisations optionnels, au moins deux échangeurs thermiques sont confondus.
Dans des modes de réalisations optionnels, le dispositif objet de la présente invention comporte un turbocompresseur configuré pour détendre le fluide de pré-refroidissement en amont du moyen de pré-refroidissement et pour comprimer le fluide de pré-refroidissement en amont d’un échangeur thermique.
La mise en œuvre d’un tel turbocompresseur est particulièrement adaptée, quoi qu’optionnelle, lorsque le fluide de pré-refroidissement est de l’azote.
Dans des modes de réalisations optionnels, le dispositif objet de la présente invention comporte un échangeur de chaleur configuré pour chauffer le premier fluide en sortie de l’échangeur thermique et pour fournir le premier fluide chauffé au détendeur.
Ces modes de réalisation permettent d’optimiser la détente du premier fluide et donc la quantité d’énergie de compression obtenue en conséquence.
Les figures 1, 2a et 2b ont été décrites dans l’arrière-plan technique de la présente invention. Ces figures illustrent un ensemble propulsif d’aéronef selon l’art antérieur et un dispositif de liaison des carters annulaires interne et externe de cet ensemble propulsif d’aéronef.
L’invention s’applique d’une manière générale et non limitativement à un ensemble propulsif 1, en particulier d’aéronef, illustré par exemple en .
Cet ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2 et une nacelle 3 entourant au moins une partie de la turbomachine 2. L’ensemble propulsif 1 s’étend suivant un axe longitudinal X sur la .
La turbomachine 2 peut s’étendre autour d’un axe longitudinal qui correspond à l’axe X. Cette turbomachine 2 peut être configurée pour être fixée à une structure de l’aéronef (par exemple une aile d’aéronef ou bien le long d’un fuselage d’aéronef).
La turbomachine 2 comprend généralement plusieurs modules comportant, d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz, une soufflante, un ou plusieurs étages de compresseurs (par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression), une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbine (par exemple, une turbine haute pression et une turbine basse pression), et éventuellement une tuyère d’échappement des gaz.
La turbomachine 2 peut être un turboréacteur à double flux. Dans cette configuration, la soufflante généralement à l’avant de la turbomachine 2, délivre un flux d’air comprimé qui est séparé en deux flux annulaires concentriques : un flux d’air primaire F1 et un flux d’air secondaire F2 s’étendant autour du flux d’air primaire F1.
La turbomachine 2 comprend plusieurs carters annulaires 20, 22, 24, dits internes (par rapport à l’axe X), tels qu’au moins un des carters suivants : - un carter annulaire interne 20 en amont s’étendant autour de la soufflante, - un premier carter annulaire interne 22 (que l’on désigne carter intermédiaire) s’étendant sur une partie amont du reste des modules de la turbomachine 2 (à savoir l’étage de compresseurs sur l’exemple de la ), et - un second carter annulaire interne 24 (que l’on désigne carter d’échappement) s’étendant sur une partie aval du reste des modules (à savoir la chambre de combustion, l’étage de turbines et éventuellement la tuyère d’échappement des gaz sur l’exemple de la ).
Concernant la nacelle 3, elle peut s’étendre également suivant un axe longitudinal qui correspond à l’axe X. La nacelle 3 (et par conséquent l’ensemble propulsif 1) peut avoir un diamètre externe D 3 mesuré suivant un plan perpendiculaire à l’axe X. Ce diamètre externe D 3 peut être inférieure à 0,5 mètre.
La nacelle 3 peut être montée sur au moins une suspension 4a, 4b (par exemple un mât d’aéronef) de la structure d’aéronef notamment vers l’arrière de cet aéronef.
La nacelle 3 peut comprendre un ou plusieurs carters annulaires 32, 34, dits externes (par rapport à l’axe X). En référence à la , la nacelle 3 comprend, d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz, une structure annulaire d’entrée d’air 30, un premier carter annulaire externe 32 entourant la soufflante, et un second carter annulaire externe 34 formant par exemple un inverseur de poussée dans laquelle se trouve le reste des modules de la turbomachine (à savoir les étages de compresseurs et de turbines, la chambre de combustion et éventuellement la tuyère d’échappement de gaz sur l’exemple de la ). Ces carters annulaires externes 32, 34 peuvent former par exemple des capots annulaires de la nacelle 3.
L’ensemble propulsif 1 peut comprendre une tuyère d’éjection comportant une structure annulaire externe formant un capot annulaire qui est distinct de l’un des capots de la nacelle 3. Dans cette configuration (non illustrée sur les figures), la nacelle entourant la turbomachine est donc prolongée de cette tuyère d’éjection. Cette tuyère d’éjection s’étend au moins en partie autour de la tuyère d’échappement de gaz de la turbomachine.
Sur l’exemple de la et de façon non limitative, le premier carter annulaire externe 32 s’étend autour du carter annulaire interne 20 amont de la soufflante, le second carter annulaire externe 34 s’étend autour des premier et second carters annulaires internes 22, 24.
L’ensemble propulsif 1 comprend un agencement 6 de conduit d’un flux d’air (en particulier le flux d’air secondaire F2). En particulier, l’agencement 6 est situé au niveau d’une veine d’écoulement du flux d’air secondaire F2 de l’ensemble propulsif 1. Cette veine d’écoulement peut s’étendre autour de l’axe X et peut être délimitée par les carters annulaires internes 20, 22, 24 et externes 32, 34 sur l’exemple de la . L’agencement 6 permet notamment de relier un des carters annulaires internes 20, 22, 24 avec un des carters annulaires externes 32, 34.
De façon non limitative, la présente demande va maintenant décrire l’agencement 6 en référence à la liaison entre le second carter annulaire interne 24 de la turbomachine 2 et le second carter annulaire externe 34 de la nacelle 3. Ce second carter annulaire externe 34 peut être l’un des capots annulaires de nacelle 3 ou de la tuyère d’éjection de l’ensemble propulsif 1. En variante, l’agencement 6 peut permettre la liaison entre le premier carter annulaire interne 22 et le second carter annulaire externe 34 (non illustrée sur les figures).
Ainsi, l’agencement 6 comprend : - le second carter annulaire interne 24 qui s’étend autour de l’axe X, - le second carter annulaire externe 34 qui s’étend autour du second carter annulaire interne 24, et - un dispositif de liaison 60 reliant le second carter annulaire interne 24 au second carter annulaire externe 34 et configuré pour transmettre des efforts d’un carter annulaire à l’autre.
L’une des particularités de l’invention est que le dispositif de liaison 60 comprend des organes élastiquement déformables 600 configurés pour permettre des mouvements relatifs entre les seconds carters annulaires interne et externe 24, 34.
Un modèle 3D de plaie a été reconstruit avec des cellules cutanées normales provenant de peau prélevée sur des donneurs humains sains, dans le respect des dispositions prescrites et selon le protocole décrit par Dos Santos et al., Matrix Biol. 2015 Sep;47:85-97. En particulier, des fibroblastes dermiques humains normaux (NHDF) et de kératinocytes épidermiques (NHEK) ont été isolés à partir de la peau humaine (Germain et al., Burns 1993 Apr;19(2):99-104.), et des cultures primaires de NHDF et NHEK ont été établies. Ces NHDF puis les NHEK sont ensemencées sur un polymère poreux collagène-glycosaminoglycane-chitosane. Après 42 jours de culture, on obtient une peau reconstruite de pleine épaisseur avec un équivalent dermique (DE) dans laquelle les NHDF ont néosynthétisé leur propre matrice extracellulaire avec du collagène et de l’élastine. L’équivalent de peau mature ainsi obtenu a été blessé à l’aide d’un poinçon à biopsie de 3 mm de diamètre et placé sur un autre DE pour permettre la réépithélialisation par les NHEK sur une matrice naturelle. La surface réépithélialisée a été cultivée à l’interface air-liquide pendant 4, 7 et 14 jours, ce qui correspond à chaque point temporel d’intérêt pour suivre le processus de guérison. A partir de J+1 après blessure et pendant 14 jours, ces DE de peau blessée ont été traités quotidiennement par voie topique avec 15 µl de la composition de l’invention ou des contrôles (PBS ou EGF). À chaque étape de la culture cellulaire (4, 7 et 14 jours), des échantillons de plaies 3D ont été systématiquement prélevés et fixés dans du formol tamponné neutre à 4 % et inclus dans un milieu de cryomicrotomie (paraffine ou composé OCT) avant congélation à -80 °C, pour des analyses histologiques et immunohistologiques. Les échantillons traités au PBS et au facteur de croissance épidermique (EGF) ont été utilisés comme témoins négatifs et positifs, respectivement. Pour chaque condition de culture cellulaire, des équivalents de peau en 3D ont été produits en double.
1. 4 . Évaluation de la toxicité de la combinaison des composés actifs de l ’ invention sur un modèle 3D de peau humaine reconstruite
La composition selon l’invention à tester et les témoins positifs et négatifs ont été appliqués topiquement sur la plaie à deux concentrations préalablement sélectionnées au cours de la phase d’essai de cytotoxicité (voir le point 1.2). L’activité cellulaire métabolique globale des constructions de peau blessée a été contrôlée à l’aide du test non toxique AlamarBlue® (AB) pour toutes les conditions de culture susmentionnées. La solution AB (Invitrogen) a été préparée selon les instructions du fournisseur. Pour surveiller l’activité métabolique globale après le traitement, les constructions équivalentes à la peau blessée en 3D ont été transférées dans des plaques à 48 puits et ont été incubées pendant 12 heures dans le protocole AB statique à 37°C et 5% de CO 2 . La fluorescence des aliquotes de 200 μL a été mesurée par un fluoromètre en utilisant une longueur d’onde d’excitation de 570 nm et une longueur d’onde d’émission de 600 nm et est exprimée en unités de fluorescence arbitraires (UF). Pour chaque mesure, un blanc a été mesuré dans des conditions identiques afin de déterminer le signal fluorescent de base de la solution.
1. 5 . Analyse histologique
Les échantillons obtenus au point 1.3. ont été coupés en sections de 5 μm puis colorés à l’hématoxyline, à la phloxine et au safran (HPS) selon le protocole standard connu de l’Homme du métier pour l’analyse histologique. Pour l’immunofluorescence sur des coupes de paraffine, le protocole standard connu de l’Homme du métier a également été mis en œuvre. Les coupes ont été incubées avec les anticorps primaires d’intérêt (anticorps anti-loricrine, -CD44/HCAM, Ki67, -collagène III, VII et XVII, -fibronectine, -laminine 332, -DNP et -MDA) dilués dans du PBS/BSA 4 % pendant une nuit à température ambiante. Après incubation pendant 1 h avec un anticorps secondaire anti-souris/rabbit conjugué à l’AlexaFluor-568 (Molecular Probes, Invitrogen), une contre-coloration nucléaire à l’aide de DAPI a été effectuée de façon routinière. Comme contrôle négatif, l’anticorps primaire a été remplacé par la classe d’IgG correspondante.
Les effets de la combinaison des actifs de l’invention ont ainsi été évalués sur plusieurs biomarqueurs aspects : l’homéostasie épidermique (loricrine, CD44/HCAM, Ki67), le remodelage dermique (fibronectine, collagènes III, VII et XVII), l’assemblage des jonctions dermo-épidermiques (collagènes VII et XVII, laminine 332), le stress oxydatif (2,4-dinitrophénol ou DNP, dialdéhyde malonique ou MDA) et la vitesse de cicatrisation (kératine 14, l’involucrine).
1.7. Acquisition et analyse d’images
Les échantillons colorés au HPS ont été acquis à l’aide d’un scanner Axio Scan Z1 (Zeiss), observés à l’aide d’un objectif 20X/0,8 Plan-Apochromat et les images ont été capturées à l’aide d’une caméra HV-F202SCL (Hitachi) et du logiciel NIS-Elements (Nikon). Deux images représentatives ont été capturées pour chaque condition.
Les cellules épidermiques positives au Ki-67 (cellules à noyau positif) ont été automatiquement détectées afin d’exprimer un indice de prolifération. En particulier, cet indice est défini par le nombre de cellules de base positives au Ki-67 divisé par le nombre total de cellules de base×100%.
Pour les marqueurs épidermiques, dermiques-épidermiques et dermiques, les zones blessées du tissu coloré positivement en rouge ont été automatiquement détectées et segmentées par rapport aux autres pixels. Les données ont été normalisées en fonction de la longueur de la jonction dermo-épidermique pour les marqueurs épidermiques et dermo-épidermiques, et en fonction de la surface dermique pour les marqueurs dermiques et oxydatifs. Les données sont exprimées en pourcentage de la densité.
2.1 . Analyse morphologique de la qualité de la guérison de la plaie
Au 14 ème jour, la plaie traitée par la combinaison d’actif selon l’invention présente une réépithélialisation complète, donnant lieu à un épiderme contigu et bien organisé. (images non montrées). L’épiderme restauré de la plaie traitée était entièrement stratifié, y compris un stratum corneum différencié en phase terminale sur la majeure partie de la longueur de la plaie. En comparaison, la plaie de contrôle non traitée était encore immature, avec un stratum corneum complètement absent dans certaines régions épidermiques.
2.2 . E valuation immunohistologique de la qualité de la guérison de la plaie
Les résultats sont présentés dans le tableau 6. Biomarqueur Condition expérimentale J+4 - Valeur (écart-type) J+7 - Valeur (écart-type) J+14 - Valeur (écart-type) Loricrine Témoin négatif (PBS) 1,55 (0,03) 3,33 (0,01) 13,65 (0,18) Témoin positif (EGF) 3,80 (0,28) 8,07 (0,09) 15,90 (0,32) Invention 2,30 (0,12) 4,60 (0,52) 13,40 (0,13) CD44 Témoin négatif 1,51 (0,01) 3,92 (0,13) 9,78 (0,13) Témoin positif 2,34 (0,09) 5,55 (0,15) 9,00 (0,08) Invention 3,40 (0,29) 9,19 (0,29) 11,67 (0,24) Ki67 Témoin négatif 27,11 (2,98) 37,63 (4,03) 52,06 (1,41) Témoin positif 73,57 (0,34) 43,59 (1,21) 37,78 (1,12) Invention 42,77 (0,54) 30,50 (1,53) 40,56 (2,97) Collagène III Témoin négatif 1,06 (0,19) 7,04 (0,09) 24,88 (0,39) Témoin positif 0,87 (0,02) 5,94 (0,22) 10,72 (0,40) Invention 9,82 (1,78) 13,72 (0,76) 24,91 (3,36) Fibronectine Témoin négatif 8,65 (0,01) 25,51 (0,86) 13,94 (0,23) Témoin positif 3,72 (0,04) 11,34 (0,34) 7,39 (0,31) Invention 6,70 (0,74) 17,40 (0,37) 21,15 (0,67) Collagène VII Témoin négatif 1,07 (0,04) 2,19 (0,08) 1,76 (0,06) Témoin positif 0,37 (0,01) 1,49 (0,03) 2,00 (0,07) Invention 1,07 (0,04) 2,19 (0,08) 1,76 (0,06) Collagène XVII Témoin négatif 1,58 (0,05) 4,66 (0,26) 4,36 (0,31) Témoin positif 5,16 (0,11) 5,83 (0,02) 4,29 (0,19) Invention 3,93 (0,17) 5,20 (0,03) 4,38 (0,15) Laminine 332 Témoin négatif 0,50 (0,01) 1,05 (0,01) 1,84 (0,15) Témoin positif 0,85 (0,01) 1,34 (0,05) 2,00 (0,07) Invention 0,74 (0,00) 0,99 (0,04) 1,76 (0,06) DNP Témoin négatif 69,58 (1,08) 58,65 (2,77) 14,77 (0,23) Témoin positif 18,41 (0,15) 5,34 (0,06) 7,52 (0,03) Invention 34,52 (1,87) 4,51 (0,25) 26,31 (0,62) Fermeture de la plaie (surface en mm 2 ) Témoin négatif 6,20 3,67 0 Témoin positif 5,70 0,28 0 Invention 5,73 0,66 0
Au niveau épidermique, la composition selon l’invention (Invention) accélère la première phase de réépithélisation (du jour 0 au 4 ème jour) en augmentant le taux de prolifération des kératinocytes (expression de Ki67) par rapport au contrôle non traité, pour atteindre aux 7 ème et 14 ème jours une homéostasie comparable au contrôle négatif/non-traité (PBS) et au contrôle positif (EGF.)
Véhicule avec équipements pour bébé à bord L’invention se rapporte au domaine technique des véhicules, de préférence des véhicules automobiles.
L’invention trouve notamment son application en présence d’un bébé à bord.
État de l’art Un véhicule connu de l’état de la technique n’est pas adapté aux particularités des besoins de jeunes parents transportant un bébé, en particulier lorsque le bébé doit être changé.
L’homme du métier recherche des solutions pour améliorer le confort de jeunes parents, en particulier lorsque ceux-ci doivent changer un bébé durant un trajet routier.
A cet effet, l’invention a pour objet un véhicule, comportant : - un boîtier de servitude intelligent ; - un siège auto, destiné à recevoir un bébé muni d’une couche ; - un ensemble de capteurs, agencé pour détecter en temps réel un état de la couche du bébé, et connecté au boîtier de servitude intelligent ; - des moyens de géolocalisation, configurés pour fournir des coordonnées géographiques en temps réel du véhicule, et connectés au boîtier de servitude intelligent ; le boîtier de servitude intelligent étant configuré pour sélectionner une aire de repos en fonction de l’état de la couche du bébé, et en fonction des coordonnées géographiques du véhicule.
Ainsi, un tel véhicule selon l’invention permet d’améliorer le confort de jeunes parents, au sens de réduire leur charge mentale, lorsque ceux-ci doivent trouver une aire de repos afin de changer leur bébé. La sélection de l’aire de repos par le boîtier de servitude intelligent permet d’anticiper le moment où le bébé doit être changé par une surveillance en temps réel de l’état de la couche du bébé par l’ensemble de capteurs. Les jeunes parents n’ont plus à subir la situation où la couche du bébé doit être changée en l’absence d’aire de repos à proximité.
Selon une caractéristique de l’invention, le boîtier de servitude intelligent est configuré pour sélectionner l’aire de repos par une technique d’intelligence artificielle. Ainsi, un avantage procuré est de pouvoir analyser une grande quantité de données (capteurs et coordonnées géographiques) rapidement.
Selon une caractéristique de l’invention, le boîtier de servitude intelligent est configuré pour sélectionner l’aire de repos la plus proche des coordonnées géographiques du véhicule lorsque l’état de la couche du bébé indique que le bébé doit être changé. Ainsi, un avantage procuré est de réduire la charge mentale des jeunes parents, la sélection de l’aire de repos ayant été anticipée (caractères préventif et prédictif) par une surveillance en temps réel de l’état de la couche du bébé par l’ensemble de capteurs.
Selon une caractéristique de l’invention, le véhicule comporte une interface homme-machine connectée au boîtier de servitude intelligent ; véhicule dans lequel le boîtier de servitude intelligent est configuré pour afficher l’aire de repos sélectionnée sur l’interface homme-machine. Ainsi, un avantage procuré est d’attirer l’attention des jeunes parents sur l’aire de repos sélectionnée.
Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de géolocalisation sont configurés pour fournir une cartographie d’autoroutes, et le boîtier de servitude intelligent est configuré pour sélectionner l’aire de repos dans la cartographie d’autoroutes. Ainsi, un avantage procuré est de faciliter la conduite du véhicule vers l’aire de repos sélectionnée.
Selon une caractéristique de l’invention, la cartographie d’autoroutes est tridimensionnelle.
Selon une caractéristique de l’invention, l’ensemble de capteurs est agencé dans le siège auto. Ainsi, un avantage procuré est de pouvoir dissimuler l’ensemble de capteurs à l’intérieur du siège auto pour des raisons esthétiques.
Selon une caractéristique de l’invention, l’ensemble de capteurs comporte un capteur d’odeur.
Selon une caractéristique de l’invention, l’ensemble de capteurs comporte un capteur de température.
Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de géolocalisation sont configurés pour effectuer un guidage vers l’aire de repos sélectionnée. Ainsi, un avantage procuré est de faciliter la conduite du véhicule vers l’aire de repos sélectionnée.
Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, la protection transparente est pourvue d’un rebord adapté pour être fixé autour de la circonférence de ladite sortie du projecteur.
Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, la protection transparente est composée de polycarbonate.