INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, la machine électrique comprend un circuit à liquide de refroidissement, dans lequel l’inducteur est immergé, notamment dans un liquide diélectrique. Cela permet d’être refroidi beaucoup plus facilement qu’une structure à inducteur tournant, en effet cette technique de refroidissement est directe, offrant ainsi des performances plus élevées qu’une structure non ou moins refroidie.
Selon un mode de réalisation, le corps ferromagnétique à griffes comprend une matière formée à base de poudre compressée.
montre une représentation schématique d’une machine électrique synchrone selon un premier exemple d’un premier mode de réalisation.
montre une représentation schématique d’une machine électrique synchrone selon un deuxième exemple d’un premier mode de réalisation.
montre une représentation schématique d’une section radiale de la machine électrique synchrone selon le premier exemple d’un premier mode de réalisation.
montre une représentation schématique en éclatée, d’un exemple d’un inducteur statorique à griffes de la machine électrique synchrone selon le premier exemple d’un premier mode de réalisation.
montre une représentation schématique selon une vue tridimensionnelle partielle, d’un autre exemple de l’inducteur statorique à griffes de la machine électrique synchrone selon le premier exemple d’un premier mode de réalisation.
Avantageusement, la distance entre deux gouttes 2 est exprimée en pixels dans le sens où sa valeur est un nombre réel représentatif d’un nombre de pixels. Ainsi, puisque le taux de déformation T est aussi exprimée en pixels (par unité de temps), la dimension de la fréquence de production fp calculée est directement l’inverse d’un temps. En d’autres termes, il n’est pas nécessaire d’exprimer les valeurs intermédiaires de calcul (distance, taux de déformation) en mètres ou micromètres pour déterminer la fréquence de production fp car la dimension « pixel » s’annule lors de la division. Cela évite de recourir à une calibration du système ou à une détermination complexe des paramètres optiques du système 1. Le système 1 peut ainsi être rapidement et simplement mis en œuvre.
De façon remarquable, le procédé permet de déterminer des fréquences de production fp très élevées, par exemple comprises en 10 et 60 kHz (i.e. 10 000 et 60 000 gouttes par seconde). En effet, comme le montre la , le procédé est adapté à déterminer la fréquence de production fp de gouttes 2 très proches les unes des autres, voire au contact les unes des autres.
Le procédé de détermination de la fréquence de production fp est ici mis en œuvre dans un procédé de production des gouttes 2 illustré en . L’idée de ce procédé est, en déterminant la fréquence de production fp tout au long de la production des gouttes 2, d’asservir la fréquence de production fp sur une fréquence de référence fr.
Le procédé de production des gouttes 2 comprend classiquement la production des gouttes 2 dans le canal 31 en injectant le liquide d’échantillon et le liquide de gaine au moyen de pompes et/ou de pousse-seringues.
Comme le montre la , le procédé de production des gouttes 2 commence plus particulièrement par une étape E0 de sélection de la fréquence de référence fr pour la production des gouttes 2. Cette fréquence de référence fr permet d’estimer des consignes initiales de pression, lorsque des pompes sont utilisées pour produire les gouttes 2, ou de débit, lorsque des pousse-seringues sont utilisées pour produire les gouttes 2. Ces consignes initiales permettent de produire les gouttes 2 dont la fréquence de production fp est déterminée tel que décrit ci-dessus.
Comme expliqué en introduction, il est très complexe voire impossible de précisément estimer ces consignes initiales de manière à atteindre la fréquence de référence fr puisque la pression dans le dispositif fluidique 3 varie au cours du temps. Cependant, grâce à la mesure de la fréquence de production fp, les consignes initiales peuvent être modifiées pour stabiliser la fréquence de production fp autour de la fréquence de référence fr.
Pour cela, le procédé comprend tout d’abord une étape E9 de détermination de la fréquence de production des gouttes 2 dans le canal 31 au moyen du procédé de détermination de la fréquence de production fp. Ici, l’étape E9 correspond à la combinaison des étapes E1 à E8 décrites précédemment.
Le procédé comprend ensuite une étape E10 de comparaison de la fréquence de production fp mesurée à l’étape E9 avec la fréquence de référence fr sélectionnée à l’étape E0. Lors de l’étape E10, le calculateur 13 effectue ici la différence entre la fréquence de production fp et la fréquence de référence fr.
Le procédé comprend enfin une étape E11 de détermination de consignes ajustées de débit ou de pression pour les liquides injectés dans le dispositif fluidique 3 en amont du canal 31. Les consignes ajustées comprennent ici une ou plusieurs consignes de débit et/ou une ou plusieurs consignes de pression. Comme expliqué en introduction, la fréquence de production varie au cours du temps. Ainsi, les consignes ajustées sont calculées de sorte à asservir la fréquence de production fp sur la fréquence de référence fr. A titre d’exemple, lorsque la fréquence de production fp est inférieure à la fréquence de référence fr, la consigne ajustée de débit d’injection du liquide des gouttes 2 est supérieure à la consigne de référence, de sorte à accélérer la production des gouttes 2. Inversement, lorsque la fréquence de production fp est supérieure à la fréquence de référence fr, la consigne ajustée de débit d’injection du liquide des gouttes 2 est inférieure à la consigne de référence, de sorte à ralentir la production des gouttes 2.
Comme le montre la , les étapes E9, E10 et E11 sont ici implémentées de façon itérative. Ainsi, les consignes ajustées permettent de corriger en temps réel les variations temporelles de la fréquence de production fp pour qu’elle soit égale à la fréquence de référence fr. Les consignes ajustées sont donc évolutives dans le temps pour maintenir la fréquence de production fp à la valeur de consigne initiale, i.e. à la fréquence de production fp.
Avantageusement, le procédé de détermination de la fréquence de production fp nécessite peu de puissance de calcul, notamment car le traitement de l’image initiale 40 se base sur des opérations matricielles simples. Ainsi, il est possible de répéter la détermination de la fréquence de production fp à une cadence élevée, ce qui permet d’établir une rétroaction précise et rapide grâce aux consignes ajustées. L’étape E9 de détermination de la fréquence de production fp est par exemple exécutée à une cadence comprise entre 0,01 et 150 Hz.
De façon remarquable, le système 1 permet aussi de mettre en œuvre un procédé de détermination de la vitesse des gouttes 2. La vitesse d’une goutte 2 est ici exprimée en mètres (ou en unités dérivées du mètre comme les micromètres) par unité de temps, et non pas en pixels par unité de temps comme le taux de déformation T. La vitesse correspond ainsi à une valeur dimensionnée du taux de déformation T. Contrairement au taux de déformation T qui dépend de l’agencement du dispositif de capture d’images 11 par rapport au dispositif fluidique 3, la vitesse est une valeur absolue et indépendante de cet agencement.
La vitesse est ainsi exprimée dans des unités dimensionnées du système SI. Pour cela, il est par exemple possible de déterminer la taille effective, par exemple en micromètres, d’un pixel de l’image initiale 40. Cela peut être fait en prenant en compte des paramètres optiques du dispositif de capture d’images 11 notamment le grandissement ou les focales des lentilles du dispositif de capture d’images 11. Cela peut aussi être fait en prenant en compte une distance prédéterminée qui est représentée sur l’image initiale telle que la largeur du canal qui est par exemple de 50 µm.
De même, la déformation peut ne pas être une unique valeur réelle. Par exemple, la déformation peut être une représentation en deux dimensions du contour d’une goutte. La déformation est par exemple enregistrée sous la forme d’un tableau de valeurs. Il est alors possible de déterminer la vitesse en comparant ce contour à une liste de contours préétablis, par exemple au cours d’une série de tests avec des gouttes parcourant le canal à des vitesses connues. La vitesse peut alors être déterminée en recherchant le contour préétabli dont la forme est la plus proche du contour sur l’image initiale, la vitesse est alors déterminée comme la vitesse correspondant à ce contour préétabli.
La direction principale selon laquelle une goutte est en mouvement peut aussi former un angle supérieur à 10 degrés avec les lignes de pixels. Dans un cas extrême, les lignes de pixels (acquises séquentiellement) peuvent même être perpendiculaires au mouvement. La goutte présente alors une forme allongée de symétrie axiale selon la direction principale. Cette forme renseigne aussi sur la vitesse, en ce sens qu’elle permet de la déterminer : plus la goutte est allongée plus elle va vite.
La représente à gauche une vue de dessus d’un dispositif d’ancrage avec une structure-raidisseur avec une section en forme de quadrillage et à droite la section de la structure d’appui d’un dispositif suiveur d’ancrage en forme de carré ajouré. Dans ce cas de figure, la structure d’appui pourra être une structure tubulaire de section carré ou rectangulaire, ajourée ou non. De même que précédemment, la structure-raidisseur de section en forme de quadrillage permet de réduire l’encombrement du dispositif d’ancrage. La forme du dispositif suiveur d’ancrage permet, quant à elle, par comparaison avec un dispositif suiveur d’ancrage cylindrique et de diamètre correspondant au diamètre du dispositif d’ancrage, une fabrication plus facile. Par ailleurs, ajourer la structure du dispositif suiveur d’ancrage permet de réduire le poids à manutentionner.
La représente à gauche une vue de dessus d’un dispositif d’ancrage avec une structure-raidisseur avec une section en forme d’« étoile » et à droite la section de la structure d’appui d’un dispositif suiveur d’ancrage également en forme d’ « étoile » mais sans noyau central. Une forme d’étoile avec noyau central peut également être envisagée pour la section de la structure d’appui. Par forme en « étoile » on entend une étoile dont les branches correspondent à des rayons d’un même cercle. De même que précédemment, la structure-raidisseur de section en forme d’étoile permet de réduire l’encombrement du dispositif d’ancrage. La forme du dispositif suiveur d’ancrage permet, quant à elle, par comparaison avec un dispositif suiveur d’ancrage cylindrique et de diamètre correspondant au diamètre du dispositif d’ancrage, une meilleure répartition des efforts lors du battage, rendant la solution moins sensible à la fatigue.
La représente à gauche une vue de dessus d’un dispositif d’ancrage avec une structure-raidisseur avec une section comprenant des rayons ou des portions de rayons, et des cercles ou des portions de cercle (2 alternatives sont représentées), et à droite la section de la structure d’appui d’un dispositif suiveur d’ancrage en forme de cercle de diamètre inférieur au diamètre du cylindre du dispositif d’ancrage. Dans ce cas de figure, la structure d’appui pourra être une structure tubulaire de section circulaire, ajourée ou non (les deux alternatives sont représentées). De même que précédemment, la structure-raidisseur de section en forme d’étoile permet de réduire l’encombrement du dispositif d’ancrage. La forme du dispositif suiveur d’ancrage permet, quant à elle, par comparaison avec un dispositif suiveur d’ancrage cylindrique et de diamètre correspondant au diamètre du dispositif d’ancrage, une meilleure répartition des efforts lors du battage, rendant la solution moins sensible à la fatigue.
Quelles que soient les formes choisies, le fait que la structure d’appui du dispositif suiveur d’ancrage comprenne une section externe inférieure au diamètre interne du cylindre, induit une réduction des frottements à l’interface dispositif d’ancrage – dispositif suiveur lors de la mise en place du dispositif suiveur sur le dispositif d’ancrage. En conséquence, l’énergie de battage sera réduite ainsi que la force de tirage pour retirer le suiveur.
De manière générale, la solution selon l’invention présente de nombreux avantages.
Tout d’abord, la solution selon l’invention présente un avantage sur l’empreinte carbone. En effet, l’empreinte carbone dépend beaucoup des quantités d’acier mises en œuvre et du transport. Or, la solution proposée peut être plus compacte car le ratio effort poids est important entre 10 et 20. Les dimensions du dispositif d’ancrage et du dispositif suiveur sont effectivement réduites et les quantités d’acier mise en œuvre sont diminuées d’un facteur d’au moins 1.5, de préférence au moins 2.
Son autre avantage est que le risque lié à la nature des terrains est facilement géré en adaptant la profondeur d’enfoncement du pied de la chaine en fonction de la nature des terrains rencontrés.
Il suffit de prévoir une longueur de chaine d’amarrage suffisante et un dispositif suiveur (en anglais «follower») suffisamment long pour adapter la profondeur de pénétration en fonction de la nature des terrains. Lorsque les terrains ont une stratification marquée, il est en effet aisé de repérer les différentes couches en mesurant les vitesses de pénétration et le nombre de coups du marteau. Il n’est pas nécessaire de disposer d’un design spécifique à chaque localisation, il suffit d’adapter la profondeur de pénétration de la chaine en fonction de la nature des terrains rencontrés. Cet avantage permet de limiter les besoins d’investigation à chaque emplacement d’ancres.
Par ailleurs, le battage a un impact environnemental important sur les mammifères marins, car le bruit peut atteindre 220 dB. Tout ce qui peut limiter les énergies de battage permet de réduire les nuisances sonores. Or, comme expliqué précédemment la solution selon l’invention permet une réduction des frottements à l’interface dispositif d’ancrage – dispositif suiveur lors de la mise en place du dispositif suiveur sur le dispositif d’ancrage. En conséquence, l’énergie de battage est réduite ainsi que la force de tirage pour retirer le suiveur. L’ajout d’un revêtement sur la structure d’appui du dispositif suiveur réduit encore les énergies de battage et de récupération du dispositif suiveur.
Système formant un point d’ancrage pour flotteurs d’éoliennes offshore et procédé d’installation La présente invention se rapporte au domaine général des flotteurs pour éoliennes offshore. Elle concerne plus précisément les systèmes d’ancrages reliés aux fonds marins et permettant de maintenir de tels flotteurs.
Les éoliennes flottantes comprennent typiquement une turbine généralement formée par un moteur à plusieurs pales rotatives à axe horizontal et un générateur électrique accouplé au moteur, le moteur et le générateur étant fixés à une extrémité supérieure d’un mât (ou pylône) vertical dont l’extrémité inférieure du mât est montée sur un flotteur.
Il existe trois grandes catégories de flotteurs pour éolienne offshore : le flotteur semi-submersible, le flotteur immergé avec câbles tendus (ou plateforme « TLP » pour « Tension-Leg Platform » en anglais), et le flotteur de type « SPAR » (pour « Single Point Anchor Reservoir »).
Les flotteurs de type semi-submersible et de type « SPAR » (pour « Single Point Anchor Reservoir ») constituent les modèles de flotteur les plus répandus actuellement. Il s’agit d’une structure en acier ou en béton prenant le plus souvent sous la forme d’un trépied avec trois colonnes reliées entre elles (pour le flotteur de type semi-submersible) ou d’une colonne unique centrale (pour le flotteur de type SPAR). La structure de ces flotteurs comporte une partie immergée et des lignes d’ancrage qui ne sont pas tendues mais qui doivent néanmoins résister à la dérive de l’ensemble.
Plusieurs technologies existent pour réaliser les lignes d’ancrage des flotteurs pour éolienne offshore: les ancres à traîne (exemple : les ancres « Delta Flipper » ou « Stevpris ») qui sont particulièrement adaptées au mouillage de lignes caténaires dans des sols sédimentaires (argileux, sablonneux à sablo-argileux), les piles d’ancrages qui consistent à enfoncer un tube métallique, soit par battage dans le fond marin constitué d’un sol sablo-argileux à silto-argileux, soit par forage dans un fond marin type rocheux ; soit par succion dans un fond marin « mou » silto-argileux à argileux, et l’ancre gravitaire qui est posée dans le fond marin constitué d’un sol sédimentaire (argileux, sablonneux à sablo-argileux) et/ou de type rocheux et qui sert de point fixe aux lignes d’ancrage en résistant grâce à son poids.
Dans les projets de développement de parcs d’éoliennes offshore flottantes, l’hétérogénéité des conditions de sols du fond marin où le type de sol change rapidement en nature et en épaisseur peuvent présenter des risques pour le système d’ancrage et pour son installation, ce qui soulève des inquiétudes chez les développeurs de ces projets.
L'agent de décoloration agit particulièrement bien sur la matière kératinique colorée lorsqu'un C 1 -C 6 -alcoxysilane organique a été utilisé lors de la coloration préalable.
Pour le ou les C 1 -C 6 -alcoxysilanes organiques, il s'agit de composés organiques, non polymères du silicium, qui sont de préférence choisis dans le groupe des silanes comprenant un, deux ou trois atomes de silicium.La dénomination silane désigne, selon les règles IUPAC, un groupe de substances de composés chimiques qui sont à base d'un squelette de silicium et d'hydrogène. Dans les silanes organiques, les atomes d'hydrogène sont remplacés totalement ou partiellement par des groupes organiques, tels que par exemple des groupes alkyle et/ou des groupes alcoxy (substitués).
Les C 1 -C 6 -alcoxysilanes selon l'invention présentent comme caractéristique qu'au moins un groupe C 1 -C 6 -alcoxy se trouve sous forme directement liée à un atome de silicium. Les C 1 -C 6 -alcoxysilanes selon l'invention comportent ainsi au moins un motif structural R’R‘‘R‘‘‘Si-O-(C 1 -C 6 -alkyle), les radicaux R’, R‘‘ et R‘‘‘ représentant les trois autres valences de liaison de l'atome de silicium.
Le ou ces groupes C 1 -C 6 -alcoxy lié(s) à l'atome de silicium est/sont très réactif(s) et est/sont hydrolysé(s) à vitesse élevée en présence d'eau, la vitesse de réaction dépendant entre autres également du nombre de groupes hydrolysables par molécule. Lorsque le groupe C 1 -C 6 -alcoxy hydrolysable est un groupe éthoxy, le composé organique du silicium contient de préférence un motif structural R’R‘‘R‘‘‘Si-O-CH 2 -CH 3 . Les radicaux R‘, R‘‘ et R‘‘‘ représentent de nouveau les trois autres valences libres de l'atome de silicium.
Rien que l'addition de faibles quantités d'eau conduit d'abord à l'hydrolyse et ensuite à une réaction de condensation des alcoxysilanes organiques les uns avec les autres. Pour cette raison, on peut utiliser tant les alcoxysilanes organiques que leurs produits de condensation à des fins de coloration.
Par produit de condensation, on entend un produit qui se forme par réaction d'au moins deux C 1 -C 6 -alcoxysilanes organiques avec dissociation d'eau et/ou dissociation d'un C 1 -C 6 -alcanol. Les produits de condensation peuvent par exemple être des dimères, mais également des trimères ou des oligomères, les produits de condensation étant en équilibre avec les monomères. En fonction de la quantité d'eau utilisée ou, selon le cas, consommée dans l'hydrolyse, l'équilibre se déplace du C 1 -C 6 -alcoxysilane monomère vers le produit de condensation.
Dans le cadre d'un mode de réalisation tout particulièrement préféré, un procédé selon l'invention est caractérisé en ce que l'agent de décoloration est appliqué sur de la matière kératinique qui a été colorée par utilisation d'au moins un C 1 -C 6 -alcoxysilane organique et/ou d'un produit de condensation de celui-ci et par utilisation d'au moins un pigment.
Pour les C 1 -C 6 -alcoxysilanes organiques, il peut par exemple s'agir de composés qui sont choisis parmi les silanes comprenant un, deux ou trois atomes de silicium, le composé organique du silicium comprenant en outre une ou plusieurs fonctions chimiques basiques.
Pour ce groupe basique, il peut par exemple s'agir d'un groupe amino, d'un groupe alkylamino ou d'un groupe dialkylamino qui est de préférence lié à un atome de silicium par l'intermédiaire d'un lieur. Pour le groupe basique, il s'agit de préférence d'un groupe amino, d'un groupe C 1 -C 6 -alkylamino ou d'un groupe di(C 1 -C 6 )alkylamino.
Un procédé selon l'invention tout particulièrement préféré est caractérisé en ce que l'agent de décoloration est appliqué sur de la matière kératinique qui a été colorée par utilisation d'au moins un C 1 -C 6 -alcoxysilane organique et/ou d'un produit de condensation de celui-ci et par application d'au moins un pigment, le C 1 -C 6 -alcoxysilane comprenant en outre une ou plusieurs fonctions chimiques basiques.
Des résultats particulièrement bons ont pu être obtenus lorsque l'agent de décoloration est utilisé sur de la matière kératinique qui a été colorée au préalable par des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) et/ou (S-II). Étant donné que, comme déjà décrit ci-dessus, une hydrolyse/condensation démarre déjà en présence de traces d'humidité, la coloration de la matière kératinique par des C 1 -C 6 -alcoxysilanes de formule (S-I) et/ou (S-II) comporte également l'utilisation de leurs produits de condensation.
Dans un autre mode de réalisation tout particulièrement préféré, un procédé selon l'invention est caractérisé en ce que l'agent de décoloration est appliqué sur de la matière kératinique qui a été colorée par utilisation d'au moins un C 1 -C 6 -alcoxysilane organique de formule (S-I) et/ou (S-II) et d'un pigment.
- R 1 , R 2 représentent, indépendamment l'un de l'autre, un atome d'hydrogène ou un groupe C 1 -C 6 -alkyle,
- L représente un groupe C 1 -C 20 -alkylène linéaire ou ramifié, bivalent,
- R 3 , R 4 représentent, indépendamment l'un de l'autre, un groupe C 1 -C 6 -alkyle,
La présentent des moyens de guidage et/ou de pivotement et/ou de coulissement, les figures 2a, 2b sont des vues de dessus de moyens selon un mode de réalisation ;
la est une vue en perspective arrière d’un contenant selon un mode de réalisation, dans lequel les parois latérales comprennent un flanc incliné vers l’intérieur de la remorque et présentant des portes relevantes ;
la est une vue de moyens de guidage et/ou de pivotement et/ou de coulissement selon un mode de réalisation ;
la est une variante de réalisation des figures 2a et 2b, dans laquelle les montants 34 sont supprimés, la figure 2e1 montrant des vues de dessus, et la figure 2e2 montrant une vue en perspective ;
la est une vue de section transversale d’une moitié d’un contenant selon un mode de réalisation, montrant en particulier un flanc dans une position d’origine à gauche de la figure, et une position intériorisée ou aérodynamique à droite de la figure ;
la est une vue de profil d’un déflecteur de flux disposé en amont d’un flanc de toit selon un mode de réalisation, la figure 3a montrant un flanc de toit en position horizontale alignée avec la paroi de toit et la figure 3b en position toit abaissé ;
la est une vue de profil d’un système de porte arrière ou de panneaux arrière, comprenant deux panneaux agencés pour coulisser verticalement l’un sur l’autre pour se chevaucher, en association avec un flanc de toit selon un mode de réalisation, la figure 4a montrant une position de flanc de toit en position horizontale et alignée avec la paroi de toit et une position de porte arrière fermée et panneaux déployés, la figure 4b montrant une position de flanc de toit en position abaissée ou aérodynamique ou intériorisée et panneaux déployés, la figure 4c est une variante de réalisation de la figure 4b ;