INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A une étape 700, (bloc "CALCULATE Plim1 FOR MODE 2 AT fsw0 WITH D AND Plim2 FOR MODE 1 AT fsw0 WITH D"), la valeur limite Plim1 de la puissance modélisée P pour laquelle la commutation en zéro de tension est perdue à la valeur nominale fsw0 de la fréquence de découpage fsw est calculée pour le deuxième mode de fonctionnement. En outre, la valeur limite Plim2 de la puissance modélisée P pour laquelle la commutation en zéro de tension est perdue à la valeur nominale fsw0 de la fréquence de découpage fsw est calculée pour le premier mode de fonctionnement. A cette étape, une durée D, par exemple égale à la durée des temps morts, est prise en compte. Dit autrement, à cette étape, les temps morts de commutation sont pris en compte.
Pour une valeur donnée de la fréquence de découpage fsw et en tenant compte de la durée D des temps morts, la valeur limite xlim du paramètre x pour laquelle la commutation en zéro de tension est perdue dans chacun des deux modes de fonctionnement est égale au produit de la durée D par la fréquence de découpage fsw. Dit autrement : [Math 5]
Dit encore autrement cela signifie que la durée xlim/fsw que représente le paramètre x est alors égale à la durée D.
Ainsi, dans chacun des premier et deuxième modes de fonctionnement, à la valeur fsw0 de la fréquence fsw, les commutation en zéro de tension sont perdues si x est inférieur à xlim = D.fsw0.
A titre d'exemple, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive, la puissance Plim1 dans le deuxième mode de fonctionnement, s'obtient en mettant le paramètre x à la valeur xlim1 = D*fsw0 dans le modèle du deuxième mode de fonctionnement du convertisseur, c'est à dire ici dans l'équation [Math 4]. Dit autrement : [Math 6]
A titre d'exemple, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive, la puissance Plim2 dans le premier mode de fonctionnement, s'obtient en mettant le paramètre x à la valeur xlim2 = D*fsw0 dans le modèle du premier mode de fonctionnement du convertisseur, c'est à dire ici dans l'équation [Math 3]. Dit autrement : [Math 7]
La valeur du paramètre m, la valeur nominale fsw0 de la fréquence de découpage fsw, la durée D, la valeur V1 et la valeur L de l'inductance de fuite étant connues, il est donc possible de calculer les valeurs de puissance limite Plim1 et Plim2.
A une étape 702 (bloc "CALCULATE Plim FOR MODE 1 and MODE 2 WITH D=0"), la valeur limite Plim de la puissance modélisée P que le convertisseur est capable de fournir pour chacun des premier et deuxième modes à la valeur nominale fsw0 de la fréquence de découpage et pour une valeur nulle du paramètre x est calculée. Dit autrement, la puissance Plim est une puissance limite transférable à la fréquence fsw0 dans un cas idéal sans temps morts. A titre d'exemple, l'étape 702 est mise en œuvre après l'étape 700, bien qu'elle puisse également être mise en œuvre avant ou simultanément à l'étape 700.
A titre d'exemple, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive, la puissance Plim s'obtient en mettant le paramètre x à une valeur nulle dans le modèle du premier ou du deuxième mode de fonctionnement du convertisseur, c'est à dire ici dans l'équation [Math 3] ou [Math 4]. Dit autrement : [Math 8]
A une étape 704 (bloc "CALCULATE fsw1 for MODE 2 AT Plim WITH D AND fsw2 FOR MODE 1 AT Plim WITH D"), une valeur fsw1 de la fréquence de découpage fsw est calculée. La valeur fsw1 est la valeur de la fréquence fsw permettant, dans le deuxième mode de fonctionnement et lorsque le paramètre x est égal à xlim, de transférer la puissance Plim calculée à l'étape 702. De manière similaire, à cette étape 704, une valeur fsw2 de la fréquence de découpage fsw est calculée. La valeur fsw2 est la valeur de la fréquence fsw permettant, dans le premier mode de fonctionnement et lorsque le paramètre x est égal à xlim, de transférer la puissance Plim calculée à l'étape 702.
Viscosité, en Pa.s pH apparent % H2O2 % APA t=0 à 100 s -1 à 10 s -1 à 1 s -1 à 0.1 s -1 à 0.01 s -1 6 4.7% 0.017% 0.09 0.38 3.05 30.52 174.89
Après 2 mois de stockage dans un pot en PEHD à température ambiante, le gel une fois agité est parfaitement homogène et présente les caractéristiques suivantes :
Viscosité, en Pa.s pH apparent % H2O2 % APA t=2 mois à 100 s -1 à 10 s -1 à 1 s -1 à 0.1 s -1 à 0.01 s -1 5 4.7% 0.015% 0.19 0.72 1.24 10.7 150.9 EXEMPLE 4 – Gel 16-43OXY selon l’invention e t utilisation pour le nettoyage de façade et le traitement biocide d’une sculpture en calcaire.
Dans un réacteur muni d’une agitation mécanique, on charge 2032 g d’eau, 680 mg de soude 30%, 95 g de Cellulose Vivapur Cs Wet wipes (J. Rottenmaier & Sohne GMBH, marques déposées), 22.23 de surfactant PE6200 (BASF, marques déposées) et 118.4 g de boehmite. On laisse agiter 1 h. On ajoute 37 g de caséine, 154 g de butyldiglycolacétate, 40 g de triacétine puis le pH est ajusté à 7 avec 7.5 g d’hydroxyde de magnésium basique.
Dans un récipient on place 105 g d’eau oxygénée à 34.9%. On ajoute 7.03 g de triacétine. On agite et on laisse agir 10 minutes à 19°C.
500g de préparation gélifiée décrite en ligne 132 est diluée avec 125 g d’eau. On lui ajoute le mélange oxydant décrit en ligne 133. On obtient le gel 16-43 OXY selon l’invention, et décrit ci-dessous.
Viscosité, en Pa.s pH apparent % H2O2 % APA t=0 jour à 100 s -1 à 10 s -1 à 1 s -1 à 0.1 s -1 à 0.01 s -1 6 4.9% 0.019% 0.08 0.41 3.68 20.58 180.42
La réunie les photos du bas d’un mur extérieur avant et après traitement avec ce gel 16-43 OXY.
La réunie les photos d’une partie d’une sculpture en calcaire avant traitement et six mois après traitement avec ce gel 16-43 OXY.
Composition phytosanitaire pour le traitement des maladies cryptogamiques affectant les végétaux DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne une composition phytosanitaire comprenant (i) un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s), (ii) un ou plusieurs sucre(s) et/ou un ou plusieurs dérivé(s) de sucre, et (iii) un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux. Les compositions selon l’invention sont particulièrement utiles à titre de fongicide. Plus particulièrement, un autre objet de l’invention concerne le traitement du mildiou de la vigne par application de la composition phytosanitaire selon l’invention.
ETAT DE LA TECHNIQUE L'invention concerne une composition phytosanitaire utile à titre de fongicide pour le traitement préventif et/ou curatif des maladies cryptogamiques tel que le mildiou.
Le mildiou est le nom commun d'un groupe de maladies cryptogamiques des plantes, attaquant notamment la vigne et la pomme de terre, causées par des parasites microscopiques classés parmi les Chromista, phylum des Oomycota.
Il est connu d'utiliser depuis longtemps des produits phytopharmaceutiques à base de sels minéraux, oxydes ou hydroxydes et sulfates de cuivre, notamment pour leurs propriétés fongicides, par exemple pour le mildiou de la vigne. Ces produits ont également un pouvoir bactéricide par exemple contre le dépérissement bactérien des pêchers ou abricotiers, bactériose à Pseudomonas des pommiers ou poiriers, ou encore bactériostatique qui empêche l'installation de maladies bactériennes
En particulier, dans le domaine de la viticulture, les moyens courants pour prévenir ou lutter contre le mildiou sont par exemple des produits à base de cuivre, tels que les sulfates de cuivre couramment appelés bouillie bordelaise, les hydroxydes de cuivre, les oxychlorures de cuivre, les oxydes cuivreux et les phosphonates ou les phosphites. Toutefois, ces produits présentent une efficacité modérée mais surtout le cuivre est un biocide puissant pouvant conduire à la stérilisation des sols. De ce fait, les réglementations, notamment européennes, limitent l’emploi du cuivre à 28 kg/ha sur 7 ans, soit une dose moyenne de 4 kg/ha/an de cuivre métal.
Il est à noter que ces quantités de cuivre maximales autorisées réglementairement doivent aussi prendre en compte les quantités de cuivre contenues dans certains engrais foliaires.
Il existe donc un besoin constant de développer de nouvelles compositions phytosanitaires efficaces et respectueusement de l’environnement pour traiter les plantes de culture telles que la vigne.
Dans une solution approchée, on considère qu'à cette étape 704 la valeur xlim est constante et égale à D fois fsw0. La solution est dite "solution approchée" car, en pratique, pour une fréquence fsw donnée, la valeur limite xlim pour laquelle la commutation en zéro de tension est perdue est égale à D.fsw. Or, lors de la transition entre les deux modes de fonctionnement, la valeur de la fréquence fsw varie et ne reste pas égale à la valeur nominale fsw0, ce qui entraine une variation de la valeur xlim. Dans la solution approchée on considère malgré tout que, pendant l'adaptation en fréquence lors de la transition entre les deux modes de fonctionnement, la valeur xlim est constante et égale à D fois fsw0.
A titre d'exemple, pour la solution approchée, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive, la valeur fsw1 de fréquence pour le deuxième mode de fonctionnement s'obtient en mettant, dans le modèle du deuxième mode de fonctionnement du convertisseur, c'est à dire ici dans l'équation [Math 4], le paramètre x à la valeur xlim1 = D.fsw0 et la puissance P à la valeur Plim. Dit autrement : [Math 9]
A titre d'exemple, pour la solution approchée, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive, la valeur fsw2 de fréquence pour le premier mode de fonctionnement s'obtient en mettant, dans le modèle du premier mode de fonctionnement du convertisseur, c'est à dire ici dans l'équation [Math 3], le paramètre x à la valeur xlim2 = D.fsw0 et la puissance P à la valeur Plim. Dit autrement : [Math 10]
Dans une solution exacte, entre les puissances Plim1 et Plim2, c'est à dire lors de la transition entre les deux modes de fonctionnement pendant laquelle la fréquence est adaptée, on considère que la valeur xlim n'est pas constante et égale à D fois fsw0, mais au contraire qu'elle varie avec la fréquence selon la relation xlim = D.fsw.
Ainsi, dans la solution exacte, calculer la fréquence fsw1 pour laquelle le deuxième mode de fonctionnement permet de transférer Plim avec x égal à xlim1, c'est à dire à D fois fsw1, revient à calculer, avec le modèle de puissance transférable P du deuxième mode de fonctionnement, quelle est la valeur xlim1 du paramètre x permettant de transférer la puissance Plim calculée à l'étape 702, puis à en déduire la valeur fsw1 de fréquence fsw sur la base de la relation fsw1 = xlim1/D. De manière similaire, dans la solution exacte, calculer la fréquence fsw2 pour laquelle le premier mode de fonctionnement permet de transférer Plim avec x égal à xlim2, c'est à dire à D fois fsw2, revient à calculer, avec le modèle de puissance transférable P du premier mode de fonctionnement, quelle est la valeur xlim2 du paramètre x permettant de transférer la puissance Plim calculée à l'étape 702, puis à en déduire la valeur fsw2 de fréquence de découpage fsw sur la base de la relation fsw2 = xlim2/D.
A titre d'exemple, pour la solution exacte, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive, la valeur xlim1 permettant de transférer la puissance Plim dans le deuxième mode sans perdre les commutations en zéro de tension s'obtient en résolvant une équation du second degré dont xlim1 = fsw1.D est l'inconnu. Cette équation du second degré est obtenue à partir du modèle du convertisseur pour le deuxième mode de fonctionnement, c'est à dire l'équation [Math 4], en fixant dans ce modèle la puissance P à la valeur Plim et en remplaçant fsw par fsw1, c'est à dire par xlim1/D. Cela revient à résoudre l'équation du second degré suivante : [Math 11]
En posant : alim1 = (-4.m + 8), blim1 = (4.m – 6 – (4.Plim.L)/(D.V1 2 )), et clim1 = (1-m), on obtient : [Math 12]
On obtient alors fsw1 = xlim1/D.
Toujours à titre d'exemple, pour la solution exacte, lorsque le convertisseur fonctionne en convertisseur élévateur et que la puissance transmise du pont 110 vers le pont 120 est positive la valeur xlim2 permettant de transférer la puissance Plim dans le premier mode de fonctionnement sans perdre les commutations en zéro de tension s'obtient en résolvant une équation du second degré dont xlim2 est l'inconnu. Cette équation du second degré est obtenue à partir du modèle du convertisseur pour le premier mode de fonctionnement, c'est à dire l'équation [Math 3], en fixant dans ce modèle la puissance P à la valeur Plim et en remplaçant fsw par fsw2, c'est à dire par xlim2/D. Ainsi, cela revient à résoudre l'équation du second degré suivante : [Math 13]
En posant : alim2 = (-4.m 2 - 4), blim2 = (4.m 2 – 2.m – (4.m.Plim.L)/(D.V1 2 )), et clim2 = (m-m 2 ), on obtient : [Math 14]
On obtient alors fsw2 = xlim2/D.
A titre d'exemple, les étapes 700, 702 et 704 sont mises en œuvre à l'étape 220 de la .
A titre d'exemple, les étapes 700, 702 et 704 sont mises en œuvre par un circuit de traitement du convertisseur, par exemple par le circuit de traitement 180 ( ) du convertisseur 100, par exemple par l'unité de traitement de ce circuit 180, par exemple adaptant le programme stocké dans la mémoire du circuit 180.
La représente, de manière schématique et par des courbes, un mode de réalisation d'encore une autre étape de commande du convertisseur de la . Plus particulièrement, la illustre l'évolution de la fréquence fsw en fonction de la puissance transférable P lors d'une transition entre le premier mode de fonctionnement (MODE 1 en ) à la valeur nominale fsw0 de la fréquence fsw et le deuxième mode de fonctionnement (MODE 2 en ) à la valeur nominale fsw0 de la fréquence fsw. Dit autrement, la illustre une étape de commande du convertisseur selon un mode de réalisation où la fréquence fsw est adaptée lors d'une transition entre les deux modes de fonctionnement, sur la base de la durée D.
Comme cela se voit sur la , à la valeur nominale fsw0 de la fréquence fsw, lorsque la puissance transférable P est inférieure à la puissance Plim1 calculée à l'étape 700 ( ), le convertisseur est commandé selon le deuxième mode de fonctionnement, MODE 2. Dans cette première région, la valeur du paramètre x et les instants ti correspondant sont par exemple calculés à l'étape 220 ( ), puis les signaux de commande correspondants sont par exemple appliqués aux interrupteurs des ponts à l'étape 230 ( ).
Dans cette première région de fonctionnement, le paramètre x est calculé de la manière indiquée précédemment en relation avec l'étape 220 ( ), sur la base d'une égalité entre la consigne de puissance P* et la puissance modélisée transférable P, cette dernière étant par exemple déterminée par l'équation [Math 4] dans un modèle donné du convertisseur.
Un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s) peut/peuvent être choisi(s) dans le groupe constitué de : oxyde de zinc, oxyde de fer, oxyde de manganèse, oxyde d’aluminium ou oxyde de cuivre. De préférence, un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s) peut/peuvent être choisi(s) dans le groupe constitué de : oxyde de zinc, oxyde de fer, oxyde de manganèse.
Un ou plusieurs sucre(s) peut/peuvent être choisi(s) dans le groupe constitué de : fructose, glucose, lactose, galactose, maltose ou saccharose, éventuellement sous forme de sels. Typiquement, par sels, on désigne un sel de glucose, un sel de lactose, un sel de galactose, un sel de maltose et/ou un sel de saccharose.
Un ou plusieurs dérivé(s) de sucre peut/peuvent être choisi(s) dans le groupe constitué de : acide fructonique, acide gluconique, acide glucorinique, acide galactonique, acide galacturonique, éventuellement sous forme de sel(s). Typiquement, par sels, on désigne un sel de fructonate, un sel de gluconate, un sel de glucorinate, un sel de galactonate, un sel de galacturonate.
Le terme dérivé dans l’expression « dérivé de sucre » désigne un composé obtenu par modification chimique d’un sucre. Par exemple, l’acide gluconique est obtenu par oxydation du glucose en acide.
Les sels peuvent être choisis dans le groupe constitué de : sel de sodium, sel de zinc, sel de calcium, sel de silicium, sel de potassium, sel de manganèse, sel de magnésium, sel de cuivre ou un de leurs mélanges. Par exemple, un sel de gluconate peut être choisi dans le groupe constitué de : gluconate de sodium, gluconate de zinc, gluconate de calcium, gluconate de silicium, gluconate de potassium, gluconate de manganèse, gluconate de magnésium, gluconate de cuivre ou un de leurs mélanges. De préférence, le dérivé de sucre sous forme de sel est un sel de zinc. En particulier, le dérivé de sucre sous forme de sel est le gluconate de zinc.
Un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux peut/peuvent être choisi(s) dans le groupe constitué de : acide phosphoreux (H 3 PO 3 - ) encore appelé acide phosphonique (H 3 PO 3 ), un sel de phosphite encore appelé sel de phosphonate, ou un de leurs mélanges. Par sel de phosphite, on désigne un phosphite (ou phosphonate) de sodium, un phosphite (ou phosphonate) de zinc, un phosphite (ou phosphonate) de calcium, un phosphite (ou phosphonate) de silicium, un phosphite (ou phosphonate) de potassium, un phosphite (ou phosphonate) de manganèse, un phosphite (ou phosphonate) de magnésium ou un de leurs mélanges.
Sans être lié à aucune théorie, la combinaison d’un oxyde de zinc avec un dérivé gluconique et un dérivé phosphoreux conduit à la formation d’une ou plusieurs espèce(s) active(s) telle(s) que le gluconate de zinc et/ou le phosphite de zinc.
Avantageusement, une composition phytosanitaire selon l’invention présente une efficacité phytosanitaire améliorée ainsi que de meilleures performances en termes de biocompatibilité et de respect de l’environnement pour la réduction et/ou l’élimination des attaques des plantes par un ou plusieurs champignon(s) et/ou oomycète(s). En particulier, la composition phytosanitaire selon l’invention ne présente pas d’activité biocide ce qui permet de limiter l’impact environnemental et de préserver les sols de culture. Un autre avantage de la composition phytosanitaire selon l’invention est de stimuler efficacement les défenses naturelles des plantes traitées.
Typiquement, la composition phytosanitaire comprend
(i) de 10 à 25 % en masse d’un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s) ;
(ii) de 30 à 50 % en masse d’un ou plusieurs sucre(s) et/ou de dérivé(s) de sucre ; et
(iii) de 35 à 55 % en masse d’un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux ;
De préférence, la composition phytosanitaire peut comprendre :
(i) de 14 à 22 % en masse d’un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s) ;
(ii) de 35 à 45 % en masse d’un ou plusieurs sucre(s) et/ou de dérivé(s) de sucre ; et
Les séquences SA et SB sont ensuite générées à partir des paramètres x et y obtenus et appliqués aux ponts en H 110 et 120. Les séquences SA et SB ont entre elles le déphasage dϕ, décrit ci-dessus, entre l'instant tAS et l'instant tBS.
De préférence, les instants de commutation des séquences SA et SB sont définis par rapport à l'instant de référence tA1 par les déphasages et et les rapports cycliques D1 et D2 définis en relation avec la .
Les déphasages et , et les rapports cycliques D1 et D2, sont donnés à partir des paramètres x et y par les égalités suivantes : [Math 2]
La tension V135 prend les valeurs -V1, V1-n*V2, n*V2-V1, et V1 lorsque les états respectifs des séquences S110 et S120 sont, respectivement, N et O, P et P, N et N, P et O, à savoir, respectivement, entre les instants tB3 et tB4, tB2 et tA2, tB4 et tA1, tB1 et tB2. Les états respectifs des séquences S110 et S120 sont également, respectivement, N et O, P et O entre les instants, respectivement tB1 et tA1, tB3 et tA2.
Ainsi, dans le présent exemple du deuxième mode de fonctionnement, par rapport à l'exemple du premier mode de fonctionnement de la , on a remplacé les états respectifs N et P, P et N des séquences S110 et S120 entre les instants tA1 et tB1 ( ) et tA2 et tB3 ( ), par les états N et O, P et O. Ceci provient du fait que l'état P de la séquence SB commence après l'instant tA1 et se termine avant l'instant tA2, et que l'état N de la séquence SB commence après l'instant tA2 et se termine avant l'instant tA1.
Dans cet exemple, il en résulte que, entre les instants tA1 et tB1 de la , le courant I135 varie en sens opposé du sens de variation du courant I135 entre les instants tB1 et tA1 de la . De la même manière, entre les instants tB3 et tA2 de la , le courant I135 varie en sens opposé du sens de variation du courant I135 entre les instants tA2 et tB3 l'étape de la .
Il en résulte que la puissance transférée par le convertisseur est relativement faible dans le deuxième mode de fonctionnement et relativement élevée dans le premier mode de fonctionnement. Ainsi, la consigne de puissance P* détermine si le convertisseur est commandé selon le premier ou le deuxième mode de fonctionnement.
A titre d'exemple, pour un modèle donné de convertisseur, la puissance transférable P dans le premier mode de fonctionnement, dans le cas décrit en relation avec la , est donnée par l'équation suivante : [Math 3] avec fsw la fréquence de répétition ou de découpage, L une valeur de l'inductance de fuite 135 du convertisseur et m un rapport entre un rapport des tensions aux bornes des deux ponts et un rapport de transformation du transformateur, dans cet exemple égal à V1/(V2.n).
Toujours à titre d'exemple, pour le même modèle donné de convertisseur, la puissance transférable P dans le deuxième mode de fonctionnement, dans le cas décrit en relation avec la , est donnée par l'équation suivante : [Math 4]
Pour les deux équations [Math 3] et [Math 4] ci-dessus, les égalités de valeurs de courant à deux instants tB1 et tA2 telles qu'elles sont décrites en relation avec les figures 5 et 6 sont respectées.
Les deux équations [Math 3] et [Math 4] ci-dessus ne tiennent pas compte d'éventuels temps morts de commutation, par exemple déterminés de sorte à assurer des commutations en zéro de tension (ZVS) des interrupteurs du convertisseur.
A titre d'exemple, un fonctionnement où la fréquence de découpage fsw est fixée préalablement au calcul des paramètres x et y décrits précédemment pour chacun des premier et deuxième modes de fonctionnement est considéré. La valeur fixée de la fréquence fsw est, par exemple, appelée valeur nominale de la fréquence de découpage (ou de répétition des séquences décrites précédemment).
A titre d'exemple, la valeur nominale de la fréquence de découpage peut être déterminée de la manière indiquée dans le brevet et les demandes de brevet susmentionnées, par exemple être constante ou être calculée à partir des valeurs des tensions V1 et V2 et de la consigne de puissance P*.
Comme cela est décrit en relation avec la du brevet et des demandes de brevets susmentionnées, pour cette valeur nominale de fréquence de découpage, la valeur modélisée selon un modèle du convertisseur de la puissance transférée P par le convertisseur du pont en H 110 vers le pont en H 120 peut alors être déterminée en fonction du paramètre x pour chacun des deux modes de fonctionnement, par exemple à partir des équations [Math 3] et [Math 4].
En fonction d'une consigne de puissance P*, il est alors déterminé lequel des premier et deuxième modes de fonctionnement est utilisé et la valeur du paramètre x pour ce mode de fonctionnement, sur la base de l'égalité entre la consigne P* et la valeur modélisée de puissance transférable P.