INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En l’occurrence, les moyens de fixation propres à l’assemblage arrière 30b comprennent au moins une platine fixée sur une surface supérieure du flotteur arrière 2.
Chaque semelle des paliers à semelles de l’assemblage arrière 30b est fixée contre ladite au moins une platine des moyens de fixation propres à l’assemblage arrière 30b.
Typiquement, la platine est fixée par rivets ou vissage sur le flotteur arrière 2 et est collée et callée avec de la colle comme de la colle époxy.
Préférentiellement, chaque semelle des paliers à semelles de l’assemblage arrière est agencée pour pouvoir sélectivement adopter plusieurs positions sur la platine à laquelle est fixée la semelle.
Ces positions sont réparties selon une direction longitudinale du flotteur arrière 2.
De cette manière, le flotteur arrière 2 est compatible avec des cadres de différentes tailles puisqu’il est possible de rapprocher ou éloigner les paliers à semelles de l’assemblage arrière 30b le long de la direction longitudinale du flotteur arrière 2. Ainsi, le cadre peut être adapté à la taille de l’utilisateur tout en conservant toujours le même flotteur arrière, les positions des différents paliers à semelle étant réglables par rapport au flotteur arrière.
Préférentiellement, le plan de symétrie du cadre est confondu avec un plan de symétrie P2 du flotteur arrière.
Les plans de symétrie P1 et P2 des flotteurs avant et arrière, sont préférentiellement coplanaires lorsque le guidon est positionné de manière symétrique par rapport au plan de symétrie du cadre.
est une vue des deux anneaux superposés dans la position d’ouverture maximum des fenêtres ; et
est une vue des deux anneaux superposés dans la position d’ouverture minimum des fenêtres.
La présente un turbocompresseur comportant une entrée E des gaz d'échappement suivant une direction tangentielle, qui distribue le flux de gaz dans un conduit circulaire disposé autour d’une turbine 4, ces gaz ressortant ensuite par la sortie S disposée suivant la direction axiale de rotation A.
Le conduit circulaire d’entrée comporte une paroi radialement interne formée par un anneau cylindrique extérieur pivotant 20 qui est ajusté autour d’un anneau intérieur fixe 10. Les deux anneaux 10, 20 laissent passer le flux de gaz vers la turbine 4 par un jeu de cinq fenêtres réparties sur le contour, équipées chacune d’une aube d’orientation du flux 12 et d’une aube de canalisation 24 qui dirigent entre elles le flux de gaz d’échappement vers les ailettes de la turbine avec un mouvement de retour en sens inverse.
Les figures 2, 3 et 4 présentent l’anneau extérieur pivotant 20 formant une bande cylindrique plate et mince qui se superpose de manière ajustée sur l’anneau intérieur fixe 10 formant une bande cylindrique plate plus épaisse, avec un jeu réduit entre les deux.
L’anneau intérieur fixe 10 comporte cinq fenêtres de passage 14 de forme rectangulaire, couvrant une majeure partie de la largeur de cet anneau, qui possèdent chacune sur son bord disposé en aval de l’arrivée du flux une aube d’orientation du flux 12 pour le forcer à passer au travers de cette fenêtre, puis le diriger vers les ailettes de la turbine 4 après un demi-tour.
L’aube d’orientation du flux 12 comporte radialement une partie extérieure 18 de petite hauteur dépassant à l’extérieur de l’anneau 10, qui dirige le flux vers la fenêtre de passage 14, et une partie intérieure 16 de grande hauteur qui finit de dévier le flux.
L’anneau extérieur pivotant 20 comporte cinq fenêtres de réglage 22 de forme rectangulaire, présentant la même largeur que celle des fenêtres de passage 14.
Chaque fenêtre de réglage 22 possède sur son bord amont, radialement vers l’intérieur, une aube de canalisation du flux 24 introduite dans la fenêtre de passage 14 de l’anneau intérieur 10 disposé en dessous. Chaque aube de canalisation 24 présente une courbure identique à celle de la partie intérieure 14 de l’aube d’orientation 12 de l’anneau intérieur 10, de manière à former entre elles un canal qui dirige le flux dans une direction sensiblement tangentielle vers les ailettes de la turbine 4.
Un actionneur rotatif 30 fixé dans le carter du turbocompresseur, piloté par un calculateur de commande du moteur thermique, comporte sur son axe un pignon 32 qui engrène avec une crémaillère 26 formée sur le contour extérieur de l’anneau pivotant 20, de manière à assurer le pivotement de cet anneau autour de l’axe de la turbine A.
La présente la position arrière maximum de l’anneau extérieur pivotant 20, qui a tourné en sens inverse de l’arrivée des gaz d’échappement, chaque fenêtre de réglage 22 se superposant complètement avec une fenêtre de passage 14 pour donner la section de passage maximum de gaz.
Cette position de section maximum de passage permet un débit élevé des gaz d’échappement quand le moteur thermique développe une puissance importante, ou quand le conducteur relâche la pédale d’accélérateur afin de laisser le véhicule rouler sur son élan avec un frein moteur minimum.
La présente la position avant maximum de l’anneau extérieur pivotant 20, qui a tourné dans le sens de l’arrivée des gaz d’échappement, chaque fenêtre de passage 14 donnant la section minimum de passage des gaz.
Cette position de section minimum de passage donne pour un petit débit de gaz d’échappement venant d’une faible puissance du moteur thermique, le maximum de vitesse de ces gaz afin d’obtenir la vitesse de rotation la plus élevée de la turbine 4. En particulier à partir d’une faible puissance délivrée par le moteur thermique, en cas de demande de forte accélération par le conducteur cette position de section minimum accélère la vitesse des gaz d’échappement arrivant sur la turbine 4, ce qui permet d’obtenir une suralimentation plus importante du moteur thermique et une meilleure accélération du véhicule.
Dans tous les cas d’ouverture des fenêtres de passage 14, les gaz d’échappement sont guidés entre l’aube d’orientation du flux 12 de l’anneau intérieur 10 et l’aube de canalisation 24 de l’anneau extérieur 20, formant deux faces courbes sensiblement parallèles qui constituent un canal guidant les gaz d’échappement pour obtenir leur orientation face aux ailettes de la turbine 4.
En variante l’anneau pivotant 20 peut être disposé à l’intérieur de l’anneau fixe 10, avec un fonctionnement similaire.
Ainsi, dans la demande de brevet FR 23 01672, le procédé de mesure permet d’évaluer non seulement un angle de translation, pour caractériser un défaut de translation, mais également un angle de déformation des bords des lignes des réseaux, pour caractériser un défaut de déformation.
La reconstruction tridimensionnelle de la forme des lignes à partir des mesures obtenues par CD-SAXS s’appuie sur une modélisation qui est d’autant plus complexe que l’on considère un plus grand nombre de paramètres de description des défauts potentiels. L’extraction de mesures peut donc prendre beaucoup de temps, notamment pour l’acquisition de la quantité de données nécessaires à l’analyse conformément à la modélisation utilisée.
Le but de la présente invention est ainsi de proposer un procédé de mesure autorisant une simplification de l’extraction d’informations sur la géométrie du motif de contrôle.
Pour cela l’invention a pour objet un procédé d’identification d’un type dont relève un défaut affectant un motif de contrôle porté par un composant microélectronique, le composant microélectronique comportant au moins un premier niveau et un second niveau, le motif de contrôle résultant de la superposition d’un premier réseau de lignes, réalisé au cours de la fabrication du composant microélectronique, sur le premier niveau et d’un second réseau de lignes, réalisé au cours de la fabrication du composant microélectronique, sur le second niveau, le procédé d’identification mettant en œuvre une technique de diffusion des rayons X aux petits angles, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comporte les étapes consistant à : acquérir, en éclairant le motif de contrôle, une pluralité de mesures d’intensité d’un faisceau de rayons X transmis ou réfléchi pour une pluralité d’angles d’incidence du faisceau de rayons X ; reconstruire, à partir de la pluralité de mesures d’intensité, au moins deux tiges de Bragg d’ordre n et -n d’une figure de diffraction ; et, appliquer une pluralité de tests sur la figure de diffraction pour déterminer le type du défaut affectant le motif de contrôle.
Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé d’identification comporte une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le défaut résulte d’un désalignement des réseaux de lignes entre eux et/ou d’une déformation des bords des lignes des réseaux.
- l’étape d’acquisition et l’étape de reconstruction conduisent à une figure de diffraction comportant au moins deux tiges de Bragg d’ordre n et –n et au moins une tige de Bragg d’un autre ordre.
- le type du défaut est identifié parmi les cas suivants, le désalignement étant caractérisé par un angle de désalignement et la déformation étant caractérisée par un angle de déformation : Cas 1, correspondant au cas idéal dans lequel les lignes sont parfaitement superposées et leurs bords ne sont pas déformés ; Cas 2, correspondant au cas où les lignes sont superposées, mais leurs bords sont déformés de telle sorte qu’une moyenne de ces déformations soit nulle ; Cas 3, correspondant au cas où les lignes sont décalées, mais leurs bords ne sont pas déformés ; Cas 4, correspondant au cas où les lignes sont décalées et leurs bords déformés d’un même angle de déformation, ou bien les lignes sont décalées et leurs bords déformés d’un même angle de déformation moyen ; Cas 5, correspondant au cas où les lignes sont décalées et leurs bords déformés mais selon des angles de déformation différents ; et Cas 6, correspondant à tous les autres défauts.
- un repère orthonormé xyz étant associé au composant microélectronique, les lignes des premier et second réseaux de lignes étant orientées selon la direction y, et les premier et second réseaux de lignes étant superposés selon la direction z, selon des axes q x et q z , associés respectivement aux directions x et z : un premier test consiste à vérifier si une position selon l’axe q z d’au moins un maximum de la tige de Bragg d'ordre -n est identique à celle des maximums de la tige de Bragg d'ordre n ; un second test consiste à vérifier si la tige de Bragg d’ordre n, ou la tige de Bragg d’ordre –n, est symétrique par rapport à l’axe q x ;
- un troisième test consiste à vérifier si les tiges de Bragg d'ordre -n et n sont symétriques par rapport à une origine de la figure de diffraction de coordonnées q z = 0 et q x = 0 ; et un quatrième test consiste à vérifier si la position selon l’axe q z d’un extremum évolue en fonction de l'ordre de la tige de Bragg.
L’invention a également pour objet un procédé de contrôle de la fabrication d’un composant microélectronique, le composant microélectronique comportant au moins un premier niveau et un second niveau, ainsi qu’un motif de contrôle résultant de la superposition d’un premier réseau de lignes réalisé au cours de la fabrication sur le premier niveau et d’un second réseau de lignes réalisé au cours de la fabrication sur le second niveau, le procédé comportant les étapes consistant à : identifier un type dont relève un défaut affectant le motif de contrôle en mettant en œuvre le procédé d’identification précédent ; et, ajuster des conditions de fabrication du composant microélectronique en fonction du type de défaut identifié.
Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé de contrôle comporte une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- des conditions de fabrication optimales sont identifiées progressivement par une approche essai/erreur en itérant les étapes d’identification et d’ajustement pour une succession de composants microélectroniques.
- suite à l’identification du type du défaut, le procédé de contrôle comporte une étape de mesure d’une valeur d’au moins un paramètre caractéristique du défaut en tenant compte du type dudit défaut dans le choix d’une méthode instrumentale et/ou d’une méthode d’analyse, l’étape d’ajustement des conditions de fabrication prenant également en compte la valeur mesurée de chaque paramètre caractéristique.
L’invention a également pour objet un système instrumental du type T-SAXS ou GI-SAXS, comportant un détecteur, une électronique d’acquisition et un calculateur, caractérisé en ce que le calculateur est convenablement programmé pour que ledit système instrumental mette en œuvre le procédé précédent.
L’invention a également pour objet un produit programme d’ordinateur comportant des instructions logicielles qui, lorsqu’elles sont exécutées par le calculateur du système instrumental précédent permettent la mise en œuvre du procédé précédent.
Le document WO2006076057 décrit un tapis biodégradable en fibres entièrement naturelles destiné à être utilisé dans la germination, l'amélioration de la croissance et la propagation de plantes et d'arbres et la suppression de la croissance des mauvaises herbes. Le tapis comprend une couche généralement plane d'au moins une ou une combinaison de fibres naturelles comprenant, des cheveux humains, des poils d'animaux, de la fibre de coco, des algues, du varech, du coton, de la soie de maïs et de la mousse de tourbe, et en variante peuvent incorporer une pluralité de fibres synthétiques.
On connait également des paillages à base de fibres naturelles telles que le chanvre. Ces produits ont pour inconvénient qu’en étant progressivement dégradé, le chanvre appauvrit le sol en azote, privant ainsi d’éventuelles plantes de nutriments essentiels à leur croissance.
Pour pallier les différents inconvénients préalablement évoqués (en particulier la tenue mécanique et l’impact sur la quantité d’azote disponible), l’invention prévoit différents moyens techniques.
Tout d’abord, un premier objet de l’invention consiste à permettre la mise en œuvre de paillage à faible coût et en faisant une récupération et recyclage des chutes de cheveux des salons de coiffures.
Un autre objectif de l’invention consiste à prévoir un paillage comportant des matériaux biodégradables naturels.
Un autre objectif de l’invention consiste à prévoir un paillage dont les caractéristiques mécaniques, et notamment la résistance à la traction, sont optimales.
Un autre objectif de l’invention consiste à prévoir un paillage dont les caractéristiques mécaniques et visuelles, en particulier en surface, sont homogènes et constantes.
Encore un autre objectif de l’invention consiste à prévoir un paillage présentant une grande facilité de stockage avant mise en place en milieu naturel et un respect du milieu naturel environnant.
Pour ce faire, l’invention prévoit un film de paillage biodégradable horticole constitué d’un agencement de fibres naturelles non tissées formant un plan longitudinal, ledit agencement comportant des cheveux et des fibres élémentaires de lin mélangés et assemblés en agencement consolidé non tissé, les fibres élémentaires de lin constituant un taux massique compris entre 35 et 80% du total des fibres, et plus préférentiellement un taux massique compris entre 45 et 55% de l’ensemble des fibres du film.
L’utilisation de deux types de fibres complémentaires, de préférence sans aucun autre matériau, constituant ou additif, permet d’obtenir des propriétés mécaniques considérablement améliorées en regard d’un film comportant un seul type de fibres. Par ailleurs, les proportions massiques prévues permettent encore d’optimiser les performances mécaniques. Enfin, le fait de combiner et enchevêtrer entre elles ces deux types de fibres induit un double effet de maintien, soit celui généré par la consolidation et celui des micro-accrochages entre les fibres.
En outre, ce fim présente des propriétés mécaniques quatre à dix fois supérieures aux produits issus d’un mélange cheveux-laine. A grammage équivalent, ce film présente des propriétés mécaniques neuf à seize fois supérieures comparé à des mélanges avec d’autres fibres végétales telles que le coton ou le chanvre.
De manière avantageuse, les fibres élémentaires de lin ont une longueur comprise entre 30 et 60 mm et plus préférentiellement entre 40 à 50 mm.
Également de manière avantageuse, les fibres de lin ont un diamètre compris entre 10 et 40 microns et plus préférentiellement entre 15 et 25 microns, et encore plus préférentiellement de 20 microns.
Selon un mode de réalisation avantageux, le film de paillage biodégradable est constitué uniquement de fibres capillaires et de fibres élémentaires de lin.
Ce mode de réalisation, sans additif ou complément ou réactif ou autre matériau ou couche de support, permet d’obtenir un produit 100% naturel, écologique, biodégradable sans résidu.
Cette réalisation préférée de l’invention simplifie la réalisation du pneumatique selon l’invention, le deuxième mélange étant positionné avant moulage selon les connaissances de l’homme du métier pour parvenir au pneumatique selon l’invention après cuisson et moulage de la bande de roulement formant la sculpture.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’épaisseur du deuxième mélange élastomérique est inférieure à 5 mm, sans prendre en compte le volume de la protubérance qui peut être constituée de ce deuxième mélange. Le volume du deuxième mélange reste ainsi limité en comparaison du volume du premier mélange qui contribue ainsi majoritairement aux propriétés recherchées de la bande de roulement telles qu’adhérence et usure.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le deuxième mélange élastomérique présente un coefficient de déchirabilité supérieur d’au moins 50 % et de préférence encore supérieur d’au moins 100 % au coefficient de déchirabilité du premier mélange élastomérique.
Selon une variante avantageuse de l’invention, le premier mélange élastomérique présente une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max , inférieure à 0.25.
Le facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux. Il est mesuré sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de composition vulcanisée (éprouvette cylindrique de 2 mm d’épaisseur et de 78 mm² de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, à une température de 60°C. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1 à 50% (cycle aller), puis de 50% à 1% (cycle retour). Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(δ) observée, noté tan(δ) max .
La résistance au roulement est la résistance qui apparaît lorsque le pneumatique roule. Elle est représentée par les pertes hystérétiques liées à la déformation du pneumatique durant une révolution. Les valeurs de fréquence liées à la révolution du pneumatique correspondent à des valeurs de tan(δ) mesurée entre 30 et 100°C. La valeur de tan(δ) à 60 °C correspond ainsi à un indicateur de la résistance au roulement du pneumatique en roulage.
Par ailleurs, les essais réalisés ont mis en évidence que les propriétés de résistance au roulement sont conservées voire améliorées par le choix du deuxième mélange élastomérique, celui-ci pouvant présenter des performances de résistance au roulement meilleures que le premier mélange élastomérique.
Avantageusement selon l’invention, le premier mélange élastomérique est une composition de caoutchouc à base d’au moins une matrice élastomère comprenant un copolymère à base de styrène et de butadiène et au moins une charge renforçante.
Par « matrice élastomère » ou « matrice élastomérique », on entend l’ensemble du ou des élastomère(s) présent(s) dans la composition de caoutchouc.
Par élastomère (ou indistinctement caoutchouc) « diénique » qu’il soit naturel ou synthétique, doit être compris un élastomère constitué au moins en partie (c’est-à-dire un homopolymère ou un copolymère) de monomère(s) diène(s) (i.e., porteur(s) de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non).
Par copolymère à base de styrène et de butadiène, on entend ici un copolymère d'au moins un monomère styrène et d'au moins un monomère butadiène (et bien entendu également tout mélange de tels copolymères) ; en d'autres termes, ledit copolymère à base de styrène et de butadiène comporte par définition au moins des unités styrène (issues du monomère styrène) et des unités butadiène (issues du monomère butadiène).
Avantageusement selon l’invention, le deuxième mélange élastomérique est une composition de caoutchouc à base d’au moins une matrice élastomère comprenant à titre majoritaire du caoutchouc naturel pour au moins 80 % et au moins une charge renforçante.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le deuxième mélange élastomérique est une composition de caoutchouc à base d’au moins une matrice élastomère comprenant 100 % de caoutchouc naturel.
Les compositions de caoutchouc selon l’invention du premier mélange ou du deuxième mélange peuvent comprendre une ou plusieurs charges renforçantes.
Selon un troisième objet de l’invention, un module pour une clôture modulaire comprend au moins un module selon l’invention. Un tel module peut comprendre au moins une lisse fabriquée en un mélange de charges d’origine biosourcées avec une matrice, de préférence composée de matières biosourcées.
Selon un quatrième objet de l’invention, une clôture, notamment une clôture provisoire, comprend un panneau selon l’invention et/ou un module selon l’invention.
est une vue d’une section transversale d’une tôle selon l’invention, présentant un profil dit « anti-affiche » ;
est une vue en perspective d’une barrière provisoire, utilisant une tôle perforée du type illustré à la ; et,
est une vue en perspective d’une palissade provisoire, utilisant une tôle perforée du type illustré à la .
Notamment les termes « haut », « bas », « supérieur » et « inférieur », « horizontal » et « vertical » et d’autres termes du même type peuvent être arbitrairement utilisés dans la présente description et se réfèrent généralement aux positions illustrées aux figures.
Un élément selon l’invention, par exemple un profilé ou une feuille, est réalisé à partir d’un matériau biosourcé, recyclable.
Le matériau est constitué de matières de charge (les charges) d’origine biologique mélangées dans une matrice biosourcée. Les charges peuvent être des parties de plantes, d’algues ou de déchets biologiques, ou d’un mélange de ceux-ci. La matrice peut comprendre une résine et un liant, l’un et ou l’autre pouvant être biosourcé. La résine peut être choisie parmi une résine époxy ou une résine polypropylène. Le liant peut être choisi parmi un polyamide ou un amidon. De préférence, la feuille est réalisée en matières biodégradable, de préférence en matières compostables.
Parmi les parties de plantes, on préfère utiliser des fibres de chanvre qui ont un bilan carbone positif ; en effet, le chanvre absorbe plus de gaz à effet de serre qu'il n'en rejette dans l'atmosphère. On peut aussi utiliser des fibres de lin, de canne à sucre, de bambou ou d’autres fibres végétales. Parmi les déchets organiques on peut notamment utiliser des coquilles d’huîtres concassées.
Pour fabriquer un élément selon l’invention on prépare le mélange des charges avec la matrice de façon à obtenir une pâte homogène. La pâte ainsi obtenue est ensuite chauffée et fondue dans une machine d’extrusion qui la transforme en un profilé ou en une feuille.
Un tel élément est recyclable ; il peut être broyé et transformé en granulés. Ces granulés peuvent ensuite être de nouveau fondus pour fabriquer de nouveaux éléments.
La illustre une coupe sur un panneau 1 selon l’invention ; un tel panneau peut être utilisé pour former une barrière de chantier, telles que celles illustrées aux figures 2 et 3.
Dans l’exemple illustré à la , le panneau a un profil en coupe qui présente une forme d’onde ; cette forme d’onde est réalisée lors de l’extrusion. La longueur d’onde est notée LW, la hauteur d’onde est notée HW et la longueur utile du panneau 1 est notée LU.
L’onde forme des pics triangulaires 2 s’étendant vers l’avant A du panneau 1 et séparés entre eux par des méplats 3 de longueur LP. Les méplats sont coplanaires entre eux et s’étendent à l’arrière R du panneau 1.