INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, l’appareil comprend une unité de commande agencée et/ou programmée et/ou configurée pour commander l’au moins une source lumineuse de lumière stroboscopique et/ou l’au moins une source de lumière continue.
De préférence, l’unité de commande est agencée pour commander et/ou modifier et/ou changer la fréquence des impulsions lumineuses émises par la source de lumière stroboscopique. De préférence, l’unité de commande est agencée pour balayer, de préférence encore selon une séquence prédéterminée, les au moins huit, de préférence les au moins neuf, de préférence encore les au moins dix, de manière encore davantage préférée les dix, fréquences distinctes d’émission de la lumière impulsionnelle émise par la source de lumière stroboscopique.
Les flotteurs peuvent ou non être munis d’un caisson élargissant leur base, comme décrit en référence à la ou 7.
Par ailleurs, comme l’illustre la , une paroi quelconque de la structure, par exemple la paroi 10, peut également comporter, du côté du fond de la structure, un caisson 103 dont la section est plus large que celle de la paroi et dont la hauteur est inférieure à cette section. Chaque caisson élargit donc la base d’une paroi et contribue à réduire l’effet de pilonnement.
Un volet peut être réalisé dans tout matériau adapté à une utilisation en mer, dont la densité est strictement supérieure à 1. La densité est ici définie comme le ratio entre la masse volumique du matériau et la masse volumique de l’eau de mer. De façon préférée, la densité est également inférieure à 5.
Un volet du dispositif houlomoteur n’est pas nécessairement une plaque plane. Il peut présenter une forme concave telle qu’illustrée sur les figures 10 à 12. Le volet 800 illustré à la présente en vue de côté la forme d’un quart d’ellipse. Celui 801 illustré à la présente en vue de côté la forme d’une demi-ellipse, tandis que celui 802 illustré à la présente en vue de côté la forme d’une cuillère. D’autres formes concaves pourraient encore être envisagées.
Dans tous les cas, le volet est monté dans la structure du dispositif houlomoteur de telle sorte que la concavité est tournée vers l’intérieur de la structure ou encore du côté aval de la houle. Ces formes particulières permettent d’augmenter la quantité d’énergie récupérée depuis la houle.
Le dispositif houlomoteur peut également servir de support à d’autres types d’éoliennes, à une centrale photovoltaïque offshore ou à tout autre application en mer nécessitant une grande surface et d’énergie pour fonctionner.
Le piston des moyens de conversion de l’énergie de la houle peut prendre des formes différentes qui sont illustrées sur les figures 13 à 17.
Ainsi, toujours en référence au volet 201 de la structure 2, la montre que le volet 201 est relié à deux pistons 90, 91 qui coulissent chacun dans un cylindre 90a, 91a s’étendant verticalement (ou encore dans un plan parallèle à celui du volet), la liaison entre le volet et chaque piston étant obtenue par l’intermédiaire d’une bielle 90b, 91b. Dans ce mode de réalisation, chaque bielle 90b, 91b relie horizontalement chaque piston 90, 91 au volet 201 au repos, c’est-à-dire que, dans cette position de repos où le volet 201 est vertical, chaque bielle 90b, 91b est perpendiculaire à un piston 90, 91 et au plan du volet 201.
La illustre un piston 92 coulissant dans un cylindre 92a s’étendant horizontalement (ou encore perpendiculairement au volet 201), la liaison entre le volet et le piston étant obtenue par l’intermédiaire d’une bielle 92b. Dans ce mode de réalisation, la bielle 92b relie le piston 92 au volet 201, de telle sorte que, dans la position de repos où le volet 201 est vertical, la bielle 81 est perpendiculaire au piston 92 et se trouve dans le plan du volet 201.
La illustre un piston 93 coulissant dans un cylindre 93a s’étendant verticalement, la liaison entre le volet et le piston étant obtenue par l’intermédiaire d’une bielle 93b. Dans ce mode de réalisation, la bielle 93b relie le piston 93 au volet 201, de telle sorte que, dans la position de repos où le volet 201 est vertical, la bielle 81 est perpendiculaire au piston 93 et au plan du volet 201.
La illustre le volet 201 relié à deux pistons 94 et 95 qui coulissent chacun dans un cylindre 94a, 95a s’étendant de façon inclinée et symétrique par rapport au plan défini par le volet 201, l’angle entre chaque piston et ce plan étant un angle aigu. La liaison entre le volet et chaque piston est obtenue par l’intermédiaire d’une seule bielle 98.
La illustre le volet 201 relié à deux pistons 96 et 97 qui coulissent chacun dans un cylindre 96a, 97a s’étendant de façon inclinée et symétrique par rapport au plan défini par le volet 201, l’angle entre chaque piston et ce plan étant un angle obtus. La liaison entre le volet et chaque piston étant obtenue par l’intermédiaire d’une seule bielle 99.
Procédé de détermination de la vitesse de vent libre pour une ferme d’éoliennes La présente invention concerne le domaine des énergies renouvelables et concerne plus particulièrement la mesure de la ressource des éoliennes, le vent, dans des objectifs de prédiction du vent, de contrôle (orientation, régulation de couple et de vitesse) et/ou de diagnostic et/ou de surveillance d’une ferme d’éoliennes.
La représente, très schématiquement et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'une partie 100 d'une chaîne de transmission radiofréquence de données. Autrement dit, la représente un mode de réalisation d'une partie d'une chaîne de transmission adaptée à transmettre des données utilisant des signaux dont la fréquence est comprise entre 3 kHz et 300GHz.
La partie 100 de la chaîne de transmission comprend : - un circuit générateur de fréquence 101 (Freq Syn) ; - un mode de réalisation d'un dispositif 102 (Freq Offset) adapté à mettre en oeuvre une fonction de décalage fréquentiel d'un signal d'horloge reçu en entrée ; - un modulateur sur fréquence porteuse 103 (Modulator) ; - un circuit amplificateur de puissance 104 (Power Amp) ; et - une antenne 105.
Le circuit générateur de fréquence 101, ou synthétiseur de fréquence (Frequency Synthesizer), est un circuit adapté à générer un signal d'horloge, c'est-à-dire un signal à fréquence constante, de préférence un signal carré à fréquence constante, aussi appelé signal créneau à fréquence constante. Selon un exemple, le circuit générateur de fréquence est un oscillateur local. Selon un exemple, le circuit 101 est une boucle à verrouillage de phase (Phase-Locked Loop, PLL). Ainsi, en , le circuit 101 fournit, en sortie, un signal d'horloge Clk_lo périodique de type carré ayant une fréquence F_lo constante.
Il est convenu, dans la suite de la description, qu'un signal d’horloge de fréquence F désigne un signal périodique carré de période 1/F. Dans la suite, les signaux dont la référence commence par Clk sont des signaux d'horloge. De plus, un signal d’horloge Clk(t) idéal de fréquence F est donné par la formule mathématique suivante : [Math 2] dans laquelle désigne la phase initiale, et la fonction mathématique sign est donnée par la formule mathématique suivante : [Math 3]
Le dispositif 102 met en oeuvre une fonction de décalage fréquentiel (Frequency Offset) du signal d'horloge Clk_lo qu'il reçoit en entrée. Ainsi, le dispositif 102 reçoit, en entrée le signal d'horloge Clk_lo de fréquence F_lo, et fournit en sortie un signal d'horloge Clk_offset_lo de type carré ayant une fréquence F_offset_lo. Un mode de réalisation du dispositif 102 est décrit plus en détail avec la .
Le signal d’horloge Clk_offset_lo est obtenu par un mélange fréquentiel à bande latérale unique (Single Side Bande Mixing, SSB Mixing) du signal d’horloge Clk_lo avec un signal correspondant au signal d'horloge Clk_lo dont la fréquence F a été divisée par un entier N. Ainsi, la fréquence F_offset_lo du signal d’horloge Clk_offset_lo est donnée par la formule mathématique suivante : [Math 4] dans laquelle la fonction sign_offset est une fonction signe commandable qui est égale à 1 ou à -1.
Le modulateur sur fréquence porteuse 103 (Modulator) reçoit en entrée un signal de données Sig_bb et le signal d'horloge Clk_offset_lo, et fournit, en sortie, un signal modulé de sortie Sig_rf. Le signal Sig_bb est le signal à transmettre comprenant, par exemple, des données, ce signal est aussi appelé signal en bande de base. Le signal d'horloge Clk_offset_lo est utilisé comme signal porteur. Autrement dit, la fréquence F_offset_lo est la fréquence porteuse du signal modulé Sig_bb.
Selon une variante, le signal d'horloge Clk_offset_lo peut subir une éventuelle division fréquentielle par un entier K avant de servir de signal porteur. Dans ce cas-là, la fréquence porteuse du signal modulé Sig_rf est égale à la fréquence F_offset_lo divisée par l'entier K.
Le circuit amplificateur de puissance 104 reçoit, en entrée, le signal modulé Sig_rf, et fournit, en sortie, un signal modulé amplifié Sig_amp_rf. Le circuit amplificateur 104 peut, dans certaines architectures, engendrer un phénomène de couplage avec le circuit générateur de fréquence 101. L'utilisation du dispositif 102 permet d'éviter ce phénomène en évitant que les harmoniques du signal Sig_rf dont les fréquences sont des multiples entiers de la fréquence F_rf du signal Sig_rf ne coïncident avec le signal d'horloge Clk_lo de fréquence F_lo.
L'antenne 105 reçoit le signal modulé amplifié Sig_amp_rf et le transmet.
La représente, schématiquement et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'un dispositif 200 adapté à appliquer une fonction de décalage fréquentiel du type du dispositif 102 décrit en relation avec la .
Le dispositif 200 comprend un noeud d'entrée IN200 adapté à recevoir un signal d'horloge Clk_F de fréquence F.
Le dispositif 200 comprend une branche comportant, dans l'ordre suivant : - un circuit diviseur de fréquence 201 (DIV N) ; - deux circuits intégrateur 202 (INT) et 203 (INT) ; et - deux circuits 204 (COMP) et 205 (COMP), optionnels, adaptés à appliquer une fonction de compression.
Le dispositif comprend une chambre 1, de préférence de forme sensiblement cylindrique. La chambre 1 est pourvue d’une arrivée 2 permettant l’arrivée du fluide à traiter, sous pression, ainsi qu’ une sortie 3 permettant l’évacuation du fluide une fois traité.
La chambre 1 présente deux extrémités opposées, par exemple dans le cas d’une forme sensiblement cylindrique, les deux extrémité du cylindre en question. Chaque extrémité est fermées hermétiquement par un couvercle 4, 5. Par exemple, des moyens de blocage 23 de type boulon-écrou permettent de plaquer et bloquer hermétiquement chaque couvercle 4, 5 contre des collerettes respectives formées au niveau des deux extrémités de la chambre 1.
Le dispositif comprend une ou plusieurs unités d’émission 6, 7, configurées pour émettre des rayons ultraviolets, UV, à destination du fluide présent dans au moins une partie de cette chambre 1. Dans les deux exemples présentés respectivement sur les figures, la chambre 1 comprend plusieurs unités d’émissions 6, 7.
Chaque unité d’émission 6, 7 comprend une gaine 8, 9 rigide et transparente aux rayons UV. La gaine 8, 9 comprend un tube 8 en matériau rigide et transparent aux UV, tel qu’un tube de quartz. Au moins une partie de ce tube 8 est logée dans la chambre 1.
Chacune des unités d’émission comprend une source d’émission 10 de rayons UV , tel qu’une lampe à amalgame par exemple, logée dans le tube 8.
Une unité de contrôle 11 électrique est prévue, pour contrôler le fonctionnement des unités d’émission 6, 7. L’unité de contrôle 11 peut être intégrée dans un ensemble avec la chambre 1, comme dans l’exemple des figures 1 et 3 à 9. Alternativement, l’unité de contrôle peut être distante, comme dans l’exemple des figures 2 et 10.
La gaine 8, 9 comprend en outre un fourreau 9 en matériau transparent aux rayons UV, tel que de l’éthylène-propylène fluoré. Ce fourreau 9 est plaqué intégralement sur au moins toute la partie du tube 8 logée dans la chambre 1. Le fourreau 9 présent une première et une deuxième extrémités ouvertes et opposées.
Ce fourreau 9 est uniformément lisse et de faible épaisseur, tout le long de la partie du tube 8 qu’il recouvre.
De préférence, le fourreau présente, sur toute sa surface, une valeur de rugosité sensiblement inférieure ou égale à 0,4 microns. On parle ici de la rugosité mesurée dans le sens longitudinal avec un rugosimètre de contact. Cette faible rugosité rend l’ensemble compatible pour des applications hygiéniques les plus rigoureuses, tel que des application dans le domaine pharmaceutique.
De préférence encore, le fourreau 9 présente, sur toute sa surface, une épaisseur sensiblement inférieure ou égale à 500 microns.
Les premières extrémités respectives du tube 8 et du fourreau 9 forment une première extrémité de la gaine 8, 9. Par ailleurs les deuxièmes extrémités respectives du tube 8 et du fourreau 9 forment une deuxième extrémité de la gaine 8, 9.
La première extrémité de la gaine 8, 9 dépasse de manière étanche du premier couvercle 4. Elle est bloquée mécaniquement à travers ce premier couvercle 4 par un premier moyen de blocage 12 par compression radiale surfacique exercée sur au moins une partie du périmètre de cette première extrémité de la gaine 8, 9. Un exemple d’un tel premier moyens de blocage 12 est représenté plus en détail sur la et sera décrit plus loin.
La première extrémité de la gaine 8, 9 est pourvue d’un connecteur électrique 18 connecté à la source d’émission 10 et destiné à être relié à l’unité de contrôle 11.
La deuxième extrémité de la gaine 8, 9 dépasse de manière étanche du deuxième couvercle 5 et est bloquée mécaniquement à travers ce deuxième couvercle 5 par un deuxième moyen de blocage 13 par compression radiale surfacique exercée sur au moins une partie du périmètre de cette deuxième extrémité de la gaine 8, 9. Un exemple d’un tel deuxième moyens de blocage 13 est représenté plus en détail sur la et est décrit ci-après.
Dans les exemples notamment représentés aux figures 7 et 9, chaque premier et deuxième moyen de blocage 12, 13 comprend un tube lisse 14 et un capuchon 15. Le tube lisse 14 présente une première et une deuxième extrémités opposées. Il est encastré et bloqué, par sa première extrémité, dans un trou traversant formé dans le premier, couvercle 4 en ce qui concerne le premier moyen de blocage 12, ou dans le deuxième couvercle 5 en ce qui concerne le deuxième moyen de blocage 13.
La première extrémité de la gaine 8, 9 traverse le tube lisse 14 du premier moyen de blocage 12, depuis la première extrémité de ce tube lisse 14 jusqu’à proximité de la deuxième extrémité de ce tube lisse 14. Par ailleurs, la première extrémité de la gaine 8, 9 traverse le tube lisse 14 du deuxième moyen de blocage 13, depuis la première extrémité de ce tube lisse 14 jusqu’à proximité de la deuxième extrémité de ce tube lisse 14.
Grâce à la transmission de ce couple minimum Cmin, les jeux mécaniques sont tous rattrapés dans le même sens et en même temps.
Les couples calculés lors de l’étape de détermination 160 sont ensuite transmis aux trains avant et arrière lors de l’étape de transmission 170.
La illustre à l’aide d’un graphique en deux dimensions, le temps étant en abscisse et le couple en ordonnée, un exemple dans lequel le couple moteur C1 a été préalablement arbitrairement réparti par le contrôleur électronique 90 de manière extrême en 100% transmis au train avant et 0% au train arrière.
Dans ce cas, le couple transmis au train avant CAV est le couple moteur C1 auquel est ôté le couple minimum Cmin et, le couple transmis au train arrière est le couple minimum Cmin.
Cmin couple minimum - couple de précontrôle
Cdem couple demandé par le conducteur
C1 couple global
CAV couple transmis au train avant
CAR couple transmis au train arrière
R coefficient de répartition
90 contrôleur électronique
100 procédé de contrôle des trains
110 étape de vérification de fermeture
120 étape de répartition
Enfin, pour des raisons d’implémentation, une hystérésis sur la position des actionneurs est introduit afin de supprimer ou minimiser d’éventuels bruits pouvant perturber la stratégie de coordination.
La nouvelle stratégie est comparée à la stratégie de l’art antérieur sur un roulage véhicule représentatif, ce qui permet de constater que les nouveaux booléens d’activation des boucles de régulation sont désormais activés correctement.
En somme, l’invention perfectionne l’art antérieur, et permet de consolider la coordination du pilotage des actionneurs pour les moteurs à combustion interne essence munis d’un turbocompresseur à géométrie variable. Elle permet de garantir le suivi de couple dans la zone de transition atmosphérique/suralimenté et pendant le vieillissement du moteur. Enfin, elle peut limiter les pertes par pompage, et par conséquence la consommation de carburant car elle permet de réduire la taille de la zone de double régulation (papillon et turbocompresseur). Cette solution est avantageuse pour toutes les applications où une turbocompression à géométrie variable (TGV) est utilisée. Elle reste également valide pour les applications avec turbocompression à géométrie fixe (TGF).
TURBOMACHINE COMPRENANT DES RANGEES D’AUBES STATORIQUES ET UN DIFFUSEUR DANS UN CANAL OÙ CIRCULE UN TROISIEME FLUX. Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines, et notamment les turbomachines à plusieurs flux pour aéronef.
Arrière-plan technologique Une turbomachine comprend de manière générale d’amont en aval, suivant l’écoulement des gaz dans la turbomachine, un ensemble de compresseur, une chambre de combustion annulaire et un ensemble de turbine. Une soufflante ou au moins une hélice est montée en amont de l’ensemble de compresseur. La soufflante ou hélice génère d’une part, un flux primaire circulant dans une veine primaire et alimentant l’ensemble de compresseur et d’autre part, un flux secondaire. Le flux secondaire circule dans une veine secondaire ou à l’extérieur de tout carénage. Le flux secondaire génère la majeure partie de la poussée de la turbomachine.
La turbomachine triple flux comprend un flux tertiaire ou troisième flux qui circule dans une veine tertiaire et qui est issu de la division du flux primaire. Ce flux tertiaire participe également à la poussée de la turbomachine et permet de réduire le diamètre de la soufflante ou de l’hélice tout en respectant la spécification de poussée. La turbomachine peut être alors installée sous une aile basse d’un aéronef, tel qu’un avion. Ce flux tertiaire peur également permettre de refroidir de manière plus efficace des fluides utilisés dans la turbomachine pour son fonctionnement grâce à des échangeurs de chaleur qui seraient placés dans la veine tertiaire.
Cependant, l’installation d’un échangeur de chaleur peut induire une perte de charge. Par ailleurs, le flux tertiaire peut traverser une rangée d’aubes statoriques qui est placée dans la veine tertiaire et en amont de l’échangeur de chaleur. Cette rangée d’aubes statoriques faisant partie de l’ensemble de compresseur doit dans certains cas réaliser une déviation très importante du flux tertiaire de manière à redresser l’écoulement à la sortie de celui-ci. Cette déviation peut être supérieure à 40° et entraîner une augmentation des pertes aérodynamiques.
L’objectif de la présente invention est de fournir une solution permettant de mieux répartir les charges aérodynamiques dans un canal où circule un troisième flux tout en évitant d’impacter la masse et les performances de la turbomachine.
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à une turbomachine, en particulier pour un aéronef, comprenant :
- un bec de division agencé dans une veine primaire dans lequel circule un flux primaire et destiné à séparer le flux primaire en un flux radialement interne et en un flux radialement externe ;
- un équipement statorique installé dans un canal dans lequel circule le flux radialement externe ; et,
- une première rangée de premières aubes statoriques installée dans le canal et destinée à redresser le flux radialement externe en direction de l’équipement,
la turbomachine comprenant un diffuseur qui est agencé, en aval des premières aubes statoriques et qui est divergent entre une section d’entrée et une section de sortie, et une deuxième rangée de deuxièmes aubes statoriques agencée, en aval du diffuseur, de manière à dévier le flux radialement externe en sortie du diffuseur vers l’équipement statorique, les deuxièmes aubes statoriques étant situées en amont de l’équipement statorique.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’intégration de deux rangées d’aubes statoriques en combinaison avec un diffuseur dans le canal où circule le flux radialement externe (troisième flux) permet une meilleure répartition de la charge aérodynamique dans tout le canal. La rangée d’aubes fortement déviant est remplacé par deux première et deuxième rangées d’aubes statoriques distinctes dont l’une est moins déviant que l’autre et réalise une giration résiduelle en entrée du diffuseur. La présence d’une giration résiduelle en entrée du diffuseur permet d’avoir une plus grande longueur aérodynamique de diffusion et ainsi de réduire la longueur axiale physique du diffuseur ainsi que celle des deuxièmes aubes statoriques et de l’équipement statorique. Ce dernier permet de ralentir le flux radialement externe avant de balayer les deuxièmes aubes statoriques. Cela permet donc d’avoir un meilleur compromis entre performances aérodynamiques, opérabilité et longueur du canal et des éléments qui l’équipent.
Le dispositif contacteur 26c comporte un troisième contacteur côté positif 26c1 et un troisième contacteur côté négatif 26c2. Le troisième contacteur côté positif 26c1 est prévu sur un câble positif raccordant le troisième dispositif auxiliaire de source d’énergie 24c et le troisième circuit d’alimentation électrique 12c. Le troisième contacteur côté négatif 26c2 est prévu sur un câble négatif raccordant le troisième dispositif auxiliaire de source d’énergie 24c et le troisième circuit d’alimentation électrique 12c. Le troisième contacteur côté positif 26c1 correspond à un troisième contacteur de la présente invention.
Le dispositif contacteur 26d comporte un quatrième contacteur côté positif 26d1 et un quatrième contacteur côté négatif 26d2. Le quatrième contacteur côté positif 26d1 est prévu sur un câble positif raccordant le quatrième dispositif auxiliaire de source d’énergie 24d et le quatrième circuit d’alimentation électrique 12d. Le quatrième contacteur côté négatif 26d2 est prévu sur un câble négatif raccordant le quatrième dispositif auxiliaire de source d’énergie 24d et le quatrième circuit d’alimentation électrique 12d. Le quatrième contacteur côté positif 26d1 correspond à un quatrième contacteur de la présente invention.
Le premier contacteur côté positif 26a1, le premier contacteur côté négatif 26a2, le deuxième contacteur côté positif 26b1, le deuxième contacteur côté négatif 26b2, le troisième contacteur côté positif 26c1, le troisième contacteur côté négatif 26c2, le quatrième contacteur côté positif 26d1, et le quatrième contacteur côté négatif 26d2 peuvent être des relais. Le premier contacteur côté positif 26a1, le premier contacteur côté négatif 26a2, le deuxième contacteur côté positif 26b1, le deuxième contacteur côté négatif 26b2, le troisième contacteur côté positif 26c1, le troisième contacteur côté négatif 26c2, le quatrième contacteur côté positif 26d1, et le quatrième contacteur côté négatif 26d2 peuvent être des disjoncteurs. Le premier contacteur côté positif 26a1, le premier contacteur côté négatif 26a2, le deuxième contacteur côté positif 26b1, le deuxième contacteur côté négatif 26b2, le troisième contacteur côté positif 26c1, le troisième contacteur côté négatif 26c2, le quatrième contacteur côté positif 26d1, et le quatrième contacteur côté négatif 26d2 peuvent être des commutateurs à semi-conducteurs.