INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’arbitrage réalisé en exemple sur la répartit le couple moteur C1 sur les deux trains de roues mais il se peut que l’arbitrage choisisse un cas extrême et que tout le couple moteur C1 soit transmis à un train, et aucun couple à l’autre, soit 100% du couple moteur C1 sur un des deux trains et 0% sur l’autre train.
Dans ce cas extrême les jeux mécaniques du train auquel aucun couple n’est transmis ne sont pas rattrapés alors qu’ils le sont sur l’autre train de roues qui reçoit tout le couple moteur C1. Il se peut alors que les jeux mécaniques du train avant et les jeux mécaniques du train arrière soient en sens inverse.
Par exemple, si le véhicule est entraîné dans une descente et que le conducteur n’appuie pas sur l’accélérateur, des couples négatifs sont transmis par les roues à la motorisation et, les jeux mécaniques des trains avant et arrière sont tous rattrapés dans le sens négatif.
Dans l’ensemble de cette demande les couples seront notés « positifs » s’ils sont moteurs et tendent à accélérer le véhicule et, seront notés « négatifs » s’ils tendent à ralentir le véhicule.
Arrivé en bas de la descente, le conducteur appuie sur l’accélérateur et, si la répartition de couple est extrême, par exemple 100% du couple moteur C1 transmis au train avant et 0% du couple moteur C1 transmis au train arrière, alors les jeux mécaniques de la chaîne de transmission avant s’inversent et sont rattrapés dans le sens positif, alors que les jeux mécaniques du train arrière restent en sens négatif.
Cette situation est gênante et désagréable pour les utilisateurs car elle impose un temps de réponse allongé, notamment lorsqu’une seconde demande de couple impose de rattraper tous les jeux mécaniques. Par exemple, si au milieu de la côte que vient d’aborder le véhicule le conducteur accélère à nouveau pour doubler un autre véhicule plus lent, si la nouvelle répartition choisi de transmettre cette fois du couple aux deux trains de roues, par exemple 80% au train avant et 20% au train arrière, alors les jeux mécaniques du train avant déjà rattrapés ne changeront pas et resteront « positifs », alors que les jeux mécaniques du trains arrière qui étaient dans le sens négatif vont seuls être rattrapés pour se mettre dans le sens positif.
La gestion des trains n’est plus synchronisée comme cela est souhaitable et, des à-coups désagréables peuvent être ressentis dans le véhicule.
L’invention ici présentée résout ce problème en décrivant un procédé de contrôle des trains de roues avant et arrière d’un véhicule comprenant une motorisation reliée à quatre roues motrices par une chaîne de transmission, le procédé de contrôle répartissant un couple moteur entre les trains de roues.
Le système informatique SYS peut par exemple être un serveur ou un ordinateur personnel.
La illustre un procédé pour rechercher une combinaison optimale d’hyperparamètres pour un modèle d’apprentissage automatique. Un tel procédé peut être mis en œuvre par un système informatique SYS tel que décrit précédemment.
Le modèle d’apprentissage automatique est choisi selon une application définie par un utilisateur. Le modèle peut être un modèle linéaire, un arbre de décision ou un réseau de neurones artificiels par exemple.
Il est important de noter que ces modèles ne sont pas exhaustifs et qu'il existe de nombreux autres modèles d'apprentissage automatique utilisés pour résoudre différents types de problèmes à résoudre relatifs à l’application définie par l’utilisateur.
Le modèle d’apprentissage automatique est associé à une combinaison d’hyperparamètres. Afin d’obtenir un modèle d’apprentissage automatique ayant une bonne performance, il convient de rechercher une combinaison optimale d’hyperparamètres pour ce modèle d’apprentissage automatique.
En particulier, chaque combinaison d’hyperparamètres recherchée est testée pour mesurer une performance de cette combinaison d’hyperparamètres.
La combinaison optimale d’hyperparamètres correspond à la combinaison d’hyperparamètres obtenant un meilleur score de performance parmi un ensemble de combinaison d’hyperparamètres recherchés.
Plus particulièrement, le procédé comprend une étape 20 d’initialisation. Dans cette étape d’initialisation, une première combinaison d’hyperparamètres est générée de manière aléatoire.
Dans cette étape 20 d’initialisation, un meilleur score est initialisé à une valeur prédéfinie, par exemple 0.
Comme cela est décrit dans la suite, au cours du procédé de recherche de combinaison optimale d’hyperparamètres, le meilleur score est mis à jour dès qu’un score de performance d’un test de combinaison d’hyperparamètres est supérieur à l’ancien meilleur score défini. Le meilleur score est alors mis à jour par ce score de performance.
Le procédé comprend ensuite une étape 21 d’évaluation. Comme cela est décrit dans la suite, cette étape 21 d’évaluation est réalisée pour chaque combinaison d’hyperparamètres recherchées. Dans cette étape 21 d’évaluation, une performance de la combinaison d’hyperparamètres à tester est évaluée.
Par exemple, l’évaluation de la performance d’une combinaison d’hyperparamètres peut être réalisée par une méthode de validation croisée bien connue de l’homme du métier.
La validation croisée peut être choisie parmi les validations de type « Leave p out cross-validation », « Leave one out cross-validation », « Holdout cross-validation », « Repeated random subsampling validation », « k-fold cross-validation », « Stratified k-fold cross-validation », « Time Series cross-validation », « Nested cross-validation ».
Plus particulièrement, l’évaluation de la performance d’une combinaison d’hyperparamètres comprend une phase d’entraînement du modèle d’apprentissage automatique et une phase de test du modèle d’apprentissage automatique.
La phase d’entraînement du modèle d’apprentissage automatique utilise des données d’entraînement TRND. Les données d’entraînement sont fournies par l’utilisateur.
Plus particulièrement, la quantité de données d’entraînement TRND utilisées pour la phase d’entraînement dépend d’un coefficient de pondération α inférieur ou égal à 100%.
Présentation de l'invention Dans ce contexte, la présente invention propose un procédé de fabrication d’un dispositif électro-optique.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un procédé de fabrication d’un dispositif électro-optique comprenant les étapes suivantes : fabrication d’un guide d’onde optique dans un substrat électro-optique par échange protonique recuit comprenant les étapes de :a) exposition d’une zone d’une surface du substrat à une source de protons de façon à créer dans le substrat une couche modifiée par échange protonique, ladite couche s’étendant sur ladite zone depuis la surface du substrat jusqu’à une faible profondeur (P3) dans le substrat, et b) recuit thermique du substrat de façon à diffuser des ions hydrogène de ladite couche dans une zone de diffusion s’étendant dans le substrat autour de ladite couche jusqu’à une grande profondeur (P4) de façon à créer un guide d’onde optique dans la zone de diffusion ; et dépôt d’une paire d’électrodes, le guide d’onde optique s’étendant longitudinalement entre ladite paire d’électrodes.
Selon l’invention, le procédé comporte, après l’étape de recuit thermique, une étape d’usinage d’un résidu de ladite couche pour former une zone usinée située au moins en partie entre ladite paire d’électrodes.
Ainsi, l’étape d’usinage permet d’enlever au moins partiellement un résidu de la couche modifiée par échange protonique, dont les propriétés électro-optiques sont endommagées par l’échange protonique. L’enlèvement de ce résidu permet de réduire ou même de supprimer des dérives temporelles et/ou en fréquence du dispositif électro-optique, lorsqu’une tension électrique est appliquée entre les bornes des électrodes.
D’autres caractéristiques non limitatives et avantageuses du système conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - la zone usinée s’étend dans le substrat jusqu’à une profondeur supérieure ou égale à la faible profondeur ; - la zone usinée s’étend sur au moins une partie d’une surface de dépôt de ladite paire d’électrodes ; - la zone usinée s’étend sur toute une largeur du substrat prise transversalement à une direction longitudinale du guide d’onde optique ; - la zone usinée est limitée à une zone du guide d’onde entre ladite paire d’électrodes ; - l’étape d’usinage est adaptée pour former plusieurs zones usinées disposées en série suivant une direction longitudinale du guide d’onde optique, lesdites plusieurs zones usinées étant situées au moins en partie entre ladite paire d’électrodes ; - la zone usinée s’étend sur toute la surface du substrat ; - l’étape d’usinage est effectuée par gravure humide, gravure par plasma, par laser, par rodage ou polissage mécanique ; - le procédé comprend une étape de dépôt d’une couche diélectrique, la couche diélectrique étant disposée sur la zone usinée en surface du substrat et/ou entre le substrat et au moins une électrode de la paire d’électrodes.
L’invention concerne aussi un dispositif électro-optique obtenu selon l’un quelconque des modes de réalisation décrits.
En particulier, l’invention concerne un tel dispositif électro-optique, utilisé dans un modulateur électro-optique de phase, un modulateur optique d’intensité un interféromètre de Mach-Zehnder et/ou un coupleur directionnel actif à ondes évanescentes.
est une vue en coupe transverse d’un substrat électro-optique à l’intérieur duquel est formée une couche modifiée par échange protonique avant recuit ;
est une vue en coupe transverse du substrat électro-optique après recuit pour former une zone de diffusion ;
est une vue en coupe transverse d’un dispositif électro-optique intégré comprenant un guide d’onde optique formé par APE et des électrodes ;
est un graphique illustrant schématiquement la réponse d’un modulateur électro-optique fabriqué par APE en fonction de la fréquence, selon l’art antérieur (en trait plein) et selon la présente divulgation (en tirets) ;
est un graphique illustrant schématiquement la tension demi-onde, caractéristique de la fonction de transfert d’un modulateur électro-optique fabriqué par APE en fonction de la fréquence, selon l’art antérieur (en trait plein) et selon la présente divulgation (en tirets) ;
est un graphique illustrant schématiquement, à gauche, la tension appliquée aux bornes d’un modulateur électro-optique fabriqué par APE en fonction du temps, et à droite, un exemple de déphasage produit respectivement selon l’art antérieur (en trait plein) et selon la présente divulgation (en tirets) ;
est une vue de dessus d’un dispositif électro-optique intégré comprenant un guide d’onde optique formé par APE, des électrodes et une zone usinée selon un premier exemple ;
La figure 2a illustre le schéma électrique du capteur inductif D1 selon un troisième mode de réalisation de l’invention. Dans ce mode de réalisation, la quantification de la variation de la distance d se fait par une mesure d’amplitude et non de fréquence. Le générateur G1 est configuré pour générer un signal d’excitation V in sous forme de rampe de tension. La rampe de tension V in crée un flux magnétique transitoire par l’inductance d’émission L 1 avec une variation temporelle de courant constante. La illustre un exemple d’évolution temporelle des signaux électriques du capteur inductif D1 selon le troisième mode de réalisation de l’invention. La rampe de tension du signal d’excitation V in est reproduite aux bornes de l’inductance d’émission L 1 à cause de la résistance résiduelle de ladite inductance d’émission. On illustre sur le diagramme (202) en continu une rampe de tension V L1 obtenue pour une distance d 1 inférieure à la distance initiale d 0 . On illustre sur le diagramme (202) en pointillé une rampe de tension V L1 obtenue pour la distance d 0 correspondant à une force F nulle. Sur le diagramme (203), on obtient un plateau de tension V L2 aux bornes de l’inductance de réception L 2 ayant une amplitude A 1 présentée en trait continu. L’amplitude A 1 associée à une distance d 1 0 est supérieure à l’amplitude A0 correpondant à la distance initiale d 0 . Le plateau de tension V L2 est obtenu grâce à la haute impédance d’entrée de la chaîne d’acquisition 11 connectée à l’inductance de réception L 2 . Dans le troisième mode de réalisation, le calculateur ECU est configuré pour : réaliser un échantillonnage du premier signal numérique V dig afin d’extraire l’amplitude A 1 de la tension V L2 aux bornes de l’inductance de réception L 2 ; et pour calculer l’écart entre l’amplitude A 1 extraite et une amplitude de référence A 0 prédéterminée.
L’amplitude de référence A 0 est mesurée préalablement dans une étape de tarage correspondant aux conditions suivantes : F=F0 (avec F0 éventuellement nulle) et d=d 0 . L’amplitude de référence A 0 est ensuite stockée comme donnée numérique dans la mémoire du calculateur ECU.
Le capteur génère ainsi un signal de mesure V out de la variation de la distance Δd suite à un déplacement ou la déformation du corps d’épreuve CE. Le signal de mesure V out correspond à une mesure de la variation de l’amplitude ΔA=A 1 -A 0 .
Le plateau de tension V L2 permet d’obtenir une pluralité de points de mesure de l’amplitude. Le calculateur est ainsi configuré pour réaliser une acquisition de plusieurs points de mesure et puis calculer une moyenne pour améliorer la résolution de la mesure.
La illustre une vue en coupe d’un premier mode de réalisation de la partie inductive du capteur D1 selon l’invention. On rappelle que la partie inductive du capteur est constituée de l’inductance d’émission L 1 , l’inductance de réception L 2 et l’élément de couplage magnétique Fe. Dans ce premier exemple, l’inductance d’émission L 1 et l’inductance de réception L 2 sont placées l’une à côté de l’autre et sont latéralement faiblement couplées magnétiquement en ayant au besoin recours à un blindage magnétique externe tel un cylindre en ferrite. Chaque inductance L 1 et L 2 est réalisée par un enroulement d’un fil conducteur autour d’un support creux distinct (S1 et S2) rempli d’air, typiquement un cylindre creux isolant non magnétique, en polymère par exemple. Les spires sont jointives, ayant un diamètre compris entre 40µm et 100µm. La longueur l des spires jointives cumulées de chaque fil conducteur est inférieure à 3mm pour obtenir une résistance résiduelle du bobinage inférieure à 1Ω. Cela permet d’améliorer le facteur de qualité de la partie inductive et ainsi améliorer la sensibilité du capteur inductif D1.
La illustre une vue en coupe d’un deuxième mode de réalisation de la partie inductive du capteur D1 selon l’invention. Dans ce mode de réalisation, l’inductance d’émission L 1 est superposée sur l’inductance de réception L 2 selon le même axe. Il s’agit alors d’un couplage magnétique direct. Ainsi, le couplage magnétique direct entre les deux inductances est amélioré et l’inductance de réception L 2 contribue fortement à la définition de la résonance de la partie inductive du capteur selon l’invention. L’élément de couplage magnétique Fe est une tige en le matériau ferromagnétique décrit précédemment. Chaque inductance L 1 et L 2 est réalisée par un enroulement d’un fil conducteur émaillé autour d’un support creux commun S1 rempli d’air, typiquement un cylindre creux isolant non magnétique, en polymère par exemple. La tige Fe est insérée dans le support creux S1. Avantageusement, la tige Fe est insérée du côté de l’inductance de réception L 2 . Cela permet d’augmenter d’abord principalement l’inductance de réception L 2 sans augmenter l’inductance d’émission L 1 , et ainsi permettre de créer un transformateur élévateur de tension tout en commençant à abaisser la fréquence de résonance par inductance mutuelle. Puis lorsque la tige atteint le cœur de L 1 , l’inductance mutuelle est la plus forte et la fréquence minimale. La tige Fe est mécaniquement solidaire au corps d’épreuve CE. La translation de la tige Fe dans le support creux S1 modifie donc le couplage magnétique entre l’inductance d’émission L 1 et l’inductance de réception L 2 . Cela induit une modification de la fréquence et de l’amplitude du signal de sortie V out comme décrit précédemment.
La illustre une vue en coupe d’un troisième mode de réalisation de la partie inductive du capteur D1 selon l’invention. La illustre une vue de dessus partielle du troisième mode de réalisation de la partie inductive du capteur D1 selon l’invention. L’inductance d’émission L 1 et l’inductance de réception L 2 sont coplanaires. Les deux inductances sont disposées à plat avec un enroulement en escargot l’une à côté de l’autre sur la même face d’un circuit imprimé PCB. Les enroulements sont réalisés par des pistes métalliques déposées sur le circuit imprimé PCB.
La illustre une vue en coupe d’un troisième mode de réalisation de la partie inductive du capteur D1 selon l’invention. L’inductance d’émission L 1 est réalisée par un enroulement d’une piste métallique sur la face supérieure d’un circuit imprimé PCB. L’inductance de réception L 2 est réalisée par un enroulement d’une piste métallique sur la face inférieure du circuit imprimé PCB. L’inductance d’émission L 1 et L’inductance de réception L 2 ont le même axe Δ. Le circuit imprimé PCB comprend un trou traversant de la face supérieure vers la face inférieure selon l’axe Δ des deux inductances. L’élément de couplage magnétique Fe est une tige en le matériau ferromagnétique décrit précédemment. La tige Fe est insérée dans le trou traversant, de préférence en commençant du côté de l’inductance de réception L 2 . La tige Fe est mécaniquement solidaire au corps d’épreuve CE. En l’absence de déformation du corps d’épreuve, l’extrémité de la tige s’arrête de préférence à mi-chemin de l’épaisseur du circuit imprimé PCB. La translation de la tige Fe dans le trou traversant modifie le couplage magnétique entre l’inductance d’émission L 1 et l’inductance de réception L 2 . Cela induit une modification de la fréquence et/ou de l’amplitude du signal de sortie V out comme décrit précédemment.
La illustre une vue en coupe d’un cinquième mode de réalisation de la partie inductive du capteur D1 selon l’invention. L’inductance d’émission L 1 et l’inductance de réception L 2 sont disposées l’une à côté de l’autre. La partie mobile 2 comprend N (ici N=2) éléments de couplage magnétique Fe 1, Fe 2 mécaniquement solidaires au corps d’épreuve CE avec N un entier strictement supérieur à 1. Les éléments de couplage magnétique Fe 1, Fe 2 sont alignés selon une rangée. Le premier élément de couplage magnétique Fe 1 est couplé avec l’inductance d’émission L 1 . Le deuxième élément de couplage magnétique Fe 2 est couplé avec l’inductance de réception L 2 .
D’autre part, la partie fixe 1 comprend N-1 (dans le cas illustré un seul) éléments de couplage magnétique intermédiaires Fe 1 ’ disposés entre l’inductance d’émission L 1 et l’inductance de réception L 2 . Chaque élément de couplage magnétique intermédiaire Fe i ’ de rang i est destiné à coupler magnétiquement l’élément de couplage magnétique Fe i de même rang i dans la rangée de la partie mobile 2 à l’élément de couplage magnétique Fe i+1 suivant. On réalise ainsi un couplage magnétique en cascade.
Les éléments de couplage magnétique Fe i de la partie mobile 2 sont séparés d’une distance d des éléments de couplage magnétique Fe i ’ de la partie fixe 1. Ladite distance est égale à la distance de séparation entre éléments de couplage magnétique Fe i de la partie mobile 2 et les inductances L 1 et L 2 . Cela permet d’augmenter la dépendance de la fréquence et/ou de l’amplitude selon la variation de ladite distance de séparation d. Plus particulièrement, on obtient une dépendance en d N ce qui améliore considérablement la sensibilité du capteur.
En pratique, les pertes élevées dans les éléments de couplage magnétique associées à cette configuration conduisent à ce que l’influence de l’inductance de réception L 2 sur la fréquence de résonance ou l’amplitude est négligeable par rapport à l’effet cumulé de la perméabilité magnétique des éléments de couplage en fonction de la distance d sur la perméabilité magnétique équivalente du circuit. On peut atteindre ainsi une configuration où l’introduction d’une isolation magnétique latérale entre les inductances L 1 et L 2 est forte par blindage magnétique. Cela implique que la contribution du couplage magnétique direct latéral entre les inductances L 1 et L 2 est négligeable devant l’effet des éléments de couplage magnétique Fe i et Fe i ’. Il en résulte que la contribution de l’inductance de réception L 2 aux variations de la fréquence de résonance ou l’amplitude du signal de sortie V out soit négligeable, surtout si le nombre de spires de l’inductance de réception L 2 est petit, par exemple 2 à 5 fois plus petit, que le nombre de spire de l’inductance d’émission L 1 .
Inversement, si le nombre de spire de l’inductance de réception L 2 est grand devant celui de l’inductance d’émissionL 1 , par exemple 2 à 5 fois plus grand, et si l’isolation magnétique latérale directe entre L 1 et L 2 est grande (par blindage), alors la contribution de l’inductance de réception L 2 aux variations de la fréquence de résonance ou à l’amplitude du signal de sortie V out peut devenir importante pour de petites variations de d. Cela induit une augmentation significative de la plage de variation de la fréquence et/ou de l’amplitude du signal de sortie V out .
Mesure de perméabilité d’un système d’injection de turbomachine DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des systèmes d’injection montés dans une turbomachine d’aéronef et plus particulièrement celui des systèmes de lubrification.
La présente invention concerne un procédé de mesure de perméabilité de ces systèmes d’injection et un dispositif adapté à la mise en œuvre de ce procédé.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION De manière connue, en référence à , une turbomachine 1 d’aéronef comprend un générateur de gaz 2 comportant un étage de compression 3 et un étage de turbine 4 reliés à un arbre de propulsion 5 pour entraîner en rotation un organe propulsif (non représenté) autour d’un axe X selon lequel s’étend longitudinalement la turbomachine 1.
Selon un mode de réalisation, le premier et/ou le deuxième modules comprennent un bloc d’émission de signaux radiofréquences et un bloc de réception de signaux radiofréquences.
Selon un mode de réalisation, le bloc d’émission de signaux et le bloc de réception, du premier et/ou le deuxième module, sont reliés à une antenne respective via un commutateur reliant l’antenne tantôt au bloc d’émission, tantôt au bloc de réception.
Selon un mode de réalisation, le premier et/ou le deuxième modules comprennent un module de stockage tampon de données configuré pour stocker un accusé-réception et/ou des paquets de données.
la représente de façon très schématique un exemple de système de communication radiofréquence du type auquel s’appliquent les modes de réalisation décrits ;
la illustre, sous forme d’organigramme, un mode de mise en oeuvre d’un procédé de communication radiofréquence ; et
la illustre, sous forme de chronogramme, un mode de mise en oeuvre d’un procédé de communication radiofréquence.
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation et de mise en oeuvre décrits ont été représentés et sont détaillés.
La représente, de façon très schématique, un exemple de système de communication radiofréquence du type auquel s’appliquent les modes de réalisation décrits.
Dans l’exemple représenté, le module 102 et le module 104 sont chacun configurés pour être utilisés soit dans un mode de transmission de données, soit dans un mode de réception de données. Toutefois, il est possible d’envisager qu’un des modules soit uniquement un transmetteur de données et l’autre module qui soit uniquement un récepteur de données.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le portique du premier module est situé de manière parallèle au portique du deuxième module, le portique du premier module étant relié au portique du deuxième module au moyen d'au moins une poutre transversale de manière à former un ensemble de portiques.