INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation particuliers, le véhicule submersible et/ou flottant comporte un capteur sonar configuré pour fournir une sortie, le moyen de détermination d’état d’installation aquatique étant configuré pour déterminer un état d’installation aquatique en fonction de la sortie fournie par le capteur sonar.
De tels modes de réalisation permettent le diagnostic d’anomalies dans un circuit hydraulique associé à l’installation, tel qu’un dysfonctionnement de la pompe entraînant des vibrations perceptibles par le capteur sonar.
Dans des modes de réalisation particuliers, le système objet de la présente invention comporte un dispositif de traitement physique/chimique de l’eau, configuré pour modifier un paramètre physique et/ou chimique de l’eau en fonction de l’état d’installation aquatique déterminé.
De tels modes de réalisation permettent le traitement de l’eau dans une installation aquatique pour corriger le paramètre chimique/physique de manière à atteindre une valeur cible ou une plage de valeurs acceptables.
De tels modes de réalisation permettent le traitement de l’eau dans une installation aquatique pour gérer le taux de chlore libre et/ou total et/ou de chlore combiné de manière à atteindre une valeur cible ou une plage de valeurs acceptables.
De tels modes de réalisation permettent le traitement de l’eau dans une installation aquatique pour gérer le taux de désinfection de manière à atteindre une valeur cible ou une plage de valeurs acceptables.
Dans des modes de réalisation particuliers, le capteur physique/chimique de l’eau est configuré pour mesurer une intensité de débit à partir d’une entrée dans l’installation, le moyen de détermination d’état d’installation aquatique étant configuré pour déterminer un rendement de débit de pompe en fonction de l’intensité de débit.
Dans des modes de réalisation particuliers, le moyen de détermination d’état d’installation aquatique est configuré pour déterminer une valeur de limpidité de l’eau en fonction d’une représentation graphique fournie.
Dans des modes de réalisation particuliers, le moyen de détermination d’état d’installation aquatique est configuré pour déterminer une valeur représentative de la présence de particules dans l’eau en fonction d’une représentation graphique fournie.
Dans des modes de réalisation particuliers, le moyen de détermination d’état d’installation aquatique est configuré pour déterminer une valeur représentative de la présence de la nature d’une impureté dans l’eau en fonction d’une représentation graphique fournie.
De tels modes de réalisation permettent de déterminer la présence de feuilles, d’algues, de champignons ou de taches (telles qu'une salissure) dans l’installation.
Dans des modes de réalisation particuliers, le moyen de détermination d’état d’installation aquatique est configuré pour déterminer une valeur représentative de la présence d'un animal dans l’eau en fonction d’une représentation graphique fournie.
Avantageusement, le dispositif d’alimentation électrique comporte deux boîtiers de stockage électrique diamétralement opposés l’un par rapport à l’autre. Un tel agencement des deux boîtiers de stockage électrique permet de répartir uniformément la masse dans le cône.
Préférentiellement, chaque boîtier de stockage électrique est alimenté électriquement par une génératrice à rotor externe agencée sur l’arbre de rotation.
Préférentiellement, la partie tournante d’un récepteur de turbomachine comporte un renfort mécanique agencé à l’intérieur du cône, en appui contre chaque boîtier de stockage électrique et relié à l’arbre rotatif pour maintenir chaque boîtier de stockage électrique en position dans le cône.
Avantageusement, le renfort mécanique comprend au moins deux branches chacune délimitée entre une première et une deuxième extrémités selon lesquelles : les branches sont solidaires les unes aux autres en leur première extrémité, et chaque branche est en appui contre l’un des boîtiers de stockage électrique en leur deuxième extrémité.
Préférentiellement, la partie tournante d’un récepteur de turbomachine comporte un moyen de commande du tapis chauffant du dispositif de dégivrage connecté à un capteur de température. Une telle caractéristique permet de contrôler l’activation et la désactivation du tapis chauffant en fonction de la température mesurée par le capteur.
Avantageusement, la partie tournante d’un récepteur de turbomachine d’aéronef comporte un boîtier électronique de puissance et au moins un harnais de liaison reliant électriquement le boîtier électronique de puissance aux hélices.
Avantageusement, la partie tournante d’un récepteur de turbomachine d’aéronef comporte un boîtier électronique de puissance et au moins un harnais de liaison reliant électriquement le boîtier électronique de puissance au boîtier de stockage électrique.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une turbomachine d’aéronef comportant une partie tournante d’un récepteur de turbomachine selon l’invention.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit, illustrée par les figures dans lesquelles : La est une représentation schématique de la partie tournante d’un récepteur de turbomachine comprenant un dispositif de dégivrage et un dispositif d’antigivrage selon l’état de la technique ; La est une représentation schématique de la partie tournante d’un récepteur de turbomachine comprenant un dispositif de dégivrage et un dispositif d’antigivrage selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Un exemple de réalisation de la partie tournante d’un récepteur de turbomachine d’aéronef selon l’invention est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Cet exemple illustre les caractéristiques et avantages de l'invention.
Pour la compréhension de l'invention, on adoptera les orientations radiale, tangentielle et axiale selon le repère RTA indiqué aux figures dont les axes tangent T et axial A s’étendent dans un plan horizontal suivant l’orientation aux figures. L’axe axial A est parallèle à un axe de rotation X d’un arbre de rotation de la partie tournante d’un récepteur de turbomachine. L’amont de la partie tournante vers l’aval de la partie tournante d’un récepteur de turbomachine est orienté selon l’axe axial A du repère RTA.
Dans la description, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d’écoulement de l’air depuis l’entrée de l’air dans la turbomachine vers la sortie de l’air hors de la turbomachine. Les termes « interne » et « externe » sont définis par rapport à l’axe X, le terme « surface externe » désigne la surface en regard de l’axe de rotation X, par opposition au terme « surface externe » qui désigne la surface opposée axialement à l’axe X.
La représente une partie tournante d’un récepteur de turbomachine 10 selon certains modes de réalisation comprenant : un arbre de rotation 20 d’axe de rotation X délimité axialement entre une extrémité amont 20A et une extrémité aval non visible, un cône 30 monté à l’extrémité amont 20A de l’arbre de rotation 20 et comportant une surface externe 30A et une surface interne 30B, une pluralité d’hélices 40 agencées à l’aval du cône 30, réparties circonférentiellement autour de l’axe de rotation X et comprenant chacune une surface amont 40A et une surface aval 40B, un dispositif d’antigivrage 60 du cône 30 et des hélices 40 comprenant un revêtement antigivre 64 superhydrophobe déposé sur la surface externe 30A du cône 30, et au moins sur la surface amont 40A des hélices 40, un dispositif de dégivrage 50 comportant un tapis chauffant 52 de dégivrage du cône 30 et des hélices 40 agencé entre le revêtement antigivre 64 du dispositif antigivre 60 et, respectivement, la surface externe 30A du cône 30 et la surface aval 40A de chaque hélice 40, et un dispositif d’alimentation électrique 700.
Le dispositif d’antigivrage 60 selon l’invention se présente sous la forme d’un revêtement antigivre 64 superhydrophobe correspondant à une couche de matériau dont les propriétés physiques limitent considérablement la capacité d’adhésion des microgouttelettes ou gouttelettes d’une solution aqueuse, telle que l’eau, à la surface du matériau, réduisant aussi considérablement la possibilité de formation d’une couche de glace sur la surface du matériau. En effet, un matériau superhydrophobe comprend des microreliefs, ou rugosités nanométriques, par exemple réalisés par laser, de manière à former un angle de contact entre les microgouttelettes ou gouttelettes et la surface du matériau supérieur à 150°.
La vitesse limite (redline speed en anglais) de l’arbre basse pression 11, qui correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol (selon le règlement de certification européen EASA CS-E 740 (ou selon le règlement de certification américain 14-CFR Part 33.87)), est comprise entre 8500 tours par minute et 12000 tours par minute, par exemple entre 9000 tours par minute et 11000 tours par minute. La vitesse limite correspond à la vitesse de rotation maximale lorsque le système propulsif est sain (et potentiellement fin de vie). Elle est donc susceptible d’être atteinte par l’arbre basse pression 11 en condition de vol. Cette vitesse limite fait partie des données déclarées dans la certification moteur (« type certification data sheet » en anglais). En effet, cette vitesse de rotation est habituellement utilisée comme vitesse de référence pour le dimensionnement des systèmes propulsifs 1 et dans certains essais de certification (tels que les essais de pertes d’aube ou d’intégrité du rotor).
Dispositif de mesure Le système propulsif 1 comprend un dispositif de mesure 36 configuré pour mesurer un déplacement relatif entre le support 32 et le stator 34, ou/et une force exercée par le support 32 sur le stator 34.
Un tel dispositif de mesure permet de surveiller le comportement mécanique du dispositif de réduction.
En fonctionnement le support 32 est une pièce qui reprend au moins une partie des forces appliquées au dispositif de réduction 19 de sorte que le support 34 maintient fixe en rotation le porte-satellite 19d lorsque le dispositif de réduction 19 est du type planétaire ou la couronne 19b lorsque le dispositif de réduction 19 est du type épicycloïdal.
Sous l’action d’une partie des forces appliquées au dispositif de réduction 19, le support 32 peut transmettre au stator 34 une partie de ces forces.
Le support 32 peut être plus flexible que le stator 34 et notamment en torsion autour de l’axe X. De cette manière, lorsque le support 32 est soumis à des forces, le support 32 peut se déformer par rapport au stator 34, le stator 34 étant alors considéré comme une référence fixe. Cet aspect flexible du support permet notamment de compenser d’éventuels désalignements (par rapport à l’axe du moteur) entre l’arbre d’entraînement 30 et l’arbre de soufflante 20. Cet aspect flexible permet en outre de filtrer des vibrations.
La surveillance des forces exercées par le support 32 sur le stator 34 ou/et des déplacements relatifs entre le support 32 et le stator 34 renseigne plus généralement sur les forces appliquées au dispositif de réduction 19. Cette surveillance permet par exemple de surveiller les déplacements ou des vibrations locales du dispositif de réduction 19, et plus généralement de surveiller l’état de santé du dispositif de réduction 19.
Ces mesures, seules ou en combinaison permettent d’estimer le couple (par exemple par des abaques) qui s’applique au support 32, et donc le couple transmis via le dispositif de réduction 19 depuis l’arbre basse pression vers l’arbre de soufflante. Ces mesures permettent d’estimer un comportement mécanique du support et/ou du dispositif de réduction de vitesse 19.
La mesure est réalisée en rapport avec le support 32 qui est une des pièces du réducteur de vitesse 19 les plus soumises aux vibrations, aux forces, aux déplacements et aux couples lors du fonctionnement du dispositif de réduction 19. La mesure produite est d’autant plus riche en informations, par exemple on peut estimer la fréquence d’engrènement des dentures qui est un paramètre clé pour surveiller l’état de santé du réducteur
Le dispositif de mesure 36 permet aussi de détecter une éventuelle défaillance du support 32, notamment par la détection d’une perte d’un ou plusieurs capteurs, ou lorsque la mesure du déplacement indique une mise en contact du support 32 avec le stator 34. L’identification des mises en contact est une obligation normative vis à vis des pannes dormantes (c’est à dire de pannes qui ne sont pas immédiatement détectables ou détectées) du support.
La mesure du déplacement et/ou de la force se fait dans un repère fixe entre le stator 34 et le support 32, le support 32 bougeant très peu en comparaison avec les pièces mises en mouvement dans le réducteur de vitesse 19. La mesure ne nécessite donc pas l’utilisation d’un transfert tournant, avec les problématiques de jeux qui lui sont associées, ou la problématique de transmission des signaux d’acquisition par exemple par télémétrie.
Le stator 34 peut comprendre un orifice 44 comme illustré en , qui permet de faire passer une connexion physique 42c reliant le capteur 42 à une mémoire ou à un calculateur de façon à transmettre le signal de mesure du capteur 42 vers cette mémoire ou ce calculateur.
Un tel dispositif de mesure 36 est simple à mettre en œuvre, car les pièces du dispositif de mesure 36 impliquées dans la mesure sont fixes ou quasiment fixes, et que l’on mesure simplement une déformation relative et/ou une force (effort, contrainte, pression ou autre) exercée par le support 32 sur le stator 34.
De plus, un tel dispositif de mesure peut être agencé entre le support 32 et le stator 34, c’est à dire dans une zone du système propulsif qui est généralement peu encombrée. Le dispositif de mesure 36 tel qu’exposé permet un gain d’espace.
Le dispositif de mesure 36 peut être configuré pour mesurer en fonction du temps le déplacement relatif ou/et la force, c’est-à-dire que le dispositif de mesure 36 peut permettre une surveillance du déplacement relatif ou/et de la force au cours du temps en fournissant une série de mesures temporelles du déplacement relatif ou/et de la force.
Au cours de l’étape 116 d’harmonisation, par exemple, un traitement informatique est réalisé afin de corriger, dans le deuxième ensemble, les identifiants de documents cités erronés, c’est-à-dire les identifiants de documents cités représentant incorrectement ces documents cités.
Dans des variantes, un identifiant d’une entrée dans une table de correspondance est défini pour une pluralité de chaines de caractères considérées comme proches et mis en œuvre pour remplacer chaque itération des chaines de caractères appartenant à cette pluralité.
Une fois les premier et deuxième ensembles nettoyés, deux étapes sont réalisées de manière concomitante, ou parallèles : - l’étape 120 de formation d’un premier groupement partitionné d’identifiants de documents cités classifiés et hiérarchisés et - l’étape 160 de formation d’un deuxième groupement partitionné d’identifiants de documents citant classifiés et hiérarchisés.
Au cours de l’étape 120 de formation d’un premier groupement partitionné d’identifiants de documents cités classifiés et hiérarchisés, l’objectif est de hiérarchiser les méthodologies et fondements théoriques liés au sujet de la requête et donc au corpus extrait.
au moins un dit critère étant mis en œuvre au cours de l’étape 130 d’ajustement et/ou l’étape 135 de filtration de l’étape 120 de formation du premier groupement.
Au cours de l’étape 130 d’ajustement automatique, la première valeur seuil est ajustée de sorte à fournir un échantillon du corpus extrait, correspondant au premier ensemble, suffisant pour permettre une mise en œuvre efficace de l’étape 140 de détermination d’un indice de co-citation.
Par exemple, cette étape 130 d’ajustement automatique est configurée pour modifier la valeur du pourcentage minimal du nombre d’identifiants de documents à retenir si aucun résultat ne valide une règle associée à au moins un critère mis en œuvre au cours de l’étape 125 d’initialisation.
Généralement le catalyseur est introduit selon une quantité d'au moins 200 ppm par rapport à la masse des monomères introduits. Cette valeur minimale en catalyseur, permet une activité catalytique optimisée. Ainsi, de préférence le catalyseur selon l'invention est introduit selon une quantité comprise dans un domaine allant de 200 ppm à 5000 ppm, de préférence encore de 200 ppm à 3000 ppm. Selon des variantes de l'invention, le catalyseur selon l'invention est de préférence introduit selon une quantité supérieure ou égale à 1000 ppm par rapport à la masse des monomères introduits. Ainsi, selon ces variantes, le catalyseur selon l'invention est introduit selon une quantité comprise dans un domaine allant de 1000 ppm à 5000 ppm, de préférence encore de 1000 ppm à 3000 ppm.
Le catalyseur selon l'invention est de grade alimentaire à base d'étain choisi parmi les composés organostanniques comprenant une fonction carboxyle (-C(O)OH) ou une fonction (-Sn(O)OH).
Selon des variantes particulières de l'invention, le catalyseur est choisi parmi les alkylétain comprenant une fonction carboxyle (-C(O)OH) ou une fonction (-Sn(O)OH), le groupement alkyle ayant 1 à 10 atomes de carbone, de préférence 1 à 4 atomes de carbone. Parmi ces composés particuliers, on peut citer l'oxyde de monobutylétain (ou acide stannoïque) de grade alimentaire et le tris(2-ethylhexanoate) de monobutylétain de grade alimentaire.
Selon des variantes préférées de l'invention, le catalyseur est l'oxyde de monobutylétain (ou acide stannoïque) de grade alimentaire.
On peut citer à titre d'exemples de catalyseurs utiles aux besoins de l'invention l'oxyde de monobutylétain commercialisé sous le nom de FASCAT 9100 et le tris(2-ethylhexanoate) de monobutylétain commercialisé sous le nom de FASCAT 9102 par la société PMC Organometallix. Tout particulièrement, on préférera le catalyseur l'oxyde de monobutylétain commercialisé sous le nom de FASCAT 9100 par la société PMC Organometallix.
A l'issue de l'étape (c) et de l'introduction du catalyseur dans le milieu réactionnel, le procédé de l'invention se poursuit par une étape (d) de polycondensation à une température supérieure à 110°C, de préférence variant de 110 °C à 250°C, de préférence encore de 120 °C à 200 °C, de préférence encore de 130°C à 180 °C,, sous vide et d’une durée variant de 0 à 10h.
La polycondensation peut alors se faire instantanément (c’est-à-dire en un temps nécessaire à installer le vide) ou pendant une durée allant jusqu'à 10 heures.
Selon des variantes avantageuses de l'invention, concomitamment à l'étape (d), l'eau produite par la réaction de polycondensation est éliminée par exemple par distillation ou tout autre méthode connue pour l'élimination de l'eau. Selon des variantes avantageuses de l'invention, concomitamment à l'étape (b) et à l'étape (d), l'eau produite par les réactions d'estérification et de polycondensation est éliminée par exemple par distillation ou tout autre méthode connue pour l'élimination de l'eau. Selon ces variantes, l'élimination de l'eau par exemple par distillation peut être continue depuis l'étape d'élimination de l'eau initialement ajoutée. Lorsque l'élimination de l'eau se fait par distillation, celle-ci peut se produire en conjonction avec une agitation et/ou une purge du contenu du récipient par réaction sous un gaz inerte.
A l'issue de ces étapes du procédé selon l'invention, le polyester fabriqué peut être récupéré de manière connue, stocké le cas échéant, et éventuellement traité en vue de ses utilisations ultérieures.
Le polyester de glycérol et d'un diacide carboxylique, susceptible d'être obtenu par le procédé selon l'invention défini ci-dessus selon l'une quelconque de ses variantes, fait également l'objet de l'invention.
La mise en œuvre du procédé de l'invention dans toutes ses variantes et aspects, préférés ou non, permet d'obtenir un polyester du glycérol et d'un diacide carboxylique, en particulier un poly(glycérol sébacate) ou PGS, qui présente très avantageusement les caractéristiques physicochimiques suivantes: un taux de monomères résiduels inférieur à 5% en poids du poids du polymère, de préférence inférieur à 2% en poids, , une masse molaire moyenne en nombre Mn élevée supérieure à 2500 g/mol , de préférence supérieure ou égale à 2700 g/mol, une dispersité inférieure ou égale à 10, de préférence inférieure ou égale à 5, un taux d'unités (1,2,3-triacylglycéride) inférieur à 15 mol% par rapport à l'ensemble des unités du polymère.
Un tel polyester fait également l'objet de l'invention.
Avantageusement, selon des variantes préférées de l'invention, un tel polyester présente une masse molaire moyenne en poids inférieure ou égale à 3500 g/mol, de préférence inférieure ou égale à 3000 g/mol .
Les caractéristiques physicochimiques du polyester obtenu avec le procédé de l'invention laissent présager des propriétés intéressantes homogènes et reproductibles, du fait d'une dispersité maitrisée de 10 ou moins, et notamment de propriétés de mises en œuvre améliorées du fait du faible taux d'unité (1,2,3-triacylglycéride), inférieur à 15% en mole par rapport à l'ensemble des fonctions acylglycérides présentes dans le polymère déterminé par RMN 13 C, et donc du faible taux de branchement. En effet, le taux de branchement s'exprime comme le rapport molaire du taux d'unité (1,2,3-triacylglycéride ) à la somme des taux de l'ensemble des fonctions acylglycérides du polymère
Le taux de monomères résiduels est déterminé selon la méthode décrite dans les exemples.
La macrostructure (Mn, Mw et Đ (Mw/Mn)) du polyester du glycérol et d'un diacide carboxylique est déterminée par SEC selon la méthode décrite dans les exemples.
La montre schématiquement en coupe un module 20, 30 au voisinage d’un plat d’ancrage 23, 38.
Pour fabriquer un module 20, 30, on fabrique d’abord une armature 20A, 30A du module 20, 30. Par « armature », on entend désigner l’ensemble des éléments conférant au module 20, 30 son intégrité mécanique, y compris les éléments permettant de fixer le module 20, 30 à d’autres modules décrits ci-dessus et/ou à d’autres modules structurels. L’armature 20A, 30A est par exemple fabriquée suivant les techniques connues pour la fabrication modulaire de navires à double coque. L’armature 20A, 30A ainsi fabriquée présente ainsi les parois internes 22, 34, 36 et les parois externes 29, 39 décrites ci-dessus en référence aux figures 2 et 3, et des éléments structurels 28 (cf. ), 37 (cf. ). Chacun des éléments structurels 28 (respectivement 37) assemble une paroi interne 22 (respectivement 34, 36) à une paroi externe 29 (respectivement 39) de façon rigide. Les éléments structurels 28, 37 peuvent avoir une fonction de raidisseur, c’est-à-dire contribuer à la résistance à la flexion des modules 20, 30. Comme représenté, les éléments structurels 28, 37 s’étendent dans une direction orthogonale aux bords 21, 64N, 66N. Les éléments structurels 28, 37 peuvent prendre un grand nombre de formes connues dans le domaine de la construction navale, notamment de varangues, de carlingues ou de membrures. En outre, les modules 30 peuvent comprendre des éléments structurels perpendiculaires 37P, analogues aux éléments structurels 37 et s’étendant dans une direction perpendiculaire à ceux-ci. De même, de façon non représentée, les modules 20 peuvent comprendre des éléments structures perpendiculaires analogues aux éléments structurels 28 et s’étendant dans une direction perpendiculaire à ceux-ci.
Ensuite, on soude les plats d’ancrage 23, 38 sur les parois internes 22, 34, 36. Les références 991 et 992 sur la indiquent la position des soudures réalisées pendant la soudure des plats d’ancrage 23, 38. Bien entendu, la soudure des plats d’ancrage 23, 38 est réalisée en s’assurant que les plats d’ancrage 23, 38 sont à la distance s souhaitée du bord 21, 64N, 66N correspondant. Dans l’exemple représenté, les soudures sont réalisées des deux côtés des plats d’ancrage 23, 38, à savoir les soudures 991 d’un côté et les soudures 992 de l’autre côté. En variante, une seule des soudures 991, 992 peut être réalisée.