INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation de la présente invention, par exemple, une AVCO utile peut comprendre : i) un composant acide gras comprenant de l’acide caprylique, de l’acide caprique et de l’acide laurique, en une quantité de 5 à 40 % en poids, préférentiellement de 10 à 30 % en poids, et plus préférentiellement de 20 à 25 % en poids ; ii) un composant monoester comprenant de la monocapryline, de la monocaprine et de la monolaurine, en une quantité de 1 à 30 % en poids, préférentiellement de 5 à 20 % en poids, et plus préférentiellement de 10 à 15 % en poids ; iii) un composant diester comprenant des diglycérides d’acide caprylique, d’acide caprique et d’acide laurique, en une quantité de 10 à 50 % en poids, préférentiellement de 20 à 45 % en poids, et plus préférentiellement de 30 à 40 % en poids ; et iv) un composant triester comprenant des triglycérides d’acide caprylique, d’acide caprique et d’acide laurique, en une quantité de 10 à 70 % en poids, préférentiellement de 15 à 50 % en poids, et plus préférentiellement de 20 à 30 % en poids ; chacun par rapport à la quantité totale de l’AVCO.
Une AVCO utile peut être préférentiellement une AVCO préparée selon l’enseignement de EP 1973415, qui est incorporé ici en référence. En conséquence, un exemple d'AVCO peut comprendre : 24,63 mg/g d’acide caprylique (C 8 ), 17,81 mg/g d’acide caprique (C 10 ), 133,70 mg/g d’acide laurique (C 12 ) et 11,82 mg/g de monocapryline, 8,29 mg/g de monocaprine et 57,16 mg/g de monolaurine ; ou 23,10 mg/g d’acide caprylique (C 8 ), 16,08 mg/g d’acide caprique (C 10 ), 116,81 mg/g d’acide laurique (C 12 ) et 16,04 mg/g de monocapryline, 10,35 mg/g de monocaprine et 75,54 mg/g de monolaurine ; chacun par rapport au poids total de l’AVCO ; et préférentiellement, l’AVCO est dérivée de la catalyse de l’huile de noix de coco avec la lipase 1,3-spécifique et de sa soumission à une glycérolyse.
En tant qu’AVCO, un produit du commerce peut être utilisé. En tant qu’AVCO disponible dans le commerce, on peut citer l’AVCO (nom INCI : Cocos Nucifera Oil (noix de coco) commercialisée par Biotropics.
Avantageusement, le mélange d'acide gras et d'ester est présent dans la composition selon la présente invention en une quantité allant de 1,2 % en poids à 80 % en poids, préférentiellement de 2 % en poids à 60 % en poids, plus préférentiellement de 3% en poids à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, le rapport en poids entre le solvant liquide et le mélange d’acide gras et d’ester est de 1,6: 1 à 20: 1, préférentiellement de 1,6: 1 à 15: 1.
Eau La composition cosmétique de la présente invention peut en outre comprendre de l’eau.
Avantageusement, l'eau est présente dans la composition de la présente invention en une quantité allant de 40 % en poids à 88 % en poids, préférentiellement de 50 % en poids à 80 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Ingrédients actifs cosmétiques supplémentaires La composition de la présente invention peut comprendre un ingrédient actif cosmétique supplémentaire en plus du mélange d'acide gras et d'ester tel que défini précédemment.
À titre d’exemples d’ingrédient actif cosmétique, on peut citer les agents hydratants ; les vitamines ; les agents raffermissants ; les agents agissant sur la microcirculation et leurs mélanges.
Adjuvants ou additifs La composition de la présente invention peut également comprendre des adjuvants ou des additifs cosmétiques classiques, par exemple, des parfums, des antioxydants, des agents chélateurs, des agents conservateurs, des épaississants, des émulsifiants, des régulateurs de pH et leurs mélanges.
La personne du métier peut choisir la quantité des adjuvants ou additifs de manière à ne pas avoir d'incidence négative sur l'utilisation finale de la composition selon la présente invention.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du siège conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - la première branche structurelle appartient à l’ossature de l’assise ; - ladite ossature comporte deux flancs et une traverse s’étendant entre des premières extrémités des deux flancs, la première branche structurelle s’étendant en longueur entre des secondes extrémités des deux flancs et présentant plusieurs trous de sortie d’air répartis sur sa longueur et/ou sur sa largeur ; - il est prévu un embout de jonction qui est connecté par une première extrémité sur ladite embouchure, qui est adapté à être connecté par une seconde extrémité à un circuit de ventilation de véhicule automobile, et qui passe sous l’un des flancs ; - il est prévu des moyens de fixation de l’assise à un plancher ; - ladite ossature est montée mobile par rapport auxdits moyens de fixation ; - il est prévu un embout de jonction qui est connecté par une première extrémité sur ladite embouchure, qui est adapté à être connecté par une seconde extrémité à un circuit de ventilation de véhicule automobile, et qui comporte une partie élastiquement déformable, par exemple en forme de soufflet ; - les trous de sortie d’air débouchent sur une zone de la première branche structurelle non couverte par la garniture ; - il est prévu un bras de liaison entre l’ossature du dossier et l’ossature de l’assise ; - l’ossature de l’assise comporte une partie intermédiaire qui est située entre les flancs, la première branche structurelle et la traverse, et sur laquelle est monté le bras de liaison ; - les garnitures de l’assise et du dossier délimitent entre elles un espace libre.
L’invention concerne aussi un véhicule automobile comportant un circuit de ventilation et un siège tel que précité, dont l’embouchure de la première branche structurelle communique avec le circuit de ventilation.
est une vue schématique en perspective d’une partie d’un siège conforme à l’invention ;
est une vue schématique en perspective d’un premier mode de réalisation de l’ossature du siège de la ;
est une vue schématique en perspective d’un second mode de réalisation de l’ossature du siège de la ;
est une vue schématique en perspective du siège de la , représenté sous un autre angle ;
est une vue schématique en perspective d’une partie de l’ossature de l’assise du siège de la .
On considérera ici que cette voiture comporte un poste de conduite (avec notamment un volant et une planche de bord), un siège conducteur situé en regard du poste de conduite, un siège passager situé à côté du siège conducteur, et un ou des sièges arrière (fauteuils et/ou banquette) situés à l’arrière des sièges conducteur et passager. Autrement formulé, les sièges sont répartis sur au moins deux rangs situés l’un derrière l’autre.
(4) Après un durcissement naturel, tronçonner le produit semi-fini, avec un nouveau durcissement, pour obtenir ainsi le matériau en mousse polyuréthane rigide.
Plus précisément, l’équipement destiné au mélange à l’étape (2) ci-dessus est un mélangeur haute pression M ; La pression de mélange est de 50-300bar, de préférence de 100-150bar ; La température de mélange est de 15-35℃, de préférence de 20-30℃ ; Le débit de sortie du mélangeur haute pression M est de 20-120kg/min, de préférence de 50-80kg/min.
L’effet bénéfique de la solution technique mentionnée ci-dessus plus précisément est que le mélangeur haute pression M choisi dans le cadre de la présente invention a une grande pression de mélange, permettant d'améliorer l’effet de mélange du composant hydroxyle et du composant isocyanate, rendant les cellules du matériau en mousse polyuréthane rigide plus fines avec une meilleure performance d’isolation thermique.
Plus précisément, les côtés supérieur, inférieur, gauche et droit de l’espace confiné à l’étape (3) ci-dessus sont composés de bandes à mailles à haute résistance ; les bandes à mailles ont une largeur de 5-25mm, de préférence de 10-20mm ; la planéité des bandes à mailles est de ±0,5-1mm, de préférence de ±0,5-0,7mm ; la température des bandes à mailles est de 15-45℃, de préférence de 30-40℃; La vitesse d’avancement des bandes à mailles est de 0,5-2,5m/min, de préférence de 1,0-1,5m/min.
L’effet bénéfique de la solution technique mentionnée ci-dessus plus précisément est que le processus de moussage de polyuréthane dans le cadre de la présente invention est réalisé dans un espace confiné, les dimensions de contour de la mousse sont régulières et contrôlables, ce qui permet d'améliorer le taux d’utilisation du matériau de base en mousse polyuréthane.
Plus précisément, à l’étape (3) mentionnée ci-dessus, il s’agit également de séparer le feutre continu en fibres de verre et les bandes à mailles par un papier kraft ; ledit papier kraft a une densité apparente de 90-250g/m 2 , de préférence de 150-200g/m 2 .
L’effet bénéfique de la solution technique mentionnée ci-dessus plus précisément est que le papier kraft choisi dans le cadre de la présente invention permet de séparer le feutre en fibres de verre de la bande à mailles M, évitant ainsi l’impact de la bande à mailles M sur le processus de moussage.
Plus précisément, à l’étape (4) ci-dessus, la durée du durcissement naturel est de 15-35min ; La durée du nouveau durcissement est de 48h.
Plus précisément, les étapes (2) – (4) sont exécutées dans un milieu à température et humidité constantes, où la température ambiante est de 15-35℃, de préférence de 20-30℃; L’humidité ambiante est inférieure à 80%, de préférence comprise entre 30%-70%.
Il ressort des solutions techniques ci-dessus que la présente invention a les effets bénéfiques suivants par rapport à l’art antérieur :
Le matériau en mousse polyuréthane rigide de type renforcé pour l’isolation cryogénique qui est produit en continu dans un espace confiné selon la présente invention a une densité de 70-210kg/m 3 , permettant de contrôler la planéité de surface à moins de 5mm et d’augmenter le taux d’utilisation du matériau de base à plus de 85% sous réserve d’assurer la résistance mécanique à basse température et la performance d’isolation thermique du matériau. Il pourra être largement appliqué dans le domaine de l’isolation cryogénique.
La représente l’organigramme du procédé de préparation du matériau en mousse polyuréthane rigide suivant la présente invention ;
La représente une vue physique en coupe transversale du matériau en mousse polyuréthane rigide issu du mode de réalisation 5 suivant la présente invention;
La représente une vue physique en coupe transversale du matériau en mousse polyuréthane rigide issu du mode comparatif 1 suivant la présente invention.
Modes de réalisation spécifiques On décrira de type clair et complet le programme technique dans l'exemple de présente invention en combinant les figures annexes dans cet exemple. Évidemment, l'exemple décrit ne présente qu'une partie d'exemples au lieu de tous les exemples. Sur la base de l’exemple dans la présente invention, à condition de ne pas fournir le travail créatif, l’autre exemple gagné par le personnel technique ordinaire dans le présent domaine appartient à l’étendue de protection de la présente invention.
Exemple 1 Un matériau en mousse polyuréthane MP rigide, composé des matières premières dont les poids sont les suivants : 30kg de polyéther polyol de saccharose, 50kg de polyester polyol d'anhydride phtalique, 80kg de diisocyanate de toluène, 50kg de polyméthylène polyphényl polyisocyanate, 15kg de composé d’additifs auxiliaires moussants et 15kg de feutre continu en fibres de verre;
En cas de flambage, les corrugations faisant saillie vers l’intérieur du soufflet tubulaire peuvent frotter contre toutes les structures situées à l’intérieur du soufflet tubulaire à chaque fois que le clapet est déplacé. Du fait de la finesse du matériau constituant le soufflet tubulaire, il existe un risque d’usure prématurée du soufflet tubulaire, et de percement.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer une vanne cryogénique dans lequel le risque de percement du soufflet tubulaire est plus faible.
À cette fin, l’invention porte sur une vanne cryogénique, comprenant : - un corps de vanne, présentant une entrée de fluide cryogénique, une sortie de fluide cryogénique et un passage de fluide cryogénique raccordant fluidiquement l’entrée de fluide cryogénique à la sortie de fluide cryogénique ;
- un clapet ;
- un actionneur ;
- une chaîne cinématique par l’intermédiaire de laquelle le clapet est déplacé par l’actionneur entre une position d’obturation du passage de fluide cryogénique et une position de dégagement du passage de fluide cryogénique, la chaîne cinématique comprenant un organe meneur déplacé par l’actionneur suivant un axe de déplacement et une structure de transmission transmettant le mouvement de l’organe meneur au clapet ;
- un soufflet tubulaire agencé autour de la structure de transmission, ayant une première extrémité liée à l’organe meneur et une seconde extrémité liée au corps de vanne, le soufflet tubulaire ayant des corrugations internes en saillie vers l’intérieur du soufflet tubulaire, le soufflet tubulaire étant compressible suivant l’axe de déplacement sous l’effet du déplacement de l’organe meneur ;
- des protections en un matériau à faible coefficient de friction, placés à l’intérieur du soufflet tubulaire sur les corrugations internes, les protections se déplaçant avec les corrugations internes suivant l’axe de déplacement quand l’organe meneur est déplacé suivant l’axe de déplacement .
Ainsi, les protections protègent les corrugations internes lors des déplacements du clapet de la vanne cryogénique.
En effet, à chaque déplacement du clapet, l’organe meneur se déplace suivant l’axe de déplacement, entraînant avec lui le soufflet tubulaire. Les corrugations internes du soufflet tubulaire les plus proches de l’organe meneur auront une course sensiblement égale à celle du clapet de la vanne cryogénique.
Les corrugations internes les plus proches de l’extrémité liée au corps de vanne se déplaceront sur une faible course. Les corrugations internes intermédiaires auront une course sensiblement moitié de celle du clapet de la vanne cryogénique.
Les protections vont se déplacer avec les corrugations internes, et ce sont elles qui viendront en contact avec les structures logées à l’intérieur du soufflet tubulaire en cas de flambage du soufflet tubulaire.
Du fait que ces protections sont réalisées en un matériau à faible coefficient de friction, ces contacts n’empêcheront pas l’ouverture et la fermeture du clapet de la vanne cryogénique.
La vanne cryogénique peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- les protections sont des anneaux, chaque anneau étant monté sur une des corrugations internes ;
- les anneaux sont à contour fermé, ou sont ouverts ;
avec : Q i , le débit instantané mesuré à l’instant T v ; et , le débit instantané à l’instant précédent T v-1 . Notons que l’indicateur est supérieur ou égal à 0 puisqu'une valeur absolue est utilisée pour le calculer.
À l’étape S233, le dispositif APP vérifie que l’indicateur d’instabilité du débit de pompage Q i est inférieur à un seuil λ Q . En particulier, le seuil λ Q est fixé en fonction du puits ou du forage. Il peut par exemple être égal à 5% ou 10%.
Si le résultat de cette vérification est positif (i.e. le débit de pompage mesuré est stable), le procédé se poursuit à l’étape S240. Sinon, le calcul du débit spécifique associé au cycle E i s’interrompt ; et l’étape S200 se poursuit pour déterminer un autre débit spécifique Qs i+1 associé à un cycle de pompage suivant E i+1 en reprenant à l’étape S210.
À l’étape S240 , le dispositif APP calcul le débit spécifique Qs i à partir du niveau statique , du niveau dynamique , et du débit de pompage Q i . Le débit spécifique Qs i est calculé en utilisant l’expression suivante :
La solution proposée permet de calculer les valeurs de débit spécifique du puits au cours de son exploitation, et ce, en s’assurant que les niveaux statiques, les niveaux dynamiques et les débits de pompage mesurés soient stables. Plus précisément, l’utilisation des indicateurs d’instabilité permet de vérifier la stabilité du plan d’eau lors des mesures des niveaux d’eau statiques et dynamiques et la stabilité des débits de pompage. Ainsi, la solution proposée permet d’obtenir des mesures de performance du puits fiables.
Nous décrivons en référence aux figures suivantes l’utilisation de ces mesures de performances pour déterminer l’état de fonctionnement du puits.
La représente des étapes d’un procédé selon un mode de réalisation de l’invention. Cette figure détaille la mise en œuvre de l’étape S300 précédemment introduite en référence à la . Nous rappelons que l’étape S300 porte sur la sélection d’une pluralité de débits spécifiques Qs 1 -Qs P parmi les débits spécifiques déterminés Qs 1 -Qs M .
En fait, il est proposé de sélectionner uniquement des débits spécifiques mesurés dans des conditions d’exploitation similaires, ce qui permettra ensuite de déterminer de manière fiable si le puits fonctionne correctement ou non.
Plus précisément, la solution proposée repose sur deux critères de sélection CRT_NS et CRT_Q. Le premier critère CRT_NS garantit que les débits spécifiques sélectionnés sont mesurés pour des niveaux d’eau statiques similaires (i.e. dans une plage donnée autour d’un niveau statique de référence). Et, le deuxième critère CRT_Q garantit que les débits spécifiques sélectionnés sont mesurés pour des débits de pompage similaires (i.e. dans une plage donnée autour d’un débit de référence). Pour qu’un débit spécifique soit sélectionné, il doit satisfaire à ces deux critères.
À l’étape S300 , le dispositif APP met en œuvre les étapes S310 et S320 pour chaque débit spécifique Qs j parmi les débits spécifiques déterminés Qs 1 -Qs M . Le dispositif APP vérifie ainsi si le débit spécifique Qs j satisfait aux critères de sélection CRT_NS et CRT_Q. Si tel est le cas, le débit spécifique Qs j est sélectionné ; sinon, il est exclu.
Notons que les étapes S310 et S320 peuvent être mises en œuvre par le dispositif APP en parallèle, ou de manière consécutive.
À l’étape S310 , le dispositif APP détermine la différence entre : un niveau d’eau statique de référence ; et le niveau d’eau statique utilisé pour déterminer le débit spécifique Qs j . Il vérifie alors que la différence | - | est inférieure à un pourcentage donné d’une hauteur d’eau de référence. Cette hauteur d’eau de référence peut correspondre à une puissance aquifère (i.e. une épaisseur de la zone saturée de l’aquifère) En variante, la hauteur d’eau de référence pourrait correspondre au niveau d’eau statique de référence .
En particulier, le pourcentage donné de la hauteur d’eau de référence est fixé en fonction du puits. Il peut par exemple être égal à 5%, 10%, ou 15%. Cela permet d’adapter le critère de sélection CRT_NS en fonction de la configuration ou de la topologie du puits.
Comme évoqué ci-dessus, la hauteur d’eau de référence correspond, selon un mode de réalisation, à une puissance aquifère de référence. Ce mode de réalisation est notamment avantageux en ce qu’il permet de définir le critère de sélection CRT_NS indépendamment de l’altitude du puits. Autrement dit, la plage donnée autour du niveau statique de référence, utilisée pour sélectionner les débits spécifiques, est définie indépendamment de l'altitude du puits.
Considérons, par exemple, un puits dont le niveau statique de référence est de 1500 m au-dessus du niveau moyen de la mer et dont la base (i.e. le mur) est située à 1400 m au-dessus du niveau moyen de la mer. Pour ce puits, la puissance aquifère (i.e. l’épaisseur de la zone saturée de l’aquifère) est donc de 100 m. Avec un pourcentage donné de 10% de la hauteur de référence, la plage donnée de sélection est de 10% x 100 m = 10 m, si la puissance aquifère est utilisée comme hauteur de référence. En revanche, la plage de sélection est de 10% x 1500 m = 150 m, si le niveau statique de référence est utilisé comme hauteur de référence. Ainsi, en utilisant la puissance aquifère comme hauteur de référence, plutôt que le niveau statique de référence, ce mode de réalisation permet de garantir que les débits spécifiques sélectionnés pour ce puits présentent effectivement des niveaux statiques similaires.
On note que les châssis 46 et 56 sont compatibles pour différents diamètres de pièces tubulaires et différents angles de coudes. D’autres châssis couvrent d’autres plages de diamètres.
décrit, sous forme du logigramme d’un procédé 80, des étapes de mise en œuvre du dispositif 40. Ce procédé 80 comporte, d’abord, une étape 81 de positionnement des pièces à souder 41 et 42 de telle manière que les lignes tangentes à leurs axes soient confondues au niveau de la ligne de soudure 55, c’est-à-dire de leur ligne de contact.
Au cours d’une étape 82, on solidarise mécaniquement des pièces à souder 41 et 42. Préférentiellement, cette solidarisation est effectuée par soudage de points sur la ligne de soudure 55, par exemple quatre points de soudure espacés d’un quart de tour. Les pièces 41 et 42 forment ainsi un assemblage rigide.
Au cours d’une étape 83, on associe les châssis 46 et 56 aux pièces 41 et 42 de telle manière que la ligne de soudure 55 soit parallèle aux faces externes des châssis. On applique ensuite les tampons souples sur les parois des pièces 41 et 42 pour les maintenir en position sans les déformer.
Au cours d’une étape 84, on place les châssis 46 et 56 dans la machine de soudage 40 de telle manière que la ligne de soudure circulaire 55 soit perpendiculaire à l’axe de rotation B et centrée sur cet axe de rotation B et qu’elle se trouve en regard de la future position de la tête de soudage 48.
Au cours d’une étape 85, on solidarise le châssis 46 avec le plateau motorisé 57 du positionneur 44 et le châssis 56 avec le plateau suiveur 58.
Au cours d’une étape 86, on fait descendre l’ensemble de soudage vers la ligne de soudure 55, par l’intermédiaire de la potence 47. Une fois l’ensemble de soudage positionné de telle manière que la tête de soudage 48 se trouve sur la ligne de soudure 55, au cours d’une étape 87, on fixe l’ensemble de soudage en position.
Au cours d’une étape 88, on met les pièces 41 et 42 en rotation autour de l’axe B et on réalise le soudage avec la tête de soudage 48, sous le contrôle de l’opérateur 13. Bien entendu, au cours de l’étape 88, les pièces 41 et 42 peuvent réaliser plusieurs tours autour de l’axe B.
Une fois le soudage des pièces 41 et 42 achevé, au cours d’une étape 89, on sépare le plateau 57 du châssis 46, avant de retirer les châssis 46 et 56 et les pièces 41 et 42 de la machine 40. Puis, au cours d’une étape 90, on retire les châssis 46 et 56 des pièces 41 et 42 soudées ensemble.
En variante, une seule des pièces tubulaires 41 ou 42, non cylindrique, est supportée par un châssis, respectivement 46 ou 56, l’autre pièce étant supportée en rotation par d’autres moyens, par exemple des rouleaux fous ou au moins un moyen de pincement sans déformation monté sur le plateau 58. Cette variante est particulièrement adaptée au cas où cette autre pièce tubulaire est cylindrique.
La présente invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur. À cet effet, la présente invention vise une machine de soudage pour souder deux pièces tubulaires, 41 et 42, mécaniquement solidaires et présentant une section circulaire commune définissant une ligne de soudure 55, qui comporte : - une tête de soudage 48, - au moins un châssis, 46 et/ou 56, supportant l’une des pièces tubulaires, 41 et/ou 42, pendant le fonctionnement de la tête de soudage, - un positionneur 44 et 57 supportant, pendant le fonctionnement de la tête de soudage, chaque châssis et chaque pièce tubulaire dans laquelle la section circulaire commune est perpendiculaire à l’axe de rotation B du positionneur et centrée sur cet axe de rotation, et - un moyen 47 de déplacement de la tête de soudage configuré pour positionner la tête de soudage dans une position fixe en regard de la ligne de soudure, pendant son fonctionnement.