INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, la présente invention a pour objet un balai d’essuie-glace pour surface vitrée de véhicule comportant : - au moins une vertèbre, - un déflecteur s’étendant le long de la au moins une vertèbre, le déflecteur présentant une face amont s’étendant d’une pointe du déflecteur vers une extrémité amont du déflecteur, configurée pour dévier l’air incident et une face aval s’étendant de la pointe vers une extrémité aval du déflecteur, - un premier et un second canal dans lequel un fluide de lavage est destiné à circuler, les canaux étant ménagés dans le déflecteur et s’étendant le long d’un axe longitudinal du déflecteur, chaque canal débouchant du déflecteur par une pluralité d’orifices de projection, caractérisé en ce qu’un premier canal est agencé sous la face amont du déflecteur dans une position abaissée, rapprochée de la lame d’essuyage par rapport au deuxième canal agencé sous la face aval du déflecteur et le premier canal est plus déporté latéralement que le deuxième canal.
La face amont est ainsi abaissée et agrandie ce qui lui permet d’offrir une plus grande pression de plaquage du balai sur la surface vitrée et donc permet de réduire les instabilités notamment pour les angles d’attaque compris entre -10° et -5°.
On constate également que le positionnement décalé vers le bas et déporté sur le côté du premier canal permet de réduire la hauteur du déflecteur et donc la hauteur totale du balai d’essuie-glace par rapport à l’art antérieur, et ainsi de réduire la trainée (« drag » en anglais) tout en conservant les performances d’essuyage.
La position asymétrique des rampes d’orifices de projection permet ainsi de réduire les risques de perturbations aérodynamiques côté amont du balai d’essuie-glace où il y a le plus de perturbations du flux d’air. De plus, avec la position abaissée et déportée du premier canal, on réduit la distance entre les orifices de projection et la surface vitrée, ce qui permet d’améliorer le mouillage de la surface vitrée.
La pointe du déflecteur peut être décalée du côté du second canal de sorte que la face amont soit plus grande que la face aval.
La face amont présente par exemple, de la pointe vers l’extrémité amont du déflecteur, une surface concave suivie d’une surface plane, suivie d’une surface convexe.
Le premier canal est par exemple ménagé sous une surface convexe de la face amont, telle que celle de la face amont décrite ci-dessus.
La surface convexe peut suivre le contour arrondi du premier canal.
Les orifices de projection communiquant avec les premier et second canaux sont par exemple alignés le long d’une ligne respective formée au plus bas du déflecteur, à l’opposé de la pointe, de part et d’autre d’un plan longitudinal médian du balai d’essuie-glace.
Les orifices de projection communiquant avec le premier canal peuvent être orientés en direction de la lame d’essuyage. En effet, le positionnement décalé et déporté du premier canal permet de pouvoir percer le premier canal en oblique. Il est alors possible d’orienter l’arrosage directement sur la lèvre de la lame d’essuyage afin de réduire, voire supprimer les zones sèches.
L’angle d’inclinaison entre la direction des orifices de projection et une direction verticale perpendiculaire à la direction longitudinale et parallèle à un plan longitudinal médian du balai d’essuie-glace, est par exemple compris entre 15° et 45°.
Les compositions comprenant les composants énumérés dans le Tableau 4 ont été préparées comme suit : ajout de la moitié de la quantité totale d’eau déminéralisée dans un bécher, et chauffage du bécher à 75 °C à l’aide d’un bain-marie ; ajout de lécithine hydrogénée et agitation minutieuse ; ajout de l’huile de cocos nucifera (noix de coco) uniquement ou du mélange d’huile de cocos nucifera (noix de coco) et du solvant choisi (dipropylène glycol ou octyldodécanol) , homogénéisation à 75 °C à une vitesse d’agitation de 1000 tr/min pendant 3 minutes ; abaissement de la température du bain-marie de 75 °C à 40 °C, ajout de l’autre moitié de la quantité totale d’eau déminéralisée, ajout des ingrédients polymères restants (carbomère et polyacryloyldiméthyl taurate d’ammonium), agitation minutieuse jusqu’à la formation d’une émulsion homogène ; ajout d’un agent chélateur dans le bécher et agitation minutieuse ; ajout d’un antioxydant ; ajout d’un correcteur de pH pour corriger le pH = 5,1± 0,3 ; et ajout d'une petite quantité d’eau pour compenser celle qui s’est évaporée pendant la préparation.
Évaluation L’odeur de chaque composition obtenue a été évaluée avec le nez par un expert en odeurs et classée selon la norme mentionnée ci-dessus.
Les résultats d’évaluation de chaque composition mise à l'essai ont été résumés dans le Tableau 5.
Composants EI.3 EI.4 EI.5 EI. 6 EC.5 Évaluation de l'odeur par le nez Passable Bonne Bonne Excellente Mauvaise
On peut voir dans le Tableau 5 que l’odeur rance de la composition est de niveau moyen à à peine perceptible pour les compositions des Exemples Inventifs 3 à 6.
L’odeur de chaque composition obtenue a également été évaluée par des tests du couloir.
Chaque série des tests du couloir a impliqué 10 volontaires pour identifier l’odeur de deux échantillons. Par comparaison, il a été demandé à un volontaire de déceler l’échantillon avec une odeur plus légère et plus confortable à l'aide du nez. Ensuite, la réponse du volontaire a été enregistrée et calculée en pourcentages de l’échantillon considéré comme présentant une odeur plus légère dans le même groupe des deux échantillons. Seule la personne qui a délivré l’échantillon connaît le contenu spécifique des échantillons choisis tout au long du processus d'essai. Dans l’enquête avec les tests du couloir, les cinq formules (Ex. 3 à 6 et EC. 5) ont été classées en une plage de groupes pour démontrer les différences entre eux.
Les résultats des tests du couloir sont résumés dans le Tableau 6.
Groupe Résultats Ratio sur 10 volontaires Formule gagnante à l’odeur plus légère Pourcentage soutenant la formule gagnante EI.3 vs EC.5 8:2 EI.3 80 % EI.4 vs EC.5 9:1 EI.4 90 % EI.5 vs EC.5 9:1 EI.5 90 % EI.6 vs EC.5 10:0 EI. 6 100 %
On peut le voir dans les tableaux 5 et 6, les résultats pour la classification des compositions des Exemples Inventifs 3 à 6 et de l’Exemple Comparatif 5 sont sensiblement cohérents avec les résultats des tests du couloir.
COMPOSITION COSMÉTIQUE POUR LE SOIN DE LA PEAU La présente invention concerne une composition cosmétique. La présente invention concerne également l'utilisation de la composition cosmétique et un procédé non thérapeutique de soin des matières kératineuses.
Le derme est principalement constitué de fibroblastes et d’une matrice extracellulaire (MEC). Cette matrice extracellulaire est constituée de diverses macromolécules responsables de la résistance mécanique de la peau, de sa souplesse, de sa tonicité et de son élasticité, ainsi que des fonctions physiologiquement importantes (hydratation, thermorégulation et régulation de la perméabilité de la peau). Ces macromolécules comportent, en particulier, les collagènes, l’élastine et les glycoconjugués (glycoprotéines et protéoglycanes).
Les collagènes représentent 70 % des protéines de la MEC. Naturellement, les collagènes sont constamment renouvelés, mais ce renouvellement diminue avec l’âge, ce qui entraîne un amincissement du derme. La perte de collagène entraîne des rides cutanées et un manque de fermeté.
Il est également connu que l’exposition prolongée aux rayonnements ultraviolets, en particulier aux rayonnements de type A et B, a pour effet de stimuler l’expression des collagénases, en particulier de la MMP-1 (également appelée métalloprotéinase matricielle 1 ou bien collagénase interstitielle), constituant l’une des composantes du vieillissement cutané photoinduit ou non photoinduit.
Une grande variété de produits cosmétiques ont été utilisés pour prendre soin de la peau, par exemple, pour résister au vieillissement de la peau. Cependant, certains produits ne sont pas suffisamment efficaces.
L’interface de communication avec l’engin spatial portée par le nanosatellite est de préférence configurée pour contrôler ce connecteur fluidique coopérant, porté par l’engin spatial, ainsi que des vannes éventuellement disposées sur le circuit fluidique de l’engin spatial. Un tel contrôle peut comprendre l’ouverture et la fermeture, le contrôle du débit, etc.
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, la station spatiale de ravitaillement selon l’invention comprend en outre, au niveau du corps principal, un module de commande du nanosatellite, en particulier du deuxième module de propulsion, du capteur de rendez-vous, du système d’ancrage réversible à l’engin spatial, ainsi que du connecteur fluidique équipant la canalisation fluidique flexible, ce module de commande étant de préférence programmé pour émettre des signaux de commande en fonction des données fournies par le capteur de rendez-vous et l’interface de communication avec l’engin spatial, en particulier pour la réalisation des étapes de déplacement du nanosatellite, rendez-vous avec l’engin spatial, ancrage à ce dernier, séparation de ce dernier, etc.
Ce module de commande, classique en lui-même, peut comprendre un ou plusieurs processeurs et moyens de traitement et de stockage des données reçues du nanosatellite et de l’engin spatial.
Il est de préférence également programmé pour contrôler le système de transfert de fluide de la réserve d’ergol de ravitaillement au réservoir de l’engin spatial, en particulier d’éventuelles pompes, vannes, etc., pouvant appartenir à ce système, disposées au niveau du corps principal, de la canalisation fluidique flexible et/ou du nanosatellite, ainsi que, préférentiellement, au niveau de l’engin spatial. Ainsi, le module de commande de la station spatiale de ravitaillement est de préférence configuré pour commander, au sein de l’engin spatial, le connecteur fluidique coopérant et d’éventuelles vannes équipant le circuit fluidique reliant le connecteur fluidique coopérant au réservoir à ravitailler.
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, la station spatiale de ravitaillement comprend ainsi, disposé dans le corps principal, de préférence en tant que sous-module du module de commande, un module de gestion du transfert de fluide de la réserve d’ergol de ravitaillement portée par le corps principal au réservoir de l’engin spatial. Ce module est notamment configuré pour gérer les volumes d’ergol contenus d’une part dans la réserve d’ergol de ravitaillement, et d’autre part dans le réservoir de l’engin spatial, ainsi que les transferts de fluide de l’une à l’autre. Il est également de préférence configuré pour contrôler la thermodynamique des fluides transférés, notamment leur température et leur pression, tout au long de l’architecture fluidique entre la réserve d’ergol de ravitaillement et le réservoir de l’engin spatial, par contrôle de capteurs adéquats prévus à cet effet en différents points de cette architecture fluidique. Il est en outre de préférence configuré pour gérer, notamment en ouverture et fermeture, les différentes vannes disposées sur les différents circuits et canalisations fluidiques assurant la liaison entre la réserve d’ergol de ravitaillement et le réservoir de l’engin spatial.
De manière plus générale, préférentiellement, la station spatiale de ravitaillement selon l’invention, et plus particulièrement ledit module de commande, est configurée pour que les communications pour l’échange des données de mesure, et la transmission des signaux de commande, soient réalisées de façon directe entre elle et l’engin spatial à ravitailler, via le nanosatellite, sans passer par l’intermédiaire d’une quelconque station de commande distante. Une telle caractéristique facilite avantageusement la supervision du remplissage du réservoir de l’engin spatial.
La station spatiale de ravitaillement selon l’invention est destinée à être stationnée dans une position déterminée dans l’espace, en orbite autour d’un corps céleste, notamment en orbite terrestre ou lunaire, par exemple une orbite géostationnaire.
Elle comporte, au niveau du corps principal, toutes les fonctions classiques d’un engin spatial autonome, et notamment tous les systèmes embarqués nécessaires à son autonomie, tels que les systèmes de contrôle thermique, de puissance, de gestion des données, etc., ainsi que tous les éléments pour son maintien en orbite et éventuellement son déplacement, le cas échéant pour un transfert d’orbite. Elle comporte ainsi en particulier un module de propulsion, nommé dans la présente description premier module de propulsion, pouvant être de tout type, notamment de type chimique ou électrique, ainsi qu’une ou plusieurs cuve(s) d’ergol(s) disposée(s) au niveau de son corps principal, pour l’alimentation de ce module de propulsion. Préférentiellement, cette/ces cuve(s) d’ergol(s) est/sont uniquement destinée(s) à ses propres besoins, et est/sont donc distincte(s) de la réserve d’ergol de ravitaillement également portée par le corps principal. Un tel découplage entre l’alimentation du premier module de propulsion et le ravitaillement de l’engin spatial confère avantageusement une plus grande flexibilité sur la durée de la mission de la station spatiale de ravitaillement. Néanmoins, suivant les cas de services, un couplage entre les réserves d’ergol de ravitaillement et les cuves d’ergol(s) pour la propulsion principale de la station spatiale de ravitaillement peut être envisagé.
Le premier module de propulsion, porté par le corps principal de la station spatiale, peut être de tout type classique en lui-même, notamment du type électrique ou chimique.
La réserve d’ergol de ravitaillement peut contenir tout type d’ergol stockable classique en lui-même pour l’alimentation de moyens de propulsion d’engins spatiaux, par exemple des ergols chimiques liquides, tels que l’hydrazine, ou gazeux, tels que le xénon.
La station spatiale de ravitaillement selon l’invention peut également comporter, portée(s) par le corps principal, une ou plusieurs cuves dites poubelles, pour la réception éventuelle de produits de purge issus de l’engin spatial. Dans une telle configuration, la station spatiale de ravitaillement comporte une seconde canalisation fluidique flexible, dite de purge, de caractéristiques similaires à celles de la canalisation fluidique flexible de ravitaillement de l’engin spatial, et apte à être connectée de manière fluidique à l’engin spatial pour en évacuer les produits de purge.
Le nanosatellite présente une petite taille. Il s’inscrit de préférence dans un cylindre de 30 à 60 cm, par exemple d’environ 50 cm, de diamètre.
Le deuxième module de propulsion, porté par le nanosatellite, peut être alimenté depuis un réservoir à ergol(s) propre au nanosatellite. Ainsi, dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, le nanosatellite comporte un réservoir à ergol(s) qui lui est propre, et un système d’alimentation du deuxième module de propulsion depuis ce réservoir à ergol(s). Il peut autrement en être dépourvu de tel réservoir à ergol(s).
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, l’alimentation en ergol(s) du deuxième module de propulsion, porté par le nanosatellite, est réalisée depuis le corps principal : - soit par l’intermédiaire d’un réservoir à ergol(s) équipant le nanosatellite, ce réservoir étant rempli au besoin depuis le corps principal de la station spatiale de ravitaillement, - soit, préférentiellement, directement, c’est-à-dire sans passer par un quelconque réservoir qui appartiendrait en propre au nanosatellite.
Ainsi, dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, la station spatiale de ravitaillement comporte un conduit d’alimentation en ergol(s) du deuxième module de propulsion du nanosatellite depuis le corps principal. Dans une telle configuration, le nanosatellite est de préférence dépourvu de réservoir à ergols propre, ce qui simplifie avantageusement sa conception. Le conduit d’alimentation relie le nanosatellite à une cuve d’ergol(s) portée par le corps principal de la station spatiale. Cette cuve d’ergol(s) peut être celle utilisée pour l’alimentation du premier module de propulsion, ou être différente, et destinée uniquement aux besoins propres du nanosatellite. Dans des variantes de l’invention, le deuxième module de propulsion, porté par le nanosatellite, est alimenté par le conduit d’alimentation depuis la réserve d’ergol de ravitaillement portée par le corps principal.
Le nanosatellite peut dans tous les cas comporter un circuit fluidique qui lui est propre, et le cas échéant pourvu de vannes, pompes, etc., et qui est relié d’une part au conduit d’alimentation et d’autre part au deuxième module de propulsion, pour permettre l’alimentation en ergol(s) de celui-ci.
– le dispositif autonome 1 comporte quatre modules de stockage d’énergie 101 ;
– la surface de connexion 102.1 comporte une surface concave en V ;
– la caténaire 21 peut comporter une section sensiblement ovale.
Dispositif de conditionnement et de distribution de produit cosmétique, et procédé d’utilisation associé La présente invention concerne un dispositif de conditionnement et de distribution de produit cosmétique comprenant :
- un récipient comprenant un réservoir contenant un produit cosmétique et un col ayant une région aval cylindrique définissant un passage de distribution du produit cosmétique,
- un embout de distribution convergent depuis le réservoir jusqu’à un orifice aval, l’embout de distribution étant monté de manière étanche dans le passage de distribution et définissant un canal de distribution du produit cosmétique présentant une entrée amont s’ouvrant vers le réservoir et débouchant en aval par l’orifice aval.
Pour de nombreuses applications dans le maquillage, les produits capillaires ou le soin, il est nécessaire d’appliquer de manière précise une dose contrôlée de produit cosmétique sur une surface corporelle. Cette application se fait généralement en pressant les parois déformables d’un récipient contenant le produit et en récupérant le produit à la sortie d’un embout.
Une telle application est parfois rendue difficile, notamment en fonction de la viscosité du produit délivré, qui peut varier significativement d’un produit à l’autre, et de la nature du dispositif de conditionnement qui peut être plus ou moins rigide.
Il est alors fréquent qu’un utilisateur se trouve confronté à la difficulté d’obtenir une dose suffisante de produit en devant déployer un effort important de mise en compression du dispositif de conditionnement. Au contraire, l’application d’une force de compression trop importante peut conduire à ce qu’un excès de produit soit délivré, avec parfois des difficultés pour le réaspirer à l’intérieur du récipient.
On connait de WO 2015/028733 un dispositif de conditionnement et d’application d’une composition de maquillage comprenant un récipient en tube souple présentant une section de passage de la composition entre le récipient et l'orifice de distribution d’aire comprise entre 0,2 mm 2 et 3 mm 2 , permettant une distribution régulière et contrôlée de la composition sur une surface d’application.
D’autres dispositifs de conditionnement et distribution de produit cosmétique sont décrits dans JP05319446, US20040245290, US7758553, et US20210244157.
Cependant, de tels dispositifs peuvent encore être améliorés, notamment pour faciliter encore le dosage du produit en obtenant un flux régulier de produit.
Un but de l’invention est de disposer d’un dispositif de conditionnement et de distribution d’un produit cosmétique, permettant à un utilisateur de contrôler facilement le flux et de doser aisément et précisément la quantité de produit cosmétique en sortie.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de conditionnement et de distribution d’un produit cosmétique du type précité, caractérisé en ce que le produit cosmétique présente une viscosité comprise entre 0,001 Pa.s et 1,5 Pa.s, le canal de distribution du produit cosmétique étant dégagé entre l’entrée amont et l’orifice aval, le canal de distribution comportant au moins une région de régulation du flux de produit présentant une étendue transversale D3 par rapport à un axe du canal, inférieure à 2 mm sur une hauteur H1 prise en projection sur un axe parallèle à l’axe du canal d’au moins 5 mm, de préférence d’au moins 10 mm.
A cet effet, le conducteur tourne le volant à droite, mais les roues sont toujours en butée à gauche et le véhicule continu de tourner à gauche. C’est incompréhensible pour le conducteur et dangereux. De t4 à t5, la position angulaire du volant repasse sous sa position angulaire limite AVmax à t4, et les roues peuvent à nouveau suivre la consigne de braquage BRc et enfin braquer vers la droite, suivant le ration nominal Rr.
Toutefois, lorsque le conducteur repasse sous AVmax à t4, les roues (et donc le véhicule) se remettent brutalement à tourner à droite, car le conducteur aurait placé le volant davantage vers l’autre sens de rotation entre t3 et t4, ce qui peut présenter un risque élevé d’accidents.
L’invention propose de dimensionner l’actionneur HWA de manière efficace (sans surdimensionnement) afin de générer un retour d’effort au juste besoin, tout en conservant un comportement sûr en cas de mésusage.
De plus, l’invention permet également de conserver un comportement sûr en cas d’une défaillance de l’actionneur HWA impliquant une absence totale de la butée virtuelle.
A cet égard, la présente invention propose un procédé de contrôle de la direction à commande électrique du véhicule automobile de manière à éviter le phénomène dangereux présenté entre t3 et t4 à la .
La est une représentation graphique du scénario de la dans le cas où le véhicule automobile est selon l’invention (i.e. comprenant l’unité de contrôle exécutant le procédé de contrôle de la direction à commande électrique selon l’invention). De t1 à t3 (exclut), les événements sont identiques à ceux présentés dans la même plage de temps dans le scénario représenté à la . A t3, le conducteur a terminé son virage et change le sens de braquage.
Avantageusement, l’invention propose ici de directement corréler la valeur de la position angulaire AV du volant avec celle des roues directrices, de manière à déclencher la commande du pivotement des roues directrices dès le début de ladite rotation opposée (à t3).
Dans cette configuration, la commande de position angulaire de roues directrices est en fonction de la position angulaire détectée du volant est suivant un ratio corrigé Rc desdites valeurs angulaires lorsque le volant dépasse la position angulaire limite et subit la rotation opposée.
Le ratio corrigé Rc correspond à une modification du ratio de démultiplication nominal utilisé entre t1 et t3. Le ratio Rc étant supérieur au ratio nominal Rn. En effet, un des avantages des directions à commande électrique, est la possibilité de rendre variable de ratio de démultiplication étant donné que ce dernier ne dépend pas uniquement d’une liaison mécanique classique de type pignon-crémaillère.
Ainsi, à t3, le ratio prend instantanément la valeur :
Cela permet à la consigne de braquage BRc de prendre instantanément la valeur BRmax ( ) comme suit :
A t3, rien n’est perceptible par le conducteur puisque les roues restent à l’angle de braquage maximal (BRr =BRmax) et n’ont pas encore commencé à braquer. De t3 à t5, le conducteur tourne le volant vers la droite jusqu’à revenir à t5 à 0° (position angulaire centrale du volant), et la consigne de braquage des roues BRc évolue selon la volonté du conducteur, avec le ratio corrigé Rc :
De manière avantageuse, dès l’inversion de sens de rotation du volant, le conducteur maîtrise son véhicule automobile jusqu’à la position centrale du volant, sans ressentir aucune latence ou décalage entre la commande du volant et la rotation des roues directrices, limitant ainsi le risque d’accident et améliorant considérablement la sécurité routière. A t5, le ratio prend la valeur du ratio nominal, cela peut se faire instantanément lorsque le volant atteint sa position angulaire centrale à 0°, car le changement de ratio n’engendre pas de saut dans la consigne de braquage.