INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La face de cône et aussi la partie de transition arrondie servent dans chaque cas à protéger et à allonger la durée de vie du siège de joint. Ainsi, le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité dans la position de butée n’a pas à reposer sur un assemblage bout à bout entre deux parties de cône avec différents angles, moyennant quoi il serait lourdement chargé et deviendrait déformé de manière correspondante. Il est concevable qu’un arc circulaire coupé longitudinalement du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité soit plus petit en termes de rayon qu’un arc circulaire coupé longitudinalement de la partie de transition arrondie. Dans la position de butée, le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité peut ainsi éviter de manière fiable d’être compressé dans différentes directions. La face du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité et de la partie de transition arrondie peut, lorsqu’elle est vue en coupe longitudinale, être congruente avec l’arc circulaire respectif.
Afin de réduire l’espace structural exigé, la partie de transition arrondie peut fusionner directement dans les deux parties de cône adjacentes. La seconde partie de cône peut par conséquent s’étendre de façon avantageuse aussi loin que la partie de transition arrondie et en conséquence être située aussi près que possible du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité, moyennant quoi la vanne peut réguler uniformément à partir de la coupe transversale d’ouverture la plus petite immédiatement avec une linéarité appropriée. Cela s’applique particulièrement avec la largeur libre mentionnée. Le cône de commande peut alors agir immédiatement et il n’y a pas de saut d’ouverture non souhaitable.
La couche élastomère peut former un éjecteur. Cette configuration est avantageuse pour la vanne selon l’invention, en particulier aussi pour une vanne de commande à hydrogène, puisque d’importants écoulements traversiers avec en même temps un type de construction compact sont créés. On a découvert que cet éjecteur, particulièrement dans des environnements contenant de l’hydrogène, crée une étanchéité fiable qui répond aux exigences d’étanchéité élevées.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, la couche élastomère peut en plus former un bourrelet annulaire d’étanchéité de logement qui repose d’une manière formant étanchéité sur le logement de vanne. La couche élastomère peut en conséquence former un emplacement d’étanchéité supplémentaire. Cette étanchéité par rapport au logement de vanne peut également être produite d’une manière simple en raison des avantages d’un matériau élastomère vulcanisé. Le bourrelet annulaire d’étanchéité de logement peut être formé au niveau de la face d’extrémité sur le corps de soutien, de préférence au niveau de la face d’extrémité du corps de soutien faisant face à l’élément d’étanchéité. Il est ainsi déjà possible avec la liaison entre le support de siège de joint et le logement de vanne de produire un joint par rapport au logement de vanne. Le fluide, en particulier de l’hydrogène, provenant du canal ne peut par conséquent plus être introduit entre le corps de soutien du support de siège de joint et le logement de vanne et/ou dans la direction d’une ouverture de vanne pendant le fonctionnement.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, elle peut comprendre un élément de fixation, de préférence un anneau de calfatage, pour fixer le support de siège de joint. L’élément de fixation peut appliquer une pression sur le support de siège de joint dans une direction axiale. La couche élastomère peut en plus former un bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation qui repose d’une manière formant étanchéité sur l’élément de fixation. La couche élastomère peut en conséquence former un autre emplacement d’étanchéité. Cette étanchéité par rapport à l’élément de fixation peut également être produite d’une manière simple en raison des avantages d’un matériau élastomère vulcanisé. Le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation peut être formé sur la face d’extrémité sur le corps de soutien, de préférence au niveau de la face d’extrémité du corps de soutien à l’opposé de l’élément d’étanchéité. Un joint peut ainsi déjà être produit avec la fixation du support de siège de joint par l’élément de fixation. L’élément de fixation peut en outre agir sur le support de siège de joint avec une pression dans une direction axiale afin de produire une étanchéité bloquant les fluides entre le bourrelet annulaire d’étanchéité de logement et le logement de vanne. Le fluide, en particulier de l’hydrogène, provenant du canal ne peut plus être introduit entre le corps de soutien du support de siège de joint et le logement de vanne. L’application de pression dans une direction axiale peut également amener une étanchéité aux fluides à être produite entre le support de siège de joint et la couche élastomère de sorte qu’un fluide, en particulier de l’hydrogène, ne puisse pas se déplacer derrière la couche élastomère afin de la détacher du support de siège de joint. L’anneau de calfatage peut être calfaté avec le logement de vanne et fixer le support de siège de joint de manière permanente. L’anneau de calfatage peut en plus ou en variante de l’ajustement par pression être fourni entre le logement de vanne et le support de siège de joint.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, la couche élastomère peut en plus former une face d’arrêt axial, de préférence la face d’arrêt axial est une face d’arrêt axial conique que l’élément d’étanchéité peut frapper. La face d’arrêt axial n’est pas utilisée pour étanchéifier dans une position de butée, mais plutôt pour amortir l’élément d’étanchéité venant frapper le support de siège de joint. En raison de l’existence de la face d’arrêt axial, le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité peut être durable en présence de forces de pression plus élevées. Puisque la face d’arrêt axial absorbe les forces de l’élément d’étanchéité, en principe il est possible de travailler avec des forces de pression plus élevées dans une position de butée, moyennant quoi des pressions de fluide plus élevées peuvent être étanchéifiées sans réduire la durée de vie du joint. Une surcharge du bourrelet d’étanchéité est en conséquence évitée et la durée de vie de celui-ci augmente. Il est concevable que la première partie de cône soit capable de frapper la face d’arrêt axial.
Le seuil de température dépend du paramètre représentatif de la puissance (électrique) consommée par le moteur qui peut être le courant ou la puissance consommée par le moteur. La puissance électrique consommée par le moteur est elle-même représentative du flux gazeux à pomper. Plus le flux à pomper est important et plus la puissance consommée par le moteur est importante et vice-versa.
Il est donc possible de faire varier le seuil de température avec la puissance consommée et donc avec le flux gazeux à pomper pour activer ou couper le chauffage interne pour que la température reste dans une plage de température donnée, en relation avec la quantité de flux gazeux à pomper.
Ainsi, lorsque la pompe à vide est utilisée sur des cycles de pompage alternant des périodes d’importants flux gazeux à pomper, c’est-à-dire supérieurs aux flux gazeux nominaux, par exemple au moins 1,5 fois supérieurs, avec des périodes de flux gazeux à pomper modérés, et donc nominaux, la mise en route et la coupure du chauffage interne peut être synchronisée avec les variations de flux gazeux à pomper. Au lieu de couper et rétablir le chauffage interne à l’aveugle, c’est-à-dire au lieu de réguler la température en tenant compte uniquement de la température, le chauffage interne peut être coupé pendant les périodes de fortes puissances (et donc d’importants flux gazeux à pomper). La prise en compte de la puissance consommée par le moteur permet ainsi de mettre en correspondance les périodes de forts flux gazeux avec les périodes de coupure du chauffage interne. La coupure du chauffage interne permet d’éviter de trop chauffer les forts flux gazeux pour limiter les risques de craquage thermique, c’est-à-dire une dégradation chimique des molécules des gaz pompés lorsqu’elles sont chauffées de manière trop importante, avec production de sous-produits non volatils tel que le noir de carbone.
Le procédé de contrôle peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques qui sont décrites ci-après, prises seules ou en combinaison.
Le seuil de température est variable.
Il est inférieur à un seuil de température maximale. Le seuil de température maximale est par exemple compris entre 130°C et 140°C.
Par exemple, le seuil de température diminue, par exemple de façon linéaire, à l’intérieur d’une plage de température donnée, avec l’augmentation du paramètre représentatif de la puissance consommée par le moteur. La plage de température donnée est par exemple comprise entre 100°C et 140°C, tel qu’entre 118°C et 120°C. On coupe le chauffage interne un peu plus bas en température à forte puissance qu’à faible puissance pour anticiper l’augmentation de température du rotor à venir due à l’augmentation du flux gazeux à pomper, cette augmentation du flux gazeux à pomper provoquant une augmentation de température du rotor du fait de la compression des gaz mais qui est relativement lente.
La puissance consommée par le moteur peut être plafonnée à un seuil de consommation moteur maximale, par exemple 1000W ou le courant consommé par le moteur peut être plafonné à un seuil de consommation moteur maximale, par exemple 10A.
La puissance consommée en mode de fonctionnement de surrégime est par exemple au moins deux fois supérieure à la puissance consommée en fonctionnement nominal.
Selon un exemple d’application, la pompe à vide est utilisée pour le pompage cyclique de chambres de procédés d’équipements, dans lesquelles ont lieu des procédés de fabrication comprenant des étapes de fabrication où les flux gazeux à pomper sont modérés et des étapes de nettoyage où les flux gazeux à pomper sont importants.
L’invention a aussi pour objet une pompe à vide turbomoléculaire comportant : - un stator, - un rotor, - un moteur configuré pour entrainer le rotor en rotation dans le stator, - un dispositif de chauffage interne agencé dans le chemin d’écoulement des gaz de la pompe à vide et configuré pour chauffer le rotor, - un capteur de température configuré pour mesurer la température du rotor, - un dispositif de chauffage externe configuré pour chauffer le stator, caractérisé en ce que le moteur est configuré d’une part, pour pouvoir entrainer le rotor avec une puissance nominale et d’autre part, pour pouvoir entrainer le rotor avec une puissance de surrégime, supérieure à la puissance nominale, et en ce que la pompe à vide comporte une unité de contrôle configurée pour mettre en œuvre un procédé de contrôle tel que décrit précédemment.
La vitesse de rotation nominale du rotor peut donc être maintenue sans risque particulier pour la durée de vie de la pompe à vide. Le mode de fonctionnement en surrégime est automatique, l’utilisateur n’a pas à changer la consigne de température de la pompe à vide et n’a pas besoin de connaitre d’informations extérieures à la pompe à vide comme la durée, débit et nature des gaz pompés.
Le moteur peut être configuré pour fournir une puissance nominale adaptée pour pouvoir pomper un débit maximal continu, équivalent azote, inférieur à 5 Pa.m 3 /s. La puissance nominale est par exemple comprise entre 80W et 200W.
Le moteur peut être configuré pour fournir une puissance de surrégime adaptée pour pouvoir pomper un débit équivalent azote supérieur ou égal à 5 Pa.m 3 /s, tel que supérieur à 6,755 Pa.m 3 /s. La puissance en surrégime est par exemple au moins deux fois supérieure à la puissance nominale. Elle est par exemple supérieure à 600W.
Le capteur de température est par exemple un capteur de température infrarouge.
Dans le système d’alimentation en air du moteur thermique, la pression d’admission est la pression présente dans le répartiteur d’admission d’air qui permet de faire entrer l’air frais nécessaire à la combustion dans les cylindres du moteur. La pression d’admission détermine donc directement la charge en air du moteur pour un régime donné et un calage de distribution donné. Ainsi, afin d’obtenir une pression d’admission requise pour répondre à une demande de couple effectuée par le conducteur du véhicule, le calage de la distribution est adapté au régime moteur courant et les actionneurs du papillon des gaz et du turbocompresseur sont pilotés par des stratégies de régulation de la charge en air qui se basent sur une estimation d’une pression de suralimentation naturelle du moteur thermique.
La pression de suralimentation naturelle PSN est la pression présente dans le répartiteur d’admission d’air du moteur lorsque le système d’alimentation en air fonctionne en accord acoustique, dans un régime de résonance, avec le papillon des gaz complètement ouvert et le turbocompresseur non activé. Ce régime de résonance permet de bénéficier d'une suralimentation naturelle qui augmente le remplissage en air des cylindres du moteur, avec une pression d’admission qui est alors supérieure à la pression atmosphérique. La pression de suralimentation naturelle PSN représente donc la performance maximale que peut atteindre le moteur thermique en termes de charge en air, et donc de couple moteur, en fonctionnement atmosphérique, pour un régime moteur et un calage de distribution donnés.
La pression de suralimentation naturelle PSN est utilisée notamment pour l’estimation du remplissage en air des cylindres du moteur thermique, ainsi que pour la commande du papillon des gaz et du turbocompresseur.
La pression de suralimentation naturelle permet de définir la zone atmosphérique ZAT dans laquelle le pilotage de la charge en air intervient via le papillon, et la zone suralimentée ZSA dans laquelle le pilotage de la charge en air intervient via le turbocompresseur.
La connaissance de la pression de suralimentation naturelle est nécessaire pour coordonner et gérer le fonctionnement des actionneurs du papillon des gaz et du turbocompresseur. Lorsque la demande de couple effectuée par le conducteur nécessite d’avoir une pression d’admission dans le répartiteur d’air inférieure à la pression de suralimentation naturelle, le pilotage de la charge en air s’effectue à l’aide du papillon des gaz seul et le moteur fonctionne alors dans sa zone atmosphérique ZAT, comme un moteur atmosphérique. Lorsque la demande de couple nécessite d’avoir une pression d’admission supérieure à la pression de suralimentation naturelle, le turbocompresseur est activé et le moteur fonctionne alors dans sa zone suralimentée ZSA. Plus l’estimation de la pression de suralimentation naturelle PSN est précise, meilleure est le pilotage de la charge en air aux abords de la zone de transition TAS. Une estimation précise de la pression de suralimentation naturelle est donc importante pour un pilotage optimal d’un moteur thermique suralimenté.
Ainsi, selon l’art antérieur, la régulation de charge par le turbocompresseur est activée si la consigne de suralimentation est supérieure à la pression de suralimentation naturelle PSN. En revanche, la régulation de charge par le papillon quant à elle est activée si la pression dans le répartiteur admission est inférieure à la pression de suralimentation naturelle PSN.
Pour de nouveaux moteurs équipés de turbocompresseurs à géométrie variable (TGV), cette pression de suralimentation naturelle PSN est plus élevée et dépend non seulement des conditions extérieures (pression et température ambiante) mais également des conditions aux bornes de la turbine (température principalement). Ces nouvelles dépendances rendent l’estimation de la pression de suralimentation peu robuste et biaisée, impactant ainsi la coordination de la régulation de charge. En effet, dans bien des cas, les deux actionneurs peuvent se retrouver plein ouverts en même temps, sans pouvoir de régulation sur la charge, générant par conséquence une erreur de régulation de charge voire même la remontée de défauts entrainant une limitation de puissance.
La bonne estimation de la pression de suralimentation naturelle est donc importante pour le pilotage du moteur et de sa suralimentation. Elle facilite les essais de calibration et la détermination des paramètres de commande du moteur.
L’objectif de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant une robustification de la stratégie de coordination des actionneurs de régulation de la charge en air. Elle consiste en la prise en compte de la saturation des actionneurs dans la coordination de la régulation de la charge en air dans la zone où l’estimation de la pression de suralimentation naturelle est biaisée ou peu robuste.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose d’améliorer le procédé selon l’art antérieur décrit en introduction, pour éviter une régulation simultanée par le papillon et le turbocompresseur, et se caractérise en ce qu’on crée, dans la zone mixte de transition , deux autres zones de transition, une deuxième zone de transition supérieure entre la première zone de transition supérieure de la zone mixte de transition et la zone suralimentée, et une deuxième zone de transition inférieure entre la première zone de transition inférieure de la zone mixte de transition et la zone atmosphérique, et où la pression est variable autour d’une pression de suralimentation naturelle, d’une deuxième valeur de biais papillon vers la deuxième zone suralimentée, et d’une deuxième valeur de biais turbocompresseur vers la première zone atmosphérique, et où on active la régulation de charge par le turbocompresseur si la consigne de pression de suralimentation n’est pas supérieure à la pression de suralimentation naturelle moins la première valeur de biais turbocompresseur et si la consigne de pression de suralimentation est supérieure à la pression de suralimentation naturelle moins la deuxième valeur de biais turbocompresseur et que la position papillon est supérieure à un seuil papillon correspondant au papillon saturé ouvert, tandis que l’on active la régulation de charge par le papillon si la mesure de pression répartiteur n’est pas inférieure à la pression de suralimentation naturelle plus la première valeur de biais papillon et si la mesure de pression répartiteur est inférieure à la pression de suralimentation naturelle moins la deuxième valeur de biais papillon et que la position turbocompresseur est inférieure à un seuil turbocompresseur correspondant au turbocompresseur saturé ouvert.
Grâce à l’invention, on évite que les deux actionneurs turbocompresseur et papillon puissent être saturés en même temps.
Avantageusement, on minimise par simulation la première valeur de biais papillon et la première valeur de biais turbocompresseur.
Ainsi on réduit la largeur de la zone mixte de transition, car le risque de saturation simultanée des actionneurs est levé.
Avantageusement, on choisit la première valeur de biais papillon et la première valeur de biais turbocompresseur plus faibles que des valeurs de biais papillon et de biais turbocompresseur dans une simulation où la zone mixte de transition est limitée à la première zone de transition supérieure et à la première zone de transition inférieure, sans deuxième zone de transition supérieure ni deuxième zone de transition inférieure.
Ainsi on réduit, par rapport à l’art antérieur, la largeur de la zone mixte de transition, car le risque de saturation simultanée des actionneurs est levé.
Avantageusement, on minimise par simulation la deuxième valeur de biais papillon et la deuxième valeur de biais turbocompresseur.
Un autre objet, toujours, de la présente invention est de proposer une utilisation de la cellule génétiquement modifiée ou du milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci pour fabriquer une composition ou un milieu pour une culture de lymphocytes T régulateurs.
Encore un autre objet de la présente invention est de proposer une composition pour une délivrance de médicament comprenant la cellule génétiquement modifiée de la présente invention ou le milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci.
Un autre encore objet de la présente invention est de proposer l’utilisation de la cellule génétiquement modifiée de la présente invention ou le milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci pour la délivrance d’un médicament.
Afin d'accomplir les objets de la présente invention, la présente invention propose une cellule génétiquement modifiée dans laquelle un acide nucléique codant pour une variante de la protéine Stéfine A se liant spécifiquement au TNFR2 et/ou une protéine de fusion incluant celle-ci est introduit(e) dans une cellule hôte, ou une culture de celle-ci.
La présente invention propose également un agent thérapeutique cellulaire comprenant la cellule génétiquement modifiée et/ou le milieu de culture cellulaire conditionné de celui-ci.
La présente invention propose également l’utilisation de la cellule génétiquement modifiée et/ou de son milieu de culture cellulaire conditionné pour la fabrication d'un agent thérapeutique cellulaire.
La présente invention propose également une composition pharmaceutique pour prévenir ou traiter une maladie immunitaire ou un cancer incluant la cellule génétiquement modifiée et/ou le milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci.
La présente invention propose également l’utilisation de la cellule génétiquement modifiée et/ou de son milieu de culture cellulaire conditionné pour la prévention ou le traitement d'une maladie immunitaire ou d'un cancer.
La présente invention propose également l’utilisation de la cellule génétiquement modifiée et/ou de son milieu de culture cellulaire conditionné pour la fabrication d'une composition pharmaceutique pour la prévention ou le traitement d'une maladie immunitaire ou d'un cancer.
La présente invention propose également un procédé de prévention ou de traitement d’une maladie immunitaire ou un cancer incluant l’administration de la cellule génétiquement modifiée et/ou le milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci à un sujet.
La présente invention propose également une composition pour l’immunomodulation comprenant la cellule génétiquement modifiée et/ou du milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci.
La présente invention propose également une utilisation de la cellule génétiquement modifiée et/ou du milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci pour immunomodulation.
La présente invention propose également un procédé pour l’immunomodulation comprenant l’administration de la cellule génétiquement modifiée et/ou du milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci à un sujet.
La présente invention propose également une composition ou milieu pour la culture d’une lymphocyte T régulateur comprenant la cellule génétiquement modifiée et/ou du milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci.
La présente invention propose également un procédé de culture d'un lymphocyte T régulateur comprenant, la culture de lymphocytes T régulateurs en présence de la cellule génétiquement modifiée.
La présente invention propose également une utilisation de la cellule génétiquement modifiée et/ou du milieu de culture cellulaire conditionné de celle-ci pour la culture de lymphocytes T régulateurs.
- positionner l’émetteur 4 et la cible 7 sur la structure 9 dans leur position relative apte à la mesure de l’orientation de la surface du capteur pour véhicule 3 ;
- émettre le faisceau incident 5 sur le capteur pour véhicule 3 avec l’émetteur 4 ;
- effectuer un contrôle de l’atteinte du faisceau réfléchi 6 provenant du capteur pour véhicule 3 grâce à un opérateur et/ou grâce à des moyens de contrôle automatisés ;
- sanctionner l’appartenance de l’orientation du capteur pour véhicule 3 à la plage d’orientations admissibles prédéfinie.
On réalise ainsi un système 1 à un seul faisceau lumineux, qui est particulièrement compacte et qui permet une intégration plus simple sur une ligne de contrôle, et dont la mise en œuvre est une méthode simple car très peu sensible aux défauts de forme du bouclier de l’ordre de plus ou moins trois millimètres.