INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue schématique de l’unité de capteur lidar 2 avec une première variante d’un support de fixation 1 ; l’unité de capteur lidar 2 est fixée avec le support de fixation 1 à une partie du véhicule 10. Pour le refroidissement, l’unité de capteur lidar 2 a sur son côté 2a, un organe de refroidissement 3 (encore appelé dissipateur) comportant plusieurs ailettes de refroidissement 3c. Chaque ailette de refroidissement 3c a une hauteur h. L’organe de refroidissement 3 assure le refroidissement de l’unité de capteur lidar 2 pour maintenir l’unité de capteur lidar 2 dans la plage de température appropriée.
Le support de fixation 1 est appliqué contre le côté 2a de l’unité de capteur lidar 2 ; il comporte plusieurs éléments de guidage de fluide 4. Les éléments de guidage de fluide 4 servent à diriger la veine de fluide arrivant sur le support de fixation 2 par une forme d’entonnoir, vers un organe de refroidissement 3 de l’unité de capteur lidar 2. Les éléments de guidage de fluide 4 sont sous la forme d’ailettes de guidage de fluide. Les ailettes de guidage de fluide ont une hauteur correspondant au moins à la hauteur d’ailette h.
Selon une première variante représentée à la , les éléments de guidage de fluide 4 sont courbés. La montre une seconde variante du support de fixation 1. Dans celle-ci, les éléments de guidage de fluide 3 sont droits. De plus, par comparaison avec la première variante, on a des éléments de guidage de fluide 4 supplémentaires, parallèles aux ailettes de refroidissement 3c. Dans les deux cas, cela permet de guider le vent de circulation sur l’organe de refroidissement.
La montre une troisième variante du support de fixation 1. Cette variante est prévue pour des unités de capteur lidar 2 munies de deux organes de refroidissement 3a, 3b sur deux côtés 2a, 2b. Ainsi, sur le premier côté 2a on a un premier organe de refroidissement 3a et sur le second côté 2b on a un second organe de refroidissement 3b. Chacun des organes de refroidissement 3a, 3b comporte des ailettes de refroidissement 3c comme cela a déjà été décrit.
Le support de fixation 1 comporte des premiers éléments de guidage de flux 4a pour guider le vent de circulation sur le premier organe de refroidissement 3a ; les seconds éléments de guidage de fluide 4b dirigent le vent de circulation sur le second organe de refroidissement 3b. Les premiers éléments de guidage de fluide 4a et les seconds éléments de guidage de fluide 4b sont réalisés de façon analogue à ce qui a été déjà décrit.
Les figures 6a, 6b et 7a, 7b montrent une quatrième variante du support de fixation 1. Dans ce cas, le support de fixation 1 comporte un volet 5. La montre le support de fixation 1 et l’unité de capteur lidar 2 dans une première vue ; la les montre dans une seconde vue dans laquelle le volet 5 est fermé. Les figures 7a et 7b montrent une vue correspondante respective avec le volet 5 ouvert.
Comme on peut le constater dans le Tableau 3, les superalliages Ex 1, Ex 2, Ex 4 à Ex 7 présentent une température de solvus γ’ supérieure aux superalliages CEx 3 et CEx 4 et une température de solvus γ’ similaire aux superalliages CEx 1 et CEx 2. Bien que présentant une température de solvus γ’ similaire inférieure, le superalliage Ex 3 présente une teneur relativement élevée en cobalt et en fer. La teneur en fer de Ex 3 augmente la recyclabilité du superalliage en contrepartie.
La méthode CALPHAD a été utilisée pour calculer l’intervalle de traitement thermique des superalliages.
La fabricabilité des alliages de l’invention a été également estimée à partir de la possibilité de remettre en solution industriellement les précipités de phase γ’ pour optimiser les propriétés mécaniques des alliages. L’intervalle de traitement thermique a été estimé à partir du calcul de la température de solidus et de la température de solvus des précipités de phase γ’ des alliages. Les superalliages Ex 1 à Ex 7 possèdent des fenêtres de traitement thermique larges, supérieures à 50°C, ce qui est compatible avec les fours industriels.
La méthode CALPHAD a été utilisée pour calculer la fraction molaire (en pourcentage molaire) de phase γ’ à l’équilibre dans les superalliages Ex 1, Ex 2 et CEx 1 à CEx 4 à 750°C et 900°C.
Comme on peut le constater dans le Tableau 3, les superalliages Ex 1 à Ex 7 contiennent des fractions molaires de phase similaires aux superalliages CEx 1 et CEx 2 et très supérieures similaires aux superalliages CEx 3 et CEx 4.
Fraction molaire de PTC
La méthode CALPHAD a été utilisée pour calculer la fraction molaire (en pourcentage molaire) de phases PCT à l’équilibre dans les superalliages Ex 1 à Ex 7 et CEx 1 à CEx 4 à 750°C (voir Tableau 3).
Les fractions molaires calculées de phases PCT sont relativement faibles, ce qui traduit une faible sensibilité à la précipitation de PTC.
Les superalliages Ex 1 à Ex 7 ont des faibles proportions de phases PTC à ces températures ce qui traduit une forte stabilité microstructurale de ces superalliages.
Température de transformation (°C) Fraction molaire de phase γ’ (% mol) Fraction molaire de PTC (en % mol) Solvus TTH 750°C 900°C 750°C Ex 1 1220 103 65 55 0 Ex 2 1219 91 66 55 2,9 Ex 3 1203 82 60 53 1,8 Ex 4 1211 74 61 52 1,9 Ex 5 1224 55 62 54 2,8 Ex 6 1224 70 64 56 1,5 Ex 7 1236 51 65 57 1,8 CEx 1 1223 72 66 56 3,5 CEx 2 1227 73 65 55 0,3 CEx 3 1136 161 48 42 0,2 CEx 4 1208 92 69 62 4,8
D’après les différents critères pris en compte, les alliages exemples de l'invention présentent ainsi un fort potentiel pour des applications haute température, notamment pour la fabrication d’aubes de turbines, alliant un compromis adéquat alliant faible densité, tenue mécanique élevée, faible sensibilité à la formation de défauts (PTC, ZRS, défauts de fonderie), tout en conservant une résistance à l’oxydation et à la corrosion élevée.
Les superalliages de l’invention ont été conçus de façon à maintenir une tenue à la corrosion (~900°C) et l’oxydation (~1100°C) élevée à haute température. Le flux qui circule à travers les turbines des turboréacteurs est chargé de produits qui sont en général une résultante de la réaction de combustion du carburant, mais qui intègrent aussi de l’eau, des sables, et des sels contenus dans l’air entrant ingéré par la turbomachine. Le carburant contient également des impuretés et des produits sulfurés (toujours existants quelle que soit la propreté du fuel). Ainsi, d’une part les alliages s’oxydent dans les conditions de fonctionnement imposées par les moteurs (température, pression) par les réactions avec les différents gaz contenus (O 2 (g), CO x , NO x , H 2 O, etc.) dans l’environnement moteur. D’autre part, ils peuvent subir des phénomènes de corrosion accélérée (dite corrosion chaude) par réaction avec des sulfates alcalins M 2 SO 4 (M = Na, K, Ca) liquides aux alentours de 900°C qui peuvent être présents dans les dépôts qui se forment à la surface des pièces. Pour une meilleure tenue à ces deux phénomènes, oxydation et corrosion, on cherche à former des oxydes protecteurs comme l’alumine (Al 2 O 3 ) pour l’oxydation et la chromine (Cr 2 O 3 ) pour la corrosion. Ainsi, les propriétés en corrosion et oxydation des superalliages de l’invention ont été estimées à partir de la teneur en chrome et aluminium des superalliages, nécessaires à la formation de ces oxydes protecteurs.
Les superalliages de l’invention ont des teneurs en chrome supérieures ou égales à celle du superalliage CEx 4 et inférieure à celle des superalliages CEx 1 à CEx 3. Les teneurs en aluminium des superalliages de l’invention sont supérieures ou égales à celles des superalliages de référence, en particulier celle du superalliage CEx 3. De plus, la diminution des teneurs en cobalt et en titane devrait améliorer la résistance à l’environnement des superalliages de l’invention en comparaison du superalliage CEx 4.
Les superalliages Ex 1 à Ex 7 ont été élaborés en tenant compte d’un compromis entre la résistance mécanique et la résistance à l’environnement des superalliages.
Selon un aspect de la présente divulgation, le procédé de commande du système de transmission du véhicule électrique comporte en outre les étapes suivantes : générer un seuil de récupération sur la base de la vitesse de rotation du moteur de puissance ; et après avoir empêché le système de transmission d’effectuer un changement de vitesse, permettre au système de transmission d’effectuer changement de vitesse lorsque la valeur attendue du couple indiqué par le signal d’accélérateur est supérieure au seuil de récupération.
Selon un aspect de la présente divulgation, le véhicule électrique comporte en outre un commutateur de blocage d’engrenage connecté électriquement à l’unité de commande et pouvant fonctionner pour transmettre un signal de blocage à l’unité de commande, et la condition restrictive exige que l’unité de commande reçoive le signal de blocage.
Selon un aspect de la présente divulgation, la première vitesse de rotation est de 6000 tours par minute, et la deuxième vitesse de rotation est de 4000 tours par minute.
Selon un aspect de la présente divulgation, l’étape de commande du système de transmission pour qu’il effectue un changement de vitesse comporte le passage à la vitesse supérieure du système de transmission lorsque la première condition où la vitesse de rotation du moteur de puissance augmente jusqu’à la première condition est remplie, et le passage à la vitesse inférieure du système de transmission lorsque la deuxième condition où la vitesse de rotation du moteur de puissance diminue jusqu’à la deuxième vitesse de rotation est remplie.
D’autres caractéristiques et avantages de la divulgation apparaîtront dans la description détaillée suivante du ou des modes de réalisation en référence aux dessins qui l’accompagnent. Il est à noter que de nombreuses caractéristiques peuvent ne pas être représentées à l’échelle.
La est une vue en coupe fragmentaire illustrant un système de transmission conventionnel.
La est une vue latérale schématique illustrant un scooter électrique dont un procédé de commande d’un système de transmission est fourni selon certains modes de réalisation de la présente divulgation.
La est une vue en perspective illustrant un système de transmission dont un procédé de commande est fourni selon certains modes de réalisation de la présente divulgation.
La est une vue en coupe illustrant un train d’engrenages, un tambour de changement de vitesse et un composant de changement de vitesse du système de transmission.
La est un schéma de principe illustrant certains composants électriques du scooter électrique.
La est un organigramme du procédé de commande d’un système de transmission d’un véhicule électrique selon un premier mode de réalisation de la présente divulgation.
La est un organigramme illustrant un exemple du procédé selon le premier mode de réalisation de la présente divulgation.
La est un organigramme du procédé selon un deuxième mode de réalisation de la présente divulgation.
La est un organigramme illustrant un exemple du procédé selon le deuxième mode de réalisation de la présente divulgation.
La est un tracé montrant une courbe indiquant une relation entre un seuil de couple et une vitesse de rotation d’un moteur de puissance du scooter électrique.
La est un tracé illustrant une relation entre un signal d’accélérateur et l’état en roue libre dans le temps.
Cependant, les polykétide synthases de type III sont une vaste classe d’enzymes rassemblant des protéines présentant des similarités de séquences tout en présentant des activités enzymatiques très dissemblables (Meslet-Cladière et al., 2013). Ainsi, l’activité phloroglucinol synthase n’est que l’une des multiples activités susceptibles d’être présentes chez une polykétide synthase de type III et seule une faible proportion des polykétide synthase de type III possède donc une activité phloroglucinol synthase. En outre, aucun motif de séquence associé à l’activité phloroglucinol synthase n’a été décrit, rendant l’identification des polykétide synthases de type III possédant une telle activité particulièrement difficile.
De manière surprenante, car des gènes codant pour des phloroglucinol synthases n’avaient jusqu’ici été identifiés que chez les bactéries et les algues, les Inventeurs ont toutefois pu identifier de nouvelles phloroglucinol synthases issues de champignons Ascomycètes, capables de synthétiser du phloroglucinol à un niveau intéressant lorsque des séquences codant pour ces enzymes sont transfectées dans une cellule hôte, en particulier chez une levure ou chez une bactérie.
Ainsi, selon un premier aspect, l’invention concerne l’utilisation d’un polypeptide choisi parmi les polykétide synthases de type III de champignons Ascomycètes, d’une molécule d’acides nucléiques codant pour celui-ci, d’un vecteur comprenant une molécule d’acides nucléiques codant pour celui-ci ou d’une cellule hôte exprimant celui-ci, pour produire du phloroglucinol.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne une molécule d’acides nucléiques isolée comprenant une séquence d’acides nucléiques codant pour un polypeptide tel que défini dans l’utilisation selon l’invention, caractérisée en ce que :
a) la molécule d’acides nucléiques isolée comprend en outre un promoteur contrôlant l’expression de la séquence d’acides nucléiques ; ou
b) la molécule d’acides nucléiques isolée comprend en outre un terminateur de transcription contrôlant l’expression de la séquence d’acides nucléiques ; ou
c) la séquence d’acides nucléiques est en outre optimisée pour l’expression dans une cellule hôte, en particulier dans une levure ou dans une bactérie ; ou
d) toute combinaison de a) à c).
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un vecteur comprenant une molécule d’acides nucléiques selon l’invention, ledit vecteur étant de préférence un plasmide.
Selon un quatrième aspect, l’invention concerne une cellule hôte comprenant une molécule d’acides nucléiques selon l’invention ou un vecteur selon l’invention.
(i) la mise en contact d’une cellule hôte exprimant le polypeptide choisi parmi les polykétide synthases de type III de champignons Ascomycètes tel que défini dans l’utilisation selon l’invention, par exemple une cellule hôte selon l’invention, avec un substrat approprié ;
Il a également été proposé de rapporter dans le boîtier des éléments additionnels portant les buses et les conduites pour la circulation du fluide diélectrique en circuit fermé et nécessite des organes pour faire circuler et refroidir par exemple le fluide diélectrique. Cependant, cet agencement présente généralement un encombrement important et nécessite une grande réserve de fluide diélectrique.
Un autre objectif est de limiter l’encombrement tout en garantissant une régulation thermique uniforme de l’ensemble des composants.
À cet effet, l’invention a pour objet un ensemble de régulation thermique, notamment pour véhicule automobile, comportant un boîtier définissant un logement de réception d’un nombre prédéfini de composants électroniques et/ou électriques à réguler thermiquement, le boîtier comprenant une paroi de fond, un couvercle opposé à la paroi de fond et fermant le boîtier, et un nombre prédéfini de traverses s’étendant depuis la paroi de fond en direction du couvercle.
Selon l’invention, la paroi de fond comporte au moins un canal d’alimentation en fluide diélectrique. Au moins certaines traverses, dites traverses de distribution de fluide, comportent au moins une arrivée de fluide diélectrique en communication fluidique avec le canal d’alimentation de la paroi de fond, au moins un orifice de distribution de fluide diélectrique agencé à une extrémité de la traverse opposée à la paroi de fond, et au moins un conduit d’acheminement du fluide diélectrique mettant en communication fluidique l’arrivée de fluide diélectrique et l’orifice de distribution de fluide diélectrique.
Les traverses déjà présentes par exemple pour rigidifier le boîtier peuvent ainsi être utilisées pour acheminer le fluide diélectrique qui remonte à travers le ou les conduits d’acheminement dans la traverse jusqu’à un point permettant une aspersion de fluide diélectrique vers le ou les composants ou en variante pour remplir le boîtier pour une immersion du ou des composants dans le fluide diélectrique.
Il n’est plus nécessaire comme dans les solutions antérieures connues de prévoir un élément additionnel à intégrer dans le boîtier permettant de faire circuler et distribuer le fluide diélectrique.
L’ensemble de régulation thermique peut comporter plusieurs rangées desdits composants, et une traverse peut être agencée entre deux rangées consécutives.
Un joint d’étanchéité peut être interposé entre chaque traverse, notamment de distribution de fluide, et la paroi de fond.
Le ou les conduits d’acheminement peuvent être réalisés sous forme de tubes, par exemple métalliques. Ils peuvent être soudés de façon étanche aux extrémités de la traverse dans laquelle ils sont intégrés.
La paroi de fond peut comporter au moins un canal de vidange.
L’ensemble de régulation thermique peut comporter au moins un dispositif de distribution de fluide diélectrique agencé à l’extrémité d’une traverse de distribution de fluide associée opposée à la paroi de fond.
Ledit dispositif de distribution peut définir une cavité dans laquelle débouchent au moins deux orifices de distribution de fluide diélectrique.
La cavité est destinée à être remplie de fluide diélectrique par l’intermédiaire des conduits d’acheminement intégrés dans les traverses de distribution de fluide.
Un joint d’étanchéité est avantageusement interposé entre ledit dispositif de distribution et ladite traverse associée.
La table articles 128 est partagée avec le client et avec le système d’information du client 126 via l’interface de communication 24. Elle est reliée à la table centrale 124 par le code article. Cette table est composée d’autant de lignes que de références articles ou produits et de neuf colonnes.
Une première colonne « désignation » qui contient la désignation du produit telle que le client l’a nommé.
Une deuxième colonne « poids unitaire » qui correspond au poids d’un seul produit. Cette valeur sera le diviseur du poids total pour obtenir le nombre de produits stockés.
Une troisième colonne « poids total ». Cette information provient de l’addition dans la table centrale 124 des poids des lignes de ce même produit.
Une quatrième colonne « nombre initial ». C’est le nombre de produits en stock avant de réaliser une réception de marchandises.
Un cinquième colonne « nombre final ». C’est le nombre de produits en stock à l’instant t. C’est toujours ce nombre qui est affiché et/ou envoyé au système d’informations client comme étant l’état du stock à l’instant t.
Une sixième colonne « nombre réceptionné ». Ce nombre est obtenu en effectuant l’opération « nombre final » moins « nombre initial ». Il est utilisé en mode réception automatique pour savoir automatiquement quelle quantité de produit a été ajoutée donc réceptionnée.
Une septième colonne « code article » qui, comme son nom l’indique est utilisée pour référencer un produit. C’est ce code article qui relie la table articles 128 à la table centrale 124.
Une huitième colonne « pré-alerte » qui correspond au seuil de pré-alerte avant rupture. Ce seuil est optionnel et est fixé par le client.
Une neuvième colonne « alerte » qui correspond au seuil d’alerte pour lancer une commande de ce produit. Ce seuil est également fixé par le client.
Ce qui suit décrit le paramétrage et premier remplissage des rayons. Avant toute installation de l’invention, un plan des surfaces de stockages est réalisé in situ afin d’attribuer des références aux rayonnages, mesurer chaque dimension (L + T) pour chaque rayon et ainsi être en mesure de prévoir le dispositif qui sera installé. Cette opération permet alors au système de déterminer, le nombre d’interfaces de mesures nécessaires, le nombre de rangs de rails 46 par étage de rayonnage, le nombre de rails 48 par étage et donc de créer automatiquement la base de données avec le bon nombre de lignes et de renseigner les valeurs dans les colonnes « rayon – module – étage - ligne – numéro de jauge – séparateur ». Il est à noter qu’à ce stade, toutes les valeurs de séparateurs sont à 1.
Une fois cette table créée et pré-renseignée, c’est le système qui détermine l’ordre de pose des éléments physiques en suivant sa table centrale 124. Ainsi on va commencer au premier rayonnage.
Comme vu précédemment, la colonne « module » désigne la référence de l’interface de mesures. L’interface de mesures, une fois sous tension, transmet sa Mac address. Cette dernière va être rangée dans la table centrale 124 sur la première ligne en colonne « Mac Address » puis répliquée dans chaque ligne tant que nous sommes sur l’interface de mesures 1. Et ainsi de suite pour les suivants.
Ensuite on connecte le premier rail du rang 1. Les microcontrôleurs CAN 2.0A envoient alors un identifiant générique enregistré en usine et l’interface de mesures lui attribue les premiers identifiants libres dans sa table des mesures 122.
Une fois chaque rang de rails du rayonnage installé et les rails mis sous tension, un opérateur peut poser les lattes et scanner leurs tags T26 un à un de gauche à droite. Le système ira alors renseigner la colonne « latte » avec chaque valeur de tag.
Dès lors, il est possible de commencer à ranger ses produits et à installer les séparateurs aux endroits choisis pour délimiter les surfaces de stockages attribuées à chaque produit.
Avantageusement, le noyau de support comprend un corps cylindrique ayant un alésage central.
Le noyau de support de chaque partie de rouleau comprend un axe longitudinal autour duquel la partie de rouleau tourne lorsqu'elle est en mouvement. L'axe longitudinal de chaque noyau de support correspond à l'axe longitudinal du rouleau. Plus précisément, l'axe longitudinal du rouleau est l'axe longitudinal central de chaque noyau de support.
Dans certains modes de réalisation, chaque partie du rouleau comprend un noyau de support et une partie de surface.
Dans certains modes de réalisation, la partie de surface est formée d'un seul tenant avec le noyau de support.
Dans certains modes de réalisation, la partie de surface est liée, jointe ou autrement fixée au noyau de support.
Dans certains modes de réalisation, le rouleau comprend un essieu. Dans ces modes de réalisation, avantageusement, les première et deuxième parties du rouleau sont montées sur l’essieu. Plus précisément, les première et deuxième parties du rouleau reçoivent l’essieu à travers leurs alésages centraux respectifs. Dans de tels modes de réalisation, l'axe longitudinal du rouleau et de l’essieu est le même axe longitudinal.
Dans certains modes de réalisation, la première et/ou la deuxième partie de rouleau comprend un palier lisse. Le palier lisse permet un mouvement de rotation entre la ou les parties du rouleau et l'axe longitudinal du rouleau. Dans certains modes de réalisation, le rouleau comprend un axe et la première et/ou la seconde partie du rouleau comprend un palier lisse, le palier permet un mouvement de rotation entre la ou les parties du rouleau et l'axe.
Dans certains modes de réalisation, la première et/ou la deuxième partie de rouleau comprend un roulement à bille. Dans certains modes de réalisation, la première et/ou la deuxième partie de rouleau comprend tout autre système qui permet de faire en sorte que chaque partie de rouleau à une vitesse indépendante.
Dans certains modes de réalisation, la première et/ou la seconde partie du rouleau s'adaptent sur l'axe du rouleau, ce qui permet un mouvement relatif entre la première et/ou la seconde partie du rouleau et l'axe, indépendamment l'une de l'autre. Dans de tels modes de réalisation, il est préférable que la première partie de rouleau, la seconde partie de rouleau, le palier lisse et l'axe soient coaxiaux les uns par rapport aux autres.
Dans certains modes de réalisation, la première partie du rouleau peut être fixe par rapport à l'axe. Plus précisément, la première partie du rouleau et l'axe tournent ensemble.