INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté sur la une deuxième ligne supérieure 41 qui correspond à la valeur de l'effort de serrage exercé par le dispositif de freinage 16 à l'issue de la mise en œuvre de la fonction de freinage d'immobilisation, dont la valeur est définie précédemment.
Enfin, on a représenté sur chacune des figures 2 et 3 une deuxième ligne 40 correspondant à la valeur minimale de l'effort de serrage qui doit être exercé par le dispositif de freinage 16 pour réaliser un maintien du véhicule à l'issue de la mise en œuvre de la fonction de freinage d'immobilisation, dont la valeur est définie précédemment.
Comme on peut le voir à la , l'amplitude de l'effort de serrage est plus importante lors de la mise en œuvre de la fonction de frein de parking que lors de la mise en œuvre de la fonction de freinage d'immobilisation.
Ainsi, comme on peut le voir à la , la différence 42 entre l'amplitude de l'effort de serrage lors de la mise en œuvre de la fonction de frein de parking (ligne 38) et la valeur de l'effort permettant de réaliser le maintien du véhicule montre la partie excédentaire de l'effort qui est exercé par le dispositif de freinage 16 lors de la mise en œuvre de la fonction de frein de parking alors que les conditions de fonctionnement du véhicule 10 correspondent à celles de la mise en œuvre de la fonction de freinage d'immobilisation.
De façon similaire, on peut voir à la la différence entre l'amplitude de l'effort de serrage lors de la mise en œuvre de la fonction de frein d'immobilisation (ligne 41) et la valeur de l'effort permettant de réaliser le maintien du véhicule.
Le document WO2014012871 enseigne des propriétés biologiques, notamment pharmaceutiques, de l’oléacéine en tant qu’actif.
Comme détaillé dans les exemples ci-après, les inventeurs démontrent que les margines d’huiles d’olives, normalement considérées comme des effluents toxiques, sont susceptibles de contenir des quantités importantes d’oléacéine.
De manière également surprenante, les inventeurs mettent en évidence un procédé de traitement de ces margines d’huiles d’olive, dont les produits finaux sont caractérisés par de fortes teneurs en oléacéine, compatibles avec une valorisation dans les domaines pharmaceutiques, cosmétiques et alimentaires.
Ce procédé de traitement permet ainsi d’obtenir des compositions enrichies en oléacéine, à fort potentiel biologique, stables et présentant une bonne reproductibilité.
Ce point est d’autant plus surprenant que plusieurs analogues de l’oléacéine, et produits de dégradation, ont déjà été rapportés dans les margines ou l’huile d’olive.
A cet égard, et à la connaissance des inventeurs, l’oléacéine n’a été jusqu’ici caractérisée dans les margines d’huile d’olive qu’en faibles quantités.
La dégradation de l’oléacéine peut, en particulier, produire deux sous-produits : EDA et hydroxytyrosol. Enfin l’oléocanthal, retrouvé dans l’huile d’olive, est l’analogue le plus proche structurellement de l’oléacéine.
Ainsi, le document WO2017122034 enseigne des procédés permettant d’augmenter les niveaux de certains polyphénols, dont l’oléacéine, dans l’huile d’olive.
Les inventeurs proposent donc un procédé de traitement de ces margines, en vue d’aboutir à un produit à fort potentiel biologique ; le cas échéant, ce procédé de traitement peut donc être associé à un procédé d’extraction et/ou de préparation de l’oléacéine, en tant qu’actif.
Ce procédé de traitement de margines d’huiles d’olive est caractérisé, au moins, par : la fourniture d’une composition de margine d’huile d’olive caractérisée par une teneur en matière sèche comprise entre 3% et 20% de la masse totale de la composition ; et la mise en œuvre d’une étape de traitement enzymatique, d’une étape de microfiltration (MF), et d’une étape de nanofiltration (NF).
Ainsi, selon l’un de ses objets principaux, la présente invention concerne un procédé de traitement de margines d’huile d’olive, comprenant les étapes suivantes : fourniture d’une composition de margine d’huile d’olive, la margine étant caractérisée par une teneur en matière sèche comprise entre 3% et 20% de la masse totale de la composition; ajustement du pH de la composition à un pH acide, compris entre 3,5 et 5,5; traitement enzymatique de la composition ajustée ; traitement de la composition par microfiltration (MF), et recueil de la fraction microfiltrée ; traitement de la fraction microfiltrée par nanofiltration (NF), et recueil de la fraction nanofiltrée.
En fonction de la matière première et des caractéristiques des fractions collectées, ce procédé de traitement est également susceptible d’inclure d’autres étapes.
Avantageusement, ledit procédé est susceptible d’inclure une étape de traitement par chromatographie de partage centrifuge (CPC) et recueil de la fraction purifiée.
Selon ce mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé de traitement de margines d’huile d’olive, comprenant les étapes suivantes : fourniture d’une composition de margine d’huile d’olive, la margine étant caractérisée par une teneur en matière sèche comprise entre 3% et 20% de la masse totale de la composition; ajustement du pH de la composition à un pH acide, compris entre 3,5 et 5,5; traitement enzymatique de la composition ajustée ; traitement de la composition par microfiltration (MF), et recueil de la fraction microfiltrée ; traitement de la fraction microfiltrée par nanofiltration (NF), et recueil de la fraction nanofiltrée ; traitement de la fraction nanofiltrée par chromatographie de partage centrifuge (CPC) et recueil de la fraction purifiée.
Selon certains modes de réalisation du procédé de traitement de margines d’huiles d’olive, le dit procédé comprend en outre une ou plusieurs étapes de tamisage ; en particulier une ou plusieurs étapes de tamisage avant l’étape de traitement par microfiltration.
Il n’existe donc plus de délai nécessaire à l’installation des éléments métalliques plats entre l’assemblage de la structure porteuse et l’assemblage de la cuve. Bien au contraire, l’assemblage de la cuve peut commencer dès que l’on a fini d’assembler au moins partiellement la structure porteuse (par exemple un module ou « block » représentant une partie de la cuve), d’où il résulte un gain de temps important.
En outre, en fournissant les éléments métalliques plats préinstallés sur un ou plusieurs modules de paroi, notamment sur le module de paroi transversale, avant d’assembler la structure porteuse, il devient possible d’appliquer la peinture sur ledit ou chaque module de paroi, après avoir soudé les éléments métalliques plats. Il n’est donc plus nécessaire de reprendre la peinture du côté de la structure porteuse qui est opposé aux éléments métalliques plats après la soudure des éléments métalliques plats. Une retouche de peinture au niveau des éléments métalliques plats reste cependant nécessaire, mais peut être réalisée facilement à plat lors de la fabrication des modules.
Selon des modes de réalisation, un tel module de paroi transversale peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, les bords de paroi transversale forment un premier contour polygonal fermé, la première paroi transversale est destinée à former la paroi transversale de la structure porteuse, et les éléments métalliques plats sont disposés le long des bords de paroi transversale à distance des bords de paroi transversale sous la forme d’un deuxième contour polygonal fermé parallèle au premier contour polygonal fermé.
Selon un mode de réalisation, les premier et deuxième contours polygonaux fermés sont octogonaux ou hexagonaux.
Selon un mode de réalisation, une distance entre les éléments métalliques plats et ledit bord de paroi transversale est égale à une épaisseur d’un massif isolant pour la cuve étanche et thermiquement isolante augmentée d’une valeur de surépaisseur, la valeur de surépaisseur étant comprise entre 4 et 24 mm, de préférence entre 4 et 16 mm, plus préférentiellement entre 8 et 12 mm.
Ainsi, il est aisé d’assurer que les éléments métalliques plats se situent dans le prolongement d’une membrane d’étanchéité soutenue par le massif isolant, et donc d’assurer que l’ancrage de cette membrane d’étanchéité aux éléments métalliques plats soit réalisable et ait une bonne tenue mécanique.
Selon un mode de réalisation, le module de paroi transversale comprend en outre des éléments métalliques plats supplémentaires faisant saillie de la deuxième paroi transversale à l’opposé de la première paroi transversale pour permettre l’ancrage d’une membrane d’étanchéité supplémentaire à la deuxième paroi transversale, la deuxième paroi transversale étant plane.
Ainsi, la deuxième paroi transversale peut constituer une paroi transversale de la structure porteuse d’une cuve étanche et thermiquement isolante adjacente.
Selon un mode de réalisation, les bords de la deuxième paroi transversale forment un troisième contour polygonal fermé, et les éléments métalliques plats supplémentaires sont disposés le long des bords de la deuxième paroi transversale sous la forme d’un quatrième contour polygonal fermé parallèle au troisième contour polygonal fermé.
Selon un mode de réalisation, les troisième et quatrième contours polygonaux fermés sont octogonaux ou hexagonaux.
Selon un mode de réalisation, la première paroi transversale comporte en outre une pluralité d’embases d’ancrage soudées à la première paroi transversale, les embases d’ancrage étant régulièrement espacées et étant configurées pour être associées à des dispositifs d’ancrage.
L’invention fournit aussi un procédé de fabrication pour fabriquer un tel module de paroi transversale, le procédé de fabrication comprenant : - fabriquer une armature du module de paroi transversale, l’armature comportant la première paroi transversale, la deuxième paroi transversale et les éléments structurels précités ; et - souder les éléments métalliques plats à la première paroi transversale.
Selon un mode de réalisation, le procédé de fabrication comprend en outre appliquer une couche de peinture anticorrosion à la première paroi transversale après avoir soudé les éléments métalliques plats à la première paroi transversale.
Selon un mode de réalisation du procédé de fabrication d’un module de paroi transversale, des éléments métalliques plats sont soudés à la deuxième paroi transversale. De préférence dans ce cas, une couche de peinture anticorrosion est appliquée à la deuxième paroi transversale après avoir soudé les éléments métalliques plats à la deuxième paroi transversale.
L’invention fournit aussi un module de paroi longitudinale convenant pour fabriquer une structure porteuse destinée à contenir une cuve étanche et thermiquement isolante, le module de paroi longitudinale comprenant : - une paroi longitudinale externe ; - au moins une paroi longitudinale interne, la paroi longitudinale interne présentant une zone de raccord, la zone de raccord présentant un bord de zone de raccord, la paroi longitudinale interne étant plane et étant destinée à former au moins une partie d’une paroi longitudinale de la structure porteuse ; et - des éléments métalliques plats soudés à la paroi longitudinale interne pour permettre l’ancrage d’une membrane d’étanchéité à la paroi longitudinale interne, dans lequel les éléments métalliques plats sont disposés le long d’une partie au moins du bord de zone de raccord à distance du bord de zone de raccord, les éléments métalliques plats présentant une épaisseur orientée perpendiculairement au bord de zone de raccord et une longueur orientée parallèlement au bord de zone de raccord.
En effet, cet angle α doit être suffisant pour dévier le fluide vers les parois transversales 2a, 2b, et cet angle α ne doit pas être trop important pour éviter de créer une butée sur lequel le fluide viendrait taper ce qui créerait une grande perte de charge.
Dans l’exemple de la , le bossage 5 est de forme ovale. Cependant, tout autre forme géométrique allongée rentre dans le cadre de la présente invention. Par exemple une forme oblongue ou en chevrons peut convenir.
Sur la , les bossages 5 sont disposés plutôt à mi-hauteur des cloisons 3a, selon l’axe Z.
Sur les figures 5 à 7, on a illustré un autre exemple préféré de disposition de bossages 5 sur les cloisons latérales 3a d’une ailette 3 interne.
Les bossages 5 sont référencés de A à H.
Sur chaque cloison latérale 3a, il y a des bossages 5 en partie supérieure, c’est-à-dire proximale de la paroi transversale supérieure 2a, et il y a des bossages 5 en partie inférieure, c’est-à-dire proximale de la paroi transversale inférieure 2b.
Dans cet exemple, les bossages 5 sont situés en vis-à-vis, c’est-à-dire qu’il y a toujours deux bossages 5 dirigés vers l’intérieur du canal 4 est situés en vis-à-vis sur les cloisons latérales 3a qui bordent le canal 4. C’est une paire de bossages 5.
Dans un canal 4, pour une même abscisse sur l’axe X, il y a deux bossages 5 en vis-à-vis en partie supérieure et deux bossages 5 en vis-à-vis en partie inférieure. Donc deux paires de bossages 5.
Par exemple, dans le canal 4 de gauche, pour l’abscisse X1, se trouvent les deux bossages A et B en partie supérieure, et les deux bossages E et F en partie inférieure. Il y a donc un couple de paires de bossages.
Lorsque le fluide arrive au niveau de ces quatre bossages 5, une partie du fluide, guidée par les bossages A et B, va être dirigée vers la paroi transversale supérieure 2a, et l’autre partie du fluide, guidée par les bossages E et F, va être dirigée vers le sommet 3b en contact avec la paroi transversale inférieure 2b.
La montre les mêmes bossages A et B lorsqu’on regarde vers la paroi transversale supérieure 2a.
La montre les mêmes bossages E et F lorsqu’on regarde vers la paroi transversale inférieure 2b.
Dans le canal 4 de droite, pour l’abscisse X2, se trouvent les deux bossages C et D en partie supérieure, et les deux bossages G et H en partie inférieure. Il y a donc un autre couple de paires de bossages.
Lorsque le fluide arrive au niveau de ces quatre bossages 5, une partie du fluide, guidée par les bossages C et D, va être dirigée vers la paroi transversale supérieure 2a, et l’autre partie du fluide, guidée par les bossages G et H, va être dirigée vers le sommet 3b en contact avec la paroi transversale inférieure 2b.
La montre les mêmes bossages C et D lorsqu’on regarde vers la paroi transversale supérieure 2a.
La montre les mêmes bossages G et H lorsqu’on regarde vers la paroi transversale inférieure 2b.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Un véhicule automobile comporte, pour chacune de ses roues, un dispositif de freinage du type frein à disque ou frein à tambour, qui comporte un piston destiné à mettre en mouvement des patins de freinage et les appliquer contre un disque ou un tambour.
Le piston est entrainé en déplacement par un système électromécanique, lui-même commandé par un système de commande de frein, (Parking Brake Controller en terminologie anglo-saxonne).
Lorsque le véhicule automobile est à l'arrêt, selon un mode de fonctionnement connu, le système de commande met en œuvre une fonction de frein de parking, qui consiste à commander le système électromécanique afin d'appliquer par le piston un effort de freinage suffisamment important pour maintenir le véhicule immobile, quelles que soient les conditions sous lesquelles le véhicule se trouve.
Cet effort de freinage est généralement défini pour permettre de maintenir le véhicule immobile lorsque le véhicule est arrêté sur un terrain en pente avec une forte déclivité.
Ce mode de freinage est particulièrement approprié à un stationnement du véhicule en l'absence de conducteur, dans quel cas personne n'est apte à intervenir en cas de défaut de freinage.
Par contre, dans le cas d'un arrêt du véhicule, tel que par exemple lors d'un arrêt à un feu tricolore, la mise en œuvre de la fonction de frein de parking consiste à exercer un effort de freinage inutilement élevé.
De plus, du fait de l'amplitude importante de l'effort de freinage, la mise en œuvre de la fonction de frein de parking implique que des contraintes mécaniques elles aussi importantes sont exercées sur les composants du dispositif de freinage, ainsi qu'un temps d'application conséquent.
L'invention a pour but de proposer un système de commande qui est apte à mettre en œuvre une fonction de frein d'immobilisation supplémentaire.
L'invention se rapporte à un système de commande d'au moins un dispositif de freinage pour véhicule automobile qui est apte à mettre en œuvre une fonction de frein de parking, le dispositif de freinage comportant notamment un piston apte à produire un effort de serrage d'un disque ou de serrage d'un étrier de frein à disque et des moyens électriques pour l'entrainement du piston afin de produire ledit effort de serrage,
le système de commande étant configuré pour envoyer audit au moins un dispositif de freinage une commande de frein de parking qui consiste à appliquer par le piston un effort de serrage d'une première amplitude prédéfinie permettant de maintenir le véhicule immobile quelles que soient les conditions dans lequel le véhicule se trouve,
caractérisé en ce que le système de commande est configuré pour envoyer audit au moins un dispositif de freinage une commande de freinage d'immobilisation qui consiste à appliquer par le piston un effort de serrage d'une deuxième amplitude qui est inférieure à la première amplitude et qui est suffisamment importante pour maintenir le véhicule immobile.
De préférence, le système de commande est configuré pour envoyer audit au moins un dispositif de freinage la commande de freinage d'immobilisation lorsque au moins une des conditions de fonctionnement suivantes est respectée :
- la présence d'un conducteur du véhicule est détectée ;
- la pente du terrain sur lequel le véhicule se situe est inférieure à une valeur prédéfinie ;
- le véhicule est à l'arrêt.
De préférence, le système de commande est configuré pour envoyer audit au moins un dispositif de freinage la commande de freinage d'immobilisation lorsque la condition de fonctionnement selon laquelle un effort de pression sur la pédale de frein du véhicule est supérieure à une valeur de seuil prédéterminée est respectée.
Des solutions de retraitement des déchets (compostages, épandages, destructions…) ont été mises en place par la filière oléicole mais le dernier bulletin (Guide des bonnes pratiques d’élimination des sous-produits octobre 2011) de France Olive (anciennement appelé AFIDOL) (Association Française Interprofessionnelle de l’Olive) fait état à travers son audit des volumes très importants et des charges polluantes propres aux margines.
La composition de l’huile d’olive et des margines peut varier avec la variété des oliviers, la maturité du fruit, les conditions climatiques, le temps de stockage ainsi que la méthode d’extraction utilisée. La majorité des polyphénols se retrouve dans les margines (40%) et seulement 0,3 à 1,5% des phénols disponibles ont été trouvés dans l’huile d’olive selon le système utilisé.
Le composé phénolique prépondérant dans les margines est l’hydroxytyrosol, un composé comportant un seul groupement phénol. D’autres composés phénoliques simples sont fréquemment trouvés dans l’huile d’olive et dans les margines, mais à de plus faibles concentrations ; notamment le tyrosol, l’acide élénolique, l’oleuropéine, l’acide protocatéchique, l’acide vératrique, l’acide vanillique, l’acide gallique, l’acide 4-hydroxyacétique, l’acide cinnamique, l’acide paracoumarique et l’acide syringique.
Ces molécules sont des composés d’acide ou d’alcool phénoliques possédant une ou plusieurs fonctions phénols. Ils dérivent par hydroxylation de l’acide benzoïque (C6-C1) ou de l’acide cinnamique (C6-C3) (famille des phénylpropanoïdes). D’autres composés phénoliques plus complexes sont également retrouvés, les sécoiridoïdes, tel l’oleuropéine qui est un ester de l’acide élénolique et de l’hydroxytyrosol, ou des molécules ayant une structure de base similaire à celle de l’acide coumarique glycosylé.
WO2005/123603 rapporte un procédé d’extraction de composés chimiques à partir de co-produits issus de la production d’huile d’olive.
Il demeure un besoin de traitement des effluents toxiques issus de la production d’huile d’olive ; en particulier de traitement des margines issues de procédés d’extraction d’huile d’olive de type 2 phases ½ et 3 phases.
WO2010/094860 rapporte un procédé d’extraction de composés phénoliques de faible masse moléculaire à partir d’eaux de végétation d’olive ou de raisin.
Il demeure un besoin de nouveaux procédés de production de l’huile d’olive écologiquement acceptables et adaptés aux besoins du marché.
En particulier, il demeure un besoin de procédés de production applicables industriellement.
Il demeure un besoin de valorisation des co-produits issus de la production d’huile d’olive.
Il demeure donc également un besoin de traitement des co-produits issus de la production d’huile d’olive ; et tout particulièrement des margines.
En particulier, il demeure un besoin de détoxification des margines d’huile d’olive, dont la toxicité est attribuée à leurs constituants phénoliques.
Il demeure également un besoin d’identification des propriétés pharmaceutiques, cosmétiques et alimentaires de l’huile d’olive, et de ses co-produits.
Il demeure également un besoin d’extraction de composés d’intérêts pharmaceutiques, cosmétiques et alimentaires.
La présente invention a pour objet de satisfaire ces besoins.
Les inventeurs ont identifié la présence d’oléacéine (3,4 DHPEA-EDA), un composé phénolique de la famille des sécoiridoïdes, dans des margines d’huile d’olive.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans les blocs filtrants comportant un traitement de l’eau par électrolyse du sel.
Les blocs filtrants des bassins comportent couramment des pompes verticales semi-immergées. Ces pompes comportent une partie basse hydraulique, qui se trouve partiellement immergée dans l’eau du bassin, et une partie haute moteur, qui entraine la partie hydraulique, et se trouve au-dessus du niveau d’eau du bassin.
Dans le cadre de l’amélioration des techniques de traitement de l’eau des bassins, il est aujourd’hui de plus en plus courant d’avoir recours au traitement par électrolyse du sel. L’eau du bassin est alors légèrement salée et lors de l’électrolyse, le sel présent dans l'eau est décomposé en chlore et en soude, ce qui assure une désinfection naturelle.
Or le traitement par électrolyse du sel est aujourd’hui incompatible avec l’usage d’une pompe verticale semi-immergée. En effet ce type de pompe est montée dans le bloc filtrant et se trouve donc à proximité du bassin, dans un environnement avec un taux d’humidité important. Des composants de la partie hydraulique, mais aussi certains composants de la partie moteur, peuvent recevoir des projections et être humidifiés par l’eau salée du bassin. De plus le système de refroidissement du moteur électrique comporte généralement un ventilateur qui souffle de l’air de l’extérieur vers le moteur, vers le bas, et donc en direction de la partie hydraulique. Cet air, réchauffé par le moteur, arrive chaud sur des éléments de la pompe humidifiés par l’eau salée, c’est à dire en bas de la partie moteur et en haut de la partie hydraulique. Cet air chaud provoque l’évaporation de l’eau, et les cristaux de sel se déposent et s’accumulent sur ces éléments de la pompe, causant des phénomènes de corrosion et de grippage mécanique des éléments tournants. Ce phénomène entraine jusqu’à la casse de la pompe verticale semi-immergée.