INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 40 a une forme générale d'un tronc de cône, d'une pyramide tronquée, ou d'un paraboloïde tronquée. De préférence, le guide fuselé 40 présente une symétrie de révolution autour de l'axe D. Le guide fuselé 40 a un angle au sommet α inférieur à 15 °, de préférence inférieur à 10 °, plus préférentiellement inférieur à 5 °. Selon un mode de réalisation, le diamètre de la base 41 du guide fuselé 40 est dans la plage de 1 mm à 10 mm, et est de préférence égal à 5 mm. Selon un mode de réalisation, la hauteur du guide fuselé 40, mesurée selon l'axe D, est dans la plage de 5 mm à 100 mm et de préférence égale à environ 15 mm.
Le dispositif 15 de génération de champ magnétique comprend une tige 70 d'un matériau ferromagnétique qui est logée en partie dans l'ouverture 44 et qui se projette hors du guide fuselé 40. La tige ferromagnétique 70 est rigidement fixée au guide fuselé 40. La partie de la tige 70 située en dehors du guide fuselé 40 forme le support 53 des spires 52. Le fil conducteur 50 s'étend le long de la paroi latérale 43 du guide fuselé 40 et est enroulé sur la tige 70 pour former les spires 52 autour de la tige 70. Selon un mode de réalisation, la tige ferromagnétique 70 est en ferrite, par exemple ferrite douce large bande à base d’alliage NiZn ou NiMn, éventuellement recouverte d’un vernis durcisseur de protection pour éviter que la ferrite ne s’écaille.
Le diamètre de la tige ferromagnétique est dans la plage de 0,7 mm à 2 mm. Selon un mode de réalisation, la hauteur, mesurée selon l'axe D, de la tige ferromagnétique 70 logée dans l'ouverture 44 est dans la plage de 0,5 mm à 5 mm et préférentiellement égale à 1 mm. Selon un mode de réalisation, la hauteur, mesurée selon l'axe D, de la tige ferromagnétique 70 située à l'extérieur de l'ouverture 44, c’est-à-dire la hauteur du support 53 des spires 52, est dans la plage de 0,5 mm à 5 mm et préférentiellement égale à 0,5 mm. La tige ferromagnétique 70 sert de guide magnétique. Selon un mode de réalisation, l'extrémité 54 de la tige ferromagnétique 40 peut être taillée en pointe conique pour apporter le champ magnétique sur une surface infinitésimale.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation de la sonde 20 du système 10 de mesure d'un courant électrique. La sonde 20 représentée en comprend l'ensemble des éléments de la sonde 20 représentée en à la différence que la tige ferromagnétique 70 n'est pas présente, le support 53 des spires 52 correspondant alors à une tige cylindrique d'axe D prolongeant le guide fuselé 40. Le support 53 et le guide fuselé 40 peuvent correspondre à une pièce monobloc ou deux pièces distinctes fixées l'une à l'autre.
La circulation d'un courant électrique dans les spires 52 du fil conducteur 50 entraîne la génération d'un champ magnétique . On appelle Bz la composante du champ magnétique selon l'axe D. L’intensité et la portée du champ magnétique engendré par les spires 52 dépend notamment du nombre de spires 52, du diamètre des spires 52, et de l’intensité du courant circulant dans les spires 52. L’intensité du champ magnétique décroit avec la distance Z à la dernière spire 52 située près de l’extrémité 54.
L’énergie lumineuse reçue est alors mesurée au niveau du dispositif d’illumination.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de contrôle comprend en outre un dispositif de changement de zone configuré pour envoyer une consigne de réinitialisation au dispositif de mesure lors du passage d'une zone traitée à la suivante.
Lors du passage d’une zone traitée à une autre, par exemple d’une mèche à une autre, le dispositif de mesure est ainsi réinitialisé et l’énergie lumineuse mesurée est remise à zéro.
De préférence, le dispositif de changement de zone comprend au moins un des éléments suivants choisi parmi :
- un activateur manuel, de préférence un bouton, propre à être activé par un utilisateur lors du passage d’une zone traitée à la suivante ;
- un système optique propre à mesurer un déplacement du dispositif d’illumination par rapport à la mèche ;
- un capteur d’ouverture du dispositif d’illumination configuré pour déterminer le passage du dispositif d’illumination de la position fermée à la position ouverte.
Selon une variante de l'invention, le nécessaire comprend en outre au moins une composition cosmétique pour fibres kératiniques propre à être appliquée sur la mèche de fibres kératiniques.
L’invention a également pour objet un procédé de traitement d’au moins une mèche de fibres kératiniques comportant les étapes suivantes :
- fourniture d’un nécessaire du type précité, le dispositif d’illumination étant en position ouverte ;
- insertion d’une mèche dans la cavité d’illumination du dispositif d’illumination, ladite cavité définissant la zone traitée ;
- fermeture du dispositif d’illumination ;
- activation du système d’illumination ; et
- mesure de l’énergie lumineuse totale associée au rayonnement du système d’illumination reçue par la zone traitée.
Selon une variante, le procédé comprend une étape d’émission dans lequel le dispositif de sécurité émet un signal d’alerte lorsque l’énergie lumineuse mesurée lors de l’étape de mesure dépasse la valeur seuil.
L’utilisateur est ainsi alerté que l’énergie lumineuse mesurée dépasse une valeur seuil et peut soit changer de zone traitée, soit interrompre l’illumination, afin d’éviter une surexposition de la zone traitée.
L’étape de transformation (bloc 513) ne requiert aucun budget de bits.
Dans des variantes, la matrice de covariance pourra être remplacée par une matrice de corrélation en incluant une pré-normalisation des D différentes composantes par l’écart-type ce qui donne une matrice de corrélation.
Dans des variantes, il sera possible de combiner la multiplication matricielle par et la troncature de D à D T dimensions en effectuant une multiplication matricielle que par la matrice .
Dans le premier mode de réalisation décrit ici, la matrice de rotation U est précalculée et obtenue à partir d’au moins un des dictionnaires de quantification RVQ (bloc 001).
La matrice de covariance R du premier dictionnaire C 1 (centré) est obtenue, par exemple comme suit :
Dans des variantes, on pourra aussi utiliser les étages suivants, par exemple prendre :
Dans d’autres variantes, on pourra utiliser une base de données audio définissant un ensemble de trames d’entrée du signal x et on enregistrera la séquence des valeurs du signal z’ pour déterminer R comme la matrice de covariance (ou de corrélation) de ce signal z’. Cette matrice R n’a pas besoin d’être stockée, elle sert uniquement d’information intermédiaires pour déterminer la transformée linéaire à appliquer ensuite à l’étape d’inférence selon l’invention.
On applique à R une analyse en composantes principales PCA ou de façon équivalente une transformée de Karhunen Loeve (KLT), avec estimation de matrice de covariance et décomposition en valeurs propres notée EVD pour « Eigen Value Decomposition » en anglais, pour obtenir des valeurs propres et une matrice de vecteurs propres U à partir de la matrice de covariance R de sorte que
Dans un mode particulier de réalisation, les valeurs propres sont ordonnées en ordre décroissant avec . En pratique, on peut obtenir cette propriété en utilisant par exemple une décomposition en valeurs singulières (SVD) sur la matrice R ou en triant les valeurs propres obtenues et en réordonnant la matrice U .
Selon l’invention, dans ce premier mode de réalisation, la quantification RVQ est modifiée en exploitant la décorrélation de l’espace latent transformé de z à y . Ainsi on peut remplacer les dictionnaires C 1, C 2 , …, C K prédéfinis de différents étages par des dictionnaires transformés C’ 1, C’ 2 , …, C' K sur lesquels on peut effectuer une troncature de l’espace latent. En effet, la transformée U ayant été effectuée selon un ordre d’importance des valeurs propres de la matrice de transformée, les composantes résultantes sont également ordonnées par ordre d’importance ce qui permet d’en tronquer une partie et de ne représenter que la partie restante sans dégrader de façon significative la qualité de quantification.
Dans un exemple de réalisation, on passe d’une dimension D=128 à une dimension tronquée D T =80.
Ainsi selon l’invention on définit les nouveaux dictionnaires de quantification comme suit :
C’ 1 =
C’ 2 =
C' K =
Les deux matériaux de la poche plastique et de l’enveloppe souple étant différents, leur recyclabilité est meilleure, comme ils ne sont pas soudés entre eux.
Présentation de la poche plastique
Comme illustré plus précisément sur les figures 5A et 5B, la poche plastique 5 présente un volume d’air étanche divisé en compartiments 6A, 6B communiquant entre eux, destinés à être remplis d’air et gonflés, de façon à créer une entrée 7A et un logement intérieur 7B situés entre ces compartiments 6A, 6B remplis d’air, ce logement intérieur 7B permettant de recevoir un ou plusieurs objets qui seront entourés, calés et protégés par ces compartiments 6A, 6B remplis d’air.
La poche plastique 5 est formée suivant le procédé de fabrication suivant qui est illustré notamment sur les figures 2A et 2B, et les figures 8A et 8B.
Deux films plastiques sont superposés dans une première étape, et des thermo-soudures 8A, 8B, 8C à points et/ou continues sont réalisés dans une seconde étape sur ces deux films plastiques superposés.
Ces deux films vont former les parois 5A entre lesquelles l’air va se loger, cet air déformant les parois 5A gonflées de façon importante et paraissant arrondies vers l’extérieur.
Ces deux films sont ensuite pliés ensemble sur eux-mêmes dans une troisième étape, et une fois pliés, thermo-soudés ensemble dans une quatrième étape pour former et tenir fixées ensemble une première partie 9 et une deuxième partie 10 séparée de la première partie 9 par un pli 11 et destinée à être en regard de cette première partie 9.
La première partie 9 et la deuxième partie 10 réalisent ensemble, par l’espace qui les sépare, une entrée 7A et le logement intérieur 7B sur lequel débouche l’entrée 7A, une fois thermo-soudée l’une à l’autre, la première partie 9 et la deuxième partie 10 formant le volume étanche de la poche plastique 5 rempli d’air après gonflage.
Le volume d’air étanche est situé entre les deux films plastiques des deux parties communiquant fluidiquement.
En d’autres termes, la poche plastique 5 est réalisée par le pli 11 sur eux-mêmes des deux films plastiques superposés et ensuite ce pli 11 est maintenu en fixant des bords en regard par thermo-soudure.
Ainsi, ce pli 11 facilite grandement la réalisation de la poche plastique 5 et permet d’avoir un seul volume d’air étanche à gonfler ou à dégonfler ou à regonfler et ainsi de suite, ce qui rend ces opérations faciles et rapides à tout utilisateur.
Le pli 11 réalisant la poche plastique 5 peut être accompagné par une thermo-soudure à points au niveau du pli 11 ou à distance du pli 11 (plusieurs centimètres) en fonction de l’emplacement des compartiments 6A, 6B d’air que l’on souhaite réaliser pour protéger l’objet 4.
Il existe beaucoup de possibilités de réalisation, l’une est illustrée sur les figures sur les figures 2A et 2B, l’autre sur les figures 8A et 8B.
Dans la première réalisation illustrée sur les figures 2A et 2B, la première partie 9 et la deuxième partie 10 sont thermo-soudées avec des thermo-soudures 8C’ et/ou pliés ensemble uniquement sur le bord gauche, le bord droit, et le bord inférieur.
Dans la deuxième réalisation illustrée sur les figures 8A et 8B, la première partie 9 et la deuxième partie 10 sont thermo-soudées et/ou pliés uniquement sur le bord gauche et le bord droit (mais ouvertes sur les bords supérieur et inférieur) et présentent dans le logement intérieur 7B, un sac souple fermé sur un bord inférieur et ouvert sur un bord supérieur est thermo-soudé : avec les bords gauche et droite, et avantageusement sur un pourtour intérieur supérieur de la première partie 9 et de la deuxième partie 10.
Les thermo-soudures 8A, 8B, 8C à points réalisés peuvent avoir une géométrie donnée pour donner les formes souhaitées aux compartiments 6A, 6B d’air lorsque ces derniers sont gonflés et remplis d’air.
De tels dispositifs d’actionnement peuvent être utilisés dans certaines boites de vitesses robotisées, dans lesquelles la sélection des rapports est commandée par un dispositif d’actionnement tel qu’un actionneur électromécanique. Un tel dispositif d’actionnement est connu du document EP1520127. Dans cette boite de vitesses, l’actionneur électromécanique utilise une tige d’actionneur mobile en rotation, qui est pourvue au niveau de son extrémité d’une broche excentrique pour une coopération avec le baladeur mobile. Une rotation de la tige d’actionneur sur 180° au moyen d’un moteur électrique depuis la position de rotation correspondant à une position d’extrémité axiale du baladeur mobile à une position de rotation correspondant à l’autre position d’extrémité axiale du baladeur mobile mène à un accouplement ou un désaccouplement de l’embrayage à crabots.
Un inconvénient de ce dispositif d’actionnement réside dans le fait qu’il est nécessaire d’effectuer une rotation à 180° de la tige d’actionneur pour atteindre les deux positions extrêmes d’actionnement. Le temps d’actionnement est donc rallongé. Un positionnement angulaire précis de la tige d’actionneur est également nécessaire pour être sûr de conserver la position extrême située à 180°. En conséquence, le dispositif d’actionnement doit comprendre un capteur de position angulaire précis. Enfin, les deux positions extrêmes d’actionnement ne sont pas stables car une variation angulaire de quelques degrés sur la tige d’actionneur génère un déplacement du baladeur mobile avec le risque de désengager le rapport de vitesse.
La présente invention vise à pallier ces inconvénients en proposant un dispositif d’actionnement ayant un temps d’actionnement réduit pour atteindre les deux positions extrêmes d’actionnement.
La présente invention a ainsi pour principal objet un dispositif d’actionnement pour un système de transmission, comprenant :
- un moteur électrique lié cinématiquement à un dispositif de réduction de vitesse et un arbre de sortie du dispositif de réduction de vitesse d’axe de rotation Y, l’arbre de sortie est agencé pour pivoter selon trois secteurs angulaires adjacents, un premier secteur angulaire, un deuxième secteur angulaire qui est adjacent au premier secteur angulaire, un troisième secteur angulaire qui est adjacent au deuxième secteur angulaire ;
- une came d’actionnement solidaire en rotation de l’arbre de sortie ;
- une pièce de réception mobile axialement selon un axe principal X perpendiculaire à l’axe de rotation Y comportant un logement de réception de la came d’actionnement formé par deux surfaces parallèles entre-elles et perpendiculaires à l’axe principal X,
le dispositif d’actionnement étant remarquable en ce que la pièce de réception se déplace axialement entre deux positions extrêmes lorsque l’arbre de sortie pivote selon la totalité du deuxième secteur angulaire,
la pièce de réception restant immobile axialement dans une première position extrême lorsque la rotation de l’arbre de sortie se situe dans le premier secteur angulaire,
et la pièce de réception restant immobile axialement dans une deuxième position extrême lorsque la rotation de l’arbre de sortie se situe dans le troisième secteur angulaire.
Ce dispositif d’actionnement permet, notamment grâce au premier secteur angulaire et au troisième secteur angulaire, d’avoir deux positions extrêmes d’actionnement stables car une variation angulaire de quelques degrés sur l’arbre de sortie ne génère pas de déplacement de la pièce de réception. Comme les deux positions extrêmes d’actionnement sont stables, il est possible de couper l’alimentation électrique au sein du dispositif d’actionnement, on réduit ainsi la consommation électrique du véhicule.
La valeur d’angle du deuxième secteur angulaire est strictement inférieure à 180°. Ainsi, le débattement angulaire de l’arbre de sortie est réduit, ce qui a pour conséquence de réduire le temps d’actionnement.
De préférence, la came d’actionnement peut présenter deux zones de contact en appui sur les surfaces parallèles du logement de réception, la largeur d’appui selon l’axe principal X séparant les deux zones de contact est constante sur les trois secteurs angulaires de rotation de l’arbre de sortie. La précision de l’actionnement est ainsi améliorée.
Avantageusement, un jeu de fonctionnement peut être défini entre la largeur d’appui de la came d’actionnement et la distance séparant axialement selon l’axe principal X les deux surfaces parallèles du logement de réception, le jeu de fonctionnement est constant sur les trois secteurs angulaires de rotation de l’arbre de sortie. Le jeu de fonctionnement est de l’ordre de 0,1 mm à 0,6 mm. La précision de l’actionnement est ainsi améliorée.
De préférence, la pièce de réception peut être une pièce de révolution autour de l’axe principal X, le logement de réception étant une gorge annulaire. Un mouvement relatif de rotation selon l’axe principal X entre la pièce de réception et la came d’actionnement est possible.
Avantageusement, la pièce de réception peut comprendre au moins une première cannelure de connexion agencée pour entrainer en rotation un arbre mené et une deuxième cannelure de connexion agencée pour entrainer un arbre menant, les première et deuxième cannelures de connexion étant engagées lorsque la pièce de réception est dans une deuxième position extrême d’accouplement et l’une des première et deuxième cannelures de connexion étant désengagée lorsque la pièce de réception est dans une première position extrême de désaccouplement.
- l’épaisseur de ladite couche mince est comprise entre 1 et 10 millimètres et préférentiellement entre 1 et 5 millimètres ;
- lesdites longueurs d’onde différentes sont respectivement de l’ordre de 560 et 780 nanomètres ;
- à l’étape E4, on fait usage d’une caméra linéaire qui intègre ledit capteur ;
- à l’étape E6, on fait usage d’un programme qui fonctionne par apprentissage automatique ;
- à l’étape E1, on fait usage d’au moins un support mobile.
- ledit au moins un support mobile comprend au moins un convoyeur ou un tapis roulant ;
- à l’étape E2, on fait usage d’un seul et unique convoyeur ou tapis roulant dont le brin supérieur, qui reçoit ladite masse, s’étend horizontalement ;
- à l’étape E2, on fait usage d’une paire de convoyeurs ou tapis roulants dont les brins supérieurs qui reçoivent ladite masse s’étendent horizontalement, l’extrémité aval du premier desdits convoyeurs/tapis roulants s’étendant à la verticale de l’extrémité amont du second desdits convoyeurs/tapis roulants, et que lesdites étapes E3 et E4 sont mises en œuvre dans une zone de chute de ladite couche mince du premier au second desdits convoyeurs/tapis roulants ;
- l’étape E2, on fait usage d’une paire de convoyeurs ou tapis roulants disposés dans le prolongement l’un de l’autre, le premier comportant un brin supérieur qui s’étend horizontalement, tandis que le second est incliné vers le bas ;
- ladite étape E2 est mise en œuvre dans une zone de transfert du premier au second desdits convoyeurs ou tapis roulants, tandis que ladite étape E4 est mise en œuvre à la verticale du second desdits convoyeurs ou tapis roulants.
est un logigramme qui intègre les différentes étapes du procédé selon l’invention ;
est une vue schématique d’une première installation qui est susceptible d’être utilisée pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
est une vue schématique d’une deuxième installation qui est susceptible d’être utilisée pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
est une vue schématique d’une troisième installation qui est susceptible d’être utilisée pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
Etape de réduction supplémentaire (optionnelle) Dans un mode de réalisation selon l’invention, préalablement à l’utilisation du catalyseur dans le réacteur catalytique et la mise en œuvre d’un procédé de déshydrogénation, on effectue une étape de traitement réducteur en présence d’un gaz réducteur de manière à obtenir un catalyseur comprenant ledit métal du groupe VIII et ledit élément M1 au moins partiellement sous forme métallique. Cette étape est avantageusement réalisée in-situ c'est-à-dire après le chargement du catalyseur dans un réacteur de déshydrogénation. La réalisation in-situ du traitement réducteur du catalyseur permet de s’affranchir d’une étape supplémentaire de passivation du catalyseur par un composé oxygéné ou par le CO 2 , ce qui est nécessairement le cas lorsque le catalyseur est préparé en réalisant un traitement réducteur ex-situ , c’est-à-dire en dehors du réacteur utilisé pour la déshydrogénation. En effet, lorsque le traitement réducteur est réalisé ex-situ , il est nécessaire de réaliser une étape de passivation afin de préserver la phase métallique du catalyseur en présence d’air (lors des opérations de transport et de chargement du catalyseur dans le réacteur d’hydrogénation), puis de réaliser une étape nouvelle étape de réduction du catalyseur.
Cilta-cel (n=208) Traitement de référence (n=208) Tous Grade 3/4 Tous Grade 3/4 Tout événement indésirable survenant chez ≥ 15 % des patients dans n’importe quel bras, n (%) 208 (100) 201 (96,6) 208 (100) 196 (94,2) Événement indésirable grave 92 (44,2) 67 (32,2) 81 (38,9) 70 (33,7) Hématologique 197 (94,7) 196 (94,2) 185 (88,9) 179 (86,1) Neutropénie 187 (89,9) 187 (89,9) 177 (85,1) 172 (82,2) Thrombocytopénie 113 (54,3) 86 (41,3) 65 (31,3) 39 (18,8) Anémie 113 (54,3) 74 (35,6) 54 (26,0) 30 (14,4) Lymphopénie 46 (22,1) 43 (20,7) 29 (13,9) 25 (12,0) Non hématologique Infections 129 (62,0) 56 (26,9) 148 (71,2) 51 (24,5) Infections des voies respiratoires supérieuresa 39 (18,8) 4 (1,9) 54 (26,0) 4 (1,9) COVID-19b 29 (13,9) 6 (2,9) 55 (26,4) 12 (5,8) Infections des voies respiratoires inférieures/poumonc 19 (9,1) 9 (4,3) 36 (17,3) 8 (3,8) Autre non hématologique Nausée 101 (48,6) 0 38 (18,3) 2 (1,0) Hypogammaglobulinémie 88 (42,3) 15 (7,2) 13 (6,3) 1 (0,5) Diarrhée 70 (33,7) 8 (3,8) 56 (26,9) 5 (2,4) Fatigue 60 (28,8) 4 (1,9) 68 (32,7) 2 (1,0) Céphalées 55 (26,4) 0 27 (13,0) 0 Constipation 49 (23,6) 1 (0,5) 44 (21,2) 2 (1,0) Hypokaliémie 39 (18,8) 8 (3,8) 14 (6,7) 3 (1,4) Asthénie 36 (17,3) 1 (0,5) 34 (16,3) 5 (2,4) Œdème périphérique 35 (16,8) 0 24 (11,5) 2 (1,0) Diminution de l’appétit 34 (16,3) 2 (1,0) 11 (5,3) 0 Neuropathie sensorielle périphérique 33 (15,9) 0 38 (18,3) 1 (0,5) Lombalgie 33 (15,9) 2 (1,0) 39 (18,8) 2 (1,0) Arthralgie 32 (15,4) 2 (1,0) 25 (12,0) 1 (0,5) Pyrexie 32 (15,4) 0 32 (15,4) 2 (1,0) Dyspnée 28 (13,5) 1 (0,5) 41 (19,7) 1 (0,5) Insomnie 23 (11,1) 2 (1,0) 52 (25,0) 6 (2,9) Événement indésirable associé au CAR-Td (n=176) Syndrome de libération des cytokines(CRS) 134 (76,1) 2 (1,1) Neurotoxicitée 36 (20,5) 5 (2,8) Syndrome de neurotoxicité associé aux cellules effectrices immunitaires et symptômes associés (ICANS) 8 (4,5) 1f Autref 30 (17,0) 4 (2,3) Événement indésirable neurocognitif et relatif aux mouvements dû au traitement (MNT) 1 (0,57) 0 aComprend les termes préférés infection des voies respiratoires supérieures, rhinopharyngite, sinusite, rhinite, amygdalite, pharyngite, laryngite et pharyngo-amygdalite. bComprend les termes préférés COVID-19, pneumonie à COVID-19 et COVID-19 asymptomatique. En plus de 6 (cilta-cel) et 12 (traitement de référence) événements de grade 3/4, il y a eu respectivement 7 et 1 événements de grade 5. cComprend les termes préférés pneumonie, bronchite et infection des voies respiratoires inférieures. dAnalysé chez les patients ayant reçu du cilta-cel comme traitement à l’étude (n=176). eIl n’y a eu aucune neurotoxicité mortelle. fUne syncope de grade 3 signalée comme symptôme du syndrome de neurotoxicité associé aux cellules effectrices immunitaires de grade 2. gAutres neurotoxicités : comprend les événements indésirables signalés comme étant une neurotoxicité des cellules CAR-T qui ne sont pas des ICANS ou des symptômes associés.