INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne un carter fixe pour un réducteur mécanique à barbotage, en particulier d’aéronef, ce carter ayant une forme annulaire autour d’un axe longitudinal et comportant :
- une paroi cylindrique s’étendant autour de l’axe et reliée à une bride annulaire de fixation, cette paroi cylindrique comportant une première surface cylindrique interne, et
- une paroi annulaire s’étendant autour de l’axe et ayant sa périphérie externe reliée à la paroi cylindrique, cette paroi annulaire comportant une seconde surface annulaire reliée à la première surface,
lesdites première et seconde surfaces définissant un espace annulaire configuré pour recevoir un anneau d’huile,
caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins un déflecteur d’huile en saillie sur au moins l’une desdites première et seconde surfaces.
Comme évoqué dans ce qui précède, en fonctionnement, un anneau d’huile se forme autour du réducteur et en particulier à l’intérieur de l’enceinte et du carter formant cette enceinte. L’anneau d’huile est situé au niveau de l’espace annulaire du carter, sur les surfaces précitées. L’invention permet de décoller l’huile du carter et de dévier cette huile vers des engrènements ou des éléments à lubrifier du réducteur. Pour cela, le carter comprend au moins un déflecteur d’huile destiné à être situé au niveau de cet anneau d’huile.
La solution proposée ci-dessous est compatible d’un réducteur simple étage ou à plusieurs étages. Elle est compatible d’un réducteur planétaire, épicycloïdal, différentiel ou de type Wolfrom. Elle est également compatible de dentures droites, hélicoïdales ou en chevron. Elle est compatible de tout type de porte-satellites, et en particulier d’un porte-satellites monobloc. Elle est en outre compatible de tout type de palier, qu’il soit composé d’éléments roulants, d’un palier hydrodynamique, etc. Elle est compatible d’une utilisation de la couronne et du réducteur dans une turbomachine à double flux, par exemple pour l’entraînement d’une soufflante ou d’une hélice. Elle est également compatible d’une utilisation de la couronne et du réducteur dans un système d’entrainement d’une roue d’un train d’atterrissage.
Le carter selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres : le carter comprend un unique déflecteur qui est situé sur ladite première surface, voire également sur ladite seconde surface ; le déflecteur est situé à 12h par analogie avec le cadran d’une horloge lorsque le carter est en position d’utilisation dans laquelle ledit axe longitudinal est horizontal ; le ou chaque déflecteur a une forme générale allongée, en particulier le long dudit axe longitudinal ; le ou chaque déflecteur s’étend depuis la seconde surface jusqu’à la bride ; le ou chaque déflecteur a en section transversale une forme générale triangulaire ; le ou chaque déflecteur comprend un premier côté orienté en direction circonférentielle, qui a une forme incurvée concave, et éventuellement un seconde côté orienté dans une direction circonférentielle opposée, qui a une forme incurvée concave ; les côtés du ou de chaque déflecteur ont des formes incurvées différentes et en particulier des formes incurvées ayant des rayons de courbure différents ; le ou chaque déflecteur a une forme de pointe de flèche dont une base est reliée à la seconde surface et la pointe est située du côté de la bride, ou inversement dont la base est située du côté de la bride et la pointe est située du côté de la seconde surface ; le ou chaque déflecteur comprend :
- deux surfaces latérales qui s’étendent depuis la seconde surface en direction de la bride, et
- deux surfaces d’extrémité qui s’étendent depuis la pointe en direction de la seconde surface, ces surfaces d’extrémité étant incurvées concave et étant reliées respectivement aux surfaces latérales pour former des arêtes courbes s’étendant depuis la seconde surface jusqu’à la pointe ;
-- les deux surfaces latérales forment entre elles un angle supérieur à 90 et inférieur à 180°, mesuré dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal ;
-- en variante, les deux surfaces latérales forment entre elles un angle inférieur à 90, mesuré dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal ; ces surfaces pouvant être parallèles.
La présente invention concerne également un réducteur mécanique, en particulier pour un aéronef, ce réducteur comportant :
- au moins une première couronne montée autour du solaire et dudit axe longitudinal,
Lorsque la PUF du capteur est de type « weak-PUF », le système électronique peut être configuré pour réaliser l’authentification de type défi-réponse du capteur en mettant en œuvre les étapes suivantes :
- envoi, du calculateur au capteur, des données de défi du capteur correspondant à une demande de données d’identification générées par la PUF du capteur, puis
- envoi, du capteur au calculateur, des données de réponse du capteur qui correspondent aux données d’identification générées par la PUF du capteur, puis
– comparaison des données de réponse du capteur et des données d’identification valide du capteur, le capteur étant authentifié comme étant valide si les données de réponse du capteur correspondent aux données d’identification valide du capteur.
Ainsi, si la PUF du capteur est de type « weak-PUF », le calculateur envoie au capteur une demande de ses données d’identification générées par la PUF (les données d’identification générées par la PUF du capteur correspondant par exemple à une clé unique générée par la PUF ou une information dérivée de cette clé). Ces données d’identification sont ensuite envoyées au calculateur puis au dispositif mémoire pour être comparées avec les données d’identification valide du capteur.
Le système électronique peut être configuré pour réaliser l’authentification de type défi-réponse de l’utilisateur en mettant en œuvre les étapes suivantes :
– récupération, par le calculateur, de données de défi de l’utilisateur mémorisées dans le dispositif mémoire, puis
– envoi, du calculateur au capteur, des données de défi de l’utilisateur chiffrées en utilisant la première clé de chiffrement, puis
– mesure d’authentification de l’utilisateur par le capteur en utilisant les données de défi de l’utilisateur déchiffrées, puis
– envoi, du capteur au calculateur, de données de réponse de l’utilisateur correspondant à la mesure d’authentification de l’utilisateur par le capteur, chiffrées en utilisant la première clé de chiffrement, puis
– envoi, du calculateur au dispositif mémoire, des données de réponse de l’utilisateur déchiffrées, puis
– comparaison des données de réponse de l’utilisateur et des données d’identification valide de l’utilisateur, l’utilisateur étant authentifié comme étant valide si les données de réponse de l’utilisateur correspondent aux données d’identification valide de l’utilisateur.
Le système électronique peut être configuré pour :
– calculer, après l’authentification de type défi-réponse de l’utilisateur, une deuxième clé de chiffrement à partir des données de défi de l’utilisateur et des données de réponse de l’utilisateur, la deuxième clé de chiffrement étant partagée entre le calculateur et le capteur, puis
– calculer une troisième clé de chiffrement obtenue à partir des première et deuxième clés de chiffrement et partagée entre le calculateur et le capteur, puis
L’huile de Babassu provient des graines de palmier, le Babassu de la famille des Orbignya, originaire d’Amérique du Sud. Afin d’en extraire l’huile, les graines de Babassu sont récoltées puis décortiquées et mises sous presse hydraulique, ou bien traitées avec des solvants organiques.
Les étapes E1 à E5 telles que décrites ci-avant permettent de maintenir vivant l’échantillon 4 ou une partie de l’échantillon 4, notamment dans des conditions permettant d’en effectuer l’analyse.
Le recueillement de la matière biologique résiduelle peut comprendre la disposition de matière biologique résiduelle dans un milieu de culture.
Le milieu de culture peut par exemple être un milieu de culture sélectif, c’est-à-dire un milieu de culture favorisant la croissance de certains microorganismes et/ou prévenant la croissance de certains microorganismes.
Par microorganismes, on entend par exemple des bactéries, typiquement pathogènes.
Le recueillement de microorganismes faisant partie de la matière biologique résiduelle permet alors de réaliser leur analyse lors d’une sixième étape E6 optionnelle.
Par analyser les microorganismes, on entend par exemple déterminer au moins un niveau de classification taxonomique d’un organisme.
L’analyse des organismes peut être réalisée au moyen d’outils d’analyse courants du domaine de la microbiologie.
Dans le cas d’espèce, la présence de microorganismes, éventuellement pathogènes, et leur nature peut alors être identifiée sur des échantillons biologiques.
Dans le cas d’un échantillon biologique provenant d’un patient, ces résultats d’analyse pourront dans un second temps être soumis à l’expertise d’un professionnel de la santé qui pourra alors éventuellement constater une présence anormale d’agents pathogènes et ainsi réaliser un diagnostic, par exemple d’une infection bactérienne.
Procédé de détermination d’une fréquence de production d’une série de gouttes en mouvement dans un canal fluidique La présente invention concerne de manière générale le domaine technique de la fluidique.
Elle concerne plus particulièrement un procédé de détermination d’une fréquence de production ou de passage d’une série de gouttes en mouvement dans un canal fluidique.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la réalisation d’un asservissement de la fréquence de production de gouttes sur une fréquence de référence.
Arrière-plan technologique Obtenir une production régulière d’une série de gouttes dans un système fluidique, en particulier dans les systèmes microfluidiques, c’est-à-dire à une fréquence de référence ou de consigne prédéterminée, est un enjeu majeur, notamment en vue d’un tri dynamique de ces gouttes. Toutefois, il ne suffit pas que la pression ou le débit d’injection des fluides, typiquement de l’huile et de l’eau, soient fixés pour obtenir une de production régulière de gouttes en série, en particulier de microgouttes.
En effet, la fréquence de production des gouttes dépend de la pression au sein du canal fluidique dans lequel les gouttes sont produites, et cette pression au sein du canal met un certain temps à s’établir. Plus le canal est étroit, plus cela prend du temps. Ainsi, avec une pression et un débit constant d’injections des fluides, la fréquence de production des gouttes varie dans le temps.
Il est donc nécessaire de mesurer, sur les gouttes en mouvement au sein du canal, cette fréquence de production pour la comparer à la fréquence de référence afin de pouvoir établir une contre réaction en ajustant la pression ou le débit d’injection des fluides.
Il existe des méthodes électriques, basées sur une détection par impédance ou par -ondes des gouttes, pour mesurer la fréquence de production des gouttes. Ces méthodes souffrent cependant d’une fréquence maximum détectable faible (inférieure à 3kHz) puisque les gouttes doivent être suffisamment espacées pour être détectées. Ces méthodes sont donc inadaptées pour un grand nombre d’applications.
On connait différentes techniques permettant de quantifier le carbone pyrogénique dans un sol ou dans un matériau sédimentaire, basées sur les différences chimiques, magnétiques, optiques ou thermiques entre le sol et le charbon ou par la présence de marqueurs moléculaires.
Une technique couramment utilisée est la quantification par extraction des acides polycarboxyliques du benzene (BPCA) suite à l’oxydation chimique des structures aromatiques, par analyse en chromatographie gazeuse, comme décrit par exemple dans le document (Glaser et al., 1998), ou encore par analyse élémentaire, comme décrit par exemple dans le document (Llorente et al. 2018). Cependant, l’extraction est chronophage et peut ajouter un biais à la quantification des BPCA.
L’utilisation de l’isotopie naturelle du carbone est une méthode de quantification directe, précise et reproductible, permettant de distinguer la source d’un carbone issu d’un mélange de deux composants carbonés de signature isotopique (δ 13 C) significativement différents, comme décrit par exemple dans le document (Aubertin et al., 2022). Cependant, l’analyse isotopique ne peut s’appliquer que dans le cas d’un mélange charbon-sol, où les deux composants ont des signatures isotopiques significativement différentes. Les méthodes d’enrichissement isotopiques peuvent également être utilisées pour quantifier le carbone pyrogénique, mais cela implique une incubation (chronophage) et les résultats peuvent être biaisés par la répartition non uniforme du carbone labellisé ajouté dans la plante, comme décrit par exemple dans le document (Chalk et Smith, 2022).
D’autres méthodes de quantification du charbon sont basées sur l’observation des différences de couleur ou de densité des particules de charbon à partir d’une photo au microscope, comme décrit par exemple dans le document (Arroyo-Kalin, 2008). Ces méthodes sont cependant chronophages (temps de préparation des lames minces et pour la manipulation de l’échantillon), ne prennent en compte que les particules supérieures à un certain diamètre, sont peu reproductibles car manipulateur-dépendantes et ne font qu’une approximation de la masse du charbon, à partir d’un comptage d’une surface.
Parmi les méthodes thermiques, la méthode d’oxydation thermochimique implique un pré-traitement d’oxydation chimique avec un acide pour enlever le carbone inorganique puis la séparation du carbone pyrogénique et non-pyrogénique avec la combustion à des températures autour de 350 °C pendant au minimum 2 heures, puis l’analyse du carbone résiduel par RMN 13 C ou analyse élémentaire, comme décrit par exemple dans le document (Poot et al. 2009). Outre l’aspect chronophage de cette méthode, elle peut également induire des surestimations du carbone pyrogénique en raison de la formation de carbone pyrogénique lors de la phase de combustion, comme décrit par exemple dans le document (Simpson et Hatcher, 2004). L’analyse thermogravimétrique mesure plusieurs pics d’émissions pendant le chauffage, mais il est cependant difficile de différentier les pics d’émissions liés au carbone pyrogénique et aux composants du sol avec cette méthode, comme décrit par exemple dans le document (Cuypers et al., 2002). Une méthode de quantification du carbone pyrogénique dans le sol est la technique de calorimétrie différentielle à balayage, connue sous l’acronyme DSC (« Differential Scanning Calorimetry » en anglais), dans laquelle l’échantillon provoque des changements de flux de chaleur en fonction du gradient de montée en température. Une corrélation étroite peut être faite entre les variations des flux de chaleur et la quantité de carbone. Pour quantifier le carbone pyrogénique, il suffit de faire la différence entre la quantité de carbone au-delà d’une température seuil, autour de 400°C, d’un échantillon du même sol/sédiment avec et sans carbone. Cependant, le DSC est une mesure indirecte du carbone stable dans un échantillon, ce qui peut introduire une imprécision dans la quantification du carbone.
Ainsi, malgré son intérêt évident, la quantification du carbone pyrogénique dans le sol demeure souvent difficile à réaliser et les différentes techniques existantes présentent des inconvénients dû par exemple à leur prix, au temps d’analyse, à la précision, ou au fait qu’elles ne sont pas toujours bien reproductibles.
On connait aussi des méthodes d'analyse thermique de la matière organique des sols reposant sur des mesures de quantités de composés hydrocarbonés (HC), de monoxyde de carbone (CO) et/ou de dioxyde de carbone (CO 2 ) libérées au cours du temps par un échantillon soumis à une séquence de températures en atmosphère inerte (phase de pyrolyse) puis/ou à une séquence de températures en atmosphère oxydante (phase d’oxydation). Ces méthodes ont été développées initialement dans le domaine de l'industrie pétrolière, à des fins de caractérisation de la fraction organique des roches sédimentaires. On connait par exemple la méthode "ROCK-EVAL® BULK ROCK", développée initialement dans le cadre d’échantillons conventionnels de roches mères, et qui permet de distinguer le carbone organique pyrolysé du carbone organique réfractaire (Behar et al., 2001). Le document (Poot et al., 2009) décrit que la quantité de carbone réfractaire mesurée lors de d’une telle analyse thermique peut être utilisée pour quantifier de manière approchée le carbone pyrogénique dans un échantillon de sol ou de sédiments. Plus précisément, ce document décrit que la méthode "ROCK-EVAL® BULK ROCK", permet de séparer facilement et rapidement le carbone pyrolysable (PC) du carbone résiduel (RC). Le RC correspond au carbone organique réfractaire, issu de la matière organique thermiquement résistante à la phase de pyrolyse et qui est oxydée lors de la phase d’oxydation. Ce document propose ainsi l’idée d’approximer le RC comme une mesure du carbone pyrogénique qu’il nomme « black carbon » et qu’il définit comme étant un continuum allant du charbon de biomasse pyrolysée aux suies. Toutefois, cette dernière variante demeure imprécise, du fait que le RC peut également être en partie produit lors de la phase de pyrolyse. Ainsi, le carbone pyrogénique analysé avec cette méthode peut être légèrement surestimé.
La présente invention permet de pallier ces inconvénients. Notamment la présente invention permet de quantifier rapidement et précisément le carbone pyrogénique dans un échantillon d’une matrice organo-minérale ou minérale telle qu’un sol, au moyen d’une analyse thermique, comprenant notamment l’analyse des émissions de carbone lors d’une phase d’oxydation de l’échantillon.
La présente invention concerne un procédé pour quantifier la teneur en carbone pyrogénique présent dans un échantillon comprenant une matrice organo-minérale ou minérale ainsi que du charbon et/ou du biochar. Le procédé selon l’invention comprend au moins les étapes suivantes :
A) on chauffe ledit échantillon en atmosphère inerte selon une première séquence de températures dont une température initiale (T0) est comprise entre 100 et 300°C, et vaut préférentiellement 200°C, et une température finale (TF) est comprise entre 500 et 800°C, et vaut préférentiellement 650°C;
B) on chauffe en atmosphère oxydante un résidu dudit échantillon issu de ladite chauffe en atmosphère inerte selon une seconde séquence de températures dont une température initiale (T0’) est comprise entre 100 et 300 °C, et vaut préférentiellement 200°C, et une température finale (TF’) est comprise entre 700 et 1000°C, et vaut préférentiellement 850°C, ladite seconde séquence de températures comprenant au moins un gradient thermique compris entre 1°C et 50°C/min, préférentiellement entre 15°C/min et 35°C/min, valant très préférentiellement 25°C/min, et on mesure au moins une quantité de CO 2 (QCO2) libéré pendant ladite seconde séquence de températures ;
C) à partir d’une courbe représentative de l’évolution en fonction de la température de ladite quantité de CO 2 libéré pendant ladite chauffe en atmosphère oxydante, on applique une déconvolution gaussienne à ladite courbe, de manière à déterminer une première et une deuxième gaussiennes centrées respectivement sur une première et une deuxième température, ladite première température étant comprise entre 380°C et 540°C, de préférence entre 415°C et 425°C, et valant très préférentiellement 420°C, et ladite deuxième température étant comprise entre 500 et 600°C, de préférence entre 570 et 580°C, et valant préférentiellement 576°C ;
D) A partir des surfaces desdites première et deuxième gaussiennes, on détermine ladite teneur en carbone pyrogénique présent dans ledit échantillon selon une formule du type :
Selon une mise en œuvre de l’invention, ladite première séquence de températures peut comprendre un palier isotherme d'une durée prédéterminée à ladite température initiale (T0) de ladite première séquence de températures, suivi d’un gradient thermique pour atteindre ladite température finale (TF) de ladite première séquence de températures, ladite durée prédéterminée dudit palier isotherme de ladite première séquence de températures pouvant être comprise entre 1 à 5 minutes, et pouvant valoir préférentiellement 3 minutes, et ledit gradient thermique de ladite première séquence de températures pouvant être compris entre 1 et 50°C/min, préférentiellement entre 15°C/min et 35°C/min, et pouvant valoir très préférentiellement 25°C/min.
Selon une mise en œuvre de l’invention, ladite seconde séquence de températures peut comprendre en outre un palier isotherme d'une durée prédéterminée à une température comprise entre 500 et 600°C, de préférence entre 570 et 580°C, et valant préférentiellement 576°C, ladite durée prédéterminée dudit palier isotherme de ladite seconde séquence de températures pouvant être comprise entre 1 à 5 minutes, et pouvant valoir préférentiellement 3 minutes.
Selon une possibilité la base comporte une face avant et une face arrière; le module de refroidissement comporte une paroi d’appui avant et une paroi d’appui arrière, de façon que lorsque le module de refroidissement est inséré dans la base : la paroi d’appui arrière est plaquée vers la face arrière; la paroi d’appui avant est plaquée vers la face avant; un joint avant est disposé entre la paroi d’appui avant et la face avant; un joint arrière est disposé entre la paroi d’appui arrière et la face arrière; de façon à assurer une étanchéité entre : les sorties froides des canaux secs et un espace interne, s’étendant autour du module de refroidissement, entre la paroi d’appui avant et la paroi d’appui arrière, et délimité par la base; les sorties humides des canaux humides et l’espace interne.
La paroi d’appui avant et la paroi d’appui arrière peuvent être annulaires, et s’étendent autour de l’empilement.
Un autre objet de l’invention est un procédé de refroidissement d’air d’une pièce, à l’aide d’un dispositif selon le premier objet de l’invention, comportant : actionnement du système de ventilation, de façon à : admettre l’air à refroidir par l’admission d’air du dispositif ; diriger une partie de l’air refroidi, s’étant écoulé à travers un canal sec, dans un canal humide ; extraire une autre partie de l’air refroidi, s’étant écoulé à travers le canal sec, vers la pièce ; extraire l’air humide débouchant de chaque canal humide, à l’extérieur de la pièce ; mouillage des faces mouillées de différentes plaques d’au moins un empilement du dispositif.
La montre une face sèche d’une plaque.
La montre une face mouillée d’une plaque.
La montre une vue de dessus d’une face mouillée d’une plaque.
Les figures 5A à 5E représentent un exemple d’empilement de plaques. Sur les figures 5A à 5E, on fait face à la sortie, dite sortie froide, de chaque canal sec de l’empilement, ainsi qu’à l’entrée, dite entrée humide, de chaque canal humide.
La représente un module de refroidissement, supportant les empilements, face à un logement qu’il est destiné à occuper dans une base.
La montre une base définissant quatre logements.
La montre la face arrière d’une base.
La montre l’empilement schématisé sur les figures 5A à 5E. Sur la , on fait face à la sortie, dite sortie humide, de chaque canal humide de l’empilement, ainsi qu’à l’entrée de chaque canal sec.
EXPOSE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS La montre un détail d’un empilement 2 de plaques d’un dispositif objet de l’invention. Le dispositif est destiné à insuffler de l’air refroidi dans une pièce.
Par pièce, on entend une enceinte dont on souhaite refroidir l’air. La pièce peut être une pièce d’un bâtiment, de type habitat ou industriel, ou une pièce d’un moyen de transport, par exemple une cabine d’un véhicule.