INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les compositions énumérées ci-dessus ont été préparées comme suit : dilution de chaque matière première dans H 2 O doublement distillée stérilisée à température ambiante et dissolution dans de l’eau avec agitation.
Évaluation Le dosage ELISA de collagène de type I a été réalisé comme suit.
Des cellules fibroblastiques humaines normales ont été ensemencées dans des plaques à 6 puits avec une densité cellulaire de 2X10 5 cellules/puits, sous 5 % de CO 2 , 95 % d’humidité, 37 °C dans un incubateur cellulaire (Thermo 150I) pour une culture toute la nuit. Lorsque la densité cellulaire a atteint une confluence de 40~60 %, le milieu de culture cellulaire a été remplacé par un milieu frais contenant des matières premières mises à l'essai avec des concentrations ou des combinaisons différentes. Les cellules traitées ont été placées dans un incubateur cellulaire avec 5 % de CO 2 , 95 % d’humidité, 37 °C pendant 24 heures.
Chaque groupe d'essai comportait trois cellules répliquées. Des surnageants de culture cellulaire ont été collectés pour le dosage ELISA de collagène de type I (Cusabio). Le groupe sans traitement a été pris comme groupe témoin à blanc (BC), le groupe traité par TGF-β1 (Peprotech) à 100 ng/ml a été pris comme groupe témoin positif (PC). Les trois autres groupes ont été traités avec un milieu frais contenant des compositions de la formule de l'invention 1, des formules comparatives 1-A et 1-B, respectivement. La procédure de dosage ELISA a été entièrement conforme au protocole standard illustré dans le kit d'essai.
Avantageusement, les nervures présentent une symétrie par rapport à l’axe longitudinal.
Avantageusement, le renfort central forme une nervure qui s’étend suivant l’axe longitudinal sur plus de la moitié de la longueur du couvercle, présentant des inclinaisons proches.
Dans ce cas, avantageusement la nervure du renfort central présente dans sa section transversale une largeur comprise entre 60 et 120mm, et une hauteur comprise entre 5 et 15mm.
Avantageusement, le caisson comporte au moins deux nervures longitudinales réparties sur la longueur du couvercle.
Avantageusement, le caisson comporte plusieurs nervures inclinées réparties sur la longueur du couvercle.
Dans ce cas, les nervures inclinées peuvent présenter une inclinaison comprise entre 30 et 60° par rapport à la direction transversale du véhicule.
Avantageusement, chaque nervure inclinée ou longitudinale présente dans sa section transversale une hauteur comprise entre 2 et 6mm et une largeur comprise entre 30 et 50mm.
est une vue de dessus d’un test de chocs latéraux inclinés sur un véhicule électrique comportant un caisson de batterie selon l’invention ;
est une vue de dessus du couvercle de caisson présentant un choc latéral incliné transmis à ce couvercle ; et
est une vue de détail en coupe transversale successivement du renfort longitudinal et des nervures latérales de ce couvercle.
La présente un véhicule automobile électrique 2 disposé suivant un axe longitudinal A présentant un côté avant correspondant au sens de marche du véhicule, qui comporte une batterie de traction intégrée dans un caisson étanche 8 comprenant une forme plate sensiblement rectangulaire disposée sous le plancher du véhicule, entre les trains avant et arrière. Les bords latéraux du caisson de batterie 8 arrivent à une petite distance des côtés du véhicule 2 afin d’occuper une majeure partie de la surface du plancher.
En pratique, la largeur de passage utile W19 sera choisie égale ou supérieure à la plus grande dimension transverse du hauban 5, par exemple comprise entre 101 % et 160 % de la plus grande dimension transverse du hauban 5, par exemple entre 110 % et 150 %, voire entre 110 % et 130 %, par exemple égale à 120 % de la plus grande dimension transverse du hauban 5.
Plus particulièrement, le diamètre du hauban 5 étant connu, on pourra appliquer une règle de de dimensionnement qui consistera à choisir une largeur de passage utile W19 égale au diamètre du hauban 5 majoré de 10 % à 30 %, par exemple de 20 %.
A titre indicatif, la plus grande dimension de la section transverse du hauban 5, c’est-à-dire le diamètre du hauban 5 lorsque ledit hauban 5 est formé par un fil ou un câble présentant une section transverse de forme circulaire, est de préférence comprise entre 0,3 mm et 3 mm, par exemple entre 0,8 mm et 1,2 mm. Cette dimension pourra bien entendu être adaptée en fonction de la taille du bandage 40.
De préférence, la première paroi latérale 15 et la seconde paroi latérale 16 d’au moins une rainure 12 agencée selon la configuration radialement extractible, et de préférence la première paroi latérale 15 et la seconde paroi latérale 16 de chacune des rainures 12 qui sont agencées selon la configuration radialement extractible, sont planes et s’étendent parallèlement l’une à l’autre et parallèlement à la direction d’extraction individuelle D_extract.
Ainsi, la première paroi latérale 15 et la seconde paroi latérale 16 peuvent être générées selon une même droite génératrice, qui correspond à la direction d’extraction individuelle D_extract.
En pratique, un tel agencement selon lequel les première et seconde parois latérales 15, 16 délimitant une même rainure sont planes et parallèles entre elles, ainsi que la finesse azimutale de la largeur W19 du passage utile 19 ménagé entre ces parois latérales 15, 16, permettent notamment un positionnement azimutal précis des haubans 5.
Un tel agencement permet en outre de réaliser facilement les rainures 12 d’un même secteur 54, 55 au moyen d’un procédé d’usinage relativement simple, par exemple par sciage au moyen d’une scie dont la largeur correspond à la largeur du passage utile W19, ou bien par électroérosion au moyen d’un fil qui est tendu selon une direction parallèle à la droite de base D0 et que l’on fait pénétrer dans la matière du noyau 10 en suivant la direction d’extraction individuelle D_extract.
En outre, dans un tel agencement, la première paroi latérale 15 se confond avec le premier plan de jauge PG1, la seconde paroi latérale 16 se confond avec le second plan de jauge PG2, et la largeur du passage utile W19 correspond à la largeur W12 de la rainure, notamment à la largeur de la rainure W12 telle que considéré dans la plage de profondeur de ladite rainure 12 à laquelle pénètre et se loge le hauban 5 pendant l’étape de confection du bandage 40.
A titre indicatif, la largeur W12 de la rainure 12, notamment à l’emplacement où vient se loger le hauban 5 pendant la confection du bandage 40, est de préférence comprise entre 101% et 160 % de la plus grande dimension transverse du hauban 5, par exemple entre 110% et 150 %, voire entre 110 % et 130 % de la plus grande dimension transverse du hauban 5, par exemple égale à 120 % de la plus grande dimension transverse du hauban, et/ou, de manière absolue, entre 0,3 mm et 3 mm, de préférence entre 0,8 mm et 2,2 mm, par exemple entre 1 mm et 1,8 mm, voire entre 1,1 mm et 1,3 mm. Ici encore, on pourra utiliser on pourra appliquer une règle de de dimensionnement qui consistera à choisir une largeur de rainure W12 égale au diamètre du hauban 5 majoré de 10 % à 30 %, par exemple de 20%.
De préférence, pour chacune des rainures 12 qui sont agencées conformément à la configuration radialement extractible, le premier point d’ancrage M1 et le second point d’ancrage M2 d’une même rainure 12 sont situés à une même position azimutale autour de l’axe central Z10.
Ainsi, une fois tendu en position fonctionnelle au sein du bandage 40, chaque hauban 5 s’étendra à un même azimut, et plus globalement dans un même plan radial.
On notera que le fait d’une part de placer, pour chaque hauban 5, le premier point d’ancrage M1 et le second point d’ancrage M2 à une même position azimutale, ce qui a pour effet que la droite de base D0 est contenue dans un plan radial, en l’espèce le plan radial qui est situé à l’azimut commun aux premier et second points d’ancrage M1, M2, et donc le plan radial qui contient lesdits premier et second points d’ancrage M1, M2, et d’autre part de combiner cet agencement avec l’orientation des rainures 12 selon la configuration radialement extractible propre à l’invention, se traduit visuellement, en raison du galbe de la surface de réception 10_out, par des rainures 12 qui, en vue de face dans un plan normal à l’axe central Z10, présentent, tel que cela est visible sur les figures 3, 6 , 10 et 15, une intersection avec la surface de réception 10_out, et donc un tracé d’embouchure 14, qui possède une forme incurvée, dont la courbure augmente d’autant plus que la rainure 12 considérée est éloignée du plan radial contenant la direction d’extraction individuelle D_extract, et donc ici, dont la courbure augmente d’autant plus que la rainure 12 considérée est éloignée du plan méridien bissecteur P_MER_BISECTOR du secteur 54, 55 considéré.
On notera que, pour la même raison, vu depuis l’extérieur du bandage 40, et plus particulièrement en vue de dessus dans le plan tangent de référence P_REF normal à la direction d’extraction individuelle D_extract, les rainures 12 du premier jeu de rainures ménagées dans le premier lobe 17 d’un secteur 54, 55 forment, avec les rainures 12 du second jeu de rainures appartenant au second lobe 18 du même secteur 54, 55, en particulier dans la zone sommitale 51, des motifs en chevrons, tel que cela est notamment visible sur les figures 2, 4, 7, 12, 14 et 19.
Vues dans le plan tangent de référence P_REF, les rainures 12 sont d’autant plus inclinées, par rapport à la direction circonférentielle, et donc d’autant plus rabattues vers la direction circonférentielle, que lesdites rainures 12 sont éloignées, en azimut, du plan méridien P_MER contenant la direction d’extraction individuelle D_extract, ici donc d’autant plus inclinées que les rainures 12 sont éloignées, en azimut, du plan méridien bissecteur P_MER_BISECTOR du secteur 54, 55 considéré.
A ce titre, on notera que le premier plan de jauge PG1 et le second plan de jauge PG2 d’une même rainure 12 sont certes parallèles l’un à l’autre, et tous deux perpendiculaires au plan tangent de référence P_REF, mais que, en revanche, les premier et second plans de jauge PG1, PG2 d’une première rainure ne sont pas parallèles aux premier et second plans de juge PG1, PG2 d’une seconde rainure 12 voisine qui appartient au même secteur 54, 55, et plus particulièrement qui appartient au même lobe 17 que la première rainure, mais qui est décalée en azimut par rapport à la première rainure. Ainsi, bien que le premier et le second plan de jauge PG1, PG2 de la seconde rainure 12 soient également perpendiculaires au même plan tangent de référence P_REF que les premier et second plan de jauge PG1, PG2 attachés à la première rainure 12, le premier plan de jauge PG1 et le second plan de jauge PG2 attachés à la seconde rainure forment, par rapport au premier plan de jauge PG1 et par rapport au second plan de jauge PG2 de la première rainure 12, dans le plan tangent de référence P_REF, un angle non nul, tel que cela est notamment visible sur la . Ceci est avantageusement valable pour toute paire de première et seconde rainures 12 qui sont agencées conformément à la configuration radialement extractible et qui sont considérées l’une par rapport à l’autre au sein d’un même secteur 54, 55.
De préférence, le pas de répétition angulaire, noté K12, qui sépare en azimut deux premier points d’ancrage M1 successifs, définissant, au sein d’un même secteur 54, 55, deux rainures 12 successives agencées conformément à la configuration radialement extractible, est compris entre 0,75 degrés et 3 degrés, de préférence compris entre 1 degré et 2 degrés, par exemple préférentiel égal à 1,5 degrés.
Un banc de test normalisé de résistance aux chocs latéraux inclinés du véhicule 2, comporte une barre verticale 4 reliée de manière rigide à une masse 6 qui est projetée avec une vitesse V sur le côté du véhicule, dans une direction tournée vers l’arrière formant un angle de 15° par rapport à un axe transversal de ce véhicule.
On obtient une pénétration de la barre 4 sur le côté du véhicule 2 avec une déformation du longeron latéral de la caisse qui absorbe au moins en partie l’énergie transmise, en évitant une déformation plastique du caisson de batterie 8 se trouvant derrière. Toutefois une part d’énergie est transmise à ce caisson de batterie 8, sous forme d’onde de choc qui génère une déformation élastique de son couvercle.
Les figures 2, 3 et 4 présentent le caisson de batterie 8 comprenant un bac comportant une tôle inférieure 10 et deux longerons latéraux 12 formés par des profilés d’aluminium disposant de cellules fermées afin de présenter une grande résistance.
Une tôle supérieure de couvercle 14 couvrant ce bac, comporte un renfort central longitudinal 20, et de chaque côté des nervures longitudinales 30 et des nervures latérales inclinées 16 disposées de manière symétrique par rapport à l’axe longitudinal A. L’espace entre le renfort central 20 et les différentes nervures 16, 30 constitue une zone intermédiaire plate 26.
Le caisson 8 reçoit des cellules électrochimiques de batterie 18 qui sont fixées sur la tôle de plancher 10.
La tôle de couvercle 14 comporte sur sa périphérie une série de perçages 32 recevant des vis de serrage sur le contour du caisson 8 afin d’assurer une étanchéité sur ce contour, pour protéger les cellules intérieures 18 des projections et des coups.
Le renfort central de couvercle 20, symétrique par rapport à l’axe longitudinal A, forme une nervure partant du côté avant du couvercle 14 pour s’étendre sur environ les trois quarts de sa longueur.
Le renfort central 20, détaillé en haut, présente en coupe transversale une forme en arc de cercle bombé vers le haut, comprenant au milieu une hauteur maximum H comprise entre 5 et 15mm, et de chaque côté une remontée sur une hauteur H1 inférieure à 10mm pour arriver à la zone plate intermédiaire de couvercle 26. La largeur L1 du renfort central 20 séparant les deux extrémités de son arc de cercle est comprise entre 60 et 120mm.
Chaque nervure longitudinale 30 ou inclinée 16 présente, en coupe transversale détaillée en bas, une face supérieure plate comprenant une hauteur comprise entre 2 et 6mm, qui se termine de chaque côté par une pente pour arriver sur la zone plate intermédiaire de couvercle 26. La largeur totale L2 des nervures longitudinales 30 ou inclinées 16 est comprise entre 30 et 50mm.
Pour chaque côté du couvercle 14 les nervures inclinées 16 comportent une inclinaison par rapport à la direction transversale du véhicule formant un angle compris entre 30 et 60°, avantageusement environ 45°, avec une direction qui en partant vers l’extérieur est tournée vers l’arrière de ce véhicule.
Chaque côté du couvercle 14 comporte deux nervures longitudinales courtes 30 réparties sur la longueur de ce couvercle, qui sont alignées sur un même axe disposé en partant de la nervure 20 environ au premier tiers de ce côté.
En partant de l’arrière on a deux nervures inclinées courtes, la première 16a disposée en face de la première nervure longitudinale 30a, la deuxième 16b disposée entre les deux nervures longitudinales 30a, 30b.
Suivant une direction transversale alignée sur l’avant du renfort 20, on a trois nervures avant inclinées 16 réparties sur la largeur, comprenant d’abord en partant du centre une nervure inclinée longue 16c puis deux nervures inclinées courtes 16d.
La présente trois chocs latéraux inclinés en direction de l’arrière 40a, 40b, 40c, sur le côté gauche du véhicule, suivant les essais normalisés présentés , entraînant une déformation de la caisse du véhicule, sans déformer le caisson 8 mais avec une onde de choc 34 transmise au couvercle 14 suivant la direction de ces impacts. La tôle de couvercle 14 formant un ensemble sensiblement plat présentant une grande surface, comporte un mode propre vibratoire vertical de sa partie centrale qui va être excité avec l’énergie reçue.
Les zones plates intermédiaires 26 de la tôle de couvercle 14 entre les nervures 16, 30 peuvent vibrer plus facilement par leur souplesse tout en transmettant l’énergie par propagation, alors que les différentes nervures fortement rigides constituent des obstacles à cette propagation.
Pour le choc le plus en avant 40a l’onde vient directement buter sur la nervure inclinée 16a la plus en avant disposée sensiblement perpendiculairement, elle doit se répartir des deux côtés parallèlement à cette nervure, la partie tournée vers l’intérieur du véhicule n’atteignant pas le centre du couvercle 14.
Typiquement, les galets de la partie centrale de l’assise pourraient tous être engagés dans une même rainure circulaire, auquel cas le mouvement de la partie centrale de l’assise par rapport à la partie périphérique ne serait pas hélicoïdal mais simplement rotatif.
Selon une autre variante, les galets pourraient être portés par l’ossature de la partie périphérique, auquel cas le support tubulaire serait porté par l’ossature de la partie centrale.
Siège à dossier basculant Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale l’habitabilité des véhicules automobiles.
Elle concerne plus particulièrement un siège comportant une assise et un dossier.
Etat de la technique Une voiture embarque en général au moins deux sièges, à savoir un siège conducteur et un siège passager.
L’inconvénient d’un tel siège est que, en position couchée, le dossier se trouve à une hauteur supérieure à celle de l’assise. L’axe de basculement du dossier est en effet prévu à la jonction entre le dossier et l’assise, c’est-à-dire trop haut pour que le dossier puisse se placer dans le prolongement de l’assise.
L’inconvénient de ce siège est alors que lorsque le dossier est en position couchée vers l’arrière, la différence de hauteur entre le dossier et l’assise est désagréable pour l’occupant.
Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose de revoir entièrement l’architecture du siège de façon à pouvoir placer autrement l’articulation du dossier sur l’assise.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un siège comportant : - une assise qui comprend une ossature et une garniture ayant une face supérieure d’assise, - des moyens de fixation de l’assise sur un plancher, - un dossier, et - des moyens de montage du dossier sur l’assise, avec une mobilité de basculement par rapport à l’assise autour d’un axe de rotation qui est sensiblement parallèle au plancher et qui est situé à une hauteur par rapport au plancher qui est inférieure à la hauteur de la face supérieure de la garniture de l’assise par rapport au plancher.
Ainsi, grâce à l’invention, le dossier, lorsqu’il est en position couchée, peut se placer dans le prolongement de l’assise, de sorte que la face avant de sa garniture se place à hauteur de la face supérieure de la garniture de l’assise (au moins au niveau de la jonction entre le dossier et l’assise).
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du siège conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - l’ossature de l’assise forme un cadre et ledit axe de rotation est situé à l’intérieur dudit cadre ; - lesdits moyens de montage comprennent un bras de liaison dont une extrémité est montée sur l’ossature de l’assise de façon à former une première articulation autour de l’axe de rotation ; - ledit bras de liaison s’étend sur moins de la moitié de la largeur du dossier ; - l’assise comporte une partie périphérique qui est équipée desdits moyens de fixation, et une partie centrale montée mobile en rotation par rapport à la partie périphérique, et sur laquelle est articulée le bras de liaison ; - une partie de la garniture de l’assise appartenant à la partie périphérique est située autour de la partie centrale et est interrompue au niveau du bras de liaison ; - ledit bras de liaison présente une extrémité qui est montée sur une ossature du dossier de façon à former une seconde articulation autour d’un axe de pivotement qui est distinct de l’axe de rotation et qui est préférentiellement parallèle audit axe de rotation ; - ledit bras de liaison est télescopique ; - il est prévu des moyens de blocage de la mobilité en basculement du dossier autour dudit axe de rotation, et des moyens de désactivation des moyens de blocage, qui comprennent un levier prévu sur le dossier ; - lesdits moyens de blocage comportent deux cassettes fixées de part et d’autre du bras de liaison, qui comportent chacune un verrou mobile entre une position engagée dans un orifice prévu en correspondance dans l’ossature de l’assise et une position rétractée en dehors dudit orifice.
La montre une comparaison entre la viscosité de la combinaison des deux ingrédients L, X et de la composition de l’invention comportant L, X, O, respectivement à un pH = 6 et un pH = 4, et à une température de 21°C.
Les concentrations respectives sont de 1% dans l'eau.
La montre une comparaison entre la viscosité de la combinaison LX et de la composition de l’invention LXO, respectivement à pH = 6 et à pH = 4, et à une température de 37°C.
Les figures 3 et 4 démontrent que malgré un pH égale à 4, la synergie résultante de la combinaison des trois ingrédients de l’invention reste puissante, et ce même dans le contexte d'une phase gastrique d'une heure.
La Demanderesse s’est intéressée aux proportions relatives de chaque ingrédient pour la composition de l’invention.
Des tests de viscosité en fonction du rapport individuel de chacun des ingrédients de la composition de l’invention ont été menés. Les gammes X et O ont été évaluées séparément.
La montre l’évolution de la viscosité de la composition de l’invention en fonction de la proportion en gomme de xanthane (X) à une température de 21°C.
L’expérience a été menée durant 1h à un pH = 6.
La montre l’évolution de la viscosité de la composition de l’invention en fonction de la proportion en gomme de xanthane (X) à une température de 37°C.
La montre un tableau comportant les détails numériques (proportions) des figures 5 et 6.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE L’INVENTION La illustre de manière schématique une vue en coupe d’une sonde 10 pouvant être utilisée dans le cadre d’un mode de réalisation selon la présente invention.
2 électrodes 2, 4 sont disposées en regard l’une de l’autre (leurs extrémités se font face à une distance d) et à la surface d’un matériau isolant 6. Ces électrodes peuvent avoir diverses géométries et/ou symétries, comme expliqué ci-dessous en lien avec les figures 3A-3D et 7A-9C. Celles de la peuvent se prolonger selon la direction perpendiculaire à la figure tout en gardant la distance d’entre elles. Elles sont disposées contre le matériau isolant 6 et de sorte que des arcs électriques vont pouvoir être générés entre elles et à la surface de ce matériau isolant. Par exemple, elles peuvent présenter des pointes 3, 5 positionnées contre la surface du matériau isolant 6 et entre lesquelles les arcs vont pouvoir être générés. Le mode de réalisation de la concerne une configuration dite « surfacique ». On présente plus loin, en lien avec et , une autre configuration, dite « volumique ». Pour la réalisation des électrodes, on choisira de préférence un matériau inoxydable, par exemple de l’acier inoxydable, par exemple encore un acier de type 316 L.