INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au deuxième étage de poussée ( ), lorsque le bouton poussoir 31 a été déplacé par l’utilisateur de la distance d 2 selon l’axe A, la résistance de l’ensemble est définie par la somme des résistances des deux ressorts et la valve laisse passer du gaz à plein débit vers la micro-aiguille 4 pour réaliser l’injection. Dans cette deuxième position, le premier ressort 56 et le deuxième ressort 66 sont en état de contrainte maximale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, des moyens de détente de gaz sont agencés dans le passage 53 entre les entrées 51 et sortie 52, et servent à opérer la réduction de pression du gaz désirée.
Les moyens de détente comprennent, à titre d’exemple, un clapet de détente coopérant avec un siège de clapet, le clapet de détente pouvant être repoussé de son siège par un moyen élastique.
La représente un exemple de bouton poussoir pouvant être utilisé pour commander le système de purge 22 selon l’invention. Le bouton poussoir est formé d’un socle 72 relié à une carte PCB, une touche poussoir 74 étant supporté au-dessus du socle pour actionner le système de purge.
La structure bouton poussoir a été conçue à deux fins :
Pour atténuer l'erreur en touchant ou en appuyant mal sur la touche poussoir 74,
Aussi, pour fournir une sensation claire de pression quand la touche poussoir 74 est enfoncée.
Dans la structure, le dôme en caoutchouc 70 joue le rôle du premier ressort décrit en liaison avec les figures 2 à 4 - pour absorber les chocs et commencer l'action descendante avec une faible résistance. Le ressort interne 71, situé dans le dôme en caoutchouc 70, résiste davantage avec une résistance plus élevée, et permet le passage de gaz lorsque la force exercée par l’utilisateur est suffisante et dépasse un seuil prédéterminé.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le ressort interne 72 logé dans le dôme 70, fournit une résistance pour fermer le passage de gaz s'il n'y a pas de pression sur le dôme 70, et il permettra de faire circuler un petit volume de CO2 pour purger le chemin lorsque l'utilisateur enfonce le dôme 70. Le ressort interne 72 joue le rôle du deuxième ressort hélicoïdal décrit en liaison avec les figures 2 à 4, et cela fournit la résistance pour réaliser la purge et laisser passer le gaz depuis le la conduite aval 81 vers la conduite amont 82.
La première contrainte, c 0 , correspond à la hauteur de foule, c’est-à-dire à l’écart vertical maximum entre les œillets de la foule supérieure 10a et les œillets de la foule inférieure 10b.
Cette contrainte peut s’exprimer :
Pour une chaîne i si l’écart entre les œillets (y Si -y Ii ) est inférieur à un seuil F max , alors la contrainte c 0,i est nulle. Ce seuil dépend du type et de la géométrie du harnais. Il s’agit physiquement du déplacement maximum admissible par les lisses.
D’autres contraintes visent à éviter la collision entre les fils de chaîne et les obstacles des éléments du métier à tisser, en particulier la lance (ou « rapier » en anglais) et le battant (ou « beater » en anglais).
Selon un mode de réalisation, on modélise ses obstacles par des cercles, c’est-à-dire par un point et un rayon. Il suffit alors, pour chaque obstacle, de comparer une distance entre les fils de chaîne et les centres par rapport au rayon, moyennant une marge de sécurité. Pour le battant, on distingue sa partie supérieure 12a (modélisée par un premier cercle), et sa partie inférieure 12b (modélisée par un second cercle).
On peut prévoir que chaque contrainte est nulle si le fil de chaîne passe du bon côté de l’obstacle et à distance suffisante, et égale à la distance entre ce fil de chaîne et l’obstacle.
Par exemple, pour le battant supérieur 12a, on peut écrire :
avec : d i,1 : distance entre le fil de chaîne i et le battant supérieur 12a. On peut supposer que cette distance d i ,1 est signée par les différences en abscisses. α représente une marge de sécurité. On peut proposer α=1.1 R 1 est le rayon du battant supérieur.
Pour la lance 9, on peut définir un critère c 2 concernant la foule supérieure et un autre critère c 3 concernant la foule inférieure.
On peut par exemple écrire :
avec : d i,2 : distance entre le fil de chaîne i de la foule supérieure et la lance 9. On peut supposer que cette distance d i,2 est signée par les différences en abscisses. α représente une marge de sécurité. On peut proposer α=1.1 R 2 est le rayon de la lance 9.
Pour la foule inférieure, on peut par exemple écrire :
avec : d i,3 : distance entre le fil de chaîne i de la foule inférieure et la lance 9. On peut supposer que cette distance d i,3 est signée par les différences en abscisses. α : une marge de sécurité. On peut proposer α=1.1 R 2 : le rayon de la lance 9.
Une cinquième contrainte peut concerner le battant bas 12b et sa position relative par rapport aux fils de chaîne de la foule inférieure 10b. Il s’agit en quelque sorte du critère symétrique du critère c 1,i .
avec : d i,4 : distance entre le fil de chaîne i et le battant inférieur 12b. On peut supposer que cette distance d i,4 est signée par les différences en abscisses. α représente une marge de sécurité. On peut proposer α=1.1 R 4 est le rayon du battant inférieur 12b.
Selon un mode de réalisation, le tube intérieur, et de préférence le tube extérieur, de chaque collecteur est incliné par rapport au plan du plateau de jeu, depuis un point haut situé du côté de la cage de but qui est communication avec ledit collecteur par l’intermédiaire de la goulotte correspondante, vers un point bas opposé à ladite cage de but de manière à permettre aux balles de venir au fond du collecteur.
Selon un mode de réalisation, chaque goulotte est réalisée à partir d’un flan de tôle plié.
Selon un mode de réalisation, chaque goulotte présente : - une paroi de fond sur laquelle des balles sont aptes à rouler, et - deux rebords opposés, formant barrière de guidage pour guider les balles jusque dans le collecteur correspondant.
Selon un mode de réalisation, l’un des rebords de chaque goulotte est sensiblement parallèle et aligné avec une génératrice du tube intérieur du collecteur avec lequel la goulotte communique.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d’actionnement motorisé comprend : - un moteur rotatif, et - un système de transmission mécanique qui comprend : - un bras orthogonal et solidaire en rotation d’un arbre de sortie du moteur rotatif, et, - deux bielles articulées aux extrémités du bras, les deux bielles comprenant une bielle articulée aussi à une oreille fixée au tube extérieur d’un des collecteurs, et une bielle articulée aussi à une oreille fixée au tube extérieur de l’autre collecteur.
Selon un mode de réalisation, le caisson logeant les goulottes et le système de collecte, le tube intérieur de chaque collecteur est monté fixe par rapport au caisson du babyfoot, et le tube extérieur est monté rotatif par rapport au caisson.
Il est aussi proposé un procédé de libération des balles retenues dans un système de collecte d’un babyfoot conforme à l’un quelconque des modes de réalisation précédents, ledit procédé comprenant la mise en rotation simultanée de chaque tube extérieur d’un collecteur relativement au tube intérieur correspondant, de sorte que chaque collecteur passe de la position de retenue dans laquelle l’ouverture de sortie du tube intérieur est au moins partiellement obturée par le tube extérieur de manière à empêcher la sortie des balles du tube intérieur par l’ouverture de sortie, à la position de chevauchement dans laquelle l’ouverture de libération du tube extérieur et l’ouverture de sortie du tube intérieur se chevauchent pour permettre aux balles de sortir du tube intérieur en tombant à travers l’ouverture de sortie du tube intérieur et l’ouverture de libération du tube extérieur, les balles arrivant par gravité dans la zone d’attente.
- la est une vue schématique de dessus d’une partie d’un babyfoot selon un mode de réalisation de l’invention, la montrant des cages de but associées à des goulottes et un système de collecte des balles, le plateau de jeu et les barres de joueurs n’étant pas représentées ;
- la est une vue en perspective du système de collecte des balles dans une configuration de retenue des balles ;
- la est une vue en perspective du système de collecte des balles dans une configuration de libération des balles.
DESCRIPTION DETAILLEE L'invention est décrite ci-après avec référence aux dessins joints, sur lesquels des modes de réalisation de l'invention sont montrés. Des numéros similaires font référence à des éléments similaires sur tous les dessins. Cependant, l'invention peut être mise en œuvre sous de nombreuses formes différentes et ne devrait pas être interprétée comme étant limité aux modes de réalisation exposés ici. L'étendue de l'invention est par conséquent définie par les revendications jointes.
En référence aux figures, on a représenté un babyfoot dont la conception permet de limiter le risque de coincement des balles, en particulier dans le système de collecte qui collecte les balles tombées dans les cages de but (et de préférence aussi au regard des goulottes comme expliqué ci-après), tout en limitant la possibilité pour un utilisateur de faire tomber des balles du système de collecte en secouant le babyfoot.
Structure de babyfoot
Usuellement, un babyfoot 1 inclut un châssis qui comprend un caisson 10 allongé et des pieds portant le caisson.
Le dispositif motorisé 3 permet ainsi d’entrainer simultanément en rotation les tubes extérieurs 22 des collecteurs 2, 2’. Le tube extérieur 22 du collecteur 2 est entrainé en rotation autour du tube intérieur 21, simultanément à l’entrainement en rotation du tube extérieur 22 de l’autre collecteur 2’ autour du tube intérieur 21 correspondant.
Le système de bras 31 et de bielles 32, 32’ comprend un bras 31 orthogonal et solidaire en rotation d’un arbre de sortie du moteur 30, et, articulées aux extrémités du bras 31, une bielle 32 articulée aussi à un élément 33, appelé oreille, fixé au tube extérieur 22 du collecteur 2, et une bielle 32’ articulée aussi à une oreille 33’ fixée au tube extérieur 22 du collecteur 2’.
La rotation du bras 31, de préférence d’un quart de tour dans un sens, permet ainsi de faire passer chaque collecteur 2, 2’ d’une configuration de retenue des balles à une configuration de libération des balles. Puis la rotation en sens inverse du bras 31 permet de ramener chaque collecteur 2, 2’ en configuration de retenue des balles.
Goulottes
Comme rappelé ci-dessus, pour chaque cage de but 110, 110’, une rampe d’acheminement 120, 120’, encore appelée goulotte, permet par gravité d’amener les balles depuis les cages de but 110, 110’ jusque dans le système de collecte 2, 2’.
Chaque goulotte 120, 120’ est réalisée de préférence à partir d’un flan de tôle plié.
Avantageusement, chaque goulotte 120, 120’ présente une paroi de fond (surface de roulement) sur laquelle les balles peuvent rouler et deux rebords 121, 122, 121’, 122’ latéraux opposés formant barrière de guidage. Les rebords latéraux sont inclinés l’un par rapport à l’autre - en vue de dessus, tel qu’illustré à la - pour guider les balles jusque dans le système de collecte. Préférentiellement, l’un 121, 121’ des rebords de la goulotte 120, 120’est sensiblement parallèle à et dans le prolongement d’une génératrice du tube intérieur 21. L’autre rebord 122, 122’ est incliné par rapport au rebord 121, 121’. La paroi de fond de chaque goulotte est inclinée vers le bas en direction du système de collecte.
Il est à noter qu’il est usuellement connu de réaliser des goulottes en bois, mais ces goulottes s’avèrent délicates et fastidieuses à fabriquer. De plus, le coefficient de roulement des balles en liège sur du bois est assez défavorable et freine de manière importante les balles dans leur descente. La réalisation des goulottes en tôle pliée permet de résoudre ces problèmes.
La forme de la goulotte avec un premier rebord 121, 121’ sensiblement parallèle à une génératrice du tube intérieur 21 associé, tandis que le deuxième rebord 122, 122’ est incliné par rapport au premier rebord 121, 121’ pour faire converger les balles vers le tube intérieur, permet de limiter le risque de coincement des balles dans la goulette. Les balles qui tombent d’une cage de but dans la goulotte correspondante sont alors canalisées au centre de celle-ci.
Selon un mode de réalisation de l’invention, un pli central est réalisé sur la surface de roulement de chaque goulotte de manière à éviter que les balles ne restent en contact avec les rebords 121, 121'et 122, 122'.
On peut prévoir que, pour chaque collecteur, des demi-brides solidarisent le tube intérieur 21 du collecteur au caisson du babyfoot par un assemblage type tenon/mortaise.
Ces paires de demi-brides permettent d’assurer aussi la coaxialité des deux tubes en guidant le tube extérieur en rotation par rapport au tube intérieur. Avantageusement, une petite encoche située à l’extrémité du tenon de chaque demi-bride permet de maintenir une butée à l’extrémité basse du collecteur afin que les balles ne puissent pas sortir par cette extrémité.
Le babyfoot présenté ci-dessus permet de mettre en œuvre un procédé de libération de balle dont un exemple est décrit ci-dessous.
Chacun des collecteurs est dans une configuration de retenue. Autrement dit les tubes intérieur 21 et extérieur 22 sont positionnés relativement l’un à l’autre de sorte que l’ouverture 213 est au moins partiellement fermée par le tube extérieur. Un éventuel passage traversant restant est de dimension, en particulier de largeur, insuffisant pour le passage d’une balle.
la séquence miroir (de la séquence SEQ ID NO : 598) SEQ ID NO : 625 correspond à la séquence consensus obtenue à partir des séquences SEQ ID NOs : 32, 94, 156, 218, 280, 342, 466 et 528 ; et
la séquence SEQ ID NO : 608 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 373, et sa séquence miroir SEQ ID NO : 635 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 404,
Selon un autre mode de réalisation, l’invention concerne l’utilisation d’une séquence nucléotidique électroactive ci-dessus, dans laquelle ladite séquence nucléotidique électroactive est choisie parmi les séquences SEQ ID NOs : 599, 600 et 601, et leur séquence miroir respective SEQ ID NOs : 626, 627 et 628,
ladite séquence SEQ ID NO : 599 étant représentée par la séquence :
YKTWS a N 10 S b YTWS c N 10 S d WKS e N 10 S f TTS g N 10 S h WYTKS i N 10 S j
et sa séquence miroir SEQ ID NO : 626 étant représentée par la séquence :
S j N 10 S i KTYWS h N 10 S g TTS f N 10 S e KWS d N 10 S c WTYS b N 10 S a WTKY,
dans lesquelles : Y représente les nucléotides C ou T ; K représente les nucléotides G ou T ; W représente les nucléotides A ou T ; S représente les nucléotides C ou G ; N représente les nucléotides A ou C ou G ou T ; et les motifs S a N 10 S b , S c N 10 S d , S e N 10 S f , S g N 10 S h , S i N 10 S j , S j N 10 S i , S h N 10 S g , S f N 10 S e , S d N 10 S c et S b N 10 S a représentent un motif tige-boucle comprenant 10 nucléotides N où lorsque : S a = C alors S b = G ; S a = G alors S b = C ; S c = C alors S d = G ; S c = G alors S d = C ; S e = C alors S f = G ; S e = G alors S f = C ; S g = C alors S h = G ; S g = G alors S h = C ; S i = C alors S j = G ; et S i = G alors S j = C,
ladite séquence SEQ ID NO : 600 étant représentée par la séquence :
TTTTS a N 10 S b TTTS c N 10 S d TTS e N 10 S f TTS g N 10 S h TTTTS i N 10 S j
et sa séquence miroir SEQ ID NO : 627 étant représentée par la séquence :
S j N 10 S i TTTTS h N 10 S g TTS f N 10 S e TTS d N 10 S c TTTS b N 10 S a TTTT,
et ladite séquence SEQ ID NO : 601 étant représentée par la séquence :
- le logement de stockage est une cuve rigide,
- le manchon présente un profil évasé de la partie supérieure vers la partie inférieure,
- la partie supérieure du manchon est à distance de la jupe,
- la au moins une zone de guidage de la jupe est détachée de la jupe,
- le récipient comprend une bague de protection assemblable sur la pièce complémentaire,
- la bague de protection s’assemble au niveau de la partie inférieure du manchon,
- la jupe est une jupe flexible,
- la jupe est fixée sur une surface externe de la zone de fixation du manchon,
- le récipient comprend un bouchon refermable obturant l’orifice de distribution,
- le bouchon est un bouchon applicateur comportant une base et un embout applicateur, la base étant adaptée pour se fixer sur la tête et obturer l’orifice de distribution et l’embout applicateur étant fixé à la base de manière à se loger à l’intérieur du tube quand la base est fixée sur la tête et obture l’orifice de distribution,
- l’embout applicateur est logé dans le logement quand la base est fixée sur la tête et obture l’orifice de distribution,
- la jupe est en matériau multicouche,
- le matériau multicouche est un matériau multicouche plastique,
- le matériau multicouche comprend au moins une couche interne à base de polyéthylène, une couche barrière en éthylène alcool vinylique (EVOH) et une couche externe,
- la couche externe est à base de polyéthylène,
- la couche interne est faite de 80% de polyéthylène haute densité (HDPE) et 20% de polyéthylène basse densité (LLDPE),
correspond à la position longitudinale (dans une direction parallèle à l’axe longitudinale de la piste d’atterrissage RWY selon l’axe des abscisses) de l’aéronef AC dans le repère lié à la piste d’atterrissage RWY (en mètre).
correspond à la position latérale de l’aéronef AC dans le repère lié à la piste d’atterrissage RWY (en mètre).
correspond à une vitesse latérale non-biaisée de l’aéronef AC dans le repère lié à la piste d’atterrissage RWY (en m/s).
Le deuxième filtre de Kalman étendu de la deuxième unité de filtrage 7 peut présenter un vecteur d’état comportant une position verticale (en mètre) dans le repère lié à la piste d’atterrissage RWY, un biais d’alignement angulaire (en radian) d’un signal de guidage vertical délivré par le dispositif d’aide à l’atterrissage et un biais de facteur de sensibilité du signal de guidage vertical.
La position verticale correspond à la coordonnée de la position de l’aéronef selon l’axe des cotes dans le repère lié à la piste d’atterrissage RWY.
Le biais d’alignement angulaire du signal de guidage vertical correspond à une déviation angulaire du signal de guidage vertical (signal Glide Slope) qui définit un axe de guidage vertical A par rapport à la composante verticale de l’axe d’approche de référence B2 faisant un angle prédéterminé avec la piste d’atterrissage RWY. De façon non limitative, l’angle prédéterminé est égal à 3° ( ). L’angle prédéterminé peut également être fourni par base de données de navigation NAVDB.
Le deuxième filtre de Kalman étendu de la deuxième unité de filtrage 7 peut aussi présenter un vecteur de mesure comportant la position verticale de l’aéronef dans le repère lié à la piste d’atterrissage RWY et un écart vertical courant mesuré en DDM ou en microampère à partir du signal de guidage vertical de référence.
L’écart vertical courant mesuré en DDM (« Difference in the Depth Modulation » en anglais), comme pour l’écart latéral courant , signifie qu’il est mesuré en différence de taux de modulation. Le signal de guidage vertical comporte deux parties. Chacune des parties est émise à une fréquence différente l’une de l’autre. Le DDM correspond à une différence entre le taux de modulation d’une partie émise à une fréquence et le taux de modulation de l’autre partie émise à une autre fréquence. L’écart vertical est nul si l’aéronef AC suit une trajectoire alignée avec l’axe de guidage vertical.
Le deuxième filtre de Kalman étendu de la deuxième unité de filtrage 7 susceptible d’être mis en œuvre dans la deuxième unité de filtrage 7 met en œuvre un modèle d’évolution comportant les équations suivantes :
correspond à un écart vertical courant acquis (en DDM) par la troisième unité d’acquisition 3 à partir du ou des signaux de guidage de référence émis par le dispositif d’aide à l’atterrissage 22.
correspond à un biais de facteur de sensibilité du signal de guidage vertical de référence (Glide slope) par rapport à un signal de guidage vertical standardisé de 0,12 (par l’ICAO).
correspond à un angle (en radian) entre l’axe de guidage vertical défini par le signal de guidage vertical (signal Glide Slope) et la piste d’atterrissage RWY.
L’addition de molybdène, de tungstène ou de tantale, qui sont des éléments réfractaires, permet de ralentir les mécanismes contrôlant le fluage des superalliages à base de nickel et qui dépendent de la diffusion des éléments chimiques dans le superalliage.
L’addition de fer est rare dans les superalliages destinés à mise en œuvre par fonderie monocristalline. Le fer partitionne majoritairement dans la phase γ où le fer se substitue au nickel. Le coût du fer est très inférieur au coût du nickel et son addition réduit donc le prix du superalliage. La masse volumique du fer est inférieure à la masse volumique du nickel et réduit donc la masse volumique du superalliage. L’addition de fer peut être bénéfique pour la résistance à l’environnement du superalliage.
L’addition de fer rend également le superalliage plus tolérant du point de vue de l’utilisation de superalliages recyclés lors de l’élaboration d’un superalliage comprenant du fer. En effet, le fer est contenu dans certains des superalliages les plus utilisés des familles Inconel® (718) ou Incoloy® (909).
Des additions excessives de fer peuvent cependant induire l’inhibition de la précipitation de la phase durcissante γ’ essentielle à la tenue mécanique et la potentielle précipitation de la phase TCP σ délétère pour les propriétés mécaniques du superalliage.
Les superalliages ont ainsi vu leurs compositions optimisées de manière à présenter des compromis entre la résistance mécanique, la stabilité microstructurale, le coût et la masse volumique.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 6,0 % d’aluminium, 1,0 % de tantale, 2,0 % de titane, 10,0 % de chrome, 1,0 % de molybdène, 3,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 6,0 % d’aluminium, 1,0 % de tantale, 2,0 % de titane, 12,0 % de chrome, 2,0 % de molybdène, 2,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 5,75 % d’aluminium, 1,0 % de tantale, 3,0 % de titane, 2,0 % de cobalt, 11,0 % de chrome, 1,0 % de molybdène, 6,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 5,75 % d’aluminium, 1,0 % de tantale, 3,0 % de titane, 11,0 % de chrome, 1,0 % de molybdène, 6,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 5,75 % d’aluminium, 1,5 % de tantale, 3,0 % de titane, 11,0 % de chrome, 1,0 % de molybdène, 1,0 % de tungstène, 6,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 5,75 % d’aluminium, 1,0 % de tantale, 3,0 % de titane, 12,0 % de chrome, 1,0 % de molybdène, 3,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Le superalliage peut comprendre, en pourcentages massiques, 5,75 % d’aluminium, 1,5 % de tantale, 3,0 % de titane, 12,0 % de chrome, 1,0 % de molybdène, 1,0 % de tungstène, 3,0 % de fer, 0,10 % de hafnium, 0,10 % de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
la est une vue schématique en perspective d’une lentille sclérale selon l’état de l’art, sous la forme générale d’une calotte sphérique.
la est une vue schématique en coupe transversale illustrant une lentille sclérale selon l’invention posée sur un œil, pour l’illumination de la partie périfovéale à des fins de traitement de la myopie et/ou du ralentissement du vieillissement rétinien.