INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’embarcation selon l’invention est essentiellement caractérisée en ce que l’un des flotteurs embarque :
- au moins un propulseur ; et
- au moins un moteur électrique agencé pour entraîner ledit au moins un propulseur lorsque ledit au moins un moteur reçoit un signal d’alimentation du moteur, ledit au moins un propulseur étant agencé pour forcer un écoulement de fluide par rapport audit au moins un propulseur lorsqu’il est entraîné par ledit au moins un moteur, l’embarcation comportant également un dispositif de commande et une source d’énergie électrique, la source d’énergie électrique étant fonctionnellement reliée audit au moins un moteur électrique et au dispositif de commande pour délivrer le signal d’alimentation du moteur en fonction d’un signal de commande généré par une interface de commande appartenant au dispositif de commande.
Grâce à l’invention, le moteur et le propulseur sont embarqués sur l’un des flotteurs ce qui permet d’abaisser le centre de gravité de l’embarcation en le rapprochant d’un plan de flottaison de l’embarcation en déplacement sur un plan d’eau qui est défini par les flotteurs.
La maniabilité de l’embarcation selon l’invention s’en trouve particulièrement améliorée.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le flotteur embarquant le moteur et le propulseur embarque également la source d’énergie électrique.
Le fait que la source d’énergie électrique se trouve sur le même flotteur que celui embarquant le moteur et le propulseur contribue à nouveau à abaisser le centre de gravité de l’embarcation ce qui favorise sa maniabilité.
Préférentiellement, la source d’énergie électrique 7 comporte au moins une batterie rechargeable en énergie électrique. Il est toutefois possible que la source d’énergie électrique comporte une pile à combustible, par exemple une pile à hydrogène.
Dans un mode de réalisation préférentiel, le flotteur embarquant la source d’énergie électrique présente une chambre interne étanche dans laquelle est positionnée la source d’énergie électrique.
Préférentiellement, le moteur est également disposé à l’intérieur de la chambre interne du flotteur.
Ceci contribue à abaisser le centre de gravité de l’embarcation en le rapprochant du centre du flotteur.
L’essentiel des éléments les plus lourds de l’embarcation, à savoir, le moteur, le propulseur et la source d’énergie électrique se trouvent regroupés sur un même flotteur ce qui facilite les liaisons mécaniques et/ou électriques entre ces éléments tout en contribuant à une réduction de masse de l’embarcation.
Le fait de placer la source d’énergie dans le flotteur permet de la protéger des projections d’eau tout en favorisant son refroidissement sous l’effet de l’écoulement de l’eau le long du flotteur.
Préférentiellement, la batterie et/ou le moteur et/ou l’unité de commande placés dans la chambre interne étanche du flotteur est / sont disposé(s) contre des surfaces internes de la chambre, ces surfaces ayant une conductivité thermique supérieure à 0.9 W/m.K (ce est généralement le cas avec une paroi en matériau composite contenant des fibres de carbone).
Ce mode de réalisation permet de favoriser la dissipation thermique au travers de la paroi de la chambre.
Les moyens de pilotage 6 du ventilateur 1 comprennent une ou plusieurs cartes électroniques 6.1 portant ici un (des) microprocesseur 6.2 programmé notamment avec un (ou plusieurs) algorithme(s) de traitement pour traiter tout ou partie des différents signaux reçus, notamment opérer des calculs, des comparaisons, établir des courbes de suivi ou autre, et/ou agir en réponse à tout ou partie de ces signaux ou à leur traitement.
Sont prévus aussi des moyens de mémorisation 4, telle une (des) mémoire flash ou analogue, servant à enregistrer notamment des modes ventilatoires MV1, MV2.
En effet, étant donné que les niveaux de pression haute, de pression basse et de fréquence ventilatoire notamment, délivrés lors d’une phase de massage cardiaque sont différents de ceux délivrés lors d’une phase de non-massage cardiaque, par exemple suite à une interruption de massage du fait d’un ROCS du patient, il est nécessaire de mémoriser différents modes ventilatoires MV1, MV2, lesquels sont utilisés par les moyens de pilotage 6 pour piloter le ventilateur 1, notamment pour commander la soufflante 2 délivrant le gaz d’assistance respiratoire.
Le basculement d’un premier mode ventilatoire MV1 à un second mode ventilatoire MV2 est opéré par actionnement de la part d’un utilisateur, tel un secouriste, i.e. personnel soignant, de moyens de sélection 5 de mode ventilatoire agencés sur le ventilateur 1 permettant de sélectionner le premier (MV1) ou le deuxième (MV2) mode ventilatoire qui sont mémorisés dans des moyens de mémorisation 4.
Pour ce faire, est prévu ici une interface homme-machine ou IHM comprenant un écran d’affichage 8, de préférence à dalle tactile, c'est-à-dire un écran digital, permettant d’afficher des informations utiles relatives à la ventilation délivrée, en particulier les réglages ventilatoires, par exemple les niveaux de pression haute et basse, la fréquence respiratoire, la fraction inspirée en oxygène, le temps d’insufflation; mais aussi les monitorages de différents paramètres ventilatoires, par exemple le volume insufflé, le volume expiré, la valeur de teneur en CO 2 , la valeur de pression maximum atteinte lors de l’insufflation, le volume minute, et également des courbes de différents signaux ventilatoires, par exemple une courbe de teneur en CO 2 du gaz expiré, une courbe de débit des voies aériennes, une courbe de pression des voies aériennes, une courbe de volume …
L’IHM comprend en outre les moyens de sélection 5, par exemple des boutons poussoirs ou rotatifs, des curseurs, des touches d'activation ou de sélection, ou analogue permettant à l’utilisateur d’opérer des choix, des réglages, des sélections, des confirmations ou autres.
Les moyens de sélection 5 permettent également de modifier, si besoin est, les paramètres de la ventilation mécanique proposés automatiquement par le ventilateur 1, voire de pouvoir indiquer au ventilateur 1, un changement de la nature du gaz mis en œuvre, par exemple le passage d’air à un mélange air/oxygène ou un changement de teneur en oxygène d’un mélange air/oxygène.
Avantageusement, les moyens de sélection 5 comprennent une ou plusieurs touches virtuelles 5.1, 5.2 s’affichant sur l’écran d’affichage 8 à dalle tactile de sorte que l’utilisateur puisse sélectionner le premier (MV1) ou le deuxième (MV2) mode ventilatoire désiré en appuyant sur une touche virtuelle 5.1, 5.2.
Le contact du doigt de l’utilisateur sur la (les) touche virtuelle 5.1, 5.2 affichée(s) sur l’écran d’affichage 8 à dalle tactile est reconnu par le ventilateur 1 et un signal correspondant est transmis aux moyens de pilotage 6 du ventilateur 1, typiquement au microprocesseur 6.2 porté par la carte électronique 6.1. Ceux-ci peuvent alors aller retrouver les paramètres du premier (MV1) ou du deuxième (MV2) mode ventilatoire sélectionné au sein des moyens de mémorisation 4, en particulier les couples de valeurs de pression haute et basse (PB1, PH1; PB2, PH2), et les utiliser pour piloter notamment la soufflante 2 de sorte qu’elle délivre le gaz respiratoire selon les niveaux de pression haute et basse désirés.
Par exemple, comme illustré en , représentant les pressions (Pr) mises en œuvre au fil du temps (T), au début d’une RCP avec massage cardiaque et ventilation assistée d’un patient en arrêt cardiaque, l’utilisateur va appuyer sur la touche virtuelle 5.1 s’affichant sur l’écran d’affichage 8 à dalle tactile du ventilateur 1 pour signaler aux moyens de pilotage 6 du ventilateur 1 qu’une RCP a débuté, donc qu’il doit lancer un premier mode ventilatoire (MV1) se caractérisant par des premières pressions basse PB1 et haute PH1 correspondant à des pressions à mettre en œuvre pendant la phase de massage cardiaque (Phase 1 : RCP), par exemple une première pression basse PB1 de 5 cmH2O et une première pression haute PH1 de 20 cmH2O.
La ventilation du patient se fait alors entre ces deux niveaux de pression pendant toute la phase de massage cardiaque (Phase 1) durant laquelle le patient est soumis à une alternance de compressions thoraciques et de relâchements (non détaillé sur ).
Ensuite, après par exemple plusieurs minutes de massage cardiaque (Phase 1), on peut assister à un RACS du patient. A ce moment, l’utilisateur va appuyer sur la touche virtuelle 5.2 s’affichant sur l’écran d’affichage 8 à dalle tactile pour signaler aux moyens de pilotage 6 du ventilateur 1 que la RCP a stoppé, c'est-à-dire qu’aucun massage cardiaque n’est en cours, et donc qu’il doit lancer un second mode ventilatoire (MV2) se caractérisant par des secondes pressions basse PB2 et haute PH2 correspondant à des pressions à mettre en œuvre en l’absence de massage cardiaque (Phase 2), par exemple une seconde pression basse PB2 de 5cmH2O et une seconde pression haute PH2 de 15 cmH2O. Ici les pressions basses PB1, PB2 sont égales, c'est-à-dire PB2 = PB1 ; toutefois, elles pourraient être différentes.
Selon l’invention, il est primordial que PH2 soit inférieure à PH1. En effet, il a été mis en évidence, dans le cadre de la présente invention, qu’en phase de RACS, c'est-à-dire après interruption du massage cardiaque, i.e. en l’absence de massage cardiaque, le patient peut générer lui-même de la ventilation spontanée et qu’il convient alors de moduler la ventilation délivrée par le ventilateur 1 pour éviter des problèmes d’activation d’alarmes intempestives. De plus, en phase d’arrêt cardiaque, le massage cardiaque a tendance à réduire les volumes délivrés par l’application d’une pression haute PH1. Après arrêt du massage, cette réduction des volumes n’existe plus et il est alors souhaitable de baisser la pression appliquée, i.e. PH2, tel que PH2 < PH1.
Par ailleurs, lors du passage du premier mode ventilatoire (MV1) au second mode ventilatoire (MV2), la pression basse peut être, selon le cas, maintenue constante, i.e PB1=PB2 ; ou augmentée, i.e. PB2 > PB1, ou encore diminuée, i.e. PB2 < PB1.
En outre, la fréquence de ventilation, c'est-à-dire l’alternance des pressions haute et basse mise en œuvre peut aussi varier lors du passage du premier mode ventilatoire (MV1) au second mode ventilatoire (MV2), par exemple être augmentée en cas d’arrêt de massage cardiaque de manière à compenser la perte de ventilation provoquée par l’arrêt des compressions thoraciques du massage cardiaque, par exemple la fréquence de ventilation peut augmenter d’une fréquence initiale F1 de l’ordre de 10 cycles/min à une fréquence supérieure F2 de l’ordre de 15 cycles/min. A l’inverse, la fréquence peut repasser de F2 à F1 en cas de redémarrage des compressions thoraciques en cas de nouvel arrêt cardiaque.
Dit autrement, la fréquence F2 mise en œuvre en l’absence/arrêt de massage cardiaque (mode MW2), typiquement lors d’un ROCS, et la F1 mise en œuvre pendant un massage cardiaque (mode MW1) sont telles que : F2 > F1.
73. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 72, dans laquelle l’administration de la dose de cellules T réduit le risque de progression de la maladie ou de décès chez le sujet.
74. Méthode selon le mode de réalisation 73, dans laquelle le risque de progression de la maladie ou de décès est réduit par rapport à l’administration d’un traitement par daratumumab-pomalidomide-dexaméthasone (DPd) ou pomalidomide-bortezomib-dexaméthasone (PVd).
75. Méthode selon le mode de réalisation 73, dans laquelle le risque de progression de la maladie ou de décès est réduit par rapport à l’administration d’un traitement par ide-cel.
76. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 75, dans laquelle le sujet présente un risque de progression de la maladie ou de décès réduit d’environ 75 %.
77. Méthode selon le mode de réalisation 76, dans laquelle le sujet présente un risque de progression de la maladie ou de décès réduit d’environ 74 %.
78. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 77, dans laquelle l’IMiD est le lénalidomide.
79. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 78, dans laquelle le sujet a reçu trois lignes de traitement antérieures ou moins.
80. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 79, dans laquelle le sujet a reçu deux lignes de traitement antérieures ou moins.
81. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 80, dans laquelle le sujet a reçu une seule ligne de traitement antérieure.
82. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 81, dans laquelle la méthode est efficace pour obtenir un taux de réponse global (TRG) d’environ 75 % à environ 100 %.
83. Méthode selon le mode de réalisation 82, dans laquelle le TRG est d’environ 84,6 %.
84. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 83, dans laquelle le traitement est efficace pour prolonger la durée médiane de survie sans progression (SSP) du sujet par rapport à l’administration d’un traitement par DPd ou par PVd.
85. Méthode selon le mode de réalisation 84, dans laquelle la SSP à 12 mois après l’administration du traitement est d’environ 75,9 %.
86. Méthode selon le mode de réalisation 85, dans laquelle la SSP à 12 mois après l’administration de DPd ou de PVd est d’environ 48,6 %.
87. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 86, dans laquelle la méthode comprend en outre le traitement du sujet pour un évènement indésirable associé aux cellules CAR-T après l’administration de la dose de cellules T, dans laquelle éventuellement la méthode comprend l’administration d’un traitement au sujet pour atténuer l’évènement indésirable associé aux cellules CAR-T, dans laquelle éventuellement l’évènement indésirable associé aux cellules CAR-T comprend un syndrome de libération de cytokines (SLC) et/ou une neurotoxicité, dans laquelle éventuellement :
(a) l’évènement indésirable associé aux cellules CAR-T est un SLC, en outre dans laquelle éventuellement le SLC survient chez le sujet à un taux d’environ 60 % à environ 90 %, ou à un taux d’environ 76,1 %, en outre dans laquelle éventuellement le grade maximal de toxicité du SLC est le grade 1, le grade 2 ou le grade 3, en outre dans laquelle éventuellement :
Il est donc apparu intéressant de recourir à des systèmes de type pile à combustible qui peuvent produire de l’électricité à partir d’hydrogène tout en ayant un encombrement compatible avec une utilisation embarquée sur des véhicules.
Il existe plusieurs méthodes de production d’hydrogène.
La production d'hydrogène par électrolyse consiste à faire passer un courant continu entre une cathode et une anode disposées de part et d’autre d’un électrolyte. Le courant électrique provoque une électrolyse comprenant une réaction de réduction à la cathode qui engendre du dihydrogène et une réaction d’oxydation à l’anode qui engendre du dioxygène. L’électrolyte peut être liquide, comme une solution d’hydroxyde de potassium (KOH ; on parle couramment d’électrolyse alcaline), ou solide, comme une membrane échangeuse de protons (ou PEM) ou une membrane échangeuse d’anions (ou AEM).
Dans le cas de l’électrolyse alcaline, la production d’hydrogène est réalisée au moyen d’un dispositif comprenant généralement : un électrolyseur dans laquelle un électrolyte est parcouru par un courant continu circulant entre deux électrodes pour générer de l'hydrogène et de l'oxygène ; un séparateur d'hydrogène relié à l’électrolyseur par l'intermédiaire d'une canalisation d'hydrogène gaz-liquide pour séparer l’hydrogène gazeux du liquide ; un séparateur d'oxygène relié à l’électrolyseur par l'intermédiaire d'une canalisation oxygène gaz-liquide pour séparer l’oxygène gazeux du liquide ; et une pompe de circulation respectivement en communication avec une canalisation de retour du séparateur d'hydrogène et une canalisation de retour du séparateur d'oxygène pour ramener le liquide à l’électrolyseur. Le séparateur d’hydrogène a une sortie reliée à un réservoir de stockage d’hydrogène et le séparateur d'oxygène a une sortie mise en communication avec l'atmosphère. Dans ce processus, il est nécessaire d'assurer l'équilibre des niveaux de liquide dans le séparateur d'hydrogène et le séparateur d'oxygène, et d'éviter le risque d'explosion dû à la connexion mutuelle du gaz et du liquide. L'équilibre des niveaux de liquide est obtenu en ajustant la pression du gaz dans les deux séparateurs.
On comprend que l’intérêt, tant économique qu’écologique, de l’utilisation de l’hydrogène dans un processus énergétique dépend en grande partie des performances du dispositif de production de l’hydrogène.
Idéalement, il est nécessaire que : les coûts de fabrication et d’exploitation du dispositif de production soient les plus faibles possibles ; l’impact sur les ressources naturelles pour la fabrication et l’exploitation du dispositif de production soit limité ; le dispositif ne produise que peu ou pas d’émissions polluantes lors de son exploitation ; le dispositif soit simple, efficace, fiable et relativement peu encombrant…
Il existe des installations comprenant plusieurs électrolyseurs de l’un ou l’autre type.
L’invention a notamment pour but d’améliorer tout ou partie des aspects énergétiques d’une installation contenant plusieurs électrolyseurs.
A cet effet, on prévoit, selon l’invention un procédé d’optimisation du pilotage d’une installation contenant plusieurs électrolyseurs.
la est une courbe d’efficacité d’un électrolyseur ;
la montre la charge de production d’une installation multi-électrolyseurs en fonction de la consommation spécifique et de la puissance électrique avec plusieurs courbes représentatives du nombre d’électrolyseurs en opération ;
la est analogue à la et montre les intersections des courbes entre elles ;
la est analogue à la et montre la courbe de meilleure efficacité (BEL) pour des électrolyseurs considérés individuellement en terme de charge ;
64. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 42 à 63, dans laquelle le sujet présente une ou plusieurs anomalies cytogénétiques à haut risque choisies dans un groupe comprenant Gain/amp(1q), del(17p), t(4;14), t(14;16), ou toute combinaison de ceux-ci.
65. Méthode selon le mode de réalisation 64, dans laquelle le sujet présente au moins deux anomalies cytogénétiques, et dans laquelle éventuellement le sujet présente deux, trois, quatre, cinq anomalies cytogénétiques ou plus.
66. Méthode selon le mode de réalisation 64 ou 65, dans laquelle l’anomalie cytogénétique est une anomalie cytogénétique à risque standard.
67. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 26, dans laquelle l’administration de la dose de cellules T est plus efficace pour obtenir une meilleure très bonne réponse partielle (VGPR) ou une meilleure réponse chez le sujet par rapport à l’administration d’un traitement par DPd ou par PVd.
68. Méthode selon le mode de réalisation 67, dans laquelle la VGPR une meilleure réponse après l’administration du traitement est d’environ 81,3 %.
69. Méthode selon le mode de réalisation 67, dans laquelle la VGPR une meilleure réponse après l’administration de DPd ou de PVd est d’environ 45,5 %.
70. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 67 à 69, dans laquelle le traitement est plus efficace pour obtenir une réponse complète stricte (sCR) chez le sujet par rapport à l’administration d’un traitement par DPd ou par PVd.
71. Méthode selon le mode de réalisation 70, dans laquelle la sCR après l’administration du traitement est d’environ 58,2 %.
72. Méthode selon le mode de réalisation 71, dans laquelle la sCR après l’administration de DPd ou de PVd est d’environ 15,2 %.
24. Composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 19 à 23, dans laquelle l’oligomère de sonde de détection Spécifique à CFB comprend en outre un marqueur détectable.
25. Composition selon le mode de réalisation 24, dans laquelle le marqueur détectable est un marqueur fluorescent ou chimioluminescent.
26. Composition selon le mode de réalisation 24, dans laquelle le marqueur détectable est un marqueur fluorescent et l’oligomère de sonde de détection comprend en outre un extincteur non fluorescent.
27. Composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 1 à 26, dans laquelle ladite composition comprend à la fois les première et seconde combinaisons d’oligomères d’amplification.
28. Composition destinée à déterminer la présence ou l’absence de streptocoques de groupe B (GBS) dans un échantillon, ladite composition comprenant :
29. Composition selon le mode de réalisation 28, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à SIP sont les séquences d’hybridation cibles de (a).
30. Composition selon le mode de réalisation 28, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à SIP sont les séquences d’hybridation cibles de (b).
31. Composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 28 à 30, dans laquelle ladite composition comprend en outre un oligomère de sonde de détection spécifique à SIP comprenant une séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à SIP qui a une longueur d’environ 15 à environ 35 nucléotides et qui est configurée pour s’hybrider à une séquence cible présente dans un amplicon SIP amplifiable par les premier et second oligomères d’amplification spécifiques à SIP .
32. Composition selon le mode de réalisation 31, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à SIP sont les séquences d’hybridation cibles de (a) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à SIP est SEQ ID N O : 9, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
33. Composition selon le mode de réalisation 32, dans laquelle les première et seconde séquences d’hybridation cibles spécifiques à SIP sont les séquences d’hybridation cibles de (b) et la séquence d’hybridation cible de sonde de détection spécifique à SIP est SEQ ID N O : 11, ou un équivalent d’ARN ou une chimère d’ADN/ARN de celui-ci.
34. Composition selon l'un quelconque des modes de réalisation 31 à 33, dans laquelle l’oligomère de sonde de détection comprend en outre un marqueur détectable.
Selon un mode de réalisation particulier, le four verrier comprend au moins un instrument de mesure d’une variable physique au sein de la cuve et/ou de la voûte, préférentiellement un thermocouple, ledit ensemble d’isolants électriques formant également une barrière de confinement électrique dudit instrument de mesure.
Les inventeurs ont en effet constaté l’existence de courants de fuite circulant par l’intermédiaire d’un tel instrument de mesure. L’isolation électrique de ce dernier fournit une réponse à ce risque.
Selon un mode de réalisation particulier, le four verrier est caractérisé en ce qu’il est totalement électrique, en ce qu’il comprend préférentiellement une voûte froide, et en ce que ladite cuve de fusion est préférentiellement dimensionnée de sorte que ledit bain de matières vitrifiables en fusion présente en surface une aire supérieure à 6 m², préférentiellement supérieure à 13 m², préférentiellement supérieure à 19 m², préférentiellement supérieure à 25 m², préférentiellement supérieure à 40 m², préférentiellement supérieure à 60 m², préférentiellement supérieure à 100 m², et présente préférentiellement entre deux parois opposées de ladite cuve une distance supérieure à 2,5 m, préférentiellement supérieure à 3,1 m, préférentiellement supérieure à 5 m, préférentiellement supérieure à 6,5 m
Selon un mode de réalisation particulier, le four verrier est de type hybride et comprend des moyens de chauffe par combustion, préférentiellement des brûleurs immergés et/ou émergés, et une voûte chaude.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins une électrode de chauffage est plongeante à partir de la surface libre dudit bain et alimentée en courant électrique par une installation électrique adaptée pour générer un courant alternatif diphasé ou triphasé.