INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, lorsque l’épaisseur E(s) est déterminée pour plusieurs positions discrètes sur la direction de soudage 112, l’évaluation de l’épaisseur cumulée peut être la somme des carrés de ces épaisseurs discrètes, le score de soudabilité S étant calculé à partir de cette somme des carrés, par exemple pris égal à cette somme : . De manière plus générale, le score de soudabilité S peut être calculé à partir d’une somme de polynômes de degré supérieur ou égal à 2, ayant pour variable l’épaisseur, par exemple pris égal à cette somme : , avec P le polynôme de degré supérieur ou égal à 2.
Alternativement, le score de soudabilité S peut être calculé à partir du produit des carrés des épaisseurs discrètes, par exemple pris égal à ce produit : .
Au cours d’une étape 306, on sélectionne, comme direction de soudage optimisée, la direction de soudage potentielle avec le meilleur score de soudabilité S. Par exemple, le meilleur score de soudabilité S est le plus petit, comme dans le cas où le score de soudabilité S est égal à la somme des carrés des épaisseurs discrètes.
En référence à la , un exemple d’un procédé 400 de détermination d’un plan de joint optimisé, va à présent être décrit.
Au cours d’une étape 402, des données de fonctionnement du procédé sont reçues, par exemple dans un fichier de commande principal.
Les données de fonctionnement comportent une définition d’un plan de joint initial. Cette définition comporte par exemple les positions de points pilotes, ainsi qu’une forme géométrique reliant consécutivement les points pilotes consécutifs pour former une courbe fermée délimitant une surface fermée. Un exemple de forme géométrique est une succession de segments de droite, chaque segment étant délimité par deux points pilots consécutifs. Alternativement, les points pilotes peuvent être reliés par des splines, chaque spline pouvant être constituée d’un ou plusieurs autres points, dits intermédiaires.
En particulier, les inclinaisons des première et deuxième rampes 107, 108 de guidage sont telles que les première et deuxième rampes 107, 108 de guidage présentent chacune une pente qui lui est propre. En particulier, l’inclinaison des troisième et quatrième rampes 109, 110 de guidage sont telles que les troisième et quatrième rampes 109, 110 de guidage présentent chacune une pente qui lui est propre. Une pente au sens de la présente description est une inclinaison par rapport à l’horizontale.
De préférence, la première rampe 107 de guidage et la troisième rampe 109 de guidage (telle que positionnée dans la deuxième configuration de l’organe 104 mobile) sont chacune en dévers dont le but est de favoriser l’orientation du déchet vers un même flanc 130 latéral (visible en , 6 et 7) du conduit 103 de guidage soit vers la première sortie 101 (première configuration de l’organe 104 mobile) soit vers la deuxième sortie 102 (deuxième configuration de l’organe 104 mobile). Ainsi, il est possible avec une orientation adéquate des déchets 10, le cas échéant, vers la première sortie 101 ou vers la deuxième sortie 102 d’assurer une meilleure prise des déchets 10 par le broyeur 201 qui sera alors adapté particulièrement pour favoriser cette meilleure prise des déchets de manière reproductible.
Par « en dévers » en parlant d’un élément choisi parmi la première rampe 107 de guidage et la deuxième rampe 108 de guidage, il est entendu une inclinaison transversale de cet élément par rapport à la direction de la pente de cet élément, cette pente étant définie comme l’inclinaison de cet élément par rapport à l’horizontale. Dans l’exemple particulier des figures 2 à 5 et 8, la première rampe 107 de guidage et la troisième rampe 109 de guidage, telle que positionnée dans la deuxième configuration de l’organe 104 mobile, présentent chacune une surface telle qu’un vecteur normal à ladite surface présente des composantes non nulles selon les axes X, Y et Z, les composantes dudit vecteur selon les axes X et Z donnant l’inclinaison par rapport à l’horizontale, i.e. la pente, et les composantes de ce vecteur selon les axes Y et Z donnant la valeur du dévers. Selon une réalisation particulière, le conduit 107 de guidage comporte deux flancs 130, 131 latéraux sensiblement parallèles entre eux et dans ce cas : la pente de la première rampe 107 de guidage et la pente de la troisième rampe 109 de guidage, telle que positionnée lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, sont mesurées chacune par rapport à l’horizontale dans un plan sensiblement parallèle aux plans des deux flancs 130, 131 latéraux ; le dévers de la troisième rampe 109 de guidage, telle que positionnée lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, et le dévers de la première rampe 107 de guidage sont mesurés chacun par rapport à l’horizontale dans un plan sensiblement orthogonal aux deux flancs 130, 131 latéraux. Ces deux flancs 130, 131 latéraux sont notamment sensiblement parallèles au plan défini par les axes X et Z.
Dans la deuxième configuration, l’organe 104 mobile peut occuper une position telle que le déchet 10 précédemment introduit dans le conduit 103 de guidage vient au contact de la première rampe 107 de guidage avant de venir en contact avec la troisième rampe 109 de guidage. Dans la deuxième configuration, la troisième rampe 109 de guidage peut prolonger la première rampe 107 de guidage ou être agencée de sorte à être située à un niveau inférieur, notamment selon l’axe Z, du niveau de la première rampe 107 de guidage. Dans la deuxième configuration, la troisième 109 rampe de guidage peut être en contact avec la paroi 106 et notamment avec la deuxième rampe 108 de guidage. Dans la première configuration, l’organe 104 mobile peut occuper une position dans laquelle la troisième rampe 109 de guidage est maintenue à distance de la paroi 106 de sorte à permettre le passage du déchet 10 précédemment introduit dans le conduit 103 de guidage entre l’organe 104 mobile et la deuxième rampe 108 de guidage. Ceci présente l’avantage qu’une telle troisième rampe 109 de guidage est adaptée pour éviter le blocage du déchet 10 précédemment introduit dans le conduit 103 de guidage puisque ce déchet 10 peut alors glisser : dans la première configuration, successivement sur la première rampe 107 de guidage puis sur la deuxième rampe 108 de guidage ; dans la deuxième configuration, successivement sur la première rampe 107 de guidage, puis sur la troisième rampe 109 de guidage, puis sur la quatrième rampe 110 de guidage. Ainsi, les pentes des première et deuxième rampes 107, 108 de guidage dans la première configuration et les pentes des première, troisième et quatrième rampes 107, 109, 110 de guidage dans la deuxième configuration sont notamment adaptées au glissement des déchets 10 tout en permettant de positionner chaque déchet 10 précédemment introduit dans le conduit 103 de guidage de manière adaptée vis-à-vis du broyeur 201 pour en faciliter sa fonction de broyage.
En particulier les deuxième et quatrième rampes 108, 110 de guidage ne présentent pas de dévers.
L’organe 104 mobile peut comporter la troisième rampe 109 de guidage et la quatrième rampe 110 de guidage. Ceci permet de former l’organe 104 mobile à double pente de manière compacte, par exemple à l’aide d’une simple tôle pliée. Un tel organe 104 mobile présente l’avantage d’être compact. En outre, un tel organe 104 mobile permet de maintenir, dans sa première configuration, les troisième et quatrième rampes 109, 110 à distance des première et deuxième rampes 107, 108 afin d’optimiser l’espace permettant le passage du déchet 10 précédemment introduit dans le conduit 103 de guidage vers la première sortie 101.
L’angle de la pente de la première rampe 107 de guidage est, de préférence, adapté pour favoriser le glissement des déchets 10 dans le conduit 103 de guidage, le cas échéant, vers la première sortie 101 ou vers la deuxième sortie 102. Cet angle de la pente de la première rampe 107 de guidage va être dépendant du coefficient de glissement entre le déchet 10 à introduire dans le conduit 103 de guidage du dispositif 100 de tri et la première rampe 107 de guidage. Le coefficient de glissement est ici particulièrement d’intérêt car le déchet 10 introduit dans le conduit 103 de guidage va être en mouvement dans le conduit 103 de guidage : si la pente est adaptée en fonction du coefficient de glissement il y a peu de risque que le glissement du déchet 10 soit stoppé dans le conduit 103 de guidage. Il est connu qu’un solide posé sur un plan reste à l’équilibre tant que l’inclinaison du plan par rapport à l’horizontale est strictement inférieure à Arctan(µ) où µ est le coefficient de glissement. A partir d’une inclinaison du plan par rapport à l’horizontale égale à Arctan(µ) le solide se met à glisser indépendamment de sa masse. Ainsi, dans l’exemple particulier où le déchet 10 est une bouteille en matériau thermodurcissable comme le PET et en considérant que la première rampe 107 de guidage est en acier inoxydable, les valeurs théoriques du coefficient de glissement µ peuvent être comprises entre 0,313 et 0,635 ce qui induit un angle équivalent de la pente de la première rampe 107 de guidage allant de 17,4 degrés à 32,4 degrés. Toujours dans l’exemple particulier, si la première rampe 107 de guidage est en acier inoxydable, la pente de 27,4 degrés sera préférée pour tenir compte d’un phénomène de dépose de résidus collants sur la première rampe 107 de guidage, de tels résidus pouvant par exemple s’échapper de l’intérieur des bouteilles (e.g. les résidus peuvent être issus de jus de fruits) successivement introduites dans le dispositif 100 de tri. Ainsi, pour généraliser, la première rampe 107 de guidage peut présenter une pente adaptée pour être supérieure ou égale à Arctan(µ), où µ est le coefficient de glissement entre le déchet 10 précédemment introduit dans le conduit 103 de guidage et la première rampe 107 de guidage. La gamme donnée ci-avant en matière de pente de la première rampe 107 de guidage permet de satisfaire le besoin de guidage recherché dans le conduit tout en limitant l’encombrement du dispositif 100 de tri. Autrement dit, bien que des angles de pente de la première rampe 107 de guidage strictement supérieurs à 32,4 degrés sont possibles, ils ne sont pas préférés pour limiter l’encombrement du dispositif 100 de tri, notamment en hauteur pour faciliter l’utilisation du dispositif 100 de tri aux personnes à mobilité réduite (par exemple en permettant l’insertion de déchets 10 dans le dispositif 100 de tri à 1,30 m de haut au maximum).
Ce qui s’applique pour la pente de la première rampe 107 de guidage peut s’appliquer aussi à la pente de la troisième rampe 109 de guidage lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration. Ainsi, la pente de la troisième rampe 109 de guidage lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration peut être telle que celle définie précédemment pour la première rampe 107 de guidage. En particulier, lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, la pente de la troisième rampe 109 est identique à la pente de la première rampe 107 qui reste la même que l’organe 104 mobile soit dans sa première configuration ou dans sa deuxième configuration.
Ainsi, il résulte de ce qui a été décrit ci-dessus que lorsque le ou les déchets 10 à introduire dans le dispositif 100 de tri sont des bouteilles en matériau thermodurcissable comme le PET et que la première rampe 107 de guidage et la troisième rampe 109 de guidage sont en acier inoxydable alors : la pente de la première rampe 107 de guidage peut être comprise entre 17,4 degrés et 32,4 degrés et est préférentiellement égale à 27,4 degrés ; la pente de la troisième rampe 109 de guidage peut être, lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, comprise entre 17,4 degrés et 32,4 degrés (angle α 1 en ) et est préférentiellement égale à 27,4 degrés . Dans ce cas, les deuxième et quatrième rampes 108, 110 de guidage sont préférentiellement aussi en acier inoxydable.
Bien entendu, comme évoqué ci-dessus, la pente de la première rampe 107 de guidage, et le cas échéant de la troisième rampe 109 de guidage lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, pourront être adaptées pour être chacune strictement supérieure à Arctan(µ) de sorte à bénéficier d’une marge prenant en compte l’évolution des surfaces de la première rampe 107 de guidage et de la troisième rampe 109 de guidage qui peuvent être soumises à un environnement humide ou collant : le but étant de prévoir une pente suffisante pour éviter que le déchet 10 ne s’arrête, le cas échéant, sur la première rampe 107 de guidage ou sur la troisième rampe 109 de guidage.
Bien entendu, lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, la pente de la quatrième rampe 110 de guidage est strictement supérieure à la pente de la troisième rampe 109 de guidage, ceci permettant de notamment tendre à positionner le déchet 10 pour le rapprocher de la verticale afin de favoriser son broyage selon son axe longitudinal au niveau de la deuxième sortie 102. En outre, les troisième et quatrième rampes 109, 110 de guidage sont, de préférence, jointes entre elles au niveau d’une arête 125 qui présente, lorsque l’organe 104 mobile est dans sa deuxième configuration, préférentiellement un angle α 2 non nul ( ) par rapport à l’horizontale H (aussi appelé plan horizontal) représentée en pointillé en . Cet angle α 2 non nul, par exemple compris entre 14 degrés et 34 degrés et en particulier égal à 24 degrés permet de tendre à localiser l’arrivée de déchets 10 introduits successivement dans le dispositif 100 de tri d’un même côté latéral de la deuxième sortie 102 afin de favoriser la prise des déchets par des couteaux 209 du broyeur 201 (voir en ce sens la ). Autrement dit, cet angle α 2 non nul permet de définir le dévers évoqué ci-avant de la troisième rampe 109 de guidage. En , l’angle α 3 représente la pente de la quatrième rampe 110 de guidage dans la deuxième configuration de l’organe 104 mobile.
Bien entendu, la pente de la deuxième rampe 108 de guidage est strictement supérieure à la pente de la première rampe 107 de guidage, ceci permettant de notamment tendre à positionner le déchet 10 pour le rapprocher de la verticale afin de favoriser son broyage selon son axe longitudinal au niveau de la première sortie 101. En outre, les première et deuxième rampes 107, 108 de guidage sont, de préférence, jointes entre elles au niveau d’une arête 126 qui présente préférentiellement un angle non nul par rapport à l’horizontale. Cet angle non nul, par exemple compris entre 14 degrés et 34 degrés et en particulier égal à 24 degrés permet de tendre à localiser l’arrivée de déchets 10 introduits successivement dans le dispositif 100 de tri d’un même côté latéral de la première sortie 101 afin de favoriser la prise des déchets par des couteaux 209 du broyeur 201 (voir en ce sens la ). Autrement dit, cet angle non nul de l’arête 126 permet de définir le dévers évoqué ci-avant de la première rampe 107 de guidage.
Dans le but de séparer de manière franche les première et deuxième sorties 101, 102, le conduit 103 de guidage peut comporter une portion 111 séparatrice agencée entre les première et deuxième sorties 101, 102. L’organe 104 mobile peut alors être monté sur la portion séparatrice 111 de sorte qu’un pivotement de l’organe 104 mobile dans le conduit 103 de guidage permette de faire varier l’organe 104 mobile entre sa première configuration et sa deuxième configuration. Ceci présente l’avantage d’assurer une bonne séparation des première et deuxième sorties 101, 102 de manière compacte en profitant de la présence de la portion séparatrice 111 pour y monter l’organe 104 mobile.
En outre, dans la première configuration de l’organe 104 mobile, cet organe 104 mobile forme une barrière s’opposant au passage de déchet(s) depuis l’entrée 105 vers la deuxième sortie 102.
Selon un mode de réalisation particulier, la portion séparatrice 111 comporte une partie d’un axe 112 rotatif (aussi appelé arbre 112 rotatif) que comporte le dispositif 100 de tri, l’organe 104 mobile étant fixé sur la partie de l’axe 112 rotatif. Ceci présente l’avantage de tendre à éviter le mélange de broyats et le blocage des déchets 10. En particulier, l’axe 112 rotatif est couplé à un moteur 115 (voir notamment les figures 1 à 7). En particulier, l’axe 112 rotatif s’étend en partie dans le conduit 103 de guidage et est en partie couvert par l’organe 104 mobile pour limiter les aspérités dans le conduit 103 de guidage afin d’éviter de bloquer un ou des déchets 10 au niveau de l’axe 112 rotatif. Notamment, c’est la quatrième rampe 110 de guidage qui est fixée sur cet axe 112 rotatif de sorte que la rotation de l’axe 112 rotatif, par exemple contrainte par des paliers 113, 114 (visibles en ), entraîne l’organe 104 mobile en mouvement. La fixation de la quatrième rampe 110 de guidage sur la portion 111 séparatrice peut être réalisée par tout moyen adapté comme des vis. Notamment, la quatrième rampe 110 de guidage peut être formée d’une plaque localement repliée sur elle-même de sorte à délimiter un épaulement 132 (visible en ) pour couvrir en partie l’axe 112 rotatif, des vis passent alors dans des trous 133 ménagés au travers de la quatrième rampe 110 de guidage et ces vis sont vissées dans l’axe 112 rotatif, en particulier dans des trous taraudés formés dans l’axe 112 rotatif.
Ainsi, l’axe de pivotement de l’organe 104 mobile peut être formé par l’axe 112 rotatif.
5 – Encapsulation et libération de l’acide ascorbique (AA)
L’encapsulation de l’AA au sein des particules est basée essentiellement sur son interaction non covalente (interactions hydrophobes, liaisons hydrogènes, forces de Van der Waals) avec les particules. Le Tableau 4 regroupe les efficacités d’encapsulation des particules formées avec ML/α-CD (5/70 mg/mL).
[Tableau 4] : [AA] initiale (mg/mL) [AA] encapsulée (mg/mL) EE (%) 1 0,39 39 2 0,57 29 3 0,96 32
EE : Efficacité d’encapsulation (%) = [AA] encapsulée / [AA] initiale x 100
Efficacité d'encapsulation des particules en fonction de la concentration initiale d'AA
La concentration d’AA encapsulée augmente de 0,39 à 0,96 mg/mL lorsque la concentration initiale varie de 1 à 3 mg/mL. Ces résultats montrent qu’il est possible d’encapsuler une molécule hydrophile dans les particules.
La libération de l’AA à partir des particules contenant 3 mg/mL d’AA a été ensuite étudiée dans un milieu de tampon phosphate salin (PBS - pH 7,4 ± 0,45), mimant ainsi le milieu sanguin. Il est utile de rappeler que les particules sont plus particulièrement destinées à une application topique (cutanée et/ou muqueuses) et que ce protocole est largement utilisé dans la littérature pour l’étude de libération de substances actives destinées aux voies topiques (Jing Li et al. 2011). Le profil de libération ( ) montre plusieurs paliers. Une première région caractérisée par une libération initiale lente durant 5 heures (inférieure à 30%) et une deuxième région caractérisée par une libération rapide. Cette dernière est vraisemblablement liée à une diffusion rapide des molécules d’AA adsorbées à la surface des particules par des liaisons faibles alors que la libération lente au début est due probablement à une diffusion de l’AA piégé dans le cœur des particules. Au vu de ces résultats, on pourra conclure que les particules ont permis d’obtenir d’une part, une libération contrôlée de l’AA puisque la quantité libérée au début reste faible et d’autre part, une libération plus rapide après 5 heures traduite par une augmentation de la vitesse de libération où on atteint une concentration cumulée de 81% au bout de 30 h.
Références bibliographiques : Ahmed Z. et al . New insights on the structure of hexagonally faceted platelets from hydrophobically modified chitosan and α-cyclodextrin. International Journal of Pharmaceutics . 2018, 548(1), 23-33.
Crini G., Fenyvesi É., Szente L. Outstanding contribution of Professor József Szejtli to cyclodextrin applications in foods, cosmetics, drugs, chromatography and biotechnology: a review. Environmental Chemistry Letters . 2021, 19(3), 2619-2641.
Del Valle, E. M. M.. Cyclodextrins and their uses: a review. Process biochemistry. 2004, 39(9), 1033-1046.
Diaz-Salmeron R., et al. Hierarchical supramolecular platelets from hydrophobically-modified polysaccharides and α-cyclodextrin: Effect of hydrophobization and α-cyclodextrin concentration on platelet formation. International Journal of Pharmaceutics . 2018, 548(1), 227-236.
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Mathapa B. G., Paunov V. N. Self-assembly of cyclodextrin–oil inclusion complexes at the oil–water interface: a route to surfactant-free emulsions. Journal of Materials Chemistry A . 2013, 1, 10836-10846.
Mirchandani Y., Patravale V. B., Brijesh S. Solid lipid nanoparticles for hydrophilic drugs. Journal of Controlled Release . 2021, 335, 457-464.
Au cours d’une étape 502, un plan de joint optimisé est déterminé, avec sa direction de soudage optimisée associée, en mettant en œuvre le procédé 400.
Au cours d’une étape 504, les deux pièces 102, 104 sont obtenues, chacune avec une face plane de soudage selon le plan de soudage optimisé déterminé.
Au cours d’une étape 506, les faces planes de soudage des deux pièces 102, 104 sont accolées l’une à l’autre.
Au cours d’une étape 508, les deux pièces 102, 104 sont soudées l’une à l’autre, en déplaçant un faisceau de soudage selon la direction de soudage optimisée déterminée, afin que ce faisceau de soudage parcourt un bord du plan de joint.
Il peut arriver que les pièces 102, 104 soient prévues avec des renforts destinés à faciliter la soudure, mais qui ne doivent pas être gardés pour l’assemblage final. Ainsi, au cours d’une étape 510 optionnelle, il peut être prévu un rabotage des deux pièces 102, 104 autour de la soudure pour enlever ce renfort.
En particulier, les données de fonctionnement peuvent comprendre au moins un parmi : la longueur des directions de soudage, les coordonnées du centre du plan de joint utilisé comme point pivot pour les directions de soudage, le pas de discrétisation des directions de soudage, le pas angulaire entre deux directions de soudage, des zones d’encombrement du plan de soudage.
PROCEDE DE GESTION D’UN GANT L’invention concerne le domaine des gants, et plus particulièrement le domaine des gants utilisés dans des boites à gants et isolateurs.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE D’une manière connue, une boite à gants ou un isolateur est un dispositif clos se présentant sous la forme d’une boite dans laquelle pénètrent des gants.
Les gants sont liés de manière étanche à la boite à gants, pour que le contenu de la boite à gants soit isolé de l’extérieur.
Les boites à gants sont principalement utilisées dans le domaine de la recherche et industrie nucléaire et dans le domaine de l’industrie et la recherche pharmaceutique.
Dans le domaine nucléaire, les boites à gants peuvent être utilisées pour manipuler des matériaux radioactifs.
Dans le domaine pharmaceutique, les boites à gants sont nommées isolateurs. Ces isolateurs peuvent être utilisés pour manipuler des germes (virus et/ou bactéries) ou produire des médicaments, vaccins et tous produits stériles.
En fonction de l’usage des gants, des risques et de l’environnement dans la boite à gants, il est nécessaire de changer le gant au bout d’une période donnée.
Dans un contexte industriel, lorsque de nombreuses boites à gants sont utilisées en continu, les gants peuvent être remplacés tous en même temps pour faciliter la gestion du parc de gants. Un des inconvénients de cette règle de gestion est de surconsommer des gants.