INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus précisément, une valeur élevée est représentative d’un taux d’erreur faible. Ainsi, pour une valeur = 1, le taux d’erreur est égal à 2.4%. Pour une valeur comprise dans l’intervalle [0.9 ; 1[, le taux d’erreur est de 7.4%. Cependant, pour une valeur faible (c’est-à-dire comprise dans l’intervalle [0 ; 0.1[), le taux d’erreur correspondant est de 35.5%. Aussi, ces résultats montrent que la valeur est peu sensible à la détection d’une prédiction peu fiable.
Valeur représentative d’une cosimilarité au sein d’un sous-ensemble
La cosimilarité des molécules au sein du deuxième sous-ensemble vise à caractériser la concentration de molécules similaires entre-elles dans ce deuxième sous-ensemble. Ce critère est avantageux puisqu’il permet de discriminer le cas où le sous-ensemble ne comprend pas de suffisamment d’exemples probants pour prédire le résultat d’une propriété. Or sans un nombre suffisant d’exemples probants, le résultat d’une propriété donnée d’une molécule ne pourra pas être correctement prédit.
Ainsi, dans des modes particuliers de mise en œuvre, la valeur représentative de la cosimilarité au sein du deuxième sous-ensemble est déterminée de sorte que
avec une valeur représentative de la similarité d’une molécule ( ) du deuxième sous-ensemble avec la molécule prédite (MOLP) et le nombre de molécules du deuxième sous-ensemble.
Une mesure de similarité se définit comme un nombre réel compris entre 0 et 1, prenant notamment par convention la valeur 0 lorsque les deux molécules sont considérées comme totalement différentes (i.e. non similaires), et la valeur 1 lorsqu’elles sont considérées comme totalement identiques (i.e. similaires). Des valeurs intermédiaires peuvent être considérées, représentant des nuances de similarité entre ces deux extrêmes.
Pour se conformer à cette définition, une fonction dite de conversion est appliquée à l’une quelconque des mesures de distance précédemment évoquées, et qui convertit la mesure de distance en une valeur comprise dans l’intervalle [0,1].
Le dispositif de régulation thermique peut comprendre un moyen de contrôle configuré pour piloter les premier et deuxième moyens de fermeture et d’ouverture des première et deuxième admissions.
L’invention porte encore sur un agencement comprenant un dispositif de régulation thermique tel que défini précédemment, l’agencement comprenant un échangeur agencé en vis-à-vis d’une des première et deuxième admissions d’air.
L’invention porte encore sur un agencement tel que défini précédemment pour un véhicule, l’agencement comprenant un moteur comprenant un système de refroidissement liquide, une boîte de vitesses comprenant de l’huile de lubrification, la boîte de vitesses comprenant un carter externe, la coque étant agencée par rapport au carter externe de sorte à créer un espace de circulation pour un flux d’air entre la coque et le carter externe, le flux d’air provenant du conduit d’acheminement d’air.
Le conduit d’acheminement d’air peut être agencé de sorte à capter l’air sensiblement longitudinalement, notamment au niveau d’une face avant d’un tel véhicule.
L’échangeur peut être connecté au système de refroidissement liquide et la première admission du conduit d’acheminement de l’air peut être agencée de sorte à capter de l’air réchauffé ayant traversé l’échangeur.
La deuxième admission du conduit d’acheminement de l’air peut être agencée de sorte à capter de l’air frais au même niveau ou sensiblement au même niveau que l’échangeur selon la direction longitudinale, notamment en dessous ou au-dessus ou à droite ou à gauche de l’échangeur.
L’invention porte encore sur un procédé de fonctionnement d'un agencement tel que défini précédemment, le procédé comprenant une mesure d'une température du liquide de refroidissement du moteur et une mesure d’une température de l’huile de la boîte de vitesses, puis une comparaison de la température de l’huile de la boite de vitesses à une température maximale de la boite de vitesses de sorte que si la température de l’huile de la boite de vitesses est supérieure à la température maximale de la boite de vitesses, alors la mise en position ouverte du deuxième moyen de fermeture et d'ouverture et la mise en position fermée du premier moyen de fermeture et d’ouverture.
Si la température de l’huile de la boite de vitesses est inférieure à la température maximale de la boite de vitesses, alors - si la température du liquide de refroidissement est inférieure à la température de la boite de vitesses, alors la mise en position fermée des premier et deuxième moyens de fermeture et d'ouverture, - si la température du liquide de refroidissement est supérieure à la température de la boite de vitesses, alors la mise en position ouverte du premier moyen de fermeture et d'ouverture et la mise en position fermée du deuxième moyen de fermeture et d’ouverture.
Présentation des figures Ces objets, caractéristiques et avantages de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante d’un mode de réalisation d’un dispositif de régulation thermique et d’un mode d’exécution d’un procédé de fonctionnement d’un agencement faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
La est une vue schématique partielle en coupe du véhicule selon le mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique d’un échangeur, d’une boîte de vitesses et d’un dispositif de régulation thermique selon le mode de réalisation de l’invention, les première et deuxième admissions étant obstruées.
La est une vue schématique de l’échangeur, de la boîte de vitesses et du dispositif de régulation thermique selon le mode de réalisation de l’invention, la première admission étant ouverte et la deuxième admission étant obstruée.
La est une vue schématique de l’échangeur, de la boîte de vitesses et du dispositif de régulation thermique selon le mode de réalisation de l’invention, la première admission étant obstruée et la deuxième admission étant ouverte.
3) Décomposition en deux composantes Au cours de cette étape, on décompose une courbe représentative de l’évolution en fonction de la température de ladite quantité de CO 2 libéré pendant la seconde séquence de chauffe en au moins une première et une deuxième composantes, la première composante correspondant à la partie de ladite courbe associée à des températures inférieures à une température limite, et ladite deuxième composante correspondant à la partie de ladite courbe associée à des températures supérieures ou égales à ladite température limite, ladite température limite étant comprise entre 500°C et 550°C, et valant préférentiellement 530°C.
Autrement dit, au cours de cette étape, on délimite, sur la courbe de CO 2 mesurée à l’étape 2), deux composantes en fonction d’une droite verticale passant par la température limite selon l’invention. Ceci est illustré sur la , qui présente le résultat de la décomposition d’une courbe C de mesure de la quantité de CO 2 QCO2 libéré pendant l’étape 2) du procédé selon l’invention en deux composantes C1, C2 en fonction d’une droite verticale D passant par la température limite TL, 520°C pour cette illustration.
La température limite selon l’invention correspond à la température en-dessous de laquelle la majeure partie du CO 2 issu de la matrice minérale ou organo-minérale est émise et au-dessus de laquelle la majeure partie du CO 2 issu du biochar ou charbon est émise. Cette température limite a pu être observée sur plusieurs échantillons de sol ou sédiments comprenant du biochar ou charbon. On obtient ainsi une première composante qui représente la part de CO 2 libéré majoritairement par la matrice minérale ou organo-minérale composant l’échantillon considéré, et une deuxième composante qui représente la part de CO 2 libéré majoritairement par le biochar et/ou le charbon composant l’échantillon considéré.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer la température limite selon l’invention en déterminant la température d’un point d’inflexion de la courbe représentative de l’évolution en fonction de la température de la quantité de CO 2 libéré pendant la seconde séquence de chauffe dans une partie de cette courbe comprise entre 500°C et 550°C.
Au cours de cette étape, à partir des surfaces des première et deuxième composantes déterminées à l’étape 3), on détermine la teneur en carbone pyrogénique présent dans l’échantillon considéré. Plus précisément, selon l’invention, on détermine la teneur en carbone pyrogénique présent dans l’échantillon considéré, notée par la suite, selon une formule du type :
où et sont respectivement les surfaces des première et deuxième composantes déterminées à l’issue de l’étape 3 du procédé selon l’invention.
L’équation (2) provient du fait que la décomposition selon l’étape 3) est imparfaite pour séparer la contribution de la matrice organo-minérale ou minérale de la contribution du biochar et/ou du charbon de dans une courbe de mesure de la quantité de CO 2 libéré pendant une phase d’oxydation. Autrement dit, la première composante issue de la décomposition selon l’invention comprend certes majoritairement une contribution liée à la matrice organo-minérale ou minérale (notée par la suite), mais comprend aussi une contribution du biochar et/ou du charbon de (notée par la suite). De la même façon, la deuxième composante issue de la décomposition selon l’invention comprend certes majoritairement une contribution du biochar et/ou du charbon (notée par la suite), mais comprend aussi une contribution liée à la matrice organo-minérale ou minérale (notée par la suite). Ceci est notamment illustré sur la , qui représente schématiquement la part de la matrice organo-minérale ou minérale X1,mat et la part du biochar et/ou du charbon X1,bc dans la première composante C1, ainsi que la part du biochar et/ou du charbon X2,bc et la part de la matrice organo-minérale ou minérale X2,mat dans la deuxième composante C2, les composantes C1 et C2 étant délimitées par la droite D. Avec ces notations, les coefficients A et B selon l’invention peuvent être décrits par les formules suivantes :
Préférentiellement, le commutateur 23 est un ensemble de vannes, à commande manuelle ou électrique, situées sur chaque tuyau reliant un réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, à la pompe à vide 28 et sur chaque tuyau reliant un réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, au moule 22.
Le commutateur 23 est préférentiellement activé par le moyen de commande 27 lorsque l’un des réservoirs tampons, 24a, 24b ou 24c est rempli. Le commutateur 23 dirige alors le flux de résine aspiré vers un autre réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c. Ainsi, l’un des réservoirs est vidangé pendant qu’un autre est rempli ce qui permet d’améliorer l’efficacité du procédé 10 et du dispositif 20. Par exemple, le commutateur 23 peut comporter une vanne commandée électroniquement dirigeant le flux de résine alternativement vers un réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, parmi les trois réservoirs tampons, 24a, 24b ou 24c.
Dans des modes de réalisation dans lesquels l’étape de détection 104 est effectuée par mesure de la masse de chaque réservoir, l’étape de commutation 106 est effectuée proportionnellement à la masse détectée dans le premier moyen de stockage.
Par exemple, une deuxième masse limite prédéterminée, inférieure à la masse limite prédéterminée correspondant à la commande de la vidange du réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, est programmée dans le moyen de commande 27. À partir de la deuxième masse limite prédéterminée, le réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, préalablement en cours de remplissage est rempli par un débit de moins en moins important jusqu’à ce que sa masse atteigne masse limite prédéterminée correspondant à la commande de la vidange. Un autre réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, peut être rempli avec un débit de plus en plus important simultanément. La commande du débit de remplissage peut être effectuée par le moyen de commande 27 et chaque vanne commandée électroniquement du moyen de commutation 23.
En d’autres termes, un premier réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, commence à être rempli. Lorsque sa masse atteint la deuxième masse limite prédéterminée, le débit de remplissage est progressivement réduit. Simultanément, un deuxième réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, commence à être rempli avec une valeur de débit telle que le débit de remplissage total est inchangé, quel que soit le nombre de réservoirs tampons, 24a, 24b ou 24c en cours de remplissage.
Préférentiellement, le débit de remplissage du premier réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, est inversement proportionnel à la masse dudit réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, une fois la deuxième masse limite dépassée.
Préférentiellement, dans les modes de réalisations dans lesquels chaque tuyau issu du moule 22 est relié à au moins deux réservoirs tampon, 24a, 24b ou 24c, pour effectuer l’étape de vidange 107 de l’un desdits réservoirs tampon, 24a, 24b ou 24c, les vannes 23 reliées au réservoir qui va être vidangé sont fermées, puis la vanne, 26a, 26b ou 26c respectivement est ouverte et une surpression est effectuée grâce à la pompe 30 pour éjecter la résine du réservoir.
On note, qu’en fonction du moule et de la pièce à mouler, même si tous les réservoirs sont remplis simultanément, le débit de remplissage peut varier d’un réservoir à l’autre.
Préférentiellement, si chaque tuyau issu du moule 22 est relié à deux réservoirs tampon, 24a, 24b ou 24c, simultanément, on vidange un seul des deux réservoirs tampon, 24a, 24b ou 24c à la fois.
Dans des modes de réalisation, pour former une pièce moulée par infusion, plusieurs étapes de vidange 107 de différents réservoirs peuvent avoir lieu. La première étape de vidange, de la réalisation d’une pièce, est déclenchée lorsque le niveau de remplissage dépasse une première valeur limite prédéterminée. Puis, une fois la vidange du réservoir tampon dans lequel le niveau de remplissage a dépassé la première valeur limite prédéterminée, le prochain réservoir tampon à être vidangé est le plus remplie parmi les autres réservoirs tampon.
En d’autres termes, le procédé 10 comporte une étape de comparaison du niveau de remplissage de chaque réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, chaque autre étape de vidange 107 étant appliqués au réservoir dont le niveau de remplissage est le plus élevé.
Dans des modes de réalisation, le procédé 10 comporte une étape de commande d’une étape de vidange 107 d’au moins un moyen de stockage, 24a, 24b ou 24c en fonction d’au moins une règle de priorité.
La règle de priorité peut être celle définie ci-dessus : le réservoir tampon de niveau le plus élevé, 24a, 24b ou 24c, est vidangé en premier. Optionnellement, la règle de priorité dépend d’un débit de remplissage de chaque réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c. Optionnellement, la règle de priorité dépend d’une valeur limite prédéterminée critique, supérieure à la valeur limite prédéterminée. Optionnellement, la règle de priorité dépend d’une propriété physique de la résine utilisée telle que sa viscosité ou son temps de polymérisation.
Préférentiellement, le procédé 10 comporte, de plus, une étape d’arrêt d’urgence 110 lorsque le niveau de remplissage est supérieur à la valeur limite prédéterminée pour chaque moyen de stockage. Ainsi, lorsque pour chaque réservoir tampon, le niveau de remplissage détecté est égal à la valeur limite prédéterminée, ce qui représente un blocage de la vidange sur chacun des réservoirs tampon, la pompe à vide 28 est arrêtée pour éviter d’endommager la pompe à vide 28.
Dans des modes de réalisation (non représentés), chaque réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c est relié à un moyen nettoyage d’au moins une partie du réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c. Par exemple, une buse d’injection peut être reliée au moyen de nettoyage. Préférentiellement, une étape de nettoyage est mise en œuvre après chaque vidange pour le réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c vidangé. Le moyen de nettoyage est, par exemple, un réservoir d’acétone reliée au réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c, par un tuyau et une pompe de l’acétone vers le réservoir tampon, 24a, 24b ou 24c.
Préférentiellement, les moyens du dispositif 20 sont configurés pour mettre en œuvre les étapes du procédé 10 et leurs modes de réalisation tels qu’exposés ci-dessus et le procédé 10 ainsi que ses différents modes de réalisation peuvent être mis en œuvre par les moyens du dispositif 20.
Selon une deuxième caractéristique de l’invention, les vitres opacifiantes comportent un dispositif électro chrome.
La présente invention concerne aussi un procédé de gestion de l’opacification des vitres d’un tel véhicule, en fonction de différentes commandes du véhicule, un calculateur dudit véhicule commande l’opacification de l’ensemble des vitres ou d’une partie desdites vitres.
Selon une première caractéristique du procédé de gestion, lorsque la vitre de pare-brise est opacifiée, le passage en mode de conduite manuelle du véhicule, rend immédiatement la vitre de pare-brise sans opacité.
Selon une deuxième caractéristique du procédé de gestion, lorsque les vitres avant sont opacifiées, le passage en mode de conduite manuelle du véhicule, réduit immédiatement le taux d’opacification des vitres latérales avant.
Selon une troisième caractéristique du procédé de gestion, lorsque le véhicule est stationné ou en mode de conduite autonome, la vitre de pare-brise peut être opacifiée au maximum, ou l’ensemble des vitres peuvent être opacifiées au maximum.
Selon une quatrième caractéristique du procédé de gestion, le calculateur enregistre les habitudes de sélections des différents modes d’opacifications des différentes vitres en fonction de situations d’utilisations du véhicule, permettant audit calculateur de proposer par anticipation l’application des différents modes d’opacifications.
représente un véhicule selon l’invention.
représente un organigramme qui correspond à un premier mode d‘ambiance.
représente un organigramme qui correspond à un deuxième mode d‘ambiance.
représente un organigramme qui correspond à un troisième mode d‘ambiance.
représente un organigramme qui correspond à un quatrième mode d‘ambiance.
Dans la est représenté un véhicule 1 qui comporte des vitres latérales 2, une vitre de pare-brise 3, une vitre de toit 4 et une vitre de lunette arrière qui sont opacifiantes, avec par exemple un dispositif électro chrome.
Dans cette figure n’est pas représenté un calculateur qui permet de gérer l’opacité de chaque vitre d’un véhicule 1 indépendamment les unes par rapport aux autres en fonction de différents modes d’ambiance comme décrits dans la suite de la description.
Un premier mode d‘ambiance tel que représenté en , consiste à modifier l’opacité de l’ensemble des vitres lorsque le véhicule est verrouillé en stationnement et cela dans le but de sécuriser des biens qui peuvent être laissés à la vue dans le véhicule ou pour limiter la montée en température de l’intérieur du véhicule lorsqu’il fait chaud, permettant de limiter l’utilisation de la climatisation au retour des occupants du véhicule.
Le véhicule est dans un état initial S01 avec une opacification maximum de l’ensemble des vitres.
La est un logigramme d’un procédé de fonctionnement d’un agencement comprenant un dispositif de régulation thermique.
Comme illustré sur la , un véhicule automobile 1 comprend un groupe motopropulseur GM. Un tel groupe motopropulseur comprend au moins un moteur 8. Le moteur 8 est par exemple de type moteur à combustion interne, ou électrique, ou encore hybride. Le véhicule 1 ou le groupe motopropulseur comprend une boîte de vitesses 2. La boîte de vitesses 2 comprend un carter externe 3.
De préférence, le véhicule automobile 1 comprend une face avant 5. Au moins un échangeur 6, notamment de type radiateur, est agencé au niveau de cette face avant 5. L’échangeur est par exemple de type échangeur air/liquide, un liquide de type liquide de refroidissement pour le ou les moteur(s) 8 étant apte à parcourir le radiateur 6 afin d’être refroidi. Alternativement, plusieurs échangeurs ou radiateurs, par exemple superposés ou sensiblement superposés sont agencés au niveau de la face avant. Le moteur 8 comprend au moins un système de refroidissement 7 ou circuit de refroidissement, notamment pour refroidir le moteur. Le système 7 comprend au moins l’échangeur 6.
Le véhicule 1 comprend un compartiment moteur 9. Le compartiment moteur 9 permet de loger généralement au moins le ou les moteurs 8 et la boîte de vitesses 2. Avantageusement, comme illustré sur la , le compartiment moteur 9 est agencé à l’avant du véhicule. Ainsi, le radiateur 6 agencé à proximité de la face avant 5 du véhicule est proche du moteur 8 et de la boîte de vitesses 2.
Le véhicule 1 comprend un agencement 4. Le véhicule 1 ou l’agencement 4 comprend un dispositif de régulation thermique 10 pour la boîte de vitesses 2 du véhicule.
Plus précisément, comme illustré sur la , le dispositif de régulation thermique 10 comprend une coque 11. La coque ou enveloppe 11 enveloppe, au moins partiellement, le carter externe 3 de la boîte de vitesses 2 pour faciliter la montée en température de la boîte de vitesses. C’est notamment le cas au démarrage du véhicule. De préférence, la coque 11 ne vient pas intégralement au contact du carter externe 3 de la boîte de vitesses 2. De préférence, la coque 11 comprend une matière isolante. Par exemple, la coque 11 est recouverte, du côté de sa face en vis-à-vis du carter externe 3 et/ou du côté de sa face opposée, d’un matériau isolant, par exemple de la laine de roche.
A l’inverse, la coque 11 facilite le refroidissement de la boîte de vitesses 2. C’est notamment le cas, une fois que la boîte de vitesses a atteint une température élevée, par exemple par temps très chaud et/ou suite à de fortes sollicitations sur la boîte de vitesses, en particulier à hauts régimes de rotation du ou des moteurs 8.
Comme illustré sur la , le dispositif de régulation thermique 10 comprend encore un conduit d’acheminement d’air 20. Le conduit d’acheminement d’air 20 comprend une première admission d’air, ou arrivée, ou entrée 21, et une deuxième admission d’air, ou arrivée, ou entrée 22.
Avantageusement, le conduit d’arrivée d’air 20 est par exemple une tubulure. Par exemple, la section du conduit 20 est circulaire, ou sensiblement circulaire, en particulier de sorte à obtenir un écoulement de l’air au sein du conduit avec de faibles pertes de charge. Alternativement, comme illustré schématiquement sur la , la section du conduit est carrée ou rectangulaire. Un flux d’air F pénètre dans le conduit 20 et vient passer entre le carter externe 3 de la boîte de vitesses 2 et la coque 11, autrement dit dans un espace E de circulation du flux F. A noter que cet espace E s’étend devant, et/ou en-dessous et/ou au-dessus du carter externe 3, voire derrière ce carter 3.
Les admissions 21, 22 ont de préférence chacune une section non constante, de sorte à capter davantage d’air. De préférence, la section de captation de l’air selon un plan vertical et transversal à l’avant du dispositif a une aire supérieure par rapport à l’aire d’une section selon un plan vertical et transversal au niveau d’une jonction 12 agencée entre le conduit 20 et la coque 11 (voir ). Une telle réduction de section peut éventuellement permettre une accélération du flux d’air F.
Par exemple, les admissions 21, 22 sont en polypropylène (PP). Par exemple, le conduit d’admission ou tubulure ou manchon 20 est en polypropylène et/ou en Ethylène-Propylène-Diène Monomère (EPDM). De préférence, la boîte de vitesses est fixée rigidement par rapport au moteur alors que le moteur est fixé par rapport à la caisse du véhicule via des moyens de filtration de vibrations. En outre, la coque 11 est de préférence fixée directement sur le carter externe 3 de la boîte de vitesses. Ainsi, des mouvements sont possibles entre la coque solidaire de la boîte de vitesses et le conduit d’arrivée d’air, par exemple fixé sur la caisse. Grâce à la matière de type EPDM notamment, de tels mouvements sont tolérés le cas échéant par le conduit 20 sans risque de fissure et/ou de casse du conduit et/ou au niveau de la jonction entre le conduit 20 et la coque 11.