INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention porte en pratique sur un procédé de pilotage d’un tel véhicule mis en œuvre par un calculateur embarqué, comportant des étapes de : - acquisition d’une requête générale relative à un couple total que les groupes motopropulseurs doivent transmettre aux éléments roulants, - répartition de ladite requête générale en consignes particulières affectées chacune à l’un des groupes motopropulseurs, et - pilotage des groupes motopropulseurs selon lesdits consignes particulières.
Etat de la technique Un véhicule automobile comporte généralement au moins deux essieux et au moins deux roues par essieu. Typiquement, une voiture comporte quatre roues réparties sur deux essieux.
Plus particulièrement, la troisième interface 32 et la troisième interface complémentaire 23 sont des interfaces de liaison mécanique directe.
Plus particulièrement, le groupe motopropulseur 1 s’étend, en projection selon la troisième direction verticale Z sur le plan XY, de part et d’autre d’un axe longitudinal OX qui s’étend selon la première direction longitudinale X depuis une origine O par rapport à laquelle la structure du véhicule automobile 100 est sensiblement symétrique selon la deuxième direction transversale Y.
Plus particulièrement, le chargeur de véhicule 2 s’étend, en projection selon la troisième direction verticale Z sur le plan XY, de part et d’autre de cet axe longitudinal OX.
Plus particulièrement, le réchauffeur de fluide caloporteur 3 s’étend, en projection selon la troisième direction verticale Z sur le plan XY, de part et d’autre de cet axe longitudinal OX.
Plus particulièrement, le réchauffeur de fluide caloporteur 3 comporte des raccords de fluide caloporteur 37 et/ou des raccords de connectique 38 qui s’étendent selon la première direction longitudinale X, tel que visible en .
Plus particulièrement, le réchauffeur de fluide caloporteur 3 a une dimension inférieure ou égale à 60 mm selon la troisième direction verticale Z.
En somme, l’invention consiste à intégrer la fixation du chargeur de véhicule 2 ou IDCM au réchauffeur de fluide caloporteur 3 ou HVWH. Elle permet d’intégrer les fixations entre le chargeur de véhicule 2 ou IDCM et le groupe motopropulseur 1 ou ePWT directement au réchauffeur de fluide caloporteur 3. Il est aussi intégré un ensemble de fixation en Z permettant d’effectuer la liaison entre le chargeur de véhicule 2 et le réchauffeur de fluide caloporteur 3. Le synoptique de montage du chargeur de véhicule 2 sur le groupe motopropulseur 1 est préservé sans aucune modification. L’architecture d’un réchauffeur de fluide caloporteur 3 avec support de chargeur intégré permet une optimisation de l’utilisation du volume disponible dans le véhicule 100.
L’invention autorise donc une grande diversité d’implantation du réchauffeur de fluide caloporteur 3. Et, en particulier son implantation en position sensiblement axiale du véhicule 100 libère les emplacements classiques de l’art antérieur, entre le tablier, le passage de roue et le brancard, des deux côtés du véhicule : l’invention résout la problématique de volume en intégrant la fixation entre le chargeur de véhicule 2 et le groupe motopropulseur 1 directement au réchauffeur de fluide caloporteur 3.
Le positionnement du réchauffeur de fluide caloporteur3 au-dessus du groupe motopropulseur 1 procure en outre une meilleure ergonomie lors des opérations de maintenance.
AGENCEMENT DE GUIDAGE D’AIR POUR FACE AVANT DE VÉHICULE AUTOMOBILE ET VÉHICULE AUTOMOBILE ÉQUIPÉ D’UN TEL AGENCEMENT La présente invention se rapporte au domaine général des structures de faces avants de véhicules automobiles, et plus particulièrement aux agencements comprenant un module d’entrée d’air piloté, également désigné sur l’acronyme « MEAP » en langue française, destinés à être monté sur des faces avants de véhicules automobiles.
Une structure de face avant, pour véhicule automobile, comprend un support de face avant (plus connu sous le terme anglais « bolster ») qui comprend généralement une traverse supérieure solidaire d’une traverse inférieure par l’intermédiaire de deux jambes disposées verticalement dans le véhicule automobile.
De manière connue, une telle structure pour face avant peut s’étendre dans le véhicule automobile d’un bouclier jusqu’à un tablier du véhicule et permettre de solidariser un compartiment moteur, de supporter un groupe moto-ventilateur tout en constituant une séparation de l’habitacle du véhicule.
Ainsi, les modules d’entrée d’air pilotés sont disposés dans et/ou sur la face avant du véhicule et permettent d’ouvrir ou de fermer l’accès de l’air à un compartiment moteur via un ensemble de volets agencé sur ou dans la face avant du véhicule automobile. De plus, de tels modules sont parfois désignés par l’acronyme « AGS » provenant de l’expression de langue anglaise « Active Grille Shutter » (obturateur actif de calandre).
Un module d’entrée d’air piloté comprend de manière générale un actionneur (également dénommé actuateur) commandant des volets permettant l’ouverture ou la fermeture de l’entrée d’air. Le module d’entrée d’air piloté, comprend notamment au moins un cadre, délimitant une section de passage d’air, dans lequel est disposé au moins un volet, ces éléments étant habituellement réalisés en plastique.
Ainsi, un module d’entrée d’air piloté, est configuré pour que : – en position ouverte, l’air puisse circuler à travers l’entrée d’air, et participer au refroidissement du moteur du véhicule automobile ; – en position fermée, l’air ne puisse pas pénétrer via la calandre, le bouclier ou la peau de pare-chocs, de la face avant, réduisant ainsi le coefficient de traînée et permettant ainsi de diminuer la consommation de carburant et l’émission de dioxyde de carbone du véhicule automobile.
Un module d’entrée d’air piloté permet ainsi de réduire la consommation d’énergie et la pollution lorsque le moteur n’a pas besoin d’être refroidi par l’air extérieur. Cependant, lors de la conception d’un véhicule automobile, il est important de veiller à réduire au maximum les conséquences d’un accident au cours duquel le véhicule automobile, et plus particulièrement sa face avant, percuterait un obstacle.
Selon un mode de réalisation particulier illustré à la , l’ensemble d’isolants électriques 7 comprend un manchon 9 d’isolation électrique agencé autour d’une plaque métallique 11 qui est elle-même en contact électrique avec la cuve 2 (ou la voûte 5). Le manchon 9 est alors agencé selon un montage dit « déporté », puisque séparé de la cuve 2 par l’intermédiaire d’au moins un élément de l’armature 6 métallique, en l’espèce, la plaque métallique 11.
Selon un mode de réalisation particulier illustré à la , l’ensemble d’isolants électriques 7 comprend une brique 10 en zircon ou tout autre matériau réfractaire ou isolant de résistivité électrique et de résistance à la compression suffisantes, tel que l’Isoref C140 par exemple, qui est agencée entre un fer oméga 13 d’une part, et un fer plat 12 d’autre part, ce fer plat 12 étant lui-même en contact avec la sole de la cuve 2. La brique 10 est alors agencée selon un montage dit « déporté », puisque séparée de la cuve 2 par l’intermédiaire d’au moins un élément de l’armature 6 métallique, en l’espèce, le fer plat 12.
Substrat transparent muni d’un empilement fonctionnel de couches minces L’invention concerne un substrat verrier transparent muni d’un empilement fonctionnel de couches minces à plusieurs couches fonctionnelles métalliques.
Des fonctions de contrôle solaire sont recherchées pour les vitrages susceptibles d’être exposés à de forts taux d’ensoleillement. La capacité d’un vitrage à limiter la quantité d’énergie lumineuse transmise est définie par le facteur solaire, g, qui est le rapport de l’énergie totale transmise au travers de la surface vitrée ou du vitrage vers l’intérieur sur l’énergie solaire incidente. Plus la valeur du facteur solaire, g, est basse, meilleure est la protection contre le rayonnement solaire.
est une représentation schématique d’un premier mode de réalisation du premier aspect de l’invention ; est une représentation de l’évolution du coefficient d’extinction optique en fonction de la longueur d’onde W, en nanomètres, d’un exemple avec une couche d’oxyde de tungstène dopé au césium et d’un exemple avec une couche d’oxyde de tungstène sous-stœchiométrique et pur ; est une représentation de l’évolution de l’indice de réfraction optique en fonction de la longueur d’onde W, en nanomètres, d’un exemple avec une couche d’oxyde de tungstène dopé au césium et d’un exemple avec une couche d’oxyde de tungstène sous-stœchiométrique et pur ; est une représentation schématique d’un premier mode de réalisation d’un vitrage selon le deuxième aspect de l’invention ; est une représentation schématique d’un deuxième mode de réalisation d’un vitrage selon le deuxième aspect de l’invention ; est une représentation graphique de la sélectivité en fonction de la transmission lumineuse pour un contre-exemple CE, un exemple E1 et un exemple E2 ; est une représentation graphique de la sélectivité en fonction de la transmission lumineuse pour le contre-exemple CE, un exemple E13’, un exemple E13’’’ et l’exemple E1 ; est une représentation graphique de la sélectivité en fonction de la transmission lumineuse pour le contre-exemple CE, l’exemple E13’, un exemple E15’, un exemple E16’ et l’exemple E1 ; et est une représentation graphique de la sélectivité en fonction de la transmission lumineuse pour le contre-exemple CE, un exemple E24’, un exemple E25’, un exemple E26’ et l’exemple E2.
Le terme « au-dessus », respectivement « en-dessous », qualifiant la position d’une couche ou d’un ensemble de couches et défini relativement à la position d’une autre couche ou d’un autre ensemble, signifie que ladite couche ou ledit ensemble de couches est plus proche, respectivement plus éloigné, du substrat. Ces deux termes, « au-dessus » et « en-dessous », ne signifient pas que la couche ou l’ensemble de couches qu’ils qualifient et l’autre couche ou l’autre ensemble par rapport auquel ils sont définis soient en contact. Ils n’excluent pas la présence d’autres couches intermédiaires entre ces deux couches. L’expression « en contact » est explicitement utilisée pour indiquer qu’aucune autre couche n’est disposée entre eux.
Sans aucune précision ou qualificatif, le terme « épaisseur » utilisé pour une couche correspond à l’épaisseur physique, réelle ou géométrique, e, de ladite couche. Elle est exprimée en nanomètres.
L’invention vise également la structure ou matériau composite intégrant la structure textile de renfort précitée. De préférence la résine de ce matériau composite est elle-même biodégradable, ou en tout cas à faible empreinte carbone dans son cycle de vie complet.
La est une vue schématique en perspective de la structure de renfort conforme à l’invention.
La est une vue du dessus en détail de la structure de la .
La est une représentation schématique vue du dessus d’une variante de la structure de renfort de la et d’une partie zoomée de ladite .
La est une vue schématique en section transversale de la structure de la .
Description détaillée de l’invention On a représenté, au sein de la , une vue schématique en perspective de la structure de renfort voluminisée (1) conforme à une première forme de réalisation de l’invention.
En l’espèce, cette structure de renfort est une structure tricotée, obtenue selon la technologie à mailles jetées sur métier Rachel double fonture, tel que par exemple commercialisé par KARL MAYER.
Typiquement, cette structure de renfort présente une épaisseur voisine de 4 à 10 millimètres, qui peut cependant être supérieure et atteindre 15 à 30 millimètres .
En raison de la technologie mise en œuvre pour la réaliser, par l’utilisation principale de 2 à 6 barres de fils, elle présente deux faces (2, 3), reliées entre elles par des fils de liaison (4) également appelés dans le domaine considéré, fils de liage ou fils de poil.
Les fils de renforts apparaissant sur les deux faces (2, 3). Ils sont fondamentalement réalisés à base de fibres biodégradables. Parmi celles-ci, il peut s’agir de fibres réalisées en matières naturelles du type lin ou chanvre, voire en matériaux biosourcés ou biofragmentables ou biorésorbables, et par exemple en PLA (acide polylactique) ou PBS (poly-succinate de butyle).
Il peut également s’agir de mèches faiblement retordues de fibres naturelles, en l’espèce de lin ou de chanvre ou de câblés.
Le titre de ces fils est compris entre 60 et 100 000 décitex.
Les fils de liage (4), quant à eux, sont également de nature biodégradable, qu’il s’agisse de matières naturelles ou biosourcées, et sont de préférence d type monofilament, en tout cas présentant une certaine rigidité. Le titre de ces fils de liage est compris entre 50 et 4000 décitex.
Le choix particulier de ces fils de liage (4) est tel qu’ils soient relativement rigides, afin de conférer à la structure de renfort (1) l’épaisseur souhaitée en maintenant écartées l’une de l’autre les deux faces (2, 3) résultant du tricotage sur double fonture, et pour préserver le volume de la structure lors de la mise en forme dans le matériau composite
Par ailleurs, les fils de liage (4) peuvent être de même nature chimique que la résine entrant dans la constitution du matériau composite à réaliser. Dans cette hypothèse, lesdits fils assurent une parfaite imprégnation et homogénéité du matériau composite final, de sorte que l’on optimise ainsi à la fois les performances du matériau composite et l’adaptation aux forme souhaitées.
En référence à la , pour la couche C1, l’indice de réfraction optique décroit de façon monotone depuis une valeur proche de 3 à 300 nm pour atteindre un palier minimum inférieur à 1,8, voire 1,6 entre environ 800 nm et 1100 nm, puis croît de manière monotone pour atteindre une valeur supérieure à 1,8, voire 2 vers 1300-1400 nm. Pour la couche C2, l’indice de réfraction optique décroit de façon monotone depuis une valeur proche de 3 à 300 nm pour atteindre un petit palier à une valeur proche de 1,6 entre environ 900 nm et 1100 nm, puis décroît à nouveau de manière monotone pour atteindre une valeur d’environ 1,45 vers 1300 nm.
Selon d’autres modes préférés de réalisation, l’indice de réfraction optique de la couche d’oxyde de tungstène 120a, 160a, 200a est décroissant monotone avec la longueur d’onde à partir d’une valeur maximale supérieure à 2,4 à 350 nm jusqu’à une valeur minimale entre 600 nm et 900 nm de sorte que la différence entre la valeur maximale et la valeur minimale est supérieure à 0,8, de préférence à 1,0, voire à 1,4.
Autrement dit, la valeur de l’indice de réfraction optique décroit de manière monotone d’au moins 0,8, de préférence d’au moins 1,0, voire au moins 1,4 entre une valeur maximale supérieure à 2,4 à 350 nm et une valeur minimale entre 600 nm et 900 nm. A titre d’exemple, la valeur d’indice de réfraction optique peut décroitre de manière monotone d’au moins 0,8, de préférence d’au moins 1,0, voire au moins 1,4 entre une valeur maximale supérieure à 2,4 à 350 nm et une valeur minimale inférieure à 2,3 entre 600 nm et 900 nm, notamment entre 800 nm et 900 nm.
Selon certains modes complémentaires préférés de réalisation, le coefficient d’extinction optique de la couche d’oxyde de tungstène 120a, 160a, 200a peut être inférieur à 0,2, voire 0,1 à 500 nm et inférieur à 2, voire 1,5 à 1200 nm. La sélectivité peut ainsi être favorablement davantage augmentée.
Le coefficient d’extinction optique et l’indice de diffraction optique peuvent varier si un ou plusieurs éléments dopants sont inclus dans la couche d’oxyde de tungstène et selon la nature et la quantité du ou des éléments dopants sélectionnés parmi les éléments du groupe 1 selon la nomenclature de l’IUPAC. Ils peuvent notamment présenter des comportements différents de ce qui a été décrit précédemment dans le cadre des exemples illustratifs et explicatifs des et . Il est cependant actuellement difficile d’établir une loi de comportement général du coefficient d’extinction optique et de l’indice de réfraction selon la nature et/ou la quantité du ou des éléments dopants.
Selon certains modes particuliers de réalisation, la couche d’oxyde de tungstène ne comprend aucun élément dopant et est en oxyde de tungstène sous-stœchiométrique pur, WOx, avec x compris de préférence entre 2,55 et 2,98.
Selon certains modes particuliers de réalisation, la couche d’oxyde de tungstène comprend l’élément dopant X ou les éléments dopants X1,X2,… dans une proportion telle que le rapport molaire, X/W dudit élément sur le tungstène , W, ou la somme des rapports molaires de chaque élément sur le tungstène (X1+X2+…)/W est comprise entre 0,01 et 0,4, de préférence entre 0,01 et 0,2, voire entre 0,01 et 0,1. Il a été constaté que ces valeurs de rapport molaire peuvent avantageusement permettre d’obtenir les valeurs de coefficient d’extinction optique et d’indice de réfraction décrites dans les modes de réalisation précédents tout en limitant la quantité d’éléments dopants. En outre, une économie sur l’exploitation des ressources minérales pour les éléments dopants peut éventuellement en résulter, ainsi qu’une diminution des coûts.
Selon certains modes de réalisation, la couche d’oxyde de tungstène comprend au moins un élément dopant sélectionné parmi l’hydrogène, le lithium, le sodium, le potassium et le césium. Parmi les éléments du groupe 1, ces éléments particuliers peuvent permettre d’obtenir les valeurs de coefficient d’extinction optique et d’indice de réfraction les plus optimales pour les effets techniques recherchés.
Selon des modes particulièrement préférés, la couche d’oxyde de tungstène comprend le césium comme élément dopant, et le rapport molaire du césium sur le tungstène est compris entre 0,01 et 0,2, de préférence entre 0,01 et 0,1. Ces modes de réalisation permettent d’obtenir les meilleures performances quant à l’augmentation de la sélectivité, la préservation de couleurs neutres, et à l’économie sur les coûts.
Ce qui importe le plus dans le cadre de l’invention est que l’absorption dans le visible du matériau de la (ou des) couche(s) d’oxyde de tungstène soit la plus basse possible dans le domaine du visible (longueur d’onde de 380 à 780 nm) afin de maximiser le gain en sélectivité.
Le substrat 10, transparent, peut être de préférence plan et peut être de nature organique ou inorganique, rigide ou flexible. En particulier, il peut être un verre minéral, par exemple un verre silico-sodo-calcique.
Des exemples de substrats minéraux pouvant être avantageusement mis en œuvre dans l’invention peuvent être les feuilles de verre minéral ou vitrocéramique. Le verre peut être de préférence un verre de type silico-sodo-calcique, borosilicate, aluminosilicate ou encore alumino-boro-silicate. Selon un mode préféré de réalisation de l’invention, le substrat 10 est une feuille de verre minéral silico-sodo-calcique.
La présence de la couche d’oxyde de tungstène 120a, 160a, 200a dans chaque module diélectrique 120, 160, 200 permet les réductions plus importantes du facteur solaire et les augmentations les plus importantes de la transmission lumineuse.
Selon certains modes avantageux de réalisation, l’épaisseur physique de la ou des couches d’oxyde de tungstène 120a,160a, 200a peuvent être comprises entre 2 nm et 50 nm, en particulier entre 5 nm et 30 nm, de préférence entre 5 nm et 20 nm. Ces intervalles d’épaisseurs sont suffisants pour obtenir les avantages remarquables du premier aspect de l’invention.
Dans le présent document, les termes « comprend », « comprenant », « inclut », « incluant », « a », « ayant » ou toute autre variante de ces termes sont destinés à couvrir une inclusion non exclusive. Par exemple, un processus, un procédé, un article ou un appareil qui comprend une liste d’éléments n’est pas nécessairement limité à ces éléments, mais peut inclure d’autres éléments non expressément énumérés ou inhérents à ce processus, ce procédé, cet article ou cet appareil.
Bien que la technologie ait été décrite en référence aux modes de réalisation illustrés dans les dessins ci-joints, il convient de noter que des équivalents peuvent être utilisés et des substitutions effectuées dans le présent document sans s’écarter de la portée de la technologie telle qu’elle est décrite dans les revendications.
Après avoir décrit les différents modes de réalisation de la technologie, les éléments revendiqués comme nouveaux et souhaités pour être protégés par les lettres patentes sont les suivants :
OPTIMISATION DE SOUDAGE PAR FUSION Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé de détermination d’une direction de soudage optimisée pour un plan de joint, un procédé de détermination d’un plan de joint optimisé, ainsi qu’un programme d’ordinateur et un système correspondant.
L’invention intervient en tant que solution technologique dédiée à l’industrialisation de pièces mécano-soudées faisant partie d’un système mécanique. Elle se focalise sur la notion d’assemblage de pièces métalliques par procédé de soudage fusion.
Arrière-plan technologique A ce jour, les pièces mécano-soudées sont définies à partir des études de tenue mécanique et de dimensionnement faites par les bureaux d’études, avec une modification sensible de certaines interfaces pour l’assemblage, notamment les plans de joint. Lorsqu’un profil de plan de joint est candidat à une soudure, des essais sur éprouvettes représentatives et moyens de production similaires ou proches sont réalisés. A partir des mesures réalisées sur ces essais, une gamme de soudage est érigée pour définir la paramétrie optimale à appliquer pour la soudure, et une redéfinition partielle ou totale du plan de joint est effectuée. Une fois un plan de joint retenu, le mode principal de détermination de la direction de soudage à utiliser est l’essai-erreur sur éprouvette ainsi que le retour d’expérience sur le soudage de pièces s’approchant d’un point de vue topologique.
Le mode de définition actuel de la direction de soudage est limité par son côté manuel et spécifique au cas par cas. Le coût des essais sur éprouvettes représentatives soudées peut être élevé et ne garantit pas une convergence rapide vers des plans de joint optimaux. En outre, le retour d’expériences peut piéger les concepteurs vers des profils historiques issus de spécifications et de savoir-faire technologiques obsolètes ou non justifiés.
Il peut ainsi être souhaité de prévoir un procédé de détermination d’une direction de soudage optimisée dans un plan de joint qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités.
Il est donc proposé un procédé de détermination d’une direction de soudage optimisée pour un plan de joint, un faisceau de soudage étant destiné à être déplacé pour parcourir un bord du plan de joint selon la direction de soudage optimisée en étant maintenu à un angle prédéfini constant vis-à-vis de la direction de soudage optimisée, caractérisé en ce qu’il comporte : pour chacune de plusieurs directions de soudage potentielles : une détermination d’une épaisseur du plan de joint en fonction d’une position sur la direction de soudage, cette épaisseur étant prise le long d’une droite faisant l’angle prédéfini avec la direction de soudage et passant par la position considérée, et un calcul d’un score de soudabilité à partir de l’épaisseur en fonction de la position sur la direction de soudage ; et une sélection comme direction de soudage optimisée, de la direction de soudage potentielle avec le meilleur score de soudabilité.
De façon optionnelle, le calcul du score de soudabilité comporte un calcul d’une évaluation d’une épaisseur cumulée à souder et le score de soudabilité est calculé à partir de cette évaluation de l’épaisseur cumulée à souder, pour être meilleur lorsque l’évaluation de l’épaisseur cumulée à souder diminue.
De façon optionnelle également, l’épaisseur étant déterminée pour plusieurs positions discrètes sur la direction de soudage, l’évaluation de l’épaisseur cumulée à souder est la somme des carrés de ces épaisseurs discrètes, le score de soudabilité étant calculé à partir de cette somme des carrés.