INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention pallie tout ou partie des problèmes précités en ce qu’elle a pour objet, selon un premier aspect, un article chaussant, en particulier une chaussure, plus particulièrement une chaussure de sport, comprenant avantageusement, plus avantageusement constituée essentiellement de, encore plus avantageusement constituée de : - une tige, une majorité en masse de la tige ou une majorité de la surface de la tige étant faite d’un matériau principal de tige, la tige comprenant éventuellement en outre un ou plusieurs matériau(x) auxiliaire(s) de tige ; - une semelle, une majorité en masse de la semelle étant faite d’un matériau principal de semelle, la semelle comprenant éventuellement en outre un ou plusieurs matériau(x) auxiliaire(s) de semelle ;
et caractérisé en ce que le matériau principal de tige, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de tige, est/sont sélectionné(s) parmi les polyesters et les matériaux chimiquement compatibles avec les polyesters ; et en ce que le matériau principal de semelle, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de semelle, est/sont sélectionné(s) parmi les polyesters et les matériaux chimiquement compatibles avec les polyesters.
On entend que deux polymères sont « chimiquement compatibles » au sens de l’invention lorsqu’à l’échelle microscopique ils forment un milieu homogène et qu’il n’est observé aucune phase distincte.
Comme le matériau principal de tige, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de tige, et le matériau principal de semelle, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de semelle, est/sont sélectionné(s) parmi les mêmes matériaux, ou sont chimiquement compatibles entre eux, leur adhésion est facilitée, ainsi que la fabrication de l’article chaussant et également son recyclage. En effet, il n’est pas nécessaire de séparer tous les composants de l’article chaussant pour le recycler. Le recyclage peut être effectué en une seule étape en broyant l’article chaussant puis en formant des granulés à partir desdits broyats. La demanderesse a trouvé de manière surprenante que les matériaux principaux de semelle et de tige listés ci-dessus ont pour avantage qu’ils peuvent se présenter sous des formes très différentes dans un usage chaussure et peuvent être recyclés plusieurs fois.
est une vue du schéma électrique équivalent du dispositif de chauffe par induction de la ,
est une vue schématique montrant un dispositif de chauffe par induction selon l'invention.
Sur la , on a représenté un dispositif de chauffe par induction 1, avantageusement à usage domestique, présentant une répartition de chauffe homogène et comprenant un inducteur 2 à haute fréquence en forme de spirale disposé sous une table de cuisson 3 classiquement en céramique, par exemple, sur laquelle est posé un objet à chauffer 4 du type ustensile de cuisine. Ledit inducteur 2 est parcouru par un courant électrique alternatif provenant d'un générateur de puissance électrique à haute fréquence, par exemple du type onduleur, non représenté sur la , afin de créer un champ magnétique dans lequel est disposé l'ustensile de cuisine 4, ce qui a pour effet une élévation de température produite par les courants de Foucault circulant dans le fond de l'ustensile de cuisine 4.
Il va de soi que le dispositif de chauffe par induction 1 pourra être d'un autre type tel que, par exemple, une plancha, sans sortir du cadre de la présente invention. Dans ce cas, ledit dispositif de chauffe par induction 1 ne comprendra que l'inducteur 2 et l'objet à chauffer 4 qui sera alors une plaque métallique de cuisson sur laquelle un utilisateur pourra directement faire cuire des aliments.
Il est connu de modéliser le dispositif de chauffe par induction 1 par un schéma électrique équivalent, tel que celui représenté à la , dans lequel : - la table de cuisson 3 est considérée comme une charge résistive inductive et le couplage magnétique inducteur 2 - table de cuisson 3 est modélisé par un transformateur T idéal, c'est-à-dire un transformateur exempt d’hystérésis et de perte de courant de Foucault et, par conséquent, ayant une efficacité de 100%, - une résistance 5 et une inductance 6 de l'inducteur 2 modélisent les pertes ohmiques dudit inducteur 2 et le flux magnétique de fuite, - un condensateur 7 modélise le fait que le dispositif de chauffe par induction 1 est un système électrique résonnant dont le meilleur rendement énergétique est obtenu lorsque l’on excite ledit système à sa fréquence de résonnance, - une résistance 8 et une inductance 9 de l'objet à chauffer 4 modélisent les pertes ohmiques et d'hystérésis, et le flux de fuite dû aux courants de Foucault, - un générateur de puissance électrique 10 est modélisé par une source de tension et représente une alimentation électrique connectée aux bornes de l'inducteur 2.
Le générateur de puissance électrique 10 comporte également, de manière classique, un convertisseur électrique, non représenté, avantageusement du type demi-pont, bien connu de l'Homme du Métier.
On comprend bien que le dispositif de chauffe par induction 1 peut alors être modélisé par un schéma électrique équivalent minimal, tel que celui représenté à la , dans lequel : - une résistance équivalente 11 correspond au regroupement desdites résistances 5, 8 respectives de l'inducteur 2 et de l'objet à chauffer 4, - une inductance équivalente 12 correspond à l'ensemble desdites inductances 6, 9 respectives de l'inducteur 2 et de l'objet à chauffer 4, - le condensateur 7 est le même que celui décrit précédemment, - la source de tension 10 est la même que celle décrite précédemment.
Ledit schéma électrique équivalent minimal de la , correspond à celui d'un circuit RLC en série, est, de manière connue, tel que la valeur Z de son impédance complexe est donnée par la formule suivante : Z = Req + j x [Leq × 2 × π × f – 1 / (C × 2 × π × f)] dans laquelle ; - Leq est la valeur en Henry de ladite inductance équivalente 12, Leq correspondant à la somme des valeurs L6, L9 en Henry des inductances 6, 9 respectives de l'inducteur 2 et de l'objet à chauffer 4, - f est la valeur en hertz de la fréquence de fonctionnement du générateur de puissance électrique 10 du dispositif de chauffe par induction 1, - C est la valeur en farads de la capacité du condensateur 7, et - Req est la valeur en ohms de ladite résistance équivalente 11, Req correspondant à la somme des valeurs R5, R8 en ohms des résistances 5, 8 respectives de l'inducteur 2 et de l'objet à chauffer 4.
Par ailleurs, pour ce type de schéma électrique, il est connu que lorsque la valeur f de la fréquence de fonctionnement du générateur de puissance électrique 10 est égale à la valeur fo de la fréquence de résonnance du dispositif de chauffe par induction 1, le courant dans le circuit est maximal et la valeur Z de son impédance complexe est égale à Req. Par conséquent, lorsque la valeur f de la fréquence de fonctionnement du générateur de puissance électrique 10 est égale à la valeur fo de la fréquence de résonnance du dispositif de chauffe par induction 1, ce dernier se comporte comme une résistance et le courant traversant ledit dispositif de chauffe par induction 1 génère une élévation de température par effet Joule de l'inducteur 2 et de l'objet à chauffer 4.
En outre, il est connu de caractérisé la qualité d'un inducteur par le facteur de qualité Q, qui est un paramètre sans dimension qui décrit le rapport entre l'impédance du circuit et les pertes dans le circuit et est déterminé par la formule suivante : Q = (L × 2 × π × f) / R, dans laquelle L est la valeur en Henry de l'inductance de l'inducteur concerné, R est la valeur en ohms de la résistance dudit inducteur, et f est, comme décrit précédemment, la valeur en hertz de la fréquence de fonctionnement du générateur de puissance électrique 10.
Dans la présente invention, le facteur de qualité Q de l'inducteur 2 est déterminé par la formule suivante : Q = (L6 × 2 × π × f) / R5, dans laquelle L6 est la valeur en Henry de l'inductance 6 de l'inducteur 2, R5 est la valeur en ohms de la résistance 5 dudit inducteur 2, et f est, comme décrit précédemment, la valeur en hertz de la fréquence de fonctionnement du générateur de puissance électrique 10.
Par ailleurs, comme décrit précédemment, il est connu que si la valeur f de la fréquence de fonctionnement du générateur de puissance électrique 10 est égale à la valeur fo de la fréquence de résonnance du dispositif de chauffe par induction 1, alors le facteur de qualité Q de ce dernier est maximal.
De même, il est connu que dans un schéma électrique équivalent minimal du type RLC en série, la valeur fo de la fréquence de résonnance dépend des caractéristiques dudit schéma électrique équivalent minimal et est déterminée par la formule suivante : fo = 1 / (2 × π × √(Leq × C)), dans laquelle Leq est la valeur en Henry de ladite inductance équivalente 12 et C est la valeur en Farad dudit condensateur 7.
Compte tenu de la formule précédente, ledit facteur de qualité Q peut alors également être déterminé par la formule suivante : Q = (1 / R5) × √(Leq / C).
Par ailleurs, lors du développement du dispositif de chauffe par induction 1 selon l'invention, les concepteurs ne peuvent agir sur les valeurs R8 et L9 respectives des résistance 8 et inductance 9 de l'objet à chauffer 4, car ce dernier est interchangeable. Toutefois, ces valeurs R8 et L9 sont, de manière classique, très faibles voire négligeables par rapport aux valeurs R5 et L6 respectives des résistance 5 et inductance 6 de l'inducteur 2, de sorte que seules les variations de la valeur L6 est significative dans les variations de la valeur Leq.
En outre, dans les dispositifs de chauffe par induction de l'Etat de la Technique, on recherche à ce que, d'une part, la valeur de la fréquence de fonctionnement du courant alternatif utilisé soit sensiblement égale à la valeur de la fréquence de résonnance du dispositif de chauffe par induction 1 et, d'autre part, le facteur de qualité Q de l'inducteur de ce dernier soit le plus élevé possible (de l'ordre de plusieurs centaines), afin de favoriser l'aspect inductif lors de la chauffe de l'objet à chauffer.
La tige peut comprendre un ou plusieurs complexe(s), un complexe comprenant un textile solidarisé avec ledit composant en mousse, de préférence le textile et le composant en mousse comprennent (en particulier sont constitués) du matériau principal de tige.
Dans une variante de réalisation, la masse du matériau principal de tige, et éventuellement la masse du ou des matériau(x) auxiliaire(s) de tige, sur la masse totale de la tige est supérieure ou égale à 40%, de préférence supérieure ou égale à 50%. Dans une variante, le rapport de la masse dudit matériau principal de tige et de la masse du ou des matériau(x) auxiliaire(s) de tige, sur la masse totale de la tige est supérieure ou égale à 50%.
Dans une variante, le matériau principal de semelle est solidarisé à la tige, notamment au matériau principal de tige, sans agent intermédiaire de liaison, par exemple sans agent de collage ou sans couture. Dans une variante de réalisation, la masse du matériau principal de semelle, et éventuellement la masse du ou des matériau(x) auxiliaire(s) de semelle, sur la masse totale de la semelle est supérieure ou égale à 40%, de préférence supérieure ou égale à 50%.
Dans une variante de réalisation, le rapport de la masse dudit matériau principal de semelle et de la masse du ou des matériau(x) auxiliaire(s) de semelle, sur la masse totale de la semelle est supérieure ou égale à 50%, et le matériau principal de semelle.
Dans une variante de réalisation, le matériau principal de tige, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de tige, et le matériau principal de semelle, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) semelle, ont une densité (g/cm 3 ) inférieure ou égale à 1,2, de préférence inférieure ou égale à 1,1, encore de préférence inférieure ou égale à 1,05, préférentiellement inférieure ou égale à 1.
Il est parfois nécessaire d’utiliser certains matériaux pour apporter des fonctionnalités particulières à l’article chaussant, en particulier lorsqu’il s’agit d’une chaussure de sport.
La présente invention a pour objet selon un second aspect un procédé de fabrication d’un article chaussant, notamment d’une chaussure, en particulier selon l’une quelconque des variantes de réalisation selon un premier aspect de l’invention, ledit procédé comprenant avantageusement : - fournir une tige, une majorité en masse de la tige, ou une majorité de la surface extérieure de la tige, est faite d’un matériau principal de tige, et éventuellement d’un ou plusieurs matériau(x) auxiliaire(s) de tige ; - injecter une semelle, une majorité en masse de la semelle est faite d’un matériau principal de semelle, et éventuellement d’un ou plusieurs matériau(x) auxiliaire(s) de semelle ; le matériau principal de tige, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de tige, est/sont sélectionné(s) parmi les polyesters et les matériaux chimiquement compatibles avec les polyesters ; et le matériau principal de la semelle, et éventuellement le ou les matériau(x) auxiliaire(s) de semelle, est/sont sélectionné(s) parmi les polyesters et les matériaux chimiquement compatibles avec les polyesters.
Les définitions, et les fractions massiques, des matériaux principaux et/ou auxiliaires de tige et/ou de semelle décrits ci-dessus s’appliquent également au second aspect de l’invention.
De façon préférentielle, le bras de nettoyage est conçu pour modifier l’orientation de l’élément déflecteur.
Cette forme de réalisation a l’avantage que l’orientation de l’élément déflecteur puisse être modifié en s’appuyant sur la veine d’air, ce qui augmente l’efficacité du nettoyage du système de nettoyage lidar. Par exemple, pour un véhicule à faible vitesse, équipé du système de nettoyage de lidar, l’élément déflecteur peut avoir une première position. A la vitesse élevée du véhicule équipé du système lidar, l’élément déflecteur est orienté dans une seconde position ou seconde direction pour dévier la veine d’air de l’orifice de buse pendant cette distribution de liquide.
L’invention a également pour objet un véhicule équipé d’un système de nettoyage du lidar tel que décrit ci-dessus.
La présente invention sera décrite ci-après de de manière plus détaillée à l’aide de différents exemples de systèmes lidar représentés dans les dessins annexés dans lesquels :
vue de côté du capteur lidar équipant le système de nettoyage de la surface de capteur,
vue en coupe du bras de nettoyage avec un canal de liquide sur un côté,
vue en coupe du bras de nettoyage avec un canal de liquide sur son autre côté,
vue en coupe du bras de nettoyage avec un canal de liquide sur les deux côtés,
vue en coupe du bras de nettoyage avec deux canaux de liquide dans deux positions par rapport au bras,
vue en coupe d’un bras de nettoyage avec deux canaux de liquide dans une seconde position par rapport au bras,
vue en coupe d’un bras de nettoyage avec des canaux de liquide dans une autre position,
vue d’un bras de nettoyage avec un canal de liquide et une buse de distribution de liquide,
vue en coupe du bras de nettoyage analogue à celle de la mais pour une autre orientation du jet,
vue en coupe d’un bras de nettoyage décrit ci-dessus avec des différentes orientations des jets,
vue en coupe d’un bras de nettoyage avec des déflecteurs,
où R 4 est un groupe hydrocarbure monovalent substitué ou non substitué ou un atome d’hydrogène, les indices l et i sont des nombres qui satisfont aux conditions 0 ≤ l ≤ 15 et 0 les indices m, j et k 1 à k 3 sont des nombres qui satisfont aux conditions 0 ≤ m ≤ 5, 0 ≤ j ≤ 500, 0 ≤ k 1 ≤ 2, 0 ≤ k 2 ≤ 2 et 0 ≤ k 3 ≤ 2 ; ladite résine de silicone contenant un groupe hydrosilyle de formule (7) qui réagit avec au moins un composé dans la formule (8).
La réaction d’hydrosilylation est réalisée en présence, par exemple, d’un catalyseur platine ou rhodium. Les plages préférées pour b, c, d, e, f, R 4 , l, m, i, j et k 1 à k 3 sont telles que définies ci-dessus.
Processus de préparation de la résine de silicone glycérolée
Un exemple spécifique de processus de préparation de la résine de silicone glycérolée selon l’invention est décrit ci-dessous.
Comme mentionné ci-dessus, la résine de silicone glycérolée selon l’invention peut être obtenue par l'étape d’hydrosilylation
(A) d’une résine de silicone contenant un groupe hydrosilyle de formule moyenne (7) ci-dessous :
dans laquelle chaque R 1 est un groupe alkyle, aryle ou aralkyle identique ou différent de 1 à 30 atomes de carbone, ou un groupe substitué par un halogène, un groupe substitué par un amino ou un groupe substitué par un carboxyle de ce dernier ; les indices a, b, c, d, e et f sont des nombres qui satisfont aux conditions 0 ≤ a ≤ 400, 0 n est un nombre qui satisfait à la condition 1 ≤ n ≤ 3, avec
(B) d' un ou de plusieurs composés choisis parmi les composés terminés par un groupe alcényle de formules générales (8), (9), (10), (11) et (12) ci-dessous
où R 4 est un groupe hydrocarbure monovalent substitué ou non substitué ou un atome d’hydrogène, les indices l et i sont des nombres qui satisfont aux conditions 0 ≤ l ≤ 15 et 0 les indices m, j et k 1 à k 3 sont des nombres qui satisfont aux conditions 0 ≤ m ≤ 5, 0 ≤ j ≤ 500, 0 ≤ k 1 ≤ 2, 0 ≤ k 2 ≤ 2 et 0 ≤ k 3 ≤ 2 ; lesdits comprennent un composé de formule générale (8).
La résine organosiliciée contenant des groupes hydrosilyle de formule de composition moyenne (7) et le composé ayant des groupes alcényle terminaux de formule générale (8), (9), (10), (11) ou (12) sont mélangés dans un rapport molaire, exprimés en groupes hydrosilyle/groupes insaturés terminaux, qui est préférentiellement de 0,5 à 2,0 et plus préférentiellement de 0,8 à 1,2.
La réaction d’addition est réalisée préférentiellement en présence d’un catalyseur platine ou rhodium. Des exemples spécifiques comporte acide chloroplatinique, acide chloroplatinique modifié par un alcool et complexes acide chloroplatinique/vinylsiloxane. Lorsqu’une quantité excessive de catalyseur est incluse, une décoloration de l’échantillon se produit et, ainsi, la quantité de platine ou de rhodium est préférentiellement de 50 ppm ou moins et plus préférentiellement de 20 ppm ou moins.
De plus, si nécessaire, la réaction d’addition peut être réalisée en présence d’un solvant organique. Parmi les exemples de solvants organiques, on peut citer les organopolysiloxanes cycliques, tels que octaméthylcyclotétrasiloxane, décaméthylcyclopentasiloxane et dodécaméthylcyclohexasiloxane ; les hydrocarbures aromatiques, tels que toluène et xylène ; les solvants de type cétone, tels que acétone, méthyléthylcétone, diéthylcétone et méthylisobutylcétone ; les hydrocarbures aliphatiques, tels que hexane, heptane, octane et cyclohexane ; et les alcools aliphatiques, tels que méthanol, éthanol, 1-propanol, 2-propanol, 1-butanol, 2-méthyl-1-propanol, 2-butanol, 2-méthyl-2-propanol, 1-pentanol, 2-méthylbutanol, 2-pentanol, 1-hexanol, 2-méthylpentanol, 1-heptanol, 1-octanol, 1-nonanol, 1-décanol, phénol, alcool benzylique, éthylène glycol et 1,2-propylène glycol. Du point de vue de la réactivité, l’éthanol, le 1-propanol et le 2-propanol sont préférés.
La quantité de solvant utilisée est préférentiellement de 1 % à 80 % et plus préférentiellement de 5 % à 50 % du système de réaction global. Dans la plage ci-dessus, le système de réaction est maintenu uniforme et la réaction se déroule efficacement.
Les conditions de la réaction d’addition ne sont pas particulièrement limitées, bien qu’il soit préférable de chauffer à reflux à une température entre 50 et 150 °C, en particulier entre 80 et 120 °C, pendant approximativement 1 à 10 heures.
Après la réaction d’addition, l’étape d’élimination du catalyseur rhodium ou platine utilisé avec le charbon actif peut être incluse. La quantité de charbon actif utilisée est préférentiellement de 0,001 % à 5,0 % et en particulier de 0,01 % à 1,0 % du système global. La décoloration de l’échantillon peut être mieux supprimée en fixant la quantité de charbon actif dans cette plage.
Après la réaction d’addition, si nécessaire, l'étape d’élimination des groupes hydrosilyle restants peut être incluse. En particulier dans les cas où une utilisation dans des applications telles que les préparations cosmétiques est prévue, il existe une possibilité que ces groupes hydrosilyle se désactivent au fil du temps en raison des réactions de déshydrogénation, ce qui présente un problème du point de vue de la sécurité. Il est donc préférable d’inclure une étape de maintien des groupes hydrosilylés.
- une transformation de Walsh inverse du premier signal de canal transformé filtré délivrant le premier signal de canal déphasé.
Ainsi, l’invention propose une solution nouvelle et inventive pour générer un signal radiofréquences sur la base d’une architecture à rejection d’image. Plus particulièrement, l’implémentation du filtrage de Hilbert dans le domaine de Walsh permet de réduire la puissance de calcul nécessaire à la mise en œuvre d’un tel filtre. Par ailleurs, l’implémentation de ce filtre dans le domaine digital permet d’obtenir une large bande passante de fonctionnement.
Dans certains modes de réalisation, le mélangeur en quadrature est alimenté par deux signaux d’oscillateur local en quadrature. Les deux signaux d’oscillateur local ont une composante à une fréquence radiofréquences. Le premier canal est centré sur une fréquence égale à la fréquence radiofréquences plus la fréquence intermédiaire ou sur une fréquence égale à la fréquence radiofréquences moins la fréquence intermédiaire.
Dans certains modes de réalisation, le signal radiofréquences est également destiné à être transmis sur un deuxième canal de transmission. L’émetteur effectue, pour le deuxième canal de transmission :
- une transposition en fréquences de deuxièmes signaux en bande de base délivrant un deuxième signal de canal en fréquence intermédiaire ; et
- une génération d’un deuxième signal de canal déphasé en fonction du deuxième signal de canal en fréquence intermédiaire.
Le premier signal en fréquence intermédiaire est linéairement dépendant d’une somme du premier signal de canal en fréquence intermédiaire et du deuxième signal de canal en fréquence intermédiaire. Le deuxième signal en fréquence intermédiaire est linéairement dépendant d’une différence entre le premier signal de canal déphasé et le deuxième signal de canal déphasé. La génération du deuxième signal de canal déphasé comprend :
- une transformation de Walsh du deuxième signal de canal en fréquence intermédiaire délivrant un deuxième signal de canal transformé ;
- un filtrage de Hilbert, transposé dans le domaine de Walsh, du deuxième signal de canal transformé délivrant un deuxième signal de canal transformé filtré ; et
Dans certains modes de réalisation dans lesquels le signal radiofréquences est également destiné à être transmis sur un deuxième canal de transmission. L’émetteur effectue, pour le deuxième canal de transmission :
Le premier signal en fréquence intermédiaire est linéairement dépendant d’une différence entre le premier signal de canal en fréquence intermédiaire et le deuxième signal de canal en fréquence intermédiaire. Le deuxième signal en fréquence intermédiaire est linéairement dépendant d’une somme du premier signal de canal déphasé et du deuxième signal de canal déphasé. La génération du deuxième signal de canal déphasé comprend :
la séquence SEQ ID NO : 595 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 63, et sa séquence miroir SEQ ID NO : 622 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 94 ;
la séquence SEQ ID NO : 596 correspond à la séquence consensus obtenue à partir des séquences SEQ ID NOs : 125 et 149, et sa séquence miroir SEQ ID NO : 623 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 156 ; et
la séquence SEQ ID NO : 597 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 249, et sa séquence miroir SEQ ID NO : 624 correspond à la séquence consensus obtenue à partir de la séquence SEQ ID NO : 280,