INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le rouleau comprend une première portion de rouleau qui tourne avec l'axe longitudinal du rouleau et une deuxième portion de rouleau qui tourne librement par rapport à l'axe longitudinal du rouleau au moyen d'un palier lisse. Avantageusement, le palier lisse est situé entre le noyau de support de la deuxième partie du rouleau et l'axe. De cette manière, la deuxième partie du rouleau est libre de tourner autour de l'axe.
Dans certains modes de réalisation, la vitesse de rotation de la première partie de rouleau est égale à la vitesse de rotation de l'axe longitudinal. Dans ces modes de réalisation, la vitesse de rotation de la seconde partie du rouleau est indépendante de la vitesse de rotation de la première partie du rouleau et de l'axe longitudinal. De cette façon, la vitesse de rotation de la seconde partie du rouleau peut être sensiblement égale à la vitesse de rotation de la partie adjacente de l'objet à décorer.
Dans certains modes de réalisation, lorsque l’axe longitudinal n'est pas en contact avec l’objet à décorer, du fait des frottements entre les parties de rouleau entres elles et/ou avec l'axe longitudinal, la ou les partie(s) libre(s) en rotation peut(vent) se synchroniser sur la vitesse de l'axe longitudinal. Ceci permet avantageusement d’entrainer (par friction) la ou les partie(s) libre(s) dans une phase de chauffage par exemple.
Dans certains modes de réalisation, le rouleau est un rouleau à plusieurs parties comprenant plus de deux parties de rouleau.
Dans certains modes de réalisation, une première partie de rouleau tourne avec l'axe longitudinal du rouleau et deux parties de rouleau ou plus sont configurées pour tourner librement par rapport à l'axe longitudinal du rouleau. Dans ces modes de réalisation, les deux ou plusieurs parties du rouleau tournent indépendamment de la première partie du rouleau. Dans de tels modes de réalisation, les deux ou plusieurs parties de rouleau peuvent tourner indépendamment les unes des autres.
Dans certains modes de réalisation, chaque partie de rouleau est configurée pour tourner librement par rapport à l'axe longitudinal du rouleau. Plus précisément, chaque partie du rouleau peut être configurée pour tourner indépendamment de toute autre partie du rouleau.
La pièce de fixation 2 s’étend selon un axe longitudinal et comprend une base 3 de forme générale rectangulaire, laquelle base 3 comprend une face interne et une face opposée externe. La base 3 comprend en son centre une portion centrale tronconique 45 faisant saillie de la face interne de la base 3 et qui comporte en son centre un orifice cylindrique traversant 4 au travers duquel le goujon fileté 34 est prévu pour y être logé. L’orifice traversant 4 est de diamètre supérieur au diamètre du goujon fileté 34.
La pièce de fixation 2 comprend en outre deux languettes d’encastrement opposées 7, faisant saillie de deux bords longitudinaux opposés 8 de la face interne de la base 3. Ces languettes d’encastrement 7 sont élastiquement déformables et sont actionnables entre une position libre d’encastrement et une position contrainte – ou armée. Le passage de la position libre à la position contrainte se fait par écartement des extrémités distales desdites languettes d’encastrement 7.
Chaque languette d’encastrement 7 comprend une fenêtre 15 délimitée par une portion inférieure 17 solidaire du bord considéré 8 de la base 3, et une portion supérieure opposée 16. La portion supérieure 16 s’étend par ailleurs dans un plan sécant par rapport à un plan d’extension du reste de la languette d’encastrement 7.
La pièce de fixation 2 comprend également deux griffes opposées 5 comprenant chacune un corps principal plan 19 qui s’étend depuis la portion inférieure 17 de la languette d’encastrement considérée 7, et une extrémité libre distale 6 de coopération avec le filetage 35 du goujon 34. Les extrémités libres 6 des deux griffes respectives 5 sont en regard l’une de l’autre, de part et d’autre de l’orifice traversant 4. Pour assurer une plus grande surface de coopération de l’extrémité libre 6 de chaque griffe 5 avec le filetage 35 du goujon 34, ladite extrémité libre 6 de chaque griffe 5 présente une forme concave. En d’autres termes, la forme concave de l’extrémité libre 6 de chaque griffe 5 permet d’assurer un contact linéique entre ladite extrémité libre 6 et le goujon fileté 34.
En outre, l’extrémité libre 6 de chaque griffe 5 présente la même orientation que celle du filetage 35 du goujon 34. Par exemple, si le goujon présente un filet couché, la corps principal 19 et l’extrémité libre 6 de chaque griffe 5 s’étend dans un même plan. Si le goujon 34 présente un filetage triangulaire 35, comme celui représenté sur la , alors l’extrémité libre 6 de la griffe 5 est inclinée par rapport à un plan d’extension de la griffe 5, de manière à permettre une insertion de la totalité de l’extrémité libre 6 de la griffe 5 dans le filetage 35 du goujon 34. Dans le cas d’une pièce de fixation 2 adaptée à un filetage triangulaire 35, les sens d’inclinaison des extrémités libres 6 des deux griffes respectives 5 sont opposés.
Les griffes 5 sont mécaniquement reliées aux languettes d’encastrement 7. Ainsi, lorsque les languettes d’encastrement 7 sont dans leur position libre, les griffes 5 sont configurées pour s’encastrer dans le filetage 35 du goujon 34. A l’inverse, lorsque les languettes d’encastrement 7 sont dans leur position contrainte, les griffes 5 sont dans une position de dégagement de leurs extrémités libres 6 du filetage 35 du goujon 34. En effet, le passage de la position libre vers la position contrainte des languettes d’encastrement 7 provoque l’écartement l’une de l’autre des extrémités libres distales 6 des griffes 5 en regard.
La pièce de fixation 2 comprend également deux languettes de tension opposées 9, faisant saillie de deux bords transversaux opposés 10 de la face interne de la base 3. Les languettes de tension 9 sont élastiquement déformables par rapprochement des extrémités libres distales 21 desdites languettes de tension 9. Elles sont ainsi actionnables entre une position libre dans laquelle la base 3 de la pièce de fixation 2 est non plane et une position contrainte – ou armée – dans laquelle la base 3 est plane ( ).
Plus particulièrement, lorsque les languettes de tension 9 sont dans leur position libre, la face externe opposée de la base 3 de la pièce de fixation 2 présente une profil incurvé concave. Alternativement, lorsque les languettes de tension 9 sont dans leur position libre, la face externe de la base 3 présente un profil en forme de ligne brisée (voir la ), avec une zone centrale plane et deux zones extrémales inclinées, l’angle entre la zone centrale et la zone extrémale considérée étant inférieure à 180° au niveau de la face externe de la base 3 de la pièce de fixation 2.
De manière à ajuster et limiter la force nécessaire au déplacement des languettes de tension 9 de leur position libre vers leur position armée, des rainures traversantes en U 46 peuvent être prévues dans la base 3 de la pièce de fixation 2.
Chaque languette de tension 9 présente en outre la forme d’un T et comprend un corps principal 20 faisant saillie de la base 3 de la pièce de fixation 2 et une portion d’extrémité libre 21 formant l’extrémité distale qui s’étend perpendiculairement audit corps principal 20, c’est-à-dire parallèlement à l’axe longitudinal. La portion d’extrémité libre 21 s’étend par ailleurs dans un plan sécant par rapport à un plan d’extension du reste de la languette de tension 9.
Enfin, la pièce de fixation 2 comprend quatre jambes transversales 32 de liaison faisant saillie des sommets de la base 3, perpendiculairement aux bords longitudinaux opposés 8 de ladite base 3.
La pièce d’armement 11, réalisée préférentiellement en matériau plastique ou composite et assemblée à la pièce de fixation, va maintenant être décrite.
La pièce d’armement 11 est au moins en partie logée dans un espace délimité par les quatre languettes 7, 9 de la pièce de fixation 2, et s’étend selon un second axe longitudinal qui coïncide avec l’axe longitudinal de la pièce de fixation 2.
La pièce d’armement 11 comprend un corps principal 36 à section rectangulaire dans lequel est ménagé un orifice traversant 14 de réception du goujon fileté 34. L’orifice 14 représenté sur les figures 1 et 2 présente en section une forme rectangulaire, mais toute forme de section est envisageable sans sortir du cadre de l’invention pourvu que l’orifice 14 permette le logement du goujon fileté 34. Les deux orifices 4, 14 respectivement de la pièce de fixation 2 et de la pièce d’armement 11 s’étendent selon le même axe perpendiculaire à l’axe longitudinal et à un axe transversal du système de fixation, lequel axe sera dénommé dans la suite axe vertical.
Le corps principal 36 de la pièce d’armement 11 comprend une face supérieure, une face inférieure opposée en regard de la base de la pièce de fixation, et quatre faces latérales 37, 38 dont deux faces latérales longitudinales 37 et deux faces latérales transversales 38.
La pièce d’armement 11 comprend des moyens de verrouillage en positon contrainte 23 des languettes d’encastrement 7, des moyens de verrouillage en position contrainte 22 des languettes de tension 9, et des moyens de liaison 12, 13 à la pièce de fixation 2 lorsque les languettes d’encastrement 7 et de tension 9 sont dans leur position libre.
Les mesures ont été effectuées à l’aide de plateaux scellés hermétiques en aluminium et en chauffant de 10 °C à 110 °C à une vitesse de 5 °C/minute.
Il est fait référence à la et au tableau 15 qui fournissent les résultats des essais comme montré ci-dessous. Une combinaison linéaire des décalages mesurés pour les transitions T2 et T3 pour chaque traitement a été utilisée comme mesure du trouble lipidique SC après le traitement : ∆Tefficace = 0,7·∆Tm(T2) + 0,3·∆Tm(T2). Une pondération plus élevée a été donnée à la transition T2, car il s’agissait de notre critère principal de perturbation lipidique avec une interprétation bien établie ; en même temps, la contribution T3 a également été incluse.
Appréciation de la solubilisation des protéines par essai de zéine
La dureté des tensioactifs a été évaluée en utilisant l'essai de solubilité de zéine dans lequel la zéine, une protéine de maïs jaune, similaire à la kératine présente dans la peau, avec une solubilité limitée dans l’eau, est dénaturée (solubilisée) par le tensioactif. La capacité des tensioactifs à dénaturer et solubiliser la zéine a été liée à leur potentiel d’irritation cutanée. La protéine zéine soluble a été mesurée par la méthode de Lowry modifiée à l’aide d’un spectrophotomètre. L’absorption est corrélée à la solubilité de la protéine zéine, qui peut à son tour être considérée comme une mesure du potentiel d’irritation ou de la dureté du produit. La dureté des échantillons analysés a été classée et comparée en utilisant une solution de lauréth sulfate de sodium (SLS) à 1,5 % en tant que témoin positif. Les données de dureté des échantillons sont exprimées en pourcentage du score SLS.
Le score de zéine en % calculé par rapport aux valeurs à blanc respectives est fourni dans le tableau 15 ci-dessous. Le classement des échantillons en fonction de la dureté analysée (score de zéine en %) par rapport au SLS est illustré sur la . En se référant maintenant à La , le tracé montre que le score de zéine est une fonction du score DSC et TEWL, comme expliqué ci-dessus. L’inventive 1 a un score de zéine de 48 qui tombe juste sous la cuspide d’une forte dénaturation des protéines qui se situe dans le coin supérieur droit du rectangle représenté, ce qui montre qu’il se situe dans la plage pour être considéré comme une formule douce. Une composition selon la divulgation a des scores de zéine dans une plage d’environ 88 à environ 13 qui est obtenue en utilisant des tensioactifs selon la divulgation et en évitant les tensioactifs agressifs qui entraîneraient une désorganisation lipidique et une forte solubilisation de zéine.
Cartographie des nettoyants selon trois essais de douceur
Les résultats des trois essais ci-dessus (TEWL, DSC et zéine) peuvent être commodément combinés en une seule cartographie pour représenter visuellement les performances de chaque formule selon ces trois critères. Dans la cartographie ci-dessous, l’abscisse montre l’effet sur les propriétés de barrière liées à la pénétration de l’eau (TEWL) et les ordonnées – l’effet sur l’ordre lipidique (DSC). Le rectangle vert clair correspond à la zone de douceur cible, où ni la perméabilité SC ni les troubles lipidiques ne se produisent. Le score de zéine est représenté par la couleur des points de données, les nuances rouges indiquant un score élevé (forte solubilisation/dénaturation des protéines) et les nuances vertes indiquant de faibles scores (faible solubilisation/dénaturation des protéines).
[Tableau 15]
Tableau 15 : scores des essais de douceur Échantillon Flux d’eau ∆PIE (%) Perturbation lipidique ∆DSC (C) Sc. de zéine (%) Inv 1 18 -1,9 48
Exemple 10 : Études cliniques
Des études cliniques ont été menées pour comparer l’inventive à une référence commerciale et à d’autres démaquillants commerciaux en pulvérisateur et sans pulvérisateur.
Étude clinique A : COMP 1, est un brouillard continu qui glisse sur la peau et dissout instantanément tout le maquillage au contact sans laisser de sensation de tiraillement ou sèche à la peau. Ce brouillard super fin et anti-goutte est le secret de COMP 1 pour éliminer facilement le maquillage très glamour. La formule apaise la peau avec du jojoba calmant et des huiles de cynorhodon éclaircissantes, et rafraîchit la peau avec des notes parfumées de thé vert, de concombre et de rose. La composition inventive des présentes a été évaluée par rapport à cette référence concurrente.
Méthodologie ▪ Conception monadique séquentielle en aveugle ▪ 2 produits ▪ INV 1 ▪ COMP 1 ▪ Recrutement en ligne et placement en personne ▪ 5 jours d’utilisation avec enquête en ligne et vidéo pour chaque produit après utilisation
Critères de recrutement ▪ N=37, Femmes ▪ Âge de 18 à 55 ans ▪ Utilisateurs actuels de démaquillant 5 jours ou plus par semaine – n’importe quelle forme ▪ Ne doivent pas utiliser de lingettes démaquillantes exclusivement ▪ Doivent être des utilisatrices de mascara résistant à l’eau (peut être des doubles utilisatrices, mais ouvertes au port de WP (résistant à l'eau) pendant 10 jours), et un fond de teint et/ou un rouge à lèvres longue tenue ▪ Volonté d’utiliser un démaquillant en pulvérisateur ▪ Utilisatrices du marché de masse et/ou du luxe ▪ Tous les types de peau : Grasse, sèche, normale, mixte ▪ Tous les teints de peau ▪ Toutes les origines ethniques ▪ Filtrage de sécurité type
Non compris : ▪ Utilisatrices de lingettes démaquillantes uniquement ▪ Allergies ou sensibilités connues aux produits pour la peau ou de maquillage ▪ Actuellement sous traitement dermatologique pour le visage ▪ Peau et yeux très/extrêmement sensibles ▪ Sujettes à une acné sévère ▪ Chirurgie du visage au cours des 3 derniers mois ▪ Femmes enceintes ou allaitantes
Essai : INV 1 / COMP 1 : En se référant à la , le graphique détaille le parcours sensoriel du consommateur et rapporte la perception globale selon les essais entrepris dans l’étude clinique décrite ci-dessus, où les points de données spécifiques sont décrits dans le Tableau 16.
D3 = 0 => Ds = Df
Dans ce dernier cas, la donnée représentative d’une perte opérationnelle d’énergie estimée Ds correspond donc à la donnée représentative d’une perte opérationnelle d’énergie effective Df, et non plus à une estimation.
En parallèle de ces cinq premières étapes du procédé de détermination 10 selon l’invention, le procédé de supervision 11 selon l’invention met en œuvre une étape supplémentaire de calcul 22 d’une quatrième donnée D4 représentative d’une perte d’énergie dans les cuves 42 en fonction d’une variation de volume de gaz liquéfié sur l’intervalle de temps.
Dans le cas d’usage du mode de réalisation de l’invention, D4 est un pourcentage d’énergie perdue sur la journée considérée, calculé comme suit :
D4 =
où Vi est le volume en mètres cube de gaz liquéfié dans les cuves 42 au début de l’intervalle de temps.
En variante, D4 peut être calculé en remplaçant Vi au dénominateur par un volume du gaz naturel liquéfié juste après chargement du navire, ou par un volume de remplissage des cuves à un pourcentage prédéterminé, par exemple 95% ou 98%.
Ce calcul donne un ordre de grandeur de la perte d’énergie totale dans les cuves 42 sur l’intervalle de temps. En effet ce calcul n’est pas précis du fait que la quantité de gaz liquéfié évaporée dépend fortement des opérations de l’équipage du navire. Par exemple, si l’équipage décide d’aller à une vitesse importante, il se peut que la pression de gaz dans les cuves 42 chute, forçant ainsi l’évaporation du gaz liquéfié. De cette manière, la quantité de gaz liquéfié évaporée sera plus importante. A contrario, si l’équipage ralentit, ou bien si le navire est arrêté, les besoins en gaz des différents consommateurs seront très probablement moins importants que le gaz émis par les cuves 42 par évaporation. Ainsi, la pression montera dans les cuves 42 et la quantité de gaz évaporée sera plus faible.
C’est pourquoi l’invention considère la variation de température du gaz liquéfié, car cette variation de température est étroitement liée à la quantité de gaz évaporée. Si cette dernière est très importante, alors la température du gaz liquéfié chutera très probablement. En revanche si la consommation de gaz est faible, la température du gaz liquéfié devrait monter aussi bien que la pression de gaz dans les cuves 42.
Une sixième étape du procédé de détermination 10, commune au procédé de supervision 11, est une étape de restitution 24 des données D1, D2, D3, D4, Ds, Df précédemment calculées sur une interface graphique affichée sur un écran du terminal 58. Bien sûr dans d’autres modes de réalisation de l’invention, cette restitution peut se faire autrement, par exemple de manière textuelle ou vocale sur le terminal 58 ou sur un autre élément du système de détermination 50.
Il est à noter que les étapes 12 à 24 ne sont pas nécessairement exécutées dans l’ordre décrit, la première étape 12, la deuxième étape 14, la quatrième étape 18 et la sixième étape 22 pouvant notamment être effectuées indépendamment donc en parallèle les unes des autres. Les étapes 12 à 22 sont de préférence répétées pour fournir des données correspondant à plusieurs intervalles de temps, par exemple elles sont exécutées à la fin de chaque journée d’un trajet effectué par le navire 40.
La montre une copie d’écran 30 du terminal 58, montrant l’interface graphique partagée en cinq zones 1 à 5.
La zone 1 est une carte du monde sur laquelle est représentée le trajet effectué par le navire 40. Un bouton graphique sur cette carte permet à un utilisateur du procédé de détermination 10 de sélectionner tout ou une portion du trajet.
La zone 2 affiche des données fixes liées au trajet et au navire 40, notamment sous la rubrique « id » le nom du bateau (« Messi » dans cet exemple d’utilisation), sous la rubrique « ref » une référence du trajet (« Voyage » dans cet exemple d’utilisation), des coordonnées GPS (d’après l’anglais « Global Positioning System ») du point de départ et du point d’arrivée du trajet, la distance correspondante, une date de départ et une date d’arrivée correspondantes, la durée en heures du trajet, ainsi que la capacité du navire 40, sa densité et un indicateur de voyage chargé ou de retour utilisant un ballast, l’indicateur étant à « L » si le navire est en voyage chargé.
La zone 3 comporte des onglets graphiques sélectionnables par l’utilisateur, permettant de visualiser sur la zone 3, lorsque l’onglet graphique correspondant est sélectionné, un graphique représentant :
- un débit v1 de gaz évaporé envoyé au système de liquéfaction au cours du temps, en kilogrammes par heure, - une masse cumulée de gaz v2 perdue au cours du temps, correspondant à une donnée représentative d’une perte opérationnelle d’énergie effective calculée sur la portion de trajet sélectionnée en kilogrammes de gaz plutôt qu’en pourcentage, - un débit de masse de gaz consommé v8 au cours du temps, correspondant par exemple à des données représentatives de pertes opérationnelles d’énergie effective calculées pour chaque jour de la portion de trajet sélectionnée en tonnes par jour plutôt qu’en pourcentages, - une densité v7 du gaz liquéfié dans les cuves 42 au cours du temps, - une température v5 du gaz liquéfié dans les cuves 42 au cours du temps, - une pression v6 du gaz évaporé dans les cuves 42 au cours du temps, - un volume v4 de gaz liquéfié dans les cuves 42 au cours du temps, et - une vitesse v3 du navire 40 au cours du temps.
Armature de renforcement pour la construction et dispositif de répartition de barres individuelles pour une telle armature La présente invention concerne une armature de renforcement pour la réalisation d’un ouvrage de maçonnerie, tel qu’une dalle de béton armée, ou pour la réalisation d’un élément structurel en béton tel que des fondations.
Elle concerne également un dispositif de répartition de barres individuelles pour la réalisation d’une telle armature de renforcement.
Elle concerne encore un procédé de réalisation d’un élément de construction équipé d’une telle armature de renforcement.
Il est connu de mettre en œuvre dans le domaine de la construction des armatures de renforcement, encore appelées « treillis soudés ».
A titre d’exemple, ces armatures de renforcement peuvent être réalisées à partir de barres individuelles soudées entre elles par passage d’un courant électrique, sans apport de matériau.
En fonction de la destination envisagée pour ces armatures de renforcement, des exigences particulières sont à prendre en compte notamment sur la nuance de l’acier, le diamètre minimal des barres ou encore la résistance minimale au cisaillement des soudures.
Les paquets, ou piles, de treillis soudés sont typiquement transportés sur des camions et déchargés sur site au moyen d’une grue.
Les piles de treillis soudés sont ensuite acheminées à proximité de leur lieu de déploiement, par exemple sur le lieu de réalisation d’un plancher dans une construction, et les plaques de treillis soudés sont alors manipulées individuellement par des opérateurs qualifiés.
Bien que la mise en œuvre de plaques de treillis soudés réalisées sur mesure en usine se soit largement répandue sur les chantiers, diminuant de fait le poids de ces plaques, ces dernières restent lourdes à manipuler.
On constate qu’au moins deux opérateurs sont nécessaires pour assurer manuellement les nombreuses manutentions, notamment pour positionner une à une les plaques de treillis soudés sur la surface de moulage du plancher à réaliser.
Or, on observe depuis quelques années une pénurie de main d’œuvre qualifiée dans le domaine de la construction.
L’utilisation d’ouvriers compétents pour manipuler des plaques de treillis soudés, alors qu’ils pourraient être affectés à d’autres missions, est incompatible avec les soucis de gestion des délais pour livrer à temps un chantier.
Elle entraîne également un surcoût non négligeable.
Par ailleurs, ces plaques de treillis soudés sont consommatrices d’espace pour leur stockage temporaire, ce qui peut constituer une gêne sur un chantier jusqu’à leur déploiement total.
Aussi, il serait intéressant de disposer d’une armature de renforcement pour la construction, dont la conception originale permette de surmonter les inconvénients ci-dessus mentionnés.
Objet de l’invention La présente invention vise ainsi une armature de renforcement pour la construction, simple dans sa conception et dans son mode opératoire, économique et susceptible d’être gérée par un seul opérateur qualifié.
En particulier, le capteur est un capteur optique, par exemple, une caméra, un capteur radar ou un capteur comparable. Le capteur a un champ de capteur comme élément optique. Le champ de vision du capteur est une zone de mesure du capteur et correspond au champ du capteur. Le capteur ou le champ de capteur correspondent à la surface de dessus du capteur.