INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre caractéristique, chaque déflecteur longitudinal secondaire s’étend entre des extrémités amont et aval et comprend une lame qui s’étend entre les extrémités amont et aval et présente des bords intérieur et extérieur, le bord intérieur étant plus proche du système de déviation que le bord extérieur, la lame présentant dans des plans perpendiculaires à la direction longitudinale une courbure qui tend à écarter les flux d’air du déflecteur longitudinal principal.
Selon une autre caractéristique, le bord intérieur de chaque déflecteur longitudinal secondaire forme un angle supérieur à 0 et inférieur ou égal à 45° avec le plan de symétrie, qui s’évase de l’extrémité amont en direction de l’extrémité aval.
L’invention a également pour objet un aéronef comprenant au moins un ensemble de propulsion comportant une nacelle selon l’une des caractéristiques précédentes.
Selon une autre caractéristique, l’aéronef comprend au moins une sonde positionnée dans une zone, le déflecteur longitudinal étant positionné en aval de la zone dans laquelle est positionnée la sonde.
est une vue en perspective d’un aéronef et d’un ensemble de propulsion illustrant un mode de réalisation,
est une vue latérale d’un ensemble de propulsion illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe transversale d’une partie d’un dispositif d’inversion de poussée illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une représentation schématique du flux d’air sortant du dispositif d’inversion de poussée visible sur la ,
est une coupe schématique d’un ensemble de propulsion équipé d’un dispositif d’inversion de poussée à l’état inactivé illustrant un mode de réalisation de l’invention,
Le réducteur de vitesse 12 comprend avantageusement une pluralité de satellites 15. Chaque satellite 15 présente un axe central X’ parallèle à l’axe longitudinal X.
Le réducteur de vitesse 12 est composé d’engrenages et de roulements qui nécessitent une lubrification. A cet effet, de l’huile de lubrification est projetée sur le réducteur de vitesse 12. Afin de préserver les autres organes de la turbomachine 1 de cette huile, le réducteur de vitesse 12 est agencé dans une enceinte de lubrification 17 annulaire. L’enceinte de lubrification 17 est par exemple une enceinte amont. L’enceinte de lubrification 17 est située à l’intérieur de la virole interne 19. L’enceinte de lubrification 17 est ainsi définie par la virole interne 19. Elle peut comprendre le palier amont 11a et le palier intermédiaire 10a.
En référence à la , parmi les bras radiaux s’étendant radialement entre la virole externe 18 et la virole interne 19, un bras 20 tubulaire est situé à 6h (six heures) par analogie à la position correspondante sur le cadran d’une horloge. Par simplification, dans la suite de la description, ce bras 6h sera désigné par « bras ».
Le bras 20 comprend une extrémité radialement interne 20a reliée à la virole interne 19, notamment reliée à l’enceinte de lubrification 17, en particulier au fond d’enceinte F. L’extrémité radialement interne 20a est par exemple ouverte. Le bras 20 comporte en outre une extrémité radialement externe 20b reliée à la virole externe 18 et opposée à l’extrémité radialement interne 20a. L’extrémité radialement externe 20b présente par exemple une paroi de fond 20b’ préférentiellement formée par la virole externe 18.
Le bras 20 présente par ailleurs une première face et une seconde face opposées et s’étendant radialement entre l’extrémité radialement externe 20b et l’extrémité radialement interne 20a. Les première et seconde faces s’étendent avantageusement axialement entre les bord annulaires des viroles externe et interne 18, 19. Les première et seconde faces se rejoignent en un premier bord 201, en particulier en un bord amont 201 et un second bord 202, en particulier un bord aval 202. Les bords amont et aval 201, 202 sont reliés axialement entre eux à leur extrémité externe par la paroi de fond 20b’.
Le bras 20 comprend en outre une cavité interne 200 comprenant un premier compartiment 21a, en particulier un compartiment amont 21a et un second compartiment 21b, en particulier un compartiment aval 21b. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le bras 20 comprend une cloison radiale 21 agencée dans la cavité interne 200 et qui sépare les premier et second compartiments 20a, 20b. La cloison radiale 21 s’étend par exemple radialement vers l’intérieur à partir de la paroi de fond 20b’. Les premier et second compartiments 21a, 21b présentent chacun un volume prédéterminé.
Le premier compartiment 21a débouche dans l’enceinte de lubrification 17 au travers d’une entrée d’huile 200a. L’huile de lubrification peut donc s’écouler par gravité en dehors de l’enceinte de lubrification 17 dans le bras 20. L’entrée d’huile 200a est ménagée par exemple dans la virole interne 19 et débouche dans le premier compartiment 21a.
En référence aux figures 4 et 5, selon l’invention, l’entrée d’huile 200a est délimitée circonférentiellement autour de l’axe longitudinal X par des premier et second murets 23a, 23b. Les premier et second murets 23a, 23b sont agencés de part et d’autre de l’entrée d’huile 200a. Les premier et second murets 23a, 23b sont situés dans la virole interne 19 et s’étendent radialement à partir de la virole interne 19. Ils s’étendent radialement vers l’intérieur à partir de la virole interne 19. Ils forment par exemple une seule pièce avec la virole interne 19. La virole interne 19 et les premier et second murets 23a, 23b sont venus de matière.
Préférentiellement, les premier et second murets 23a, 23b s’étendent radialement dans le prolongement du bras 20, c’est-à-dire dans le prolongement des première et seconde faces du bras 20. Les premiers et second murets 23a, 23b s’étendent longitudinalement dans la virole interne 19. Ils s’étendent entre le premier bord annulaire 19a et le second bord annulaire 19b, préférentiellement du premier bord annulaire 19a jusqu’au second bord annulaire 19b de la virole interne 19. Les premier et second murets 23a, 23b sont parallèles entre eux. Les premier et second murets 23a, 23b présentent une hauteur h1 telle que mesurée selon l’axe radial Z qui est préférentiellement identique.
En référence aux figures 4 à 6, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’entrée d’huile 200a est délimitée axialement par un troisième muret 23c. Le troisième muret 23c est agencé entre les premier et second murets 23a, 23b. Il s’étend radialement vers l’intérieur à partir de la virole interne 19 et perpendiculaire aux premier et second murets 23a, 23b. Le troisième muret 23c s’étend radialement dans le premier compartiment 21a. Il est agencé en amont de la cloison 21.
Selon l’invention, le second compartiment 21b est séparé de l’enceinte de lubrification 17 par un couvercle 22. Le couvercle 22 permet ainsi de fermer le second compartiment 21b à son extrémité interne afin que l’huile s’écoule exclusivement dans le premier compartiment 21a.
Le couvercle 22 s’étend longitudinalement dans l’enceinte de lubrification 17 à partir du second bord annulaire 19b jusqu’à l’entrée d’huile 200a. Le couvercle 22 présente ainsi une extrémité amont 22a située du côté de l’entrée d’huile 200a et une extrémité aval 22b axialement opposée. Ainsi, le troisième muret 23c est décalé axialement vers l’aval par rapport à l’extrémité amont 22a du couvercle 22. Ceci permet de limiter encore le risque d’écoulement d’huile à partir de l’enceinte de lubrification 17 dans le second compartiment 21b.
Egalement par exemple, le seuil s1 peut être compris entre 20 kg et 80 kg. A titre d’exemple illustratif, le seuil s1 peut être égal à 50 kg. Mais d’autres valeurs de seuil s1 peuvent être utilisées. Par exemple, la valeur du seuil s1 peut être choisie pendant la phase de mise au point du véhicule V.
Egalement par exemple, dans l’étape 10-50 les lois de route lrn peuvent être respectivement associées à au moins trois masses prédéfinies mpn qui sont choisies parmi :
- une masse dite à vide du véhicule V,
- une masse dite à demi-charge utile du véhicule V (c’est la masse à vide du véhicule V augmentée de 100 kg),
- une masse dite à charge utile du véhicule V (c’est la masse à vide du véhicule V avec en plus quatre personnes de masse moyenne),
- une masse totale en charge du véhicule V (c’est la masse à vide du véhicule V augmentée de la charge maximale autorisée), et
- une masse totale remorquable du véhicule V (c’est la masse à vide du véhicule V augmentée de la charge maximale autorisée et de la masse remorquable maximale autorisée).
On notera que cette liste n’est pas exhaustive. Elle peut en effet comporter d’autres masses prédéfinies mpn qui sont alors associées respectivement à d’autres lois de route lrn.
D’une manière générale, plus le nombre N de lois de route lrn utilisées est important, plus la précision de l’estimation de la masse en cours mcv est grande.
On notera également que lors de la toute première itération du procédé, la toute première loi de route lrn qui est initialement utilisée peut être celle qui est associée à la masse à demi-charge utile du véhicule V. Mais cela n’est pas une obligation.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif d’estimation DE) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker la vitesse en cours vv, le pourcentage de pente pp, le couple de sortie cs en cours, le facteur de démultiplication fred en cours, les coefficients F0, F1 et F2 et masse prédéfinie mpn associée de chaque loi de route lrn, et le diamètre des pneumatiques dp, ainsi que d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif d’estimation DE) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins la vitesse en cours vv, le pourcentage de pente pp, le couple de sortie cs en cours, le facteur de démultiplication fred en cours, les coefficients F0, F1 et F2 et masse prédéfinie mpn associée de chaque loi de route lrn, et le diamètre des pneumatiques dp, pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mis en forme et/ou démodulés et/ou amplifiés, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif d’estimation DE) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer un message contenant chaque estimation de la masse en cours mcv.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé d’estimation décrit ci-avant pour estimer la masse en cours mcv du véhicule V.
Procédé de détermination de la température d'un composant d'un onduleur de puissance L'invention concerne la température des onduleurs de puissance.
En particulier, elle concerne une méthode pour déterminer la température d'initialisation d'un composant d'un convertisseur de puissance dans un véhicule lorsque le véhicule est redémarré après une période de stationnement.
Pour éviter les dysfonctionnements et les dommages éventuels, les températures des composants d'un onduleur doivent être connues. Étant donné qu'il est difficile et coûteux de placer un capteur de température dans chaque onduleur, en particulier dans un véhicule à moteur, les températures sont estimées à partir de modèles thermiques spécifiques aux composants et en fonction de la puissance électrique fournie associée aux composants.
Cependant, lorsque le véhicule a été stationné pendant un certain temps et qu'il redémarre, la température d'initialisation de ces composants est difficile à connaître. Certains d'entre eux, qui ont une faible constante de temps thermique, se refroidissent rapidement jusqu'à la température de l'eau de refroidissement de l'onduleur. Cependant, les composants ayant une constante de temps thermique élevée, tels qu'un condensateur CC, peuvent encore présenter une température élevée au moment du redémarrage.
Grâce à cette pièce d’implication qui agit comme un prolongateur (ou une extension) de brancard la fonction assurée par le brancard lors d’un choc par l’avant est désormais poursuivie par le longeron latéral, ce qui renforce la sécurité passive du véhicule.
- elle peut être propre à être solidarisée fixement à des faces intérieures des extrémité arrière et extrémité avant qui sont orientées vers l’intérieur du véhicule ;
- elle peut être propre à être solidarisée fixement à une face inférieure d’un plancher faisant partie de la structure et s’étendant jusqu’aux pied avant et longeron latéral ;
- elle peut être agencée sous la forme générale d’une équerre ;
- elle peut avoir une épaisseur supérieure ou égale à 1 mm ;
- elle peut être propre à être solidarisée fixement par soudage et/ou vissage.
L’invention propose également un véhicule automobile comprenant, d’une part, une structure comportant des brancards, droit et gauche, ayant chacun une extrémité arrière solidarisée fixement à un pied avant, droit ou gauche, auquel est solidarisée une extrémité avant d’un longeron latéral, droit ou gauche, et, d’autre part, des pièces d’implication, droite et gauche, du type de celle présentée ci-avant, et solidarisées fixement chacune aux brancard et longeron latéral droit ou gauche.
Par exemple, ce véhicule automobile peut constituer une voiture.
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté avant et du dessus, une partie d’une structure de véhicule automobile comprenant un brancard gauche solidarisé à un pied avant gauche auquel est solidarisé fixement un longeron latéral gauche, la pièce d’implication gauche selon l’invention n’étant pas visible,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du dessous, un exemple de réalisation d’une pièce d’implication selon l’invention solidarisée fixement aux brancard gauche et longeron latéral gauche de la , et
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du dessous, la pièce d’implication de la avant son installation.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer une pièce d’implication PI destinée à faire partie d’une structure SV d’un véhicule automobile, et permettant à un longeron latéral LL d’être impliqué dans l’absorption de l’énergie d’un choc par l’avant subi par ce véhicule.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que la pièce d’implication PI est destinée à faire partie d’un véhicule automobile de type voiture. Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule automobile. Elle concerne en effet tout véhicule automobile comprenant une structure comportant des brancards, droit et gauche, solidarisés fixement chacun à un pied avant, droit ou gauche, auquel est solidarisé fixement un longeron latéral, droit ou gauche.
Chaque bobine rotorique 25 enroulée autour du noyau magnétique 14 relié au compartiment 21 est réalisée en un matériau supraconducteur, par exemple en Niobium Etain, Nb3Sn, ou en Niobium Titane, NbTi.
Le rotor 12 et le stator 11 du transformateur 10 sont coaxiaux et séparés par un entrefer de sorte qu’un champ magnétique généré par les bobines statoriques 13 induit un courant dans les bobines rotoriques 25 lors de la rotation du rotor 12.
L’ensemble de bobines rotoriques 25 est inséré entre les bobines statoriques 13 dans l’espace séparant les lames de fixation toriques15, 16.
Le circuit de stockage 26 comporte une bobine de stockage 40 supraconductrice, et deux interrupteurs supraconducteurs ou cryotrons 41, 42, et est détaillé par ce qui suit.
La bobine de stockage 40 est réalisée en un matériau supraconducteur, par exemple en Niobium Etain, Nb3Sn, ou en Niobium Titane, NbTi.
Chaque interrupteur supraconducteur ou cryotron 41, 42 comprend classiquement deux fils en matériaux supraconducteurs différents, isolés, et enroulés entre eux ayant chacun une température critique différente.
Un premier fil est par exemple réalisé en tantale et le deuxième fil est réalisé en niobium.
La température du fluide cryogénique est choisie de sorte qu’elle soit inférieure à la température critique la plus basse des matériaux supraconducteurs des bobines rotoriques 25, de la bobine de stockage 40, et des interrupteurs supraconducteurs 41, 42 de sorte que leur résistance électrique est nulle.
Lorsqu’un des fils des interrupteurs 41, 42 génère un champ magnétique supérieur à un champ magnétique critique, l’interrupteur est ouvert de sorte qu’il ne laisse pas passer un courant. Dans le cas contraire, les interrupteurs 41, 42 plongés dans le fluide cryogénique sont passants et présentent une résistance électrique nulle.
La température du fluide cryogénique est par exemple égale à 4 Kelvin soit -269,15 degrés Celsius.
Le fluide cryogénique est par exemple de l’azote liquide, de l’hélium liquide, ou de l’hydrogène liquide.
Le dispositif de stockage d’énergie 26 peut en outre comprendre un moyen de stockage électrique annexe 43 situé dans la partie mobile du transformateur 10 et disposé à l’extérieur de l’enceinte 24 pour stocker de l’énergie électrique délivrée par la bobine de stockage supraconductrice 40 et par exemple utiliser l’énergie stockée dans le moyen 43 lorsque le rotor principal 3 n’est pas en rotation.
Le moyen de stockage électrique annexe 43 comprend par exemple une batterie ou un supercondensateur.
En variante, le moyen de stockage électrique annexe 43 est disposé dans la partie fixe 3 du transformateur 10 et est électriquement relié au circuit de stockage 26 par l’intermédiaire d’un dispositif collecteur bague – balais connu de l’état de la technique.
Un circuit de gestion d’énergie 44 situé dans la partie mobile du transformateur 10 et disposé à l’extérieur de l’enceinte 24 relie la bobine de stockage 40 au moyen de stockage électrique 26.
Le circuit de gestion d’énergie 44 pilote les interrupteurs 41, 42, et alimente les tapis chauffants électriques 7 à partir de l’énergie électrique stockée dans la bobine de stockage 40 et le cas échéant dans le moyen de stockage électrique annexe 43.
Selon une autre variante de réalisation, illustré sur la , l’au moins une entretoise amovible 7 comprend une portion 7c en forme de L, la portion 7c en forme de L comprenant trois échancrures 12 de passage d’un moyen de fixation 13. L’au moins une entretoise amovible 7 comprend aussi une portion 7d en forme de U. La portion 7d a la forme d’un anneau ouvert permettant le passage d’un moyen de fixation 13.
Sur la , la direction D2 illustre la direction dans laquelle la portion 7c est déplacée pour être insérée entre le bâti 1 et la bride de fixation 11. La portion 7d peut être insérée selon une direction d’approche différente, puisque cette portion 7d comprend une échancrure de passage unique.
Selon une autre variante de réalisation, illustrée sur la partie A de la , l’entretoise 7 est en forme de U et comprend deux branches parallèles reliées par une base s’étendant transversalement aux branches. Chaque branche comprend une échancrure de passage 12 pour le passage des moyens de fixation 13. Chaque échancrure de passage 12 s’étend parallèlement à la branche correspondante. La direction D3 schématise la direction dans laquelle l’entretoise 7 est déplacée pour être insérée entre le bâti 1 et la bride de fixation 11. La direction D3 coïncide avec l’axe d’extension de chaque échancrure de passage 12. La position de ces moyens de fixation est schématisée par les cercles pointillés désignés par le signe 13.
Selon encore une autre variante de réalisation, illustrée sur la partie B de la , l’entretoise amovible 7 comprend quatre éléments 7e séparés.
Selon un mode de réalisation non représenté du dispositif de coupure 50, l’au moins une entretoise amovible 7 comprend un empilement d’au moins deux plaques. Autrement dit, deux entretoises superposées peuvent être insérées.
Dans ce cas, il est possible, au cours de la vie du dispositif de coupure 50, de retirer une première plaque de façon à compenser un premier niveau de perte de surcourse des contacts des électrodes 3,4, tout en laissant en place la deuxième plaque. Plus tard dans la vie du dispositif de coupure 50, la deuxième plaque peut être également retirée, de façon à compenser un deuxième niveau de perte de surcourse de contact, supérieur au premier niveau. L’opération de compensation de l’usure et du vieillissement peut ainsi être réalisée deux fois au cours de la vie du dispositif de coupure, ce qui permet de compenser une plus grande amplitude de perte de surcourse en contact.
Selon un mode de réalisation de l’appareil électrique 100, chaque dispositif de coupure 50, 50’, 50’’ comprend au moins une entretoise amovible 7, 7’,7 distincte de l’au moins une entretoise amovible des autres dispositifs de coupure.
Autrement dit, chaque dispositif de coupure 50, 50’, 50’’ comprend sa propre entretoise amovible, ou ses propres entretoises amovibles, suivant le type de réalisation employé. L’au moins une entretoise amovible peut être présente pour le dispositif de coupure équipant une phase du circuit électrique, et absente pour le dispositif de coupure équipant une autre phase du circuit électrique.
Selon un autre mode de réalisation, l’appareil électrique 100 comporte au moins une entretoise amovible 7 commune aux trois dispositifs de coupure 50, 50’, 50’’. Dans ce cas, une même entretoise amovible est disposée entre les trois dispositifs de coupure 50, 50’, 50’’. L’entretoise amovible est ainsi simultanément présente pour tous les dispositifs de coupure, ou simultanément absente pour tes dispositifs de coupure. L’entretoise amovible peut par exemple avoir une forme similaire à la forme de la partie A de , répétée trois fois selon une direction transverse à la direction D3.
Transistor bipolaire La présente description concerne de façon générale les dispositifs électroniques et plus particulièrement les dispositifs comprenant des transistors bipolaires et leurs procédés de fabrication.
Un transistor bipolaire est un dispositif électronique à base de semi-conducteur de la famille des transistors. Son principe de fonctionnement est basé sur deux jonctions PN, l'une en direct et l'autre en inverse. La polarisation de la jonction PN inverse par un faible courant électrique (parfois appelé effet transistor) permet de commander un courant plus important, suivant le principe de l'amplification de courant.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des dispositifs électroniques comprenant des transistors bipolaires connus.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif électronique comprenant un transistor bipolaire, le collecteur du transistor bipolaire comprenant des première et deuxième régions, la deuxième région étant entre la première région et la base du transistor bipolaire, le transistor bipolaire comprenant un élément conducteur entourant au moins partiellement la deuxième partie et étant situé entre la première partie et la base.
Un autre mode de réalisation prévoit un procédé de fabrication d'un dispositif électronique comprenant un transistor bipolaire, le collecteur du transistor bipolaire comprenant des première et deuxième régions, la deuxième région étant entre la première région et la base du transistor bipolaire, le procédé comprenant la fabrication d'un élément conducteur entourant au moins partiellement la deuxième partie et étant situé entre la première partie et la base.
Selon un mode de réalisation, l'élément conducteur entoure entièrement la deuxième partie.
Selon un mode de réalisation, l'élément conducteur est en silicium polycristallin.
Il est à noter que le fait de considérer la ferrite comme matériau de base pour la réalisation de l’élément de filtrage 300 ne constitue qu’une variante d’implémentation de l’invention, d’autres matériaux pouvant être envisagés comme par exemple des alliages nanomatériaux à base de fer, silicium, bore, niobium et cuivre.