INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une variante, le système 100 selon le troisième mode de réalisation peut réaliser la détection de la RPE à une fréquence intermédiaire (FI) en mélangeant les signaux des premier et deuxième ILO 102, 112 à des fréquences différentes tout en gardant une cohérence entre ces signaux. Ceci est effectué en configurant l’un des deux multiplicateurs de fréquence à la N ème harmonique, tandis que l’autre chaine est programmée à une M ème harmonique différente de la N ème harmonique, avec par exemple M = N-1. Par exemple, le premier multiplicateur de fréquence peut être programmé tel que la fréquence F inj1 du signal d’injection délivré en sortie de l’ILO 124 S inj1 corresponde à la 28 ème harmonique (N = 28) de la fréquence F 1 , c’est-à-dire varie autour de 14 GHz lorsque la fréquence F 1 varie autour de 500 MHz, et le deuxième multiplicateur de fréquence peut être programmé tel que la fréquence F inj2 du signal d’injection délivré en sortie de l’ILO 126 S inj2 corresponde à la 27 ème harmonique (M = 27) de la fréquence F 1 , c’est-à-dire varie autour de 13,5 GHz lorsque la fréquence F 1 varie autour de 500 MHz. Ceci a pour effet d’obtenir, en sortie du mélangeur 116, un produit de mélange dont la FI est situé à F FI = (28-27)*F 1 = F 1 , et donc égale à 500 MHz dans l’exemple décrit précédemment.
La courbe de gauche visible sur la représente la différence de phase ΔΦ (ΔΦ = phase(S det ) – phase(S ref )) obtenue dans cette variante du troisième mode de réalisation en faisant varier la fréquence F 1 entre 480 MHz et 520 MHz et qui, comme dans les précédents modes de réalisation, est fortement perturbée à la fréquence à laquelle la variation due à la RPE est détectée. La courbe de droite de la représente la phase du signal MIX OUT obtenu en sortie du filtre passe-bas 118 du système 100 selon cette variante du troisième mode de réalisation. En effet, le signal MIX OUT étant à la fréquence intermédiaire FI (par exemple 500 MHz), la différence de phase entre les signaux S det et S ref est reportée sur la phase du signal MIX OUT. Cette phase est extraite après un post-traitement numérique par le dispositif 110 qui peut comporter au moins un convertisseur analogique – numérique. Dans ce signal, la forte variation obtenue correspond à la détection de la variation due à la RPE.
L’utilisation d’un multiplicateur de fréquence peut être envisagée dans un système 100 ne comportant pas le deuxième ILO 112, c’est-à-dire en variante du premier mode de réalisation précédemment décrit en lien avec la . Dans ce cas, le synthétiseur de fréquence 108 comporte au moins :
- un oscillateur verrouillé par injection dont une entrée d’injection est couplée à une sortie du générateur de train d’oscillations répétées périodiquement, et dont une sortie est couplée à l’entrée d’injection du premier ILO 102.
Le synthétiseur de fréquence 108 peut également comporter le générateur 132 du premier signal périodique de fréquence F 1 dont une sortie est couplée à l’entrée du générateur de train d’oscillations répétées périodiquement.
Selon une caractéristique de l’invention, le deuxième échangeur de chaleur est relié à la cuve par une branche de retour comprenant une terminaison débouchant dans la cuve et un orifice disposé sur une portion de la branche de retour présente dans la cuve. De préférence, l’orifice est disposé à l’extrémité de la branche de retour présente dans la cuve. Cela permet ainsi au gaz liquéfié en sortie du deuxième échangeur de chaleur de retourner dans la cuve.
Selon une caractéristique de l’invention, l’orifice est un orifice calibré. Grâce à cet orifice calibré, on peut finir la détente du gaz liquéfié dans la branche de retour au niveau de la cuve et ainsi réduire voire supprimer la vaporisation d’une fraction du gaz liquéfié lors de sa détente.
Une méthode classique pour déterminer la température d'initialisation d'un composant d'un onduleur ayant une constante de temps thermique élevée consiste à obtenir la constante de temps thermique du composant, la durée de stationnement du véhicule, la dernière température connue ou estimée du composant avant le stationnement, et à calculer la température d'initialisation du composant à partir de ces valeurs.
L'inconvénient de cette méthode est que la durée de stationnement stockée par le système à l'intérieur du véhicule est généralement inexacte parce qu'elle est enregistrée de manière discrète, ce qui entraîne une température d'initialisation incorrecte lorsque la durée de stationnement réelle ne correspond pas à l'une des valeurs discrètes possibles. Un autre inconvénient est que la dernière température connue ou estimée avant le stationnement peut être perdue si le stockage de cette valeur est défectueux, ce qui rend la température d'initialisation impossible à déterminer.
Le présent document a pour objet d'améliorer la détermination de la température d'un composant d'un onduleur.
Afin d'atteindre cet objectif, il est proposé un procédé mis en œuvre par ordinateur pour déterminer la température d'un premier composant d'un onduleur de puissance, l'onduleur étant connecté à une machine électrique rotative, la machine comprenant un second composant, distinct du premier composant, dans lequel un courant alternatif circule dans le second composant, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- mesurer la température du deuxième composant à l'aide d'un capteur de température,
- déterminer la température du premier composant de l'onduleur sur la base de la température du second composant mesurée par le capteur de température.
En effet, la température du composant est induite par ses pertes. Il apparaît que pour certains des composants d'un onduleur de puissance, les pertes sont principalement dues au courant alternatif fourni par l'onduleur. Par conséquent, la température du premier composant de l'onduleur et la température du second composant circulant en courant alternatif sont liées, même si l'onduleur et le second composant ne sont pas thermiquement connectés. La température du premier composant peut être calculée sans capteur situé à l'intérieur de l'onduleur et repose sur des données précises. En particulier, cette méthode ne nécessite pas d'estimer un temps de stationnement et de déterminer la constante de temps thermique du composant. Elle est donc plus simple et plus précise. Elle ne nécessite pas non plus de stocker une dernière température connue ou estimée avant le stationnement.
D'autres caractéristiques optionnelles, prises isolément ou en combinaison, sont présentées ci-après.
De préférence, le premier composant est un condensateur de liaison CC ou un onduleur à barre de courant continu ou une interface CA de l'onduleur.
Ainsi, la température du condensateur DC-link de l'onduleur est déterminée en fonction de la température de la machine. En effet, les pertes du condensateur à courant continu sont principalement dues au courant alternatif, le même courant alternatif circulant dans la machine.
Avantageusement, le second composant est un stator d'un moteur électrique de la machine électrique rotative, la température mesurée étant une température du stator du moteur électrique.
En effet, le stator fait circuler un courant alternatif. Sa température, principalement due aux pertes associées à ce courant alternatif, permet de déterminer la température du premier composant de l'onduleur.
De préférence, la température du second composant étant une première température mesurée, la méthode comprend en outre les étapes suivantes :
- mesurer, par un autre capteur de température, une deuxième température mesurée de l'eau de refroidissement de l'onduleur, et
- déterminer la température du premier composant de l'onduleur sur la base des première et deuxième températures mesurées.
Ainsi, dans cet exemple, la température du composant de l'onduleur dépend également de la température de l'eau de refroidissement de l'onduleur.
Dans un mode de réalisation, l’étape d) d’hydrocraquage en lit fixe comprend en outre un hydrocraquage en lit fixe de la coupe d’essence de pyrolyse lourde obtenue à l’étape e) de vapocraquage.
Dans un mode de réalisation, à l’étape d) d’hydrocraquage, les coupe diesel et gazole sous vide, sont hydrocraquées conjointement ou séparément dans une même section d’hydrocraquage, ou séparément dans des sections d’hydrocraquage séparées.
Dans un mode de réalisation, à l’étape d) d’hydrocraquage, les coupe diesel, gazole sous vide, huile désasphaltée et essence de pyrolyse lourde, sont hydrocraquées conjointement ou séparément dans une même section d’hydrocraquage, ou séparément dans des sections d’hydrocraquage séparées.
Avantageusement, à l’étape d) d’hydrocraquage, les coupes diesel sont craquées dans une première section d’hydrocraquage, et les coupes gazole sous vide sont craquées dans une seconde section d’hydrocraquage.
Avantageusement, à l’étape d) d’hydrocraquage, les coupes diesel sont craquées dans une première section d’hydrocraquage, et les coupes gazole sous vide, huile désasphaltée et essence de pyrolyse lourde sont craquées dans une seconde section d’hydrocraquage.
Cette configuration permet d’optimiser les conditions opératoires appliquées à chacune des charges, et par conséquent, de maximiser le rendement en produit valorisables du complexe, et/ou de minimiser le coût catalytique de l’ensemble.
Avantageusement une section d’hydrocraquage est constituée d’un réacteur d’hydrotraitement suivi de deux réacteurs d’hydrocraquage.
Dans un mode de réalisation, à l’étape d) d’hydrocraquage en lit fixe, est obtenu en outre au moins une coupe gaz.
Dans un mode de réalisation, à l’étape d) d’hydrocraquage en lit fixe, est obtenu en outre au moins une coupe purge.
Dans le procédé selon la présente invention, toutes les coupes possédant des composés lourds (toutes les coupes de température de distillation supérieure à 175°C, à l’exception de la coupe asphalte produite par le désasphalteur) issues des différentes étapes du procédé sont envoyés vers l’étape ou les étapes d’hydrocraquage afin de craquer lesdits composés lourds et maximiser la production de naphta léger et/ou lourd pour alimenter les étapes de vapocraquage et de reformage catalytique et ainsi augmenter le rendement en bases pour la pétrochimie.
Etape e) de vapocraquage
Le procédé selon l’invention comprend une étape e) de vapocraquage d’au moins une coupe naphta et/ou naphta léger et/ou naphta lourd choisie parmi les coupes obtenues aux étapes a), c) et d) seules ou en mélange, et obtention d’au moins une coupe oléfinique.
L’étape de vapocraquage e) consiste avantageusement en la décomposition non catalytique sous l’effet conjugué d’une haute température et d’une faible pression en présence de vapeur d’eau, d’hydrocarbures saturés, afin de produire des coupes hydrocarbures insaturés aliphatiques ou aromatiques. Lesdites coupes sont ensuite utilisées pour la synthèse d’un grand nombre de produits, par exemple du polyéthylène ou du polypropylène. Dans le cas du procédé selon l’invention, l’étape e) de vapocraquage permet de produire des hydrocarbures insaturés aliphatiques principalement.
Les conditions opératoires sont ajustées en fonction de la nature de la charge et des rendements visés pour chacun des produits principaux.
Avantageusement, la température à laquelle sont opérés les fours de vapocraquage dépend de la nature de la charge.
La table de configuration du deuxième type MGCT comprend typiquement les valeurs des grandeurs suivantes : quantité de temps du processeur 32 utilisable par l’ensemble respectif de partition(s) 12, 30 ; nombre de cœur(s) du processeur 32 utilisable(s) par ledit ensemble de partition(s) 12, 30 ; quantité de mémoire vive 35 utilisable par ledit ensemble de partition(s) 12, 30 ; quantité de mémoire cache utilisable par ledit ensemble de partition(s) 12, 30 ; identifiant(s) d’entrée(s)-sortie(s) utilisable(s) par ledit ensemble de partition(s) 12, 30 ; coefficients d’accélération du déplacement des curseurs sur des écrans tactiles inclus dans les ressources de type graphique 40 ; seuil de déclenchement d’une sanction partition 12, 30 par un module de surveillance de la plateforme informatique 15. La sanction partition dépend typiquement d’une autorisation associée ou non à la partition 12, 30 objet de cette sanction. Lorsque la partition 12, 30 est une partition avec autorisation, par exemple avec droit de niveau module, la sanction partition est un redémarrage de la plateforme 15. Lorsque la partition 12, 30 est une partition sans autorisation, par exemple sans droit de niveau module, la sanction partition est un redémarrage de la partition 12, 30 concernée.
Une table de configuration du troisième type HACT contient des valeurs de configuration de ressources utilisées par une partition 12, 30 respective, par exemple par une partition applicative 12 respective, ou encore par une partition système 30 respective.
Préférentiellement, chaque table de configuration du troisième type HACT pour une partition applicative 12 respective, ainsi que chaque table de configuration du troisième type HACT pour une partition système 30 respective, doit être compatible avec les budgets de la table de configuration du deuxième type MGCT pour les ensembles de partition(s) applicative(s) 12 et partition système 30. Autrement dit, la somme des valeurs de configuration contenues dans toutes les tables respectives de configuration du troisième type HACT ne doivent pas excéder celles contenues dans la table de configuration du deuxième type MGCT correspondante.
La table de configuration du troisième type HACT comprend typiquement les valeurs des grandeurs suivantes : identifiant(s) de fenêtre(s) temporelle(s) du processeur 32 utilisée(s) par la partition 12, 30 respective ; identifiant(s) de cœur(s) du processeur 32 utilisé(s) par ladite partition 12, 30 ; identifiant d’une zone de la mémoire vive 35 utilisée par ladite partition 12, 30 ; définition des objets de type port de communication (nom, taille, fréquence de rafraichissement …) et identifiant de la ressource concernée parmi les entrées-sorties utilisées par ladite partition 12, 30.
Dans l’exemple de la , le système avionique 10 est représenté sous forme d’un empilement de couches C1, C2, C3 ; à savoir une première couche C1, également appelée couche matérielle ; une deuxième couche C2 au-dessus de la première couche C1, la deuxième couche C2 étant également appelée couche d’exploitation, ou encore couche OS ; et une troisième couche C3, également appelée couche partitions, au-dessus de la deuxième couche C2.
La première couche C1 comporte alors les ressources 18. La deuxième couche C2 comporte le système d’exploitation 20, l’automate de démarrage 24, la table primaire 42 et la table secondaire 44P associée au mode dégradé de fonctionnement. La troisième couche C3 comporte l’ensemble de partitions applicatives 12, l’ensemble de partitions système 30, la table secondaire 44O associée au mode opérationnel de fonctionnement, et les tables tertiaires système et applicatives 46SO, 46AO, étant rappelé que les tables tertiaires applicatives 46AO sont incluses directement dans les partitions applicatives 12.
L’homme du métier observera alors que la plateforme informatique 15 correspond aux première et deuxième couches C1, C2 du système avionique 10.
Dans les exemples des figures 2 à 7, le système avionique 10 est représenté sous forme de niveaux fonctionnels, avec un premier niveau fonctionnel N1 correspondant aux éléments susceptibles d’être lancés en premier par l’automate de démarrage 24, à savoir le paquet d’amorçage 22 et le premier fichier additionnel de configuration 26. Le premier niveau fonctionnel N1 inclus alors la ou les tables primaires 42, la ou les tables secondaires 44P associées au mode dégradé de fonctionnement, et la ou les tables tertiaires 46P associées audit mode dégradé.
Le système avionique 10 comporte ensuite un deuxième niveau fonctionnel N2 incluant typiquement la table secondaire 44O associée au mode opérationnel de fonctionnement OPS, également appelée table secondaire opérationnelle 44O, et une ou plusieurs tables tertiaires système 46SO aussi associées au mode opérationnel OPS, ainsi qu’en complément une ou plusieurs tables auxiliaires 58. Le deuxième niveau fonctionnel N2 est en lien avec le premier niveau fonctionnel N1, les éléments du deuxième niveau fonctionnel N2 étant susceptibles d’être appelés par un élément correspondant du premier niveau fonctionnel N1.
Le système avionique 10 comporte ensuite un troisième niveau fonctionnel N3 incluant typiquement l’ensemble de partitions applicatives 12, ainsi qu’une ou plusieurs partitions système 30. Les tables tertiaires applicatives 46AO sont alors incluses dans ce troisième niveau fonctionnel N3, chacune étant elle-même incluse dans une partition applicative 12 correspondante. Le troisième niveau fonctionnel N3 est en lien avec le deuxième niveau fonctionnel N2, ainsi qu’avec le premier niveau fonctionnel N1, la partition système 30 étant par exemple exécutée en mode dégradé, et appelée alors directement par le paquet d’amorçage 22 ou bien par le premier fichier additionnel de configuration 26. Chaque partition applicative 12 est typiquement appelée par un élément correspondant du deuxième niveau fonctionnel N2, à savoir par la table secondaire opérationnelle 44O ou bien par une table auxiliaire 58 respective.
Le système avionique 10 comporte enfin un quatrième niveau fonctionnel N4 incluant typiquement une ou plusieurs applications logicielles complémentaires 56. Le quatrième niveau fonctionnel N4 est en lien avec le troisième niveau fonctionnel N3, chaque application complémentaire 56 étant typiquement appelée par une partition applicative 12 respective, notamment par l’application logicielle avionique 50 correspondante.
Selon l’invention, le système avionique 10 est susceptible de comprendre au moins un fichier additionnel de configuration parmi le premier fichier additionnel de configuration 26, un deuxième fichier additionnel de configuration 60 et un troisième fichier additionnel de configuration 62, chaque fichier additionnel de configuration 26, 60, 62 incluant au moins une table de configuration de ressources d’un type choisi parmi le premier type HWCT, le deuxième type MGCT et le troisième type HACT. Le premier fichier additionnel de configuration 26 inclut typiquement une table de premier type HWCT, ainsi qu’en complément facultatif une table de deuxième type MGCT pour le mode dégradé de fonctionnement et/ou une table de troisième type HACT pour ledit mode dégradé. Le deuxième fichier additionnel de configuration 60 inclut une table de configuration de deuxième type MGCT et/ou une table de configuration de troisième type HACT. Le troisième fichier additionnel de configuration 62 inclut typiquement une table de configuration de troisième type HACT. Avantageusement, chacun des premier, deuxième et troisième fichiers additionnel de configuration 26, 60, 62 inclut seulement l’au moins une table de configuration d’un type choisi parmi les premier HACT, deuxième MGCT et troisième HACT types, et chacun des premier, deuxième et troisième fichiers additionnel de configuration 26, 60, 62 est de préférence constitué de ladite au moins une table de configuration du type précité.
Avantageusement, le système avionique 10 comprend, dans la mémoire de stockage 36, au moins un fichier additionnel de configuration 26, 60, 62, et de préférence plusieurs fichiers additionnels de configuration 26, 60, 62 parmi les premier 26, deuxième 60 et troisième 62 fichiers additionnels de configuration.
L’automate de démarrage 24 est configuré pour vérifier si un fichier additionnel de configuration 26, 60, 62 est présent dans la mémoire de stockage 36, et pour lancer alors le fichier additionnel de configuration 26, 60, 62, chaque table du fichier additionnel de configuration 26, 60, 62 étant alors utilisée à la place d’une table respective de même type parmi les tables primaire 42, secondaire 44O, 44P, tertiaire système 46SO, 46P et tertiaire applicative 46AO.
L’homme du métier observera que si lors de la vérification de la présence dudit fichier additionnel de configuration, la mémoire de stockage 36 ne contient aucun fichier additionnel de configuration 26, 60, 62, alors l’automate de démarrage 24 est configuré pour lancer le paquet d’amorçage 22, en l’absence dudit fichier additionnel de configuration 26, 60, 62.
Avantageusement, si le fichier additionnel de configuration 26 inclut une table du premier type HWCT, alors l’automate de démarrage 24 est configuré pour lancer le fichier additionnel de configuration 26 avant le paquet d’amorçage 22.
Ce mode de réalisation est par exemple utile dans le cas où la source d’énergie électrique est pilotable, comme cela peut être le cas avec une pile à combustible comme une pile à hydrogène.
Dans ce mode de réalisation particulier, le signal d’alimentation du moteur 5 transite de la source 7 vers le moteur 5 en passant par les connecteurs 7a, 7b.
Conformément à la et au mode de réalisation des figures 6 à 8, le cadre 3 peut aussi supporter au moins un troisième flotteur 100 disposé à distance d’un plan principal de flottaison de l’embarcation en déplacement Px sur un plan d’eau qui passe par le flotteur avant 1 et par le flotteur arrière 2.
Ce troisième flotteur 100 (schématisé sur la par un rectangle en traits pointillés) est par exemple fixé sur l’un au moins parmi le tube de direction 31, le guidon 13, le tube supérieur 33, le tube de selle 34, le tube oblique 35, le tube de hauban droit ou gauche 36.
Dans le cas particulier du mode de réalisation des figures 6 à 8, le troisième flotteur peut être intégrée dans la selle et/ou être placé sous la selle qui est ici une selle en forme de selle de moto trial. La selle peut ou non être partie intégrante de du carénage.
Dans l’un quelconques des modes de réalisation de l’invention, le troisième flotteur 100 peut être disposé pour permettre à l’embarcation 0, lorsqu’elle est à l’arrêt sur le plan d’eau, de flotter avec le flotteur arrière 2 immergé et le plan de symétrie du cadre 3 substantiellement vertical, le cadre étant alors au-dessus du flotteur arrière 2.
Comme on le voit par exemple sur les figures 1 et 6, le plan de flottaison de l’embarcation à l’arrêt Py sur le plan d’eau est au-dessus du plan de flottaison de l’embarcation en déplacement Px.
Le plan de flottaison Py de l’embarcation à l’arrêt est au-dessus du flotteur arrière 2 et du plan Px qui passe par le flotteur avant 1 et par le flotteur arrière 2.
Préférentiellement, le plan de flottaison de l’embarcation à l’arrêt Py s’étend à plus grande proximité de la selle de l’embarcation que du flotteur arrière 2.
Dans la position de l’embarcation 0 à l’arrêt sur le plan d’eau, un utilisateur nageant à côté de l’embarcation peut se placer au-dessus du flotteur arrière, placer ses jambes de part et d’autre du plan de symétrie du cadre 3 pour pouvoir commander la mise en route du / des propulseur(s) 4, 4a et générer une poussée avec le / les propulseur(s) pour progressivement déjauger l’embarcation 0, l’utilisateur étant ainsi supporté par l’embarcation au-dessus du plan d’eau. Le nombre de propulseur 4, 4a peut varier en fonction de l’effort de propulsion souhaité.
Dans un mode alternatif (non illustré), ce troisième flotteur 100 pourrait être disposé pour que l’embarcation à l’arrêt sur le plan d’eau ait son plan de symétrie du cadre 3 substantiellement horizontal.
Dans ce mode de réalisation alternatif, le troisième flotteur aurait une taille réduite ne permettant pas de positionner le plan de symétrie du cadre dans un plan vertical. Ce mode de réalisation alternatif impose à l’utilisateur d’agir sur l’embarcation à l’arrêt pour la pivoter afin que le plan de symétrie du cadre soit sensiblement vertical pour pouvoir enjamber l’embarcation et enfin actionner le / les propulseur(s).
Dans l’un quelconque des modes de réalisation précités, ce troisième flotteur 100 peut être en mousse à cellules fermées.
Ce troisième flotteur 100 est ici formé à l’extérieur du cadre 3, pour entourer au moins une section longitudinale du tube supérieur 33.
Dans ce cas, le troisième flotteur 100 est aussi déformable élastiquement pour créer une protection de l’utilisateur contre le risque de chocs contre le cadre 3.