INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention vise également un système de commande pour une chaîne de traction de type hybride, la chaîne de traction comprenant un moteur thermique, une machine électrique, une transmission intermédiaire et une boite de vitesses, la chaîne de traction étant sujette à des oscillations cinématiques transitoires sous changement de condition de couple ou de chargement, la transmission intermédiaire comprenant un embrayage principal, avec un accouplement du moteur thermique à la chaîne de traction lorsque l’embrayage principal est fermé et un désaccouplement du moteur thermique de la chaîne de traction lorsque l’embrayage principal est ouvert, la machine électrique étant pilotée par une première unité de commande, la première unité de commande supportant une fonction anti-oscillation selon laquelle la machine électrique génère un couple tendant à atténuer l’oscillation courante, le moteur thermique étant piloté par une deuxième unité de commande configurée pour générer un coefficient d’inhibition de la fonction anti-oscillation, le coefficient d’inhibition prenant des valeurs entre une première valeur qui a pour effet d’inhiber la fonction anti-oscillation, et une deuxième valeur qui a pour effet de laisser intacte une opération nominale de la fonction anti-oscillation, le système de commande étant configuré pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention pour minimiser les oscillations lors des séquences d’accouplement ou de désaccouplement du moteur thermique.
L'invention vise aussi un véhicule comprenant une chaîne de traction de type hybride avec un système de commande selon l’invention.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base des figures annexées illustrant des variantes de l’invention, dans lesquelles : illustre schématiquement une chaîne de traction de type hybride dans laquelle la présente invention peut être mise en œuvre ; illustre schématiquement un système de commande selon un exemple de la présente invention ; illustre schématiquement un exemple de chronogramme de certains paramètres impactés par le procédé selon la présente invention, dans le cas d’une ouverture de l’embrayage principal ; est analogue à la et illustre schématiquement un autre exemple de chronogramme, dans cas d’une fermeture de l’embrayage principal ; illustre schématiquement un synoptique général du procédé selon un exemple de la présente invention ;
L'invention concerne un système à tablette rétractable, notamment pour une cabine d’aéronef, comportant : un corps comportant une fente, une tablette rétractable, portée par le corps et comportant au moins une surface de service, la tablette rétractable étant apte à être déplacée à travers la fente entre une position rétractée, dans laquelle la tablette rétractable est rangée dans le corps, et une position déployée, dans laquelle la tablette rétractable est située au moins en partie à l’extérieur du corps.
Plus particulièrement, le système à tablette rétractable comprend en outre un dispositif de nettoyage et/ou de désinfection, configuré pour nettoyer et/ou désinfecter la surface de service lors du déplacement de la tablette rétractable depuis la position rétractée jusqu’à la position déployée et/ou depuis la position déployée jusqu’à la position rétractée.
L’invention propose ainsi un nettoyage et/ou une désinfection automatique de la tablette rétractable qui ne nécessite donc pas d’intervention humaine. La tablette rétractable est donc autonettoyante et/ou auto-désinfectante.
Comme cela sera décrit dans ce qui suit, le dispositif de nettoyage et/ou de désinfection peut être du type contact et/ou sans contact.
Le système à tablette rétractable selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison les unes avec les autres :
- le dispositif de nettoyage et/ou de désinfection est situé à l’intérieur du corps et/ou s’étend le long de la fente ;
- le dispositif de nettoyage et/ou de désinfection comprend au moins une lampe UV, en particulier une lampe du type UV-C, notamment une lampe de catégorie 4 Log, configurée pour éclairer la surface de service, de préférence uniquement lors d’un déplacement de la tablette rétractable ;
- le système comprend en outre au moins un capteur relié à un circuit d’alimentation électrique de la lampe UV, configuré pour arrêter l’alimentation de la lampe UV lorsque le capteur détecte une position déterminée, telle qu’une fin de course, ou une position immobile de la tablette rétractable ;
- la surface de service comprend un revêtement anti-décoloration, notamment à base de dioxyde de titane ;
- le dispositif de nettoyage et/ou de désinfection comprend au moins un organe de contact configuré pour venir au contact de la surface de service ;
- l’organe de contact est un rouleau, configuré pour rouler sur la surface de service, et/ou un organe d’essuyage et/ou de balayage de la surface de service ;
- l’organe de contact est imprégné avec un liquide nettoyant et/ou désinfectant, notamment ignifuge ;
- l’organe de contact est escamotable entre : une position fonctionnelle, dans laquelle l’organe de contact est au contact de la surface de service, et une position non fonctionnelle dans laquelle l’organe de contact n’est plus en contact avec cette surface de service ;
- l’organe de contact est configuré pour : être déplacé de la position non fonctionnelle à la position fonctionnelle lors du déplacement de la tablette rétractable de la position déployée à la position rétractée, et/ou rester dans la position non fonctionnelle lors du déplacement de la tablette rétractable de la position rétractée à la position déployée ;
-- la tablette rétractable est portée par le corps par au moins un ensemble rail-glissière ;
Ainsi, pour un prolongateur 20 adapté pour supporter une charge 10 comprise entre 500 à 750 kilogrammes, on sélectionne un organe élastique 30 de section circulaire d’un diamètre de 24 millimètres.
Pour un prolongateur 20 adapté pour supporter une charge 10 comprise entre 750 à 1000 kilogrammes, on sélectionne un organe élastique 30 de section circulaire d’un diamètre de 28 millimètres.
Pour un prolongateur 20 adapté pour supporter une charge 10 comprise entre 1000 à 1250 kilogrammes, on sélectionne un organe élastique 30 de section circulaire d’un diamètre de 32 millimètres.
Pour un prolongateur 20 adapté pour supporter une charge 10 comprise entre 1250 à 1500 kilogrammes, on sélectionne un organe élastique 30 de section circulaire d’un diamètre de 36 millimètres.
La section efficace de l’organe élastique 30 comprenant du polyuréthane de dureté comprise entre 70 et 90 shore A est adaptée au fardeau 4 destiné à être supporté par le prolongateur 20.
Avantageusement, l’organe élastique 30 est de section circulaire et de diamètre compris entre 24 et 36 millimètres.
La est une comparaison schématique de l’évolution de l’accélération en fonction du temps pour un système de largage 2 comprenant le prolongateur 20 muni de l’organe élastique 30 et pour un système de largage 2 muni du prolongateur 20 ne comprenant pas l’organe élastique 30.
La est une comparaison schématique de l’évolution de la vitesse en fonction du temps pour un système de largage 2 comprenant le prolongateur 20 muni de l’organe élastique 30 et pour un système de largage 2 muni du prolongateur 20 ne comprenant pas l’organe élastique 30.
Le système de largage 2 comprenant l’organe élastique 30 est représenté en traits pointillés. Le système de largage 2 ne comprenant pas l’organe élastique 30 est représenté en traits pleins.
Lors d’une phase P1 de chute libre, l’accélération est constante et identique pour le système de largage 2 comprenant l’organe élastique 30 et pour le système de largage 2 ne comprenant pas l’organe élastique 30.
Lors de la phase P1 de chute libre la vitesse augmente d’une même manière pour le système de largage 2 comprenant l’organe élastique 30 et pour le système de largage 2 ne comprenant pas l’organe élastique 30.
Lors d’une phase P2 de déploiement de l’ensemble de ralentissement 6, les parachutes de charge 22 se déploient. L’organe élastique 30 permet alors de diminuer en valeur absolue l’accélération du système de largage 2, limitant le choc subit par le fardeau 4 lors du déploiement de l’ensemble de ralentissement 6. L’organe élastique 30 permet également d’adoucir la perte de vitesse du système de largage 2 lors du déploiement de l’ensemble de ralentissement 6.
Lors d’une phase P3 de descente sous voilure, l’accélération est nulle pour le système de largage 2 comprenant l’organe élastique 30 et pour le système de largage 2 ne comprenant pas l’organe élastique 30.
Lors de la phase P3 de descente sous voilure, la vitesse est constante et identique pour le système de largage 2 comprenant l’organe élastique 30 et pour le système de largage 2 ne comprenant pas l’organe élastique 30, la vitesse constante étant par exemple de 7 mètres par seconde.
Lors d’une phase P4 de posé de la charge 10, la plateforme 8 du système de largage 2 touche le sol. L’organe élastique 30 permet alors de diminuer en valeur absolue l’accélération du système de largage 2, limitant le choc subit par le fardeau 4 à l’atterrissage. L’organe élastique 30 permet également d’adoucir la perte de vitesse du système de largage 2 lors de la phase P4 de posé de la charge 10. En effet, lorsque la plateforme 8 touche le sol, l’organe élastique 30 alors étiré se rétracte progressivement afin de retourner à sa position de repos et exerce une force verticale vers le haut sur la plateforme 8.
L’organe élastique 30 a un effet amortisseur lors de la phase P2 de déploiement de l’ensemble de ralentissement 6 et lors de la phase P4 de posé de la charge 10.
La illustre un exemple d’évolution temporelle du courant primaire i 1 , du courant secondaire i 2 , et du courant i 3 circulant dans la bobine de stockage 40.
On suppose que les courants primaire i 1 et secondaire i 2 , et que le courant i 3 sont nuls.
On suppose en outre qu’à un instant t 0 les interrupteurs 41, 42 sont ouverts de sorte qu’ils ne laissent passer aucun courant.
Entre l’instant t 0 et un instant t 1 , les interrupteurs 41, 42 sont ouverts. Le convertisseur de puissance 17 délivre un courant de sorte que le courant primaire i 1 croît de la valeur nulle à une valeur de courant I1 positive. La variation du courant primaire induit une tension aux bornes de la bobine secondaire 48.
A l’instant t 1 Lorsque le courant primaire i 1 a atteint la valeur de courant I1 et la tension induite aux bornes de la bobine secondaire est nulle 48, le deuxième interrupteur 42 est fermé de sorte qu’un courant traverse ledit interrupteur.
Entre l’instant t 1 et un instant t 2 , le courant primaire i 1 décroît de la valeur de courant I1 à la valeur de courant -I1. La variation du courant primaire i 1 induit le courant secondaire i 2 égal à une valeur de courant positive I22, la valeur de courant I22 étant égale à deux fois la valeur de courant I1 multiplié par l’inductance mutuelle M.
A l’instant t 2 , le courant primaire i 1 est égal à la valeur de courant -I1. La tension aux bornes du premier interrupteur 41 devient nulle. Lorsque la tension aux bornes du premier interrupteur 41 est nulle, le premier interrupteur 41 est fermé permettant de stocker le courant secondaire i 2 égale à la valeur de courant I22 dans le circuit formé par la bobine secondaire 48 (l’ensemble des bobines rotoriques 25 reliées en série), et le circuit de stockage 26 comprenant les interrupteurs 41, 42, et la bobine de stockage 40.
Entre l’instant t 2 et un instant t 3 , le courant primaire i 1 varie de la valeur -I1 à une valeur de courant négative -I11 supérieure à la valeur de courant négative -I1 permettant d’annuler le courant dans le deuxième interrupteur 42. Lorsque ledit courant est nul, le deuxième interrupteur 42 est ouvert.
Un courant de valeur I21 est stocké dans la bobine de stockage 40 de sorte que le courant i 3 est égal à I21.
De l’instant t 0 à l’instant t 3 , un premier cycle T1 de charge de la bobine de stockage 40 a été effectué.
Généralement le courant i 3 stocké dans la bobine de stockage 40 est insuffisant pour alimenter l’équipement électrique, plusieurs cycles de charge de la bobine de stockage 40 sont répétés successivement.
A présent est décrit un deuxième cycle de charge T2 succédant au premier cycle de charge T1.
A l’instant t 3 , le premier interrupteur 41 est fermé et le deuxième interrupteur 42 est ouvert.
Entre l’instant t 3 et un instant t 4 , le courant primaire i 1 varie de la valeur de courant négative -I11 à la valeur de courant négative I1 induisant une tension aux bornes de la bobine secondaire 48.
A l’instant t 4 , le courant primaire i 1 est égal à la valeur de courant négative I1. La tension aux bornes de la bobine secondaire 48 devient nulle. Lorsque la tension aux bornes de la bobine secondaire 48 est nulle, le deuxième interrupteur 42 est fermé.
Entre l’instant t 4 et un instant t 5 , le courant primaire i 1 décroît de la valeur de courant I1 à la valeur de courant positive I11 inférieure à la valeur de courant négative I1 de sorte que le courant dans la bobine secondaire 48 et dans les premier et deuxième interrupteurs 41, 42 est égal à une valeur de courant négative I21. Le courant parcourant le premier interrupteur 41 s’annule permettant d’ouvrir le premier interrupteur 41.
Rekharsky M. V., Inoue Y. Complexation thermodynamics of cyclodextrins. Chemical reviews . 1998, 98(5), 1875-1918.
Salatin et al . An Alternative Approach for Improved Entrapment Efficiency of Hydrophilic Drug Substance in PLGA Nanoparticles by Interfacial Polymer Deposition Following Solvent Displacement. Jundishapur Journal of Natural Pharmaceutical Products . 2018, 13(4):e12873.
WO 2013/150193
Zhang L., Su T., He B., Gu Z. Self-assembly Polyrotaxanes Nanoparticles as Carriers for Anticancer Drug Methotrexate Delivery. Nano-Micro Letters . 2014, 6, 108-115.
Réservoir souple pour installation de ventilation non-invasive L’invention concerne un réservoir souple/déformable pour un dispositif ou une installation de ventilation non-invasive (VNI), notamment à pression positive continue, pour traiter un ou des patients souffrant d’insuffisance respiratoire, c'est-à-dire de difficultés ou défaillances respiratoires, telles les personnes infectées par un coronavirus affectant ses capacités pulmonaires, par exemple le COVID-19, un de ses variants, ou autre.
Pour éviter cela, il est possible de fournir l’oxygène au moyen de dispositifs délivrant le gaz à pression positive continue ou CPAP (pour Continuous Positive Airway Pressure en anglais). En effet, la pression positive continue, en plus de l’adjonction d’oxygène, permet de lutter contre l’atélectasie des petites voies aériennes, c'est-à-dire leur fermeture par « affaissement », mais aussi de diminuer le travail respiratoire du patient, c'est-à-dire l’effort que ce dernier doit fournir pour respirer, et ainsi améliore grandement la tolérance pour le patient.
Ainsi, EP-A-4085958 a proposé une installation de ventilation non-invasive (VNI) à pression continue positive (CPAP), bien adaptée au traitement des patients infectés notamment par un coronavirus, en particulier le COVID-19. Elle comprend un module d’admission de gaz avec un orifice d’injection d’oxygène auquel vient se connecter une bouteille d’oxygène, un réservoir de gaz souple alimentant le module d’admission de gaz, un module de ventilation et un conduit flexible reliant fluidiquement le module d’admission de gaz au module de ventilation pour convoyer le gaz respiratoire de l’un à l’autre. Le module de ventilation alimente une interface respiratoire fournissant le gaz au patient.
Dans une telle installation, le réservoir de gaz souple comprend habituellement, d’une part, une enveloppe souple/flexible, i.e. un corps de réservoir, formée de deux feuilles en polymère agencées face à face et assemblées entre elles pour définir le volume interne servant à recevoir le gaz, et, d’autre part, un conduit rigide traversé par un passage de gaz interne, i.e. un tube, pour assurer les échanges gazeux entre le volume interne du réservoir et l’extérieur, typiquement à un module d’admission de gaz d’une l’installation de VNI auquel le réservoir est raccordé fluidiquement. Un tel réservoir de gaz souple selon l’art antérieur est schématisé en .
Le conduit rigide est habituellement fixé aux feuilles en polymère, au moyen d’une bande de fixation venant enserrer par l’extérieur les deux feuilles en polymère, c’est-à-dire à la manière d’un collier de serrage, pour les maintenir solidaires de la paroi périphérique du conduit rigide. Or, ce type de fixation engendre des problèmes d’étanchéité, complexifie la fabrication du réservoir et la rend donc plus onéreuse. De plus, un tel conduit rigide nuit à un remplissage rapide du volume interne de l’enveloppe souple.
La présente invention vise à proposer un réservoir souple amélioré pour une installation de ventilation non-invasive (VNI) de patient améliorée, en particulier de type CPAP, en particulier permettant d’éviter de devoir utiliser une bande ou collier de serrage externe pour fixer les feuilles au conduit du réservoir souple tout en assurant une bonne étanchéité gazeuse et/ou en facilitant sa fabrication.
L’invention concerne alors un réservoir souple, i.e. déformable, pour une installation de ventilation non-invasive (VNI) de patient, en particulier de type CPAP, comprenant : une enveloppe souple en polymère comprenant une première paroi et une seconde paroi agencées face à face et définissant entre elle un volume interne pour recevoir du gaz, lesdites première et seconde parois étant solidarisées l’une à l’autre, et un conduit comprenant un passage interne en communication fluidique avec le volume interne de l’enveloppe souple, ledit conduit étant fixé de manière étanche à l’enveloppe souple,
caractérisé en ce que les première et seconde parois sont fixées au conduit par soudure par ultrasons.
Selon le mode de réalisation considéré, le réservoir souple, i.e. déformable, de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : les première et seconde parois et le conduit sont formés de polymère. le polymère est du PVC. les première et seconde parois sont fixées au conduit via un joint de soudure réalisé par soudure par ultrasons. le joint de soudure est obtenu par fusion suivi d’une re-solidification localisée du matériau polymère formant les première et seconde parois et la paroi du conduit. les première et seconde parois sont des feuilles ayant une épaisseur inférieure à 1 mm, de préférence comprise entre 100 et 500 µm environ. le conduit est flexible ou semi-flexible. la première paroi et la seconde paroi agencées face à face sont fixées l’une à l’autre au niveau d’au moins une partie de leurs bords périphériques. la première paroi et la seconde paroi ont une forme rectangulaire. la première paroi et la seconde paroi ont une longueur comprise entre 20 et 90 cm et une largeur comprise entre 20 et 60 cm. il a un volume interne d’au moins 10 Litres (L), de préférence d’au moins 15 L, avantageusement d’au moins 20 L, typiquement de 25 à 35 L (Litres donnés en équivalent en eau). le passage interne du conduit comprend, à ses extrémités, un premier et un second orifice faisant office d’entrées/sorties de gaz. le premier orifice est situé à une extrémité aval du conduit, c’est-à-dire hors de l’enveloppe souple. le second orifice est situé à une extrémité amont du conduit, c'est-à-dire qu’il débouche dans le volume interne de l’enveloppe souple. il comprend un moyen de suspension, telle une ouverture pratiquée dans une paroi supérieure externe, permettant sa suspension ou son accrochage à un support, par exemple une potence murale ou analogue. l’orifice d’entrée/sortie située à l’extrémité aval du conduit du réservoir est communication fluidique avec un port de raccordement de réservoir d’un module d’admission de gaz d’une installation de VNI de manière à permettre des échanges gazeux, i.e. des entrées et sorties de gaz, entre le volume interne du réservoir de gaz et le passage interne de gaz du premier corps de module, via ledit l’orifice d’entrée/sortie unique du réservoir. l’extrémité aval du conduit du réservoir est configurée pour permettre son raccordement, par exemple par emboitement, au port de raccordement de réservoir d’un module d’admission de gaz d’une installation de VNI.
L’invention concerne en outre une installation de ventilation non-invasive (VNI), notamment à pression continue positive (CPAP), pour fournir de l’oxygène (O 2 ) ou un mélange air/O 2 à un patient, comprenant : un module d’admission de gaz comprenant un dispositif à venturi configuré pour fournir l’air ou le mélange air/O 2 , un réservoir de gaz relié fluidiquement au module d’admission de gaz, un module de ventilation comprenant une valve d’échappement reliée fluidiquement à l’atmosphère, et un port d’interface pour alimenter une interface respiratoire, et un circuit patient, reliant fluidiquement le module d’admission de gaz au module de ventilation de manière à acheminer l’air ou le mélange air/O 2 du module d’admission de gaz au module de ventilation,
caractérisée en ce que le réservoir de gaz est selon l’invention, notamment comme décrit ci-avant.
De préférence, les organes de maintien 32 et l’organe élastique 30 sont moins larges que la sangle 24 afin de simplifier le rangement du prolongateur 20 dans le sac 18 de déploiement de l’ensemble de ralentissement 6 ainsi que le déploiement du prolongateur 20, la sangle 24 mesurant par exemple 4,5 centimètres de large.
La représente schématiquement le prolongateur 20 de la déployé et tendu.
Les segments élastiques 34 successifs en parcourant longitudinalement la sangle 24, sont transversalement alternés de part et d’autre de la sangle 24 tendue. Ainsi, lorsque le prolongateur 20 se déploie, le risque de formation d’interférences et/ou d’un nœud est diminué. Ainsi, le risque d’abimer le prolongateur 20 est diminué et l’installation dans le sac 18 de déploiement est améliorée.
De préférence, la longueur au repos de chaque segment élastique 34 fixé à deux organes de maintien 32 est deux à quatre fois inférieure à la longueur de la partie de la sangle 24 prise entre lesdits deux organes de maintien 32. Ainsi, chaque segment élastique 34 s’allonge d’une à trois fois sa longueur au repos lors de la mise en tension du prolongateur 20.
En variante, le prolongateur 20 comprend un nombre d’organes de maintien 32 différent du double du nombre de segments élastiques 34.
En variante, le prolongateur 20 comprend un unique segment élastique 34 fixé aux organes de maintien 32.
L’organe élastique 30 comprend du polyuréthane de dureté comprise entre 70 et 90 Shore A. Par exemple, chaque segment élastique 34 est composé d’une bande élastique ou de plusieurs bandes élastiques parallèles.
De préférence, le polyuréthane est résistant à la lumière et à l’air afin de faciliter le stockage du prolongateur 20 et la durée de vie des segments élastiques 34.
Avantageusement, la longueur d’élongation maximale avant rupture de l’organe élastique 30 est comprise entre 5,5 fois et 7,5 fois la longueur de l’organe élastique 30 au repos.
Un exemple de polyuréthane adapté pour la réalisation de l’organe élastique 30 est le Polyuréthane Courbis Courbahpure 80R ®.
Le Courbahpure 80R ® est un matériau dont la dureté est de 80 Shore A, notamment avec une tolérance à plus ou moins trois Shore A.
La valeur d’allongement à la rupture du Courbahpure 80R ® est de 550%, notamment avec une tolérance de vingt pourcents.
La représente la courbe de traction du Courbahpure 80R ®, la courbe correspondant à une contrainte en mégapascal en fonction d’un pourcentage d’allongement du Courbahpure 80R ®.
La courbe de la permet notamment de sélectionner une section efficace de l’organe élastique 30 formé du Courbahpure 80R ® adaptée au nombre de prolongateurs 20 du système de largage 2 et à la masse du fardeau 4, notamment afin de former une bande élastique de section circulaire.
Par exemple, on recherche la contrainte à appliquer à l’organe élastique 30 afin d’obtenir un allongement de l’organe élastique 30 de 233% adapté au besoin du système de largage 2.