INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Colis souple réutilisable, destiné au transport postal, protégeant les objets contre les chocs L’invention concerne le domaine des colis souples destinés au transport postal.
Art Antérieur Le commerce par Internet a pris un grand essor, en particulier depuis la période du Covid, nécessitant un transport de colis souples de plus en plus nombreux.
La plupart des colis souples sont aujourd’hui réalisés en carton, ces cartons devant être souvent remplis de différents matériaux pour protéger les objets transportés, en particulier les objets fragiles.
- de 5 à 90% massique, de préférence de 10 à 70% massique, de préférence encore de 10 à 50% massique, dudit ou desdits diester(s) de formule (1),
- une ou plusieurs huiles de base différentes dudit ou desdits diester(s), de préférence en une proportion de 10 à 95% massique, de préférence de 30 à 90% massique, de préférence encore de 50 à 90% massique,
par rapport à la masse totale dudit ou desdits diester(s) de formule (1) et des huiles de base différentes dudit ou desdits diester(s).
Selon un mode de réalisation particulier, une composition de refroidissement mise en œuvre selon l’invention comprendra 100% massique d’un mélange de diester(s) de formule (1) et d’huile(s) de base annexe(s), de préférence en une proportion telle que la composition comprenne :
- de 5 à 90% massique, de préférence de 10 à 70% massique, de préférence encore de 10 à 50% massique, dudit ou desdits diester(s),
Additifs Le(s) diester(s) mis en œuvre selon l’invention peuvent être utilisés avec un ou plusieurs additifs.
Une composition de refroidissement et/ou de lubrification selon l’invention peut comprendre en outre un ou plusieurs additifs connus de l’homme du métier dans le domaine de la lubrification et en particulier dans le domaine de la lubrification et/ou du refroidissement des systèmes mobiles et/ou stationnaires.
Selon un mode de réalisation, ledit ou lesdits additifs distincts dudit ou desdits diester(s) et distincts de(s) huile(s) de base, est(sont) présent(s) dans une proportion allant jusqu’à 20% massique, de préférence de 0,05 à 15% massique, de préférence encore de 0,1 à 10% massique, encore plus préférentiellement de 0,5 à 7% massique, voire de 1 à 5% massique par rapport à la masse totale de la composition.
L’ajout d’un ou plusieurs additifs choisis parmi les additifs anti-usure, les modificateurs de frottements, les détergents, les additifs extrême-pression et les dispersants, peut également s’avérer avantageux dans le cadre de la mise en œuvre de la composition refroidissante selon l’invention comme fluide multifonctionnel, par exemple pour refroidir la batterie et/ou l’électronique de puissance, et pour lubrifier des pièces du système de propulsion, par exemple la transmission, dans un véhicule électrique ou hybride.
Le ou lesdits additifs peuvent être présents dans la composition de refroidissement et/ou de lubrification selon l'invention en une teneur inférieure ou égale à 20 % massique, en particulier allant de 0,05 à 15% en masse, de préférence de 0,1 à 10% en masse, de préférence encore de 0,5 à 7% en masse, par rapport à la masse totale de ladite composition.
Le terme « petit volume » rapporté dans les exemples suivants en référence au volume d’une solution après une étape de distillation, signifie 10 % ou moins du volume de départ. - Les conventions et abréviations suivantes sont utilisées dans les exemples suivants : - sauf indication contraire, les concentrations de solutions exprimées en pourcentage doivent ête comprises comme des concentrations pondérales ; - MIBK : méthylisobutylcétone ; - DCM : dichlorométhane ; - MeOH : méthanol ; - IPA : isopropanol ; - AcOEt : acétate d’éthyle ; - Pd/C 5 % : palladium supporté sur carbone, 5 % en poids de Pd. EXEMPLE 1
Cet exemple fait référence à la préparation du composé 2, un composé précurseur à utiliser dans un procédé de l’invention.
200 g of 4-méthoxyphénylacétone dans 1200 ml de toluène ont été chargés dans un ballon. Le système est porté au reflux et de la benzylamine (168 g) a été ajoutée en une heure, tout en maintenant la température de reflux et en éliminant l’eau formée. La ligne a été rincée avec 15 ml de toluène. Une fois la réaction terminée, 500 ml de toluène ont été distillés sans vide, puis le système a été transformé en un résidu huileux par distillation sous vide à 95 °C. Le résidu a été dissous sous azote avec du MeOH (1386 ml) et la solution a été refroidie à 0 °C. Du borohydrure de sodium (16 g) a été ajouté par portion par portion et le mélange a été agité pendant 1 heure à 0-5 °C. Une fois la réaction terminée, le mélange a été distillé sous vide jusqu’à un volume résiduel de 500 à 600 ml. De l’eau (400 ml) a été chargée et la distillation a été poursuivie jusqu’à ce que le MeOH soit complètement éliminé. Le résidu a été repris avec 1120 ml d’eau et 640 ml de DCM. Les phases ont été séparées et la phase aqueuse a été extraite de nouveau avec du DCM (100 ml). Les phases organiques ont été combinées et lavées avec de l’eau (100 ml). Le solvant de la phase organique a été évaporé sous vide. Le résidu a été repris avec du MeOH (400 ml) et de l’eau (266 ml). Le système a été refroidi à < 10 °C et une solution préalablement préparée de HCl à 37 % (133 g) et d’eau (133 g) a été ajoutée goutte à goutte. Le système a été agité à 0-5 °C pendant 30 min, et le solide a été filtré et lavé avec de l’eau (270 ml). Le solide a été mis en suspension dans du toluène (1067 ml) et la suspension a été agitée à 25 °C pendant 30 min. La suspension a ensuite été filtrée et lavée avec du toluène (107 ml). Du toluène (667 ml) et de l’eau (400 ml) ont été ajoutés au solide récupéré. De l’hydroxyde de sodium à 30 % (177 g) a été versé goutte à goutte tout en maintenant la température < 30 °C. Les phases ont été séparées et la phase aqueuse a été extraite de nouveau avec du toluène (213 ml). Les phases organiques ont été combinées et lavées avec de l’eau (270 g). Le solvant a été évaporé, récupérant 226 g de composé 1.
Le composé 1 (100 g ; 0,392 mol) a été ajouté portion par portion à une solution de 48 % d’HBr dans de l’H 2 O (670 ml, 5,913 mol) à 50 °C. 60 ml supplémentaires d’une solution à 48 % d’H 2 O/HBr (5:1 v/v) ont ensuite été ajoutés. Le mélange réactionnel a été chauffé à 110-120 °C et maintenu sous agitation pendant 4 heures. Après contrôle par CCM, la réaction s’est avérée terminée. Le mélange a été refroidi à 0-5 °C et maintenu sous agitation pendant 1 heure. Le précipité a été filtré (sel de bromhydrate du composé 2) et lavé avec une solution à 48 % d’H 2 O/HBr (5:1 v/v). Le précipité a été mis en suspension dans 210 ml d’H 2 O et 85 ml de MIBK, puis du NH4OH a été ajouté jusqu’à pH > 10. Le système a été maintenu sous agitation à 0-5 °C pendant 1 h. Le précipité a été filtré et lavé avec du MIBK froid et de l’H 2 O, et finalement séché à 50 °C ; le produit 2 (79,34 g) a été récupéré et utilisé tel quel dans une réaction ultérieure. EXEMPLE 2
Cet exemple fait référence à la préparation du composé 4, un composé précurseur à utiliser dans un procédé de l’invention.
Le composé 3, diacétoxyacétophénone, est un produit disponible dans le commerce.
Le composé 3 (100 g ; 0.424 mol) a été dissous, sous flux d’azote, dans du DCM (500 ml). Le système a été refroidi à 10-15 °C et une solution d’HCl dans de l’IPA (1,53 ml) y a été ajoutée. Le système a été maintenu sous agitation pendant 5 minutes, refroidi à 0-5 °C, et du Br 2 (23,87 ml ; 0,466 mol) a été déposé dessus tout en maintenant T 3 (9 g) dans de l’H 2 O (450 ml) a été ajouté goutte à goutte sur le système à 0-5 °C. Le système a ensuite été chauffé à 20 °C et les phases ont été séparées. La phase aqueuse a été extraite de nouveau avec du DCM (90 ml). Les phases organiques combinées ont été lavées avec de l’H 2 O et concentrées sous vide à 35 °C jusqu’à un petit volume. Du MeOH (180 ml) et de l’H 2 O (45 ml) y ont été ajoutés. Le système a été maintenu sous agitation à 0-5 °C pendant 30 minutes. Le précipité a été filtré et lavé avec un mélange MeOH/H 2 O (35:10 v/v) à 5 °C. 112,88 g de produit 4 ont été récupérés (après séchage sous pression réduite). EXEMPLE 3
Cet exemple fait référence à la préparation du composé 5, un composé précurseur à utiliser dans un procédé de l’invention.
50 g (0,159 mol) de composé 4 préparé comme décrit dans l’exemple 2 ont été dissous, sous une atmosphère d’azote, dans 300 ml de MIBK dégazé à l’azote. 100 ml de solvant ont été évaporés sous vide. 40 ml de MIBK dégazé avec de l’azote ont été ajoutés à la solution du composé 4, sous azote. La solution a été chauffée à 50 °C et 76,58 g (0,317 mole) du composé 2 préparé comme décrit dans l’exemple 1 y ont été ajoutés. Le système a été maintenu sous agitation pendant 1,5 h à 105 °C. Contrôle par CCM : réaction terminée. Le système a été amené à -10 °C et davantage agité pendant 1 h. Le précipité a été filtré et lavé avec du MIBK dégazé avec de l’azote. Le solvant a été évaporé sous vide à 50 °C et le produit 5 a été récupéré, qui a été utilisé tel quel dans la réaction de l’exemple suivant. EXEMPLE 4
Cet exemple fait référence à la préparation du composé 6, un composé précurseur à utiliser dans un procédé de l’invention.
115 ml de MeOH dégazé avec de l’azote, 2 ml d’H 2 O et une solution d’HBr à 48 % dans de l’H 2 O (27,01 ml ; 0,238 mole) ont été ajoutés au composé 5 (0,159 mol), obtenu comme décrit dans l’exemple 3. Le système a été maintenu sous agitation à 70 °C pendant 30 minutes. Contrôle par CCM : réaction terminée. Le système a été refroidi à 0-5 °C, et 22 ml d’une solution aqueuse de NaOH à 30 % dégazée avec de l’azote y ont été ajoutés, amenant le pH du système à 7. Le MeOH a été évaporé sous vide à 50 °C. De l’H 2 O (105 ml) dégasé et de l’AcOEt (250 ml) préalablement dégazé y ont été ajoutés, et le mélange a été agité à 50 °C jusqu’à dissolution du produit. Du NaOH à 30 % (6 ml) préalablement dégazé avec de l’azote a été ajouté jusqu’à pH 8, et enfin une solution aqueuse de NaHCO 3 dégazée avec de l’azote (120 ml) a été ajoutée jusqu’à pH 8,5/9. Les phases ont été séparées. La phase aqueuse a été extraite de nouveau avec de l’AcOEt (280 ml) dégazée avec de l’azote. Les phases organiques combinées, contenant l’intermédiaire 6, ont été lavées avec de l’H 2 O et utilisées telles quelles dans la réaction de l’exemple suivant. EXEMPLE 5
Cet exemple fait référence à l’étape a’) de l’invention.
Une solution aqueuse à 20 % d’acide L(+)-tartrique (95,4 g ; 0,636 mol dans 380 ml d’H 2 O) a été préparée. 260 ml de la solution aqueuse d’acide tartrique ont été ajoutés à la phase organique (solution contenant l’intermédiaire 6, obtenue comme décrit dans l’exemple précédent). Le système a été maintenu sous agitation pendant 10 minutes à 20 < T < 25 °C, et les phases ont été séparées. La phase organique a été extraite de nouveau avec la solution d’acide restante. Les phases aqueuses acides ont été combinées et lavées avec de l’AcOEt (105 ml). En opérant sous vide à 55 °C, 70 ml ont été évaporés de la solution aqueuse acide ; la partie restante contenant le produit (intermédiaire A) a été utilisée telle quelle pour la réaction de l’exemple suivant.
A des fins analytiques, une aliquote de la solution contenant l’intermédiaire A a été rendue basique avec une solution aqueuse saturée de NaHCO 3 , extraite avec de l’AcOEt, et chromatographiée sur gel de silice en éluant avec un mélange de toluène/AcOEt selon un gradient de 8/2 à 1/1.
Le résidu obtenu (pureté CLPH > 90 %) a été analysé, fournissant les données suivantes : RMN 1 H (400 M Hz, DMSO-d 6 ) : δ 9,54 (s, 2H), 9,09 (s, 1H), 7,33-7,14 (m, 5H), 6,86 (d, J = 8,6 Hz 2H), 6,80 (d, J = 1,6 Hz, 2H), 6,61 (d, J = 8,6 Hz 2H), 6,44 (d, J = 1,6 Hz, 1H), 3,89 (s, 2H), 3,69 (ABq, J = 14,2 Hz, 2H), 2,88-2,80 (m, 2H), 2,38-2,33 (m, 1H), 0,90 (d, J = 6,4 Hz, 3H). RMN 13 C (400 M Hz, DMSO-d 6 ) : δ 198,3, 158,3, 155,2, 140,0, 138,0, 130,2, 129,7, 128,3, 127,9, 126,6, 114,8, 106,9, 105,8, 56,8, 55,9, 54,2, 37,7, 14,8. EXEMPLE 6
Cet exemple fait référence au procédé de l’invention selon la séquence d’étapes : b) ; c) ; d) et e).
De préférence, au moins un diester de formule (1) mis en œuvre selon l’invention est choisi parmi : un diester formé à partir du monoéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide azélaïque, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide succinique, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide adipique, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide azélaïque, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide glutarique, un diester formé à partir du triéthylène glycol monométhyl éther et de l’acide azélaïque, un diester formé à partir du triéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide azélaïque,
De préférence, au moins un diester de formule (1) mis en œuvre selon l’invention est choisi parmi : un diester formé à partir du monoéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide azélaïque, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide succinique, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide adipique, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide azélaïque, un diester formé à partir du diéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide glutarique, un diester formé à partir du triéthylène glycol monométhyl éther et de l’acide azélaïque, un diester formé à partir du triéthylène glycol monobutyl éther et de l’acide azélaïque.
Le diester mis en œuvre selon l’invention présente typiquement une viscosité cinématique, mesurée à 100°C, allant de 1 à 6 mm²/s, de préférence de 1 à 5 mm²/s.
Dans le cadre de l’invention, la viscosité cinématique peut être mesurée selon la norme ASTM D445.
De préférence, lorsque l’invention met en œuvre un mélange de diesters répondant à la formule (1), le mélange de diesters présente une viscosité cinématique, mesurée à 100°C, allant de 1 à 6 mm²/s, de préférence de 1 à 5 mm²/s.
Selon un mode de réalisation, le diester mis en œuvre selon l’invention présente une viscosité cinématique, mesurée à 40°C, allant de 5 à 20 mm²/s, de préférence de 8 à 18 mm²/s.
De préférence, lorsque l’invention met en œuvre un mélange de diesters de formule (1), chaque diester de la composition selon l’invention présente une viscosité cinématique, mesurée à 40°C, allant de 5 à 20 mm²/s, de préférence de 8 à 18 mm²/s.
Il est entendu que les définitions données ci-dessus pour le diacide carboxylique et l’alcool peuvent être combinées, dans la mesure du possible, pour définir d’autres modes de réalisation particuliers.
Le ou les diester(s) selon l’invention peuvent être préparés selon des méthodes de synthèse connues de l’homme du métier. Ces méthodes de synthèse mettent plus particulièrement en œuvre deux réactions d’estérification.
Il est entendu que, dans le cadre de la présente invention, un diester selon l’invention peut être sous forme d’un mélange d’au moins deux diesters de formule (1), en particulier tels que définis précédemment.
Le diester ou le mélange de diesters de formule (1) peut représenter au moins 5% massique, de préférence au moins 10% massique, de préférence encore de 10% à 100% massique, de la masse totale de la composition selon l’invention.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition de refroidissement et/ou de lubrification selon l’invention peut être formée à plus de 95% massique, en particulier à plus de 98 % massique, d’un ou plusieurs diester(s) de formule (1), voire avec 100% massique d’un ou plusieurs diester(s) de formule (1).
Huile(s) de base annexe(s) Une composition de refroidissement et/ou de lubrification selon l’invention peut comprendre, outre un ou plusieurs diesters de formule (1), une ou plusieurs huiles de base annexe(s), distinctes des diesters selon l’invention (aussi appelées co-bases).
Par exemple, si l’étape 210 d’identification montre que la présence d’overlay se caractérise par une asymétrie selon l’axe q x , la mesure d’une tige de Bragg unique est suffisante. Alors, un détecteur ponctuel peut suffire pour une mesure en T-SAXS. Pour détecter la présence de l’angle , la mesure de plusieurs ordres de Bragg est nécessaire. Alors un détecteur monodimensionnel est utilisé pour une mesure en T-SAXS.
Enfin, l’étape d’ajustement 220 prend en compte la valeur mesurée de chaque paramètre caractéristique pour adapter les conditions de fabrication et progressivement conduire à la fabrication de composant dont le motif de contrôle ne comporte aucun défaut.
L’homme du métier constatera que le présent procédé permet l’identification de la nature d’un défaut affectant le motif de contrôle pour adapter ensuite la méthode d’analyse et d’extraction des valeurs des paramètres caractérisant ce défaut.
Si, dans le mode de réalisation présenté ci-dessus, une méthode instrumentale par transmission T-SAXS a été utilisée, en variante, une méthode instrumentale par réflexion GI-SAS peut être mise en œuvre.
Le CD-SAXS étant une méthode non-triviale de caractérisation, le procédé selon l’invention permet d’aiguiller vers la méthode d’analyse adéquate de la figure de diffraction. Il est indépendant de la modélisation. Une fois le défaut classifié, la modélisation adaptée (c’est-à-dire simplifiée par rapport à une modélisation complexe intégrant l’ensemble des paramètres caractéristiques de tous les défauts potentiels) est appliquée sur des données de mesure pour extraire une information précise.
Avec le présent procédé, la technique de contrôle par CD-SAXS devient particulièrement avantageuse le long d’une chaîne de fabrication pour, après chaque mesure de l’overlay, réaligner les équipements de fabrication au cours du processus de lithographies lui-même. Ceci permet de corriger la précision de fabrication au cours du fonctionnement de la chaine de fabrication.
Système de mesure d'un courant électrique et dispositif de détection d'un courant électrique pour un tel système La présente description concerne de façon générale la mesure de courant électrique statique ou variable dans le temps.
Pour certaines applications, il serait souhaitable de pouvoir mesurer un courant électrique statique ou variable dans le temps avec une résolution spatiale inférieure à 0,1 mm, en particulier pouvoir mesurer l'intensité et/ou le sens de circulation du courant électrique. Le courant électrique à mesurer correspond par exemple au courant électrique circulant dans une piste conductrice d'un circuit imprimé.
Un exemple de dispositif de détection d'un courant électrique disponible dans le commerce est un capteur à effet Hall. Toutefois, un tel capteur a de façon générale une précision spatiale supérieure à 0,1 mm et n'est donc pas adapté à la mesure d'un courant électrique très localisé. De plus, les capteurs à effet Hall existants ont une bande passante limitée qui ne dépasse pas 100 kHz et ne sont donc pas adaptés à la mesure d'un courant électrique à haute fréquence.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des dispositifs connus de détection de courant électrique et les systèmes de mesure de courant électrique comprenant de tels dispositifs.
Un objet d'un mode de réalisation est que le système de mesure de courant permette la mesure d'un courant électrique constant ou variable dans le temps avec une résolution spatiale inférieure à 0,1 mm .
Un objet d'un mode de réalisation est que le dispositif de détection de courant électrique du système de mesure de courant électrique puisse être fabriqué à coût réduit .
Un mode de réalisation prévoit un système de mesure d'un courant électrique circulant dans un élément conducteur électriquement, le système comprenant : - un dispositif de génération d'un champ magnétique dans l'élément conducteur électriquement, comprenant un support et un fil conducteur électriquement rigidement couplé au support et comprenant au moins une spire enroulée autour du support ; - un dispositif de détection d'ondes acoustiques à la surface de l'élément conducteur électriquement ; et - un dispositif de commande et d'acquisition comprenant un générateur configuré pour fournir au moins une impulsion de courant dans le fil conducteur électriquement et une chaîne d'acquisition pour la détection d'un signal électrique fourni par le dispositif de détection.
Selon un mode de réalisation, le système comprend en outre un guide d'ondes acoustique ayant une base et une extrémité effilée fixée au support, et le dispositif de détection est un transducteur électroacoustique rigidement couplé à la base.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de détection comprend un capteur de vibrations sans contact.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de détection comprend un vibromètre laser.
Selon un mode de réalisation, les huiles de base sont des huiles au moins en partie reraffinées ou recyclées, c’est-à-dire provenant d’au moins un lubrifiant usagé ayant été soumis à une ou plusieurs étapes préalables de déshydratation, de distillation, de filtration, d’hydrogénation, d’extraction liquide/liquide, de décantation et/ou de passage du lubrifiant usagé sur un matériau adsorbant.
Selon un mode de réalisation, une composition selon l’invention peut comprendre de 10 à 95% massique, de préférence de 30 à 90% massique, de préférence encore de 50 à 90% massique, d’une ou plusieurs huiles de base différentes dudit ou desdits diester(s) selon l’invention, par rapport à la masse totale de ladite composition.
Selon ce mode de réalisation, de préférence, la composition comprendra :
Grâce au procédé selon le premier aspect de l’invention, le temps nécessaire pour l’extraction d’un modèle théorique du matériau composite tissé est fortement réduit. Par ailleurs, le modèle obtenu est plus fiable et reproductible car il requiert des interventions très limitées de la part d’un opérateur.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la représentation tridimensionnelle est obtenue par tomographie. Par exemple, la représentation tridimensionnelle peut être obtenue par tomographie par rayons X.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la pièce en matériau composite tissé est une pièce aéronautique telle qu’une aube de moteur.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’indicateur de qualité de la prédiction de la position du centre de section du toron dans la coupe est une fonction de la différence entre la prédiction de la position du centre de section du toron et la position de référence du centre de section du toron.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend en outre : pour chaque coupe pour laquelle l'indicateur de qualité associé à la position prédite ne vérifie pas un critère de qualité prédéterminé, corriger la position prédite en lui attribuant la position de référence.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le critère de qualité prédéterminé comprend la définition d’un voisinage autour de la position de référence, le critère de qualité prédéterminé étant satisfait si la prédiction de la position déterminée à l’aide du modèle d’apprentissage automatique appartient au voisinage.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé selon le premier aspect de l’invention comprend en outre recevoir, pour au moins une coupe bidimensionnelle parmi l’ensemble des coupes bidimensionnelles, un ensemble de positions de centres de section de torons vérifiées, la position de référence du centre de section du toron appartenant audit ensemble de positions de centres de section de torons vérifiées.
Par position vérifiée, il est entendu une position annotée à la main ou vérifiée par un opérateur. La coupe bidimensionnelle avec des positions vérifiées peut être la première coupe de la séquence de coupes bidimensionnelles, de sorte à initialiser la position initiale du squelette du toron. Dans un autre exemple, on peut recevoir d’autres coupes bidimensionnelles annotées, ces coupes étant éloignées de la première coupe, de sorte à utiliser des positions de référence vérifiées par un opérateur au cours de la reconstruction du squelette du toron.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la position de référence du centre de section du toron correspond à la position du centre de section du toron prédite par le modèle dans une autre coupe bidimensionnelle du sous-ensemble de coupes bidimensionnelles.