INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour mesurer les performances en pelage en fonction de la suralimentation, on utilise une mesure de la résistance à l'ouverture à 180° d'un couple crochet/bande de confort assemblés. Une bande de crochets par exemple de 15 mm de large et de 25,4 mm de long assemblée sur un support papier de 80 g/m 2 et de largeur 25,4 mm est pressée sur un échantillon de bande confort de dimension 50 mmx50 mm à l'aide d'un rouleau simple de 2 kg, les orientations relatives des produits étant identiques à celles utilisées sur la couche culotte. Une traction de 1 kg est ensuite réalisé pendant 10 secondes au support du crochet de manière à simuler la fermeture d'une couche culotte, notamment d'une couche culotte ayant des oreilles élastiques. Le papier supportant le crochet est ensuite inséré dans la mâchoire supérieure mobile d'un bâti de traction, par exemple du type 1/M de MTS System équipé d'une cellule dynamométrique de 100 N, et la bande confort est insérée dans la mâchoire inférieure. La distance entre les deux mâchoires est de 50 mm. Pour mesurer la force d'ouverture, la partie haute du bâti effectue ensuite une translation de bas en haut à une vitesse de 305 mm/min. On relève alors la valeur de la force maximale fournie par la machine ainsi qu'éventuellement la valeur d'énergie correspondant à l'aire sous la surface de la courbe test pris sur les 13 premiers millimètres de course du bâti de traction. Lorsque la largeur du produit est différente de 15 mm, la valeur obtenue est recalculée proportionnellement à 15 mm.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif de retenue peut avoir une résistance au cisaillement supérieure ou égale à 35 N, notamment supérieure ou égale à 45 N, mesurée selon la méthode décrite dans la suite de la description.
Méthode de mesure de la résistance au cisaillement.
Pour mesurer les performances en cisaillement en fonction de la suralimentation, on prend un échantillon de 50 mmx50 mm de bande confort que l'on colle sur une plaque rigide, par exemple métallique, avec un adhésif double face.
Une bande de crochets, par exemple de 15 mm de large et de 25,4 mm de long assemblée sur un support papier de 250 g/m 2 est engagée par l'opérateur sur la bande confort en respectant les orientations relatives des produits sur la couche et une pression est exercée pendant 3 secondes par l'opérateur avec le pouce.
Une traction de 1 kg est ensuite réalisée pendant 5 secondes au support du crochet de manière à simuler la fermeture d'une couche culotte, notamment d'une couche culotte ayant des oreilles élastiques.
La plaque métallique supportant la bande confort est insérée dans la mâchoire supérieure mobile, par exemple d'un bâti de traction du type 1/M de MTS System équipé d'une cellule dynamométrique de 100N.
Le papier supportant le crochet est ensuite inséré dans la mâchoire inférieure fixe.
Le mouvement du bâti sera dans le même sens que la traction de 1 kg. La distance entre les deux mâchoires est de 76 mm. Pour mesurer la force d'ouverture, la partie haute du bâti effectue ensuite une translation de bas en haut à une vitesse constante de 305 mm/min. Le test est effectué jusqu'à ce que la boucle et le crochet soient totalement désengagés. On relève alors la valeur de force maximale sur la courbe obtenue. Lorsque la largeur du produit est différente de 15 mm, la valeur obtenue est recalculée proportionnellement à 15 mm.
Le présent exposé concerne également un ensemble laminé comprenant le dispositif de retenue tel que défini précédemment et une nappe de non-tissé.
Confection des pastilles de composition: La préparation est sortie du congélateur. On dispose entre deux feuilles de silicone 10g de la formulation désirée. Le mélange est calandré à l’outil à cylindre entre les deux feuilles de silicone à 3mm puis on découpe des pastilles à l'emporte-pièce : épaisseur=3mm, diamètre=40mm, masse environ 4g.
On prépare des plaques de peuplier déroulé de 8cm x 5cm avec quadrillage 1cm x 1xm et séchées à l’étuve à 40°C pendant 72h. On applique par pression d’une pastille sur chaque éprouvette de bois puis on complète le quadrillage sur la pastille et pesée.
On place en position verticale les ensembles plaque de peuplier/patch pour chaque composition dans une étuve à 40°C (sans contrôle de l’humidité). On suit de manière quotidienne l’évolution des patchs par la prise de photos et des pesées.
Ces essais ont pour objet de montrer l'effet de la charge végétale sur le fluage d'une composition comprenant du PGS et une solution aqueuse d'un principe actif biostimulant comme l'éthéphon.
Résultats. Les résultats visibles sur la et sur la sont issus de mesures et d’observations mettant en œuvre la perte de masse et le changement dimensionnel (via des photos) sur chaque éprouvette en bois après 96h d’étuvage à 40°C.
On note ainsi que par rapport aux compositions témoins, respectivement MP5, MP15 et HP15, l'ajout de farine de bois dans ces compositions (respectivement MP5+X, MP15+X et HP15+X, X étant le taux de farine de bois) permet de réduire le fluage à 40°C, voire même permettent de réduire très fortement le fluage à 40°C lorsque X vaut au moins 10 (c’est-à-dire 10% en poids de farine de bois) sans pour autant impacter l’adhésion sur le substrat bois après 96 heures.
On peut ainsi constater, selon les exemples de l’invention ici décrits, qu’en introduisant une proportion d'une charge végétale de type farine de bois, on peut éviter le fluage tout en conservant de bonnes propriétés d’adhésion d’une composition à base de poly (glycérol sébacate) et d'une solution aqueuse d'éthéphon sur une surface de bois.
Essais sur la nature de la charge Formulation des compositions: Les essais qui suivent ont pour objet de montrer l'effet de la charge végétale sur le fluage d'une composition comprenant du PGS et une solution aqueuse en comparaison à d'autres charges.
Dans ces essais, un échantillon de PGS de Mn 2656 g/mol est introduit dans un pot de taille adaptée et chauffé dans un bain marie à 50°C jusqu’à l’obtention d’une texture visqueuse. Après avoir homogénéisé le PGS au moyen d’une spatule, de l'eau est additionnée au PGS hors du bain marie et incorporée en mélangeant à la spatule. Une charge est ensuite ajoutée au mélange en fractionnant au besoin les ajouts. La composition est mélangée à la spatule jusqu'à obtenir une pâte homogène. Le mélange est ensuite refroidi à température ambiante puis conditionné au congélateur.
Ces essais montrent que seule une charge végétale permet de réduire le fluage d'une composition à base de PGS et d'eau.
Les proportions des différents constituants, exprimées en pourcentage en poids par rapport au poids total de la composition, sont reportées dans le tableau 4.
Compositions Constituants HP0 HP1 HP2 HP3 HP4 PGS 3 (2656 g/mol) 100 80 80 80 80 Farine de bois (1) 20 Charge CO (2) 20 Charge CaCO3 (3) 20 Charge Kaolin (4) 20 Total en poids 100 100 100 100 100
(1) Farine de bois de la société Sylvadec de taille médiane 200 microns (2) Poudre de coquilles d’œufs de la société Lunderland de taille médiane 17 microns (3) Poudre de carbonate de calcium de taille médiane 6 microns (4) Kaolin naturel grade Argirec B24 de la société IMERYS de taille médiane de 200 microns.
Confection des pastilles de composition: Les pastilles d'échantillon sont confectionnées conformément au protocole opératoire décrit plus haut.
Résultats. Les résultats visibles sur la sont issus de mesures et d’observations mettant en œuvre la perte de masse et le changement dimensionnel (via des photos) sur chaque éprouvette en bois après 96h d’étuvage à 40°C.
On note ainsi que contrairement aux compositions HP2, HP3 et HP4 contenant respectivement une charge coquilles d’œufs, de carbonate de calcium et de kaolin, la composition de l’invention HP1 contenant de la farine de bois, présente un fluage réduit à 40°C sans impacter l’adhésion sur le substrat bois après 96 heures.
est une vue partielle illustrant la liaison glissière et la motorisation d'un tel chariot.
est une autre vue partielle d’un tel chariot.
illustre une butée d’une liaison pivot.
illustre un portillon d'un tel couloir.
illustre une première étape de la mise en œuvre d'un tel couloir.
illustre une étape suivante de la mise en œuvre.
Description détaillée de l’invention En référence aux figures 1 à 3, l’invention se rapporte à un couloir d’amenée (1) perfectionné. Dans le mode de réalisation préféré illustré, le couloir (1) relie un parc (2) à un poste d’abattage (3).
Le couloir (1) comprend un chariot de poussée (10) muni d’une barrière (101) mobile entre une position d’obturation du couloir (1), et une position de dégagement du couloir (1). Le chariot (10) se déplace en translation dans le couloir (1), au moyen d’une liaison glissière et d’une motorisation.
Des portillons (20) anti-retours sont de préférence disposés dans le couloir (1) pour garantir qu’une bête ne peut pas reculer une fois qu’elle est engagée dans le couloir (1).
Afin d’éviter qu’une bête se couche dans le couloir (1), et se retrouve coincée sous le chariot (10), la barrière (101) est disposée sur un côté du couloir (1) plutôt qu’au-dessus. Dans ce mode, la barrière (101) mesure plus de la moitié de la largeur du couloir (1) afin de garantir qu’une bête ne soit pas coincée entre la barrière (101) et la paroi opposée du couloir (1).
En référence aux figures 4 à 6, le chariot (10) comprend une liaison glissière munie d’éléments de roulement (109) à l’encontre d’un élément de guidage (110).
Au moins un des éléments de roulement (109) est disposé sur une face supérieure de l’élément de guidage (110), de manière à ce que le poids du chariot (10) soit supporté au moins en partie, et de préférence en totalité par l’élément de roulement (109), et non pas par la motorisation du chariot (10). Cette construction garantit que le niveau de bruit émis par la motorisation du chariot (10) ne sera pas augmenté. Si le chariot (10) reposait par exemple sur une liaison pignon-crémaillère, le bruit serait plus important.
L’élément de guidage (110) illustré est un tube de section carrée. D’autres géométries peuvent bien entendu être envisagées, telles qu’une section circulaire ou en H, tant que la composante verticale de l’effort (le poids du chariot (10)) est reprise par les éléments de roulement (109), plutôt que par la motorisation.
De manière à réduire encore le niveau de bruit du chariot (10), les éléments de roulement (109) et/ou la face supérieure de l’élément de guidage (110) comprennent un polymère ou un élastomère. Par exemple, il s’agit de galets revêtus de polyuréthane. De tels éléments de roulement (109) facilitent le déplacement silencieux du chariot (10).
Un tel roulement reçoit de nombreux efforts, tant axiaux que radiaux. Dès lors, il est nécessaire que le roulement soit monté sans jeu tant sur l’arbre que dans le carter afin d’éviter l’apparition de phénomènes d’usure et de dégradation, connus sous le nom anglais de micro-fretting, qui induisent du bruit et un endommagement précoce du carter et du roulement.
Pour pallier ce problème, il est connu de monter fretté la bague intérieure du roulement sur l’arbre moteur.
Il s’avère en revanche souvent impossible de monter fretté la bague extérieure du roulement dans le carter du fait d’un accès difficile à l’emplacement de cette bague. En outre, un chauffage du carter risque de provoquer des déformations irréversibles induisant la génération de micro-fretting.
Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose un dispositif de fixation d’un roulement dans un carter d’un véhicule automobile, ledit roulement étant agencé pour être monté autour d’un arbre rotatif, le dispositif de fixation comprenant : - une bague fendue adaptée à être montée sur une bague extérieure du roulement et comprenant une surface extérieure mâle dont une partie au moins présente une forme tronconique, - un insert adapté à être fixé à une surface intérieure du carter et comprenant une surface intérieure femelle dont une partie au moins présente une forme tronconique emboîtée dans la surface extérieure mâle de la bague fendue, ladite partie de la surface extérieure mâle et ladite partie de la surface intérieure femelle étant de formes complémentaires.
Lors de l'assemblage, l’insert est en pratique fixé au carter, tandis que la bague fendue est rapportée sur la face externe de la bague extérieure du roulement.
La forme tronconique de la partie de la bague fendue et de la partie de l’insert permet de glisser l’ensemble bague fendue et roulement dans le carter sous un effort de montage restreint, ce qui permet de monter facilement le roulement dans le carter. Ces formes tronconiques complémentaires permettent en effet, en poussant la bague fendue contre l’insert, de s’assurer de l’absence de jeu entre ces deux pièces. Une telle conception propose ainsi un montage plus facile à mettre en œuvre et plus maitrisé.
Une telle conception peut également permettre un centrage naturel de l’ensemble bague fendue et roulement dans le carter au montage, de façon à obtenir des jeux radial et axial nuls entre le roulement et le carter.
En outre, la complémentarité de l’insert et de la bague fendue permet de maintenir serrer le roulement dans le carter après montage. Une telle conception permet de garantir un jeu radial nul après montage entre le roulement et le carter améliorant la durée de vie du carter et du roulement.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du dispositif de fixation conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans un mode de réalisation, l’insert et la bague fendue sont faits de matériaux présentant des coefficients de dilatation similaires.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de fixation comprend une plaque de maintien solidaire de la bague extérieure du roulement, et au moins un moyen de fixation de la plaque de maintien contre le carter tel qu’une vis de fixation.
Dans un mode de réalisation, la plaque de maintien est montée frettée sur la bague extérieure du roulement ou la plaque de maintien et la bague extérieure du roulement sont faits d’une seule pièce.
Dans un mode de réalisation, la partie tronconique de la surface extérieure de la bague fendue s’affine dans une direction tournée à l’opposé de la plaque de maintien.
Dans un mode de réalisation, il est en outre prévu un écrou de maintien adapté à être vissé dans une partie taraudée d’une surface intérieure de la bague fendue et à venir en appui contre la bague extérieure afin de maintenir la bague fendue par rapport carter, ledit écrou de maintien étant de préférence adapté à s’engager dans un logement en creux dans la bague extérieure.
Dans ce mode de réalisation, l’écrou de maintien peut être compris dans le dispositif de fixation ou être une pièce extérieure du dispositif de fixation.
Dans un mode de réalisation, l’écrou de maintien comprend au moins une encoche et dans lequel il est prévu une rondelle placée entre le roulement et l’écrou de maintien, qui présente une languette adaptée à être repliée dans ladite encoche pour bloquer l’écrou de maintien.
Selon un mode de réalisation, les valeurs de l’ensemble discret de valeurs du paramètre de contrôle sont ordonnées de manière croissante ou de manière alternative décroissante. Ainsi, le paramètre de contrôle varie entre deux valeurs extrêmes correspondant à deux modes de pilotage extrême comme par exemple à une gestion orientée « été » (températures extérieures chaudes et besoin maximum de limiter les apports solaires dans le bâtiment) et « hiver » (températures extérieures basses et besoin maximum de favoriser les apports solaires dans le bâtiment). Les notions d’été et d’hiver s’entendent pour un climat de l’hémisphère nord, mais ne sont en aucun cas limitatives.
Les modes ne correspondent pas à proprement parler à des saisons, mais à un fonctionnement plus ou moins penchant vers l’un ou l’autre des modes extrêmes.
Par la suite, on appelle indice i le numéro de la valeur de l’ensemble discret ordonné de valeurs du paramètre de contrôle, ou du mode de pilotage M i associé. Ainsi le premier mode M 1 à un indice 1, et le dernier mode M n à un indice n.
Selon un mode préférentiel de l’invention, chacun des indices i de mode de pilotage M i correspond à un pourcentage d’apports solaires autorisé α. Ainsi, le mode d’indice 1 vise à favoriser au maximum les apports solaires, soit 100% d’apports solaires. Le mode d’indice n vise à limiter au maximum les apports solaires, soit 0% d’apports solaires. Chaque indice intermédiaire correspond à un coefficient d’apports solaires :
En considérant 10 valeurs dans l’ensemble discret ordonné de valeur, la première valeur de l’ensemble discret ordonné de valeurs du paramètre de contrôle, ou le premier mode M 1 associé, correspond à la condition la plus froide, c'est-à-dire le mode Hiver. On vise à autoriser 100% de l’énergie solaire entrante. On considère que la dernière valeur de l’ensemble discret ordonné de valeurs du paramètre de contrôle, ou le dernier mode M 10 associé, correspond à la condition la plus chaude, c'est-à-dire le mode Eté. On vise à autoriser 0% de l’énergie solaire entrante. Dans un mode intermédiaire, par exemple le mode de pilotage d’indice 9, on vise à autoriser 90% des apports solaires. Ainsi, plus le mode est proche de 1, plus les apports solaires seront favorisés, plus le mode est proche de 10, plus ils seront limités.
La valeur de décalage correspond au nombre d’intervalle entre deux valeurs de l’ensemble discret de valeurs du paramètre de contrôle, ou entre deux indices i. La valeur de décalage détermine la nouvelle valeur du paramètre de contrôle, c'est-à-dire le nouveau mode de pilotage, ou le nouvel indice. Lors de l’étape d’ajustement S4, le mode de pilotage M i(J1) de la première période J1, et donc la valeur i (J1) du paramètre de contrôle associé, correspond au mode de pilotage ou à la valeur du paramètre de contrôle, de référence, et la valeur de décalage indique le glissement sur l’ensemble discret de valeurs vers la nouvelle valeur ou le nouveau mode de pilotage.
Il y a une infinité de cas possibles pour passer de la première valeur à la dernière valeur de l’ensemble discret ordonné de valeur du paramètre de contrôle.
Selon un mode de réalisation, la valeur de décalage est déterminée en fonction d’au moins une marge de réaction δT c correspondant à un écart de température. La marge de réaction δT c correspond donc à un écart de température permettant de définir une sous-plage de la plage de température de confort [T c - , T c + ].
Selon un mode de réalisation, la valeur de décalage est déterminée en fonction d’au moins un écart entre la température intérieure T du bâtiment et la plage de température de confort [T c - , T c + ] augmentée ou diminuée de l’au moins une marge de réaction δT c .
Pour éviter que le procédé selon l’invention ne soit perturbé par la plage de température de régulation, on va chercher à déterminer l’écart non seulement par rapport à une valeur extrême de la plage de température de confort [T c - , T c + ], mais également par rapport à une valeur adaptée, qui diffère de chaque valeur extrême T c - , T c + d’un delta de température, par exemple 1°C, appelé marge de réaction δTc. La plage de température de confort adaptée [T c - , T c + ]’ appartient à l’intervalle de la plage de température de confort [T c - , T c + ].
Ainsi, au moins lors des périodes de chauffe ou de rafraichissement générées par l’élément actif 106 de chauffage ou de climatisation, la plage de température de confort [T c - , T c + ] correspond généralement à la plage de température de régulation de l’élément actif 106. Ainsi, en prenant un seuil dont la valeur est décalée à l’intérieur de la plage de température de confort [T c - , T c + ] de cette marge de réaction δTc, on garantit l’éventualité d’un ajustement du mode de pilotage indépendamment du fonctionnement de l’élément actif 106. En effet, celui-ci va influer sur la valeur de température intérieure T dès le franchissement d’une valeur extrême de la plage de température de régulation pour maintenir la température intérieure T dans la plage de température de confort [T c - , T c + ]. Il faut donc anticiper un mode de pilotage automatique adapté de la protection solaire 3 pour économiser de l’énergie.
Ainsi T c - + δTc est au moins supérieure à la valeur minimum de la plage de température de régulation, par exemple au moins 1°C supérieure, et T c + - δTc est inférieure à la valeur maximum de la plage de température de régulation, par exemple au moins 1°C inférieure.
Par exemple, en considérant que les modes de pilotage sont classés du mode Hiver vers le mode Eté, une valeur de décalage de - 2 intervalles est considérée si un minimum T min (J1’) de la température intérieure T sur la sous-période J1’ de la première période J1 passe en deçà de la valeur minimum T c - de la plage de température de confort [T c - , T c + ]. En effet, s’il a fait plutôt froid, voire même trop froid de telle sorte que la température intérieure T est passée sous la température minimum T c - de la plage de température de confort [T c - , T c + ], le procédé vise à faire glisser, éventuellement plus rapidement s’il a fait trop froid, le mode vers 0 pour favoriser d’avantage les apports solaires α que cela n’est fait avec le mode actuellement sélectionné.
Dans la présente invention, le roulement 10 est monté autour d’un arbre rotatif 20 de ce groupe motopropulseur. Il peut s’agir de n’importe quel arbre de ce groupe, par exemple d’un arbre d’embrayage, d’un arbre de boîte de vitesses, etc. Ici, on considérera qu’il s’agit d’un arbre moteur de machine électrique.
Dans cet exemple, le roulement 10 comprend une bague intérieure 11 montée autour de l’arbre rotatif 20, des billes 12 et une bague extérieure 13. Cette bague extérieure 13 présente ici un diamètre de l’ordre 90mm.
La bague intérieure 11 est par exemple montée frettée sur l’arbre rotatif 20.
La bague extérieure 13 est en revanche montée dans le carter non pas directement, mais via le dispositif de fixation 100 ; 200 précité.
Ce dispositif de fixation 100 ;200 comprend à cet effet une bague fendue 110 montée sur la bague extérieure 13 du roulement 10 et un insert 120 fixé dans une ouverture 4 située dans une paroi 2 du carter 1. Ces deux éléments 110, 120 s’interposent donc entre le carter 1 et le roulement 10.
Ici, comme le montre bien la , la bague fendue 110 présente une forme annulaire de révolution autour d’un axe central A1, à ceci près qu’elle présente une fente 111 axiale.
On notera à cet égard que dans la suite de cet exposé, le terme axial sera utilisé pour désigner des éléments qui s'étendent parallèlement à l’axe central A1 tandis que les termes transversal et radial désigneront des éléments qui s’étendent orthogonalement à cet axe.
Cette bague fendue 110 présente une longueur axiale supérieure à son épaisseur radiale.
La fente 110 coupe dans cet exemple la bague fendue 110 sur toute sa longueur et sur toute son épaisseur.
La bague fendue 110 présente une surface extérieure 112, dite mâle, présentant une partie 113 de forme tronconique de révolution autour de l’axe central A1. Dans le premier mode de réalisation, cette partie 113 de la surface extérieure 112 de la bague fendue 110 se prolonge, à son extrémité gauche, par une partie 114 de forme cylindrique de révolution autour de l’axe central A1.
A ce sujet, on précisera dans la suite que les termes droite et gauche seront utilisés compte tenu des figures 1, 4 et 5, la partie gauche d’un élément étant en pratique tourné vers l’intérieur du carter et la partie droite vers l’extérieur.
Ainsi, la bague fendue 110 présente une base S1 et un sommet S2. De la base S1 au sommet S2, la partie 113 de forme tronconique présente une forme convergente qui s’affine dans une première direction, vers la gauche sur la (appelée dans la suite, sens de montage M1) et vers la droite sur la - (appelée dans la suite, sens de démontage M2).
La bague fendue 110 présente une surface intérieure 115 qui est ici parfaitement cylindrique de révolution. Au repos, son diamètre est légèrement inférieur à celui de la surface extérieure de la bague extérieure 13 du roulement 10. Ainsi la bague fendue 110 doit-elle être légèrement déformée élastiquement pour être montée sur cette bague extérieure 13.