INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention vise à remédier aux inconvénients que présentent les moteurs à quatre temps et à pistons alternatifs et le moteur à piston rotatif de type Wankel connus dans l’état de la technique, en proposant un moteur avec une architecture moins contraignante, particularisée par un système de transformation de mouvements capable d’offrir un meilleur rendement, une diminution sensible des vibrations et une fiabilité bien supérieure à celle des moteurs ci-dessus décrits.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, le moteur à explosion à piston rotatif à rotors basculeurs est caractérisé en ce qu’il est constitué d’un ou plusieurs ensembles moteurs, chaque ensemble moteur étant lui-même composé d’au moins deux plaques rigides en métal dites «plaque piston», préférablement de forme et dimensions identiques et parallèlement en regard l’une de l’autre, lesdites plaques pistons prenant entre elles et en sandwich une pluralité et préférablement quatre éléments mobiles synchrones dits «rotors basculeurs», de préférence de forme asymétrique. Chaque rotor basculeur est solidaire d’un axe dit «axe de transmission primaire» maintenu librement en rotation entre les deux plaques piston.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, chaque rotor basculeur solidaire de son axe de transmission primaire, est associé préférablement à l’extérieur d’au moins une des plaques pistons, à un engrenage dit «roue dentée primaire», avec lequel il constitue un ensemble mobile dit «ensemble rotor». Ainsi, un ensemble rotor comprend un rotor basculeur, un axe de transmission primaire et une roue dentée primaire. Les roues dentées primaires de chaque ensemble rotor sont soumises à rotation par le déplacement des rotors basculeurs assurant ainsi la transmission de l’énergie à au moins un ensemble dit «sortie énergie moteur» constitué lui-même d’une roue dentée dite «roue dentée principale» entraînant un axe dit axe moteur.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, l’axe de transmission primaire de chaque rotor basculeur est rendu solidaire de celui-ci par intégration lors de la fabrication ou par apport et immobilisation en rotation au moyen d’au moins une clavette. La roue dentée primaire correspondante est elle-même préférablement rapportée sur l’axe de transmission primaire et solidarisée à celui-ci par clavetage.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, chaque rotor basculeur a une forme constituée de deux plans parallèles opposés destinés à être respectivement en contact mobile avec les faces intérieures des plaques piston. Lesdits plans parallèles opposés sont séparés par un plan périphérique disposant d’une zone inactive dite «zone arrière» et d’une zone active dite «zone avant», lesdites zone arrière et zone avant opposées étant reliées entre elles d’une part par une zone dite «zone contact» et d’autre part par une zone dite «zone libre».
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, le ou les ensembles moteurs c’est-à-dire les plaques pistons associées aux ensembles rotors, sont placés à l’intérieur d’une culasse dite «culasse à cavités lobées», de telle manière que chacun des ensembles rotors tourne librement entre les deux plaques piston et à l’intérieur de sa cavité lobée respective. La zone libre de chacun des rotors basculeurs est guidée en contact glissant par et avec la face intérieure de sa cavité lobée respective.
Selon un mode de réalisation différent de l’invention, la culasse à cavités lobées contient plusieurs ensembles moteurs associés préférablement par empilage l’un sur l’autre. Les ensembles moteurs sont alors fonctionnellement décalés et synchronisés entre eux, chacun effectuant un seul temps moteur. La synchronisation est assurée préférablement par les roues dentées primaires et/ou la roue dentée principale et/ou les axes de transmission primaires et/ou l’axe moteur. Elle peut également être assurée par des calculateurs s’appuyant sur lesdites roues dentées primaires, la roue dentée principale, les axes de transmission primaires et l’axe moteur. La mise en œuvre d’une association de plusieurs ensembles moteurs notamment quatre ensembles décalés chacun d’un quart de cycle par rapport au précédent et au suivant, permet de répartir la production d’énergie pendant tout le cycle et de réduire les vibrations. L’énergie provenant des axes moteurs des quatre ensembles moteurs est collectée et rassemblée par des moyens mécaniques notamment des engrenages. La gestion de l’allumage, de l’ouverture et fermeture des soupapes ainsi que de la restitution de l’énergie mécanique collectée, est gérée par des moyens mécaniques, électromagnétiques ou par des calculateurs.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, chaque rotor basculeur tournant avec son axe de transmission primaire dans le même sens et à la même vitesse angulaire, la zone de contact de chacun des rotors basculeurs reste en contact glissant étanche avec la zone avant du rotor basculeur qui le précède et sur laquelle elle se déplace. Ainsi la zone contact des rotors basculeurs étant en contact étanche avec la zone avant des rotors qui les précèdent, et les plans parallèles opposés des rotors étant en contact étanche avec les faces intérieures des plaques piston, il est constitué entre les zones avant des rotors basculeurs, un espace étanche dit chambre de combustion.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, les rotors basculeurs sont fabriqués préférablement dans un alliage métallique résistant au frottement et à haute température et sont de préférence identiques. Le positionnement de leur axe de transmission primaire, la forme des plans constituant leur zone de contact, la zone libre, la zone arrière et la zone avant de leur plan périphérique ainsi que leurs dimensions, sont déterminés selon les caractéristiques fonctionnelles recherchées, de telle manière que le déplacement synchronisé dans le même sens et à la même vitesse des rotors basculeurs entraîne automatiquement la modification du volume interne de la chambre de combustion pour assurer le cycle de compression entrant dans le cycle connu du moteur à explosion selon Beau de Rochas soit: Admission- Compression- Explosion- Echappement.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, le déplacement dirigé et simultané des rotors basculeurs ayant pour mission d’agir sur le volume de la chambre de combustion et donc sur le volume du mélange carburant/comburant à même d’être contenu et comprimé par celle-ci, il est fonctionnellement nécessaire d’obtenir l’étanchéité entre d’une part les deux plans parallèles opposés de chaque rotor basculeur et les faces intérieures des plaques piston entre lesquelles ils sont animés, et d’autre part entre la zone de contact de chaque rotor basculeur et la zone avant du rotor basculeur qui le précède.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, l’étanchéité de contact d’une part entre les deux plans parallèles opposés d’un rotor basculeur et les faces intérieures des plaques piston entre lesquelles il est animé et d’autre part entre la zone de contact d’un rotor et la zone avant du rotor basculeur qui le précède est réalisée au moyen d’un joint d’étanchéité rapporté dit «joint de recouvrement» recouvrant la totalité du rotor basculeur ou au moins les parties en contact de celui-ci. Le joint de recouvrement est réalisé dans un matériau résistant au frottement tel que par exemple de l’acier, des alliages de type Inconel, des PTFE (Polytetrafluoroethylene), polyimide, polyamide, PEEK, PPS, Nylon, acetal, polyester etc.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’étanchéité de contact d’une part entre les deux plans parallèles opposés d’un rotor basculeur et les faces intérieures des plaques piston entre lesquelles il est animé, est réalisée au moyen d’un joint dit «joint de plan», installé dans une gorge localisée de préférence à proximité de tout ou partie de l’arête périphérique de chacun des plans parallèles opposés dudit rotor basculeur. Ledit joint de plan est par exemple de section tubulaire fendue sur une génératrice, de section circulaire pleine ou creuse, de forme carrée ou toute autre forme imposée par un contact glissant étanche entre les deux faces concernées. Il est fabriqué dans un matériau résistant au frottement et à la haute température tel que par exemple de l’acier, des alliages de type Inconel, des PTFE (Polytetrafluoroethylene), polyimide, polyamide, PEEK, PPS, Nylon, acetal, polyester etc.
Selon un mode de réalisation différent de l’invention, le rotor basculeur est fabriqué en au moins deux pièces dont une pièce préférablement en acier dite «corps de rotor» et une pièce rapportée dite «tête de rotor» constituant elle-même la zone de contact dudit rotor basculeur. La tête de rotor est interchangeable, elle est fabriquée totalement ou partiellement dans une matière résistante au frottement par contact et à haute température. Le corps de rotor est rendu étanche au moyen d’un joint de plan installé dans une gorge réalisée de préférence à proximité de tout ou partie de l’arête périphérique de chacun de ses plans parallèles opposés. Ledit joint de plan est disposé de telle manière que ses extrémités libres pénètrent à l’intérieur de la tête de rotor lors de l’installation de celle-ci sur le corps de rotor, assurant ainsi une meilleure continuité de l’étanchéité.
En novembre 2022, parmi les 176 patients ayant reçu le cilta-cel comme traitement d’étude, les cellules CD3+CAR+ dans le sang ont atteint leur maximum en moyenne 13 jours après la perfusion (moyenne, 1523 cellules/µL ; ET, 5987 cellules/µL) et sont restées détectables en moyenne pendant 57 jours (intervalle, 13 à 631). L’AUC0-28j moyenne des cellules CD3+CAR+ dans le sang était de 12 504 cellules/µL (ET, 55 281 cellules/µL). Chez 13 patients atteints de PD et pour lesquels des données étaient disponibles, nous n’avons pas observé de réapparition ou de réexpansion des cellules CD3+CAR+ dans le sang au moment de PD ; les cellules T CAR+ étaient inférieures à la limite inférieure de quantification (2 cellules/mL) chez tous les patients. Les résultats du BCMA sérique (sBCMA) étaient disponibles pour 3 patients et la proportion de cellules MM BCMA+ dans le BMA était disponible pour 6 d’entre eux au moment du PD. Après une baisse initiale suite à la perfusion de cilta-cel, les taux de sBCMA sont revenus aux niveaux de base ou les ont dépassés au moment du PD. Des résultats similaires ont été observés chez les 6 patients pour lesquels on disposait de données sur la proportion de cellules MM BCMA+ dans la moelle osseuse. Conformément aux observations faites dans CARTITUDE-1, l’expansion ou la persistance des cellules CAR-T n’a pas été corrélée avec la réponse, et les réponses se sont prolongées au-delà de la durée médiane de détectabilité des cellules CAR-T. Les résultats de l’étude ont été comparés à ceux de l’étude CARTITUDE-1. D’après les quelques échantillons disponibles au moment de l’arrêt des données, les niveaux de BCMA reviennent à des niveaux similaires ou supérieurs à la ligne de base au moment de la rechute, sans réapparition ou ré-expansion des cellules CD3+CAR+ dans le sang. La compréhension des mécanismes de résistance est un domaine d’intérêt qui, à terme, facilitera le séquençage des thérapies contre le MM. Classification des effets indésirables liés au syndrome de libération de cytokines et à la neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires
La classification consensuelle de l’American Society for Transplantation and Cellular Therapy a été utilisée pour classer le syndrome de libération de cytokines et le syndrome de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires ; toutefois, les symptômes de neurotoxicité associée aux cellules effectrices immunitaires et les symptômes du syndrome de libération de cytokines ont été classés conformément à la version 50 des critères communs de terminologie pour les événements indésirables du National Cancer Institute (NCI-CTCAE). Mesures de sécurité liées à la COVID-19
A l’inverse, le fait de paramétrer dans le ventilateur, une valeur de deuxième pression haute (PH2), selon l’invention, inférieure à la première pression haute PH1 permet d’éviter ces problèmes.
De plus, si l’application des compressions thoraciques en phase d’arrêt cardiaque, c'est-à-dire pendant le massage cardiaque, a tendance à réduire les volumes délivrés et donc justifie l’application d’une pression haute PH1, après arrêt du massage, cette réduction des volumes n’existe plus et il est alors souhaitable de baisser la pression appliquée, i.e. PH2.
schématise les niveaux de pression mis en œuvre par le ventilateur médical de en présence ou en l’absence de massage cardiaque, et
schématise un mode de réalisation d'un appareil d'assistance ventilatoire ou ventilateur médical 1 selon l’invention, permettant d’apporter une assistance ventilatoire adaptée à une personne, i.e. un patient P, en arrêt cardiaque, lors de la mise en œuvre d’une réanimation cardiopulmonaire (RCP) pratiquée par un ou des secouristes, typiquement des personnels soignants de type médecin, infirmière ou analogue.
Il permet d’apporter une ventilation mécanique adaptée pendant ou après la réalisation d’un massage cardiaque, c'est-à-dire de couvrir toutes les étapes de la RCP, incluant la ou les phases de massage cardiaque comprenant les compressions et les relâchements thoraciques, et la ou les phases d’absence ou d’arrêt de massage, en particulier lors d’un retour d’activité cardiaque spontanée (RACS) chez le patient P, pour améliorer la ventilation en évitant les interruptions de ventilation dues à des alarmes intempestives et/ou toute ventilation inadaptée, notamment excessive durant la ou les phases d’arrêt de massage cardiaque, notamment lors d’un RACS.
Le ventilateur médical 1 comprend une (micro-)soufflante motorisée 2, aussi appelée turbine ou compresseur, en tant que source de gaz délivrant un flux de gaz d'assistance respiratoire, c'est-à-dire un gaz respiratoire, typiquement un flux d'air ou d'air enrichi en oxygène.
La soufflante motorisée 2 fournit le gaz respiratoire à un circuit de gaz 3, tel un (ou des) passage ou conduit de gaz interne, comprenant une branche inspiratoire 3.1 configurée pour acheminer le flux de gaz fourni par la soufflante motorisée 2 jusqu’au patient P. Autrement dit, le circuit de gaz 3 permet de relier fluidiquement la soufflante motorisée 2 aux voies aériennes du patient P, par l'intermédiaire d'une interface respiratoire 10, par exemple un masque respiratoire, une sonde d'intubation trachéale ou autre.
Classiquement, une soufflante motorisée 2 comprend un moteur électrique agencé dans un carter protecteur et piloté par les moyens de pilotage 5 du ventilateur 1, lequel moteur permet de mettre un axe-moteur en rotation, lequel porte une roue à ailettes servant à aspirer le gaz et à le fournir au circuit de gaz 3. La roue à ailettes est habituellement agencée dans le compartiment interne d’une volute surmontant le carter protecteur du moteur. Typiquement, le moteur peut être du type sans balai. Les vitesses de rotation du moteur peuvent être comprises entre 500 et 35 000 tr/min.
Le circuit de gaz 3 comprend également ici une branche expiratoire 3.2 conçue pour recueillir les gaz expirés par le patient P qui sont riches en CO 2 et les évacuer vers l’atmosphère via un orifice de sortie de gaz 3.21. La branche expiratoire 3.1 peut comprendre un capteur de débit expiratoire (non montré), par exemple un capteur à fil chaud, relié électriquement aux moyens de pilotage 6, ainsi qu’une valve expiratoire 3.22, telle une électrovanne, commandée par les moyens de pilotage 6. Les branches inspiratoire 3.1 et expiratoire 3.2 viennent se raccorder fluidiquement l’une à l’autre au niveau d’un élément de jonction 3.3, telle une pièce en Y, située en amont de l’interface respiratoire 10.
Le circuit de gaz 3 comprend aussi des moyens de mesure permettant de mesurer au moins un paramètre représentatif du flux de gaz choisi parmi la pression du gaz, le débit de gaz insufflé, le débit de gaz expiré par le patient P et la vitesse de rotation de la micro-soufflante, et à délivrer au moins un signal (ou valeur) représentatif dudit au moins un paramètre mesuré aux moyens de pilotage 6 afin d’y être utilisé notamment pour piloter la soufflante 2 ou autre. De préférence, au moins un (ou des) capteur de pression 7 est agencé pour mesurer la pression du gaz dans le circuit de gaz 3, typiquement dans la branche inspiratoire 3.1. Les mesures (signal ou valeur) sont transmises aux moyens de pilotage 6 qui les traitent.
Par ailleurs, est aussi prévu un dispositif de mesure de teneur en CO 2 9, en particulier un capnomètre ou analogue, permettant de mesurer la teneur en CO 2 dans le gaz sortant des poumons du patient afin de pouvoir notamment détecter un RACS.
La transmission du (ou des) signal (ou valeurs) provenant des moyens de mesure et du dispositif de mesure de teneur en CO 2 9, i.e. du capnomètre, aux moyens de pilotage 6 se fait via une connectique adaptée, c'est-à-dire des liaisons électriques, tel que câbles ou autres. Les moyens de pilotage 6 traitent les mesures de teneur en CO 2 et commandent ensuite un affichage sur l’écran d’affichage 8, d’une courbe de teneurs en CO 2 au fil du temps, c'est-à-dire des variations de la concentration en CO2 présente dans les flux sortant des poumons du patient P, ce qui permet au personnel soignant de déterminer un RACS, qui se caractérise par une augmentation notable de la quantité de CO 2 sortant des poumons du patient P.
Par ailleurs, les moyens de de pilotage 6 du ventilateur 1 peuvent notamment déduire ou déterminer à partir de tout ou partie des signaux transmis différentes informations, notamment un massage cardiaque en cours de réalisation, un volume de gaz insufflé au patient P, un volume de gaz expiré par le patient P.
L’interdiction de ces courants de fuite permet de limiter les risques de dégradation prématurée de la cuve, de réduire la consommation énergétique du four ou au moins, d’optimiser sa capacité de fusion, de prévenir les courts-circuits à la terre pouvant endommager le matériel, et de limiter les risques d’électrocution d’un opérateur.
Selon un mode de réalisation particulier, le four verrier comprend une voûte, préférentiellement froide, maintenue en place par ladite armature métallique, ledit ensemble d’isolants électriques formant également une barrière de confinement électrique de la voûte.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un isolant électrique est agencé en contact direct avec la cuve ou la voûte.
Un tel positionnement de l’isolant électrique permet de limiter spatialement l’étendue des zones pouvant être mises sous tension, et donc les risques d’électrocution.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un isolant électrique est séparé de la cuve ou de la voûte par l’intermédiaire d’au moins un élément de ladite armature.
Un tel montage dit « déporté » de l’isolant électrique est plus aisé à mettre en œuvre, mais a pour inconvénient d’étendre à une partie de l’armature la zone pouvant être mise sous tension.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite armature comprend au moins un poussoir de maintien d’une paroi latérale de la cuve ou de la voûte, préférentiellement par l’intermédiaire d’un caillebotis, d’un fer de type cornière ou en U, ou d’une plaque, et au moins un isolant électrique agencé entre le poussoir et la cuve ou la voûte, préférentiellement entre le poussoir d’une part et le caillebotis, le fer, ou la plaque d’autre part.
Un tel poussoir constitue donc un exemple d’isolant électrique adapté pour être monté alternativement en contact direct avec la cuve ou la voûte, ou de manière « déportée » au sein de l’armature.
Selon un mode de réalisation particulier, ledit ensemble d’isolants électriques comprend un manchon d’isolation électrique d’une plaque, ou d’un axe, destinée à être en contact électrique avec la cuve ou la voûte.
Un tel manchon constitue donc un exemple d’isolant électrique adapté pour être monté de manière « déportée » au sein de l’armature.
Selon un mode de réalisation particulier, ledit ensemble d’isolants électriques comprend une brique, préférentiellement en zircon, adaptée pour isoler électriquement une poutre et/ou un fer plat destiné à être en contact avec la cuve ou la voûte, ladite brique étant préférentiellement fixée au sein d’un fer oméga.
Une telle brique constitue donc un exemple d’isolant électrique adapté pour être monté de manière « déportée » au sein de l’armature.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un desdits isolants électriques appartient au groupe comprenant le zircon, les isolants à forte résistivité électrique et forte résistance à la compression, tels que l’Isoref 140, des plastiques haute performance, des fibres composites (verre epoxy, fibrociment), des matériaux à base de mica stratifié avec résines.
Ce groupe de matériaux allie performances d’isolation électrique et mécaniques, et est donc particulièrement adapté à l’invention.
Selon un mode de réalisation particulier, ledit ensemble d’isolants électriques forme également une barrière de confinement électrique desdites électrodes de chauffage.
Les inventeurs ont en effet constaté l’existence de courants de fuite circulant par l’intermédiaire des électrodes de chauffage. L’isolation électrique de ces dernières fournit une réponse à ce risque.
En pratique, pour conduire à une vidange totale et maitrisée de l’enceinte de prélèvement 18, il s’agit : - d’introduire l’air ambiant dans l’enceinte de prélèvement au plus proche voisinage de l’extrémité d’insertion 24, et - de former l’orifice de sortie 18a au niveau de l’extrémité longitudinale opposée de l’enceinte de prélèvement.
Autrement dit, il s’agit d’agencer la première extrémité 34a de la canalisation 34 de manière adjacente à l'extrémité d’insertion 24, et complémentairement d’agencer l’ouverture de sortie 18a de manière adjacente à l’extrémité longitudinale de l’enceinte de prélèvement 18 qui est opposée à l'extrémité d’insertion.
Avec cet arrangement, l’air ambiant peut remplir l’enceinte de prélèvement 18 sous l’action de la pompe 30 en remontant progressivement depuis la première extrémité 34a de la conduite. Ceci a pour effet de chasser simultanément le gaz initialement contenu, à savoir l’hydrogène diffusé, vers la chambre de mesure 12.
Enfin, le système de prélèvement de gaz 14 comprend en outre un organe de commande 38 permettant d’autoriser ou bloquer le passage d’air ambiant le long de la canalisation 34. Cet organe de commande 38 peut se présenter sous la forme d’une électrovanne pilotée par une consigne, mais l’invention n’est pas limitée à cette particularité. A titre d’exemple, cet organe de commande 38 peut se présenter sous la forme d’une vanne quart de tour.
En référence aux figures 4a à 4c annexées va être décrit le procédé pour mesurer la concentration d’hydrogène, diffusant depuis le milieu poreux solide M au moyen de l’analyseur 10 selon l’invention. A des fins d’illustration, l'hydrogène et l’air sont représentés dans ces figures par des symboles de forme en étoile et en rond respectivement.
Dès lors que l’enceinte de prélèvement 18 est enfoncée dans le milieu poreux solide M par son extrémité d’insertion 24, il s’agit en premier lieu de laisser passivement l’hydrogène diffuser dans cette enceinte de prélèvement. A cet effet, la pompe 30 est mise à l’arrêt et l’organe de commande 38 est actionné de sorte à bloquer tout passage de flux d’air atmosphérique au travers de la canalisation 34. Comme il est compris, l’obturation de la canalisation 34 par l’organe de commande 38 vise à empêcher un cheminement inopiné le long de la canalisation 34 de l’hydrogène diffusé, jusqu’à son rejet dans l’atmosphère. Une telle fuite d’hydrogène correspondrait à une perte, et par voie de conséquence conduirait à un faussement de la concentration mesurée.