INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Elle concerne également un procédé de pilotage d’un groupe motopropulseur tel que précité, dans lequel il est prévu une étape d’élaboration de deux consignes de pilotage pour les deux machines électriques selon des méthodes de calcul différentes, et une étape de pilotage des machines électriques selon lesdites consignes de pilotage.
Préférentiellement, les deux consignes de pilotage sont élaborées de manière que la machine électrique dont la température est la plus basse exerce sur l’arbre primaire le couple qui est le plus élevé.
La illustre, pour l’exemple des figures 2 à 5, des courbes de l’angle de lacet des éoliennes de la ferme d’éoliennes en fonction du temps.
La illustre, pour l’exemple des figures 2 à 6, des courbes de la vitesse de vent libre en fonction du temps, avec une courbe de référence, et deux courbes des vitesses obtenues par deux modes de réalisation du procédé selon l’invention.
La illustre, pour l’exemple des figures 2 à 7, des courbes des fonctions trigonométriques de la direction du vent libre en fonction du temps, avec une courbe de référence, et deux courbes obtenues par deux modes de réalisation du procédé selon l’invention.
La illustre, pour l’exemple des figures 2 à 8, des courbes de l’intensité de turbulence du vent libre en fonction du temps, avec une courbe de référence, et deux courbes obtenues par deux modes de réalisation du procédé selon l’invention.
La illustre, pour l’exemple des figures 2 à 9, des courbes des biais de l’alignement des girouettes des différentes éoliennes de la ferme déterminés par le procédé selon l’invention.
La présente invention concerne un procédé de détermination en temps réel de la vitesse de vent libre pour une ferme d’éoliennes. Une ferme d’éoliennes, également appelé parc éolien ou centrale éolienne, est un site regroupant une pluralité d’éoliennes produisant de l’électricité. La vitesse de vent libre est la vitesse du vent qu’il y aurait eu sur le site de la ferme d’éoliennes en l’absence de la ferme d’éoliennes. Cette vitesse de vent libre est utile notamment pour le contrôle (orientation, régulation de couple et de vitesse) et/ou le diagnostic et/ou la surveillance de la ferme d’éoliennes.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé peut déterminer en outre une direction du vent libre et/ou une intensité de turbulence de vent libre. La direction du vent libre est la direction du vent qu’il y aurait eu sur le site de la ferme d’éoliennes en l’absence de la ferme d’éoliennes. L’intensité de turbulence de vent libre est l’intensité de turbulence qu’il y aurait eu sur le site de la ferme d’éoliennes en l’absence de la ferme d’éoliennes. Ces caractéristiques du vent libre peuvent également être utiles pour le contrôle et/ou le diagnostic et/ou la surveillance de la ferme d’éoliennes.
Le procédé selon l’invention comprend les étapes suivantes : Mesures de la vitesse de vent, de l’intensité de turbulence, de la direction du vent et de la puissance générée Construction d’un modèle de la ferme d’éoliennes Détermination de la vitesse de vent libre
Les étapes 2 et 3 peuvent être mises en œuvre par des moyens informatiques, notamment un ordinateur, un processeur ou un calculateur. Les étapes sont détaillées dans la suite de la description.
La figure 1 illustre, schématiquement et de manière non limitative, les étapes du procédé de détermination de la vitesse du vent libre selon un mode de réalisation de l’invention. On mesure (MES) la vitesse du vent, l’intensité de turbulence et la direction du vent dans le plan du rotor d’au moins une éolienne, ainsi que la puissance générée par au moins une éolienne de la ferme d’éoliennes. On construit un modèle de la ferme d’éoliennes (MOD). Puis, on détermine la vitesse de vent libre ( ) au moyen d’un filtre de Kalman d’ensemble (KEN) appliqué au modèle de la ferme d’éoliennes (MOD) et aux mesures (MES).
1) Mesures de la vitesse de vent, de l’intensité de turbulence, de la direction du vent et de la puissance générée
Lors de cette étape, on mesure, pour au moins une éolienne de la ferme d’éoliennes : La vitesse du vent dans le plan du rotor de l’éolienne, L’intensité de turbulence du vent dans le plan du rotor de l’éolienne, La direction du vent dans le plan du rotor de l’éolienne, et La puissance générée par l’éolienne.
De préférence, les mesures sont réalisées pour toutes les éoliennes de la ferme d’éoliennes, afin d’obtenir des informations précises en différents emplacements de la ferme d’éolienne, de manière à augmenter la précision et la robustesse de la détermination de la vitesse de vent libre.
Avantageusement, ces mesures peuvent être réalisées directement.
Alternativement, ces mesures peuvent être directement dérivées notamment des mesures de : La vitesse de rotation du rotor de l’éolienne, L’angle de l’inclinaison des pales de l’éolienne, et La puissance générée par l’éolienne.
Selon un mode de réalisation, la vitesse et la direction du vent dans le plan du rotor peuvent être mesurées, notamment au moyen d’au moins un anémomètre, et/ou par des mesures au moyen d’au moins un système de contrôle et d’acquisition de données en temps réel SCADA (de l’anglais : « Supervisory Control And Data Acquisition »), ou par tout capteur analogue. Un système de contrôle et d’acquisition de données en temps réel SCADA est un système de télégestion à grande échelle permettant de traiter en temps réel un grand nombre de télémesures et de contrôler à distance des installations techniques. C'est une technologie industrielle dans le domaine de l'instrumentation, dont les implémentations peuvent être considérées comme des structures d'instrumentation incluant une couche de type intergiciel (de l’anglais « middleware »). En outre, le système SCADA peut permettre de prendre en compte au moins une autre mesure pour rendre la détermination de la vitesse du vent dans le plan du rotor plus précise. Il peut s’agir notamment de températures, de données électriques, de vibrations, etc. Les températures peuvent informer sur les pertes mécaniques effectives, et permettent ainsi d’affiner la modélisation de l’éolienne. L’accélérométrie, associée à une compréhension modale et vibratoire suffisamment fine et fidèle de la structure, peut permettre de remonter à une estimation de l’état du vent et des turbulences impactant l’éolienne.
Le joint de retrait consiste à créer un point faible en sciant la dalle de béton durci sur 1/3 de son épaisseur à afin de créer une amorce de rupture. Dans le cas d’un fort retrait/expansion, la dalle se fissure dans le fond de la rainure.
Il est également connu le document WO2015/173549 qui décrit un dispositif d’arrêt de coulage pouvant être utilisé aussi bien en tant que joint de dilatation ou bien en tant que joint de réparation de joints de dilatation ou de joints de retrait détériorés.
Les dispositifs décrit ci-dessus comprennent deux éléments longitudinaux ondulés, avec des profils sinusoïdaux, accolés l’un à l’autre de manière à engager des crêtes d’un élément avec des creux de l’autre élément.
De cette manière, compte tenu du fait que la séparation entre deux dalles adjacentes est réalisée avec un profil sinusoïdal, la roue d’un véhicule qui roule sur les dalles n’a pas tendance à tomber entre les deux éléments longitudinaux du joint. Ladite roue ne frappe pas les éléments longitudinaux du joint lors du passage au-dessus du joint, mais est en pratique soutenue par l’un ou l’autre des éléments longitudinaux des dalles adjacentes.
Les dispositifs décrits ci-dessus donnent satisfaction, mais peuvent encore être améliorés puisqu’ils demeurent complexes et couteux à mettre en œuvre.
L’un des buts de l’invention est donc de fournir un dispositif d’arrêt de coulage qui puisse être utilisé, aussi bien en construction neuve qu’en rénovation pour offrir une surface de roulement sans impact et à-coup à un véhicule, d’une manière simple et économique.
A cet effet, et pour résoudre les problèmes précités, il a été mis au point un dispositif d’arrêt de coulage d’un matériau de construction durcissable tel que du béton ou du mortier remarquable en ce qu’il se présente sous la forme d’un bandeau de coffrage, présentant de préférence une épaisseur comprise entre 0,5 cm et 10 cm, et comprenant un bord longitudinal supérieur ondulé, et un bord longitudinal inférieur rectiligne.
De cette manière, le dispositif selon l’invention peut être utilisé aussi bien pour la réalisation d’un joint de dilatation, c’est-à-dire en coffrage perdu, qu’en rénovation d’un joint de dilatation ou d’un joint d’arrêt entre deux dalles de béton.
En pratique, le bandeau est apte à réaliser une séparation entre deux dalles de matériau coulé de part et d’autre. La forme ondulée, c’est à dire à profil sinusoïdal du bord supérieur permet la traversée du joint par un véhicule sans à-coup ni impact, tandis que le bord rectiligne inférieur permet que les dalles soient chacune en appui de son côté et ce afin que les contraintes dans le matériau coulé et durci à proximité du joint soient uniformément réparties sur toute l’épaisseur du dallage, ce qui réduit très nettement l’apparition de désordres, telles que des fissures ou des cassures.
Par ailleurs, selon une autre caractéristique avantageuse, les bords sont reliés l’un à l’autre par une paroi latérale compressible, par exemple de quelques millimètres à quelques centimètres, pour absorber des mouvements horizontaux de retrait/expansion du matériau coulé et durci.
Afin de présenter une compressibilité suffisante, le dispositif est par exemple réalisé en mousse de PVC expansée, en matériau polymère, en matériau composite, ou tout autre matériau approprié. Il peut tout à fait être envisagé d’avoir un dispositif réalisé à partir d’un complexe présentant une âme métallique, bordée par deux couches de mousse. Bien entendu, l’homme du métier saura adapter la nature du matériau en fonction du dallage mis en œuvre et des contraintes de retrait qu’il doit subir.
D’une manière avantageuse, le dispositif selon l’invention peut tout à fait être réalisé dans un matériau biosourcé, avec les avantages environnementaux que cela comporte.
La paroi latérale du dispositif présente de préférence une surface continue pour éviter les angles vifs, et répartir efficacement les contraintes au sein de l’épaisseur du dallage.
Selon une forme de réalisation particulière, la paroi latérale présente une ondulation dont l’amplitude décroit depuis le bord supérieur jusqu’au bord inférieur pour arriver à amplitude nulle au niveau du bord inférieur.
De manière préférée, l’amplitude de l’ondulation de la paroi latérale est constante depuis le bord supérieur sur une hauteur d’environ 5 cm en direction du bord inférieur, puis décroissante jusqu’au bord inférieur.
Durant un atterrissage sévère, une deuxième phase de fonctionnement de la deuxième traverse est initiée. La deuxième traverse fléchit en se creusant sous l’appui médian ce qui induit un contact de cette deuxième traverse avec les sommets des surfaces d’arrêt des supports. Les efforts cheminent entre le train d’atterrissage et la cellule via les deux fixations pour la première traverse, et les deux supports pour la deuxième traverse. Désormais, les supports sont dimensionnés pour présenter un jeu en dessous de la traverse. Le train d’atterrissage se comporte alors comme un train à quatre points de fixation.
Les efforts importants générés par l’atterrissage sévère au niveau de la deuxième traverse cheminent ainsi en deux zones différentes de la cellule ce qui permet d’optimiser son dimensionnement. En outre, la deuxième traverse peut se déformer plastiquement ce qui permet d’absorber une partie de l’énergie cinétique de la cellule lors de l’atterrissage.
Ainsi, le giravion est muni d’un train d’atterrissage présentant les avantages d’un train d’atterrissage à patins à trois points de fixation dans des conditions normales, et les avantages d’un d’atterrissage à patins à quatre points de fixation dans des conditions plus défavorables.
Le giravion peut de plus comporter une ou plusieurs des caractéristiques qui suivent, prises seules ou en combinaison.
Selon une possibilité, la deuxième traverse ayant en élévation une partie inférieure et une partie supérieure, lorsque le giravion repose sur un sol et en l’absence d’une accélération verticale et d’une déformation plastique de la deuxième traverse, alors la partie inférieure repose sur un fond de la surface d’arrêt de chaque support alors qu’un dit jeu sépare la partie supérieure d’un sommet de la surface d’arrêt de chaque support et que la partie supérieure est en appui contre l’appui médian.
L’expression « la deuxième traverse ayant en élévation une partie inférieure et une partie supérieure » signifie que, lorsque le giravion repose sur un sol, hors cas de retournement, la partie supérieure est au dessus de la partie inférieure pour un observateur.
Par suite, les efforts transitent uniquement via l’appui médian entre la deuxième traverse et la cellule.
A l’inverse, en présence d’une déformation supérieure à une déformation seuil, et par exemple lorsqu’une déformation plastique de la deuxième traverse se produit, la partie inférieure ne repose plus sur les fonds des surfaces d’arrêt des supports alors que la partie supérieure est en appui contre le sommet de la surface d’arrêt de chaque support. La partie supérieure n’est en outre plus en appui contre l’appui médian.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, la deuxième traverse peut introduire au sol un effort dans la cellule uniquement par l’appui médian tant que la deuxième traverse subit une déformation inférieure à une déformation limite, la deuxième traverse introduisant des efforts dans la cellule uniquement par les deux supports dès lors que la deuxième traverse subit une déformation supérieure à la déformation limite.
La déformation limite peut être le début d’une déformation plastique de la deuxième traverse. Le train d’atterrissage se comporte alors comme un train à quatre points de fixation dès que la deuxième traverse se déforme plastiquement, et comme un train à trois points de fixation lorsque la deuxième traverse se déforme élastiquement.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, chaque support peut comporter une armature portant une garniture, la garniture comprenant la surface d’arrêt de ce support.
Par exemple, la garniture permet d’éviter un contact métal-métal entre le support et la traverse. Une telle garniture n’est par exemple pas métallique, voire en élastomère éventuellement.
Eventuellement, ladite armature peut comporter un demi-collier en U rendu solidaire de la cellule.
Un tel demi-collier est relativement simple et permet d’entourer la deuxième traverse en ménageant le jeu requis.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, ledit appui médian peut comporter un socle solidaire de la cellule, le socle portant un plot, la deuxième traverse étant en appui contre le plot lorsque le giravion repose sur un sol et en l’absence d’une accélération verticale et d’une déformation plastique de la deuxième traverse.
Par exemple, le plot est défini pour éviter un contact métal-métal entre le support et la traverse. Un tel plot n’est par exemple pas métallique, voire en élastomère éventuellement.
Avantageusement, le caisson (2) comporte un logement pour ranger les différents tuyaux, raccords et bipasse. Par exemple, le couvercle (6) est suffisamment profond pour loger ces éléments. Des moyens (13) pour immobiliser ces éléments dans le couvercle peuvent être prévus. Il s’agit par exemple d’un filet, d’une poche, d’élastiques…
Le fonctionnement du dispositif de traitement selon l’invention va maintenant être décrit.
Lorsque le dispositif de traitement mobile n’est pas utilisé ou lorsqu’il est transporté, la plaque (20) supportant le robinet (18) est rabattue en position horizontale dans le corps (4) ; les tuyaux ou les flexibles sont enroulés et rangés dans le couvercle (6) ; les raccords et le bypass sont rangés dans le couvercle (6) ; le couvercle (6) est fermé et maintenu au corps du caisson (4) à l’aide d’un système d’attache (5). Si le filtre mobile dispose d’un stérilisateur alimenté par batterie, la batterie peut être chargée même lorsque le dispositif de traitement mobile n’est pas utilisé.
Lorsqu’un chantier ou festival, par exemple, requiert un dispositif de traitement, ce dernier est transporté sur site à proximité de la source d’eau potable. Au vu de sa compacité et sa masse réduite, il peut être transporté par une ou deux personnes à l’aide des poignées (1). Le dispositif de traitement mobile est mis en service. Pour cela, le couvercle (6) est ouvert ; le tuyau qui relie l’entrée d’alimentation (11) est connecté au bypass (14), qui est lui-même raccordé au point d’eau potable à l’aide du raccord approprié (21) ; dans le cas d’une sortie de mise à l’égout, le tuyau de mise à l’égout (12) est déroulé et dirigé à l’extérieur du caisson (2) ; le bypass (14) est positionné en version bypass puis le point d’eau est ouvert pour laisser s’écouler l’eau qui aurait pu stagner dans la canalisation.
Très avantageusement, il est prévu préalablement une étape de préparation du dispositif comportant une étape de rétro-lavage et une étape de rinçage. Pour cela, la vanne de contrôle du filtre (7) est mise en position de rétro-lavage puis le by-pass est mis en position filtration, laissant arriver l’eau vers le filtre ; l’eau circule en position rétro-lavage durant une ou deux minutes, puis la vanne de contrôle du filtre (7) est mise en position rinçage ; l’eau circule en position rinçage durant une ou deux minutes, puis la vanne de contrôle du filtre (7) est mise en position filtration. Le rétro-lavage consiste à faire circuler l’eau dans le sens inverse de la filtration et de la diriger vers l’égout afin d’éliminer les particules qui auraient pu s’accumuler sur la partie supérieure des médias filtrants. Le rinçage consiste à faire circuler l’eau dans le sens de la filtration et de la diriger vers l’égout afin d’éliminer du filtre l’eau qui a servie au rétro-lavage.
La plaque (20) est ensuite mise en position verticale et bloquée dans cette position. Le robinet (18) est ainsi accessible par les utilisateurs.
Lorsque le dispositif de traitement a été mis en service et que la vanne de contrôle du filtre (7) est en position filtration, les utilisateurs peuvent remplir leur gourde ou tout autre récipient en ouvrant le robinet (18). Si le dispositif de traitement mobile comporte un stérilisateur, il s’activera automatiquement lorsque l’eau est tirée. Si le stérilisateur est alimenté par une batterie chargée par un chargeur solaire, le panneau photovoltaïque est exposé au soleil. Grâce à l’invention, les utilisateurs peuvent tirer de l’eau filtrée au robinet (18) en continu.
A la fin de l’utilisation du dispositif, le dispositif est déconnecté de la source d’eau. Les différentes vannes et le robinet sont fermés. Les tuyaux sont enroulés et rangés ainsi que les autres accessoires dans le couvercle.
La plaque (20) portant le robinet (18) est rabattue après l’avoir déverrouillé, le couvercle (6) est fermé et est verrouillé sur le corps à l’aide du dispositif de verrouillage (5). Le dispositif de traitement mobile peut alors être transporté à l’aide des poignées latérales (1).
Une maintenance du système de traitement est effectuée après une période donnée ou un volume d’eau traité. Pour cela, la cartouche contenant les médias filtrants est remplacée. Per exemple, dans le cas d’une cartouche Filtrabio®, celle-ci est remplacée après 2 ans ou au 100 000 litres.
La présente invention est destinée, de manière non limitative, à fournir de l’eau pour les chantiers mobiles, en connectant le dispositifs de traitement mobile à une borne à incendie ; pour les chantiers extérieurs en connectant ledit dispositif de traitement mobile à un robinet extérieur ; lors de festivals, en connectant ledit dispositif de traitement mobile à un robinet extérieur ou à une borne à incendie ; dans les campings voulant fournir un point d’eau raffinée à leurs clients; dans des lieux reculés sans contrôle d’eau. Du fait de sa taille compacte, il est également adapté à un usage dans des camping-cars, caravanes, vans …
Dispositif de traitement d’un fluide par rayonnement ultraviolet La présente invention concerne un dispositif de traitement d’un fluide, tel que de l’eau, par rayonnement ultraviolet. Elle trouve par exemple une application à la pasteurisation froide dans le domaine alimentaire, ou au traitement de l’eau de tours de refroidissement et de condenseurs évaporatifs.
Plus généralement, l’invention vise à être utilisée dans les domaines de l’agriculture, des loisirs et de l’industrie, dans toutes les applications de désinfection, d’abattement d’ozone, et de réduction du carbone organique total (COT) dans les liquides, telles que : le traitement des eaux pluviales ; le traitement des eaux usées pour réutilisation ; le traitement contre la légionnelle dans les installations adiabatiques industrielles et les installations de brumisation telles que les tours aéroréfrigérantes ou les brumisateurs agricoles.
L’invention se destine particulièrement au traitement par rayonnement ultraviolet des liquides légèrement opaques, voire chargés, et/ou à toute application de traitement de liquide requérant un haut niveau d’hygiène, telles que les applications dans le domaine agroalimentaire et dans le domaine pharmaceutique.
Le rayonnement ultraviolet, hautement énergétique, est très nocif pour les organismes vivants. Il est absorbé par les protéines et les acides nucléiques (ADN et ARN) des organismes (bactéries, virus, protistes, champignons et organismes multi cellulaires), causant le plus souvent des dommages irréversibles à l’échelle moléculaire et cellulaire. Le rayonnement ultraviolet a donc un fort pouvoir germicide. Ce rayonnement est particulièrement destructeur à la longueur d’onde de 260 nm. Le rayonnement ultraviolet est aussi utilisé à plus forte dose pour la réduction d’ozone et du COT, car il favorise l’oxydation des molécules organiques.
Par conséquent, le circuit CIRC forme avec les moyens de connexion CNX et le réseau d’interconnexion INTCNX un circuit fermé dans lequel peut circuler un courant, par exemple un courant provenant de la piste conductrice (non-représentée) de la carte imprimé PCB couplée au plot de connexion PAD2. Un tel circuit permet de détecter une défaillance de l’élément optique supplémentaire OPT3 telle qu’une délamination, par exemple en cas de rupture d’une piste conductrice du circuit CIRC causée par la délamination. A titre d’exemple, l’alimentation de la première puce électronique CHP1 peut être coupée lorsque plus aucun courant ne circule dans le circuit CIRC de l’élément optique OPT3, de façon à empêcher la puce CHP1 de générer le rayonnement optique lorsqu’une défaillance de l’élément optique supplémentaire OPT3 est détectée.
La illustre une vue en coupe du capot CPT décrit précédemment en relation avec la selon l’axe III-III.
L’élément de blindage électromagnétique SHLD peut avoir plusieurs formes différentes selon l’application et peut par exemple former un quadrillage permettant de réduire la quantité de matériau utilisée pour la fabrication de l’élément de blindage SHLD tout en permettant à celui-ci d’assurer sa fonction de blocage d’ondes électromagnétiques.
La illustre une vue en coupe du capot CPT décrit précédemment en relation avec la selon l’axe III-III selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
L’élément de blindage électromagnétique SHLD forme ici avantageusement au moins un élément inductif, par exemple un premier élément inductif L1 et un deuxième élément inductif L2 permettant aux circuits des puces électroniques CHP1 et CHP2 de pouvoir être raccordées à ces éléments inductifs.
Les figures 5 à 9 illustrent les étapes d’un procédé de fabrication du boîtier optique BT décrit précédemment en relation avec les figures 1 à 4 selon un mode de mise en œuvre.
La illustre schématiquement le résultat d’une étape 100 de formation du capot CPT.
Le capot CPT possède une paroi latérale PRLAT et une paroi supérieure PRSUP1. Le capot CPT comporte un élément de blindage électromagnétique SHLD noyé dans le capot CPT ainsi qu’une première ouverture FNT1. La formation 100 du capot CPT comprend également une formation d’une deuxième ouverture FNT2 dans la paroi supérieure PRSUP1.