INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Optionnellement, les moyens de guidage comportent un pion 106 de guidage porté par le tronc 103 et fixé audit tronc 103. Le pion 106 s’étend ici transversalement dans le tronc 103. Le pion 106 s’étend ici radialement selon un axe K soit orthogonalement à l’axe H. Le pion 106 s’étend ici en extrémité haute du tronc 103. Le pion 106 est par ailleurs conformé de sorte radialement à s’étendre hors du tronc 103 de part et d’autre de celui-ci. Le pion 106 dépasse ainsi à ses deux extrémités du tronc 103.
De manière correspondante les moyens de guidage comportent des rainures 107 s’étendant dans le quatrième orifice 105 selon l’axe J, chaque rainure 107 recevant à coulissement l’une des extrémités du pion 106. Chaque rainure 107 s’étend dans le quatrième orifice 105 depuis la face inférieure courbe 13a jusqu’à un pas d’hélice 108 formé par un premier épaulement interne du quatrième orifice 105 (premier épaulement faisant partie des moyens de guidage). L’extrémité haute de chaque rainure 107 définit ainsi la position de repos du tronc 103. Le pas d’hélice 108 s’étend par exemple sur un quart de tour du quatrième orifice 105.
Chaque pas d’hélice 108 s’étend ainsi entre l’une des extrémités supérieures des rainures 107 et s’achève par un logement 109. Chaque logement 109 est ainsi conformé pour recevoir une des extrémités du pion 106 lorsque le tronc 103 est en position de travail. Les logements 109 définissent ainsi la position de travail du tronc 103.
De préférence, les moyens de guidage comportent également une butée supplémentaire entre le tronc 103 et la coquille 13 définissant la position de travail du tronc 103. Par exemple le tronc 103 comporte une collerette externe 110 qui vient en butée contre un deuxième épaulement 111 ménagé dans le quatrième orifice 105.
En service, le tronc 103 va d’abord coulisser le long du quatrième orifice 105 (par coopération entre le pion 106 et les rainures 107) puis effectuer un mouvement hélicoïdal (par coopération entre le pion 106 et les pas de vis 108) jusqu’à ce que le pion 106 vienne s’encastrer dans les logements 109. Dans cette position, le tronc 103 ne peut plus redescendre le long du quatrième orifice 105 solidarisant ainsi temporairement la coquille 13 au tronc 103.
Pour désolidariser, le tronc 103 de la coquille 13, il suffit d’exercer un effort sur le tronc 103 en rotation pour faire sortir le pion 106 des logements 109v et ainsi redescendre le pion 106 jusqu’aux rainures 107. Par translation, le tronc 103 peut alors être tiré entièrement vers l’extérieur de la coquille 13.
De préférence, le tronc 103 et/ou le quatrième orifice 105 sont conformés pour qu’au moins une partie de l’extrémité supérieure du tronc 103 soit en appui contre l’appareil 2 lorsque le tronc 103 est en position de travail.
L’aube est préférentiellement réalisée au moins en partie en matériaux CMC, et encore plus préférentiellement réalisée en intégralité en matériau CMC. D’autres réalisations restent néanmoins possibles, comme une réalisation de cette aube en une pièce monobloc issue de fonderie d’un matériau métallique, de préférence réalisée par la technique de moulage à cire perdue, connue de l’homme du métier.
Dans la suite, il sera décrit un dispositif d’amortissement dynamique 50 équipé d’un premier organe de frottement 52 destiné à coopérer avec la paroi d’extrados 21 de la pale, ainsi que d’un second organe de frottement 152 destiné à coopérer avec la paroi d’intrados 19 de la pale. Cependant, l’invention pourrait être mise en œuvre avec un nombre supérieur d’organes de frottement coopérant avec les parois externes 19, 21 de la pale, ou encore avec seulement l’un quelconque des deux organes de frottement précités.
Le premier organe de frottement 52 s’étend radialement à l’intérieur de la cavité interne 42, d’une extrémité radiale interne fixe 54 à une extrémité radiale externe libre 56. L’extrémité radiale interne 54 de ce premier organe 52 est solidaire de l’extrémité radiale externe de l’échasse 26, dans le fond radial interne de la cavité 42. L’extrémité radiale externe libre 56 est destinée à frotter contre une surface interne de frottement 58 de la paroi d’extrados 21. Néanmoins, dans la configuration nominale non-sollicitée de l’aube 20, l’extrémité radiale externe libre 56 est préférentiellement à proximité de cette surface interne 58, une faible jeu 60 restant prévu entre ces deux éléments. Ce faible jeu 60 peut d’ailleurs être observé tout le long du premier organe 52 selon la direction radiale 22, l’extrémité radiale interne fixe 54 se trouvant alors également espacée de la surface interne de frottement 58 de la paroi d’extrados 21. Alternativement, même en configuration nominale non-sollicitée de l’aube 20, l’extrémité radiale externe libre 56 peut être en appui contre la surface interne de frottement 58 de la paroi d’extrados 21.
Le premier organe 52 présente de préférence une orientation radiale ou sensiblement radiale au sein de la cavité interne 42, en s’étendant sur une grande partie de la hauteur de celle-ci. A titre d’exemple indicatif, le premier organe de frottement 52 s’étend sur une hauteur radiale « Hr » supérieure ou égale à 60% de la hauteur totale radiale « HT » de la pale 30, ce pourcentage pouvant d’ailleurs être bien plus élevé, par exemple aux alentours de 80%. D’autre part, l’extrémité radiale interne fixe 54 du premier organe 52 pourrait être située radialement plus bas que la base de la pale 30, par exemple en étant raccordée au sein de l’échasse 26, voire au sein du pied d’aube 24 qui serait alors partiellement évidé.
Comme cela est le mieux visible sur la , le premier organe de frottement 52 présentant une forme bombée en direction de la première paroi d’extrados. Pour ce faire, le premier organe de frottement 52 est délimité par une surface convexe 62 en regard de la surface interne de frottement 58, ainsi qu’une surface opposée concave 64 délimitant un creux 66 de cette forme bombée. Les deux surfaces convexe et concave 62, 64 se raccordent au niveau de leurs extrémités, pour former deux extrémités opposées 68 de l’organe 52 selon une direction de squelette 72 de la pale. C’est la ligne ou le plan fictif 70 reliant ces deux extrémité opposées 68, cheminant chacune tout le long du premier organe de frottement 52 selon la direction radiale, qui définit l’ouverture du creux 66 ouvert en direction de la paroi d’intrados 19. En coupe transversale comme celle de la , le plan fictif 70 définissant l’ouverture du creux 66 se trouve localement sensiblement parallèle à la direction de squelette 72.
Le creux 66 s’ouvre ainsi également tout le long du premier organe 52 selon la direction radiale, et au sein de ce même creux, se trouve le centre de gravité 74 du premier organe 52. Le centre de gravité 74 se trouve par conséquent décalé d’un centre de courbure 76 du premier organe de frottement 52, qui présente ici une section transversale de forme générale en arc de cercle, et plus préférentiellement en demi-cercle. Le centre de courbure 76, également dénommé centre de giration, se trouve ainsi sur le plan fictif d’ouverture 70 du creux 66 défini par le premier organe de frottement 52. Il est noté que la section du premier organe 52 présente une forme et des dimensions préférentiellement identiques ou similaires tout le long de cet organe.
La localisation particulière du centre de gravité 74 à l’intérieur du creux 66, à savoir décalé du centre de courbure 76 en direction de la paroi d’extrados 21, permet l’obtention de la fonction d’amortissement dynamique par frottements. Effectivement, en fonctionnement lorsque la roue mobile tourne autour de l’axe X, le premier organe de frottement 52 est soumis à l’effet centrifuge. Le décalage précité du centre de gravité à l’intérieur du creux a pour conséquence de générer sur ce premier organe 52 une force centrifuge avec non seulement une composante radiale vers l’extérieur, mais également une composante circonférentielle / tangentielle conduisant cet organe 52 à se déformer, à la manière d’une flexion-torsion. Cela conduit l’extrémité radiale externe libre de frottement 56 à subir le déplacement circonférentiel le plus important au sein du premier organe 52, jusqu’à ce que cette extrémité 56 soit forcée en appui contre la surface interne de frottement 58 de la paroi d’extrados 21, après que le jeu 60 ait été consommé. Une telle configuration est représentée sur les figures 5 et 6.
L’appui circonférentiel / tangentiel 78 observé entre les deux surfaces 58, 62, combiné aux déplacements différentiels susceptibles d’être observés entre la paroi 21 et l’organe 52 de raideurs différentes, permet au dispositif d’amortissement 50 de contribuer à la dissipation d’énergie, réduisant ainsi avantageusement le niveau vibratoire. A titre indicatif, en fonctionnement, les déplacements différentiels précités peuvent être observés en cas de mouvement oscillant des parois externes 19, 21 de la pale 30.
La forme bombée du premier organe de frottement 52 procure un appui circonférentiel 78 limitant fortement les risques d’endommagement et de blessure. En effet, cet appui local 78 au niveau de l’extrémité libre 56 est préférentiellement surfacique, résultant de l’écrasement d’un contact initial linéique entre les deux surfaces courbes concave et convexe 58, 62, de courbures différentes.
Le second organe de frottement 152 du dispositif d’amortissement dynamique 50 est quant à lui associé à la paroi d’intrados 19, et présente une conception identique ou similaire à celle du premier organe 52. Ainsi, sur les figures, les caractéristiques techniques du premier organe 52 qui se retrouvent de manière identique ou similaire sur le second organe 152, présentent sur ce dernier les mêmes références numériques auxquelles a été ajouté devant le chiffre « 1 ».
Par conséquent, le second organe de frottement 152, représenté sur les figures 3 à 6, est associé aux références numériques 152 à 178, en application de la règle fixée ci-dessus sur les références numériques. Il est agencé en aval du premier organe de frottement 52, à savoir plus proche du bord de fuite 17, et donc décalé de ce premier organe 52 selon la direction du squelette 72 dans le sens allant du bord d’attaque 16 au bord de fuite 17. Il est noté que l’orientation du second organe 152 est différente de celle du premier organe 52, étant donné qu’il présente une forme bombée en direction de la paroi d’intrados 19, de manière à délimiter un creux ouvert 166 en direction de la paroi d’extrados 21, tout le long de ce second organe 152 selon la direction radiale. De plus, le second organe de frottement 152 présente un centre de gravité 174 situé à l’intérieur du creux 166, donc du côté de la surface interne de frottement 158 de la paroi d’intrados 19.
Par conséquent, en fonctionnement, le second organe de frottement 152 se déforme en direction de la paroi d’intrados 19, en raison de la position du centre de gravité 174 à l’intérieur du creux 166.
Selon un second mode de réalisation préféré montré sur la , le premier organe de frottement 52 présente une section transversale de forme générale en portion d’ellipse, ici en demi-ellipse coupée selon son grand axe, assimilable au plan fictif d’ouverture 70 du creux 66 défini par ce premier organe de frottement 52.
De même, dans ce second mode de réalisation préféré, le second organe de frottement 152 présente une section transversale dont la forme générale est une courbe de rayon évolutif le long de celle-ci. A cet égard, il est noté que d’autres formes sont possibles pour la section transversale des premiers et seconds organes de frottement 52, 152, et que les formes retenues ne sont pas nécessairement identiques pour les deux organes de frottement au sein de la cavité interne 42 de la pale. Par exemple, il peut s’agir d’une section de forme générale en U ou en C, toujours dans la configuration non-sollicitée de l’aube.
Dans tous les cas, les plans fictifs 70, 170 définissant les ouvertures des creux 66, 166 se trouvent de préférence localement sensiblement parallèles à la direction de squelette 72.
Selon un troisième mode de réalisation préféré représenté partiellement sur la , dans sa portion médiane située la plus éloignée de l’ouverture 70 du creux 66, correspondant donc à la portion située la plus proche de la surface de frottement 58 de la paroi d’extrados 21, le premier organe de frottement 52 comporte une surépaisseur 80 qui accentue le phénomène physique décrit ci-dessus, ce qui améliore encore davantage l’amortissement dynamique. Par exemple, cette surépaisseur 80 peut être localisée au niveau de l’extrémité radiale externe libre du premier organe de frottement 52. Une conception identique ou analogue peut être retenue pour le second organe de frottement, sans sortir du cadre de l’invention.
Dans la présente description d’un mode de réalisation à titre d’exemple, on appelle « flux de gaz » le flux d’air de refroidissement utilisé pour refroidir les alésages des disques du compresseur HP et des turbines HP et BP, ce flux d’air pouvant contenir des composants autres que ceux d’un flux d’air ambiant et, en particulier, des composants issus d’une combustion. Par analogie, on appelle « circuit de gaz » un circuit d’air de refroidissement dans lequel circule un flux de gaz.
De plus, on appelle « écoulement principal » ou « écoulement normal » du flux de gaz, le flux de gaz circulant de l’amont vers l’aval du circuit de gaz, c'est-à-dire de l’entrée du circuit de gaz (située à l’amont du compresseur haute pression) vers sa sortie (située à l’aval de la turbine basse pression). On appelle, au contraire, « écoulement inverse » du flux de gaz, le flux circulant de l’aval vers l’amont du circuit de gaz, c'est-à-dire de la sortie dudit circuit de gaz vers son entrée.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de détection d’une inversion d’écoulement de gaz dans un circuit de gaz d’une turbomachine dans lequel un écoulement principal du gaz s’effectue entre une entrée du circuit de gaz et une sortie dudit circuit de gaz, caractérisé en ce qu’il comporte une opération de détection de la présence d’au moins un composé chimique dans le gaz s’écoulant dans ledit circuit de gaz, par captation du gaz dans le circuit de gaz en au moins un emplacement dudit circuit de gaz, analyse de ce gaz capté et comparaison de compositions entre le gaz capté et un gaz ambiant alimentant la turbomachine.
En détectant la présence d’un composé chimique au sein du flux de gaz, le procédé permet de déterminer l’inversion du sens d’écoulement du flux de gaz dans le circuit de gaz et, par conséquent, les conditions de fonctionnement de la turbomachine dans lesquelles le sens d’écoulement s’inverse.
On entend par « gaz capté », une portion du flux de gaz s’écoulant dans le circuit de gaz, qui a été captée, ou prélevée, en faible proportion pour permettre l’analyse de sa composition.
Dans la description qui suit, l’expression « composition du gaz » est à interpréter comme l’identification des composants du gaz et/ou leurs concentrations respectives. En particulier, dans le procédé de l’invention, la comparaison de « compositions » entre le gaz capté et le gaz ambiant inclut aussi bien la comparaison des composants des gaz prélevé et ambiant que la comparaison entre la concentration d’un composé chimique dans le gaz prélevé et celle du même composé chimique dans le gaz ambiant.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le procédé de détection d’une inversion d’écoulement de gaz selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : le composé chimique est un produit de combustion, notamment le dioxyde de carbone ou le monoxyde de carbone, ou un réactif de la combustion, notamment le dioxygène. l’opération de détection de la présence d’au moins un composé chimique dans le gaz comporte une captation du gaz dans le circuit de gaz en au moins deux emplacements distincts dudit circuit de gaz, l’analyse et la comparaison étant réalisées pour chaque captation de gaz. le gaz est capté avec un débit ne modifiant pas la topologie de l’écoulement de gaz. le gaz est capté dans le circuit de gaz de la turbomachine en fonctionnement et l’analyse et la comparaison de composition du gaz capté sont réalisées en continu lorsque la turbomachine est en fonctionnement. le gaz est capté dans le circuit de gaz de la turbomachine en fonctionnement et l’analyse et la comparaison de composition du gaz prélevé sont réalisées en différé.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un système de détection d’une inversion d’écoulement de gaz dans un circuit de gaz d’une turbomachine dans lequel un écoulement principal du gaz s’effectue entre une entrée du circuit de gaz et une sortie dudit circuit de gaz, caractérisé en ce qu’il comporte : au moins un dispositif de captation de gaz dans le circuit de gaz, et un dispositif d’analyse des composés du gaz capté, configuré pour déterminer une différence de composition des composés du gaz capté par rapport à une composition des composés d’un gaz ambiant alimentant la turbomachine, cette différence étant représentative d’un écoulement inverse du gaz s’effectuant de la sortie vers l’entrée du circuit de gaz.
Avantageusement, le système de détection comporte au moins deux dispositifs de captation de gaz répartis en deux emplacements distincts du circuit de gaz.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de captation de gaz est disposé dans un flux d’air de refroidissement dérivé de l’écoulement principal, ledit flux d’air de refroidissement étant destiné à refroidir des alésages de disques de compresseur et/ou de turbine de la turbomachine et susceptible de subir une inversion de sens d’écoulement générant un flux de gaz inversé.
Un troisième aspect de l’invention concerne une turbomachine comportant un système selon le deuxième aspect de l’invention.
La , déjà décrite, représente selon une vue schématique en coupe longitudinale la constitution générale d’une turbomachine sur laquelle sont représentées les sources de prélèvement de l’air de refroidissement ;
La , déjà décrite, représente selon une vue en coupe longitudinale un exemple d’une architecture conventionnelle d’un circuit d’air de refroidissement ;
La représente une vue schématique en coupe longitudinale d’un exemple d’un circuit d’air de refroidissement selon l’invention lorsque le flux d’air est inversé ; et
La représente une vue fonctionnelle du système de détection d’une inversion d’écoulement du flux de gaz selon l’invention.
Selon ce mode de réalisation préféré, au moment de l’emploi, la composition selon l’invention est issue du mélange d’au moins deux compositions : une composition colorante comprenant : - au moins acide gras liquide ; - de l’huile de babassu ; - au moins un agent alcalin ; - au moins un colorant d’oxydation et une composition oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants chimiques, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Selon ce mode de réalisation préféré, le procédé de coloration des fibres kératiniques, de préférence des cheveux, selon l’invention comprend l’étape d’application sur les fibres kératiniques d’une composition issue du mélange, au moment de l’emploi, d’au moins deux compositions : a) une composition colorante comprenant : - au moins un acide gras liquide ; - de l’huile de babassu ; - au moins un agent alcalin ; - au moins un colorant d’oxydation et b) une composition oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants chimiques, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Dans un mode de réalisation préféré, le procédé de coloration des fibres kératiniques, de préférence des cheveux, selon l’invention comprend l’étape d’application sur les fibres kératiniques d’une composition issue du mélange, au moment de l’emploi, d’au moins deux compositions : a) une composition colorante comprenant : - au moins un acide gras liquide ; - de l’huile de babassu ; - au moins un agent alcalin ; - au moins un colorant d’oxydation ; - au moins un tensioactif différent des acides gras liquides; - au moins un corps gras différent des acides gras et de l’huile de babassu ; - au moins un polymère épaississant et b) une composition oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants chimiques, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Enfin il est tout particulièrement avantageux de réaliser des signalisations lumineuses différentes vers l’intérieur et l’extérieur, lors d’une modernisation ou « upgrade » du véhicule. Dans le cas où ce dernier est équipé originellement d’une porte classique, dépourvue de joint lumineux, il est habituel que ce véhicule comporte une signalétique prévue en dehors de la zone de la porte. Cette signalétique, qui comprend par exemple des néons ou un tableau électrique, dirige des informations lumineuses principalement vers l’intérieur du véhicule.
Si une porte équipée d’un ensemble de signalisation conforme à l’invention est installée, à la place de la porte classique d’origine, il est avantageux que cet ensemble dirige des informations lumineuses de préférence vers l’extérieur. En effet d’éventuelles informations supplémentaires, dirigées vers l’intérieur, pourraient se cumuler avec la signalétique préexistante et ainsi créer une confusion pour les usagers ainsi que les opérateurs du véhicule. Dans ces conditions on commande l’ensemble de signalisation selon l’invention de manière à ce qu’il n’émette aucune information lumineuse vers l’intérieur en service normal, sauf dans des cas d’urgence prédéfinis comme une panne générale, ou encore l’occurrence d’un danger.
Sur la la platine 9 commande l'activation unique, par la ligne 92, de l'organe d'éclairage 50. Par conséquent la signalisation lumineuse est émise uniquement vers l'extérieur du vantail grâce au diffuseur 30, ce qui est matérialisé par la flèche F30. Enfin, sur la , la platine 9 commande l’activation seule, par la ligne 97, de l'organe d'éclairage 55. Par conséquent la signalisation lumineuse est émise uniquement vers l'intérieur du vantail grâce au diffuseur 40, ce qui est matérialisé par la flèche F40.
La illustre une variante du mode de réalisation, illustré en référence aux figures 2 à 8. Sur cette , les éléments mécaniques analogues à ceux des figures 2 à 8 y sont affectés des mêmes numéros de référence, augmentés de 100. La variante de la diffère de l'agencement décrit aux figures 2 à 8, notamment en ce que l'organe d'éclairage 150 n'est pas fixé sur la face interne de l'aile 111. Sur la on a illustré uniquement l'organe d'éclairage 150, étant entendu que le présent paragraphe s'applique également à l'autre organe d'éclairage non représenté.
De façon avantageuse, l'organe 150 est enchâssé sur le diffuseur. Sur le plan structurel cet organe est maintenu, par encliquetage élastique, contre les parois d'un renfoncement 139 ménagé dans le diffuseur 130. Ce caractère élastique permet également de plaquer l'organe 150 contre l'aile 111, ce qui permet de dissiper la chaleur produite par cet organe grâce à la présence du matériau constitutif de l'aile, typiquement de l'aluminium. Ce renfoncement 139 est avantageusement ouvert selon une direction transversale, à savoir perpendiculairement à l'axe principal X102 du joint, ce qui permet à la fois de mettre en place et d'enlever l'organe d'éclairage 150 de façon aisée.
On peut également imaginer que l'organe d'éclairage 150, tout en étant solidaire du diffuseur 130, ne se trouve pas plaqué sur l'aile 111. Dans ce cas, il existe un jeu fonctionnel de faible dimension, à l’emplacement matérialisé par la référence J, entre les parois en regard de cet organe et de cette aile. Étant donné la faible dimension de ce jeu on considère que, conformément à l'invention, l'organe d'éclairage est situé « contre » l'aile, malgré l'absence de contact strict. En tout état de cause, cette possibilité n'est pas préférée.