INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que dans ce modèle, Wfl=Wfr et Wrl=Wrr puisqu’il ne prend en compte que le report de charge lié à l’accélération longitudinale. Pour tenir compte de l’accélération latérale, il aurait fallu ajouter ou retrancher (selon qu’on tourne à droite ou à gauche) l’expression +/- M/2.g.accy.h/l (avec l la largeur de voie de la voiture et accy l’accélération latérale).
La seconde solution technique ne se base pas uniquement sur la capacité des pneus à exercer un couple de traction ou de freinage compte tenu de la masse qui s’exerce sur eux. Elle se base en outre sur les limites en termes de motricité du train avant.
Cette seconde solution permet ainsi, lorsque la motricité doit être privilégiée, d’utiliser autant que possible le groupe motopropulseur avant 11 afin d’économiser autant que faire se peut l’énergie stockée dans la batterie basse tension.
En d’autres termes, le couple préventif C P,r est ici calculé pour correspondre au couple que le train arrière doit exercer pour que la demande de couple total C T soit satisfaite et que le train avant ne glisse pas.
Il peut prendre des formes plus ou moins complexes et/ou formelles. Il peut être déterminé en fonction : - des ellipses d’adhérence théoriques des roues par rapport au sol (on considère que le vecteur représentant la force maximale que chaque roue peut appliquer sur le sol, dans le plan du sol, varie en intensité en fonction de sa direction selon une courbe fermée qui forme une ellipse : loi de Pajecka, loi de Dugoff...), et/ou - la répartition statique des masses entre l’essieu avant et l’essieu arrière, et/ou - la répartition dynamique des masses entre l’essieu avant et l’essieu arrière en fonction de l’accélération subie par le véhicule, et/ou - le mode de conduite sélectionné par le conducteur et/ou - le couple total C T requis par le conducteur.
Typiquement, le calculateur pourrait ajuster ce couple préventif en fonction de la conduite du conducteur. A titre d’exemple, on pourrait prévoir d’exercer un fort couple préventif C P,r sur le train arrière si le conducteur appuie fortement sur la pédale d’accélérateur et/ou lorsque le mode de conduite sportif est sélectionné.
Selon une possibilité de l’armature, chaque interface complémentaire est formée par une ouverture ménagée dans l’armature, au moins une paroi s’étendant depuis le pourtour de l’ouverture.
la , représente une vue en perspective d’une calandre lumineuse selon l’invention mise en œuvre dans la face avant de la ;
la , représente une vue de détails de la face avant de la , montrant des interfaces de fixation de la calandre lumineuse coopérant avec des interfaces complémentaires de fixation d’une armature mise en œuvre dans la face avant de la ;
la , représente une vue de détails depuis la face de l’armature disposée en regard du compartiment moteur, montrant la coopération des interfaces de fixation et complémentaire de fixation.
Une calandre 1 lumineuse selon l’invention, illustrée sur les figures, est conçue pour équiper une face avant 2, illustrée sur la , d’un véhicule automobile selon l’invention.
La calandre 1 est conçue pour émettre une signature lumineuse grâce, par exemple, à des éléments lumineux 3 capables d’émettre de la lumière, illustrés sur la , s’étendant le long de la calandre 1.
La calandre 1 comporte une interface de fixation 4 conçue pour permettre la fixation de la calandre 1 à une armature 5 de pare-chocs selon l’invention, illustrée partiellement sur les figures 3 et 4, par coopération avec une interface complémentaire 6, illustrée sur les figures 3 et 4, de l’armature 5.
L’interface de fixation 4 comporte au moins une platine 7, chacune faisant saillie de la calandre 1 suivant un axe propre A. Dans l’exemple illustré sur les figures, notamment la , la calandre 1 lumineuse comporte deux platines 7. Chaque platine 7 présente une forme plane présentant un contour trapézoïdal en vue de dessus. Dans le mode de réalisation illustré sur les figures, l’axe propre A de chaque platine 7 correspond à l’axe longitudinal du véhicule, lorsque la calandre 1 est montée sur le véhicule.
Chaque platine 7 présente des moyens de blocage 8 faisant saillie de la platine 7 et conformés pour former au moins deux butées 9 distantes l’une de l’autre et conformées pour interagir avec une paroi 10 disposées entre elles, susceptible de faire partie de l’interface complémentaire 6 de fixation, pour autoriser un mouvement limité de la platine 7 suivant son axe propre A par rapport à la paroi 10, lorsque la paroi 10 est disposée entre les butées 9.
Dans l’exemple illustré sur les figures, la platine 7 s’étend depuis la calandre 1 vers une extrémité libre 11, les moyens de blocage 8 comportant au moins une dent 12 de blocage, chacune s’étendant depuis l’extrémité libre 11, suivant une direction D faisant un angle non nul avec l’axe propre de la platine 7. En l’occurrence, la dent 12 de blocage s’étend perpendiculairement à l’axe propre A de la platine 7. Comme illustré sur les figures 2 et 4, chaque dent 12 de blocage s’étend horizontalement vers le bas lorsque la calandre 1 est montée sur l’armature 5. Ainsi, la dent 12 de blocage forme une des deux butées 9.
Les moyens de blocage 8 comportent en outre au moins une nervure 13 triangulaire faisant saillie de la platine 7. En l’occurrence, chaque platine 7 présente deux nervures 13. Les nervures 13 font saillie d’une des faces de la platine 7 opposée à la face de laquelle la dent 12 de blocage fait saillie. Dans l’exemple illustré sur les figures, notamment la , la hauteur de chaque nervure 13, mesurée depuis la face de la platine 7 dont elles font saillie, diminue suivant l’axe propre A pour être minimale à l’extrémité libre 11 de la platine 7.
Comme indiqué précédemment, l’armature 5 comprend au moins une interface complémentaire 6 de fixation, chacune disposée et conformée pour coopérer avec une interface de fixation 4 de la calandre 1 pour assurer la fixation de la calandre 1 sur l’armature 5. A cet effet, chaque interface complémentaire 6 de fixation comprend au moins une paroi 10 conformée pour être disposée entre les butées 9, lorsque la calandre 1 est fixée sur l’armature 5, afin d’interagir avec les moyens de blocage 8 de l’interface de fixation 4 de sorte à autoriser un mouvement limité de la platine 7 suivant son axe propre A par rapport à la paroi 10, lorsque la paroi 10 est disposée entre les butées 9.
Comme illustré sur les figures 3 et 4, Chaque interface complémentaire 6 est formée par une ouverture 14 ménagée dans l’armature 5, au moins une paroi 10 s’étendant depuis le pourtour 15 de l’ouverture 14. Ainsi, comme illustré sur les figures 3 et 4, les dimensions de l’ouverture 14 sont choisies pour que la platine 7 puisse être introduite dans l’ouverture 14 tout en permettant aux butées 9 d’interagir avec le pourtour 15 de l’ouverture 14. Ainsi, la dent 12 de blocage vient en appui du pourtour 15 lorsque la calandre 1 est montée sur l’armature 5 et en l’absence d’effort d’appui sur la face avant 2. Lors d’une sollicitation de la calandre 1 due à l’appui d’un usager et/ou à un choc réparabilité, la calandre 1 est poussée vers l’armature 5 provoquant le déplacement de chaque platine 7 dans une ouverture 14 correspondante. Lors de l’introduction de la platine 7, l’épaisseur de l’interface de fixation 4, correspondant à l’épaisseur de la platine 7 et de la nervure 13, augmente jusqu’à ce que la nervure 13 vienne en butée avec le pourtour 14. Dès lors le mouvement de la calandre 1 est possible suivant l’axe propre A de la platine 7 mais limité par les deux butées 9, à savoir la dent 12 qui empêche la sortie de la platine 7 de l’ouverture 14 et les nervures 13 qui bloquent le mouvement de la calandre 1 en direction de l’armature 2 au-delà d’un certain déplacement.
114. Méthode selon le mode de réalisation 112, dans laquelle la paralysie des nerfs crâniens est une paralysie des nerfs crâniens de grade 3, dans laquelle la paralysie des nerfs crâniens de grade 3 survient chez le sujet à un taux d’environ 1,1 %.
115. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 112 à 114, dans laquelle le délai d’apparition de la paralysie des nerfs crâniens après l’administration de la dose de cellules T au sujet est compris entre environ 17 jours et environ 60 jours.
116. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 112 à 115, dans laquelle la paralysie des nerfs crâniens affecte les nerfs crâniens III, V, ou VII.
117. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 112 à 116, dans laquelle la durée de la paralysie des nerfs crâniens est comprise entre environ 15 jours et environ 262 jours.
118. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 112 à 117, dans laquelle le traitement comprend un corticostéroïde.
119. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 99 à 109, dans laquelle la neurotoxicité des cellules CAR-T est une neuropathie périphérique, et dans laquelle la neuropathie périphérique chez le sujet survient à un taux d’environ 2,8 %.
120. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 99 à 109, dans laquelle la neurotoxicité des cellules CAR-T est un évènement indésirable apparu sous l’effet du traitement sur le plan du mouvement et de la neurocognition (MNT).
121. Méthode selon le mode de réalisation 120, dans laquelle le MNT est un MNT de grade 1, dans laquelle le MNT de grade 1 chez le sujet survient à un taux d’environ 0,6 %.
122. Méthode selon le mode de réalisation 64 ou 89, dans laquelle l’anomalie cytogénétique comprend Gain/amp(1q).
123. Méthode selon le mode de réalisation 64 ou 89, dans laquelle l’anomalie cytogénétique comprend del(17p).
124. Méthode selon le mode de réalisation 64 ou 89, dans laquelle l’anomalie cytogénétique comprend t(4;14).
125. Méthode selon le mode de réalisation 64 ou 89, dans laquelle l’anomalie cytogénétique comprend t(14;16).
126. Méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 91, dans laquelle le sujet présente un risque réduit de développer un évènement indésirable associé aux cellules CAR-T.
127. Méthode selon le mode de réalisation 126, dans laquelle l’évènement indésirable associé aux cellules CAR-T comprend un syndrome de libération de cytokines (SLC).
128. Méthode selon le mode de réalisation 127, dans laquelle le SLC survient chez le sujet à un taux d’environ 60 % à environ 90 %, ou à un taux d’environ 76,1 %.
129. Méthode selon le mode de réalisation 127 ou 128, dans laquelle le grade maximal de toxicité du SLC est le grade 1, le grade 2 ou le grade 3.
De préférence, le thermoplongeur comprend en outre un système capteur de température, qui est disposé à l’intérieur de la gaine, coaxialement avec l’axe de hauteur.
L’invention apparaîtra plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins tels que définis ci-après.
La est une vue en coupe d’un four, représenté très schématiquement, et comportant un thermoplongeur, représenté plus fidèlement, selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en perspective du thermoplongeur de la .
La est une vue de dessous du thermoplongeur des figures précédentes, où une gaine, une poudre compactée et un support distal ont été omis.
La est une vue en coupe transversale du thermoplongeur des figures précédentes, suivant le trait IV-IV montré sur la , où la gaine et la poudre compactée sont montrés.
La est une vue similaire à celle de la , pour un thermoplongeur selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue similaire à celle de la , pour un thermoplongeur selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue similaire à celle de la , pour un thermoplongeur selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
La montre un four selon un premier mode de réalisation, avec une enceinte 2, un couvercle 3, un thermoplongeur 4 et un bain de métal liquide 5. Dans le présent exemple, un seul thermoplongeur est prévu, mais le four pourrait comprendre plusieurs thermoplongeurs identiques ou similaires.
L’enceinte 2 qui forme un bac, contient le bain de métal liquide 5 et est fermé en son sommet par le couvercle 3, qui est préférentiellement amovible. Le bain de métal liquide 5 est par exemple un bain d’aluminium liquide, ou d’un autre métal, tel que du zinc, le magnésium ou l’étain. Le métal est préférentiellement un métal non ferreux, mais pourrait alternativement être un autre type de métal. De préférence, il s’agit d’un métal dont la température de fusion est inférieure à 1200°C. Par exemple le bain 5 reçu dans le four est à une température comprise entre 450 et 1200°C pour être liquide, en fonction du type de métal considéré. L’enceinte 2 et le couvercle 3 sont avantageusement en matériau réfractaire pour résister à ces températures.
En variante, le four se présente sous une forme différente, en présentant ou en ne présentant pas de couvercle. L’enceinte peut par exemple rester ouverte en fonctionnement.
Le thermoplongeur 4, visible sur les figures 1 à 4, définit un axe de hauteur X4. En utilisation, on prévoit avantageusement que l’axe X4 est vertical, ou sinon est oblique par rapport à la verticale. Le thermoplongeur 4 comprend une tête de connexion 10, une gaine 30, une poudre compactée 31, des conducteurs d’alimentation 32, un système capteur de température 33, et des résistances chauffantes, parmi lesquelles des résistances chauffantes secondaires 50 et des résistances chauffantes primaires 60.
Le thermoplongeur 4 est par exemple monté au travers du couvercle 3 du four, ou au travers d’une autre pièce du four s’il n’y a pas de couvercle. Le thermoplongeur 4 étant monté ainsi, la tête de connexion 10 est entièrement à l’extérieur du four, ici au-dessus du couvercle 3, la gaine 30 traversant le couvercle 3 pour s’étendre jusqu’à l’intérieur du four et baigner dans le bain 5 pour sa partie distale, c’est-à-dire sa partie inférieure. Le thermoplongeur 4 est conçu pour chauffer le bain 5, par alimentation électrique des résistances chauffantes, alors que la gaine 30 baigne dans le bain 5.
La gaine 30, montrée entièrement sur la et montrée en traits discontinus sur la , comprend une extrémité distale 34 et une extrémité proximale 35 traversées par l’axe de hauteur X4. La gaine 30 est avantageusement de forme cylindrique à base circulaire centrée sur l’axe X4, de l’extrémité 34 à l’extrémité 35. L’extrémité distale 34 peut être arrondie, comme montré sur les figures. En variante, on peut prévoir que l’extrémité 34 soit plate. La gaine 30 forme une poche, qui est fermée à l’extrémité distale 34, fermée de l’extrémité 34 à l’extrémité 35, et ouverte à l’extrémité 35. En utilisation, l’extrémité distale 34 est dirigée vers le bas alors que l’extrémité 35 est dirigée vers le haut. L’extrémité distale 34 est prévue pour baigner dans le bain 5 alors que l’extrémité proximale 35 est prévue pour rester émergée. Le métal liquide du bain 5 reste donc maintenu à l’extérieur de la gaine 30. La gaine 30 est prévue pour être directement au contact du bain 5, au moins pour la partie de la gaine 30 destinée à être plongée dans le bain 5. L’extrémité proximale 35, émergée, est par exemple reçue dans une ouverture ménagée au travers du couvercle 3, par l’intermédiaire de laquelle le thermoplongeur 4 traverse le couvercle 3.
Suivant l’axe X4, de l’extrémité distale 34 à l’extrémité proximale 35, la gaine 30 mesure par exemple entre 0,5 m et 1,50 m (mètres). De préférence, transversalement par rapport à l’axe X4, sur toute sa longueur sauf aux extrémités 34 et 35, la gaine 30 définit une section transversale dont le contour extérieur est circulaire, centré sur l’axe X4, et qui présente un diamètre compris entre par exemple 28 et 170 mm, par exemple 55 ou 75 mm.
Les inventeurs ont identifié, que lors d’un choc frontal, les coudes 5 de longeron étaient les seules parties de la structure du compartiment moteur 1 à ne pas être impactées (c’est-à-dire à ne pas subir de déformation ou de déplacement).
Les inventeurs en ont déduit que les coudes 5 de longeron étaient les seuls éléments de la structure du compartiment moteur 1 sur lesquels le câble de masse pouvait être fixé, afin d’assurer que sa position ne change pas après un choc.
Néanmoins, les coudes 5 de longeron sont réalisés en acier embouti à chaud, qui présente un très fort risque de corrosion. Il n’est pas acceptable de réaliser un trou non obstrué dans un tel matériau, afin de fixer un goujon, car cela créerait un risque de corrosion. La corrosion d’un coude de longeron est susceptible de fragiliser l’intégrité structurelle du véhicule.
Les inventeurs ont par ailleurs identifié que la rigidité d’un câble de masse de section supérieure à 40mm² est suffisamment élevée pour s’opposer à un couple de serrage de 8Nm tel qu’utilisé dans l’industrie automobile.
Pour utiliser cet effet, une patte de fixation de câblage déportée a été conçue, de sorte à maintenir le câble de masse en position à distance d’un point de fixation 20c de la cosse du câble de masse sur la structure du véhicule. Les figures à illustrent différentes vues de ladite patte de fixation de câblage déportée, référencée 10.
La figure illustre une vue en perspective de la patte de fixation de câblage déportée 10, qui comprend une bande métallique pliée formant une partie centrale 11a et une partie perpendiculaire 11b,11c.
La partie perpendiculaire 11b,11c s’étend à partir d’une première extrémité de la partie centrale 11a, selon la direction -x, la partie centrale 11a s’étendant selon la direction y.
La partie perpendiculaire 11b,11c comprend une partie perpendiculaire intermédiaire 11b et une partie perpendiculaire d’extrémité 11c. La partie perpendiculaire intermédiaire 11b est munie d’un trou de fixation 20a, tandis que la partie perpendiculaire d’extrémité 11c est munie d’un moyen de fixation 22a, tel qu’une vis soudée.
Une patte de fixation additionnelle 11d s’étend selon la direction -z dans un plan décalé selon la direction -x par rapport au plan comprenant la partie centrale 11a. La patte de fixation additionnelle 11d peut être rapportée et fixée sur la deuxième extrémité de la partie centrale 11a ou être formée par pliage. La patte de fixation additionnelle 11d est également munie d’un moyen de fixation 22b, tel qu’une vis soudée.
La partie perpendiculaire d’extrémité 11c et la patte de fixation additionnelle 11d comprennent un doigt ménagé latéralement, coopérant avec le moyen de fixation 22a,22b afin d’empêcher la rotation d’un dispositif de maintien.
Une platine de fixation 11e munie d’au moins deux moyens de fixation, tels que des vis soudées, est également disposée au-dessus de la partie centrale 11a selon la direction +z. La platine de fixation 11e comprend plusieurs pliages formant des épaulements en partie basse (direction -z) de sorte à pouvoir être disposée au contact de la partie centrale 11a. Sur les figures à , trois vis soudées 21a,21b,21c sont prévues. Sur la figure , la platine de fixation 11e est disposée par-dessus la patte de fixation additionnelle 11d, elle-même disposée par-dessus la partie centrale 11a. D’autres modes de réalisation sont prévus, dans lesquels ces différentes parties sont disposées dans un ordre différent. Dans certains modes de réalisation, la platine de fixation 11e peut être omise.
Une partie adjacente 11f est solidaire de la partie centrale 11a au niveau de la deuxième extrémité. Sur la figure , la partie adjacente 11f prend une forme triangulaire. D’autres formes sont possibles. La partie adjacente 11f est munie d’un moyen de fixation 23, tel qu’une vis soudée, de sorte à recevoir un dispositif de maintien par pression.
Un trou 10a est prévu à proximité de la première extrémité de la partie centrale 11a, de sorte à fixer la patte de fixation de câblage déportée 10 sur la structure du compartiment moteur, notamment grâce à un moyen de fixation, tel qu’une vis soudée.
Indépendamment du mode de réalisation, un deuxième trou 10b est prévu à travers les trois pièces empilées (partie centrale 11a, patte de fixation additionnelle 11d et platine de fixation 11e) à proximité de la deuxième extrémité de la partie centrale 11a. Comme pour le premier trou 10a, le deuxième trou 10b permet la fixation de la patte de fixation de câblage déportée 10 sur la structure du compartiment moteur, notamment grâce à un moyen de fixation, tel qu’une vis soudée.
La figure illustre une vue de face de la patte de fixation de câblage déportée 10.
La figure illustre une vue de dessus de patte de fixation de câblage déportée 10. Cette vue illustre les positions relatives de la partie centrale 11a, de la partie perpendiculaire 11b,11c, de la patte de fixation additionnelle 11d, de la platine de fixation 11e et de la partie adjacente 11f.
De préférence, l’au moins un tuyau est réalisé dans un matériau plastique par exemple contenant du polyuréthane, par exemple « PTFE ».
Selon un mode de réalisation particulier dans lequel le mélange est mis en mouvement devant les aimants, il est prévu une pompe, par exemple à membrane, pour faire varier les paramètres d’exposition des préparations soumises à la source d’énergie, du statique à la recirculation.
Selon un mode de réalisation, il est prévu quatre aimants permanents en néodyme. Par exemple, les aimants peuvent présenter les caractéristiques suivantes :
– dimensions 40mmX30mmX22mm, ou par exemple des dimensions 200X60 pour la face en vis-à-vis du mélange,
- magnétisation axiale,
- insérés dans un profil en U de 200mm de long et 60mm de large,
- le pôle + (plus) se trouve dévié par les flancs du profil en U vers la surface d’adhérence,
- le pôle – (moins) se trouve à la surface du profil en U,
- une tige filetée est placée au centre,
– les aimants peuvent être revêtus d’élastomère vulcanisé afin d’améliorer l’adhérence : la force indiquée est de 4500N, de préférence un revêtement d’élastomère vulcanisé renforce l’effet anti-glisse : la force de glissement équivaut à 70%, voire même 90% de la force d’adhérence.
Exemple de Protocole :
- utiliser une eau déminéralisée en mélange dans un bécher avec un élément hydrophobe selon différentes proportions : 0,5%, 1%, 3%, 6%, 10%, 20% ;
- aspirer et rejeter une douzaine de fois à l’aide d’une seringue immergée de manière à émulsionner grossièrement : jusqu’à ce qu’il n’y ait plus de surnageant visible ;
- introduire le mélange dans le tuyau entre les aimants et laisser agir entre trente minutes et deux heures.
Exemple d’émulsion de l’huile essentielle Lemon Gras (Cymbopogon Citratus) dans l’eau : Taille (nm) PDI - indice de polydispersité ZETA (milli volt) PH TR Durée (min) Citron 3% 587,7 0,489 -32,4 4,95 Statique 120 Citron 10% 857,2 0,639 -29,6 7,10 Recirculation 120 Citron 6% 867 0,714 -32,9 5,47 Statique 120
Des giravions peuvent être munis de systèmes divers pour réaliser un vol d’entrainement à la panne d’un moteur sur un giravion.
Dans ce contexte, le document US 5873546 A divulgue des modules et des procédés pour pondérer la puissance d'une installation motrice multimoteur d’hélicoptère. Une masse d’entrainement est évaluée notamment en fonction des conditions climatiques ambiantes telles la température et l’altitude.
Le document EP 2254793 décrit un giravion muni d’une interface munie de deux commutateurs, pour respectivement simuler un aéronef présentant une charge embarquée maximale, et un aéronef présentant une charge embarquée maximale et portant une charge maximale avec un crochet.
Le document EP2624239 décrit quant à lui un giravion muni d’un moyen de réglage qui peut être utilisé par un instructeur pour adapter la puissance globale réduite et simuler différentes configurations de panne.
La présente invention a alors pour objet de proposer un procédé innovant pour simuler la panne d’un moteur sur un giravion multimoteur.