INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La préparation de ces polyuréthanes est réalisée par polymérisation par étapes selon un mécanisme d'étapes indépendantes qui repose sur la réactivité de groupes fonctionnels qui réagissent ensemble pour former un nouveau groupe qui liera chimiquement les bouts de chaînes respectifs par des polyadditions. Les monomères, au moins bifonctionnels, notamment les diisocyanates et les diols, réagissent et forment des prépolymères pouvant ensuite réagir avec un composé porteur du groupement terminal, par exemple un monoalcool. Le contrôle des conditions des réactions de préparation du prépolymère puis de réaction du monoalcool est important et doit permettre d’obtenir des polymères uréthanes aux propriétés adaptées aux différents domaines d’utilisation.
Outre les avantages directement liés à leur préparation, notamment en termes de rendement ou d’orientation vers les polymères uréthanes préférés, un meilleur contrôle des conditions de préparation des polyuréthanes doit également permettre de favoriser les propriétés recherchées, notamment pour la préparation de compositions de revêtement.
Ainsi, l’invention fournit une composition aqueuse T de préparation de revêtement comprenant : * au moins un agent de contrôle rhéologique G comprenant des polymères uréthanes et préparé de manière discontinue : - par une réaction de polymérisation, en l’absence de composé monohydroxylé : ** d’au moins un composé diisocyanate (a), ** d’au moins un composé polyhydroxylé (b), suivie : - de la réaction de terminaison du prépolymère des composés (a) et (b) avec au moins un composé (c) de formule I : [chem I] dans laquelle R représente indépendamment un groupement choisi parmi un groupement C 1 -C 40 -alkyl linéaire, un groupement C 1 -C 40 -alkyl ramifié, un groupement C 5 -C 40 -cycloalkyl, un groupement C 1 -C 40 -alkylène linéaire, un groupement C 1 -C 40 -alkylène ramifié, un groupement C 5 -C 40 -aryl et leurs combinaisons ; dans lequel les polymères uréthanes comprenant strictement plus de 3 résidus du composé (b) sont majoritaires en nombre mesuré par CES ; * au moins un pigment organique ou minéral ou des particules organiques, organo-métalliques ou minérales, par exemple carbonate de calcium, talc, kaolin, mica, silicates, silice, oxydes métalliques, notamment dioxyde de titane, oxydes de fer ; et * au moins un agent liant B.
Lors de la préparation de l’agent G selon l’invention, les composés difonctionnels (a) et (b) réagissent, par addition des fonctions isocyanates du composés (a) et des fonctions hydroxyles du composé (b), pour former des prépolymères comprenant des résidus chimiques ou motifs chimiques issus de ces 2 composés. Plusieurs composés (a) peuvent réagir avec plusieurs composés (b) pour former des prépolymères comprenant plusieurs fonctions uréthanes. La réaction de terminaison de ces prépolymères avec le composé (c) conduit à la présence de 2 résidus du composé (c) dans les polymères uréthanes de l’agent G selon l’invention.
De manière préférée selon l’invention, les polymères uréthanes de l’agent G comprenant strictement plus de 3 résidus du composé (b) représentent au moins 40 % en nombre, de préférence au moins 50 % en nombre ou au moins 55 % en nombre, plus préférentiellement au moins 60 % en nombre ou au moins 65 % en nombre ou au moins 70 % en nombre, de l’ensemble des polymères uréthanes de l’agent G.
Selon l’invention, la répartition des entités polymériques présentes dans les polymères uréthanes de l'agent G selon l’invention, notamment les proportions en nombre des résidus de composé (b) présents dans les polymères, est déterminée par chromatographie d’exclusion stérique (CES) à haute performance, de préférence au moyen d’un chromatographe à exclusion stérique haute performance (« Acquity » Advanced Polymer Chromatography APC, « Waters ») avec détecteur réfractométrique et système de colonnes constitué de trois colonnes en série « Waters » : « Acquity » APC XT 900 2,5µm 4,6 mm x 15 0mm, « Acquity » APC XT 450 2,5µm 4,6 mm x 150mm et « Acquity » APC XT 125 2,5µm 4,6 mm x 150 mm. Le solvant utilisé pour la phase mobile est le tétrahydrofurane (THF HPLC grade). L’étalonnage est réalisé avec des étalons de polyméthacrylate de méthyle (PMMA) de masse moléculaire allant jusqu’à 2 200 000 g/mol ; les échantillons d’agent G selon l’invention étant solubilisés dans du THF.
Également de manière préférée selon l’invention, les polymères uréthanes ont une masse molaire moyenne Mw, mesurée par CES, supérieure à 10 000 g/mol, de préférence supérieure à 20 000 g/mol ou à 30 000 g/mol, ou une masse molaire moyenne Mw inférieure à 500 000 g/mol, de préférence inférieure à 300 000 g/mol. De manière plus préférée selon l’invention, les polymères uréthanes ont une masse molaire moyenne Mw, mesurée par CES, allant de 10 000 g/mol à 500 000 g/mol, de préférence de 20 000 g/mol à 300 000 g/mol.
Également de manière préférée selon l’invention, les polymères uréthanes ont un indice de polymolécularité Ip, mesuré par CES, inférieur à 4 ou inférieur à 3. De manière plus préférée selon l’invention, cet indice de polymolécularité est inférieur à 2. Également de manière préférée selon l’invention, les polymères uréthanes ont un indice de polymolécularité Ip supérieur à 1,3.
Selon l’invention, le poids ou masse moléculaire Mw ainsi que l’indice de polymolécularité Ip sont déterminés par Chromatographie d'Exclusion Stérique (CES) ou en anglais Size Exclusion Chromatography (SEC). Une prise d'essai de la solution de composé correspondant à 90 mg de matière sèche est introduite dans un flacon de 10 mL. On ajoute de la phase mobile, additionnée de 0,04 % de diméthylformamide (DMF), jusqu'à une masse totale de 10 g. La composition de cette phase mobile est la suivante : NaHCO 3 : 0,05 mol/L, NaNO 3 : 0,1 mol/L, triéthanolamine : 0,02 mol/L, NaN 3 0,03 % massique. La chaîne de CES est composée d'une pompe isocratique de type « Waters » 510, dont le débit est réglé à 0,8 mL/min, d'un passeur d'échantillons « Waters » 717+, d'un four contenant une précolonne de type Guard Column Ultrahydrogel « Waters » de 6 cm de longueur et de 40 mm de diamètre intérieur, suivie d’une colonne linéaire de type Ultrahydrogel « Waters » de 30 cm de longueur et de 7,8 mm de diamètre intérieur. La détection est assurée au moyen d’un réfractomètre différentiel de type RI « Waters » 410. Le four est porté à la température de 60°C et le réfractomètre est porté à la température de 45°C. Le dispositif de CES est étalonné avec une série d'étalons polyacrylate de sodium fournis par Polymer Standards Service de poids moléculaire au sommet de pic compris entre 900 g/mol et 2 250 000 g/mol et d’indice de polymolécularité compris entre 1,4 et 1,7. La courbe d'étalonnage est de type linéaire et prend en compte la correction obtenue grâce au marqueur de débit : le diméthylformamide (DMF). L'acquisition et le traitement du chromatogramme sont effectués par l'utilisation du logiciel « PSS WinGPC Scientific » v 4.02. Le chromatogramme obtenu est intégré dans la zone correspondant à des poids moléculaires supérieurs à 250 g/mol.
De manière préférée pour l’agent G selon l’invention, le composé diisocyanate (a) est choisi parmi : * les composés diisocyanates aromatiques symétriques, de préférence : . 2,2'-diisocyanate de diphénylméthylène (2,2'-MDI) et 4,4'-diisocyanate de diphénylméthylène (4,4'-MDI) ; . 4,4’-dibenzyl diisocyanate (4,4’-DBDI) ; . 2,6-diisocyanate de toluène (2,6-TDI) ; . m-xylylène diisocyanate (m-XDI) ; * les composés diisocyanates alicycliques symétriques, de préférence méthylène bis(4-cyclohexylisocyanate) (H 12 MDI) ; * les composés diisocyanates aliphatiques symétriques, de préférence diisocyanate d'hexaméthylène (HDI), diisocyanate de pentaméthylène (PDI) ; * les composés diisocyanates aromatiques dissymétriques, de préférence : . 2,4'-diisocyanate de diphénylméthylène (2,4'-MDI) ; . 2,4’-dibenzyl diisocyanate (2,4’-DBDI) ; . 2,4-diisocyanate de toluène (2,4-TDI) ; * les composés diisocyanates alicycliques dissymétriques, de préférence diisocyanate d'isophorone (IPDI).
Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été envisagé de réaliser l’anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) afin de s’affranchir de la mise en œuvre d’un matériau métallique.
On connait par ailleurs les documents FR 2 540 939, et FR 2 955 898 qui divulguent des ensembles d’anneau de turbine.
L'anneau comporte une base annulaire dont la face interne définit la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement deux pattes dont les extrémités sont maintenues entre les deux brides d'une structure métallique de support d'anneau.
L’utilisation d’un matériau CMC pour l’anneau permet ainsi de réduire significativement la ventilation nécessaire au refroidissement de l’anneau de turbine, et donc d’augmenter le rendement. Ils permettent également un gain de masse car ils sont plus légers que les alliages métalliques traditionnellement utilisés.
Toutefois, le CMC ayant un comportement mécanique différent d’un matériau métallique, son intégration ainsi que la manière de le positionner au sein de la turbine ont dû être repensés. En effet, le CMC Peut être endommagé par les montages frettés (usuellement employés pour les anneaux métalliques) et sa dilation thermique est plus faible qu’un matériau métallique.
Il existe un besoin pour améliorer les ensembles d’anneau de turbine existants et leur montage, et notamment les ensembles d’anneau de turbine existants mettant en œuvre un matériau CMC afin de réduire l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles l’anneau en CMC est soumis lors du fonctionnement de la turbine.
Les anneaux de turbine en CMC sont généralement divisés en plusieurs secteurs d’anneau. Ce choix d’intégration est dû au fait qu’un anneau monobloc viendrait se déformer sous l’effet des hautes températures pour cette pièce de turbine haute pression. Il en résulterait un jeu en sommet d’aubage mobile (dans la veine en vis-à-vis) localement trop important et ainsi une performance fortement dégradée via une perte de rendement turbine.
La conséquence de cette sectorisation de l’anneau de turbine est la création de jeux aux inter-secteurs (entre 0.1mm et 1mm).
Pour limiter les fuites dans ces zones, on intègre généralement entre les pièces des lamelles (aussi appelées tôles) d’étanchéité. Si leur efficacité est notable, il est nécessaire pour les intégrer d’usiner des fentes aux inter-secteurs des pièces CMC.
Or, le CMC étant particulièrement dur, l’usinage de ces fentes est très long et complexe.
Il est connu également du document FR3034454 un ensemble d'anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d'anneau en CMC formant un anneau de turbine et une structure de support d'anneau. Chaque secteur d'anneau présente en coupe radiale une forme de K, des pattes s'étendant à partir de la face externe de la base annulaire au-dessus des portions d'extrémité de la base annulaire. L'ensemble d'anneau de turbine comprend une pluralité de joints rigides s'étendant chacun axialement entre deux secteurs d'anneau adjacents, et des dispositifs de maintien élastique exerçant une force apte à maintenir les joints en contact avec les portions d'extrémité ou les pattes de deux secteurs d'anneau adjacents.
Le procédé 70 comprend, lorsqu’il est mis en œuvre par chaque point d’accès 10 1 à 10 L-1 de ladite liaison fronthaul, tout d’abord une étape 72 de détermination d’une information représentative d’une distorsion de signal causée par les propres imperfections matérielles dudit point d’accès.
De plus, lorsque le procédé 70 est mis en œuvre par chaque point d’accès 10 1 à 10 L-1 de ladite liaison fronthaul, le procédé comprend en outre une étape 74 de transmission T, via ladite liaison fronthaul, de ladite information représentative de ladite distorsion de signal causée à un autre point d’accès, ou à l’unité centrale d’une station de base, le suivant directement au sein d’une liaison fronthaul comprenant une pluralité de points d’accès en série ordonnés selon un sens de parcours prédéterminé de ladite liaison fronthaul.
Enfin, lorsque le procédé 70 est mis en œuvre par chaque point d’accès de ladite liaison fronthaul, d’indice 10 2 à 10 L-1 , ou lorsqu’il est mis en œuvre par l’unité centrale 62 (dernier point d’accès dans la liaison fronthaul), le procédé 70 comprend en outre une étape 76 de réception R, via ladite liaison fronthaul, et de prise en compte de ladite information représentative d’une distorsion de signal causée par les imperfections matérielles d’un point d’accès le précédant directement au sein de ladite liaison fronthaul pour déterminer les filtres de précodage locaux dudit point d’accès ou de ladite unité centrale configurés pour annuler ladite distorsion de signal causée par les imperfections matérielles dudit point d’accès le précédant.
En complément optionnel tel qu’illustré par l’exemple de la , ladite étape 72 de détermination comprend l’obtention OBT d’une estimation locale du canal de propagation entre chacun de ses émetteurs et chaque terminal utilisateur à sa portée au sein dudit réseau MIMO massif distribué et sans cellule.
De plus, ladite étape 72 de détermination comprend la détermination D_P de la puissance allouée à chaque signal de données propre à être transmis entre ledit point d’accès et chaque terminal utilisateur à sa portée au sein dudit réseau MIMO massif distribué et sans cellule.
En outre, ladite étape 72 de détermination comprend le précodage PRECOD de chaque signal de données propre à être transmis entre chacun de ses émetteurs et chaque terminal utilisateur à sa portée au sein dudit réseau MIMO massif distribué et sans cellule, en fonction de ladite estimation locale et de ladite puissance allouée associées.
Ladite étape 72 de détermination comprend également la transmission T_MOD de chaque signal précodé en entrée d’un modèle matériel de la chaine de transmission de son émetteur associé.
Enfin, ladite étape 72 de détermination comprend la détermination D_I d de ladite information représentative de la distorsion de signal causée par les propres imperfections matérielles dudit émetteur par comparaison de la sortie dudit modèle matériel et dudit signal précodé d’entrée.
La présente invention permet ainsi de proposer une solution efficace pour les technologies MIMO distribuée/sans cellule qui sont actuellement les technologies les plus prometteuses pour accompagner l’avenir de l’industrie 4.0 dans laquelle les réseaux et applications privés/industriels avec un déploiement rapide d’infrastructure d’accès sans fil et une faible consommation énergétique sont des enjeux importants.
Le traitement séquentiel, proposé selon la présente invention, en exploitant la liaison fronthaul, tire à la fois profit des connexions séries de cette liaison fronthaul, et des dernières avancées en termes de schémas de précodage distribués pour offrir ainsi des améliorations de performances radicales dans l’atténuation des imperfections matérielles de chaque point d’accès de ladite liaison fronthaul, ce qui rend pratique et utile la mise en œuvre de réseaux de type MIMO massif distribué et sans cellule, utilisant notamment une modulation multi-porteuse, notamment OFDM, ces réseaux étant connus sous le nom abrégé CF-mMIMO-OFDM.
Enfin la présente invention vise répondre au moins en partie à la forte demande de solutions « vertes » de traitement de signal en raison des préoccupations liées à la pérennisation du secteur des télécommunications et, de manière correspondante à la diminution des émissions de dioxyde de carbone associées, ce qui permet d'économiser de l'énergie et de réduire la pollution de l'environnement.
Communication entre un terminal et un équipement de communication, via un réseau de communication Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui de la communication de données entre un terminal utilisateur et un équipement de communication, via un réseau de communication, en vue de recevoir dans le terminal un ou plusieurs contenus. On entend par contenu, du texte, du son (ou de l’audio), des images, des vidéos, ou toute combinaison de ces différents éléments.
L’invention s’applique notamment à la recherche de contenus, via un réseau de communication, par exemple Internet, et à la restitution de ces contenus sur un écran ou via un haut-parleur du terminal utilisateur.
Art antérieur De nombreux outils existants (plateformes accessibles via des sites internet et/ou des applications mobiles) permettent à un utilisateur d’obtenir des recommandations personnalisées (par exemple de restaurants, de films, etc.) en utilisant différents critères. A l’aide de son terminal, un utilisateur effectue une recherche, en indiquant certains critères. Par exemple, dans le cas d’une recherche d’un lieu public, notamment un restaurant, les critères utilisés sont par exemple la localisation souhaitée, les horaires d’ouverture souhaités, le taux de fréquentation, l’accessibilité aux personnes avec un handicap, etc. Le site internet « TheFork » (https://www.thefork.fr) propose un outil de recommandation de lieux publics tels que des restaurants, permettant la recommandation personnalisée et la réservation de restaurants, en utilisant différents critères, tels que par exemple le type de cuisine recherché (ex. française, japonaise, indienne, etc.), la localisation du restaurant, le prix moyen d’un déjeuner, etc.
Certains de ces outils de recommandation existants permettent à l’utilisateur de définir un profil personnel. Ce profil contient des informations relatives à l’utilisateur telles que son âge, son genre, son lieu de résidence, mais aussi parfois des informations relatives à son mode de vie (par exemple, ses loisirs), ou encore ses goûts (par exemple, ses goûts musicaux, littéraires, etc.), etc. L’inconvénient d’un tel profil est qu’il contient des données personnelles de l’utilisateur qui pourraient être exploitées de manière frauduleuse, telles que notamment l’âge, le genre, le lieu de résidence.
En cas de contrôle qui a échoué sur la somme de contrôle, le résultat de tout le diagnostic est également « ÉCHEC » et il est signalé au collecteur d’erreurs système pour des actions nécessaires par le message d’erreur dédié SAEM.
En variante, la procédure pourrait être redémarrée au point 1) ci-dessus (comme en cas de concordance) si l’utilisateur final souhaite mettre en œuvre un schéma opérationnel après panne ou tolérant aux pannes.
Il sera maintenant fait référence plus particulièrement aux Figures 7 et 8 pour la description de l’option logiciel d’exécution à calcul double DCRSO.
Cette option, lorsqu’elle est activée dans le premier logiciel d’exécution RS, envisage l’exécution doublée de chaque itération (ou instance) courante (n) du premier logiciel d’exécution RS, en utilisant le même ensemble d’entrées ID[k](n), CSV[j](n).
Les résultats de la première exécution sont stockés dans une mémoire volatile MM1 et comparés ensuite avec les résultats obtenus par la seconde exécution.
Cette comparaison est réalisée par un contrôleur logiciel CHK mis en œuvre dans la première unité de traitement PCPU.
Une discordance est signalée au collecteur d’erreurs système pour des actions nécessaires par un message d’erreur dédié DCEM.
Cette option, lorsqu’elle est activée, impose la pénalité de performance la plus élevée au procédé selon l’invention (presque 50 % de perte de performances sur l’exécution du premier logiciel d’exécution RS sur la première unité de traitement PCPU).
Lorsque cette option est activée, le second contrôle mentionné ci-dessus peut être plus simple.
Plus précisément, dans un tel cas, comme illustré sur la , le niveau minimal de contrôle est de vérifier que le premier logiciel d’exécution RS a été exécuté le nombre de fois attendu au cours d’une période d’exécution de SRS (ce nombre de fois est connu de manière déterministe).
Dans un tel cas, un simple compteur CRT unique est suffisant.
Les nombres d’itérations RS sont comptés (étape 90) et la valeur obtenue Nb est comparée (étape 91) avec la valeur attendue EXNb.
Il est ainsi proposé ici une architecture logicielle de référence permettant à des utilisateurs finaux de mettre en œuvre une solution de couplage par logiciel sur un SoC ayant des CPU asymétriques doubles qui n’ont pas été développées avec des schémas de couplage intégrés au matériel.
La mise en œuvre permet de se conformer à des exigences de normes de sécurité fonctionnelle (par exemple IEC 61508 pour les applications industrielles) avec des avantages associés : - complexité réduite des modifications du logiciel d’application EUAP, - perte de performances optimisée en s’appuyant sur les caractéristiques spécifiques des schémas de CPU asymétriques doubles.
L’architecture logicielle proposée surpasse les schémas basiques de couplage par logiciel existants (basés sur un échange croisé) en termes d’optimisation et de flexibilité sur la classe présumée de SoCs cibles, car elle s’appuie fortement sur la caractéristique asymétrique des CPUs.
METHODE ET SYSTEME POUR ANALYSER DES ANNONCES INTERNET Domaine de l’invention L’invention concerne un procédé et un système pour l’affichage et / ou le stockage de données récupérées sur internet.
Chaque gorge inter secteur hémicylindrique présente un rayon supérieur au rayon du joint d’étanchéité cylindrique, et compris entre 0,25 mm et 3 mm.
Chaque biseau de la face inter secteur peut former un angle compris entre 10° et 80° la direction radiale. L’usinage du biseau de la face inter secteur peut être localisé sur l’ensemble de la face inter secteur.
Selon un quatrième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la première face inter secteur et la seconde face inter secteur de chaque secteur d’anneau peuvent comprendre chacune une fente radiale amont s’étendant depuis la base jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage amont, une fente radiale aval s’étendant depuis la base jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage aval, et l’ensemble pouvant comprendre en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau adjacents selon la direction circonférentielle, une languette d’étanchéité amont s’insérant dans les fentes radiales amont des deux secteurs d’anneau adjacents et une languette d’étanchéité aval s’insérant dans les fentes radiales aval des deux secteurs d’anneau adjacents, les languettes d’étanchéité amont et aval étant disposées radialement à l’extérieur du joint d’étanchéité cylindrique.
Même si ce mode de réalisation implique l’usinage de deux fentes, cela représente tout de même deux fentes de moins que les quatre fentes prévues dans l’état de la technique, les quatre fentes prévues dans l’état de la technique étant plus grandes que les deux fentes de ce mode de réalisation. En outre les languettes sont plus éloignées de la veine et voient ainsi des températures hors du domaine d’interaction chimique avec le CMC.
Dans une variante, les languettes d’étanchéité pourraient être remplacées par des rouleaux d’étanchéité disposés radialement dans des gorges hémisphériques qui remplaceraient les fentes radiales.
Selon un cinquième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la languette d’étanchéité aval et la languette d’étanchéité amont comprennent une encoche coopérant avec le joint d’étanchéité cylindrique pour le maintenir radialement en position.
Selon un sixième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, le joint d’étanchéité cylindrique est réalisé à partir d’un matériau métallique choisi parmi HA188®, Inco 750-X®, Waspaloy X®, et le CMC.
Selon un septième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, pour maintenir radialement le secteur d’anneau en position avec la structure de support d’anneau, l’ensemble d’anneau comprenant, pour chaque secteur d’anneau, au moins un premier pion traversant la patte d’accrochage aval et la bride radiale aval et au moins un second pion traversant la patte d’accrochage amont et la bride radiale amont.
La présente un zoom de la partie biseauté d’une face inter secteur du secteur d’anneau de la .
La présente une première vue en coupe d’un secteur d’anneau selon un second mode de réalisation de l’invention.
La illustre une seconde vue en coupe d’un secteur d’anneau selon le second mode de réalisation de l’invention.