INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence à la , l’appareil à pression positive continue de l’invention comporte un châssis 1 composé de deux demi-coques respectivement supérieure 2 et inférieure 3, séparées par un joint souple 4. Un capot porte-filtre 50 d’entrée comportant une paroi dotée d’une grille 51 est disposé à l’extrémité du conduit d’entrée 5 décrit ultérieurement, fixé à une bouche s’évasant en un pavillon 30 fermé par ledit capot 50, ledit pavillon 30 étant partie intégrante de la demi-coque inférieure 3. A l’autre extrémité du circuit aéraulique interne à l’appareil, un conduit de sortie 6 sort du châssis 1 à l’opposé de la pièce filtre 50 d’entrée. Le capot 50 muni de la grille 51 comporte par ailleurs sur une partie de sa face intérieure une structure à motifs alvéolaires, en face de l’extrémité du conduit d’entrée 5. Les alvéoles forment un relief de rigidification situé en face du départ d’un premier tronçon 54 du conduit d’entrée (voir en ). Les parois latérales d’allure perpendiculaire à la grille 51 de l’ensemble capot porte-filtre 50 / pavillon 30 comportent des lames obliques 53 inclinées vers le bas. Elles sont prévues pour « piéger » le bruit en l’empêchant de remonter vers la grille 51 et d’y ressortir par cette voie. Plus précisément, ces lames 53 dépassent symétriquement de chaque paroi latérale, et s’orientent obliquement simultanément vers le bas du capot 50 et en direction de la paroi latérale opposée. Un ou plusieurs filtres (non représentés) sont par ailleurs positionnés entre ces lames 53 et la grille 51, au-dessus de l’entrée du conduit 5.
Le flux d’air parcourant cette partie d’entrée du circuit aéraulique change de direction après passage de la grille 51, d’horizontale à verticale, puis change à nouveau de direction au niveau de la structure alvéolaire placée au bas du capot 50, qui atténue l’effet des turbulences du flux, pour s’engager horizontalement dans le premier tronçon 54 du conduit d’entrée 5 et traverser le profil linéarisateur 54a, dont la section présente un motif alvéolaire (les mentions d’horizontalité et de verticalité se réfèrent aux figures, et ne doivent pas être entendues dans l’absolu). Une portion en U 55 au bout dudit premier tronçon 54 entraîne le flux en sens inverse dans un second tronçon 56 situé au-dessus du premier. Les deux tronçons 54, 56 superposés sont en pratiques séparés l’un de l’autre d’une part par une partie 40 du joint souple 4 (voir en ), qui comporte à cet endroit un muret 41 arrondi participant au guidage du demi-tour du flux dans la portion en U 55 disposée entre les deux tronçon 54, 56, et d’autre part par la semelle 70 d’une sonde Pitot 7 apparaissant en figures 5a et 5b, munie d’une grille intérieure 75 normale au sens du flux d’air (visible en ). Le but de cette pièce est de créer une légère différence de pression entre l’amont et l’aval de la grille. Cette différence de pression est proportionnelle au débit traversant. Un capteur (placé sur le dessus de la cheminée 74 dépassant de la demi-coque supérieure 2 du châssis 1 vers le haut) interprète ce delta de pression en une valeur proportionnelle de débit.
Les deux tronçons 54 et 56 sont ainsi formés par un sous-ensemble d’un nombre minime de pièces (ici 4). La forme de la section transversale de ces tronçons, ainsi que celle de la portion 55, est en U, dénommée « semi-oblongue ». C’est particulièrement visible en , montrant bien les deux tronçons 54, 56 superposés, disposés en U inversés puisque le U du tronçon inférieur 54 est à l’endroit alors que le U du tronçon supérieur 56 est retourné. Il s’agit de la résultante d’un compromis entre, d’une part, le nombre, la disposition, les fonctions mécaniques des pièces formant ce profil, et, d’autre part, les contraintes propres à la plasturgie de chacune des pièces (épaisseurs de matière constantes, dépouilles, simplicité de conception etc.). Pour linéariser au mieux un flux d’air, la section de passage idéale a une forme circulaire. Le compromis ici présenté a donc consisté à approcher le mieux possible cette forme tout en conservant un plancher (ou un plafond selon le conduit concerné) plat pour simplifier la plasturgie et l’assemblage des éléments. Le choix de cette géométrie s’appuie aussi sur des simulations numériques mettant en évidence sa pertinence.
La sonde Pitot 7 comporte une section de passage du flux d’air similaire au reste des conduits en amont et aval de ladite sonde 7 (cette section est donc semi-oblongue). Elle doit assurer la fonction d’organe déprimogène décrite précédemment sans pour autant générer un obstacle au flux traversant, au point de créer des pertes de charges ou des turbulences indésirables. La section de passage de la sonde Pitot 7 comporte deux zones fonctionnelles principales : la grille 75 avec des sections rectangulaires pour la plupart traversantes qui contribuent à linéariser le flux et une section obstruée qui forme un obstacle 76. Celui-ci est plus précisément constitué d’une paroi obstructive 76 et d’une ouverture 77 placé dans la partie basse de cette paroi 76 obstruée. L’ouverture 77 est particulièrement dimensionnée et particulièrement positionnée sur le flux d’air. C’est en amont et aval de l’obstacle 76 que les mesures de pressions proportionnelles au débit traversant sont réalisées. Chacune des deux ouvertures supérieures de la cheminée 74 débouche, pour l’une, juste un peu en amont et pour l’autre, juste un peu en aval de cette paroi obstructive 76. Le dimensionnement de ces zones fonctionnelles a fait l’objet d’essais de performances aérauliques, phoniques et de simulations numériques itératives.
La semelle 70 de la sonde Pitot 7 comporte également une structure à motifs alvéolaires 71 qui repose sur une surface de la partie 40 du joint 4 munie d’un motif particulier 42 à évidements rectangulaires successifs (voir en particulier en ). Au-dessus de la structure alvéolée 71, la surface supérieure de la semelle 70 est configurée pour permettre un lissage du guidage du flux d’air, prévu notamment pour empêcher les turbulences dans les courbes du trajet emprunté par le flux d’air. Ainsi, l’extrémité d’entrée 72 de la semelle 70 est recourbée et forme une surface de guidage intérieure de la portion en U.
En sortie de la sonde Pitot 7, l’extrémité de sortie 73 de la semelle 70 présente une forme d’amorçage d’un virage vers la partie suivante du conduit d’entrée 5, comportant une rampe 80 descendant vers un compartiment inférieur 9. Celui-ci est situé, dans le châssis 1, au même niveau que le premier tronçon 54 du conduit d’entré. A partir de ladite rampe 80, la paroi qui enveloppe et délimite le conduit d’entrée 5 ne relève plus des demi-coques 2, 3, comme c’était au moins partiellement le cas jusqu’alors. Une voûte 43 du joint 4 suivie d’un pan incliné 44 de ce même joint 4 forment la partie supérieure du conduit, dont la piste inférieure relève d’un bloc 8 (voir en particulier en ) comportant la rampe 80 et une portion spiralée 81 se terminant dans le fond du compartiment 9. Le socle de ce bloc 8 est également muni d’une structure à motifs alvéolaires 85. La portion spiralée 81 est équipée d’une nervure séparatrice 82 de fluidification de l’air et d’atténuation des turbulences lors du guidage du flux d’air dans la spirale.
Le fond du compartiment 9 comprend aussi une structure à motifs alvéolaires 91. Après le dernier virage de la portion spiralée 81, tout le fond est rempli par des motifs 91 en nid d’abeille, pour lesquels la dimension des alvéoles a fait l’objet d’itérations jusqu’à trouver la forme satisfaisante, en l’occurrence hexagonale.
Cette structure à motifs alvéolaires 91 placée dans le fond du compartiment 9 est particulièrement importante pour la résolution des problèmes sonores, du fait de son positionnement à proximité immédiate de la zone d’aspiration du compresseur 10, là où le flux d’air est le plus turbulent et où certaines fréquences du son émis par le compresseur 10 sont générées. Il est à noter que cette structure 91 peut être fabriquée de manière indépendante, c’est-à-dire qu’il s’agit d’un composant à part placé dans le fond du compartiment 9 de la demi-coque inférieure 3 du châssis 1 ou, alternativement, injectée avec le reste de la demi-coque 3 et donc d’emblée solidaire du châssis 1.
Le sabot terminal 83 creux et arrondi de la portion spiralée 81 présente un guide périphérique sous forme d’un versant qui s’incurve depuis le fond de l’évidement central du sabot 83 situé dans le prolongement de la piste spiralée 81 vers un rebord situé au niveau de la surface supérieure des motifs alvéolaires 91. Ce sabot terminal 83 est situé sous une ouverture 45 circulaire pratiquée dans une zone centrale du joint souple 4 (voir en particulier en ). Lorsque l’air arrive au bout de la nervure 82 de la piste de la portion spiralée 81, au niveau du sabot terminal 83, il est juste en dessous du compresseur 10, prêt à être aspiré.
Comme cela apparaît particulièrement clairement en , le compresseur 10 est située au-dessus du compartiment 9, dont il est séparé par le joint souple 4. Il ne repose pas sur ledit joint 4, un espace tampon 11 ayant été ménagé pour le flux d’air entrant, situé entre l’endroit de sa sortie du compartiment inférieur 9, et l’endroit où il entre dans la turbine. L’existence de cet espace 11 est très importante pour la diminution du niveau sonore de l’appareil de l’invention. Le compresseur 10 est sensiblement centré au-dessus de l’ouverture 45.
Une fois compressé dans le compresseur 10, le flux d’air est envoyé à travers un conduit de sortie 6 (voir notamment en ) avant de sortir du châssis 1. Ses dimensions et ses courbures ont été optimisées, en s’appuyant sur des simulations numériques, pour y atténuer autant que possible le bruit et les vibrations.
Enfin, avant de quitter l’appareil, le flux d’air traverse une dernière pièce : il s’agit d’une pièce terminale 60 d’atténuation des vibrations et du bruit, représentée en figures 10a et 10b, comportant de fait une chicane placée dans le trajet de circulation de l’air. Celle-ci prend la forme d’une tubulure 61 constituée à partir de deux parties de ladite pièce 60 fixées l’une à l’autre, un socle 64a et une façade 64b, la tubulure 61 créée entre eux se développant dans un plan frontal d’allure perpendiculaire à la direction du flux d’air en sortie du conduit de sortie 6. La longueur parcourue par le flux dans cette tubulure 61, ainsi que la forme et les dimensions de la section transversale au passage du flux, participent à l’efficacité de l’atténuation des vibrations et du bruit. Une nervure séparatrice 69 dépassant du socle 64a permet la fluidification de l’air et l’atténuation des turbulences lors du guidage du flux d’air dans la tubulure 61, conduisant à une réduction de bruit. La chicane présente plus précisément un premier virage 62 en demi-tour suivi d’un virage plus léger 63 infléchissant la direction de la tubulure 61 de sorte que les bouches respectivement d’entrée 65 et de sortie 66 de ladite tubulure 61, soient presque au même niveau. Ces deux bouches 65 et 66 sont d’allure parallèles, entre elles et à la direction donnée au flux à l’issue de la conduite de sortie 6. Cette dernière y présente un embout 67 de fixation à la bouche d’entrée 65 de la pièce terminale 60.
La face visible du socle 64a est recouverte d’une structure à motifs alvéolaires 68. Cette pièce terminale 60 ajoute de fait un morceau de conduite supplémentaire au circuit aéraulique de l’appareil de l’invention décrit jusqu’ici, qui sert à atténuer le niveau sonore émis en aval du compresseur 10, et particulièrement le bruit ressenti spécifiquement dans le masque porté par le patient sur son visage.
Comme le spectateur B, le spectateur D est muni d’un smartphone 30D auquel il relie un casque « ouvert ». Il lance l’application multimédia permettant de se connecter au serveur de contenus 10, puis sélectionne la piste audio principale pour laquelle il souhaite un traitement audio, par exemple une restitution de la piste avec un fort volume ou restitution plus forte d’un objet audio, typiquement les dialogues, et/ou une compensation audio sur les fréquences auxquelles le spectateur D présente des pertes auditives. Le smartphone 30D lui restitue donc la piste audio modifiée par le traitement audio.
De même, pour un spectateur présentant une déficience visuelle réduite, des lunettes d’AR peut récupérer la composante vidéo principale, effectuer des traitements vidéo sur celle-ci (augmentation du contraste, adaptation de la colorimétrie) et restituer cette composante traitée au spectateur.
Pour un spectateur dyslexique, la même approche que pour le client C peut être utilisée, dans laquelle les sous-titres affichés sont ceux pour dyslexique.
La présente invention telle qu’exposée ci-dessus permet à chaque utilisateur d’augmenter ou corriger, à l’aide de son équipement personnel grand public, son expérience de consommation partagée d’un contenu audiovisuel, sans gêner les autres spectateurs ni nécessiter l’installation ou l’achat d’équipement supplémentaire. L’augmentation de cette expérience par la composante additionnelle permet en effet à l’utilisateur de ne pas s’enfermer dans une expérience de consommation individuelle.
Les mécanismes décrits ci-dessus assurent une synchronisation des multiples équipements (la TV et les équipements individuels) lors d’une session de lecture multimédia.
Estimation perfectionnée d’une distance source-microphone et d’une géométrie de salle La présente description concerne un traitement de signaux sonores notamment pour une détermination de géométrie de salle et/ou pour un suivi de trajectoires de sources sonores.
Des travaux récents ont démontré qu'une réverbération précoce (i.e. premières réflexions) correctement traitée peut améliorer les performances dans diverses tâches de traitement de signaux acoustiques. À condition que certains paramètres (par exemple les directions et les retards) des réflexions acoustiques puissent être récupérés à partir des signaux mesurés par un réseau de microphones, les méthodes dites "à échos" sont capables d'améliorer les performances de la localisation des sources, de la séparation et de la reconnaissance de la parole et des événements sonores. En outre, cela ouvre également la possibilité d'aborder certains problèmes non conventionnels tels que la localisation derrière des obstacles insonorisés, l'inférence de la géométrie de la pièce, l'estimation de la distance, l'identification des paramètres acoustiques de la pièce et l'adaptation acoustique.
Néanmoins, lorsque la source sonore est mobile, les paramètres des réflexions (même pour une réflexion sur la même surface) peuvent évoluer, et ce indépendamment d’un changement éventuel de l'environnement acoustique. Si l'on souhaite exploiter les relations spatiotemporelles entre les réflexions acoustiques, comme par exemple dans la publication FR2201475, il devient nécessaire d'attribuer des étiquettes aux paramètres estimés, c'est-à-dire de suivre leurs trajectoires au cours du temps. Comme décrit plus loin, ces trajectoires peuvent être estimées a posteriori, en supposant toutefois de disposer d'une estimation fiable de la distance entre le microphone et la source.
L'estimation de la distance (portée) d'une source sonore en champ lointain, par un réseau compact de microphones, est considérée comme un problème difficile. Les premières approches étaient basées sur une estimation du rapport direct/réverbérant (DRR), dont on sait maintenant qu'il est corrélé avec la distance. Malheureusement, ces méthodes sont sensibles à la réverbération et ont tendance à se détériorer rapidement avec l'augmentation du temps de réverbération.
Les approches basées sur l'écho sont encore rares dans la littérature, en particulier dans le contexte aveugle. Il a été proposé dans les travaux précédents des inventeurs (notamment dans les publications FR3102325 et FR3116348) une estimation de la distance à l'aide de la réponse impulsionnelle relative dans le domaine ambisonique, en exploitant la réflexion d'une surface horizontale. Des réflexions extraites de l'empreinte du vecteur de vitesse sont exploitées dans le domaine temporel généralisé (GTVV) pour effectuer la localisation 3D d'une source mobile, en résolvant un problème de régression non convexe en mode discontinu. La méthode proposée nécessite une estimation préalable des trajectoires de la source et des réflexions.
Ces méthodes d'estimation de la distance (même les plus récentes) souffrent encore d'une dégradation des performances dans des conditions acoustiques défavorables ou nécessitent le traitement de données en mode batch, ce qui entraîne des coûts de calcul élevés. D'autre part, le suivi des réflexions acoustiques dans le temps a été confié aux algorithmes classiques de suivi multi-sources, ignorant ainsi les relations géométriques intrinsèques entre ces trajectoires.
Il est proposé un procédé de traitement de données sonores acquises par un réseau de microphones, pour déterminer au moins une distance d 0 entre le réseau de microphones et une source sonore dans un environnement comprenant au moins une paroi, le réseau de microphones étant séparé de ladite paroi d’une distance m, fixe, le procédé comportant : Une estimation d’une expression temporelle d’un vecteur vélocité, Une estimation, à partir de ladite expression temporelle du vecteur vélocité, d’au moins un retard d’arrivée du son au réseau de microphones selon un trajet acoustique ayant subi au moins une réflexion sur la paroi de l’environnement, et Une détermination de ladite distance d 0 entre le réseau de microphones et la source sonore en fonction de la distance m entre le réseau de microphones et ladite paroi.
Comme présenté en détails plus loin, il est exploité une relation géométrique entre la distance m de la paroi au réseau de microphones et la distance d 0 entre la source et ce réseau, pour déterminer cette deuxième distance d 0 , connaissant la première distance m.
Par exemple dans le cas où le réseau de microphones est disposé sur une table qui supporte le réseau de microphones (appelé parfois « microphone » ci-après à titre de simplification), il suffit de mesurer la distance m de la paroi au microphone, pour avoir la distance d 0 de la source au microphone pour toute position courante de la source dans l’environnement.
Le chargeur de batterie 223 peut envoyer au circuit de communication 222 un signal de commande S CH , et le circuit de communication 222 est configuré pour, en fonction de l’état du signal de commande envoyé, communiquer une information de chargement au premier dispositif de communication sans fil 110 par l’intermédiaire du transpondeur NFC du circuit de communication 222, de la deuxième antenne NFC 221 et de la première antenne NFC 121 du premier dispositif de communication sans fil 110, et ce, sans qu’il soit nécessaire de disposer d’un microcontrôleur.
La représente, de façon schématique et sous forme de blocs, un exemple de réalisation du dispositif de communication sans fil 220 de la , incluant un transpondeur de communication sans fil.
La figure 3A représente les éléments suivants du dispositif de communication sans fil 220 déjà décrits en relation avec la : - l’antenne NFC 221 ; - le circuit de communication 222 relié, par exemple connecté, à l'antenne NFC 221; - le chargeur de batterie 223 relié, par exemple connecté, à l'antenne NFC 221 ; - le dispositif de stockage d’énergie 224 (BATTERY) relié, par exemple connecté, au chargeur de batterie 223.
Le circuit de communication 222 comprend un transpondeur NFC 322, par exemple sous la forme d’un circuit intégré.
Similairement au transpondeur NFC 122 de la , le transpondeur NFC 322 de la peut être configuré pour gérer des communications en champ proche. Par exemple, le transpondeur NFC 322 comprend un circuit de démodulation et/ou de modulation configuré pour démoduler et/ou moduler un signal radiofréquence afin de recevoir des données de, et/ou envoyer des données au, premier dispositif de communication sans fil 110, en utilisant un protocole de communication NFC.
Le transpondeur NFC 322 est, par exemple, configuré pour traiter les informations reçues du premier dispositif de communication sans fil 110 et pour rétro-moduler un signal de porteuse envoyé par le premier dispositif de communication sans fil 110 en vue de la transmission d’une information, par exemple une information de chargement, vers ledit premier dispositif de communication sans fil.
Le circuit de communication 222 comprend en outre un interrupteur 324, ou switch en anglais, relié à au moins une parmi deux bornes TD0, TD1 du transpondeur NFC 322, et adapté à relier, ou ouvrir le circuit entre, les deux bornes TD0 et TD1. Alternativement à un interrupteur, il peut s’agir de tout autre dispositif adapté à relier, ou ouvrir le circuit entre, les deux bornes TD0 et TD1.
Les deux bornes TD0, TD1 du transpondeur NFC 322 comprennent une borne d’entrée (TD0), de préférence une borne numérique, depuis l’interrupteur 324, formant par exemple une entrée numérique (GPI), et une borne de sortie (TD1) vers l’interrupteur 324.
Le transpondeur NFC 322 comporte deux autres bornes AC0, AC1, par exemple des bornes analogiques, respectivement reliées à deux nœuds N1, N2 en sortie de l’antenne NFC 221.
Par exemple, le chargeur de batterie 223, ou bloc de charge, comprend : - un circuit d’adaptation d’impédance 331 (ANTENNA TUNING CIRCUIT) relié, par exemple connecté, aux deux nœuds N1, N2 en sortie de l’antenne NFC 221 ; - un redresseur 332 (BRIDGE RECTIFIER) relié, par exemple connecté, au circuit d’adaptation d’impédance 331 ; - un circuit de surveillance de courant continu 333 (DC MONITORING) relié, par exemple connecté, au redresseur 332, et adapté à détecter la présence d’une tension continue, et/ou d’un courant continu, en sortie de redresseur 332 et, en réponse, à alimenter un circuit de charge ; et - un circuit de charge 334 (BATTERY CHARGING CIRCUIT) relié, par exemple connecté, au circuit de surveillance de courant continu 333, et adapté à transmettre la tension continue détectée et/ou le courant continu détecté au dispositif de stockage d’énergie 224.
Les deux bornes TD0, TD1 du transpondeur NFC 322 sont adaptées à être reliées au chargeur de batterie 223, dans l’exemple au circuit de charge 334, par l’intermédiaire de l’interrupteur 324, lorsque ce dernier est fermé. Lorsque l’interrupteur est ouvert, une seule borne TD0 parmi les deux bornes TD0, TD1 du transpondeur NFC 322 est reliée au chargeur de batterie 223.
En envoyant un signal de commande S CH à l’interrupteur 324, indiquant une information de chargement, par exemple un état de charge, du dispositif de stockage d’énergie 224, le chargeur de batterie 223, par exemple le circuit de charge 334, peut déclencher une liaison (fermeture du circuit) entre les deux bornes TD0 et TD1, ou une ouverture du circuit entre les deux bornes TD0 et TD1. Le transpondeur NFC 322 est adapté à détecter l’état de l’interrupteur 324, en fonction de l’état du circuit (ouvert ou fermé) entre les deux bornes TD0, TD1. Le transpondeur NFC 322 peut ainsi déterminer le signal de commande S CH envoyé par le chargeur de batterie 223, et ainsi remonter à l’information de chargement.
Ainsi, comme cela est expliqué plus après en relation avec les figures 5A et 5B, le chargeur de batterie 223, par exemple le circuit de charge 334, peut, en fonction de l’état de charge du dispositif de stockage d’énergie 224, envoyer un signal de commande S CH destiné à ouvrir ou à fermer l’interrupteur 324, et le transpondeur NFC 322 peut détecter l’état de l’interrupteur 324.
Selon un exemple, les deux bornes TD0, TD1 sont des bornes numériques d’un transpondeur NFC utilisées pour une détection d’évènement, et ces bornes sont également utilisées pour détecter l’état de l’interrupteur. Par exemple, la fonction de détection d’évènement est une détection d’intégrité, ou "tamper detect" en anglais.