INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon cet exemple de réalisation, le premier élément de filtration 11 est monté en amont d’une cloison de séparation 23 (fréquemment appelée « firewall » ou « bulkhead » en terminologie anglaise) désignant la partie de la carrosserie du véhicule automobile qui sépare le compartiment moteur sous capot, de l'habitacle 5. Le deuxième élément de filtration 15 est, selon cet exemple de configuration, monté en amont de la cloison de séparation 23.
Le HVAC 13 comporte par ailleurs un volet d’entrée d’air 25, mobile alternativement entre une position d’ouverture laissant passer le flux d’air s’écoulant dans le conduit 17 de circulation de l’air et une position de fermeture bloquant le flux d’air s’écoulant dans le conduit 17 de circulation de l’air.
Le volet d’entrée d’air 25 est piloté par un moyen d’actionnement (non représenté) pouvant par exemple être commandé par un moyen logiciel, selon des paramètres représentatifs de la température, du pourcentage d’humidité relative traduisant le risque d’embuer le véhicule automobile, du risque de pollution de l’habitacle 5, grâce aux capteurs de pollution de l’air.
Le système 1 de filtration comporte un troisième élément de filtration 27 monté dans le conduit 17 de circulation de l’air, en aval du premier élément de filtration 11 et en amont du deuxième élément de filtration 15.
Le troisième élément de filtration 27 est, par exemple, un filtre à haute performance du type « HEPA » (acronyme anglais de « High Efficiency Particles Air », désignant un filtre « à particules aériennes à haute efficacité »), conçu pour éliminer les particules en suspension dans l'air présentant une taille de 0,3µm.
Dans l’exemple de réalisation illustré aux figures, le troisième élément de filtration 27 est monté sensiblement au droit de l’auvent 19. Toutefois, selon une configuration non illustrée, le troisième élément de filtration 27 peut être monté davantage en amont de l’auvent 19, sous le capot du véhicule automobile, ou en aval de l’auvent 19.
Aussi, dans l’exemple de réalisation illustré aux figures, le troisième élément de filtration 27 est monté en amont de la cloison de séparation 23. Toutefois, selon une configuration non illustrée, le troisième élément de filtration 27 peut être monté en aval de la cloison de séparation 23, dans l’habitacle 5.
Le système 1 de filtration comporte par ailleurs un élément de déviation 29 du flux d’air, par exemple un volet d’entrée d’air, monté dans le conduit 17 de circulation de l’air.
L’élément de déviation 29 du flux d’air est agencé dans le conduit 17 de circulation de l’air de façon à : - dans une position d’ouverture, ouvrir le conduit 17 de circulation de l’air entre le premier élément de filtration 11 et le deuxième élément de filtration 15 et fermer le conduit 17 de circulation de l’air entre le premier élément de filtration 11 et le troisième élément de filtration 27, et, - dans une position de fermeture, fermer le conduit 17 de circulation de l’air entre le premier élément de filtration 11 et le deuxième élément de filtration 15 et ouvrir le conduit 17 de circulation de l’air entre le premier élément de filtration 11 et le troisième élément de filtration 27.
Dans la réalisation illustrée aux figures, l’élément de déviation 29 du flux d’air est monté au niveau d’une extrémité supérieure 27a du troisième élément de filtration 27. Toutefois, l’emplacement de l’élément de déviation 29 peut être différent de celui illustré aux figures dès lors qu’il permet d’ouvrir, respectivement de fermer, le conduit 17 de circulation de l’air entre le premier élément de filtration 11 et le deuxième élément de filtration 15 et de fermer, respectivement d’ouvrir, le conduit 17 de circulation de l’air entre le premier élément de filtration 11 et le troisième élément de filtration 27.
L’élément de déviation 29 du flux d’air est piloté par un moyen d’actionnement (non représenté) pouvant par exemple être commandé par le moyen logiciel qui commande le moyen d’actionnement du volet d’entrée d’air 25 du HVAC 13, de façon à permettre une interaction entre le pilotage de l’élément de déviation 29 et le volet d’entrée d’air 25, de manière à optimiser le débit d’air suivant les différentes phases d’utilisation du véhicule automobile.
Dans le mode de réalisation particulier illustré sur la , ledit circuit de sélection du montage générateur de courant 17 comprend deux résistances de référence R SH1 et R SH2 et trois interrupteurs S 1 , S 2 et S 3 . L’une des bornes (dite première borne) de la résistance R SH1 est reliée à la source du transistor T 1 et, par le biais du premier interrupteur S 1, à l’entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 .
L’autre borne (dite deuxième borne) de la résistance R SH1 est reliée à l’entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 par le biais du deuxième interrupteur S 2 . La deuxième borne de la résistance R SH1 est reliée à la première borne de la résistance R SH2, cette dernière étant reliée à l’entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 par le biais du premier interrupteur S 1 . L’autre borne (deuxième borne) de la résistance R SH2 est reliée à l’entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 par le biais du deuxième interrupteur S 2 et est reliée au conducteur de puissance 11a de la connexion électrique 9. Un troisième interrupteur S 3 relie les deux bornes de la résistance R SH2 .
Selon la position des trois interrupteurs S 1 , S 2 et S 3 , il est possible de faire varier la valeur de la résistance de référence R SH aux bornes des entrées inverseuse et non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 , et donc de calibrer différemment le dispositif 1 de mesure en fonction de la résistance à mesurer de l’élément 2. La valeur de la résistance de référence R SH aux bornes des entrées inverseuse et non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 est égale à : R SH1 lorsque les interrupteurs S 1 et S 2 sont chacun dans une première position (correspondant à celle de la ) et reliés respectivement aux première et deuxième bornes de la résistance R SH1 , l’interrupteur S 3 étant ouvert, la somme des résistances R SH1 et R SH2 lorsque l’interrupteur S 3 est fermé, l’interrupteur S 1 étant dans la première position (et donc relié à la première borne de la résistance R SH1 ) et l’interrupteur S 2 dans une deuxième position (et donc relié à la deuxième borne de la résistance R SH2 ), R SH2 lorsque l’interrupteur S 3 est fermé, l’interrupteur S 1 étant dans une deuxième position (et donc relié à la deuxième borne de la résistance R SH1 et à la première borne de la résistance R SH2 ) et l’interrupteur S 2 est dans la deuxième position (et donc relié à la deuxième borne de la résistance R SH2 ).
Ce circuit permet ainsi d’isoler ou de mettre en série les résistances R SH1 et R SH2 , et de faire varier la valeur de la résistance de référence R SH aux bornes des entrées inverseuse et non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 .
Dans l’autre mode de réalisation particulier illustré sur la , ledit circuit de sélection du montage générateur de courant 17 comprend deux résistances de référence R SH1 et R SH2 et deux interrupteurs S 1 et S 2 . L’une des bornes (la première borne) de la résistance R SH1 est reliée à l’entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 et l’une des bornes (la première borne) de la résistance R SH2 est reliée à la même entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 . Ces deux bornes sont également reliées à la source du transistor T 1 . L’autre borne (la deuxième borne) de la résistance R SH1 est reliée à l’entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 par le biais du premier interrupteur S 1 . L’autre borne (la deuxième borne) de la résistance R SH2 est reliée à l’entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 par le biais du deuxième interrupteur S 2 , . La deuxième borne de la résistance R SH1 est reliée au conducteur de puissance 11a de la connexion électrique 9.
Selon la position des trois interrupteurs S 1 , S 2 et S 3 , il est possible de faire varier la valeur de la résistance de référence R SH aux bornes des entrées inverseuse et non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 , et donc de calibrer différemment le dispositif 1 de mesure en fonction de la résistance à mesurer de l’élément 2. La valeur de la résistance de référence R SH aux bornes des entrées inverseuse et non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 est égale à : R SH1 lorsque l’interrupteur S 2 est ouvert et que l’interrupteur S 1 est fermé, la résistance équivalente à R SH1 en parallèle avec R SH2 lorsque l’interrupteur S 2 est fermé et l’interrupteur S 1 est fermé, R SH2 lorsque l’interrupteur S 2 est fermé et que l’interrupteur S 1 est ouvert.
Ce circuit permet ainsi d’isoler ou de mettre en parallèle les résistances R SH1 et R SH2 et de faire varier la valeur de la résistance de référence R SH aux bornes des entrées inverseuse et non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel AO 2 .
L’utilisateur peut donc calibrer différemment le dispositif 1 de mesure en fonction de la valeur approximative de la résistance à mesurer par le biais de l’interface homme-machine.
Le dispositif 1 de mesure est adapté pour mesurer des résistances de faible valeur avec une bonne précision, par exemple inférieures ou égales à 60 Ohms, préférentiellement de quelques Ohms, et de préférence encore inférieures à 1 Ohm, notamment la mesure de valeurs de résistance de l’ordre du milliohm, avec une précision d’au moins 1%.
La est un schéma bloc du traitement du signal réalisé lors du test d’un élément 2 par le dispositif 1 selon l’invention.
L’opérateur relie ainsi la connexion 9 sur l’élément 2 à tester et initie le démarrage du test pour déterminer la valeur de résistance de l’élément 2. Le circuit de commande 5 génère une consigne numérique C m qui s’identifie à une valeur de courant de mesure en rapport avec l’ordre de grandeur de la valeur de résistance recherchée. Pour ce faire, l’utilisateur calibre le dispositf 1 de mesure en fonction de la valeur approximative de la résistance à mesurer par le biais de l’interface homme-machine.
La consigne numérique C m est donc ensuite convertie en une tension V C de consigne de courant en sortie du convertisseur numérique-analogique 11, ladite tension V C étant entre autres fonction de la tension de référence V ref , du nombre de bits n 1 du convertisseur 11, des valeurs des bits a n , et d’un coefficient k.
Cette tension V C de consigne de courant est alors transformée, par le montage 17 générateur de courant, en un courant de mesure I R , ledit courant de mesure I R étant entre autres fonction de la valeur sélectionnée de résistance R SH , du gain de l’amplificateur opérationnel AO 2 .
Le courant de mesure I R ainsi généré est injecté dans l’élément 2, et engendre aux bornes du l’élément 2, une tension V R . Cette tension V R est amplifiée et filtrée par l’étage d’amplification 19 pour générer une tension V R ’.
Cette tension V R ’ est la tension en entrée du convertisseur analogique-numérique 13 et engendre en sortie dudit convertisseur un signal numérique L U ext , ledit signal numérique L U ext étant fonction de la tension de référence V ref , du nombre de bits n 2 du convertisseur.
Selon une mise en œuvre possible, ledit dispositif 1 de mesure comprend une fonction d’auto-test destinée à vérifier la valeur du courant de test injecté. Il peut en effet être nécessaire de prendre en compte les dérives résultant des composants électroniques du dispositif 1 et/ou des paramètres environnementaux et l’usure des matériaux. Pour ce faire, comme illustré sur l’exemple de la , ledit montage générateur de courant 17 comprend une résistance R SH 3 de précision dite de test et est configuré pour pouvoir auto-tester cette résistance R SH 3 de valeur connue pour détecter une éventuelle dérive du courant de test injecté et l’évaluer sur la base de la tension mesurée aux bornes de cette resistance de test R SH 3 .
Un deuxième cycle de correction consiste à commander l’accélération ou la décélération des sections de convoyage 8 transportant un même objet 2 en imposant un palier de vitesse d’amplitude minimale et de durée maximale.
Ce cycle de correction consiste à appliquer un palier de vitesse Vm qui est maintenue tout au long de la traversée du dispositif de convoyage et de séparation 6.
Pour une correction forte d’un retard ou d’une avance d’un objet 2 par rapport à son pas, le palier de vitesse Vm retenu sera inférieur à V+ ou supérieur à V-, ici supérieur V- sur la et maintenu le plus longtemps possible avant la mise en vitesse de l’objet à la vitesse de sortie Vs.
L’intérêt du deuxième cycle de correction est de minimiser la durée des phases d’accélération et de décélération qui risquent de déstabiliser les objets 2.
Les variations de vitesse à vide des sections de convoyage 8 seront également raccourcies.
A titre d’exemple, la correction forte d’un retard via le premier cycle de correction nécessite une vitesse palier à 0.6 m/s tandis que via le second cycle de correction seulement 0.98 m/s est nécessaire, comme visible sur la .
A titre d’exemple, la décrit le cas d’un premier objet 2A en retard nécessitant un cycle de correction visant à l’avancer suivi d’un objet 2B en avance nécessitant un cycle de correction visant à le retarder. La flèche en pointillée représente ici l’écart E entre l’objet 2A et l’objet 2B.
L’unité centrale 10 pourra également être paramétrée pour privilégier une correction de l’objet le plus en aval sur le convoyeur 7 dans la direction de convoyage D1 jusqu’à l’objet le plus en amont sur le convoyeur 7.
La représente les vitesses de trois premières sections de convoyage 8 du convoyeur 7.
Les sections de convoyage 8A, 8B et 8C se calquent d’abord sur le cycle de correction de l’objet 2 le plus en aval, puis sur celui qui le suit en amont dans la direction de convoyage D1 en adaptant la vitesse de convoyage de chaque section de convoyage 8 à la vitesse de convoyage déterminée pour l’objet 2 suivant dès qu’elle est libérée du premier objet 2.
L’unité centrale 10 pourra également être paramétrée pour optimiser les cycles de correction en considérant une longueur « utile » du convoyeur 7 supérieure à la longueur réel du convoyeur 7 et correspondant à la longueur cumulée de l’ensemble des sections de convoyage 8 du convoyeur 7 à laquelle on ajoute une longueur correspondant à un certain pourcentage de la longueur totale d’un objet 2 en cours de convoyage sur le convoyeur 7.
Cette fonction permet ici de tirer profit de l’hétérogénéité de la répartition du poids de l’objet 2, généralement plus important vers le centre de l’objet 2 et moins importante vers les bords, afin de continuer le cycle de correction de l’objet 2 même si l’objet 2 est à cheval entre le convoyeur 7 et un convoyeur de sortie CS en aval du convoyeur 7.
La masse à l’avant de l’objet 2 est considérée ici à titre d’exemple comme négligeable par rapport à la masse centrale de l’objet 2 ce qui permet de maintenir un certain changement de vitesse entre la dernière section de convoyage 8 du convoyeur 7 la plus en aval dans la direction de convoyage et le convoyeur en sortie CS sans risquer de faire pivoter l’objet 2.
Pour cela, l’unité centrale 10 comprend en mémoire au moins un certain pourcentage de la longueur d’un type d’objets correspondant à une masse négligeable par rapport au reste de la longueur de l’objet 2, par exemple 20% de la longueur de l’objet 2 dans le cadre des PPIs.
Ainsi dans cet exemple, l’unité centrale 10 sera paramétrée pour récupérer des données de longueur de l’objet 2, par exemple à partir des données représentatives de la détection de présence d’un objet 2 transporté sur la section de convoyage 8 la plus en amont dans la direction de convoyage ou bien par un processus de détection en amont du dispositif de convoyage et de séparation 6, puis pour commander en retour le maintient du cycle de correction sur toute la longueur « utile » du convoyeur 7.
Aussi, dans le cas où un objet 2 ne peut pas être recentré correctement dans son pas, un troisième cycle de correction pourra viser à éviter son débordement du pas prédéterminé PP sans chercher à le centrer au mieux dans son pas de façon à privilégier la correction de l’objet 2 suivant en maximisant la capacité du dispositif de convoyage et de séparation 6 à le traiter sans risque de conflit de vitesse.
Selon ce mode de réalisation préféré, au moment de l’emploi, la composition selon l’invention est issue du mélange d’au moins deux compositions : une composition colorante comprenant :
- au moins un composé choisi parmi l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, ses sels, ses solvates, les solvates de ses sels et leurs mélanges ; - de l’huile de babassu ; - au moins un agent alcalin ; - au moins un colorant d’oxydation et une composition oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants chimiques, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Selon ce mode de réalisation, le procédé de coloration des fibres kératiniques, de préférence des cheveux, selon l’invention comprend l’étape d’application sur les fibres kératiniques d’une composition issue du mélange, au moment de l’emploi, d’au moins deux compositions : a) une composition colorante comprenant : - au moins un composé choisi parmi l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, ses sels, ses solvates, les solvates de ses sels et leurs mélanges ; - de l’huile de babassu ; - au moins un agent alcalin ; - au moins un colorant d’oxydation et b) une composition oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants chimiques, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Dans un mode de réalisation préféré, le procédé de coloration des fibres kératiniques, de préférence des cheveux, selon l’invention comprend l’étape d’application sur les fibres kératiniques d’une composition issue du mélange, au moment de l’emploi, d’au moins deux compositions : a) une composition colorante comprenant : - au moins un composé choisi parmi l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, ses sels, ses solvates, les solvates de ses sels et leurs mélanges ; - de l’huile de babassu ; - au moins un agent alcalin ; - au moins un colorant d’oxydation et - au moins un tensioactif ; - au moins un corps gras différent des acides gras et de l’huile de babassu ; - au moins un polymère épaississant et b) une composition oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants chimiques, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Plus particulièrement, le ou les agents oxydants chimiques sont choisis parmi le peroxyde d’hydrogène, le peroxyde d’urée, les bromates ou ferricyanures de métaux alcalins, les sels peroxygénés comme par exemple les persulfates, les perborates, les peracides et leurs précurseurs et les percarbonates de métaux alcalins ou alcalino-terreux et leurs mélanges. De préférence, l’agent oxydant est choisi parmi le peroxyde d’hydrogène.
La composition oxydante comprend également de manière préférée, un ou plusieurs agents acidifiants. Parmi les agents acidifiants, on peut citer à titre d’exemple, les acides minéraux ou organiques comme l’acide chlorhydrique, l’acide orthophosphorique, l’acide sulfurique, les acides carboxyliques comme l’acide acétique, l’acide tartrique, l’acide citrique, l’acide lactique, les acides sulfoniques.
La présente invention a également pour objet un procédé pour la réalisation d’une telle pièce de garniture intérieure pour véhicule, ladite pièce de garniture présentant une forme tridimensionnelle et comprenant :
– une pièce d’aspect rigide présentant deux faces opposées, à savoir une face avant définissant une face apparente de la pièce de garniture et une face arrière,
- au moins un élément proéminent disposé du côté de la face arrière de la pièce d’aspect,
- au moins un élément, dit élément fonctionnel, apte à être connecté à une source d’énergie électrique pour son activation et présentant deux faces opposées, à savoir une face avant orientée vers la face arrière de la pièce d’aspect et une face arrière,
se caractérisant en ce qu’il consiste à réaliser les étapes suivantes, en utilisant une pièce d’aspect, au moins un élément proéminent et au moins un élément fonctionnel :
i) réaliser une pièce support intermédiaire rigide présentant deux faces opposées, à savoir, d’une part, une face avant comportant et/ou formant avec la face arrière de la pièce d’aspect au moins une cavité configurée pour recevoir le ou au moins l’un des élément(s) fonctionnel(s) dans une position fonctionnelle et, d’autre part, une face arrière,
ii) fixer la face avant de la pièce support intermédiaire sur la face arrière de la pièce d’aspect, avec le ou au moins l’un des élément(s) fonctionnel(s) (3) logé(s) dans la ou l’une des cavité(s) en étant maintenu fixement dans la position fonctionnelle d’activation.
est une vue en coupe transversale partielle d’une pièce de garniture intérieure de l’art antérieur,
est une vue en coupe transversale partielle d’une pièce de garniture intérieure selon la présente invention,
montre la pièce de garniture intérieure représentée sur la , avec la cavité vide, et avec la face d’appui et de fixation de la pièce support intermédiaire comportant une rainure,
est une vue en coupe transversale partielle d’une pièce de garniture intérieure selon la présente invention, sans la pièce support intermédiaire,
montre la pièce de garniture intérieure représentée sur la avec la pièce support intermédiaire supportant un élément proéminent,
est une vue en coupe transversale partielle d’une pièce de garniture intérieure selon la présente invention, montrant la pièce support intermédiaire et un élément fonctionnel associé à une couche de matériau compressible fixée sur la face avant de la pièce support intermédiaire, dans une phase précédent la fixation de la pièce support intermédiaire sur la face arrière de la couche d’aspect,
montre la pièce support intermédiaire représentée sur la et fixée sur la face arrière de la pièce d’aspect, avec l’élément fonctionnel en contact avec cette dernière,
est une vue en perspective partielle de l’arrière de la pièce d’aspect d’une pièce de garniture intérieure selon la présente invention, avec une partie de la pièce support intermédiaire ouverte afin de visualiser l’élément fonctionnel s’étendant entre cette dernière et la pièce d’aspect.
On appelle « partitionnement » ou « clustering » le résultat de toute classification automatique.
On appelle « indice de communalité » une mesure de l’intensité relative de connectivité d’un membre d’une partition avec tous les autres membres de la même partition.
Cet indice de communalité correspond à l’intensité avec laquelle chaque référence citée ou chaque document citant contribue à l'unité de sens de son cluster d'appartenance.
En outre, le contrôleur 75 peut communiquer avec une interface homme-machine de démarrage 85 par moteur, à savoir deux interfaces 86, 87 selon l’exemple donné. Chaque interface homme-machine de démarrage 85 peut par exemple émettre un signal porteur d’un ordre d’arrêt, d’un ordre de mise au régime de ralenti ou d’un ordre de mise à un régime de vol du moteur concernée. La illustre des interfaces à trois positions arrêt POS1/ ralenti POS2/vol POS 3 à cet effet.
Chaque interface homme machine 81, 82, 85 peut comprendre un organe manœuvrable par un pilote, tel qu’un bouton ou un levier par exemple, un écran tactile, une commande vocale…
Selon l’exemple illustré, les interfaces homme-machine 81, 82, 85 et l’alerteur 80 communiquent avec le calculateur de gestion 78. De manière alternative ou complémentaire, les interfaces homme-machine 81, 82, 85 et l’alerteur 80 communiquent avec un voire chaque calculateur moteur 60.
La illustre le procédé de pilotage selon l’invention, ce procédé pouvant être mis en œuvre par un aéronef 1 à voilure tournante du type de la . Le procédé est illustré avec l’utilisation du système de régulation 55 de la . Cependant, ce procédé est applicable avec un système de régulation dépourvu d’un calculateur de gestion 78, les calculateurs moteur 60 pouvant être aisément configurés pour l’appliquer.
Ce procédé de pilotage comporte la mise en œuvre au sol, à savoir quand un train d‘atterrissage de l’aéronef 1 repose sur le sol, d’une phase à économie d’énergie MODECENER.