INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi selon un mode de réalisation, l’au moins une aube 50 est fixée au support 10 par l’intermédiaire d’une pluralité de systèmes d’assemblage 100 décalés le long du support 10 suivant une ligne 150 rectiligne ou non (en fonction de la forme de la surface de contact 51 de l’aube 50 notamment) ayant au moins une composante le long de l’axe de rotation 2 du rotor 1. Ces dispositions sont visibles sur la par exemple. Les différents orifices 15 ménagés dans le support 10 afin de fixer une même aube 50 sont donc échelonnés, à intervalles réguliers ou non, le long de cette ligne 150, permettant l’utilisation d’une pluralité de systèmes d’assemblage 100 pour fixer l’aube 50 au support 10 en différents points échelonnés le long de la ligne 150.
Lorsque l’au moins une aube 50 est fixée au support 10 par l’intermédiaire d’une pluralité de systèmes d’assemblage 100, les logements 52 résultants, et notamment les trous débouchants 54, sont préférentiellement chacun ménagés dans la région dans laquelle le matériau composite est en surépaisseur.
Par ailleurs et selon un mode de réalisation, le rotor 1 comprend une pluralité d’aubes 50 où chaque aube 50 individuelle est fixée au support 10 par au moins un système d’assemblage 100 tel que décrit précédemment, lequel ne participe qu’à la fixation de ladite aube 50 individuelle sans participer à la fixation d’une autre aube 50.
Comme cela peut être déduit des figures 1, 2 et 7, selon un mode de réalisation, le matériau composite utilisé pour la fabrication de chaque aube 50 comprend une pluralité de nappes de fibres 60 i (i variant de 1 à n où n est le nombre total de nappes de fibres) superposées et maintenues dans une matrice. Il va de soi que le nombre total n de nappes de fibres 60i peut être quelconque, en fonction des besoins, dépendant par exemple des dimensions attendues pour l’aube et/ou de la nature des fibres ou de la matrice.
La matrice est préférentiellement formée en un matériau thermoplastique ou thermodurcissable. Ainsi, la matrice peut être en époxy, polyester ou vinylester.
Selon les simulations numériques et les essais, les fibres peuvent être notamment des fibres de carbone, qui donnent d’excellents résultats en pratique et dans les simulations numériques réalisées dans les applications visées. D’autres types de fibres peuvent être envisagés comme les fibres d’aramide (comme par exemple des fibres en Kevlar®) ou des fibres de verre.
Selon un mode de réalisation, les nappes de fibres 60 i sont superposées selon une direction d’empilement 61, et le trou débouchant 54 présente une direction axiale 54a sensiblement orthogonale à la direction d’empilement 61, comme cela est illustré sur la . En pratique, la direction d’empilement 61 correspond aussi à la direction 56 précédemment évoquée.
Selon un mode de réalisation, préférentiellement mais de manière non limitative, les fibres appartenant à une même nappe de fibres 60i sont unidirectionnelles. Par « unidirectionnelle », on entend une orientation commune des fibres, au sein de la nappe de fibres, selon une même direction à 10° près. Cette orientation commune est aussi dite « direction préférentielle ». Ainsi le matériau composite utilisé pour la fabrication de chaque aube 50 est alors tel que : chaque nappe de fibres 60 i dudit matériau composite présente une telle direction préférentielle 160 i (où varie de 1 à n) selon laquelle des fibres de ladite nappe de fibres 60i sont orientées ; au moins l’une des nappes de fibres 60 i dudit matériau composite est telle que sa direction préférentielle 160 i , à proximité de la surface de contact 51 de l’aube 50, est une direction de référence orientée de manière sensiblement radiale par rapport à l’axe de rotation 2 du rotor 1.
Autrement dit, cette direction de référence est, à proximité de la zone de contact de l’aube 50 contre le support 10, sensiblement alignée (à 5° près) avec la direction radiale 14 précédemment évoquée en lien avec le support 10.
Sur la , les fibres de la nappe de fibres 60 1 sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 1 . Les fibres de la nappe de fibres 60 2 sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 2 . Les fibres de la nappe de fibres 60 3 sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 3 . Les fibres de la nappe de fibres 60 (i-2) sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 (i-2) . Les fibres de la nappe de fibres 60 (i-1) sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 (i-1) . Les fibres de la nappe de fibres 60 i sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 i . Les fibres de la nappe de fibres 60 (i+1) sont sensiblement orientées suivant la direction préférentielle 160 (i+1) .
En référence aux figures 1 à 10, nous allons décrire un mode de réalisation préféré d’une nacelle élévatrice 1, ainsi que d’un dispositif de détermination de charge 40 qui équipe celle-ci.
Par convention, toute référence faite dans la présente description à la direction verticale ou horizontale s’apprécie par rapport au cas où la nacelle élévatrice 1 repose sur un sol horizontal.
Comme cela est visible sur la , la nacelle élévatrice 1 comprend un châssis 2 équipé de roues 4 pour permettre sa translation au sol, au moins deux des roues 4 étant directrices. Alternativement ou en combinaison, le châssis 2 peut être équipé de chenilles aux mêmes fins. Le châssis 2 est motorisé pour assurer le déplacement autonome de la nacelle élévatrice 1 au sol.
La nacelle élévatrice 1 comprend une structure élévatrice 18 supportant une plate-forme de travail 10 prévue pour recevoir à bord du personnel et du matériel en vue de réaliser des travaux en hauteur. La plate-forme de travail 10 comprend un plancher 12 et un garde-corps 14. Un pupitre de commande 16 est agencé sur la plate-forme de travail 10. Il permet à un opérateur à bord de la plate-forme de travail 10 de commander la structure élévatrice 18 pour déplacer la plate-forme de travail 10 en hauteur jusqu’à la position souhaitée, ainsi que de faire déplacer le châssis 2 au sol.
Dans ce mode de réalisation, la nacelle élévatrice 1 est du type communément dénommé nacelle articulée (ou articulating boom lift en anglais). La structure élévatrice 18 comprend une tourelle 22 montée sur le châssis 2 et un mât 20 monté sur la tourelle 22, le mât 20 supportant à son extrémité supérieure 28 la plate-forme de travail 10 par le biais du dispositif de détermination de charge 40. Plus particulièrement, le mât 20 comprend un bras articulé 24, un bras télescopique 26 et un bras pendulaire 30. Le bras articulé 24 est monté sur la tourelle 22 et le bras télescopique 26 est monté à l’extrémité supérieure du bras articulé 24. Le bras pendulaire 30 (ou articulating jib en anglais) est monté par une extrémité à l’extrémité supérieure du bras télescopique 26. L’extrémité opposée du bras pendulaire 30 supporte la plate-forme de travail 10 par le biais du dispositif de détermination de charge 40.
La tourelle 22 est montée pivotante autour d’un axe vertical sur le châssis 2, ce qui permet de modifier l’orientation du mât 20 et de la plate-forme 10 par rapport au châssis 2. Le bras articulé 24 forme un pantographe de manière que son extrémité supérieure puisse être levée et abaissée verticalement par dépliement et repliement respectivement par rapport à la tourelle 22.
Le bras télescopique 26 est monté pivotant autour d’un axe horizontal à l’extrémité supérieure du bras articulé 24 pour pouvoir être levé et abaissé par modification de son inclinaison par rapport au bras articulé 24.
Le bras pendulaire 30 est monté pivotant autour d’un axe horizontal à l’extrémité supérieure du bras télescopique 26 de manière à pouvoir être levé et abaissé par rapport au bras télescopique 26. Le bras pendulaire 30, plus court que le bras télescopique 26, permet d’adapter localement la hauteur d’élévation de la plate-forme de travail 10 sans agir sur le bras télescopique 26. Le bras pendulaire 30 peut éventuellement aussi être monté pivotant autour d’un axe vertical par rapport au bras télescopique 26.
Le bras pendulaire 30 est conçu pour maintenir la plate-forme de travail 10 horizontale lorsque le bras pendulaire 30 est levé ou abaissé par rapport au bras télescopique 26 quand la nacelle élévatrice 1 est en utilisation, ce qui peut être classiquement obtenu par le fait que le bras pendulaire 30 ait une structure de parallélogramme articulée.
La plate-forme de travail 10 est de préférence montée pivotante par rapport au bras pendulaire 30 autour d’un axe s’étendant verticalement lorsque la nacelle élévatrice 1 est en cours d’utilisation, ce qui permet de changer l’orientation de la plate-forme de travail 10 par rapport au bras pendulaire 3 grâce à un actionneur rotatif 29.
La nacelle élévatrice 1 comprend classiquement des actionneurs affectés aux différentes possibilités de mouvements de la structure élévatrice 18 qui viennent d’être décrits.
L’on comprendra que le dispositif de détermination de charge 40 qui va être décrit plus loin peut être appliqué à des nacelles élévatrices ayant une structure de levage 18 différente. De manière générale, il peut être appliqué à toute nacelle élévatrice pourvue d’un mât supportant à son extrémité supérieure une plate-forme de travail afin de la déplacer en hauteur. Ainsi, dans autre un mode de réalisation, la nacelle élévatrice 1 est du type communément appelé nacelle télescopique (ou telescopic boom lift en anglais), c’est-à-dire qui est dépourvue de bras articulé 24, le bras télescopique 26 étant monté directement sur la tourelle 22. Dans un autre mode de réalisation, le bras pendulaire 30 est omis, la plate-forme de travail 30 étant montée à l’extrémité supérieure du bras télescopique 26 par le biais du dispositif de détermination de charge 40, la nacelle élévatrice 1 pouvant être du type nacelle articulée ou du type nacelle télescopique. Dans encore un autre mode de réalisation, la nacelle élévatrice 1 est du type communément dénommé mât vertical (ou vertical mast lift en anglais), en particulier du type mât vertical ayant un bras pendulaire 30, c’est-à-dire une nacelle élévatrice comprenant un mât télescopique vertical non inclinable monté soit sur une tourelle pivotante, soit directement sur le châssis 2 et supportant à son extrémité supérieure le bras pendulaire 30 qui supporte à son tour la plate-forme de travail 10 par le biais du dispositif de détermination de charge 40.
La montre plus particulièrement le bras pendulaire 30 du mât 20 et la plate-forme de travail 10 de la nacelle élévatrice 1, ainsi que le dispositif de détermination de charge 40 qui est interposé entre eux. Le mât 20 supporte intégralement la plate-forme de travail 10 exclusivement par le biais du dispositif de détermination de charge 40. De ce fait, le dispositif de détermination de charge 40 transfert intégralement le poids de la plate-forme de travail 10 au mât 20 et plus généralement tous les efforts que la plate-forme de travail 10 exerce sur le mât 20, notamment ceux dus aux moments liés au montage en porte-à-faux de la plate-forme de travail 10 à l’extrémité supérieure 28 du mât 20, ainsi qu’à l’éventuel décalage latéral de la charge placée sur la plate-forme de travail 10 par rapport à l’extrémité supérieure du mât 20.
Le dispositif de détermination de charge 40 va être décrit plus en détail maintenant en référence aux figures 3 à 9. Le dispositif de détermination de charge 40 comprend une pièce côté mât 50 et une pièce côté plate-forme de travail 11.
Dans ce mode de réalisation, la pièce côté mât 50 est réalisée sous la forme d’un support de montage et sert à monter le dispositif de détermination de charge 40 à l’extrémité supérieure 28 du mât 20 de la nacelle élévatrice 1. De ce fait, la pièce côté mât 50 est prévue pour être fixée à l’extrémité supérieure 28 du mât 20 de préférence de manière démontable. Dans un mode de réalisation alternatif non représenté, la pièce côté mât 50 est une pièce faisant partie de l’extrémité supérieure 28 du mât 20.
Dans ce mode de réalisation, la pièce côté plate-forme de travail 11 est réalisée sous la forme d’un support servant à supporter intégralement la plate-forme de travail 10. Dans un mode de réalisation alternatif non représenté, la pièce côté plate-forme de travail 11 fait partie de la plate-forme de travail 10 : il peut s’agir par exemple d’un cadre du plancher 12 de la plate-forme de travail 10.
Lors de cette étape, le module de commande 135 transmet à l’unité de contrôle de pression 132 une commande de verrouillage de pas. Sous l’effet de cette commande, l’unité de contrôle de pression 132 raccorde fluidiquement le circuit de connexion fluidique 256 à la ligne de retour 136, entraînant une baisse de la pression de fluide dans la chambre de contrebalancement 234. La pression de fluide dans ladite chambre 234 passe alors sous le seuil et est donc insuffisante pour contrebalancer la sollicitation du dispositif de rappel 220, qui ainsi entraîne le déploiement de l’organe mobile 200. Celui-ci vient alors appuyer sur la deuxième face 192 du ou de chaque anneau 180, ce qui force le basculement de l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage.
Si le ou chaque anneau 180 est en regard d’un cran 170 lorsque ce déploiement se produit, le ou chaque anneau 180 s’engage dans un cran 170 respectif et le basculement de l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage est complet. Les aubes 56 sont ainsi bloquées dans leur orientation même en cas de perte de pression fluidique dans l’une des chambres 112, 114.
Si, au contraire, au moins un anneau 180 est en regard d’une nervure 172 lorsque ce déploiement se produit, cette nervure 172 empêche l’organe de blocage 164 de venir totalement en prise avec la surface cylindrique 162 et le basculement de l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage est complet. Les aubes 56 ne sont alors pas bloquées dans leur orientation en cas de perte de pression fluidique dans l’une des chambres 112, 114. Néanmoins, si une telle perte de pression fluidique se produit, elle entraînera le déplacement de la surface cylindrique 162 jusqu’à ce qu’un cran 170 se retrouve en regard du ou de chaque anneau 180 ; le basculement de l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage n’étant alors plus retenu par la présence d’une nervure 172, il s’achèvera, immobilisant les aubes 56. Ainsi, le pivotement des aubes 56 en cas de perte de pression fluidique reste limité.
Lors de cette étape, le dysfonctionnement du système de pilotage 76 entraîne une baisse de la pression de fluide dans la chambre de contrebalancement 234, typiquement parce que le générateur de pression 130 n’est plus en mesure de porter la troisième pression au-delà du seuil. La pression de fluide dans ladite chambre 234 est alors insuffisante pour contrebalancer la sollicitation du dispositif de rappel 220, qui ainsi entraîne le déploiement de l’organe de mobile 200. Celui-ci vient alors appuyer sur la deuxième face 192 du ou de chaque anneau 180, ce qui force le basculement de l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage.
On notera que, dans ce cas, le ou chaque anneau 180 est presque systématiquement en regard d’un cran 170 lorsque ce déploiement se produit. En effet, la perte de pression dans la chambre 234 s’accompagne alors presque toujours d’une perte de pression dans au moins l’une des chambres 112, 114 et donc du déplacement de la surface cylindrique 162 par rapport à l’organe de blocage 164. Le ou chaque anneau 180 s’engage donc dans un cran 170 respectif et le basculement de l’organe de blocage 164 dans sa configuration de verrouillage est complet. Les aubes 56 sont ainsi bloquées dans leur orientation. En particulier, le pivotement des aubes 56 vers les petits pas est alors empêché par le dispositif de verrouillage 160.
L’étape de verrouillage non-commandé est suivie d’une étape de mise en sécurité de la soufflante 50. Lors de cette étape, le circuit de secours 134 est activé et alimente la première chambre fluidique 112 et la chambre de contrebalancement 234 en fluide de commande de manière à augmenter la pression fluidique dans ces chambres. Sous l’effet de l’augmentation de pression dans la chambre 234, l’organe mobile 200 se rétracte et l’organe de blocage 164 revient en configuration de déverrouillage. La partie mobile 102 n’est donc plus immobilisée et peut se déplacer vers l’aval sous l’effet de l’augmentation de pression dans la première chambre fluidique 112 jusqu’à ce que les aubes 56 se retrouvent en position drapeau.
Ainsi, grâce aux exemples de réalisation décrit ci-dessus, il est possible, de manière simple et robuste, de verrouiller l’orientation courante des aubes 56 (avec une certaine tolérance). Ce verrouillage est rendu possible même en l’absence d’énergie d’alimentation du vérin 74 et même avec une force peu importante, mais résiste néanmoins aux charges très importantes. Et ce verrouillage est permis sans augmentation significative de l’encombrement du mécanisme 70.
On notera que, bien que la description ci-dessus ait été donnée pour le mode de réalisation dans lequel la surface cylindrique 162 est mobile conjointement avec la partie mobile 102 relativement à la partie fixe 100, l’invention ne se limite aucunement à ce seul mode de réalisation. Ainsi, dans un autre mode de réalisation (non représenté), c’est l’organe de blocage 164 qui est mobile conjointement avec la partie mobile 102 relativement à la partie fixe 100, la surface cylindrique 162 étant alors solidaire de la partie fixe 100.
Système d’actionnement hydraulique à réchauffeur intégré et aéronef le comprenant. La présente invention concerne le domaine de l’actionnement hydraulique plus particulièrement dans le secteur de l’aéronautique.
Il est connu des aéronefs équipés d’un système d’actionnement hydraulique par exemple pour le déplacement des différentes parties mobiles d’un atterrisseur ou pour l’orientation des pales d’hélice d’un moteur de type turbopropulseur.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs corps gras liquide(s) différent(s) des acides gras et de l’huile de babassu, la teneur totale du ou des corps gras liquides différent(s) des acides gras variant, de préférence, de 0,5 à 15% en poids, plus préférentiellement de 1 à 10% en poids, et mieux de 2 à 8% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs corps gras solide(s) différent(s) des acides gras et différent de l’huile de babassu, de préférence choisis parmi les alcools gras solides et un ou plusieurs corps gras liquide(s) différent(s) des acides gras et de l’huile de babassu, de préférence choisis parmi les alcools gras liquides.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins un corps gras issu du karité, de préférence choisis parmi le beurre de karité, l’huile de beurre de karité, et leurs mélanges.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs corps gras issu(s) du karité différent(s) des acides gras et de l’huile de babassu, la teneur totale du ou des corps gras issu(s) du karité varie, de préférence, de préférence, de 0,5 à 15% en poids, plus préférentiellement de 1 à 10% en poids, et mieux de 2 à 8% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Polymères épaississants La composition selon l’invention peut, en outre, comprendre au moins un polymère épaississant, de préférence choisi parmi les polysaccharides, plus préférentiellement parmi les polysaccharides anioniques.
Selon un mode de réalisation préféré les polysaccharides anionique utiles dans la composition selon l’invention sont choisis parmi les gommes natives telles que : • les exsudats d’arbres ou d’arbustes dont : la gomme arabique (polymère ramifié de galactose, d’arabinose,de rhamnose et d’acide glucuronique) ; la gomme ghatti (polymère issu d’arabinose,de galactose, de mannose, de xylose et d’acide glucuronique) ; la gomme karaya (polymère issu d’acide galacturonique, de galactose, de rhamnose et d’acide glucuronique) ; la gomme tragacanthe (ou adragante) (polymère d’acide galacturonique, de galactose, de fucose, de xylose et d’arabinose) ; • les gommes issues d’algues telles que : les alginates (polymères d’acide mannuronique et d’acide glucuronique) ; les carraghénanes et les furcelleranes (polymères de galactose sulfate et d’anhydrogalactose sulfate) ; • les gommes microbiennes telles que : les gommes de xanthane (polymère de glucose, de mannose acétate, de mannose/acide pyruvique et d’acide glucuronique) ; les gommes de gellane (polymère de glucose partiellement acylé, de rhamnose et d’acide glucuronique).
Lorsqu’ils sont présents, la teneur totale de polymères épaississants varie, de préférence, de 0,01% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,05 à 5% en poids, mieux de 0,1 à 2% en poids par rapport au poids total de la composition.
Lorsqu’ils sont présents, la teneur totale de polysaccharides anioniques tels que définis précédemment varie, de préférence, de 0,01% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,05 à 5% en poids, mieux de 0,1 à 2% en poids par rapport au poids total de la composition.
O TRIDECETH-2 CARBOXAMIDE MEA 0,850 TETRASODIUM ETIDRONATE 0,06 SODIUM SALICYLATE 0,035 GLYCERIN 0,5 CETEARYL ALCOHOL 2,28 CETEARETH-25 0,57 PHOSPHORIC ACID Qs pH = 2,2 +/- 0,2 HYDROGEN PEROXIDE 6 TETRASODIUM PYROPHOSPHATE 0,04 WATER Qs 100
Au moment de l’emploi, chacune des compositions colorantes A1 et A2 est mélangée avec 1 fois ½ son poids d’oxydant O . Chacun des mélanges est ensuite appliqué sur mèche de cheveux à 90% blancs naturels (BN) à raison de 5g de mélange / g de cheveux.
Après 20 min de pose sur plaque thermostatée à 27°C, les cheveux sont rincés, lavés avec un shampooing standard et séchés.
Les mèches de cheveux ainsi colorées sont ensuite soumises à une épreuve de lavage de manière à évaluer la ténacité (la rémanence) de la coloration obtenue.
La rémanence de la coloration est évaluée par l’écart de couleur ΔE entre les mèches colorées avant lavage, puis après lavage. Plus la valeur de ΔE est faible, plus la couleur est rémanente aux shampoings. La valeur de ΔE est calculée selon l’équation suivante :
Dans cette équation, L*a*b* représentent les valeurs mesurées après coloration des cheveux et après lavage, et L0*a0*b0* représentent les valeurs mesurées après coloration des cheveux mais avant le shampoing.
L* a* b* ΔE A1 + O (invention) Avant shampoing 48,36 4,51 17,98 3,44 Après shampoing 51,54 4,22 16,69 A2 + O (comparatif) Avant shampoing 52,70 4,04 18,70 6,32 Après shampoing 58,33 3,27 15,93
Les mèches de cheveux traitées avec le mélange A1+O selon l’invention présentent une valeur de ΔE plus faible que celles traitées avec le mélange A2+O comparatif.
En d’autres termes, le mélange A1+O selon l’invention permet d’obtenir une meilleure rémanence de la couleur après shampoing par rapport au mélange A2+O comparatif.
La composition selon l’invention permet d’obtenir des cheveux brillants.
COMPOSITION COSMÉTIQUE LIQUIDE COMPRENANT DES HUILES DE SILICONE, ET DES HUILES À BASE D’HYDROCARBURES, ET LEURS PROCÉDÉS DOMAINE DE L'INVENTION La présente divulgation concerne, en général, le domaine des produits cosmétiques et de soin personnel et, en particulier, les compositions cosmétiques liquides pour le maquillage de la peau ou des lèvres. La présente divulgation concerne en outre un procédé de maquillage de la peau ou des lèvres.