INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera qu’avantageusement, les soupapes pilotées de détendeur 54 peuvent se comporter à la fois comme des soupapes et comme des clapets, c’est à dire qu’elle peuvent s’ouvrir sous l’effet d’un différentiel de pression, en plus d’être actionnées en ouverture par leur actionneur de soupape 119.
A ce titre, lesdites soupapes 54 sont de préférence autoclaves, c’est à dire que durant la majorité du temps du cycle thermodynamique du détendeur 4, la différence de pression entre le plenum d’admission 21 dudit détendeur 4 et son réservoir à gaz et liquide 14, ou celle entre le plenum de refoulement 62 dudit détendeur 4 et ledit le réservoir 14, tend à maintenir lesdites soupapes 54 plaquées sur leur siège, ce dernier pouvant être par exemple constitué d’un joint torique en élastomère ou en polymère logé dans une gorge.
Si en revanche, la pression régnant dans le réservoir à gaz et liquide 14 du détendeur 4 devient supérieure à celle régnant dans le plenum d’admission 21 dudit détendeur 4, la soupape pilotée de détendeur 54 peut s’ouvrir sans intervention de son actionneur de soupape 119.
Il en est de même pour la soupape pilotée de détendeur 54 qui communique avec le plenum de refoulement 62 dudit détendeur 4 via son port de sortie 7, ladite soupape 54 pouvant s’ouvrir sans intervention de son actionneur de soupape 119 si la pression qui règne dans ledit plenum 62 devient supérieure à celle qui règne dans le réservoir à gaz et liquide 14 dudit détendeur 4.
On déduit aisément de la que la pompe à chaleur 55 peut opérer en mode « chauffage » lorsque le plancher chauffant-rafraîchissant 06 placé à l’intérieur d’un bâtiment 121 forme les moyens de chauffage 18 qui sont reliés aux moyens d’export ou d’apport de chaleur 17 du compresseur 3, tandis que l’échangeur air-eau 107 placé à l’extérieur 122 dudit bâtiment 121 constitue les moyens de refroidissement 19 qui sont reliés aux moyens d’export ou d’apport de chaleur 17 du détendeur 4.
Si la pompe à chaleur 55 opère en mode « climatisation», le plancher chauffant-rafraîchissant 06 placé à l’intérieur dudit bâtiment 121 forme les moyens de refroidissement 19 qui sont reliés aux moyens d’export ou d’apport de chaleur 17 du détendeur 4, cependant que l’échangeur air-eau 107 placé à l’extérieur 122 dudit bâtiment 121 constitue les moyens de refroidissement 19 qui sont reliés aux moyens d’export ou d’apport de chaleur 17 du compresseur 3.
Le changement de mode peut aisément s’opérer en inversant les conduit de transport de chaleur 38 à l’aide d’une ou plusieurs vannes manuelles ou motorisées, quel qu’en soit le type, lesdits conduits 38 initialement reliés au compresseur 3 devenant reliés au détendeur 4, et inversement.
On notera que le compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention et la pompe à chaleur 55 qui en résulte peuvent, outre les différents organes et accessoires représentés en figures 1 à 4 et en figures 6 à 23, comporter divers autres appareils et accessoires tels que des capteurs de pression et/ou de température, un variateur de fréquence pour réguler l’alimentation électrique du moteur d’entrainement 27 électrique, au moins un codeur angulaire et/ou un capteur de détection de passage qui retourne au calculateur 120 la vitesse et/ou la position angulaire de l’arbre à manivelle 24, une ou plusieurs pompes et/ou compresseurs et/ou vannes permettant de transvaser du gaz de travail 5 ou du liquide de travail 13 depuis des sources externes vers le réservoir de gaz à haute pression 58 ou le réservoir de gaz à basse pression 60 ou entre lesdits réservoirs 58, 60, des purges, des éléments de sécurité pour les personnes, des limiteurs de pression ou des soupapes de décharge, ou tout autre appareillage connu de l’homme de l’art.
La pompe à chaleur 55 formée à partir du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention peut aussi comporter une couche d’isolation thermique 59 sur tous les organes nécessaires, et quelle que soit la nature de ladite couche 59 qui peut prendre la forme de mousse ou de laine isolante souple ou rigide, de briques, de plaques ou d’écrans qui réfléchissent les rayonnements de toute nature.
La couche d’isolation thermique 59 peut isoler la pompe à chaleur 55 et ses constituants de l’environnement extérieur à ladite pompe 55 et/ou isoler le compresseur 3 qui est chaud, du détendeur 4 qui est plus froid.
La pompe à chaleur 55 peut également recevoir une enveloppe d’isolation acoustique, et son bâti statique 40 peut reposer sur le sol par l’intermédiaire de plots élastiques anti vibratiles.
Les possibilités du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 selon l’invention ne s’en limitent pas aux applications qui viennent d’être décrites et il doit d’ailleurs être entendu que la description qui précède n’a été donnée qu’à titre d’exemple et qu’elle ne limite nullement le domaine de ladite invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les détails d’exécution décrits par tout autre équivalent.
Actuellement, il est donc nécessaire de faire un choix entre une égalisation par masquage simple, mais peu efficace compte tenu des diverses sources de bruit, ou une égalisation efficace, mais extrêmement coûteuse et complexe à mettre en œuvre.
L’invention vient améliorer la situation. À cet effet, elle propose un dispositif d’égalisation de signal audio pour véhicule mettant en œuvre un bus de communication de données comprenant : - une mémoire agencée pour stocker des jeux de données de filtre de vitesse comprenant des triplets associant une valeur de vitesse et une valeur de gain associée à des coefficients pour définir un filtre de masquage de vitesse, et des jeux de données de filtre fonctionnel comprenant des triplets associant une valeur de régime moteur ou une valeur de ventilation et une valeur de gain associée à des coefficients pour définir un filtre de masquage de moteur ou de ventilation, - un collecteur agencé pour recevoir au moins deux paramètres accessibles sur le bus de communication, lesquels paramètres désignent la vitesse du véhicule et au moins un paramètre fonctionnel choisi dans le groupe comprenant le régime moteur du véhicule et un jeu de données de ventilation, et - un calculateur agencé pour recevoir en entrée une valeur de marge sonore, ainsi que lesdits au moins deux paramètres accessibles sur le bus de communication, pour en tirer au moins un jeu de données de filtre de vitesse et au moins un jeu de données de filtre fonctionnel et pour les combiner en un filtre d’égalisation de masquage à appliquer à un signal audio.
Ce dispositif est particulièrement avantageux car il permet de mettre en œuvre une égalisation qui est efficace pour les principales sources de bruit, avec un coût de mise en œuvre qui reste raisonnable, et qui s'appuie sur une architecture présente dans tous les véhicules, sans ajout matériel.
L'invention concerne également un procédé d’égalisation de signal audio pour véhicule mettant en œuvre un bus de communication de données comprenant : a) stocker des jeux de données de filtre de vitesse comprenant des triplets associant une valeur de vitesse et une valeur de gain associée à des coefficients pour définir un filtre de masquage de vitesse, et des jeux de données de filtre fonctionnel comprenant des triplets associant une valeur de régime moteur ou une valeur de ventilation et une valeur de gain associée à des coefficients pour définir un filtre de masquage de moteur ou de ventilation, b) recevoir au moins deux paramètres accessibles sur le bus de communication de données, lesquels paramètres désignent la vitesse du véhicule et au moins un paramètre fonctionnel choisi dans le groupe comprenant le régime moteur du véhicule et un jeu de données de ventilation, et une valeur de marge sonore, et c) tirer des paramètres de l'étape b) et de la valeur de marge sonore au moins un jeu de données de filtre de vitesse et au moins un jeu de données de filtre fonctionnel et pour les combiner en un filtre d’égalisation de masquage à appliquer à un signal audio.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit, tirée d’exemples donnés à titre illustratif et non limitatif, tirés des dessins sur lesquels : - la représente un système de diffusion d’un signal audio dans un véhicule mettant en œuvre l’invention, - la représente un exemple de structure de dispositif permettant la mise en œuvre l’égalisation par masquage dans le système de la , de réalisation de l’invention, - la représente un premier mode de réalisation d'une égalisation par le dispositif de la , - la représente un premier exemple de mise en œuvre de l'égalisation de la , - la représente un deuxième exemple de mise en œuvre de l'égalisation de la , - la représente un troisième exemple de mise en œuvre de l'égalisation de la , et - la représente un deuxième mode de réalisation d'une égalisation par le dispositif de la .
La représente un système de diffusion 110 d’un signal audio implémenté mettant en œuvre l'invention dans un environnement de diffusion qui prend la forme d’un véhicule 100. Le véhicule est ici représenté sous la forme d’une voiture, mais l’invention s’applique à tout type de véhicule. Comme cela apparaîtra plus bas, l'invention repose particulièrement sur le fait que le véhicule 100 met en œuvre un bus de communication de données comme un bus CAN.
Le système de diffusion 110 comprend plusieurs haut-parleurs 112 ainsi qu’un dispositif d’égalisation 114 selon l’invention. Le dispositif d’égalisation 114 est configuré pour mettre en œuvre une égalisation par masquage selon l’un quelconque des modes de réalisation décrit avec la ou la . La représente un exemple schématique de la mise en œuvre du dispositif 114.
Dans divers modes de réalisation, le dispositif d’égalisation 114 n’est pas intégré au système de diffusion 110, mais connecté à celui-ci via une liaison filaire (par exemple une liaison USB ou équivalente) ou sans-fil (par exemple une liaison Bluetooth, WiFi ou équivalente) afin d’échanger les données, comme le signal audio diffusé et le signal audio égalisé. Le système de diffusion 110 peut comprendre un unique haut-parleur 112.
La représente un exemple schématique de mise en œuvre du dispositif d'égalisation 114. Dans l'exemple décrit ici, le dispositif d'égalisation 114 comprend une mémoire 200, un collecteur 210 et un calculateur 220.
La mémoire 200 peut être tout type de stockage de données propre à recevoir des données numériques : disque dur, disque dur à mémoire flash, mémoire flash sous toute forme, mémoire vive, disque magnétique, stockage distribué localement ou dans le cloud, etc. Néanmoins, compte tenu de l'application automobile de l'invention, la mémoire 200 sera plus probablement une mémoire flash ou un disque dur auquel peuvent accéder le système 110, le collecteur 210 et le calculateur 220.
Dans l'exemple décrit ici, la mémoire 200 reçoit toutes les données qui concernent le dispositif 114, c’est-à-dire les programmes et logiciels instanciant le collecteur 210 et le calculateur 220, leurs paramètres, les données reçues en entrée (le cas échéant), les valeurs de gain et de coefficient de filtre intermédiaires, les données stockées en mémoire tampon, ainsi que les données de filtre de masquage en sortie. Les données calculées par le dispositif peuvent être stockées sur tout type de mémoire similaire à la mémoire 200, ou sur celle-ci. Ces données peuvent être effacées après que le dispositif a effectué ses tâches ou conservées.
En ce cas et tenant compte de la position particulière de la pompe de débordement 82 montrée en et en figures 6 et 7, le volume variable de pompe de débordement 86 est mis en en communication avec le réservoir à gaz et liquide 14 via ledit clapet de débordement 100.
On remarque également en figures 18 et 19 que le piston actionneur de vanne 97 présente aussi une face axiale côté cylindre à liquide 102 qui communique avec le réservoir à gaz et liquide 14 et sur laquelle s’exerce la pression P2 régnant dans ledit réservoir 14 et dans le cylindre à liquide 8, ladite face pouvant entrer en contact, comme le montre la , avec une butée coté cylindre à liquide 118 lorsque le piston actionneur de vanne 97 se déplace en direction de ladite face axiale côté cylindre à liquide 102.
En figures 18 et 19, on remarque qu’un ressort de rappel de piston d'actionnement 103 tend à repousser le piston actionneur de vanne 97 en direction de sa face axiale d’actionnement de vanne 99, et qu’un ressort de rappel de clapet de débordement 128 tend à ramener le clapet de débordement 100 au contact du siège de clapet de débordement 104 avec lequel il coopère.
Comme on le déduit aisément des figures 18 et 19, pour que la vanne de refoulement 88 puisse fonctionner, l’effort que produit le ressort de rappel de piston d'actionnement 103 doit être plus grand que l’effort que produit le ressort de rappel de clapet de débordement 128.
Ainsi et comme on le comprend aisément à partir des figures 18 et 19, lorsque la pression P2 qui règne dans le réservoir à gaz et liquide 14 et le cylindre à liquide 8 est inférieure à la pression P1 qui règne dans le réservoir de débordement 83, la face axiale côté cylindre à liquide 102 du piston actionneur de vanne 97 est maintenue plaquée sur la butée coté cylindre à liquide 118 tandis que le ressort de rappel de piston d'actionnement 103 est comprimé par l’effort que produit le différentiel de pression P1 moins P2 entre celle qui s’exerce sur la face axiale d’actionnement de vanne 99 et celle qui s’exerce sur la face axiale côté cylindre à liquide 102.
Dans ce cas, le clapet de débordement 100 repose sur son siège de clapet de débordement 104, et le liquide de travail 13 ne peut pas circuler entre le volume variable de pompe de débordement 86 et le cylindre à liquide 8.
Lorsque le piston hydraulique 10 du compresseur 3 arrive au point mort haut, la pression P2 qui règne dans le cylindre à liquide 8 devient sensiblement égale à la pression P1 qui règne dans le réservoir de débordement 83, et la pression qui s’exerce sur la face axiale d’actionnement de vanne 99 est équivalente à celle qui s’exerce sur la face axiale côté cylindre à liquide 102.
Il résulte de cette situation que le ressort de rappel de piston d'actionnement 103 repousse le piston actionneur de vanne 97 en direction du clapet de débordement 100, jusqu’à ce que la face axiale d’actionnement de vanne 99 entre en contact avec ledit clapet 100 puis soulève ce dernier de son siège de clapet de débordement 104 et ceci, jusqu’à ce que ledit clapet 100 atteigne une butée d’ouverture maximale de clapet 131.
Le clapet de débordement 100 étant éloigné de son siège de clapet de débordement 104, le piston étagé bicorps 89 peut se déplacer sous l’action de son ressort de rappel de piston bicorps 96, et expulser du liquide de travail 13 depuis le volume variable de pompe de débordement 86 vers le réservoir à gaz et liquide 14.
Lors que le piston hydraulique 10 du compresseur 3 amorce sa redescente ce qui correspond à la section D-E du diagramme pression-volume de la , la pression P2 régnant dans le réservoir à gaz et liquide 14 et le cylindre à liquide 8 redevient inférieure à la pression P1 qui règne dans le réservoir de débordement 83.
Il résulte de cette situation la compression du ressort de rappel de piston d'actionnement 103 par le piston actionneur de vanne 97, ce dernier se déplaçant sous l’effet du différentiel de pression P1 moins P2 entre celle qui s’exerce sur sa face axiale d’actionnement de vanne 99 et celle qui s’exerce sur sa face axiale côté cylindre à liquide 102, ledit piston 97 laissant le ressort de rappel de clapet de débordement 128 ramener le clapet de débordement 100 au contact de son siège de clapet de débordement 104.
On remarque en figures 20 et 21 que la pompe de débordement 82 du détendeur 4 relève des mêmes principes que ceux qui viennent d’être décrits, à cette différence près que le transvasement de liquide de travail 13 depuis le réservoir de débordement 83 vers le cylindre à liquide 8 s’opère non pas quand le piston hydraulique 10 atteint son point mort haut, mais quand ledit le piston 10 atteint son point mort bas.
Ceci provient de ce que le cycle du compresseur 3 s’opère en moyenne à une pression plus basse que celle régnant dans le plenum de refoulement 62 dudit compresseur 3, tandis que le cycle du détendeur 4 s’opère en moyenne à une pression plus haute que celle régnant dans le plenum de refoulement 62 dudit détendeur 4.
[Donc, pour que le remplissage du volume variable de pompe de débordement 86 puisse s’opérer, le fonctionnement vis-à-vis des différences de pression de la pompe de débordement 82 du compresseur 3 doit être préférentiellement inversé par rapport à celui de la pompe de débordement 82 du détendeur 4.
Comme on le déduit aisément de la , le pilotage de la pompe à chaleur 55 s’effectue principalement en réglant le régime de rotation de l’arbre à manivelle 24 et en adaptant les lois de levée des soupapes pilotées de détendeur 54, ces dernières étant chacune actionnée en ouverture et/ou en fermeture par un actionneur de soupape 119, ledit pilotage dudit régime et dudit actionneur 119 étant assurés par un calculateur 120.
Car en effet, toutes choses égales par ailleurs, la puissance de la pompe à chaleur 55 est proportionnelle au régime de rotation de son arbre à manivelle 24, ce qui est un premier réglage qui permet au calculateur 120 de régler ladite puissance.
Ceci permet d’améliorer encore la sécurité de la génération des clés, car il n’est même pas nécessaire de générer la clé privée de preuve pour dériver la clé publique de preuve.
Avantageusement, l’au moins une unité de calcul est configurée pour obtenir au moins une des clés publiques à partir d’au moins une des clés privées et d’une courbe elliptique.
On entend par "courbe elliptique" (en anglais "Elliptic Curve Cryptography" ou "ECC", en français "Cryptographie par Courbe Elliptique") un ensxemble de technioques cryptographiques utilisant les propriétés des courbes elliptiques, notamment pour déduire d'une clé privée une clé publique. Ces algorithmes comprennent par exemple l'algorithm ECDSA (de l'anglais "Elliptic Curve Digital Signature Algorithm", en français 'Algorithme de Signature Numérique par Courbe Elliptique") décrit par Johnson, D., Menezes, A., & Vanstone, S. (2001). The elliptic curve digital signature algorithm (ECDSA). International journal of information security, 1(1), 36-63.
L’utilisation d’une courbe elliptique permet d’obtenir une clé publique à partir d’une clé privée, mais rend l’opération inverse est en pratique impossible. Ceci permet donc de pouvoir régénérer les clés privées à partir des clés publiques, sans pouvoir retrouver les clés privées à partir des clés publiques
Fig. 1a montre un exemple d’échange de certificats dans un système de télécommunication au sein duquel l’invention peut être implémentée.
Fig. 1b montre un exemple d’échange de données dans un système de télécommunication au sein duquel l’invention peut être implémentée.
Fig. 2 montre un exemple de dispositif informatique portable selon un mode de réalisation.
Fig. 3 montre un exemple de méthode dans un ensemble de modes de mise en œuvre de l’invention.
Fig. 4 montre un premier exemple de génération d’identités numériques dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention.
Fig. 5 montre un deuxième exemple de génération d’identités numériques dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention.
Fig. 6 montre une pluralité de certificats selon un ensemble de modes de réalisation.
Fig. 7 montre un exemple de vérification d’une identité numérique par un certificat d’échange selon un mode de réalisation.
La montre un exemple de système de télécommunication au sein duquel trois utilisateurs Ut1, Ut2 et Ut3 communiquent via 3 applications App1, App2 et App3. Les applications App1, App2 et App3 peuvent être tout type d’applications nécessitant des échanges de données sécurisés entre utilisateurs authentifiés. Par exemple, il peut s’agir d’applications pour effectuer des transactions en cryptomonnaies, de paiement sécurisé, de messagerie sécurisée, etc..
L’utilisateur Ut1 est équipé d’un smartphone Tel1, sur lequel les trois applications App1, App2 et App3 sont installés, ainsi qu’un gestionnaire d’infrastructure à clé publique PKI1.
La source de courant IGEN est configurée pour générer un courant de commande Iout d’intensité modulée par un signal d’entrée Vin.
Le signal d’entrée Vin est par exemple obtenue à partir du signal de sortie Vout.
La source de courant IGEN comporte un premier étage 100 configuré pour générer de manière autonome une composante constante Idc du courant de commande Iout, et un deuxième étage 200 configuré pour générer de manière autonome une composante modulée Imod du courant de commande Iout. La composante modulée Imod est modulée par le signal d’entrée Vin, autrement dit, la composante modulée Imod est générée en fonction du signal d’entrée Vin.
Dans cet exemple, la source de courant IGEN comporte un circuit générateur de référence 10 configuré pour générer un courant de référence Iref constant, par exemple un circuit du type référence auto-polarisée (usuellement « self-biased reference » en anglais). Le premier étage 100 comporte un premier montage miroir de courant 102, 103 alimenté par le courant de référence, ou par une première copie Iref1 du courant de référence Iref. Le deuxième étage 200 comporte un deuxième montage miroir de courant 202, 203 alimenté par le courant de référence, ou par une deuxième copie Iref2 du courant de référence Iref.
En outre, dans cet exemple, pour générer la composante modulée Imod en fonction du signal d’entrée Vin, le deuxième étage 200 comporte un circuit convertisseur 210 configuré pour générer un courant de modulation Ivar ayant une intensité variant en fonction du signal d’entrée Vin. Le courant de modulation Ivar est injecté ou extrait au courant de référence Iref2 alimentant le deuxième montage miroir de courant.
Selon un exemple pratique élémentaire, tel que représenté par la , le circuit génération de référence 10 du type référence auto-polarisée comporte un transistor PMOS monté en diode 11 dont la source est couplé à une borne de tension d’alimentation VDD, un élément résistif 12 couplé à la borne VDD, un transistor NMOS 13 dont le drain est couplé à cathode (nœud drain-grille) du transistor PMOS monté en diode 11, et dont la grille est couplée à l’élément résistif 12 et au drain d’un autre transistor NMOS 14. La grille de cet autre transistor 14 est couplée à la source du transistor NMOS 13, et sa source est couplée à une borne de tension de référence de masse GND. Une charge 15 est couplé entre la source du transistor NMOS 13 et la masse GND.
Ainsi, le courant de référence Iref généré sur le drain du transistor PMOS monté en diode 11 est constant et en particulier ne varie pas selon des fluctuations de la tension d’alimentation VDD.
Le premier étage 100 comporte un premier transistor PMOS de copie 101 dont la grille est commandée par la tension de la cathode (nœud grille-drain) du transistor PMOS monté en diode 11 (soit la tension de seuil), de manière à générer une première copie Iref1 du courant de référence Iref, que l’on nommera premier courant de copie Iref1. L’intensité du premier courant de copie Iref1 peut être égale à un facteur k1 du courant de référence Iref ou égale au courant de référence Iref (k1=1).
Dans le premier étage 100, le premier montage miroir de courant comporte un transistor NMOS monté en diode 102, couplé entre le drain du premier transistor PMOS de copie 101 et la masse GND, et un transistor NMOS de copie 103 commandée par la tension de la cathode (nœud grille-drain) du transistor NMOS monté en diode 102 (soit la tension de seuil), et dont le drain est couplé à un nœud de sortie Nout et la source à la masse GND.