INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, ledit boîtier 2 présente une première zone 80, dite gauche, configurée pour guider une première partie du flux d’air vers une première partie 82, dite gauche, desdites première et deuxième sorties 4, 6 et une deuxième zone 84, dite droite, configurée pour guider une deuxième partie du flux d’air vers une deuxième partie 86, dite droite, desdites première et deuxième sorties 4, 6.
Pour répondre aux exigences dimensionnelles, la couche de liaison en silicium est généralement élaborée par dépôt chimique en phase vapeur (CVD pour l’anglais C hemical V apour D eposition ) et la couche de disilicate de terre rare par voie liquide, en particulier par électrophorèse. Ces deux procédés ont l’avantage d’être non-directifs ; ils sont ainsi adaptés aux formes complexes. Ils permettent de déposer des épaisseurs d’une dizaine de micromètres.
Néanmoins, les CMAS ont une température de fusion inférieure à la température de fonctionnement de la turbomachine. Il résulte de cela que des liquides silicatés se forment sur la turbomachine. Ces liquides silicatés engendrent des contraintes thermomécaniques, menant in fine à un écaillage dû notamment aux différences de coefficient de dilatation thermique entre le CMAS et l’EBC, et thermochimiques, e.g. dissolution de l’EBC, précipitation de nouvelles phases. Ces différents phénomènes mènent à la destruction du revêtement. Il est donc nécessaire d’éviter que ces CMAS viennent s’infiltrer à la surface de la turbomachine.
En outre, ces sables de par leur formule chimique ont une mouillabilité totale sur le revêtement EBC. Par mouillabilité totale, on entend que les CMAS viennent s’étaler sur les pièces de turbomachine en composite à matrice céramique et créer une attaque sur la surface externe de ces pièces.
Il est donc impératif de mieux protéger ces pièces de turbomachine de ces CMAS.
Il est proposé une pièce de turbomachine comprenant un substrat en composite à matrice céramique revêtu d’un empilement de barrière environnementale comportant une couche superficielle anti-mouillante comprenant un métal noble ou un alliage comportant au moins un métal noble.
Lors d’essais de fusion de CMAS, il a été constaté que les métaux nobles dans lesquels étaient formés les creusets utilisés lors de ces essais présentent des propriétés particulièrement intéressantes en termes de mouillage, puisqu’ils sont anti-mouillants vis-à-vis du CMAS fondu. Cette observation est mise à profit dans la présente pièce de turbomachine, pour obtenir une protection améliorée vis-à-vis des CMAS. En effet, la couche superficielle en question permet d’éviter l’infiltration du CMAS sur le revêtement de la pièce de turbomachine, infiltration qui pourrait mener à la destruction de la couche de barrière environnementale. Cette couche superficielle permet en outre d’éviter ou de diminuer l’étalement d’une goutte de CMAS liquide sur la surface de la pièce de turbomachine, ce qui limite l’exposition de la pièce de turbomachine au CMAS. Cela peut également limiter l’adhésion de la goutte sur la pièce de turbomachine.
Par anti-mouillant, on entend qu’il n’y a pas mouillage total du CMAS sur la couche externe, c’est-à-dire qu’il n’y a pas étalement complet du CMAS pour former un film, avec un angle de mouillage nul. L’angle de mouillage du CMAS fondu sur cette couche externe peut non seulement être non nul, mais il peut même être compris entre 90 degrés et 180 degrés.
La couche superficielle anti-mouillante peut être une couche de métal noble ou une couche d’un alliage comprenant au moins un métal noble.
La couche superficielle anti-mouillante peut comprendre des inclusions de métal noble ou d’un alliage comportant au moins un métal noble dans une matrice céramique.
Si la couche de barrière environnementale se fissure, l’infiltration des CMAS au sein de cette fissure sera grandement limitée. En effet, l’ouverture de la fissure va provoquer, à la température d’utilisation, l’écoulement dudit métal noble ou de l’alliage en fusion au sein de la fissure protégeant les parois de la fissure et limiter ainsi l’infiltration par les CMAS.
Le métal noble peut être de l’or.
L’or a une température de fusion suffisamment basse pour s’infiltrer dans la couche de céramique aux températures d’utilisation de la pièce de turbomachine.
Ledit boîtier 2 est destiné à être positionné, en partie centrale, sous une planche de bord ( non illustrée) du véhicule. Ladite planche de bord est destinée à dissimuler ledit boîtier 2.
Comme illustré à la , ledit dispositif comprend en outre avantageusement un pulseur 14, destiné à générer une circulation dudit flux d’air à travers ledit boîtier 2, à partir de la ou des entrées d’air. L’entrée d’air 12 n’est pas visible à la et la partie du flux d’air 4, illustrée par une flèche repérée 16, est situé en aval dudit pulseur 14.
Ledit pulseur 14 comprend, par exemple, en outre une volute 18, définissant une cavité 19 et guidant le flux d’air généré par le pulseur 14 vers une sortie (non visible) dudit pulseur 14 à partir de laquelle ledit flux d’air poursuit sa circulation dans ledit boîtier 2. Ledit pulseur 14 comprend, par exemple, un ventilateur (non visible) et un moteur 20 d’entrainement dudit ventilateur. Ledit ventilateur tourne sur lui-même autour d’un axe de rotation 22, perpendiculaire à la figure, dans ladite cavité 19.
Ledit boîtier 2 définit en outre ici un conduit principal 24 de circulation du flux d’air en aval du pulseur 14. Ledit conduit principal 24 est destiné à alimenter lesdites première, deuxième et/ou troisième sorties 4, 6, 10. Il est séparé de ladite cavité 19 par ladite volute 18. Il définit avantageusement une chambre de mixage, destinée à un mélange de ladite portion chaude et de ladite portion froide dudit flux d’air. Ladite chambre de mixage est située pour cela, par exemple, en aval du volet de mixage.
Ledit boîtier 2 est en outre ici configuré pour définir un premier canal de sortie 34, destiné à guider première portion du flux d’air, un deuxième canal de sortie 36, destiné à guider la deuxième portion du flux d’air, et/ou un troisième canal de sortie 40, destiné à guider la troisième portion du flux d’air. Ils communiquent avec un côté aval de conduit principal 24.
Le premier canal de sortie 34 comprend un premier volet de distribution (non représenté), apte à régler un débit de la première portion du flux d’air destinée à la première sortie 4. Le deuxième canal de sortie 36 comprend un deuxième volet de distribution 46, apte à régler un débit de la deuxième portion du flux d’air destinée à la deuxième sortie 6. Le troisième canal de sortie 40 comprend un troisième volet de distribution 50, apte à régler un débit de la troisième portion du flux d’air destinée à la troisième sortie 10.
En ajustant de manière appropriée les positions des premier, deuxième et troisième volets de distribution, différents modes de fonctionnement peuvent être obtenus. Lesdits volets sont ici de type papillon.
Selon l’invention, ledit dispositif comprend une armature 60 de renfort du boîtier 2. Ladite armature 60 comprend une barre 62, dite transversale, liée au boîtier 2. Ladite barre transversale 62 est située entre lesdites première et deuxième sorties 4, 6.
Ladite armature 60 de renfort comprend en outre une jambe 64 de reprise de forces. Ladite jambe 60 est en appui sur une pièce structurelle dudit dispositif, ici ladite volute 18, située à distance desdites première et deuxième sorties 4, 6 et ladite barre transversale 62 est en appui sur ladite jambe 64. On renforce de la sorte la tenue mécanique dudit boîtier 2, en particulier au niveau desdites première et deuxièmes sorties 4, 6, ceci avec des effets limités sur la circulation 16 du flux d’air.
Préférentiellement, ladite armature 60 de renfort, en particulier ladite barre transversale 62, est configurée pour former une zone d’appui à la planche de bord. En effet, la présence des première et deuxième sorties 4, 6 constitue une zone de faiblesse potentielle et l’armature de renfort 60 conforme à l’invention permet de limiter ce risque, en particulier grâce à ladite jambe de renfort 64.
Pour laisser une section de passage la plus large possible auxdites première et/ou deuxième sorties 4, 6, ladite barre transversale présente une largeur limitée, notamment entre 20 et 40 mm, plus particulièrement entre 25 et 30 mm, par exemple d’environ 27 mm.
Comme cela est mieux visible en se reportant de nouveau , ladite barre transversale 62 s’étend entre deux parois latérales 2a, 2b opposées dudit boîtier 2. Ladite barre transversale 62 présente, par exemple, des extrémités longitudinales par lesquelles elle est liée au boîtier 2, notamment auxdites faces latérales 2a, 2b. Ladite barre transversale 62 est, par exemple, sensiblement perpendiculaires auxdites faces latérale 2a, 2b. Ladite barre transversale 62 est formée, par exemple, d’une première et d’une deuxième demi-barre, respectivement associées à la zone gauche 80 et à la zone droite 84 du boîtier 2.
Comme illustré à la , ladite barre transversale 62 comprend éventuellement des cloisons 70 de rigidification formant des alvéoles 72. Lesdites cloisons de rigidification 70 sont orientées de façon sensiblement orthogonale à un axe d’extension longitudinale de ladite barre transversale 62.
Ladite jambe 64 comprend une cloison 74 séparant lesdites zones gauche et droite 80, 84 du boitier 2. Dans une telle configuration, particulièrement avantageuse, on comprend que ladite jambe 60 ne génère pratiquement aucune perte de charges puisque chaque partie du flux d’air circule de part et d’autre de ladite cloison 74 qui ne constitue donc pas un obstacle à leur écoulement respectif.
Préférentiellement, ladite cloison 74 de la jambe 64 est destinée à être orientée, par exemple, sensiblement parallèlement à la première partie du flux d’air et/ou à la deuxième partie du flux d’air circulant en direction des parties gauches et droite desdites première et deuxième sortie 4, 6. Ladite cloison 74 de la jambe 64 est, par exemple, sensiblement parallèle auxdites parois latérales 2a, 2b du boîtier 2. Ladite cloison 74 de la jambe 64 est transversale, ici sensiblement perpendiculaire, à ladite barre transversale 62.
Ladite cloison 74 de la jambe 64 est avantageusement de forme sensiblement plate. On entend par là qu’elle présente deux grandes faces opposées reliées par une tranche et présente une épaisseur très inférieure aux dimensions desdites grandes faces. Ladite cloison 74 de la jambe 64, en particulier ses grandes faces, est, par exemple, sensiblement lisse.
La platine 234 mobile comporte en outre un axe 234b, qui peut coulisser avec du jeu à travers la potence 5 et sur lequel est monté un ressort de rappel 232 ou équivalent. Ce ressort de rappel 232 peut être comprimé lors du mouvement oscillant de l’ensemble vérin 230/platine mobile 234 et permet un rappel en position ( ) de l’ensemble vérin 230/platine mobile 234 par rapport à la potence 5.
Le porte-lame 21 comporte une partie 210 formant un chariot équipé de galets 211 ( ), qui coopèrent avec un rail de guidage 235 fixé à la platine de guidage 234 mobile, de manière à guider, par rapport à la platine 234 mobile, l’ensemble porte-lame 21/ lame de coupe 20 pendant son mouvement va-et-vient.
Cycle d’ouverture d’une coquille Saint-Jacques Le dispositif d’ouverture 1 est piloté par une unité de commande UC ( ), par exemple de type automate programmable, qui est configurée pour exécuter de manière automatisée un cycle d’ouverture d’une coquille Saint-Jacques C.
En début de cycle, le dispositif d’ouverture 1 est dans l’état des figures 1 et 2 (lame de coupe 20 au repos/ mâchoire de saisie 40 en position basse/ tiges des vérins 410A et 410B de l’écarteur 41 en position rentrée/ mâchoire 3 aspirante raccordée à un système d’aspiration) et l’aspiration de la mâchoire 3 est activée.
Tel qu’illustré sur les figures 3, 4, 11 et 12, une coquille Saint-Jacques C fermée est positionnée contre la mâchoire 3 : la valve inférieure V INF est appliquée contre la paroi frontale 300 de la mâchoire 3 et en contact avec le joint d’étanchéité J, de manière à obturer l’ouverture frontale 301a de la mâchoire 3 aspirante, et la coquille Saint-Jacques est orientée de de telle sorte que les bords antérieurs des valves V INF et V SUP ( à l’opposé de la charnière postérieure CH) sont dirigés vers la lame de coupe 20.
Sous l’effet de l’aspiration, la coquille Saint-Jacques C est plaquée et maintenue contre la paroi frontale 300 de la mâchoire 3, le joint d’étanchéité J étant comprimé dans la gorge 302.
L’aspiration doit être suffisamment puissante pour créer dans la cavité une dépression permettant de plaquer et de maintenir par aspiration la coquille Saint-Jacques contre la mâchoire 3.
Le joint d’étanchéité J permet avantageusement d’améliorer l’efficacité de l’aspiration et ainsi de réduire la puissance d’aspiration nécessaire, et par là-même de réduire la consommation d’énergie et les coûts associés à la mise en œuvre de cette aspiration.
La forme en spirale du joint J permet avantageusement de s’adapter à différentes tailles de coquille Saint-Jacques.
Dans une autre variante, la gorge 302 en forme de spirale et le le joint d’étanchéité J peuvent comporter trois spires ou plus.
Dans une autre variante moins perfectionnée, la paroi frontale 300 de la fausse coquille 30 peut comporter plusieurs gorges annulaires distinctes concentriques et contiguës, chaque gorge annulaire recevant un ou plusieurs joints d’étanchéité plats ou annulaires.
Dans une autre variante moins perfectionnée, la paroi frontale 300 de la fausse coquille 30 peut comporter une seule gorge annulaire recevant un joint d’étanchéité annulaire.
Ce positionnement de la coquille Saint-Jacques dans le dispositif d’ouverture 1, au moyen de la mâchoire 3 aspirante, permet de mettre en référence (Plan de référencement P susvisé) la valve inférieure V INF par rapport à la lame de coupe 20 et ainsi de pouvoir réaliser une coupe plus précise du muscle adducteur.
Ce positionnement initial de la coquille Saint-Jacques C contre la mâchoire aspirante 3 peut être effectué manuellement par un opérateur ou peut être réalisé de manière automatisée par exemple par un bras manipulateur robotisé, tel que décrit ultérieurement de manière plus détaillée en lien avec la (Station d’ouverture automatisée de coquilles Saint-Jacques).
Une fois la coquille Saint-Jacques C positionnée dans le dispositif d’ouverture 1 au moyen de la mâchoire 3 ( et ), l’unité de commande UC exécute le cycle d’ouverture en pilotant automatiquement le dispositif d’ouverture de la manière suivante.
Système écarteur 4/ écarteur 41 L’écarteur 41 comporte un actionneur 410, qui a pour fonction d’exercer une poussée sur le bras 401 pivotant en position haute, lorsque l’organe de saisie 401 (ventouse) est appliqué contre et a saisi la valve V SU P de la coquille Saint-Jacques C, de manière à repousser légèrement vers le bas ce bras 400 pivotant dans une position intermédiaire ( et ) et à entrouvrir la coquille Saint-Jacques en écartant légèrement la valve V SUP de la coquille Saint-Jacques, l’autre valve V INF restant en place et étant maintenue par aspiration contre la mâchoire 3.
En référence aux figures 1 à 7, cet actionneur 410 comporte deux vérins 410A et 410B (hydrauliques ou pneumatiques), à double effet, qui sont parallèles, et dont les corps 410a sont fixés sur la platine support 51 de la potence 5. La tige 410b de chaque vérin 410A, 410B est équipée d’un organe poussoir 410c, qui est adapté pour être amené en contact avec une barre 404 fixée sur le bras pivotant 400, afin de repousser légèrement le bras pivotant 400 vers le bas dans la position intermédiaire susvisée ( et ), lorsque l’organe de saisie 401 a saisi la valve V SUP de la coquille Saint-Jacques.
Module de coupe 2 En référence aux figures 1 et 2, la lame de coupe 20 du module de coupe 2 est plate et comporte un bord avant 20a coupant, fin ou effilé, et une partie arrière 20b qui est fixée solidement dans un support de lame 21, au moyen d’une molette de serrage 22.
Sur les figures 1 à 6, la lame de coupe 20 est dans sa position au repos. Sur la , la lame de coupe 20 est dans sa position de coupe finale.
L’actionneur 23 du module de coupe 2 est adapté pour déplacer et guider l’ensemble support de lame 21/ lame de coupe 20, selon un mouvement va-et-vient vers l’avant (flèche AV) en direction la mâchoire 3 depuis la position au repos des figures 1 à 6 jusqu’à la position de coupe finale de la , et inversement vers l’arrière (Flèche AR) pour éloigner la lame de coupe 20 de la mâchoire 3 et l’amener jusqu’à sa position au repos ( ).
La largeur du bord avant 20a (mesurée perpendiculairement au plan de la ) est suffisamment petite pour pouvoir pénétrer dans la coquille entrouverte d’un mollusque bivalve et de préférence suffisamment grande pour pouvoir intégralement sectionner en un seul passage le ou les muscles adducteurs du mollusque bivalve. Dans le cas de coquilles Saint-Jacques, la largeur de la lame de coupe 20 est adaptée à la taille du muscle et est par exemple de l’ordre de 6 cm.
Dans la position au repos des figures 1 à 6, le bord avant de coupe 20a de la lame de coupe 20 est positionné à proximité de la mâchoire 3 et de son plan de référencement P.
Plus particulièrement, la lame de coupe 20 est positionnée et orientée par rapport à la mâchoire 3, de telle sorte qu’au cours de son déplacement vers l’avant (AV) à l’intérieur de la coquille Saint-Jacques C entrouverte ( ) son bord avant de coupe 20a peut venir au contact et racler la face interne de la valve V INF de la coquille Saint-Jacques C entrouverte, de manière à sectionner le muscle adducteur au plus près de la face interne de cette valve V INF .
De préférence, pour obtenir ce raclage, dans sa position au repos, la lame de coupe 20 est orientée de manière à former avec le plan de référencement P de la mâchoire 3 ( ) un angle de coupe α aigu, non nul.
De préférence, cet angle α aigu est compris entre 14° et 24°.
Dans une variante de réalisation, on peut utiliser une lame de coupe 20 qui est suffisamment flexible pour, lors de déplacement à l’intérieur de la coquille Saint-Jacques C entrouverte, racler la face interne de la valve de la coquille Saint-Jacques en se déformant suffisamment pour ne pas créer de point dur.
Il est néanmoins préférable de pouvoir utiliser une lame de coupe 20 qui présente une flexibilité faible ou une lame de coupe rigide pour mieux transmettre les efforts de coupe et améliorer l’efficacité de la coupe. Pour cette raison, dans une variante préférée de réalisation, l’actionneur 23 est de préférence conçu afin de rendre la lame de coupe 20 compliante, de telle sorte qu’elle peut racler la face interne (non plane) de la valve V INF de la coquille Saint-Jacques C entrouverte en adaptant automatiquement son orientation (ajustement de l’angle de coupe α par rapport au plan de référencement P) au contact de la face interne de la valve V INF , de manière à suivre le profil courbe de cette face interne.
Dans la variante particulière de réalisation des figures annexées, cet actionneur 23 comporte un vérin 230 à double effet, de préférence un vérin pneumatique, afin d’obtenir une vitesse de coupe suffisante.
Le corps 230a du vérin 230 est monté oscillant sur la potence 5 ( vs ). La tige 230b du vérin est reliée au support de lame 21 par un mécanisme de transmission de mouvement 231.
Plus particulièrement, ce mécanisme de transmission de mouvement 231 comporte une tige 231a rigide dont l’extrémité supérieure est fixée rigidement à la tige 230b du vérin 230 et dont la partie inférieure est fixée rigidement au porte-lame 21 de telle sorte que le mouvement de sortie de la tige 230b du vérin 230 permet de tirer l’ensemble porte-lame 21/ lame de coupe 20 vers l’arrière (AR) et la rentrée de la tige 230b du vérin 230 permet de pousser l’ensemble porte-lame 21/ lame de coupe 20 vers l’avant (AV).
Plus particulièrement l’actionneur 23 comporte une platine de guidage 233 fixe ( ) et une platine 234 mobile, qui comporte un point de pivot autour d’un axe ( vs ). Le corps 230a du vérin 230 de l’actionneur 23 est monté sur la platine 234 mobile. La platine mobile 234 est guidée par la platine de guidage 233 fixe, au moyen d’une lumière de guidage oblongue 233a dans la platine de guidage 233 fixe et d’un pion de guidage 234a de la platine 234 passé à travers la lumière de guidage 233a.
Première mâchoire 3 de mise en référence et de maintien par aspiration
La mâchoire 3 rigide est fixée à la platine support 51 de la potence 5, dans la position opérationnelle des figures 1 à 7, par tout moyen de fixation approprié.
Cette mâchoire 3 fixe et rigide a pour fonction la mise en référence et le maintien par aspiration de la coquille Saint-Jacques C à ouvrir par rapport à lame de coupe 20 du module de coupe 2. Elle permet avantageusement d’améliorer le positionnement de la coquille Saint-Jacques C par rapport à la lame de coupe 20 et d’obtenir une coupe plus précise du muscle adducteur au moyen de la lame de coupe 20.
Cette mâchoire 3 peut être constituée d’une seule pièce, telle que celle représentée sur les figures, ou peut être constituée d’un assemblage rigide de plusieurs pièces.
Plus particulièrement, en référence aux figures 8 et 9, cette mâchoire 3 comporte une fausse coquille 30 et une semelle de fixation 31 pour son montage et sa fixation sur la platine support 51 de la potence 5, par exemple au moyen de boulons et/ou par soudage.
La mâchoire 3 comporte également un bras d’assemblage 32, qui est positionné sous la fausse coquille 30, et qui est adapté pour être assemblé avec la mâchoire 40 pivotante du système écarteur 4.
Plus particulièrement, ce bras d’assemblage 32 comporte une partie d’assemblage 320 déportée vers l’avant par rapport à la fausse coquille 30. Cette partie d’assemblage 320 a une forme de « peigne » et comporte un passage d’arbre 320a traversant.
La fausse coquille 30 est creuse. Elle comporte une paroi frontale 300 et une cavité d’aspiration 301.
La paroi frontale 300 définit un plan de référencement P, qui est parallèle au plan (Y, Z) de figures 8 et 9 et qui est fixe ( ), une fois que la mâchoire 3 a été fixée dans sa position opérationnelle sur la potence 5.
La cavité d’aspiration 301débouche dans ladite paroi frontale 300, par une ouverture frontale 301a de grande section dans le plan de référencement P. Plus particulièrement, mais de manière facultative selon l’invention, une fois que la mâchoire 3 a été positionnée et fixée sur la potence 5, ce plan de référencement P ( ) est incliné par rapport à la verticale, de préférence d’un angle d’environ 45°.
La paroi frontale 300 de la fausse coquille 30 est destinée à être en contact avec l’une des deux valves d’une coquille Saint-Jacques C, de préférence la valve inférieure V INF sensiblement plate de la coquille Saint-Jacques C, et permet le positionnement de la coquille Saint-Jacques C dans le plan de référencement P ( ).
Pour la mise en œuvre d‘une aspiration, la mâchoire 3 comporte ( ) un passage traversant 33 qui débouche à une extrémité dans la face arrière 310 de la semelle de fixation 31 et qui débouche à son extrémité opposée dans le fond de la cavité d’aspiration 301 de la fausse coquille 30. Ce passage traversant 33 permet de raccorder la cavité d’aspiration 30, ( ) à travers une ouverture 51a ménagée dans platine support 51, à un système d’aspiration (non représenté), tel que par exemple un système d’aspiration par venturi, par turbine, ou pompe à vide, de manière à pouvoir créer une dépression dans la cavité d’aspiration 301.
La paroi frontale 300 de la fausse coquille 30 comporte en outre ( ) au moins une gorge 302 qui entoure ladite ouverture frontale 301a.
De préférence, cette gorge 302 forme une spirale comportant au moins deux spires en creux 302a, 302b ( ), qui sont dans le prolongement l’une de l’autre et qui sont concentriques et contiguës.
En référence aux figures 10 et 12, cette gorge annulaire 302 est adaptée pour recevoir un joint étanchéité J, en forme de spirale, dont les spires sont sensiblement dans le même plan et sont contiguës et concentriques.
Ce joint J affleure le plan de référencement P de la fausse coquille 30 ou est légèrement en saillie à l’extérieur de la fausse coquille 30 par rapport à ce plan de référencement P.