INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’étape S35, le dispositif de commande 34 commande le dispositif contacteur 22b pour déconnecter le deuxième dispositif de production d’énergie 14b du deuxième circuit d’alimentation électrique 12b et du circuit de connexion 18b. Donc, le processus passe à l’étape S36.
Sont également divulgués ici des articles de fabrication comprenant l'une des compositions décrites ici (par ex. l'une des cires divulguées ici, l'une des huiles divulguées ici, l'un des mélanges divulgués ici, ou l'un des produits des procédés ou des systèmes divulgués ici).
Sont également divulgués ici des procédés de fabrication de l'une des compositions ou de l'un des articles de fabrication, par exemple, dans lesquels le procédé comprend un traitement supplémentaire de la composition, tel que le raffinage, le filtrage, le craquage, l'hydrotraitement etc. par exemple dans la production de produits chimiques et/ou de polymères.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend une huile lubrifiante, une huile minérale, une huile de base du groupe III, une cire de paraffine entièrement raffinée ou une combinaison de celles-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend un liant, un auxiliaire de traitement ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend du kérosène, y compris du kérosène cosmétique, des huiles blanches, de la paraffine de haute qualité et des combustibles liquides purifiés, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend du naphta.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend du carburant.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend du gaz de pétrole liquéfié (GPL), du naphta, du kérosène, du diesel et du gazole, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend de l'huile de graissage, de l'essence, du carburéacteur, du carburant diesel ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend des emballages, des films et/ou des fibres pour tapis et vêtements, des articles moulés et des tuyaux extrudés, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend un dispositif médical.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend un lubrifiant, des bougies, des adhésifs, des emballages, du caoutchouc, des cosmétiques, des bûches de feu, des mélanges bitumineux, des revêtements superficiels contre l'usure, de l'asphalte, des revêtements d'étanchéité, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend de l'asphalte, du carburant automobile, des carburants pour l'aviation, de l'huile de base, du bitume, du cadalène, du liquide de coupe, du carburant diesel, du mazout, de l'essence, du mazout de chauffage, du mazout lourd, des solvants d'hydrocarbures, du carburéacteur, du kérosène, de la ligroïne, du lubrifiant, du mazut, de la cire microcristalline, de l'huile minérale, du carburant, de l'huile moteur, du naphte, de l'acide naphténique, de la paraffine, de la benzine de pétrole, de l'éther de pétrole, de la gelée de pétrole, du naphte de pétrole, de la résine de pétrole, du rétene, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend de l'essence, du carburéacteur, du diesel et d'autres carburants, de l'asphalte, du mazout lourd, des lubrifiants, de la paraffine, du goudron, de l'asphalte, des engrais, des revêtements de sol, des parfums, des insecticides, de la gelée de pétrole, du savon, des vitamines, des acides aminés ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend des composites à base de bois tels que les panneaux à copeaux orientés (OSB), les panneaux de particules, les panneaux durs, les panneaux de fibres à densité moyenne, les panneaux de gypse ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains exemples la composition ou l'article comprend de la paraffine entièrement raffinée qui est utilisée pour produire des bougies, des cosmétiques, des crayons, des emballages alimentaires, des revêtements de papier et de carton, ou une combinaison de ceux-ci.
Cette valeur de correction peut par exemple être estimée par simulation en comparant pour plusieurs exemples la densité spectrale de bruit d’intermodulation calculée en prenant en compte les produits d’intermodulation d’ordre trois et cinq (voire les produits d’intermodulations d’ordre trois, cinq et sept) avec la densité spectrale de bruit d’intermodulation calculée en prenant en compte uniquement les produits d’intermodulation d’ordre trois. La valeur de correction peut alors être déterminée en fonction d’une différence moyenne observée entre les densités spectrales ainsi calculées.
Dans le mode de mise en œuvre décrit en référence à la , le masque normalisé de densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation est le même pour tous les amplificateurs. Autrement dit, pour calculer le masque normalisé de densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation d’un amplificateur, on considère l’ensemble de tous les canaux fréquentiels présents dans les signaux d’entrée, et on ne prend pas en compte les coefficients de pondération. Cela ne devrait théoriquement pas être le cas car les canaux fréquentiels en entrée de l’amplificateur et les niveaux de puissance desdits canaux fréquentiels ne sont pas les mêmes d’un amplificateur à l’autre (car les coefficients de pondération associés aux différents canaux fréquentiels ne sont pas les mêmes d’un amplificateur à l’autre).
L’expérience montre toutefois que cette approximation est acceptable car l’erreur introduite dans le calcul du rapport C/IM avec cette hypothèse reste relativement faible. Cette approximation est d’autant plus valable que le nombre de sources 24 est grand (la puissance est moyennée sur l’ensemble des sources).
Il est cependant également possible de ne pas faire cette approximation et de prendre en compte, pour chaque amplificateur, les coefficients de pondération associés aux différents canaux fréquentiels dans le calcul du masque normalisé de densité spectrale de puissance de bruit d’intermodulation. C’est ce qui est proposé par le mode de réalisation décrit en référence à la . Dans ce cas, un masque normalisé différent est calculé pour chaque amplificateur. Ce mode de réalisation permet d’augmenter la précision du rapport C/IM calculé, mais il nécessite un plus grand nombre de calculs et donc un temps d’exécution plus important.
Les étapes suivantes de la méthode 100 selon l’invention (étapes 102 à 110) sont identiques pour les deux modes de réalisation décrits respectivement aux figures 4 et 5.
La méthode 100 comporte une étape de détermination 102, pour chaque amplificateur, d'un point d'opération de l'amplificateur. Il est déterminé à partir des niveaux de puissance respectifs des canaux fréquentiels des signaux d'entrée, et à partir des coefficients de pondération associés respectivement audit amplificateur (c’est-à-dire aux coefficients de pondération associés à la source 24 à laquelle est associé ledit amplificateur). Le point d’opération correspond à la puissance agrégée en sortie de l’amplificateur sur l’ensemble de la bande de fréquences ΔF considérée.
En sortie de l’étape 102, on connaît donc le point d’opération (c’est-à-dire la puissance en sortie) de chaque amplificateur.
La méthode 100 comporte ensuite une étape de détermination 103, pour chaque amplificateur, d'une puissance totale de bruit d'intermodulation en fonction du point d'opération et en fonction des caractéristiques de linéarité de l'amplificateur.
Comme indiqué précédemment, les caractéristiques de linéarité de l’amplificateur sont par exemple définies par une courbe NPR = f(OBO) fournie par le constructeur de l’amplificateur. Il est toutefois également envisageable d’obtenir les caractéristiques de linéarité de l’amplificateur par des méthodes de simulation. Cette simulation peut notamment être mise en œuvre en modélisant l’amplificateur avec un modèle de Shimbo. Les caractéristiques de linéarité de l’amplificateur peuvent alors être définies par une courbe de type C/IM = f(OBO).
En sortie de l’étape 103, on connaît le niveau de puissance avec lequel chaque amplificateur contribue au bruit d’intermodulation, mais on ne connaît pas la répartition spectrale des produits d’intermodulation (les produits d’intermodulation ne sont pas répartis uniformément en termes de puissance). La répartition spectrale des produits d’intermodulation est en revanche indiquée par le masque normalisé déterminé à l’étape 101.
La méthode 100 comporte une étape de détermination 104, pour chaque amplificateur, d'un « masque absolu » de densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation en pondérant le masque normalisé (déterminé à l’étape 101) avec la puissance totale de bruit d'intermodulation (déterminée à l’étape 103). Un « masque absolu » de densité spectrale de puissance de bruit d’intermodulation est ainsi déterminé pour chaque amplificateur.
On obtient ainsi en sortie de l’étape 104, pour chaque amplificateur, un masque de densité spectrale de puissance de bruit d’intermodulation qui est représentatif à la fois de la répartition spectrale et des niveaux de puissance des produits d’intermodulation propres à l’amplificateur.
La méthode 100 comporte ensuite une étape de détermination 105, pour chaque source 24, d'un « masque rayonné » de densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation en pondérant le masque absolu (déterminé à l’étape 104) de l'amplificateur auquel la source est reliée par le diagramme de rayonnement de la source 24.
L’étape 105 permet ainsi d’ajouter la dimension spatiale, via le diagramme de rayonnement. Le « masque rayonné » permet ainsi de déterminer en un point donné au niveau de la surface terrestre, pour chaque source 24, une densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation rayonnée en ce point.
La méthode 100 comporte ensuite une étape de détermination 106 d'un « masque rayonné total » de densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation par une sommation en puissance des masques rayonnés de densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation des différentes sources 24. Le masque rayonné total permet de déterminer en un point donné au niveau de la surface terrestre, pour l’ensemble des sources 24, une densité spectrale de puissance de bruit d'intermodulation rayonnée en ce point.
L’utilisation de la somme en puissance des masques rayonnés repose sur une simplification qui revient à considérer que les bruits d’intermodulation entre les différentes sources sont décorrélés, ce qui n’est théoriquement pas le cas. Toutefois, l’expérience montre que cette simplification est acceptable car l’erreur introduite dans le calcul du rapport C/IM avec cette hypothèse reste relativement faible en comparaison avec des résultats fournis par modèles théoriquement exacts. Cette simplification permet de réduire les temps de calcul pour fournir une modélisation des performances en termes de C/IM rayonné en un temps limité. Il est à noter que plus le nombre de produits d’intermodulation est élevé, et plus les bruits d’intermodulation entre les différentes sources sont décorrélés. La méthode 100 selon l’invention est donc particulièrement bien adaptée à des antennes permettant de former un grand nombre de faisceaux simultanément.
Selon un autre mode de réalisation, le dispositif de ventilation comprend au moins un relais configuré pour recevoir un courant de puissance et le transmettre à l’actionneur électrique en tant que courant d’alimentation en fonction d’un courant de commande généré par le générateur thermoélectrique.
Selon une autre caractéristique, le relais est configuré pour occuper un état activé, lorsque le courant de commande présente une valeur inférieure à une valeur seuil, dans lequel le relais autorise le passage du courant de puissance, le courant d’alimentation présentant une valeur égale à celle du courant de puissance, ainsi qu’un état désactivé, lorsque le courant de commande présente une valeur supérieure ou égale à la valeur seuil, dans lequel le relais bloque le courant de puissance, le courant d’alimentation présentant une valeur nulle.
Selon une autre caractéristique, le dispositif de ventilation comprend au moins un interrupteur, positionné entre une alimentation de puissance et le relais, configuré pour occuper un état passant dans lequel l’interrupteur transmet le courant de puissance au relais et un état bloqué dans lequel l’interrupteur bloque le courant de puissance.
Selon une autre caractéristique, le générateur thermoélectrique est positionné en aval du trou de ventilation de sorte qu’un flux d’air passant à travers le trou de ventilation impacte le générateur thermoélectrique.
Selon une autre caractéristique, le générateur thermoélectrique comprend une première face en contact avec une source froide ou avec une ambiance froide refroidie par une source froide ainsi qu’une deuxième face en contact avec une source chaude ou une ambiance chaude chauffée par une source chaude qui présente un gradient de température avec la source froide ou l’ambiance froide, le générateur thermoélectrique étant positionné de manière à ce que sa deuxième face soit en contact avec une source chaude à refroidir ou avec une ambiance chaude à refroidir.
Selon une configuration, la motorisation comprend un cœur de moteur délimité par une enveloppe, une paroi externe entourant le cœur de moteur, distante de l’enveloppe et délimitant le conduit annulaire, ainsi qu’une zone intermédiaire positionnée entre l’enveloppe du cœur de moteur et la paroi externe, la paroi externe présentant une face intérieure orientée vers le cœur de moteur et une face extérieure opposée à la face intérieure, la zone à refroidir correspondant à la zone intermédiaire et le trou de ventilation traversant la paroi externe.
Selon un agencement, le générateur thermoélectrique est positionné au niveau de la paroi externe et présente une première face située au niveau de la face extérieure de la paroi externe et en contact avec le flux d’air froid ainsi qu’une deuxième face en contact avec un air chaud présent dans la zone intermédiaire.
Selon un autre agencement, le générateur thermoélectrique est positionné au niveau de l’enveloppe du cœur de moteur et présente une première face en contact avec un air présent dans la zone intermédiaire ainsi qu’une deuxième face plaquée contre l’enveloppe du cœur de moteur.
est une vue en perspective d’un aéronef et en détail d’un ensemble de propulsion,
est une coupe longitudinale d’un ensemble de propulsion illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe longitudinale d’une partie d’un ensemble de propulsion comportant un dispositif de ventilation illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique d’un dispositif de ventilation comportant un clapet en position ouverte illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique du dispositif de ventilation visible sur la , le clapet étant en position fermée,
est une coupe longitudinale d’une partie d’un ensemble de propulsion comportant un dispositif de ventilation illustrant un autre mode de réalisation de l’invention,
La face d’arrêt axial peut être agencée directement adjacente au bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité, de préférence radialement de manière externe par rapport à celui-ci. Le matériau élastomère du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité peut ainsi être déplacé pendant la compression par l’élément d’étanchéité dans la direction de la face d’arrêt axial vers la partie élastomère épaissie à cet emplacement. En raison de sa propre frappe axiale, l’élément d’étanchéité épaissit par conséquent la région élastomère qui forme la face d’arrêt axial.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, la face d’arrêt axial et la face de cône ou la face de la première partie de cône peuvent délimiter les unes avec les autres un angle dans la plage de 0° à 10°. L’angle peut être appliqué en coupe longitudinale. L’espace intérieur d’angle (au sens géométrique) peut s’ouvrir dans une direction vers l’extérieur radialement tant que la face d’arrêt axial est également agencée de manière externe radialement par rapport au bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité. Dans l’autre cas, l’inverse peut être vrai. Il est ainsi possible que l’élément d’étanchéité, pendant son ajustement dans la position de butée, soit d’abord en contact avec le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité et seulement après avec la face d’arrêt axial. La plage d’angles est également utilisée pour la compensation de tolérance de sorte qu’un joint qui n’est pas correctement situé et/ou est doté d’une force d’étanchéité incorrecte soit évité dans une position de butée. La face, qui délimite l’angle, de l’élément d’étanchéité peut frapper la face d’arrêt axial.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, la face d’arrêt axial peut être en creux le long d’une normale à la surface individuelle par rapport au bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité. L’élément d’étanchéité réussit (également) pendant son ajustement dans la position de butée à être d’abord en contact avec le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité et seulement après avec la face d’arrêt axial. Une surcharge du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité est ainsi évitée.
La couche élastomère peut couvrir la face circonférentielle intérieure du corps de soutien dans l’ouverture d’accès, de préférence complètement. Cette couverture élastomère d’ouverture d’accès peut porter axialement le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité. Le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité et la couverture élastomère d’ouverture d’accès peuvent par conséquent être alignés l’un sur l’autre dans une direction axiale. Le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité est en conséquence directement renforcé axialement par une grande quantité de matériau élastomère. Une surcharge du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité est ainsi (également) évitée. Des forces qui sont introduites par l’élément d’étanchéité dans le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité peuvent également être transmises au support de siège de joint ou au corps de soutien de celui-ci. La couverture élastomère d’ouverture d’accès évite en plus des transitions qui sont désavantageuses en termes d’écoulement.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, le corps de soutien peut former un anneau de soutien qui peut renforcer la face d’arrêt axial et qui, lorsqu’il est vu en coupe longitudinale, peut être couvert dans trois directions spatiales orthogonales par la couche élastomère. L’anneau de soutien est en conséquence couvert sur trois côtés avec le matériau élastomère et fixe ainsi le matériau élastomère qui forme la face d’arrêt axial. Il évite en plus de façon avantageuse, même avec des charges mécaniques importantes, que la couche élastomère ne se détache. En raison de la proximité spatiale de la face d’arrêt axial et du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité, les avantages s’appliquent également à celui-ci.
Lorsqu’elle est vue en coupe longitudinale, la face d’extrémité de l’anneau de soutien peut s’étendre parallèlement à la face d’arrêt axial. Dans le cas d’un arrêt axial, une répartition de tension uniforme et une contre-pression uniforme peuvent ainsi être produites. Toutes deux allongent la durée de vie.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, le corps de soutien peut former une rainure d’anneau de retenue dans laquelle la couche élastomère vient en prise. La rainure d’anneau de retenue peut être formée au niveau de la face d’extrémité dans le corps de soutien, de préférence dans la face d’extrémité à l’opposé de l’élément d’étanchéité. La couche élastomère peut venir en prise d’une manière qui la maintient dans la rainure d’anneau de retenue afin de se protéger elle-même de forces de pression et de forces de traction.
La rainure d’anneau de retenue peut être ouverte dans une direction axiale. Une géométrie du corps de soutien qui est contre-dépouillée dans une direction radiale est ainsi possible. Elle sert à retenir de façon avantageuse la couche élastomère. Cela s’applique particulièrement lorsque la couverture élastomère d’ouverture d’accès est formée.
La rainure d’anneau de retenue peut être formée sur le côté de la couche élastomère opposé à l’élément de fixation. Une grande épaisseur d’élastomère qui peut être compressée d’une manière appropriée est ainsi créée dans la direction axiale. L’élément de fixation peut ainsi appliquer une pression sur la couche élastomère dans la direction de la rainure d’anneau de retenue et l’enfoncer dans la rainure d’anneau de retenue. Une pénétration d’un fluide entre le corps de soutien et la couche élastomère n’est en conséquence pas formée uniquement par la liaison de mise en prise matérielle liée à la vulcanisation entre ceux-ci, mais aussi par l’enfoncement de l’élastomère provoqué par l’élément de fixation.
L’élément de fixation peut reposer dans une direction axiale partiellement sur le corps de soutien et partiellement sur le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation. Une position d’extrémité axiale de l’élément de fixation est ainsi définie et une surcharge du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation pendant l’assemblage est évitée.
Le corps de soutien peut former un rebord circonférentiel extérieur qui peut reposer contre une surélévation correspondante sur le logement de vanne. Une position d’extrémité axiale du support d’anneau d’étanchéité est ainsi définie et une surcharge du bourrelet annulaire d’étanchéité de logement pendant l’assemblage est évitée.
Selon un mode de réalisation de la vanne selon l’invention, la couche élastomère peut couvrir complètement le corps de soutien par rapport au canal. Le corps de soutien ne vient en conséquence pas en contact avec le fluide guidé dans le canal. Il est concevable que la couche élastomère s’étende entre axialement sur un côté du bourrelet annulaire d’étanchéité de logement et axialement sur l’autre côté du bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation. Le bourrelet annulaire d’étanchéité de logement, d’une part, et le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation, d’autre part, peuvent en conséquence définir des limites de la couche élastomère. La couche élastomère qui est configurée de cette manière peut ainsi éviter en toute sécurité la pénétration de fluide entre, d’une part, le corps de soutien et, d’autre part, le logement de vanne et/ou la couche élastomère.
Le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément d’étanchéité est un bourrelet annulaire qui est associé à l’élément d’étanchéité et coopère avec celui-ci. Le bourrelet annulaire d’étanchéité de logement est un bourrelet annulaire qui est associé au logement de vanne et coopère avec celui-ci. Le bourrelet annulaire d’étanchéité d’élément de fixation est un bourrelet annulaire qui est associé à l’élément de fixation et coopère avec celui-ci.
D’autres attributs, détails et avantages de l’invention seront appréciés de par la formulation des revendications et de la description suivante de modes de réalisation illustratifs en référence aux dessins, dans lesquels :
La représente une vue en coupe longitudinale d’une vanne selon l’invention,
La représente une vue en perspective d’un support de siège de joint de la ,
Lorsque la fourniture d’énergie électrique depuis le premier dispositif de production d’énergie 14a au premier dispositif de charge 16a est arrêtée, ainsi que l’illustre , le commutateur 22a1 et le commutateur 22a2 du dispositif contacteur 22a sont ouverts. Ainsi, le premier dispositif de production d’énergie 14a est déconnecté du premier circuit d’alimentation électrique 12a et du circuit de connexion 18a. En conséquence, le premier dispositif de production d’énergie 14a alimente seulement le troisième dispositif de charge 16c en énergie électrique.