INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, on choisit pour le coefficient d’inhibition une première valeur égale à 1 qui a pour effet d’inhiber la fonction anti-oscillation, et une deuxième valeur égale à 0 qui a pour effet de laisser intacte une opération nominale de la fonction anti-oscillation. Toutes les valeurs entre 0 et 1 sont possibles. Le résultat brut de la fonction anti-oscillation peut être multiplié par le complément à 1 du coefficient d’inhibition.
La boite de vitesses est de type robotisé à double embrayage, donc sans convertisseur de couple au sens d’une transmission automatique plus ancienne.
On note que la première phase du passage de rapport présente une durée comprise entre 300 ms et 800 ms. On note que la deuxième phase du passage de rapport présente une durée comprise entre 250 ms et 500 ms.
De façon avantageuse, à l’étape (b) de variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur, la variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur est monotone, et à l’étape (d) de variation du coefficient d’inhibition depuis la première valeur jusqu’à la deuxième valeur, la variation du coefficient d’inhibition depuis la première valeur jusqu’à la deuxième valeur est monotone. Il est à noter que ces variations peuvent être linéaires (i.e. des rampes), mais dans certains exemples vus ci-après, il ne s’agit pas de simples rampes.
Avantageusement, il est prévu que à l’étape (b) de variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur, la variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur comprend un saut vers une première valeur intermédiaire prédéfinie et une première rampe pour rejoindre la première valeur à partir de la première valeur intermédiaire.
Les inventeurs ont constaté que le saut permet d’atténuer instantanément l’effet de la fonction anti-oscillation, sans toutefois l’annuler. La première rampe qui suit permet de diminuer progressivement la fonction anti-oscillation jusqu’à son annulation momentanée.
On remarque que, hormis le saut susmentionné, on a une continuité de la suite des valeurs du coefficient d'inhibition.
Selon l’invention, le système de distribution de bière 10 comprend par ailleurs un circuit de refroidissement 40 configuré pour refroidir la cuve 12 et la bière qu’elle contient. Un fluide frigorigène circule au sein du circuit de refroidissement 40 où il subit un cycle frigorifique similaire à celui mis en œuvre dans les réfrigérateurs traditionnels. Le fonctionnement du circuit de refroidissement 40 repose sur le principe bien connu du changement de phase du fluide frigorigène, également appelé fluide réfrigérant, au sein dudit circuit de refroidissement 40 .
Le circuit de refroidissement 40 comprend une unité de condensation 42 et un évaporateur 50 . Le circuit de refroidissement 40 forme une boucle fermée et étanche au sein de laquelle circule le fluide frigorigène. L’unité de condensation 42 comprend un compresseur 44 , un condenseur 46 et un détendeur 48 . Le compresseur 44 est relié d’une part à une entrée de l’unité de condensation et d’autre part au condenseur 46 . Le condenseur 46 est relié au compresseur 44 et au détendeur 48 . Autrement dit, le condenseur est disposé entre le compresseur 44 et le détendeur 48 .
De manière non limitative, le compresseur 44 est un compresseur électrique, devant être alimenté électriquement en raccordant son câble d’alimentation 45 à une prise électrique. Le compresseur 44 est configuré pour compresser le fluide frigorigène afin d’en augmenter la pression et la température, lui conférant ainsi l’énergie nécessaire à un changement de phase.
Le condenseur 46 comprend un ventilateur. Il est configuré pour réaliser un échange de chaleur entre le fluide frigorigène chaud et sous pression sortant du compresseur 44 et le milieu ambiant. Aussi, le condenseur 46 est configuré pour faire passer le fluide frigorigène de son état gazeux à son état liquide par ce dégagement de chaleur, tout en restant à haute pression. Autrement dit, le fluide frigorigène se condense au sein du condenseur 46 .
Le détendeur 48 comprend un tube de petit diamètre décrivant un serpentin 49 ou une bobine, ainsi qu’une partie rectiligne reliée à l’évaporateur 50 . Le détendeur 48 est relié au condenseur 46 d’une part et à une première extrémité 50a de l’évaporateur d’autre part. Le détendeur 48 permet d’abaisser la pression et la température du fluide frigorigène, à l’état liquide, en entrée de l’évaporateur 50 , permettant d’abaisser le point d’ébullition du fluide frigorigène et facilitant donc son évaporation au sein de l’évaporateur 50 .
Selon l’invention, l’unité de condensation 42 est montée à la cuve 12 et plus précisément à la face supérieure 12a de la cuve. L’unité de condensation 42 est ici fixée à la face supérieure de la cuve. Pour ce faire, l’unité de condensation 42 comprend une plaque de fixation 43 sur laquelle sont montés le compresseur 44 , le condenseur 46 et le détendeur 48 . Cette plaque de fixation 43 est fixée sur le dessus de la cuve, et plus précisément sur la face supérieure 12a de la cuve.
L’unité de condensation 42 étant montée à la cuve 12 , elle peut être transportée avec ladite cuve. Aucune étape d’installation ou de raccordement de l’unité de condensation 42 , notamment à l’évaporateur 50 , n’est nécessaire avant de procéder au refroidissement de la cuve 12 . La logistique de transport du système de distribution de bière 10 et son installation sur un évènement tel qu’un festival sont donc facilitées. En outre, la distance entre l’unité de condensation 42 , et notamment le compresseur 44 , et la partie de l’évaporateur 50 entourant la cuve 12 sont particulièrement réduites. Ceci permet de réduire les pertes thermiques et le refroidissement de la bière est accéléré. L’encombrement du système de distribution de bière 10 est également particulièrement réduit et aucun support supplémentaire n’est nécessaire pour porter l’unité de condensation 42 .
Dans cet exemple non limitatif, l’évaporateur 50 comprend une conduite métallique 52 entourant la cuve 12 et décrivant une pluralité de spires autour de la cuve 12 . La conduite métallique 52 , et donc l’évaporateur 50 , présente une première extrémité 50a reliée au détendeur 48 et une seconde extrémité 50b reliée au compresseur 44 . Lesdites première et seconde extrémités 50a , 50b de l’évaporateur 50 sont reliées respectivement à une sortie et une entrée de l’unité de condensation 42 .
Tel qu’on le constate sur la vue en coupe de la , la conduite métallique 52 de l’évaporateur 50 est en contact avec la paroi latérale 13 de la cuve 12 . Plus précisément, elle est soudée à la couche principale 13a de la paroi latérale 13 de la cuve 12 et s’étend entre ladite couche principale 13a et la couche isolante externe 13b de la paroi latérale 13 . La première extrémité 50 a de l’évaporateur est située en partie inférieure de la cuve 12 .
Les spires sont espacées de sorte que l’évaporateur 50 , et notamment la conduite métallique 52 , est réparti sur sensiblement toute la hauteur de la cuve 12 . Ceci permet de refroidir la cuve 12 et la bière qu’elle contient de manière homogène. De manière non limitative, la conduite métallique 52 peut être en cuivre, en aluminium, ou tout autre métal adapté.
Le fluide frigorigène à l’état liquide et à basse pression provenant du détendeur 48 circule dans l’évaporateur 50 . Le fluide frigorigène circule donc autour de la cuve 12 . Le fluide frigorigène tend à passer à l’état gazeux et absorbe une partie de la chaleur de la cuve 12 et de la bière qui s’y trouve. En conséquence, la température de la cuve 12 , et donc de la bière, diminue, tandis le fluide frigorigène s’évapore et passe à l’état gazeux grâce à l’énergie thermique apportée par la chaleur absorbée à la cuve et à la bière. Le fluide frigorigène à l’état gazeux est alors acheminé vers le compresseur 44 où débute un nouveau cycle frigorifique.
Dans cet exemple non limitatif, les robinets de tirage 30 sont également montés à la cuve, et plus précisément à la paroi latérale 13 de la cuve 12 , à laquelle ils sont fixés. Un intérêt est qu’il n’est pas nécessaire d’utiliser un support distinct pour les robinets de tirage 30 . En outre, la distribution de bière peut être réalisée immédiatement une fois le système de distribution de bière 10 livré, en actionnant lesdits robinets de tirage 30 . Aucune étape de raccordement n’est nécessaire avant de pouvoir procéder au service de la bière. Le système de distribution de bière est donc prêt à l’emploi.
La illustre un deuxième mode de réalisation d’un système de distribution de bière 10 selon l’invention. Dans ce mode de réalisation, la cuve comprend une virole 17 fixée sur le dessus de la cuve 12 , et plus précisément à la face supérieure 12a de la cuve. Cette virole 17 est de forme cylindrique et forme un cerclage s’étendant depuis la face supérieure de la cuve. Ladite virole 17 fait en outre saillie axialement, considérée selon la direction longitudinale L , sur le dessus de la cuve 12 .
Cette virole 17 permet le montage des robinets de tirage 30 ainsi que de l’unité de condensation 42 à la cuve 12 . Les robinets de tirage 30 sont montés et plus précisément fixés à ladite virole 17 , de sorte qu’ils font saillie latéralement depuis ladite virole. De même la plaque de fixation 43 de l’unité de condensation est montée à ladite virole 17 par l’intermédiaire de tiges de montage horizontales 45 , elles-mêmes fixée à la virole.
La illustre un troisième mode de réalisation d’un système de distribution de bière 10 selon l’invention. Dans ce mode de réalisation, l’évaporateur 50 comprend une plaque gaufrée 53 entourant la cuve 12 . Ladite plaque gaufrée est fixée à la paroi latérale 13 de la cuve par une pluralité de points de soudure. La plaque gaufrée est reliée au détenteur 48 en une première extrémité 50a de l’évaporateur. La plaque gaufrée est également reliée au compresseur 44 par l’intermédiaire d’un conduit d’évaporateur 54 disposé entre la plaque gaufrée 53 et le compresseur 44 , et au sein duquel circule le fluide frigorigène.
Le fluide frigorigène circule entre la plaque gaufrée 53 et la paroi latérale 13 de la cuve, depuis une partie inférieure de ladite plaque gaufrée jusqu’à une partie supérieure de la plaque gaufrée, puis dans le conduit d’évaporateur 54 . Le fluide frigorigène passe de l’état liquide à l’état gazeux en circulant entre ladite plaque gaufrée 53 et la paroi latérale 13 de la cuve, permettant ainsi de refroidir la cuve et la bière qu’elle contient.
Dans ces cadres de montage 4, les évidements de paroi 16, 34, 36, 38 sont réalisés en forme de L. Ils peuvent ainsi être améliorés de façon supplémentaire et adaptés notamment à la forme et à la disposition d'une antenne non représentée sur les figures 7 et 8 et disposée sur une carte de circuit imprimé conformément aux exemples de modes de réalisation des figures 1 à 6. La représente à cet égard une forme des évidements de paroi 16, 34, 36, 38 agrandie par rapport aux évidements de paroi 16, 34, 36, 38 de la .
Les exemples de modes de réalisation illustrent la façon dont peut être conçu un ensemble d'installation pour véhicule automobile devant être réalisé de manière simplifiée, comprenant un appareil d'installation pour véhicule automobile et comprenant un cadre d'installation entourant l'appareil d'installation pour véhicule automobile, une propriété satisfaisante d'émission et/ou de réception d'une antenne disposée dans un boîtier d'appareil de l'appareil d'installation pour véhicule automobile étant garantie.
interface de montage d’un dispositif de fixation d’un faisceau électrique Le contexte technique de la présente invention est celui des éléments de fixation des câbles électriques ou analogues sur un matériau mou, notamment un isolant phonique de véhicule automobile. Plus particulièrement, l’invention a trait à une interface de montage d’un dispositif de fixation d’un faisceau électrique sur un insonorisant acoustique.
L’invention n’est pas limitée au domaine automobile. Elle est notamment adaptée à une utilisation dans le domaine ferroviaire, maritime, aéronautique ou dans le bâtiment.
On connait l’utilisation de matériaux isolants – thermiquement et/ou phoniques – dans de nombreux domaines, incluant notamment celui de la construction automobile. De tels matériaux sont, par nature, peu résistants aux efforts mécaniques, et en particulier à la compression. Aussi, lorsqu’il est nécessaire de fixer sur de tels matériaux un élément particulier, tel que par exemple un câble électrique d’un faisceau électrique de véhicule automobile, on connait l’utilisation d’un goujon fixé sur un support rigide – tel que par exemple une pièce de tôlerie dans le domaine automobile – au travers du matériau isolant. Cette configuration permet ainsi de fixer le câble sur une pièce rigide, le support, à l’aide d’un dispositif de fixation approprié.
Une telle fixation nécessite un usinage particulier du matériau isolant pour laisser passer le goujon lors de la mise en place dudit matériau isolant. Cette découpe rend l’opération de montage plus complexe et plus longue, et elle nuit par ailleurs aux performances acoustiques et/ou thermiques recherchées. D'autre part, dans certains cas, il est difficile d'avoir des goujons soudés aux endroits vraiment nécessaires pour le passage de câble.
Enfin, une telle fixation au travers du matériau isolant conduit à transmettre les vibrations de la structure aux éléments qui y sont fixés – les câbles électrique du faisceau électrique d’un véhicule automobile par exemple. Par suite, une telle transmission conduit à annuler tout ou partie des effets recherchés par le matériau isolant lui-même.
La présente invention a pour objet de proposer une nouvelle interface de montage sur un matériau de découplage vibratoire et acoustique afin de répondre au moins en grande partie aux problèmes précédents et de conduire en outre à d’autres avantages.
Un autre but de l’invention est de faciliter le montage d’accessoires sur un tel matériau de découplage vibratoire et acoustique.
Un autre but de l’invention est d’améliorer l’isolation phonique et d’éviter un couplage acoustique et vibratoire avec la structure porteuse du matériau de découplage vibratoire et acoustique.
Selon un premier aspect de l’invention, on atteint au moins l’un des objectifs précités avec une interface de montage d’un dispositif de fixation d’un faisceau électrique sur un insonorisant acoustique, l’insonorisant acoustique comportant un matériau de découplage vibratoire et acoustique recouvert d’un panneau d’isolation acoustique, l’interface de montage comportant :
- une embase destinée à être mise en appui contre le panneau d’isolation acoustique de l’insonorisant acoustique, l’embase comportant une ouverture centrale configurée pour permettre le montage ultérieur du dispositif de fixation du faisceau électrique ;
- un organe de fixation de l’embase contre le panneau d’isolation acoustique.
Dans le contexte de la présente invention, l’interface de montage forme une pièce d’interface destinée à être située entre l’insonorisant acoustique et le dispositif de fixation du faisceau électrique sur ledit insonorisant acoustique. Ainsi, plutôt que de monter directement le dispositif de fixation du faisceau électrique au travers de l’insonorisant acoustique, comme c’est le cas dans l’art antérieur, le dispositif de fixation est désormais assemblé sur l’interface de montage qui est montée préalablement sur l’insonorisant acoustique, et plus particulièrement sur le panneau d’isolation acoustique.
Dans le contexte de la présente invention, l’embase forme une pièce d’appui contre le panneau d’isolation acoustique de l’insonorisant acoustique. L’embase comporte une face d’appui située en regard du panneau d’isolation acoustique. La face d’appui a une forme analogue au panneau d’isolation acoustique. L’embase prend la forme d’une plaque de faible épaisseur, plane ou courbe en fonction d’une géométrie locale de l’insonorisant acoustique et de son panneau d’isolation acoustique contre lequel l’embase est destinée à être montée.
Dans le contexte de la présente invention, l’ouverture centrale est ménagée sur l’embase. L’ouverture centrale est traversante. Elle débouche de part en part au travers de l’embase, relativement à son épaisseur. L’ouverture centrale permet un couplage mécanique du dispositif de fixation du faisceau électrique destiné à collaborer avec l’interface de montage.
Ainsi, la présente description concerne un procédé de fabrication d’un composant optique de sécurité pour la sécurisation d’un objet, par exemple un document de valeur, par exemple un document d’identité ou un billet de banque, le procédé comprenant : - le dépôt sur un film support d’une première couche en matériau diélectrique, transparente dans le visible; - la formation sur ladite première couche d’au moins une première structure diffractive, - le dépôt d’une deuxième couche recouvrant au moins partiellement ladite première structure diffractive, et présentant une bande spectrale de réflexion dans le visible , et dans lequel : - ladite première structure diffractive est constituée d’un ensemble d’éléments optiques adjacents les uns aux autres, chaque élément optique présentant une dimension maximale inférieure à environ 300 μm et comprenant une microstructure modulée par un réseau de diffraction sub longueur d’onde avec un ou plusieurs pas compris entre environ 150 nm et environ 500 nm, tels que : - ladite microstructure est configurée pour dévier un faisceau lumineux incident et est sensiblement invariante par rotation azimutale d’angle inférieur à 90° par rapport à un premier axe sensiblement perpendiculaire à un plan du composant; - ledit réseau de diffraction sub longueur d’onde est sensiblement invariant par rotation azimutale d’angle inférieur à 90° autour d’un deuxième axe sensiblement confondu avec ledit premier axe et est configuré pour produire, après dépôt de la deuxième couche, un effet coloré.
Selon un quatrième aspect, la présente description concerne un procédé d’authentification à l’œil nu d’un objet sécurisé selon le deuxième aspect, le procédé d’authentification comprenant : - l’observation du composant optique de sécurité dudit objet sécurisé selon un axe d’observation formant un angle d’observation donné avec l’axe d’éclairage ; - un mouvement en tilt gauche/droit et/ou bas/gauche permettant d’observer un effet coloré variable donné ; - un mouvement de rotation azimutale d’un angle prédéterminé permettant de constater la conservation dudit effet coloré variable.
L’angle de rotation azimutale est avantageusement compris entre environ 30° et environ 150°, par exemple entre environ 60° et environ 120°.
Pour une authentification à l’œil nu, ladite première structure diffractive pourra présenter un contour configuré pour générer un motif macroscopique reconnaissable avec une dimension minimale supérieure à environ 500 µm, de préférence supérieure à environ 1 mm, de préférence supérieure à environ 2 mm, de préférence supérieure à environ 5 mm.
Selon un cinquième aspect, la présente description concerne un procédé d’authentification d’un objet sécurisé selon le deuxième aspect au moyen d’un dispositif optique d’imagerie, ledit procédé d’authentification comprenant : - la formation d’une image dudit composant optique de sécurité, au moyen du dispositif optique d’imagerie ; - un mouvement en tilt gauche/droit et/ou bas/gauche permettant d’observer un effet coloré variable donné ; - un mouvement de rotation azimutale d’un angle prédéterminé permettant de constater la conservation dudit effet coloré variable.
Pour une authentification au moyen d’un dispositif optique d’imagerie, ladite première structure diffractive pourra, dans des exemples de réalisation, être configurée pour générer un motif non figuratif, par exemple un QR code. Par ailleurs, du fait du grandissement éventuel du dispositif optique d’imagerie, les dimensions du motif ainsi généré peuvent présenter des dimensions inférieures aux dimensions requises pour une perception oculaire.
La illustre de façon schématique une vue à trois dimensions (partielle) de microstructures dans un composant selon la présente description, chaque microstructure étant formée d’une microlentille, les microlentilles étant modulées chacune, dans cet exemple, par un réseau de diffraction concentrique.
La illustre de façon schématique une vue à trois dimensions (partielle) de microstructures dans un composant selon la présente description, chaque microstructure étant formée d’un sous-ensemble de facettes.
La illustre de façon schématique une vue en coupe (partielle) d’un sous-ensemble de facettes tel qu’illustré sur la , modulé par un réseau de diffraction sub longueur d’onde.
La illustre un premier exemple d’un réseau de diffraction sub longueur d’onde dans un composant selon la présente description, le réseau de diffraction étant concentrique et de pas constant.
La distribution de la taille des agrégats peut être mesurée à l’aide d’images MET des particules selon la méthode ASTM D3849. Environ 20 mg des particules sont ajoutés à 13 ml de chloroforme dans un bécher, puis soniqués dans un bain de glace pendant 10 min à 50 % d’amplitude au moyen de Misonix XL2020 avec une sonde de sonication avec un embout d’un demi-pouce. La dispersion soniquée est ensuite diluée avec du chloroforme supplémentaire à environ 100 à 120 ppm, puis soniquée à la sonde pendant trois minutes supplémentaires. Une goutte de cette dispersion a été placée sur une grille MET revêtue de carbone de 200 mesh et laissée à sécher dans un dessiccateur. Les images MET ont été acquises à l’aide d’un microscope électronique à transmission (MET) JEOL JEM-1200 avec une tension d’accélération d’électrons à 80 kV en utilisant une résolution d’image de 1,6 nm/pixel et un champ de vision d’au moins 5 µm x 5 µm. Les images peuvent ensuite être analysées selon la méthode ASTM D3849 à l’aide de programmes automatisés basés sur le langage macro NIH ImageJ et Microsoft Excel Visual Basic for Applications (VBA). Le diamètre équivalent en aire projeté Dcircle d’un agrégat de carbone récupéré a été utilisé en tant que métrique pour la taille d’agrégat. Au moins 2000 agrégats ont été analysés pour obtenir des distributions de taille d’agrégat pondérées en nombre et pondérées en volume d’échantillons de carbone récupéré.
Il est estimé que la présence d’agrégats rC de plus de 1 micron contribue grandement à ses faibles propriétés de renforcement du caoutchouc lorsqu’il est utilisé en tant que substitut partiel ou total du noir de carbone vierge. Les agrégats de plus de 1 micron peuvent représenter une grande partie du total des agrégats RC en masse. Par conséquent, il est estimé qu’un pourcentage substantiel des agrégats rC de départ ou d’autres agrégats de taille similaire, s’ils sont utilisés « tels quels », ne confère pas de propriétés positives de renforcement du caoutchouc ou est en fait préjudiciable à l’obtention de propriétés positives de renforcement du caoutchouc.
En outre, il est estimé que les agrégats de départ de plus de 1 micron (par exemple, 1,1 micron à 10 microns ou plus) réduisent considérablement la durée de vie en fatigue et la résistance à l’abrasion lorsqu’ils sont utilisés dans des compositions telles que des produits élastomères. Par exemple, des produits élastomères fabriqués au moyen d’agrégats rC de départ peuvent contenir 5 à 10 fois plus de grosses particules non dispersées que les composites élastomères contenant du noir de carbone typique qui contiennent du noir de carbone vierge à la place d’agrégats rC de départ.
Les grosses particules rC non dispersées ou d’autres particules peuvent être des facteurs importants qui conduisent à une réduction de la durée de vie en fatigue, par exemple dans une formulation de flanc de pneu contenant rC (par exemple, jusqu’à 60 % de réduction de la durée de vie en fatigue au moyen de l’essai de fatigue de DeMattia) par rapport à une formulation de flanc contenant du noir de carbone vierge.
Les figures sont fournies pour présenter des aspects de la présente invention d’une manière schématique simplifiée.