INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’heure actuelle, plusieurs installations existent et comprennent généralement un circuit de fluide comportant au moins un multiplicateur permettant d’augmenter la pression en fluide dans le circuit à destination des réservoirs. Ces installations fonctionnent généralement avec un premier fluide d’huile provenant d’une centrale hydraulique et alimentant en basse pression le multiplicateur et un second fluide de travail consistant généralement en de l’eau glycolée circulant dans la partie haute pression du circuit. Le choix de l’eau glycolée résulte de la possibilité de faire des tests en cyclage à toutes les températures et plus spécifiquement à des températures négatives.
Ce type d’installation présente plusieurs difficultés. En premier lieu, l’eau glycolée conduit à des pertes de charges importantes dans le circuit résultant donc d’une plus grande difficulté à maitriser les variations de pression nécessaire au cyclage. Ainsi, lorsque l’on souhaite tester un réservoir à température ambiante ou à basse température, le circuit haute pression en eau glycolée est indifféremment utilisée.
Le calculateur de contrôle moteur ECU_E détermine les rapports de vitesse maxima RVmax correspondant aux différentes valeurs de la consigne de couple à la roue Cw en comparant ces dernières à des couples à la roue maxima réalisables avec les différents rapports de vitesse en fonction du sens du changement de rapport de vitesse requis, à savoir, un changement de rapport montant (du rapport n vers le rapport n+1) ou un changement de rapport descendant (du rapport n vers le rapport n-1) dit « rétrogradation ».
Ainsi, en référence à la , qui montre des courbes de couple (C) en fonction du temps (t) et un chronogramme des changements de rapport de vitesse, la consigne de couple à la roue Cw est comparée à des couples à la roue maxima Cmax(n), Cmax(n+1) et Cmax(n+2) qui sont associés respectivement à des rapports de vitesse n, n+1 et n+2.
En considérant, par exemple, que le rapport engagé est n et que la consigne de couple à la roue Cw évolue d’une façon décroissante (flèche Fd) indiquant un possible changement de rapport montant. Lorsqu’au point Pd, la consigne de couple à la roue Cw devient inférieure à Cmax(n+1) – OF_UP, c’est-à-dire, au couple à la roue maximum Cmax(n+1) auquel est retiré un offset OF_UP associé à un changement de rapport montant, alors le rapport de vitesse maximum RVmax=n+1 est retenu par le calculateur ECU_E et est transmis au calculateur de contrôle de transmission ECU_T pour un changement de rapport. Au voisinage du point Pd, tant que la consigne Cw reste au-dessus de Cmax(n+1) – OF_UP, le rapport de vitesse engagé n est maintenu, avec RVmax=n pris en compte par le calculateur ECU_T.
En considérant toujours que le rapport engagé est n et que la consigne de couple à la roue Cw évolue maintenant d’une façon croissante (flèche Fc) indiquant un possible changement de rapport descendant. Lorsqu’au point Pc, la consigne de couple à la roue Cw devient supérieure à Cmax(n) + OF_DOWN, c’est-à-dire, au couple à la roue maximum Cmax(n) auquel est ajouté un offset OF_DOWN associé à un changement de rapport descendant, alors le rapport de vitesse maximum RVmax=n-1 est retenu par le calculateur ECU_E et est transmis au calculateur de contrôle de transmission ECU_T pour un changement de rapport. Au voisinage du point Pc, tant que la consigne Cw reste en dessous de Cmax(n) + OF_DOWN, le rapport de vitesse engagé n est maintenu, avec RVmax=n pris en compte par le calculateur ECU_T.
Pour chacun des N rapports de vitesse de la boîte BVA, le couple moteur maximum que peut fournir le moteur thermique est déterminé par des essais sur banc sur le groupe motopropulseur GMP, et/ou par caractérisation numérique, pour un certain nombre de points de régime moteur, par exemple huit. Les couples moteur maxima mesurés sont convertis en couples à la roue maxima pour chacun des N rapports de vitesse en utilisant les démultiplications correspondantes. N tables correspondant aux N rapports de vitesse sont ainsi établies et fournissent, en fonction du régime à la roue, le couple à la roue maximum pour chaque rapport de vitesse. Les N tables sont mémorisées dans le calculateur ECU_E et utilisées par celui-ci pour déterminer le rapport de vitesse maximum RVmax qui correspond à la consigne de couple à la roue Cw entrante.
Un inconvénient du procédé de la technique antérieure décrit ci-dessus est que les N tables fournissant le couple à la roue maximum sont construites en statique lors de la conception et de la mise au point du groupe motopropulseur et ne sont basées que sur un nombre limité de points de mesure de régime. Il en découle que les valeurs de couple à la roue maximum fournies par ces tables peuvent manquer de précision. L’entité inventive a constaté que ce manque de précision conduit parfois à une surestimation du couple à la roue maximum. Il en résulte des changements de rapport de vitesse en rétrogradation qui sont retardés et, consécutivement, des rattrapages sur des erreurs vis-à-vis de la consigne de vitesse du véhicule qui sont relativement longs.
La présente invention vise à apporter une solution à l’inconvénient exposé plus haut de la technique antérieure en procurant un nouveau procédé de détermination d’un couple à la roue maximum pour un rapport de vitesse engagé dans un véhicule thermique équipé d’une boîte de vitesse automatique.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de détermination d’un couple à la roue maximum pour un rapport de vitesse engagé dans un véhicule thermique équipé d’une boîte de vitesse automatique, lorsque le véhicule est piloté par un système de conduite assistée, le couple à la roue maximum étant utilisé pour décider d’un rapport de vitesse maximum lors d’une modification d’une consigne de couple à la roue fournie par le système de conduite assistée. Conformément à l’invention, le couple à la roue maximum est déterminé en temps réel à partir d’estimations d’un couple moteur maximum, d’un couple de perte de boîte de vitesse et d’un couple inertiel de chaîne de traction et d’une démultiplication, le couple inertiel et la démultiplication étant fonction dudit rapport de vitesse engagé.
Selon une caractéristique particulière, le couple moteur maximum est obtenu à l’aide d’une cartographie à partir d’un régime moteur.
Selon une autre caractéristique particulière, le couple de perte de boîte de vitesse est obtenu à l’aide d’une cartographie à partir d’un régime d’entrée de boîte de vitesse et d’une température d’huile de boîte de vitesse.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le couple inertiel de chaîne de traction est obtenu à partir d’une inertie de chaîne de traction et d’un régime d’arbre primaire de boîte de vitesse, l’inertie de chaîne de traction étant obtenue à l’aide d’une cartographie à partir du rapport de vitesse engagé.
L’invention concerne aussi un calculateur comportant une mémoire stockant des instructions de programme pour la mise en œuvre du procédé tel que décrit brièvement ci-dessus. Le calculateur est typiquement un calculateur de contrôle moteur du véhicule.
L’invention concerne aussi un véhicule ayant une chaîne de traction comprenant un moteur thermique et une boîte de vitesse automatique, et un système de conduite assistée fournissant une consigne de couple à la roue pour le pilotage de la chaîne de traction, dans lequel est intégré un calculateur comme indiqué ci-dessus. Le système de conduite assistée est typiquement un système avancé d’aide à la conduite.
La est un diagramme explicatif relatif aux changements de rapport de vitesse intervenant avec l’évolution de la consigne de couple à la roue.
En outre, le dispositif de stockage d’énergie électrique peut être installé dans un coffre de dimensions plus faibles, en particulier en termes d’épaisseur et de hauteur.
Par conséquent, le faible encombrement du dispositif de stockage d’énergie électrique à l’intérieur du coffre permet, d’une part, d’éviter un contact de l’écran avec la batterie, lors de l’enroulement ou lors du déroulement de celui-ci autour du tube d’enroulement à l’intérieur du coffre, et, d’autre part, de maximiser un diamètre d’enroulement de l’écran autour du tube d’enroulement à l’intérieur du coffre.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, chaque élément d’assemblage est en appui contre au moins l’un des éléments de stockage d’énergie électrique de la batterie suivant un axe longitudinal de la batterie.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, chaque élément d’assemblage comprend au moins une deuxième zone de réception, l’un des éléments de stockage d’énergie électrique étant assemblée sur l’un des éléments d’assemblage au niveau de la deuxième zone de réception dudit élément d’assemblage.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, la batterie comprend, en outre, au moins une gaine thermo-rétractable. En outre, chaque élément d’assemblage est maintenu avec au moins l’un des éléments de stockage d’énergie électrique au moyen de la gaine thermo-rétractable.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, la pluralité d’éléments de stockage d’énergie électrique comprend au moins :
- un premier élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité, le premier élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité comprenant au moins une première face d’extrémité, la première face d’extrémité étant orientée vers l’extérieur de la batterie, et
- un deuxième élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité, le deuxième élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité étant opposé au premier élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité, le deuxième élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité comprenant au moins une première face d’extrémité, la première face d’extrémité étant orientée vers l’extérieur de la batterie.
En outre, l’un des éléments d’assemblage est en appui contre la première face d’extrémité du premier élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité et l’autre des éléments d’assemblage est en appui contre la première face d’extrémité du deuxième élément de stockage d’énergie électrique d’extrémité.
En variante, chacun des éléments de stockage d’énergie électrique comprend une première face d’extrémité et une deuxième face d’extrémité. Chaque élément d’assemblage est disposé entre deux éléments de stockage d’énergie électrique adjacents. En outre, chaque élément d’assemblage est en appui, d’une part, contre la première face d’extrémité de l’un des éléments de stockage d’énergie électrique adjacents et, d’autre part, contre la deuxième face d’extrémité de l’autre des éléments de stockage d’énergie électrique adjacents.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, chaque élément d’assemblage comprend au moins un élément de connexion électrique, l’élément de connexion électrique étant connecté électriquement avec les deux éléments de stockage d’énergie électrique adjacents.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, l’élément de maintien de chaque support est un élément de fixation par encliquetage élastique.
la est une vue schématique en coupe transversale d’une installation conforme à un premier mode de réalisation de l’invention, l’installation comprenant un dispositif d’occultation conforme à l’invention ;
On pourrait faire appel à un montage de type différentiel plan à la place d'un montage de type différentiel conique. On peut ainsi généraliser la caractéristique technique en indiquant que chacun des deux pignons satellite participe à un engagement par denture en permanence avec la première roue menante 11 et avec la deuxième roue menante 12.
On note que le nombre de pignons satellites peut être supérieur à 2.
L’essieu comprend un arbre de roue gauche 31 couplé à la roue gauche d’essieu W1 et un arbre de roue droite 32 couplé à la roue droite d’essieu W2. Dans le premier mode de réalisation illustré aux figures 1 à 6 , l'arbre de roue gauche, respectivement droite, est couplé directement à la roue gauche, respectivement droite, d’essieu. Nous verrons plus loin qu’un réducteur ou un mécanisme à engrenage peut être interposé à cet endroit. Mais, comme déjà mentionné, il peut se trouver au moins un joint à cardan au niveau de l’interface avec la roue pour une fonction de suspension ou pour une fonction de direction.
Par ailleurs, l’essieu comprend un premier organe de couplage gauche 41 apte à sélectivement engager, en rotation autour de l’axe d’essieu, l’arbre de roue gauche 31 avec l’arbre principal d’essieu 10. Dans le premier mode de réalisation, l'engagement de l’arbre de roue gauche 31 avec l’arbre principal d’essieu 10 via le premier organe de couplage gauche 41 est direct, sans intermédiaire. On verra plus loin que le couplage en question peut se faire via un réducteur ou un train d'engrenages.
Par ailleurs et de manière analogue, l’essieu comprend un premier organe de couplage droite 42 apte à sélectivement engager, en rotation autour de l’axe d’essieu, l’arbre de roue droite 32 avec l’arbre principal d’essieu. Le couplage peut être fait directement comme illustré dans le premier mode ou via un réducteur ou un train d'engrenages comme discuté plus loin.
Le premier organe de couplage (gauche 41 ou droite 42) est dans l’exemple illustré un embrayage hydraulique. Des disques en vis-à-vis sont plaqués l'un contre l'autre par une pression hydraulique commandée. Il peut y avoir une paire de disques (embrayage mono-disque) ou plusieurs paires de disques en interaction mutuelle (embrayage multidisques). Un tel embrayage hydraulique peut être commandé par une pression hydraulique régulée pour autoriser un certain glissement entre les 2 parties tournantes respectives.
Dans une réalisation alternative, le premier organe de couplage (gauche ou droite) peut être un système à crabotage mécanique, par exemple avec un manchon cannelé déplaçable axialement, connu sous le terme anglais de ‘dog clutch’.
De plus, l’essieu comprend un deuxième organe de couplage gauche 51 apte à sélectivement engager, en rotation autour de l’axe d’essieu, l’arbre de roue gauche 31 avec la première roue menante 11. Le couplage peut être fait directement ou via un réducteur ou un train d'engrenages.
De plus, l’essieu comprend un deuxième organe de couplage droite 52 apte à sélectivement engager, en rotation autour de l’axe d’essieu, l’arbre de roue droite 32 avec la deuxième roue menante 12. Le couplage peut être fait directement ou via un réducteur ou un train d'engrenages.
Le deuxième organe de couplage (gauche 51 ou droite 52) est dans l’exemple illustré un embrayage hydraulique, par exemple un embrayage mono-disque ou un embrayage multi-disques, comme déjà évoqué plus haut. Ici aussi, l’embrayage hydraulique peut être commandé par une pression hydraulique régulée pour autoriser un certain glissement entre les 2 parties tournantes respectives.
Dans une réalisation alternative, le deuxième organe de couplage (gauche ou droite) peut être un système à crabotage mécanique, par exemple avec un manchon cannelé déplaçable axialement, connu sous le terme anglais de ‘dog clutch’.
Les organes de couplage gauche 41,51 sont logés dans un carter d’embrayage gauche 34. Les organes de couplage droite 42,52 sont logés dans un carter d’embrayage droite 36.
Les figures 2 à 6 illustre différents modes d’opérations du dispositif de transmission proposé. Les parties représentées avec des traits épais sont les parties sollicitées du système alors que les parties représentées en trait fin ne sont pas mobilisées.
Le montage central 35 avec les pignons satellite implique que la vitesse de rotation de l’arbre principal d’essieu est la demi-somme algébrique de la vitesse de rotation de la première roue menante 11 et de la vitesse de rotation de la deuxième roue menante 12. Autrement dit, si on note V10 la vitesse de rotation de l’arbre principal d’essieu, V11 la vitesse de rotation la première roue menante 11 et, V12 la vitesse de rotation la deuxième roue menante 12, alors par construction on a V10 = (V11+V12) / 2. Les valeurs de vitesse sont signées : on prend comme référence par convention une vitesse rotation positive contribuant à faire avancer le véhicule vers l’avant, une valeur négative de vitesse de rotation contribuant à faire bouger le véhicule vers l’arrière.
La illustre le cas de figure d’une commande indépendante de motricité appliquée respectivement à la roue gauche et à la roue droite. La transmission de couple suit les flèches F1, F2 représentées en trait mixte sur la .
Il existe donc une relation transitive étroite entre la composition mise à l'essai et Var 9 et Inv 1 (ces deux dernières ne varient qu’en ce qui concerne la concentration huile/eau). Il est entendu dans l’art que l’osmolalité peut être employée comme moyen indirect pour apprécier si une formulation peut être irritable pour les yeux en sachant que la valeur de pression osmotique des larmes est une plage de 260 à 290, et que plus la pression osmotique (mOsm/l) d’un produit est proche de cette plage, plus elle est douce pour les yeux. En conséquence, étant donné que la valeur de 315 mOsm/l est proche de celle des larmes, on conclut empiriquement que les formulations énumérées conviennent comme démaquillant utilisé pour le contour des yeux sans provoquer de gêne. Ces résultats sont corroborés dans les études cliniques qui démontrent qu’il n'y a pas eu de rapports d’irritation de peau ou de mention d’irritation oculaire par les sujets de la recherche. Conformément aux divers modes de réalisation, l’osmolalité est dans la plage d’environ 260 à environ 350 mOsm/l, et dans certains modes de réalisation d’environ 300 à environ 330 mOsm/l.
Alors que l'essai consommateur prouve que la composition inventive n’est pas irritante pour la peau et les yeux en général, cet essai d’osmolalité est plus spécifique pour montrer si elle est douce pour les yeux, qui est une partie critique du processus de démaquillage.
Exemple 8 : Essais de tension de surface CMC
À l'aide de la Var 9 inventive, la concentration critique en micelles a été évaluée pour démontrer la concentration de tensioactif dans une phase massive, au-dessus de laquelle des agrégats de molécules de tensioactif, les micelles, commencent à se former. Les mesures de tension de surface CMC sont réalisées sur un tensiomètre. En se référant maintenant à La , la courbe montre une pente décroissante de la tension de surface qui atteint un plateau et la tension de surface devient constante. L’intersection de la pente décroissante et du plateau de tension de surface est indicative de la présence de micelles. La forme de la courbe démontre que la phase aqueuse de l’invention 1 mise à l'essai est micellaire.
Exemple 9 : étude in vitro : Appréciation in vitro des effets de pulvérisation en brouillard dissolvant de démaquillant sur la fonction de barrière cutanée à l’aide d'essais biophysiques et d’un modèle de protéine de zéine
L’objectif de cette expérience est de démontrer l’impact du démaquillant sur les lipides et les protéines de la couche cornée (SC) et de démontrer l’impact des différentes compositions de formule, c’est-à-dire tensioactif, humectant, etc. sur le potentiel de douceur du nettoyant.
L’étude démontre également les performances de la composition inventive (Inv 1) par rapport aux essais DSC, TEWL et zéine.
L’appréciation in vitro de la douceur de la pulvérisation en brouillard dissolvant de démaquillant Inv 1 a été effectuée. Globalement, Inv 1 tombe dans la zone de douceur cible (délimitée approximativement par le rectangle vert clair), où elle ne perturbe pas les lipides (DSC) et n’augmente pas la perte d’eau (TEWL).
Pénétration de vapeur d’eau par SC (TEWL in vitro)
La surface des échantillons SC a été nettoyée avec de l’isooctane et placée dans des porte-échantillons de TEWL. Les porte-échantillons ont ensuite été immergés dans de l’eau d’Evian pour humidifier la SC et séchés dans l’atmosphère ambiante pendant au moins 1 heure. La surface de l’échantillon SC a été préhumidifiée avec 10 μL par échantillon, d’une solution d’un mélange d’eau et de n-propanol (8:2) avant d’être conditionnée pendant 8 heures dans une boîte à gants dans une atmosphère contrôlée (30 °C, 30 % HR). La mesure TEWL témoin « T0 » a été enregistrée.
Les échantillons SC ont ensuite été immergés dans des formules nettoyantes diluées 4 fois (25 %) avec de l’eau pendant 2 heures en agitant doucement le shaker et rincés par trois lavages successifs à l’eau, puis les échantillons ont été laissés à température ambiante pendant au moins 4 heures pour assurer le séchage. Les échantillons SC ont ensuite été placés dans la chambre de commande de température et d’humidité pour un équilibre à 30 °C et 30 % HR. Après l’équilibre toute une nuit, les mesures TEWL « T1 » ont été enregistrées.
Mesure du débit d’eau traversant un échantillon SC situé au-dessus d’un réservoir d’eau. La mesure a été effectuée dans une boîte à gants conservée à 30 °C et 30 % HR au moyen d’une sonde hygrométrique couplée à un porte-échantillon robotisé et à un système d’acquisition de données Dermalab. La sonde hygrométrique contient deux capteurs d’humidité situés à différentes hauteurs dans la chambre de sonde cylindrique, de sorte que le gradient d’humidité peut être mesuré et utilisé pour calculer le flux de vapeur d’eau. Les mesures ont été effectuées avant et après le traitement pour chaque échantillon, de sorte que chaque échantillon a servi de propre témoin pour garantir des mesures fiables.
Il est fait référence à la et au tableau 15 qui fournissent les résultats des essais comme montré ci-dessous. En raison de la grande variabilité inhérente au substrat SC, les résultats sont exprimés comme une variation relative de TEWL pour chaque échantillon : Δ(TEWL) = (T1-T0)/T0·100 %. Une variation positive correspond à un effet diffusif (affaiblissement de la fonction barrière), et des valeurs négatives correspondent à un effet occlusif. Les valeurs moyennes ont été indiquées avec des carrés ouverts pour référence.
Appréciation de la perturbation lipidique SC intercellulaire par DSC
Après les mesures TEWL, les mêmes échantillons ont été utilisés pour l’analyse DSC après avoir été équilibrés pendant 4 heures supplémentaires à 75 % HR, 25 °C.
Le plateau DSC a été placé sur une balance d’analyse et le poids a été taré. Les échantillons SC ont été retirés de la boîte à gants/chambre de température et d’humidité et les échantillons ont été retirés des porte-échantillons. Deux morceaux de SC ont été enroulés ensemble et placés dans le plateau DSC taré et scellés à l’aide d’une presse à sertir. Le poids a été enregistré sur le plateau DSC et soumis à l’analyse DSC.
La présente invention répond au besoin exprimé dans l’état de la technique. Elle permet de prévenir les risques d’encrassement du réacteur de thermolyse et de la phase gazeuse en cas de condensation fortuite en permettant d’obtenir une phase gazeuse riche en un ou plusieurs acides carboxyliques α-β insaturés et contenant également des inhibiteurs de polymérisation ainsi qu’un résidu solide qui peut être valorisé.
Cette solution présente deux avantages : on économise la distillation du solvant, qui est couteuse énergétiquement, et on opère la thermolyse du P3HA contenu dans la biomasse, à l’état solide, et non pas en solution, ce qui diminue le coût énergétique et environnemental du procédé.
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d’acides carboxyliques α-β insaturés biosourcés à partir d’une biomasse contenant un poly(3-hydroxyalcanoate) (P3HA), ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
- mélanger ladite biomasse avec au moins un inhibiteur de polymérisation, à l’état solide ;
- soumettre ledit mélange biomasse - inhibiteur à une étape de thermolyse conduisant à obtenir d’une part, ledit acide carboxylique α-β insaturé en phase vapeur, et d’autre part, un résidu solide ;
- séparation des deux phases formées en une phase gazeuse et une phase solide ;
- purification de ladite phase gazeuse pour obtenir un acide carboxylique α-β insaturé purifié ;
- traitement du résidu en phase solide.
Selon un mode de réalisation, ledit procédé de fabrication d’acides carboxyliques α-β insaturés biosourcés à partir d’une biomasse contenant un poly(3-hydroxyalcanoate) (P3HA) comprend les étapes suivantes :