INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est ainsi facile de vérifier la présence où l’absence de l’entretoise amovible 7, puisque le bord latéral 15 de l’entretoise 7 dépasse de la bride de fixation 11, ou est affleurant avec celle-ci. Le bord de l’entretoise 7 est donc facilement visible par un opérateur lorsque l’entretoise 7 est présente. De la même manière, l’absence de l’entretoise 7 est facile à constater. Les opérations de contrôle sont ainsi facilitées.
L’au moins une entretoise amovible 7 comprend une échancrure 12 de passage d’un moyen de fixation 13 de l’enceinte de réception 10 au bâti 1. L’échancrure 12 s’étend selon une direction transverse à un axe principal X de l’entretoise amovible 7.
L’entretoise 7 peut ainsi être mise en place sans retirer complètement les moyens de fixation 13. Il suffit de desserrer les moyens de fixation 13 pour permettre l’insertion de l’entretoise 7 entre le bâti 1 et la bride de fixation 11. De la même manière, l’entretoise 7 peut extraite du dispositif de coupure 50 sans retirer les moyens de fixation 13, en les desserrant suffisamment pour permettre de dégager l’entretoise 7.
Selon l’exemple des figures 3 et 4, la bride de fixation 11 de l’enceinte de réception 10 est de forme rectangulaire et comprend quatre moyens de fixation 13 au bâti 1. Chaque moyen de fixation 13 est disposé sensiblement à un coin du rectangle défini par la bride de fixation 11. Les moyens de fixation 13 sont par exemples des vis.
La bride de fixation 11 comprend ici quatre inserts fixes 16 dans lesquels les vis de fixation 13 sont reçues. Les inserts 16 sont visibles sur la , qui est une vue en transparence.
L’entretoise 7 peut prendre différentes formes géométriques.
Selon le mode de réalisation de la et de la , l’au moins une entretoise amovible comprend une première plaquette 7a et une deuxième plaquette 7b, chaque plaquette 7a, 7b comprenant une première échancrure 12-1 de passage d’un premier moyen de fixation 13 de l’enceinte de réception 10 au bâti 1 et une deuxième échancrure 12-2 de passage d’un deuxième moyen de fixation 13 de l’enceinte de réception 10 au bâti 1.
La première plaquette 7a est disposée en regard d’un premier bord latéral de la bride de fixation 11 et la deuxième plaquette 7b est disposée en regard d’un deuxième bord latéral de la bride de fixation 11.
Lorsque la bride de fixation 11 est de forme rectangulaire ou carrée et comprend quatre moyens de fixations 13, une entretoise 7 comprenant deux plaquettes 7a, 7b peut être disposée aisément et assure une bonne surface de contact avec le bâti 1 d’une part et avec la bride de fixation 11 d’autre part.
Les deux plaquettes 7a, 7b sont par exemple planes. Les deux plaquettes planes 7a, 7b sont par exemple identiques. Chaque plaquette 7a, 7b comprend un bord rectiligne 15 configuré pour affleurer un bord latéral 14 de la bride de fixation 11 lorsque la plaquette 7a, 7b est présente entre le bâti 1 et l’enceinte de réception 10.
Tous les canaux principal 8 et secondaire 9 se rejoignent au niveau de la sortie 7 sur un conduit circulaire d’injection coaxial. Selon la forme de réalisation illustrée et notamment à la qui correspond à une coupe de la au niveau de l’ordonnée notée F sur l’axe central Z sur la , chaque conduit principal 10 et secondaires 11a,11b se rejoint respectivement sur un conduit unique respectif de forme circulaire. Chaque conduit principal 10 et secondaires 11a,11b étant concentrique afin que tous les conduits se rejoignent de manière concentrique vers la sortie 7 dans le conduit circulaire d’injection coaxial. Ainsi, tous les jets sont coaxiaux en sortie de la puce fluidique 1. Selon la forme de réalisation illustrée, la sortie 7 est directement dans l’air. Selon d’autres formes de réalisation non illustrées, la sortie 7 est reliée à un accessoire ou une extension telle qu’une buse.
Selon une forme d’utilisation, une puce fluidique 1 est utilisée pour un système d’encapsulation de cellules.
Le système d’encapsulation de cellules comporte au moins deux conteneurs, l’un des conteneurs comportant une solution de cellules et l’autre des conteneurs comportant une solution apte à gélifier.
Le système d’encapsulation de cellules comprend également un dispositif d’encapsulation comprenant une puce fluidique 1 selon l’invention, les entrées principale 5 et secondaire 6 étant chacune reliée à l’un des conteneurs via un distributeur. La puce fluidique 1 est apte à former un jet concentrique en sortie à partir des solutions fournies par les distributeurs. Le dispositif d’encapsulation est agencé de sorte que le jet se fractionne, en sortie du dispositif d’encapsulation, en gouttes dont la couche extérieure est la solution apte à gélifier et le cœur la solution de cellules.
Enfin, le système d’encapsulation de cellules comprend un bain de gélification agencé en aval du dispositif d’encapsulation pour collecter les gouttes formées par le dispositif d’encapsulation de cellules et agencé pour provoquer une gélification de la couche extérieure de chaque goutte lors de son immersion dans le bain.
Armaturage de four verrier La présente invention appartient au domaine général de la production de verre. Elle concerne plus particulièrement un four verrier au moins en partie électrique adapté pour la fusion de matières vitrifiables. Elle concerne également un procédé de fusion de matières vitrifiables de sorte à pouvoir fabriquer du verre. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse, bien que nullement limitative, dans la production de laine de verre, de laine de roche, de fils de verre textile et/ou de verre plat ou creux.
On connaît de l’état de la technique différents exemples de conception de fours électriques dans lesquels le courant est conduit dans le bain de matières vitrifiables par des électrodes de chauffage. De telles électrodes peuvent être de type dit « immergées » - en étant disposées verticalement dans le bain à partir de la sole du four ou horizontalement, en passant au travers des parois latérales du four – et/ou être de type « plongeantes », en étant immergées à partir de la surface libre du bain.
De manière surprenante, les inventeurs ont constaté l’existence de courants de fuite au travers de la cuve de fusion du four verrier en matériaux réfractaires, en dépit de la nature d’isolant électrique de ces derniers. Ceci s’explique par la réduction localisée de l’épaisseur de la cuve, du fait de la corrosion des réfractaires par le bain de verre au cours de la vie du four, et/ou par l’infiltration de verre liquide conducteur de courant dans l’épaisseur de la cuve. Ces courants de fuite non désirés donnent lieu à un échauffement localisé du réfractaire, ce qui nuit à sa tenue dans le temps. Ils constituent de plus une perte d’énergie inutile qui impacte le bilan énergétique du four. Les courts-circuits à la terre engendrés par ces courants de fuite peuvent de plus endommager le matériel. Enfin, ces courants de fuite augmentent les risques d’électrocution – d’une intensité potentiellement mortelle - pour un opérateur positionné à proximité du four dans l’hypothèse d’un contact accidentel avec une pièce mise sous tension.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention concerne un four verrier au moins en partie électrique comprenant une cuve de fusion en matériaux réfractaires, adaptée pour contenir un bain de matières vitrifiables en fusion, et une pluralité d’électrodes de chauffage adaptées pour amener du courant électrique dans ledit bain, ladite cuve étant maintenue en place par une armature métallique, ledit four étant caractérisé en ce que ladite armature comprend un ensemble d’isolants électriques qui forment une barrière de confinement électrique de la cuve.
Au sens de l’invention, l’armature métallique désigne un assemblage destiné à maintenir ensemble, à renforcer et à soutenir les différentes parties de la cuve en réfractaires. Au sens de l’invention, et conformément aux normes ISO/R836 ou AFNOR NF B 40-001, on désigne par matériaux « réfractaires » les matières et produits autres que les métaux et alliages (sans que soient exclus ceux contenant un constituant métallique), dont la résistance pyroscopique est équivalente à 1500 °C au minimum. Cette définition signifie que les matériaux réfractaires doivent résister à 1500 °C au minimum sans ramollir et sans s’affaisser sous leur propre poids selon la norme du test de résistance pyroscopique.
L’invention repose d’une part sur le constat surprenant fait par les inventeurs de l’existence de courants de fuite au travers de la cuve de fusion du four verrier en matériaux réfractaires, en dépit de la nature d’isolant électrique de ces derniers, et d’autre part sur le concept nouveau et inventif consistant doter l’armature métallique qui maintient en place la cuve d’un ensemble d’isolants électriques dans l’objectif de confiner électriquement cette cuve de fusion et ainsi d’éviter ou au moins, de limiter la génération de ces courants de fuite.
Définitions Un non-tissé non consolidé se compose d'un ensemble de fibres simplement disposées ensemble en vrac, non liées entre elles. La solidité d'un non-tissé non consolidé repose d'une part sur la solidité et la résistance des fibres elles-mêmes et d'autre part sur les forces qui lient ces fibres entre elles.
On entend par film non-tissé consolidé un ensemble constitué d’une pluralité de couches de filaments ou fibres maintenues entre elles par une pluralité de ponts traversant au moins une portion des couches. Les ponts sont réalisés par des fibres orientées transversalement au plan principal du film et enchevêtrées dans les couches de fibres orientées dans le plan principal du film.
Plusieurs procédés de consolidation peuvent être utilisés, comme par exemple l’aiguilletage ou l’hydroliage ou par jets d’air.
On entend par aiguilletage un procédé de consolidation qui consiste à enchevêtrer mécaniquement une ou plusieurs couches de fibres ou filaments à l'aide de multiples aiguilles à crocheter.
On entend par hydroliage ou enchevêtrement par eau un procédé d’assemblage mécanique par consolidation en utilisant une pluralité de jets d’eau à haute pression traversant un film à consolider.
Avant de consolider les fibres ou les filaments, une étape d’ouvraison des fibres est préférentiellement effectuée.
On entend par ouvraison un procédé mécanique consistant à décomposer les couches compressées ou amas de fibres en petites touffes pour en faciliter le mélange. En entrée de l’ouvreuse, des amas de fibres de lin et des cheveux non mélangés sont transformés en un mélange homogène de fibres de lin et de cheveux. L’ouvreuse est alimentée en fibres de lin et en filaments de cheveux bruts.
On entend par consolidation à double effet d’accrochage un mode de consolidation d’un film comportant des fibres écaillées tels que les cheveux.
Par « cotonnisé » on entend le procédé permettant de séparer les tiges de lin (classiquement d’un diamètre de 2 à 4 mm) tout d’abord en fibres techniques puis en fibres élémentaires d’un diamètre beaucoup plus fin de l’ordre de 10 à 40 μm, tel qu’illustré à la . Cette opération peut se faire de façon mécanique (la plus classique), chimique ou enzymatique.
On entend par « film paillage biodégradable horticole » un film paillage pour sol spécifiquement conçu et adapté pour tout type de cultures (légumes, fruits, arbres, arbustes, fleurs, plantes ou tous types de végétaux), ou pour l'entretien du sol ou pour le terrassement.
La illustre un exemple de film 1 biodégradable. Dans cet exemple, deux laizes 6 de film 1 sont posées sur le sol et des cultures 10 sont réparties sur la surface des laizes. Pour permettre la mise en place et la croissance des cultures, les laizes comportent une pluralité de trous réalisés soit lors de la fabrication, ou lors des plantations.
Les films 1 biodégradables sont réalisés à l’aide de fibres naturelles 2 constituées de cheveux 3 et des fibres élémentaires de lin 4. Les fibres naturelles utilisées sont de toutes longueurs, y compris les cheveux courts. Les figures 2 et 3 illustrent, de façon schématique, des exemples de mise en œuvre de films 1 avec ces fibres.
La montre un exemple d’un film 1 en coupe transversal dans le sens de la largeur. Tel qu’illustré, le film comporte une pluralité de fibres naturelles 2, essentiellement des cheveux 3 et des fibres élémentaires de lin 4 enchevêtrées entre elles grâce à une mise en forme avec consolidation.
Tout d’abord, avant de réaliser la fabrication du film de paillage, les fibres de lin utilisées sont préférablement cotonnisées et coupées en longueurs régulières de 30 à 60mm, idéalement de 40 à 50mm. Le diamètre des fibres cotonnisées est de préférence de 20μm. Cette phase de cotonnisation permet l’obtention de fibres élémentaires de lin.
Le procédé d’obtention du film comporte deux phases principales. La première phase consiste à réaliser une couche homogène avec un mélange de cheveux et de lin dans les proportions massiques souhaitées. La seconde phase, dites de consolidation, permet de consolider la ou les couches pour obtenir un film présentant d’excellentes propriétés mécaniques.
Pour réaliser la première phase, les cheveux sont mélangés avec le lin en prévoyant un taux de lin supérieur à 35% du mélange total.
La composition selon l’invention comprend un deuxième tensioactif choisi parmi les esters d’acide gras en C 16 -C 22 et de sorbitan.
Les esters d'acide gras en C 16 -C 22 et de sorbitan sont formés par estérification d’au moins un acide gras comportant au moins une chaîne alkyle linéaire saturée ou insaturée, ayant respectivement de 16 à 22 atomes de carbone, avec le sorbitol. Ces esters peuvent être notamment choisis parmi les stéarates, béhénates, arachidates, palmitates, oléates de sorbitan, et leurs mélanges. On utilise de préférence des stéarates et palmitates de sorbitan, et préférentiellement les stéarates de sorbitan.
L’ester d'acide gras en C 16 -C 22 et de sorbitan présent dans la composition selon l’invention est avantageusement solide à une température inférieure ou égale à 45°C.
On peut citer à titre d’exemple d’ester de sorbitan utilisable dans composition selon l'invention, le monostéarate de sorbitan (nom CTFA : Sorbitan stearate) vendu par la société Croda sous la dénomination Span 60, le tristéarate de sorbitan vendu par la société Croda sous la dénomination Span 65 V, le monopalmitate de sorbitan (nom CTFA : Sorbitan palmitate) vendu par la société Croda sous la dénomination Span 40, le monoléate de sorbitan vendu par la société Croda sous la dénomination Span 80 V , le trioléate de sorbitan vendu par la société Uniquema sous la dénomination Span 85 V. de préférence, l’ester de sorbitan utilisé est le tristéarate de sorbitan.
De préférence, le deuxième tensioactif choisi parmi les esters d'acide gras en C 16 -C 22 et de sorbitan est présent dans la composition selon l’invention en une teneur allant de 0,01% à 10% en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence allant de 0,25% à 5% en poids, et préférentiellement allant de 0,5% à 1,5% en poids.
Silice La composition selon l’invention comprend de la silice.
De préférence, la composition comprend de la poudre de silice, de préférence sous la forme de microsphères de silice.
De préférence, la DV50 des microsphères (taille médiane des microsphères) de silice va de 4 à 6 µm, de préférence de 4,8 à 5,2 µm.
De préférence, la polydispersité de la taille des microsphères va de 0,9 à 1,2, de préférence de 0,95 à 0,98.
Comme exemples de poudre de silice convenant à l‘invention, on peut citer les microsphères de silice poreuses vendues sous la dénomination "SILICA BEADS SB-700" commercialisées par la société MYOSHI, les "SUNSPHERE® H51", "SUNSPHERE® H33", "SUNSPHERE® H53" commercialisées par la société ASAHI GLASS ; les microsphères de silice amorphe enrobées de polydiméthylsiloxane vendues sous la dénomination "SA SUNSPHERE® H-33" et "SA SUNSPHERE® H-53" commercialisées par la société ASAHI GLASS.
De préférence, la silice est présente dans la composition selon l’invention en une teneur allant de 0,1% à 10% en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence allant de 0,5% à 5% en poids, et préférentiellement allant de 1% à 3% en poids.
Actif antiâge La composition selon l’invention comprend également au moins un actif antiâge.
Cet actif peut être choisi parmi les actifs antiâge connus de l’art.
De préférence, ledit actif est choisi parmi le rétinol et ses dérivés, les vitamines et leurs dérivés, l’acide ascorbique et ses dérivés, le panthénol et ses dérivés, le niacinamide et ses dérivés, et leurs mélanges.
La composition selon l’invention peut comprendre du rétinol et/ou l’un de ses dérivés.
Le rétinol (vitamine A) a pour structure la formule (VII) suivante : .
A ce propos, on observera que ces moyens de détection peuvent être configurés pour détecter une évolution des valeurs mesurées de la tension électrique (plus particulièrement pour détecter une évolution des valeurs mesurées d’une tension électrique représentative et/ou proche d’une tension de circuit ouvert Voc), ceci en fonction du temps, notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour de ladite au moins une journée comme illustré .
De manière alternative, ces moyens de détection peuvent être configurés pour détecter une évolution des valeurs mesurées du courant électrique (plus particulièrement pour détecter une évolution des valeurs mesurées d’un courant électrique représentatif et/ou proche d’un courant de court-circuit Isc), ceci en fonction du temps, notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour de ladite au moins une journée.
Encore de manière alternative, ces moyens de détection peuvent être configurés pour détecter une évolution, en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour de ladite au moins une journée), des valeurs qui correspondent au produit, d’une part, des valeurs mesurées de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension de circuit ouvert Voc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) et, d’autre part, des valeurs mesurées du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant de court-circuit Isc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour).
Également de manière alternative, ces moyens de détection peuvent être configurés pour détecter une évolution des valeurs mesurées de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension de circuit ouvert Voc et/ou en fonction du temps, plus particulièrement d’un temps décompté ou de l’heure du jour) en fonction des valeurs mesurées du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant de court-circuit Isc et/ou en fonction du temps, plus particulièrement en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) comme illustré .
Selon un premier mode de réalisation, ces moyens de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique, d’une part, comportent des moyens de calcul de la dérivée d’une fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique et, d’autre part, sont configurés pour détecter une évolution de la valeur de la dérivée de la fonction des valeurs mesurées.
A ce propos, on observera que la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction des valeurs de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension de circuit ouvert Voc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour comme illustré ).
De manière alternative, la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction des valeurs du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant électrique de court-circuit Isc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour).
Encore de manière alternative, la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction, en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour de ladite au moins une journée), du produit, d’une part, des valeurs de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension de circuit ouvert Voc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) et, d’autre part, des valeurs du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant de court-circuit Isc) en fonction du temps (notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour).
Également de manière alternative, la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique peut être constituée par une fonction des valeurs de la tension électrique (plus particulièrement de la tension électrique représentative et/ou proche de la tension de circuit ouvert Voc et/ou en fonction du temps, notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) en fonction des valeurs du courant électrique (plus particulièrement du courant électrique représentatif et/ou proche du courant de court-circuit Isc et/ou en fonction du temps, notamment en fonction d’un temps décompté ou de l’heure du jour) comme illustré .
Tel que mentionné ci-dessus, le dispositif comporte, d’une part, des moyens de détermination de l’instant de l’aube Ta de ladite au moins une journée comme étant l’instant auquel les valeurs mesurées évoluent dans un sens déterminé (plus particulièrement croissent) et, d’autre part, des moyens de détermination de l’instant du crépuscule Tc de ladite au moins une journée comme étant l’instant auquel les valeurs mesurées évoluent dans un autre sens (plus particulièrement décroissent).
A ce propos, on observera que, d’une part, les moyens de détermination de l’instant de l’aube Ta de ladite au moins une journée peuvent comporter des moyens de détermination de l’heure de l’aube TA de ladite au moins une journée comme étant l’heure à laquelle les valeurs mesurées évoluent dans un sens déterminé (plus particulièrement croissent) et, d’autre part, les moyens de détermination de l’instant du crépuscule Tc de ladite au moins une journée peuvent comporter des moyens de détermination de l’heure du crépuscule Tc comme étant l’heure à laquelle les valeurs mesurées évoluent dans un autre sens (plus particulièrement décroissent).A ce propos, on observera que, selon un premier mode de réalisation, d’une part, les moyens de détermination de l’instant (notamment de l’heure) de l’aube Ta sont configurés pour déterminer l’instant (notamment l’heure) de l’aube Ta comme étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle) les moyens de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique détectent une valeur non nulle de la dérivée de la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique et, d’autre part, les moyens de détermination de l’instant (notamment de l’heure) du crépuscule Tc sont configurés pour déterminer l’instant (notamment l’heure) du crépuscule Tc comme étant l’instant auquel (notamment l’heure à laquelle) les moyens de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique détectent une valeur nulle de la dérivée de la fonction des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique.
Selon un deuxième mode de réalisation, les moyens de détection d’une évolution des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique sont configurés pour détecter des valeurs mesurées de ladite au moins une grandeur électrique qui franchissent au moins un seuil déterminé.