INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La machine de lubrification 10 est configurée pour projeter à froid la poudre métallique 4, sous forme solide, sur la surface de moulage 2 du moule 1. Elle comprend à cet effet une buse de projection 7, de préférence en céramique, comprenant : - un système de chauffage et de mise sous pression d’un gaz de projection 3, typiquement de l’azote ou de l’hélium, dans une chambre de pressurisation 12 ; - un distributeur de poudre 13 pour fournir la poudre métallique 4 ; - un système d’injection 18 pour injecter la poudre métallique 4 dans le gaz de projection 3 en aval de la chambre de pressurisation 12 de sorte qu’elle ne soit pas chauffée par la machine de lubrification 10 et reste donc à l’état solide ; - un système de transport 19 pour le transport de la poudre métallique 4 depuis le distributeur de poudre 13 jusqu’au système d’injection 18 au moyen d’un gaz porteur (typiquement identique au gaz de projection 3) ; - une tuyère convergente-divergente 8 placée en aval du système d’injection 18 et configurée pour accélérer le gaz de projection 3 lorsqu’il transporte la poudre métallique 4, la partie divergente de la tuyère 8 formant un tube de dépôt 14 ; et - un système de refroidissement 15 qui peut comprendre un conduit qui entoure le tube de dépôt 14 afin de refroidir le gaz de projection 3, qui transporte la poudre métallique 4, par conduction en faisant circuler un fluide de refroidissement autour du tube de dépôt 14 ; le fluide de refroidissement peut notamment comprendre de l’eau distillée à une température inférieure à la température du gaz de projection 3, typiquement à une température comprise entre 8 et 20°C.
La machine de lubrification 10 comprend en outre un support 17 configuré pour fixer le moule de verrerie 1 par rapport à la buse de projection et des actionneurs configurés pour déplacer la buse de projection 7 par rapport à la surface de moulage 2 dans les trois directions de l’espace. Ces actionneurs peuvent déplacer la buse de projection 7, le support 17 sur lequel est monté le moule 1 ou à la fois la buse de projection 7 et le support 17. Les actionneurs sont configurés pour déplacer la buse par rapport à la surface de moulage 2 à une vitesse comprise entre 600 millimètres par seconde (mm/s) et 1000 millimètres par seconde (mm/s), par exemple de l’ordre de 800 millimètres par seconde (mm/s) (à 5 % près). Les actionneurs sont en outre configurés pour décaler la zone d’impact d’une distance comprise entre 0,5 millimètres et deux millimètres (pas de projection entre deux cordons adjacents), par exemple de l’ordre d’un millimètre (à 10 % près).
La buse de projection 7 peut être contrôlée par un poste de contrôle 16 distant, placé à proximité de la machine de lubrification 10 ou à distance.
Le poste d’usinage 11 comprend un support configuré pour recevoir le moule 1 revêtu du dépôt solide 5 et un outil d’usinage, tel qu’une fraiseuse, configuré pour usiner le dépôt solide 5 et obtenir le revêtement lubrifiant 6. L’outil d’usinage peut être manipulé par un opérateur ou monté sur l’installation 8 et contrôlé par un poste de contrôle distant, par exemple le même poste de contrôle 16 de la buse de projection 7.
PROCEDE DE LUBRIFICATION 100 Un procédé 100 de lubrification de la surface de moulage 2, mis en œuvre par l’installation de lubrification 9, est représenté sur la . Il comprend les étapes suivantes : - projection à froid 110 d’une poudre métallique 4 à l’état solide sur la surface de moulage 2 du moule 1 de verrerie de sorte à obtenir un dépôt solide 5 ; et - usinage 120 du dépôt solide 5 de sorte à obtenir un revêtement lubrifiant 6 ( ).
La température de fusion des composés de la poudre est typiquement supérieure à la température de la paraison - qui peut atteindre 1100 °C - afin d’éviter la dégradation thermique du revêtement lubrifiant 6 lors du moulage. De préférence, la température de fusion du composant de la poudre ayant la température de fusion la plus basse est supérieure de 300°C à la température de paraison.
La poudre métallique 4 comprend une première poudre dite « matricielle », pour permettre son adhésion à la surface de moulage 2. Cette première poudre matricielle confère au moule revêtu des propriétés thermomécaniques et/ou de diffusion de la chaleur améliorées.
La poudre métallique 4 comprend également, outre la poudre matricielle, une poudre lubrifiante, pour faciliter la pénétration de la paraison dans le moule 1 de verrerie et faciliter le démoulage de l’ébauche.
La poudre métallique 4 présente une teneur en poudre lubrifiante de 3% à 10 % en masse, typiquement 5% en masse, par rapport à la masse totale de la poudre métallique 4.
La poudre métallique 4 est avantageusement obtenue par simple mélange de la poudre matricielle et de la poudre lubrifiante. L’homme du métier saura déterminer la durée, le type et l’intensité d’agitation nécessaire pour obtenir une poudre métallique lubrifiante homogène.
Poudre lubrifiante
La poudre lubrifiante peut comprendre ou être constituée d’un oxyde métallique sous forme de poudre. De préférence, la poudre lubrifiante comprend ou est essentiellement constitué d’oxyde de titane (noté TiO 2 ).
La poudre lubrifiante comprend avantageusement au moins 95% en masse, très avantageusement au moins 98% en masse de grains sphériques, par rapport au poids total de la poudre lubrifiante.
La densité tassée de la poudre lubrifiante est typiquement comprise entre 0,8 et 1,8 g/cm 3 , notamment entre 1,0 et 1,5 g/cm 3 . La densité vraie de la poudre lubrifiante est typiquement comprise entre 3,5 et 4,5 g/cm 3 , notamment entre 3,8 et 4,2 g/cm 3 .
- ceux préparés comme décrits ci-dessus avec traitement pour éliminer la chlorophylle (extrait traité).
Échantillons Chlorophylle A (mg/ml) Chlorophylle B (mg/ml) Total Chlorophylle (mg/ml) Réduction de la chlorophylle totale par rapport au brut Extrait Brut 1 1.02 0.72 1.74 Extrait Traité 1 0.01 0.03 0.04 43.5 Extrait Brut 2 0.99 0.75 1.74 Extrait Traité 2 0.02 0.03 0.05 34.8 Extrait Brut 3 1.05 0.68 1.73 Extrait Traité 3 0.01 0.02 0.03 57.7
Tableau 1 : Tableau du dosage des chlorophylles dans 3 extraits de la même plante
Ces résultats montrent un excellent rendement d’élimination des chlorophylles A et B par le procédé selon l’invention ; ces rendements sont bien supérieurs à ceux décrits dans la littérature.
En complément, les profils chromatographiques des extraits bruts et traités ont été comparés pour s’assurer que la perte de matière active est réduite ; les chromatogrammes des figures 2 et 3 confirment l’élimination de la chlorophylle (pics de droite) et la conservation des molécules d’intérêt (pics de gauches).
Appareil d’assistance respiratoire à pression positive continue La présente invention relève du domaine des appareils d’assistance respiratoire aptes à exercer une ventilation à pression positive continue (PPC) pour traiter les troubles respiratoires liés au sommeil se manifestant sous forme d’apnées et/ou d’hypopnées obstructives. L’invention a de fait vocation à traiter les effets de ce qu’il est convenu d’appeler les SAHOS, pour Syndrome d’Apnée ou Hypopnée Obstructive du Sommeil, spécifiquement dans les phases d’endormissement puis de sommeil des personnes qui en sont affectées. Il s’agit en fait de pauses involontaires de la respiration résultant d’une fermeture temporaire et plus ou moins complète des voies respiratoires, par exemple causées par un relâchement de la langue et des muscles de la gorge. On sait à présent que ces troubles présentent un lien étroit avec la prévalence d’autres pathologies pour lesquelles ils sont un facteur d’augmentation du risque d’apparition, comme l’hypertension et les maladies cardiovasculaires.
Pour pallier les inconvénients et risques nés de ces arrêts temporaires du système respiratoire, des appareils de ventilation tels que celui de l’invention sont utilisés, aux fins d’empêcher ou de remédier à l’obstruction desdites voies en y créant une pression positive qui les maintient artificiellement ouvertes dès qu’un déficit de pression et/ou de débit est détecté. Ces appareils dits à pression positive continue (PPC) sont des dispositifs électriques basés sur un compresseur d’air, un air pressurisé à un niveau prédéterminé étant nécessaire pour désobstruer les voies respiratoires dès lors qu’une fermeture est mesurée.
Or, le problème qui se pose d’emblée lors de la conception d’un appareil à PPC est le niveau sonore qu’il produit au cours de son fonctionnement. On comprend bien que l’usage de ces appareils se faisant de nuit, dans un processus d’accompagnement du sommeil, la notion de bruit de fonctionnement s’avère antinomique. L’existence d’un tel bruit peut d’ailleurs constitue un facteur de perturbation sur plusieurs niveaux : outre la gêne induite au cours du traitement, lorsqu’une personne l’accepte et utilise l’appareil, la nuisance sonore peut être dissuasive en amont du traitement, et conduire à le refuser.
En pratique, pour rendre l’appareil – et donc le traitement – plus acceptable, il est souhaitable de réduire autant que possible le niveau sonore global de l’appareil, afin de ne pas perturber les nuits de sommeil des utilisateurs, et éventuellement de convaincre les réticents que la nuisance sonore est maintenue à un niveau qui ne les gênera pas.
Un des moyens d’atténuation du bruit bien connu consiste en l’utilisation de mousses absorbantes, positionnées à des endroits appropriés de la machine. Cela peut être à l’écart du flux d’air généré dans l’appareil, par exemple dans les semelles placées sous l’appareil, pour atténuer les vibrations. La mousse peut également être disposée entre les organes bruyants internes et des capots externes, etc. Les solutions utilisées peuvent aussi être prévues dans le flux d’air, en réalisant par exemple tout ou partie des parois guidant ledit flux avec de la mousse. Cette disposition s’avère cependant problématique car les mousses présentent une résistivité aéraulique. Une partie de l’énergie cinétique du flux d’air se disperse dans la mousse et il en résulte, à géométrie de conduite équivalente, une perte de performance aéraulique. Un second problème concerne la sécurité du patient. Les mousses absorbantes peuvent en effet, selon leur matériau et les conditions d’utilisation, se désagréger après un certain temps et/ou à l’exposition prolongée à l’humidité. Dans un tel cas, il existe un réel risque de détachement, puis de déplacement des éléments détachés avec le flux d’air de la machine, et ensuite d’ingestion de ces particules par le patient. Il y a de plus un risque d’altération chimique du matériau (par hydrolyse notamment).
Or, les appareils médicaux pour le traitement de l’apnée du sommeil sont soumis à des exigences réglementaires strictes, avec des standards normatifs qui évoluent régulièrement. Il est arrivé qu’un fabricant soit contraint à un rappel de parc à la suite de plaintes : les mousses se dégradaient et des particules étaient ingérées par les patients, dont plusieurs se sont ensuite plaints de douleurs et maux de tête possiblement liés à cette ingestion. Il est en effet à présent connu que certains matériaux des mousses se dégradent par hydrolyse et génèrent des corps organiques volatiles (COV) incompatibles avec les standards de sécurité, la possible altération chimique de ces particules après hydrolyse pouvant les rendre potentiellement toxiques. Cela dépend en fait du matériau de la mousse choisie pour équiper l’appareil. Il est à noter que les mousses sont de plus en général difficilement nettoyables ou désinfectables.
Un autre problème technique rencontré, bien que moindre, relève de l’industrialisation et a trait au procédé d’assemblage du produit fini. Les mousses absorbantes sont généralement molles et déformables. Lors du montage de l’appareil par l’opérateur de production, il est possible qu’une mousse soit, selon la complexité du montage, mal positionnée ou déformée. Cela peut avoir pour conséquence de dégrader l’efficacité phonique et/ou aéraulique du conduit.
Le moyen le plus efficace de réduire le niveau sonore final d’un produit est de réduire l’émission sonore des éléments sources de nuisance. Les problèmes de niveau sonore dans des dispositifs électromécaniques organisant une compression gazeuse sont d’origines diverses, et les solutions pour y répondre ont chacune leurs limites. Dans les appareils à PPC, la principale source de bruit est le compresseur, et la première action envisageable est de limiter les transmissions de vibrations du compresseur vers le reste de l’appareil, mais cela ne concerne alors que la partie « vibratoire » du niveau sonore, qui pourra être amortie par les moyens choisis. Les autres causes de bruit trouvent leur source en général dans l’aéraulique : il s’agit de tous les frottements et percussions des flux gazeux qui parcourent la machine, et qui ne sont ne sont pas (ou très peu) réduits par les moyens classiques évoqués.
Pour réduire les émissions sonores qui proviennent de l’aéraulique, il est dès lors logique de chercher à diminuer les frottements, les recirculations, les turbulences et les changements de direction des flux d’air dans les tubes, conduits, canalisations. On cherche par exemple à adoucir les angles et les courbures sur le parcours de l’air dans l’appareil. Ces solutions techniques ne sont cependant également que partiellement efficaces, et on ne peut pas faire l’économie d’une réflexion sur la partie « vibratoire ».
La présente invention propose une solution qui s’affranchit des conceptions traditionnelles basées sur l’utilisation de mousses absorbantes faisant office d’amortisseur acoustique, et est au contraire basée sur l’emploi d’élément rigides judicieusement positionnés et dimensionnés pour remplacer efficacement lesdites mousses. La conception de ces éléments rigides et le choix de leur emplacement d’implantation a un double objectif. Ils produisent d’abord une atténuation phonique, par leur effet direct sur la propagation de l’onde sonore dans l’air. Ils visent ensuite à une atténuation mécanique, puisqu’ils sont prévus pour renforcer la rigidité des pièces mécaniques dans lesquelles ils sont implémentés, qui deviennent de ce fait moins susceptibles de vibrer ou de se déformer, et donc de générer du bruit.
A ces effets, et pour d’autres résultats qui seront décrits plus en détail dans la suite, l’appareil d’assistance respiratoire de type à pression positive continue pour le traitement des troubles respiratoires du sommeil de l’invention comporte classiquement un conduit d’entrée d’air acheminant un flux d’air entrant vers un compresseur, le flux d’air comprimé en sortie du compresseur étant relié à un conduit de sortie d’air pressurisé à destination d’un masque prévu pour s’appliquer aux voies respiratoires d’un patient. A partir de ce schéma de base traditionnel, la conception de l’invention propose de nombreux aménagements apportant localement des solutions au problème global de la nuisance sonore.
Dans l'exemple représenté, l’utilisateur monte ou descend le levier de commande 20 selon qu'il souhaite passer en marche arrière (activation du levier de commande 20 vers le haut suivant la flèche F1), ou en position Drive (activation du levier de commande 20 vers le bas suivant la flèche F2). La position neutre N est une position intermédiaire située entre la position marche avant D et la position marche arrière R. La position haute R et la position centrale N sont fixes tandis que la position basse D est impulsionnelle, c’est-à-dire que l’utilisateur peut effectuer une pression à répétition vers le bas sur le levier pour sélectionner les différents modes de conduite, à savoir le mode M1 (eco), le mode M2 (confort), ou le mode M3 (sport). Ainsi, à chaque pression vers le bas, le levier de commande 20 s’écarte légèrement de la position Drive pour y revenir suite au relâchement de l’organe de commande 20 du fait de l’action d’un organe de rappel.
En l'occurrence, le mode par défaut de la position Drive étant le mode confort M2, l’utilisateur doit effectuer une première pression vers le bas sur le levier de commande 20 puis le relâcher pour passer en mode sport M3, puis une deuxième pression vers le bas sur le levier de commande 20 puis le relâcher pour passer en mode éco M1. Une nouvelle pression vers le bas sur le levier de commande 20 suivi d’un relâchement le fera revenir en mode confort M2.
Les inscriptions "R", "N", et "D" s’allument ou s’éteignent sur le levier de commande 20, via un dispositif d'affichage, en fonction de la position enclenchée par l’utilisateur afin de lui indiquer sur quelle position se trouve le levier de commande 20. Alternativement ou en combinaison avec le système d'affichage du levier de commande 20, un retour d’information dans le combiné d’instrumentation numérique peut également être prévu.
Pour changer le mode de freinage régénératif, l’utilisateur tire vers lui en position avant ou pousse en position arrière le levier de commande 20 suivant la direction horizontale 22. Les deux positions sont impulsionnelles, c’est-à-dire que le levier de commande 20 revient systématiquement en position centrale après chaque action vers une des positions avant ou arrière du fait de l’action d’un organe élastique. Pour ajuster un freinage régénératif plus fort, l’utilisateur tire, suivant la flèche F3, le levier de commande 20 vers lui une ou plusieurs fois, notamment 2 ou 3 fois. Pour ajuster un freinage régénératif moins fort, l’utilisateur pousse, suivant la flèche F4, le levier de commande 20 face à lui une ou plusieurs fois, notamment 2 ou 3 fois. Le sens des commandes peut être inversé. Un retour d’information dans le combiné d’instrumentation numérique est présent pour indiquer au conducteur le niveau de freinage récupératif sélectionné. Un affichage sur le levier de commande 20 du niveau de freinage récupératif sélectionné est également possible. Il est possible de prévoir 4 niveaux de freinage récupératif à savoir le niveau 0, un premier niveau +, un deuxième niveau ++ et un troisième niveau de freinage récupératif +++.
A l’arrêt, l’utilisateur appuie, suivant la flèche F5, sur un bouton d'extrémité 27 du levier pour activer/désactiver le frein de stationnement électrique 19. L’inscription "P" s’allume ou s’éteint sur le levier de commande 20 en fonction de l’état du frein de stationnement électrique 19. Un retour d’information dans le combiné d’instrumentation numérique peut également être prévu.
Suivant un deuxième mode de réalisation montré sur la , l'organe de commande unique 20 est activable pour commander une sélection d'un rapport de boîte de vitesses R, N, D ainsi qu'une sélection d'un mode de conduite (M1-éco, M2-confort, M3-sport) par un déplacement d'une bague 25 suivant une direction de rotation 23 autour d'un axe de rotation X dans un premier sens de rotation ou dans un deuxième sens de rotation opposé au premier sens de rotation. A cet effet, la bague 25 du levier de commande 20 est montée rotative autour de l'axe X par rapport au reste du corps du levier de commande 20. L'organe de commande unique 20 est également activable pour commander une sélection d'un niveau de freinage récupératif par un déplacement suivant une direction horizontale vers l'avant ou vers l'arrière. Pour sélectionner le niveau de freinage récupératif, l'ensemble de l'organe de commande unique 20 est déplacé vers l'avant ou vers l'arrière.
Dans l'exemple représenté, l’utilisateur tourne la bague 25 du levier de commande 20 selon qu'il souhaite passer en marche arrière par une rotation vers le bas suivant la flèche F6, ou en position marche avant D par une rotation vers le haut suivant la flèche F7 opposée à la flèche F6. La position neutre N est une position intermédiaire située angulairement entre la position marche avant D et la position marche arrière R. La position basse R et la position centrale N sont fixes tandis que la position haute D est impulsionnelle, de sorte que l’utilisateur peut effectuer des rotations à répétition de quelques degrés vers le haut pour sélectionner les différents modes de conduite à savoir le mode M1 (eco), le mode M2 (confort), ou le mode M3 (sport). Ainsi à chaque rotation, le levier de commande 20 s’écarte angulairement légèrement de la position Drive pour y revenir suite au relâchement de l’organe de commande 20 du fait de l’action d’un organe de rappel.
En l’occurrence, le mode par défaut de la position Drive étant le mode confort, l’utilisateur doit à nouveau effectuer une première rotation vers le haut du levier de commande 20 suivi d’un relâchement pour passer en mode sport M3 par exemple puis une deuxième rotation vers le haut du le levier de commande 20 suivi d’un relâchement pour passer en mode éco M1. Une nouvelle rotation vers le haut du levier de commande 20 suivi d’un relâchement le fera revenir en mode confort M2.
Les inscriptions "R", "N", "D" s’allument ou s’éteignent sur le levier de commande 20, via un dispositif d'affichage, en fonction de la position enclenchée par l’utilisateur afin de lui indiquer sur quelle position se trouve le levier de commande 20. Alternativement ou en combinaison avec le système d'affichage du levier de commande 20, un retour d’information dans le combiné d’instrumentation numérique peut également être prévu.
Pour changer le mode de freinage régénératif, l’utilisateur tire vers lui en position avant ou pousse en position arrière le levier de commande 20 suivant une direction horizontale. Les deux positions sont impulsionnelles, c’est-à-dire que le levier de commande 20 revient systématiquement en position centrale après chaque action vers une des positions avant ou arrière du fait de l’action d’un organe de rappel. Pour ajuster un freinage régénératif plus fort, l’utilisateur tire le levier de commande 20 vers lui une ou plusieurs fois, notamment 2 ou 3 fois. Pour ajuster un freinage régénératif moins fort, l’utilisateur pousse le levier de commande 20 face à lui une ou plusieurs fois, notamment 2 ou 3 fois. Le sens des commandes peut être inversé. Un retour d’information dans le combiné d’instrumentation numérique est présent pour lui indiquer le niveau de freinage récupératif sélectionné. Un affichage sur le levier de commande 20 du niveau de freinage récupératif sélectionné est également possible. Il est possible de prévoir 4 niveaux de freinage récupératif à savoir le niveau 0, un premier niveau +, un deuxième niveau ++ et un troisième niveau de freinage récupératif +++.
Le choix de l’un ou l’autre des modes de réalisation est effectué en fonction d'une apparence esthétique et d'un type de modularité souhaités pour un modèle de véhicule automobile donné.
VEHICULE ELECTRIQUE OU HYBRIDE AVEC BOÎTIER DE RANGEMENT D’UN CABLE DE RECHARGE DE BATTERIE La présente invention concerne un véhicule automobile électrique ou hybride comportant une batterie de traction rechargeable, et un boîtier de rangement d’un câble de recharge de cette batterie présentant une trappe de fermeture.
Un type de véhicule automobile électrique ou hybride connu, présenté notamment par le document FR-A1-3103416, comporte un boîtier de rangement d’un câble de recharge disposé derrière une aile arrière de ce véhicule, au-dessus d’un panneau de couverture du passage de roue fixé derrière cette aile. Le montant arrière de l’encadrement d’une porte latérale présente dans son épaisseur une ouverture donnant accès directement au boîtier qui s’étant horizontalement vers l’arrière.
Cette disposition du boîtier permet de prévoir de plus un espace libre entre le panneau de passage de roue et le boîtier, qui est facilement accessible en démontant la roue et ce panneau pour disposer un volume supplémentaire de rangement du câble en-dessous du boîtier initial. On peut ainsi suivant le volume du câble à prévoir, dépendant des normes appliquées dans différents pays, obtenir un volume supplémentaire facilement accessible après le montage du véhicule pour y installer un boîtier plus grand recevant un câble plus encombrant.
Teneur relative % en MMP1 du groupe d'essai/UVA = X 100 %
Quantité MMP1 (mg/ml) de NT/UVA
Inhibition relative de la teneur % en MMP1 du groupe d'essai/UVA = 100 % - teneur relative % en MMP1 du groupe/UVA
Propriétés Témoin à blanc Témoin positif Formule inventive 5 Formule comparative 5-A Formule comparative 5-B Inhibition relative de la teneur en MMP-1 (%) 0 53,83 59,33 17,23 39,00