INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, selon l’invention, l’étape d) de séparation des insolubles est mise en œuvre sur un lysat ou un solubilisât de pH inférieur à 7, préférentiellement compris entre 1 et 6, encore préférentiellement compris entre 2 et 5 toujours encore préférentiellement entre 3 et 4.
Le clarifiât selon l’invention présente préférentiellement une teneur en matière sèche de 0,1% à 5% en poids par rapport au poids total du clarifiât, préférentiellement de 0,5% à 4% en poids, plus préférentiellement de 1% à 3% en poids.
Aussi préférentiellement, le clarifiât selon l’invention présente une concentration en C-phycocyanine de 0,1 à 12 g/L, préférentiellement 0,5 à 8 g/L, plus préférentiellement 1 à 7 g/L.
Dégradation du glycogène
Le procédé selon l’invention est caractérisé par une étape de dégradation du glycogène par maintien au repos, dite étape de repos, pendant au moins 2 heures de la biomasse brute et/ou du lysat et/ou du solubilisât, et/ou du clarifiât, durant laquelle le milieu liquide comprenant le glycogène est à pH acide.
Moment de l’étape de repos
Le maintien au repos pendant au moins 2 heures se fait à pH acide, sur la biomasse brute, le lysat, le solubilisât et/ou le clarifiât. En particulier, selon l’invention le maintien au repos peut s’effectuer avant ou après l’étape b) de lyse cellulaire, autrement dit sur la biomasse brute, le lysat, solubilisât et/ou clarifiât.
Préférentiellement, l’étape de repos se fait uniquement sur la biomasse brute, le lysat, le solubilisât ou le clarifiât.
Selon l’invention, l’étape de repos peut se faire avantageusement sous agitation de la biomasse brute et/ou du lysat et/ou du solubilisât, et/ou du clarifiât.
Dans le cas du lysat et/ou du solubilisât, et/ou du clarifiât, l’étape de repos est faite préférentiellement après ajustement du pH pour obtenir le pH acide recherché pour l’étape de repos.
Préférentiellement, selon l’invention le maintien au repos s’effectue après l’étape b) de lyse cellulaire, autrement dit, préférentiellement sur le lysat, solubilisât et/ou clarifiât et encore préférentiellement sur le lysat.
Ainsi le chemin de pompage 4 est formé par la succession du conduit d’entrée 27, de la volute 10, et de la sortie de la pompe.
La représente la boucle de refroidissement 5 à fluide caloporteur formée par un conduit de refroidissement 33 qui s’étend depuis l’orifice de piquage 6 jusqu’à l’orifice de renvoi 7. Ce conduit de refroidissement 33 est unique, et ne comporte pas de ramification.
En variante, la boucle de refroidissement 5 comporte plusieurs conduits de refroidissement connectés pour former des ramifications.
La représente l’orifice de piquage 6 qui débouche sur le chemin de pompage 4 en aval d’une volute 10 de la pompe 1 par rapport au sens d’écoulement du fluide caloporteur dans le chemin de pompage 4. L’orifice de piquage 6 est configuré pour déboucher dans le divergent 12 de la volute 10. L’orifice de piquage 6 est de section transversale égale à la section transversale du conduit de refroidissement 33 à fluide caloporteur.
L’orifice de renvoi 7 débouche sur le chemin de pompage 4 en amont de la volute 10 par rapport au sens d’écoulement du fluide caloporteur dans le chemin de pompage 4. L’orifice de renvoi 7 est configuré pour déboucher dans le conduit d’entrée 27 de la pompe 1. L’orifice de renvoi 7 est de section transversale égale à la section transversale du conduit de refroidissement 33 à fluide caloporteur.
La et la représentent la boucle de refroidissement 5 à fluide caloporteur qui comporte un tronçon en serpentin 29 configuré pour refroidir la zone à échauffement. Le tronçon en serpentin 29 s’étend sur le dessus du couvercle 23. Le tronçon en serpentin 29 est formé sur un conduit interne 30 du couvercle 23. Le tronçon du serpentin 29 comprend un assemblage de au moins un conduit en forme de U 31 et au moins deux conduits rectilignes horizontaux 32 à la surface du couvercle 23.
Ainsi le tronçon en serpentin 29 sert à refroidir le module électronique 24 qui est sous le couvercle 23.
La boucle de refroidissement 5 traverse le corps de la pompe 14 grâce à un jeu de pression entre le refoulement (haute pression) et l’aspiration de la pompe 1 (basse pression).
La représente un ensemble de deux pompes, P1, P2, dans lequel les pompes P1, P2 sont assemblées de sorte que les chemins de pompage 4 respectifs des pompes P1, P2 soient connectés de manière fluidique en série, par un conduit intermédiaire b, pour former un chemin de pompage global F2. Cet ensemble de pompes comprend la pompe P1 qui précède la pompe P2 par rapport au chemin de pompage global F2. Cet ensemble de pompes, dans lequel les pompes P1, P2 sont assemblées de sorte que les boucles de refroidissement respectives 5 des pompes P1, P2 soient connectées de manière fluidique en série pour former une boucle de refroidissement globale F1. Cet ensemble de pompes comporte un conduit intermédiaire a entre l’orifice de renvoi 7 de la pompe P2 vers l’orifice de piquage 6 de la pompe P1 de sorte que ce conduit intermédiaire a relie les pompes P1, P2 pour former la boucle de refroidissement globale F1.
Ainsi, la succession de boucles de refroidissement 5 effectue un piquage sur le chemin de pompage global F2 de fluide caloporteur seulement une fois, au premier orifice de piquage 6 de cette succession, et effectue un renvoi seulement une fois, au dernier orifice de renvoi 7 de cette succession.
La boucle de refroidissement globale F1 contient un fluide caloporteur prélevé grâce à un différentiel de pression entre l’orifice de piquage 6 (haute pression) et l’orifice de renvoi 7 (basse pression) de tel sorte qu’une rétro-circulation du fluide caloporteur dans la boucle de refroidissement 5 se fait par rapport au chemin de pompage 4 du fluide caloporteur dans les pompes P1, P2.
La basse pression du piquage correspond au minimum de pression de l’ensemble des pompes P1, P2 et que la haute pression correspond au maximum de pression de l’ensemble des pompes P1, P2.
Un procédé de refroidissement d’une ou plusieurs pompes 1, chaque pompe 1 comprend : un rotor 2 qui comprend une roue à aubes 3, un chemin de pompage 4 de fluide caloporteur qui passe par le rotor 2 de sorte que du fluide caloporteur s’écoule dans ce chemin de pompage 4 soit mis en mouvement par la roue à aubes 3 du rotor 2 en rotation, le procédé de refroidissement comporte l’étape suivante : créer une boucle de refroidissement 5 à fluide caloporteur configuré pour refroidir une zone à échauffement de chaque pompe 1, cette boucle de refroidissement 5 comprend un orifice de piquage 6 de fluide caloporteur configuré pour prélever du fluide caloporteur dans le chemin de pompage 4 de fluide caloporteur, et un orifice de renvoi 7 de fluide caloporteur configuré pour renvoyer dans le chemin de pompage 4 de fluide caloporteur, du fluide caloporteur qui a circulé dans la boucle de refroidissement 5, l’orifice de piquage 6 et l’orifice de renvoi 7 sont disposés sur le chemin de pompage 4 de fluide caloporteur de sorte que, lors du fonctionnement de la ou des pompes 1, une différence de pression entre l’orifice de piquage 6 et l’orifice de renvoi 7 permette la mise en circulation de fluide caloporteur dans la boucle de refroidissement 5.
Dispositif de fixation amovible d’un équipement et équipement correspondant La présente invention concerne le domaine de la fixation amovible des équipements - notamment électroniques, électromécaniques, ou optroniques – comme par exemple les unités de mesure inertielle.
Il est connu d’installer un tel équipement dans un véhicule en fixant une embase dans le véhicule et en montant l’équipement dans un châssis qui sera fixé à l’embase. Souvent, plusieurs embases sont accolées pour former un rack permettant de regrouper les équipements dans une même partie du véhicule comme une baie avionique dans le cas d’un aéronef.
(ii) de 22 à 26 % en masse d’un ou plusieurs sucre(s) et/ou de dérivé(s) de sucre ;
(iii) de 24 à 28 % en masse d’un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux, et
(iv) de 35 à 45 % en masse d’eau ;
les pourcentages massiques étant donnés par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la composition phytosanitaire comprend :
(i) 11 % en masse d’un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s), et par exemple d’oxyde de zinc ;
(ii) 24 % en masse d’un ou plusieurs sucre(s) et/ou de dérivé(s) de sucre, par exemple d’acide gluconique ou d’un sel de gluconate ; et
(iii) 26 % en masse d’un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux, par exemple d’acide phosphoreux ;
(iv) 39 % en masse d’eau ;
La composition phytosanitaire peut en outre comprendre une base d’algues pouvant servir de support. Par « base d’algues », on entend des algues marines, d’élevage, en poudre, ou un de leurs extraits ou un composé extrait de ces algues, par exemple de la laminarine ou tout autre type de support équivalent. La proportion de base d’algues dans la composition peut varier de 0 à 10 % en masse, typiquement de 0,1 à 10 % en masse.
La composition phytosanitaire peut comprendre en outre tout autre ingrédient utile à sa préparation. Ces ingrédients peuvent être choisis parmi des tensioactifs, des conservateurs, des dispersants, des mouillants, des émulsionnants, des colorants.
Typiquement, la somme des composants de la composition décrite ci-avant est de 100 % en masse par rapport à la masse totale de la composition.
La composition phytosanitaire peut avoir un pH inférieur ou égal à 4, typiquement inférieur ou égal à 3 ou encore inférieur ou égal à 2 et plus particulièrement variant de 1 à 2 tel que par exemple de 1,3.
La composition phytosanitaire peut avoir une densité inférieure ou égale à 2,5, typiquement inférieure ou égale à 2 ou encore inférieure ou égale à 1,5 et par exemple de 1,4.
La composition phytosanitaire peut avoir une concentration en un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s), par exemple en oxyde de zinc, allant de 90 à 190 g/L, typiquement de 100 à 180 g/L ou encore de 110 à 170 g/L et par exemple de 168 g/L.
Préférentiellement, l’étape de repos s’effectue sur un milieu comprenant des cellules lysées, c’est-à-dire sur le lysat de l’étape b) et/ou, le cas échéant, sur le solubilisât de l’étape c).
Conditions de l’étape de repos
Selon l’invention, l’étape de repos peut se faire sur de la biomasse brute, du lysat, du solubilisât et/ou du clarifiât plongé(e) dans l’obscurité ou exposé à une lumière naturelle ou artificielle. Préférentiellement, l’étape de repos s’effectue sur de la biomasse brute, du lysat, du solubilisât et/ou du clarifiât plongé(e) dans l’obscurité.
Selon l’invention, l’étape de repos se fait sur de la biomasse brute, du lysat, du solubilisât et/ou du clarifiât avec ou sans aération.
Le « pH acide » du milieu comprenant le glycogène pendant l’étape de repos est défini comme un pH inférieur à 7, notamment compris entre 1 et 6, préférentiellement compris entre 2 et 5, encore préférentiellement compris entre 3 et 4.
Pour la biomasse brute, le glycogène est dans le milieu intracellulaire des cellules constituant la biomasse, lequel milieu liquide est à un pH acide.
Optionnellement, le procédé selon l’invention comprend en outre une étape d’ajustement du pH de la biomasse brute, du lysat, du solubilisât et/ou du clarifiât au pH acide de l’étape de repos.
Dans ce cas, le pH de la biomasse brute, du lysat, du solubilisât et/ou du clarifiât est ajusté à un pH inférieur à 7, notamment compris entre 1 et 6, encore préférentiellement compris entre 2 et 5, et toujours préférentiellement entre 3 et 4.
Les réactifs pour ajuter le pH, i.e. acidifier ou basifier la biomasse brute, le lysat, le solubilisât et/ou le clarifiât peuvent être ajoutés sous une forme solide ou sous la forme d’une solution. Avantageusement, le pH de la biomasse brute, du lysat, du solubilisât et/ou du clarifiât est ajusté par l’ajout d’une solution acide ou basique, de préférence sous la forme d’une solution aqueuse.
Des exemples de composés ajusteurs de pH sont donnés ci-dessus dans la description de l’étape c) : l’acide sulfurique, l’acide chlorhydrique, l’acide nitrique, l’acide phosphorique, l’acide acétique, l’hydroxyde de sodium, le carbonate de sodium ou le bicarbonate de sodium.
Il est entendu que l’homme du métier saura déterminer si un composé, ou une solution, acide ou basique doit être ajouté à la biomasse brute, au lysat, au solubilisât et/ou au clarifiât afin d’ajuster le pH à la valeur désirée.
Lorsqu’elle est présente cette étape d’ajustement du pH s’effectue en amont de l’étape de repos, sur la biomasse brute avant l’obtention du lysat, sur le lysat avant l’obtention du solubilisât ou du clarifiât, sur le solubilisât avant l’obtention du clarifiât et/ou sur le clarifiât. Autrement dit, l’étape d’ajustement de pH se fait sur le milieu comprenant le glycogène sur lequel sera mise en œuvre l’étape de repos.
Avantageusement, lorsqu’elle est présente cette étape d’ajustement du pH s’effectue sur le lysat préalablement à l’étape de repos et préalablement aux étapes c) et d) de dilution et séparation.
L’étape d’ajustement du pH peut sinon être concomitante à l’étape c) de dilution lorsqu’elle est présente. En particulier, si cette étape c) est présente, l’étape d’ajustement du pH peut s’effectuer sur le lysat concomitamment à cette étape c) de dilution et préalablement à l’étape de repos. Dans ce cas, après dilution du lysat, le solubilisât obtenu présente un pH inférieur à 7, notamment compris entre 1 et 6, préférentiellement compris entre 2 et 5, encore préférentiellement compris entre 3 et 4.
L’étape de repos peut durer jusqu’à une semaine ou 7 jours. Préférentiellement, l’étape de repos dure entre 2 heures et une semaine encore préférentiellement, de 2 heures à 48 heures, encore préférentiellement de 8 à 36 heures et toujours préférentiellement de 10 à 24 heures.
Selon le mode de réalisation, la phase de repos a une durée de plusieurs heures à plusieurs jours, notamment d’environ 3 heures, 6 heures, 8 heures, 10 heures, 12 heures, 24 heures, 36 heures, entre 48 et 72 heures, entre 2 et 7 jours, entre 3 et 7 jours, 4 jours, 5 jours ou encore 6 jours.
(iii) de 38 à 48 % en masse d’un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux ;
les pourcentages massiques étant donnés par rapport à la masse de la composition sèche.
Dans un mode de réalisation plus préféré, la composition phytosanitaire comprend
(i) 18 % en masse d’un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s), par exemple d’oxyde de zinc ;
(ii) 39 % en masse d’un ou plusieurs sucre(s) et/ou de dérivé(s) de sucre, par exemple d’acide gluconique ou d’un sel de gluconate tel que le gluconate de zinc ; et
(iii) 43 % en masse d’un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux, par exemple d’acide phosphoreux ;
Typiquement, la composition phytosanitaire peut être liquide ou sèche. En particulier, lorsque la composition est liquide, elle comprend en outre de l’eau. Typiquement, la composition phytosanitaire liquide est une solution.
La composition phytosanitaire sous forme liquide peut contenir par exemple de 30 à 50 % en masse d’eau par rapport à la masse totale de la composition. La composition phytosanitaire peut comprendre :
(i) de 5 à 15 % en masse d’un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s) ;
(ii) de 20 à 30 % en masse d’un ou plusieurs sucre(s) et/ou de dérivé(s) de sucre ;
(iii) de 20 à 30 % en masse d’un ou plusieurs dérivé(s) phosphoreux ; et
(iv) de 30 à 50 % en masse d’eau ;
Dans un mode de réalisation, la composition phytosanitaire peut comprendre :
(i) de 8 à 12 % en masse d’un ou plusieurs oxyde(s) métallique(s) ;
Après l'injection et la polymérisation, la pièce est démoulée. Au final, la pièce est détourée pour enlever l'excès de résine et les chanfreins sont usinés pour obtenir le carter 100 illustré en figures 1 et 2. Le carter 100 en matériau composite comprend ainsi un renfort fibreux constitué dans le sens de son épaisseur de deux couches ou tours 51 et 52 de structure fibreuse 50 et deux couches ou tours 62 et 63 de texture fibreuse d’interface 60, la couche 62 étant interposée entre les couches adjacentes 51 et 52 tandis que la couche 63 est présente sur la périphérie externe du carter 100. Le nombre de tours ou spires de structure fibreuse 50 est fonction de l'épaisseur désirée et de l'épaisseur de la couche. Il est de préférence au moins égal à 2. Le nombre de tours ou spires de texture fibreuse d’interface 60 est fonction du nombre d’interfaces dans la préforme dont on souhaite renforcer la ténacité. Le carter 100 présente ainsi une plus grande résistance à la délamination par la présence d’une texture fibreuse d’interface entre les tours de la structure fibreuse tissée 3D et, par conséquent, une plus grande capacité à retenir des débris, particules ou objets ingérés en entrée du moteur, ou provenant de l'endommagement d'aubes de la soufflante, et projetés radialement par rotation de la soufflante.
Le procédé de fabrication décrit ci-avant en relation avec un carter de soufflante de moteur aéronautique à turbine à gaz s’applique également à la fabrication d’autres pièces de révolution en matériau composite pour ensemble propulsif telles que des entrées d’air de nacelle ou de capots de nacelle.
PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE MOULAGE PAR INFUSION Domaine technique de l’invention La présente invention vise un procédé et un dispositif de moulage par infusion. Elle s’applique, notamment, à la création d’objets moulés en résine, par exemple des coques de piscine ou de navires.
État de la technique Actuellement, les procédés d’infusion de résine par moulage sont réalisés par mise sous vide d’un moule, la mise sous vide aspirant la résine dans un réservoir et remplissant le moule. Cependant, il existe des risques que la résine atteigne la pompe à vide et l’endommage.
Selon un mode de réalisation préférentiel, l’étape de repos est mise en œuvre sur le lysat et de préférence, l’ajout éventuel d’enzymes exogènes se fait sur le clarifiât ou le solubilisât.
Cette combinaison de repos et d’ajout d’enzymes exogènes permet de diminuer les quantités d’enzymes exogènes employées par rapport aux méthodes de l’art antérieur.
Les enzymes exogènes sont ainsi ajoutées dans une teneur inférieure à 0,01% en poids par rapport au poids total de la biomasse brute ou du lysat ou du solubilisât ou du clarifiât à traiter, pour une enzyme avec une activité enzymatique équivalente à celle de l’enzyme Pectinex Ultra SP-L d’activité déclarée par le fabricant de 3300 PGNU/g. Selon un mode de réalisation, la teneur en enzymes exogènes ajoutée est inférieure ou égale à 0,005%, en poids, préférentiellement inférieure ou égale à 0,0025%, plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,0001% en poids. A noter que, au besoin, la concentration en enzyme exogène est ajustée en fonction de l’activité de l’enzyme exogène sélectionnée pour avoir une activité dans le milieu de réaction équivalente à celle d’une concentration selon l’invention de Pectinex Ultra SP-L à 3300 PGNU/g.
L’homme du métier saura aussi adapter les quantités d’enzymes à ajouter au cours du procédé afin d’augmenter la dégradation du glycogène présent dans le lysat, solubilisât et/ou clarifiât.
Préférentiellement, l’étape de dégradation du glycogène avec ou sans ajout d’enzymes exogènes est considérée comme suffisante lorsque au moins 50% de la teneur initiale en glycogène dans la biomasse brute a été dégradée, encore préférentiellement de 50% à 80% de la teneur initiale.
e) Concentration
Le procédé selon l’invention, peut comprendre en outre une étape e) de concentration du clarifiât selon des méthodes usuelles d’élimination de l’eau pour obtenir un extrait aqueux concentré.
Les méthodes usuelles d’élimination de l’eau sont connues de l’homme du métier et incluent notamment la filtration ainsi que l’évaporation à pression atmosphérique ou sous vide comme l’atomisation, le séchage par infrarouge, le séchage par fenêtre de réfraction, la lyophilisation.
Préférentiellement, l’étape e) du procédé selon l’invention permet la concentration des molécules d’intérêts tout en préservant les constituants essentiels du clarifiât.
Selon le mode de concentration choisi, l’étape e) de concentration permet d’éliminer tout ou partie des impuretés comme les résidus solides, le glycogène résiduel, les oligomères et sucres résultant de la dégradation du glycogène, présentes dans le clarifiât, en particulier la concentration par filtration.
Encore préférentiellement, le procédé de traitement de biomasse selon l’invention comprend une étape e) de concentration du clarifiât par filtration, en particulier par filtration tangentielle comme l’ultrafiltration.
Préférentiellement, le procédé de traitement de biomasse selon l’invention comprend une étape e) de concentration pendant laquelle le clarifiât est concentré entre 2 et 1000 fois, encore préférentiellement entre 20 et 60 fois.
Préférentiellement, l’étape e) de concentration est mise à un pH inférieur à 7, préférentiellement compris entre 1 et 6, encore préférentiellement compris entre 2 et 5 toujours encore préférentiellement entre 3 et 4.
Outre le complément de dégradation par ajout d’enzyme et/ou la concentration du clarifiât, le procédé selon l’invention peut comprendre des étapes supplémentaires de purification du clarifiât et/ou de l’extrait aqueux concentré, notamment pour purifier les protéines en solution.
Extrait aqueux
L’extrait aqueux selon l’invention comprend différentes matières organiques selon le procédé de traitement appliqué, dont des protéines hydrosolubles parmi lesquelles se trouvent les phycocyanines, des sucres parmi lesquels se trouvent des sous-produits de dégradation du glycogène (oligomères de glucose) et éventuellement du glycogène résiduel non digéré et des insolubles.
Lorsqu’elles sont présentes, les phycocyanines peuvent comprendre des phycocyanines résistantes aux pH acides. Par phycocyanines résistantes aux pH acides, on entend des phycocyanines stables aux pH acides, i.e. qui ne précipitent pas et qui ne perdent pas leur coloration à pH acide. La résistance ou stabilité aux pH acides peut être mesurée comme une perte de coloration inférieure à 10%, après un minimum de 10 minutes d’exposition à un pH acide, i.e. un pH inférieur à 7, en particulier un pH compris entre 2 et 5. La stabilité aux pH acides peut aussi être mesurée par d’autres méthodes tel que le suivi de la structure de la protéine.
La présence des phycocyanines résistantes aux pH acides vient de la mise en œuvre des étapes d) et le cas échéant e) à un pH inférieur à 7, conformément au procédé d’extraction décrit dans WO2018/178334, préférentiellement à un pH compris entre 1 et 6, encore préférentiellement entre 2 et 5 et encore plus préférentiellement entre 3 et 4.
Selon un mode préféré, l’extrait aqueux comprend des phycocyanines résistantes à un pH acide.
Un extrait aqueux concentré est obtenu par le procédé selon l’invention comprenant une étape e) de concentration du clarifiât telle que décrite ci-dessus. A l’inverse, un extrait aqueux non concentré est obtenu par le procédé selon l’invention ne comprenant pas une étape e) de concentration du clarifiât telle que décrite ci-dessus.
Préférentiellement, l’extrait aqueux selon l’invention, concentré ou non concentré, ne comprend pas d’enzymes exogènes ou comprend une concentration en enzymes exogènes indétectable par des méthodes de dosage usuelles notamment après précipitation des protéines avec de l’acétonitrile, digestion à la trypsine puis analyse par spectrométrie de masse (LC-MS-MS).
En particulier, préférentiellement, l’extrait aqueux selon l’invention, concentré ou non concentré, ne comprend pas d’enzymes exogènes choisies parmi les pectinases, les amylases et les pullulanases ou en comprend une concentration indétectable par des méthodes de dosage usuelles notamment par spectrométrie de masse.
Si besoin, l’extrait aqueux est préparé de façon à éliminer toutes impuretés qui le rendraient impropre à une consommation, en particulier une consommation humaine.
L’extrait aqueux selon l’invention peut également être formulé par des moyens connus de l’homme du métier pour éviter la dégradation de ses constituants lors de son stockage ou son utilisation ultérieure.