INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’expression « unité d’essuyage » désigne un balai d'essuyage ou un bras d’essuyage et le balai d'essuyage est fixé au bras d’essuyage ; le balai d'essuyage relié de manière mobile au bras d’essuyage constitue un sous-ensemble. De façon préférentielle, l’unité d’essuyage est destinée à un capteur, notamment un capteur lidar. Le bras d’essuyage ou le balai d'essuyage constitue une partie de l’unité d’essuyage. De façon préférentielle, le balai d'essuyage est une partie de l’unité d’essuyage pour nettoyer une surface, de préférence, la surface d’un capteur et d’une manière particulièrement préférentielle, la surface du champ de capteur. Le bras d’essuie-glace est une partie de l’unité d’essuyage pour fixer le balai d'essuyage ou transmettre le mouvement, notamment le mouvement d’entraînement ou le mouvement d’essuyage, au balai d'essuyage.
L’unité d’essuyage destinée à nettoyer la surface de champ de capteur est couplée à l’unité d’entraînement. Le balai d'essuyage a une lèvre d’essuyage qui passe pendant l’opération de nettoyage sur la surface du capteur, en contact avec la surface de champ de capteur.
L’expression « mode d’essuyage régulier » désigne un état dans lequel l’unité d’essuyage est prête à fonctionner pour une phase d’essuyage ou un mode d’essuyage ou se trouve en mode d’essuyage pendant lequel l’unité d’essuyage qui est, de préférence, un balai d'essuyage, passe, de façon guidée sur la surface de champ de capteur et contre laquelle elle est appliquée. En particulier, dans le cas du nettoyage mécanique, on évacue l’eau et les particules de saleté par le mouvement d’essuyage de la surface. En particulier, le nettoyage mécanique est complété par du liquide lave-glace ou un flux gazeux ou un moyen analogue.
L’expression « capteur d’assistant de conduite » désigne notamment un capteur optique qui surveille l’environnement du véhicule et transmet les informations à l’unité de commande du véhicule. L’unité de commande du véhicule s’appuyant sur les données du capteur, génère des ordres et des avertissements, des indications ou des propositions de mode de conduite du véhicule en les calculant et en les émettant. De façon préférentielle, le principe de mesure du capteur d’assistance de conduite s’appuie sur la réception et l’émission de rayons électromagnétiques. En particulier, les rayons électromagnétiques qui précèdent la réception, traversent la surface de champ de capteur, notamment la vitre du véhicule ou le capot protecteur du capteur. Les rayons électromagnétiques traversent en retour, la surface de champ de capteur, notamment la vitre du véhicule ou le capot protégeant le capteur. On peut également envisager que le capteur soit prévu pour une mesure à haute fréquence d’une distance ou d’une vitesse par rapport à une détection d’objets ou pour éviter une collision. Le capteur sert, par exemple, à commander et à réguler le mode de fonctionnement autonome ou assisté par ordinateur d’un véhicule ou pour assister un mode de conduite manuel, par exemple, l’assistance du maintien dans la voie, un assistant de manœuvre de parking, un avertisseur de distance, un système de reconnaissance de risque et autre. En particulier, le capteur optique est un capteur lidar. On peut également envisager un capteur, notamment l’un des capteurs comme capteur radar.
De façon préférentielle, le mouvement linéaire d’essuyage est un mouvement de translation avec au moins une inversion de sens et dont la position de départ et la position de fin de course coïncident. En particulier, le mouvement d’essuyage est oscillant entre les deux côtés opposés de la surface de champ de capteur, comme mouvement d’aller-retour selon la largeur de la surface de champ de capteur. La largeur est au moins pratiquement parallèle au plan d’appui, notamment au sol, sur lequel se trouve le véhicule. En variante, le mouvement d’essuyage oscillant entre les deux côtés opposés de la surface de champ de capteur, est orienté selon la hauteur ou la profondeur ou une longueur ou une diagonale ou autre direction techniquement intéressante.
L’expression « mouvement oscillant » désigne un mouvement d’aller-retour qui se fait selon une trajectoire droite, avec au point de fin de course, chaque fois, une inversion du sens de mouvement ; l’inversion du mouvement impose le freinage jusqu’à l’arrêt. En particulier, le mouvement d’essuyage oscillant est un mouvement répété entre deux côtés opposés de la surface de champ de capteur, par exemple, suivant un mouvement sinusoïdal. De façon préférentielle, l’unité d’entraînement assure un entraînement notamment mécanique de l’unité d’essuyage. Le mouvement d’essuyage linéaire est notamment sans basculement du balai d'essuyage autour d’un point d’inversion fixe ou mobile.
L’unité d’entraînement entraîne l’unité d’essuyage, de préférence, suivant un mouvement d’essuyage linéaire. En particulier, l’unité d’entraînement a un moteur électrique ou un entraînement électrique. L’unité d’entraînement a une sortie d’entraînement. En particulier, la direction principale d’extension de la sortie d’entraînement est pratiquement perpendiculaire au bras d’essuyage ou au balai d'essuyage ou à la largeur de la surface de champ de capteur. L’expression « direction principale d’extension » d’un objet désigne la direction parallèle de l’arête la plus longue du plus petit parallélépipède géométrique entourant étroitement l’objet.
L’unité de pression génère une force orientée, qui applique la pression minimum. En particulier, la pression minimum se trouve précisément dans une zone marginale définie par la position de départ ou la position de fin de course ou une position d’inversion du balai d'essuyage. La force assurant la pression augmente avec la distance d’un point quelconque de la surface de champ de capteur vers l’unité de guidage.
De façon préférentielle, la force exerçant la pression est au maximum au milieu de la largeur de la surface de champ de capteur. L’expression « pression minimale » désigne notamment une force par unité de surface qui s’appuie dans tout état de fonctionnement possible. De façon préférentielle, la pression minimum est la pression par surface de contact entre la lèvre d’essuyage du balai d'essuyage et la surface de champ de capteur. En particulier, il n’existe pas d’état de fonctionnement du dispositif de nettoyage de champ de capteur dans lequel une pression du balai d'essuyage contre la surface de champ de capteur est inférieure à la pression minimum.
Suivant une autre caractéristique, l’unité de pression comporte un élément de ressort pour générer la force engendrant la pression minimum et conçu pour être déchargé ou chargé pendant le mouvement d’aller-retour généré pour le mouvement d’entraînement linéaire. De façon avantageuse, la fiabilité est très élevée car, en particulier, l’unité de pression du dispositif de nettoyage de champ de capteur fonctionne sans entretien et son usure est négligeable. Cela se traduit par une construction économique car, notamment l’élément de ressort est disponible comme composant standard, peu coûteux. De façon préférentielle, l’élément de ressort génère la force engendrant la pression mécanique. En variante, l’élément de ressort pourrait également générer la force engendrant la pression de manière fluidique. De façon préférentielle, la force engendrant la pression est notamment définie par la courbure de la surface de champ de capteur. En particulier, la force engendrant la pression est d’autant plus grande que le balai d'essuyage s’éloigne de la sortie d’entraînement. De façon préférentielle, la force engendrant la pression est à sa valeur maximale au moins pratiquement au milieu de la largeur du champ de capteur. De façon préférentielle, la force engendrant la pression est appliquée au moins pratiquement perpendiculairement à la surface de champ de capteur. La force engendrant la pression est conçue pour presser la lèvre d’essuyage du balai d'essuyage contre la surface du capteur ou de générer au moins la pression minimum entre la lèvre d’essuyage du balai d'essuie-glace et la surface de champ de capteur.
Suivant une autre caractéristique, l’élément de ressort est chargé ou déchargé par le débattement du balai d'essuyage ou d’au moins une partie du bras d’essuyage perpendiculairement à l’axe de mouvement linéaire du mouvement d’entraînement linéaire. Cela garantit une sécurité de fonctionnement élevé car, en particulier, la charge/décharge est commandée en fonction du trajet, par la courbure de la surface de champ de capteur.
La charge ou la décharge de l’élément de ressort par la variation de trajectoire du balai d'essuyage par rapport à la sortie d’entraînement est induite par la courbure de la surface de champ de capteur. L’expression « débattement » désigne l’éloignement à un instant du balai d'essuyage ou du bras d’essuyage par rapport à sa position de repos.
Suivant une autre caractéristique, le dispositif de nettoyage de champ de capteur a un bras articulé d’essuyage pour permettre le débattement au moins de la partie du bras d’essuyage. De façon avantageuse, on aura une grande sécurité de fonctionnement car en particulier, on garantit une pression optimum entre la lèvre d’essuyage et la surface de champ de capteur. On a l’avantage d’un intervalle d’entretien particulièrement grand car l’articulation de bras d’essuyage évite l’usure unilatérale de la lèvre d’essuyage. L’articulation de bras d’essuyage réalise une liaison mobile entre deux organes rigides. De façon préférentielle, l’articulation de bras d’essuyage donne un degré de liberté égal à l’unité. L’articulation de bras d’essuyage est réalisée comme articulation de pivotement ou articulation de rotation. En variante, l’articulation de bras d’essuyage peut également être une articulation coulissante ou une articulation à vis ou une articulation à bille.
Suivant une autre caractéristique, l’articulation de bras d’essuyage relie la sortie d’entraînement et le bras d’essuyage par une liaison pivotante. On a une grande sécurité de fonctionnement car, en particulier, on garantit une pression optimum entre la lèvre d’essuyage et la surface de champ de capteur. On a l’avantage d’un intervalle d’entretien particulièrement grand car, l’articulation de bras d’essuyage évite une usure d’un côté de la lèvre d’essuyage. L’articulation de bras d’essuyage est réalisée, en particulier, comme liaison pivotante ou rotative par la forme, entre la sortie d’entraînement et le bras d’essuyage. L’expression « pivotant » désigne un mouvement de rotation inférieur à 360° et avec au moins un changement de sens.
Suivant une autre caractéristique, l’axe de l’articulation de bras d’essuyage est au moins pratiquement parallèle à l’axe de mouvement linéaire du mouvement d’entraînement linéaire. De façon avantageuse, on a ainsi une grande sécurité de fonctionnement car notamment la pression est optimale entre la lèvre d’essuyage et la surface de champ de capteur. On a l’avantage d’intervalles d’entretien particulièrement longs car notamment l’articulation de bras d’essuyage évite une usure unilatérale de la lèvre d’essuyage. Le mouvement de pivotement du bras d’essuyage par rapport à l’entraînement de sortie se fait autour de l’axe d’articulation. En particulier, l’axe d’articulation est au moins pratiquement parallèle à la largeur de la surface de champ de capteur. En particulier, l’axe d’articulation est au moins pratiquement perpendiculaire à la direction principale d’extension du bras d’essuyage ou du balai d'essuyage. En particulier, l’axe d’articulation est au moins pratiquement perpendiculaire à la direction principale d’extension de la sortie d’entraînement.
L’invention propose un dispositif de nettoyage de champ de capteur comportant une articulation de balai d'essuyage reliant, de manière pivotante le bras d’essuyage et le balai d'essuyage. On a l’avantage d’une grande sécurité de fonctionnement car, en particulier, on garantit une pression optimale entre la lèvre d’étanchéité et la surface de champ de capteur. De manière avantageuse, l’intervalle d’entretien est particulièrement long car, l’articulation de bras d’essuyage évite une usure unilatérale de la lèvre d’essuyage. La souplesse est importante, grâce à l’articulation du balai d'essuie-glace ou de bras d’essuyage, qui s’adapte automatiquement aux différentes géométries des surfaces de champ de capteur. L’articulation du balai d'essuie-glace est une liaison mobile entre deux organes rigides. L’articulation de balai d'essuyage a un degré de liberté égal à l’unité. L’articulation de balai d'essuyage est une articulation pivotante ou une articulation rotative. En variante, l’articulation de balai d'essuyage peut également être sous la forme d’une articulation coulissante ou d’une articulation à vis ou d’une articulation à billes. Notamment l’articulation de balai d'essuyage est différente de l’articulation de bras d’essuyage ou ne coïncide avec l’articulation de bras d’essuyage.
Selon diverses réalisations, l’embouti 11 présente une surface comprise entre 50 et 600 cm².
Selon diverses réalisations, l’embouti 11 présente une forme généralement circulaire ou rectangulaire.
Selon diverses réalisations, les fibres de renfort sont des fibres de verre ou des fibres naturelles (lin, coton, chanvre,…).
Selon diverses réalisations non représentées : soit le corps 2 comprend en outre une couche de revêtement d’envers – par exemple sous forme de non tissé -, le transducteur 10 étant fixé sur ladite couche, soit ledit corps est dépourvu de couche de revêtement d’envers, ledit transducteur étant fixé sur la nappe de renfort d’envers 8.
Selon divers modes de réalisation, la couche d’envers de revêtement est collée ou bien surmoulée par la mousse de la nappe d’envers 8 de renfort.
Selon une réalisation non représentée, le panneau 1 comprend en outre une couche de revêtement d’endroit, par exemple en moquette.
Selon divers modes de réalisation, la couche de revêtement d’endroit est collée ou bien surmoulée par la mousse de la nappe d’endroit 7 de renfort.
Selon diverses réalisations non représentées, le transducteur 10 est fixé : par de la colle, et/ou par des rivets, et/ou par des vis, et/ou par emboitement dans une platine solidaire du corps 2.
Selon une réalisation, les fibres de renfort sont liées entre elles par un agent de liaison, par exemple sous forme de résine.
Selon la réalisation représentée, l’embouti 11 est pourvu dans sa partie centrale d’une surépaisseur formant un plot 15 – par exemple cylindrique -, le transducteur 10 comprenant une bobine 16 et un aimant 17 fixé sur un bloc 18 monté en suspension par rapport à ladite bobine par un moyen de suspension 19, ladite bobine étant fixée sur ledit plot et ledit plot étant dimensionné de sorte que ledit bloc soit écartée du corps 2 selon un jeu permettant sa mise en vibration sans interférence avec ledit corps, afin d’éviter l’apparition de bruit parasite.
Selon une réalisation, le plot 15 présente une hauteur inférieure à 3 mm,
Selon une réalisation, les nappes de renfort 7,8 présentent une masse surfacique comprise entre 200 et 500 g/m².
On décrit à présent, de façon non représentée, un procédé de fabrication d’un panneau 1, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : prévoir une âme 3 cellulaire compressible, ladite âme présentant une face d’endroit 4 et une face d’envers 5, ladite âme présentant des cellules 6 ouvertes débouchant de part et d’autre vers lesdites faces, disposer deux nappes d’endroit 7 et d’envers 8 de renfort sur chacune desdites faces, lesdites nappes étant à base de fibres de renfort enchevêtrées, déverser sur chacune desdites nappes un mélange précurseur de mousse de polyuréthanne, disposer l’ensemble dans moule définissant une cavité de moulage, ledit moule étant pourvu d’un bossage saillant dans ladite cavité de manière à écraser localement ladite âme pour former un embouti 11 du côté de ladite nappe d’envers, attendre l’expansion de la mousse de manière à former des nappes d’endroit 7 et d’envers 8 de renfort imprégnées de mousse, ladite mousse surmoulant ladite âme, de manière à associer lesdites nappes auxdites faces, ladite mousse remplissant ladite âme en regard dudit embouti, retirer l’ensemble dudit moule et fixer un transducteur 10 dans ledit embouti.
On peut prévoir, afin d’assurer un bon remplissage de l’âme 3 par la mousse en regard de l’embouti 11, de disposer d’un excédent de mélange précurseur de mousse en regard de la zone destinée à former ledit embouti.
On peut prévoir en outre d’associer au moins une couche d’endroit et/ou d’envers de revêtement sur au moins une couche de renfort 7,8, notamment par collage ou par surmoulage par la mousse dans le moule.
Ecran de protection acoustique L’invention concerne un écran de protection acoustique destiné à être monté sous un véhicule automobile.
correspond à une coordonnée en longitude estimée de la position de l’aéronef dans le repère géographique,
correspond à une coordonnée en hauteur estimée de la position de l’aéronef dans le repère géographique,
correspond à une coordonnée en latitude de la position de l’aéronef mesurée par le système de géo-positionnement dans le repère géographique,
correspond à une coordonnée en longitude de la position de l’aéronef mesurée par le système de géo-positionnement dans le repère géographique,
correspond à une coordonnée en hauteur de la position de l’aéronef mesurée par le système de géo-positionnement dans le repère géographique,
correspond à un bruit blanc de la coordonnée en latitude mesurée par le système de géo-positionnement dans le repère géographique,
correspond à un bruit blanc de la mesure de la coordonnée en longitude mesurée par le système de géo-positionnement dans le repère géographique,
correspond à un bruit blanc de la mesure de la coordonnée en hauteur mesurée par le système de géo-positionnement dans le repère géographique,
correspond à une coordonnée de l’accélération courante de l’aéronef dans une direction Nord dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée de l’accélération courante de l’aéronef dans une direction Est dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée de l’accélération courante de l’aéronef dans une direction de la pesanteur terrestre dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée du biais de l’accélération courante de l’aéronef dans une direction Nord dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée du biais de l’accélération courante de l’aéronef dans une direction Est dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée du biais de l’accélération courante de l’aéronef dans une direction de la pesanteur terrestre dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée de la vitesse non-biaisée de l’aéronef dans une direction Nord dans le repère inertiel,
correspond à une coordonnée de la vitesse non-biaisée de l’aéronef dans une direction Est dans le repère inertiel,
Conductivité thermique Des échantillons cylindriques de dimension 40 mm x 8 mm ont été confectionnés par moulage. Un appareil TPS 1000 de la marque Hotkisk est utilisé pour déterminer la conductivité thermique par la méthode TPS (Transient Plane Source, en anglais). Un flux de chaleur d’une puissance de 80 mW est appliqué pendant 10 secondes à l’échantillon. La conductivité thermique de l’échantillon est ainsi déterminée par la variation de température observée, elle-même déterminée par une mesure de la variation de résistance électrique du matériau via un pont de Wheatstone dans l’échantillon.
III-3 Essais de compositions de caoutchouc Les exemples présentés ci-dessous ont pour objet de comparer les propriétés de d’allongement à la rupture de compositions conformes à la présente invention (C1 à C10) avec deux compositions témoin (T1 et T2).
Les compositions conformes à l’invention diffèrent des compositions témoins par les taux de charge thermoconductrice et d’huile de silicone, la fraction volumique de charge thermoconductrice étant constant.
Ingrédients T1 T2 C1 C2 C3 C4 Elastomère silicone (a) 100 100 100 100 100 100 Charge thermoconductrice (b) 318 361 416 487 581 712 Fraction volumique de (b) 50% 50% 50% 50% 50% 50% Huile silicone (c1) 10.000 11 25 43 67 100 Peroxyde (d) 1 1 1 1 1 1 Rapport (b) /(c1) / 32,82 16,64 11,33 8,67 7,12 Propriétés mécaniques AR (%) 25 34 200 214 97 108 CR (MPa) 3,0 2,7 5,3 4,2 1,9 1,4 Energie rupture (AR*CR) 75 91,8 1060 898,8 184,3 151,2 Propriétés thermiques Conductivité thermique (W/K.m) 1,4 1,4 1,3 1,3 1,2 1,2
(a) Elastomère silicone R401/70 de la société Wacker et masse Mn= 350kg/mol, masse Mw= 620kg/mol (SEC RI PS) (b) Alumine Silatherm1432-006 de la société Quarzwerke dont la taille D50 est de 46µm (c1) Huile silicone AK10000 de la société Wacker de viscosité 10000 mPa.s (d) Peroxyde de dicumyle de la société Sigma-Aldrich
Ingrédients C5 C6 C7 C8 C9 C10 Elastomère silicone (a) 100 100 100 100 100 100 Charge thermoconductrice (b) 416 581 712 416 712 416 Fraction volumique de (b) 50% 50% 50% 50% 50% 50% Huile silicone (c2) 100 25 100 Huile silicone (c3) 1.000 25 67 100 Huile silicone (c4) 100.000 25 Peroxyde (d) 1 1 1 1 1 1 Rapport (b) /(c2 ou c3 ou c4) 16,64 8,67 7,12 16,64 7,12 16,64 Propriétés mécaniques AR (%) 222 322 320 265 393 174 CR (MPa) 5,5 3,6 2,1 5,6 2,2 4,8 Energie rupture (AR*CR) 1221 1159,2 672 1484 864,6 835,2 Propriétés thermiques Conductivité thermique (W/K.m) 1,3 1,2 1,2 1,2 1,2 1,4
(a), (b), (d) : Voir Tableau 1 (c2) Huile silicone AK100 de la société Wacker de viscosité 100 mPa.s (c3) Huile silicone AK1000 de la société Wacker de viscosité 1000 mPa.s (c4) Huile silicone AK100000 de la société Wacker de viscosité 100000 mPa.s
Les résultats présentés dans le Tableau 1 ci-dessus montrent que les compositions conformes à l’invention présentent toutes des allongements à la rupture bien supérieures aux compositions témoin, et ce sans trop impacter la conductivité thermique de la composition, voire sans l’impacter du tout. En particulier, l’augmentation du taux d’huile de silicone à fraction volumique constante de charge thermoconductrice permet d’améliorer l’allongement à la rupture et l’énergie rupture. La comparaison des compositions C1, C5, C8 et C10 ou des composition C4 et C7 montre que plus la viscosité de l’huile est faible, meilleurs sont l’allongement à la rupture et la contrainte rupture à un taux déterminé. Les allongements à la rupture les plus importants sont atteintes lorsque la viscosité de l’huile de silicone est la plus faible et lorsque les taux de ces huiles de silicone sont les plus élevés.
Ainsi, les compositions conformes à l’invention permettent d’obtenir des matériaux d’interface thermique hautement déformables ce qui les rendent particulièrement intéressants pour être utilisés notamment comme pads ou feuilles thermoconductrices.
COMPOSITIONS D'HYDROCARBURES DÉRIVÉES DE LA PYROLYSE DE PLASTIQUES POST-CONSOMMATION ET/OU POST-INDUSTRIELS ET LEURS PROCÉDÉS DE FABRICATION ET D'UTILISATION RENVOI À DES APPLICATIONS CONNEXES Cette demande revendique le bénéfice de la priorité à la demande d'utilité américaine n° 18/204,519 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/204,521 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/204,523 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/204,524 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/204,525 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/204,527 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/204,536 déposée le 1er juin 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/529,061 déposée le 5 décembre 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/529,063 déposée le 5 décembre 2023, à la demande d'utilité américaine n° 18/594,293 déposée le 4 mars 2024, à la demande d'utilité américaine n° 18/594,296 déposée le 4 mars 2024 et à la demande provisoire américaine n° 63/456,197 déposée le 31 mars 2023.