INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acception la plus large, à un procédé mis en œuvre dans un véhicule automobile équipé d’une chaîne de traction de type hybride, la chaîne de traction comprenant un moteur thermique, une machine électrique, une transmission intermédiaire et une boite de vitesses, la chaîne de traction étant sujette à des oscillations cinématiques transitoires sous changement de condition de couple ou de chargement, le procédé étant destiné à minimiser lesdites oscillations lors d’une séquence d’accouplement ou de désaccouplement du moteur thermique, la transmission intermédiaire comprenant un embrayage principal, avec un accouplement du moteur thermique à la chaîne de traction lorsque l’embrayage principal est fermé et un désaccouplement du moteur thermique de la chaîne de traction lorsque l’embrayage principal est ouvert, la machine électrique étant pilotée par une première unité de commande, la première unité de commande supportant une fonction anti-oscillation selon laquelle la première unité de commande pilote la machine électrique de manière à générer un couple tendant à atténuer l’oscillation courante, le moteur thermique étant piloté par une deuxième unité de commande configurée pour générer un coefficient d’inhibition de la fonction anti-oscillation, le coefficient d’inhibition prenant des valeurs entre une première valeur qui a pour effet d’inhiber la fonction anti-oscillation, et une deuxième valeur qui a pour effet de laisser intacte une opération nominale de la fonction anti-oscillation, caractérisé en ce que le procédé comporte : - une étape de détermination d’une première transition entre un premier état stable de l’embrayage principal et une phase de glissement de l’embrayage principal, - une étape de variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur, - une étape de changement de paramètres de la fonction anti-oscillation, - une étape de détermination d’une deuxième transition entre la phase de glissement de l’embrayage principal et un deuxième état stable de l’embrayage principal, - une étape de variation du coefficient d’inhibition depuis la première valeur jusqu’à la deuxième valeur.
Grâce à ces dispositions, la fonction anti-oscillation est sans effet sur la séquence d’accouplement de l’embrayage principal et sans effet sur la séquence de désaccouplement de l’embrayage principal. On évite ainsi une interférence indésirable entre les transitoires générés par les séquences d’accouplement/désaccouplement et les corrections que s’efforce d’apporter la fonction anti-oscillation opérée par la machine électrique et son contrôleur.
Il faut remarquer que certaines étapes peuvent être réalisées simultanément voire dans un ordre différent de celui indiqué ci-dessus.
Comme il sera vu plus loin, le premier état stable de l’embrayage peut être ouvert ou fermé selon la configuration de début de la séquence.
Avantageusement, le premier état stable est un état fermé de l’embrayage principal, et le deuxième état stable de l’embrayage principal est un état ouvert.
Avantageusement, le procédé comprend une étape ultérieure de mise à l’arrêt du moteur thermique.
L’accouplement ou le désaccouplement du moteur thermique change le chargement de la chaîne de traction et c’est pourquoi à l’étape il est procédé à un changement de paramètres de la fonction anti-oscillation pour prendre en compte la fréquence du mode propre fondamental de l’oscillation harmonique, en fonction de la composition courante de la chaîne de traction (avec ou sans moteur thermique).
On note que la durée d’une séquence d’accouplement de l’embrayage principal ou d’une séquence de désaccouplement est comprise entre 400 ms et 1000 ms, le plus souvent comprise entre 500 ms et 700 ms.
De façon avantageuse, à l’étape de variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur, la variation du coefficient d’inhibition depuis la deuxième valeur jusqu’à la première valeur est monotone, et à l’étape de variation du coefficient d’inhibition depuis la première valeur jusqu’à la deuxième valeur, la variation du coefficient d’inhibition depuis la première valeur jusqu’à la deuxième valeur est monotone. Il est à noter que ces variations peuvent être linéaires (i.e. des rampes), mais dans certains exemples vus ci-après, il ne s’agit pas de simples rampes.
Selon un cas de figure, le premier état stable est un état ouvert de l’embrayage principal, et le deuxième état stable de l’embrayage principal est un état fermé. Le moteur thermique est ainsi désaccouplé pendant cette séquence. Il peut s'agir des circonstances de conduite avec un passage en mode zéro émission.
La illustre schématiquement un exemple de réalisation de l’enceinte 17.
Chaque compartiment 21, par exemple cylindrique, loge une bobine rotorique 25.
L’enceinte 24 comprend en outre deux tores 45, 46 de maintien.
Une première extrémité de chaque compartiment 21 est reliée à un premier tore 45 et une deuxième extrémité de chaque compartiment 21 est reliée au deuxième tore 46, les compartiments 21 étant régulièrement disposés sur le périmètre des tores 45, 46.
La illustre un schéma électrique d’un exemple de réalisation du circuit de stockage 26 disposé à l’intérieur de l’enceinte cryogénique 24.
L’ensemble de bobines statoriques 13 reliées en série du transformateur tournant 10 est représenté par une bobine primaire 47 et l’ensemble de bobines rotoriques 25 reliées en série du transformateur tournant 10 est représenté par une bobine secondaire 48.
L’inductance mutuelle entre la bobine primaire 47 et la bobine secondaire 48 est notée M.
Un courant primaire noté i 1 circule dans la bobine primaire 47, et un courant secondaire noté i 2 circule dans la bobine secondaire 48.
Un courant noté i 3 circule dans la bobine de stockage 40.
Les extrémités 49, 50 de la bobine primaire 47 sont reliées au convertisseur de puissance 17.
Une première extrémité d’un premier interrupteur 41 supraconducteur et une première extrémité de la bobine de stockage 40 sont reliées à une première extrémité de la bobine secondaire 48.
Une première extrémité du deuxième interrupteur 42 supraconducteur est reliée à la deuxième extrémité de la bobine secondaire 48, et la deuxième extrémité du deuxième interrupteur 42 supraconducteur est reliée à la deuxième extrémité du premier interrupteur 41 supraconducteur et à la deuxième extrémité de la bobine de stockage 40.
La première extrémité de bobine de stockage 40 est reliée à une première connexion 51, et la deuxième extrémité de bobine de stockage 40 est reliée à une deuxième connexion 52.
Les première et deuxième connexions 51, 52 de la bobine de stockage 40 sont reliées au circuit de gestion d’énergie 44.
A présent est détaillé un exemple de mise en œuvre du dispositif de stockage d’énergie 4.
Le dispositif de stockage d’énergie 4 fonctionne selon le principe « d’une pompe à flux » permettant de stocker dans la bobine de stockage 40 des courants importants à partir de courants faibles délivrés par le convertisseur de puissance 17 sans pertes Joules. Par exemple, à partir d’un courant de 10 A délivré par le convertisseur de puissance 17, la bobine de stockage 40 peut stocker un courant de l’ordre de 100 à 160 A après plusieurs itérations de « la pompe à flux ». Comme des éléments supraconducteurs peuvent stocker des courants de l’ordre de 1600 A sans pertes Joules, la bobine de stockage 40 réalisée en un matériau supraconducteur stocke un courant de l’ordre de 100 à 160 A sans pertes Joules.
- un boîtier de démarreur ayant une admission, une évacuation, et un trajet d’écoulement s’étendant entre l’admission et l’évacuation ;
- un élément turbine rotatif comprenant un moyeu central définissant une plateforme, et un ensemble d’aubes espacées de manière circonférentielle autour de la plateforme et s’étendant radialement à partir de la plateforme dans le trajet d’écoulement ; et
- un ensemble d’éléments d’amortissement, avec un élément d’amortissement dans l’ensemble d’éléments d’amortissement comprenant une partie pouvant s’user et une partie butée axiale, avec la partie pouvant s’user se trouvant axialement face à au moins un parmi la plateforme ou l’ensemble d’aubes, et la partie butée axiale définissant une limite axiale confinant l’élément turbine.
Optionnellement, la partie pouvant s’user comprend un premier matériau et la partie butée axiale comprend un second matériau, avec le second matériau ayant au moins une parmi une dureté de matériau plus importante ou une résistance de matériau plus importante comparativement au premier matériau.
Optionnellement, la partie pouvant s’user comprend au moins un parmi de l’aluminium, un alliage composite, ou un matériau composite, et dans lequel la partie butée axiale comprend au moins un parmi de l’acier, du nickel, ou un alliage de nickel.
Optionnellement, le démarreur de turbine à air comprend en outre un espacement axial fonctionnel défini entre la partie pouvant s’user et l’élément turbine, dans lequel l’espacement axial fonctionnel est entre 0,1 et 3 cm durant une rotation équilibrée de l’élément turbine.
Optionnellement, le démarreur de turbine à air comprend en outre un second élément d’amortissement espacé radialement de l’ensemble d’aubes et définissant une limite radiale pour l’élément turbine.
Optionnellement, au moins un parmi le premier élément d’amortissement ou le second élément d’amortissement comprend au moins un parmi un matériau métallique, un matériau composite, un matériau polymère, un matériau abradable, de l’acier, de l’aluminium, du nickel, un alliage de nickel, de la céramique, du graphite, ou du silicium.
Optionnellement, la limite axiale est espacée de l’élément turbine d’une distance de 1 à 15 cm durant une rotation équilibrée de l’élément turbine.
Optionnellement, la limite radiale est espacée de l’élément turbine d’une distance de 0,1 à 3 cm durant une rotation équilibrée de l’élément turbine.
Optionnellement, le second élément d’amortissement comprend un carter de protection entourant l’élément turbine et définissant la limite radiale.
Optionnellement, l’élément d’amortissement définit au moins partiellement le trajet d’écoulement.
La présente invention concerne également un démarreur de turbine à air pour démarrer un moteur, comprenant :
- un élément turbine rotatif comprenant un moyeu central définissant une plateforme, et un ensemble d’aubes espacées de manière circonférentielle autour de la plateforme et s’étendant radialement à partir de la plateforme dans le trajet d’écoulement ;
- un premier élément d’amortissement comprenant au moins une partie butée axiale se trouvant face à au moins un parmi la plateforme ou l’ensemble d’aubes et définissant une limite axiale confinant l’élément turbine ; et
Dispositif de coupure d’un circuit électrique moyenne tension La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs de coupure à vide. Ces dispositifs de coupure à vide sont par exemple utilisés dans les appareils électriques de distribution de moyenne tension, c’est-à-dire de 1 à 52 kV.
Ces dispositifs permettent de fermer et d’ouvrir chaque phase du circuit électrique, et comprennent des ampoules à vide, encore appelées ampoules sous vide.
L’ampoule à vide comprend une électrode fixe et une électrode mobile liée à un levier de commande. Le levier de commande est mobile entre deux positions extrêmes définissant une course d’actionnement constante. En actionnant le levier de commande, l’électrode mobile est déplacée et peut être séparée de l’électrode fixe ou mise en contact avec celle-ci, ce qui ouvre ou ferme le circuit électrique.
Lorsque le circuit est fermé et que les électrodes sont en contact, une pression de contact suffisante doit être garantie entre les deux électrodes, afin de résister aux forces de répulsion existant entre elles en raison du passage du courant.
Pour assurer cette pression de contact, un ressort est présent dans la liaison cinématique entre le levier de commande et l’électrode mobile, et la course du levier de commande est supérieure à la course minimale permettant d’assurer une mise en contact des électrodes de l’ampoule à vide. La surcourse du levier de commande permet donc de comprimer le ressort et ainsi d’appliquer une pression de contact minimale souhaitée. La course nécessaire à obtenir la mise en contact des électrodes de l’ampoule à vide augmente au cours du temps, en raison de l’érosion des contacts, de l’usure de la liaison cinématique et du fluage de certains composants se produisant au fur et à mesure de l’utilisation du dispositif de coupure. Par conséquent, la surcourse du levier de commande diminue, c’est-à-dire que la compression du ressort créant la pression de contact crée par le ressort diminue également. La pression de contact entre les électrodes diminue donc pendant la vie du produit.
Lorsque la pression de contact entre les électrodes devient insuffisante, le fonctionnement du dispositif de coupure n’est plus satisfaisant. Il devient alors nécessaire de procéder à une révision majeure du dispositif de coupure afin de changer les éléments défectueux. Cette opération est couteuse en matériel ainsi qu’en temps d’intervention. De plus, le dispositif est indisponible pendant une durée significative.
Il est donc souhaitable de disposer d’une solution permettant de prolonger la durée d’utilisation possible avant une révision majeure du dispositif de coupure.
Résumé A cette fin, l’invention propose un dispositif de coupure d’un circuit électrique moyenne tension, comportant : - un bâti, - une ampoule à vide comportant une électrode fixe par rapport au bâti et une électrode mobile, - un organe élastique, - un levier d’actionnement lié à l’électrode mobile par l’intermédiaire de l’organe élastique, le levier d’actionnement étant mobile entre une première position dite position d’ouverture dans laquelle l’électrode mobile et l’électrode fixe sont distantes d’une distance d’ouverture, et une deuxième position dite position de fermeture dans laquelle l’électrode mobile et l’électrode fixe sont en contact de façon à permettre un passage du courant dans le circuit électrique, un passage du levier d’actionnement de la première position à la deuxième position définissant une course de déplacement, la course de déplacement du levier d’actionnement étant supérieure à la distance d’ouverture de telle sorte que l’organe élastique est comprimé lors du passage du levier d’actionnement de la première position à la deuxième position, dans lequel le dispositif de coupure comprend au moins une entretoise amovible disposée entre le bâti et l’électrode fixe de façon à modifier la distance entre l’électrode fixe et le bâti par démontage de la cale amovible.
L’entretoise amovible contribue à la distance entre l’électrode fixe et le bâti le long de l’axe de déplacement de l’électrode mobile.
L’entretoise amovible peut être montée sur le dispositif de coupure, ou démontée du dispositif de coupure. Le démontage de l’entretoise amovible peut être réalisée de façon simple par un opérateur.
La distance d’ouverture entre les électrodes peut ainsi être ajustée suivant que l’entretoise amovible est montée ou démontée. En effet, lorsque l’entretoise amovible n’est pas présente, la distance entre l’électrode fixe et le bâti est plus faible que lorsque l’entretoise amovible est présente, puisque l’épaisseur de l’entretoise amovible n’intervient plus dans la chaine de cotes entre l’électrode fixe et le bâti. La position de l’électrode mobile par rapport au bâti reste inchangée que l’entretoise amovible soit présente ou non. Ainsi, la distance d’ouverture entre les électrodes diminue lorsque l’entretoise amovible est retirée. Autrement dit, retirer l’entretoise a l’effet inverse de la perte de surcourse de contact, provenant notamment de l’usure des contacts des électrodes. La surcourse du levier d’actionnement augmente, ce qui permet d’augmenter la pression de contact assurée par l’organe élastique. La durée de vie du dispositif de coupure peut ainsi être prolongée en démontant l’entretoise amovible.
Selon un aspect du dispositif de coupure, l’organe élastique exerce un effort de répulsion entre l’électrode mobile et le levier d’actionnement.
L’organe élastique est précontraint.
En outre, la combinaison des première et seconde couches 21, 22 confère au panneau acoustique 17 une raideur suffisante ce qui permet de réduire l’épaisseur de la couche acoustique perforée 19. Il est ainsi possible de réduire la masse du panneau acoustique 17 de 35%.
La première couche 21 permet en outre de réduire les perturbations de l’écoulement du flux d’air secondaire F2, améliorant ainsi les performances aérodynamiques de la turbomachine 1.
Les cheveux d’une mèche de 1 cm de large sont mouillés et essorés. Les produits à tester (compositions C1 ou Comp1) sont appliqués sur toute la longueur de la mèche (0,25 g / g de cheveux). Après 5 min d’exposition au produit à température ambiante, les cheveux sont séchés à l’aide d’un sèche-cheveux soufflant de l’air chaud à 125 °C. Une fois les cheveux secs, 50 passages successifs d’un lisseur à cheveux à 230°C sont effectués par mèche de cheveux. Les cheveux sont ensuite lavés avec une solution de dodécyl sulfate de sodium à 1%.
Toute cette série de traitement est répétée 4 fois avant de procéder à la sonication de la tige du cheveu et à la quantification de la perte de protéines associées.
Un groupe contrôle non traité (cheveux sans aucun stress ni traitement par des compositions) et un groupe contrôle stressé (cheveux stressés par la chaleur du sèche-cheveux et du lisseur mais sans aucun traitement avec des compositions) sont effectués dans cette étude.
La quantification de la perte de protéines par le dosage selon Lowry est réalisée de la façon suivante. Pour chaque condition expérimentale, un nombre de 6 échantillons de 100 mg de cheveux sont placés dans un volume défini d’eau et soniqués dans un bain à ultrasons (2 h, 80 kHz). Après sonication, les protéines perdues des fibres capillaires sont quantifiées dans les surnageants selon la méthode de Lowry (3 réplicats par échantillon). Une gamme standard d’albumine de sérum bovin (BAS, pour l’anglais Bovine Serum Albumin) est utilisée pour déterminer la concentration en protéines de chaque échantillon après en avoir mesuré l’absorbance (densité optique à 750 nm) à l’aide d’un spectrophotomètre.
Une analyse statistique est réalisée à l’aide du logiciel GraphPad Prism 9 avec un test t non-apparié par rapport à la condition contrôle stressé.
Les résultats obtenus sont montrés dans le tableau 5 ci-dessous.
Condition Moyenne (mg/g de cheveux) Erreur standard de mesure (ESM) Statistique, vs. Contrôle stressé Contrôle non stressé 0,80 0,02 p Contrôle stressé 2,90 0,08 - Stressé + C1 2,05 0,05 p Stressé + Comp1 1,73 0,03 p
Tableau 5 – Perte de protéines par les cheveux telle que mesurée par le test de Lowry
Ces résultats mettent en évidence que le stress thermique, dû à la mise en œuvre du sèche-cheveux chaud et du lisseur à 230°C, entraine une perte conséquente de protéines des cheveux. Cette perte est de façon statistique significativement plus élevée pour le groupe contrôle stressé pour le groupe contrôle non stressé. Comme on le voit dans le Tableau 5, 2,9 mg de protéines sont perdues par gramme de cheveux pour l'état contrôle stressé, alors que seulement 0,8 mg de protéines sont perdues par gramme de cheveux pour l'état contrôle non stressé. Ce résultat est cohérent avec le défaut d'intégrité de la tige du cheveu et l'affaiblissement de la structure du cheveu observé lors d’un stress thermique. Ces résultats étaient attendus, ils permettent de valider le test.
La composition comparative Comp1, à base de silicone et polyéthylène glycol, induit une réduction statistiquement significative de la perte en protéine par le cheveu. On observe en outre que la composition selon l’invention C1, bien que dénuée de silicone et polyéthylène glycol, diminue également significativement la perte en protéine provoquée par le protocole de stress thermique, et confère un niveau de protection de la fibre capillaire quasiment aussi élevé que la composition Comp1.
Composition cosmétique écobiologique apte à promouvoir la cicatrisation des plaies cutanées Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine de la cosmétique, en particulier des compositions cosmétiques, avantageusement écobiologiques, et leurs utilisations pour promouvoir la cicatrisation d’une plaie cutanée et/ou la régénération cutanée.
Etat de la technique La peau est constituée de trois couches superposées, l’épiderme, le derme et l’hypoderme. L’épiderme est un épithélium pluristratifié composé principalement de couches de kératinocytes qui représentent 90 à 95 % des cellules épidermiques. L’épiderme assure une fonction de barrière visant à combattre les diverses agressions physiques, chimiques et microbiennes du milieu environnant tout en limitant la perte d’eau transépidermique ou perte insensible en eau (PIE). Le derme est majoritairement constitué de fibroblastes dispersés dans la matrice extracellulaire (MEC). Cette MEC est composée d’un ensemble de polysaccharides (c’est-à-dire des glycosaminoglycanes généralement reliés de façon covalente à une protéine pour former des protéoglycanes) et de protéines. La composante protéique de cette MEC se caractérise par la présence d’un premier groupe, constitué des collagènes et de l’élastine, et d’un second groupe, moins abondant, constitué de la fibronectine et de la laminine.
C’est donc la peau qui nous protège du monde extérieur et fait bouclier contre les agressions de l’environnement au quotidien. Il s’agit du plus grand organe du corps qui n’en demeure pas moins fragile et peut être irritée ou abîmée à la suite d’agressions diverses.
Une plaie ou lésion cutanée est une interruption de la continuité des tissus. Il y a une plaie quand la peau ou la muqueuse est éraflée, coupée ou arrachée. La sévérité de la plaie est caractérisée par sa localisation, son aspect et son origine (brûlure, morsure, coupure etc.).
Les lésions cutanées peuvent être classées en fonction de caractéristiques biologiques et cliniques telles que le besoin en hydratation/nutrition et le besoin en occlusion. Il est possible de distinguer 3 familles de lésions : - Les lésions suintantes (ou exsudatives) : il s’agit de lésions sujettes à macération qui nécessitent un assèchement avec un soin non-occlusif afin de laisser passer l’air. A titre d’exemple, on cite l’érythème fessier, la macération des plis, la varicelle avec lésions suintantes ou encore les ampoules. - Les lésions non suintantes (ou sèches) de type I : il s’agit de lésions superficielles à moyennes qui ont besoin d’hydratation avec un soin semi-occlusif, perspirant. A titre d’exemple, on cite les points de suture, les coupures, écorchures de la vie quotidienne après assèchement de la plaie, la varicelle en phase de cicatrisation, les lésions consécutives à un acte esthétique (peeling, laser, épilation définitive, tatouage, détatouage etc.) ou encore l’érythème fessier non suintant. - Les lésions non suintantes (ou sèches) de type II : il s’agit de lésions moyennes à majeures qui exigent une nutrition relipidante avec un soin occlusif permettant de créer une barrière vis-à-vis de l’environnement extérieur. A titre d’exemple, on retrouve les gerçures, les dartres, les pulpites, les brûlures ou encore les excoriations.
Lorsqu’une plaie survient, le corps enclenche un phénomène biologique naturel : la régénération et/ou la cicatrisation, processus biologiques complexes et dynamiques qui mettent en jeu l’interaction de nombreux facteurs locaux et systémiques dans la réparation normale des tissus.
- un second élément d’amortissement espacé radialement de l’ensemble d’aubes et définissant une limite radiale confinant l’élément turbine.
Optionnellement, l’élément d’amortissement est monté entre le joint d’étanchéité et le boîtier de démarreur.
Optionnellement, le joint d’étanchéité comprend un matériau cassant configuré pour se fragmenter sous une force appliquée axialement provenant de l’élément turbine.
Optionnellement, le joint d’étanchéité comprend au moins un parmi de l’acier, de l’aluminium, du nickel ou un alliage de nickel, du carbone, du graphite, un matériau polymère, ou un matériau composite.