INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la est une vue schématique montrant une première variante d’une lentille selon l’invention selon laquelle sa source d’illumination est orientée vers l’intérieur de l’œil éclairant par l’intermédiaire de son optique de mise en forme, directement vers l’intérieur de l’œil.
la est une vue schématique montrant une deuxième variante d’une lentille selon l’invention selon laquelle sa source d’illumination est orientée vers l’extérieur de l’œil éclairant par l’intermédiaire de son optique de mise en forme, constituée par un guide de lumière vers l’intérieur de l’œil.
la est une vue schématique en coupe transversale illustrant une lentille sclérale selon une variante de l’invention, posée sur un œil.
la est une vue schématique de face d’un dispositif de traitement de la myopie et/ou du ralentissement du vieillissement rétinien, avec un support selon une première variante sous la forme d’une pastille dermique autocollante agencée autour de l’œil à traiter.
la est une vue synoptique montrant le fonctionnement d’un dispositif de rechargement par induction électromagnétique permettant de recharger la batterie déformable encapsulée dans une lentille sclérale selon l’invention à partir d’un support selon une deuxième variante sous la forme d’une monture de lunettes.
la est une vue schématique de face d’un un support selon une troisième variante sous la forme d’un masque de sommeil.
, les figures 9A et 9B sont des vues montrant des étapes de réalisation successives d’une lentille sclérale selon l’invention.
Comme illustré à la , une lentille sclérale 1 présente une face interne 11 en particulier la zone d’appui avec la sclère, adaptée pour une position et une stabilisation optimales sur l’œil, et une face externe 12 d’une membrane 10 qui définissent une forme générale de calotte sphérique. Cette lentille sclérale 1 n’est pas en contact avec la cornée, avec un espace E typiquement de quelques centaines de microns entre la surface de la cornée et la face interne 11 de la lentille 1, et la portion périphérique 13 de la lentille 1 repose de manière régulière sur la sclère, comme montré en figures 2 et 3. Ces deux caractéristiques en font une lentille très confortable et très stable sur l’œil.
La lentille sclérale 1 selon l’invention, illustrée à la , est configurée pour être appliquée sur un œil O d’un individu présentant un axe optique X.
Pour estimer la sensibilité de superalliages à base de nickel contenant du rhénium à la formation de ZRS, Walston (document US 5,270,123) a établi l’équation suivante : [Math 2] [ZRS(%)] 1/2 = 13,88 (%Re) + 4,10 (%W) – 7,07 (%Cr) – 2,94 (%Mo) – 0,33 (%Co) + 12,13 où ZRS(%) est le pourcentage linéique de ZRS dans le superalliage sous le revêtement et où les concentrations des éléments d’alliage sont en pourcentages atomiques.
Ainsi, comme on peut le voir dans le Tableau 2, pour les superalliages Ex 1 à Ex 7, les valeurs du paramètre [ZRS(%)] 1/2 sont toutes significativement négatives et ces superalliages présentent donc une faible sensibilité à la formation de ZRS sous un revêtement NitPtAl, revêtement qui est souvent présent pour les applications d’abubes de turbine (aube tournante et/ou distributeur).
[Math 3] NFP = [%Ta + 1,5 %Hf + 0,5 %Mo – 0,5% %Ti)]/[%W + 1,2 %Re)] où %Cr, %Ni, ...%X sont les teneurs, exprimées en pourcentages massiques, des éléments du superalliage Cr, Ni, ..., X.
Le paramètre NFP permet de quantifier la sensibilité à la formation de grains parasites de type « Freckles » au cours de la solidification dirigée de la pièce (document US 5,888,451). Pour éviter la formation de défauts de type « Freckles », le paramètre NFP doit être supérieur ou égal à 0,7.
Comme on peut le voir dans le Tableau 2, les superalliages Ex 5 et Ex 7 présentent un paramètre NFP égal à 0,7. Le superalliage commercial CEx 3 présente une sensibilité à la formation de ce type de défauts supérieures comme indiqué dans le Tableau 2. Une faible sensibilité à ce type de défaut est un paramètre important car cela implique un faible taux de rebut lié à ce défaut lors de la fabrication de pièces.
La résistance mécanique intrinsèque de la phase γ’ augmente avec la teneur en éléments venant se substituer à l’aluminium dans le composé Ni 3 Al, comme le titane, le tantale et une partie du tungstène. La stœchiométrie de la phase γ’ peut donc s’écrire Ni 3 (Al, Ti, Ta, W). Le paramètre RGP permet d’estimer le niveau de durcissement de la phase γ’ : [Math 4] RGP = [C Ti + C Ta + (C W /2)]/C Al où C Ti , C Ta , C W et C Al sont les concentrations nominales, exprimées en pourcentage atomique, respectives des éléments Ti, Ta, W et Al dans le superalliage.
Un paramètre RGP plus élevé est favorable à une meilleure résistance mécanique du superalliage. On peut voir dans le Tableau 2 que le paramètre RGP calculé pour les superalliages Ex 1 à Ex 7 est en moyenne de 0,28.
Masse volumique (1) (g/cm 3 ) Coût ($/kg) [ZRS(%)] 1 /2 (2) NFP (3) RGP (4) Ex 1 7,89 24,5 -63,5 0,21 Ex 2 7,88 24,8 -80,1 0,21 Ex 3 7,85 25,0 -71,3 0,32 Ex 4 7,85 23,7 -70,7 0,32 Ex 5 7,91 25,0 -70,3 0,7 0,35 Ex 6 7,85 24,3 -78,1 0,32 Ex 7 7,91 25,6 -77,7 0,7 0,35 CEx 1 7,87 25,2 -95,1 0,33 CEx 2 7,91 26,7 -100,7 2,3 0,31 CEx 3 8,17 31,8 -113,7 0,4 0,7 CEx 4 7,82 31,0 -71,6 0,41
Le Tableau 3 présente d’autres paramètres pour les superalliages Ex 1 à Ex 7 et CEx 1 à CEx 4.
La pouzzolanicité de ces matériaux demeure néanmoins variable, et la résistance des matériaux de construction préparés à partir des matériaux pouzzolaniques est parfois significativement inférieure à celle des matériaux de construction préparés à partir des ciments Portland classiques. Il demeure donc intéressant d’identifier de nouveaux matériaux pouzzolaniques permettant la préparation de matériaux de construction possédant une résistance à moyen et long terme comparable à celle des matériaux de construction préparés à partir des ciments Portland, tout en limitant significativement les émissions de CO 2 lors de leur préparation.
A la date de la présente invention, l’utilisation d’argiles pour la préparation de pouzzolane de synthèse par calcination est probablement la stratégie de réduction de l’empreinte carbone des ciments et bétons ayant le plus grand potentiel. Cependant, l’utilisation de grandes quantités d’argile posera des problèmes de disponibilité de la matière première.
Des solutions alternatives ont ainsi été étudiées, telles que l’utilisation de marnes pour la préparation de pouzzolane de synthèse par calcination.
La marne est une roche sédimentaire, principalement composée par un mélange de calcite (CaCO 3 ) et d’argile.
Dans leur publication « Microstructure and mineral composition of Roman cements produced
at defined calcination conditions », Materials Characterization , 58, 2007, pages 1217-1228, J. Weber et al. étudient notamment les propriétés pouzzolaniques de marnes calcinées. Les marnes étudiées contiennent respectivement 71% et 63% en poids de calcite et sont exemptes de kaolinite. Les auteurs constatent que si les résistances à (très) long terme obtenues avec ces marnes calcinées sont satisfaisantes, les résistances à court terme ou à moyen terme sont insuffisantes.
De même, dans leur publication « Calcareous smectite clay as a pozzolanic alternative to kaolin », European Journal of Environmental and Civil Engineering , 2019, D. Tanner et al. étudient également les propriétés pouzzolaniques de marnes calcinées. La première marne étudiée contient 47% en poids de kaolinite et est exempte de calcite. La seconde marne étudiée comprend 8% en poids de kaolinite et 25% de calcite. Au-delà de 20% de substitution de ciment Portland par ces marnes calcinées, les résistances observées à court terme pour le matériau de construction ainsi préparé apparaissent insuffisantes.
Pour viser une forte substitution des ciments, notamment Portland, par les pouzzolanes dans les matériaux de construction, et obtenir, par voie de conséquence, un impact environnemental substantiel, il est donc encore nécessaire d’identifier des matériaux susceptibles d’être utilisés pour la préparation de matériaux pouzzolaniques eux-mêmes utilisables en forte proportion dans les matériaux de construction tout en maintenant des propriétés mécaniques, et notamment des résistances à court terme compatibles avec la mise en œuvre et l’utilisation dudit matériau de construction.
Or, il a maintenant été trouvé de façon tout à fait surprenante que des marnes riches en calcite et comprenant de la kaolinite pouvaient, une fois calcinées, être utilisées comme matériau pouzzolanique dans des matériaux de construction, et ce dans des proportions importantes, allant jusqu’à 50% voire plus du matériau de construction tout en maintenant une résistance à court terme du matériau de construction ainsi préparé compatible avec son utilisation. Les matériaux de construction ainsi préparés présentent en outre des résistances à moyen et long termes comparables à celle des matériaux de construction préparés à partir des ciments Portland classiques, et peuvent être préparés en limitant significativement les émissions de CO 2 .
Ainsi, la présente invention a pour objet l’utilisation d’une marne comprenant : plus de 45% de calcite ; et au moins 1% de kaolinite ;
Contre toute attente, les marnes ayant de fortes teneurs en calcite et contenant de la kaolinite peuvent, une fois calcinées, être utilisées comme matériau pouzzolanique dans des matériaux de construction, et ce dans des proportions allant jusqu’à 25% voire 50% du matériau de construction tout en maintenant une résistance à court terme du matériau de construction ainsi préparé compatible avec son utilisation. Les matériaux de construction ainsi préparés présentent en outre des résistances à moyen et long termes comparables à celle des matériaux de construction préparés à partir des ciments Portland classiques, et peuvent être préparés en limitant significativement les émissions de CO 2 .
- on entend par « calcite » un polymorphe du carbonate de calcium CaCO 3 ;
- on entend par « kaolinite » le minéral de la famille des phylosilicates de formule Al 2 Si 2 O 5 (OH) 4 ;
- on entend par « marne » toute roche sédimentaire composée principalement de polymorphes de carbonate de calcium et/ou de carbonate de magnésium, et de phases argileuses, notamment de phases kaolinite, illite et/ou montmorillonite;
Le verrou tel qu’illustré aux figures 3 et 4, et en particulier le mécanisme entre la poignée 28 et le crochet 30, est du type à trois points, bien connu de l’homme du métier.
On se réfère désormais aux figures 5 à 8 qui illustrent un premier mode de réalisation d’un verrou 50 selon l’invention.
Le verrou 50 comprend pour l’essentiel deux parties 52, 54 qui sont destinées à être fixées respectivement à deux capots, tels que les capots 20, 22, ou à deux parties arrière 24, 26, comme dans l’exemple précité.
La première partie 52 du verrou 50 est celle comportant le crochet 30 et la poignée d’actionnement 28.
Le crochet 30 est mobile depuis une position de déverrouillage, comparable à celle de la , jusqu’à une position de verrouillage illustrée aux figures 5 et 6.
La poignée d’actionnement 28 est reliée au crochet 30, par exemple par un mécanisme à trois points, et est mobile depuis une position de fermeture illustrée aux figures 5 à 8, jusqu’à une position d’ouverture comparable à celle de la . Ce déplacement peut être réalisé par pivotement ou basculement.
Le déplacement de la poignée d’actionnement 28 depuis sa position de fermeture jusqu’à sa position d’ouverture provoque le déplacement du crochet 30 de sa position de verrouillage jusqu’à sa position de déverrouillage, et inversement, grâce au mécanisme précité.
La seconde partie 54 du verrou 50 comporte un étrier 56 et un support 58 comportant une patte 60 de fixation de l’étrier 56.
L’étrier 56 comporte une tige filetée 62 et la boucle 33 qui est située à une extrémité longitudinale de cette tige filetée 62 et qui est configurée pour coopérer avec le crochet 30 de la première partie 52.
La tige filetée 62 traverse un orifice 64 de la patte 60 du support 58 et un écrou de réglage 66 est vissé sur la tige filetée 62. Le vissage/dévissage de cet écrou 66 sur la tige filetée 62 permet d’ajuster la position de la boucle 33 de l’étrier 56 vis-à-vis de la patte 60 du support 58 (selon la double flèche F1 de la ).
Le crochet 30 est apte à s’engager sur la boucle 33 de l’étrier 56 lorsque le crochet 30 est déplacé de sa position de déverrouillage ( ) à sa position de verrouillage (figures 5-6), et à se désengager de la boucle 33 de l’étrier 56 lorsque le crochet 30 est déplacé de sa position de verrouillage (figures 5-6) à sa position de déverrouillage ( ). Plus exactement, le déplacement de la poignée d’actionnement 28 de sa position de fermeture à sa position d’ouverture, provoque le déplacement du crochet 30 de sa position de verrouillage à sa position de déverrouillage et le désengagement du crochet 30 vis-à-vis de la boucle 33, et inversement, le déplacement de la poignée d’actionnement 28 de sa position d’ouverture à sa position de fermeture, provoque le déplacement du crochet 30 de sa position de déverrouillage à sa position de verrouillage et l’engagement du crochet 30 dans la boucle 33.
Le verrou 50 peut également comprendre un crochet de sécurité 36 comme visible à la et comme décrit dans ce qui précède.
La tige filetée 62 de l’étrier 56 est montée axialement coulissante dans l’orifice 64 de la patte 60, le long d’un axe d’allongement A de la tige filetée 62.
La seconde partie 54 peut comprendre ici une bague de guidage 68 qui est insérée dans l’orifice 64 de la patte 60 et qui est traversée par la tige filetée 62 de l’étrier 56. Cette bague 68 comporte une collerette annulaire externe 68a qui est destinée à être intercalée entre la patte 60 et l’écrou 66.
La seconde partie 54 peut comporter en outre un élément élastique 69 qui sollicite axialement la boucle 33 du côté opposé à l’écrou 66. Cet élément élastique 69 peut être un ressort hélicoïdal qui est monté autour de la tige filetée 62 et intercalée axialement entre la boucle 56 et la patte 60 ou la bague 68. L’élément élastique 69 ou le ressort prend par exemple appui axialement respectivement sur la boucle 33 et sur la patte 60 ou sur l’extrémité de la bague 68 opposée à sa collerette 68a.
L’étrier 56 est avantageusement mobile axialement dans l’orifice 64 de la patte 60, ou dans la bague 68, depuis une position reculée dans laquelle l’écrou 66 est écarté axialement de la patte 60 et de la bague 68, et une position avancée dans laquelle l’écrou 66 est plaqué axialement contre la patte 60 ou la bague 68. La position avancée de l’écrou 66 est représentée aux figures 5 et 6, et sa position reculée est représentée schématiquement en traits pointillés à la .
Les séquences SEQ ID NO :1 à 5 sont présentées dans le Tableau 1 ci-dessous :
Identifiant Nom Espèce d’origine Séquence d’acides aminés SEQ ID NO :1 PHLD-Rs Rivularia sp. PCC 7116 MTNTTIRVKQQKGLIARLSNHNISNISSKQVLPTIEGIATGTPDNIISQKDAAEFVANLKNLDRNRHRIAKIYQNTRIEERRLAVNLLSEESYEFSRKQGTIQQRMEMFEEYAFPLAEKVAKQALKSAEASTRDDGSLYSDNIEESIGLIVFVTSTGFVAPGIDTKLIKSLGLKRNIARIPVHFMGCAAAMNGLRIACDYIKANPNQRALVVCLELSSVNAVFEDNINDTIIHSIFGDGCAAVVLGGREENMLFGRNKIVIKDNFSYLVDDTEDGIRLGINDSGITCKLSRDLPSYIENGLNPIINNFLADCQLTKEQIDLWAVHPGGTRIIEKAQSSLGLTDEQVADSWEILRQYGNMLSCAILFVIERVMLRLESESFQDGKTIPEKLTGLSFSFAPGIGVEGILFEKY SEQ ID NO :2 PHLD-Cm Chamaesiphon minutus MSNQFLPIVESIATGTPQHTVYQADAARFVSELYGVGQHQERIEKIYKNTRIENRHLALDLLTDEVVDFCRQPSNIKQRMDLYAEHAVPLATKVASKALAIATARNRQERPNDTTKIEDEIGLIVFVTSTGFLAPGVDTKVIEHLGLRRNIARIPVNFMGCAAAITGLRVACDYLRAYPHSKALMVCLELSSVNSSFGDNLNDIIIHSIFGDGCAAVVLGARDIANLAAANRLVIRDNFSYLVEDTADGIVLDVQANGITCQLSPQLPGYIEAGVDPIITNFLSEHQLAKADIDLWVVHPGGTRIIEKVQRSLGLTDEQVDDSWEILREYGNVLSCAVLFTLERMLIRLDSSSHFDRTEPLTGVAFSFSPGVGIEGILFEKY SEQ ID NO :3 PHLD-Fc Filamentous cyanobacterium CCP2 MLANAFQTTSQLSNSQHSNRPQSSYFPHPSIAHPHSVMPTIERLATGTPEYIIPQQQAAQIIANLPHLEQSRDRIEKLYNNTRIHTRHLAVDLRSEATIDRSHRSGTIQSRMDHFKAEAVPLAERVVQQALVGVSIETIGLVVFVTSTGFIAPGVDAELIERLGLRRNIGRLTVNFMGCAAAMNGLRAACDHVKAYPHQKALLVCLELSSVNAVFDDDLNDVIIHSIFGDGCAAAIIGSQEVAEARARGQIIIRDHLSYLIEGTQDGITLGIRDNGITCRLSRQLPDYIEAGVGAVIGNFLAERQMTKADIDLWAVHPGGTRIIQKSQSALALTDEQVACSWSVLRDYGNMLSVSILFVLERMLQQHQTVPSSQTATGLAFSFSPGVGVEGMLFEVA SEQ ID NO :4 PHLD-Cs Calothrix sp. HK-06 MLSNNILATIETIATGTPDNVILQSDAAKTVANLPHLQENASRIEKIYYNTRIYTRHLALNLLSDEVLAWCQNASIQERMRLFHSYGVPLAEKVAKKALANMTSTRNNLETVKDSIRQIVLVSSTGFVAPGIDTALIQSLGLRRDISRVTVNFMGCAAAMNGIRVASDHVLANPTHKSLVVCLELSSINAVFNDNINDVIIHSIFGDGCAAVVVGACEAEQARKQNKVVIRDYLSYLIENSEDGINLGVEDTGITCKLSRYLPNYIEAGVGSIIKDFLATNHLTKENIDLWAVHPGGTRILEKVQISLSLKDCQLDNSWKILWEYGNMLSASVLFVLEKMLFNSVGYQSNDASTGLAFSFSPGVGLEGILFEKGYVNI SEQ ID NO :5 PHLD-Gs Gloeocapsa sp. PCC 7428 MNTKVIEMNKAAHSRPFVAPTQMKANQILDELCVIRSKRLLPTIESIATGTPNNVIRQSDAAKFVANFPTLEQNQFRIEKLYSNTRIDTRHLAVNLLSDEAIALSGHNIPIQSRMQMFQEYAVPLAERVAKQALLSATASIDPDDPWQSELKIEDSIRLIVFVSSTGFVAPGVDTALIEKLGLRRDIARVTVNFMGCAAAMNGLRVACDHVRANPTHKALVVCLELSSVNAVFADEVNDVVIHSIFSDGCAAVVIGACEEDRAIAQGKVVIRDHLSYLVEDTQDGIVLGIHDNGITCQLSRQLPEYIETGVGPIIERFLASHALTKESIDLWAVHPGGTRIIEKAQRSLGLSDRQVADSWEILRQYGNMLSPSVLFVLERMLQRCEQDSTEMKPLTGIAFSFSPGVGVEGILFQKV
En outre, les Inventeurs ont identifié des motifs conservés entre les cinq séquences SEQ ID NO :1, SEQ ID NO :2, SEQ ID NO :3, SEQ ID NO :4 et SEQ ID NO :5 (voir l’alignement de la ), qui sont donc avantageusement présents dans la séquence du polypeptide utilisé dans l’invention.
Ainsi, dans un mode de réalisation avantageux général, le polypeptide utilisé dans l’invention comprend en outre (en sus d’un pourcentage d’identité minimal avec SEQ ID NO :1, SEQ ID NO :2, SEQ ID NO :3, SEQ ID NO :4 ou SEQ ID NO :5 tel que décrit ci-dessus) au moins un fragment choisi parmi :
(a) ATGTP (SEQ ID NO:6) ;
(b) STGFX 1 APG, dans laquelle X 1 est choisi parmi les acides aminés apolaires (i.e. glycine (G), alanine (A), valine (V), leucine (L), isoleucine (I), proline (P), tryptophane (W), phénylalanine (F), tyrosine (Y), méthionine (M) et cystéine (C), SEQ ID NO :7);
(c) VX 2 FMGCAAA, dans laquelle X 2 est choisi parmi les acides aminés polaires (i.e. sérine (S), thréonine (T), asparagine (N), glutamine (Q), acide glutamique (E), acide aspartique (D), lysine (K), arginine (R), et histidine (H), SEQ ID NO:8) ;
(d) VCLELSS (SEQ ID NO :9) ;
(e) IHSIFX 3 DGCAA, dans laquelle X 3 est n’importe quel acide aminé (i.e. X 3 est choisi parmi glycine (G), alanine (A), valine (V), leucine (L), isoleucine (I), proline (P), tryptophane (W), phénylalanine (F), tyrosine (Y), méthionine (M), cystéine (C), sérine (S), thréonine (T), asparagine (N), glutamine (Q), acide glutamique (E), acide aspartique (D), lysine (K), arginine (R), et histidine (H), SEQ ID NO :10); et
(f) IDLWX 4 VHPGGTRI, dans laquelle X 4 est choisi parmi les acides aminés apolaires (i.e. glycine (G), alanine (A), valine (V), leucine (L), isoleucine (I), proline (P), tryptophane (W), phénylalanine (F), tyrosine (Y), méthionine (M) et cystéine (C), SEQ ID NO :11).
Avantageusement, dans un mode de réalisation intermédiaire, le polypeptide utilisé dans l’invention comprend en outre (en sus d’un pourcentage d’identité minimal avec SEQ ID NO :1, SEQ ID NO :2, SEQ ID NO :3, SEQ ID NO :4 ou SEQ ID NO :5 tel que décrit ci-dessus) au moins un fragment choisi parmi :
(b) STGFX 1 APG, dans laquelle X 1 est choisi parmi les acides aminés apolaires aliphatiques (i.e. l’alanine (A), la valine (V), la leucine (L), l’isoleucine (I), et la proline (P), SEQ ID NO :12) ;
(c) VX 2 FMGCAAA, dans laquelle X 2 est choisi parmi les acides aminés polaires neutres ou polaires chargés positivement (i.e. sérine (S), thréonine (T), asparagine (N), glutamine (Q), lysine (K), arginine (R), et histidine (H), SEQ ID NO:13) ;
(e) IHSIFX 3 DGCAA, dans laquelle X 3 est choisi parmi les acides aminés apolaires ou polaires neutres (i.e. glycine (G), alanine (A), valine (V), leucine (L), isoleucine (I), proline (P), tryptophane (W), phénylalanine (F), tyrosine (Y), méthionine (M), cystéine (C), sérine (S), thréonine (T), asparagine (N), et glutamine (Q), SEQ ID NO :14); et
Arrière-plan technologique Certains véhicules contemporains sont équipés d’un ou plusieurs capteurs configurés pour détecter des objets dans l’environnement du véhicule. De tels capteurs détectent par exemple la présence d’objets présents dans l’environnement d’un véhicule et permettent de mesurer la distance séparant le capteur de ces objets.
Les capteurs optiques présentent l’avantage d’être en mesure de détecter une zone d’un objet couverte par un faisceau lumineux émis par un projecteur d’un véhicule.
Les véhicules contemporains sont très souvent équipés de projecteurs disposant d’un moyen de réglage de leur inclinaison. Un tel moyen de réglage consiste en l’intégration d’un moteur, souvent électrique, agissant sur l’angle d’inclinaison du projecteur. Un système d’ajustement manuel de l’angle d’inclinaison du projecteur permet un réglage fin de cet angle par un utilisateur ou un mécanicien.
Le bon réglage de l’angle d’inclinaison d’un projecteur d’un véhicule est primordial car il garantit la bonne orientation du faisceau lumineux émis par ce projecteur, garantissant ainsi un bon éclairage de l’environnement du véhicule, donc une bonne visibilité pour le conducteur du véhicule, tout en évitant l’éblouissement des autres usagers de la route.
Un autre objet de la présente invention est de corriger automatiquement l’orientation d’un projecteur d’un véhicule.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de contrôle d’orientation d’un projecteur d’un véhicule, le procédé comprenant les étapes suivantes : - rendu d’un premier ensemble d’instructions de guidage du véhicule pour positionner le véhicule dans une position déterminée vis-à-vis d’un écran ; - réception de données représentatives de dimensions caractéristiques d’une configuration du véhicule, les données étant reçues depuis un serveur distant via une connexion sans fil ; - détermination d’une première information représentative d’une distance entre le projecteur et l’écran et d’une deuxième information représentative d’une hauteur de projection d’un faisceau lumineux généré par le projecteur sur l’écran à partir de données obtenues d’au moins un capteur embarqué dans le véhicule ; - transmission des première et deuxième informations à destination du serveur distant via la connexion sans fil ; - réception d’une requête de correction d’un angle d’inclinaison du faisceau lumineux déterminée en fonction des première et deuxième informations transmises, la requête étant reçue via la connexion sans fil.
Selon une variante, le procédé comprend en outre une étape de validation, postérieure à la réception de la requête de correction, comprenant les étapes suivantes : - détermination d’une troisième information représentative d’une distance entre le projecteur et l’écran et d’une quatrième information représentative d’une hauteur de projection du faisceau lumineux généré par le projecteur sur l’écran ; - transmission des troisième et quatrième informations à destination du serveur distant via la connexion sans fil ; - réception d’une information représentative d’une validation du angle d’inclinaison.
L’étape de validation permet ainsi de s’assurer que le procédé a abouti.
Selon encore une variante, le procédé comprend en outre une étape de rendu d’un deuxième ensemble d’instructions de guidage du véhicule pour ajuster la position du véhicule en fonction de la première information, l’étape de rendu étant postérieure à la détermination de la première information.
Cette étape permet à l’utilisateur de garantir une position optimale du véhicule par rapport à l’écran et ainsi de procéder au contrôle de l’inclinaison du projecteur dans des conditions optimales.
Selon encore une autre variante de procédé, les données représentatives de dimensions caractéristiques appartiennent à un ensemble de données comprenant : - une hauteur et une position longitudinale du projecteur ; - une position d’une source lumineuse dans le projecteur ; et - une position longitudinale du au moins un capteur.
De telles données sont liées au véhicule et à sa configuration, la procédure dispose alors de données fiables pour procéder au contrôle de l’inclinaison du projecteur.