INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention peut permettre à de tels dispositifs clients ne possédant pas les niveaux de sécurité suffisants, d’atteindre des niveaux de sécurité leur permettant d’utiliser des services fournis par les opérateurs de service et requérant des niveaux de sécurité qui à la base n’étaient pas atteints par ces dispositifs ou disponibles dans ces dispositifs, dès lors que ceux-ci permettent l’adjonction de fonctions ou de logiciels additionnels. Avantageusement, ceci peut permettre d’éviter de remplacer les dispositifs clients par de nouveaux dispositifs afin de pouvoir mettre en œuvre ces services nécessitant des fonctions de sécurité élevée pour fonctionner.
Les dispositifs clients peuvent comprendre un ou plusieurs composants qui mettent en œuvre le service. Un composant est par exemple une carte SIM, un environnement d’exécution de confiance (TEE), un logiciel embarqué d’IoT (internet des objets), une application issue d’une boutique, mais peut être aussi un environnement ou espace de stockage, de calcul et d’exécution dédiés au sein d’une infrastructure virtuelle communément appelée Cloud, des containers, des Machines Virtuelles (VM), des micro services…Dans la suite de la description, on se réfère à un dispositif client mais on peut également comprendre à un composant du dispositif client ou à un ou plusieurs composants du dispositif client.
Tout au long de la description, la fonction de sécurité peut être dédiée au dispositif client ou à un composant du dispositif client. Ainsi, lorsque l’on évoque une fonction de sécurité pour un dispositif client, il peut s’agir d’une fonction de sécurité pour un composant du dispositif client. De même lorsque l’on évoque une fonction de sécurité pour un composant du dispositif client, il peut s’agir d’une fonction de sécurité pour un dispositif client.
L’opérateur d’infrastructure accède également à un service de singularisation 102 qui singularise une fonction de sécurité pour un ou plusieurs terminaux clients, selon les modes de réalisation de la présente invention. Le service de singularisation peut être une composante de l’opérateur d’infrastructure 100 ou peut être disjoint de celui-ci. Typiquement, le service de singularisation est un module logiciel comprenant également des moyens de stockage, par exemple un serveur.
A cet effet, les modes de réalisation décrits ci-après proposent une singularisation d’une fonction de sécurité qui particularise le résultat des calculs de la fonction de sécurité qui va être déployée dans le dispositif client ou un composant de celui-ci pour permettre à celui-ci de mettre en œuvre un service avec un niveau de sécurité requis par l’application. Outre la possibilité pour un composant de mettre en œuvre un service auquel il ne pouvait pas accéder, la présente divulgation rend très difficile l’automatisation d’attaques sur les composants mettant en œuvre cette fonction. En effet, son caractère non uniforme et spécifique à chaque implémentation rend compliqué les automatisations de cyber-attaques en masse.
Il est possible de singulariser une fonction déjà existante dans un dispositif client en la rendant plus sécurisée pour répondre à un besoin de sécurisation supérieur à celui qu’elle pouvait fournir mais également de fournir une fonction de sécurité singularisée à un dispositif client, par un exemple un dispositif de type IoT, dépourvu initialement de fonctions de sécurité, de manière à lui permettre de mettre en œuvre un service demandant un niveau de sécurité.
L’opérateur d’infrastructure réseau 100 collabore avec le service de singularisation 102 afin de fournir aux dispositifs clients et aux fournisseurs de services des fonctions de sécurité permettant, comme mentionné précédemment, à ceux-ci de mettre en œuvre un service dans le dispositif client, en adaptant le niveau de sécurité du dispositif client pour le rendre apte à mettre en œuvre ledit service selon le niveau de sécurité requis par ledit service.
Les différents modules sont connectés entre eux par des liaisons de données adaptées à l’environnement. Celles-ci peuvent être de type filaire ou sans-fil tels que, par exemple : interface radiofréquence RF, de type Wi-Fi® (selon IEEE 802.11), dans les bandes de fréquence à 2,4 ou 5 GHz, ou de type Bluetooth® (selon IEEE 802.15.1), dans la bande de fréquence à 2,4 GHz, ou de type Sigfox utilisant une technologie radio UBN [de l’anglais « Ultra Narrow Band », en français bande ultra étroite], ou LoRa dans la bande de fréquence 868 MHz, LTE [de l’anglais « Long-Term Evolution » ou en français « Évolution à long terme »], LTE-Advanced (ou en français LTE-avancé) ; interface USB [de l’anglais « Universal Serial Bus » ou « Bus Universel en Série » en français] ; interface HDMI [de l’anglais « High Definition Multimedia Interface », ou « Interface Multimedia Haute Definition » en français].
En particulier, la répartition des tâches entre le serveur 13 et le contrôleur 7 peut varier d’une solution dans laquelle le serveur 13 envoie la classification au contrôleur 7 sur demande de celui-ci jusqu’à une solution dans laquelle le contrôleur 7 reçoit l’ensemble des données brutes (météo, historique d’ensoleillement, etc.) et procède lui-même à la classification des rues avec différentes solutions intermédiaires possibles.
Il peut être difficile et couteux d’obtenir l’ensemble des données géographiques et topographiques des voies sur un vaste territoire. Une possibilité consiste à utiliser des véhicules ayant des capteurs d’ensoleillement, par exemple les véhicules électriques ayant des panneaux solaires, comme une flotte répartie de capteurs qui font remonter à intervalle régulier des informations d’ensoleillement associées à un horodatage et une position géographique. Un serveur collecte ses informations et associées aux informations météorologiques de nébulosité peut générer une carte d’ensoleillement en fonction du jour de l’année et de l’heure.
À la fin de la période de stationnement, il est possible, pour les véhicules électriques à panneaux photovoltaïques, de déterminer la recharge effective et de la comparer à la recharge estimée en fonction du degré d’ensoleillement de l’emplacement de stationnement. Si celle-ci est inférieure, cela peut provenir d’un événement météorologique non prévu, comme le passage d’un nuage, ou d’une déficience du dispositif de recharge qui serait à confirmer. La comparaison avec des recharges de véhicule se trouvant à proximité peut permettre de sélectionner l’une des possibilités. Par exemple, si les véhicules à proximité ont des recharges correspondant aux recharges prévues, la probabilité d’une déficience du dispositif de recharge est importante.
Apprentissage de la conduite sur un véhicule autonome immobilisé La présente invention appartient au domaine de l’apprentissage de la conduite sur un véhicule terrestre à moteur comportant au moins une fonction de conduite autonome. En particulier, il concerne l’apprentissage par un élève conducteur de la conduite sur le véhicule terrestre à moteur immobilisé mais apte à fonctionner sur une route, l’élève conducteur prenant place à une place de conducteur du véhicule.
On entend par « conduite autonome » d’un « véhicule autonome » tout procédé et/ou dispositif apte à assister la conduite du véhicule. Le procédé et/ou dispositif peut ainsi consister à diriger partiellement ou totalement le véhicule ou à apporter tout type d’aide à une personne physique conduisant le véhicule. Le procédé couvre ainsi toute conduite autonome, du niveau 0 au niveau 5 dans le barème de l’OICA, pour Organisation International des Constructeurs Automobiles.
L’apprentissage de la conduite nécessite une mise en situation pratique pour se confronter à des situations de conduite réelles. Pour ce faire, il est connu de prendre des cours de conduite dans des véhicules à double commande ou d’utiliser des simulateurs de conduite.
Le principal reproche des simulateurs de conduite est qu'il ressemble fortement à un jeu vidéo et que l'élève n'a pas forcément conscience de se former réellement. En effet ces simulateurs présentent plusieurs inconvénients et défis connus, notamment :
Couts élevés de la solution produit en termes de logiciel et surtout de matériel de simulation (équipements généralement propriétaire d’un fournisseur)
Fidélité physique, perceptuelle et comportementale limitée : Les simulateurs de basse fidélité peuvent évoquer l’irréalisme et, par conséquent, produisent des résultats mitigés. La fidélité du simulateur est connue pour affecter l’avis des utilisateurs.
Le second microservice 22 mémorise également à l’étape E24 la clé cryptographique K AUSF (également contenue dans le vecteur d’authentification AV), par exemple dans la mémoire ou l’enclave sécurisée précitée.
Le second microservice 22 détermine par ailleurs à l’étape E26 un condensat HXRES en appliquant une fonction de hachage au résultat attendu XRES.
Le second microservice 22 détermine également à l’étape E26 une clé d’ancrage K SEAF par dérivation de la clé cryptographique K AUSF .
Le second microservice 22 (configuré ici comme serveur) émet alors à l’étape E28 une réponse RSP (en tant que réponse à la requête REQ) à destination du premier microservice 20 (configuré ici comme client). La réponse RSP contient des données de réponse destinées à l’équipement utilisateur 2 (ces données de réponse comprenant par exemple le nombre aléatoire RAND et/ou le jeton d’authentification AUTN) et/ou le condensat HXRES et/ou la clé d’ancrage K SEAF .
Le premier microservice 20 reçoit ainsi à l’étape E30 la réponse RSP en provenance du second microservice 22.
Le premier microservice 20 envoie alors à l’étape E32 les données de réponse précitées (ainsi qu’ici le condensat HXRES du résulat attendu et la clé d’ancrage K SEAF ) au module de gestion d’accès 12 au sein d’une réponse A_RSP1 à la requête d’authentification A_REQ1.
Le module de gestion d’accès 12 reçoit ainsi les données de réponse (destinées à l’équipement utilisateur 2), le condensat HXRES et la clé d’ancrage K SEAF à l’étape E34.
Le module de gestion d’accès 12 peut ainsi émettre à l’étape E36 une requête d’authentification A_REQ2 à destination de l’équipement utilisateur 2. Cette requête d’authentification A_REQ2 contient les données de réponse précitées (qui comprennent ici le nombre aléatoire RAND et le jeton d’authentification AUTN).
La transmission de la requête d’authentification A_REQ2 du module de gestion d’accès 12 à l’équipement utilisateur 2 est notamment réalisée via le réseau d’accès radio 4.
La requête d’authentification A_REQ2 est reçue par l’équipement utilisateur 2 à l’étape E38.
Le procédé se poursuit sur la qui illustre une seconde partie du procédé d’authentification.
A l’étape E40, l’équipement utilisateur 2 détermine un résultat RES sur la base d’une partie au moins des données de réponse (reçues avec la requête d’authentification A_REQ2), ici sur la base du nombre aléatoire RAND.
En pratique, la détermination du résultat RES peut être réalisée par le module d’identification contenu comme déjà indiqué dans l’équipement utilisateur 2.
Le résultat RES est par exemple déterminé sur la base du nombre aléatoire RAND par application de l’algorithme cryptographique utilisant la clé secrète K, qui est mémorisée au sein de l’équipement utilisateur 2, par exemple dans une mémoire du module d’identification précité.
Ainsi, la détermination d’un résultat RES correct (c’est-à-dire égal au résultat attendu XRES) démontre que l’équipement utilisateur 2 détient bien la clé secrète K (ici au sein du module d’identification) et possède donc des droits d’accès au réseau de téléphonie mobile.
L’équipement utilisateur 2 émet alors, à l’étape E42 et à destination du module de gestion d’accès 12, un message de réponse d’authentification A_RSP2 contenant le résultat RES déterminé par l’équipement utilisateur 2.
Selon cette configuration particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention, à chaque tour d’arbre à manivelle 24, la pompe de débordement 82 transfère une petite quantité de liquide de travail 13 depuis le réservoir de débordement 83 vers le cylindre à liquide 8 du compresseur 3 ou, selon le cas, du détendeur 4.
Ladite configuration particulière permet que lorsque le piston hydraulique 10 effectue des mouvements de va-et-vient dans le cylindre à liquide 8 et quand le volume variable hydraulique 12 est minimal, le réservoir à gaz et liquide 14 se retrouve bien entièrement rempli de liquide de travail 13, la petite quantité de liquide de travail 13 introduite par la pompe de débordement 82 dans le réservoir à gaz et liquide 14 débordant à chaque tour d’arbre à manivelle 24 dudit réservoir 14 pour retourner au réservoir de débordement 83 via le port de sortie 7 et le plenum de refoulement 62.
Ce mode particulier de réalisation du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention permet que l’intégralité du gaz de travail 5 que contient le volume variable pneumatique 2 soit bien expulsée dudit volume 2 lorsque le volume variable hydraulique 12 est minimal, ce qui confère audit volume variable pneumatique 2 un rapport volumétrique infini, et un rendement volumétrique proche de cent pour cent.
Comme on peut aisément le déduire des figures 3, 6 et 7, qu’il s’agisse du compresseur 3 ou du détendeur 4, la pression de gaz de travail 5 qui règne dans le réservoir de débordement 83 est similaire à celle qui règne dans le plenum de refoulement 62.
On voit en figures 3, 6 et 7 que le réservoir de débordement 83 est situé en contrebas du plenum de refoulement 62 de sorte que, du fait de la gravité terrestre, le liquide de travail 13 qui déborde du réservoir à gaz et liquide 14 via le port de sortie 7 et le plenum de refoulement 62 retourne naturellement dans ledit réservoir de débordement 83
On a montré en figures 17 à 19 la pompe de débordement 82 telle qu’elle peut être prévue pour le compresseur 3, selon une configuration particulière du compresseur-détendeur lent à piston mécano-liquide 1 suivant l’invention.
Comme on le voit sur lesdites figures 17 à 19, le piston de pompe de débordement 85 est un piston étagé bicorps 89 qui comprend un corps de grand diamètre 93 qui présente une face de grande section 90, cette dernière formant l’une des parois d’un volume variable de pompe de débordement 86.
Les figures 17 à 19 montrent que ledit piston étagé 89 comprend également, axialement à l’opposé de la face de grande section 90, un corps de petit diamètre 94 qui peu translater de façon étanche dans un cylindre d’actionnement 92 dont le volume interne est relié à celui du réservoir à gaz et liquide 14 et du cylindre à liquide 8, ledit corps de petit diamètre 94 présentant une face de petite section 91 sur laquelle s’exerce la pression qui règne dans ledit cylindre 8, ladite pression étant notée P2 en figures 18 et 19.
On note aussi en figures 17 à 19 que ledit piston étagé 89 présente, au niveau de la jonction entre le corps de grand diamètre 93 et le corps de petit diamètre 94, une face de moyenne section 95 de laquelle émerge le corps de petit diamètre 94, ladite face 95 étant reliée au réservoir de débordement 83 et étant soumise à la pression régnant dans ledit réservoir 83 notée P1 en figures 18 et 19, tandis qu’une butée de piston étagé 117 fixe le volume maximal du volume variable de pompe de débordement 86 et qu’un ressort de rappel de piston bicorps 96 tend à repousser le piston étagé bicorps 89 en direction de sa face de grande section 90.
Ainsi et comme on le comprend aisément à partir de la , lorsque la pression P2 qui règne dans le cylindre à liquide 8 est inférieure à la pression P1, qui règne dans le réservoir de débordement 83, le piston étagé bicorps 89 est maintenu plaqué sur la butée de piston étagé 117 tandis que le ressort de rappel de piston bicorps 96 est comprimé par l’effort que produit le différentiel de pression P1 moins P2 exercé sur toute la surface de la face de petite section 91, la vanne de refoulement 88 étant fermée.
Lorsque le piston hydraulique 10 du compresseur 3 arrive au point mort haut, la pression P2 qui règne dans le cylindre à liquide 8 devient sensiblement égale à la pression P1 qui règne dans le réservoir de débordement 83, il n’y a plus d’effort qui s’exerce sur la face de petite section 91, et le ressort de rappel de piston bicorps 96 repousse le piston étagé bicorps 89 comme le montre la , ce qui a pour effet d’expulser du liquide de travail 13 depuis le volume variable de pompe de débordement 86 vers le cylindre à liquide 8 via la vanne de refoulement 88 ouverte, la consommation énergétique effective du transvasement de dit liquide 13 depuis ledit volume 86 vers ledit cylindre 8 étant très faible.
Lorsque le piston hydraulique 10 du compresseur 3 amorce sa redescente ce qui correspond à la section D-E du diagramme pression-volume de la , la vanne de refoulement 88 est calculée pour se refermer immédiatement alors que la pression P2 régnant dans le cylindre à liquide 8 redevient inférieure à la pression P1 qui règne dans le réservoir de débordement 83.
S’ensuit la compression du ressort de rappel de piston bicorps 96 par le piston étagé bicorps 89 ce dernier se déplaçant sous l’effet du différentiel de pression P1 moins P2 qui s’exerce sur la face de petite section 91 avec en parallèle, l’augmentation du volume variable de pompe de débordement 86 dans lequel est admis une nouvelle charge de liquide de travail 13 en provenance du réservoir de débordement 83 et via le clapet d’admission de pompe de débordement 87.
Comme on le remarque en figures 18 et 19, la vanne de refoulement 88 comprend un piston actionneur de vanne 97 qui peut translater de façon étanche dans un cylindre d’actionneur de vanne 98.
Ledit piston 97 présente une face axiale d’actionnement de vanne 99 qui communique avec le réservoir de débordement 83 et sur laquelle s’exerce la pression P1 régnant dans ledit réservoir 83.
Comme on le voit en , ladite face axiale 99 peut entrer en contact avec un clapet de débordement 100 pour soulever ce dernier d’un siège de clapet de débordement 104 lorsque le piston actionneur de vanne 97 se déplace en direction de ladite face 99.
Ces dispositions réglementaires vont réduire le nombre de fluides frigorigènes utilisables dans les pompes à chaleur conventionnelles, et vont significativement impacter la technologie desdites pompes, voire augmenter le prix de revient desdites pompes.
Le substitut le plus probable aux fluides frigorigènes actuellement utilisés dans les pompes à chaleur conventionnelles est le dioxyde de carbone, qui est un gaz non-polluant dont le pouvoir de réchauffement global spécifique est faible, mais qui a pour principal inconvénient des pressions opérationnelles élevées de plus de cent atmosphères, ce qui rend l’étanchéité et la sécurité des installations plus difficiles à garantir.
On comprend donc tout l’intérêt de reproduire aussi fidèlement que possible le cycle idéal de pompe à chaleur de Sadi Carnot, en réalisant un compresseur et un détendeur volumétriques quasi-isothermes qui utilisent un fluide qui reste à l’état gazeux durant l’entièreté dudit cycle.
Cette voie n’est possible qu’en imposant au gaz une température de consigne stable durant sa compression ou sa détente isotherme, ce qui peut être réalisé avec un média qui stocke de la chaleur directement dans une chambre de compression ou de détente, ledit média étant associé à des moyens qui exportent ladite chaleur lors de la phase de compression, ou qui importent ladite chaleur en phase de détente.
Plusieurs concepts décrivent des compresseurs ou détendeurs proches de l’isotherme avec des moyens de stockage et d’import ou d’export de chaleur.
C’est le cas par exemple de la machine quasi isotherme que décrit le brevet GB2534244, ladite machine comprenant un piston qui est orienté vers le bas et qui présente une structure d’absorption et de restitution de chaleur, ledit piston comprimant un gaz dans un volume variable dans le bas duquel réside un volume de fluide constant.
Selon l’invention du brevet GB2534244, ledit piston comprime ou détend ledit gaz tout en forçant ce dernier à se refroidir ou à se réchauffer au contact de la structure d’absorption et de restitution de chaleur, ladite structure pouvant être constituée de feuilles de métal qui, quand elles sont hors du liquide échangent de la chaleur avec le gaz, cependant que quand elles plongent dans ledit liquide, elles échangent de la chaleur avec ce dernier.
Selon l’invention du brevet GB2534244, le liquide reste approximativement immobile contrairement aux compresseurs à piston liquide selon lesquels le liquide est au contraire mobile, ce qui implique que ledit liquide ne soit pas soumis à des décélérations trop éloignées de la gravité terrestre sous peine de provoquer de la cavitation et de l’affolement dudit liquide.
A contrario, l’invention du brevet GB2534244 permet ainsi de fabriquer un compresseur ou un détendeur à rotation rapide sans entraîner le liquide en mouvement, ce qui présente l’avantage de conférer audit compresseur ou audit détendeur une densité de puissance volumique élevée.
On note que la configuration particulière du brevet GB2534244 propose un système à bielle et manivelle relativement classique pour actionner le piston porteur de la structure d’absorption et de restitution de chaleur.
Une autre approche consiste en déplacer un liquide par l’intermédiaire d’un piston qui translate dans un cylindre comme le prévoit le brevet CN111734604, ledit liquide, contrairement au brevet GB2534244, submergeant un dissipateur thermique statique.
A l’instar du brevet CN111734604, de nombreuses publications font également état de pistons liquides qui forcent alternativement un gaz et un liquide à traverser un média poreux ou un système d’accumulation et de restitution de chaleur.
Cette approche technique est notamment retenue par divers programmes de recherche dédiés à des systèmes de stockage d’énergie sous la forme d’air comprimé, par exemple destinés à accumuler de l’énergie renouvelable produite par des éoliennes en mer.
Il ressort de la plupart de ces dispositifs que le rendement de compression ou de détente dépend fortement de la surface totale d’échange thermique entre le gaz, le liquide et les structures d’absorption et de restitution de chaleur quelle qu’en soit la nature, mais aussi, du temps laissé auxdits échanges pour s’opérer.
Pour favoriser lesdits échanges, il est donc préférable de réaliser des compresseurs ou détendeurs à rotation lente, ceci en contrepartie d’une puissance volumique moindre.
Outre le temps laissé aux échanges thermiques de se produire, l’avantage de compresseurs ou détendeurs à rotation lente est qu’ils laissent du temps au transvasement des gaz de s’opérer, de sorte à limiter les pertes de pression aux ports d’entrée et de sortie desdits compresseurs et détendeurs.
Mais outre le régime de rotation de son arbre à manivelle 24, la levée plus ou moins tardive et plus ou moins étalée des soupapes pilotées de détendeur 54 permet notamment de régler la pression qui règne dans le réservoir de gaz à basse pression 60 relativement à celle qui règne dans le réservoir de gaz à haute pression 58.
Ce réglage revêt une grande importance en ce que le différentiel de pression en question détermine notamment la quantité de chaleur produite par la pompe à chaleur 55 à chaque tour d’arbre à manivelle 24.
Ce réglage s’opère par exemple en faisant transvaser au détendeur 4 moins de gaz de travail 5 depuis le réservoir de gaz à haute pression 58 vers le réservoir à gaz et liquide 14 durant la section F-G du diagramme dudit détendeur 4 de la , que n’en transvase le compresseur 3 durant la section C-D dudit diagramme, ce qui a pour effet de faire monter la pression dans le réservoir de gaz à haute pression 58 tout en faisant baisser la pression dans le réservoir de gaz à basse pression 60.
Si au contraire, le détendeur 4 transvase plus de gaz de travail 5 depuis le réservoir de gaz à haute pression 58 vers le réservoir à gaz et liquide 14 durant la section F-G du diagramme dudit détendeur 4 de la , que n’en transvase le compresseur 3 durant la section C-D dudit diagramme, la pression dans le réservoir de gaz à haute pression 58 baisse cependant que monte la pression dans le réservoir de gaz à basse pression 60.