INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, l’interface de basculement comprend un deuxième jeu qui est supérieur au premier jeu, ledit deuxième jeu étant un jeu transversalement interne et le premier jeu est un jeu transversalement externe.
Selon un autre aspect, l’invention propose un véhicule automobile, l’ensemble lumineux avant comprenant un module lumineux arrière, tel un projecteur supérieur, avec un boîtier supérieur et présentant une surface avant ; un axe longitudinal ; remarquable en ce que l’ensemble lumineux avant comprend en outre un module lumineux avant, tel un module lumineux inférieur, s’étendant en avant du module lumineux supérieur et comprenant un boîtier lumineux inférieur ; le module lumineux avant comprenant une surface arrière face à la surface avant afin de former une interface de basculement en cas de choc piéton ; l’interface de basculement comprenant un axe de basculement incliné par rapport à une axe longitudinal d’un premier angle compris entre 30° et 60° afin de permettre un repli du module lumineux avant transversalement vers l’intérieur du module lumineux arrière en cas dudit choc piéton.
Le principe du drainage des eaux souterraines a pour but de faire baisser la charge hydraulique appliquée sur les ouvrages construits par l’homme ou sur les espaces naturels destinés à un usage agricole. Il est constitué d’un réseau de canalisations (les drains) pourvues de fines perforations autorisant l’entrée de l’eau dans lesdites canalisations. Ces canalisations peuvent présenter une pente suffisante pour l’écoulement de l’eau vers un exutoire caractérisé par une charge hydraulique significativement inférieure à celle du volume à drainer. Le matériau constitutif des drains est en général doté de qualités de résistance à la corrosion pour garantir leur pérennité. Les drains modernes sont en général constitués de tubes souples de matière plastique.
Mais un réseau de drainage se colmate souvent progressivement.
En effet, un ensemble de phénomènes physico-chimiques se produisent à l’interface entre le milieu environnant et l’intérieur des drains. Ces phénomènes se traduisent par des dépôts de matière solide non seulement à l’intérieur des canalisations mais également dans les perforations de leur paroi ainsi que sur la surface extérieure de ces drains (l’extrados). L’ampleur de ces phénomènes conduit parfois à une perte totale d’efficacité du système de drainage.
Les phénomènes qui conduisent à ce colmatage sont de deux natures :
Le premier phénomène est lié à l’entrainement des particules de sol (les « fines ») par le flux d’eau qui se dirige vers les drains ; les fines, dont la taille est égale ou supérieure à celle des perforations des canalisations, ont tendance à s’accumuler à l’extrados des drains. Cette accumulation se traduit par un bouchage d’une partie des perforations et crée des pertes de charge hydraulique sur le trajet de l’eau de drainage. Il en résulte une diminution du débit d’eau qui entre dans les canalisations et globalement une diminution de l’efficacité du système de drainage.
Le deuxième phénomène est lié à la cristallisation, au contact des drains, des éléments dissous dans l’eau. En effet, d’un point de vue hydraulique, l’intérieur des drains est l’objet de fréquentes variations de charge, notamment en fonction des fluctuations saisonnières. Ces fluctuations se traduisent par une variation altimétrique de l’interface eau – air. L’eau de drainage passe donc d’un milieu caractérisé par une phase liquide continue (le terrain à drainer) à un milieu présentant une phase liquide au contact avec une phase gazeuse (l’intérieur des drains). L’existence de cette interface engendre une modification des équilibres chimiques naturels. C’est notamment le cas de l’équilibre calco-carbonique. En milieu naturellement acide et présentant un excès de gaz carbonique, les carbonates naturels (calcaire des formations géologiques) ou anthropiques (béton de structure des ouvrages) sont partiellement dissous sous forme de bicarbonate de calcium (Ca(HCO 3 ) 2 ). Lorsque le dégazage du CO2 se produit à l’interface eau-air, l’équilibre calco-carbonique se déplace et le bicarbonate de calcium cristallise sous forme de calcite (CaCO 3 ). La calcite est une espèce minérale cristalline dure qui s’accroche sur tous les supports physiques présents : la surface intérieure des drains, l’épaisseur de leur paroi au niveau des perforations, l’extérieur des drains et les amas de fines. Le caractère continu de ce phénomène se traduit par un colmatage progressif des systèmes de drainage. Au-delà de l’exemple de l’équilibre calco-carbonique il existe d’autres phénomènes physico-chimiques qui conduisent au même résultat.
Pour supprimer les effets des phénomènes de colmatage, plusieurs techniques de nettoyage sont traditionnellement mises en œuvre : l’hydrocurage, le fraisage mécanique, la désincrustation par voie chimique et la désincrustation par voie biologique.
L’hydrocurage est la technique la plus couramment mise en œuvre. Cette technique consiste à injecter de l’eau sous forte pression (100 à 500 bars) au travers de buses montées sur une tête d’injection elle-même fixée au bout d’un ombilical. Les jets d’eau sont répartis en deux catégories : les jets axiaux ou latéraux qui visent à détruire les dépôts et les jets arrière qui visent à la fois à éliminer les produits décollés et à propulser la sonde vers l’avant.
Le fraisage mécanique consiste à utiliser un robot en général constitué d’un corps rigide (en général d’une longueur d’environ 0.4 m) monté sur roue et doté d’un bras articulé portant une fraise. La fraise est entrainée en rotation électriquement ou hydrauliquement.
La désincrustation par voie chimique consiste à injecter un acide dans les drains pour dissoudre la composante carbonatée des dépôts. Cette technique n’est possible que si un accès aux drains est possible à leur amont. Cette méthode présente l’inconvénient d’un rejet polluant dans le milieu naturel.
La technique de nettoyage par voie biologique consiste à injecter une solution contenant une colonie de bactéries qui secrètent un acide organique capable d’attaquer les composants carbonatés des dépôts. Cependant, comme dans le cas précédent, cette technique nécessite un accès à l’amont des drains. De plus, son efficacité est modérée.
Un problème posé par toutes ces techniques est qu’elles ne permettent de traiter que les dépôts qui sont à l’intérieur des drains. En revanche, les dépôts qui obstruent les perforations des parois et ceux qui s’accumulent à l’extrados ne sont que très peu ou nullement éliminés par ces méthodes. De plus, la plupart des drains modernes étant constitués de matière plastique, leur résistance mécanique est souvent inférieure à celle des dépôts qui les obstruent. Ainsi, les techniques de l’hydrocurage (notamment à haute pression) ou du fraisage mécanique se traduisent souvent par une destruction des parois des drains car ces méthodes ne permettent pas de discriminer la matière des dépôts par rapport à celle constitutive des parois des drains.
Des problèmes identiques ou similaires peuvent se poser dans tout autre canalisation ou conduit dans laquelle ou lequel circule un fluide ou un liquide conduisant à un dépôt de matière sur la surface intérieure de cette canalisation ou de ce conduit et/ou qui bouche au moins partiellement un ou plusieurs orifice(s) réalisé(s) dans ce conduit et/ou la section d’écoulement de ce conduit, par exemple à l’intersection avec un autre conduit qui se raccorde sur le 1 er ; de même, des dépôts, qui peuvent provenir de l’environnement dans lequel la canalisation ou le conduit est installé, peuvent se réaliser sur une surface extérieure à cette canalisation ou à ce conduit, ce qui peut conduire à réduire sa perméabilité et/ou à une moins bonne performance de l’ensemble du système pour l’évacuation du liquide (par exemple, pour un système de drainage, le développement de concrétion notamment de calcite, dans le radier drainant réduit la perméabilité de celui-ci en fermant l’espace libre par lequel l’eau circule entre les agrégats du radier ; à terme, le radier drainant devient en amont des drains moins performant pour évacuer l’eau).
Plus généralement, il se pose le problème de trouver un nouveau dispositif et un nouveau procédé de nettoyage ou de curage d’une canalisation ou d’un conduit dans lequel circule un liquide.
De manière préférée, ce nouveau procédé ou ce nouveau dispositif est plus efficace que les procédés ou dispositifs connus et permet une meilleure élimination des dépôts solides produits dans le conduit ou la canalisation ou contre la surface intérieure et/ou extérieure de la paroi qui délimite ce conduit ou cette canalisation.
De manière préférée également, il permet une meilleure élimination des dépôts solides réalisés dans un conduit ou une canalisation, tel qu’un drain réalisé en matériau tel qu’un matériau plastique, ou autour d’un tel drain.
Dans le contexte de la présente invention, le dispositif de fixation comporte une platine de montage du faisceau électrique et un pion fixation sur l’interface de montage. Le pion de fixation collabore avec l’ouverture centrale de l’interface de montage, de sorte par exemple à pouvoir s’engager dans l’ouverture centrale de l’interface de montage. Le pion de fixation comporte des organes de verrouillage sur l’interface de montage. La platine de montage permet une fixation du faisceau électrique, préférentiellement de manière détachable et non permanente. La platine de montage comporte par exemple un anneau de serrage pour un câble électrique du faisceau électrique.
Dans le contexte de la présente invention, l’insonorisant acoustique comporte un composant mou et volumique qui permet d’obtenir l’insonorisation attendue – le matériau de découplage vibratoire et acoustique, recouvert du panneau d’isolation acoustique afin d’apporter une rigidité surfacique et de protéger ledit composant. Le matériau de découplage vibratoire et acoustique prend la forme d’une première couche légère et souple formant un ressort vis-à-vis d’une structure porteuse dont on chercher à s’isoler. Le panneau d’isolation acoustique forme une deuxième couche, plus lourde que la première couche, et superposée à ladite première couche. Le panneau d’isolation acoustique forme une paroi de l’insonorisant acoustique. L’insonorisant acoustique peut prendre la forme d’une plaque ou une forme courbe, en fonction des utilisations recherchées.
Ainsi, dans le contexte de la présente invention, l’insonorisant acoustique forme un système mécanique d’insonorisation formé par une masse associée à un ressort. Ce système mécanique permet ainsi d’amortir une onde mécanique – vibratoire par exemple – qui serait transmise par la structure porteuse. De l’autre côté de l’insonorisant acoustique, c’est-à-dire de l’autre côté du panneau d’isolation acoustique par rapport à la structure porteuse vibrante, l’onde mécanique est ainsi atténuée.
L’invention tire ici parti des nouveaux concepts d’insonorisation acoustique via un système masse / ressort dont le matériau utilisé pour la fonction ayant la fonction de masse – c’est-à-dire le panneau d’isolation acoustique – présente une rigidité suffisante pour autoriser la fixation de pièces directement dessus.
Ainsi, l’interface de montage conforme au premier aspect de l’invention permet de faciliter le montage d’accessoires sur un tel isolant acoustique. Consécutivement, en étant en prise directement sur l’isolant acoustique plutôt que sur une structure porteuse située en arrière dudit isolant acoustique, l’interface de montage conforme au premier aspect de l’invention permet aussi d’améliorer l’isolation phonique et d’éviter un couplage acoustique et vibratoire avec la structure porteuse de l’isolant acoustique.
L’interface de montage conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- l’embase a une forme discoïdale. En d’autres termes, l’embase est délimitée par un contour périphérique de forme circulaire ;
- l’ouverture centrale est délimitée par un contour circulaire. Un diamètre de l’ouverture centrale est supérieur à 5 mm, préférentiellement, le diamètre de l’ouverture centrale est compris entre 6 mm et 7 mm, voire compris entre 5 mm et 10 mm ;
- l’embase prend la forme d’une plaque. Une épaisseur de l’embase est comprise entre 0.5 mm et 10 mm, préférentiellement comprise entre 0.8 mm et 7 mm ;
- l’interface de montage comporte une portée cylindrique coaxiale de l’ouverture centrale. La portée cylindrique s’étend au niveau d’une face d’appui de l’embase, destinée à être mise en appui contre le panneau d’isolation acoustique. La portée cylindrique est destinée à collaborer avec l’isolant acoustique. En particulier, la portée cylindrique est destinée à être engagée dans le matériau mou et volumique situé en arrière du panneau d’isolation acoustique, éventuellement par l’intermédiaire d’un trou aménagé au travers du panneau d’isolation acoustique et dans ledit matériau mou et volumique formant le matériau de découplage vibratoire et acoustique ;
- la portée cylindrique est creuse. Cette configuration avantageuse permet l’insertion ultérieure d’un élément dans ladite portée cylindrique, et en particulier l’insertion d’un pion de fixation du dispositif de fixation du faisceau électrique ;
- un diamètre de la portée cylindrique est supérieur à un diamètre de l’ouverture centrale. Le diamètre s’entend ici d’un diamètre extérieur de la portée cylindrique. Cette configuration avantageuse permet de ne pas obstruer l’ouverture centrale. Dans le cas où la portée cylindrique est creuse, un diamètre intérieur de la portée cylindrique est supérieur au diamètre de l’ouverture centrale. Cette configuration avantageuse permet de ne pas obstruer l’ouverture centrale ;
- l’organe de fixation est situé radialement à l’extérieur de l’ouverture centrale. En d’autres termes, l’organe de fixation est situé en dehors de l’ouverture centrale ou en dehors d’une zone située en regard de l’ouverture centrale, de sorte à laisser un espace vide en regard de ladite ouverture centrale afin de permettre l’insertion d’un pion de fixation du dispositif de fixation dans l’ouverture centrale ;
- selon un premier mode de réalisation, l’organe de fixation comporte au moins un crochet de retenu, le crochet de retenu s’étendant depuis l’embase et dans le matériau de découplage vibratoire et acoustique de l’insonorisant acoustique, au travers du panneau d’isolation acoustique. Chaque au moins un crochet de retenu s’étend au travers d’un trou ménagé au travers du panneau d’isolation acoustique. L’au moins un crochet de retenue s’étend en saillie de l’embase. Eventuellement, l’au moins un crochet de retenue comporte une unique forme cylindrique comportant des ailettes hélicoïdales le long d’une paroi intérieure et/ou d’une paroi extérieure de ladite forme cylindrique. dans ce cas, l’unique forme cylindrique est formée autour de l’ouverture centrale. Un diamètre de la forme cylindrique est supérieur au diamètre de l’ouverture centrale. Les ailettes hélicoïdales s’étendent en saillie, de manière radiale depuis la paroi intérieure et/ou depuis la paroi extérieure de la forme cylindrique. Les ailettes hélicoïdales s’étendent en dehors de l’ouverture centrale. Les ailettes hélicoïdales forment des moyens de retenu de l’interface de montage, permettant de plaquer et de maintenir plaqué l’embase contre le panneau d’isolation acoustique. Les ailettes hélicoïdales collaborent avec le matériau de découplage vibratoire et acoustique de l’isolant acoustique, en arrière du panneau d’isolation acoustique ;
- selon un deuxième mode de réalisation, l’organe de fixation comporte au moins un clip de retenu configuré pour collaborer par encliquetage avec le panneau d’isolation acoustique de l’isolant acoustique. L’au moins un clip de retenu collabore avec le panneau d’isolation acoustique par encliquetage. De manière avantageuse, l’au moins un clip de retenu collabore avec le panneau d’isolation acoustique au niveau du contour délimitant l’ouverture centrale. L’au moins un clip de retenu prend la forme d’un épaulement qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis l’ouverture centrale, en regard et à distance de la face d’appui de l’embase. Ainsi, lorsque l’interface de montage est assemblée sur le panneau d’isolation acoustique de l’isolant acoustique, le panneau d’isolation acoustique est pris entre l’épaulement formant l’au moins un clip de retenu et la face d’appui de l’embase, à proximité d’une lumière ménagée en regard de l’ouverture centrale de l’interface de montage ;
– dans le deuxième mode de réalisation, l’interface de montage comporte un contre-appui situé à distance en regard de l’embase, de sorte que le panneau d’isolation acoustique est en prise entre l’embase et le contre-appui. Selon une première variante de réalisation, le contre-appui est solidaire de l’embase, le contre-appui formant un épaulement axial pour le panneau d’isolation acoustique de part et d’autre de l’ouverture centrale. Le contre-appui prend la forme d’une surface d’appui située en regard de la face d’appui de l’embase. Alternativement, le contre-appui est rapporté à l’embase, le contre-appui prenant la forme d’une rondelle destinée à être placée sur une paroi intérieure du panneau d’isolation acoustique située du côté du matériau de découplage vibratoire et acoustique. Dans l’une ou l’autre des variantes du deuxième mode de réalisation, l’au moins un clip de retenu collabore avec le contre-appui par encliquetage. De manière avantageuse, l’au moins un clip de retenu collabore avec contre-appui au niveau du contour délimitant l’ouverture centrale. L’au moins un clip de retenu prend la forme d’un épaulement qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis l’ouverture centrale, en regard et à distance de la face d’appui de l’embase. Ainsi, lorsque l’interface de montage est assemblée sur le panneau d’isolation acoustique de l’isolant acoustique, le panneau d’isolation acoustique est pris entre le contre-appui et la face d’appui de l’embase, à proximité d’une lumière ménagée en regard de l’ouverture centrale de l’interface de montage. Le contre appui, le panneau d’isolation acoustique et l’embase sont bridés ensemble par l’épaulement formant l’au moins un clip de retenu collaborant avec le contre-appui ;
La présente invention propose de suivre l’exploitation d’un puits en effectuant des mesures de débit spécifique et en analysant celles-ci.
D’une part, la solution proposée permet d’obtenir des mesures de performance du puits fiables. En effet, les débits spécifiques sont calculés en s’assurant que les niveaux d’eau statique et dynamique sont stables. Précisément, il est vérifié que les niveaux d’eau statique et dynamique ont des indicateurs d’instabilité inférieurs à des seuils. Ces indicateurs permettent de vérifier la stabilité du plan d’eau lors des mesures des niveaux d’eau statique et dynamique. Cela garantit que les niveaux d’eau statique et dynamique sont mesurés lors de régimes établis (respectivement de remplissage et de pompage), et non lors de régimes transitoires. Notamment, pour un champ captant, l’utilisation des indicateurs d’instabilité permet de s’assurer qu’un autre puits n’est pas mis en marche lors des mesures des niveaux d’eau statique et dynamique.
D’autre part, la solution proposée permet de réaliser des comparaisons fiables des mesures de performance du puits ou forage. En fait, pour déterminer si le puits fonctionne correctement ou non (e.g. le puits est colmaté), il est proposé de sélectionner des débits spécifiques mesurés dans des conditions d’exploitation similaires. Deux critères sont utilisés pour sélectionner les débits spécifiques à partir desquels l’état de fonctionnement sera déterminé.
De manière similaire à la solution du brevet EP3184731B1, un premier critère de sélection implique que les débits spécifiques sélectionnés soient mesurés pour des niveaux d’eau statiques similaires (i.e. dans une plage donnée autour d’un niveau statique de référence). Il importe de noter que la hauteur d’eau de référence, utilisée pour définir ce premier critère de sélection, peut notamment correspondre à une puissance aquifère de référence (i.e. une épaisseur de la zone saturée de l’aquifère), ou au niveau d’eau statique de référence.
En outre, et contrairement à la solution du brevet EP3184731B1, un deuxième critère de sélection implique que les débits spécifiques sélectionnés soient mesurés pour des débits de pompage similaires (i.e. dans une plage donnée autour d’un débit de pompage de référence).
En sélectionnant des débits spécifiques mesurés dans des conditions d’exploitation similaires, la solution proposée garantit que les comparaisons des performances du puits sont fiables. Ainsi, la présente invention permet de déterminer de manière fiable l’état de fonctionnement du puits. Cela permet de déterminer si le puits fonctionne correctement ou non, voire si son fonctionnement se dégrade au cours du temps. Par exemple, la solution proposée peut être utilisée pour déterminer si le puits est colmaté ou non.
En comparaison aux solutions existantes, et notamment celle du brevet EP3184731B1, la solution proposée permet d’améliorer la fiabilité du suivi d’exploitation d’un puits et de réduire le nombre de faux positifs, c’est-à-dire de détections incorrectes d’un dysfonctionnement du puits. Cette amélioration résulte en particulier de l’utilisation conjointe des indicateurs d’instabilité pour les niveaux d’eau statiques et/ou dynamiques, et des critères de sélection des débits spécifiques proposés.
Selon un mode de mise en œuvre , le pourcentage donné de la hauteur d’eau de référence et/ou le pourcentage donné du débit de pompage de référence sont fixés en fonction du puits ou du forage.
Dans ce mode de mise en œuvre, il est proposé d’adapter les critères de sélection des débits spécifiques en fonction du puits. Autrement dit, les plages données autour du niveau d’eau statique de référence et du débit de pompage de référence, utilisées pour sélectionner des débits spécifiques considérés comparables, sont définies en fonction du puits.
Ce mode de mise en œuvre permet ainsi d’adapter la solution proposée de suivi d’exploitation à différentes configurations ou topologies de puits. Cela contribue à améliorer la fiabilité du suivi d’exploitation.
À titre indicatif, le pourcentage donné de la hauteur d’eau de référence peut être égal à 5%, 10% ou 15% ; et, le pourcentage donné du débit de pompage de référence peut être égal à 5%, 10% ou 15%.
Selon un mode de mise en œuvre , pour chaque débit spécifique déterminé : le niveau d’eau statique est mesuré après une durée de remplissage supérieure ou égale à 1 heure ; et/ou le niveau d’eau dynamique est mesuré après une durée de pompage supérieure ou égale à 1 heure.
En fixant la durée de pompage à au moins une heure, ce mode de mise en œuvre permet de s’assurer que le niveau d’eau dynamique est mesuré lors d’un régime de pompage établi, et non lors d’un régime transitoire (e.g. le début du pompage). Il en est de même pour le niveau d’eau statique. Par conséquent, ce mode de mise en œuvre contribue à améliorer la fiabilité de la solution proposée de suivi d’exploitation d’un puits.
Selon un mode de mise en œuvre , pour chaque débit spécifique déterminé, le niveau d’eau dynamique est mesuré après une durée de pompage donnée (i.e. fixe, prédéterminée).
Selon ce mode de mise en œuvre, chaque niveau dynamique utilisé pour calculer un débit spécifique est mesuré après une durée de pompage fixe. Ainsi, les niveaux dynamiques sont mesurés après des durées de pompage similaires, ce qui permet de s’assurer que les les débits spécifiques sont mesurés dans des conditions d’exploitations similaires. Ce mode de mise permet donc d'obtenir des mesures comparables de performance de puits et contribue à la fiabilité de la solution proposée.