INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’entité de gestion EG communique avec le terminal client TC et les autres terminaux clients TC1, TC2, TC3 grâce au réseau de communication NET. En général, ce réseau de communication NET est le réseau Internet auquel l’ensemble des participants au procédé de demande de recharge ainsi qu’au procédé d’obtention sont reliés. Les terminaux clients TC et TC1, TC2, TC3 peuvent se connecter au réseau de communication NET tout en étant en déplacement grâce aux techniques de télécommunications mobiles telles que la 3G, 4G, 5G ou autres. L’entité de gestion EG, quant à elle, ne sera en général pas mobile, mais sera bien connectée au même réseau de communication NET. Dans certains modes de réalisation, les procédés de demande de recharge et d’obtention peuvent être mis en œuvre pour un ensemble privé de terminaux clients TC. Dans ce cas, le réseau NET peut être un réseau privé, qui peut être dédié à la mise en œuvre de ces procédés. Par exemple, le réseau NET peut être une tranche (de l’anglais slice ) d’un réseau de télécommunications 5G, tranche à laquelle seuls des terminaux clients participants aux procédés de demande de recharge et d’obtention vont avoir accès. De cette manière, la sécurité des communications pour réaliser les procédés est maximale. Une telle tranche d’un réseau de télécommunications 5G peut être par exemple opérée par un constructeur automobile, et dans ce cas, le procédé de gestion de la demande d’une recharge sera mis en œuvre uniquement entre une entité de gestion EG et des terminaux clients TC, TC1, TC2, TC3 associés à des véhicules électriques du constructeur en question. Le procédé de gestion sera alors une entraide entre utilisateurs des véhicules électriques d’un même constructeur qui seront prêts à partager des charges électriques pour se dépanner.
Dans certains modes de réalisation, le procédé de gestion selon l’invention comprend un enregistrement de terminaux clients TC1, TC2, TC3 auprès de l’entité de gestion EG. Cet enregistrement consiste à se présenter comme étant disponible pour répondre ultérieurement à des demandes DEM de recharge de batterie. L’enregistrement permet à l’entité de gestion EG de sauvegarder tout un ensemble de paramètres à propos des demandes de recharge auxquelles les terminaux clients TC1, TC2, TC3 sont aptes à répondre. Dans des modes de réalisation, les clients participants TC1, TC2, TC3 devront préciser les modèles de batterie qu’ils pourront recharger pour donner suite à des demandes. Dans d’autres modes, les clients participants TC1, TC2, TC3 préciseront des zones géographiques ou des périodes temporelles pour lesquelles ils sont prêts à répondre à des demandes. Un autre paramètre possible pouvant être fourni à l’enregistrement est la contrepartie que demandera l’utilisateur d’un terminal client enregistré TC1, TC2 ou TC3 pour répondre à une demande de recharge. Cette contrepartie pourra être par exemple un prix de la quantité de charge électrique qui sera fournie en réponse à la demande de recharge. Le prix de la charge pourra être exprimé pour une quantité de watts donnée ou pour un pourcentage de recharge de batterie donné. Dans certains modes, l’enregistrement des terminaux clients TC1, TC2, TC3 comprendra la fourniture d’une autorisation pour que l’entité de gestion EG puisse disposer d’informations en temp réel fournies par les terminaux clients TC1, TC2, TC3 telles que la localisation des véhicules électriques associés aux terminaux clients TC1, TC2, TC3 ou la quantité de charge électrique contenue dans la ou les batteries des véhicules électriques associés. Ces informations pourront être utilisées par l’entité de gestion EG pendant l’étape de recherche REC.
Le procédé de gestion selon l’invention comprend ensuite la réception par l’entité de gestion d’une demande DEM de recharge d’une batterie d’un véhicule électrique, la demande DEM étant émise par le terminal client TC. Le terminal client TC peut s’être enregistré au préalable auprès de l’entité de gestion EG comme participant au procédé mais ce n’est pas le cas dans certains modes de réalisation.
Dans certains modes de réalisation, la demande DEM de recharge comprendra des informations techniques relatives à la batterie qui doit être rechargée. Une telle information technique peut être par exemple le modèle de la batterie ou du véhicule électrique qui doit être rechargé, ou le modèle de câble de recharge compatible avec le véhicule électrique.
Dans d’autres modes de réalisation, la demande DEM de recharge comprend une information de localisation. Cette information de localisation peut être par exemple une zone dans laquelle l’utilisateur du terminal client TC souhaite que la recharge ait lieu. Cette information de localisation peut être également complétée par une information temporelle, précisant la période où la recharge est souhaitée.
est une vue d’un dispositif de posage selon l’invention comportant deux emplacements pour deux bagues différentes ; et
est un schéma vu de dessus présentant l’installation de ce dispositif sur un poste de mesure.
La présente un dispositif de posage fortement rigide, comportant une base rectangulaire 2 allongée suivant une direction longitudinale, comprenant au milieu suivant la longueur une cloison transversale 4 recevant d’un côté une bague de petit diamètre 12 et de l’autre côté une bague de grand diamètre 20, ces bagues étant alignées suivant un même axe A disposé longitudinalement par rapport à la longueur de la base 2.
Chaque extrémité de la base 2 suivant la direction longitudinale comporte au milieu de sa face transversale une vis d’extrémité de réglage axial 22 pouvant être réglée et bloquée à une longueur prédéfinie.
Chaque bague 12, 20 présentant des surfaces extérieure et intérieure sphérique centrées sur un même point de l’axe A, comporte sur son contour dans un plan transversal médian une succession de perçages allongés dans ce plan, prévues pour recevoir chacun une bille d’entraînement d’un joint articulé homocinétique de transmission formant un arbre de roue de véhicule automobile. Les billes sont ajustées dans des rainures disposées suivant des plans axiaux d’une partie intérieure et d’une partie extérieure entourant la bague, pour permettre une articulation entre ces deux parties avec un entraînement en rotation réalisé par les billes.
Les bagues 12, 20 sont réalisées dans un acier recevant des traitements thermiques pour obtenir une dureté permettant de résister aux contraintes et à l’usure, qu’il faut contrôler par prélèvement périodique sur la chaîne de production.
La cloison transversale du posage 4 reçoit de chaque côté un moyeu 6 disposé suivant l’axe A, comportant une surface supérieure de réaction 8 formant une portion de sphère centrée sur cet axe, qui correspond au rayon de la sphère intérieure de chaque bague 12, 20.
Chaque bague 12, 20 comporte sur sa surface supérieure 8 deux tenons formés chacun par une goupille cylindrique 10 disposée verticalement, alignée dans un plan transversal, présentant un espacement correspondant à la largeur de la liaison entre deux perçages 14 de la bague correspondante. Les goupilles 10 insérées à force dans des perçages du moyeu 6, forment de manière économique les tenons.
De cette manière un opérateur dépose de manière simple et rapide une bague 12, 20 sur le moyeu 6 correspondant, sur la surface supérieure 8, en introduisant la partie entre deux perçages 14 dans l’espace entre les deux goupilles 10. Dans ce positionnement la face transversale arrière de la bague 12, 20 vient en appui sur la surface 16 de la cloison transversale 4, ce qui confirme la position axiale et angulaire de cette bague qui présente un axe aligné précisément sur celui du moyeu 6.
La présente un plan de travail horizontal d’appui d’un poste de mesure comportant deux guides latéraux 30 recevant de manière ajustée la base du dispositif de posage 2 pour régler son positionnement transversal, et une butée arrière 32 recevant l’appui d’une des vis d’extrémité 22 qui a été réglée auparavant pour obtenir suivant l’axe A le positionnement du poinçon 24 par rapport à la bague 12, 20 le recevant.
En préparant les deux vis de réglage axial 22 du dispositif de posage pour chacune des bagues correspondantes 12, 20, l’opérateur peut simplement et rapidement poser une bague sur un côté du dispositif, et faire coulisser ce dispositif sur le plan de travail entre les guides latéraux 30 jusqu’à la butée arrière 32 pour obtenir automatiquement un positionnement du poinçon 24 qui est précisément dans le plan médian de la bague 12, 20, entre deux perçages 14.
De plus l’axe du poinçon 24 comportant un cône ou une bille est rigoureusement perpendiculaire à la surface d’appui, et le moyeu de soutien 6 reçoit l’appui de l’intérieur de la bague directement sous le poinçon avec une surface correspondante ce qui assure une réaction rigide sous la force F, évitant d’ajouter une élasticité intermédiaire qui perturberait la mesure.
Pendant la mesure la bague 12, 20 calée dans toutes les directions ne peut pas bouger ce qui évite tout glissement du poinçon 24, et risque de détérioration de ce poinçon ainsi que d’accident sur le personnel.
Capteur inductif à haute résolution Champ d’application
L’invention concerne le domaine de détection de proximité et de déplacement ou de déformation pour réaliser des capteurs. Plus particulièrement, l’invention concerne un capteur de déplacement d’un corps d’épreuve mobile ou déformable couplé à un flux inductif. Le champ d’application de l’invention peut couvrir les dispositifs de pesée à grande dynamique appliqués pour les laboratoires (1mg à 200g), les personnes (1g à 200kg) ou les grands travaux (1kg à 200 tonnes).
A cet effet, le présent exposé concerne un superalliage à base de nickel comprenant, en pourcentages massiques, 5,0 à 6,3 % d’aluminium, 0,50 à 2,0 % de tantale, 1,5 à 3,5 % de titane, 0 à 3,0 % de cobalt, 9,5 à 12,5 % de chrome, 0,50 à 2,5 % de molybdène, 0 à 2,0 % de tungstène, 1,5 à 6,5 % de fer, 0,05 à 0,15 % de hafnium, 0 à 0,15 % de silicium, de préférence 0,05 à 0,15 de silicium, le complément étant constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Grâce à cette composition du superalliage à base de nickel (Ni), la résistance au fluage spécifique est améliorée par rapport aux superalliages existants, en particulier à des températures pouvant aller jusqu’à 1100°C et l’adhérence de la barrière thermique est renforcée par rapport à celle observée sur les superalliages existants de masse volumique similaire.
Cet alliage présente donc une résistance au fluage à haute température améliorée. Cet alliage présente également une résistance à la corrosion et à l’oxydation améliorée. Cet alliage peut aussi présenter une résistance en fatigue thermique améliorée.
Ces superalliages présentent une masse volumique inférieure ou égale à 8,00 g/cm 3 (gramme par centimètre cube).
Le traitement thermique permet également de contrôler la fraction molaire des précipités de phase γ’ présente dans le superalliage monocristallin à base de nickel. Le pourcentage molaire des précipités de phase γ’ peut être supérieur ou égal à 50%, de préférence supérieur ou égal à 60%, encore plus de préférence égal à 70%.
Par ailleurs, une fraction élevée de précipités de phase γ’ entrave le mouvement des dislocations et favorise la tenue en fluage à chaud de l’alliage. D’autre part, à plus basse température (<950°C), les phénomènes de diffusion sont moindres et l’endommagement majoritaire se fait par cisaillement des précipités de phase γ’. Ainsi, à plus basse température, la résistance intrinsèque des précipités de phase γ’ est un facteur déterminant pour la tenue mécanique statique ou en fluage des alliages. La chimie des alliages de l’invention a donc été ajustée de façon à assurer une tenue mécanique en fluage élevée de 650° à 1100°C.
Les éléments d’addition majeurs sont le cobalt (Co), le chrome (Cr), le molybdène (Mo), le fer (Fe), le tungstène (W), l’aluminium (Al), le titane (Ti) et le tantale (Ta).
L’addition de tungstène, de chrome, de cobalt, de fer ou de molybdène permet principalement de renforcer la matrice austénitique γ de structure cristalline cubique à faces centrées (cfc) par durcissement en solution solide.
Par ailleurs, l’addition de chrome ou d’aluminium permet d’améliorer la résistance à l’oxydation et à la corrosion à haute température du superalliage. En particulier, le chrome est essentiel pour augmenter la résistance à la corrosion à chaud des superalliages à base de nickel. Toutefois, une teneur trop élevée en chrome tend à réduire la température de solvus de la phase γ’ du superalliage à base de nickel, c’est-à-dire la température au-dessus de laquelle la phase γ’ est totalement dissoute dans la matrice γ, ce qui est indésirable. Aussi, la concentration en chrome est comprise entre 9,5 à 12,5% en masse afin de conserver une température élevée de solvus de la phase γ’ du superalliage à base de nickel, par exemple supérieure ou égale à 1200°C tout en conservant un bonne résistance à la corrosion et en évitant la formation de phases topologiquement compactes dans la matrice γ fortement saturée en éléments d’alliages tels que le molybdène ou le tungstène.
Une telle caractéristique permet d’avoir un régime de rotation de la machine électrique plus élevé et donc de réduire le diamètre de la machine électrique pour une même puissance électrique, réduisant ainsi la trainée aérodynamique.
L’axe de rotation du rotor de la machine électrique peut être sensiblement parallèle à l’axe principal de la turbomachine.
Une telle caractéristique permet d’améliorer la stabilité de la transmission en ayant deux report d’angles à 90° à chaque fois.
L’axe de rotation du rotor de la machine électrique peut former un angle inférieur à 90° avec l’arbre transversal.
Une telle caractéristique permet de disposer la machine électrique au plus près de la surface externe courbe de la nacelle et ainsi de réduire sa trainée aérodynamique et le bras de levier de la suspension.
La turbomachine peut comprendre des moyens de fixation au mât prévus sur deux côtés opposés de la turbomachine de part et d’autre de l’axe principal, la machine électrique étant fixée à la turbomachine par les moyens de fixation situés du côté opposé aux moyens de fixation de la turbomachine au mât.
Une telle caractéristique permet d’utiliser les moyens de fixation déjà prévus sur la turbomachine et inutilisée, du côté opposé au mât, pour fixer la machine électrique de manière rigide et robuste.
La machine électrique peut être fixée à la turbomachine par des moyens de fixation qui comprennent un berceau, ledit berceau comprenant un organe de support en U, muni de deux branches entre lesquelles la machine électrique est disposée.
Une telle caractéristique permet d’améliorer la stabilité de la machine électrique et ainsi de maintenir la transmission en position malgré les vibrations générées par la turbomachine.
Les moyens de fixation de la machine électrique à la turbomachine peuvent être rigides.
Une telle caractéristique permet de garder le contact entre les différentes pièces de la transmission même au cours des phases de vibrations importantes ou des chocs.
L’invention concerne également un aéronef comprenant un fuselage et au moins deux ensembles propulsifs comme plus haut, fixés à un arrière dudit fuselage par des mâts sensiblement horizontaux.
Brève description des figures est une vue en coupe transversale d’une turbomachine,
est une vue de dessus d’un ensemble propulsif selon l’invention fixé à l’arrière du fuselage d’un aéronef,
est une vue schématique d’une transmission de l’ensemble propulsif de la ,
est une vue en perspective d’un organe de fixation d’une machine électrique de l’ensemble propulsif des figures 2 et 3, et
est une vue schématique de l’objet de la complété d’un autre élément de détail ;
est une vue schématique partielle avant de l’objet de la selon la flèche VB ;
est une vue schématique partielle arrière de l’objet de la selon la flèche VC ;
est une vue de l’objet de la complété d’un autre élément apparaissant sur la , et dans un premier état ; et,
est une vue de l’objet de la dans un deuxième état.
Aussi, on décrira en référence à la , la partie inférieure 16 de la calandre 12, laquelle fait l’objet de l’invention. On observera que la partie supérieure 14 pourrait également faire l’objet de l’invention.
Ainsi, la partie inférieure 16 comporte une paroi 20 s’étendant transversalement selon l’axe Y entre deux extrémités opposées, gauche 22 et droite 24. La paroi 20 présente une face avant 25, à l’air libre. Aussi, la partie inférieure 16 présente une partie basse 26 sensiblement régulière surmontée d’une partie haute en relief 28. La partie haute 28 définit ainsi avec la partie basse 16, une arête 30.
En outre, dans la partie basse 26 et dans la partie haute 28, la partie inférieure 16 présente des premiers organes d’obturation 32, 34, 36, 38 en forme générale de fleurs dans différentes positions et qui obturent des premiers orifices correspondants de même géométrie, 40, 42, 44, 46. Seuls certains orifices et certains organes d’obturation sont alors référencés pour des raisons de clarté.
Des seconds organes d’obturation 48 sous forme de signes correspondants à une association de lettres viennent obturer de la même façon des seconds orifices correspondants 50.
On observera que les organes d’obturation 32, 34, 36, 38 et 48 forment avec la face avant 25 une surface continue. Il en est de même des autres organes d’obturation non référencés et qui jouent le même rôle et présente la même fonction.
On retrouve par exemple sur la , selon le trait de coupe A-B de la paroi 20 représenté sur la , les deux orifices contigus 42, 46 obturés par les organes d’obturation correspondant 34, 38. On retrouve également la face avant 25, laquelle est opposée à une face arrière 27.
Ainsi, en arrière de la paroi 20, les deux organes d’obturation 34, 38 sont maintenus en position fixe à travers les orifices 42, 46 au moyen d’un châssis 52, représenté de manière schématique et que l’on décrira plus en détail ci-après.
Aussi, on observera que la paroi 20 présente une première épaisseur e1, tandis que les organes d’obturation présentent une seconde épaisseur e2.
En outre, chacun des organes d’obturation 34, 38 sont de forme tronconique, et il présente un sommet 54 opposé à une base 56. La base 56 est alors orientée vers le châssis 52, tandis que le sommet 54 vient à l’affleurement de la face avant 25 de la paroi 20.
De préférence, le système de réglage et la partie du système de tension entre le système de réglage et la têtière ne sont pas en un matériau élastique. Elles peuvent être en corde ou cuir.
En variante ou additionnellement, le système de tension peut comporter au moins une partie élastique.
Le système de tension peut comporter une partie élastique en parallèle du système de réglage sur le système de tension sur lequel l’organe de fixation peut se fixer alternativement. Cela permet, au choix, par la capacité d’allongement, de minimiser les réactions inadaptées du cheval. Cela peut être plus adapté au travail monté et d’échauffement du cheval.
En variante ou additionnellement, le système de tension peut comporter une partie élastique ou non s’étendant dans la longueur du système de tension, notamment dans la continuité du système de réglage. Ladite partie élastique peut relier deux nœuds du système de réglage en les rapprochant hors tension de la partie élastique. Ainsi, la liaison entre la têtière et l’élément sur le cheval situé en dessous de l’encolure présente une capacité d’allongement permettant de libérer de la longueur en tension, ce qui limite la contre réaction en force du cheval et permet un meilleur respect de la physiologie du cheval. De plus, une telle partie élastique peut permettre de faciliter le retrait de l’enrênement du cheval en offrant un jeu utile pour décrocher l’enrênement de sa zone de fixation basse. De préférence, le système de tension avec la partie élastique présente une capacité d’allongement d’une longueur maximale comprise entre 2 et 10 cm, mieux entre 4 et 6 cm.
L’invention concerne également un procédé d’entrainement du cheval à l’aide de l’enrênement tel que décrit précédemment comportant le positionnement de la têtière sur la tête du cheval en positionnant le ou les premiers et le ou les deuxièmes organes d’appui sur la zone correspondante, notamment sur une zone sur laquelle ils génèrent une action réflexe d’évitement, notamment sur des muscles extenseurs des premières vertèbres cervicales pour les deuxièmes organes d’appui.
Le procédé peut comporter le réglage de la position du ou des organes d’appui en fonction de la morphologie du cheval.
Le procédé peut comporter la fixation du système de tension à l’élément sur le cheval situé en dessous de l’encolure.
Le procédé peut comporter le réglage de la longueur du système de tension en fonction de la morphologie du cheval.
Le procédé peut comporter la fixation de l’organe de fixation sur une partie élastique du système de tension parallèle au système de réglage.
En variante ou additionnellement, le procédé peut comporter une possibilité d’allongement du système de tension par une partie élastique du système de tension, notamment dans la continuité du système de réglage.
représente schématiquement un exemple d’enrênement selon l’invention,
représente schématiquement un exemple de montage sur un cheval de l’enrênement selon l’invention en vue de profil,
représente schématiquement un exemple de montage sur un cheval de l’enrênement selon l’invention en vue de face,
représente schématiquement un exemple de montage sur un cheval de l’enrênement selon l’invention en vue de dos,
représente un exemple de montage sur un cheval de l’enrênement selon l’invention en entrainement, et
L’invention répond à ce besoin à l’aide d’un enrênement de dressage et de posture comportant : une têtière comportant une partie frontale et une partie retro-occipitale reliées entre elles, et au moins un premier organe d’appui monté sur la partie frontale de la têtière de sorte à venir en contact de la région fronto-pariéto-temporale du cheval, au moins un deuxième organe d’appui monté sur la partie rétro-occipitale de sorte à venir en contact de la région occipito-cervicale du cheval, au moins le deuxième organe d’appui étant configuré pour venir en appui localisé sur une zone prédéterminée de la région rétro-occipitale et générer une action réflexe musculaire, notamment sur des muscles extenseurs des premières vertèbres cervicales.
Les parties frontale et rétro-occipitale de la têtière permettent un maintien de l’enrênement sur la tête du cheval autour des oreilles.
L’appui localisé sur la région occipito-cervicale génère une action reflexe sur les muscles, notamment extenseurs des premières vertèbres cervicales, favorisant la descente de l’encolure pour éviter l’appui et favoriser l’ouverture de l’angle de la tête par rapport à l’encolure. Cette descente va créer une ouverture des épineuses vertébrales et donc un arc vertébral, facilitant le portage du cavalier et limitant la pathologie dit du « conflit des processus épineux.
L’appui localisé sur la région fronto-pariéto-temporale évite un appui trop important sur cette région et limite l’effet de cisaillement que pourrait générer la partie frontale de la têtière sur cette région. Il peut également générer un réflexe d’évitement du cheval.
Le positionnement de la tête vers le bas par l’action reflexe générée par les deuxièmes organes d’appui permet de limiter les contraintes en force sur la tête du cheval.
De préférence, le premier organe d’appui est configuré pour venir en appui localisé sur une zone prédéterminée de la région fronto-pariéto-temporale et générer une action réflexe d’évitement du cheval.
De préférence, l’enrênement comporte un système de tension de la têtière au moins partiellement vers le bas relié à la têtière d’un côté et configuré pour être relié à un élément sur le cheval situé en dessous de l’encolure de l’autre côté, notamment de part et d’autre ou entre les membres antérieurs, notamment à une sangle ventrale.
Le système de tension de la têtière permet que la têtière ait une action mécanique de limitation du point haut de la nuque du cheval. Cela permet de s’assurer que l’encolure descende au moins en dessous d’un point haut.