INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les monosilicates de terre rare sont de formule RE 1 RE 2 SiO 5 (où RE 1 et RE 2 représentent chacun une terre rare, RE 1 et RE 2 pouvant être ou non la même terre rare). Les disilicates de terre rare sont de formule RE 1 RE 2 Si 2 O 7 . Chacun des RE 1 et RE 2 peut être indépendamment choisie dans le groupe constitué de : l’yttrium (Y), le lanthane (La), le cérium (Ce), le praséodyme (Pr), le néodyme (Nd), le prométhium (Pm), le samarium (Sm), l’europium (Eu), le gadolinium (Gd), le terbium (Tb), le dysprosium (Dy), l’holmium (Ho), l’erbium (Er), le thulium (Tm), l’ytterbium (Yb) et le lutécium (Lu). Parmi ces terres rares, Y et Yb sont préférés. Ainsi, on peut citer les silicates préférés suivants : le monosilicate d’yttrium (Y 2 SiO 5 ou YMS pour l’anglais yttrium monosilicate ), le monosilicate d’ytterbium (Yb 2 SiO 5 ou YbMS pour ytterbium monosilicate ), le monosilicate d’yttrium-ytterbium (YYbSiO 5 ou YYbMS pour yttrium-ytterbium monosilicate ), le disilicate d’yttrium (Y 2 Si 2 O 7 ou YDS pour yttrium disilicate ), le disilicate d’ytterbium (Yb 2 Si 2 O 7 ou YbDS pour ytterbium disilicate ) et le disilicate d’yttrium-ytterbium (YYbSi 2 O 7 ou YYbDS pour yttrium-ytterbium disilicate ).
Le même silicate de terre rare peut être utilisé pour toutes les couches de céramique 22 ou différents silicates de terre rare peuvent être utilisé pour les couches de céramique 22 . Dans un mode de réalisation, une alternance entre deux silicates de terre rare d’une couche de céramique 22 à l’autre est utilisée, par exemple entre un disilicate de terre rare et un monosilicate de terre rare, typiquement un disilicate d’ytterbium et un monosilicate d’yttrium.
Chaque couche électriquement conductrice 123 permet, malgré la couche de céramique 122 isolante électriquement, de poursuivre le dépôt électrophorétique, en rendant la pièce intermédiaire à nouveau conductrice électriquement. Elle permet ainsi l’augmentation de l’épaisseur additionnée des couches de céramique 122 .
A ce sujet, on pourra noter qu’il est en général souhaitable de limiter l’épaisseur de chaque couche de céramique déposée, par exemple à une valeur comprise entre 40 et 60 µm avant frittage (conduisant à une épaisseur après frittage inférieure à 20 µm) pour éviter des phénomènes d’éclatement lors du frittage. Or, lors du frittage, la couche de céramique devient encore plus isolante électriquement. Il n’est donc plus possible, après avoir réalisé une première couche de céramique (relativement fine), et après l’avoir frittée, de déposer à nouveau par électrophorèse une deuxième couche de céramique, directement sur la première couche (puisque la première couche est très isolante), dans le but d’obtenir une épaisseur totale plus importante. La présente technologie permet justement, par l’ajout de la couche électriquement conductrice 123 , de déposer la deuxième couche de céramique 122 par électrophorèse, et d’obtenir ainsi une barrière environnementale plus épaisse.
De préférence, l’épaisseur additionnée maximale des couches de céramique 122 est supérieure à 20 µm. Ces valeurs d’épaisseur sont données pour une pièce après frittage.
représente une mise en œuvre du procédé selon l’invention, selon un premier exemple de réalisation, par le véhicule de la .
En référence aux figures 1 et 2, à l’étape S00, un dispositif électronique 110 (qui par exemple l’architecture d’un microcontrôleur) planifie un trajet pour le véhicule 100 à partir d’une carte routière 111 mémorisée dans le dispositif électronique 110. Des interactions, par l’intermédiaire de l’écran tactile 120 situé à l’intérieur de l’habitacle du véhicule 100, avec un utilisateur du véhicule 100, peuvent intervenir durant cette planification. Notamment, l’utilisateur peut saisir une destination sur l’écran tactile 120, et le trajet peut être affiché sur l’écran tactile 120.
Le trajet comporte par exemple une station de rechargement 200 comportant une sortie électrique 210 configurée pour délivrer une énergie électrique.
Comme représenté , le véhicule est apte à recharger sa batterie 140 à partir de l’énergie électrique reçue à une entrée électrique 150 du véhicule 100 en provenance de la station de rechargement 200. Un câble électrique 300 transporte alors l’énergie électrique depuis la sortie électrique 210 de la station de rechargement 200 jusqu’à l’entrée électrique 150.
Le trajet, et notamment la station de rechargement 210, peuvent être déterminés à partir d’un état de charge de la batterie, d’une consommation électrique estimée sur le trajet, d’un état de circulation, d’une puissance de la station de rechargement, d’une géolocalisation du véhicule et/ou de bien d’autres paramètres.
A l’étape S10, le dispositif électronique 110 lit la carte routière 111 pour déterminer si la station de rechargement 200 dispose du câble électrique de rechargement 300 ou pas.
La carte routière peut comporter également le type de la station de rechargement et à l’étape S20, le dispositif électronique lit la carte routière pour déterminer que la station est de type dit «mode 3».
A l’étape S30, l’utilisateur du véhicule lance un guidage sur le trajet par le dispositif 110, par l’intermédiaire de l’écran tactile (qui transmet une notification de lancement au dispositif 110).
Suite au lancement du guidage, à l’étape S40, si la station de chargement 200 ne dispose pas du câble électrique 300, le dispositif 110 commande à l’écran tactile 120 d’afficher le message d’avertissement suivant : « Ne pas oublier d’emporter le cable de charge mode 3 », puis débute le guidage (par exemple suite à un acquittement du message par l’utilisateur).
A l’étape S40, si la station de chargement 200 dispose du câble électrique 300, le dispositif 110 débute le guidage sans afficher un tel message.
Selon une variante, le câble électrique 300 est logé dans un compartiment 130 du véhicule 100 et le message d’avertissement n’est affiché que si le dispositif 110 détecte que le câble 300 est absent du compartiment 130 (par exemple à l’aide d’un capteur de présence du compartiment).
PROCEDE DE PARAMETRAGE ET D’AFFICHAGE DU TEMPS DE CHARGE RESTANT D’UN VEHICULE ELECTRIQUE OU HYBRIDE METTANT EN ŒUVRE UN QR CODE L’invention porte sur un procédé de paramétrage et d’affichage d’une information relative à un véhicule électrique ou hybride, notamment à son état de charge, ainsi qu’à un véhicule électrique ou hybride mettant en œuvre un tel procédé.
Le cas échéant, des microparticules de polymère sont introduites à l'étape c, en mélange avec la résine en phase aqueuse. Le procédé est connu de l'homme du métier par le brevet FR2925507.
L’épaisseur de la couche de revêtement est comprise entre 1 et 10 µm, de préférence entre 2 et 6 µm, et plus préférentiellement entre 3 et 5 µm.
L'invention a également pour objet une lame de balai d'essuie-glace sur laquelle la composition de revêtement a été appliquée. La lame est revêtue d'une composition comprenant au moins des lubrifiants solides, du graphène et de la résine, tels que définis ci-dessus, mais dans laquelle le solvant a été évaporé.
représente le pourcentage d'amélioration à la résistance de composition de revêtement en fonction du pourcentage de graphène dans la formulation.
représente les résultats d’un revêtement ( coating ) aqueux à faible pourcentage de graphène avant et après un test d'adhésion au liquide lave-vitre, ainsi que le résultat d'un test d'adhésion sur la glace.
représente les résultats d’abrasion sèche obtenus à parti de 3 compositions : de référence (sans graphène), selon l’invention (0,6% de graphène) ou contenant 13,5% de graphène.
D’un point de vue structurel, les vecteurs selon l’invention peuvent être des sources génétiques naturelles, synthétiques ou artificielles, ou une combinaison d'éléments génétiques naturels et artificiels.
Un " plasmide " tel qu'utilisé ici désigne une construction d'ADN réplicable. Habituellement, les vecteurs plasmidiques contiennent des gènes marqueurs de sélection qui permettent aux cellules hôtes portant le plasmide d'être identifiées et/ou sélectionnées de manière positive ou négative en présence du composé correspondant au marqueur de sélection. Une variété de gènes marqueurs de sélection positifs et négatifs sont connus dans la technique. À titre d'illustration, un gène de résistance aux antibiotiques peut être utilisé comme un gène marqueur de sélection positif permettant de sélectionner une cellule hôte en présence de l'antibiotique correspondant.
Le terme " vecteur viral " tel qu'utilisé ici se réfère à un vecteur d'acide nucléique qui comprend au moins un élément d'un génome du virus et peut être conditionné dans une particule virale ou une particule virale. Les vecteurs viraux peuvent être compétents pour la réplication ou sélectifs (par exemple, conçus pour se répliquer mieux ou sélectivement dans des cellules hôtes spécifiques), ou peuvent être génétiquement désactivés de manière à être défectueux ou déficients pour la réplication.
Par « cellule hôte », on entend une cellule contenant une molécule d’acides nucléiques hétérologue. Par « hétérologue » ou « exogène », on entend que la molécule d’acides nucléiques provient d’une espèce différente de l’espèce de la cellule hôte. Ainsi, une cellule hôte n’est pas une cellule qui existe à l’état naturel mais est un outil de biologie moléculaire obtenu par les techniques de manipulations génétiques.
La cellule hôte peut être constituée d'un type unique de cellules ou d'un groupe de différents types de cellules (on a alors un mélange de cellules hôtes de type distinct). La cellule hôte peut également être une cellule hybride, c’est-à-dire résultant de la fusion d’au moins deux cellules de types différent. La cellule hôte peut appartenir à des lignées cellulaires cultivées, à des cellules primaires, à des cellules souches ou à des cellules prolifératives. Dans le cadre de l'invention, le terme "cellule hôte" comprend des cellules procaryotes et des cellules eucaryotes. Par « procaryote », on entend un micro-organisme unicellulaire dont la structure cellulaire ne comporte pas de noyau. Les procaryotes incluent les règnes des bactéries et des archées. Par « eucaryote », on entend par opposition aux procaryotes tout organisme unicellulaire ou multicellulaire dont les cellules possèdent un noyau structuré. Les cellules eucaryotes incluent les cellules de levures, d'insectes, de plantes et d’animaux (notamment des cellules de mammifères non humaines). La cellule hôte peut par exemple être isolée ou organisée en tissu, en organe ou encore être au sein d’un organisme complet. Dans le cas où la cellule hôte est au sein d’un organisme complet, ledit organisme n’est pas humain.
Dans la description détaillée qui suit, les modes de réalisation pourront être pris seuls ou combinés de manière appropriée par l’homme du métier.
Utilisation de p olypeptides isolés , molécules d’acides nucléiques, vecteurs, cellules hôtes pour la production de phloroglucinol
On s’intéresse ici à l’utilisation de polypeptides isolés choisis parmi les polykétide synthases de type III de cyanobactéries.
En effet, de manière tout à fait surprenante, les Inventeurs ont identifié des gènes codant de nouvelles polykétide synthases de type III dans le génome de cyanobactéries. De plus, les polykétide synthases de type III sont une vaste classe d’enzymes rassemblant des protéines présentant des similarités de séquences tout en présentant des activités enzymatiques très dissemblables (Meslet-Cladière et al., 2013). Ainsi, l’activité phloroglucinol synthase n’est que l’une des multiples activités susceptibles d’être présentes chez une polykétide synthase de type III. En outre, aucun motif de séquence associé à l’activité phloroglucinol synthase n’a été décrit, rendant l’identification des polykétide synthases de type III possédant une telle activité particulièrement difficile. Or, les Inventeurs ont en outre mis en évidence que les nouvelles polykétide synthases de type III identifiées chez des cyanobactéries ont une activité de phloroglucinol synthase.
Dans un premier aspect, l’invention concerne donc l’utilisation d’un polypeptide choisi parmi les polykétide synthases de type III de cyanobactéries, d’une molécule d’acides nucléiques isolée codant pour celui-ci, d’un vecteur comprenant une molécule d’acides nucléiques codant pour celui-ci ou d’une cellule hôte non humaine exprimant celui-ci, pour produire du phloroglucinol.
Polypeptide utilisé Le polypeptide utilisé dans l’invention est choisi parmi les polykétide synthases de type III de cyanobactéries, et possède avantageusement une activité phloroglucinol synthase.
Il peut notamment être choisi parmi les polykétide synthases de type III de cyanobactéries des familles Rivulariaceae , Chamaesiphonaceae et Chroococcaceae , avantageusement des genres Rivularia , Caltothrix , Chamaesiphon et Gloeocapsa , plus avantageusement des espèces Rivularia sp . PCC 7116, Calothrix sp . HK-06, Chamaesiphon minutus , Gloeocapsa sp . PCC 7428 , et Gloeocapsa sp . PCC 73106 . Alternativement, il peut être choisi parmi les polykétide synthases de type III de cyanobactéries de l’espèce Filamentous cyanobacterium CCP2 .
Avantageusement, le polypeptide utilisé dans l’invention correspond à ceux identifiés ici comme ayant une activité phloroglucinol synthase ou à des dérivés de celui-ci. Notamment, le polypeptide utilisé dans l’invention comprend, est essentiellement constitué ou est constitué d’une séquence d’acides aminés ayant au moins 70% d’identité, au moins 75% d’identité, avantageusement au moins 80% d’identité, au moins 85% d’identité, plus avantageusement au moins 90% d’identité, au moins 91% d’identité, au moins 92% d’identité, au moins 93% d’identité, au moins 94% d’identité, encore plus avantageusement au moins 95% d’identité, au moins 96% d’identité, au moins 97% d’identité, au moins 98% d’identité, au moins 99% d’identité, au moins 99,5% d’identité, voire 100% d’identité avec une séquence choisie parmi SEQ ID NO :1 (PhlD de Rivularia sp . PCC 7116 PlhD-Rs), SEQ ID NO :2 (PhlD de Chamaesiphon minutus dénotée PlhD-Cm), SEQ ID NO :3 (PhlD de Filamentous cyanobacterium CCP2 dénotée PlhD-Fc), SEQ ID NO :4 (PhlD de Calothrix sp . HK-06 dénotée PlhD-Cs), et SEQ ID NO :5 (PhlD de Gloeocapsa sp . PCC 7428 dénotée PlhD-Gs).
Au surplus, d’une manière générale, les performances d’un dispositif de freinage magnétique à courant de Foucault dépendent de la puissance des aimants utilisés et de leurs dimensions. Le dispositif de freinage est donc relativement lourd et encombrant lorsque la puissance maximale de freinage requise est importante. Tel est le cas par exemple d’une utilisation sur avion, alors même que la masse et l’encombrement sont des contraintes sévères pour cette utilisation.
L’invention a notamment pour but de proposer un dispositif de freinage remédiant au moins en partie aux inconvénients précités.
A cet effet, on prévoit, selon l’invention, un dispositif de freinage magnétique à courant de Foucault pour roue, comprenant au moins un stator et un rotor.
Selon l’invention, le rotor comporte au moins deux sous-ensembles et le stator comporte au moins deux sous-ensembles, une partie des sous-ensembles comprenant chacun au moins un aimant pour produire entre le rotor et le stator un flux magnétique susceptible d’engendrer des courants de Foucault dans l’autre partie des sous-ensembles lorsque la roue tourne, le rotor ou le stator étant monté mobile entre une première position dans laquelle chaque sous-ensemble du rotor a au moins une face en regard d’une face d’un des sous-ensemble du stator pour établir le flux magnétique et une deuxième position dans laquelle lesdites faces sont décalées l’une de l’autre pour interrompre le flux magnétique, le dispositif comprenant au moins un actionneur relié au rotor ou au stator pour déplacer le rotor ou le stator entre ces deux positions.
Ainsi, le découpage du stator et du rotor en sous-ensembles permet de passer de la première position de freinage à la deuxième position de freinage avec un débattement du stator relativement restreint.
Optionnellement le rotor et le stator sont agencés de sorte que le flux magnétique susceptible d’engendrer des courants de Foucault est un flux axial.
Optionnellement le rotor et le stator sont agencés de sorte que le flux magnétique susceptible d’engendrer des courants de Foucault est un flux radial.
Optionnellement les sous-ensembles comprenant les aimants sont tous agencés dans le rotor ou dans lequel les sous-ensembles comprenant les aimants sont tous agencés dans le stator.
Optionnellement un sous-ensemble portant un aimant comprend au moins une branche en matériau amagnétique encadrant ledit aimant.
Optionnellement un sous-ensemble ne portant pas d’aimant comprend un élément en matériau électriquement conducteur.
Optionnellement l’élément en matériau électriquement conducteur est encadré par une couche dans un matériau moins électriquement conducteur que l’élément électriquement conducteur.
Optionnellement les sous-ensembles comprenant les éléments en matériau électriquement conducteur sont tous agencés dans le rotor ou dans lequel les sous-ensembles comprenant les éléments en matériau électriquement conducteur sont tous agencés dans le stator.
Optionnellement au moins un élément en matériau électriquement conducteur est conformé en un anneau.
Optionnellement, l’un du rotor et du stator est un disque et l’autre du rotor et du stator est une couronne divisée en au moins deux secteurs de couronne mobiles radialement entre une première position dans laquelle chaque secteur de couronne a au moins une face en regard d’une face du disque pour établir le flux magnétique et une deuxième position dans laquelle ladite au moins une face du secteur de couronne est décalée radialement par rapport à la face du disque pour interrompre le flux magnétique, le dispositif comprenant au moins un actionneur relié aux secteurs de couronne pour déplacer les secteurs de couronne entre leurs deux positions.
L’invention concerne également une roue freinée de véhicule, comportant une jante et un moyeu reliés par un voile en définissant un espace annulaire, et un dispositif de freinage tel que précité et placé devant une entrée de l’espace annulaire.
Avantageusement, la portion axiale présente une épaisseur E et le chanfrein s’étend sur au moins 25% de l’épaisseur E.
Une telle disposition permet un expansion suffisante du bouterollage dans le volume défini par le chanfrein pour obtenir une bonne tenue mécanique du rivet .
De préférence, la pièce de liaison est réalisée à partir d’un feuillard métallique en acier inoxydable d’épaisseur E supérieure à 2 millimètres.
Ainsi, la pièce de liaison est réalisée de manière très économique.
Avantageusement, le chanfrein comporte un angle d’ouverture β supérieur ou égal à 90°.
De préférence, le bouterollage comporte une surface externe plane.
Avantageusement, chaque rivet comporte un fût présentant un diamètre inférieur ou égal à 6 millimètres, de préférence inférieur à 4 millimètres.
Un tel diamètre de fût est faible et permet un rivetage simultané de deux rivets pour un process de montage simple.
De préférence, la portion axiale s’étend latéralement à un plan vertical, perpendiculaire à la paroi latérale, sur une largeur L inférieure à 30 millimètres, de préférence inférieure à 25 millimètres.
Ainsi, les aux moins deux rivets sont agencés de manière superposée pour permettre d’obtenir une portion axiale étroite qui présente une largeur faible. En conséquence, une telle portion axiale de largeur faible permet de rendre la poignée compatible avec les différentes tailles de récipients de cuisson d’une même gamme.
Avantageusement, la distance D est supérieure à 10 millimètres, de préférence supérieure à 15 millimètres.
Ainsi, les aux moins deux rivets sont suffisamment espacés pour obtenir une fixation résistante aux efforts lors de la manipulation du récipient de cuisson.
De préférence, la pièce de liaison comporte une portion radiale et une portion de raccordement reliant la portion axiale à la portion radiale, la portion radiale s’étendant radialement par rapport à la paroi latérale, au-dessus d’un bord supérieur du récipient de cuisson.
Ainsi, lors de l’empilage d’un récipient de cuisson de petit diamètre dans un récipient de cuisson de plus grand diamètre, le récipient de cuisson de petit diamètre pourra s’imbriquer de manière importante jusqu’à ce la portion radiale vienne à proximité du bord supérieur du récipient de cuisson de plus grand diamètre.
L’invention concerne également un ensemble formé par au moins deux récipients de cuisson comportant une paroi latérale et une poignée, chaque récipient de cuisson étant tel que précédemment décrit.
Le système de fixation de la poignée de chaque récipient de cuisson est particulièrement compact et permet l’empilage d’un récipient de cuisson de petit diamètre dans un récipient de cuisson de plus grand diamètre, le petit diamètre et le plus grand diamètre pouvant être proche, notamment de l’ordre de deux centimètres.
L’écart latéral courant est déterminé à partir du signal latéral de référence définissant la composante latérale de l’axe de guidage de référence A.
L’écart vertical courant est déterminé à partir du signal de guidage vertical de référence définissant la composante verticale de l’axe de guidage de référence A.
La première unité de filtrage 4 est configurée pour estimer à l’aide d’un filtre de Kalman étendu une vitesse non-biaisée ( , , ) de l’aéronef AC dans le repère inertiel à partir au moins de la position courante ( , , ) de l’aéronef AC acquise par la première unité d’acquisition 1 et des données inertielles courantes de l’aéronef AC acquises par la deuxième unité d’acquisition 2.
Dans le repère inertiel, la coordonnée (en m/s) est portée par le vecteur unitaire coïncidant avec la direction Nord. La coordonnée (en m/s) est portée par le vecteur unitaire coïncidant avec la direction Est. La coordonnée (en m/s) est portée par le vecteur unitaire coïncidant avec la direction de la pesanteur terrestre.
Le filtre de Kalman étendu de la première unité de filtrage 4 peut présenter un vecteur d’état comportant la vitesse non-biaisée ( , , ) estimée de l’aéronef AC dans le repère inertiel, la position ( , , ) estimée de l’aéronef AC et un biais d’accélération ( , , ) dans le repère inertiel.
Dans le repère géographique, la position ( , , ) estimée de l’aéronef AC est donc définie par une coordonnée de latitude (en degré) , une coordonnée de longitude (en degré) et une coordonnée de hauteur (en mètre) (ou altitude) .
Dans le repère inertiel, le biais d’accélération courante ( , , ) est défini par une coordonnée (en m/s 2 ) dans une direction Nord, une coordonnée (en m/s 2 ) dans une direction Est et une coordonnée (en m/s 2 ) dans une direction de la pesanteur terrestre.
Selon le premier mode de réalisation, la position ( , , ) estimée de l’aéronef AC du vecteur d’état du filtre de Kalman étendu de la première étape de filtrage E4 est définie dans le repère géographique.
Dans la suite de la description du dispositif d’estimation S, la position courante ( , , ) de l’aéronef AC et la position ( , , ) estimée de l’aéronef AC sont définies dans le repère géographique.
Ledit filtre de Kalman étendu de la première unité de filtrage 4 peut également présenter un vecteur de mesure comportant une position ( , , ) de l’aéronef AC déterminée par le système de géo-positionnement GNSS dans la première étape d’acquisition E1. La première étape de filtrage E4 peut comprendre une sous-étape de mise à jour E41 pour mettre à jour la position ( , , ) estimée à l’aide de la position courante ( , , ) de l’aéronef AC déterminée par le système de géo-positionnement GNSS dans la première étape d’acquisition E1.
Par ailleurs, le filtre de Kalman étendu de la première unité de filtrage 4 peut mettre en œuvre un modèle d’évolution comportant les équations suivantes :
Selon un mode de réalisation, lesdits produits plus légers que l’acide carboxylique α-β insaturé sont valorisés par combustion ou gazéification.
Selon un mode de réalisation, le résidu obtenu après l’étape de thermolyse est valorisé par gazéification hydrothermale.
Selon le mode de réalisation, la gazéification hydrothermale est réalisée à une température de 350-450 °C et une pression de 25 MPa.