INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les procédés permettant la production de dihydrogène sans nécessiter de ressource fossile, on trouve la photocatalyse de l’eau ou la photoélectrolyse sans fil de l’eau. Celle-ci permet d’obtenir du dihydrogène par décomposition de l’eau, la réaction nécessitant toutefois un apport d’énergie sous forme de photons.
Cette réaction n’est actuellement pas développée à l’échelle industrielle, en grande partie du fait des limitations cinétiques existantes au niveau des électrodes permettant les réactions électrochimiques redox lors de la photocatalyse.
Bien que les électrodes en oxyde de cuivre (I) Cu 2 O offrent une bonne satisfaction pour leurs performances et ont même démontré en laboratoire qu’elles permettent effectivement la photocatalyse de l’eau, leur stabilité ne permet pas une application à l’échelle industrielle. En effet, l’oxyde de cuivre (I) se transforme en quelques minutes au contact de l’eau en oxyde de cuivre (II) CuO puis en cuivre métallique Cu, et les électrodes deviennent alors rapidement inopérantes.
Il demeure ainsi un besoin pour des matériaux d’électrodes permettant la photocatalyse de l’eau avec des performances comparables à celles de l’oxyde de cuivre (I) Cu 2 O mais dont la stabilité dans le temps serait meilleure que celles-ci.
L’invention vise précisément à répondre au besoin énoncé plus haut.
Pour cela elle propose un matériau d’électrode comprenant un substrat métallique recouvert par un revêtement de protection de nitrure de tantale TaN de structure cristallographique hexagonale ou de nitrure de tantale TaN hexagonal dopé, le revêtement de protection étant semi-conducteur et sa bande interdite présente une largeur d’au plus 50 meV.
Un tel matériau d’électrode permet la photocatalyse de l’eau pour produire du dihydrogène H 2 , tout en étant stable sur des durées bien plus étendues que les électrodes de l’art antérieur.
La photocatalyse de l’eau s’entend dans la présente demande comme la réaction de décomposition de l’eau en dihydrogène H 2 et en dioxygène O 2 catalysée par apport de photons d’une énergie suffisante.
D’une part, le revêtement de nitrure de tantale TaN de structure cristallographique hexagonale ou de nitrure de tantale TaN hexagonal dopé permet d’assurer une excellente résistance à l’oxydation du substrat sous-jacent, mais également une excellente conductivité électrique à l’ensemble de l’électrode.
Pour les applications visées, c’est la structure cristallographique hexagonale du revêtement de nitrure de tantale TaN qui assure avantageusement ces propriétés. En effet, dans cette structure cristallographique, la conductivité du nitrure de tantale est environ 10 fois supérieure à celle du nitrure de tantale de structure cubique.
La fonction ln(·) – ou logarithme népérien – permet de donner au coefficient une importance moindre que la distance dans le calcul de l’indice de répartition de la douleur .
Une valeur normalisée de l’indice de répartition de la douleur peut par ailleurs être calculée :
où : - est la valeur normalisée de l’indice de répartition de la douleur , - est le nombre de points de la représentation cartographique CR.
Lors d’une opération 450, le calculateur 9 calcule un indice de centralisation du patient en fonction de la différence entre les indices de répartition de la douleur respectifs de deux jeux de données graphiques du patient incluant des marqueurs temporels respectifs consécutifs.
Ici, le terme « consécutif » se rapporte à la chronologie des sessions d’utilisation du dispositif 1. Les marqueurs temporels permettent en effet d’horodater les jeux de données graphiques. Par conséquent, des jeux de données graphiques incluant des marqueurs temporels consécutifs correspondent à des sessions d’utilisation consécutives du dispositif 1. La suite des indices de répartition de la douleur est chronologiquement ordonnée.
Par exemple, le calculateur 9 calcule l’indice de centralisation du patient comme suit :
Dans la suite de la description, on considère que l’indice de centralisation est celui calculé avec la formule précédente. On peut noter par ailleurs que, dans cette formule, l’indice de répartition de la douleur peut être remplacé par l’indice de répartition de la douleur normalisé : la valeur de l’indice de centralisation est inchangée.
L’indice de centralisation peut être affiché sur l’écran 3 – éventuellement sous la forme d’un pourcentage ( ) – pour permettre au professionnel de santé d’en prendre connaissance.
Dans le cas d’une session d’utilisation du dispositif 1 pour le suivi de la centralisation du patient, le procédé peut s’interrompre à l’issue de l’opération 450. L’indice de centralisation permet au professionnel de santé de vérifier que la douleur continue de se déplacer comme attendu. Ainsi, lorsque l’approche thérapeutique adoptée est la méthode McKenzie, l’indice de centralisation permet au professionnel de santé de s’assurer que la douleur se déplace bien selon un schéma disto-proximal.
Toutefois, dans le cas d’une session d’utilisation du dispositif 1 visant à détecter un phénomène de centralisation éventuel et donc à déterminer si l’approche thérapeutique choisie est appropriée, le procédé se poursuit. Ce cas, qui correspond typiquement à la deuxième session d’utilisation du dispositif 1, est celui représenté sur la .
Ainsi, lors d’une opération 460, le processeur 5 compare l’indice de centralisation calculé avec un seuil de discrimination prédéterminé.
Un tel seuil de discrimination peut être déterminé à partir d’une fonction d’efficacité du récepteur – ou courbe ROC (acronyme anglophone pour « receiver operating characteristic »).
La courbe ROC est une mesure de la performance d’un classificateur binaire. Dans le cas en l’espèce, le classificateur binaire est l’indice de centralisation qui permet de classer chaque patient dans l’une des deux catégories suivantes : les patients pour lesquels un phénomène de centralisation se produit et ceux pour lesquels aucun phénomène de centralisation ne se produit.
Si l’indice de centralisation est supérieur au seuil de discrimination, le patient est classé dans la catégorie des patients pour lesquels un phénomène de centralisation se produit. À l’inverse, si l’indice de centralisation est inférieur ou égal au seuil de discrimination, le patient est classé dans la catégorie des patients pour lesquels aucun phénomène de centralisation ne se produit.
Le but de la courbe ROC est de déterminer le seuil de discrimination permettant d’obtenir les résultats les plus fiables possibles.
- 2-N-linoléoylaminooctadécane-1,3-diol,
- 2-N-oléoylaminooctadécane-1,3-diol (N-oléoyldihydrosphingosine),
- 2-N-palmitoylaminooctadécane-1,3-diol,
- 2-N-stéaroylaminooctadécane-1,3-diol,
- 2-N-béhénoylaminooctadécane-1,3-diol,
- 2-N-[2-hydroxypalmitoyl]aminooctadécane-1,3-diol,
- 2-N-stéaroylaminooctadécane-1,3,4-triol et en particulier N-stéaroylphytosphingosine,
- 2-N-palmitoylaminohexadécane-1,3-diol,
On peut également utiliser des mélanges spécifiques, tels que, par exemple, les mélanges de céramide(s) 2 et de céramide(s) 5 selon la classification Downing.
On peut également utiliser les composés de formule (I) pour lesquels R 1 désigne un radical alkyle saturé ou insaturé dérivé d’acides gras en C 12 -C 22 ; R 2 désigne un radical galactosyle ou sulfogalactosyle et R 3 désigne un radical hydrocarboné saturé ou insaturé en C 12 -C 22 et de préférence un groupe -CH 2 ) 12 -CH 3 .
On peut citer, à titre d’exemple, le produit composé d’un mélange de glycocéramides commercialisé sous le nom commercial Glycocer par Waitaki International Biosciences.
On peut également utiliser les composés de formule (I) divulgués dans les demandes de brevet EP-A-0 227 994, EP-A-0 647 617, EP-A-0 736 522 et WO 94/07844.
Ces composés sont, par exemple, le Questamide H (bis(N-hydroxyéthyl-N-cétyl)malonamide), commercialisé par Quest, ou le N-(2-hydroxyéthyl)-N-(3-cétyloxy-2-hydroxypropyl)amide d’acide cétylique.
Il peut également être fait usage de N-docosanoyl-N-méthyl-D-glucamine, divulguée dans la demande de brevet WO 94/24097.
De manière préférée entre toutes, le céramide est choisi parmi le 2-oléamido-1,3-octadecanédiol (son nom CTFA), commercialisé, par exemple, sous le nom MEXANYL GZ par Chimex, et le céramide NP (nom CTFA N-stéaroylphytosphingosine), commercialisé, par exemple, sous le nom CERAMIDE III par EVONIK GOLDSCHMIDT.
Le (b) composé cétone aromatique est représenté par la formule chimique (I) suivante (I)
R 5 , R 6 et R 7 , chacun indépendamment, représentent un atome d’hydrogène, un groupe hydroxyle, un groupe alkyle en C 1 -C 6 ou un groupe alcoxy en C 1 -C 6 , à condition qu’au moins l'un des groupes R 5 , R 6 et R 7 représente un groupe hydroxyle, et
R représente un groupe alkyle en C 1 -C 6 ou un groupe aryle.
En tant que groupe alkyle en C 1 -C 6 , on peut citer, par exemple, un groupe méthyle, un groupe éthyle et un groupe propyle. Un groupe méthyle est préférable.
En tant que groupe alcoxy en C 1 -C 6 , on peut citer, par exemple, un groupe méthoxy, un groupe éthoxy et un groupe propoxy. Un groupe méthoxy est préférable.
En tant que groupe aryle, on peut citer, par exemple, un groupe phényle, un groupe phényle substitué, un groupe naphtyle et un groupe naphtyle substitué. En tant que substituant(s), on peut citer un groupe hydroxyle et un groupe alkyle en C 1 -C 6 tel qu’un groupe méthyle. Un groupe phényle est préférable.
Il est préférable que le R dans la formule chimique (I) ci-dessus représente un groupe méthyle, un groupe éthyle ou un groupe phényle, préférentiellement un groupe méthyle ou un groupe phényle, et plus préférentiellement un groupe méthyle.
En tant que (e) composé cétone aromatique, on peut citer, par exemple,
2-hydroxyacétophénone,
3-hydroxyacétophénone,
4-hydroxyacétophénone,
2,5-dihydroxyacétophénone,
2,6-dihydroxyacétophénone,
4-hydroxy-3-méthoxyacétophénone,
3,4,5-trihydroxyacétophénone,
Au-delà des lombalgies, la centralisation et la préférence directionnelle s’appliquent, entre autres, aux rachialgies mécaniques, aux névralgies non sévères et plus généralement aux troubles musculosquelettiques.
Bien que largement répandue, la méthode McKenzie continue pourtant d’être appliquée empiriquement. Ainsi, il n’existe aujourd’hui aucun outil permettant, avec un niveau de fiabilité satisfaisant, de déterminer si un phénomène de centralisation se produit en réponse à des exercices de mise en contrainte mécanique du système musculosquelettique, et donc de savoir si un patient répond favorablement à la méthode McKenzie.
Par ailleurs, au cours des dernières décennies, il a été constaté que le phénomène de centralisation, loin de se limiter à la méthode McKenzie, était un indicateur pertinent susceptible d’être adapté à différentes approches thérapeutiques à visée antalgique pour apprécier l’évolution temporelle de la douleur d’un patient pour un large spectre de troubles musculosquelettiques.
En particulier, la composante spatiale de la centralisation n’obéit pas nécessairement au schéma disto-proximal tel que décrit initialement par R.A. McKenzie (1981) même si le principe général reste le même : l’évolution spatiale de la douleur se traduit par une convergence centripète. En d’autres termes, la douleur se déplace vers un point dont la position peut être prédite à partir de la répartition initiale de la douleur et ce déplacement s’accompagne d’une diminution de l’étendue de la ou des zones douloureuses. À titre d’exemple, l’évolution d’une algodystrophie de la cheville peut suivre un schéma inverse, à savoir un schéma proximo-distal. D’autres douleurs corporelles peuvent être mentionnées comme exemple de pathologies dont l’évolution peut être décrite à l’aide du principe de centralisation, par exemple une douleur faciale après un traumatisme provoqué par un objet contendant ou une douleur périnéale à la suite d’un accouchement.
Ainsi, la centralisation – au sens général du terme – présente un intérêt dans le cadre de prises en charge thérapeutiques de différentes natures : des approches pharmacologiques par exemple, avec l’application de remèdes topiques, c’est-à-dire des médicaments à appliquer sur la zone douloureuse, à base de capsaïcine ou de lidocaïne, mais aussi des approches neurochimiques ou neuroélectriques – notamment la neuromodulation –, et, bien entendu, des approches physiques telles que la méthode McKenzie évoquée en détail précédemment.
On comprend de ce qui précède que, au-delà de la méthode McKenzie et d’une centralisation classique obéissant à un schéma disto-proximal, il existe un réel besoin de pouvoir détecter la présence d’un phénomène de centralisation, donc un déplacement progressif de la douleur vers son origine en réponse à un traitement afférent à l’approche thérapeutique adoptée, et d’en assurer le suivi tout au long de la prise en charge thérapeutique du patient.
À ce titre, l’invention concerne un dispositif d’aide à la détection et au suivi d’une centralisation de la douleur d’un patient, comprenant : - un écran agencé pour afficher une représentation cartographique du corps d’un patient, - un processeur agencé pour exécuter une fonction graphique permettant à un patient, au cours d’une session d’utilisation du dispositif, de délimiter une ou plusieurs zones douloureuses sur la représentation cartographique et d’attribuer à chaque zone douloureuse un coefficient représentatif de l’intensité de la douleur correspondante, et - une mémoire agencée pour stocker, pour chaque patient, des jeux de données graphiques, chaque jeu de données graphiques incluant un marqueur temporel correspondant à une session d’utilisation du dispositif, des données de position de la ou des zones douloureuses délimitées par le patient au cours de la session d’utilisation du dispositif ainsi que le ou les coefficients respectivement attribués.
Le processeur est agencé en outre pour sélectionner, en fonction des marqueurs temporels respectifs des jeux de données graphiques d’un patient stockés dans la mémoire, un jeu de données graphiques de référence du patient et pour en déduire un point source du patient sur la représentation cartographique.
Le dispositif comprend en outre un calculateur agencé pour calculer, pour un jeu de données graphiques d’un patient, un indice de répartition de la douleur défini comme suit :
où : - est l’indice de répartition de la douleur du k-ième jeu de données graphiques du patient, - est le nombre de points, sur la représentation cartographique, localisés dans une zone douloureuse du k-ième jeu de données graphiques du patient, - est le point source du patient, - est le i-ème point, sur la représentation cartographique, localisé dans une zone douloureuse du k-ième jeu de données graphiques du patient, - est la distance entre le point et le point source , et - est le coefficient attribué à la zone douloureuse au sein de laquelle est localisé le point .
Le calculateur est agencé en outre pour calculer un indice de centralisation d’un patient en fonction de la différence entre les indices de répartition de la douleur respectifs de deux jeux de données graphiques du patient incluant des marqueurs temporels respectifs correspondant à des sessions d’utilisation consécutives du dispositif.
L’écran est typiquement un écran tactile.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la fonction graphique permet à un patient d’attribuer à chaque zone douloureuse un coefficient à sélectionner dans un ensemble fini d’entiers naturels non nuls, un coefficient étant d’autant plus grand que l’intensité de la douleur est élevée.
Par exemple, l’ensemble fini d’entiers naturels est {1, 2, 3, 4}.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le processeur est agencé pour sélectionner, comme jeu de données graphiques de référence du patient, le jeu de données graphiques du patient stocké dans la mémoire dont le marqueur temporel correspond à la plus ancienne session d’utilisation du dispositif.
On comprend que la distance entre les premier et deuxième orifices de montage est égale à la distance entre les première et deuxième tiges de montage.
De préférence, le premier orifice de montage est ménagé dans le bord inférieur de la portion dorsale à proximité d’un premier bord latéral de ladite portion dorsale. De préférence, le deuxième orifice de montage est ménagé dans le bord inférieur de la portion dorsale à proximité d’un deuxième bord latéral de ladite portion dorsale, opposé au premier bord latéral.
La distance entre les premier et deuxième orifices de montage est légèrement inférieure à la largeur de ladite portion dorsale.
Avantageusement, le piètement comprend un châssis et une pièce de montage montée pivotante par rapport au châssis autour d’un axe horizontal entre au moins une première position et une deuxième position, ladite au moins une première tige de montage étant solidaire de ladite pièce de montage. Un intérêt est de permettre d’ajuster l’inclinaison de la portion dorsale par rapport à la verticale. En faisant pivoter la pièce de montage entre la première position et la deuxième position, autour dudit axe horizontal, on modifie l’inclinaison de la première tige de montage et donc de la portion dorsale par rapport à la verticale. Ceci permet à l’utilisateur d’adapter l’inclinaison de la portion dorsale à ses besoins, ce qui améliore l’ergonomie du fauteuil et le confort de l’utilisateur.
Les première et deuxième positions de la pièce de montage correspondent à deux inclinaisons distinctes de la portion dorsale.
De préférence, ladite pièce de montage peut pivoter entre au moins trois positions.
De préférence, ledit axe horizontal est transversal à une direction longitudinale du piètement.
Avantageusement, la première tige de montage et la pièce de montage forment une seule et même pièce. La première tige de montage s’étend avantageusement transversalement par rapport à la pièce de montage.
De préférence, la pièce de montage s’étend parallèlement audit axe horizontal. La pièce de montage comprend avantageusement un corps allongé, la première tige de montage s’étendant transversalement audit corps allongé.
De préférence, la deuxième tige de montage est également solidaire de la pièce de montage. De préférence, ladite deuxième tige de montage et la pièce de montage forment une seule et même pièce.
De préférence, le châssis comprend les pieds du fauteuil.
Préférentiellement, ledit châssis comprend une première partie latérale et une deuxième partie latérale, ladite pièce de montage étant montée pivotante par rapport auxdites première et deuxième parties latérales autour dudit axe horizontal, de sorte qu’elle s’étend transversalement entre lesdites première et deuxième partie latérales.
De préférence, lesdites première et deuxième parties latérales s’étendent chacune dans un plan sensiblement vertical ou légèrement incliné par rapport à la verticale. De préférence, les première et deuxième parties latérales présentent la forme de plaques. Les première et deuxième parties latérales s’étendent avantageusement parallèlement l’une par rapport à l’autre. Les première et deuxième parties latérales s’étendent de préférence de part et d’autre de la pièce de montage.
De préférence, le piètement s’étend selon une direction longitudinale, lesdites première et deuxième parties latérales s’étendant sensiblement parallèlement à ladite direction longitudinale du piètement.
De préférence, le fauteuil comprend en outre un dispositif d’actionnement disposé entre le châssis et ladite pièce de montage, le dispositif d’actionnement étant configuré pour faire pivoter la pièce de montage entre la première position et la deuxième position. Le dispositif d’actionnement permet d’exercer un effort sur ladite pièce de montage, entrainant son pivotement. Un intérêt est de faciliter le passage de la pièce de montage de la première à la deuxième position et inversement, et donc de faciliter l’ajustement de l’inclinaison de la portion dorsale.
Le dispositif d’actionnement comprend de préférence un vérin disposé entre le châssis et la pièce de montage configuré pour faire pivoter la pièce de montage entre la première et la deuxième position. Le dispositif d’actionnement comprend avantageusement un organe de commande, par exemple un levier de commande, configuré pour actionner ledit vérin.
Les figures 1 à 15 représentent des toilettes 1 conformes à la présente invention et comportant typiquement : - un corps principal 10, ou cuvette, en général de type monobloc et en porcelaine, reposant directement au sol ou suspendu/accroché à une paroi verticale (mur) et pourvu d’un rebord supérieur 12, par exemple de forme ovale ou ronde, - un réservoir arrière d’eau 20, également en porcelaine et indépendant ou réalisé d’une seule pièce avec le corps principal 10, muni d’un bouton d’activation 25 de chasse d’eau, et - un abattant 30 articulé au niveau d’une zone arrière 31 sur corps principal 10 et comportant un premier élément annulaire 40 pourvu d’un vide central 41 pour former une lunette de type connu, un couvercle intermédiaire 50 et un couvercle arrière plein 60.
L’abattant 30 est muni d’un capteur de présence 100 positionné sur une paroi antérieure 51 du couvercle intermédiaire 50, au regard de la zone vide centrale 41 de la lunette 40, et ce quelle que soit la position relative de ladite lunette 40 et dudit couvercle intermédiaire 50. Ainsi, que la lunette 40 soit redressée ou rabattue, le capteur de présence 100 peut fonctionner convenablement.
Ce capteur 100, par exemple un capteur de proximité de type à ultrasons et/ou à faisceau infrarouge, sert à détecter la présence d’une personne 5 dans les WC, avec un cône d’ouverture d’environ 100° ± 40° et à une distance d’environ 80 cm ± 30 cm.
Le capteur de présence 100 est typiquement relié à une carte électronique (non représentée) de traitement du signal de type connu destinée notamment à piloter des moyens 120 d’actionnement/rabattement adaptés pour faire pivoter ensemble au moins le couvercle intermédiaire 50 et le couvercle arrière 60 d’une seconde position relevée/dressée sensiblement verticalement dans laquelle le couvercle arrière 60 repose contre le réservoir d’eau 20 (dans l’hypothèse de toilettes à réservoir arrière vertical), comme cela est représentée sur les figures 12 et 13, vers une première position rabattue/abaissée dans laquelle l’ensemble de l’abattant 30 repose sensiblement horizontalement sur le rebord 12 de la cuvette 10, comme cela est représenté sur la .
Ces moyens de pivotement 120 permettent par ailleurs, lorsque la lunette 40 de l’abattant 30 est dans sa position relevée, comme cela est représenté sur les figures 2 à 3, d’entrainer le pivotement de cette dernière en même temps que celui du couvercle intermédiaire 50 et du couvercle arrière 60 de sorte que ladite lunette 40 passe de cette seconde position relevée/dressée dans laquelle elle repose contre le couvercle intermédiaire 50 vers une première position abaissée/rabattue dans laquelle elle repose sur le rebord supérieur 12 de la cuvette 10, comme cela est représenté sur la .
Plus précisément, comme cela est représenté sur les figures 16 à 18, les moyens d’actionnement 120, formant des moyens de rabattement par pivotement, comportent par exemple un (double) moteur 125 alimenté par une batterie rechargeable 127, deux bras poussoir 121 et 122 mobile en rotation, et un coulisseau 126 mobile en translation le long d’une vis sans fin 124 s’étendant entre les deux éléments de motorisation 125 du moteur. Ces moyens de pivotement 120 sont liés en partie à une face postérieure 52 du couvercle intermédiaire et en partie à une face antérieure 61 du couvercle arrière 60. Le premier bras 121 est articulé sur le coulisseau 126 au niveau d’un premier pivot d’extrémité 121a et au second bras 122 au niveau d’un second pivot d’extrémité 121a/122b, tandis que ledit second bras 122 est articulé sur une face antérieure 62 du couvercle arrière 60 au niveau d’un premier pivot d’extrémité fixe 122a.