INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, la composition d’électrode contient une matière active en une quantité allant d’environ 90 % en poids à environ 99 % en poids, par ex., à 98,0 % en poids, un liant pouvant former des fibrillesen une quantité d’environ 1 % en poids à environ 5 % en poids et des CNT ou des combinaisons de CNT-CB en une quantité d’environ 0,3 % en poids à environ 5 % en poids.
Après mélange et traitement, par ex., une formation de fibrilles, la composition, facultativement tamisée, peut être formée en une électrode de produit par une quelconque technique appropriée connue dans la technique ou développée dans le futur. Dans un mode de réalisation, la composition est formée en un film par calandrage, une opération qui peut être menée à une température égale ou supérieure à la température ambiante, par ex., à une température similaire ou proche de la température de transition vitreuse du polymère. Dans une opération typique de calandrage, la composition est soumise à une chaleur et une pression à l’aide d’une extrudeuse. La matière ramollie est passée à travers des cylindres de calandrage (verticaux, par exemple) pour préparer une feuille ou un film d’électrode de produit. Dans de nombreux modes de réalisation, le film est autoportant (ou autoporteur), une propriété pouvant être décrite à l’aide d’un film de 150 µm d’épaisseur qui tient tout seul, une partie quelconque du film n’étant pas en contact avec un type quelconque de support, par ex., un substrat.
La température de cylindre peut être, par exemple, d’environ la température ambiante (20 °C) à environ 200 °C. Des températures élevées de cylindres peuvent avoir pour résultat un film autoportant plus mince sur la première passe, tandis que l’inverse se produit à plus basse température. La vitesse du cylindre peut varier. Dans des exemples donnés à titre illustratif, la vitesse du cylindre est fixée d’environ 0,17 mètre par minute (m/min) à environ 1,3 m/min. Une vitesse plus lente des cylindres tend à produire un film autoportant plus mince sur la première passe par comparaison avec une vitesse plus rapide des cylindres. La pression hydraulique utilisée peut être dans une plage d’environ 1 000 psi à environ 7 000. À nouveau, une pression plus élevée peut avoir pour résultat un film autoportant plus mince sur la première passe par comparaison avec les films plus épais obtenus à plus basse pression.
Des passes supplémentaires à travers le broyeur à cylindres peuvent être utilisées, réduisant l’épaisseur du film jusqu’à ce que l’épaisseur et le chargement souhaités soient atteints. Dans des mises en œuvre spécifiques, l’épaisseur du film est dans une plage d’environ 50 µm à environ 300 µm, par ex., d’environ 50 à environ 200 µm, d’environ 100 µm à environ 150 µm. Également possibles sont des épaisseurs de film dans une plage de 50 à 100, 50 à 150, 50 à 200, 50 à 250 µm ; ou de 100 à 150, 100 à 200, 100 à 250, 100 à 300 µm ; ou de 150 à 200, 150 à 250, 150 à 300 µm ; ou de 200 à 250, 200 à 300 µm ; ou de 250 à 300 µm. Des chargements souhaités peuvent être d’environ 10 mg/cm 2 à environ 50 mg/cm 2 .
Des films autoportants préparés dans le procédé sans solvant décrit ici sont censés avoir de bonnes propriétés mécaniques. Une technique d’évaluation mécanique sur laquelle on peut compter est le test de résistance à la traction. Par exemple, une anode contenant des CNT ou une combinaison de CNT et de CB est prévue avoir une résistance à la traction d’au moins 100 kPa, alors que la résistance à la traction d’un film de cathode de NCM est prévue être au moins 500 kPa. Dans un exemple donné à titre illustratif, le film autoportant a une résistance à la traction dʼau moins 0,1 MPa et une épaisseur dans la plage de 80 µm à 500 µm. Dans de nombreux cas, les performances mécaniques du film étaient au moins aussi bonnes que celles d’un film comparatif fabriqué à l’aide d’AC.
Dans une opération facultative, le film est thermiquement activé, par ex., pour ramollir le liant et préparer le produit d’électrode pour l’appliquer à un substrat. En laboratoire, cette opération peut être menée à l’aide d’une plaque chaude, à 100 °Celsius (C), par exemple. Les procédés à plus grande échelle comportent les calandres à cylindres à température contrôlée, les séchoirs à convection et/ou à micro-ondes, et ainsi de suite.
Le film (typiquement autoportant et contenant une matière active dʼélectrode, des CNT (ou un mélange de CNT et CB) et un liant traité, par ex., formé de fibrilles) peut être appliqué à un substrat ou support conducteur. Les substrats d’anode qui peuvent être utilisés comportent, mais sans caractère limitatif, le cuivre, le nickel, le titane, l’acier inoxydable, des matériaux carbonés sous la forme de collecteurs de courant en feuille, treillis, mousse, gravés, ou revêtus. Les substrats de cathode qui peuvent être utilisés comportent, mais sans caractère limitatif, l’aluminium, le titane, des matériaux carbonés sous la forme de collecteurs de courant en feuille, treillis, mousse, gravés, revêtus. Dans un mode de réalisation, le film est stratifié sur une feuille de cuivre revêtue de carbone par calandrage des deux conjointement, en utilisant, par exemple un cylindre chaud horizontal à une température de cylindre, une vitesse de cylindre et une pression hydraulique appropriées. Un autre exemple emploie un collecteur de courant en aluminium revêtu de carbone.
Une colle (adhésif) électroconductrice peut être utilisée pour appliquer le film au substrat, dans certains cas.
La température de cylindre peut être dans la plage d’environ 60 à environ 120 °C. Des températures trop élevées peuvent augmenter la formation de cloques et une mauvaise adhérence, tandis que des températures trop faibles peuvent gêner l’adhérence.
La vitesse de cylindre peut être d’environ 0,17 m/min à environ 1,3 m/min, par ex., environ 0,5 m/min, tandis que la pression hydraulique peut être réglée sur environ 500 psi à environ 2 000 psi. D’autres réglages peuvent être utilisés. La pression peut être optimisée pour être suffisamment élevée pour favoriser l’adhérence au substrat sans altérer le chargement, la porosité ou d’autres propriétés. Dans certaines mises en œuvre, la stratification est effectuée avant de régler l’épaisseur finale et/ou la porosité de l’électrode à film.
La formation du film et son application au substrat peuvent également être menées en une seule étape. Par exemple, une composition d’électrode en poudre et une feuille de substrat peuvent être introduites ensemble dans des cylindres de calandrage dans des conditions appropriées pour produire un stratifié dans lequel la composition est pressée sur l’épaisseur de film et mise à adhérer à la feuille. Dans cette approche, on s’affranchit de la nécessité de former un film autoporteur.
La structure stratifiée peut être façonnée et/ou dimensionnée pour des applications spécifiques telles que des cellules électrochimiques, par exemple, des LIB, par ex., des LIB rechargeables, et ainsi de suite.
Des électrodes préparées tel que décrit ici peuvent être incorporées dans une batterie aux ions de lithium selon des procédés connus dans la technique, tels que, par exemple, ceux décrits dans « Lithium Ion Batteries Fundamentals and Applications », par Yuping Wu, CRC press, (2015). Dans des mises en œuvre particulières, les batteries sont du type bouton telles que, par exemple, les piles plates 2032, les piles cylindriques 18650, les cellules poches, etc.
Dans un exemple donné à titre illustratif, une LIB comporte une cathode préparée par un procédé par voie sèche. La cathode contient des CNT (ou une combinaison de CNT et CB), par ex., en une quantité n’étant pas supérieure à 5 % en poids, une matière active de cathode (par exemple, NCM) et un liant formé de fibrilles. Tel que décrit ci-dessus, la matière active et le liant formé de fibrillespeuvent être présents dans l’anode en une quantité d’au moins 80 % en poids et pas supérieure à 5 % en poids, respectivement.
La seconde électrode (opposée) dans la batterie peut également être préparée à l’aide d’un procédé sans solvant. Dans un mode de réalisation, les deux électrodes de la batterie contiennent des CNT. Une ou les deux peuvent en outre comporter du CB, un CB multifonctionnel, par exemple.
Pour avoir une pointe présentant une arrête normale à la surface une fois la sonde montée dans l’AFM, il faut choisir τ=φ.
Pour avoir une pointe symétrique dans le plan XY une fois montée dans l’AFM, il faut choisir τ=φ-θ/2.
Quel que soit la géométrie choisie, le profil obtenu lors d’une ligne de scan est toujours la convolution du profil de la pointe et du flanc local de l’échantillon.
La illustre un profil typique obtenu en fonction de l’échantillon.
Les principaux artefacts observables sont : - Le rayon de courbure à l’apex AP ; - L’angle du demi-cône ; - Le rapport d’aspect de la pointe.
Pour un échantillon donné, le profil mesuré SP présente plusieurs types de défauts : - D1 : pente due à l’angle de demi-cône HCA ; - D2 : convolution due au rayon de courbure AR ; - D3 : largeur effective d’un motif à fort rapport d’aspect grande devant la largeur réelle du motif (D1+D2) ; - D4 : la pointe ne rentre pas dans une tranchée étroite et profonde : le rapport d’aspect de la pointe est faible devant celui de la tranchée.
Pour réduire la différence entre le profil réel et le profil mesuré – à rayon de courbure constant - il faut réduire l’angle de demi-cône. En outre, pour imager le fond d’une tranchée étroite, il faut un rapport d’aspect élevé.
La illustre une vue de face et de profil de la pointe de la .
Selon le plan observé, nous avons HCA= β /2 ou θ/2. D’après les équations (4) et (5) ci-dessous, le rapport d’aspect de face ou de côté de la zone PT ne dépendent que de θ :
La détaille la mesure du rapport d’aspect de face et de côté en fonction de l’angle θ.
La contrainte donnée par le premier problème impose Wc>30 µm. En outre, pour avoir un rapport d’aspect important, c’est-à-dire supérieur à 4, on impose θ inférieur à 10°. En conséquence, pour les paramètres Wc=40µm, θ =9°, la zone PT est de 179µm de long.
La fréquence de résonance de la sonde est donnée par l’équation suivante :
Avec k la raideur du levier, m EM , m ZI et m PT respectivement les masses des zone PT, ZI et EM. Quand la masse augmente, la fréquence de résonance diminue. Or les performances des sondes AFM sont directement liées au couple fréquence de résonance et raideur. La masse m EM est donnée par le levier choisi lors de la conception.
Selon encore un autre exemple de mise en œuvre du procédé, le paramètre physique représentatif du fonctionnement de la source électrique S k est un cout de fonctionnement de la source électrique S k .
Le cout de fonctionnement peut comprendre une partie fixe, liée à l’investissement d'installation qui est par exemple rapporté au nombre d’heures d’utilisation prévu sur la durée de vie prévisionnelle de l’équipement. Le cout de fonctionnement peut comprendre une partie variable, liée aux couts de consommation de combustible, qui dépend de la puissance électrique fournie. Lorsque la grandeur physique prise en compte est le cout de fonctionnement, le procédé proposé vise à minimiser le cout de fonctionnement de l’ensemble des sources électriques alimentant le réseau électrique.
Le fonctionnement des différentes sources électriques n’est pas couplé. Autrement dit, la valeur du paramètre physique V d’une source donnée S k n’est pas affectée par la valeur du paramètre physique des autres sources présentes sur le réseau électrique 1. De même, la valeur du paramètre physique V d’une source donnée S k n’est pas affectée par la puissance électrique fournie les autres sources électriques connectées au réseau électrique 1.
Le nombre de sources électriques connectées au réseau 1 est constant pendant la mise en œuvre du procédé. Autrement dit, les fluctuations au cours de temps du besoin de puissance électrique totale C_Ptot à fournir au réseau 1 sont gérées en modifiant la puissance électrique fournie par les sources électriques déjà connectées au réseau électrique 1. Il n’est pas prévu de déconnecter une source électrique du réseau lorsque le besoin de puissance à fournir diminue, ni de connecter une nouvelle source sur le réseau lorsque le besoin de puissance à fournir augmente. Lorsqu’il est nécessaire de rajouter une source électrique au réseau électrique déjà constitué ou de déconnecter une source électrique du réseau électrique déjà constitué, le procédé proposé reste actif, moyennant une mise à jour en temps réel de la composition de l’ensemble E de sources électriques. Cette mise à jour est automatique pour l’exploitant du réseau électrique.
Selon un aspect du procédé de contrôle, la puissance électrique P k produite par une source électrique S k diffère de la puissance électrique P i , …, P j produite par les autres sources électriques S i , …, S j de l’ensemble E de sources électriques.
En différenciant la puissance électrique produite par les différentes sources, il est possible de privilégier la ou les sources les plus efficaces. Les sources électriques restantes fournissent le complément de puissance électrique nécessaire à fournir le besoin de puissance électrique totale du réseau 1. Le fonctionnement global du réseau électrique est ainsi optimisé.
On entend que la puissance électrique P k produite par une source électrique S k diffère de la puissance électrique P i , …, P j produite par les autres sources électriques en régime permanent.
Autrement dit, les différentes sources électriques du réseau ne contribuent pas de manière équilibrée à la production électrique totale à fournir au réseau 1.
Autrement dit, la puissance électrique P k produite par une source électrique S k diffère de la puissance électrique de sortie P_tot du réseau électrique 1 divisée par le nombre n de sources électriques du réseau électrique 1.
Les différentes sources électriques du réseau contribuent de manière non-équilibrée, ou déséquilibrée, à la production électrique totale. Ce déséquilibre est présent en régime permanent.
Selon un mode de réalisation du procédé de contrôle, un écart entre la puissance électrique P k produite par une source électrique S k du réseau électrique et la puissance électrique de sortie P_tot du réseau électrique 1 divisée par le nombre de sources électriques n du réseau électrique est supérieur à un seuil prédéterminé Th.
La se rapporte à une variante du réseau électrique de la , comportant trois sources électriques comprenant un générateur entrainé par un moteur thermique. Cette figure illustre l’évolution au cours du temps de la valeur totale V_tot du paramètre physique V représentative du fonctionnement du réseau électrique 1, l’évolution de la puissance totale fournie P_tot ainsi que la contribution de chacune des trois sources électriques, respectivement P 1 , P 2 , P 3 . L’axe des ordonnées situé à gauche correspond aux puissances fournies, et l’axe des ordonnées situé à droite correspond au paramètre physique V, qui est ici le débit horaire de dioxyde de carbone émis.
A l’instant t 1 , les puissances P 1 , P 2 , P 3 fournies par chacune des trois sources électriques sont équilibrées, c’est-à-dire que chacune des sources produit sensiblement la même puissance que les autres sources. Le procédé proposé commence alors à être appliqué. La puissance totale fournie P_tot est sensiblement constante au cours du temps. Une fois le procédé appliqué, la puissance P 3 fournie par la troisième source augmente, de façon à faire fonctionner cette source dans une zone plus favorable, selon le principe illustré à la . La contribution de la deuxième source et de la troisième source diminue, c’est-à-dire que la puissance P 2 et la puissance P 1 diminuent. Le gain obtenu en faisant fonctionner une des sources dans une plage de fonctionnement proche de sa puissance maximale est plus important que l’augmentation pouvant se produire pour les sources fonctionnant à puissance réduite, et globalement la valeur V_tot du paramètre V diminue. A partir de l’instant t 2 , les paramètres de fonctionnement ont convergé vers une valeur optimisée et la puissance fournie par les trois sources n’évoluent plus. Le paramètre V passe de la valeur E1 à l’instant initial t 1 à la valeur E2 à l’instant t 2 . Le fonctionnement du réseau électrique 1 est optimisé, puisque le paramètre V, qui est ici les émissions de gaz carbonique, sont réduites entre l’instant initial t 1 auquel le procédé commence à être appliqué et l’instant t 2 où le fonctionnement est stabilisé.
La valeur V k du paramètre physique V représentatif du fonctionnement de la source électrique S k est calculée en temps réel.
La valeur V k du paramètre physique V représentatif du fonctionnement d’une source électrique S k peut être déterminée de différentes manières.
Selon un mode de réalisation du procédé de contrôle, la valeur V k du paramètre physique V représentatif du fonctionnement d’une source électrique S k est une valeur tabulée en fonction d’une puissance électrique P k fournie par la source électrique S k . L’utilisation d’une valeur tabulée permet de réduire les ressources de calcul nécessaires.
Composition répulsive contre des insectes La présente invention concerne une composition répulsive contre des insectes, notamment des moustiques.
Selon l’OMS (2017), plus de 17 % des maladies infectieuses ont pour origines des maladies à transmission vectorielle avec plus d’un million de décès chaque année. Les moustiques sont les principaux vecteurs de ces maladies, et plus précisément les moustiques des genres Aedes , Anopheles et Culex qui transmettent à l’Homme le paludisme, la dengue, la fièvre à virus Chikungunya, la fièvre à virus Zika, la fièvre de la Vallée du Rift, la fièvre jaune, la fièvre à West Nile, les filarioses, ainsi que diverses encéphalites. Le nombre de personnes exposées au risque de contracter la dengue est estimé à plus de 3,9 milliards dans plus de 129 pays, ce qui en fait l’infection virale la plus répandue, tandis que le paludisme est à l'origine d'environ 219 millions de cas dans le monde et entraîne plus de 400 000 décès chaque année, la plupart des décès survenant chez les enfants âgés de moins de 5 ans.
Bien que la majorité des maladies transmises se produisent dans des régions endémiques tropicales et subtropicales, les voyages internationaux, ainsi que l’urbanisation et la mondialisation en plein essor ont augmenté leur prévalence dans de nouveaux territoires jusqu’à présents indemnes. C’est le cas de l’Europe qui depuis quelques années a vu apparaître sur son territoire certains moustiques vecteurs d’arboviroses comme Aedes albopictus . Ce moustique représente à l’heure actuelle un risque majeur en France car il ne cesse de gagner des départements. Outre la transmission de maladies, les moustiques peuvent être à l’origine de nuisances et perturber les activités de plein air. La piqûre peut également entraîner des infections secondaires, des démangeaisons, des irritations, des réactions allergiques ou des douleurs.
Parmi l’ensemble des moyens mis en œuvre pour lutter contre les maladies vectorisées par des insectes, notamment les moustiques, la protection par effet répulsif constitue une stratégie de choix. En effet, la répulsion permet d’éviter les piqûres des insectes, et ainsi la prolifération des maladies précitées. C’est pourquoi, il existe un besoin constant d’amélioration des compositions répulsives contre les insectes vecteurs de maladies.
Les compositions répulsives peuvent se présenter sous différentes formes telles que les sprays, les lotions, les lingettes et les sticks pour une application topique afin de protéger la peau des insectes porteurs de maladies.
Il est aussi connu d’imprégner des matériaux textiles (par exemples vêtements, literie, moustiquaires, tissus d’ameublement) de compositions répulsives afin de pouvoir se protéger contre les insectes vecteurs de maladies : - soit par le port du vêtement traité, - soit par la protection de son environnement grâce à une moustiquaire ou à une literie ou un tissu d’ameublement traité.
C’est pourquoi, différents traitements de matériaux textiles ont été développés afin de leur conférer des propriétés répulsives contres des insectes vecteurs de maladies. Ces traitements consistent en une imprégnation du matériau textile avec une composition répulsive pouvant, par exemple, se présenter sous la forme d’un spray qui contient des principes actifs répulsifs.
En outre, les compositions répulsives peuvent également être utilisées en diffusion aérienne grâce à des dispositifs adéquats permettant leur évaporation ou leur atomisation.
En ce qui concerne les principes actifs répulsifs pour lutter contre les moustiques, des insecticides de synthèse sont intensivement utilisés. La molécule la plus efficace pour repousser les moustiques est le N,N -diethyl- m -toluamide (ci-après abrégé « DEET ») en cutané ou par diffusion spatiale (spray). Parmi les autres composés utilisés en tant qu’insecticides, on trouve des pyréthroïdes (perméthrine et δ-perméthrine). Ces composés de synthèse (amides, imides, pipéridines, phthalates et perméthrines) induisent des effets toxiques plus ou moins importants sur le système nerveux central. La toxicité immédiate de la majorité de ces produits chimiques est généralement faible mais leur utilisation peut, à long terme, nuire gravement à la santé publique, particulièrement en matière de fertilité et de cancer.
- Il n'y a qu'un seul dispositif d'abreuvement à gérer en co-pâturage à la place de plusieurs séparés et de dimensions différentes.
- Le dispositif d'abreuvement est mobile immédiatement et une seule opération de manutention suffit pour le déplacer.
- Le choix d'une structure géométriquement basique (parallélépipède, cylindre, polyèdre) pour le compartiment principal simplifie également la manutention car l'enveloppe de la structure est visuellement parfaitement cernable dans l'espace par le manutentionnaire ce qui lui permet de déplacer l'enveloppe dans l'espace avec plus d'aisance qu'avec une enveloppe plus complexe dans les formes de l'enveloppe extérieure.
- Les opérations d'approvisionnement en eau sont réduites au minimum car avec une seule opération nous approvisionnons les deux abreuvoirs à la place de plusieurs lorsque les abreuvoirs sont séparés.
- La quantité importante d'eau stockée limite le nombre des approvisionnements en eau. En effet la hauteur du compartiment principal est adaptée à la taille des grands animaux. La hauteur du compartiment principal est donc plus élevée que la hauteur des abreuvoirs classiques qui sont optimisés pour des animaux de grandes tailles et de petites tailles.
- La hauteur plus élevée de l'abreuvoir principal rend le dispositif d'abreuvement moins accidentogène car le risque de pénétration dans l'abreuvoir principal par les animaux est réduit par cette hauteur élevée.
- La contamination de l'eau est également réduite car le risque de pénétration dans l'abreuvoir principal par les animaux est réduit par cette hauteur plus élevée.
Dans une deuxième zone (notée Z2 sur les figures), les plots métalliques 120 du premier substrat 100 sont disposés en regard du deuxième matériau diélectrique 210 et la partie métallique 230 du deuxième substrat 200 est disposée en regard du premier matériau diélectrique 110. Dans la zone Z2, il y a un seul type de collage : le collage métal/diélectrique.
Au niveau de cette deuxième zone Z2, une tolérance de recouvrement entre le premier matériau diélectrique 110 et la partie métallique 230 du deuxième substrat 200 et/ou entre le deuxième matériau diélectrique 210 et les plots 120 du premier substrat 100 peut être acceptée. La tolérance est, de préférence, inférieure à 5%, encore plus préférentiellement inférieure à 2%, de manière encore plus préférentielle inférieure à 1%. Par inférieure à 5%, on entend que moins de 5% de la surface de chaque plot métallique est recouverte par un matériau diélectrique. Par exemple, le décalage peut être entre 2 et 20 nm. Autrement dit, le premier matériau diélectrique 110 et la partie métallique 230 du deuxième substrat 200 et/ou le deuxième matériau diélectrique 210 et les plots 120 du premier substrat 100 peuvent se recouvrir sur une longueur de recouvrement comprise entre 2 nm et 20 nm.