INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le circuit de protection est constitué pour disposer, par le circuit d'excitation par l'intermédiaire de l'entrée, d'une information, à partir de laquelle un changement de signe de la tension d'excitation peut être déterminé.
4. Circuit de protection à courant résiduel suivant l'un des points 1 à 3,
le circuit d'excitation, l'inductance et la première résistance sont montés en série.
5. Circuit de protection à courant résiduel suivant l'un des points 2 à 4,
l'unité de calcul est constituée pour effectuer un procédé suivant l'un des points 6 à 12.
6. Procédé de détection d'un courant continu au moyen d'un circuit de protection à courant résiduel suivant l'un des points 1 à 5,
comprenant les stades
- fermeture de l'interrupteur lors d'un premier changement de signe de la tension d'excitation,
- ouverture de l'interrupteur lors du changement de signe suivant le premier de la tension d'excitation,
Le dispositif d’indexage comprend également au moins une rainure portée par ou située sur l’autre des faces annulaires de l’autre des premier(s) ou second(s) éléments de fixation, respectivement EF 1 et EF 2 . Similairement, en référence à la , la rainure 308 peut être portée par la face annulaire externe S 1 .
Ainsi, la nervure 307 et la rainure 308 du dispositif d’indexage peuvent coopérer par imbrication de manière à bloquer ou empêcher la rotation de la cartouche une fois que cette dernière est fixée à la face interne annulaire 206 de l’enveloppe 120.
La présente invention concerne également un procédé de fabrication du carter ci-dessus décrit. Le procédé comprend au moins une étape d’assemblage du carter 114.
L’étape d’assemblage du carter 114 comporte au moins la réalisation d’un premier bloc formé par le support 300 de la cartouche annulaire abradable 130 avec le premier élément de fixation EF 1 qui est fixé, par exemple par collage, sur la face annulaire externe 306 du support 300. L’ensemble est ensuite mis en autoclave pour la polymérisation de la colle. Les figures 9 et 10 illustrent, par exemple, un premier bloc formé par un support 300 et un élément de fixation sous forme respectivement de bandes et de plots aimanté(e)s.
L’étape d’assemblage comporte également la réalisation d’un second bloc formé par l’enveloppe annulaire 120 avec le second élément de fixation EF 2 qui est fixé, par exemple par collage, sur la face annulaire interne 206 de l’enveloppe annulaire 120. Similairement au premier bloc, l’ensemble est disposé en autoclave pour la polymérisation de la colle. Les figures 7 et 8 illustrent, par exemple, un premier bloc formé par une enveloppe annulaire 120 et un élément de fixation sous forme respectivement de bandes et de plots aimanté(e)s.
L’étape d’assemblage comporte en outre le positionnement du premier bloc sur le second bloc via la mise en coopération des premier et second éléments de fixation.
L’étape d’assemblage comporte en outre une étape de fixation, par collage, de la couche annulaire abradable 302 sur le support 300 pour former la cartouche annulaire abradable 130.
Le procédé peut comprend en outre le montage de panneaux annulaires acoustiques en amont 6 et en aval 8 de l’enveloppe 120 pour bloquer axialement la cartouche annulaire abradable 130.
Ainsi, l’homme du métier comprendra que les panneaux acoustiques peuvent permettre le renforcement de la fixation de la cartouche annulaire abradable 130 à l’enveloppe annulaire 120 du carter 114, par exemple et de manière non-limitative, lorsque les premier EF 1 et second EF 2 éléments de fixation sont des aimants et que les forces de contact ne sont pas suffisantes pour maintenir la liaison entre les éléments de fixation.
Il ressort clairement qu’un carter de turbomachine tel que celui décrit précédemment permet d’améliorer le positionnement axial de la couche abradable et de faciliter son remplacement sans endommager l’enveloppe du carter, notamment lorsque celui-ci est en matériau composite. L’invention présente ainsi l’avantage d’améliorer la fabrication et l’entretien du carter et, de gagner en temps de cycle global.
Ainsi, en production, l’invention permet de parfaitement prépositionner le support 300 avant la mise en autoclave.
En phase post-production, lorsqu’il faut remplacer la cartouche 300, l’invention permet de ne pas abîmer la surface interne de l’enveloppe 120 du carter, et surtout le composite qui le compose, en raison de l’absence de polymérisation de la colle sur cette surface.
Il est alors possible, en phase post-production, d’utiliser sur plusieurs cycles une même enveloppe annulaire. Ce qui permet non seulement d’abaisser les coûts globaux de fabrication du carter mais également, de réduire l’empreinte écologique lié à la fabrication de nouvelles enveloppes annulaires.
Installation de moteur à combustion interne utilisant de l’hydrogène en tant que carburant avec une conduite de balayage du carter La présente invention concerne le domaine de la dépollution et de la sécurité des moteurs à combustion interne à hydrogène.
La présence des saillies permet d'améliorer l'adhérence de la roue en créant des canaux d'éjection de matière meuble qui rend difficile l'adhérence des roues.
À titre d'exemple, les canaux d'éjection permettent de recevoir et d'éjecter rapidement et facilement de la neige, du sable ou de la boue.
En outre, les saillies permettent de créer une pénétration du dispositif dans le sol meuble, ce qui améliore l'adhérence des roues du véhicule et donc la motricité du véhicule.
La est une représentation schématique en perspective d’un dispositif amovible d’adhérence pour roue d’un véhicule automobile, selon l’invention.
La est une représentation schématique de face du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention, en cours d’installation sur une roue de véhicule automobile.
La est une représentation schématique en coupe d’un détail du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention, en cours d’installation sur une roue de véhicule automobile.
La est une représentation schématique en coupe d’un détail du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention, dans une configuration de rangement.
La est une représentation schématique de face d’un détail illustrant des moyens de réglage du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention.
La est une représentation schématique en coupe d’une première forme de réalisation de moyens de fixation du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention.
La est une représentation schématique en coupe d’une deuxième forme de réalisation de moyens de fixation du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention.
La est une représentation schématique d’un détail de moyens de déplacement du dispositif amovible d’adhérence selon l’invention.
En référence aux à 8, un dispositif 100 amovible d'adhérence selon l’invention est décrit.
Un tel dispositif 100 permet d'augmenter l'adhérence d'une roue 200 sur un sol difficile, par exemple un sol enneigé.
Classiquement, une roue 200 présente une jante 210 surmontée d'un pneumatique 220. Le pneumatique 220 présente une bande de roulement 230 destinée à venir au contact d'un sol.
Le dispositif 100 permet d’augmenter l’adhérence de la roue 200 en se substituant partiellement à la bande de roulement 230.
Les noirs de carbone utilisés en combinaison avec les CNT peuvent avoir des morphologies et/ou des chimies de surface choisies et peuvent fournir deux fonctions ou plus dans le contexte de procédés de fabrication d’électrodes par voie sèche (sans solvant). De manière générale, un noir de carbone (CB) « multifonctionnel » peut être défini par un CB qui déforme ou forme de fibrilles efficacement un liant utilisé dans un procédé sans solvant ; contribue à la conductivité électronique/ionique de l’électrode ; et/ou fournit des effets bénéfiques mécaniques. Dans des implémentations spécifiques, un CB multifonctionnel peut être considéré comme étant capable de former de fibrilles d’un liant pouvant former des fibrilles à un chargement n’excédant pas 5 pour cent en poids (% en poids). À ce chargement, le CB multifonctionnel joue également le rôle d’additif conducteur carboné, réduisant la résistivité dans le plan de l’électrode. Dans de nombreux cas, on obtient aussi des effets bénéfiques mécaniques.
Les CB multifonctionnels sont décrits, par exemple, dans la demande de brevet internationale n° PCT/US23/64614, déposée le 17 mars 2023 et publiée sous le numéro WO2023/183754 A1 le 28 septembre 2023), avec le titre le titre Solvent-Free Process for Preparing Lithium-Ion Batteries , qui est incorporé ici à titre de référence.
En outre pour afficher l’électroconductivité souhaitée pour les applications LIB, d’autres propriétés qui peuvent contribuer à la multifonctionnalité d’un CB font intervenir un, plusieurs ou tous les éléments suivants : rugosité de surface ; chimie de surface (énergie de surface) ; résistance des particules ; et granulométrie.
Typiquement, la rugosité de surface d’un CB est liée à la porosité des particules, décrite, par exemple, par un volume des pores ou une distribution granulométrique des pores. Une rugosité de surface RMS (calculée comme étant la racine moyenne quadratique de pics et vallées microscopiques mesurés sur la surface), par exemple, est connue pour être en corrélation avec la taille de pore de surface (par exemple, ordre de grandeur similaire). Par exemple, des pores de 2 nm peuvent être révélateurs dʼune rugosité de surface RMS approximative de 1 nm.
En gros, la porosité d’un CB peut se retrouver dans une ou plusieurs des catégories suivantes : microporosité, définie par des pores d’un diamètre inférieur à 2 nm ; mésoporosité, définie par des pores d’un diamètre dans la plage de 2 à 50 nm ; et macroporosité, définie par des pores ayant un diamètre supérieur à 50 nm. Des diamètres de pore et des volumes de pores moyens peuvent être déterminés conformément aux techniques décrites dans le document E.P. Barrett, L.G. Joyner, P. P. Halenda, J. Am. Chem. Soc. 1951, 73, 373-380(BJH method).
Plus en détail, la distribution granulométrique des pores et le volume des pores dans un noir de carbone peuvent être déterminés par des techniques de physisorption de gaz telles que la porosimétrie par adsorption d’azote, en mesurant l’adsorption d’azote gazeux à l’aide d’une analyse BET puis en ajustant les isothermes d’adsorption avec des modèles différents, par exemple, les modèles DFT (théorie de la fonctionnelle de la densité) et BJH (Barrett‐Joyner‐Halenda), en fonction de la région d’intérêt de la taille des pores. La technique du modèle d’adsorption BJH a été utilisée pour ajuster l’isotherme d’adsorption du N 2 et calculer les volumes mésoporeux et macroporeux présentés ici.
Sans vouloir être lié par une interprétation particulière, on pense que les propriétés de formation de fibrilles dans des CB multifonctionnels sont dues, au moins en partie, à la macroporosité de la particule, les macropores jouant le rôle de points d’ancrage pour l’interverrouillage du liant sur la surface des CB et étirant le liant en fibrilles lorsque des forces de cisaillement élevé sont appliquées.
Alors que certains noirs de carbone sont des matériaux principalement microporeux, il existe des techniques pour augmenter les niveaux de porosité et/ou produire des CB avec des types de porosité adaptés.
La mise en contact d’un matériau de départ CB avec un flux oxydant, par exemple, permet d’améliorer la porosité, en particulier le caractère mésoporeux du produit CB. L’augmentation de la porosité des noirs de fourneau peut être obtenue en allongeant le temps de séjour dans le réacteur de noir de carbone, laissant au gaz de queue du temps supplémentaire pour attaquer et graver la surface du carbone. Un autre procédé repose sur l’ajout d’ions métalliques alcalino-terreux à la charge de noir de carbone, ces ions étant connus pour catalyser la gravure du noir de carbone par le biais du gaz de queue. Les deux techniques font intervenir la gravure du CB « in situ », c’est-à-dire dans le réacteur du four lors de la production, pour créer des noirs de carbone à porosité interne. Certaines approches pouvant être utilisées pour modifier les noirs de carbone sont décrites, par exemple, dans les brevets U.S. n° 8 895 142 B2, à Kyrlidis et al. et 10 087 330 B2, à Green et al., tous deux étant incorporés à titre de référence. D’un point de vue commercial, les noirs de carbone modifiés pouvant être utilisés sont disponibles auprès de Cabot Corporation. Les propriétés de deux spécifications de CB données à titre illustratif, à savoir les échantillons CB2 et CB3, sont présentées dans le Tableau 2 ci-dessus. CB2 est la version gravée à la vapeur de CB5.
On a également trouvé que les propriétés de formation de fibrilles dépendaient de la chimie de surface ou de l’activité de surface, une fonction souvent apparentée au procédé de fabrication et/ou de chauffage utilisé dans la préparation d’un CB particulier. Dans de nombreux cas, la chimie de surface ou l’activité de surface est associée à des groupes contenant de l’oxygène trouvés sur la surface du CB. Dans certains modes de réalisation, de bons CB de fibrillation candidats sont dépourvus de ou appauvris en groupes de surface contenant de lʼoxygène, tendant à être moins hydrophiles (plus hydrophobes).
On pense par exemple qu’une formation de fibrilles efficace est due, au moins en partie, à l’affinité (adhérence) du CB au liant, par ex., un liant pouvant former des firilles. Ainsi, dans un mode de réalisation, les CB multifonctionnels préférés pour la formation de fibrilles réussie d’un liant tel que le PTFE sont des CB hydrophobes (à savoir, des CB qui sont dépourvus de groupes de surface contenant de l’oxygène) et/ou des CB à faible énergie de surface. La teneur en oxygène peut être mesurée par fusion de gaz inerte. Des CB à faible chimie de surface ont une teneur en oxygène dans une plage d’environ 10 ppm à environ 5 000 ppm, par ex., d’environ 100 ppm à environ 1 000 ppm.
La présence de groupes de surface contenant de l’oxygène peut être réduite ou minimisée par des techniques telles qu’un traitement thermique, ou d’autres approches de modification de surface, tel que connu dans la technique ou tel que développé dans le futur. Des CB à surface modifiée, par ex., traités thermiquement, peuvent être comparés à et différenciés des noirs de carbone normaux par diffusion de rayons X, spectroscopie Raman, mesures d’énergie de surface par adsorption de gaz, ou d’autres techniques, tel que connu dans la technique. Dans certains cas, les CB traités thermiquement et d’autres à modification de surface ont également tendance à afficher une absorption d’humidité réduite pendant le traitement. Dans le Tableau 2, CB1 est une version traitée thermiquement de CB3, tandis que CB4 est une version traitée thermiquement de CB5.
D’autres propriétés des CB à considérer dans des CB multifonctionnels candidats se rapportent à leur forme physique. La granulométrie des CB, par exemple, est une propriété qui peut être déterminée par des techniques de distribution granulométrique (PSD) et/ou microscopie électronique à balayage (MEB).
On pense également que la résistance des particules de CB (affichée par la dureté de particules et/ou la cohésion de particules) joue un rôle dans le caractère multifonctionnel du CB choisi. La résistance de particules permet au CB d’étirer efficacement le liant polymère ; celle-ci au même titre qu’une rugosité de particules sont des propriétés mécaniques importantes pour obtenir une formation de fibrillesde liant souhaitable. La résistance de particules peut être mesurée au moyen d’un test de choc sur des pastilles individuelles, de mesures viscoélastiques oscillatoires ou d’autres techniques connues dans l’art.
Les CB peuvent être fournis en guise d’un quelconque nombre de matériaux particulaires libres. Des poudres contenant du CB vraiment floconneux, par exemple, se sont révélées particulièrement performantes dans certains des procédés par voie sèche testés. De tels matériaux pulvérulents peuvent être caractérisés par leur granulométrie, leur BET et/ou d’autres propriétés. Dans de nombreux cas, les poudres utilisées ont une densité n’étant pas supérieure à environ 100 g/cm 3 .
Des particules de CB moins floconneux, sous forme de pastilles broyées au jet, par exemple, peuvent également être utilisées. Les CB en poudre peuvent être transformés en pastilles à l’aide de techniques et d’un équipement connus dans la technique. Dans un exemple, un CB est transformé en pastilles avec une solution en émulsion du liant utilisé pour former la composition d’électrode décrite ici. D’autres approches ont recours à une solution d’émulsion d’un liant différent, par exemple, d’un liant qui appartient à la même famille chimique ou présente des groupes fonctionnellement actifs similaires pouvant se lier avec le liant utilisé pour effectuer le procédé par voie sèche ou autrement interagir avec celui-ci. On pense que, par conséquent, l’interaction énergétique du CB transformé en pastilles avec le liant utilisé pour préparer la composition d’électrode augmente. La taille des pastilles, qui s’applique au CB pur et aux composites CB-polymère, peut se situer dans une plage d’environ 0,1 mm à environ 5 mm.
Pour la suite de la description, on entend par ‘haut’ et ‘bas’, ou leurs dérivés, une qualité de positionnement relatif d’un élément dispositif de détermination d’un taux de charge ou du système de stockage thermique lorsque celui-ci est installé de façon fonctionnelle, le ‘haut’ étant orienté à l’opposé du sol et le ‘bas' étant orienté vers le sol. L’extrémité supérieure se situe en haut et l’extrémité inférieure se situe en bas.
L’invention concerne un système de détermination d’un taux de charge d’un Système de Stockage Thermique (SST). L’invention concerne également un système de stockage thermique (SST) comprenant le dispositif de détermination du taux de charge.
Le dispositif de détermination du taux de charge est applicable à un système de stockage thermique par chaleur latente.
Le stockage de l’énergie thermique permet à la chaleur d’être utilisée en différé. La chaleur peut être stockée sous plusieurs formes. L’invention s’attache au stockage sous la forme de chaleur latente avec l’utilisation de matériaux à changement de phase qui emmagasinent l’énergie à mesure qu’ils changent de phase. Lorsque le matériau atteint sa température de changement de phase, il absorbe une quantité de chaleur pour réaliser la transformation, connue sous le nom de chaleur latente de fusion ou de vaporisation selon le cas. À l’inverse, lorsque le matériau liquide ou gaz est refroidi, il retourne à la phase solide ou liquide en restituant sa chaleur latente.
Préférentiellement, les MCP sont choisis parmi les MCP solide/liquide présentant une variation de volume lors du changement de phase. Préférentiellement, la variation de volume est minimum de l’ordre de 5%, préférentiellement de l’ordre de 10 à 20%.
La compare la résistance à la traction et le module d’élasticité pour 2 ensembles de films d’électrode sèche, à savoir B1 et B2 (du Tableau 4) et C1 et C2 (du Tableau 5), préparés avec des CNT pulvérisés et non pulvérisés, à savoir CNT5 et CNT1 (du Tableau 1), aux deux formulations NCM/CNT/PTFE différentes, à savoir 94/2/4 et 96/1/3, respectivement. La comparaison de résistivité dans le plan pour les formulations choisies est présentée sur la . Par rapport aux films 94/2/4, la résistance à la traction et le module d’élasticité ont tous deux diminué avec des films préparés avec les formulations 96/1/3 du Tableau 5 (qui contenaient moins de CNT, moins de liant et des quantités accrues de la matière active). La résistivité dans le plan était plus élevée pour les chargements de CNT inférieurs.
Des CNT pulvérisés aux deux chargements de CNT ont montré une augmentation de la résistance à la traction par rapport aux CNT non pulvérisés. Une chute du module d’élasticité a été observée lors de l’utilisation de CNT pulvérisés (par rapport aux non pulvérisés) pour à la fois les formulations 96/1/3 et 94/2/4 impliquant une flexibilité améliorée des films autoportants. Par comparaison avec des CNT non pulvérisés, les CNT pulvérisés ont réduit la résistivité dans le plan de l’électrode préparée avec à la fois les formulations 96/1/3 et 94/2/4, bénéficiant ainsi des performances électrochimiques de la batterie.
Les électrodes NCM dans cet exemple ont été préparées en suivant la procédure décrite dans l’exemple 1. Les CNT5, CNT6, CNT7 et CNT9 utilisés dans cet exemple étaient une version préalablement broyée de CNT1, CNT2, CNT3, et CNT4 (du Tableau 1), traités par le même procédé de broyage que celui décrit dans l’exemple 2 pour atteindre une D50 de 15 µm.
Quatre sortes de CNT purs ont été broyées pour obtenir la même D 50 . Les formulations d’électrodes utilisées (marquées D1 à D4) figurent dans le Tableau 6, ci-dessous. Toutes les électrodes contenaient des CNT à un chargement de 1 % en poids, NCM à un chargement de 96 % en poids, et PTFE à un chargement de 3 % en poids, l’épaisseur moyenne du film sec étant à 75 ±2 µm. Le film d’électrode sèche D4 était trop cassant et n’a pas permis de fabriquer un film autoportant, ce qui a indiqué que les CNT5, 6, 7 avec une surface spécifique supérieure et un diamètre moyen plus petit présentent une meilleure capacité à aider à titre d’auxiliaire de traitement que le CNT9 avec une surface spécifique inférieure ( 2 /g) et un diamètre plus grand (≥ 30 nm).
ID de formulation Matière active Additif carboné Liant Épaisseur moy. de film sec (µm) D1 96 % NCM 1 % CNT5 3 % PTFE 75 D2 96 % NCM 1 % CNT6 3 % PTFE 75 D3 96 % NCM 1 % CNT7 3 % PTFE 75 D4 96 % NCM 1 % CNT9 3 % PTFE N/A
La compare la résistivité dans le plan et à travers le plan des électrodes sèches pour la formulation D1, D2, D3. Comme on le voit sur cette figure, la formulation D1, réalisée avec CNT5, a présenté la résistivité la plus faible.
Les films autoportants de cathode traités par voie sèche et les électrodes de test ont été préparés par le même procédé que dans l’exemple 1.
Les formulations d’électrodes utilisées (marquées E1 à E7) figurent dans le Tableau 7 ci-dessous. Tous les films d’électrode ont été préparés avec un additif carboné (CB uniquement, CNT uniquement, ou des combinaisons de CB et CNT, mélangés à différents rapports CB/CNT) à un chargement total de carbone de 2 % en poids. Le chargement de NCM était de 94 % en poids et le chargement de PTFE était de 4 % en poids.
ID de formulation Matière active Additif carboné Rapport CB/CNT Liant Épaisseur moy. de film sec (µm) E1 94 % NCM 2 % CNT8 0:100 4 % PTFE 108 E2 94 % NCM 2 % CB1/CNT8 40:60 4 % PTFE 110 E3 94 % NCM 2 % CB1/CNT8 80:20 4 % PTFE 110 E4 94 % NCM 2 % CB1 100:0 4 % PTFE 113 E5 94 % NCM 2 % CB2/CNT8 40:60 4 % PTFE 114 E6 94 % NCM 2 % CB2/CNT8 80:20 4 % PTFE 110 E7 94 % NCM 2 % CB2 100:0 4 % PTFE 108
La compare la résistance à la traction du film sec d’électrode avec la formulation E1 (un film d’électrode NCM contenant CNT8 uniquement) avec des films d’électrode sèche avec une formulation E2 et E3 (formulée avec CB/CNT mélangé à deux rapports différents), et des films d’électrode sèche avec la formulation E4 (contenant CB1 uniquement). Comme on le voit sur la , un film d’électrode sèche préparé avec des mélanges CB/CNT pour E3 a montré une résistance à la traction améliorée par comparaison avec les formulations E1 et E4 contenant des CNT et CB en guise d’additif de carbone unique, respectivement. Cela pourrait être attribué à un effet synergique. Un effet synergique a également été observé pour CB2/CNT8, comme on le voit sur la , mais est apparu à un rapport CB/CNT différent (se référer à E5 du Tableau 7), qui pourrait être affecté par une différence de surface spécifique entre CB1 et CB2.
Comme illustré sur la , des électrodes préparées à l’aide de mélanges CB1/CNT8 ont également affiché une résistivité d’électrode inférieure par rapport à l’électrode contenant du CB pur, un effet avantageux pour les performances de la batterie.
Des formulations de cathode choisies et des électrodes de test ont été préparées en suivant le procédé décrit dans l’exemple 1.
Deux ensembles de films d’électrodes ont été préparés avec un CB uniquement, à savoir CB3, et des combinaisons de CB et de CNT, à savoir CB3 et CNT5 (du Tableau 2 et du Tableau 1, respectivement) mélangés à un rapport 80:20, ciblant l’épaisseur de film sec de 110 µm lors du calandrage.