INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour permettre l’ouverture et la fermeture de la sortie d’air 110, l’aube de surface avant 131 est située de manière à pouvoir ouvrir et fermer la sortie d’air 110. L’aube de surface avant 131 est configurée de telle sorte que l’angle de direction de la plaque de l’aube de surface avant 131 soit réglé selon un mode de fonctionnement, comme un fonctionnement vers le haut uniquement, dans lequel un flux d’air est dirigé dans la direction vers le haut, ou un fonctionnement vers le haut et vers le bas, dans lequel le flux d’air est dirigé dans les directions vers le haut et vers le bas. Par exemple, dans la sortie d’air 110, l’angle de l’aube de surface avant 131 est modifié dans la direction haut-bas ou l’angle de l’aube de surface avant 131 est maintenu.
Pour permettre l’ouverture et la fermeture de la sortie d’air 110, l’aube de surface supérieure 132 est située de manière à pouvoir ouvrir et fermer la sortie d’air 110. Pour favoriser la circulation de l’air dans la pièce, par exemple, pendant le fonctionnement de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation, l’aube de surface supérieure 132 peut toujours être dans une position à un angle qui permet à la sortie d’air 110 d’être dans un état ouvert.
Il est préférable de régler les plages mobiles des aubes 130 de telle sorte que, par exemple, lorsque la surface de chaque aube 130 est utilisée comme référence, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation étant dans un état arrêté, la plage mobile de l’aube de surface avant 131 soit de 0 degré à 90 degrés et la plage mobile de l’aube de surface supérieure 132 soit de 30 degrés à 75 degrés. Chaque aube 130 peut être réglée pour avoir un angle optimal selon l’objectif de faire circuler efficacement l’air dans la pièce, de provoquer l’impact du flux d’air sur l’utilisateur ou d’éviter l’impact du flux d’air sur l’utilisateur.
[Mode d’installation d’une unité intérieure 100 d’un appareil de climatisation] La est une vue conceptuelle montrant un exemple d’un mode d’installation de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation selon le mode de réalisation 1. Sur la , les flèches tracées montrent les directions du flux d’air. Pour aspirer l’air d’une partie proche d’une surface au sol F, il est nécessaire d’installer l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation à une certaine distance de la surface au sol F. Pour permettre à la tête d’une buse, constituant l’entrée d’air d’un aspirateur, ou à un aspirateur automatique de pénétrer dans un espace sous l’unité intérieure 100 lorsqu’un nettoyage est effectué, il est préférable d’installer l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation au niveau d’une position où la distance T entre le panneau inférieur 16 et la surface au sol F est supérieure ou égale à 100 mm. En outre, pour éviter toute interférence avec un cadre de fenêtre au moment de l’installation et pendant le fonctionnement, il est préférable d’installer l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation au niveau d’une position où la distance T entre le panneau inférieur 16 et la surface au sol F est inférieure ou égale à 150 mm.
Comme décrit ci-dessus, il est préférable d’installer l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation de telle sorte que la distance T entre le panneau inférieur 16 du corps 10 et la surface au sol F soit supérieure ou égale à 100 mm et inférieure ou égale à 150 mm. Pour garantir la distance T entre le panneau inférieur 16 du corps 10 et la surface au sol F, comme le montre la , l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation est installée sur un élément de mur WL en fixant le panneau arrière 12 du corps 10, par exemple, à l’élément de mur WL de la pièce.
La est une vue de face d’une modification de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation selon le mode de réalisation 1. Pour garantir la distance T entre le panneau inférieur 16 du corps 10 et la surface au sol F, le corps 10 de l’unité intérieure 100 peut comprendre des parties pieds 150. Les parties pieds 150 peuvent faire partie intégrante d’autres éléments formant le corps 10 ou peuvent être séparées de ceux-ci.
Dans le cas où les parties pieds 150 font partie intégrante d’autres éléments formant le corps 10, les parties pieds 150 peuvent par exemple être la partie extrême inférieure du panneau latéral droit 13 et la partie extrême inférieure du panneau latéral gauche 14. Dans ce cas, les parties pieds 150 sont les parties du panneau latéral droit 13 et du panneau latéral gauche 14 qui s’étendent vers le bas à partir du panneau inférieur 16. Dans le cas où les parties pieds 150 sont des éléments séparés d’autres éléments formant le corps 10, les parties pieds 150 sont par exemple des éléments en colonne et sont attachées au panneau inférieur 16.
[Mode de fonctionnement et effets avantageux de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation] La est une vue de côté montrant l’intérieur d’une unité intérieure 100L d’un appareil de climatisation selon un exemple comparatif. Les flèches en trait plein de la montrent un flux d’air circulant à l’intérieur d’un corps 10. L’unité intérieure 100L de l’appareil de climatisation selon l’exemple comparatif possède une entrée d’air 120L dans un panneau avant 11. L’unité intérieure 100L de l’appareil de climatisation selon l’exemple comparatif ne possède pas l’entrée d’air 120 qui correspond à l’entrée d’air de surface inférieure 122, formée dans le panneau inférieur 16 de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation selon le mode de réalisation 1.
Dans l’unité intérieure 100L de l’appareil de climatisation selon l’exemple comparatif, un flux d’air entrant dans l’unité intérieure 100L par l’entrée d’air 120L située au niveau de la partie inférieure du panneau avant 11 est, dans un passage d’air 140L du corps 10, considérablement incurvé de la direction le long de la surface au sol à la direction vers le haut. Par conséquent, dans l’unité intérieure 100L de l’appareil de climatisation selon l’exemple comparatif, une résistance à l’air est générée contre le flux d’air dans le corps 10.
La est une vue de côté montrant l’intérieur de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation selon le mode de réalisation 1. Les flèches en trait plein de la montrent un flux d’air circulant à l’intérieur du corps 10. Le corps 10 de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation selon le mode de réalisation 1 comprend le panneau inférieur 16 qui forme la paroi inférieure du corps 10 sur le côté inférieur, et dont l’entrée d’air de surface inférieure 122 est une des entrées d’air 120. Autrement dit, le corps 10 comporte l’entrée d’air de surface inférieure 122 sur le côté inférieur.
L’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation présente une configuration qui fait que le passage d’air est configuré de telle sorte que l’entrée d’air de surface inférieure 122, l’échangeur de chaleur 20 et le ventilateur 30 soient disposés en ligne droite. Par conséquent, dans l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation, le flux d’air entrant dans l’unité intérieure 100 par l’entrée d’air de surface inférieure 122 est dirigé vers l’échangeur de chaleur 20 disposé au-dessus des entrées d’air 120 sans être sensiblement incurvé de la direction le long de la surface au sol à la direction vers le haut dans le passage d’air 140 du corps 10. Par conséquent, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut réduire une résistance à l’air contre le flux d’air dans le corps 10. Ainsi, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut permettre une réduction de la consommation d’énergie et une augmentation du silence par comparaison avec l’unité intérieure 100L de l’appareil de climatisation selon l’exemple comparatif. En outre, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut réduire la consommation d’énergie par comparaison avec l’unité intérieure 100L de l’appareil de climatisation selon l’exemple comparatif, ce qui permet d’améliorer les performances en matière d’économie d’énergie par comparaison avec l’unité intérieure 100L.
La représente une vue en perspective de l’appareillage électrique de protection selon l’invention montrant l'unité électronique de détection selon l'invention contenue dans le compartiment de réception du boîtier et un compartiment électromécanique principal du boîtier,
La représente une vue en perspective de l’appareillage électrique de protection selon l’invention montrant l'unité électronique de détection selon l'invention contenue dans le compartiment de réception du boîtier, et
La représente une vue en perspective de l’appareillage électrique de protection selon l’invention montrant le boîtier au format modulaire.
L’invention se rapporte à une unité électronique de détection d’au moins un défaut électrique pour un appareillage électrique de protection 1 au format modulaire, ladite unité électronique comporte au moins :
- un tore de mesure d’un défaut différentiel 2 configuré pour être traversé par une première ligne électrique 3 et une deuxième ligne électrique 4,
- un tore de mesure d’un défaut d’arc électrique 5 configuré pour être traversé de préférence uniquement par la première ligne électrique 3,
- un circuit électronique 6 raccordé électriquement d’une part au tore de mesure d’un défaut différentiel 2 et d’autre part au tore de mesure d’un défaut d’arc électrique 5,
ledit circuit électronique 6 comprenant en outre un premier module de traitement d’un premier signal mesuré par le tore de mesure d’un défaut différentiel relié électriquement au tore de mesure d’un défaut différentiel 2, un deuxième module de traitement d’un deuxième signal mesuré par le tore de mesure d’un défaut d’arc électrique relié électriquement au tore de mesure d’un défaut d’arc électrique 5, un module de déclenchement configuré pour être relié électriquement à un actionneur électromagnétique 7, et un module d’alimentation.
Conformément à l’invention, ladite unité électronique de détection est caractérisée en ce que ledit circuit électronique 6 comprend au moins :
- une première carte électronique 8 comportant le premier module de traitement et le module de déclenchement, et
- une deuxième carte électronique 9 comportant le deuxième module de traitement et étant connectée électriquement à la première carte électronique 8,
en ce qu’au moins la deuxième carte électronique 9 est perpendiculaire à la première carte électronique 8 selon une direction normale DN, et
en ce que la deuxième carte électronique 9 s’étend selon la direction normale DN sur une première largeur l1 inférieure à une largeur modulaire valant un seul module soit sensiblement 17,7 millimètres, de sorte que l’épaisseur de ladite unité électronique Lu selon une direction normale DN soit inférieure à la largeur modulaire valant un seul module.
Avantageusement, cet agencement permet d’obtenir une unité électronique de détection qui soit de conception compacte, dont l’épaisseur de l’unité électronique Lu n’excède pas 17,7 millimètres et est inférieure ou égale de préférence à 17 millimètres, et qui est divisée en au moins deux sous-ensembles électroniques comportant au moins deux cartes électroniques à savoir la première carte électronique 8 et la deuxième carte électronique 9. Dans l’exemple illustré, cette épaisseur de l’unité électronique Lu vaut au moins environ la somme de l’épaisseur e1 de la première carte électronique 8 et de la première largeur l1 de la deuxième carte électronique 9. Cette configuration permet avantageusement d’éviter d’avoir une unique carte électronique principale dont la taille doit être augmentée, soit dans sa longueur, soit dans sa largeur pour y intégrer à la fois le deuxième module de traitement et le module d’alimentation. Cette solution permet en outre de ne pas se limiter aux deux côtés d’une unique carte électronique principale pour répartir les différents composants électroniques. Par conséquent, l’unité électronique de détection selon l’invention peut aisément être installée dans un appareillage électrique de protection 1 comprenant un boîtier 20 au format modulaire et dont la largeur lb du boîtier 20 vaut un module, soit sensiblement 17,7 millimètres, et dont la longueur Lb du boîtier 20 n’excède de préférence pas 135 millimètres. Dans ce cas, le module d’alimentation peut par exemple faire partie de la première carte électronique 8 ou être déporté sur une autre carte électronique dénommé ci-après troisième carte électronique 10.
De préférence, ladite unité électronique de détection comprend en outre une troisième carte électronique 10 comportant le module d’alimentation et étant connectée électriquement à la première carte électronique 8.
Avantageusement, cet agencement permet d’obtenir une unité électronique de détection qui soit de conception compacte, dont l’épaisseur de l’unité électronique Lu n’excède pas 17,7 millimètres et est inférieure ou égale de préférence à 17 millimètres, et qui est divisée en trois sous-ensembles électroniques comportant trois cartes électroniques à savoir la première carte électronique 8 et la deuxième carte électronique 9 et la troisième carte électronique 10. Dans l’exemple illustré, cette largeur de l’unité électronique Lu vaut environ la somme de l’épaisseur e1 de la première carte électronique 8 et de la première largeur l1 de la deuxième carte électronique 9. Cette configuration permet avantageusement d’éviter d’avoir une unique carte électronique principale dont la taille doit être augmentée, soit dans sa longueur, soit dans sa largeur pour y intégrer à la fois le deuxième module de traitement et le module d’alimentation.
Dans un dispositif de coupe Rietz (HOSOKAWA MICRON CORPORATION, dispositif de coupe de caoutchouc Rietz modèle PB15H), 35 kg d’un corps moulé sous forme de balle d’un copolymère bloc ont été placés dans la direction verticale, et le dispositif de coupe Rietz a ensuite été mis en marche pour mettre la vis en rotation. Une valeur de courant de crête a été mesurée avant que le corps moulé sous forme de balle n’ait été complètement attaqué dans le sens vertical par la vis en rotation du dispositif de coupe Rietz, et a été utilisée comme indice des charges lors du broyage du corps moulé sous forme de balle.
Dans certains cas, une valeur de courant supérieure à la limite supérieure a été instantanément générée au début de l’attaque d’une balle lorsque le dispositif de coupe Rietz a été mis en marche ; cependant, le courant n’était qu’un phénomène instantané et n’a donc pas été considéré comme une valeur de courant de crête.
((9) Temps de broyage du corps moulé sous forme de balle du copolymère bloc)
Un corps moulé sous forme de balle de 35 kg a été introduit verticalement dans le dispositif de coupe Rietz, puis le corps moulé sous forme de balle a été cisaillé entre un marteau à vis et une lame fixe, et le produit broyé résultant a été extrudé à travers un diaphragme par le mouvement de la vis et a été coupé à l’aide d’un couteau rotatif. Le temps écoulé entre le début de la mise en place initiale du corps moulé sous forme de balle et le retour à la valeur actuelle avant la mise en place du corps moulé sous forme de balle suivant, lorsque l’évacuation du produit broyé par le diaphragme a cessé, a été défini comme le temps de broyage d’une balle.
La valeur de courant du dispositif de coupe Rietz lorsque aucun corps moulé sous forme de balle n’a été mis en place était de 19 ampères.
[Polymérisation du copolymère bloc et production du corps moulé sous forme de balle]
[Exemple 1]
(Polymérisation du copolymère bloc (SBR1) et moulage sous forme de balle)
Un réservoir de polymérisation d’une capacité de 100 l, équipé d’une pale d’agitation rotative et d’une chemise, a été chargé de 79 parties en masse de 1,3-butadiène avec 100 ppm de 1,2-butadiène et de 600 parties en masse d’une solution de cyclohexane avec 150 ppm de tétrahydrofurane (THF), 0,016 partie en masse de tétraméthyléthylènediamine (TMEDA) ont été ajoutées en tant qu’adjuvant de la teneur en liaisons 1,2-vinyle, et la polymérisation a été effectuée avec l’ajout de 0,095 partie en masse de l’initiateur de polymérisation n-butyllithium sous agitation à une température d’initiation de la polymérisation de 43,2 ºC. La température maximum de réaction du 1,3-butadiène a été de 96,1 ºC. Une minute après que la température maximum de réaction a été atteinte, 21 parties en masse de styrène ont été ajoutées. La température du réacteur au moment de l’ajout du styrène était de 95,2 ºC.
Ensuite, 5 minutes après que la température maximum de réaction du styrène ait été atteinte, du méthanol en une quantité en moles 0,8 fois supérieure à celle de l’initiateur de polymérisation n-butyllithium a été ajouté pour la trempe, mettant fin à la réaction de polymérisation d’un copolymère bloc (SBR1).
Ensuite, 0,15 % en masse de 2,4-bis(octylthiométhyl)-o-crésol par rapport à la masse du copolymère bloc a été ajouté comme stabilisateur.
De la même manière, la polymérisation a été effectuée quatre fois, suivie d’une trempe au méthanol et de l’ajout ultérieur du stabilisant, et les quatre solutions résultantes de copolymère bloc de type caoutchouc ont été mélangées.
En outre, la solution résultante de copolymère bloc de type caoutchouc a été placée dans de l’eau chaude sous agitation, le solvant a été éliminé par extraction à la vapeur avec de l’eau pure, puis ladite solution a été séchée sous vide pour donner un copolymère bloc sous forme de flocons.
Une portion de 35 kg des flocons résultants a été prélevée et introduite dans une machine de moulage sous forme de balle (moule pour le moulage sous forme de balle : 70 cm de longueur, 35 cm de largeur), donnant un corps moulé sous forme de balle du copolymère bloc (SBR1).
Le tableau 1 présente les détails de la polymérisation du copolymère bloc (SBR1), les propriétés physiques du copolymère bloc, le résultat de l’ajustement de la dureté du corps moulé sous forme de balle et l’aptitude au broyage du corps moulé sous forme de balle.
[Exemples 2, 3 et exemples comparatifs 1, 2, 3]
Les organes 50 conservent ainsi une forme simple à fabriquer, tout en remplissant plusieurs fonctions comme celle de la reconstitution de la veine principale, ou encore celle de l’étanchéité de la veine selon la direction radiale 35.
Une autre particularité de l’invention réside dans la mise à profit de la dissociation des pièces décrites ci-dessus, pour former un dispositif d’amortissement dynamique 40. La coopération des surfaces de friction 58a, 56 permet en effet, en cas d’excitations vibratoires, de former un dispositif d’amortissement dynamique 40 des aubes.
Plus précisément, chaque organe de reconstitution 50 est donc le siège d’un dispositif d’amortissement dynamique 40, avec sa surface 58a qui coopère par frottements d’une part avec la surface de fond d’évidement 56 de la première portion de talon 32a de la première aube, et d’autre part avec la surface de fond d’évidement 56 de la seconde portion de talon 32b de la seconde aube.
Ainsi, chaque organe de reconstitution 50 est associé aux deux aubes 26 qui sont agencées de part et d’autre de celui-ci, pour former avec elles un dispositif d’amortissement dynamique 40, et pour assurer son maintien en position.
En effet, dans ce premier mode de réalisation préféré, l’organe de reconstitution de veine 50 est équipé des moyens de retenue radiale de la plaque dans les premier et second évidements de matière 54a, 54b. Il s’agit ici d’un élément de retenue radiale en forme de rail 60 qui s’étend circonférentiellement tout le long de la plaque 51, en saillie radialement vers l’extérieur depuis la surface externe de friction 58a de cette même plaque.
Le rail de retenue radiale 60, par exemple de section en forme de T, coopère avec deux encoches de fixation 62 réalisées respectivement dans la première portion de talon 32a de la première aube, et dans la seconde portion de talon 32b de la seconde aube. Chaque encoche de fixation 62 s’étend ici circonférentiellement en traversant radialement sa portion de talon associée 32a, 32b. De plus, elle s’ouvre circonférentiellement en direction de l’autre des deux encoches 62, afin de former un couple d’encoches de fixation 62 alignées circonférentiellement, et se trouvant sensiblement dans la continuité l’une de l’autre.
La base du rail en T 60 traverse ainsi avec un faible jeu le couple d’encoches 62, tandis que la tête du T coopère avec la surface radialement externe 36b du talon pour assurer la retenue radiale de l’organe de reconstitution 50. En cas de jeu radial dans ce montage, celui-ci est consommé en fonctionnement du fait de l’effet centrifuge auquel est soumis l’organe 50, lui permettant de coopérer par frottements avec les deux surfaces de fond radialement interne 56 des évidements 54a, 54b.
Dans ce premier mode de réalisation préféré, l’élément de retenue axiale 60 composant les moyens de retenue axiale est unique, par exemple centré axialement sur la plaque 51.
Selon un second mode de réalisation préféré représenté sur les figures 9 à 14, il est prévu deux éléments de retenue radiale 64 agencés respectivement aux deux extrémités axiales opposées de la plaque 51, et agencées en saillie relativement à celle-ci, radialement vers l’extérieur. Ces deux éléments prennent chacun la forme d’une languette 64. Ici, la longueur circonférentielle de chaque languette 64 est égale ou sensiblement égale à celle de la plaque 51, et à celle de la longueur circonférentielle cumulée des deux encoches 62 du couple d’encoches traversé radialement par la languette concernée.
Il est donc ici prévu deux couples d’encoches de fixation 62 pour coopérer respectivement avec les deux languettes 64, situées aux deux extrémités axiales de la plaque 51. Les deux encoches 62 sur la première portion de talon 32a de la première aube sont agencées axialement de part et d’autre de l’ensemble formé par les deux organes d’étanchéité 38, de préférence en débouchant à travers le talon au pied de ces organes 38, extérieurement à l’ensemble précité. Il en est de même pour les deux encoches 62 prévues sur la seconde portion de talon 32b de la seconde aube.
L’inclinaison des languettes 64 par rapport à la direction radiale 35 permet la retenue radiale de l’organe 50 dans ses deux évidements dédiés 54a, 54b. En effet, les languettes 64 coopèrent avec la surface radiale 36b du talon située en vis-à-vis des becquets amont 42 et aval 44.
La représente une alternative pour la réalisation de l’organe de reconstitution 50, dans laquelle la plaque 51 n’est pas plane, mais elle présente une courbure dans la direction axiale 37. Les figures 16 et 17 représentent une autre alternative, dans laquelle les deux languettes 64 ne sont plus de forme globale rectangulaire. Elles présentent une forme trapézoïdale s’évasant en allant radialement vers l’extérieur, à partir de la jonction 66 avec la plaque 51, jonction qui correspond à la partie traversant radialement le couple d’encoches 62, et présentant une longueur circonférentielle égale ou sensiblement égale à la longueur circonférentielle cumulée des deux encoches 62 du couple traversé.
Les figures 18 à 21 montrent un troisième mode de réalisation préféré de l’invention, dans lequel l’organe de reconstitution 50 présente deux languettes 64 avec des jonctions 66 de longueur circonférentielle inférieure à celle du corps de languette, de forme générale rectangulaire. Cela permet de prévoir des encoches 62 de plus faible longueur circonférentielle.
De plus, dans ce troisième mode, si l’une des deux languettes de fixation 64 coopère avec un couple d’encoches de fixation 62 déportées axialement des ensembles formés par les organes d’étanchéité 38, par exemple en débouchant au pied de deux de ces organes 38 agencés dans la continuité circonférentielle l’un de l’autre, l’autre languette 64 coopère quant à elle avec un couple d’encoches 62 agencées axialement entre les organes d’étanchéité 38, par exemple centré axialement sur les première et seconde portions de talon 32a, 32b.
En référence à présent aux figures 22 à 25, il est représenté un quatrième mode de réalisation préféré de l’invention, contrastant avec les modes précédents essentiellement en ce que la plaque 51 de l’organe de reconstitution 50 correspond à une partie d’un tube aplati 68.