INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, un ou plusieurs types de CNT sont utilisés en combinaison avec un ou plusieurs types de noir de carbone (CB).
Comme on le sait, les CB sont des matériaux qui existent sous forme d’agrégats, qui, à leur tour, sont formés de particules primaires de CB. Dans la plupart des cas, les particules primaires n’existent pas indépendamment du granulat de CB. Alors que les particules primaires peuvent avoir un diamètre de particule primaire moyen dans la plage d’environ 10 nanomètres (nm) à environ 50 nm, par exemple, d’environ 10 nm à environ 15 nm ; d’environ 10 nm à environ 20 nm ; d’environ 10 nm à environ 25 nm ; d’environ 10 nm à environ 30 nm ; ou dʼenviron 10 nm à environ 40 nm, les agrégats peuvent être considérablement plus grands. Les agrégats de CB ont des géométries fractales et sont souvent désignés dans la technique par « particules » de CB (à ne pas confondre avec les « particules primaires » exposées ci-dessus).
De nombreux types de CB sont réalisés dans un réacteur de type four en pyrolysant une charge hydrocarbonée (FS) avec des gaz de combustion chauds pour produire des produits de combustion contenant des particules de CB. Les caractéristiques d’un CB donné dépendent souvent des conditions de fabrication et peuvent être changées ou modifiées, par ex., par des variations de température, de pression, de FS, de temps de séjour, de température de trempe, de rendement, et d’autres paramètres.
Comme on le sait dans la technique, les CB peuvent être décrits par certaines propriétés déterminées selon des procédures, souvent des protocoles standardisés, bien connus dans la technique. Par exemple, des CB peuvent être caractérisés par leur surface spécifique Brunauer-Emmett-Teller (BET), mesurée, par exemple, selon la norme ASTM D6556-10 ; par leur numéro d’adsorption d’huile (OAN), déterminé, par exemple, selon la norme ASTM D 2414-16 ; par leurs surfaces par épaisseur statistique (STSA), une propriété qui peut être déterminée par la norme ASTM D 6556-10.
Pour un CB donné, il peut également être intéressant, dans certains cas, de préciser le rapport de sa STSA à sa surface spécifique BET (rapport STSA:BET).
Les domaines cristallins des CB peuvent être caractérisés par une taille de cristallite L a , telle que déterminée par spectroscopie Raman. L a est définie par 43,5 × (aire de bande G/aire de bande D). La taille de cristallite peut donner une indication du degré de graphitisation, où une valeur L a supérieure est corrélée à un degré supérieur de graphitisation. Les mesures Raman de L a ont été basées sur Gruber et al., « Raman studies of heat-treated carbon blacks », Carbon Vol. 32 (7), pp. 1377-1382, 1994, qui est incorporé ici en référence. Le spectre Raman du carbone comporte deux bandes de « résonance » majeure à environ 1 340 cm -1 et 1 580 cm -1 , désignés respectivement bandes « D » et « G ». On considère généralement que la bande D est attribuée au carbone sp 2 désordonné, et la bande G au carbone sp 2 graphitique ou « ordonné ». À l’aide d’une approche empirique, le rapport des bandes G/D et une L a mesurée par diffraction des rayons X (XRD) sont fortement corrélés, et une analyse de régression donne la relation empirique :
L a = 43,5 × (aire de bande G/aire de bande D),
dans laquelle L a est calculé en angströms. Ainsi, une valeur L a supérieure correspond à une structure cristalline plus ordonnée.
Les domaines cristallins peuvent être caractérisés par une taille de cristallite L c . La taille de cristallite L c a été déterminée par diffraction des rayons X à l’aide d'un diffractomètre à rayons X (PANalytical X’Pert Pro, PANalytical B.V.), avec un tube en cuivre, une tension de tube de 45 kV, et un courant de tube de 40 mA. Un échantillon de particules de noir de carbone a été tassé dans un porte-échantillon (un accessoire du diffractomètre), et une mesure a été effectuée sur une plage angulaire (2 θ) de 10° à 80°, à une vitesse de 0,14°/min. Des positions de pics et une largeur totale à des demi-valeurs maximales ont été calculées au moyen du logiciel du diffractomètre. Pour l’étalonnage de l’angle de mesure, de l’hexaborure de lanthane (LaB 6 ) a été utilisé en guise de norme de rayons X. À partir des mesures obtenues, la taille de cristallite L c a été déterminée à l’aide de l’équation de Scherrer : L c (Å) = K*λ/(β*cosθ), où K est la constante de facteur de forme (0,9) ; λ est la longueur dʼonde de la ligne de rayons X caractéristique de Cu K α1 (1,54056 Å) ; β est la largeur de pic à mi-hauteur en radians ; et θ est déterminé en prenant la moitié de la position de pic de l’angle de mesure (2θ).
La propreté de surface peut être décrite par l’énergie de surface (SEP) du CB, une propriété qui peut être déterminée par sorption dynamique de vapeur (eau) (DVS) ou pression d’étalement de l’eau (décrite, par exemple dans le brevet U.S. n° 10 886 535 B2, délivré le 5 janvier 2021, à Korchev et al. et incorporé ici à titre de référence.
D’autres techniques qui peuvent être utilisées pour étudier les CB comportent la spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (FTIR), l’analyse thermogravimétrique (TGA), la spectroscopie photoélectronique à rayons X (XPS), la microscopie électronique à balayage (MEB) et la microscopie électronique à transmission (TEM). La spectroscopie FTIR est particulièrement utile pour déterminer la nature de groupes fonctionnels de surface, tandis que les techniques MEB/TEM aident à visualiser la taille et la morphologie des particules. La XPS est souvent utilisée pour déterminer la composition élémentaire d’un matériau et la TGA peut fournir des informations sur les caractéristiques de décomposition et d’oxydation des carbones.
Divers CB ont été développés et continuent à l’être pour des applications d’additif conducteur de carbone (CCA). L’électroconductivité d’attraction combine souvent une structure spécifique élevée et une structure développée extensivement (l’agencement des particules de CB primaires au sein d’un agrégat) et une porosité. Des CB qui peuvent être ajoutés à des compositions d’anode et/ou de cathode pour des LIB préparées par un procédé à base de suspension sont décrits, par exemple, dans les publications internationales n° WO 2020/197670, à Cabot Corp., publiée le 1er octobre 2020 et WO 2020/197673, à Cabot Corp., publiée le 1er octobre 2020. Les deux sont incorporées ici en référence dans leur totalité.
Des exemples de CB disponibles dans le commerce qui peuvent être des CCA efficaces comportent des particules de noir de carbone LITX® 50, LITX® 66, LITX® 200, LITX® 300, LITX® HP, et LITX® MAX 90 disponibles auprès de Cabot Corporation ; les produits C-NERGY™ C45, C-NERGY™ C65 et SUPER P® d’Imerys ; les produits Li-400, Li-250, Li-100 et Li-435 de Denka ; et le produit EC300 et EC600 de Ketjen. Les propriétés physiques des CB donnés à titre illustratif qui peuvent être utilisés en guise de CCA sont présentées sous la forme des échantillons CB1 à CB5 dans le Tableau 2 ci-dessous.
Type de CB BET SA, m 2 /g STSA, m 2 /g OAN, ml/100 g SEP, mJ/m 2 La Raman, Å (IG/(IG+ID)) Lc XRD, Å Volume de pore (cm 3 /g) par BJH (taille des pores Volume de pore (cm 3 /g) par BJH (taille des pores 2 nm à 50 nm) Volume de pore (cm 3 /g) par BJH (taille des pores > 50 nm) Volume de pore total (cm 3 /g) % Cr Raman CB1 999 265 6,7 25,5 37 0,015 0,66 1,54 2,21 CB2 1 430 1 415 605 2,5 20,9 32,4 12,8 1,47 0,4 2,22 CB3 1 491 507 12,5 0,028 0,49 0,64 1,15 CB4 100 100 231 2,6 27,1 39,6 20,1 0,003 0,15 0,21 0,36 CB5 131 97 230 28 13 23 S/O 0,1 0,15 0,26
L’organe de traçage 30 comprend un renfort 36 se présentant sous la forme d’une pièce de largeur inférieure à la largeur de la platine de montage 32 et comportant une portion semi-circulaire 36A de forme identique à la forme de la portion semi-circulaire 32A de la platine de montage 32 et se fixant de manière superposée à celle-ci afin de la renforcer.
Le gabarit 1 comprend des repères de positionnement 70, formé sur le corps 10 le long des rails 60 de l’organe de traçage 30. Ces repères de positionnement 70 permettent de placer l’organe de traçage 30 semi-circulaire au droit d’un cercle de même rayon centré sur l’un des repères de centrage 20.
L’élément de support 210 comprend une base centrale 211 comportant les repères de centrage 20 et duquel s’étendent des branches 212 ( ) permettant de monter ledit élément de support 210 sur le corps 10 du gabarit 1.
Dans cet exemple, comme illustré sur la , le gabarit 1 comprend trois réglettes 81, 82 de positionnement, configurées pour appuyer le gabarit 1 contre des parois verticales et/ou horizontales. Plus particulièrement, le gabarit 1 comprend une réglette longitudinale 81 s’étendant parallèlement au plan P du corps et à l’axe longitudinal de l’ouverture traversante 110 oblongue et deux réglettes latérales 82 s’étendant parallèlement au plan P du corps et orthogonalement à l’axe longitudinal de l’ouverture traversante 110.
Les réglettes 81, 82 sont ajustées à la longueur de réglage désirée à l’aide de blocs de réglage 85 montés sur le corps 10 à l’aide de vis (non visibles). Chaque bloc de réglage 85 comporte deux ouvertures circulaires traversantes 86 perpendiculaires à travers laquelle la réglette 81, 82 peut être montée, dans une direction ou sa perpendiculaire, et bloquée à l’aide d’une vis de blocage 87 en translation. En variante ou en complément, les réglettes 81,82 peuvent être télescopiques pour permettre d’améliorer leur réglage.
Comme illustré sur la , les réglettes latérales 82 sont reliées entre elles par un élément de liaison 90 permettant de les aligner parfaitement entre elles. L’élément de liaison 90 comprend une embase 92 se présentant, de manière non limitative, sous la forme d’une pièce rectangulaire munie d’orifices 93 et sur laquelle est monté, à chacune de ses extrémités, un bloc de réglage 94 muni d’une vis de blocage 95 en translation d’une réglette latérale 82. L’élément de liaison 90 comprend également deux organes d’alignement 96 montés sur l’embase 92, chacun à l’aide d’une vis 97, et dont l’extrémité libre, de forme rectangulaire, permet d’aligner le gabarit 1 contre une surface plane. Les blocs de réglage 94 permettent de déporter l’embase 92 par rapport au plan P du corps 10 de sorte que les organes d’alignement 96 puissent passer sous le corps 10, notamment afin de venir en appui contre une surface constituant un bord d’une paroi (horizontale ou verticale) dans laquelle il est nécessaire de former une ouverture près ou à fleur dudit bord.
Le gabarit 1 est tout d’abord placé contre la paroi dans laquelle l’ouverture pour la boîte d’encastrement doit être formée puis aligné horizontalement ou verticalement à l’aide des niveaux à bulle 35A, 35B.
Ensuite, une fois le gabarit 1 positionné, l’utilisateur visse le poinçon 42 fileté de l’organe de butée 40 en tournant la tête de vis 46 de sorte que l’extrémité pointue du poinçon 42 pénètre dans la plaque de plâtre, puis visse l’élément de blocage 46 pour bloquer le poinçon 42 et ancrer ainsi le gabarit 1.
Une fois le gabarit 1 aligné et ancré dans la paroi, l’utilisateur trace les limites de l’ouverture à percer dans la paroi à l’aide d’un crayon ou d’une pointe en utilisant le bord périphérique de l’ouverture traversante 110 ou bien une partie du bord périphérique de l’ouverture traversante 110 et l’un des organes de traçage 30 selon que l’utilisateur souhaite percer une ouverture pour une boîte d’encastrement électrique à un, deux ou trois postes. L’utilisateur utilise aussi les organes de centrages 210 pour pointer le centre du logement de chaque poste.
L’utilisateur peut ensuite utiliser une scie cloche centrée avec son foret central sur chaque marque réalisée à partir des organes de centrages 210 pour découper chaque logement, ou au moins les deux logements situés aux deux extrémités. Les parties de paroi restantes peuvent être découpées à la scie sauteuse en suivant les limites tracées le long des bords rectilignes.
L’utilisateur coulisse l’organe de traçage 40 dans les rails 60 jusqu’à la position désirée, selon que l’utilisateur souhaite percer une ouverture pour une boîte d’encastrement électrique à un, deux ou trois postes, en utilisant les organes de réglages puis bloque l’organe de traçage 30 en serrant les vis de blocage 46.
Ensuite, une fois le gabarit 1 positionné, l’utilisateur fait coulisser les réglettes 81, 82 afin de bloquer le gabarit 1 contre le sol et/ou une paroi murale adjacente.
Outre les exemples représentés aux figures 8 et 9, comme évoqué plus haut, l’invention s’applique à toutes les liaisons rotules présentes dans la chaîne de transmission d’effort qui permet la mise en mouvement d’une ou de plusieurs vannes de décharge.
Par exemple, dans un autre mode de réalisation non-représenté, la première pièce peut être une porte d’une vanne de décharge variable et la seconde pièce une biellette.
Dans tous les cas, la rotule 819 est serrée sur l’axe 811 et ne peut donc pas coulisser le long de l’axe 811 tandis que le jeu de fonctionnement 821 permet à l’axe 811 de coulisser, selon sa direction, dans les orifices 809 (en complément de son mouvement de rotation sur lui-même).
Dans tous les cas également (i.e. pour tous les modes de réalisation), le fait que la rotule soit serrée sur l’axe, réduit l’usure de l’axe qui est liée au frottement de la rotule sur celui-ci. En outre, le maintien de la capacité de l’axe à se translater selon sa direction, permet également de réduire son usure en utilisant potentiellement un axe de plus grande dimension (selon son étendue longitudinale notamment), et en utilisant également des douilles. Ainsi, les axes utilisés, peuvent être plus massifs et protégés par des douilles (utilisées comme pièces d’usure) et avoir une durée de vie plus longue. Enfin, le jeu de fonctionnement présent dans le système assemblé permet d’éviter de rendre le système hyperstatique, c’est-à-dire d’éviter de rajouter des contraintes qui ne sont pas nécessaire au bon fonctionnement de la liaison rotule.
carter d’injection d’air pour turbomachine Le présent exposé concerne les moteurs de turbomachine, et plus précisément les carters d’admission d’air pour le refroidissement des pièces chaudes.
De manière générale, il est connu de prélever de l’air pour le refroidissement radialement sous la chambre de combustion et en aval du dernier étage du disque du compresseur.
L’air prélevé de ces deux sources est alors mélangé puis acheminé vers les aubes ayant besoin d’un refroidissement.
Cependant, de tels circuits de ventilations présentent certaines limitations qui réduisent leur efficacité et diminuent les performances globales de la turbomachine.
En effet, si l’air prélevé radialement sous la chambre de combustion permet le cycle de refroidissement, il a en revanche été observé que l’air prélevé en aval du dernier étage du disque du compresseur présente une vitesse tangentielle faible. Or le refroidissement des aubes de rotor est d’autant meilleur que la vitesse tangentielle de l’air de refroidissement est importante.
Ainsi, le mélange entre l’air issu de ces deux sources diminue globalement l’efficacité du refroidissement.
Toutefois, il n’est pas souhaitable de se passer de l’air prélevé en aval du dernier étage du disque du compresseur car celui-ci a besoin d’un prélèvement d’air minimum afin de diminuer le risque d’apparition du phénomène de pompage.
Ainsi, il demeure un besoin pour des architectures de refroidissement qui assurent que l’air utilisé pour le refroidissement une vitesse tangentielle plus important que celle qu’il est possible d’obtenir par les circuits actuels.
La présente invention vise précisément à répondre à ce besoin et propose pour cela un carter d’injection d’air de refroidissement présentant une forme annulaire autour d’un axe longitudinal définissant une direction axiale et comprenant une extrémité amont de carter, une extrémité aval de carter et une paroi principale de carter qui relie l’extrémité amont de carter à l’extrémité aval de carter, la paroi principale de carter présentant une forme annulaire avec un diamètre qui s’agrandi de l’amont vers l’aval, le carter comprenant en outre : - un logement de mélange d’air, délimité axialement par la paroi principale du carter depuis son extrémité amont et radialement par une paroi d’injecteur solidaire de la paroi principale de carter et qui s’étend vers l’axe longitudinal, la paroi d’injecteur étant reliée à une paroi sensiblement axiale qui délimite axialement le logement de mélange d’air ; - un logement d’admission d’air, délimité en amont par la paroi d’injecteur et en aval par un disque de rotor haute pression, le logement d’admission d’air étant en communication fluidique avec l’air en amont de la paroi principale de carter via un injecteur d’air qui présente au moins une entrée d’air d’injecteur ménagée dans la paroi principale de carter et une sortie d’air d’injecteur ménagée dans la paroi d’injecteur; - un logement de purge d’air délimité par un disque de rotor haute pression et une paroi sensiblement radiale reliée à la paroi principale de carter, la paroi sensiblement radiale étant en outre reliée à la paroi sensiblement axiale; - un premier joint d’étanchéité séparant le logement de mélange d’air et le logement d’admission d’air ; - un deuxième joint d’étanchéité séparant le logement d’admission d’air et le logement de purge d’air; le carter d’injection présentant en outre un logement de passage d’air délimité par la paroi sensiblement radiale, la paroi principale de carter et la paroi sensiblement axiale, le logement de passage d’air étant en communication fluidique avec le logement de mélange d’air via des orifices ménagés dans la paroi sensiblement axiale, et en ce que le logement de passage d’air est en communication fluidique avec le logement de purge d’air au moyen d’orifices ménagés dans la paroi sensiblement radiale.
Le carter décrit permet d’obtenir un refroidissement amélioré comparativement aux carters décrits dans l’art antérieur.
Ainsi, lors de l’étape de retrait, la partie du deuxième substrat au niveau de la première zone reste collée au premier substrat et la partie du deuxième substrat au niveau de la deuxième zone se détache du premier substrat.
La mise en œuvre d’un procédé qui élimine (et donc "gaspille") une surface importante de substrat semble à première vue désavantageuse. Cependant, dans ce procédé la valeur ajoutée de la partie collée justifie le sacrifice de la partie retirée et/ou la partie jetée peut être peu coûteuse (par exemple, il peut s’agir d’un dispositif passif).
Avec un tel procédé, il n’est pas systématiquement nécessaire de fabriquer des TSV, ni des RDL’s.
Avantageusement, les plots métalliques du premier substrat, les plots métalliques du deuxième substrat et/ou la partie métallique du deuxième substrat sont en cuivre.
Avantageusement, l’étape de retrait est réalisée selon les sous-étapes suivantes :
i) découper le deuxième substrat, par exemple à la scie, avec un laser ou par gravure chimique, la découpe étant réalisée de manière à pouvoir libérer la partie du deuxième substrat disposée au niveau de la deuxième zone,
ii) retirer la partie du deuxième substrat disposée au niveau de la deuxième zone.
Avantageusement, la sous-étape ii) est réalisée en collant un élément adhésif sur le deuxième substrat.
Selon une première variante avantageuse, la sous-étape ii) est réalisée en collant un élément adhésif sur la partie du deuxième substrat disposée au niveau de la deuxième zone.
Selon une autre variante avantageuse, la sous-étape ii) est réalisée en collant un élément adhésif sur la totalité du deuxième substrat. La partie ‘non-collée’ (i.e. partie du deuxième substrat disposée au niveau de la deuxième zone) sera retirée avec l’élément adhésif.
Avantageusement, après le traitement thermique, le procédé comporte une étape au cours de laquelle le deuxième substrat est aminci depuis la deuxième face. Cette étape est, avantageusement, réalisée avant l’étape de retrait et/ou avant l’étape de découpe.
Avantageusement, les plots métalliques du premier substrat et/ou les plots métalliques du deuxième substrat ont une surface, de préférence carrée ou rectangulaire, la plus grande dimension de la surface étant comprise entre 1 µm et 1 mm. La surface des plots métalliques est, par exemple, comprise entre 3 µm 2 et 1 mm 2 .
L’invention concerne également un dispositif comprenant un premier substrat assemblé avec un deuxième substrat :
- le premier substrat comprenant une première face et une deuxième face, la première face du premier substrat comprenant un premier matériau diélectrique et des plots métalliques, de préférence en cuivre,
- le deuxième substrat comprenant une première face et une deuxième face, la première face du deuxième substrat comprenant un deuxième matériau diélectrique et des plots métalliques, de préférence en cuivre, et une partie métallique, de préférence en cuivre,
Le levier C comporte une portion principale C y destinée à être reliée à un support (non représentée ici) et une portion C x de réduction en largeur prolongeant ladite portion principale C y .
La portion principale C y présente une largeur Wc. La portion de réduction C x présente une largeur diminuant de manière continue entre la largeur Wc et la largeur d’une zone d’interface entre la portion de réduction C x et la pointe.
La pointe comprend la première partie PT et la seconde partie ZI. Cette seconde partie ZI est disposée entre la première partie PT et le levier C.
La première partie PT de la pointe a une forme tétraédrique. Elle présente une section triangulaire dont la hauteur est continument variable.
La seconde partie ZI de la pointe a une section non triangulaire.
Comme il est plus particulièrement visible à la , à l’interface entre la première partie PT et la seconde partie ZI, ladite première partie PT présente une certaine hauteur HPT dans la section triangulaire SPT. Cette hauteur HPT est, ici, inférieure à la largeur Wc de la partie principale Cy du levier C.
La sonde de la 0 est réalisée à l’aide des paramètres suivants de fabrication : - MO dy >t ; - W PF - MO dx >0.
Les figures 23 et 24 illustrent une sonde selon une quatrième variante de réalisation obtenues à partir des étapes du procédé de fabrication des figures 18 et 10.
Comme il a déjà été décrit, la sonde comprend un levier C et une pointe.
La portion principale C y présente une largeur Wc. La portion de réduction C x présente une largeur diminuant de manière continue entre la largeur Wc et la largeur d’une zone d’interface entre la portion de réduction C x et la pointe. De plus, la portion de réduction C x comporte une premier plan incliné P1 CX s’étendant à partir de la portion principale C y et un second plan incliné P2 CX s’étendant à partir du premier plan incliné P1 CX jusqu’à la sonde. L’inclinaison du premier plan incliné P1 CX est ici différente de l’inclinaison du second plan incliné P2 CX .
La première partie PT de la pointe a une forme tétraédrique. Elle présente une section triangulaire dont la hauteur est continument variable. Dans un mode de réalisation particulier, la première partie PT comprend un plan incliné P PT . Ce plan incliné P PT a une même inclinaison que le premier plan incliné P1 CX de la portion de réduction C X .
La seconde partie ZI de la pointe a une section non triangulaire. Cette seconde partie comprend ici une première portion ZI 1 et s’étendant à partir du levier C et une seconde portion ZI 2 disposée entre la première portion ZI 1 et la première partie PT de la pointe. La première portion ZI 1 comprend un plan incliné P ZI1 , ce plan s’étendant entre le levier C et la seconde portion ZI 2 . On notera également que le plan incliné P ZI1 de la première portion ZI 1 de la seconde partie ZI de la pointe a une même inclinaison que le second plan incliné P2 CX de la portion de réduction C x .
La sonde des figures 23 et 24 est réalisée à l’aide des paramètres suivants de fabrication : - MO dy >t ; - W PF - MO dx >0.
- le circuit de protection est formé en outre d'une unité de calcul pour l'évaluation du courant détecté, qui est constituée pour provoquer, par un signal de commande pouvant être donné par une sortie, l'ouverture et la fermeture de l'interrupteur.
3. Circuit de protection à courant résiduel suivant le point 2,
- le circuit d'excitation est relié à une entrée de l'unité de calcul,