INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière préférée, comme cela est représenté sur les figures, chaque patte 28 s’étend axialement vers l’intérieur de la rainure 19, 19’. Elle peut cependant s’étendre de façon inclinée, vers l’extérieur, ou plus préférentiellement vers l’intérieur.
Préférentiellement, comme cela est représenté sur les figures, la première surface d’appui supérieure 29 définie par la face supérieure 30 du logement 21 est située à une hauteur radiale h qui est inférieure à la hauteur radiale H de la seconde surface d’appui supérieure 31 définie par la face interne 32 de chaque patte 28. En d’autres mots, chaque patte 28 est plus haute que le logement 21. Ainsi, lorsqu’une plaquette d’étanchéité 18 vient en butée contre la face supérieure 30 du logement 21, elle ne vient pas en contact avec la face interne 32 de chaque patte 28.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention représenté sur les figures, la face supérieure 33 de chaque patte 28 présente une partie chanfreinée 34 au niveau de son extrémité amont 35. Cette partie chanfreinée 34 est préférentiellement parallèle à la rampe inclinée 25.
L’invention se rapporte également à une turbine à gaz 1 comportant au moins un ensemble d’étanchéité 100 tel que décrit précédemment. Une telle turbine à gaz 1 peut comporter un ensemble d’étanchéité 100 pour chacun des secteurs d’anneau d’un même anneau 10A, 10B, 10C, 10D, et pour tous les anneaux 10A, 10B, 10C, 10D d’une même turbine à gaz 1.
Ensemble pour turbomachine La présente divulgation se rapporte à un joint annulaire d’étanchéité, tel qu’un joint annulaire d’étanchéité hydrostatique. Le présent document concerne également un ensemble comprenant un tel joint ainsi qu’une turbine ou une turbomachine comprenant un tel joint.
A l'heure actuelle, une unique pièce monobloc remplie cette fonction. C'est complexe, coûteux à fabriquer et cela limite les moyens de production.
Résumé Il est ainsi proposé un ensemble pour turbomachine d'aéronef d'axe longitudinal comprenant un distributeur qui présente une couronne d'aubes de stator comportant un pied à l'extrémité radialement interne du distributeur portant un joint d'étanchéité, le joint d'étanchéité étant annulaire et configuré pour coopérer à étanchéité sans contact avec une virole cylindrique d'un rotor de la turbomachine disposée radialement à l'intérieur du distributeur, le joint d'étanchéité comprenant une pluralité de secteurs de joint d'étanchéité répartis circonférentiellement autour de l'axe longitudinal, chaque secteur de joint d'étanchéité comprenant un secteur de paroi annulaire radialement externe et un secteur de paroi annulaire radialement interne reliés l'un à l'autre par un organe élastiquement déformable, dans lequel le support de joint d’étanchéité comprend des encoches radiales dans chacune desquelles sont insérées des languettes radiales des secteurs de paroi annulaire radialement externe du joint d’étanchéité, la patte annulaire amont et la patte annulaire aval formant un U..
La pièce annulaire permet une libre dilatation en direction radiale lors de l’exposition à la chaleur. En effet, sous l’effet de la chaleur, des dilatations de la rangée annulaire d’aubes statoriques en vis-à-vis de la pièce annulaire se produisent. La forme en U réalisée par la liaison entre la patte annulaire amont et la patte annulaire aval permet de jouer le rôle d’un amortisseur. Cette forme en U s’expand radialement sous l’effet de la dilatation thermique et son auto-centrage garantit la non-transmission des efforts vers les pièces en interface avec la paroi annulaire.
Selon une autre caractéristique, le support de joint d’étanchéité comprend une patte annulaire amont, une patte annulaire aval qui s’étendent radialement et une base qui relie axialement la patte annulaire amont et la patte annulaire aval, la patte annulaire amont et la patte annulaire aval formant avec la base un U.
Chaque secteur de paroi annulaire radialement externe peut être fixé à un support de joint d’étanchéité, le support de joint d’étanchéité étant annulaire et étant monté à coulissement radial par rapport au pied.
Les encoches dans lesquelles sont engagées les pattes radiales de la paroi annulaire radialement externe permettent d’arrêter tangentiellement le joint annulaire hydrostatique sur le support de joint.
En outre, ces encoches permettent un pré positionnement avant montage et boulonnage.
Avantageusement, dans lequel le système de butée comprend une excroissance de butée radiale ou élément de butée destinée à venir en contact radialement contre une première patte et/ou une deuxième patte d'un secteur de joint d'étanchéité.
Le premier élément de butée radiale peut venir en butée contre la paroi annulaire radialement interne lorsqu’il est porté par la première patte, ou contre la paroi annulaire radialement externe lorsqu’il est porté par la deuxième patte.
Alternativement, le système de butée comprend une excroissance de butée axiale ou radiale ou élément de butée venue de matière avec un secteur de paroi radialement interne ou externe d’un secteur de joint d’étanchéité.
Le premier élément de butée radiale peut venir en butée contre la première patte lorsqu’il est porté par la paroi annulaire radialement interne, ou contre la deuxième patte lorsqu’il est porté par la paroi annulaire radialement externe. Une telle caractéristique permet de renforcer le contact radial entre le joint annulaire hydrostatique et la virole, et ainsi d’améliorer le freinage de la virole en cas de survitesse. De plus, l’élément de butée radiale est alors avantageusement directement intégré au joint annulaire hydrostatique, permettant de faciliter sa mise en œuvre du point de vue de la fabrication de l’ensemble.
De préférence, la première excroissance de butée radiale est portée par la paroi annulaire radialement externe en vis-à-vis de la deuxième patte de l’un de la pluralité d’organes élastiquement déformables en vis-à-vis radial.
La première excroissance de butée radiale peut former une protrusion radiale.
La première excroissance de butée radiale peut présenter une première surface de butée sensiblement parallèle à une face contre laquelle la première surface de butée est apte venir en butée.
Un deuxième jeu entre la première surface de butée et la face contre laquelle la première surface de butée est apte venir en butée, peut de préférence être inférieur au premier jeu. Par exemple, le deuxième jeu est compris entre xx% et xx% du premier jeu. Cette caractéristique technique permet de s’assurer que, lorsque la virole s’étend radialement sous l’effet d’une survitesse, puis que le joint annulaire hydrostatique et la virole entrent en contact, le joint annulaire hydrostatique arrête sa course radiale après un déplacement de hauteur choisie.
La première excroissance de butée radiale peut s’étendre sur une partie ou sur toute la dimension longitudinale du joint annulaire hydrostatique.
L’ensemble peut comprendre une pluralité de premières excroissances de butée radiale. Par exemple, chacun de la pluralité d’organes élastiquement déformables peut comprendre l’une de la pluralité des premières excroissances de butée radiale.
L’ensemble peut comprendre au moins une deuxième excroissance de butée radiale du système de butée formant un doigt s’étendant radialement vers l’intérieur depuis la rangée annulaire d’aubes statoriques. Ladite au moins une deuxième excroissance de butée radiale est apte à entrer en butée radialement avec la paroi annulaire radialement interne et/ou avec la deuxième patte de l’un de la pluralité d’organes élastiquement déformables.
La deuxième excroissance de butée radiale peut être reliée à la cloison radiale à une première extrémité. La deuxième excroissance de butée radiale peut comprendre une deuxième extrémité opposée à la première extrémité en vis-à-vis de la face radialement externe de la paroi annulaire radialement interne ou de l’extrémité radialement externe de la deuxième patte de l’un de la pluralité d’organes élastiquement déformables.
La deuxième excroissance de butée radiale peut notamment s’étendre sur une partie ou sur toute la dimension longitudinale de la cloison radiale.
La deuxième excroissance de butée radiale peut traverser radialement au moins une ouverture aménagée dans le joint annulaire hydrostatique.
Lorsque le deuxième élément de butée radiale est apte à entrer en butée radialement avec la deuxième patte, une première ouverture peut être aménagée dans la paroi annulaire radialement externe, la première ouverture étant en vis-à-vis de l’extrémité radialement externe de la deuxième patte.
Lorsque la deuxième excroissance de butée radiale est apte à entrer en butée radialement avec la paroi annulaire radialement interne, la deuxième excroissance de butée radiale peut traverser une première ouverture aménagée dans la paroi annulaire radialement externe, et une deuxième ouverture aménagée dans chaque lame de ladite au moins une lame. La deuxième excroissance de butée radiale peut notamment être circonférentiellement positionnée entre la première patte et la deuxième patte, notamment sensiblement au milieu circonférentiellement de la première patte et de la deuxième patte.
Selon un mode de réalisation, le composé boré est choisi parmi l’acide borique, les acides boroniques, l’oxyde de bore et les complexes d’acide borique, plus particulièrement parmi l’acide borique, l’oxyde de bore ; les complexes d’acide borique ; les acides boroniques présentant un groupement C 1 -C 12 alkyle ; les acides boriques substitués par deux groupements alkyles, en particulier en C 1 à C 12 ; les acides boriques substitués par deux groupements aryles, en particulier en C 6 à C 12 ; les acides boriques substitués par un ou deux groupements aralkyle, en particulier en C 7 à C 12 , et des dérivés de ces composés obtenus par substitution d’au moins un groupe alkyle par un ou plusieurs groupe alcoxy.
Selon un mode de réalisation particulier le composé boré est l’acide borique.
Ainsi, selon un mode de réalisation, un procédé de synthèse d’un composé aminospiroboronate comprend (i) au moins une étape de réaction entre : - au moins un composé choisi parmi l’acide salicylique et ses dérivés, de formule (IIa) suivante :
dans laquelle n vaut 0, 1 ou 2, de préférence n vaut 1 ; et R représente un groupement hydrocarboné comprenant de 1 à 50 atomes de carbone, en particulier de 5 à 25 atomes de carbone, et plus particulièrement de 10 à 20 atomes de carbone ; et - de l’acide borique, ladite étape (i) étant opérée en l’absence de solvant.
Dans le cadre de l’invention, on entend par : - « groupement hydrocarboné », un radical saturé ou non, linéaire, ramifié ou cyclique, aromatique ou non, comprenant du carbone et de l’hydrogène ; - « chaîne aliphatique », un groupe hydrocarboné constitué exclusivement d’atomes de carbone et d’hydrogène, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, non aromatique. De préférence, une chaîne aliphatique est une chaîne alkyle ; - « alkyle », un groupe aliphatique saturé, linéaire ou ramifié ; par exemple, un alkyle en C x à C z représente une chaîne carbonée saturée de x à z atomes de carbone, linéaire ou ramifiée ; - « alcényle », un groupe aliphatique mono- ou poly-insaturé, linéaire ou ramifié ; - « aryle », un groupe aromatique mono- ou polycyclique, en particulier comprenant entre 6 et 10 atomes de carbones. A titre d’exemple de groupe aryle, on peut citer les groupes phényle ou naphtyle ; - « aralkyle », un groupe aryle tel que défini précédemment, substitué par au moins un groupe alkyle tel que défini précédemment.
Conditions de l’étape (i) Comme évoqué précédemment, un procédé selon l’invention comprend (i) au moins une étape de réaction entre : au moins un acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué par au moins un groupement hydrocarboné ; et au moins un composé boré, réalisée en l’absence de solvant.
Par « solvant » on entend désigner au sens de l’invention plus particulièrement les solvants apolaire et/ou solvants polaires protiques.
Le milieu dans lequel est opérée la réaction est désigné « milieu réactionnel » dans la suite du texte.
Le milieu réactionnel peut être plus particulièrement maintenu, au cours du procédé de synthèse selon l’invention, dans des conditions de température comprise entre 20 °C et 150 °C, de préférence entre 80 °C et 140 °C, typiquement à 120°C.
Le milieu réactionnel peut être plus particulièrement maintenu, au cours du procédé de synthèse selon l’invention, dans des conditions de pression comprise entre 0,1 bar et 5 bar, de préférence sous pression atmosphérique.
Selon un mode de réalisation, la réaction entre au moins un acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué et au moins un composé boré, en particulier tels que définis ci-dessus, est réalisée pendant une durée allant de 2 heures à 76 heures, de préférence de 20 heures à 40 heures, typiquement de 36 heures.
Selon un mode de réalisation, la réaction entre au moins un acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué et au moins un composé boré, en particulier tels que définis ci-dessus, est réalisée sous atmosphère inerte, en particulier sous azote, sous argon….
Selon un mode de réalisation alternatif, la réaction entre au moins un acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué et au moins un composé boré, en particulier tels que définis ci-dessus, est réalisée à l’air libre.
La réaction entre au moins un acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué et au moins un composé boré, en particulier entre un dérivé de l’acide salicylique et l’acide borique, produit, outre un composé spiroboronate, de l’eau. En particulier, l’eau formée au cours de la réaction peut être éliminée en continu du milieu réactionnel. Cette élimination peut être réalisée à l’aide d’un dispositif dédié, par exemple un appareil Dean-Stark.
Le flux d’air F n’est pas aligné avec la direction axiale, mais présente une vitesse tangentielle non nulle, qui correspond à celle qu’il a en pratique lorsque la surface plane en regard du joint est mise en rotation dans la direction circonférentielle D C .
Dans un mode de réalisation, la largueur d’un motif peut être supérieure ou égale à 4 mm.
Ainsi que cela est représenté sur la , les première et deuxième rangées peuvent ne pas avoir le même nombre de motifs.
Dans un mode de réalisation, l’angle d’inclinaison α est compris entre 30° et 90°.
Cette inclinaison permet d’augmenter la longueur des motifs creusés sur la surface interne S int du secteur d’anneau interne 13.
Il est figuré sur la que les motifs 32 de la deuxième rangée sont décalés d’une demi-largeur environ par rapport aux motifs 31 de la première rangée.
Bien que les figures ne soient ni à l’échelle, ni même à l’échelle relative, dans un mode de réalisation les motifs sont effectivement décalés.
Ce décalage permet d’assurer que l’air détourné par un motif 31 de la première rangée de motifs passe alors par un motif 32 de la deuxième rangée de motifs.
Le chemin suivi par le flux d’air F passant par les motifs est figuré par des flèches sur la .
La décrit le profil de la surface interne S int du secteur d’anneau interne 13 comme il est vu par l’air traversant un motif de la première rangée 31 puis un motif de la deuxième rangée 32.
En d’autres termes, la décrit le profil de profondeur le long de la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne 13 parcourue dans la direction de la longueur des motifs.
Au sens de l’invention, l’expression « la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne parcourue dans la direction de la longueur des motifs » entend caractériser la dimension de la surface interne S int du secteur d’anneau interne 13 parcourue dans une direction décalée de la direction axiale D A d’un angle α égal à l’inclinaison des motifs.
On rappelle ici que la , comme les autres figures de la présente description ne sont ni à l’échelle, ni même à l’échelle relative.
Les figures sont décrites à une échelle qui permet d’en apprécier les détails mais il n’est pas possible d’y faire correspondre des dimensions réelles.
Dans le mode de réalisation représenté, le motif 31 de la première rangée présentent une zone amont 311 dans laquelle la profondeur varie de façon décroissante et une zone aval 312 plane de profondeur constante H2 non nulle.
Sur le mode de réalisation représenté, la zone amont 311 a une forme arrondie, mais cela n’est pas limitatif de l’invention.
La première position de l’organe d’indexage correspond à l’occupation de la came 3 de sa première position dans laquelle la came 3 coopère avec un des organes de frappe 3A, 3B et la deuxième position de l’organe d’indexage correspond à l’occupation de la came 3 de sa deuxième position dans laquelle la coopération de la came 3 avec ledit organe de frappe 3A, 3B est stoppée.
Le coulissage du premier élément 6 dans le deuxième élément 7 entre la première position dudit premier élément 6 et la deuxième position dudit premier élément 6 peut se faire sous l’effet de la pesanteur, autrement dit le premier élément 6 peut se déplacer de sa première position vers sa deuxième position sous l’effet de la pesanteur. C’est notamment le cas dans la qui présente une première phase où la came 3 coopère avec l’organe de frappe 3B et la qui présente une deuxième phase où la coopération entre la came 3 et l’organe de frappe 3B est stoppée.
Le coulissage du premier élément 6 dans le deuxième élément 7 entre la première position dudit premier élément 6 et la deuxième position dudit premier élément 6 peut en outre se faire sous l’effet d’une contrainte mécanique exercée par la platine 9 sur le galet 10, autrement dit le premier élément 6 peut se déplacer de sa première position vers sa deuxième position sous l’effet de ladite contrainte mécanique. C’est le cas par exemple lorsque la came 3 coopère puis stoppe sa coopération avec l’organe de frappe 3A.
Le dispositif de frappe 1 peut également comprendre, pour chaque organe de frappe 3A, 3B, un organe de rappel 4 configuré pour exercer un effort de rappel tendant à solliciter ledit organe de frappe 3A, 3B pour entraîner/rappeler la tête de frappe dudit organe de frappe 3A, 3B en direction de sa position de frappe F au moins lorsque la tête dudit organe de frappe est dans sa position d’écartement E. Autrement dit, l’organe de rappel 4 sert à compenser la masse relativement faible des organes de frappe 3A, 3B pour permettre de frapper le rail 300 avec suffisamment de force pour libérer les contraintes dans le rail 300, et à augmenter l’énergie cinétique appliquée au rail 300 lors de la frappe.
L’organe de rappel 4 peut être choisi parmi : un plot en matériau élastique, de préférence en caoutchouc ; un ressort à lames ; un ressort de torsion ; un ressort de compression ; un ressort de traction ; une corde extensible en matériau élastique.
Selon une possibilité, notamment présentée en , le dispositif de frappe 1 peut comprendre, pour chaque organe de frappe 3A, 3B, deux organes de rappel 4, notamment disposés de part et d’autre de chaque organe de frappe 3A, 3B, et configurés pour exercer l’effort de rappel tendant à solliciter ledit organe de frappe 3A, 3B pour entraîner/rappeler la tête de frappe dudit organe de frappe 3A, 3B en direction de sa position de frappe F au moins lorsque la tête dudit organe de frappe est dans sa position d’écartement E.
Chaque organe de frappe 3A, 3B peut comprendre un premier point d’accroche 100 qui peut être un doigt ou un axe par exemple, et le dispositif de frappe 1 peut comprendre deux deuxièmes points d’accroche 200 qui peuvent être chacun un doigt ou un axe par exemple. Si les organes de rappel 4 sont des ressorts de traction ou une corde extensible, alors chaque organe de rappel 4 peut relier l’un des premiers points d’accroche 100 et l’un des deuxièmes points d’accroche 200. Notamment, chaque organe de rappel 4 est considéré comme tendu, i.e. qu’il exerce sa force de rappel, lorsque l’organe de frappe auquel il est relié est tel que sa tête de frappe est agencée dans sa position d’écartement.
Chaque deuxième point d’accroche 200 peut être monté au châssis 2 de sorte à présenter un degré de liberté en mouvement par rapport au châssis 2.
Comme on peut le voir dans les figures 4 et 6, pour chaque deuxième point d’accroche 200, le châssis peut comprendre un élément de guidage 400 choisi parmi une lumière, un trou oblong ou une rainure. Chaque deuxième point d’accroche 200 peut avoir un mouvement de translation guidé ou de coulissage dans l’un des éléments de guidage 400 entre une première position et une deuxième position. Dans la , une partie du châssis 2 a été retirée dans un souci de clarté afin de pouvoir montrer les différents éléments, notamment les deuxièmes points d’accroche 200, les éléments de guidages 400 et les organes de rappel 4.
Pour chaque organe de frappe 3A, 3B, le deuxième point d’accroche 200 occupe sa première position lorsque la tête dudit organe de frappe 3A, 3B est dans sa position de frappe F, et le deuxième point d’accorche 200 occupe sa deuxième position lorsque la tête dudit organe de frappe 3A, 3B est dans sa position d’écartement E.
Pour chaque deuxième point d’accroche 200, ce mouvement de coulissage dans l’élément de guidage 400 permet de tendre et de détendre chaque organe de rappel 4.
Pour chaque organe de frappe 3A, 3B, ledit organe de frappe 3A, 3B pivote par rapport au châssis 2 en même temps que l'organe de rappel 4 se tend et se détend. Pendant que ledit organe de frappe 3A, 3B pivote par rapport au châssis 2, le point d'accroche 200 correspondant peut coulisser dans l’élément de guidage 400.
L'organe de rappel 4 peut se tendre dès lors que la came 3 entre en contact avec l’organe de frappe 3A, 3B et participe à l’entraînement de la tête de frappe correspondante vers sa position de frappe lorsque la came 3 stoppe sa coopération avec ledit organe de frappe.
Le mouvement du deuxième point d’accroche 200 dans l’élément de guidage 400 résulte en la libération de l’organe de rappel 4 entrainant ainsi la frappe du rail 300 par l’organe de frappe 3A, 3B, et notamment par la tête dudit organe de frappe. Dès lors, l’organe de rappel 4 est libéré et n’est plus tendu. Il reprend sa longueur au repos.
Le coulissage du point d’accroche 200 dans l’élément de guidage 400 permet audit organe de frappe 3A, 3B de terminer sa course sur le rail 300, autrement dit de frapper le rail 300, sans que l’organe de rappel 4 ne lui oppose un quelconque amortissement.
Du fait de la structure du corps en un assemblage de deux plaques, chaque organe de frappe 3A, 3B peut délimiter un volume libre de sorte que, lorsque la coopération de la came 3 avec ledit organe de frappe 3A, 3B est stoppée, une partie de la came 3, notamment la partie de la came 3 comprenant le galet 10, qui était précédemment au contact dudit organe de frappe 3A, 3B lors de la coopération de la came 3 avec ledit organe de frappe 3A, 3B pénètre dans ledit volume au cours du pivotement dudit organe de frappe 3A, 3B permettant d’amener la tête de frappe dudit organe de frappe 3A, 3B dans sa position de frappe F.
à la condition que l’addition des ions zinc ne soit pas réalisée avant l’addition des ions citrates lorsque la mise en contact avec la solution physiologique saline est réalisée avant l’addition des ions citrates ;
(2) stérilisation, de préférence à la chaleur, de l’hydrogel obtenu à l’issue de l’étape (1) pour obtenir un hydrogel stérile.
Il est entendu que la préparation de l’hydrogel à partir du polysaccharide réticulé et/ou non réticulé (étape (1)) comprend au moins les étapes indiquées ci-dessus, l’ordre de ces étapes étant indifférent. D’autres étapes peuvent être mises en œuvre.