INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette généralisation du deuxième mode de réalisation à N modules de séparation 4, les N modules de séparation 4 sont tournés les uns par rapport aux autres dans un plan perpendiculaire à l’axe X, c’est-à-dire que les cristaux 11a, 11b d’un module 4 sont tournés selon l’axe X par rapport à un module 4 directement voisin. Par exemple, l’axe optique 12 du premier cristal 11a, respectivement du deuxième cristal 11b, d’un des N modules de séparation 4 est tourné de 45° dans le sens horaire ou dans le sens antihoraire par rapport à l’axe optique 12 du premier cristal 11a, respectivement du deuxième cristal 11b du module de séparation 4 directement voisin en amont et du module de séparation 4 directement voisin en aval, les deux modules de séparation 4 directement voisins respectivement en amont et en aval étant tous deux orientés de façon identique. En d’autres termes, pour tout groupe d’un premier, d’un deuxième et d’un troisième modules de séparation 4 directement successifs parmi les N modules de séparation 4 du système 3, le premier et le troisième modules 4 présentent une orientation identique, et le deuxième est tourné dans un plan perpendiculaire à l’axe X par rapport au premier et au troisième modules 4 d’un angle égal à 45° dans le sens horaire ou dans le sens antihoraire. Pour clarifier les orientations des modules 4, une notation S et une notation S 45 sont utilisées sur la , la notation S désignant un module orienté par défaut, et la notation S 45 désignant un module orienté à 45° par rapport à un module 4 désigné par la notation S. De plus, les épaisseurs de chacun des cristaux sont indiquées entre parenthèses.
Dans ce mode de réalisation, les cristaux 11a, 11b de chacun des modules de séparation 4 ont une épaisseur différente des cristaux 11a, 11b des épaisseurs respectives des N-1 autres modules de séparation 4.
Des additifs dits détergents utilisés dans les carburants ont déjà été proposés pour maintenir la propreté du moteur en limitant les dépôts (effet « keep-clean » en anglais) ou en réduisant les dépôts déjà présents dans les parties internes du moteur à combustion (effet « clean-up » en anglais).
La présente invention propose un nouvel additif antioxydant et réducteur de dépôt pour carburant, pour tout type de moteur, notamment les moteurs essence et diesel.
les polymères P1 étant obtenus par le procédé suivant :
b. polymérisation par transfert de groupe d’une composition CB de monomères comprenant un ou plusieurs monomères Bi en présence du premier bloc polymère polyA et en présence d’un solvant S, afin d’obtenir des polymères P1,
- le cas échéant le ou les agents réticulants Ci sont choisis parmi les monomères di(méth)acrylates, les monomères divinyl benzène, et leurs mélanges ;
les polymères P2 étant obtenus par le procédé suivant :
a’. mélange d’un polymère polyA’ comportant au moins un agent de transfert de chaine en position terminale avec un ou plusieurs monomères B’i,
b’. polymérisation du mélange de l’étape a’) par polymérisation radicalaire contrôlée par transfert de chaîne en présence d’un solvant S afin d’obtenir des polymères P2,
ledit procédé comprenant éventuellement en outre une étape d’ajout d’un ou plusieurs agents réticulant C’i (i) pendant l’étape b’) ou (ii) à l’issue de l’étape b’),
Grâce au mécanisme de réduction 19, le rotor de soufflante 9 est entrainé en rotation à une vitesse inférieure à la vitesse de rotation du rotor 81 de la turbine basse pression 8.
Lorsque le système propulsif 1 est en fonctionnement, le rotor 71 de la turbine haute pression 7 entraine en rotation le rotor 51 du compresseur haute pression 5 par le biais de l’arbre haute pression 10.
La turbine haute pression 7, l’arbre haute pression 10 et le compresseur haute pression 5 forment ensemble le « corps haute pression » du système propulsif 1.
L’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10 peuvent être co-rotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans le même sens de rotation autour de l’axe longitudinal X. En variante, l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute-pression 10 peuvent être contrarotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans des sens de rotation opposés autour de l’axe longitudinal X.
La turbine basse pression 8 comprend au moins trois étages (comme illustré dans l’exemple de la ) et au plus huit étages.
Le compresseur basse pression 4 comprend au moins deux étages et au plus cinq étages.
Ainsi, chacun des faisceaux secondaires 15a et 15b emprunte un chemin ordinaire et un chemin extraordinaire, de sorte que chacun de ces faisceaux secondaires 15a, 15b subit exactement les mêmes perturbations entre la source 2 et la zone de mesure 6. De ce fait, les deux faisceaux secondaires 15a, 15b convergent respectivement en un premier et un deuxième points 9 situés sur le plan focal 16. De même, les deux faisceaux secondaires 15a, 15b sont synchronisés temporellement, c’est-à-dire que les deux faisceaux secondaires 15a, 15b subissent les mêmes dispersions de vitesse de groupe.
En d’autres termes, le deuxième cristal 11b compense d’éventuelles dispersions de vitesse de groupe différentes et des décalages de position axiale entre les points 9 des deux faisceaux secondaires 15a, 15b induits par le premier cristal 11a.
De ce fait, il est possible de réaliser une mesure simultanée des deux points focaux 9 en un même plan 16, ce plan étant le plan focal 16 situé à une distance focale de l’optique de convergence 5.
1 er mode de réalisation à deux modules de séparation 4 (pour que les points de mesure 9 soient tous alignés dans le plan focal 16) :
Ce principe est généralisable en disposant plusieurs modules de séparation 4 en série sur le trajet optique du faisceau incident 7 et des faisceaux secondaires 15a, 15b, de sorte à obtenir plus de points focaux 9 distribués sur un même plan 15 perpendiculaire à l’axe X.
Par exemple, dans un mode de réalisation, le système de séparation 3 peut comprendre un premier et un deuxième modules de séparation 4 en série successivement d’amont en aval entre la source 2 et la zone de mesure 6.
Dans un premier mode de réalisation à deux modules de séparation 4 en série, dont un exemple est illustré sur la le système de séparation 3 comprend une lame d’onde 17 interposée entre les deux modules de séparation 4. La illustre également un exemple des états de polarisation des différents faisceaux 7, 15a, 15b, 8 à différentes positions desdits faisceaux durant la traversée du système de séparation 3, les états de polarisation étant représentés sur des plans perpendiculaires à l’axe X.
La lame d’onde 17 est configurée pour modifier la polarisation des faisceaux secondaires 15a et 15b issus du premier module de séparation 4 de sorte que chacun des faisceaux secondaires 15a et 15b incidents sur le deuxième module de séparation 4 ait une polarisation qui se décompose à nouveau en deux faisceaux à la traversée du second module 4. Par exemple, la lame d’onde 17 est configurée pour tourner la polarisation des deux faisceaux la traversant de 45° dans le même sens, horaire ou antihoraire.
Dans ce premier mode de réalisation, les faisceaux secondaires 15a et 15b traversent la lame d’onde 17 puis traversent le deuxième module de séparation 4, étant donné que le deuxième module de séparation 4 est disposé sur le trajet des faisceaux secondaires 15a, 15b.
Les cristaux 11a, 11b du premier module de séparation 4 ont une épaisseur différente de l’épaisseur des cristaux 11a, 11b du deuxième module de séparation 4.
De cette façon, chacun des faisceaux secondaires 15a, 15b est séparé par le deuxième module 4 en deux faisceaux séparés 8, c’est-à-dire qu’en sortie du deuxième module 4, quatre faisceaux séparés 8 convergents en quatre points focaux 9 distincts synchronisés temporellement et disposés dans le même plan perpendiculaire 16 à l’axe X, ce plan étant le plan focal de l’optique de convergence 5. Dans ce premier mode de réalisation, les quatre points focaux 9 sont alignés entre eux du fait de l’utilisation de la lame d’onde 17, et de l’utilisation d’épaisseurs différentes de cristal pour les deux modules 4.
Par exemple, les cristaux 11a, 11b du premier module de séparation 4 sont deux fois plus épais que les cristaux 11a, 11b du deuxième module de séparation 4. De cette façon, les quatre points focaux 9 sont disposés dans le plan 16 de façon équidistante et alignés.
Dans l’exemple illustré sur la , ainsi que dans les figures 4, 5, 6, 7 et 8, les épaisseurs de chacun des cristaux 11a, 11b sont indiquées en fonction de la référence e, valant une épaisseur prédéterminée. Ainsi, 2e signifie le double de l’épaisseur e, etc. Dans cet exemple illustré sur la , les épaisseurs sont ainsi bien choisies double d’un module 4 au suivant, de sorte que les points focaux 9 sur le plan focal 16 sont bien équidistants d’une distance notée b.
2 ème mode de réalisation à deux modules de séparation 4 (pour que les points de mesure 9 forment un quadrillage du plan focal 16) :
Dans un deuxième mode de réalisation à deux modules de séparation 4 dont un exemple est illustré sur la , le système de séparation 3 est dépourvu de lame d’onde 17. La illustre également un exemple des états de polarisation des différents faisceaux 7, 15a, 15b, 8 à différentes positions desdits faisceaux durant la traversée du système de séparation 3, les états de polarisation étant représentés sur des plans perpendiculaires à l’axe X.
En revanche, dans ce deuxième mode de réalisation, le deuxième module de séparation 4 disposé en aval du premier module 4 peut être tourné par rapport au premier module de séparation 4 dans un plan perpendiculaire à l’axe X. En d’autres termes, dans cet autre mode de réalisation, le deuxième module de séparation 4 a des axes optiques 12 des cristaux 11a, 11b ayant subi une même rotation autour de l’axe X par rapport aux axes optiques 12 des cristaux 11a, 11b du premier module de séparation 4 disposé en amont, cette rotation étant différente d’un multiple de 90°, afin que le premier cristal 11a du deuxième module 4 ne soit pas orienté de façon identique au deuxième cristal 11b du premier module 4. En effet, si c’était le cas, le premier cristal 11a ne séparerait pas les faisceaux secondaires 15a, 15b issus du premier module 4 en deux faisceaux chacun, car les polarisations des faisceaux secondaires 15a, 15b correspondraient à l’axe optique 12 du premier cristal 11a du deuxième module 4.
Classiquement, un dispositif d’étanchéité peut être appliqué à l’extrados, c’est-à-dire sur le côté extérieur de l’ouvrage, recouvrant l’intégralité de la surface du béton et des joints.
Dans la majorité des cas, lorsque des infiltrations d’eau se produisent, celles-ci traversent le revêtement en béton, ainsi qu’un éventuel défaut du dispositif d’étanchéité si celui-ci est présent, provoquant des fuites d’eau dans l’enceinte du tunnel, au niveau des joints ou de la fissure. Il en résulte une dégradation du matériel et des équipements, tels que les appareils électriques et électroniques, les rails, la ventilation, etc., et implique une gêne pour les usagers.
Il est donc nécessaire de recueillir et de canaliser l’eau ruisselant le long des voûtes et piédroits des tunnels ou autres espaces souterrains et la détourner des matériels sensibles et usagers.
Certaines solutions de drainage existantes, telles que des systèmes de pontages souples nécessitent d’être collées. Leur application requiert un temps de prise.
D’autres dispositifs de drainage constitués par des profilés, sont encastrés dans le béton.
Compte tenu de la présence de divers résidus tels que par exemple du calcaire dans les eaux, les dispositifs de drainage peuvent se boucher et s’encrasser. Une opération de maintenance doit être réalisée afin que le dispositif de drainage exerce de nouveau sa fonction et supprime les fuites d’eau.
Il n’est pas possible d’évaluer leur taux d’encrassement sans les démonter, et leur démontage est laborieux.
Dans le cas des dispositifs encastrés, leur démontage implique également notamment de casser la structure en béton.
L’invention a donc pour but de remédier à ces inconvénients et de proposer une solution de drainage permettant de détourner les fuites d’eau provenant d’un joint ou d’une fissure positionnés sur un ouvrage, notamment d’un tunnel ou autre espace souterrain, facilitant l’inspection de l’état du joint ou de la fissure et facilement applicable et démontable.
Il est donc proposé une tuile de drainage de venues d’eau d’un joint ou d’une fissure positionné sur un ouvrage, comprenant un canal longitudinal s’étendant entre des première et deuxième extrémités de la tuile de drainage et destiné à être positionné en regard du joint ou de la fissure, deux ailettes de fixation disposées de part et d’autre du canal longitudinal pour le positionnement et la fixation de la tuile de drainage sur l’ouvrage, et une zone d’inspection visuelle de l’état du joint ou de la fissure en matériau transparent englobant tout ou partie du canal longitudinal.
De préférence, le canal longitudinal et les ailettes de fixation forment une structure monobloc formée par le matériau transparent.
Avantageusement, la tuile de drainage peut comprendre un matériau possédant des propriétés de résistance au feu.
De préférence, la tuile de drainage présente une réaction au feu de classe M1 selon la norme NF EN 13-501-1 de classement et résistance au feu.
Avantageusement, la tuile de drainage peut comprendre un matériau possédant des propriétés de résistance à la corrosion.
Avantageusement, la tuile de drainage peut comprendre un matériau possédant des propriétés d’isolation électrique.
De préférence, le matériau transparent est en matière plastique.
où D est mesuré dans un plan normal à un axe de rotation du rotor de soufflante, à l’intersection entre un bord d’extrémité et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante ;
P est la poussée maximale fournie par la soufflante, mesurée en conditions statiques, sur banc d’essai, dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ;
et BPR est le taux de dilution du flux traversant la turbomachine, défini comme un rapport entre un débit massique d’un flux d’air secondaire s’écoulant dans le système propulsif autour du générateur de gaz, et d'un flux d’air primaire s’écoulant dans le générateur de gaz, mesuré en conditions statiques, sur banc d’essai, en régime correspondant à un décollage d’un aéronef comprenant le système propulsif aéronautique et au niveau de la mer.
- la représente de manière schématique, en vue partielle et en coupe, un exemple de système propulsif à section de soufflante carénée,
- la est un graphe représentant le domaine de dimensionnement du système propulsif aéronautique selon l’invention,
- la représente de manière schématique une section de soufflante d’un système propulsif aéronautique.
Le rotor de soufflante 9 comprend un moyeu de soufflante 13 et des aubes de soufflante 14 s’étendant radialement à partir du moyeu 13. Les aubes de soufflante 14 peuvent être fixes par rapport au moyeu de soufflante 13 ou présenter un calage variable. Dans ce dernier cas non représenté, chacune des aubes de soufflante 14 est montée pivotante par rapport au moyeu de soufflante 13 suivant un axe de calage et est reliée à un mécanisme de changement de pas monté dans le système propulsif 1. Le mécanisme de changement de pas permet d’ajuster l’angle de calage des aubes de soufflante 14 en fonction des phases de vol. Un tel mécanisme est connu dans son principe par l’homme du métier connaissant les architectures des systèmes propulsifs d’aéronef.
Le rotor de soufflante 9 comprend au moins quatorze aubes de soufflante 14 et au plus vingt-quatre aubes de soufflante 14, de préférence au moins seize aubes de soufflante 14, préférentiellement vingt-deux aubes de soufflante 14.
Avantageusement, le(s) PAEK(s) peut/peuvent être choisi(s) parmi : - un poly-éther-cétone-cétone, également nommé PEKK ; un PEKK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-C(O)-Ph-C(O)- ; - un poly-éther-éther-cétone, également nommé PEEK ; un PEEK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-O-Ph-C(O)- ; - un poly-éther-cétone, également nommé PEK ; un PEK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-C(O)- ; - un poly-éther-éther-cétone-cétone, également nommé PEEKK ; un PEEKK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-O-Ph-C(O)- Ph-C(O)- ; - un poly-éther-éther-éther-cétone, également nommé PEEEK ; un PEEEK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-O-Ph-O- Ph-C(O)- ; - un poly-éther-diphényle-éther-cétone également nommé PEDEK ; un PEDEK comprend un/des motif(s) de formule : un PEDEK comprend un/des motif(s) de formule –Ph-O-Ph-Ph-O-Ph-C(O)- ; - leurs mélanges ; et, - des copolymères comprenant au moins deux des motifs précités,
Selon certains modes de réalisation, le poly-aryl-éther-cétone est semi-cristallin, c’est-à-dire qu’il présente un endotherme de fusion par DSC en deuxième chauffe, en utilisant une vitesse de chauffe de 20°C/min, ou dit autrement qu’il présente une cinétique de cristallisation suffisante de sorte à présenter un endotherme de fusion dans ces conditions de mesure.
Avantageusement, le poly-éther-cétone-cétone est choisi parmi les poly-éther-cétone-cétones ayant une proportion massique de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I de 55% à 100%. Préférentiellement, la proportion massique de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I est de 65% à 95%, préférentiellement encore de 70% à 90%, et de manière davantage préférée de 72% à 85%. La proportion massique de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I peut notamment être de 72% à 78%, ou de 78% à 82% c’est à dire d’environ 80%, ou de 82% à 85%.
De tels polyéthercétonecétones sont disponibles dans le commerce sous le nom de Kepstan® chez la société Arkema.
Selon certains modes de réalisation, le PAEK est un poly-éther-éther-cétone (PEEK) essentiellement constitué de, et préférentiellement constitué du motif de répétition (III), le motif (III) ayant pour formule chimique :
Selon un mode de réalisation plus préféré du mode de réalisation préféré, le copolymère de butadiène est choisi dans le groupe constitué par les copolymères de styrène-butadiène (SBR), les copolymères de butadiène-isoprène (BIR), les copolymères de styrène-butadiène-isoprène (SBIR) et des combinaisons correspondantes.
Selon un mode de réalisation encore plus préféré du mode de réalisation plus préféré ci-dessus, le copolymère de butadiène est choisi dans le groupe constitué par les copolymères de styrène-butadiène (SBR) et des combinaisons correspondantes.
Selon un mode de réalisation particulier du mode de réalisation encore plus préféré ci-dessus, les copolymères de styrène-butadiène (SBR) ont une température de transition vitreuse TgDSC supérieure à -100 ℃ et inférieure à 0 ℃, de préférence supérieure à -90 ℃ et inférieure à 0 ℃, plus préférablement supérieure à -80 ℃ et inférieure à 0 ℃, encore plus préférablement supérieure à 70 ℃ et inférieure à 0 ℃, notamment supérieure à -60 ℃ et inférieure à -10 ℃.
Selon un mode de réalisation particulier du mode de réalisation encore plus préféré ci-dessus, les copolymères de styrène-butadiène (SBR) ont une teneur en styrène de plus de 5 % en poids et de moins de 60 % en poids, plus particulièrement de plus de 20 % en poids et de moins de 50 % en poids, pour 100 % en poids des copolymères de styrène-butadiène (SBR).
Selon un mode de réalisation particulier du mode de réalisation encore plus préféré ci-dessus, les copolymères de styrène-butadiène (SBR) ont une teneur (% en moles) en liaisons 1,2 de la partie butadiène supérieure à 4 % et inférieure à 75 % et une teneur (% en moles) en liaisons trans-1,4 supérieure à 10 % et inférieure à 80 %.
Selon un mode de réalisation encore plus préféré du mode de réalisation plus préféré ci-dessus, le copolymère de butadiène est choisi dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-isoprène (BIR) et des combinaisons correspondantes.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré du mode de réalisation encore plus préféré ci-dessus, les copolymères de butadiène-isoprène (BIR) ont une teneur en isoprène supérieure à 5 % en poids et inférieure à 50 % en poids pour 100 % en poids des copolymères de butadiène-isoprène (BIR).
Selon un mode de réalisation particulier du mode de réalisation encore plus préféré ci-dessus, les copolymères de butadiène-isoprène (BIR) possèdent une TgDSC allant de -80 ℃ à -40 ℃.
Selon un mode de réalisation encore plus préféré du mode de réalisation plus préféré ci-dessus, le copolymère de butadiène est choisi dans le groupe constitué par les copolymères de styrène–butadiène-isoprène (SBIR) et des combinaisons correspondantes. Les copolymères de styrène-butadiène-isoprène (SBIR) ont une teneur en butadiène supérieure aux teneurs en styrène et en isoprène.
Un cinquième aspect de l'invention est la composition de caoutchouc selon l'un quelconque des premier à quatrième aspects, la matrice élastomère comprenant au moins un élastomère d’isoprène et au moins un élastomère de butadiène, de préférence, la quantité totale de l'élastomère d'isoprène étant supérieure à 30 pce et inférieure à 70 pce, et la quantité totale de l'élastomère de butadiène étant supérieure à 30 pce et inférieure à 70 pce.
Selon un mode de réalisation préféré du troisième aspect ou du cinquième aspect, la quantité totale de l'élastomère d’isoprène est inférieure ou égale à 65 pce, de préférence inférieure à 65 pce, plus préférablement inférieure ou égale à 60 pce, encore plus préférablement inférieure à 60 pce, notamment inférieure ou égale à 55 pce, plus particulièrement inférieure à 55 pce.
Selon un mode de réalisation préféré du troisième aspect ou du cinquième aspect, la quantité totale de l'élastomère d’isoprène est supérieure ou égale à 35 pce, de préférence supérieure à 35 pce, plus préférablement supérieure ou égale à 40 pce, encore plus préférablement supérieure à 40 pce, particulièrement supérieure ou égale à 45 pce, plus particulièrement supérieure à 45 pce.
Selon un mode de réalisation préféré du quatrième aspect ou du cinquième aspect, la quantité totale de l'élastomère de butadiène est inférieure ou égale à 65 pce, de préférence inférieure à 65 pce, plus préférablement inférieure ou égale à 60 pce, encore plus préférablement inférieure à 60 pce, notamment inférieure ou égale à 55 pce, plus particulièrement inférieure à 55 pce.
Selon un mode de réalisation préféré du quatrième aspect ou du cinquième aspect, la quantité totale de l'élastomère de butadiène est supérieure ou égale à 35 pce, de préférence supérieure à 35 pce, plus préférablement supérieure ou égale à 40 pce, encore plus préférablement supérieure à 40 pce, particulièrement supérieure ou égale à 45 pce, plus particulièrement supérieure à 45 pce.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la matrice élastomère dans la composition de caoutchouc selon l'invention est constituée de l'élastomère d’isoprène et de l'élastomère de butadiène.
Selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention, la matrice élastomère dans la composition de caoutchouc selon l'invention comprend un autre élastomère ou un élastomère autre que l'élastomère d’isoprène et l'élastomère de butadiène.
La fente 115 comprend une extrémité ouverte 115-1, une extrémité fermée 115-2, une première face interne 115-3 et une seconde face interne 115-4.
La première face interne 115-3 et la seconde face interne 115-4 s’étendent sensiblement en vis-à-vis l’une de l’autre entre l’extrémité ouverte 115-1 et l’extrémité fermée 115-2.
Sur l’exemple non limitatif des figures, la première face interne 115-3 comprend une seule surface continue. Avantageusement, la seule surface de la première face interne 115-3 s’étend entre l’extrémité ouverte 115-1 et l’extrémité fermée 115-2 de sorte à former un angle non nul mais inférieur à 90°, avec une projection dans la direction radiale de l’axe central 70 sur la plaque 110. La première face interne 115-3 est donc oblique par rapport à l’axe central 70.
La seconde face interne 115-4 peut comprendre une première surface 115-41 et une seconde surface 115-42. La première surface 115-41 s’étend dans la direction axiale, de l’amont vers l’aval, entre l’extrémité fermée 115-2 et la seconde surface 115-42. La seconde surface 115-42 s’étend dans la direction axiale, de l’amont vers l’aval, entre la première surface 115-41 et l’extrémité ouverte 115-1.