INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le polymère hydrosoluble peut se présenter sous forme liquide, gel ou solide lorsque sa préparation inclut une étape de séchage tel que le séchage par pulvérisation (« spray drying »), le séchage sur tambour le séchage par rayonnement tel que le séchage micro-ondes, ou encore le séchage en lit fluidisé.
Le polymère hydrosoluble a avantageusement un poids moléculaire moyen en poids d’au moins 1 million g/mol, préférentiellement entre 2 et 40 millions g/mol, plus préférentiellement entre 5 et 30 millions g/mol. Le poids moléculaire s’entend en poids moléculaire moyen en poids.
Le polymère hydrosoluble a avantageusement un quotient de filtration (« filter ratio » en anglais, noté « FR ») inférieur à 1,5, préférentiellement inférieur à 1,3 plus préférentiellement inférieur à 1,1.
Le terme quotient de filtration est utilisé dans le présent document pour désigner un test utilisé pour déterminer la performance de la solution de polymère dans des conditions approchant la perméabilité du gisement consistant à mesurer le temps pris par des volumes/concentrations donnés de solution pour traverser un filtre. Le FR compare généralement la filtrabilité de la solution polymère pour deux volumes consécutifs équivalents, ce qui indique la tendance de la solution à boucher le filtre. Les FR plus faibles indiquent un meilleur rendement.
Le test utilisé pour déterminer le FR consiste à mesurer les temps que mettent des volumes donnés de solution à 1000 ppm (en poids) de polymère pour s’écouler au travers d’un filtre. La solution est contenue dans une cellule pressurisée à deux bars de pression et le filtre est de 47 mm de diamètre et d’une taille de pores définies. Généralement, le FR est mesuré avec des filtres ayant une taille de pores de 1,2 µm, 3 µm, 5 µm ou 10 µm.
Les temps nécessaires pour obtenir 100 ml (t 100ml ) ; 200 ml (t 200ml ) et 300 ml (t 300ml ) de filtrat sont mesurés, et est défini alors un FR s’exprimant par :
Les temps sont mesurés à 0,1 seconde près.
Le FR représente ainsi la capacité de la solution de polymère à colmater le filtre pour deux volumes consécutifs équivalents.
découpe 102 de la tôle afin de délimiter une patte de fixation avec une ouverture ;
emboutissage 104 de la portion principale de sorte à former un passage de roue de structure de véhicule automobile ;
formation 106 de moyens de fixation dans la patte de fixation ;
pliage 108 de la patte de fixation par rapport à la portion principale de sorte s’écarter et/ou à sortir de l’ouverture ;
application 110 d’un revêtement sur la patte de fixation ;
montage 112 de moyens de fixation à la patte de fixation
assemblage 114 d’un équipement à la patte de fixation.
A l’étape de fourniture ou réalisation 100, une bobine de tôle est découpée, par exemple selon une ébauche du contour de la tôle structurelle.
A l’étape de découpe 102, la portion principale est découpée. Une forme évidée en « U » ou en « C » y est enlevée. La zone centrale de la forme évidée forme alors une ébauche de la patte de fixation. L’étape de découpe 102 comprend un enlèvement de matière, notamment selon un contour fermé.
L’étape de formation 106 est optionnelle. Elle comprend par exemple la réalisation d’un orifice de fixation dans une ébauche de la patte de fixation.
A l’étape pliage 108, l’ébauche de patte de fixation est pivotée par rapport à la portion principale de la tôle structurelle. Elle est pivotée de 20° à 90°, préférentiellement de 45° à 70°. La portion coudée se forme.
A l’étape application 110, une couche ou un film est appliqué sur la patte de fixation et sur la portion principale. Le revêtement peut être par cataphorèse. Le revêtement comprend au moins un vernis ou une couche de peinture à la teinte du véhicule automobile.
L’étape de montage 112 est optionnelle. Elle comprend une insertion d’un insert dans l’orifice de fixation et/ou le soudage de l’insert de montage à la patte de fixation.
A l’étape d’assemblage 114 ; l’équipement, par exemple la batterie électrique, est lié à la patte de fixation, grâce à une vis ou par collage sur une face supérieure de la patte de fixation. L’équipement est une partie amovible du véhicule automobile.
L’invention comprend la combinaison de tous les modes de réalisation présentés par toutes les figures 1 à 3.
Les est une vue isométrique. Elle respecte une échelle et des proportions.
Le système de mesure optique 1 est intégré et fixé de manière rigide dans la structure de caisse 31 de l’ensemble de caisse 43, par l’intermédiaire du support de fixation 35 et de l’interface de fixation 37 complémentaire.
Avant intégration du système de mesure optique 1 dans la structure de caisse 31 de l’ensemble de caisse 43, un premier étalonnage du système de mesure optique 1 peut être fait à ce stade, c’est-à-dire avant l’entrée de l’ensemble de caisse 43 dans le tunnel d’étuvage, avant de commencer la phase d’acquisition d’images.
L’ensemble de caisse 43 est ensuite fixé sur une balancelle (non représentée), comportant classiquement un support de l’ensemble de caisse 43 relié à un convoyeur permettant de déplacer l’ensemble de caisse 43 le long du tunnel d’étuvage.
Le convoyeur est par exemple paramétré pour déplacer la balancelle à vitesse constante le long du tunnel d’étuvage.
La balancelle présente l’ensemble de caisse 43 à l’entrée du tunnel d’étuvage.
Dès lors, le procédé de suivi de l’évolution d’un gradient de déformations présent sur le pavillon 39 de l’ensemble de caisse 43 est initié.
Le procédé de suivi comporte une première phase d’acquisition d’images, mise en œuvre par le moyen logiciel du système de mesure optique 1 afin de déclencher une succession d’étapes d’acquisition d’images.
La phase d’acquisition d’images vise à acquérir des paires d’images du pavillon 39 à intervalle régulier, depuis l’entrée de l’ensemble de caisse 43 dans le tunnel d’étuvage jusqu’à la sortie du tunnel d’étuvage.
Par exemple, l’intervalle temporel d’acquisition d’images peut être de 5 secondes environ.
Chaque étape d’acquisition de paires d’images consiste à éclairer le pavillon 39 pendant une durée comprise entre environ 1 seconde et environ 3 secondes, par exemple environ 2 secondes, ceci afin d’éviter une élévation de température à l’intérieur du caisson thermique 3 du système de mesure optique 1, et à acquérir pendant ce laps de temps une image du pavillon 39 simultanément avec les caméras 17 du système de mesure optique 1.
L’éclairage est obtenu par déclenchement de la source de lumière 23 du système de mesure optique 1.
Lorsque la phase d’acquisition d’images est terminée, c’est-à-dire lorsque l’ensemble de caisse 43 sort du tunnel d’étuvage, un second étalonnage peut être fait afin de garantir la pertinence des mesures effectuées.
Lorsque la phase d’acquisition d’images est terminée, c’est-à-dire lorsque l’ensemble de caisse 43 sort du tunnel d’étuvage, le procédé de suivi de l’évolution du gradient de déformations présent sur le pavillon 39 de l’ensemble de caisse 43 comporte une deuxième phase de traitement des données d’images acquises.
Cette phase de traitement consiste à transférer les images acquises vers un ordinateur, à caractériser les champs de déplacements du pavillon 39 de l’ensemble de caisse 43 au moyen d’un logiciel dédié, puis à quantifier l’évolution des champs de déformations tout au long de la phase d’étuvage.
Le procédé de suivi de l’évolution du gradient de déformations comporte une troisième phase visant à comparer les champs de déformations préalablement quantifiés à des champs de déformations théoriques issus d’un modèle de simulation numérique.
Sur cette base, le modèle de simulation numérique peut être optimisé afin qu’il puisse prédire les défauts d’aspect.
Bien que, dans toute la description, on ait représenté un caisson et un corps de pico-turbine de forme en parallélépipède rectangle, dans des modes de réalisation non représentés ce caisson et de corps peuvent prendre toute forme compatible avec la rotation d’au moins une roue autour d’un axe. En particulier, ce caisson et ce corps peuvent prendre des formes cylindriques à directrice circulaire, des formes ovales, des formes coniques à directrice circulaire, ou des formes sphériques. Ces formes présentent, notamment, des avantages en termes de poids à volume interne constant et de résistance à la déformation.
On observe, en , un caisson 20 de transport d’une pico-turbine objet de l’invention dont on a retiré la paroi supérieure. Ce caisson 20 présente une symétrie ou invariance de rotation d’un quart de tour autour de l’axe A. Hormis des moyens de manutention, le caisson 20 possède une forme en parallélépipède rectangle.
Ce caisson 20 comporte ainsi des parois externes latérales 21 à 24 planes et en forme de rectangles. Le caisson 20 comporte aussi une pluralité de paliers 25 et 26 (voir figures 1 et 2). Dans ce mode de réalisation, une cloison intermédiaire 27, à mi-hauteur du caisson 20, porte un palier central 25, une paroi supérieure 28 porte un palier supérieur 26 et une paroi inférieure 35 porte un palier inférieur (non représenté). Chaque palier supporte au moins un arbre de rotation commun à tous les paliers. Dans ce mode de réalisation particulier, un seul arbre 29 (voir ) est supporté par les trois paliers. Chaque arbre 29 est muni d’au moins une roue à augets (voir ). Dans ce mode de réalisation, une roue à augets supérieure est positionnée sur l’arbre 29 entre les paliers 25 et 26, au-dessus de la cloison intermédiaire 27. Une roue à augets inférieure, préférentiellement identique à la roue à augets supérieure, est positionnée entre le palier central 25 et le palier inférieur. On note que les roues à augets peuvent être en matière plastique, métallique, en matériau composite, par exemple.
La paroi inférieure 35 est, dans ce mode de réalisation, montée sur des charnières 36. Pendant le transport du caisson 20, la cloison inférieure 33 ferme le volume intérieur du caisson 20.
Le caisson 20 est percé, en regard de chaque roue à augets, d’au moins une ouverture traversante. Dans ce mode de réalisation, quatre ouvertures traversantes supérieures 31 sont positionnées, dans les parois latérales 21 à 24, au-dessus du plan de la roue à augets supérieure. De même, quatre ouvertures traversantes inférieures 32 sont positionnées, dans les parois latérales 21 à 24, au-dessus du plan de la roue à augets inférieure.
Le caisson 20 comporte aussi des moyens d’attache (non représentés) de pieds 33 réglables en hauteur (voir ).
Le caisson 20 comporte, de plus, des moyens de manutention 34. Dans ce mode de réalisation, ces moyens de manutention prennent la forme d’une poignée périphérique. Dans des variantes, ces moyens de manutention comportent, en complément ou en remplacement d’une ou plusieurs poignées, des roulettes et/ou un moyen de levage, par exemple un anneau de levage. Le caisson 20 est ainsi aisément transportable par une ou plusieurs personnes. La poignée périphérique 34 constitue aussi une protection du caisson contre les chocs latéraux.
Préférentiellement, le caisson 20 est partiellement étanche pour protéger ses éléments internes contre les intempéries, notamment contre la grêle et la neige.
Préférentiellement, les diverses parois et cloisons du caisson 20 sont réalisées en matériau résistant aux chocs, en matériau amortisseur ou en matériau déformable pour amortir les chocs et protéger les composants internes. Ce matériau est, par exemple, une matière plastique rigide ou semi-rigide, de l’aluminium ou de l’acier galvanisé. L’inventeure a ainsi pu limiter le poids du caisson à moins de 40 kg, tout en ayant une résistance compatible avec des transports et adaptation aux conditions inhospitalières. L’inventeure a ainsi pu réaliser une pico-turbine nomade capable, avec une hauteur de chute d’eau de sept mètres, et une vitesse de rotation des roues à augets de 1500 tours par minute, de fournir une puissance électrique de 1000 watts.
Pour assembler une telle pico-turbine 40 dont le caisson 20 forme le corps, on fixe un injecteur 41 dans tout ou partie des ouvertures traversantes 31 et 32 et on connecte un raccord hydraulique à chaque injecteur 41. On relie la génératrice 42 (voir ) à chaque arbre 29. Enfin, on ouvre la paroi inférieure 30, munie d’une charnière, comme illustré en , pour libérer les pieds 33 puis on règle la hauteur des pieds 33 pour assurer la stabilité de la pico-turbine 40.
A cet effet, préférentiellement, le moyen d’attache de chaque pied 33 comporte un guide, ou rail, de déploiement du pied 33 depuis une position interne au caisson 20 jusqu’à une position partiellement externe représentée en , et un verrou (non représenté) de blocage du pied 33 en position.
La pico-turbine 40 génère ainsi de l’électricité lorsqu’au moins un raccord hydraulique connecté à un injecteur 41 alimente cet injecteur en eau issue d’une retenue d’eau en hauteur par rapport au caisson 20. Le caisson 20 permet ainsi de protéger, transporter, assembler, installer et ranger la pico-turbine 40. Grâce aux pieds 33 de hauteur réglable, la pico-turbine 40 est adaptable à tous les sites potentiels d’exploitation, sans travaux de terrassement ou de génie civil de ces sites.
Préférentiellement, le caisson 20 comporte aussi un système d’ancrage au sol. Par exemple, ce système d’ancrage comporte des haubans 43 à fixer au sol à proximité du caisson. Ce système d’ancrage augmente la stabilité de la pico-turbine 40, notamment en présence de vents forts.
Dans le deuxième mode de réalisation de la pico-turbine 60 objet de l’invention illustrée en figures 4 à 11, dont le corps est constitué d’un caisson 50, ce caisson 50 est constitué de deux compartiments superposés et mécaniquement solidaires par l’intermédiaire de boulons. Les parois latérales de chaque compartiment 62 et 63 comportent deux ouvertures traversantes. Ces ouvertures traversantes portent des injecteurs 51 reliés, par des raccords hydrauliques 52, à des canalisations souples 55 d’arrivée d’eau sous pression. Les raccords hydrauliques 52 sont, préférentiellement, des raccords rapides, par exemple à baïonnette. Les injecteurs surplombent les roues à augets des compartiments supérieur 62 et inférieur 63. Une génératrice 56, supportée par des plaques verticales 73 formant support du caisson 50, est reliée à l’arbre de rotation des roues à augets supérieure 61 (voir ) et inférieure 65 (voir figures 7, 8, 10 et 11). Des pieds 53, dont la hauteur est réglable grâce à des vis-papillon 54, permettent l’adaptation de la pico-turbine aux défauts de planéité et d’horizontalité du terrain 72 (voir ).
Préférentiellement, dans le cas où le caisson comporte au moins deux ouvertures traversantes, chacune en regard d’une roue à augets, comme c’est le cas du caisson 50, la pico-turbine 60 comporte, de plus, un distributeur d’eau 57 (voir ). Ce distributeur 57 comporte une entrée d’eau 58 reliée à une canalisation d’eau en provenance d’une retenue d’eau et au moins deux sorties d’eau reliées à des raccords hydrauliques 52 montés sur des injecteurs fixés sur des ouvertures traversantes 31, 32 du caisson. Chaque sortie d’eau est munie d’une vanne quart de tour 64 permettant le réglage du débit d’eau dans cette sortie. Ce distributeur 57 assure une pression équilibrée à l’entrée de chaque injecteur 51.
Comme illustré en figures 7 et 8, les têtes 67 coniques des injecteurs inférieurs 51 sont orientées vers la tangente au cercle parcouru par les centres des augets dans leur rotation avec l’arbre de rotation 66. Le palier inférieur 71 de l’arbre de rotation 66 est représenté en . Ce palier inférieur 71 est porté par la paroi inférieure du compartiment inférieur 63. Le palier intermédiaire 68 de l’arbre de rotation 66 est porté par une cloison intermédiaire 69 entre les compartiments supérieur 62 et inférieur 63, comme illustré en . Cette cloison intermédiaire 69 entre le compartiment supérieur 62 renfermant la roue à augets supérieure 61 et le compartiment inférieur 63 renfermant la roue à augets inférieure 65, préférentiellement identique à la roue à augets supérieure 61, présente une surface supérieure en pente jusqu’à une évacuation d’eau latérale 70 débouchant à l’extérieur du caisson pour que l’eau circulant dans le compartiment supérieur 62 soit évacuée en dehors du caisson 50 sans traverser le compartiment inférieur 63. On évite ainsi une interaction entre cette eau ayant entraîné la roue à augets supérieure 61 et la roue à augets inférieure 65. Les roues à augets 61 et 65, de type Turgo, sont par exemple en aluminium. Dans le mode de réalisation représenté en , la cloison intermédiaire 69 présente une forme en double pente et des évacuations d’eau latérales 70 à travers les parois latérales du compartiment supérieur 62. On note aussi que l’eau sortant de la pico-turbine peut faire l’objet d’une utilisation complémentaire, par exemple, potabilisation ou irrigation.
La montre le profil chromatographique GC/MS des drêches de bois de rose épuisé comparé au profil chromatographique GC/MS de l’huile essentielle de bois de rose. On remarque que l’huile essentielle est beaucoup plus riche en composés volatils. Ces composés sont élués avant 40 min dans les conditions de la méthode décrite ci-dessus. L’abondance des pics est également bien plus intense que dans le cas des drêches de bois de rose.
Le profil chromatographique des drêches montre au contraire des pics peu intenses par comparaison à l’huile essentielle qui éluent principalement entre 30 et 35 min.
Exemple 5 : Mise en évidence des différences phytochimiques majeures entre une huile essentielle et l’extrait purifié obtenu selon l’exemple 1
L’extrait purifié de bois de rose obtenu selon l’exemple 1 a été comparé à une huile essentielle de Aniba rosaeodora telle que préparée à l’exemple 3 par analyse en chromatographie liquide haute performance (CLHP) couplé à un détecteur à barrette de diodes et à un détecteur évaporatif à diffusion de lumière (DEDL) de solutions de même concentration de ces deux extraits. L’analyse chromatographique a été effectuée sur une colonne de type Core-Shell C18 selon un gradient d’élution utilisant des phases mobiles acidifiées par de l’acide formique (HCO 2 H) constituées d’un mélange eau/acétonitrile (ACN)/Propane-2-ol (IPA) pour la voie A et ACN/IPA/Méthanol (MeOH) pour la voie B.
La représente le profil chromatographique UV à 300 nm d’une huile essentielle de bois de rose tel que décrit dans l’exemple 3 et de l’extrait purifié de bois de rose épuisé selon l’exemple 1, analysés en CLHP/UV-DEDL dans les conditions de gradient d’élution suivante : 0-5 min 100 % A, 5-22 min passage de 100 % A à 100 % B puis 22-32 min 100 % B avec A : H2O/ACN/IPA/HCO 2 H 95/2,5/2,5/0,1 (v/v/v/v) et B : IPA/ACN/MeOH/HCO 2 H 40/40/20/0,1 (v/v/v/v). On retrouve sur l’axe des ordonnées la réponse du détecteur en mAU. L’abscisse représente le temps d’analyse en minutes.
Comme le montre la , les composés majoritaires semi à non-volatils correspondant aux dérivés sesquiterpéniques et aryl phényl cétones ne sont pas ou faiblement détectés dans l’huile essentielle de bois de rose
En parallèle, les deux extraits obtenus selon l’exemple 1 et 3 ont également été comparés par analyse GC/MS-FID. Les échantillons ont été analysés à la même concentration en headspace (HS) ou espace de tête. La séparation a été obtenue sur colonne apolaire 30 x 0,25 m, 0,25 µm, avec élution selon un gradient de température (isotherme 50°C, 5 min ; puis 3°C/min jusqu’à 120°C ; puis 5°C/min jusqu’à 250°C ; isotherme 250°C, 5 min). Le gaz vecteur utilisé est l’hélium.
La représente les profils chromatographiques GC/MS d’une huile essentielle de bois de rose tel que décrit dans l’exemple 3 et de l’extrait purifié de bois de rose obtenu selon l’exemple 1, analysés en GC/MS-FID dans les conditions décrites au-dessus. On retrouve sur l’axe des ordonnées la réponse du détecteur. L’abscisse représente le temps d’analyse en minutes.
La illustre l’absence ou la présence en très faible quantité de composés volatils dans l’extrait solubilisé de bois de rose épuisé par rapport à l’huile essentielle diluée à 0,5% dans le tricaprylate / caprate de glycérol qui contient, comme décrit dans l’art antérieur, une quantité importante de linalool (pic majoritaire entre 18 et 19 min) dont la teneur est estimée entre 70 et 90%. Le profil chromatographique de l’extrait purifié de bois de rose montre des abondances de pic beaucoup plus faibles que l’huile essentielle de bois de rose, avec une teneur en linalool estimée entre 0,05.10-3 et 0,005%. Cette nette diminution en composés volatils, particulièrement en linalool, est la conséquence du procédé de distillation par entrainement à la vapeur préalablement appliqué au bois de rose qui a épuisé la matière première en composés volatils.
La présente les profils chromatographiques HPLC/DEDL de l’extrait brut de bois de rose à 1% dans l’éthanol comparé à l’extrait purifié de bois de rose à 1 % dans le tricaprylate / caprate de glycérol, obtenus selon l’exemple 1. L’analyse chromatographique a été effectuée sur une colonne de type Core-Shell C18 selon un gradient d’élution utilisant des phases mobiles acidifiées par de l’acide formique (HCO 2 H) constituées d’un mélange eau/acétonitrile (ACN)/Propane-2-ol (IPA) pour la voie A et ACN/IPA/Méthanol (MeOH) pour la voie B dans les conditions de gradient d’élution suivante : 0-5 min 100 % A, 5-22 min passage de 100 % A à 100 % B puis 22-32 min 100 % B avec A : H2O/ACN/IPA/HCO 2 H 95/2,5/2,5/0,1 (v/v/v/v) et B : IPA/ACN/MeOH/HCO 2 H 40/40/20/0,1 (v/v/v/v). On retrouve sur l’axe des ordonnées la réponse du détecteur en mAU. L’abscisse représente le temps d’analyse en minutes.
On observe une nette diminution de l’intensité du pic d’anibine (temps de rétention à 9 min) pour l’extrait purifié contrairement à l’extrait brut pour lequel l’anibine fait partie des composés majoritaires. Ces profils sont illustrés à la et démontrent l’appauvrissement en anibine de l’extrait purifié, par précipitation de ce composé à la suite de la dilution dans le solvant support.
Exemple 6 : Evaluation de l’extrait purifié de bois de rose à 1% sur l’expression du collagène de type I, de type III et de l’acide hyaluronique sur des biopsies de peau humaine
Le but de cette expérience est de démontrer un effet de l’extrait purifié de bois de rose sur la synthèse de collagène I, de collagène III, et d’acide hyaluronique dans des biopsies de peau humaine ex vivo.
L’expression du collagène I, du collagène III, et d’acide hyaluronique a été évaluée par immunofluorescence indirecte sur des biopsies de peau, traitées au préalable par application topique de l’extrait purifié de bois de rose obtenu selon l’exemple 1 et dilué à 1% dans le tricaprylate / caprate de glycérol pendant 48 heures (2 fois par jour). Des biopsies contrôles incubées en parallèle dans les mêmes conditions reçoivent le placebo (Phosphate Buffer Saline, PBS). Au terme de l’incubation, les biopsies sont fixées et incluses en paraffine pour la réalisation de coupes histologiques. Les détections de collagène I, de collagène III, et d’acide hyaluronique sont réalisées par incubation avec de l’anticorps anti-Collagène I (Abcam) ; anti-Collagène III (Proteintech), et une sonde HABP (hyaluronan-binding protein) – biotinylée (millipore). Après une heure et demie d’incubation suivie de rinçages, les coupes sont incubées en présence de l’anticorps secondaire anti-lapin couplé à un fluorophore (Alexa Fluor® 488, Invitrogen) pour détecter les collagènes I et III. Un système biotine/streptavidine couplé à un fluorophore (Alexa Fluor® 488, Invitrogen) est utilisé pour détecter l’acide hyaluronique. Les coupes sont ensuite examinées au microscope à Epi-fluorescence (Zeiss Axiovert 200M microscope). L’expression du collagène I, du collagène III, et de l’acide hyaluronique sont alors observées et quantifiées par analyse d’image (Volocity® image analysis software, Improvision).
Résultats : Comme présenté dans la , lorsque les biopsies ont été traitées par l’extrait purifié de bois de rose à 1%, l’expression du collagène I a augmenté de 20%, l’expression du collagène III a augmenté de 32%, et l’expression de l’acide hyaluronique a augmenté de 36% par rapport au contrôle négatif.
La composition cosmétique solide selon l’invention peut notamment être utilisée pour le lavage et/ou le soin des peaux sensibles ou atopiques.