INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les Tableaux 2 à 4 mettent en évidence l’importance de la combinaison du traitement thermique réalisé dans les conditions opératoires de l’étape a) et de la composition pulvérulente testée comprenant plus de 97% massique de carbonate de calcium.
En particulier, le Tableau 2 met en évidence que l’injection de la composition pulvérulente testée dans la chambre de post-combustion 12 permet de diminuer : - les émissions de PFAS d’un facteur allant de 2,3 à 3,7, et - les émissions de HF d’un facteur allant de 2,3 à 3,7 pour atteindre une valeur de 0,1 mg/Nm 3 sec à 11% de O 2 , i.e. une valeur très inférieure à la valeur limite de 1 mg/Nm 3 sec à 11% de O 2 indiquée à l’annexe VI de la directive 2010/75/EU du Parlement Européen et du Conseil du 24 novembre 2010.
De plus, selon les Tableaux 3 et 4, lors des jours 1 et 2, au cours desquels la composition pulvérulente testée n’est pas injectée dans la chambre de post-combustion 12 , le PFDS et le PFBA ne sont pas éliminés efficacement car le DE du PFDS et le DE du PFBA sont inférieurs à 99,99% et le DRE du PFBA est inférieur à 99,9999%. En revanche, lors des jours 3 et 4, au cours desquels la composition pulvérulente testée est injectée dans la chambre de post-combustion 12 , les six PFAS sont éliminées efficacement.
Cet exemple met donc en évidence que la combinaison du traitement thermique des déchets comprenant des PFAS dans les conditions de l’étape a) du procédé de l’invention et de la composition pulvérulente comprenant du carbonate de calcium permet d’éliminer efficacement les six PFAS tout en contrôlant les émissions de HF pour respecter la valeur limite de 1 mg/Nm 3 sec à 11% de O 2 indiquée à l’annexe VI de la directive 2010/75/EU du Parlement Européen et du Conseil du 24 novembre 2010.
Jour 1 Jour 2 Jour 3 Jour 4 Débit moyen des déchets dans 11 (t/h) 2,1 2,3 2,2 2,9 Température moyenne dans 12 (°C) 962 979 971 968 Temps de séjour des fumées issues de la combustion des déchets dans 12 (secondes) 2,2-2,6 2,2-2,6 2,2-2,6 2,2-2,6 Débit d’injection de la composition pulvérulente dans 12 (kg/h) / / 120 160 Somme des concentrations massiques moyennes des PFAS présentes dans les résidus solides (mâchefer issu de la chambre de post-combustion 12 et dans les cendres issues des deux filtres à manche de l’unité de filtration des fumées 15 ) (mg/kg). 0,39 0,33 0,23 0,48 Emission moyenne des PFAS mesurée dans la fumée de la cheminée 1 7 (ng/Nm 3 sec à 11% de O 2 ) 88 63 27 24 Emission moyenne de HF mesurée dans la fumée de la cheminée 1 7 (mg/Nm 3 sec à 11% de O 2 ) 2,6 2,5 0,1 0,1
PFAS Jour 1 Jour 2 Jour 3 Jour 4 PFOS > 99,9999 % > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% PFHxS > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% PFOA > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% HFPO-DA > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% PFDS > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% > 99,9999% PFBA 99,9998% 99,9997% > 99,9999% > 99,9999%
PFAS Jour 1 Jour 2 Jour 3 Jour 4 PFOS > 99,99% > 99,99% > 99,99% > 99,99% PFHxS > 99,99% > 99,99% > 99,99% > 99,99% PFOA > 99,99% > 99,99% > 99,99% > 99,99% HFPO-DA > 99,99% > 99,99% > 99,99% > 99,99% PFDS 99,87% > 99,99% > 99,99% > 99,99% PFBA 99,56% 99,23% > 99,99% > 99,99%
Ensemble de pilotage d’une ligne de presse, unité de fabrication comportant un tel ensemble de pilotage et procédé de pilotage d’une ligne de presse L'invention s’inscrit dans le domaine des systèmes de vision artificielle utilisés dans l'exécution d'opérations automatiques dans une ligne de fabrication de véhicules automobiles.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un ensemble de pilotage d’une ligne de presse pour la fabrication d’une pièce.
L’invention concerne également une unité de fabrication comportant un tel ensemble de pilotage et un procédé de pilotage d’une ligne de presse mis en œuvre par ledit ensemble de pilotage.
La production des différents modèles de véhicules automobiles implique la réalisation de pièces, notamment métalliques.
Une pièce métallique peut être fabriquée par emboutissage, également appelé pressage, procédé qui implique l’utilisation d’une presse hydraulique d’emboutissage afin de façonner une forme finale à partir d’une tôle métallique.
Le procédé d’emboutissage inclut également, notamment, le découpage, afin de retirer la tôle excédentaire et, lorsque nécessaire, le poinçonnage, pour percer les pièces de tôle formées.
Le procédé d’emboutissage peut être exécuté en une seule opération ou en suivant une série d’étapes au moyen d’une ligne de presses d'emboutissage progressif, qui effectue les opérations mécaniques d’emboutissage, de découpage et de poinçonnage au cours desquelles la tôle est soumise à une charge de compression entre deux moules pour former des pièces, à un découpage pour découper l'excédent de tôle et à un poinçonnage au moyen de poinçons pour percer les pièces de tôle formées.
La solution de détection de l’invention constitue un outil de détection des biofilms, mais également un outil de détection préventive des souillures tenaces à l’origine de la formation des biofilms, notamment des résidus contenant des protéines de lactosérum et de l’amidon. De plus, des protocoles plus spécifiques peuvent être employés lorsque nécessaire afin de discriminer entre les souillures tenaces et les biofilms, avant de procéder à l’application de la solution de détection sur les surfaces à contrôler. La solution de l’invention n’est pas sensible aux matières grasses puisque l’éthanol et l’acide carboxylique utilisés comme solvants éliminent les résidus graisseux sur les surfaces de par leurs propriétés détergentes.
Dans un mode de réalisation particulier du procédé de détection de l’invention, l’azurant optique est formulé dans une solution de détection conforme à la description qui en est fait plus haut. La solution de détection peut être conditionnée dans un flacon muni d’un vaporisateur et être vaporisée sur la surface à tester, en laissant un temps de contact suffisant. Le temps de contact de la solution de détection pourra être compris entre 1 minute et 5 minutes, de préférence entre 1 minute 30 secondes et 3 minutes.
L’étape d’exposition de la surface du biofilm à un rayonnement UV, après application de l’azurant optique, permet de révéler les biofilms par illumination avec une lampe UV, idéalement à une longueur d’onde de 365 nm puisqu’elle offre une sensibilité optimale.
Le procédé de détection de biofilm de l’invention peut comprendre l’utilisation d’une trousse de détection telle que décrite en référence au deuxième objet de l’invention et conforme à la description précédente. Dans ce mode de réalisation, la solution de rinçage est vaporisée sur la surface après l’étape d’application de la solution de détection, afin de rincer l’excédent de solution de détection non liée aux biofilms. Cette étape permet également de retirer les souillures d’autres natures que les biofilms, le cas échéant, grâce aux propriétés détergente et détartrante du produit. Le temps de contact de la solution de rinçage pourra être compris entre 1 minute et 5 minutes, de préférence entre 1 minute 30 secondes et 3 minutes. Les biofilms révélés peuvent être ensuite retirés par une procédure connue de l’homme du métier.
Le procédé de l’invention peut comprendre en outre au moins une étape de rinçage à l’eau, la surface pouvant être rincée à l’eau après application de la solution de détection et/ou après application de la solution de rinçage. Ceci s’avère particulièrement utile sur une surface horizontale.
Le procédé de l’invention peut comprendre - une étape de rinçage ladite étape de rinçage étant postérieure à l’étape d’application et antérieure à l’étape d’exposition au rayonnement UV.
Un agent oxydant peut également être vaporisé afin de neutraliser la solution de détection. Cependant, on préfère ne pas utiliser un tel agent oxydant, notamment sur des surfaces fragiles qui risquent d’être endommagées.
L’invention est illustrée par les exemples suivants. Sauf mention contraire, la température est égale à 20°C ± 5°C et la pression est égale à la pression atmosphérique.
EXEMPLES Exemple 1 : Préparation de la trousse de l’invention et de trousses comparatives
On a préparé des trousses de détection de biofilms : des trousses selon l’invention et des trousses comparatives comprenant chacune la solution de détection et la solution de rinçage dont les compositions sont détaillées dans le tableau 1 ci-dessous :
Tableau 1 : Composition des trousses de détection Matière première Composition, % en masse/masse Solution de détection Solution de rinçage Eau déionisée 47.09989 47.1 Éthanol 50.0 50.0 Acide lactique 2.90 2.90 Composé actif* 0.00011 0.00 Les ingrédients ont été mélangés à température ambiante dans l’ordre dans lequel ils apparaissent dans le tableau.
Chaque solution a été placée dans un flacon de marque Twist Grip® sprayer ovals, fourni par Plastic Bottle Corporation, doté d’un pulvérisateur de marque HT-17710 Jet Spray®, fourni par Emballages Richard inc.
Le composé actif utilisé dans la trousse de l’invention est : - le Fluorescent Brightener 351 (FB 351), de nom chimique benzenesulfonic acid, 2,2'-([1,1'-biphenyl]-4,4'-diyldi-2,1-ethenediyl)bis-, disodium salt (numéro de CAS : 27344-41-8) disponible dans le commerce sous la référence commerciale Tinopal® CBS-X fournie par la société BASF, ou
- le Fluorescent Brightener 87 (FB 87) de numéro de CAS : 12768-91-1 et nom IUPAC tetrasodium; 5-[[4-[bis(2-hydroxyethyl)amino]-6-(3-sulfonatoanilino)-1,3,5-triazin-2-yl]amino]-2-[(E)-2-[4-[[4-[bis(2-hydroxyethyl)amino]-6-(3-sulfonatoanilino)-1,3,5-triazin-2-yl]amino]-2-sulfonatophenyl]ethenyl]benzenesulfonate.
Les composés actifs utilisés à titre de comparatif sont : - le 4,4'-bis((4-anilino-6-((2-hydroxyethyl)methylamino)-s-triazin-2-yl)amino)-, disodium salt (numéro CAS : 13863-31-5), tel que le produit commercial de marque Tinopal® 5BM vendu par la société BASF, - le 4,4′-Diamino-2,2′-stilbenedisulfonic acid (encore appelé en anglais « amsonic acid ») de numéro CAS : 81-11-8.
De tels dispositifs sont notamment destinés à être disposés dans un appareil de distribution de boisson, comme par exemple une fontaine à eau, et en particulier près d’un point de distribution de la boisson.
Des dispositifs de traitement d’eau par rayonnement UV sont par exemple connus des demandes de brevets DE202022104664, US2019/0225509 et US11,104,590
Il reste nécessaire d'augmenter le niveau d'irradiation avec la lumière ultraviolette irradiant le liquide au moyen de tels dispositifs, afin d'améliorer l'effet de désinfection de l'irradiation. Cependant, l'augmentation du nombre de dispositifs émetteurs de lumière pour obtenir un effet de désinfection approprié entraîne une augmentation du coût.
La présente invention vise à améliorer les dispositifs existants et mener en outre à d’autres avantages.
Elle propose à cet effet un dispositif de traitement d’un liquide par rayonnement UV-C, comportant une chambre de traitement du liquide, au moins une LED (c’est-à-dire une diode électroluminescente) émettant de la lumière UV-C, pour irradier le liquide à traiter circulant dans la chambre avec son rayonnement UV- C, une pluralité de canaux d’entrée par lesquels le liquide à traiter pénètre dans la chambre de traitement et une sortie par lequel le liquide sort de la chambre de traitement une fois traité, lesdits canaux d’entrée étant disposés concentriquement autour de la sortie de liquide et suivant une configuration en tronc de cône dont la petite base fait face à l’au moins une LED.
Grâce à ces dispositions, le flux d’eau pénétrant dans la chambre de traitement est dirigé sous forme de jets sur la source de lumière UV-C (la ou les LEDs) et plus précisément vers le sommet du cône de lumière formé par la ou les LEDs, où l’intensité lumineuse est maximale, à la faveur d’une désinfection avec une efficacité maximale.
Suivant une disposition originale en soi, car pouvant être mise en œuvre sans la configuration spécifique des canaux d’entrée et de la sortie de liquide, telle que définie supra, le dispositif comporte un canal de refroidissement entourant un échangeur thermique sur lequel est fixé une carte électronique portant la ou les LEDs, le canal de refroidissement communiquant fluidiquement avec une arrivée de liquide à traiter dans le dispositif de traitement à l’une de ses extrémités et avec la pluralité de canaux d’entrée à son autre extrémité.
Le dispositif selon l’invention peut comprendre en outre tout ou partie des caractéristiques suivantes, pouvant être combinées :
- le dispositif comporte un passage d’écoulement de liquide traité s’étendant de l’orifice de sortie de la chambre de traitement jusqu’à un point de distribution du liquide traité ;
- la chambre et, le cas échéant, le passage d’écoulement, présentent une surface interne réfléchissant le rayonnement UV-C jusqu’au point de distribution ;
- la chambre et, le cas échéant, le passage d’écoulement, sont formés d’un matériau réfléchissant le rayonnement UV-C, de préférence un fluoropolymère, tel que du polytétrafluoroéthylène (PTFE) ;
- la au moins une LED est située dans un logement étanche aux fluides, séparé de la chambre de traitement par une fenêtre transparente au rayonnement UV-C ;
- le canal de refroidissement est formé entre un corps dans lequel sont logés la chambre et l’échangeur thermique, et ces derniers ;
- le corps présente intérieurement des nervures espaçant le corps de la chambre de traitement ;
- le passage d’écoulement comporte un premier tube puis un second tube formant un angle avec le premier tube, et un point de distribution du liquide traité ;
- le passage d’écoulement est partiellement tronconique dans le premier tube et le second tube ;
Le bouchon 30 est de préférence réalisé en un matériau plastique rigide, tel que du polyéthylène haute densité (HDPE) ou du polypropylène (PP).
De préférence, les deux filets 32, 40 sont réalisés en un même matériau.
Chaque filet 32, 40 présente ici, de manière non limitative, entre deux et trois spires, par exemple 2,5 spires.
Le filet 32 externe du goulot 20 présente un fond 32A de filet défini comme étant le fond de rainure hélicoïdale délimitée entre deux spires adjacentes du filet 32 externe. Le filet 32 externe présente en outre un sommet 32B de filet défini comme étant l’arête hélicoïdale d’extrémité radiale libre du filet 32 externe. Enfin, on définit une hauteur « He » radiale du filet 32 externe comme étant la distance radiale entre le fond 32A de filet et le sommet 32B de filet.
De même manière, le filet 40 interne du bouchon 30 présente un fond 40A de filet défini comme étant le fond de rainure hélicoïdale délimitée entre deux spires adjacentes du filet 40 interne. Le filet 40 interne présente en outre un sommet 40B de filet défini comme étant l’arête hélicoïdale d’extrémité radiale libre du filet 40 interne. Enfin, on définit une hauteur « Hi » radiale du filet 40 externe comme étant la distance radiale entre le fond 40A de filet et le sommet 40B de filet.
A titre d’exemple non limitatif, la hauteur « Hi » radiale du filet 40 externe est égale à 0,8 mm.
Le goulot 20 est ici équipé d’un opercule 42 qui ferme son ouverture 24 centrale. L’opercule 42 présente la forme d’un disque dont la périphérie est fixée sur un bord 43 d’extrémité supérieure du goulot 20 formant un pourtour de l’ouverture 24 centrale, par exemple par collage. L’opercule 42 est par exemple formée par une feuille de laminé comportant une couche barrière pour empêcher le passage de l’air, telle qu’une couche d’aluminium. L’épaisseur de l’opercule 42 est très fine, par exemple inférieure à 100 µm, de préférence de l’ordre de 80 µm.
Lorsque le bouchon 30 a été vissé sur le goulot 20, une face 44 de la paroi 38 sommitale est ici serrée axialement contre le bord 43 d’extrémité libre du goulot 20 afin d’enserrer la périphérie de l’opercule 42. Ceci permet de maintenir fermement l’opercule en position d’obturation de l’ouverture 24 centrale.
L’opercule 42 comporte en outre une patte 42A radiale de préhension qui s’étend radialement depuis un bord de la portion en forme de disque. La patte 42A radiale présente la même épaisseur que la portion en forme de disque de l’opercule 42. Avant l’utilisation du tube 10, la patte 42A radiale est rabattue contre la face 34 externe du goulot 20.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, au moins une zone de la patte 42A radiale recouvre un secteur angulaire d’au moins la spire 32s d’extrémité supérieure du filet 32 externe, comme cela est représenté à la .
En variante non représentée de l’invention, la distance axiale entre le bord d’extrémité supérieur du goulot et la spire d’extrémité supérieure du filet externe est supérieure à la longueur de la patte radiale. Ainsi, la patte radiale de l’opercule n’est pas en contact avec le filet externe lorsqu’elle est rabattue.
Pour permettre le vissage et le dévissage sans friction du bouchon 30 sur le goulot 20, il est prévu un jeu « j0 » radial nominal entre le filet 32 externe du goulot 20 et le filet 40 interne du bouchon 30. Ce jeu « j0 » radial nominal doit être suffisamment élevé pour prendre en compte les tolérances de fabrication du goulot 20 et du bouchon 30.
Ce jeu « j0 » radial nominal présente ici une valeur déterminée au niveau d’une extrémité supérieure libre du goulot 20. Ce jeu « j0 » radial nominal est par exemple de 0,27 mm. Ce jeu « j0 » radial nominal permet en outre d’éviter que la patte 42A radiale de l’opercule 42 ne soit pincée entre le filet 32 externe et le filet 40 externe lorsque de l’opération de vissage du bouchon 30 sur le goulot 20.
Ainsi, une portion de la patte est destinée à être reçue dans le jeu « j0 » radial nominal compris entre une spire 40s d’extrémité supérieure du filet 40 externe et le goulot 20.
Idéalement, il faudrait que ce jeu « j0 » radial nominal soit réparti à peu près équitablement tout autour du goulot 20. Or, on a constaté que dans certains cas, le bouchon 30 pouvait se retrouver excentré par rapport au goulot 20 au point qu’un côté du bouchon 30 soit totalement serré contre le goulot 20 tandis que les jeux « j0 + j0 » radiaux nominaux des deux côtés opposés, soit ici 0,54 mm, est accumulé du côté diamétralement opposé, comme cela est représenté à la . Du côté serré, le filet 32 externe est complètement emboîté dans le filet 40 interne jusqu’à ce que les sommets 32B 40B de filet de chaque filet 32, 40 soient en contact avec les fonds 40A, 32A de filet de l’autre filet 40, 32.
Lorsque la patte 42A de l’opercule se retrouve totalement serrée entre le filet 32 externe et le filet 40 interne durant l’opération de vissage, elle est entraînée en rotation avec le bouchon 30 par frottement. Cela induit un couple de torsion dans l’opercule 42, provoquant ainsi son endommagement et/ou son décollement du bord 43.
Application La présente demande propose en particulier une application à la résolution d’un problème de contrôle optimal tel que celui de la minimisation de la consommation de carburant d'un véhicule électrique hybride HEV.
Le problème de contrôle optimal peut alors s’écrire :
avec la dynamique d’état : les contraintes d’état : les contraintes de commande : mes contraintes initiales et finales :
On remarque que le problème est un cas très particulier du problème précédent. Il suffit d’appliquer la méthode précédemment présentée pour le résoudre.
Il est par exemple envisagé d’utiliser le procédé de résolution exposé pour déterminer des commandes optimales pour la répartition de puissance de véhicule à hydrogène.
Véhicule électrique apte à recevoir un kit de recharge inductive. L’invention porte sur un véhicule électrique auquel peut temporairement être connecté un kit de recharge inductive permettant la recharge électrique dynamique et une augmentation d’autonomie tout en minimisant les impacts écologique et économique du véhicule électrique.
Les véhicules électriques actuels souffrent d’une autonomie relativement faible et d’un temps important pour la recharge électrique d’une batterie motrice. L’autonomie de quelques centaines de kilomètres est suffisante pour les trajets quotidiens, urbains et péri-urbains, mais reste très insuffisante pour les trajets trans-nationaux typiquement plus longs. L’augmentation de la taille de la batterie motrice est une option évidente pour augmenter l’autonomie mais, d’une part l’impact écologique serait plus important car il imposerait une batterie plus lourde, une plus grande quantité de matières premières onéreuses telles que des terres rares, l’impact économique serait également en augmentation et, d’autre part la taille même de ces grandes batteries serait incompatible avec des véhicules urbains, plus petits.
La recharge électrique inductive dynamique permet de pallier à ces difficultés. La recharge inductive électrique statique est connue et, la recharge inductive dynamique impose l’équipement de routes permettant à des véhicules électriques pourvus de dispositif de recharge par induction de recharger leur batterie motrice tout en roulant.
Dans ce cadre de la recharge inductive dynamique de véhicule électrique il est proposé un véhicule électrique ayant une batterie motrice, le véhicule électrique comprend un kit de recharge inductive temporaire permettant, en cours de trajet du véhicule électrique sur une route équipée pour la recharge inductive dynamique, de recharger la batterie motrice et d’augmenter l’autonomie du véhicule électrique.
Avantageusement, grâce à l’ajout temporaire du kit de recharge dynamique, le véhicule prévu pour les trajets quotidiens courts peut parcourir des trajets plus longs. Les impacts écologique et économique du véhicule électrique sont alors diminués.
Le véhicule électrique comprend une bobine électrique connectée à un terminal électrique établissant, lorsqu’elle est branchée à un connecteur complémentaire du véhicule électrique, la liaison électrique de la bobine électrique à la batterie motrice.
Le kit de recharge inductive comprend de plus une armature à laquelle est fixée la bobine électrique et, une connexion mécanique permettant d’accrocher l’armature à une connexion mécanique complémentaire du véhicule électrique.
Avantageusement, la connexion mécanique est pourvue d’un dispositif de réglage qui permet d’ajuster la distance entre le sol et la bobine électrique de recharge inductive.
Avantageusement, le kit de recharge inductive peut être accroché de plusieurs manières au véhicule électrique.
Selon des modes de réalisation, la vérification de conditions de mise à jour logicielle du véhicule peut comprendre la vérification de disponibilité d’une mise à jour logicielle sur un serveur distant, la réception depuis le serveur distant d’un message de disponibilité de mise à jour logicielle et/ou la comparaison d’une durée depuis une dernière mise à jour logicielle avec une durée seuil prédéterminée.
Ainsi, la mise à jour logicielle n’est proposée que lorsqu’elle est disponible et/ou nécessaire, ce qui permet d’éviter de solliciter inutilement le conducteur.
Selon des modes de réalisation, la proposition de la mise à jour logicielle peut comprendre l’affichage d’un message de proposition de mise à jour logicielle du véhicule sur une interface homme machine du véhicule, et le procédé comprend en outre la réception d’une entrée utilisateur sur ladite interface homme machine suite à l’affichage du message de proposition.
Ainsi, le conducteur peut décider du moment de la mise en œuvre de la mise à jour logicielle.
En complément, lorsque l’entrée utilisateur sur l’interface est une confirmation, le procédé peut comprendre en outre l’exécution de la mise à jour logicielle.
Ainsi, la mise à jour logicielle n’est mise en œuvre qu’avec l’accord du conducteur.
Selon des modes de réalisation, la détection de coupure du contact du véhicule peut comprendre la détection d’une rotation de clé ou la détection d’un appui sur un bouton d’arrêt du véhicule.
Ainsi, la coupure de contact est détectée dès l’action du conducteur sur une interface de contact du véhicule.