INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, l’installation d’emboutissage comprend en outre une unité de lubrification avant le système de contrôle ; un bras de manutention entre le système de contrôle et la presse ; une zone de rebus ; l’installation d’emboutissage étant configurée de sorte que le bras de manutention transfère sélectivement une tôle métallique dans la presse ou la zone de rebus.
La illustre une installation d’emboutissage selon l’invention.
La représente un système de contrôle selon l’invention.
La est un diagramme d’un procédé de contrôle selon l’invention.
Dans la description qui suit, le terme « comprendre » est synonyme de « inclure » et n’est pas limitatif en ce qu’il autorise la présence d’autres éléments dans l’installation d’emboutissage, le système de contrôle ou d’autres étapes dans le procédé de contrôle auquel il se rapporte. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut les termes « consister en ». Les termes « externe » et « interne » désigneront respectivement ce qui est orienté vers l’extérieur du véhicule et vers l’intérieur du véhicule.
Par le terme « hyper-spectral », on entend : qui couvre une plage d’ondes électromagnétiques couvrant le domaine visible et au moins une portion du domaine infrarouge.
Dans la présente description, une « intensité lumineuse » correspond à une intensité d’une onde électromagnétique.
L’invention utilise une pluralité de mesures dans une plage de longueur d’ondes étendue qui permet à la fois d’identifier des hétérogénéités de la pellicule d’huile sur la tôle métallique. Le champ de longueurs d’onde permet une observation fine et pertinente de la pellicule d’huile ; ainsi que l’identification des cas où elle est absente. Ce champ permet également de détecter des particules déposées à la surface de la tôle, dans la pellicule d’huile, puisqu’elles y forment des variations chromatiques et/ou de réflexion.
Le document US11353440B2 présente un système de mesure avec un réseau de diodes laser qui sont configurées pour générer de la lumière ayant une ou plusieurs longueurs d'onde. En complément, un système de détection est pourvu d'un photodétecteur, d'une lentille et d'un filtre spectral à une entrée du ou des photodétecteurs. Des données de spectroscopie dans l’infrarouge sont utilisées afin de créer des images illustrant l’épaisseur de déversements de pétrole sur l'eau. Alors que les données dans le visible changent à peine avec l'épaisseur du pétrole, dans le proche infrarouge, la variation des spectres de réflectance dépend beaucoup plus de l'épaisseur. Toutefois ce document ne traite pas d’une pellicule d’huile à la surface d’une tôle métallique.
Préférentiellement, les mesures d’intensité lumineuse comprennent au moins une mesure à une longueur d’onde supérieure ou égale à 700 nm, plus préférentiellement supérieure ou égale à 800 nm.
Préférentiellement, les mesures d’intensité lumineuse comprennent des mesures à des longueurs d’onde qui diffèrent d’au moins 100 nm, plus préférentiellement d’au moins 500 nm.
Préférentiellement, l’huile est une huile de lubrification.
Préférentiellement, les longueurs d’onde sont contiguës.
Préférentiellement, les longueurs d’onde sont associées à une résolution spectrale égale à la différence entre les longueurs d’ondes successives.
Préférentiellement, les longueurs d’onde sont homogènement réparties dans la plage de longueurs d’onde.
Préférentiellement, le procédé de contrôle comprend une étape d’illumination de la pellicule d’huile avec une source lumineuse dont le spectre d’émission couvre ladite plage de longueurs d’onde.
Préférentiellement, le procédé comprend une étape de transmission des données d’image.
Préférentiellement, le procédé comprend une étape d’acquisition d’une image hyper-spectrale de la tôle métallique, ladite image hyper-spectrale comprenant les données d’image pour une pluralité de pixels formant les données d’image ; chaque pixel étant associé à des données d’image à chaque longueur d’onde de mesure.
Préférentiellement, à l’étape d’acquisition les données d’image comprennent un hypercube, et le procédé comprend une étape de conversion de l’hypercube en une matrice.
Préférentiellement, avant l’étape de comparaison, le procédé comprend une étape de filtrage des données d’image.
Préférentiellement, avant l’étape d’obtention et/ou avant l’étape d’acquisition, le procédé de contrôle comprend une étape de segmentation qui supprime des données d’image de pixels en dehors de la tôle métallique.
Préférentiellement, à l’étape d’obtention, les données d’image comprennent des données de longueurs d’onde pour plusieurs pixels ; et à l’étape de comparaison les longueurs d’onde desdits pixels sont comparées au critère de conformité.
Préférentiellement, le modèle régressif est un modèle régressif linéaire ou non linéaire.
- ne libèrent quasiment pas d’ammoniac lorsqu’ils sont soumis aux températures de durcissement des résines résols, c'est-à-dire des températures typiquement comprises entre 180 et 230 °C,
- ne sont pas classés parmi les agents chimiques cancérogènes, mutagènes ou toxiques pour la reproduction (CMR), et
- sont disponibles à un prix acceptable pour une exploitation industrielle.
La présente invention a par conséquent pour objet une résine résol stabilisée comprenant : (a) de l’eau, (b) une résine phénolique aminée, et (c) un dérivé d'urée de formule (I) :
R 3 R 4 -N-CO-N-R 1 R 2 (I)
R 1 désigne un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 ,
R 2 désigne un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 , ou forme, avec R 4 et les atomes d'azote auxquels ils sont reliés, un hétérocycle à 5 ou 6 chaînons
R 3 désigne un atome d'hydrogène, un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 ou un groupe hydroxyalkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 ,
R 4 désigne un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 ou un groupe hydroxyalkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 ou forme, avec R 2 et les atomes d'azote auxquels ils sont reliés, un hétérocycle à 5 ou 6 chaînons.
Elle a également pour objet une composition d'encollage, préparée par dilution de la résine résol stabilisée et ajout d’additifs courants. Cette composition d'encollage comprend donc de l’eau (de dilution), la résine résol stabilisée définie ci-dessus, et un ou plusieurs additifs choisis parmi les agents de couplage, les huiles, les agents hydrophobants et les accélérateurs de la réaction de durcissement et renferme de 0 à 5% en poids d'urée, par rapport au poids sec de la composition d'encollage.
L’invention a en outre pour objet l'utilisation de la résine résol stabilisée définie ci-dessus pour la préparation d'une composition d'encollage.
Elle a encore pour objet un procédé de stabilisation d'une résine résol aminée, comprenant l'ajout à la résine, dans un délai d'une minute à 12h, de préférence d'une minute à 2h suivant sa synthèse et son refroidissement à moins de 30°C, d'au moins un dérivé d'urée tel que défini ci-dessus. L'ajout est de préférence effectué dans le réacteur où se trouve la résine à l'issue de la synthèse.
Elle a enfin pour objet un procédé de fabrication d’un produit isolant à base de fibres minérales ou organiques, comprenant : - l’application de la composition d'encollage sur des fibres minérales ou organiques, de préférence des fibres minérales, et
- le chauffage des fibres encollées par la composition d'encollage de manière à évaporer la phase volatile de la composition d'encollage et à réaliser le durcissement thermique du résidu non volatil, ou l’emballage des fibres minérales ou organiques encollées avec la composition d'encollage, en vue de leur stockage et/ou transport,
ainsi qu’un produit isolant obtenu par ce procédé, dans lequel les fibres organiques ou minérales sont liées entre elles par un liant insoluble et infusible obtenu par durcissement des ingrédients de la composition d'encollage.
Le taux de greffage molaire, dit encore taux de substitution, en 6-mercaptohexan-1-ol sur les unités de répétition de PPFS est estimé par RMN 19 F ( ) à 20%.
Le produit est nommé "PPFS-g-S-OH-01" ou encore « PPFS-g 0,2 -S-OH ».
2 .2. Fonctionnalisation du " PPFS-03 " synthétisé en exemple 1.1 par le 6-mercaptohexan-1-ol ("PPFS-g-S-OH-02") – taux de greffage 35%
Dans un ballon bicol de 50 mL, 1 g de "PPFS-03" synthétisé en exemple 1.1 (1 équivalent) est solubilisé dans 10 mL de MEK sous agitation à température ambiante. Après solubilisation, 285 µL de 6-mercaptohexan-1-ol (0,4 équivalent) sont ajoutés au ballon. Après 5 min d’agitation, 162 µL de DBU (0,2 équivalent) sont introduits dans le milieu réactionnel. Le milieu réactionnel est mis sous agitation pendant 6h à température ambiante.
Après le temps de réaction, le milieu réactionnel est directement précipité dans du MeOH froid. Le précipité est filtré. Un produit solide blanc est obtenu.
Le taux de greffage molaire, dit encore taux de substitution, en 6-mercaptohexan-1-ol sur les unités de répétition de PPFS est estimé par RMN 19 F ( ) à 35%.
Le produit est nommé "PPFS-g-S-OH-02" ou encore « PPFS-g 0,35 -S-OH ».
Exemple 3 Préparation d’un polymère peigne poly(2,3,4,5,6-pentafluorostyrène) porteur de greffons poly(triméthylène carbonate) ( PPFS-g-S-PTMC )
3 .1. Synthèse d’un polymère peigne PPFS-g 0,2 -S-PTMC 10 00 -OH (" PPFS-g-S-PTMC-OH-03")
1 g de "PPFS-g-S-OH-01" synthétisé en exemple 2.1 (1 équivalent) et 1,41 g de TMC (15 équivalents) sont introduits dans un ballon bicol de 50 mL. Le montage est mis sous flux d’argon. 15 mL de DCM sont ajoutés au ballon afin de solubiliser le PPFS fonctionnalisé et le TMC. Après solubilisation, 0,29 g de DPP (1,25 équivalents) sont ajoutés au ballon. Le milieu réactionnel est maintenu sous agitation pendant 48h.
Après le temps de réaction, le milieu réactionnel est directement précipité dans du MeOH froid. Le produit obtenu, sous la forme d’un polymère visqueux transparent, est solubilisé dans du DCM et précipité dans un mélange acétone/MeOH afin d’éliminer les chaînes de PTMC non greffées au PPFS. Le produit ainsi purifié est nommé "PPFS-g-S-PTMC-OH-03".
Le polymère obtenu est caractérisé par résonance magnétique nucléaire (RMN) de 1 H (CDCl 3 , 298K, 400MHz) ( ) et par CES (THF, 30°C, calibration TDS) ( ).
L’élimination de la majorité des chaînes de PTMC non greffées sur le PPFS est confirmée par CES comme représenté en .
La masse molaire moyenne en nombre des chaînes de PTMC est estimée par RMN 1 H à 1000 g/mol.
3 .2. Synthèse d’un polymère peigne PPFS-g 0,2 -S-PTMC 8 00 -OH (" PPFS-g-S-PTMC-OH-04" )
- un arbre d’entrainement et
- un arbre de soufflante entrainant le rotor de soufflante, le système propulsif étant configuré pour entraîner l’arbre de soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement, le rapport de réduction du dispositif de réduction de vitesse étant préférentiellement supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11, encore préférentiellement supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 6,0, encore préférentiellement supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,6, encore préférentiellement sensiblement de 3,0.
Selon un mode de réalisation, le diamètre D du rotor de soufflante est supérieur ou égal à 1.270 m et inférieur ou égal à 3.048 m, préférentiellement supérieur ou égal à 2.159 m et inférieur ou égal à 3.048 m, encore préférentiellement sensiblement égal à 2.286 m, le diamètre du rotor de soufflante étant mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation du rotor de soufflante passant par un point d’intersection entre le bord d’extrémité et le bord d’attaque des aubes de soufflante.
Selon un mode de réalisation, un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante est supérieur ou égal à 0,22 et inférieur ou égal à 0,32, préférentiellement supérieur ou égal à 0,235 et inférieur ou égal à 0,30, plus préférentiellement inférieur ou égal à 0,27, le rapport moyeu-tête étant défini comme par le rapport R i / R e , où :
- R i est un rayon interne du rotor de soufflante, mesuré entre l’axe de rotation X et un point d’intersection entre le bord d’attaque des aubes de soufflante et la surface aérodynamique d’une plateforme de rotor de soufflante délimitant radialement à l’intérieur la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante ;
- R e est un rayon externe du rotor de soufflante, mesuré entre l’axe de rotation du rotor de soufflante et le point d’intersection entre le bord d’attaque et le bord d’extrémité des aubes de soufflante.
Selon un mode de réalisation, le rotor de soufflante comprend au moins quatorze aubes et au plus vingt-quatre aubes, préférentiellement au moins seize aubes et au plus vingt-quatre aubes, encore préférentiellement vingt-deux aubes.
Selon un mode de réalisation, le générateur de gaz comprend un corps haute pression et un corps basse pression.
Selon un mode de réalisation, le corps basse pression comprend une turbine basse pression, la turbine basse pression présentant au moins trois étages et au plus huit étages.
Selon un mode de réalisation, le corps basse pression comprend un compresseur basse pression, le compresseur basse pression présentant au moins deux étages et au plus cinq étages.
Selon un mode de réalisation, le corps haute pression comprend une turbine haute pression, la turbine haute pression étant biétage.
Selon un mode de réalisation, le corps haute pression comprend un compresseur haute pression, le compresseur haute pression comprenant au moins huit et au plus onze étages.
L’invention porte en outre sur un aéronef comprenant un système propulsif aéronautique selon l’invention.
L’invention porte en outre sur un procédé de fabrication d’un système propulsif aéronautique, le système propulsif comprenant :
- un générateur de gaz comprenant un arbre d’entraînement configuré pour entraîner, directement ou indirectement, le rotor de soufflante en rotation, le procédé de fabrication comprenant une étape de dimensionnement du rotor de soufflante au cours de laquelle le diamètre D du rotor de soufflante est choisi de sorte à ce que :
0,5 g de "PPFS-g-S-OH-01" synthétisé en exemple 2.1 (1 équivalent) et 0,7 g de TMC (15 équivalents) sont introduits dans un ballon bicol de 50 mL. Le montage est mis sous flux d’argon. 7 mL de DCM sont ajoutés au ballon afin de solubiliser le PPFS fonctionnalisé et le TMC. Après solubilisation, 0,1 g de DPP (1 équivalent) sont ajoutés au ballon. Le milieu réactionnel est maintenu sous agitation pendant 20h à température ambiante.
Après le temps de réaction, le milieu réactionnel est directement précipité dans du MeOH froid. Après séchage, le produit, sous forme visqueux transparent, est obtenu. Il est nommé "PPFS-g-S-PTMC-OH-04".
L’élimination des chaînes de PTMC non greffées sur le PPFS est confirmée par CES.
La masse molaire moyenne en nombre des chaînes de PTMC est estimée par RMN 1 H à 800 g/mol.
Exemple 4 Préparation d’électrolytes et propriétés électrochimiques
Le polymère peigne "PPFS-g-S-PTMC-OH-03", synthétisé en exemple 3.1 (762 mg) est mélangé avec du sel de lithium LiTFSI (112,5 mg) dans du THF à 56°C.
Après évaporation du solvant, l’électrolyte est séché sous vide à 80°C. L’électrolyte solide est ensuite incorporé au sein d’une pile bouton symétrique cale (acier inoxydable)/ électrolyte/cale (acier inoxydable) pour la détermination de sa conductivité ionique par EIS (« Electrochemical Impedance Spectroscopy »).
Un électrolyte solide est également préparé et incorporé dans une pile bouton selon un protocole similaire à celui décrit précédemment, à base du polymère peigne "PPFS-g-S-PTMC-OH-04" synthétisé en exemple 3.2.
Dans ces électrolytes, les quantités de polymères en peigne et de sel de lithium sont ajustées de manière à ce que le ratio molaire CO 3 /Li soit de 15.
La représente l’évolution de la conductivité ionique des électrolytes polymères formés en fonction de la température et témoigne d’une bonne conductivité ionique.
Résine résol stabilisée par un dérivé d'urée La présente invention concerne une résine résol aminée stabilisée par un agent solubilisant choisi parmi certains dérivés d'urée, ainsi qu'une composition d'encollage préparée à partir de cette résine, un procédé de fabrication d’un produit d’isolation à base de fibres, en particulier à base de laine minérale, utilisant cette composition d'encollage, ainsi qu’un produit isolant thermique et/ou acoustique obtenu par ce procédé de fabrication.
ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION La fabrication de produits d’isolation à base de laine minérale comprend généralement une étape de fabrication de la laine elle-même, qui peut être mise en œuvre par différents procédés, par exemple selon la technique connue du fibrage par centrifugation interne ou externe. La centrifugation interne consiste à introduire la matière minérale en fusion (verre ou roche) dans un dispositif centrifuge comprenant une multitude de petits orifices, la matière étant projetée vers la paroi périphérique du dispositif sous l’action de la force centrifuge et s’en échappant sous la forme de filaments. Les méthodes de centrifugation externe, qui sont plus adaptées à la laine de roche, utilisent typiquement une cascade de roues de centrifugation alimentées en matière fondue à fïbrer par un dispositif de distribution, comme décrit par exemple dans les demandes EP 0465310 ou EP 0439385. A la sortie du dispositif centrifuge, les filaments sont étirés et entraînés vers un organe récepteur par un courant gazeux ayant une température et une vitesse élevées, pour y former une nappe de fibres (ou laine minérale).
Pour assurer l’assemblage des fibres entre elles et permettre à la nappe d’avoir de la cohésion, on projette sur les fibres, sur le trajet allant de la sortie du dispositif centrifuge vers l’organe récepteur, une composition d’encollage sous forme d'une solution aqueuse contenant une résine thermodurcissable. La nappe de fibres revêtues de l’encollage est ensuite soumise à un traitement thermique, à une température généralement supérieure à 100°C, voire à 200°C, afin d’effectuer la polycondensation de la résine et de former ainsi un liant destiné à assurer la cohésion des fibres entre elles et à conférer au produit isolant ainsi obtenu les propriétés recherchées, notamment une stabilité dimensionnelle, une résistance à la traction, une reprise d’épaisseur après compression et une couleur homogène.
On prépare les compositions d'encollage peu de temps avant leur utilisation, en diluant la résine thermodurcissable concentrée avec de l’eau et en ajoutant différents additifs couramment utilisés (agents de couplage, additifs anti-poussière, agents hydrophobes, catalyseurs).
Les résines thermodurcissables concentrées doivent être stables au stockage, c’est-à-dire qu'elles doivent conserver le plus longtemps possible leur aptitude à être diluées avec de l’eau au moment de la préparation de la composition d’encollage. On considère généralement qu’une résine thermodurcissable concentrée est stable lorsque, après une période de stockage d’au moins 14 jours à une température comprise entre 12 et 18 °C, elle conserve une diluabilité d’au moins 1000 % (l’ajout de 9 volumes d’eau à 1 volume de résine donnant une solution limpide, exempte de trouble permanent).
Comme déjà indiqué, le polymère hydrosoluble peut être post hydrolysé. La post hydrolyse est la réaction d’hydrolyse du polymère après sa formation par polymérisation de monomère(s). Cette étape consiste en la réaction de groupes fonctionnels hydrolysables de monomères avantageusement non ioniques, plus avantageusement les fonctions amide ou ester, avec un agent d’hydrolyse. Cet agent d’hydrolyse peut être une enzyme, une résine échangeuse d’ion, ou un métal acide de de Brønsted (par exemple un acide halogénohydrique) ou une base de Brønsted (par exemple un hydroxyde alcalin ou un hydroxyde alcalino-terreux). Préférentiellement, l’agent d’hydrolyse est une base de Brønsted. Durant cette étape de post-hydrolyse du polymère hydrosoluble, le nombre de fonctions acide carboxylique augmente. En effet, la réaction entre la base et les fonctions amides ou esters présentes dans le polymère hydrosoluble produit des groupes carboxylate.
Le polymère hydrosoluble peut se présenter sous forme liquide, gel ou solide lorsque sa préparation inclut une étape de séchage tel que le séchage par pulvérisation (« spray drying » en anglais), le séchage sur tambour le séchage par rayonnement tel que le séchage micro-ondes, ou encore le séchage en lit fluidisé.
Le polymère hydrosoluble a avantageusement un poids moléculaire moyen en poids d’au moins 0,5 million g/mol, préférentiellement entre 0,5 et 40 millions g/mol, plus préférentiellement entre 5 et 30 millions g/mol. Le poids moléculaire s’entend en poids moléculaire moyen en poids.
Le poids moléculaire moyen en poids est déterminé par la viscosité intrinsèque du polymère. La viscosité intrinsèque peut être mesurée par des méthodes connues de l’homme du métier et peut être calculée à partir des valeurs de viscosité réduite pour différentes concentrations en polymère par méthode graphique consistant à relever les valeurs de viscosité réduite (axe des ordonnées) sur la concentration (axe des abscisses) et d’extrapoler la courbe jusqu’à concentration nulle. La valeur de viscosité intrinsèque est relevée sur l’axe des ordonnées ou en utilisant la méthode des moindres carrés. Le poids moléculaire peut alors être déterminé par l’équation de Mark-Houwink : [η] = K M α [η] représente la viscosité intrinsèque du polymère déterminée par la méthode de mesure de viscosité en solution. K représente une constante empirique. M représente le poids moléculaire du polymère. α représente le coefficient de Mark-Houwink. K et α dépendent du système particulier polymère-solvant.
Fluide de fracturation La présente invention concerne un fluide de fracturation comprenant une phase aqueuse, au moins un agent de soutènement et au moins un polymère hydrosoluble de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique étant, avant polymérisation, sous la forme cristalline du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique décrite ci-dessus.
La phase aqueuse est avantageusement choisie parmi : l’eau de mer, une saumure, une eau douce, avantageusement il s’agit d’une saumure.
Par saumure, on désigne une solution comprenant de l’eau et des sels organiques ou inorganiques. Les sels peuvent inclure des sels monovalents, des sels bivalents, des sels trivalents, et leurs mélanges. Avantageusement, la saumure comprend au moins 1 000 mg/L de sels, préférentiellement au moins 5 000 mg/L, plus préférentiellement au moins 10 000 mg/L, encore plus préférentiellement au moins 50 000 mg/L et encore plus préférentiellement la saumure est saturée en sels.
L’agent de soutènement peut être choisi de façon non restrictive parmi le sable, la céramique, la bauxite, les billes de verre, et le sable imprégné de résine.
Avantageusement, la quantité d’agent de soutènement dans le fluide de fracturation est comprise entre 0,5 et 40% en poids par rapport au poids total du fluide de fracturation, préférentiellement entre 1 et 25%, plus préférentiellement entre 1,5 et 20%.
Avantageusement, le fluide de fracturation comprend entre 0,001% et 1% en poids de polymère hydrosoluble obtenu à partir de la forme cristalline du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique par rapport au poids total du fluide de fracturation, préférentiellement entre 0,002% et 0,2%.