INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de former un palier aérodynamique entre la piste 12 et le patin 13, un gaz est présent à haute pression ce qui permet d’appliquer une force centripète sur le patin 8. Il est possible d’injecter le premier gaz à travers le patin 8 pour venir face à la piste 12. Cependant, il est particulièrement avantageux que l’extrémité interne de la piste 12 soit réalisée dans un matériau sacrificiel 21 qui se sublime lors d’un apport de chaleur lié au déplacement du patin 13 par rapport à la piste 12. La sublimation du matériau sacrificiel 21 forme le second gaz. Le matériau sacrificiel 21 peut être du polycarbonate ou du polytétrafluoroéthylène. Le choix du matériau sacrificiel est fait selon la valeur de la pression dans la chambre 1 et la quantité de chaleur produite par le frottement du patin 8. Même si le coefficient de frottement est faible, les efforts générés sont importants à cause de la vitesse attendue, par exemple 3000m/s, et à cause de la masse de l’ensemble formé par le patin 8 et le projectile 5, par exemple 3500kg. Même avec un palier aérodynamique, le passage du patin 8 génère un échauffement du matériau sacrificiel 21.
Lorsque le patin 8 se déplace le long de la piste 12, la platine 13 et la piste 12 s’échauffent. Plus la vitesse augmente et plus la température augmente jusqu’à ce que le matériau sacrificiel 21 se sublime. La haute température associée à la faible distance entre la platine 13 et la piste 12 créée un palier aérodynamique ce qui permet de réduire les forces de frottement en présence. Afin de former plus rapidement le palier aérodynamique, la piste peut être munie d’un chauffage, par exemple un chauffage par effet Joule avec des fils traversé par un courant électrique. Le chauffage chauffe le matériau sacrificiel en dessous de sa température de sublimation. Le passage du patin 8 génère l’apport de chaleur nécessaire pour avoir la sublimation. Un circuit de commande peut être configuré pour ajuster la quantité de chaleur appliquée par le chauffage en fonction de la vitesse du patin 8 et/ou de la masse du projectile 5. Le phénomène de sublimation est un phénomène auto-entretenu par les différents tours réalisés par le patin 8.
Des simulations montrent que, pour une vitesse tangentielle égale à 3000m/s et avec un ensemble patin/projectile ayant une masse égale à 2000kg, la pression dans le palier aérodynamique peut atteindre 345bars. Lorsque la masse est égale à 11000kg, la pression dans le palier aérodynamique peut atteindre 2000bars. Le bras de rotation et le patin définissent une longueur égale à 53,5 mètres qui correspond au rayon interne de la piste. Si la pression est trop importante, il est possible d’augmenter la longueur et/ou la largeur de la platine et de la piste pour augmenter la surface de contact et réduire la valeur de pression.
Plus la masse augmente et plus la pression augmente. Une telle pression s’oppose au passage du premier gaz issu de la tuyère 10. La pression du palier aérodynamique est fonction de la surface en vis-à-vis entre la piste 12, la platine 13, la masse de l’ensemble formé par le patin 8 et le projectile 5 et la vitesse tangentielle du patin 8. La platine 13 et la plaque 16 peuvent être en matériau métallique par exemple en acier inoxydable et dans une céramique.
De manière avantageuse, la partie interne de la piste 12 est formée, et plus préférentiellement chaque piste 12, est terminée par le matériau sacrificiel 21. Un tel mode de réalisation permet de limiter la perte d’épaisseur du matériau sacrificiel 21 lorsqu’un tour est réalisé en comparaison d’une platine 13 en matériau sacrificiel 21. Cela permet d’avoir un écartement plus stable entre la platine 13 et la piste 12 au fur et à mesure des tours. Il est avantageux d’installer le matériau sacrificiel 21 sur plot de support 22. Une fois le matériau sacrificiel totalement consommé, on en ajoute au plot de support 22. Il est également possible de rajouter du matériau sacrificiel lorsqu’une quantité prédéfinie est consommée. Le matériau sacrificiel 21 est préférentiellement un matériau dont la température de sublimation est comprise entre -120°C et 250°C à la pression de fonctionnement de la chambre 1, c’est-à-dire lorsque le patin 8 se déplace dans la chambre 1. Le matériau sacrificiel est choisi pour que le coefficient de frottement soit préférentiellement entre 0,05 et 0,2.
A titre d’exemple, pour un cycle d’accélération d’une durée de 30 minutes et avec un patin 8 et un projectile 5 ayant une masse totale d’environ 3800 kg, on estime une perte d’épaisseur de l’ordre de 5 mm lorsque le matériau sacrificiel 21 est un polycarbonate présent sur les pistes inférieure et supérieure.
Afin de compenser cette augmentation du diamètre interne des pistes 12, il est avantageux de prévoir un patin 8 monté mobile en translation selon la direction radiale ZZ vers l’extérieur. Au fur et à mesure des tours effectués, un circuit de commande est configuré pour commander un déplacement du patin 8 vers l’extérieur. Il est possible de calculer la perte de matériau sacrificiel 21 pour chaque tour réalisé en fonction de la masse du projectile 5 et de la vitesse ce qui permet d’avoir un déplacement du patin apte à suivre tour après tour l’augmentation du diamètre de la piste 12. Il est possible de déplacer le patin 8 de manière radiale selon un nombre prédéfini de tours ou lorsque le circuit de commande détecte une diminution d’épaisseur supérieure à une valeur seuil. En alternative, le bras 2 et le patin 8 possèdent une connexion mécanique qui autorise un léger déplacement selon la direction radiale ZZ. Le patin 8 étant libre de se déplacer selon la direction ZZ par rapport au bras 2, le patin 8 adapte automatiquement sa position pour suivre l’épaisseur de la piste 12.
L’utilisation du matériau sacrificiel 21 est préférable à l’utilisation du premier gaz pour former le palier aérodynamique. Le matériau sacrificiel 21 permet d’avoir une distribution plus homogène du gaz formant le palier aérodynamique. Cela permet par exemple d’éviter de percer la platine pour injecter du gaz et cela permet un fonctionnement plus homogène vis-à-vis des phases d’accélération où la consommation en premier gaz varie.
Le circuit de commande peut également commander le déplacement du patin 8 en direction de la piste 12 lorsque la vitesse minimale seuil est atteinte.
Le patin 8 muni du projectile 5 tourne dans la chambre 1 avec une accélération. Lorsque la vitesse atteint la vitesse recherchée, le patin 8 éjecte le projectile 5 qui quitte la chambre 1 par la fenêtre d’éjection 4. La fenêtre d’éjection est préférentiellement formée par un film sacrificiel qui assure le maintien de la basse pression et qui se déchire lors du passage du projectile 5. Le projectile 5 peut être un satellite muni d’un propulseur. Le propulseur est activé une fois que le satellite atteint une altitude seuil ou après un temps prédéfini après avoir quitté le patin. Lors de l’éjection, l’accélération radiale est d’environ 16681g.
Le procédé de lancement peut comporter les étapes suivantes : - on fournit un dispositif de lancement selon les configurations précédentes ; - on fixe le projectile au patin ; - on réduit la pression dans la chambre ; - on entraine en rotation le patin jusqu’à atteindre une vitesse seuil d’éjection ; - on libère le projectile pour que le projectile quitte le dispositif de lancement avec la vitesse seuil à travers une fenêtre d’éjection.
Lors de la mise en contact du patin avec la ou les pistes la vitesse du patin diminue légèrement à cause de la modification des conditions d’entrainement, puis la vitesse augmente de nouveau lorsque le palier aérodynamique est créé.
Le procédé de lancement peut être utilisé afin d’envoyer un projectile dans l’espace, par exemple pour placer un satellite, par exemple un satellite géostationnaire. Il est également possible d’utiliser un tel procédé de lancement de manière à envoyer du fret sur de longues distances de manière très rapide, afin de relier deux points terrestres.
En effet, cela permet d’assurer en outre que le flux d’air, qui présente éventuellement une vitesse tangentielle du fait de la rotation de plusieurs éléments avec lesquels il est éventuellement en contact, entre dans le motif sans voir une discontinuité trop importante.
La surface en regard du joint d’étanchéité est une surface d’un rotor monté rotatif autour de l’axe A, par exemple le rotor d’une turbine haute pression d’une turbomachine aéronautique. Dans un mode de réalisation, les motifs peuvent être inclinés dans la même direction que le sens de rotation du rotor.
Comme décrit, le secteur d’anneau interne comprend au moins un canal reliant une première ouverture disposée sur la face amont de l’anneau interne et une deuxième ouverture sur la face interne du secteur d’anneau interne la deuxième ouverture étant disposée dans un des motifs.
Dans un mode de réalisation, la surface radialement interne de chaque secteur d’anneau interne comprend au moins deux rangées de motifs et la deuxième ouverture est disposée dans un motif de la deuxième rangée de motifs.
Dans un mode de réalisation, le jeu prédéfini du joint peut être compris entre 0,1 et 1,0 mm voire entre 0,5 mm et 1,0 mm..
Ce jeu est bien plus faible que ceux accessibles pour les joints d’étanchéité auto-adaptatifs de l’art antérieur, mais le joint est toutefois fonctionnel grâce à l’ajout du canal notamment.
Dans un mode de réalisation, le diamètre du canal augmente entre la première et la deuxième ouverture.
Dans un mode de réalisation, la première ouverture peut comprendre un diamètre supérieur ou égal à 0,5 mm.
Dans un mode de réalisation, la première ouverture est disposée radialement au-dessus d’une portion non creusée de la surface radialement interne du secteur d’anneau interne. En d’autres termes, la première ouverture est disposée radialement au-dessus d’une séparation entre deux motifs de la première rangée de motifs.
Il est entendu que la première rangée de motifs est la première rangée rencontrée par le flux d’air passant le joint d’étanchéité.
Ainsi, la première rangée de motifs pourra aussi être caractérisée de « rangée amont », et la deuxième rangée de « rangée aval ».
Dans un mode de réalisation, un secteur d’anneau interne donné comprend une pluralité de canaux. Par exemple, le nombre de canaux par secteur d’anneau interne peut supérieur ou égal à 3. En d’autres termes, dans un mode de réalisation, plusieurs motifs de la deuxième rangée comprennent une deuxième ouverture, voire tous les motifs ont une deuxième ouverture.
Sans eau Avec eau % massique T = 0h T = 6h Tx transformation Tx transformation / MPM T = 0h T = 6h Tx transformation Tx transformation / MPM MPM 18,2 4,5 -75% -75% 15,3 2.0 -86% -86% MeOH 0 0,03 0,011 0,229 2% AM 0,01 9,2 69% 0,012 9,5 85% AA 82,7 73.0 -11% -87% 76,6 65,6 -14% -118% AMP 0 10,7 67% 0,005 12,1 90% H2O (calcul) 0 8,1 10,6
Dans ces conditions, le MPM se transforme facilement en acide méthoxypropionique par acidolyse sans eau ; il se forme également une quantité importante d’AM (Taux transformation 69 à 85%). La présence d’eau favorise la disparition du MPM, sans doute par une réaction d’hydrolyse.
Exemple 2. Réaction d’estérification avec alimentation enrichie en MPM.
Conditions réactionnelles : RM (rapport molaire AA / MeOH) d’entrée réacteur = 2 et le temps de séjour apparent à 30 min à une température de 78°C. Le tableau 2 résume les conditions de réaction.
Entrée % massique Sortie % massique Tx transformation / MeOH RM 2,0 (molaire) AA 60,3 36,8 -79.0 % MeOH 13,2 3,5 -74% AM 3,3 34,5 + 88% MPM 19,6 13,3 -13% AMP 0,2 4,5 + 10% H2O 2,7 8,6 + 78%
L’AM est transformé par estérification et par acidolyse : le taux de transformation de MeOH correspond à l’AM formé par estérification (74%), le taux de transformation du MPM correspond à l’AM formé par acidolyse (13%) ; la somme des 2 est proche du taux de transformation de l’AM (88%). Ainsi environ 15 % de l’AM est transformé par acidolyse.
Procédé de synthèse sans solvant de composés aminospiroboronates La présente invention concerne un nouveau procédé de synthèse de composés aminospiroboronates, plus particulièrement utiles à titre d’additifs dans des compositions lubrifiantes. Elle concerne également un procédé de synthèse d’une composition lubrifiante.
A ce titre, il a déjà été proposé de mettre en œuvre des composés aminospiroboronates dans des lubrifiants pour la lubrification de moteurs marins, notamment dans les demandes de brevet WO 2018/220007 A1 et WO 2018/220009 A1. La synthèse de ces composés aminospiroboronates est réalisée à partir d’acide hydroxybenzoïque, en particulier d’acide salicylique ou un dérivé d’acide salicylique, et un composé de bore, en particulier l’acide borique, dans un milieu solvant constitué d’un ou plusieurs solvants aliphatiques ou aromatiques et/ou solvants polaires protiques, en particulier de mélanges d’eau, d’heptane et de méthanol.
Toutefois, l’utilisation de solvants, en particulier de solvants aliphatiques ou aromatiques ou encore de certains alcools, tel que le méthanol, est problématique à plusieurs titres. Tout d’abord, la plupart des solvants mis en œuvre dans la synthèse des composés aminospiroboronates sont nocifs, voire toxiques, et représentent notamment un risque pour les opérateurs amenés à les manipuler. Par ailleurs, les procédés industriels qui font intervenir des solvants ont un fort impact environnemental et économique. En effet, il est généralement nécessaire d’éliminer le ou les solvants en fin de procédé, par exemple via une étape de distillation, qui engendre une consommation d’énergie importante. Également, et de manière évidente, le coût des solvants s’ajoute au coût des réactifs de synthèse.
Par conséquent, il existe un besoin de proposer un nouveau procédé de synthèse de composés aminospiroboronates, permettant de s’affranchir des inconvénients précités.
La présente invention vise à proposer un procédé de synthèse de composés aminospiroboronates présentant un impact environnemental et économique réduit comparativement aux procédés déjà connus, tout en minimisant l’utilisation de composés nocifs pour l’homme.
Plus particulièrement, l’invention concerne, selon un premier de ses aspects, un procédé de synthèse d’un composé aminospiroboronate, comprenant : (i) au moins une étape de réaction entre au moins un acide hydroxybenzoïque, optionnellement substitué par au moins un groupement hydrocarboné, et au moins un composé boré ; et (ii) au moins une étape de neutralisation du composé spiroboronate obtenu à l’issue de l’étape (i) avec au moins une amine, l’étape (i) étant opérée en l’absence de solvant.
L’étude a été réalisée sur des kératinocytes humains normaux (NHEK) en culture.
Les cellules ont été ensemencées dans des plaques de 24 puits, 24h avant le traitement avec l’extrait aqueux de Prunus domestica à 3% présenté dans l’exemple 2.
Après 18h de traitement, les cellules ont été irradiées par UVA à 5J/cm² dans du PBS (phosphate buffered saline solution) en l’absence de l’extrait aqueux de Prunus domestica .
Ensuite, l’extrait aqueux de Prunus domestica a été réappliqué pendant 6h.
A la fin des traitements, les ARN totaux ont été extraits avec le kit Qiagen RNeasy et conservés à -80°C. L'intégrité des échantillons a été analysée par spectrophotométrie et électrophorèse capillaire.
Les ADNc ont ensuite été synthétisés à partir des ARNm par transcription inverse.
Les effets avec l’extrait aqueux de Prunus domestica ont été analysés à l'aide de matrices microfluidiques TaqMan qPCR conçues par StratiCELL et fabriqués à la demande par Applied Biosystems.
Parmi les gènes représentés, 3 contrôles internes ou gènes de référence et des gènes d'intérêt ont été utilisés.
Les puces TaqMan ont été traitées comme décrit par les instructions du fabricant (Micro Fluidic Card Getting Started Guide, Applied Biosystems).
En bref, les ADNc ont été mélangés avec un tampon spécifique (TaqMan Fast Advanced Master Mix, 4444557, Applied Biosystems) avant d'être injectés dans les matrices et dispersés dans les puits par centrifugation.
Les matrices ont été scellées et les qPCR ont été exécutées à l'aide du système PCR en temps réel Quantstudio7 (Applied Biosystems) et de son logiciel (logiciel QuantStudio real time PCR Software v1.3., Applied Biosystems).
Des cycles de seuil (Ct) ont été obtenus pour chaque gène. Les fichiers de résultats ont été exportés à partir de l'appareil de qPCR et analysés à l'aide du logiciel DataAssist (v3.01, Applied Biosystems) conçu pour effectuer une quantification relative de l'expression des gènes à l'aide du Ct comparatif (ΔΔCt) (Pfaffl, 2001 ; Livak & Schmittgen, 2001), par une combinaison d'analyses statistiques.
Les données avec l’extrait aqueux de Prunus domestica ont été comparées à la condition de référence, c'est-à-dire le contrôle irradié non traité.
Les valeurs de Ct ont été normalisées par rapport au Ct d'un gène de référence présent sur la matrice (β2-microglobuline ; B2M).
La valeur seuil de Ct maximale a été fixée à 36 cycles.
- une vanne multivoies 4 comprenant un rotor de vanne 5 muni d’une ouverture de distribution de fluide 6 configurée pour être placée sélectivement suivant une pluralité de positions fluidiques distinctes.
Le dispositif combiné 1 comprend un corps principal 7 qui loge le rotor de vanne 5 et le rotor de pompe 3.
Le corps principal 7 est assemblé avec un moteur de la pompe 8 et un moteur de la vanne 9. Le moteur de la pompe 8 est assemblé à l’une des extrémités axiales du corps principal 7 et le moteur de la vanne 9 est assemblé à l’autre des extrémités axiales du corps principal 7.
La pompe 2 est une pompe centrifuge. Elle est de type irréversible ou en variante, de type réversible.
La vanne 4 comprend une entrée 10 et six voies de sortie 11a à 11f. Le rotor de vanne 5 prend six positions angulaires, de sorte à faire correspondre l’ouverture de distribution de fluide 6 avec l’une de ces voies de sortie 11a à 11f.
Le rotor de vanne 5 comprend un logement 12 configuré pour recevoir entièrement le rotor de pompe 3. De sorte que le fluide pompé par le rotor de pompe 3 soit distribué par le rotor de vanne 5 par l’ouverture de distribution de fluide 6.
Le dispositif combiné 1 en vue de coupe, comprend le logement 12 du rotor de vanne 5 qui présente un diamètre et une hauteur plus grands que le diamètre et la hauteur du rotor de pompe 3. Il y a donc un espace libre dans le logement 12 du rotor de vanne 5, sous le rotor de pompe 3.
Le rotor de pompe 3 est de dimensions plus faibles par rapport à celles du rotor de vanne 5. Le rotor de vanne 5 et le rotor de pompe 3 présentent un axe de rotation commun.
Le logement 12 du rotor de vanne 5 comprend une volute 13 configurée pour conduire le fluide pompé par le rotor de pompe 3 vers l’ouverture de distribution de fluide 6 du rotor de vanne 5. Ces éléments sont représentés dans les figures 3 et 4. La volute 13 s’étend le long du pourtour extérieur du rotor de pompe 3. L’ouverture de distribution de fluide 6 est formée sur une jupe 14 qui présente une forme cylindrique coaxial à l’axe de rotation du rotor de vanne 5.
Cette jupe 14 fait partie d’une coupelle de sortie de fluide 15 qui définit la volute 13 dans le logement 12 qui reçoit le rotor de pompe 3.
Le rotor de vanne 5 comporte un conduit de fluide 16, qui est axial, configuré pour déboucher sur une aspiration du rotor de pompe. Ce conduit de fluide 16 amène du fluide en provenance d’une entrée de fluide de la vanne vers le rotor de pompe 3.
Le conduit de fluide 16 s’étend de manière coaxiale à l’axe de rotation du rotor de vanne 5. Sur la , est représenté le conduit 16 qui débouche, à l’une de ses extrémités, dans la coupelle de sortie 15 qui forme le logement pour le rotor de pompe 3 et à l’autre de ses extrémités, dans une coupelle d’entrée de fluide 17.
Ainsi le fluide pénètre dans la vanne 4 par l’entrée de fluide de la vanne 4 circule d’abord à travers cette coupelle d’entrée 17 puis à travers le conduit axial 16 et enfin à travers le rotor de pompe 3 avant d’être conduit via la volute 13 vers l’ouverture de distribution de fluide 6 du rotor de vanne 5.
L’ouverture de distribution de fluide 6 est dans une position fluidique qui est choisie en fonction de la fonction fluidique souhaitée. Le dispositif combiné 1 permet de sélectionner la voie d’utilisation de la vanne multivoies, tout en permettant d’assurer la circulation de fluide grâce à la pompe 2. Dans une variante, le rotor de vanne 5 prend une position fluidique dans laquelle toutes les voies de sortie 11a à 11f sont bloquées et aucun fluide ne sort de la vanne multivoies 4.
Le rotor de vanne 5 comporte une coupelle d’entrée 17 et une coupelle de sortie de fluide 15 et entre les deux, un conduit axial 16, visibles sur la . La coupelle d’entrée 17 comporte des rayons 18. Ces rayons 18 relient une bordure de la coupelle à un moyeu 19 du rotor de vanne 5 représentés sur la . Ce moyeu 19 est relié au moteur électrique de la vanne 9, qui est un moteur pas à pas, configuré pour faire tourner le rotor de vanne 5 suivant les positions fluidiques qui correspondent respectivement aux positions angulaires.
Le rotor de vanne 5 est réalisé d’un seul tenant, par exemple dans une matière plastique ou, dans une variante, par plusieurs pièces assemblées.
Selon l’un des aspects de l’invention, le réceptacle des bobines électriques de stator est formé sur une jupe annulaire du support.
Selon l’un des aspects de l’invention, une électronique de la pompe est placée dans ce réceptacle.
Selon l’un des aspects de l’invention, le rotor comprend des pales reliant un moyeu du rotor à une couronne externe du rotor formant une roue à pales.
Selon l’un des aspects de l’invention, la couronne externe comprend des encoches pour loger chacun un aimant.
Selon l’un des aspects de l’invention, le nombre d’encoches est de quatre, avec notamment une répartition régulière de ces encoches autour de l’axe de rotation.
Selon l’un des aspects de l’invention, les encoches s’étendent suivant des arcs de cercle.
Selon l’un des aspects de l’invention, la cavité configurée pour recevoir le rotor de la pompe comprend une entrée de fluide et une sortie de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’entrée de fluide débouche sur l’axe de rotation du rotor de la pompe.
Selon l’un des aspects de l’invention, la sortie de fluide est configurée de sorte que le fluide quitte la cavité de manière parallèle à l’axe de rotation du rotor de la pompe.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’entrée et/ou la sortie de fluide de la cavité comprend un embout de raccordement fluidique configuré pour le raccordement d’un conduit additionnel.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’entrée et/ou la sortie de fluide de la cavité est formée au somment d’un dôme fermant la cavité.
Selon l’un des aspects de l’invention, un conduit est prévu entre, d’une part, l’entrée et/ou la sortie de fluide de la cavité et, d’autre part, une vanne multivoie portée par le support.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support comprend une plaque et l’axe du rotor de la pompe s’étend perpendiculairement à cette plaque.
Selon l’un des aspects de l’invention, la jupe annulaire portant les bobines électriques de stator s’étend perpendiculairement à la plaque du support.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support est en matière plastique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support est monobloc.
Au sens de l’invention, « en majorité » signifie que les acides aminés précités se trouvent à une teneur comprise entre 55 et 95% et plus préférentiellement entre 60 et 90%, en poids total d’acides aminés.
Préférentiellement dans le cadre de l’invention, le dosage de la teneur en acides aminés totaux est réalisé par hydrolyse. L’extrait selon l’invention est pesé puis dilué dans une solution acide. Après hydrolyse acide de 24H, la solution est neutralisée. Les acides aminés totaux sont alors dérivés, car la plupart des acides aminés sont dépourvus de chromophore. A cette fin, le carbamate de 6-aminoquinolyl-N-hydroxysccinimidyle est ajouté en excès sur l’hydrolysat. Les acides aminés dérivés sont alors séparés par UPLC en phase inverse. Les produits sont ensuite détectés en UV à une longueur d’onde de 260nm. La quantification est réalisée à l’aide d’étalons d’acides aminés.
Avantageusement, les acides aminés contenus dans l’extrait incluent en majorité de l’acide glutamique.