INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme cela est visible sur les figures suivantes, chaque secteur d’anneau 12A, 12B, 12C, 12D comprend une partie désignée en tant que partie de maintien 14A, 14B, 14C, 14D qui est prévue à proximité des distributeurs 4A, 4B, 4C, 4D, et une partie désignée en tant que partie d’étanchéité 13A, 13B, 13C, 13D qui forme un moyen d’étanchéité avec les sommets des aubes mobiles 6A, 6B, 6C, 6D des rotors 3A, 3B, 3C, 3D. Les secteurs d’anneau 12A, 12B, 12C, 12D sont chacun calés à l’intérieur du carter extérieur 7 entre un crochet axial 15 solidaire du carter extérieur 7 et un crochet 16 solidaire de la plateforme externe 5A, 5B, 5C, 5D de chaque distributeur 4A, 4B, 4C, 4D d’étage de stators 2A, 2B, 2C, 2D.
Comme cela est visible sur à , afin d’améliorer l’étanchéité dans la veine 11 de la turbine 1, il est connu de positionner une plaquette d’étanchéité 18 notamment entre deux secteurs d’anneau successifs au sein d’un même anneau 10A, 10B, 10C, 10D dans la partie d’étanchéité desdits secteurs d’anneau. L’ajout d’une plaquette d’étanchéité 18 dans la partie d’étanchéité permet d’éviter les fuites de gaz entre deux secteurs d’anneau adjacents qui sont susceptibles de réduire les performances de la turbomachine. En effet, deux secteurs d’anneau adjacents sont susceptibles de présenter un léger écartement E qu’il convient d’obturer.
Comme cela est notamment connu des demandes françaises n° 2957969 et n° 3065986, une plaquette d’étanchéité 18 est positionnée dans une première rainure 19 ménagée dans la face radiale 20 d’une première partie d’étanchéité 13A, 13B, 13C, 13D et dans une deuxième rainure 19’ ménagée dans la face radiale 20’ d’une deuxième partie d’étanchéité partie d’étanchéité 13’A, 13’B, 13’C, 13’D. On note que la face radiale 20 de la première partie d’étanchéité 13A, 13B, 13C, 13D et la face radiale 20’ de la deuxième partie d’étanchéité 13’A, 13’B, 13’C, 13’D sont adjacentes et que leurs rainures respectives 19, 19’ sont en vis-à-vis l’une de l’autre de sorte de former un logement 21 pour une plaquette d’étanchéité 18.
Pour l’introduction d’une plaquette d’étanchéité 18 dans une rainure 19, 19’ ménagée dans la face radiale 20, 20’ d’une partie d’étanchéité 13A, 13B, 13C, 13D, chaque partie d’étanchéité présente une fente d’introduction 22 prévue sur une de ses faces axiales, généralement sur sa face axiale aval 23, chaque fente d’introduction 22 communiquant avec la rainure 19, 19’. La fente d’introduction 22 d’une partie d’étanchéité 13A, 13B, 13C, 13D communique avec la fente d’introduction de la partie d’étanchéité 13’A, 13’B, 13’C, 13’D voisine afin de former une fente d’introduction suffisamment large pour le passage d’une plaquette d’étanchéité 18.
La biomasse prétraitée 3 est ensuite mise en contact avec de l’eau 5 et alimente un filtre-à-bande 4 pour effectuer une séparation solide/liquide permettant l’obtention du jus sucré 6 et d’une biomasse prétraitée et lavée 7.
La teneur en sucres dans le jus sucré 6 est déterminée par HPLC (Chromatographie phase liquide haute performance), et permet de déterminer un rendement d’extraction des sucres défini comme étant le ratio entre la quantité de sucres extraits dans le jus 6 et la quantité de sucres présents dans la biomasse prétraitée 3. Ce rendement est de 77%.
La concentration en composés d’intérêt de ce jus sucré est donnée dans le tableau 9 ci-dessous, avec des concentrations exprimées en g par kg de jus. A noter qu’il est possible que le jus contienne des impuretés autres, qu’on n’a pas cherché à analyser, par exemple du type sel (minéral) ou acide, dans de (très) faibles teneurs. La teneur en matière sèche dans le jus sucré initial est de 6,9% poids. Le jus contient 43,0 g/kg de sucres glucose et xylose. Les concentrations des sucres minoritaires, comme l’arabinose, le galactose et le mannose pour cette biomasse, ne sont pas indiquées. Concentration Jus sucré 6 Type de sucre/composé Xylose g/kg 33,0 Sucre C5 Xylose – oligomère g/kg 3,3 Forme oligomérique du xylose Glucose g/kg 10,0 Sucre C6 Glucose -oligomère g/kg 2,5 Forme oligomérique du glucose Furfural g/kg 2,7 Produits de dégradation des sucres 5-HMF g/kg 0,55 Produits de dégradation des sucres
Le jus sucré 6 est traité dans un réacteur 24 agité en batch, pendant 1 heure à 120°C en présence d'H 2 SO 4 . 1% poids d’H 2 SO 4 pur est ajouté au jus sucré 6.
La concentration en composés d’intérêt dans le jus sucré après traitement par hydrolyse acide est donnée dans le tableau 10 ci-dessous, avec des concentrations exprimées en g par kg de jus. A noter qu’il est possible que le jus contienne des impuretés autres, qu’on n’a pas cherché à analyser, par exemple du type sel (minéral) ou acide, dans de (très) faibles teneurs. Concentration Jus sucré 26 Type de sucre/composé Xylose g/kg 34,1 Sucre C5 Xylose – oligomère g/kg 2,2 Forme oligomérique du xylose Glucose g/kg 10,9 Sucre C6 Glucose -oligomère g/kg 1,6 Forme oligomérique du glucose Furfural g/kg 2,7 Produits de dégradation des sucres 5-HMF g/kg 0,55 Produits de dégradation des sucres
Le jus sucré 26 obtenu selon le procédé de l’invention présente donc une teneur en sucres oligomériques réduite de 35% par rapport au jus sucré 6. Le rendement en sucres monomériques C5 et C6 dans le jus par rapport aux sucres potentiels présents dans la biomasse lignocellulosique 1 est de 18,2% poids. L’augmentation du rendement en glucose et en xylose dans le jus 26 est respectivement de 9% poids et 4% poids.
La biomasse prétraitée et lavée 7 alimente un réacteur d’hydrolyse enzymatique 14. L’hydrolyse est réalisée dans les conditions opératoires suivantes : 50°C, pH 4,8. La teneur en matière sèche est de 16,8% poids, soit 7,5% poids de cellulose. La quantité d’enzymes ajoutée est de 21,7 mg protéines/g cellulose. Le cocktail enzymatique utilisé a été produit par Trichoderma reesei et possède une activité FPase et beta-glucosidase. Dans les conditions mises en œuvre, le rendement de conversion de la cellulose en glucose est de 83% poids.
L’hydrolysat obtenu 15 est ensuite filtré sur un filtre-presse pour éliminer un résidu solide 19 et obtenir un jus sucré 20.
La teneur en sucres dans le jus sucré 20 est déterminée par HPLC (Chromatographie phase liquide haute performance), et permet de déterminer un rendement d’extraction des sucres défini comme étant le ratio entre la quantité de sucres extraits dans le jus 20 et la quantité de sucres présents dans l’hydrolysat 15 : ce rendement est de 74%.
La teneur en matière sèche du résidu solide 19 est de 33,5% poids.
La concentration en composés d’intérêt dans le jus sucré 20 est donnée dans le tableau 11 ci-dessous, avec des concentrations exprimées en g par kg de jus. A noter qu’il est possible que le jus contienne des impuretés autres, qu’on n’a pas cherché à analyser, par exemple du type sel (minéral) ou acide, dans de (très) faibles teneurs. La teneur en matière sèche dans le jus sucré est de 9,3% poids. Les concentrations des sucres minoritaires, comme l’arabinose, le galactose et le mannose pour cette biomasse, ne sont pas indiquées. Concentration Jus sucré 20 Type de sucre/composé Xylose g/kg 7,6 Sucre C5 Glucose g/kg 78,6 Sucre C6 Furfural g/kg 0,6 Produits de dégradation des sucres 5-HMF g/kg 0,1 Produits de dégradation des sucres
Le rendement en sucres monomériques dans le jus par rapport aux sucres potentiels présents dans la biomasse est de 36,4%.
Ainsi, en rassemblant les deux jus de sucres obtenus, le jus 26 et le jus 20, le rendement en sucres monomériques par rapport aux sucres potentiels présents dans la biomasse est de 55%poids, donc un rendement amélioré. Le rendement en sucres monomériques C5 par rapport aux sucres C5 potentiels présents dans la biomasse lignocellulosique est de 43,1% poids, et le rendement en sucres monomériques C6 par rapport aux sucres C6 potentiels présents dans la biomasse lignocellulosique est de 62,1% poids.
Exemple 11 : Procédé de production de sucres – selon l’invention
Une biomasse lignocellulosique 1 contenant 24% poids de xylane et 33% poids de cellulose et dont la teneur en matière sèche est de 88% poids subit un prétraitement 2 qui consiste en : - une imprégnation par une solution aqueuse d’acide sulfurique : l’imprégnation est effectuée en présence de liqueur acide chauffée à 80°C. La concentration en acide dans la liqueur est de 2,5% poids (exprimée en % poids d’H 2 SO 4 ). - l’introduction de cette biomasse imprégnée au sein d’un réacteur sous pression chauffé à 150°C avec injection de vapeur, pendant un temps de séjour de 7 min. - une détente à pression atmosphérique libérant de la vapeur et une biomasse prétraitée ayant un taux de matière sèche de 45% poids. Les conversions sont indiquées dans le tableau 12 ci-dessous : Avancement des réactions Cellulose vers glucose monomère % poids 3,70 Cellulose vers glucose oligomère % poids 5,24 Cellulose vers 5-HMF % poids 0,06 Xylane vers xylose monomère % poids 44,9 Xylane vers xylose oligomère % poids 26,1 Xylane vers furfural % poids 3,22
La biomasse prétraitée 3 est ensuite mise en contact avec de l’eau 5 et alimente un filtre-à-bande 4 pour opérer une séparation solide/liquide permettant l’obtention du jus sucré 6 et d’une biomasse prétraitée et lavée 7.
L’invention vise donc à résoudre tout ou partie des inconvénients de l’état de la technique, en proposant un dispositif de signalisation pour totem de contrôle d’une borne escamotable régulant l’accès à une voie de circulation dont la signification est sans ambiguïté pour l’utilisateur d’un véhicule souhaitant accéder à la voie de circulation et auquel il peut accorder pleinement sa confiance.
PRESENTATION DE L’INVENTION Plus précisément, l’invention a pour objet un dispositif de signalisation pour un totem de contrôle d’au moins une borne escamotable entre une position déployée dans laquelle la borne bloque l’accès à une voie de circulation et une position rétractée dans laquelle la borne autorise l’accès à ladite voie de circulation, le dispositif comprenant : au moins une caméra configurée pour capturer une image en temps réel de la borne ; au moins un écran d’information configuré pour transmettre l’image capturée par la caméra en temps réel ; le dispositif étant caractérisé en ce que l’écran est fixé, notamment au totem, de contrôle de sorte à être visible depuis l’habitacle d’un véhicule, par un utilisateur dans le véhicule souhaitant accéder à la voie de circulation de sorte que l’utilisateur peut déterminer directement et visuellement la position de la borne.
Grâce à une telle combinaison de caractéristiques, l’état et la position de la borne peuvent être connues sans ambiguïté et avec un degré de confiance maximum pour un utilisateur à bord d’un véhicule souhaitant accéder à la voie de circulation, en ayant un visuel direct sur ladite borne. En outre, un tel dispositif de signalisation permet de s’affranchir d’un système normatif pour la signalisation traditionnelle ou bien d’enseigner la signification du système normatif en vigueur dans la localisation actuelle de l’utilisateur. Le trafic routier est ainsi rendu plus sûr et fluidifié, en écartant le risque de collision avec la borne ou le risque de stationnement prolongé devant la voie d’accès par un utilisateur.
Avantageusement, la caméra est configurée pour capturer une image en temps réel du véhicule de l’utilisateur. Ainsi, l’utilisateur voit dans l’écran à la fois la borne et l’avant de son véhicule, et peut apprécier la distance séparant le véhicule de la borne.
Avantageusement, le dispositif de signalisation comprend deux écrans, chaque écran étant respectivement visible depuis l’habitacle d’un véhicule depuis chaque côté de la borne. Dans une telle configuration la borne est visible quel que soit le sens de circulation d’un utilisateur qui souhaite franchir la borne.
Avantageusement, l’écran est un écran incurvé. Dans une telle configuration, l’écran est visible selon davantage d’angles depuis lequel le regard de l’utilisateur observe le dispositif de signalisation
Avantageusement, le dispositif de signalisation comprend deux caméras, chaque caméra étant configurée pour capturer une image en temps réel de la position de la borne de chaque côté de la borne . Dans une telle configuration, chaque caméra peut filmer un angle différent, adapté au sens de circulation d’un utilisateur qui souhaite franchir la borne.
Avantageusement, le dispositif de signalisation comprend au moins un capteur configuré pour détecter la présence d’un véhicule souhaitant traverser la voie de circulation, le capteur commandant la capture d’image en temps réel par la caméra en cas de présence d’un véhicule. Dans une telle configuration, l’utilisateur peut se concentrer sur la manœuvre de son véhicule à l’approche de la borne sans effectuer d’action supplémentaire pour obtenir un retour à travers l’écran sur la position de la borne.
Selon un autre aspect de l’invention, celle-ci a trait à un totem de contrôle d’au moins une borne escamotable entre une position déployée dans laquelle la borne bloque une voie de circulation et une position rétractée dans laquelle la borne libère ladite voie de circulation, le totem de contrôle comprenant un dispositif de signalisation tel que décrit ci-dessus, l’écran étant fixé au totem.
Avantageusement, le totem de contrôle comprend un organe de transmission sans fil configuré pour commander le passage de la borne entre la position déployée et la position rétractée par un utilisateur à distance, l’organe de transmission sans fil étant en outre relié au dispositif de signalisation de sorte à activer le dispositif lors d’une instruction de commande de la borne.
Avantageusement, le totem de contrôle comprend un premier feu de signalisation lumineux et un deuxième feu de signalisation lumineux, le premier feu de signalisation lumineux étant allumé au moins par intermittence et le deuxième feu étant éteint dans le cas où la borne est en position rétractée, et le premier feu étant éteint et le deuxième feu étant allumé au moins par intermittence dans le cas où la borne est en position déployée ou dans une position intermédiaire entre la position rétractée et la position déployée . Dans une telle configuration, l’utilisateur peut déduire une signification de la signalisation des feux de signalisation de la position de la borne qu’il visualise directement à travers l’écran, ce qui garantit sa bonne compréhension du système normatif en vigueur dans sa localisation géographique actuelle.
Avantageusement, le premier feu de signalisation lumineux et le deuxième feu de signalisation lumineux sont affichés sur l’écran du dispositif de signalisation.
Avantageusement, l’écran du dispositif de signalisation affiche une information sur l’environnement du véhicule à l’utilisateur. L’information sur l’environnement peut par exemple comprendre un compte à rebours de la durée restante en position rétractée de la borne ou une information sur les règles de circulation sur la voie de circulation tel qu’un panneau de sens interdit, ou encore un message invitant l’utilisateur à faire avancer son véhicule.
La est une représentation schématique de côté d’une voie de circulation dont l’accès est limité par une borne escamotable contrôlée par un totem de contrôle comprenant un dispositif de signalisation selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique en vue de dessus de la voie de circulation de la .
- l’élément de support est monté mobile en rotation sur le dispositif d’actionnement selon un premier axe de rotation s’étendant sensiblement parallèlement et au voisinage du premier bord de l’élément de support et/ou de l’élément fonctionnel et un deuxième axe de rotation s’étendant sensiblement parallèlement et au voisinage du deuxième bord de l’élément de support et/ou de l’élément fonctionnel ;
- l’élément de support comprend au moins un bras, le dispositif d’actionnement comprenant un dispositif de guidage, le bras étant monté coulissant dans ledit dispositif de guidage pour guider le déplacement de l’élément de support entre les trois positions ;
- l’élément de garnissage comprend en outre un élément fonctionnel reçu par l’élément de support, ledit élément fonctionnel étant un appareil électronique.
- la est une vue schématique de dessus de l’élément de garnissage représenté sur la , l’élément de support étant dans sa première position extrême; et
- la est une vue schématique de dessus de l’élément de garnissage représenté sur la , l’élément de support étant dans sa deuxième position extrême.
Le flux 6 est envoyé en tout ou partie vers le réacteur d’acidolyse R2 puis vers une colonne de distillation et/ou un évaporateur à film C2 qui sépare un flux 7 comportant l’acide acrylique résiduel et les produits plus légers, et un flux 8 constitué essentiellement des produits lourds. Le flux 7 est avantageusement recyclé dans le réacteur R1.
Le flux 8 peut être soumis à un craquage thermique permettant de recycler les produits nobles (composés de départ ou produit fini) potentiellement récupérables de la fraction de produits lourds. Le craquage thermique est généralement effectué à une température pouvant aller par exemple de 120°C à 220°C, éventuellement en présence d’un catalyseur acide tel que l’acide sulfurique ou un acide sulfonique. Le résidu ultime de ce craqueur est envoyé à l’incinération tandis que les produits valorisés sont recyclés via le flux 23 à la réaction. Selon un mode de réalisation, le craquage est effectué sans catalyseur.
L’unité de distillation azéotropique sépare en tête un flux 11 constitué d’un mélange azéotropique comportant l’acrylate de méthyle formé, du méthanol non réagi et l’eau générée par la réaction, ainsi que des impuretés légères et des impuretés lourdes.
Le flux 11 de tête de l’unité de distillation azéotropique est envoyé vers une section de décantation (décanteur ou contacteur) qui génère, d’une part, une phase aqueuse 17 contenant essentiellement du méthanol et d’autre part, une phase organique 12.
La section d‘extraction liquide / liquide est généralement constituée d’une colonne d’extraction liquide / liquide de type agitée ou colonne garnie, d’une batterie de mélangeur - décanteur, d’un ou plusieurs décanteurs en série. Elle génère une phase organique 14 appauvrie en alcool et une phase aqueuse 17.
Dans l’installation décrite sur la , la phase aqueuse 17 est soumise à une distillation sur une colonne de distillation C5 pour séparer le méthanol qui est recyclé dans le réacteur (flux 5) après éventuellement une étape de déshydratation le flux aqueux 18 appauvri en méthanol pouvant être recyclé pour la phase d’extraction liquide/liquide.
La phase organique 14 est soumise à un train de purification afin de récupérer l’acrylate de méthyle avec la pureté nécessaire à son utilisation ultérieure. Généralement, une pureté supérieure à 99,5%, voire supérieure à 99,8% est recherchée.
Pour ce faire, on peut soumettre la phase organique 14 à une ou plusieurs étapes complémentaires de distillation en série.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la purification de la phase organique 14 est effectuée à l’aide d’un système de purification comprenant au moins une colonne à partition équipée d’une cloison partielle interne créant des zones de séparation dans la colonne et d’un décanteur. Sur la ce système de purification est représenté par C9 qui sépare, en tête un flux 13 comprenant l’essentiel des composés légers, en pied un flux 16 comprenant l’essentiel des composés lourds, et un flux 15 d’acrylate de méthyle purifié soutiré latéralement.
Le flux 13 est composé des flux légers condensés sous forme d’une phase aqueuse et d’une phase organique. La phase organique est utilisée partiellement comme reflux de la colonne à partition et purgée ; la phase aqueuse est traitée vers une station biologique.
Le flux 16 est purgé mais peut être également recyclé au réacteur d’acidolyse R2.
La réaction d’estérification peut être réalisée en excès d’alcool, dans ce cas le rapport molaire acide/alcool est compris entre 0,6 et 1, ou en excès d’acide acrylique, dans ce cas le rapport molaire acide/alcool est compris entre 1,05 et 3, étant entendu que le rapport molaire acide/alcool fait référence aux teneurs en acide et en alcool de l’ensemble des flux alimentant le réacteur d’estérification (flux de produits purs et flux recyclés).
La réaction d’estérification peut être effectuée sous une pression allant de la pression atmosphérique (100 000 Pa) à 3 fois cette valeur (300 000 Pa), ou sous pression réduite.
La réaction d’estérification est réalisée en présence d’un catalyseur acide, par exemple une résine acide échangeuse de cations dans le cas d’une catalyse hétérogène ; ou à titre de catalyseur dans le cas d’une catalyse homogène, on peut utiliser par exemple de l’acide sulfurique, ou un acide organique sulfonique, tel que l’acide méthane sulfonique, l’acide para-toluène sulfonique, l’acide benzène sulfonique, l’acide dodécyl sulfonique, ou leurs mélanges. De préférence, la réaction d’estérification est réalisée en catalyse hétérogène, sous pression atmosphérique.
La réaction est généralement effectuée en présence d’un ou plusieurs inhibiteurs de polymérisation qui sont introduits dans le réacteur, à raison de 500 à 5000 ppm par rapport au mélange brut réactionnel.
L’efficacité des inhibiteurs est également liée à l’injection d’air ou d’air appauvri dans les différentes colonnes mises en œuvre.
L’ensemble statorique 920 comprend aussi un joint annulaire hydrostatique 950 porté par la rangée annulaire d’aubes statoriques 921 et en vis-à-vis radial de la virole 931, le joint annulaire hydrostatique 950 étant configuré pour coopérer à étanchéité sans contact avec la virole 931.
De plus, l’étage statorique 920 et plus particulièrement le joint annulaire comprend un système de butée apte à entrer en butée directement ou indirectement avec la virole 931 et permettant de limiter le déplacement radial du joint.
Dans le contexte d’un départ en survitesse d’un rotor de turbine comprenant la virole, le joint annulaire hydrostatique peut entrer en contact avec la virole, sous l’effet d’une expansion radiale de cette dernière en survitesse. Le système de butée permet avantageusement de renforcer le contact entre l’étage statorique 920 et la virole 931 pour contribuer au freinage du rotor en cas de survitesse. Un tel ensemble 910 permet ainsi de freiner de manière passive le rotor. L’ensemble permet ainsi protéger l’intégrité mécanique du rotor en cas de survitesse.
Plus précisément, en référence à la , le joint annulaire hydrostatique 950 comprend une paroi annulaire radialement externe 951, une paroi annulaire radialement interne 952 et une pluralité d’organes élastiquement déformables, notamment répartis circonférentiellement autour de l’axe longitudinal. Le joint annulaire hydrostatique 950 comporte de préférence un anneau 959 s’étendant radialement vers l’extérieur depuis la paroi annulaire radialement externe 951.Par exemple, l’anneau peut présenter une section en U, les deux branches du U étant aménagées de part et d’autre de la cloison radiale. Les deux branches du U et la cloison radiale peuvent être mis en position via des pions de centrage.
La paroi annulaire radialement interne 952 et la paroi annulaire radialement externe 951 peuvent notamment être formées respectivement d’une pluralité de secteurs de paroi interne agencés circonférentiellement bout à bout et d’une pluralité de secteurs de paroi externe agencés circonférentiellement bout à bout. Chacun des secteurs de paroi interne et de paroi externe sont notamment reliés à un organe élastiquement déformable de la pluralité d’organes élastiquement déformables.
En référence aux figures 43, 44 et 45, chacun de la pluralité d’organes élastiquement déformables 953 comporte une première patte 955 sensiblement radiale reliée à la paroi annulaire radialement externe 951, une deuxième patte 956 sensiblement radiale reliée à la paroi annulaire radialement interne 952 et au moins une lame 954 élastiquement déformable s’étendant circonférentiellement. En tant que tel, seules les lames 954 sont aptes à se déformer, les pattes 955, 956 sont indéformables.