INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le suivi des objets identifiés est obtenu par exemple par suivi de points, par une méthode probabiliste ou par suivi de noyau. Des méthodes de suivi d’objet par analyse de flux vidéo sont présentées par Maggio et al . ( Video tracking, theory and practice, 978-0470749647 , 2011 ).
Un exemple de traitement du flux vidéo va maintenant être décrit, certaines étapes de ce traitement correspondant aux figures annexées.
Dans une première étape, le technicien crée un nouveau dossier pour le prélèvement.
Cette création de nouveau dossier est avantageusement liée à un identifiant, par exemple un code barre, en particulier un code barre bidimensionnel, notamment de type Data Matrix ou code QR.
L’identifiant est avantageusement un identifiant unique associé à un seul individu.
Dans certaines mises en œuvre, la station de travail comprend un lecteur de code barre relié au serveur. De tels lecteurs sont parfois dénommés douchette ou pistolet. Dans d’autres mises en œuvre, la station de travail comprend une caméra reliée au serveur, une application, par exemple stockée sur le serveur, permettant la lecture de code barre scanné par la caméra.
La communication entre le lecteur de code barre et le serveur peut être filaire ou sans fil, notamment par Wifi, Bluetooth, ou NFC (Near Field Communication).
A l’issue de cette première étape, la station de travail est par exemple telle que représentée en . Un flacon portant le code barre utilisé pour l’ouverture du dossier est posé, fermé, sur la planche à découper. Sur la planche est également posée une pince, une cassette ouverte et une cassette fermée.
Dans une deuxième étape, le technicien ouvre le flacon posé sur la planche à découper, le flacon contenant le prélèvement à analyser.
L’application détecte que le flacon est ouvert, via l’algorithme de traitement de l’image.
Le technicien est notifié par l’application, de l’ouverture du flacon, ainsi qu’il apparait en .
La date d’ouverture du flacon est avantageusement enregistrée en base de données.
La synergie entre les constituants actifs, à savoir : - le mélange d’huile essentielle d’eucalyptus citronné et de bêta-caryophyllène d’une part, et - l’huile de Carapa procera d’autre part, a été calculée par comparaison des résultats de temps de protection totale de la composition IQ-B2 et des compositions comparatives C-B3 et C-B4.
Avec la formule de Colby détaillée ci-dessus, le temps de protection totale attendu du mélange d’huile essentielle d’eucalyptus citronné et de bêta-caryophyllène, ainsi que de l’huile de Carapa procera , sans synergie entre eux, était de 2,49 heures.
Le temps de protection totale de la 4 ème composition répulsive selon l’invention IQ-B2 était de 3,8 heures, donc supérieur au temps de protection attendu de 2,49 heures.
Cette expérimentation témoigne également de l’effet de synergie entre le mélange d’huile essentielle d’eucalyptus citronné et de bêta-caryophyllène et l’huile essentielle Carapa procera . En d’autres termes, l’association d’huile de Carapa procera avec un mélange contenant de l’huile essentielle d’eucalyptus citronné et du bêta-caryophyllène permet d’améliorer le temps de protection totale de la composition répulsive.
C – Effet synergique de l’association du bêta-caryophyllène, l’huile essentielle d’eucalyptus citronné, l’huile de Carapa procera et de l’huile essentielle Hyptis suavéolens :
Le tableau 13 ci-dessous détaille les pourcentages massiques des constituants d’une 5 ème composition répulsive selon l’invention (« IQ-C1 »).
Le temps de protection totale de la 5 ème composition répulsive selon l’invention « IQ-C1 » était de 10,5 heures. Ce temps de protection totale de plus de 10 heures est très remarquable pour une composition répulsive. Une telle durée de protection totale n’a jamais été obtenue avec des compositions répulsives connues de l’état de l’art.
Le tableau 14 ci-dessous détaille les pourcentages massiques des constituants d’une 9 ème composition comparative (« C-C1 »), à savoir une composition identique à la composition IQ-C1 à l’exception qu’elle était dépourvue d’huile essentielle d’ Hyptis suavéolens .
Le temps de protection totale de la 9 ème composition comparative « C-C1 » était de 3,8 heures.
Le tableau 15 ci-dessous détaille les pourcentages massiques des constituants d’une 10 ème composition comparative (« C-C2 »), à savoir une composition identique à la composition IQ-C1 à l’exception qu’elle était dépourvue de bêta-caryophyllène, d’huile essentielle d’eucalyptus citronné et d’huile de Carapa procera .
Le temps de protection totale de la 10 ème composition comparative « C-C2 » était de 0 minute.
La synergie entre les constituants actifs, à savoir : - le mélange d’huile essentielle d’eucalyptus citronné, de bêta-caryophyllène et d’huile de Carapa procera d’une part, et - l’huile essentielle d’ Hyptis suavéolens d’autre part, a été calculée par comparaison des résultats de temps de protection totale de la composition IQ-C1 et des compositions comparatives C-C1 et C-C2.
Avec la formule de Colby détaillée ci-dessus, le temps de protection totale attendu du mélange d’huile essentielle d’eucalyptus citronné, de bêta-caryophyllène et d’huile de Carapa procera , ainsi que de l’huile essentielle d’ Hyptis suavéolens , sans synergie entre eux, était de 3,8 heures.
Le temps de protection totale de la 5 ème composition répulsive selon l’invention IQ-C1 était de 10,5 heures, donc 2,8 fois supérieur au temps de protection attendu de 3,8 heures.
Cette expérimentation témoigne également de l’effet de synergie entre le mélange d’huile essentielle d’eucalyptus citronné et de bêta-caryophyllène, l’huile de Carapa procera et l’huile essentielle d’ Hyptis suavéolens . En d’autres termes, l’association d’huile essentielle d’ Hyptis suavéolens avec l’huile de Carapa procera et un mélange contenant de l’huile essentielle d’eucalyptus citronné et du bêta-caryophyllène permet de nettement améliorer le temps de protection totale (à savoir 2,8 fois mieux) de la composition répulsive.
Le dispositif d’humidification 210 peut comprendre en outre un filtre de sortie, de préférence un filtre absolu en fibre de verre par exemple, retenant par exemple 99,95% des particules d’un diamètre supérieur à 0,3 µm. Le filtre est à faible résistance et peut être changé lorsque celui-ci est saturé de gouttelettes d’eau. Le filtre est positionné entre le dispositif d’humidification 210 et la buse de gaz 113. Le filtre permet, par définition, de bloquer les particules d’eau (ou d’autre liquide d’humidification) et de ne laisser passer que l’eau sous forme vapeur.
Le dispositif d’humidification 210 peut aussi être intégré à la source de gaz 220 comme c’est le cas dans un compresseur médical.
Le nébuliseur peut également comprendre un système complémentaire d’alimentation de liquide à nébuliser via un système de goutte à goutte ou de pousse seringue. Dans ce cas, l’alimentation du liquide dans le réservoir du nébuliseur s’effectue à l’aide d’un fin tuyau traversant le distributeur 120. L’utilisation d’un pousse-seringue avec un débit équivalent au débit de nébulisation permet ainsi de s’affranchir d’un dimensionnement important du réservoir 111 du nébuliseur et de le faire fonctionner non limitativement dans le temps.
L’invention concerne aussi une utilisation du système décrit ci-dessus pour générer un aérosol.
La première étape du procédé de génération d’un aérosol est d’introduire un liquide à nébuliser dans le réservoir 111. Le réservoir 111 est préférentiellement rempli jusqu’à ce que la surface du liquide à nébuliser soit au-dessus de l’extrémité de la buse de nébulisation 130 ne comprenant pas l’ouverture 130o.
La deuxième étape consiste à fournir, à partir de la source de gaz humide 200, un gaz humide avec une pression constante comprise entre 0.1 bar et 10 bar, de préférence entre 0.5 bar et 5 bar et une humidité contrôlée d’humidité relative supérieure à 60%, de préférence supérieur à 70%.
Ce gaz humide d’humidité contrôlée est ensuite injecté dans réservoir 111 via le canal gaz 132. L’injection est préférentiellement effectuée de manière continue, c’est-à-dire, à débit constant. En effet, l’injection continue permet de générer une concentration en masse de gouttelettes dans l’atmosphère de la chambre de nébulisation qui est continue. Combiné avec la concentration de principe actif qui est constante dans les gouttelettes grâce à l’injection de gaz humide d’humidité contrôlée, cela conduit à stabiliser d’autant plus la concentration de principe actif inhalé par l’utilisateur.
Durant l’utilisation, le réservoir 111 est préférentiellement maintenu de sorte que l’axe de nébulisation Z soit substantiellement vertical et que le distributeur 120 soit positionné au-dessus la buse de nébulisation à deux fluides. Ainsi, lorsqu’un flux de gaz est injecté dans le canal gaz 132 vers l’intérieur du réservoir 111, une dépression est créée par effet Venturi dans le canal liquide 134. Le liquide à nébuliser est alors aspiré par le canal liquide 134, comme représenté par les flèches 460 de la , jusqu’à la zone de nébulisation 131 dans laquelle le liquide est atomisé par le gaz humide 440.
EXEMPLES Des essais expérimentaux mesurant l’efficacité du système selon l’invention ont été réalisés.
Ex e mple 1 : Stabilité de la concentration de principe actif au cours du temps
Dans cet exemple, la concentration de principe actif généré avec un système selon l’invention et avec un système connu sont comparées. Le liquide à nébuliser est une solution d’eau et de fluorescéine ayant une viscosité de 1 cP.
Le système selon l’invention comprend un déflecteur 137. La première ouverture 113o présente un diamètre de 0.7 mm tandis que la deuxième ouverture 130o présente un diamètre de 1.3 mm.
Le dispositif d’humidification est un nébuliseur comprenant un filtre à sa sortie. Le gaz humide est de l’air humidifié par de l’eau. L’humidité relative du gaz humide injecté dans le canal gaz est fixée à 72% ± 2%.
Le système connu comprend le même dispositif de nébulisation que le système selon l’invention. Le liquide à nébuliser est atomisé par un flux de gaz non humidifié. L’humidité relative du gaz injecté dans ce nébuliseur est de 12% ± 1%.
La concentration de principe actif (fluorescéine) distribué est mesurée pour les deux systèmes. La variation de la concentration (axe y) est montrée à la en fonction de la durée de nébulisation en minutes (axe x). La concentration mesurée pour le système connu est représentée par la ligne pointillée tandis que la concentration par le système selon l’invention est montrée par la ligne continue.
La concentration de principe actif en utilisant le système selon l’invention présente une faible variation comparée à la concentration générée par le système connu qui augmente dès les premières minutes d’utilisation. De plus, la variation de la concentration de principe actif générée par le système selon l’invention reste en-dessous de la variation relative de concentration réglementaire de 20% pour les études des essais d’aérosol.
Pour ce faire, l’appareil de délivrance de NO est relié fluidiquement, via une ligne de prélèvement de gaz, au circuit patient afin de permettre de prélever une portion du gaz qui y circule, typiquement 100 à 300 ml/min environ, afin de l’analyser et de vérifier si les teneurs en gaz sont conformes aux valeurs désirées, en particulier en NO, NO 2 et O 2 .
EP2522384 propose un analyseur de gaz embarqué dans l’appareil de délivrance de NO servant à mesurer les teneurs en NO, NO 2 et O 2 dans les échantillons gazeux prélevés. Les moyens de mesure de concentration mettent en œuvre des capteurs de type électrochimique. Or, ce type de capteurs souffre d’une dérive au fil du temps et nécessite une calibration périodique. L’étalonnage à «zéro» des capteurs nécessite un mélange gazeux de référence dépourvu de NO et de NO 2 afin de déterminer leur réponse nominale au repos, notamment en prélevant l’air ambiant. Par ailleurs, la génération du point de calibration haut, par exemple à 40 ppmv de NO (le gain), se fait via une électrovanne tout ou rien venant connecter la source de NO (i.e. mélange de 800 ppmv de NO diluée dans N 2 ) à l’analyseur de gaz
Cependant, cette solution n’est pas idéale car le fait d’avoir recours à une électrovanne entre la source de NO et l’analyseur de gaz nécessite de modifier profondément l’architecture de l’appareil de délivrance de NO, en particulier engendre des changements notables de ses composants électroniques et mécaniques. Il n’est donc pas possible ou pas aisé d’intégrer cette solution aux appareils existants, c’est-à-dire déjà en service. De plus, une telle électrovanne, même fermée, peut être sujette à de faibles fuites et du NO de « fuite » peut venir se mélanger au gaz à analyser et provoquer des interférences majeures au niveau des capteurs.
Partant de là, un problème est de permettre une calibration périodique efficace d’un appareil de délivrance de NO, de façon autonome et indépendamment de l’appareil de délivrance de NO, et ce, sur n’importe quel appareil de délivrance de NO, y compris ceux du parc existant, de préférence sans risque d’interférence avec l’analyseur de gaz de l’appareil de délivrance de NO considéré.
Une solution de l’invention concerne un dispositif de calibration pour calibrer les moyens de mesure d’un appareil de délivrance de NO, comprenant une ligne d’admission de gaz comprenant, agencés en série : une vanne pour contrôler la circulation de gaz dans la ligne d’admission de gaz, un régulateur de précision configuré pour délivrer une pression fixe prédéfinie dans la ligne d’admission de gaz, un dispositif à orifice calibré et un dispositif à venturi.
Selon le mode de réalisation considéré, le dispositif de calibration de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : la vanne est mobile entre au moins : une position de fermeture, i.e. vanne fermée, dans laquelle la circulation de gaz dans la ligne d’admission de gaz est empêchée, et une position d’ouverture, i.e. vanne ouverte, dans laquelle la circulation de gaz dans la ligne d’admission de gaz est autorisée. la vanne est une vanne manuelle actionnable par un utilisateur, i.e. actionnable entre au moins les deux positions. le régulateur de précision est configuré pour délivrer une pression fixe comprise entre 350 et 700 mbar. le dispositif à orifice calibré comprend un orifice de sortie de diamètre inférieur à 500 µm. le dispositif à venturi comprend un corps principal définissant un volume interne et comprenant : un orifice d’entrée de gaz relié fluidiquement au dispositif à orifice calibré pour permettre une entrée de gaz provenant du dispositif à orifice calibré, dans le volume interne, un orifice d’admission de gaz relié fluidiquement à l’atmosphère pour permettre une entrée d’air dans le volume interne, un orifice d’échappement relié fluidiquement à l’atmosphère pour permettre une évacuation à l’atmosphère, d’une partie du gaz contenu dans le volume interne, et un port de sortie pour fournir au moins une partie du gaz contenu dans le volume interne à un appareil de délivrance de NO. la ligne d’admission de gaz, la vanne manuelle, le régulateur de précision, le dispositif à orifice calibré et le dispositif à venturi sont agencés dans un boitier commun. l’orifice d’admission de gaz présente une aire de section comprise entre 0.5 et 10 mm 2 . il comprend en outre des moyens de raccordements amont agencés au niveau d’un port d’entrée de la ligne d’admission de gaz, configurés pour y raccorder un conduit flexible. il comprend en outre des moyens de raccordement aval agencés au niveau du port de sortie du dispositif à venturi, configurés pour y raccorder une ligne d’alimentation en gaz d’un analyseur de gaz d’un appareil de délivrance de NO.
L’invention concerne aussi une utilisation d’un dispositif de calibration selon l'invention, pour calibrer les moyens de mesure d’un appareil de délivrance de NO, lesdits moyens de mesure comprenant un capteur de NO, un capteur de NO 2 et un capteur d’O 2 .
De préférence, le dispositif de calibration est raccordé fluidiquement à une bouteille de gaz contenant un mélange NO/N 2 alimentant la ligne d’admission de gaz du dispositif de calibration, en amont de la vanne manuelle.
schématise un mode de réalisation d’un dispositif de calibration selon la présente invention ;
est un tableau de résultats illustrant des tests réalisés avec le dispositif de calibration de ;
schématise un mode de réalisation de l’analyseur de gaz d’un dispositif de délivrance de NO devant être périodiquement calibré ;
schématise le dispositif de calibration de associé au dispositif de délivrance de NO de , lors d’une procédure de calibration ;
illustre les performances d’une pompe faisant partie de l’analyseur de gaz de ; et
schématise un mode de réalisation d’une installation de fourniture de gaz à un patient comprenant le dispositif de délivrance de NO de et un ventilateur médical alimentant un circuit patient.
schématise un dispositif de calibration 2, i.e. un système ou ensemble de calibration, selon l’invention, utilisable pour calibrer les capteurs d’un appareil de délivrance de NO, tel celui illustré sur , comme détaillé ci-après.
24 heures avant la réalisation du test, les membranes d’équilibrage de pression testées ont été appliquées sur une plaque en aluminium brut pleine de longueur 400 mm. La plaque a été positionnée de manière à former un angle de 150° avec le jet d’eau du nettoyeur haute pression réglé à une pression de 210 bars et en fixant la distance entre la buse dudit nettoyeur et la plaque à 50 cm. Le jet d’eau venait ainsi percuter les membranes testées.
Les essais ont été réalisés pendant une durée maximum de 2 minutes. Cependant, le test n°1 était arrêté dès lors qu’il y avait destruction de l’intégralité de la membrane d’équilibrage de pression testée. Le jet d’eau a été déplacé de gauche à droite pendant toute la durée du test afin de contraindre les membranes testées. La vitesse de déplacement de la buse était de 5 aller/retour en une minute.
T est n°2 réalisé avec les membranes monocouches IQ5 à IQ7 et C 5 à C7
Le déroulement du 2 ème test était identique à celui du 1 er test à l’exception que la criticité du test a été augmentée.
En effet, la plaque en aluminium a été positionnée de manière à former un angle de 150° avec le jet d’eau du nettoyeur haute pression réglé à une pression de 210 bars et en fixant la distance entre la buse dudit nettoyeur et la plaque à 35 cm (et non plus 50 cm). Le jet d’eau venait ainsi percuter les membranes testées.
Les essais ont été réalisés pendant une durée maximum de 2 minutes. Cependant, le test n°2 était arrêté dès lors qu’il y avait destruction de l’intégralité de la membrane d’équilibrage de pression testée. Le jet d’eau a été déplacé de gauche à droite pendant toute la durée du test afin de contraindre les membranes testées. La vitesse de déplacement de la buse était de 5 aller/retour en une minute.
Le tableau 1 ci-dessous détaille les résultats obtenus avec toutes les membranes d’équilibrage de pression testées. Plus précisément, pour chaque membrane testée sont indiqués la durée de tenue à l’eau sous pression et son état après l’arrêt du test.
Pour les membranes d’équilibrage de pression comportant une membrane bicouches, la 2 ème colonne du tableau 1 indique : - « Polymère » lorsque la couche de film microporeux de matériau polymère (à savoir PTFE) de la membrane était exposée au jet d’eau sous haute pression ; - « Textile » lorsque la couche de matériau textile (à savoir polyamide ou PET) de la membrane était exposée au jet d’eau sous haute pression.
Ainsi, pour les membranes IQ1, IQ2, C1 et C2, les deux configurations possibles ont été testées.
Dans la dernière colonne du tableau 1, on entend par : - « rupture cohésive de l’adhésif sur […]% de la surface » : à l’issue du test, la membrane d’équilibrage de pression testée a été détachée de la plaque en aluminium sur […]% de la surface et une partie de l’adhésif a été retrouvée sur la plaque en aluminium ; - « rupture adhésive entre la membrane et l’adhésif sur […]% de la surface » : à l’issue du test, la membrane d’équilibrage de pression testée a été détachée de la plaque en aluminium sur […]% de la surface et tout l’adhésif est demeuré sur le 2 ème élément de la bordure de renforcement.
Au vu des résultats détaillés dans le tableau 1 ci-dessus, on relève les points remarquables suivants : - A la différence des membranes d’équilibrage de pression C1 à C4, les membranes d’équilibrage de pression selon l’invention IQ1 à IQ4 demeurent toutes intactes après 2 minutes du test n°1. Elles ne sont pas détériorées lorsqu’elles sont soumises au jet d’eau sous pression. - En ce qui concerne la membrane d’équilibrage de pression IQ1, cette dernière demeure intacte dans la configuration dans laquelle le matériau textile est exposé au jet d’eau sous pression. En effet, dans la configuration dans laquelle le film de PTFE est exposée au jet d’eau sous pression, cette couche de PTFE est arrachée sur 40% de la surface de la membrane. Cette expérimentation démontre qu’il peut être plus avantageux pour les membranes d’équilibrage selon l’invention d’exposer la couche de matériau textile au milieu externe. - En ce qui concerne la membrane d’équilibrage de pression IQ2, cette dernière demeure intacte quelle soit la configuration, à savoir indépendamment que le matériau textile (PET) ou le film microporeux de matériau polymère (PTFE) de la membrane soit exposé au jet d’eau sous pression. - Le test n°2 était plus drastique (distance buse-plaque en aluminium réduite). Cependant, les membranes d’équilibrage de pression selon l’invention IQ5 à IQ7 ont toutes mieux résisté au jet d’eau sous pression que les membranes comparatives C5 à C7. La membrane IQ5 est demeuré intacte à l’issue du test. - En comparant les résultats des membranes IQ6 et C6, la membrane IQ6 a un temps de protection supérieur (120 s versus 80 s) et est moins abîmée à l’issue du test n°2 (la rupture cohésive de l’adhésif s’est produite sur 50% de la surface versus 100% de la surface pour la membrane C6).
Ces résultats expérimentaux témoignent de la meilleure robustesse et fiabilité des membranes d’équilibrage de pression selon l’invention en comparaison avec des membranes d’équilibrage de pression comparatives qui sont dépourvues d’une bordure de renforcement.
En outre, comme rappelé ci-dessus, certaines des membranes d’équilibrage de pression selon l’invention (à savoir IQ1 à IQ4) avaient l’avantage de comporter moins de PTFE que les membranes d’équilibrage de pression comparatives correspondantes (à savoir C1 à C4). Elles présentaient donc un impact environnemental réduit et étaient plus économiques.
Procédé de traitement de l’acide phosphorique par flottation ionique DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention a pour objet un procédé de traitement d’une solution d’acide phosphorique comprenant des métaux lourds par flottation ionique dans lequel la solution d’acide phosphorique est mélangée avec un agent tensioactif ionisable et un solide adsorbant ayant une granulométrie allant de 5 à 160 μm.
ETAT DE LA TECHNIQUE L’acide phosphorique (H 3 PO 4 ) peut être produit principalement par deux procédés : un procédé humide et un procédé thermique. Le procédé humide est le plus utilisé. L’acide phosphorique issu de la voie humide est obtenu par l’attaque du phosphate naturel par un acide fort tel que l’acide chlorhydrique, l’acide nitrique et/ou l’acide sulfurique.
L’acide phosphorique industriel est notamment un précurseur de fabrication des engrais phosphatés. Cependant, il contient des éléments pouvant polluer les sols ou les nappes phréatiques, tels que le cadmium (Cd), le cuivre (Cu), l’arsenic (As), le zinc (Zn), le plomb (Pb), le nickel (Ni) ou encore le chrome (Cr).