INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le dispositif étant configuré pour que la différence de potentiel entre les première et deuxième résistances soit nulle en tout point de la jonction PN.
Un autre mode de réalisation prévoit un capteur comprenant un dispositif tel que décrit précédemment, le capteur étant configuré pour qu'une valeur de mesure du capteur soit dépendante de la valeur de résistance de la deuxième résistance.
la est une vue de dessus d'un mode de réalisation d'un dispositif comprenant une résistance diffusée ;
la est une autre vue en coupe du mode de réalisation de la ;
La machine d'état FSM comprend plusieurs états reliés entre eux par des transitions. Pour déterminer si la machine d'état FSM doit mettre ou non en œuvre une transition entre deux états, par exemple entre l'état courant de la machine d'état FSM et un état suivant de la machine d'état FSM, le circuit FSM reçoit des signaux d'entrée sig-in. Les signaux sig-in indiquent si des conditions sur des signaux du convertisseur 1 sont vérifiées ou non. A titre d'exemple, les signaux sig-in indiquent si le courant dans l'inductance L est nul ou non, si la tension de sortie Vout est supérieure ou inférieur à au moins un seuil etc…
De manière usuelle, lorsque le circuit FSM est mis en œuvre de manière synchrone, c'est-à-dire lorsque l'état courant de la machine d'état FSM et les sorties cmdH et cmdL de la machine d'état FSM sont mis à jour à la fréquence d'un signal d'horloge périodique, le circuit FSM comprend : - un registre d'état ayant une sortie indiquant de l'état courant de la machine d'état FSM et une entrée recevant une indication de l'état suivant de la machine d'état FSM ; et - un circuit combinatoire prenant en entrée les signaux sig-in et la sortie du registre d'état, et fournissant l'indication de l'état suivant de la machine d'état.
Dans ce cas, le registre d'état de la machine d'état FSM est mis à jour à chaque cycle du signal d'horloge périodique.
A titre d'exemple, les sorties cmdH et cmdL sont, par exemple, déterminées à partir de l'indication de l'état courant de la machine d'état FSM, c'est à dire à partir de la sortie du registre d'état. A titre d'exemple alternatif, le circuit FSM comprend en outre : - un registre de sortie fournissant les sorties cmdH et cmdL et une entrée recevant une indication de la valeur suivante des sorties cmdH et cmdL ; et - un circuit combinatoire recevant l'indication de l'état courant de la machine d'état FSM et les signaux sig-in, et fournissant l'indication de la valeur suivante des sorties cmdH et cmdL.
Dans cet exemple alternatif, le registre de sortie et le registre d'état sont mis à jour simultanément, à chaque cycle du signal d'horloge périodique.
Toutefois, un inconvénient d'une mise en œuvre synchrone du circuit FSM est que la fréquence du signal d'horloge périodique doit être très supérieure à la fréquence de découpage ou de commande des interrupteurs LSS et HSS, par exemple au moins 100 plus grande, pour réguler de manière assez précise la valeur de la tension Vout. Cela pose divers problèmes. Par exemple, cela rend le convertisseur 1 inadapté à des applications où l'on cherche à minimiser la consommation.
Pour pallier aux inconvénients des machines d'état fini mises en œuvre de manière synchrone, il a été proposé de mettre en œuvre des machines d'état fini purement asynchrones, c'est à dire dépourvu de signal d'horloge. Ces machines d'état purement asynchrones sont alors mises en œuvre au moyen de composants électroniques dédiés, comme par exemple des cellules de Müller.
Toutefois, la conception d'une machine d'état purement asynchrone nécessite des outils spécifiques de développement, qui ne sont généralement pas compatibles avec les outils de développement de circuits numériques cadencés par un signal d'horloge périodique. En outre, une machine d'état purement asynchrone n'est généralement pas compatible avec les circuits numériques cadencés par un signal d'horloge périodique.
Pour pallier aux inconvénients des machines d'état fini mises en œuvre de manière synchrone et aux machines d'état fini purement asynchrones, il a également été proposé de mettre en œuvre des machines d'état globalement asynchrone et localement synchrone (GALS de l'anglais "Globally Asynchronous – Locally Synchronous").
Les machines d'état de type GALS sont mises en œuvre de manière similaire aux machines d'état purement synchrones de l'exemple alternatif décrit ci-dessus, à la différence que : - une machine d'état de type GALS est dépourvue de signal d'horloge périodique commandant les mises à jours de ses registres d'état et de sortie ; - une machine d'état de type GALS comprend un circuit de mémorisation de ses signaux d'entrée, les signaux ainsi mémorisés étant fournis aux circuits combinatoires fournissant l'indication de l'état suivant de la machine d'état et l'indication de la valeur suivante des sorties de la machine d'état ; et - une machine d'état de type GALS comprend un circuit de génération d'horloge local configuré pour fournir un signal d'horloge local à partir de l'indication de l'état suivant de la machine d'état et de l'indication de l'état courant de la machine d'état, le signal d'horloge local commandant une mémorisation des signaux d'entrée de la machine d'état et, simultanément, des mises à jour des registres d'état et de sortie, uniquement lorsque cela est utile, d'où il résulte que le signal d'horloge local n'est pas périodique.
Dans une machine d'état de type GALS, les registres et les circuits de mémorisation sont mis en œuvre avec des composants synchrones usuels comme par exemple des bascules ("Flip-Flop" en anglais) ou des verrous ("latch" en anglais).
Toutefois, une machine d'état de type GALS est généralement lente car la fréquence maximale que le signal d'horloge local peut atteindre est limitée par des temps de résolution de métastabilité dans le circuit de mémorisation des signaux d'entrée et par le temps de calcul de l'indication de l'état suivant de la machine d'état.
Il existe un besoin de pallier tout ou partie des inconvénients des machines d'état fini connues pour des convertisseurs à découpage.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des machines d'état fini connues pour des convertisseurs à découpage.
Par exemple, un mode de réalisation prévoit une machine d'état fini asynchrone qui ne soit pas mise en œuvre avec des composants asynchrones dédiés et/ou en utilisant des outils de développement asynchrones dédiés.
Par exemple, un mode de réalisation prévoit une machine d'état fini asynchrone dépourvue de registre d'état, et donc d'un circuit combinatoire fournissant une indication de l'état suivant de la machine d'état. Cela permet par exemple que la machine d'état asynchrone puisse fonctionner plus rapidement qu'une machine d'état de type GALS ou une machine d'état asynchrone mise en œuvre avec des composants asynchrones dédiés.
Dans un premier mode de réalisation illustré par la , le nombre d’ouvertures 78 est égal au nombre d’orifices d’injection d’air 64. L’arc de cercle α1 délimité entre le centre de deux orifices d’injection d’air 64 adjacents est égal à l’arc de cercle α2 délimité entre le même côté de deux ouvertures 78 adjacentes.
Ainsi, dans le mode de réalisation représenté à titre d’exemple sur les figures 4 à 7, la dimension D à une extrémité gauche de l’ouverture 78 est sensiblement égale au diamètre d des orifices d’injection d’air 64. La dimension D est par ailleurs égale à la moitié du diamètre d des orifices d’injection d’air 64 à une extrémité droite de l’ouverture 78.
De manière avantageuse, dans la première position angulaire de la bague 72, chaque orifice d’injection 64 est en vis-à-vis de l’extrémité droite d’une ouverture 78 respective, tandis que dans la deuxième position angulaire de la bague 72, illustrée sur la , chaque orifice d’injection 64 est en vis-à-vis de l’extrémité gauche de l’ouverture 78 respective. La collerette d’obturation 76 de la bague 72 est donc configurée pour obturer au moins une partie de chaque orifice d’injection d’air 64 lorsque la bague 72 passe de la deuxième position angulaire à la première position angulaire. En particulier, une section de passage d’air dans les orifices d’injection d’air 64 est divisée par deux lorsque la bague 72 passe de la deuxième position angulaire à la première position angulaire. Le débit d’air passant au travers des ouvertures 78 et des orifices d’injection d’air 64 et entrant dans la chambre de combustion est donc divisé par deux lorsque la bague 72 passe de la deuxième position angulaire à la première position angulaire.
La position de l’ouverture 78 par rapport à l’orifice 64 respectif dans la troisième position angulaire de la bague 72 est illustrée sur la . Elle correspond à une position dans laquelle la section de passage d’air dans les orifices d’injection 64 est intermédiaire à la section de passage d’air dans ces orifices 64 dans la première position angulaire de la bague 72 et à la section de passage d’air dans les orifices 64 dans la deuxième position angulaire de la bague 72. Le débit d’air passant au travers des ouvertures 78 et des orifices d’injection d’air 64 est donc intermédiaire entre le débit d’air obtenu dans la première position angulaire et le débit d’air obtenu dans la deuxième position angulaire.
Aussi, en faisant varier la position angulaire de la bague 72 par rapport au bol mélangeur 50, la section de passage d’air dans les orifices 64 peut être augmentée ou diminuée. Le débit d’air entrant dans la chambre de combustion 10 est donc accru ou diminué, notamment de façon linéaire et progressive. Cette variation du flux d’air entrant dans la chambre de combustion 10 a été matérialisée par des points sur les figures 5 à 7.
En variante, les dimensions D à l’extrémité droite ou à l’extrémité gauche des ouvertures 78 peuvent présenter une dimension différente pour réduire ou accroître les débits d’air passant au travers des ouvertures 78 et des orifices d’injection d’air 64.
En variante, la dimension D est constante circonférentiellement sur une portion angulaire puis décroit circonférentiellment sur une autre portion angulaire.
En variante, les ouvertures 78 peuvent par exemple présenter une forme sensiblement triangulaire ou parallépipèdique qui s’étend le long d’un arc de cercle.
La représente schématiquement une vue du bol mélangeur 50 et de la bague 72 selon un deuxième exemple de réalisation.
Dans ce cas, la collerette d’obturation 76 de la bague 72 est pourvue de plusieurs ouvertures 86, 88 formant une rangée annulaire d’ouvertures qui sont régulièrement réparties autour d’un centre C de l’axe 70 du système d’injection de carburant.
La bague 72 comporte deux fois plus d’ouvertures 86, 88 que d’orifices d’injection d’air 64 du bol mélangeur. L’arc de cercle α3 délimité entre les centres de deux orifices d’injection d’air 64 adjacents est égal au double de l’arc de cercle α1 délimité entre les centres deux ouvertures 86, 88 adjacentes.
La rangée annulaire d’ouvertures de la bague 72 comporte en outre deux premiers secteurs circulaires B1 et deux deuxièmes secteurs circulaires B2. Chaque premier secteur circulaire B1 est disposé entre deux deuxièmes secteurs circulaires B2. Les deux deuxièmes secteurs circulaires B2 sont disposés de manière opposée par rapport au centre C.
Les premiers secteurs circulaires B1 comprennent uniquement des premières ouvertures 86. Les deuxièmes secteurs circulaires B2 comprennent des premières ouvertures 86 et des deuxièmes ouvertures 88.
Les premières ouvertures 86 sont circulaires et possèdent un diamètre et une surface identique à la surface des orifices d’injection d’air 64 du bol mélangeur. Sur la , les orifices d’injection d’air 64 ont été représentés en pointillé avec un diamètre supérieur au diamètre des premières ouvertures 86 pour faciliter la compréhension de ce mode de réalisation.
Le ou chaque conduit de retour 42 s’étend en particulier selon la direction longitudinale L entre une première extrémité et une seconde extrémité du conduit de retour 42 concerné.
Chaque conduit de retour 42 présente par exemple une section rectangulaire dans un plan perpendiculaire à la direction longitudinale L.
En référence aux figures 1 et 3, le système de reprise d’air 10 définit au moins une première ouverture 44 reliant la salle de passagers 3 à la première extrémité du conduit de retour 42 concerné. Le système de reprise d’air 10 définit en outre au moins une seconde ouverture 46, visible en particulier sur les figures 1 et 2, reliant la seconde extrémité du conduit de retour 42 au groupe de traitement d’air 6, en particulier par l’ouverture 18. En particulier, chaque conduit de retour 42 s’étend selon la direction longitudinale L entre la première extrémité reliée à la première ouverture 44 et la seconde extrémité reliée à la seconde ouverture 46.
La première ouverture 44 est décalée par rapport à la seconde ouverture 46 selon la direction longitudinale L du véhicule 1.
Par exemple, première ouverture 44 et/ou la seconde ouverture 46 présente une section rectangulaire, circulaire ou elliptique.
De préférence, le système de reprise d’air 10 comprend deux conduits de retour 42 agencés dans l’espace 14, et s’étendant parallèlement l’un par rapport à l’autre. Chaque conduit de retour 42 relie la première ouverture 44 respective à la seconde ouverture 46 respective.
De préférence, le premier conduit central 22 s’étend entre les deux conduits de retour 42 et parallèlement aux conduits de retour 42.
De préférence, le ou chaque conduit de retour 42 s’étend entre le premier conduit central 22 et le conduit latéral 20 respectif.
Cela permet ainsi d’obtenir un agencement efficace en termes d’espace occupé par le système de diffusion d’air 8 et le système de reprise d’air 10.
Purificateur d’air pour véhicule automobile. Le domaine technique concerne les dispositifs purificateurs d’air ainsi que les véhicules équipés de tels purificateurs d’air.
A cet effet, les véhicules sont couramment équipés d’un groupe de climatisation conçu pour gérer la qualité de l’air de l’habitacle. Le groupe de climatisation organise la circulation et le traitement de l’air de l’habitacle notamment en remplaçant par de l’air provenant de l’extérieur de l’air évacué par un extracteur d’air hors de l’habitacle. La plupart des groupes de climatisation sont aujourd’hui capables de filtrer l’air provenant de l’extérieur pour éliminer les particules en situation de conduite. Les groupes de climatisation sont également conçus pour fonctionner selon un mode de recyclage, qui consiste à faire circuler l’air de l’habitacle en circuit fermé en cas de pollution détectée à l’extérieur du véhicule.
Ainsi, les groupes de climatisation sont en mesure de gérer correctement la température et l’humidité de l’air de l’habitacle, de filtrer les particules et d’empêcher l’apport de polluant à l’intérieur du véhicule en cas de pollution importante de l’air extérieur. Cependant, les micro-organismes tels que les bactéries, les moisissures et les virus sont mal ou pas du tout éliminés par les systèmes connus. Par ailleurs, dans des conditions de forte humidité, des moisissures peuvent se développer à la surface des filtres en raison de la présence de matières organiques. Enfin, la plupart des groupes de climatisation utilisent des filtres à charbon actif qui sont susceptibles de relarguer des composés organiques volatiles piégés lorsque la température du filtre dépasse 25°C.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant de purifier l’air intérieur d’un habitacle de véhicule en éliminant efficacement les polluants et micro-organismes.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir un dispositif purificateur conçu pour équiper un habitacle de véhicule et capable d’éliminer des polluants chimiques et micro-organismes.
Le pH de la solution de lavage de l’étape 5 est avantageusement contrôlé entre 6 et 14, préférentiellement entre 8 et 14.
Etape 5) du procédé de fabrication de la forme cristalline du sel de sodium :
Dans une étape 5) optionnelle, la composition C 1 obtenue à l’issue de l’étape 3) ou la composition C 2 obtenue à l’issue de l’étape 4) est séchée.
L’étape de séchage peut s’effectuer par diverses technologies. A titre d’exemples et de manière non limitative, nous pouvons citer l’utilisation de toutes technologies de séchage par convection, conduction ou rayonnement (sécheur à lit fluidisé, lit traversé, séchage sur bande convoyeuse, séchage micro-onde séchage sur filtre lisseur agité chauffé, séchage par rayonnement haute fréquence, infra-rouge, séchage par atomisation).
L’opération de séchage peut être réalisée à pression atmosphérique ou bien sous vide.
L’étape de séchage peut être réalisée de manière discontinue (batch) ou en continu.
Autres étapes du procédé de fabrication de la forme cristalline du sel de sodium :
Pendant le procédé de fabrication, c’est-à-dire pendant les étapes 1) à 5), et quelle que soit l’étape, il est possible d’introduire au moins un inhibiteur de polymérisation de manière à éviter l’éventuelle polymérisation de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ou de son sel. Cet inhibiteur peut être choisi de manière non limitative parmi l’hydroquinone, le paraméthoxyphénol, la phénotiazine, le 2,2,6,6-tétraméthyl(pipéridin-1-yl)oxyl, le 4-hydroxy-2,2,6,6-tétraméthyl(pipéridin-1-yl)oxyl, les dérivés de phénylène diamines, ou leurs mélanges.
Préférentiellement, l’inhibiteur est le paraméthoxyphénol ou le 4-hydroxy-2,2,6,6-tétraméthyl(pipéridin-1-yl)oxyl.
La quantité d’inhibiteur introduite par rapport à la quantité d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique introduite à l’étape 1) est avantageusement comprise entre 0,001% et 5% en poids, plus préférentiellement entre 0,01% et 1% en poids.
L’inhibiteur peut être introduit au cours d’une ou plusieurs quelconques étapes du procédé. Préférentiellement, il est introduit en quantité supplémentaire pendant l’étape 1). Plus préférentiellement, l’inhibiteur fait partie de la solution aqueuse SA 1 introduite en étape 1).
Le procédé de fabrication (étapes 1) à 5)) peut être effectué de manière continue ou discontinue (en batch).
Composition du polymère hydrosoluble Le polymère hydrosoluble est obtenu à partir de la forme cristalline du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, et avantageusement d’au moins un autre monomère qui peut être choisi parmi les monomères non ioniques hydrophiles et/ou les monomères anioniques hydrophiles et/ou les monomères cationiques hydrophiles et/ou les monomères zwitterioniques hydrophiles et/ou les monomères hydrophobes et leurs mélanges. Il peut s’agir d’un polymère de plusieurs monomères distincts ou d’un homopolymère.
Avantageusement, le ou les monomères hydrophiles non ioniques pouvant être utilisés dans le cadre de l’invention sont choisis, notamment, dans le groupe suivant : l’acrylamide, le méthacrylamide, les N-alkylacrylamides, les N-alkylméthacrylamides, les N,N-dialkyl acrylamides, les N,N-dialkylméthacrylamides, la N-vinylpyrrolidone, les hydroxyalkylacrylates, les hydroxyalkyl méthacrylates, et leurs mélanges. Parmi ces monomères non ioniques, les groupes alkyle sont avantageusement en C 1 -C 5 , plus avantageusement en C 1 -C 3 . Il s’agit préférentiellement d’alkyles linéaires. Préférentiellement, le monomère hydrophile non ionique est l’acrylamide.
Le polymère hydrosoluble comprend avantageusement entre 0 et 99 mol% de monomère(s) hydrophile(s) non-ionique(s), préférentiellement entre 40 et 95 mol%, plus préférentiellement entre 45 et 90 mol%.
Avantageusement, le ou les monomères hydrophiles anioniques pouvant être utilisés dans le cadre de l’invention peuvent être choisis dans un large groupe. Ces monomères peuvent présenter des fonctions vinyliques (avantageusement acryliques, maléiques, fumariques, malonique, itaconique, ou allyliques), et contenir un groupe carboxylate, phosphonate, phosphate, sulfate, sulfonate, ou un autre groupe à charge anionique. Le monomère anionique peut être sous forme acide ou bien sous forme de sel de métal alcalino-terreux, de sel de métal alcalin ou de sel d’ammonium. Des exemples de monomères convenables incluent l’acide acrylique ; l’acide méthacrylique ; l’acide diméthylacrylique ; l’acide itaconique ; l’acide crotonique ; l’acide maléique ; l’acide fumarique ; l’acide acrylamido undécanoïque ; l’acide 3-acrylamido 3-méthylbutanoïque ; l’anhydride maléique ; l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (ATBS) ; les monomères de type acide fort présentant par exemple une fonction de type acide sulfonique ou acide phosphonique tels que l’acide vinylsulfonique, l’acide vinylphosphonique, l’acide allylsulfonique, l’acide méthallylsulfonique, l’acide 2-méthylidenepropane-1,3-disulfonique, le 2-sulfoéthylméthacrylate, le sulfopropylméthacrylate, le sulfopropylacrylate, l’acide allylphosphonique, l’acide styrène sulfonique, l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane disulfonique ; les sels hydrosolubles de ces monomères comme leurs sels de métaux alcalins, de métaux alcalino-terreux, ou d’ammonium ; et leurs mélanges. Dans cette liste, les monomères mentionnés de type acide fort présentant une fonction de type acide sulfonique n’incluent pas la forme cristalline du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique.
Le polyglycéryl-6 polyricinoléate (INCI : Polyglyceryl-6 polyricinoleate, CAS : 114355-43-0) est un ester de polyglycérol-6 et d'acide polyricinoléique (C18H38O13.xC18H34O3), de formule :
Selon un mode de réalisation particulier, la masse totale des polyglycéryls ou esters de polyglycérol représente de 2 à 15 % de la masse totale du produit. De manière plus générale, les polyglycéryls ou esters de polyglycérol représentent : au moins 1 voire 2, 3, 4 ou 5 % ; au plus 20, 19, 18, 17, 16 voire 15, 14, 13, 12, 11 ou 10 %.
Selon l’invention, un second type d’émulsionnants est de l’olivate de sorbitane.
L’olivate de sorbitane (INCI : Sorbitan olivate, CAS : 223706-40-9) est synthétisé à partir d’un mélange d’acides gras d’huile d’olive et de sorbitol, présentant la formule :
Selon un mode de réalisation particulier, la masse de l’olivate de sorbitane représente de 10 à 25 % de la masse totale du produit. De manière plus générale, l’olivate de sorbitane représente : au moins 5 voire 10, 11, 12, 13, 14 ou 15 % ; au plus 30, voire 25, 24, 23, 22, 21 voire 20 %.
Selon une autre caractéristique, un produit selon l’invention comprend de l’hectorite ou de la bentonite, ou leurs dérivés, notamment les hectorites ou bentonites substituées, en particulier les hectorites ou bentonites d’ammonium quaternaire.
L’hectorite et la bentonite appartiennent à la famille des argiles. Ce sont des agents épaississants, qui permettent de contrôler la viscosité, ainsi que des stabilisateurs d’émulsion. Ils peuvent également présenter la fonction d’agents suspensifs et d’agents absorbants.
Les dérivés d’hectorite sont de préférence choisis parmi la disteardimonium hectorite, la stearalkonium hectorite (CAS : 94891-33-5), ou leur mélange.
Selon un mode de réalisation particulier, la masse totale d’hectorite ou de bentonite, ou de leurs dérivés, représente de 0.1 à 2 % de la masse totale du produit. De manière plus générale, ils représentent : au moins 0.05 voire 0.1, 0.2, 0.3, 0.4, ou 0.5 % ; au plus 2, voire 1.5, 1.4, 1.3, 1.2, 1.1 ou 1 %.
Selon un mode de réalisation, le produit selon l’invention comprend en outre au moins un émollient. De manière connue, les émolliants sont des ingrédients permettant d’assouplir et/ou d’adoucir la peau.
De préférence, l’émollient est choisi parmi les huiles, avantageusement les huiles végétales, et les esters d’acides gras, ainsi que leurs mélanges.