INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 3 et 4 présentent en exemple un choke 5 fixe d’un canon 1 qui a été usiné selon le procédé de modification. Ainsi, après usinage et comme visible notamment en , la surface interne 7 présente une forme conique s’étendant dans la direction X sur toute la longueur prédéterminée L. La génératrice de cette forme conique est rectiligne et correspond à celle de l’alésoir conique 12 utilisé.
De manière avantageuse, l’étape d’usinage du procédé de modification est réalisé en deux passes, à savoir une première passe réalisée avec un alésoir conique d’ébauche et une deuxième passe suivant la première passe et réalisée avec un alésoir conique de finition. L’alésoir conique de finition présente un diamètre maximal légèrement supérieur au diamètre maximal de l’alésoir conique d’ébauche, par exemple de l’ordre de 0,2 mm supérieur, de sorte à obtenir une qualité d’usinage supérieure. Ainsi, pour un diamètre d’âme de 18,4 mm, la diamètre maximal de l’alésoir conique de finition va être d’environ 18,35 mm tandis que le diamètre maximal de l’alésoir conique d’ébauche va être d’environ 18,15 mm.
De plus, l’inclinaison de la génératrice de l’alésoir conique d’ébauche est égale à l’inclinaison de la génératrice de l’alésoir conique de finition de sorte à conserver le resserrement initial souhaité.
En pratique, on pourra utiliser le deuxième mode de réalisation lorsque l’élément de liaison 230 est centré par rapport au poteau d’échafaudage 210, 220.
En outre, la deuxième ouverture de paroi 1141 présente une largeur d’ouverture qui est conçue pour autoriser le passage de l’élément de liaison 230.
Ainsi, lorsque le dispositif de protection 100 est utilisé, l’élément de liaison 230 peut traverser la deuxième ouverture de paroi 1141.
Dans l’invention, comme illustré sur la , la et la , le dispositif de protection 100 comprend en outre au moins un premier élément de butée 115.
On entend par « élément de butée », une pièce mécanique qui est destinée à empêcher ou limiter le mouvement d’un organe mobile.
Dans l’exemple de la , la et de la , l’élément de butée 115 empêche ou limite, par friction, la translation du dispositif de protection 100 le long du premier axe D de la portion de structure d’échafaudage 200.
En pratique, l’élément de butée 115 est disposé au niveau d’une ouverture d’extrémité, dite ouverture de butée, à savoir, soit au niveau de la première ouverture d’extrémité 111, soit au niveau de la deuxième ouverture d’extrémité 112.
Dans un premier mode de réalisation du premier élément de butée 115, celui-ci est fourni dans le volume intérieur 113 sur une surface intérieure du corps 110.
Dans un deuxième mode de réalisation du premier élément de butée 115, celui-ci est fourni dans le volume intérieur 113 dans une surface intérieure du corps 110.
Dans un troisième mode de réalisation du premier élément de butée 115, celui-ci comprend une protubérance unique.
Comme illustré sur la , dans un quatrième mode de réalisation du premier élément de butée 115, celui-ci comprend une pluralité de protubérances.
Dans un cinquième mode de réalisation du premier élément de butée 115, celui-ci comprend une rainure unique.
Dans un sixième mode de réalisation du premier élément de butée 115, celui-ci comprend une pluralité de rainures.
Maintenant que nous avons décrit les caractéristiques du dispositif de protection 100, nous allons décrire son utilisation.
La , la et la illustrent un procédé de positionnement du dispositif de protection 100 sur la portion de structure d’échafaudage 200.
En pratique, le dispositif de protection 100 est configuré pour évoluer entre une première configuration de positionnement et une première configuration de verrouillage.
Dans le cas d’ensembles d’anneau de turbine entièrement métalliques, il est nécessaire de refroidir tous les éléments de l’ensemble et en particulier l’anneau de turbine qui est soumis aux flux les plus chauds. Ce refroidissement a un impact significatif sur la performance du moteur puisque le flux de refroidissement utilisé est prélevé sur le flux principal du moteur. En outre, l’utilisation de métal pour l’anneau de turbine limite les possibilités d’augmenter la température au niveau de la turbine, ce qui permettrait pourtant d’améliorer les performances des moteurs aéronautiques.
Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été envisagé de réaliser des secteurs d’anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) afin de s’affranchir de la mise en œuvre d’un matériau métallique.
Les matériaux CMC présentent de bonnes propriétés mécaniques les rendant aptes à constituer des éléments de structures et conservent avantageusement ces propriétés à températures élevées. La mise en œuvre de matériaux CMC a avantageusement permis de réduire le flux de refroidissement à imposer lors du fonctionnement et donc à augmenter la performance des turbomachines. En outre, la mise en œuvre de matériaux CMC permet avantageusement de diminuer la masse des turbomachines et de réduire l’effet de dilatation à chaud rencontré avec les pièces métalliques.
On connait par ailleurs les documents FR 2 540 939, GB 2 480 766, EP 1 350 927, US 2014/0271145, US 2012/082540 et FR 2 955 898 qui divulguent des ensembles d’anneau de turbine.
Les secteurs d'anneau comportent une base annulaire dont la face interne définit la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement deux pattes dont les extrémités sont maintenues entre les deux brides d'une structure métallique de support d'anneau.
L’intégration d’un anneau en CMC comprend un maintien radial de la pièce en partie assuré par un ou plusieurs pions axiaux. Dans le document connu FR 3 086 327, il y a quatre pions, deux en amont et deux en aval.
L’utilisation de secteurs d’anneau en CMC permet ainsi de réduire significativement la ventilation nécessaire au refroidissement de l’anneau de turbine, et donc d’augmenter le rendement. Ils permettent également un gain de masse car ils sont plus légers que les alliages métalliques traditionnellement utilisés.
Toutefois, le CMC ayant un comportement mécanique différent d’un matériau métallique, son intégration ainsi que la manière de le positionner au sein de la turbine ont dû être repensés. En effet, le CMC ne supporte pas les montages frettés (usuellement employés pour les anneaux métalliques) et sa dilation thermique est plus faible qu’un matériau métallique.
La zone d’appui radial entre les pions et le dessus des oreilles de l’anneau traversées par les pions est une des zones sensibles de la technologie, aux contraintes mécaniques élevées. On observe, sur un banc d’essais, des endommagements partiels significatifs. Ce phénomène pourrait être amplifié en fonctionnement moteur du fait d’une bascule inévitable de la pièce. Les zones d’usure les plus marquées étant proches des bords des trous de l’anneau, une telle bascule conduirait à des effets encore plus significatifs.
La présente invention a donc pour but principal de proposer un ensemble d’anneau de turbine qui ne présente pas les inconvénients précités tout en possédant une masse réduite et en réduisant d’autant plus l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d’anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine.
Plus particulièrement, la solution de la présente invention a pour but de réduire le risque d’usure des oreilles recevant les pions, notamment au niveau des bords des perçages des oreilles.
Ce but est atteint grâce à un ensemble d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine, définissant une direction axiale et une direction radiale, et une structure de support d’anneau maintenue par un carter de turbine, chaque secteur d’anneau comprenant une base à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont et une patte d’accrochage aval espacées axialement l’une de l’autre, la structure de support d’anneau comportant une bride radiale amont et une bride radiale aval entre lesquelles sont maintenues la patte d’accrochage amont et la patte d’accrochage aval de chaque secteur d’anneau, et l’ensemble d’anneau comprenant, pour chaque secteur d’anneau, au moins un pion et au moins un passage traversant axialement une patte d’accrochage aval ou amont sur une longueur axiale du passage, ledit au moins un pion coopérant avec ledit au moins un passage et l’une des brides radiales amont ou aval de la structure de support d’anneau.
L’ensemble d’anneau de turbine selon l’invention est remarquable notamment en ce que, selon un plan de coupe comportant la direction axiale, ledit au moins un pion comprend une surface externe, ou périphérique, qui présente une portion d’appui plane en regard d’une surface interne dudit passage traversé par le pion, ladite portion d’appui de la surface périphérique du pion en regard de la surface interne du passage traversé par le pion s’étendant axialement sur une longueur inférieure à ladite longueur axiale du passage.
La solution de la présente invention permet ainsi de réduire le risque d’usure des passages traversés par un pion grâce à une géométrie spécifique des pions axiaux utilisés. La géométrie du pion selon l’invention permet ainsi de s’assurer que l’appui entre le pion et le passage réalisé dans l’anneau en CMC ne se fasse pas sur au moins un bord du passage mais bien au milieu de la matière de l’anneau en CMC. Autrement dit, l’invention permet de faire en sorte que le pion ne soit pas en appui avec l’arrête du trou formant le passage dans la patte de l’anneau, mais autant que possible avec le milieu de trou selon la direction axiale.
La portion d’appui de la surface périphérique du pion comprend de préférence une longueur axiale comprise entre 50% et 90% de la longueur axiale du passage.
Dans tous les autres cas, la situation du réseau Wi-Fi 2 observé par le dispositif 1 de diagnostic est considérée comme normale. Le module 1C de diagnostic peut alors être configuré au choix pour ne remonter aucun signalement dans un tel cas, ou au contraire signaler un fonctionnement normal du réseau Wi-Fi 2 au regard du diagnostic réalisé.
Il convient de noter que par convention dans la présente description, par « dépasse un seuil ou une limite », on entend que la quantité observée (en valeur absolue) est supérieure (strictement) au seuil ou à la limite en question. A l’inverse, si la quantité « ne dépasse pas ce seuil ou cette limite », elle est inférieure ou égale au seuil ou à la limite en question. Bien entendu, une autre convention peut être utilisée selon laquelle un dépassement du seuil ou de la limite se traduit par une quantité observée supérieure ou égale au seuil ou à la limite en question, et une quantité ne dépassant pas un seuil ou une limite se traduit par la quantité étant inférieure au seuil ou à la limite en question. Les deux situations sont en effet équivalentes et dépendent du seuil ou de la limite considérée, et n’altèrent en rien le principe de l’invention.
Le fonctionnement des modules 1A à 1C est décrit plus en détail maintenant.
Plus précisément, la représente sous forme d’ordinogramme les principales étapes d’un procédé de diagnostic selon l’invention telles qu’elles sont mises en œuvre, dans un mode particulier de réalisation, par le dispositif 1 de diagnostic (et par ses modules 1A, 1B et 1C) dans le contexte du réseau Wi-Fi 2. Ces différentes étapes illustrent l’arbre de décision sur lequel repose l’invention et qui est utilisé par le dispositif 1 de diagnostic pour diagnostiquer l’état du réseau Wi-Fi 2.
Un tel diagnostic peut être déclenché (étape E10) par l’opérateur OP du réseau FTTH 4 (ou par une entité agissant en son nom, comme par exemple son service après-vente après avoir été alerté par l’utilisateur U d’une baisse de sa qualité d’expérience), par exemple via une commande envoyée à l’AP 3 pour qu’il active le dispositif 1 de diagnostic, ou par un autre acteur (par exemple par l’utilisateur U après avoir constaté une baisse de sa qualité d’expérience, via une commande prévue à cet effet sur l’AP 3), ou par le dispositif 1 de diagnostic lui-même (par exemple parce qu’il est configuré pour réaliser à des instants déterminés un tel diagnostic), etc.
On suppose ici, par souci de simplification, que le diagnostic déclenché vise un canal de communication CH d’une interface de connexion Wi-Fi de l’AP 3 utilisée simultanément par les P équipements utilisateurs 6, 7, 8, par exemple l’interface 2.4GHz. Toutefois, cette hypothèse simplificatrice n’est pas limitative en soi, et le diagnostic déclenché peut viser plusieurs interfaces de connexion Wi-Fi de l’AP 3 utilisées simultanément par les équipements utilisateurs 6, 7 et 8, auquel cas, ce qui est décrit ci-après pour une interface de connexion Wi-Fi unique est reproduit de façon similaire ou identique pour chaque interface de connexion Wi-Fi envisagée (autrement dit, pour chaque canal de communication respectif utilisé pour chaque interface considérée).
Suite au déclenchement du diagnostic, le dispositif 1 de diagnostic via son module 1A, détermine le taux d’occupation %airtime(CH) du canal de communication CH utilisé par les P équipements utilisateurs 6, 7, 8 (étape E20). Le taux d’occupation %airtime(CH) désigne la charge (ou « load » en anglais) ou encore l’utilisation du canal CH (ou « channel utilization » en anglais), quelle que soit l’origine de cette utilisation.
La notion de taux d’occupation d’un canal Wi-Fi est connue de l’homme du métier. Par exemple, le document IEEE Std 802-11 TM -2020 cité précédemment, au paragraphe 11.10.9.3, définit le taux d’occupation %airtime d’un canal de communication comme étant le pourcentage, mis à l’échelle linéairement en considérant que la valeur 255 représente 100%, du temps où une station a détecté que le médium (autrement le canal de communication) était occupé au sens du mécanisme virtuel d’écoute de support (« virtual carrier sense mechanism » en anglais) ou du mécanisme physique d’écoute de support (« physical carrier sense mechanism » en anglais) lorsqu’ils sont mis en œuvre sur la bande de canal requise. Le taux d’occupation %airtime d’un canal peut ainsi être défini au moyen de la formule suivante :
où le temps d’occupation du canal désigne le nombre de microsecondes durant lesquelles le mécanisme d’écoute de support physique ou virtuel (ou plus généralement mécanisme CS (pour « Carrier Sense » en anglais)), tel que défini au paragraphe 10.3.2.1 du document IEEE Std 802-11 TM -2020, fournit une indication d’un canal occupé sur la bande de canal requise. Le mécanisme CS est, de façon connue en soi, utilisé par les stations (équipements utilisateurs et points d’accès) pour accéder à un canal de communication : elles doivent en effet écouter le canal de communication (aussi désigné par médium ou support) avant de transmettre des données sur celui-ci ; si le canal est occupé ou « busy » en anglais (identifié comme tel sur la base d’un niveau d’énergie détecté par les stations), elles ne peuvent pas transmettre de données. Le document IEEE Std 802-11 TM -2020 propose d’exploiter ce mécanisme pour déterminer le taux d’occupation du canal.
Il convient de noter que la détermination du taux d’occupation du canal par un chipset Wi-Fi, est une opération classique en soi : tous les chipsets Wi-Fi le font ou déterminent, de façon équivalente, un indicateur noté ici KPI1, représentatif du taux d’opportunité de transmission sur le canal qui est défini comme le pourcentage du temps où le canal est libre pour la transmission de données (KPI1 est compris entre 0 et 100 et défini par KPI1=100-%airtime),
Le module 1A détermine donc le taux d’occupation %airtime du canal CH en interrogeant le chipset Wi-Fi 5 de l’AP 3 au moyen d’une commande prévue par le constructeur du chipset à cet effet. Il obtient lors de cette interrogation soit le taux d’occupation %airtime(CH) directement, soit le taux d’opportunité de transmission KPI1(CH) sur le canal CH, à partir de laquelle il détermine le taux d’occupation %airtime(CH) en appliquant la relation suivante :
%airtime(CH)=100-KPI1(CH)
Puis le module 1A compare le taux d’occupation %airtime(CH) au seuil S1 (étape test E30). Le seuil S1 correspond au taux d’occupation du canal au-delà duquel les inventeurs ont constaté une baisse significative de la qualité de service (et plus particulièrement le débit) du réseau Wi-Fi 2 fournie aux équipements utilisateurs 6, 7, 8. Ainsi, par exemple, lors de leurs expérimentations, les inventeurs ont considéré comme baisse significative du débit, une perte de débit supérieure ou égale à 12%. Bien entendu, cette valeur n’est donnée qu’à titre illustratif et d’autres valeurs peuvent être envisagées. En outre, dans le mode de réalisation décrit ici, les inventeurs se sont intéressés comme paramètre représentatif de la qualité de service du réseau Wi-Fi 2 au débit expérimenté par les équipements utilisateurs. Toutefois, en variante, d’autres paramètres de qualité de service auraient pu être envisagés comme la gigue, le délai, etc. (voire une combinaison de paramètres).
Le seuil S1 peut être déterminé expérimentalement à partir de campagnes de mesures. Il peut être différent notamment en fonction du constructeur des chipsets Wi-Fi équipant l’AP et les équipements utilisateurs (et du modèle de ces chipsets) et de l’interface de connexion Wi-Fi considérée (2.4GHz, 5GHz, 6GHz).
Par exemple, les inventeurs ont mené de telles campagnes de mesures sur des points d’accès équipés de différents modèles de chipsets Wi-Fi et ont évalué l’impact du taux d’occupation du canal %airtime sur le débit (paramètre de qualité de service) dont bénéficient les équipements utilisateurs associés à un AP. Plusieurs configurations de réseau WiFi ont été observées en faisant varier l’interface WiFi utilisée, les types d’équipements utilisateurs associés à l’AP, leur nombre, leur éloignement par rapport à l’AP, leur environnement radio (présence ou non de brouilleurs) ou encore leur débit de consigne (c’est-à-dire le débit requis par les équipements utilisateurs). Dans chacune des configurations testées, il a été constaté par les inventeurs que jusqu’à une certaine utilisation limite du canal (autrement dit, tant que le taux d’occupation %airtime du canal est inférieur à un certain seuil, à savoir le seuil S1 introduit précédemment), aucun impact (ou seulement un impact mineur) sur la qualité de service et en particulier sur le débit, n’est à déplorer. A l’inverse, au-delà de cette utilisation limite (autrement dit du seuil S1), un impact majeur est constaté (par impact majeur, les inventeurs ont considéré une perte de débit au-delà de 12%, comme évoqué précédemment). En observant les résultats obtenus et en quantifiant l’impact du taux d’utilisation sur un paramètre de qualité de service tel que le débit, il est donc possible de déterminer aisément le seuil S1 (par exemple S1=80%).
Dans le mode de réalisation décrit ici, si le module 1A détecte lors de sa comparaison que le taux d’occupation %airtime(CH) est supérieur au seuil S1 (réponse oui à l’étape test E30), alors le dispositif 1 de diagnostic exécute le bloc d’étapes E-DIAG-I. Sinon (réponse non à l’étape test E30), il exécute le bloc d’étapes E-DIAG-II.
Durée de l’étude : 56 jours.
Visites de contrôle à J0 (premier jour de l’étude), J28 et J56.
–Mesures représentatives de l’affaissement du visage : l’angle de la forme V du visage, la distance entre les ptôses, le volume des ptôses, le volume de l’ovale du visage ainsi que le volume des pommettes par le système AEAVA-HE® (Eotech®).
– Mesure du volume du coin des lèvres ainsi que de la rugosité par le système AEAVA-HE® (Eotech®).
- Topographie de la peau des pattes d’oie par réplique de silicone, analysées par projection de franges et de stéréométrie associé au système AEAVA-HE® (Eotech®). La rugosité de profil des rides des pattes d’oie a été mesurée et des représentations 2D et 3D de la topographie de la peau ont été effectuées.
- Photos couleur du visage avec le banc HeadScan* V03 (Orion Concept*).
- Évaluation sur une échelle de 0 à 100 par un expert et par les volontaires de l’état de la peau du visage au toucher et selon l’aspect visuel des paramètres suivants :
– Teint de la peau : 0 correspondant à une peau très terne et 100 à une luminosité et un teint parfait.
– Ridules de la patte d’oie : 0 correspondant à une peau lisse sans ridules et 100 à une peau avec un microrelief marqué et des ridules visibles.
– sillon nasogénien : 0 correspondant à un pli nasogénien très profond et 100 correspond à un sillon nasogénien pas marqué et pas visible
- Tonicité de la peau : 0 correspondant à une peau flasque sans tonicité et 100 correspondant à une peau très ferme avec une très bonne tonicité
- Contour ovale du visage : 0 correspondant à un contour du visage pas bien dessiné avec une ptôse prononcée et 100 correspondant à un contour de visage parfaitement ovale sans ptôse
- Harmonie du visage : 0 correspondant à un visage peu harmonieux, à un teint terne, des rides profondes et un pli nasogénien présent, la peau flasque et l’ovale du visage pas du tout dessiné avec présence de ptôse. 100 correspondant à un visage harmonieux au teint éclatant, une peau lisse sans rides, une peau tonique et l’ovale du visage parfaitement dessiné.
Les mesures ont été effectuées sur le sujet après de 15 minutes de repos dans une pièce à 21°C +/-1 et avec un taux d’humidité relative de 50 % +/- 5.
Les résultats des mesures de l’affaissement du visage et du changement de volume montrent qu’après un et deux mois d’application, les volontaires du groupe traité ont un angle du visage plus en V et un volume de l’ovale du visage diminué, contrairement aux volontaires du groupe placebo. Ces résultats sont illustrés par la . De plus, comme l’illustre la . la distance entre les ptôses ainsi que leurs volumes sont réduits par comparaison au groupe placebo
Ces résultats sont en accord avec les résultats obtenus in vitro sur le collagène XVII mais aussi l’harmonine et la fibuline-7, marqueurs clés dans la morphologie du visage et diminuant avec l’âge.
Selon une première variante de réalisation, le film d’électrolyte solide est préparé par voie « solvant ». Dans le cadre de cette variante, le mélange du ou desdits polymères en peigne selon l’invention, du ou desdits sels de métal alcalin ou alcalino-terreux et, éventuellement, de la ou desdits charges inorganiques, est plus particulièrement réalisé dans un milieu solvant. Le milieu solvant peut être formé d’un ou plusieurs solvants organiques polaires. A titre d’exemples, ils peuvent être choisis parmi l’acétone, le tétrahydrofurane (THF), l’acétonitrile et leurs mélanges.
De préférence, le mélange est chauffé à une température inférieure à 100°C. En particulier, le mélange est opéré à une température supérieure ou égale à 25 °C, en particulier comprise entre 40 et 60 °C.
L’électrolyte solide peut être formé par dépôt dudit mélange en surface d’un substrat, par exemple par enduction, suivi de l’évaporation du ou desdits solvants, en particulier pour obtenir un électrolyte ou film « sec ».
En particulier, le ou lesdits solvants peuvent être évaporés sous vide à une température comprise entre 70°C et 90°C, notamment d’environ 80°C.
Par « sec », on entend signifier que l’électrolyte solide ou film d’électrolyte solide comprend moins de 0,1 % massique de solvant, en particulier moins de 0,05 % massique et plus particulièrement moins de 0,02 % massique de solvant.
Selon une autre variante de réalisation, l’électrolyte solide, en particulier sous la forme d’un film, est préparé en l’absence de solvant, par voie « fondue », notamment par extrusion.
Dans le cadre de cette variante de réalisation, le mélange à l’état fondu peut être plus particulièrement opéré par chauffage à une température supérieure à Tg + 30°C, où Tg est la température de transition vitreuse du polymère en peigne. En particulier, le mélange est opéré à une température supérieure ou égale à 0 °C, en particulier comprise entre 20°C et 80 °C.
Le mélange à l’état fondu peut ensuite être mis sous la forme d’un film, supporté par un substrat ou autosupporté, par toute technique d’extrusion par voie fondue connue de l’homme du métier.