INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à la modulation F1, il est notamment possible d’adapter les ondes envoyées avec plus de flexibilité (en puissance, fréquence, durée, etc.) sans détériorer le pulseur 101 ou le transducteur 22, ce qui permet de s’affranchir de certains compromis ou limitations (notamment en termes de puissance) avec lesquels il faut habituellement composer avec ce type de dispositif pour garantir de bonnes performances et un vieillissement normal de l’ensemble. Contrairement aux systèmes classiques, il est possible grâce au concept de la présente divulgation de configurer le dispositif transducteur 22 de sorte à émettre les ondes désirées, c’est-à-dire conformes aux caractéristiques d’ondes souhaitées selon l’application visée.
Avec une modification limitée de l’ensemble, et donc un faible surcoût, on peut ainsi avantageusement obtenir un dispositif transducteur 22 présentant des capacités de haut niveau.
En améliorant le pilotage du transducteur 22, on peut par exemple améliorer la qualité d’image, telle que par exemple la qualité d’une image ultrasonore, dans une application d’imagerie ultrasonore, par exemple dans le domaine médical. Grâce au procédé de la présente divulgation, il est notamment possible d’obtenir une bonne qualité d’image.
Diverses implémentations de la modulation F1 des signaux de sortie SG1 sont possibles. Comme illustré en , la modulation F1 est par exemple configurée pour contrôler (ou adapter) la forme d’onde des signaux de sortie SG1. La modulation F1 est par exemple configurée pour causer une modification de la forme d’onde des signaux de sortie SG1 par rapport à la forme d’onde générée intrinsèquement en sortie du pulseur 101 (c’est-à-dire sans modulation F1). Il est ainsi possible d’adapter la forme d’onde des signaux SG1 (et donc des ondes W1) pour un pulseur 101 donné, et ainsi rendre le pilotage du transducteur 22 plus flexible car moins dépendant du type de pulseur 101 utilisé. On peut notamment adapter la forme des signaux SG1 aux contraintes et spécificités des différents modes d’imagerie susceptibles d’être utilisés (par exemple B-mode, mode Doppler, ShearWave TM Elastography, etc.).
A titre d’exemple, la modulation F1 peut causer la génération, en sortie du pulseur 101, de signaux de sortie SG1 de forme sinusoïdale (signal SG1a, ), de forme carrée, de forme intermédiaire ou hybride (signal SG1d, ), ou de tout autre forme appropriée selon le cas d’usage. En variante, la modulation F1 peut causer la désactivation du pulseur 101 ce qui revient à générer un signal de sortie SG1 nul (signal SG1c, ).
Plus précisément, comme illustré en , on suppose par exemple que le pulseur 101 est de type « pulsé », à savoir un pulseur configuré intrinsèquement pour générer des signaux de sortie SG1 de forme carrée. Selon un exemple, la modulation F1 réalisée au moyen du ou des contrôleurs 120 cause la modification de la forme d’onde depuis la forme intrinsèque carrée dans une forme d’onde modifiée (ou forme d’onde modulée), à savoir une forme d’onde sinusoïdale ou une forme intermédiaire (ou hybride) SG1d entre la forme carrée et la forme sinusoïdale. En rapprochant la forme d’onde de la forme sinusoïdale, on peut avantageusement limiter les harmoniques présents dans les signaux SG1 transmis au transducteur 22, ce qui permet avantageusement de limiter la dissipation de chaleur et les rayonnements électromagnétiques, d’améliorer le rendement énergétique du système et de prolonger la durée de vie du système.
Selon un exemple particulier, la modulation F1 est configurée pour contrôler (ou adapter) la puissance des signaux de sortie SG1 émis depuis le pulseur 101 pour piloter le transducteur 22.
Quant au matériau de la bande de roulement, selon l’invention, sa rigidité est inférieure à la rigidité de la couche de recouvrement. Avantageusement, le mélange caoutchouteux a un module dynamique de cisaillement G4* inférieur à 4,0 MPa et préférentiellement inférieur à 2,5 MPa.
Le tableau 4 suivant donne un exemple de formulation du mélange M4 de la bande de roulement destiné à être en contact avec le sol :
[Tableau 4] :
Les formulations sont données en masse (pce signifiant pourcentage de la masse d’élastomère) avec : (a) SBR avec 27% styrène, butadiène -1,2 :5%, cis-1,4 :15%, trans -1,4: 80% Tg -48°C (b) Silice « Zeosil1165MP » de la société Solvay de surface BET 160m2/g (c) Silane TESPT « SI69 » de la société Evonik (d) Huile TDAE « Flexon 630 » de la société Shell (e) Résine « Escorez 2173 » de la société Exxon (f) Antioxydant « Santoflex 6PPD » de la société Solutia (g) Accélérateur « Santocure CBS » de la société Solutia.
La -A montre un exemple de procédé de coextrusion pour fabriquer la bande de roulement 100 de la . Elle illustre une installation d'extrusion qui utilise plusieurs extrudeuses 110, 120, 130, 140, 150, 160 et 170 qui convergent ensemble dans une tête d'extrusion commune 180 pour réaliser un produit profilé complexe par coextrusion qui forme une bande de roulement 100 pour le pneumatique 1. La bande de roulement 100 est mieux visible à la -B dans laquelle nous avons identifié les différents composants qui la constituent par le nombre qui correspond à l'extrudeuse en provenance de laquelle arrive le composant. Ainsi, une couche de liaison 110 pour coller la bande de roulement 100 sur l’armature de sommet 200, arrive en provenance de l'extrudeuse 110, la couche de base 120 au-dessus de celle-ci en provenance de l'extrudeuse 120 et la couche de recouvrement 130 en provenance de l'extrudeuse 130. La couche externe, KM2, de référence 150 destinée à être en contact avec le sol est bordée par deux profilés en provenance d’une extrudeuse 160 complètent la couche externe KM2, qui comporte par ailleurs deux inserts électriquement conducteurs en provenance de l'extrudeuse 170.
La -B est un grossissement du profilé 100 de la bande de roulement obtenu avec le procédé de coextrusion schématisé sur la -A. Les références de la -B sont les profilés obtenus avec les extrudeuses de la -A, correspondantes un à un.
Le pneumatique de l’invention a été évalué pour bien mettre en exergue les performances apportées par l’invention. Les résultats de ces tests d’évaluations sont comparés à ceux obtenus pour un pneumatique témoin T.
Le témoin T correspond à un pneumatique de conception usuelle qui comprend les sept matériaux constitutifs de la bande de roulement dont une sous couche avec une couche de base et une couche de recouvrement. Elle diffère de l’invention en ce que ledit témoin T ne comporte aucun matériau recyclé.
Le pneumatique de l’invention est caractérisé en ce que l’aile de bande de roulement (matériau M5) est constituée d’un matériau recyclé. Ce matériau recyclé est obtenu par une composition qui consiste à incorporer un matériau complexé rebuté à une étape d’extrusion, comprenant les mélanges élastomériques de M1 à M7, à du mélange élastomérique M5 pur. Le matériau recyclé est post-traité par un procédé d’homogénéisation pour lui conférer les propriétés thermomécaniques appropriées pour produire les résultats escomptés.
Le taux de recyclage est de 50%, ce qui signifie que la quantité de matériau complexé rebuté incorporé au mélange M5 pur représente la moitié de la masse du matériau recyclé.
Après vulcanisation, le module dynamique de rigidité de cisaillement G* du matériau recyclé est égal au module dynamique de rigidité de cisaillement du mélange élastomérique de la couche de base à ± 5 %. La perte viscoélastique vérifie cette même équation. Les mesures étant mesurés à 23°C sous une contrainte de cisaillement alterné à une fréquence de 10 Hz et à 10% de déformation.
[Tableau 5] : Couche de base de la sous couche Couche de recouvrement de la sous couche Fraction KM1 radialement interne de la bande de roulement Fraction KM2 de la bande de roulement destinée à être en contact avec le sol Aile de bande de roulement Mélange électriquement conducteur Couche de mélange de liaison de la bande de roulement sur l’armature de sommet Témoin Mélange M1 pur Mélange M2 pur Mélange M3 pur Mélange M4 pur Mélange M5 pur Mélange M6 pur Mélange M7 pur Invention Mélange M1 pur Mélange M2 pur Mélange M3 pur Mélange M4 pur Mélange recyclé à 50% Mélange M6 pur Mélange M7 pur
Le taux de recyclage est de 50% de la masse du matériau recyclé. Autrement dit, la quantité du complexe rebuté formé des sept mélanges de la bande de roulement représente la moitié de la masse du matériau recyclé. On vérifie aisément que le pneumatique de l’invention est bien couvert par la revendication 1.
On rappelle qu’un mélange pur est issu directement de sa composition chimique sans ajout de chutes.
Des résultats de résistance au roulement et de rigidités de dérive ont été évalués pour des pneumatiques de l’invention et de l’état de l’art.
Les tests de résistance au roulement ont été opérés selon la norme ISO 28580. Pour un pneumatique testé, le résultat est le coefficient de résistance au roulement qui représente le rapport de la force de résistance à l’avancée du véhicule par hystérèse des pneumatiques divisé par la charge portée.
Par ailleurs, comme illustré sur la , la hauteur E de la face périphérique 52 est au moins égale, voire supérieure, à la hauteur de la bande périphérique 32 de la membrane pelable 3.
De préférence, la hauteur E de la face périphérique 52 est d’au moins 3 mm.
De préférence, la face périphérique 52 du mandrin 5 comporte une réservation Re (à l’opposé de la face frontale 51), au niveau de la languette 35 de la membrane pelable 3.
La face périphérique 52 du mandrin 5 est ainsi déportée localement par rapport au sommet longitudinal 2161 du roulé 216.
Une cote longitudinale Re1 (mesurée avantageusement parallèlement à l’axe longitudinal 5’) entre la réservation Re et le sommet longitudinal 2161 du roulé 216 est de 0 à 1,5 mm ( ).
Cette caractéristique technique est en particulier intéressante de sorte que la languette 35 ne vienne pas adhérer lors de l'opération de scellage avec le roulé 216, ce qui facilitera l'opération d'ouverture/pelage ultérieure.
Lors de l’étape de fourniture (figures 8 à 10), la membrane pelable 3 est avantageusement mise en forme et emboîtée sur le mandrin 5.
Dans ce cadre, la face frontale 51 du mandrin 5 coopère avec la paroi d’obturation 31 de la membrane pelable 3 ; et la face périphérique 52 du mandrin 5 coopère avec la bande périphérique 32 de la membrane pelable 3.
De manière alternative, la membrane pelable 3 est dans une configuration plane, maintenue contre la face frontale 51 du mandrin 5. Et lors de l’emboîtement du mandrin 5 dans le corps de boîte 2, la bande périphérique 32 de la membrane pelable 5 est formée entre la face périphérique 52 du mandrin 5 et la bande de réception 211a du corps de boîte 2.
De manière générale, lors de l’étape de scellage direct, le mandrin 5 et le corps de boîte 2 sont manœuvrés selon un mouvement de translation relatif, en rapprochement, de sorte que la face périphérique 52 du mandrin 5 s’emboîte au sein de la bande de réception 211a du corps de boîte 2 (figures 11 à 13).
Cet emboîtement génère ici une déformation en expansion (dite encore déformation radiale) de la bande de réception 211a du corps de boîte 2, selon une forme générale tronconique.
Cet effort permet d'exercer la pression nécessaire au scellage. Cette déformation en expansion peut également favoriser légèrement le pelage ultérieur.
L'allongement du périmètre du mandrin permet de créer une pression ou force radiale pour réaliser le scellage
La bande périphérique 32 de la membrane pelable 3 est alors prise en sandwich entre la face périphérique 52 du mandrin 5 et la bande de réception 211a du corps de boîte 2.
La bande périphérique 32 de la membrane pelable 3 est alors scellée, de manière optimale, sur la bande de réception 211a du corps de boîte 2.
En pratique, la profondeur d’emboîtement Pe (de la face périphérique 52 du mandrin 5 au sein de la bande de réception 211a du corps de boîte 2) est par exemple de 3 à 4,5 mm.
De préférence, la solution de dopage au cobalt comprend également de l’aluminium ; et par exemple, la solution de dopage au cobalt comprend une solution de chlorure de cobalt et d’aluminium.
De préférence, la solution de précipitation comprend l’un quelconque ou une combinaison d’au moins deux parmi le bicarbonate d’ammonium, le carbonate d’ammonium et le carbonate de sodium et peut être, par exemple, une combinaison de bicarbonate d’ammonium et de carbonate de sodium, une combinaison de bicarbonate d’ammonium et de carbonate d’ammonium ou une combinaison de bicarbonate d’ammonium, de carbonate d’ammonium et de carbonate de sodium.
Le tétroxyde de tricobalt obtenu par frittage du carbonate de cobalt lamellaire présente les avantages d’une activité de surface élevée et d’un faible dégagement de gaz de batterie, mais provoque facilement un dopage inégal lorsque le tétroxyde de tricobalt obtenu est dopé avec des éléments, ce qui entraîne une mauvaise performance électrique et une mauvaise performance de stockage. Le carbonate de cobalt en vrac présente une densité après tassement élevée et une surface spécifique importante, et le tétroxyde de tricobalt préparé à partir du carbonate de cobalt en vrac présente une excellente performance électrique. Cependant, lorsque le carbonate de cobalt est mélangé avec du carbonate de lithium ou de l’hydroxyde de lithium pour le frittage, l’activité de surface élevée favorise l’uniformité du mélange et augmente l’effet d’adaptation du lithium. Par conséquent, dans la présente demande, le carbonate de cobalt en vrac est préparé par un procédé de précipitation simple, et le carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt lamellaire est produit par hydroxylation. Le carbonate de cobalt dont la surface est hydroxylée peut être facilement soumis à la réaction de greffage, le carbonate de cobalt est greffé avec des éléments dopés traités, et le dopage in situ est réalisé selon la morphologie lamellaire. De cette manière, l’apparition d’une structure dense peut être évitée, le problème de dopage inégal de la structure lamellaire conventionnelle peut être évité, et un matériau présentant les avantages d’une activité de surface élevée, d’une quantité de dopage régulable et d’un mélange efficace et uniforme avec un sel de lithium peut être obtenu.
Comme solution technique préférée du procédé de préparation de la présente demande, un rapport massique du sel métallique et de l’agent complexant à l’étape (2) est de (5 à 10):1 et peut être, par exemple, de 5:1, 6:1, 7:1, 8:1, 9:1 ou 10:1, etc.
Dans la présente demande, le sel métallique et l’agent complexant dans un rapport approprié sont sélectionnés pour que la réaction de complexation permette d’obtenir une complexation complète. Lorsque la teneur en agent complexant est élevée, l’agent complexant peut être réduit et le pH de la solution est réduit. Lorsque la teneur en agent complexant est faible, la vitesse de la réaction de greffage ultérieure est affectée.
De préférence, le sel métallique à l’étape (2) comprend l’un quelconque ou une combinaison d’au moins deux parmi les sels d’Al, Mg, Ti, Sr, W, Y, Mo, Sb, Nb, Sn, Zn, La, Ce et B et peut être, par exemple, une combinaison de Al et Mg, une combinaison de Ti et Sr, une combinaison de Ce et B ou une combinaison de W, Y, Mo et Sb.
De préférence, le sel métallique est un sel de chlore. Le sel de chlore a une solubilité élevée, facilitant ainsi la réaction.
De préférence, l’agent complexant à l’étape (2) comprend un agent complexant acide, et l’agent complexant acide comprend l’un quelconque ou une combinaison d’au moins deux parmi l’acide citrique, l’acide malonique, l’acide aminoacétique, l’acide para -toluènesulfonique, l’acide malique et l’acide ascorbique et peut être, par exemple, une combinaison d’acide citrique et d’acide malonique, une combinaison d’acide malique et d’acide ascorbique, une combinaison d’acide citrique, d’acide aminoacétique et d’acide para -toluènesulfonique ou une combinaison d’acide citrique, d’acide malonique, d’acide aminoacétique, d’acide para -toluènesulfonique, d’acide malique et d’acide ascorbique.
L’agent complexant acide est de préférence utilisé dans la présente demande, ce qui facilite la complexation des ions métalliques et évite des problèmes tels que la sédimentation des ions métalliques provoqués par l’agent complexant alcalin.
Comme solution technique préférée du procédé de préparation de la présente demande, le taux de greffage pour la réaction de greffage à l’étape (3) est de 60% à 80% et peut être, par exemple, de 60%, 62%, 64%, 66%, 68%, 70%, 72%, 74%, 76%, 78% ou 80%, etc. Le taux de greffage compris dans cette plage facilite la répartition uniforme des éléments métalliques revêtus. Lorsque le taux de greffage est élevé, une structure dense est formée à la surface, affectant l’uniformité du mélange du lithium. Lorsque le taux de greffage est faible, certains sites actifs ne sont pas revêtus d’éléments métalliques.
Il convient de noter que le taux de greffage dans la présente demande est un terme bien connu dans l’art, également appelé rendement de greffage, et désigne le rapport de la masse de monomères greffés sur la masse totale de monomères à greffer initialement chargés.
De préférence, une température pour la réaction de greffage à l’étape (3) est de 70 à 80°C et peut être, par exemple, de 70°C, 71°C, 72°C, 73°C, 74°C, 75°C, 76°C, 77°C, 78°, 79℃ ou 80℃, etc.
De préférence, la durée de la réaction de greffage à l’étape (3) est de 3 à 10 h et peut être, par exemple, de 5 h.
Dans la présente demande, en commandant la température et la durée de la réaction de greffage, le processus de la réaction de greffage peut être régulé, et le taux de greffage peut être ajusté pour obtenir le tétroxyde de tricobalt modifié revêtu avec une meilleure performance de revêtement, améliorant ainsi davantage l’activité de surface et la performance électrochimique du matériau.
De préférence, une vitesse d’agitation pour la réaction de greffage à l’étape (3) est de 40 à 45 Hz et peut être, par exemple, de 44 Hz, 41 Hz, 42 Hz, 43 Hz, 44 Hz ou 45 Hz, etc.
Il convient de noter que l’unité Hz de la vitesse d’agitation dans la présente demande est l’une des unités de vitesse, et dans la pratique réelle, 40 Hz correspond à environ 80 tr/min. Dans un mode de réalisation, la vitesse d’agitation pour la réaction de greffage est ajustée par un convertisseur de fréquence, et la vitesse du convertisseur de fréquence est en Hz.
En particulier, la première loi de saturation dynamique SD est définie à partir d’un taux d’hybridation TH visé. La première loi de saturation dynamique SD est donc liée au taux d’hybridation TH visé et peut être définie à partir de plusieurs paramètres de la turbomachine.
Le procédé de contrôle 100 comprend en outre une étape de détermination de saturation d’une commande de débit-carburant 103, au cours de laquelle une saturation d’une commande de débit-carburant est déterminée. Selon un mode de réalisation, la saturation de la commande de débit-carburant, notamment à partir d’une deuxième loi de saturation statique.
La deuxième loi de saturation statique représente une saturation de protection du moteur thermique.
Le procédé de contrôle 100 comprend en outre une étape de détermination d’écart 104, au cours de laquelle un écart entre le régime moteur à atteindre, déterminé lors de l’étape de réception 101, et un régime moteur en place lors de la mise en œuvre du procédé de contrôle 100 est déterminé.
Le procédé de contrôle 100 comprend en outre une étape de détermination de commandes de couple électrique et de débit-carburant 105, au cours de laquelle une commandes de couple électrique et une commandes de couple électrique de débit-carburant à appliquer sont déterminées.
L’étape de détermination de commandes de couple électrique et de débit-carburant 105 est réalisée en prenant en compte, à la fois, l’écart entre le régime moteur à atteindre et le régime moteur en place, obtenu lors de l’étape de détermination d’écart 104 ainsi que la saturation de la commande de couple électrique, obtenue lors de l’étape de détermination de saturation de commande de couple électrique 102, et la saturation de la commande de débit-carburant, obtenue lors de l’étape de détermination de saturation d’une commande de débit-carburant 103.
La possibilité de modifier la saturation dynamique de la commande de couple électrique permet de modifier en temps réel le taux d’hybridation de la turbomachine.
Selon l’invention, l’étape de détermination de saturation de commande de couple électrique 102 et l’étape de détermination de saturation d’une commande de débit-carburant 103 peuvent être séquentielles, l’une après l’autre, ou être au moins partiellement en parallèle, une des étapes étant réalisée au en même temps qu’une autre étape.
La montre un schéma de régulation de type « multi-input single-output » permettant une modulation de commande via la saturation selon un mode de réalisation de l’invention. En d’autres termes, la illustre un mode de réalisation de l’étape de détermination de saturation de commande de couple électrique 102 et de l’étape détermination des commandes de couple électrique et de débit-carburant 105 du procédé de contrôle 100 selon l’invention.
La illustre comment la loi de saturation dynamique SD est obtenue à partir d’un taux d’hybridation TH visé. Une saturation de commande de couple électrique SE est calculée comme la plus petite des saturations entre la saturation dynamique SD et la saturation statique SS.
Un correcteur CO, ou régulateur CO, utilise la saturation de couple électrique SE, la saturation de la commande de débit-carburant SC et l’écart entre le régime moteur à atteindre RA et le régime moteur en place RP pour calculer une commande de couple électrique à appliquer Cf et une commande de débit-carburant à appliquer Df à la turbomachine hybride TMH.
Le régulateur CO dispose en outre d’une entrée constituée d’un écart sur commandes, correspondant à un écart entre la commande linéaire en sortie du régulateur CO et la commande saturée, c’est-à-dire la commande réellement injectée en entrée du la turbomachine hybride TMH.
L’écart sur commandes permet au régulateur CO de ne pas continuer d’incrémenter des commandes qui seraient déjà en butée.
Pour permettre de contraindre les commandes du régulateur CO a posteriori de la synthèse, la solution proposée par l’invention consiste à moduler la saturation des commandes.
Le régulateur CO est construit de manière à intégrer le retour de la commande saturé, permettant ainsi d’ajuster les commandes à la saturation effective. Les commandes non-saturés viennent alors compenser la dynamique manquante lors d’une évolution de la saturation.
La montre l’effet d’une gestion du taux d'hybridation par une saturation de commande selon un mode de réalisation de l’invention dans le cas d’une turbomachine hybridée double corps/double flux.
représente schématiquement une vue de côté d’une chaussure dite à talon plat.
représente schématiquement une vue éclatée d’un premier exemple de semelle de chaussure pouvant être mise en œuvre dans la chaussure de la .
représente schématiquement une vue éclatée d’un deuxième exemple de semelle de chaussure pouvant être mise en œuvre dans la chaussure de la .
représente schématiquement une vue de dessus d’un exemple de semelle extérieure pouvant être mise en œuvre dans les semelles de chaussure de la et de la .
représente schématiquement une vue de dessous de la semelle extérieure de la .
représente schématiquement en perspective, la semelle extérieure de la
représente un ordinogramme d’un procédé de fabrication de la chaussure de la .
représente schématiquement un moule et un couvercle de moule mis en œuvre dans une première étape du procédé illustré à la .
illustre schématiquement le résultat de la première étape du procédé illustré à la .
illustre schématiquement le résultat d’une deuxième étape du procédé illustré à la , postérieure à la première étape.
illustre schématiquement le résultat d’une troisième étape du procédé illustré à la , postérieure à la deuxième étape.
Dans la suite de la description, les éléments identiques ou de fonction identique portent le même signe de référence. Ces éléments ne sont pas décrits en détail en regard de chaque figure. Au contraire, à fin de concision de la présente description, seules les différences entre les divers exemples sont décrites en détail.