INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
K = DH-Key(DH_P_B, DH_S_A) = DH-Key(DH_P_A, DH_S_B) ;
Un agent malveillant interceptant les échanges entre Alice et Bob n’acquière la connaissance que des clés publiques de Alice et Bob qui ne permettent pas, en l’absence des clés privées, le calcul de K. La clé K permet ensuite à Alice et Bob, par exemple, de chiffrer leurs communications.
L’invention repose sur la mise en œuvre d’un chiffrement du fichier à sauvegarder par l’utilisateur. Nous rappelons que l’une des contraintes est de ne pas devoir imposer une gestion de clés persistantes à l’utilisateur. Les fragments issus du fichier à sauvegarder sont donc stockés en clair par les services de stockage. Ce chiffrement vise à protéger la confidentialité du fichier d’origine pendant les communications et en particulier lors de la manipulation du fichier par le serveur relai pour générer les fragments. De ce fait, le fichier ne doit pas être déchiffrer par le serveur relai qui doit travailler sur la version chiffrée du fichier. Pour permettre cette manipulation du fichier chiffré par le serveur relai sans compromettre le déchiffrement des fragments par les services de stockage, un chiffrement totalement homomorphe est privilégié. Toutefois, dans certains modes de réalisation, en fonction du type d’opérations mathématiques mises en œuvre par la fonction de dispersion, un chiffrement simplement homomorphe peut être utilisé.
L'étape a) de traitement thermique du procédé de l'invention peut être réalisée dans le four à combustion 11 et/ou dans la chambre de post-combustion 12 de l’unité d’incinération 1 .
En effet, la température dans le four à combustion 11 et/ou dans la chambre de post-combustion 12 sont telles que l'étape a) du procédé de l'invention peut y être avantageusement réalisée. De plus, avec une telle étape a), il n'est pas nécessaire d'ajouter à l'unité d’incinération 1 une unité spécifiquement dédiée la réduction de la concentration en HF dans la fumée de combustion. Par conséquent, une telle étape a) permet de ne pas complexifier l’unité d’incinération 1 et d’augmenter le rendement énergétique du procédé de l’invention.
Une durée du traitement thermique d’au moins 2 secondes, en particulier de 2 secondes à 3 secondes est adaptée à la réalisation de l'étape a) dans la chambre de post-combustion 12 de l’unité d’incinération 1.
En effet, de façon avantageuse, une telle durée est en accord avec le temps de séjour classique des fumées dans la chambre de post-combustion 12 de l’unité d’incinération 1 . Une telle durée permet également l’élimination efficace de la PFAS et le contrôle efficace des émissions de HF induites par cette élimination.
Une durée du traitement thermique d’au moins 2 secondes, en particulier de 2 secondes à 30 secondes, plus particulièrement de 2,1 secondes à 3 secondes est adaptée à la réalisation de l'étape a) dans le four à combustion 11 .
En effet, de façon avantageuse, une telle durée est en accord avec la durée durant laquelle les déchets sont classiquement soumis aux conditions opératoires de l’étape a) dans le four à combustion 11 et avec le temps de séjour classique des fumées générées par la combustion de ces déchets dans le four à combustion 11 . Une telle durée permet également l’élimination efficace de la PFAS et le contrôle efficace des émissions de HF induites par cette élimination.
Une durée du traitement thermique d’au moins 2 secondes, en particulier de 2 secondes à 30 secondes, plus particulièrement de 2,2 secondes à 5 secondes est adaptée à la réalisation de l'étape a) dans le four à combustion 11 et dans la chambre de post-combustion 12 de l’unité d’incinération 1 .
Typiquement, au cours de l’étape a) du procédé de l’invention, la composition peut être injectée dans le four à combustion 11 , à l'interface entre le four à combustion 11 et la chambre de post-combustion 12 et/ou dans la chambre de post-combustion 12 .
La composition pulvérulente est adaptée pour une injection dans la chambre de post-combustion 12 et/ou à l'interface entre le four à combustion 11 et la chambre de post-combustion 12 .
Grâce à sa granulométrie, la composition pulvérulente présente des propriétés de coulabilité permettant sa bonne injection.
Le slurry est adapté pour une injection dans le four à combustion 11 , à l'interface entre le four à combustion 11 et la chambre de post-combustion 12 et/ou dans la chambre de post-combustion 12 , en particulier dans le four à combustion 11 .
De façon avantageuse, injecter le slurry dans le four à combustion 11 , en particulier à l’entrée du four à combustion 11 , permet de maximiser le temps de contact entre le déchet et le sel de métal alcalino-terreux et donc d’augmenter l’efficacité de l’élimination de la PFAS et l’efficacité du contrôle des émissions de HF induites par cette élimination.
La composition peut être injectée à l'aide d'un dispositif d'injection tel qu’une vis doseuse volumétrique ou une vis doseuse pondérale.
Un débitmètre massique peut également être utilisé pour contrôler le débit d’injection de la composition dans le four à combustion 11 , à l'interface entre le four à combustion 11 et la chambre de post-combustion 12 et/ou dans la chambre de post-combustion 12 .
Le ratio entre la masse de la PFAS et la masse de la composition peut être compris de 1:0,01 à 1:0,5, en particulier de 1:0,03 à 1:0,25, plus particulièrement de 1:0,06 à 1:0,08.
De façon avantageuse, un tel ratio massique permet une élimination efficace de la PFAS, un contrôle efficace des émissions de HF induites par cette élimination et n’altère pas le fonctionnement de l'unité d’incinération 1 .
Le document JP2005325308 propose une solution pour améliorer la résistance aux agressions, l’allongement à la rupture et la dissipation de chaleur en combinant une résine spécifique et un graphite naturel de maille 150 (en anglais « 150 mesh natural graphite »). Toutefois il n’est pas fait mention de l’amélioration de la rigidité de ces compositions.
○ un paramètre L* de clarté (ou luminance), tel que plus L* est proche de 100, plus le solide analysé est clair ou transparent ; au contraire plus L* est proche de 0, plus le solide analysé est opaque ;
○ un paramètre a* (correspondant à un axe vert-rouge), qui mesure la couleur allant du vert (valeurs négatives) au rouge (valeurs positives) ; une valeur cible de a* est une approchant 0 ;
○ un paramètre b* (correspondant à un axe bleu-jaune), qui mesure la couleur allant du bleu (valeurs négatives) au jaune (valeurs positives) ; une valeur cible de b* est une approchant 0.
Les valeurs L*a*b* sont déterminées à l’aide d’un appareil Standard Konica/Minolta Colorimeter CM-3700A, sur des échantillons solides d’environ 20 g de matière cryobroyée.
Exemple 1 (conforme à l’invention) Etape a) de dissolution :
Une charge issue de déchets plastiques et contenant 95% poids de polypropylène (PP) est introduite sous forme de paillettes dans une extrudeuse chauffée à 200°C. En sortie d’extrudeuse, la charge est au moins en partie sous forme fondue et est mélangée avec du n-heptane utilisé comme solvant et préalablement chauffée à 200°C, selon un ratio pondéral solvant/charge de 5/1. Le mélange comprenant le solvant et la charge est introduit dans un réacteur agité et chauffé à 200°C, et maintenu à 2,0 MPa absolu, pendant un temps de séjour de 1 heure. Une solution polymère brute est alors obtenue.
Etape b) décantation :
La solution polymère brute issue de l’étape a) de dissolution est ensuite soumise à une étape b) de décantation :
La solution polymère brute est soutirée en continu du réacteur agité et injectée dans un décanteur statique, vertical, présentant un ratio L/D entre la hauteur totale et le diamètre du décanteur globalement cylindrique de 3,1. Ledit décanteur est opéré selon les conditions suivantes :
Un « gâteau » se dépose dans le fond du décanteur : il comprend des composés insolubles, des solides inorganiques, une fraction de solvant, et des éléments organiques. Ce « gâteau » est purgé de façon séquentielle à une fréquence de 0,8 mHz.
Etape c) séparation solvant-polymère :
L’invention est à présent décrite plus en détail dans ce qui suit par référence à des modes de réalisation particuliers, auxquels l’invention n’est cependant pas limitée.
La est une coupe transversale d’un premier exemple d’une machine électrique ;
La est une vue schématique d’un premier exemple d’un agencement dans l’état d’essai, dans lequel les moyens de dérivation servant à contourner le filtre CEM comprennent un trajet de signal de dérivation, un premier commutateur et un deuxième commutateur ;
La est similaire à la , mais comporte deux trajets de signal de dérivation, et deux premiers commutateurs et deux deuxièmes commutateurs ;
La représente l’agencement de la à l’état opérationnel ;
La est une vue schématique d’un agencement dans l’état d’essai, dans lequel les moyens de dérivation servant à contourner le filtre CEM comprennent des trajets de signal de dérivation et des premiers commutateurs ;
La est une vue schématique d’un agencement dans lequel les moyens de dérivation ne comprennent pas de commutateurs dans l’état d’essai ;
La représente un exemple de filtre CEM et
La est une vue schématique d’un véhicule électrique.
Globalement, les pièces identiques ou similaires sont désignées par des dénominations et des signes de référence identiques ou similaires. Les caractéristiques présentées dans la description s’appliquent aux pièces ayant des dénominations identiques ou similaires, respectivement des signes de référence identiques ou similaires. Les indications d’orientation et de position relative sont liées à la figure associée.
La est une coupe transversale d’un exemple de machine électrique 1. La machine électrique 1 comprend un carter 2 avec un stator 3 disposé dans le carter 2, un rotor 4 avec un arbre de rotor 5, le rotor 4 étant disposé de manière à tourner dans le stator 3 autour de l’axe de stator B au moyen des paliers 6a, 6b. La machine électrique 1 comprend en outre un capteur 7 disposé à l’intérieur du carter 2 et un filtre CEM 8, dont l’entrée est reliée électriquement à une sortie du capteur 7.
Dans cet exemple, le filtre CEM 8 est également disposé à l’intérieur du carter 2. Il peut cependant être disposé en dehors du carter 2 dans une variante de mode de réalisation. Pour raccorder un équipement externe au filtre CEM 8, la machine électrique 1 comprend en outre une interface machine 9. Sur la , un connecteur 10 muni d’un câble externe est branché sur l’interface machine 9, le câble externe aboutissant à un équipement externe non représenté, par exemple une commande destinée à la machine électrique 1 ou un appareil d’essai servant à soumettre à essai l’isolement électrique du capteur 7.
Le capteur 7 peut être réalisé sous forme de capteur de température, de capteur de rotation, de capteur de vitesse angulaire, de capteur de vitesse, de capteur d’humidité ou de capteur de vibrations.
En particulier, le capteur 7 peut être un capteur électronique. Le filtre CEM 8 peut être un filtre passe-bas et/ou un filtre passe-bande.
Phase Ingrédient INCI Pourcentage de matière (%) A Eau déminéralisée AQUA 84,41 B Microcare SB commercialisé par Thor AQUA SODIUM BENZOATE POTASSIUM SORBATE 1 C Carbopol Ultrez 20 commercialisé par Gattefosse ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER 0,3 D Eau déminéralisée AQUA 1 D Hydroxyde de sodium SODIUM HYDROXIDE 0,09 E Emulium delta MB CETYL ALCOHOL GLYCERYL STEARATE PEG-75 STEARATE CETETH-20 STEARETH-20 4 E Triglycéride caprylique/caprique CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDE 3 E Cire d’abeille CERA ALBA 4 F Triglycéride caprylique/caprique CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDE 2 F Isolat de CBGA en poudre - 0,2
Tableau 4. Formulation d’une émulsion L’isolat de CBGA en poudre contient moins de 0,3% de Δ9-THC.
Conjugués ciblant le récepteur du mannose 6-phosphate cation-indépendant et le tissu osseux La présente invention relève du domaine de la chimie thérapeutique. Elle concerne plus particulièrement des conjugués comprenant : 1/ au moins un analogue du mannose 6-phosphate (M6P), ledit analogue du M6P ciblant à la fois le récepteur du mannose 6-phosphate cation-indépendant (RM6P-CI) et le tissu osseux et, 2/ un produit d’intérêt Y. L’invention concerne également le procédé de préparation desdits conjugués et leur utilisation médicale, de type thérapeutique ou diagnostique. Les conjugués de l’invention sont particulièrement appropriés pour une utilisation dans le traitement de pathologies osseuses et/ou de pathologies affectant à la fois le tissu osseux et les tissus mous. A titre d’exemple de pathologies affectant à la fois le tissu osseux et les tissus mous on pourra citer des maladies lysosomales comme par exemple les mucopolysaccharidoses.
Les maladies lysosomales, encore appelées maladies de surcharge lysosomales, sont des maladies métaboliques rares dans lesquelles une enzyme lysosomale spécifique est défectueuse, ce qui entraîne une accumulation de substrat et donc des lésions tissulaires. La thérapie enzymatique substitutive (TES) est une thérapie souvent utilisée pour traiter ces maladies rares. Elle consiste en l’administration d’enzymes lysosomales recombinantes qui vont être dirigées vers les lysosomes via le RM6P-CI grâce aux résidus M6P présents à l’extrémité de leurs chaînes glycosylées. Seulement sept des cinquante- trois maladies de surcharge lysosomales bénéficient de la thérapie enzymatique substitutive (TES). Parmi les maladies lysosomales on pourra plus particulièrement citer le groupe des mucopolysaccharidoses, qui comprend sept maladies différentes, et qui se caractérise par une atteinte du tissu osseux, y compris du cartilage et des tissus mous. L’atteinte squelettique de ces maladies associe les déformations osseuses et la plupart des types de raideurs articulaires.
Il n’existe actuellement aucune TES efficace qui cible à la fois les tissus mous et le tissu osseux. Le défi de cibler à la fois les tissus mous et le tissu osseux représente un problème médical majeur pour les patients souffrant en particulier de mucopolysaccharidoses. Afin de cibler à la fois le tissu osseux et les tissus mous, il est nécessaire de préparer une nouvelle génération de ligands combinant un ciblage osseux efficace et un ciblage modéré du RM6P-CI, afin d’éviter une accumulation des enzymes lysosomales par les tissus mous.
Les enzymes lysosomales ont une demi-vie courte dans la circulation sanguine en raison de la liaison rapide des enzymes lysosomales aux récepteurs du M6P présents dans la plupart des organes. Par conséquent, l’amélioration des lésions du tissu osseux chez les patients atteints de mucopolysaccharidoses est très limitée, même après un traitement à long terme, et le ciblage de ce tissu osseux est donc de première importance pour améliorer les traitements.
L’hydroxyapatite (HA) est un composant inorganique majeur du tissu osseux qui est absent dans les tissus mous. Certaines protéines du tissu osseux (ostéopontine, sialoprotéine osseuse, etc.) peuvent se lier à l’hydroxyapatite (HA) via leur séquence répétitive d’acides aminés chargés négativement, à savoir l’acide aminé aspartate (représenté par « Asp » ou « D ») et l’acide aminé glutamate (représenté par « Glu » ou « E »). Ces séquences répétitives enchaînant six de ces acides aminés sont appelées peptides polyanioniques de type E6 et D6. Dans le document Tomatsu, S. et al. (Mol. Gen. Metab. 2015, 114, 94-109), les peptides polyanioniques ont été appliqués à l’enzyme N-acétylgalactosamine-6-sulfatase humaine (GALNS) et à l’enzyme β-glucuronidase (GUSB). Ces enzymes, marquées par les séquences d’acides aminés de type E6 et D6, ont une élimination réduite de la circulation sanguine chez des souris atteintes de mucopolysaccharidose de type IVA et VII, et sont retenues plus longtemps dans l’os, avec une activité enzymatique résiduelle substantielle.
Le document WO 2011/000958 décrit des analogues isostères synthétiques du mannose 6-phosphate (M6P) présentant une affinité pour le RM6P-CI allant de 10 -4 à 10 -9 M. Ces analogues du M6P, appelés « AMFA » (« Analogues synthétiques du Mannose 6-phosphate Fonctionnalisés en position Anomère ») ont été conçus pour être greffés sélectivement, par l’intermédiaire d’un bras espaceur, sur des glycoprotéines, et plus particulièrement sur les chaînes oligosaccharidiques d’une enzyme lysosomale. Ce greffage préserve à la fois la structure tridimensionnelle de l’enzyme et son activité enzymatique. De plus les composés bifonctionnels issus de ce greffage présentent une bonne stabilité dans le sang. Dans le document El Cheikh, K. et al (Angew. Chem. Int. Ed. 2016, 55,14774–14777), un composé AMFA comprenant une extrémité phosphonate a été greffé sur l’enzyme alpha-glucosidase acide (GAA) par l’intermédiaire d’un bras espaceur pour le traitement de la maladie de Pompe, qui est une maladie lysosomale affectant principalement les muscles. Cependant ces composés, même s’ils s’avèrent intéressants pour le traitement de maladies de surcharge lysosomale, ne permettent pas de traiter spécifiquement des altérations du tissu osseux.
Les Inventeurs ont maintenant mis au point de nouveaux conjugués comprenant des analogues isostères du mannose 6-phosphate (M6P) aux propriétés particulièrement avantageuses. On entend par « isostère du M6P », un composé chimique synthétique présentant la même activité biologique que le M6P mais avec une stabilité améliorée. Les conjugués de l’invention comprennent plus particulièrement des analogues du M6P qui présentent à la fois une affinité pour le récepteur du mannose 6-phosphate cation-indépendant (RM6P-CI) mais également pour le tissu osseux, et en particulier pour l’hydroxyapatite. En outre, les conjugués de l’invention présentent une excellente stabilité dans les liquides physiologiques.
Résumé Selon un premier aspect, la présente invention a pour objet un conjugué caractérisé en ce qu’il présente la formule générale (I) suivante
(I) dans laquelle : X représente un groupement bisphosphonate [Chem2]
un groupement hydroxybisphosphonate [Chem3]
un groupement halogénobisphosphonate [Chem4]
avec T représentant un halogène Cl ou F, un groupement malonate [Chem5]
un groupement phosphonoacétate [Chem6]
avec Z représentant indépendamment l’un de l’autre H; un métal alcalin choisi parmi Na, Li ou K ; un ammonium NH 4 ; n est un entier allant de 0 à 2 ; L 1 représente un radical choisi dans le groupe comprenant *-O-N=**, [Chem7]
Grâce à ces dispositions, l’application d’un pas horizontal et vertical permet d’optimiser de l’espace et permet d’éviter un effet isotherme.
Dans un mode de réalisation, ledit pas horizontal est compris entre 40 mm et 60 mm et ledit pas vertical est compris entre 40 mm et 60 mm.
Dans un mode de réalisation, le nombre de boucles est au moins égale au nombre entier de mètre linéaire de chaque tube.
Dans un mode de réalisation, ledit fluide caloporteur est mélangé avec de l’huile.
Grâce à ces dispositions, le mélange d’huile et de fluide calorifique permet de transporter de la chaleur avec efficacité.
Dans un mode de réalisation, le bâtiment comporte une enceinte de lavage de l’air positionnée dans le flux d’extraction d’air vicié et après l’enceinte de traitement d’air vicié.
Grâce à ces dispositions, l’utilisation d’un lavage de l’air après un passage dans l’enceinte de traitement d’air vicié permet de réduire les émissions d'ammoniac, d'odeur et de particules.
Dans un mode de réalisation, l’injecteur forme une structure d’entonnoir comportant entre 25 brins et 40 brins, appelé tulipe, chaque brin est raccordé à une extrémité d’un tube. La longueur des brins est en fonction du nombre de brins.
Grâce à ces dispositions, la structure de l’injecteur permet une meilleure homogénéisation du fluide caloporteur et de l’huile.
La représente un dessin en vue de deux dimensions, d’un bâtiment d’élevage d’animaux avec un dispositif de récupération de chaleur ;
La représente un dessin en vue de deux dimensions, d’un bâtiment d’élevage d’animaux avec un autre dispositif de récupération de chaleur ;
La représente un dessin en vue de deux dimensions, d’un composant du dispositif de récupération de chaleur.
La représente un dessin en vue de face, d’une pluralité de boucles espacées au vertical.
La représente un dessin en vue de profil, d’une pluralité de boucles espacées à l’horizontal.
La représente un exemple de système de fixation pour des boucles.
En outre, selon l’invention, les première h 1 et deuxième h 2 épaisseurs, respectivement de la couche de contact 40 et de la couche d’oxyde 50, sont définies par :
h 1 = m 1 *λ/(4n 1 ) et h 2 = m 2 *λ/(4n 2 ),
avec m 1 et m 2 des entiers pouvant être identiques ou différents.
Ces règles d’épaisseurs, appliquées aux deux couches 40,50 intercalées entre le miroir de Bragg inférieur 30a et le substrat support 10, permettent d’assimiler le film de contact 40 et la couche d’oxyde 50 à des couches du miroir 30a. Cela procure d’une part, l’avantage de ne pas perturber l’émission laser car l’onde ne voit, dans les faits, qu’un miroir de Bragg avant d’entrer et de traverser le substrat support 10, et non des couches perturbatrices intercalaires. D’autre part, le nombre de couches nécessaires pour élaborer le miroir de Bragg inférieur 30a peut être réduit puisque le film de contact 40 et la couche de collage 50 vont participer à la réflexion de l’onde laser.
Par exemple, un miroir de Bragg inférieur 30a pourra comprendre moins de sept alternances de couches (GaAs/AlAs) pour atteindre une réflectivité de 95%, au lieu de treize alternances ( ). Selon un autre exemple, un miroir de Bragg inférieur 30a, formé à partir d’InP et/ou de ses composés pourra comprendre moins de dix alternances de couches pour atteindre une réflectivité de 95% au lieu de plus de trente alternances.
La règle de design reliant l’épaisseur au rapport entre la longueur d’onde et l’indice de réfraction est habituellement appliquée aux multicouches formant les miroirs de Bragg. En revanche, il n’est jamais envisagé dans l’état de la technique d’appliquer cette même règle aux couches sous-jacentes du miroir inférieur. En effet, celles-ci sont habituellement choisies de telle sorte qu’elles ne présentent pas de contraste d’indice de réfraction et par conséquent ne contribuent pas à la réflexion de la lumière contrairement aux couches constitutives du miroir de Bragg.
A titre d’exemple, dans le cas d’un empilement E à base de GaAs ou de ses composés (longueur d’onde du laser λ=940nm), d’un film de contact 40 en GaAs de type n et d’une couche d’oxyde 50 en SiO 2 : l’épaisseur h 1 du film de contact 40 pourra être choisie parmi les épaisseurs indiquées dans le tableau de la . On rappelle que l’indice de réfraction n 1 est de 3,5060 pour λ=940nm, l’épaisseur h 2 de la couche d’oxyde 50 pourra être choisie parmi les épaisseurs indiquées dans le tableau de la . On rappelle que l’indice de réfraction n 2 est de 1,4512 pour λ=940nm.
La structure semi-conductrice 150 selon l’invention se trouve ainsi particulièrement adaptée pour former des diodes laser à cavité verticale (VCSEL) de très bonne qualité, tant parce que l’étape d’assemblage (requise pour effectuer un transfert de couche utile sur le substrat support 10) est simplifiée et fiabilisée, que parce que l’onde laser ne subit pas de perturbations après sa sortie du miroir de Bragg inférieur 30a.
La structure semi-conductrice 150 selon la présente invention comprend en outre une interface de collage direct 60, s’étendant dans le plan principal (x,y), ladite interface 60 étant incluse dans ou adjacente à la couche d’oxyde 50. L’interface de collage 60 peut se situer entre la couche d’oxyde 50 et le film de contact 40, entre la couche d’oxyde 50 et le substrat support 10, ou encore dans la couche d’oxyde 50.
Par collage direct, on entend un collage ne nécessitant pas une matière adhésive et basé sur une adhésion moléculaire entre les surfaces assemblées. Plusieurs types de collage direct existent, qui diffèrent notamment par les conditions de température, de pression, d’atmosphère ou de traitements préalables à la mise en contact des surfaces. On peut citer le collage par adhésion moléculaire à température ambiante avec ou sans activation préalable par plasma des surfaces à assembler, le collage par diffusion atomique (« Atomic diffusion bonding » ou ADB selon la terminologie anglo-saxonne), le collage avec activation de surface (« Surface-activated bonding » ou SAB), etc.