INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conditions de fonctionnement Unité Valeur Puissance thermique nominale MWth 10 20 Section de passage m 2 0,51 0,51 ΔT entre la sortie et l’entrée cœur °C 26,43 41,10 Température entrée cœur 11 °C 600 600 Température sortie cœur 11 °C 626,43 641,10 Hauteur total cœur 11 m 2 2 Variation de pression dans le cœur 11 bar 0,01 0,016 Diamètre du cœur 11 avec redan 14 m 1,474 1,474 Diamètre chaudière m 1,6 1,6 Epaisseur espace annulaire (entre redan 14 et cuve primaire 10) m 0,06 0,06 Surface hydraulique de l’espace annulaire m 2 0,30 0,30 Diamètre hydraulique de l’espace annulaire m 0,18 0,18 Hauteur de l’espace annulaire m 20 20 Vitesse du sel S dans l'espace annulaire m/s 0,68 0,87 ΔT sel S/paroi interne cuve primaire 10 °C 106,7 171,5 Perte de charge de l’espace annulaire bar 0,009 0,015 Perte de charge totale bar 0,02 0,03 Température moyenne de l’espace annulaire °C 613,21 620,56
A partir des résultats du tableau 4, on peut constater que, pour des puissances thermiques jusqu’à 20 MWth, un fonctionnement en circulation uniquement par convection naturelle (sans pompes) est envisageable au circuit primaire et suffisant pour pouvoir transférer la puissance à la paroi de la cuve primaire, à condition d’avoir une température de la paroi de cuve primaire 10 qui soit au moins 171 °C plus faible que la température moyenne du sel à a sa température chaude car :
avec surface interne de la cuve primaire 10 mouillée par le sel primaire S; coefficient de transfert de chaleur entre le sel primaire S et la paroi interne de la cuve primaire 10; différence de températures entre le sel primaire S et la paroi interne de la cuve primaire 10.
Cette différence de températures impose la température du fluide caloporteur qui s’écoulera dans le serpentin 32, à l’extérieur de la cuve primaire 0.
Plus la différence de températures entre le sel primaire S et la paroi interne de la cuve primaire 10 ( ) est élevée, plus la température du fluide caloporteur dans le serpentin 32 sera faible, avec une conséquente dégradation du rendement de conversion électrique du système de conversion d’énergie auquel est relié le serpentin 32.
Liste des références citées [1]: H. OHSHIMA et al., “ Handbook of Generation IV Nuclear Reactors ”, chapter 5, Elsevier, 2016.
[2]: M. TARANTINO et al., « Overview on Lead-Cooled Fast Reactor Design and Related Technologies Development in ENEA » MDPI Energies , vol. 14, p. 5157, 2021.
[3]: M. A. FUTTERER et al., « Status of the very high temperature reactor system », Progress in Nuclear Energy, vol. 77, pp. 266-281, 2014. [4]: GLENN D. CONSIDINE ed., “ Van Nostrand's Encyclopedia of Chemistry ”, Wiley-Interscience, 5th edition, 2005. [5]: A. H. O. H. U. Sverdrup, « Assessing the Past and Future Sustainability of Global helium, » Biophysical Economics and Sustainability (2020), 2020.
[6]: L. LIN et al., « Feasibility of an innovative long-life molten chloride-cooled reactor », Nuclear Science and Techniques, vol. 33, pp. 1-15, 2020.
[7]: http://sme.vimaru.edu.vn/sites/sme.vimaru.edu.vn/files/volume_2_-_properties_and_selection_nonf.pdf
Plus précisément, dans l’exemple illustré sur la , la nappe chauffante comprend deux deuxièmes zones d’échauffement 24 adjacentes comprenant chacune une deuxième ouverture 25 ménagée à travers le film électriquement conducteur 16. Le film électriquement conducteur 16 comprend ainsi une deuxième portion de film électriquement conducteur 26 séparant les deux deuxièmes ouvertures 25.
Sur l’exemple illustré sur la , chaque deuxième ouverture 25 présente une forme circulaire. Les deuxièmes ouvertures 25 présentent des dimensions identiques.
Comme visible sur la , la température dans les zones du film électriquement conducteur situées de part et d’autre des deuxièmes ouvertures 25 est plus élevée que la température dans le reste du film électriquement conducteur 16. De plus, la distribution spatiale de température présente un deuxième « point chaud », c’est-à-dire un point du vitrage où la température est maximale et est égale à un deuxième maximum de température. Le deuxième point chaud est situé dans la deuxième portion de film électriquement conducteur 26, entre les deux deuxièmes ouvertures 25. Plus précisément, le deuxième point chaud est situé à l’endroit où la deuxième portion de film électriquement conducteur 26 présente la largeur la plus faible.
Comme dans le cas du premier point chaud, ce deuxième point chaud est dû à la présence des deux deuxièmes zones d’échauffement 24 qui créent une restriction de la section transversale du film électriquement conducteur 16 pour le passage du courant électrique, et par conséquent une résistance locale plus élevée que dans le reste du film électriquement conducteur 16.
Les deuxièmes zones d’échauffement 24 peuvent être configurées de sorte que lorsque la nappe chauffante 15 est en fonctionnement, la valeur du deuxième maximum de température est sensiblement égale à la valeur du premier maximum de température.
Alternativement, les deuxièmes zones d’échauffement 24 peuvent être configurées de sorte que lorsque la nappe chauffante 15 est en fonctionnement, la valeur du deuxième maximum de température est supérieure ou égale à la valeur du premier maximum de température.
Le deuxième maximum de température peut être un maximum local de température, c’est-à-dire qu’il existe un voisinage entourant le deuxième point chaud, tel que pour tout point du vitrage 3 situé dans ce voisinage, la température du point est inférieure à la température du deuxième point chaud.
Autrement dit, la valeur du deuxième maximum de température est corrélée avec la valeur du premier maximum de température. Ainsi, même s’il n’est pas possible de mesurer directement une valeur du premier maximum de température, celle-ci peut être déduite en mesurant une valeur du deuxième maximum de température.
Comme illustré sur la , l’ensemble vitré 10 comprend un capteur de température 31 agencé pour mesurer la valeur du deuxième maximum de température.
Dans cet exemple, le capteur de température 31 comprend une thermistance. La thermistance comprend un bloc en matériau sensible 32 (par exemple un matériau semi-conducteur d’oxyde métallique qui peut être encapsulé entre deux films de polymère). Le bloc en matériau sensible 32 présente une résistance dont la valeur varie en fonction de la température du bloc en matériau sensible.
Le bloc en matériau sensible 32 peut être disposé sur une face de la feuille intercalaire 11, tournée vers la première feuille de verre 8. Ainsi, le bloc en matériau sensible 32 est disposé entre la première feuille de verre 8 et la feuille intercalaire 11.
De cette manière, le bloc en matériau sensible 32 n’est pas en contact avec le film électriquement conducteur 16. La première feuille intercalaire 11 isole le bloc en matériau sensible 32 du film électriquement conducteur 16.
Alternativement, le bloc en matériau sensible 32 peut être disposé à l’intérieur de la couche intercalaire 11. Au cours de la fabrication du vitrage 3, le bloc en matériau sensible 32 peut d’abord être placé dans l’empilement de feuilles, entre la première feuille de verre 8 et la feuille intercalaire 11, de sorte que lorsque les feuilles sont laminées ensemble, le bloc en matériau sensible 32 est poussé à l’intérieur du matériau ramolli de la couche intercalaire 11 sous l’effet de la pression exercée sur l’empilement de feuilles.
Le bloc en matériau sensible 32 présente une forme plane. Le bloc en matériau sensible 32 peut par exemple présenter une largeur comprise entre 2 et 6 millimètres, une longueur comprise entre 2 et 6 millimètres et une épaisseur de l’ordre de quelques centaines de microns (par exemple 200 micromètres).
Le matériau du bloc en matériau sensible 32 est choisi pour être capable mesurer des valeurs de température dans une gamme allant par exemple de - 50°C jusqu’à 125°C, ou à tout le moins dans une gamme allant de 0°C jusqu’à 70°C, avec une tolérance allant jusqu'à ±1,0% à 25°C.
Le capteur de température 31 est propre à générer un signal de mesure de température représentatif de la valeur du deuxième maximum de température.
Dans tout le texte, on entend par l’expression « toxicité de chaque composé », la toxicité ou « écotoxicité » dudit composé vis-à-vis de l’environnement et, en particulier la toxicité représentée par la concentration sans effet observé (« CSEO », ou « NOEC » en anglais) sur au moins un organisme prédéterminé. Il peut s’agir de l’écotoxicité aquatique dudit composé, c’est-à-dire la toxicité vis-à-vis d’une ou plusieurs catégories d’organismes aquatiques et/ou terrestres suivants : les micro-organismes (par exemple le photobacterium phosphoreum), les plantes aquatiques autres que les algues, les algues aquatiques, les cyanobactéries, les invertébrés aquatiques (par exemple les daphnies ou crustacés branchiopodes de la famille des Daphniidae, notamment ceux appartenant à l’espèce Daphna magna ou encore Cerodaphnia spinata, les poissons (par exemple les poissons appartenant à l’espèce Lucioperca lucioperca L. et/ou les poissons appartenant à l’espèce Danio rerio et/ou à l’espèce Lebistes reticulatus et/ou à l’espèce Guppy). Il peut également s’agir de l’écotoxicité sédimentaire, de l’écotoxicité terrestre, c’est-à-dire la toxicité vis-à-vis de micro-organismes du sol, de plantes terrestres, d’arthropodes terrestres, de macro-organismes du sol autres que les arthropodes et/ou d’oiseaux. La concentration sans effet observé de chaque composé est évaluée à partir de résultats d’essais biologiques (bioessais).
Avantageusement et selon l’invention, pour chaque composition initiale, on calcule un pourcentage, dit pourcentage de réussite, représentatif des chances de réussite estimées de ladite composition initiale à au moins un essai biologique, ledit pourcentage de réussite étant calculé selon la formule [Math 2] suivante :
a étant un coefficient non nul au moins égal à 1.
Avantageusement et selon l’invention, le coefficient a est compris entre 1 et 10.
Avantageusement et selon l’invention, lorsque ladite composition initiale comprend de l’eau, pour chaque composé de ladite composition initiale, on calcule une fraction massique, dite fraction massique initiale corrigée Qi, selon la formule [Math 3] suivante :
Ceau représentant la fraction massique de l’eau dans ladite composition initiale.
Cette fraction massique initiale corrigée tient donc compte de la masse totale de ladite composition initiale à laquelle est soustraite la masse d’eau contenue, le cas échéant, dans ladite composition initiale.
Ainsi, avantageusement et selon l’invention, pour chaque composition initiale, on calcule un pourcentage, dit pourcentage de réussite corrigé, représentatif des chances de réussite estimées de ladite composition initiale à au moins un essai biologique, ledit pourcentage de réussite étant calculé selon la formule [Math 4] suivante :
ΣQi représentant la somme des fractions massiques initiales corrigées de chaque composé de ladite composition initiale, et
Avantageusement et selon l’invention, ledit procédé comprend en outre les étapes suivantes : on dispose de la valeur d’une masse M totale prédéterminée utilisée par jour par un utilisateur de ladite composition initiale (en particulier en gramme (g)), on dispose de la valeur d’un volume d’eau V total utilisé conjointement à une utilisation de ladite composition initiale (en particulier en litre (L)), on calcule ledit paramètre P représentatif de l’exposition dudit écosystème terrestre et/ou aquatique à ladite composition selon la formule suivante :
Avantageusement et selon l’invention, pour chaque composé, on dispose d’au moins un paramètre T1i représentatif de la toxicité aquatique dudit composé, ladite écotoxicité aquatique étant représentative de la toxicité dudit composé vis-à-vis d’au moins un organisme choisi dans le groupe formé des micro-organismes (notamment le photobacterium phosphoreum), des plantes aquatiques autres que les algues, des algues aquatiques, des cyanobactéries, des invertébrés aquatiques (notamment les daphnies ou crustacés branchiopodes de la famille des Daphniidae) et des poissons (notamment les poissons appartenant à l’espèce Lucioperca lucioperca L. et/ou les poissons appartenant à l’espèce à l’espèce Danio rerio et/ou à l’espèce Lebistes reticulatus et/ou à l’espèce Guppy).
Avantageusement et selon l’invention, pour chaque composé, on dispose d’au moins un paramètre T2i représentatif de la toxicité terrestre dudit composé vis-à-vis d’au moins un organisme choisi dans le groupe formé des micro-organismes du sol, des plantes terrestres, des arthropodes terrestres, des macro-organismes du sol (autres que les arthropodes) et des oiseaux.
La présente invention concerne également un conjugué de formule (I) tel que défini ci-dessus ou une composition pharmaceutique telle que définie ci-dessus, pour une utilisation médicale, de type thérapeutique ou diagnostique.
A cet égard, l’invention a plus particulièrement pour objet un conjugué de formule (I) tel que défini ci-dessus ou une composition pharmaceutique telle que définie ci-dessus, pour une utilisation comme médicament dans le traitement des pathologies osseuses et/ou de pathologies affectant à la fois le tissu osseux et les tissus mous. A titre d’exemple de pathologie osseuse on pourra citer : - l’ostéoporose et l’ostéomalacie, les dystrophies osseuses (comme la maladie osseuse de Paget), les ostéonécroses, les tumeurs bénignes des os (ostéomes, ostéoblastomes etc.), les tumeurs bénignes du cartilage (enchondromes, ostéochondromes etc.), certaines formes d’arthrite (notamment l’arthrose), - certaines tumeurs osseuses primitives qui trouvent leur origine dans un os. Certaines des tumeurs osseuses primitives sont malignes telles que les adamantinomes et les ostéosarcomes survenant chez des enfants et adolescents, et les chondrosarcomes, chordomes, tumeurs malignes à cellules géantes qui sont plus fréquentes chez les adultes. A leur stade précoce, ces tumeurs restent localisées au niveau de tissu osseux mais peuvent métastaser vers des tissus mous tels que le poumon à un stade avancé. A titre d’exemple de pathologies affectant à la fois le tissu osseux et les tissus mous, on pourra citer - certains cancers de l’os tels que le sarcome d’Ewing, les fibrosarcomes et lymphomes osseux indifférenciés présentant une composante de tissu mou dès leur formation, - des cancers de l’os qui se développent à partir des cellules métastatiques ayant migré à partir d’une tumeur primaire localisée dans un tissu mou (sein, poumon, rein, prostate, thyroïde, colon etc.), - un cancer développé à partir de la moelle osseuse tel que le myélome multiple, - des maladies de surcharge lysosomale comme par exemple les mucopolysaccharidoses (MPS-I, MPS-II, MPS-III, MPS-IV, MPS-V, MPS-VI et MPS-VII), la maladie de Fabry et la maladie de Pompe.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le conjugué ou la composition pharmaceutique est appropriée pour une utilisation dans le traitement d’une pathologie choisie dans le groupe comprenant l’ostéoporose, un cancer de l’os, une maladie de surcharge lysosomale.
L’invention a également pour objet un conjugué de formule (I) tel que défini ci-dessus ou une composition pharmaceutique telle que définie ci-dessus, pour une utilisation dans une méthode de diagnostic.
Exemples Les exemples qui suivent font référence aux figures 1 à 10 et décrivent la synthèse des analogues du M6P de formule (II) et des conjugués (I) de l’invention, ainsi que l’étude de leur effets biologiques. Les analogues du M6P de formule (II) de l’invention seront également comparés à l’analogue du M6P dénommé AMFA (composé notamment décrit dans le document WO 2011/000958) et au composé mannose 6-phosphate M6P.
E xemple 1 : Synthèse des analogues du M6P
Les analogues du M6P synthétisés dans cet exemple sont les composés de formule (II) dénommés respectivement MAM-1 ou 11 et MAM-2 ou 14 dont les formules développées sont respectivement les suivantes :
[Chem19]
Préparation du synthon 6 , précurseur commun aux composés MAM-1 et MAM-2 La synthèse du composé 6 (« 2,3,4-tri- O -benzoyl-6- O -(trifluorométhanesulfonyl)-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle ») est illustrée à la . Le composé de départ est le 1,2,3,4,6-penta- O -acétyl α-D-mannose sur lequel est introduit en position anomère un groupement bromoéthoxy à l’aide de diéthyléthérate de trifluorure de bore et de 2-bromoéthanol dans du dichlorométhane pour former le composé 1 (« 2,3,4,6-tétra- O -acétyl-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle ») avec un rendement de 80%. Les acétates présents sur les positions 2, 3, 4 et 6 du composé 1 ont ensuite subi une méthanolyse en présence d’une solution de méthanolate de sodium dans du méthanol pour former le composé 2 (« α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle ») avec un rendement de 100%. La position 6 du dérivé 2 est ensuite protégée avec du chlorure de monométhoxytrityle dans de la pyridine pour donner l’intermédiaire 3 (« 6-O-méthoxytrityl-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle »). Successivement, les positions 2, 3 et 4 sont ensuite benzoylées par l’action du bromure de benzoyle pour former le composé 4 (« 2,3,4-tri- O -benzoyl-6- O -((4-méthoxyphenyl)diphénylméthyl))-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle »). Le synthon 5 (« 2,3,4-tri- O -benzoyl-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle ») est obtenu après déprotection sélective du groupement trityle en présence de nitrate de cérium et d’ammonium (CAN) dans un mélange acétonitrile/eau, à reflux. Le rendement sur 3 étapes est de 45%. La position 6 du composé 5 est ensuite activée sous la forme de triflate, grâce à l’addition à froid d’anhydride triflique sur le sucre en présence de 2,6-di- tert -butyl-4-méthylpyridine. Le composé 6 est ainsi obtenu avec un rendement de 90% après purification. Conditions et réactifs : (i) BF 3 .Et 2 O, 2-Bromoéthanol, DCM, TA, 20 h ; (ii) MeONa, MeOH, TA, 1h ; (iii) MMTrCl, Pyridine, TA, 5 h ; (iv) BzCl, Pyridine, 0°C, 19h ; (v) CAN, ACN/H 2 O (95 :5), 82°C, 2 h ; (vi) Tf 2 O, 2,6-Di- tert -butyl-4-méthylpyridine, DCM, -40°C, 30 min.
Préparation du composé « bisphosphon ate » MAM-1 (ou 11 ) répondant à la formule (II) Le composé MAM-1 (ou 11 ) répond à la formule (II) dans laquelle X représente un groupement bisphosphonate avec Z = H, n est égal à zéro et L représente ONH 2 , à partir du précurseur 6 . Ce composé pourra être appelé composé « bisphosphonate » MAM-1. La synthèse du composé MAM-1 (ou 11 ) est illustrée à la . Le synthon triflate 6 est transformé en intermédiaire bisphosphonate 7 (« 2,3,4-tri- O -benzoyl-6-désoxy-6-bis(diéthoxyphosphinyl)méthylène-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle ») en additionnant, à froid, une solution d’anion de méthylènebisphosphonate de tétraéthyle préparé dans une suspension d’hydrure de sodium (NaH) dans du tétrahydrofurane (THF). Le rendement de cette étape est de 50%. L’intermédiaire 8 (« 6-désoxy-6-bis(diéthoxyphosphinyl)méthylène-α-D-mannopyranoside de 2-bromoéthyle ») est obtenu après méthanolyse des groupements benzoates grâce à l’action d’une solution méthanolique de méthanolate de sodium, avec un rendement de 50%. Le composé 9 (« 6-désoxy-6-bis(diéthoxyphosphinyl)méthylène-α-D-mannopyranoside de 2-(phtalimidoxy)éthyle ») est obtenu avec un rendement de 55% après substitution nucléophile du brome par l’anion du N -hydroxyphthalimide formé avec du NaH dans du THF à chaud. La silylation des positions 2, 3 et 4 de l’intermédiaire est réalisée en ajoutant du chlorure de triméthylsilyl et de la triéthylamine dans du dichlorométhane, afin d’obtenir le dérivé 10 (« 2,3,4-tri- O -triméthylsilyl-6-désoxy-6-bis(diéthoxyphosphinyl)méthylène-α-D-mannopyranoside de 2-(phtalimidoxy)éthyle ») avec un rendement quantitatif. Le produit final MAM-1 (ou 11) (« 6-désoxy-6-bis(dihydroxyphosphinyl)méthylène-α-D-mannopyranoside de 2- aminooxyéthyle ») est obtenu à la suite de deux réactions successives de déprotection. Dans un premier temps, les groupements alkyles du bisphosphonate sont convertis par transestérification en esters de triméthylsilyle correspondants grâce à la réaction de Rabinowitz employant du chlorure de triméthylsilyle TMSCl en présence d’iodure de sodium NaI et de triéthylamine NEt 3 dans de l’acétonitrile. Un traitement avec de l’hydrazine monohydratée dans du méthanol MeOH permet d’obtenir le MAM-1 final ( 11 ) avec un rendement sur 2 étapes de 78% après purification. Conditions et réactifs : (i) MDPTE, NaH, THF, 0°C, 5 h ; (ii) MeONa, MeOH, 0°C, 3h ; (iii) N -Hydroxyphthalimide, DBU, THF, 60°C, 4 h ; (iv) TMSCl, Et 3 N, DCM, 0°C, 20 min ; (v) TMSCl, NaI, Et 3 N, ACN, 50°C, 24 h ; (vi) N 2 H 4 .H 2 O, MeOH, TA, 24 h.
Préparation du composé « malonate » MAM- 2 (ou 1 4 ) répondant à la formule (II) Le composé MAM- 2 (ou 1 4 ) répond à la formule (II) dans laquelle X représente un groupement malonate avec Z = H, n est égal à zéro et L représente ONH 2 , à partir du précurseur 6 . Ce composé pourra être appelé composé « malonate » MAM-2. La synthèse du composé MAM- 2 (ou 1 4 ) est illustrée à la . Le triflate 6 est transformé en composé 12 (« (2,3,4-tri- O -benzoyl-6,7-didésoxy-7-méthoxycarbonyl-α-D- manno -octopyranoside de 2-bromoéthyle) uronate de méthyle ») avec un rendement de 85% après réaction avec l’anion du malonate de diméthyle préalablement préparé par l’action de NaH dans du THF. L’atome de brome du composé 12 est ensuite substitué par l’anion du N -hydroxyphthalimide préparé avec du bicarbonate de sodium NaHCO 3 dans du DMF, à 65°C. Le composé 13 (« 2,3,4-tri- O -benzoyl-6,7-didésoxy-7-méthoxycarbonyl-α-D- manno -octopyranoside de 2-(phtalimidoxy)éthyle) uronate de méthyle ») est ainsi obtenu avec un rendement de 92%. Le composé 13 est ensuite traité avec de l’hydrazine monohydratée dans du MeOH, puis avec une solution de NaOH 1M dans du THF pour produire le composé final MAM-2 (ou 14 ) (« Acide (6,7-didésoxy-7-carboxy-α-D- manno -octopyranoside de 2- aminooxyéthyle) uronique ») avec un rendement de 42% sur les 2 étapes. Conditions et réactifs : (i) Malonate de diméthyle, NaHCO 3 , THF, 0°C, 5 h ; (ii) N -hydroxyphthalimide, DBU, DMF, 65°C, 22 h ; (iii) N 2 H 4 .H 2 O, MeOH, 0°C, 2h30 ; (iv) NaOH 1M, THF, 0°C, 2h30
Préparation du composé AMFA Les composés MAM-1 et MAM-2 seront notamment comparés dans ce qui suit à un autre analogue du M6P, à savoir le composé dénommé AMFA dont la formule développée est la suivante :
Ce composé AMFA est synthétisé selon un protocole décrit dans le document WO 2011/000958. Les composés MAM-1 et MAM-2 se différencient du composé AMFA en ce que le groupement X est respectivement un bisphosphonate dans MAM-1 et un malonate dans MAM-2 alors que dans le composé AMFA le groupement X est un phosphonate. Les composés MAM-1, MAM-2 et AMFA seront également comparés au composé mannose 6-phosphate (M6P) acheté dans le commerce.
De préférence, le polymère dispersant a pour nom INCI : SODIUM METHACRYLATE/PEG/PPG-45/15 HYDROXYPROPYL METHACRYLATE COPOLYMER tel que le produit commercial vendu sous le nom RHEOSTYL 50 SH® par la société Coatex.
Polyol(s) La composition comprend au moins un polyol miscible à l'eau à la température ambiante (25°C) notamment choisi parmi les polyols ayant de 2 à 20 atomes de carbone, de préférence ayant de 2 à 10 atomes de carbone, et préférentiellement ayant de 2 à 8 atome de carbones, tels que la glycérine, le propylène glycol, le 1,3-butylène glycol, le propane-1,3-diol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le caprylyl glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol; les éthers de glycol (ayant notamment de 3 à 16 atomes de carbone) tels que les alkyl(C 1 -C 4 )éther de mono, di- ou tripropylène glycol, les alkyl(C 1 -C 4 )éthers de mono, di- ou triéthylène glycol ; les polyéthylènes glycols ; et leurs mélanges.
On utilisera plus préférentiellement la glycérine, le propylène glycol, le dipropylène glycol, le 1,3-butylène glycol (ou butylene glycol), le propane-1,3-diol (ou propane diol), et leurs mélanges.
Selon un mode préférentiel de l’invention, le ou les polyol(s) est (sont) présent(s), en une teneur supérieure ou égale à 18,0% en poids par rapport au poids total de la composition, et préférentiellement supérieure ou égale à 20,0% en poids, en particulier supérieure ou égale à 25,0% en poids, plus particulièrement supérieure ou égale à 30,0% en poids.