INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la diffraction des rayons X montre que le matériau oxyde ne montre pas non plus de changements structuraux au fur et à mesure des cycles successifs de charge et de décharge.
Procédé de réalisation d’un traitement selon une trajectoire cible La présente invention concerne la réalisation d’un traitement selon une trajectoire cible, en particulier un procédé de réalisation d’un tel traitement ainsi qu’un système pour sa mise en œuvre.
Lors de la réalisation d’un traitement avec un outil, par exemple sur une ou plusieurs pièces, à l’aide d’une base mobile portant cet outil, il est nécessaire de contrôler le déplacement de la base, le déplacement éventuel de l’outil relativement à la base ainsi que les paramètres du traitement, notamment les paramètres de fonctionnement de l’outil, afin d’obtenir un traitement de qualité.
Il est complexe pour un opérateur seul de gérer l’ensemble de ces paramètres correctement, surtout lorsqu’un traitement de grande précision doit être réalisé.
Pour faciliter la réalisation du traitement, il est connu de faire avancer la base mobile en la guidant à l’aide d’une surface de guidage rapportée parallèle à la trajectoire cible communément appelée « rail ».
Cependant, pour un traitement sur une petite distance, la mise en place du rail n’est pas rentable car la réalisation manuelle du traitement serait plus rapide. Sur une longue distance, une manutention importante est nécessaire pour la mise en place des rails, ce qui complexifie la réalisation du traitement.
De plus, le positionnement des surfaces de guidage par rapport à la trajectoire cible est rarement optimal. Ainsi, même avec une surface de guidage, il est nécessaire de corriger manuellement la position de l’outil sur la base de temps à autre.
Le fonctionnement du circuit frigoporteur 10 d’une part et du circuit caloporteur / frigoporteur 20 d’autre part, va être décrit en détail, en référence à la , montrant les circulations d’un même fluide de transfert dans ces deux circuits 10, 20.
Dans un premier mode de fonctionnement de l’installation, l’échangeur 101 fonctionne en mode givrage de CO 2 et l’échangeur 103 en mode dégivrage.
Le givrage du CO 2 est lié à la circulation du fluide frigoporteur du circuit 10 dans l’échangeur 101, et le dégivrage du CO 2 est lié à la circulation dans l’échangeur 103 du fluide du circuit frigoporteur/caloporteur 20, ce fluide agissant en caloporteur. Ce mode de fonctionnement permet la récupération de l’énergie froide du dégivrage du CO 2 par le circuit caloporteur / frigoporteur 20 couplé au circuit frigoporteur 10.
Dans un deuxième mode de fonctionnement (présenté ultérieurement en référence à la ), sera décrit le dégivrage de la glace hydrique par le circuit caloporteur / frigoporteur 20.
Les fumées sont refroidies par l’échangeur 110 ou l’échangeur 112, selon les cycles de givrage et dégivrage de l’eau.
En mode refroidissement, les fumées à traiter entrent dans l’enceinte 111 qui contient l’échangeur de refroidissement 112 par la tuyauterie 701, et sortent de l’enceinte 111, par la tuyauterie 703, ou bien les fumées à traiter entrent par la tuyauterie 702 dans l’enceinte 109 qui contient l’échangeur de refroidissement 110 et sortent de l’enceinte 109 par la tuyauterie 704.
Les fumées à traiter entrent dans l’enceinte 111 ou l’enceinte 109 avantageusement à une température de 2°C, et sortent de l’enceinte 111 ou de l’enceinte 109 avantageusement à une température de -52°C. Ainsi qu’il a été indiqué précédemment, les valeurs de température mentionnées ici correspondent à un exemple de décarbonation de fumées contenant 30% en masse de CO 2 et 70% d’azote, ce qui correspond aux concentrations volumiques de 21,5% en dioxyde de carbone CO 2 et donc de 78.5% en azote.
Puis, les fumées sorties de l’enceinte 109 ou 111 sont refroidies, avantageusement de -52°C à -90°C, par l’échangeur 106 contenu dans l’enceinte 104 ou par l’échangeur 108 contenu dans l’enceinte 107, selon les cycles de givrage et dégivrage de l’eau.
Enfin, les fumées, de préférence très déshumidifiées, avantageusement vers 0.1 ppm(v), sortant de l’échangeur 106 ou de l’échangeur 108 sont refroidies, avantageusement de -90°C à -120°C, par l’échangeur 101 contenu dans l’enceinte 100 ou bien par l’échangeur 103, contenu dans l’enceinte 102 fonctionnant en mode givrage de CO 2 .
Les fumées entrent dans l’échangeur 103 par la tuyauterie 709, avantageusement à une température de -90°C, et sortent de l’échangeur 103, avantageusement à une température de -120°C, par la tuyauterie 711, ou bien les fumées entrent dans l’échangeur 101 par la tuyauterie 710 et sortent de l’échangeur 101 par la tuyauterie 712.
Le refroidissement progressif des fumées, avantageusement jusqu’à une température de -120°C, entraine leur déshumidification, et leur décarbonation s’effectue sur le circuit 700 par les différentes branches 701-712.
Est décrit ci-dessous le fonctionnement d’une installation telle que représentée en , couplant un circuit frigoporteur 10 et un circuit caloporteur / frigoporteur 20, les deux circuits 10, 20 fonctionnant avantageusement avec le même fluide de transfert, en particulier avantageusement l’isopentane.
Le circuit frigoporteur 10 est mis en circulation par la pompe 1.
Le frigoporteur, dont la température est mesurée par la sonde 138, en aval de la pompe 1, entre ensuite dans un évaporateur 4 du circuit frigorifique 40, avantageusement à une température de -95°C, et ressort de l’évaporateur 4 à une température avantageusement de -125°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 120.
Le circuit frigorifique 40 refroidit le frigoporteur à contre-courant avec un début d’évaporation, avantageusement à -128°C, cette température étant mesurée par une sonde 41, le frigoporteur sortant de l’évaporateur 4 avantageusement à une température de -98°C, cette température de sortie étant mesurée par une sonde 42.
Selon le cycle de givrage du CO 2 , le frigoporteur entre soit dans l’échangeur 101, contenu dans l’enceinte 100, soit dans l’échangeur 103, contenu dans l’enceinte 102.
La plaque de montage comprend une pluralité de languettes de retenue du support de la brosse, une portion radiale et une bride annulaire s’étendant à partir de la portion radiale, décalée radialement vers l’extérieur par rapport aux languettes de retenue et pourvue d’une surface extérieure définissant le diamètre extérieur de la plaque de montage.
Selon une caractéristique générale, la plaque de montage comprend une pluralité d’ouvertures traversantes qui s’étendent chacune sur la portion radiale et sur la bride.
Selon une autre caractéristique générale, au moins une déformation locale est formée sur la bride de la plaque de montage et s’étend radialement vers l’intérieur.
Ainsi, on limite lors du montage le risque de déformation de la bride de la plaque de montage. En outre, l’effort axial appliqué sur la plaque de montage est situé dans une zone éloignée du support et des fibres conductrices. Le support et les fibres conductrices ne sont donc pas déformées au montage.
De préférence, ladite déformation locale est située dans le sens circonférentiel entre deux ouvertures traversantes de la plaque de montage.
Cela permet de faciliter la fabrication de la plaque de montage.
Selon une conception, ladite déformation locale s’étend à partir de l’extrémité libre de la bride de la plaque de montage.
Ladite déformation locale peut être formée sur une partie de la longueur de la bride de la plaque de montage.
Alternativement, ladite déformation locale peut être formée sur toute la longueur de la bride de la plaque de montage. Cela permet de renforcer la rigidité de la bride.
Selon une autre conception, ladite déformation locale reste axialement à distance de l’extrémité libre de la bride de la plaque de montage.
Dans un mode de réalisation, une pluralité de déformations locales est formée sur la bride de la plaque de montage, les déformations locales s’étendant chacune radialement vers l’intérieur et étant décalées les unes par rapport aux autres dans le sens circonférentiel.
Les compositions perfectrices de peau de la présente divulgation peuvent inclure un ou plusieurs tensioactifs et/ou émulsifiants, par exemple, un ou plusieurs tensioactifs ou émulsifiants non ioniques, anioniques, cationiques et/ou amphotères/zwitterioniques. Les termes « tensioactifs » et « émulsifiants » incluent les sels des tensioactifs et des émulsifiants même s’ils ne sont pas explicitement indiqués. En d’autres termes, chaque fois que la divulgation fait référence à un tensioactif ou un émulsifiant, il est prévu que les sels soient également englobés dans la mesure où de tels sels existent, même si la spécification ne peut pas spécifiquement faire référence à un sel (ou ne peut pas faire référence à un sel dans tous les cas tout au long de la divulgation), par exemple, en utilisant un langage tel que « un sel de celui-ci » ou « des sels de celui-ci ». Le sodium et le potassium sont des cations courants qui forment des sels avec les tensioactifs et les émulsifiants. Cependant, des cations supplémentaires tels que les ions ammonium, ou des ions alcanolammonium tels que les ions monoéthanolammonium ou triéthanolammonium, peuvent également former des sels de tensioactifs.
Le terme « sensiblement exempt » ou « essentiellement exempt » tel qu’utilisé ici indique qu’il existe moins d’environ 2 % en poids d’une matière spécifique ajoutée à une composition, par rapport au poids total des compositions. Néanmoins, les compositions peuvent inclure moins d’environ 1 % en poids, moins d’environ 0,5 % en poids, moins d’environ 0,1 % en poids, moins d’environ 0,01 % en poids ou rien de la matière spécifiée.
Tous les composants présentés de manière positive dans la présente divulgation peuvent être exclus de manière négative des revendications, par exemple, une composition revendiquée peut être « exempte » ou « essentiellement exempte » (ou « sensiblement exempte ») d’un ou plusieurs composants qui sont présentés de manière positive dans la présente divulgation.
COMPOSITIONS PERFECTRICES ET RAFFERMISSANTES POUR LA PEAU DOMAINE DE LA DIVULGATION La présente divulgation concerne des compositions perfectrices et raffermissantes pour la peau à appliquer sur la peau. Les compositions offrent une amélioration instantanée et spectaculaire de l’aspect de la peau, par exemple, en réduisant l’aspect des rides, des poches, des pores et des imperfections de la peau telles que les cicatrices, les taches brunes (et un teint irrégulier), les cernes et la rugosité.
CONTEXTE La peau produit moins de collagène et d’élastine à mesure qu'elle vieillit. Par exemple, après l’âge de vingt ans, une personne (humaine) produit environ 1 % de collagène en moins dans la peau chaque année. Par suite, la peau devient plus fine et plus fragile. Inévitablement, des rides, pattes d’oie, taches de vieillesse, poches sous les yeux, etc. commencent à se former. En outre, de nombreux individus souffrent de cicatrices ou d’autres aberrations de la peau. Les consommateurs souhaitent souvent améliorer l'aspect de ces imperfections liées à l’âge, de préférence avec des résultats instantanés. De nombreux produits de consommation et procédures dédiés à la dissimulation et à la réduction des rides sont disponibles. Certains produits et procédures sont simples et peu coûteux, par exemple, l’application de maquillage, en particulier une base ou un fond de teint coloré, pour couvrir la peau (et ainsi couvrir et/ou combler les rides et donner une apparence plus lisse). Des procédures beaucoup plus coûteuses et drastiques, telles que les liftings faciaux chirurgicaux et les injections de Botox®, sont également utilisées pour réduire l’aspect des rides. Cependant, de nombreux consommateurs ne peuvent pas se permettre ou ne souhaitent pas se soumettre à des procédures cosmétiques aussi drastiques. Plusieurs lotions et crèmes sont formulées pour hydrater la peau et la rendre plus souple, réduisant ainsi l'aspect des rides. Certains de ces produits contiennent des ingrédients actifs, par exemple le niacinamide, qui aident à réparer et à rajeunir la peau au fil du temps. Malheureusement, bon nombre de ces types de produits souffrent de divers inconvénients.
RÉSUMÉ DE LA DIVULGATION La présente divulgation concerne des compositions perfectrices et raffermissantes pour la peau pour offrir une amélioration instantanée et spectaculaire de l’aspect de la peau, par exemple, en réduisant l’aspect des rides, des poches, des pores et des imperfections de la peau telles que les cicatrices, les taches brunes (et un teint irrégulier), les cernes et la rugosité. Lors de l’application sur la peau, les compositions commencent immédiatement à raffermir la peau tout en maintenant l’aspect naturel de la peau, c’est-à-dire que la peau traitée ne semble pas manipulée ou modifiée. Les inventeurs ont découvert que les compositions perfectrices et raffermissantes pour la peau présentent d’excellentes caractéristiques de transparence, voile et brillance appropriées pour une application sur la peau, qui sont durables. Les compositions perfectrices et raffermissantes pour la peau incluent typiquement :
(a) du pullulane ;
(b) facultativement, un ou plusieurs polymères filmogènes hydrophiles non-acrylate autres que le pullulane ;
(c) une ou plusieurs argiles minérales ;
(d) une ou plusieurs charges particulaires ;
(f) de l'eau.
Lorsque le frigoporteur circule dans l’échangeur 103, les électrovannes 123 et 1111 placées en entrée et sortie de l’échangeur 103 sont ouvertes, et les électrovannes 121, 1110 et 221 placées en entrée et sortie de l’échangeur 101 sont fermées, le frigoporteur entrant dans l’évaporateur 103 par le branche 12, avantageusement à -125°C, cette température d’entrée étant mesurée par la sonde 124.
Le frigoporteur refroidit les fumées et givre le CO 2 dans l’échangeur 103.
La durée typique du cycle de givrage est avantageusement d’une heure.
Le frigoporteur sort de l’évaporateur 103, avantageusement à une température de -95°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 126, et rejoint la branche commune 13, via l’électrovanne 1111.
Le frigoporteur entre alors dans l’échangeur 108, avantageusement à une température de -95°C, cette température d’entrée étant mesurée par la sonde 128, l’échangeur 108 étant intégré dans l’enceinte 107 où les fumées sont refroidies, avantageusement jusqu’à une température de -90°C.
La durée du cycle de givrage de la vapeur d’eau est avantageusement de l’ordre de 48 heures, compte-tenu de la faible teneur de l’humidité en entrée des fumées dans la tuyauterie 705, une valeur de 30 ppm correspondant à l’humidité saturante à -52°C.
Le frigoporteur sort de l’échangeur 108, avantageusement à une température de -57°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 130.
Le frigoporteur rejoint, via la branche 17, la branche commune 19, la vanne 1115 étant ouverte. La vanne de régulation 1000 est fermée, l’électrovanne 1117 placée sur la branche 18 de liaison est ouverte.
Avantageusement, le frigoporteur n’entre pas dans la branche commune 19 lorsque la concentration volumique de CO 2 dans les fumées à traiter est supérieure ou égale à 21,5%, valeur qui permet à la boucle caloporteur /frigoporteur 20 de fournir l’entièreté de la puissance frigorifique pour refroidir les fumées jusqu’à -52°C dans les échangeurs 110, 112.
Avantageusement, la vanne de régulation 1000 s’ouvre pour des concentrations de CO 2 inférieures à 21,5% dans les fumées à traiter, pour autoriser le mélange dans la branche commune 19 du frigoporteur venant de la branche 17 avec le caloporteur / frigoporteur venant de la branche 23, et ce pour assurer le contrôle de la température, avantageusement à une valeur de l’ordre de -54°C, si le débit thermique à -54°C du caloporteur / frigoporteur dans la branche 23 est insuffisant.
Lorsque le débit thermique du caloporteur / frigoporteur est suffisant, comme indiqué, le frigoporteur ne passe pas dans la branche commune 19 (la vanne de régulation 1000 étant fermée). Le frigoporteur passe alors par la branche 18 de liaison, est aspiré par la pompe 1 et refroidi dans l’échangeur frigorifique 30, avantageusement d’une température d’entrée de -54°C, cette température étant mesurée par la sonde 136, jusqu’à une température de sortie de -95°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 137.
L’échangeur frigorifique 30 est à contre-courant, avec une température d’entrée, avantageusement à -98°C, mesurée par une sonde 31 et une température de sortie, avantageusement à -59°C, mesurée par une sonde 32.
La pompe 2 du circuit caloporteur / frigoporteur 20 fait avantageusement circuler le même fluide de transfert, avantageusement de l’isopentane, les deux circuits 10, 20 circulant alternativement dans les mêmes échangeurs 101,103 à chaque cycle de givrage et dégivrage du CO 2 .
Si le débit thermique du caloporteur / frigoporteur doit être complété, l’électrovanne de régulation 1120 (lorsque l’échangeur 110 est en mode givrage de l’eau) est ouverte ou l’électrovanne de régulation 1121 (lorsque l’échangeur 112 est en mode givrage de l’eau) est ouverte, pour laisser revenir sur la branche 19 du circuit 10 le même débit que la vanne 1000 a envoyé sur l’un ou l’autre de cet échangeur 110, 112 pour assurer la température de -54°C mesurée par les sondes 133 ou 134.
Par différence, le débit du frigoporteur/caloporteur du circuit 20 revient vers la pompe 2 par une branche 26.
Le circuit 20 caloporteur / frigoporteur est dénommé ainsi car il apporte de la chaleur pour dégivrer le CO 2 des échangeurs 101 ou 103 et produit du froid sur les échangeurs 110 ou 112. Ce gain permet que la température de retour du frigoporteur sur la branche 22 soit la plus basse possible, avantageusement à -54°C, quand le circuit 20 assure l’entièreté de la puissance frigorifique des échangeurs 110 ou 112, c’est le gain indirect.
est une représentation schématique d’une installation de refroidissement de fumées et de givrage et dégivrage de la vapeur d’eau, puis du dioxyde de carbone, l’installation comprenant un circuit frigoporteur et un circuit caloporteur/frigoporteur ;
est une représentation schématique de l’installation représentée en , certains éléments du circuit frigoporteur étant omis, à fin de simplification, la détaillant certains éléments du circuit caloporteur/frigoporteur.
Dans la description suivante, les valeurs de températures correspondent à un exemple de décarbonation de fumées contenant 30% en masse de CO 2 et 70% d’azote, ce qui correspond aux concentrations volumiques de 21,5% en dioxyde de carbone CO 2 et donc de 78.5% en azote.
L’installation représentée sur les figures permet, sur un circuit 700, le refroidissement de telles fumées et le givrage et dégivrage de la vapeur d’eau, puis du dioxyde de carbone.
Dans la description, les termes amont et aval sont employés en référence au sens de circulation des fluides, ce sens de circulation étant rendu apparent par des flèches placées sur les conduits des différents circuits de l’installation, les conduits étant représentés sous forme de traits.
L’installation comprend un circuit frigoporteur 10 et un circuit caloporteur/frigoporteur 20.
L’emploi du signe « / » signifie que le fluide circulant dans le circuit 20 a une fonction de fluide caloporteur ou bien de fluide frigoporteur, suivant le mode de fonctionnement de l’installation.
Le circuit 700 est partiellement représenté, pour que le circuit frigoporteur 10 et le circuit caloporteur/frigoporteur 20 soient bien visibles.
L’installation représentée sur la annexée comprend deux échangeurs 110, 112 de refroidissement des fumées et de givrage de l’eau.
Les fumées à refroidir entrent alternativement par les lignes 701 et 702 dans une enceinte 109 ou 111 contenant respectivement les échangeurs 110, 112.
L’installation comprend deux échangeurs 106, 108 de refroidissement plus poussé des fumées qui sont sorties soit de l’échangeur 110, soit de l’échangeur 112.
Les fumées sortant de l’échangeur 110 ou de l’échangeur 112 entrent alternativement par les lignes 705 ou 706 dans une enceinte 104 ou 107 contenant respectivement les échangeurs 106, 108.
L’installation comprend deux échangeurs 101, 103 de refroidissement et décarbonation des fumées déshumidifiées. Par décarbonation on désigne ici la réduction des gaz à effet de serre contenus dans les fumées, en particulier le dioxyde de carbone.
Les fumées à refroidir et à décarboner entrent alternativement par les lignes 709 et 710 dans une enceinte 100 ou 102 contenant respectivement les échangeurs 101, 103.
Le fluide frigoporteur entrant dans les échangeurs 101, 103, 106, 108, 110, 112 (par la suite dénommés évaporateurs 101, 103, 106, 108, 110, 112) provient du circuit frigoporteur 10.
Sur le circuit 10, l’entrée du fluide frigoporteur dans l’évaporateur 101 ou l’évaporateur 103 est contrôlée par une électrovanne 121 disposée sur une ligne d’entrée 11 de l’évaporateur 101, et une électrovanne 123 disposée sur une ligne d’entrée 12 de l’évaporateur 103. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 101 est contrôlée par une électrovanne 1110. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 103 est contrôlée par une électrovanne 1111. Les conduits portant les électrovannes 1110, 1111 de sortie des évaporateurs 101, 103 se rejoignent sur une branche commune 13.
Le caisson 3a est réalisé par exemple en matériau conducteur de type acier ou aluminium et il présente hauteur typiquement comprise entre 100 et 500mm de façon à ménager un volume suffisant entre l’arrivée des guides d’ondes 2 et le produit à traiter P présent sur le système de convoyage. Cette configuration permet que le champ électromagnétique se propage suivant de nombreux modes et parvienne de façon la plus homogène possible sur le produit P.
Dans l’exemple de réalisation des figures 1 et 2, le tunnel d’extraction 3 comprend trois guides d’ondes 2 régulièrement espacés le long du caisson et raccordés chacun à un générateur de micro-ondes 1. Bien entendu, d’autres configurations sont envisageables.
La partie basse du tunnel d’extraction 3 comprend en outre un bac 4 positionné sous le système de convoyage 5 au niveau du caisson 3 pour réceptionner et condenser les extraits issus du traitement thermique des produits P après leur diffusion au travers des fonds 10b des boites d’extraction 10.
A cet effet, ce bac 4 est étanche aux micro-ondes et est par exemple muni d’une double peau étanche destinée à recevoir un fluide froid de façon à provoquer la condensation de la phase vapeur et le refroidissement des extraits récoltés. Les extraits liquides obtenus sont ensuite évacués par un collecteur 4c disposé au point bas du bac 4.
Des boites d’extraction mobiles 10 sont destinées à recevoir le produit à traiter P. Elles sont disposées de façon jointive les unes à côté des autres dans le sens de la longueur du système de convoyage 5. Elles forment des chambres d’extraction.
Ces boites d’extraction 10 sont préférentiellement de la forme d’un parallélépipède rectangle, sont rigides et sont constituées dans un matériau transparent aux micro-ondes et étanches aux vapeurs et aux poussières, par exemple de type PTFE.
Ces boites d’extraction 10 sont constituées d’un couvercle amovible 10c plein et étanche et d’un fond 10b perforé pour laisser passer les extraits liquides obtenus. Ce fond peut être réalisé en tissu, kevlar ou autre matériau transparent aux micro-ondes. Les perforations sont typiquement comprises entre 50μm et 20mm, et de préférence de l’ordre de 2mm et dépendent de la granulométrie du produit traité.
Ces boites d’extraction 10 ont une largeur L1 qui correspond à la largeur LEq du tunnel d’extraction 3 et des sas d’étanchéité d’entrée 4a et de sortie 4b de celui-ci, une hauteur h permettant d’obtenir un volume ciblé et correspondant à la hauteur des sas d’étanchéité 4a et 4b. Cette hauteur doit permettre une bonne pénétration du champ micro-ondes dans la masse du produit suivant la fréquence employée et est avantageusement comprise entre 5cm et 50cm.
Ces boites d’extraction 10 possèdent également des parois verticales rigides en matériau transparent aux micro-ondes de type PTFE, à savoir deux parois latérales parallèles entre elles et deux parois transversales parallèles entre elles et alignées avec la longueur du système de convoyage.