INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, il est noté que les talons présentent généralement une forme complexe, susceptible de compliquer la fabrication des aubes. Cela s’explique par le fait que ces talons remplissent plusieurs fonctions, comme l’étanchéité avec le carter via des léchettes, l’amortissement dynamique, la reconstitution de la veine via la base du talon, la formation de becquets amont et/ou aval, etc.
Pour répondre aux inconvénients mentionnés ci-dessus, l’invention a tout d’abord pour objet une roue aubagée pour turbomachine d’aéronef, la roue comprenant plusieurs aubes se succédant selon une direction circonférentielle de la roue de manière à former une rangée annulaire d’aubes, chacune des aubes comportant une pale ainsi qu’une structure en saillie solidaire de la tête de pale et agencée en saillie à partir de celle-ci radialement vers l’extérieur, la structure en saillie comprenant au moins un organe d’étanchéité s’étendant radialement vers l’extérieur par rapport à la tête de pale.
Selon l’invention, entre deux aubes adjacentes de la roue, celle-ci comporte également un organe de reconstitution d’une veine de circulation des gaz, l’organe de reconstitution s’étendant au-delà de la structure en saillie des deux aubes adjacentes dans au moins un sens d’une direction axiale de la roue, et l’organe de reconstitution de veine comportant une surface radialement interne délimitant la veine, ainsi qu’une surface radialement externe de friction destinée à coopérer par frottements avec une surface radialement interne de la structure en saillie de chacune des deux aubes adjacentes, de manière à former un dispositif d’amortissement dynamique des aubes.
Les termes "comprendre", "comprenant", "composer de", "composé de", "prévu de", "comporter", "comportant", "contenir", "contenant" sont des synonymes et sont des termes inclusifs ou ouverts indiquant la présence de ce qui suit, et ne pas excluant ou empêchant la présence d'autre composants, caractéristiques, éléments, membres, étapes, connus de l'état de la technique ou décrits dans celui-ci.
Dans un premier aspect, l'invention concerne un système de culture verticale pour la culture de plantes, comprenant au moins une couche de culture, chaque couche de culture comprenant:
b) un ou plusieurs systèmes de lampes LED prévu dans un profil de lampe équipé d'une pluralité de LED configurées pour éclairer lesdites plantes,
c) un tuyau de refroidissement en cuivre par système de lampes LED fixé dans les rainures du profil de lampe, configuré pour fournir un flux d'eau parallèle le long d'un ou plusieurs systèmes de lampes LED s'écoulant d'une entrée d'eau du tuyau de refroidissement à une sortie d'eau du tuyau de refroidissement, et adapté pour refroidir lesdits systèmes de lampes LED,
d) au moins deux capteurs de température configurés pour mesurer la température de l'eau du flux d'eau à l'entrée d’eau et à la sortie d’eau du tuyau de refroidissement,
e) un système de refroidissement par eau comprenant une pompe à chaleur pour conduire le flux d'eau hors du tuyau de refroidissement et dissiper la chaleur du flux d'eau.
Le système de culture verticale de la présente invention est un système particulièrement efficace pour la culture de plantes. Les plantes reçues par les supports de culture sont éclairées par une pluralité de LED prévues dans des systèmes de lampes LED refroidis de manière optimale. Ceci est nécessaire car les LED ne convertissent en moyenne que 1/3 à 2/3 de l'énergie électrique en lumière, tandis que 1/3 à 2/3 est dissipé sous forme de chaleur. Le refroidissement des LED est essentiel pour garantir un fonctionnement efficace des LED et éviter la surchauffe. En effet, il est bien connu qu'une température trop élevée des LED a un effet négatif sur l'efficacité lumineuse, la durée de vie et l’affaiblissement de la luminosité.
Dans le présent contexte, les "supports de culture" désignent tout type de structure porteuse adaptée à la réception et à la croissance des plantes. Parmi les exemples non limitatifs, on peut citer les tables de culture, les gouttières de culture et les plateaux de culture.
Dans le présent système de culture, les LED sont refroidies au moyen d’un flux d’eau, qui peut être fourni dans des tuyaux de refroidissement en cuivre parallèles le long des systèmes de lampes LED. Il est bien connu que l'eau courante est un bon conducteur de chaleur. Un avantage des tuyaux de refroidissement en cuivre par rapport aux tuyaux de refroidissement en aluminium ou en acier est qu'ils sont plus résistants à la corrosion et ont une conductivité thermique plus élevée, de sorte que la chaleur soit mieux dissipée des LED et donc vers l'eau qui coule. De préférence, les tuyaux de refroidissement en cuivre sont en contact thermique avec les systèmes de lampes LED. La présence d'au moins deux capteurs de température à l'entrée et à la sortie d'eau permet de déterminer et de contrôler la différence de température entre l'eau entrante et l'eau sortante, de vérifier l'efficacité du refroidissement et d'intervenir plus rapidement en cas de mesures divergentes (refroidissement plus fort, débit plus élevé, refroidissement supplémentaire, et même ajustement des réglages des systèmes de lampes LED ou extinction de ces derniers). Le système de refroidissement par eau sert à refroidir le flux d'eau provenant du tuyau de refroidissement. L'eau de refroidissement chaude provenant du (des) tuyau(x) de refroidissement est évacuée le long du système de refroidissement vers une pièce à chauffer, où la chaleur est prélevée de l'eau de refroidissement chaude.
Selon un mode de réalisation, le tuyau de refroidissement a une forme de U, dans lequel l'entrée et la sortie d'eau du tuyau de refroidissement sont placées à la même extrémité du système de lampes LED. Cela a l'avantage que les deux connexions à un circuit d'entrée et de sortie d'eau sont placées du même côté du système de lampes. En outre, la forme en U assure un meilleur serrage dans d’éventuelles rainures du profil.
Selon un mode de réalisation, le tuyau de refroidissement s'étend sur un plan par système de lampes LED. Cela garantit que le tuyau de refroidissement est en contact uniforme avec le profil du système de lampes afin d'absorber la plus de chaleur possible générée par le profil.
Selon un mode de réalisation, le système de lampes LED est allongé. Selon un autre mode de réalisation, le système de lampes LED a une longueur et une largeur approximativement égales. Selon un autre mode de réalisation, le système de lampes LED est un système carré.
Selon un mode de réalisation, le ou les systèmes de lampes comprennent en outre une connexion au réseau électrique, telle qu'une connexion 230V, et/ou une connexion EtherCAT. De préférence, ces connexions sont placées du même côté des systèmes de lampes, et plus particulièrement du même côté que l'entrée et la sortie d'eau du tuyau de refroidissement. Ainsi, toutes les connexions sont placées du même côté, ce qui facilite le fonctionnement, la connexion, l'installation et/ou l'entretien des systèmes de lampes. En outre, un système de lampes peut comprendre un pilote de LED, également appelé circuit de LED ou transformateur, qui fournit aux LED une tension continue et réduite, et un courant approprié et continu par rapport au réseau.
Selon un mode de réalisation, le tuyau de refroidissement en cuivre a une section transversale dont le diamètre extérieur est compris entre 20 mm et 5 mm, de préférence entre 15 mm et 8 mm, et le plus de préférence est d’environ 10 mm et/ou une section transversale dont le diamètre intérieur est compris entre 15 mm et 4 mm, de préférence entre 10 mm et 6 mm, et le plus de préférence un diamètre intérieur de 8 mm. Ceci est suffisant pour fournir un débit d'eau qui assure un refroidissement optimal du système de lampes.
Selon un mode de réalisation, les systèmes de lampes LED sont équipés d'une pluralité de LED, et ces LED sont fournies sur des cartes de circuits imprimés, éventuellement équipées de lentilles. Les lentilles ont pour but de déterminer comment la lumière émise est distribuée, par exemple en focalisant, en filtrant (couleur ou intensité) ou en diffusant la lumière émise. De préférence, on utilise une lentille qui diffuse la lumière. De préférence, les systèmes de lampes LED sont dotés de LED en multiples de 12, par exemple 12, 24, 36, 48, 60, 72, 84, 96, 108, 120, 132, 144, 156, 168, 180, 192, 204, 216, 228, 240, 252, 264, 276, 288, 300, ... et ainsi de suite. De préférence, les systèmes de lampes LED sont dotés de 12 cartes de circuits imprimés, plus de préférence de 14 cartes de circuits imprimés, chacune équipée de deux lentilles et de 24 LED. Dans un tel cas, le profil de lampe d'un système de lampes LED a une longueur d'environ 5355 mm. Toutefois, le profil de lampe et le système de lampes LED peuvent être produits dans n'importe quelle longueur souhaitée.
Dans ce but de désinfection, la lumière ultraviolette de type C (UVC) est la plus fiable et son efficacité dans la désinfection est déterminée par la dose de lumière UVC à laquelle la surface est exposée. Cette dose dépend de la puissance de la lampe UVC, de la distance entre la lampe et la surface à désinfecter, et du temps d'exposition à la lumière UVC.
Plus particulièrement, les rayonnements UVC sont connus pour leur efficacité germicide contre divers virus, bactéries, spores, levures, champignons, et moisissures. Ils permettent d'inactiver puis d'éliminer ces agents contaminants. A titre d'exemples, ces rayonnements UVC sont particulièrement efficaces contre les coronavirus ou encore contre des bactéries telles que Escherichia coli et Staphylococcus Aureus.
Comme tout système de désinfection, les lampes UVC doivent être utilisées correctement pour être sûres. En effet, les rayonnements UVC sont aussi connus pour être néfastes pour la santé humaine, en particulier lorsqu'ils sont en contact avec la peau ou les yeux des utilisateurs.
On connaît plusieurs types de boîtiers servant à décontaminer les divers objets qu'ils contiennent. Parmi eux, il existe des boîtiers comprenant des lampes qui émettent des rayonnements, notamment des rayonnements ultraviolets de type UVC.
Ces boîtiers de désinfection comprennent généralement des parois opaques, qui permettent de protéger les utilisateurs des rayonnements UVC. Il est donc primordial que ces derniers ne soient pas en contact avec de tels rayonnements. De plus, il est obligatoire que ces boîtiers émettant des rayonnements UVC respectent les normes en vigueur, en assurant notamment que leurs parois soient étanches aux rayonnements UVC et non inflammables.
Dans certains cas, les boitiers de désinfection peuvent former des sas de désinfection, qui permettent aux utilisateurs de transférer des produits ou objets depuis une première salle, vers une seconde salle, en les faisant transiter par le sas de désinfection. Le passage par le sas de désinfection permet d'éviter que les microorganismes pouvant être présents dans la première salle s'introduisent dans la seconde salle, avec les produits ou objets transférés.
Ces sas de désinfection peuvent comprendre des portes vitrées, qui permettent aux utilisateurs, se situant dans les salles opposées, de vérifier le contenu du sas depuis l'extérieur, sans avoir à ouvrir l'une des portes. La désinfection effectuée dans de tels sas s'avère souvent longue, compliquée à mettre en œuvre, et insuffisamment efficace pour éviter complètement le passage de contamination d'une pièce à l'autre.
Pour améliorer et accélérer la désinfection, le document FR 2205254 propose un sas de désinfection dans lequel une pluralité de lampes UV sont montées à des positions spécifiques, pour permettre au rayonnement UV de couvrir l’intégralité du volume interne du sas de désinfection.
Un inconvénient des sas de désinfection existants est qu’ils occupent un volume important, même lorsqu’ils ne sont pas utilisés. Ils sont en outre destinés à être montés à un endroit prédéterminé, puis à rester à cet endroit. Les objets à désinfecter doivent donc être transportés de leur position d’utilisation jusqu’à l’emplacement du sas de désinfection, puis, après la désinfection, de l’emplacement du sas de désinfection jusqu’à leur position d’utilisation. Ces multiples déplacements prennent du temps, peuvent être compliqués à réaliser, et augmentent les risques de contamination.
Il existe donc un besoin d'une enceinte de désinfection, qui permette la désinfection d’objets volumineux, tout en étant facilement stockable et transportable lorsqu’elle n’est pas utilisée.
Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront plus clairement par la suite, sont atteints à l’aide d’une enceinte de désinfection, caractérisée en ce qu’elle est rétractable entre une position dépliée, dans laquelle elle est destinée à être utilisée pour réaliser une désinfection d’un ou plusieurs objets disposé(s) à l’intérieur de ladite enceinte de désinfection, et une position repliée, dans laquelle elle est destinée à être stockée, déplacée et/ou transportée, ladite enceinte de désinfection comportant : - une structure déformable, pour permettre le pliage et le dépliage de l’enceinte de désinfection entre la position dépliée et la position repliée, - une porte, montée sur ladite structure et permettant d’accéder à l’intérieur de ladite enceinte de désinfection, et - un ensemble de lampes UV, montées à l’intérieur de ladite structure et aptes à générer un rayonnement UV à l’intérieur de ladite enceinte de désinfection.
L’ensemble de lampes UV est avantageusement un ensemble de lampes UVC.
Selon un mode de réalisation de l’invention, ladite structure comprend un ensemble d’arceaux reliés entre eux par des croisillons.
Chacun desdits arceaux peut être réalisé à partir de tronçons d’un corps creux profilé.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ensemble de lampes UV comprend plusieurs lampes UV, une ou plusieurs lampes UV étant montée sur chaque arceau.
Ladite structure peut comprendre des roues.
La dispersion aqueuse de graphène B) décrite dans cet exemple est obtenue par la mise en œuvre d’un procédé hors invention comprend les étapes suivantes sous atmosphère inerte : - Mélanger de 1.77 g de graphite avec 0.73 g de potassium à 150°C pendant 5h. - Le sel de KC8 obtenu est placé dans un réacteur en verre avec 500mL de THF et agité à un cisaillement de 300s-1 pendant 140h. Le nombre de Reynolds et le nombre de Froude ont été mesurés avec les paramètres suivants : - n : 11.7 tour/seconde ; - d : 0.08 m ; - ρ : 0.89 g/cm3 ; - µ : 0.48 mPa.s ; g = 9.806 m/s² Ainsi, le nombre de Reynolds est Re = 138444, le nombre de Froude est Fr = 1,1. - le sel non exfolié est éliminé par sédimentation puis centrifugation. La solution de graphénure obtenue - exempte d'agglomérats - est oxydée à l'air libre puis mélangée immédiatement à de l'eau à un ratio eau : OGD de 2 : 1. Le THF est éliminé par évaporation afin d'obtenir une dispersion aqueuse de graphène.
La montre la réponse en spectroscopie UV-visible des trois dispersions, on peut voir le pic caractéristique du graphène à 269nm et les pics caractéristiques de l’oxyde de graphène à 230 nm et à 300 nm respectivement.
La représente le spectre obtenu par spectroscopie Raman des dispersions aqueuses de graphène après soustraction du signal de l’eau. On peut voir les bandes caractéristiques d’une signature graphitique : la bande G (à 1580 cm-1), la bande 2D (2685 cm-1) et la bande D (1350 cm-1) pour le graphène et les bandes D et G – avec une absence de bande 2D – pour l’oxyde de graphène.
L’évaluation de la largeur de la bande 2D et des rapports de l’intensité des bandes 2D/G et D/G permettent de caractériser le nombre de couches de graphène et le niveau de désordre et de défauts au sein des feuillets ( ).
La Figure 1C représente l’évolution de l’absorbance en UV-vis prise à 269 nm au cours du temps pour : A) une dispersion aqueuse de graphène obtenue suivant le procédé selon l’invention ; B) une dispersion aqueuse de graphène obtenue selon un procédé alternatif (dispersion aqueuse de graphène de mauvaise qualité). On peut observer que la qualité de la dispersion de graphène influence directement sa stabilité dans le temps.
Exemple 2 : Exfoliation du composé KC8 à différents taux de cisaillements par un barreau aimanté et caractéristiques des d ispersions de graphène obtenues .
L'exfoliation est effectuée à l'aide d'un barreau aimanté dans un erlenmeyer contenant 5 g/L du composé d’intercalation KC8 dans un solvant polaire aprotique pendant 6 jours. Trois variations du paramètre de cisaillement sont testées : 5s-1 correspondant à un cisaillement faible (« slow ») ayant un Re= 757 et un Fr= 0.0004, 50s-1 correspondant à un cisaillement moyen (« medium ») ayant un Re= 7571 et un Fr= 0.04 et 500s-1 correspondant à un cisaillement fort (« fast ») ayant un Re= 26500 et un Fr= 0.48.
La dispersion aqueuse de graphène résultante est analysée par spectroscopie UV-visible. Comme on peut le voir sur la , l’exfoliation à une valeur de cisaillement moyen permet d’obtenir une dispersion de graphène de qualité tandis que des valeurs de cisaillement trop élevées ou trop faibles résultent en une majorité de feuillets oxydés et une concentration globale en feuillets exfoliés plus faible. De plus, la caractérisation par microscopie électronique des feuillets, , montre que la taille de ceux-ci est influencée par la valeur du cisaillement. Si le cisaillement est trop important, l’énergie apportée par l’agitation casse les feuillets et réduit leur taille. Une valeur optimale de cisaillement doit donc être trouvée pour chaque système dans un régime turbulent comprenant un nombre de Reynolds supérieur à 1000 et un nombre de Froude inférieur à 1.
Procédé de conversion du gaz à l'eau inversée avec chauffe séparée des flux de charge La présente invention porte sur un procédé de production du gaz de synthèse (« syngas » selon la terminologie anglo-saxonne), composé majoritairement de monoxyde de carbone (CO) et optionnellement d’hydrogène (H 2 ), par réaction entre un flux comprenant du dioxyde de carbone (CO 2 ) et optionnellement du monoxyde de carbone et un flux comprenant de l’hydrogène.
Le gaz de synthèse peut ensuite être utilisé pour produire des alcools, notamment du méthanol ou des hydrocarbures paraffiniques tels que des carburants de synthèse, à savoir de l’essence, du kérosène, du gazole, et/ou d’autres produits hydrocarbonés, tels du naphta, ou des bases lubrifiantes, de très haute qualité (essentiellement dépourvus de soufre, d’aromatiques, d’azote).
L’utilisation du procédé de conversion du gaz à l'eau inversée (« Reverse Water-Gas Shift » ou « RWGS » selon la terminologie anglo-saxonne) pour convertir un mélange de dioxyde de carbone et d’hydrogène en gaz de synthèse comprenant du monoxyde de carbone et optionnellement du H 2 est connue de l’homme du métier. Lors de la réaction de RWGS, le dioxyde de carbone réagit avec l’hydrogène pour produire du monoxyde de carbone et de l’eau (H 2 O) : CO 2 + H 2 ⇌ CO + H 2 O. Un mélange de monoxyde de carbone et d’hydrogène peut être obtenu en opérant avec un excès d’hydrogène ou en ajoutant de l’hydrogène supplémentaire en sortie de réacteur, de façon à obtenir après condensation de l’eau, un mélange comprenant du monoxyde de carbone, de l’hydrogène et optionnellement du dioxyde de carbone non converti.
La réaction de de conversion du gaz à l'eau inversée est une réaction réversible et endothermique, qui est favorisée à haute température. A l’équilibre thermodynamique, selon la pression et le ratio H 2 /CO 2 , la conversion du dioxyde de carbone peut atteindre 60% à 80% pour des températures comprises entre 800°C et 1000°C. L’hydrogène peut également réagir avec le dioxyde de carbone et/ou le monoxyde de carbone pour former du méthane (CH 4 ) : CO 2 + 4 H 2 ⇌ CH 4 + 2 H 2 O ; CO + 3 H 2 ⇌ CH 4 + H 2 O. Ces réactions sont exothermiques et ne sont donc pas favorisées à hautes températures, mais sont favorisées par une forte pression partielle en hydrogène. Ces réactions qui conduisent à la formation de méthane consomme beaucoup d’hydrogène. Lorsque l’on souhaite produire un gaz de synthèse pour la production de carburant de synthèse ou de méthanol, on cherche à limiter la quantité de méthane présent dans le gaz de synthèse, afin de maximiser la quantité d’hydrocarbures liquides synthétisés. La sélectivité en monoxyde de carbone est donc un enjeu important pour limiter la production de méthane et ainsi orienter l’hydrogène consommé vers la formation de monoxyde de carbone en vue de maximiser la production d’hydrocarbures liquides.
La demande de brevet WO21225643A1 décrit un procédé de conversion d'un gaz d'alimentation comprenant du dioxyde de carbone et de l'hydrogène en un produit gazeux comprenant du monoxyde de carbone et de l'eau dans lequel : - le gaz d'alimentation est chauffé à une température d'entrée supérieure à 760°C (1400°F) dans un préchauffeur à l'extérieur de la cuve d’un réacteur principal pour produire un gaz d'alimentation chauffé ; - le préchauffeur utilise de l'électricité pour générer de la chaleur et produire le gaz d'alimentation chauffé ; - le gaz d'alimentation chauffé est envoyé dans la cuve de réacteur principale ; - la cuve de réacteur principale est une cuve adiabatique ou quasi adiabatique où la perte de chaleur est minimisée ; - la cuve de réacteur principale contient un catalyseur qui convertit le gaz d'alimentation chauffé en gaz produit ; - le gaz produit quitte le réacteur principal à une température de sortie où la température de sortie est inférieure à la température d'entrée.
La demanderesse a constaté que lors de la chauffe du mélange d’un flux comprenant de l’hydrogène et du dioxyde de carbone dans un tube à paroi métallique, une formation de méthane apparaît, la formation de méthane étant favorisée par les températures inférieures à 700°C et étant catalysée par le nickel présent dans les métallurgies résistantes aux hautes températures. La présence de méthane dans la gamme de température entre 400 et 800°C induit le phénomène de corrosion par poussiérage métallique (« metal dusting » selon la terminologie anglo-saxonne), dégradation d’alliages métallique, par exemple à base de fer ou de nickel, en poussière métallique. En particulier, le poussiérage métallique est une perte locale importante d’épaisseur, généralisée ou sous forme de piqûres qui, du fait de la diffusion de carbone dans le métal, conduit à la décomposition du métal par la formation en surface de particules métalliques (poussière) et de carbures ou de coke.
Par ailleurs, la formation de méthane est consommatrice d’hydrogène. En effet par mol de dioxyde de carbone consommée, 4 mol d’hydrogène sont consommées pour former 1 mol de méthane, alors que 1 mol d’hydrogène est consommée pour former 1 mol de monoxyde de carbone. La présence de méthane entraine une surconsommation au niveau de l’électrolyseur pour produire l’hydrogène nécessaire. En outre, la concentration exacte du mélange lors de la chauffe dépend du temps de contact avec la paroi métallique ce qui nécessite un contrôle en entrée du réacteur de RWGS. Par exemple, lorsque l’unité fonctionne à débit total réduit (phase dite de repli lors de l’opération d’une unité industrielle), le temps de contact est augmenté et la formation de méthane est encore plus importante.
Bien que le méthane puisse être partiellement converti par reformage catalytique à la vapeur au sein du réacteur de RWGS, la réaction de reformage catalytique est plus lente et plus endothermique que la réaction de RWGS. Par conséquent, une concentration non négligeable de méthane subsiste en sortie de réacteur de RWGS.
6/ Refroidir avec un bain d'eau glacée (200-600 rotations par minute)
7/ Quand la température devient inférieure à 40°C, changer l'agitation par le planétaire et ajouter la phase C (100-200 rotations par minute).
8/ Refroidir 10 minutes puis laisser revenir à température ambiante et laisser débuller si besoin.
Les compositions obtenues sont les suivantes :