INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de mise en circulation 30 est configuré pour assurer la mise en mouvement du flux de gaz à l’état liquide 6 au sein du circuit fermé 12. Un tel dispositif de mise en circulation 30 est par exemple une pompe. Plus la vitesse différentielle induite par le dispositif de mise en circulation 30 entre le flux de gaz à l’état liquide 6 et le gaz à l’état solide 2 est importante, plus le coefficient d’échange sera important et plus le temps de fusion du gaz à l’état solide 2 dans le flux de gaz à l’état liquide 6 sera court. Le dispositif de mise en circulation 30 est ici disposé entre une fin de la première branche 20 et l’échangeur thermique 18. La quatrième branche 26 du circuit fermé 12 comprend une première portion 36 et une deuxième portion 38. La première portion 36 présente une section de passage du gaz à l’état liquide 6 strictement supérieure à une section de passage de la deuxième portion 38.
La première portion 36 est disposée verticalement au droit de l’entrée 14 du circuit fermé 12. C’est par cette entrée 14 que le gaz à l’état solide 2 déstructuré en particules 32 entre dans le circuit fermé 12. La section de passage de la première portion 36 est supérieure à la section de passage de la deuxième portion 28 afin de réduire la vitesse d’écoulement du flux de gaz liquide 6 dans la section de passage où les particules 32 et le flux de gaz liquide 6 cohabitent, à savoir la première portion 36, pour permettre au flux de gaz à l’état liquide 6 d’envelopper les particules de gaz à l’état solide. La section de passage de la deuxième portion 28 inférieure à la section de passage de la première portion 36 permet d’économiser un volume de gaz à l’état liquide 6 présent dans le circuit fermé et permet d’économiser de la matière nécessaire à la fabrication du circuit fermé 12.
Le dispositif de fusion selon l’invention est configuré pour que le flux de gaz à l’état liquide 6 circule selon un sens anti-horaire au sein du circuit fermé 12, en passant de la deuxième portion 38 à la première portion 36.
Une partie du flux de gaz à l’état liquide 6 non extraite du circuit fermé 12 poursuit sa circulation de la quatrième branche 26 vers la première branche 20, grâce au dispositif de mise en circulation 30, selon un flux sensiblement horizontal afin de perpétuer la circulation du flux de gaz à l’état liquide 6 au sein du circuit fermé 12 et ainsi assurer un dispositif dont le fonctionnement est continu.
Les figures 2 et 3 illustrent un organe de déstructuration 34 du gaz à l’état solide 2. Celui-ci est disposé en amont de l’entrée 14 du circuit fermé 12, de manière à ce que les particules de gaz à l’état solide pénètrent dans le flux de gaz à l’état liquide. L’organe de déstructuration 34 du fluide à l’état solide 2 est configuré pour générer des particules 32 de gaz à l’état solide 2.
Le dispositif de fusion 8 comprend une zone de mélange 40 du gaz à l’état solide 2 avec le flux de gaz à l’état liquide 6, où les particules 32 de gaz à l’état solide 2 préalablement déstructurées par l’organe de déstructuration 34 sont emportées par le flux de gaz à l’état liquide 6 du circuit fermé 12. Les particules 32 du gaz à l’état solide 2 traversent la zone de mélange 40 disposée dans le circuit fermé 12. Comme cela est visible sur la , cette zone de mélange 40 fait partie de la quatrième branche 26. Cette zone de mélange 40 est interposée entre la sortie 16 du circuit fermé 12 et la première branche 20. Plus précisément, cette zone de mélange 40 est disposée entre la sortie 16 du circuit fermé 12 et la première portion 36 de la quatrième branche 26.
Tel qu’illustré sur les figures 2 et 3, l’organe de déstructuration 34 réceptionne d’une trémie 46 le gaz à l’état solide 2 agrégé sous forme de blocs de grande taille. Ces blocs traversent ensuite un organe réducteur 47 afin de les réduire en particules pouvant pénétrer dans l’organe de mise en pression 50. L’organe réducteur 47 peut par exemple être un broyeur.
Ces particules tombent par gravité dans une double vis de gavage 35 disposée au fond d’un cône d’alimentation. La double vis de gavage 35 alimente un organe de mise en pression 50 du gaz à l’état solide. Selon un exemple, un tel organe de mise en pression 50 prend la forme d’une pompe à double vis 37 permettant d’élever la pression du gaz à l’état solide 2 à une pression équivalente ou supérieure à la pression qui règne au sein du circuit fermé 12. L’organe de mise en pression 50 élève donc la pression du gaz à l’état solide à une pression supérieure ou à égale à par exemple 30 bars.
Il est également prévu une vanne de sectionnement 39 dont le rôle est d’empêcher toute remontée du gaz à l’état liquide 6 vers la pompe de mise ne pression 50. Une fois que les particules de gaz à l’état solide 2 de gaz à l’état solide 2 ont traversé une vanne de sectionnement 39, elles sont extrudées par une matrice d’extrusion 41 de sorte à former une pluralité d’éléments longitudinaux et continus.
Tel que détaillé sur la , les éléments longitudinaux et continus sont par la suite sectionnés par le flux de gaz à l’état liquide 6 circulant dans le circuit fermé 12, transformant lesdits éléments en particules 32. Ces particules 32 se mélangent avec le flux de gaz à l’état liquide 6 sous l’effet d’un mélangeur 43 qui génère des turbulences dans le flux de gaz à l’état liquide 6 conduisant à une répartition homogène des particules 32 dans le flux de gaz à l’état liquide 6. Un tel mélangeur 43 est par exemple dynamique ou statique. Dans ce dernier cas, il peut s’agir d’une double hélice telle que visible sur . Selon une alternative, il est prévu une vanne d’alimentation rotative dans laquelle tombent les particules de gaz à l’état solide 2, après avoir été concassées par l’organe réducteur 47. La vanne d’alimentation rotative alimente ensuite la double vis de gavage 35. Cette vanne d’alimentation rotative est ainsi disposée dans le cône d’alimentation qui conduit les particules de gaz à l’état solide 2 à la double vis de gavage 35. Le rôle de la vanne d’alimentation rotative est d’éviter toutes obstructions de la double vis de gavage 35, en lui délivrant régulièrement une quantité déterminée de particules de gaz à l’état solide 2.
La illustre un dispositif de traitement de gaz par changement de phases 1 comportant au moins le dispositif de fusion 8 tel que décrit ci-dessus, notamment équipé de son organe de déstructuration 34, ainsi qu’un dispositif de transformation de l’état liquide à l’état supercritique 10. Le dispositif de traitement de gaz par changement de phases 1 peut également comprendre la trémie 46, l’organe de mise en pression 50, la vanne de sectionnement 39 et la matrice d’extrusion 41.
Le dispositif de traitement de gaz par changement de phases 1 a pour but de faire passer un gaz à l’état solide 2 à un gaz à l’état supercritique 66, par passage par l’intermédiaire d’un état liquide, afin de stocker le gaz sous forme supercritique dans une poche sous-terraine, par exemple.
Tableau 1. Pourcentage de protection de la carbonylation des protéines (via un stress H 2 O 2 ) par un traitement au CBDA
Les valeurs de protection du CBDA sont largement significatives d’efficacité, avec des pourcentages de protection de 73 et 82%. Par ailleurs on a constaté qu’une concentration doublée n’entraine pas un résultat de protection double, ce qui confirme que l’on peut limiter les concentrations d’utilisation pour ses applications.
EXEMPLE 2 – Etude de l’efficacité protectrice du CBDA et du CBGA contre les effets délétères du stress induit par une irradiation des UV-A (Ultraviolet A), sur les cellules de la papille dermique du follicule pileux humain à travers l’étude de la carbonylation in-situ des protéines
Le CBDA a été dilué dans le milieu de culture, et a été préparé à partir d’une solution-mère du composé à 1 ou 10% dans le diméthylsulfoxyde (DMSO). Les concentrations testées se situent à des niveaux inférieurs à la concentration à laquelle le composé est toxique. Les concentrations massiques testées pour le CBDA et le CBGA sont les suivantes : 0.001% et 0.0005%.
Les cellules ont été incubées 24h en présence du composé testé, puis elles ont subi un stress oxydatif induit par une irradiation UVA d’une longueur d’onde de 365 nm, pendant 11 minutes et d’une intensité de 2 J.cm -2 .
Les protéines ont été extraites de ces cellules, puis 100 mg d'échantillons de protéines ont été incubés avec 12 nmol de Cy3Hz et 50 mM de cyanoborohydrure de sodium pour réduire l’hydrazone (fonction pouvant être facilement hydrolysée) formée à la suite de l’incubation, en hydrazine (fonction chimique qui ne peut pas être hydrolysée dans les conditions de l’exemple). Les échantillons ont ensuite été incubés pendant 3 heures dans l'obscurité à température ambiante (environ 25°C). La détection et l’intégration de la fluorescence a été réalisée par microscopie à épifluorescence.
Il a été ainsi possible de déterminer le niveau d’oxydation (via la carbonylation des protéines) en mesurant la fluorescence. Les résultats présentés dans le Tableau 1 correspondent au pourcentage de protection de l’essai vis-à-vis de la carbonylation. Le groupe contrôle, correspondant à un échantillon de cellules de la papille dermique du follicule pileux humain qui n’a pas été traité par le CBDA ou le CBGA et qui n’a pas subi l’étape de stress oxydatif induit par les UVA, correspond à un pourcentage de protection de 100%. Un autre groupe appelé « Stress » qui n’a pas été traité par le CBDA ou le CBGA et a subi l’étape de stress oxydatif induit par les UVA, correspond à un pourcentage de protection de 0%.
Conditions Concentration massique Pourcentage de protection (%) P-value Contrôle / 100 Stress / 0 / CBDA 0.001% 66 CBDA 0.0005% 39 CBGA 0.001% 81 CBGA 0.0005% 34
Tableau 2. Pourcentage de protection de la carbonylation des protéines (par des UVA) par un traitement au CBDA et au CBGA
Les valeurs de protection du CBDA et du CBGA sont largement significatives d’efficacité, avec des pourcentages de protection de 66 et 81%.
EXEMPLE 3 – Formulation d’une émulsion contenant du CBDA
Phase Ingrédient INCI Pourcentage de matière (%) A Eau déminéralisée AQUA 84,21 A Microcare SB commercialisé par Thor AQUA SODIUM BENZOATE POTASSIUM SORBATE 1 A Carbopol Ultrez 20 commercialisé par Gattefosse ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER 0,3 B Eau déminéralisée AQUA 1 B Hydroxyde de sodium SODIUM HYDROXIDE 0,09 C Emulium delta MB CETYL ALCOHOL GLYCERYL STEARATE PEG-75 STEARATE CETETH-20 STEARETH-20 4 C Triglycéride caprylique/caprique CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDE 5 C Cire d’abeille CERA ALBA 4 C Isolat de CBDA en poudre - 0,4
Tableau 3. Formulation d’une émulsion L’isolat de CBDA en poudre contient moins de 0,3% de Δ9-THC.
EXEMPLE 4 – Formulation d’une émulsion contenant du CBGA
Comme cela est mieux visible sur la , chaque plaque latérale 21, 22 est plate et prend une forme générale de L avec un bras supérieur 23, un bras inférieur 24 et une zone de jonction 25 à l’intersection des deux bras 23, 24. Les deux bras 23, 24 forment entre eux un angle obtus formant un creux 26 dans le bord inférieur 27 de la plaque 21, 22. L’extrémité de chaque bras 23, 24 est arrondie.
Chaque plaque latérale 21, 22 comprend un orifice d’articulation supérieur 28, prévu à l’extrémité de son bras supérieur 23, et un orifice d’articulation inférieur 29, prévu à l’extrémité de son bras inférieur 24. Ces deux orifices 28, 29 possèdent le même diamètre.
Chaque plaque latérale 21, 22 présente un bord avant 30, s’étendant en arc de cercle, comprenant un ensemble de plusieurs encoches 31a, 31b, 31c, 31d disposées en éventail. Plus précisément, le segment inférieur de chaque encoche 31a-31d s’étend le long d’une droite directrice Da, Db, Dc, Dd qui tangente le bord supérieur de l’orifice d’articulation supérieur 28.Toutes les encoches 31a-31d sont identiques, à leurs position et orientation près.
Chaque plaque latérale 21, 22 comprend également une lumière oblongue 32, prévue à proximité de l’orifice d’articulation supérieur 28 et s’étendant en arc de cercle.
Chaque plaque latérale 21, 22 comprend également un ensemble de plusieurs fentes 33a, 33b, 33c, 33d disposées en éventail et en quinconce sur deux rangs. Plus précisément, chaque fente 33a-33d est prévue sur une droite directrice Da-Dd. Chaque fente 33a-33d possède un profil rectangulaire dont la grande longueur s’étend dans une direction perpendiculaire à cette droite directrice Da-Dd. Toutes les fentes 33a-33d sont identiques, à leurs position et orientation près.
Dans le présent exemple, les plaques latérales 21, 22 sont réalisées en polyéthylène (PE) par découpage dans des plaques de grandes dimensions à l’aide d’une scie numérique. Elles sont traitées contre les rayons ultra-violets et sont de préférence de couleur noire.
L’axe supérieur 41 et l’axe inférieur 42 du châssis 20 sont chacun un tube creux en PVC de même diamètre ajusté à celui des orifices d’articulation 28, 29. L’axe supérieur 41 est ainsi engagé dans l’orifice d’articulation supérieur 28 et l’axe inférieur 42 est engagé dans l’orifice d’articulation inférieur 29. Des bagues d’arrêt 44 sont mises en place sur les tronçons des axes 41, 42 dépassant latéralement des plaques latérales 21, 22 afin de bloquer le coulissement des axes 41, 42.
La barre de support 43, également réalisée en PE, est rectiligne et possède une section rectangulaire correspondant au profil des fentes 33a-33d des plaques latérales 21, 22. La barre de support 43 comprend, à chacune de ses extrémités, un retrait 45a formant un crochet 45. La largeur de ce retrait 45a est au moins égale, et de préférence ajustée à, l’épaisseur des plaques latérales 21, 22. La barre de support 45 peut s’engager dans l’une quelconque des fentes 33a-33d des plaques latérales 21, 22 ; le bord inférieur de la fente 33a-33d peut alors s’engager dans le retrait 45a du crochet 45 afin de bloquer la barre de support 43 et ainsi, notamment, bloquer l’écartement des plaques latérales 21, 22.
La planche d’appui 50 est plane et réalisée en PE par découpage dans des plaques de grandes dimensions à l’aide d’une scie numérique. Elle est traitée contre les rayons ultra-violets et est de préférence de couleur noire. Elle est prévue pour reposer sur l’axe supérieur 41 et sur la barre de support 43.
La planche d’appui 50 comprend, au niveau de ses deux coins avant, un organe d’accrochage 52 en forme de crochet s’étendant depuis le bord latéral 53 de la planche d’appui 50 et retourné vers l’arrière. Le retrait 52a formé par ce crochet 52 possède une largeur au moins égale, et de préférence ajustée à, l’épaisseur des plaques latérales 21, 22. Le crochet 52 peut s’engager dans l’une quelconque des encoches 31a-31d, le fond de l’encoche 31a-31d s’engageant dans le retrait 52a du crochet 52 afin de bloquer la planche d’appui 50 et ainsi, notamment, bloquer l’écartement des plaques latérales 21, 22.
En raison de la pluralité d’encoches 31a-31d et de fentes 33a-33d, il est possible de régler l’inclinaison de la planche d’appui 50 par rapport au châssis, chaque inclinaison disponible correspondant à l’une des droites directrices Da-Dd. Ainsi, dans le présent exemple, la planche d’appui 50 peut être inclinée de quatre façons différentes par rapport au châssis 20, un écart de 10° étant prévu entre chaque inclinaison Da-Dd successives : plus précisément, dans le présent exemple, la planche d’appui 50 peut former un angle égal à 17°, 27°, 37° ou 47° par rapport au plan de base P du châssis passant par les extrémités du bras supérieur 23 et du bras inférieur 24 des plaques latérales 21, 22.
La planche d’appui 50 comprend en outre, au niveau de chaque bord latéral 53, une encoche latérale 54 dans laquelle peut être logé un écrou 55a. Lorsque la planche d’appui 50 est installée sur le châssis 20, cette encoche latérale 54 se positionne face à la lumière oblongue 32 : une vis 55b peut alors être engagée dans la lumière oblongue 32 pour être serrée dans l’écrou 55a et ainsi bloquer la planche d’appui 50 sur le châssis 20.
La planche d’appui 50 comprend en outre, au niveau de ses deux coins arrière, un retrait 56 dont l’épaisseur est au moins égale à l’épaisseur des plaques latérales 21, 22. La fonction de ces retraits 56 sera exposée ci-après.
L’assemblage d’une marche 10 vient d’être exposé. L’assemblage des marches 10 entre elles va maintenant être expliqué en référence aux figures 5 et 6.
On comprend sur ces figures que chaque axe inférieur 42 d’une marche 10 donnée constitue l’axe supérieur 41 de la marche 10 inférieure. Ainsi, à l’exception de l’axe supérieur 41 de la marche 10 la plus haute et de l’axe inférieur 42 de la marche 10 la plus basse, chaque axe intermédiaire 41, 42 est engagé simultanément dans l’orifice d’articulation inférieur 29 de la marche 10 supérieure et dans l’orifice d’articulation supérieur 28 de la marche 10 inférieure. De cette manière, l’axe 41, 42 constitue un axe de pivot articulant la marche 10 inférieure par rapport à la marche 10 supérieure selon une liaison pivot.
A cette occasion, on note que la marche 10 inférieure est décalée d’une épaisseur de plaque latérale par rapport à la marche 10 supérieure et que le bras inférieur 24 de l’une des plaques latérales 22 de la marche 10 supérieure peut être reçu dans le retrait 56 correspondant de la planche d’appui 50 de la marche 10 inférieure. Sur l’ensemble de l’escalier 1, on note que l’on décale les marches 10 alternativement du côté gauche et du côté droit afin de conserver, en moyenne, l’alignement de l’escalier 1.
En référence aux FIGURES 2 et 3, il est également décrit deux modes de réalisation d’un système de stabilisation et de production d’échantillons en fusion 13, dit système de stabilisation 13.
Selon le mode de réalisation, le système 13 comprend le dispositif de stabilisation d’échantillons en fusion 1 selon l’invention. Le système de stabilisation 13 comprend, en outre un système de mise en fusion 14 de l’extrémité distale 31 du fil 3. Le système de mise en fusion 14 est agencé pour émettre un faisceau électromagnétique 15 ou de particules élémentaires 15 aptes à chauffer le fil à une température supérieure à 800°C, tels que par exemple des ions ou des électrons. Le faisceau électromagnétique 15 ou de particules élémentaires 15 intersecte la zone dans laquelle est destinée à être positionnée l’extrémité distale 31 du fil 3 hors du tube réfractaire 2. Le système de mise en fusion 14 est agencé pour contrôler la trajectoire du faisceau 15 de sorte à intersecter la zone dans laquelle est destinée à être positionnée l’extrémité distale 31 du fil 3 hors du tube réfractaire 2 si la position de la zone dans l’espace est modifiée ou doit être modifiée. Le système de mise en fusion 14 de l’extrémité distale 31 du fil 3 est un laser 14 selon le mode de réalisation non limitatif. Le laser 14 est agencé pour émettre un faisceau laser 15. Ainsi, lors de la mise en fusion de l’extrémité distale 31 du fil 3, une goutte 18 de métal liquide ou d’alliage métallique liquide est formée.
En référence à la , dans un perfectionnement de l’invention, le système 13 comprend, en outre, un lévitateur 16. Tout type de lévitateur connu 16 peut être utilisé. En effet, aucun lévitateur ne permet de maintenir une goutte de métal en fusion 18 autosupportée, c’est-à-dire non reliée à un fil 3, pendant un temps suffisant pour étudier la goutte 18. En effet, des perturbations finissent par engendrer une déstabilisation et une perte de la lévitation de la goutte 18. L’utilisation du dispositif de stabilisation d’échantillons en fusion 1 selon l’invention en combinaison avec un lévitateur 16 permet de conserver la goutte 18 en lévitation pendant des temps plus longs que le lévitateur 16 utilisé seul. La goutte 18 est maintenue dans une zone donnée et choisie de l’espace plus longtemps. En outre, le lévitateur 16 comprend une ouverture reliant l’extérieur à l’intérieur du lévitateur 16 à travers lequel le tube réfractaire 2 s’étend. La plupart des lévitateurs 16 comporte nécessairement une ouverture, c’est en particulier le cas des lévitateurs 16 comprenant deux coupoles 41, 42 en vis-à-vis.
En outre, il est préférable d’utiliser un lévitateur acoustique. Il est particulièrement avantageux d’utiliser un lévitateur acoustique 16 tel que représenté sur les FIGURES 4 et 5 et décrit en détail ci-dessous. Lors de l’utilisation d’un lévitateur acoustique 16, il est préférable que le système de mise en fusion 14 soit sans contact et ne soit pas basé sur l’utilisation d’un flux de matière, en particulier un flux de gaz tel qu’une flamme. En effet, les gaz sont repoussés par les ondes du lévitateur 16, et en particulier dans le cas des lévitateurs acoustiques 16.
Le système de stabilisation 13 ou le dispositif de stabilisation d’échantillons en fusion 1 peut être couplé ou peut comprendre un système optique 17 agencé pour imager la zone dans laquelle se situe l’extrémité distale 31 du fil 3. Il peut être entendu par imager l’extrémité distale 31 du fil 3, l’acquisition d’une onde électromagnétique provenant ou émise par la goutte 18.
En outre, les données provenant du système optique 17 peuvent également être utilisées pour contrôler et/ou ajuster la position de l’extrémité distale 31 du fil 3, via le mécanisme de déroulement/enroulement 4 du fil 3, et/ou pour contrôler et/ou ajuster la température de la goutte 18, via le système de mise en fusion 14.
Selon l’invention, le fil 3 ne fait pas partie du système de stabilisation 13 ni du dispositif de stabilisation 1. Le fil 3 est destiné à coopérer avec le système de stabilisation 13 et le dispositif de stabilisation 1 lors de l’utilisation de ces derniers. Il convient de s’assurer que le fil 3 présente un diamètre permettant qu’il soit suffisamment souple sans être trop rigide. Par exemple, le fil peut présenter un diamètre compris entre 0,05 et 0,5 mm, de manière préférée compris entre 0,1 et 0,25 mm. Un rapport entre le diamètre interne, c’est à dire le diamètre du canal traversant, du tube réfractaire 2 et du tube supplémentaire 12 et le diamètre du fil 3 peut être compris entre deux et dix pour diminuer les frottements du fil 3 contre les parois interne du tube réfractaire 2 et du tube supplémentaire 12 tout en permettant un maintien rectiligne du fil 3.
En référence aux FIGURES 4 et 5, il est décrit un mode de réalisation avantageux d’un lévitateur acoustique 16, dit lévitateur 16 dans le reste de la description ci-dessous, selon l’invention. Bien que le lévitateur 16 présenté, utilisé seul, permette de maintenir une goutte 18 autosupportée, c’est-à-dire non reliée à un fil 3, pendant un temps de quelques minutes, voire une dizaine de minutes, des perturbations finissent par engendrer une déstabilisation de la lévitation de la goutte 18. Il y a donc un besoin de stabiliser davantage la goutte 18. A cet effet, le lévitateur 16 présenté ci-dessous, lorsqu’il est en combinaison avec le dispositif de stabilisation d’échantillons en fusion 1 selon l’invention permet de conserver la goutte 18 en lévitation autant que nécessaire. La goutte 18 est maintenue dans un zone donnée et choisie de l’espace sans limite de temps.
Le lévitateur 16 comprend un ensemble d’émetteurs à ultra-sons 20, dits émetteurs 20. Les émetteurs 20 sont agencés pour émettre, chacun, une onde acoustique focalisée au centre 30 du lévitateur 16. Les émetteurs à ultrasons 20 utilisés sont fabriqués par Manorshi ® sous les références MSO-P1640H12T et MSO-P1625H12T. L’ensemble d’émetteurs 20 est agencé pour obtenir des ondes acoustiques stationnaires dont une intensité est maximale au centre 30 du lévitateur 16. Le mode de réalisation présenté est un exemple non limitatif d’un agencement possible des émetteurs 20. L’homme du métier saura comprendre la notion d’onde acoustique stationnaire comme étant une superposition de deux ondes acoustiques, se propageant selon un même axe et dans un sens opposé, dont les nœuds à pression nulle sont fixes dans l’espace. Selon le mode de réalisation non limitatif, le lévitateur 16 comprend cinquante-huit émetteurs 20. Chaque émetteur 20 d’une coupole 41, 42 est radialement opposé à un émetteur 20 différent de l’autre coupole 41, 42.