INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode préférentiel de l’invention, le ou les polyol(s) est (sont) présent(s), en une teneur à une teneur inférieure ou égale à 60,0% en poids par rapport au poids total de la composition, plus préférentiellement inférieure ou égale à 50,0% en poids, en particulier inférieure ou égale à 40,0% en poids, plus particulièrement inférieure ou égale à 35,0% en poids, et encore plus particulièrement la teneur en polyol varie de 18,0 à 60,0 % en poids par rapport au poids total de la composition, mieux de 20,0 à 50,0% en poids, encore mieux de 25,0 à 40,0% en poids, et plus particulièrement de 30,0 à 35,0% en poids.
Selon la présente invention, le rapport en poids polyol(s) sur pigment(s) est supérieur ou égal à 1,5, de préférence supérieur ou égal à 1,7, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,9, en particulier supérieur ou égal à 2.
Selon la un mode particulier de la présente invention, le rapport en poids polyol(s) sur pigment(s) est inférieur ou égal à 3, de préférence inférieur ou égal à 2,8, plus préférentiellement inférieur ou égal à 2,5, en particulier inférieur ou égal à 2,3, et plus particulièrement allant de 1,5 à 3, mieux de 1,7 à 2,8, encore mieux de 1,9 à 2,5, et plus particulièrement de 2 à 2,3.
Pigments La composition selon l’invention comprend au moins un pigment minéral non enrobé ou enrobé.
On entend par « pigments » des particules blanches ou colorées, insolubles dans un milieu aqueux, destinées à colorer et/ou opacifier la composition et/ou le dépôt résultant. Ces pigments peuvent être blancs ou colorés.
, Le ou les pigments minéraux sont présents, à une teneur supérieure ou égale à 12,0% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence supérieure ou égale à 13,0% en poids, plus préférentiellement supérieure ou égale à 14%, en particulier supérieure ou égale à 15,0% en poids.
Le ou les pigments minéraux sont présents, de préférence à une teneur inférieur ou égale à 30,0% en poids par rapport au poids total de la composition, plus préférentiellement inférieure ou égale à 25,0% en poids, en particulier inférieure ou égale à 20,0% en poids, plus particulièrement la teneur varie de 12,0 à 30,0% en poids, encore plus particulièrement allant de 13,0 à 25,0% en poids, mieux de 14,0 à 20,0%, encore mieux de 15,0 à 20,0% en poids.
La taille du pigment utile dans le cadre de la présente invention est en général supérieure à 100 nm et peut aller jusqu’à 10 μm, de préférence de 200 nm à 5μm, et plus préférentiellement de 300 nm à 1 μm.
Les tailles sont mesurées par diffusion statique de la lumière au moyen d’un granulomètre commercial de type MasterSizer 3000 de chez Malvern, permettant d’appréhender la répartition granulomérique de l’ensemble des particules sur une large gamme pouvant aller de 0,01 µm à 1000 µm. Les données sont traitées sur la base de la théorie classique de diffusion de Mie. Cette théorie est la plus adaptée pour des distributions de taille allant du submicronique au multi-micronique, elle permet de déterminer un diamètre « effectif » de particules. Cette théorie est notamment décrite dans l’ouvrage de Van de Hulst, H.C., « Light Scattering by Small Particles », Chapitres 9 et 10, Wiley, New York, 1957.
Exemples Exemple 1 Les formules du tableau 2 suivant ont été testées par un panel de 15 volontaires (laboratoire).
Protocole de test : Appliquer 1 g de produit sur le dos de la main. Etaler sur peau sèche puis ajouter de l'eau pour faire mousser. Rincer et sécher.
Les ingrédients exfoliants utilisés dans les formules sont listés dans le tableau 1 :
Nom INCI Nom commercial D50 Perlite IMERCARE 230P SCRUB OR par IMERYS 150 à 250 µm Cellulose microcrystalline + cellulose: VIVAPUR CS 150 R5 JRS 150 µm Cellulose microcrystalline + cellulose VIVAPUR CS 310 R / RETTENMAIER 310µm Cellulose microcrystalline + cellulose VIVAPUR CS 450 R5 JRS 450 µm Pumice PONCE 0 1/2 D PONCE DECONTAMINEE EYRAUD PUMICE POWDER 0 1/2 TECHFIL
Les Formules testées sont indiquées dans le tableau 2 ci-dessous.
Exfoliant : D50 (µm) Ex1 Ex2 Ex 3 Ex 4 Ex 5 Ex 6 Ex 7 Ex 8 Ex9 Ex 10 Ex 11 Perlite 150 à 250 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Cellulose microcrystalline + cellulose 50 0,25 + 0,25 0,4 + 0,4 0,5 + 0,5 0,6 + 0,6 0,75 + 0,75 Cellulose microcrystalline + cellulose 310 0,5 1 1,5 Cellulose microcrystalline + cellulose 450 0,5 1 1,5 Pumice 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 Conclusion : Scrubing + Sensoriel - - Scrubing + S ensoriel + - Scrubing + Sensoriel + - Scrubing +++ + sensoriel +++ + Scrubing +++ Sensoriel + - Scrubing ++++ Sensoriel + - -
Conclusion : D’après les essais ci-dessus, il a été mis en évidence que le système scrubant à la fois le plus efficace en pour l’effet exfoliant (ou scrubing) et le plus agréable pour l’effet sensoriel, comprend un mélange de cellulose et de cellulose microcristalline, une perlite et une pierre ponce (ou pumice), de préférence de D50 et taux préférentiels décrits plus haut selon l’invention.
Exemple 2 – Composition 3 en 1 - Masque Nettoyant Exfoliant
Le système exfoliant (scrubant) de l’Ex 9 a en particulier été évalué dans la composition (Ex12) d’une formule de masque nettoyant exfoliant 3-en-1, dans le tableau 3 suivant.
Nom INCI (Nom commercial) Ex12 Eau QSP 100 XANTHAN GUM 0,30 ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER (Carbopol Ultrez 21) 0,29 CARBOMER (carbopol 980) SODIUM LAURETH SULFATE 1,40 KAOLIN (IMERCARE 04K) 22,00 ZEA MAYS (CORN) STARCH (BEAUTE-BY-ROQUETTE ST005) 4,00 Exfoliant de l’Ex 9 (Perlite + Pumice + cellulose + cellulose microcristalline) 1 + 0,8 + 0,50 + 0,50 Contrôle 24h : Aspect Texture conforme, efficacité exfoliante +++ Sensorialité OK pH 5,00 Viscosité (M4) 18 UD Viscosité en Poises 43,00 Conclusion Conforme – test BUT +
Conclusion : La composition aqueuse selon l’invention Ex12 permet l’obtention d’une formule stable, efficace, au pouvoir 3 en 1 (Masque Nettoyant Exfoliant). L’association de perlite, de pierre ponce, d’une cellulose (non modifiée) et d’une cellulose microcristalline, apporte l’efficacité exfoliante (scrubante/ou de gommage) à la formule Ex12.
Les compositions selon l’invention ont été bien tolérées par tous types de peau, même sensibles, comme l’atteste le test consommateurs de l’exemple 3 ci-après. Elles n’ont pas présenté non plus de risque ophtalmique.
Exemple 3 – Test consommateurs Protocole des test consommateurs sur l a formule Ex 12 du tableau 3 :
Méthode: Application du produit dans des conditions normales d’utilisation et d’auto-évaluation par les utilisateurs. Mode et durée d’utilisation du produit : Durée du test: 4 semaines. Fréquence d’application: une fois par jour comme nettoyant / gommage et deux fois par semaine comme masque Sites d’application: sur le visage Mode d’emploi: « Vous utiliserez ce produit sur votre visage, une fois par jour comme nettoyant / gommage et deux fois par semaine comme masque, pendant 28 jours, à la place de votre nettoyant, de votre gommage et de votre masque habituel. » Geste: Nettoyant/gommage: Une fois par jour sur peau mouillée avec un massage léger et doux, puis rincer abondamment. Masque: Deux fois par semaine sur peau sèche, laisser agir 5min, mouiller, masser légèrement et rincer abondamment. Critères d’inclusion : Femmes (105) et hommes (30) vivant en France, de 18 à 60 ans. Avoir une peau du visage mixte, normale-grasse ou grasse. 50% des peaux sensibles. Phototypes femmes: I & II (35) – III & IV (35) – V & VI (35). Pas de quota de phototypes pour les hommes. Avoir un teint terne, des imperfections (peau inégale, rugueuse et pores dilatés), des marques superficielles « marques de vieux boutons, rougeurs, cicatrices... », une peau sujette à l’acné (points noirs et boutons). Les utilisatrices de nettoyant, de gommage et de masque nettoyant si possible. Les hommes acceptent d’utiliser le produit testé tous les jours comme nettoyant / gommage et deux fois par semaine comme masque (pas nécessairement les utilisateurs réguliers). Disponible pour l’étude.
Ex12 / Commentaires obtenus Texture : adaptée 21,7 Application : Sensation de fraîcheur 36,4 Facile à appliquer 30,1 Agréable à appliquer 19,6 Facile/difficile à rincer 12,6 Efficacité : Nettoyage en profondeur 29,4 Peau douce 15,4 Efficace 14 Peau claire 13,3 Acceptabilité : Doux, respecte la peau 16,1 Comme les 3 en 1 existant 10,5
Note : Seules les mentions > 10% sont listées
Le chemin hydraulique du sel S est déterminé par l’étude analytique présentée dans les tableaux ci-après. On définit la plage de puissance thermique dans laquelle le réacteur nucléaire 1 est destiné à fonctionner uniquement en convection naturelle, c’est-à-dire sans pompes ni échangeurs au sein de la cuve primaire.
Caractéristiques/données d’entrée Unité Valeur Puissance thermique nominale du réacteur 1 MWth entre 1 et 20 Hauteur de la cuve primaire 10 m 20 Diamètre de la cuve primaire 10 m 1,6 Largeur de l’espace annulaire entre redan 14 et cuve primaire 10 m 0,063 Température entrée cœur 11 °C 600 Diamètre équivalent du cœur 11 au niveau du déflecteur 144 m 1 m Type de sel primaire S - NaCl-KCl-MgCl2 en proportions respectives 30-20-50
Ces données d’entrée, pour une puissance variable entre 1 et 20 MWth ont été utilisées par les inventeurs pour réaliser les calculs préliminaires au moyen d’un logiciel de calcul thermique, tel que le logiciel COPERNIC: [9], [10].
Ces calculs de dimensionnement ont été faits selon deux étapes séquentielles, comme suit.
Etape 1/ : une configuration de cœur moins résistive possible d’un point de vue thermo hydraulique est retenue. Un premier dimensionnement de cœur est nécessaire pour calculer les pertes de charge totales du circuit hydraulique primaire. Le résultat de ce calcul constitue la charge résistive que la circulation devra vaincre pour permettre un écoulement uniquement par convection naturelle du sel caloporteur S.
Etape 2 / : un écoulement du sel primaire S uniquement par convection naturelle au sein de la cuve primaire 10 et un transfert de chaleur qui se fait uniquement par convection naturelle à travers la paroi de la cuve primaire 10.
Dans l’étape 1/, une préconception de cœur avec assemblages de combustible nucléaire à aiguilles a été déterminée pour un intervalle de puissance de 1 à 20 MWth. Dans ce calcul, la surface hydraulique a été maximisée en imposant les grandeurs physiques indiquées dans le tableau 2.
Grandeurs physiques du cœur 11 Unité Valeur Distance entre les aiguilles de combustible mm 3,08 Diamètre du cœur 11 m 1 Puissance thermique linéique W/cm ~100 Hauteur équivalente d’une aiguille m 2 Diamètre externe d’une aiguille mm 6,55 Epaisseur d’une gaine de combustible mm 0,45
En prenant en compte ces grandeurs physiques du tableau 2, la surface hydraulique de passage du sel S est maximisée par des valeurs de hauteur fissile du combustible et un nombre d’aiguilles combustible en cœur. Le fait d’avoir une surface hydraulique maximisée améliore l’écoulement du fluide en régime de convection naturelle car plus la surface est élevée à débit imposé, plus on réduit les pertes de charge en cœur.
Les calculs de prédimensionnement du cœur 11 sont synthétisés dans le tableau 3, pour des puissances thermiques respectives de 10 et 20MWth.
On précise que les assemblages de combustible considérés sont à tube hexagonal.
Grandeurs physiques du cœur 11 Unité Valeur Puissance thermique nominale MWth 10 20 Puissance thermique linéique W/cm 100,6 100 Hauteur du cœur 11 mm 129,93 261,4 Hauteur équivalente d’une aiguille m 2 2 Diamètre externe d’une aiguille mm 6,55 6,55 Diamètre trou central d’une aiguille mm 0 0 Distance entre les aiguilles de combustible mm 3,08 3,08 Echauffement du sel S au sein d’un assemblage °C 26,428 41,10 Nombre d’aiguilles - 7651 7651 Diamètre interne d’une gaine mm 5,65 5,65 Diamètre externe d’une pastille combustible mm 5,42 5,42 Température au centre d’une pastille combustible °C 1947,76 1842,04 Vitesse du sel S m/s 0,44 0,56 Perte de charge au sein d’un faisceau bars 0,03 0,04 Surface occupée par le cœur 11 m² 0,78 0,78 Diamètre équivalent m 1 1 Surface hydraulique du cœur 11 m² 0,509 0,509 Rapport hauteur/diamètre du cœur 11 - 0,130 0,262 Volume fissile du cœur 11 m 3 0,023 0,046
Les résultats du tableau 3, fournissent la donnée d’entrée pour le calcul de dimensionnement du circuit primaire. Ce dernier détermine la différence de température à la paroi interne de la cuve primaire 10 nécessaire à évacuer la chaleur transportée par le sel primaire S.
Le point de fonctionnement pour chaque valeur de puissance thermique du réacteur est retrouvé en imposant les pertes de charge égales à la force motrice fournie par la convection naturelle, ce qui équivaut à :
De manière non limitative, d’autres variantes peuvent être obtenues en combinant les différents modes de réalisation décrits ci-dessus. Par exemple, l’organe de retenue 21 du mode de réalisation de la peut être substitué par l’un quelconque des organes de retenue illustrés aux figures 5 à 11. Pour autre exemple, le corps du ou des organes de retenue 21 des modes de réalisation des figures 4 à 9, 11 et 12 peut avoir une embase 26 semblable à celle illustrée à la afin de définir un mode de déformation additionnel.
La montre un ensemble 90 comprenant la pièce de retenue 20 de la dans laquelle chacun des organes de retenue 21 est équipé d’une pièce 50 de glissement et de butée tel qu’illustré isolément à la .
En référence à la , la pièce 50 se présente sous la forme d’une pièce globalement annulaire d’axe A5.
La pièce 50 comprend une partie centrale 51, aussi appelée « partie de glissement », et une partie périphérique 52, aussi appelée « butée axiale », qui s’étend radialement à l’extérieur de la partie centrale 51.
La partie centrale 51 et la partie périphérique 52 de la pièce 50 sont reliées l’une à l’autre par une partie de liaison 53.
Dans cet exemple, la partie centrale 51 s’étend autour de l’axe A5 en formant un élément annulaire, de type rondelle.
De manière non limitative, la partie périphérique 52 se présente quant à elle sous forme de pattes, dans cet exemple six pattes, circonférentiellement réparties autour de l’axe A5 en définissant entre elles des ouvertures 54. Les ouvertures 54 sont donc elles aussi circonférentiellement réparties autour de l’axe A5.
Ainsi, la partie périphérique 52 s’étend elle aussi autour de l’axe A5 en formant dans cet exemple un anneau discontinu.
Toujours en référence à la , la partie centrale 51 de la pièce 50 comprend une surface supérieure 55 et une surface inférieure (non visible à la ) qui définissent son épaisseur. Radialement, la partie centrale 51 comprend une surface ou bord interne 56 et une surface ou bord externe 57 délimitant radialement lesdites ouvertures 54 de la partie périphérique 52. Les bords 56 et 57 de la pièce 50 de la sont globalement circulaires et concentriques.
De manière analogue, concernant la partie périphérique 52 de la pièce 50 de la , chacune des pattes qu’elle forme comprend une surface supérieure 61 et une surface inférieure (non visible à la ) qui définissent son épaisseur. Radialement, chacune des pattes 52 comprend un bord interne 62 par lequel il est relié à la partie de liaison 53 et un bord externe 63. Les bords 62 et 63 de la pièce 50 de la sont globalement circulaires et concentriques.
Dans cet exemple, la surface inférieure et la surface supérieure 55 de la partie centrale 51 de la pièce 50, ainsi que la surface inférieure et la surface supérieure 61 de la partie périphérique 52 s’étendent de manière sensiblement parallèle à un plan orthogonal à l’axe A5.
La partie de liaison 53 de la pièce 50 est configurée de sorte que la partie centrale 51 et la partie périphérique 52 soient axialement espacées l’une de l’autre, en l’occurrence de sorte que la surface inférieure de la partie périphérique 52 soit écartées de la surface inférieure de la partie centrale 51 d’une distance B3 selon l’axe A5.
De manière non limitative, la pièce 50 est de préférence fabriquée d’une seule pièce, par exemple par emboutissage d’une plaque métallique.
Ces données d’entrée, pour une puissance variable entre 20 et 100 MWth ont été utilisées par les inventeurs pour réaliser les calculs préliminaires au moyen d’un logiciel de calcul thermique, tel que le logiciel COPERNIC: [9], [10].
Etape 1/ : une configuration de cœur moins résistive possible d’un point de vue thermo hydraulique est retenue. Un premier dimensionnement de cœur est nécessaire pour calculer les pertes de charge totales du circuit hydraulique primaire.
Etape 2 / : un écoulement du sel primaire S uniquement par convection forcée au sein de la cuve primaire 10 et un transfert de chaleur qui se fait uniquement par convection forcée à travers la paroi de la cuve primaire 10.
Dans l’étape 1/, une préconception de cœur avec assemblages de combustible nucléaire à aiguilles a été déterminée pour un intervalle de puissance de 20 à 100 MWth. Dans ce calcul, la surface hydraulique a été maximisée en imposant les grandeurs physiques indiquées dans le tableau 2.
En prenant en compte ces grandeurs physiques du tableau 2, la surface hydraulique de passage du sel S est maximisée par des valeurs de hauteur fissile du combustible et un nombre d’aiguilles combustible en cœur. Le fait d’avoir une surface hydraulique maximisée améliore l’écoulement du fluide car plus la surface est élevée à débit imposé, plus on réduit les pertes de charge en cœur.
Les calculs de pré-dimensionnement du cœur 11 sont synthétisés dans le tableau 3, pour des puissances thermiques respectives de 30, 40 et 100 MWth.
Grandeurs physiques du cœur 11 Unité Valeur Puissance thermique nominale MWth 30 40 100 Puissance thermique linéique W/cm 102,02 100 163,38 Hauteur du cœur 11 mm 400 522,81 800 Hauteur équivalente d’une aiguille m 2 2 2 Diamètre externe d’une aiguille mm 6,55 6,55 6,55 Diamètre trou central d’une aiguille mm 0 0 0 Distance entre les aiguilles de combustible mm 3,08 3,08 3,08 Echauffement du sel S au sein d’un assemblage °C 54,49 63,95 114,8 Nombre d’aiguilles - 7651 7651 7651 Diamètre interne d’une gaine mm 5,65 5,65 5,65 Diamètre externe d’une pastille combustible mm 5,42 5,42 5,42 Température au centre d’une pastille combustible °C 1814,05 1771,31 2293,05 Vitesse du sel S m/s 0,66 0,72 1,02 Perte de charge au sein d’un faisceau bars 0,06 0,07 0,12 Surface occupée par le cœur 11 m² 0,75 0,78 0,78 Diamètre équivalent m 1 1 1 Surface hydraulique du cœur 11 m² 0,489 0,509 0,509 Rapport hauteur/diamètre du cœur 11 - 0,409 0,524 0,802 Volume fissile du cœur 11 m 3 0,068 0,092 0,141
Le tableau 4 ci-après indique les résultats de calculs de fonctionnement du réacteur à partir des calculs précédents. On précise que la vitesse du sel dans l’espace annulaire a été multipliée par un facteur 5 par rapport à celle dérivée d’une circulation exclusivement par convection naturelle.
Conditions de fonctionnement Unité Valeur Puissance thermique nominale MWth 30 40 100 Section de passage m 2 0,51 0,51 0,51 ΔT entre la sortie et l’entrée du coeur °C 54,50 63,95 114,80 Température entrée cœur 11 °C 600 600 600 Température sortie cœur 11 °C 654,50 663,95 714,80 Hauteur total cœur 11 m 2 2 2 Variation de pression dans le cœur 11 bar 0,022 0,025 0,045 Diamètre du cœur 11 avec redan 14 m 1,47 1,47 1,47 Diamètre chaudière m 1,6 1,6 1,6 Epaisseur espace annulaire (entre redan 14 et cuve primaire 10) m 0,063 0,063 0,063 Surface hydraulique de l’espace annulaire m 2 0,30 0,30 0,30 Diamètre hydraulique de l’espace annulaire m 0,19 0,19 0,191 Hauteur de l’espace annulaire m 20 20 20 Vitesse du sel S dans l'espace annulaire m/s 4,95 5,63 7,89 ΔT sel S/paroi interne cuve primaire 10 °C 56,73 67,62 126,30 Perte de charge de l’espace annulaire bar 0,30 0,38 0,68 Perte de charge totale bar 0,32 0,40 0,72 Température moyenne de l’espace annulaire °C 627,25 631,97 657,40
A partir des résultats du tableau 4, on peut constater qu’un accroissement de la vitesse du sel contribue à une nette amélioration du coefficient de transfert de chaleur entre sel S et paroi de cuve.
Comparativement à une architecture par convection naturelle, une architecture à convection forcée selon l’invention présente les avantages suivants: une réduction de la différence de température entre sel S et paroi, ce qui implique un accroissement de la température du fluide en sortie de l’échangeur sous la forme d’un serpentin 32, à environ 600 °C, donc du rendement électrique du système de conversion électrique relié à l’échangeur; une potentielle diminution de la hauteur de la cuve primaire à 15m ou bien 10 m, à partir d’une hauteur de 20 m fixée dans les calculs pour favoriser une circulation exclusivement naturelle du sel S.
Selon une réalisation, ledit dispositif de chauffage adapté pour réaliser un chauffage convectif et radiatif est disposé en amont du dispositif de chauffage LASER.
Selon une réalisation, ladite température de consigne (T int ) est inférieure à 80 °C.
Selon une réalisation, le système de chauffage est paramétré pour générer au niveau de la couche de revêtement décoratif une énergie surfacique comprise entre 450 et 850 kJ/m 2 de panneau, en particulier entre 500 et 800 kJ/m 2 , entre 550 et 750 kJ/m 2 , voire entre 600 et 700 kJ/m 2 . Cette gamme permet de dépasser, au niveau de la couche de revêtement décoratif, un seuil de température moyen permettant la réticulation de la couche de revêtement décoratif, sans effet de brulure et sans effet indésirable sur la couche sous-jacente de matériau intercalaire polymère.
Selon une réalisation, un émetteur du dispositif de chauffage LASER émet un faisceau LASER à une puissance inférieure à 100 W, en particulier inférieure à 50 W, inférieure à 40 W, inférieure à 35 W, voire inférieure à 30 W . Cette gamme de puissance peut permettre d’obtenir l’effet de chauffage recherché, sans effet de brûlure, pour une consommation d’énergie restreinte.
Selon une réalisation, le dispositif de chauffage LASER est configuré pour présenter un écart inter-lignes compris entre 10 microns et 100 microns, en particulier entre 25 et 85 microns, voire entre 35 et 75 microns. Cette gamme d’écarts inter-lignes peut permettre d’apporter la chaleur de manière suffisamment homogène au niveau de la couche de revêtement décoratif.
Selon une réalisation, le dispositif de chauffage LASER est configuré pour présenter une défocalisation au niveau de la couche de revêtement décoratif comprise entre 5 mm et 50 mm, en particulier entre 10 mm et 40 mm, voire entre 15 mm et 30 mm. Cette gamme de défocalisation permet de répartir la chaleur de manière suffisamment homogène au niveau de la couche de revêtement décoratif.
Selon une réalisation, le dispositif de chauffage LASER est configuré pour déplacer le faisceau LASER au niveau de la couche de revêtement décoratif à une vitesse comprise entre 0,2 m/s et 10 m/s, en particulier entre 1 m/s et 5 m/s, voire entre 2 m/s et 3 m/s. Cette gamme de vitesse permet de répartir la chaleur de manière suffisamment homogène au niveau de la couche de revêtement décoratif.
Selon une réalisation, le dispositif de chauffage LASER est configuré pour générer un nombre de passages du faisceau LASER en chaque point de la couche de revêtement décoratif compris entre 1 et 200, en particulier entre 2 et 50, entre 5 et 20, voire entre 10 et 15. Cette gamme de nombres de passage permet de maintenir le niveau de température locale au-dessus d’une valeur seuil pendant un temps supérieur à une durée seuil prédéterminée.