INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit 100 comprend des résistances diffusées 102 et 104. La résistance 102 correspond par exemple à la résistance 12 des figures 1A à 1C ou à la résistance 32 des figures 2A à 2D. La résistance 104 correspond par exemple à la résistance 12' dans le cas du mode de réalisation des figures 1A à 1C ou à la résistance 12 dans le mode de réalisation des figures 2A à 2D. La résistance 102 comprend une borne 106, correspondant à la borne A1 de la résistance 12 des figures 1A à 1C ou à la borne C1 de la résistance 32 des figures 2A à 2D, et une borne 108, correspondant à la borne A2 de la résistance 12 des figures 1A à 1C ou à la borne C2 de la résistance 32 des figures 2A à 2D. La résistance 104 comprend une borne 110, correspondant à la borne B1 de la résistance 12' dans le cas du mode de réalisation des figures 1A à 1C ou à la borne A1 de la résistance 12 dans le mode de réalisation des figures 2A à 2D, et une borne 112 correspondant à la borne B2 de la résistance 12' dans le cas du mode de réalisation des figures 1A à 1C ou à la borne A2 de la résistance 12 dans le mode de réalisation des figures 2A à 2D.
La borne 106 est reliée à la borne 110 par un circuit suiveur de tension. Similairement, la borne 108 est reliée à la borne 112 par un circuit suiveur de tension.
Dans l'exemple de la , chaque circuit suiveur comprend un amplificateur opérationnel. Plus précisément, les bornes 106 et 110 sont reliées par un amplificateur opérationnel 114 et les bornes 108 et 112 sont reliées par un amplificateur opérationnel 116. L'amplificateur 114 comprend une sortie reliée, de préférence connectée, à la borne 110. L'amplificateur 114 comprend une entrée reliée, de préférence connectée, à la borne 106. L'amplificateur 114 comprend une autre entrée reliée, de préférence connectée, à la sortie de l'amplificateur 114. L'amplificateur 116 comprend une sortie reliée, de préférence connectée, à la borne 112. L'amplificateur 116 comprend une entrée reliée, de préférence connectée, à la borne 108. L'amplificateur 116 comprend une autre entrée reliée, de préférence connectée, à la sortie de l'amplificateur 116.
La représente un dispositif 1 conforme à la présente invention pour le traitement des eaux usées domestiques issues principalement de réseaux collectifs unitaires ou séparatifs. Les valeurs et dimensions données ici ne sont qu’arbitraires et peuvent varier selon le terrain sur lequel est implanté le dispositif (pente notamment), le nombre d’habitants dont les eaux usées doivent être traitées avec le dispositif, la latitude d’implantation, la température/l’hygrométrie extérieure, le type de plantes choisies, etc.
Une couche de zéolite composée de matériaux de granulométrie comprise entre environ 2 et 5 mm peut être prévue entre la couche inférieure filtrante et la couche intermédiaire. Cette couche de zéolite est mise en place uniquement dans la configuration de traitement optimisé de l'azote, et présente une épaisseur comprise de préférence entre environ 5 et 15 cm. Elle est le siège du marnage (saturation temporaire) dans ce cas précis.
La couche drainante comporte des moyens de drainage connus en soi et comportant par exemple une pluralité de drains espacés et répartis sur la totalité de la surface de fond du filtre et un drain collecteur relié aux autres drains et acheminé jusqu'à la sortie 40 du premier étage FP1 de filtre planté.
Les moyens d'acheminement sont par exemple des drains de diamètre 100 mm. Ils traversent la couche supérieure et sont positionnés à la surface de la couche filtrante inférieure. Dans la variante pour le traitement optimisé de l'azote, la couche de zéolite, qui correspond à la zone de marnage, a particulièrement besoin d'apports en oxygène (0 ² ) afin que l'azote ammoniacal (N-NH 4 ), qui s'adsorbe sur la zéolite, se dégrade avec l'oxygène pour se transformer en nitrates (N-NO 3 ). Les cheminées 95 sont régulièrement réparties à la surface extérieure du filtre FP1. Elles sont en général associées par paires en étant situées aux deux extrémités d'un drain. Enfin, selon l'invention, le dispositif comporte l'ouvrage 20 de régulation du débit d'évacuation des eaux traitées du filtre décrit ci-après.
Ce premier ouvrage d’alimentation 20 de type chasse ou poste est structurel et comporte une cuve en béton 21 semi enterrée recouverte d’une dalle supérieure 22 et une chambre 24 à vannes de manière à former un réservoir relié à la canalisation d’arrivée 10 et à la canalisation de sortie 30 d’alimentation des massifs. Ce premier ouvrage 20 constitue un moyen structurel de régulation du débit d'eau acheminé vers le premier étage de filtre planté FP1.
La cuve en béton 21 est fermée au moins en son fond et selon ses parois périphériques verticales. Cette cuve 21 renferme un ensemble de pompes 25 de circulation des effluents ou un dispositif 26 de vidange de chasse entrant par l’intermédiaire de la canalisation d’arrivée 10 et sortant en direction du premier étage FP1 de filtre planté par l’intermédiaire de la canalisation de sortie 30.
La cuve 21 renferme également un dispositif 100 totalement immergé d’injection de microbulles d’air (voir ) créant une aération et un brassage des eaux usées permettant une suroxygénation avant leur passage dans le premier étage FP1 de filtre planté. Ce dispositif 100 d’injection de microbulles d’air comporte au moins une rampe de diffusion percée de microperforations et reliée à un dispositif de production d’air tel qu’un compresseur ou une soufflante de type connu.
Comme illustré sur la , la rampe microperforée de diffusion 110 est solidaire d’un lest 140 et présente une multitude de microperforations 120, par exemple sous formes de rangées parallèles. La rampe est reliée à un dispositif de production d’air 130 tel qu’un compresseur ou une soufflante de type connu, par exemple de marque BIBUS ®.
Cependant, malgré le fait que la protection contre la foudre au moyen des conducteurs de descente hauts (de l'ordre de 5 m) avec les têtes à dispositif d'amorçage couramment utilisés, qui assurent des rayons de zone protégée de l'ordre de 50 m, permettent cette protection sans nécessiter de connexion équipotentielle entre les paratonnerres et la structure métallique des panneaux photovoltaïques, cette disposition des connexions ne résout pas le problème de la protection contre la foudre des bâtiments situés à proximité d'aéroports ou de pylônes d'antennes.
En outre, il est connu de la description de brevet polonais n° PL237640 la protection contre la foudre des bâtiments métalliques, en particulier des conteneurs situés dans des zones ouvertes, utilisant un paratonnerre à dispositif d'amorçage ayant une tête métallique se terminant par une pointe caractérisée par le fait qu'à l'intérieur de la tête métallique de ce paratonnerre se trouve un module à induction constitué d'une électrode à douille métallique dont la surface intérieure est protégée par une couche de diélectrique. À l'intérieur de cette enceinte se trouve soit une bobine d'induction connectée en série avec son extrémité supérieure à travers l'éclateur supérieur à la pointe de cette tête, soit cette bobine d'induction est connectée en série avec son extrémité supérieure à la pointe et son extrémité inférieure à l'éclateur inférieur, cette bobine avec son éclateur correspondant étant connectée à la base de cette tête, reposant sur un mât tubulaire isolé de la surface métallique du conteneur et relié à la (aux) terre(s) au moyen d'un conducteur isolé haute tension ou de conducteurs isolés haute tension, l'espace entre la surface intérieure de la gaine métallique et la partie supérieure de la bobine d'induction et la surface extérieure environnante de l'électrode de la gaine du paratonnerre étant rempli d'un diélectrique. En outre, la couche de diélectrique de cette électrode à douille et le remplissage diélectrique sont faits de résine de polyuréthane, la couche de ce diélectrique ayant une épaisseur de 5 mm, tandis que l'électrode à douille métallique de cette tête et sa couche de diélectrique ont une hauteur représentant 50% de la longueur de la bobine d'induction, et l'électrode de mise à la terre ou les électrodes de mise à la terre de cette protection contre la foudre ont une longueur de 0,5 m et leurs conducteurs de décharge ainsi que ces électrodes de mise à la terre sont recouverts d'une couche d'isolation asphaltée d'au moins 5 cm d'épaisseur, de sorte que cette protection contre la foudre est située à plus de 5 m de la surface supérieure du conteneur protégé.
Cependant, il s'est avéré que, malgré les nombreux avantages de cette protection contre la foudre, notamment pour la protection des conteneurs de stockage métalliques, elle ne pouvait pas être utilisée dans ce schéma de conception pour la protection contre la foudre des bâtiments équipés de panneaux photovoltaïques et situés à proximité des aéroports. Cet inconvénient est dû au fait que la tête de ce paratonnerre avec sa base et son connecteur métallique pesant plusieurs kilogrammes et située à une hauteur d'environ 5 m de la surface supérieure de l'objet protégé (centre logistique), situé à proximité d'un aéroport et dans le prolongement des pistes d'atterrissage, présente le danger qu'un avion puisse le heurter, ce qui peut conduire à son écrasement.
Par ailleurs, la fixation d'un tel paratonnerre sur des mâts d'antenne ou de télécommunication provoque des interférences avec la transmission d'ondes électromagnétiques, en particulier avec les antennes directionnelles.
Ainsi, le but de l'invention est de développer un système universel de protection contre la foudre à dispositif d'amorçage utilisé pour la protection des structures de bâtiments situées notamment à proximité des aéroports et sur le prolongement de leurs pistes, ainsi que des structures de bâtiments équipées de panneaux photovoltaïques et de mâts d'antennes, en éliminant les inconvénients des protections contre la foudre et des parafoudres à dispositifs d'amorçage connus jusqu'à présent. Un autre but de l'invention est de développer un nouveau système de protection contre la foudre, utilisant dans sa construction les éléments de protection contre la foudre connus jusqu'à présent, leurs mâts tubulaires et les conducteurs de mise à la terre du courant de foudre, tout en réduisant le coût d'installation de ce système.
Avantageusement, les deux anneaux métalliques du sous-ensemble de stabilisation sont reliés l'un à l'autre par des vis céramiques isolantes avec écrous.
Il est également avantageux que le sous-ensemble de stabilisation soit constitué de supports cylindriques en matériau diélectrique isolant dur, de 10 mm à 30 mm de diamètre, au nombre de trois à huit, répartis uniformément sur la circonférence du sous-ensemble de tête, entourant le sous-ensemble de tête, dont les faces supérieure et inférieure, avec leurs trous filetés, sont reliées par des brides circulaires plates d'épaisseur G1 = 2 mm à 10 mm, avec leurs trous axiaux filetés, et dont la périphérie est pourvue de trous coniques-cylindriques uniformément répartis en un nombre correspondant au nombre de supports cylindriques. Les brides circulaires plates sont reliées aux faces supérieure et inférieure des supports cylindriques au moyen de vis vissées dans les trous, tandis que dans le trou axial de la bride circulaire inférieure est vissée la partie cylindrique filetée inférieure de la base cylindrique à deux étages du sous-ensemble de tête, qui est également vissée dans la partie supérieure du manchon à deux étages du sous-ensemble du mât métallique inférieur. D'autre part, la tige cylindrique filetée du sous-ensemble de tête est reliée dissociablement à l'extrémité inférieure du câble électrique dont l'extrémité supérieure est reliée à la tige filetée reliée dissociablement à la base métallique inférieure du sous-ensemble de ressort relié dissociablement à l'antenne.
L'antenne est avantageusement constituée d'une tige cylindrique d'un diamètre de Ø6 = 6 mm et d'une longueur L3 = 2 m, terminée par une pointe en acier inoxydable munie d'un trou de passage et montage horizontal à l'extrémité inférieure de la tige cylindrique, ou d'un tube en cuivre d'un diamètre de Ø6= 30 mm et d'une longueur L4 = 5 m, muni à son extrémité inférieure d'un trou de passage situé horizontalement d'un diamètre de 12 mm, avec une pointe cylindro-conique à bout arrondi encastrée dans son extrémité supérieure, la face inférieure de la pointe présentant un logement et un élément cylindrique placé à l'intérieur du tube, auquel l'extrémité supérieure du fil est reliée, est adjacent à ladite face inférieure de la pointe.
L'antenne est avantageusement constituée d'une tige cylindrique d'un diamètre de Ø6 = 6 mm et d'une longueur L3 = 2 m, terminée par une pointe en acier inoxydable munie d'un trou de passage et de montage horizontal à l'extrémité inférieure de la tige cylindrique, ou d'un tube en cuivre d'un diamètre de Ø6= 30 mm et d'une longueur L4 = 5 m, muni à son extrémité inférieure d'un trou de passage situé horizontalement d'un diamètre de 12 mm, avec une pointe cylindro-conique à bout arrondi encastrée dans son extrémité supérieure, la face inférieure de la pointe présentant un logement et un élément cylindrique placé à l'intérieur du tube, auquel l'extrémité supérieure du fil est reliée, est adjacent à ladite face inférieure de la pointe.
Système de protection contre la foudre à dispositif d'amorçage selon l'invention, dont le sous-ensemble de tête est composé d'un boîtier manchon métallique à l'intérieur duquel est placé un circuit inducteur-capacité composé d'une électrode manchon métallique, dont la surface extérieure est protégée par une couche de diélectrique, et d'une bobine d'induction, dont l'extrémité inférieure est connectée en série avec l'électrode supérieure de l'éclateur, l'espace entre la surface intérieure du boitier manchon métallique de la tête et la partie supérieure de la bobine d'induction et la surface extérieure du manchon métallique entourant sa partie inférieure étant également rempli de diélectrique, tandis que l'électrode inférieure de cet éclateur et l'extrémité inférieure de l'électrode de ce manchon sont connectées électriquement et de manière solidaire indissociable à la base métallique de la tête, connecté de manière solidaire indissociable au sous-ensemble du mât métallique inférieur auquel est attaché un conducteur non isolé pour conduire le courant de foudre à la terre, caractérisé en ce qu'il consiste en un sous-ensemble de tête dont le boitier tubulaire métallique extérieure est obturée par un élément circulaire en acier raccordé indissociablement et doté d'un trou fileté axial avec un épaulement circulaire lamellaire inférieur adjacent à la surface inférieure de l'élément, une tige cylindrique portant un conducteur électrique qui lui est relié dissociablement, dont l'autre extrémité est reliée dissociablement à une bride métallique entourant un tube isolant d'un diamètre de Ø5 = 50 mm à 70 mm, une tige filetée avec un épaulement inférieure lamellaire étant vissée dans le trou axial de la bride, sur ledit épaulement étant fixé le manchon cylindro-conique supérieur à deux étages, dans la partie supérieure duquel se trouve, dans le trou axial, l'extrémité inférieure d'une antenne métallique de 14 à 30 mm de diamètre et d'une longueur totale de 1,5 à 5 m, reliée à ce manchon, tandis que la partie filetée inférieure de la base cylindrique métallique du sous-ensemble de tête est vissée dans le manchon métallique à deux étages du sous-ensemble inférieur du mât métallique. L'extrémité inférieure de l'antenne est logée dans le trou axial de passage de l'élément conique du manchon cylindro-conique supérieur et est reliée à cet élément par un boulon logé dans le trou horizontal de l'élément conique et dans le trou de l'antenne, se terminant par une pointe en titane de longueur L1 = 30 mm - 100 mm.
Selon une autre variante, lorsqu'à l'étape 504, la valeur Ip est égale à (ou considérée égale à) Iref, plutôt que de mettre fin au procédé de calibration à l'étape 508, le procédé se poursuit à une première étape supplémentaire similaire à l'étape 502, cette première étape supplémentaire étant rebouclée sur elle-même tant que Iv est nulle, et étant suivie par une deuxième étape supplémentaire similaire à l'étape 506 dès que la valeur Iv n'est plus nulle, cette deuxième étape supplémentaire étant par exemple suivie de la première étape supplémentaire. Dit autrement, dans cette autre variante, une fois que les durées THS et TLS ont été adaptées pour que Iv soit nulle (ou considérée comme nulle) et Ip soit égale à Iref (ou considérée égale à Iref), le procédé se poursuit en ne mettant en œuvre que des phases P1.
Cette autre variante tire parti du fait que, d'un convertisseur 2 à un autre, et en l'absence de mise en œuvre du procédé de la , la variation de la valeur Ip entre ces deux convertisseurs résulte essentiellement des dispersions de fabrication sur la valeur des inductances L des convertisseurs. Ainsi, une fois que les durées TLS e THS ont été adaptées pour que Ip soit égale à (ou considérée égale à) Iref, c'est à dire pour tenir compte des dispersions de fabrication de l'inductance L, même en ne modifiant que la durée THS pour maintenir Iv à une valeur nulle (ou considéré nulle), les modifications de la valeur Ip sont négligeables, et la valeur Ip reste considérée égale à Iref.
De préférence, dans le procédé décrit ci-dessus, à chaque augmentation, respectivement diminution, de la durée THS, la durée THS est augmentée, respectivement diminuée, d'une même quantité (ou pas de réglage). De la même manière, de préférence, dans le procédé décrit ci-dessus, à chaque augmentation, respectivement diminution, de la durée TLS, la durée TLS est augmentée, respectivement diminuée, d'une même quantité (ou pas de réglage).
De préférence, le pas de réglage de la valeur Ip est supérieur au pas de régalage de la valeur Iv, par exemple lorsque l'étape 508 du procédé ci-dessus est remplacée par une mise en œuvre de phases P1 uniquement.
Selon un mode de réalisation, lors de chaque étape 502, un signal indique directement si la valeur Iv est nulle (ou considérée comme nulle) ou non.
Dans une variante de réalisation, lors de chaque étape 502, aucun signal n'indique directement si la valeur Iv est nulle (ou considérée comme nulle) ou non. Dans une telle variante, lors de l'étape 502 d'une phase P1, la détermination que la valeur Iv de l'impulsion courante est nulle (ou considérée comme nulle) ou non est faite à partir du signe de la valeur Iv. Par exemple, la valeur Iv est considérée comme nulle si le signe de la valeur Iv de l'impulsion courante a changé par rapport à celui de l'impulsion de courant IL précédente de cette phase P1. A titre d'exemple alternatif, la valeur Iv est considérée comme nulle si l'impulsion courante est la dernière d'une série d'impulsions de courant IL successives de cette phase P1 et que le signe de la valeur Iv change à chacune des impulsions de cette série d'impulsions de courant IL. Le nombre d'impulsions de courant dans chaque série d'impulsions est, par exemple, le même pour toutes les séries d'impulsions, et est, par exemple, un paramètre de configuration du procédé. A titre d'autre d'exemple alternatif, la valeur Iv est considérée comme nulle si l'impulsion courante est la dernière d'une série d'impulsions de courant IL successives de cette phase P1 et que, en moyenne, pour cette série d'impulsion, le signe de la valeur Iv est autant de fois d'un premier type, par exemple positif, que d'un deuxième type, par exemple négatif, à une tolérance près permettant de couvrir le bruit de mesure. Le nombre d'impulsions de courant dans chaque série d'impulsions et/ou la tolérance sur l'égalité entre le nombre de fois où le signe de la valeur Iv est du premier type et le nombre de fois où le signe Iv est du deuxième type sont, par exemple, identiques pour toutes les séries d'impulsions, et sont, par exemple, des paramètres de configuration du procédé.
Dans encore une autre variante de réalisation, comme dans la variante de réalisation précédente, lors de chaque étape 502, aucun signal n'indique directement si la valeur Iv est nulle (ou considérée comme nulle) ou non. Dans cette autre variante, lors de l'étape 502 d'une phase P1, la détermination que la valeur Iv de l'impulsion courante est nulle (ou considérée comme nulle) ou non est faite à partir de l'évolution d'une valeur de consigne de la durée THS lors de plusieurs impulsions de courant IL de cette phase P1.
Selon un mode de réalisation, lors de chaque étape 504, un signal indique directement si la valeur Ip est égale (ou considérée égale) à Iref, ou non.
Dans une variante de réalisation, lors de chaque étape 504, aucun signal n'indique directement si la valeur Ip est égale (ou considérée égale) à Iref ou non. Dans une telle variante, lors de l'étape 504 d'une phase P2, la détermination que la valeur Ip de l'impulsion de courant de cette phase P2 est égale (ou considérée égale) à Iref ou non est faite à partir du signe de la différence (ou écart) entre les valeurs Iref et Ip. Par exemple, la valeur Ip est considérée comme égale à Iref si le signe de l'écart entre ces valeurs pour l'impulsion courante a changé par rapport à celui de l'écart entre les valeurs Ip et Iref de l'impulsion de courant IL de la phase P2 précédente. A titre d'exemple alternatif, la valeur Ip est considérée comme égale à Iref si l'impulsion de courant de la phase P2 est la dernière d'une pluralité d'impulsions correspondant chacune à une phase P2 d'une série de phase P2 successives, et que le signe de l'écart entre les valeurs Ip et Iref a changé à chacune des impulsions de cette pluralité d'impulsion, c'est à dire à chaque phase P2 de la série de phase P2 successives. Le nombre de phase P2 dans chaque série d'impulsions est, par exemple, le même pour toutes les séries de phases P2 successives, et est, par exemple, un paramètre de configuration du procédé. A titre d'autre d'exemple alternatif, la valeur Ip est considérée comme égale à Iref si l'impulsion courante est la dernière d'une pluralité d'impulsions correspondant chacune à une phase P2 d'une série de phase P2 successives et que, en moyenne, pour cette série d'impulsion, le signe de l'écart entre les valeurs Ip et Iref est autant de fois d'un premier type, par exemple positif, que d'un deuxième type, par exemple négatif, à une tolérance près permettant de couvrir le bruit de mesure. Le nombre de phase P2 dans chaque série d'impulsions et/ou la tolérance sur l'égalité entre le nombre de fois où le signe de l'écart entre les valeurs Ip et Iref est du premier type et le nombre de fois où le signe Iv est du deuxième type sont, par exemple, identiques pour toutes les séries d'impulsions, et sont, par exemple, des paramètres de configuration du procédé.
Dans encore une autre variante de réalisation, comme dans la variante de réalisation précédente, lors de chaque étape 504, aucun signal n'indique directement si la valeur Ip est égale (ou considérée égale) à Iref ou non. Dans cette autre variante, lors de l'étape 504 d'une phase P2, la détermination que la valeur Ip de l'impulsion correspondante est égale (ou considérée comme égale) à Iref ou non est faite à partir de l'évolution d'une valeur de consigne de la durée TLS lors de plusieurs phases P2 successives.
La représente, de manière schématique et sous la forme de blocs, un exemple de mode de réalisation d'un convertisseur 6 adapté à mettre en œuvre le procédé de la .
Le convertisseur 6 comprend de nombreux éléments en commun avec le convertisseur 1, et seules les différences entre ces deux convertisseurs sont ici détaillées. En particulier, sauf indication contraire, tous ce qui a été indiqué pour le convertisseur 1 s'applique au convertisseur 6.
Le convertisseur 6 diffère du convertisseur 1 décrit précédemment en ce qu'il comprend un circuit supplémentaire CIRC 1. Le circuit CIRC 1 est configuré pour déterminer le signe de la valeur Iv de chaque impulsion pendant la mise en œuvre des premières phases P1. Le circuit CIRC 1 fournit un signal de sortie S8 indiquant au moins le signe de la valeur Iv.
Selon un mode de réalisation, le circuit CIRC 1 est en outre configuré pour indiquer lorsque la valeur Iv est nulle, ou considérée comme nulle. Le signal de sortie S8, par exemple sur plusieurs bits, indique alors également si la valeur Iv est nulle (ou considérée comme nulle) ou non.