INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour pouvoir manipuler les palettes fermées, les véhicules avec fourche ne doivent pas comporter de roues ou roulettes sous la fourche. On utilise en général des chariots élévateurs de type « lift truck », comportant un véhicule thermique ou électrique avec conducteur, portant une fourche montée en porte-à-faux. Le poids important du véhicule permet de soulever de charges importantes malgré la présence du porte-à-faux. Ce type de véhicule est toutefois très imposant et dispose d’un rayon de braquage faible, requérant des surfaces livres importantes pour effectuer des virages.
On connait par ailleurs des véhicules manuels appelés transpalettes qui permettent de placer une fourche en position basse ou relevée pour déplacer des palettes ouvertes. Le document WO2007057675 décrit un exemple d’un tel véhicule. Cette solution permet de concevoir un véhicule compact, toutefois incompatible avec les palettes fermées, du fait de la présence des roues sous la fourche.
Tout d’abord, un premier objet de l’invention consiste à prévoir un véhicule de transport de palettes adapté au transport de multiples types de palettes.
Un autre objet de l’invention consiste à prévoir un véhicule de transport de palettes compact, facile à manœuvrer.
Encore un autre objet de l’invention consiste à prévoir un véhicule de transport de palettes avec un rayon de braquage réduit.
Pour ce faire, l’invention prévoit un véhicule de transport de palettes à semelles comportant un corps de véhicule, une fourche insérable dans des logements de palettes à transporter, le véhicule comportant des roues directrices, agencés au niveau du corps du véhicule, et des roues de fourche agencées à chaque extrémité du ou des bras de la fourche, la fourche étant ajustable en hauteur pour permettre d’ajuster la garde au sol entre deux positions : une position abaissée HA de garde au sol, à proximité immédiate du sol, permettant l’insertion de la fourche dans une palette à transporter ; une position relevée HR de garde au sol, à distance du sol, permettant de soulever une palette pour assurer son déplacement ; ledit véhicule comprenant également des roues d’équilibre en position abaissée HA de garde au sol.
Cette architecture permet au véhicule d’être compatible avec un très grand nombre de types de palettes ou autres supports de charges, en particulier les palettes ouvertes, mais également les palettes avec semelles, comportant des lattes transversales bloquant l’accès aux logements lorsque les bras de fourche comportent des roues en contact avec le sol. Ainsi, lorsque la garde au sol du véhicule est en position abaissée, avec les roues de fourches escamotées, le déplacement des bras dans les logements ne rencontre pas d’obstacle. Les roues d’équilibre et les roues directionnelles reposent sur le sol, assurant le maintien et la stabilité du véhicule, son déplacement et son orientation. Ce mode de déplacement permet de déplacer le véhicule sans charge.
En positon abaissée de garde au sol, les roues d’équilibre, non présentes sur les véhicules connus, permettent un déplacement du véhicule avec la fourche sans contact avec le sol, facilitant son insertion dans les logements, même pour les palettes fermées avec semelles. Selon ce mode, la fourche est en porte-à-faux par rapport au corps du véhicule. Les masses du corps et de la fourche et le centre de gravité du corps, ainsi que les positions des roues de corps sont adaptées pour assurer l’équilibre du véhicule avec la fourche en porte-à-faux sans contact avec le sol, lorsque la fourche n’est pas chargée.
Une fois la fourche insérée dans la palette, la garde au sol est placée en position relevée. Dans ce mode, les roues directionnelles et les roues de fourche sont déployées en mode extension avec un double effet, soit tout d’abord de façon à contacter le sol, et en second lieu pour assurer un soulèvement de la palette. La palette, soulevée du sol et sans contact avec celui-ci, peut alors être déplacée.
Les roues de fourche sont avantageusement disposées dans la moitié de la fourche éloignée du corps du véhicule, assurant sa stabilité lorsque la palette est chargée.
De manière avantageuse, le positionnement en hauteur de la fourche est mis en œuvre par ajustement de la position des roues de façon à ce que : en position abaissée HA de garde au sol, seules les roues directrices et les roues d’équilibre sont au niveau du sol, assurant la stabilité du véhicule ; en position relevée HR de garde au sol, les roues de fourche et les roues directrices sont déployées, avec les roues de fourche étant agencées le long de la fourche de façon de façon à s’insérer entre les semelles d’une palette à soulever.
Selon cette architecture, en position abaissée HA de garde au sol, les roues de fourche sont relevées, de préférence de façon à se positionner dans des logements prévus à cet effet dans les bras de fourche, permettant un libre accès pour insertion de la fourche dans une palette à soulever.
Par ailleurs, en position relevée HR de garde au sol, les roues d’équilibre sont placées en état neutre, c’est-à-dire qu’elles n’entravent pas le guidage du véhicule. Cet état neutre est atteint soit en abaissant les roues directrices et les roues de fourche sans abaisser les roues d’équilibre, qui se trouvent alors hors sol, ou en conférant un degré de liberté en rotation directionnelle aux roues d’équilibre, ou encore en utilisant des roues d’équilibre qui sont également directionnelles.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, les roues d’équilibre sont disposées sur ou à proximité immédiate du corps, sont non ajustables en hauteur et agencées pour permettre un contact au sol uniquement en position abaissée HA de garde au sol.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, les roues d’équilibre sont fixées sur la fourche, à proximité immédiate du corps, et ajustables en hauteur de façon à maintenir un contact au sol uniquement en position abaissée HA de garde au sol.
C’est en effet souvent difficile et chronophage.
Certains ont proposé des moyens de montage amovibles pour des plaques de matériau auto-obturant. On pourra se référer à la solution proposée dans US 5,383,567A. Dans ce document, on propose un caisson rigide pour envelopper le matériau auto-obturant placé contre le réservoir, le caisson comportant deux parties qui peuvent être attachées l’une à l’autre. Cette solution nécessite un caisson fabriqué pour le réservoir concerné, sur mesure. Par ailleurs, cela implique une masse importante et est donc peu utilisable pour un réservoir de véhicule.
Un objectif de l’invention est de résoudre l’un au moins des inconvénients ci-dessus.
Pour atteindre l’un au moins de ces objectifs, l’invention propose un dispositif d’attache de plaques auto-obturantes contre une paroi externe d’un réservoir, ledit dispositif d’attache comprenant : une partie conformable à la forme desdites plaques auto-obturantes, ladite partie comportant une première extrémité et une deuxième extrémité opposée à la première extrémité, la première extrémité étant délimitée par une première barre de maintien pour la partie conformable et la deuxième extrémité étant délimitée par une deuxième barre de maintien pour la partie conformable ; une pluralité de sangles agencées parallèlement et comportant chacune une première extrémité de sangle et une deuxième extrémité de sangle opposée à la première extrémité de sangle, les différentes premières extrémités de sangle étant toutes reliées à une même première barre de connexion desdites sangles et les différentes deuxièmes extrémités de sangle étant toutes reliées à une même deuxième barre de connexion desdites sangles ; une première plaque munie de deux guides longitudinaux parallèles l’un à l’autre, un premier guide longitudinal de la première plaque recevant la première barre de maintien pour ladite partie conformable et un deuxième guide longitudinal de la première plaque recevant la première barre de connexion desdites sangles et, une deuxième plaque également munie de deux guides longitudinaux parallèles l’un à l’autre, un premier guide longitudinal de la deuxième plaque recevant la deuxième barre de maintien pour ladite partie conformable et un deuxième guide longitudinal de la deuxième plaque recevant la deuxième barre de connexion desdites sangles.
L’invention pourra comprendre l’une au moins des caractéristiques suivantes, prise seule ou en combinaison : les barres de maintien, les barres de connexion et les guides longitudinaux présentent tous une section de forme circulaire ; les barres de maintien de la partie conformable sont faites d’un matériau métallique ; les barres de connexion des sangles sont faites d’un matériau métallique ; les plaques sont faites d’un matériau métallique ; ladite partie conformable est choisie parmi : une toile, un film réalisé avec un matériau plastique plein ou une toile recouverte d’un matériau plastique plein, par exemple du tarpe.
L’invention concerne aussi un ensemble comprenant un réservoir, par exemple apte à contenir de l’essence, une pluralité de plaques auto-obturantes jointives et un dispositif d’attache selon l’une l’invention, lesdites plaques étant montées contre une paroi externe du réservoir au moyen dudit dispositif d’attache.
L’invention concerne également un procédé de montage d’un ensemble selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) placer les plaques auto-obturantes de manière jointive contre le réservoir, b) monter le dispositif d’attache autour desdites plaques auto-obturantes, c) serrer les sangles du dispositif d’attache afin de maintenir les plaques auto-obturantes contre la paroi externe du réservoir.
Brève description des figures la est un schéma selon une vue en perspective d’un dispositif d’attache conforme à l’invention, avant d’être monté autour de plaques auto-obturantes pour les maintenir contre un réservoir ;
la représente le dispositif d’attache de la , seul, lorsqu’il est monté autour des plaques auto-obturantes qu’il maintient contre le réservoir;
la est une vue agrandie sur une partie du dispositif d’attache représenté sur la ;
la est une vue partielle, à savoir sans les sangles et sans la partie conformable du dispositif d’attache selon l’invention tel qu’agrandi sur la ;
la est une vue de côté de la vue partielle de la , représentant une plaque du dispositif d’attache et de son environnement immédiat ;
la est une vue de côté d’une autre plaque du dispositif d’attache et de son environnement immédiat ;
la est une vue en coupe partielle d’un ensemble comportant un réservoir, des plaques auto-obturantes et un dispositif d’attache conforme à l’invention pour maintenir lesdites plaques contre la paroi externe du réservoir ;
Description détaillée Nous allons tout d’abord décrire le dispositif d’attache DA de plaques auto-obturantes contre un réservoir selon l’invention à l’appui des figures 1 à 7.
Le dispositif d’attache DA comporte une partie conformable PC à la forme des plaques auto-obturantes PAO. Cette partie étant conformable, elle est en pratique particulièrement souple pour s’adapter à toute forme envisageable pour un réservoir ; la forme du réservoir imprimant en effet celle des plaques auto-obturantes qui doivent épouser la forme de la paroi externe du réservoir.
Le logement 724 peut s’étendre circonférentiellement sur une distance inférieure à 80% de l’étendue circonférentielle du secteur. Egalement, le logement 724 peut s’étendre longitudinalement sur une distance inférieure à 50% de l’étendue longitudinale du secteur 714.
Dans une réalisation particulière du joint 700, chaque logement 724 présente une profondeur d’au moins 50% de la dimension radiale maximale du secteur 714.
Sur la figure 37D, on observe que la surface radialement interne du secteur 714 comprend une première partie de surface 726a sensiblement cylindrique, une seconde partie 716b de surface formant un renfoncement, une troisième partie de surface 726c sensiblement cylindrique et une quatrième partie de surface 726d tronconique à section augmentant vers l’aval.
Selon le présent document, le logement 724 est formé dans le renfoncement annulaire 726b. Le renfoncement 726 peut présenter une forme incurvée concave. Il est ici composé d’une succession de surface coniques.
Les organes élastiques 716 pourraient présenter la forme de ceux décrits en référence aux à 12. Dans ce cas, le secteur primaire et le secondaire sont chacun pourvu d’un logement 724 formé dans l’épaisseur de celui-ci. Pour le reste des caractéristiques relatives à l’organe élastique, on se référera à la description faite en référence aux à 12.
L’intégration d’un logement 724 comme décrit en référence à la pourrait être réalisé sur l’un quelconque des joints annulaires et ensemble décrits dans le présent document.
Le joint annulaire 700 pourrait encore comprendre des fentes formées dans les bords circonférentiels de chaque secteur pour la réception d’une languette d’étanchéité comme décrit en référence à la .
Il est maintenant fait référence à la représentant schématiquement une vue partielle d’un ensemble 800 pour turbomachine d’axe longitudinal selon le présent document. De préférence, un tel ensemble est mis en œuvre dans une turbine, notamment une turbine basse pression, d’une turbomachine telle que précédemment décrit en référence à la . Le présent document concerne aussi tout type de turbomachine comprenant une telle turbine, par exemple un turbopropulseur ou un turboréacteur pour avion.
L’ensemble 800 comprend une virole cylindrique 811 destinée à être entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal et une rangée annulaire d’aubes statoriques 820. L’ensemble 800 peut aussi comporter deux rangées annulaires d’aubes mobiles 810 disposées longitudinalement de part et d’autre de la rangée annulaire d’aubes statoriques 820 et reliées entre elles par la virole cylindrique 811. La rangée annulaire d’aubes statoriques 820 porte un joint annulaire hydrostatique 822 agencé radialement à l’intérieur de la rangée annulaire d’aubes statoriques 820 et radialement à l’extérieur de la virole cylindrique 811, le joint annulaire hydrostatique 822 coopérant à étanchéité sans contact avec la virole cylindrique 811.
De plus, la virole cylindrique 811 comprend une couche annulaire 812 en vis-à-vis du joint annulaire hydrostatique 822 laquelle est réalisée dans un premier matériau présentant une dureté supérieure à une dureté d’un matériau d’une extrémité radialement interne 823 du joint annulaire hydrostatique 822 en vis-à-vis de la couche annulaire 812.
L’utilisation d’un matériau plus dur pour la couche annulaire, permet d’améliorer la résistance mécanique de la virole cylindrique par rapport au joint annulaire hydrostatique. Ainsi, en cas d’une excentration du rotor consécutive d’une manœuvre brutale ou d’une panne, un tel ensemble permet de protéger mécaniquement la virole cylindrique en cas de contact prolongé entre le joint annulaire hydrostatique et la virole cylindrique. L’intégrité mécanique de la virole cylindrique peut ainsi être préservée.
La virole cylindrique 811 présente notamment une section circulaire de rayon constant selon l’axe longitudinal sur au moins une portion longitudinale de la virole cylindrique. Cette forme permet d’avoir une meilleure maitrise du jeu entre le joint annulaire hydrostatique et la virole cylindrique. En particulier, la virole cylindrique 811 est dépourvue de léchettes.
Le joint annulaire hydrostatique comprend de préférence une paroi annulaire radialement externe, une paroi annulaire radialement interne et une pluralité d’organes élastiquement déformables, notamment répartis circonférentiellement autour de l’axe longitudinal. Chacun de la pluralité d’organes élastiquement déformables comporte une première patte sensiblement radiale reliée à la paroi annulaire radialement externe, une deuxième patte sensiblement radiale reliée à la paroi annulaire radialement interne et au moins une lame élastiquement déformable s’étendant circonférentiellement. Ladite au moins une lame est reliée à la première patte à une extrémité circonférentielle et à la deuxième patte à une extrémité circonférentielle opposée. Autrement dit, la première patte effectue la liaison entre l’une des extrémités circonférentielles de ladite au moins une lame et la paroi annulaire radialement externe, et la deuxième patte effectue la liaison entre l’autre des extrémités circonférentielles de ladite au moins une lame et la paroi annulaire radialement interne. Le joint annulaire hydrostatique peut ainsi se déformer radialement grâce à la flexibilité offerte par ladite au moins une lame reliant ensemble la paroi annulaire radialement interne et la paroi annulaire radialement externe. Les parois annulaires radialement interne et externe, les pattes et les lames sont notamment dimensionnées pour permettre de maitriser la déformation radiale du joint annulaire hydrostatique, et donc de maitriser un jeu entre le joint annulaire hydrostatique et la virole cylindrique. Un tel organe déformable est illustré en .
L’organe élastiquement déformable pourrait aussi être du type décrit en référence aux figures 9 à 12.
Le premier matériau doit alors présenter une dureté supérieure à celle du matériau du patin.
Le patin composé d’un matériau présentant une abradabilité supérieure à celle du revêtement de la virole, permet de s’assurer que l’usure lors du contact entre la virole et le patin du joint hydrostatique s’effectue uniquement sur le patin et non de la virole.
Le composé aluminosilicate est de préférence un sous-produit de l’industrie. Il est de préférence choisi parmi les laitiers, notamment les laitiers de haut-fourneau granulés broyés, et les cendres volantes, notamment les cendres volantes de classe C.
Le sel dérivé de l’acide phosphorique est de préférence un phosphate de métal alcalin. Le métal alcalin est notamment choisi parmi le sodium, le potassium, le lithium et les mélanges de deux ou plus de ces métaux alcalins. Le métal alcalin est de préférence du sodium. Le phosphate est préférentiellement un polyphosphate, en particulier un diphosphate ou un triphosphate. Les phosphates de sodium, notamment le triphosphate de sodium (Na 5 P 3 O 10 ), sont particulièrement préférés.
Le métal alcalin du silicate de métal alcalin est de préférence choisi parmi le sodium, le potassium, le lithium et les mélanges de deux ou plus de ces métaux alcalins. Le silicate de métal alcalin est de préférence un silicate de sodium, notamment du métasilicate de sodium (Na 2 SiO 3 ), éventuellement hydraté (Na 2 SiO 3 .nH 2 O).
La source d’aluminium est de préférence une source d’aluminate de calcium. Elle est de préférence un ciment alumineux. D’autres sources possibles sont les laitiers alumineux, les laitiers de poche et l’hydroxyde d’aluminium.
De préférence, le sel dérivé de l’acide phosphorique est un polyphosphate de sodium, notamment le triphosphate de sodium, le silicate de métal alcalin est du métasilicate de sodium, notamment hydraté, et la source d’aluminium est un ciment alumineux.
La somme (A+C) de la teneur (A) en source d’aluminium et de la teneur (C) en hydroxyde de calcium est de préférence comprise entre 52 et 75%, notamment entre 55 et 70%, par rapport au poids de système d’activation. Le rapport C/A est de préférence compris entre 1,2 et 3,0, notamment entre 1,4 et 2,0.
Les inventeurs ont pu observer que la présence simultanée, en teneurs élevées, d’une source d’aluminium et d’hydroxyde de calcium, permettait de réduire fortement le temps de prise à basse température, mais sans dégrader la résistance mécanique. La source d’aluminium, notamment d’aluminate de calcium, permet de réduire le temps de prise à basse température, mais, lorsque son ajout n’est pas accompagné d’un ajout d’hydroxyde de calcium, au détriment de la résistance mécanique du mortier.
La teneur A est de préférence comprise entre 15 et 35%, notamment entre 20 et 30%. La teneur C est de préférence comprise entre 30 et 45%, notamment entre 35 et 40%. Toutes ces teneurs sont calculées par rapport au poids de système d’activation.
La teneur (P) en sel dérivé de l’acide phosphorique est de préférence comprise entre 5 et 25%, notamment entre 10 et 20%, par rapport au poids de système d’activation. La teneur (S) en silicate de métal alcalin est de préférence comprise entre 10 et 40%, notamment entre 20 et 30%, par rapport au poids de système d’activation. Le silicate de métal alcalin permet de réduire le temps de prise et d’augmenter l’adhérence par traction, mais des teneurs élevées peuvent dégrader le temps ouvert ainsi que l’ouvrabilité du mortier.
De préférence, le système d’activation est tel que A+C+P+S est d’au moins 85%, notamment d’au moins 90% ou d’au moins 95%, voire de 100%. Dans ce dernier cas, le système d’activation consiste en un sel dérivé de l’acide phosphorique, un silicate de métal alcalin, une source d’aluminium, et de l’hydroxyde de calcium.
Le système d’activation peut alternativement comprendre d’autres composés, notamment des carbonates de métaux alcalins et/ou alcalinoterreux ou des sulfates de métaux alcalins et/ou alcalinoterreux.
De préférence, le liant hydraulique comprend au plus 5% et même au plus 2% en poids de ciment Portland. De préférence, la teneur en ciment Portland dans le liant hydraulique (et dans la composition de mortier sec) est nulle.
La teneur en composé aluminosilicate est de préférence comprise entre 70 et 92%, notamment entre 80 et 90%, par rapport au poids de liant hydraulique. La teneur en système d’activation est de préférence comprise entre 8 et 30%, notamment entre 10 et 20%, par rapport au poids de liant hydraulique. De préférence, le liant hydraulique est constitué du composé aluminosilicate et du système d’activation.
La composition de mortier sec selon l’invention comprend un liant hydraulique tel que décrit précédemment ainsi que des granulats. La composition ne comprend normalement pas d’autre liant hydraulique que le liant selon l’invention.
De préférence, la teneur en liant hydraulique est comprise entre 5 et 60%, notamment entre 15 et 50%, par rapport au poids de composition de mortier sec. De préférence, la teneur en granulats est comprise entre 30 et 90%, notamment entre 40 et 80%, par rapport au poids de composition de mortier sec.
Les granulats sont notamment des sables et/ou fillers, siliceux, calcaires et/ou dolomitiques. On entend par « fillers » des granulats dont la taille est inférieure à 63 µm et par « sables » des granulats dont la taille est comprise entre 63 µm et 4 mm. Les granulats peuvent comprendre des granulats recyclés, par exemple issus de démolition, ou des sous-produits industriels, voire des sables issus de concassage de roche. Les granulats peuvent également comprendre des granulats légers, notamment ayant une masse volumique apparente inférieure à 200 kg/m 3 . Les granulats légers sont notamment choisis parmi la perlite, la vermiculite, les billes de verre expansé, les billes de polystyrène expansé, les cénosphères, les silicates expansés, les aérogels, les poudres de polymères thermodurcissables broyés et les mélanges de deux ou plus de ces composés.
La partie conformable PC comporte une première extrémité PE ainsi qu’une deuxième extrémité DE, opposée à la première extrémité. La partie conformable PC est délimitée au niveau de sa première extrémité PE et sa deuxième extrémité DE respectivement par une première barre de maintien PBM pour la partie conformable PC et une deuxième barre de maintien DBM pour la partie conformable PC.
Le dispositif d’attache DA comporte donc aussi des barres de maintien PBM, DBM. Les barres de maintien PBM, DBM sont de fait rigides par rapport à la partie conformable PC. Elles peuvent notamment être faites d’un matériau métallique.