INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La richesse des phénomènes physiques simulés peut surtout intervenir au niveau des interfaces entre le moule 2 et le superalliage 4. Il peut donc être avantageux de considérer des premier et deuxième maillages présentant des finesses égales à +/- 20% au voisinage des interfaces moule/superalliage. Pour la même raison, il est avantageux de ne pas réaliser d’interpolation au niveau des interfaces moule/superalliage. Ainsi, les points , des premier et deuxième maillages au niveau de l’interface moule/superalliage sont avantageusement identiques.
L’estimation 141 de la température est par exemple réalisé avec le logiciel « ProCAST ». L’estimation 142 des contraintes mécaniques et des déformations mécaniques est par exemple réalisé avec le logiciel « ABAQUS ». Les premier et deuxième maillages peuvent être déterminés avec le logiciel « ANSA ».
La détermination 1 comprend une étape de détermination 15 d’une pluralité de risques de déformation plastique de l’ensemble 5. Les risques sont déterminés à partir du comportement thermomécanique du modèle de l’ensemble 5 obtenu à partir de la simulation 14 du refroidissement.
La pluralité de risques est déterminée 15 pour une pluralité de portions de la géométrie de l’ensemble 5. Chaque risque est respectivement associé à une portion de la géométrie. Les portions correspondent par exemple au maillage de de l’ensemble 5 utilisé pour réaliser l’estimation des contraintes mécaniques et des déformations mécaniques . Selon la nature des données prises en compte pour déterminer le risque , chaque portion correspond alors à un vertex du maillage ou à un point de ce vertex. Le risque de déformation plastique peut être ensuite calculé à partir des contraintes mécaniques et/ou de la variation de température de chaque portion lors du refroidissement.
Le risque rend par exemple compte de la probabilité d’apparition d’une déformation plastique dans le superalliage 4 lors du refroidissement. Les déformations plastiques comprennent par exemple la recristallisation, la formation de crique ou de fissures ou encore l’affaissement.
La montre un exemple de détermination du risque pour deux portions , appartenant au superalliage 4. Dans cet exemple, le risque de déformation plastique est proportionnel, voire égal, à une énergie potentielle de déformation plastique déterminée pour de chaque portion , . La montre notamment la variation de l’énergie potentielle de déformation plastique en fonction de la température dans chaque portion , du superalliage 4. À mesure que l’ensemble 5 refroidit, c’est-à-dire, à mesure que la température des deux portions , diminue, l’énergie potentielle de chaque portion , augmente. Au terme du refroidissement, une des deux portions présente une énergie potentielle plus élevée, dépassant un seuil (discuté plus bas).
L’énergie potentielle de déformation plastique est déterminée, pour chaque portion en fonction du comportement thermomécanique de l’ensemble 5 obtenu grâce à la simulation du refroidissement. Elle est obtenue à partir des contraintes mécaniques estimées précédemment. Elle peut également prendre en compte les déformations mécaniques de l’ensemble 5 lorsque ce dernier subit une relaxation.
Dans un mode de réalisation, la pluralité de risques est uniquement associée à une pluralité de portions du superalliage 4. Il peut être avantageux de déterminer également les risques relatifs au moule 2 auquel cas la pluralité de risques est associée à une pluralité de portions du superalliage 4 et une pluralité de portions du superalliage 2.
La détermination 1 comprend ensuite une comparaison 16 du risque de déformation plastique pour chaque portion à un seuil prédéfini. Au terme de cette comparaison 16, si le risque de déformation plastique d’au moins une portion de l’ensemble 5 est supérieur au seuil prédéfini, alors la détermination 1 comprend alors une réitération de la simulation 14 du refroidissement du modèle de l’ensemble 5 et une réitération de la détermination 15 de la pluralité de risques de déformation plastique pour la pluralité de portions . Toutefois, à la différence des itérations précédentes de ces étapes, la simulation 14 et la détermination 15 sont réalisée avec un nouveau jeu de valeurs pour les paramètres thermomécaniques (par exemple , , , ) du modèle de moule 2. Fournir un nouveau jeu de valeurs pour les paramètres thermomécaniques du moule 2 revient à considérer un nouveau moule 2 (par exemple plus dur ou plus épais) à chaque itération.
Le nouveau jeu de valeurs peut être communiqué directement en entrée de l’étape de simulation 14 de sorte que le modèle de l’ensemble 5 prenne en compte le nouveau jeu . Il peut toutefois être préférable de fournir ce nouveau jeu à une étape antérieure de la détermination 1, par exemple pour réitérer la construction 131 de la géométrie du moule 2 à partir du nouveau jeu de valeurs . Cette construction 131 peut dépendre des valeurs des paramètres thermomécaniques du moulé, telles que son épaisseur . Le nouveau jeu est par exemple communiqué à l’étape de réception 11, en lieu et place du jeu de valeurs initial .
La détermination 1 prévoit que les étapes précitées sont réitérées avec un nouveau jeu de valeur tant qu’au moins une portion de l’ensemble présente un risque de déformation plastique supérieur au seuil prédéfini. Dès lors qu’aucune portion de l’ensemble ne présente un risque supérieur au seuil , alors le dernier jeu de valeur considéré est le jeu de valeur optimal du moule 2.
La montre un exemple de détermination de l’énergie potentielle de déformation plastique (correspond à un risque de déformation plastique) déterminée pour une même portion du superalliage 4 mais pour deux moules 2’, 2’’ différents (c’est-à-dire pour un modèle de moule 2 comprenant deux jeux de valeurs différents). La montre que le jeu de valeur associé au premier moule 2’ n’est pas optimal puisque l’énergie potentielle dépasse le seuil . À l’inverse, le jeu de valeur associé au deuxième moule 2’’ est optimal car l’énergie potentielle de la portion reste inférieure au seuil pendant tout le refroidissement.
La détermination 1 peut comprendre une étape de fourniture 17 du nouveau jeu de valeurs à chaque réitération des étapes précitées (où l’indice correspond par exemple au nombre de réitérations). Chaque nouveau jeu de valeur peut être fourni suivant une démarche de résolution de problème inverse, par exemple, sur la base d’un algorithme de recherche séquentielle d’un optimum, tel qu’un algorithme de recherche par dichotomie. Il peut également s’agir d’un algorithme de recherche basé sur un gradient fonction de la pluralité de risques .
La fidélité de la simulation 14 peut être améliorée en prenant également en simulant également une phase antérieure au refroidissement de l’ensemble 5 dans lequel le moule 2 est préchauffé à une température de préchauffage. L’effet du préchauffage est d’induire une thermo-dilatation du moule 2 qui peut avoir un effet sur l’accumulation de contraintes dans le superalliage 4 et/ou le moule 2 et modifier les résultats de la détermination de pluralité de risques .
La montre schématiquement un système 6 comprenant des moyens 61 adaptés pour exécuter les différentes étapes du procédé de fabrication 7 et notamment de la détermination 1 telle que décrite précédemment. Le système 6 comprend par exemple un ordinateur 61, tel qu’illustré par la , et configuré pour exécuter les différentes étapes de détermination 1 décrites.
L’ordinateur 61, comprend une mémoire 611 pour stocker des instructions permettant la mise en œuvre de la détermination 1, un jeu de valeurs initial, et des données temporaires pour réaliser les différentes étapes de la détermination 1 décrite précédemment.
210a-c bioréacteurs
212 capteur de niveau bas
214 capteur de niveau haut
230 pompe péristaltique
240 ligne de débit
241 vanne d’entrée
244 ensemble de vannes
245a-c vannes
250 contrôleur
260 réserve de matrice liquide aqueuse
270 débitmètre
280a,b pousse-seringues
282a,b réserve de solutions concentrées de nutriments
292 filtre
Procédé de détection d'une sensibilité de phages ou d'antibiotiques vis-à-vis d'une souche bactérienne. Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un procédé de détection sensibilité de phages ou d'antibiotiques vis-à-vis d'une souche bactérienne.
Etat de la technique La phagothérapie est une approche médicale utilisée pour traiter les maladies infectieuses d'origine bactérienne, s'appuyant sur les capacités naturelles de certains virus, appelés bactériophages (et couramment appelés phages), à détruire les bactéries qu'ils reconnaissent spécifiquement.
Système d’alimentation électrique de consommateurs d’un véhicule électrique ou hybride et procédé de gestion de l’alimentation d’un véhicule La présente invention se rapporte aux domaines de l’électricité et de l’industrie automobile, et concerne plus précisément un système d’alimentation électrique dans un véhicule électrique ou hybride électrique, destiné à alimenter les équipements du véhicule.
Les véhicules électriques ou hybrides électriques sont très souvent équipés d’une batterie au lithium-ion ou de technologie équivalente, apte à fournir l’énergie nécessaire à un moteur électrique permettant la traction ou la propulsion du véhicule, en coopération éventuelle avec un moteur thermique. Une telle batterie est dite haute tension car la tension maximale à vide à ses bornes est généralement bien supérieure à celle des batteries de servitude, usuellement de l’ordre de 12V (volts). Néanmoins certaines batteries de servitude délivrent une tension de l’ordre de 48V, cette valeur pouvant être également la tension maximale à vide de certaines batteries « haute tension ».
Dans un véhicule électrique ou hybride électrique, la batterie de servitude, souvent au plomb, est utilisée pour alimenter un réseau de bord du véhicule sur lequel sont branchés les calculateurs du véhicule ainsi que des consommateurs basse tension tels que des actionneurs d’essuie-glace, des capteurs ou de petites résistances chauffantes. La batterie de servitude étant généralement plus stable que la batterie haute tension, elle garantit de plus l’alimentation de dispositifs sécuritaires du véhicule tels que des systèmes de freinage et de direction, tandis que la batterie haute tension, qui se décharge plus rapidement, est destinée à alimenter le moteur électrique du véhicule, et éventuellement d’autres équipements haute tension tels qu’un compresseur de climatisation. Le réseau électrique sur lequel sont connectés ces équipements est appelé réseau « haute tension » du véhicule.
La batterie de servitude n’a besoin d’être changée que tous les trois à quatre ans, et est donc utilisée pour alimenter a minima des consommateurs du véhicule pendant de longues périodes d’inutilisation de celui-ci, c’est-à-dire lorsque le véhicule est à l’arrêt et éteint. On dit alors qu’il est « endormi » car en réalité pendant ces périodes d’inutilisation, les calculateurs du véhicule ont des modules restant activés pour surveiller l’environnement du véhicule, tels qu’une alarme, un module de communication d’un calculateur pour recevoir des signaux radio provenant d’une clef de contact, ou encore des messages en provenance d’un serveur distant via un réseau de communication sans fil, demandant par exemple l’envoi de données de maintenance ou la mise à jour de logiciels. Cette consommation des véhicules en période d’inutilisation est de plus amenée à croître avec le temps, du fait notamment de l’entrée des véhicules dans l’internet des objets.
Cependant, les normes anti-pollution vont interdire les batteries au plomb, par ailleurs lourdes et encombrantes, ce qui obligera par exemple à les remplacer par des petites batteries au lithium-ion, très onéreuses et qu’il faudra recharger très souvent en période d’inutilisation du véhicule, notamment en réveillant celui-ci pour pouvoir connecter un convertisseur courant continu – courant continu à la batterie haute tension, le convertisseur permettant la recharge de la petite batterie lithium-ion. Cette solution est coûteuse en énergie du fait du réveil du véhicule et des procédures de vérification du réseau haute tension avant la recharge de la petite batterie lithium-ion.
Il existe donc un besoin d’optimisation de l’architecture électrique d’un véhicule électrique ou hybride électrique, sans batterie de servitude au plomb, assurant le fonctionnement des équipements sécuritaires du véhicule et permettant d’optimiser la consommation d’énergie du véhicule lors de longues périodes d’inutilisation de celui-ci.
La présente invention vise à remédier au moins en partie aux inconvénients de la technique en fournissant un système d’alimentation électrique d’équipements d’un véhicule électrique ou hybride électrique et un procédé de gestion de l’alimentation du réseau de bord d’un véhicule équipé d’un tel système d’alimentation électrique, qui fiabilisent l’alimentation des équipements du véhicule y compris en mode veille, tout en minimisant la consommation du système d’alimentation électrique.
A cette fin, l’invention propose un système d’alimentation électrique d’équipements d’un véhicule électrique ou hybride, comportant : - une batterie, apte à fournir l’énergie nécessaire au fonctionnement d’un groupe motopropulseur électrique du véhicule, - des interrupteurs de puissance aptes à connecter la batterie au groupe motopropulseur électrique du véhicule, - au moins un convertisseur courant continu - courant continu, dit convertisseur d’exploitation, apte à alimenter un réseau de bord du véhicule lors de phases d’exploitation du véhicule, le convertisseur d’exploitation étant connecté en entrée à un premier ensemble de cellules de la batterie et en sortie au réseau de bord du véhicule, - un convertisseur courant continu - courant continu, dit convertisseur de repos, connecté d’une part en entrée à un deuxième ensemble de cellules de la batterie en amont des interrupteurs de puissance et d’autre part en sortie au réseau de bord du véhicule, le convertisseur de repos étant destiné à une alimentation du véhicule lorsque celui-ci est en mode veille, - une unité de contrôle du convertisseur d’exploitation, alimentée par le réseau de bord du véhicule, et - une unité de contrôle du convertisseur de repos, alimentée par le réseau de bord du véhicule.
Dans l’invention, la batterie est apte à faire fonctionner le groupe motopropulseur électrique, il s’agit donc d’une batterie « haute tension » ou batterie de traction c’est-à-dire une batterie d’accumulateurs électriques alimentant un onduleur et un moteur électrique lors du roulage du véhicule, à la différence d’une batterie de servitude de l’art antérieur. La batterie dans l’invention peut donc aussi être entendue comme une batterie de propulsion en fonction du moteur électrique utilisé, celui-ci étant un moteur électrique permettant la traction ou la propulsion du véhicule, éventuellement en coopération avec un autre type de moteur si le véhicule est hybride, compris dans le sens d’« hybride électrique » dans cette demande.
De plus il est à noter que les termes « amont » ou « aval » dans cette demande se réfèrent à la position relative de composants ou ensembles électriques par rapport à la direction du courant sortant de la batterie et se dirigeant vers les consommateurs du véhicule. Ainsi un premier composant est en amont d’un deuxième composant si le courant sortant de la batterie traverse d’abord le premier composant puis le deuxième composant avant de revenir vers la batterie de traction, celle-ci étant en décharge.
Grâce à l’invention, le réseau de bord n’a plus besoin d’être alimenté par une batterie de servitude comme dans l’art antérieur. En effet dans l’invention, que les interrupteurs de puissance soient fermés ou ouverts, le réseau de bord est alimenté soit par le convertisseur d’exploitation, soit par le convertisseur de repos.
Plus précisément, lorsque le véhicule est en mode veille ou « endormi », les calculateurs du véhicule sont alimentés a minima par le convertisseur de repos pour leur permettre de recevoir par exemple des messages d’activation uniquement. Pour cela le convertisseur de repos est connecté en amont des interrupteurs de puissance ce qui lui permet d’être toujours alimenté par le deuxième ensemble de cellules de la batterie. Il est en effet à noter que dans l’invention, les dispositifs connectés en entrée à un ensemble de cellules de la batterie, le sont sans convertisseur intermédiaire. De plus l’unité de contrôle du convertisseur de repos étant alimentée par le réseau de bord directement en sortie du convertisseur de repos, son fonctionnement est sécurisé.
Lorsqu’un dispositif de supervision du véhicule, par exemple le calculateur principal du véhicule, reçoit un message d’un serveur externe ou une requête utilisateur telle qu’une demande de déverrouillage du véhicule, il se réactive, réactive les autres calculateurs du véhicule et le convertisseur d’exploitation qui alimente à son tour le réseau de bord du véhicule durant toute cette phase où le dispositif de supervision est réactivé, dite phase d’exploitation. Celle-ci peut correspondre à une phase de roulage du véhicule ou une phase de « vie à bord » pendant laquelle le véhicule est arrêté mais où un utilisateur peut utiliser par exemple un environnement multimédia du véhicule. Le convertisseur d’exploitation est connecté à la batterie en amont ou en aval des interrupteurs de puissance, ceux-ci devant alors être fermés pendant toute la phase d’exploitation dans le dernier cas. De préférence le convertisseur d’exploitation est connecté à la batterie en amont des interrupteurs de puissance pour éviter cette fermeture, nécessitant des vérifications sécuritaires, lorsque le réseau haute tension n’est pas sollicité par ailleurs.
De préférence dans l’invention, le convertisseur de repos est apte à fournir une puissance maximale au réseau de bord inférieure ou égale à une puissance maximale de consommation du réseau de bord lorsque le véhicule est en mode veille. Cette puissance maximale est déterminée par exemple en moyennant la puissance consommée sur le réseau de bord pendant toute la durée d’une phase de veille du véhicule et en y ajoutant une marge de sécurité. Elle est largement inférieure à la puissance nécessaire lorsque le véhicule est dans une phase d’exploitation (roulage ou vie à bord par exemple). En effet, n’étant utilisé qu’en mode veille du véhicule, le convertisseur de repos est par exemple dimensionné pour fournir quelques Watt, et au maximum entre 10% et 30% de la puissance nominale du réseau de bord, c’est-à-dire de la puissance consommée par le réseau de bord en fonctionnement nominal, mesurée par exemple en moyennant la puissance consommée sur le réseau de bord pendant toute la durée d’une phase d’exploitation du véhicule. Cela permet des économies en termes de ressources matérielles (petite taille du convertisseur de repos) et en consommation d’énergie (meilleur rendement à faible puissance du convertisseur de repos).
Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier ensemble de cellules de la batterie est identique au deuxième ensemble de cellules de la batterie et comprend l’ensemble des cellules de la batterie. Cette réalisation de l’invention permet de se passer d’un dispositif d’équilibrage spécifique des cellules de la batterie.
Selon une caractéristique préférée de l’invention, le système d’alimentation électrique selon l’invention comporte deux convertisseurs d’exploitation, connectés chacun en entrée à l’ensemble des cellules de la batterie. Cette caractéristique permet d’assurer une redondance sécuritaire de l’alimentation du réseau de bord en phase d’exploitation, et notamment de garantir l’alimentation de systèmes sécuritaires tels qu’un système de freinage ou un système de contrôle de trajectoire. Les convertisseurs d’exploitation ont de plus un fonctionnement indépendant, notamment ils comportent chacun une unité de contrôle distincte, ce qui permet en cas de panne d’un des convertisseurs d’exploitation, que cette panne n’entraîne pas de disfonctionnement de l’autre des convertisseurs d’exploitation.
Avantageusement, cette entrée 13 et cette sortie 14 sont ménagée dans la paroi arrière 3 et/ou dans la paroi périphérique 4 de ce panneau 2, en communication avec au moins un des dégagements d’intercommunication 11, 12.
Un tel capteur thermique solaire 1 selon l’invention est plus particulièrement destiné à être positionné verticalement en façade sur une construction, implantation bien plus simple à réaliser en comparaison à une installation en toiture.
Aussi, ce capteur thermique solaire 1, conforme à l’invention, est préférentiellement de forme de parallélépipède rectangle et comporte une paroi de bordure longitudinale supérieure 15, une paroi de bordure longitudinale inférieure 16 et des parois de bordure latérale verticale 17, 18, concevant ensemble la paroi périphérique 4, ainsi qu’une paroi arrière 3, définie verticale.
Quant aux rainures 7, elles s’étendent dans l’enceinte 5, préférentiellement horizontalement, donc longitudinalement et parallèlement entre la paroi de bordure longitudinale supérieure 15 et la paroi de bordure longitudinale inférieure 16. Les dégagements d’intercommunication 11, 12 se situent, dans cette enceinte 5 aux extrémités des rainures 7 en s’étendant parallèlement aux parois de bordure latérale verticale 17, 18.
Une rainure 7 est délimitée par une paroi de fond 19 d’où s’étend une paroi supérieure 20 et une paroi inférieure 21. Celles -ci respectent préférentiellement selon l’invention un écartement 22 de largeur ajustée de manière serrée à la section d’un tube 8, pour un logement légèrement par coincement de ces tubes 8 dans les rainures 7.
Selon une autre particularité de l’invention, la paroi supérieure 20 d’une rainure 7 comporte, en partant de la paroi de fond 19, une première portion de paroi 23 perpendiculaire à cette paroi de fond 19 et prolongée par au moins une seconde portion de paroi 24 allant en s’évasant en formant un angle α compris entre 35 à 60° par rapport à la première portion de paroi 23.
La particularité de cette configuration consiste en ce que des rayonnements solaires incidents sur le capteur 1, compris entre 90° et, selon la valeur de l’angle α retenu, entre 30° et 55° sont en mesure d’atteindre, directement ou par réflexion sur la seconde portion de paroi 24, un tube 8 logé dans une rainure 7 d’un capteur implanté verticalement sur une façade. Ceci a été représenté dans les figures 5 et 6. En somme les rayonnements solaires sont susceptibles d’être captés de manière optimale par un tube 8 d’échangeur que ce soit en hiver toute la journée ou le matin et le soir en période estivale.
Inversement et comme souhaite l’illustrer la , lorsque que le soleil est au zénith en été et forme un angle inférieur, selon le cas de 30 ou 55° par rapport au plan du capteur 1 en position vertical sur une façade, ils n’atteignent plus le tube 8 et sont même rejetés par réflexion sur la paroi inférieure 21, s’étendant perpendiculaire à la paroi de fond 19 d’une rainure 7. Une telle configuration permet d’éviter une surchauffe du fluide caloporteur véhiculé dans les tubes 8 pendant ces périodes estivales.
Dans le cas d’un panneau 2 issu d’un bloc en matériau isolant expansé, préférentiellement de forme parallélépipédique dont la face arrière et la périphérie, définissent respectivement la paroi arrière 3 et la paroi périphérique 4, les rainures 7 et les dégagements d’intercommunication 11, 12 dans l’enceinte 5 peuvent résulter d’une opération d’entaillage de la face avant 25 du panneau 2 en forme de de ce bloc en matériau isolant expansé.
Le panneau 2 peut également être obtenu par un procédé de moulage, par exemple par injection dans un moule de matière synthétique expansible d’où résulte la forme finale du panneau 2, avec, en face avant 25, les rainures 7 conforme à l’invention et les dégagements d’intercommunication 11, 12, tout comme il est envisageable que ce panneau 2 soit le résultat d’une combinaison des deux procédés : moulage et entaillage.