INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément une mise en œuvre de l’invention, la conduite principale et/ou la conduite de balayage de la ligne d’admission peut comprendre une vanne pilotée, notamment une vanne papillon, pour contrôler un débit d’air dans la conduite de balayage. Ainsi, il est possible de prévoir une quantité d’air suffisante pour le balayage du carter, en particulier du carter bas moteur, ce qui permet un captage performant de l’hydrogène présent dans cette portion du carter. En particulier, la vanne peut être pilotée en fonction de la mesure de la concentration d’hydrogène dans la ligne de captage. De cette manière, on peut réaliser le balayage du carter uniquement dans le cas d’une concentration élevée d’hydrogène dans la ligne de captage. Selon un exemple de réalisation, la ligne d’admission peut comprendre une vanne trois voies (notamment une électrovanne trois voies) au niveau de la connexion entre la ligne d’admission et la conduite de balayage pour contrôler ce débit d’air. Cette configuration permet un pilotage simplifié avec une seule vanne. En variante, la conduite de balayage peut comprendre une vanne pilotée, et la conduite principale de ligne d’admission peut comprendre une vanne pilotée en aval de la connexion entre la ligne d’admission et la conduite de balayage. Cette configuration permet d’utiliser des vannes plus simples.
Selon un aspect de l’invention, le moteur à combustion interne peut être non suralimenté, on peut alors parler de moteur atmosphérique. Dans ce cas, la ligne d’admission ne comprend pas de compresseur.
En variante, le moteur à combustion interne peut être suralimenté. Dans ce cas, la ligne d’admission comprend un compresseur, par exemple un compresseur d’un turbocompresseur. Pour cette configuration, la ligne de captage peut être reliée à la ligne d’admission en amont du compresseur et/ou en aval du compresseur. Ces modes de réalisation permettent une conception adaptée en fonction des pressions d’air mises en œuvre au sein de l’installation. De préférence, dans le cas d’un moteur suralimenté, la ligne de captage peut comprendre deux branches, une permettant une connexion en amont du compresseur, et une permettant une connexion en aval du compresseur.
Selon une configuration de l’invention, l’injection de carburant peut être directe. Dans ce cas, un injecteur d’hydrogène peut être prévu directement dans le cylindre du moteur à combustion interne. Alternativement, l’injection de carburant peut être indirecte. Dans ce cas, un injecteur d’hydrogène peut être prévu dans la ligne d’admission. Par exemple, l’injecteur d’hydrogène peut être prévu entre la connexion de la ligne de captage et de la ligne d’admission et le collecteur d’admission du moteur à combustion interne.
Conformément à un mode de réalisation de l’invention, la conduite de balayage peut comprendre un débitmètre, pour mesurer le débit d’air pour le balayage. Cette mesure peut servir pour la commande du moteur à combustion interne, en particulier, le cas échéant, pour la commande de l’au moins une vanne permettant le réglage du débit d’air dans la conduite de balayage. Alternativement, la conduite de balayage peut comprendre un capteur de différence de pression mesurant la perte de charge aux bornes de l’éventuelle vanne pilotée.
Selon une option de réalisation, la conduite de balayage peut comprendre un clapet anti-retour, pour empêcher que les gaz résiduels et l’huile présents dans le carter n’entrent dans la conduite de balayage puis dans la ligne d’admission. De préférence, le clapet anti-retour peut être agencé sur la conduite de balayage en entrée du carter. Ainsi, les éventuels composants (vanne, débitmètre, etc.) de la conduite de balayage ne sont pas traversés par les gaz résiduels et l’huile présents dans le carter.
Selon une mise en œuvre de l’invention, la ligne d’admission, en particulier la conduite principale de la ligne d’admission, peut comprendre un débitmètre, pour mesurer le débit d’air dans la ligne d’admission. Cette mesure peut servir pour la commande du moteur à combustion interne, en particulier pour piloter la richesse du mélange au sein du cylindre du moteur à combustion interne. Alternativement, la conduite principale de la ligne d’admission peut comprendre un capteur de différence de pression mesurant la perte de charge aux bornes de l’éventuelle vanne pilotée. Une calibration réalisée au préalable peut permettre de déterminer une fonction de transfert entre le débit et la perte de charge mesurée, notamment avec l’information pression et température des gaz frais. Le débit total aspiré par le moteur à combustion interne peut être estimé à partir de la cylindrée du moteur, du régime, de la pression et de la température dans le plenum d’admission, de la richesse du mélange air/carburant et du phasage injection, l’impact du phasage injection sur le remplissage se faisant par calibration.
Avantageusement, l’installation peut comporter un débitmètre (ou capteur de différence de pression) dans la conduite de balayage, et un débitmètre (ou un capteur de différence de pression) dans la conduite principale de la ligne d’admission. Ces deux mesures permettent de déterminer le débit de gaz résiduels traversant la segmentation. En effet, on peut écrire la formule suivante :
avec le débit massique de gaz résiduels dilués sortant du système de déshuilage, le débit massique total aspiré par le moteur à combustion interne, et le débit massique d’air passant par la conduite principale de la ligne d’admission.
Cette information permet de suivre dans le temps le taux d’usure de la segmentation et d’avertir le conducteur en cas d’une usure prononcée ou une défaillance de la segmentation pouvant être liée notamment à un auto-allumage spontané du mélange air hydrogène avant l’allumage par la bougie (phénomène de préallumage) ou un autoallumage partiel de la charge après l’allumage de la charge par la bougie (cliquetis).
Selon un aspect de l’invention, la ligne de captage peut comprendre un clapet anti-retour, pour empêcher que l’air d’admission n’entre dans la ligne de captage, en particulier lorsque la ligne d’admission comprend un compresseur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’installation peut comprendre différents capteurs pour réaliser des mesures en différents points, de manière à réaliser une commande adaptée de l’installation. En particulier, l’installation peut comprendre des capteurs de pression et/ou de température des gaz mis en œuvre. Selon un exemple non limitatif, un capteur de pression et/ou de température peut être agencé en entrée du collecteur d’admission et en aval de la connexion de la ligne de captage, pour mesurer la pression et/ou la température du mélange carburé entrant dans le collecteur d’admission.
En outre, le composant résistif R est mis en œuvre par une capacité commutée. Dit autrement, le composant R est une capacité commutée. La capacité commutée R comprend un élément capacitif C, un interrupteur IT1 connecté en série avec le composant C entre des bornes 200 et 202 du composant résistif R, et un interrupteur IT2 connecté en parallèle de l'élément C. Les interrupteurs IT1 et IT2 sont commandés en opposition de phase. La fréquence Fc de commande de la capacité commutée R est déterminée par la fréquence de l'oscillateur LO1' ou LO2' qui ne comprend pas l'élément R, c'est à dire par la fréquence F3 de l'oscillateur LO1' dans l'exemple de la . Dit autrement, la fréquence Fc est égal à H fois la fréquence de l'oscillateur LO1' ou LO2' ne comprenant pas le composant R, c'est à dire à H fois la fréquence F3 dans l'exemple de la , H étant un nombre positif constant. De préférence, H est choisi de sorte que la fréquence Fc soit au moins dix fois plus grande que la fréquence de l'oscillateur LO1' ou LO2' dans lequel le composant R est mis en œuvre, c'est à dire pour que H.F3 > 10.F2 dans l'exemple de la ..
Ainsi, dans l'exemple de la , où F2 est égal à G.T/Rv avec G un coefficient constant, comme la valeur Rv de résistance du composant résistif R est égal à 1/(Cv.Fc), avec Cv la valeur de capacité de l'élément capacitif C, alors F2 = G.T.Cv.Fc = G.T.Cv.F3.H.
En remplaçant F2 par son expression ci-dessus dans l'équation P = N'.F2/F3, il en résulte que P est égal à N'.G.T.Cv.H. Comme N', G, Cv et H sont des constantes, P est égal à J.T, avec J un coefficient constant et égal à N'.G.Cv.H.
De manière avantageuse, le coefficient J ne dépend pas de la fréquence F3 de l'oscillateur LO1'. La fréquence F3 de l'oscillateur LO1' peut alors dépendre de la température, sans que cela ne modifie la valeur du coefficient J, et donc sans que cela ne fausse la mesure de T. En effet, pour déterminer T à partir de P, il suffit alors de connaitre le coefficient J.
Selon un mode de réalisation, l'oscillateur LO1' ou LO2' qui ne comprend pas le composant R ne comprend pas non plus de quartz, et, plus généralement, aucun des oscillateur LO1' et LO2' ne comprend de quartz. Cela permet de réduire la complexité, l'encombrement et le coût du capteur 2 par rapport à un capteur 1 dans lequel soit l'oscillateur LO1, soit l'oscillateur LO2 comprend un quartz.
Selon un mode de réalisation, les oscillateurs LO1' et LO2' ont une même structure ou topologie, ce qui permet de réduire la dépendance du capteur 2 à la tension d'alimentation et/ou aux bruits de mode commun. Par exemple, les deux oscillateurs LO1' et LO2' comprennent chacun un oscillateur en anneau, ou comprennent chacun un oscillateur à relaxation, par exemple un oscillateur à relaxation comprenant une bascule RS ("RS Flip-Flop" en anglais).
Selon un mode de réalisation, la valeur du coefficient J est déterminée lors d'une phase de calibration. Par exemple, lorsqu'une calibration est requise, un nombre P est compté pendant une durée D correspondante, en ayant connaissance de la température de calibration T1 à laquelle se trouve le capteur 2. La valeur du coefficient J est alors égale à P/T1 dans l'exemple de la . De manière avantageuse, il n'y a besoin que d'un point de calibration.
Selon un mode de réalisation, la phase de calibration est mise en œuvre par un circuit de calibration du capteur 2 (non représenté en ). Ce circuit de calibration est configuré pour recevoir le nombre P compté par le compteur COUNTER pendant une durée D, et pour déterminer, lorsque le circuit de calibration reçoit une requête de calibration correspondant à cette durée D de comptage, le coefficient J reliant le nombre P à la température T1 connue de calibration. Cela suppose que la requête de calibration reçue par le circuit de calibration est émise alors que le capteur 2 est à la température T1 de calibration. A titre d'exemple, la requête de calibration est fournie au capteur 2 et à son circuit de calibration par un opérateur ayant préalablement placé le capteur 2 à la température de calibration T1. La valeur de la température T1 de calibration peut être préalablement connue et stockée dans une mémoire du circuit de calibration, ou être fournie au capteur 2 et à son circuit de calibration conjointement à la requête de calibration.
Selon un mode de réalisation, le capteur 2 comprend un circuit de calcul (non représenté en ). Le circuit de calcul est configuré pour déterminer la valeur de la température T à partir du nombre P. Plus exactement, le circuit de calcul est configuré pour déterminer la valeur de la température à partir du nombre P et du coefficient J constant reliant P à la température T.
De préférence, pour obtenir une précision de mesure suffisante, la durée D est choisie au moins 100 fois plus grande que la durée d'une période de l'oscillateur LO2'.
De préférence, la fréquence Fc de commande de la capacité commutée R est au moins 10 fois plus grande que la fréquence de l'oscillateur comprenant cette capacité commutée R, à savoir la fréquence F2 de l'oscillateur LO2' dans l'exemple de la . Ainsi, dans l'exemple de la , de préférence, Fc > 10.F2.
La représente, sous la forme de blocs, un exemple de mode de réalisation d'un oscillateur du capteur de la . Plus particulièrement, la représente, sous la forme de blocs, un exemple de mode de réalisation de l'oscillateur du capteur 2 qui comprend la capacité commutée R, à savoir l'oscillateur LO2' en reprenant l'exemple de la . Toutefois, l'oscillateur LO1' peut être mis en œuvre de manière identique dans le cas où la capacité commutée R fait partie de l'oscillateur LO1' plutôt que de l'oscillateur LO2'.
L'oscillateur LO2' comprend un circuit oscillant OC, par exemple un oscillateur à relaxation pouvant comprendre une bascule RS, ou par exemple un oscillateur en anneau. Le circuit OC fournit le signal de sortie de l'oscillateur, c'est à dire le signal sig2 de sortie de l'oscillateur LO2' dans cet exemple.
L'oscillateur LO2' comprend en outre une source de courant 300 configurée pour fournir un courant Ibias de polarisation (ou d'alimentation) au circuit oscillant OC.
La source de courant 300 est de type CTAT (de l'anglais "Complementary To Absolute Temperature" – complémentaire à la température absolue) ou PTAT (de l'anglais "Proportional To Absloute Temperature" – proportionnelle à la température absolue). Ainsi, le courant Ibias varie linéairement avec la température.
A titre d'exemple, la source de courant 300 a une borne connectée à un potentiel d'alimentation VDD et une autre borne connectée à une borne d'alimentation du circuit OC.
Le corps 10 comporte, à l’intérieur de celui-ci, un passage d’air arrière 140a entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12, le passage d’air arrière 140a étant une partie du passage d’air 140 par lequel l’air aspiré dans le corps 10 par la pluralité d’entrées d’air 120 circule vers l’échangeur de chaleur 20. Le passage d’air arrière 140a est une partie du passage d’air 140 par lequel l’air principalement aspiré dans le corps 10 par l’entrée d’air de surface inférieure 122 circule vers l’échangeur de chaleur 20.
Le passage d’air arrière 140a possède une largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 dans la direction horizontale, et à différentes positions le long de la direction haut-bas du corps 10, le passage d’air arrière 140a possède différentes largeurs de passage d’air L. Le plateau de vidange 40 comprend un élément paroi latérale arrière 42 qui est une paroi latérale située à côté du panneau arrière 12 dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10, l’élément paroi latérale arrière 42 faisant face au panneau arrière 12 dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10. La largeur de passage d’air L du passage d’air arrière 140a est une distance entre le panneau arrière 12 du corps 10 et l’élément paroi latérale arrière 42 du plateau de vidange 40 dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10.
Comme le montre la , l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation selon le mode de réalisation 3 possède le passage d’air arrière 140a qui varie en largeur de passage d’air L le long de la direction en hauteur du corps 10, le passage d’air arrière 140a étant formé entre le panneau arrière 12 du corps 10 et l’élément paroi latérale arrière 42 du plateau de vidange 40. Le passage d’air arrière 140a est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L diminue vers le côté supérieur (côté Z1) du corps 10. Autrement dit, le passage d’air arrière 140a est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 augmente vers le côté inférieur du corps 10.
L’élément paroi latérale arrière 42 est formé de manière à s’étendre dans la direction haut-bas (direction de l’axe Z) du corps 10, et est également formé de manière à s’étendre dans la direction gauche-droite (direction de l’axe X) du corps 10. La partie extrême supérieure de l’élément paroi latérale arrière 42 est dénommée partie extrême supérieure de paroi latérale 42a, et la partie extrême inférieure de l’élément paroi latérale arrière 42 est dénommée partie extrême inférieure de paroi latérale 42b. L’élément paroi latérale arrière 42 est incliné de telle sorte que, lorsque le corps 10 est vu de côté, la partie extrême supérieure de paroi latérale 42a soit située au niveau d’une position plus proche du panneau arrière 12 que la partie extrême inférieure de paroi latérale 42b.
Le plateau de vidange 40 comprend un élément paroi latérale avant 43 qui est une paroi latérale située sur le côté à l’écart du panneau arrière 12 dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10, l’élément paroi latérale avant 43 étant opposé au panneau avant 11 dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10. L’élément paroi latérale avant 43 est situé sur le côté avant, et l’élément paroi latérale arrière 42 est situé sur le côté arrière. L’élément paroi latérale avant 43 et l’élément paroi latérale arrière 42 se font mutuellement face dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10. Le plateau de vidange 40 comprend un élément paroi inférieure 44 de manière à relier la partie extrême inférieure de l’élément paroi latérale avant 43 et la partie extrême inférieure de l’élément paroi latérale arrière 42 entre elles. Le plateau de vidange 40 est, par l’élément paroi latérale avant 43, l’élément paroi latérale arrière 42 et l’élément paroi inférieure 44, formé de manière à avoir une forme de U en section transversale prise le long de la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) et de la direction haut-bas (direction de l’axe Z) du corps 10.
Dans l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation, une différence de température se produit entre l’air aspiré qui entre en contact avec le plateau de vidange 40 et l’eau de condensation qui est présente dans le plateau de vidange 40. Lorsqu’une paroi qui forme le plateau de vidange 40 présente une faible épaisseur, la température de la partie du plateau de vidange 40 située sur le côté inférieur devient la température de l’eau de condensation. Dans ce cas, lorsque l’air aspiré entre en contact avec la partie du plateau vidange 40 sur le côté inférieur, une condensation de rosée est générée au niveau de la partie du plateau vidange 40 sur le côté inférieur, de telle sorte que des gouttes d’eau tombent sur un passage d’air aspiré.
Pour réduire l’influence de la température de l’eau de condensation qui est présente dans le plateau de vidange 40, la paroi qui forme le plateau de vidange 40 doit avoir une certaine épaisseur. En élargissant la largeur de passage d’air L du passage d’air arrière 140a dans l’unité intérieure 100, il est préférable de réaliser l’élargissement en changeant la forme du panneau arrière 12, comme décrit plus en détail ci-après, plutôt que d’élargir la largeur de passage d’air L du passage d’air arrière 140a en changeant la forme, par exemple l’épaisseur, d’une paroi qui forme le plateau de vidange 40.
Le panneau arrière 12 comprend un élément de réception d’échangeur de chaleur 12c et un élément gouttière 18, l’élément de réception d’échangeur de chaleur 12c étant en contact avec la partie extrême supérieure de l’échangeur de chaleur 20, l’élément gouttière 18 étant situé sous l’élément de réception d’échangeur de chaleur 12c, ayant une forme de gouttière, et récupérant l’eau de condensation qui se déplace vers le panneau arrière 12 depuis l’échangeur de chaleur 20.
Le panneau arrière 12 qui forme le corps 10 est en contact avec l’échangeur de chaleur 20, de telle sorte que l’eau de condensation se déplace vers le panneau arrière 12 depuis l’échangeur de chaleur 20. Plus précisément, le panneau arrière 12 qui forme le corps 10 est en contact avec la partie extrême supérieure de l’échangeur de chaleur arrière 22, de telle sorte que l’eau de condensation générée dans l’échangeur de chaleur arrière 22 se déplace vers le panneau arrière 12. Comme le montre la , le panneau arrière 12 doit comprendre une gouttière qui récupère l’eau de condensation déplacée vers le panneau arrière 12 depuis l’échangeur de chaleur 20. Par conséquent, le panneau arrière 12 comprend l’élément gouttière 18 qui sert de gouttière pour récupérer l’eau de condensation. L’élément gouttière 18 peut également récupérer l’eau de condensation générée sur le panneau arrière 12.
L’élément gouttière 18 est un élément qui présente une forme de rainure et qui est destiné à collecter l’eau de condensation qui s’écoule vers le bas le long du panneau arrière 12 et à faire s’écouler l’eau de condensation vers le plateau vidange 40. La partie en forme de rainure de l’élément gouttière 18 est formée pour avoir, par exemple, une forme sensiblement en U en section transversale perpendiculaire à la direction dans laquelle l’eau de condensation s’écoule dans l’élément gouttière 18, c’est-à-dire en section transversale prise le long de la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) et de la direction haut-bas (direction de l’axe Z) du corps 10. L’élément gouttière 18 est situé le long de la surface de plaque du panneau arrière 12.
L’élément gouttière 18 est formé pour avoir différentes hauteurs entre une partie centrale 12a du panneau arrière 12 dans la direction de la largeur (direction de l’axe X) et les deux parties extrêmes 12d du panneau arrière 12 dans la direction de la largeur (direction de l’axe X). Le point le plus élevé de l’élément gouttière 18 dans la direction de la hauteur (direction de l’axe Z) du panneau arrière 12 est une partie centrale de gouttière 18a située au niveau de la partie centrale 12a du panneau arrière 12 dans la direction de la largeur (direction de l’axe X). La direction de la largeur (direction de l’axe X) du panneau arrière 12 correspond à la direction de la largeur (direction de l’axe X) du corps 10, et la direction de la hauteur (direction de l’axe Z) du panneau arrière 12 correspond à la direction de la hauteur (direction de l’axe Z) du corps 10.
Les deux parties extrêmes de l’élément gouttière 18 sont toutes deux dénommées parties extrêmes de gouttière 18b. Les deux parties extrêmes de gouttière 18b sont situées au niveau de positions plus basses que la partie centrale de gouttière 18a dans la direction de la hauteur du panneau arrière 12. L’élément gouttière 18 est incliné vers le bas lorsqu’il s’étend dans des directions allant de la partie centrale de gouttière 18a aux deux parties extrêmes de gouttière 18b. Autrement dit, l’élément gouttière 18 est incliné vers le bas lorsqu’il s’étend dans des directions allant de la partie centrale 12a aux deux parties extrêmes 12d du panneau arrière 12 dans la direction de la largeur (direction de l’axe X) du panneau arrière 12.
L’élément gouttière 18 est formé de manière à s’étendre le long d’un élément de type plaque 12b du panneau arrière 12 dans la direction de la largeur (direction de l’axe X) et dans la direction haut-bas (direction de l’axe Z) du panneau arrière 12. L’élément gouttière 18 est, lorsque le panneau arrière 12 est vu de face, formé pour avoir une forme de montagne dont la partie centrale fait saillie vers le haut.
L’élément gouttière 18 est formé au niveau de l’élément de type plaque 12b du panneau arrière 12, l’élément de type plaque 12b étant situé en dessous de l’élément de réception d’échangeur de chaleur 12c. Parmi les parties de l’élément gouttière 18, la partie centrale de gouttière 18a est située au niveau d’une position la plus proche de l’élément de réception d’échangeur de chaleur 12c. Les deux parties extrêmes de gouttière 18b sont situées au niveau de positions plus éloignées de l’élément de réception d’échangeur de chaleur 12c que la partie centrale de gouttière 18a.
Comme le montre la , une partie inférieure 18c de l’élément gouttière 18 est formée de telle sorte que, dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10, l’épaisseur d’une paroi qui forme l’élément gouttière 18 augmente du côté inférieur au côté supérieur. Autrement dit, la partie inférieure 18c de l’élément gouttière 18 est formée de manière à faire saillie vers le plateau de vidange 40 dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10, du côté inférieur au côté supérieur.