INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour ce faire, l’organe de reconstitution 50 dispose d’une partie agencée dans un premier évidement de matière 54a prévu sur la surface radialement interne 36a de la première portion de talon 32a de la première aube, et d’une autre partie adjacente circonférentiellement, qui se trouve quant à elle agencée dans un second évidement de matière 54b prévu sur la surface radialement interne 36a de la seconde portion de talon 32b de la seconde aube. Les premier et second évidements 54a, 54b se présentent sous forme d’empreintes dans l’épaisseur de la base 36 du talon, avec un contour d’empreinte non-fermé. En effet, les deux évidements adjacents 54a, 54b s’ouvrent circonférentiellement l’un en direction de l’autre, et ils s’ouvrent donc également radialement vers l’intérieur pour recevoir l’organe de reconstitution 50, comblant de préférence l’intégralité de ces évidements.
A l’opposé de leurs extrémités qui se font face dans la direction circonférentielle 24, chaque évidement 54a, 54b présente une extrémité circonférentielle qui se trouve préférentiellement proche de la tête de pale de son aube. Dans la direction axiale 37, chaque évidement 54a, 54b s’étend de préférence dans l’épaisseur de la base 36 au niveau de l’espace défini entre les deux léchettes 38, avec ses deux extrémités axiales s’approchant encore plus préférentiellement au droit radialement de ces léchettes, respectivement.
Selon une particularité de l’invention, chaque évidement 54a, 54b présente une surface de fond radialement interne 56, destinée à coopérer par frottements avec une surface radialement externe de friction 58a de l’organe de reconstitution 50, dont une surface radialement interne 58b délimite en partie la veine 14a radialement vers l’extérieur.
Pour l’obtention de meilleures performances aérodynamiques sur le flux primaire traversant la veine 14a, il est préférentiellement prévu que la surface radialement interne 58b de l’organe de reconstitution 50, et la surface radialement interne 36a des première et seconde portions de talon 32a, 32b recevant cet organe, soient affleurantes. En d’autres termes, l’organe 50 comble l’intégralité des deux évidements 54a, 54b en conservant de préférence de très faibles jeux d’assemblage, et surtout, l’organe 50 ne s’étend pas en dehors de ces évidements dans la direction radiale 35.
Lorsque tous les organes de reconstitution de veine 50 sont montés au sein de la roue 20, ils sont espacés les uns des autres selon la direction circonférentielle 24 par les têtes de pale 46. Ainsi, ils forment ensemble un anneau partiel de reconstitution de la veine principale 14a, centré sur l’axe 2, interrompu circonférentiellement par ces têtes de pale 46, et délimitant intérieurement en partie cette même veine 14a présentant une continuité aérodynamique satisfaisante. En étant à la jonction entre deux aubes adjacentes, les organes 50 participent également à limiter les fuites radiales de gaz.
De préférence, chaque couple d’encoches de fixation coopère avec un élément de retenue radiale appartenant auxdits moyens de retenue radiale, l’élément de retenue radiale étant une languette ou un rail, et, dans le cas de la languette, celle-ci présente de préférence une longueur circonférentielle supérieure ou égale à la longueur circonférentielle cumulée des deux encoches du couple d’encoches de fixation concerné. Par ailleurs, la longueur circonférentielle de la languette peut-être supérieure ou égale à celle de la plaque.
De préférence, la plaque de l’organe de reconstitution est équipée d’un unique élément de retenue radiale, par exemple centré axialement sur cette plaque, ou la plaque de l’organe de reconstitution est équipée de plusieurs éléments de retenue radiale espacés axialement les uns des autres, par exemple deux éléments de retenue radiale agencés respectivement aux deux extrémités axiales opposées de la plaque et agencées en saillie relativement à celle-ci, radialement vers l’extérieur.
De préférence, le talon de chacune des première et seconde aubes adjacentes comprend deux organes d’étanchéité faisant saillie radialement vers l’extérieur à partir de la base et sont espacés axialement l’un de l’autre, et il est prévu, au sein de chacune des première et seconde portions de talon :
- une encoche de fixation agencée axialement entre les deux organes d’étanchéité ; ou
- deux encoches de fixation agencées axialement de part et d’autre de l’ensemble formé par les deux organes d’étanchéité ; ou
- une encoche de fixation agencée axialement entre les deux organes d’étanchéité et une encoche de fixation déportée axialement de l’ensemble formé par les deux organes d’étanchéité.
Ces réalisations sont combinables et d’autres sont possibles, comme par exemple le fait de prévoir deux encoches de fixation agencées axialement entre les deux organes d’étanchéité.
Selon une autre réalisation, la première portion de talon de la première aube comporte une première languette de retenue radiale s’étendant circonférentiellement en direction de la seconde aube, la seconde portion de talon de la seconde aube comporte une seconde languette de retenue radiale s’étendant circonférentiellement en direction de la première languette de retenue radiale, et l’organe de reconstitution de veine comporte, à ses deux extrémités circonférentielles opposées, des moyens de retenue radiale creux pénétrés respectivement par les première et seconde languettes de retenue radiale. De préférence, l’organe de reconstitution de veine intègre des crochets au niveau des bords axiaux opposés de la plaque pour former lesdits moyens de retenue radiale, ou la plaque correspond à une partie d’un tube aplati, dont une autre partie forme lesdits moyens de retenue radiale en recouvrant radialement vers l’extérieur les première et seconde languettes de retenue radiale.
Quel que soit le mode de réalisation préféré envisagé, le talon de chacune des deux aubes adjacentes forme, dans les deux sens de la direction axiale de la roue, des becquets amont et aval.
De préférence, un organe de reconstitution de veine est agencé entre chaque ensemble de deux aubes adjacentes de la roue, impliquant que ces organes sont séparés circonférentiellement les uns des autres par les têtes de pales.
De préférence, les aubes sont réalisées en matériau composite à matrice céramique, même si d’autres matériaux peuvent être envisagés, sans sortir du cadre de l’invention. L’organe de reconstitution de veine peut également être réalisé en matériau composite à matrice céramique. Il pourrait également être réalisé en matériau métallique.
L’urine peut être stockée pendant une durée indéterminée, préférentiellement pendant une durée inférieure ou égale à 6 mois.
Le stockage peut être réalisé dans tout contenant adapté. Il peut s’agir du contenant dans lequel a été collecté l’urine ou de tout autre contenant en plastique ou en métal résistant à la corrosion par une base. Préférentiellement, le stockage est effectué à l’abri de la lumière afin d’éviter l’effet des UV sur la composition des urines et à température ambiante (environ 20°C). Les températures extrêmes, soit inférieures à 0°C ou soit supérieures à 40°C sont défavorables au stockage car pouvant modifier la composition de l’urine.
L’étape b) de filtration permet d’enlever les particules indésirables contenues dans l’urine, telles que notamment des poils, des cheveux, des polluants sous forme chélatée, des sels résiduels et toutes autres particules pouvant être présentes (feuilles mortes, gravier, etc…).
L’étape b) de filtration est préférentiellement réalisée au moins par filtration sur un filtre de mailles comprises entre 0,1 et 80µm. Particulièrement, la filtration est effectuée à 25µm. Ceci permet d’éliminer les particules indésirables, en fonction de la qualité de l’urine stockée.
La filtration peut être effectuée sur un filtre absorbant des composés organiques, tel qu’un filtre à charbon actif de base végétale ou minérale, à chabazite, à zéolithe, ou tout autre système de filtration.
Avantageusement, l’urine filtrée issue de l’étape b) possède une teneur importante en azote et une concentration en microorganismes inférieure à 10 2 UFC/mL.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, l’urine filtrée issue de l’étape b) avant le mélange de l’étape c) avec la biomasse solide comprend : - un ratio N-uréique/N-total de l’urine supérieur ou égal à 50% ; et - une concentration en microorganismes inférieure à 10 2 UFC/mL.
Selon une variante, l’urine filtrée issue de l’étape b) comprend : - un ratio N-uréique/N-total de l’urine supérieur ou égal à 50% ; - une concentration en microorganismes inférieure à 10 2 UFC/mL ; et - une teneur maximale en ammoniaque inférieure à 0,6 g/L ; et/ou - un ratio N-ammoniacale / N totale de l’urine inférieur ou égal à 30%.
Ainsi, le procédé selon l’invention permet de stabiliser l’urine tout en conservant sa concentration en nutriment avant fermentation, notamment en azote.
Plus particulièrement, le procédé selon l’invention stabilise les composants de l’urine et notamment les molécules organiques azotés présentes naturellement dans l’urine, telles que l’azote urique ou les formes d’azotes non urique. Les molécules organiques azotés provenant de formes d’azotes non urique peuvent être définies en 3 grandes familles, à savoir : - les acides organiques telles que l’acide hippurique ; - les acides aminées ; et - les sels d’ammoniums.
Selon un autre mode de réalisation, l’urine filtrée issue de l’étape b) comprend : - un ratio N-uréique/N-total de l’urine supérieur ou égale à 70%.
De façon préférée, la biomasse solide de l’étape c) comprend une teneur en protéines totales comprise entre 1 et 65%.
Selon un mode de réalisation préféré, la biomasse solide de l’étape c) présente également au moins une caractéristique choisie parmi : - un taux d’humidité compris entre 5 et 200% de la matière sèche ; - une teneur en minéraux comprise entre 0,5 et 15% ; - une teneur en lignocellulose comprise entre 1 et 65% ; - une teneur en amidon comprise entre 1 et 50% ; - une teneur en matière grasse comprise entre 0,5 et 5% ; et - leur combinaisons.
Selon une variante de l’invention, la biomasse solide de l’étape c) est un biochar présentant : - une teneur en cendres comprise entre 1 et 50% de la matière sèche ; - une teneur en carbone total comprise entre 30 et 95% de la matière sèche ; et - une teneur en hydrogène comprise entre 0,1 et 5% de la matière sèche.
Avantageusement, la biomasse solide selon l’invention permet d’assimiler l’urine et ses nutriments fournissant ainsi un environnement propice au développement de microorganismes d’intérêts.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape de pré-traitement de la biomasse solide avant l’étape c). Plus particulièrement, le pré-traitement de la biomasse solide peut comprendre la mise en œuvre d’au moins une étape choisie parmi une dessication, un broyage, une extraction des microorganismes, une extrusion, une pyrolyse, un traitement au micro-onde, une auto-hydrolyse, une thermo-hydrolyse, une acidification, une basification, un traitement à l’aide de solvant, l’ajout d’au moins une enzyme, une oxydation chimique, une oxydation biologique et leurs combinaisons.
Afin de remplacer les lanceurs conventionnels sur tout ou partie de leur marché, il est connu d’utiliser des catapultes électromagnétiques ou des accélérateurs de masse qui sont configurés pour accélérer un projectile tel qu’un satellite pour atteindre des vitesses autorisant le projectile à atteindre ou traverser la stratosphère.
La masse est accélérée jusqu’à ce que son énergie cinétique soit suffisante pour contrer les efforts de frottement et de la gravité et pour que le projectile atteigne au moins la stratosphère. Le projectile est éjecté sans que ce dernier soit associé à un réacteur à propulsion chimique qui le pousse depuis le sol à travers la troposphère. Ces technologies sont particulièrement intéressantes car le système de lancement reste au sol de sorte que la masse à lancer est réduite. Le système de lancement est majoritairement réutilisable ce qui permet de limiter les couts d’un lancement.
Le document WO2014/124431 divulgue un système de lancement muni d’une piste d’éjection sous la forme d’une spirale. La spirale est montée sur une plateforme inclinable afin de régler l’angle d’éjection du projectile. Le projectile est monté sur un sabot qui est courbé pour s’adapter à la courbure de la piste en spirale. Le projectile est recouvert de combustible disposé sur sa longueur. Le combustible génère une pression de gaz entre le combustible et la piste courbée pour créer une force centripète qui s’oppose partiellement ou totalement à la force centrifuge liée à l’accélération. La génération de gaz permet de réduire le frottement et l’échauffement entre le projectile et la piste. Le projectile est accéléré par la giration de l’ensemble de la piste au moyen de moteurs de giration. Cette solution technique n’est pas optimale. Elle nécessite de consommer une énergie importante car il faut déplacer toute la piste. En conséquence, la charge utile apte à être lancée est faible.
Le document US10202210 divulgue un système circulaire pour accélérer un projectile. Le projectile est disposé à une extrémité d’un bras rotatif monté à rotation autour d’un arbre de rotation. L’autre extrémité du bras rotatif est munie d’un contre-poids dont la masse est choisie en fonction du poids du projectile. Un moteur fait tourner le bras de plus en plus vite jusqu’à ce que le projectile atteigne la vitesse requise. Le projectile est alors déconnecté du bras et il quitte la plateforme circulaire au moyen d’une fenêtre d’éjection. Afin de limiter les forces de frottement lors de l’accélération du projectile, la plateforme se présente sous la forme d’une boite mise sous vide.
Cette solution technique présente un certain nombre de limitations qui apparaissent rédhibitoires pour une exploitation commerciale. En premier lieu, la rotation du bras est obtenue au moyen d’un moteur alimenté par l’électricité ce qui impose l’utilisation d’une quantité phénoménale d’énergie électrique pour envoyer un projectile dans l’espace.
La force centrifuge appliquée sur le bras évolue avec le carré de la vitesse tangentielle du projectile et avec la masse du projectile. Il ressort que l’obtention de vitesses tangentielles élevées pour obtenir une énergie cinétique importante nécessaire à une mise sur orbite va de pair avec l’application d’une énorme force centrifuge sur le bras de rotation. Il faut alors utiliser un bras de rotation dimensionné pour résister aux énormes contraintes mécaniques appliquées et il en va de même pour la majorité des composants qui interviennent dans la rotation du bras.
Au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente, les efforts appliqués sur le bras augmente et il tend à se déformer de sorte que le projectile tend à se rapprocher de la paroi latérale de la plateforme. Le bras est configuré pour limiter autant que possible la déformation. Il apparait que la configuration du bras tel que divulguée dans le document US10202210 n’est pas la plus avantageuse pour atteindre des vitesses tangentielles importantes avec des projectiles lourds.
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à prévoir un dispositif de lancement d’un projectile qui tend à répondre aux problématiques précitées et notamment qui soit plus adapté aux vitesses de rotation élevées et/ou à des projectiles lourds. Tout en restant facile à mettre en œuvre.
On tend à résoudre ces problèmes au moyen d’un dispositif de lancement d’un projectile comportant : - une chambre munie d’une paroi latérale et d’une fenêtre d’éjection ; - un bras de rotation monté à rotation autour d’un arbre de rotation, le bras de rotation étant disposé pour tourner autour de l’arbre de rotation dans la chambre, le bras de rotation s’étendant selon une direction radiale ; - un patin monté à une première extrémité du bras de rotation et destiné à recevoir le projectile, le patin se déplaçant selon un mouvement circulaire dans la chambre.
Le dispositif de lancement est remarquable en ce que le patin comporte une tuyère reliée à une source d’un premier gaz, la tuyère éjectant un flux de premier gaz dirigé pour faire avancer le patin selon le mouvement circulaire à l’intérieur de la chambre ; en ce que la paroi latérale définit au moins une piste destinée à supporter le patin selon la direction radiale ; en ce que la au moins une piste, le patin et un deuxième gaz définissent un palier aérodynamique entre la au moins une piste et le patin pour que la au moins une piste reprenne au moins une partie des efforts du patin selon la direction radiale ; en ce qu’il comporte des moyens de pompage configurés pour aspirer le premier gaz et le deuxième gaz.
De manière avantageuse, la source de premier gaz est une source disposée hors de la chambre et reliée au patin par une canalisation fixée au bras de rotation.
Dans une configuration particulière, la source de premier gaz est disposée immobile par rapport à la chambre ou immobile par rapport à un support supportant la chambre.
Dans un développement avantageux, la source de premier gaz comprend un compresseur configuré pour éjecter le premier gaz à une pression au moins égale à 10 6 Pa.
Préférentiellement, la paroi latérale définit une piste inférieure et une piste supérieure espacées selon une direction parallèle à un axe de rotation du bras de rotation défini par l’arbre de rotation. La tuyère est disposée pour éjecter le premier gaz contre une surface disposée entre la piste inférieure et la piste supérieure.
Selon un mode de réalisation, le patin comporte une platine inférieure et une platine supérieure circulant respectivement face à la piste inférieure et la piste supérieure, la platine inférieure et la platine supérieure définissant deux parois non parallèles et sécantes de forme convexe depuis l’arbre de rotation.
Dans un développement avantageux, le bras de rotation est flexible selon une direction parallèle à l’axe de rotation de l’arbre de rotation.
la représente une vue de face d’une première couverture protectrice et un raccord rapide selon un mode de réalisation de la présente invention.
La représente une vue de face d’une première couverture protectrice 100 d’un dispositif de protection métallique selon un mode de réalisation de la présente invention et un raccord rapide 4. Le dispositif de protection métallique est prévu pour protéger le raccord rapide 4, qui comporte souvent des éléments en plastique qui résistent moins bien aux charges externes. Pour ceci, le dispositif de protection métallique se comporte de manière satisfaisante. Le raccord rapide 4 est pourvu d’un élément de verrouillage 2 et destiné à être accouplé à une forme d’extrémité mâle (non illustrée).
D’une manière générale, le dispositif selon la présente invention est adapté à protéger un raccord rapide ayant un élément de verrouillage et destiné à être accouplé à une forme d’extrémité mâle, ou encore un raccord rapide ayant une tête plastique et un corps métallique hybride. US6709026 décrit un exemple d’un tel raccord hybride.
La représente une vue de face d’un dispositif de protection 10 comportant une première couverture protectrice 100 et une deuxième couverture protectrice 200 qui est monté sur un raccord rapide 4 selon un mode de réalisation de la présente invention.
De manière générale, le dispositif de protection métallique 10 comporte une première couverture protectrice 100 et une deuxième couverture protectrice 200 qui sont assemblées pour former un boîtier 10 apte à recevoir le raccord rapide 4. Avantageusement, le boîtier 10 présente une bonne résistance.
Avantageusement, le boîtier 10 comporte une fenêtre 20 apte à recevoir l’élément de verrouillage 2. Ceci sera détaillé plus loin.
De préférence, la fenêtre 20 est agencée en totalité dans l’une des couvertures protectrices 100, 200, par exemple dans la première couverture protectrice 100. Avantageusement, le boîtier 10 présente une meilleure résistance.
La surface interne du boîtier 10 et la surface externe du raccord rapide 4 forment des zones de vide 12 lorsque le raccord rapide 4 est reçu dans le boîtier 10. En mode de fonctionnement, le raccord rapide 4 est couvert au moins partiellement par le boîtier 10. Le boîtier 10 et le raccord rapide 4 sont en contact sur une partie de la surface interne du boîtier 10 et sur une partie de la surface externe du raccord rapide 4, créant ainsi des zones de vide 12 entre le boîtier 10 et le raccord rapide 4. Avantageusement, ceci permet au boîtier 10 d’absorber davantage de chocs, et de protéger ainsi le raccord rapide 4 reçu par le dispositif de protection 10 contre charges et/ou impacts externes.
La représente une vue partielle d’un dispositif de protection 10 monté sur un raccord rapide 4 selon un mode de réalisation de la présente invention. On observe que la fenêtre 20 est agencée en totalité dans la première couverture protectrice 100. Avantageusement, ceci permet un accès à l’élément de verrouillage 2 du raccord rapide 4. L’élément de verrouillage 2 sert à verrouiller la forme d’extrémité mâle qui est reçue dans le raccord rapide 4. En effet, l’élément de verrouillage 2 peut sortir du raccord rapide 4 par la fenêtre 20 et déverrouiller la forme d’extrémité mâle.
Dans un mode de réalisation, la première couverture de protection 100 est formée avantageusement d’une feuille métallique constituant la base de fabrication.
Avantageusement, la première couverture de protection 100 comporte, à chaque extrémité, des moyens de fixation, tels qu’une aile de blocage 40, pour être assemblée avec la deuxième couverture de protection 200. À titre d’exemple, l’aile de blocage se présente sous la forme d’une languette incurvée vers l’intérieur du boitier 10. La deuxième couverture protection 200 comporte des moyens qui coopèrent avec ces moyens de fixation, tels des ouvertures qui reçoivent les languettes incurvées. Le fait d’avoir une incurvifolié permet de faciliter l’assemblage des deux coques 100, 200, mais aussi d’avoir un verrouillage positif, c’est-à-dire le verrouillage reste effectif en cas de charges/impacts externes. Ceci sera mieux expliqué en se référant à la .
La représente une vue en perspective d’un dispositif de protection monté sur un raccord rapide 4. Cette fenêtre 20, comme illustré par la , laisse passer l’élément de verrouillage 2 sans pour autant que la première couverture protection 10 soit compromise au niveau de la résistance mécanique, car la première couverture protection 100 est pourvue des renforts 80 au niveau du bord de la fenêtre 20. En fait, la fenêtre 20 est formée par découpe de la première couverture protection 100 qui est à la base une feuille métallique. Avantageusement, la présence des renforts 80 permet d’avoir une meilleure résistance aux chocs.
Avantageusement, une des couvertures protectrice 100, 200, de préférence la première couverture protectrice 100, comporte, à l’extrémité, des rabattements incurvés 50 vers la surface externe. De façon avantageuse, ceci permet de faciliter l’introduction d’un raccord rapide 4 dans le dispositif de protection 10 et de réduire la surface de contact entre le raccord rapide 4 et le dispositif de protection 10. Encore avantageusement, la deuxième couverture protectrice 200 comporte des fenêtres qui reçoivent des rabattements incurvés 50 lorsque les deux couvertures protectrices 100, 200 sont assemblées.
Les dispositifs de ce type peuvent présenter une efficacité satisfaisante. Il est recherché des solutions pour améliorer cette efficacité et par exemple l’optimisation énergétique pour la gestion de la pression dans le stockage d’alimentation du dispositif.
En fonctionnement un tel dispositif comprend généralement les étapes suivantes.