INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
PROCÉDÉ DE FORMATION D’UN CONTACT OHMIQUE SUR UNE COUCHE À BASE DE GERMANIUM-ÉTAIN Le domaine technique de l’invention est celui de la formation d’un contact ohmique sur une couche en un matériau semi-conducteur comprenant du germanium et de l’étain, typiquement une couche en alliage germanium-étain (GeSn) ou en alliage silicium-germanium-étain (SiGeSn).
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Les alliages GeSn et SiGeSn sont apparus comme des matériaux prometteurs pour la réalisation de dispositifs microélectroniques comme les transistors à effet de champ. Par exemple, le GeSn peut être utilisé pour former un canal de haute mobilité dans les transistors à effet de champ à structure métal-oxyde-semiconducteur (ou MOSFET, pour « metal-oyde-semiconductor field effect transistor » en anglais) ou dans les transistors à effet de champ à effet tunnel (ou TFET, pour « tunnel field effect transistor » en anglais). Il peut également être utilisé dans les régions de drain et de source d’un MOSFET pour générer une contrainte en compression dans un canal en germanium.
Le paravent radio-protecteur 1, représenté sur les figures 1 et 2, est destiné à protéger un opérateur contre les émissions de rayonnements ionisants.
Ce paravent radio-protecteur 1 comprend une paroi frontale 2 délimitée par deux côtés latéraux 2’, 2’’, dont l’un 2’ se prolonge par une paroi latérale 3, et dont l’autre 2’’ constitue un côté latéral libre.
La paroi latérale 3 est délimitée par deux côtés latéraux 3’, 3’’, dont l’un 3’ se prolonge par la paroi frontale 2, et dont l’autre 3’’ constitue un côté latéral libre.
La partie inférieure 21 de la paroi frontale 2 est fixe par rapport à la paroi latérale 3 et disposée à l’équerre, ou sensiblement à l’équerre, par rapport à cette dernière.
La partie supérieure 22 de la paroi frontale 2 est mobile et montée pivotante autour d’un axe vertical sur l’un des côtés de la paroi latérale 3.
La bordure supérieure de la partie supérieure 22 de la paroi frontale 2, et la bordure supérieure de la paroi latérale 3 se prolongent par une paroi supplémentaire, respectivement 4 et 5, faisant office de plafond. Ces deux parois supplémentaires 4 et 5 sont disposées à des niveaux de hauteur légèrement différents pour autoriser leur superposition lors des manœuvres de pivotement de la partie supérieure 22 de la paroi frontale 2.
Les parois 2 et 3 sont constituées de panneaux en matériau radio-protecteur approprié, associés et portés par une ossature métallique assurant une continuité de radioprotection au niveau de toutes les jonctions.
La paroi frontale 2 et la paroi latérale 3 comprennent en particulier chacune - un panneau inférieur 2a, 3a opaque (par exemple en panneau(x) de bois blindé(s) de feuilles de plomb), et - un panneau supérieur 2b, 3b transparent (par exemple en verre au plomb, ou autre matière transparente radio-protectrice) pour offrir une visibilité frontale et latérale à l’opérateur qui intervient notamment en milieu médical.
Ce paravent radio-protecteur 1 comprend deux côtés latéraux libres 2’’ et 3’’, une face arrière de paravent 1a en regard de laquelle l’opérateur est destiné à venir se positionner et une face avant de paravent 1b, opposée à ladite face arrière de paravent 1a.
Le paravent radio-protecteur 1 repose sur le sol par l’intermédiaire d’un piètement 6 muni de roulettes 7, 8, qui permettent sa stabilité et aussi son déplacement de manière aisée sur le sol par simple roulement.
Deux roulettes 7, dites roulettes « avant » 7, sont montées chacune à l’extrémité d’un organe support 7a, en forme de console ou de jambe de force, qui s’étend à partir des panneaux inférieurs 2a, 3a, en porte-à-faux de ceux-ci, et vers l’avant (c’est-à-dire du côté de la face avant de paravent 1b).
Ces deux roulettes avant 7 ont en particulier pour intérêt d’augmenter la surface du périmètre de sustentation du paravent 1 en avant de celui-ci, et elles concourent à optimiser sa stabilité.
Deux autres roulettes 8, dites « roulettes latérales » 8 sont montées à l’extrémité d’un dispositif support 9 disposé au niveau des deux côtés latéraux libres 2’’, 3’’ du paravent 1.
Là encore, ces deux roulettes latérales 8 ont pour intérêt d’augmenter la surface du périmètre de sustentation du paravent 1 sur les côtés de celui-ci, et elles concourent à optimiser sa stabilité.
Le dispositif support 9 de ces roulettes latérales 8 est représenté isolément du paravent sur les figures 3, 4 et 5.
Conformément à l’invention, ce dispositif support 9 des roulettes latérales 8 comprend au moins une biellette horizontale munie de deux axes pivots verticaux, pour le montage pivotant desdites roulettes latérales autour d’au moins deux axes verticaux ; et de préférence il comprend deux biellettes horizontales articulées entre elles autour d’un axe pivot vertical, pour le montage pivotant desdites roulettes latérales autour de trois axes verticaux.
Quelques centaines de milligrammes de solide sont disposés sur le diamant de l’accessoire ATR et une pression est appliquée manuellement à l’aide de l’accessoire.
Nous pouvons observer que les bandes suivantes ( ) sont caractéristiques de la forme cristalline du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique : 3293cm -1 , 3075cm -1 , 3000cm -1 , 2979cm -1 , 1655cm -1 , 1625cm -1 , 1550cm -1 , 1405cm -1 , 1209cm -1 , 1190cm -1 , 1162cm -1 , 1048cm -1 , 979cm -1 , 824cm -1 , 803cm -1 , 756cm -1 , 633cm -1 , 523cm -1 .
Le spectre infra-rouge du solide selon l’exemple 1 ( ) ne présente pas les mêmes pics.
Exemple 6 : Analyse différentielle calorimétrique (DSC)
L’équipement utilisé est un DSC 3 de la marque Mettler.
Les solides obtenus aux exemples 1 et 2 sont analysés avec une rampe de chauffe de 10°C/minute sous un flux d’azote. La température initiale est de 30°C, le produit est chauffé jusqu’à 350°C.
Le thermogramme des cristaux de l’exemple 1 ( ) montre un effet thermique à une température de 195,15°C, qui est généralement considéré comme le point de fusion/dégradation de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique.
Le thermogramme des cristaux de l’exemple 2 ( ) montrent 2 phénomènes thermiques à 79,4°C ; 207°C.
En comparatif, le thermogramme des cristaux de l’exemple 1 ne présente qu’un pic de dégradation à 195,15°C suivis de deux phénomènes de dégradations exothermiques à 212,8°C et 288,4°C ( ).
Exemple 7 : Mesure de l’énergie minimale d’inflammation (EMI)
L’explosimètre est un tube vertical de Hartmann. Le système de dispersion de poussières est de type champignon.
L’induction totale est inférieure à 25 micro Henry. La tension de décharge est comprise en 5kV et 15kV. Les électrodes sont en laiton et espacées d’une distance minimum de 6mm.
Différentes énergies et masse dispersées ont été testées et récapitulées dans les tableaux suivants.
Il apparait clairement que la forme cristalline du sel de potassium présente un risque d’explosion bien moindre que la forme aiguille obtenue à l’exemple 1.
Ces données sont par exemple reçues par le calculateur directement depuis ce ou ces capteurs 23 ou depuis un calculateur contrôlant ce ou ces capteurs 23, via un ou plusieurs bus de données.
Dans une troisième opération, une première information représentative de présence ou d’absence d’un objet, tel que le vélo 20 par exemple, dans l’environnement 230 est déterminée à partir des données obtenues à la deuxième opération.
Cette première information est déterminée selon toute méthode connue de l’homme du métier, une telle information comprenant par exemple : - des données représentatives de la position de l’objet 20, par exemple dans un référentiel associé au véhicule 10 ; et/ou - des données représentatives de la distance longitudinale entre l’objet 20 et le véhicule 10 (par exemple l’arrière du véhicule 10 ou tout point de référence représentatif du véhicule), c’est-à-dire la distance selon un axe longitudinal du véhicule 10 ; et/ou - des données représentatives de la distance latérale entre l’objet 20 et le véhicule 10, la distance latérale étant par exemple déterminée à partir des données connaissant l’enveloppe du véhicule 10 (la distance latérale étant par exemple égale à la distance entre l’objet 20 et le côté de l’enveloppe extérieure au véhicule 10 le plus proche de l’objet 20 selon un axe transversal du véhicule 10 orthogonal à l’axe longitudinal) ; et/ou - des données représentatives de vitesse (longitudinale) de l’objet 20, déterminées par exemple à partir des positions successives (ou des distances longitudinales successives) sur un intervalle de temps déterminé (par exemple 500 ou 1000 ms) ; - des données représentatives du type de l’objet (vélo, moto, voiture, camion, piéton, etc.), le type étant par exemple déterminé par classification des données obtenues (nuage de point, image, etc.).
Dans une quatrième opération, une probabilité de collision entre chaque objet détecté, c’est-à-dire l’objet 20 selon l’exemple de la , et le véhicule 10 est déterminée ou calculée en fonction d’un ou plusieurs des paramètres suivants déterminés en fonction des données obtenues du ou des capteurs 23 : - la probabilité de présence de l’objet 20 associée à la détection de la troisième opération, une telle probabilité étant par exemple obtenue en comparant les données de détection de l’objet lorsque plusieurs capteurs de détection équipent le véhicule 20, en comparant les données de détection obtenues à différents instants temporels, etc. ; et/ou - un paramètre représentatif de la distance latérale entre l’objet 20 et le véhicule 10 ; et/ou - un paramètre représentatif d’un temps avant collision, dit TTC (de l’anglais « Time-To-Collision ») entre l’objet 20 et le véhicule 10, le temps avant collision étant obtenu en divisant la distance longitudinale entre le véhicule 10 et l’objet 20 (en mètres) par la vitesse relative de l’objet 20 par rapport au véhicule 10 (en m/s) ; et/ou - un paramètre représentatif d’un indicateur de cohérence entre un type de l’objet 20 et la vitesse (en m/s ou en km/h) de l’objet 20, le type de l’objet étant obtenu par exemple par classification des données des capteurs 23, l’indice de cohérence étant par exemple compris entre 0 et 1 (0 pour un objet dont le type ne correspond pas du tout à la vitesse, par exemple un objet de type piéton avec une vitesse supérieure à 20 km/h, et 1 pour un objet dont le type correspond pleinement à sa vitesse, par exemple un objet de type vélo avec une vitesse comprise entre 10 et 25 km/h).
Dans une cinquième opération, l’ouverture de la porte 11 est contrôlée en fonction de la première information représentative de présence ou d’absence d’un objet dans l’environnement 230 et de la probabilité de collision déterminée à la quatrième opération.
Un tel contrôle comprend par exemple : une transmission d’une commande de verrouillage ou de maintien du verrouillage à destination du calculateur en charge des serrures des portes, un verrouillage de la porte 11 étant requis pour empêcher ou interdire son ouverture pendant par exemple une durée déterminée (égale à par exemple à 2, 3 ou 5 secondes) ; et/ou - une transmission d’une commande de déverrouillage à destination du calculateur en charge du contrôle des serrures des portes pour requérir le déverrouillage de la porte et autoriser son ouverture ; et/ou - une transmission d’une commande de rendu d’au moins une alerte haptique, par exemple à destination du calculateur d’un système de rendu d’effet haptique, pour requérir le rendu d’une ou plusieurs alertes haptiques pendant une durée déterminée (par exemple égale à 4, 5 ou 6 secondes) pour par exemple alerter le passager ayant requis l’ouverture de la porte d’un danger potentiel.
La ou les alertes haptiques correspondent par exemple à : une alerte visuelle au niveau de la porte, par exemple affichage d’un ou plusieurs témoins lumineux intégrés dans la garniture de la porte 11 ; par exemple, une ou plusieurs LEDs 110 arrangées à proximité de la poignée 110 (par exemple à une distance inférieure à 10 ou 20 cm de la poignée) sont activées, par exemple de manière clignotante ; selon un autre exemple, le ou les témoins lumineux sont arrangés sur la garniture de la porte 11 dans la direction du rétroviseur 21 selon le point de vue 210 ; et/ou une alerte sonore dans un habitacle du véhicule, par exemple une alerte sonore intermittente rendue par un ou plusieurs haut-parleurs arrangés dans l’habitacle du véhicule 10, par exemple par le ou les haut-parleurs arrangés du côté de la porte 11 que le passager tente d’ouvrir ; et/ou une alerte vibratoire au niveau de la poignée intérieure 110 de la porte 11, mis en œuvre par un ou plusieurs dispositifs vibratoires arrangés dans la poignée 110 ou sur la surface de la poignée 110.
Le contrôle de l’ouverture comprend ainsi par exemple la transmission d’une commande de verrouillage et/ou la transmission d’une commande de rendu d’au moins une alerte haptique lorsque la première information est représentative de présence d’un objet (c’est-à-dire lorsqu’un objet tel que l’objet 20 est détecté) dans l’environnement 230 et lorsque la probabilité de collision est supérieure à un premier seuil, par exemple supérieure à 0,5 ou 0,6 ou 0,7.
Un tel mode de réalisation permet de requérir le verrouillage de la porte 11, par exemple pendant une durée déterminée, lorsqu’un objet 20 arrivant par l’arrière du véhicule 10 est détecté et que la probabilité de collision s’avère suffisamment élevé pour que le danger de collision requiert le blocage / verrouillage de la porte ou au minimum la génération d’une alerte à destination du passager ayant requis l’ouverture de la porte 11.
Selon un mode de réalisation particulier, notamment lorsque le véhicule 10 est équipé d’un système DMS 101, le processus comprend en outre la récupération ou la collecte de données représentatives de l’ensemble de directions du regard du passager assis dans le siège 103 (lequel est associé à la porte 11 puisqu’attenant à la porte 11) pendant une première durée déterminée précédant l’instant temporel associé à la détection de la commande d’ouverture de la porte 11.
L’ensemble de directions du regard ainsi collectées sont comparées avec une direction d’observation 2101 d’un rétroviseur extérieur 21 du véhicule 10 associé à la porte 11 selon le point de vue 210 associé au passager assis dans le siège 103 associé à la porte 11. Le rétroviseur 21 est dit associé à la porte 11 en ce qu’il correspond au rétroviseur extérieur arrangé sur la porte 11 ou pour le moins au rétroviseur extérieur du même côté que la porte 11, en l’occurrence le côté gauche selon l’exemple de la . Selon une même logique, le rétroviseur extérieur 22 (droit) est associé à la porte 12.
Lors de la première fermeture de la coiffe 18 sur la base 16, la languette 50 est agencée en coïncidence avec l’ergot 40 de manière que la languette 50 soit écartée radialement par déformation élastique par contact avec la pente de la face 44 d’extrémité radiale de l’ergot 40. L’amplitude de ce mouvement d’écartement est suffisamment faible pour ne pas provoquer la rupture du pont 52 frangible. Lorsque la languette 50 a franchi l’ergot 40, elle est rappelée élastiquement derrière l’ergot 40, axialement en vis-à-vis de la face 46 de butée de l’ergot 40.
A la différence du premier mode de réalisation, la languette 50 est aussi liée au deuxième élément, ici la coiffe 18, par une patte 56 étirable. La patte 56 est orientée globalement parallèlement à l’axe « A » principal.
La patte 56 étirable est ici interposée dans l’orifice 48 entre le pont 54 flexible et l’ergot 40 lorsque la coiffe 18 occupe sa position fermée.
Ainsi, lorsque le pont 52 frangible relie encore la languette 50 au reste de la coiffe 18, la patte 56 étirable divise l’orifice 48 en une première partie 48A destinée à recevoir l’ergot 40 et en une deuxième partie 48B.
La patte 56 étirable est conçue pour être étirée plastiquement sous l’effet d’un effort de traction produit par le pivotement de la languette 50 lors de la première ouverture de la coiffe 18. L’effort de traction est exercé sensiblement axialement de manière que la patte 56 étirable soit très sensiblement étirée lors de l’ouverture de la coiffe 18. Ainsi, la patte 56 étirable, une fois étirée, fait obstacle au retour de la languette 50 dans sa position d’origine.
Lors de l’ouverture de la coiffe 18, la patte 56 étirable est étirée plastiquement d’une longueur de l’ordre du millimètre, par exemple en 1 et 10 mm.
Dans l’exemple représenté à la , la patte 56 étirable est susceptible de rompre après avoir été étirée en fin de pivotement de la languette 50. La patte 56 étirable est alors divisée deux portions, une portion 56A étant liée directement à la coiffe 18, tandis que l’autre portion 48B est reliée directement à la languette 50. Lorsqu’on essaie de faire pivoter la languette 50 vers sa position d’origine, les deux portions 56A, 56B de patte 56 étirables se touchent avant que la languette 50 ait pu revenir à sa position d’origine. Cela permet à un utilisateur de constater, soit que le pont 52 frangible est rompu puisque l’extrémité de la languette 50 qui le porte n’est pas en contact avec la coiffe 18, soit que les deux portions 56A, 56B de patte 56 étirable se chevauchent très sensiblement.
En variante non représentée de l’invention, la patte 56 étirable est conçue pour ne pas rompre et continuer à relier encore la languette 50 avec le deuxième élément lorsque la coiffe 18 est totalement ouverte. Dans ce cas, il n’est pas possible de forcer la languette 50 vers sa position d’origine sans tordre ostensiblement la patte 56 étirable.
Lors de la première ouverture de la coiffe 18, un utilisateur applique un effort d’ouverture axialement vers le haut sur la coiffe 18 avec son doigt. Un tronçon de contact de la languette 50, situé tangentiellement entre le pont 52 frangible et la patte 56 étirable, entre en contact avec la face 46 de rétention. La face 46 de rétention s’étendant radialement sans pente, elle retient axialement la languette 50 tandis que le reste de la coiffe 18 est poussé axialement vers le haut pour pivoter vers sa position extrême ouverte. La languette 50 est ainsi accrochée par l’ergot 40.
Le pont 52 frangible présente une section très sensiblement inférieure aux sections du pont 54 flexible et de la patte 56 étirable de manière que l’effort d’ouverture exercé avec un doigt est suffisant pour provoquer sa rupture, tandis que le pont 54 flexible est suffisamment épais pour ne pas rompre mais seulement fléchir. La patte 56 étirable est aussi suffisamment épaisse pour ne pas rompre au début de la course de pivotement de la coiffe 18.
Le pont 52 frangible est conçu pour se rompre dès le début du pivotement de la coiffe 18, sans qu’il ne soit sensiblement étiré.
Le pont 52 frangible s’étend ici dans une direction sensiblement orthogonale au mouvement de la coiffe 18 en début de pivotement de sortie qu’il est ici rompu par cisaillement de la matière.
Du fait de son inclinaison, la face 46 de rétention est légèrement tournée en direction du pont 54 flexible. Cela provoque un pivotement de la languette 50 autour d’un axe « C » radial par déformation du pont 54 flexible par rapport au reste de la coiffe 18. Le pont 54 flexible se présente par exemple sous la forme d’un pincement, dans le sens axial, d’une portion de la languette 50 située à sa deuxième extrémité.
Dans ce mouvement, la patte 56 étirable est soumise à un effort de traction axial. La patte 56 étirable commence alors à être étirée plastiquement.
Le pivotement de la languette 50 se poursuit jusqu’à ce que l’ergot 40 puisse s’échapper de l’orifice 48 par le passage créé l’écartement entre la première extrémité, devenue libre, de la languette 50 et le reste de la coiffe 18 lors du pivotement de la languette 50. Le cas échéant, la patte 56 étirable peut se rompre avant que l’ergot 40 ne s’échappe de l’orifice 48.
Lors de la fermeture de la coiffe 18, la languette 50 ainsi ouverte glisse à nouveau sur la pente de la face 44 d’extrémité radiale de l’ergot 40 avant de reprendre sa place élastiquement derrière l’ergot 40.
dans lesquelles R 1 , R 2 et R 3 sont, indépendemment, des groupements alkyls, linéaires ou ramifiés, comprenant de 1 à 30 atomes de carbones ou de 2 à 25 atomes de carbones ou de 4 à 20 atomes de carbones ou encore de 6 à 15 atomes de carbones.
Dans certains modes de réalisation, la solution d’acide phosphorique est mélangée avec 0,1 à 5%, de préférence 0,5 à 4%, ou encore 1 à 3%, en poids d’agent tensioactif ionisable par rapport à la quantité massique de P 2 O 5 dans la solution d'acide phosphorique.
Solide adsorbant Dans le procédé de la présente invention, la solution d’acide phosphorique est mélangée avec un solide adsorbant ayant à plus de 90% en volume une granulométrie allant de 5 à 160 μm, de préférence de 10 à 120 μm.
Le terme « solide adsorbant » désigne un solide qui adsorbe les substances dissoutes dans l’acide phosphorique.
Le solide adsorbant peut être sélectionné dans le groupe constitué par le phosphogypse, le charbon actif, les zéolites et leurs mélanges. De manière préférée, le solide adsorbant est le phosphogypse.
L’emploi d’un solide adsorbant pour réaliser une flottation ionique permet de former des complexes avec l’agent tensioactif ionisable et les impuretés sous forme de mousse et ainsi favoriser la flottabilité des impuretés en présence de bulles de gaz.
L’emploi d’un solide adsorbant permet également de limiter la quantité d’agent tensioactif ionisable nécessaire pour éliminer les impuretés tout en limitant les pertes en acide phosphorique qui peut être entrainé avec les impuretés sous forme de mousse.
Dans certains modes de réalisation, la solution d’acide phosphorique est mélangée avec 0,1 à 5%, de préférence 0,5 à 4%, ou encore 1 à 3%, en poids de solide adsorbant par rapport à la quantité massique de P 2 O 5 dans la solution d'acide phosphorique.
Dans certains modes de réalisation, le solide adsorbant a une granulométrie, à plus de 90% en volume, allant de 5 à 160 μm, typiquement allant de 10 à 120 μm. La granulométrie est typiquement choisie de manière à permettre au solide d’être transporté par les bulles d’air. La granulométrie est couramment déterminée par granulométrie à diffraction laser.
Eventuellement, la solution d’acide phosphorique peut être mélangée avec un ou plusieurs autres agents conventionnels, tels qu’un agent moussant, un agent réducteur et leurs mélanges. Ces agents ont pour but de faciliter la formation des mousses et d’améliorer le traitement des métaux lourds par flottation ionique.
L’emploi d’agent réducteur permet de limiter la quantité d’agent tensioactif ionisable. L’agent réducteur est typiquement sélectionné dans le groupe constitué par la poudre de fer, du phosphore rouge, du sulfate de fer (II), de l’iode, de l’hydrazine, et leurs mélanges.
Lorsque la solution d’acide phosphorique est mélangée dans un premier temps avec le solide adsorbant puis dans un second temps avec l’agent tensioactif ionisable, l’agent réducteur est typiquement ajouté à l’étape de conditionnement.
La quantité d’agent réducteur utilisée est déterminée en fonction de la charge ionique de la solution d’acide phosphorique selon les connaissances générales de l’homme du métier. La charge ionique désigne typiquement la charge en espèces ionique dont les éléments métalliques à éliminer de la solution d’acide phosphorique. Dans certains modes de réalisation, la solution d’acide phosphorique est mélangée avec 0,08 à 0,7%, de préférence 0,1 à 0,5%, en poids d’agent réducteur par rapport au poids de P 2 O 5 dans la solution d’acide phosphorique.
Les agents moussants permettent de faciliter la formation des mousses comprenant les métaux lourds à éliminer. L’agent moussant peut être par exemple le méthylisobutylcétone couramment abrégé MIBC, l’éther de polypropylene glycol, l’éther d’alkyl polypropylene glycol, l’éther d’alkyl polyglycol, les alcools aliphatiques, les alcools aliphatiques cycliques (huile de pains) (Pine Oils) ou tout autre agent similaire.
Les agents moussants sont typiquement ajoutés avec l’agent tensioactif ionisable ou après son addition.