INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module de réception 40 peut appartenir à la porte 3 ou au coffre 2. Dans le mode de réalisation présenté ici, l’organe de liaison 4A appartient au coffre 2A. Sur les deux figures 2a et 2b, on peut voir que la première partie de la porte 3A est positionnée de manière à être complémentaire à l’organe de liaison 4A. Le module de réception 40 comprend une ouverture 412 sur une de ces faces ce qui permet à l’utilisateur d’accéder à l’élément de liaison 41 et de pouvoir le mettre en mouvement. L’ouverture est de manière préférée de la même longueur que le mouvement de l’élément de liaison 41. La porte 3 comprend une ouverture 31.
L’élément de liaison 41 correspond à une tige mobile au sein du module de réception 40. L’élément de liaison 41 peut correspondre à tout élément pouvant être mobile au sein du module de liaison 40. Cet élément de liaison 41 comprend selon la :
- un élément de positionnement 410 en une première extrémité et
En outre, il existe un besoin de disposer d’un matériau pour préparer des supports de régénération de récifs corallien qui puisse être mis en œuvre dans différents procédés industriels de préparation de ces supports, par exemple par impression 3D, par soufflage ou par moulage.
Il existe également un besoin de disposer d’un matériau pour préparer des supports de régénération de récifs corallien qui favorise l’adhésion et la croissance du corail.
Il existe également un besoin de disposer d’un matériau pour préparer des supports de régénération de récifs corallien permettant de conférer à ces supports souplesse et rugosité.
Il existe également un besoin de disposer d’un matériau pour préparer des supports de régénération de récifs corallien qui puissent convenir à un assemblage à chaud.
Il existe par ailleurs un besoin de disposer d’un dispositif de maintien d’une bouture ou d’un fragment de corail, ou d’une structure de support d’un tel dispositif, dont le biomimétisme favorise la croissance et le développement du corail.
Enfin, il existe également un besoin de disposer d’un matériau pour préparer des supports de régénération de récifs coralliens qui permettent de reproduire au plus près le développement naturel in situ du corail.
Il est également nécessaire de pouvoir disposer de matériaux compatibles avec, voire favorisant, la croissance des coraux.
Il est également nécessaire de pouvoir disposer de matériaux susceptibles d’être dégradés naturellement au fur et à mesure de la croissance des coraux
Il est nécessaire de pouvoir disposer de matériaux susceptibles de procurer un biomimétisme favorisant la croissance des coraux.
La présente invention a pour objet de satisfaire en tout ou en partie ces différents besoins.
Selon un premier objet, l’invention concerne un matériau biodégradable comprenant au moins
1. un mélange de polymères biodégradables comprenant :
- un premier polyhydroxyalcanoate (PHA) ayant un point de fusion supérieur ou égal à environ 120 °C, et
- un second polyhydroxyalcanoate (PHA) ayant un point de fusion inférieur ou égal à environ 80 °C, et
2. au moins une algue calcaire déshydratée et/ou un résidu sec non hydrosoluble d’algue calcaire .
En particulier, le premier PHA peut avoir un point de fusion allant d’environ 125°C à environ 200°C, en particulier d’environ 145°C à environ 190°C, plus particulièrement allant d’environ 165°C à environ 175°C.
Selon un mode de réalisation, l’étui de confinement peut comprendre une portion de filtration agencée au moins partiellement entre le piston d’ouverture et l’allumeur électro-pyrotechnique. La portion de filtration peut typiquement être une paroi avec des trous de passage, et/ou une grille.
Selon un mode de réalisation, l’allumeur électro-pyrotechnique peut comprendre : - une matière pyrotechnique, - un étui de chargement, contenant la matière pyrotechnique et prévu pour se désoperculer après mise à feu de la matière pyrotechnique, - un capuchon d’isolation électrique, par exemple un capuchon plastique, recouvrant l’étui de chargement. L’étui de chargement peut être métallique avec des zones de faiblesse prévue pour former un pétalage lors du fonctionnement. Typiquement, des morceaux d’étui de chargement et/ou du capuchon d’isolation électrique peuvent se détacher. La portion de filtration peut stopper ces débris, ce qui autorise un mouvement fiable du piston d’ouverture (avec même un retour ou un recul depuis la position d’ouverture) qui pourrait autrement être freiné ou bloqué dans son mouvement par les particules générées lors du fonctionnement de l’allumeur électro-pyrotechnique.
Un deuxième aspect de l’invention peut concerner un dispositif de protection intégré dans un véhicule (voiture, camion, deux roues…) ou d’un utilisateur, comprenant au moins un générateur de gaz selon le premier aspect de l’invention. On peut prévoir un casque de moto (intégrant un coussin gonflable comme un airbag), un casque de cycliste (intégrant un coussin gonflable comme un airbag), une ceinture de protection de hanche (intégrant un coussin gonflable comme un airbag), une veste de protection de motard (intégrant un coussin gonflable comme un airbag), un harnais de sécurité (intégrant un coussin gonflable comme un airbag), un gilet de skieur (intégrant un coussin gonflable comme un airbag). En particulier l’invention peut concerner un générateur de gaz dont le fonctionnement ne génère aucune flamme visible lors de son fonctionnement (par exemple selon la norme américaine SAE-USCAR24-2 Avril 2013, paragraphe 3.2.4 « inflator flaming ») ; en d’autres termes l’invention peut concerner un générateur dont la combustion pyrotechnique générée par l’allumeur électro-pyrotechnique reste confinée dans le générateur.
représente une vue en coupe d’un générateur de gaz avant fonctionnement ;
représente un détail de la vue en coupe de la ;
représente le générateur de gaz de la en cours de fonctionnement ;
représente le générateur de gaz de la après fonctionnement.
La représente un générateur de gaz dispositif de protection d’un utilisateur/occupant, comprenant : - une chambre de gaz 10, comprenant un orifice de décharge 11, - un opercule d’étanchéité 20 scellant l’orifice de décharge 11, - des gaz de gonflage 30, stockés sous pression dans la chambre de gaz 10 scellée par l’opercule d’étanchéité 11, et prévus pour déployer le dispositif de protection après ouverture de l’opercule d’étanchéité 20, - un piston d’ouverture 40, agencé dans une position de repos, - un dispositif pyrotechnique formé dans cet exemple de la par un allumeur électro-pyrotechnique 50.
La chambre de gaz 10 est formée dans cet exemple par un assemblage de plusieurs pièces : - un corps de chambre 12, - une pièce de base 60 qui présente un fond avec l’orifice de décharge 11, soudé sur le corps de chambre 12, - un bouchon 14 également soudé sur le corps de chambre 12. La chambre de gaz 10 comprend également à proximité de l’orifice de décharge 11 une tuyère de régulation 13, pourvue d’un orifice de section inférieure à celle de l’orifice de décharge 11.
L’orifice de décharge est scellé ou obturé par un opercule d’étanchéité 20 qui peut être une pièce fine métallique (de l’acier inoxydable ou de l’inconel) soudée sur le fond de la pièce de base 60.
Les gaz de gonflage 30 peuvent être stockés à une pression comprise entre 20 MPa et 70 Mpa et peuvent comprendre des gaz inertes, comme par exemple de l’argon et de l’hélium. On peut toutefois envisager d’autres gaz.
Le piston d’ouverture 40 est une pièce mobile entre la position de repos ( ou 4) et une position d’ouverture (représentée ), et comprend une pointe 41, si bien que le mouvement du piston d’ouverture 40 de la position de repos à la position d’ouverture provoque l’ouverture de l’opercule d’étanchéité 20. A cet effet, on peut prévoir que la paroi latérale ou la paroi externe du piston d’ouverture 40 forme une paroi de guidage dans la pièce de base 60, et on peut prévoir un jeu compris entre 0.02 mm et 0.1 mm, au rayon (on peut prévoir un jeu de 0,075 mm, avantageusement un jeu inférieur ou égal à 0,05 mm au rayon). Avec de tels jeux, on peut prévoir une longueur de guidage inférieure au diamètre du piston d’ouverture, pour procurer un faible encombrement axial.
Le piston d’ouverture 40 peut être préférentiellement formé en métal, mais on peut prévoir une pièce en matière plastique, ou même une pièce composite.
L’allumeur électro-pyrotechnique 50 est fixé sur un support allumeur 52 avec un joint 51, et se trouve coiffé par un étui de confinement 53 ayant une paroi percée agencée entre l’allumeur électro-pyrotechnique 50 et le piston d’ouverture 40. L’étui de confinement 53 peut être généralement métallique, mais on peut envisager une pièce en plastique résistant au fonctionnement de l’allumeur électro-pyrotechnique 50.
Les disques 34 et/ou les arbres rotatifs 32 sont avantageusement réalisés en plastique à haute densité.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, la presse 20 comprend au moins un rouleau de presse 38 et un système de raccordement 40 du rouleau de presse 38 au bâti 16, le système de raccordement 40 étant configuré pour autoriser un déplacement longitudinal de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16 entre une position longitudinale amont maximale et une position longitudinale avale maximale et pour autoriser un déplacement vertical de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16.
De préférence, pour chaque rouleau de presse 38, le déplacement longitudinal et le déplacement vertical du rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16 sont libres.
En d’autres termes, la matière à séparer est susceptible d’entraîner un déplacement longitudinal et/ou un déplacement vertical du rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16.
De plus, la rotation des disques 34 est propre à entraîner aussi un déplacement longitudinal et/ou un déplacement vertical du rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16, même en l’absence de matière à séparer au niveau de la table de séparation 18.
Plus précisément, lors de la rotation des arbres rotatifs 32 par rapport au bâti 16 selon leurs axes de rotation respectifs, chaque rouleau de presse 38 est propre à être entrainé en déplacement par rapport au bâti 16 en suivant les rotations des disques 34 par rapport au bâti 16.
De préférence, la presse 20 comprend une pluralité de rouleaux de presse 38 répartis longitudinalement à distance les uns des autres.
Dans un premier mode de réalisation, les rouleaux de presse 38 sont raccordés en chaîne au bâti 16 par le système de raccordement 40.
Le système de raccordement 40 comprend ainsi au moins une chaîne 42 de maillons 48 connectés deux à deux.
De préférence, le système de raccordement 40 comprend deux chaînes de maillons 42 parallèles.
Les chaînes de maillons 42 sont disposées de part et d’autre transversalement de chaque rouleau de presse 38.
Les deux chaînes de maillons 42 parallèles sont par exemple identiques.
Chaque chaîne de maillons 42 présente un point de raccordement 44 au bâti 16, le point de raccordement 44 étant de préférence disposé en amont des rouleaux de presse 38 qui sont raccordés en chaîne.
Les constructeurs automobiles proposent davantage de véhicules automobiles comprenant des fonctions de conduite par voie électrique, également désignées par : fonctions de conduite « drive-by-wire », pouvant comprendre des fonctions commande directionnelle : « steer-by-wire » assurés par des organes de direction assistée électrique dépourvue de colonne de direction, i.e. n’ayant pas de lien mécanique entre le volant et les roues, et également des fonctions : « brake-by-wire » assurés par des organes de freinage dépourvus de lien mécanique entre la pédale de frein et les roues.
Cependant, l’architecture électrique divulguée par le document FR 3 097 184 A1 ne permet pas d’assurer une redondance des fonctions de conduite drive-by-wire, car ladite architecture ne dispose pas de suffisamment d’énergie électrique (courant/tension) pour couvrir le fonctionnement en cas de défaillance des organes sécuritaires de type drive-by-wire.
La présente invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif de proposer une solution simple, performante et économique permettant d’assurer une redondance pour la mise en œuvre d’une fonction de conduite drive-by-wire.
À cet effet, l’invention a pour objet un véhicule automobile comprenant : - un premier organe et un deuxième organe assurant avec redondance une fonction de conduite dudit véhicule automobile par voie électrique ; - une première branche d’alimentation reliée au premier organe et connectée à une première source d’énergie électrique ; - une deuxième branche d’alimentation reliée au deuxième organe et connectée à une deuxième source d’énergie électrique ; - un disjoncteur apte à opérer dans un état fermé assurant une liaison électrique entre la première branche d’alimentation et la deuxième branche d’alimentation, et dans un état ouvert rompant la liaison électrique entre les branches d’alimentation ; remarquable en ce que le véhicule automobile comprend, en outre, une troisième source d’énergie électrique à condensateur et une quatrième source d’énergie électrique, lesdites troisième et quatrième sources d’énergie électrique étant connectées au deuxième organe dans la deuxième branche, de manière à assurer une alimentation électrique dudit deuxième organe lorsque le disjoncteur est à l’état ouvert.
Avantageusement, la fonction de conduite par voie électrique du véhicule automobile correspond à une fonction de conduite drive-by-wire comprenant une fonction de commande directionnelle, dans laquelle le signal de commande directionnelle est transmis de manière exclusivement électrique, c'est-à-dire sans couplage mécanique parallèle (sans liaison mécanique entre le volant et les roues), ladite fonction de conduite pouvant également comprendre une fonction de conduite brake-by-wire (sans liaison mécanique entre la pédale de frein et les roues).
Selon un mode de réalisation, la quatrième source d’énergie est du type électrolytique. Préférentiellement, la quatrième source d’énergie comprend un accumulateur lithium-ion.
Selon un mode de réalisation, la quatrième source d’énergie est une batterie basse-tension, préférentiellement une batterie 12 V.
Selon un mode de réalisation, la batterie basse-tension de la quatrième source d’énergie présente une capacité électrique comprise entre 10 Ah et 14 Ah.
Selon un mode de réalisation, la troisième source d’énergie électrique est connectée directement au deuxième organe et est alimenté directement par la quatrième source d’énergie électrique.
Selon un mode de réalisation, chacun des premier et deuxième organes comprend un actionneur électrique directionnel de roues du véhicule automobile et un actionneur électrique d’un volant directionnel dudit véhicule automobile.
Selon un mode de réalisation, la première source d’énergie correspond à une batterie basse-tension, préférentiellement une batterie 12 V, et la deuxième source d’énergie comprend un convertisseur DC-DC alimenté par une cinquième source d’énergie électrique de traction du véhicule automobile.
Avantageusement, la cinquième source d’énergie électrique de traction correspond à une batterie haute tension.
Selon un mode de réalisation, la batterie basse-tension est de type lithium-ion ayant une capacité électrique comprise entre 50 Ah et 70Ah, et le convertisseur DC-DC présente une puissance comprise entre 4 et 6 KW.
Une solution existante est de munir la cavité résonante d’un porte-substrats mobile en translation verticalement, afin de pouvoir baisser le porte-substrats au fur et à mesure que l’épaisseur de la couche de matière croît afin que cette couche soit toujours située sous le plasma à la distance désirée. Cette solution présente néanmoins deux inconvénients : la distance de translation est généralement limitée, et une translation du porte-substrats s’accompagne d’un changement dans la résonance de la cavité qui peut dans le pire cas conduire à l’extinction du plasma. Par ailleurs, ces portes-substrats sont généralement onéreux en raison de leur précision mécanique, car devant réaliser des mouvements de translation verticales sur des distances de l’ordre du millimètre, voire moins.
L’invention vise, pour les réacteurs plasma comprenant un système de couplage et une cavité résonante, à résoudre les inconvénients précités, en proposant une installation qui permet de contrôler la position du plasma au sein de la cavité résonante, et en particulier de ramener le plasma à sa position initiale en cas de saut du plasma.
A cette fin, l’invention propose une installation pour un dépôt chimique en phase vapeur assisté par un plasma micro-ondes, l’installation comprenant : - un générateur micro-ondes générant des ondes électromagnétiques à une fréquence source donnée comprise dans au moins un intervalle de fréquences d’une plage de fréquences des micro-ondes, - un système de couplage des ondes électromagnétiques raccordé au générateur micro-ondes, et qui est conformé pour transférer les ondes électromagnétiques du guide micro-ondes à une cavité résonante, laquelle cavité résonnante comprenant au moins : - une chambre à plasma dans laquelle est disposé un porte-substrats sur lequel peut être posé au moins un substrat, ladite chambre à plasma étant munie d’une entrée d’un gaz de réaction, et d’un système de pompage pour établir une pression réduite à l’intérieur de la chambre à plasma, - au moins un diélectrique, transparent aux micro-ondes, séparant la chambre à plasma du système de couplage des ondes électromagnétiques pour une propagation des ondes électromagnétiques à l’intérieur de la chambre à plasma et au travers dudit diélectrique,
l’installation étant remarquable : en ce qu’elle comprend au moins un dispositif de surveillance pour mesurer un paramètre physique dépendant d’une position du plasma à l’intérieur de la chambre à plasma, en ce que le générateur micro-ondes est un générateur à état solide et à fréquence variable, et en ce qu’elle comprend une unité de contrôle raccordée à l’au moins un dispositif de surveillance et audit générateur micro-ondes pour faire varier la fréquence source en fonction d’une mesure du paramètre physique pour contrôler la position du plasma.
Autrement dit, l’installation propose avantageusement de résoudre la problématique de saut du plasma, plus précisément d’un volume de plasma, par un contrôle et un repositionnement automatique de la position du plasma à l’intérieur de la chambre à plasma (appelée aussi chambre de process ou chambre de dépôt) d’une cavité résonante.
Pour cela, la position du plasma est contrôlée par une unité de contrôle qui communique avec au moins un dispositif de surveillance, et un générateur micro-ondes à état solide et à fréquence variable générant des ondes électromagnétiques à une fréquence source pour la formation du plasma à l’intérieur de la cavité résonante, laquelle fréquence source est comprise dans au moins un intervalle de fréquences contenu dans une plage de fréquence des micro-ondes, avec par exemple la plage de fréquences des micro-ondes comprise entre 300 MHz et 10 GHz.
L’au moins un dispositif de surveillance est conformé pour mesurer un paramètre physique représentatif et dépendant de la position du plasma, signifiant qu’un changement de position du plasma se traduit par une variation du paramètre physique mesuré.
L’unité de contrôle est conformée pour détecter la fréquence source à laquelle est générée le plasma, à partir des mesures qu’elle reçoit de l’au moins un dispositif de surveillance, si le paramètre physique varie ou non.
Si oui, l’unité de contrôle commande alors le générateur micro-ondes afin qu’il fasse varier la fréquence source dans l’au moins un intervalle de fréquences jusqu’à ce que la distribution du champ électromagnétique dans la chambre à plasma permette de réajuster le plasma dans une position plus adaptée, par exemple la position qu’il occupait initialement.
L’au moins un dispositif de surveillance est conformé pour mesurer et communiquer la valeur du paramètre physique mesurée en continu durant toute la durée du dépôt chimique.
Selon une caractéristique de l’invention, la fréquence source est initialement à une fréquence initiale, et l’unité de contrôle est conformée pour déterminer un changement de position du plasma généré à cette fréquence initiale depuis une première position vers une seconde position distincte de la première position, à partir d’une variation du paramètre physique mesurée par l’au moins un dispositif de surveillance, et pour faire varier la fréquence source depuis la fréquence initiale jusqu’à atteindre une fréquence de correction ramenant le plasma depuis la seconde position vers sensiblement la première position.
Selon une caractéristique de l’invention, l’unité de contrôle est conformée pour déterminer le changement de position du plasma lorsque le paramètre physique varie depuis une première valeur vers une seconde valeur, et pour faire varier la fréquence source depuis la fréquence initiale jusqu’à la fréquence de correction jusqu’à ce que le paramètre physique varie inversement depuis la seconde valeur vers sensiblement la première valeur.
Autrement dit, et en lien avec le point précédent, à une fréquence source dite fréquence initiale, le plasma est localisé dans une première position dans la cavité résonante, avec le paramètre physique ayant une première valeur représentative de cette première position. L’unité de contrôle est conformée pour détecter à cette fréquence initiale une variation du paramètre physique de la première valeur à une seconde valeur, soit un changement de position du plasma de la première position à une seconde position.
La seconde position peut se trouver n’importe où dans la chambre à plasma. Elle peut se situer en-dessous ou au-dessus de la première position, et être par exemple au plus près de ses parois ou bien encore proche du diélectrique.
Si l’unité de contrôle détecte une variation du paramètre physique, elle pilote alors le générateur micro-ondes afin qu’il fasse varier la fréquence source jusqu’à atteindre une fréquence de correction pour laquelle le plasma est ramené soit dans sa position d’origine, c’est-à-dire la première position ou une position sensiblement proche de la première position (avec le paramètre physique ayant varié de la seconde valeur pour être alors égal à la première valeur ou une valeur sensiblement égale à la première valeur).
Etant donné que la fréquence source peut prendre différentes valeurs de fréquence avant que soit identifiée et atteinte la fréquence de correction, le plasma peut éventuellement occuper entre la seconde position et son retour à la première position ou une position sensiblement proche différentes positions intermédiaires dans la chambre à plasma, dites positions parasites.
L’extrait brut de bois de rose comprend :
Entre 5 et 20 % de composés volatils, principalement des sesquiterpènes et des alcools sesquiterpéniques, préférentiellement entre 8 et 18 %, encore plus préférentiellement 10 et 15 % de composés volatils et au maximum 1 % de linalool.
Entre 80 et 95 % de composés semi à non-volatils, préférentiellement entre 82 et 92 %, et encore plus préférentiellement entre 85 et 90 %. Cette fraction est principalement composée de dérivés sesquiterpéniques (environ 30 % de l’extrait), des aryl phényl cétones (environ 10 % de l’extrait dont environ 5 % de cotoïne), un dérivé de l’acide nicotinique (environ 20 % de l’extrait), des sesquiterpènes type eudesmane et guaiane, de l’acide nicotinique, des acides organiques, ainsi que des molécules plus apolaires appartenant aux familles chimiques du type phytostérol et acide gras (environ 25 % de l’extrait pour tous ces autres composés.
Dans un mode de réalisation très avantageux, l’extrait brut de bois de rose comprend 13 % de composés volatils et 87 % de composés semi à non-volatils dont 32 % de dérivés sesquiterpéniques, 12 % d’aryl phényl cétones dont 6% de cotoïne, 20 % d’anibine et 23 % de composés sesquiterpéniques, acides gras libres et phytostérols.
La liste non exhaustive des composés présents dans ces deux fractions analysées par HPLC couplé à un détecteur à barrette de diodes ou un détecteur évaporatif à diffusion de lumière par calibration externe est donnée à titre d’exemple dans le tableau 1 suivant :