INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, la phase huileuse comprend à la fois du dioxyde de titane et de l’oxyde de zinc, avec un rapport massique dioxyde de titane sur oxyde de zinc compris entre environ 0,1 et environ 5,0, de préférence compris entre environ 0,5 et environ 4,5, de préférence compris entre environ 1,0 et environ 4,0, de préférence compris entre environ 1,5 et environ 3,5, de préférence compris entre environ 2,0 et environ 3,0, de préférence compris entre environ 2,2 et environ 2,6, de préférence d’environ 2,4.
Dans un mode de réalisation, la forme cristalline rutile du dioxyde de titane est présente à un pourcentage massique supérieur à 95%, de préférence supérieur à 96%, de préférence supérieur à 97%, de préférence supérieur à 98%, de préférence supérieur à 99%, par rapport à la masse totale du dioxyde de titane.
Dans un mode de réalisation, la taille médiane des particules d’oxyde de zinc est comprise entre environ 367 nanomètres et environ 1467 nanomètres, de préférence comprise entre environ 330 nanomètres et environ 1100 nanomètres, de préférence comprise entre environ 367 nanomètres et environ 1008 nanomètres, de préférence comprise entre environ 458 nanomètres et environ 917 nanomètres, de préférence comprise entre environ 550 nanomètres et environ 733 nanomètres, de préférence comprise entre environ 587 nanomètres et environ 697 nanomètres, de préférence comprise entre environ 623 nanomètres et environ 697 nanomètres, de préférence d’environ 660 nanomètres et/ou dans un mode de réalisation, la surface spécifique des particules d’oxyde de zinc est comprise entre environ 5 et environ 23 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 5 et environ 17 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 5 et environ 16 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 7 et environ 15 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 9 et environ 12 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 9 et environ 11 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 10 et environ 11 mètres carrés par centimètre cube, de préférence d’environ 10,5 mètres carrés par centimètre cube.
Dans un mode de réalisation, la taille médiane des particules de dioxyde de titane est comprise entre environ 100 et environ 398 nanomètres, de préférence comprise entre environ 89 et environ 298 nanomètres, de préférence comprise entre environ 100 et environ 274 nanomètres, de préférence comprise entre environ 124 et environ 249 nanomètres, de préférence comprise entre environ 149 et environ 199 nanomètres, de préférence comprise entre environ 159 et environ 189 nanomètres, de préférence comprise entre environ 169 et environ 189 nanomètres, de préférence d’environ 179 nanomètres et/ou dans un mode de réalisation, la surface spécifique des particules de dioxyde de titane est comprise entre environ 52 et environ 241 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 52 et environ 178 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 52 et environ 168 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 73 et environ 157 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 94 et environ 125 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 94 et environ 115 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 105 et environ 115 mètres carrés par centimètre cube, de préférence d’environ 110 mètres carrés par centimètre cube.
Dans un mode de réalisation, la taille médiane des particules de dioxyde de titane est comprise entre environ 356 et environ 1415 nanomètres, de préférence comprise entre environ 316 et environ 1061 nanomètres, de préférence comprise entre environ 356 et environ 975 nanomètres, de préférence comprise entre environ 441 et environ 885 nanomètres, de préférence comprise entre environ 530 et environ 709 nanomètres, de préférence comprise entre environ 565 et environ 673 nanomètres, de préférence comprise entre environ 601 et environ 673 nanomètres, de préférence d’environ 639 nanomètres et/ou dans un mode de réalisation, la surface spécifique des particules de dioxyde de titane est comprise entre environ 7 et environ 32 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 7 et environ 24 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 7 et environ 23 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 10 et environ 21 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 13 et environ 17 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 13 et environ 15 mètres carrés par centimètre cube, de préférence comprise entre environ 14 et environ 15 mètres carrés par centimètre cube, de préférence d’environ 14,8 mètres carrés par centimètre cube.
Dans un mode de réalisation, le pourcentage massique en composé de Formule I est compris entre environ 0,1% et environ 10%, de préférence compris entre environ 0,2% et environ 5%, de préférence compris entre environ 0,5% et environ 2,5%, de préférence compris entre environ 1,0% et environ 2,5%, de préférence compris entre environ 1,5% et environ 2,0%, de préférence compris entre environ 1,7% et environ 2,0%, de préférence compris entre environ 1,8% et environ 1,9%, de préférence d’environ 1,88%, par rapport à la masse totale de ladite phase huileuse.
Dans un mode de réalisation, le composé de Formule I est l’olivate de sorbitane.
Dans un mode de réalisation, le pourcentage massique d’olivate de sorbitane est compris entre environ 0,1% et environ 10%, de préférence compris entre environ 0,2% et environ 5%, de préférence compris entre environ 0,5% et environ 2,5%, de préférence compris entre environ 1,0% et environ 2,5%, de préférence compris entre environ 1,5% et environ 2,0%, de préférence compris entre environ 1,7% et environ 2,0%, de préférence compris entre environ 1,8% et environ 1,9%, de préférence d’environ 1,88%, par rapport à la masse totale de ladite phase huileuse.
Dans un mode de réalisation, ladite phase huileuse comprenant également au moins un émollient.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un émollient est choisi dans le groupe constitué de l’éther de dicaprylyle (INCI DICAPRYLYL ETHER), de l’oléate d’éthyle (INCI ETHYL OLEATE), de l'acide stéarique (INCI STEARIC ACID), du carbonate de dicaprylyle (INCI DICAPRYLYL CARBONATE), de l'acide isostéarique (INCI ISOSTEARIC ACID), des alcanes en C15-C19 (INCI C15-C19 ALKANES), des triglycérides capryliques/capriques (INCI CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDES), du glyceryl stearate (INCI GLYCERYL STEARATE), de l'huile de jojoba (INCI SIMMONDSIA CHINENSIS (JOJOBA) SEED OIL), du beurre de karité (INCI BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER), de l'huile d'avocat (INCI PERSEA GRATISSIMA (AVOCADO) OIL), de l'huile d'amande douce (INCI PRUNUS AMYGDALUS DULCIS (SWEET ALMOND) OIL), de l'acide oléique (INCI OLEIC ACID), du squalane (INCI SQUALANE), de la lanoline (INCI LANOLIN), de l'huile d'argan (INCI ARGANIA SPINOSA KERNEL OIL), de l'huile de noix de coco (INCI COCOS NUCIFERA (COCONUT) OIL), de l'huile de tournesol (INCI HELIANTHUS ANNUUS (SUNFLOWER) SEED OIL), de l'acide palmitique (INCI PALMITIC ACID) et de l'huile d'olive (INCI OLEA EUROPAEA (OLIVE) FRUIT OIL), ainsi que de leurs mélanges.
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins un tensioactif supplémentaire qui est différent du (e) ester de polyglycéryle d’acide gras. Si deux tensioactifs supplémentaires sont utilisés, ils peuvent être identiques ou différents.
Toutefois, il peut être préférable que la quantité de tensioactif supplémentaire soit faible.
La quantité de tensioactif supplémentaire peut être de 1 % en poids ou moins, préférentiellement de 0,5 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 0,3 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition selon la présente invention. Il est en particulier préférable que la composition selon la présente invention ne comprenne pas de tensioactif supplémentaire.
La composition selon la présente invention peut également comporter au moins un ingrédient facultatif ou supplémentaire.
La quantité du ou des ingrédients facultatifs ou supplémentaires n'est pas limitée, mais peut être de 0,01 % à 30 % en poids, préférentiellement de 0,1 % à 20 % en poids, et plus préférentiellement de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition selon la présente invention.
Le ou les ingrédients facultatifs ou supplémentaires peuvent être choisis dans le groupe consistant en polymères anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères ; filtres UV organiques ou inorganiques ; peptides et leurs dérivés ; hydrolysats de protéines ; agents gonflants ; agents pénétrants ; épaississants ; agents de suspension ; agents séquestrants ; agents opacifiants ; teintures ; vitamines ou provitamines ; parfums ; conservateurs, co-conservateurs, stabilisants et leurs mélanges.
La composition selon la présente invention peut comporter un ou plusieurs solvants organiques cosmétiquement acceptables, qui peuvent être des alcools : en particulier des alcools monovalents tels que alcool éthylique, alcool isopropylique, alcool benzylique, alcool phényléthylique ; des diols tels que éthylène glycol, propylène glycol, butylène glycol ; d'autres polyols tels que glycérol, sucre et alcools de sucre ; et des éthers tels que monométhyl, monoéthyl et monobutyl éthers d'éthylène glycol, monométhyl, monoéthyl et monobutyl éthers de propylène glycol, et monométhyl, monoéthyl et monobutyl éthers de butylène glycol.
Le ou les solvants organiques peuvent être présents en une concentration de 0,01 % à 20 % en poids, préférentiellement de 0,1 % à 15 % en poids, et plus préférentiellement de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le pH de la composition selon la présente invention peut être régulé. Le pH peut être, par exemple, de 3 à 11, préférentiellement de 3,5 à 9, et plus préférentiellement de 4 à 7. Le pH peut être ajusté à la valeur souhaitée en utilisant au moins un agent acidifiant et/ou au moins un agent basifiant.
Les agents acidifiants peuvent être, par exemple, des acides minéraux ou organiques, par exemple acide chlorhydrique, acide orthophosphorique, acide carboxylique, par exemple acide tartrique, acide citrique, acide lactique, ou acides sulfoniques.
L'agent basifiant peut être, par exemple, hydroxyde d'ammonium, hydroxyde de métal alcalin, hydroxyde de métal alcalino-terreux, carbonates de métal alcalin, alcanolamines telles que mono-, di-, et triéthanolamines, et également leurs dérivés, préférentiellement hydroxyde de sodium ou de potassium et composés de la formule ci-dessous :
R désigne un alkylène tel que le propylène facultativement substitué par un hydroxyle ou un radical alkyle en C 1 -C 4 , et R 1 , R 2 , R 3 et R 4 désignent indépendamment un atome d'hydrogène, un radical alkyle ou un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 , dont un exemple peut être la 1,3-propanediamine et ses dérivés. L'arginine, l'urée et la monoéthanolamine peuvent être préférées.
L'agent acidifiant ou basifiant peut être présent en une quantité allant de moins de 5 % en poids, préférentiellement de 1 % en poids, et plus préférentiellement de 0,1 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La illustre un graphique d'une cylindrée de pompe au fil du temps pendant une fluctuation de pression.
La illustre un exemple de système informatique avec lequel des aspects de la présente divulgation peuvent être mis en œuvre.
Description détaillée Seront maintenant évoqués de manière détaillée des aspects de la présente divulgation donnés à titre d'exemple qui sont illustrés dans les dessins annexes. Chaque fois que possible, les mêmes numéros de référence seront utilisés tout au long des dessins pour faire référence à des parties identiques ou semblables.
Des aspects de la présente divulgation se rapportent à un système de régulation de pression électronique de pompes dans un système de pompe double. Dans certains modes de réalisation, le système comprend une pompe primaire avec un dispositif de commande actionnant la pompe primaire pour maintenir une pression de système dans un trajet d'écoulement à un premier point de consigne de pression. Le système comprend en outre un transducteur de pression lisant la pression de système et fournissant la pression de système au dispositif de commande et, dans certains modes de réalisation, directement à la pompe primaire et à une pompe secondaire. Le dispositif de commande actionne la pompe secondaire pour maintenir la pression de système à un second point de consigne de pression, le second point de consigne de pression étant inférieur au premier point de consigne de pression.
D'autres aspects de la présente divulgation se rapportent à un procédé de régulation de pression électronique de pompes dans un système de pompe double. Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend le maintien, par un dispositif de commande actionnant une première pompe, d'une pression de système dans un circuit de fluides fermé au niveau ou au-dessus d'une première pression de consigne par la réception, en provenance d'un transducteur de pression, de la pression de système ; la comparaison de la pression de système avec la première pression de consigne ; et l'ajustement, sur la base de la comparaison de la pression de système avec la première pression de consigne, d'une première sortie de la première pompe. Le procédé comprend en outre la surveillance, par le dispositif de commande actionnant une seconde pompe, de la pression de système, reçue en provenance du transducteur de pression, pour maintenir la pression de système au-dessus d'une deuxième pression de consigne, la deuxième pression de consigne étant inférieure à la première pression de consigne, par : la comparaison de la pression de système avec la deuxième pression de consigne ; la détermination, sur la base de la comparaison de la pression de système avec la deuxième pression de consigne, que la pression de système est au-dessous de la deuxième pression de consigne ; et le déclenchement de la seconde pompe, en réponse à la détermination que la pression de système est au-dessous de la deuxième pression de consigne.
Tel qu'utilisé ici, « primaire » fait référence à une pompe dans le système de pompe double présentant une pression de consigne supérieure, par rapport à un point de consigne pour une autre pompe dans le système de pompe double. Tel qu'utilisé ici, « secondaire » fait référence à une pompe dans le système de pompe double présentant une pression de consigne inférieure, par rapport à un point de consigne pour une autre pompe dans le système de pompe double. Bien que des pompes dans un système de pompe double puissent être désignées par primaire ou secondaire dans des exemples présentés ici, il sera admis par l'homme du métier que ces appellations ne sont pas fixes. L'une ou l'autre pompe, ou une quelconque pompe dans un système présentant plus de deux pompes, auxquelles s'appliqueront également les principes de la présente divulgation, peuvent être appelées primaire ou secondaire. L'appellation d'une pompe peut être changée, de sorte qu'une pompe primaire présente une modification de son point de consigne pour être inférieur ou devienne une pompe secondaire, ou qu'une pompe secondaire présente une modification de son point de consigne pour être supérieur et devienne une pompe primaire.
Dans les systèmes de pompe double classiques, une commande mécanique sous forme de clapets anti-retour au niveau des sorties de pompe a été utilisée pour empêcher la compétition entre les pompes pendant un fonctionnement simultané. Chaque pompe est munie d'un clapet anti-retour au niveau de la sortie, avec des pressions d'ouverture différentes pour chaque pompe qui, en pratique, donnera priorité à une pompe sur l'autre. Une pompe primaire de système présente un clapet anti-retour de sortie avec un réglage de pression d'ouverture minimal de sorte que la pompe primaire fournisse en continu une demande de débit au système au réglage de pression de sortie de la pompe primaire pendant un fonctionnement normal. La pompe primaire peut être configurée avec un réglage de pression de sortie au niveau, ou proche, de la pression de système souhaitée. Une pompe secondaire de système présente un clapet anti-retour de sortie avec une pression d'ouverture supérieure (par exemple, nécessitant un différentiel de pression supérieur pour permettre l'ouverture du clapet) à celle du clapet anti-retour de pompe primaire, de sorte que la pompe secondaire de système ne fournisse un débit au système que lorsque la pression de système chute au-dessous de la pression différentielle du réglage de clapet secondaire. Ainsi, la pompe secondaire ne fonctionne que pour rétablir une pression de système à la pression de système souhaitée suivant une chute de pression.
Cependant, cet agencement présente un certain nombre d'inconvénients. Premièrement, une séparation significative entre la pression d'ouverture des deux clapets anti-retour de sortie est nécessaire pour empêcher la pompe secondaire de perturber le maintien d'une pression de système normale par la pompe primaire. Il en résulte un second problème, puisque l'importante différence entre les deux pressions d'ouverture signifie qu'une chute considérable de la pression de système est nécessaire avant que le clapet anti-retour de sortie secondaire ne s'ouvre et que la pompe secondaire puisse participer à l'alimentation en pression de système. Cet agencement mène ainsi le système à être soumis à de grandes chutes de pression, ce qui contribue à une performance réduite. Enfin, cet agencement nécessite que la pompe secondaire poursuivre son fonctionnement tout au long des opérations de système, que la pompe secondaire participe ou non à la pression de système, conduisant à une usure accrue des composants.
La présente invention concerne des systèmes et un procédé qui résolvent ces problèmes et offrent des avantages supplémentaires par rapport à l'agencement décrit ci-dessus. Des aspects de la présente divulgation concernent un système de pompe double utilisant des pompes avec une compensation de pression électronique. Dans certains aspects, les pompes sont des motopompes, avec une compensation de pression assurée par la variation de la vitesse de moteur. L'utilisation de la compensation de pression électronique permet un meilleur temps de réponse à la fois de la pompe primaire et de la pompe secondaire en réponse à une chute de pression dans le collecteur. Puisque les points de consigne peuvent être définis et ajustés électroniquement, l'une ou l'autre pompe dans un système de pompe double peut-être appelée pompe « primaire » ou « secondaire ». Étant donné que les besoins opérationnels d'une pompe primaire sont nettement plus grands qu'une pompe secondaire, la capacité de changer l'appellation primaire entre les pompes dans le système permet une usure plus homogène entre les pompes et peut prolonger la durée de vie des composants de système et du système global.
Dans un système de pompe double hydraulique qui est commandé en utilisant une compensation de pression électronique, un ou plusieurs transducteurs de pression peuvent être utilisés à des fins de retour pour la boucle de commande. Cependant, une configuration inadéquate des points de consigne de compensation de pression peut donner lieu à des problèmes au sein du système, tels qu'une instabilité de pompe. Dans un système hydraulique alimenté par deux pompes à compensation de pression avec des points de consigne de compensateur identiques, une instabilité ou une « interférence » peut survenir entre les pompes puisqu'elles rivalisent pour fournir le débit requis.
Dans des systèmes plus modernes, commandés électroniquement, une méthodologie améliorée est nécessaire pour gérer l'instabilité hydraulique entre de multiples pompes. Tel que divulgué dans le présent document, une séparation de points de consigne de pression entre les pompes dans le système de pompe double peut éliminer et empêcher une instabilité de pompe dans un système en utilisant une compensation de pression électronique, lorsque la séparation est correctement configurée. Par exemple, une première pompe est commandée sur la base d'un premier point de consigne de pression et une seconde pompe est commandée sur la base d'un second point de consigne de pression, dans lequel le premier point consigne de pression et le second point de consigne de pression sont des points de consigne différents, par exemple, le premier point de consigne de pression est de 3 000 psi et le second point de consigne de pression est de 2 900 psi. Dans certains modes de réalisation, une pompe dans le système de pompe double est configurée en tant que pompe primaire et une autre pompe dans le système de pompe double est une pompe secondaire. Une pompe peut voir son appellation changer sans modification de son propre point de consigne. Par exemple, si une première pompe est configurée en tant que pompe primaire avec un point de consigne supérieur à celui d'une seconde pompe configurée en tant que pompe secondaire, et le point de consigne de la seconde pompe est augmenté pour être supérieur au point de consigne de la première pompe, la première pompe devient la pompe secondaire sans modification de son propre point de consigne.
Selon des aspects de la présente divulgation, l'instabilité associée à une interférence entre les pompes est résolue électroniquement par l'établissement d'une pompe primaire et d'une pompe secondaire au sein du système, chacune présentant un point de consigne de pression différent défini dans leur dispositif de commande respectif. Le retour de pression issu, par exemple, d'un transducteur de pression au niveau d'une sortie hydraulique des pompes, est utilisé et comparé aux points de consigne respectifs pour commander le fonctionnement de chaque pompe. Lorsque la pompe primaire, avec le point de consigne supérieur, sature suite à une demande de débit de système dépassant la capacité de la pompe primaire, la pression de système va chuter, signalant à la pompe secondaire de fournir un débit. La séparation de la commande des pressions de consigne dans le dispositif de commande empêche l'interférence des deux pompes et l'instabilité associée. Des points de consigne de pression peuvent être établis manuellement ou appris par des dispositifs de commande de pompe respectifs pendant le fonctionnement. Des points de consigne de pression peuvent également être ajustées dynamiquement dans certaines conditions de fonctionnement de système pour converger vers la pression de sortie souhaitée.
Des aspects de la présente divulgation concernent un agencement de deux pompes alimentées par des dispositifs de commande indépendants, raccordées à un orifice de sortie commun dans un système hydraulique. Une première pompe, avec un premier dispositif de commande, est désignée comme étant la source d'alimentation hydraulique primaire. Une seconde pompe, avec un second dispositif de commande, est désignée comme étant la source d'alimentation hydraulique secondaire. Dans certains modes de réalisation, le premier dispositif de commande et le second dispositif de commande contiennent tous deux le même système de commande à boucle fermée pour la pompe associée pour maintenir une pression définie. Le premier dispositif de commande maintient une première pression définie avec la première pompe. Le second dispositif de commande maintient une deuxième pression définie avec la seconde pompe, où la deuxième pression définie est inférieure à la première pression définie. Dans certaines mises en œuvre, un dispositif de commande unique assure à la fois la fonctionnalité des premier et second dispositifs de commande.