INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 5. Le système de régulation de débit de l’exemple 4, dans lequel l’aimant génère un champ magnétique directionnel et le capteur magnétique réagit à un changement d’angle du champ magnétique directionnel.
Exemple 6. Le système de régulation de débit selon l’un quelconque des exemples 1 à 5, dans lequel le capteur de rotation comprend un capteur de proximité ayant un emplacement de capteur sur le corps de soupape ou la fermeture de soupape pour détecter un changement de proximité entre l’emplacement de capteur et un emplacement détecté sur l’autre du corps de soupape ou de la fermeture de soupape.
Exemple 7. Le système de régulation de débit de l’exemple 6, dans lequel le capteur de proximité détecte un paramètre électrique qui change en réponse au changement de proximité.
Exemple 8. Le système de régulation de débit de l’exemple 7, dans lequel le paramètre électrique comprend un champ magnétique, une inductance, une capacité ou une tension.
Exemple 9. Le système de régulation de débit de l’exemple 6 ou 7, dans lequel l’emplacement de capteur est un emplacement fixe sur le corps de soupape ou la fermeture de soupape et l’emplacement détecté est un emplacement fixe sur l’autre du corps de soupape ou de la fermeture de soupape, et dans lequel le capteur de rotation détermine la position de rotation de la fermeture de soupape à partir d’une distance entre l’emplacement fixe sur le corps de soupape et l’emplacement fixe sur la fermeture de soupape.
Exemple 10. Le système de régulation de débit selon l’un quelconque des exemples 1 à 9, dans lequel le corps de soupape ou la fermeture de soupape définit un profil autour de l’axe de rotation, dans lequel le capteur de rotation réagit à une variation le long du profil lorsque la fermeture de soupape se déplace entre la position ouverte et la position fermée.
Exemple 11. Le système de régulation de débit selon l’un quelconque des exemples 1 à 10, dans lequel la fermeture de soupape est couplée de manière pivotante au corps de soupape avec une charnière comprenant une articulation et une broche, dans lequel l’articulation définit un profil d’articulation autour de la broche et dans lequel le capteur de rotation réagit à une variation le long du profil d’articulation lorsque l’articulation tourne par rapport à un emplacement de capteur.
Exemple 12. Le système de régulation de débit de l’exemple 11, dans lequel la variation le long du profil d’articulation comprend un rayon qui varie d’une première partie d’articulation à une seconde partie d’articulation espacée circonférentiellement de la première partie d’articulation.
Exemple 13. Le système de régulation de débit de l’exemple 12, dans lequel l’articulation est orientée avec la première partie d’articulation à proximité d’un élément capteur de proximité lorsque la fermeture de soupape est dans la position fermée et avec la seconde partie d’articulation à proximité de l’élément capteur de proximité lorsque la fermeture de soupape est dans la position ouverte.
A titre d’exemple, la paroi ajourée peut être pourvue d’au moins un orifice circulaire de diamètre compris entre 30 et 50 mm.
Selon une réalisation, le premier moyen de découplage 7 est en matériau élastomère.
Selon la réalisation représentée, le premier moyen de découplage 7 présente une section en forme générale de U, permettant un débattement important de la plaque 4 en vibration.
Selon une réalisation, le premier moyen de découplage 7 présente une dureté comprise entre 25 et 90 shore A (mesurée selon la norme ISO 868 en vigueur à la date de dépôt de la demande).
Selon une réalisation, le premier moyen de découplage 7 présente une déformation rémanente en compression inférieure à 40% (mesurée selon la norme ISO 815 en vigueur à la date de dépôt de la demande, à 23°C sur une durée de 24h).
Selon une réalisation, le premier moyen de découplage 7 présente un allongement à la rupture supérieur à 200%.
Selon une réalisation, le deuxième moyen de découplage 8 présente un module de Young compris entre 20 et 200 KPa.
Selon diverses réalisations, le cadre 6 est à base de : polyuréthanne rigide, ou de matériau thermoplastique moulé, ou d’aluminium, ou de bois aggloméré, ou d’une structure présentant une âme alvéolaire – par exemple sous forme de nid d’abeille, notamment en carton – ladite âme étant renforcée par deux nappes fibreuses de renfort – par exemple à base de fibres de verre – disposées sur chacune de ses faces, lesdites nappes étant imprégnées de mousse de polyuréthanne.
Selon diverses réalisations, la plaque 4 est à base de : polyuréthanne rigide, ou de matériau thermoplastique moulé, ou d’aluminium, ou de bois aggloméré, ou d’une structure présentant une âme alvéolaire – par exemple sous forme de nid d’abeille, notamment en carton – ladite âme étant renforcée par deux nappes fibreuses de renfort – par exemple à base de fibres de verre – disposées sur chacune de ses faces, lesdites nappes étant imprégnées de mousse de polyuréthanne.
Selon une réalisation, la plaque 4 présente un module de Young compris entre 10 8 et 10 10 Pa.
Selon une réalisation, la plaque 4 présente un facteur de perte compris entre 1 et 8%, de manière à minimiser ses lobes secondaires de rayonnement.
Selon une réalisation, la plaque 4 présente une épaisseur comprise entre 5 et 30 mm.
Selon la réalisation représentée, la cavité 2 est formée par un embouti réalisé dans une tôle 12 de plancher du véhicule.
Selon une réalisation non représentée, la cavité 2 est réalisée avec des parois étanches pourvues d’évents, de manière à former un système « bass reflex » permettant de préserver les performances de la restitution sonore en basses fréquences.
Selon la réalisation représentée, la plaque 4 est localisée sous un siège 13, de manière à être préservée d’un appui des pieds des passagers.
On décrit à présent un ensemble de propagation sonore destiné à être intégré dans une telle architecture 1, ledit ensemble comprenant : une plaque 4 rigide, un transducteur 5 électrodynamique inertiel fixé en envers de ladite plaque, un cadre 6 rigide de support de ladite plaque, un premier moyen de découplage 7 sous forme de joint élastique s’étendant autour de ladite plaque, ladite plaque étant fixée à l’intérieur dudit cadre par l’intermédiaire dudit premier moyen.
Le dispositif d’extraction 1 a donc plusieurs positions et notamment les positions décrites ci-après.
Une position de transport dans laquelle le mât principal 6 et le mât secondaire 15 sont relevés telle que le montrent les figures 2 et 1.
Une position d’extraction basse dans laquelle le mât principal 6 et le mât secondaire sont placées respectivement au niveau de l’élément vertical à enlever et du sol telle que le montrent les figures 3 et 8.
Une position d’extraction haute dans laquelle le mât principal 6 est relevé (avec l’élément vertical en prise dans la pince d’extraction) et le mât secondaire est toujours placé au niveau du sol (avec la platine d’appui au sol) telle que le montrent les figures 4 et 9.
Pour mettre en œuvre le dispositif d’extraction 1 selon l’invention, les étapes suivantes doivent être suivies.
Une première étape consiste à positionner le dispositif d’extraction 1 à proximité de l’élément vertical à extraire.
Pour ce faire, les vérins de pivot 14 peuvent être actionnés de manière à positionner le dispositif d’extraction 1 à droite ou à gauche par rapport à la direction Y d’avancement du tracteur 3 permettant ainsi la mobilité du dispositif d’extraction 1.
Cet ajustement décrit ci-dessus est optionnel selon certaines configurations.
Une deuxième étape du procédé consiste à placer le dispositif d’extraction 1 d’une position de transport à une position d’extraction basse. Cette deuxième étape comprend des sous étapes qui peuvent avoir lieu simultanément ou selon des ordres différents variant avec la topologie du terrain.
Le vérin de mâchoire 9 est actionné de manière à ouvrir les mâchoires 8 de la pince d’extraction 7.
Le vérin d’extension 12 est ensuite actionné afin de déplacer la pince d’extraction 7 avec les mâchoires 8 ouverte vers l’élément vertical.
Le vérin principal 11 et le vérin secondaire 17 sont actionnés simultanément afin d’allonger le mât principal 6 et le mât secondaire 15 jusqu’à placer la pince d’extraction 7 au plus bas de l’élément vertical et la platine d’appui 16 en appui sur le sol.
Le vérin de mâchoire 9 agit de nouveau sur la mâchoire 8 afin que la pince d’extraction 7 se referme autour de l’élément vertical à extraire et que la prise tienne.
Une troisième étape du procédé consiste à placer le dispositif d’extraction 1 d’une position d’extraction basse à une position d’extraction haute.
Le vérin principal 11 est actionné de manière à remonter le mât principal 6 portant la pince d’extraction 7 avec les mâchoires 8 refermées sur l’élément vertical. Le mât secondaire 15 est alors toujours en position basse avec la platine d’appui 16 sur le sol, le vérin secondaire 17 est actionné simultanément de manière à garder cette position. Le vérin de mâchoire 9 est alors toujours actionné pour maintenir la prise de l’élément vertical.
Une dernière étape du procédé consiste à récupérer l’élément vertical.
Les nervures 441, formées par exemple par emboutissage, participent à séparer la chambre d’arrivée 410 de la chambre de retour 420, en formant une paroi centrale entre ces deux chambres, et donc participent à l’étanchéité entre la chambre d’arrivée 410 et la chambre de retour 420.
Les nervures 441 s’étendent longitudinalement entre les deux chambres depuis le bord de jonction 1112 de chaque coque 111, jusqu’à une zone non emboutie de la coque 111 s’étendant au voisinage du bord libre 1114 de la coque 111. Les zones non embouties des coques 111 sont plaquées l’une sur l’autre lors de l’assemblage des coques 111 puis brasées, et prolongent ainsi longitudinalement l’étanchéité entre les deux chambres jusqu’au bord libre 1114 de chaque coque 111.
Les nervures 441 ont une épaisseur s’étendant sur la coque 111 dans la direction E jusqu’au pont de matière 64 seulement, lorsque le tube 60 est insérée dans la boîte de distribution 100. De ce fait lorsque le tube 60 est inséré dans la boîte de distribution 100, elles ne ferment pas à elles seules la circulation de fluide caloporteur car elles sont, entre la chambre d’arrivée 410 et la chambre de retour 420, séparées de l’épaisseur e (référencée ) du pont de matière 64. Le fluide caloporteur peut donc passer des canaux 8 du deuxième ensemble de circulation 62 sur la face d’extrémité 602 du tube 60 jusqu’à la paroi de fond 644 de l’encoche 642, et circuler sur cette paroi de fond 644 jusqu’aux canaux 8 de circulation du premier ensemble de circulation 61 en remontant sur la face d’extrémité 602 du tube 60. Pour empêcher cette libre circulation de fluide à travers l’encoche, les surépaisseurs longitudinales 442 s’étendent dans l’encoche, en formant une saillie sur leur nervure 441 respective le long de la direction E, jusqu’à se rejoindre l’une et l’autre et obstruer, au moins partiellement, l’encoche.
Cependant, comme visible sur la , cette étanchéité ne peut être complète si le bord d’extrémité 4422 ne touche pas la paroi de fond 644 de l’encoche, ou si aucun des bords latéraux 4426, 4424 de la surépaisseur longitudinale 442 ne touche un des bords latéraux 646, 648 de l’encoche 642, les bords latéraux de la surépaisseur longitudinale 442 et de l’encoche 642 s’étendant dans la direction longitudinale L. Dans une variante de réalisation de l’invention, le bord d’extrémité 4422 de la surépaisseur longitudinale 442 touche la paroi de fond 644 de l’encoche, ou l’un des bords latéraux 4426, 4424 de la surépaisseur longitudinale 442 touche un des bords latéraux 646, 648 de l’encoche 642, le ou les bords correspondants de la surépaisseur 442 présentant une surface plane parallèle à la paroi de fond 644 ou à l’un des bords latéraux 646, 648 de l’encoche 642. Dans cette variante on réalise une étanchéité complète entre les ensembles de circulation 61, 62.
Cependant, dans le mode de réalisation de l’invention présenté en relation avec les figures 8, 9 et 10, la surépaisseur 442 étant réalisée par emboutissage, ses bords sont arrondis, et de ce fait l’étanchéité entre les ensembles de circulation 61, 62 n’est pas complète mais est suffisante grâce notamment à la maîtrise des distances relatives entre les bords latéraux 4426, 4424 de la surépaisseur longitudinale 442 et des bords latéraux 614, 616, 624, 626 des ensembles de circulation 61, 62.
En d’autres termes, même si on ne réalise pas ici une étanchéité complète, on génère une étanchéité suffisante dès lors que l'on crée une chicane pour freiner la circulation du fluide, en insérant la surépaisseur suffisamment dans l'encoche. Pour cela, il faut qu'au moins le bord d'extrémité 4422 et les extrémités latérales de ce bord d'extrémité, extrémités arrondies du fait de l'emboutissage, soient logées dans l'encoche.
Dans ce mode de réalisation de l’invention, la largeur de l’encoche est plus petite que la distance transversale entre les deux ensembles de circulation 61, 62. De ce fait la surépaisseur longitudinale 442 est elle-même, au moins sur une portion d’extrémité longitudinale, de largeur inférieure à la largeur de la nervure 441 dont elle prolonge l’épaisseur, de sorte à pouvoir se loger dans l’encoche 642.Les tolérances de fabrication des coques 111 et du tube 60 permettent qu’une distance d entre un des bords latéraux 4426, 4424 de la surépaisseur longitudinale 442 et un des bords latéraux 646, 648 de l’encoche 642 soit comprise entre 0,02 et 0,2 fois la largeur de l’encoche 642. A titre indicatif, cette distance d est d’environ un demi-millimètre, et la largeur de l’encoche d’environ 4 millimètres. La plus grande dimension de la section de la fuite interne entre les deux chambres est donc de l’ordre du demi-millimètre, soit quatre fois moins que dans l’art antérieur.
Dans une variante, l’encoche 642 s’étend transversalement depuis les bords latéraux 614, 616 du premier ensemble de circulation 61 jusqu’aux bords latéraux 624, 626 du deuxième ensemble de circulation 62. Dans ce cas la distance d entre un des bords latéraux 4426, 4424 de la surépaisseur longitudinale 442 et un des bords latéraux 614, 616, 624, 626 des ensembles de circulation 61, 62 est comprise entre 0,02 et 0,2 fois une distance entre les bords latéraux 614, 616 du premier ensemble de circulation 61 et les bords latéraux 624, 626 du deuxième ensemble de circulation 62.
De plus, dans cette variante ou dans le mode de réalisation de l’invention, une distance h entre le bord d’extrémité 4422 de la surépaisseur longitudinale 442 et la paroi de fond 644 de l’encoche est plus petite que la distance entre la face d’extrémité 602 du tube 60 et le bord d’extrémité 4422 de la surépaisseur 442, ces distances étant mesurées dans la direction longitudinale L. La distance h peut être d’un demi-millimètre ou de plusieurs millimètres sans que la fuite interne soit plus importante dans les deux cas, dès lors que la distance d est maîtrisée et reste identique, par exemple d’environ un demi-millimètre. La profondeur longitudinale de l’encoche 642 est bien sûr toujours plus importante que la distance h. Elle est de l’ordre d’un à quelques millimètres, et de préférence supérieure d’au moins un demi-millimètre à la distance h, pour que la forme arrondie du contour de la surépaisseur 442 ne favorise pas la circulation de fluide entre l’espace compris entre les bords latéraux 646, 648 de l’encoche 642 et les bords latéraux 4426, 4424 de la surépaisseur longitudinale 442 d’une part, et l’espace compris entre le bord d’extrémité 4422 de la surépaisseur longitudinale 442 et la paroi de fond 644 d’autre part.
Autrement dit, la distance entre la face d’extrémité 602 du tube 60 et le bord d’extrémité 4422 de la surépaisseur longitudinale 442, lorsque le tube 60 est inséré dans la boîte de distribution 100, est supérieure ou égale à un rayon de courbure R caractérisant un bord arrondi entre un bord latéral 4424, 4426 de la surépaisseur longitudinale et le bord d’extrémité 4422 de la surépaisseur longitudinale 442.
- une étape de fabrication 302 par extrusion d’un profil du tube 60 du dispositif de régulation thermique 4, formant les ensembles de circulation 61, 62 et le pont de matière 64 du tube 60 non encore pourvu de l’encoche 642,
- une étape de prédécoupe 304 d’une partie du profil du tube 60 ainsi fabriqué, cette prédécoupe s’effectuant transversalement au tube 60 le long des droites parallèles d1, d2, en un emplacement espacé longitudinalement d’une extrémité du profil du tube 60, de la longueur du tube 60, et
- une étape de séparation 306 de la partie ainsi prédécoupée en écartant longitudinalement la partie prédécoupée de reste du profil du tube 60 ; la partie prédécoupée et séparée forme un tube 60 du dispositif de régulation thermique 4 dépourvu d’encoche.
Enfin une dernière étape est une étape de découpe 308 de l’encoche 642 sur une extrémité du pont de matière 64 du tube 60 dépourvu d’encoche issu de l’étape de séparation 306. Il est à noter que dans ce mode de réalisation, chaque étape de prédécoupe et de séparation forme une extrémité du reste du profil du tube 60, non encore prédécoupé, qui servira à fabriquer un autre tube.
On entend par « facteur de flou » le rapport entre l’intensité de l’ensemble de la lumière diffusée par un passage au travers de l’élément vitré (fraction diffuse ou I d ) d’un angle supérieur à 2,5° et entre l’intensité de la lumière transmise au travers de l’élément vitré ( I L ). Le facteur de flou peut être mesuré par des techniques de spectroscopie. L’intégration de l’intensité sur l’ensemble du domaine du visible (de 380 nm à 780 nm) permet de déterminer la transmission normale T L et de la transmission diffuse T d . Une telle mesure peut également être obtenue par l’utilisation d’un Hazemeter. On considère qu’un vitrage est transparent si son facteur de flou est inférieur à 10 %, notamment inférieur à 5 % et préférentiellement inférieur à 1 %. Le Hazemeter peut être un dispositif « Haze -Gard® » commercialisé par la société BYK-Gardner.
Une température de transition vitreuse T g d’un matériau, de préférence de la couche d’amortissement, peut être mesurée par analyse calorimétrie différentielle à balayage (en anglais, DSC pour Differential Scanning Calorimetry ). La température de transition vitreuse peut être déterminée à l’aide de la méthode du point milieu telle que décrite dans la norme ASTM-D-3418 pour la calorimétrie différentielle à balayage. L’appareil de mesure utilisé par la demanderesse est le modèle Discovery DSC de TA Instruments.
Description détaillée de l’invention Description générale de l’intercalaire 1
En référence à la , un intercalaire 1 selon un mode de réalisation de l’invention est adapté pour un ensemble vitré 2 feuilleté. L’intercalaire 1 comprend deux couches externes 3 formées en un premier matériau. Le premier matériau est un poly(éthylène-acétate de vinyle) (EVA). L’intercalaire 1 comprend également une couche d'amortissement 4 viscoélastique disposée entre les deux couches externes 3. La couche d'amortissement 4 est formée par un deuxième matériau comprenant au moins un polymère acrylique, au moins un agent tackifiant, et au moins un agent plastifiant. Le premier matériau présente une valeur d’une partie réelle de son module d’élasticité E’ comprise entre 100 MPa et 50 GPa à 100 Hz et à une température de 20°C, notamment comprise entre 150 MPa et 10 GPa à 100 Hz et à une température de 20°C, et préférentiellement comprise entre 200 MPa et 5 GPa à 100 Hz et à une température de 20°C. Ainsi, de par la combinaison entre la gamme de valeurs de la partie réelle du module d’élasticité E’ de l’EVA dans la gamme précédemment définie et de la couche d'amortissement 4 comprenant un polymère acrylique, il est possible d’augmenter significativement la perte de transmission acoustique d’un élément vitré 2 comprenant l’intercalaire 1 dans la gamme de fréquence correspondant aux bruits aériens, c’est-à-dire pour des fréquences comprises entre 4 kHz et 10 kHz. Chaque couche externe 3 en EVA présentant une valeur de la partie réelle de son module d’élasticité E’ dans la gamme prédéfinie peut être obtenue par réticulation préalable de l’EVA. La réticulation peut être obtenue en chauffant les monomères permettant de former l’EVA avec un agent articulant, tel que du peroxyde de dicumyle ou un alcoolate par exemple. En effet, les EVA commerciaux, tels que l’EVA dit HUV par exemple, présentent une valeur de la partie réelle de leur module d’élasticité E’ comprise entre 10 MPa et 70 MPa.
Un autre aspect de l’invention est un ensemble vitré 2 feuilleté pour un véhicule. L’ensemble vitré 2 comprend une première feuille de verre 6 et une deuxième feuille de verre 7 superposées. L’ensemble vitré 2 comprend également l’intercalaire 1 agencé entre la première feuille de verre 6 et la deuxième feuille de verre 7. Les propriétés acoustiques d’un tel ensemble vitré 2 sont décrites ci-après. L’ensemble vitré 2 présente des propriétés optiques adaptées à un élément vitré pour un véhicule, de préférence adaptées à un pare-brise de véhicule. De préférence, un facteur de transmission lumineuse de l’élément vitré 2 est supérieur à 90 %. De préférence, un facteur de flou de l’élément vitré 2 est inférieur à 1 %. De préférence, un facteur de clarté de l’élément vitré 2 est supérieur à 99 %.
La couche d’amortissement 4 peut présenter une épaisseur comprise entre 5 µm et 500 µm et notamment comprise entre 30 µm et 100 µm. Ainsi l’ensemble vitré 2 présente des propriétés d’affaiblissement acoustique comparables ou supérieures aux éléments vitrés de l’art antérieur tout en présentant une épaisseur totale plus petite que celle les éléments vitrés de l’art antérieur.
Pour chaque logement 130, l’axe de guidage 130 est orthogonal à la paroi 169 du poussoir 170, de sorte que lorsque le pion 232 est reçu dans ce logement 130, l’axe de révolution 232 est orthogonal à la paroi 169 du poussoir 170, de manière à favoriser le contact entre chaque pion 232 et la paroi 169 du poussoir 170, maximisant ainsi la force d’attraction entre chaque pion 232 et le poussoir 170.
Les extrémités 234 sont chanfreinées, formant des parois chanfreinées 235, qui sont ici des surfaces tronconiques centrées sur l’axe de révolution A232. Les parois chanfreinées sont agencées de sorte qu’une ligne génératrice de la paroi chanfreinée 235 prend contact avec la bague de manœuvre 160 en position proximale, comme représenté sur les figures 9 et 10. Autrement dit, lorsque le pion 232 est en position proximale, le pion 232 est en contact linéique contre la bague 160. Plus précisément, la paroi chanfreinée 235 de chaque pion 232 est en contact linéique contre la paroi radiale 172 du poussoir 170, ici fabriqué d’une seule pièce avec la bague de manœuvre 160.
Par comparaison, dans le premier mode de réalisation, chaque bille 132 est en contact ponctuel avec les surfaces de l’élément mâle 10 ou de la bague de manœuvre 160 – et donc aussi avec les surfaces du poussoir 170 –. Lorsque les pions 232 sont en contact linéique avec le poussoir 170, la force d’attraction entre chaque pion 232 et le poussoir 170 est supérieure à la force d’attraction entre les billes 131 et le poussoir 170.
Chaque pion 232 comprend aussi une rainure en V 236 circonférentielle, qui est ménagée en creux et qui présence un profil en forme de V évasé. La rainure en V 236 est ménagée à mi-distance entre les deux extrémités 234 du pion 232, les deux branches du V formant deux surfaces tronconiques, incluant une première surface tronconique 236A et une deuxième surface tronconique 236B. Lorsque le pion 232 est reçu dans le logement 130 correspondant, la première surface tronconique 236A est globalement plus proche de l’axe central A100 que la deuxième surface tronconique 236B. Avantageusement, l’élément femelle 100 du raccord rapide R convient à l’accouplement d’un élément mâle 10 à collerette 24 de faible hauteur au regard de la portion avant 16.