INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La bride 3 de serrage à une forme générale de U (renversé) dont chaque branche 32 est destinée à s’engager dans un boîtier en enserrant sont rebord de sorte à bloquer le bord du boîtier contre la base 242 du corps. La base 34 du U est traversée par un boulon 36, traversant le pied 242 du corps dans sa longueur et destiné à être vissé dans un écrou 38 ( ) prisonnier du corps 24, par exemple engagé depuis la face apparente de la tête du corps 24.
La illustre une variante d’une face arrière d’une éclisse.
Dans l’exemple illustré en , les éléments chauffants 109a et 109b sont connectés en série entre des électrodes de commande 111-1 et 111-2 situées de part et d’autre de l’électrode 101b. Dans cet exemple, les éléments chauffants 109a et 109b font partie d’une même piste conductrice 113, par exemple une piste métallique, dont les extrémités gauche et droite sont connectées respectivement aux électrodes de commande 111-1 et 111-2. Une partie de la piste 113 connectant l’élément chauffant 109a à l’élément chauffant 109b est située à l’aplomb d’une région dépourvue de matériau à changement de phase, par exemple une région électriquement isolante. Dans l’exemple illustré, les éléments chauffants 109a et 109b sont destinés à être commandés de façon simultanée, par exemple par l’application d’une différence de potentiel entre les électrodes 111-1 et 111-2.
À titre de variante, les éléments chauffants 109a et 109b peuvent être isolés électriquement l’un de l’autre. Dans ce cas, les éléments chauffants 109a et 109b sont par exemple formés dans des pistes conductrices distinctes, isolées l’une de l’autre et connectées chacune entre des électrodes de commande analogues aux électrodes 111-1 et 111-2. Dans ce cas, les électrodes de commande de chaque élément chauffant 109a, 109b sont par exemple situées de part et d’autre de la direction de conduction du commutateur 100. Les éléments chauffants 109a et 109b peuvent, dans cette variante, être commandés simultanément, par exemple par l’application simultanée d’une différence de potentiel entre les électrodes de commande de chaque élément chauffant 109a, 109b.
Dans l’exemple représenté, l’élément chauffant 109c est connecté entre des électrodes de commande 115-1 et 115-2 et fait partie d’une piste conductrice 117, par exemple une piste métallique, dont les extrémités gauche et droite sont connectées respectivement aux électrodes de commande 115-1 et 115-2 de l’élément chauffant 109c. Dans cet exemple, la piste 117 dont fait partie l’élément chauffant 109c est isolée électriquement de la piste 113 dont font partie les éléments chauffants 109a et 109b, et les électrodes de commande 115-1 et 115-2 sont isolées électriquement des électrodes de commande 111-1 et 111-2. Cela permet de commander l’élément chauffant 109c indépendamment des éléments chauffants 109a et 109b.
À titre d’exemple, les électrodes de commande 111-1 et 111-2 des éléments chauffants 109a et 109b du commutateur 100 sont reliées ou connectées à un premier circuit de commande, et les électrodes de commande 115-1 et 115-2 de l’élément chauffant 109c sont reliées ou connectées à un deuxième circuit de commande, par exemple distinct du premier circuit de commande. Afin de ne pas surcharger le dessin, les circuits de commande des éléments chauffants 109a, 109b et 109c n’ont pas été représentés.
Chaque élément chauffant 109a, 109b, 109c présente par exemple une épaisseur de l’ordre de 100 nm et une largeur comprise entre quelques centaines de nanomètres et quelques micromètres. À titre d’exemple, chaque élément chauffant 109a, 109b, 109c est en un métal, par exemple le tungstène, ou en un alliage métallique, par exemple le nitrure de titane. Bien que cela n’ait pas été représenté, le commutateur 100 peut être revêtu d’une couche thermiquement isolante destinée à confiner la chaleur produite par les éléments chauffants 109a, 109b et 109c.
La , la et la sont des vues de dessus, schématiques et partielles, illustrant différents états du commutateur des figures 1A et 1B.
De manière générale, les matériaux à changement de phase sont des matériaux capables d’alterner, sous l’effet d’une variation de température, entre une phase cristalline et une phase amorphe, la phase amorphe présentant une résistivité électrique supérieure à celle de la phase cristalline. Dans le cas du commutateur 100, il est tiré profit de ce phénomène pour obtenir : – un premier état ( ), appelé « état passant », permettant la circulation d’un courant entre les électrodes 101a, 101b et 101c, lorsque le matériau des régions 105a et 105b est dans la phase cristalline et lorsqu’une partie au moins du matériau de la région 105c est dans la phase amorphe ; – un deuxième état ( ), appelé « état bloqué réfléchissant », empêchant la circulation d’un courant entre les électrodes 101a et 101c, lorsqu’une partie au moins du matériau des régions 105a et 105b est dans la phase amorphe et lorsque le matériau de la région 105c est dans la phase cristalline ; et – un troisième état ( ), appelé « état bloqué absorbant », permettant la circulation d’un courant entre les électrodes 101a, 101b et 101d, et éventuellement entre les électrodes 101a, 101b et 101c, lorsque le matériau des régions 105a, 105b et 105c est dans la phase cristalline.
Lors des commutations du commutateur 100 entre les états passant et bloqué réfléchissant, les électrodes de commande 111-1 et 111-2 des éléments chauffants 109a et 109b et les électrodes de commande 115-1 et 115-2 de l’élément chauffant 109c sont par exemple simultanément soumises à des tensions de commande provoquant une circulation de courant à travers les éléments chauffants 109a, 109b et 109c. Ce courant entraîne, par effet Joule puis par rayonnement et/ou conduction à l’intérieur de la structure du commutateur 100, notamment à travers les couches 107, une élévation de température des régions 105a, 105b et 105c sous-jacentes depuis leurs faces supérieures, situées en regard des éléments chauffants 109a, 109b et 109c respectifs.
Plus précisément, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état bloqué réfléchissant à l’état passant, les régions 105a et 105b en matériau à changement de phase sont chauffées, au moyen des éléments chauffants 109a et 109b, par exemple à une température T1 et pendant une durée d1. La température T1 et la durée d1 sont choisies de sorte à provoquer un changement de phase du matériau des régions 105a et 105b depuis la phase amorphe vers la phase cristalline. La température T1 est par exemple supérieure à une température de cristallisation et inférieure à une température de fusion du matériau des régions 105a et 105b. À titre d’exemple, la température T1 est comprise entre 150 et 350 °C et la durée d1 est inférieure à 1 µs. Dans le cas où les régions 105a et 105b sont en tellurure de germanium, la température T1 est par exemple égale à environ 300 °C et la durée d1 est par exemple comprise entre 100 ns et 1 µs.
Par ailleurs, la région 105c en matériau à changement de phase est chauffée, au moyen de l’élément chauffant 109c, par exemple à une température T2 supérieure à la température T1, et pendant une durée d2 inférieure à la durée d1. La température T2 et la durée d2 sont choisies de sorte à provoquer un changement de phase du matériau de la région 105c depuis la phase cristalline vers la phase amorphe. La température T2 est par exemple supérieure à la température de fusion du matériau à changement de phase. À titre d’exemple, la température T2 est comprise entre 600 et 1 000 °C et la durée d2 est inférieure à 500 ns. Dans le cas où la région 105c est en tellurure de germanium, la température T2 est par exemple égale à environ 700 °C et la durée d2 est par exemple égale à environ 100 ns.
Lors de la commutation du commutateur 100 entre l’état bloqué réfléchissant et l’état passant, l’élément chauffant 105c et les éléments chauffants 105a et 105b sont par exemple commandés de façon simultanée. Cela permet avantageusement de réduire la durée de commutation.
À l’inverse, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état passant à l’état bloqué réfléchissant, les régions 105a et 105b sont chauffées, au moyen des éléments chauffants 109a et 109b, par exemple à la température T2 et pendant la durée d2. Par ailleurs, la région 105c est chauffée, au moyen de l’élément chauffant 109c, par exemple à la température T1 et pendant la durée d1.
La commutation entre les états bloqué réfléchissant et bloqué absorbant est par exemple analogue à la commutation entre les états passant et bloqué réfléchissant décrite ci-dessus, à la différence que seuls les éléments chauffants 109a et 109b sont mis en œuvre pour la commutation entre les états bloqué réfléchissant et bloqué absorbant, le matériau de la région 105c restant dans la phase cristalline lors de cette commutation. À titre d’exemple, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état bloqué réfléchissant à l’état bloqué absorbant, les régions 105a et 105b sont chauffées à la température T1 et pendant la durée d1. À l’inverse, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état bloqué absorbant à l’état bloqué réfléchissant, les régions 105a et 105b sont par exemple chauffées à la température T2 et pendant la durée d2.
Par ailleurs, la commutation entre les états passant et bloqué absorbant est par exemple analogue à la commutation entre les états passant et bloqué réfléchissant décrite ci-dessus, à la différence que seul l’élément chauffant 105c est mis en œuvre pour la commutation entre l’état passant et l’état bloqué absorbant, le matériau des régions 105a et 105b restant dans la phase cristalline lors de cette commutation. À titre d’exemple, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état passant à l’état bloqué absorbant, la région 105c est chauffée à la température T1 et pendant la durée d1. À l’inverse, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état bloqué absorbant à l’état passant, la région 105c est par exemple chauffée à la température T2 et pendant la durée d2.
Les valeurs des températures T1 et T2 et des durées d1 et d2 de chauffage peuvent être identiques pour chacune des régions 105a, 105b, 105c. À titre de variante, au moins l’une des régions 105a, 105b, 105c, par exemple la région 105c, peut présenter des valeurs de température T1 et/ou T2 et/ou de durée d1 et/ou d2 de chauffage différentes de celles des autres régions (les régions 105a et 105b, dans cet exemple).
Le commutateur 100 est dit « à chauffage indirect », l’élévation de température du matériau à changement de phase s’obtenant par circulation d’un courant à travers un élément chauffant électriquement isolé du matériau à changement de phase, par opposition aux commutateurs de type « à chauffage direct » qui sont dépourvus d’élément chauffant et dans lesquels l’élévation de température résulte d’une circulation de courant à travers le matériau à changement de phase. Dans le cas d’un commutateur à chauffage direct, les électrodes de commande sont par exemple connectées à deux côtés opposés de la région en matériau à changement de phase, par exemple le long d’une direction orthogonale au chemin de conduction du commutateur. Un inconvénient des commutateurs à chauffage direct tient au fait que, lorsque le commutateur est passant, un chemin de conduction électrique est créé à travers le matériau à changement de phase entre les électrodes de commande et les électrodes de conduction du commutateur. Cela entraîne des courants de fuite qui perturbent le signal transmis entre les électrodes de conduction.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition pulvérulente est constituée essentiellement du sel de métal alcalino-terreux.
Au sens de la présente invention, "constitué essentiellement de" signifie que d'autres éléments spécifiques peuvent être présents dans la composition, en l'occurrence les éléments qui n'ont pas d'incidence matérielle sur les caractéristiques essentielles de la composition. Des impuretés sont des exemples d’éléments qui n'ont pas d'incidence matérielle sur les caractéristiques essentielles de la composition.
Au sens de la présente invention, on entend par "slurry" un mélange visqueux d'une matière solide en suspension dans un liquide, en particulier dans de l'eau, la matière solide comprenant le sel de métal alcalino-terreux.
Par exemple, le slurry peut être une suspension d’une boue minérale telle que décrit ci-dessus.
Le slurry peut comprendre au moins 30% massique de sel de métal alcalino-terreux, en particulier de 35% à 50% massique de sel de métal alcalino-terreux.
Lors de l’étape a) du procédé de l’invention, le traitement thermique peut être mis en œuvre durant au moins 2 secondes, en particulier de 2 secondes à 30 secondes, plus particulièrement de 2,2 secondes à 5 secondes.
Cette durée correspond à la durée durant laquelle, au cours de l’étape a), le déchet est soumis à une température supérieure ou égale à 850°C, en particulier de 900°C à 1100°C, plus particulièrement de 950°C à 1050°C.
De façon avantageuse, les inventeurs ont noté que l’élimination de la PFAS et le contrôle des émissions de HF induites par cette élimination sont d’autant plus efficaces que le traitement thermique de l’étape a) du procédé de l’invention est mis en œuvre dans ces plages de durée.
De plus, de telles plages de durée sont en accord avec la mise en œuvre du procédé de l’invention dans une unité classique d’incinération 1 de déchets. En effet, certaines unités d’une unité classique d’incinération 1 de déchets fonctionnent : - à des températures compatibles avec les conditions opératoires de l’étape a) du procédé de l’invention, et - avec des temps de séjour compatibles avec ces plages de durée.
Comme représentée de façon schématique à la , une unité d’incinération 1 peut comprendre, dans le sens du flux, un four à combustion 11 , par exemple rotatif, une chambre de post-combustion des fumées 12 , une unité de refroidissement des fumées comprenant une chaudière 13 puis une tour de refroidissement 14 , une unité de filtration des fumées 1 5 , une unité de ventilation et soutirage de fumée 1 6 et une cheminée 1 7 .
Les déchets sont classiquement brulés dans le four à combustion 11 , générant ainsi une fumée. Cette fumée est ensuite envoyée dans la chambre de post-combustion 12 pour y être brulée lors d'une étape de post-combustion. La fumée brulée issue de chambre de post-combustion 12 est ensuite refroidie et purifiée dans la chaudière 13 et la tour de refroidissement 14 , puis purifiée dans l’unité de filtration des fumées 1 5 . Cette fumée purifiée est ensuite évacuée par la cheminée 1 7 après être passée par l’unité de ventilation et soutirage de fumée 1 6 .
L’unité d’incinération 1 peut classiquement produire des résidus solides et des résidus gazeux.
Par exemple, le résidu solide peut être un mâchefer issu de la chambre de post-combustion 12 , une cendre volante issue de la chaudière 13 et/ou de la tour de refroidissement 14 , une cendre issue de l’unité de filtration des fumées 1 5 ou leurs combinaisons.
Le résidu gazeux peut être la fumée purifiée évacuée par la cheminée 1 7 .
L’unité d’incinération 1 peut en outre comprendre un laveur acide et/ou basique des fumées entre l’unité de filtration des fumées 1 5 et une unité de ventilation et soutirage de fumée 1 6 . L’eau de lavage des fumées issue de ce laveur acide et/ou basique est une résidu liquide produit par l’unité d’incinération 1 .
Typiquement la température dans le four à combustion 11 est de 850°C à 1200°C et la température dans la chambre de post-combustion 12 est de 900°C à 1150°C.
Des polymères alcool polyvinyliques greffés de groupement stryrylpyridinium sont notamment décrits dans la publication Ichimura K et al , Preparation and Characteristics of photocross-linkable poly(vinyl alcohol), Journal of polymer science, polymer chemistry edition, Vol 20, 1419-1432 (1982).
Avantageusement, le polymère réticulable comprenant les groupes (Ib) est par exemple obtenu par réaction de l’entité ci-dessus avec le polysaccharide choisi parmi ceux définis précédemment.
Un polymère greffé polyvinyl alcool comportant des motifs de structure suivante est ainsi obtenu : avec B correspondant au groupe ou (IIa) tels que définis précédemment :
Ainsi, selon une variante de réalisation, le polymère est un polymère de type polyvinylacetate (PVA) fonctionnalisé en partie par une ou plusieurs fonction(s) hydroxyle(s) et une ou plusieurs fonction(s) de formule (IX) : (IX)
- le ventilo-convecteur comprend une batterie électrique, ladite batterie électrique étant alimentée par ladite ou au moins une desdites turbines ;
- le ventilo-convecteur comprend un dispositif de contrôle, ledit dispositif étant alimenté électriquement par ladite ou au moins une desdites turbines ;
- le ventilo-convecteur comprend deux échangeurs thermiques, un premier desdits échangeurs thermiques étant connecté à un circuit d’un fluide caloporteur chaud et l’autre échangeur étant connecté à un circuit d’un fluide caloporteur froid ;
- ledit ou lesdits ventilateurs sont des ventilateurs axiaux ;
- ladite ou lesdites turbines sont dimensionnées pour rester sous un niveau sonore de 30 dB lors d’un fonctionnement nominal.
- le fluide caloporteur est de l’eau chaude ou froide. Il peut être couplé à un ou plusieurs adjuvants, comme du glycol, pour améliorer les échanges thermiques, prévenir du gel ou encore limiter la formation de dépôt dans le circuit hydraulique.
Selon un second aspect, il est proposé un système thermique d’un logement comportant au moins un ventilo-convecteur dans l’un des modes de réalisation présenté ci-avant.
Dans un mode de réalisation, le système thermique d’un logement comprend en outre un circulateur assurant un débit minimal de fluide caloporteur dans ledit au moins un ventilo convecteur.
Fig. 1 montre un schéma d’un ventilo-convecteur comprenant un unique échangeur thermique, un ventilateur, une turbine, une batterie, et un dispositif de contrôle, ainsi que les flux reliant ces composants, selon un premier mode de réalisation.
Fig. 2 montre un schéma d’un ventilo-convecteur comprenant deux échangeurs thermiques, un ventilateur, deux turbines, une batterie, et un dispositif de contrôle, ainsi que les flux reliant ces composants, selon un deuxième mode de réalisation.
Fig. 3 montre schématiquement un système thermique d’un logement comprenant un ventilo-convecteur dans un troisième mode réalisation et un circulateur.
Les systèmes de chauffage d’un bâtiment comprennent souvent des ventilo-convecteurs. En chauffant l’air le traversant, un ventilo-convecteur permet de chauffer une pièce efficacement et/ou la maintenir à une température consigne. Pour y parvenir, il comprend nécessairement un échangeur thermique qui transfert la chaleur entre un fluide caloporteur qui le parcourt à l’intérieur (qui circule dans sa tuyauterie) et l’air à son contact à l’extérieur.
Habituellement, le fluide caloporteur qui parcourt l’échangeur thermique dont il est question est de l’eau.
Pour permettre un échange efficace de chaleur, un ventilo-convecteur brasse l’air qui entoure l’échangeur thermique avec un ventilateur.
La définition d’éléments de clippage EC1 et EC2, respectivement sur la seconde carte électronique CE2 et la paroi PS du support multifonctions SM, est avantageuse car elle évite d’avoir à utiliser des vis qui augmentent les coûts (tant de fourniture que d’assemblage).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 1 et 6, la paroi PS du support multifonctions SM peut aussi comprendre, à proximité des seconds éléments de couplage EC2, une rainure (ou encoche) RC dans laquelle est logé (au moins partiellement) un bord (transversal) BT de la seconde carte électronique CE2. Cela permet à la seconde carte électronique CE2 d’être positionnée (ou indexée) précisément, tout en étant en partie supportée.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur la , la première (autre) carte électronique CE1 (qui comporte la première source de photons S1) peut être solidarisée fixement à la face arrière FR du support SM, laquelle est opposée à la face avant FV. Dans l’exemple illustré, le support multifonctions SM comprend une paroi latérale PL qui prolonge la paroi PS vers le haut et à laquelle est solidarisée fixement la première (autre) carte électronique CE1 sur la face arrière FR.
En présence de cette option, le support SM assure encore une autre fonction, à savoir le support de la première carte électronique CE1, ce qui permet de se passer d’un support dédié à cette dernière (CE1), et donc de réduire encore plus le nombre de pièces (ou éléments) devant être assemblé(e)s dans le boîtier BB, et par conséquent le coût de fabrication du bloc optique BO.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 2 à 5, la paroi latérale PL comprend deux trous traversants destinés à être traversés respectivement par deux vis ou boulons traversant également la première carte électronique CE1 pour assurer son vissage. Mais dans une variante de réalisation non illustrée, la solidarisation fixe de la première carte électronique CE1 à la paroi latérale PL pourrait se faire par clippage.
Egalement par exemple, et comme mentionné plus haut et illustré non limitativement sur les figures 1 et 4, le bloc optique BO peut aussi comprendre un masque MB agencé de manière à masquer des éléments techniques qui sont logés dans le boîtier BB, et solidarisé fixement à la face avant FV du support SM.
En présence de cette option, le support SM assure encore une autre fonction, à savoir le support du masque MB, ce qui permet de se passer d’un support dédié à ce dernier (MB), et donc de réduire encore plus le nombre de pièces (ou éléments) devant être assemblé(e)s dans le boîtier BB, et par conséquent le coût de fabrication du bloc optique BO.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 2 à 5, le support SM comprend dans sa paroi PS et dans une paroi supérieure PS’ des trous de clippage TC destinés à recevoir des pattes de clippage PC que comprend le masque MB. Ce mode de solidarisation par clippage est avantageux car il évite d’avoir à utiliser des vis qui augmentent les coûts (tant de fourniture que d’assemblage). Mais dans une variante de réalisation non illustrée, la solidarisation fixe du masque MB au support SM pourrait se faire par vissage.
Egalement par exemple, et comme mentionné plus haut et illustré non limitativement sur la , le bloc optique BO peut aussi comprendre un premier écran translucide ET1 solidarisé fixement à la face avant FV de la paroi PS du support SM en aval de la première zone de sortie ZS1 afin d’être traversé par les premiers photons.
En présence de cette option, le support SM assure encore une autre fonction, à savoir le support du premier écran translucide ET1, ce qui permet de se passer d’un support dédié à ce dernier (ET1), et donc de réduire encore plus le nombre de pièces (ou éléments) devant être assemblé(e)s dans le boîtier BB, et par conséquent le coût de fabrication du bloc optique BO.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 2, 3 et 5, la paroi PS comprend sur sa face avant FV deux fûts FT munis chacun d’un trou fileté destiné à recevoir une vis ou un boulon traversant un trou traversant défini dans une patte du premier écran translucide ET1 pour assurer son vissage. Mais dans une variante de réalisation non illustrée, la solidarisation fixe du premier écran translucide ET1 à la paroi PS pourrait se faire par clippage.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 2, 3 et 5, la paroi PS comprend sur sa face avant FV deux pions d’indexage (ou de centrage) PI destinés à traverser respectivement des trous traversants définis dans les deux pattes du premier écran translucide ET1 pour faciliter son placement dans une position prédéfinie avant vissage.
Egalement par exemple, et comme mentionné plus haut et illustré non limitativement sur les figures 1 à 4, le bloc optique BO peut aussi comprendre un second écran translucide ET2 solidarisé fixement à la face avant FV de la paroi PS du support SM et au moins partiellement installé en aval de la seconde zone de sortie ZS2 afin d’être traversé par les seconds photons.