INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’agent plastifiant est adapté pour augmenter la plasticité de la couche d’amortissement 4. L’agent plastifiant peut comprendre au moins un élément choisi parmi un citrate, un adipate, un glycol et un dérivé de triéthylèneglycol. Le citrate peut être du citrate d'acétyl-tributyle. L’adipate peut être du triéthylène glycol bis(2-ethylhexanoate) (par exemple commercialisé sous le nom WVC 3800 de Celanese®).
Ajustement des propriétés acoustiques de l’élément vitré 2
Selon un aspect de l’invention, le dispositif comprend deux canaux de circulation de fluide, les deux canaux étant configurés pour être en contact thermique avec le composant, chaque canal comprenant un élément perturbateur de type ailette.
Selon un aspect de l’invention, les deux canaux forment des passes allers et retour depuis un conduit d’entrée de circulation de fluide et vers un conduit de sortie de circulation de fluide, un canal forme la passe aller et un canal forme la passe retour, les deux canaux étant reliés ensemble par une portion de retournement formant une circulation de fluide en forme de U.
Selon un aspect de l’invention, le dispositif comprend trois canaux de circulation de fluide.
Selon un aspect de l’invention, les trois canaux étant configurés pour être en contact thermique avec le composant, chaque canal comprenant un élément perturbateur de type ailette.
Selon un aspect de l’invention, les 3 canaux forment des passes allers et retour depuis un conduit d’entrée de circulation de fluide et vers un conduit de sortie de circulation de fluide, un canal forme la passe aller et deux canaux forment la passe retour, l’ensemble des canaux formant une circulation de fluide en forme de U.
Selon un aspect de l’invention, les 3 canaux forment des passes allers et retour depuis un conduit d’entrée de circulation de fluide et vers un conduit de sortie de circulation de fluide, deux canaux forment la passe aller et un canal forme la passe retour, l’ensemble des canaux formant une circulation de fluide en forme de U.
L’invention concerne aussi un système comprenant un dispositif électronique tel que décrit précédemment, et au moins un élément à réguler, l’élément comprenant au moins un composant susceptible de chauffer et une interface thermique en contact entre ledit composant et la plaque supérieure du dispositif, le ratio de surface étant calculé entre la surface de l’interface thermique en contact avec la plaque supérieure vis-à-vis de la surface des éléments perturbateurs.
Ainsi, l’invention porte sur un système électronique comprenant un dispositif de régulation thermique pour au moins un composant susceptible de chauffer, le composant comprenant au moins un élément à réguler, et notamment un élément intermédiaire diffuseur de chaleur, et une interface thermique en contact entre ledit élément à réguler ou l’élément intermédiaire et le dispositif, ledit dispositif (x) comprenant une plaque supérieure et une plaque inférieure assemblée avec la plaque supérieure pour former ensemble une pluralité de canaux (21) de circulation, lesdits canaux s’étendant principalement selon un axe longitudinal, pour un fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, la plaque supérieure du dispositif de refroidissement étant configurée pour être en contact thermique avec l’interface thermique de l’élément, le dispositif comprenant dans au moins une partie des canaux de circulation configurés pour être en vis-vis avec l’élément, au moins un élément perturbateur, s’étendant seulement partiellement sur la longueur desdits canaux de la plaque selon l’axe longitudinal d’extension principal des canaux, le dispositif étant caractérisé en ce que la surface des éléments perturbateurs du dispositif sont configurés pour présenter vis-à-vis de la surface du composant en contact avec la plaque supérieure du dispositif, un ratio de surface compris entre 15 et 60, de préférence entre 15 et 36.
Selon un aspect de l’invention, l’interface thermique (301) comprend au moins une couche en contact avec la plaque supérieure du dispositif composée d’indium et présentant une épaisseur comprise entre 0.3 et 0.5 mm. Selon un aspect de l’invention, l’interface thermique comprend plusieurs couches, la couche en contact avec la plaque supérieure du dispositif étant réalisée en indium et présentant une épaisseur comprise entre 0.3 et 0.5 mm.
Selon un aspect de l’invention, l’interface thermique présente un ratio de résistance thermique inférieure à 6% de la résistance thermique totale entre l’interface thermique et le fluide caloporteur, notamment un ratio compris entre 2 et 5.5%, de préférence entre 2.2% et 5%, encore préférentiellement entre 2.2% et 2.7% de la résistance thermique totale entre l’interface thermique et le fluide caloporteur.
On comprend que la majorité de la résistance thermique vient de la résistance de convection entre le fluide et le dispositif de refroidissement, notamment dans les cas où l’interface thermique est déjà optimisée. Il ne reste alors principalement que la résistance de conduction à prendre en compte, celle-ci étant ici inférieure à 6%
La présente invention sera décrite plus en détail ci-après en référence aux dessins.
La montre schématiquement un dispositif de l’art antérieur en vue du dessus ;
La montre schématiquement un dispositif selon un premier mode de réalisation en vue du dessus;
La montre schématiquement un dispositif selon le premier mode de réalisation en vue de coupe ;
La montre schématiquement un dispositif selon un deuxième mode de réalisation dans une vue latérale;
- mesurer, à un instant t, un différentiel de pression ΔP(t) x de l’air circulant respectivement entre au moins une pièce ventilée et le réseau de ventilation,
- comparer le différentiel de pression ΔP(t) x mesuré au niveau de ladite pièce ventilée avec au moins un différentiel de pression de référence ΔPr x , un écart entre le différentiel ΔP(t) x mesuré et le différentiel de pression de référence ΔPr x définissant une anomalie de pression,
- ajuster la vitesse de rotation de l’unité de ventilation afin de corriger l’anomalie de pression, la vitesse de rotation de l’unité de ventilation étant ajustée au moins en fonction de l’écart entre le différentiel de pression mesuré ΔP(t) x et le différentiel de pression de référence ΔPr x , et
- la mesure du différentiel de pression ΔP(t) x et la comparaison au moins avec le différentiel de pression de référence ΔPr x pour une même pièce ventilée étant répétées selon une fréquence déterminée, la vitesse de rotation de l’unité de ventilation étant ajustée lorsqu’une anomalie de pression est détectée.
Au travers de la mesure du différentiel de pression ΔP(t) x au niveau d’au moins une pièce ventilée et de la comparaison de cette mesure avec une valeur de référence qui est constituée par le différentiel de pression de référence ΔPr x , le procédé de régulation permet de détecter une anomalie de pression réelle et de corriger cette anomalie en modifiant les paramètres de fonctionnement de l’unité de ventilation.
Dans des modes de réalisation, le différentiel de pression ΔP(t) x peut également être comparé à au moins une mesure d’un différentiel de pression antérieur ΔP(t-n) x qui a été mesurée à un instant antérieur t-n d’une même pièce ventilée. Cette comparaison permet de suivre l’évolution de la pression et du débit d’air dans le réseau de ventilation au cours du temps.
Dans des modes de réalisation, la vitesse de rotation de l’unité de ventilation peut être ajustée si une anomalie de pression est identifiée de manière récurrente sur un nombre de mesures de différentiel de pression ΔP(t) x successives pour une même pièce ventilée. L’évaluation de la récurrence d’une anomalie de pression permet de détecter des variations durables du différentiel de pression ΔP(t) x qui peuvent être dues à une dégradation des conduits aérauliques du réseau de ventilation ou à des variations météorologiques. A ce titre, le procédé de régulation peut comporter une valeur seuil de récurrence d’une anomalie de pression, lorsque cette valeur seuil est atteinte un ajustement de la vitesse de rotation de l’unité de ventilation est opéré.
De plus, dans d’autres modes de réalisation, la valeur de l’écart entre chaque mesure le différentiel de pression ΔP(t) x et le différentiel de pression de référence ΔPr x est pris en considération pour déterminer la valeur seuil de récurrence d’une anomalie de pression pour une même pièce ventilée. La prise en compte de l’écart entre la valeur de référence et le différentiel de pression mesuré permet de déclencher des corrections du régime de fonctionnement de l’unité de ventilation plus rapidement.
Dans des modes de réalisation, les mesures de différentiel de pression ΔP(t) x de toutes les pièces ventilées pour lesquelles le différentiel de pression ΔP(t) x est mesuré peuvent être corrélées afin d’ajuster la vitesse de rotation de l’unité de ventilation pour corriger l’anomalie de pression à l’échelle du bâtiment. La prise en considération de toutes les pièces ventilées qui sont monitorées permet de détecter un problème affectant plusieurs parties du réseau de ventilation voire la totalité de ce dernier.
Dans des modes de réalisation, les mesures du différentiel de pression ΔP(t) x sont réalisées selon une fréquence comprise entre 3 et 10 mesures par jour. Cela permet d’opter, lors de l’installation du système de régulation, pour des modules de suivi autonomes qui sont alimentées par une batterie rechargeable ou à usage unique. L’installation du système de régulation évite ainsi des travaux pour le passage de câble d’alimentation des modules de suivi.
Dans des modes de réalisation, les mesures du différentiel de pression ΔP(t) x peuvent être réalisées selon une fréquence constante et présentent un décalage temporel d’un jour sur l’autre par rapport à un fuseau horaire déterminé. Le décalage temporel des mesures d’un jour sur l’autre permet d’éviter de mesurer, pour une même pièce ventilée, une récurrence d’anomalies de pression dues aux activités quotidiennes routinières des occupants de la pièce ventilée. En particulier, le procédé de régulation peut comporter un intervalle de temps entre deux mesures du différentiel de pression ΔP(t) x dont la valeur est choisie de façon que la répétition de l’intervalle de temps crée un décalage temporel d’un jour sur l’autre par rapport à un fuseau horaire déterminé. Le décalage temporel des mesures permet également d’éviter de mesurer de façon récurrente des variations du différentiel de pression ΔP(t) x qui seraient dues aux activités quotidiennes routinières des occupants de la pièce ventilée (douche, aération, cuisine etc.).
Dans des modes de réalisation, le procédé de régulation peut comporter une étape de transmission sans fil d’un signal porteur des données mesurées du différentiel de pression ΔP(t) x au niveau de chaque pièce ventilée, les données mesurées étant transmises à une unité de calcul distante de chaque pièce ventilée. La transmission à distance permet d’appliquer le procédé de régulation à des bâtiments anciens après que les pièces ventilées représentatives aient été équipées d’un module de suivi comprenant un émetteur/récepteur radio ou d’un équivalent capable de transmettre les données à distance vers une unité de calcul la régulation du bâtiment.
Dans des modes de réalisation, chaque pièce ventilée peut être connectée au réseau de ventilation au travers d’une bouche de ventilation, la mesure du différentiel de pression ΔP(t) x étant alors réalisée au travers de l’air circulant dans la bouche de ventilation entre chaque pièce ventilée et le réseau de ventilation.
Dans des modes de réalisation, si l’ajustement de la vitesse de rotation de l’unité de ventilation pour corriger le différentiel de pression ΔP(t) 1 d’une première pièce ventilée entraine le dépassement d’un différentiel de pression de référence ΔPr 2 pour une deuxième pièce ventilée et que le problème n’est pas corrigé après plusieurs ajustements de la vitesse de rotation de l’unité de ventilation, le procédé de régulation réalise un arbitrage entre les deux anomalies de pression en faveur du maintien du différentiel de pression de référence ΔPr 1 pour la première pièce ventilée. Ce type d’arbitrage permet de favoriser le renouvellement optimal de l’air dans l’ensemble du bâtiment et évite que tout conflits de correction perdure.
Dans des modes de réalisation, si une anomalie de pression n’est pas résolue après plusieurs ajustements de la vitesse de rotation de l’unité de ventilation, le procédé de régulation envoie une alerte pour déclencher une maintenance.
L’invention concerne également un système de régulation pour la mise en œuvre du procédé de régulation conforme de l’invention, le système de régulation étant configuré pour réguler au moins un réseau de ventilation d’un bâtiment comprenant un nombre déterminé de pièces ventilées, le réseau de ventilation comprenant au moins une unité de ventilation configurée pour générer un débit d’air à une pression donnée dans le réseau de ventilation qui est connecté respectivement à chaque pièce ventilée au travers d’une bouche de ventilation, caractérisé en ce qu’il comprend :
La structure chauffante supérieure 13 comporte également un dispositif de chauffage supérieur 18 qui est prévu dans le châssis supérieur 14 et qui est configuré pour chauffer la plaque de cuisson 16. Le dispositif de chauffage supérieur 18 comporte par exemple un élément résistif chauffant supérieur.
La liaison pivot 15 est plus particulièrement configurée pour permettre un pivotement de la structure chauffante supérieure 13 par rapport à la structure chauffante inférieure 2 autour de l’axe de pivotement A1 et entre une position de fermeture (voir les figures 1 et 7) dans laquelle la structure chauffante supérieure 13 recouvre l’accessoire de cuisson 5 et en particulier dans laquelle la structure chauffante inférieure 2 et la structure chauffante supérieure 13 délimitent un volume de cuisson 19, et une position d’ouverture maximale (voir la ) dans laquelle la structure chauffante inférieure 2 et la structure chauffante supérieure 13 présentent un écartement maximal lorsque l’appareil de cuisson repose sur une surface d’appui, et en particulier dans laquelle la structure chauffante inférieure 2 et la structure chauffante supérieure 13 définissent un angle d’inclinaison compris entre 150 et 200°, avantageusement entre 170 et 190° et par exemple d’environ 180°. De façon avantageuse, la structure chauffante supérieure 13 est configurée pour fermer une ouverture supérieure, délimitée par un bord périphérique supérieur de la paroi périphérique 5.2 de l’accessoire de cuisson 5, lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe la position de fermeture, et le dispositif de chauffage supérieur 18 est configuré pour être disposé au-dessus de la plaque de cuisson 16 lorsque la structure chauffante supérieure 13.
L’appareil de cuisson électrique 1 présente ainsi un premier mode d’utilisation dans lequel la structure chauffante supérieure 13 occupe la position de fermeture et des aliments sont aptes à être cuits dans le volume de cuisson 19 délimité par la structure chauffante inférieure 2 et la structure chauffante supérieure 13, et un deuxième mode d’utilisation dans lequel la structure chauffante supérieure 13 occupe la position d’ouverture maximale et chacun de l’accessoire de cuisson 5 et de la plaque de cuisson 16 est apte à supporter et cuire un aliment respectif.
La structure chauffante supérieure 13 est également apte à occuper une pluralité de positions d’ouverture intermédiaires qui sont situées entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale, et notamment une position d’ouverture intermédiaire stable (voir la ) dans laquelle la structure chauffante inférieure 2 et la structure chauffante supérieure 13 définissent un angle d’inclinaison compris entre 90 et 120°, et par exemple d’environ 105°.
Comme montré sur la , lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe la position de fermeture, une distance de séparation D entre la surface de cuisson 17 de la plaque de cuisson 16 et le fond 5.1 de l’accessoire de cuisson 5 est supérieure à 45 mm, avantageusement comprise entre 45 et 65 mm, et par exemple d’environ 55 mm.
L’appareil de cuisson électrique 1 comporte en outre un bac de collecte 21 (voir les figures 2 et 5) configuré pour collecter des jus de cuisson et des condensats provenant de la plaque de cuisson 16. De façon avantageuse, le bac de collecte 21 est disposé dans une partie arrière de la structure chauffante inférieure 2, et est amovible.
La plaque de cuisson 16 comporte plus particulièrement une partie de déversement 22 qui est configurée pour être située verticalement à l’aplomb du bac de collecte 21 lorsque la structure chauffante supérieure 13 est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale, et notamment lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe la position d’ouverture intermédiaire stable et lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe la position d’ouverture maximale. La partie de déversement 22 est ainsi configurée pour permettre un écoulement par gravité des jus de cuisson ou des condensats, provenant de la plaque de cuisson 16, dans le bac de collecte 21 lorsque la structure chauffante supérieure 13 est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale, et occupe par exemple la position d’ouverture intermédiaire stable ou la position d’ouverture maximale.
Afin de favoriser un écoulement par gravité des jus de cuisson ou condensats, provenant de la plaque de cuisson 16, dans le bac de collecte 21 lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe la position d’ouverture maximale, la plaque de cuisson 16 est avantageusement configurée pour être inclinée vers le bac de collecte 21, et donc vers le bas et vers l’avant, lorsque l’appareil de cuisson électrique 1 repose sur une surface horizontale et que la structure chauffante supérieure est en position d’ouverture maximale.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de déversement 22 est formé par un bec de déversement, également nommé bec verseur. Cependant, selon une variante de réalisation de l’invention, la partie de déversement 22 pourrait être formée par un simple orifice de déversement.
Comme montré notamment sur les figures 3 et 4, la plaque de cuisson 16 comporte une nervure périphérique 23 qui s’étend sur une partie du contour de la surface de cuisson 17 et qui est configurée pour guider des jus de cuisson ou des condensats, présents sur la plaque de cuisson 16, vers la partie de déversement 22, lorsque la structure chauffante supérieure 13 est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale. La nervure périphérique 23 est interrompue uniquement au niveau de la partie de déversement 22. En d’autres termes, la nervure périphérique 23 comporte un premier bord d’extrémité et un deuxième bord d’extrémité qui sont espacés l’un de l’autre et qui délimitent en partie la partie de déversement 22. De façon avantageuse, la nervure périphérique 23 présente une hauteur supérieure à 10 mm, et par exemple d’environ 15 mm.
De façon avantageuse, la partie de déversement 22 comporte deux rebords de guidage latéraux 22.1 configurés pour guider des jus de cuisson ou condensats, provenant de la plaque de cuisson 16, vers le bac de collecte 21, et la nervure périphérique 23 présente une hauteur supérieure à la hauteur des rebords de guidage latéraux 22.1, et par exemple supérieure à sensiblement le double de la hauteur des rebords de guidage latéraux 22.1.
La plaque de cuisson 16 comporte en outre des nervures de support 24 prévues sur la surface de cuisson 17. Les nervures de support 24 sont configurées pour supporter des aliments disposés sur la plaque de cuisson 16 lorsque cette dernière est dans la position d’ouverture maximale et pour guider au moins une partie des jus de cuisson et/ou des condensats, présents sur la plaque de cuisson 16, vers la partie de déversement 22.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, les nervures de support 24 comportent une nervure de support centrale 25 s’étendant sensiblement dans un plan longitudinal médian P de l’appareil de cuisson électrique 1, et des premières nervures de support latérales 26 et des deuxièmes nervures de support latérales 27 qui sont disposées de part et d’autre du plan longitudinal médian P de l’appareil de cuisson électrique 1, et plus particulièrement de part et d’autre de la nervure de support centrale 25.
Comme montré sur la , chacune des premières et deuxièmes nervures de support latérales 26, 27 est inclinée par rapport à un axe de référence A passant par un centre géométrique de la partie de déversement 22 et un centre géométrique de la plaque de cuisson 16.
De façon avantageuse, chacune des premières nervures de support latérales 26 est inclinée par rapport à la nervure de support centrale 25 de telle sorte que la distance entre ladite première nervure de support latérale 26 et la nervure de support centrale 25 diminue en direction de la partie de déversement 22, et chacune des deuxièmes nervures de support latérales 27 est inclinée par rapport à la nervure de support centrale 25 de telle sorte que la distance entre ladite deuxième nervure de support latérale 27 et la nervure de support centrale 25 diminue en direction de la partie de déversement 22. De façon avantageuse, les premières et deuxièmes nervures de support latérales 26, 27 convergent, deux à deux, sensiblement en direction de la partie de déversement 22. En particulier, les premières et des deuxièmes nervures de support latérales 26, 27 délimitent, deux à deux, des formes en chevron qui sont configurées pour être orientées vers le bas lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe une position d’ouverture intermédiaire.
Les premières nervures de support latérales 26 délimitent plus particulièrement des premiers canaux d’écoulement 26.1 configurés pour guider et orienter au moins une partie des jus de cuisson et/ou des condensats, présents sur la plaque de cuisson 16, en direction de la nervure de support centrale 25, et les deuxièmes nervures de support latérales 27 délimitent plus particulièrement des deuxièmes canaux d’écoulement 27.1 configurés pour guider et orienter au moins une partie des jus de cuisson et/ou des condensats, présents sur la plaque de cuisson 16, en direction de la nervure de support centrale 25. De plus, les premières nervures de support latérales 26 et la nervure de support centrale 25 délimitent un premier canal de collecte 26.2 configuré pour collecter des jus de cuisson et/ou des condensats s’écoulant dans les premiers canaux d’écoulement 26.1 et pour guider et orienter lesdits jus de cuisson et/ou des condensats collectés en direction de la partie de déversement 22, et les deuxièmes nervures de support latérales 27 et la nervure de support centrale 25 délimitent un deuxième canal de collecte 27.2 configuré pour collecter des jus de cuisson et/ou des condensats s’écoulant dans les deuxièmes canaux d’écoulement 27.1 et pour guider et orienter lesdits jus de cuisson et/ou des condensats collectés en direction de la partie de déversement 22.
La présente invention a encore pour objet un procédé cosmétique de soin de la peau, notamment de nettoyage de la peau et plus particulièrement de la peau du visage et/ou du cou, comprenant au moins les étapes consistant à :
i) étaler et former en surface de la peau un film d’une composition telle que décrite précédemment ;
ii) optionnellement, conserver ledit film en surface de la peau pendant un temps de pose d’au moins une minute, de préférence de 2 à 10 minutes, de préférence jusqu’à son séchage ; et
iii) éliminer ledit film, notamment par rinçage, de préférence à l’eau.
L’invention est illustrée plus en détails par les exemples présentés ci-après. Sauf indication contraire, Les quantités sont données en pourcentage % en poids, et en matière active.
Exemples Exemple 1 – Tableau comparatif de formules testées , « Cp » hors invention / « Ex » selon l’invention
Le tableau 1 suivant montre l’intérêt de chaque ingrédient (argile, tensioactif anionique, gélifiant hydrophile, amidon, et cellulose, dans la composition selon l’invention.