INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple, la première ligne d’injection 1 comprend en outre une vanne 11, un réchauffeur 12 et un organe de mesure du débit 13. La vanne 11 comprend un état ouvert et un état fermé afin d’autoriser ou non la circulation du carburant H dans la première ligne d’injection 1. La vanne 11 ne participe pas à modifier le premier débit Q1. Le réchauffeur 12 est configuré pour réchauffer le carburant H, de préférence pour assurer le passage à l’état gazeux de l’hydrogène. Le réchauffeur 12 est monté en aval du premier dispositif sous pression 10. Le réchauffeur 12 se présente de préférence sous la forme d’un échangeur thermique, relié à une source chaude de la turbomachine d’aéronef. L’organe de mesure du débit 13, tel qu’un débitmètre, est monté en aval du premier dispositif sous pression 10 afin de mesurer le premier débit Q1 fourni.
En référence à la , la première ligne d’injection 1 est exempte d’organe de dosage du carburant H. Le premier débit Q1 est fourni uniquement par le premier dispositif de mise sous pression 10 qui n’est pas adapté pour doser le carburant H. La première ligne d’injection 1 permet ainsi de fournir un premier débit Q1 peu précis et dont la réactivité est faible. Comme ce sera vu par la suite, seule la deuxième ligne d’injection 2 comprend un organe de dosage. C’est la deuxième ligne d’injection 2 qui permet de compenser le manque de précision de la première ligne d’injection avec une grande réactivité 1 afin que le système de conditionnement 100 en globalité fournisse un débit total précis qui suive de manière dynamique les besoins de la turbomachine.
En référence à la , la deuxième ligne d’injection 2 est configurée pour fournir un deuxième débit Q2 à la chambre de combustion 7, plus précisément à un ou plusieurs deuxièmes injecteurs 6 de la chambre de combustion 7. Un dispositif de dosage à col sonique 21 est avantageusement adapté pour assurer un dosage précis d’un carburant H sous la forme d’un fluide compressible, tel que l’hydrogène à l’état gazeux, contrairement à une vanne de dosage qui n’est adaptée que pour les fluides incompressibles.
Comme illustré sur la , le dispositif de dosage à col sonique 21 comprend un détendeur 25 monté en amont d’un conduit 26 comprenant un col sonique. Le conduit 26 est configuré pour doser le deuxième débit Q2 en fonction de la pression P2 et de la température T2 en amont du col sonique. Le détendeur 25 est configuré pour contrôler la pression P2 de manière réactive en amont du col sonique. Le détendeur 25 présente avantageusement un temps de réponse rapide, inférieur à 500ms, de préférence inférieur à 200ms et préférentiellement inférieur à 100ms. Outre sa précision, le dispositif de dosage à col sonique 21 permet ainsi de doser un deuxième débit Q2 de manière rapide suite à la réception d’une consigne de dosage C2. Un tel dispositif de dosage à col sonique 21 permet avantageusement de compenser le temps de réponse plus lent (typiquement compris entre 500ms et 2s) du premier dispositif de mise sous pression 10 de la première ligne 1.
En référence à la , le conduit 26 comporte de préférence une section fixe, à savoir non mobile. Le conduit 26 se présente de préférence sous la forme d’un tube de Venturi comprenant une section amont convergente et une section aval divergente de part et d’autre du col sonique. Un tel conduit 26 permet d’éviter un décollement du carburant H en sortie du col sonique, et ainsi d’éviter des pertes de charge.
Comme illustré sur la , le dispositif de dosage à col sonique 21 est alimenté par un deuxième dispositif de mise sous pression 20 configuré pour fournir une pression d’alimentation P20. Le deuxième dispositif de mise sous pression 20 et le dispositif de dosage à col sonique 21 permettent de fournir une pression d’amorçage pour laquelle l’écoulement au niveau du col sonique est sonique et connu avec une grande précision, notamment de manière indépendante des conditions en aval. De préférence, le deuxième dispositif de mise sous pression 20 comprend plusieurs pompes, préférentiellement deux, notamment sous la forme de motopompes cryogéniques, pour fournir une pression suffisante au dispositif de dosage à col sonique 21.
De manière préférée, pour permettre le fonctionnement du dispositif de dosage à col sonique 21, l’équation suivante est vérifiée P2 > 1,5 * P1, et préférentiellement P2 > 2 * P1, avec P1 la pression de la première ligne d’injection 1. Du fait de l’absence d’organe de dosage, la première ligne d’injection 1 présente l’avantage d’être peu énergivore. Ceci permet de compenser l’énergie nécessaire pour mettre sous pression le carburant H dans la deuxième ligne d’injection 2. Le système de conditionnement 100 combine avantageusement les avantages propres à chaque ligne d’injection 1, 2 : à savoir un coût énergétique faible pour la première ligne 1, et une réponse précise et rapide pour la deuxième ligne 2.
Toujours en référence à la , la deuxième ligne d’injection 2 comprend également une vanne 29, un dispositif de réchauffage 22 ainsi que des organes de mesure de la pression 30 et de la température 31. La vanne 29 comprend un état ouvert et un état fermé afin d’autoriser ou non la circulation du carburant H dans la deuxième ligne d’injection 2. La vanne 29 ne participe pas à régler le deuxième débit Q2. L’organe de mesure de la pression 30, tel qu’un capteur de pression, est monté en aval du premier dispositif de dosage 21 afin de mesurer la pression en aval. L’organe de mesure de la température 31, tel qu’un capteur de température, est monté en aval du premier dispositif de dosage 21 afin de mesurer la température en aval. Cela permet de connaître les caractéristiques du carburant dans la deuxième ligne d’injection 2 préalablement à son injection.
Comme illustré sur la , le dispositif de réchauffage 22 permet de réchauffer l’hydrogène à l’état gazeux. Le dispositif de réchauffage 22 est monté entre le deuxième dispositif de mise sous pression 20 et le dispositif de dosage 21. Le dispositif de réchauffage 22 comprend de préférence un réchauffeur électrique 27 et un échangeur de chaleur 28. Le réchauffeur électrique 27 présente avantageusement un temps de réponse plus rapide que l’échangeur de chaleur 28. L’échangeur de chaleur 28 est quant à lui moins énergivore que le réchauffeur électrique 27. L’utilisation alternative ou combinée du réchauffeur électrique 27 et de l’échangeur de chaleur 28 permet un contrôle précis, rapide et peu énergivore de la température du carburant H.
Dans la forme de réalisation de la , le dispositif de réchauffage 22 comprend uniquement un réchauffeur électrique 27 configuré pour assurer le réchauffage du carburant H avant son injection dans la chambre de combustion 7. Ceci permet de limiter l’encombrement de la deuxième ligne de carburant 2.
Dans la forme de réalisation de la , la première ligne d’injection 1 et la deuxième ligne d’injection 2 comprennent une portion commune 9, sur laquelle est monté le premier dispositif de mise sous pression 10. Autrement dit, le premier dispositif de mise sous pression 10 est monté sur la première ligne d’injection 1 et la deuxième ligne d’injection 2. De préférence, le deuxième dispositif de mise sous pression 20 comporte une unique pompe, suffisante avec le premier dispositif de mise sous pression 10 pour alimenter le dispositif de dosage 21. La mise en commun du premier dispositif de mise sous pression 10 permet avantageusement de limiter l’encombrement du système de conditionnement 100.
En référence à la , la turbomachine d’aéronef comprend également un calculateur 50 configuré pour contrôler le premier débit Q1 et le deuxième débit Q2 fournis par les lignes d’injection 1, 2. Comme illustré sur la , le calculateur 50 est configuré pour fournir une première consigne C1 au premier dispositif de mise sous pression 10 afin de contrôler le premier débit Q1. La première consigne C1 est prédéterminée en fonction d’une consigne de régime de la turbomachine d’aéronef, par exemple, imposée par un pilote de l’aéronef. De préférence, le calculateur 50 est également configuré pour recevoir une mesure de débit D1 du débitmètre 13 de la première ligne d’injection 1 et pour corriger la première consigne C1 en fonction de la mesure de débit D1 (boucle de régulation). La première consigne C1 est de préférence une consigne de vitesse. Il est précisé que la illustre le fonctionnement du calculateur 50 et que les éléments de la auxquels le calculateur 50 n’est pas connecté ne sont pas représentés à des fins de clarté seulement.
Comme illustré sur la , le calculateur 50 est configuré pour fournir une consigne de dosage C2 au dispositif de dosage 21, et plus précisément au détendeur 25, afin de contrôler la pression P2 et la température T2 en amont du col sonique. Le calculateur 50 est également configuré pour fournir une deuxième consigne C2 au deuxième dispositif de mise sous pression 20 afin de contrôler la pression d’alimentation P20 fournie au dispositif de dosage 21. La deuxième consigne C2 est de préférence une consigne de pression. La consigne de dosage C2 et la deuxième consigne C20 sont prédéterminées en fonction d’une consigne de régime de la turbomachine d’aéronef, par exemple, imposée par un pilote de l’aéronef. De préférence, le calculateur 50 est également configuré pour recevoir une mesure de pression et de température D2 des capteurs de pression 30 et de température 31 de la deuxième ligne d’injection 2. Le calculateur 50 est configuré pour corriger la deuxième consigne C20 et la consigne de dosage C2 en fonction de la mesure de pression et de température D2, et de préférence la mesure de débit D1 (boucle de régulation).
De préférence et comme illustré sur la , le calculateur 50 est également configuré pour fournir une consigne C4 à la pompe 42 du circuit amont 40.
Le procédé d’utilisation du système de conditionnement 100 est décrit par la suite lors d’un régime stabilisé RS de la turbomachine d’aéronef, durant lequel la somme du premier débit Q1 et du deuxième débit Q2 fournie à la chambre de combustion varie de moins de 10%, ainsi que lors d’un régime transitoire RT de la turbomachine d’aéronef, à savoir non stabilisé.
En référence à la , lors d’un régime stabilisé RS : Le dispositif de dosage à col sonique 21 reçoit E1 (étape de réception) au moins une consigne de dosage C2 prédéterminée, Le dispositif de dosage à col sonique 21 fournit E2 (étape de fourniture), à partir de la consigne de dosage C2 et de la pression d’alimentation P20, un deuxième débit Q2 pour alimenter la chambre de combustion 7, et Dans certains modes de réalisation, la première ligne 1 fournit E3 (étape de fourniture) un premier débit Q1 pour alimenter la chambre de combustion 7.
Dans la suite de la description, le cul de sac vaginal antérieur est désigné par son sigle CSVA ; le cul de sac vaginal postérieur est désigné par son sigle CSVP ; la paroi vaginale antérieure est désignée par son sigle PVA et la paroi vaginale postérieure est désignée par son sigle PVP. Tout renvoi à une partie anatomique pelvi-périnéale de la femme sera fait en référence aux figures 1 et 2 déjà décrites ci-avant.
La représente une vue en perspective d’un spéculum vaginal 100 selon l’invention. Ledit spéculum vaginal 100 comprend une valve antérieure 10 destinée à être en contact avec la PVA dans sa totalité et une valve postérieure 20 destinée à être en contact avec la PVP dans sa totalité. Les deux valves antérieure 10 et postérieure 20 formant une paire de mâchoires 11 et 21 à une extrémité et une paire de poignées 12 et 22 à l’autre extrémité. Ladite valve antérieure 10 étant plus courte et plus étroite que la valve postérieure 20. De plus, les valves antérieure 10 et postérieure 20 présentent à l’extrémité des mâchoires 11 et 21 une forme arrondie ou de nez 112 et 222. Par ailleurs, un moyen 30 est inséré au niveau des poignées 12 et 22, la poignée 12 étant fixe et la poignée 22 étant mobile, dite poignée d’articulation. Le moyen 30 schématisé à la est une vis latérale.
La représente une coupe sagittale médiane du pelvis chez la femme où le spéculum vaginal 100 selon la présente invention, en position ouverte ou d’examen, est inséré dans le vagin. Sur cette figure, l’utérus U est en position intermédiaire (généralement une femme multipare). Le spéculum vaginal 100 représenté comprend une valve antérieure 10 plus courte et plus étroite, c’est-à-dire moins large par rapport à la valve postérieure 20. La valve postérieure 20 se positionne dans le CSVP et la valve antérieure 10 peut passer devant le col utérin CU pour se mettre en regard du CSVA. A l’ouverture du spéculum vaginal 100 lesdites valves agissent en synergie en transmettant une tension égale à l’insertion du vagin V sur les faces antérieure et postérieure du col utérin CU. Le col utérin CU est ainsi exposé facilement sans ouverture excessive du spéculum vaginal 100 permettant une bonne visualisation du col utérin CU par l’examinateur.
Plus précisément, la permet de mettre en exergue le fonctionnement du spéculum vaginal selon l’invention lors de son utilisation. Le spéculum vaginal selon l’invention, peut être introduit dans le vagin dans une direction oblique en arrière, visant ainsi le CSVP. Lors de l’ouverture du spéculum vaginal la valve antérieure 10 plus courte passe devant le col utérin CU sans le traumatiser et dans le même temps la valve postérieure 20 (plus longue) se positionne dans le CSVP. Le fait que la valve antérieure 10 soit plus étroite limite la compression des muscles péri-vaginaux entre le spéculum et l’angle ischio-pubien, limite la pression sur les corps caverneux et atténue la sensation de pincement. L’exposition du col utérin CU est obtenue facilement et une ouverture forcée du spéculum est inutile, ce qui participe à un meilleur confort aussi bien pour la patiente que pour l’examinateur.
Il convient également de rappeler que les femmes multipares peuvent présenter un traumatisme des ligaments pelviens et du noyau fibreux central pouvant entrainer une ampliation de la cavité vaginale, une augmentation des parois vaginales antérieure et postérieure et une augmentation de la surface vaginale. De plus, lors d’un/d’accouchement(s), la paroi vaginale perd en partie de sa tonicité et gagne en longueur et en surface. Dans une telle situation, cette paroi peut gêner la vision du col par un phénomène de « rideau » ou d’interposition.
Ainsi, dans de telles situations, le spéculum vaginal selon la présente invention trouve là son plein emploi car quelle que soit la longueur envisagée, les valves antérieure 10 et postérieure 20 de longueurs différentes, maitrisent simultanément la paroi vaginale antérieure et la paroi vaginale postérieure bien plus ample.
De plus, le spéculum vaginal selon la présente invention permet de prendre en charge simultanément, les parois vaginales antérieure et postérieure quelle que soit leurs amplitudes, en limitant voire supprimant le phénomène de « rideau » ou d’interposition masquant le col utérin à la vue.
La représente une coupe transversale du périnée de la femme où le spéculum vaginal 100 selon la présente invention, en position ouverte, est inséré dans le vagin. Sur cette coupe transversale le spéculum vaginal selon l’invention comprend une valve antérieure 10 plus courte et plus étroite que la valve postérieure 20. Avec l’insertion dudit spéculum vaginal 100, les corps caverneux CC ne se déforment quasiment pas et ainsi les muscles péri-vaginaux MPV ne ressentent pas d’augmentation de pression suite à l’ouverture dudit spéculum vaginal 100. De plus, l’utilisation d’un tel spéculum vaginal selon la présente invention évite également à l’examinateur de devoir écarter inutilement les valves antérieure 10 et postérieure 20, permettant ainsi de rendre l’examen gynécologique le moins inconfortable possible.
Les figures 6a et 6b représentent une variante de réalisation du spéculum vaginal 100 selon l’invention. La est une vue en perspective de deux valves, assemblées selon un mode de réalisation de l’invention. Plus précisément, à la est représenté un spéculum vaginal d’un type connu sous l’appellation spéculum COLLIN comme détaillé ci-dessus. Le spéculum vaginal représenté à la comprend une première branche 10 à section arquée avec une face convexe extérieure et une face concave intérieure, ladite branche 10 étant terminée par une collerette 13 avec une aile latérale 14 sur laquelle s’articule une aile latérale 24 d’une seconde branche 20.
La seconde branche 20 a une section arquée avec une face concave tournée vers la branche 10 et une face convexe extérieure. Les branches 10 et 20 forment une paire de mâchoires 11 et 21 destinées à être respectivement en contact avec la PVA et la PVP dans leurs totalités.
Entre les ailes 14 et 24, une vis 30 avec une tête moletée est insérée.
La vis 30 permet de maintenir les branches 10 et 20 écartées et de régler ledit écartement jusqu’à obtenir la position angulaire souhaitée lors d’un examen gynécologique.
Conformément à l’invention la branche 10 est plus courte et plus étroite que la branche 20. La branche 10 a une longueur L1 de 98 mm et la branche 20 a une longueur L2 de 120mm. Le rapport de longueur de la longueur L1 de la branche 10 sur la longueur L2 de la branche 20 est de 0,817. La branche 10 a une largeur l1 de 24 mm et la branche 20 a une largeur l2 de 31,5 mm. Le rapport de largeur de la largeur l1 de la branche 10 sur la largeur l2 de la branche 20 est de 0,762. Ainsi, le spéculum vaginal décrit dans la permet de s’adapter à l’anatomie pelvi-périnéale et permet d’éviter notamment le phénomène de pincement et de pression lors de son ouverture dans le vagin de la femme.
La représente une vue du dessus, face convexe, de la branche 10 et de la branche 20 séparées. Les ailes latérales 14 et 24 sont également visibles. Cette permet également de rendre visible la largeur l1 de la branche 10 et la largeur l2 de la branche 20, la largeur l1 étant plus petite que la largeur l2.
Le spéculum vaginal représenté dans les figures 6a et 6b a été testé en conditions réelles chez une vingtaine de femmes en consultation médicale pendant plusieurs semaines. De tels tests ont permis de mettre en évidence que le spéculum vaginal selon la présente invention permet d’obtenir une exposition du col immédiate et un confort chez les patientes. De plus, lors de difficulté d’examen avec un spéculum standard tel que décrit ci-dessus, le spéculum vaginal selon l’invention a été utilisé avec succès permettant de poursuivre efficacement l’acte médical. De plus, le spéculum vaginal selon l’invention a notamment permis d’améliorer la consultation médicale de patientes multipares avec tendance au prolapsus de la paroi vaginale postérieure.
Il convient de noter que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisations qui viennent d’être décrits et représentés. On pourra y apporter de nombreuses modifications de détail sans que cela ne sorte du cadre de la présente invention. Par exemple, les moyens d’articulation des valves et les moyens permettant d’écarter les valves antérieure 10 et postérieure 20 et de les maintenir écartées afin d’avoir la position angulaire désirée, pourraient parfaitement être différents.
Dans un mode de réalisation, la défaillance du disjoncteur est l’une au moins des défaillances suivantes : défaillance d’une alimentation pour le fonctionnement interne du disjoncteur ; perte de masse du disjoncteur.
Dans un mode de réalisation, le disjoncteur comporte un interrupteur électrique entre la source d’alimentation du circuit électrique et une branche du circuit électrique, ledit interrupteur étant configurée pour être ouverte dans le cas où un court-circuit apparaît sur ladite branche, et
dans lequel la défaillance est l’une au moins des défaillances suivantes : échec de ladite ouverture en cas de court-circuit ; ouverture inopinée de l’interrupteur en cas de fonctionnement normal.
Un troisième aspect de l’invention concerne un dispositif de délestage d’un circuit électrique compris sur un véhicule terrestre à moteur, le circuit comprenant un disjoncteur, au moins une source d’alimentation électrique, au moins un équipement électrique principal et au moins un équipement électrique secondaire, le dispositif comportant au moins une mémoire et au moins un processeur configurés pour effectuer les opérations de : sur détection d’une défaillance dudit disjoncteur, génération d’une instruction d’extinction de l’équipement électrique secondaire, ladite extinction étant configuré pour délester le circuit de l’équipement électrique secondaire pour prioriser l’alimentation de l’équipement électrique principal.
illustre un circuit électrique selon un mode de réalisation de l’invention.
La illustre un circuit électrique compris sur un véhicule terrestre à moteur, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le circuit électrique ici représenté est un circuit d’alimentation électrique, typiquement distinct d’un réseau interne de transmission (par exemple Ethernet), non représenté. Comme cela sera détaillé en référence à la ci-après, la transmission d’une l’instruction de délestage aux équipements concernés peut être faite sur ce réseau interne de transmission.
Le circuit comporte : un disjoncteur 44 comprenant des interrupteurs 14, 16, 18 et 20 ; une première source d’alimentation électrique 22, comme une batterie 12 Volts ; une deuxième source d’alimentation électrique 26, comme un convertisseur DC-DC ; des masses 12 et 24, qui peuvent être la même et correspondre à la caisse du véhicule ; une source d’alimentation électrique 10 pour le fonctionnement interne du disjoncteur ; une branche 28 comportant un équipement principal 30 et deux équipements secondaires 32 et 34 ; une branche 42 comportant un équipement principal 36 et deux équipements secondaires 38 et 40.
Le disjoncteur 44 est configuré pour contenir des défaillances électriques et limiter les dommages causés par exemple par un court-circuit sur l’une des branches. Par exemple, si un court-circuit intervient sur la branche 28, l’énergie électrique générée par la source 22 peut-être fortement absorbée par la branche 28 qui peut en outre subir un dommage. Dans cette situation, le disjoncteur 44 ouvre l’interrupteur 16 pour éviter tout impact sur la branche 42 et limiter les dommages sur la branche 28.
Les équipements électriques principaux 30 et 36 sont par exemple : un dispositif de freinage du véhicule ; un dispositif de propulsion du véhicule ; un dispositif de direction du véhicule.
Les équipements électriques secondaires 32, 34, 38 et 40 sont par exemple : un dispositif de chauffage d’un habitacle du véhicule ; un dispositif de climatisation d’un habitacle du véhicule ; un dispositif de chauffage d’un volant, d’un pare-brise, d’une lunette arrière, d’une ceinture et/ou d’un siège du véhicule ; un dispositif d’info-divertissement du véhicule. Tous types d’équipements lié au dispositif d’info-divertissement sont concernés, conjointement ou séparément, comme des dispositifs de recharge d’équipements externes, un écran, un système son, un récepteur radio, etc. ; un rétroviseur électrique du véhicule, par exemple chauffant ; un dispositif d’éclairage intérieur ou extérieur du véhicule.
Ainsi, selon une première alternative, la cuve primaire est dénuée de matériau modérateur de sorte à ce que le fonctionnement du réacteur soit à neutrons rapides.
Selon une deuxième alternative, le cœur de réacteur logeant au moins un matériau modérateur de sorte à ce que le fonctionnement du réacteur soit à neutrons thermiques ou à neutrons épithermiques. Le fluide caloporteur peut avantageusement jouer le rôle de modérateur (sel de chlorure contenant du lithium ou encore sel fluorure).
Dans le cadre de l’invention, on entend par « matériau modérateur », tout matériau qui permet de ralentir les neutrons. Au sens usuel, l’énergie cinétique d’un neutron rapide est supérieur à 1eV, tandis que celle d’un neutron thermique est inférieure à 1eV, typiquement de l’ordre de 0,025eV. On pourra se référer à la publication [8], et en particulier à la , qui indique, pour plusieurs types de réacteurs, la fraction thermique et la fraction rapide du flux neutronique.
On pourra se référer au brevet FR3025650B1 qui décrit l’insertion de matériaux modérateurs dans un assemblage combustible d’un réacteur à neutrons rapides.