INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On constate de ce graphe, une augmentation de la concentration en sucres glucose et xylose dans le jus après seulement une heure de réaction, puis l’atteinte d’un plateau. La conversion des oligomères en sucres monomères est rapide. Le procédé selon l’invention est donc efficace, même avec une durée de traitement plutôt courte, ce qui est avantageux industriellement : ce traitement supplémentaire est intéressant, sans allonger significativement le procédé de conversion de biomasse dans son ensemble.
Le tableau 2 ci-dessous regroupe les concentrations en sucres des exemples une fois hydrolysés selon l’invention, à t=0 (teneurs en sucres au démarrage du traitement ) et à t = t0 + 1 heure. C est la concentration des sucres glucose et xylose analysée par HPLC (chromatographie en phase liquide haute performance) en g/kg, et R est l’évolution du rendement en sucres monomériques. L’évolution maximale du rendement en sucres est de 23%. C Ex. 2 Glucose / t0 g/kg 6,6 Xylose / t0 g/kg 31,5 glucose / t0 + 1 h g/kg 7,9 xylose / t0 + 1 h g/kg 34,6 R % 12
A noter, par ailleurs, que les jus sucrés initiaux (et les jus traités selon l’invention) peuvent aussi contenir d’autres composés minoritaires, outre les sucres, dont, par exemple des sels minéraux, des produits de dégradation des sucres, des alcools carboxyliques, ou des composés furaniques. Ils peuvent ainsi comprendre du furfural, et/ou du 5-hydroxyméthyl furfural (5-HMF), notamment quand le jus sucré initial est issu du prétraitement de biomasse lignocellulosique en conditions acides. Il est alors possible que ceux-ci soient également convertis par le traitement selon l’invention, par exemple en acide formique ou lévullinique.
Liste des figures La est une représentation très schématique d’un procédé de traitement d’une biomasse lignocellulosique permettant d’obtenir le jus sucré initial qui va être traité selon l’invention. La est un graphe qui représente en abscisse le temps en heure, et en ordonnée l’évolution des teneurs en glucose (courbe C1) et xylose (courbe C2) au fur et à mesure que se déroule le traitement par hydrolyse enzymatique selon l’invention, teneurs exprimées en g/kg de milieu (le jus après ajout des enzymes).
Description des modes de réalisation L’invention cherche donc, en partant d’un jus sucré contenant des sucres en C5 et/ou des sucres en C6 (et de préférence que ces deux types de sucres), à obtenir un jus sucré dit traité où la teneur en sucres sous forme oligomérique a été diminuée, voire supprimée, au profit de la forme monomérique desdits sucres.
L’invention peut s’appliquer à toutes sortes de jus sucrés, dès que le jus contient au moins un type de sucre en phase liquide, notamment aqueuse, qui est présent à la fois sous forme monomérique et sous forme oligomérique.
Dans l’exemple de mise en œuvre non limitatif de l’invention décrit plus bas, le jus sucré initial est entièrement issu d’un prétraitement acide d’une biomasse lignocellulosique. Ce prétraitement est ci-après décrit à l’aide de la . Les références de la figure représentent les flux/dispositifs/étapes suivants : 1 : Biomasse 2 : Conditionnement et prétraitement 3 : Biomasse prétraitée 3a : Biomasse prétraitée vers l’outil de filtration 3b : Biomasse prétraitée vers hydrolyse enzymatique (flux optionnel) 4 : Séparation solide/liquide (un filtre à bande ou un filtre-presse par exemple) pour extraire un jus sucré, avec une étape optionnelle de lavage 5 : Eau en tant que fluide de contactage et/ou de lavage 6 : Jus sucré contenant majoritairement des sucres C5 (sucres C5 et/ou C6 sous forme monomérique et oligomérique) 6a : Jus sucré comprenant majoritairement des sucres C5 vers la production d’enzymes 6b : Jus sucré comprenant majoritairement des sucres C5 qui va être traité selon l’invention 7 : Biomasse prétraitée et lavée 8 : Réacteur de production d’enzymes 9 : Inoculum de Champignon (Trichoderma Reesei par exemple) pour la production d’enzymes 10 : Cocktail enzymatique (mélange d’une ou plusieurs enzymes, contenant notamment des cellulases, beta glucosidases, xylanases…) 14 : Réacteur d’hydrolyse enzymatique. 15 : Hydrolysat 18 : Séparation solide/liquide avec une étape optionnelle (non représentée) de lavage du résidu solide par un solvant (par exemple de l’eau) 19 : Résidu solide (composé majoritairement de lignine) 20 : Produit liquide de la filtration, ici l’hydrolysat filtré (sucres majoritairement en C6)
Dans tout le présent texte, et notamment dans la description de la figure, le terme de réacteur n’impose pas qu’il y en ait qu’un seul, et peut être compris comme une unité comprenant au moins un réacteur. Il en est de même pour tous les autres dispositifs, notamment les outils de type filtration, séparation solide/liquide etc… (par soucis de concision).
Si on prend le déroulé du procédé selon la : La biomasse 1 subit un conditionnement/prétraitement dans l’unité 2 (éventuel broyage mécanique, dépoussiérage, retrait de pièces métalliques éventuelles, puis, ici à titre d’exemple, imprégnation par une liqueur acide et cuisson/explosion à la vapeur de la biomasse prétraitée 3). Une partie de cette biomasse prétraitée, le flux 3a, part vers un outil de filtration et séparation solide/liquide 4, ledit outil étant également alimenté en eau 5 comme eau de contactage et/ou de lavage de la biomasse prétraitée. Dans un premier temps, la biomasse prétraitée est contactée avec de l’eau pour améliorer sa filtrabilité. Le mélange est ensuite filtré sur un filtre à bande, et lavé à l’eau. Une autre partie de la biomasse prétraitée, le flux 3b, peut partir vers le réacteur d’hydrolyse enzymatique 14.
En sortie de l’outil de séparation 4, la fraction liquide 6 est un jus sucré aqueux comprenant majoritairement des sucres en C5, mais également, de façon minoritaire, des sucres en C6, les sucres C5 et/ou C6 étant pour partie sous forme monomérique et pour partie sous forme oligomérique. Tout ou partie de cette fraction, le flux 6a, peut aller vers le réacteur 8 de production d’enzymes, qui produit un cocktail enzymatique 10 pour alimenter le réacteur 14 d’hydrolyse enzymatique : ce flux peut ainsi constituer un substrat de croissance et/ou de production vis-à-vis des microorganismes de type Trichoderma reesei qui produisent ce mélange d’enzymes 10. Le reste du flux 6, le flux 6b (ou qui constitue tout le flux 6 si on n’utilise pas ce flux pour servir à la production d’enzymes) est le jus sucré qui va être traité selon l’invention.
En sortie de l’outil de séparation 4, la fraction solide 7 qui contient de la cellulose non convertie, et également des hémicelluloses résiduelles non converties, alimente le réacteur 14 d’hydrolyse enzymatique.
A noter que dans tout le présent texte, « solide » est à comprendre en opposition à « liquide », mais que toute fraction solide peut encore contenir une certaine proportion de liquide (et réciproquement). On peut évaluer cette proportion de solide et composés solubles dans un échantillon du produit par mesure de son taux de Matière Sèche (acronyme "MS"), qui est mesuré selon la norme ASTM E1756 - 08(2015) « Standard Test Method for Determination of Total Solids in Biomass”.
Le réacteur 14 d’hydrolyse enzymatique est alimenté par le flux 3b, et également par le flux 7 qui est la fraction solide issue de la filtration dans l’unité 4, qui est donc la biomasse prétraitée lavée solide.
Il est à noter, par ailleurs, que l’opération d’hydrolyse enzymatique 14 se fait de façon préférée en 2 étapes : liquéfaction avec un fed-batch de substrat puis hydrolyse enzymatique en batch, (éventuellement avec deux réacteurs en série, ou dans le même réacteur), pour travailler à la teneur en MS la plus haute possible et pour convertir des substrats lignocellulosiques dont la rhéologie peut être complexe. Une neutralisation du milieu peut être réalisée avant l’hydrolyse enzymatique, par exemple par ajout d’une solution basique dans le cas où le prétraitement est effectué en condition acide.
En sortie de réacteur 14, on a un flux 15 d’hydrolysat (des sucres), qui alimente ensuite un dispositif de séparation solide/liquide 18 du type filtre-presse par exemple, avec une étape optionnelle de lavage du résidu solide par un solvant (par exemple de l’eau). Sortent de ce dispositif 18 une fraction liquide 19, sous forme d’un jus sucré avec majoritairement des sucres en C6, et une fraction solide 20 qui est un résidu solide ligneux.
Il est également à noter que la production d’enzymes peut se faire sur le site de traitement de la biomasse, comme représenté à la . Mais elle peut aussi se faire ex situ : on peut ainsi amener sur site des enzymes prêtes à l’emploi. Ceci explique que, suivant les choix faits à ce sujet, le flux peut être partagé en deux flux 6a, 6b (avec une répartition entre les deux flux qui peut être égale ou pas selon les besoins), ou n’être utilisé que pour la production des enzymes (flux 6a) ou que pour être valorisé en tant que tel (flux 6b).
Le traitement selon l’invention peut avantageusement s’appliquer au flux de jus sucré 6 ou 6b.
L’invention a tout d’abord pour objet un procédé de traitement d’un mélange M initial en phase aqueuse de composés comprenant des sucres C5 avec 5 carbones et des sucres C6 avec 6 carbones, lesdits sucres C5 et/ou lesdits sucres C6 étant pour partie sous forme monomérique et pour partie sous forme oligomérique, caractérisé en ce que ledit traitement comporte une étape d’hydrolyse enzymatique, afin d’obtenir un mélange M’ traité enrichi en sucres C5 sous forme monomérique et/ou en sucres C6 sous forme monomérique et appauvri en sucres C5 sous forme oligomérique et/ou en sucres C6 sous forme oligomérique.
Au sens de l’invention, le terme de « mélange en phase aqueuse de composés comprenant des sucres C5 avec 5 carbones et des sucres C6 avec 6 carbones » pourra aussi être désigné, par soucis de concision sous le terme de « jus sucré initial » ou « mélange initial M ». Au sens de l’invention, le terme « mélange M’ enrichi en sucres C5 sous forme monomérique et/ou en sucres C6 sous forme monomérique et appauvri en sucres C5 forme oligomérique et/ou en sucres C6 sous forme oligomérique» pourra aussi être désigné, par soucis de concision, sous le terme de « jus sucré traité » ou « mélange traité ».. Au sens de l’invention, on comprend par « appauvri » le fait que la concentration (ou la teneur) du sucre considéré dans le mélange diminue du fait du traitement et par « enrichi », a contrario, le fait que la concentration du sucre dans le mélange augmente du fait du traitement. Au sens de l’invention, on comprend par « sucres » des sucres sous leur forme monomérique et sous forme oligomérique, sauf s’il en est spécifié autrement. Au sens de l’invention, « jus » est équivalent à un mélange de composés en phase aqueuse : le jus est aqueux, et les sucres qu’il contient sont solubles dans l’eau.
Pour donner un ordre de grandeur, le jus sucré initial présente de préférence une concentration en sucres d’au moins 20 g/kg. Sa concentration peut ainsi être comprise entre 20 et 80 g/kg, notamment entre 30 et 70 g/kg , par exemple entre 40 et 60 g/kg. Et la teneur en matière sèche MS (définie plus loin) du jus sucré initial peut être typiquement comprise entre 2 et 20%, notamment entre 5 et 15%.
On voit donc que, de préférence, le traitement selon l’invention est opéré sur un jus sucré à basse teneur en matière sèche / avec une concentration en sucres peu élevée, même si l’invention peut aussi s’appliquer à des taux de matières sèche/ des concentrations plus élevées.
L’invention a donc mis au point un traitement qui va transformer au moins une partie des sucres sous forme oligomérique en sucres sous forme monomérique, par une hydrolyse enzymatique convertissant tout ou partie des oligomères en monomères. Ce qui est très avantageux, c’est qu’on parvient ainsi à réduire/supprimer les composés indésirables, à savoir les sucres sous forme oligomérique, pour les convertir en sucres sous forme monomérique, qui sont les produits recherchés : il ne s’agit pas simplement de les retirer du jus sucré initial, mais de les convertir à la forme recherchée.
Le rendement de conversion des oligomères en monomères obtenu avec le traitement selon l’invention peut en effet aller jusqu’à 50% et plus.
Les conditions opératoires de cette hydrolyse enzymatique, notamment, la nature et la quantité d’enzymes à ajouter sont à ajuster en fonction, notamment, de la nature de la biomasse, du type de prétraitement qu’elle a eu quand le jus sucré provient d’un traitement/prétraitement de biomasse lignocellulosique, de la teneur en matière sèche MS du jus (qui peut être ajustée par des opérations de concentration ou de dilution), qui conditionnent la teneur en oligomères du mélange, ou encore des spécifications de pureté en sucre monomérique s’il est valorisé tel quel. On peut ainsi moduler les conditions opératoires du traitement en fonction du jus sucré à traiter et de la pureté en sucre monomérique à atteindre.
Ce traitement est très avantageux, car le jus sucré traité voit sa teneur en sucres sous forme monomérique augmenter et sa teneur en sucres de forme oligomérique baisser voire disparaitre : il s’est avéré qu’on pouvait ainsi atteindre aisément les spécifications de pureté demandées pour la valorisation de ces jus. Et quand ces jus sont destinés à être convertis par des procédés chimiques ou biochimiques, on a également vérifié que leur réactivité était améliorée, et donc que leur rendement de conversion était supérieur à celui de jus sucré non traité selon l’invention.
Avantageusement, la température T du traitement peut être d’au plus 80°C ou d’au plus 70°C, notamment d’au moins 20°C, et est de préférence comprise entre 40 et 60°C. En effet, il est utile de ne pas trop monter en température le jus, d’une part pour que les enzymes gardent/atteignent leur pleine efficacité, et d’autre part afin d’éviter toute réaction parasite du type réaction de Maillard qui viendrait dégrader les sucres.
Avantageusement, la durée du traitement peut être d’au moins 5 minutes, notamment d’au moins 10 minutes, notamment d’au moins 30 minutes, et de préférence d’au plus 3 heures, notamment d’au plus 2 heures ou d’au plus 1 heure 30. Il s’est avéré que des durées de traitement courtes , de 1 heure ou moins, pouvaient suffire pour obtenir des résultats intéressants.
Avantageusement, le traitement du mélange M comportant une étape d’hydrolyse enzymatique selon l’invention est opéré à un pH d’au moins 3, notamment au moins 3,5, notamment d’au moins 4, et de préférence d’au plus 6. C’est en effet dans cette gamme de pH que les enzymes tendent à être les plus efficaces.
Le traitement selon l’invention peut être opéré de façon continue, ou par batch, notamment dans un réacteur agité ou de type piston.
Les enzymes utilisées pour l’étape d’hydrolyse enzymatique sont choisies de préférence parmi au moins une des enzymes suivantes : cellulase(s) et hémicellulase(s). De préférence on utilise un mélange d’enzymes comprenant ces deux types d’enzyme. Il peut par exemple s’agir d’un cocktail enzymatique comprenant des endoglucanases, des cellobiohydrolases, des beta-glucosidases, des xylanases notamment produites par des bactéries ou des champignons du genre Trichoderma ou Aspergillus , notamment Trichoderma Reesei . Ce cocktail peut être produit par un champignon Trichoderma Reesei , selon un procédé décrit , par exemple, dans le brevet FR2555603 ou dans le brevet WO2020/052952 ou dans le brevet EP3461902. Ce champignon peut avoir été modifié génétiquement pour être hyperproductif en enzymes, notamment en cellulase, comme les souches MCG77 (Gallo - brevet US-4,275,167), MCG 80 (Allen, A.L. et Andreotti, R.E., Biotechnol- Bioengi 1982, 12, 451-459 1982), RUT C30 (Montenecourt, B.S. et Eveleigh, D.E., Appl. Environ. Microbiol. 1977, 34, 777-782) et CL847 (Durand et al, 1984, Proc. Colloque SFM "Génétique des microorganismes industriels". Paris. H. HESLOT Ed, pp 39-50).
Avantageusement, on peut opérer l’étape d’hydrolyse enzymatique par ajout au mélange (jus) initial M d’une quantité d’enzymes correspondant à au moins 0,05 g protéine/ kg de mélange, notamment à au moins 0,08 g protéine/kg de jus pour une concentration de 50 g de sucres monomériques /kg de jus, et correspondant de préférence à au plus 2 ou 3 g protéine/kg de mélange à la même concentration de sucres monomériques dans le mélange.
Dans ce but, l’invention propose un module de distribution d’un fluide, notamment d’un fluide frigorigène, ledit module comprenant un corps monobloc définissant :
- au moins deux logements, l’un au moins desdits au moins deux logements étant un logement multivoies,
- une pluralité de premiers conduits d’entrée et/ou sortie dudit fluide débouchant dans lesdits logements,
- au moins un conduit de raccordement reliant au moins deux desdits logements,
ledit au moins un logement multivoies étant relié à au moins trois conduits parmi lesdits premiers conduits d’entrée et/ou sortie et/ou ledit au moins un conduit de raccordement,
ledit module comprenant en outre pour chaque logement, un organe sélecteur, ledit organe sélecteur comprenant, pour le ou lesdits logements multivoies, une sphère comportant un évidement de contrôle de la circulation du fluide au travers dudit logement et mobile en rotation dans ledit logement autour d’un axe de rotation.
Grâce à l’emploi d’organes sélecteurs sphériques et aux logements multivoies associés, l’invention permet un haut degré d’intégration et de fiabilité. On entend par logement multivoies un logement débouchant sur au moins trois conduits.
- la pluralité de premiers conduits d’entrée et/ou sortie débouche à l’extérieur du corps,
- le module de distribution comporte au moins deux sphères,
- deux ou plus desdits au moins deux logements comportent chacun une sphère.
- l’un des deux logements comportant une sphère est un logement multivoies et l’autre des deux logements comportant une sphère peut être multivoies ou à deux voies. Avantageusement, par rapport à une vanne à aiguille, un logement à deux voies comportant une sphère permet de diminuer les pertes de charge au travers dudit logement. Dans le cas où plusieurs logements multivoies sont présents, le module permet de façon simple de proposer un grand nombre d’options de circulation du fluide.
- l’évidement de la sphère est configuré pour contrôler la circulation dudit fluide entre lesdits au moins trois conduits en fonction de positions angulaires spécifiques de ladite sphère,
on entend par « contrôler » l’aptitude qu’à la sphère à orienter le fluide parmi différents conduits, réguler son débit, et optionnellement à le bloquer et l’empêcher de traverser le logement,
- ledit organe sélecteur comprend un actionneur pour entraîner ladite sphère en rotation,
- le corps délimite une paroi de séparation entre l’actionneur et le logement multivoies,
Dans le second cas (système 601), le maintien serré de la rotule et l’absence de jeu de fonctionnement dans l’assemblage axe/douilles/rotule entraîne un hyperstatisme de l’assemblage c’est-à-dire qu'au moins un degré de mobilité de la pièce concernée est supprimé plusieurs fois (i.e. plus de fois que nécessaire).
Ainsi, un objectif de l’invention est de réduire les sources d’usure de pièces d’un système de liaison rotule utilisé pour l’actionnement d’une vanne de décharge variable.
À cet effet, l’invention selon un premier aspect a pour objet un système de liaison rotule pour l’actionnement d’une pièce mobile d’une turbomachine d’aéronef, ledit système comprenant :
- une première pièce comportant une ouverture et des orifices traversants positionnés en vis-à-vis, de part et d’autre de ladite ouverture ;
- un axe inséré dans les orifices et maintenu dans lesdits orifices par l’intermédiaire de moyens de fixation et de douilles, positionnées dans lesdits orifices, entre ledit axe et ladite première pièce ;
- une seconde pièce ; et,
- une rotule, solidaire de la seconde pièce, et entourant l’axe au niveau de l’ouverture de la première pièce, de manière à permettre la rotation de la seconde pièce autour dudit axe,
ledit système étant caractérisé en ce que l’axe, les moyens de fixations et les douilles sont configurés pour que, lorsque ledit système est assemblé, la rotule est serrée au niveau de ses extrémités selon la direction de l’axe de sorte que la translation de ladite rotule le long dudit axe est empêchée et un jeu permet à l’axe de se translater selon sa direction.
- la pièce mobile est une vanne de décharge variable, la première pièce est un anneau de commande de vannes de décharge variable et la seconde pièce est un guignol.
- la pièce mobile est une vanne de décharge variable, la première pièce est une porte d’une vanne de décharge variable et la seconde pièce est une biellette.
- la pièce mobile est une vanne de décharge variable, la première pièce est un guignol et la seconde pièce est une biellette.
- lorsque ledit système est assemblé, deux faces de la rotule, situées aux extrémités de ladite rotule selon la direction de l’axe, sont en appui sur deux faces des douilles de sorte que la rotule est serrée au niveau desdites extrémités.
- les moyens de fixation comprennent une tête de vis et un filetage intégrés à l’axe, et un écrou fileté complémentaire dudit filetage. - l’écrou fileté est de type écrou flottant ou écrou tonneau.
- les douilles comprennent une douille glissante de type imperdable positionnée dans un premier orifice de la première pièce et une douille frettée dans un second orifice de la première pièce.
[Tableau 1]. Séquences préférées de molécules de BoNT/A SEQ ID NO. 1 : Séquence d’acides aminés de la molécule de BoNT/A de 150 kDa
MPFVNKQFNY KDPVNGVDIA YIKIPNAGQM QPVKAFKIHN KIWVIPERDT 50 FTNPEEGDLN PPPEAKQVPV SYYDSTYLST DNEKDNYLKG VTKLFERIYS 100 TDLGRMLLTS IVRGIPFWGG STIDTELKVI DTNCINVIQP DGSYRSEELN 150 LVIIGPSADI IQFECKSFGH EVLNLTRNGY GSTQYIRFSP DFTFGFEESL 200 EVDTNPLLGA GKFATDPAVT LAHELIHAGH RLYGIAINPN RVFKVNTNAY 250 YEMSGLEVSF EELRTFGGHD AKFIDSLQEN EFRLYYYNKF KDIASTLNKA 300 KSIVGTTASL QYMKNVFKEK YLLSEDTSGK FSVDKLKFDK LYKMLTEIYT 350 EDNFVKFFKV LNRKTYLNFD KAVFKINIVP KVNYTIYDGF NLRNTNLAAN 400 FNGQNTEINN M NFTKLKNFT GLFEFYKLLC VRGIITSK TK SLDKGYNK AL 450 NDLCIKVNNW DLFFSPSEDN FTNDLNKGEE ITSDTNIEAA EENISLDLIQ 500 QYYLTFNFDN EPENISIENL SSDIIGQLEL MPNIERFPNG KKYELDKYT M 550 FHYLRAQEFE HGKSRIALTN SVNEALLNPS RVYTFFSSDY VKKVNKATEA 600 AMFLGWVEQL VYDFTDETSE VSTTDKIADI TIIIPYIGPA LNIGNMLYKD 650 DFVGALIFSG AVILLEFIPE IAIPVLGTFA LVSYIANKVL TVQTIDNALS 700 KRNEKWDEVY KYIVTNWLAK VNTQIDLIRK KMKEALENQA EATKAIINYQ 750 YNQYTEEEKN NINFNIDDLS SKLNESINKA MININKFLNQ CSVSYLMNSM 800 IPYGVKRLED FDASLKDALL KYIYDNRGTL IGQVDRLKDK VNNTLSTDIP 850 FQLSKYVDNQ RLLSTFTEYI KNIINTSILN LRYESNHLID LSRYASKINI 900 GSKVNFDPID KNQIQLFNLE SSKIEVILKN AIVYNSMYEN FSTSFWIRIP 950 KYFNSISLNN EYTIINCMEN NSGWKVSLNY GEIIWTLQDT QEIKQRVVFK 1000 YSQ M INISDY INRWIFVTIT NNRLNNSKIY INGRLIDQKP ISNLGNIHAS 1050 NNIMFKLDGC RDTHRYIWIK YFNLFDKELN EKEIKDLYDN QSNSGILKDF 1100 WGDYLQYDKP YYMLNLYDPN KYVDVNNVGI RGYMYLKGPR GSV M TTNIYL 1150 NSSLYRGTKF IIKKYASGNK DNIVRNNDRV YINVVVKNKE YRLATNASQA 1200 GVEKILSALE IPDVGNLSQV VVMKSKNDQG ITNKCKMNLQ DNNGNDIGFI 1250 GFHQFNNIAK LVASNWYNRQ IERSSRTLGC SWEFIPVDDG WGERPL 1296
SEQ ID NO. 2 : séquence d’acides aminés de la chaîne légère (LC) de molécule de BoNT/A
PFVNKQFNY KDPVNGVDIA YIKIPNAGQM QPVKAFKIHN KIWVIPERDT 50 FTNPEEGDLN PPPEAKQVPV SYYDSTYLST DNEKDNYLKG VTKLFERIYS 100 TDLGRMLLTS IVRGIPFWGG STIDTELKVI DTNCINVIQP DGSYRSEELN 150 LVIIGPSADI IQFECKSFGH EVLNLTRNGY GSTQYIRFSP DFTFGFEESL 200 EVDTNPLLGA GKFATDPAVT LAHELIHAGH RLYGIAINPN RVFKVNTNAY 250 YEMSGLEVSF EELRTFGGHD AKFIDSLQEN EFRLYYYNKF KDIASTLNKA 300 KSIVGTTASL QYMKNVFKEK YLLSEDTSGK FSVDKLKFDK LYKMLTEIYT 350 EDNFVKFFKV LNRKTYLNFD KAVFKINIVP KVNYTIYDGF NLRNTNLAAN 400 FNGQNTEINN M NFTKLKNFT GLFEFYKLLC VRGIITSK
SEQ ID NO. 3 : séquence d’acides aminés de la chaîne lourde (HC) de molécule de BoNT/A
AL 450