INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le bras s’étend depuis un axe de rotation solidaire du montant fixe jusqu’à une extrémité libre, ce bras comportant :
- un orifice apte à être traversé par le renflement lorsque la porte est dans sa position fermée et que le coulisseau est déplacé vers sa position active, et
- une fente qui s’étend, à partir de l’orifice, vers l’extrémité libre du bras, la largeur de cette fente étant inférieure à la largeur du renflement pour retenir l’extrémité distale du coulisseau emprisonnée à l’intérieur de cette fente dès que cette extrémité distale coulisse à l’intérieur de cette fente.
L’invention a également pour objet un bandeau de porte apte à être monté sur une face intérieure d’une porte d’un logement, cette porte étant déplaçable en rotation, par rapport à un montant fixe, entre :
- une position fermée dans laquelle la porte obstrue complètement une ouverture permettant d’entrer à l’intérieur du logement,
- une position ouverte dans laquelle la porte autorise un visiteur à entrer à l’intérieur du logement, et
- une position entrebâillée dans laquelle la porte obstrue partiellement l’ouverture pour laisser subsister une entrebâillure à travers laquelle le visiteur est visible depuis l’intérieur du logement tout en étant suffisamment étroite pour empêcher le visiteur d’entrer à l’intérieur du logement,
ce bandeau de porte comportant :
- un système d’actionnement apte à déplacer le mécanisme à pêne de son état saillant vers son état escamoté,
- un coulisseau d’un entrebâilleur, ce coulisseau étant manuellement déplaçable en translation le long d’un axe de translation, directement à la main par un utilisateur situé à l’intérieur du logement, entre :
De préférence, dans le procédé de la présente invention, la mise en contact avec la solution physiologique saline, de préférence tamponnée, comprenant des sels de phosphate ou de carbonate ou de sulfate ou leurs mélanges se fait au moins lors de l’étape d’ajustement de la concentration en polysaccharide réticulé et/ou non réticulé (dilution).
La quantité d’ions citrates ajoutée permet d’atteindre une concentration en ions citrates dans l’hydrogel d’au moins 0,1 mM. De préférence, la quantité d’ions citrates ajoutée permet d’atteindre une concentration en ions citrates dans l’hydrogel variant de 0,1 à 20 mM ou de 0,1 à 15 mM ou de 0,3 à 15 mM ou de 0,5 à 15 mM ou de 1 à 10 mM ou de 1,5 à 10 mM ou de 2 à 10 mM ou de 3 à 10 mM ou de 3 à 8 mM ou encore de 5 à 8 mM.
La quantité d’ions zinc ajoutée permet d’atteindre une concentration en ions zinc dans l’hydrogel n’excédant pas 20 mM, ou n’excédant pas 7 mM ou n’excédant pas 5 mM ou n’excédant pas 3,5 mM ou n’excédant pas 2 mM ou n’excédant pas 1,6 mM, ou n’excédant pas 1,15 mM, ou n’excédant pas 0,8 mM. La quantité d’ions zinc ajoutée permet d’atteindre une concentration en ions zinc dans l’hydrogel allant typiquement de 0,10 à 20 mM ou de 0,10 à 7 mM ou de 0,10 à 5 mM ou de 0,10 à 3,5 mM ou de 0,10 à 2 mM ou de 0,10 à 1,6mM, ou de 0,10 à 1,15 mM ou de 0,10 à 0,8 mM. Dans certains modes de réalisation, la quantité d’ions zinc ajoutée permet d’atteindre une concentration en ions zinc dans l’hydrogel allant de 0,10 à 1,6 mM, de manière plus préférée de 0,10 à 1,15 mM, de manière encore plus préférée de 0,1 à 0,8 mM, préférentiellement de 0,3 à 0,8 mM.
Le ratio molaire ions citrates/zinc ajouté varie de 1 à 20, de préférence de 5 à 20 ou de 5 à 15 ou de 6 à 15 ou de 6 à 10.
Les ions citrates et zinc peuvent être ajoutés avant ou après la mise en contact du polysaccharide réticulé et/ non réticulé avec la solution physiologique saline, de préférence tamponnée, comprenant des sels de phosphate ou de carbonate ou de sulfate ou leurs mélanges. Les ions citrates et zinc peuvent être ajoutés séquentiellement, que ce soit avant ou après la mise en contact du polysaccharide réticulé et/ non réticulé avec la solution physiologique saline, de préférence tamponnée. Par exemple, les ions citrates peuvent être ajoutés puis les ions zinc, ou les ions zinc peuvent être ajoutés puis les ions citrates. Néanmoins, l’addition des ions zinc avant l’addition des ions citrates ne peut se faire que lorsque l’addition des ions citrates et zinc est réalisée avant la mise en contact du polysaccharide réticulé et/ non réticulé avec la solution physiologique saline, de préférence tamponnée. De manière alternative, les ions citrates et zinc peuvent être ajoutés concomitamment, que ce soit avant ou après l’étape de mise en contact du polysaccharide réticulé et/ non réticulé avec la solution physiologique saline, de préférence tamponnée.
Dans d’autres modes de réalisation, l’addition des ions citrates et zinc est concomitante à la mise en contact du polysaccharide réticulé et/ non réticulé avec la solution physiologique saline, de préférence tamponnée. Dans ce cas, la solution physiologique saline, de préférence tamponnée peut comprendre des sels de phosphate et/ou de carbonate et/ou de sulfate ou leurs mélanges, et comprendre en outre des ions citrates et zinc.
Les ions citrates peuvent être ajoutés sous forme de poudre ou sous forme d’une solution. La solution peut être préparée par addition d’acide citrique dans de l’eau ou dans une solution physiologique saline, de préférence tamponnée, par exemple dans une solution physiologique saline tamponnée comprenant des sels de phosphate ou de carbonate ou de sulfate ou leurs mélanges.
Les ions zinc peuvent être ajoutés sous forme de poudre ou sous forme d’une solution. La solution peut être préparée par addition d’acétate de zinc et/ou de chlorure de zinc et/ou de sulfate de zinc et/ou d’oxyde de zinc et/ou de gluconate de zinc dans de l’eau.
De manière préférée, les ions zinc et citrates peuvent être ajoutés sous forme d’une solution comprenant des ions zinc et citrates. Une solution comprenant à la fois des ions citrates et zinc est alors ajoutée lors de la préparation de l’hydrogel. La solution peut être préparée par addition d’acide citrique dans de l’eau puis addition de sels de zinc (ex. : acétate de zinc et/ou chlorure de zinc et/ou sulfate de zinc et/ou oxyde de zinc et/ou gluconate de zinc), de préférence par addition de chlorure de zinc. De manière alternative, la solution peut être préparée par addition d’acide citrique dans une solution physiologique saline, de préférence tamponnée, puis addition de sels de zinc (ex. : acétate de zinc et/ou chlorure de zinc et/ou sulfate de zinc et/ou oxyde de zinc et/ou gluconate de zinc). De préférence, le sel de zinc est le chlorure de zinc. La solution physiologique tamponnée peut être par exemple un tampon phosphate. Le tampon phosphate peut être un tampon PBS avec un pH autour du pH physiologique (6,8-7,8) (CAS No: 7647-14-5, 7447-40-7). Préférentiellement le tampon est un tampon phosphate, particulièrement un tampon de solution saline de NaH 2 PO 4 /Na 2 HPO 4 ou de KH 2 PO 4 /K 2 HPO 4 . Au besoin, le pH de la solution peut être ajustée pour atteindre un pH physiologique (6,8-7,8), par exemple au moyen d’addition de soude. Ainsi, dans certains modes de réalisation, une solution tampon phosphate comprenant du zinc et de l’acide citrique, dont le pH varie de 6,8 à 7,8, est ajoutée lors de la préparation de l’hydrogel.
La préparation d’un hydrogel à partir du polysaccharide réticulé et/ou non réticulé peut être réalisée de manière conventionnelle, à la différence près que des ions zinc et des ions citrates sont ajoutés lors de la préparation de l’hydrogel. Ainsi, la préparation d’un hydrogel à partir du polysaccharide réticulé et/ou non réticulé peut comprendre une ou plusieurs des étapes conventionnelles suivantes : Ajustement du pH (1); Dilution (2); Purification (3); Addition d’au moins un composant additionnel (4); Homogénéisation (5).
Ces étapes bien connues de l’homme du métier peuvent être telles que décrites ci-après.
Ces étapes bien connues de l’homme du métier peuvent être telles que décrites ci-après. Les étapes conventionnelles peuvent être réalisées de manière concomitante. Les étapes conventionnelles peuvent être réalisées de la manière séquentielle suivante : éventuel ajustement du pH (1) puis éventuelle dilution (2) puis éventuelle purification (3) puis éventuelle addition d’un composant additionnel (4) puis éventuelle homogénéisation (5). Elles peuvent être également réalisées dans un ordre différent. Avantageusement, l’étape d’homogénéisation (5) est réalisée en dernier lieu, lorsqu’au moins une des autres étapes conventionnelles est mise en œuvre. Elle peut aussi être effectuée à plusieurs reprises et s’intercaler entre les autres étapes conventionnelles décrites.
Par exemple, étapes conventionnelles peuvent être réalisées de la manière séquentielle suivante : (1), (2), (3), (4), (5) ; ou (2), (1), (3), (4), (5); ou (2) (1), (4), (5) ; ou (2), (4), (5) ; ou (1), (4), (5) ; ou (2), (4), (3), (5) ; ou (2), (4), (1), (5) ; ou (2), (4), (5) ; ou (4), (2), (1) ; ou (4), (1), (2) ou (2), (3), (4), (5) ; ou (4), (2), (3), (5) ; ou (2), (4), (1) ; ou (1), (5), (3), (4) ; ou (1), (5), (4) ; ou (2), (4). Les étapes (2), (3), (4) et (5) peuvent être concomitantes. Par exemple, la préparation de l’hydrogel, peut comprendre la séquence suivante : (2) et (4) sont réalisées de manière concomitante.
Les ions citrates (sous forme de poudre ou en solution) et zinc (sous forme de poudre ou en solution) peuvent être ajoutés au moment de, avant ou après l’une de ces étapes conventionnelles. Typiquement lorsque l’ajout d’ions citrates sous forme de poudre est réalisé, une neutralisation de l’effet des ions citrates sur le pH de l’hydrogel peut être réalisée. Les ions citrates et zinc sont de préférence ajoutés sous forme d’une solution comprenant des ions zinc et citrates. La solution est telle que décrite ci-dessus.
Les ions citrates (sous forme de poudre ou en solution) et/ou les ions zinc (sous forme de poudre ou en solution) sont ajoutés de préférence lors de l’étape (2) ou (4), préférentiellement lors de l’étape (4). Les étapes (2) et (4) peuvent être réalisées concomitamment.
Dans une variante, les ions citrates et/ou les ions zinc sont ajoutés avant l’étape d’homogénéisation (5) de façon à obtenir un gel homogène.
Toute technique connue peut être utilisée pour séparer des enzymes. On peut par exemple avoir recours à un filtre à plaques, ou encore à des membranes de microfiltration ou d’ultrafiltration (où la séparation est réalisée par tamisage, du fait de la différence de taille entre les composants à séparer et celle des pores de la membrane).
Avantageusement, le traitement d’hydrolyse acide ou enzymatique de l’étape d) peut être opéré de façon continue, en fed batch ou par batch, notamment dans un réacteur agité ou de type piston.
Selon une variante de l’invention, seule une première partie de la biomasse prétraitée obtenue à l’étape a) est conduite vers la première étape b) de séparation solide/liquide, et une deuxième partie de la biomasse prétraitée est conduite directement à l’étape c) de première hydrolyse enzymatique. La première hydrolyse enzymatique peut alors être opérée sur les deux types de flux en même temps, l’un venant directement du prétraitement, l’autre ayant passé par une étape de séparation solide/liquide, la proportion relative du flux issu de la biomasse prétraitée qui va à la séparation solide/liquide et du flux issu de la biomasse prétraitée qui va directement à l’hydrolyse enzymatique est modulable, par exemple entre une proportion relative de 90/10 à 10/90 en poids. On peut aussi prévoir que 100% du flux de biomasse passe par l’étape b) de séparation solide/liquide avant hydrolyse enzymatique.
On peut ainsi conjointement opérer la première hydrolyse enzymatique à la fois - sur le résidu solide issu de la séparation solide/liquide b), car ce résidu contient encore des composés convertibles en sucres par hydrolyse enzymatique, - et sur de la biomasse prétraitée issue directement du prétraitement, ce qui permet de maintenir un rendement de conversion par hydrolyse enzymatique élevé par rapport à la quantité de biomasse initiale, malgré le prélèvement d’une portion de biomasse prétraitée pour en récupérer les sucres solubles.
L’étape b) de séparation solide/liquide peut, selon un mode de réalisation préféré, comporter une première étape de contactage entre la biomasse lignocellulosique prétraitée et un fluide de contactage, préférentiellement de l’eau, puis une deuxième étape de filtration, et optionnellement un lavage.
Lorsque l’étape b) de séparation solide/liquide comprend une étape de contactage de la biomasse prétraitée avec un fluide puis une étape de lavage, celle-ci peut s’effectuer en co-courant ou contre-courant, en utilisant notamment une partie de la fraction liquide récupérée comme fluide de lavage et/ou de contactage. De préférence le fluide de contactage est une partie de la fraction liquide récupérée et le fluide de lavage est de l’eau.
Le procédé selon l’invention peut également comprendre une étape e) de fermentation par des deuxièmes micro-organismes de l’hydrolysat sous forme de sucre(s) obtenu à l’étape c), afin d’obtenir une biomasse fermentée comprenant au moins un alcool, notamment de l’éthanol. Il s’agit alors d’un procédé de production d’alcool type éthanol qui peut servir de biocarburant.
Et dans ce cas, selon un mode de réalisation préféré, les étapes d’hydrolyse enzymatique c) et de fermentation e) peuvent être réalisées simultanément. On parle alors de SSCF pour « Simultaneous Saccharification and Co-Fermentation » en anglais.
Le procédé selon l’invention peut également comprendre une étape f) de production d’enzymes à partir de premiers micro-organismes, notamment des champignons, afin d’utiliser lesdites enzymes pour assurer la première hydrolyse enzymatique de l’étape c).
Et dans ce cas, on peut envoyer tout ou partie de la première fraction liquide une fois traitée à l’étape d) en tant que substrat de croissance des premiers micro-organismes et/ou de production d’enzymes par lesdits micro-organismes. On est ici dans le cas de figure où le procédé intègre une production in situ d’enzymes pour opérer l’hydrolyse enzymatique de la biomasse prétraitée (l’autre alternative étant d’amener sur le site de production des enzymes produites sur un autre site).
Le procédé selon l’invention peut également comprendre une étape i) de propagation de deuxièmes micro-organismes de fermentation, afin d’utiliser lesdits micro-organismes, notamment des levures, pour assurer la fermentation de l’étape f) quand elle est prévue. On est ici dans le cas de figure où les micro-organismes sont propagés in situ, sur le site de traitement de la biomasse. Et dans ce cas, on peut envoyer tout ou partie de la première fraction liquide une fois traitée à l’étape d) vers ladite étape i) en tant que substrat de propagation desdits troisièmes micro-organismes.
De préférence, les premiers micro-organismes utilisés à l’étape f) et éventuellement les deuxièmes micro-organismes utilisés aux étapes i) et e) sont choisis parmi les levures, les bactéries, les champignons, et de préférence parmi les levures dans le genre Saccharomyce s, notamment l’espèce Saccharomyces cerevisae ou, parmi les bactéries, dans le genre Corynebacterium.
De préférence, les premiers micro-organismes sont choisis parmi les champignons, notamment les champignons filamenteux, de préférence ceux du genre Trichoderma , notamment Trichoderma reesei .
Selon un mode préféré de réalisation, le prétraitement selon l’étape a) de la biomasse comprend - a1) une sous-étape d’imprégnation de la biomasse (1) par une liqueur, notamment acide, pour obtenir une biomasse imprégnée - a2) une sous-étape de cuisson de la biomasse imprégnée, éventuellement accompagnée d’une explosion à la vapeur, pour obtenir une biomasse prétraitée (3).
Quand le procédé de l’invention comprend l’étape f) de fermentation, il peut comprendre également : - une étape j) de séparation, notamment par distillation (21), de la biomasse fermentée sous forme d’alcool obtenue à l’étape f), avec une éventuelle étape k) de séparation solide/liquide de la biomasse fermentée avant ou après ladite étape j) de séparation.
Le terme « primaire » et le terme « secondaire » permettent uniquement d’effectuer une distinction entre les deux secondes pattes 120a, 120bf11 et leur liaison aux secteurs primaire 110a et secondaire 110b.
La patte externe peut être inclinée d’un angle compris entre 10° et 150° par rapport à une tangente à la paroi annulaire radialement externe au point de raccordement entre la patte externe et la paroi annulaire radialement externe.
On comprend ainsi que la patte interne et la patte externe peuvent avoir des inclinaisons différentes.
Au moins une patte et/ou la paroi de liaison peut présenter une section sensiblement rectangulaire.
La section d’une patte et/ou de ladite au moins une paroi de liaison peut présenter une section qui varie le long de son étendue.
Une paroi de liaison peut former une ondulation de sorte à présenter une surface radialement interne ou externe formée successivement par une surface concave et une surface convexe.
Chaque paroi de liaison peut comprendre une dimension radiale comprise entre 0,5 et 10 mm et/ou une dimension longitudinale comprise entre 2 et 30 mm.
Au moins l’une des pattes peut présenter au moins l’un des paramètres suivants : Une largeur selon la direction longitudinale comprise entre 2 et 30 mm, Une dimension selon sa direction d’extension entre ses extrémités radialement interne et externe comprise entre 3 et 60 mm, Une dimension perpendiculaire à la direction d’extension de la patte comprise entre 0.5 et 10 mm.
L’extrémité radialement interne de la patte interne peut être reliée à une extrémité circonférentielle d’un secteur de paroi annulaire radialement interne.
L’extrémité radialement externe de la patte externe peut être reliée à une extrémité circonférentielle d’un secteur de paroi annulaire radialement externe.
Ladite au moins une paroi de liaison peut former avec une patte interne et/ou externe un angle supérieur à 90°.
Le présent document concerne également un ensemble comprenant une virole cylindrique de rotor destinée à être entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal et un distributeur qui présente une couronne d’aubes de stator, le distributeur comportant un pied à l’extrémité radialement interne du distributeur, un joint d’étanchéité tel que décrit précédemment étant monté sur le pied du distributeur, et le joint d’étanchéité coopérant à étanchéité sans contact avec la virole cylindrique de rotor de la turbomachine disposée radialement sous le distributeur.
Est également concerné une turbine pour une turbomachine d’aéronef, la turbine comprenant un carter, un ensemble et un rotor qui comprend une virole cylindrique entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal (X) et, le distributeur étant monté dans le carter et la virole cylindrique étant disposée radialement à l’intérieur du distributeur.
Le présent document concerne encore une turbomachine, telle qu’un turboréacteur ou turbopropulseur d’avion, comprenant un ensemble ou une turbine.
Avantageusement, le caisson extérieur est destiné à être orienté de manière à présenter l’entrée d’air vers l’avant de l’aéronef et la sortie d’air vers l’arrière de l’aéronef.
Avantageusement, le module comporte une vanne de décharge montée sur la canalisation qui est dans le caisson intérieur et fluidiquement connectée à la canalisation d’échappement, où, sur commande de l’unité de contrôle, la vanne de décharge peut prendre alternativement une première position dans laquelle la vanne de décharge laisse le dihydrogène s’écouler dans la canalisation en empêchant l’écoulement du dihydrogène vers la canalisation d’échappement, et une deuxième position, dans laquelle la vanne de décharge laisse le dihydrogène s’écouler dans la canalisation et la canalisation d’échappement.
L’invention propose également un système d’alimentation en dihydrogène pour un aéronef comportant un réservoir de dihydrogène et un moteur, ledit système d’alimentation comportant au moins deux modules selon l'une des variantes précédentes, où la canalisation est commune à tous les modules, où le caisson extérieur est commun à tous les modules, où les caissons intérieurs sont montés en série sur la canalisation.
Avantageusement, les modules sont équipés des troisième et quatrième limiteurs de pression, et pour deux modules consécutifs le long de la canalisation, le quatrième limiteur de pression du deuxième module dans le sens d’écoulement du dihydrogène dans la canalisation est le troisième limiteur de pression du premier module.
L’invention propose également un aéronef comportant un réservoir de dihydrogène, un moteur et un module selon l'une des variantes précédentes, où la canalisation est fluidiquement connectée entre le réservoir et le moteur.
L’invention propose également un aéronef comportant un réservoir de dihydrogène, un moteur et un système d’alimentation selon l'une des variantes précédentes, où la canalisation est fluidiquement connectée entre le réservoir et le moteur.
est une représentation schématique d’un module selon l’invention,
est une représentation schématique d’un système d’alimentation selon l’invention, et
illustre schématiquement un exemple d’une unité de contrôle mise en œuvre dans l’invention.
La flèche F indique la direction en marche avant de l’aéronef 100.
Les données du tableau 2 correspondent à celles du graphe de la : dès une heure de traitement, on a une conversion importante des sucres oligomères en sucres monomères, puisque que le rendement en sucres monomériques est augmenté de 12%, soit plus de 50% de l’augmentation théorique possible (qui est de 23%). Avec l’effet de plateau montré à la , il n’est pas nécessaire de poursuivre le traitement sur des temps longs, car l’amélioration moins forte dans le rendement en sucres monomériques risque d’être moins avantageuse au regard d’un allongement du temps d’immobilisation de réacteur par exemple.
En conclusion, on voit que l’hydrolyse enzymatique des jus selon l’invention est favorable pour obtenir des jus avec de plus fortes teneurs en sucres monomériques et une teneur abaissée en sucres oligomériques. L’invention est flexible en termes de mise en œuvre, elle peut être opérée à température peu élevée, on peut ajuster la nature et la quantité des enzymes ajoutées pendant le traitement, notamment selon le type de jus sucré. Et on obtient une augmentation notable de la teneur en sucres monomères avec des durées de traitement raisonnables. Si nécessaire, notamment si une très haute pureté en sucre monomère est requise, on peut allonger le temps de traitement ou jouer sur les paramètres mentionnés plus haut.
Le brevet FR 3 075 201 décrit également un procédé de prétraitement de la biomasse par imprégnation acide puis explosion à la vapeur, avec en outre un lavage des moyens d’alimentation des réacteurs et recyclage des eaux de lavage dans le procédé.
On peut ensuite opérer, sur la biomasse prétraitée, une séparation solide/liquide, de façon à récupérer une fraction liquide qui est un jus sucré en phase aqueuse, et une fraction solide, qui est un marc prétraité appelé aussi gâteau.
Le brevet FR 3 083 126 décrit ainsi une opération de séparation liquide/solide sur la biomasse prétraitée obtenue à l’issue de l’étape de prétraitement ou à l’issue d’une étape additionnelle de ladite biomasse prétraitée, cette étape de séparation comprenant deux sous-étapes successives : - une sous-étape amont de contactage b1 du mélange solide/liquide mise en œuvre par un mélangeur en continu utilisant un fluide de mélange, - et une sous-étape aval b2 d’extraction/lavage mise en œuvre par un filtre en continu, notamment de type filtre à bandes, utilisant un fluide de lavage, pour obtenir une phase solide enrichie en solide et une pluralité de phases liquides enrichies en liquide, avec un fonctionnement du filtre de préférence en contre-courant entre la circulation du mélange solide/liquide à séparer et le fluide d’extraction/lavage, et un recyclage au moins partiel d’une phase liquide extraite du filtre à bandes en entrée du mélangeur en tant que fluide de mélange.
Une tôle en U peut être montée sur la cloison annulaire radiale du pied du distributeur et engagée entre les pattes annulaires radiales du support de joint d’étanchéité. Cela garanti l’étanchéité lors du coulissement radial. Cela garanti l’étanchéité lors du coulissement radial.