INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le repli forme un angle compris entre 75° et 105°, de préférence de 90°. De préférence, l’angle est réalisé sur une longueur de plaque e3 dont la valeur est inférieure à l’épaisseur e de la plaque dont est issu le repli.
Dans certains modes de réalisation, le repli ne recouvre pas complètement la plaque vers laquelle le repli est dirigé, de préférence la plaque ainsi recouverte en vue de face présente une épaisseur d’une valeur e4 au moins égale ou supérieure à 0.1 mm non recouverte.
Par « recouvrir », on entend que le repli d’une plaque vient se placer en regard de la plaque en direction de laquelle elle est replié, ce placement en regard étant de préférence partiel, la seconde plaque présentant alors au moins une épaisseur sans vis-à-vis avec le repli d’une valeur e4 au moins égale ou supérieure à 0.1 mm.
Dans certains modes de réalisation, comme représenté à la figure 4A, la seconde plaque supérieure plane 3 comprend la déformation formant repli 5.
Dans certains modes de réalisation, comme représenté à la figure 4B, la première plaque emboutie 2 comprend la déformation formant repli 5.
Cela permet avantageusement de réduire les risques de poussières, de débris ou d’humidité pouvant s’introduire entre les deux plaques.
représente une vue partielle en perspective de panneaux à lames orientables en position éclatée d’au moins une partie des éléments ;
représente une vue partielle en perspective de panneaux à lames orientables ;
représente une vue partielle en perspective de détails d’un panneau à lames orientables ;
représente deux vues partielles d’un dispositif de liaison pour illustrer le passage des pièces support d’une position correspondant à la position ouverte des lames à une position des pièces support correspondant à la position fermée des lames ;
représente une vue partielle d’un dispositif de liaison à l’état non assemblé des tronçons de la barre de liaison et non assemblé des éléments du segment de longueur ajustable de la tige ;
représente une vue en perspective d’un détail d’un panneau à lames orientables pris au niveau du dispositif de liaison ;
représente une vue partielle en perspective d’une tige de manœuvre en position éclatée des éléments la constituant ;
représente une vue en perspective d’un tronçon d’une barre de liaison ;
représente une vue en perspective d’une pièce support de lame ;
représente une autre vue en perspective d’une pièce support de lame.
Comme mentionné ci-dessus, l'invention a pour objet un dispositif 1 de liaison interposable entre l'une des extrémités d'une pluralité de lames 21 et une ossature 22 pour la liaison entre elles de ladite pluralité de lames 21 au niveau de leur extrémité et la fixation de la pluralité de lames à une ossature 22 en vue de la réalisation d'un panneau 20 à lames orientables. En particulier, le dispositif 1 de liaison, interposable entre l'une des extrémités d'une pluralité de lames 21 et une ossature 22, est apte à coopérer avec un dispositif 1 de liaison similaire interposable entre l'autre des extrémités de la pluralité de lames 21 et l’ossature 22 en vue de la réalisation d'un panneau 20 à lames orientables.
La illustre ainsi une ossature 22 comprenant un cadre en forme de vague s'étendant à l'horizontale pour former un toit de protection solaire, ce cadre étant supporté par quatre montants. Le cadre et les montants forment une ossature 22. Les dispositifs 1 de liaison sont positionnés sur deux côtés opposés du cadre formant les longerons du cadre pour former un premier panneau à lames orientables de forme cintrée. Des dispositifs 1 de liaison sont également positionnés entre les montants d'une paire de montants pour former un panneau droit à lames orientables.
Les lames 21 sont aptes, à l'état fixé à l'ossature 22 par les dispositifs 1 de liaison, à pivoter entre une position ouverte et une position fermée autour d'axes respectifs parallèles entre eux et à la direction longitudinale des lames 21. Ces lames 21 sont, en position fermée, disposées pour réaliser la continuité du panneau. Ces lames 21 laissent entre elles des intervalles en position ouverte comme illustrée à la .
Chaque lame 21 est ici formée de deux faces principales s’étendant sensiblement dans des plans parallèles. Les faces principales sont reliées entre elles par deux bords longitudinaux et par deux bords d'extrémité.
Chaque bord longitudinal est épaulé. L'épaulement de l'un des bords longitudinaux est de forme complémentaire de l'épaulement de l'autre bord longitudinal. L'épaulement de l'un des bords longitudinaux est visible au niveau de la première lame de la série de lames représentée à la . Ainsi, en position fermée, chaque lame 21 peut, par l'un quelconque de ses bords longitudinaux, venir à recouvrement par emboîtement avec le bord longitudinal d'une lame adjacente. Les bords d'extrémité de chaque lame sont destinés à coopérer avec une pièce 2 support de lame du dispositif 1 de liaison qui sera décrit ci-après.
Notons que les étapes précitées d’amincissement par rectification et de traitement thermique peuvent être interverties ou encore imbriquées (le traitement thermique peut par exemple être opéré après une première séquence de rectification appliquée au disque brut, et avant une deuxième séquence de rectification qui aboutira au disque intermédiaire).
Grâce au traitement thermique énoncé, on obtient un disque intermédiaire en p-SiC qui présente une orientation cristalline préférentielle, qui sera également celle du substrat support 20, définie par :
- un coefficient de texture C 422 inférieur à 40%, et - la somme de coefficients de texture C 220 +C 200 +C 400 supérieure à 50%, de préférence supérieure à 80%.
De manière préférée, la contribution C 200 + C 400 est supérieure à 1%, supérieure à 2 %, voire supérieure à 5%. C’est cette contribution C 200 + C 400 à l’orientation cristallographique caractérisée par une texture très dominante C 220 qui est générée par le traitement thermique spécifique auquel est soumis le disque brut ou intermédiaire.
Avantageusement, le disque intermédiaire présente sur chacune de ses deux faces un coefficient de texture C 422 qui est inférieur à 20 %, de préférence inférieur à 15 %, et encore plus préférentiellement inférieur à 10 %.
Le traitement thermique d’un disque brut (avant ou après tout ou partie des étapes de rectification) conduit d’abord à un réarrangement de défauts cristallographiques aux joints de grains (qui induit la relaxation de contraintes résiduelles aux joints de grains), puis à une recristallisation par nucléation aux joints de grains, suivi d’un grossissement de ces grains. Ainsi, la taille de grains initiale peut influer sur la microstructure obtenue à l’issue du traitement thermique. La nature des défauts cristallographiques est également déterminante : pour faciliter une recristallisation qui relaxe de manière efficace les contraintes, les grains de petite taille doivent être bordés de joints de grains à forte désorientation (connus sous le sigle HAGB – High Angle Grain Boundaries). Ces joints de grains à forte désorientation contiennent une énergie stockée particulièrement importante, et sont de ce fait plus mobiles que les joints de grains à faible désorientation. Leur énergie interne est la force motrice pour le réarrangement des défauts aux joints de grains. La texture particulière du p-SiC du disque brut, soumis au traitement thermique, assure la présence de tels joints de grains à forte désorientation.
Sans être lié par cette théorie, il est également supposé que le traitement thermique du disque en p-SiC permet une meilleure diffusion des dopants, notamment de l’azote, et conduit à une incorporation des atomes dopants dans le réseau cristallographique qui est électroniquement plus efficace. Cela permet d’obtenir un disque en SiC polycristallin qui est dopé avec une concentration d’azote supérieure à 5 x 10 19 atomes/cm 3 , de préférence supérieure à 1 x 10 20 atomes/cm 3 , et encore plus préférentiellement supérieure à 1,5 x 10 20 atomes/cm 3 , procurant de très faibles résistivités, inférieures à 10 mOhm.cm, à 5 mOhm.cm, voire encore inférieure à 3 mOhm.cm.
Enfin, le disque p-SiC intermédiaire est soumis à des préparations de surface classiques par rectification fine et/ou par polissage pour aboutir au substrat support 20 en p-SiC présentant les caractéristiques clés énoncées précédemment, lors de la description de la structure composite 100.
Compte tenu de l’orientation cristalline préférentielle définie, la courbure du disque brut en p-SiC demeure dans une gamme raisonnable pour permettre l’élaboration d’un substrat support 20 à faible courbure, à partir d’un disque brut d’épaisseur économiquement viable. Cette courbure peut être mesurée grâce à un capteur confocal en lumière blanche qui scanne une surface du disque ou substrat, ce dernier étant posé sur un plan support de l’outil de mesure. On mesure la différence entre l’élévation maximale et minimale de la surface scannée par le capteur par rapport audit plan support. Cette surface peut être interpolée par un plan médian, par la méthode des moindres carrés. Si ce plan médian est parallèle au plan support, la mesure de déformation est égale au « Warp ». Cette méthode de mesure de la déformation majore la mesure du Warp dans le cas général.
A titre d’exemple, la courbure (« warp ») d’un disque en p-SiC brut de diamètre 150mm et d’épaisseur inférieure à 1000 μm est visée inférieure ou égale à 250 μm. Il est ainsi possible après rectification et polissage d’obtenir un substrat support 20 d’épaisseur typiquement inférieure à 500 μm et de courbure (« warp ») inférieure à 100 μm, voire inférieure à 50 μm, voire encore inférieure à 30 μm.
En référence à l’exemple de substrat support 20 illustré en , un dépôt CVD de p-SiC d’épaisseur 800 μm a été fait sur un substrat de croissance en graphite de diamètre 150mm, à une température d’environ 1277°C, avec une pression partielle de 16 mbar de MTCS et une fraction molaire de NH 3 de 4%. Le disque brut en p-SiC obtenu présente une orientation cristallographique préférentielle avec la texturation suivante : C 220 = 93%, C 422 = 3%, et C 111 + C 222 + C 511 = 2%, comme illustré sur la . La concentration en azote, mesurée par SIMS à 1,8 x10 20 atomes/cm 3 , procure une résistivité électrique de 10 mOhm.cm (méthode des 4 pointes). La conductibilité thermique est évaluée à 240 W/m/K, valeur élevée malgré les grains de petite taille et le dopage élevé. La courbure du disque brut est d’environ 210 μm.
Un traitement thermique à 2000°C est alors appliqué au disque brut en p-SiC, en le maintenant à plat sur une surface plane. Après quoi, les étapes d’amincissement par rectification et polissage sont opérées pour obtenir séquentiellement le disque intermédiaire et le substrat support 20.
Le disque brut montrait un coefficient de texture C 220 dominant, avec une composante (111) significative proche de l’interface avec le substrat de croissance. L’épaisseur riche en texture C 111 a été enlevée par rectification. Le traitement thermique a induit une évolution significative de la microstructure et de l’orientation des grains ( ) : les petits grains d’orientation (220) tendent à coalescer et on obtient une orientation mixte (111) + (220) + (200). On observe peu de petits grains d’orientation (111).
Dans cet exemple, comme énoncé précédemment, le substrat support 20 présente une concentration d’azote à 1,8 x 10 20 atomes/cm 3 et une résistivité électrique mesurée de 1,2 mOhm.cm. La conductibilité thermique est de l’ordre de 270W/(m/K). Enfin, la courbure est mesurée inférieure à 100 μm sur un substrat de diamètre 150 mm et d’épaisseur comprise entre 350 μm et 450 μm.
Dans la mesure du diamètre moyen d’un grain, il est considéré que différents cristaux formant une ou plusieurs macles constituent un même grain et non des grains distincts.
Dans un autre mode de réalisation, le matériau intercalaire peut encore être le polyuréthane thermoplastique (aussi appelé TPU ou « Thermoplastic PolyUrethan ») ou une résine de coulée (ou équivalemment résine « CIP » (« Cast In Place »)).
[8]: Jiri Krepel et al. “ Self-Sustaining Breeding in Advanced Reactors: Characterization of Selected Reactors ”, Encyclopedia of Nuclear Energy 2021, Pages 801-819. https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/B9780128197257001239?via%3Dihub
[9]: F. MORIN et al., “ COPERNIC, A NEW TOOL BASED ON SIMPLIFIED CALCULATION METHODS FOR INNOVATIVE LWRs CONCEPTUAL DESIGN STUDIES ”, ICAPP 2017 Conference, 2017.
[10]: P. GAUTHE et al., “ Innovative and inherently safe small SFR as a response to the dilemma 'safety vs cost' ”, ICAPP 2019 Conference, 2019.
[11]: Y.LI et al., “ Survey and evaluation of equations for thermophysical properties of binary/ternary eutectic salts from NaCl, KCl, MgCl2, CaCl2, ZnCl2 for heat transfer and thermal storage fluids in CSP ”, Solar Energy, vol. 152, pages 57-79, 2017.
Réacteur nucléaire à caloporteur liquide en convection forcée et assemblages combustibles solides, intégrant un système d’évacuation de la puissance nominale à bain de métal liquide et à matériau(x) (MCP) pour l’évacuation de la puissance résiduelle en cas accidentel. La présente invention concerne le domaine des réacteurs nucléaires à combustibles solides refroidis avec un(des) fluide(s) caloporteur(s) de type sel(s) fondu(s) ou métal liquide, notamment avec du sodium liquide, dits RNR (Réacteurs à Neutrons Rapides) qui font partie de la famille des réacteurs dits de quatrième génération.
Plus particulièrement, l’invention a trait à une simplification de l’architecture de ces réacteurs nucléaires tout en garantissant une évacuation fiable de la puissance à la fois nominale et résiduelle dans le cas des situations d’arrêts normaux et accidentels.
L’invention s’applique aux réacteurs de petite puissance ou SMR en anglais (acronyme de « Small Modular Reactor »), et plus spécifiquement aux MMR (acronyme de « Micro Modular Reactor ») typiquement d’une puissance de fonctionnement inférieure à 20MWth.
On rappelle ici que la puissance résiduelle d'un réacteur nucléaire (« decay heat » en anglais) est la chaleur produite par le cœur postérieurement à l'arrêt de la réaction nucléaire en chaîne et constituée principalement par l'énergie de désintégration des produits de fission. La puissance résiduelle correspond à une fraction de la puissance nominale et décroit au cours du temps. Dans tous les cas, elle doit être prise en compte lors des phases d’arrêt normal du réacteur, lors des phases de manutention, mais aussi lors des situations accidentelles afin de dimensionner des systèmes d’évacuation de chaleur.
Bien que décrite en référence à un réacteur nucléaire refroidi par un (des) sel(s) fondu(s), l’invention s’applique aussi aux réacteurs refroidis au sodium liquide ou à tout autre métal liquide, tel que le plomb, comme fluide caloporteur d’un circuit primaire de réacteur nucléaire.
Également, bien que décrite en référence à un réacteur à neutrons rapides, l’invention s’applique aussi aux réacteurs à fonctionnement en spectre thermique et/ou épithermique.
La filière des réacteurs à neutrons rapides a été développée pour permettre une meilleure gestion du combustible nucléaire, notamment par une gestion durable du stock de plutonium et par la capacité à valoriser l’inventaire de l’isotope 238 de l’uranium, isotope non valorisable dans les réacteurs à neutrons thermiques.
Le cycle de régénération uranium/plutonium n’est possible qu’avec des neutrons de hautes énergies. Le spectre neutronique rapide en résultant, est la clé de la gestion durable de l’inventaire en plutonium et de la possibilité de valoriser les stocks d’uranium 238 non utilisés par la filière plus classique des réacteurs à neutrons thermiques refroidis par de l’eau légère.
Les réacteurs à neutrons rapides à combustible solide reposent sur une séparation physique entre le combustible solide et le caloporteur, par une enveloppe formant une barrière physique (gainage). Le combustible en lui-même est constitué de matériaux solides aux températures de fonctionnement visées (notamment sous la forme d’oxydes, de carbures de silicium (SIC) ou encore nitrures de matériaux fissiles ou bien directement sous forme d’alliage métallique).
Fonctionnellement, la barrière physique de séparation du combustible et du fluide caloporteur permet de : jouer le rôle de barrière de confinement au sens de la fonction de sûreté de maîtrise du confinement des matières radioactives, notamment le confinement des produits de fissions générés en phase gazeuse, mettre en œuvre une configuration technique et des dispositions de gestion différenciée du combustible et du caloporteur.
Dans ce contexte, les principaux projets de réacteurs à neutrons rapides à combustible solide se sont développés autour de concepts mettant en œuvre des métaux liquides ou des gaz pour porter la fonction de fluide caloporteur, et avec un combustible solide physiquement séparé du caloporteur par une barrière.
On peut citer les filières de type RNR refroidis au sodium ou plomb liquide, ou les filières de réacteurs haute température à caloporteur gaz.
- une structure chauffante supérieure comportant une plaque de cuisson pourvue d’une surface de cuisson,
- une liaison pivot reliant la structure chauffante supérieure à la structure chauffante inférieure et configurée pour permettre un pivotement de la structure chauffante supérieure par rapport à la structure chauffante inférieure autour d’un axe de pivotement et entre une position de fermeture dans laquelle la structure chauffante supérieure empêche un accès à l’accessoire de cuisson et dans laquelle la structure chauffante inférieure et la structure chauffante supérieure, et plus particulièrement l’accessoire de cuisson et la plaque de cuisson, délimitent un volume de cuisson dans lequel est apte à être cuit un aliment, et une position d’ouverture maximale dans laquelle la structure chauffante inférieure et la structure chauffante supérieure présentent un écartement maximal lorsque l’appareil de cuisson repose sur une surface d’appui et dans laquelle chacun de l’accessoire de cuisson et de la plaque de cuisson est apte à supporter et cuire un aliment respectif, et
- un bac de collecte configuré pour collecter des jus de cuisson et des condensats provenant de la plaque de cuisson, par exemple lorsque la structure chauffante supérieure est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale ou occupe la position d’ouverture maximale.
La plaque de cuisson comporte une nervure périphérique s’étendant sur au moins une partie de la périphérie de la surface de cuisson, et une partie de déversement configurée pour être située verticalement à l’aplomb du bac de collecte lorsque la structure chauffante supérieure est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale, la nervure périphérique étant configurée pour guider au moins une partie des jus de cuisson ou des condensats, présents sur la plaque de cuisson, vers la partie de déversement lorsque la structure chauffante supérieure est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale, et la partie de déversement étant configurée pour permettre un écoulement par gravité des jus de cuisson ou condensats, provenant de la plaque de cuisson, dans le bac de collecte lorsque la structure chauffante supérieure est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale.
Une telle configuration de la plaque de cuisson, et en particulier de la nervure périphérique et de la partie de déversement, assure un guidage optimal des jus de cuisson ou des condensats, présents sur la plaque de cuisson, vers le bac de collecte lorsque la structure chauffante supérieure est déplacée entre la position de fermeture et la position d’ouverture maximale, ce qui limite considérablement les risques de salissure de l’appareil de cuisson électrique selon la présente invention ou du support sur lequel repose ce dernier dus à un éventuel ruissèlement de condensats ou de jus de cuisson depuis un bord périphérique de la plaque de cuisson.
En outre, la présence du bac de collecte permet de collecter les jus de cuisson et les condensats provenant de la plaque de cuisson, et évite ainsi que les produits alimentaires, cuits sur la plaque de cuisson ou dans l’accessoire de cuisson, ne baignent dans les jus de cuisson et/ou les condensats. De plus, la présence du bac de collecte réduit les émissions de fumées lors de la cuisson d’aliments sur la plaque de cuisson.
L’émulsifiant huile-dans-eau non ionique peut être choisi parmi les émulsifiants de synthèse ou les émulsifiant naturel ou d’origine naturelle. Les termes « d’origine naturelle » désigne toute molécule issue de ressources renouvelables, notamment extraite, ou secrétée par, des plantes, des micro-organismes ou d’algues et apte à permettre après modification physique, chimique ou enzymatique, l’obtention d’une émulsion de type huile-dans-eau H/E ou à en favoriser la stabilité.
L’émulsifiant huile-dans-eau non ionique d’origine naturelle peut être choisi également parmi les produits naturellement biodégradables en milieu naturel hydraté, avec notamment une balance Hydrophile-Lipophile (HLB) comprise entre 3 et 14, de préférence entre 3 et 12.
A titre d’exemple, l’émulsifiant huile-dans-eau non ionique d’origine naturelle peut être choisi parmi les produits suivants, pour peu qu’ils satisfassent à la condition sur le HLB ci-dessus : les alkyl polyglucosides ; les mélanges d’au moins un alkyl polyglucoside et d’au moins un alcool gras ; les esters gras non éthoxylés de polyols, et notamment parmi les esters gras non éthoxylés de glycérol, de polyglycérols, de sorbitol, de sorbitan, d’anydrodrohexitols comme en particulier l’isosorbide, de mannitol, de xylitol, d’érythritol, de maltitol, de saccharose, de glucose, de polydextrose, de sirops de glucose hydrogéné, de dextrines et d’amidons hydrolysés.
L’émulsifiant huile-dans-eau non ionique d’origine naturelle est de préférence choisi pour être naturellement biodégradable en milieu naturel hydraté. Il peut s’agir notamment d’esters gras non éthoxylés de polyols obtenus à partir d'acide gras ou par trans-estérification à partir d'huile ou de mélanges d'huiles. Les acides gras utilisés comprennent de 8 à 22 atomes de carbone, de préférence de 10 à 18 atomes de carbone, et en particulier de 12 à 18 atomes de carbone. Ces acides peuvent être linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, posséder une ou des fonctions hydroxyles latérales. Les huiles peuvent être saturées ou insaturées, de liquide à solide à température ambiante, et posséder éventuellement des fonctions hydroxyle, de préférence d'indice d'iode compris entre 1 et 145, et en particulier de 5 à 105.