INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La et 4 sont des vues de dessus d’une portion de bande de roulement 1 selon l’invention. La bande de roulement 1 de pneumatique pour véhicule lourd, destinée à entrer en contact avec un sol par l’intermédiaire d’une surface de roulement 2, comprend des découpures 3 délimitant des éléments en relief 4 en caoutchouc s’étendant à partir d’une surface de fond 5 selon une direction radiale ZZ’. Les découpures 3 de la bande de roulement 1 sont soit des sillons longitudinaux 6 de largeur moyenne W, soit des creux transversaux 8 uniquement présents dans la . Dans le mode de réalisation représenté, sur les quatre sillons longitudinaux 6, délimités chacun par deux parois latérales 61et 62 en vis-à-vis raccordées entre elles par un fond de sillon 63, et s’étendant sur toute la longueur de la bande de roulement 1 selon une direction longitudinale XX’, chaque sillon comprend une distribution longitudinale de protubérances 7 adossées alternativement à l’une et l’autre des parois latérales 61 ou 62, deux protubérances consécutives positionnées respectivement sur deux parois latérales 61 et 62 en vis-à-vis étant espacées d’un pas P. Le pas P est variable mais ce n’est pas une nécessité de l’invention. Chaque protubérance 7 est positionnée dans un renfoncement 72 et a une extrémité libre 71. Chaque protubérance 7 est positionnée en vis-à-vis d’une portion de paroi latérale 61, 62 sans protubérance 7.
La se différencie en ce que des rainures transversales 8 joignent deux renfoncements 72 de deux protubérances 7 de deux sillons longitudinaux 6 adjacents délimitant un élément en relief 4.
Les figures 2, 3 et 5 représentent une vue en perspective d’une protubérance 7 d’un sillon longitudinal 6 de la bande de roulement selon l’invention et une vue en coupe transversale d’une protubérance 7 d’un sillon longitudinal 6 de bande de roulement selon l’invention. La protubérance 7 du sillon longitudinal 6 de profondeur H s’étend transversalement à partir d’un renfoncement 72 dans une paroi 61, 62 du sillon longitudinal 6 vers la paroi opposée dudit sillon, le renfoncement 72 ayant une longueur longitudinale LA selon la direction transversale XX’ et une largeur transversale TA, selon la direction transversale YY’ vers l’intérieur du sillon longitudinal. Chaque protubérance comprend une extrémité libre 71, s’étendant radialement vers l’extérieur à partir du fond de sillon 63 positionné sur la surface de fond 5 à une hauteur H’. Chaque extrémité libre 71 est positionnée à une distance transversale d1 de la paroi latérale opposée du sillon, au moins égale à 0.4 fois la largeur moyenne W et de préférence au plus égale à 0.6 fois la largeur moyenne W. Ceci permet de régler le compromis entre la performance bruit pour laquelle la distance d1 doit être minimale et la performance adhérence sur sol mouillé pour laquelle la distance d1 doit être maximale.
L’extrémité libre 71 a une épaisseur L1 et la protubérance 7 une épaisseur moyenne L1M représentée comme égales sur les figures. Chaque renfoncement 72 est raccordé au sillon 6 par des parois inclinées 721 formant un angle moyen B avec la direction radiale ZZ’. B est proche de 45° sur les figures 2 et 5, de 5° sur la . La illustre une version possible de l’invention quand une rainure transversale 8 relie deux renfoncements de part et d’autre de l’élément en relief 4.
Les inventeurs ont plus particulièrement étudié cette invention pour un pneumatique de dimension 445/75R22.5 destiné à être monté sur un type spécifique de grue mobile, comprenant une bande de roulement ayant une sculpture avec des protubérances anti-bruit et chasse-pierres, conformément à l’invention. Selon la norme ETRTO, un tel pneumatique doit être capable de porter une charge au moins égale à 6000 kg, lorsqu’il est gonflé à une pression au moins égale à 8 bars. Cette dimension vise à terme à porter une charge de 6500 Kg pour une pression de 9 bar et donc doit passer les normes associées.
Pour le pneumatique selon l’invention, la profondeur H du sillon est égale à 15 mm, H’ étant égale à H et sa largeur W égale à 16 mm. L’extrémité libre des protubérances se trouvent à une distance d1 de la paroi opposée égale à 7.8 mm. L’épaisseur L1 de l’extrémité libre de la protubérance est égale à 2.2 mm, son épaisseur moyenne L1M est égale à 1.5 mm. La longueur LA du renfoncement vaut 17.1 mm pour une profondeur TA de 8.6 mm et il se prolonge en une rainure transversale d’une profondeur de 4 mm rejoignant un autre renfoncement sur le même élément en relief sur le sillon adjacent. Les parois 721 du renfoncement font un angle B avec la direction ZZ’ égale à 55°. Les protubérances 7 du sillon longitudinal 6 sont alternativement adossées à l’une ou l’autre des parois latérales du sillon longitudinal avec un pas minimum égal à 27 mm.
Le pneumatique de l’exemple étudié a un diamètre extérieur égal à 1238 mm, ce qui correspond à une longueur développée L de bande de roulement égale à 3885 mm. La bande de roulement comprend, dans chacun de ses sillons longitudinaux et sur toute sa longueur L, 96 protubérances anti-bruit et chasse-pierres alternativement positionnées sur les parois en vis-à-vis du sillon longitudinal, constituant 48 paires de protubérances formant 48 barrières anti-bruit. Lorsque ce pneumatique est gonflé à une pression égale à 9 bars et soumis à une charge égale à 6500 kg, l’aire de contact de sa bande de roulement contient, pour un sillon longitudinal donné, 3 paires de protubérances, formant chacune une barrière anti-bruit s’étendant sur la quasi-totalité de la largeur du sillon longitudinal.
Le pneumatique a passé la norme bruit dite « coast by » du règlement R117 de l’union européenne. Selon la connaissance expert la protubérance permet de gagner 1 dB(A). A noter que les pneumatiques pour grue de dimension supérieure n’ont pas la nécessité de passer ce type de norme.
Par ailleurs le pneumatique a passé la norme « Wet Grip » du règlement R117 de l’union européenne.
Procédé de contrôle d’amortisseurs d’un véhicule automobile L’invention concerne un procédé de contrôle d’amortisseurs d’un véhicule automobile.
Dans ce domaine, il est connu des procédés mettant en œuvre une étape d’acquisition d’informations de commande et une étape de détermination d’un ou plusieurs paramètres de contrôle desdits amortisseurs, en fonction desdites informations de commande. La détermination des paramètres de contrôle s’effectue selon une loi de commande exploitant les informations obtenues lors de l’étape d’acquisition pour piloter les amortisseurs en adaptant leur rigidité.
De manière classique, lesdites informations de commande permettent de rendre compte de paramètres ou de sollicitations que subit le véhicule et d’obtenir un comportement optimisé des amortisseurs. Il ainsi connu d’utiliser des informations relevées par des capteurs tels que des capteurs de vitesse ou de débattements.
Lorsqu’elle est présente, le taux de silice dans la composition élastomérique utilisable dans la cadre de l’invention est préférentiellement compris dans un domaine allant de 5 à 20 pce, plus préférentiellement allant de 7 à 15 pce.
Préférentiellement, le ratio massique du graphite par rapport au noir d’acétylène dans la composition élastomérique est compris dans un domaine allant de de 0,05 à 0,5, de préférence allant de 0,06 à 0,4.
Un autre objectif de l’invention est de proposer des procédés de fabrication d’objets, pour lesquels ces compositions sont particulièrement appropriées.
L’invention concerne une composition C à base d’au moins un polyaryléthercétone semi-cristallin ou pseudo-amorphe comprenant de 0,2% à 1,2% en poids d’une charge nucléante, par rapport au poids total en polyaryléthercétone et en charge nucléante, ladite charge nucléante étant choisie parmi un silicate, un matériau carboné, ou leur mélange.
Selon certains modes de réalisation, la charge nucléante représente de 0,25 à 1,0 % en poids, par rapport au poids total en polyaryléthercétone(s) et en charge nucléante.
Selon certains modes de réalisation, la charge nucléante représente 0,5% ou plus en poids, par rapport au poids total en polyaryléthercétone(s) et en charge nucléante.
Selon certains modes de réalisation, la charge nucléante représente 0,9% ou moins en poids, ou 0,8% ou moins en poids, ou 0,75% ou moins en poids, par rapport au poids total en polyaryléthercétone(s) et charge nucléante.
Selon certains modes de réalisation, le polyaryléthercétone est un polyaryléthercétone semi-cristallin.
Selon certains modes de réalisation, le polyaryléthercétone est un polyéthercétonecétone.
Selon certains modes de réalisation, le polyaryléthercétone est un polyéthercétonecétone, essentiellement constitué, ou constitué de motif de répétition téréphtalique et le cas échéant de motif de répétition isophtalique, le motif de répétition téréphtalique ayant pour formule :
et le motif de répétition isophtalique ayant pour formule :
ledit polyéthercétonecétone ayant une proportion massique de motifs de formule (I) par rapport à la totalité des motifs de formule (I) et de formule (II) allant de 55% à 100%, préférentiellement de 65% à 95%, préférentiellement encore de 70% à 90%, et de manière davantage préférée de 72% à 85%.
Selon certains modes de réalisation, le polyaryléthercétone forme une matrice incorporant ladite charge nucléante. A ce titre, la composition peut se présenter sous forme de granulés de composition C.
Selon certains modes de réalisation, la charge nucléante est un matériau carboné choisi parmi la liste constituée de noir de carbone, de nanotubes de carbone, de graphène, ou leur mélange.
Selon certains modes de réalisation, la charge nucléante est un matériau carboné ayant une surface spécifique BET supérieure ou égale à 200 g/m 2 .
Selon certains modes de réalisation, la charge nucléante est un talc.
Un autre aspect de la présente invention est l’utilisation de phytocannabinoïdes non-psychotropes acides pour la préparation de compositions cosmétiques.
Un autre aspect de la présente invention est de fournir une composition pharmaceutique ou dermatologique pour son utilisation dans le traitement ou la prévention de l’alopécie.
Un autre aspect de la présente invention est l’utilisation de composés non-psychotropes comme agents permettant la protection de la chute des cheveux.
Un autre aspect de la présente invention est l’utilisation de composés non-psychotropes comme agents permettant la protection de la canitie.
L’invention a pour objet l’utilisation de composés non-psychotropes comme agents permettant la protection des effets néfastes sur les cheveux soumis à un stress oxydatif et/ou hormonal, ou comme agents permettant la croissance des cheveux.
Exposé de l’invention. La présente invention concerne l’utilisation de phytocannabinoïdes non-psychotropes comportant au moins une fonction acide carboxylique COOH comme agent permettant la protection des effets néfastes sur les cheveux soumis à un stress oxydatif et/ou hormonal, ou comme agent permettant la croissance des cheveux et/ou comme agent préservant de la canitie.
L’expression « phytocannabinoïdes » désigne un composé chimique extrait d’une plante Cannabis Sativa L . (contenant moins de 0,3% de Δ9-THC, notamment moins de 0,2 %) et activant les récepteurs cannabinoïdes chez les humains.
L’expression « non-psychotrope » désigne l’absence d’action d’un composé sur le système nerveux central, qui en modifiant certains processus biochimiques et/ou physiologiques, modifie le psychisme et le comportement du sujet.
Par « au moins une », on entend que le phytocannabinoïde non-psychotrope peut comprendre 1 ou 2 fonctions acide carboxylique COOH, de préférence 1.
Par « acide carboxylique COOH », on entend que la fonction chimique acide carboxylique, peut être représentée de la façon suivante :
Il est entendu que le présent phytocannabinoïde peut également être utilisé sous forme de sel, représenté de la façon suivante :
dans lequel M est un cation sodium ou potassium.
dans lequel N 0 + est un sel d’ammonium, d’amine aliphatique ou aromatique, de choline, de lysine, d’arginine ou d’histidine.
Par « agent permettant la protection des effets néfastes sur les cheveux», on entend un agent empêchant le développement de toute dégradation totale ou partielle de l’apparence, de la densité, de la couleur, de l’épaisseur, de la texture du cuir chevelu, ou de la réduction de 1 à 100% de la masse capillaire sur un sujet présentant ou non une pathologie, une prédisposition génétique ou une condition physique ou environnementale pouvant causer ladite dégradation totale ou partielle du cuir chevelu ou ladite réduction de masse capillaire.
Par « stress oxydatif », on entend la concentration interne anormalement élevée au sein d’une cellule d’espèces oxygénées réactives comme O 2 - , H 2 O 2 ou HO • ainsi que par l’action du rayonnement ultra-violet, en particulier les UV A et UV B.
Selon un mode de réalisation particulier, il est prévu que les chaînes polymères de la matière thermoplastique étirée de l’outil de moulage soient orientées et étirées dans deux directions spatiales.
Selon un mode de réalisation particulier, il est prévu que l’outil de moulage présente au moins un noyau de moule, ce dernier comportant une paroi et une cavité limitée par la paroi.
Selon un mode de réalisation particulier, il est prévu que le noyau de moule soit un noyau de moule de soufflage.
L’invention sera décrite plus avant à l’aide des figures annexées, données à titre d’exemples. On voit :
une représentation de l’évolution du module de cisaillement sur la température pour différentes matières synthétiques thermoplastiques ;
une représentation de l’évolution température-temps de l’ensemble du processus de fabrication ;
une représentation schématique du démoulage d’un composant avec contre-dépouille et un outil d’un seul tenant ;
une représentation schématique du démoulage d’un composant avec contre-dépouille et géométrie externe complexe ;
une représentation schématique du démoulage d’un corps enroulé.
La montre un diagramme pour différentes matières synthétiques thermoplastiques et l’évolution pour chacune d’elles du module de cisaillement sur la température. On voit que la déformabilité élastique linéaire des différentes matières synthétiques thermoplastiques croît fortement à partir d’une certaine température qui varie en fonction de la matière. Concernant les matières synthétiques thermoplastiques étirées, la montée en température des différentes matières synthétiques jusqu’à ou au-dessus de la température de transition vitreuse conduit à une déformation spontanée de la matière synthétique, ce qui permet d’utiliser la matière synthétique comme outil de moulage pour un démoulage facile.
La montre l’évolution température-temps du processus de fabrication au cours de la fabrication d’un composant en plastique. Le processus de contrôle de la température représenté comporte en tout quatre stades de A à B, qui vont maintenant faire l’objet de brèves explications. La première valeur seuil de température T 1 caractérise ici la température de transition vitreuse de la matière synthétique thermoplastique étirée, tandis que la seconde valeur seuil de température T 2 désigne la température de fusion de la matière synthétique thermoplastique étirée.
Au premier stade A, la matière fibreuse est introduite dans l’outil de moulage et drapée sur la surface d’outil propre à conférer la forme, de sorte que la matière fibreuse accompagne la matière synthétique thermoplastique étirée de l’outil de moulage. Cette matière synthétique thermoplastique étirée constitue ici la surface d’outil propre à conférer la forme. Si l’on a utilisé une matière fibreuse sèche, alors, après son drapage, on l’infuse dans un processus d’infusion avec la matière matricielle.
À ce premier stade A, ni le composant en plastique ni l’outil de moulage ne font l’objet d’une régulation de température, de sorte que ce processus se déroule généralement à température ambiante.
À un premier stade A succède alors le deuxième stade B, dans lequel le composant, notamment, est porté à la température nécessaire pour durcir la matière synthétique du composant à fabriquer. En l’occurrence, l’outil de moulage lui aussi est porté, indirectement, à la température de durcissement de la matière synthétique, qui est par exemple une matière matricielle.
À ce deuxième stade B, la température de durcissement est ici maintenue en dessous de la température de transition vitreuse T 1 de l’outil de moulage, pour durcir la matière synthétique.
Une fois écoulé le temps nécessaire au durcissement avec maintien du niveau de température sélectionné, en fonction de la matière synthétique utilisée, la température est portée, au troisième stade C, au-dessus de la température de transition vitreuse T 1 de l’outil de moulage, mais en dessous de la température de fusion T 2 , de sorte que la matière synthétique thermoplastique étirée de l’outil de moulage, du fait de l’étirement de ses chaînes polymères, commence à se rétracter, se détachant alors du composant en plastique durci.
Le point de rosée est le point d’étape où l’on passe d’une vapeur saturante à une vapeur contenant une infime partie de liquide.
Le phénomène de condensation rince la surface extérieure de la canalisation 21.
Le bâtiment 20 comporte une autre zone représentée par la forme paréidolie sur la figure, il s’agit d’un traitement d’air après l’enceinte de traitement d’air vicié 23.
La forme paréidolie représente une douche de lavage d’air.
Un lavage d’air est un système de traitement de l'air pour réduire les émissions d'ammoniac, d'odeur et de particules.
Le lavage d’air intervient dans une enceinte positionnée dans le flux d’extraction d’air vicié et après l’enceinte de traitement d’air vicié 23.
L’enceinte de traitement d’air vicié 23 et l’enceinte de lavage de l’air 25 sont reliées par une canalisation.
Dans ces conditions, l’évaporateur de fluide calorifique fonctionne à des températures d’évaporation favorable à sa détente avec un minimum d’énergie primaire avec un débit massique favorisant un excellent retour d’huile indépendamment des pertes de charges inerrantes au design de l’évaporateur.
Une énergie primaire représente une forme d’énergie disponible dans la nature avant toute transformation.
Selon un mode de réalisation, l’énergie primaire est le gaz.
La montre un dessin en vue deux dimensions.
Le schéma est représenté par un triangle est un rectangle. Le triangle et le rectangle forme un bâtiment 20. Le bâtiment 20 est un bâtiment 20 d’élevage d’animaux.
La comporte plusieurs caractéristiques de la .
Le bâtiment 20 sur le schéma est plus petit que celui de la .
La figure montre l’intérieur de la surface rectangulaire qui est composé de deux flèches, d’un cylindre, et d’une croix située à l’intérieur d’un cercle.
De façon inverse, il peut survenir des situations où le patient P inhale une concentration donnée, par exemple 40%, mais que son état se détériore au point que le personnel soignant désire augmenter le niveau de concentration en O 2 inhalée par le patient P, par exemple à 90% (au lieu de 40% par exemple).
Dans ce cas, les moyens de pilotage 15 peuvent commander une fermeture du premier élément proportionnel 233 pour empêcher toute entrée d’air et donc laisser la concentration en O 2 présente dans la ligne principale d’acheminement de gaz 23 atteindre progressivement la valeur souhaitée (i.e. 90%) grâce à l’apport d’O 2 par la source gaz 3 qui est en excès (i.e. très supérieur à) par rapport à la consommation métabolique du patient P, pour ensuite rentrer en phase de maintien en fermant ou ouvrant légèrement le premier élément proportionnel 233 afin de maintenir la concentration en O 2 inhalé par le patient P proche de la concentration en O 2 cible désirée, comme expliqué ci-avant.
Cependant, le temps requis pour atteindre un tel état peut être parfois trop long, voire même cliniquement inacceptable car non compatible avec l’état du patient à traiter. Dans ce cas, les moyens de pilotage 15 sont configurés pour commander l’installation pour accélérer l’augmentation de concentration en oxygène dans le flux de gaz fourni au patient P via l’interface respiratoire 21.
Pour ce faire, les moyens de pilotage 15 sont configurés pour déterminer la concentration d’O 2 régnant dans la ligne principale d’acheminement de gaz 23, grâce aux mesures opérées par le capteur O 2 234, en particulier déterminée si cette concentration d’O 2 mesurée est inférieure à la concentration d’O 2 cible souhaitée.
Si tel est le cas, les moyens de pilotage 15 commandent le premier élément proportionnel 233 en position fermée pour interdire ou interrompre, au sein du conduit 231, toute circulation d’air provenant de l’atmosphère ambiante, et en parallèle commandent le second élément proportionnel 103 en position ouverte (i.e. partiellement ou totalement ouverte) et créé ainsi une communication fluidique entre ligne d’échappement 101 et l’atmosphère ambiante A, comme explicité précédemment.
Ainsi, lors de l’expiration du patient P, le gaz circulant dans la portion amont 10a de la ligne de récupération de gaz 10, ayant une concentration en O 2 de 40% de par exemple (donc contenant environ 60% d’azote et éventuellement d’autres impuretés inévitables, tel de l’argon ou de la vapeur d’eau) se divise, à l’embranchement 101a, en deux flux gazeux.
Plus précisément, une partie du gaz (i.e. premier flux) circulant dans la portion amont 10a de la ligne de récupération de gaz 10 transite dans la ligne d’échappement 101 pour s’échapper, i.e. être rejetée, à l’atmosphère ambiante A, alors que le reste du gaz (i.e. second flux) emprunte la portion aval 10b de la ligne de récupération de gaz 10 pour être acheminé jusqu’au système de purification 1 des gaz expirés, où le CO 2 est éliminé. Le gaz purifié qui en ressort par la ligne de recyclage de gaz 11 va remplir à nouveau le réservoir tampon 24 via son port d’entrée 12.
Le rapport volumique (i.e. quantités respectives) entre le flux gaz empruntant la ligne d’échappement 101 et le flux gaz empruntant la portion aval 10b de la ligne de récupération de gaz 10 dépend du niveau d’ouverture du second élément proportionnel 103. Les moyens de pilotage 15 sont configurés pour déterminer, au moyen d’un ou plusieurs algorithmes spécifiques, par exemple en analysant l’écart entre la mesure de la concentration en O 2 par le capteur O 2 234 et la concentration en O 2 cible, quel niveau d’ouverture donner au second élément proportionnel 103.
Dans tous les cas, le volume de gaz acheminé au réservoir tampon 24 est inférieur au volume de gaz ayant circulé dans la portion amont 10a de la ligne de récupération de gaz 10.
Schématiquement, si 1L de gaz expiré a transité dans la ligne d’échappement 101 pour être déchargé à l’atmosphère A, l’ensemble patient P et installation 50 est assimilable à un volume total de 7L à une concentration en O 2 de 40%, complémenté par 1L d’O 2 a 100% issu de la source de gaz 3. La concentration en O 2 résultante rapportée au volume de 8L est alors de l’ordre de 47.5%. Bien entendu, le complément en O 2 pur issu de la source de gaz 3 ne peut être délivré instantanément du fait du réglage initial de 1L/min, ce qui implique que le réservoir tampon 24 se vide progressivement au gré des inhalations et expirations successives du patient P. Pendant celles-ci, en fonction de la mesure de concentration en O 2 dans la ligne la ligne principale d’acheminement de gaz 23, les moyens de pilotage 15, déterminent le degré d’ouverture à conférer au second élément proportionnel 103 afin qu’une partie des gaz expirés par le patient P soient évacués à l’atmosphère A par la ligne d’échappement 101.
Dans le cadre d’une augmentation de la concentration en O 2 cible, il peut être demandé à l’utilisateur, e.g. au personnel soignant, par le biais de l’interface de commande 300, telle une IGU, d’augmenter de façon manuelle le débit issu de la source de gaz 3, par exemple de le fixer à 6L/min, de manière à garantir que le réservoir tampon 24 ne se vide pas complètement. Le second élément proportionnel 103 permet de « purger » l’azote plus rapidement que la seule valve d’échappement 26 du réservoir tampon 24, ce qui permet d’atteindre plus rapidement la nouvelle concentration en O 2 cible, lorsque celle-ci est supérieure à la concentration régnant dans la ligne principale d’acheminement de gaz 23.