INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
« Exempt de produit d’origine animale » (« APF ») ou « essentiellement exempt de produit d’origine animale » englobent, respectivement, l’absence ou l’absence significative de sang dérivé, de sang accumulé et d’autres produits ou composés dérivés de l’animal. « Animaux » exclut les micro-organismes, tels que les bactéries. Ainsi, un milieu ou un procédé APF ou un milieu ou un procédé essentiellement APF dans le cadre de la présente invention peuvent inclure une toxine de botulinum ou une bactérie de Clostridial botulinum . Par exemple, un procédé APF ou un procédé essentiellement APF désigne un procédé qui est soit sensiblement exempt soit essentiellement soit entièrement exempt de protéines dérivées d’animaux, telles que des immunoglobulines, du condensé de viande, des produits secondaires de viande et du lait ou des produits ou condensés laitiers.
La « neurotoxine de Clostridium botulinum de sérotype A » ou « BoNT/A » signifie une neurotoxine produite par des souches de Type A de Clostridium botulinum . Une telle souche de Type A de Clostridium botulinum est la souche Type A de Hall, par exemple la souche Type A de Hall (Allergan). Zhang et al . (2003) Gene 315:21. La BoNT/A englobe à la fois un complexe de BoNT/A ( e. g ., les complexes de 300, 500, 760 et 900 kDa) ainsi que la toxine BoNT/A pure ( i.e. la molécule neurotoxique d’environ 150 kDa). Sauf indication contraire, BoNT/A utilisé ici comporte à la fois des formes oxydées et non oxydées.
Les « complexes de BoNT/A » signifient les complexes de la neurotoxine de Clostridium botulinum de sérotype A comprenant une molécule de BoNT/A (la composante neurotoxique) et une ou plusieurs protéines hémagglutinine (HA) et/ou protéine de non-hémagglutinine non toxique (NTNH). Les complexes de BoNT/A peuvent être sous les formes par ex. , d’environ 900 kDa, 760 kDa, 500 kDa ou 300 kDa. Dans un mode de réalisation, le complexe de BoNT/A est sous forme d’environ 900 kDa comprenant une molécule de BoNT/A d’environ 150 kDa, des protéines hémagglutinine HA70, hémagglutinine HA34, hémagglutinine HA17, et non toxique non-hémagglutinine (NTNH). Dans un mode de réalisation, le complexe de BoNT/A est une forme sensiblement complète du complexe de BoNT/A de 900 kDa. Dans un mode de réalisation, le complexe de BoNT/A est l’onabotulinumtoxinA.
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M550 de SEQ ID NO. 3 est inférieur à 1 % ( par ex. inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, ou inférieur à 0,1 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M550 de SEQ ID NO. 3 est d'environ 0,3 % à environ 0,5 % ( par ex. , environ 0,3 %, environ 0,35 %, environ 0,4 %, environ 0,45 %, ou environ 0,5 %).
Dans un mode de réalisation, les formes oxydées de BoNT/A dans les compositions décrites ici comprennent une méthionine oxydée à une position 1004 (M1004) de SEQ ID NO. 3.
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M1004 de SEQ ID NO. 3 est inférieur à 3 % ( par ex. inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, inférieur à 0,1 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M1004 de SEQ ID NO. 3 est d'environ 1 % à environ 2 % ( par ex. , environ 1 %, environ 1,1 %, environ 1,2 %, environ 1,3 %, environ 1,4 %, environ 1,5 %, environ 1,6 %, environ 1,7 %, environ 1,8 %, environ 1,9 % ou environ 2 %).
Dans un mode de réalisation, les formes oxydées de BoNT/A dans les compositions décrites ici comprennent une méthionine oxydée à une position 1144 (M1144) de SEQ ID NO. 3.
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M1144 de SEQ ID NO. 3 est inférieur à 6 % ( par ex. inférieur à 5,5 %, inférieur à 5,0 %, inférieur à 4,5 %, inférieur à 4,0 %, inférieur à 3,5 %, inférieur à 3 %, inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, ou inférieur à 0,1 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M1144 de SEQ ID NO. 3 est d'environ 1 % à environ 5 %, d'environ 1 % à environ 4 %, d'environ 1 % à environ 3 %, d'environ 1 % à environ 2 %, d'environ 2 % à environ 5 %, d'environ 2 % à environ 4 %, d'environ 2 % à environ 3 %, ou d'environ 3 % à environ 5 %, ou d'environ 4 % à environ 5 %.
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M1144 de SEQ ID NO. 3 est d'environ 2 %.
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M411 de SEQ ID NO. 2 est inférieur à 5 % ( par ex. inférieur à 4,5 %, inférieur à 4 %, inférieur à 3,5 %, inférieur à 3 %, inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, inférieur à 0,1 %) et le niveau d’oxydation en position M550 de SEQ ID NO : 3 est inférieur à 1 % ( par ex. inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, ou inférieur à 0,1 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M411 de SEQ ID NO. 2 est d'environ 2 % et le taux d'oxydation en position M550 de SEQ ID NO : 3 est d'environ 0,3 % à environ 0,5 % ( par ex. , environ 0,3 %, environ 0,35 %, environ 0,4 %, environ 0,45 %, ou environ 0,5 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M411 de SEQ ID NO. 2 est inférieur à 5 % ( par ex. inférieur à 4,5 %, inférieur à 4 %, inférieur à 3,5 %, inférieur à 3 %, inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, inférieur à 0,1 %) et le niveau d’oxydation en position M1004 de SEQ ID NO : 3 est inférieur à 3 % ( par ex. inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, inférieur à 0,1 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M411 de SEQ ID NO. 2 est d'environ 2 % et le taux d'oxydation en position M1004 de SEQ ID NO : 3 est d'environ 1 % à environ 2 % ( par ex. , environ 1 %, environ 1,1 %, environ 1,2 %, environ 1,3 %, environ 1,4 %, environ 1,5 %, environ 1,6 %, environ 1,7 %, environ 1,8 %, environ 1,9 % ou environ 2 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M411 de SEQ ID NO. 2 est inférieur à 5 % ( par ex. inférieur à 4,5 %, inférieur à 4 %, inférieur à 3,5 %, inférieur à 3 %, inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, inférieur à 0,1 %) et le niveau d’oxydation en position M1144 de SEQ ID NO : 3 est inférieur à 6 % ( par ex. inférieur à 5,5 %, inférieur à 5,0 %, inférieur à 4,5 %, inférieur à 4,0 %, inférieur à 3,5 %, inférieur à 3 %, inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, ou inférieur à 0,1 %).
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M411 de SEQ ID NO. 2 est d'environ 2 % et le taux d'oxydation en position M1144 de SEQ ID NO : 3 est d'environ 2 %.
Dans un mode de réalisation, le niveau d'oxydation en position M550 de SEQ ID NO : 3 est inférieur à 1 % ( par ex. inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, ou inférieur à 0,1 %) et le niveau d’oxydation en position M1004 de SEQ ID NO : 3 est inférieur à 3 % ( par ex. inférieur à 2,5 %, inférieur à 2,0 %, inférieur à 1,8 %, inférieur à 1,5 %, inférieur à 1,2 %, inférieur à 1,0 %, inférieur à 0,8 %, inférieur à 0,6 %, inférieur à 0,5 %, inférieur à 0,4 %, inférieur à 0,3 %, inférieur à 0,2 %, inférieur à 0,1 %).
Pour réaliser un tir gammagraphique, on installe donc le premier dispositif autour de la pièce, en positionnant le premier indicateur de positionnement dans la position de référence qui est définie par la position de la marque de référence formée sur la pièce.
Puis, on installe le deuxième dispositif autour de la pièce, en positionnant la deuxième marque de positionnement dans la position prédéterminée qui est définie par la position de la première marque de positionnement.
On positionne alors l’embout d’irradiation en s’aidant du deuxième indicateur de positionnement, et on effectue le tir.
Dans le cas où le premier dispositif comporte plusieurs premières marques de positionnement, on peut utiliser une pluralité de deuxièmes dispositifs et réaliser plusieurs tirs successifs en positionnant successivement chaque deuxième dispositif par rapport à une première marque de positionnement distincte.
Les positions les unes par rapport aux autres et par rapport à la pièce du support de film (et donc du film), du deuxième indicateur de positionnement (et donc de l’embout d’irradiation), et du repère radiographique, sont ainsi parfaitement connues et répétables selon les différents tirs.
L’installation du premier dispositif et de chaque deuxième dispositif est très rapide à réaliser. Le système de positionnement permet à l’opérateur, pour chaque tir, de positionner très précisément et très rapidement l’embout d’irradiation, le film et le repère radiographique.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le deuxième indicateur de positionnement est un support d’embout agencé pour accueillir l’embout d’irradiation, et appartenant au deuxième dispositif.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, comportant une pluralité de deuxièmes dispositifs, le premier dispositif comprenant une pluralité de premières marques de positionnement régulièrement réparties selon une longueur du premier dispositif, chaque deuxième dispositif étant destiné à être positionné par rapport à une première marque de positionnement distincte du premier dispositif pour effectuer un tir grammagraphique puis à être retiré pour être remplacé par un autre deuxième dispositif, le système de positionnement permettant ainsi de réaliser une pluralité de tirs gammagraphiques successifs régulièrement répartis sur une circonférence du cordon de soudure.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le premier dispositif comporte un corps principal et un dispositif de fixation, le corps principal étant agencé pour entourer la pièce, de sorte que le corps principal s’étend selon un contour de la pièce lorsque le premier dispositif est installé, le dispositif de fixation étant agencé pour fixer le premier dispositif à la pièce lorsque le corps principal entoure la pièce,
la au moins une première marque de positionnement, le premier indicateur de positionnement et le au moins un repère radiographique étant positionnés sur le corps principal.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le au moins un repère radiographique du premier dispositif comporte une graduation en unité de longueur, comprenant des éléments de graduation réalisés en plomb, et définie selon la longueur du corps principal.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le corps principal est un corps flexible.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le dispositif de fixation du premier dispositif comprend une première sangle, à laquelle est fixé le corps principal, et qui est agencée pour entourer la pièce et pour fixer le premier dispositif à la pièce.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le corps principal a la forme d’un collier comprenant deux parties de collier articulées autour d’un axe d’articulation passant par une circonférence du collier et parallèle à un axe central du collier.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le dispositif de fixation comporte un mécanisme de verrouillage à bascule réglable, comprenant une première attache située à une extrémité libre de l’une des deux parties de collier et une deuxième attache située à une extrémité libre de l’autre des deux parties de collier.
On propose de plus un système de positionnement tel que précédemment décrit, dans lequel le au moins un repère radiographique du premier dispositif comprend au moins deux éléments de référence, réalisés en plomb, et destinés à définir une zone d’analyse centrale sur le film radiographique.
Dans l'art antérieur, le joint annulaire est constitué d'un ensemble monobloc. Cet ensemble monobloc entraîne des coûts importants pour la fabrication puisque cet ensemble est complexe, en cas de rebus ou quand il est nécessaire de le changer.
Résumé Il est ainsi proposé un ensemble pour turbomachine d’aéronef d’axe longitudinal comprenant un distributeur qui présente une couronne d’aubes de stator comportant un pied à l’extrémité radialement interne du distributeur portant un joint d’étanchéité , le joint d’étanchéité étant annulaire et configuré pour coopérer à étanchéité sans contact avec une virole cylindrique d’un rotor de la turbomachine disposée radialement sous le distributeur, le joint d’étanchéité comprenant une pluralité de secteurs de joint d’étanchéité répartis circonférentiellement autour de l’axe longitudinal , chaque secteur de joint d’étanchéité comprenant un secteur de paroi annulaire radialement externe et un secteur de paroi annulaire radialement interne reliés l’un à l’autre par un organe élastiquement déformable ,
dans lequel chaque secteur de paroi annulaire radialement externe est fixé à un support de joint d’étanchéité , le support de joint d’étanchéité étant annulaire et étant solidarisé au pied du distributeur, chaque secteur de paroi annulaire radialement externe ) portant un organe de couplage engagé circonférentiellement et retenu radialement dans une gorge circonférentielle du support de joint d’étanchéité .
Dans une réalisation particulière, l’organe de couplage peut avoir une forme en queue d’aronde s’étendant circonférentiellement.
Le support de joint peut être montée à coulissement radial sur le pied du distributeur. Ce coulissement peut être réalisée par l’intermédiaire d’une cloison annulaire du pied du distributeur.
Plus particulièrement, le support de joint d’étanchéité peut comporter deux pattes annulaires radiales espacées longitudinalement l’une de l’autre et entre lesquelles est montée à coulissement la cloison annulaire radiale du pied du distributeur.
Le support de joint annulaire permet une libre dilatation en direction radiale lors de l’exposition au gaz chauds. En effet, sous l’effet de la température, des dilatations de la rangée annulaire d’aubes statoriques en vis-à-vis du support de joint se produisent. En fonctionnement, la forme en U formée par les deux pattes annulaires du support de joint, s’agrandit radialement sous l’effet de la chaleur et cette forme en U garantit qu’il n’y aura pas une poussée radialement vers l’extérieur par le mouvement radial relatif entre le U et la paroi radialement interne de la rangée d’aubes statiques. Ainsi, le joint annulaire hydrostatique est guidé et ne subit pas de dilatation dans toutes les directions.
Les pattes annulaires radiales du support de joint d’étanchéité peuvent comprendre des ouvertures oblongues, des moyens de fixation étant insérés dans les ouvertures oblongues, par exemple des pions.
La cloison annulaire radiale du pied peut comprendre un évidemment, telle qu’une encoche ou une échancrure, dans lequel les moyens de fixation sont aptes à coulisser en translation radiale.
Les organes élastiquement déformables peuvent comprendre des pattes radiales et chaque secteur de paroi annulaire radialement interne est monolithique avec une patte radiale et un secteur de paroi annulaire radialement externe, les secteurs de joint circonférentiellement adjacents sont reliés élastiquement deux à deux, entre eux via une patte radiale agencée à la jonction entre les secteurs parois annulaires radialement externes et circonférentiellement entre les deux secteurs de paroi annulaire radialement interne circonférentiellement adjacents.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention est ici décrite en application à une roue d’aéronef mais d’autres applications sont bien entendu envisageables.
Un aéronef A comprend, comme illustré à la , deux atterrisseurs principaux P comprenant chacun une jambe J ayant une première extrémité articulée sur une structure S de l’aéronef A et, à l’opposé, une deuxième extrémité portant des roues R, R M tournant autour d’un axe Y sur un arbre ou essieu E tubulaire. La jambe J est mobile entre une position rétractée (non représentée) et une position déployée illustrée ici.
Chacune des roues R, R M comprend une jante recevant un pneumatique et est équipée d’un frein. La jante est reliée par un voile à un moyeu monté pour tourner sur l’essieu E autour de l’axe Y. De façon connue en soi, le frein comporte une pile de disques reçus dans un espace annulaire délimité par la jante et le moyeu. La pile de disques comporte en alternance des disques stators fixes en rotation par rapport à l’essieu E et des disques rotors fixes en rotation par rapport à la jante. Des actionneurs hydrauliques ou électromécaniques sont agencés sur une couronne porte-actionneurs pour exercer un effort de presse sur la pile de disques. Chaque freinage effectué par le pilote de l’aéronef A provoque une augmentation de température des disques des freins et de l’environnement immédiat de ceux-ci obligeant à prévoir des écrans thermiques non détaillés ici. Le frein est connu en lui-même et ne sera pas plus détaillé ici.
La jambe J comprend un caisson C articulé sur la structure S de l’aéronef A, et une tige T montée à coulissement dans le caisson C selon un axe Z pour former un amortisseur. La tige T porte à une extrémité inférieure l’essieu E recevant à pivotement les roues R, R M . De façon connue en soi, un compas principal et un compas secondaire (non représentés ici) autorisent le coulissement de la tige T dans le caisson C, tout en empêchant le pivotement de la tige T autour de l’axe Z, relativement au caisson C. L’essieu E est solidaire de la tige T de sorte que ledit essieu E est immobile vis-à-vis de ladite tige T. L’axe Z est ici sensiblement perpendiculaire à l’axe Y. L’atterrisseur ne sera pas plus détaillé ici.
Les roues R M sont dites « motorisées », c’est-à-dire équipées d’un organe d’entraînement 1 destiné à déplacer l’aéronef A sans utiliser les groupes motopropulseurs principaux de l’aéronef lorsque celui-ci est au sol. La description qui suit porte sur l’une des roues R M motorisées qui sont ici toutes identiques mais qui bien évidemment pourraient être différentes.
En référence à la , l’organe d’entraînement 1 comprend un premier élément 10 de forme globalement cylindrique et un deuxième élément 20 tubulaire s’étendant coaxialement en saillie du premier élément 10. Le premier élément 10 et le deuxième élément 20 constituent respectivement une zone de motorisation de la roue R M et une zone d’engagement de l’organe d’entraînement 1 dans l’essieu E.
Le premier élément 10 comprend un moteur 11 électrique monté à une extrémité libre de l’essieu E qui est bordée par des saillies axiales formant des dents de crabotage E 1 ( ).
Le moteur 11 comporte un stator 11.1 (visible sur la ) portant en périphérie des bobines électromagnétiques. Le stator 11.1 est accouplé à l’essieu E par l’engagement des dents de crabotage E 1 dudit essieu E dans des logements ménagés dans ledit stator 11.1, de sorte que le stator 11.1 est, selon l’axe Y, lié en rotation à l’essieu E.
Le moteur 11 comporte également un rotor monté tournant sur le stator 11.1, ici au moyen de roulements. Le rotor comporte un tambour portant des aimants permanents. La circulation, dans les bobines du stator 11.1, d’un courant adapté à créer un champ magnétique tournant, induit sur le tambour un couple mécanique entraînant ledit tambour en rotation. Quand l’organe d’entraînement 1 est en position sur l’essieu E, l’axe de rotation du rotor est confondu avec l’axe Y de rotation de la roue R M . Le tambour porte une pluralité de tirants 12 qui s’étendent parallèlement à l’axe de rotation du rotor. Un organe d’interfaçage (non représenté) s’étend entre les tirants 12 et la jante de la roue R M pour lier en rotation le tambour du rotor et la jante de manière à transmettre le couple dudit rotor à ladite roue R M .
Le premier élément 10 comprend également un ventilateur électrique 13 monté sur le moteur 11 pour créer un flux d’air autour des disques de frein et autour du moteur 11 de manière à accélérer le refroidissement desdits disques de frein et dudit moteur 11 ainsi que de leur environnement immédiat.
Le deuxième élément 20 est solidaire du stator 11.1 et est reçu à ajustement dans l’essieu E, ledit deuxième élément 20 s’étendant ici coaxialement par rapport audit essieu E. Une extrémité libre du deuxième élément 20 porte un coupleur électrique mâle 21 débouchant dans un orifice E 2 central ménagé dans l’essieu E au niveau de la jonction entre la tige T et ledit essieu E. L’orifice E 2 s’étend selon un axe X perpendiculaire à l’axe Y et à l’axe Z et reçoit un coupleur électrique femelle 30 adapté à recevoir le coupleur électrique mâle 21 porté par le deuxième élément 20 de l’organe d’entraînement 1.
Un système de guidage (non représenté ici) est aménagé sur le coupleur femelle 30 et sur le deuxième élément 20 pour garantir le bon alignement du coupleur mâle 21 et du coupleur femelle 30 avant leur connexion.
Un système de détrompage angulaire (non représenté ici) est aussi aménagé sur le coupleur femelle 30 et sur le deuxième élément 20 pour garantir la bonne orientation angulaire du coupleur mâle 21 et du coupleur femelle 30 avant leur connexion. Le système de détrompage peut aussi être aménagé sur l’essieu E.
Des faisceaux électriques (ou harnais) alimentent en courant le moteur de l’organe d’entraînement 1 et le ventilateur 13 de refroidissement du frein, et remontent des signaux en provenance de divers capteurs équipant l’organe d’entraînement 1 et/ou des signaux de gestion de l’atterrisseur équipant la roue R M , tels que la vitesse de rotation de la roue R M , la pression du pneumatique, la température des disques de frein…
Ces faisceaux électriques comprennent des premiers faisceaux électriques, non représentés ici, s’étendant à l’intérieur du deuxième élément 20 depuis le coupleur mâle 21 jusque dans le corps cylindrique 10, et des deuxièmes faisceaux électriques 31, 32, 33 s’étendant depuis le coupleur femelle 30 et cheminant le long du compas principal et du compas secondaire pour remonter le long de la tige T jusqu’à la structure S de l’aéronef A. Les deuxièmes faisceaux 31, 32, 33 sont reliés, via le coupleur femelle 30, aux premiers faisceaux.
Préférentiellement, les ouvertures débouchantes dans la pièce à réguler sont réalisée dans le mur de manière à s’intégrer à la pièce. De manière préférentielle, le coffret insonorisé comportant le souffleur et l’aspirateur d’air est agencé dans le mur au voisinage d’une connexion électrique permettant d’alimenter les équipements dans le coffret simplement.
Selon un exemple de réalisation, lorsqu’une consigne d’éteinte du système est reçue, les moteurs de chaque équipement sont arrêtés et les électrovannes sont fermées.