INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode particulier, des cristaux de sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique préalablement obtenus peuvent être ajoutés lors de cette étape afin de modifier la formation de la suspension S 1 . Il s’agit d’un ensemencement en cristallisation qui permet de mieux contrôler la température de cristallisation, la granulométrie des cristaux, la distribution granulométrique, la pureté du produit final et, éventuellement, le rendement. Les cristaux de sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ainsi ajoutés ont avantageusement un diagramme de diffraction des rayons X sur poudre comprenant des pics à 13,1° ; 14,4° ; 16,3° ; 19,8° ; 23,5° ; 24,3° ; 26,9° ; 27,6° ; 29,3° ; 30,6° ; 31,6° ; 34,3° ; 36,1° ; 41,7° ; 44,6° ; 46,7° degrés 2-thêta (+/- 0,1°).
Selon un autre mode particulier de l’invention, le solvant distillé peut être recyclé partiellement ou totalement, généralement pour laver les cristaux de sel de potassium de d’acide acrylamido-2-méthyl-2-propane sulfonique obtenus après l’étape 3) de séparation liquide/solide, dans une étape optionnelle 4), avec ou sans étape de traitement préalable.
La suspensions S 1 , obtenue comprend avantageusement entre 30 et 80% en poids d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique sous forme cristalline de sel de potassium, par rapport au poids total de la suspension S 1 , préférentiellement entre 50 et 60% en poids.
Etape 3 du p rocédé de fabrication de la forme cristalline du sel de potassium :
Les cristaux de sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique contenus dans la suspension S 1 obtenus à l’issue de l’étape 2) sont isolés par une étape de séparation liquide/solide et se présentent sous la forme d’une composition C 1 .
Le véhicule 10 embarque ainsi avantageusement un système de blocage du différentiel, aussi appelé système RDL (de l’anglais « Rear Differential Lock » ou en français « Blocage du différentiel arrière »). Un tel système est par exemple contrôlé par un calculateur et comprend un système mécanique configuré pour « verrouiller » les deux roues montées sur un même essieu ensemble comme si elles étaient reliées par un arbre commun. Le blocage du différentiel permet de faire en sorte que les deux roues associées à un même essieu tournent à la même vitesse. Le système de blocage de différentiel est par exemple installé sur l’essieu avant, sur l’essieu arrière ou sur les essieux avant et arrière (par exemple pour les véhicules à transmission intégrale).
Une valeur de vitesse déterminée, appelée vitesse seuil, est par exemple associée à un tel système de blocage du différentiel. Une telle valeur seuil correspond à la valeur de vitesse maximale recommandée pour le véhicule lorsque le système de blocage du différentiel est activé, c’est-à-dire lorsque le différentiel est bloqué et que les deux roues associées à un même essieu (avant et/ou arrière) tournent à la même vitesse. La valeur seuil est par exemple égale à 10, 20, 30, 40 ou 50 km/h.
Un processus de contrôle du système RDL du véhicule 10 est avantageusement mis en œuvre par le véhicule 10, par exemple par un ou plusieurs processeurs d’un ou plusieurs calculateurs du véhicule 10, par exemple par le calculateur IVI.
Dans une première opération, l’affichage d’un témoin de signalisation représentatif du système RDL est contrôlé de telle manière que le témoin de signalisation soit affiché sur l’écran tactile 13 selon une première représentation graphique. Le témoin de signalisation est affiché dans un contenu déterminé d’une interface homme-machine, dite IHM, lequel contenu est affiché sur l’écran tactile.
La première représentation graphique du témoin de signalisation est avantageusement représentative d’un premier état d’activation du système RDL.
Le premier état d’activation correspond par exemple à : - l’état activé (c’est-à-dire à l’état en marche ou en fonctionnement du système RDL, ou « ON » en anglais) dans lequel le différentiel du véhicule 10 est à l’état bloqué ; ou - l’état désactivé (c’est-à-dire à l’état éteint ou en attente, ou « OFF » ou « STANDBY » en anglais) dans lequel le différentiel du véhicule 10 est à l’état débloqué ; dans l’état débloqué, les roues d’un même essieu peuvent tourner à des vitesses de rotation différentes.
La illustre l’écran tactile 13 avec l’affichage, selon une première représentation graphique, d’un témoin de signalisation 211 représentatif d’un premier état d’activation du système RDL. Le témoin de signalisation 211 est affiché dans une première partie déterminée 21 de l’écran tactile 13. La première partie déterminée 21 est par exemple assignée ou dédiée pour l’affichage de contenus de l’IHM contrôlée par le calculateur IVI pour fournir ou afficher à destination du conducteur les informations nécessaires au contrôle du véhicule 10, par exemple la vitesse instantanée.
est une vue schématique d’un ensemble de bouchage selon un exemple de réalisation de l’invention,
est une vue schématique de l’ensemble de bouchage de la monté sur un col de bouteille,
est une vue schématique d’un bouchon de l’ensemble de bouchage des figures 1 et 2,
est une vue schématique d’un ensemble de bouchage selon un autre exemple de réalisation de l’invention.
Sur la est représenté un ensemble de bouchage 10, d’axe X-X’ longitudinal, dans une position supposée verticale et sur la un col 12 de bouteille bouché à l’aide de cet ensemble. La bouteille contient un liquide à boire non effervescent, par exemple du Cognac.
L’ensemble de bouchage 10 comprend un bouchon 14 obturant le col 12 de bouteille et une bague 16 montée sur le bouchon. Dans cet exemple de réalisation, l’ensemble de bouchage 10 est dépourvu de muselet. La bague 16 remplit une double fonction d’habillage et de préhension pour que le consommateur puisse saisir l’ensemble.
Le bouchon 14, d’axe X-X’, comprend une partie de tête 18 supérieure dépassant et s’étendant en saillie hors du col 12 de bouteille, et une partie d’obturation 20 prolongeant cette partie de tête et enfoncée dans ledit col. Le bouchon 14 est délimitée par une face inférieure 20a de la partie d’obturation et une face supérieure 18a de la partie de tête. Les faces inférieure 20a et supérieure 18a délimitent axialement le bouchon 14. La face inférieure 20a présente ici un chanfrein pour faciliter son introduction dans le col 12 de bouteille.
Le bouchon 14 est déformable élastiquement dans le sens radial. Dans l’exemple de réalisation illustré, le bouchon 14 comprend un corps principal de bouchon et trois rondelles inférieures empilées et situées à l’extrémité inférieure dudit corps. Le corps principal est réalisé en liège naturel ou en liège aggloméré tandis que les rondelles sont réalisées en liège naturel. Alternativement, le bouchon 14 peut comprendre un nombre différent de rondelles inférieures, par exemple une unique rondelle ou deux rondelles. Il est également possible de prévoir un bouchon 14 dépourvu de rondelle inférieure. Dans une autre variante, le bouchon 14 pourrait être réalisé en matière synthétique déformable élastiquement.
La bague 16 est solidaire du bouchon 14. La bague 16 est montée sur la partie de tête 18 du bouchon. La bague 16 entoure radialement la partie de tête 18 du bouchon. La bague 16 présente une forme générale annulaire. La bague 16 s’étend axialement et vient radialement en contact contre la partie de tête 18 du bouchon. La bague 16 est coaxiale à l’axe X-X’.
Comme cela sera décrit plus en détail par la suite, la solidarisation de la bague 16 et de la partie de tête 18 du bouchon est obtenue par interférence diamétrale.
La bague 16 est pourvue d’un alésage 22 traversant qui s’étend axialement. L’alésage 22 est coaxial à l’axe X-X’. L’alésage 22 débouche sur des faces 16a, 16b inférieure et supérieure de la bague. Les faces 16a, 16b délimitent axialement la bague 16. La face 16a inférieure vient en appui contre le buvant 12a du col de bouteille. Dans cet exemple de réalisation, la bague 16 réalise donc l’étanchéité avec le buvant 12a du col de bouteille.
La partie de tête 18 du bouchon s’étend à l’intérieur de l’alésage 22 de la bague. La partie de tête 18 vient radialement en contact contre l’alésage 22 de la bague. La face supérieure 18a de la partie de tête est laissée libre par la bague 16. Autrement dit, la bague 16 ne recouvre pas la face supérieure 18a de la partie de tête. Dans l’exemple de réalisation illustré, la face supérieure 18a de la partie de tête du bouchon affleure avec la face 16b supérieure de la bague. Alternativement, la face supérieure 18a de la partie de tête pourrait rester axialement en retrait de la face 16b supérieure de la bague ou être en saillie de la face 16b supérieure. Dans l’exemple de réalisation illustré, la face supérieure 18a de la partie de tête du bouchon est plane. Alternativement, la face supérieure 18a pourrait présenter une forme étagée, par exemple pour le montage d’une pastille décorative.
L’alésage 22 est en concordance de forme avec la partie de tête 18 du bouchon. L’alésage 22 est ici cylindrique. En variante, il pourrait être possible de prévoir d’autres formes.
Dans l’exemple de réalisation illustré, l’alésage 22 présente une forme générale étagée. L’alésage 22 présente ainsi un épaulement 22a s’étendant radialement. L’épaulement 22a est orienté axialement du côté de la face 16b supérieure de la bague. L’épaulement 22a est situé axialement du côté de la face 16b inférieure de la bague. Alternativement, l’alésage 22 pourrait ne pas comprendre d’épaulement.
La bague 16 est également pourvue d’une surface extérieure 24 opposée à l’alésage 22. Dans l’exemple de réalisation illustré, la surface extérieure 24 est de forme générale circulaire. Alternativement, il pourrait être possible de prévoir d’autres formes, par exemple polygonale, notamment carrée, ou encore une section ovale, etc.
La bague 16 est avantageusement réalisée en bois ou à partir d’une autre matière naturelle. Alternativement, il reste cependant possible de réaliser la bague 16 dans d’autres matériaux, par exemple en aluminium, en zamak, ou encore par moulage d’une matière synthétique.
- e) disposition du matériau composite vitrimère mis en forme selon l’étape d) sur un deuxième moule d’une conformation déterminée, et
- f) application d’une thermocompression sur le matériau composite vitrimère à ladite température T1 de sorte à refaçonner le matériau composite vitrimère.
Il est ainsi possible de donner une seconde vie au matériau composite vitrimère sans dévaluation ni diminution des propriétés mécaniques du matériau initial. Par les expressions ‘refaçonner’ ou ‘refaçonnage’ il est entendu un remodelage, une re-mise en forme dans une autre conformation ou réparer des défauts, tels que des fissures apparues dans la résine vitrimère. Ceci s’obtient par le ramollissement de la résine vitrimère et l’application d’une pression sur le composite.
Selon une disposition, le mélange réactionnel de vitrimérisation comprend des composés précurseurs d’une deuxième résine, tel qu’un système époxy-amine, époxy-anhydride, époxy-phénol ou un système époxy-disulfure, et un catalyseur de transformation en résine vitrimère, choisi parmi un composé organométallique ou organique, par exemple respectivement de l’acétate de zinc ou une amine ternaire.
Cette composition permet l’échange thermoactivé de fonctions dans la première résine initiale qui conduit à la transformation en vitrimère dont la structure interne est une forme particulière de réticulation, dite «dynamique » ou « réversible », où les liaisons covalentes entre macromolécules peuvent être défaites et refaites, avec possibilité d'interchanger certaines molécules; leur réseau chimique interne est permanent mais sa topologie peut être réorganisée grâce à des réactions d’échange qui maintient le nombre de liaisons constant.
De manière concrète, le mélange réactionnel de vitrimérisation présente une viscosité maximale de 2 Pa·s (2000 cP) de sorte à pouvoir enduire le matériau pré-imprégné de façon uniforme.
Selon une possibilité, la deuxième résine comprend des groupements hydroxyles accessibles, de sorte à permettre des réactions d’échange de fonction avec la première résine thermodurcissable.
De manière concrète, le rapport molaire des fonctions époxydes sur les fonctions l’anhydride est d’au moins 1. Ainsi, la stœchiométrie des composés précurseurs de la deuxième résine est telle que l’ensemble des groupements époxydes peut réagir, de sorte qu’il reste sur le réseau des groupements hydroxyles accessibles.
Selon une caractéristique, la proportion de catalyseur de transformation est comprise entre 2 à 15% en poids du mélange réactionnel.
Le catalyseur de transformation en résine vitrimère peut également jouer le rôle d’accélérateur de réticulation du polymère thermodurcissable du pré-imprégné. Il s’ensuit une accélération de la vitrimérisation.
De manière concrète, l’application du traitement thermique de l’étape d) est par exemple réalisée dans une plage de température T1 allant de 160°C à 280°C. Cette plage de température varie selon la température de transition vitreuse Tg qui est liée à la nature du polymère thermodurcissable mais également aux fibres utilisées et à la nature du catalyseur de transformation en résine vitrimère. La température maximale de la plage de température T1 est déterminée par la température de dégradation des composés (typiquement observée en analyse ATG). La volatilité et la stabilité des composants de la formulation de vitrimérisation peuvent également limiter cette température maximale.
Selon une caractéristique, la pression utilisée à l’étape d) est comprise dans une plage allant de 2 à 20 MPa. La valeur de la pression optimale dépend de la forme, de la qualité de surface, et de la vitesse de vitrimérisation souhaitée. Une pression élevée améliore la vitrimérisation (les liaisons covalentes sont plus proches ou « plus en contact » et peuvent mieux s’échanger).
Selon une disposition, l’application du mélange réactionnel est réalisée par pulvérisation sur l’au moins un matériau pré-imprégné. Par exemple, le mélange réactionnel et sa pulvérisation sont réalisés dans une plage de température indépendante et comprise entre l’ambiante et 80°C sous atmosphère inerte ou à l’air, et bien entendu à une température inférieure à celle de la réticulation. Le débit de la pulvérisation manuelle ou automatique peut être comprise entre 0.01-0.1 mL/cm²/s. Selon ce mode de réalisation, la composition du mélange réactionnel comprend en outre des additifs pour adapter le mélange à la méthode d’application par pulvérisation. Les additifs sont notamment des diluants ou des additifs rhéo-épaississant. Cette méthode d’application permet avantageusement de bien contrôler la quantité de mélange appliqué.
Selon une variante de réalisation, l’application du mélange réactionnel de vitrimérisation est réalisée par :
- i) trempage de l’au moins un matériau pré imprégné dans un bain de mélange réactionnel de vitrimérisation pour une enduction dudit au moins un matériau pré-imprégné,
- ii) filtration du mélange réactionnel de vitrimérisation, et récupération dudit au moins un matériau pré-imprégné enduit.
Préférentiellement après l’étape 3) de séparation liquide/solide, les cristaux de sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ne sont pas séchés.
La composition C 1 isolée a un taux de cristaux de sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique avantageusement compris entre 40 et 99% préférentiellement entre 60 et 99% en poids, plus préférentiellement entre 60 et 98%, en poids par rapport au poids de la composition C 1 . Le restant de la composition C 1 peut être de l’eau et/ou du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique solubilisé, et/ou du sel de potassium introduit dans l’étape 1).
A l’issue de cette étape 3), les cristaux sont caractérisés comme étant des cristaux du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique.
Etape 4 ) du p rocédé de fabrication de la forme cristalline du sel de potassium :
La solution de lavage peut-être de l’eau, une solution aqueuse de sel de potassium (saturée ou non), ou une solution (saturée ou non) en sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (avantageusement sous la forme cristalline du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique), préférentiellement il s’agit d’une solution saturée d’un sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique.
Comme solution de sel de potassium, on peut citer une solution d’hydroxyde de potassium, de carbonate de potassium, de bicarbonate de potassium ou de leurs mélanges.
La quantité de solvant organique peut varier en fonction de la température, de la quantité de sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ou de la quantité de sel de potassium.
E) Viabilité et fonctionnalité des différents types cellulaires (M2-Mφ humains et ASC humaines) dans la matrice
Les résultats montrent que, bien que les macrophages et les ASC aient été ensemencés en quantité identique, dès J2 les ASC sont présentes en plus grand nombre, révélant ainsi une viabilité un peu plus importante que les M2-MΦ. De manière très intéressante, l’association entre les deux types cellulaires augmente de manière significative le nombre des deux types cellulaires ainsi que leur viabilité dans la matrice ( ).
De manière très intéressante, les résultats montrent que l’association entre les ASCs et les différents types de macrophages induit une production plus importante d’IL-10 et une production explosive d’IL-6, deux cytokines jouant un rôle central dans la résolution de l’inflammation et dans la réparation tissulaire. En présence de LPS, l’induction de la production d’IL-1beta par les macrophages de la matrice est fortement inhibée par le co-ensemencement avec les ASC ( ).
L’ensemble de ces résultats démontrent l’intérêt d’associer les macrophages et les ASC dans la matrice pour augmenter leur viabilité et promouvoir un environnement pro-résolutif et réparateur.
F) Étude in vivo de l’association macrophages pro-résolutifs / ASC dans la matrice 3D sur un modèle murin de plaie dans un contexte de diabète de type 2
Suite aux résultats obtenus précédemment (C-E), un deuxième protocole in vivo murin a été réalisé pour évaluer l’effet de l‘association des Macrophages M2 avec les ASC dans la matrice sur la cicatrisation dans un contexte de diabète de type 2. Grâce au dispositif expérimental non invasif utilisé précédemment, la fermeture des plaies a été suivie quotidiennement par prise de photographies standardisées, depuis la réalisation de la plaie à J0 jusqu’au sacrifice des souris à J14.
D’un point de vue quantitatif, la fermeture des plaies a été déterminée par mesure quotidienne de la surface des plaies pour chaque souris. Les résultats sont présentés en pourcentage de fermeture des plaies à J14 (jour du sacrifice) par rapport à la surface de celles-ci le jour où la plaie est réalisée. Comme attendu ( ), l’application des matrices 3D ensemencées de macrophages M2 améliore la fermeture des plaies par rapport au groupe contrôle. De façon intéressante, l’association des macrophages M2 avec les ASC augmente significativement le pourcentage de fermeture de la plaie à J14 par rapport aux souris n’ayant reçu aucun traitement.
De plus, la quantification du tissu de comblement montre clairement un tissu de comblement plus important dans le groupe ayant reçu la matrice contenant les macrophages M2 et les ASC par rapport aux autres groupes.
Ainsi, l’effet bénéfique pro-cicatrisant des matrices ensemencées de macrophages M2 semble être potentialisé par l’ajout d’ASC. Ces résultats montrent que l’association des matrices PEC 40/60 à des macrophages pro-résolutifs et des ASC permet un comblement des plaies et une fermeture plus rapide.
Emulsion directe comprenant un filtre UV, un polymère acrylique lipophile, un ester d’acide gras et de polyol et un tensioactif anionique carboxylique, de pH supérieur ou égal à 6 La présente invention se rapporte à une composition, notamment cosmétique ou dermatologique, sous la forme d’une émulsion huile-dans-eau, comprenant au moins un filtre UV, au moins un polymère acrylique lipophile convenablement sélectionné, au moins un ester d’acide gras en C 12 -C 24 et de polyol en C 2 -C 24 , et au moins un tensioactif anionique carboxylique ou carboxylate choisi parmi les acides aminés modifiés par au moins une chaîne hydrocarbonée en C 8 -C 30 et leurs sels, le pH de la composition étant supérieur ou égal à 6, et à l'utilisation de la dite composition dans les domaines cosmétique et dermatologique, en particulier pour le soin, le traitement des matières kératiniques, et en particulier pour le soin, la protection et/ou le maquillage de la peau du corps ou du visage.
Dans le but d’assurer une protection de la peau et des matières kératiniques contre le rayonnement UV, on utilise généralement des compositions photo-protectrices, comprenant des filtres organiques, actifs dans l’UV-A et actifs dans l’UV-B.
L’un des inconvénients majeurs de ces émulsions photo-protectrices contenant des filtres organiques et/ou des filtres minéraux, réside dans la difficulté de concilier une bonne stabilité du produit, une facilité d’application du produit, une protection efficace, de préférence au moins de 40 SPF et 10 PPD, et un toucher frais et non collant.
Par ailleurs, cette couche d’interface 20 permet également de compenser un éventuel aspect granulaire de la chaussée 200, permettant alors d’éviter de fragiliser la dalle fonctionnalisée 100. En particulier, elle permet d’éviter un éventuel poinçonnement par l’arrière de la structure fonctionnalisée. Elle présente alors une fonction d’amortissement.
Bien que la dalle fonctionnalisée 100 comprenne des matériaux lui permettant d’être résistants aux chocs et aux charges mécaniques, il ne l’est malgré tout pas suffisamment s’il est fixé directement sur la chaussée. Cette couche d’interface 20 permet donc de renforcer la résistance de la structure fonctionnalisée 1 ; 2 ; 3 ; 4.
Selon un premier exemple, cette couche d’interface 20 comprend par exemple un matériau élastomère. Il s’agit par exemple d’un caoutchouc régénéré, d’élastomère de type caoutchouc EPDM (pour éthylène-propylène-diène monomère) ou d’élastomère de type caoutchouc NBR (pour butadiène-acrylonitrile). Dans ce premier exemple, la couche d’interface est donc élastique.
Cette couche d’interface 20 présente une épaisseur comprise entre 1 et 10 mm, de préférence comprise entre 3 et 7 mm. Ici, la couche d’interface 20 présente une épaisseur de l’ordre de 5 mm.
Selon un second exemple, la couche d’interface se présente sous la forme d’une structure en nid d’abeille. Plus précisément, dans ce second exemple, la couche d’interface comprend deux plaques minces entre lesquelles est positionnée une couche présentant une structure alvéolaire caractéristique de la structure en nid d’abeille.
Dans ce second exemple, la couche d’interface présente une épaisseur comprise entre 5 et 15 mm, de préférence comprise entre 8 et 13 mm. Ici, la couche d’interface 20 présente une épaisseur de l’ordre de 1 cm (centimètre).
Cette structure en nid d’abeille est particulièrement avantageuse car elle permet de répartir les efforts mécaniques subis par la structure fonctionnalisée tout en évitant un poinçonnement par l’arrière de celle-ci. Elle permet notamment d’absorber d’éventuelles déformations dues à la présence de cailloux sur la chaussée par exemple, sans se déformer (grâce notamment à la présence des alvéoles).
En variante, la couche d’interface peut être formée de la couche comprenant le matériau élastomère et de la couche présentant une structure en nid d’abeille.
Moyen de fixation 70 ; 30, 30A : La présente invention porte plus particulièrement sur la façon dont la dalle fonctionnalisée 100 et la couche d’interface 20 sont fixées sur la chaussée 200.