INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La concentration totale de défauts observée dans les bandes de roulement de pneumatique est déterminée à partir des types de défauts suivants supérieurs à 2 µm : particules de noir de carbone non dispersées, silice non dispersée, oxyde de zinc et vides. Ces défauts peuvent être identifiés et quantifiés à partir d’une combinaison d’images de microscopie optique à transmission (TLM) et d’images de microscopie électronique à balayage (MEB) de tranches minces au microtome de caoutchouc.
Des tranches minces de caoutchouc au microtome sont réalisées au moyen de la procédure suivante. Un morceau de bande de roulement en caoutchouc est découpé et monté sur un porte-échantillon. Un échantillon de caoutchouc est monté sur un instrument ultra-microtome et refroidi à des températures allant de -100 °C à -130 °C. Des tranches de caoutchouc sont ensuite découpées à une épaisseur de 1 μm au moyen d’un instrument ultra-microtome RMC Boeckeler PowerTome avec un couteau à diamant à -50 °C. Chaque tranche est flottée à partir du bord du couteau dans une goulotte contenant un mélange liquide visqueux de 60/40 DMSO/eau maintenu à -50 °C. Les rubans résultants de sections de coupe sont ensuite transférés sur une lame de verre enduite d’ITO. Généralement, 30 à 40 tranches de caoutchouc sont collectées pour un échantillon et les tranches sont séchées à température ambiante avant l’imagerie. Des échantillons de caoutchouc sont prélevés au centre géométrique du pavé de bande de roulement dans la direction radiale (moitié de la profondeur de sculpture, soit 10 mm +/- 1 mm) et dans la direction latérale (milieu de la section transversale latérale à la moitié de la profondeur de sculpture).
Un microscope optique Olympus est utilisé pour acquérir des images de microscopie optique à transmission (TLM) des tranches de caoutchouc au moyen d’une taille de pixel d’image de 0,645 μm/pixel et un nombre total de 1360 x 1024 pixels avec un champ de vision de 0,877 mm x 0,660 mm. Généralement, une seule image est collectée sur une tranche de caoutchouc, avec un total de 20 à 40 images collectées pour un échantillon. Une image TLM typique a un fond gris avec des objets sombres et clairs. Les objets sombres sont dus à des particules CB non dispersées en raison du coefficient d’extinction de la lumière élevé du noir de carbone, et les objets clairs sont dus à des vides dans le caoutchouc.
Un microscope électronique à balayage Zeiss (MEB) est utilisé pour acquérir des images MEB des tranches de caoutchouc sur la lame de verre ITO à l’aide d’un détecteur d’électrons rétrodiffusés (BSE) à une tension d’accélération d’électrons de 10 kV. L’image MEB est collectée en utilisant une taille de pixel de 0,456 µm/pixel et 2048 X 1536 pixels avec un champ de vision de 0,933 mm x 0,700 mm. Les objets gris clair dans les images MEB sont dus à des particules de silice non dispersées et d’oxyde de zinc.
Les images TLM et les images MEB sont analysées avec des programmes logiciels appropriés basés sur le langage macro du NIH ImageJ et des macros Excel basées sur Microsoft Visual Basic for Applications (VBA). Les distributions de particules de noir de carbone non dispersées et de vides sont obtenues à partir de l’analyse des images TLM, tandis que les distributions des particules de silice non dispersées et d’oxyde de zinc sont mesurées à l’aide des images MEB. La distribution des défauts totaux est obtenue par combinaison des distributions des particules de noir de carbone non dispersées, des particules de silice non dispersées et d’oxyde de zinc et des vides.
Les images TLM sont traitées dans un premier temps par correction de l’arrière-plan irrégulier de l’image avec un algorithme de correction de pseudo-champ plat basé sur le flou gaussien. Les bruits des images sont réduits à l’aide d’un filtre bilatéral préservant les bords et l’amélioration du contraste de l’image est appliquée si nécessaire. Les objets sont séparés de l’image avec segmentation de l’image au moyen d’une combinaison adaptée de procédés de seuillage global et local, qui créent deux images binaires représentant les particules et les vides, respectivement. Le filtrage et la segmentation des images sont optimisés pour garantir que les limites des vides et des particules soient bien définies par des comparaisons visuelles entre les images segmentées et les images originales. Les images MEB sont traitées et analysées de la même manière que les images TLM, qui génèrent une image binaire de particules de silice non dispersées et d’oxyde de zinc. Les distributions granulométriques pondérées en surface et en nombre du noir de carbone non dispersé, des particules non dispersées de silice et d’oxyde de zinc et des vides, sont ensuite analysées et calculées à partir de leurs images binaires respectives.
La taille des particules est déterminée à partir du diamètre du cercle équivalent en surface de l’objet correspondant dans l’image binaire, où le diamètre équivalent en surface est : Diamètre équivalent en surface = (4 * surface des objets sombres/π) 1/2
Le plus petit diamètre équivalent de surface pouvant être quantifié de manière fiable est de 2 µm. La distribution pondérée en nombre et la distribution pondérée en surface des défauts sont calculées. Le nombre absolu de particules par unité de surface d’image ainsi que le pourcentage des surfaces de particules dans l’image sont calculés.
La concentration totale de défauts (défauts de noir de carbone non dispersé, de silice non dispersée, de ZnO et de vides) sur la base de la taille minimale en µm (par exemple, au moins 2 µm, au moins 3 µm, au moins 4 µm, au moins 5 µm, au moins 6 µm et au moins 10 µm) est obtenue sur un certain nombre de bandes de roulement de pneumatique commerciaux ainsi que sur les bandes de roulement prédurcies fabriquées à partir des composés CB et de silice comparatifs et du composé 1 (bande de roulement CB comparative, bande de roulement de silice comparative et bande de roulement 1, respectivement). Les bandes de roulement de pneumatique commerciales analysées sont : le pneumatique Bridgestone ® R284 ECOPIA TM (« R284 »), le pneumatique Firestone ® FS 561 TM (« FS 561 »), le pneumatique Goodyear Endurance ® LHS ® (« LHS »), le pneumatique Michelin ® X ® Line Energy (« XLE »), le pneumatique Michelin X ® LINE™ ENERGY™ D2 (« XLE D2 »), le pneumatique Michelin X ® LINE™ ENERGY™ Z2 tire (« XLE Z2 »), le pneumatique Bridgestone ECOPIA H-STEER 002 (« H-Steer »), le pneumatique Bridgestone ECOPIA H-DRIVE 002 (« H-Drive »), le pneumatique Goodyear FUELMAX PERFORMANCE S (« FM S »), le pneumatique Goodyear FUELMAX PERFORMANCE D (« FM D ») et le pneumatique Continental Conti EfficientPro D (« PRO D »). Les bandes de roulement R284, FS 561 et LHS sont des bandes de roulement à base de noir de carbone. Les bandes de roulement restantes contiennent un mélange de silice et de noir de carbone ayant des rapports silice:noir de carbone de 1:5 (PRO D, XLE), 1:2 (H-Drive), 5:1 (H-Steer), 6,7:1. (XLE D2), 11,5:1 (XLE Z2, FM S) et 15,7:1 (FM D). Tous les pneumatiques commerciaux ont une teneur en charge de 47 à 60 pce, à l’exception de XLE (40 pce). Il doit être noté que les bandes de roulement H-Steer, Pro D, H-Drive, XLE D2 et XLE Z2 ont été échantillonnées à 2 à 3 mm au-dessous de la surface de la bande de roulement ; il est estimé que le nombre de défauts serait encore plus élevé s’ils étaient échantillonnés au centre géométrique.
La totalité des défauts en pourcentage de surface et en pourcentage en nombre est répertoriée dans le tableau 14 ; Le tableau 15 répertorie les données de vides correspondantes. Bande de roulement Défauts totaux en % en surface (A T ) Défauts totaux par densité en nombre : Nombre/(mm 2 µm) (N T ) 2 µm 3 µm 4 µm 5 µm 6 µm 10 µm 2 µm 3 µm 4 µm 5 µm 6 µm 10 µm R284 7,2 5,8 3,7 1,9 1,5 1 6738 3629 1488 355 141 39 FS 561 6,5 5 2,9 1,8 1,4 0,66 6444 3337 1016 392 199 32 LHS 8 5,6 2,8 1,5 1,1 0,63 9047 4240 1187 296 117 21 XLE 7,7 7,2 6,8 6 5,4 2,7 3131 2033 1392 1063 782 181 H-Steer 4,7 3,3 2,1 1,2 0,84 0,25 5066 2199 845 332 160 PRO D 6,0 5,1 4,2 3,1 1,9 0,26 5061 2660 1621 924 450 H-Drive 3,0 1,5 0,82 0,56 0,46 0,24 4367 1004 293 126 69 XLE D2 3,0 2,1 1,5 1,0 0,77 0,34 3140 1160 511 237 123 XLE Z2 3,6 2,8 2,2 1,7 1,3 0,59 3093 1341 678 366 207 FM D 3,2 2,0 1,2 0,67 0,39 0,22 4178 1378 510 201 81 FM S 2,8 1,6 0,93 0,56 0,36 0,27 3831 1145 383 144 60 CB comparatif 7,2 4,2 1,9 0,97 0,88 0,41 9512 3413 844 208 75 15 Silice comparative 3,6 3,4 3,1 2,6 2,2 0,41 1786 1231 900 642 427 39 Bande de roulement 1 0,79 0,62 0,49 0,36 0,31 0,097 748 280 130 69 43 9,4 Bande de roulement Vides % en surface (A V ) Vides en densité en nombre : Nombre/(mm 2 µm) (N V ) 2 µm 3 µm 4 µm 5 µm 6 µm 10 µm 2 µm 3 µm 4 µm 5 µm 6 µm 10 µm R284 4,8 4,0 2,4 0,79 0,37 0,11 4633 2920 1314 254 65 5,8 FS 561 4,1 3,1 1,4 0,76 0,49 0,13 4429 2421 649 204 97 7,8 LHS 6,1 4,4 1,9 0,76 0,39 0,13 6939 3605 1030 219 66 6,5 XLE 4,2 3,9 3,6 3,3 3,0 1,7 1759 1054 715 541 406 127 H-Steer 1,2 0,80 3516 1691 PRO D 0,91 0,49 2374 1840 H-Drive 0,65 0,50 1463 409 XLE D2 1,1 0,78 1273 319 XLE Z2 0,73 0,41 509 176 FM D 1,2 0,80 1224 549 FM S 0,91 0,49 1007 308 CB comparatif 6,0 3,5 1,4 0,61 0,36 0,15 8026 1983 737 161 55 8 Silice comparative 2,7 2,6 2,5 2,3 2,0 0,39 1038 774 634 507 384 38 Bande de roulement 1 0,36 0,25 0,20 0,16 0,13 0,055 362 118 56 32 21 4,2
Dans un mode particulier, le polymère comprend avantageusement entre 1 et 100 mol% de monomère(s) anionique(s) hydrophiles(s) de forme salifiée, préférentiellement entre 50 et 100 mol%. Ces pourcentages incluent le monomère de forme cristalline du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique selon l’invention.
Dans un mode préféré selon l’invention, le monomère cationique hydrophile est choisi parmi les sels de diallyldialkyl ammonium comme le chlorure de diallyl diméthyl ammonium (DADMAC) ; les sels acidifiés ou quaternisés de dialkyl- aminoalkylacrylamides ; les sels acidifiés ou quaternisés de dialkyl- aminoalkylméthacrylamides, comme par exemple le chlorure de méthacrylamido-propyl triméthyl ammonium (MAPTAC), le chlorure d’acrylamido-propyl triméthyl ammonium (APTAC) et leurs mélanges. Avantageusement, les groupes alkyles sont en C 1 -C 3 .
Dans un mode particulier, le polymère peut comprendre au moins un monomère cyclique présentant une fonction hydrolysable. Avantageusement le ou les monomères cycliques présentant une fonction hydrolysable sont choisis parmi les acétals de cétènes cycliques, les thionolactones et leurs mélanges.
Lorsque le dispositif d’abreuvoir 1 est prévu pour être fixé contre un mur, sa face supérieure 13 forme avantageusement un plan incliné, légèrement descendant, depuis la face arrière 12 en direction de la face avant 11, de manière à faciliter l’évacuation par glissement des débris retombant éventuellement sur ce dispositif d’abreuvoir entre les bols B1, B2, B3, B4. Dans ce même but, dans le cas d’une implantation centrale, cette face supérieure 13 peut définir deux plans inclinés descendant, partant d’un plan médian longitudinal.
Chocolat au vin sous forme liquide L’invention concerne le domaine de la chocolaterie et de la confiserie. En particulier, l’invention se rapporte à un chocolat fourré d’un cœur à base de vin sous forme liquide, ainsi que son procédé de fabrication.
Etat de l’art La France est l'un des pays où la consommation de chocolat est la plus élevée au monde, de l’ordre de 300.000 tonnes en moyenne, soit environ 7,3 kilos par personne. Les Français achètent en grande majorité leurs chocolats dans les grandes surfaces, qui concentre près de 70 % de la production française.
Le marché du chocolat français se distingue par la volonté des entreprises du secteur de produire davantage de produits hauts de gamme et raffinés, c’est notamment le cas des artisans chocolatiers qui ne cessent d’innover afin de diversifier leur offre et ainsi répondre aux attentes, toujours plus nombreuses des consommateurs.
Que ce soient les industriels du secteur ou les artisans chocolatiers, des chocolats à base d’alcool sont déjà connus et commercialisés depuis plusieurs années. En effet, certains alcools s’accordent particulièrement avec les saveurs du chocolat. Les produits existants sont majoritairement constitués d’une base en chocolat et d’un fourrage comprenant de l’alcool distillé, des liqueurs ou de l’eau de vie. Des produits à base de ganache en chocolat, ladite ganache mélangée avec de l’alcool, par exemple du vin, sont également connus.
Le chocolat et le vin ont des saveurs qui peuvent s’allier particulièrement bien pour apporter un plaisir gustatif intense aux consommateurs. Aussi, de nombreux consommateurs dégustent un verre de vin rouge avec du chocolat, comme ils pourraient le faire avec un café.
A ce titre, les artisans chocolatiers sont nombreux à avoir essayés d’intégrer du vin dans un chocolat ou une confiserie à base de chocolat. Pour y parvenir, des ganaches en chocolat mélangées avec du vin ont été proposés. Toutefois, le consommateur ne peut retrouver la texture du vin sous sa forme liquide et ainsi avoir la sensation, lors de la dégustation du chocolat, de déguster également un verre de vin. Le consommateur ne retrouve donc ni la texture, ni le goût du vin en bouche. L’expérience gustative n’est alors pas optimum.
Etant donné les propriétés particulières du vin, il n’est pas connu, à ce jour, des chocolats comprenant du vin liquide. En effet, le vin est composé en grande majorité par de l’eau. Cette eau vient alors dégrader, déstabiliser le chocolat, le rendant impropre à la consommation, seulement quelques heures après sa fabrication. En effet, après quelques heures, la texture du chocolat n’est pas agréable pour le consommateur, et les arômes du chocolat sont dégradées par le vin.
Le chocolat est fabriqué à partir du broyage de fèves de cacao, suivi d’un chauffage à environ 90°C pendant 48-72h. Par conséquent, le chocolat est un produit sec et dépourvu d’eau. Lorsque du chocolat est mise en présence d’eau, celle-ci va naturellement réhydrater toutes les particules constituant le chocolat, notamment le sucre et le cacao, ce qui va voir pour effet de former une sorte de pâte, et donc une texture gélifiée.
Dans le contexte de la préparation de produit de confiserie et plus particulièrement de chocolat, l’ajout de vin en mélange avec le chocolat vient inévitablement déstabiliser la texture de celui-ci. Pour surmonter cet inconvénient, des ganaches ont été développées. Celle-ci sont notamment composées de crème, de chocolat et de vin. Toutefois, le consommateur peut, certes, retrouver certains arômes du vin, mais ne peut en aucun cas retrouver sa texture liquide.
Il existe donc un besoin pour développer de nouveaux produits, et notamment des chocolats à base de vin liquide surmontant les contraintes et inconvénients de l’art antérieur. C’est l’objet de la présente invention.
Ainsi, l’invention concerne un produit alimentaire comprenant un cœur (i) et un enrobage en chocolat (ii), caractérisé en ce que le cœur (i) est constitué d’un mélange comprenant les ingrédients suivants : vin sous forme liquide, sucre, au moins un épaississant, sorbate, xanthane, et sorbitol
Ce mélange spécifique constituant le cœur du produit alimentaire, en particulier d’un produit de confiserie, par exemple un chocolat, permet de surmonter les inconvénients liés à la présence d’eau dans le vin.
Selon un objet particulièrement préféré, le vin sous forme liquide n’est ni un alcool distillé, ni une liqueur, ni une eau de vie. En effet, ces alcools, étant donné leur procédé de fabrication ne contiennent pas ou très peu d’eau, à l’inverse d’autres boissons alcoolisés tels que le vin.
Préférentiellement, le produit alimentaire selon l’invention est un produit de confiserie, plus particulièrement un bonbon enrobé ou une friandise enrobée, préférentiellement un chocolat.
Selon un autre objet, l’invention se rapporte également à un procédé de préparation du produit alimentaire selon l’invention, comprenant au moins la mise en œuvre des étapes suivantes : Préparation du cœur (i) comprenant les étapes suivantes : Mélanger les différents ingrédients du mélange constituant le cœur, Porter à ébullition le mélange obtenu à l’étape précédente, préférentiellement pendant une durée comprise entre 1 et 5 minutes, et laisser refroidir à température ambiante, Enrober le cœur formé à la fin de l’étape précédente, pour former le produit alimentaire, Préférentiellement, le produit alimentaire enrobé est refroidi à une température de l’ordre de 3 ou 4°C pendant 30 minutes, Optionnellement, le produit alimentaire refroidi à l’étape c, peut être démoulé.
Toutefois, selon les constatations des inventeurs : - les appareils de chauffage ohmique selon l’état de la technique nécessitent un contrôle important des paramètres de cuisson lors des opérations de pousse et de cuisson, - ceci engendre notamment pour défaut de réduire les capacités pour les opérateurs à réaliser un volume d’essais important, et plus particulièrement de réaliser simultanément un nombre important d’essais de cuissons simultanées, par exemple en vue d’étudier simultanément un nombre de différentes recettes de pâtes boulangères mises en cuissons simultanées par différents appareils de chauffage, ou encore de tester différents paramétrages de température lors du chauffage pour une même recette de produit alimentaire.
Il est proposé, selon un premier aspect, un appareil de chauffage ohmique configuré pour la pousse et/ou la cuisson d’un produit alimentaire levant comprenant : - une enceinte de chauffage configurée pour recevoir un produit alimentaire levant - au moins deux électrodes comprenant une première électrode et une deuxième électrode, internes à la dite enceinte de chauffage, configurées pour être en contact avec le produit alimentaire levant, - une source électrique configurée pour générer une différence de voltage entre lesdites au moins deux électrodes et la circulation d’un flux de courant entre les deux électrodes, au travers du produit alimentaire levant, assurant un chauffage du produit alimentaire levant par effet Joule.
Selon la présente divulgation, la source électrique est pilotable, ledit appareil de chauffage ohmique comprenant : - une sonde de température configurée pour cibler le température du produit alimentaire levant à l’intérieur de ladite enceinte de chauffage, ladite sonde de température générant un signal de température, - un capteur de niveau/déplacement configuré pour cibler une hauteur de pousse du produit alimentaire levant à l’intérieur de l’enceinte de chauffage générant un signal de niveau, - un dispositif de régulation comprenant une unité de traitement comprenant au moins un processeur présentant pour entrées ledit signal de température et ledit signal de niveau, et pour sortie un signal de commande de la source électrique, pilotable.
Selon un mode de réalisation, l’unité de traitement comprend une mémoire comprenant des instructions configurées pour générer un signal de commande configuré pour assurer un contrôle de la température du produit alimentaire levant, selon une régulation en boucle fermée à partir du signal de température comme rétroaction, à au moins une température cible par la commande du flux de courant de la source électrique, et selon au moins deux profils de températures de consigne pour le produit alimentaire comprenant : - au moins un premier profil de température de consigne lors d’une première phase de chauffage, lorsque ledit signal de niveau correspond à une hauteur de pousse du produit alimentaire levant inférieure à une valeur seuil de pousse et, - au moins un deuxième profil de température de consigne lors d’une deuxième phase de chauffage, lorsque le signal de niveau correspond à une hauteur de pousse du produit alimentaire levant supérieur à ladite valeur seuil de pousse et dans lequel le dispositif de régulation est configuré pour déclencher le passage de la première phase de chauffage à la deuxième phase de chauffage lorsque le signal de niveau atteint la valeur seuil de pousse.
Selon un mode de réalisation, la source de tension comprend un variateur de tension configuré pour assurer un réglage de la tension entre lesdites au moins deux électrodes, selon au moins deux tensions de consigne comprenant une première tension de consigne et une deuxième tension de consigne et dans lequel le dispositif de régulation est configuré pour assurer un pilotage du signal de commande de sorte à assurer un pilotage du variateur de tension selon lesdites au moins deux tensions de consigne déterminées et pilotées à partir du signal de niveau du capteur de niveau.
Selon un mode de réalisation, lesdites au moins deux tensions de consigne comprennent ladite première tension de consigne lorsque ledit signal de niveau correspond à une hauteur de pousse du produit alimentaire levant inférieure à ladite valeur seuil de pousse et ladite deuxième tension de consigne, supérieure à la première tension de consigne, lorsque le signal de niveau correspond à une hauteur de pousse du produit alimentaire levant supérieure à ladite valeur seuil de pousse.
Selon un mode de réalisation, ledit appareil de chauffage ohmique comprend : - au moins un évent de ladite enceinte de chauffage en communication avec une atmosphère extérieure, - un ventilateur, configuré pour assurer une extraction d’une atmosphère interne à ladite enceinte au travers ledit au moins un évent - un capteur d’humidité configuré pour cibler l’humidité de l’atmosphère interne à ladite enceinte de chauffage générant un signal d’humidité et dans lequel le dispositif de régulation est configuré pour déclencher le ventilateur lorsque un signal d’humidité dépasse une première valeur seuil d’humidité et arrêter le ventilateur lorsque le signal d’humidité descend ou atteint une deuxième valeur seuil d’humidité, inférieure.
Selon un mode de réalisation, ledit appareil comprend une interface utilisateur configurée pour assurer un paramétrage de: - ladite au moins une température cible, y compris dudit au moins un premier profil de température de consigne et dudit au moins un deuxième profil de température de consigne, et/ou - ladite valeur de seuil de pousse 3, et/ou - lesdites au moins deux tensions de consigne, y compris la première tension de consigne (Uc1) et/ou la deuxième tension de consigne (Uc2), - ladite première valeur seuil d’humidité (VSH).
Selon un mode de réalisation, ledit appareil comprend un boîtier et un couvercle, le boîtier formant une paroi de fond et des parois latérales de l’enceinte de chauffage, définissant une ouverture supérieure autorisant le chargement de l’enceinte de chauffage avec le produit alimentaire levant, dans une position d’ouverture du couvercle, ledit couvercle configuré pour fermer l’ouverture supérieure du boîtier dans une position de fermeture du couvercle.
Selon un mode de réalisation, ledit appareil comprend tout ou partie des caractéristiques suivantes : - les deux électrodes, y compris les première et deuxième électrodes comprennent deux plaques conductrices, s’étendant parallèle l’une à l’autre suivant une direction verticale de l’enceinte de chauffage, depuis ou à proximité de la paroi de fond, et jusqu’au niveau de l’ouverture supérieure, - le capteur de niveau/déplacement est embarqué sur le couvercle, orienté suivant une direction de lecture s’étendant entre les deux électrodes .
Selon un mode de réalisation, ledit couvercle comporte un dispositif de connexion électrique comportant un second boîtier, solidaire d’une face externe du couvercle, ledit dispositif de connexion relié à la source électrique via un câble électrique comprenant une fiche électrique, configurée pour s’engager avec une fiche électrique au sein du second boîtier, et des liaisons électriques au sein au second boîtier reliant ladite fiche électrique du second boîtier auxdits au moins deux pôles, sur une face interne du couvercle, au travers du couvercle, lesdits au moins deux pôles configurés pour venir en contact avec les deux électrodes dans la position de fermeture du couvercle, et pour échapper les électrodes dans ladite position d’ouverture du couvercle.