INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les panels jeune et mature sont identiques à ceux décrits dans l’essai 5 sur l’étude portant sur la production d’ATP. L’éclat du teint a été étudié par scorage visuel par experts et l’hydratation de la peau a été étudiée à l’aide d’un Cornéomètre®. Les produits sont appliqués en hémi-visage de façon biquotidienne pendant 21 jours (panel jeune) ou 42 jours (panel mature).
Les résultats sur les principaux paramètres caractéristiques de l’éclat du teint sont présentés dans le tableau 15 ci-après.
J7 J21 J42 Panel jeune Rayonnement 8,6 9,8 - Couleur rose 17,7 20,0 - Couleur olive -6,5 -11,5 - Fatigue des yeux -13,4 -18,0 - Panel mature Rayonnement 5,6 8,6 10,7 Couleur rose 13,2 16,4 17,7 Couleur olive -6,7 -8,4 -12,6 Fatigue des yeux -11,1 -13,2 -20,8
En comparaison au placebo, le principe actif selon l’invention améliore rapidement et de manière significative les paramètres caractéristiques de l’éclat du teint des peaux jeunes et matures caucasiennes. En effet, dès 7 jours de traitement, le principe actif selon l’invention formulé à 2,5% en émulsion rend le teint plus lumineux, plus frais et améliore l’aspect bonne mine en réduisant la couleur olive et la fatigue des yeux (effets significatifs par rapport au placebo). Ces effets s’intensifient après 21 jours de traitement chez les volontaires jeunes, avec une augmentation de 9,8% du rayonnement de la peau et de 20% de la couleur rose. L’inventeur observe également une diminution de la couleur olive de 11,5% et de l’état de fatigue des yeux de 18%.
Chez les volontaires matures, ces effets s’intensifient jusqu’à 42 jours de traitement, avec une augmentation de 10,7% du rayonnement de la peau et de 17,7% de la couleur rose. L’inventeur observe également une diminution de la couleur olive de 12,6% et de l’état de fatigue des yeux de 20,8%.
Les résultats sur l’hydratation cutanée sont présentés dans le tableau 16 ci-après.
Taux d’hydratation Capacité à augmenter l’hydratation (%) Panel jeune Témoin à J7 -2,7 Exemple 1b – Invention (PA1b) à 2,5% à J7 7,6 +10 Témoin à J21 -6 Exemple 1b – Invention (PA1b) à 2,5% à J21 24 +30 Panel mature Témoin à J7 25,3 Exemple 1b – Invention (PA1b) à 2,5% à J7 51,4 +26 Témoin à J21 -1,3 Exemple 1b – Invention (PA1b) à 2,5% à J21 +25,8 +27 Témoin à J42 2,2 Exemple 1b – Invention (PA1b) à 2,5% à J42 30,3 +28
En comparaison au placebo, le principe actif selon l’invention améliore rapidement l’hydratation des peaux jeunes et matures caucasiennes. En effet, dès 7 jours de traitement biquotidien, le principe actif selon l’invention formulé à 2,5% en émulsion augmente l’hydratation de la peau du visage chez les volontaires jeunes, de 10%, et chez les volontaires matures, de 26%.
Dispositif de régulation thermique avec collecteur central La présente invention concerne le domaine des dispositifs de régulation thermique et plus particulièrement les moyens mis en œuvre pour réguler la température d’organes de stockage d’énergie électrique équipant des véhicules.
Il est connu de nos jours d’équiper des véhicules électriques ou hybrides de systèmes de stockage d’énergie électrique permettant une alimentation électrique des différents éléments du véhicule. Ces systèmes de stockage d’énergie électrique sont généralement composés d’organes de stockage d’énergie électrique ou cellules de stockage d’énergie électrique, positionnés dans un module de batterie ou pack-batterie.
Lors du fonctionnement du véhicule, les packs-batterie peuvent dégager une quantité de chaleur importante et dès lors être soumis à des températures élevées au sein du module pouvant provoquer dans certains cas des pertes de performance, leur endommagement, voire leur destruction. Par conséquent, leur refroidissement est essentiel afin de les maintenir en bon état et d’assurer ainsi la fiabilité, l’autonomie et la performance du véhicule.
Par ailleurs, le fonctionnement des packs-batterie peut être moins efficace en cas de basses températures, les composants électriques ou électroniques équipant ces packs-batterie ayant alors besoin d’un temps de montée en température avant de fonctionner à plein rendement.
Les packs-batteries peuvent être constitués, par exemple, de rangées d’organes de stockage d’énergie électrique prenant la forme de cellules cylindriques ou tubulaires. Des dispositifs de régulation thermique prenant la forme de plaques ondulées peuvent être interposés entre de telles rangées, le fluide de régulation thermique traversant alors ces plaques ondulées afin de récupérer ou de céder des calories avec les cellules cylindriques au contact desquelles les plaques du dispositif de régulation thermique sont disposées.
Il est connu dans l’art antérieur de proposer des dispositifs de régulation thermique dans lequel un collecteur, qui permet à la fois une entrée et une sortie de fluide, est placé à une extrémité longitudinale du dispositif de régulation thermique. Le fluide de régulation thermique circule alors depuis l’extrémité longitudinale porteuse de ce collecteur jusqu’à l’extrémité longitudinale opposée, puis revient jusqu’au collecteur en sens inverse. Une telle disposition ne permet cependant pas une bonne homogénéité dans l’échange de calories entre le fluide de régulation thermique et chacune des cellules cylindriques au contact du dispositif de régulation thermique, le fluide de régulation thermique étant amené à circuler sur un long trajet au sein du dispositif de régulation thermique.
La présente invention vise à pallier cet inconvénient en proposant un dispositif de régulation thermique qui permet une répartition la plus homogène possible des échanges de calories et donc une homogénéité de température des cellules, le dispositif de régulation thermique présentant par ailleurs des facilités de raccordement au sein d’un pack-batterie. Un tel dispositif de régulation thermique est obtenu en positionnant le collecteur en une portion sensiblement centrale du dispositif de régulation thermique, c'est-à-dire entre ses deux extrémités longitudinales.
La présente invention a ainsi pour principal objet un dispositif de régulation thermique d’organes de stockage d’énergie électrique s’étendant principalement dans un plan longitudinal-transversal entre une première extrémité longitudinale et une deuxième extrémité longitudinale, chacune de ces extrémités longitudinales étant équipée d’une boîte de renvoi, le dispositif de régulation thermique comprenant un premier tube, un deuxième tube et un collecteur, chacun des tubes présentant une première extrémité reliée au collecteur et une deuxième extrémité reliée à l’une des boîtes de renvoi, les tubes comprenant chacun une pluralité de canaux configurés pour la circulation d’un fluide caloporteur répartis en au moins un premier ensemble de circulation et un deuxième ensemble de circulation superposés l’un à l’autre selon une direction transversale, le collecteur comprenant une entrée de fluide caloporteur et une sortie de fluide caloporteur, l’entrée de fluide étant disposée d’un premier côté du plan longitudinal-transversal et la sortie de fluide étant disposée d’un deuxième côté, opposé au premier, du plan longitudinal-transversal, le premier ensemble de circulation de chacun des tubes débouchant dans l’entrée de fluide et le deuxième ensemble de circulation de chacun des tubes débouchant dans la sortie de fluide.
Le dispositif de régulation thermique selon l’invention est destiné à équiper un véhicule, par exemple un véhicule automobile, en vue du refroidissement et/ou du chauffage de ses organes de stockage d’énergie électrique, qui sont par exemple des cellules cylindriques. Le dispositif de régulation thermique présente ainsi au moins une face latérale au contact des organes de stockage d’énergie électrique. Ce dispositif de régulation thermique présente une direction d’extension principale qui correspond à une direction longitudinale, le fluide caloporteur s’écoulant au sein du dispositif de régulation thermique dans cette direction selon un premier sens et un deuxième sens opposés l’un à l’autre. Le fluide caloporteur s’écoule plus précisément dans des canaux ménagés dans des tubes du dispositif de régulation thermique, parmi lesquels un premier tube et un deuxième tube. Ces tubes sont des tubes corrugués, au sein desquels les canaux sont disposés de façon parallèle les uns aux autres d’une première extrémité longitudinale des tubes à une deuxième extrémité longitudinale de ceux-ci. Les canaux de chaque tube sont répartis en deux ensembles de circulation, chaque ensemble de circulation correspondant à un sens de circulation du fluide caloporteur. On comprend ainsi que pour un tube donné, le fluide caloporteur circule selon un premier sens dans le premier ensemble de circulation, et selon un deuxième sens dans le deuxième ensemble de circulation.
Le fluide caloporteur est acheminé jusqu’au dispositif de régulation thermique et évacué de celui-ci par l’intermédiaire d’un collecteur, qui comprend à cet effet une entrée de fluide et une sortie de fluide. L’entrée de fluide est disposée d’un premier côté d’un plan longitudinal-transversal qui partage le dispositif de régulation thermique en deux parties sensiblement égales, la sortie de fluide étant disposée d’un deuxième côté de ce plan longitudinal-transversal. Le collecteur est ainsi à cheval sur le plan longitudinal-transversal, ce collecteur s’étendant principalement le long d’un plan sensiblement perpendiculaire au plan longitudinal-transversal. Le collecteur est disposé en une portion centrale du dispositif de régulation thermique, c'est-à-dire à distance de la première extrémité longitudinale et de la deuxième extrémité longitudinale. Plus particulièrement, le collecteur peut être disposé sensiblement à équidistance de cette première extrémité longitudinale et de cette deuxième extrémité longitudinale. Un tel positionnement central permet une homogénéité de la régulation thermique de part et d’autre du collecteur, c'est-à-dire dans chacun des tubes depuis ce collecteur jusqu’à chaque boîte de renvoi. La disposition du collecteur facilite en outre le raccordement du dispositif de régulation thermique, par exemple au sein d’un boîtier d’un pack-batterie du véhicule.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de régulation thermique comprend une première extrémité transversale et une deuxième extrémité transversale opposée à la première extrémité transversale, un embout de raccordement de l’entrée de fluide et un embout de raccordement de la sortie de fluide du collecteur étant tournés vers la première extrémité transversale.
Les première et deuxième extrémités transversales sont opposées selon la direction transversale, qui correspond à une direction d’extension principale du collecteur. Les embouts de raccordement sont tournés vers une même extrémité transversale, ici la première extrémité transversale, de sorte que le fluide caloporteur arrive et repart d’un même côté du dispositif de régulation thermique. Une telle disposition des embouts de raccordement permet de connecter le dispositif de régulation thermique dans un même sens transversal.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, les embouts sont disposés dans un prolongement du collecteur, au voisinage de la première extrémité transversale du dispositif de régulation thermique.
Le premier embout de raccordement et le deuxième embout de raccordement sont ainsi disposés dans un prolongement de l’entrée de fluide et de la sortie de fluide respectivement. Ces embouts sont tous deux disposés au voisinage de la première extrémité transversale, et sont de ce fait disposés sensiblement à une même hauteur afin de faciliter leur montage sur le dispositif de régulation thermique.
Le test d’étanchéité ci-dessus peut ensuite être réalisé de façon analogue en inversant la différence de pression entre les deux voies de la vanne, c’est-à-dire que la voie qui était soumise à la basse pression lors du test ci-dessus devient soumise à la haute pression tandis que l’autre voie, qui était soumise à la haute pression lors du test ci-dessus, devient soumise à la basse pression. Cela permet ainsi de contrôler l’étanchéité de la vanne dans les deux sens de passage. Les seuils utilisés lors de ces deux tests peuvent être identiques ou différents.
À titre d’exemple, le procédé de détection de défaut d’étanchéité des vannes pilotées débute plus précisément par la fermeture de toutes les vannes pilotées de l’installation. La vanne PVA501 est ensuite ouverte et de l’azote sous pression est injecté depuis le réservoir VES501. La pression d’azote est régulée par le détendeur piloté PVA201, par exemple à une valeur de pression maximale d’exploitation de l’installation. Les pressions P5 et P6 sont alors mesurées au moyen du capteur de pression APT201 avant et après la durée D′. Dans le cas où la différence de pression P6-P5 est supérieure au seuil S′, un signal de détection de défaut d’étanchéité de la vanne PVA201 est transmis à l’opérateur.
Dans le cas contraire, c’est-à-dire si la différence de pression P6-P5 est inférieure au seuil S′, la vanne PVA201, considérée étanche, est alors ouverte. Cela a pour effet de mettre la portion 201 sous pression, les autres portions du circuit étant par exemple à une pression sensiblement égale à la pression atmosphérique. Le procédé se poursuit en vérifiant l’étanchéité puis en ouvrant les vannes pilotées de l’installation les unes après les autres.
À titre d’exemple, pendant la mise en œuvre du procédé, la pression P5 est mesurée par chacun des capteurs APT231, APT241 et APT251, les vannes PVA231, PVA241 et PVA251 étant fermées. Au bout de la durée D′, la pression P6 est mesurée par chacun des capteurs APT231, APT241 et APT251 et la différence de pression P6-P5 est comparée au seuil S′ pour détecter la présence ou l’absence d’un défaut d’étanchéité de la vanne PVA231, PVA241 ou PVA251 correspondante. De façon analogue, la pression P5 est mesurée par chacun des capteurs APT131, APT141 et APT151, les vannes PVA131, PVA141 et PVA151 étant fermées. Au bout de la durée D′, la pression P6 est mesurée par chacun des capteurs APT131, APT141 et APT151 et la différence de pression P6-P5 est comparée au seuil S′ pour détecter la présence ou l’absence d’un défaut d’étanchéité de la vanne PVA131, PVA141 ou PVA151 correspondante.
Une fois les vannes pilotées ouvertes et l’installation mise sous pression, les vannes pilotées sont par exemple toutes fermées et le détendeur piloté PVA201 est commandé pour forcer une pression sensiblement égale à la pression atmosphérique, par exemple en reliant le circuit à l’évent. La vanne PVA201 est ensuite ouverte, par exemple pendant plusieurs secondes, ce qui a pour effet de faire diminuer la pression au niveau du capteur APT201. Il se crée ainsi une différence de pression entre les deux voies de chacune des vannes PVA203, PVA211 et PVA211b, la pression régnant dans la portion de circuit délimitée par les vannes PVA201, PVA203, PVA211 et PVA211b étant inférieure à la pression régnant dans le reste du circuit. La pression P5 est mesurée par le capteur de pression APT201 puis, après la durée D′, la pression P6 est mesurée par le capteur APT201. La différence de pression P6-P5 est ensuite comparée à un seuil au seuil S′. Dans le cas où la différence de pression P6-P5 est supérieure au seuil S′, un signal de détection de défaut d’étanchéité d’au moins l’une des vannes PVA201, PVA203, PVA211 et PVA211b est transmis à l’opérateur.
Dans le cas contraire, c’est-à-dire si la différence de pression P6-P5 est inférieure au seuil S′, les vannes PVA201, PVA203, PVA211 et PVA211b, considérées étanches, sont alors ouvertes. Le procédé se poursuit en vérifiant l’étanchéité puis en ouvrant les vannes pilotées de l’installation les unes après les autres.
Les tests d’étanchéité des vannes peuvent ensuite être répétés en utilisant de l’hydrogène à la place de l’azote. Une fois les tests effectués, si aucun défaut d’étanchéité n’a été détecté, le procédé de détection de fuites dans la tuyauterie est par exemple mis en œuvre.
Les , , , et sont des vues de côté illustrant, de façon schématique et partielle, des étapes successives d’un procédé de déploiement du dispositif d’évent 13 de la station mobile 1 des figures 1A et 1B selon un mode de mise en œuvre.
Dans l’exemple représenté, le dispositif d’évent 13 comprend des première et deuxième sections de tuyauterie S1 et S2 emboîtables ou emmanchables l’une dans l’autre par une liaison vissée permettant d’assurer l’étanchéité et la tenue en pression, un moyen de levage 21, une plaquette de levage 22 connectée au moyen de levage 21 par un câble 23 et un dispositif de verrouillage 24 des première et deuxième sections. La section S1 présente, vue de côté, une forme de T dont une partie horizontale permet d’évacuer, vers l’atmosphère, du gaz contenu dans le dispositif d’évent 13. À titre d’exemple, le moyen de levage 21 est un treuil actionnable manuellement par une manivelle.
La illustre le dispositif d’évent 13 en position de transport, la section S2 étant maintenue solidaire d’une paroi interne de l’enceinte 5 par des attaches 25.
Au cours d’une étape de déploiement de la première section de tuyauterie S1, l’opérateur débloque le dispositif de verrouillage 24 puis fait coulisser la première section S1 vers le haut à travers un orifice formé dans l’enceinte 5 de la station mobile 1. Lors de cette opération, la section S1 est par exemple translatée en appliquant une force verticale, dirigée vers le haut, sur la plaquette 22 de sorte à rapprocher la plaquette 22 par rapport au moyen de levage 21. Le moyen de levage 21 n’est par exemple pas utilisé lors de l’étape de déploiement de la section S1.
La représente le dispositif d’évent 13 à l’issue de l’étape de déploiement de la section S1. Une fois la section S1 déployée, elle est alors bloquée en translation par le dispositif de verrouillage 24, puis la section S2 est détachée et raccordée ou emmanchée à une extrémité de la section S1 opposée à la barre horizontale du T formé par la section S1 (l’extrémité inférieure de la section S1, dans l’orientation de la ).
La représente le dispositif d’évent 13 à l’issue de l’étape de raccordement ou d’emmanchement de la section S2 à la section S1. Une fois les sections S1 et S2 solidarisées, on fait coulisser la plaquette de levage 22 le long de la section S2 jusqu’à son extrémité opposée à la section S1 (l’extrémité inférieure de la section S2, dans l’orientation de la ). La plaquette de levage 22 est alors fixée à l’extrémité de la section S2.
La illustre une étape de levage ou déploiement d’un ensemble d’évent EE comprenant les sections S1 et S2. Le dispositif de verrouillage 24 est par exemple débloqué de sorte à libérer la translation de l’ensemble d’évent EE, puis le moyen de levage 21 est actionné de sorte à lever l’ensemble d’évent EE par l’intermédiaire de la plaquette 22.
La représente le dispositif d’évent 13 en position déployée. Une fois déployé, l’ensemble d’évent EE est bloqué en translation par le dispositif de verrouillage 24.
Des opérations ultérieures visant par exemple à raccorder l’ensemble d’évent EE à une panoplie gaz, par exemple par l’intermédiaire d’un flexible muni de raccords, peuvent ensuite être mises en œuvre.
Par ailleurs, la zone de surpression est à pression positive ce qui permet d’améliorer encore la protection de l’utilisateur, en particulier en créant un espace dépourvu de bactéries et d’agents pathogènes devant le visage de l’utilisateur.
Selon un aspect avantageux, la chambre d’air comprend une cloison divisant la chambre d’air en une première cavité d’alimentation de la pluralité d’orifices, et une deuxième cavité d’alimentation de la bouche de sortie.
La présence de deux cavités permet favoriser l’alimentation des orifices et de la bouche de sortie, simultanément, afin d’éviter que les l’une des deux zones d’évacuation, c’est-à-dire la fente ou les orifices, ne nuise à l’efficacité de l’autre zone, l’air choisissant le chemin le plus court et le plus facile.
Autrement dit, la cloison permet de garantir une alimentation suffisante en air de la fente et des orifices pour permettre la création d’une lame d’air et d’une zone de surpression efficaces.
Selon un autre aspect avantageux, le dispositif comprend également une valve configurée pour permettre une alimentation de la première cavité uniquement, de la deuxième cavité uniquement, ou de la première cavité et de la deuxième cavité simultanément.
La valve permet de choisir si la lame d’air doit être privilégiée par rapport à la zone de surpression, ou inversement, si la zone de surpression soit privilégiée par rapport à la lame d’air.
Toutefois, la valve permet également de conserver une alimentation en air identique pour chacune de la zone de surpression et de la lame d’air.
Selon un autre aspect avantageux, l’entrée d’air comprend deux bouches d’aspiration, chaque bouche d’aspiration intégrant des moyens de filtration.
Cela permet de conserver une alimentation en air de la chambre d’air si l’une des deux entrées d’air venait à se boucher.
En outre, cela permet d’offrir un débit d’aspiration important pour accroître la puissance de la surpression et/ou de la lame d’air.
Selon un autre aspect avantageux, le dispositif intègre également une batterie électrique et une unité de pilotage configurée pour piloter les moyens d’aspiration.
Une telle unité de pilotage permet le pilotage du dispositif à distance, par exemple depuis un ordiphone ou une tablette, sans avoir à manipuler le dispositif ou à le pourvoir d’une télécommande qui peut être perdue ou oubliée.
Selon un autre aspect avantageux, valve est du type électronique, l’unité de pilotage étant également configurée pour piloter la valve.
Cela permet d’adapter la lame d’air et la zone de surpression en fonction du besoin.
Selon un autre aspect avantageux, les moyens de filtration comprennent un filtre à particules.
L’utilisation d’un filtre à particules permet de débarrasser l’air des particules de grosse taille, notamment les poussières afin de générer une lame d’air et/ou une zone de surpression qui soient dépolluées.
- la durée d’un palier du profil de tension est limitée à une durée prédéterminée, une nouvelle valeur de palier du profil de tension étant recalculée dès que la durée du palier atteint la durée prédéterminée ;
- la première phase du cycle de charge se termine lorsque la valeur d’amplitude d’un palier atteint un deuxième seuil de tension, puis le procédé comporte une deuxième phase du cycle de charge à impulsions de tension, la deuxième phase alternant des impulsions de tensions et des phases de relaxation, l’amplitude des impulsions de tension étant calculée selon la relation Math 1 ;
- la valeur du deuxième seuil de tension est égale à la tension maximale autorisée de l’élément de stockage d’énergie en fonctionnement nominal ;
- la deuxième phase se finalise lorsque la tension de l’élément de stockage atteint un troisième seuil de tension prédéterminé correspondant à un état de charge maximum autorisé de l’élément de stockage ;
- les impulsions de tension et les phases de relaxation de la deuxième phase forment un profil de tension périodique de forme rectangulaire, triangulaire, trapézoïdale ou sinusoïdale ;
On envisage selon l’invention un dispositif de charge d’un élément de stockage d’énergie comprenant une unité de commande configurée pour la mise en œuvre du procédé de charge selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
On envisage en outre un ensemble comprenant le dispositif de charge d’un élément de stockage d’énergie, l’élément de stockage d’énergie et une unité de commande configurée pour la mise en œuvre du procédé de charge selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
L’invention concerne en outre un véhicule automobile électrifié comprenant le dispositif de charge d’un élément de stockage d’énergie, l’élément de stockage d’énergie et une unité de commande configurée pour la mise en œuvre du procédé de charge selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
L’invention prévoit un programme-ordinateur comprenant des instructions qui, lorsque le programme est exécuté par une unité de commande d’un dispositif de charge, conduisent celui-ci à mettre en œuvre l’un quelconque des modes de réalisation du procédé de charge impulsionnelle selon l’invention.