INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- électrode constituée d’un substrat en tissu de carbone tissé revêtue d’un catalyseur de supporté sur carbone Vulcan (20%) et d’un revêtement de surface en Nafion®, disponible commercialement auprès de la société FuelCell Store sous la référence W1S1011, et
- polymère d’acide polyacrylique réticulé, disponible commercialement sous la référence Carbopol® 940.
Préparation de la pile A titre préliminaire, le revêtement de surface des électrodes est modifié afin de le convertir en un matériau conducteur anionique par l’application du procédé décrit dans WO 2021/083922 A1. De même, le polymère d’acide polyacrylique réticulé est modifié selon le même procédé. Ces étapes préliminaires permettent d’assurer une bonne conduction ionique entre la membrane et le catalyseur supporté de l’électrode.
Une pile est ensuite préparée à partir de chacune des membranes préparées ci-dessus. En particulier, les piles sont préparées par superposition des couches suivantes :
- une électrode modifiée selon le procédé décrit ci-dessus,
L’ouvrage peut être destiné au franchissement de voie par des piétons.
Dans d’autres variantes, non limitatives, l’ouvrage peut être de type pont-route, un passage faune autoroutier, ou encore un passage pour tram, pour train ou pour tram et train.
L’invention a aussi pour objet une installation de gare ferroviaire comprenant une telle passerelle.
Entre autres avantages de l’invention, celle-ci permet de constituer une structure principalement métallique légère et plate, dont l’épaisseur est définie par la distance entre la sous-face des poutres principales et l’élément de platelage.
Il a notamment été estimé que, par rapport à des passerelles conventionnelles, l’invention permet de réduire la quantité d’acier d’environ 35% ainsi que la quantité de béton de l’ouvrage, de réduire le bilan carbone, de réduire la hauteur de franchissement et la longueur des escaliers d’environ 6 % à 8 % et donc le parcours des usagers, d’augmenter la largeur utile admissible de la passerelle, en particulier par rapport aux passerelles conventionnelles à platelage métallique, d’obtenir une importante durée de vie de l’ouvrage, de faciliter la mise en œuvre de l’ouvrage compte tenu de la légèreté de la structure, de réduire le coût de fabrication et d’installation, et de satisfaire à des critères de réplicabilité et d’industrialisation.
L’invention permet en outre de constituer un standard de passerelle, en particulier dans le secteur ferroviaire.
est une vue schématique en perspective d’une gare ferroviaire comprenant une passerelle conforme à l’invention ;
est une vue schématique en coupe transversale d’une passerelle conforme à l’invention, cette passerelle comprenant d’une part une structure formée par deux poutres principales de rive et un tablier qui comporte des poutres secondaires et une plaque de platelage et, d’autre part, des auvents latéraux de protection caténaire ;
est une vue schématique en perspective de la structure de la passerelle de la , montrant les poutres principales et la plaque de platelage ;
est une vue schématique de dessus de la structure de la passerelle de la , montrant les poutres principales et les poutres secondaires ;
est une vue schématique en perspective d’une partie de la passerelle de la .
Description détaillée de modes de réalisation Il est schématiquement représenté à la une partie d’une gare ferroviaire comprenant deux quais 1 et 2 qui s’étendent de part et d’autre d’une double voie ferrée 3, ainsi qu’une installation permettant à des usagers de traverser la voie ferrée 3.
De manière connue en soi, cette installation comprend une passerelle 4 formant un passage aérien, ainsi que des escaliers 5 et 6 et des ascenseurs 7 et 8 reliant la passerelle 4 aux quais 1 et 2.
La passerelle 4 de la est destinée à permettre un franchissement de la voie ferrée 3 par des usagers piétons.
Selon une particularité de l’invention, au moins une paroi des canaux définit le périmètre de la zone de canaux. On comprend alors par « périmètre de la zone de canaux » la paroi des canaux la plus éloignée du centre du dispositif, et notamment la partie de la paroi des canaux d’une plaque qui est jointe avec l’autre plaque.
Selon une particularité de l’invention, le périmètre de la zone de canaux, de préférence l’au moins une paroi de canaux définissant au moins une partie du périmètre de la zone de canaux, comprend une soudure formée d’une soudure par friction-malaxage ou une jonction par collage.
Selon une particularité de l’invention, le périmètre de la zone de canaux, de préférence l’au moins une paroi de canaux définissant au moins une partie du périmètre de la zone de canaux, comprend une soudure formée d’une soudure par friction-malaxage.
Selon une particularité de l’invention, le périmètre de la zone de canaux, de préférence l’au moins une paroi de canaux définissant au moins une partie du périmètre de la zone de canaux comprend une jonction par collage.
Selon une particularité de l’invention, le périmètre de la zone de canaux, de préférence l’au moins une paroi emboutie de canaux définissant au moins une partie du périmètre de la zone de canaux définit la totalité du périmètre de la zone de canaux et forme un canal d’étanchéité, le canal d’étanchéité comprenant de la colle formant un joint.
Selon une particularité de l’invention, le dispositif comprend une soudure supplémentaire, de préférence par laser, bordant le côté externe de la jonction du périmètre de la zone de canaux par le moyen d’assemblage différent.
Selon une particularité de l’invention, la soudure supplémentaire, de préférence par laser, joint au moins les bords d’au moins une plaque à l’autre plaque.
L’invention propose également un procédé d’assemblage de deux plaques pour obtenir un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment pour un module de stockage d’énergie électrique, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes, - Fournir deux plaques délimitée chacune par des bords, au moins une des plaques étant emboutie afin de former une partie des parois des canaux de façon à former avec l’autre plaque ensemble une pluralité de canaux de circulation pour un fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, la pluralité de canaux définissant une zone de canaux, - Soudure laser, de préférence par transparence, des deux plaques au niveau des parois entre les canaux en contact avec la deuxième plaque pour former la zone de canaux, - Puis jonction du périmètre de la zone de canaux d’une plaque à l’autre plaque par un moyen d’assemblage différent de la soudure laser par transparence, de préférence par jonction d’au moins une paroi des canaux définissant ledit périmètre.
Selon une particularité de l’invention, le procédé comprend en outre une troisième étape de jonction, par une soudure supplémentaire, de préférence par laser, entourant la jonction du périmètre de la zone de canaux par le moyen d’assemblage différent, notamment de façon à souder des bords d’au moins une des deux plaques sur l’autre plaque, de préférence par soudure laser.
Selon une particularité de l’invention, le procédé comprend en outre une étape de mise en place de colle formant un joint dans une paroi emboutie de canaux définissant la totalité du périmètre de la zone de canaux et formant un canal d’étanchéité, de façon à ce que la colle est comprimée par les deux plaques lors de leur assemblage, notamment suivi d’une étape de traitement thermique de la colle dans la paroi emboutie une fois les plaques du dispositif assemblées et ladite colle comprimée.
Selon une particularité de l’invention, le procédé comprend en outre une étape de traitement thermique de la colle dans la paroi emboutie une fois les plaques du dispositif assemblées et ladite colle comprimée.
– la illustre, schématiquement et partiellement, un dispositif selon de refroidissement selon l’art antérieur;
- la illustre, schématiquement, un dispositif selon un premier mode de réalisation de l’invention selon une vue en perspective.
- la illustre, schématiquement et partiellement, un détail du dispositif selon un second mode de réalisation de l’invention, en vue de coupe ;
La variation de la coloration de la mèche après 5 cycles de lavage (ΔE 5 ) est mesurée selon l'équation suivante :
Dans cette équation, L*, a* et b* représentent les valeurs mesurées pour la mèche ayant subie 5 cycles de lavage, et L 0 *, a 0 * et b 0 * représentent les valeurs mesurées pour la mèche n’ayant pas subie de cycle de lavage.
Plus la valeur de ΔE est importante, plus la différence de couleur de la mèche avant et après lavage est importante, et dans le cas présent, moins la rémanence du dépôt de composé(s) non-colorant(s) réticulable(s) b) est importante.
Les résultats sont reportés dans le tableau ci-dessous :
ΔE 5 Composition A (invention) 9,4 Composition B (comparative) 11,4
On observe que les mèches traitées selon le procédé de l’invention, comprenant l’application sur les cheveux d’au moins un photo-initiateur polymérique a), présente une meilleure rémanence aux lavages, par rapport aux mèches traitées selon le procédé comparatif, ne comprenant pas l’application sur les cheveux d’au moins un photo-initiateur polymérique.
Exemple 2 : La composition C selon l’invention (avec un photo-initiateur polymérique) et la composition comparative D (avec un photo-initiateur non-polymérique) ont été préparées à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans le tableau ci-dessous :
Ingrédients Composition C (invention) Composition D (comparative) Silicone acrylate modifiée à 5% de groupement acrylate fonctionnel (X-22-2457 de Shin Etsu) 3 3 Organopolysiloxane à groupements thiols et avec chaînes latérales (KF-2001 de Shin-Etsu) 2,25 2,25 Bis-cetearyl-amodiméthicone 1,75 1,75 1,3-Di({-[1-chloro-9-oxo-9h-thioxanthen-4-yl)oxy]acetylpoly[oxy(1-methyl ethylene)]}oxy)-2,2-bis({α-[1-chloro-9-oxo-9h-thioxanthen-4-yl)oxy]acetyl poly[oxy(1-methylethylene)]}oxymethyl) propane (SpeedCure 7010 de Arkema) 1 - Triméthylbenzoyl-phénylphosphinate d’éthyle - 1 Isononanoate d’isononyle Qsp 100 Qsp 100
Des mèches de cheveux décolorés de 2,7g (SA20) ont préalablement été lavées avec un shampooing standard (DOP ® ) puis rincées à l’eau.
Ensuite, chacune des compositions C et D ont été appliquées sur des mèches distinctes à hauteur de 0,15g de composition / gramme de cheveu, puis les mèches ont été laissées au repos pendant 5 minutes et enfin séchées.
Les mèches sont ensuite irradiées sur chaque face de la mèche par un rayonnement lumineux d’une longueur d’onde de 365nm et d’une irradiance de 1 W/cm 2 de cheveu, pour une énergie totale de 100 J/cm 2 . L’irradiation peut être réalisée au moyen d’une lampe UV à LED GC-113A de la société Hamamatsu.
Les mèches traitées ainsi irradiées correspondent aux mèches dites à T 0 .
Après l’irradiation, les mèches traitées sont lavées 7 fois selon le cycle de lavage de l’exemple 1. Les mèches traitées ainsi irradiées et lavées 7 fois correspondent aux mèches dites à T 7 .
Les dépôts des compositions C et D sur les cheveux ont ensuite été évalués en réalisant un spectre infrarouge pour chacune des mèches de cheveux traitées, à T 0 (i.e. juste après l’étape d’irradiation) et à T 7 (i.e juste après les 7 cycles de lavage).
Les spectres infrarouges ont été réalisés au moyen d’un spectromètre infrarouge à transformée de Fourier de la société Mettler Toledo.
Chacun des spectres infrarouges réalisés ont ensuite été analysés.
Le dispositif 100 qui vient d’être décrit offre une protection de l’utilisateur face à l’environnement extérieur.
En effet, la lame d’air 120 forme une barrière d’air purifié devant le visage de l’utilisateur, ce qui empêche les microbes et/ou bactéries d’atteindre le visage de l’utilisateur.
Par ailleurs, la zone de surpression, créée par la présence des orifices 241 sur la paroi inférieure 240, permet de limiter la pollution d’air entre la lame d’air 120 et le visage de l’utilisateur.
De plus, le maintien de la zone claire, c’est-à-dire dépourvues de bactéries ou microbes extérieurs, est assuré par la présence des moyens barrière 700.
La bouche de ventilation 13 peut comporter un mécanisme de régulation mécanique autonome comme par exemple une tresse hygroréglable. La tresse hygroréglable comporte une tresse sensible à l'humidité qui peut comprendre du nylon ou du lin et dont l'allongement est proportionnel à l'hygrométrie de l'air ambiant. De ce fait, une bouche à tresse hygroréglable s’ouvrira plus ou moins en fonction de l’humidité pour augmenter le renouvellement de l’air.
Selon un mode de réalisation, le système de régulation 10 comprend au moins un module de suivi intégré à la bouche de ventilation 13 d’une pièce ventilée 12. Le module de suivi permet de mesurer un différentiel de pression ΔP(t) entre une pièce ventilée et le réseau de ventilation 11 de l’air circulant au travers de la bouche de ventilation 13. A cet effet, le module de suivi comprend au moins un capteur de pression capable de mesurer un différentiel de pression ΔP(t). Le module de suivi peut également comporter deux capteurs de pression. Un premier capteur de pression mesure la pression de l’air dans la pièce ventilée 12 et un second capteur de pression mesure la pression dans le réseau de ventilation 11 au niveau de la bouche de ventilation 13 alimentant ladite pièce ventilée 12.
L’air peut être insufflé ou extrait de la pièce ventilée 12. Ainsi, le système de régulation 10 fonctionne tant en insufflation qu’en extraction d’air vicié. L’invention est particulièrement avantageuse dans le cadre d’une application d’extraction d’air vicié.
Par ailleurs, le module de suivi peut comporter au moins un autre capteur configuré pour mesurer un paramètre physico/chimique tel quel la teneur en CO2, en COV ou l’humidité, de l’air de la pièce ventilée 12. Ces paramètres peuvent également être pris en compte pour réguler la pression et le débit d’air du réseau de ventilation 11.
De plus, le module de suivi comprend des moyens de transmission sans fil configurés pour transmettre un signal 14. Avantageusement, ce signal 14 porte les données de différentiel de pression ΔP(t) mesurées au niveau de la bouche de ventilation 13. D’autres données telles que la teneur en CO2 ou en COV d’une pièce ventilée peuvent être transmises via le signal 14.
Les moyens de transmission peuvent être constitués par un émetteur radio utilisant un réseau de type LPWAN (Low Power Wide Area Network).
Selon l’invention, le module de suivi comporte des moyens d’alimentation en énergie autonomes. Les moyens d’alimentation sont configurés pour alimenter les moyens de transmission et le capteur de pression du module de suivi. Les moyens d’alimentation peuvent être constitués par une batterie qui peut être rechargeable ou à usage unique telle qu’une ou plusieurs piles etc. Il est à noter que les données relatives à l’état de charge de la batterie peuvent également être transmises via le signal 14.
Il est à noter que le module de suivi peut comprendre une carte électronique sur laquelle sont intégrés les moyens d’alimentation, les moyens de transmission et le capteur de pression.
De ce fait, le module de suivi peut être intégré dans un boitier qui peut être couplé avec la bouche de ventilation. Alternativement, le module de suivi peut être directement intégré dans la bouche de ventilation 13. Dans les deux cas, le module de suivi ou la bouche ventilation 13 intégrant le module de suivi peut être installé dans un bâtiment neuf ou dans un bâtiment ancien sans requérir une intervention trop contraignante. En effet, les moyens d’alimentation permettent d’intervenir uniquement au niveau de la bouche de ventilation 13 sans que l’installation électrique de la pièce ventilée 12 et/ou du logement soit modifiée.
Comme illustré à la , le système de régulation 10 comporte au moins un récepteur compatible 150 avec les moyens de transmission sans fil du module de suivi. L’émetteur 150 peut être de type émetteur récepteur d’un réseau du type LPWAN (Low Power Wide Area Network).
Le récepteur 150 est couplé à une unité de calcul qui fait partie intégrante du système de régulation 10. L’unité de calcul 15 est avantageusement configurée pour contrôler et adapter au moins les paramètres de débit et de pression de l’air circulant dans le réseau de ventilation 11 par rapport à au moins une valeur référentielle déterminée. La valeur référentielle est ici appelée différentiel de pression de référence ΔPr x d’une pièce ventilée 12 qui peut être déterminée par des opérations de calibrage lors de l’installation du système de régulation 10 ou lors du dimensionnement du réseau de ventilation 11. La plage de pression de fonctionnement correspond à des valeurs de différentiels de pression au niveau de la bouche de ventilation 13 entre la pression qui règne dans la pièce ventilée 12 déterminée et la pression qui règne dans le réseau de ventilation 11.
La plage de pression fonctionnement est déterminée pour qu’un renouvellement qualitatif de l’air soit effectué au niveau de chaque pièce ventilée 12 sans pour autant surventiller ladite pièce. A cet effet, la plage de pression fonctionnement correspond à une plage de valeurs qui est définie par deux valeurs limites extrémales, une valeur inférieure en dessous de laquelle le renouvellement de l’air est insuffisant, et une valeur supérieure au-dessus de laquelle la pièce est surventilée.
Dès lors selon le cas de figure, le différentiel de pression de référence ΔPr x peut correspondre à la plage de pression de fonctionnement comme à l’une de ses valeurs extrémales. Par exemple, pour assurer un renouvellement suffisant de l’air dans une pièce ventilée, il est possible de paramétrer le différentiel de pression de référence ΔPr x comme étant la valeur inférieure de la plage de pression de fonctionnement. En pratique, on peut utiliser la valeur inférieure de la plage de pression de fonctionnement pour monitorer la bouche de ventilation la plus défavorisée du réseau de ventilation 11. A l’inverse, dans le cas où l’on monitore la bouche la plus favorisée du réseau de ventilation 11, on peut utiliser la valeur supérieure de la plage de pression de fonctionnement comme valeur de différentiel de pression de référence ΔPr x , ceci permet d’éviter de rentrer dans un régime de surventilation.
En particulier, selon la configuration du réseau de ventilation, lorsque plusieurs pièces ventilées 12 sont monitorées, il est possible de définir un ΔPr x spécifique à chaque pièce ventilée 12. Pour certaines pièces ventilées 12 on peut utiliser la valeur inférieure de la plage de pression de fonctionnement, pour d’autres, la valeur supérieure et encore pour d’autres la plage de pression de fonctionnement complète.
Alternativement, une régulation plus souple peut utiliser la plage de pression de fonctionnement comme différentiel de pression de référence ΔPr x . Dans ce cas, lorsque la valeur du différentiel de pression mesuré ΔP(t) x à un instant t au niveau de la bouche de ventilation est inférieure à la valeur du différentiel de pression de référence ΔPr x , le renouvellement de l’air dans la pièce ventilée n’est pas suffisant pour garantir la qualité de l’air ambiant dans la pièce ventilée. A l’inverse, une valeur du différentiel de pression mesuré ΔP(t) à un instant t au niveau de la bouche de ventilation qui est supérieure au différentiel de pression de référence ΔPr x , cela assure certes un bon renouvellement de l’air mais entraine une surconsommation d’énergie due aux pertes thermiques et peut générer des nuisances sonores.
Entre autres, la plage de pression de fonctionnement d’une pièce ventilée 12 peut être déterminée en fonction du type de bouche de ventilation qui est installé dans le bâtiment. Par exemple, pour une bouche de ventilation naturelle ou hybride cela peut présenter une plage de pression de fonctionnement comprise entre 5 Pa et 40 Pa. Une bouche de ventilation basse pression peut quant à elle présenter une plage de pression de fonctionnement comprise entre 15 Pa et 30 Pa. Enfin, une bouche de ventilation de type VMC peut présenter une plage de pression de fonctionnement comprise entre 80 Pa et 160 Pa. Bien entendu, l’invention peut être mise en œuvre quel que soit le type de bouche de ventilation utilisé.
En outre, la tension V40 prend une valeur positive. De préférence, la tension V40 est configurée pour que le champ électrique généré au niveau du condensateur 40 soit compris entre 5 MV/cm et 10 MV/cm, par exemple sensiblement égal à 7 MV/cm. Dans le cas où la couche 34 a une épaisseur de 7 nm, dans lequel le condensateur 40 a un rapport de couplage capacitif sensiblement égal à 0,3, la tension V40 appliquée est par exemple de 10 V.
L'application de telles tensions permet l'injection de charges depuis la couche 38 vers la partie 20a.
La illustre un mode de mise en œuvre d'un procédé de lecture de la cellule des figures 1A et 1B.
Au cours de cette étapes, une tension positive est appliquée entre le drain et la source du transistor 44, de manière à déterminer la quantité de charge dans la couche 38. Par exemple, les tensions V40, V42, V22a et V22c sont nulles. La tension V22b a par exemple une valeur positive, par exemple comprise entre 1 V et 5 V, par exemple égale à 3V.
La illustre les différents états de la cellule mémoire des figures 1A à 1C. Plus précisément, la représente le courant I traversant le transistor 44 entre le drain et la source en fonction de la tension V appliquée entre le drain et la source du transistor 44. Dans le cas de la , c’est-à-dire dans le cas où la source est configurée pour recevoir une tension nulle, le courant I représenté en est fonction de la tension V sur le drain du transistor 44.
La comprend une courbe 50 correspondant à la quantité de charges dans la couche 38 à la suite de la première étape, décrite en relation avec la , et des couches 52 et 54 correspondant à des quantités de charges pouvant être situées dans la couche 38 à la suite de la deuxième étape, décrite en relation avec la .
Par exemple, la courbe 50 correspond à une quantité de charges dans la couche 38 sensiblement égale à 9.10^-15, la courbe 52 correspond à une quantité de charges dans la couche 38 sensiblement égale à 5.10^-15, et la courbe 54 correspond à une quantité de charges dans la couche 38 sensiblement égale à 2.10^-15.
On observe un grand écart de courant entre la courbe 50 et les courbes 52, 54. Il est ainsi possible de distinguer deux états de la cellule mémoire par la mesure du courant traversant le transistor 44, c’est-à-dire traversant la région 22 entre les parties 22a et 22b.
Un avantage des modes de réalisation décrits est qu'il est possible de fabriquer une cellule mémoire reprogrammable en utilisant des technologies de fabrication de transistors MOSFET.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est qu'il est possible de fabrique une cellule mémoire sans ajouter d'étape de masquage aux procédés de fabrication de transistors MOSFET.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est qu'il est possible de programmer et lire la cellule mémoire avec des tensions faibles.
Circuit de lecture comprenant un amplificateur de lecture, et dispositif mémoire correspondant. 1. DOMAINE TECHNIQUE Le domaine de l’invention est celui des mémoires résistives.
L’invention se rapporte plus particulièrement à la lecture de telles mémoires résistives.
Elle concerne un circuit de lecture comprenant un amplificateur de lecture configuré et commandé par une unité de commande pour amplifier et verrouiller un signal de donnée lu, via une ligne de bit, dans une cellule de mémoire d’une mémoire résistive.