INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le berceau 204 présente au moins une première face d’appui 206 orientée vers le haut et chaque moyen de fixation 112 présente une deuxième face d’appui 208 orientée vers le bas et lorsque le réservoir 102a est en place sur le berceau 204, chaque deuxième face d’appui 208 est en appui contre une première face d’appui 206.
Dans le mode de réalisation de l’invention, le berceau 204 présente deux premières faces d’appui 206 disposées de part et d’autre du plan médian XZ.
Le système d’accrochage 210, dont un mode de réalisation est représenté à la , comporte une barre 212 qui est horizontale et perpendiculaire à la direction de translation T, c'est-à-dire au plan médian XZ. La barre 212 est solidaire du châssis 12a.
Comme le montrent les Figs. 2 et 3, lorsqu’il y a plusieurs réservoirs 102a-b, le système d’accrochage 210 peut comporter une barre 212 par réservoir 102a-b en fonction de la position du berceau 204 en position de mise en place.
Le système d’accrochage 210 comporte également un crochet 214 qui est solidaire du réservoir 102a et qui prend ici la forme d’un L qui est arrangé pour s’accrocher à la barre 212. Le crochet 214 est ouvert du côté opposé à la position d’utilisation. Ainsi, lorsque le réservoir 102a est déplacé de la position de mise en place vers la position d’utilisation, il se sépare de la barre 212.
Avec un tel arrangement, le décrochage du réservoir 102a de la barre 212 est alors automatique lorsque le chariot 202 est déplacé vers la position d’utilisation.
La position de la barre 212 et la longueur du crochet 214 sont prévues pour que, lorsque les moyens de fixation 112 sont fixés sur le berceau 204 par les éléments de fixation, la pression exercée par le crochet 214 sur la barre 212 est suffisamment faible pour autoriser le déplacement du chariot 202 et le déplacement du crochet 214 par rapport à la barre 212.
Bien sûr, le système d’accrochage 210 peut prendre une autre forme. Par exemple, le système d’accrochage peut prendre la forme d’une barre similaire à celle décrite ci-dessus et d’une pince qui vient enserrer la barre et est libérable par ouverture de la pince par un technicien.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , chaque rail 602 est fixé à chacune de ses extrémités au châssis 12a. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , une première extrémité est fixée par l’intermédiaire d’une première ferrure 604 du châssis 12a et une deuxième extrémité est fixée par l’intermédiaire d’une deuxième ferrure 605 du châssis 12a. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, la première extrémité est solidaire de la ferrure 604 associée, c'est-à-dire sur le châssis 12a, par l’intermédiaire d’un axe 606 et la deuxième extrémité est fixée à une patte 605a de la deuxième ferrure 605.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , le chariot 202 prend la forme d’un système télescopique qui coulisse le long des rails 602. Le chariot 202 comporte ainsi deux rails intermédiaires 608, où chacun est monté coulissant sur un des rails 602 grâce à une liaison glissière, et le berceau 204 présente également deux rails terminaux 610 où chacun est monté coulissant sur un des rails intermédiaires 608 grâce à une liaison glissière.
Ce ratio massique peut dépendre du débit de déchet dans le four à combustion 11 et du débit d’injection de la composition dans le four à combustion 11 , à l'interface entre le four à combustion 11 et la chambre de post-combustion 12 et/ou dans la chambre de post-combustion 12 .
La personne du métier saura adapter ces débits, en particulier le débit d’injection de la composition pour vérifier ce ratio massique. En effet, il est nécessaire de connaitre le débit de déchet dans le four à combustion 11 et le flux massique de la PFAS dans le déchet pour ensuite déterminer le débit d’injection de la composition.
Typiquement, le débit de déchet dans le four à combustion 11 peut être de supérieure à 0,1 t/h, en particulier de 1,5 t/h à 15 t/h, plus particulièrement de 5 t/h à 10 t/h.
Le débit d’injection de la composition peut être de 10 kg/h à 300 kg/h, en particulier de 40 kg/h à 250 kg/h, plus particulièrement de 50 kg/h à 200 kg/h.
Selon un autre aspect, il est également proposé une utilisation d’une composition comprenant un sel de métal alcalino-terreux pour éliminer une substance poly- et perfluoroalkylée comprise dans un déchet.
La composition, la substance poly- et perfluoroalkylée et le déchet sont tels que décrits ci-dessus en lien avec le procédé de l’invention.
Par exemple, cette utilisation peut être mise en œuvre à une température supérieure ou égale à 850°C, en particulier de 900°C à 1100°C, plus particulièrement de 950°C à 1050°C.
De façon avantageuse, le procédé de l’invention peut être qualifié d’efficace selon le consensus en vigueur dans le domaine de l’invention. En effet, pour différentes substances poly- et perfluoroalkylées, en particulier le PFOS, le PFOA, le PFHxS, le HFPO-DA, le PFDS et le PFBA, le procédé de l’invention permet d’obtenir un DRE supérieur ou égal à 99,9999% et un DE supérieur ou égal à 99,99%.
En accord avec le guide technique émis par l’UNEP, dans la présente demande et pour chaque PFAS, le DRE et le DE sont calculés selon les formules suivantes : dans lesquelles : FMD est le flux massique horaire (en mg/h) de la PFAS dans le déchet, FMRG est le flux massique horaire (en mg/h) de la PFAS dans le résidu gazeux, FMRS est le flux massique horaire (en mg/h) de la PFAS dans le résidu solide, et FMRL est le flux massique horaire (en mg/h) de la PFAS dans le résidu liquide.
Le flux massique horaire de la PFAS dans le déchet est égal au produit de la concentration massique moyenne de la PFAS dans le déchet par le débit massique moyen du déchet, le déchet étant par exemple le déchet mis en œuvre dans le four de combustion 11 sur la .
Le flux massique horaire de la PFAS dans le résidu solide est égal au produit de la concentration massique moyenne de la PFAS dans le résidu solide par le débit massique moyen du résidu solide, le résidu solide étant par exemple le mâchefer issu de la chambre de post-combustion 12 , une cendre volante issue de la chaudière 13 et/ou de la tour de refroidissement 14, une cendre issue de l’unité de filtration des fumées 1 5 ou leurs combinaisons sur la .
La concentration massique moyenne de la PFAS dans le déchet et la concentration massique moyenne de la PFAS dans le résidu solide peuvent être déterminées en appliquant la méthode 537M de l’US EPA de 2020 à plusieurs prélèvements, par exemple six prélèvements, faits sur le déchet et le résidu solide.
Le flux massique horaire de la PFAS dans le résidu gazeux est égal au produit de l’émission moyenne de la PFAS dans le résidu gazeux (ng/Nm 3 ) par le débit volumique moyen du résidu gazeux (Nm 3 /h), le résidu gazeux étant par exemple la fumée évacuée par la cheminée 1 7 sur la .
L’émission moyenne dans le résidu gazeux peut être déterminée en appliquant la méthode OTM-45 de l’US EPA dans sa version du 13 janvier 2021 à plusieurs prélèvements, en particulier plusieurs prélèvements dont le volume est supérieur à 3 Nm3 sec, faits sur le résidu gazeux.
Le flux massique horaire de la PFAS dans le résidu liquide est égal au produit de la concentration massique moyenne de la PFAS dans le résidu liquide par le débit massique moyen du résidu liquide, le résidu liquide étant par exemple une eau de lavage des fumées issue d’un laveur acide et/ou basique.
La concentration massique moyenne de la PFAS dans le résidu liquide peut être déterminée en appliquant la méthode 537 de l’US EPA datée de 2009 à plusieurs prélèvements, par exemple six prélèvements, faits sur le déchet et le résidu liquide.
CONTEXTE Des consommateurs souhaitent souvent changer la couleur de leurs cheveux. Par exemple, lorsqu’une personne vieillit, le follicule pileux perd son pigment naturel, ce qui entraîne des cheveux gris, argentés ou blancs. Il est courant que les consommateurs colorent leurs cheveux gris, par exemple pour qu’ils correspondent à leur couleur de cheveux naturelle. De même, les consommateurs peuvent vouloir changer la couleur de leurs cheveux par rapport à leur couleur naturelle. Par exemple, des consommateurs souhaitent souvent éclaircir ou assombrir leur couleur de cheveux.
Cependant, le processus de modification de la couleur des cheveux est complexe, en particulier lorsque des teintures capillaires permanentes (oxydatives) sont utilisées. Dans certains cas, le processus nécessite que le pigment naturel (mélanine) de la fibre capillaire soit détruit avant d’ajouter les molécules de teinture de la couleur souhaitée. Ce processus est généralement utilisé lorsqu’un individu souhaite changer la couleur de ses cheveux en une nuance plus claire que sa couleur naturelle, en dissolvant la mélanine avec un agent oxydant avant que les molécules de teinture oxydative ne pénètrent dans les cheveux où ils atteignent la teinte cible en subissant une réaction chimique avec un agent oxydant. Si une personne souhaite changer la couleur de ses cheveux pour une nuance plus foncée que sa nuance naturelle, il peut ne pas être nécessaire de détruire la mélanine dans les cheveux, mais la teinture oxydative doit quand même subir une réaction avec un agent oxydant pour atteindre la nuance cible.
Toutefois, si une personne qui a antérieurement changé la couleur de ses cheveux avec une première teinture oxydative souhaite modifier la couleur de ses cheveux antérieurement colorés pour obtenir une deuxième couleur ou nuance, la première teinture oxydative, qui ne peut pas être éliminée par lavage, doit être neutralisée si bien qu’elle ne transmet plus la première couleur aux cheveux. Bien qu’il existe des méthodes connues pour éliminer la première couleur des cheveux en neutralisant (réduisant) les premières molécules de teinture oxydative, ces méthodes ne sont pas complètement satisfaisantes car les premières molécules de teinture oxydative peuvent se réoxyder, interférant ainsi avec la capacité du consommateur à obtenir la deuxième couleur ou nuance souhaitée. D’autres méthodes connues pour éliminer la première couleur des cheveux utilisent des agents oxydants, mais ces compositions sont agressives et entraînent des dommages aux cheveux, ce qui les rend faibles, cassants et leur donne un aspect malsain.
On a désormais découvert de manière étonnante qu’une combinaison synergique de composants élimine de manière inattendue les teintures oxydatives des cheveux d’une manière qui empêche également les teintures de se réoxyder. La combinaison de composants peut donc être utilisée pour modifier la couleur globale des cheveux en éliminant la totalité ou la quasi-totalité de la couleur antérieurement appliquée, ou pour éliminer seulement certaines couleurs ou nuances, afin de varier la couleur ou le ton des cheveux sans éliminer toute la couleur (par exemple, pour changer la couleur des cheveux en un ton plus chaud ou plus froid).
La combinaison de composants présente l’avantage étonnant supplémentaire que les compositions d’élimination de la couleur des cheveux n’ont pas l’odeur forte traditionnelle associée aux compositions d’élimination de la couleur typiques, d'une odeur que la plupart des utilisateurs trouvent offensive.
Dans divers modes de réalisation, la divulgation concerne des compositions de traitement des fibres kératineuses telles que les cheveux, les compositions comprenant (a) au moins un agent réducteur ; (b) au moins un composé cyclodextrine ; et (c) au moins un solvant. Dans divers modes de réalisation, les agents réducteurs qui peuvent être choisis incluent, sans s'y limiter, la cystéine et/ou les sels de celle-ci, l’homocystéine et/ou les sels de celle-ci, l’acide thiolactique et/ou les sels de celui-ci, l’acide thioglycolique et/ou les esters de celui-ci, les borohydrures et/ou les dérivés de ceux-ci, les phosphines et/ou les sels de ceux-ci, les bisulfites et/ou les sels de ceux-ci, ou les combinaisons de deux ou plusieurs de ceux-ci. Facultativement, l’agent réducteur peut comprendre, consister essentiellement en ou consister en des agents réducteurs à base de soufre et/ou de thio et/ou des sels de ceux-ci. Par exemple, dans certains modes de réalisation, l’agent réducteur peut être choisi parmi les sulfites, les bisulfites et/ou les sels de ceux-ci, par exemple le sulfite de sodium, le sulfite de potassium, le sulfite d’ammonium, le bisulfite de sodium, le bisulfite d’ammonium, le métabisulfite de sodium, le métabisulfite de potassium, peut être choisi parmi les agents réducteurs à base de thio tels que l’acide thiolactique ou l’acide thioglycolique, ou peut être choisi parmi des combinaisons de deux ou plusieurs de ceux-ci. Dans divers modes de réalisation, l’au moins un composé cyclodextrine peut être choisi parmi α-cyclodextrine, ß-cyclodextrine, γ-cyclodextrine, méthyl-α-cyclodextrine, méthyl-ß-cyclodextrine, méthyl-γ-cyclodextrine, ou des combinaisons de deux ou plusieurs de celles-ci. Par exemple, dans certains modes de réalisation, le composé cyclodextrine comprend, consiste essentiellement en ou consiste en la ß-cyclodextrine. Le solvant peut être choisi parmi l’eau et/ou les solvants non aqueux.
Dans divers modes de réalisation, la quantité totale d’agents réducteurs peut aller d’environ 0,1 % à environ 20 %, d’environ 1 % à environ 18 %, d’environ 2 % à environ 15 %, ou d’environ 4 % à environ 12 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale d’agents réducteurs va d’environ 3 % à environ 7 % d’environ 4 % à environ 6 % en poids, ou est d'environ 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans d’autres modes de réalisation, la quantité totale d’agents réducteurs va d’environ 8 % à environ 12 %, d’environ 9 % à environ 11 %, ou est d’environ 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans divers modes de réalisation, la quantité totale de composés cyclodextrine dans la composition peut aller d’environ 0,1 % à environ 20 %, d’environ 1 % à environ 18 %, d’environ 2 % à environ 15 %, ou d’environ 4 % à environ 12 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale de composés cyclodextrine va d’environ 3 % à environ 7 %, d’environ 4 % à environ 6 %, ou est d'environ 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans d’autres modes de réalisation, la quantité totale de composés cyclodextrine va d’environ 8 % à environ 12 %, d’environ 9 % à environ 11 %, ou est d’environ 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans certains modes de réalisation, les compositions comprennent des quantités totales d’agent(s) réducteur(s) et de composé(s) cyclodextrine de sorte que le rapport pondéral des agents réducteurs sur les composés cyclodextrine soit d’environ 1 à environ 10, tel que d’environ 1 à environ 5, d’environ 1 à environ 3, ou d’environ 1 à environ 2,5.
Facultativement, les compositions peuvent comprendre un ou plusieurs composants supplémentaires, tels que des acides carboxyliques et/ou des sels de ceux-ci, des tensioactifs, des agents épaississants, des composés gras, ou similaires. Dans divers modes de réalisation, les compositions sont exemptes ou essentiellement exemptes de divers composants tels que tensioactifs cationiques, persulfates, peroxydes et/ou ammoniaque.
Les compositions sont typiquement acides, par exemple peuvent avoir un pH allant d'environ 1 à environ 6 environ, tel que d'environ 2 à environ 5, d'environ 2,5 à environ 5, d'environ 3 à environ 4,5, ou d'environ 3,25 à environ 4,25.
Dans des modes de réalisation donnés à titre d’exemple, la divulgation concerne des compositions pour éliminer la couleur des cheveux, les compositions comprenant (a) au moins un agent réducteur choisi parmi les agents réducteurs à base de soufre, des agents à base de thio, des sels de ceux-ci ou des combinaisons de ceux-ci ; (b) au moins un composé cyclodextrine ; et (c) au moins un solvant. Dans divers modes de réalisation, les compositions comprennent au moins un agent réducteur choisi parmi les sulfites, les bisulfites, les sels de ceux-ci, ou des combinaisons de ceux-ci, par exemple choisi parmi le sulfite de sodium, le sulfite de potassium, le sulfite d’ammonium, le bisulfite de sodium, le bisulfite d’ammonium, le métabisulfite de sodium et/ou le métabisulfite de potassium, et/ou au moins un agent réducteur choisi parmi l’acide thiolactique ou l’acide thioglycolique. Dans divers modes de réalisation, l’au moins un composé cyclodextrine peut être choisi parmi α-cyclodextrine, ß-cyclodextrine, γ-cyclodextrine, méthyl-α-cyclodextrine, méthyl-ß-cyclodextrine, méthyl-γ-cyclodextrine, ou des combinaisons de deux ou plusieurs de celles-ci, par exemple, peuvent comprendre, consister essentiellement en, ou peuvent consister en ß-cyclodextrine. Facultativement, la quantité totale d’agents réducteurs et/ou de composés cyclodextrine peut se situer indépendamment dans une plage d’environ 1 % à environ 15 %, et dans divers modes de réalisation, la composition peut avoir un rapport pondéral de la quantité totale d’agents réducteurs sur la quantité totale de composés de cyclodextrine allant d’environ 1 à environ 10, tel que d’environ 1 à environ 5, ou d’environ 1 à environ 3. Les compositions peuvent comprendre des composants supplémentaires tels que des tensioactifs anioniques, des tensioactifs non ioniques, des tensioactifs amphotères/zwitterioniques, des acides carboxyliques et/ou des sels de ceux-ci, des agents épaississants, des composés gras, ou des combinaisons de deux ou plusieurs de ceux-ci.
Dans d’autres exemples de modes de réalisation, la divulgation concerne des compositions pour éliminer la couleur des cheveux, les compositions comprenant (a) au moins un agent réducteur ; (b) au moins un composé cyclodextrine ; et (c) au moins un solvant, dans lesquelles la composition comprend des quantités totales d’agent(s) réducteur(s) et de composé(s) de cyclodextrine de sorte que le rapport pondéral des agents réducteurs sur les composés cyclodextrine va d’environ 1 à environ 5, tel que d’environ 1 à environ 3, ou d’environ 1 à environ 2,5. Dans divers modes de réalisation, les compositions comprennent au moins un agent réducteur choisi parmi les sulfites, les bisulfites, les sels de ceux-ci, ou des combinaisons de ceux-ci, par exemple choisi parmi le sulfite de sodium, le sulfite de potassium, le sulfite d’ammonium, le bisulfite de sodium, le bisulfite d’ammonium, le métabisulfite de sodium et/ou le métabisulfite de potassium, et/ou au moins un agent réducteur choisi parmi l’acide thiolactique ou l’acide thioglycolique. Dans divers modes de réalisation, l’au moins un composé cyclodextrine peut être choisi parmi α-cyclodextrine, ß-cyclodextrine, γ-cyclodextrine, méthyl-α-cyclodextrine, méthyl-ß-cyclodextrine, méthyl-γ-cyclodextrine, ou des combinaisons de deux ou plusieurs de celles-ci, par exemple, peuvent comprendre, consister essentiellement en, ou peuvent consister en ß-cyclodextrine. Facultativement, la quantité totale d’agents réducteurs peut aller d’environ 0,1 % à environ 20 %, et la quantité totale de composés cyclodextrine peut aller d’environ 0,1 % à environ 20 %. Les compositions peuvent comprendre des composants supplémentaires tels que des tensioactifs anioniques, des tensioactifs non ioniques, des tensioactifs amphotères/zwitterioniques, des acides carboxyliques et/ou des sels de ceux-ci, des agents épaississants, des composés gras, ou des combinaisons de deux ou plusieurs de ceux-ci.
La divulgation concerne également des procédés de traitement des cheveux utilisant les compositions selon la divulgation. Par exemple, les procédés peuvent être des procédés d’élimination des teintures oxydatives des cheveux. Dans certains modes de réalisation, une composition selon la divulgation peut être appliquée sur les cheveux et laissée sur les cheveux pendant une période de temps, par exemple jusqu’à environ 2 heures, telle que d’environ 30 secondes à environ 2 heures, d’environ 1 minute à environ 1 heure, d’environ 1 minute à environ 45 minutes, d’environ 1 minute à environ 30 minutes, d’environ 5 minutes à environ 1 heure, d’environ 5 minutes à environ 45 minutes, d’environ 5 minutes à environ 30 minutes, etc. Les procédés peuvent comprendre en outre le rinçage des cheveux.
Autres caractéristiques
Avantageusement selon la présente invention, il est prévu un couplage mécanique 9 entre le deuxième volant 32 et le premier volant 31 afin de réinjecter le travail récupéré par la deuxième machine Stirling MS2 dans la première machine Stirling MS1. De cette manière, on soulage le moteur électrique M3 qui n'a plus qu’à fournir une partie du travail nécessaire au fonctionnement de la première machine en cycle frigorifique.
Le couplage mécanique 9 entre le deuxième volant et le premier volant peut être direct ou indirect.
Dans un exemple, les axes X1 et X2 peuvent être confondus. Toutefois en pratique, on prévoit un arbre de liaison avec le cas échéant renvoi(s) d'angle.
Par exemple, comme illustré schématiquement à la , le couplage mécanique peut faire intervenir un étage de réduction 92, ou à l'inverse un étage de multiplication, via un train d’engrenages. On peut avoir besoin en effet de régimes de rotation différent entre la première machine et la deuxième machine, de façon à optimiser la récupération énergétique de la deuxième machine MS2 vers la première machine MS1.
Selon une variante de réalisation présentée à la , les cellules électrochimiques de la batterie sont immergées au moins en partie dans un liquide diélectrique 3. La portion de prélèvement de calories 21 de la première machine MS1 est en couplage thermique avec le liquide diélectrique 3. Avantageusement, le liquide s'immisce partout dans les intervalles entre les cellules électrochimiques et il y capte des calories. De plus, le liquide diélectrique 3 permet également une bonne conduction des calories vers la source chaude de la deuxième machine MS2, à savoir ici la portion de réception de calories 23 de la deuxième machine de type Stirling.
Il peut être prévu un agitateur ou un circulateur pour homogénéiser la température à l'intérieur du liquide diélectrique. La solution du liquide diélectrique permet d'homogénéiser efficacement la température prévalent dans les cellules électrochimiques de la batterie.
Selon une autre variante de réalisation, on fait appel à des caloducs, la portion de prélèvement de calories 21 est alors en couplage thermique avec la première portion de la batterie au moyen desdits caloducs. Les caloducs peuvent avoir des formes diverses facilitant le contact thermique entre les cellules électrochimiques et la portion de prélèvement de calories de la première machine Stirling. Les caloducs peuvent être passifs (à capillarité) ou des thermosiphons (utilisant la gravité).
On remarque que les quantités de flux thermique Q1 et Q2 sont généralement supérieures aux quantités de flux thermique Q3 et Q4.
Tout système d’échange thermique qui permet de faire transiter au mieux les flux thermiques Q1, Q2, Q3, Q4 peut être utilisé, soit un système d’ailettes comme représenté aux figures, soit tout autre système.
Selon un exemple non limitatif, la température moyenne de la batterie pendant une recharge rapide peut être voisine de 75°C, la température T1 moyenne voisine de 5°C, la température T2 moyenne voisine de 80°C, la température T3 moyenne voisine de 65°C et la température T4 moyenne voisine de 20°C (température ambiante).
En lieu et place des types Alpha ou Beta, les machines Stirling pourraient être également des machines de type Gamma (non représenté aux figures) ou des machines Stirling à membranes.
On relève que les machines Stirling font preuve de discrétion, leur silence de fonctionnement est un avantage pour éviter d'inquiéter un utilisateur du véhicule pendant que la recharge rapide se produit.
SYSTÈME DE FREINAGE D’UN VEHICULE COMPORTANT UN MOTEUR ELECTRIQUE Un aspect de l’invention se rapporte au domaine des véhicules de type électrique ou hybride comprenant un moteur électrique alimentée électriquement par une batterie de puissance rechargeable.