INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsqu’au moins l’un des dispositifs de protection par exemple P1 détecte un défaut sur la section par exemple S2 à protéger, il est configuré pour envoyer un signal aux autres dispositifs de protection, par exemple P2 et P3 de la même section S2 ce qui a pour effet de déclencher aussi ces derniers et donc d’isoler rapidement la section d’alimentation électrique S2 où le défaut a été détecté.
Chaque dispositif de protection P1, P2 ou P3 est équipé d’un capteur de courant (représenté sur la par une boucle de mesure de courant) qui est par exemple disposé à proximité d’un interrupteur qui peut être commandé (schématiquement représenté par des flèches) par le dispositif de protection.
Ainsi, un capteur de courant est par exemple disposé sur la ligne d’alimentation électrique en aval d’un interrupteur pour mesurer un courant I P1 qui sera traité ensuite par le dispositif P1 et en fonction du résultat, le dispositif P1 est configuré pour ouvrir l’interrupteur en question en cas de défaut ou de le laisser fermé si le transitoire détecté n’est pas considéré comme un défaut nécessitant une isolation de la section S2 de la ligne d’alimentation électrique 1A.
Le procédé de détection d’un défaut sera détaillé ci-après en regard des figures 3 et 4.
Sur la est montré de façon schématique et simplifié en trait pointillé avec la référence 100 un exemple d’une mesure du courant I en fonction du temps t.
La branche de renvoi 44 offre l’alternative au gaz reliquéfié en renvoyant ce dernier vers la cuve 8 plutôt que de le faire circuler au sein du premier circuit d’alimentation 2. Afin d’aligner la pression du gaz circulant dans la ligne de retour 14 à la pression qui règne dans la cuve 8, la ligne de retour 14 peut comprendre un organe de détente 15 qui abaisse la pression du gaz à une pression comprise entre 1 et 3 bars absolus. Une fois que le gaz est condensé, celui-ci poursuit sa course jusqu’à la cuve 8.
Afin de limiter la vaporisation du gaz reliquéfié circulant dans la branche de renvoi 44 lors de la détente de celui-ci par l’organe de détente 15, le gaz reliquéfié peut circuler de manière limitée au sein de la branche de renvoi 44. L’organe de détente 15, en plus d’opérer une détente sur le gaz circulant dans la branche de renvoi 44, permet également de réguler le débit de celui-ci. Il est ainsi possible de répartir le gaz reliquéfié en une première fraction poursuivant sa circulation dans la ligne de retour 14 et rejoignant le premier circuit d’alimentation 2 après avoir été pompée par la deuxième pompe 42, et en une deuxième fraction circulant au sein de la branche de renvoi 44 et retournant dans la cuve 8 après avoir été détendue par l’organe de détente 15.
L’organe de détente 15 peut par ailleurs être complètement fermé afin que l’intégralité du gaz reliquéfié circulant dans la ligne de retour 14 rejoigne le premier circuit d’alimentation 2.
Les caractéristiques non décrites du deuxième mode de réalisation étant identiques à celles du premier mode de réalisation, on se réfèrera donc à la description de la pour la description des éléments communs auxdits modes de réalisation.
La montre un troisième mode de réalisation du système d’alimentation 1 en tous points identiques à ce qui est décrit en , à l’exception des éléments suivants.
Selon le troisième mode de réalisation du système d’alimentation 1, le deuxième échangeur de chaleur 7 et l’évaporateur haute pression 11 forme un unique échangeur de chaleur 21. L’illustration du troisième mode de réalisation permet de concevoir et de fabriquer l’unique échangeur de chaleur 21 rassemblant le deuxième échangeur de chaleur 7 et l’évaporateur haute pression 11, ces deux composants étant soumis à une même haute pression qui dicte la technologie employée pour la fabrication de cet échangeur de chaleur commun. Une telle solution peut également se justifier par un manque d’espace ne permettant pas de mettre en place le deuxième échangeur de chaleur 7 et l’évaporateur haute pression 11 distinct l’un de l’autre.
Les caractéristiques non décrites du troisième mode de réalisation étant identiques à celles des premiers et deuxièmes modes de réalisation, on se réfèrera donc à la description des figures 1 et 2 pour la description des éléments communs auxdits modes de réalisation. Il est à relever que le troisième mode de réalisation comprend la branche de renvoi 44, mais il est tout à fait envisageable de mettre en œuvre un système d’alimentation 1 dépourvu de la branche de renvoi 44, tel que cela est illustré sur la , mais dont le deuxième échangeur de chaleur 7 et l’évaporateur haute pression 11 forment l’unique échangeur de chaleur 21 tel que cela est illustré sur la .
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un système d’alimentation en gaz pour des appareils consommateurs de gaz à haute ou à basse pression dont la mise en haute pression se fait à l’aide de pompes et d’évaporateur, et comprenant un moyen de condensation d’un gaz à l’état vapeur afin de le renvoyer vers un circuit alimentant l’un ou l’autre des appareils consommateur de gaz. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un système d’alimentation conforme à l’invention.
Capteur thermique solaire L’invention concerne un Capteur thermique solaire à circulation de fluide thermique.
Cette invention concerne le domaine des panneaux solaires thermiques dont on connaît, d’ores et déjà, différents modes de réalisation.
De tels panneaux solaires thermiques, encore appelé capteur solaire thermique ou chauffe-eau solaire individuel, sont destinés, pour la plupart, à chauffer de l’eau circulant dans un échangeur de chaleur grâce à l’énergie solaire.
L’invention couvre aussi un système pour charger ou décharger un gaz liquide qui combine au moins une installation à terre et/ou portuaire et au moins un ouvrage flottant de stockage et/ou de transport de gaz liquide.
représente un premier mode de réalisation d’un système d’alimentation en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz à haute pression et d’au moins un appareil consommateur de gaz à basse pression selon l’invention,
Les figures 1 à 3 représentent différents modes de réalisation d’un système d’alimentation 1 en gaz disposé sur un ouvrage flottant. Le système d’alimentation 1 permet de faire circuler du gaz pouvant être à l’état liquide, à l’état vapeur, à l’état diphasique ou à l’état supercritique, et ce à partir d’une cuve 8 de stockage et/ou de transport, et jusqu’à un appareil consommateur de gaz à haute pression 4 et/ou un appareil consommateur de gaz à basse pression 5, afin d’alimenter ces derniers en carburant.
Afin d’assurer la circulation du gaz contenu dans la cuve 8 jusqu’à l’appareil consommateur de gaz à haute pression 4, le système d’alimentation 1 est pourvu d’un premier circuit d’alimentation 2 en gaz. Le premier circuit d’alimentation 2 comprend une première pompe 9 disposée au sein de la cuve 8. La première pompe 9 permet de pomper le gaz à l’état liquide et de le faire circuler notamment au sein du premier circuit d’alimentation 2. En aspirant le gaz à l’état liquide, la première pompe 9 permet également d’élever la pression de celui-ci à une valeur comprise entre 9 et 17 bars.
Le gaz à l’état liquide, selon un sens de circulation allant de la cuve 8 vers l’appareil consommateur de gaz à haute pression 4, traverse un premier échangeur de chaleur 6, est pompé par une pompe additionnelle 10 et traverse un deuxième échangeur de chaleur 7. Les détails concernant les deux échangeurs de chaleur 6, 7 seront décrits par la suite.
Suite à la traversée du deuxième échangeur de chaleur 7, le gaz circule jusqu’à un évaporateur haute pression 11. L’évaporateur haute pression 11 permet de modifier l’état du gaz circulant dans le premier circuit d’alimentation 2 afin de le faire passer à l’état vapeur ou supercritique. Un tel état permet au gaz d’être compatible pour alimenter l’appareil consommateur de gaz à haute pression 4. L’évaporation du gaz à l’état liquide peut par exemple se faire par échange de chaleur avec un fluide caloporteur à température suffisamment élevée pour évaporer le gaz à l’état liquide, ici de l’eau glycolée, de l’eau de mer ou de la vapeur d’eau.
Selon un premier mode de réalisation illustré à la , le premier échangeur de chaleur 6, le deuxième échangeur de chaleur 7 et l’évaporateur haute pression 11 sont des échangeurs de chaleur séparés les uns des autres. Une telle configuration permet de concevoir et de fabriquer chacun des échangeurs de chaleur dans une technologie adaptée à la pression des fluides les parcourant. Dans le cas d’espèce, le premier échangeur de chaleur 6 peut être réalisé selon une technologie moins coûteuse que celle servant à la fabrication du deuxième échangeur de chaleur 7, car la pression au sein du premier échangeur est significativement inférieure à celle présente au sein du deuxième échangeur de chaleur 7. Il en va de même pour l’évaporateur haute pression 11.
La hausse de la pression du gaz est assurée par la pompe additionnelle 10 lorsque celle-ci pompe le gaz à l’état liquide. La pompe additionnelle 10 permet d’élever la pression du gaz à l’état liquide à une valeur comprise entre 30 et 70 bars pour un usage avec du gaz de pétrole liquéfié, et de préférence entre 150 et 400 bars pour un usage avec de l’éthane, de l’éthylène ou encore avec du gaz naturel liquéfié constitué majoritairement de méthane.
Grâce à la combinaison de la pompe additionnelle 10 et de l’évaporateur haute pression 11, le gaz est à une pression et dans un état compatible pour l’alimentation de l’appareil consommateur à haute pression 4. Une telle configuration permet d’éviter l’installation de compresseurs haute pression sur le premier circuit d’alimentation 2 qui présentent des contraintes de coûts et génèrent de fortes vibrations.
De manière encore plus préférée, le solvant support est le tricaprylate / caprate de glycérol.
En présence du solvant support, on observe une précipitation. L’analyse montre que le précipité est principalement composé d’anibine, comme cela est illustré par les profils chromatographiques de la .
A l’étape d) les conditions optimales d’évaporation du co-solvant sont une température d’évaporation d’au maximum 60°C et une pression inférieure à 60 mbar.
A l’étape e) l’extrait liquide obtenu est filtré pour éliminer l’anibine précipitée. On récolte le filtrat.
A l’étape f) le filtrat est dilué préférentiellement à une concentration de 0,5 % en poids d’extrait brut / poids d’extrait final.
Avantageusement, le procédé peut être poursuivi par au moins une étape optionnelle g) de purification, selon toute technique connue de l’homme du métier et notamment par chromatographie ou par distillation moléculaire.
Alternativement, à l’issue de l’étape b), il est possible de mettre en œuvre un autre procédé d’extraction en réalisant une étape c’) d’évaporation totale du co-solvant, sans ajout de solvant support. On obtient alors un extrait brut sous forme pâteuse. Cet extrait peut être utilisé entre autres pour des études de chimie analytique qui pourraient être perturbées par la présence d’un solvant support.
A la fin de l’étape c’) le rendement d’extraction est compris entre 0,5 et 5 %.
Extrait Le deuxième objet de l’invention est un extrait purifié de bois de rose épuisé susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention caractérisé en ce qu’il est dilué à une concentration comprise entre 0,1 et 1 % dans le solvant support et comprend de 0,3 à 0,5 %, avantageusement de 0,35 à 0,5 % et préférentiellement entre 0,4 et 0,5 % de composés semi à non-volatils.
L’extrait purifié de bois de rose est avantageusement solubilisé dans le tricaprylate / caprate de glycérol.
Dans un autre mode de réalisation l’extrait purifié de bois de rose comprend 0,5 % d’extrait brut, en poids du poids total de l’extrait final.
Dans ce mode de réalisation particulier les composés semi à non-volatils comprennent de 0,01 à 0,4 % de dérivés sesquiterpéniques en équivalent de cotoïne, de 0,001 à 0,1 % d’aryl phényl cétones dont 0,001 à 0.05 % de cotoïne, de 0,001 à 0,01 % de beta-sitostérol et de 0,001 à 0,1 % d’anibine.
A titre d’exemple on peut citer extrait purifié de bois de rose dilué à 0,5 % dans le tricaprylate / caprate de glycérol en poids d’extrait brut par rapport au poids de l’extrait final et comprenant 0,08 % de dérivés sesquiterpéniques en équivalent de cotoïne, 0,006 % d’aryl phényl cétones dont 0,005 % de cotoïne et 0,009 % d’anibine.
L‘extrait de l’invention est différent des extraits de bois de rose décrits dans l’art antérieur, et en particulier des huiles essentielles en ce qu’il possède une note olfactive beaucoup moins intense, une teneur en composés volatils et allergéniques largement diminuée, et des composés semi à non-volatils de polarité variable appartenant à plusieurs familles chimiques.
Dans l’extrait purifié de bois de rose de l’invention les composés volatils sont présents à des concentrations inférieures à la limite de détection et ne peuvent donc pas être quantifiés. La concentration en linalool est inférieure à 0,01%.
L’étude phytochimique pour caractériser les composés a été effectuée sur l’extrait brut de bois de rose épuisé, obtenu par un procédé comprenant les étapes a), b) et c’).
Après ouverture, on peut noter que la position du piston d’ouverture n’est pas la position d’ouverture, mais soit la position de repos, soit la position activée (agencée entre la position d’ouverture et la position de repos), ce qui signifie que le piston d’ouverture recule une fois l’opercule d’étanchéité ouvert, pour laisser une grande section de passage et/ou ne pas obstruer l’orifice de décharge : la vidange est rapide et pas influencée par la section et/ou dimensions du piston d’ouverture.
Selon un mode de réalisation, l’élément de retenue du piston d’ouverture peut être un élément de retenue mécanique et/ou l’élément de verrouillage du piston d’ouverture peut être un élément de verrouillage mécanique.
En particulier : - l’élément de retenue du piston d’ouverture peut être un élément de retenue mécanique réversible, élastique, flexible, exempt de déformation plastique, exempt de cisaillement, qui reste intègre (l’élément de retenue est exempt de perte de matière, l’élément de retenue est exempt d’arrachement, l’élément de retenue est exempt de partie séparable) et/ou - l’élément de verrouillage du piston d’ouverture peut être un élément de verrouillage mécanique réversible, élastique, flexible, exempt de déformation plastique, exempt de cisaillement, qui reste intègre (l’élément de verrouillage est exempt de perte de matière, l’élément de retenue est exempt d’arrachement, l’élément de retenue est exempt de partie séparable). Une telle absence de déformation plastique et/ou d’arrachement de matière permet de garantir l’absence de particules détachées préjudiciables au déplacement du piston d’ouverture et/ou à l’intégrité du dispositif de sécurité. Autrement dit, on peut prévoir que l’élément de retenue et/ou l’élément de verrouillage sont prévus pour effectuer une opération d’accouplement et/ou de désaccouplement sans faire intervenir de déformation plastique et/ou sans arracher ou découper de matière des pièces en cause. En particulier, le mouvement du piston d’ouverture lors du fonctionnement, depuis la position de repos vers la position d’ouverture peut se faire sans déformation plastique et/ou sans arrachement de matière. De même, lors du fonctionnement, le mouvement de recul du piston d’ouverture depuis la position d’ouverture vers la position activée ou la position de repos peut se faire sans déformation plastique et/ou sans arrachement de matière. Ceci n’exclut pas que lors du montage initial du générateur de gaz (le montage du piston d’ouverture en position de repos), on peut avoir une déformation plastique de l’élément de retenue et/ou l’élément de verrouillage.
Selon un mode de réalisation, l’élément de retenue du piston d’ouverture peut être confondu avec l’élément de verrouillage du piston d’ouverture, l’élément de retenue du piston d’ouverture peut être identique à l’élément de verrouillage du piston d’ouverture, l’élément de retenue du piston d’ouverture peut être de même structure que l’élément de verrouillage du piston d’ouverture. Selon un mode de réalisation, l’élément de retenue du piston d’ouverture peut être l’élément de verrouillage du piston d’ouverture. Cela permet de limiter le nombre d’éléments formés sur le piston d’ouverture ce qui permet d’optimiser le cout et l’encombrement global.
Selon un mode de réalisation, le générateur de gaz peut comprendre au moins une pièce de référence, adjacente au piston d’ouverture et telle qu’un support allumeur, ou un allumeur surmoulé sur son support, ou un étui de confinement, ou encore une chambre de combustion, et l’élément de retenue du piston d’ouverture et/ou l’élément de verrouillage du piston d’ouverture peut comprendre : - au moins une protubérance mâle, telle qu’une nervure, agencée sur l’un du piston d’ouverture et de la pièce de référence, et/ou - au moins une contreforme femelle, telle qu’une gorge, agencée sur l’autre du piston d’ouverture et de la pièce de référence.
Selon un mode de réalisation, le générateur de gaz peut comprendre : -au moins une pièce de référence, adjacente au piston d’ouverture et telle qu’un support allumeur, - un premier élément de retenue du piston d’ouverture et/ou un premier élément de verrouillage du piston d’ouverture formé par au moins une protubérance mâle, telle qu’une nervure, agencée sur l’un du piston d’ouverture et de la pièce de référence, - un deuxième élément de retenue du piston d’ouverture et/ou un deuxième élément de verrouillage du piston d’ouverture formé par au moins une contreforme femelle, telle qu’une gorge, agencée sur l’autre du piston d’ouverture et de la pièce de référence. On peut prévoir un accouplement entre le premier élément de retenue du piston d’ouverture et le deuxième élément de retenue du piston d’ouverture pour retenir le piston d’ouverture dans la position de repos. On peut prévoir un accouplement entre le premier élément de verrouillage du piston d’ouverture et le deuxième élément de verrouillage du piston d’ouverture pour verrouiller le piston d’ouverture dans la position de repos ou dans la position activée.
On peut prévoir, en particulier une fois le montage du générateur de gaz effectué, entre la protubérance mâle et la contreforme femelle un accouplement élastique, un accouplement réversible, un emboîtement élastique, un clipsage. En tout état de cause, on peut prévoir entre la protubérance mâle et la contreforme femelle un accouplement et/ou un désaccouplement exempt de déformation plastique et/ou exempt d’arrachement de matière. Une telle absence de déformation plastique et/ou d’arrachement de matière permet de garantir l’absence de particules détachées préjudiciables au déplacement du piston d’ouverture et/ou à l’intégrité du dispositif de sécurité. Autrement dit, on peut prévoir la protubérance mâle et la contreforme femelle prévus pour effectuer une opération d’accouplement et/ou de désaccouplement sans faire intervenir de déformation plastique et/ou sans arracher ou découper de matière des pièces en cause. En particulier, le mouvement du piston d’ouverture lors du fonctionnement, depuis la position de repos vers la position d’ouverture peut se faire sans déformation plastique et/ou sans arrachement de matière. De même, lors du fonctionnement, le mouvement de recul du piston d’ouverture depuis la position d’ouverture vers la position activée ou la position de repos peut se faire sans déformation plastique et/ou sans arrachement de matière. Ceci n’exclut pas que lors du montage initial du générateur de gaz (le montage du piston d’ouverture en position de repos), on peut avoir une déformation plastique du piston d’ouverture et/ou des pièces adjacentes (en particulier lorsque la protubérance mâle et/ou la contreforme femelle sont formées en métal).
Selon un mode de réalisation, au moins l’une de la protubérance mâle et de la contreforme femelle peut comprendre une portion d’accouplement avec l’autre de la protubérance mâle et de la contreforme femelle, la portion d’accouplement comprenant une surface inclinée à moins de 35° et de préférence à moins de 20° par rapport à la direction de déplacement du piston d’ouverture. Autrement dit, au moins l’une de la protubérance mâle et de la contreforme femelle peut comprendre un chanfrein ou une partie inclinée pour faciliter un accouplement ou un désaccouplement.
Selon un mode de réalisation, la protubérance mâle et/ou la contreforme femelle : - peut présenter une dissymétrie le long de la direction de déplacement du piston d’ouverture, et/ou - peut être continue ou discontinue ou segmentée dans une direction transverse à la direction de déplacement du piston d’ouverture.
Selon un mode de réalisation, le piston d’ouverture peut comprendre une paroi latérale de guidage agencée pour assurer un guidage du piston d’ouverture dans le générateur de gaz lors du mouvement entre la position de repos et la position d’ouverture, et la paroi latérale de guidage présente, dans la direction du mouvement du piston d’ouverture entre la position de repos et la position d’ouverture, une longueur de guidage inférieure à une dimension caractéristique (typiquement un diamètre) du piston d’ouverture dans une direction transverse du mouvement du piston d’ouverture entre la position de repos et la position d’ouverture.
Selon un mode de réalisation, la paroi latérale de guidage présente une surface extérieure continue, typiquement une surface cylindrique à base circulaire. Cela permet de garantir un fonctionnement de générateur de gaz sans flamme visible selon la norme américaine SAE-USCAR24-2 Avril 2013, paragraphe 3.2.4 « inflator flaming ». En d’autres termes, la paroi latérale de guidage est exempte de segment, de bossage ou de joint d’étanchéité.
Selon un mode de réalisation, le piston d’ouverture peut être cylindrique, par exemple avec une section transversale circulaire.
Selon un mode de réalisation, le piston d’ouverture peut comprendre un évidement central et/ou un alésage interne, et l’élément de retenue du piston d’ouverture et/ou l’élément de verrouillage du piston d’ouverture peut être agencé dans l’évidement central et/ou dans l’alésage interne. Autrement dit, l’élément de retenue du piston d’ouverture et/ou l’élément de verrouillage du piston d’ouverture peut être séparé et/ou distinct de la paroi latérale, c’est-à-dire que l’élément de retenue du piston d’ouverture et/ou l’élément de verrouillage du piston d’ouverture peut être séparé et/ou distinct de la surface externe du piston d’ouverture.
Selon un mode de réalisation, la paroi de guidage présente avec le générateur de gaz un jeu au rayon inférieur ou égal à 0,075 mm, avantageusement inférieur ou égal à 0,05 mm.
Selon un mode de réalisation, la paroi de guidage peut être exempte d’élément de retenue du piston d’ouverture et/ou d’élément de verrouillage du piston d’ouverture et/ou de moyens d’étanchéité. Ainsi, l’élément de retenue du piston d’ouverture et/ou l’élément de verrouillage du piston d’ouverture n’influent pas sur le guidage du piston d’ouverture lors de son déplacement.
Selon un mode de réalisation, le dispositif pyrotechnique peut comprendre un allumeur électro-pyrotechnique, et dans lequel le générateur de gaz peut comprendre un étui de confinement agencé autour de l’allumeur électro-pyrotechnique et/ou au moins partiellement entre le piston d’ouverture et l’allumeur électro-pyrotechnique. Typiquement, l’étui de confinement est une pièce distincte de l’allumeur électro-pyrotechnique ce qui permet d’utiliser dans le générateur de gaz un allumeur électro-pyrotechnique standardisé.
Le point de support avec le rouleau de presse 38 supporté est de préférence disposé au niveau de l’axe de rotation du rouleau de presse 38.
Pour chaque maillon de support 48A, le premier point d’articulation, le deuxième point d’articulation et le point de support forment un triangle, le point de support étant disposé verticalement en dessous des deux points d’articulation.
Une telle configuration permet notamment d’éviter un chevauchement des maillons de jonction 48B avec les rouleaux de presse 38.