INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première zone Z1 et la deuxième zone Z2 peuvent représenter chacune environ 50% de la surface des substrats. La proportion de chaque zone pourra être adaptée en fonction du dispositif final désiré. Par exemple, Z1 peut représenter 80% de la surface des substrats et Z2 20% de la surface des substrats.
Lors de l’étape d), le traitement thermique est, par exemple, réalisé à une température comprise entre 200°C et 400°C. Cette étape augmente les énergies d’adhésion au niveau de la première zone Z1.
Même après l’étape d), les énergies d’adhésion au niveau de la deuxième zone Z2 restent faibles voire négligeables.
La différence d’énergie d’adhésion entre la première zone Z1 et la deuxième Z2 est plus importante après recuit qu’avant recuit.
A l’issue de l’étape d), la partie des substrats 100, 200 au niveau de la deuxième zone Z2 (zone dite non collée) est maintenue mécaniquement par la partie des substrats 100, 200 au niveau de la première zone Z1 (zone dite collée).
Avantageusement, après l’étape d), le procédé comprend en outre une étape e) au cours de laquelle la partie du deuxième substrat 200 disposée au niveau de la deuxième zone Z2 est retirée.
L’étape de retrait est réalisée selon les sous-étapes suivantes :
i) découper le deuxième substrat 200, par exemple, à la scie, avec un laser ou par gravure chimique, la découpe étant réalisée de manière à pouvoir libérer la partie du deuxième substrat 200 au niveau de la deuxième zone Z2,
ii) retirer la partie du deuxième substrat 200 au niveau de la deuxième zone Z2.
Lors de l’étape i), un découpage est réalisé à la frontière de la première zone Z1 et de la deuxième zone Z2 pour séparer le deuxième substrat 200 en deux parties.
L’étape i) peut être réalisée par une technique de sciage classique. Une scie 300 est, par exemple, représentée sur la . L’étape i) peut être réalisée par d’autres techniques, par exemple par une étape de gravure laser et/ou par gravure chimique. La sous-étape ii) conduit, avantageusement, à la formation d’une tranchée allant de la première face 201 à la deuxième face 202 du deuxième substrat 200.
La sous-étape ii) peut être réalisée en collant un élément adhésif sur la partie du deuxième substrat 200 positionnée au niveau de la deuxième zone Z2.
Alternativement, la sous-étape ii) peut être réalisée en collant un élément adhésif sur la totalité du deuxième substrat 200. Lorsque l’élément adhésif est retiré, les zones non collées vont partir avec l’élément adhésif, les zones collées ne bougeront pas.
Il pourrait également être possible de retirer la partie non collée du deuxième substrat 200 par un moyen hydraulique (projection d'eau et/ou d'air), par enlèvement chimique (acides), par expansion thermique (incluant l'expansion thermique locale appliquée par laser), par contraction thermique (traitement froid), ou par une combinaison de ces possibilités.
Préférentiellement, les MCP sont choisis parmi les composés organiques et notamment les alcools gras, acide gras et paraffines ou parmi les composés inorganiques comme les sels fondus, les métaux liquides ou les hydrates de sel.
Le MCP peut-être un MCP seul ou bien un mélange de plusieurs MCP. Dans la suite de la description, l’utilisation du terme un MCP n’est pas limitatif.
Le système de stockage d'énergie thermique selon l'invention comprend une cuve de stockage 101 destinée à recevoir le MCP, tel que décrit ci-dessus. La cuve 101 est également dénommée calandre. La cuve 101 est préférentiellement cylindrique pour des raisons de tenue mécanique. La cuve 101 comprend au moins une paroi latérale 113, notamment lorsque la cuve est cylindrique. La cuve 101 peut comprendre plusieurs parois latérales 113 lorsqu’elle présente une autre géométrie par exemple de type parallélépipédique. La cuve 101 comprend également une paroi inférieure 112 et éventuellement une paroi supérieure 111, selon si la cuve 101 est ouverte ou fermée.
Le système de stockage thermique selon l'invention comprend également un échangeur thermique plongeant dans la cuve 101. L’échange thermique est destiné à la circulation d’un fluide caloporteur issu d'un réseau externe de circulation du fluide caloporteur pour stocker et extraire la chaleur du MCP. À titre préféré, le fluide caloporteur est un fluide monophasique dans les conditions de fonctionnement du SST, le plus souvent de l’eau ou de l’eau pressurisée, mais ça peut aussi être l’air, une huile thermique ou encore un sel fondu.
Le système de stockage d'énergie thermique selon l'invention est ainsi du type tubes-calandre.
L’échangeur thermique comprend préférentiellement un faisceau de tubes 105, notamment à ailettes 106, assemblé entre un distributeur inférieur 108 et un collecteur supérieur 109. En fonctionnement, le fluide caloporteur circule à l’intérieur des tubes 105 et échange sa chaleur avec le MCP 103,104 contenu dans la cuve 101.
Avantageusement, la cuve 101 s’étend suivant une direction principale verticale. Avantageusement, l’échangeur thermique s’étend suivant une direction verticale, le faisceau de tubes 105 s’étend verticalement entre le distributeur inférieur 108 et le distributeur supérieur 109, préférentiellement respectivement disposés aux extrémités inférieure et supérieure de la cuve 101. Le distributeur inférieur 108 et le distributeur supérieur 109 sont connectés à un réseau externe de circulation de fluide caloporteur respectivement par une tubulure d'entrée ou de sortie du fluide caloporteur.
Le distributeur supérieur 109 et le distributeur inférieur 108 peuvent former respectivement au moins partiellement la paroi supérieure 111 et la paroi inférieure 112 de la cuve 101. La paroi supérieure 111 de la cuve 101 est avantageusement formée par un couvercle. Avantageusement, la cuve 101 est configurée pour permettre son remplissage. À titre d'exemple, la cuve 101 peut comprendre un couvercle amovible pour permettre son remplissage ou encore un couvercle muni de trappes de remplissage ou encore la cuve comprend une trappe sur une virole sur le côté du système.
La cuve 101 du SST comprend un ciel de gaz 102. Avantageusement, le ciel de gaz 102 est disposé au-dessus du MCP 103,104. Selon une possibilité, le ciel de gaz 102 se situe entre la surface supérieure du MCP 103,104 et la paroi supérieure 111 de la cuve 101, pouvant être formée par le distributeur supérieur 109, notamment par la plaque inférieure du distributeur supérieur 109.
Le dispositif de détermination du taux de charge selon l’invention prend en considération le front de séparation 110 du MCP 103,104 avec le ciel de gaz 102. Le front de séparation 110 du MCP 103,104 avec le ciel de gaz 102 s’entend comme l’interface entre le ciel de gaz 102 et le MCP 103,104 en contact avec le ciel de gaz 102, c’est-à-dire soit le MCP 104 à l’état liquide, soit le MCP à l’état solide 103 en fonction des phases de fonctionnement du SST.
La position, dans la cuve, du front de séparation 110 est destinée à être représentative du taux de charge du SST.
Avantageusement, le dispositif de détermination du taux de charge ne nécessite pas la présence d’un fluide de mesure additionnel autre que le MCP liquide/solide. Il a en effet été constaté de manière surprenante que le fluide de mesure n’est pas nécessaire pour permettre le suivi du front de séparation 110 du MCP avec le ciel de gaz.
Le front de séparation 110 du MCP 103,104 avec le ciel de gaz 102 est sensiblement plan avantageusement parallèle à l’horizontale avantageusement sur toute la section transversale de la cuve 100.
La position du front de séparation 110 dans la cuve varie en fonction des variations de volume du MCP. Ces variations de volume sont principalement dues au changement de phase du MCP : c’est-à-dire dues à la fusion ou à la solidification du MCP. On comprend ainsi que la position du front de séparation 110 permet de déterminer le volume et donc la masse de MCP liquide à un temps T.
Selon mode de réalisation de stockage d’énergie thermique sous forme de calories, lorsque le MCP est sensiblement entièrement dans un état solide, le SST est alors complètement déchargé, le front de séparation 110 prenant alors une position définissant un premier niveau de hauteur 201. À l’inverse, lorsque le MCP est sensiblement entièrement dans un état liquide, le SST est alors complètement chargé, le front de séparation 110 prenant alors une position définissant un deuxième niveau de hauteur 202.
Le premier niveau de hauteur 201 correspondant au niveau le plus bas du front de séparation 110 dans la cuve 101 tandis que le deuxième niveau de hauteur 202 correspond au niveau le plus haut du front de séparation 110. En cours de fonctionnement, le front de séparation 110 prend donc une position comprise entre le premier niveau de hauteur 201 et le deuxième niveau de hauteur 202. La hauteur comprise entre le premier niveau de hauteur 201 et le deuxième niveau de hauteur 202 définit une zone de mesure 203. La zone de mesure 203 correspond donc à l’amplitude de positionnement du front de séparation 110 lors du fonctionnement du SST 100.
est une courbe représentant schématiquement l’évolution de la consommation spécifique de carburant d’un moteur thermique en fonction de la puissance produite,
est une courbe représentant schématiquement l’évolution des émissions de dioxyde de carbone de différentes sources électriques en fonction de la puissance produite,
est une courbe schématisant l’évolution d’une variable calculée par le procédé proposé,
est une courbe montrant l’évolution temporelle d’un paramètre physique représentatif du fonctionnement de la source électrique lors de la mise en œuvre du procédé,
Afin de faciliter la lecture des figures, les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l’échelle. Sur ces figures, les éléments identiques portent les mêmes références. Certains éléments ou paramètres peuvent être indexés, c'est-à-dire désignés par exemple par premier élément ou deuxième élément, ou encore premier paramètre et second paramètre, etc. Cette indexation a pour but de différencier des éléments ou paramètres similaires, mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, ou paramètre par rapport à un autre et on peut interchanger les dénominations. Quand il est précisé qu'un sous-système comporte un élément donné, cela n'exclut pas la présence d'autres éléments dans ce sous-système.
La représente un réseau électrique 1 comportant un ensemble C de charges électriques connectées au réseau électrique 1 et un ensemble E de sources électriques également connectées au réseau électrique 1.
Sur cette figure, les signes 50, 60, 70 désignent trois charges électriques distinctes de l’ensemble C de charges électriques. Un nombre quelconque de charges peut être connecté. L’ensemble C de charges électriques consomme une puissance électrique totale C_Ptot.
L’ensemble E de sources électriques ici illustré comprend cinq sources électriques S 1 , S 2 , S 3 , S 4 , S 5 . Le nombre de sources pouvant être connectées au réseau électrique 1 est quelconque, et sera désigné par le nombre n. Chaque source S 1 , S 2 , S 3 , S 4 , S 5 peut être sélectivement connectée au réseau électrique, ou déconnectée de celui-ci, par un dispositif de commutation I 1 , I 2 , I 3 , I 4 , I 5 .
Au moins une source électrique S k du réseau électrique 1 comprend un générateur G k entrainé par un moteur thermique M k . Généralement, une pluralité de sources électriques S k du réseau électrique 1 comprend chacune un générateur G k entrainé par un moteur thermique M k . Sur l’exemple illustré, la source S 1 et la source S 2 comprennent chacune un générateur entrainé par un moteur thermique, encore appelé moteur à combustion.
Le moteur thermique M k est alimenté par un carburant. La combustion du carburant génère un travail mécanique permettant d’entrainer un générateur G k de type alternateur, qui produit du courant électrique. L’énergie chimique contenue dans le carburant est ainsi transformée en énergie électrique par l’association d’un moteur à combustion M k et d’un alternateur G k . La combustion du carburant génère divers composés gazeux, dont il est souhaitable de limiter les émissions.
Le moteur thermique entrainant le générateur peut être un moteur alternatif. Le moteur thermique entrainant le générateur peut être une turbine à gaz.
Au moins une source électrique S k du réseau électrique 1 comprend un générateur G k entrainé par une éolienne. Dans une éolienne, une pale rotative entrainée par le vent entraine un générateur de type alternateur. Sur l’exemple illustré, la source S 3 comprend ici un générateur entrainé par une éolienne 10.
Au moins une source électrique S k du réseau électrique 1 comprend un ensemble de panneaux photovoltaïques. Les panneaux photovoltaïques produisent un courant électrique à partir de l’énergie du rayonnement lumineux incident. Sur l’exemple illustré, la source S 4 comprend un ensemble de panneaux photovoltaïques 20.
Au moins une source électrique S k du réseau électrique 1 comprend une batterie de stockage d’énergie électrique. La source S 5 comprend un ensemble 30 de batteries de stockage d’énergie électrique.
D’autres types de sources électriques sont bien sur possibles.
Quand bien même un autre premier conduit d’entrée et/ou sortie 30 ou un autre conduit de raccordement débouche dans le logement 24, 26, il n’est pas nécessaire que celui-ci soit équipé d’un premier organe d’étanchéité car l’étanchéité entre le logement et l’évidement 48, 50 de la sphère 44, 46 correspondante est déjà assurée par le premier et le deuxième organe d’étanchéité et de ce fait, l’orientation du flux frigorigène à travers l’évidement 48, 50 de la sphère 44, 46, en l’absence de fuite, n’est pas compromise. Préférentiellement, le ou les premiers organes d’étanchéité sont situés au niveau de l’une des premières sections de passage 64 correspondant à un des conduits de raccordement 36.
Comme l’illustrent les figures 2 et 5, pour assurer une bonne étanchéité avec les sphères 44, 46, les premiers organes d’étanchéité 60, 62 comportent respectivement un premier siège annulaire 61, 63 qui prend appui sur le corps 20 tout en étant en contact glissant avec la sphère 44, 46 de l’organe sélecteur 40, 42. De même, les deuxièmes organes d’étanchéité 72, 74 comportent chacun un deuxième siège annulaire 73, 75 qui prend appui sur l’organe tubulaire de maintien tout en étant en contact glissant avec la sphère 44, 46 de l’organe sélecteur 40 , 42. Chaque siège 61, 63, 73, 75 est par exemple tronconique ou en forme de portion concave de sphère.
Il sera compris que les premiers sièges annulaires 61, 63 sont coaxiaux aux premières sections de passage 64, 66 qui correspondent audits premiers organes 60, 62 d’étanchéité. De même, les deuxièmes sièges annulaires 73, 75 sont coaxiaux aux deuxièmes sections de passages 76, 78 qui correspondent audits deuxièmes organes d’étanchéité 72, 74, et donc aux premiers sièges annulaires 61, 63.
Pour assurer le maintien des sièges annulaires, chaque premier siège annulaire 61, 62 est reçu dans un premier lamage 80, 82 qui est situé dans le corps 20 au niveau de la première section de passage 64, 66 correspondante. De même, chaque deuxième siège annulaire 73, 75 est reçu en appui dans un deuxième lamage 84, 86 qui est situé dans l’organe tubulaire de maintien 68, 70 au niveau de ladite deuxième section de passage 76, 78 correspondante.
En outre, pour assurer l’étanchéité des sièges annulaires 61, 62, 73, 75, le module 12 comprend une ou des bagues d’étanchéité 88 interposées entre le premier siège 61, 62 et le premier lamage 80, 82 et des bagues d’étanchéité 90 interposées respectivement entre le deuxième siège 73, 75 et le deuxième lamage 84, 86.
Dans ce qui précède, la description de l’organe sélecteur, des organes d’étanchéité et de l’organe tubulaire de maintien a été effectuée en relation avec un ou des logements multivoies mais, sauf indication contraire, elle s’applique aussi à des logements dans lesquels seulement deux conduits débouchent parmi lesdits premiers conduits d’entrée et/ou sortie et/ou de raccordement,
L’invention a aussi vocation à s’appliquer à des cas dans lesquels le module comprend un ou des logements accueillant des organes sélecteurs sans être reliés à un des autres logements par des conduits de raccordement pour autant que lesdits autres logements soient conformes à ce qui précède.
L’invention propose donc un module de distribution du fluide frigorigène offrant de nombreuses possibilités de circulation.
Dispositif de protection pour un raccord rapide Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un dispositif de protection pour un raccord rapide ayant un élément de verrouillage. La présente invention concerne également un ensemble d’un tel dispositif de protection et un raccord rapide.
On connait des ensembles de raccord rapide permettant de raccorder rapidement et d'établir une communication fluidique entre une forme d'extrémité mâle comportant un bourrelet et un tube, tels qu’illustre le document FR3044070 ou US6709026. Il convient de prévoir des circuits capables de résister à des charges/impacts externes et de protéger la partie en plastique de la pièce, comme des chocs simulant les accidents auxquels ces circuits sont soumis, lorsque ces raccords rapides sont utilisés dans un véhicule automobile. Document brevet EP2079957 propose une solution pour un boîtier de protection en métal. Le boîtier de protection est long et comprend une section destinée à protéger le bout des dents de sapin (coude à 90 degrés) de sorte que le boîtier peut être fixé au raccord (mouvement axial et prévention de la rotation). Les deux sections du boîtier sont fixées au moyen de bords roulés, ce qui rend le démontage très difficile.
La présente invention vise à remédier à ces inconvénients, en proposant un dispositif de protection métallique pour un raccord rapide qui permet de protéger le raccord rapide contre charges et/ou impacts externes. La présente invention concerne également l’ensemble d’un dispositif de protection et un raccord rapide.
À cet effet, la présente invention concerne un dispositif de protection métallique pour un raccord rapide ayant un élément de verrouillage et destiné à être accouplé à une forme d’extrémité mâle. Le dispositif de protection métallique comporte une première couverture protectrice et une deuxième couverture protectrice qui sont assemblées pour former un boîtier apte à recevoir le raccord rapide.
Selon un aspect de l’invention, le dispositif de protection métallique présente les caractéristiques suivantes :la première couverture de protection comporte au moins une aile de blocage, pour être assemblée avec la deuxième couverture de protection qui est apte à recevoir l’aile de blocage.
Avantageusement, ceci permet rendre le démontage du dispositif de protection métallique plus facile.
Dans un mode de réalisation, la deuxième couverture de protection comporte une fente qui est apte à recevoir l’aile de blocage.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de protection métallique présente les caractéristiques suivantes : le boîtier comporte une fenêtre apte à recevoir l’élément de verrouillage, et la surface interne du boîtier et la surface externe du raccord rapide forment des zones de vide lorsque le raccord rapide est reçu dans le boîtier.
Dispositif de verrouillage axial d’un premier élément tubulaire reçu à ajustement dans un deuxième élément tubulaire Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de réglementation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux actuellement en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique.
A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des avions. Pour cela, la présente invention concerne le domaine des assemblages mécaniques et en particulier un dispositif de verrouillage axial d’un premier élément tubulaire reçu à ajustement dans un deuxième élément tubulaire, et notamment un organe d’entraînement en rotation d’une roue d’aéronef reçu à ajustement dans un essieu d’atterrisseur. L’invention concerne également un organe d’entraînement en rotation d’une roue d’aéronef équipé d’un tel dispositif de verrouillage, d’une roue équipée d’un tel organe d’entraînement, d’un atterrisseur équipé d’une telle roue, et d’un aéronef équipé d’un tel atterrisseur.
Le montage du moteur électrique, en particulier la liaison de la carcasse du moteur à l’essieu, et l’alimentation du moteur en énergie électrique sont relativement complexes en pratique. Les moyens de montage doivent être compacts et les moyens d’alimentation sont très exposés. En effet, le moteur électrique est implanté dans une zone de l’atterrisseur très encombrée et soumise aux agressions extérieures.
L’invention a donc pour but de proposer un dispositif permettant un verrouillage axial de deux tubes l’un dans l’autre qui soit relativement peu encombrant et faiblement exposé aux agressions extérieures.
A cet effet, l’invention propose un dispositif de verrouillage axial d’un premier élément tubulaire reçu à ajustement dans un deuxième élément tubulaire. Le dispositif de verrouillage comprend un corps tubulaire comportant une gorge annulaire externe dans laquelle une bague est montée coulissante selon un axe longitudinal du corps entre une position de verrouillage et une position de libération, la bague comprenant une couronne ayant une face frontale depuis laquelle s’étendent en saillie axiale des griffes d’accrochage externes élastiquement déformables entre un état en saillie radiale du corps et un état escamoté vers l’intérieur du corps, et la gorge du corps comprenant un fond conformé pour maintenir les griffes dans leur état en saillie lorsque la bague est en position de verrouillage, et pour autoriser les griffes à passer de l’état en saillie à l’état escamoté lorsque la bague est en position de libération.
Selon une caractéristique particulière, la bague est rappelée vers la position de verrouillage par un premier ressort.
Selon une autre caractéristique particulière, le corps comprend au moins un conduit de passage de câbles débouchant sur une face frontale du corps.
De manière particulière, le conduit de passage de câbles comprend un trou ménagé dans la face frontale du corps.
L’invention concerne aussi un organe d’entraînement en rotation d’une roue agencée pour être montée à pivotement sur un arbre d’atterrisseur d’aéronef autour d’un axe, l’organe d’entraînement comprenant un élément tubulaire destiné à être reçu à ajustement dans l’essieu, et un tel dispositif de verrouillage. Le corps du dispositif de verrouillage est monté mobile en translation selon l’axe dans l’élément tubulaire entre une position reculée dans laquelle la bague est en position de verrouillage et une extrémité libre des griffes s’étend à travers une ouverture de l’élément tubulaire, en saillie d’une surface externe dudit élément tubulaire, et une position avancée dans laquelle la bague est en position de libération et les griffes sont en état escamoté, l’extrémité libre des griffes étant en appui contre une surface interne de l’élément tubulaire.
83. Film traité par voie sèche selon l’un quelconque des modes de réalisation 70 à 80, dans lequel le film traité par voie sèche comprend en outre du noir de carbone.
84. Film traité par voie sèche selon le mode de réalisation 83, dans lequel le noir de carbone a une BET qui n’est pas supérieure à environ 1 600 m 2 /g et un OAN qui n’est pas supérieur à environ 650 ml/100 g.
85. Film traité par voie sèche selon le mode de réalisation 83, dans lequel la matière active d’électrode est un composé de métal de transition au lithium et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 80 à environ 1 600 m 2 /g et un OAN dans une plage d’environ 120 à environ 650 ml/100 g.