INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les segments mobiles secondaire 20b, tertiaire 20c et de terminaison 20d de la première branche B1 présentent des morphologies analogues respectivement avec les segments mobiles secondaire, tertiaire et de terminaison de la deuxième branches B2. Sur cette base, seront décrits le segment central 20a et les segments mobiles 20b, 20c, 20d de la première branche B1 en référence aux figures 9 à 15. Cet enseignement est directement applicable aux segments de la deuxième branche B2.
Le corps 21a du segment principal 20a s’étend linéairement depuis une première extrémité 21a1 à partir de laquelle s’étend la première branche B1, jusqu’à une seconde extrémité 21a2 qui est prolongée par la deuxième branche B2. Le corps 21a s’étend orthogonalement à l’axe central vertical AZ en étant disposé de manière que sa région centrale soit confondue avec l’axe central AZ.
Le segment principal 20a comporte en outre une paire d’ailettes 22a qui prolongent verticalement la face de dessus. Elles sont prévues pour assurer conjointement le guidage en translation V du curseur 13 le long du corps 21a.
Les première et deuxième extrémités 21a1, 21a2 du corps 21a de segment principal 20a se présentent sous la forme de chapes à contour circulaire. Ces chapes sont formées de deux languettes à contour circulaire disposées verticalement en regard l’une de l’autre.
Les languettes de chaque extrémité 21a1, 21a2 sont éloignées l’une de l’autre dans la direction verticale de manière à définir un interstice, repéré respectivement par Ia1 et Ia2. Avantageusement, l’épaisseur mesurée verticalement de chacune des pattes de chaque extrémité 21a1, 21a2 correspond sensiblement à un tiers de l’épaisseur globale du corps 21a, et l’interstice Ia1, Ia2 défini entre elles s’étend le long du tiers médian résiduel du corps.
Par ailleurs, les languettes sont pourvues chacune d’un orifice qui est formé transversant dans la direction verticale et confondu avec le centre du contour circulaire des extrémité 21a1, 21a2 correspondantes. Comme il est compris, les orifices des languettes d’une même extrémité sont formés coaxiaux.
En ce qui concerne le segment secondaire 20b, son corps 21b s’étend linéairement en étant prolongé verticalement au niveau de sa face de dessus par une paire d’ailettes 22b prévues pour assurer conjointement le guidage en translation V du curseur 13. Le corps est délimité linéairement par une première extrémité 23b et une deuxième extrémité 24b.
La première extrémité 23b du segment secondaire 20b se présente sous la forme d’une languette dont le contour correspond à celui du contour circulaire théorique de la première extrémité 21a1 du segment principal 20a, auquel il a été ôté une portion annulaire périphérique. Conformée pour coopérer avec cette première extrémités 21a1 du corps 21a de segment principal 20a afin de constituer une articulation, la première extrémité 23b : - présente une épaisseur correspondante à l’interstice Ia1, à savoir d’une valeur correspondante à un tiers de l’épaisseur du corps 21b ; - s’étend verticalement au niveau du tiers médian de l’épaisseur du corps 21b ; et - est pourvue d’un orifice qui est formé transversant dans la direction verticale et centré sur le contour circulaire théorique sur la base duquel la forme de la languette 23b est définie.
Comme il est compris, la première extrémité 23b du segment secondaire 20b et la première extrémité 21a1 du segment principal 20a forment respectivement des portions mâle et femelle d’une articulation cylindrique en chape.
L’assemblage du segment secondaire 20b avec le segment principal 20a consiste alors à intégrer la première extrémité 23b au sein de l’interstice Ia1, en alignant les orifices de manière à permettre l’engagement d’une pige d’articulation, notée P1ab, s’étendant verticalement suivant un axe noté AZ1ab.
Le pivotement radial du segment secondaire 20b par rapport au segment principal 20a, autour de l’axe AZ1ab, est bornée entre : - une position déployée illustrée sur la , dans laquelle le segment secondaire 20b s’étend dans le prolongement du segment principal 20a, suivant la même direction d’étendue linéaire ; et - une position repliée dans laquelle la direction d’étendue du segment secondaire 20b et celle du segment principal 20a forme un angle de pivotement αab, repéré sur la .
La position linéaire du segment secondaire 20b correspond à une mise en appui d’une surface d’arrêt 26b du segment secondaire 20b contre une surface correspondante d’arrêt 26a1 du segment principal 20a. La surface d’arrêt 26b du segment secondaire 20b correspond à une surface de délimitation de la languette 23b. La surface d’arrêt 26a1 du segment principal 20a est définie par une excroissance verticale (visible en hachures sur la à des fins d’illustration) qui relie les languettes de la chape 21a1 au sein de l’interstice Ia1. Comme il est compris, les surfaces d’arrêt 26b et 26a1 sont superposables radialement autour de l’axe AZ1ab.
Complémentairement, la position repliée du segment secondaire 20b correspond à une mise en appui d’une surface d’arrêt 27b du segment secondaire 20b contre une surface correspondante d’arrêt 27a1 du segment principal 20a. La surface d’arrêt 27b du segment secondaire 20b correspond à une surface de délimitation de la languette 23b, et la surface d’arrêt 26a1 du segment principal 20a est définie par l’excroissance verticale qui relie les languettes de la chape 21a1 au sein de l’interstice Ia1.
Le corps métallique est fixé en général sur un carter et comporte au moins une patte de fixation comprenant un orifice configuré pour recevoir une vis ou analogue.
Le patin de guidage est réalisé dans un matériau plastique et est collé sur le corps. Ce patin comporte une surface libre de guidage par glissement.
L’anneau de commande est amené à glisser sur le patin de guidage lors de ses déplacements. Le patin facilite le glissement de l’anneau et assure, grâce à un coefficient de frottement relativement faible, un bon glissement avec l’anneau.
Cette technologie de dispositif de guidage est relativement simple, peu couteuse et rempli son rôle. Cependant, l’expérience en utilisation a démontré une limite d’utilisation concernant le patin de guidage.
Il existe en effet un risque que le patin de guidage se décolle et se désolidarise du corps, ce qui pourrait entraîner la perte du patin de guidage dans le moteur. En effet, les mouvements relatifs entre l’anneau et le patin de guidage génèrent des efforts de cisaillement à l’interface entre le patin et le corps qui finissent par provoquer la décohésion partielle puis totale du patin de guidage.
A ce jour, du fait de la faible accessibilité des dispositifs, le décollement des patins de guidage constaté sous aile ne peut être réparé à ce niveau d’inspection. Ainsi, lorsque des décollements excèdent les critères admissibles, il y a perte d’appui de l’anneau sur le dispositif de guidage, ce qui risque de modifier la synchronisation de la cinématique et donc d’impacter l’ouverture et la fermeture des vannes. Le dispositif de guidage doit alors être déposé pour réparation.
L’innovation vise à proposer une solution permettant de résoudre ce problème technique et d’apporter une solution plus fiable que la solution actuelle.
L'invention concerne un dispositif de guidage pour une turbomachine d’aéronef, comportant :
- un corps métallique comportant au moins une patte de fixation comprenant un orifice configuré pour recevoir une vis ou analogue, ce corps métallique comportant une première surface,
- un patin de guidage qui est réalisé dans un matériau plastique ou composite, ce patin comportant une première surface collée sur ladite première surface du corps et une seconde surface opposée qui est libre et qui est configurée pour former une surface de guidage par glissement,
caractérisé en ce que ledit corps métallique comprend des trous traversants qui débouchent sur la première surface du corps, et en ce que ledit patin de guidage comprend des plots qui sont en saillie sur ladite première surface du patin et qui sont engagés et sertis respectivement dans les trous dudit corps.
Le patin de guidage du dispositif de guidage selon l’invention est serti sur le corps en plus d’y être collé. Il y a donc une double fixation du patin sur le corps ce qui limite fortement le risque de désolidarisation de l’un vis-à-vis de l’autre. Même en cas de décollage du patin, le patin de guidage reste solidaire du corps grâce au sertissage. Ce sertissage est obtenu grâce à des plots présents sur le patin et engagés dans des trous du corps.
Le dispositif de guidage selon l’invention peut également comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison les unes avec les autres :
- chacun des plots traverse un desdits trous et comprend une extrémité libre déformée par sertissage et prenant appui sur une seconde surface du corps opposée à sa première surface ;
- l’extrémité libre est déformée par fusion dudit matériau du patin de guidage ;
- l’extrémité libre déformée de chaque plot a un diamètre ou une dimension transversale supérieure au diamètre ou à la dimension transversale du reste de ce plot et du trou traversé par ce plot ;
Alternativement, le capteur peut être un dispositif de communication sans fil, par exemple de type « Bluetooth », configuré pour fonctionner comme émetteur et récepteur et apte à détecter la proximité d’un deuxième dispositif de reproduction visuelle d’une flamme sans combustion.
Le dispositif peut comprendre :
- une chambre de turbine, dans laquelle est disposée la turbine de l’ensemble de pressurisation, la chambre de turbine étant séparée de la chambre de pressurisation,
- un conduit de pressurisation s’ouvrant dans la chambre de turbine en regard de la turbine, et débouchant dans la chambre de pressurisation par une extrémité coudée selon une direction formant avec un axe un angle compris entre 60° et 180°.
L’axe est notamment un axe principal du dispositif, par exemple parallèle à un axe de rotation de la turbine
Un tel dispositif permet une mise en pression de la suspension avant sa sortie, le coude diminuant les risques de dissipation des gouttelettes et réduisant la vitesse du flux d’air issu de la turbine.
Les sorties latérales peuvent être régulièrement réparties sur un périmètre s’étendant autour ou au voisinage de la ou des sorties principales. Ledit périmètre est par exemple circulaire, elliptique rectangulaire, hexagonal ou autre.
Une telle caractéristique permet une protection efficace de la fausse flamme et crée un effet visuel convectif améliorant le réalisme.
L’ensemble de ventilation latérale peut être configuré pour générer le flux d’air latéral de manière sensiblement uniforme entre les différentes sorties latérales, ledit flux d’air latéral s’écoulant à travers les sorties latérales avec une vitesse supérieure ou égale à 3 mètres par seconde.
Une telle caractéristique permet de protéger la suspension contre les perturbations venteuses grâce à la vitesse élevée du flux latéral.
L’ensemble d’illumination peut comprendre :
- une source lumineuse principale, adaptée pour émettre une intensité lumineuse élevée et continue, agencée de manière centrale relativement aux sorties principales, et
- une pluralité de sources lumineuses secondaires, adaptées pour émettre une intensité lumineuse moins importante et intermittente, agencées autour de la source lumineuse principale.
Les sources lumineuses secondaires sont par exemple réparties sur un périmètre s’étendant autour de la source lumineuse principale. Ledit périmètre est par exemple circulaire, elliptique, rectangulaire, hexagonal, ou autre.
Une telle caractéristique permet d'améliorer la fidélité de la reproduction de la flamme en ajoutant un effet de crépitement grâce aux sources lumineuses secondaires.
Un débit de production de la suspension par l’ensemble de pulvérisation peut être sensiblement constant pendant le fonctionnement, et une vitesse de rotation de la turbine de l’ensemble de pressurisation peut être variable pendant le fonctionnement.
Ces embouts femelles 13’, 14’ forment avec des embouts mâles décrits ci-après des boucles de fixation amovible qui permettent de réaliser non seulement une fonction de première fixation mais aussi de définir le bon positionnement, lors de sa fixation, d’une platine associée en recouvrement respectivement des parties 1’ avant et 6’ arrière.
Un champ, notamment de forme rectangulaire ou carré, de boucles est formé sur la partie 1’ avant, en dessous des embouts 13’ de préfixation/positionnement. Ce champ n’est pas visible aux figures 10 à 12 car recouvert par une platine 30’.
De même, la face arrière externe de la région 2’ arrière comporte un champ de boucles 19’ identique ou sensiblement identique au champ de boucles de la partie 1’ avant.
Il est en outre formé dans chacune des parties avant 1’ et arrière 6’ deux poches respectives destinées à recevoir chacune une plaque dite balistique. Chaque poche est fermée, dans sa partie haute par une fermeture à glissière 15’, l’accès à cette poche se faisant par l’intermédiaire d’une fente 16’ formée dans une feuille 17’ de recouvrement en partie haute de respectivement la partie 1’ avant et la partie 6’ arrière.
Deux platines respectivement 40’ avant et 41’ arrière du type dit tactique, destinées chacune à coopérer avec le gilet de base, sont fixées à chacune des faces extérieures des parties avant et arrière, pour ainsi donner à l’ensemble outre la fonction de porte plaques, une fonction de gilet tactique.
Chaque platine 40’ et 41’ est formée d’une seule feuille, tissu, étoffe ou analogue. Sur sa face interne, elle comporte chacune un ou des champs de crochets.
Ainsi, la face interne de la platine 40’ avant un champ 50’ de crochets qui la recouvre sensiblement en totalité et permettant une fixation amovible de la platine par coopération avec le champ de boucles issues de la région inférieure de la partie 1’ avant.
Quant à la face interne de la platine 41’ arrière, elle comporte deux champs 51’, 52’ de crochets respectivement haut et bas, qui sont séparés l’un de l’autre par une région intermédiaire 53’ sans crochets. Les deux champs 51’ et 52’ s’étendent sur sensiblement plus de 50% de la face interne de la platine 41’. Ces champs de crochets permettent une fixation amovible de la platine par coopération avec le champ 19’ de boucles issues de la région 2’ de la partie 6’ arrière.
Sur la face avant ou externe de chaque platine 40’ et 41’, on peut prévoir, comme sur la face avant de la feuille avant de la platine 30, des champs de crochets ou de boucles en forme de bandelettes parallèles dans la direction horizontale destinées à coopérer avec des boucles issues d’accessoires en vue de leur fixation. En outre, les bandelettes ne sont fixées à la feuille avant que suivant des lignes verticales (par exemple par couture) de manière à définir entre les lignes verticales des zones où les bandelettes 35 peuvent être éloignées de la face avant de la feuille avant pour permettre l’accrochage d’accessoires.
Cependant, on peut également prévoir un agencement différent de cette face avant pour améliorer la fonction d’accrochage/fixation d’accessoires, sachant que ces platines 40’ et 41’ sont destinées à donner au gilet porte plaque une fonctionnalité tactique. En outre prévoir deux agencements différents de la face avant suivant qu’il s’agit d’une platine 30 du deuxième type ou d’une platine 40, 40’ ou 41’ du premier type permet, sur un simple coup d’œil, de les différencier.
Aux figures 22 et 23, il est représenté un autre ensemble formant gilet dit à pack souple comportant en outre une platine à fonctionnalité tactique mettant en œuvre la présente invention.
L’ensemble comporte un gilet de base comportant une partie 1’’ avant, de forme sensiblement rectangulaire, destinée à être portée sur le devant pour couvrir le thorax et l’abdomen et une partie 6’’ arrière destinée à être portée à l’arrière pour couvrir le dos. La partie 6’’ arrière définit une région 2’’ arrière sensiblement rectangulaire prolongée sur le côté par deux régions 3’’ de flanc droite et gauche destinées à venir recouvrir au moins en partie le flanc de l'utilisateur et à coopérer, par l’intermédiaire de boucles 4’’ latérales gauches et droites, avec des régions correspondantes de la partie 1’’ avant pour assurer une protection latérale autour de la taille du porteur, les boucles 4’’ latérales étant constituées chacune de deux parties pouvant s’emboiter l’une dans l’autre, l’une fixée, par exemple par couture ou soudure, à la partie 1’’ avant et l’autre à la partie 3’’ de flanc respective, les deux parties de chaque boucles pouvant être détachées l’une de l’autre rapidement, par tirée d’une tirette 5’’ respective.
L’ensemble comporte en outre deux housses 100 avant et 200 arrière dans lesquelles sont définies des poches pouvant recevoir des plaques ou packs souples avant et arrière, notamment constituées d’un empilement de feuillets en Polyéthylène Ultra Haute Densité ou en Aramide, les deux housses avant et arrière étant fixées de manière amovible aux faces internes, c’est à dire du côté du corps du porteur, respectivement de la partie 1’ avant et de la partie 6’’ arrière. Ces fixations amovibles sont notamment réalisables par la coopération de champs de crochets, respectivement boucles, issus de la partie avant et/ou de la partie arrière et de champs de boucles, respectivement crochets, issus des faces externes (c’est-à-dire du côté à l’opposé du porteur) des deux housses 100 et 200.
La housse 100 avant dépasse latéralement de la partie 1’’ avant, pour fournir une protection des flancs. Elle dépasse également en partie haute. La housse 200 arrière dépasse (cela ne se voit pas à la , car les parties latérales sont cachées par les flancs 3’’ également latéralement de la partie 6’’ avant, pour fournir, en coopération avec les parties dépassant latéralement de la partie 1’’ avant, une protection des flancs. Elle dépasse également en partie haute.
Ce genre de gilet qui est dit souple car ne comportant aucune plaque balistique rigide reçue dans les poches formées dans les parties 1’’ avant et 6’’ arrière, offre une meilleure adaptabilité qu’un porte plaque portant des plaques balistiques, tout en ayant une bonne résistance aux coups et/ou balles, notamment supérieure à celle des gilets dit tactiques.
Ainsi, les platines de la présente invention peuvent être adjointe en tant que platine dite tactique, à tout type de gilet, tactique, pare-balle ou porte plaque, notamment à pack souple et/ou à plaque rigide. Les platines de la présente invention peuvent également, comme c’est le cas de la platine 30, comporter une poche pour la réception de plaques balistiques.
Comme évoqué précédemment, l’épaisseur optimisée de chaque couche de l’empilement est choisie notamment en fonction de la longueur d’onde d’illumination , de l’angle d’incidence optimisé , de la polarisation et des indices de réfraction et . L’angle d’incidence optimisé correspond ici à l’angle d’incidence sous lequel le faisceau doit illuminer la lame optique à longueur d’onde d’illumination pour obtenir un facteur d’exaltation des ondes évanescentes OE avec une tolérance angulaire optimisée. Il est compris entre et (ou entre et si ) pour bénéficier du chevauchement de la bande de la première absorption résonante et de la bande de la deuxième absorption résonante. Préférentiellement, les épaisseurs optimisées et le nombre sont tels que .
Les épaisseurs optimisées sont généralement comprises entre 5 et 500 nanomètres. De manière préférentielle, les épaisseurs optimisées sont supérieures ou égale à 10 nm afin de faciliter la fabrication de la lame optique LO. En effet, le contrôle précis de l’épaisseur de couches d’épaisseur inférieure à 10 nm est techniquement complexe à réaliser.
De manière préférentielle, le premier matériau diélectrique présente un indice de réfraction compris entre 1,8 et 3,5 et le deuxième matériau diélectrique présente un indice de réfraction compris entre 1,2 et 1,7. Par exemple, le premier matériau est à base de Nb 2 O 5 , le deuxième matériau est à base de SiO 2 .
De manière préférentielle, le nombre de couches minces diélectriques est inférieur à 30, préférentiellement inférieur à 20. En effet, les inventeurs ont observés que, comparativement à une lame optique LO avec un nombre de couche inférieur à 20, un nombre de couches diélectriques supérieur ou égal à 20 augmente la complexité du procédé de fabrication mais ne permet qu’un gain minime (voir nul) du facteur d’exaltation des ondes évanescentes.
De manière préférentielle, afin de limiter les aberrations optiques induites par l’utilisation de la lame optique dans le dispositif D, les épaisseurs optimisées et le nombre de couches minces diélectriques sont tels que ladite lame optique présente une épaisseur inférieure à 5 et préférentiellement comprise entre 0,5 et 2 .
Exemple préféré : Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’empilement optimisé EO de la lame optique LO comprend 14 couches diélectriques alternées de SiO 2 et Nb 2 O 5. La couche supérieure de l’empilement (celle destinée à être en contact avec l’échantillon) est en SiO 2 . Les épaisseurs optimisées des couches minces diélectriques sont, de la couche supérieure à la couche inférieure en contact avec le substrat, respectivement : 20 nm, 26.5 nm, 91.6 nm, 101.8 nm, 242.7 nm, 60.25 nm, 30.2 nm, 20 nm, 273.4 nm, 29.1 nm, 83.1 nm, 20 nm, 530.6 nm, 97.6 nm.
Cette structure est optimisée pour une longueur d’onde d’illumination et pour un angle d’incidence optimisé Ces épaisseurs optimisées sont déterminées par la méthode de la décrite plus loin. Les indices des couches sont respectivement n 2 (SiO 2 ) = 1.486 et n 1 (Nb 2 O 5 ) = 2.292 à 561 nm.
La transmission moyenne de cette structure, intégrée angulairement entre 0 et 80 degrés, et spectralement entre 561 et 700 nm est de 53%.
La figure 4A est un graphique présentant l’absorption optique de l’empilement EO selon le mode de réalisation préféré de l’invention, avec un milieu liquide au-dessus de la couche supérieure, en fonction de l’angle d’incidence et la longueur d’onde d’illumination. On observe quatre bandes de résonances, dont la bande de la première absorption résonante (référencée B1 sur la figure 4A) et la bande de la deuxième absorption résonante (référencée B2 sur la figure 4A). A la longueur d’onde d’illumination , la première absorption résonante est centrée sur l’angle et la deuxième absorption résonante est centrée sur l’angle On rappelle ici que le tracé de la figure 4A représente une courbe d’absorption et, par conséquent, n’est qu’un tracé indirect de l’exaltation du champ évanescent généré en RTI sur la surface SE. En effet, la dépendance entre l’exaltation et l’absorption n’est pas linéaire, et la tolérance angulaire de l’exaltation résonante ne peut être directement déterminée à partir de la figure 4A. Le calcul exact montre qu’elle est néanmoins d’environ 1°. Comme évoqué précédemment, cette valeur de tolérance angulaire correspond à la borne supérieure de la divergence typique du faisceau après sa traversée de l’objectif du microscope Obj.
La figure 4B est une courbe qui représente la valeur du facteur d‘exaltation du champ évanescent généré en RTI par la lame optique selon le mode de réalisation préféré de l’invention en fonction de l’angle d’incidence du faisceau , à la longueur d’onde d’illumination . La courbe de la figure 4B correspond à une coupe horizontale de la figure précédente pour la longueur d’onde d’illumination , mais pour l’intensité du champ évanescent et non pas l’absorption. Comme attendu, la courbe de la figure 4B comprend les deux pics d’exaltation associés à la première et la deuxième absorption résonante . On observe que ces absorptions résonantes permettent d’obtenir un facteur d’exaltation respectif de l’intensité du champ évanescent de l’ordre de 75. Cependant, cette valeur du facteur d’exaltation est une valeur « théorique » obtenue pour une illumination avec une onde plane. En pratique, il faut tenir compte de la divergence du faisceau pour estimer la valeur réelle du facteur d’exaltation.