INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les premières butées basses 42 sont fixées sur la traverse inférieure 30 et les premières butées hautes 44 sont fixées sur la traverse supérieure 30. Chaque première butée haute 44 fait face à une première butée basse 42 selon la direction de l’axe vertical Z. Chaque première butée basse 42 bute sur la première butée haute 44 qui lui fait face dans la position fermée des traverses 26,30. Ainsi, les premières butées haute et basse 42,44 limitent le mouvement des traverses inférieure et supérieure 26,30 dans la position fermée, lorsque les coupes et les prédécoupes sont réalisées.
Ici, quatre première butées hautes 44 et quatre première butées basses 42 sont prévues à chaque coin des traverses 26, 30. Les premières butées 42,44 sont ainsi disposées pour équilibrer les charges perçues par chaque butée 42,44.
En outre, chaque première butée basse 42 prend ici la forme d’une tige cylindrique faisant saillie de la traverse inférieure 30. Chaque première butée haute 44 prend ici la forme d’une vis faisant saillie de la traverse supérieure 26. Les vis et les tiges sont vissées au maximum dans la les traverses 36, 30 pour éviter un desserrage et un déréglage des butées 42, 44 lors du fonctionnement de l’outil de découpe 24. Les vis et les tiges sont accessibles à faible coûts, et peuvent être remplacés facilement.
Les deuxièmes butées basses 46 sont montées mobiles par rapport à la traverse inférieure 30, et les deuxièmes butées hautes 48 sont fixées sur la traverse supérieure 26. Les deuxièmes butées basses 46 sont déplaçables entre une position d’utilisation, dans laquelle chaque deuxième butée basse 46 fait face à une deuxième butée haute 48 selon la direction de l’axe vertical ( ), et une position de repos, dans laquelle chaque deuxième butée basse 46 est écartée de la deuxième butée haute 48 ( ). Dans la position d’utilisation, chaque deuxième butée basse 46 bute contre la deuxième butée haute 48 qui lui fait face dans une position intermédiaire des traverses 26,30, entre la position ouverte et la position fermée. Le mouvement des traverses 26,30 est limité par les deuxièmes butées 46,48, avant que les traverses 26,30 atteignent la position fermée. Les deuxièmes butées 46,48, en position d’utilisation, diminuent la pénétration des couteaux 28 dans le plastique des pots 12, sans modification des vis graduées 40. Le déplacement des deuxièmes butées basses 46,48 vers la position de repos permet aux traverses 26,30 de rejoindre la position fermée.
Ici, les deuxièmes butées basses 46 sont mobiles parallèlement au plan de bande PB, selon la direction transversale Y à la direction longitudinale X de déplacement des pots 12. Le déplacement des deuxièmes butées basses 46 entre la position d’utilisation et la position de repos est réalisé par translation selon la direction transversale Y.
Les deuxièmes butées basses 46 sont montées mobiles par rapport à la traverse inférieure 30 via un chariot 50. Le chariot 50 permet d’intégrer les deuxièmes butées basses 46 et de déplacer les deuxièmes butées basses 46 sans modifier considérablement la construction de l’outil de découpe 24. Le chariot 50 (sur lesquelles est fixé les deuxièmes butées basses 46) peut être monté sur la traverse inférieure 30 des outils de découpe 24 existants. En outre, l’ensemble des deuxième butées basses 46 peuvent être déplacées ensemble entre la position d’utilisation et la position de repos par le déplacement du chariot 50.
Le chariot 50 est notamment actionné par un vérin pneumatique 52. Le vérin pneumatique 52 est monté sur la surface inférieure de la traverse inférieure 30, pour ne pas entraver le mouvement des traverses 26,30 et des pots 12. Le chariot 50 peut s’étendre depuis la surface supérieure de la traverse inférieure 30 jusqu’à la surface inférieure pour relier les deuxièmes butées basses 46 au vérin pneumatique 52.
En pratique, le chariot 50 comprend deux rails 53 sur lesquels sont fixées les deuxièmes butées basses 46. Les deux rails 53 s’étendent sur la surface supérieure de la traverse inférieure 30, de part et d’autre de la matrice 32. Le chariot 50 comprend également une base 55 s’étendant entre les deux rails 53, la base 55 étant reliée au vérin pneumatique 52. La base 55 s’étend en dessous de la surface inférieure de la traverse inférieure 30, et le chariot 50 comprend deux bras 57 s’étendant selon la direction de l’axe vertical Z pour relier les rails 53 à la base 55.
Tel qu’illustré, quatre deuxièmes butées haute 48 et quatre deuxièmes basses 46 sont prévues à chaque coin des traverses 26, 30. Les deuxièmes butées 46 ,48 sont également disposées pour équilibrer les charges prévues par chaque butée.
Chaque deuxième butée basse 46 prend ici la forme d’une tige cylindrique faisant saillie de la traverse inférieure 30. Chaque deuxième butée haute 48 prend ici la forme d’une vis faisant saillie de la traverse supérieure 26. Là encore, les vis et les tiges sont vissées au maximum dans la traverse supérieure 26 et le chariot 50, respectivement, pour éviter un desserrage et un déréglage des butées 46, 48 lors du fonctionnement de l’outil de découpe 24. Les vis et les tiges sont accessibles à faible coûts, et peuvent être remplacés facilement.
Comme plus visible sur les figures 11 et 12, une différence de hauteur D (mesurée selon la direction de l’axe vertical Z) entre les premières butées 42,44 et les deuxièmes butées 46,48 est comprise entre 0,05 mm et 0,25 mm. Ainsi, la distance de pénétration dans le plastique est réduite d’une distance comprise entre 0,05 mm et 0,25 mm lorsque les deuxièmes butées basses 46 sont en position d’utilisation. Une telle distance permet de réaliser des prédécoupes satisfaisantes dans du plastique refroidit. En effet, le plastique refroidit présente des caractéristiques mécaniques, telles que la rigidité, différentes du plastique chaud, de sorte que les réglages de la pénétration des couteaux 28 pour réaliser les prédécoupes changent.
Par ailleurs, un automate (non illustré) peut être adapté à commander le vérin pneumatique 52 pour déplacer les deuxièmes butées basses 46 entre la position de repos et la position d’utilisation. Il est alors possible de modifier la pénétration des couteaux 28 dans le plastique entre deux coupes, sans arrêt de l’outil de découpe 24.
L’automate peut être configuré pour déplacer les deuxièmes butées basses 46 en position d’utilisation lors d’un redémarrage de l’outil de découpe 24, et déplacer les deuxièmes butées basses 46 en position de repos après un nombre de prédécoupes prédéterminées. Il est ainsi possible de diminuer la distance de pénétration des couteaux 28 pour une durée correspondant au temps nécessaire pour que le plastique redevienne chaud et malléable suite à un redémarrage de l’outil de découpe 24. La distance de pénétration peut être modifiée automatiquement, sans action de l’utilisateur.
La illustre un exemple de cycle de fonctionnement de l’outil de découpe.
Lors du fonctionnement continu de l’outil de découpe 24 (nommé A sur la ), le plastique formant les pots 12 est chaud. Par chaud, on entend que le plastique est à une température supérieure à 50°. Dans ces conditions, le plastique est souple et malléable. L’outil de découpe 24 réalise des coupes et des prédécoupes selon un premier réglage des outils coupant 24. Le premier réglage définit la distance de pénétration de chaque couteau 28 dans le plastique lorsque les traverses 26,30 sont dans la position fermée. Les premières butées 42,44 sont utilisées, et les deuxièmes butées basses 46 sont en position de repos.
Par « fonctionnement continu », il faut entendre que l’outil de découpe 24 est alimenté généralement sans interruption par le système de manutention qui alimente l’outil de découpe 24 par un ensemble continu de pots 12 à couper et/ou prédécouper. Dans ce fonctionnement général « en continu », il faut remarquer que l’avancée de l’ensemble de pots 12 peut être discontinu, l’avancement pouvant être brièvement arrêté lors du déplacement des traverses 26,30 et la réalisation des coupes 14 et prédécoupes 16. Le « fonctionnement continu » désigne donc la répétition périodique d’un cycle comprenant une entrée des pots, une découpe, et une évacuation des pots de l’outil de découpe 24.
La mise en œuvre des circuit GENH, GENL, THS ADAPT, TLS ADAPT, CMD, CIRC 1 et CIRC 2 pour que le convertisseur 6 mette en œuvre le procédé de la est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus.
La représente, de manière plus détaillée, un exemple de mode de réalisation du circuit CIRC 2 du convertisseur 6 de la . En , le transistor HS du convertisseur 6 est également représenté bien qu'il ne fasse pas partie du circuit CIRC 2.
Selon un mode de réalisation, comme cela est illustré en , le circuit CIRC 2 comprend un circuit CURRENT SENSOR configuré pour mesurer la valeur du courant IL dans le transistor HS pendant la durée THS. Ainsi, le circuit CURRENT SENSOR est connecté aux deux bornes de conduction principales de l'interrupteur HS, pour recevoir la tension aux bornes de l'interrupteur HS. Le circuit CURRENT SENSOR est également configuré pour fournir, à partir de la tension aux bornes de l'interrupteur HS, un signal ILmeas dont la valeur indique la valeur du courant IL dans l'interrupteur HS pendant chaque durée THS.
En variante non illustrée, le circuit CIRC 2 comprend un circuit CURRENT SENSOR configuré pour fournir le signal ILmeas indiquant la valeur du courant IL dans l'inductance L à partir d'une autre grandeur que la tension aux bornes de l'interrupteur HS, ce circuit CIRC 2 pouvant alors ne pas être connecté aux bornes de l'interrupteur HS, mais par exemple aux bornes de l'inductance L.
Selon un mode de réalisation, comme cela est illustré en , le circuit CIRC 2 comprend un circuit 700, par exemple un comparateur mis en œuvre par un amplificateur opérationnel, configuré pour comparer la valeur du courant IL à la valeur Iref. Le circuit 700 reçoit alors un signal indiquant la valeur du courant IL, dans cet exemple le signal ILmeas, et un signal indiquant la valeur Iref, dans cet exemple un signal sigIref. Dans l'exemple de la , les signaux ILmeas et sigIref sont fournis aux entrées d'un amplificateur opérationnel configuré en comparateur. Le circuit 700 fournit un signal binaire 702 indiquant si le courant IL est supérieur ou inférieur à Iref.
Selon un mode de réalisation, comme cela est illustré en , le circuit CIRC 2 comprend un élément mémorisant 704, par exemple une bascule D, configurée pour mémoriser l'état du signal 702 à chaque fin de durée THS. Pour connaître la fin de chaque durée THS, à titre d'exemple, la bascule 704 reçoit le signal S6 sur son entrée de synchronisation CK. L'élément mémorisant 704 fournit le signal S9.
En variante, la mémorisation du signal 702 pour obtenir le signal S9 est omise, et le signal S9 correspond alors au signal 702. La mémorisation de l'état du signal S9 à la fin de chaque durée THS peut alors être mise en œuvre dans le circuit CMD.
Dans ce mode de réalisation où le circuit CIRC 2 ne comprend qu'un comparateur 700, le signal S9 n'indique pas si la valeur Ip courante est ou non égale à Iref. Dans ce cas, le circuit CMD ( ) est configuré pour déterminer si le courant Ip est considéré égal à Iref à une étape 504 ( ) courante, à partir du signe de la différence entre les valeurs Ip et Iref de plusieurs impulsions de courant IL correspondant à plusieurs phases P2 successives.
En variante, le circuit CIRC 2 comprend deux comparateurs 700, l'un configuré pour comparer la valeur du courant IL à une valeur Iref+, la valeur Iref+ étant supérieure à Iref, et l'autre configuré pour comparer la valeur du courant IL à une valeur Iref-, la valeur Iref- étant inférieure à Iref. Ainsi, les sorties des deux comparateurs permettent de savoir si la valeur du courant IL est inférieure à Iref-, et donc inférieure à Iref, si la valeur du courant IL est supérieure à Iref+, donc supérieure à Iref, ou si la valeur du courant IL est comprise entre Iref+ et Iref- et est alors considérée, dans une telle variante, comme égale à Iref. Dans une telle variante, le signal S9 est déterminé à partir des sorties des deux comparateurs, et est, par exemple, un signal sur deux bits. Dans une telle variante, le circuit CIRC 2 peut comprendre deux éléments mémorisant configurés pour mémoriser les sorties des deux comparateurs à la fin de chaque durée THS.
La , représente, de manière plus détaillée, un exemple de mode de réalisation du circuit CIRC 1 du convertisseur 6 de la . En , l'inductance L et les noeuds 104 et 106 sont également représentés.
Selon un mode de réalisation, comme cela est illustré en , le circuit CIRC 1 comprend un circuit SIGN DETECTOR. Le circuit SIGN DETECTOR est configuré, à partir de la tension du noeud 104 et de la tension Vout du noeud 106, pour fournir deux signaux binaires indiquant, au moment où l'interrupteur LS commute à l'état ouvert, c'est-à-dire à la fin de chaque durée TLS, si le courant IL est positif, négatif ou nul.
Dans cet exemple, le circuit SIGN DETECTOR est similaire au circuit de la des demandes de brevets mentionnées précédemment. Plus particulièrement, le circuit SIGN DETECTOR comprend deux transistors MOS MOS1 et MOS2 reliés en série entre les noeuds 100 et 102. Le circuit SIGN DETECTOR est configuré pour que la tension du noeud 104 détermine l'état passant ou bloqué de chacun des transistors MOS1 et MOS2.
Par exemple, les deux transistors MOS1 et MOS2 sont tous les deux dans un même état, l'état bloqué dans ce mode de réalisation, quand la tension du noeud 104 est égale à la tension Vout du noeud 106, les transistors MOS1 et MOS2 sont respectivement passant et bloqué lorsque les deux interrupteurs HS et LS sont bloqués et le courant IL est non nul et positif, d'où il résulte que la tension du noeud 104 est égale à -Vdiode, avec Vdiode la tension (en valeur absolue) aux bornes du transistor LS, et les transistors MOS1 et MOS2 sont respectivement bloqué et passant lorsque les deux interrupteurs HS et LS sont bloqués et le courant IL est négatif, d'où il résulte que la tension du noeud 104 est alors égale à Vin+Vdiode, avec la tension (en valeur absolue) aux bornes du transistor HS.
Par exemple, le transistor MOS1 est un transistor NMOS ayant sa source connectée à un noeud interne 800 configuré pour recevoir la tension du noeud 104, son drain connecté à une noeud 802 couplé au noeud 100 par une résistance R1 et sa grille configurée pour recevoir la tension Vout, le transistor MOS2 étant un transistor PMOS ayant sa source connectée au noeud 800, son drain connecté à un noeud 804 couplé au noeud 102 par une résistance R2, et sa grille configurée pour recevoir la tension Vout.
Les résistances R1 et R2 sont choisies pour avoir le comportement suivant. Lorsque le courant IL est nul, les deux transistors MOS1 et MOS2 sont bloqués, la tension du noeud 802 est égale à Vin (état haut) et la tension du noeud 804 est nulle (état bas). En outre, lorsque le courant IL est négatif et les interrupteurs HS et LS sont bloqués, le transistor MOS1 est bloqué et le transistor MOS2 est passant d'où il résulte que la tension du noeud 802 est égale à Vin (état haut) et la tension du noeud 804 est plus proche de Vin que de zéro (état haut). A l'inverse, lorsque le courant IL est positif et les interrupteurs HS et LS sont bloqués, le transistor MOS1 est passant et le transistor MOS2 est bloqué d'où il résulte que la tension du noeud 802 est plus proche de zéro que de Vin (état bas) et la tension du noeud 802 est nulle (état bas).
Ainsi, en fonction de l'état haut ou bas des noeuds 802 et 804 lorsque les deux interrupteurs HS et LS sont bloqués, il est possible de déterminer si le courant IL est nul, positif ou négatif.
est une représentation schématique d'une architecture de moteur à combustion interne mettant en œuvre un procédé selon l'invention de détermination de la pression de suralimentation naturelle d'un moteur thermique suralimenté;
illustre la précision du modèle selon l'état de la technique lors d’un roulage en condition de température ambiante faible;
illustre le procédé de calcul de la pression de suralimentation naturelle d'un moteur thermique suralimenté selon la présente invention;
est une représentation graphique d'une caractéristique de ratio de détente en fonction d'un débit adapté de gaz d'échappement;
est une représentation schématique de blocs fonctionnels mettant en œuvre le procédé selon l'invention de détermination de la pression de suralimentation naturelle d'un moteur thermique suralimenté;
illustre un gain en précision obtenu grâce à mise en œuvre du procédé selon l'invention par rapport à un modèle de l’état de l’art;
montre une courbe de puissance adaptée de la turbine en fonction d'un débit adapté de gaz d'échappement du moteur thermique;
est une représentation schématique de blocs fonctionnels mettant en œuvre une première variante du procédé selon l'invention de détermination de la pression de suralimentation naturelle d'un moteur thermique suralimenté;
illustre le procédé de calcul de la pression de suralimentation naturelle pour une deuxième variante de mise en œuvre du procédé selon l'invention.
est une représentation schématique de blocs fonctionnels mettant en œuvre la deuxième variante du procédé selon l'invention de détermination de la pression de suralimentation naturelle d'un moteur thermique suralimenté;
est une représentation schématique de blocs fonctionnels mettant en œuvre une troisième variante du procédé selon l'invention de détermination de la pression de suralimentation naturelle d'un moteur thermique suralimenté.
La montre une architecture d’un moteur à combustion interne suralimenté comportant un moteur thermique 10 suralimenté par un turbocompresseur 11 comprenant un compresseur 13 et une turbine 14. Le compresseur 13 permet de comprimer l'air d'admission de manière à optimiser le remplissage des cylindres du moteur thermique 10. A cet effet, le compresseur 13 est disposé sur une conduite d’admission 15 en amont du moteur thermique 10. La conduite d'admission 15 comporte également un boîtier d'entrée d'air 16 recevant de l'air depuis l'extérieur (à pression et température ambiante) ainsi qu'un filtre à air 17. La conduite d'admission 15 est reliée à un répartiteur d'admission 18 apte à répartir l'air dans les cylindres du moteur thermique 10.
L'écoulement des gaz d'échappement du moteur thermique 10 entraîne en rotation la turbine 14 disposée sur une conduite d'échappement 19 reliée à un collecteur d'échappement 27 faisant converger les gaz d'échappement des cylindres vers la conduite d'échappement 19. La turbine 14 entraîne alors en rotation le compresseur 13 par l'intermédiaire d'un arbre d'accouplement 20.
La turbine 14 est une turbine à géométrie variable apte à réguler la vitesse de rotation via des ailettes internes.
Avantageusement, le ou les esters d’acide gras en C 12 -C 24 et de polyol en C 2 -C 24 sont présents dans la composition conforme à l’invention en une quantité allant de 0,1 % à 2 % en poids, de préférence allant de 0,2 % à 0,8 % en poids par rapport au poids total de la composition. Tensioactifs anioniques ca rboxyliques ou carboxylates choisis parmi les acide s aminé s à chaîne grasse et leurs sels
La composition conforme à l’invention comprend au moins un tensioactif anionique carboxylique ou carboxylate choisi parmi les acides aminés modifiés par au moins une chaîne hydrocarbonée en C 8 -C 30 , de préférence en C 8 -C 24 , et leurs sels.
Plus spécifiquement, on peut citer, à titre de tensioactifs anioniques carboxylates choisis parmi les sels d’acides aminés modifiés par au moins une chaîne grasse, les composés suivants : dipotassium capryloyl glutamate, dipotassium undecylenoyl glutamate, disodium capryloyl glutamate, disodium cocoyl glutamate, disodium lauroyl glutamate, disodium stearoyl glutamate, disodium undecylenoyl glutamate, potassium capryloyl glutamate, potassium cocoyl glutamate, potassium lauroyl glutamate, potassium myristoyl glutamate, potassium stearoyl glutamate, potassium undecylenoyl glutamate, sodium capryloyl glutamate, sodium cocoyl glutamate, sodium lauroyl glutamate, sodium myristoyl glutamate, sodium olivoyl glutamate, sodium palmitoyl glutamate, sodium stearoyl glutamate, sodium undecylenoyl glutamate, cocoyl methyl β-alaninate, lauroyl β-alaninate, lauroyl methyl β-alaninate, myristoyl β-alaninate, potassium lauroyl methyl β-alaninate, sodium cocoyl alaninate, sodium cocoyl methyl β-alaninate and sodium myristoyl methyl β-alaninate palmitoyl glycinate, sodium lauroyl glycinate, sodium cocoyl glycinate, sodium myristoyl glycinate, potassium lauroyl glycinate, potassium cocoyl glycinate, potassium lauroyl sarcosinate, potassium cocoyl sarcosinate, sodium cocoyl sarcosinate, sodium lauroyl sarcosinate, sodium myristoyl sarcosinate, sodium oleoyl sarcosinate, sodium palmitoyl sarcosinate ammonium lauroyl sarcosinate, sodium lauroyl aspartate, sodium myristoyl aspartate, sodium cocoyl aspartate, sodium caproyl aspartate, disodium lauroyl aspartate, disodium myristoyl aspartate, disodium cocoyl aspartate, disodium caproyl aspartate, potassium lauroyl aspartate, potassium myristoyl aspartate, potassium cocoyl aspartate, potassium caproyl aspartate, dipotassium lauroyl aspartate, dipotassium myristoyl aspartate, dipotassium cocoyl aspartate, dipotassium caproyl aspartate, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le ou les tensioactifs anioniques carboxyliques ou carboxylates sont choisis parmi les composés de structure suivante : [chem 2] dans laquelle : Z représente un groupement hydrocarboné comprenant de 8 à 24 atomes de carbone, de préférence de 8 à 22 atomes de carbone, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié ; X est un atome d’hydrogène ou un groupe méthyle ; n est égal à 0 ou à 1 ; Y est un groupement choisi parmi un atome d’hydrogène, un groupement -CH 3 , -CH(CH 3 ) 2 , -CH 2 CH(CH 3 ) 2 , -CH(CH 3 )CH 2 CH 3 , -CH 2 C 6 H 5 , -CH 2 C 2 H 4 OH, -CH 2 OH, -CH(OH)CH 3 , -(CH 2 ) 4 NH 2 , -(CH 2 ) 3 NHC(NH)NH 2 , -CH 2 C(O)O - M + , -(CH 2 ) 2 C(O)OH, -(CH 2 ) 2 C(O)O - M + ; et M est un atome d’hydrogène ou un cation tel que sodium, potassium ammonium, triéthanolamine.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la ou les bulles comprennent un front de bulles. Selon un mode de réalisation de l’invention, la ou les bulles comprennent un gaz stérile.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les détecteurs sont des capteurs optiques. Selon un mode de réalisation de l’invention, chacun des capteurs optiques comprend une source de lumière et un détecteur de lumière associé.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le conduit a une section transversale constante au moins entre le premier détecteur et le deuxième détecteur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la ligne de débit de liquide fait partie d’un circuit de liquide qui est d’un seul tenant et qui peut être entièrement démonté du reste du système.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens pour amener la matrice liquide à s'écouler à travers la ligne de débit de liquide comprennent une pompe (170), qui est de préférence une pompe péristaltique. A l'inverse, on peut envisager des systèmes gravitaires, par exemple.
Avantageusement, un tel système permet la préparation de milieu nutritif à composition précis et variable dans le temps, donc dynamique, et en manière stérile, car le ou les nutriments sont injectés directement dans la ligne de débit, en temps réel et en continue, et comme le débitmètre est non invasif, il n'a pas d'impact négatif sur la stérilité du conduit et donc du système.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la ligne de débit de liquide fait partie d’un circuit de liquide qui est d’un seul tenant et qui peut être entièrement démonté du reste du système. De cette façon, le circuit peut être démonté du reste du système (la source de matrice liquide, les moyens pour amener la matrice liquide à s'écouler à travers la ligne de débit de liquide, les sources de nutriments, etc., qui sont tous non-invasifs) sans plus de manipulation par la suite, pour être entièrement passé en procédé d’autoclave pour assurer une stérilité optimale, réduisant sensiblement le risque de rompre la stérilité dans le temps.