INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le contacteur électrique 12 comprend : des premier et deuxième contacts fixes 14.1, 14.2 respectivement reliés aux première et deuxième parties 10.1, 10.2 du circuit électrique 10, une partie mobile 16 supportant des premier et deuxième contacts mobiles 16.1, 16.2, la partie mobile 16 étant configurée pour occuper une première position, correspondant à l’état ouvert du contacteur électrique 12, dans laquelle les premier et deuxième contacts mobiles 16.1, 16.2 sont respectivement écartés des premier et deuxième contacts fixes 14.1, 14.2 ainsi qu’une deuxième position, correspondant à l’état fermé du contacteur électrique 12, dans laquelle les premier et deuxième contacts mobiles 16.1, 16.2 sont respectivement en contact avec les premier et deuxième contacts fixes 14.1, 14.2, un actionneur 18 configuré pour déplacer la partie mobile 16 de la première position vers la deuxième position et inversement.
La partie mobile 16 comprend un corps en cuivre 16.3 assurant la continuité électrique entre les premier et deuxième contacts mobiles 16.1, 16.2.
Selon un mode de réalisation, l’actionneur 18 est un actionneur électromagnétique qui comprend une bobine, un plongeur coopérant avec la bobine ainsi qu’un ressort, la bobine étant configurée pour occuper un état excité à réception d’un signal dans lequel la bobine provoque un déplacement du plongeur dans un premier sens ainsi qu’un deuxième état non excité dans lequel le ressort provoque un déplacement du plongeur dans un deuxième sens opposé au premier sens. Selon un agencement, le premier sens de déplacement provoque la fermeture du contacteur électrique 12.
Ce mode de réalisation est adapté pour les circuits électriques de faible et moyenne puissances, fonctionnant par exemple avec un courant de 230V et une intensité de 100A.
Dans le cas d’un circuit électrique de forte puissance, fonctionnant avec un courant supérieur ou égal à 1200 V et une intensité supérieure ou égale à 500A, le contacteur électrique tel que décrit précédemment génère beaucoup d’éjections de matière, ce qui réduit significativement sa durée de vie. Par ailleurs, pour pouvoir fonctionner à ces niveaux de puissance, un actionneur conçu selon l’art antérieur doit présenter des dimensions importantes, ce qui conduit à augmenter sa masse et son encombrement. Le fait qu’un tel contacteur soit installé dans une zone non pressurisée d’un aéronef volant à haute altitude accentue ces problèmes.
A cet effet, l’invention a pour objet un contacteur électrique comportant au moins un couple de contacts configurés pour occuper une première position, correspondant à un état ouvert du contacteur électrique, dans laquelle les contacts sont écartés ainsi qu’une deuxième position, correspondant à un état fermé du contacteur électrique, dans laquelle les contacts sont en contact l’un avec l’autre.
Selon l’invention, le contacteur électrique comprend au moins un système d’extinction des arcs électriques comportant au moins un interrupteur reliant les contacts d’un même couple de contacts et configuré pour occuper un état passant dans lequel l’interrupteur autorise un courant électrique à passer entre les contacts du couple de contacts dans au moins un sens et un état non passant dans lequel l’interrupteur interdit à un courant électrique de passer entre les contacts du couple de contacts, ainsi qu’une commande configurée pour contrôler l’état de l’interrupteur.
Cette solution permet de limiter l’apparition d’arcs électriques et l’éjection de matière lorsque le contacteur électrique est utilisé dans un circuit électrique de forte puissance, ce qui contribue à réduire l’impact des arcs électriques et des éjections de matière sur la durée de vie du contacteur électrique.
Selon une autre caractéristique, la commande est configurée pour maintenir l’interrupteur à l’état non passant en l’absence d’arcs électriques entre les contacts reliés par l’interrupteur et le commuter à l’état passant en présence d’arcs électriques.
L’administration d’O 2 gazeux permet de corriger une situation hypoxémique chez une personne humaine, i.e. un patient, quel que soit son âge, i.e. nouveaux nés, enfants, adolescents, adultes, personnes âgées ou autres, souffrant une pathologie respiratoire engendrant une saturation d’oxyhémoglobine, mesurée dans le sang, inférieure à une valeur de référence reflétant une saturation « normale », par exemple une saturation inférieure à 90%, par exemple une pathologie respiratoire du type Bronchopneumopathie Chronique Obstructive (BPCO), Syndrome de Détresse Respiratoire Aigüe (SDRA) ou autre.
L’oxygène de qualité médicale est fourni au patient « hypoxique » soit au sein d’un l’hôpital, soit hors hôpital, par exemple dans une unité de secours mobile (SAMU, ambulances…) ou encore au domicile du patient considéré.
Selon le cas, l’oxygène peut provenir soit d’une canalisation de gaz, typiquement d’un réseau de fluides hospitalier, soit d’une bouteille de gaz sous pression contenant par exemple de 400 à 1000 L d’O 2 (vol. gazeux) comprimé jusqu’à 200 bar abs ou plus (mesuré à 1 atm).
Le débit d’oxygène délivré par une bouteille de gaz est réglé selon l’indication visée. Dans les cas les plus aigus, il peut être d’environ 15 L/min pour garantir une haute concentration d’oxygène inhalé, c’est-à-dire proche de 100%, comme par exemple en situation d’urgence lors d’une noyade ou d’une intoxication au monoxyde de carbone (CO). D’autres indications nécessitent un débit plus faible, par exemple de l’ordre de 6 L/min, afin de corriger une hypoxémie plus légère. En règle générale, un débit de 6 L/min équivaut chez un adulte à une concentration en oxygène inhalé de l’ordre de 40% en vol.
Dans tous les cas, l’administration d’oxygène, quel que soit le débit, est de permettre à la saturation en oxyhémoglobine de revenir à la valeur normale, typiquement d’au moins 90% environ.
Pour des raisons d’encombrement et de poids, beaucoup d’unités d’urgence, tel que celles de pompiers, de sauveteurs internationaux ou de militaires, préfèrent utiliser une source d’oxygène gazeux aussi compacte que possible, par exemple une bouteille de type B2, c'est-à-dire une bouteille de 2L de volume interne (équiv. en eau) pouvant contenir de l’oxygène (O 2 ) comprimé à 200 bar (bouteille pleine), ce qui correspond à un volume de l’ordre de 400L d’oxygène.
Or, on comprend que l’autonomie conférée par une telle bouteille, c'est-à-dire le temps d’utilisation avant qu’elle ne soit vide de gaz, varie en fonction du débit de soutirage, qui lui-même dépend de la gravité de la pathologie à traiter. Ainsi, pour un débit de 6 L/min, l’autonomie est d’environ 1h, alors qu’elle est inférieure à 30 minutes pour un débit de 15 L/min.
On comprend alors que l’autonomie peut s’avérer insuffisante, par exemple lors d’un transport de longue durée, typiquement lors d’une évacuation sanitaire d’un pays à un autre, ou depuis une zone reculée, comme lors d’une opération militaire sur théâtre d’opération extérieur, ou encore pendant un secours aux victimes en cas de désastre majeur, tel un tremblement de terre ou autre.
US-A-2021/0121649 propose un système de fourniture de gaz, i.e. d’oxygène, en circuit fermé composé d’une bouteille d’oxygène comprimé munie d’un détendeur de gaz, d’une tubulure alimentant un réservoir de gaz et un module contenant de la chaux sodée pour purifier les gaz expirés par le patient (i.e. victime) en piégeant le dioxyde de carbone (CO 2 ) qu’y s’y trouve. Il réinhale ensuite ses propres gaz expirés débarrassés du CO 2 . Sachant que près de 95% de l’oxygène inhalé est expiré (i.e. non métabolisé), purifier les gaz expirés permet de considérablement réduire le débit fourni par la source d’oxygène, donc d’augmenter l’autonomie puisque le débit d’oxygène métabolisé est inférieur à 1L/min environ.
Cependant, un tel système n’est pas idéal car il ne permet pas de maîtriser la concentration en oxygène inhalé. En effet, dans ce système, la bouteille d’oxygène délivre un débit fixe supérieur à la consommation métabolique du patient, par exemple à 1L/min environ, ce qui peut conduire des situations hyperoxiques, c'est-à-dire à délivrer une concentration en oxygène trop élevée au patient, i.e. proche de 100%. Il peut alors en résulter des conséquences physiologiques néfastes pour chez certains patient, comme par exemple chez ceux en arrêt cardiaque, qui sont ventilés pendant le massage cardiaque et ce, jusqu’au retour à une circulation sanguine spontanée (ROSC).
Un problème est dès lors de pourvoir éviter ce type de problème en contrôlant la concentration en oxygène inhalé par le patient, lors de l’utilisation d’un système de fourniture d’oxygène en circuit fermé. Autrement dit, l’invention vise à améliorer les systèmes de fourniture d’oxygène en circuit fermé, tel celui décrit par US-A-2021/0121649.
Une solution selon l’invention concerne une installation de fourniture de gaz respiratoire à un utilisateur, i.e. un patient, comprenant : une source de gaz pour fournir un gaz respiratoire contenant de l’oxygène, une interface respiratoire, une ligne principale d’acheminement de gaz reliant fluidiquement la source de gaz à l’interface respiratoire, une ligne de récupération de gaz en communication fluidique avec l’interface respiratoire, un système de purification de gaz alimenté par la ligne de récupération de gaz, une ligne de recyclage de gaz reliant fluidiquement le système de purification de gaz à la ligne principale d’acheminement de gaz, et des moyens de pilotage,
caractérisée en ce qu’elle comprend en outre : un capteur d’oxygène agencé pour mesurer la concentration d’oxygène au sein de la ligne principale d’acheminement de gaz et fournir la ou les mesures de concentration d’oxygène aux moyens de pilotage, une ligne d’admission reliée fluidiquement à l’atmosphère et par ailleurs à la ligne principale d’acheminement de gaz entre la source de gaz et le capteur d’oxygène, un dispositif de sélection de concentration configuré pour permettre à un utilisateur, typiquement un personnel soignant, de sélectionner ou fixer une concentration cible d’O 2 inhalé et de fournir la concentration cible d’O 2 inhalé sélectionnée aux moyens de pilotage, et un premier élément proportionnel agencé sur la ligne d’admission et commandé par les moyens de pilotage pour contrôler la circulation d’air dans la ligne d’admission.
Il est à noter que, dans le cadre de la présente invention, on utilise indifféremment la terminologie « le gaz expiré » ou « les gaz expirés » (i.e. singulier ou pluriel) pour désigner le mélange gazeux rejeté par les poumons du patient, lequel contient de l’O 2 , du CO 2 et généralement de la vapeur d’eau, voire d’autres constituants, comme de l’argon ou de l’azote.
On propose un appareil électronique ou smartphone configuré pour être utilisé selon le procédé décrit.
On propose un programme informatique comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution du procédé décrit, lorsque ledit programme est exécuté par un processeur.
L'invention sera mieux comprise à l'étude détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemples non limitatifs et illustrés par les dessins annexés. L’aspect des icônes applicatives ou des éléments représentant les informations décrites dans les Figures ci-après par exemple les libellés, les zones est pris à titre d’exemples non limitatifs. Les étapes du procédé décrites ci-après ne présument en rien de leur consécutivité.
La représente le procédé d’assistance au stationnement des personnes à mobilité réduite ou des véhicules électriques selon l’invention sous la forme d’une application logicielle installée sur un téléphone intelligent.
La représente l’étape de connexion à l’application selon l’invention.
La représente une vue globale des données relatives aux places de stationnement fournies par l’application selon l’invention.
La représente l’étape de visualisation des stationnements de l’utilisateur de l’application selon l’invention.
La représente l’étape de visualisation des véhicules de l’utilisateur de l’application selon l’invention.
La représente l’étape d’ajout d’un véhicule à l’application selon l’invention.
La représente un exemple de boîtier support à la lecture du code QR de la place de stationnement lors de l’étape de sélection et de réservation d’une place de stationnement selon l’application selon l’invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES FIGURES La illustre le procédé d’assistance au stationnement des personnes à mobilité réduite ou des véhicules électriques selon l’invention sous la forme d’une application logicielle présente sur un téléphone intelligent ou tout autre appareil électronique utilisable lorsque l’utilisateur est en situation de mobilité.
La montre l’application 1 appelée par exemple Stationnement Véhicules Autorisées sous forme d’icône parmi un ensemble d’applications installées sur le téléphone intelligent ou smartphone 0.
Selon une autre caractéristique, l’adhérence de la matière plastique de l’anneau 8 à la surface métallique de l’embase 3 est grandement améliorée par une préparation de la surface métallique de l’embase 3 préalable au surmoulage. Cette préparation peut être réalisée par un dépôt d’un primaire d’accrochage.
Selon une caractéristique, le primaire d’accrochage est une résine thermodurcissable ou thermoplastique.
Alternativement, la préparation de la surface métallique de l’embase 3 peut consister en un surmoulage d’un plastique en couche fine. On entend ici par couche fine une couche d’une épaisseur inférieure à 1 mm.
Ce surmoulage peut être réalisé par un plastique particulier en ce qu’il présente une adhérence améliorée avec la surface métallique. Ce plastique peut encore être le même que celui de l’anneau afin d’améliorer la tenue du surmoulage de l’anneau 8.
Alternativement ou complémentairement, cette préparation peut être réalisée par un traitement plasma qui réalise une modification superficielle de l’état de surface, favorisant l’accroche ultérieure du primaire d’accrochage ou directement de la matière plastique surmoulée.
Il est encore possible de modifier géométriquement la surface de l’embase 3 au droit des surfaces en contact avec l’anneau 8. Ceci peut comprendre des usinages des surfaces, de manière à créer une texturation, un relief, tel un moletage, des rayures et/ou de micro-gorges. Ceci vise à augmenter l’accrochage de la matière plastique de l’anneau 8.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le goulot 7 de l’enveloppe 6 est ensuite assemblé avec l’anneau 8 par soudage. Ledit soudage est préférentiellement réalisé par infra-rouge ou par gaz chaud. Ceci permet de réaliser un chauffage de l’une, l’autre ou les deux pièces afin de produire une fusion superficielle. Les deux pièces sont ensuite appliquées l’une contre l’autre, réalisant le soudage.
Préférentiellement, l’anneau 8 d’une part et le goulot 7 de l’enveloppe 6 sont constitués du même matériau plastique afin d’améliorer la tenue et la solidité de l’assemblage par soudage.
Selon un mode de réalisation préférentiel, ce soudage est réalisé par friction rotative. Dans de mode de réalisation, l’une, l’autre ou les deux pièces à assembler sont mises en mouvement relatif et appliquées l’une contre l’autre. Aucun chauffage préalable n’est nécessaire. Le mouvement relatif crée, lors de l’application, un frottement, créant un échauffement, produisant une fusion des pièces à leur interface, permettant le soudage. Dans le cas présent, le mouvement relatif est avantageusement une rotation autour de l’axe A. Préférentiellement, l’embase 3 est mise en rotation relativement à une enveloppe 6 fixe. Selon une autre caractéristique, l’enveloppe 6 est réalisée par moulage par soufflage, préalable au soudage. Ce mode de réalisation est avantageux en ce qu’il permet une réalisation plus rapide et donc moins coûteuse. Un inconvénient de ce mode de réalisation est une plus grande dispersion dimensionnelle. Cependant, comme décrit précédemment, cette dispersion est aisément accommodée par l’assemblage ultérieur par soudage. Ceci est vrai dans le mode de réalisation de la . Ceci est d’autant plus vrai dans le mode de réalisation de la , où la surface d’accueil de l’anneau 8 est augmentée.
L’invention concerne encore un procédé de réalisation d’un tel réservoir 1. Ce procédé comprend les étapes suivantes. Au cours d’une première étape, l’anneau 8 est réalisé et mis en place dans la gorge 5, préférentiellement par surmoulage. Au cours d’une étape ultérieure, l’enveloppe 6 est assemblée par soudage de son goulot 7 avec l’anneau 8.
Installation de stockage pour gaz liquéfié L’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes, à membranes. En particulier, l’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfié à basse température, telles que des cuves pour le transport de Gaz de Pétrole Liquéfié (aussi appelé GPL) présentant par exemple une température comprise entre -50°C et 0°C, ou pour le transport de Gaz Naturel Liquéfié (GNL) à environ -162°C à pression atmosphérique. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à recevoir du gaz liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
Arrière-plan technologique Il est connu des installations de stockage pour gaz liquéfié par exemple dans le document WO2020016509. Une telle installation de stockage comprend une structure porteuse et une cuve étanche et thermiquement isolante située à l’intérieur de la structure porteuse et fixée à celle-ci. La cuve étanche et thermiquement isolante comporte une structure multicouche comprenant dans une direction d’épaisseur une membrane d’étanchéité et une barrière thermiquement isolante disposée entre la membrane d’étanchéité et la structure porteuse.
Une telle installation de stockage comporte une structure de puisard sur la paroi de fond de la cuve interrompant localement la membrane d’étanchéité, la structure de puisard comprenant un récipient s’enfonçant à travers la paroi de fond de la cuve. La structure de puisard est disposée dans un puits réalisé dans la structure porteuse de manière à ce que le liquide dans le récipient soit au niveau le plus bas de la cuve. Ainsi, en plaçant une pompe à l’intérieur d’un tel récipient, il est possible d’optimiser le volume utile de cargaison qu’il est possible de charger dans la cuve et de décharger depuis la cuve.
Lors du chargement de la cuve en gaz liquéfié tel que le GNL, les éléments de la cuve directement en contact avec le fluide comme la structure de puisard sont soumis à une forte variation de température ce qui a pour conséquence de les contracter thermiquement. C’est pourquoi, dans WO2020016509, il est prévu de fixer la structure de puisard à la structure porteuse à l’aide d’un dispositif de fixation qui autorise la contraction et la dilatation du récipient de la structure de puisard afin de limiter les contraintes dans le dispositif de fixation.
Si un tel système est satisfaisant pour limiter les contraintes mécaniques liées à la contraction thermique de la structure de puisard, celui-ci présente l’inconvénient d’être complexe et de nécessiter beaucoup de temps de montage lors de la fixation de la structure de puisard à la structure porteuse.
Le contour formé par l’association du segment principal 20a et de la deuxième branche B2 en configuration repliée correspond à un trapèze isocèle d’orientation opposé à celui défini par l’association du segment principal 20a et de la première branche B1 en configuration repliée.
Lorsque les branches B1 et B2 sont toute deux en configuration repliée, on distingue deux couples de segments secondaire 20b et de terminaison 20d, chacun appartenant à une branche distincte, qui forment conjointement un angle αdb de 120°. En pareil cas, il est compris que le châssis présente une forme générale hexagonale.
Au vu de ce qui précède, le châssis 12 devient pilotable en forme entre une configuration déployée linéaire, dans laquelle les branches B1 et B2 sont déployées, et une configuration repliée sous une forme polygonale en hexagone, dans laquelle les branches B1, B2 sont repliées.
Dans la configuration déployée, illustrée aux figures 16a et 16b, l’ensemble des segments constitutifs du châssis 12 s’étendent suivant une même direction linéaire, orthogonale à la direction verticale. En particulier, les ailettes 22 de chaque segment sont conformées à même hauteur et s’étendent parallèlement en étant disposées à iso-distance d’un plan médian du corps de segment correspondant. Avec cet arrangement, il s’ensuit un alignement des ailettes suivant deux lignes L1, L2 parallèles, permettant une utilisation de l’interface en qualité de bouton linéaire moyennant le déplacement rectiligne V du curseur 13 le long des ailettes pour piloter la valeur d’une donnée variable associée.
Plus en détail, le curseur 13 comporte une plateforme 13a ayant la forme d’un parallélépipède rectangle dont deux arêtes opposées sont prolongées perpendiculairement par des pattes 13b. Le curseur 13 est dimensionné de manière que l’étendue de la plateforme 13a mesurée entre les pattes 13b est supérieure à la distance mesurée entre chaque pair d’ailettes d’un segment. Avec cet arrangement, le curseur 13 peut être positionné de manière à chevaucher les ailettes 22 qui forment conjointement un rail. La plateforme 13a repose verticalement sur les ailettes tandis que les pattes 13b s’étendant parallèlement aux ailettes en étant disposées extérieurement à l’espace inter-ailettes.
En référence aux figures 17, 18a et 18b, la configuration repliée peut être judicieusement adoptée lorsque le dispositif 10 est utilisé en qualité de bouton rotatif d’axe AZ. Cette configuration présente l’avantage d’être compacte, ce qui à la fois est plus adaptée à la préhension d’un utilisateur par rapport à la configuration déployée, et réduit le débattement de contrôle angulaire. Comme il est compris, la forme du châssis 12 en configuration repliée s’apparente le plus possible à celle d’un bouton rotatif à contour circulaire conventionnel, de type potentiomètre.
Depuis la forme déployée, le passage vers la forme repliée consiste à pivoter les segments mobiles 20a, 20b, 20c des branches B1, B2 dans le même sens trigonométrique par rapport au segment précédent, en considérant un ordre débutant par le segment central. Dans l’exemple de la , le sens de repliement du châssis 12, noté C, correspond au sens horaire, mais il est entendu que l’invention n’est pas limitée à cette particularité. En pratique, la morphologie des segments peut être inversée de manière à changer le sens de pivotement sans sortir du cadre de l’invention.
Durant la transition entre la configuration déployée et repliée, le curseur 13 est avantageusement placé au niveau du segment central 20a, et plus particulièrement centré sur l’axe central AZ. Cet aspect revêt une composante de sécurité de fonctionnement en ce qu’un chevauchement du curseur au niveau d’une pige d’articulation conduirait à un blocage inopiné, ce qui est par ce biais évité. Aussi, d’un point de vue opérationnel, il est judicieux de faire une remise à zéro de la donnée variable avant le passage d’un contrôle linéaire par le curseur à un contrôle rotatif moyennant une rotation conjointe de l’interface 11 et du support 14 autour de l’axe central AZ.
Une autre particularité de l’invention réside dans le pilotage de la transition de configuration du châssis 12. L’idée à la base de cette particularité est de prévoir une solution qui permet un pivotement combiné de l’ensemble des segments mobiles au moyen d’une même source en énergie. A cet égard, le dispositif de contrôle tangible 10 selon l’invention comporte un actionneur électromécanique 40 pour déployer/replier le châssis 12.
En référence aux figures 11 et 12, cet actionneur électromécanique 40 comprend un moteur électrique et une chaîne cinématique 41 qui se présente sous la forme d’une cascade d’engrenages disposée en affleurement de la face de dessous du châssis 12.