INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette portion de surface cylindrique 54a comprend une forme concave 81 situé sur le dessus du collecteur 50 de rétention d’huile. Un trou 82 est formé au centre de cette zone concave 81 afin de laisser couler un filet d’huile de lubrification sur une zone précise du réducteur de vitesse.
On va maintenant décrire en référence à la , un réducteur de vitesse 1 selon un troisième mode de réalisation de l’invention qui se distingue du premier mode par le fait que le collecteur 50 comporte une ouverture centrale 53 au sein de laquelle la première roue dentée 11 est insérée partiellement de manière à pouvoir projeter du lubrifiant depuis la denture vers le récipient du collecteur et par le fait que la périphérie externe 11a de la première roue dentée s’étend radialement au-delà du pourtour intérieur 53a de l’ouverture centrale.
Dans ce troisième mode de réalisation, le premier réservoir 51 et le deuxième réservoir 52 sont reliés par l’intermédiaire d’une première gouttière 56 et d’une deuxième gouttière 57 acheminant le lubrifiant depuis le premier réservoir vers le deuxième réservoir sous l’effet de la gravité. Ainsi, il est possible de distribuer le lubrifiant vers différentes zones du collecteur. Dans ce collecteur 50, la première gouttière 56 et la deuxième gouttière 57 sont espacées axialement selon le premier axe de rotation X et disposés de part et d’autre de l’ouverture centrale 53 pour laisser passer les projections de lubrifiant issues de la denture de la première roue dentée 11. Le collecteur 50 comporte une pluralité de goulottes 75 permettant de laisser couler des filets d’huile de lubrification sur différentes zones du réducteur de vitesse.
De façon préférée, l’agent de viscosité présent dans la matrice visqueuse aqueuse peut être choisi parmi la famille des polymères acryliques, des polyéthers, des alginates, des argiles ou des dérivés de la cellulose.
Lorsque la matrice visqueuse de l’étape 3) est une matrice visqueuse organique, elle comprend préférentiellement un mélange de solvant organique et d’au moins un agent de viscosité. Préférentiellement, la matrice visqueuse organique comprend au moins 10% d’agent de viscosité, notamment au moins 30%.
Selon une variante, la matrice visqueuse organique est constituée d’un agent de viscosité, préférentiellement un époxy. En d’autres termes, selon une variante, la matrice visqueuse organique ne comprend pas de solvant organique.
De façon préférée, l’agent de viscosité présent dans la matrice visqueuse organique peut être choisi parmi la famille des époxy, des élastomères, des polyuréthanes, des polyéthylènes, des polypropylènes, des polyamides, des polyéthercétones, des particules inorganiques, métalliques et carbonées.
Le solvant organique présent dans la matrice visqueuse organique peut être tout solvant organique miscible avec la matrice. Préférentiellement, ledit solvant organique est choisi parmi : - des solvants de type hydrocarbures aliphatiques ou aromatique, en particulier le toluène, xylène, pentane, décane, dodécane ; et/ou - des solvants comprenant au moins un atome d’oxygène, en particulier les cétones, acides, esters, éthers, préférentiellement l’acétone, l’acétate d’éthyle ou les éthers de glycol.
De façon préférée, le transfert de la dispersion organique de graphène dans une matrice visqueuse ne comprend pas d’étape de dégazage.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le procédé d’obtention d’une dispersion liquide de graphène comprend une étape supplémentaire 4) d’évaporation et/ou de distillation du solvant polaire aprotique.
La dispersion liquide de graphène obtenu à l’étape 4) comprend une partie de solvant polaire aprotique. Pour éliminer la proportion restante de solvant polaire aprotique, l’étape 4) comprend au moins une évaporation et/ou une distillation.
Préférentiellement l’étape 4) comprend au moins : -une évaporation pendant une durée comprise entre 6 et 10 jours, préférentiellement 7 jours ; et/ou - une distillation à une vitesse d’évaporation comprise entre 100mL/h à 2L/h, préférentiellement 500mL/h.
Avantageusement, l’étape 4) permet d’obtenir une dispersion liquide de graphène sans solvant polaire aprotique.
Selon un mode de réalisation, le procédé d’obtention d’une dispersion liquide de graphène comprend les étapes suivantes : 1) Solubilisation de graphite réalisée sous atmosphère inerte de façon à obtenir une solution de graphènure par la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Intercalation d’au moins un métal alcalin dans du graphite réalisée sous atmosphère inerte conduisant à un composé d’intercalation du graphite ; b) Exfoliation chimique ou exfoliation mécanique réalisée sous atmosphère inerte du composé d’intercalation du graphite, de façon à obtenir une solution de graphènure : b’) Elimination des agrégats de la solution de graphènure obtenue à l’étape b) de la solution de graphènure obtenue à l’étape b), préférentiellement par sédimentation et/ou centrifugation. Plus particulièrement, l’étape b’) peut comprendre les étapes suivantes : - Sédimentation et rejet des agrégats situés dans la partie inférieure de la solution de graphènure et/ou - Centrifugation et rejet des agrégats situés dans la partie inférieure de la solution de graphènure. 2) Oxydation de la solution de graphènure sans agrégat obtenue à l’étape b’) pour obtenir une dispersion organique de graphène ; 3) Transfert de la dispersion organique de graphène dans une matrice visqueuse formant une dispersion liquide de graphène ; et 4) Evaporation et/ou distillation du solvant polaire aprotique.
Selon un mode de réalisation, la dispersion liquide de graphène obtenue à l’issue de l’étape 3) et/ou 4) présente une viscosité absolue mesurée à 25°C à l’aide d’un rhéomètre comprise entre 5mPa.s et 100Pa.s, préférentiellement entre 100mPa.s et 10Pa.s.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé d’obtention d’une dispersion liquide de graphène comprend les étapes suivantes : 1) Solubilisation de graphite réalisée sous atmosphère inerte de façon à obtenir une solution de graphènure par la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Intercalation d’au moins un métal alcalin par du graphite réalisée sous atmosphère inerte conduisant à un composé d’intercalation du graphite ; b) Exfoliation chimique combinée à une exfoliation mécanique réalisée sous atmosphère inerte du composé d’intercalation du graphite caractérisée en ce que le composé d’intercalation du graphite est mélangé à un solvant dans un régime turbulent présentant : - un nombre de Reynolds supérieur à 1000 ; - un nombre de Froude inférieur à 1 ; et - un taux de cisaillement inférieur à 400s-1, de façon à obtenir une solution de graphènure ; b’) Elimination des agrégats de la solution de graphènure obtenue à l’étape b), préférentiellement par sédimentation et/ou centrifugation. Plus particulièrement, l’étape b’) peut comprendre les étapes suivantes : - Sédimentation et rejet des agrégats situés dans la partie inférieure de la solution de graphènure et/ou - Centrifugation et rejet des agrégats situés dans la partie inférieure de la solution de graphènure. 2) Oxydation de la solution de graphènure sans agrégat obtenue à l’étape b’) pour obtenir une dispersion organique de graphène ; 3) Transfert de la dispersion organique de graphène dans une matrice visqueuse formant une dispersion liquide de graphène ; et 4) Evaporation et/ou distillation du solvant polaire aprotique
Selon une variante, lorsque le procédé d’obtention d’une dispersion liquide de graphène comprend l’étape 4), ledit procédé peut comprendre une étape optionnelle 5) de recyclage du solvant polaire aprotique.
L’étape 5) de recyclage du solvant polaire aprotique peut comprendre les étapes suivantes : - Récupération des vapeurs du solvant évaporé ou distillé lors de l’étape 4) ; - Purification par séparation membranaire ou distillation extractive ; - éventuellement réutilisation dans le procédé par injection du solvant polaire aprotique recyclé à l’étape b).
Avantageusement, l’étape 5) permet de diminuer les pertes de solvant et de diminuer les coûts de production de la dispersion liquide de graphène.
Quantification Immunomarquage, Surface cellulaire marquée exprimée en pixels Control Bas calcium Control Haut-calcium Extrait (Ex.2) Involucrine 100 ± 8 4005 ± 953** 2552 ± 339*** Claudine 4 100 ± 114 5834 ± 4345 ns 7496 ±2492** Transglutaminase 1 100 ± 27 327 ± 114* 980 ± 203**
L’extrait aqueux de Prunus domestica à 2% a significativement activé l’expression de protéines impliquées dans l’intégrité de l’épiderme et sa différenciation, démontrant des propriétés de renforcement de la fonction barrière.
Exemple 4 : Amélioration de l’hydratation de la couche cornée
Une fonction barrière optimale est associée à une meilleure hydratation de la couche cornée. Ainsi, les effets de l’extrait aqueux de Prunus domestica présenté dans l’exemple 2 ont été évalués sur l’hydratation cutanée à l’aide d’un modèle ex vivo d’explants de peau humaine en culture à l’aide du cornéomètre.
Des explants de peau issue d’abdominoplastie (n=3) ont été utilisés dans l’heure qui a suivi l’intervention de chirurgie plastique. Des disques de peau de 28 mm de diamètre ont été réalisés et mis en culture dans des inserts de plaque 6 puits.
L’extrait aqueux de Prunus domestica a été dilué à 3% dans de l’eau distillée puis déposé à la surface de la peau à raison de 4 µl/cm². Les fragments de peau ont été massés pendant 20 secondes avec un doigtier. Les explants de peau ont été ensuite placés en survie.
La mesure de l'hydratation cutanée a été effectuée à l'aide d’un cornéomètre. La mesure d'hydratation a été réalisée de la même façon à T0 et après 1, 2, 4, 8, 12 et 24h de culture. Trois mesures ont été réalisées par explant.
Les résultats sont exprimés en pourcentage par rapport à T0. Une analyse statistique ANOVA one way a été réalisée, suivie si nécessaire d'un test de Fisher. Le seuil de significativité retenu est p<0,05.
Le tableau 5 ci-dessous résume les taux d’hydratation (%/T0) moyenne de l’extrait aqueux de Prunus domestica en fonction du temps ***p versus témoin.
Témoin Extrait aqueux Temps (Heure) Moyenne (%) Ecart-type Moyenne (%) Ecart-type T0 MIN 100,0 2,25 100,0 2,57 T1h 96,5 1,98 153,89*** 4,9 T2h 103,1 3,43 141,62*** 4,01 T4h 97,9 2,95 141,18*** 4,85 T8h 100,5 3,2 127,23*** 3,4 T12h 100,0 2,5 123,49*** 3,85 T24h 97,3 2,77 117,21*** 3,97
L’application topique de l’extrait aqueux de Prunus domestica a significativement augmenté l'hydratation de la couche cornée à court et à long terme et après une application unique.
Exemple 5 : Renforcement et protection de la barrière cutanée face à un stress de l’exposome, le rayonnement UVA
Etude au niveau transcriptomique réalisée sur des marqueurs clés de l’homéostasie et de la différenciation terminale épidermique en situation de stress UVA
Les effets de l’extrait aqueux de Prunus domestica présenté dans l’exemple 2 ont été évalués sur l’expression de marqueurs de la différenciation terminale épidermique dans des kératinocytes en cultures stressés par des irradiations UVA.
Selon un mode de réalisation préféré, au moins un métal alcalin intercalé dans du graphite de l’étape a) est choisi parmi le potassium, sodium, lithium, rubidium et le césium. Préférentiellement, au moins un métal alcalin intercalé dans du graphite à l’étape a) est le potassium.
Avantageusement, lorsque l’étape b) comprend une exfoliation chimique, celle-ci permet de remplacer les interactions de Van der waals interfeuillets du graphite par des interactions électrostatiques. Ainsi, exposée à un solvant adapté, l’entropie des contres-ions des liaisons électrostatiques permet d’avoir une énergie libre de dissolution négative. En d’autres termes, l’exposition du composé d’intercalation à un solvant adapté permet de faciliter sa solubilisation.
Lors du raccordement du tuyau 10 au deuxième raccord 20 de l’aéronef à ravitailler 22 et lors du ravitaillement de l’aéronef à ravitailler 22, des ondes sont générées le long du tuyau 10 et se traduisent par des ondulations du tuyau.
Les caractéristiques de telles ondes sont qu’elles sont susceptibles d’endommager le deuxième raccord 20, notamment la perche, de l’aéronef à ravitailler 22.
De telles ondes peuvent entraîner une rupture du deuxième raccord 20 qui nécessiterait un atterrissage d’urgence de l’aéronef à ravitailler 22, suite à une telle avarie.
Selon les conditions de vol, les mouvements et les ondulations du tuyau 10 ne peuvent ne pas être perceptibles par le pilote de l’aéronef à ravitailler 22, ou le sont difficilement, en particulier lors d’un vol de nuit.
Un tuyau 10, destiné au transfert d’un fluide lors d’un ravitaillement, peut comprendre des bandes annulaires blanches s’étendant autour du tuyau 10 et visibles par le pilote de l’aéronef à ravitailler 22. De telles bandes annulaires permettent au pilote de connaître la longueur de tuyau 10 déployée mais ne lui permettent pas de visualiser une forme d’onde ni d’en apprécier une vitesse de propagation.
Lorsqu’il détecte un mouvement ou une ondulation du tuyau 10, le pilote de l’aéronef à ravitailler 22 peut désaccoupler le deuxième raccord 20 du tuyau 10 et s’extraire d’une situation à risque.
Cependant, lors d’un vol de nuit ou par visibilité réduite, par exemple en présence de brouillard et/ou de nuages, le pilote de l’aéronef à ravitailler 22 n’est pas en mesure de constater le type de mouvement ou d’ondulation avec la technique actuelle.
De plus, le panier tronconique 26 porté par le tuyau 10 peut être équipé d’un système lumineux destiné à faciliter sa localisation par le pilote de l’aéronef à ravitailler 22.
Cependant, lorsque le deuxième raccord 20 de l’aéronef à ravitailler 22 est raccordé à l’organe limiteur de pression 24, le panier tronconique 26 ne suit plus les mouvements et les ondulations du tuyau 10.
L’aéronef à ravitailler 22 peut comprendre un phare d’éclairage. Cependant, un tel phare n’est en général pas assez puissant pour illuminer à plusieurs dizaines de mètres et peut perdre en efficacité en fonction des conditions météorologiques.
La présente invention a pour but d’apporter une solution à au moins une partie des problèmes de la technique antérieure, qui est simple, efficace et économique.
L'invention concerne un dispositif de ravitaillement en vol, en particulier pour un aéronef de ravitaillement, comportant un tuyau destiné au transfert d’un fluide, ce tuyau comprenant : une première extrémité apte à être raccordée à une source de fluide, et une seconde extrémité équipée d’un raccord de ravitaillement en vol,
Le dispositif de ravitaillement en vol comprend en outre un système lumineux disposé le long d’au moins une partie du tuyau, apte à être relié à une source d’énergie, notamment située du côté de la première extrémité du tuyau, et comportant au moins une série de sources de rayonnement réparties le long de la partie du tuyau, en particulier les sources de rayonnement sont régulièrement réparties le long de la partie du tuyau.
L’invention propose ainsi d’équiper le tuyau avec un système lumineux, c’est-à-dire un système capable d’émettre un rayonnement, notamment de la lumière. Le système lumineux est réparti le long d’une partie de la longueur du tuyau ou sur la totalité de sa longueur. Lorsque le tuyau subit des mouvements ou des ondulations, le système lumineux suit de tels mouvement et de telles ondulations. Il est alors possible de constater à l’œil nu de tels déplacements, y compris dans la pénombre ou par faible visibilité, notamment la nuit.
Le système lumineux peut être relié à une source d’énergie qui l’alimente en énergie nécessaire pour émettre le rayonnement. La source d’énergie est choisie en fonction de la nature du système lumineux.
Le dispositif de ravitaillement en vol selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison les unes avec les autres :
La comparaison de la et de la illustre en outre un avantage supplémentaire de l’invention qui est l’absence de la virole servant à délimiter l’embouchure d’entrée d’air ce qui assure un poids diminué du carter d’admission d’air.
Sur la , le joint d’étanchéité 53 traversé par le flux d’air 401 en provenance du dernier étage du compresseur haute pression 4 (aussi dit joint CDP pour l’acronyme anglais « compressor discharge pressure ») est un joint d’étanchéité dit auto-adaptative, comprenant deux parties 53a et 53b.
Un tel joint se distingue des joints à léchettes en ce qu’il a un mode de fonctionnement dans lequel le jeu du joint est adapté par le comportement dynamique dudit joint.
L’utilisation de tels joints permet déjà de réduire la quantité d’air prélevé en amont 401, ce qui réduit le débit de purge 96 et augmente donc le rendement général de la turbine.
Ce mode de réalisation est avantageux car le jeu que permettent de tels joints est plus réduit que celui des joints à léchettes ce qui réduit le débit d’air parvenant au logement de mélange d’air et facilite la dépressurisation de celui-ci.
Dans d’autres modes de réalisation, les joints d’étanchéité 52 et/ou 53 peuvent également être de tels joints à étanchéité dynamiques, encore dit à étanchéité auto-adaptative.
Dans le mode de réalisation représenté, la paroi d’injecteur 31 n’est pas strictement radiale, mais est bien sensiblement radiale au sens de l’invention.
Dans un mode de réalisation, qui est représenté, les parois sensiblement axiale 32 et sensiblement radiale 33 sont strictement axiales et radiale, c’est-à-dire qu’elles sont strictement droites.
Dans d’autres modes de réalisation, elles peuvent avoir une forme différente d’une forme droite pourvu qu’elles restent respectivement sensiblement axiale et radiale.
La forme particulière de la paroi d’injecteur 31 n’est pas limitative de l’invention pourvu que cette paroi 31 interdise le passage de l’air selon la direction axiale entre les logements de mélange d’air 41 et d’admission d’air 42, qu’elle définit.
Dans le mode de réalisation représenté, la paroi d’injecteur 31 s’étend d’amont en aval puis d’aval en amont lorsqu’on la parcourt de son extrémité interne à son extrémité externe, mais cela n’est pas nécessaire.
Les figures 4 et 5 représentent un carter d’admission d’air dans un mode de réalisation de l’invention, sous deux vues distinctes.
Dans le mode de réalisation représenté, le premier joint d’étanchéité 51 est un joint à labyrinthe dont la cartouche d’abradable 51b est fixée sur l’extrémité interne de la paroi d’injecteur 31.
Dans le mode de réalisation représenté, le deuxième joint d’étanchéité 52 est un joint à labyrinthe dont la cartouche d’abradable 52b est fixée sur la paroi sensiblement axiale 32 du côté du logement d’admission d’air 42.
La permet également de faire figurer l’inclinaison α de l’orientation des orifices 62 traversant la paroi sensiblement axiale 32.
L’inclinaison α est mesurée relativement à l’axe A de la turbomachine et peut être comprise entre 45° et 70°.
Avantageusement, le produit solide à base d’urine transformée est enrichi en protéines, en nutriments et/ou en acide organiques par rapport à la biomasse solide avant fermentation.
Ainsi, le produit solide à base d’urine transformée comprend des protéines et des acides organiques produits par des microorganismes. Préférentiellement, le produit solide à base d’urine comprend : - au moins 5%, préférentiellement au moins 10%, notamment au moins 50% de protéines produites par des microorganismes, préférentiellement par des levures par rapport aux taux en protéines totales du produit solide et/ou - au moins 40%, préférentiellement au moins 60%, notamment au moins 80% d’acides organiques produits par des microorganismes par rapport aux acides organiques du produit solide.
Selon un mode de réalisation, le produit solide à été obtenu à partir d’un mélange comprenant au moins - de l’urine transformée ; - une biomasse solide ; et - un inoculum de microorganismes.
L’invention concerne également une composition comprenant au moins 5% de produit solide selon l’invention.
Utilisation de produit solide à base d’urine transformée selon l’invention
L’invention a également pour objet l’utilisation de produit solide selon l’invention, en particulier de produit solide obtenu par la mise en œuvre du procédé selon l’invention, comme matière fertilisante.
Ainsi un objet de l’invention est un fertilisant comprenant au moins le produit solide à base d’urine selon l’invention, préférentiellement le produit solide à base d’urine obtenu par la mise en œuvre du procédé selon l’invention.
En effet, du fait de ses caractéristiques avantageuses, le produit solide à base d’urine selon l’invention peut être utilisé comme matière fertilisante pour tout type de végétaux, y compris en champs, et quels que soient les milieux de culture (compost, terreau, fibre de coco, etc.) en particulier : - pour les cultures en plein champs, notamment céréales ou vignes, - en maraîchage, que ce soit pour des fruits ou des légumes, - en horticulture, pour tout type de plantes, notamment à la période des semis.
L’utilisation du produit solide selon l’invention en tant que matière fertilisante est préférentiellement réalisée avant semi ou dans les premières semaines de croissance des plantes.
Ainsi, le produit solide à base d’urine selon l’invention peut être utilisé également en combinaison avec d’autres matières fertilisantes, comme des engrais minéraux et/ou organiques ainsi que des amendements comme du compost, afin d’améliorer l’absorption des minéraux et/ou d’améliorer la qualité finale de la matière fertilisante.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le produit solide à base d’urine est utilisé pour stimuler la croissance des végétaux, notamment en stimulant la croissance en phase végétative par l’intermédiaire de facteurs de croissance (« Plant Growth Promoting Factors ») produits par les micro-organismes présents dans le produit solide à base d’urine, en particulier par les bactéries.
Dans un autre mode de réalisation, le produit solide à base d’urine est utilisé comme biostimulant, c’est-à-dire pour stimuler le processus de nutrition des végétaux.
Dans un autre mode de réalisation, le produit solide à base d’urine est utilisé comme produit de biocontrôle, notamment comme un fongicide, un insecticide, un herbicide ou un biocide, c’est-à-dire un produit pour lutter contre les nuisibles tels que les champignons, les phytopathogènes, les insectes ravageurs et les herbes nuisibles.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le produit solide à base d’urine est utilisé comme milieu de culture, plus particulièrement comme milieu de culture de végétaux ou de microorganismes tels que les champignons supérieurs.
Avantageusement, les nutriments de l’urine, de la biomasse solide et des microorganismes fait du produit solide à base d’urine selon l’invention un milieu complet et idéal notamment pour la culture de végétaux et des champignons supérieurs.
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, le produit solide à base d’urine est utilisé comme produit alimentaire pour l’être humain ou animal.
3) réalisation d’une seconde soudure (2) de sorte à fermer le contenant (1) et à former la seconde extrémité présentant une section rétrécie (4) de ce même contenant (1), et
4) découpe de sorte à libérer le contenant (1).
Avantageusement, le procédé selon l’invention comprend en outre au moins une étape, préalable à l’étape 4), d’intégration audit contenant d’au moins un moyen facilitant l’ouverture (5).
Mécanisme distributeur de produit alimentaire et ensemble comportant un tel mécanisme La présente invention concerne le conditionnement et la distribution d’un produit en vrac. Le produit est de préférence un produit sec, notamment alimentaire, par exemple des céréales, fruits secs, épices, sucre, farine, confiseries, etc…
Dans certains mécanismes distributeurs à obturateur unique, il peut arriver que du produit s’oppose à la fermeture complète de l’obturateur. Il en résulte un risque de fuite, si le morceau qui empêche la fermeture est suffisamment gros pour que l’intervalle laissé libre par l’obturateur n’empêche pas d’autres morceaux plus petits de s’écouler.
Il existe par conséquent un besoin pour bénéficier d’une solution permettant de contrôler la distribution d’un produit en limitant ce risque, tout en permettant un contrôle aisé de la quantité distribuée.