INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une variante de réalisation, le dispositif support 9 peut comprendre une biellette horizontale unique, pour le montage pivotant des roulettes latérales 8 autour de deux axes verticaux.
Bien entendu d’autre types de paravents radio-protecteurs peuvent être équipés de roulettes latérales montées sur un dispositif support conforme à l’invention.
MACHINE DE CHARGEMENT D’ASSEMBLAGES DE COMBUSTIBLE NUCLEAIRE Domaine de l’invention L’invention s’inscrit dans le domaine de la production d’électricité par énergie nucléaire, et donc plus spécifiquement dans la problématique résultant de la manipulation du combustible nucléaire mis en œuvre dans de telles centrales de production.
Elle vise plus particulièrement l’un des éléments clés d’une telle machine de chargement, et de manière générale de manutention, constituée par un mât en l’espèce télescopique, dont l’extrémité inférieure est classiquement munie d’un grappin apte à venir se saisir des assemblages de combustible nucléaire.
Un tel mât télescopique comporte une pluralité de fûts élémentaires ayant vocation à se déployer et reployer en fonction des nécessités requises.
Etat antérieur de la technique De manière connue, le cœur d’un réacteur nucléaire, qu’il soit à eau bouillante ou à eau pressurisée, est constitué de crayons ou aiguilles de combustibles regroupés afin de constituer des assemblages, susceptibles d’être manipulés indépendamment les uns des autres, tant lors de leur mise en place au sein du cœur que de leur remplacement après usage.
La manipulation de tels assemblages de combustible nucléaire est classiquement réalisée au moyen d’une machine dite de chargement, pourvue d’un mât télescopique monté sur un pont roulant, et susceptible de se déplacer d’une part au-dessus du cœur du réacteur, et d’autre part au-dessus d’une piscine de stockage provisoire notamment des assemblages usés c’est-à-dire après utilisation au sein dudit cœur.
Une telle machine de chargement est munie d’un chariot de commande, là encore susceptible de se déplacer selon une autre direction horizontale que celle du déplacement du pont roulant, typiquement perpendiculaire par rapport à celui-ci. L’extrémité inférieure du mât est munie d’un grappin destiné à assurer le couplage avec l’extrémité supérieure d’un assemblage de combustible, en vue de sa préhension et de sa manutention.
Dans le cadre plus spécifique des réacteurs à eau bouillante, la course du mât télescopique est relativement élevée et peut typiquement atteindre une vingtaine de mètres. Il en résulte des contraintes en termes de conservation de la verticalité du mât, d’une part, et de précision de positionnement du grappin situé à l’extrémité inférieure dudit mât en vue de son couplage à un assemblage de combustible nucléaire, d’autre part.
L’objectif recherché par la présente invention est d’optimiser le fonctionnement de tels mâts pour machines de chargement, notamment présentant une course de déploiement élevée et plus particulièrement adaptée aux réacteurs nucléaires à eau bouillante.
Selon un autre aspect de l’invention, le tissu pour chaussures est choisi dans le groupe constitué par de la toile, du cuir, un tissu à mailles respirant, un tissu réfléchissant et une combinaison de ceux-ci.
Selon un autre aspect de l’invention, la machine de formage de tiges de chaussures est une machine qui réalise un frittage microporeux à basse température et une impression par transfert thermique sous vide.
Selon un autre aspect de l’invention, le gabarit de tige de chaussure sur le moule inférieur peut être remplacé par d’autres gabarits de tiges de chaussures avec des motifs de tige différents.
Selon un autre aspect de l’invention, un thermomètre est utilisé pour vérifier si la température du moule inférieur a atteint, à l’étape B, la température définie.
Selon un autre aspect de l’invention, le tissu pour chaussures et l’élastomère thermoplastique sont, à l’étape B, placés sur le gabarit de tige de chaussure par un procédé d’alignement de points de positionnement.
Selon un autre aspect de l’invention, une soufflette à air comprimé haute pression est utilisée à l’étape B pour refroidir la barrière de dépression en silicone.
Selon un autre aspect de l’invention, une soufflette à air comprimé à haute pression est, à l’étape B, déplacée en cercles pour refroidir le tissu pour chaussures composite multicouche de façon continue.
La structure et les moyens techniques adoptés par la présente invention pour atteindre les objectifs ci-dessus et d’autres objectifs peuvent être mieux compris en se référant à la description détaillée suivante des modes de réalisation préférés et aux dessins qui l’accompagnent, dans lesquels :
La est un organigramme montrant un processus de fabrication d’un mode de réalisation selon la présente invention ;
la est un dessin schématique montrant une machine de découpe au laser selon un mode de réalisation de la présente invention ;
la est un dessin schématique d’une machine de moulage de tige de chaussure selon un mode de réalisation de la présente invention ;
la est un dessin schématique est une vue en perspective d’une chaussure produite selon un mode de réalisation de la présente invention.
DESCRIPTION DETAILLÉE DU MODE DE RÉALISATION PREFERÉ
Afin de comprendre le contenu technique, les objectifs et les fonctions de la présente invention de façon plus claire et plus complète, il y a lieu de se référer aux descriptions détaillées, aux figures et aux signes de référence qui suivent.
En référence à la , il apparaît qu’un procédé de fabrication de tiges de chaussures selon la présente invention comprend principalement les étapes suivantes.
A. obtention des matériaux pour les tiges de chaussures : voir la : mettre en fonctionnement une machine 1 de découpe au laser qui comprend une barre d’enroulement 11, un convoyeur de matériau 12, une plate-forme 13 de découpe au laser et une tête laser 14. La barre d’enroulement 11 est insérée dans un rouleau de tissu pour chaussures et d’élastomère thermoplastique (TPE). Le tissu pour chaussures peut être de la toile, du cuir, du tissu à mailles respirant, du tissu réfléchissant, ou les combinaisons de ceux-ci. Ensuite, le convoyeur de matériau 12 est disposé sur la barre d’enroulement 11 pour la fourniture du tissu pour chaussures et de l’élastomère thermoplastique à la plate-forme 13 de découpe au laser. Au moins un fichier graphique avec des motifs supérieurs agencés est entré dans un ordinateur de commande de la machine 1 de découpe au laser de sorte que la tête laser 14 de la machine 1 de découpe au laser coupe à travers un diamètre intérieur et un diamètre extérieur du tissu pour chaussures et de l’élastomère thermoplastique. Le tissu pour chaussures et l’élastomère thermoplastique découpés sont envoyés à une zone de produit fini par une bande transporteuse tandis que les déchets résiduels sont délivrés à une zone de rebut par une autre bande transporteuse. Ainsi, le temps de fonctionnement manuel est considérablement réduit et la capacité de production est augmentée.
Les valeurs sont exprimées en moyenne de l’intensité de fluorescence (U.A) +/- écart type. Pour chaque condition, les pourcentages d’effet ont été calculés comme suit :
- Dite « à la limite de significativité » notée LS si 0,05 ≤ p < 0,1 ;
Comme montré dans le tableau ci-dessous, la vitamine C entraîne une augmentation de l’expression du collagène IV de +55%LS (p<0,1)
L'extrait d’ Himanthalia elongata selon l'invention à 0,01% stimule également l’expression du collagène IV de +107%* (p<0.05) contrairement au solvant correspondant.
La composition C2 est également capable d’augmenter l’expression du collagène IV de +166%* (p<0,05), démontrant le rôle des SQDG dans l’activité biologique de l’extrait.
L’extrait d’ Himanthalia elongata selon l’invention est plus efficace que la composition C1’ testée à la même concentration (+107%* vs +57% LS).
Collagène IV Moyenne +/- écart type (U.A) % effet vs condition non traitée condition non traitée 2449057 +/- 1529979 - Vitamine C 0.001% 3795834 +/- 792121 +55% LS Extrait d’ Himanthalia Elongata selon l’invention 0,01% en (EHE) 5058351 +/- 1366047 +107%* 1,3-propanediol à 0,01% 2861084 +/- 1066995 +17% Composition C2 6519479 +/- 2030055 +166%* Extrait d’ Himanthalia Elongata (composition C1’) 0,01% 3847757 +/- 680552 +57% LS
B - Stimulation de l’expression du collagène XVII
Evaluation de l’expression du collagène XVII par immunofluorescence
Des explants de peau jeune et âgée (respectivement 26 et 54 ans) sont traités par application topique avec une formule contenant 2% d’extrait d’ Himanthalia Elongata (formulation F1’) pendant 7 jours et comparé avec traitement par la formule placebo (formulation F0’). Les formulations F1’et F0’ sont indiquées dans le tableau ci-dessous. Après fixation, ils sont inclus en paraffine puis coupés avant d’être marqués avec un anticorps fluorescent spécifique anti-collagène XVII. L’intensité du marquage est observée au microscope.
Bande de roulement de pneumatique Domaine de l’invention La présente invention concerne des bandes de roulement de pneumatique contenant de la silice ayant une faible concentration de défauts. CONTEXTE
De nombreux produits d’importance commerciale sont formés de compositions élastomères dans lesquelles la charge de renforcement est dispersée dans un ou plusieurs élastomères, tels que des élastomères synthétiques, un caoutchouc naturel ou des mélanges de tels élastomères. Un composite ou mélange maître formé en mélangeant la charge de renforcement avec les un ou plusieurs élastomères est ensuite mélangé à des additifs de traitement et de durcissement. Différents produits sont générés lors du durcissement, comprenant, par exemple, des bandages pneumatiques et non pneumatiques ou pleins pour véhicules, tels que la partie de bande de roulement comprenant une chape, une base et une sous-chape.
Le noir de carbone est souvent utilisé en tant que charge de renforcement pour les composés de caoutchouc incorporés dans des pneumatiques, par exemple incorporés dans des bandes de roulement de pneumatique. La silice est également couramment utilisée dans des applications de pneumatique et peut présenter des avantages en termes de performances par rapport aux bandes de roulement de pneumatique à base de noir de carbone, telle qu’une résistance au roulement améliorée. Cependant, il existe un compromis avec les composés à base de silice dans la mesure où ces composés présentent de moins bonnes performances d’usure, par exemple pour des composés contenant du caoutchouc naturel. Par conséquent, il existe un besoin de fournir des composés de caoutchouc contenant de la silice qui permettent d’optimiser à la fois les propriétés de résistance à l’usure et au roulement. Résumé
Un aspect concerne une bande de roulement de pneumatique comprenant au moins un élastomère et au moins 15 pce (partie pour cent) de silice, la bande de roulement présentant une faible concentration totale de défauts indiquée par une valeur A T , définie comme étant un pourcentage en surface de défauts d’une tranche de caoutchouc de 1 µm d’épaisseur, satisfaisant à au moins l’un de (i) à (vi) : (i) A T ≤ 2,7 % pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 2 µm ; (ii) A T ≤ 1,4 % pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 3 µm ; (iii) A T ≤ 0,75 % pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 4 µm ; (iv) A T ≤ 0,5 % pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 5 µm ; (v) A T ≤ 0,33 % pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 6 µm ; et (ii) A T ≤ 0,15 % pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 10 µm.
Un autre aspect concerne une bande de roulement comprenant au moins un élastomère et au moins 15 pce d’au moins une silice, la bande de roulement ayant une faible concentration de vides indiquée par une valeur A V , définie comme étant un pourcentage en surface de vides d’une tranche de caoutchouc de 1 µm d’épaisseur, satisfaisant à au moins l’un de (i) à (vi) : (i) A V ≤ 0,6 % pour les vides ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 2 µm ; et (ii) A V ≤ 0,4 % pour les vides ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 3 µm.
Un autre aspect concerne une bande de roulement de pneumatique comprenant au moins un élastomère et au moins 15 pce de silice, la bande de roulement présentant une faible concentration totale de défauts comme indiqué par l’équation A T ≤ a · e ‒bx + c où x = teneur en silice (pce) et A T est un pourcentage de surface de défauts dans une tranche de bande de roulement de 1 µm d’épaisseur et satisfait à au moins l’un de (i) à (v) : (i) a = 4, b = 0,08 et c = 1,9 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 2 µm ; (ii) a = 2,4, b = 0,07 et c = 1 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 3 µm ; (iii) a = 0,8, b = 0,008 et c = 0,09 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 4 µm ; (iv) a = -0,73, b = 0,15 et c = 0,93 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 5 µm ; et (v) a = -5,26, b = 0,001 et c = 5,38 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 6 µm.
Un autre aspect concerne une bande de roulement de pneumatique comprenant au moins un élastomère et au moins 15 pce de silice, la bande de roulement présentant une faible concentration totale de défauts comme indiqué par l’équation N T ≤ a · e ‒bx + c où x = teneur en silice (pce) et N T est un nombre de défauts par unité de surface dans une tranche de bande de roulement de 1 µm d’épaisseur et satisfait à au moins l’un de (i) à (v) : (i) a = 2500, b = 0,007 et c = 0 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 2 µm ; (ii) a = 1500, b = 0,018 et c = 0 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 3 µm ; (iii) a = 580, b = 0,14 et c = 240 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 4 µm ; (iv) a = -30, b = 0,01 et c = 120 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 5 µm ; et (v) a = -590, b = 0,0014 et c = 611 pour les défauts ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 6 µm.
Un autre aspect concerne une bande de roulement de pneumatique comprenant au moins un élastomère et au moins 15 pce de silice, la bande de roulement ayant une faible concentration de vides comme indiqué par l’équation N V ≤ a · e ‒bx + c où x = teneur en silice (pce) et N V est un nombre de vides par unité de surface dans une tranche de bande de roulement de 1 µm d’épaisseur et satisfait à au moins l’un de (i) et (ii) : (i) a = 800, b = 0,02 et c = 400 pour les vides ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 2 µm ; et (ii) a = 480, b = 0,1 et c = 170 pour les vides ayant un diamètre équivalent en surface d’au moins 3 µm.
Dans un aspect quelconque divulgué présentement, la concentration totale de défauts satisfait à au moins l’un de (i) à (v) ou satisfait à au moins l’un de (i) à (iv) ou satisfait à au moins l’un de (i) à (iii), ou satisfait à (i) ou (ii).
Un autre aspect concerne une bande de roulement comprenant au moins un élastomère et au moins 15 pce d’au moins une silice, un pneumatique comportant la bande de roulement présentant un ou plusieurs des suivants : un coefficient de résistance au roulement inférieur ou égal à 7 N/kN RRc ; un coefficient de résistance au roulement normalisé inférieur ou égal à 95 ; une résistance au roulement normalisée réduite de 10 % par rapport à une bande de roulement de pneumatique de conception équivalente ayant une teneur comparable en charge de noir de carbone ; un taux d’usure de bande de roulement équivalent ou réduit par rapport à une bande de roulement de pneumatique de conception équivalente ayant une teneur comparable en charge de noir de carbone ; une résistance au roulement normalisée réduite de 10 % par rapport à une bande de roulement de pneumatique dérivée d’un équivalent de mélange à sec préparé à partir d’une charge sèche et d’un élastomère solide ; un taux d’usure de bande de roulement équivalent ou réduit par rapport à une bande de roulement de pneumatique dérivée d’un mélange sec équivalent préparé à partir d’une charge sèche et d’un élastomère solide.
En ce qui concerne tout aspect ou mode de réalisation divulgué présentement, le cas échéant, la bande de roulement de pneumatique peut comprendre en outre l’un ou plusieurs des modes de réalisation suivants : la silice est présente en une quantité d’au moins 20 pce ; la silice est de la silice précipitée ; la silice est de la silice de balle de riz ; la silice a une surface CTAB allant de 80 m 2 /g à 350 m 2 /g ; la silice a une surface CTAB allant de 140 m 2 /g à 250 m 2 /g .
En ce qui concerne tout aspect ou mode de réalisation divulgué présentement, le cas échéant, la bande de roulement de pneumatique peut comprendre en outre l’un ou plusieurs quelconque des modes de réalisation suivants : la bande de roulement de pneumatique comprend en outre au moins une charge supplémentaire choisie parmi des matériaux carbonés, le noir de carbone, la nanocellulose, la lignine, des argiles, des nanoargiles, des oxydes métalliques, des carbonates métalliques, du carbone de pyrolyse, du carbone récupéré, du noir de carbone récupéré, des graphènes, des oxydes de graphène, un oxyde de graphène réduit, des granules d’oxyde de graphène réduits densifiés, des nanotubes de carbone, des nanotubes de carbone à paroi unique, des nanotubes de carbone à parois multiples, des nanostructures de carbone, des charges fibreuses, un carbone hydrothermique, des particules de cellulose nanocristalline-amidon, des polysaccharides, des glucanes, des dextranes, une cellulose microfibrillée, l’amidon, une terre siliceuse, un caoutchouc granulé et un caoutchouc granulé fonctionnalisé, ou des combinaisons de ceux-ci, et des matériaux enduits et traités ; la silice est présente en une quantité allant de 25 % à 99 % en poids et l’au moins une charge supplémentaire est présente en une quantité allant de 1 % à 75 % en poids par rapport au poids total de charge.
Il convient de relever que ce dispositif d’administration est susceptible d’être réalisé par un dispositif de perfusion pour l’injection d’une composition à un patient ou, alternativement, un dispositif intermédiaire pour un traitement de la composition avant son transfert à un patient.
Selon un exemple se rapportant à une variante de construction de l’ensemble d’injection 1 de l’invention, l’ensemble d’injection 1 comprend également un dispositif d’administration réalisé par un dispositif de perfusion associé à l’interface de connexion 7 en seconde extrémité de la tubulure d’injection 41. Ce dispositif de perfusion comprend une interface de connexion pour coopérer avec l’interface de connexion 7 en extrémité de la tubulure d’injection 41. Ce dispositif de perfusion est susceptible de correspondre à un dispositif de perfusion parentérale tel que sous-cutané et/ou intraveineux et/ou intramusculaire ou à un dispositif de perfusion entérale.
Dans la mesure où l’ensemble d’injection 1 de l’invention a essentiellement vocation à être ambulatoire, il convient de relever que les différentes tubulures 41, 42, 43 sont réalisées essentiellement à partir de matériaux autorisant une souplesse et/ou élasticité pour permettre un ajustement de leur position par le patient, tout en présentant une rigidité suffisante pour limiter les risques d’obturation de l’écoulement de l’une ou l’autre des solutions dans le cadre d’un pincement accidentel.
Compte tenu de la pression exercée par chacun des pistons 23, 33 au niveau de chacune des seringues 2, 3 de l’ensemble, l’écoulement des différentes solutions dans l’ensemble d’injection 1 jusqu’à l’interface de connexion 7 en extrémité de la tubulure d’injection 41 est essentiellement par différence de pression entre les extrémités des différentes tubulures 41, 42, 43. De façon secondaire, l’évacuation de la solution finale qui sort au niveau de l’interface de connexion 7 et du dispositif d’administration associé, notamment dans le cadre de l’absorption de la solution finale par les tissus, est également susceptible de participer à l’écoulement des solutions le long des différentes tubulures 41, 42, 43.
Il convient de relever que les, première et seconde, solutions stockées au niveau de seringues 2, 3 respectives présentent des compositions qui, d’une part, diffèrent entre elles et, d’autre part, diffèrent de celle de la solution qui résulte de leur mélange au niveau du connecteur « Y » 6. Dans le cadre de ce mélange, la solution finale réalisée est susceptible de correspondre à une simple mélange des compositions respectives de chacune des solutions provenant des seringues 2, 3 de l’ensemble d’injection 1. Alternativement, cette solution finale correspond à un produit issu de la réaction de réactifs respectivement présent dans les solutions respectives provenant des seringues 2, 3.
L’ensemble d’injection 1 de l’invention permet d’opérer l’injection d’une solution présentant un risque de dégradation rapide en s’affranchissant du stockage de la solution à injecter. L’ensemble d’injection 1 évite toute problématique en lien avec le stockage de la solution à injecter en opérant la production de cette solution dans les instants qui précèdent sa sortie de l’ensemble 1 de l’invention et donc son injection. L’ensemble d’injection 1 selon l’invention permet ainsi une production du produit final à injecter au cours du procédé d’injection par la seule activation du mécanisme 5 d’actionnement et de déplacement des pistons 23, 33 de chacune des seringues 2, 3 de l’ensemble d’injection 1.
Il convient de relever que seules les solutions initiales qui participent à la production de cette solution finale sont stockées dans des réservoirs 21, 31 dédiés de l’ensemble d’injection 1. Ainsi, lorsque la solution finale à injecter comprend au moins un composant qui présente une stabilité limitée dans le temps, celle-ci ne fait l’objet d’aucun stockage par l’ensemble d’injection 1 de l’invention. La production de la solution finale à injecter dans le cadre de l’injection par l’ensemble d’injection 1 permet ainsi de faire en sorte que, au cours de sa période de stabilité, aussi réduite soit elle, cette solution finale produite ne supporte aucun stockage. Cette période de stabilité se trouve ainsi essentiellement dédiée au seul acheminement de la solution finale jusqu’à l’interface de connexion 7 de la tubulure d’injection 41 et au dispositif d’administration associé ainsi qu’à son absorption par les tissus du patient en traitement. De façon similaire, lorsque la solution finale à injecter comprend un ou plusieurs composants dont la solubilité est réduite, la période limitée au cours de laquelle ces composants sont solubilisés et non pas encore fait l’objet d’une précipitation, est mise à profit pour être acheminée jusqu’à l’interface de connexion 7 et au dispositif d’administration et absorbée par les tissus du patient en traitement.