INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque moyen de compression (100, 101, 102) est configuré pour fonctionner sur une plage de fonctionnement définie de manière à maximiser son rendement. Cette plage de fonctionnement correspond aux pressions minimale et maximale acceptables en sortie de chaque étage de compression et qui définit ainsi des pressions minimale et maximale de compression en sortie du dernier étage de compression.
Chaque moyen de détente (700, 701, 702) est configuré pour fonctionner sur une plage de fonctionnement définie de manière à maximiser son rendement. Cette plage de fonctionnement correspond aux pressions minimale et maximale acceptables en entrée de chaque étage de détente et qui définit ainsi des pressions minimale et maximale de détente en entrée du premier étage de détente.
Le moyen de stockage de gaz comprimé (1000) définit la capacité de stockage d’énergie du procédé et du système, notamment par son couple volume et variation de pression. La capacité de stockage est définie par la quantité de gaz stocké dans le moyen de stockage de gaz comprimé (1000) entre le début et la fin de la phase de compression, ou encore par la quantité de gaz récupérée du moyen de stockage de gaz comprimé (1000) entre le début et la fin de la phase de détente. La différence de pression (ou variation de pression) du moyen de stockage de gaz comprimé (1000) entre le début et la fin de chaque phase, compression ou détente, aussi appelée « respiration de la cavité », impose pour une capacité de stockage définie, un volume de moyen de stockage de gaz comprimé fixé. A capacité de stockage identique, plus la respiration de la cavité est faible, plus le volume du moyen de stockage de gaz comprimé sera élevé. A l’inverse, plus la respiration de la cavité est élevée, plus le volume du moyen de stockage de gaz comprimé sera faible.
Dans le cadre du procédé et du système de stockage et de récupération d’énergie par gaz comprimé, trois grandeurs sont donc reliées : La capacité de stockage d’énergie par gaz comprimé ; Le volume du moyen de stockage de gaz comprimé (1000) ; Le rendement du procédé.
De plus, la capacité de stockage d’énergie et la volume du moyen de stockage de gaz comprimé (1000) sont reliés par la respiration de la cavité.
Le rendement du procédé dépend des rendements des moyens de compression et de détente, et donc de leur plage de fonctionnement, telles qu’explicitées précédemment.
- l’approbation par B que l’application C_B ait accès aux capacités afférentes du terminal T_B au sein duquel cette application est exécutée ;
- le stockage préalable de données d’identification DI_BS de la personne B dans la mémoire STT du terminal T_B. Parmi ces moyens, citons de manière non exhaustive :
- la reconnaissance faciale ;
- la reconnaissance d’empreintes digitales ;
- la reconnaissance d’un échantillon de voix,
Dans un exemple de réalisation, l’application C_B du terminal T_B invite B à prononcer le mot « tartiflette ».
En S701a, l’application C_B du terminal T_B utilisé par la personne B qui ne conduit pas collecte une preuve de la présence de A. Une telle preuve consiste en la génération de données DI_A d’identification de A.
Dans ce mode de réalisation, il est supposé que des données d’identification DI_BS de la personne A ont été stockées préalablement dans la mémoire STT du terminal T_B.
Les moyens utilisés pour identifier A sont les mêmes que dans l’étape S700. De préférence, la reconnaissance d’un échantillon de voix sera mise en œuvre car c’est la méthode qui affecte le moins la concentration et/ou les capacités motrices de A.
Dans un exemple de réalisation, l’application C_B du terminal T_B invite A à prononcer le mot « montagne ».
En S702a, les données d’identification DI_A et DI_B sont enregistrées dans la mémoire STT du terminal T_B.
En S703a, les données d’identification DI_B sont comparées aux données DI_BS d’identification de B qui ont été préalablement stockées dans la mémoire STT du terminal T_B.
Dans l’exemple représenté, le mot « tartiflette » DI_B est comparé à des échantillons de voix préalablement enregistrés DI_BS.
A l’issue de la comparaison, en S704a, l’application C_B du terminal T_B envoie une notification NOTIF_B à l’équipement P, via le réseau RLP, lui indiquant si DI_B=DI_BS ou DI_B≠DI_BS.
En S705a, l’équipement P reçoit la notification NOTIF_B et stocke en S706a le succès (DI_B=DI_BS) ou l’échec (DI_B≠DI_BS) de cette identification dans sa mémoire STP.
Le tétroxyde de tricobalt modifié revêtu en surface préparé dans cet exemple comprenait du tétroxyde de tricobalt et de l’oxyde de magnésium appliqué sur la surface du tétroxyde de tricobalt, et le rapport massique du tétroxyde de tricobalt sur l’oxyde de magnésium était de 18:1. Le tétroxyde de tricobalt était également dopé avec de l’Al, et la teneur en Al représentait 0,7% en poids de la teneur en tétroxyde de tricobalt. La courbe C de est la courbe XRD du tétroxyde de tricobalt modifié revêtu en surface préparé dans cet exemple 2. Comme on peut le voir sur la courbe C, le tétroxyde de tricobalt modifié a été préparé avec succès dans cet exemple.
(1) 3 m 3 d’une solution de carbonate d’ammonium à 120 g/L ont été ajoutés à une cuve de réaction 1 de 10 m 3 comme solution de base, puis une solution de carbonate d’ammonium à 240 g/L et une solution de chlorure de cobalt et d’aluminium à 120 g/L (contenant 1,2 g/L d’aluminium) ont été introduites dans la cuve de réaction à 600 L/h et 800 L/h, respectivement, et le mélange a réagi à une température de réaction de 42℃, une vitesse d’agitation de 40 Hz et une taille de particule de réaction de 15 µm, avec le pH régulé entre 7,0 et 7,5, pour obtenir une solution de carbonate de cobalt. Ensuite, du peroxyde d’hydrogène a été introduit à un débit de 200 L/h et introduit en continu pendant 1 h après que le carbonate de cobalt solide est devenu noir pour obtenir une solution de carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt, où le rapport massique de l’hydroxyl cobalt sur le carbonate de cobalt dans le carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt était de 1:29.
(2) 3 kg d’acide para -toluènesulfonique ont été ajoutés à 1000 L d’eau, puis 20 kg de chlorure d’yttrium ont été ajoutés et agités uniformément pour obtenir une solution de sel d’yttrium après la réaction de complexation.
(3) 5 m 3 de solution d’acétone ont été ajoutés à une cuve de réaction 2, puis la solution de carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt à l’étape (1) a été concentrée en une suspension avec une teneur en solides de 800 g/L et transférée dans une cuve de réaction. 2, la solution de sel d’yttrium après la réaction de complexation à l’étape (2) et 24 g de chlorure de benzoyle ont été ajoutés, et la réaction de greffage a été réalisée pendant 6 h à une température de 80℃, une vitesse d’agitation de 40 Hz et un taux de greffage de 74% pour obtenir du carbonate de cobalt revêtu d’ions métalliques ;
dans lequel, un rapport massique du carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt, du sel d’yttrium dans la solution de sel d’yttrium après la réaction de complexation sur l’acide para-toluènesulfonique était de 340:28:1.
(4) Le carbonate de cobalt revêtu d’ions métalliques à l’étape (3) a été lavé avec une solution de carbonate d’ammonium d’une concentration de 25 g/L, séché puis fritté à 750℃ pendant 5 h pour obtenir le tétroxyde de tricobalt modifié revêtu en surface.
Le tétroxyde de tricobalt modifié revêtu en surface préparé dans cet exemple comprenait du tétroxyde de tricobalt et de l’oxyde d’yttrium appliqué sur la surface du tétroxyde de tricobalt, et le rapport massique du tétroxyde de tricobalt sur l’oxyde d’yttrium était de 19:1. Le tétroxyde de tricobalt était également dopé avec de l’Al, et la teneur en Al représentait 0,7% en poids de la teneur en tétroxyde de tricobalt. La courbe D de la est la courbe XRD du tétroxyde de tricobalt modifié revêtu en surface préparé dans cet exemple 2. Comme on peut le voir sur la courbe D, le tétroxyde de tricobalt modifié a été préparé avec succès dans cet exemple.
Le mode de préparation était le même que celui dans l’Exemple 1 sauf que le débit de 10 m 3 /h d’air à l’étape (1) a été remplacé par 8 m 3 /h de sorte que le rapport massique de l’hydroxyl cobalt sur le carbonate de cobalt dans le carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt soit de 1:22.
Le procédé de préparation était le même que celui dans l’Exemple 1 sauf que le débit d’air à l’étape (1) a été remplacé par 12 m 3 /h de sorte que le rapport massique de l’hydroxyl cobalt sur le carbonate de cobalt dans le carbonate de cobalt revêtu d’hydroxyl cobalt soit de 1:32.
Le procédé de préparation était le même que celui dans l’Exemple 1 sauf que le rapport massique de l’acide citrique sur le chlorure d’aluminium à l’étape (2) était de 0,09.
En particulier, un mat de support du tube peut être prévu pour permettre un dressage à la verticale de l’équipement de protection. En particulier, le mat comprend notamment une extrémité inférieure fixée sur un socle destiné à prendre appui sur une surface plane, par exemple sur le sol, ainsi qu’une extrémité supérieure dans laquelle une extrémité supérieure du tube peut être assemblée de façon télescopique, afin de permettre un réglage en hauteur de la structure de protection.
Les documents GB-359 459 et DE-19 625 482 décrivent des équipements de protection dans lequel le tube portant la structure de protection présente deux segments reliés en leurs extrémités intérieures par une charnière, afin de pouvoir régler l’orientation angulaire de la structure de protection par rapport à l’horizontale.
Le document DE-19 625 482 prévoit également un accessoire de montage équipé de : un manchon supérieur dans lequel ledit tube peut être monté coulissant, ledit manchon supérieur étant équipé d’un bouton de serrage pour immobiliser ledit tube dans ledit manchon supérieur à une position choisie ; un manchon inférieur destiné à être fixé dans l’extrémité supérieure du mat ;
les manchons étant reliés par une liaison pivot autour d’un axe horizontal pour permettre un réglage de l’inclinaison de la structure de protection par rapport au sol.
Ces solutions ne donnent pas entière satisfaction, en ce que le réglage de l’inclinaison au moyen de charnières s’avère complexe à mettre en œuvre.
L’invention a pour but d’améliorer l’art antérieur en proposant notamment un kit de montage d’un équipement de protection dans lequel l’inclinaison de la structure de protection par rapport au mat peut être obtenue de façon simple et fiable.
A cet effet, l’invention propose un kit de montage d’un équipement de protection, ledit kit comprenant un tube d’une structure de protection dudit équipement, un mat de support dudit tube et un accessoire de montage qui est équipé d’un mécanisme de fixation réversible dudit tube sur lui selon la direction d’extension dudit tube, l’accessoire de montage étant équipé d’au moins un organe de montage réversible dudit accessoire sur le mat selon une direction de montage, l’organe de montage étant positionné sur l’accessoire de sorte que la direction de montage forme avec la direction d’extension un angle donné d’inclinaison de la structure de protection par rapport audit mat.
représente schématiquement un kit de montage à l’état assemblé, selon un mode de réalisation de l’invention ;
représente l’accessoire de montage du kit de la ;
est un agrandissement partiel en perspective de la , centré sur le montage du tube de l’équipement de protection sur l’extrémité supérieure du mat grâce à l’accessoire de montage ;
représente en perspective éclatée l’accessoire de montage de la .
En relation avec ces figures, on décrit ci-dessous un kit de montage d’un équipement de protection 1.
L’équipement de protection 1 comprend un tube 2, notamment en matériau plastique ou métallique, sur une extrémité supérieure duquel est montée une structure de protection 3.
La structure de protection 3 présente une toile rétractable 4 en matériau textile, éventuellement imperméable, pour former un équipement de protection de type parasol ou parapluie.
Pour ce faire, la structure de protection 3 comprend un ensemble de tiges 5 semi-rigides, par exemple en matériau métallique, qui sont équiréparties angulairement sous la toile rétractable 4, par exemple en étant cousues chacune dans respectivement un ourlet formé sous ladite toile, et sont montées sur le tube 2 entre : une position déployée d’utilisation de l’équipement (comme représenté sur la ), dans laquelle la toile 4 est tendue sur lesdites tiges pour former une protection contre le soleil et/ou les intempéries pour au moins un utilisateur se tenant sous ladite toile ; et une position rétractée de rangement, dans laquelle lesdites tiges et ladite toile sont rabattues sur ledit tube pour limiter l’encombrement de l’équipement lorsqu’il n’est pas utilisé.
La illustre trois phases RS1, RS2, RS3 lors du régime stabilisé RS de la turbomachine d’aéronef. Lors d’une phase d’allumage RS1 de la turbomachine d’aéronef, seules l’étape de réception E1 et l’étape de fourniture E2 d’un deuxième débit Q2 sont de préférence mises en œuvre. La vanne 11 ferme la première ligne d’injection 1. Le débit fourni par le système de conditionnement 100 provient uniquement de la deuxième ligne d’injection 2. Lors de l’étape de réception E1, le calculateur 50 fournit une deuxième consigne C20 au deuxième dispositif de mise sous pression 20 et une consigne de dosage C2 au dispositif de dosage 21, qui sont de préférence prédéterminées pour la phase d’allumage RS1. Selon un aspect préféré, lors de la phase d’allumage RS1, le dispositif de dosage 21 fournit un deuxième débit Q2 au moins égal à 50% du débit maximal que le dispositif de dosage 21 est adapté pour fournir. Les consignes C2, C20 sont de préférence corrigées grâce aux mesures D2 des capteurs de pression 30 et de température 31.
Le procédé décrit pour la phase d’allumage RS1 est de préférence identique pour une phase de ralenti de la turbomachine d’aéronef, hormis la valeur des consignes C2, C20 qui sont prédéterminées pour la phase de ralenti.
Lors d’une phase de décollage RS2 de la turbomachine d’aéronef, l’étape de fourniture E3 est également mise en œuvre. Lors de l’étape de fourniture E3, le calculateur 50 fournit une première consigne C1 au premier dispositif de mise sous pression 10. Les consignes C2, C20 transmises par le calculateur 50 prennent également en compte la mesure de débit D1 du débitmètre 13 de sorte que le deuxième débit Q2 pallie l’imprécision du premier débit Q1 fourni. Selon un aspect préféré, lors de la phase d’allumage RS1, le dispositif de dosage 21 fournit un deuxième débit Q2 au moins égal à 80%, préférentiellement au moins 90%, du débit maximal que le dispositif de dosage 21 est adapté pour fournir. De même pour le premier dispositif de mise sous pression 10 pour fournir un débit total suffisant. Selon un aspect préféré, le premier débit Q1 représente plus de 50% du débit total fourni, de préférence entre 60% et 75%.
Lors d’une phase de croisière RS3, connue sous le terme anglais « cruise », les étapes E1, E2 et E3 sont mises en œuvre. Le premier dispositif de mise sous pression 10 fonctionne selon un régime supérieur à celui du dispositif de dosage 21 afin de maximiser la part du premier débit Q1 dans le débit total fourni à la chambre de combustion 7. Le premier débit Q1 fourni par la première ligne 1 est supérieur au deuxième débit Q2 fourni par la deuxième ligne 2, de préférence au moins deux fois supérieur. Ceci permet avantageusement de réduire la consommation énergétique du système de conditionnement 100.
Le procédé décrit pour la phase de croisière RS3 est de préférence identique pour une phase de montée (« climb » en anglais), de descente et d’approche de l’aéronef.
Selon un aspect préféré, lors d’un régime stabilisé RS, une petite variation de débit est répercutée sur les consignes C2, C20 car le temps de réponse de la deuxième ligne 2, et notamment du détendeur 25, est inférieur à celui de la première ligne 1, et notamment du premier dispositif de mise sous pression 10. La deuxième ligne 2 permet avantageusement d’ajuster le deuxième débit Q2 avec précision et rapidité lors d’une fluctuation dans le régime stabilisé RS.
En référence aux figures 2 et 4, lors d’un régime transitoire RT : Le première ligne 1 fournit E4 un premier débit Q1 pour alimenter la chambre de combustion 7, le premier débit Q1 variant pendant un temps de réponse t jusqu’à atteindre un débit cible prédéterminé Qt1, Le dispositif de dosage à col sonique 21 reçoit E5 au moins une consigne de dosage C2 prédéterminée, Le dispositif de dosage à col sonique 21 fournit E6, à partir de la consigne de dosage C2 et de la pression d’alimentation P20, un deuxième débit Q2 pour alimenter la chambre de combustion 7, Le deuxième débit Q2 étant au moins égal à l’écart entre le premier débit Q1 et le débit cible prédéterminé Qt1 durant le temps de réponse t.
La deuxième ligne 2, de faible temps de réponse t0, permet avantageusement de compenser le temps de réponse t plus élevé de la première ligne 1. Comme illustré sur la , durant le temps de réponse t de la première ligne 1, le premier débit Q1 fourni est inférieur au débit cible Qt1 demandé par le calculateur 50 via la première consigne C1. De préférence, l’écart entre le premier débit Q1 et le débit cible Qt1 est déterminé par le calculateur 50 grâce à la mesure de débit D1 par l’organe de mesure du débit 13.
De préférence, l’écart entre le premier débit Q1 et le débit cible Qt1 est pris en compte pour déterminer la consigne de dosage C2, ainsi que la deuxième consigne C20 transmises à la deuxième ligne 2. Durant le temps de réponse t de la première ligne 1, les consignes C2, C20 comportent ainsi un débit cible Qt2 souhaité pour la deuxième ligne 2, mais également un excédent de débit correspondant à celui non fourni par la première ligne 1. A la fin du temps de réponse t, le premier débit Q1 est égal au débit cible Qt1. Les consignes C2, C20 transmises à la deuxième ligne 2 ne comportent plus que le débit cible Qt2 souhaité pour la deuxième ligne 2. A la fin du temps de réponse t, le deuxième débit Q2 est égal au débit cible Qt2.
Le système de conditionnement 100 permet ainsi de fournir un débit à la chambre de combustion 7 de manière précise, rapide et en limitant la consommation énergétique de mise sous pression grâce à deux lignes d’injection 1, 2 de fonctionnement différent. La première ligne 1, exempte d’organe de dosage, permet de fournir un débit important pour un coût énergétique faible. La deuxième ligne 2 permet de fournir un débit précis et à faible temps de réponse. Le pilotage des deux lignes d’injection 1, 2 selon le régime de la turbomachine d’aéronef permet avantageusement de combiner les avantages de chaque ligne 1, 2.
De préférence, une autre partie de la sangle, notamment d’extrémité opposée, est fixée à demeure, notamment cousue ou soudée, à la platine, notamment à la face interne de la platine.
De préférence, ladite partie libre a une partie d’extrémité fixée de manière amovible à la face interne de la platine.
Suivant un deuxième aspect, qui en soi constitue une invention indépendante des autres aspects de l’invention, mais qui peut être mis en œuvre de manière favorable avec chacun d’entre eux et avec une combinaison de deux ou plus d’entre eux, il est formé dans la platine une fente traversante à travers laquelle passe la partie libre de la sangle, notamment deux fois en ayant subi un retournement, notamment à 180°.
Suivant un mode de réalisation favorable, la fente a une forme rectangulaire, ayant une largeur et une épaisseur, la dimension en largeur s’étendant dans une direction inclinée par rapport à l’horizontale, notamment par rapport au bord supérieur horizontal de la platine, notamment d’un angle compris entre 20° et 40°.
En particulier, la partie libre comporte, de part et d’autre de la fente, une partie extérieure, qui s’étend du côté externe de la platine, et une partie intérieure, qui s’étend du côté interne de la platine.
En particulier, la partie extérieure forme une boucle pouvant emprisonner un passant de l’embout.
Suivant un mode de réalisation favorable, la sangle a la forme d’une bande de section rectangulaire mince et la fente a une forme identique d’environ la même largeur et d’épaisseur environ deux fois plus grande pour permettre un double passage de la bande à travers elle.
Suivant un mode de réalisation favorable, la partie libre de la sangle s’étend, dans sa direction en longueur, en étant incliné par rapport à la verticale, notamment d’un angle compris entre 20° et 40°.
De préférence, l’embout comporte un passant à travers lequel la partie libre de la sangle passe pour emprisonner le passant, et donc l’embout, une fois la partie libre fixée à la platine.
De préférence, le passant définit deux ouvertures de traversée, séparée par une barrette et la partie libre de la sangle passe dans une ouverture dans un sens, puis après retournement dans l’autre ouverture, dans l’autre sens.
Suivant un mode de réalisation préféré de l’invention, la ou chaque platine comporte, sur sa face interne, un ou des champs de crochets, respectivement de boucles, d’autoagrippant à crochets et boucles, destiné(s) à coopérer avec un ou des champs de boucles, respectivement de crochets, issus de la face avant de la partie avant et/ou de la face arrière de la partie arrière du gilet de base pour réaliser une fixation par autoagrippant à crochets et boucles de la platine à la partie avant et/ou à la partie arrière, et au moins une sangle, notamment deux sangles gauche et droite, dont une partie d’extrémité est fixée à demeure, notamment soudée ou cousue, à la face interne de la platine, et dont l’autre partie extrémité libre comporte un champ auxiliaire de boucles, respectivement de crochets, venant coopérer avec les crochets, respectivement boucles, du champ ou d’un des champs de crochets formés à la face interne de la platine.
Suivant un troisième aspect, qui en soi constitue une invention indépendante des autres aspects de l’invention, mais qui peut être mis en œuvre de manière favorable avec chacun d’entre eux et avec une combinaison de deux ou plus d’entre eux, les deux embouts mâles gauche et droit issus de la platine s’étendent latéralement vers l’extérieur de la platine, au-delà respectivement des bords verticaux gauche et droit de la platine.
Suivant un quatrième aspect, qui en soi constitue une invention indépendante des autres aspects de l’invention, mais qui peut être mis en œuvre de manière favorable avec chacun d’entre eux, le bord supérieur de la platine comporte un tronçon central, notamment horizontal, et deux tronçons latéraux gauche et droit incliné par rapport au tronçon central, notamment d’un angle de 20° à 40°.
De préférence, il est formé deux fentes traversantes gauche et droite, ayant une épaisseur et largeur, la largeur s’étendant dans une direction parallèle à un tronçon latéral respectif du bord supérieur.
La présente invention se rapporte également à une platine destinée à être utilisée dans un gilet pare-balles suivant l’invention.
En particulier, la présente invention se rapporte à une platine ayant une face interne recouverte au moins en partie, notamment sensiblement en totalité, de crochets, respectivement boucles ; - au moins une sangle, notamment deux sangles, étant fixée à la face interne de platine, en ayant chacune une partie fixée à demeure et au moins une partie libre ; - au moins une fente, de préférence deux fentes, à travers laquelle peut passer la au moins une partie libre ; - la face interne de la au moins une partie libre, notamment au niveau de son extrémité libre, comportant un champ de boucles, respectivement de crochets, pouvant s’accrocher avec les crochets, respectivement les boucles, de la face interne de la platine à la manière d’un auto-agrippant à crochets et boucles, de manière à pouvoir faire passer la partie libre à travers la fente, la faire passer dans un passant d’un embout mâle ou femelle d’une boucle mâle-femelle, puis la faire repasser dans la fente et faire alors coopérer les boucles, respectivement crochets, de la face interne de la partie libre avec au moins certains des crochets, respectivement boucles, de la face interne de la platine, l’embout étant ainsi fixé de manière amovible à la platine.