INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
on prépare ladite composition à faible impact écotoxicologique par mélange desdits composés de telle sorte que chaque composé présente, dans ladite composition à faible impact écotoxicologique, une fraction massique finale Fi par rapport à la masse totale de ladite composition à faible impact écotoxicologique, inférieure ou égale à ladite fraction massique seuil Xi dudit composé.
Un procédé selon l’invention permet de préparer des compositions telles que des compositions cosmétiques ou encore des compositions détergentes, présentant un faible impact écotoxicologique, l’impact écotoxicologique de chaque composé d’une composition étant particulièrement fiable puisqu’il permet de tenir compte non seulement de la toxicité de chaque composé présent dans la composition, mais également de l’exposition des écosystèmes terrestres et/ou aquatiques, par exemple en tenant compte du type de composition concerné et de son utilisation (quantité d’eau utilisée associée à chaque utilisation …). A partir d’une composition initiale prédéterminée, il ne sera donc nécessaire de diminuer la fraction massique initiale d’un composé (ingrédient) que si celle-ci est au moins égale (ou bien strictement supérieure) à la fraction massique seuil Xi. Si toutes les fractions massiques initiales Ci sont inférieures ou égales à leur fraction massique seuil Xi, il n’est donc pas nécessaire de modifier les proportions des composés de ladite composition. Le procédé permet toutefois dans ce cas de faciliter le choix de modifier certaines fractions massiques de certains composés de la composition en vue de limiter encore plus son impact écotoxicologique.
Avantageusement et selon l’invention, lorsqu’on réalise ledit procédé, au moins un composé de ladite composition initiale présente une fraction massique Ci au moins égale à la fraction massique seuil Xi dudit composé.
La concentration P est représentative de l’exposition dudit écosystème terrestre et/ou dudit écosystème aquatique à une composition prédéterminée (ou composition initiale notamment). Avantageusement et selon l’invention, P représente une concentration environnementale prédite d’une composition prédéterminée tenant compte de son utilisation et de son rejet dans l'environnement.
A titre d’exemple non limitatif, le dispositif D illustré dans la figure 2 repose sur le principe d’épifluorescence dont l’observation de la fluorescence est effectuée dans une configuration par réflexion au moyen d’une lame ou d’un miroir dichroïque 50 par exemple. Cette configuration particulière permet de dissocier le chemin optique emprunté par la lumière d’excitation , du chemin optique emprunté par le rayonnement de fluorescence FL.
De manière préférentielle, l’angle d’incidence optimisé est compris entre 62 et 80 degrés. La borne basse de la plage précitée (62 degrés) est donnée par la valeur d’indice de réfraction de l’échantillon étudié. Quant à la borne haute de la plage précitée (80 degrés), elle est définie en fonction de la valeur de l’ouverture numérique utilisée pour l’observation de microscopie. L’ouverture numérique typique de l’objectif de microscope Obj du dispositif D est supérieure ou égale à 1,45. L’objectif de microscope Obj est de préférence à ouverture numérique et à focale variable.
On s’attache à décrire ci-après avec plus de détails la structure de la lame optique selon l’invention, telle que représentée dans la .
La lame optique LO possède la première face SE, et une deuxième face SI, opposée à la première, et définit un axe d’empilement s’étendant entre ces deux faces opposées selon la direction . La première face SE est destinée à recevoir l’échantillon biologique E à observer et la deuxième face SI est la face illuminée par le faisceau lumineux . La première face SE constitue l’interface où une exaltation du champ électromagnétique évanescent OE est produite par la lame optique 10.
Selon le mode de réalisation illustré dans la figure 2, la lame optique LO et l’objectif de microscope Obj sont agencés de sorte que l’axe d’empilement de la lame soit confondu avec l’axe optique OA de l’objectif. Autrement dit, la lame optique LO et l’objectif de microscope Obj sont orientés l’un par rapport à l’autre de manière à ce que l’interface optique formée entre la lame optique LO et l’échantillon E soit perpendiculaire à l’axe optique OA, selon la direction .
Selon l’invention, la lame optique LO comprend un substrat SB transparent optiquement dans une région spectrale qui comprend la longueur d’onde d’illumination et qui comprend la gamme spectrale du rayonnement de fluorescence FL. Par exemple, le substrat SB est une lamelle de microscope en verre sodocalcique d’indice 1,5 (ou tout autre support optiquement transparent calibré en épaisseur).
En outre, la lame optique LO comprend un empilement de couches diélectriques (appelé empilement optimisé EO ci-après) disposé directement au dessus du substrat SB. Cet empilement optimisé EO est particulièrement adapté pour permettre une exaltation du champ électrique évanescent OE produit à la surface SE dans une configuration de RTI du faisceau . Ainsi, lorsque le dispositif de la figure 2 est en fonctionnement, l’échantillon biologique E qui est disposé sur la couche supérieure est illuminé par le faisceau à la longueur d’onde d’illumination après avoir traversé la lame optique. Plus précisément, le faisceau traverse le substrat SB, puis l’empilement diélectrique EO jusqu’à atteindre l’interface entre la couche supérieure et l’échantillon E sous l’angle d’incidence optimisé . L’onde évanescente OE créée par la RTI voit son intensité amplifiée grâce à la structure résonnante de l’empilement EO, ce qui permet d’augmenter significativement les performances d’imagerie de microscopie TIRF, en particulier en termes de sensibilité et de résolution axiale.
Comme illustré sur la figure 3, cet empilement EO est formé d’une succession de couches minces alternées d’un premier matériau diélectrique à indice de réfraction (couches minces référencées ) et d’un deuxième matériau diélectrique à indice de réfraction (couches minces référencées ), avec .
La couche mince destinée a être contact avec l’échantillon E (appelée couche supérieure) est réalisée dans l’un des deux matériaux diélectriques. De préférence, cette couche est réalisée dans un matériau diélectrique biocompatible, par exemple en SiO 2 , TiO 2 , Nb 2 O 5 … . La face supérieure de cette couche supérieure correspond à la face SE précédemment introduite. Quant à la face SI illuminée par le faisceau , elle correspond à la face inférieure du substrat SB.
Dans la lame optique LO de l’invention, chacune des couches diélectriques présente une épaisseur dite optimisée respective choisie notamment en fonction de la longueur d’onde d’illumination , de l’angle d’incidence optimisé , de la polarisation incidente et des indices de réfraction et . Le procédé de fabrication et la face de conception de la lame optique LO de l’invention seront détaillés plus loin dans la description de la figure 7. On se limitera brièvement à préciser que les épaisseurs optimisées et le nombre de couches minces diélectriques sont adaptés de manière à ce que la lame optique LO présente au moins une double résonance à la longueur d’onde d’illumination en RTI pour deux angles d’incidence distincts. Plus précisément, les épaisseurs optimisées et le nombre de couches minces diélectriques sont tels que la lame optique présente : une première absorption résonnante à la longueur d’onde d’illumination et à un premier angle d’incidence en RTI, et une deuxième absorption résonnante à la longueur d’onde d’illumination et à un deuxième angle d’incidence en RTI.
Les angles d’incidence et sont choisis de manière à ce que soit compris entre 0.4° et 3°, préférentiellement compris entre 0.4° et 1.5°. Plus précisément, on souhaite avoir de l’ordre de grandeur de la divergence du microscope donc selon les systèmes
Il est entendu que la lame optique LO de l’invention peut comprendre plus de deux résonances tant que les conditions précitées restent vérifiées.
L’empilement EO de multicouches diélectriques couplé au substrat SB permet d’assurer une exaltation significative du champ électromagnétique évanescent OE à l’interface entre la lame optique et l’échantillon avec une tolérance angulaire très supérieure aux lames optiques de l’art antérieur. Cette exaltation permet d’accroitre l’intensité du rayonnement de fluorescence FL, ce qui améliore la sensibilité de l’imagerie microscopique ainsi que la résolution axiale du dispositif D.
En effet, les lames optiques résonantes de l’art antérieur sont optimisées pour présenter une résonance étroite spectralement et angulairement, pour un angle d’incidence optimal prédéterminé et pour une onde d’illumination théoriquement plane. Elles présentent ainsi un facteur d’exaltation « théorique » du champ électromagnétique évanescent très élevé. Cependant, selon les lois de l’optique géométrique, le faisceau présente une divergence angulaire naturelle non négligeable après avoir traversé l’objectif (typiquement comprise entre 0.5° et 1°). Aussi, le faisceau incident sur la lame optique LO présente en réalité une pluralité d’angles d’incidences centrés autour de l’angle d’incidence optimal. Cela implique que le facteur d’exaltation des ondes évanescentes OE induit par la lame optique pour rayons selon les angles d’incidences autres que l’angle d’incidence optimal est en pratique nettement plus faible que le facteur d’exaltation « théorique ».
Dans l’invention, la présence de deux résonances (ou plus) proches angulairement permet un recouvrement partiel entre les bandes de résonnances. Ce chevauchement permet d’élargir la tolérance angulaire de la lame optique LO afin qu’elle présente un facteur d’exaltation « réel » six à dix fois plus important que les lames optiques de l’art antérieur (voir figure 6) (voir plus dans le cas de multi-résonances). La tolérance angulaire de la lame de l’invention est spécifiquement choisie afin d’être supérieure ou égale à la divergence du faisceau après sa traversée de l’objectif du microscope Obj qui est typiquement comprise entre 0.5° et 1°.
Par de nombreuses simulations et expériences, les inventeurs ont observé que cette résonance multiple n’était possible qu’avec un empilement EO comprenant un nombre de couches minces diélectriques.
Exemple 1 : Evaluation de l’activité de l’Eau Thermale Jonzac, de Lactobacillus acidophilus et de leur association sur explants de peau humaine
Cette étude découpée en deux phases, a pour but d’évaluer les actions anti-âge et renforcement de la barrière épidermique de deux produits, ainsi que leur synergie sur explants de peau humaine ex vivo .
La première phase ex vivo permet de reproduire une application du produit sur la peau.
La deuxième phase histologique permet d’évaluer l’évolution des paramètres biologiques par colorations et immunomarquages.
L’activité est évaluée par : une évaluation de la viabilité cellulaire après coloration au trichrome de Masson avec une mesure de l’épaisseur de l’épiderme, un immunomarquage de la filaggrine, et un immunomarquage du collagène I.
Les produits testés sont les suivants : P1 = Eau thermale de Jonzac ; et P2 = extrait de Lactobacillus acidophilus .
Dans la suite des exemples, il est entendu que P1 désigne l’eau thermale de Jonzac et P2 désigne un extrait de Lactobacillus acidophilus .
A J0, les produits P1 et P2 sont dilués dans de l’eau distillée stérile de la manière suivante : Lot P1 = P1 à 20% ; Lot P2 = P2 à 2% ; et Lot P3 = P1 à 20% + P2 à 2%.
Les produits préparés ont été conservés à 4°C pendant la phase ex vivo de l’étude.
Phase 1 : Préparation des explants
Pour la phase ex vivo de l’étude, 18 explants de peau humaine de 12 ± 1 mm de diamètre, dont 12 ayant subi 10 strippings (Lot S et S’x’), ont été préparés à partir d’une abdominoplastie d’une femme caucasienne âgée de 69 ans (référence P2660-AB69) de phototype II.
Le stripping est un modèle d’irritation cutanée mécanique qui consiste à décoller progressivement la partie superficielle de l’épiderme, le stratum corneum . L’irritation de la peau est réalisée en apposant et en retirant successivement une bande adhésive sur une même zone cutanée.
Les explants ont été mis en survie en milieu adapté à 37°C en atmosphère humide, enrichie de 5 % de CO2.
Agression de la barrière épidermique
A J0, juste avant l’application des produits, les explants des lots S et S’x’ ont été strippés 10 fois à l’aide d’un ruban adhésif.
Répartition des explants
Le faisceau de champ proche d’un feu de croisement peut également être appelé faisceau « flat » pour faisceau plat ou étalé. Il est projeté globalement sous la coupure et sert à illuminer le champ proche à l’avant du véhicule.
Le faisceau à coupure pour feu de croisement permet de définir une zone de coupure. Ainsi, l’association des faisceaux de champ proche et du faisceau à coupure pour feu de croisement permet de définir au moins partiellement un faisceau de feu de croisement.
Le faisceau à coupure pour feu de croisement est donc configuré pour produire, en mode code, une portion de feu de croisement à coupure. La portion coudée résultante est appelée « kink » (en anglais) du faisceau « code ». Les faisceaux du type feu de croisement présentent typiquement une première zone latérale (normalement côté bord de la chaussée) projetant à une hauteur un peu supérieure que dans une deuxième zone latérale (normalement côté milieu de chaussée), ces deux zones se suivant latéralement avec la présence d’un virage ou coude entre-elles.
Selon un exemple de réalisation préféré, l’axe optique 6 et la direction d sont orthogonaux.
Préférentiellement, le module d’éclairage comprend une lentille intermédiaire 10 et une lentille de projection 9. La lentille intermédiaire 10 et la lentille de projection 9 sont positionnées suivant l’axe optique de manière que les rayons lumineux issus des rangées de sources lumineuses interceptent en premier la lentille primaire, en deuxième la lentille intermédiaire et en troisième la lentille de projection.
Le dioptre d’entrée de la lentille primaire est distant du dioptre de sortie de la lentille de projection d’une distance comprise entre 70 mm et 90 mm. Le dioptre de sortie de la lentille primaire est distant du dioptre d’entrée de la lentille de projection d’une distance comprise entre 50 mm et 60 mm. Ces distances sont prises en compte au niveau de l’axe optique 5.
La lentille intermédiaire et la lentille de projection peuvent avoir une distance focale comprise entre 55 et 60 mm, de préférence cette distance focale peut être de 58 mm (cette distance étant une distance fictive calculée à partir du grossissement global image/objet du système composé de la lentille intermédiaire et de la lentille de projection). Le champ de vue du faisceau issu des rangées de la lentille de projection peut être de 35°.
Avantageusement, la lentille primaire et la lentille intermédiaire ont une taille de 30 par 60 mm (en prenant en compte les zones de fixation). Dans le cas où l’invention prévoit plusieurs modules d’éclairage et que ces derniers sont disjoints, la lentille de projection peut avoir une largeur de 45 mm et une hauteur comprise entre 30 mm et 40 mm (c’est-à-dire selon la direction verticale). Dans le cas où l’invention prévoit plusieurs modules d’éclairage et que ces derniers sont joints, la lentille de projection globale du système (c’est-à-dire que la lentille de projection globale consiste en la réunion de plusieurs lentilles de projection individuelle) peut avoir une hauteur de 30 mm et une largeur comprise entre 100 et 120 mm.
Préférentiellement, les sources lumineuses supérieures 1 sont allumables sélectivement de manière individuelle. De manière préférée, les sources lumineuses inférieures 4 sont allumables sélectivement de manière individuelle.
Ainsi, grâce à cette configuration, les LEDs du module d’éclairage peuvent être sélectivement allumées ou éteintes de manière à former l’éclairage résultant ayant la configuration voulue. Cette configuration permet donc de contrôler la valeur de la luminosité selon la zone considérée. L’acronyme ADB (pour Adaptative Driving Beam signifiant faisceau de route adaptatif) est utilisé pour ce type de fonction.
Exemple 2 : Evaluation de la trousse sur une surface poreuse : observation de la coloration en comparaison d’une trousse de l’art antérieur
La trousse de l’Exemple 1 contenant le FB351 et une trousse conforme à l’enseignement de la demande WO2012175671 dite trousse contenant un colorant bleu, le bleu de coomassie, ont été appliquées sur une surface poreuse couramment utilisée dans le domaine de l’agro-industrie et sujette à la contamination par des biofilms, en l’occurrence du caoutchouc de grade alimentaire (tuiles butadiène-acrylonitrile, fournies par E.JAMES & CO).
100 µL des solutions de détection ont été pulvérisés sur le substrat. Après un temps de contact approprié, le substrat était rincé avec 1.5 mL de la solution de rinçage appropriée. Après un temps de contact approprié, le substrat était rincé avec de l’eau et l’excédent était épongé avec du papier absorbant.
Différents temps de contact ont été évalués afin de comparer les différentes trousses. Il s’avère que la trousse de l’art antérieur contenant un colorant bleu avait davantage tendance à tacher le caoutchouc que les autres trousses, même en réduisant les temps de contact à deux minutes au lieu des cinq minutes recommandées par le fabricant.
Deux clichés des surfaces traitées par la trousse de l’invention avec l’azurant optique FB351 et par la trousse de l’art antérieur contenant le colorant bleu sont présentés Figure 1A (sous lumière visible) et Figure 1B (sous UV) respectivement. Ils ont été pris avec un téléphone mobile Samsung Galaxy S22, en mode automatique, sans grossissement. Les photos ont été prises dans des conditions où les photos représentaient le mieux possible l'observation à l'œil nu. La lampe UV de marque AloneFire® SV18, UV 365 nm, 12 watt, se trouvait à environ 20 cm du biofilm.
Sur la Figure 1A, on observe une coloration résiduelle bleue sur le caoutchouc après application de la trousse de l’art antérieur. Sur la Figure 1B, on observe que l’utilisation de la trousse FB351 n’a laissé aucune trace sur le caoutchouc, même sous illumination UV.
Exemple 3 : Application de trousses de l’invention et d’une trousse comparative, sur des biofilms
Les trousses de l’Exemple 1 et la trousse de l’art antérieur mentionnée à l’Exemple 2 ont été appliquées sur des biofilms monosouches.
Les biofilms monosouches ont été développés sur des coupons d’acier inoxydable, selon une méthode décrite par Gamble (“Food Grade Dye for Assessment of Biofilm Removal from Stainless Steel by Cleaning and Sanitizing Agents”, Food Protection Trends, Vol 39, No. 6, p. 442–448) et adaptée selon les spécificités de l’expérience.
Les trois espèces bactériennes utilisées pour les essais ( Bacillus subtilis CH00001, Escherichia coli ATCC 8739 et Listeria innocua HPB13) sont bien documentées dans la littérature pour leur rôle dans la formation des biofilms en agro-industrie. Il a été observé que les biofilms se forment de façon généralement uniforme sur les différents coupons. Les différents réplicas ont d’ailleurs confirmé l’excellente reproductibilité de l’expérience.
10 µL de la solution de détection telle que décrite à l’Exemple 1 ont été déposés sur chacun des trois biofilms. Le temps de contact de la solution de détection était de cinq minutes pour la trousse de l’art antérieur et deux minutes pour les autres trousses.
A la fin du temps de contact de la solution de détection, le rinçage a été effectué avec la solution de rinçage appropriée pour chacune des trousses. Après les temps de contact appropriés, (deux minutes pour les trousses à base d’azurants optiques et cinq minutes pour la trousse de l’art antérieur) les coupons ont été rincés à l’eau. Il a été validé que les matrices des solutions de détection et de rinçage de la trousse de l’invention ne retiraient pas les biofilms de façon significative. Les biofilms sont solidement ancrés sur les coupons d’acier inoxydable et sont difficiles à éliminer, à l’instar des biofilms détectés en agro-industrie et en service alimentaire.
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte en outre la formule suivante : (2) avec : et où : E = 0,303 ; F D9 = - 2,92 * 10 -1 ; G D9 = 1,98 ; H D9 = - 3,85 ; I D9 = 3,24 ; Fω = 0,85 ; Gω = 1,18 ; F n = 0,071 ; G n = 2,0 * 10 -2 ; H n = 0,73 ; et F s/c = 1,54 ; G s/c = - 0,6.
Le respect de la formule (2) permet d’obtenir un rotor de soufflante 9 dont le diamètre D 9 et la vitesse de rotation ω sont limités sans pour autant porter préjudice à l’efficacité de la section de soufflante, ce qui permet de réduire la force centrifuge appliquée par les aubes 14 au disque 13 de soufflante et donc de réduire la masse du disque 13 de soufflante.
Le respect de la formule (2) permet d’obtenir un rotor de soufflante 9 dont le rapport de moyeu R est adapté de façon à réduire les efforts générés par les aubes 14 notamment sur le disque 13 de soufflante et donc réduire la masse de la soufflante sans pour autant porter préjudice à l’efficacité de la section de soufflante.
De préférence, le disque de soufflante 13 est réalisé dans un matériau présentant une résistance mécanique au moins égale à la résistance mécanique des alliages à base de titane habituellement utilisés. Afin de réduire la masse du disque de soufflante 13, le matériau présente une densité inférieure à ces alliages à base de titane.
Le diamètre D 9 du rotor de soufflante peut alors être compris entre 80 pouces (203,2cm) et 185 pouces (469,9cm) inclus, de préférence compris entre 85 pouces (215,9 cm) et 120 pouces (304,8 cm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (228,6 cm), ce qui permet en outre d’intégrer le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous l’aile d’un aéronef 100.
Le cas échéant, la masse de chaque aube de soufflante 14 peut également être réduite afin de diminuer encore les efforts centrifuges appliqués par les aubes 14 sur les dents 33 du disque 13 de soufflante et donc de réduire la masse du disque 13. Par exemple, les aubes 14 de soufflante peuvent être réalisées en matériaux composite comprenant un renfort fibreux tissé en deux ou trois dimensions qui est noyé dans une matrice. Dans une forme de réalisation, le renfort fibreux comprendre des fibres en carbone, en verre, en basalte, et/ou en aramide et la matrice peut comprendre une matrice polymère, par exemple époxyde, bismaléimide ou polyimide. L’aube 14 est alors formée par moulage au moyen d’un procédé d’injection sous vide de résine du type RTM (pour « Resin Transfer Moulding), ou encore VARRTM (pour Vacuum Resin Transfer Molding).
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte la formule suivante : avec : et où : J = 0,35 ; K D9 = - 3,40 * 10 -1 ; L D9 = 2,25 ; M D9 = - 4,23 ; N D9 = 3,34 ; Kω = 0,85 ; Lω = 1,19 ; K n = 0,066 ; L n = - 6,40 * 10 -2 ; M n = 0,9 ; et K s/c = 1,56 ; L s/c = - 0,60.
Lorsque le rotor de soufflante 9 est dimensionné conformément à la formule (3), il est possible de garantir que le rapport moyeu-tête reste suffisamment faible pour ne pas limiter les performances du système propulsif 1
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte la formule suivante : (4) avec : et où : P = 0,31 ; Q D9 = - 3,40 * 10 -1 ; R D9 = 2,31 ; S D9 = - 4,55 ; T D9 = 3,69 ; Qω = 0,86 ; Rω = 1,14 ; Q n = 0,076 ; R n = - 5,50 * 10 -2 ; S n = 0,85 ; et Q s/c = 1,54 ; R s/c = - 0,6.
Lorsque le rotor de soufflante 9 est dimensionné conformément à la formule (4), en cas de perte d’aube (« fan blade out » en anglais), le disque 13 de soufflante peut présenter une masse réduite mais être suffisamment résistant pour supporter le moment créé au niveau de la dent 33 du disque 13 qui est immédiatement adjacente à l’aube impactée. Cette résistance permet d’éviter que la dent 33 ne casse et entraine, par effet domino, la perte de l’aube adjacente puis, quand le balourd devient trop important, la rupture du disque 13.