INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un autre mode de réalisation avantageux, le caisson extérieur 202 comporte en outre une porte dite de surpression. Cette porte de surpression est fermée de façon étanche lors du fonctionnement normal de l’aéronef 100. Elle est prévue pour s’ouvrir vers l’extérieur du caisson extérieur 202 lorsque la pression à l’intérieur du caisson extérieur 202 est supérieure à une valeur de pression prédéterminée. Ainsi, dans l’hypothèse où la circulation de l’air entre l’entrée d’air 202a et la sortie d’air 202b ne permettrait pas une ventilation à l’intérieur du caisson extérieur 202 suffisante pour éviter d’avoir un mélange explosif à l’intérieur du caisson extérieur 202 suite à une fuite, la porte de surpression permet de protéger le caisson extérieur 202 en s’ouvrant si une explosion survient à l’intérieur du caisson extérieur 202. Dans un mode particulier de réalisation, le caisson intérieur 204 comporte également une porte de surpression. Ainsi, dans l’hypothèse où le débit à travers le premier limiteur de pression 210 ne permettrait pas une évacuation suffisante du gaz contenu dans le caisson intérieur 204 suite à une fuite, la porte de surpression du caisson intérieur 204 permet de protéger le caisson intérieur 204 en s’ouvrant si une explosion survient à l’intérieur du caisson intérieur 204.
La illustre schématiquement un exemple d’une unité de contrôle 220 mise en œuvre dans l’invention.
Une première composition et une seconde composition pour les cheveux selon l’Exemple 9 ont été préparées par mélange des ingrédients dans des conditions ambiantes jusqu’à ce qu’elles deviennent homogènes. Les formulations de chacune des compositions ont été montrées dans le Tableau 5. Le copolymère huile de ricin hydrogénée/acide sébacique a été obtenu auprès de Croda vendu sous le nom de Crodabond CSA. Les valeurs numériques pour les quantités des ingrédients sont toutes basées sur le « % en poids » en tant que matières premières.
La même mèche de cheveux colorée et permanentée que celles utilisées dans les Exemples 1 à 8 et dans l’Exemple Comparatif 1 ci-dessus a été utilisée dans cet exemple.
La mèche de cheveux colorée et permanentée (1 g, 10 cm) a été placée sur une plaque chauffante à 27 °C. La première composition a été appliquée sur la mèche de cheveux en une quantité de 1 g/g de cheveux, puis elle a été recouverte d’un film en vinyle. Après avoir laissé la mèche sur la plaque chauffante pendant 15 minutes, la seconde composition a été appliquée sur la mèche de cheveux en une quantité de 1 g/g de cheveux sans étape de rinçage, puis elle a été recouverte d’un film en vinyle. Après avoir été laissé pendant 15 minutes, le film en vinyle a été retiré, puis la mèche de cheveux a été rincée à l’eau du robinet (37 °C). Après avoir pressé l’excès d’eau, la mèche a été lavée avec une solution à 1 % en poids du shampooing ordinaire pour l’analyse de dégradation de couleur pendant 5 minutes à 1340 tr/min, puis rincée à l’eau du robinet (37 °C) et séchée au sèche-cheveux. Le shampooing ordinaire pour l’analyse de dégradation de couleur était le même que celui utilisé dans les Exemples 1 à 9 et dans les Exemples Comparatifs 1 et 2 et dont la formulation est montrée dans le Tableau 2 ci-dessus.
La différence de couleur de la mèche colorée et permanentée avant et après shampooing pour dégradation de couleur a été mesurée par mesure des valeurs colorimétriques (L*, a*, b*, luminosité / vert-rouge / bleu-jaune) à l’aide d’un spectrophotomètre CM-3600A de Konica Minolta. Les valeurs ΔE *ab (entre la mèche avant et après le traitement du processus de coloration sous le système ΔL * a * b) ont été calculées. La valeur moyenne de deux échantillons a été calculée pour chaque expérience. Un ΔE *ab plus petit indique une meilleure protection de la couleur.
Ingrédients Première composition Seconde composition Acide laurique 10 - Copolymère huile de ricin hydrogénée/acide sébacique - 0,4 Triglycéride caprylique/caprique qs 100 qs100 Évaluation Protection de la couleur ΔE *ab 3,74
Comme on peut le voir dans le Tableau 5, un processus selon la présente invention où la première composition et la seconde composition ont ensuite été appliquées sur les fibres kératineuses a présenté un effet de protection de la couleur amélioré.
En conséquence, il peut être conclu que la composition et le processus cosmétique selon la présente invention conviennent très bien au traitement des fibres kératineuses colorées, car ils peuvent montrer un effet de protection de la couleur amélioré.
Composition cosmétique comprenant une amidoamine grasse, un polyol particulier, un tensioactif anionique, et un tensioactif amphotère ou zwittérionique La présente invention concerne une composition cosmétique comprenant au moins une amidoamine grasse, au moins un polyol comprenant quatre groupements hydroxyles ou plus, au moins un tensioactif anionique et au moins un tensioactif amphotère ou zwittérionique.
L’invention concerne également un procédé de traitement des matières kératiniques, notamment des fibres kératiniques, comprenant au moins une étape d’application sur lesdites matières kératiniques d’une telle composition et l’utilisation de la composition selon l’invention pour le nettoyage et/ou lavage desdites matières kératiniques, notamment des fibres kératiniques.
Pour le nettoyage et/ou lavage des cheveux, l'utilisation de compositions capillaires détergentes (ou shampooings) à base essentiellement d'agents tensioactifs classiques, notamment anioniques, non-ioniques et/ou amphotères, mais généralement anioniques, est courante. Ces compositions sont appliquées sur cheveux mouillés et la mousse générée par massage ou friction avec les mains permet, après rinçage à l'eau, l'élimination des diverses salissures initialement présentes sur les cheveux.
De plus en plus d’utilisateurs de produits cosmétiques sont sensibles à l’aspect parfois peu esthétique et souvent opaque des compositions de lavage des matières kératiniques, notamment des fibres kératiniques. Ces utilisateurs sont notamment à la recherche de compositions plus esthétiques, fluides voire transparentes, mais également plus originales.
Par ailleurs, il est connu de proposer des shampooings, notamment pour cheveux sensibilisés ou fragilisés à des degrés divers suite à l'action d’agents atmosphériques ou de traitements mécaniques ou chimiques répétés, contenant des agents conditionneurs tels que des silicones pour obtenir des performances cosmétiques acceptables.
Toutefois, de telles compositions présentent plusieurs inconvénients : la présence de silicone et de polymères cationiques dont le profil environnemental (biodégradabilité, empreinte eau) n’est pas toujours optimal, l’aspect généralement opaque (peu esthétique) du shampoing lié à la présence de silicone, le démarrage de mousse et la qualité de mousse jugés insuffisants, un regraissage rapide des cheveux accompagné d’alourdissement.
En outre, les applications répétées de ces compositions ont souvent pour effet d’induire un toucher désagréable des cheveux, une perte de volume et de nervosité de la chevelure, et parfois un manque de brillance.
De plus, il subsiste avec ces compositions des problèmes de rinçabilité, des difficultés de répartition sur les matières kératiniques, ainsi que des propriétés cosmétiques insuffisantes.
Trois échantillons issus de trois campagnes de traitement de bandages pneumatiques sont testés afin de prendre en compte la variabilité des charges traitées. Ces échantillons sont désignés ci-après sous les termes « Fibre gommée A », « Fibre gommée B » et « Fibre gommée C ».
Un troisième lot, désigné ci-après sous le terme « Fil tringle 1 », est constitué de chutes de fils métalliques revêtus de zinc issues de la fabrication de fils de renforcement pour bandages pneumatiques destinés à être utilisés comme tringle. Ces fibres ne contiennent par conséquent pas de gomme, n’ayant pas été intégrées à un articule polymérique tel qu’un article de caoutchouc.
Un quatrième lot, désigné ci-après sous le terme « Fil tringle 2 », est constitué de chutes de fils métalliques revêtus de bronze issues de la fabrication de fils de renforcement pour bandages pneumatiques destinés à être utilisés comme tringle. Ces fibres ne contiennent par conséquent pas de gomme, n’ayant pas été intégrées à un articule polymérique tel qu’un article de caoutchouc.
Pour chaque lot, les fibres d’acier présentent individuellement une longueur d’au plus 10 cm.
Les « fibres nues » obtenues comprennent 0,16% en poids de revêtement laitonné par rapport à la masse de métal des fibres d’acier. Une analyse élémentaire montre que le laiton est composé, en poids, à 64,4% de cuivre et 35,6% de zinc et que l’acier est composé, en poids, de 0,7% de carbone, 0,5% de manganèse, 0,2% de silicium et 98,6% de fer, les autres éléments tels que chrome, molybdène, etc… étant présents en quantités négligeable.
Les « Fibres gommées A » obtenues comprennent 0,15% en poids de revêtement laitonné par rapport à la masse de métal des fibres d’acier. Une analyse élémentaire montre que le laiton est composé, en poids, à 63,6% de cuivre et 36,4% de zinc. La composition de l’acier est identique à celle des « fibres nues ».
Les « Fibres gommées B » obtenues comprennent 0,23% en poids de revêtement laitonné par rapport à la masse de métal des fibres d’acier. Une analyse élémentaire montre que le laiton est composé, en poids, à 62,8% de cuivre et 37,2% de zinc. La composition de l’acier est identique à celle des « fibres nues ».
Les « Fibres gommées C » obtenues comprennent 0,16% en poids de revêtement laitonné par rapport à la masse de métal des fibres d’acier. Une analyse élémentaire montre que le laiton est composé, en poids, à 64,4% de cuivre et 35,6% de zinc. La composition de l’acier est identique à celle des « fibres nues ».
Les « Fibres Tringle 1 » obtenues comprennent 0,003% en poids de revêtement zinc par rapport à la masse de métal des fibres d’acier. La composition de l’acier est identique à celle des « fibres nues ».
Les « Fibres Tringle 2 » obtenues comprennent 0,003% en poids de revêtement bronze par rapport à la masse de métal des fibres d’acier. Une analyse élémentaire montre que le bronze est composé, en poids, à 99% de cuivre et 2% d’étain. La composition de l’acier est identique à celle des « fibres nues ».
Pourcentage de démétallisation Pour déterminer le pourcentage de démétallisation, on procède de la manière suivante. On détermine la teneur en revêtement (laiton, zinc ou bronze) T1 sur les fibres d’acier, exprimé en mg/100g de métal, avant traitement. On traite un échantillon de fibres, puis on procède de nouveau à une détermination de la teneur en revêtement T2 sur les fibres d’acier.
Le pourcentage d’extraction est ensuite calculé selon : %extraction =(T1-T2)/T1x100.
Pour déterminer la teneur en revêtement sur les fibres on procède, de manière connue de l’homme du métier, par attaque chimique des fibres d’acier puis dosage des éléments cuivre, zinc et étain (suivant les revêtements) dans la solution utilisée pour l’attaque chimique.
Attaque de l’acier Pour évaluer l’attaque de l’acier par le traitement réalisé, on mesure le fer présent dans le bain chimique à l’issue du traitement. Plus il y a de fer dans le bain chimique, plus l’acier des fibres d’acier a été attaqué par le traitement, ce qui est préjudiciable. La quantité de fer présente dans le bain de traitement est ramenée à la quantité de fer présente dans les fibres d’acier avant traitement.
Les analyses montrent que les traitements non électrochimiques évalués, à l’exception du traitement par la soude, conduisent à la présence d’une quantité de fer importante dans les bains de traitement, le fer dissous représentant plus de 20% en poids du fer présent dans les fibres d’acier avant traitement.
Les traitements électrochimiques évalués et le traitement non électrochimique par la soude conduisent à extraire très peu de fer des fibres d’acier, avec une quantité de fer dissoute inférieure à 0,05% en poids du fer présent dans les fibres d’acier avant traitement.
L’invention concerne en outre un aéronef comprenant :
- une première source d’un premier fluide ;
- une deuxième source d’un deuxième fluide ;
- au moins un volume de réception du fluide résultant ; et
- un système de mélange tel que décrit précédemment ;
la section amont de la conduite principale étant fluidiquement connectée à la première source, la conduite auxiliaire étant fluidiquement connectée à la deuxième source, la section aval de la conduite principale étant fluidiquement connectée à l’au moins un volume de réception du fluide résultant,
le système étant configuré pour distribuer le fluide résultant dans l’au moins un volume de réception du fluide résultant.
Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention, l’aéronef présente également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) :
- l’aéronef est tel que :
- le premier fluide présente une première température ;
- le deuxième fluide présente une deuxième température différente de la première température ; et
- le fluide résultant présente une troisième température dont la valeur est située entre les première et deuxième températures.
- le premier fluide, le deuxième fluide et le fluide résultant sont de l’air.
la est une représentation schématique simplifiée d’un aéronef selon l’invention ;
la est une vue en perspective de côté d’une partie d’un système de mélange de fluides compris dans l’aéronef de la , selon un premier mode de réalisation ;
Le premier poussoir 40 comprend avantageusement un premier ressort 41.
Selon un mode de réalisation le poussoir 40 est une unique pièce.
De préférence, le premier poussoir 40 est lié à l’élément de support 14 par une première liaison pivot 45.
Avantageusement, la translation transversale de l’élément d’entrainement 32 entraine le déplacement longitudinal du premier poussoir 40.
A cet effet, l’élément d’entrainement 32 comprend par exemple une première came 43 comprenant une surface inclinée 44 coopérant avec une surface inclinée 46 correspondant du premier poussoir 40.
Par exemple, lors de la translation transversale de l’élément d’entrainement 32 dans le deuxième sens de sa position centrale ( ) vers sa deuxième position extrême ( ), la première came 43 de l’élément d’entrainement 32 pousse le premier poussoir 40, le cas échéant comprimant le premier ressort 41, poussant ainsi le premier bord 24 de l’élément de support 14 vers sa deuxième position. L’élément de support 14 est ainsi passé de sa position centrale ( ) à sa deuxième position extrême ( ).
De même, lors de la translation transversale de l’élément d’entrainement 32 dans le premier sens de sa deuxième position extrême ( ) à sa position centrale ( ), la première came 43 de l’élément d’entrainement 32 ne pousse plus le premier poussoir 40. Le premier ressort 41 est ainsi relâché, tirant ainsi le premier bord 24 de l’élément de support 14 vers sa première position. En d’autres termes, le premier ressort 41 contraint le premier bord 24 de l’élément de support 14 vers sa première position. L’élément de support 14 est ainsi passé de sa deuxième position extrême ( ) à sa position centrale ( ).
Le deuxième poussoir 42 est lié à l’élément de support 14 au voisinage du deuxième bord 26 de l’élément de support 14, comme cela est visible sur les figures.
Plus particulièrement, le deuxième poussoir 42 est mobile selon la direction longitudinale X et déplace le deuxième bord 26 de l’élément de support 14 entre sa première position (Figures 1 et 3) et sa deuxième position ( ).
Le deuxième poussoir 42 comprend avantageusement un deuxième ressort 47.
De préférence, le deuxième poussoir 42 est lié à l’élément de support 14 par une deuxième liaison pivot 48.
Avantageusement, la translation transversale de l’élément d’entrainement 32 entraine le déplacement longitudinal du deuxième poussoir 42.
A cet effet, l’élément d’entrainement 32 comprend par exemple une deuxième came 49 comprenant une surface inclinée 50 coopérant avec une surface inclinée 52 correspondant du deuxième poussoir 42.
Par exemple, comme cela est illustré sur la , lors de la translation transversale de l’élément d’entrainement 32 dans le premier sens de sa position centrale ( ) vers sa première position extrême ( ), la deuxième came 49 de l’élément d’entrainement 32 pousse le deuxième poussoir 42 comprimant le deuxième ressort 47, poussant ainsi le deuxième bord 26 de l’élément de support 14 vers sa deuxième position. L’élément de support 14 est ainsi passé de sa position centrale ( ) à sa première position extrême ( ).
De même, lors de la translation transversale de l’élément d’entrainement 32 dans le deuxième sens de sa première position extrême ( ) à sa position centrale ( ), la deuxième came 49 de l’élément d’entrainement 32 ne pousse plus le deuxième poussoir 42. Le deuxième ressort 47 est ainsi relâché, tirant ainsi le deuxième bord 26 de l’élément de support 14 vers sa première position. En d’autres termes, le deuxième ressort 47 contraint le deuxième bord 24 de l’élément de support 14 vers sa première position. L’élément de support 14 est ainsi passé de sa première position extrême ( ) à sa position centrale ( ).
De préférence, comme cela est visible sur la , le premier poussoir 40 et la première came 43 sont situés dans un premier plan. Le deuxième poussoir 42 et la deuxième came 49 sont situés dans un deuxième plan distinct du premier plan, et de préférence parallèle au premier plan.
Selon une caractéristique particulière de cet autre mode de réalisation de l’invention, la couche à isopotentiel est en l’un parmi de l’oxyde d’indium-étain, de l’or, de l’argent et de l’oxyde de zinc dopé en aluminium, (tout comme l’au moins une couche résistive chauffante).
Selon une première variante de cet autre mode de réalisation, la couche à isopotentiel est constituée d’au moins l’un parmi : au moins une bande en zigzag agencée entre les au moins deux électrodes d’alimentation ; et au moins un agencement en forme de peigne, ladite couche à isopotentiel étant réalisée en la même matière que l’au moins une couche résistive chauffante et étant reliée électriquement à l’au moins une couche résistive chauffante.
Ainsi, on utilise, en tant que couche à isopotentiel, une couche de même nature que la couche résistive chauffante mais en augmentant artificiellement sa résistivité apparente par texturation (en zigzag ou en peigne).
Par exemple, la couche à isopotentiel, qui est liée électriquement à la couche résistive chauffante, peut être ablatée (par exemple au moyen d’un laser) pour en accroître sensiblement sa résistance électrique.
Selon une caractéristique particulière de cette première variante, l’au moins une couche résistive chauffante, ayant une forme géométrique plane dont la périphérie forme une courbe fermée simple, et la couche à isopotentiel sont créées sur la face interne de la première feuille par :
- application d’une couche conductrice sur la face interne de la première feuille ;
- définition d’au moins une zone de chauffage ayant une forme géométrique plane dont la périphérie forme une courbe fermée simple sur la couche conductrice ;
- ablation, notamment ablation laser, de la couche conductrice de manière à former, en tant que couche résistive chauffante, l’au moins une zone de chauffage définie ; et
- ablation, notamment ablation laser, de la couche conductrice en dehors de l’au moins une zone de chauffage formée, de manière à former, en tant que couche à isopotentiel, au moins l’un parmi au moins une bande en zigzag et au moins un agencement en forme de peigne hors de l’au moins une zone de chauffage formée, de telle sorte que la résistivité électrique équivalente de la couche à isopotentiel est supérieure à celle de la zone de chauffage formée.
Ainsi, après application de la couche conductrice sur toute la surface de la face interne de la première feuille du vitrage feuilleté (éventuellement à l’exception d’un bord périphérique), on crée par des stratégies d’ablation (ou de masquage préalable au dépôt) une couche résistive chauffante uniforme, ainsi qu’une couche à isopotentiel texturée au niveau des bords du vitrage.
L’ablation laser ne change pas la résistivité de surface de la couche conductrice. En revanche, la texturation/tortuosité de la couche à isopotentiel impose un chemin plus long et donc une résistance plus élevée d’électrode d’alimentation à électrode d’alimentation. Cette zone en devient équivalente à une couche de résistivité plus élevée.
Selon une seconde variante de cet autre mode de réalisation, la couche à isopotentiel est isolée électriquement de l’au moins une couche résistive chauffante et configurée pour être reliée directement ou indirectement à la masse d’une structure de montage du vitrage feuilleté aéronautique, et par le fait que l’au moins une couche résistive chauffante et la couche à isopotentiel sont créées sur la face interne de la première feuille par ablation, notamment ablation laser, d’une couche conductrice appliquée sur la face interne de la première feuille.
Ainsi, après application de la couche conductrice sur toute la surface de la face interne de la première feuille du vitrage feuilleté (éventuellement à l’exception d’un bord périphérique), on ménage une isolation électrique entre la couche résistive chauffante et la couche à isopotentiel par des stratégies d’ablation (ou de masquage préalable au dépôt). La couche à isopotentiel en bord de vitrage peut ensuite être reliée à la masse de l’aéronef par l’intermédiaire de moyens électriques tels que des fils, une sérigraphie, une brasure, un collage conducteur, etc.
La présente invention a également pour objet l’utilisation d’un vitrage feuilleté aéronautique tel que décrit ci-dessus comme vitrage de cockpit d’aéronef, notamment pare-brise, notamment d’aéronef commercial moyen et long courrier, aéronef d’affaire ou de tourisme.
La présente invention a en outre pour objet un aéronef, tel qu’un avion ou un hélicoptère, dont le vitrage de cockpit est un vitrage feuilleté aéronautique tel que décrit ci-dessus.
Dans un aspect, il est prévu ici une composition de BoNT/A produite par une méthode ou un procédé décrit dans cette Section 5.4.
5.5. Caractérisation des compositions de BoNT/A Dans un mode de réalisation, les compositions de BoNT/A décrites ici ont une puissance d’au moins environ 1,5x107 unités/mg, au moins environ 2,0x107 unités/mg, par exemple, environ 1,5x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,0x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 5,9x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 5,8x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 5,7x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 5,6x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 5,5x107 unités/mg, environ 2,4x107 à environ 5,4x107 unités/mg, environ 2,5x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,6x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,7x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,8x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 2,9x107 à environ 6,0x107 unités/mg, environ 3,0x107 à environ 6,0x107 unités/mg, ou tout nombre entre de telles plages.
Dans un mode de réalisation, les compositions de BoNT/A décrites ici ont une puissance d’environ 2,4 x 10 7 unités/mg à environ 5,4 x 10 7 unités/mg. Dans des modes de réalisation préférés, le terme « unité » utilisé ici désigne la dose LD 50 .