INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation avantageux, les combustibles nucléaires solides sont des assemblages combustibles nucléaires et/ou des particules de combustible, dites TRISO, et/ou des pastilles de combustible logées individuellement dans des alvéoles séparées d’une plaque.
Les combustibles nucléaires solides peuvent être à base de dioxyde d'uranium (UO 2 ) appauvri, faiblement enrichi, de préférence avec un enrichissement 2 ), ou à base d’uranium enrichi U 235 (HALEU, acronyme anglo-saxon pour « High-Assay Low-Enriched Uranium »), de préférence avec un enrichissement entre 5 % et 20 %.
De préférence, le réacteur nucléaire comprend un système de contrôle de la réactivité constitué soit par des barres de contrôle internes à la cuve primaire, soit par des tambours rotatifs externes à la cuve primaire.
Le réacteur nucléaire qui vient d’être décrit est particulièrement destiné à avoir une puissance inférieure à 20 MWth.
L’invention consiste donc essentiellement à réaliser un réacteur nucléaire à combustible solide et caloporteur au primaire à métal liquide ou sel(s) fondu(s) qui garantisse à la fois : une extraction exclusivement passive, par convection naturelle au circuit primaire, de la puissance thermique en modes de fonctionnement normal et accidentel et ce, à l’arrêt à travers la cuve primaire du réacteur, c’est-à-dire au-delà de la deuxième barrière de confinement; en cas d’incident ou d’accident, la mise en œuvre d’un système passif d’évacuation de la puissance résiduelle qui est compact et capable d’assurer la fonction de sûreté jusqu’à une durée prédéterminée, typiquement de 3 jours, sans aucune intervention d’un opérateur, grâce à la présence d’un(de) matériau(x) MCP qui stocke(nt) la chaleur résiduelle produite dans le cœur et évacuée par la cuve primaire; une réduction drastique du risque d’entrainement de gaz en cœur, du fait de l’absence d’échangeur intermédiaire au sein de la cuve primaire; la simplification de l’architecture du circuit primaire, du puits de cuve et de la cuve du réacteur sans aucune traversée, avec un circuit fluide d’évacuation de la puissance thermique, ce qui : améliore sa fiabilité et son inspectabilité, permet le remplacement des composants primaires, ce qui augmente considérablement la durée de vie globale de l’installation, simplifie sa constructibilité, contribue à simplifier et donc rendre plus robuste la démonstration de sûreté, simplifie toutes les opérations de maintenance et de manutention notamment la manutention combustible, une seconde barrière extrêmement simplifiée et sans point singulier, qui passe exclusivement par les limites de la cuve primaire, du fait de la localisation à l’extérieur de la cuve primaire de l’échangeur de chaleur, constitué par le circuit fermé, la possibilité d’effectuer les opérations de maintenance et d’inspectabilité de manière simplifiée en étant au-delà de la seconde barrière de confinement.
Les avantages de l’invention sont nombreux parmi lesquels on peut citer : un fonctionnement avec écoulement passif, i.e. exclusivement par convection naturelle, du fluide caloporteur du circuit primaire pour des réacteurs de puissance thermique de quelques dizaines de MWth, en fonctionnement normal/nominal et/ou en évacuation de puissance résiduelle, par la réduction des pertes de charges du fait de l’absence d’échangeur intermédiaire au sein de la cuve primaire ; une sûreté améliorée car les traversées de la seconde barrière de confinement (cuve primaire) se limitent aux dispositifs de contrôle de la réactivité, c’est-à-dire aux traversées des barres de contrôle, qui sont des traversées en partie supérieure de la cuve primaire, à travers la dalle de fermeture, et donc au-dessus du volume liquide du fluide primaire, et aux dispositifs d’instrumentation usuels. Des dispositifs de contrôle de la réactivité en cuve, par exemple sous la forme de réflecteurs neutroniques tournant autour de la cuve primaire, peuvent également être envisagés à l’extérieur de la cuve primaire pour réduire encore les traversées de dalle ; une simplification du design de la cuve primaire du fait de l’absence de traversées pour l’évacuation de puissance ce qui limite les points singuliers et permet d’augmenter la durée de vie de la cuve ; une simplification de la structure formant le redan, car, contrairement aux solutions selon l’état de l’art, elle n’a plus à intégrer d’échangeurs intermédiaires, au niveau du supportage mécanique et au niveau de l’hydraulique ; la suppression d’un circuit intermédiaire ; un choix plus important de fluide du circuit secondaire fermé et donc, de modalités de valorisation énergétique, du fait de l’évacuation de la puissance au-delà de la deuxième barrière (cuve primaire). Par exemple, il est possible d’envisager un fluide sous pression (gaz ou CO 2 supercritique) sans risque de devoir considérer, dans la démonstration de sûreté, les conséquences de l’entraînement d’une bulle de gaz dans le cœur de réacteur.
Les applications privilégiées de l’invention sont les réacteurs de petite taille de la filière GenIV, notamment les réacteurs refroidis au sodium, au plomb et au sel liquide.
la est une vue schématique en coupe transversale d’un réacteur nucléaire refroidi au sel liquide selon l’invention, avec un système d’évacuation de la puissance nominale et résiduelle en cas d’arrêt à travers la cuve primaire et d’un système d’EPuR en situation accidentelle.
la est une vue en coupe longitudinale et en perspective d’un réacteur nucléaire selon l’invention.
la est une vue de détail de la selon une variante de réalisation du circuit fermé secondaire du réacteur.
En outre, lorsque la composition initiale comprend de l’eau, pour chaque composé de la composition initiale, on peut calculer une fraction massique initiale corrigée Qi selon la formule [Math 3] suivante :
ΣCi représentant la somme des fractions massiques initiales de chaque composé de la composition initiale, et
Ceau représentant la fraction massique de l’eau dans la composition initiale.
Ainsi, on peut calculer un pourcentage de réussite corrigé selon la formule [Math 4] suivante :
ΣQi représentant la somme des fractions massiques initiales corrigées de chaque composé de la composition initiale.
Un tel procédé permet donc de préparer une composition à faible impact écotoxicologique choisie dans le groupe formé des shampoings, des après-shampoings, des masques pour fibres kératiniques, des gels lavants pour la peau, des eaux micellaires, des laits démaquillants, des fonds de teints, des crèmes hydratantes, des crèmes teintées et des crèmes solaires, ou encore choisie dans le groupe formé des compositions détergentes, des liquides vaisselle, des compositions pour lave-vaisselle, des lessives, des compositions nettoyantes pour W.-C., des dégraissants, des nettoyants de surfaces et des fongicides.
On souhaite préparer une composition de liquide vaisselle. La quantité de liquide vaisselle utilisée est en moyenne de 12,80 grammes par jour et est utilisée en association avec un volume d’eau de l’ordre de 5 litres.
On en déduit une concentration estimée du liquide vaisselle relargué dans une rivière par exemple (dans l’hypothèse la plus défavorable selon laquelle 100 % de la composition de liquide vaisselle n’est pas traitée par une station d’épuration) de 77,576 mg/L (en utilisant un facteur de dilution prédéterminé de 33 dans le cas présent).
On dispose d’une composition initiale comprenant 8,00 % en masse de laureth sulfate de sodium (2-dodécoxyéthyl sulfate de sodium), 3,50 % en masse de laurylsulfate de sodium (dodécylsulfate de sodium), 2,00 % en masse de chlorure de sodium, 0,21 % en masse de caprylyl/capryl glucoside (décyl D-gluco-hexopyranoside) et 0,20 % en masse de benzoate de sodium dans de l’eau (soit 86,09 % en masse). La composition comprend donc 13,91 % en masse de composés dans l’eau. On peut donc diviser la valeur de la fraction massique de chaque composé par la somme de ces pourcentages massiques (soit 13,91) pour obtenir la fraction massique initiale Qi de chaque composé.
Pour chaque composé, on dispose de la valeur d’un paramètre Ti représentatif de la toxicité de celui-ci vis-à-vis d’au moins un organisme vivant d’un écosystème terrestre et/ou aquatique ainsi que de la valeur d’un paramètre P représentatif de l’exposition dudit écosystème terrestre et/ou aquatique à la composition, P étant égal à 77,576 mg/L.
Le tableau ci-dessous liste les valeurs des paramètres de chaque composé de cette composition ainsi que celles des fractions massiques seuils Xi (et calcul des paramètres) calculées à partir des fractions massiques et des paramètres Ti, Qi et P de chaque composé.
Ti (en mg/L) Qi (en %) Xi (en %) Laureth sulfate de sodium 2,8756 10 -4 0,5751 0,052 Laurylsulfate de sodium 0,3700 0,2516 0,155 Chlorure de sodium 2,0540 10 -5 0,1438 64,969 Caprylyl/capryl glucoside 1,3479 10 -4 0,0151 0,464 Benzoate de sodium 7,1891 10 -4 0,0144 0,023
Il est donc nécessaire de corriger les fractions massiques de laureth sulfate de sodium, de laurylsulfate de sodium et de benzoate de sodium dans la composition afin de limiter l’impact écotoxicologique de ce liquide vaisselle.
Le pourcentage de réussite corrigé vis-à-vis des bactéries est de 96 %. Le pourcentage de réussite corrigé vis-à-vis des algues est de 39 %. Le pourcentage de réussite corrigé vis-à-vis des daphnies est de -11 %. Le pourcentage de réussite corrigé vis-à-vis des poissons est de -49 %. Ici, on considère par exemple que le pourcentage de réussite étant inférieur à 70% pour les algues, les daphnies et les poissons, les fractions massiques de certains composés au moins de la composition doivent être modifiés vis-à-vis de ces organismes.
On choisit par exemple de corriger en conséquence les fractions massiques de chaque composé de sorte à préparer une composition de liquide vaisselle à faible impact écotoxicologique comprenant 0,05 % en masse de laureth sulfate de sodium (2-dodécoxyéthyl sulfate de sodium), 0,10 % en masse de laurylsulfate de sodium (dodécylsulfate de sodium), 13,34 % en masse de chlorure de sodium, 0,40 % en masse de caprylyl/capryl glucoside (décyl D-gluco-hexopyranoside) et 0,02 % en masse de benzoate de sodium dans de l’eau.
Description détaillée Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées ou interchangées pour fournir d'autres réalisations sans s’écarter de la portée de l’invention, telle que définie par les revendications.
Dans la suite de la description, on adoptera à titre non limitatif les directions longitudinale Y, verticale Z et transversale X indiquées notamment sur la par le trièdre (X, Y, Z) fixe par rapport à l’adaptateur 1. La direction longitudinale Y correspond à la direction principale dans laquelle s’étend l’adaptateur 1. La direction transversale X correspond à la direction de l’axe de rotation entre l’adaptateur et le connecteur du balai d’essuie-glace. Les directions verticale Z et transversale X sont perpendiculaires à la direction longitudinale Y et perpendiculaires entre elles.
L’« avant » de l’adaptateur désigne le côté où est situé de la tête de l’adaptateur et l’arrière, le côté opposé.
On désigne par « supérieur », « haut », le côté de l’adaptateur situé du côté de la chape et par « inférieur », « bas », le côté opposé.
La montre un premier exemple de dispositif d’essuyage 100 comprenant un bras d’essuie-glace 200 destiné à être relié à un mécanisme motorisé d’essuyage d’un véhicule, pour assurer le nettoyage d’une surface vitrée du véhicule, par exemple un parebrise.
Le dispositif d’essuyage 100 comporte également un balai d’essuie-glace 300 relié à une chape 201 à l’extrémité du bras d’essuie-glace 200, au moyen d’un adaptateur 1.
L’adaptateur 1 permet d’assembler le bras 200 à un connecteur 301 du balai d’essuie-glace 300 de manière articulée. Le connecteur 301 est un élément du balai 300 surmontant une lame d’essuyage 302 du balai 300 en son milieu.
Mieux visible sur les figures 2 et 3, la chape 201 est fixée à l’extrémité d’une tige 210 du bras-balai 200. Cette chape 201 présente un corps s’étendant principalement dans une direction longitudinale Y et présente à son extrémité, une section transversale (dans le plan (X, Z)) en forme de « U ». La forme en U de la chape 201 présente une paroi supérieure 203 plane et deux parois latérales s’étendant de bords parallèles de la paroi supérieure.
Une ouverture 202 est ménagée dans la paroi supérieure 203. L’ouverture 202 présente par exemple une forme rectangulaire, telle que carrée, les coins pouvant être arrondis.
Au moins une encoche latérale 204 est ménagée dans chaque paroi latérale du U, par exemple deux encoches latérales 204 sont ménagées dans chaque paroi, par exemple en regard l’une de l’autre ( ). Ces encoches latérales 204 sont ouvertes du côté de l’extrémité frontale de la chape 201.
Le dispositif d’essuyage 100 est dit « à verrouillage vertical », car l’adaptateur 1 s’insère par translation dans la direction longitudinale Y dans la chape 201 du bras et est verrouillé en position par un bouton de verrouillage 16 de l’adaptateur 1 actionnable depuis la paroi supérieure 203 de la chape 201.
Les figures 4 à 7 montrent plus en détail l’adaptateur 1.
L’adaptateur 1 est monobloc. Il présente un corps s’étendant principalement dans la direction longitudinale Y.
Pour relier l’adaptateur 1 au balai 300, le corps 2 de l’adaptateur 1 comporte un logement de connecteur 3 ( ) lui permettant de recevoir le connecteur 301 du balai d’essuie-glace 300 auquel il est retenu par exemple par encliquetage, notamment au moyen des éléments de pivot de l’adaptateur 1 et du connecteur 301, ou au moyen d’éléments de pivot de l’adaptateur 1 et du connecteur 301, tel qu’un axe.
Le logement de connecteur 3 de l’adaptateur 1 présente une section transversale (dans le plan (X, Z)) en forme de « U » avec des dimensions externes complémentaires à celles du logement interne de la chape 201 et des dimensions internes complémentaires au sommet du connecteur 301 du balai d’essuie-glace 300.
Selon un mode réalisation préféré, le ou les pigments minéraux sont choisis parmi les dioxydes de titane non enrobés, les oxydes de fer non enrobés et leurs mélanges.
Dans le cadre de la présente invention, à titre d’exemple de dioxyde de titane non enrobé de nom INCI Titanium Dioxide, on peut citer le produit vendu sous la dénomination commerciale HOMBITAN FF PHARMA® par la société Venator.
Dans le cadre de la présente invention, à titre d’exemple d’oxydes de fer jaunes, rouges et/ou ou noirs, non enrobés de nom INCI Iron Oxides (CI : 79499, 79491, 79492), on peut citer les produits vendus sous les dénominations commerciales SUNPURO BLACK IRON OXIDE C33-7001® ; SUNPURO RED IRON OXIDE C33-8001® ; SUNPURO RED IRON OXIDE C33-8001® par la société Sun. On peut également les produits vendus sous les dénominations commerciales vendus sous le nomR-800HP®, LL-100HP®, BL-100HPL® par la société TITAN KOGYO
Nacres Comme pigments minéraux utilisables dans l’invention, on peut également citer les nacres.
Par « nacre », il faut comprendre des particules colorées de toute forme, irisées ou non, notamment produites par certains mollusques dans leur coquille ou bien synthétisées et qui présentent un effet de couleur par interférence optique.
Comme exemples de nacres, on peut citer les pigments nacrés tels que le mica titane recouvert avec un oxyde de fer, le mica recouvert d’oxychlorure de bismuth, le mica titane recouvert avec de l’oxyde de chrome, le mica titane recouvert avec un colorant organique notamment ainsi que les pigments nacrés à base d’oxychlorure de bismuth.
Il peut également s’agir de particules de mica à la surface desquelles sont superposées au moins deux couches successives d’oxydes métalliques et/ou de matières colorantes organiques.
Ces particules peuvent être choisies parmi les particules à substrat naturel ou synthétique enrobé au moins partiellement d’au moins une couche d’au moins un oxyde métallique, choisi par exemple parmi les oxydes de titane, notamment TiO 2 , de fer notamment Fe 2 O 3 , d’étain, de chrome, le sulfate de baryum et les matériaux suivants : MgF 2 , CrF 3 , ZnS, ZnSe, SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO, Y 2 O 3 , SeO 3 , SiO, HfO 2 , ZrO 2 , CeO 2 , Nb 2 O 5 , Ta 2 O 5 , MoS 2 et leurs mélanges ou alliages.
A titre d’exemple de telles particules, on peut citer par exemple les particules comportant un substrat de mica synthétique revêtu de dioxyde de titane, ou les particules de verre en particulier de borosilicate de calcium, enrobé soit d’oxyde de fer brun, d’oxyde de titane, d’oxyde d’étain ou d’un de leurs mélanges comme celles vendues sous la marque REFLECKS® par la société ENGELHARD.
Les nacres peuvent présenter un reflet jaune, rose, rouge, bronze, orangé, brun, or et/ou cuivré.
A titre d’exemples non limitatifs de nacres peuvent être en particulier citées, seul ou en mélange, les nacres comportant les éléments suivants : - MICA-OXYDE DE TITANE (par exemple commercialisé sous la référence commerciale TIMICA SPARKLE 110P® de BASF, FLAMENCO BLUE® de BASF, ANDURIN BROWN AMBER®, TIMIRON SUPERSILK MP 1005® de MERCK, EARLESCENT PIGMENT PRESTIGE GOLD® de SUDARSHAN) ; - MICA-OXYDE DE TITANE ENROBE DE N-LAUROYL-L-LYSINE (par exemple commercialisé sous la référence commerciale LLD-10 FLAMENCO VIOLET® de DAITO KASEI KOGYO) ; - MICA-OXYDE DE FER (par exemple commercialisé sous la référence commerciale PEARLESCENT PIGMENT PRESTIGE SOFT BRONZE® de SUDARSHAN, COLORONA BRONZE SPARKLE® de MERCK, TIMICA GOLDEN BRONZE® de BASF, CANDURIN LIGHT GOLD® de MERCK, DUOCROME YR 422 C® de BASF, GEMTONE TAN OPAL G 005® de BASF) ; - MICA-OXYDE DE TITANE-OXYDE DE FER (par exemple commercialisé sous la référence commerciale TIMICA BRILLANT GOLD 212 G GEMTONE GOLDSTONE G0014®, GEMTONE TAN OPAL G 005® ou TIMICA GOLDEN BRONZE® de BASF) - MICA-OXYCHLORURE DE BISMUTH-OXYDE DE FER (par exemple commercialisé sous la référence commerciale CHROMA-LITE YELLOW® de BASF) - MICA-OXYDE DE TITANE-OXYDE DE CHROME -OXYDE DE FER (par exemple commercialisé sous la référence commerciale GEMTONE JADE® de BASF) ; - MICA-OXYDE DE TITANE-OXYDE D'ETAIN (par exemple commercialisé sous la référence commerciale FLAMENCO SUPER BLUE 630 Z® de BASF, HELIOS R100R® de TOPY ; - MICA-SILICE-OXYDE DE TITANE (par exemple commercialisé sous la référence commerciale TIMIRON SPLENDID RED® de MERCK) ; - PLAQUETTES DE BOROSILICATE DE CALCIUM ET SODIUM ENROBEE D’OXYDE DE TITANE ET DE D’OXYDE D'ETAIN (par exemple commercialisé sous la référence commerciale REFLECKS RAYS OF RED G430L® de BASF) ; - PLAQUETTES DE BOROSILICATE DE CALCIUM ET SODIUM ENROBEE D’OXYDE D'ETAIN ET OXYDE DE FER (par exemple commercialisé sous la référence commerciale MIRAGE SPARKLING CHAMPAGNE® de ECKART) ; - PLAQUETTES DE BOROSILICATE DE CALCIUM ET D'ALUMINIUM ENROBEE DE D’OXYDE DE TITANE ET D’OXYDE D'ETAIN éventuellement TRAITEES SILICE (par exemple commercialisé sous la référence commerciale RONASTAR® de MERCK) ; - PLAQUETTES DE BOROSILICATE DE CALCIUM ET D'ALUMINIUM ENROBEE D’OXYDE DE SILICE ET D’OXYDE D’ETAIN (par exemple commercialisé sous la référence commerciale RONASTAR GOLDEN JEWEL SQ® de MERCK ; - POUDRE DE VERRE ENROBÉE D'OXYDE DE TITANE (par exemple commercialisé sous la référence commerciale REFLECKS DIMENSIONS GLITTERING GOLD G230S® de BASF ou METASHINE MC1120RY® de NSG); - ALUMINE et OXYDE DE TITANE (par exemple commercialisé sous la référence commerciale SPECTRAFLEX FOCUS RED C88-1031® de SUN) ; - POUDRE DE BRONZE (BRONZE POWDER) (par exemple commercialisé sous la référence commerciale VISIONAIRE BRIGHT SUNFLOWER GOLD® de ECKART) ; - FLUORPHLOGOPITE SYNTHETIQUE et SILICATE DE MAGNESIUM et DIOXIDE DE TITANE et OXIDE d’ETAIN (par exemple commercialisé sous la référence commerciale SUNSHINE DAYBREAK BLUE® de SUNCHEMICAL).
Au sens de la présente invention, le terme « mica » inclut les micas naturels et les micas synthétiques comme les fluorphlogopites.
Composés hydrophiles d’enrobage Selon un mode préférentiel, les compositions selon l’invention comprennent au moins un pigment enrobé par au moins un composé hydrophile ; ledit composé hydrophile permettant d’optimiser sa dispersion dans la phase aqueuse.
Le cordon de soudure peut être déposé par un procédé de soudage de type MAG.
Dans la réalisation connue, les paliers sont pourvus de pattes rétractables saillant vers l’intérieur des orifices de paliers et actionnées en déploiement vers l’intérieur par des lames ressort métalliques, ceci afin de permettre un pincement des tiges dans les paliers.
ledit appui-tête présentant en outre les caractéristiques suivantes : il comprend en outre un dispositif motorisé d’actionnement en coulissement dudit boitier sur lesdites tiges, de manière à permettre son réglage en hauteur, la périphérie dudit orifice est pourvue d’au moins trois saillies issues de moulage, non rétractables élastiquement, de guidage de la tige correspondante, lesdites saillies étant agencées de sorte que ladite tige soit sensiblement en contact avec elles.
Ceci permet de s’affranchir des pattes rétractables, connues de l’art antérieur, actionnées en déploiement vers l’intérieur des orifices par des lames ressort métalliques, lesdites pattes étant remplacées par les saillies non rétractables.
Puis, le motif est tricoté entre la fonture arrière haute 12 et la fonture avant basse 16 d’une part, puis entre la fonture avant haute 18 et la fonture arrière basse 14 d’autre part, sur toute une rangée de tricot.
Les deux étapes de tricot entre la fonture arrière haute 12 et la fonture avant basse 16 d’un côté de la zone centrale sont alors répétées du deuxième côté de la zone centrale.
Les deux étapes de tricot entre la fonture arrière haute 12 et la fonture avant basse 16 d’un côté de la zone centrale sont alors répétées du premier côté de la zone centrale.
Ces étapes de tricot du deuxième côté de la zone centrale entre la fonture arrière haute 12 et la fonture avant basse 16, d’une rangée entre la fonture avant haute 18 et la fonture arrière basse 14, puis du premier côté de la zone centrale entre la fonture arrière haute 12 et la fonture avant basse 16, sont susceptibles d’être répétées le nombre souhaité x de fois.
Puis, le motif est tricoté entre la fonture avant haute 18 et la fonture arrière basse 14 d’une part, puis entre la fonture arrière haute 12 et la fonture avant basse 16 d’autre part, sur toute une rangée de tricot.
Puis, le tricot selon le point avec la modification du nombre d’aiguilles, ici en côte 1 et 1, est repris sur toute la largeur des rangées.
Le principe de tricotage décrit ci-dessus est, par exemple, similaire pour former toute zone anatomique souhaitée, notamment le talon, le coude, le genou ou tout autre articulation.
Dans un mode de réalisation, l’étape de tricotage du tricot comprend, en outre, le tricotage d’une zone anti-dérapante.
La zone anti-dérapante comprend au moins un fil avec un coefficient de friction élevé, dit fil de friction, par exemple d’au moins un fil en polyester ou en polyamide enduit avec du silicone, dans la structure de tricot, intégré dans la structure de tricot pendant le tricotage.
La structure de tricot de la zone anti-dérapante est, par exemple, identique à celle du reste du tricot à l’exception de l’intégration du fil de friction sur au moins une des rangées de la zone anti-dérapante.
Le fil de friction est, par exemple, tricoté sur un nombre de rangées successives.
Un exemple de structure de tricot 60 pour une zone anti-dérapante est représenté sur la .
La maille de fond, c’est-à-dire la maille réalisée avec le fil de maille non élastique 64, le fil de maille élastique 62 et dans laquelle est déposé le fil de trame 66, est ici identique à celle décrite dans le premier exemple de structure de tricot.
Le fil de friction 68 réalise une maille sur une aiguille sur deux d’une des fontures utilisées pour tricoter.
Plus particulièrement, le fil de friction 68 réalise une maille sur les aiguilles de ladite fonture sur lesquelles les fils de mailles ont réalisé une maille de côte 1 et 1.