INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation, le passage d’air arrière 140a présente la largeur minimale dans la direction avant-arrière (direction de l’axe Y) du corps 10 au niveau d’une position située entre l’extrémité supérieure du plateau de vidange 40 et l’élément gouttière 18. La partie inférieure 18c de l’élément gouttière 18 fait saillie vers le plateau de vidange 40 du côté inférieur au côté supérieur, la surface inclinée 18c1 faisant face à une direction vers le panneau inférieur 16 et vers le plateau de vidange 40. Le passage d’air arrière 140a est formé entre le plateau de vidange 40 et la surface inclinée 18c1 de l’élément gouttière 18. Par conséquent, le passage d’air arrière 140a est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 augmente vers le côté inférieur du corps 10.
L’élément paroi latérale arrière 42 du plateau de vidange 40 est incliné de telle sorte que, lorsque le corps 10 est vu de côté, la partie extrême supérieure de paroi latérale 42a soit plus proche du panneau arrière 12 que la partie extrême inférieure de paroi latérale 42b. Au moins une partie du passage d’air arrière 140a est formée par l’élément paroi latérale arrière 42 et la surface inclinée 18c1 de l’élément gouttière 18. Par conséquent, le passage d’air arrière 140a est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 augmente vers le côté inférieur du corps 10.
[Mode de fonctionnement et effets avantageux de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation] Le passage d’air arrière 140a de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation possède la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12, et à différentes positions le long de la direction haut-bas du corps 10, le passage d’air arrière 140a possède différentes largeurs de passage d’air L. Dans l’unité intérieure 100, le passage d’air 140 dans le corps 10 est formé avec les largeurs de passage d’air L correspondant à des positions ayant différents volumes d’air et, par conséquent, il est possible de réduire la résistance à l’air de l’air dans le passage d’air 140 du corps 10.
Le passage d’air arrière 140a de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 augmente vers le côté inférieur du corps 10.
L’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation présente une telle configuration et, par conséquent, par comparaison avec le cas où le passage d’air arrière 140a présente la largeur maximale dans la direction avant-arrière au niveau de la partie extrême supérieure du plateau de vidange 40, il est possible de réduire la résistance à l’air de l’air traversant la zone du corps 10 à proximité du côté arrière. Par conséquent, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut permettre une réduction de la consommation d’énergie et une augmentation du silence par comparaison avec une unité intérieure d’un appareil de climatisation qui ne possède une telle configuration. Par comparaison avec l’unité intérieure de l’appareil de climatisation qui ne possède pas une telle configuration, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut réduire la consommation d’énergie, ce qui permet d’améliorer les performances en matière d’économie d’énergie.
L’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation possède une telle configuration et, par conséquent, une configuration est adoptée dans laquelle le passage d’air arrière 140a contracte le flux d’air vers l’échangeur de chaleur 20. Par conséquent, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut faire en sorte que l’air circulant vers l’échangeur de chaleur arrière 22 traverse la partie centrale de l’échangeur de chaleur 20 sans déséquilibre et il est donc possible d’améliorer l’efficacité de l’échange de chaleur.
Le panneau arrière 12 de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation comprend l’élément gouttière 18. La partie inférieure de l’élément gouttière 18 possède la surface inclinée 18c1 qui fait saillie vers le plateau de vidange 40 du côté inférieur au côté supérieur, la surface inclinée 18c1 faisant face à une direction vers le panneau inférieur 16 et vers le plateau de vidange 40. Le passage d’air arrière 140a est formé entre le plateau de vidange 40 et la surface inclinée 18c1 de l’élément gouttière 18.
Grâce à cette configuration, le passage d’air arrière 140a de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 augmente vers le côté inférieur du corps 10. L’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation présente une telle configuration et, par conséquent, par comparaison avec le cas où la surface inclinée fait face à une direction vers le panneau supérieur 15 et vers le plateau de vidange 40, il est possible de réduire la résistance à l’air de l’air traversant la zone du corps 10 à proximité du côté arrière. Par conséquent, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut permettre une réduction de la consommation d’énergie et une augmentation du silence par comparaison avec l’unité intérieure de l’appareil de climatisation qui ne possède pas une telle configuration. Par comparaison avec l’unité intérieure de l’appareil de climatisation qui ne possède pas une telle configuration, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut réduire la consommation d’énergie, ce qui permet d’améliorer les performances en matière d’économie d’énergie.
Dans l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation, la partie extrême inférieure 18c2 de la surface inclinée 18c1 de l’élément gouttière 18 est formée sous la partie extrême supérieure 40c du plateau de vidange 40, la partie extrême supérieure 40c étant située à côté du panneau arrière 12.
Grâce à cette configuration, le passage d’air arrière 140a de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation est formé de telle sorte que la largeur de passage d’air L entre le plateau de vidange 40 et le panneau arrière 12 augmente vers le côté inférieur du corps 10. L’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation présente une telle configuration et, par conséquent, par comparaison avec le cas où le passage d’air arrière 140a présente la largeur maximale dans la direction avant-arrière au niveau de la partie extrême supérieure du plateau de vidange 40, il est possible de réduire la résistance à l’air de l’air traversant la zone du corps 10 à proximité du côté arrière. Par conséquent, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut permettre une réduction de la consommation d’énergie et une augmentation du silence par comparaison avec l’unité intérieure de l’appareil de climatisation qui ne possède pas une telle configuration. Par comparaison avec l’unité intérieure de l’appareil de climatisation qui ne possède pas une telle configuration, l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation peut réduire la consommation d’énergie, ce qui permet d’améliorer les performances en matière d’économie d’énergie.
Le plateau de vidange 40 de l’unité intérieure 100 de l’appareil de climatisation comprend l’élément paroi latérale arrière 42 qui fait face au panneau arrière 12. L’élément paroi latérale arrière 42 est incliné de telle sorte que la partie extrême supérieure de paroi latérale 42a soit plus proche du panneau arrière 12 que la partie extrême inférieure de paroi latérale 42b. Au moins une partie du passage d’air arrière 140a est formée par l’élément paroi latérale arrière 42 et la surface inclinée 18c1 de l’élément gouttière 18.
représente une vue partielle et agrandie en perspective d’une partie de la roue aubagée selon un troisième mode de réalisation préféré de l’invention, vue radialement depuis l’intérieur ;
représente une vue en coupe d’une partie de la roue aubagée selon un quatrième mode de réalisation préféré de l’invention, cette coupe étant prise le long de la ligne XXII-XXII de la ;
représente une partie de la roue selon le quatrième mode de réalisation préféré, vue radialement depuis l’intérieur ; et
représente une vue similaire à celle de la , avec l’organe de reconstitution de veine se présentant sous la forme d’une alternative.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS En référence tout d’abord à la , il est représenté une turbomachine 1 d’aéronef, selon un mode de réalisation préféré de l’invention. Il s’agit ici d’un turboréacteur à double flux et à double corps. Néanmoins, il pourrait s’agir d’une turbomachine d’un autre type, par exemple un turbopropulseur, sans sortir du cadre de l’invention.
La montre une roue aubagée mobile 20 selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention, cette roue étant préférentiellement destinée à former une partie de la turbine basse pression 8. Néanmoins, l’invention peut s’appliquer à la turbine haute pression 7, ou encore à l’un des deux compresseurs 4, 6. De plus, il peut s’agir d’une roue aubagée fixe, sans sortir du cadre de l’invention.
La roue aubagée 20 comprend un disque 22, centré sur l’axe 2 et sur lequel sont montées, radialement vers l’extérieur, une pluralité d’aubes distinctes 26 formant une rangée annulaire d’aubes. Chaque aube 26 comprend une pale 28 formant la partie aérodynamique de l’aube, ainsi qu’un pied 30 et un talon 32. De manière connue, le pied 30 est formé par une partie de plus forte épaisseur, par exemple à section en forme de bulbe, qui est engagée dans un logement correspondant 34 ménagé à la périphérie du disque 22.
A l’opposé du pied 30, radialement vers l’extérieur, la pale 28 de l’aube porte le talon 32, ce dernier étant donc solidaire de la tête de pale, et de préférence réalisé d’un seul tenant avec les autres parties de celle-ci.
Toutefois, ainsi que cela a été exposé plus haut, le mélange de ces deux flux d’air 401 et 83 dans un logement d’admission d’air 42, pour former le flux de refroidissement 82 n’offre pas une entière satisfaction, car l’air de refroidissement possède alors une vitesse tangentielle assez faible, ce qui diminue ses propriétés de refroidissement.
La représente encore le chemin de purge de l’air 81 situé entre le distributeur haute pression 601 et la première aube mobile 602 de la turbine haute pression 6, ainsi que les joints d’étanchéité amont 51 et aval 52 délimitant le logement d’admission d’air 42.
La représente un circuit de refroidissement dans lequel le carter d’injection d’air de refroidissement est tel que décrit.
En particulier, il comprend : - un logement de mélange d’air 41, délimité axialement par la paroi principale du carter 30 depuis son extrémité amont 30a et par une paroi d’injecteur 31 solidaire de la paroi principale de carter qui s’étend vers l’axe longitudinal A, la paroi d’injecteur 31 étant reliée à une paroi sensiblement axiale 32 qui délimite radialement le logement de mélange d’air 41 ; - un logement d’admission d’air 42, délimité en amont par la paroi d’injecteur 31 et en aval par un disque de rotor haute pression 600, le logement d’admission d’air 42 étant en communication fluidique avec l’air en amont de la paroi principale de carter 30 via un injecteur d’air qui présente au moins une entrée d’air d’injecteur 50 ménagée dans la paroi principale de carter 30 et une sortie d’air d’injecteur ménagée dans la paroi d’injecteur 31 ; - un logement de purge d’air 44 délimité par un disque de rotor haute pression 600 et une paroi sensiblement radiale 33 reliée à la paroi principale de carter 30, la paroi sensiblement radiale 33 étant en outre reliée à la paroi sensiblement axiale 32 ; - un premier joint d’étanchéité 51 séparant le logement de mélange d’air 41 et le logement d’admission d’air 42, le premier joint d’étanchéité étant formé par une première partie 51a disposée sur une surface du disque de rotor haute pression 600, et une deuxième partie 51b disposée sur un support solidaire de la paroi d’injecteur ; - un deuxième joint d’étanchéité 52 séparant le logement d’admission d’air et le logement de purge d’air, le deuxième joint d’étanchéité étant formé par une première partie 52a disposée sur une surface du disque de rotor haute pression 600 et une deuxième partie 52b disposée sur la paroi sensiblement axiale ; le carter d’injection présentant en outre un logement de passage d’air 43 délimité par la paroi sensiblement radiale 33, la paroi principale de carter 30 et la paroi sensiblement axiale 32, le logement de passage d’air 43 étant en communication fluidique avec le logement de mélange d’air 41 via des orifices 62 ménagés dans la paroi sensiblement axiale 32, et en ce que le logement de passage d’air 43 est en communication fluidique avec le logement de purge d’air 44 au moyen d’orifices ménagés dans la paroi sensiblement radiale 63.
Grâce au logement de passage d’air 43 qui permet la mise en communication fluidique du logement de purge d’air 44 et du logement de mélange d’air 41, l’air 401 qui est prélevé en aval du dernier disque du compresseur haute pression 4 ne parvient pas jusqu’au logement d’admission d’air 42.
En effet, en fonctionnement, le logement de purge d’air 44 est en dépression relativement au logement d’admission d’air 42. Cette dépression est assurée par la position du chemin de purge 96 entre le distributeur 601 et le premier disque de rotor 602 de la turbine haute pression 6.
La communication fluidique assurée entre le logement de purge 44 et le logement de mélange d’air 41 via le logement de passage d’air 43 assure le passage de l’air 401 ayant une vitesse faible directement du logement de mélange d’air 41 au logement de purge d’air 44, selon le chemin 95.
La coupe de la ne permet pas de figurer cela précisément mais l’embouchure d’entrée d’air n’empêche par la circulation d’air dans le logement de mélange d’air 41 dans la mesure où elle ne fait que traverser ce dernier. La position tridimensionnelle de l’embouche d’entrée d’air sera plus facilement comprise en lien avec les figures 4 et 5 et l’on comprendra alors mieux comment le chemin 95 existe.
Seul l’air admis par l’embouchure de prélèvement d’air dans le logement d’admission d’air 42, lequel présente une vitesse tangentielle importante peut être admis dans le circuit de refroidissement 92.
En effet, la dépression existante suffit à faire circuler l’air du logement d’admission d’air 42 vers le logement de mélange d’air 41, selon le chemin 94 et non plus l’inverse comme cela était le cas dans les circuits de refroidissement de l’art antérieur, ainsi que représenté en .
Egalement, les joints d’étanchéité amont 51 et aval 52 assurent une étanchéité suffisante au logement d’admission d’air 42 pour que ce dernier reste en surpression comparativement aux logements de mélange d’air 41, de passage d’air 43 et de purge d’air 44.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , les joints d’étanchéité amont 51 et aval 52 sont des joints à labyrinthes formés par un assemblage entre des léchettes 51a, 52a disposées en regard d’un matériau abradable 51b, 52b par exemple sous forme de nids d’abeilles.
Par exemple, le carter peut être fabriqué par fabrication additive.
Dans un mode de réalisation, l’abradable 51b, 52b peut être un collage de plusieurs feuilles métalliques entre elles l’ensemble étant ensuite rapporté sur le carter.
Dans un mode de réalisation, les orifices 62 ménagés dans la paroi sensiblement axiale 32 permettent un plus grand débit d’air que les orifices 63 ménagés dans la paroi sensiblement radiale 33.
En d’autres termes, ce sont les orifices 63 ménagés dans la paroi sensiblement radiale 33 qui limitent le débit d’air traversant le logement de passage d’air 43.
Dans une réalisation, les pattes d’enfichage 55, 57 sont équipées de ressorts internes qui permettent le déplacement angulaire des pattes d’enfichage 55, 57 vers l'extérieur pour faciliter l’attelage et le dételage automatique.
L’ensemble 49 de transmission de signaux électriques comporte une plaque d’induction 59 solidaire de l’organe d’attelage 19.
Dans l’exemple de réalisation illustré aux figures, la plaque d’induction 59 de l’ensemble 49 de transmission de signaux électriques est montée sur l’organe d’attelage 19.
On se réfère à la montrant l’ensemble de transport 1 en position attelée et non verrouillée.
Dans une telle position, le dispositif d’attelage 13 occupe sa position d’attelage selon laquelle la remorque 5 est attelée au VGA 3. Les verrous mécaniques 39, 41 occupent ici leur position déverrouillée.
Les plaques d’induction 51, 59 de l’ensemble 49 de transmission de signaux électriques sont agencées dans le dispositif d’attelage 13 de façon à pouvoir se chevaucher lorsque l’organe d’attelage 19 est introduit dans le connecteur d’attelage 15.
Ainsi, lorsque l’organe d’attelage 19 est introduit dans le connecteur d’attelage 15, les plaques d’induction 51, 59 se chevauchent, ce qui entraîne la transmission du courant par induction, permettant d’alimenter la remorque 5 et de transférer les signaux électriques du VGA 3 vers la remorque 5, par exemple les signaux d'urgence.
La remorque 5 est équipée d'un pont électrique à l'arrière, ce qui permet de former une boucle fermant le chemin du signal électrique.
On se réfère aux figures 7 à 9 pour illustrer une séquence d’attelage et de verrouillage de la remorque 5 sur le VGA 3.
Le VGA 3 s’approche de la remorque 5, comme représenté par la flèche 61. Les guides 33, 35, 37 du connecteur d’attelage 15 sont dirigés vers les pattes d’enfichage 55, 57 de l’organe d’attelage 19.
A ce stade, les verrous mécaniques 39, 41 du boîtier 21 du connecteur d’attelage 15 occupent leur position déverrouillée permettant l’engagement des pattes d’enfichage 55, 57 dans le boîtier 21, comme visible à la .
Le boîtier de commande 47 du connecteur d’attelage 15 pilote alors les actionneurs électriques 43, 45 afin de permettre le passage des verrous mécaniques 39, 41 de leur position déverrouillée vers leur position verrouillée, position représentée à la .
La remorque 5 de l’ensemble de transport 1 est alors attelée et verrouillée mécaniquement au VGA 3.
Dès que les plaques d'induction 51, 59 se chevauchent, la transmission du courant par induction alimente la remorque 5 et transfère les signaux électriques du VGA 3 vers la remorque 5, par exemple des signaux d'urgence.
La remorque 5 de l’ensemble de transport 1 est alors alimentée en électricité par le VGA 3 tant que la remorque 5 est attelée au VGA 3.
On se réfère aux figures 10 et 11 montrant un ensemble de transport 101 selon un deuxième mode de réalisation, respectivement représenté en position dételée et en position attelée et verrouillée.
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, les divers circuits intégrés connus dans lesquels un capteur de température est intégré n'ont pas été détaillés, les modes de réalisation et variantes décrits étant compatibles avec ces circuits intégrés connus.
La représente, sous la forme de blocs, un exemple d'un capteur de température 1, et plus particulièrement d'un capteur de température 1 basé sur une mesure différentielle de fréquence.
Le capteur 1 comprend un premier oscillateur LO1 et un deuxième oscillateur LO2, ainsi qu'un compteur COUNTER.
Le compteur COUNTER est configuré pour compter, pendant une durée D déterminée par la période du premier oscillateur LO1, c'est à dire par la période d'un signal de sortie de l'oscillateur LO1, un nombre P de périodes du deuxième oscillateur. La durée D correspond à un multiple, de préférence entier, de la période de l'oscillateur LO1.
Par exemple, le compteur COUNTER comprend une entrée I1 configurée pour recevoir un signal sig1 à une période déterminée par la période de l'oscillateur LO1, c'est à dire un signal sig1 dont la période est un multiple, de préférence entier, de la période du signal de sortie de l'oscillateur LO1. Par exemple, le signal sig1 est le signal de sortie de l'oscillateur LO1.
Par exemple, le compteur COUNTER comprend en outre une entrée I2 configurée pour recevoir un nombre N, de préférence entier. Le nombre N détermine, avec la période du signal sig1, la durée D de comptage. En effet, le compteur COUNTER est configuré pour que la durée D soit égale à N fois T1, avec T1 la période du signal sig1.
Par exemple, le compteur COUNTER comprend en outre une entrée CK configurée pour recevoir le signal de sortie sig2 de l'oscillateur LO2.
Par exemple, le compteur COUNTER comprend une sortie O configurée pour fournir le nombre P.
A la fin d'une durée D de comptage, le nombre P est égal à N.F2/F1 avec F1 la fréquence du signal sig1, et F2 la fréquence du signal sig2.
Au moins l'un des oscillateurs LO1 et LO2 a sa fréquence qui dépend linéairement de la température T ou de l'inverse de la température (c'est à dire 1/T).
Par exemple, lorsque la fréquence F1 du signal sig1, donc la fréquence de l'oscillateur LO1, est indépendante de la température et que la fréquence F2 du signal sig2 dépend linéairement de la température T selon la relation F2 = A.T, avec A un coefficient constant, alors P = N.A.T/F1. Comme la fréquence F1 est constante avec la température, que le nombre N est connu et que le coefficient A est constant, P = B.T avec B = N.A/F1. En déterminant B, par exemple lors d'une étape de calibration, la température T mesurée est directement égale au ratio P/B.
Par exemple, lorsque la fréquence F1 du signal sig1, donc la fréquence de l'oscillateur LO1, est indépendante de la température et que la fréquence F2 du signal sig2 dépend linéairement de l'inverse de la température T selon la relation F2 = A/T, avec A un coefficient constant, alors P = N.A/(F1.T). Comme la fréquence F1 est constante avec la température, que le nombre N est connu et que le coefficient A est constant, P = B/T avec B = N.A/F1. En déterminant B, par exemple lors d'une étape de calibration, la température T mesurée est directement égale au ratio B/P.
Les modes de réalisation du joint décrits ci-dessous sont compatibles des modes de réalisation de l’organe de rappel, de sorte que les effets techniques particuliers de certains modes de réalisation peuvent être obtenus conjointement si cela est souhaité.
Joint annulaire hydrostatique La présente divulgation se rapporte à un joint annulaire d’étanchéité, tel qu’un joint annulaire d’étanchéité hydrostatique. Le présent document concerne également un ensemble comprenant un tel joint ainsi qu’une turbine ou une turbomachine comprenant un tel joint.
Comme représenté en figure 2B, le joint annulaire hydrostatique 15 peut être formé de deux parois annulaires concentriques 16, 17, et d’une pluralité d’organes élastiquement déformables agencés circonférentiellement les uns à côté des autres et s’étendant entre les deux parois 16, 17 et comportant notamment des lames 18 élastiquement déformables s’étendant circonférentiellement. Par exemple, le document WO 2009/148787 décrit un tel joint. Cette configuration permet d’améliorer la maitrise de la déformation radiale du joint 15, et donc la maitrise du jeu entre le joint 15 et la virole 11 coopérant avec le joint d’étanchéité 15 de manière à limiter le passage d’air.Il existe un problème concernant l’étanchéification du joint annulaire hydrostatique de l’art antérieur. En effet, selon la configuration adoptée dans l’art antérieur, de l’air peut passer entre la paroi annulaire radialement interne et la paroi annulaire radialement externe. Il est donc nécessaire d’améliorer l’étanchéité en amont du joint annulaire hydrostatique. Ce type d’étanchéité qui concerne l’étanchéité d’une autre partie que celle entre la virole annulaire cylindrique et le joint d’étanchéité est appelée étanchéité secondaire.