INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le ou les monomères anioniques hydrophiles, autre que l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique sous forme cristalline de sel de potassium, pouvant être utilisés dans le cadre de l’invention peuvent être choisis dans un large groupe. Ces monomères peuvent présenter des fonctions vinyliques (avantageusement acryliques, maléiques, fumariques, malonique, itaconique, ou allyliques), et contenir un groupe carboxylate, phosphonate, phosphate, sulfate, sulfonate, ou un autre groupe à charge anionique. Des exemples de monomères convenables incluent l’acide acrylique ; l’acide méthacrylique ; l’acide diméthylacrylique ; l’acide itaconique ; l’acide crotonique ; l’acide maléique ; l’acide fumarique ; l’acide acrylamido undécanoïque ; l’acide 3-acrylamido 3-méthylbutanoïque ; l’anhydride maléique ; les monomères de type acide fort présentant par exemple une fonction de type acide sulfonique ou acide phosphonique tels que l’acide vinylsulfonique, l’acide vinylphosphonique, l’acide allylsulfonique, l’acide méthallylsulfonique, l’acide 2-méthylidenepropane-1,3-disulfonique, le 2-sulfoéthylméthacrylate, le sulfopropylméthacrylate, le sulfopropylacrylate, l’acide allylphosphonique, l’acide styrène sulfonique, l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (ATBS), l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane disulfonique ; les sels hydrosolubles de ces monomères comme leurs sels de métaux alcalins (distincts de la forme cristalline du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique), de métaux alcalino-terreux, ou d’ammonium ; et leurs mélanges. Préférentiellement, le ou les monomères anioniques hydrophiles est l’acide acrylique et/ou ses sels.
Avantageusement, l’élément de manœuvre 46 comprend un logement 46a, à section non circulaire, de réception d’une première partie 7a du premier élément de suspension 7, à section non-circulaire. Ceci permet de solidariser le premier élément de suspension 7 et l’élément de manœuvre 46 en rotation autour de l’axe de rotation X7.
Etape 4) du p rocédé de fabrication de la forme cristalline du sel de sodium :
illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de contrôle d’un système actif de freinage d’urgence du véhicule de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Un procédé et un dispositif de contrôle d’un système actif de freinage d’urgence d’un véhicule vont maintenant être décrits dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 6. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.
Selon un exemple particulier et non limitatif de réalisation de la présente invention, le contrôle d’un système actif de freinage d’urgence, dit système AEB, d’un véhicule est par exemple mis en œuvre par un ou plusieurs calculateurs du véhicule. A cet effet, le procédé comprend le contrôle de l’affichage d’un témoin de signalisation représentatif du système AEB. Le témoin de signalisation correspond par exemple à un symbole ou à un pictogramme représentant le système AEB, ou un état courant du système AEB, et est affiché dans une première zone ou partie d’un écran tactile du véhicule dans un contenu déterminé d’une interface homme-machine, dite IHM, par exemple dans une page déterminée de l’IHM correspondant par exemple à l’écran d’accueil ou à l’écran par défaut de l’IHM. Des premières données représentatives d’un appui tactile sur le témoin de signalisation affiché sont reçues de l’interface tactile, par exemple lorsqu’un utilisateur effectue un appui tactile sur l’écran tactile à l’endroit d’affichage du témoin de signalisation. Suivant la réception des premières données, le calculateur contrôle l’affichage d’un contenu graphique comprenant un ensemble d’informations relatives à un état déterminé du système AEB dans une deuxième zone de l’écran tactile différente de la première zone.
Un tel procédé permet de commander, via une action volontaire, l’affichage d’informations relatives à un état courant du système AEB.
Le ou les systèmes embarqués dans le véhicule 10 correspondent par exemple à un système actif de freinage d’urgence, noté système AEB. Un tel système est aussi connu sous le nom de système de freinage automatique d’urgence, système de freinage autonome d’urgence ou encore système de freinage d’urgence automatique.
Un tel système est configuré pour déclencher automatiquement le système de freinage du véhicule 10 lorsqu’un risque de collision imminente est détectée par le véhicule, par exemple avec un véhicule circulant devant le véhicule 10, avec un piéton ou tout autre obstacle détecté devant le véhicule 10.
Le système AEB s’appuie par exemple sur des données reçues d’un ou plusieurs capteurs du véhicule 10 configurés pour la détection d’objet, tels que par exemple : - un ou plusieurs radars à ondes millimétriques arrangés sur le véhicule 10, par exemple à l’avant du véhicule 10 ; chaque radar est adapté pour émettre des ondes électromagnétiques et pour recevoir les échos de ces ondes renvoyées par un ou plusieurs objets, dans le but de détecter des obstacles et leurs distances vis-à-vis du véhicule 10 ; et/ou - un ou plusieurs LIDAR(s) (de l’anglais « Light Detection And Ranging », ou « Détection et estimation de la distance par la lumière » en français), un capteur LIDAR correspondant à un système optoélectronique composé d’un dispositif émetteur laser, d’un dispositif récepteur comprenant un collecteur de lumière (pour collecter la partie du rayonnement lumineux émis par l’émetteur et réfléchi par tout objet situé sur le trajet des rayons lumineux émis par l’émetteur) et d’un photodétecteur qui transforme la lumière collectée en signal électrique ; un capteur LIDAR permet ainsi de détecter la présence d’objets situés dans le faisceau lumineux émis et de mesurer la distance entre le capteur et chaque objet détecté ; et/ou - une ou plusieurs caméras (associées ou non à un capteur de profondeur) pour l’acquisition d’une ou plusieurs images de l’environnement autour du véhicule 10 se trouvant dans le champ de vision de la ou les caméras.
Un processus de contrôle du système AEB du véhicule 10 est avantageusement mis en œuvre par le véhicule 10, par exemple par un ou plusieurs processeurs d’un ou plusieurs calculateurs du système embarqué du véhicule 10, par exemple par le calculateur IVI.
Dans une première opération, l’affichage d’un témoin de signalisation représentatif du système AEB du véhicule 10 est contrôlé de telle manière que le témoin de signalisation soit affiché sur l’écran tactile 13 dans un contenu déterminé d’une interface homme-machine, dite IHM, lequel contenu est affiché sur l’écran tactile 13.
La est un organigramme d’étapes d’un procédé de traitement d’image selon un mode de réalisation.
La comprend deux images : à gauche, une image montrant une empreinte digitale latente, et à droite, une représentation visuelle d’une carte de distances inter-crêtes locales produite par application du procédé de la à l’image de gauche.
La est une portion d’image annotée de façon à monter une distance inter-crête.
La comprend deux images : à gauche, une autre image montrant une empreinte digitale latente, et à droite, un histogramme issu de l’image de gauche.
La montre une série de résultats obtenus en appliquant à des images un procédé utilisant un réseau de neurones comprenant des couches de normalisation.
La montre une série de résultats obtenus en appliquant à des images un procédé utilisant un réseau de neurones dépourvu de couche de normalisation.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION En référence à la , un dispositif 1 de traitement d’images comprend un processeur 10, une interface de communication 12 et une mémoire 14.
Le processeur 10 est configuré pour mettre en œuvre certaines étapes d’un procédé de traitement d’image qui sera décrit plus loin. Le processeur 10 peut avoir n’importe quelle structure. Le processeur comprend un ou plusieurs cœurs, chaque cœur étant configuré pour exécuter les instructions de code d’un programme de manière à mettre en œuvre les étapes précitées. On verra par la suite que ce programme utilise des réseaux de neurones.
L’interface de communication 12 est adaptée pour permettre au dispositif 1 de traitement d’images de recevoir des images à traiter et de communiquer avec un serveur 2. L’interface de communication 12 est de type quelconque. Elle est par exemple filaire (Ethernet) ou de type radio sans fil moyennant un protocole de communication quelconque (Wi-Fi, Bluetooth, etc.).
La mémoire 14 est adaptée pour mémoriser des données manipulées ou produites par le processeur 10. La mémoire 14 est de type quelconque. Conventionnellement, la mémoire 14 comprend une mémoire volatile pour stocker des données temporairement, et une mémoire non-volatile pour stocker des données de manière persistante, c’est-à-dire d’une manière qui conserve les données lors d’une mise hors tension de la mémoire non volatile.
La mémoire 14 est en particulier adaptée pour stocker une image reçue par le dispositif 1 de traitement, et destinée à être traitée par le processeur.
Le dispositif 1 de traitement d’images peut également comprendre un capteur d’images 16 montrant des empreintes digitales. Le capteur peut éventuellement comprendre une surface transparente servant de support pour un doigt, de sorte à stabiliser le doigt et ainsi montrer de manière bien visible une empreinte digitale du doigt dans une image fournie par le capteur.
Le serveur 2 stocke une base de données comprenant des images de référence montrant des empreintes digitales de référence se rapportant à des individus de référence préalablement enrôlés.
Classes de distances en pixels Comme on le verra par la suite, le dispositif 1 de traitement, et plus particulièrement le processeur 10, est configuré pour mettre en œuvre des traitements se fondant sur une pluralité de N classes de distances en pixels prédéfinies.
Chacune des N classes inclut un ensemble de valeurs de distance en pixels qui lui est propre, cet ensemble de valeurs étant défini à l’avance.
Le compresseur haute pression 5 comprend au moins six étages (comme illustré dans l’exemple de la ) et au plus onze étages.
Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1 et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante 2, le système propulsif 1 présente un taux de dilution (ou « bypass ratio » en anglais) élevé. Par taux de dilution « élevé », il est signifié un taux de dilution supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 80 inclus, de préférence compris entre 10 et 35 inclus, de préférence entre 10 et 20 inclus. Le taux de dilution est défini comme un rapport entre le débit massique du flux d’air secondaire F2 et le débit massique du flux d’air primaire F1, ces débits massiques en étant mesurés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3e édition) et au niveau de la mer. Par « non installé », il est signifié que les mesures sont effectuées lorsque le système propulsif 1 est sur un banc d’essai (et non installé sur un aéronef), les mesures étant alors plus simples à réaliser.
Dans un système propulsif incluant un mécanisme de réduction 19 tel que celui qui est illustré sur la , le découplage entre la vitesse de rotation de la soufflante et la vitesse de rotation de la turbine basse pression 8 permet de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression du rotor de soufflante 9 tout en augmentant la puissance extraite par la turbine basse pression 8. En effet, l’efficacité globale du système propulsif 1 est conditionnée au premier ordre par le rendement propulsif, qui est favorablement influencé par une minimisation de la variation d’énergie cinétique de l’air à la traversée du système propulsif 1. Dans un système propulsif à taux de dilution élevé, l’essentiel du débit générant l’effort propulsif est constitué par le flux d’air secondaire F2 du système propulsif 1, l’énergie cinétique du flux d’air secondaire F2 étant majoritairement affectée par la compression que subit le flux d’air secondaire F2 lors de la traversée de la section de soufflante 2. Le rendement propulsif et le rapport de pression de la section de soufflante 2 sont donc liés : plus le rapport de pression de la section de soufflante 2 est faible, meilleur sera le rendement propulsif. Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1, le rapport de pression de la soufflante, qui correspond au rapport entre la pression moyenne en sortie du stator de soufflante 16 (ou, en l’absence de stator 16, du rotor de soufflante 9) et la pression moyenne en entrée du rotor de soufflante 9, est inférieur ou égal à 1,70, de préférence inférieur ou égal à 1,50, par exemple compris entre 0,90 et 1,45. Les pressions moyennes sont mesurées ici sur la hauteur d’au moins une des aubes de soufflante 14, c’est-à-dire de la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement d’air en entrée du rotor de soufflante 9 au bord d’extrémité 21 de l’aube de soufflante 14.
Le diamètre D du rotor de soufflante 9 carénée est de préférence compris entre 1.270 m et 3.048 m, plus particulièrement entre 2.159 m et 3.048 m, encore préférentiellement sensiblement égal à 2.286 m. Ceci permet l’intégration du système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous une aile de l’aéronef 1. Le diamètre du rotor de soufflante 9 est mesuré ici dans un plan normal à l’axe longitudinal X, qui est l’axe de rotation du rotor de soufflante 9, au niveau d’une intersection 24 entre un bord d’extrémité 21 et un bord d’attaque 23 des aubes de soufflante 14.
Selon un mode de réalisation, lors d'une première phase initiale, la durée d'état passant de l'interrupteur de côté bas est maintenue constante et égale à une valeur initiale, et, lors de chaque première phase suivante, la durée d'état passant de l'interrupteur de côté bas est maintenue constante et égale à la durée d'état passant de l'interrupteur de côté bas modifiée lors de la deuxième phase précédant ladite première phase.
Selon un mode de réalisation, à chaque première phase, la durée d'état passant de l'interrupteur de côté haut de l'impulsion de courant suivante est augmentée si le signe déterminé est négatif, et est diminuée si le signe déterminé est positif.
Selon un mode de réalisation, à chaque deuxième phase, la durée d'état passant de l'interrupteur de côté bas est augmentée si la comparaison indique que la valeur du courant à la fin de la durée d'état passant de l'interrupteur de côté haut est inférieure à la valeur cible et est diminuée si la comparaison indique que la valeur du courant à la fin de la durée d'état passant de l'interrupteur de côté haut est supérieure à la valeur cible.
Selon un mode de réalisation, la comparaison à la valeur cible comprend : fournir un signal indiquant la valeur instantanée du courant avec un capteur de courant ; comparer ledit signal avec un signal indiquant la valeur cible avec un comparateur ; et mémoriser un signal indiquant le résultat de la comparaison avec une bascule synchrone commandée sur la base d'un signal de commande de l'interrupteur de côté haut.
Selon un mode de réalisation, la détermination du signe de la valeur du courant à la fin de la durée d'état passant de l'interrupteur de côté bas comprend : déterminer le signe du courant dans l'inductance avec un circuit, par exemple sur la base d'une tension sur un noeud de connexion des interrupteurs et d'une tension de sortie du convertisseur ; et mémoriser le signe déterminé avec une bascule synchrone commandée sur la base d'un signal de commande de l'interrupteur de côté bas.
Un mode de réalisation prévoit un convertisseur à découpage abaisseur configuré pour fonctionner en modulation de fréquence d'impulsion et pour mettre en œuvre le procédé ci-dessus.
Un mode de réalisation prévoit une unité de gestion d'alimentation comprenant le convertisseur ci-dessus.
Un mode de réalisation prévoit un microcontrôleur comprenant l'unité de gestion d'alimentation ci-dessus.
la représente, de façon schématique et sous la forme de blocs, un exemple d'un convertisseur à découpage abaisseur fonctionnant en modulation de fréquence d'impulsion ;
la représente par un chronogramme, un fonctionnement attendu du convertisseur de la ;
la représente par un chronogramme, un fonctionnement non souhaité du convertisseur de la ;
la illustre par un organigramme un exemple d'un mode de mise en œuvre d'un procédé de calibration dans un convertisseur à découpage du type de celui de la ;
la représente, de manière schématique et sous la forme de blocs, un exemple de mode de réalisation d'un convertisseur adapté à mettre en œuvre le procédé de la ;
la représente, de manière plus détaillée, un exemple de mode de réalisation d'un circuit du convertisseur de la ;
Example 7 : Analyses RPE Dans cet exemple, des spectres RPE pour « résonance paramagnétique électronique » (en anglais « Electron paramagnetic resonance » EPR) ont été obtenus.
Procédé d’obtention d’au moins deux pulpes cellulosiques présentant des caractéristiques différentes La présente demande se rapporte à un procédé d’obtention d’au moins deux pulpes cellulosiques présentant des caractéristiques différentes.
L'invention concerne également un procédé de traitement cosmétique pour lisser les fibres de kératine en utilisant cette composition.
Pour finir, l’invention concerne l’utilisation d’une telle composition pour lisser les fibres kératiniques.
Les défrisants pour cheveux se divisent généralement en deux catégories : mix et no-mix. Les défrisants « Mix » nécessitent généralement un système à deux composants composé d’une base de crème et d’un activateur, qui sont combinés avant utilisation. Darkwaet al.; Brevet américain N° 5 679 327, publié le 21 octobre 1997, décrit une émulsion lissante hautement alcaline de cette variété. L’émulsion décrite utilise une combinaison d’une base organique azotée forte et d’un hydroxyde de métal alcalin en présence d’un cation de métal alcalino-terreux. Cette combinaison est efficace pour obtenir un lissage permanent des cheveux avec une durée de traitement maximale d’environ 30 minutes. D’autre part, les défrisants « non-mix » sont prêts à l’emploi. Ils se présentent généralement sous la forme d’un liquide, d’une crème, d’un gel, d’une pâte ou d’une émulsion qui peuvent être appliqués directement sur les cheveux d’un sujet sans commencer, comme le terme l’indique, par mélanger deux composants distincts ou plus.
Les défrisants capillaires non-mix sont très pratiques et donc très appréciés. Cependant, ils souffrent des mêmes problèmes que leurs homologues basés sur le mélange et certains problèmes qui sont uniques. Certains défrisants pour cheveux s’appuient sur des bases organiques et/ou inorganiques fortes telles que l’hydroxyde de sodium (également appelé soude) pour rompre les liaisons disulfures présentes dans la structure des cheveux, permettant ainsi de lisser les cheveux par l’application de forces mécaniques. Cependant, dans les concentrations utilisées, ces bases fortes existent généralement à un pH supérieur à 13,2, un niveau qui est caustique et qui peut être dangereux pour la peau non protégée en cas d’exposition prolongée. Même lorsque la peau est correctement protégée et qu’un défrisant est correctement formulé, les défrisants capillaires à base de soude, par exemple, peuvent devenir inconfortables pour les sujets en à peine 15 minutes environ. Cela peut entraîner l’arrêt prématuré du traitement, ce qui affecte souvent le degré de lissage des cheveux. Et bien que des concentrations plus élevées et des formulations à pH plus élevé puissent agir plus rapidement, la quantité d’inconfort et la durée pendant laquelle un sujet pourrait être exposé au défrisant varient en conséquence. En outre, les produits à base de soude, en raison de leur nature hautement corrosive, peuvent être très nocifs pour les cheveux, entraînant une cassure et une décoloration, ainsi que le manque général d’aspect physique souhaitable.
D’autres bases inorganiques fortes ont été utilisées à la place de l’hydroxyde de sodium. L’hydroxyde de lithium est l’une des plus populaires. L’hydroxyde de lithium, à des concentrations appropriées, donne un pH plus faible et est donc plus confortable et peut être appliqué pendant de plus longues périodes. Cependant, l’hydroxyde de lithium n’est pas aussi efficace que l’hydroxyde de sodium pour obtenir des degrés appropriés de lissage des cheveux. Il en résulte la nécessité d’exposer le sujet à un défrisant capillaire à base d’hydroxyde de lithium pendant une période plus longue pour obtenir un lissage similaire. Toutefois, cela est contre-productif. Tout d’abord, le sujet est considérablement importuné, car des durées de traitement supérieures à 30 minutes sont souvent nécessaires. De plus, bien qu’ils soient plus à l’aise à court terme, en cas de durée d’exposition plus longue nécessaire pour obtenir un lissage approprié, les sujets se plaignent souvent d’inconfort au niveau du cuir chevelu et de sensations de brûlure avant l’expiration de la durée idéale de traitement. L’interruption du traitement à ce stade produit des résultats insatisfaisants.
Le lissage permanent des cheveux doit être réalisé aussi rapidement que possible afin de minimiser l’irritation de la peau, les dommages aux cheveux et/ou la décoloration des cheveux due à l’exposition à des alcalis. Pour les personnes ayant un type de cheveux « fins », cela peut généralement être réalisé. Cependant, pour les personnes ayant des cheveux « normaux » et en particulier des cheveux « épais à résistants », des durées de traitement (de contact) plus longues ou des concentrations plus élevées de matière alcaline ou les deux sont généralement nécessaires pour lisser les cheveux de manière permanente. Il est généralement reconnu dans l’art du lissage des cheveux que l’exposition prolongée (contact) des cheveux à des conditions très alcalines requises pour un lissage permanent des cheveux augmente les possibilités d’irritation du cuir chevelu et de la peau le long de la racine des cheveux, d’affaiblissement de la résistance des cheveux traités et de la décoloration des cheveux. Ainsi, même si le lissage permanent des cheveux tend à s’améliorer directement proportionnellement à l’augmentation de l’alcalinité et du temps de traitement (de contact), l’apparition ou la probabilité de ces problèmes négatifs et indésirables l’est également. Pour éviter ou minimiser de tels problèmes, il est courant de limiter le temps de traitement (c’est-à-dire le temps de contact entre l’émulsion et le cuir chevelu et les cheveux de l’utilisateur) à une période qui n’est pas supérieure à environ 30 minutes, ce qui est connu de l’homme du métier.
Un autre problème est que les cheveux de l’utilisateur peuvent s’affaiblir structurellement pendant le traitement, de sorte que le lissage des cheveux entraîne une cassure excessive des cheveux.
Il existe donc un réel besoin de fournir des compositions, telles que des compositions pour redresser les fibres kératiniques, et en particulier les fibres kératiniques humaines, qui permettent de surmonter les inconvénients décrits ci-dessus, à savoir : qui permet de lisser les cheveux naturellement bouclés, voire très bouclés ou crépus, et d’améliorer le confort du cuir chevelu, notamment en termes de brûlures, démangeaisons et picotements, et d’améliorer l’intégrité des fibres, avec moins de dommages.
Le Demandeur a maintenant découvert qu’une composition comprenant au moins un carbonate de métal alcalin, un hydroxyde de calcium et un métasilicate de sodium ou de potassium, en quantités particulières, permet d’atteindre les objectifs décrits ci-dessus.
Ainsi, un objet de l'invention est une composition comprenant : au moins un carbonate de métal alcalin ; au moins 1,4 % en poids d’hydroxyde de calcium par rapport au poids total de la composition et du métasilicate de sodium ou de potassium,