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Un autre aspect de l’invention se rapporte à une méthode de fabrication en continu d’une structure extrudée comprenant du polychlorure de vinyle et des fibres végétales, la teneur en fibres végétales étant d’au moins 50% en masse, de préférence d’au moins 60% en masse, par rapport à la masse de ladite structure extrudée, comprenant au moins les étapes suivantes : i) le compound obtenu à l’issue de l’étape F) du procédé ci-dessus est introduit dans une filière, ii) à l’issue de la filière, le compound est mis en forme et refroidi au sein d’un conformateur, iii) à l’issue de l’étape ii), le compound mis en forme est soumis à une étape de tirage, iv) à l’issue de l’étape iii) le compound mis en forme et étiré est soumis à une étape de découpe afin d’obtenir la structure extrudée.
Dans une forme de mise en œuvre de la méthode selon l’invention, la structure extrudée est une lame destinée au bardage de bâtiments.
Le procédé de fabrication d’un compound selon l’invention permet d’atteindre un taux de fibres végétales supérieur ou égal à 50%, de préférence supérieur ou égal à 60% en masse, par rapport à la masse du compound. Le compound gagne en stabilité mais aussi en prix de revient du fait que les fibres végétales sont plus économiques que le PVC.
Dans le procédé selon l’invention, le fait introduire les fibres végétales dans le co-malaxeur en au moins deux étapes, au moyen de plusieurs entrées du co-malaxeur, permet d’utiliser la puissance du co-malaxeur à bon escient et ainsi d’incorporer une teneur finale en fibres végétales dans le compound supérieure ou égale à 50% en masse, par rapport à la masse du compound.
Par ailleurs, l’ajout de fibres végétales à haute teneur permet de descendre le coefficient de dilatation thermique du compound selon l’invention à moins de 35x10 -6 °C -1 . Un tel coefficient de dilatation thermique est comparable à celui du bois, ce qui donne une très grande stabilité dimensionnelle aux produits fabriqués avec le compound selon l’invention.
Exemples Exemple 1a : Principe actif selon l’invention ( PA1a )
Le principe actif de l’exemple 1a est obtenu à partir d’une bactérie de l’espèce Sphingomonas panaciterrae . Le principe actif de l’exemple 1a est obtenu par le procédé suivant : Culture de Sphingomonas panaciterrae dans un milieu de culture adapté à la culture des bactéries et carencé en azote, Solubilisation de la culture de Sphingomonas panaciterrae , dans l'eau a raison d’au moins 20 g/L, Extraction par deux hydrolyses enzymatiques, Traitement thermique Séparation des phases soluble et insoluble, et récupération de la phase soluble, Filtration et filtration stérilisante.
Le principe actif selon l’exemple 1a est constitué d’oligosaccharides de masse moléculaire comprise entre 360 Da et 25 200 Da (DP 2 à DP 140). Il est notamment constitué d’une part d’oligosaccharides de masse moléculaire supérieure à 5 kDa.
Le profil chromatographique du principe actif selon l’exemple 1a présente un pic caractéristique correspondant à des oligosaccharides de DP 15 à 25 . L’aire du pic correspondant aux oligosphinganes de DP 15 à 25 représente 7,3% du total des aires du chromatogramme.
Le principe actif obtenu possède notamment les caractéristiques suivantes : Teneur en Matières Sèches = 18 g/L, dont : Teneur en Sucres Totaux = 6,3 g/L, soit 35%, en poids par rapport à la matière sèche Teneur en protéines = 4,7g/L, soit 26%, en poids par rapport à la matière sèche Teneur en cendres minérales = 5,6 g/L, soit 31% en poids par rapport à la matière sèche
Exemple 1b : Principe actif selon l’invention (PA1b)
Le principe actif de l’exemple 1 est obtenu à partir d’une bactérie de l’espèce Sphingomonas panaciterrae . Le principe actif de l’exemple 1 est obtenu par le procédé suivant : Culture de Sphingomonas panaciterrae dans un milieu de culture adapté à la culture des bactéries et carencé en azote, Solubilisation de la culture de Sphingomonas panaciterrae , dans l'eau a raison d’au moins 20 g/L, Extraction par deux hydrolyses enzymatiques, Traitement thermique, Séparation des phases soluble et insoluble, et récupération de la phase soluble, Tri moléculaire, Filtration et filtration stérilisante.
Le principe actif selon l’exemple 1b est ainsi constitué majoritairement d’oligosaccharides de masse moléculaire comprise entre 360 Da et 9 000 Da (DP 2 à DP 50). Le profil chromatographique du principe actif selon l’exemple 1b, est représenté en . Il présente un pic caractéristique correspondant à la fraction active composée d’oligosaccharides de DP 15 à 25. L’aire du pic correspondant aux oligosphinganes de DP 15 à 25 représente 15% du total des aires du chromatogramme.
Le principe actif obtenu possède notamment les caractéristiques suivantes : Teneur en Matières Sèches = 10 g/L, dont : Teneur en Sucres Totaux = 2,7 g/L, soit 27%, en poids par rapport à la matière sèche Teneur en protéines = 1,6g/L, soit 16%, en poids par rapport à la matière sèche Teneur en cendres minérales = 4,5 g/L, soit 45% en poids par rapport à la matière sèche
Exemple 1c : Principe actif selon l’invention ( PA1c )
Le principe actif de l’exemple 1c est obtenu à partir d’une bactérie de l’espèce Sphingomonas panaciterrae . Le principe actif de l’exemple 1c est obtenu par le procédé suivant : Culture de Sphingomonas panaciterrae dans un milieu de culture adapté à la culture des bactéries et carencé en azote, Solubilisation de la culture de Sphingomonas panaciterrae , dans l'eau à raison d’au moins 20 g/L, Extraction avec deux hydrolyses enzymatiques, Traitement thermique, Séparation des phases soluble et insoluble, et récupération de la phase soluble, Tri moléculaire et récupération du rétentat pour éliminer les molécules de masses moléculaires inférieures à DP 15, Filtration et filtration stérilisante.
Le principe actif selon l’exemple 1c est constitué d’oligosaccharides de masse moléculaire supérieure à 2 700 Da (DP 15). Le profil chromatographique du principe actif selon l’exemple 1c présente un pic caractéristique correspondant à des oligosaccharides de DP 15 à 25 . L’aire du pic correspondant aux oligosphinganes de DP 15 à 25 représente 36,4% par rapport au total des aires du chromatogramme.
Le principe actif obtenu possède notamment les caractéristiques suivantes : Teneur en Matières Sèches = 6,2 g/L, dont : Teneur en Sucres Totaux = 3,3 g/L, soit 53%, en poids par rapport à la matière sèche Teneur en protéines = 1,05 g/L, soit 17%, en poids par rapport à la matière sèche
Exemple 2a : Principe actif selon l’invention ( PA2a )
Le principe actif de l’exemple 2a est obtenu à partir d’une bactérie de l’espèce Sphingomonas panaciterrae . Le principe actif de l’exemple 2a est obtenu par le procédé suivant : Culture de Sphingomonas panaciterrae dans un milieu de culture adapté à la culture des bactéries et carencé en azote, Solubilisation de la culture de Sphingomonas panaciterrae , dans l'eau a raison d’au moins 20 g/L, Extraction avec une hydrolyse enzymatique à l’aide d’une protéase, Traitement thermique, Séparation des phases soluble et insoluble, et récupération de la phase soluble, Tri moléculaire, Filtration et filtration stérilisante.
Il en résulte une simplification des paliers, liée à la suppression des lames ressort, et également un gain économique lié à l’utilisation d’un moteur de puissance non surdimensionnée.
D’autres particularités et avantages de l’invention apparaîtront dans la description qui suit, faite en référence aux figures jointes, dans lesquelles : la est une représentation schématique partielle en perspective d’un appui-tête selon une réalisation, la est une représentation schématique en perspective d’un palier selon un mode de réalisation, ledit palier étant monté dans son logement.
ledit appui-tête présentant en outre les caractéristiques suivantes : il comprend en outre un dispositif motorisé, non représenté, d’actionnement en coulissement dudit boitier sur lesdites tiges, de manière à permettre son réglage en hauteur, la périphérie dudit orifice est pourvue d’au moins trois saillies 10 issues de moulage, non déformables élastiquement, de guidage de la tige 2 correspondante, lesdites saillies étant agencées de sorte que ladite tige soit sensiblement en contact avec elles.
Selon la réalisation représentée, les pattes 8a,8b comprennent une extrémité de raccordement 13 au reste du palier 4,5 et une extrémité libre 14 prenant appui contre la paroi interne 9 du logement 6 correspondant.
En ce qui concerne, les hydrocarbures liquides en C 6 à C 16 , ces derniers peuvent être linéaires, ramifiés, éventuellement cycliques, et de préférence sont choisis parmi les alcanes. A titre d’exemple, on peut citer l’hexane, le cyclohexane, l’undécane, le dodécane, l’isododécane, le tridécane, l’isohexadécane, l’isodécane, et leurs mélanges.
Les hydrocarbures liquides comprenant plus de 16 atomes de carbone peuvent être linéaires ou ramifiés, d’origine minérale ou synthétique, et sont choisis de préférence parmi les huiles de paraffine ou de vaseline, les polydécènes, les polyisobutènes hydrogénés tel que Parléam®, et leurs mélanges.
Dans l’exemple illustré, le rayon externe R22 de la première portion cylindrique 22 est différent du rayon externe R26 de la deuxième portion cylindrique 26. De préférence, le rayon externe R22 de la première portion cylindrique 22 est strictement supérieur au rayon externe R26 de la deuxième portion cylindrique 26. En variante non représentée, les rayons externes R22 et R26 sont égaux.
La collerette 24 relie la première portion cylindrique 22 à la deuxième portion cylindrique 26. La collerette 22 s’étend radialement en saillie à la fois par rapport à la première portion cylindrique 22 et à la deuxième portion cylindrique 26.
La collerette 22 est ici formée d’une rampe avant, dite première surface 30, d’une partie centrale 32 et d’une rampe arrière, dite deuxième surface 34.
La partie centrale 32 est ici une portion de cylindrique de section circulaire centrée sur l’axe principal A10. La partie centrale 32 de la collerette 24 présente un rayon R32, qui est supérieur aux rayons R22 et R26 des première et deuxième portions cylindriques 22 et 26.
La première surface 30 relie la première portion cylindrique 22 à la partie centrale 32. La première surface 30 est une surface tronconique, qui est centrée sur l’axe principal A10 et qui est divergente vers l’arrière de l’élément mâle 10. La première surface 30 est inclinée, par rapport à l’axe principal A10, d’un angle compris préférentiellement entre 20° et 40°, par exemple égal à 30°, comme dans l’exemple de la .
La deuxième surface 34 relie la partie centrale 32 à la deuxième portion cylindrique 26. La deuxième surface 30 est une surface tronconique qui est centrée sur l’axe principal A10 et qui est convergente vers l’arrière de l’élément mâle 10. La deuxième surface 34 est inclinée, par rapport à l’axe principal A10, d’un angle compris préférentiellement entre 30° et 60°, par exemple égal à 45°, comme dans l’exemple de la .
La portion distale 16 comprend aussi, du côté externe de l’élément mâle 10, une troisième surface 36, qui est reliée à la deuxième surface 34 par l’intermédiaire de la deuxième portion cylindrique 26. La troisième surface 36 est une surface tronconique, qui est centrée sur l’axe principal A10 et qui est divergente vers l’arrière de l’élément mâle 10. Dans l’exemple illustré, la troisième surface 36 est inclinée, par rapport à l’axe principal A10, d’un angle égal à 45°. De préférence, l’angle d’inclinaison de la troisième surface 36 par rapport à l’axe principal A10 est égal, en valeur absolue, à l’angle d’inclinaison de la deuxième surface 34 par rapport à l’axe principal A10.
La deuxième surface 34, la deuxième portion cylindrique 26 et la troisième surface 36 forment ensemble une gorge 40, située à l’arrière de la collerette 24, la deuxième portion cylindrique 26 formant un fond de cette gorge 40, tandis que la deuxième surface 34 forme une surface distale de cette gorge 40, et que la troisième surface 36 forme une surface proximale de cette gorge 40.
De l’avant vers l’arrière de l’élément mâle 10, la troisième surface 36 est ici reliée à la surface de préhension 15 par une troisième portion cylindrique 42 et par un épaulement 44.
L’élément femelle 100 comprend un corps femelle 102, qui présente une forme globalement de révolution autour d’un axe central A100. Le corps femelle 102 est creux et délimite un conduit V100 pour la circulation de fluide. Le conduit V100 définit un côté interne de l’élément femelle 100, lequel sépare le côté interne d’un côté externe de l’élément femelle 100. Lorsque le raccord rapide R est en configuration accouplée, le conduit V10 de l’élément mâle 10 est fluidiquement connecté au conduit V100 de l’élément femelle 100, l’axe principal A10 et l’axe central A100 étant coaxiaux. L’axe central A100 est aussi dit axe d’emmanchement.
Le corps femelle 102 comprend un corps arrière 104 et un corps avant 106, qui sont deux corps creux de révolution assemblés ici l’un à l’autre par vissage. Dans ce mode de réalisation, l’élément femelle 100 comprend une bague d’appui 108, qui est intercalée axialement entre le corps arrière 104 et le corps avant 106. La bague d’appui 108 loge avantageusement un joint distal 110 d’étanchéité, qui contribue à l’étanchéité du vissage du corps arrière 104 au corps avant 106. La bague d’appui 108 présente une forme de révolution autour de l’axe central A100 et comprend une paroi chanfreinée 112, qui est orientée vers l’axe central A100 et vers l’arrière de l’élément femelle 100. Autrement dit la bague d’appui 108 est chanfreinée sur un diamètre intérieur.
Du coté interne, le corps avant 106 délimite un canal d’insertion V106 pour l’élément mâle 10. Le canal d’insertion V106 est une portion du conduit V100 de l’élément femelle 100. Le corps avant 106 comprend une portion d’insertion 114, qui présente une forme annulaire centrée sur l’axe central A100 et qui délimite une enceinte avant V114 configurée pour recevoir et pour guider l’élément mâle 10 lors de l’emmanchement – ou insertion – de l’élément mâle 10 dans l’élément femelle 100, et une portion proximale 116, qui présente une forme annulaire centrée sur l’axe central A100, qui est située à l’arrière de la portion d’insertion 114 et qui délimite un espace proximal V116. L’enceinte avant V114 et l’espace proximal V116 sont des portions du canal d’insertion V106. L’enceinte avant V114 débouche vers l’avant du corps femelle 102 par une embouchure 118.
L’espace proximal V116 est configuré pour recevoir l’élément mâle 10, en particulier pour recevoir la première portion cylindrique 22 de l’élément mâle 10. La portion proximale 116 comprend des surfaces de guidage 119, qui sont configurées pour guider l’élément mâle 10, et une gorge 120, qui est ménagée en creux dans la portion proximale 116 et qui loge un joint annulaire 122. Le joint annulaire 122 est configuré pour assurer une étanchéité entre l’élément mâle 10 et l’élément femelle 100 lorsque l’élément mâle 10 est reçu dans l’espace proximal V116. Ainsi, un diamètre interne du joint annulaire 122 est légèrement inférieur à un diamètre externe de la première portion cylindrique 22, le joint annulaire 122 étant déformable élastiquement pour accommoder le passage de l’élément mâle 10. Dans l’exemple illustré, la portion proximale 116 comprend deux surfaces de guidage 119, qui sont situées de part et d’autre de la gorge 120.
Le corps avant 106 comprend plusieurs logements 130, ici au nombre non limitatif de six, qui sont ménagés dans l’épaisseur du corps femelle 100, ici au travers du corps avant 106. De préférence, les logements 130 sont répartis sur la périphérie du corps avant 106 autour de l’axe central A100. Chaque logement 130 est configuré pour recevoir un organe de verrouillage respectif. Dans le premier mode de réalisation, les organes de verrouillage sont avantageusement des billes 132, qui sont largement commercialisées et peu chères.
Chaque logement 130 débouche dans le canal d’insertion V106, en particulier dans l’enceinte avant V114. Chaque logement 130 est ici ménagé par usinage, en particulier par perçage, de sorte qu’un fond 134 du perçage forme une butée, qui obture partiellement chaque logement 130 de manière à empêcher la bille 132 reçue dans le logement 130 de passer complètement dans le canal d’insertion V106. Pour chaque logement 130 recevant une bille 132, lorsque cette bille 132 est en appui contre le fond 134 du logement correspondant, cette bille 132 est dans une position dite distale, dans laquelle cette bille 132 dépasse dans le canal d’insertion V106. Autrement dit, la bille 132 atteint, dans sa position proximale, une position radiale plus éloignée de l’axe central A100 que dans la position distale. Notamment, dans la position distale de la bille 132, un élément mâle 10 préalablement inséré dans le canal d’insertion V106 peut être retiré librement du canal d’insertion V106.
Composition T0 T1 C1 C2 Conductivité thermique (en base 100) 100 113 113 155 Allongement à la rupture (en base 100) 100 102 101 105 Energie de rupture (en base 100) 100 91 100 103 Energie de déchirabilité (en base 100) 100 60 105 160 Rigidité (en base 100) 100 87 98 94
Cet essai a pour but de démontrer que les compositions élastomériques de l’invention présentent un meilleur compromis de propriétés - résistance aux agressions, rigidité, déformation à la rupture et conductivité thermique - par rapport à une composition de l’art antérieur. Ces compositions ne comprennent pas de silice.
T0 T1 C3 C4 Elastomère diénique (1) 100,00 100,00 100,00 100,00 Noir d’acétylène (2) 45,00 35,00 41,60 35,00 Graphite (3) (-) 10,00 (-) (-) Graphite (4) (-) (-) 3,40 10,00 Antioxydant (5) 1,00 1,00 1,00 1,00 Acide stéarique (6) 1,50 1,50 1,50 1,50 ZnO 4,50 4,50 4,50 4,50 Accélérateur (7) 1,33 1,33 1,33 1,33 DPG (8) 0,10 0,10 0,10 0,10 Soufre 1,42 1,42 1,42 1,42 Taux total de charges renforçantes 45,00 35,00 41,60 35,00 Taux total de charges 45,00 45,00 45,00 45,00
Les compositions sont ensuite mises en forme pour les mesures de leurs propriétés physiques ou mécaniques (par exemple sous forme d’éprouvettes de 4 mm, etc) et si besoin cuites (ou vulcanisées) pour les mesures des propriétés à cuit.
Les propriétés mesurées après cuisson à 120°C pendant 300 min sont reportées dans le tableau 5.
Composition T3 T4 C3 C4 Conductivité thermique (en base 100) 100 119 119 153 Allongement à la rupture (en base 100) 100 96 103 106 Energie de rupture (en base 100) 100 81 106 112 Energie de déchirabilité (en base 100) 100 82 107 125 Rigidité (en base 100) 100 84 90 96
Comme pour les compositions précédentes, les compositions élastomériques selon l’invention C3 et C4 comprennent le meilleur compromis de propriétés - résistance aux agressions, rigidité, déformation à la rupture et une conductivité thermique – par rapport aux compositions témoins T3 et T4.
Dans la description et les revendications, on adoptera à titre non limitatif la terminologie longitudinal, vertical et transversal en référence au trièdre L, V, T indiqué aux figures, en considérant que l’appareil de chauffage de la s’étend verticalement dans une position d’utilisation fixée sur un mur.
On a représenté à la un appareil de chauffage 10 électrique qui est équipé d’un boîtier de commande 12 amovible.
L’appareil de chauffage 10 est carrossé par une caisse 14 qui renferme un dispositif de chauffage (non représenté), comme un corps de chauffe à inertie par exemple.
La caisse 14 présente une forme globalement parallélépipédique qui est délimitée par une pluralité de parois externes, dont une paroi arrière 16 verticale qui est équipée d’un moyen de fixation 18 de l’appareil de chauffage 10 sur un mur, et une paroi supérieure 20 ajourée.
La caisse 14 de l’appareil de chauffage 10 est réalisée en tôle emboutie, par exemple.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, représenté aux figures 1 à 3, le boîtier de commande 12 comporte un capot 22 supérieur qui est emboîté et verrouillé sur un fond 24 inférieur, par coopération de forme.
A cet effet, en référence à la , le fond 24 est équipé de deux pattes 26 qui sont déformables élastiquement et qui sont munies chacune d’un cran 28 de verrouillage conçu pour coopérer avec un cran complémentaire (non représenté) ménagé à l’intérieur du capot 22.
En outre, deux vis 29 traversent chacune le fond 24 inférieur pour venir se visser dans un trou (non représenté) complémentaire du capot 22, pour fixer le capot 22 sur le fond 24.
Le boîtier de commande 12 délimite un logement 30 qui renferme une carte de commande 32 prévue pour commander l’appareil de chauffage 10 associé.
La carte de commande 32, visible à la , est équipée d’une unité électronique 34 qui comprend un thermostat programmable pour la régulation de la température de l’appareil de chauffage 10.
De plus, la carte de commande 32 porte trois boutons 36 qui permettent à l’utilisateur d’interagir avec le boîtier de commande 12, notamment pour le programmer.
Aussi, un écran 38 d’affichage est monté sur la carte de commande 32 pour afficher des informations telles que la consigne de température, le programme sélectionné, ou encore la température ambiante.
L’écran 38 est visible depuis l’extérieur à travers une lumière 40 qui est ménagée sur une face supérieure du capot 22.
Comme on peut le voir à la , la face supérieure du capot 22 est protégée par un film 42 adhésif transparent.
Cependant, un des inconvénients liés aux techniques de l’art antérieur est que l’oxygène ne s'adsorbe que faiblement, voire très faiblement, sur la plupart des adsorbants utilisés classiquement dans les techniques type PSA Hydrogène, à savoir les charbons actifs, les alumines, les gels de silice, les tamis moléculaires de type 5A ou 13X. Ainsi, et afin d'éliminer l'oxygène d'une matrice d'hydrogène, la solution retenue à ce jour par l'industrie est d'utiliser une unité DEOXO qui réduit l'oxygène en eau, typiquement avec une alumine imprégnée au cuivre. L'eau est ensuite éliminée dans un procédé de séchage PSA. En conclusion, afin de purifier une matrice d'hydrogène contenant de l'oxygène, pas moins de deux unités sont nécessaires, ce qui engendre des coûts d’installations et des coûts énergétiques importants.
Le document US2021309517 A1 décrit un procédé de purification par adsorption sur un lit constitué d’au moins une couche de catalyseur de réduction d’oxygène à base de Cu, de Pd ou de Pt supportés, catalyseur qui est régénéré par circulation à contre-courant d’un gaz riche en hydrogène et libre de tout oxygène par procédé PSA ou par procédé TSA (Temperature Swing Adsorption). Le catalyseur préféré est une alumine imprégnée avec au moins 10% massiques de cuivre. Il est de préférence utilisé en tricouche : une première couche d’adsorbant sèche le flux (gel de silice, alumine activée, 13X), une deuxième couche (alumine imprégnée au cuivre) élimine l’oxygène par réaction catalytique exothermique (O 2 + H 2 H 2 O), la troisième couche (gel de silice, alumine activée, 13X, Ca X, 5A) retire l’eau produite lors du passage du flux sur la deuxième couche ainsi qu’éventuellement l’azote.
Cette solution consistant en un seul lit de traitement avec plusieurs couches de matériaux (adsorbants et catalyseur) constitue un progrès, mais revêt une certaine complexité et un coût élevé lié à l'utilisation de plusieurs matériaux et d'un catalyseur à base d'alumine fortement chargée en cuivre.
Il reste donc un besoin pour un procédé de purification d’hydrogène facilement industrialisable, moins coûteux et de mise en œuvre aisée, notamment un procédé de purification d’hydrogène moins coûteux et de mise en œuvre plus aisée qu’avec les techniques connues aujourd’hui. Ainsi, un des objectifs de la présente invention est de fournir un procédé de purification d’hydrogène qui permet de s’affranchir des inconvénients rencontrés dans l’art antérieur, et notamment de purifier l’hydrogène de manière plus aisée, et en particulier d’éliminer à la fois l’oxygène et l’eau présents comme impuretés dans un flux d’hydrogène.