INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les détails de la polymérisation des copolymères bloc des exemples 2 et 3 et des exemples comparatifs 1, 2 et 3 (SBR2 et SBR3, et SBR13, SBR14 et SBR15), les propriétés physiques des copolymères bloc, les résultats de l’ajustement de la dureté des corps moulé sous forme de balle et l’aptitude au broyage des corps moulé sous forme de balle sont indiqués dans les tableaux 1 et 3.
Dans le cas du SBR15 (exemple comparatif 3), la quantité de produit broyé adhérant partiellement au dispositif de coupe Rietz après le broyage de la balle était légèrement supérieure à celle des SBR2 et SBR3 (exemples) et des SBR13 et SBR14 (exemples comparatifs).
[Exemple 4 et exemple comparatif 4]
Des corps moulés sous forme de balle des copolymères bloc SBR4 et SBR16 ont été produits selon la même procédure que dans l’exemple 1, sauf que la quantité de tétraméthyléthylènediamine (TMEDA) à ajouter pour ajuster la teneur en liaisons 1,2-vinyle a été augmentée.
Les détails de la polymérisation des copolymères bloc SBR4 et SBR16 (exemple 4 et exemple comparatif 4), les propriétés physiques des copolymères bloc, les résultats de l’ajustement de la dureté des corps moulé sous forme de balle et l’aptitude à le broyage des corps moulé sous forme de balle sont indiqués dans les tableaux 1 et 3.
[Exemples 5, 6 et exemple comparatif 5]
Des corps moulés sous forme de balle d’un copolymère bloc ayant une teneur en unités de monomère de vinyle aromatique de 16,2 % en masse (SBR5), d’un copolymère bloc ayant une teneur en unités de monomère de vinyle aromatique de 24,8 % en masse (SBR6) et d’un copolymère bloc ayant une teneur en unités de monomère de vinyle aromatique de 34,8 % en masse (SBR17) ont été produits dans les conditions indiquées comme détails de la polymérisation dans les tableaux 1 et 3. Les propriétés physiques des copolymères bloc des exemples 5 et 6 et de l’exemple comparatif 5, les résultats de l’ajustement de la dureté des corps moulé sous forme de balle et l’aptitude au broyage des corps moulé sous forme de balle sont indiqués dans les tableaux 1 et 3.
Il a été constaté que l’exemple comparatif 5 (SBR17) donnait un corps moulé sous forme balle dont la dureté atteignait 78, ce qui provoquait un courant de crête de 47 A lors du broyage, et donc une charge élevée pour le broyeur.
[Exemples 7, 8 et exemple comparatif 6]
La polymérisation a été effectuée dans les conditions indiquées comme détails de la polymérisation dans les tableaux 2 et 3, dans lesquels le styrène a été ajouté dans une phase après que la réaction du 1,3-butadiène a dépassé 90 ºC mais avant le pic de réaction. Le styrène a été ajouté à 90,3 ºC pour l’exemple 7 (SBR7), à 95,2 ºC pour l’exemple 8 (SBR8) et à 92,0 ºC pour l’exemple comparatif 6 (SBR18). Les proportions résultantes entre la teneur en fragment bloc vinyle aromatique et la teneur en unités de monomère de vinyle aromatique étaient respectivement de 90,8 % en masse, 90,5 % en masse et 91,4 % en masse.
Dans l’exemple comparatif 6 (SBR18), le poids moléculaire de sommet de pic du fragment bloc vinyle aromatique a dépassé 30 000 en raison de l’augmentation du poids moléculaire due à la diminution de la quantité de catalyseur à ajouter, et le corps moulé sous forme de balle avait donc une dureté supérieure à 80, ce qui provoquait une charge élevée lors du broyage, d’où une dégradation de l’aptitude au broyage.
[Exemple comparatif 7]
La polymérisation a été effectuée dans les conditions indiquées comme détails de la polymérisation dans le tableau 3, dans lesquelles, avant l’initiation de la polymérisation, un réservoir de polymérisation a été chargé de 6,3 parties en masse de styrène avec 79 parties en masse de 1,3-butadiène, et 14,7 parties en masse de la partie résiduelle de styrène ont été ajoutées après qu’une température maximum de réaction du 1,3-butadiène a été atteinte. En conséquence, un copolymère bloc (SBR19) dont la proportion entre la teneur en fragment bloc vinyle aromatique et la teneur en unités de monomère de vinyle aromatique était de 73,1 % en masse a été obtenu.
La dureté de la balle n’était que de 42, ce qui a entraîné une faible charge lors du broyage de la balle, alors qu’une adhérence due à la génération de chaleur lors du broyage a été constatée dans le broyeur, comme dans le cas de l’exemple comparatif 3 (SBR15). De plus, il s’est avéré que le corps moulé sous forme de balle était susceptible de se déformer lorsqu’une autre balle était empilée dessus en raison de sa faible dureté.
[Exemple 9]
Or, dans certains régimes de fonctionnement ralenti de la turbomachine en particulier lors de l’approche avant l’atterrissage, la différence de pression entre l’amont et l’aval du joint d’étanchéité peut être relativement faible.
En outre, l’atterrissage peut causer un balourd significatif sur l’arbre rotor, donc un déplacement significatif de la surface en regard du joint d’étanchéité.
En présence d’une différence de pression entre l’amont et l’aval faible conjointe à un déplacement important de la surface en regard du joint d’étanchéité, il est possible que la surface interne du joint d’étanchéité ne soit pas assez réactive pour éviter d’entrer en contact avec la surface en regard.
Un contact entre la surface interne du joint d’étanchéité et la surface en regard du joint d’étanchéité risque d’abimer ce dernier, et d’en nécessiter un remplacement prématuré.
Ce comportement certes inhabituel doit néanmoins être prévu dans le dimensionnement du joint et c’est pourquoi il demeure nécessaire d’améliorer le comportement du joint d’étanchéité pour pouvoir en diminuer le jeu.
L’invention vise précisément à répondre à ce besoin. Elle propose pour cela une nouvelle architecture d’un joint d’étanchéité auto-adaptatif pour en améliorer la réactivité en particulier lorsque la différence de pression entre l’amont et l’aval du joint est relativement faible.
L’invention concerne, selon un premier de ses aspects, un joint d’étanchéité configuré pour assurer un jeu prédéfini entre ledit joint d’étanchéité et une surface externe d’un rotor monté rotatif autour d’un axe A et disposée en regard du joint, l’axe A définissant une direction axiale, le joint d’étanchéité s’étendant circonférentiellement autour de l’axe A et comprenant une pluralité de secteurs de joints répartis circonférentiellement autour de l’axe A, chaque secteur de joint comprenant, radialement vis-à-vis de l’axe A, un secteur d’anneau interne relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel, le joint d’étanchéité étant caractérisé en ce que la surface radialement interne de chaque secteur d’anneau interne comprend au moins un motif creusé à partir de la surface radialement interne des secteurs d’anneau interne, le secteur d’anneau interne comprenant en outre au moins un canal reliant une première ouverture qui débouche sur la face amont du secteur d’anneau interne et une deuxième ouverture qui débouche dans un des motifs creusés à partir de la surface radialement interne des secteurs d’anneau interne.
Une telle architecture du joint d’étanchéité diffère radicalement d’un joint d’étanchéité à labyrinthes.
En outre, la présence du canal permet d’assurer un apport d’air directement sous la surface interne du secteur d’anneau interne du joint d’étanchéité. Cet air supplémentaire crée au niveau du au moins un motif une forte surpression locale permettant d’augmenter la réactivité du joint.
En particulier la présence du canal permet d’assurer une pression appliquée au secteur d’anneau interne au moins 30 % supérieure à celle d’un joint d’étanchéité identique mais sans le canal.
La réactivité du joint étant corrélée à la pression s’appliquant radialement sous la surface interne du secteur d’anneau interne, cette surpression occasionne bien une réactivité plus grande du joint.
En outre, la présence du canal permet d’alléger l’ensemble du dispositif d’environ 10%. Ce gain de masse est bénéfique pour l’application aéronautique souhaitée, mais également parce qu’il cause une augmentation de la fréquence propre du joint d’étanchéité, ce qui diminue le risque d’apparition de phénomènes de résonnance lors de l’utilisation d’un tel joint.
Dans un mode de réalisation, la surface radialement interne de chaque secteur d’anneau interne comprend une pluralité de motifs répétés dans la direction circonférentielle, et l’on appellera ces motifs une rangée de motifs.
Dans un mode de réalisation, chacun des motifs a une forme longiligne s’étendant selon une direction oblique par rapport à la direction axiale et étant séparé d’un autre motif par une portion non creusée de la surface interne.
Un corps moulé sous forme de balle d’un copolymère bloc (SBR9) a été produit selon la même procédure que dans l’exemple 1, sauf que la quantité d’initiateur de la polymérisation n-BuLi à ajouter a été augmentée.
Le poids moléculaire de sommet de pic du copolymère bloc était inférieur à celui de l’exemple 1 en raison de l’augmentation de la quantité d’initiateur de la polymérisation, et la dureté de la balle était de 49.
Le tableau 2 présente les détails de la polymérisation du copolymère bloc (SBR9), les propriétés physiques du copolymère bloc, le résultat de l’ajustement de la dureté du corps moulé sous forme de balle et l’aptitude au broyage du corps moulé sous forme de balle.
[Exemple 10]
Un corps moulé sous forme de balle d’un copolymère bloc (SBR10) a été produit selon la même procédure que dans l’exemple 1, sauf que la quantité d’initiateur de la polymérisation n-BuLi à ajouter a été diminuée.
Le poids moléculaire de sommet de pic du copolymère bloc était supérieur à celui de l’exemple 1 en raison de la diminution de la quantité d’initiateur de la polymérisation, et la dureté de la balle était de 69.
Les détails de la polymérisation du copolymère bloc (SBR10), les propriétés physiques du copolymère bloc, le résultat de l’ajustement de la dureté du corps moulé sous forme de balle et l’aptitude au broyage du corps moulé sous forme de balle sont présentés dans le tableau 2.
[Exemple 11]
Un corps moulé sous forme de balle d’un copolymère bloc ayant une teneur en liaisons 1,2-vinyle de 13,3 % en masse (SBR11) a été produit selon la même procédure que dans l’exemple 1, sauf que le tétraméthyléthylènediamine (TMEDA) d’ajustement de la teneur en liaisons 1,2-vinyle n’a pas été ajouté et que la quantité de tétrahydrofurane (THF) à ajouter a été augmentée. Les détails de la polymérisation du copolymère bloc (SBR11), les propriétés physiques du copolymère bloc, le résultat de l’ajustement de la dureté du corps moulé sous forme de balle et l’aptitude au broyage du corps moulé sous forme de balle sont présentés dans le tableau 2.
[Exemple 12]
Un corps moulé sous forme de balle d’un copolymère bloc ayant une teneur en liaisons 1,2-vinyle de 31,2 % (SBR12) a été produit selon la même procédure que dans l’exemple 1, sauf que la quantité de tétraméthyléthylènediamine (TMEDA) à ajouter pour ajuster la teneur en liaisons 1,2-vinyle a été augmentée.
Les tableaux 1 à 3 montrent que les copolymères bloc SBR1 à SBR12 (exemples 1 à 12) permettent un ajustement optimal de la dureté des corps moulés sous forme de balle en vue de leur broyage, et que les corps moulés sous forme de balle résultants sont satisfaisants parce qu’ils provoquent de faibles charges (valeurs de courant) lors du broyage et peuvent être mis en place en continu, et parce qu’un temps de broyage court est nécessaire pour un corps moulé sous forme de balle.
[Caractéristiques de la composition de résine vinylique aromatique résistante aux chocs]
Comme indiqué ci-après dans les [Exemples 13 à 19] et les [Exemples comparatifs 8 et 9], des compositions de résine vinylique aromatique résistantes aux chocs ont été produites, et les caractéristiques indiquées ci-après ont été déterminées et évaluées.
Une composition de résine vinylique aromatique résistante aux chocs a été dissoute dans du diméthylformamide pour dissoudre uniquement un fragment de résine à base de polystyrène formant la matrice de la composition de résine, et une partie de la solution a été dispersée dans un liquide du solvant diméthylformamide dans une cellule de mesure de l’analyseur de distribution de taille de particule (diffraction laser/diffusion), modèle LA-920, fabriqué par HORIBA, Ltd. pour la mesure, et la taille moyenne en volume des particules acquise a été définie comme étant la taille des particules de caoutchouc.
Principe du test :
Le principe du test est : (i) de réaliser un suivi de la croissance (UFC/g de son de blé) de l’espèce S. cerevisiae cultivée sur un milieu nutritif solide (le son de blé) ; et (ii) de réaliser des dosages de protéines totales et digestibles dans la biomasse solide avant et après fermentation.
La biomasse solide utilisée pour la réalisation de la fermentation est un son de blé don la composition est indiquée dans la table 1 précédemment décrite.
Modalités de culture en fermentation semi-solide
Les essais d’enrichissement protéique du son de blé ont été effectués selon trois modalités différentes : - Son de blé supplémenté d’eau physiologique à pH = 5,4 (Témoin) - Son de blé supplémenté d’un mélange d’eau physiologique + Urée (10g/L) à pH = 5,4 (Témoin +N) - Son de blé supplémenté d’urine transformée (sans sucre) à pH = 5,4
α -amylase
En raison de l’absence de l’activité -amylase chez la levure S. cerevisiae, une alpha amylase (origine : Bacillus subtilis) exogène a été utilisée afin de dégrader l’amidon disponible dans la biomasse solide et le rendre consommable par S. cerevisiae. Afin d’avoir une activité de dégradation proche de 100%, la concentration de l’enzyme a été ajustée à 10% de la matière sèche (amidon) du substrat.
Avant inoculation, l’inoculum de S.cerevisiae est mis en culture sur milieu liquide. Cette préculture a été effectuée sur le milieu YEPD liquide (20g/L glucose, 5g/L extrait de levures et 10g/L peptones). Après 3 jours de culture, les cellules sont lavées à l’eau physiologique (NaCl 9g/L) et le taux d’inoculation a été calculé par mesure de l’absorbance et ajusté à DOi = 0,1 (≈105 UFC/mL).
Les cultures en milieu semi-solide ont été réalisées en ensemençant une série d’Erlenmeyers de 250 mL contenant 10 g de son de blé chacune. Après stérilisation à 121°C pendant 35 minutes, le son de blé a été supplémenté soit avec de l’urine transformée décrit dans la partie « urine utilisée » soit avec une solution d’eau physiologique (NaCl 9g/L), soit avec une solution d’eau physiologique (NaCl 9g/L) + Urée (10 g/L). Le volume des solutions liquides a été fixé à 33,2 mL ce qui correspond à 80% de la CRE du son de blé. La fermentation s’effectue en milieu semi-solide. Toutes les cultures ont été réalisées en triplicats et été mises à incuber pendant 10 jours à 28°C.
La est une représentation graphique montrant le taux de protéines totales (%) obtenus avant et après fermentation d’un mélange semi-solide pour les 3 modalités testées. Les * représentent les différences significatives avant et après fermentation d’un mélange semi-solide pour chaque modalité.
La est une représentation graphique montrant le taux de protéines digestibles PDIE et PDIN obtenus avant et après fermentation d’un mélange semi-solide pour les 3 modalités testées. Les * représentent les différences significatives avant et après FMS pour chaque modalité.
La est un schéma de test d’efficacité antifongique en présence de phytopathogène.
La est une représentation graphique du suivi de la croissance de P. chlororaphis (UFC/g) utilisant le son de blé additionné par l’urine ou l’eau comme substrat
Par « urine » au sens de l’invention, on entend une urine qui n’a jamais été en contact avec des fèces. Dans le contexte de l’invention, l’urine est directement séparée des fèces à la source.
Par « urine acidifiée » au sens de l’invention, on entend une urine dont la valeur de pH a été diminuée par rapport à la valeur de pH de l’urine initiale. Le pH de l’urine acidifiée est un pH acide.
Par « urine basifiée » au sens de l’invention, on entend une urine dont la valeur de pH a été augmentée par rapport à la valeur de pH de l’urine initiale. Le pH de l’urine basifiée est un pH basique.
Par « urine diluée » au sens de l’invention, on entend une urine fraiche ou stockée, acidifiée ou non, basifiée ou non, qui a été diluée dans une solution, préférentiellement dans l’eau ou dans une solution nutritive.
Par « urine fraiche » au sens de l’invention, on entend une urine qui a été récoltée depuis moins de 10 heures, préférentiellement depuis moins de 5 heures, encore plus préférentiellement depuis moins de 2 heures, et en particulier depuis moins d’1 heure.
Par « urine transformée » au sens de l’invention, on entend une urine qui a subi un procédé qui a transformé au moins une caractéristique de l’urine naturelle, si bien qu’il ne s’agit plus d’un produit naturel mais d’un produit transformé obtenu à partir d’un produit naturel. Il peut s’agir par exemple d’une étape d’acidification ou de basification de l’urine. Préférentiellement, l’urine transformée est une urine ayant subi un traitement modifiant son pH.
Par « matière sèche » au sens de l’invention, on entend la matière obtenue après élimination d’eau à partir de la biomasse solide ou du produit solide.
Par « protéine digestible » au sens de l’invention, on entend la fraction digestible (acides aminés réellement absorbés par l’intestin) des protéines totales retrouvées dans la biomasse solide ou le produit solide.
Par « protéines totales » au sens de l’invention, on entend l’ensemble des protéines présente dans la biomasse solide. Le dosage des protéines totales peut être effectuée par la méthode Kjeldhal.
Par « nutriments » au sens de l’invention, on entend toutes substances pouvant être directement assimilés dans l’urine telles que l’azote, le phosphore ou le potassium.
Par « capacité de rétention en eau (CRE) » au sens de l’invention, on entend la quantité d’eau qu’un échantillon peut absorber par unité de poids.
La plaque 1 de fermeture du dispositif de liaison étanche supportant l’ensemble est pourvue d’orifices 10 pour la pose de vis destinées à la fixation du dispositif à cheval sur les carters 3, 4 de cylindre et de lubrifiant et à proximité du capteur de régime.
Dispositif combiné de vanne multivoies et de pompe Le domaine de la présente invention concerne un dispositif combiné de vanne multivoies et de pompe configuré pour recevoir un fluide, notamment un fluide caloporteur.
Selon l’invention, ce dispositif combiné est utilisé dans un système de gestion thermique et configuré pour refroidir une batterie, notamment une batterie de véhicule automobile.
D’une manière générale, on cherche à réduire l’encombrement des composants dans les véhicules. Ceci est un enjeu majeur. Dans le cadre d’un système de gestion thermique, une piste de travail est de compacter l’ensemble des composants de celui-ci, notamment la vanne multivoies et la pompe.
L’invention a ainsi pour objet un dispositif combiné de vanne multivoies et de pompe, ce dispositif combiné étant configuré pour recevoir un fluide, notamment un fluide caloporteur, et comportant :
- une pompe comportant un rotor de pompe configuré pour pomper du fluide,
- une vanne multivoies comprenant un rotor de vanne muni d’une ouverture de distribution de fluide configurée pour être placée sélectivement suivant au moins deux positions fluidiques distinctes, le rotor de vanne comprenant un logement configuré pour recevoir au moins partiellement le rotor de pompe de sorte que du fluide pompé par le rotor de pompe puisse être distribué par le rotor de vanne par l’ouverture de distribution de fluide de ce rotor de vanne.
L’invention permet d’intégrer, au sein d’un seul et même dispositif combiné, deux fonctions, à savoir une fonction de vanne multivoies et une fonction de pompe, habituellement réalisées sur deux composants distincts. Ceci permet avantageusement de rendre le dispositif plus compact.
Selon l’un des aspects de l’invention, le logement du rotor de vanne est configuré pour loger entièrement le rotor de pompe, notamment le logement du rotor de vanne présentant un diamètre plus grand que le diamètre du rotor de pompe.
Selon l’un des aspects de l’invention, le logement du rotor de vanne présente une hauteur plus grande que la hauteur du rotor de pompe.
Autrement dit, il y a un espace libre dans le logement, sous le rotor de pompe. Le rotor de pompe est ainsi de dimensions relativement faibles par rapport à celles du rotor de vanne.
Selon l’un des aspects de l’invention, le rotor de vanne et le rotor de pompe présentent un axe de rotation commun.
Selon l’un des aspects de l’invention, le logement du rotor de vanne comprend une volute configurée pour conduire le fluide pompé par le rotor de pompe vers l’ouverture de distribution de fluide du rotor de vanne.
Selon l’un des aspects de l’invention, la volute s’étend le long du pourtour extérieur du rotor de pompe.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’ouverture de distribution de fluide du rotor de vanne est formée sur une jupe de ce rotor de vanne.
Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend, dans l’ordre suivant : (a) l’incubation de la culture de bactéries de Clostridium botulinum dans le fermenteur de production à 35 °C pendant environ 12 heures ; (b) le réglage de la température à 15 °C à la fin de l’étape (a) ; et (c) la culture à 15 °C jusqu’à environ 5 heures après l’étape (a) ; (d) le réglage de la température à 35 °C à la fin de l’étape (c) ; et (e) la culture à 35 °C jusqu’à environ 55 heures après l’étape (c).
Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend, dans l’ordre suivant : (a) l’incubation de la culture de bactéries de Clostridium botulinum dans le fermenteur de production à 35 °C pendant environ 12 heures ; (b) le réglage de la température à 20 °C à la fin de l’étape (a) ; et (c) la culture à 20 °C jusqu’à environ 5 heures après l’étape (a) ; (d) le réglage de la température à 35 °C à la fin de l’étape (c) ; et (e) la culture à 35 °C jusqu’à environ 55 heures après l’étape (c).
4. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La montre une puissance relative de BoNT/A de 150 kDa DS traitée avec jusqu'à 100 pm de H 2 O 2 .
La montre un pourcentage d'augmentation d'oxydation au niveau des résidus de méthionine de BoNT/A de 150 kDa DS traités avec jusqu'à 100 ppm de H 2 O 2 .
La montre BoNT/A de 150 kDa avec des sites d'oxydation majoritaires marqués.
La montre que l'oxydation de la sous-unité BoNT/A de 150 kDa était corrélée à la perte de puissance.
5. DESCRIPTION DÉTAILLÉE La présente description fournit de nouvelles compositions de BoNT/A avec des niveaux d'oxydation réduits et des propriétés améliorées ainsi que des procédés pour les produire. Ainsi, dans un aspect, la présente description concerne une composition comprenant une pluralité d’espèces de complexe de neurotoxine de Clostridium botulinum de sérotype A (BoNT/A) de 900 kDa, dans lesquelles le niveau d'oxydation des espèces de neurotoxine de 150 kDa présentes dans la composition est inférieur à 6 % au niveau de chacune des composition suivantes : 411 (M411) comme représenté dans SEQ ID NO : 2, 550 (M550) comme représenté dans SEQ ID NO : 3, 1004 (M1004) comme représenté dans SEQ ID NO : 3, et 1144 (M1144) comme représenté dans SEQ ID NO : 3.
5.1. Définitions Les formes singulières « un » et « le » incluent des référents pluriels sauf si le contexte indique clairement le contraire.
Les termes « environ » et « approximativement » désignent généralement une plage de nombres que l’homme de l’art considérera équivalente à la valeur citée ( i.e. ayant la même fonction ou le même résultat). Dans de nombreux cas, les termes « environ » et « approximativement » peuvent inclure des nombres qui sont arrondis au chiffre significatif le plus proche. Dans des modes de réalisation spécifiques, les termes « environ » et « approximativement » doivent être interprétés de façon à permettre une variation normale telle que jugée par une personne de compétence ordinaire dans la technique, comme, par exemple, une variation dans les 20 % ou 10 % ou 5 %. Dans des modes de réalisation spécifiques, les termes « environ » et « approximativement » englobent la valeur exacte citées.