INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’équipement de protection mobile selon l’invention peut en outre comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable : la structure inférieure comprend une surface d’appui inférieure, formée par un bord inférieur du panneau inférieur selon la direction d’élévation à l’opposé de la structure supérieure, la surface d’appui étant destinée à reposer le pont d’un bâtiment naval lorsque la structure supérieure est dans la position déployée ; le dispositif roulant est mobile par rapport à la structure inférieure entre une position rétractée, dans laquelle le dispositif roulant est rabattu contre la structure inférieure de sorte à s’étendre à une hauteur supérieure ou égale à la hauteur de la surface d’appui inférieure de sorte que l’équipement de protection repose sur le pont par la surface d’appui, et une position déployée, dans laquelle la surface d’appui inférieure s’étend à une hauteur supérieure au dispositif roulant de sorte que l’équipement de protection peut être déplacé sur le pont par le dispositif roulant ; la structure inférieure comprend un élément d’ancrage au pont du bâtiment naval, ledit élément d’ancrage s’étendant en saillie sous la surface d’appui inférieure selon la direction d’élévation, dans une position d’ancrage de l’élément d’ancrage ; la structure supérieure est monté mobile en translation selon la direction d’élévation sur la structure inférieure entre la position rétractée et la position déployée ; les panneaux latéraux inférieurs sont montés mobiles en rotation sur des bords latéraux du panneau inférieur autour d’axes de rotation s’étendant selon la direction d’élévation entre la position rétractée et la position déployée ; les panneaux latéraux vitrés sont montés mobiles en rotation sur des bords latéraux du panneau vitré autour d’axes de rotation s’étendant selon la direction d’élévation entre la position rétractée et la position déployée ; le dispositif roulant comprend au moins une roue meneuse, mobile en rotation autour d’un axe sensiblement perpendiculaire à la direction transversale et à la direction d’élévation par rapport à la structure inférieure, et au moins une roue folle mobile en rotation autour d’un axe de rotation sensiblement parallèle à l’axe de rotation de la roue meneuse d’une part et autour d’un axe s’étendant sensiblement selon la direction d’élévation d’autre part par rapport à la structure inférieure, la roue meneuse et la roue folle s’étendant de part et d’autre de la structure inférieure selon la direction transversale ; la structure inférieure comprend au moins une jambe de stabilisation s’étendant en saillie du panneau inférieur dans une position d’ancrage et/ou au moins un élément d’accrochage d’une sangle de stabilisation ; la structure supérieure comprend au moins un dispositif de réalité augmentée agencé pour afficher des informations sur le panneau vitré.
En particulier, un matériau biodégradable selon l’invention comprend d’environ 60 % à environ 95 % en poids du mélange de polymères biodégradables, en particulier d’environ 65 % à environ 90 % en poids du mélange de polymères biodégradables, plus particulièrement d’environ 70 % à environ 85 % en poids du mélange de polymères biodégradables par rapport au poids total du matériau biodégradable.
Algue calcaire déshydratée et résidu sec non hydrosoluble d’algue calcaire
Un matériau biodégradable selon l’invention comprend en outre au moins une algue calcaire déshydratée ou un résidu sec non hydrosoluble d’algue calcaire.
Selon un mode de réalisation particulier, les algues calcaires selon l’invention sont des algues calcaires marines.
Les algues calcaires ou algues coralligènes sont capables de construire, par superposition d'encroûtements ou par accumulation de dépôts, des massifs comparables aux massifs coralliens. Les principales espèces d’algues calcaires sont des algues rouges qui appartiennent aux familles des Corallinaceae ou des Peyssonneliaceae .
Selon un mode de réalisation particulier, l’algue calcaire est choisie parmi Lithophyllum cabiochae , Mesophyllum expansum , Mesophyllum lichenoïdes , Peyssonnelia rosa marina , Halimeda tuna , Flabellia petiolata , Mesophyllum lichenoide , Lithophyllum frondosum , Jania rubens, Corallina caespitosa , Corallina elongata , Corallina frondescens , Corallina melobesioides , Corallina officinalis , Corallina pilulifera , Corallina pinnatifolia , ou encore Corallina vancouveriensis . En particulier, l’algue calcaire selon l’invention, est une coralline, et en particulier l’algue calcaire est choisie parmi Jania rubens, Corallina caespitosa , Corallina elongata , Corallina frondescens , Corallina melobesioides , Corallina officinalis , Corallina pilulifera , Corallina pinnatifolia , ou encore Corallina vancouveriensis , et plus particulièrement l’algue calcaire est Corallina officinalis ou Jania rubens .
Tel qu’utilisé dans la description, une « algue calcaire déshydratée » est un produit obtenu par évaporation de l’eau et des composés volatils contenus dans l’algue fraîche. Selon un mode de réalisation particulier, l’algue calcaire déshydratée est une coralline déshydratée.
Une algue calcaire déshydratée peut être obtenue par une ou plusieurs étapes de séchage (ou dessiccation) d’une algue calcaire fraîche.
Des méthodes de séchage d’algues sont connues dans l’art. Les algues selon l’invention peuvent notamment être séchées à l’air libre, ou encore dans des dessiccateurs ou déshydrateurs, par exemple un séchoir à air pulsé. En particulier, une algue calcaire déshydratée peut être obtenue en séchant l’algue calcaire fraîche à une température variant d’environ 40°C à environ 70°C, en particulier variant d’environ 45°C à environ 65°C, plus particulièrement à une température variant d’environ 50°C à environ 60°C, et en particulier à une température d’environ 55°C. En particulier, une algue calcaire déshydratée peut être obtenue en séchant l’algue calcaire fraîche à une température supérieure ou égale à 40°C, en particulier supérieure ou égale à 45°C, plus particulièrement à une température supérieure ou égale à 50°C. En particulier, une algue calcaire déshydratée peut être obtenue en séchant l’algue calcaire fraîche à une température inférieure ou égale 70°C, en particulier inférieur ou égale à 65°C, plus particulièrement à une température inférieure ou égale à 60°C. Selon un mode de réalisation particulier, l’étape de séchage de l’algue fraîche a une durée d’au moins 12h et inférieure ou égale à 100h, en particulier d’au moins 18h, en particulier d’au moins 22h. Selon un mode de réalisation particulier, la durée de l’étape de séchage peut aller de 12h à 72h, en particulier de 18h à 48h, plus particulièrement de 20h à 30h.
Selon un mode de réalisation particulier, l’algue calcaire déshydratée, en particulier la coralline déshydratée, est obtenue par séchage d’algue calcaire fraîche, en particulier de coralline fraîche, dans un dessiccateur ou déshydrateur à une température d’environ 55°C, durant environ 24h.
Une algue calcaire selon l’invention est considérée comme étant déshydratée lorsque la teneur en eau comprise dans l’algue est inférieure ou égale à 20% en poids, en particulier est inférieure ou égale à 10% en poids par rapport au poids total de l’algue.
Selon un mode de réalisation particulier, l’algue calcaire déshydratée est un résidu sec non hydrosoluble d’algue calcaire. En particulier, le résidu sec non hydrosoluble d’algue calcaire est un résidu sec non hydrosoluble de coralline.
Par « résidu sec non hydrosoluble d’algue calcaire » on entend une algue calcaire déshydratée de laquelle les composés hydrosolubles ont été retirés. Un tel résidu peut être obtenu par hydrosolubilisation de l’algue calcaire, en particulier de l’algue calcaire déshydratée. Les composés hydrosolubles d’une algue calcaire, et en particulier de la coralline, incluent notamment les minéraux, les protéines, la taurine, la floridoside, les sucres, etc. L’étape durant laquelle les composés hydrosolubles sont retirés de l’algue calcaire est appelée l’étape d’hydrosolubilisation.
L’étape d’hydrosolubilisation de l’algue peut avoir lieu avant ou après l’étape de séchage. En particulier, l’étape d’hydrosolubilisation a lieu après l’étape de séchage de l’algue calcaire, et en particulier de la coralline.
L’hydrosolubilisation de l’algue peut être réalisée par toute méthode connue dans l’art. En particulier, elle peut consister en l’extraction des composés hydrosolubles de l’algue calcaire par la mise en solution de celle-ci dans un solvant.
Un solvant convenant à l’hydrosolubilisation de l’algue calcaire est en particulier une phase aqueuse, en particulier de l’eau. Le solvant peut en outre consister en une phase aqueuse acide obtenue, par exemple, par mélange d’eau et d’un ou plusieurs acides tels l'acide sulfurique ou l'acide chlorhydrique. Selon un mode de réalisation particulier, un solvant convenant à l’hydrosolubilisation de l’algue calcaire est un mélange d’eau et d’au moins un acide. En particulier, le mélange comprend au moins 75 % en poids, en particulier au moins 85 % en poids, plus particulièrement au moins 95% en poids d’eau, et moins de 25 % en poids, en particulier moins de 15% en poids, plus particulièrement moins de 5 % en poids, encore plus particulièrement moins de 1% en poids d’un acide par rapport au poids total du mélange. En particulier, un solvant convenant selon l’invention présente un pH allant de 1 à 3, en particulier présente un pH d’environ 2. La durée de mise en contact de l’algue calcaire avec le solvant peut aller de 1h à 5h, en particulier de 2h à 4h, et plus particulièrement la mise en contact peut durer environ 3h.
L’invention a notamment pour but de proposer un dispositif de pyrolyse plus efficace.
A cet effet, l’invention a notamment pour objet un dispositif de pyrolyse de granulats de caoutchouc, comprenant un module de pyrolyse dans lequel sont destinés à passer les granulats de caoutchouc, caractérisé en ce que le module de pyrolyse comporte :
- au moins un élément tubulaire, conducteur thermiquement, s’étendant verticalement entre une entrée supérieure pour les granulats de caoutchouc et une sortie inférieure,
- une enceinte de chauffage dans lequel s’étend chaque élément tubulaire, l’enceinte de chauffage comportant une pluralité de canaux de circulation de gaz, agencés parallèlement les uns par rapport aux autres et perpendiculairement à l’élément tubulaire.
Un dispositif de pyrolyse selon l’invention peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou selon toutes combinaisons techniquement envisageables.
- Les canaux de circulation d’air sont connectés en série, via des déflecteurs, depuis une entrée générale de gaz jusqu’à une sortie générale de gaz.
- La pluralité de canaux de circulation d’air comprend un canal supérieur situé au-dessus de tous les autres canaux, un canal inférieur situé au-dessous de tous les autres canaux, et au moins un canal intermédiaire situé verticalement entre le canal supérieur et le canal inférieur, tels que : l’entrée du canal supérieur orme ladite entrée générale d’air chaud, et elle est reliée à un dispositif de soufflage de gaz chaud, et la sortie du canal supérieur est connectée à l’entrée du canal intermédiaire juste au-dessous, l’entrée du canal inférieur est connectée à la sortie du canal intermédiaire juste au-dessus, et la sortie du canal inférieur forme la sortie générale d’air, et chaque canal intermédiaire a son entrée connectée à la sortie du canal, supérieur ou intermédiaire, juste au-dessus, et sa sortie connectée à l’entrée du canal, intermédiaire ou inférieur, juste en dessous.
- Le dispositif de pyrolyse comporte une pluralité d’éléments tubulaires, agencés parallèlement les uns par rapport aux autres, chaque élément tubulaire passant dans chaque canal de circulation de gaz.
- Chaque canal de circulation de gaz comprend des déflecteurs de centrage du flux de gaz entre chaque paire d’éléments tubulaires adjacents.
- Chaque chaque élément tubulaire comporte au moins une grille de diffusion de chaleur, comportant au moins un anneau tenu par des rayons, chaque anneau et rayon étant thermiquement conducteur.
- Le dispositif de pyrolyse comporte un module d’alimentation du module de pyrolyse, comprenant une trémie d’introduction de granulats, au moins partiellement remplie d’eau, et comportant à sa base un tube vertical débouchant sur un premier convoyeur à vis, le premier convoyeur à vis comprenant une première vis sans fin hélicoïdale et une enceinte au moins partiellement remplie d’eau, dans laquelle débouche le tube vertical, et dans laquelle s’étend en partie la première vis sans fin, le premier convoyeur à vis débouchant sur un second convoyeur comprenant une seconde vis sans fin débouchant dans des organes d’alimentation de chaque élément tubulaire.
- Chaque organe d’alimentation est équipé d’une vanne comprenant un obturateur étanche, mobile entre une position ouverte autorisant l’insertion de granulats et une position fermée, le fonctionnement de la seconde vis sans fin étant asservie à la position de l’obturateur, de sorte que la seconde vis sans fin est actionnée lorsque l’obturateur est en position ouverte, et arrêtée lorsque l’obturateur est en position fermée.
- Le dispositif de pyrolyse comprend une trémie de collecte agencée en sortie de chaque élément tubulaire, et débouchant sur un dispositif de refroidissement.
La est une vue en perspective d’un dispositif de pyrolyse selon un exemple de mode de réalisation de l’invention.
La est une vue de profil et par transparence d’un module de pyrolyse équipant le dispositif de pyrolyse de la .
Les pattes radiales 38 de chaque paire de pattes radiales circonférentiellement consécutives sont reliées l’une à l’autre par un panneau 43 de la partie amont 33, chaque panneau 43 ayant une orientation oblique se rapprochant de l’axe AX vers l’amont, et une forme de portion de cône.
Comme visible sur les figures 10 et 11, chaque région s’étendant entre deux pattes radiales 38 consécutives constitue ainsi une lumière 46 permettant le passage d’air à travers le diaphragme. Chaque lumière 46 est délimitée extérieurement par le bord amont 39 d’un panneau 43, intérieurement par la face externe de la chemise 13, et latéralement par les bords amonts des deux pattes radiales 38 consécutives qu’elle sépare.
Le diaphragme 31 définit ainsi une alternance de pattes radiales 38 et de lumières 46 sur toute sa circonférence, les pattes radiales 38 ayant une étendue angulaire autour de l’axe AX significativement inférieure à celle des lumières 46.
Complémentairement, chaque portion de paroi incurvée 42 comporte une fenêtre 47 qui permet à l’air circulant dans l’espace annulaire 14 de traverser la patte radiale 38 qu’elle constitue.
Le diamètre externe du bord amont 39 (qui est ondulé) est inférieur au diamètre du carter 8, ce diamètre externe correspondant par exemple à la moyenne du diamètre interne de la virole 27 et du diamètre externe de la chemise 13. Les ouvertures de passage que délimite le diaphragme 31, c’est-à-dire les lumières 46 et les fenêtres 47, définissent ainsi une section de passage dont l’aire est de l’ordre de la moitié de celle de la section de passage de l’espace annulaire 14 au niveau de la virole 27.
Le dimensionnement de l’aire des ouvertures de passage est un compromis entre un besoin de débit suffisant pour le refroidissement, et la réduction du risque de remontées de gaz chauds. Il conditionne l’écart de pression entre l’espace annulaire et la chambre de postcombustion, et il est choisi pour que cet écart reste inférieur à un maximum admissible conditionnant le risque de remontée de gaz chauds.
La présence des fenêtres 47 assure quant à elle une répartition du débit d’air traversant le diaphragme 31, qui est uniforme sur toute sa circonférence.
Selon l’invention, la face externe de l’extrémité aval de la chemise 13 porte des protubérances 48 situés chacune longitudinalement en vis-à-vis d’une lumière. Ces protubérances 48 sont situés en aval des lumières 46 et elles dépassent radialement au-delà de la face externe de la chemise 13 d’une hauteur selon la direction radiale qui est légèrement inférieure à celle des lumières 46.
Lorsque la température est basse, la chemise 13 subit une dilatation thermique faible, de sorte que les protubérances 48 sont longitudinalement rapprochés des lumières 46 pour les obturer. Les protubérances 48 sont alors en vis-à-vis des panneaux 43 pour délimiter avec ceux-ci une section de passage faible, qui est représentée schématiquement par le cercle repéré par C sur la .
Lorsque la température est élevée, la chemise 13 subit une dilatation thermique importante selon la direction axiale, de sorte que les protubérances 48 s’éloignent des lumières 46 afin de ne pas les obturer. Les protubérances 48 sont alors situées radialement en vis-à-vis de la partie aval cylindrique 34 pour délimiter avec cette partie une section de passage importante, qui est représentée schématiquement par le cercle C’ sur la .
Du fait de l’orientation inclinée des panneaux 43 formant la partie amont 33 du diaphragme 31, les lumières 46 visibles sur la sont d’autant plus obturées que la dilatation de la chemise est faible. Autrement dit, les lumières sont d’autant plus obturées que la température dans la chambre de postcombustion est basse.
L’invention permet ainsi d’assurer un pilotage spontané de la section de passage à travers l’espace annulaire 14 qui augmente cette section de passage lorsque la température s’accroît, c’est-à-dire lorsque le besoin de refroidissement devient plus important, et qui la diminue lorsque la température est basse, c’est-à-dire lorsque le besoin en refroidissement est faible.
D’une manière générale, la dilatation thermique de la chemise 13 est faible en régime sec, et elle est maximale en régime de postcombustion, mais l’invention permet d’accroître la section de passage, et donc le refroidissement, y compris en cas d’accroissement de température en régime sec, et de la réduire en régime de postcombustion si la situation thermique le commande.
Les protubérances 48 qui sont visibles sur les figures 6, 7, 10 et 11 peuvent être soit des éléments rapportés à la face externe de la chemise 13 au niveau de son extrémité aval. Ces protubérances peuvent aussi être intégrées à la chemise 13 en étant par obtenues par déformation par emboutissage ou analogue de la tôle de cette chemise, au niveau de son extrémité aval.
Chaque protubérance 48 a une forme de bourrelet s’étendant à la circonférence de la chemise 13 sur une étendue angulaire correspondant à l’étendue angulaire de la lumière 46 située longitudinalement en vis-à-vis de ce bourrelet.
En pratique, comme certains secteurs angulaires du moteur peuvent nécessiter un refroidissement plus important que les autres, certaines des protubérances 48 peuvent être prévues avec des dimensions plus (ou moins) importantes que les autres, de manière à engendrer une obturation plus (ou moins) pour les lumières correspondantes. Ainsi, l’épaisseur (selon la direction radiale) de chaque protubérance peut être ajustée au besoin de refroidissement de la lumière correspondante.
A cet effet, la présente invention concerne un procédé de détection d’un défaut sur une section d’une ligne électrique d’alimentation d’un réseau ferroviaire, comprenant les étapes suivantes : - on mesure un courant sur la section en fonction du temps pendant une fenêtre temporelle de mesure d’une durée prédéfinie, - on détermine des paramètres d’au moins une fonction de modélisation paramétrable modélisant la courbe de mesure du courant en fonction du temps, cette fonction de modélisation paramétrable présentant une composante croissante asymptotique avec au moins un paramètre définissant la valeur asymptotique du courant en régime établi et au moins un paramètre correspondant à une constante de temps définissant une durée d’établissement du régime établi, - on détermine la présence ou non d’un défaut à partir d’au moins certains desdits paramètres déterminés de ladite fonction de modélisation paramétrable.
Le procédé de détection peut comporter en outre un ou plusieurs des aspects suivants pris seuls ou en combinaison :
La fenêtre temporelle possède par exemple une durée inférieure à 200ms notamment inférieure à 100ms et par exemple comprise entre 30ms et 50ms, en particulier égal à 40ms.
La composante croissante asymptotique de la fonction peut être décrite par une fonction du type , où représente le paramètre définissant la valeur asymptotique du courant en régime établi et représente le paramètre correspondant à une constante de temps définissant une durée d’établissement du régime établi.
La fonction de modélisation paramétrable comprend en outre notamment une composante additionnelle oscillatoire.
La fonction de modélisation paramétrable du courant i p (t) en fonction du temps est définie par
où I ∞ représente le paramètre correspondant au courant établi en fin de de régime transitoire, τ représente le paramètre correspondant au paramètre de temps permettant de définir la durée du phénomène transitoire, I h représente un paramètre correspondant à une amplitude de l’harmonique de courant du phénomène transitoire dans le terme oscillatoire qui peut être égal à , f h représente un paramètre correspondant à une fréquence dans le terme oscillatoire décrivant le phénomène transitoire et α h représente un cinquième paramètre correspondant à une phase du terme oscillatoire décrivant le phénomène transitoire.
La fonction du courant i p (t) en fonction du temps peut être définie en prenant en compte davantage de paramètre par :
avec : et p 3,k , p 4,k et p 5,k des paramètres correspondant respectivement à des amplitudes de courant, des fréquences et des déphasages.
Selon le procédé, on peut appliquer aux paramètres déterminés et p 3,k , p 4,k et p 5,k une analyse des composantes principales pour obtenir de nouvelles variables décorrélées et on détermine la présence ou non d’un défaut à partir d’au moins une desdites nouvelles variables décorrélées.
Selon le procédé, avant de déterminer la présence ou non d’un défaut, on vérifie notamment si I ∞ >I 0 et I 0 > 0, si une de ces inégalités n’est pas vérifiée, on détermine qu’il n’y a pas de défaut.
La modélisation de la courbe de mesure par la fonction de modélisation paramétrable peut être réalisée par application d’une méthode aux moindres carrées.
On peut déclencher le début de la fenêtre temporelle de mesure quand le courant mesuré franchi un seuil prédéfini.
Selon une variante ou comme condition supplémentaire, on déclenche par exemple le début de la fenêtre temporelle de mesure quand la dérivée dans le temps du courant mesuré franchi un seuil prédéfini.
On détermine la présence ou non d’un défaut en déterminant par exemple l’appartenance d’au moins un paramètre déterminé à une région de défaut obtenue par un processus d’apprentissage et/ou de classification, à partir de mesures réelles ou obtenues par simulation de défauts sur un modèle d’une section d’alimentation électrique entre deux sous-stations surveillées ou par une combinaison des deux.
Le pupitre de commande 12 comprend un premier dispositif 2123 de commande du déplacement au sol de la machine (comme illustré plus particulièrement dans l’exemple de la ), et un deuxième dispositif 2126 de commande du système de manutention 600, un dispositif de communication radio 128, et de préférence une batterie 129. Les dispositifs 2123 et 2126 sont par exemple des leviers ou joysticks.
Dans le cas où le système de manutention 600 comprend un bras de levage 6 et un équipement 14 mobile par rapport au bras 6, on peut prévoir que le deuxième système 2126 de commande du système de manutention 600 soit configuré pour permettre de commander le levage et la descente du bras, ainsi que le déplacement (par exemple l’inclinaison) de l’équipement par rapport au bras.