INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le polysaccharide réticulé et/ou non réticulé Le polysaccharide peut être tout polymère composé de monosaccharides joints entre eux par des liaisons glycosidiques ou leurs mélanges. De préférence, le polysaccharide est choisi parmi la pectine et les substances pectiques; le chitosan; la chitine; la cellulose et ses dérivés; l’agarose; les glycosaminoglycanes tels que l’acide hyaluronique, l’héparosane, le dermatane sulfate, le kératane sulfate, la chondroïtine et la chondroïtine sulfate; et leurs mélanges. De manière encore plus préférée, le polysaccharide est choisi parmi l’acide hyaluronique, l’héparosane, la chondroïtine et leurs mélanges, encore plus préférentiellement le polysaccharide est l’acide hyaluronique ou un de ses sels, en particulier un sel physiologiquement acceptable tel que le sel de sodium, le sel de potassium, le sel de zinc, le sel de calcium, le sel de magnésium, le sel d’argent, le sel de calcium et les mélanges de ceux-ci. Plus particulièrement, l’acide hyaluronique est sous sa forme acide ou sous forme de sel de sodium (NaHA). L’hydrogel peut ainsi être un hydrogel à base d’acide hyaluronique et/ou d’un de ses sels.
De préférence, si le polysaccharide est l’acide hyaluronique ou un de ses sels, il a une masse moléculaire moyenne en poids (Mw) allant de 0,05 à 10 MDa, préférentiellement allant de 0,5 à 5 MDa, par exemple allant de 2 à 4 MDa ou allant de 1 à 5 MDa.
Le polysaccharide peut être fourni sous forme hydratée (totalement ou partiellement hydratée), ou sous forme sèche, telle que sous forme de poudre ou de fibres. Lorsque le polysaccharide est fourni sous forme hydratée, il se présente typiquement sous forme de gel.
Un polysaccharide réticulé peut être préparé par toute méthode connue de l’homme du métier. Par exemple, le polysaccharide réticulé peut être préparé tel que décrit dans WO2010131175A1 ou WO201277054A1.
Le procédé de la présente invention peut ainsi comprendre, avant l’étape de préparation de l’hydrogel, une étape de préparation d’un polysaccharide réticulé.
Le polysaccharide réticulé est de préférence un polysaccharide réticulé dont le taux de réticulation molaire est inférieur ou égal à 10%. Préférentiellement, le polysaccharide réticulé est un polysaccharide réticulé dont le taux de réticulation molaire est supérieur à 0 et inférieur ou égal à 6%. Encore plus préférentiellement, le polysaccharide réticulé est un polysaccharide réticulé dont le taux de réticulation molaire est supérieur à 0 et inférieur ou égal à 4%. De manière encore plus préférée, le polysaccharide réticulé est un polysaccharide réticulé dont le taux de réticulation molaire est supérieur à 0 et inférieur ou égal à 2%, de préférence inférieur ou égal à 1%, encore préférentiellement inférieur ou égal à 0,8%, notamment allant de 0,1% à 0,5% (nombre de moles d’agent(s) réticulant pour 100 moles d’unité de répétition du ou des polysaccharides).
Le polysaccharide peut être réticulé par réaction d’un polysaccharide ayant été au préalable modifié. Le polysaccharide peut avoir été modifié par greffage au moyen d’une molécule permettant la réticulation ultérieure du polysaccharide ainsi modifié. Par exemple, le polysaccharide peut avoir été modifié par greffage d’une molécule silylée, d’un acide aminé, d’un dérivé d’acide aminé ou d’une protéine.
Le polysaccharide est de préférence réticulé au moyen d’un agent réticulant choisi parmi les agents réticulant bi- ou multi-fonctionnels époxydiques ou non époxydiques, c’est-à-dire préparé par réaction du polysaccharide avec un agent réticulant. Parmi les agents époxydiques peuvent être cités le 1,4-butanediol diglycidyl éther (BDDE), le 1,2,7,8-diépoxy-octane, le 1,2-bis(2,3-époxypropyl)-2,3-éthane (EGDGE), le poly(éthylèneglycol)-diglycidyl éther (PEGDE), et leurs mélanges. Parmi les agents non époxydiques peuvent être cités les polyamines endogènes telles que la spermine, la spermidine et la putrescine, les aldéhydes tel que le glutaraldéhyde, les carbodiimides et la divinylsulfone, les dérivés d’hydrazide tel que l’acide adipique dihydrazide, les bisalkoxyamines, les dithiols tels que le polyéthylène glycol dithiol et leurs mélanges. Parmi les agents non époxydiques peuvent être cités les acides aminés tels que la cystéine, la lysine ; des peptides ou protéines contenant des acides aminés tels que la cystéine, la lysine ; le poly(diméthylsiloxane); des trimétaphosphates, comme par exemple le trimétaphosphate de sodium, le trimétaphosphate de calcium, ou encore le trimétaphosphate de barium.
Dans certains modes de réalisation, l’agent réticulant est un agent époxydique, de préférence le 1,4-butanediol diglycidyl éther (BDDE) ou le polyéthylèneglycol-diglycidyl éther. Préférentiellement l’agent réticulant est le 1,4-butanediol diglycidyl éther (BDDE).
Dans certains modes de réalisation, l’agent réticulant est un agent non époxydique, de préférence choisi parmi les polyamines endogènes, les aldéhydes, les carbodiimides, la divinylsulfone, les acides aminés, les peptides et leurs mélanges.
Le polysaccharide réticulé est de préférence un polysaccharide réticulé présentant un degré de modification (MOD) inférieur ou égal à 10%, de préférence inférieur ou égal à 6%, de préférence inférieur ou égal à 4%, de manière préférée inférieur ou égal à 2%, de manière plus préférée inférieur ou égal à 1%. Avantageusement, le polysaccharide réticulé est un polysaccharide réticulé présentant un degré de modification (MOD) inférieur ou égal à 1,8%, de manière plus préférée inférieur ou égal à 1,5%, préférentiellement inférieur ou égal à 1,2%, encore plus préférentiellement inférieur à 1%.
Le polysaccharide réticulé peut en particulier être préparé par un procédé comprenant les étapes suivantes :
(a1) préparer un milieu réactionnel de réticulation comprenant un ou plusieurs polysaccharide(s), un ou plusieurs agent(s) réticulant et un solvant ; et
Du côté de l’extrémité proximale, le coulisseau 48 comporte un épaulement 160 qui forme une butée qui limite la course du coulisseau 48 lorsqu’il se déplace vers sa position active. Ici, l’épaulement 160 vient en butée contre la bague 152 quand le coulisseau 48 atteint sa position active.
Dans ce mode de réalisation, l’extrémité proximale comporte aussi une poignée 162 qui se situe après l’épaulement 160 en se déplaçant dans la direction X. Cette poignée est en saillie à l’extérieur du boîtier 30. Cette poignée permet au résident de déplacer manuellement le coulisseau 48 entre ses positions active et rétractée.
L’extrémité distale du coulisseau 48 est reçue à l’intérieure de l’orifice 144 lorsque le coulisseau 48 est dans sa position active et la porte 4 est dans sa position fermée. A l’inverse, dans la position rétractée, l’extrémité distale est située en-dehors de l’orifice 144. Par exemple, dans la position rétractée, l’extrémité distale est reçue, au moins en grande partie, à l’intérieur du boîtier 30.
L’extrémité distale du coulisseau 48 comporte un renflement 164 ( ) suivi, dans la direction X, par une portion cylindrique 166 ( ). Le renflement 164 est dimensionné pour pouvoir traverser de part en part l’orifice 144 afin de se retrouver derrière le bras 52 lorsque le coulisseau 48 est dans sa position active. La hauteur du renflement 164 dans la direction Z est plus grande que la hauteur de la fente 146. La hauteur de la fente 146 correspond à la largeur de cette fente dans la direction Z lorsque le bras 52 est dans sa position dépliée et s’étend principalement parallèlement à la direction Y. Ici, la section transversale du renflement 164 est circulaire.
La portion cylindrique 166 a ici une section transversale circulaire. A l’inverse du renflement 164, le diamètre de la portion cylindrique 166 est inférieur à la hauteur de la fente 146. Par exemple, le diamètre de la portion cylindrique 166 est ici inférieur au diamètre de la portion cylindrique 158. Ainsi, dans la position active, la portion cylindrique 166 coulisse à l’intérieur de la fente 146 lorsque la porte 4 est déplacée vers sa position ouverte. En fin de course, la portion cylindrique 166 vient en butée contre l’extrémité 142 du bras 52, ce qui empêche de déplacer la porte 4 au-delà de sa position entrebâillée. De plus, une fois que la portion cylindrique 166 est engagée à l’intérieur de la fente 146, le renflement 164 est situé derrière le bras 52 et maintient l’extrémité distale engagée avec le bras 52. L’extrémité distale est alors emprisonnée à l’intérieur de la fente 146. L’extrémité distale ne peut être désengagée du bras 52 qu’en ramenant d’abord la porte 4 dans sa position fermée. Dans la position fermée, le renflement 164 est de nouveau en vis-à-vis de l’orifice 144, ce qui rend possible le déplacement du coulisseau 48 vers sa position rétractée.
A l’extrémité de la portion cylindrique 158, en allant vers l’extrémité distale, le coulisseau 48 comporte une encoche 170. Ici, l’encoche 170 forme une rainure centrée sur l’axe 150 et qui fait le tour complet de cet axe 150. L’encoche 170 comporte un pan incliné 172 qui forme l’un des côtés de cette encoche. Ce pan incliné 172 remonte, depuis le fond de l’encoche 170 jusqu’à la portion cylindrique 158 en allant dans la direction X. Par exemple, l’inclinaison de ce pan incliné 172 par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe 150 est supérieure à 45° ou 60° et inférieure à 80°.
Le coulisseau 48 comporte également une denture 176. Ici, cette denture 176 est située entre les portions cylindriques 156 et 158. Dans ce mode de réalisation, chaque dent de cette denture 176 forme une nervure centrée sur l’axe 150 et qui fait le tour complet de l’axe 150. Ainsi, la denture 176 est invariante par rotation du coulisseau 48 sur lui-même autour de l’axe 150.
Le coulisseau 48 est réalisé dans un matériau résistant au tentative de cisaillement. Typiquement, il est réalisé en métal tel que de l’acier inoxydable. Le bras 52 est généralement réalisé dans le même matériau.
L’entrebâilleur 50 comporte un arceau élastique 178 ( ). L’arceau 178 comporte deux extrémités attachées, sans aucun degré de liberté, sur un châssis 180 du boîtier 30. Entre ses extrémités fixes, l’arceau 178 fait le tour du coulisseau 48. L’emplacement où est attaché l’arceau 178 est choisi pour que, lorsque le coulisseau 48 est dans sa position rétractée, l’arceau 178 est reçu à l’intérieur de l’encoche 170. Ainsi, dans la position rétractée, l’arceau 178 est situé au pied du pan incliné 172. L’arceau 178 est apte à se déformer élastiquement, lorsque le coulisseau 48 débute son déplacement vers sa position active, pour remonter d’abord le long du pan incliné 172 jusqu’à atteindre la portion cylindrique 158. Ensuite, alors que le déplacement du coulisseau 48 de sa position rétractée vers sa position active se poursuit, l’arceau 178 glisse sur la portion cylindrique 158. Par exemple, l’arceau 178 est un ressort hélicoïdal.
La réunion de l’arceau 178 et du pan incliné 172 forme un mécanisme de retenu du coulisseau 48 dans sa position rétractée. Plus précisément, la force que doit exercer le résident qui pousse le coulisseau 48 vers sa position active est d’abord plus importante car il faut déformer l’arceau 178 pour qu’il atteigne la portion cylindrique 158. Ensuite, la force exercée pour poursuivre le déplacement du coulisseau 48 vers la position active est moindre car seule subsiste les frottement de l’arceau 178 sur la portion cylindrique 158.
L’actionneur 90 est fixé, sans aucun degré de liberté, sur le châssis 180 ( ) du boîtier 30. L’actionneur 90 comporte un moteur électrique 182, un arbre 184 entraîné en rotation par le moteur 182 et une roue 186 ( ) partiellement dentée. Le moteur 182 est raccordé à l’unité centrale 80 pour être commandé par le module 96 de commande.
La roue 186 est entraînée en rotation par l’arbre 184. Cette roue 186 est située en vis-à-vis de la denture 176. La roue 186 comportant sur sa périphérie, successivement, une portion dentée 190 et une portion 192 dépourvue de dent. Ces portions 190 et 192 sont principalement visibles sur la . Toutefois, sur cette les autres composants de l’actionneur 90 n’ont pas été représentés. La portion dentée 192 est apte à venir s’engrener avec la denture 176 pour déplacer le coulisseau 48, le long de l’axe 150, depuis sa position active jusqu’à sa position rétractée. La portion 192 est dépourvue de dent pour désolidariser la roue 186 et le coulisseau 48 lorsque cette portion 192 se trouve en vis-à-vis de la denture 176. Lorsque le coulisseau 48 est désolidarisé de la roue 186 cela autorise un déplacement manuel du coulisseau 48 sans entraîner en rotation la roue 186 et donc sans que se déplacement soit entravé par l’actionneur 90.
Le capteur 94 est visible sur la et maintenant décrit en référence à la .
L’arbre 184 tourne sur lui-même autour d’un axe 196 contenu dans un plan perpendiculaire à l’axe 150. Ici, l’arbre 184 est un cylindre, de section circulaire, dans lequel un renfoncement a été aménagé pour repérer sa position angulaire. Par exemple, ici, ce renfoncement est un méplat 198. Le méplat 198 réduit le diamètre de l’arbre 184 uniquement dans une portion angulaire limitée.
Le capteur 94 comporte une lamelle 200 et un transducteur 202. La lamelle 200 est sollicitée en permanence contre la périphérie de la portion de l’arbre 184 dans laquelle est aménagé le méplat 198. Plus précisément, la lamelle 200 est agencée par rapport à l’arbre 184 pour que son débattement atteigne un maximum lorsqu’elle frotte seulement sur le méplat 198 et un minimum lorsqu’elle frotte sur le restant de la périphérie de l’arbre 184. Ici, le méplat 198 est placé sur la périphérie de l’arbre 184 pour que le débattement de la lamelle 200 passe par son maximum lorsque la portion 192 dépourvue de dent est en vis-à-vis de la denture 176.
Le transducteur 202 convertit le déplacement de la lamelle 200 en un signal électrique qui est transmis à l’unité centrale 80 pour être traité par le module 96 de commande. Ce signal électrique permet de savoir si la portion 192 dépourvue de dent est en vis-à-vis de la denture 176.
Enfin, la solution est compacte radialement, ce qui permet de faciliter l’intégration du joint d’étanchéité dans son environnement.
Selon une autre caractéristique, au moins l’une de la patte radiale interne et de la patte externe comprend une encoche dans laquelle est engagée longitudinalement une extrémité circonférentielle de chacune des lamelles, lesdites lamelles étant maintenues radialement dans ladite encoche.
Selon une autre caractéristique, chacune des pattes radiales interne et externe comprend une encoche dans laquelle est engagée longitudinalement une extrémité circonférentielle de chacune des lamelles, lesdites lamelles étant maintenues radialement dans ladite encoche.
Selon une autre caractéristique, la patte radiale interne d’un secteur de joint comprend un évidement traversant circonférentiellement dans lequel est engagés une extrémité circonférentielle de chacune des lamelles, un organe de blocage traversant l’épaisseur des lamelles de sorte à fixer les lamelles au secteur de paroi annulaire radialement interne.
Dans une réalisation particulière, l’organe de blocage peut être une goupille traversant le secteur de paroi annulaire radialement interne et la patte radiale interne.
Selon une autre caractéristique, la dimension circonférentielle des lamelles peut être supérieure à la dimension d’épaisseur et la dimension longitudinale des lamelles de sorte à ce que les lamelles présentent un comportement en déformation mécanique analogue à celui d’une poutre.
Selon une autre caractéristique, les lamelles peuvent être fixées les unes aux autres et aux pattes radiales interne et externe au niveau de leurs extrémités circonférentielles.
Les lamelles sont ainsi dépourvues de fixation entre leurs extrémités circonférentielles de fixation aux pattes radiales interne et externe.
L’absence de liaison entre les lamelles entre leurs extrémités circonférentielles permet d’obtenir une souplesse plus importante qu’avec une lame unique présentant la même épaisseur que la somme de l’épaisseur de toutes les lamelles.
Selon une autre caractéristique, l’organe élastiquement déformable comprend entre 2 et 40, de préférence entre 2 et 30 lamelles empilées.
Selon une autre caractéristique, chaque lamelle peut comprendre une épaisseur comprise entre 0,05 à 5 mm et une largeur dans la direction longitudinale comprise entre 5 à 50 mm.
Selon une autre caractéristique, les lamelles peuvent être métalliques, les lamelles étant soudées aux pattes radiales à leurs extrémités circonférentielles.
Selon une autre caractéristique, Selon une autre caractéristique, les secteurs de paroi annulaire radialement externe peuvent former une paroi annulaire monolithique, les secteurs de parois annulaire radialement interne étant agencés circonférentiellement bout à bout.
Le présent document concerne également une turbine pour une turbomachine, par exemple d’aéronef, la turbine comprenant un rotor et un carter, un distributeur monté dans le carter, le distributeur portant un joint d’étanchéité tel que décrit ci-dessus et le rotor comprenant une virole cylindrique entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal et la virole cylindrique étant disposée radialement sous le distributeur.
Le présent document concerne aussi une turbomachine comprenant un joint d’étanchéité ou une turbine tel que décrit ci-dessus.
Dans un mode de réalisation, l’écart entre deux aubes de l’organe de redressement d’air circonférentiellement adjacente peut être compris inférieur à 40° par exemple compris entre 9° et 36°.
L’écart entre deux aubes est mesuré comme l’angle formé entre deux aubes circonférentiellement adjacente mesuré dans un plan perpendiculaire à la direction A.
Plus l’écart entre deux aubes est petit et meilleure sera la diminution de la vitesse tangentielle de l’air traversant l’organe de redressement d’air.
Dans un mode de réalisation, l’angle d’attaque des aubes de l’organe de redressement d’air peut être compris entre 30° et 75°.
L’angle d’attaque caractérise l’angle formé entre la tangente à la ligne moyenne de l’aube prise au bord d’attaque et la direction de l’axe A.
Un angle d’attaque conforme à celui proposé est optimisé pour les composantes de vitesses tangentielles attendues pour de l’air sortant d’un compresseur haute pression et permet ainsi de maximiser la conversion de la composante tangentielle de la vitesse du flux d’air en composante axiale, tout en minimisant les pertes de charge.
Dans un mode de réalisation, l’organe de redressement d’air peut être solidaire de la même paroi du moteur que la partie mobile du joint d’étanchéité.
Dans un mode de réalisation, le joint d’étanchéité peut comprendre une pluralité de secteurs de joints répartis circonférentiellement autour de l’axe A, chaque secteur de joint comprenant un secteur d’anneau interne relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel, le joint d’étanchéité étant caractérisé en ce que la surface interne de chaque secteur d’anneau interne comprend au moins une rangée de motifs creusés à partir de la surface interne des secteurs d’anneau interne, chacun des motifs ayant une forme longiligne s’étendant selon une direction oblique par rapport à la direction axiale et étant séparé d’un autre motif par une portion non creusée de la surface interne.
Un telle architecture du joint diffère radicalement d’un joint à labyrinthe et assure un comportement auto-adaptatif du joint d’étanchéité.
La « répartition circonférentielle » des secteurs de joint d’étanchéité entend signifier que chaque secteur de joint d’étanchéité définit une portion de la circonférence du joint, et que l’ensemble des secteurs de joint d’étanchéité permet d’obtenir le joint d’étanchéité complet.
Il est entendu que le jeu prédéfini est un jeu « cible », et qu’il est possible que le jeu varie légèrement autour de la valeur de jeu prédéfini dans des conditions d’utilisation du joint d’étanchéité. Lorsque le joint d’étanchéité est dans sa position d’équilibre, le jeu prédéfini permet d’assurer que le flux d’air traversant le joint soit le flux d’air souhaité. Toutefois, si le jeu augmente ou diminue, l’ensemble du joint d’étanchéité sera ramené au jeu prédéfini par le comportement de ressort des secteurs d’anneau internes assuré par les organes de rappel ou par la surpression qui apparait alors sous la surface interne du joint d’étanchéité.
Selon un autre de ses aspects, l’invention concerne une turbomachine aéronautique comprenant au moins un ensemble d’étanchéité tel que décrit plus haut.
Dans un mode de réalisation, dans une telle turbomachine aéronautique le au moins un ensemble d’étanchéité peut être disposé sur le circuit d’acheminement de l’air de refroidissement, ledit circuit d’acheminement de l’air de refroidissement comprenant une entrée prélevant l’air en aval du dernier disque du compresseur haute pression et une entrée prélevant l’air radialement sous la chambre de combustion sous la forme d’une embouchure d’air débouchant dans un logement d’admission d’air en communication avec le circuit de refroidissement interne et choisi parmi : - le premier ensemble d’étanchéité en aval du compresseur à haute pression traversé par l’air prélevé en aval du dernier disque du compresseur haute pression ; - l’ensemble d’étanchéité interne amont définissant l’entrée dudit logement d’admission d’air et disposé radialement en dessous de l’embouchure d’admission d’air ; - l’ensemble d’étanchéité extérieur amont définissant la sortie dudit logement d’admission d’air et disposé radialement sous le distributeur haute pression.
En effet, de tels ensembles d’étanchéité sont habituellement des joints d’étanchéité à labyrinthes et leur remplacement par un ensemble d’étanchéité selon l’invention permet d’obtenir des ensembles d’étanchéité dont la durée de vie est augmentée, sans concession sur leurs performances.
La représente schématiquement un turboréacteur à double flux.
La représente schématique un chemin de refroidissement dans une turbomachine.
Dans un mode de réalisation, la largeur de la surface interne de du secteur d’anneau interne 13 parcourue dans la direction axiale peut être comprise entre 20 mm et 40 mm.
A toutes fins utiles, il est précisé ici que la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne 13 parcourue dans la direction de la longueur des motifs telle que définie plus haut est alors égale à la largeur de la surface interne du secteur d’anneau interne 13 parcourue dans la direction axiale D A divisée par le cosinus de l’inclinaison α.
Dans le mode de réalisation représenté, la portion de turbomachine présente trois joints d’étanchéité : un joint d’étanchéité intérieur avant 62 (« FIS »), un joint d’étanchéité extérieur avant 63 (« FOS ») et un premier joint d’étanchéité en aval du compresseur à haute pression 61 (« CDP »).
De tels joints sont maintenant décrits en lien avec la qui n’est qu’un exemple de configuration pour un chemin de refroidissement de l’air dans une turbomachine, et l’homme du métier parviendra à identifier un joint d’étanchéité extérieur avant 63 (« FOS ») un joint d’étanchéité interne avant 62 (« FOS ») et un premier joint d’étanchéité en aval d’un compresseur à haute pression 61 (« CDP ») dans d’autres géométries du circuit de refroidissement.
La représente un schéma d’un circuit de refroidissement d’une turbomachine.
Dans le mode de réalisation représenté, de l’air est prélevé en aval du dernier disque de compresseur 401 et ainsi qu’en dessous de la chambre de combustion 5.
L’air prélevé en aval du dernier disque de compresseur 401 traverse en premier le joint d’étanchéité 61, lequel est situé radialement sous l’entrée de la chambre de combustion 5.
Le joint 61 définit la quantité d’air pour le circuit de refroidissement 401 prélevé en aval du dernier disque du compresseur haute pression 4.
L’air prélevé en dessous de la chambre de combustion peut par exemple être prélevé par une embouchure d’air, débouchant dans un logement compris entre le joint d’étanchéité extérieur avant 63 et le joint interne avant 62.
Sur la , ces deux joints délimitent respectivement l’entrée et la sortie d’un tel logement.
Le joint 62 est traversé par l’air provenant du compresseur haute pression 401 souhaitant entrer dans ce logement, et qu’il serve ensuite au circuit de refroidissement 82 ou qu’il soit destiné au circuit de purge 81.