INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La source de courant 300 comprend en outre un transistor MOS T5, à canal du même type que celui du transistor T3. Le transistor T5 a sa grille connectée à la grille du transistor T3, sa source connectée au potentiel VDD et son drain configuré pour fournir le courant Ibias.
Dans l'exemple de la , le courant Ibias est égal à ((k.T)/(Rv.q)).ln(n), avec k la constante de Boltzmann, T la température en Kelvin, q la charge d'un électron, n le rapport entre les largeurs des transistors T2 et T4 et Rv la valeur de résistance du composant R en ohm..
Ainsi, le courant Ibias varie linéairement avec la température.
Bien que l'on ait décrit ci-dessus un exemple de source de courant de type PTAT, la personne du métier sera en mesure de prévoir d'autres exemples de sources de courant de type PTAT, et, plus généralement, d'autres sources de courant 300 de type PTAT ou CTAT. De préférence, dans ces autres exemples de mise en œuvre de la source de courant 300, lorsque la source de courant 300 comprend le composant résistif R, ce composant R est configuré pour convertir une tension à ses bornes 200, 202 en un premier courant et la source 300 est configurée pour que le courant Ibias soit une recopie du premier courant, c'est-à-dire soit égal au premier courant à un facteur multiplicatif près, ce facteur multiplicatif étant constant.
La représente un exemple de mode de réalisation du circuit OC de l'oscillateur de la .
Dans cet exemple, le circuit OC est un oscillateur à relaxation, et, plus exactement, un oscillateur à relaxation comprenant une bascule RS (référencé 500 en ).
Dans cet exemple, le composant R ( ) ne fait pas partie du circuit OC, et fait partie de la source de courant 300, cette dernière étant par exemple mise en œuvre de la façon illustrée en .
dans laquelle n vaut 0, 1 ou 2 ; et R représente un groupement hydrocarboné comprenant de 1 à 50 atomes de carbone, en particulier de 5 à 25 atomes de carbone, et plus particulièrement de 10 à 20 atomes de carbone ; et - d’au moins un composé boré, en particulier tel que défini ci-dessous, ladite étape (i) étant opérée en l’absence de solvant.
Selon ce mode de réalisation, le composé aminospiroboronate peut être plus simplement désigné « composé aminosalicylate ».
Selon un mode de réalisation particulier, R représente une chaîne aliphatique, linéaire ou ramifiée, comprenant de 1 à 50 atomes de carbone, en particulier de 5 à 30 atomes de carbone, notamment de 8 à 25 atomes de carbone, et plus particulièrement de 10 à 20 atomes de carbone.
Dans un mode de réalisation particulier, R représente un groupe alkyle, de préférence linéaire, en C 1 à C 50 , en particulier en C 5 à C 30 , notamment en C 8 à C 25 , et plus particulièrement en C 10 à C 20 , par exemple en C 18 .
Selon un mode de réalisation particulier, n vaut 0.
Selon un autre mode de réalisation particulier, n vaut 1 ou 2, de préférence n vaut 1.
Lorsque n vaut 2, les groupements R peuvent être identiques ou différents. De préférence, ils sont identiques.
Selon un mode de réalisation particulier, un procédé selon l’invention met en œuvre un dérivé d’acide salicylique de formule (IIa) précitée, dans laquelle : n vaut 1 ou 2, de préférence n vaut 1 ; et R représente un groupe alkyle, de préférence linéaire, en C 1 à C 50 , en particulier en C 5 à C 30 , notamment en C 8 à C 25 , et plus particulièrement en C 10 à C 20 , par exemple en C 18 .
Selon un mode de réalisation encore plus particulier, l’acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué est choisi parmi l’acide 2-hydroxy-5-octadécylbenzoïque et ses isomères, par exemple l’acide 2-hydroxy-4-(2-méthylheptadécyl)benzoïque, l’acide 2-hydroxy-5-(2-méthylheptadécyl)benzoïque et l’acide 2-hydroxy-6-(2-méthylheptadécyl)benzoïque, ou est un mélange d’isomères de l’acide 2-hydroxy-5-octadécylbenzoïque.
L’acide hydroxybenzoïque optionnellement substitué, en particulier l’acide salicylique et ses dérivés de formule (IIa) précitée, peut être synthétisé selon des méthodes de synthèse connues de l’homme du métier ou être disponible commercialement.
Notamment, les dérivés d’acide salicyliques peuvent être obtenus par hydroarylation d’un alcène par l’acide salicylique.
Composé boré Comme mentionné précédemment, un procédé de synthèse selon l’invention met en œuvre au moins un composé boré.
Un composé boré au sens de l’invention entend désigner tout composé à base de bore.
En particulier, un composé boré peut-être choisi parmi l’acide borique (B(OH) 3 ), les acides boroniques, les esters boriques et boroniques, l’oxyde de bore et les complexes d’acide borique.
Plus particulièrement, le composé boré peut être choisi parmi l’acide borique ; l’oxyde de bore ; les complexes d’acide borique ; les borates de trialkyle, en particulier dans lesquels les groupes alkyles comprennent indépendamment les uns des autres de 1 à 4 atomes de carbone ; les acides boroniques présentant un groupement C 1 -C 12 alkyle ; les acides boriques substitués par deux groupements alkyles, en particulier en C 1 à C 12 ; les acides boriques substitués par deux groupements aryles, en particulier en C 6 à C 12 ; les acides boriques substitués par un ou deux groupements aralkyle, en particulier en C 7 à C 12 , et des dérivés de ces composés obtenus par substitution d’au moins un groupe alkyle par un ou plusieurs groupe alcoxy.
Tout d’abord, la , et plus généralement les figures 2 à 7 présente les directions utilisées dans la demande.
La direction axiale D A qui s’entend comme la direction alignée avec l’axe principal A de la turbomachine. La direction circonférentielle D C dans laquelle le joint d’étanchéité s’étend et forme un cercle autour de la direction axiale D A . La direction radiale D R définit un rayon du cercle formé par la direction circonférentielle D C et ayant pour centre la direction axiale D A .
La représente schématiquement un organe de rappel dans un mode de réalisation.
Plus précisément, la représente un joint d’étanchéité 100 comprenant une pluralité de secteurs de joints d’étanchéité répartis circonférentiellement autour de l’axe A, chaque secteur de joint d’étanchéité comprenant un secteur d’anneau interne 13 formant le joint d’étanchéité relié à un secteur d’anneau externe 11 par un organe de rappel 12, le joint d’étanchéité étant caractérisé en ce que l’organe de rappel comprend au moins un bras de rappel 200 comprenant : - une portion d’attache externe 201 s’étendant radialement et reliée au secteur d’anneau externe ; - une première branche 203 s’étendant circonférentiellement et reliée à la portion par un coude externe 202 ; - une deuxième branche 205 s’étendant circonférentiellement, la deuxième branche étant reliée à la première branche par un coude intermédiaire 204 ; - une portion d’attache interne 207 s’étendant radialement reliée au secteur d’anneau interne et reliée à la deuxième branche par un coude interne 206, le coude interne 206 étant agencé circonférentiellement entre le coude externe 202 et le coude intermédiaire 204.
On peut noter que sur le mode de réalisation représenté, la deuxième branche 205 a une longueur inférieure à la première branche 203.
La décrit encore la largeur E du bras 200 entendue dans la direction axiale D A .
Comme décrit, la largeur E du bras 200 est comprise entre 50 % et 90 % de la largeur du secteur de joint d’étanchéité.
Dans un mode de réalisation, qui est d’ailleurs celui représenté sur la , lorsque la largeur E du bras est inférieur à 90%, la portion d’attache interne 207 peut être positionnée de sorte que la portion d’attache interne 207 soit en contact avec l’aval du secteur d’anneau interne 13.
De manière alternative, la portion d’attache interne 207 pourrait être en contact avec l’amont du secteur d’anneau interne 13 ou encore de sorte qu’elle ne soit pas en contact avec ni l’amont ni l’aval du secteur d’anneau interne 13, par exemple centrée sur le secteur d’anneau interne 13.
Il en est de même pour la portion d’attache externe 201.
Dans un mode de réalisation, qui est d’ailleurs celui représenté sur la , lorsque la largeur E du bras est inférieure à 90% de la largeur du secteur d’anneau externe 201, la portion d’attache externe 201 peut être positionnée de sorte que la portion d’attache externe 201 soit en contact avec l’amont du secteur d’anneau externe 201.
De manière alternative, la portion d’attache externe 207 pourrait être en contact avec l’aval du secteur d’anneau externe 11 ou encore de sorte qu’elle ne soit pas en contact avec ni l’amont ni l’aval du secteur d’anneau externe 11, par exemple centrée sur le secteur d’anneau externe 11.
Dans un mode de réalisation, il n’est pas nécessaire que la portion d’attache interne 207 et que la portion d’attache externe 201 soient positionnées axialement au même endroit sur respectivement le secteur d’anneau interne 13 et le secteur d’anneau externe 11.
De tels joints d’étanchéité permettent d’assurer un passage d’air contrôlé aux endroits où ils sont disposés. L’architecture classique des joints d’étanchéité à labyrinthes comprend des léchettes disposées face à des éléments abradables qui présentent une structure alvéolaire de type nids d’abeilles.
Ce type de joint d’étanchéité présente néanmoins pour désavantage que l’usure des léchettes par frottement contre les éléments abradables augmente le jeu du joint d’étanchéité à l’échelle de la durée de vie du joint d’étanchéité, et permet ainsi un passage d’air plus grand, ce qui conduit in fine à un trop grand prélèvement d’air et donc à une perte de performance de la turbomachine.
Il est parfois proposé des alternatives à de tels joints d’étanchéité à labyrinthes.
Par exemple, il est proposé des joints d’étanchéité auto-adaptatifs parfois dit hydrostatiques dans la littérature.
De tels joints d’étanchéité proposent de former un joint en disposant une surface principale du joint d’étanchéité qui comprend des motifs en regard d’une autre surface, en rotation par rapport la surface principale et séparée de celle-ci par un jeu prédéfini.
Il est entendu que l’étanchéité mise en jeu ici n’est pas une étanchéité stricte au sens ou l’air ne pourrait pas passer le joint d’étanchéité, mais une étanchéité relative, le but du joint d’étanchéité étant de laisser passer une quantité d’air définie, quantifiée par le jeu prédéfini.
Le joint d’étanchéité est dit auto-adaptatif car la surface comprenant les motifs interagit avec le flux d’air incident de telle sorte que : - si le jeu diminue, la pression de l’air entre la surface du joint et la surface en regard augmente, de sorte à repousser le joint d’étanchéité et le ramener ainsi au jeu prédéfini ; et - si le jeu augmente, la pression de l’air entre la surface du joint et la surface en regard diminue, de sorte qu’un élément de rappel relié au joint d’étanchéité permette de ramener le joint d’étanchéité au jeu prédéfini.
Il faut toutefois noter que l’utilisation de tels joints est actuellement limité par le fait que le contact entre la surface principale du joint et la surface en regard doit être évité en toute circonstance, et en particulier même en comportement inhabituel, limite ou accidentel.
Le fonctionnement actuel ne permet donc pas de réaliser des joints d’étanchéité auto-adaptatifs qui permettent un jeu plus faible que le demi-millimètre, alors que les joints d’étanchéité auto-adaptatifs sont une alternative enviable aux joints d’étanchéité à labyrinthes, et c’est pourquoi il demeure un besoin pour de tels joints d’étanchéité qui pourraient être utilisés avec un jeu plus faible que les joints auto-adaptatifs actuels.
L’invention vise précisément à répondre à ce besoin. Elle propose pour cela d’améliorer le comportement de l’élément de rappel des joints d’étanchéité auto-adaptatifs existants.
L’invention concerne, selon un premier de ses aspects un joint d’étanchéité configuré pour assurer un jeu prédéfini entre ledit joint d’étanchéité et une surface externe d’un rotor monté rotatif autour d’un axe A disposée en regard du joint d’étanchéité, le joint d’étanchéité s’étendant circonférentiellement autour de l’axe A, l’axe A définissant une direction axiale, et comprenant une pluralité de secteurs de joint d’étanchéité répartis circonférentiellement autour de l’axe A, chaque secteur de joint d’étanchéité comprenant un secteur d’anneau interne formant le joint d’étanchéité relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel, le joint d’étanchéité étant caractérisé en ce que l’organe de rappel comprend au moins un bras de rappel comprenant : - une portion d’attache externe qui s’étend radialement et qui est reliée au secteur d’anneau externe ; - une première branche s’étendant circonférentiellement et reliée à la portion par un coude externe ; - une deuxième branche s’étendant circonférentiellement, la deuxième branche étant reliée à la première branche par un coude intermédiaire ; - une portion d’attache interne qui s’étend radialement et qui est reliée au secteur d’anneau interne et reliée à la deuxième branche par un coude interne, et dans lequel le coude interne est agencé circonférentiellement entre le coude externe et le coude intermédiaire.
Un tel joint d’étanchéité possède un organe de rappel différent de ceux proposés dans l’art antérieur.
Les inventeurs ont mis au point une architecture de l’organe de rappel qui permet une excellente réactivité du secteur de joint d’étanchéité qu’il supporte. Cela permet de diminuer le jeu du joint d’étanchéité sans risque que le joint d’étanchéité entre en contact avec la surface externe, même dans des situations inhabituelles, accidentelles ou complexes.
En effet, l’organe de rappel décrit permet un meilleur asservissement du joint d’étanchéité et notamment une réactivité accrue. Ainsi, une variation de la position de la surface interne du joint d’étanchéité lorsque celle-ci bouge relativement à la surface externe du rotor est obtenue beaucoup plus rapidement qu’avec des organes de rappel de l’art antérieur.
Cette réactivité accrue du secteur de joint d’étanchéité assure que l’on puisse diminuer le jeu prédéfini du joint d’étanchéité, comparativement aux joints d’étanchéité de l’art antérieur, sans risque que la surface externe du rotor n’entre en contact avec le joint d’étanchéité.
Il est entendu que le jeu prédéfini est un jeu « cible », et qu’il est possible que le jeu varie légèrement autour de la valeur de jeu prédéfini dans des conditions d’utilisation du joint d’étanchéité. Lorsque le joint d’étanchéité est dans sa position d’équilibre, le jeu prédéfini permet d’assurer que le flux d’air traversant le joint d’étanchéité soit le flux d’air souhaité. Toutefois, si le jeu augmente ou diminue, l’ensemble du joint d’étanchéité sera ramené au jeu prédéfini par le comportement de ressort des secteurs d’anneau internes assuré par les organes de rappel ou par la surpression qui apparait alors sous la surface interne du joint d’étanchéité.
Comme décrit plus haut, le coude interne est agencé circonférentiellement entre le coude externe et le coude intermédiaire, ce qui permet d’assurer qu’il n’y ait pas de contact entre le coude interne et le coude externe.
Les valeurs données pour l’angle permettent de rendre un tel contact encore plus improbable, dans tous les modes de sollicitation de l’organe de rappel.
Dans un mode de réalisation, la distance mesurée dans la direction radiale entre la première branche et le secteur d’anneau externe peut être supérieure ou égale à 1,0 mm.
Dans un mode de réalisation, la distance mesurée dans la direction radiale entre la première branche et la deuxième branche peut être supérieure ou égale à 1,0 mm.
Dans un mode de réalisation, la distance mesurée dans la direction radiale entre la deuxième branche et le secteur d’anneau interne peut être supérieure ou égale à 1,0 mm.
Ces modes de réalisation permettent d’éviter en fonctionnement tout contact entre deux éléments constitutifs de l’organe de rappel qui pourrait en diminuer la durée de vie.
Dans un mode de réalisation, l’angle formé par le coude externe peut être supérieur ou égal à 80°.
Ce mode de réalisation assure par construction que la première branche s’étendre circonférentiellement. En outre, l’ensemble des coudes permet d’assurer que l’organe de rappel se comporte comme un ressort et l’angle formé par les coudes permet d’en ajuster les propriétés mécaniques.
Dans un mode de réalisation, l’angle formé par le coude intermédiaire est compris entre 170° et 190° voire entre 175° et 185°.
Ce mode de réalisation permet d’assurer un certain parallélisme entre la première et la deuxième branche ce qui améliore la prédictibilité du comportement mécanique de l’organe de rappel. En outre, cela permet à l’organe de rappel d’avoir un comportement proche d’un ressort.
Dans un mode de réalisation, l’angle formé par le coude intermédiaire est de 180°, ce qui assure par construction le parallélisme entre la première et la deuxième branche.
Dans un mode de réalisation, l’angle formé par le coude interne peut être supérieur ou égal à 80°.
Ce mode de réalisation assure par construction que la deuxième branche s’étende circonférentiellement.
Dans un mode de réalisation, le rayon de raccordement du coude intermédiaire peut être supérieur ou égal à 1,0 mm.
Dans un mode de réalisation, le rayon de raccordement du coude externe peut être supérieur ou égal à 1,0 mm.
Le choix particulier du rayon de raccordement permet d’ajuster précisément la raideur de l’organe de rappel. En effet, plus le rayon de raccordement est grand et plus le coude est souple.
Avantageusement, l’élément de support 14 comprend au moins un bras 28.
Dans le mode de réalisation particulier illustré sur les figures, l’élément de support 14 comprend trois bras 28, dont un premier bras 28-1 au voisinage du premier bord 24, un deuxième bras 28-2 au voisinage du deuxième bord 26 et un bras central 28-3 disposé entre le premier bras 28-1 et le deuxième bras 28-2.
De préférence, chaque bras 28 s’étend perpendiculairement à la façade extérieure 27 vers l’intérieur du corps 12.
Dans un mode de réalisation, l’axe A du joint d’étanchéité peut être l’axe principal d’une turbomachine.
Il est entendu par « agencé circonférentiellement entre » que, dans une projection dans un plan perpendiculaire à l’axe A, le coude interne est projeté entre le coude externe et le coude intermédiaire.
Dans un mode de réalisation, l’épaisseur du bras est en tout point supérieure ou égale à 0,5 mm, voire supérieure ou égale à 0,7 mm, par exemple comprise entre 0,7 mm et 3 mm.
L’épaisseur du bras peut encore s’entendre comme sa plus petite dimension en tout point de celui-ci, dans un plan perpendiculaire à l’axe A.
Le choix de l’épaisseur permet de modifier la raideur de l’organe de rappel, et les inventeurs ont constaté qu’une telle épaisseur du bras permet d’assurer à l’organe de rappel une excellente raideur.
Dans un mode de réalisation, l’épaisseur du bras est constante.
Dans un mode de réalisation, la largeur du bras est supérieure ou égale à 15 mm.
La largeur du bras s’entend comme l’étendue minimale de ce dernier dans la direction axiale.
De préférence, la largeur du bras est comprise entre 50 % et 90 % de la largeur du secteur de joint d’étanchéité.
Ce mode de réalisation permet d’assurer que l’organe de rappel contraigne le secteur de joint d’étanchéité sur une majorité de sa largeur et évite ainsi qu’une extrémité axiale du joint d’étanchéité soit plus proche de la surface externe que l’autre.
Dans le cas ou l’organe de rappel comprend plus d’un bras, la largeur du bras est alors définie comme la somme des largeurs des différents bras.
Dans un mode de réalisation, la largeur du bras est constante.
Comme décrit, l’organe de rappel comprend une première et une deuxième branche s’étendant circonférentiellement.
Il est entendu par « s’étendant circonférentiellement » que la longueur d’une branche dans le repère cylindrique formé par les directions axiale, circonférentielle et radiale comprend une projection dans la direction circonférentielle plus importante que dans les directions axiale ou radiale.
Il sera entendu de même pour les locutions « s’étendant axialement » ou « s’étendant radialement ».
Par exemple, en tout point d’une branche, l’angle formé par la branche avec la direction circonférentielle peut être inférieur ou égal à 30°, voire inférieur ou égal à 20°, mieux inférieur ou égale à 10°.
Cette première descente est suivie d’une montée (la pente dynamique devenant positive). Lors de cette montée, le moteur thermique est démarré indépendamment de l’état de la réserve de vide qui est rétablie durant un temps t4.
Une deuxième descente suit durant laquelle la réserve de vide se réduit par trois fois, impliquant son rétablissement à chaque fois lors des temps t5, t6 et t7, ici très rapprochés. De nouveau, lors de ces temps t5, t6 et t7, la pompe à vide est activée et par conséquent le moteur thermique est activé aux mêmes moments et pour les mêmes durées. Le reste du temps de descente, le moteur thermique est éteint, la machine électrique étant utilisée principalement en mode génératrice pour recharger la batterie du véhicule automobile hybride.
Il ressort de ce qui précède que l’activation du moteur thermique est donc dépendant de l’état de la réserve de vide. Sur un véhicule automobile hybride, lors d’une descente, il est préférable de couper le moteur thermique afin de maximiser l’énergie cinétique récupérée par la machine électrique. Or, la réduction de la réserve de vide via la répétition d’appuis frein de la part de l’utilisateur peut entrainer des démarrages suivis d’arrêts (lorsque la réserve est reconstituée) du moteur thermique. Cela se traduit par des à-coups ressentis par le conducteur lors de chaque démarrage puis arrêt du moteur thermique.
En référence à la , nous allons décrire un procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention.
Le chronogramme de la reprend les mêmes situations de vie que celui de la , mais avec une gestion du moteur thermique selon le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention.
Lors du temps t1, le démarrage puis arrêt du moteur thermique est simultané du temps d’activation de la pompe à vide. En effet, une valeur de pente dynamiques (négative car en descente) est supérieure à une valeur de seuil DS2 calibrable. Dans ce cas, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention considère que les appuis sur la pédale de frein ne se produiront pas souvent (pente de descente faible).
Lors du temps t2 suivant, la valeur de pente dynamique est inférieure à la valeur seuil DS2. Le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention active, à l’instant D2, le moteur thermique avec la pompe à vide. Mais à l’arrêt de la pompe à vide, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention conserve le moteur thermique démarré car la valeur de la pente dynamique est restée inférieure à une valeur seuil DS1 calibrable et supérieure ou égale à la valeur seuil DS2. Ainsi, au temps t3 suivant, la valeur de la pente dynamique étant restée inférieure à la valeur seuil DS1, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention n’a pas à activer de nouveau le moteur thermique (alors toujours actif) pour réactiver la pompe à vide. A la fin du temps t3, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention conserve actif le moteur thermique jusqu’à ce que la valeur de la pente dynamique devienne supérieure à la valeur deuil DS1, à l’instant A3. A cet instant A3, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention arrête le moteur thermique.
Lors de la montée suivante, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention n’intervient pas.
Lors de la deuxième descente suivant la montée précédente, le procédé de gestion de démarrage d’un moteur thermique en descente selon l’invention fonctionne de manière similaire à son fonctionnement lors de la première descente.