INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente une vue en perspective éclatée de la partie de roue aubagée montrée sur la figure précédente, selon un autre angle de vue ; et
représente une vue schématique en coupe transversale d’une partie d’une roue aubagée se présentant sous la forme d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE L’INVENTION En référence tout d’abord à la , il est représenté une turbomachine 1 d’aéronef, selon un mode de réalisation préféré de l’invention. Il s’agit ici d’un turboréacteur à double flux et à double corps. Néanmoins, il pourrait s’agir d’une turbomachine d’un autre type, par exemple un turbopropulseur, sans sortir du cadre de l’invention.
De manière conventionnelle, après avoir traversé la soufflante 3, l’air se divise en un flux primaire central 12a et un flux secondaire 12b qui entoure le flux primaire. Le flux primaire 12a s’écoule dans une veine principale 14a de circulation des gaz traversant les compresseurs 4, 6, la chambre de combustion 11 et les turbines 7, 8. Le flux secondaire 12b s’écoule quant à lui dans une veine secondaire 14b délimitée radialement vers l’extérieur par un carter moteur, entouré d’une nacelle 9.
Chaque turbine 7, 8 et chaque compresseur 4, 6 comprend, de façon classique et connue de l’homme du métier, une alternance de roues aubagées mobiles et de roues aubagées fixes, centrées sur l’axe 2. L’invention réside dans la conception de ces roues aubagées, et plus particulièrement dans le principe d’amortissement dynamique qui y est implanté.
La montre une roue aubagée mobile 20 selon un mode de réalisation préféré de l’invention, cette roue étant préférentiellement destinée à former une partie de la turbine basse pression 8. Néanmoins, l’invention peut s’appliquer à la turbine haute pression 7, ou encore à l’un des deux compresseurs 4, 6. De plus, il peut s’agir d’une roue aubagée fixe, sans sortir du cadre de l’invention.
La roue aubagée 20 comprend un disque 22, centré sur l’axe 2 et sur lequel sont montés, radialement vers l’extérieur, une pluralité de secteurs angulaires de roue formant une rangée annulaire d’aubes. En effet, dans l’invention, la roue aubagée présente un caractère sectorisé / segmenté selon la direction circonférentielle 24. Dans le mode de réalisation préféré montré sur la , chaque secteur angulaire se réduit en fait à une unique aube 26, comprenant une pale 28 formant la partie aérodynamique de l’aube, ainsi qu’un pied 30 et un talon 32. De manière connue, le pied 30 est formé par une partie de plus forte épaisseur, par exemple à section en forme de bulbe, qui est engagée dans un logement correspondant 34 ménagé à la périphérie du disque 22.
A l’opposé du pied 30, radialement vers l’extérieur, la pale 28 de l’aube porte le talon 32, ce dernier étant donc agencé en tête de pale.
Bien que cela ne soit pas représenté, chaque secteur angulaire d’aube pourrait alternativement intégrer plusieurs pales adjacentes selon la direction circonférentielle 24, avec la tête de chacune de ces pales associée à un même talon 32. Dans ce cas de figure, chaque secteur angulaire de roue peut alors être assimilé à une pluralité d’aubes adjacentes 26, solidaires les unes des autres. Par la suite, il sera donc uniquement décrit, de manière détaillée, la solution à aubes individuelles et distinctes pour former les secteurs angulaires de roue. Néanmoins, l’ensemble des caractéristiques et des avantages qui sont décrits ci-dessous s’avèrent également applicables à la solution de secteurs angulaires de roue comprenant chacun plusieurs pales 28 adjacentes circonférentiellement.
L’une des particularités de l’invention réside dans l’alternance, selon la direction circonférentielle 24, de premiers et de seconds secteurs angulaires de roue de conceptions différentes, et formant à leurs interfaces des dispositifs d’amortissement dynamique par frottements, comme cela sera décrit ultérieurement. Ainsi, dans ce mode de réalisation préféré, il s’agit d’une alternance entre des premières aubes et des secondes aubes de conceptions différentes, qui vont être décrites en référence aux figures 3 à 5.
Paramètre Valeur Enzyme trypsine Max de clivages manqués 1 Modifications fixes aucune Modifications variables Caridométhylation (C), déamidée (N), dioxydation (C), oxydation (MW) Tolérance des peptides ± 8 ppm Recherche d’ions MS/MS oui
Les niveaux d'oxydation à différents résidus de méthionine de BoNT/A sont présentés dans le tableau 5 ci-dessous :
Fermentation de témoin de référence Choc à froid à 20 °C Choc à froid à 15 °C Fermentation à 25 °C M30 0,3 0,2 0,3 0,3 M106 1 1 1 1 M344 1 1 1 1 M411 5 2 2 2 M550 1 0,3 0,4 0,5 M1004 3 1 1 2 M1054 0,5 0,8 0,6 0,6 M1144 6 2 2 2
Conditions de fermentation à froid niveaux d'oxydation réduits à M411, M550, M1004, et M1144 de BoNT/A (Tableau 5). M411 fait partie de la chaîne légère et de tous les autres résidus de méthionine (M550, M1004, et M1144) résident dans la chaîne lourde. La structure cristalline du domaine de liaison au récepteur de la toxine BoNT/A en complexe avec le récepteur SV2C a été résolue (Benit et al. (2017) Sci Rep. 7:43588). Il est démontré que l'interaction comporte des acides aminés Thr1145, Thr1146 et Ser1294 sur BoNT/A (Benit et al. (2017) Sci Rep. 7:43588). Comme M1144 est adjacent à ces résidus de liaison (Thr1145 et Thr1146) de BoNT/A avec le récepteur SV2C, son oxydation peut provoquer une diminution de la liaison du récepteur et donc une perte de la puissance.
6.3. Exemple 3 : Analyse SEC-HPLC d'échantillons à partir d'études de température
Des échantillons ont été équilibrés à température ambiante pendant au moins 20 minutes. 100 µL de chaque échantillon ont été transférés vers un flacon HPLC en polypropylène de 0,3 mL pour injection directe. L’analyse SEC-HPLC a été réalisée en utilisant un HPLC Waters® avec détecteur UV suivant les conditions de l’instrument fournies dans le tableau 6.
Tableau 6 Conditions expérimentales SEC-HPLC
Colonne Sepax SRT SEC-500, 7,8x300 mm, 5 microns (PN 215500-7830) Température de colonne 30 °C Phase Mobile Phosphate de sodium à 40 mM + Sulfate d’ammonium à 200 mM, pH 6,5 Débit 0,8 mL/min Détection UV 220 nm Volume d’injection Régler le volume d’injection sur la base de la concentration en UV pour injecter 20 µg Température d’échantillonneur automatique 5 °C Temps d’exécution 20 minutes
Les données de chromatographie ont été traitées avec le logiciel Waters® Empower. L’espèce de poids moléculaire plus élevée a été éluée plus tôt que les plus basses. Tous les pics non présents dans l’analyse du tampon ont été intégrés. L’aire de pic relative de chaque pic a été rapportée.
Les données SEC (%Aire) à UV220 nm sont montrées ci-dessous dans le Tableau 7.
HCP ( Fermentation de témoin de référence AEC 15.2 Choc à froid à 20 °C 0.0 Choc à froid à 15 °C 1.5 Fermentation à 25 °C 31.3 Fermentation de témoin de référence CEC 0.0 Choc à froid à 20 °C 0.0 Choc à froid à 15 °C 0.0 Fermentation à 25 °C 3.6
Le Tableau 7 montre que le pourcentage de la protéine de cellule hôte (HCP) a été réduit à la fois dans des conditions de choc à froid de 20 °C et 15 °C par comparaison avec la condition de fermentation de témoin de référence après la purification de colonne d’échange d’anions (AEC) unique, alors que la condition de fermentation à froid continue de 25 °C avait un pourcentage plus élevé de HCP par comparaison avec le témoin de référence. Après le procédé de purification à deux colonnes ( i.e . AEC suivi du CEC), HCP dans la condition de fermentation à froid continue à 25 °C était supérieure à 3 % alors qu’elle est indétectable à la fois dans le témoin de référence et dans les conditions de choc à froid.
6. 4 . Exemple 4 : Caractérisation des sites d'oxydation de BoNT/A de 150 kDa et effets relatifs sur la puissance
Résumé exécutif
La voie d'oxydation et la puissance du complexe de neurotoxine de Clostridium botulinum de type A (BoNT/A) après exposition au peroxyde d'hydrogène (H 2 O 2 ) ont été caractérisés. Différentes quantités de peroxyde d'hydrogène (H 2 O 2 ) allant de 100 ppb à 100 ppm ont été ajoutées à la substance médicamenteuse BoNT/A (DS) et les sites dʼoxydation résultants sur la sous-unité neurotoxine de 150 kDa (150 kDa NT) ont été identifiés et quantifiés par chromatographie liquide couplée à une spectrométrie de masse en tandem (LC-MS/MS). Les résultats ont montré que plusieurs résidus de méthionine sur la 150 kDa NT sont sensibles à l'oxydation par H 2 O 2 et les plus sensibles sont les méthionines aux positions 411, 531, 602, 968, 1004 et 1144. L’analyse de puissance par test de puissance à base de cellules (CBPA) a révélé une perte de puissance dépendante de la dose avec des quantités croissantes de H 2 O 2 .
Matériel et procédés
Le dispositif de bielle présentant des capacités d’amortissement selon l’invention, est du type comprenant un corps muni de deux moyens d’attache distants, il se caractérise en ce que ledit corps comporte dans le sens longitudinal au moins une zone de fragilisation dans le sens transversal, conçue apte à générer, lors d’une sollicitation axiale en compression ou en traction, une déformation dans le sens transversal, et en ce que ladite zone de fragilisation est associée à des moyens d’amortissement conçus aptes à atténuer ladite déformation.
Du fait de la fragilisation du corps dans le sens transversal, une sollicitation axiale en compression tend à un gonflement de la section transverse, tandis qu’une sollicitation axiale en traction tend au rétrécissement de la section transverse. En associant des moyens d’amortissement de la déformation dans le sens transversal, c’est-à-dire d’atténuation du gonflement ou du rétrécissement, on agit sur l’amortissement de la déformation axiale de la bielle, sans altérer sa résistance en traction ou en compression.
Selon une caractéristique additionnelle du dispositif de bielle amortissante selon l’invention, la zone de fragilisation consiste en au moins une lumière s’étendant dans le sens longitudinal, tandis que les moyens d’amortissement consistent en au moins un moyen de liaison des deux bords longitudinaux de ladite lumière, unis auxdits deux bords par des éléments en matériau déformable élastiquement.
Selon un premier mode de réalisation du dispositif de bielle selon l’invention, le corps est de forme globalement tubulaire, et il comporte au moins une fente longitudinale constituant la fragilisation dans le sens transversal, tandis que les moyens d’amortissement consistent pour chaque fente, en une pièce de renfort recouvrant tout ou partie de ladite fente par l’extérieur dudit corps, après interposition et solidarisation d’un élément en matériau amortissant.
La géométrie de la pièce est adaptée pour permettre la transformation des mouvements transverses du corps de la bielle, dans la zone de découpe, en cisaillement du lien amortissant.
Le comportement dynamique du dispositif de bielle est le suivant, lors d’une compression, la fente a tendance à s’élargir, et la zone qui la comporte à gonfler, et ce gonflement induit le cisaillement du lien amortissant tout en limitant l’amplitude du gonflement, tandis que lors d’une traction, la fente tend à se refermer, et la zone qui la comporte à se rétreindre, la résistance en cisaillement du lien en matériau amortissant limitant la déformation de rétrécissement.
Une sollicitation alternée sur la structure dans laquelle est disposée la bielle peut être consécutive d’un choc ou d’une excitation vibratoire sur la structure, ce qui provoque une sollicitation alternée de traction-compression dans la bielle, et donc un cisaillement alterné du ou des les liens en matériau amortissant.
La nature viscoélastique du matériau amortissant constituant les liens, bloque d’autant plus les déformations que la vitesse de déformation est grande, cette propriété permet l’absorption énergétique propre à atténuer les mouvements dynamiques de la bielle.
La nature et la dureté du matériau amortissant seront adaptées à la nature des perturbations dynamiques à maîtriser. Il pourra être en élastomère, en mousse d’élastomère ou en tout autre matériau favorisant l’amortissement des mouvements parasites
Il est à noter que les déformations transverses de la zone de découpe sont très grandes devant les déformations longitudinales de la bielle : l’évolution de longueur de la bielle est consécutive de sa rigidité longitudinale et de l’effort longitudinal sollicitant la bielle.
Le fait que la ou les découpes soient longitudinales n’affecte que très peu la rigidité de la bielle tout en permettant des déformations transverses locales significatives, ce qui donne un effet multiplicatif entre déformation longitudinale et transversale locale.
Cette propriété de maintien d’un niveau élevé de rigidité permet d’avoir un comportement très rigide de la structure dans laquelle la bielle est intégrée tout en apportant une capacité d’amortissement bénéfique à ladite structure.
Par exemple, la présence de quelques bielles de ce type dans le caisson central d’un aéronef, permettra d’amener un amortissement structural sans modification des modes propres de l’avion quant à leurs fréquences tout en en diminuant les amplitudes.
Dans un autre domaine d’usage, la présence de bielles amortissantes judicieusement placées entres les parois de pales d’éolienne pourra réduire les perturbations dynamiques, ce qui a pour conséquence une augmentation significative de la durée de vie de ces pales.
Selon un deuxième mode de réalisation du dispositif de bielle selon l’invention, le corps est constitué d’une poutre en I, c’est-à-dire qu’elle comporte une âme intercalée entre deux membrures, ladite âme présentant une fente longitudinale, tandis que les moyens d’amortissement consistent en une pièce de renfort recouvrant tout ou partie de ladite fente sur au moins un côté de ladite âme, après interposition d’un élément en matériau amortissant.
La résistance et rigidité de la bielle sont assurées par les membrures alors que l’âme assure la cohésion des deux membrures entre elles. La fragilisation longitudinale de l’âme autorise des déformations locales des membrures en rapprochement ou en écartement lorsque la bielle est sollicitée, respectivement en traction ou en compression. Ces mouvements de déformations transverses des membrures seront contrôlés par le ou les pièces de renfort, en association avec le ou les éléments en matériau amortissant.
Dans l’exemple décrit ci-dessus, la tension est le paramètre qui varie entre les deux profils d’alimentation ; dans le cas où il s’agirait d’un autre paramètre, tel que le courant et/ou du temps ou de plusieurs paramètres, les moyens MS comportent un circuit électronique adapté pour détecter le passage d’un profil à l’autre sur la base de ce ou ces paramètres et pour émettre un signal.
Dans un autre exemple de réalisation, ce sont à la fois l’actionneur et le dispositif d’alimentation qui comportent les moyens MS, ainsi en fonction de la visibilité de l’actionneur et du dispositif d’alimentation, l’utilisateur est toujours informé du déroulement de la recharge.
Dans l’exemple particulier décrit, l’utilisateur est informé lorsque la charge se déroule selon le deuxième profil ou selon le premier profil puis le second profil. Il pourrait être prévu qu’un signal soit émis lorsque la charge se déroule selon le premier profil et que l’émission du signal s’arrête lorsque la charge se déroule selon le deuxième profil.
Très avantageusement, il est prévu un procédé d’alimentation conforme à l’invention utilisable également dans le cas où la batterie est complètement déchargée. Ce mode est appelé mode « dead battery » en terminologie anglo-saxonne. Dans ce cas de batterie déchargée, le procédé d’alimentation comprend une étape d’envoi, par le dispositif d’alimentation, d’une tension faible pour initier la communication avec l’actionneur. Par exemple la tension minimum pour initier la communication est de l’ordre de 5V. En particulier, cette étape d’envoi fait suite à une période prédéfinie suite à une connexion entre l’actionneur et le dispositif d’alimentation, pendant laquelle, l’actionneur n’étant plus suffisamment chargé pour requérir un profil d’alimentation, aucune information n’est reçue par le dispositif d’alimentation. Ce mode peut avoir une durée plus longue que le simple échange d’information pour déterminer le profil d’alimentation choisi.
Dans ce cas, l’étape d’envoi d’une tension minimale permet à l’actionneur de fournir une tension d’alimentation pendant une durée minimum, permettant de mettre en œuvre l’étape de transmission de requêtes conformes au procédé d’alimentation.
Sur les figures 7 à 9, on peut voir un exemple avantageux d’implantation du connecteur de recharge sur la deuxième carte.
Le connecteur de recharge 16 est monté à travers la deuxième carte de circuit 15 qui comporte une découpe 38 débouchant dans un bord arrondi de la carte 15. Dans cet exemple, le connecteur 16 est orienté radialement de sorte que son extrémité ouverte est orientée vers l’extérieur de la carte. La deuxième carte de circuit 15 comporte des passages traversants (non visibles) pour l’insertion de pattes de fixation 34 qui sont ensuite repliées et/ou soudées sur la face opposée de la deuxième carte de circuit. Les moyens de détection et d’information MS comprenant la diode électroluminescente LED sont représentés sur la .
Sur les figures 10 et 11, un autre exemple de deuxième carte de circuit et un autre exemple de support de couple 1’ sont représentés. Les moyens de détection et d’information MS comprenant la diode électroluminescente LED sont représentés de manière schématique sur les figures 10 et 11. Dans cet exemple, la diode électroluminescente est située à l’intérieur de l’actionneur, des moyens de type guide de lumière sont avantageusement prévus pour que la lumière émise par la diode électroluminescente soit nettement visible par l’utilisateur.
La ﬁgure 2 représente l’ensemble d’un système de collecte, selon un mode de réalisation, le système comprenant les dispositifs de collecte BCi (i = 1, …, 4) et les capteurs PSj (j=1, …, 6). Le système de collecte comprend en outre un serveur BCS de gestion de collecte, un serveur GFS de traitement de données de flux de piétons, et un serveur SPS de supervision.
Selon un mode de réalisation, les capteurs PSj peuvent comprendre au moins une caméra équipée d’un logiciel de comptage de passage de piétons, au moins un tourniquet de comptage de passage de piétons, au moins un tapis de sol équipé de détecteurs de pression pour détecter des personnes marchant sur le tapis, etc.. Selon un mode de réalisation, les capteurs PSj comprennent au moins un dispositif émetteur/récepteur configuré pour écouter des fréquences radio (par exemple WiFi™ ou BLE - "Bluetooth Low Energy") et pour recevoir des messages émis dans ces fréquences par des objets connectés P1-P6 (téléphone intelligent, montre connectée, … porté par des piétons) situés dans la zone de détection CD1 du dispositif émetteur/récepteur. Le dispositif émetteur/récepteur peut en outre être configuré pour établir une liaison de transmission sans fil avec un dispositif de collecte BCi avec lequel il se trouve à portée de transmission sans fil (dans la zone RR1 du dispositif de collecte) et transmettre le contenu des messages reçus par la liaison de transmission avec le dispositif de collecte.
Les liaisons entre les dispositifs de collecte BCi et les capteurs PSj, en particulier les dispositifs émetteurs/récepteurs, peuvent être de type filaire ou radiofréquence, un même dispositif de collecte BCi pouvant être connecté à certains capteurs par une liaison filaire et à certains autres capteurs par une liaison radiofréquence. Les liaisons radiofréquence entre les dispositifs BCi et les capteurs PSj peuvent être des liaisons point à point établies par exemple par un protocole permettant aux capteurs PSj de sélectionner le dispositif de collecte avec lequel la liaison présente le plus fort signal.
Les ﬁgures 3A, 3B représentent l’un des dispositifs de collecte BCi, selon un mode de réalisation. Le dispositif de collecte BCi comprend un logement pouvant se présenter sous la forme d’une armoire fermée par une porte D1. Le logement renferme plusieurs bacs B1, B2, B3, B4 de collecte d’objets consignés. Le dispositif de collecte BCi comprend des trappes T1, T2, T3, T4, chacune des trappes donnant accès à l’un des bacs de collecte B1-B4, depuis l’extérieur du dispositif de collecte BCi. Chacune des trappes T1-T4 est fermée par un volet respectif. Chaque volet est verrouillé en position fermée par un dispositif de verrouillage individuel commandé. Le dispositif BCi comprend également une unité de commande UC configurée notamment pour commander les dispositifs de verrouillage associés aux trappes T1-T4.
Dans l’exemple de la ﬁgure 3B, le dispositif de collecte BCi renferme quatre bacs B1-B4 disposés sur des étagères dans l’armoire et les trappes T1-T4 sont formées dans la porte D1. Cette disposition permet d’obtenir une capacité de stockage d’objets consignés relativement important, sans pour autant mettre en œuvre des bacs de recueil volumineux et donc lourds à transporter pour les vider.
Le dispositif de collecte BCi peut également comprendre un écran d’affichage DSP connecté à l’unité de commande UC et visible depuis l’extérieur de l’armoire pour afficher des informations notamment sur une opération de collecte en cours, à destination d’un utilisateur du dispositif BCi. Le dispositif de collecte BCi peut également comprendre un lecteur optique SCN ou un clavier pour acquérir des codes optiques apposés ou associés aux objets consignés. Dans l’exemple de la ﬁgure 3A, l’écran d’affichage DSP et le lecteur SCN sont intégrés dans la porte D1.
La ﬁgure 4 représente différents circuits électriques d’un des dispositifs de collecte BCi, et notamment l’unité de commande UC, l’écran d’affichage DSP et le lecteur optique SCN. Le dispositif de collecte BCi comprend également des circuits de communication COM1, COM2, le circuit COM1 étant configuré pour recevoir les données de détection fournies par les capteurs PSj, et le circuit COM2 étant configuré pour communiquer avec des serveurs tels que les serveurs GFS, BCS et SPS. Le dispositif de collecte BCi comprend également des circuits d’entrée/sortie IOC configurés pour contrôler l’écran d’affichage DSP, communiquer avec le lecteur optique SCN et commander des verrous V1, V2, V3, V4 pour verrouiller et déverrouiller les volets fermant les trappes T1, T2, T3, T4. L’unité de commande UC est configurée pour assurer une fonction PDF de détection de piétons en lien avec les capteurs PSj, une fonction CCF de collecte d’objets consignés et des fonctions MF de gestion et de surveillance du dispositif de collecte BCi.
Le dispositif de collecte BCi peut également comprendre des contacts CT1, CT2, CT3, CT4 de fermeture des trappes Tk (k=1, …, 4) reliés à l’unité de commande UC, par exemple par l’intermédiaire des circuits d’entrée/sortie IOC, pour permettre à l’unité de commande de déterminer l’état verrouillé/déverrouillé de chacune des trappes Tk. Ainsi, si une trappe Tk reste ouverte à l’issue d’une opération de collecte, l’unité de commande UC peut émettre un message d’anomalie vers l’un des serveurs, par exemple le serveur de supervision SPS. L’unité de commande UC peut également émettre un message d’anomalie si une trappe Tk reste fermée à la suite d’une commande de déverrouillage durant une opération de collecte.
Le dispositif de collecte BCi peut être alimenté par l’intermédiaire d’un raccordement à un réseau électrique, et comprendre également une batterie de secours BT utilisée en cas de rupture de l’alimentation électrique du dispositif BCi par le réseau électrique. Le dispositif de collecte BCi peut également comprendre un capteur PS de présence de piéton pour détecter des piétons à proximité du dispositif BCi.