INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon la présente solution, après avoir reçu la balise de formation au dispositif saisies sur le serveur par l'enseignant, le système parcourt toutes les unités de remplissage de balises dans le tableau correspondant de l'ensemble de modules pour déterminer les modèles jumeaux de formation et les ensembles de sous-modules correspondant aux unités de remplissage de balises correspondantes, par exemple, les ensembles de sous-modules correspondant aux modules de chauffage de la bouilloire de réaction.
S42, transmettre les données correspondant au modèle jumeau de formation au dispositif de RV afin de les charger, de manière à afficher le modèle jumeau de formation par le biais du dispositif de RV porté par la personne chargée de l'inspection et de la maintenance.
Selon la présente solution, transmettre les données correspondant au modèle jumeau de formation au dispositif de RV afin de les charger, de manière à afficher le modèle jumeau de formation par le biais du dispositif de RV porté par la personne chargée de l'inspection et de la maintenance. Il est entendu que le personnel d'inspection et de maintenance peut visualiser le modèle jumeau de formation par l'intermédiaire du dispositif de RV.
Des variations locales et généralement temporaires des conditions du système électrochimique sollicitent de façon accrue la couche fonctionnelle, au sein de laquelle des défauts tels que des manques, fissures, trous, espaces intercolonnaires, peuvent occasionner une dégradation rapide du substrat, notamment par couplage galvanique avec la couche fonctionnelle.
En outre, lorsque la membrane de la pile est en fluoropolymère, elle peut relarguer des ions fluorures F - qui promeuvent entre autres la corrosion par piqûres des substrats d’acier inoxydables. Cela peut ensuite mener à une défaillance rapide et catastrophique de toute la pile.
Afin de protéger une pile de telles défaillances, en répondant aux objectifs de tenue mécanique et de conduction électrique décrits précédemment, il est connu de l’art antérieur de déposer une couche fonctionnelle, notamment à base de carbone.
Le dépôt physique en phase vapeur (ou « PVD » pour l'anglais physical vapor deposition) se caractérise par la possibilité d’obtenir un large éventail de matériaux aux propriétés qui peuvent largement différer, y compris lorsqu’il ne s’agit que de dépôt de carbone, par exemple en jouant sur les proportions d’atomes hybridés sp2 par rapports aux atomes hybridés sp3, il est possible d’obtenir des propriétés d’usage très différentes entre elles.
De manière à améliorer les caractéristiques de la couche déposée, on apporte généralement de l’énergie supplémentaire lors du dépôt. Il est également possible de mettre de plus ou moins grandes proportions d’hydrogène au sein de la couche de carbone.
De bonnes performances ont été obtenues en ajoutant d’autres éléments au carbone. Ainsi, le document WO2011077755 décrit une plaque bipolaire pour pile à combustible revêtue d’une couche fonctionnelle à base de carbone, dopé en azote avec une teneur entre 3 et 20% at., et en hydrogène avec une teneur supérieure à 0% et inférieure ou égale à 20% atomique.
Le document WO2007136131 décrit un organe conducteur doté d’une couche en carbone amorphe, dopé au silicium à une teneur inférieure à 1% at., et contenant de l’hydrogène avec une teneur maximale de 30% at.
Le document WO2013114836 décrit une couche de carbone amorphe contenant de l’hydrogène, de l’azote et de l’oxygène avec des teneurs maximales de 30, 20 et 3% atomiques.
Cependant, le contrôle des teneurs en éléments additionnels alourdit le procédé et rend le traitement plus cher.
Le document JP6512577 décrit un revêtement comprenant deux couches distinctes de carbone amorphe, de différentes natures, et les demandes PCT/FR2022/051631 et PCT/FR2022/051642 au nom du Demandeur fournissent des solutions permettant de satisfaire les exigences du « Department Of Energy » américain (« DOE »). Mais la durée de vie de certains revêtements peut encore être améliorée, notamment à haut potentiel, ou à haute température.
Une difficulté réside enfin dans la contradiction entre avoir une couche la plus mince possible pour que son dépôt soit rapide, et la durabilité plus faible que présente une couche mince, qui va être dégradée plus rapidement.
Un but de l’invention est donc de pallier les inconvénients décrits précédemment.
A cette fin, l’invention vise en premier lieu à proposer un revêtement de carbone dont les caractéristiques intrinsèques sont optimales pour assurer une performance élevée pour des électrodes par exemple de piles à combustible.
Un autre but de l’invention est de proposer un revêtement de carbone dont les caractéristiques intrinsèques sont compatibles avec des systèmes réversibles (« URFC » selon l’anglicisme « Unitised Regenerative Fuel Cell »), qui fonctionnent à un potentiel plus élevé que les PEMFC, ou encore pour des composants de piles à combustible fonctionnant à haute température (« HT PEMFC »), qui fonctionnent entre 120 et 200°C.
L’invention concerne également une pièce adaptée pour les applications particulières de piles à combustible, qui soit performante et peu onéreuse.
L’invention concerne ensuite un procédé de dépôt permettant d’obtenir un tel revêtement de carbone.
Tableau VII- MODIFICATION DE LA TEMPERATURE Exemple s comparatifs Modifications Rendement (composé 1) Exemple comparatif 34 La fraction aqueuse contenant l’hypochlorite est ajoutée à -10 °C. 4% Exemple comparatif 35 La fraction aqueuse contenant l’hypochlorite est ajoutée à 30 °C. 7%
Comparaison avec d’autres oxydants : Exemple de l’invention 3 6 :
100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 11 mL de méthyl tert -butyl éther. Séparément, 38.0 mg (266 µmoles) de calcium hypochlorite est mis en solution dans 0.7 mL d’eau déminéralisée. La fraction aqueuse est ajoutée au goutte à goutte sur 10 minutes à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est agitée pendant 5 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 38% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 3 7 : 100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 11 mL d’éthyl acétate et 0.7 mL d’eau déminéralisée. 482 mg (353 µmoles) d’hydrogénopersulfate de potassium est ajouté en une portion à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est agitée pendant 5 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 0% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 3 8 : 100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 11 mL d’éthyl acétate et 0.7 mL d’eau déminéralisée. 117 mg (354 µmoles) de bismuthate de sodium est ajouté en une portion à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est agitée pendant 5 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 1% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 3 9 : 37.8 mg (101 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 18 mL d’acétonitrile sec. Séparément, sous argon, 40.8 mg (127 µmoles) de diacétate d'iodobenzène est mis en solution dans 2 mL d’éthyl acétate. Sous argon, la petite fraction organique est ajoutée en une portion à la grande fraction organique sous forte agitation et à 0 °C. Sous argon, la réaction est agitée pendant 30 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 2% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 40 : 100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool et 36.8 mg (266 µmoles) de potassium carbonate sont mis en solution dans 10 mL d’éthyl acétate et 0.7 mL d’eau déminéralisée. Séparément, 136 mg (266 µmoles) de triiodure de tétra- n -butylammonium est mis en solution dans 1 mL d’éthyl acétate. La petite fraction organique est ajoutée en une portion à la grande fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’eau déminéralisée. On obtient 0% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 41 : 100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 11 mL d’éthyl acétate. Séparément, 28.4 mg (710 µmoles) d’hydroxyde de sodium et 56.7 mg (355 µmoles) de bromine sont mis en solution dans 0.7 mL d’eau déminéralisée et pré-mélangé pendant 2 minutes. La fraction aqueuse est ajoutée en une portion à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 0% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 42 : 100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool et 6.84 mg (26.6 µmoles) de tétrabutylammonium iodure sont mis en solution dans 11 mL d’éthyl acétate. Séparément, 58.2 mg (354 µmoles) de sodium hypochlorite pentahydrate est mis en solution dans 0.7 mL d’eau déminéralisée (Rapport final organique/eau 94/6). La fraction aqueuse est ajoutée à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est agitée pendant 15 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 21% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Exemple comparatif 43 : 100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 11 mL de toluène. Séparément, 219 mg (1.33 mmoles) de sodium hypochlorite pentahydrate est mis en solution dans 11 mL d’eau déminéralisée (Rapport final organique/eau 50/50). La fraction aqueuse est ajoutée à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est agitée pendant 120 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 2 % de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
Forme cristalline du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonique Domaine de l’invention La présente invention concerne une forme cristalline de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique. Plus précisément, la présente invention a pour objet une forme cristalline du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique. L’invention concerne également le procédé d’obtention de la forme cristalline du sel de potassium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ainsi que les polymères obtenus à partir de cette forme cristalline.
Etat antérieur de la technique L’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, également appelé ATBS, est largement utilisé comme additif dans les fibres acryliques, ou encore comme matière première pour obtenir des polymères utilisés en tant que dispersant, épaississant, réducteur de friction, floculant ou superabsorbant dans divers secteurs comme l’industrie pétrolière et gazière, l’industrie minière, la construction, le textile, le traitement des eaux (dessalement de l’eau de mer, industrie minérale, etc…) ou la cosmétique.
La réaction mise en œuvre dans le procédé de préparation de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique répond au schéma réactionnel ci-dessous, dans lequel l’acrylonitrile est présent en excès de manière à être à la fois le solvant de la réaction et un réactif. L’acrylonitrile est mis en contact avec de l’acide sulfurique fumant (oléum) et de l’isobutylène.
Un sous-produit pouvant être généré lors de cette synthèse est l’acrylamide.
L’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique n’est pas soluble dans le solvant acrylonitrile. Par conséquent le produit de réaction est sous une forme de suspension de cristaux dans le solvant de réaction.
A titre d’exemples, les documents US 6,448,347 et CN 102351744 décrivent un procédé de fabrication de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique en mode continu. L’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique est, par la suite, séparé de l’acrylonitrile, généralement par filtration, puis séché.
On décrit à présent, en référence aux figures 3 à 11, plus en détails le bloc d'alimentation 40 et un dispositif de connexion électrique 57 du dispositif d’entraînement motorisé 10, illustré aux figures 1 à 7, ainsi qu’un module de connexion 61 appartenant également au dispositif d’entraînement motorisé 10.
Ici, le dispositif d’entraînement motorisé 10 comprend, en outre, le module de connexion 61.
Le module de connexion 61 comprend un châssis 63.
Ici, le châssis 63 du module de connexion 61 présente une forme générale semblable à celle du bloc d’alimentation 40.
Le module de connexion 61 comprend, en outre, des premières broches de connexion électrique 62.
Le module de connexion 61 comprend, en outre, un mécanisme de déplacement 67. En outre, le mécanisme de déplacement 67 est configuré pour déplacer, autrement dit déplace, les premières broches de connexion électrique 62 du module de connexion 61 par rapport au châssis 63, entre une position rétractée et une position projetée et entre la position projetée et la position rétractée.
Le mécanisme de déplacement 67 peut également être appelé mécanisme de projection et de rétractation ou mécanisme de mise en saillie et de mise en retrait. La position rétractée peut également être appelée position de mise en retrait. En outre, la position projetée peut également être position déployée ou position de mise en saillie.
Lorsque le module de connexion 61 est logé à l’intérieur de la cavité 14 du boîtier 43, le déplacement des premières broches de connexion électrique 62 entre la position rétractée et la positon projetée provoque la liaison électrique entre les points de connexion électrique 60 et les premières broches de connexion électrique 62 en position projetée. Autrement dit, lorsque le module de connexion 61 est logé à l’intérieur de la cavité 14 du boîtier 43, les points de connexion électrique 60 du dispositif de connexion électrique 57 sont configurés pour être reliés électriquement, autrement dit sont reliés électriquement, aux premières broches de connexion électrique 62 du module de connexion 61 en position projetée.
L’unité électronique de contrôle 17 comprend, en outre, le dispositif de connexion électrique 57. Le dispositif de connexion électrique 57 est accessible, autrement dit est configuré pour être accessible, au travers de la première ouverture 42 du boîtier 43, en particulier dans la configuration assemblée du dispositif d’entraînement motorisé 10.
Le dispositif de connexion électrique 57 comprend au moins des points de connexion électrique 60. Les points de connexion électrique 60 sont ménagés sur une face 26A de la première plaque de circuit imprimé 26.
La cavité 14 du boîtier 43 est configurée pour recevoir, autrement dit reçoit, sélectivement le bloc d’alimentation 40, le bloc d’alimentation 40 étant alors logé à l’intérieur de la cavité 14 du boîtier 43, et le module de connexion 61, le module de connexion 61 étant alors logé à l’intérieur de la cavité 14 du boîtier 43, en remplacement du bloc d’alimentation 40, suite à un retrait du bloc d’alimentation 40 par rapport au boîtier 43, au travers de la première ouverture 42 du boîtier 43, de sorte que les points de connexion électrique 60 du dispositif de connexion électrique 57 sont configurés pour être reliés électriquement aux premières broches de connexion électrique 62 du module de connexion 61, dans la position projetée des premières broches de connexion électrique 62 par rapport au châssis 63.
On comprend que la cavité 14 du boîtier 43 est, en particulier dans la configuration assemblée du dispositif d’entraînement motorisé 10, configurée pour recevoir, autrement dit reçoit, soit le bloc d'alimentation 40 en l’absence du module de connexion 61, comme décrit plus haut, soit le module de connexion 61 en remplacement du bloc d’alimentation 40, comme décrit juste ci-dessus.
Ainsi, la construction du dispositif d’entraînement motorisé 10 permet de faciliter et de garantir la mise en contact électrique des premières broches de connexion électrique 62 du module de connexion 61 avec les points de connexion électrique 60 du dispositif de connexion électrique 57 de l’unité électronique de contrôle 17 du dispositif d’entraînement motorisé 10, suite au remplacement du bloc d’alimentation 40 par le module de connexion 61 à l’intérieur du boîtier 43 du dispositif d’entraînement motorisé 10, en particulier sans avoir à démonter le dispositif d’entraînement motorisé 10 par rapport au dispositif d’occultation 3, tout en limitant le risque d’endommagement des broches de connexion électrique 62 et des points de connexion électrique 60.
De cette manière, lors d’une intervention de maintenance ou de réparation du dispositif d’entraînement motorisé 10, le module de connexion 61 est logé à l’intérieur de la cavité 14 du boîtier 43 en lieu et place du bloc d’alimentation 40, de sorte à accéder, via le module de connexion 61, au dispositif de connexion électrique 57 de l’unité électronique de contrôle 17 du dispositif d’entraînement motorisé 10.
La limitation de performance ou capacité de la machine lorsque l’utilisateur pilote la machine avec le pupitre de commande, mais sans que ledit pupitre de commande soit positionné dans son support de réception du poste de pilotage, permet ainsi à l’utilisateur de piloter la machine depuis l’extérieur du poste de pilotage de la machine tout en réduisant le risque d’accident.
En particulier, lorsque le système de manutention comprend un bras de levage, le fait de réduire la vitesse de déplacement maximale au sol de la machine, et/ou l’accélération maximale, permet de limiter l’instabilité de la machine et donc le risque de renversement de la machine pour tenir compte du fait qu’un utilisateur situé hors du poste de pilotage de la machine peut difficilement juger ou ressentir les effets du pilotage de la machine vis-à-vis de l’instabilité de la machine ou du fait que le pilotage de la machine est plus difficile pour un utilisateur situé hors du poste de pilotage, par opposition à un pilotage de la machine par un utilisateur présent dans le poste de pilotage.
Le mode de fonctionnement nominal est un mode pour lequel la machine présente des capacités de fonctionnement maximales (i.e. des capacités correspondant aux valeurs maximales de fonctionnement qui peuvent néanmoins être limitées par des paramètres de sécurité définis par exemple dans des abaques par exemple en fonction du poids de la charge manutentionnée et/ou de l’angle du bras et/ou de l’inclinaison latérale de la machine…). Autrement dit, en mode nominal, l’ensemble des fonctions de la machine sont utilisables jusqu'à leur valeur maximale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, en mode dégradé, l’unité de traitement est configurée pour limiter la valeur maximale de la vitesse, ou de l’accélération, de déplacement au sol du châssis roulant de la machine par rapport à la valeur maximale de la vitesse, ou de l’accélération, autorisée en mode nominal.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de manutention comprend un bras de levage inclinable par rapport au châssis, entre une position basse et une position haute, le bras de levage étant muni d’un équipement de manutention, tel qu’une plateforme de travail ou un système de fourches, le bras de levage étant de préférence monté pivotant à l’arrière de la machine, et dans laquelle, en mode dégradé, l’unité de traitement est configurée pour limiter la valeur maximale autorisée de la vitesse angulaire et/ou de l’accélération angulaire du bras de levage par rapport à la valeur maximale de la vitesse angulaire et/ou de l’accélération angulaire du bras de levage autorisée en mode nominal.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de manutention comprend un bras de levage inclinable par rapport au châssis, entre une position basse et une position haute, le bras de levage étant muni d’un équipement de manutention, tel qu’une plateforme de travail ou un système de fourches, le bras de levage étant télescopique et de préférence monté pivotant à l’arrière de la machine, et, en mode dégradé, l’unité de traitement est configurée pour limiter la vitesse de sortie et/ou l’accélération de sortie maximale autorisée du bras de levage par rapport à la vitesse de sortie et/ou l’accélération de sortie maximale autorisée du bras de levage en mode nominal.
Selon un mode de réalisation de l’invention, à l’état positionné dans ou sur le support de réception, le pupitre de commande est monté pivotant par rapport ou avec le support de réception de manière à former un organe de commande de direction par ladite mobilité de pivotement, tel qu’un volant, pour permettre au conducteur présent dans le poste de pilotage de la machine de commander un système de direction des roues de la machine par pivotement du pupitre de commande.
Selon un mode de réalisation de l’invention, à l’état positionné dans ou sur le support de réception, le pupitre de commande est monté solidaire en pivotement du support de réception qui comprend un arbre, appelé arbre de direction, couplé au système de direction des roues de sorte que le pivotement du pupitre de commande fait pivoter l’arbre de direction par rapport au châssis.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le poste de pilotage de la machine est dépourvu d’organe de commande de direction supplémentaire utilisable à la place du pupitre de commande.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le pupitre de commande comprend une batterie rechargeable et un système de connexion électrique relié à la batterie, le système de connexion électrique du pupitre de commande est configuré pour, à l’état positionné du pupitre de commande dans ou sur le support de réception, être connecté à un système de connexion électrique du support de réception pour permettre une recharge de la batterie par un système d’alimentation électrique de la machine.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le module de détection de l’état du pupitre de commande est relié au système de connexion électrique du support de réception de manière à détecter le positionnement du pupitre de commande dans ou sur le support de réception lorsque le système de connexion électrique du pupitre de commande est connecté avec le système de connexion électrique du support de réception.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de connexion électrique du pupitre de commande est situé sur une face latérale et/ou sur une face inférieure, par opposition à une face supérieure du pupitre de commande qui porte le dispositif de commande du système de déplacement au sol du châssis roulant de la machine et le dispositif de commande du système de manutention de la machine, tandis que le système de connexion électrique du support de réception est situé sur une face latérale et/ou sur une face supérieure du support de réception, de manière à permettre une connexion automatique des systèmes de connexion électrique entre eux lorsque l’utilisateur dépose par gravité le pupitre de commande dans le support de réception.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la machine comprend un système de verrouillage permettant de verrouiller le pupitre de commande pour le maintenir en position dans ou sur le support de réception, et de déverrouiller le pupitre de commande par rapport au support de réception pour le retirer.
A cet effet, l’invention vise une machine de chargement d’assemblages de combustible nucléaire au sein d’une cuve d’un réacteur nucléaire, comprenant un chariot mobile horizontalement auquel est associé un mât vertical télescopique comprenant un fût fixe solidaire du chariot et plusieurs fûts mobiles verticalement, montés coaxialement avec le fût fixe, de telle sorte à pouvoir se déployer de manière télescopique, les différents fûts étant de section transversale de forme carrée.