INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En résumé, selon la divulgation, le procédé gère la charge de batterie de la station de charge de batterie 100 sur la base du taux d’utilisation de la station de charge de batterie 100, où le paramètre de charge est flexible pour être ajusté entre la première valeur et la seconde valeur, et le procédé fourni peut prolonger la durée de vie des batteries 112 et réduire la charge du réseau électrique en ajustant le paramètre de charge à la seconde valeur lorsque le taux d’utilisation est inférieur au taux prédéterminé, et répondre aux besoins de requête de batterie des utilisateurs en ajustant le paramètre de charge à la première valeur lorsque le taux d’utilisation est supérieur au taux prédéterminé.
Le procédé de la divulgation, ou une partie de celui-ci, peut être mis(e) en œuvre sous la forme d’un ensemble de codes de programme. L’ensemble de codes de programme peut être stocké dans un support de stockage physique, tel qu’une disquette, un disque compact, un disque dur, ou tout support de stockage lisible par machine (par exemple, lisible par ordinateur), ou peut être mis en œuvre sous la forme d’un produit de programme informatique qui n’est pas limité dans la forme physique. Lorsque les codes de programme sont exécutés par une machine (par exemple un ordinateur), la machine se transforme en un dispositif pour mettre en œuvre le procédé de la divulgation. Les codes de programme peuvent également être transmis par un support de transmission, tel qu’un ou plusieurs fils, câbles, fibres optiques ou tout autre moyen de transmission, et lorsque les codes de programme sont reçus, chargés et exécutés par une machine (par exemple, un ordinateur), une telle machine se transforme en un dispositif pour mettre en œuvre le procédé de la divulgation. Lorsque le procédé est mis en œuvre par un processeur à usage général, les codes de programme amènent le processeur à fonctionner comme un dispositif spécifique ayant une fonction similaire à un circuit intégré à application spécifique (ASIC).
Dans la description ci-dessus, à des fins d’explication, de nombreux détails spécifiques ont été exposés afin de fournir une compréhension approfondie du/des mode(s) de réalisation. Il apparaîtra toutefois à l’homme du métier qu’un ou plusieurs autres modes de réalisation peuvent être mis en pratique sans certains de ces détails spécifiques. Il faut également comprendre que toute référence dans cette spécification à « un premier mode de réalisation », à « un mode de réalisation », à un mode de réalisation avec une indication d’un nombre ordinal et ainsi de suite signifie qu’une fonctionnalité, une structure ou une caractéristique particulière peut être incluse dans la pratique de la divulgation. Il faut en outre comprendre que dans la description, diverses fonctionnalités sont parfois regroupées dans un(e) seul(e) mode de réalisation, figure ou description de celles-ci dans le but de rationaliser la divulgation et d’aider à la compréhension des divers aspects inventifs ; cela ne signifie pas que chacune de ces fonctionnalités doit être mise en pratique en présence de toutes les autres fonctionnalités. En d’autres termes, dans tout mode de réalisation décrit, lorsque la mise en œuvre d’un(e) ou plusieurs fonctionnalités ou détails spécifiques n’affecte pas la mise en œuvre d’un(e) ou plusieurs autres fonctionnalités ou détails spécifiques, ladite ou lesdites plusieurs fonctionnalités peuvent être sélectionnées et mises en pratique seules sans lesdit(e)s un(e) ou plusieurs autres fonctionnalités ou détails spécifiques. Il convient de noter en outre qu’un(e) ou plusieurs fonctionnalités ou détails spécifiques d’un premier mode de réalisation peuvent être mis(es) en pratique conjointement avec un(e) ou plusieurs fonctionnalités ou détails spécifiques d’un autre mode de réalisation, le cas échéant, dans la pratique de la divulgation.
A cet effet, l’invention a pour objet une machine électrique à rotor à aimants permanents, le rotor pouvant tourner autour d'un axe de rotation par rapport à un stator de la machine électrique, le rotor comprenant un circuit magnétique et au moins un aimant permanent, le circuit magnétique étant configuré pour guider le flux magnétique généré par l'aimant permanent, l'aimant permanent s'étendant selon l'axe de rotation et présentant une forme générale de section radiale adaptée à générer le flux magnétique, le circuit magnétique comprenant une cavité configurée pour contenir l'aimant permanent, la cavité étant au contact de l'aimant permanent, dans laquelle le circuit magnétique comprend au moins une lumière s'ouvrant sur la cavité, dans la lumière une surface extérieure de l'aimant permanent est à distance du circuit magnétique de façon à former une barrière au flux magnétique généré par l'aimant permanent, et dans laquelle le circuit magnétique comprend, dans la lumière, une partie élastique venant en appui contre l'aimant permanent afin de limiter le déplacement de l'aimant permanent, en translation parallèlement à l'axe de rotation, par rapport à la cavité.
Avantageusement, la limitation du déplacement de l'aimant permanent, en translation parallèlement à l'axe de rotation, par rapport à la cavité est réalisée par obstacle.
Avantageusement, l'aimant permanent comprend un renfoncement dans lequel la partie élastique vient en butée pour éviter le déplacement en translation de l'aimant permanent par rapport à la cavité.
Avantageusement, le renfoncement possède au moins une paroi s'étendant perpendiculairement à l'axe de rotation, la paroi formant une butée franche empêchant tout déplacement de l'aimant permanent en translation parallèlement à l'axe de rotation.
Avantageusement, le renfoncement possède au moins un chanfrein permettant l'extraction de l'aimant permanent hors du circuit magnétique en y appliquant un effort parallèlement à l'axe de rotation.
Avantageusement, la limitation du déplacement de l'aimant permanent, en translation parallèlement à l'axe de rotation, par rapport à la cavité est réalisée par adhérence.
La référence Q2 concerne la détermination d’une hypothèse d’objectif de temps de trajet respectée ou non. Dans la négative, une étape S9 intervient consistant à ajuster la valeur du paramètre de marge .
Des modules M9-M12 correspondant respectivement aux étapes S6-S9 peuvent être prévus pour la mise en œuvre de ces étapes.
Si le temps de trajet déduit est supérieur au temps de trajet souhaité, alors la valeur peut être augmentée. Cela aura pour conséquence d’augmenter et donc .
L'interaction entre le système d'équations différentielles et les conditions de contrainte multiples doit être combinée afin de trouver les temps de commutation qui définissent la séquence de modes de conduites dans les trajectoires optimales. Ceci est effectué en utilisant la représentation matricielle (27), (28), (32) décrite ci-dessus, qui donne un système linéaire variable dans le temps. Une solution au système Hamiltonien linéaire à temps variable peut être trouvée au moyen de la matrice exponentielle : (35) permettant d’obtenir un profil de vitesse optimisé de manière analytique où . Avec cette procédure, différents ensembles de solutions analytiques peuvent être obtenus pour lesquels les variables inconnues λ s,0 , λ v,0 , t k et t f sont déterminées en fonction de la séquence du mode de conduite. Les expressions pour les profils de vitesse liés à chaque mode de conduite individuel sont alors données par (36) (37) (38) (39) (40) (41) où, (42) (43) (44) (45)
Dans toutes les expressions détaillées ci-dessus, t = [t k-1 ,t k ), λ s,0 est le co-état de position initiale, l’indice « ma » représente l’accélération maximale du véhicule, l’indice « a » représente l’accélération du véhicule, l’indice « c » représente les phases de roulage en roue libre du véhicule, l’indice « md » représente la décélération maximale du véhicule, l’indice « d » représente la décélération du véhicule, l’indice « s » représente les phases de vitesse constante du véhicule, et v k et λ v , k sont respectivement l’état de vitesse et les valeurs de co-états au début de chaque mode de conduite. Après avoir obtenu ces équations de mode de conduite, ainsi que celles pour s(t) et λ v (t) et les expressions pour les variables inconnues (conditions initiales de co-état, temps de commutation et durée finale du trajet), une trajectoire complète peut être calculée en fonction de la séquence de mode de conduite spécifique requise. La durée finale du trajet est déterminée en évaluant la fonction Hamiltonienne pour un temps final égal à zéro : (46)
A titre d’exemple, il est décrit ci-après les solutions aux problèmes pleinement contraints, c’est-à-dire aux scénarios pour lesquels toutes les contraintes sont actives en même temps à un point donné de la trajectoire. La procédure et les expressions des solutions sont les suivantes (il est à noter que l’instant final du trajet est ici noté t final ).
Il faut d’abord trouver le temps de commutation t a pour la contrainte d’entrée maximale selon :
& (50) ;
Il faut ensuite déterminer le point d’entrée pour la limite de vitesse pour trouver t b et λ v,0 , selon :
et utiliser (51)
Pour définir le point de sortie, l’évolution d’état doit être étendue jusqu’à t d de telle sorte que :
(52) et utiliser (53) pendant la phase de roulage en roue libre pour trouver t c
Il faut ensuite utiliser le mode de conduite suivant pour trouver le début t d du mode de roulage en roue libre, selon :
(54) trouver t d avec (55), qui définit la fin du mode de roulage en roue libre
Le mode de conduite final dans la séquence est relié à l’entrée minimale, par conséquent, il faut utiliser le point de départ de cette contrainte en vue de trouver t e , selon :
(56) et prendre (57)
De préférence, lorsque le raccord rapide R est en configuration accouplée, la bague de manœuvre 160 est en butée avant contre le corps femelle 102, de sorte qu’un jeu dimensionnel est ménagé entre chaque bille 132 et le poussoir 170 en regard, en particulier entre chaque bille et la paroi 169 du poussoir 170.
En variante non représentée, lorsque le raccord rapide R est en configuration accouplée, le poussoir 170 est en appui contre les billes 132, autrement dit la bague de verrouillage 160 exerce un effort centripète sur les billes 132 de verrouillage.
On décrit à présent une séquence de désaccouplement du raccord rapide R, en référence aux figures 5 à 7.
Alors que le raccord rapide R est dans la configuration accouplée, comme représenté sur la , initialement l’opérateur rapproche légèrement l’élément femelle 100 de l’élément mâle 10, de manière à décharger les billes 132 de l’action d’appui de la collerette 24 de l’élément mâle 10, cette action d’appui étant due à l’angle de pincement entre chaque logement 130 et la deuxième surface 34 de la collerette 24. Ce mouvement initial n’est possible que si le fluide circulant dans le raccord rapide R n’est pas sous pression, ce qui empêche un opérateur de désaccoupler le rapport rapide R sous pression et ajoute ainsi une sécurité lors de l’utilisation du raccord R.
Dans l’exemple illustré, l’élément femelle 100 est rapproché de l’élément mâle 10 jusqu’à ce que le corps avant 106 de l’élément femelle 100 vienne en butée contre l’épaulement 44 du corps mâle 10. L’opérateur déplace ensuite la bague de manœuvre 160 selon un mouvement de recul, c’est-à-dire de la position avancée vers la position reculée, à l’encontre de l’effort du ressort de verrouillage 162. Les billes 132, qui sont ici magnétiques, sont attirées magnétiquement par la bague de manœuvre 160, réalisée ici en acier inoxydable, et restent au contact de la paroi 169 du poussoir 170. Le corps mâle 12 et le corps avant 106 étant fabriqués dans des matériaux amagnétiques, ici en laiton, de sorte que le corps mâle 12 et le corps avant 106 ne perturbent pas la force d’attraction entre les billes 132 et le poussoir 170.
Les billes 132 sont ainsi déplacées, chacune dans son logement 130 respectif, de la position distale vers la position proximale. Alors que le mouvement de recul de la bague de manœuvre 160 continue, les billes 132, toujours en contact de la paroi 169 du poussoir 170, arrivent aussi en contact avec la paroi radiale 172 du poussoir 170. Le raccord rapide R est alors dans une configuration intermédiaire de déverrouillage, comme représenté sur la . La bague de manœuvre 160 est dans une position intermédiaire de déverrouillage.
Les billes 132 sont alors dans la position proximale, dans laquelle les billes 132 sont dégagées de la gorge 40 de verrouillage de l’élément mâle 10, et n’empêchent plus les mouvements axiaux de l’élément mâle 10 par rapport à l’élément femelle 100.
Le mouvement de recul de la bague de manœuvre 160 se poursuit jusqu’à ce que la bague de manœuvre 160 atteigne sa position arrière, comme représenté sur la , où le raccord rapide R est dans une configuration déverrouillée. Le mouvement de recul de la bague de manœuvre 160 entre la position intermédiaire de déverrouillage et la position arrière correspond à un mouvement de surcourse, dit aussi simplement surcourse, de la bague de manœuvre 160.
Au cours du mouvement de surcourse de la bague de manœuvre 160, les billes 132 restent en contact de la paroi radiale 172 du poussoir 170. L’attraction magnétique est ainsi maintenue entre les billes 132 et la paroi radiale 172. Les billes 132 sont ainsi maintenues dans la position proximale.
On comprend que tant que la bague de manœuvre 160 est maintenue dans la position intermédiaire de déverrouillage, ou bien dans la position arrière, ou bien dans toute autre position intermédiaire entre ces deux positions, l’utilisateur peut éloigner l’élément mâle 10 de l’élément femelle 100 selon un mouvement de découplage, opposé au mouvement d’insertion.
Au cours de ce mouvement de découplage, le clapet 140 reprend progressivement sa position distale, obturant le conduit V100 de l’élément femelle 100. Le clapet 140 contribue, grâce au ressort de rappel 147C, à expulser l’élément mâle 10 à la déconnexion, ce qui évite le retour des billes 132 en position distale et prévient les difficultés de désaccouplement.
On décrit à présent, en référence aux figures 8 à 14, des raccords rapides R conformes à des deuxième, troisième et quatrième modes de réalisation de l’invention. Pour chaque mode de réalisation nouvellement décrit, les éléments analogues à ceux du ou des modes de réalisation précédents portent les mêmes références et fonctionnent de la même façon. Dans ce qui suit, on décrit principalement les différences entre chaque mode de réalisation et le ou les précédents.
En référence aux figures 8 à 10, le raccord rapide R conforme au deuxième mode de réalisation de l’invention comprend l’élément mâle 10 et un élément femelle 200. Sur la , le raccord rapide R est représenté dans la configuration accouplée, tandis que sur la , le raccord rapide R est représenté dans la configuration intermédiaire de déverrouillage, et que sur la , le raccord rapide R est représenté dans la configuration déverrouillée.
Une des principales différences du deuxième mode de réalisation avec le premier mode de réalisation est que l’élément femelle 200 comprend des éléments de verrouillage qui sont des pions 232, au lieu des billes 132 dans le premier mode de réalisation. Les pions 232 sont réalisés en un matériau magnétique, tandis que la bague de manœuvre 160 est réalisée en un matériau ferromagnétique, ici en acier inoxydable.
Chaque pion 232 présente ici une forme de révolution autour d’un axe de révolution A232, qui est confondu avec l’axe de guidage A130 lorsque ce pion 232 est reçu dans le logement 130 correspondant. Les pions 232 sont de préférence identiques les uns aux autres. La forme des pions 232 n’est pas limitative. En variante non représentée, les organes de verrouillage sont des doigts de verrouillage.
Chaque pion 232 présente globalement une forme de cylindrique de section circulaire et centré sur l’axe de révolution A232. Chaque pion 232 comprend deux extrémités 234, qui s’étendent ici orthogonalement à l’axe de révolution A232. On appelle extrémité inférieure 234A celle des deux extrémités 234 qui est la plus proche de l’axe central A100, et extrémité supérieure 234B l’autre des deux extrémités 234. L’extrémité supérieure 234B est donc située du côté du poussoir 170.
[TABLEAU 6] Tableau 6 Capacité d'élimination Formulation Fond de teint Rouge à lèvres INV 1 8 2 VAR 1 9 3 VAR 2 5 VAR 3 3 VAR 4 3 VAR 5 3 VAR 6 2 VAR 7 1 VAR 8 8 COMP 1 7 1 COMP 2 3 COMP 3 10 5 COMP 4 4
Légende : Élimination du fond de teint : max (10) à min (1) ; Élimination du rouge à lèvres : max (5) à min (1)
En se référant maintenant au Tableau 6 et à la et la , les résultats de cette étude montrent que les modes de réalisation donnés à titre d’exemple de la composition inventive offrent une élimination de fond de teint et de rouge à lèvres comparable ou renforcée par rapport aux compositions de référence/comparatives.
Exemple 7 : Capacité d'élimination in vitro du mascara résistant à l'eau classique (pas longue tenue)
Protocole : Substrat : Faux cils (montrés sur la ) ; Mascara : L’Oréal Feline Voluminous ; Préparation : Peser le substrat (avant/après). Appliquer 30 coups de produit sur le substrat de faux cils ; Sécher à l’air à température ambiante pendant 24 heures ; Procédé d’élimination : Déposer sur la formule mise à l'essai sur le substrat environ 1 g de formulation et 1 g d’eau. À l’aide d’un matériau d'essuyage, essuyer lentement la surface en 20 cycles d’essuyage. Sécher, puis peser.
Démaquillage (mascara) :
% = poids de mascara éliminé (par rapport au poids du substrat après nettoyage) / poids de mascara appliqué (par rapport au poids du substrat après application) X 100
Les compositions inventives, var et de référence/comparatives ont été évaluées en termes de performance de capacité d'élimination. Les résultats sont montrés dans le Tableau 7 et la .
[TABLEAU 7] Tableau 7 : Capacité d'élimination (mascara résistant à l'eau tenue normale (pas longue tenue)) FORMULATION % éliminé COMP 1 46,06 COMP 2 26,85 COMP 3 35,37 INV 1 65,71 VAR 1 69,37
Performances de capacité d'élimination : En se référant maintenant au Tableau 7 et à la , il est évident que la composition inventive démontre une performance d’élimination améliorée par rapport aux compositions comparatives de référence.
Exemple 8 : Moussage
Les compositions inventives, var et de référence/comparatives ont été évaluées en termes de performance de moussage. Les résultats sont montrés dans le Tableau 8.
[TABLEAU 8] Tableau 8 : Moussage Formulation Moussage (INCLUT *Rhamnolipide) COMP 1 3 COMP 2 3,5 INV 1 6 VAR 1 6,5 VAR 2 2 VAR 3 1 VAR 4 2 VAR 5 2 VAR 6 1 VAR 7 3 VAR 8 2
Légende : mousse max. (10) à mousse min. (1)
Performances de moussage : En se référant au Tableau 8, il est évident que des modes de réalisation de la composition inventive démontrent une performance de moussage améliorée par rapport aux compositions comparatives de référence.
Exemple 9 : Analyse de moussage
(i) son coefficient de texture C 422 est inférieur à 20 %, et
(ii) son coefficient de texture C 220 + C 200 + C 400 est supérieur à 60 %, et de préférence supérieur à 80 %.
Selon un sixième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième aspect, ladite plaque est une ébauche brute issue d’un procédé de dépôt par phase vapeur, qui a subie au moins une étape de traitement thermique à une température comprise entre 1 800 °C et 2 300 °C, préférentiellement entre 1 850 °C et 2 200 °C, plus préférentiellement entre 1 900 °C et 2 150 °C, en et encore plus préférentiellement entre 1 950 °C et 2 150 °C, sachant que, avant ou après ledit traitement thermique, ladite ébauche brute a été débarrassée, au moins sur sa face qui était en contact avec un substrat de croissance, d’une épaisseur de matière d’au moins 100 µm, et sachant que de préférence, pendant ce traitement thermique ladite plaque est maintenue à plat sur une surface plane.
Selon un septième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième aspect, ladite plaque est une ébauche intermédiaire pour la fabrication d’un wafer obtenue par rectification d’une ébauche brute selon le sixième aspect de ce premier objet.
Selon un huitième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième aspect, l’épaisseur de ladite plaque est inférieure à 550 µm, de préférence inférieure à 500 µm, plus préférentiellement inférieure à 450 µm, et encore plus préférentiellement comprise entre 355 µm et 420 µm.
Selon un neuvième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième aspect, ladite plaque présente un diamètre compris entre 140 mm et 165 mm, une épaisseur comprise entre 350 µm et 450 µm et une déformation caractérisée par un Warp inférieur à 100 µm, de préférence inférieur à 50 µm et encore plus préférentiellement inférieur à 30 µm.
Selon un dixième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième et/ou avec le neuvième aspect, ladite plaque présente une épaisseur comprise entre 350 µm et 400 µm.
Selon un onzième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième et/ou avec le neuvième et/ou avec le dixième aspect, ladite plaque présente un diamètre compris entre 185 mm et 210 mm, et une épaisseur comprise entre 500 µm et 650 µm, de préférence comprise entre 500 µm et 600 µm.
Selon un douzième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième et/ou avec le neuvième et/ou avec le dixième et/ou avec le onzième aspect, ladite plaque présente une déformation caractérisée par un Warp inférieur à 70 µm, de préférence inférieur à 50 µm et encore plus préférentiellement inférieur à 40 µm.
Selon un treizième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième et/ou avec le neuvième et/ou avec le dixième et/ou avec le onzième et/ou avec le douzième aspect, sur chacune des deux faces de ladite plaque, la contribution C 200 + C 400 est supérieure à 1%, de manière plus préférée supérieure à 2 %, et encore plus préférentiellement supérieure à 5%.
Selon un un quatorzième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième et/ou avec le neuvième et/ou avec le dixième et/ou avec le onzième et/ou avec le douzième et/ou avec le treizième aspect, ladite plaque présente une conductibilité thermique supérieure à 250 W/(m.K), de préférence supérieure à 260 W/(m.K), et plus préférentiellement supérieure à 270 W/(m.K).
Selon un quinzième aspect de ce premier objet de l’invention, qui peut être combiné avec le premier et/ou le deuxième et/ou le troisième et/ou le quatrième et/ou avec le cinquième et/ou avec le sixième et/ou avec le septième et/ou avec le huitième et/ou avec le neuvième et/ou avec le dixième et/ou avec le onzième et/ou avec le douzième et/ou avec le treizième et/ou avec le quatorzième aspect, ladite plaque a été obtenue par un procédé de CVD.