INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En ce qui concerne l’étape de recouvrement, celle-ci comporte une étape de projection, sur au moins une partie de la deuxième face du film, d’un mélange qui contient, d’une part, au moins une composition chimique intumescente et, d’autre part, de l’air. La projection de ce mélange est assurée sous une pression (plus particulièrement une basse pression) qui est comprise entre 0,5 bars et 2 bars (c’est-à-dire comprise entre 0,5*10 5 Pa et 2*10 5 Pa), de préférence comprise entre 0,8 bars et 1,5 bars (c’est à dire comprise entre 0,8*10 5 Pa et 1,5*10 5 Pa), notamment de l’ordre de 1 bar.
A ce propos, on observera que, préalablement à l’étape de recouvrement, le procédé de fabrication peut, encore, comporter une étape de maintien de la composition chimique intumescente sous une pression comprise entre 2 bars et 5 bars (c’est-à-dire comprise entre 2*10 5 Pa et 5*10 5 Pa), de préférence de l’ordre de 3 bars (c’est-à-dire de l’ordre de 3*10 5 Pa).
De manière alternative ou (et de préférence) additionnelle, préalablement à l’étape de recouvrement, le procédé de fabrication peut, encore, comporter une étape de maintien de la composition chimique intumescente sous agitation.
En ce qui concerne ladite composition chimique intumescente, celle-ci contient, d’une part, au moins un solvant (plus particulièrement de l’eau et/ou un solvant organique et/ou dont le pourcentage massique est compris entre 20 et 50%, de préférence compris entre 35 et 45%, notamment de l’ordre de 40%), d’autre part, au moins un liant (plus particulièrement un liant de type acrylique et/ou de type vinylique et/ou dont le pourcentage massique est compris entre 20 et 50%, de préférence compris entre 30 et 40%, notamment de l’ordre de 35%) et, d’autre part encore, au moins un matériau intumescent (plus particulièrement dont le pourcentage massique est compris entre 10 et 40%, de préférence compris entre 20 et 30%, notamment de l’ordre de 25%), ceci sachant que la somme des pourcentages massiques des composants (au moins un solvant, au moins un liant, au moins un matériau intumescent) de la composition chimique intumescente est de 100%.
De manière additionnelle, la composition chimique intumescente peut présenter une viscosité à 25°C comprise entre 5 Pa.s et 50 Pa.s, de préférence comprise entre 10 Pa.s et 20 Pa.s.
L’invention concerne, également, une installation qui est configurée pour mettre en œuvre le procédé de fabrication décrit ci-dessus.
Cette installation comporte, d’une part, au moins un récipient (plus particulièrement sous la forme d’une cuve ou analogue) qui est configuré pour contenir une composition chimique intumescente (plus particulièrement la composition chimique intumescente décrite ci-dessus) ainsi que pour maintenir cette composition chimique intumescente sous agitation et/ou sous une pression comprise entre 2 bars et 5 bars (c’est-à-dire comprise entre 2*10 5 Pa et 5*10 5 Pa), de préférence de l’ordre de 3 bars (c’est-à-dire de l’ordre de 3*10 5 Pa)
D’autre part, cette installation comporte un système de projection, qui est raccordé audit au moins un récipient, et qui est configuré pour projeter au moins la composition chimique intumescente sous une pression comprise entre 0,5 bars et 2 bars (c’est-à-dire comprise entre 0,5*10 5 Pa et 2*10 5 Pa), de préférence de l’ordre de 1 bar (c’est-à-dire de l’ordre de 10 5 Pa).
En fait, le système de projection est configuré pour projeter le mélange, qui est décrit ci-dessus, et qui contient, d’une part, au moins une composition chimique intumescente (qui présente les caractéristiques décrites ci-dessus) et, d’autre part, de l’air.
Selon une autre caractéristique, le système de projection comporte une buse qui est à jet tournant et/ou qui présente un diamètre compris entre 1,5 mm (millimètres) et 4 mm (millimètres), plus particulièrement compris entre 2,5 mm (millimètres) et 3mm (millimètres), de préférence de l’ordre de 2, 8mm (millimètres).
Une telle buse permet, avantageusement, d’obtenir un éclatement des gouttes de la composition chimique intumescente permettant d’obtenir un revêtement intumescent 4 qui présente les caractéristiques décrites ci-dessus.
DISPOSITIF POUR PRODUIRE UN MELANGE HYDROGENE – HYDROCARBURE GAZEUX Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général des brûleurs à gaz notamment pour chaudières. Elle vise plus précisément un dispositif pour produire un mélange variable d'hydrogène et d'hydrocarbure gazeux agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur à gaz pour une chaudière à gaz, mais également un procédé de mise en œuvre dudit dispositif sur un brûleur à gaz.
Etat de la technique Dans le domaine des brûleurs à gaz pour chaudière notamment, il est connu d'utiliser un hydrocarbure gazeux, qui est la plupart du temps constitué de méthane. Les hydrocarbures gazeux offrent de nombreux avantages économiques, voire environnementaux puisque les hydrocarbures gazeux ont des niveaux d’émission de polluants relativement bas comparés aux autres combustibles fossiles tels que le charbon ou le pétrole.
Toutefois, pour des raisons écologiques évidentes, il est aujourd'hui primordial de réduire toutes les émissions de polluants, notamment les émissions de dioxyde de carbone responsables de près de 65 % de l'effet de serre d'origine anthropique.
Pour réduire les émissions de polluants générées par les hydrocarbures gazeux, l'une des solutions consiste à mélanger ces derniers avec une quantité d'hydrogène représentant un ratio de l'ordre de 20% voire au-delà. L’intérêt de mélanger de l’hydrogène dans un hydrocarbure gazeux est multiple. Tout d'abord, cela permet, de manière évidente, de réduire les émissions de CO2 et la consommation de gaz fossile. Ce dernier aspect a également un intérêt géopolitique en limitant la dépendance des pays vis-à-vis des pays producteurs d'hydrocarbures gazeux. De plus, le mélange hydrogène - hydrocarbure gazeux a en outre un intérêt économique, car l’hydrogène est un moyen de stocker l’électricité produite par des sources d'énergies renouvelables, et peut être produit à des périodes où la production d’électricité issue des sources d'énergies renouvelables est supérieure à la consommation. Enfin, la combustion d'hydrogène produit une quantité importante de vapeur d'eau, augmente la température de rosée des gaz brûlés et favorise la condensation dans l'échangeur de chaleur de la chaudière associée.
Selon un mode de réalisation, l’amidon subissant au moins une desdites fonctionnalisations est un amidon natif. Selon un autre mode de réalisation, l’amidon subissant au moins une desdites fonctionnalisations est un amidon prégélatinisé. Selon un autre mode de réalisation l’amidon subissant au moins une desdites fonctionnalisations est un amidon hydrolysé.
Par « émulsifiant d’origine amylacée », on entend une dextrine, ou un amidon hydrolysé, ou une maltodextrine, ayant la capacité à émulsifier une huile dans l’eau. Un émulsifiant d’origine amylacé est une dextrine, ou un amidon hydrolysé, ou une maltodextrine, ayant subi une fonctionnalisation hydrophobe, ou une fonctionnalisation amphiphile, ou une fonctionnalisation ionique, ou une combinaison de ces fonctionnalisations.
Fonctionnalisation hydrophobe et/ou amphiphile
Le terme « fonctionnalisation hydrophobe et/ou amphiphile » désigne une réaction chimique entre, d’un côté un réactif hydrophobe et/ou amphiphile, et de l’autre côté, une partie, ou la totalité, des groupes hydroxyles de l’amidon ou de la matière d’origine amylacée. Cette réaction est généralement une « substitution » ou un « greffage » par création de liaisons covalentes de type ester, éther ou amide.
Selon un mode de réalisation dit « amphiphile », l’émulsifiant amylacé, ou l’émulsifiant d’origine amylacée, est obtenu par substitution des groupes hydroxyles par réaction avec un chlorure d’acide, ou avec un ester d’alcool et d’anhydride d’acide.
Le chlorure d’acide peut être un chlorure d’un ou plusieurs des acides suivants, présentant de 2 à 24 carbones, préférentiellement 4 à 24 carbones, saturés ou insaturés, et plus préférentiellement parmi l'acide propionique, l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide hexanoïque, l'acide heptanoïque, l'acide pelargonique, l'acide octanoïque, l'acide décanoïque, l'acide undécanoïque, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide oléïque, l'acide stéarique, les anhydrides de ces acides, les anhydrides mixtes de ces acides, et les mélanges quelconques de ces produits.
L’alcool peut être un alcool linéaire, ramifié, ou cyclique, constitué d’un squelette carboné comptant au moins 2 atomes de carbones. L’alcool peut comporter au moins une insaturation, c’est-à-dire au moins une double liaison carbone-carbone. L’alcool peut être un alcool gras linéaire, ramifié, ou cyclique, constitué d’un squelette carboné comptant de 8 à 36 atomes de carbones. L’alcool gras peut comportant au moins une insaturation. Des exemples d’alcools gras sans insaturation sont l’octanol, le nonanol, le décanol, l’undécanol, le dodécanol, le tétradécanol, l’hexadécanol, l’octadécanol, le docosanol, le policosanol.
L’anhydride d’acide peut être un anhydride de l’un des acide polycarboxyliques décrits ci-après.
L’acide polycarboxylique peut être un acide polycarboxylique linéaire, ramifié, ou cyclique, constitué d’un squelette carboné comptant au moins 2 atomes de carbones. L’acide polycarboxylique peut comporter au moins une insaturation, c’est-à-dire au moins une double liaison carbone-carbone, comme par exemple l’acide maléique, l’acide glutaconique, l’acide fumarique. L’acide polycarboxylique peut aussi comporter au moins un groupe alcool fixé sur la chaine carbonée. L’acide polycarboxylique peut comporter au moins deux groupes acides. Selon un mode de réalisation, les acides polycarboxyliques sont les acides dicarboxyliques linéaires portant les groupes acides aux extrémités de la chaine carbonée. Des exemples d’acides dicarboxyliques linéaires sont l’acide éthanedioïque (ou acide oxalique), l’acide propanedioique, l’acide butanedioïque (ou acide succinique), l’acide dihydroxybutanedioïque (ou acide tartrique), l’acide 2-hydroxybutanedioïque (ou acide malique), l’acide pentanedioïque (ou acide glutarique) l’acide hexanedioïque (ou acide adipique), l’acide tétrahydroxyhexanedioïque (ou acide saccharique), l’acide gluconique, l’acide heptanedioïque (ou acide pimélique), l’acide octanedioïque, l’acide nonanedioïque, l’acide décanedioïque (ou acide sébacique).
Selon un mode de réalisation, l’anhydride d’acide est un anhydride d’acide dicarboxylique linéaire. Selon un mode de réalisation, l’anhydride d’acide est l’anhydride succinique.
Selon un mode de réalisation, l’ester d’alcool et d’anhydride d’acide est un ester d’alcool gras et d’anhydride d’acide succinique, tel que l’anhydride octénylsuccinique, ou l’anhydride dodécylsuccinique.
Le niveau de fonctionnalisation peut résulter en une solubilité de l’amidon fonctionnalisé. Si la solubilité est insuffisante, un traitement de prégélatinisation peut être appliqué à l’amidon fonctionnalisé pour le rendre suffisamment soluble.
Selon un mode de réalisation, l’amidon émulsifiant est un amidon waxy fonctionnalisé par un groupement alcényl succinate, notamment octényl succinate ou dodécyl succinate. Des exemples d’amidons porteur de fonctions octényl succinate sont les Cleargum® CO 01 et CO 03 commercialités par Roquette.
Selon un autre mode de réalisation, l’émulsifiant d’origine amylacé est une dextrine ayant subi une fonctionnalisation octényl succinate, comme par exemple le Cleargum® CO A1 commercialisé par Roquette.
Selon un mode de réalisation dit « hydrophobe », l’amidon émulsifiant, ou l’émulsifiant d’origine amylacée, est obtenu par greffage de groupes purement hydrophobes par réaction radicalaire, par exemple tel qu’exposé dans la demande EP3180372 de la demanderesse.
Gomme d’origine microbienne :
Dans le conjugué de formule (I) telle que définie ci-dessus, Y 1 peut plus particulièrement être représenté par le groupement L 2 -Y’ 1 dans lequel Y’ 1 représente le produit d’intérêt Y lié à L 1 par l’intermédiaire du radical L 2 avec L 2 choisi dans le groupe comprenant =CH- , -NH- et -S-, ledit Y 1 pouvant ainsi être représenté par =CH-Y’ 1 , -NH-Y’ 1 et -S-Y’ 1 . Le radical L 2 est plus particulièrement issu de la transformation du groupe fonctionnel L’ porté par le produit d’intérêt Y 1 lorsque ce dernier forme une liaison covalente avec l’analogue du M6P.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le conjugué de formule (I) est caractérisé en ce que n 1 est un entier égal à 1, et en ce que ledit conjugué est choisi dans le groupe comprenant :
[Chem11]
[Chem12]
et [Chem13]
avec X, n et Y’ 1 tels que définis ci-dessus.
Selon encore un autre mode de réalisation avantageux, le conjugué de l’invention est caractérisé en ce que Y 1 représente un anticorps Y, ou un fragment d’anticorps Y comprenant au moins un domaine d’interaction avec l’antigène, ou une enzyme lysosomale Y.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le conjugué (I) est caractérisé en ce que Y 1 représente un anticorps Y choisi dans le groupe comprenant les anticorps monoclonaux, les anticorps chimériques, les anticorps humains ou humanisés, les anticorps à chaînes lourde et légère, les anticorps à chaîne unique, les anticorps bispécifiques ou multi-spécifiques et les nanocorps.
Selon encore un autre mode de réalisation particulièrement avantageux, le conjugué de l’invention est plus particulièrement caractérisé en ce que Y 1 représente une enzyme lysosomale Y dont l’expression est altérée et impliquée dans les mucopolysaccharidoses pour lesquelles la croissance osseuse est altérée.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, le conjugué de formule (I) tel que ci-dessus défini peut également être caractérisé en ce qu’il présente une affinité, mesurée par la concentration inhibant de 50% (IC 50 ), vis-à-vis du récepteur du mannose 6-phosphate cation indépendant (RM6P-CI) allant de 10 -4 M à 10 -9 M, et de préférence allant de 10 -5 M à 10 -8 M.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, le conjugué de formule (I) tel que ci-dessus défini peut également être caractérisé en ce qu’il présente une capacité d’adsorption sur l’hydroxyapatite présente dans le tissu osseux.
La propriété de double capacité d’interaction des conjugués (I) de l’invention, à savoir au niveau du RM6P-CI (et donc au niveau des compartiments endo-lysosomaux de la cellule) et au niveau du tissu osseux est notamment due au choix judicieux du groupement X du conjugué de formule (I). Par ailleurs les conjugués de l’invention sont également très avantageux de par la structure de leur bras espaceur. On entend par « bras espaceur » la partie située après l’oxygène porté par le carbone anomérique de la structure cyclique de l’analogue du M6P, qui fait la jonction avec le produit d’intérêt Y 1 , à savoir la partie « -(CH 2 ) 2 (O-CH 2 -CH 2 ) n -L 1 - » (voir conjugué de formule (I)). La structure de ce bras espaceur est notamment simple sur le plan chimique et permet un greffage efficace avec le produit d’intérêt. Des produits d’intérêt Y 1 considérés seuls et/ou des molécules d’intérêt thérapeutique interagissant avec ces produits d’intérêt Y 1 sont donc spécifiquement adressés au système endo-lysosomal et à l’hydroxyapatite via les conjugués (I) de l’invention. Les conjugués selon l’invention présentent donc de nombreuses applications dans le domaine du diagnostic et de la thérapie, et en particulier dans les thérapies enzymatiques de substitution combinées à une stratégie de ciblage osseux pour le traitement des maladies de surcharge lysosomale dans le corps humain ou chez l’animal. Ces conjugués peuvent aussi trouver des applications dans le domaine du traitement des cancers osseux ou de l’ostéoporose.
Procédé de préparation des conjugués de formule (I)
Selon un mode de réalisation, le polymère dispersant selon l’invention comprend au moins une unité de formule (I) suivante : [Chem 1] (I) dans laquelle : n est un nombre entier allant de 50 à 4 000, de préférence de 60 à 2 500 ; i est un nombre entier allant de 1 à n ; les groupes R’ i , identiques ou différents, représentent, indépendamment les uns des autres, H ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 10, de préférence de 1 à 5, et préférentiellement 1 ou 2, atomes de carbone ; et les groupes R i , identiques ou différents, sont choisis, indépendamment les uns des autres, dans le groupe constitué de : -C(=O)OH, -C(=O)O-X + et -C(=O)O - (A) p -R a , l’un au moins des groupes R i représentant -C(=O)O-(A)p-R a , X est un métal alcalin ou alcalino-terreux, notamment Na ou K ; ou X + représente un ammonium quaternaire ; R a représente H ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 6, de préférence de 1 à 4, et préférentiellement 1 ou 2, atomes de carbone ; A représente un radical alkylèneoxy, linéaire ou ramifié, en C 2 -C 8 ou leur mélange ; et p est un nombre entier allant de 1 à 200, de préférence de 50 à 150.
Selon un mode de réalisation, le polymère dispersant selon l’invention comprend au moins une unité répétitive (T 1 ) et au moins une unité répétitive (T 2 ), lesdites unités répétitives ayant les formules respectives suivantes : [Chem 2] dans lesquelles : p est un nombre entier allant de 1 à 200, de préférence de 50 à 150 ; X est H ou un métal alcalin ou alcalino-terreux, et est notamment Na ou K ; ou X+ représente un ammonium quaternaire ; R a représente H ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 6, de préférence de 1 à 4, et préférentiellement 1 ou 2, atomes de carbone ; R et R’, identiques ou différents, représentent, indépendamment l’un de l’autre, H ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 10, de préférence de 1 à 5, et préférentiellement 1 ou 2, atomes de carbone, ; et A représente un radical alkylèneoxy, linéaire ou ramifié, en C 2 -C 8 , de préférence en C 2 -C 3 , ou leur mélange.
Selon un mode de réalisation, le polymère dispersant est constitué de x unités répétitives (T 1 ) et de y unités répétitives (T 2 ), ces unités étant réparties de façon aléatoire ou statistique, où : x est un nombre entier allant de 50 à 3 000, de préférence de 60 à 1 500 ; et y est un nombre entier allant de 5 à 1 000, de préférence de 5 à 600 ; la somme x+y correspondant au nombre n défini ci-dessus.
La cuve primaire 10 soutient le poids du sel liquide du circuit primaire ainsi que des composants internes.
Le supportage du cœur 11 est assuré par une structure mécano-soudée appelée sommier 12 dans laquelle sont positionnés les pieds des assemblages combustibles 11.
Le cœur 11 est entouré d’une enveloppe de séparation 13 munie d’un réflecteur neutronique périphérique destiné à assurer le maintien du flux neutronique dans le cœur. Cette enveloppe de séparation 13 du cœur 11 permet de séparer le sel primaire, dans ses températures dites froide et chaude. Ainsi, le sel primaire à température froide entoure le cœur 11 à l’intérieur entre de la cuve primaire, tandis que le sel primaire à température chaude, échauffée en circulant de façon ascensionnelle dans le cœur 11, se retrouve dans la portion centrale supérieure du cœur.
Typiquement, le sommier 12 est réalisé en acier inoxydable AISI 316L ou en alliage base nickel ou en carbure de silicium (SiC) selon les conditions d’exploitation.
Comme représenté, la cuve primaire 10 est un cylindre droit d’axe central X. Typiquement, la cuve primaire 10 est réalisée en acier inoxydable AISI 316L avec de préférence une teneur en bore très faible afin de se prémunir des risques de fissuration à haute température. Sa surface externe est de préférence rendue hautement émissive par un traitement de pré-oxydation, effectué pour faciliter le rayonnement de la chaleur vers l’extérieur pendant la phase d’évacuation de la puissance résiduelle. La cuve primaire 10 peut également être en en alliage base Nickel ou en carbure de Silicium (SiC) selon les conditions d’exploitation.
La cuve de réacteur 10 comprend des pompes de circulation 100 du sel inerte liquide en tant que fluide caloporteur primaire.
La cuve de réacteur 10 est séparée en deux zones distinctes par une structure de séparation constituée d’au moins une virole 14 agencée à l’intérieur de la cuve réacteur 10. Ce dispositif de séparation est également connu sous l’appellation de redan.
Tel qu’illustré en , le redan 14 d’axe central X peut comprendre trois viroles 140, 141, 142 soudées entre elles, dont : la virole 140 du haut, sous la forme d’un cylindre droit ; la virole 141 du centre, sous la forme d’un tronc de cône, la virole 142 du bas, qui entoure l’enveloppe de séparation 13, sous la forme d’un cylindre droit.
Le redan 14, plus précisément sa virole 142 du bas, peut être soudé au sommier 12 comme montré en et est posé et soudé contre le fond de la cuve primaire 10.
Le redan 14 comprend en outre des ouvertures débouchantes 143 réalisées à travers la virole 142 du bas.
Comme symbolisé par les flèches en , le redan 14 est agencé dans la cuve primaire 10 en formant une cheminée centrale, pour séparer l’intérieur de la cuve primaire 10 en une zone centrale et une zone périphérique de sorte qu’en fonctionnement du réacteur, les pompes 100 font circuler par convection forcée le caloporteur à métal liquide ou sel(s) fondu(s), selon une boucle depuis le bas de la zone centrale où est agencé le cœur de réacteur 11, à partir duquel il s’élève par échauffement jusqu’au haut de la zone centrale où il est dévié vers le haut de la zone périphérique pour descendre vers le bas de la zone périphérique où il est dévié vers le cœur 11.
Typiquement, le redan 14 est réalisé en acier inoxydable AISI 316L ou en alliage base nickel ou en carbure de silicium (SiC), selon les conditions d’exploitation.
Avantageusement, comme montré à la , le redan 14 peut comprendre dans sa partie haute un déflecteur 144 et un réducteur de section 145, agencés chacun autour de la virole 140 du haut pour réduire la section de passage du sel liquide inerte S dans la zone périphérique lorsqu’il descend vers le bas. Cela permet d’augmenter vitesse du sel liquide S, notamment dans cette zone d’écoulement descendante, que l’on désigne usuellement par « downcomer ». Cela permet également d’améliorer avantageusement le transfert de chaleur par convection du sel S vers la paroi de la cuve primaire 10.
La forme de cheminée centrale du redan 14 améliore la circulation par convection naturelle du sel liquide S.
Un bouchon amovible 15, dit bouchon-couvercle cœur, est agencé à l’aplomb du cœur 11 et vient fermer la cuve primaire 10 pour contenir le sel liquide S, assurer le rôle de barrière entre le sel liquide S et le milieu extérieur, et également constituer avec la cuve primaire la seconde barrière de confinement pour les matières contenues dans le cœur 11.
A l’instar de la cuve primaire 10, le bouchon-couvercle 15 est inerte chimiquement vis-à-vis des matériaux MCP et bain de métal liquide détaillés ci-après, et vis-à-vis de l’ensemble des structures du réacteur.
L’étape de chauffage peut être réalisée de façon continue ou discontinue en utilisant si nécessaire des cuves de stockages intermédiaires en série ou en parallèle dans le circuit. L’objectif de l’étape de chauffage est d’assurer une température cible au premier moût fermentaire avancé lors de son utilisation pour l’étape de détente.
La phase de réduction du titre alcoométrique acquis comprend ensuite une étape de détente.
Préférentiellement, l’étape de détente fait suite directement et immédiatement à l’étape de chauffage, c’est-à-dire que ces deux étapes se suivent dans le temps sans étape intermédiaire si ce n’est un transfert du moût fermentaire avancé chauffé 14 de l’organe de chauffage à la chambre de détente 4. Cela permet notamment d’éviter une perte de température notable entre la sortie de l’étape de chauffage i) et l’entrée dans la chambre de détente 4.
L’étape de détente est encore appelée flash détente ou détente sous vide et consiste à soumettre brutalement le moût fermentaire avancé chauffé 13 à un vide poussé. La détente provoque la vaporisation de l’alcool, notamment de l’éthanol, accompagné éventuellement d’une légère quantité d’eau, compris dans le moût fermentaire avancé chauffé 13 accompagné d’une diminution de la température du moût fermentaire avancé.