INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape de déverrouillage est notée DEV 1 sur la et la . Les étapes de sélection et d’affichage de l’objet numérique ON 1 sur le terminal utilisateur sont ici identiques à la et sont notées AFF 1 .
Selon un mode de réalisation, les objet numérique ON1 comprennent une signature électronique permettant d’authentifier individuellement chaque objet numérique ON 1 . Selon un mode de réalisation, la signature électronique peut comprendre une première donnée encryptée. Selon un mode de réalisation, une seconde donnée encryptée qui peut être la même donnée encryptée que la première donnée encryptée ou une autre donnée encryptée permettant de valider l’authentification de la première donnée encryptée et de vérifier la signature peut être générée. Cette seconde donnée encryptée peut être par exemple insérée dans une chaine de blocs, plus couramment appelée « blockchain » dans la littérature anglosaxonne. Une telle opération permet de conserver une preuve de l’authenticité de la signature. Un intérêt est également de permettre de certifier l’authenticité et l’unicité d’un objet numérique ON 1 ayant été utilisé.
Un intérêt de cette solution est d’éditer un nombre limité d’objet numérique ON 1 associés à un objet réel OB 1 donné.
Selon un mode de réalisation, un objet numérique ON 1 comprend plusieurs instances permettant de multiplier les représentations dudit objet et de modifier certaines caractéristiques dudit objet numérique ON 1 . En d’autres termes l’objet numérique ON 1 peut être modulaire et être défini à partir d’une personnalisation réalisée soit par le premier utilisateur soit automatiquement selon le contexte de représentation dans l’environnement virtuel. Selon un exemple de réalisation, la couleur de l’objet numérique ON 1 est configurable. Selon un autre exemple, des options de finition peuvent être personnalisable, par exemple des équipements de l’objet, des fermetures ou encore des revêtements.
Bien entendu, d’autres variations d’amplitude des lignes de crête et/ou de sillon, c'est-à-dire selon un plan différent du plan (X,Z) sont envisageables mais n’ont pas été représentées ici.
Un tel élément de sécurité donne généralement satisfaction. Il est toutefois perfectible en termes de rendu visuel.
En effet, on constate qu’avec une structure réfléchissante en relief telle que celle de la , et lorsque l’éclairage est très directif, l’effet visuel qui en résulte est tantôt très, voire trop, brillant, tantôt quasiment imperceptible, suivant la position de la source lumineuse et/ou celle de l’observateur.
Cela s’explique facilement par le fait que la structure réfléchissante est unidirectionnelle, puisque la modulation des lignes de sillon permet de générer des effets de mouvement selon le basculement (en anglais « tilt ») uniquement du haut vers le bas et inversement (c'est-à-dire autour de l’axe X). Une variation continue des pentes des flancs s’opère donc le long de « lignes » horizontales et parallèles entre elles. Cette variation de pente est due à une variation de profondeur.
Ce phénomène de « grande brillance » et de « quasi imperceptibilité » se rencontre quel que soit le plan dans lequel la modulation des lignes de crête et/ou des lignes de sillon est comprise.
Plus précisément, si un éclairage directif se trouve dans le plan orthogonal aux lignes (et en supposant que l’observateur regarde également perpendiculairement aux lignes), l’effet est perçu comme très brillant tandis que, si l’éclairage est non perpendiculaire aux lignes, il se peut que l’on ne voie plus rien.
Il est possible d’illustrer cette situation à partir de simulations. Ainsi, par exemple, on se propose de révéler un effet « Pop-up » (qui se matérialise par des taches claires qui deviennent progressivement noires selon l’angle d’inclinaison) de dimension 1x2 millimètres, avec une structure formée de « lignes » de largeur 15 µm, avec une profondeur maximale de 4 µm et sous éclairage ponctuel.
Cela est illustré très schématiquement aux figures 4 et 5 annexées. Sur ces figures, l’élément de sécurité est référencé D, l’éclairage E, l’observateur O, et la double flèche f correspond à la direction des lignes de la structure.
A la , on suppose que l’observateur O regarde l’élément D perpendiculairement à la direction f des lignes. Dans le cas d’un éclairage directif et orienté perpendiculairement aux lignes de l’élément D, l’effet visuel est bien contrasté lorsque l’éclairage E est dans un plan orthogonal aux lignes de la structure.
En revanche et comme montré à la , lorsque l’éclairage E est incliné d’un angle a de 10° par rapport au plan orthogonal à la direction des lignes, le contraste diminue fortement, jusqu’à disparition du motif généré lorsque cet angle d’inclinaison a est de 20°. Ceci est à nouveau illustré aux figures 6 à 8.
A partir de ces simulations, il est également possible de mesurer le contraste, c'est-à-dire le rapport entre l’intensité maximale observée et l’intensité maximale possible, en partant d’un éclairage dans un plan orthogonal aux lignes de la structure et en inclinant progressivement cet éclairage.
Ceci est illustré aux figures 9 et 10 dans lesquelles on a considéré deux cas particuliers, à savoir un premier cas dans lequel l’éclairage est initialement normal à la structure ( ) et dans un second cas ( ) dans lequel l’éclairage fait initialement un angle de 20° par rapport à la normale à la structure (mais toujours dans un plan orthogonal aux lignes).
Une observation attentive des graphiques donne un contraste qui décroit très vite jusqu’à être nul au-delà de 25° d’inclinaison par rapport au plan orthogonal aux lignes.
La présente invention vise à perfectionner l’élément de sécurité du document antérieur précité de manière à rendre, pour l’observateur, un effet visuel moins brillant en éclairage normal (autrement dit quand on observe dans la direction de la réflexion spéculaire), tout en étant bien perceptible pour des angles d’éclairage éloignés de la normale (autrement dit quand on observe en dehors de la direction de la réflexion spéculaire).
Ainsi, la présente invention se rapporte à un élément de sécurité pour un document sécurisé qui comprend un réseau d’au moins deux lignes contiguës ou adjacentes en relief, ces lignes étant généralement orientées selon des directions longitudinale et transversale d’axes respectifs X et Y, tandis que ledit relief est généralement orienté selon une direction d’axe Z perpendiculaire auxdits axes X et Y, au moins une de ces lignes en relief étant délimitée par deux sillons consécutifs ou deux crêtes consécutives, d’où prennent naissance deux flancs opposés se rejoignant en une zone de jonction unique et ininterrompue formant une crête, respectivement un sillon,
Comme montré sur la , lorsque la structure chauffante supérieure 13 occupe la position de fermeture, une distance de séparation D entre la surface de cuisson 17 de la plaque de cuisson 16 et le fond 5.1 de la cuve de cuisson 5 est supérieure à 45 mm, avantageusement comprise entre 45 et 65 mm, et par exemple d’environ 55 mm.
Comme montré sur la , la cuve de cuisson 5 comporte une partie de débordement 28 qui est configurée pour être située verticalement à l’aplomb du bac de collecte 21. Ainsi, en cas de débordement d’un liquide contenu dans la cuve de cuisson 5 lors d’une recette, ce liquide ayant débordé est collecté par le bac de collecte 21. La partie de débordement 28 peut par exemple être située dans une partie arrière de la cuve de cuisson 5.
Emballage métallique, comprenant un corps de boîte sur lequel une membrane pelable est scellée Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine technique des emballages métalliques, comprenant un corps de boîte sur lequel une membrane pelable est scellée.
Etat de la technique Les emballages métalliques sont couramment utilisés sous forme de boîtes de conserve métalliques pour le conditionnement de denrées alimentaires. De tels emballages métalliques peuvent aussi être utilisés pour le conditionnement d’autres produits industriels, comme des peintures.
Certains emballages métalliques comprennent un couvercle formé d’une bague métallique sur laquelle une membrane pelable est scellée par thermoscellage. Une telle structure de couvercle permet une ouverture facilitée, directement à la main, cela sans nécessiter un outil ou un accessoire.
Toutefois, l’utilisation d’une bague métallique n’est pas optimale pour diverses raisons, en particulier sur la consommation de matière.
En effet, lorsque le rapport moyeu-tête respecte la formule (1), il est possible de réduire le rayon interne Ri du rotor de soufflante 9. Or, plus le rapport moyeu-tête est faible, plus le rotor de soufflante 9 est performant (à iso-rayon externe Re) et donc plus le système propulsif 1 est performant. Par exemple, le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 est inférieur à 0,32, par exemple inférieur à 0,30, en particulier lorsque les aubes 14 sont à calage fixe dans la mesure où il n’est alors pas nécessaire d’intégrer un mécanisme de changement de pas au sein du disque de soufflante 13.
De plus, lorsque le rotor de soufflante 9 est dimensionné conformément à la formule (3), le rapport moyeu-tête obtenu est réduit, à iso-diamètre D 9 du rotor de soufflante 9, tout en garantissant la tenue mécanique des aubes de soufflante 14 durant tout le vol. Les efforts centrifuges appliqués au disque 13 de soufflante, en particulier l’effort appliqué par le pied d’aube 30 sur les dents 33 du disque 13, sont certes plus importants : toutefois, le matériau constitutif du disque 13 de soufflante peut être choisi afin de résister mécaniquement à ces efforts centrifuges, en particulier en cas de perte d’aube. Par exemple, le disque de soufflante 13 est réalisé dans des matériaux présentant une résistance mécanique supérieure à la résistance mécanique des alliages de titane habituellement utilisés. Le disque de soufflante 13 peut par exemple être réalisé dans un superalliage à base de nickel te que de l’Inconel 718.
Pour un rapport moyeu-tête qui respecte la formule (1), le diamètre D 9 du rotor de soufflante peut alors être compris entre 80 pouces (2 032 mm) et 185 pouces (4 699 mm) inclus, par exemple compris entre 85 pouces (2 159 mm) et 120 pouces (3 048 mm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (2 286 mm), ce qui permet d’intégrer le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous l’aile d’un aéronef 100.
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte la formule suivante : (2) avec : et où : P = 0,22 ; Q D9 = - 2,80 * 10 -1 ; R D9 = 2,16 ; S D9 = - 4,77 ; T D9 = 4,22 ; Qω = 0,89 ; Rω = 0,976 ; Q n = 0,095 ; R n = 1,80 * 10 -3 ; S n = 0,69 ; et Q s/c = 1,47 ; R s/c = - 0,53.
Lorsque le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 respecte la formule (2), en cas de perte d’aube (« fan blade out » en anglais), le disque 13 de soufflante est suffisamment résistant pour supporter le moment créé au niveau de la dent 33 du disque 13 qui est immédiatement adjacente à l’aube impactée. Cette résistance permet d’éviter que la dent 33 ne casse et entraine, par effet domino, la perte de l’aube adjacente puis, quand le balourd devient trop important, la rupture du disque 13.
Ainsi, un disque de soufflante dont le rapport moyeu-tête respecte les formules (1) et (2) présente un risque plus faible de rupture du disque 13 en cas de perte d’aube (en particulier au niveau des dents 33 du disque 13) tout en garantissant l’efficacité de la section de soufflante 2.
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte la formule suivante : (3) avec : et où : A = 0,275 ; A D9 = - 3.14 * 10 -1 ; B D9 = 2,2 ; C D9 = - 4,54 ; D D9 = 3,87 ; Aω = 0,86 ; Bω = 1,14 ; A n = 0,091 ; B n = 2,10 * 10 -2 ; C n = 0,67 ; et A s/c = 1,54 ; B s/c = - 0,6.
Le respect de la formule (3) permet d’obtenir un disque 13 de soufflante dont le rapport moyeu-tête est réduit et améliore donc encore l’efficacité de la section de soufflante 2. Le disque 13 de soufflante est en outre suffisamment résistant d’un point de vue mécanique pour supporter le chargement mécanique à iso-diamètre du rotor de soufflante 9. De plus, les efforts centrifuges sont réduits, ce qui permet d’obtenir une section du col 34 des alvéoles 29 (et donc la distance entre deux dents 33 adjacentes du disque 13) suffisante pour retenir les aubes 14 sans risquer que le disque 13 ne rompe. A noter que l’optimisation du rapport moyeu-tête permet en outre de réduire la consommation spécifique du système propulsif 1.
Afin d’améliorer encore les performances aérodynamiques du système propulsif 1, le rotor de soufflante 9 est dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte en outre la formule suivante : (4) avec : et où : E = 0,21 ; F D9 = - 2,60 * 10 -1 ; G D9 = 1,89 ; H D9 = - 3,77 ; I D9 = 3,21 ; Fω = 0,84 ; Gω = 1,3 ; F n = 0,08 ; G n = 9,50 * 10 -3 ; H n = 0,72 ; et F s/c = 1,64 ; G s/c = - 0,68.
Le respect de la formule (4) permet d’obtenir un disque 13 de soufflante suffisamment résistant d’un point de vue mécanique, ce qui lui permet de mieux supporter le chargement mécanique à iso-diamètre du rotor de soufflante 9. En particulier, la section du col 34 des alvéoles 29 (et donc la distance entre deux dents 33 adjacentes du disque 13) peut être réduite, ce qui permet de garantir la tenue mécanique des aubes de soufflante 14 durant tout le vol, même en cas de perte d’aube (et donc de balourd important sur l’arbre de soufflante 20). A noter que l’optimisation du rapport moyeu-tête permet en outre de réduire la consommation spécifique du système propulsif 1. Ainsi, un disque de soufflante dont le rapport moyeu-tête respecte les formules (3) et (4) présente un risque plus faible de rupture du disque 13 en cas de perte d’aube (en particulier au niveau des dents 33 du disque 13) tout en garantissant l’efficacité de la section de soufflante 2.
Par ailleurs, l’aéronef comporte des postes dédiés à des observateurs, qui sont situés en face de hublots de l’aéronef.
Typiquement, sur un ATL2, sept consoles sont nécessaires pour effectuer l’ensemble des missions prévues pour un tel aéronef. Chaque console est dédiée à un capteur précis ou à une activité précise, comme par exemple la coordination tactique.
De plus, des postes supplémentaires de travail sont prévus, dénués de console, notamment pour réaliser des observations sur les côtés de l’aéronef, ou à l’avant de celui-ci.
Un tel aéronef requiert donc un grand nombre de postes de travail pour effectuer toutes les missions prévues. Par ailleurs, les consoles étant dédiées à un type de capteur ou d’activité spécifique, chacun des postes doit être associé à un opérateur spécifique, ce qui augmente le nombre d’opérateurs devant être embarqués.
Dans le cas de l’ATL2, l’équipage standard comprend treize personnes, incluant deux pilotes et un mécanicien effectuant les opérations de largage d’emport, sept opérateurs tactiques, gérant les différents capteurs et la coordination tactique, et trois observateurs qui sont parfois également des experts dans la détection apportée par l’un ou l’autre des capteurs.
Un tel aéronef peut être amélioré. En particulier, selon la mission, certains postes ne sont pas forcément pourvus ou nécessaires. En outre, il est très difficile de faire évoluer les capteurs disponibles au sein de l’aéronef, en particulier lors de l’adjonction de nouveaux capteurs ou de nouveaux systèmes de suivi, puisque les consoles existantes sont dédiées à des capteurs précis, et puisque l’espace présent dans l’aéronef est limité.
Un but de l’invention est d’obtenir un aéronef capable de réaliser une grande variété de missions de patrouille aérienne, en particulier de missions de patrouille maritime, qui soit plus économique à opérer, tout en étant facilement adaptable pour recevoir ou traiter des données de nouveaux capteurs, ou de nouveaux outils de suivi.
A cet effet, l’invention a pour objet un aéronef du type précité, caractérisé en ce que les consoles sont des consoles standardisées, chaque console standardisée étant configurée pour être opérée suivant tous les profils d’opérateur, et, après sélection d’un profil d’opérateur donné parmi les profils d’opérateur, à rendre accessible à partir de la console standardisée, la commande et le suivi de fonctionnement du ou de chaque capteur associé au profil d’opérateur donné et les données de suivi tactique associées au profil opérateur donné.
L’aéronef selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes combinaisons techniquement possibles :
- toutes les consoles standardisées sont identiques ;
- chaque console standardisée comporte une interface homme-machine pour la commande du ou de chaque capteur correspondant au profil d’opérateur donné, un écran de suivi tactique destiné à la visualisation de données de suivi tactique correspondant au profil d’opérateur donné et avantageusement, un périphérique de saisie et de pointage ;
- le système de mission comporte une base de données de profils d’opérateur, chaque profil d’opérateur étant associé dans la base de données à au moins un capteur et à au moins une donnée de suivi tactique accessible à un opérateur présentant le profil d’opérateur, chaque console standardisée comportant un module de chargement de profil, propre à identifier le profil d’opérateur correspondant à l’opérateur souhaitant utiliser la console, et à activer la commande et le suivi de fonctionnement du ou de chaque capteur correspondant au profil d’opérateur, et l’accès à la ou chaque donnée de suivi tactique correspondant au profil d’opérateur, en utilisant la base de données de profils d’opérateur ;
- la base de données de profils d’opérateur associe à au moins un profil d’opérateur, au moins un capteur partagé par une pluralité de profils d’opérateur, avantageusement partagé par tous les profils d’opérateur, la commande et le suivi de fonctionnement du capteur partagé et/ou l’accès à la ou chaque donnée de suivi tactique produite par le capteur partagé étant accessible à la pluralité de profils d’opérateur, avantageusement à tous les profils d’opérateur, ou/et
la base de données de profils d’opérateur associe à au moins un profil d’opérateur donné, au moins un capteur spécifique à ce profil d’opérateur donné, la commande et le suivi de fonctionnement du capteur spécifique et/ou l’accès à la ou chaque donnée de suivi tactique produite par le capteur spécifique étant accessible uniquement à ce profil d’opérateur donné ;
- chaque console standardisée comporte un module de récupération et d’identification de données de suivi tactique, propre à permettre à un opérateur de fournir des informations d’identification relatives à au moins une piste d’un acteur évoluant autour de l’aéronef, le système de mission comportant une unité centrale de coordination, propre à être raccordée à chaque console standardisée, l’unité centrale de coordination étant propre à recevoir les données de suivi tactique et les informations d’identification provenant de toutes les consoles standardisées pour élaborer une visualisation de suivi tactique ;
- les capteurs comportent des capteurs embarqués dans l’aéronef, tels qu’un capteur radar, un capteur de guerre électronique, un capteur optronique, un capteur de détection d’anomalies magnétiques ou/et les capteurs comportent des capteurs non embarqués dans l’aéronef, notamment un capteur embarqué sur une autre plateforme, ou un capteur largué à partir de l’aéronef, en particulier un capteur acoustique ;
Une nouvelle fois, la traduit en niveau de gris la projection de la structure de la dans le plan (X,Y).
L’ensemble des figures 12 à 25 n’a pas vocation à être exhaustif mais bien à décrire une série de cas illustratifs de la présente invention. En particulier, la forme de la grande modulation n’est pas cantonnée à des fonctions mathématiques rectilignes, sinusoïdales etc., mais peut-être quelconque à partir du moment où les caractéristiques correspondantes de la revendication indépendante annexée sont vérifiées.
EFFET TECHNIQUE ET TESTS Grâce à l’invention, on obtient un élément de sécurité qui est brillant en éclairage normal (autrement dit quand on observe dans la direction de la réflexion spéculaire), tout en étant perceptible pour des angles d’éclairage éloignés de la normale (autrement dit quand on observe en dehors de la direction de la réflexion spéculaire).
Ceci est illustré aux figures 26 et 27 dans lesquelles les références alphabétiques ont les mêmes significations que celles des figures 4 et 5.
Ce résultat est obtenu en ouvrant l’angle de l’effet réflectif en introduisant une modulation additionnelle de la position du sillon S et/ou de la crête C au sein de chaque ligne. On va donc combiner une variation lente de profondeur des sillons ou crêtes (qui génère le mouvement) et une variation rapide de position ou profondeur de ces sillons ou crêtes (qui ouvre l’angle de vue). Cette deuxième modulation fait varier légèrement et localement les pentes de la structure, ce qui la rend plus diffusante.
On aura toujours une direction principale de réflexion spéculaire (voir flèche g de la ) mais avec localement des directions secondaires (voir flèches h de la ), ce qui ouvre l’angle de perception de l’effet visuel.
Bien entendu, si la petite modulation est trop importante, alors la structure devient trop diffusante.
Ainsi, des tests ont été effectuées sur des éléments de sécurité dont la grande modulation est de forme sinueuse dans le plan (X,Z) et la petite modulation est sinusoïdale dans le plan (X,Y).
Aux figures 29 à 31 sont visibles les résultats de ces tests.
Ces figures sont toutes présentées de la même manière. Ainsi, sur la colonne gauche, on observe des vues des microstructures projetées sur le plan (X,Y) et, sur la colonne de droite, la vue macroscopique du résultat où l’on distingue notamment un design en forme de vague horizontale (une période d’une sinusoïde macroscopique pour être exact).
Ainsi, à la , la période P de la petite modulation est égale à L, L étant la largeur des lignes de la structure. A la , P=2L et à la , P=4L. De plus, pour chaque période P, on a testé cinq amplitudes différentes de sinusoïde pour la petite modulation PM (A=L, A=L/2, A=L/3, A=L/4 et A=L/5).
Pour la position de la source lumineuse, on a choisi un angle a assez grand, c’est-à-dire 20° par rapport à la normale puisque, dans le cas classique de l’art antérieur, la simulation donne un contraste quasi-nul à partir de 20°. Idéalement, le meilleur compromis est celui dont la simulation donne le meilleur contraste.
D’après les observations, il s’agit donc d’une petite modulation pour laquelle la période est égale à la largeur L des lignes de la structure et l’amplitude est égale à 1/3 de la largeur L des lignes.
A partir de ce compromis idéal, on peut mesurer le contraste d’après les simulations, afin de confirmer l’intérêt de l’ajout de la petite modulation.
Les figures 32 et 33 montrent cette comparaison. Sur ces figures, l’élément conforme à la présente invention est référencé « sinus15 », tandis que celui conforme à l’art antérieur est nommé « normal ».
Ainsi, en observant la , on constate que la mesure du contraste donne un résultat identique lorsque l’échantillon est « à plat » (« tilt » égal à 0°), ce qui s’explique facilement puisque la lumière perçue est ici réfléchie par les « lignes » de la structure pour lesquelles la profondeur est nulle (donc la modulation est nulle également).
Le Tableau 4 présente les valeurs de DE calculées pour chacune des six PFAS présentes dans le déchet.
Le DRE et le DE de chaque PFAS sont déterminés à l’aide : - du flux massique horaire de chacune des six PFAS présentes dans le déchet mis en œuvre dans le four à combustion rotatif 11 , - du flux massique horaire de chacune des six PFAS présentes dans la fumée de la cheminée 1 7 , et - la somme des flux massiques horaires de chacune des six PFAS présentes dans les résidus solides (mâchefer issu de la chambre de post-combustion 12 et dans les cendres issues des deux filtres à manche de l’unité de filtration des fumées 1 5 ). Il n’y a pas de résidu liquide.