INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette manipulation permet non seulement de repérer telle ou telle fibre, mais également d'en vérifier l'intégrité puisque la présence d'un signal visible confirme que la transmission du signal s'est bien opérée sur toute la longueur de la fibre.
Par sécurité, les VFL utilisés à cet effet mettent en œuvre des lasers de Classe 2 selon IEC 60825-1 édition 3.0 du 15 mai 2014 (version en vigueur au jour du dépôt de la présente demande) dont la puissance de sortie n'excède pas 1 mW (0 dBm), qui n'imposent aucun équipement de protection individuel (lunettes) ni restriction d'emploi particulière, la protection de l'œil par le réflexe palpébral étant considérée comme suffisante.
Cette technique est efficace et très facile à mettre en œuvre. Elle permet un repérage simple et rapide d'une terminaison de fibre sur une grille de brassage pouvant comporter des dizaines de terminaisons accolées dans un espace très réduit.
Une première conduite d’évacuation débouchant dans la chambre peut s’étendre en aval du premier filtre, une deuxième conduite d’évacuation débouchant dans la chambre s’étendant en aval du deuxième filtre.
L’extrémité aval de la première conduite d’évacuation et l’extrémité aval de la deuxième conduite d’évacuation peuvent être reliées entre elles.
Lesdites extrémités aval peuvent être aptes à déboucher dans un environnement extérieur ou à être isolée dudit environnement extérieur, par exemple par l’intermédiaire d’une électrovanne.
La conduite d’aspiration des particules peut comporter au moins une électrovanne ou un clapet anti-retour.
L’électrovanne peut être fermée lors du mode de fonctionnement de décolmatage et peut être ouverte lors du mode de fonctionnement de captation.
Une telle électrovanne n’est pas obligatoire. On notera que, en l’absence d’une électrovanne, la conduite d’aspiration peut être dimensionnée pour générer des pertes de charge plus importantes que les filtres.
Un tel système de captation de particules peut être destiné à équiper un dispositif de freinage à friction et peut équiper un véhicule, par exemple routier ou ferroviaire, ou une machine stationnaire à rotor, telle qu’une éolienne ou une machine industrielle.
La conduite d’aspiration peut comporter une première extrémité reliée à un dispositif de freinage à friction et une seconde extrémité débouchant dans la chambre de collecte.
Le dispositif de freinage à friction peut comporter au moins un disque apte à pivoter autour d’un axe, et des moyens de freinage comportant au moins une plaquette de frein, apte à venir en appui sur le disque de manière à freiner sa rotation par friction.
Au moins un filtre peut être un filtre surfacique, c’est-à-dire un filtre qui se colmate préférentiellement voire uniquement dans sa couche la plus externe, en particulier la couche externe située du côté de la chambre de collecte. Ledit filtre peut comporter une couche de PTFE (Polytetrafluoroéthylène) ou de nanofibres de cellulose en surface.
Le présent document concerne également un procédé de fonctionnement d’un système de captation de particules selon l’une des revendications précédentes, comportant :
- au moins une phase de captation dans laquelle au moins un flux d’air est généré par l’un au moins des dispositifs de génération d’un flux d’air, de la chambre vers l’environnement extérieur, au travers du premier filtre et/ou du deuxième filtre, et
- au moins une phase de décolmatage dans laquelle au moins un flux d’air est généré par l’un au moins des dispositifs de génération d’un flux d’air, de l’environnement extérieur vers la chambre, au travers respectivement du premier filtre ou du deuxième filtre, dans un mode de fonctionnement de décolmatage.
Dans le cas d’au moins un premier ventilateur situé en aval du premier filtre et d’au moins un deuxième ventilateur situé en aval du premier filtre, alors :
- dans la phase de captation, le premier ventilateur et le second ventilateur peuvent être démarrés de façon à évacuer de l’air issu de la chambre de collecte vers l’extérieur, au travers du premier filtre et/ou du deuxième filtre. Les particules sont alors collectées par le ou les filtres correspondants.
- dans la phase de décolmatage, seul l’un des ventilateurs peut être démarré, par exemple le premier ventilateur, de sorte que de l’air soit aspiré dans la chambre de collecte au travers du deuxième filtre de façon à ce que les particules soient détachées du deuxième filtre et retombent par gravité dans le fond de la chambre de collecte. Il est ensuite possible de décolmater le premier filtre, en démarrant seulement le deuxième ventilateur par exemple.
Le phosphate tribasique de potassium est utilisé selon la présente invention car sa solubilité aqueuse est plus élevée que celle du phosphate tribasique de sodium ce qui permet d’obtenir des solutions plus concentrées en sels. Cela est particulièrement avantageux lorsque la solution de gravure chimique est préparée en mélangeant un concentrat aqueux comprenant le sel de phosphate et une solution concentrée de peroxyde d’hydrogène.
Par ailleurs, de façon surprenante, les solutions de gravure obtenues à partir du phosphate tribasique de potassium présentent une meilleure sélectivité chimique vis-à-vis des matériaux exposés comme le cuivre, l’aluminium ou encore le polyimide que les solutions de gravure obtenues à partir de sels de phosphates d’ammonium.
Le pourcentage en poids de phosphate tribasique de potassium dans la solution de gravure chimique est de 1% à 6%, préférentiellement de 1 à 4%, encore préférentiellement de 1 à 2%.
Lorsque le pourcentage en poids de phosphate tribasique de potassium dans la solution de gravure chimique est inférieur à 1%, la stabilité de la solution de gravure chimique est réduite.
Lorsque le pourcentage en poids de phosphate de potassium tribasique dans la solution de gravure chimique est supérieur à 6%, le pH de la solution obtenue peut être trop élevé, ce qui peut conduire à une attaque trop importante des matériaux exposés comme l’aluminium ou à une vitesse de gravure trop rapide rendant l’opération de gravure délicate à contrôler.
La solution de gravure chimique selon l’invention comprend en outre du peroxyde d’hydrogène.
La source de peroxyde d'hydrogène peut être du peroxyde d'hydrogène disponible dans le commerce de toute concentration de départ égale ou supérieure à 30 % en poids avec ou sans stabilisants phosphates/phosphonates/stanates, mais peut également être préparée en diluant avec de l'eau pure une solution plus concentrée de peroxyde d'hydrogène.
Le pourcentage en poids de peroxyde d’hydrogène dans la solution de gravure chimique est choisi de façon à optimiser la gravure du titane et la stabilité de la solution de gravure chimique.
Il est de 26 à 39%, préférentiellement de 26% à 35%, encore préférentiellement de 27 à 30%.
Le pourcentage en poids de peroxyde d'hydrogène entrant dans la solution de gravure chimique de la présente invention est exprimé en tant que peroxyde d'hydrogène pur par rapport au poids total de la solution de gravure chimique.
La solution de gravure chimique selon l’invention comprend également un agent complexant permettant d’améliorer la stabilité de la solution de gravure chimique et qui est choisi parmi l’acide diéthylènetriamine-pentaméthylènephosphonique (DTPMP), l’acide aminotrimethylènephosphonique (ATMP) et leurs mélanges.
Les complexants classiquement utilisés dans les solutions de gravure sont par exemple l’EDTA (Acide ethylenediamine tetra acetique) et le CDTA (Acide trans-diamino-1,2 cyclohexane, N,N,N,N tetra acétique). De tels complexants sont difficilement éliminables lors du traitement des eaux usées dans les stations d’épuration, ce qui peut poser des problèmes environnementaux.
L’utilisation de complexants moins toxiques tels que l’acide diéthylènetriamine-pentaméthylènephosphonique (DTPMP), l’acide aminotrimethylènephosphonique (ATMP) et leurs mélanges dans la solution de gravure chimique permet de s’affranchir de cette difficulté.
Le pourcentage en poids d’agent complexant dans la solution de gravure chimique est de 0,015 % à 0,2 %, préférentiellement de 0,015 % à 0,1 %, plus préférentiellement de 0,015 % à 0,04 %.
Lorsque le pourcentage massique en DTPMP, ATPMP ou leur mélange dans la solution de gravure chimique est inférieur à 0,015 %, l’effet stabilisant de l’agent complexant vis-à-vis de la solution de gravure chimique est diminué.
Lorsque le pourcentage massique en DTPMP, ATPMP ou leur mélange dans la solution de gravure chimique est supérieur à 0,2%, il n’y a pas d’augmentation de l’effet stabilisant de l’agent complexant vis-à-vis de la solution de gravure chimique.
Les moyens de comparaison 103 déterminent une inversion du sens de rotation du rotor 5 du sens indirect vers le sens direct, et délivrent un signal représentatif de la valeur du coefficient multiplicateur des gains 62, 73 égal à « -1 » de sorte que le signal S31 est égal à « -1 ».
Entre l‘instant t2 et un instant t3, la valeur absolue de la vitesse de rotation Ω du rotor 5 est supérieure au seuil de vitesse de détection S B et les signaux S25, S27 sont supérieurs au seuil Se.
La sortie S31 reste à l’état précédent « -1 ».
Entre l’instant t3 et un instant t4, la valeur absolue de la vitesse de rotation Ω du rotor 5 augmente et reste inférieure au seuil de vitesse de détection S B . La sortie S31 reste à l’état précédent « -1 ».
A l’instant t4, la valeur absolue de la vitesse de rotation Ω du rotor 5 est égale au seuil de vitesse de détection S B et les signaux S25, S27 sont inférieurs au seuil Se.
Les moyens de comparaison 103 déterminent une inversion du sens de rotation du rotor 5 du sens direct vers le sens indirect, et délivrent le signal représentatif de la valeur du coefficient multiplicateur des gains 62, 73 égal à « 1 » de sorte que le signal S31 est égal à « 1 ».
Après l’instant t4, comme la valeur absolue de la vitesse de rotation Ω du rotor 5 est supérieure au seuil de vitesse de détection S B et les signaux S25, S27 sont supérieurs au seuil Se, la sortie S31 reste à l’état précédent « 1 ».
Le dispositif de détection 17 permet de détecter un changement du sens de rotation du rotor 5 à partir de la vitesse de rotation du rotor 5 et de l’écart entre l’axe de rotation du rotor et le centre de gravité du rotor représentatif du balourd du rotor 5 pour adapter les algorithmes de contrôle du palier magnétique 1 implémentés par le filtre synchrone de manière autonome et automatique, sans l’intervention manuelle d’un opérateur.
En variante, la détection du changement de sens de rotation du rotor par le dispositif de détection 17 permet d’activer/désactiver le filtre synchrone 16 selon le sens de rotation du rotor.
Machine électrique avec un capteur et essai d’isolement amélioré pour ledit capteur L’invention concerne une machine électrique, qui comprend un carter, un stator disposé à l’intérieur du carter et un rotor disposé de manière à tourner dans le stator. La machine électrique comprend en outre un capteur disposé à l’intérieur du carter et un filtre CEM (filtre de compatibilité électromagnétique), dont l’entrée est reliée électriquement à une sortie du capteur. L’invention concerne également un véhicule électrique avec une transmission comprenant une machine électrique du type ci-dessus, qui est mise en place pour propulser le véhicule électrique. L’invention concerne de plus des procédés pour un essai d’isolement appliqué à un capteur d’une machine électrique du type ci-dessus. Enfin, l’invention concerne un système comprenant une machine électrique et comprenant un premier connecteur et un deuxième connecteur, qui sont mis en place pour être reliés à l’interface machine, alternativement.
Les machines électriques sont souvent équipées de capteurs chargés de surveiller leur fonctionnement. Dans un environnement difficile en raison de la présence de champs électromagnétiques perturbateurs intenses, le capteur peut être relié à un filtre CEM, ce qui améliore la qualité du signal du capteur avant que le signal ne soit transmis à une commande de niveau supérieur. Pour vérifier si le capteur fonctionne de la façon souhaitée, un essai d’isolement du capteur, entre autres, est effectué habituellement au moment où la machine électrique est entièrement assemblée et, en principe, prête à fonctionner. La tension d’essai traverse alors le filtre CEM, ce qui peut présenter des inconvénients. Entre les sorties des filtres CEM se trouve souvent une connexion série de condensateurs, dont le point de prise médian est relié à la terre. Une composante alternative d’un signal d’essai envoyé dans le capteur est alors filtrée et mise à la terre par l’intermédiaire des condensateurs en série. Ce courant de charge utilisé dans les scénarios d’essais habituels est bien supérieur à un courant de défaut, ce qui rend ce dernier difficile à détecter. En variante, des essais d’isolement sont effectués au moyen d’une tension continue afin d’éviter l’apparition du phénomène ci-dessus. Mais malheureusement, une tension d’essai continue conforme aux normes relatives aux essais reste relativement élevée, ce qui impose des contraintes supplémentaires aux pièces exposées à cette tension d’essai continue.
Un objet de l’invention est donc une machine électrique améliorée, un véhicule électrique amélioré, un procédé amélioré pour les essais d’isolement et un système amélioré comprenant différents connecteurs. Il doit être possible, en particulier, de proposer un essai d’isolement permettant d’utiliser des tensions d’essai relativement faibles tout en permettant de détecter facilement un courant de défaut.
L’objet de l’invention est résolu par une machine électrique telle que celle qui est présentée dans le paragraphe d’introduction, qui comprend également des moyens de dérivation permettant de contourner le filtre CEM.
Dans le cas d’une stimulation en tension, les entrées des multiplexeurs devront être interconnectées en parallèle. Ainsi, si une variation ou un bruit apparait sur la source de stimulation, l’ensemble des mesures sera affecté par cette variation. Le filtrage de cette variation dans les données sera alors facilité en aval.
Dans le mode de réalisation de la , tous les comparateurs 16 sont des convertisseurs analogique numérique, dont les sorties sont reliées à un diviseur 22 de telle manière que celui-ci divise chaque sortie de capteur 18 par la sortie du capteur de référence 18r. Ainsi, le dispositif 2 réalise une mesure ratiométrique de tous les capteurs 18 par rapport au capteur de référence 18r. Le diviseur 22 peut être réalisé de toute manière permettant de réaliser un ratio entre deux entrées numériques.
L’information mesurée par le dispositif 2 ne se trouve donc pas dans les mesures absolues pour chaque spécimen 4 mais dans le ratio entre les mesures obtenues sur chaque spécimen 4 par rapport au spécimen du capteur de référence 18r. C'est pour cette raison que l'on parle de mesure ratiométrique.
En considérant par exemple un courant de stimulation bruité tel que , alors les mesures équivalentes sur un spécimen #1 et #2 seront respectivement et , avec les rapports de conversion entre les valeurs mesurées et le courant de stimulation. La mesure ratiométrique correspondante avec par exemple, le spécimen #1 comme référence, sera alors . Dès lors, le bruit issu de la source disparait de l’équation. Il en serait de même des variations absolues de la source de courant, du bruit capté sur l’ensemble des spécimens, ou encore des effets de la température sur les spécimens.
La représente un mode de réalisation en variante dans lequel la mesure ratiométrique est réalisée sans diviseur. Ainsi, le comparateur 16 du capteur de référence 18r est ici un amplificateur différentiel 24 dont la sortie est un signal analogique qui est un multiple de la différence de tension des entrées de mesure. Ce signal analogique est utilisé comme tension de référence transmise à l'entrée r de tension de référence de tous les comparateurs 16 des autres capteurs 18 qui sont des convertisseurs analogique numérique. Ainsi, la sortie de chaque comparateur 16 est de manière inhérente une mesure ratiométrique entre chaque capteur 18 et le capteur de référence 18r.
Le dispositif des figures 1 et 2 peut être utilisé pour remplacer les jauges de contraintes dans la SHM. Comme mentionné plus haut, les jauges de contraintes sont souvent montées par paire ou par combinaison plus grande de jauges, afin de compenser des variabilités potentielles externes à la mesure comme la température. Ces agencements peuvent être repris en utilisant des surfaces de captation (patch) mesurées à l’aide de capteurs de mesure EIT. Ces surfaces de captation sont alors collées sur la structure à analyser et couplées entre elles via le dispositif 2 dont la mesure ratiométrique permet d'obtenir une mesure indépendante des variabilité extérieures. Cela permet d’optimiser la mesure ratiométrique en retirant les variabilités dues à la stimulation des mesures.
La représente encore un mode de réalisation en variante de la . Dans ce mode de réalisation, il n'y a que deux capteurs en tout, et le capteur de référence 18r est un témoin ou un étalon 26. Ce témoin peut être un modèle de la mesure recherchée ou même un "phantom" (voir par exemple l'article de H Griffiths, (1988), “ A phantom for electrical impedance tomography ”, Clin Phys Physiol Meas., 9 Suppl A:15-20), c’est-à-dire un circuit électronique agencé pour réagir comme un spécimen témoin.
Le capteur 18r a été préalablement caractérisé, potentiellement par d’autre moyens de test plus précis mais également plus onéreux et/ou plus lents. Une fois mis à disposition, les données issues de ce spécimen sont comparées aux mesures issues d’un spécimen en sortie de production. Ce principe implique que les mesures soient effectuées par le même dispositif 2 et que toute variabilité autre que celle propre au spécimen sous test soit minimisée. Dans le cadre de la comparaison avec un spécimen témoin sur un système de surveillance de production basé sur l’EIT, l’invention offre l’avantage d’annuler la variabilité des paramètres de la mesure entre les deux spécimens.
La montre un exemple de mise en œuvre du mode de réalisation de la dans le cadre d'une IHM, dans lequel le capteur de référence 18r et un autre capteur 18 pour la mesure ratiométrique sont placés de part et d'autre d'une surface 28 d'un substrat. Ainsi, le dispositif 2 permet de détecter la pression sur une surface du substrat puisque les capteurs 18r et 18 se déformeront différemment.
La représente encore un autre mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, non seulement la source de courant 20 a été mise en commun, mais le comparateur 16 a également été mis en commun, de sorte qu'il y a un unique convertisseur analogique numérique pour tout le dispositif 2. Dans ce mode de réalisation, il faut donc multiplexer les mesures, c’est-à-dire qu'une mesure de chaque séquence de mesures est réalisée de manière séquentielle sur le capteur 18r et sur chaque capteur 18 avant de passer à la mesure suivante de la séquence de mesures.
Ce mode de réalisation présente l'avantage d'être le plus économe en matériel, et présente le désavantage de devoir multiplexer les opérations, ce qui peut induire un problème de cohérence temporelle en présence de nombreux capteurs 18.
Dans ce qui précède, tout ou une partie du dispositif 2 peut être ajouté sur l'une au moins des surfaces par collage, dépôt ou toute autre fixation ou intégré au substrat solide. Par intégré au substrat solide, il doit être compris que le substrat solide peut être composé de plusieurs couches, comme des composites sandwiches ou autres, et les capteurs peuvent être intégrés à celles-ci, en particulier lorsqu'une ou plusieurs d'entre elles sont conductrices. De plus, par substrat solide, il doit être entendu tout substrat à l'état solide, que celui-ci soit rigide ou présente une certaine élasticité.
Procédé de mesure par T-SAXS d’un défaut de recouvrement affectant un motif de contrôle porté par un composant microélectronique ; système instrumental et produit programme d’ordinateur associés. La présente invention concerne un procédé de mesure d’un défaut affectant la réalisation d’un motif résultant de la superposition de deux réseaux de lignes portés par un composant microélectronique.
La présente invention concerne plus particulièrement un procédé de mesure par diffusion des rayons X aux petits angles - CD-SAXS (selon l’anglais « Critical-Dimension Small Angle X-ray Scattering ») par transmission (dénommée T-SAXS pour « transmission - Small Angle X-ray Scattering »).
La fabrication par empilement d’un composant microélectronique nécessite que les différents niveaux le constituant soient superposés avec précision, de manière à ce que les éléments portés par ces différents niveaux soient correctement positionnés les uns par rapport aux autres pour garantir le bon fonctionnement du composant final.
Il est connu de contrôler la précision de fabrication en utilisant un motif de contrôle résultant de la superposition d’un second réseau de lignes réalisé sur un second niveau du composant, au-dessus d’un premier réseau de lignes réalisé sur un premier niveau du composant. Le premier réseau de lignes, respectivement le second réseau de lignes, est par exemple gravé au cours de la réalisation des éléments du premier niveau, respectivement du second niveau.
Ces pastilles électriquement conductrices 52 présentent, dans le mode de réalisation représenté, une forme sensiblement circulaire et sont destinées à s’interposer entre le premier élément de liaison électrique 33 et le deuxième élément de liaison électrique 35 lorsque le plateau mobile 38 est dans sa deuxième position de telle sorte que l’organe de liaison électrique 32 puisse être électriquement reliée avec le terminal 50 de la prise de réception associé.
Ces pastilles conductrice 52 sont logées dans l’épaisseur du plateau mobile 38 en faisant saillie de part et d’autre de la portion électriquement isolante du plateau mobile 38.
Dans la première position du plateau mobile 38 la distance entre l’extrémité du premier élément de liaison 33 et le plateau mobile 38, et plus spécifiquement la portion électriquement isolante du plateau mobile 38, est d’au moins 1 mm. De façon similaire, dans cette première position du plateau mobile 38 la distance entre l’extrémité du deuxième élément de liaison 3 et le plateau mobile 38, et plus spécifiquement la portion électriquement isolante du plateau mobile 38, est d’au moins 1 mm.
Plus spécifiquement, le plateau mobile 38 présente une épaisseur D1 mesuré parallèlement à l’axe principal 42 d’environ 2 mm. Les pastilles conductrice 52 s’étendent quant à elles parallèlement à l’axe principal 42 d’une extrémité à une extrémité opposée sur une distance de conduction D2 d’environ 5 mm. On comprend que les pastilles conductrices 52 présentent une dimension mesurée parallèlement à l’axe principal 42 supérieure à l’épaisseur du plateau mobile 38.
En outre, dans la première position du plateau mobile 38, une extrémité des premiers éléments de liaison 33 proximale du plateau mobile 38 est distante d’une extrémité des deuxièmes éléments de liaison 35 associées proximale du plateau mobile 38 d’une distance de séparation D3 d’environ 4 mm. On comprend que les premiers éléments de liaison 33 sont distants des deuxièmes éléments de liaison 35 associés d’une distance supérieure à l’épaisseur du plateau mobile 38. Il en résulte que dans la première position du plateau mobile 38, l’extrémité des premiers éléments de liaison 33 et l’extrémité des deuxièmes éléments de liaison 35 proximales du plateau mobiles 38 ne sont pas au contact de ce dernier.
Tel que visible sur la , dans la deuxième position du plateau mobile 38, la distance de séparation D3 entre une extrémité des premiers éléments de liaison 33 proximale du plateau mobile 38 et une extrémité des deuxièmes éléments de liaison 35 associées proximale du plateau mobile 38 est égale à la distance de conduction D2 des pastilles conductrice 52.