INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par « hauteur », il est entendu l’altitude relative au sol, notamment relative à la piste d’atterrissage 16.
Le guidage est avantageusement effectué sur la première portion P1 et/ou sur la deuxième portion P2.
Avantageusement, la trajectoire d’atterrissage T comprend en outre un toucher par l’aéronef 12 de la piste d’atterrissage 16 au point de toucher cible 21.
La hauteur nominale H est la hauteur à laquelle l’aéronef 12 peut débuter un arrondi pour toucher la piste 16 dans l’intervalle prédéterminé de positions de toucher lors d’un atterrissage classique. Cette hauteur nominale H est, par exemple, comprise entre 35 ft (environ 11 m) et 70 ft (environ 21 m).
Le module de guidage 66 est propre à interroger le module 58 de calcul de la position du point de toucher cible 21 pour acquérir la position du point de toucher cible 21.
L’au moins une information de guidage en vol comprend avantageusement un profil d’assiette et/ou un profil de poussée de l’aéronef 12 notamment en fonction de la position du point de toucher cible 21.
La illustre un premier exemple de trajectoire d’atterrissage T1.
Un capteur résistif est un transducteur ou un périphérique électromécanique qui converti un changement mécanique, tel qu’un déplacement, en signal électrique qui peut être traité après un conditionnement. Ces capteurs passifs sont les plus utilisés en instrumentation.
Après une étude des différents capteurs résistifs et du détournement possible de leur utilisation « classique », seul le capteur résistif à bande tactile est retenu. En effet, les autres capteurs ne présentaient pas de viabilité vis-à-vis de notre projet, notamment du fait de leur coût important.
Le capteur résistif se présente sous la forme de deux bandes parallèles séparées par un vide d’air. Lorsqu’un objet vient appuyer sur la bande supérieure, celle-ci va entrer en contact et fermer le circuit pour former un pont diviseur de tension. Il suffit alors de mesurer la tension out pour déterminer la position de contact. Ce capteur s’apparente ainsi à un potentiomètre linéaire.
Un tel capteur peut être intégré dans le système signalétique en déposant sur le circuit imprimé, entre deux pistes conductrices, un support élastique de bande résistive s’étendant entre les deux pistes conductrices, et une bande isolante avec une fenêtre s’ouvrant sur une bande conductrice. En appuyant sur la surface de la bande résistive, déforme l’ensemble et la bande résistive vient en contact avec la bande conductrice. La bande extérieure est typiquement du polypropylène (transparent) ou de Kapton HN (nom commercial) opaque, et la bande conductrice une bande adhésive en cuivre ou une baguette en cuivre PCB ou une tôle de cuivre. La bande résistive est par exemple un ruban magnétique.
La réalisation préférée met en œuvre des capteurs capacitifs dont le principe est basé sur la variation de capacité d’une électrode causée par la proximité d’un doigt avec cette dernière. Cette technologie ne nécessite pas d’élément mécanique offrant ainsi une très bonne durabilité. Elle permet également de créer des formes de capteurs très libre s’adaptant ainsi aux différents cas d’utilisation.
Il existe deux implémentations de ces capteurs capacitifs.
La première est du type capacité intrinsèque (en anglais « Self capacitance »), et est constituée d’une électrode (surface de cuivre), ayant une capacité propre (en regard avec le plan de masse). Lorsqu’un utilisateur vient approcher le capteur, les lignes de champs émises par l’électrode sont perturbées augmentant de fait la capacité équivalente de l’électrode (mise en parallèle de la capacité propre de l’électrode et de la capacité intrinsèque de l’utilisateur).Il suffit alors de mesurer cette variation de capacité pour détecter un appui. e design des boutons est très simple car il ne faut qu’une électrode pour réaliser un capteur. Avec cette méthode, chaque bouton (électrode) émettra des lignes de champs sous forme de sphère, cela limite la proximité des boutons entre eux, car ils interfèrent entre eux.
La seconde solution est désignée par le terme de Capacité mutuelle (Mutual capacitance) et repose sur l’implantation de deux électrodes, une émettrice et une réceptrice. Les lignes de champs sont guidées entre les deux électrodes et, à l’inverse de la capacité intrinsèque, la capacité équivalente diminue lorsqu’un utilisateur rapproche son doigt de la zone tactile. Le fait que les lignes de champs soient guidées entre les deux électrodes permet d’augmenter
la densité de bouton sans trop augmenter le risque de couplage.
Cette technique nécessite 2 pins de contrôle par capteur (électrodes Rx et Tx). Cette méthode permet de créer des matrices de boutons permettant ainsi de gérer un grand nombre de capteurs avec un nombre réduit de pin de contrôleur.
La première solution (capacité intrinsèque) est particulièrement adaptée à l’invention car elle permet de former une seule électrode par capteur, simplement par une zone métallisée du circuit imprimé. Elle présente en outre une bonne sensibilité.
Chaque capteur (11 à 14) est constitué par une électrode métallisée formée sur le circuit imprimé (5). Les formes communes sont les disques pleins, les carrés et les rectangles., s’inscrivant dans une surface de 8 à 20 mm de cotés. Le choix de la taille permet d’optimiser la sensibilité et la latence : Les capteurs ayant une surface importante ont une capacité par défaut plus importante, et cet effet est amplifié si d’autres capteurs sont proches. Un capteur de taille importante aura une constante de temps plus grande, ce qui induit des temps de charge, de décharge et de mesure plus longs. Cela augmente alors la latence et la consommation. Un capteur plus grand sera plus sensible.
Il est préférable d’espacer suffisamment l’électrode du bord de la carte. L’utilisation de plan de masse (3) entre l’électrode et le bord de la carte améliore l’immunité face au bruit.
Chaque électrode (11 à 14) est reliée à un microcontrôleur (10) par une piste conductrice unique (31 à 34).
Les pistes (31 à 34) reliant les électrodes (11 à 14) au microcontrôleur (10) doivent être les plus courtes possible. Augmenter la longueur d’une piste revient à augmenter sa charge. L'effet du bruit rayonné est plus important sur des pistes plus longues que sur des pistes plus courtes. Pour atteindre un plus haut niveau d’immunité au bruit contre le bruit rayonné, la longueur de la piste doit être aussi courte que possible (généralement <200 mm).
Pour empêcher les faux touchers sur les pistes capteurs (31 à 34), il est nécessaire que la largeur de la piste soit comprise entre 100 et 500µm. La piste du capteur doit être routée sur la partie non tactile de la carte et doit, au préférable, être connectée au capteur avec un via traversant. Cela permet de rendre la piste insensible au toucher.
L’étape (a1) comprend typiquement une étape d’homogénéisation du milieu réactionnel. L’homogénéisation est généralement réalisée par agitation tridimensionnelle, agitation avec un mélangeur, agitation avec pales ou agitation à la spatule.
Cette étape permet de réticuler les chaines polysaccharidiques entre elles. Les groupes fonctionnels de l’agent réticulant réagissent avec des groupements fonctionnels présents sur les polysaccharides de sorte à lier les chaines polysaccharidiques entre elles et à les réticuler en formant des liaisons intermoléculaires. L’agent réticulant peut également réagir avec des groupements fonctionnels présents sur une même molécule de polysaccharide de sorte à former des liaisons intramoléculaires. Notamment, les groupements fonctionnels de l’agent réticulant réagissent avec les groupes -OH ou -COOH, ou encore -CHO, présents sur les polysaccharides tels que l’acide hyaluronique. Des polysaccharides réticulés comprenant au moins un lien de réticulation entre deux chaines polysaccharidiques, ledit lien de réticulation étant le résidu de l’agent réticulant, sont ainsi obtenus.
Dans certains modes de réalisation, l’étape (a2) peut être réalisée en plaçant le milieu réactionnel directement obtenu à l’issue de l’étape (a1), à une température inférieure ou égale à 30°C, de préférence inférieure ou égale à 25°C. La température est typiquement supérieure à 0°C ou supérieure à 5°C ou encore supérieure à 10°C. De manière encore plus préférée, l’étape (a2) peut être réalisée en plaçant le milieu réactionnel directement obtenu à l’issue de l’étape (a1) à une température égale à la température ambiante. Lorsque l’étape (a2) est réalisée à une température supérieure ou égale à 0°C et inférieure ou égale à 30°C, la durée de réticulation est d’au moins 1 minute, de préférence d’au moins 10 minutes, de manière encore plus préférée d’au moins 1 heure. De préférence, la durée de réticulation est d’au plus 5 jours.
Dans certains modes de réalisation, l’étape (a2) peut être réalisée en plaçant le milieu réactionnel obtenu à l’issue de l’étape (a1), à une température supérieure à 30°C, ou supérieure ou égale à 35°C, ou supérieure ou égale à 40°C, ou supérieure ou égale à 45°C, ou supérieure ou égale à 50°C. La température est typiquement inférieure à 60°C. Lorsque la température est supérieure à 30°C, la durée de l’étape de réticulation est au moins supérieure ou égale à 1 minute, de préférence au moins supérieure ou égale à 10 minutes, de manière encore plus préférée au moins 1 heure, de préférence comprise entre 1 heure et 5 heures.
Lors d’une première étape S200, le point de de toucher réel 22 est déterminé.
En particulier, le module d’acquisition 50 interroge le système de mesure et de positionnement 32 pour déterminer l’instant auquel se produit le toucher, la position du point de toucher réel 22 et la vitesse réelle de l’aéronef 12 au moment du toucher réel.
Lors d’une deuxième étape S210, la distance sol réelle d 2f est déterminée.
Notamment, le module 56 de calcul de la distance sol réelle d 2f interroge le module d’acquisition 50 pour acquérir la position du point de toucher réel 22.
Le module 56 détermine la distance sol réelle d 2f .
Lors d’une troisième étape S220, le profil de décélération réelle est déterminé.
Avantageusement, le module 62 de détermination du profil de décélération réelle interroge le module 56 de calcul de la distance sol réelle d 2f pour acquérir la distance sol réelle d 2f .
Le module de détermination 62 interroge, en outre, le module d’acquisition 50 pour acquérir les paramètres de conditions d’atterrissage au toucher et les paramètres piste.
Le module de détermination 62 interroge, en outre, le module d’acquisition 50 pour acquérir la vitesse réelle de l’aéronef 12 au moment du toucher réel.
Le module de détermination 62 détermine le profil de décélération réelle en fonction notamment de :
- la distance sol réelle d 2f ;
- la vitesse réelle de l’aéronef au moment du toucher ; et
- la vitesse de roulage cible.
En particulier, le module de détermination 62 détermine le profil de décélération réelle dès le toucher réel de l’aéronef 12.
Avantageusement, le sous-module 62B de détermination de la portion transitoire du profil de décélération réelle détermine la portion transitoire du profil de décélération réelle, notamment dès que le module d’acquisition 50 détermine l’instant auquel se produit le toucher, la position du point de toucher réel 22 et la vitesse de l’aéronef 12 au moment du toucher réel, en fonction de la vitesse réelle de l’aéronef 12 au toucher, des paramètres de conditions d’atterrissage au toucher et des paramètres piste, notamment en interrogeant la base de donnée 61. Notamment, la distance de transition réelle d trans_f est déterminée.
Avantageusement, le sous-module 62A de détermination de la décélération constante réelle détermine la décélération constante réelle, notamment dès que le sous-module 62B détermine la portion transitoire du profil de décélération réelle.
- un étage de filtrage de la composante qui est à la première fréquence dans cette tension.
Un tel système de détermination permet d’utiliser pour détecter un défaut d’isolement un signal généré sur la base de la tension à la deuxième fréquence. En effet, lorsque l’interrupteur commandable est fermé, la circulation d’un courant est permise à travers l’impédance entre le neutre de la tension alternative et la terre. Dans un tel cas, si un défaut d’isolement entre une phase et la terre existe, une résistance de défaut existe alors entre cette phase et la terre. La tension phase-neutre pour cette phase à la première fréquence, ainsi que la tension générée par le générateur du dispositif de détection d’un défaut d’isolement à la deuxième fréquence, sont alors appliquées à l’impédance et à cette résistance de défaut. Par application de pont diviseur de tension, on peut ainsi obtenir la valeur de la tension, aussi bien selon sa composante à la première fréquence que selon sa composante à la deuxième fréquence, qui est appliquée aux bornes de l’impédance. L’étage de filtrage permet d’isoler la composante de cette tension à la deuxième fréquence.
Si un défaut d’isolement entre le neutre et la terre existe, une résistance de défaut existe alors entre le neutre et la terre. La tension à la deuxième fréquence fournie par le générateur du dispositif de détection de défaut d’isolement est alors appliquée à l’impédance et à cette résistance de défaut. Par application de pont diviseur de tension, on peut ainsi déduire la valeur de la tension aux bornes de l’impédance. En l’absence de défaut d’isolement entre neutre et terre, la tension aux bornes de l’impédance est nulle.
L’étage d’amplification du système de détermination du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut mettre en œuvre une amplification différentielle, et/ou l’étage de filtrage peut mettre en œuvre un filtre passe-bas. L’amplification différentielle permet de faciliter le traitement de la tension à la deuxième fréquence.
L’étage de filtrage est par exemple un filtre passe-bas dont la fréquence de coupure peut être de 50 Hz. Toute autre valeur de fréquence de coupure permettant de filtrer la composante qui est à la première fréquence dans la tension aux bornes de l’impédance est possible.
Le composant peut comprendre une unité de traitement configurée pour déduire de la valeur de tension déterminée l’un au moins:
- d’un défaut d’isolement entre la phase et la terre, et
- d’un défaut d’isolement entre le neutre et la terre.
Cette unité de traitement peut appartenir au dispositif de détection d’un défaut d’isolement, par exemple au système de détermination, ou être une unité de traitement distincte de ce dispositif. Cette unité de traitement est par exemple intégrée à la commande de l’onduleur/redresseur. Dans une variante, cette une unité de traitement est par exemple intégrée à un module de commande de la transmission (appelé « TCU » en anglais, ou à un module de commande du véhicule (appelé « VCU » en anglais).
L’unité de traitement est par exemple configurée pour déduire de la valeur de tension mesurée aux bornes de l’impédance l’une au moins de :
- la valeur de l’impédance entre le neutre et la terre et,
- la valeur de l’impédance entre la phase et la terre.
Lorsque la valeur d’impédance ainsi déduite est inférieure à une valeur seuil, un défaut d’isolement peut être détecté et générer des alarmes. La valeur seuil est par exemple 500Ώ/V, comme prescrit par la norme GBT 184874 -20XX.
Dans tout ce qui précède, le rapport entre la première fréquence et la deuxième fréquence peut être supérieur à 5, notamment supérieur à 10. La première fréquence est par exemple égale à 50Hz ou à 60Hz, et la deuxième fréquence peut être comprise entre 1Hz et 5Hz, étant notamment égale à 2Hz. La tension fournie par le générateur du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut présenter une amplitude de quelques V, par exemple une tension comprise entre 0 et 5V. Il peut s’agir d’une tension sinusoïdale.
Dans tout ce qui précède, le composant peut comprendre un étage de filtrage du courant alternatif, cet étage de filtrage étant disposé en série entre le connecteur et l’onduleur/redresseur. Cet étage de filtrage permet par exemple, lorsque la tension alternative est polyphasée, un filtrage du courant de mode commun et/ou un filtrage du courant différentiel.
Dans ce cas, l’entrée du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut être disposée en série entre l’étage de filtrage et l’onduleur/redresseur. En variante, l’entrée du dispositif de détection d’un défaut d’isolement peut être disposée en série entre l’étage de filtrage et le connecteur.
Certaines des diverses catégories de composants identifiées pour les compositions cosmétiques peuvent se chevaucher. Dans les cas où un chevauchement peut exister et où la composition/le produit inclut deux composants qui se chevauchent (ou plus de deux composants qui se chevauchent), un composant qui se chevauche ne représente pas plus d’un composant. À titre d’exemple, le tocophérol peut être considéré à la fois comme une « vitamine » et un « conservateur ». Si une composition/un produit particulier inclut à la fois une vitamine et un conservateur, le tocophérol peut servir uniquement de vitamine ou uniquement de conservateur (le tocophérol ne sert pas simultanément de vitamine et de conservateur, même s’il offre fonctionnellement plus d’un effet).
Le sodium et le potassium sont des cations courants qui forment des sels. Cependant, des cations supplémentaires tels que les ions ammonium, ou des ions alcanolammonium tels que les ions monoéthanolammonium ou triéthanolammonium, peuvent également former des sels.
Des silicones peuvent facultativement être inclus dans les compositions cosmétiques, mais dans certains cas, les compositions peuvent être exemptes ou essentiellement exemptes de silicones. Les silicones sont des polymères synthétiques constitués de motifs répétés de siloxane, silicium et oxygène élémentaires, combinés à d'autres éléments, le plus souvent du carbone et de l'hydrogène. Les silicones sont donc également appelés polysiloxanes. Dans certains cas, les compositions cosmétiques du cas présent peuvent être exemptes ou essentiellement exemptes de diméthicones, amodiméthicones, diméthiconols, cyclosiloxanes, siloxanes, etc.
EXTRAIT HYDROSOLUBLE ISSU D’UNE PLANTE D’UNE ESPÈCE DU GENRE PRUNUS POUR PRÉVENIR LES EFFETS DÉLÉTÈRES DE L’EXPOSOME La présente invention concerne l’utilisation d’un extrait de fleur d’une plante de la famille des rosacées et du genre Prunus, ou d’une composition en comprenant, pour préserver la peau des effets délétères de l’exposome, dont la perturbation de la fonction barrière, l’inflammation neurogène, l’irritation ou encore le stress oxydatif. L’invention est destinée ainsi à prévenir les signes cliniques du vieillissement prématuré dont l’apparition de tâches d’hyperpigmentation responsables de la perte de l’homogénéité du teint et l’hyper-réactivité cutanée.
La fonction principale de l’épiderme, la couche la plus superficielle de la peau, est de produire une couche cornée, formée à partir de l’accumulation de cornéocytes.
Ces cellules mortes anucléées sont issues du processus de différenciation terminale des kératinocytes. Ces cornéocytes adhèrent fortement les uns aux autres dans le stratum compactum , couche profonde de la couche cornée.
A la surface de la couche cornée, les cornéocytes les plus superficiels du stratum disjunctum sont éliminés par le processus de desquamation.
La couche cornée assure en grande partie la fonction barrière de la peau, dont la fonction est de limiter la déshydratation de l’organisme et la pénétration d’agents exogènes (agents chimiques, irritants, polluants, bactéries, virus, allergènes…).
Lors de leur différenciation et de leur migration vers les couches superficielles (épineuse et granuleuse), les kératinocytes vivants expriment de nombreux marqueurs impliqués dans la formation de l’enveloppe cornée (Involucrine, SPRRs, Scieline…), dans la production du ciment lipidique intercornéocytaire (glycerol-3-phosphate acyltransferase 3…), dans l’adhésion des cornéocytes (cornéodesmosine), dans la desquamation (kallikréines 5 et 7), dans la production du facteur naturel d’hydratation (Caspase 14), dans la régulation du microbiote (peptides anti-microbiens).
Dans l’épiderme, il existe un gradient croissant de calcium, depuis la couche basale vers la couche granuleuse. Celui-ci intervient dans la régulation de la différenciation terminale. Il est impliqué dans l’activation de l’expression des gènes de la différenciation des kératinocytes et dans la stimulation des enzymes responsables des liaisons covalentes des différents constituants de l’enveloppe cornée, tels que la transglutaminase 1.
Dans les couches vivantes, des structures telles que les desmosomes et les jonctions serrées assurent la forte cohésion entre les kératinocytes et sont indispensables au maintien de l’intégrité de l’épiderme et de son homéostasie.
Cette homéostasie est indispensable pour préserver une barrière cutanée optimale et pour prévenir certains désordres cutanés.
Au niveau de la couche basale de l’épiderme, les mélanocytes assurent la production de la mélanine, pigment en grande partie responsable de la couleur de peau, et essentiel à la photoprotection.
Des stress environnementaux dont les UVs et d’autres facteurs (polluants, agents chimiques, irritants, allergènes…), regroupés sous le terme d’exposome, peuvent altérer le programme de différenciation terminale des kératinocytes et suractiver la production de mélanine par les mélanocytes.
L’exposome peut par conséquent fragiliser l’épiderme et sa fonction barrière, et favoriser la surproduction de mélanine et donc l’apparition de tâches d’hyperpigmentation.
L’exposome
Lors d’une quatrième étape S230, l’au moins une information de guidage au sol de l’aéronef 12 est générée.
Notamment, le module de guidage 66 interroge le module 62 de détermination du profil de décélération réelle pour récupérer le profil de décélération réel.
Le module de guidage 66 génère l’information de guidage au sol de l’aéronef 12 en fonction du profil de décélération réelle.
Le module de guidage 66 envoie l’information de guidage au sol au calculateur de bord 36.
Le calculateur de bord 36 guide l’aéronef 12 au sol de sorte que celui-ci applique le profil de décélération.
Lors d’une cinquième étape S240, le temps d’occupation réel de la piste d’atterrissage 16 est calculé en fonction de l’instant auquel l’aéronef passe au droit du seuil amont 24 et de l’instant auquel l’aéronef emprunte la sortie cible.
Notamment, le temps d’occupation réel est calculé par le module 72 de calcul du temps d’occupation réel de la piste d’atterrissage 16.
Le système 30 selon l’invention permet de diminuer le temps d’occupation de la piste 16 par l’aéronef 12 en diminuant la durée de la phase de décélération au sol, pendant laquelle l’aéronef 12 se déplace à une vitesse relativement faible, et en augmentant la durée de la phase d’approche en vol, pendant laquelle l’aéronef 12 se déplace à une vitesse relativement élevée.
En outre, le système 30 améliore le confort pour tout occupant de l’aéronef 12 durant la phase d’atterrissage en appliquant une valeur de décélération constante sur l’aéronef 12 pendant la phase de décélération au sol.
Ceci évite à l’aéronef 12 de trop freiner, ralentissant sur la piste 16 et augmentant le temps d’occupation ou de subir des à-coups lorsque l’équipage ou un système de régulation doit ajuster la vitesse.
Egalement, le système 30 permet de prédire le temps d’occupation de la piste afin de faciliter la répartition de la charge sur le trafic aérien lié à la piste d’atterrissage 16.
Selon une variante, le sous-module 60B est configuré pour déterminer la portion transitoire du profil de décélération cible en fonction de la vitesse cible de l’aéronef 12 au toucher, de la valeur de la décélération constante cible déterminée par le sous-module 60A, des paramètres de conditions d’atterrissage au toucher et des paramètres piste, notamment sur la base d’une équation.
Selon une autre variante, le module de détermination 52 est configuré pour déterminer la vitesse de roulage cible à laquelle l’aéronef 12 doit emprunter la sortie cible en utilisant une valeur par défaut prédéfinie. Cette valeur par défaut prédéfinie est par exemple modifiable par l’équipage via l’interface homme-machine 40.