INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’un des aspects de l’invention, les branches de circulation sont reliées entre elles par au moins une traverse, notamment une traverse en forme d’une bande rectiligne.
Selon l’un des aspects de l’invention, les branches de circulation comportent au moins une paire de branches reliées entre elles par au moins une traverse, notamment en forme d’une bande rectiligne.
Selon l’un des aspects de l’invention, les deux branches sont reliées entre elles par la traverse seulement à l'intérieur de la paire de branches.
Selon l’un des aspects de l’invention, la traverse est agencée perpendiculairement à chaque branche de circulation.
Selon l’un des aspects de l’invention, la traverse a une largeur sensiblement égale à la largeur de la branche de circulation.
Selon l’un des aspects de l’invention, un ajour est formé entre les deux traverses successives.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’ajour a un pourtour sensiblement rectangulaire.
Selon l’un des aspects de l’invention, la cavité de ralentissement présente une jonction avec la branche de circulation différente des jonctions amont et aval.
Selon l’un des aspects de l’invention, les cavités de ralentissement présentent des dimensions qui diminuent d’une branche de circulation à l’autre dans le sens d’écoulement de fluide caloporteur dans le canal de distribution.
Ainsi, le volume des cavités diminuent d’une branche à l’autre dans le sens d’écoulement de fluide caloporteur dans le canal de distribution. Les dimensions de la cavité de ralentissement peuvent être adaptées en fonction du flux de chaleur que l’on souhaite réduire.
Selon l’un des aspects de l’invention, la cavité de ralentissement présente un pourtour, notamment en forme sensiblement rectangulaire, lorsque la cavité de ralentissement est observée suivant un axe perpendiculaire au plan défini par la zone de placement en vis-à-vis de ladite cavité.
Selon l’un des aspects de l’invention, le pourtour rectangulaire de chaque cavité de ralentissement est plus petit d’une cavité à l’autre.
Plus préférentiellement, la composition selon l'invention comprend au moins un dirhamnolipide de formule (II) suivante : (II)
dans laquelle : m désigne un nombre entier égal à 2, 1 ou 0 ; m est égal à 1, n désigne un nombre entier égal à 1, R 1 est un radical -(CH 2 ) p -CH 3 , p étant un nombre entier variant de 1 à 23, de 4 à 12, R 2 est un radical -(CH 2 ) q -CH 3 , q étant un nombre entier variant de 1 à 23, de 4 à 12,
À titre d'illustration et sans limitation des di-rhamnolipides de formule (II) pouvant convenir à l'invention, on peut citer en particulier les composés de formule di-RL-CXCY, tels que définis dans le Tableau 1 ci-dessous.
La formule di-RL-CXCY est une variante d'écriture afin de représenter un di-rhamnolipide (di-RL) fonctionnalisé par deux radicaux R 1 et R 2 respectivement représentés par les symboles CX et CY, les nombres entiers X et Y étant respectivement égaux à p+4 et q+4.
[TABLEAU 1] Tableau 1 : Di-rhamnolipides
Selon un mode de réalisation, la composition nettoyante selon l'invention comprend au moins un di-rhamnolipide de formule (II) dans laquelle p et q sont identiques et égaux à 6 et m est égal à 1, également dénommé di-RL-C10C10, ou l'un de ses sels, solvates et isomères optiques.
Dans certains modes de réalisation, le di-rhamnolipide de formule (II) dans laquelle p et q sont identiques et égaux à 6 et m est égal à 1 est présent dans la composition nettoyante selon l'invention dans une proportion d'au moins 50 % en poids et de 51 % à 85 % en poids, par rapport au poids total de rhamnolipides.
Selon un autre mode de réalisation, la composition nettoyante selon l'invention comprend au moins un di-rhamnolipide de formule (II) dans laquelle m est égal à 1, p est égal à 6 et q est égal à 8.
Selon un autre mode de réalisation, la composition nettoyante selon l'invention comprend au moins un di-rhamnolipide de formule (I) dans laquelle n et m sont égaux à 1, R 1 représente un radical -(CH 2 ) o CH 3 , o étant un nombre entier variant de 4 à 12, et R 2 est choisi parmi les radicaux pentényle, hexényle, heptényle, octényle, nonényle, décényle, undécényle, dodécényle et tridécényle ; R 1 représente un radical -(CH 2 ) 6 CH 3 et R 2 un radical nonényle.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition nettoyante selon l'invention comprend un mélange d'au moins deux, en particulier au moins trois, di-rhamnolipides de formule (I) ou de formule (II) choisis parmi :
un di-rhamnolipide de formule (II) dans laquelle p et q sont identiques et égaux à 6 et m est égal à 1 ;
un di-rhamnolipide de formule (II) dans laquelle m est égal à 1, p est égal à 6 et q est égal à 8 ; et
au moins un di-rhamnolipide de formule (VI) dans laquelle n et m sont égaux à 1, R 1 représente un radical -(CH 2 ) o CH 3 , o étant un nombre entier variant de 4 à 12, et R 2 est choisi parmi les radicaux pentényle, hexényle, heptényle, octényle, nonényle, décényle, undécényle, dodécényle et tridécényle ; R 1 représente un radical -(CH 2 ) 6 CH 3 et R 2 un radical nonényle.
Dans certains modes de réalisation, la composition nettoyante selon l'invention comprend un mélange d'au moins deux, en particulier au moins trois, di-rhamnolipides de formule (I) ou de formule (II) choisis parmi : au moins 50 % en poids et de 51 % à 85 % en poids d'un di-rhamnolipide de formule (II) dans laquelle p et q sont identiques et égaux à 6 et m est égal à 1, par rapport au poids total de rhamnolipides de 0,5 % à 25 % en poids, de 5 % à 15 % en poids, d'un dirhamnolipide de formule (II) dans laquelle p est égal à 6, q est égal à 8 et m est égal à 1, par rapport au poids total de rhamnolipides, et de 0,5 % à 15 % en poids, de 3 % à 12 % en poids, de 5 % à 10 % en poids, d'un dirhamnolipide de formule (VI) dans laquelle n et m sont égaux à 1, R 1 représente un radical -(CH 2 ) 6 CH 3 et R 2 représente un radical nonényle, par rapport au poids total de rhamnolipides.
La cire hydrocarbonée polaire est choisie parmi les cires hydrocarbonées esters, les cires hydrocarbonées alcools, les cires siliconées, ainsi que leurs mélanges. Par « cire hydrocarbonée », on entend une cire formée essentiellement, voire constituée, d'atomes de carbone et d'hydrogène, et éventuellement d'atomes d'oxygène, d'azote, et ne contenant pas d'atome de silicium ou de fluor. Elle peut contenir des groupes alcool, ester, éther, acide carboxylique, amine et/ou amide. Par « cire ester », on entend une cire comprenant au moins une fonction ester. Les cires esters peuvent en outre être hydroxylées. Par « cire alcool », on entend une cire comprenant au moins une fonction alcool, c'est-à-dire comprenant au moins un groupe hydroxyle (OH) libre. La cire alcool additionnelle ne comprend en particulier pas de fonction ester. Par « cire siliconée », on entend une cire comprenant au moins un atome de silicium, et notamment comprenant des groupes Si-O.
La profondeur d’emboîtement Pe (mesurée avantageusement parallèlement à l’axe longitudinal 5’) est avantageusement mesurée entre la face frontale 51 du mandrin 5 et le sommet longitudinal 2161 du roulé 216 ( ).
Lors de cet emboîtement, la déformation radiale Ra (mesurée au niveau du sommet longitudinal 2161 du roulé 216 et perpendiculairement à l’axe longitudinal 5’) est par exemple de 0,2 à 0,8 mm, de préférence encore de 0,35 à 0,55 mm ( ).
Par ailleurs, dans le cas d’une boîte trois pièces, le remplissage est avantageusement réalisé après le scellage de la membrane pelable 3 sur le corps de boîte 2 ; cette membrane pelable 3 forme alors le fond inférieur du corps de boîte 2.
Une paroi de fond (non représentée) est sertie ensuite au niveau de la seconde bordure libre 218 de la paroi latérale 21 qui se situe à l’opposé du roulé 216.
Inversement, dans le cas d’une boîte deux pièces, le remplissage est avantageusement réalisé avant le scellage de la membrane pelable 3 sur le corps de boîte 2. En d’autres termes, la membrane pelable 3 est rapportée sur le corps de boîte 2 après son remplissage.
Avantage de l’invention L’emballage métallique 1 selon l’invention a l’intérêt de présenter une optimisation de la consommation métallique, notamment du fait de la combinaison entre :
- la structure du roulé 216, et
- la cote longitudinale C entre le bord libre 321 de la bande périphérique 32 et le sommet longitudinal 2161 du roulé 216.
Cette solution a l’intérêt de permettre un volume intérieur qui est accru, à quantité de métal égale.
Un autre avantage de l’invention est de proposer un emballage métallique qui est équilibré dimensionnellement (approximativement de même diamètre en haut et en bas).
Ingrédients Ex 1 hors invention Ex 2 invention Ex 3 hors invention Ex 4 invention RED IRON OXIDES (TAROX IRON OXIDES R-800HP® TITAN KOGYO) 0,23 0,28 0,35 0,35 YELLOW IRON OXIDES (TAROX IRON OXIDE LL-100 HP® - TITAN KOGYO) 1,19 1,42 1,78 1,78 YELLOW IRON OXIDES (TAROX IRON OXIDE BL-100HPL® - TITAN KOGYO) 0,10 0,12 0,15 0,15 TITANIUM DIOXIDE (HOMBITAN FF PHARMA® - VENATOR) 8,48 10,18 12,72 12,72 SODIUM POLYMETHACRYLATE (solution aqueuse à 25% en poids en matière active) (DARVAN 7-N VANDERBILT) 1,67 2,0 2,5 2,5 DIPROPYLENE GLYCOL 20,00 24,00 15,00 30,00 POLYGLYCERYL 10 LAURATE (DERMOFEEL G 10 L MB® - DR STRAETMAN) 1,00 1,00 1,00 1,00 PHENOXYETHANOL 0,70 0,70 0,70 0,70 (XANTHAN GUM KELTROL CG® - CP KELCO) 0,30 0,30 0,30 0,30 WATER qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Quantité de pigments 10 12 15 15 Rapport en poids polyol(s)/pigments 2 2 1 2
Ingrédients Ex 5 hors invention Ex 6 invention RED IRON OXIDES (and) PHYTIC ACID UNIPURE RED LC388 PHY® – SENSIENT) 0,23 0,35 YELLOW IRON OXIDES (and) PHYTIC ACID (UNIPURE YELLOW LC188 PHY®® – SENSIENT) 1,19 1,78 BLACK IRON OXIDES (and) PHYTIC ACID (UNIPURE BLACK LC998 PHY® - SENSIENT) 0,10 0,15 TITANIUM DIOXIDE (and) PHYTIC ACID (UNIPURE WHITE LC987 PHY ® – SENSIENT) 8,48 12,72 DIPROPYLENE GLYCOL 20,00 30,00 PHENOXYETHANOL 0,70 0,70 (XANTHAN GUM KELTROL CG® - CP KELCO) 0,30 0,30 WATER qsp 100 qsp 100 Quantité de pigments 10 15 Rapport en poids polyol(s)/pigments 2 2
Ingrédients Exemple 7 invention RED IRON OXIDES (and) SILICA (SYMPHOLIGHT RW-S® - JGC CATALYSTS & CHEMICALS) 0,35 YELLOW IRON OXIDES (and) SILICA (SYMPHOLIGHT YW-S® -JGC CATALYSTS & CHEMICALS) 1,78 BLACK IRON OXIDES (and) SILICA (SYMPHOLIGHT BW-S® - JGC CATALYSTS & CHEMICALS) 0,15 TITANIUM DIOXIDE (and) SILICA (SYMPHOLIGHT WW - JGC CATALYSTS & CHEMICALS) 12,72 DIPROPYLENE GLYCOL 30,00 POLYGLYCERYL 10 LAURATE (DERMOFEEL G 10 L MB® - DR STRAETMAN) 1 PHENOXYETHANOL 0,7 XANTHAN GUM (KELTROL CG® - CP KELCO) 0,3 WATER qsp 100 Quantité de pigments 15 Rapport en poids polyol(s)/pigments 2
Mode opératoire de préparation des exemples 1 à 7 On a réalisé une dispersion pigmentaire concentrée en ajoutant du dipropylene glycol à la totalité des pigments, avec un poids de glycol identique au poids des pigments. Cette dispersion a été broyée par trois passages à la tricylindre. On a réalisé un gel concentré composé de 0,3 g de gomme de xanthane dans 20 g d’eau, sous agitation. On a réalisé la phase de dilution, qui contient le Polyglyceryl-10 Laurate, le Phenoxyethanol, le reliquat de dipropylene glycol, le Sodium Polymethacrylate le cas échéant et le reliquat d’eau. Cette phase de dilution a été ajoutée à la dispersion pigmentaire concentrée sous agitation. On a ajouté ensuite le gel concentré en agitant jusqu’à obtenir un mélange homogène.
Tests d’évaluation sur carte de contraste de la couvrance et du play-time Couvrance
La couvrance a été déterminée à partir de mesures de contrast ratio sur carte de contraste Byko 2814®, avec étalement d’un film de produit d’épaisseur de 25 µm au Barcoater. La mesure a été faite au Minolta après un temps de séchage d’une heure.
La mesure a été réalisée au spectrocolorimètre. Les mesures ont été prises avec l’étalon colorimétrique D65 correspondant à une lumière naturelle en plein jour en zone tempérée. Il s'agit d'un blanc froid qui correspond à une température de couleur proximale de 6 500 K. L’appareil mesure l’intensité lumineuse subjective indépendante de la couleur, donnée par la composante Y et appelée Luminance. Chaque exemple de produit a été appliqué sur un support alternativement noir et blanc. On a mesuré l'écart de teinte entre le dépôt sur la surface noire et celui sur la surface blanche par : [Math 1]
Puis cette valeur a été ramenée à 100, on parle alors d’opacité :
L'opacité de chaque exemple de produit étant sa capacité à occulter les colorations du substrat. Plus le rapport est proche de 100% (Contrast ratio de 1), plus les substrats sont occultés et meilleure est la couvrance.
La valeur Y white correspond à la moyenne de 3 mesures Y prises en SCE (Specular Component Excluded) dans la partie blanche et de même pour Y black sur le substrat noir.
Les résultats sont résumés dans le tableau suivant :
Couvrance Ex 1 Hors invention Ex 2 invention Ex 4 invention Ex 5 Hors invention Ex 6 invention Quantité de pigments en % en poids 10 12 15 10 15 Opacité 54,8 63,7 65,9 44,9 61,4 Ecart type 0,9 0,8 3,7 2 1,9
On a observé dans les exemples 1 et 5 hors invention une baisse importante de la couvrance pour des teneurs en pigments inférieures à 12% en poids par rapport au poids total de la composition (ie 10%), par rapport aux exemples 2, 4 et 6 selon l’invention comprenant 12% ou 15% en poids Play-time
Le play-time a été défini sur cartes de contraste Byko Uncoated 2831®. Un dépôt de 25µl est étalé au doigt sur une zone circulaire de diamètre 40 mm, en effectuant un tour par seconde. Le résultat a été exprimé en nombre de tours que l’on a pu effectuer avant que le produit ne se fige. Chaque exemple de produit a été évalué par 10 évaluateurs, et chaque mesure a été répété deux fois.
Play Time Ex 3 hors invention Ex 4 invention Ex 6 invention Ex 7 invention Rapport en poids polyol(s)/pigments 1 2 2 2 Quantité de pigments en % en poids 15 15 15 15 Nombre de tours 36,2 67,4 79,1 77,4 Ecart type 6,9 16,0 12,7 8,8
Typiquement, le bain de métal liquide est en alliage d’aluminium A0850.0 sous forme liquide, de composition chimique de préférence différente du A0850.0 utilisé comme MCP.
En fonctionnement normal du réacteur, toute la chaleur générée par les réactions de fission du cœur 11 est évacuée par échange thermique lors de la traversée du cœur par le sel S à l’état liquide et uniquement en convection naturelle. Le sel liquide S échange cette chaleur à travers la paroi de la cuve primaire 10 lors de sa redescente entre le redan 14 et la cuve primaire 10. Cette chaleur est alors transférée par le bain de métal liquide 31 pour être évacuée par le circuit secondaire 32 vers un réseau de chaleur et/ou un système de conversion d’énergie. Pendant ce fonctionnement normal, le volume 23 de MCP reste à l’état solide.
En cas d’arrêt provoqué par un opérateur, les mêmes échanges thermiques se produisent. Ainsi, la chaleur résiduelle du cœur 11 à l’arrêt est également évacuée par échange thermique lors de la traversée du cœur 11 par le sel inerte S à l’état liquide et uniquement en convection naturelle. Puis, le sel S échange cette chaleur à travers la paroi de la cuve primaire 10 lors de sa redescente entre le redan 14 et la cuve primaire 10. Cette chaleur est alors transférée par le bain de métal liquide 31 pour être évacuée par le circuit secondaire 32 vers un réseau de chaleur et/ou un système de conversion d’énergie. Pendant cet arrêt provoqué, le volume 23 de MCP reste à l’état solide.
En fonctionnement accidentel, notamment en cas de Manque de Tension Généralisée (MdTG), qui correspond à une perte totale d’alimentation électrique, comme le scénario de l’accident de Fukushima, la chaleur résiduelle du cœur 11 à l’arrêt est évacuée par échange thermique lors de la traversée du cœur par le sel S à l’état liquide et uniquement en convection naturelle. Puis, le sel S échange cette chaleur à travers la paroi de la cuve primaire 10 lors de sa redescente entre le redan 14 et la cuve primaire 10. Cette chaleur est absorbée par le MCP initialement solide, qui subit une transition de l’état solide à l’état liquide. L’inventaire du volume 23 de MCP permet, par l’énergie requise pour le changement de phase (chaleur latente) d’absorber toute la puissance résiduelle du cœur pendant une durée prédéterminée, typiquement de 3 jours.
Les études réalisées permettent de couvrir la gamme de 1 à 20 MWth avec un fonctionnement normal et accidentel, avec circulation du sel primaire S exclusivement par convection naturelle.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le pont de matière forme sur la coupe transversale du tube une ligne brisée dont un premier segment est relié au premier ensemble de circulation de fluide et dont un deuxième segment joint le premier segment à un troisième et dernier segment de la ligne brisée, le troisième segment étant relié au deuxième ensemble de circulation de fluide, le premier et le troisième segment s’inscrivant sur des droites distinctes parmi les deux droites parallèles, le deuxième segment correspondant à une paroi du pont de matière séparant deux dégagements de matière.
Dans ce mode de réalisation, le deuxième segment est donc plus ou moins incliné par rapport à la direction des droites parallèles selon la somme des largeurs des premier et troisième segments par rapport à la largeur du pont de matière, transversalement au tube. Notamment lorsque les premier et troisième segments couvrent ensemble la largeur du pont de matière, le deuxième segment est orthogonal à la direction transversale. Bien sûr la notion de ligne brisée et de segments dans ce mode de réalisation est à relativiser en fonction de la façon dont le pont de matière est fabriqué, notamment une courbure peut exister sur le pont de matière pour relier chaque segment.
Dans ce mode de réalisation de l’invention, la longueur du deuxième segment est par exemple comprise entre 20 et 60 % de la longueur de la ligne brisée, les longueurs étant mesurées dans un plan de la coupe transversale du tube.
Selon une caractéristique préférée du dispositif de régulation thermique selon l’invention, la boîte de distribution comporte une ou plusieurs nervures comblant chacun des deux dégagements de matière lorsque le tube et la boîte de distribution sont solidarisés. Cette ou ces nervures séparent de plus avantageusement la communication entre la chambre d’arrivée et le premier ensemble de circulation de fluide, de la communication entre la chambre de retour et le deuxième ensemble de circulation de fluide. En particulier, ces nervures forment une paroi centrale séparant les chambres d’arrivée et de retour dans la boîte de distribution.
Selon une autre caractéristique préférée, la boîte de distribution comporte une portion de réception de forme complémentaire à l’extrémité longitudinale du tube, l’extrémité longitudinale du tube étant emboîtée dans la portion de réception. Cette forme complémentaire réalisée notamment grâce aux nervures mentionnées plus haut, permet d’assurer l’étanchéité entre la boîte de distribution et le tube. Le tube est par exemple brasé avec la boîte de distribution une fois le tube inséré dans celle-ci. La boîte de distribution, contrairement au tube, est préférentiellement réalisée par emboutissage d’une plaque métallique par exemple en aluminium. En variante la boîte de distribution est usinée. D’autres matières que l’aluminium sont bien sûr envisageables dès lors qu’elles sont conductrices thermiquement avec une tenue mécanique suffisante pour ne pas se déformer sous la pression du fluide caloporteur.
Par exemple, la boîte de distribution est formée par deux coques fixées l’une sur l’autre, chaque coque comportant un premier évidement formant une moitié de la chambre d’arrivée et un deuxième évidement formant une moitié de la chambre de retour, et la boîte de distribution comporte une ou plusieurs nervures sur chaque coque, disposées entre les moitiés de chambre des coques. Les évidements formant les chambres d’une part, et les nervures d’autre part, sont facilement formées par emboutissage de plaques métalliques formant chacune une des deux coques, qui sont brasées ou soudées ensuite l’une sur l’autre pour former la boîte de distribution. Les nervures séparent longitudinalement les deux évidements sur chacune des coques. Lorsque le tube est inséré dans celle-ci, les nervures forment une paroi centrale séparant les deux chambres, et comblent les dégagements de matière formés par le pont de matière, en s’étendant jusqu’à un bord longitudinal de la boîte de distribution formant une extrémité longitudinale de la portion de réception. Dans cette disposition, les nervures s’étendent donc longitudinalement au-delà des parois du pont de matière depuis le tube vers la boîte de distribution.
Dans le mode de réalisation où le pont de matière forme trois segments en coupe transversale, une des coques comporte une nervure en contact avec une paroi latérale appartenant au premier ensemble de circulation de fluide, et avec des parois du pont de matière correspondant au premier segment et au deuxième segment, et l’autre des coques comporte une nervure en contact avec une paroi latérale appartenant au deuxième ensemble de circulation de fluide, et avec des parois du pont de matière correspondant au troisième segment et au deuxième segment, les nervures s’étendant sur une épaisseur du premier ou du deuxième ensemble de circulation de fluide comprise entre leurs deux bords longs.
Selon une caractéristique préférée de l’invention, au moins une des nervures comporte une butée longitudinale apte à venir en appui contre une face d’extrémité longitudinale du pont de matière lorsque le tube et la boîte de distribution sont solidarisés. En venant en appui sur l’épaisseur du pont de matière, la butée longitudinale bloque toute fuite interne entre le premier ensemble de circulation et le deuxième ensemble de circulation. La butée longitudinale prolonge en effet la nervure orthogonalement aux directions transversale et longitudinale en vis-à-vis de toute l’épaisseur du pont de matière, ou d’une épaisseur suffisante pour que lors du brasage du tube et de la boîte, l’étanchéité entre les chambres de retour et d’arrivée soit complète. La butée longitudinale forme donc une surépaisseur de la nervure, qui prolonge la nervure de sorte à occuper toute l’épaisseur de la boîte de distribution entre les chambres d’arrivée et de retour. Suivant le processus d’assemblage tube-boîte, la butée longitudinale n’atteint pas forcément le pont de matière sur la face d’extrémité du tube. Dans ce cas une fuite interne entre les deux ensembles de circulation est tout de même limitée par la surépaisseur formée par la butée longitudinale sur la nervure, au-delà de la distance entre le tube et la butée longitudinale, cette distance étant limitée du fait que la découpe du tube ne forme pas de bavure longitudinale.
L’invention concerne aussi un système de stockage d’énergie électrique comprenant plusieurs composants dont le fonctionnement est sensible à la température, notamment des ensembles d’organes de stockage d’énergie électrique, et au moins un dispositif de régulation thermique selon l’invention, le tube du dispositif de régulation thermique étant fermé, du côté opposé à la boîte de distribution du dispositif de régulation thermique, par une boîte de renvoi du dispositif de régulation thermique, la boîte de renvoi faisant communiquer le premier ensemble de circulation de fluide avec le deuxième ensemble de circulation de fluide du tube.
De préférence, le système de stockage d’énergie électrique selon l’invention comporte un premier et un deuxième dispositifs de régulation thermique selon l’invention, configurés pour être reliés de manière étanche par coopération directe de la tubulure d’entrée du premier dispositif de régulation thermique, avec une tubulure de desserte reliée à la chambre d’arrivée du deuxième dispositif de régulation thermique, et de la tubulure de sortie du premier dispositif de régulation thermique, avec une tubulure d’évacuation reliée à la chambre de retour du deuxième dispositif de régulation thermique.