INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un capteur de présence de piéton configuré pour détecter la présence de piétons à proximité du dispositif d’acquisition.
De cette manière, le dispositif d’acquisition peut déterminer un nombre de piétons présents à proximité et servir à couvrir une zone géographique de la même manière qu’un capteur distant.
Le convertisseur DC/DC 8 est par exemple un convertisseur résonant, par exemple de type CLLC.
Selon l’invention, le composant 2 comprend un dispositif de détection d’un défaut d’isolement 1 entre l’un au moins :
- d’une phase de la tension alternative et la terre, et
- du neutre de la tension alternative et la terre.
Selon l’exemple représenté à la , le dispositif de détection de défaut d’isolement 1 présente une entrée 12 qui peut être connectée à la tension alternative entre l’étage de filtrage 10 et l’onduleur/redresseur 6 ou qui peut être connectée à la tension alternative entre le connecteur 5 et l’étage de filtrage 10. Dans l’exemple de la , la connexion du dispositif de détection de défaut d’isolement s’effectue entre le connecteur 5 et l’étage de filtrage 10.
Le dispositif de détection 1 permet de détecter un défaut d’isolement entre la terre et le neutre N, ou un défaut d’isolement entre une phase L1, L2, L3 de la tension alternative et la terre. Ce dispositif de détection 1 comprend encore une sortie 15 connectée à la terre, une impédance 16, qui est dans cet exemple précis une résistance de mesure, et il comprend ici un système de détermination 18 de la tension aux bornes de cette résistance de mesure 16. Le dispositif de détection 1 comprend également un générateur 19 fournissant une tension alternative à une deuxième fréquence, par exemple de 2Hz, et dont l’amplitude peut être de l’ordre de quelques V, par exemple 3V.
Le composant électronique 2 comprend encore une unité de traitement 20 mettant en œuvre un ou plusieurs microcontrôleurs. Cette unité de traitement 20 peut être intégrée au dispositif de détection 1 et dédiée à ce dernier. Le cas échéant, cette unité de traitement est confondue avec le système de détermination 18. En variante, l’unité de traitement 20 appartient à une commande centralisée du véhicule, encore appelée « VCU », ou encore à une commande de l’onduleur/redresseur 6.
On constate sur la que le dispositif 1 comprend, en plus des éléments précités
un interrupteur électronique 25, qui est ici un relais, et son circuit de commande 26.
On constate également qu’une résistance 29 est montée en série entre l’interrupteur 25 et la résistance de mesure 16, cette résistance 29 définissant avec la résistance de mesure 16 un montage de type pont diviseur de tension.
Le fonctionnement du dispositif de détection 1 d’un défaut d’isolement décrit en référence à la va maintenant être expliqué en référence aux figures 3 et 4 qui modélisent respectivement le cas d’un défaut d’isolement entre la phase L1 et la terre, et le cas d’un défaut d’isolement entre le neutre N et la terre. Dans cet exemple, du courant circule depuis l’unité de stockage d’énergie électrique 4 vers le connecteur 5, et l’interrupteur 25 est commandé pour rester fermé.
La correspond au cas où un défaut d’isolement existe entre la phase L1 et la terre. Lorsque le relais 25 est fermé, du courant circule via l’entrée 12 à travers les résistances 29 et 16 alors qu’une résistance de défaut 30 modélise le défaut d’isolement entre la phase L1 et la terre.
Par application de la loi des mailles, on constate que la tension phase-neutre V1 pour la phase L1 à la première fréquence est alors appliquée aux résistances 16, 29 et 30. On constate également que la tension à la deuxième fréquence fournie par le générateur 19 est également appliquée à ces résistances 16, 29 et 30. Le système de détermination 18 reçoit alors en entrée la tension appliquée aux bornes de la résistance de mesure 16. Cette tension comprend ici une composante à la première fréquence et à la deuxième fréquence.
Le système de détermination 18 peut comprendre :
- un étage d’amplification 30 de la tension aux bornes de la résistance 16, et
- un étage de filtrage 31 de la composante qui est à la première fréquence dans cette tension. Ce système de mesure 18 est représenté plus en détail sur la .
- représente un composant électronique assurant l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule,
- représente une partie du composant électronique de la , comprenant également un dispositif de détection d’un défaut d’isolement selon un exemple de mise en œuvre de l’invention,
- est une modélisation du composant de la en cas de défaut d’isolement entre une phase de la tension alternative et la terre,
- est une modélisation du composant de la en cas de défaut d’isolement entre le neutre de la tension alternative et la terre,
- est une vue de la sur laquelle un exemple de réalisation du système de mesure du dispositif de détection d’un défaut d’isolement est représenté, et
- représente de façon structurelle un composant électronique avec son boîtier.
On a représenté sur la un composant électronique 2 pour la charge d’une unité de stockage d’énergie électrique 4. Ce composant électronique 2 comprend :
- un connecteur 5 apte à être branché à un réseau électrique fournissant une tension alternative,
- un onduleur/redresseur 6, et
- un convertisseur DC/DC 8.
Comme on peut le voir sur la , l’onduleur/redresseur 6 est ici disposé en série entre le connecteur 5 et le convertisseur DC/DC 8.
L’unité de stockage d’énergie électrique 4 est ici une batterie utilisée pour l’alimentation électrique d’une machine électrique de propulsion de véhicule. Cette batterie présente par exemple une tension nominale supérieure à 60V, notamment à 300V, notamment à 400V, notamment à 800V, voire à 1000V.
Le réseau électrique est par exemple un réseau triphasé véhiculant une tension à une première fréquence qui est de 50Hz ou 60Hz et dont la valeur efficace est de 230V ou 240V.
Comme représenté sur la , un étage de filtrage 10 du courant alternatif peut être prévu, cet étage de filtrage 10 étant ici disposé en série entre le connecteur 5 et l’onduleur/redresseur 6. Cet étage de filtrage 10 permet par exemple, lorsque la tension alternative est polyphasée, un filtrage du courant de mode commun et/ou un filtrage du courant différentiel.
Le cas échéant, de manière facultative, un autre étage de filtrage 11 du courant continu peut être présent, étant alors disposé en série entre le convertisseur continu/continu 8 et l’unité de stockage d’énergie électrique 4, comme représenté sur la .
En référence à la , les pattes annulaires radiales 326 ou brides sont sensiblement parallèles et longitudinalement espacées l’une de l’autre de manière à former une section en U définissant un espace dans lequel peut être insérée la cloison radiale 305305 de chacun des secteurs 310.
Selon une possibilité préférée, cette première phase de définition de la zone de mesure 203 est réalisée par le calcul. Selon une autre possibilité, cette première phase de définition de la zone de mesure 203 est réalisée sur le SST installé. Dans cette possibilité, cette première phase de définition comprend plusieurs étapes successives. Tout d’abord, le SST est complètement déchargé. Le MCP 103 est entièrement à l’état solide. Ensuite, le premier niveau de hauteur 201 du front de séparation 110 est mesuré. La hauteur de l’interface entre le MCP solide 103 et le ciel de gaz 102, correspondant au front de séparation 110 dans cet état déchargé, est mesurée depuis la paroi supérieure 111 de la cuve, préférentiellement, c’est-à-dire depuis le fond de la cuve 101. Cette hauteur 201 correspond à la hauteur du MCP solide 103 dans cet état déchargé. Ensuite, le SST est complètement chargé. Le MCP 104 est sensiblement entièrement à l’état liquide. Enfin, le deuxième niveau de hauteur 202 du front de séparation 110 est mesuré. La hauteur de l’interface entre le MCP liquide 104 et le ciel de gaz 102, correspondant au front de séparation 110 dans cet état chargé, est mesurée depuis la paroi supérieure 111 de la cuve préférentiellement, c’est-à-dire depuis le fond de la cuve 101. Cette hauteur 202 correspond à la hauteur du MCP liquide 104 dans cet état chargé. La zone de mesure 203 se situe entre le premier niveau de hauteur 201 et le deuxième niveau de hauteur 202.
Le procédé de positionnement du dispositif de détermination selon l’invention comprend avantageusement une deuxième phase de positionnement d’au moins un détecteur à lame vibrante 200 dans la zone de mesure 203 sur une paroi latérale 113 de la cuve 101 à une hauteur prédéfinie.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de mise en place du dispositif de détermination comprend la répétition de la deuxième phase de positionnement d’au moins un détecteur à lame vibrante 200 pour chaque autre détecteur à lame vibrante 200 destiné à être agencé dans la zone de mesure 203 à une hauteur différente.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de détermination d’un taux de charge d’un SST. Selon l’invention, le procédé de détermination du taux de charge du SST comprenant la réception du signal fourni par un ou plusieurs détecteur(s) à lame vibrante 200, avantageusement par la carte électronique, puis la détermination du taux de charge en fonction du signal fourni par chaque détecteur à lame vibrante 200 et leur hauteur dans la zone de mesure 203. Avantageusement, la carte électronique fournit un taux de charge en pourcentage compris préférentiellement entre 10 et 90%, préférentiellement entre 5 et 95 %. Selon un mode de réalisation préférée, la détermination d’un taux de charge d’un SST est réalisée en continu .
Selon une possibilité, la première phase de définition de la zone de mesure 203 peut être réalisée à nouveau après un certain nombre de cycles de chargé de décharge pour s’assurer que le premier niveau de hauteur 201 et le deuxième niveau de hauteur 202 n’ont pas variés du fait de la dégradation de la qualité du MCP.
Un exemple de mise en œuvre et ci-après donné. Un système de stockage thermique 100 est constitué d’un faisceau de tubes 105 inclus dans une calandre, ou cuve, 101 montée sur pied. La calandre est fermée en haut et en bas par des fonds bombés. La cuve 101 est destinée à recevoir le MCP 103,104 de la famille des alcools gras. La cuve 101 comprend de l’ordre de 8,8 tonnes de MCP 103,104. Le faisceau de tubes 105 est constitué de 361 tubes à ailettes de longueur totale de 9000 mm pour une longueur de tubes avec ailettes de 8600 mm. Le SST a une hauteur totale hors tout de 12 m pour un diamètre de 1,40 m. Le SST est configuré pour le stockage de 800 kW.h.
Le premier niveau de hauteur 201 quand le MCP 103 est entièrement solide est de 7600 mm.
Le deuxième niveau de hauteur 202 quand le MCP 104 est entièrement liquide est de 8600 mm.
Le premier niveau de hauteur 201 et le deuxième niveau de hauteur 202 sont mesurés à partir de la plaque de distribution du bas de la cuve en contact avec le MCP.
Dix détecteurs à lame vibrante 200 sont agencés dans la zone de mesure 203 définie entre le premier niveau de hauteur 201 et le deuxième niveau de hauteur 202. Les détecteurs à lame vibrante 200 sont agencés aux hauteurs prédéfinies suivantes par rapport au-dessus de la plaque du collecteur inférieure 108 : 7650 mm 7750 mm 7850 mm 7950 mm 8050 mm 8150 mm 8250 mm 8350 mm 8450 mm 8550 mm
Dans cette configuration, lorsque tous les détecteurs à lame vibrante 200 transmettent un signal de valeur zéro, le taux de charge du SST est inférieur à 5 %. Lorsque tous les détecteurs à lame vibrante 200 transmettent un signal de valeur de un, le taux de charge du SST est supérieur à 95 %. Quand la moitié des détecteurs à lame vibrante 200 transmet une valeur de un et que l’autre moitié transmet une valeur de zéro alors le taux de charge est compris entre 45 et 55 %.
Liste des références 100. SST 101. Cuve 102. Ciel de gaz 103. MCP solide 104. MCP liquide 105. Faisceau de tubes 106. Ailettes 108. Distributeur inférieur 109. Distributeur supérieur 110. Front de séparation MCP/gaz 111. Paroi supérieure 112. Paroi inférieure 113. Parois latérales 200. Détecteur à lame vibrante 201. Premier niveau de hauteur 202. Deuxième niveau de hauteur 203. Zone de mesure 206. Hauteur entre deux lames vibrantes successives 301. Introduction de fluide caloporteur froid lors de la décharge (= température inférieure à la température de fusion du MCP) 302. Évacuation de fluide caloporteur réchauffé lors de la décharge (température supérieure à la température du fluide caloporteur froid) 303. Introduction de fluide caloporteur chaud lors de la charge (= température supérieure à la température de fusion du MCP) 304. Évacuation de fluide caloporteur refroidi lors de la décharge (température inférieure à la température du fluide caloporteur chaud) 400. Première Portion de lame vibrante destinée à être agencée à l’intérieur de la cuve et en contact avec le MCP liquide ou le ciel de gaz 401. Deuxième Portion de lame vibrante destinée à traverser la cuve 402. Troisième Portion de lame vibrante destinée à être extérieure à la cuve 403. Première lame 404. Deuxième lame 2001. Premier détecteur à lame vibrante 2002. Deuxième détecteur à lame vibrante 2003. Troisième détecteur à lame vibrante 2004. quatrième détecteur vibrante 2005. Cinquième détecteur à lame vibrante
Procédé de contrôle d’un ensemble de sources électriques interconnectées La présente invention se rapporte au domaine de la gestion des réseaux de distribution électrique, en particulier les réseaux comportant un ensemble de sources, notamment des générateurs utilisant différentes sources d’énergie primaire.
De manière bien connue, la production d’électricité dans certains réseaux électriques de distribution peut se faire à partir de sources de production électrique de différente nature. Par exemple, un ou des générateurs entrainés par des moteurs thermiques peuvent être associés à une ou des éoliennes, ainsi qu’à des sources photovoltaïques ou encore à des piles à combustible. Ce type de réseaux peut être employé par exemple en remplacement d’un réseau principal de distribution relié à une centrale électrique, afin de le supplanter en cas de défaillance. Ainsi, les hôpitaux disposent généralement d’un système autonome de fourniture de courant électrique utilisant un ensemble de moteurs thermiques, ce système autonome étant activé en cas de défaillance du réseau principal. Pour des endroits isolés pour lesquels une connexion à une centrale de production électrique n’est pas possible, la génération de courant électrique par ce type de réseaux peut être permanente, aucune autre source de production électrique n’étant disponible. C’est par exemple le cas pour des bateaux de transport de marchandise de type cargo, ou pour les plates-formes pétrolières. C’est aussi le cas pour des sites reculés connectés ou isolés d’une source électrique, comme un chalet ou relais d’altitude, un village éloigné, ou encore une ile autonome.
Afin de pouvoir répondre aux fluctuations dans le temps de la puissance électrique à fournir, il est habituel de faire fonctionner l’ensemble des générateurs à une puissance à la fois bien inférieure à leur puissance maximale, et bien supérieure à leur puissance minimale. La puissance électrique fournie peut ainsi être rapidement augmentée, ou diminuée en fonction des besoins instantanés des consommateurs branchés au réseau. L’adéquation de la puissance électrique fournie au réseau par les différents générateurs au besoin des différentes charges électriques activées sur le réseau est ainsi obtenue en permanence.
À titre d’exemples d’additifs traditionnellement utilisés dans les nettoyants pour la peau, on peut mentionner les agents de correction du pH (par exemple, acide citrique) ; les agents antibactériens, les parfums ; les épaississants ; les colorants, etc.
À titre d’exemples d’ingrédients actifs cosmétiques, on peut citer les humectants, les agents desquamants, les ingrédients actifs blanchissants, les antioxydants, etc.
L’homme du métier peut ajuster le type et la quantité d’ingrédients supplémentaires présents dans les compositions selon la présente invention au moyen d’opérations de routine, de sorte que les propriétés souhaitées de ces compositions ne soient pas affectées négativement par les ingrédients supplémentaires.
Selon un mode de réalisation préféré, la présente invention concerne une composition pour nettoyer et/ou éliminer les maquillages des matières kératiniques, comprenant :
a) de 1,5 % en poids à 3 % en poids par rapport au poids total de la composition de N-stéaroylphytosphingosine ;
b) de 5 % en poids à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition d’au moins un tensioactif choisi parmi les tensioactifs anioniques d’acylglycinates et de carboxylates, le groupe acyle de ceux-ci étant un groupe acyle linéaire comprenant de 10 à 18 atomes de carbone ; les tensioactifs amphotères de (C10-C18)alkylamido(C1-C6)alkylbétaïnes, et leurs combinaisons et
c) de 10 % en poids à 40 % en poids par rapport au poids total de la composition de glycérine.
De préférence, la composition selon la présente invention ne comprend pas d’huile.
Le terme « huile » désigne un composé gras ou une substance grasse qui est sous la forme d’un liquide ou d’une pâte (non solide) à température ambiante (25 °C) sous pression atmosphérique (760 mmHg). Ces huiles peuvent être volatiles ou non volatiles.
Procédé et utilisation La composition selon la présente invention peut être utilisée dans un procédé de nettoyage de la peau, en particulier du visage, par application sur la peau, en particulier du visage.
La composition selon la présente invention peut se présenter sous la forme d'une lotion, d’une crème, d'un liquide ou d'un gel.
La composition selon l’invention peut être appliquée par tout moyen permettant une distribution uniforme, en particulier à l’aide d’un doigt, ou d’une boule de coton, et peut être éliminée par rinçage à l’eau.
Ainsi, selon le deuxième aspect, la présente invention concerne un processus de nettoyage de la peau, comprenant l’application de la composition selon la présente invention sur la peau et le rinçage de ladite composition après une période de temps facultative.
Nom INCI Nom commercial Fournisseur glycérine GLICENAT GC K MB OXITENO Cocamidopropyl bétaïne AMPHOSOL CG-50-X STEPAN Glycinate de cocoyle de potassium (et) cocoate de potassium AMILITE TM GCK-12H AJINOMOTO Hyaluronate de sodium CRISTALHYAL LO SOLIANCE (GIVAUDAN) Ceramide NP CERAMIDE III EVONIK GOLDSCHMIDT
La représente, sous forme d’histogrammes, les résultats de mesure du rendement en grain chez le colza (g/plant), cultivé sans traitement (MO) ou traité avec 2L/ha d’extrait de microalgues (AEC 2L), 6L/ha d’extrait de microalgues (AEC 6L), avec 2L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (CP 2L), 6L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (CP 6L) ou avec le mélange de 6L/ha d’extrait de microalgues et 6L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (MA).
La représente, sous forme d’histogrammes, les résultats de mesure de la quantité de matière sèche totale chez le colza, cultivé en condition normale d’irrigation, sans traitement (MO) ou traité avec 2L/ha d’extrait de microalgues (AEC 2L), 6L/ha d’extrait de microalgues (AEC 6L), avec 2L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (CP 2L), 6L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (CP 6L) ou avec le mélange de 6L/ha d’extrait de microalgues et 6L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (MA).
La représente, sous forme d’histogrammes, les résultats de mesure de la quantité de matière sèche totale chez le colza, cultivé en condition de sécheresse, sans traitement (MO) ou traité avec 2L/ha d’extrait de microalgues (AEC 2L), 6L/ha d’extrait de microalgues (AEC 6L), avec 2L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (CP 2L), 6L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (CP 6L) ou avec le mélange de 6L/ha d’extrait de microalgues et 6L/ha d’hydrolysat protéique de coproduits de porc (MA).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à plusieurs doses (BST 1.5L/ ha, BST 3 L/Ha, BST 6L/Ha), à la culture de la tomate, en comparaison avec celui d’un produit référent (IDROGENA ENERGY ; 3L/Ha) ou avec un échantillon non traité (TNT), lors de trois récoltes successives.
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à plusieurs doses (BST 1.5L/ ha, BST 3 L/Ha, BST 6L/Ha), sur le rendement de production de tomates, en comparaison avec celui d’un produit référent (IDROGENA ENERGY ; 3L/Ha), lors de trois récoltes successives.
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à plusieurs doses (BST 1.5L/ ha, BST 3 L/Ha, BST 6L/Ha), sur le nombre de fruits récoltés (tomates), en comparaison avec celui d’un produit référent (IDROGENA ENERGY ; 3L/Ha) ou avec un échantillon non traité (TNT), lors de trois récoltes successives.
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à plusieurs doses (BST 1.5L/ ha, BST 3 L/Ha, BST 6L/Ha), sur la qualité de la récolte évaluée par la mesure du degré de sucre des fruits récoltés (tomates) selon l’échelle de BRIX, en comparaison avec celui d’un produit référent (TRAINER EDEN STRIM ; 3L/Ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à plusieurs doses (BST 1.5L/ ha, BST 3 L/Ha, BST 6L/Ha), sur la physiologie de la plante évaluée par la mesure de la teneur en chlorophylle de plants de tomate, en comparaison avec celui d’un produit référent (GOACTIV; 100ml dilué dans 100 L d’eau appliqué par hectare) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à plusieurs doses (BST 1.5L/ ha, BST 3 L/Ha, BST 6L/Ha), sur la physiologie de la plante évaluée par la mesure de l’induction de la floraison sur les plants de tomate, en comparaison avec celui d’un produit référent (GOACTIV; 100ml dilué dans 100 L d’eau appliqué par hectare) ou avec un échantillon non traité (TNT), lors de deux récoltes successives.
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à 6L/Ha, sur la physiologie de la vigne évaluée par la mesure du pourcentage de fleurs, en comparaison avec celui d’un produit référent (VIVAFLOR; 2L/ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à 6L/Ha, sur la production de la vigne évaluée par la mesure du rendement en tonnes de raison récolté par hectare, en comparaison avec celui d’un produit référent (VIVAFLOR; 2L/ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à 6L/Ha, sur la production de la vigne évaluée par la mesure du nombre de grappes de raison récoltées par parcelle (47 m 2 ), en comparaison avec celui d’un produit référent (VIVAFLOR; 2L/ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à 6L/Ha, sur la qualité de la récolte de la vigne évaluée par la mesure de l’acide malique dans les raisins récoltés, en comparaison avec celui d’un produit référent (VIVAFLOR; 2L/ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à 6L/Ha, sur la qualité de la récolte de la vigne évaluée par la mesure de l’acide tartrique dans les raisins récoltés, en comparaison avec celui d’un produit référent (VIVAFLOR; 2L/ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).
La représente, sous forme d’histogrammes, l’effet d’une composition selon l’invention appliquée à 6L/Ha, sur la qualité de la récolte de la vigne évaluée par la mesure du degré d’alcool dans les raisins récoltés, en comparaison avec celui d’un produit référent (VIVAFLOR; 2L/ha) ou avec un échantillon non traité (TNT).