INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les filtres organiques solaires que l’on peut associer à l’extrait végétal dans la composition cosmétique, objet de la présente invention telle que définie précédemment, on peut citer la famille des dérivés de l'acide benzoïque comme les acides para-aminobenzoïques (PABA), notamment les esters de monoglycérol de PABA, les esters éthyliques de N,N25 propoxy PABA, les esters éthyliques de N,N-diéthoxy PABA, les esters éthyliques de N,Ndiméthyl PABA, les esters méthyliques de N,N-diméthyl PABA, les esters butyliques de N,Ndiméthyl PABA; la famille des dérivés de l'acide anthranilique comme l'homomenthyl-N-acétyl anthranilate ; la famille des dérivés de l'acide salicylique comme le salicylate d'amyle, le salicylate d'homomenthyle, le salicylate d'éthylhexyle, le salicylate de phényle, le salicylate de benzyle, le salicylate de p-isopropanolphényle ; la famille des dérivés de l'acide cinnamique comme le cinnamate d'éthylhexyle, le cinnamate d'éthyl-4-isopropyle, le cinnamate de méthyl- 2,5-diisopropyle, le cinnamate de p-méthoxypropyle, le cinnamate de p-méthoxyisopropyle, le cinnamate de p-méthoxyisoamyle, le cinnamate de p-méthoxyoctyle (le cinnamate de pméthoxy 2-éthylhexyle), le cinnamate de p-méthoxy 2-éthoxyéthyle, le p-cinnamate de méthoxycyclohexyle, le cinnamate d'éthyl-α-cyano-β-phényle, le cinnamate de 2-éthylhexyl-α-cyano-β-phényle, le cinnamate de diparaméthoxy mono-2-éthylhexanoyl de glycéryle ; la famille des dérivés de la benzophénone comme la 2,4-dihydroxybenzophénone, la 2,2'-dihydroxy-4-méthoxybenzophénone, la 2,2',4,4'-tétrahydroxybenzophénone, la 2-hydroxy-4-méthoxybenzophénone, la 2-hydroxy-4-méthoxy-4'-méthylbenzophénone, la 2-hydroxy-4-méthoxybenzophénone-5-sulfonate, la 4-phénylbenzophénone, le 2-éthylhexyl-4'-phénylbenzophénone-2-5 carboxylate, la 2-hydroxy-4-n-octyloxybenzophénone, la 4-hydroxy-3-carboxybenzophénone ; le 3-(4'-méthylbenzylidène)-d,l-camphre, le 3 (benzylidène)-d,lcamphre, le benzalkonium méthosulfate camphre ; l'acide urocanique, l'urocanate d'éthyle ; la famille des dérivés de l’acide sulfonique comme l’acide sulfonique 2-phénylbenzimidazole-5 et ses sels ; la famille des dérivés de la triazine comme l’hydroxyphényl triazine, l’éthylhexyloxyhydroxyphényl-4-méthoxyphényltriazine, le 2,4,6-trianillino-(p-carbo-2’-éthylhexyl-1’-oxy)-1,3,5-triazine, le 4,4-((6-(((1,1-diméthyléthyl)
Parmi les filtres inorganiques solaires, également appelés "écrans minéraux", que l’on peut associer à l’extrait végétal dans la composition, objet de la présente invention telle que définie précédemment, on peut citer les oxydes de titane, les oxydes de zinc, l’oxyde de cérium, l’oxyde de zirconium, les oxydes de fer jaune, rouge ou noir, les oxydes de chrome. Ces écrans minéraux peuvent être micronisés ou non, avoir subi ou non des traitements de surface et être éventuellement présentés sous formes de pré-dispersions aqueuses ou huileuses.
I. Methode d’evaluation :
Comme inhibiteurs de polymérisation utilisables, on peut citer par exemple la phénothiazine (PTZ), l'hydroquinone (HQ), l'éther mono méthylique d'hydroquinone (EMHQ), le di-tert-butyl para-crésol (BHT), la paraphénylène diamine, le TEMPO (2,2,6,6-tétraméthyl-1-piperidinyloxy), le di-tert-butylcatéchol, ou les dérivés du TEMPO, tel que le OH-TEMPO, seuls ou leurs mélanges en toutes proportions, à des teneurs dans le milieu de réaction pouvant être comprises entre 50 ppm et 5000 ppm, éventuellement en présence d’air appauvri, mais généralement à des teneurs comprises entre 150 ppm et 1000 ppm.
L’ajout des inhibiteurs de polymérisation peut se faire à différents endroits, avec l’introduction des réactifs ou en tête de colonne de distillation.
L’invention permet de limiter les pertes de matières valorisables telles que l’acide acrylique, l’alcool ou l’acrylate d’alkyle dans un procédé de production d’acrylate d’alkyle léger par estérification directe.
La réaction d’acidolyse nécessite la présence d’un catalyseur homogène ou hétérogène. Comme catalyseurs homogènes peuvent être utilisés des acides, tels que l’acide sulfurique, l’acide méthylsulfonique, ou l’acide paratoluène sulfonique.
En catalyse hétérogène, le catalyseur est une résine cationique acide forte, gel ou macroporeuse, comme l’amberlyst 131 ou l’amberlyst 15, utilisée sous la forme d’un lit fixe ou d’un réacteur agité (en suspension).
Le temps de séjour apparent dans le réacteur d’acidolyse peut varier entre 0,2 et 6h, de préférence entre 0,5 et 5 h. La température dans le réacteur d’acidolyse est comprise entre 50 et 100°C, de préférence entre 70 et 90°C, en maintenant les réactifs sous leur forme liquide.
Selon un mode de réalisation, le rapport molaire entre l’AA et le MPM est compris entre 1 et 11, de préférence de 4 à 9.
Les exemples suivants illustrent la présente invention et n’ont pas pour but de limiter la portée de l'invention telle que définie par les revendications annexées.
PARTIE EXPERIMENTALE Dans les exemples, les pourcentages sont indiqués en poids, sauf indication contraire, et les abréviations suivantes ont été utilisées :
AM : Acrylate de méthyle
MPM : méthoxy propionate de méthyle
MeOH : méthanol
Exemple 1. Réaction d’acidolyse du MPM avec ou sans eau : cas AA + MPM avec excès AA (avec et sans eau)
La réaction d’acidolyse du MPM sans ou en présence d’eau est réalisée en batch. Dans un ballon, l’AAt (acide acrylique grade technique de pureté > 99%) et le MPM sont introduits en excès d’AA (rapport molaire AAt/MPM = 5) et 20% en masse de résine sèche est ajoutée. Le mélange est placé pendant 5h à 80°C et reflux totale. Le tableau 1 résume les conditions de réaction.
Taux de transformation = (Nb mole final – nb mole initial) / nb mole MeOH initial.
Le fonctionnement de l’entrebâilleur 50 va maintenant être décrit en référence aux figures 9 à 13. Pour simplifier ces figures, seul le coulisseau 48, les bagues 152, 154 et la roue 186 sont représentés.
Initialement, sur la , le coulisseau 48 est dans sa position rétractée. Il est maintenu dans cette position rétractée par le mécanisme de retenu formé par le pan incliné 172 et l’arceau 178. La roue 186 est dans sa position angulaire de repos, c’est-à-dire sa position angulaire où la portion 192 dépourvue de dent est en vis-à-vis de la denture 176. Dans cet état, l’actionneur 90 est mécaniquement désengagé du coulisseau 48 car la roue 186 ne touche pas le coulisseau 48.
On suppose maintenant que la porte 4 est dans sa position fermée. Le résident pousse, à la main, la poignée 162 vers le bras 52 jusqu’à ce que le coulisseau 48 atteigne sa position active représentée sur la . Lors de ce déplacement manuel du coulisseau 48, la roue 186 est dans sa position de repos de sorte que l’actionneur 90 n’entrave en rien ce déplacement.
Réciproquement, tant que la roue 186 est dans sa position de repos, le résident peut aussi déplacer à la main le coulisseau 48 de sa position active jusqu’à sa position rétractée. Comme précédemment décrit, dans ce cas aussi, l’actionneur 90 n’entrave en rien le déplacement du coulisseau 48.
On suppose maintenant que le coulisseau 48 est dans sa position active et que le résident est situé à l’extérieur du logement et qu’il souhaite déplacer le coulisseau 48 vers sa position rétractée pour pouvoir entrer à l’intérieur du logement. Pour cela, le résident utilise son terminal 6 pour déclencher l’envoie de la commande de déblocage à l’unité centrale 80. Le module 96 reçoit cette commande de déblocage et, en réponse, commande le moteur 182 pour faire tourner l’arbre 184 et la roue 186 dans la direction qui déplace le coulisseau 48 vers sa position rétractée. Comme illustré sur la , en réponse, la roue 186 commence à tourner ce qui amène la portion dentée 190 en contact avec la denture 176. Ensuite, la rotation de la roue se poursuit et, comme illustré sur la , la portion dentée 190 s’engrène avec la denture 176, ce qui déplace le coulisseau 48 de sa position active jusqu’à sa position rétractée. Enfin, la rotation de la roue 186 se poursuit dans le même sens, ce qui ramène la portion 192 dépourvue de dent en vis-à-vis de la denture 176 comme illustré sur la . A ce stade, le capteur 94 détecte que la portion 192 est à nouveau en vis-à-vis de la denture 176 et, en réponse, le module 96 commande l’arrêt du moteur 182. L’entrebâilleur 50 est alors revenu dans sa position initiale représentée sur la .
Dans ce mode de réalisation, l’actionneur 90 n’est pas capable de déplacer le coulisseau 48 de sa position rétractée vers sa position active. Ici, l’actionneur 90 permet uniquement un déplacement du coulisseau de sa position active vers sa position rétractée. Le déplacement en sens inverse ne peut être réalisé que manuellement.
Variantes de l’entrebâilleur :
La poignée du coulisseau peut avoir d’autres formes. Par exemple, la poignée peut aussi prendre la forme d’un bouton qui s’étend principalement perpendiculairement à l’axe de coulissement. Typiquement, dans ce cas, le bouton coulisse dans une fente traversant la face avant du bandeau de porte.
Les dentures de la portion 190 de la roue et du coulisseau ne sont pas nécessairement des dentures droites. Ces dentures peuvent aussi être obliques.
En variante, le coulisseau ne peut pas tourner sur lui-même autour de l’axe 150. Par exemple, pour cela, la section transversale des bagues 152, 154 et du coulisseau 48 sont rectangulaires ou oblongues. Dans ce cas, la denture 176 du coulisseau peut être présente uniquement sur la face du coulisseau tournée vers la roue 186. Les autres faces du coulisseau sont dépourvues de denture. Ainsi, dans ce mode de réalisation particulier, la denture du coulisseau ne s’étend pas sur toute la périphérie du coulisseau. De façon similaire, lorsque le coulisseau ne peut pas tourner sur lui-même, il n’est pas nécessaire que le pan incliné 172 fasse le tour complet de l’axe 150. Ainsi, en variante, le pan incliné est aménagé sur une portion seulement de la périphérie du coulisseau.
D’autres mécanismes de retenu du coulisseau 48 dans sa position rétractée sont possibles. Par exemple, dans un mode de réalisation simplifié, le pan incliné172 est omis. Dans ce cas, le coulisseau est maintenu dans sa position rétractée par les frottements entre l’arceau élastique 178 et la portion cylindrique 158. Ainsi, dans ce mode de réalisation simplifié, la force qui retient le coulisseau dans sa position rétractée est la même que celle qui retient ce coulisseau dans sa position active. Dans ces conditions, au début du déplacement du coulisseau 48 vers sa position active, le résident n’a pas à pousser la poignée 162 avec une force supérieure à celle ensuite nécessaire pour poursuivre le déplacement du coulisseau jusqu’à sa position active.
L’arceau élastique 178 n’est pas nécessairement un ressort hélicoïdal. Par exemple, en variante, l’arceau 178 est remplacé par une arceau réalisé en élastomère.
En variante, l’arceau élastique 178 est remplacé par un pion et un ressort qui sollicite en permanence ce pion vers l’axe 150. Dans ce cas, lorsque l’encoche 170 est en vis-à-vis du pion, le ressort pousse le pion à l’intérieur de l’encoche 170 ce qui maintient le coulisseau 48 dans sa position rétractée. A l’inverse, si la poignée 162 est poussée vers le bras 52, le pion est repoussé par le pan incliné 172 dans une position enfoncée puis frotte sur la portion cylindrique 158.
Dans un autre mode de réalisation, le mécanisme de retenu comporte un pan incliné supplémentaire symétrique du pan incliné 172 par rapport à un plan vertical passant par le pied du pan incliné 172.
Dans une variante très simplifiée, le mécanisme de retenu du coulisseau 48 dans sa position rétractée est tout simplement omis.
Dans un mode de réalisation, le procédé de l’invention peut comprendre une étape d'entraînement du système pour reconnaître des valeurs représentatives des pneumatiques d’être rechapés (par exemple, des valeurs du diamètre interne et du diamètre externe) et pour faire une comparaison avec des valeurs ciblés (par exemple, pour réaliser une commande de pneumatiques incorporant les pneumatiques rechapés). Chaque étape de l’entraînement peut inclure une classification générée par moyens d’auto-apprentissage. Cette classification peut inclure, sans limitation, les paramètres des pneumatiques choisis, les durées des cycles de procédé et les valeurs attendues à la fin d’un procédé en progrès (par exemple, le nombre de pneumatiques rechapés pendant un cycle pour atteindre un niveau souhaité).
Contreplaqué de bambou à application marine La présente invention concerne un contreplaqué constitué de 3 plis de bambou de 3mm d’épaisseur à usage marin. L’épaisseur des 3 plis mise en œuvre dans la présente invention n’est pas obligatoirement strictement identique pour les 3 plis afin d’atteindre les performances décrites.
Actuellement, aucun contreplaqué marine en bois classique utilisé sur un voilier n’est composé de si peu de plis. Cela traduit donc une réelle volonté d’utiliser les propriétés mécaniques du matériau sans les dénaturer par un usage excessif d’adhésif. A titre de comparaison, un contreplaqué en bois classique de 9mm d’épaisseur est généralement constitué de 7 plis, contre seulement 3 plis pour la présente invention. De plus, aucun contreplaqué en bambou n’a été transformé dans le but d’une application marine.
Traditionnellement, les voiliers sont construits en contreplaqué de bois classique. Le contexte écologique actuel conduit au développement de nouvelles techniques substituants l’utilisation de bois : le composite s’est fortement développé, mêlant fibres (de verre, de carbone, et de nos jours fibres de lin, de bambou, etc.) et résine. Mais ces composites sont nocifs pour l’environnement car ils nécessitent autour de 50% de résine contre 15 à 20% pour un contreplaqué. De plus, même si le bois classique est bien plus naturel que ces résines, son utilisation dans la construction navale conduit à la déforestation.
Le contreplaqué de bambou permet donc de remédier à cela. En effet, le collage de 3 plis de bambou de 3mm d’épaisseur à orientation croisée des fils de ces plis - c’est-à-dire une orientation à 0° pour les faces extérieures et 90° pour la face intérieure - permet d’obtenir un matériau bien plus résistant en traction et en flexion qu’un contreplaqué de bois classique de même épaisseur. Cela a été vérifié expérimentalement par des essais mécaniques sur l’invention en question. L’orientation est ici donnée à titre indicative et peut varier légèrement. L’invention est en cela que l’orientation du pli central est différente des plis extérieurs avec un angle d’environ 90°. Le contreplaqué décrit par l’invention permet d’atteindre environ 150% de résistance à la traction, environ 250% de résistance à la flexion et environ 150% de résistance au cisaillement inter laminaire par rapport à un contreplaqué marine de 9mm d’épaisseur constitué de 5 plis en Okoumé par exemple. Ces caractéristiques font que la présente invention permet la réalisation d’un voilier. Aussi, l’orientation des plis dans le contreplaqué permet d’apporter de la résistance dans plusieurs directions, notamment les directions sollicitées sur un voilier. Le nombre de plis assez faible permet quant à lui d’apporter à la fois souplesse et rigidité mais aussi résistance au matériau, tout en limitant l’usage d’adhésif. Chaque pli est constitué de lamelles de bambou d’environ 2 à 3 cm de largeur, découpées dans le sens de la longueur d’une tige de bambou, rabotées et collées les unes à côté des autres avec de la cellulose. Ces plis avant collage entre eux peuvent être nommés placages. Ces placages sont pour le moment importés tels quels de Chine, puis sont réceptionnés en France et collés entre eux pour former le contreplaqué. Le collage des plis est effectué à haute pression et température avec de la colle mélamine urée formol offrant une bonne tenue à l’eau, autre caractéristique recherchée pour la présente invention. D’une densité et souplesse comparable à celle d’un contreplaqué en bois classique, le contreplaqué de bambou offre donc de nombreux avantages pour l’environnement. En effet, le bambou poussant en abondance et ayant une croissance et une maturité mécanique très rapide, il permet largement de substituer le bois et favorise donc la réduction de la déforestation. Aussi, cette herbe favorise l’infiltration de l’eau dans le sol et absorbe davantage de CO2 que le bois.
Une fois collé, un revêtement époxy est appliqué sur le contreplaqué 3 plis permettant de rendre ce dernier étanche à l’eau. Des tests d’humidité ont été conduits sur ce contreplaqué de bambou et mettent en avant l’efficacité de ce revêtement époxy quant à son étanchéité.
La représente une photo 3D d’un panneau de contreplaqué 3 plis de 3mm.
La représente une vue détaillée par plis de ce panneau de contreplaqué 3 plis 3mm afin d’observer plus précisément l’orientation des fils des plis à 0° pour les plis extérieurs et 90° pour le pli intérieur.
La représente un plan d’ensemble du voilier - vue transversale, vue longitudinale et vue du dessus - qui sera constitué de ces panneaux de contreplaqué.
En référence à ces figures, le contreplaqué est constitué de 3 plis de bambou (1). Ces plis, de 3mm d’épaisseur, sont constitués de fibres de bambou parallèles les unes aux autres (2). Ces plis ou placages sont exportés de Chine et sont réceptionnés en France sous forme de plaques de 3mm d’épaisseur et de longueur deux fois plus importante que la largeur, qui sont découpées pour obtenir une forme non plus rectangulaire mais carrée. Puis ces placages sont collés les uns sur les autres pour former le contreplaqué final, en veillant à bien avoir le pli intérieur tourné à 90° (3) par rapport aux plis extérieurs (4). Le collage de ces plis est effectué à haute pression et température avec de la colle mélamine urée formol. Afin de permettre une application marine, un revêtement époxy est appliqué en deux couches sur les faces extérieures ainsi que sur les chants du contreplaqué. Enfin, ces plaques de contreplaqué serviront à la construction d’un voilier (5).
A titre d’exemple non limitatif, le contreplaqué de bambou aura des dimensions de l’ordre de 2,5m pour la longueur, 1,25m pour la largeur et 3mm pour l’épaisseur.
L’invention est particulièrement destinée à la construction de voiliers de longueurs inférieures à dix mètres.
Produit laminé avec organe d’identification électronique. L'invention concerne en général les produits laminés et le suivi de ces produits.
De manière avantageuse, pour chaque organe de frappe 3A, 3B, la pénétration de la came 3 dans ledit volume permet audit organe de frappe 3A, 3B de se déplacer pour venir frapper le rail 300 sans que la came 3 ne s’oppose à ce mouvement.
Ainsi, selon un exemple de réalisation particulier du dispositif de frappe 1, la cinématique du dispositif de frappe 1 est la suivante: dans un premier temps, l’organe de frappe 3A est au contact du rail 300 et la came 3 occupe sa deuxième position dans laquelle elle n’est pas au contact de l’organe de frappe 3A. Le deuxième point d’accroche 200 qui correspond à l’organe de frappe 3A est dans sa première position. Puis, le moteur entraine la came 3 en rotation de sorte à amener la came 3 à coopérer avec l’organe de frappe 3A en plaçant le galet 10 au contact de la platine 9. Le galet 10 commence alors à rouler sur la platine 9 disposée sur l’organe de frappe 3A. La came 3 repousse alors l’organe de frappe 3A de sorte à déplacer la tête dudit organe de frappe 3A vers sa position d’écartement E.
Le pivotement de l'organe de frappe 3A se fait en même temps que le roulement du galet 10 sur la platine 9 et du coulissement du deuxième point d’accroche 200 de sa première position vers sa deuxième position dans l’élément de guidage 400.
Lorsque le deuxième point d’accroche 200 atteint sa deuxième position, l’organe de rappel 4 correspondant commence à s’allonger.
Lorsque le galet 10 atteint l’extrémité de la platine 9 disposée du coté du volume libre délimité par le corps de l’organe de frappe 3A, la came 3 pénètre en partie dans le corps de l’organe de frappe 3A pour ne pas s’opposer au retour de l’organe de frappe 3A pour frapper le rail 300. La pénétration de la came 3 dans le corps se fait, dès lors que le premier élément 6 coulisse de sa première position vers sa deuxième position dans le deuxième élément 7 sous l’action de la contrainte mécanique exercée par un appui de la platine 9 sur le galet 10.
Sous l’action de l’élément de rappel 4 et puisque la came 3 n’est plus au contact de la platine 9 et ne repousse plus l’organe de frappe 3A, l’organe de frappe 3A pivote pour venir frapper le rail 300 et le deuxième point d’accroche 200 coulisse alors dans l’élément de guidage 400 vers sa première position.
Dans un deuxième temps, l’organe de frappe 3B est au contact du rail 300 et le moteur fait tourner la came 3 de sorte à placer le galet 10 au contact de la platine 9 disposée sur l’organe de frappe 3B. Le galet 10 commence à rouler sur la platine 9 disposée sur l’organe de frappe 3B entrainant le pivotement de l’organe de frappe 3B de sorte que la tête de frappe dudit organe de frappe 3B pivote vers sa position d’écartement E. S’en suit la même cinématique pour l’organe de frappe 3B que pour l’organe de frappe 3A à la différence que, le premier élément 6 se déplace de sa première position vers sa deuxième position sous l’effet de la pesanteur pour permettre à la came de pénétrer dans le corps afin que l’organe de frappe 3B vienne frapper le rail 300.
Le dispositif de frappe 1 peut comprendre en outre, pour chaque organe de frappe 3A, 3B, un élément de rappel 8, et notamment un élément de rappel 8 solidaire du châssis 2.
L’élément de rappel 8 peut comprendre un plot comprenant un matériau élastique comme le caoutchouc.
L’élément de rappel 8 peut être configuré pour positionner automatiquement, dès lors que la tête de frappe dudit organe de frappe 3A, 3B a atteint sa position de frappe F après que la coopération de la came 3 avec ledit organe de frappe 3A, 3B ait été stoppée, la tête dudit organe de frappe 3A, 3B dans une position intermédiaire I comprise entre sa position de frappe F et sa position d’écartement E pour éviter que la tête dudit organe de frappe 3A, 3B ne frotte contre le rail 300 lors d’un déplacement du dispositif de frappe 1 le long du rail 300. La position intermédiaire I est présentée en .
Le dispositif de frappe 1 peut comprendre au moins un élément de rappel 8 pour chaque organe de frappe 3A, 3B.
Le dispositif de frappe 1 peut comprendre un dispositif de roulement 12 pour rouler sur le rail, et un guidon 11 pour déplacer ledit dispositif de frappe 1.
Le dispositif de roulement 12 peut comprendre une ou plusieurs roues.
Le guidon 11 peut comprendre une poignée de défreinage pour freiner le mouvement du dispositif de frappe 1.
De manière avantageuse, le dispositif de frappe 1 présente un faible encombrement et une masse réduite et peut être déplacé plus facilement.
Le dispositif de frappe 1 peut être monofile, autrement dit le dispositif de frappe 1 est configuré pour pouvoir traiter chaque rail d’une voie ferrée séparément.
Selon un autre aspect, l’invention propose un véhicule automobile comprenant un ensemble, remarquable en ce que l’ensemble est conforme à l’invention, en ce que le véhicule automobile comprend des longerons avant, la traverse étant fixée auxdits longerons avant.
Préférentiellement, le véhicule automobile comprend une peau de pare-chocs maintenue par l’armature de maintien et s’étendant verticalement jusqu’à la grille d’entrée d’air.
Préférentiellement, la grille d’entrée d’air est une grille inférieure, l’armature de maintien comprend une ouverture au-dessus de la au moins une paroi d’obturation, l’ensemble comprenant en outre une grille supérieure devant ladite ouverture.
La montre une grille d’entrée d’air d’ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile selon l’invention.
La représente une armature de maintien d’ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile selon l’invention.
La est une coupe longitudinale d’un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile selon l’invention.