INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le deuxième dispositif 25 comprend aussi une deuxième boucle clip comprenant une partie mâle 30 située à une première extrémité de la deuxième sangle 28 et une partie femelle 31 située à une deuxième extrémité de la deuxième sangle 28.
Une deuxième marque de positionnement 32 est représentée sur le deuxième dispositif 25.
La deuxième marque de positionnement 32 est ici positionnée sur la face externe de la pochette 26 contenant le film radiographique 4. Elle pourrait aussi s’étendre depuis la deuxième sangle 28 en étant par exemple cousue ou collée à celle-ci.
La deuxième marque de positionnement 32 est ici un deuxième triangle qui comprend un sommet positionné sur le bord 34 de la pochette 28, et un côté parallèle au bord 34.
Le deuxième triangle forme ainsi une flèche orientée vers la première portion 14 du corps principal 8 du premier dispositif 7 lorsque le premier dispositif 7 et le deuxième dispositif 25 sont installés sur la pièce 2.
Le deuxième dispositif 25 est donc destiné à être installé autour de la pièce 2 après l’installation du premier dispositif 7 et de sorte que la deuxième marque de positionnement 32 soit positionnée dans une position prédéterminée définie par une position de l’une des premières marques de positionnement 17.
Sur les figures 1 et 3, la position prédéterminée de la deuxième marque de positionnement 32 est définie par la position de la première marque de positionnement 17 associée à la lettre D.
La position prédéterminée de la deuxième marque de positionnement 32 est ici une position dans laquelle le sommet du deuxième triangle formant la deuxième marque de positionnement 32 se trouve à la même position axiale (en considérant l’axe de la pièce 2) et radiale que le sommet du triangle formant la première marque de positionnement 17 associée à la lettre D.
Comme on le voit sur la , lorsque le premier dispositif 7 est installé correctement, c’est-à-dire lorsque la marque de référence 24 se trouve dans l’encoche formant le premier indicateur de positionnement 23, et que le deuxième dispositif 25 est positionné correctement, c’est-à-dire que la deuxième marque de positionnement 32 est correctement positionnée par rapport à la première marque de positionnement 17 (associée à la lettre D en l’occurrence), la pochette 26 repose sur la deuxième portion 15 du corps principal 8 du premier dispositif 7.
Le premier dispositif 7 comporte une butée axiale permettant d’assurer que le deuxième dispositif 25 est positionné axialement correctement sur la pièce 2.
La différence d’épaisseur entre la première portion 14 et la deuxième portion 15 du corps principal 8 du premier dispositif 7 crée un épaulement 35 qui forme cette butée axiale.
La butée axiale et les marques de positionnement 17, 32 permettent d’assurer à l’opérateur que le deuxième dispositif 25, et donc le support d’embout 3 et le film radiographique 4, sont parfaitement positionnés par rapport au premier dispositif 7, et donc par rapport aux repères radiographiques 20, 21 et à la marque de référence 24.
Dans un mode de réalisation, la teneur en dopant est supérieure ou égale à 0,01 % atomique voire supérieure ou égale à 0,05 % atomique.
Par exemple, la teneur en dopant peut être comprise entre 0,01 % et 5,0 % atomique, voire entre 0,05 % et 5,0 % atomique, voire entre 0,1 et 1,0 % atomique.
Dans un mode de réalisation, le revêtement de nitrure de tantale peut s’écrire Ta 1-x A x N avec A choisi parmi le potassium K, le sodium Na, le calcium Ca, le magnésium Mg, l’yttrium Y, le vanadium V, et le titane Ti, et x compris entre 0 exclu et 0,05 inclus.
Dans un mode de réalisation, l’élément revêtu est métallique.
Ceci est particulièrement avantageux dans le cas où l’élément revêtu doit assurer une fonction de conduction électrique, par exemple lorsque l’élément revêtu est une électrode.
Dans un mode de réalisation, l’élément revêtu peut être en alliage de base fer par exemple en acier inoxydable, ou en alliage à base de nickel ou en alliage à base de titane.
En effet, un avantage du revêtement en nitrure de tantale de structure cristallographique hexagonale ou en nitrure de tantale dopé de structure cristallographique hexagonale est qu’il confère une résistance suffisante au substrat sous-jacent pour permettre l’utilisation d’un substrat peu coûteux.
L’utilisation d’un substrat peu coûteux permet ainsi de diminuer le coût global du procédé décrit.
La est une structure permettant la réalisation d’un procédé dans un mode de réalisation de l’invention.
La représente des résultats de conductivité électrique en fonction de la température obtenus pour un revêtement en nitrure de tantale de structure cristallographique cubique.
La représente des résultats de conductivité électrique en fonction de la température obtenus pour un revêtement en nitrure de tantale de structure cristallographique hexagonale.
La représente des diffractogrammes réels et théoriques pour un revêtement de nitrure de tantale.
La illustre un agencement pour une structure électrocatalytique 100 permettant la réalisation d’un procédé décrit plus haut.
Une telle structure présente de nombreuses pièces présentes dans le milieu réactif et en contact avec de l’ammoniac, l’une au moins d’entre elles étant revêtue par un revêtement comprenant du nitrure de tantale TaN de structure cristallographique hexagonale ou du nitrure de tantale TaN dopé de structure cristallographique hexagonale.
Plus particulièrement, à chaque deuxième période, le circuit CTRL commande les premiers interrupteurs pour que la tension V1 soit mémorisée entre les bornes de l'élément capacitif C2, et les deuxièmes interrupteurs pour que la deuxième borne de l'élément C1 soit couplée à l'entrée 208 du circuit DIFF et que la deuxième borne de l'élément C3 soit couplée à l'entrée 210.
Dit autrement, à chaque deuxième période, le circuit CTRL maintien ouvert les interrupteurs IT11 et IT13 et commute, pendant tout ou partie de cette deuxième période, par exemple pendant la première moitié de cette deuxième période, l'interrupteur IT12 à l'état passant. Pendant que l'interrupteur IT12 est passant, l'élément capacitif C2 se charge (ou se décharge) de sorte que la tension sur la deuxième borne de l'élément C2 devient égale à la tension V1. Lorsque l'interrupteur IT12 est de nouveau commuté à l'état bloqué, cela mémorise, sur l'élément capacitif C2, la tension présente entre ses bornes, cette tension étant égale à la tension V1 au moment de la commutation à l'état bloqué de l'interrupteur IT12. En outre, à chaque deuxième période, le circuit CTRL commute, pendant tout ou partie de la deuxième période, par exemple pendant la première moitié de la deuxième période, les interrupteurs IT21 et IT26 à l'état passant alors que les autres deuxièmes interrupteurs sont maintenus ouverts. De cette manière, la deuxième borne de l'élément C1 est couplée à l'entrée 208 du circuit DIFF par l'interrupteur IT25 à l'état passant, l'entrée 208 recevant donc la tension aux bornes de l'élément C1, et la deuxième borne de l'élément C3 est couplée à l'entrée 210 du circuit DIFF par l'interrupteur IT24 à l'état passant, l'entrée 210 recevant donc la tension aux bornes de l'élément C3.
La fenêtre temporelle pendant laquelle, pour chaque deuxième période, le circuit CTRL couple avec les interrupteurs IT21 et IT26 les éléments C1 et C3 aux entrées respectives 208 et 210 peut débuter pendant la première période précédant cette deuxième période. Par exemple, cette fenêtre temporelle peut commencer à la moitié de la première période précédente et se terminer à la moitié de la deuxième période courante.
Le circuit CTRL commande les premiers et deuxièmes interrupteurs pour que, à chaque troisième période d'un cycle de fonctionnement, la tension V3 soit mémorisée sur l'élément capacitif C3, et, en outre, les entrées 208 et 210 du circuit DIFF reçoivent les tensions des éléments respectifs C2 et C1.
Plus particulièrement, à chaque troisième période, le circuit CTRL commande les premiers interrupteurs pour que la tension V1 soit mémorisée entre les bornes de l'élément capacitif C3, et les deuxièmes interrupteurs pour que la deuxième borne de l'élément C2 soit couplée à l'entrée 208 du circuit DIFF et que la deuxième borne de l'élément C1 soit couplée à l'entrée 210.
Dit autrement, à chaque troisième période, le circuit CTRL maintien ouvert les interrupteurs IT11 et IT12 et commute, pendant tout ou partie de cette troisième période, par exemple pendant la première moitié de cette troisième période, l'interrupteur IT13 à l'état passant. Pendant que l'interrupteur IT13 est passant, l'élément capacitif C3 se charge (ou se décharge) de sorte que la tension sur la deuxième borne de l'élément capacitif C3 devient égale à la tension V1. Lorsque l'interrupteur IT13 est de nouveau commuté à l'état bloqué, cela mémorise, sur l'élément capacitif C3, la tension présente entre ses bornes, cette tension étant égale à la tension V1 au moment de la commutation à l'état bloqué de l'interrupteur IT13. En outre, à chaque troisième période, le circuit CTRL commute, pendant tout ou partie de la troisième période, par exemple pendant la première moitié de la troisième période, les interrupteurs IT22 et IT23 à l'état passant alors que les autres deuxièmes interrupteurs sont maintenus ouverts. De cette manière, la deuxième borne de l'élément C2 est couplée à l'entrée 208 du circuit DIFF par l'interrupteur IT23 à l'état passant, l'entrée 208 recevant donc la tension aux bornes de l'élément C2, et la deuxième borne de l'élément C1 est couplée à l'entrée 210 du circuit DIFF par l'interrupteur IT22 à l'état passant, l'entrée 210 recevant donc la tension aux bornes de l'élément C1.
La fenêtre temporelle pendant laquelle, pour chaque troisième période, le circuit CTRL couple avec les interrupteurs IT22 et IT23 les éléments C1 et C2 aux entrées respectives 210 et 208 peut débuter pendant la deuxième précédant cette troisième période. Par exemple, cette fenêtre temporelle peut commencer à la moitié de la deuxième période précédente et se terminer à la moitié de la troisième période courante.
Selon un mode de réalisation, chaque mémorisation de la tension V1 sur un élément capacitif C1, C2, C3 a une même durée, c'est-à-dire que la fenêtre temporelle pendant laquelle le premier interrupteur IT11, IT12, IT13 correspondant est passant pour mettre en œuvre cette mémorisation à la même durée pour chacune des premières, deuxièmes et troisièmes périodes du signal d'horloge interne. Cette durée est, par exemple, inférieure ou égale à la durée d'une période du signal d'horloge interne, par exemple égale à une demi-période du signal d'horloge interne.
En outre, la durée Ton séparant deux mémorisations successives, c'est-à-dire la durée Ton séparant la fin de deux mémorisations successives, ou, dit autrement, la durée Ton entre la mise à l'état bloqué de l'interrupteur IT11 et celle de l'interrupteur IT12, entre la mise à l'état bloqué de l'interrupteur IT12 et celle de l'interrupteur IT13, et entre la mise à l'état bloqué de l'interrupteur IT13 et celle de l'interrupteur IT11, est constante et est égale à une période du signal horloge d'interne.
Pour illustrer le fonctionnement du circuit DER décrit ci-dessus, on considère un premier cycle et un deuxième cycle de fonctionnement successifs dans lesquels : la tension V1 est mémorisée sur l'élément C1 à un instant t0 de la première période du premier cycle, d'où il résulte que, à la fin de la mémorisation, une tension Vc1 aux bornes de l'élément C1 est égale à V1(t0) (la tension V1 à l'instant t0) ; la tension V1 est mémorisée sur l'élément C2 à un instant t0 + Ton de la deuxième période du premier cycle, d'où il résulte que, à la fin de la mémorisation, une tension Vc2 aux bornes de l'élément C2 est égale à V1(t0+Ton) ; la tension V1 est mémorisée sur l'élément C3 à un instant t0 + 2.Ton de la troisième période du premier cycle, d'où il résulte que, à la fin de la mémorisation, une tension Vc3 aux bornes de l'élément C3 est égale à V1(t0+2.Ton) ; la tension V1 est mémorisée sur l'élément C1 à un instant t0 + 3.Ton de la première période du deuxième cycle, d'où il résulte que, à la fin de la mémorisation, la tension Vc1 aux bornes de l'élément C1 est égale à V1(t0+3.Ton) ; la tension V1 est mémorisée sur l'élément C2 à un instant t0 + 4.Ton de la deuxième période du deuxième cycle, d'où il résulte que, à la fin de la mémorisation, la tension Vc2 aux bornes de l'élément C2 est égale à V1(t0+4.Ton) ; et la tension V1 est mémorisée sur l'élément C3 à un instant t0 + 5.Ton de la troisième période du deuxième cycle, d'où il résulte que, à la fin de la mémorisation, une tension Vc3 aux bornes de l'élément C3 est égale à V1(t0+5.Ton).
Ainsi, dans cet exemple, lors de la première période du deuxième cycle, lorsque les éléments C3 et C2 sont couplés aux entrées du circuit DIFF, la tension V3 est alors à une valeur déterminée par la différence entre la tension Vc3 aux bornes de l'élément C3 qui est égale à V1(t0+2.Ton) et la tension Vc2 aux bornes de l'élément C2 qui est égale à V1(t0+Ton), la tension V3 étant alors par exemple égale à A.(V1(t0+2.Ton)-V1(t0+Ton)), donc à A.(V1(t1+Ton)-V1(t1)), avec t1 égal à t0+Ton et A un facteur multiplicatif déterminé au moins en partie par le gain du circuit DIFF. Comme la tension V1 est égale à la tension V2, il en résulte que la tension V3 est égale à K.(V2(t1+Ton)-V2(t1))/Ton, donc à K fois la dérivée de la tension V2 à l'instant t1, avec K égal à A. Ton.
De manière similaire, lors de la deuxième période du deuxième cycle, lorsque les éléments C1 et C3 sont couplés aux entrées du circuit DIFF, la tension V3 est alors à une valeur déterminée par la différence entre la tension Vc1 aux bornes de l'élément C3 qui est égale à V1(t0+3.Ton) et la tension Vc2 aux bornes de l'élément C2 qui est égale à V1(t0+2.Ton), la tension V3 étant alors par exemple égale à A.(V1(t0+3.Ton)-V1(t0+2.Ton)), donc à A.(V1(t2+Ton)-V1(t2)), avec t2 égal à t0+2.Ton. Comme précédemment, la tension V3 est égale à K.(V2(t2+Ton)-V2(t2))/Ton, donc à K fois la dérivée de la tension V2 à l'instant t2.
En outre, lors de la troisième période du deuxième cycle de fonctionnement, lorsque les éléments C1 et C2 sont couplés aux entrées du circuit DIFF, la tension V3 est alors à une valeur déterminée par la différence entre la tension Vc2 aux bornes de l'élément C2 qui est égale à V1(t0+4.Ton) et la tension Vc1 aux bornes de l'élément C3 qui est égale à V1(t0+3.Ton), la tension V3 étant alors par exemple égale à A.(V1(t0+4.Ton)-V1(t0+3.Ton)), donc à A.(V1(t3+Ton)-V1(t3)), avec t3 égal à t0+3.Ton. Comme précédemment, la tension V3 est égale à K.(V2(t3+Ton)-V2(t3))/Ton, donc à K fois la dérivée de la tension V2 à l'instant t3.
Le circuit DER ci-dessus permet donc de fournir, à chaque période du signal d'horloge, une tension V3 indiquant la valeur de la dérivée de la tension V2, la valeur de cette tension V3 étant mise à jour à chaque période du signal d'horloge interne. Plus particulièrement, le circuit DER ci-dessus permet, à chaque période du signal d'horloge interne d'échantillonner une valeur de la tension V1 sur l'un des éléments capacitifs C1 à C3, et, dans le même cycle, de fournir une valeur de la dérivée de la tension V1 en utilisant les valeurs de tension V1 échantillonnées sur les deux autres éléments capacitifs. Ainsi, il n'y a pas de cycle où aucune valeur de la tension V1 n'est échantillonnée, ni de cycle où aucune valeur de dérivée n'est fournie.
De manière avantageuse, le circuit DER ne comprend pas d'amplificateur opérationnel monté en dérivateur, ni de convertisseur analogique numérique et de de microprocesseur.
Selon un mode de réalisation, le circuit CTRL est configuré pour modifier la fréquence du signal d'horloge interne, donc de la durée Ton. Par exemple, lorsque le circuit DER est dans un mode de fonctionnement à basse consommation, la fréquence du signal d'horloge interne peut être réduite pour diminuer la consommation. A titre d'exemple complémentaire ou alternatif, la fréquence du signal d'horloge interne peut être choisie en fonction de l'application dans laquelle est mis en œuvre le circuit DER.
Selon une autre caractéristique, ladite au moins une jambe 10 comprend au moins deux jambes 10. Cette caractéristique, plus particulièrement illustrée aux figures 1-3 assure la même fonction que précédemment. L’augmentation du nombre de jambes permet d’améliorer l’équilibre latéral de la chambre de mélange 4, en multipliant les appuis contre le matelas 5.
Selon une autre caractéristique, la chambre de mélange 4 comprend au moins une perforation 11, préférentiellement circulaire ou oblongue.
Mélangeur de fluide réducteur pour ligne d’échappement L’invention concerne un mélangeur de fluide réducteur pour ligne d’échappement.
Une ligne d’échappement transporte des gaz d’échappement, depuis la sortie d’un moteur à combustion interne, jusqu’à une canule débouchant à l’air libre. Le long de la ligne d’échappement sont disposés des équipements de purification des gaz d’échappement de manière à ce que les gaz rejetés au niveau de la canule soit les moins polluants possibles. Un équipement de purification peut être un catalyseur par réduction sélective ou SCR (de l’anglais : « selective catalytic reductor »). Un tel catalyseur purifie, par réduction catalytique, un mélange de gaz d’échappement et de fluide réducteur, en ce qu’il transforme les oxydes d’azote, NOx, qu’il contient en composés non polluants tels qu’azote, N2 et eau, H2O. Pour cela il convient, en amont du catalyseur d’utiliser un mélangeur, apte à mélanger intimement les gaz d’échappement avec le fluide réducteur. Le fluide réducteur est typiquement du gaz ammoniac ou un de ses précurseurs, tel une solution aqueuse d’urée.
Un mélangeur est parcouru par une circulation de gaz d’échappement. Il comprend un injecteur de réducteur apte à pulvériser du fluide réducteur dans la circulation de gaz d’échappement.
Selon un mode de réalisation possible, l’injecteur est disposé selon un axe. L’injecteur est porté par un support sensiblement discoïdal autour du même axe. Le mélangeur comprend encore une chambre de mélange creuse sensiblement tronconique ou cylindrique autour du même axe. Cette chambre de mélange est disposée en regard et coaxialement avec le support. Les gaz d’échappement pénètrent dans la chambre de mélange pour y être mélangés avec le fluide réducteur, via des perforations pratiquées dans le support ou dans les parois de la chambre de mélange ou via un intervalle ménagé entre le support et la chambre de mélange.
Les tolérances de fabrication, tant du support que de la chambre de mélange, peuvent conduire à des écarts sur les dimensions de cet intervalle trop importantes.
Aussi il est recherché un moyen de produire un intervalle entre le support et la chambre de mélange répétable.
Le mélangeur, en ce qu’il est intégré à une ligne d’échappement et parcouru par des gaz d’échappement, est soumis à des variations de température très importantes. Aussi, le mélangeur et les solutions techniques mises en œuvre doivent être apte à supporter d’importantes variations dimensionnelles par dilation thermique et des températures élevées.
Pour cela, l’invention a pour objet un mélangeur de fluide réducteur pour ligne d’échappement, apte à être parcouru par une circulation de gaz d’échappement, comprenant un injecteur de fluide réducteur apte à pulvériser du fluide réducteur dans la circulation de gaz d’échappement, disposé selon un axe, un support d’injecteur sensiblement discoïdal autour du même axe et une chambre de mélange creuse sensiblement tronconique ou cylindrique autour du même axe, disposée en regard et coaxialement avec le support, où le mélangeur comprend encore un matelas élastique disposé entre le support et la chambre de mélange.
- le matelas est en treillis métallique,
- le matelas présente une section sensiblement plane et sensiblement perpendiculaire à l’axe,
- le support comprend une couronne cylindrique selon l’axe, coaxiale avec une extrémité axiale de la chambre de mélange et le matelas présente une section en « L », une branche du « L » étant sensiblement perpendiculaire à l’axe et l’autre branche du « L » s’intercalant entre l’extrémité axiale de la chambre de mélange et la couronne,
Le support 2 définit un réceptacle 10 configuré pour recevoir un stator 11 formé par plusieurs bobines électriques 12 de stator, de la pompe à entraînement périphérique 3.
Le réceptacle 10 du support comprend plusieurs fentes 16, de forme en arc de cercle, dans chacune desquelles est placée l’une des bobines 12.
Le support 2 est configuré pour servir de support structurel pour les composants à fonction fluidique. Ce support 2 est monolithique dans le sens où il se présente comme une seule pièce structurelle.
Les support 2 porte en outre une vanne multivoies 15, par exemple pour réguler la circulation de fluide caloporteur dans les différents composants sur le support 2, dont les pompes 3.
La pompe à entraînement périphérique 3 est de type à écoulement axial. Ainsi le fluide caloporteur circule globalement suivant l’axe de rotation X de la pompe 3.
La pompe à entraînement périphérique 3 est de type réversible, permettant un fonctionnement dans les deux sens du rotor de la pompe, pour permettre deux sens opposés d’écoulement de fluide caloporteur au sein de la pompe.
En variante, la pompe 3 fonctionne uniquement dans un sens de rotation.
La pompe 3 comporte une volute 17 pour accélérer l’écoulement de fluide caloporteur et cette volute 17 est formée sur le support 2.
Le support 2 définit une cavité 18 configurée pour recevoir un rotor 20 de la pompe.
Le rotor 20 comprend un arbre 21 monté rotatif sur un palier 22 sur le support 2.
Le rotor 20 comprend des aimants 23 interagissant avec le stator 11, plus précisément les bobines électriques 12 du stator, comme on peut bien le voir sur la .
Le réceptacle 10 recevant la bobine 12 est pourvu d’une cloison 25 entre le ou les bobines 12 de stator et les aimants 23 du rotor.
Autrement dit, les bobines 12 et les aimants 23 sont placés dans des espaces différents.
Le réceptacle 10 des bobines électriques 12 est formé sur une jupe annulaire 26 du support 2.
Une électronique de la pompe 3 est placée dans ce réceptacle 10.
Le rotor 20 comprend des pales 27 reliant un moyeu 28 du rotor à une couronne externe 29 du rotor formant une roue à pales 30.
La présence d’un tampon entre une paroi du boîtier et le masque supprime les risques de contact entre le masque et la paroi du boîtier ; les risques de bruits parasites, de frottement sont ainsi supprimés.
Le tampon peut être un bloc de mousse ou de tissu plastique compressible. Le tampon est ainsi approprié aux tolérances liées aux procédés de fabrication du boîtier et du masque.
Le tampon peut également avoir des propriétés d’absorption de photons. Le tampon limite ainsi encore les fuites lumineuses entre deux réflecteurs ou entre un réflecteur et l’extérieur du bloc optique.
Plusieurs tampons peuvent être positionnés en différentes zones du masque, chacun au droit d’une paroi du boîtier.
L’invention concerne également un véhicule comprenant au moins un bloc optique tel que décrit ci-dessus.
Présentation des figures L'invention sera mieux comprise, et d'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description qui suit d’un exemple de mise en œuvre de l'invention. Cet exemple est donné à titre non limitatif. La description est à lire en relation avec les dessins annexés dans lesquels : la montre schématiquement, dans une vue en perspective avant, les éléments essentiels constituant un exemple de réalisation d’un bloc optique intégrant la solution technique de l’invention, avant assemblage, la montre un des éléments de la dans une vue de face, la montre une face interne d’un autre des éléments de la , la montre une vue en coupe selon l’axe A-A des éléments de la après assemblage, la montre une vue en coupe selon l’axe B-B des éléments de la après assemblage.
Description détaillée Comme dit précédemment, l’invention concerne un bloc optique destiné à équiper un véhicule. Un tel bloc optique comprend un boîtier 10 fermé par une glace 20, et un masque 30 positionné dans le boîtier.