INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un sixième objet, l’invention a pour objet l’utilisation d’une composition C telle que définie ci-dessus comme matériau polymérique d’une couche d’une gaine polymérique interne d'étanchéité, ladite couche étant gainée autour d’une carcasse métallique d’une conduite sous-marine destinée au transport d’hydrocarbures et/ou de gaz et comprenant au moins une couche de renforcement métallique autour de ladite gaine polymérique interne d'étanchéité, pour améliorer la résistance à la perméation de ladite gaine polymérique interne d'étanchéité. Les modes de réalisations décrits ci-dessus sont bien sûr applicables.
Selon un septième objet, l’invention concerne un procédé d’extraction d’hydrocarbures comprenant :
- l’extraction d’un mélange d’hydrocarbures et de CO 2 d’un gisement sous-marin,
- la séparation des hydrocarbures et du CO 2 ,
- le transport d’au moins une partie du CO 2 séparé vers ledit gisement sous-marin dans la conduite telle que définie ci-dessus,
- la réinjection du CO 2 transporté dans ledit gisement sous-marin.
Ce procédé permet avantageusement de réduire les émissions de CO 2 lors de l’extraction, et généralement d’augmenter la quantité d’hydrocarbures pouvant être extrait du gisement sous-marin.
Les modes de réalisations décrits ci-dessus sont bien sûr applicables.
D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux figures.
Différents lots d’extraits obtenus selon le procédé de l’exemple 1 ont été caractérisés par analyse par chromatographie en phase gazeuse couplée à un détecteur à ionisation de flamme (GC/FID).
Les conditions d'analyse sont les suivantes : Colonne Agilent HP-1ms (apolaire, 100 % diméthylpolysiloxane, 60 m x 250 µm × 0,25 µm), programme four : 60°C pendant 10 minutes puis 2°C/minute jusqu'à 300°C et plateau pendant 20 minutes.
Pour chaque composé majoritaire présent dans l’extrait lipophile de lavande, le pourcentage indiqué correspond au pourcentage d'aire du pic correspondant au composé chimique d'intérêt par rapport à l'aire totale des pics du chromatogramme obtenu par analyse GC/FID.
Les principaux composés volatils identifiés sont le linalol, l’acétate de linalyle, le bornéol, l’hernianine et la coumarine. L’analyse des différents lots a fourni les gammes de pourcentages suivantes pour ces composés:
Linalol : de 18 à 35%
Acétate de linalyle : de 25 à 35%
Bornéol : de 1 à 2%
Hernianin : de 5 à 9%
Coumarine : de 5 à 10%
Analyse des composés non-volatils
Les analyses ci-dessous ont été réalisées sur un lot d’extrait lipophile de lavande obtenu selon le procédé de l’exemple avec les méthodes de référence suivantes :
-Détermination des tocophérols et tocotriénols dans les huiles végétales et les graisses par chromatographie liquide haute performance (NF EN ISO 9936)
-Détermination de la teneur en stérols individuels et totaux (NF EN ISO 12228 Partie 1)
-Préparation et analyse par CPG des esters méthyliques d’acides gras (NF EN ISO 1296-2 et 12966-4)- Composition avec utilisation de facteurs de correction
-Détermination de la teneur en matières insaponifiables (méthode par extraction à l’oxyde diéthylique (NF EN SISO 3596)
L’extrait comprend une teneur en insaponifiables de 12,5g pour 100g d’extrait. L’extrait comprend aussi 2,1% d’acides gras exprimés en équivalent esters méthyliques dont 48% d’acides gras saturés, 13% d’acides gras mono-insaturés et 39% d’acides gras poly-insaturés dont 27% d’omega 3 et 11% d’omega 6. L’extrait analysé comprend aussi 2,8g de stérols par kg de produit dont 80% de béta-sitostérol.
Lorsque la conduite flexible comprend une gaine polymérique externe, la carcasse métallique a aussi pour fonction d’empêcher l’effondrement de la gaine polymérique interne d’étanchéité lors d’une décompression rapide d’une conduite flexible ayant transporté des hydrocarbures. En effet, les gaz contenus dans les hydrocarbures diffusent lentement à travers la gaine polymérique interne d’étanchéité et se retrouvent en partie piégés dans l’espace annulaire compris entre la gaine polymérique interne d’étanchéité et la gaine polymérique externe. Par suite, lors d’un arrêt de production engendrant une décompression rapide de l’intérieur de la conduite flexible, la pression régnant dans cet espace annulaire peut temporairement devenir nettement supérieure à la pression régnant à l’intérieur de la conduite, ce qui en l’absence de carcasse métallique conduirait à l’effondrement de la gaine polymérique interne d’étanchéité.
La carcasse métallique est constituée d’éléments longitudinaux enroulés hélicoïdalement à pas court. Ces éléments longitudinaux sont des feuillards ou des fils en acier inoxydable agencés en spires agrafées les unes aux autres. Avantageusement, la carcasse métallique est réalisée en profilant un feuillard en forme de S puis en l’enroulant en hélice de façon à agrafer entre elles les spires adjacentes.
La notion d'enroulement à pas court désigne tout enroulement hélicoïdal selon un angle d'hélice proche de 90°, typiquement compris entre 75° et 90°.
Généralement, la couche de renforcement (ou chaque couche de renforcement lorsqu’il y en a plusieurs) est constituée d’un enroulement d’au moins un fil à spires non jointives. Le fil est généralement métallique ou en matériau composite. Typiquement, la au moins une couche de renforcement est au moins une nappe d’armure de traction ou une voûte de pression.
La conduite peut comprendre plusieurs couches de renforcement, généralement un nombre pair de nappes d’armures de traction, typiquement deux nappes d’armures de traction, ou bien une voûte de pression et deux nappes d’armures de traction.
Les nappes d'armures de traction sont constituées de fils enroulés selon des pas longs et ont pour fonction principale de reprendre les efforts axiaux liés d’une part à la pression interne régnant à l’intérieur de la conduite flexible et d’autre part au poids de la conduite flexible notamment lorsqu’elle est suspendue.
Dans la présente demande, la notion d'enroulement à pas long recouvre tout enroulement hélicoïdal selon un angle d'hélice inférieur à 60°, typiquement compris entre 20° et 60° pour les nappes d'armures.
La présence d’une couche de renforcement supplémentaire destinée à reprendre les efforts radiaux liés à la pression interne, couche notamment appelée « voûte de pression », n’est pas indispensable dès lors que les angles d’hélice des fils constituant les nappes d’armures de traction sont proches de 55°. En effet, cet angle d’hélice particulier confère aux nappes d’armures de traction la capacité de reprendre, en plus des efforts axiaux, les efforts radiaux exercés sur la conduite flexibles et dirigés de l’intérieur vers l’extérieur de la conduite.
De manière préférée et notamment pour les applications en grande profondeur, outre les nappes d’armures de traction, la conduite flexible comprend une voûte de pression intercalée entre la gaine polymérique interne d’étanchéité et les nappes d’armures de traction. Dans un tel cas, les efforts radiaux exercés sur la conduite flexible, notamment les efforts radiaux dirigés de l’intérieur vers l’extérieur de la conduite sont repris par la voûte de pression afin d’éviter l’éclatement de la gaine polymérique interne sous l’effet de la pression régnant à l’intérieur de la conduite. La voûte de pression est constituée d’éléments longitudinaux enroulés à pas court, par exemple des fils métalliques ou en matériau composite de forme Z (zêta), C, T (téta), U, K ou X agencés en spires agrafées les unes aux autres.
Avantageusement et notamment en fonction du grade du matériau métallique ou composite constitutif des nappes d’armures de traction et de l’éventuelle voûte de pression, la conduite flexible peut comprendre une gaine polymérique externe d’étanchéité pour empêcher l’eau de mer de pénétrer au sein de la conduite flexible. Cela permet notamment de protéger les nappes d’armures de traction de l’eau de mer et donc de prévenir le phénomène de corrosion par l’eau de mer.
Typiquement, la conduite comprend, de l’extérieur vers l’intérieur :
- éventuellement une gaine polymérique externe d'étanchéité,
- au moins une nappe d'armures de traction en tant que couche de renforcement, généralement un nombre pair de nappes d'armures de traction, typiquement deux nappes d'armures de traction,
- éventuellement une voûte de pression,
- la gaine polymérique interne d'étanchéité comprenant la couche en matériau polymérique telle que définie ci-dessus et gainée autour d’une carcasse métallique.
La conduite peut également comprendre une ou plusieurs couches polymériques supplémentaires entre deux couches adjacentes.
Tableau I- Changement de la Température Exemple s Modifications Rendement (composé 1) Exemple 5 La fraction aqueuse contenant le sodium hypochlorite est ajoutée à 0 °C. 61% Exemple 6 La fraction aqueuse contenant le sodium hypochlorite est ajoutée à 10 °C. 60%
Changement de la concentration du composé 2 : On procède comme décrit dans l’exemple 1 à l’exception de la modification décrite dans le tableau II ci-dessous.
Tableau II- Changement de Concentration du composé 2 Exemple s Modifications Rendement (composé 1) Exemple 7 En utilisant 207 mg (550 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool dans 11 mL de méthyl tert -butyl éther et 181 mg (1.10 mmoles) de sodium hypochlorite pentahydrate dans 1.45 mL d’eau déminéralisée. 65% Exemple 8 En utilisant 414 mg (1.10 mmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool dans 11 mL de méthyl tert -butyl éther et 362 mg (2.20 mmoles) de sodium hypochlorite pentahydrate dans 2.89 mL d’eau déminéralisée. 63%
Changement d’échelle : En procédant comme décrit dans l’exemple 1 à l’exception de la modification décrite dans le tableau III ci-dessous.
Tableau III- Changement d’échelle Exemple s Modifications Rendement (composé 1) Exemple 9 On utilise 1.0 g de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool en tant que produit de départ. Tous les autres réactifs sont augmentés en proportion (x10). 53% Exemple 10 On utilise 2.5 g de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool en tant que produit de départ. Tous les autres réactifs sont augmentés en proportion (x25). 53%
II) EXEMPLE 1 1 Selon l’invention et exemples COMPARATIFS
Changement de la nature de la phase aqueuse avec un tampon :
On procède comme décrit dans l’exemple 1 à l’exception de la modification décrite dans le tableau IV ci-dessous.
Tableau IV- Changement de la nature de la phase aqueuse avec un tampon et variation de pH Exemples Modifications Rendement (composé 1) Exemple de l’invention 11 Utilisation de tampon acétate (AcOH/AcONa) 0.1M pH = 6 au lieu d’eau déminéralisée. 59% Exemple de l’invention 12 Utilisation de tampon phosphate (NaH 2 PO 4 / Na 2 HPO 4 ) 0.1M pH = 7 au lieu d’eau déminéralisée. 42% Exemple comparatif 13 Utilisation de tampon borate (B(OH) 3 /NaOH) 0.1M pH = 8.6 au lieu d’eau déminéralisée. 38% Exemple comparatif 14 Utilisation de tampon acétate (AcOH/AcONa) 0.1M pH = 5 au lieu d’eau déminéralisée. 29% Exemple comparatif 15 Utilisation de tampon acétate (AcOH/AcONa) 0.1M pH = 4 au lieu d’eau déminéralisée. 0%
Modification du pourcentage d’eau : Exemple de l’invention 16 :
100 mg (266 µmoles) de 4-hydroxy-3,5-diiodobenzyl alcool est mis en solution dans 11 mL d’acétate d’éthyle. Séparément, 58.2 mg (354 µmoles) de sodium hypochlorite pentahydrate est mis en solution dans 0.7 mL d’eau déminéralisée (Rapport final organique/eau 94/6). La fraction aqueuse est ajoutée à la fraction organique sous forte agitation et à 21 °C. La réaction est agitée pendant 5 minutes. La réaction est arrêtée par l’ajout de 10 mL d’une solution de sodium bisulfite à 10%. On obtient 41% de 5,7-diiodo-1-oxaspiro[2,5]octa-4,7-dien-6one (composé 1 ).
On procède comme décrit dans l’exemple 16 de l’invention ci-dessus à l’exception de la modification décrite dans le tableau V ci-dessous pour les exemples comparatifs 17 à 21.
Tableau V- Variations du pourcentage d’eau Exemple s comparatifs Modifications Rendement (composé 1) Exemple comparatif 17 Rapport final organique/eau 0/100 1% Exemple comparatif 18 Rapport final organique/eau 50/50 10% Exemple comparatif 19 Rapport final organique/eau 90/10 25% Exemple comparatif 20 Rapport final organique/eau 98.5/1.5 9% Exemple comparatif 21 Rapport final organique/eau 100/0 0%
Changement du solvant organique : On procède comme décrit dans l’exemple comparatif 16 à l’exception de la modification décrite dans le tableau VI ci-dessous concernant les exemples comparatifs 22 à 33.
Tableau V I - Changement de solvant organique polaire Exemple s invention et comparatifs Modifications Rendement (composé 1) Exemple comparatif 22 Série carbonate Utilisation du carbonate de diméthyle au lieu du méthyl tert -butyl éther. 37% Exemple comparatif 23 Série éther Utilisation du 2-méthyl tétrahydrofurane au lieu du méthyl tert -butyl éther. 23% Exemple comparatif 24 Série ester Utilisation d’acétate d'isopropyl au lieu du méthyl tert -butyl éther. 31% Exemple comparatif 25 Série protique Utilisation du n -butanol au lieu du méthyl tert -butyl éther. 1% Exemple comparatif 26 Utilisation d’éthanol au lieu du méthyl tert -butyl éther. 0% Exemple comparatif 27 Série aromatique Utilisation d’anisole au lieu du méthyl tert -butyl éther. 5% Exemple comparatif 28 Utilisation du toluène au lieu du méthyl tert -butyl éther. 0% Exemple comparatif 29 Série hydrocarbure Utilisation du n -heptane au lieu du méthyl tert -butyl éther. 0% Exemple comparatif 30 Utilisation du cyclohexane au lieu du méthyl tert -butyl éther. 0% Exemple comparatif 31 Série dipolaire aprotique Utilisation du diméthylsulfoxyde au lieu du méthyl tert -butyl éther. 0% Exemple comparatif 32 Utilisation d’acétonitrile au lieu du méthyl tert -butyl éther. 1% Exemple comparatif 33 Utilisation du N , N- diméthylformamide au lieu du méthyl tert -butyl éther. 0%
Modification de la température réactionnelle : Dans la continuité des exemples 5 et 6, on procède comme décrit dans l’exemple 1 à l’exception de la modification décrite dans le tableau VII ci-dessous, concernant les exemples comparatifs 34 et 35.
En référence aux figures 1 à 4, le dispositif autonome D comporte : un socle mobile 1 intégrant des roues 11 pour le déplacement du dispositif autonome, un châssis 2 monté sur le socle mobile 1, le châssis 2 étant configuré pour accueillir différents composants du dispositif autonome, tel que : des batteries 21, des convertisseurs de puissance 22, un circuit de refroidissement, des capteurs de mesure 6, etc. un carénage 5 autour du châssis 2, et un système de couplage 4 pour permettre de connecter électriquement le dispositif autonome aux moyens de stockage d’énergie électrique d’un véhicule.
2. Eléments généraux du dispositif
2.1. Socle mobile
En particulier, le socle mobile 1 comprend deux roues motrices et quatre roulettes folles agencées par triplet, la roue et les deux roulettes de chaque triplet étant alignées le long d’un bord latéral respectif du socle mobile. Une première roulette de chaque triplet est montée à une extrémité du cadre. La roue motrice et la deuxième roulette folle sont quant à elles fixées sur un organe oscillant monté pivotant sur le cadre autour d’un axe de pivotement transversal perpendiculaire aux bords latéraux du socle 1.
Les roues motrices et les roulettes folles sont de préférence des roulettes à bande. Plus précisément, chaque roue/roulette comprend une jante circulaire porteuse et une bande s’étendant autour de la jante. La jante est montée rotative autour d'un moyeu, disposé en son centre et dont la jante est rendue solidaire par des rayons ou une flasque, pleine ou ajourée. Les roulettes folles n'ont pour fonction que le guidage et le support du dispositif autonome D. L’utilisation de roues/roulettes à bande permet de répartir le poids du dispositif autonome D sur une ligne de contact entre la roue/roulette et le sol. On limite ainsi les risques de dégradation de la surface du sol, notamment par rapport à l’utilisation de roues/roulettes sphériques qui induisent un contact ponctuel avec le sol.
Un tel socle mobile 1 qui est connu de FR2100632 ne sera pas décrit plus en détail dans la suite.
2.2. Châssis
Le châssis 2 supporte différents composants constituant le dispositif autonome D. Le châssis 2 est réalisé à partir de tubes définissant un squelette pour le dispositif autonome D.
Selon certains modes de réalisation, le mélange M est constitué dudit au moins un polyaryléthercétone et dudit copolymère poly(étherimide-siloxane). De préférence, la composition C ne comprend alors pas d’autre polymère thermoplastique, voire pas d’autre polymère, que ceux du mélange M.
Le mélange M peut constituer au moins 60% en poids, ou au moins 70% en poids, ou au moins 75% en poids, ou au moins 80% en poids, ou au moins 85% en poids, ou au moins 90% en poids, par rapport au poids total de composition C.
Selon certains modes de réalisation, la composition C comprend au moins 60% en poids, de préférence au moins 70% en poids de mélange M et de 0 à 40%, de préférence de 0% à 30% en poids d’un ou plusieurs additifs, par rapport au poids total de composition C.
Typiquement, la composition C est constituée de :
- 60 à 100% en poids, de préférence de 70 à 100% en poids, de mélange M tel que défini ci-dessus, et
- 0 à 40% en poids, de préférence de 0 à 30% en poids d’additifs,
par rapport au poids total de composition C.
Selon certains modes de réalisation, la composition C est constituée du mélange M et de 0% à 30% en poids d’additifs, dont 0% à 20% en poids de plastifiant(s), 0% à 5% en poids de charge(s) nucléante(s) et moins de 1% en poids d’additifs fonctionnels, par rapport au poids total de composition C.Selon certains modes de réalisation, la composition C est constituée du mélange M, de 0,1% à 5% de charge(s) nucléante(s) et moins de 1% d’additifs fonctionnels, par rapport au poids total de composition C.
Propriétés de la composition C, et donc de la couche de la gaine polymérique interne d'étanchéité de la conduite dont le matériau polymérique est la composition C
La couche de la gaine polymérique interne d'étanchéité de la conduite dont le matériau polymérique est la composition C a une faible perméation au gaz et en particulier au CO 2 . Typiquement, la couche de la gaine polymérique interne d'étanchéité de la conduite dont le matériau polymérique est la composition C a une perméation au CO 2 mesurée à 60°C inférieure à 1,1x10 -8 (cm 3 (STP).cm)/(cm 2 .s.bar).
Les niveaux de cristallinité de la composition C permettent cette bonne résistance à la perméation au CO 2 . La composition C peut présenter différents niveaux de cristallinité, notamment contrôlables par la cinétique de cristallisation de la composition C. La modification du comportement à la cristallisation peut notamment être contrôlée par l’utilisation d’un mélange de polyaryléthercétones au sein de la composition C et/ou par l’ajout d’un additif au sein de la composition C.
Ces niveaux de cristallinité peuvent être évaluée par DSC en première chauffe à 20°C/min par le calcul : ∆H f1 -∆H CC. Le terme « ∆H CC » correspond à l’enthalpie de cristallisation à froid et le terme « ∆H f1 » correspond à l’enthalpie de fusion en première chauffe à une vitesse de chauffe de 20°C/min. Ces enthalpies sont exprimées en Joule par gramme de composition.
L’expression ∆H f1 -∆H CC peut avoir une valeur allant généralement de 0 à 50 J/grammes de composition C. Il peut notamment avoir une valeur de 0 à 5 J/g, ou de 5 J/g à 10 J/g, ou de 10 J/g à 15 J/g, ou de 15 J/g à 20 J/g, ou de 20 J/g à 25 J/g, ou de 25 J/g à 30 J/g, ou de 30 J/g à 35 J/g, ou de 35 J/g à 40 J/g, ou de 40 J/g à 45 J/g, ou de 45 J/g à 50 J/g.
La composition C, et donc la couche de la gaine polymérique interne d'étanchéité de la conduite dont le matériau polymérique est la composition C, se présente généralement sous l’aspect d’une composition hétérophasique, mais non délaminante. En effet, le plus souvent, le copolymère poly(étherimide-siloxane) est peu miscible dans le poly(aryléthercétone). On observe alors en microscopie électronique une phase dispersée sous forme de nodules dans une phase continue. De préférence, les nodules ont un diamètre moyen inférieur à 20 µm, avantageusement inférieur à 10 µm et tout particulièrement inférieur à 5 µm.
De préférence, le poly(aryléthercétone) forme la phase continue (aussi appelée matrice) de la composition C et le copolymère poly(étherimide-siloxane) forme la phase dispersée.
1.2.2. Châssis
Dans le mode de réalisation illustré à la , le châssis 2 présente une forme globalement parallélépipédique. Il se compose : d’une « partie inférieure » destiné à être fixée au socle mobile 1, d’une « partie centrale » adaptée pour contenir différents composants du dispositif autonome D, d’une « partie supérieure » opposée à la partie inférieure et correspondant à la « tête » du dispositif autonome D.
Le châssis 2 est configuré pour accueillir des batteries de stockage 21 permettant de stocker de l’énergie électrique en vue du chargement/rechargement des moyens de stockage du véhicule V. Ces batteries 21 sont de préférence positionnées dans une partie – dite « partie basse » – du châssis 2 la plus proche du sol. En effet, les batteries 21 du dispositif autonome D étant les composants les plus lourds, il est préférable de les positionner à proximité du sol pour optimiser la stabilité du dispositif autonome D.
Le châssis 2 est en outre configuré pour accueillir : des convertisseurs de puissance 22 (i.e. convertisseurs AC/DC et DC/AC), des moyens d’acquisition d’image (tels que des caméras, ou tout autre capteur connu de l’homme du métier), une unité de contrôle 23 pour le traitement des images acquises par les moyens d’acquisition, et le pilotage des composants du dispositif autonome, des mémoires 24 pour le stockage d’information, des moyens de communication 25 pour permettre l’échange d’informations entre le dispositif autonome et un centre de gestion distant, des moyens de refroidissement des composants du dispositif autonome D.
Les différents éléments originaux du dispositif autonome D et leurs avantages associés seront décrits plus en détails dans la suite.
1.2.3. Carénage
Le carénage 26 consiste en une ou plusieurs tôles fixées sur le châssis 2 du dispositif autonome D. Le carénage 26 permet d’améliorer l’esthétique du dispositif autonome D en « habillant » les composants le constituant. Le carénage 26 permet en outre de protéger des composants des éventuelles agressions extérieures.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 3, le carénage 26 est composé : de quatre panneaux destinés à recouvrir les faces latérales et transversales du châssis 2, les panneaux recouvrant les faces transversales du châssis définissant respectivement une paroi avant et une paroi arrière du dispositif autonome D, et d’un couvercle destiné à coiffer la face supérieure du châssis 2.
En référence à la , le carénage 26 comprend une cavité définissant une niche de réception 3 d’au moins une partie du module d’accouplement M. Cette cavité est avantageusement manégée dans la paroi avant du dispositif autonome D, le système de couplage 4 étant contenu dans la niche de réception 3.
Ainsi pour établir une connexion avec les moyens de stockage du véhicule V, le dispositif autonome D se déplace jusqu’au module d’accouplement M et s’oriente de sorte à faire partiellement pénétrer le module d’accouplement dans la niche de réception 3 (et en particulier la façade F configurée pour s’apparier au système de couplage 4).
Une fois le module d’accouplement M partiellement logé dans la niche de réception 3, l’unité de contrôle commande le déplacement de l’organe de raccordement 41 pour le connecter électriquement à la façade F du module d’accouplement M.
Le fait de réaliser la connexion électrique dans la niche de réception 3 permet d’augmenter la sécurité du dispositif autonome D en limitant l’accessibilité à l’utilisateur de l’organe de raccordement 41 et de la façade F du module d’accouplement M.
1.2.4. Circuit de refroidissement
Le produit capillaire peut être un produit à rincer ou à ne pas rincer.