INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une variante, les axes de tube sont juxtaposés dans un même plan, et sont perpendiculaires à l’axe longitudinal du véhicule automobile.
Cela permet de mettre en place des cellules orientées transversalement suivant l’axe transversal du véhicule automobile.
En outre, cela permet de mettre en place des cellules alignées suivant l’axe longitudinal du véhicule automobile.
Selon une variante, le tube comprend un corps et un bouchon refermant le corps ainsi qu’un ressort appuyant intérieurement sur le bouchon et sur les cellules de batterie.
Cela permet de faciliter le désassemblage des cellules de batterie.
Selon une variante, le tube comprend une paroi perforée.
Cela permet de faciliter le refroidissement du module de batterie.
Selon une variante, le module de batterie comprend deux tubes, le premier recevant intérieurement les cellules de batterie, et le deuxième recevant intérieurement le premier, et en ce que l’espace entre les deux tubes comprend un fluide frigorigène.
Cela permet de limiter l’échauffement du module de batterie.
L’invention concerne une batterie comprenant des modules de batterie selon l'invention, caractérisé en ce que la batterie comprend un fluide frigorigène entre les modules de batterie, de préférence des conduites de fluide frigorigène entre les modules de batterie.
Selon un autre aspect, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’une pièce de retenue et/ou d’une pièce de glissement et de butée d’un ensemble tel que défini ci-dessus.
Le procédé peut comprendre une étape de conformation d’une ou plusieurs plaques, par exemple par emboutissage.
De manière non limitative, la ou les plaques peuvent être métalliques.
La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : – est une vue schématique en perspective d’une roue de train d’atterrissage d’aéronef, la roue comprenant des écrous d’assemblage et des pièces de retenue conformes à un premier mode de réalisation de l’invention ; – est une vue schématique en perspective d’une partie de la roue de la , formant un système comprenant deux desdites écrous et l’une desdites pièces de retenue coopérant avec les écrous de sorte à verrouiller leur position ; – est une vue schématique en perspective d’un écrou d’assemblage ; – est une vue schématique en perspective de la pièce de retenue de la ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un deuxième mode de réalisation ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un troisième mode de réalisation ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un quatrième mode de réalisation ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un cinquième mode de réalisation ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un sixième mode de réalisation ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un septième mode de réalisation ; – est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un huitième mode de réalisation ;
– est une vue schématique en perspective d’une pièce de retenue selon un neuvième mode de réalisation ;
– est une vue schématique en perspective d’un ensemble de verrouillage comprenant une pièce de retenue selon la et deux pièces de glissement et de retenue selon la ;
– est une vue schématique en perspective d’une pièce de glissement et de retenue selon un premier mode de réalisation ;
– est une vue schématique en perspective d’une pièce de glissement et de retenue selon un deuxième mode de réalisation ;
– est une vue schématique en coupe d’un système comprenant un ensemble de verrouillage conforme à l’invention, un organe d’assemblage et un élément de support.
La montre un système 10 constituant une partie de la roue 1, sous forme d’un agrandissement de la centré sur deux organes d’assemblage 4 adjacents.
Aussi, le dispositif de fixation 56 comprend une vis 64 qui passe à travers le trou 60 de passage et qui est vissée sur le trou taraudé 62, pour fixer le boîtier de commande 12 sur l’embase 52 de l’appareil de chauffage 10.
On a représenté aux figures 4 à 6, un boîtier de commande 66 selon un second mode de réalisation de l’invention, qui présente une conception similaire à celle du boîtier de commande 12 selon le premier mode de réalisation décrit précédemment, avec quelques variations détaillées par la suite.
Le boîtier de commande 66 comporte un capot 68 supérieur qui délimite un logement 70 et qui est fermé par une embase 72 solidaire de la paroi supérieure 20 de l’appareil de chauffage 10.
Le logement 70 du boîtier de commande 66 renferme une carte de commande 74 prévue pour commander l’appareil de chauffage 10 associé.
La carte de commande 74, visible à la , est équipée d’une unité électronique 76 qui comprend un thermostat programmable pour la régulation de la température de l’appareil de chauffage 10.
De plus, la carte de commande 74 porte six boutons 78 qui permettent à l’utilisateur d’interagir avec le boîtier de commande 66, notamment pour le programmer.
Les six boutons 78 sont actionnables à travers six dômes qui sont ménagés sur la face supérieure du capot 68.
Aussi, un écran 80 d’affichage est monté sur la carte de commande 74 pour afficher des informations telles que la consigne de température, le programme sélectionné, ou encore la température ambiante.
L’écran 80 est visible depuis l’extérieur à travers une lumière 82 qui est ménagée sur une face supérieure du capot 68.
Comme on peut le voir à la , la face supérieure du capot 68 est protégée par un film 84 adhésif transparent.
La carte de commande 74 est fixée à l’intérieur du capot 68 du boîtier de commande 66 par trois vis 86.
Toujours selon la , le boîtier de commande 66 comporte un premier connecteur 88 électrique qui est relié sur la carte de commande 74 et qui s’étend verticalement vers le bas depuis une face inférieure de la carte de commande 74.
Le premier connecteur 88 permet de connecter le boîtier de commande 66 sur l’appareil de chauffage 10 pour alimenter le boîtier de commande 66 en électricité et pour permettre au boîtier de commande 66 de piloter l’appareil de chauffage 10 associé.
En référence aux figures 5 et 6, l’embase 72 du boîtier de commande 66 forme une plaque qui est fixée sur la paroi supérieure 20 de l’appareil de chauffage 10 par quatre vis 90 qui sont vissées chacune par dessous la paroi supérieure 20 à travers un trou de passage 92 associé, et qui sont vissées chacune dans un plot 94 taraudé formé par l’embase 72.
De plus, l’embase 72 est associée à une carte de connexion 96 qui porte un second connecteur 98 prévu pour être branché sur le premier connecteur 88 porté par la carte de commande 74.
La carte de connexion 96 est fixée au moyen de trois vis 100 sur trois plots 102 qui s’étendent chacun verticalement depuis une face inférieure de l’embase 72.
- n’ est un entier compris entre 0 et 10, de préférence entre 1 et 4, et encore mieux n’=1 ;
- M’ étant un cation cosmétiquement acceptable, notamment choisi parmi le cation ammonium, les cations issus des métaux alcalins ou alcalinoterreux, les cations issus d'amines organiques comme les alcanolamines; de préférence ceux issus des métaux alcalins, et notamment Na+ ou K+.
De préférence, R’ représente un radical alkyle linéaire comprenant 8 à 14 atomes de carbone, notamment de 10 à 12 atomes de carbone.
De préférence, M’ est issu d’un métal alcalin, notamment Na+ ou K+.
De préférence, les hydroxyalcanes sulfonates linéaires sont de formule :
- R’ est un radical alkyle linéaire saturé comprenant de 4 à 20 atomes de carbone, notamment de 6 à 18 atomes de carbone, voire de 8 à 14 atomes de carbone, encore mieux de 10 à 12 atomes de carbone ;
- M’ est un cation cosmétiquement acceptable, notamment choisi parmi le cation ammonium, les cations issus des métaux alcalins ou alcalinoterreux, les cations issus d'amines organiques comme les alcanolamines; de préférence ceux issus des métaux alcalins, et notamment Na+ ou K+.
De préférence, R et R’ sont identiques.
De préférence, M et M’ sont identiques.
De préférence, les α-oléfine sulfonates linéaires selon l’invention sont choisies parmi les α-oléfine sulfonates linéaires comprenant 8 à 28 atomes de carbone, notamment de 10 à 24 atomes de carbone, encore mieux de 12 à 20 atomes de carbone, en particulier de 14 à 18 atomes de carbone ; en particulier leurs sels de de métaux alcalins, notamment de sodium.
On peut notamment citer comme produits commerciaux, ceux proposés sous la dénomination BIO-TERGE AS-40A ou BIO-TERGE AS-40HA par la société STEPAN, ou CALSOFT AOS-40 par la société PILOT CHEMICAL, ou encore NANSA LSS38/FL ou FLE par la société INNOSPEC ACTIVE CHEMICALS
De préférence, la composition cosmétique selon l'invention comprend lesdites alpha-oléfine sulfonates linéaires en une quantité totale allant 0,5 à 20% en poids, notamment de 1 à 15% en poids, de préférence de 2 à 10% en poids, mieux de 3 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique.
Esters d’éthylène glycol La composition selon l'invention comprend également un ou plusieurs esters d'éthylène glycol, de préférence choisi(s) parmi les esters d’éthylène glycol et d’acides gras en C8-C22, de préférence en C10-C20, de préférence en C16-C18.
De préférence, l'ester d'éthylène glycol est choisi parmi le (mono-) stéarate de glycol, le distéarate de glycol (également appelé diester d'éthylène glycol et d'acide stéarique), et leurs mélanges.
La teneur totale d'ester d'éthylène glycol dans la composition selon l’invention est comprise dans la gamme de 0,1 % à 5 %, de préférence de 0,3 % à 3 %, de préférence de 0,5 % à 1,5 %, de préférence de 0,6 % à environ 1 %, de préférence de 0,7 % à 1 %, en poids par rapport au poids total de la composition.
les zones de collecte 180 présentent chacune une section transversale St qui augmente ou reste constante lorsque l’on passe d’une zone de collecte 180 à la suivante dans le sens d’écoulement de fluide caloporteur, et
pour au moins deux zones de collecte consécutives 180, la zone de collecte aval présente une section transversale St plus grande que celle de la zone de collecte amont.
Dans l’invention, du fait que les zones de collecte 180 présentent une section transversale qui augmente, par l’augmentation de la hauteur, à mesure que l’on se rapproche de la sortie, il est possible de maintenir un coefficient d'échange constant le long de l'écoulement. A cet effet, la perte de charge est localement augmentée. En l'occurrence, le gradient de pression augmente le long du canal d’évacuation 30.
Il est à noter que le principal facteur contribuant à la différence de pression est la vitesse moyenne du fluide, qui est proportionnelle au débit. Dans ce cas, la section St doit être augmentée dans le même rapport pour rester à iso-vitesse.
Comme illustré sur les figures 9 et 10, les sections transversales Sc des zones de collecte 180 correspondant respectivement aux branches 112 et 102 présentent respectivement une hauteur hu et une hauteur hd.
La hauteur de la zone de collecte 180 augmente lorsque l’on passe d’une zone de collecte 180 amont de la branche 112 à la zone de collecte 180 aval de la branche 102 dans le sens d’écoulement de fluide caloporteur.
Autrement dit, la zone de collecte 180 aval de la branche 102 présente une hauteur hd plus grande que la hauteur hu de la zone de collecte 180 amont, les hauteurs hd et hu étant des dimensions mesurées suivant l’axe z.
Tel que représenté sur la , la largeur de la zone de collecte 180 mesurée selon l’axe x est sensiblement égale à la dimension des branches mesurées suivant le même axe x. Les deux zones de collecte 180 consécutives sont espacées entre elles par un tronçon du canal d’évacuation 182 ayant une longueur prédéterminée. Chaque tronçon du canal d’évacuation 182 est dépourvu d’éléments de perturbation 154.
La hauteur entre chaque zone de collecte 180 augmente par un facteur prédéterminé. Par exemple, en suivant le sens de l'écoulement, à chaque fois qu'un canal ajoute son débit dans la zone de collecte, alors la section de passage suivante augmente d’une valeur prédéterminée, par exemple de 1 mm en hauteur.
Les zones de collecte 180 comportent entre quatre et six éléments de perturbation 154.
Ces éléments de perturbation 154 sont en forme de dôme avec une base allongée ou avec une base circulaire. Ces éléments de perturbation 154 peuvent présenter toute autre forme, par exemple en prisme ou pyramide ou autre.
Ces éléments de perturbation 154 peuvent être disposés de différentes manières en fonction des perturbations que l’on souhaite générer.
Par exemple, ces éléments de perturbation 154 sont disposés de manière alignée, ou alternée de part et d’autre d’une ligne.
Comme on le voit sur les figures 9 à 10, la hauteur des éléments de perturbation 154 mesurée suivant l’axe z est comprise entre 10 à 50 % de la hauteur du canal d’évacuation.
En référence à la , la zone de collecte 180 recevant le fluide caloporteur provenant de la première cavité de ralentissement 10 est dépourvue d’élément de perturbation.
Dispositif de régulation thermique, et dispositif de charge comprenant un dispositif de régulation thermique La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, notamment pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment un dispositif de refroidissement d’au moins une batterie ou cellules de batterie de véhicule, par exemple un véhicule automobile.
Le pilotage des deux sources laser 2 2 et 2 4 à 50% en puissance permet chauffer suffisamment la fibre F 3 sur toute sa largeur, ses bords longitudinaux étant chauffés à au moins à 0,75 x I max .
La illustre le cas de l’application sur la surface d’application uniquement de la première fibre F 1 , toutes les autres fibres étant absentes de la bande. Dans un tel cas, selon l’invention, l’unité de commande - pilote à une puissance P’ 0 la source laser 2 1 associée au système optique 4 1 centré sur ladite fibre F 1 de sorte que son plateau central 71 1 soit à l’intensité I max ; - pilote à une puissance plus faible d’environ à 0,5 x P 0 la source laser 2 2 associée au système optique 4 2 adjacent au système optique 4 1 centré sur ladite fibre, de sorte que son plateau central 71 2 soit à 50% de l’intensité I max ; et, - désactive les autres sources laser de sorte qu’elles soient à une puissance nulle.
La tâche laser combinée résultante, formée par la combinaison des tâches laser élémentaires 6 1 et 6 2 , présente un profil d’intensité combiné 208, avec - un premier plateau 281a d’intensité I max correspondant au plateau central 71 1 ; - un deuxième plateau 281b d’intensité 0,5 x I max correspondant au plateau central 71 2 ; - un bord latéral combiné 282a reliant les deux plateaux, correspondant à la somme des bords latéraux 72 1 et 72 2 ; et , - deux bords latéraux 282b, 282c correspondant respectivement aux bords latéraux 72 1 et 72 4 .
Le pilotage de la source laser 2 2 à 50% en puissance permet chauffer suffisamment la fibre F 1 sur toute sa largeur à au moins à 0,75 x I max .
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de chauffe décrits précédemment sont montés sur une machine de placement de fibres permettant d’appliquer une bande formée de quatre fibres de largeur 2d, par exemple de 12,7 mm (1/2 de pouce). La est un schéma illustrant les profils d’intensité élémentaires des tâches élémentaires au niveau du plan de travail dans la direction longitudinale parallèle à l’axe du rouleau de compactage, lorsque toutes les sources laser sont activées, ainsi que le profil d’intensité combiné correspondant et le positionnement des 4 fibres F’ 1 -F’ 4 de largeur 2d. Deux plateaux centraux élémentaires sont alors disposés au niveau de chaque fibre. La illustre le cas de l’application sur la surface d’application uniquement de la deuxième fibre F’ 2 , toutes les autres fibres étant absentes de la bande. Dans un tel cas, l’unité de commande - pilote à une puissance P 0 les sources laser 2 3 et 2 4 associées aux systèmes optiques centraux centrés sur ladite fibre F’ 2 de sorte que les plateaux centraux élémentaires 71 3 et 71 4 correspondants soient à l’intensité I max , - pilote à une puissance plus faible, à environ à 0,5 x P 0 les deux sources laser 2 2 et 2 5 associées aux systèmes optiques adjacents auxdits systèmes optiques centrés sur ladite fibre F’ 2 , de sorte que les plateaux 71 2 , 71 5 correspondant soient à 50% de l’intensité I max ; et, - désactive les autres sources laser de sorte qu’elles soient à une puissance nulle.
La tâche laser combinée résultante, formée par la combinaison des tâches laser élémentaires 6 2 , 6 3 , 6 4 et 6 5 , présente un profil d’intensité combiné 308, avec - un plateau central 381a d’intensité I max ; - deux plateaux latéraux 381b d’intensité 0,5 x I max correspondant au plateau centraux 71 2 et 71 5 ; - deux bords latéraux combinés 382a reliant chacun le plateau central à un plateau latéral, l’un correspondant à la somme des bords latéraux 72 2 et 72 3 , l’autre correspondant à la somme des bords latéraux 72 4 et 72 5 ; et, - deux bords latéraux 382b correspondant aux bords latéraux 72 2 et 72 5 .
Le pilotage des deux sources laser 2 2 et 2 5 à 50% en puissance permet chauffer suffisamment la fibre F’ 2 sur toute sa largeur, ses bords longitudinaux étant chauffés à au moins à 0,75 x I max .
En référence à la , dans le cas de l’application sur la surface d’application uniquement de la première fibre F’ 1 , l’unité de commande pilote à une puissance P’ 0 la source laser 2 1 et à une puissance P 0 la source laser 2 2 , de sorte que les plateaux 71 1 , 71 2 correspondant soient à l’intensité I max , pilote à une puissance d’environ 0,5 x P 0 la source laser 2 3 associée au système optique 4 3 adjacent au système optique 4 2 , de sorte que son plateau central 71 3 soit à 50% de l’intensité I max et désactive les autres sources laser de sorte qu’elles soient à une puissance nulle. La tâche laser combinée résultante, formée par la combinaison des tâches laser élémentaires 6 1 , 6 2 , et 6 3 , présente un profil d’intensité combiné 408, avec un premier plateau 481a d’intensité I max ; un deuxième plateau 481b d’intensité 0,5 x I max correspondant au plateau central 71 3 ; un bord latéral combiné 482a reliant les deux plateaux, correspondant à la somme des bords latéraux 72 2 et 72 3 ; et deux bords latéraux 482b, 482c correspondant respectivement aux bords latéraux 72 1 et 72 3 .
Intercalaire acoustiquement isolant Domaine de l’invention La présente invention concerne un intercalaire comprenant une couche d'amortissement viscoélastique pour l'atténuation acoustique, et un procédé de fabrication de cet intercalaire. En particulier, l’intercalaire est adapté pour un ensemble vitré feuilleté d'un véhicule.
Etat de la technique Il est connu d'utiliser un ensemble vitré feuilleté comme pare-brise d'un véhicule. L'ensemble vitré feuilleté comprend généralement de deux feuilles de verre superposées et un intercalaire séparant les deux feuilles de verre. Il est souhaitable de maximiser l'atténuation acoustique de l'ensemble vitré feuilleté.
A cet effet, un intercalaire connu est une tricouche comprenant deux couches externes formées en poly(butyral vinylique) (d’acronyme PVB) et une couche interne, également formée en PVB. Le PVB de la couche interne a une physico-chimie différente de celle du PVB des deux couches externes (voir par exemple les brevets américains US5340654, US5190826, US 2006/0210782 et US 2016/0171961). En particulier, la teneur en groupe hydroxyle résiduel du PVB de la couche interne peut être inférieure à celle du PVB des couches externes. Elle peut être comprise entre 8% et 10% lorsque celle du PVB des couches externes est comprise entre 18% et 20%. Cette différence de teneur permet, lors d'un autoclavage de l'ensemble vitré feuilleté, de favoriser une diffusion du plastifiant des couches externes vers la couche interne, ce qui permet d'améliorer les propriétés d'amortissement de la couche interne tout en conférant des propriétés de rigidité mécanique aux couches externes. Cependant, il reste souhaitable d'augmenter l'affaiblissement acoustique d'un ensemble vitré feuilleté comprenant un intercalaire tricouche.
A cet effet, il a été envisagé de réduire la teneur en groupements hydroxyles résiduels de la couche interne au regard des teneurs décrites précédemment. Cependant, il a été mesuré qu'une telle diminution conduit également à une diminution de la température de transition vitreuse du PVB de la couche interne. Cette diminution de la température de transition vitreuse conduit à une augmentation de la gamme de fréquences pour laquelle le facteur de perte de l’intercalaire est maximal, en dehors de la gamme de fréquences utile pour une atténuation acoustique dans un véhicule, c'est-à-dire entre 1 kHz et 10 kHz.
Un but de l’invention est de proposer une solution pour augmenter l'affaiblissement acoustique d'un ensemble vitré d'un véhicule, en particulier d'un pare-brise.
Ce but est atteint, au moins partiellement, dans le cadre de la présente invention grâce à un intercalaire pour un ensemble vitré feuilleté, l’intercalaire comprenant deux couches externes formées en un premier matériau, le premier matériau étant un poly(éthylène-acétate de vinyle) (EVA), l’intercalaire comprenant également une couche d'amortissement viscoélastique disposée entre les deux couches externes, la couche d'amortissement étant formée par un deuxième matériau comprenant : - au moins un polymère acrylique, - au moins un agent tackifiant, et - au moins un agent plastifiant, et le premier matériau présentant une valeur d’une partie réelle de son module d’élasticité E’ comprise entre 100 MPa et 50 GPa à 100 Hz et à une température de 20°C.