INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention, le système de stockage et de récupération d’énergie comprend au moins un moyen de connexion/déconnexion mécanique pour connecter/déconnecter mécaniquement au moins un moyen de compression (de préférence chaque moyen de compression) d’un étage de compression à au moins un moyen de détente d’un étage de détente, de préférence à un unique moyen de détente d’un étage de détente. Le moyen de connexion/déconnexion peut notamment connecter/déconnecter mécaniquement un arbre du moyen de compression à un arbre du moyen de détente, de manière à ce qu’un de ces arbres entraîne l’autre en rotation.
Bien que les courbes des figures 4A à 6 aient été décrites en relation avec la lame optique LO selon le mode de réalisation préféré de l’invention, l’homme de l’art saura reproduire des résultats équivalents sans sortir du cadre de l’invention avec des matériaux diélectriques différents, et/ou des épaisseurs optimisées différentes et/ou un nombre de couches différent en les adaptant à une longueur d’onde et un angle d’incidence optimisé prédéterminés.
On s’attache maintenant à décrire le procédé de fabrication de la lame optique LO selon l’invention. Ce procédé de fabrication comprend une phase de conception de la lame optique puis une phase de fabrication matérielle de la lame optique conçue. Les différentes étapes A à E de la phase de conception sont illustrées dans la .
Dans une première étape A, on sélectionne le premier matériau diélectrique d’indice et le deuxième matériau diélectrique d’indice tel que . Le matériau d’indice n 2 est de préférence de la silice pour la compatibilité biologique et le matériaux d’indice n 1 peut être par exemple du Nb 2 O 5 , du TiO 2 , du HfO 2 ou du Ta 2 O 5 .
Dans une deuxième étape B, on sélectionne la longueur d’onde d’illumination et l’angle d’incidence optimal en fonction du dispositif de microscopie par réflexion totale interne auquel la lame optique est destinée. Il s’agit ici typiquement de choisir une longueur d’onde d’illumination égale à la longueur d’onde de la source de lumière du dispositif de microscopie. L’angle d’incidence optimal est choisi de manière à être supérieur à l’angle critique de RTI pour une interface formée entre un milieu liquide et une couche dans le deuxième matériau diélectrique et en fonction de la valeur de l’ouverture numérique utilisée pour l’observation de microscopie.
Après l’étape B, la phase de conception comprend une étape C consistant à concevoir une première structure comprenant un premier empilement de couches minces diélectriques disposé au-dessus d’un substrat SB. Le substrat SB est transparent dans une région spectrale prédéterminée comprenant la longueur d’onde d’illumination et le rayonnement de fluorescence FL généré indirectement par la longueur d’onde d’illumination .
Le premier empilement comprend couches minces successives et alternées du premier matériau diélectrique et du deuxième matériau diélectrique, chaque couche mince diélectrique présentant une première épaisseur respective. Les premières épaisseurs et le nombre de couches minces diélectriques sont adaptés de manière à ce que la première structure présente une unique absorption résonnante à la longueur d’onde d’illumination et à l’angle d’incidence optimal en régime de réflexion totale interne.
Cette étape C est connue en soit et est effectuée par le biais d’un logiciel de simulation et d'optimisation de couches minces optiques comme par exemple Optilayer ou par le biais d’un calcul direct.
Selon un mode de réalisation, dans le premier empilement, la couche supérieure du premier empilement est dans le deuxième matériau diélectrique et présente une première épaisseur comprise entre et . La valeur exacte de l’épaisseur de la couche supérieure dépend des indices des matériaux diélectriques, de la longueur d’onde de résonnance souhaitée et de l’angle de résonnance souhaité. En outre, les couches inférieures du premier empilement (c’est-à-dire celles en dessous de la couche supérieure) présentent chacune une première épaisseur comprise entre et . Préférentiellement, ce sont des couches d’épaisseur .
Par exemple, afin de concevoir la lame optique du mode de réalisation préféré de l’invention précédemment décrite, le premier empilement de l’étape B comprend N=15 couches diélectriques alternées de SiO 2 et de Nb 2 O 5 . La couche supérieure est en SiO 2 et présente une première épaisseur égale à . Les autres couches présentent une première épaisseur égale à .
Après l’étape C, la phase de conception comprend une étape D consistant à déterminer deux fonctions et chacune représentative des deux paramètres critiques de la lame optique pour l’application visée : la transmission du rayonnement de fluorescence et l’exaltation du champ évanescent généré en RTI.
Plus précisément, la fonction est représentative de la valeur de la transmission du rayonnement de fluorescence FL en fonction du nombre de couches minces diélectriques et de l’épaisseur de chaque couche mince diélectrique. Pour clarifier, il s’agit ici du rayonnement de fluorescence FL induit indirectement par l’absorption dans le premier empilement de la longueur d’onde d’illumination en RTI avec l’angle d’incidence optimal . Afin de tenir compte de l’émission lambertienne du rayonnement de fluorescence, la transmission est intégrée sur une gamme angulaire étendue d’angle d’incidence du rayonnement de fluorescence sur la lame optique, par exemple pour un angle d’incidence compris entre 0° et 80° ainsi que sur la gamme spectrale associée à l’émission de fluorescence.
La fonction est représentative de l’intensité du champ électrique évanescent généré par le premier empilement en RTI à la longueur d’onde d’illumination et à l’angle d’incidence optimal en fonction du nombre de couches minces diélectriques et de l’épaisseur de chaque couche mince diélectrique
En effet, le facteur d’exaltation réel de la lame optique, c’est-à-dire celui du rayonnement de fluorescence collecté par l’objectif de microscope, est multifactoriel et dépend de : la transmission de la structure pour le rayonnement de fluorescence. Celui-ci doit être maximisée afin d’augmenter le rayonnement de fluorescence collecté. Cela revient par exemple à maximiser la transmission de la lame pour un angle d’incidence compris entre 0 et 80 degrés, pour une illumination avec une longueur d’onde comprise entre 400 nm et 800 nm, le facteur d’exaltation du champ évanescent généré en RTI, qui doit aussi être maximisé la tolérance angulaire de ce facteur d’exaltation, comme expliqué précédemment.
L’optimisation simultanée de ces trois paramètres n’est réellement possible qu’en augmentant le nombre de degrés de libertés. C’est pourquoi il est nécessaire de construire les fonctions et qui serviront pour l’étape suivante E.
Par exemple, selon le mode de réalisation préféré de l’invention, les fonctions et ont la forme suivante pour la conception de la lame optique LO:
avec T la transmission de la structure pour une onde plane éclairée sous incidence à la longueur d’onde
Le dispositif 10 comporte en outre un calculateur pour le traitement des signaux prétraités et numérisés. Le calculateur est un ordinateur comportant des moyens de calcul, tels qu’un processeur, et des moyens de mémorisation, tels qu’une mémoire. La mémoire stocke notamment les instructions de programmes d’ordinateur, en particulier un programme dont l’exécution permet la mise en œuvre du procédé de mesure de l’overlay, c’est-à-dire d’un défaut affectant le motif de contrôle.
D’un point de vue théorique, il est possible de calculer exactement la transformée de Fourier spatiale du motif de contrôle.
Ainsi, la partie A de représente, dans l’espace direct des coordonnées x et z (le plan xz étant le plan transversal aux premier et second réseaux de lignes), une fraction du motif de contrôle Z porté par le composant C. Sont par exemple représentées les sections transversales de deux lignes 41 et 42 du premier réseau de lignes 40 et deux lignes 51 et 52 du second réseau de lignes 50. Les lignes de chacun de ces réseaux s’étendent selon la direction y.
Dans le cas d’un overlay nul, c’est-à-dire lorsque le motif de contrôle Z respecte une géométrie idéale, une ligne d’un réseau présente une section transversale rectangulaire, les parois latérales d’une ligne étant perpendiculaire au fond de cette ligne.
Une ligne présente une largeur l et une profondeur p.
Deux lignes d’un même réseau sont espacées d’un pas d.
Le pas entre une ligne du premier réseau et une ligne du second réseau est noté D. Ce pas selon l’épaisseur du composant est considéré comme égal à p dans la suite de la présente description (les deux réseaux étant superposés directement l’un au-dessus de l’autre), car ce pas selon l’épaisseur n’a pas d’effets mesurables sur la figure de diffraction.
Toujours selon la géométrie idéale, les premier et second réseaux de lignes sont parfaitement superposés en x, c’est-à-dire selon une direction normale aux lignes d’un réseau, dans le plan de ce réseau.
Le calcul exact de la transformée de Fourier spatiale de ce motif conduit à la partie B de la figure 2. Il s’agit d’une représentation dans l’espace réciproque des fréquences spatiales et , qui sont respectivement conjuguées des coordonnées x et z.
Pour une valeur nulle de , la transformée de Fourier présente, selon la direction , une succession de maximums principaux, ou pic de Bragg. Chaque pic de Bragg est identifié par un entier n, dénommé ordre de Bragg. Le pic de Bragg d’ordre n est positionné en .
Pour une valeur donnée, c’est-à-dire pour le pic de Bragg d’ordre n, l’intensité selon la direction forme ce que l’on dénomme la tige de Bragg d’ordre n. Une tige de Bragg présente une alternance de maximums et de minimums locaux.
Pour i entier supérieur à l’unité, le i ème maximum secondaire de la partie supérieure de la tige de Bragg d’ordre n est situé en ( positif) et le i ème maximum secondaire de la partie inférieure de la tige de Bragg d’ordre n est situé en ( négatif). On peut noter la position du maximum principal de la tige de Bragg d’ordre n.
Sur la partie B de la figure 2, la tige de Bragg d’ordre n est symétrique par rapport à l’axe . Ainsi, la position du i ème maximum secondaire de la partie supérieure de la tige de Bragg d’ordre n correspond à la position du i ème maximum secondaire de la partie inférieure de la tige de Bragg d’ordre n : .
Sur la partie B de la figure 2, on constate que, lorsqu’il n’y a pas d’overlay, la position selon l’axe du i ème maximum secondaire d’une tige de Bragg est constante, quel que soit l’ordre de Bragg n considéré ( ).
La présente invention permet de mesurer les paramètres d’un overlay résultant de la combinaison de deux types de défaut pouvant affecter le motif de contrôle Z de sorte qu’il s’écarte de la géométrie idéale de la :
- une translation d’un réseau de lignes par rapport à l’autre réseau de lignes, décrit par un angle de translation α ; et
L’ensemble de ventilation latérale 20 comprend une deuxième turbine 52, disposée dans une chambre de ventilation latérale 54 et rotative autour par exemple de l’axe principal A, propre à générer le flux d’air latéral.
Les sorties latérales 50 sont disposées sur un périmètre fermé entourant la ou les sorties principales 28, par exemple sur un cercle.
Le flux d’air latéral s’écoulant à travers les sorties latérales 50 entoure radialement le flux d’air s’écoulant à travers la sortie principale 28 et protège ainsi radialement la suspension de l’extérieur. Le flux d’air latéral confère de plus à la fausse flamme un mouvement de convection améliorant le réalisme de la représentation.
Le flux d’air latéral s’écoule pour cela de manière sensiblement uniforme entre les différentes sorties latérales 50, ledit flux d’air latéral s’écoulant à travers les sorties latérales 50 avec une vitesse comprise entre 0,1 et 10 mètres par seconde et notamment supérieure ou égale à 3 mètres par seconde. La vitesse de rotation de la deuxième turbine 52 est configurée pour obtenir une telle vitesse en sortie, en fonction des dimensions des sorties latérales 50.
Une telle vitesse du flux latéral permet de protéger la fausse flamme de perturbations venteuses d’une vitesse supérieure à 20 kilomètres par heure et pouvant atteindre, par exemple, 50 kilomètres par heure.
Un angle de sortie du flux d’air, formé par le flux d’air latéral au niveau des sorties latérales 50 par rapport à l’axe A, est par exemple compris entre 0 et 45 degrés, et avantageusement voisin de 10 degrés pour une protection efficace sans pour autant abaisser de manière excessive la suspension.
Un tel flux d’air latéral permet de se dispenser du chauffage de l’air mis en œuvre dans les dispositifs de l’état de la technique, ce qui réduit le poids du dispositif 10 et améliore sa portabilité en l’absence de source de chaleur inconfortable et potentiellement dangereuse à manipuler, tout en améliorant le bilan énergétique du dispositif 10.
L’ensemble d’illumination 22 est agencé au voisinage de chaque sortie principale 28 et est adapté pour illuminer la suspension s’écoulant à travers chaque sortie principale 28 et donner une apparence visuelle de flamme à la suspension.
L’ensemble d’illumination 22 comprend une source lumineuse principale 56 et une pluralité de sources lumineuses secondaires 58, représentées sur les figures 1 et 2.
L’ensemble d’illumination présente une puissance lumineuse totale par exemple égale à 10000 lumens, avec un angle de dispersion global voisin de 80 degrés.
La source lumineuse principale 56 est agencée de manière centrale relativement aux sorties principales 28, par exemple sur l’axe principal A. Elle est adaptée pour émettre une intensité lumineuse élevée (par exemple comprise entre 1000 et 5000 lumens) et continue, avec des variations lentes d’intensité et/ou de couleur (par exemple comprises entre 3 et 30% de la valeur moyenne). La source principale est par exemple une diode électroluminescente et présente par exemple une couleur en teinte de jaune ou d’orange.
Les sources lumineuses secondaires 58 sont agencées au voisinage de la source lumineuse principale 56, par exemple autour et en cercle, et adaptées pour émettre une intensité lumineuse moins importante (par exemple comprise entre 20 et 500 lumens) et intermittente, reproduisant ainsi un effet visuel de crépitement de la fausse flamme.
Ces sources secondaires sont par exemple des diodes électroluminescentes qui ont par exemple des couleurs en teintes de rouge.
Un écart moyen entre deux sources lumineuses secondaires voisines est par exemple de l’ordre de 0,5 à 3 centimètres.
L’ensemble d’illumination comprend par exemple entre dix et quinze sources lumineuses secondaires 58.
Ces sources secondaires sont contrôlées de manière à s’allumer et s’éteindre en suivant un algorithme à intervalle de temps aléatoire et faible (entre 20 et 100 millisecondes).
Dispositif de régulation thermique pour des composants La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique pour des composants. La présente concerne un module comprenant un tel dispositif de régulation thermique pour des composants.
La présente invention concerne en outre un procédé d’assemblage d’un tel dispositif de régulation thermique.
Ainsi, selon un premier aspect, l’invention se rapporte à un procédé de chauffage et/ou de cuisson d’un produit alimentaire congelé ou surgelé, notamment d’une pâte alimentaire surgelée ou congelée, à l’aide un dispositif destiné à être connecté à une installation électrique en monophasé. Le dispositif comprend notamment au moins une enceinte de chauffage munie d’une ouverture refermable pour y insérer le produit. Ladite enceinte est équipée d’au moins un support sur lequel le produit est destiné à être posé, un ensemble de chauffage du support, et au moins une rampe de chauffage disposée à distance et au-dessus du support. La rampe est adaptée pour développer une puissance de chauffe variable. Le dispositif comprend en outre un système de contrôle configuré pour régler la puissance de la rampe. Le procédé comprend alors notamment : une étape de mise en place du produit alimentaire sur le support ; une étape dite de décongélation, dans laquelle la puissance de chauffe de la rampe est réglée à une puissance dite de décongélation ; une étape dite de cuisson, dans laquelle la puissance de chauffe de la rampe est réglée à une puissance dite de cuisson supérieure à la puissance de décongélation. Ainsi, pendant l’étape de décongélation, le produit alimentaire est chauffé sans être cuit.
Grâce à ces dispositions, il est possible de décongeler et de cuire un aliment, notamment une pizza, dans un seul dispositif en conservant les propriétés organoleptiques de l’aliment. Plus précisément, la phase de décongélation permet de retirer l’humidité de l’aliment avant la cuisson, de sorte que la phase de cuisson intervient sur un aliment dont la fraîcheur correspond à un produit alimentaire qui sort d’un réfrigérateur par exemple. La cuisson peut alors se dérouler de manière connue. Notamment, dans le cas d’une pizza, le croustillant de la pâte est assuré, et la cuisson de la garniture est homogène et optimale.
Selon un mode de réalisation, ladite rampe peut comprendre au moins trois zones de chauffage à puissance variable, à savoir successivement depuis l’ouverture de l’enceinte une zone dite avant, une zone dite centrale et une zone dite arrière, la puissance de chauffe de chaque zone étant réglée par le système de contrôle. La puissance de chauffe de la zone centrale, respectivement pendant l’étape de décongélation et pendant l’étape de cuisson, peut alors être supérieure à la puissance de chauffe de la zone avant et la puissance de chauffe de la zone arrière respectivement pendant l’étape de décongélation et l’étape de cuisson.
Ainsi, la puissance de chauffe plus élevée dans la zone centrale garantie que le centre du produit alimentaire, qui est en général plus épais et/ou plus chargé en garniture que les bords, soit décongelé puis cuit de manière homogène par rapport aux bords.
Selon un mode de réalisation, la puissance de chauffe de la zone arrière respectivement pendant l’étape de décongélation et l’étape de cuisson, peut être inférieure ou égale à la puissance de chauffe de la zone avant respectivement pendant l’étape de décongélation et de cuisson.
Ainsi, la baisse de température due à la proximité de l’ouverture de l’enceinte est compensée par une puissance de chauffage plus élevée dans la zone avant, tandis que l’effet de concentration des rayons chauffants vers le fond de l’enceinte est compensé par une puissance de chauffage plus faible dans la zone arrière. L’effet de décongélation et la cuisson du produit alimentaire sont ainsi homogènes.
Selon un mode de réalisation, pendant l’étape de décongélation : la puissance de chauffe de la zone centrale de la rampe peut être réglée pour être inférieure d’au moins 15% à la puissance de chauffe de la zone centrale pendant l’étape de cuisson, la puissance de chauffe de la zone avant de la rampe peut être réglée pour être inférieure d’au moins 20% par rapport à puissance de chauffe de la zone avant pendant l’étape de cuisson ; la puissance de chauffe de la zone arrière de la rampe peut être réglée pour être inférieure d’au moins 20% par rapport à la puissance de chauffe de la zone arrière pendant l’étape de cuisson.
Il ainsi possible de former chaque zone de la rampe par une lampe ou un groupe de lampes qui sont utilisés à la fois pour l’étape de décongélation et pour l’étape de cuisson. Le système de contrôle peut alors régler la puissance de chauffe de chaque zone pendant l’étape de cuisson comme correspond à une puissance nominale de la lampe ou du groupe de lampes. Le nombre de lampes pour former la rampe peut ainsi être réduit à trois lampes, à savoir une lampe par zone. L’encombrement à l’intérieur de l’enceinte s’en trouvé réduit.
Selon un mode de réalisation : la puissance de chauffe de la zone centrale de la rampe pendant l’étape de décongélation peut être supérieure à la puissance de chauffe de la zone centrale de la rampe pendant l’étape de cuisson ; la puissance de chauffe de la zone avant et la puissance de chauffe de de la zone arrière pendant l’étape de décongélation peuvent être nulles.
Plus précisément, la zone avant et la zone arrière peuvent alors comprendre chacune une lampe ou un groupe de lampe et la zone centrale peut comprendre au moins une première lampe ou un premier groupe de lampes et une deuxième lampe ou un deuxième groupe de lampes. Ainsi : pendant l’étape de décongélation, la lampe ou le groupe de lampe de chacune de la zone avant et de la zone arrière peut être éteint, la première lampe ou le premier groupe de lampes de la zone centrale peut être allumé à sa puissance nominale et la deuxième lampe ou deuxième groupe de lampes peut être éteint ; pendant l’étape de cuisson, la lampe ou le groupe de lampe de chacune de la zone avant et de la zone arrière est allumé à sa puissance nominale, la première lampe ou le premier groupe de lampes de la zone centrale est éteint et la deuxième lampe ou deuxième groupe de lampes est allumé à la puissance nominale.
Ainsi, le système de contrôle n’a pas à varier de puissance, chaque lampe état soit éteinte, et donc fonctionnant à sa puissance nominale, soit éteinte. Le système de contrôle est simplifié, et les coûts sont réduits.
Selon un mode de réalisation, préalablement à l’étape de mise en place sur le support, l’ensemble de chauffage du support peut être actionné pour chauffer ledit support jusqu’à une température de consigne et maintenir le support à la température de consigne. Cela permet notamment, lorsque le produit alimentaire comprend une pâte, comme une pizza, de garantir le croustillant de la pâte à la cuisson.
Selon un mode de réalisation, une fois la température de consigne atteinte, l’ensemble de chauffage du support est éteint avant d’enclencher l’étape de cuisson. De plus, une fois la température de consigne atteinte, l’ensemble de chauffage du support peut être éteint avant d’enclencher l’étape de décongélation. Ainsi, l’ensemble de chauffage du support et la rampe ne sont pas allumés en même temps pendant l’étape de décongélation et/ou l’étape de cuisson, limitant la consommation électrique. De préférence, l’ensemble de chauffage du support et la rampe ne sont jamais allumés en même temps, limitant la consommation électrique à l’un ou l’autre. Ainsi, le dispositif de chauffage pour la mise en œuvre du procédé peut être branché sur un réseau électrique domestique.
Selon un mode de réalisation, la rampe comprend des lampes halogènes à ondes courtes, qui garantissent une montée de température rapide, de l’ordre de quelques secondes, et un chauffage adapté pour cuire des produits alimentaires.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble de chauffage du support peut comprendre des résistances électriques en contact avec le support. Le chauffage du support est ainsi effectué efficacement sur l’ensemble de la surface du support, à moindre coût, avec des composants bon marché, qui se trouvent facilement dans le commerce et qui peuvent facilement être remplacés en cas de défaillance.
Selon l’invention, le dispositif de vidange comprend un système d’équilibrage de pression comportant au moins un orifice traversant reliant les faces intérieure et extérieure du bouchon ainsi qu’au moins une vanne d’équilibrage supportée par le bouchon et configurée pour occuper un état ouvert dans lequel la vanne d’équilibrage permet aux zones intérieure et extérieure de communiquer entre elles via le (ou les) orifice(s) traversant(s) et un état fermé dans lequel la vanne d’équilibrage empêche les zones intérieure et extérieure de communiquer entre elles.
Le système d’équilibrage permet d’équilibrer les pressions de part et d’autre du bouchon, ce qui contribue à faciliter l’ouverture du bouchon.
Selon une autre caractéristique, la vanne d’équilibrage est positionnée dans la zone intérieure et présente une première face orientée vers la face intérieure du bouchon ainsi qu’une deuxième face opposée à la première face, la première face étant plaquée contre la face intérieure du bouchon à l’état fermé.