INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le lévitateur 16 comprend deux coupoles 41, 42 en vis-à-vis. Un axe de révolution 50 relie les pôles 61, 62 de chacune des coupoles 41, 42. Un plan médian 70 perpendiculaire à l’axe de révolution 50 est situé à équidistance entre les pôles 61, 62. Selon le mode de réalisation, les coupoles 41, 42 sont sphériques.
Chaque coupole 41, 42 comprend un premier groupe 411, 421 d’émetteurs 20 formant une calotte 81, 82 s’étendant entre un pôle 61, 62 et un stabilisateur 91, 92. Le premier groupe 411, 421 de chaque calotte 81, 82 de chaque coupole 41, 42 comprend 54 émetteurs. Chaque émetteur 20 d’une calotte 81, 82 d’une coupole 41, 42 est radialement opposé à un émetteur 20 différent de l’autre calotte 81, 82 de l’autre coupole 41, 42.
Chaque coupole 41, 42 comprend un second groupe 412, 422 d’émetteurs 20 formant le stabilisateur 91, 92. Le second groupe 412, 422 d’émetteurs 20 s’étend entre la calotte 81, 82 de chaque coupole 41, 42 et en direction du plan médian 70. Le second groupe 412, 422 d’émetteurs de chaque calotte 81, 82 de chaque coupole 41, 42 comprend 54 émetteurs. Chaque émetteur 20 d’un stabilisateur 91,92 d’une coupole 41, 42 est radialement opposé à un émetteur 20 différent de l’autre stabilisateur 91, 92 de l’autre coupole 41, 42.
Selon le mode de réalisation et de manière avantageuse, les émetteurs 20 du premier groupe 411, 421 tapissent ou forme un pavage de ou sont répartis sur, de préférence encore de manière régulière ou homogène, l’ensemble de chaque calotte 81, 82. Selon le mode de réalisation et de manière avantageuse, les émetteurs 20 du second groupe 412, 422 tapissent ou forme un pavage de ou sont répartis sur, de préférence encore de manière régulière ou homogène, l’ensemble de chaque stabilisateur 91, 92.
Selon le mode de réalisation non limitatif, le premier groupe 411, 421 d’émetteurs 20 de chaque coupole 41, 42 comprend six anneaux d’émetteurs 20 dont un centre est confondu avec l’axe de révolution 50. Le second groupe 412, 422 d’émetteurs 20 comprend deux anneaux d’émetteurs 20 dont un centre est confondu avec l’axe de révolution 50. Le centre 30 du lévitateur 16 est situé à une distance d’environ huit centimètres (cm) des émetteurs 20. Le lévitateur 16 selon le mode de réalisation est agencé pour des échantillons dont la taille est comprise entre un et trois millimètres (mm). Tout type d’échantillon, et en particulier des échantillons à haute densité, par exemple le Platine avec une densité de 21,5, a pu être mis en lévitation de manière contrôlée avec le lévitateur 16 selon l’invention.
Le lévitateur 16 comprend un volume ou une zone d’espace 100, s’étendant entre les deux coupoles 41, 42, dépourvu d’émetteurs 20. La zone d’espace 100 constitue une portion de sphère 100 ou un anneau 100. La portion de sphère 100 comprend le plan médian 70. La portion de sphère 100 s’étend entre les deux stabilisateurs 91, 92. De préférence, la portion de sphère 100 est dépourvue de tout élément solide ou partie solide. Ainsi, la portion de sphère 100 constitue ou forme une ouverture annulaire 100 offrant un accès à 360° au centre 30 du lévitateur 16. De cette manière, l’accès au centre 30 du lévitateur 16 est possible sur l’ensemble du pourtour du lévitateur 16.
L’homme du métier comprendra que le dispositif acoustique 16 est destiné à être alimenté par une ou plusieurs alimentations sans que ces dernières ne fassent nécessairement partie intégrante de l’invention. En pratique, et de manière non limitative, les calottes 81, 82 sont destinées à être alimentées par une alimentation distincte de l’alimentation destinée à alimenter les stabilisateurs 91, 92. Le lévitateur 16 peut comprendre une unité de commande et/ou une unité de traitement sans que cette dernière ne fasse nécessairement partie intégrante de l’invention. L’unité de commande peut être agencée, entre autres, pour contrôler et/ou moduler les paramètres de sortie, par exemple une tension et/ou une fréquence et/ou une phase et/ou une puissance d’un signal destiné à alimenter un ou des émetteurs 20, de la ou des alimentations. A titre d’exemple non limitatif l’unité de commande peut être ou peut comprendre un microcontrôleur.
Dans le domaine de l’invention, il y a un consensus pour qualifier d’efficace une méthode présentant un DE supérieur ou égal à 99,99% et un DRE supérieure ou égal à 99,9999%.
La publication " PFAS fate and destructions mechanisms during thermal treatment: a comprehensive review, Longendyyke, et al. Environ. Sci.: Processes Impact , 2022, 24, 196" présente différentes méthodes d’élimination des PFAS. Ces méthodes sont l’incinération, la désorption thermique, la pyrolyse, la gazéification, la combustion lente (" smoldering combustion " selon la terminologie anglaise) et la liquéfaction hydrothermale.
Selon cette publication : - la désorption thermique et la pyrolyse permettent de réduire la quantité des PFAS de 90%, - la gazéification génère des PFAS volatiles, - la combustion lente ne peut réduire la quantité de PFAS que d’environ 80%, et - la liquéfaction hydrothermale ne peut réduire la quantité du PFOA qu’à 99% et la quantité du PFOS qu’à 86%.
Ainsi, ces méthodes ne semblent pas pouvoir éliminer les PFAS de façon suffisamment efficace. De plus, compte tenu de la complexité de leur mise en œuvre et la quantité très importante de PFAS à éliminer, ces méthodes sont difficilement envisageables à l’échelle industrielle.
L’incinération, quant à elle, est une technique envisageable à l’échelle industrielle. En effet, elle est simple à mettre en œuvre et permet de traiter une quantité très importante de déchets et donc de déchets comprenant des PFAS. Cependant, une étude présentée dans cette publication conclue que le PFOA n’est pas dégradé en étant soumis à 1000°C durant 2 secondes.
De plus, selon cette publication, la destruction, en particulier la destruction thermique, des PFAS génère du fluorure d’hydrogène, ci-après noté HF. Le HF est un composé extrêmement toxique et écotoxique. De plus, le HF peut détériorer l’unité d’incinération par son action corrosive sur les métaux ou, comme expliqué dans cette publication, en réagissant avec le revêtement à base de silice des réacteurs pour produire du tétrafluorure de silicium.
Au cours d’un test à l’échelle industrielle, le Demandeur a soumis des déchets comprenant des PFAS à une température comprise entre 962°C et 979°C dans une unité d’incinération. Il a constaté que certaines PFAS pouvaient être éliminées efficacement mais que, en contrepartie, les émissions de HF sont supérieures à la valeur limite de 1 mg/Nm 3 sec à 11% de O 2 indiquée à l’annexe VI de la directive 2010/75/EU du Parlement Européen et du Conseil du 24 novembre 2010.
Problème technique Il existe donc toujours un besoin d’une solution industrielle permettant d’éliminer efficacement les PFAS tout en permettant de contrôler efficacement les émissions de HF induites par cette élimination.
Il est ainsi du mérite des inventeurs d’avoir trouvé qu’il était possible de répondre à ce besoin en soumettant le déchet comprenant la PFAS à un traitement thermique en présence d’un sel de métal alcalino-terreux.
Résumé Ainsi, il est proposé un procédé d’élimination d’une substance poly- et perfluoroalkylée comprise dans un déchet, le procédé comprenant une étape de : a) traitement thermique du déchet à une température supérieure ou égale à 850°C, en particulier de 900°C à 1100°C, plus particulièrement de 950°C à 1050°C, l’étape a) étant réalisée en présence d’une composition comprenant un sel de métal alcalino-terreux.
De façon surprenante, la combinaison du traitement thermique réalisé dans les conditions opératoires de l’étape a) et du sel de métal alcalino-terreux permet avantageusement : - d’éliminer efficacement la substance poly- et perfluoroalkylée, en particulier les PFAS POP que sont le PFOA, le PFOS et le PFHxS, et - de contrôler la concentration en HF dans la fumée générée lors de l’étape a) de sorte que les émissions de HF sont inférieures à la valeur limite de 1 mg/Nm 3 sec à 11% de O 2 indiquée à l’annexe VI de la directive 2010/75/EU du Parlement Européen et du Conseil du 24 novembre 2010.
Sans vouloir être liés par aucune théorie, les inventeurs sont d’avis que la combinaison du traitement thermique réalisé dans les conditions opératoires de l’étape a) et du sel de métal alcalino-terreux confère son efficacité au procédé en : - facilitant les réactions de dégradation de la substance poly- et perfluoroalkylée présente dans le déchet et/ou présente dans la fumée générée par la combustion du déchet lors de l’étape a), et - neutralisant efficacement le HF formé par cette dégradation. En effet, dans les conditions de l’étape a), le traitement thermique permet la combustion du déchet, la dégradation de la substance poly- et perfluoroalkylée et l’oxydation très rapide du sel de métal alcalino-terreux en oxyde de métal alcalino-terreux. Les inventeurs sont d’avis que cet oxyde pourrait ensuite : - catalyser les réactions de dégradation de la PFAS, accélérant ainsi la cinétique de ces réactions, et/ou - réagir rapidement avec les produits de ces dégradations, en particulier avec le HF. En accord avec le principe de Le Chatelier, les réactions de dégradation de la PFAS seraient alors thermodynamiquement favorisées. Des résultats particulièrement probants ont été obtenus avec le carbonate de calcium.
Le procédé de l'invention est également simple à mettre en œuvre à l’échelle industrielle pour traiter une quantité importante de déchets. En effet, le procédé de l’invention peut être mis en œuvre dans une unité classique d’incinération de déchets, connue et maitrisée par la personne du métier. De plus, le débit d’un four de combustion d’une unité classique d’incinération peut atteindre 15 T/h de déchets.
Le procédé de l'invention est également économique. En effet, il ne nécessite pas d’investissement lourd dans le matériel puisqu’il peut être mis en œuvre dans une unité classique d’incinération de déchets et car le coût de la composition est faible.
Il est également proposé une utilisation d’une composition comprenant un sel de métal alcalino-terreux pour éliminer une substance poly- et perfluoroalkylée comprise dans un déchet.
Le corps de l’adaptateur peut également présenter deux ailes s’étendant de part et d’autre de la tête, les ailes étant configurées pour coopérer avec une encoche latérale respective de la chape afin de clipper l’adaptateur à la chape.
L’invention a aussi pour objet un dispositif d’essuyage comprenant un bras d’essuie-glace et un balai d’essuie-glace caractérisé en ce qu’il comprend un adaptateur tel que décrit précédemment pour relier le balai d’essuie-glace à l’extrémité du bras d’essuie-glace.
La est une vue agrandie et partielle du dispositif d’essuyage de la .
La est une vue en perspective d’un bras d’essuie-glace du dispositif d’essuyage de la .
La est une vue en perspective d’un adaptateur du dispositif d’essuyage de la .
La est une vue en perspective sensiblement de dessous de l’adaptateur de la .
La est une vue de dessus de l’adaptateur de la .
La est une vue arrière de l’adaptateur de la .
La est une vue en coupe selon un plan transversal (X, Z) de l’adaptateur assemblé à la chape du dispositif d’essuyage de la .
La est une vue de dessus des éléments de la en cours de démontage.
La est une vue en perspective sensiblement de dessous de l’adaptateur du dispositif d’essuyage de la .
La montre un troisième exemple de réalisation de l’adaptateur.
Comme illustré sur les figures 1 à 5, le support multifonctions SM comprend une paroi PS qui délimite sur une face avant FV (orientée vers l’extérieur) une gorge GG dans laquelle est installé le guide de lumière GL. Ce dernier (GL) est propre à délivrer dans une première zone de sortie ZS1 (situé en aval) des premiers photons qui sont issus de la première source de photons S1 et qui participent à la première fonction photométrique.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement la paroi PS est située dans une partie inférieure du support multifonctions SM. Mais dans une variante de réalisation non illustrée, la paroi PS pourrait être située dans une partie supérieure (ou intermédiaire) du support multifonctions SM.
Par exemple, la première source de photons S1 peut être installée sur une première carte électronique CE1 (voir figures 3 et 5). Bien que cela n’apparaisse pas sur les figures, la première carte électronique CE1 peut aussi comprendre des composants électriques et électroniques et/ou des circuits éventuellement intégrés, notamment pour le couplage à un connecteur et pour le contrôle de la première source de photons S1.
Egalement par exemple, la première source de photons S1 peut comprendre au moins une diode électroluminescente (ou LED (« Light Emitting Diode »)) ou au moins une diode laser ou un laser à gaz ou encore une ampoule (éventuellement au xénon).
La seconde source de photons S2 est propre à délivrer des seconds photons devant participer à la seconde fonction photométrique.
Par exemple, la seconde source de photons S2 peut être installée sur une seconde carte électronique CE2 (voir figures 1, 3 et 6). Bien que cela n’apparaisse pas sur les figures, la seconde carte électronique CE2 peut aussi comprendre des composants électriques et électroniques et/ou des circuits éventuellement intégrés, notamment pour le couplage à un connecteur et pour le contrôle de la seconde source de photons S2.
Egalement par exemple, la seconde source de photons S2 peut comprendre au moins une diode électroluminescente (ou LED) ou au moins une diode laser ou un laser à gaz ou encore une ampoule (éventuellement au xénon).
La paroi PS du support multifonctions SM définit, en-dessous ou au-dessus de la gorge GG, un réflecteur RP qui est agencé de manière à réfléchir les seconds photons vers une seconde zone de sortie ZS2 située en-dessous ou au-dessus de la première zone de sortie ZS1.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 à 3 et 5 le réflecteur RP est défini en-dessous de la gorge GG, et donc la seconde zone de sortie ZS2 est située en-dessous de la première zone de sortie ZS1. Mais dans une variante de réalisation non illustrée, le réflecteur RP pourrait être défini au-dessus de la gorge GG, et dans ce cas la seconde zone de sortie ZS2 est située au-dessus de la première zone de sortie ZS1.
On notera également que le support multifonctions SM peut être avantageusement réalisé par moulage, par exemple d’une matière plastique ou synthétique, de préférence rigide et résistante.
Grâce à ce support SM qui assure plusieurs fonctions (et notamment le support du guide de lumière GL et la réflexion des seconds photons), on réduit le nombre de pièces (ou éléments) devant être assemblé(e)s dans le boîtier BB, et donc on réduit le coût de fabrication du bloc optique BO. On comprendra en effet que l’on réduit le nombre de moules devant être utilisés pour réaliser les constituants du bloc optique BO et le temps nécessaire à l’assemblage de ce dernier (BO).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur la , la seconde carte électronique CE2 peut comporter, en complément de la seconde source de photons S2, des premiers éléments de couplage EC1. Dans ce cas, et comme illustré, la paroi PS du support multifonctions SM comprend, au-dessus ou en-dessous du réflecteur RP, des seconds éléments de couplage EC2 qui sont agencés de manière à coopérer avec les premiers éléments de couplage EC1 pour solidariser la seconde carte électronique CE2 à sa face avant FV.
En présence de cette option, le support SM assure encore une autre fonction, à savoir l’immobilisation de la seconde carte électronique CE2, ce qui permet de se passer d’un support dédié à cette dernière (CE2), et donc de réduire encore plus le nombre de pièces (ou éléments) devant être assemblé(e)s dans le boîtier BB, et par conséquent le coût de fabrication du bloc optique BO.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la les seconds éléments de couplage EC2 sont définis au-dessous du réflecteur RP. Mais dans une variante de réalisation non illustrée, les seconds éléments de couplage EC2 pourraient être définis au-dessus du réflecteur RP.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la les premiers éléments de couplage EC1 sont des crans de clippage et les seconds éléments de couplage EC2 sont des trous de clippage qui sont traversés au moins partiellement par les crans de clippage EC1 correspondants. Mais un agencement inverse est possible, et dans ce cas les seconds éléments de couplage EC2 sont des crans de clippage et les premiers éléments de couplage EC1 sont des trous de clippage qui sont traversés au moins partiellement par les crans de clippage EC2 correspondants.
On détermine également leur comportement thixotropique par évaluation de l’efficacité d’application au moyen de tests de thixotropie en 3 phases (3-ITT) stimulant le comportement de la composition d’anode au repos, durant l'application et lors de la restructuration après l'application. Ces mesures de viscosité (mPa.s) ont été réalisées à 25°C, en 3 phases au moyen d’un mobile cône-plan (CP35) : - cisaillement préalable à 100 s -1 de 10 secondes pour 5 points ; - repos sans cisaillement de 60 secondes pour 5 points ; - mesure à un faible gradient de cisaillement de 0,1 s -1 afin de déterminer la viscosité de la composition au repos, avec une mesure de 180 secondes pour 20 points ; - mesure à un gradient de cisaillement de 1000 s -1 afin de déterminer la viscosité de la composition lors de son application, avec une mesure de 30 secondes pour 20 points ; - mesure à un faible gradient de cisaillement de 0,1 s -1 afin de révéler la rapidité avec laquelle l'échantillon se restructure, avec une mesure de 200 secondes pour 150 points ; - mesure à un faible gradient de cisaillement de 0,1 s -1 afin de révéler le comportement de la structure sur un temps long d’acquisition, avec une mesure de 400 secondes pour 50 points.
Les résultats sont présentés respectivement dans les tableaux 1, 2 et 3.
Composition Viscosité (mPa.s) à 0,01 s -1 0,1 s -1 1 s -1 30 s -1 120 s -1 1 000 s -1 T1 19,8 15,2 9,9 2,6 0,92 0,23 T2 11,2 8,6 6,6 2,5 1,3 0,29 T3 13,7 8,3 2,8 0,83 0,52 0,22 T4 6,4 4,5 3,8 2,1 1,1 0,30
Composition Angle de déphasage δ (°) à 0,01 Pa 0,1 Pa 1 Pa 10 Pa 100 Pa T1 57,8 56,8 61,9 72,5 84,3 T2 76,0 74,0 80,7 83,5 82,6 T3 68,8 68,9 81,4 81,2 88,2 T4 72,8 70,7 77,4 78,6 85,0
Composition Viscosité (mPa.s) à 100 s 250 s 270 s 285 s 500 s 800 s mesurée sous cisaillement de 0,1 s -1 0,1 s -1 1 000 s -1 0,1 s -1 0,1 s -1 0,1 s -1 T1 22,5 24,3 0,28 16,0 21,7 22,3 T2 9,1 11,7 0,32 6,7 16,4 17,3 T3 4,9 7,9 0,23 1,9 7,7 12,6 T4 5,7 8,1 0,32 4,5 11,4 15,9
Préparation et caractérisation d’une anode selon l’invention
De manière analogue, on prépare des anodes au moyen des compositions aqueuses d’anode T2, T3 et T4 en remplaçant la composition T1 par l’une de ces compositions selon l’invention.
Immédiatement après préparation, on évalue l’homogénéité et l’adhérence de la couche de composition par contrôle visuel des anodes préparées : aucun agrégat ni aucune hétérogénéité de surface n’est visible à la surface de la couche observée de face à la lumière du jour. La couche ne présente pas de défaut d’adhérence.
La composition aqueuse T d’anode selon l’invention comprenant l’agent rhéologique R possède un comportement thixotropique qui permet une application aisée et efficace lors de la préparation d’une anode. La composition aqueuse d’anode selon l’invention permet de préparer une anode ayant une surface active régulière, homogène et stable.
Production d’acide 1-4-dihydroxy-2-naphtoïque par Escherichia coli L’invention concerne le domaine technique de la production fermentaire. Plus précisément, l’invention concerne le domaine technique de la production fermentaire par l’utilisation d’une bactérie Escherichia coli modifiée, d’acide 1,4-dihydroxy-2-naphtoïque.
L’acide 1,4-dihydroxy-2-naphtoïque, également appelé DHNA, CAS 31519-22-9, est un composé d’intérêt, appartenant à la famille des quinones. Ce composé favorise la prolifération de bactéries de genre Bifidobacterium . Il a également une application thérapeutique potentielle pour le traitement du psoriasis. Il s’agit d’un probiotique réputé antiinflammatoire, mais également un intermédiaire pour la synthèse d’autres composés à valeur ajoutée entrant par exemple dans la composition de colorants capillaires. Il existe ainsi un intérêt certain à son obtention aux fins de son utilisation dans le cadre de différents procédés et/ou produits.
La bactérie Escherichia coli , également appelé colibacille et pouvant être abrégé en E. coli , et une bactérie qui se trouve principalement dans les intestins des mammifères. Chez l’Homme, elle compose environ 80 % de la flore intestinale aérobie.
La voie du shikimate est une voie métabolique donnant lieu à la biosynthèse de nombreux composés d’intérêt, dont certains acides aminés.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de volant de direction dont la poignée du volant est équipée d’un chauffage électrique de poignée de volant avec une transmission sans contact de l’énergie électrique.
Selon l’invention, la poignée de volant équipant la couronne du volant comporte un chauffage électrique de poignée de volant avec une transmission d’énergie électrique sans contact.
Un tel chauffage électrique de poignée de volant de direction constitue un chauffage par contact qui chauffe la surface de la poignée de volant saisie par le conducteur. Dans le cas des machines mobiles de travail, en général, le conducteur n’utilise que la poignée du volant pour le guidage, ce qui permet, avec le chauffage électrique de la poignée de volant, contrairement à un chauffage de la couronne du volant selon l’état de la technique, de bénéficier, de manière simple et avec des moyens constructifs réduits, d’une amélioration du confort et de l’ergonomie du conducteur aux températures froides, car il suffit de chauffer la surface relativement petite de la poignée du volant de direction, qui est prise par la main du conducteur.
Le chauffage électrique de la poignée de volant de direction réalise ainsi un chauffage par contact par lequel la poignée chauffée du volant de direction couvre la position de travail de la main gauche ou de la main droite du conducteur par laquelle le conducteur saisit la poignée de volant pour guider la machine de travail. La surface de contact ainsi chauffée de la poignée de volant de direction réduit le chauffage du conducteur précisément à cette surface. Ainsi, il y a une perception du froid de l’air environnant seulement aux basses températures. Cela permet de régler la température de l’air de la cabine pour le bien être du conducteur à un niveau de températures plus bas et réalise une économie d’énergie de chauffage.
Par la transmission d’énergie électrique sans toucher et ainsi sans contact pour le chauffage électrique de la poignée du volant de direction, contrairement à une transmission d’énergie par des contacts frottants, on a une transmission d’énergie électrique, économique, peu encombrante, robuste, insensible aux tolérances et notamment sans usure pour le chauffage électrique, la transmission d’énergie fonctionnant sans usure dans le cas des dispositifs de volant de direction de machine mobile de travail est particulièrement avantageuse, car, en général, le volant de direction n’a pas de position de fin de course, mais peut être tourné, de façon quelconque, ce qui se traduit par une sollicitation mécanique significativement plus importante du dispositif de volant de direction dans la vie de la machine mobile de travail.
Globalement, ainsi, avec un chauffage électrique de poignée de volant de direction qui a une transmission d’énergie électrique sans toucher et ainsi sans contact, on dispose d’un chauffage sans usure et économique de la poignée de volant de direction qui permet, d’une manière plus simple et plus économique, d’améliorer le confort et l’ergonomie du conducteur de la machine de travail aux températures froides.