INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
est une vue schématique et partielle du détail IX de la , illustrant notamment le profil de l’outillage de scellage du type mandrin ;
est une vue schématique et partielle du détail X de la , illustrant un profil préférentiel du mandrin du côté de la languette de la membrane pelable ;
est une vue schématique du corps de boîte et de la membrane pelable selon la , lors de l’étape de scellage direct réalisée par l’outillage de scellage du type mandrin ;
est une vue schématique et partielle du détail XII de la , illustrant la coopération entre le mandrin, le corps de boîte et la membrane pelable ;
est une vue schématique et partielle du détail XIII de la , illustrant la coopération entre le mandrin, le corps de boîte et la membrane pelable (du côté de la languette de la membrane pelable).
Un processus de régulation spécifique à l'étape 1) est le suivant :
Du liquide 100 dans l'unité de stockage de liquide TA est délivré par l'unité de distribution de liquide PU et régulé par la vanne de commande V1 et le liquide régulé 120 entre dans le canal d'entrée de liquide de l'unité de mélange de gazéification par jet de liquide MI et est pulvérisé par la buse de liquide NOZ, puis mélangé à un gaz à basse température variable 00 entrant dans la chambre de mélange de gazéification CHA pour former un gaz à basse température constante spécifique 01.
Un processus de régulation spécifique à l'étape 2) est le suivant :
Le gaz à basse température constante 01 entre dans l'échangeur de chaleur E1 par l'intermédiaire de la cinquième entrée de l'échangeur de chaleur E1 et est réchauffé avant d'être délivré depuis la cinquième sortie de l'échangeur de chaleur E1, tout ou partie du gaz à température ambiante 02 ainsi que tout ou partie du gaz 03 délivré depuis la quatrième sortie de l'échangeur de chaleur E1 entre dans le compresseur de matériau brut pour la compression COM1, le gaz comprimé 04 ainsi que le gaz 05 délivré depuis la troisième sortie de l'échangeur de chaleur E1 entre dans le compresseur de circulation COM2 pour la compression, le gaz comprimé 06 entre successivement dans l'extrémité de surpression COM3 de la turbine d'expansion de surpression pour la surpression et dans le refroidisseur COO pour le refroidissement, le gaz refroidi 07 est divisé en deux parties, une partie 08 du gaz entre dans le premier canal d'entrée de l'échangeur de chaleur E1 pour le refroidissement et est extraite au niveau de la première sortie de la partie centrale inférieure de l'échangeur de chaleur E1 avant d'entrer dans l'extrémité d'expansion EXP de la turbine d'expansion pour l'expansion et le fluide expansé 14 entre dans le séparateur gaz-liquide SV ; l'autre partie 09 du gaz 07 entre dans le deuxième canal d'entrée de l'échangeur de chaleur E1 pour le refroidissement, est extraite au niveau de la deuxième sortie au niveau de la partie inférieure de l'échangeur de chaleur E1, puis entre dans la première vanne d'étranglement V2 pour l'étranglement avant d'entrer dans le séparateur gaz-liquide SV.
Un processus de régulation spécifique à l'étape 3) est le suivant :
Le gaz séparé 12 par le séparateur gaz-liquide SV pénètre dans l'échangeur de chaleur E1 pour le réchauffage afin de former un gaz à température ambiante 05, le liquide 15 séparé par le séparateur gaz-liquide SV est sous-refroidi par l'auto sous-refroidisseur de liquide E2, ensuite, la majeure partie du liquide entre dans l'unité de stockage de liquide TA sous forme de produit, le liquide restant 18 est étranglé par la seconde vanne d'étranglement V3 et le fluide étranglé 19 est réchauffé en gaz à température ambiante 03 par l'auto sous-refroidisseur de liquide E2 et l'échangeur de chaleur E1 successivement.
Le premier élément de mesure de température T1 et le second élément de mesure de température T2 de l'unité de mélange de gazéification par jet de liquide MI sont destinés à la mesure de la température du gaz à la partie centrale supérieure et à la partie inférieure de la chambre de mélange de gazéification CHA, respectivement, le premier émetteur-récepteur TE/TIC-T1 et le second émetteur-récepteur TE/TIC-T2 transmettent des signaux de température détectés à l'unité de commande CON, l'unité de commande CON commande l'ouverture de la vanne de commande V1 pour réguler le débit du liquide entrant dans la buse de liquide NOZ et le déflecteur PL monté au niveau de la chambre de mélange de gazéification CHA est destiné à augmenter l'uniformité du gaz à basse température variable entrant dans la chambre de mélange de gazéification CHA pour faciliter la cohérence de la température du gaz à basse température constante 01 sortant de l'unité de mélange de gazéification par jet de liquide MI.
Les exemples décrits ci-dessus ne sont que des modes de réalisation particuliers préférés de la présente invention, mais le cadre de la protection de la présente invention n'y est pas limité. Les variantes ou substitutions aisément imaginées par tout homme du métier familiarisé avec le domaine technique dans le cadre technique décrit dans la présente invention entrent dans le cadre de la protection de la présente invention.
Il est notamment connu, dans des pack-batterie où des cellules de stockage d’énergie électrique sont disposées verticalement les unes à côté des autres de manière à former une pluralité de rangées successives de cellules, d’avoir des dispositifs de régulation thermique présentant chacun un tube disposé entre deux rangées de cellules et au sein de laquelle du fluide caloporteur est apte à circuler. Lorsque ces cellules sont de forme cylindrique, le tube comporte des corrugations permettant une surface de contact maximale avec chaque cellule à laquelle il est adjacent. Le contact entre le tube et les cellules permet une évacuation, ou un apport, de calories via le fluide caloporteur. Pour gérer l’arrivée et l’évacuation du fluide caloporteur, une boîte de distribution de fluide est disposée à une extrémité du tube et des tubulures d’arrivée et de sortie de fluide caloporteur sont raccordées à cette boîte de distribution. Le fluide caloporteur arrivant par la tubulure d’arrivée se déverse au moins en partie dans le tube via une chambre d’arrivée ménagée dans la boîte de distribution, tandis que le fluide sortant du tube, après avoir récupéré des calories par exemple pour baisser la température du pack-batterie, se déverse dans la tubulure de sortie via une chambre de retour ménagée également dans la boîte de distribution.
Afin de permettre la circulation du fluide caloporteur au sein du tube, ce dernier est percé d’une multitude de canaux de circulation le long desquels le fluide caloporteur circule d’une extrémité longitudinale du tube à l’autre.
Ces canaux peuvent être regroupés en deux ensembles de circulation afin de permettre une circulation de fluide caloporteur dans un premier sens, en éloignement de la boîte de distribution, distincte d’une circulation de fluide caloporteur dans un deuxième sens contraire, une boite de renvoi disposée à l’extrémité longitudinale du tube opposée à la boîte de distribution permettant de renvoyer dans le deuxième sens le fluide de circulation arrivé au bout du premier ensemble de circulation. Il convient alors de faire communiquer fluidiquement la chambre d’arrivée au sein de la boîte de distribution avec le premier ensemble de circulation au sein du tube et de faire communiquer fluidiquement la chambre de retour au sein de la boîte de distribution avec le deuxième ensemble de circulation au sein du tube, en s’assurant qu’il n’y ait pas de communication directe de la chambre d’arrivée à la chambre de retour, pour éviter par exemple que du fluide caloporteur chauffé lors de son passage dans le tube ne passe du deuxième ensemble de circulation à la chambre d’arrivée et soit réinjecté chaud dans premier ensemble de circulation du tube.
Les inventeurs ont conçu un tel dispositif de régulation, décrit dans une demande de brevet FR3125636, représenté en partie figures 1 et 2, et qui comporte un tube 6, une boîte de distribution formée de deux coques assemblées l’une sur l’autre notamment grâce à des pattes d’accrochage 40, une seule des coques 11 étant représentée sur la , afin de visualiser l’intérieur du tube 6 et des chambres d’arrivée et de retour de la boîte de distribution. Lorsque le fluide caloporteur froid arrive par une tubulure d’entrée 18b à travers un orifice d’entrée 46 dans la chambre d’arrivée, délimitée par deux creux 42 des coques 11 assemblées l’une sur l’autre, il pénètre dans des canaux 8 d’un premier ensemble de circulation 21 de fluide caloporteur, ouverts sur une face d’extrémité 12 du tube 6, et est apte à prendre des calories aux cellules du système de stockage d’énergie à refroidir lors de sa circulation au sein du premier ensemble de circulation 21. Une boîte de renvoi connectée à l’autre extrémité du tube 6 amène le fluide caloporteur réchauffé dans des canaux 8 d’un deuxième ensemble de circulation 23, adjacent au premier ensemble de circulation 21 dans le tube 6, jusqu’à la face d’extrémité 12 du tube 6. Le fluide caloporteur réchauffé entre dans la chambre de retour, délimitée par deux creux 41 des coques 11 assemblées l’une sur l’autre, puis repart par un orifice 43 de sortie dans une tubulure 18a de sortie reliée à la chambre de retour. Afin d’empêcher le fluide caloporteur de passer de la chambre d’arrivée vers la chambre de retour, ces chambres sont séparées par une paroi centrale 44 formée d’une nervure sur chacune des coques 11. Ces nervures sont amenées au contact d’une zone d’étanchéité 48 prévue sur la face d’extrémité 12 entre le premier ensemble de circulation 21 et le deuxième ensemble de circulation 23.
Comme visible sur la , cette zone d’étanchéité 48 est une bande de matière occupant toute l’épaisseur et la largeur du tube entre le premier ensemble de circulation 21 et le deuxième ensemble de circulation 23. Etant donné que le tube 6 est formé par extrusion, dans ce dispositif de régulation thermique, cette bande de matière s’étend longitudinalement sur toute la longueur du tube 6, et est donc onéreuse en matériau par rapport à sa fonction. Lors de la fabrication du tube 6, il est prévu une opération de découpe transversale du tube sortant de manière continue d’une filière d’extrusion, et cette opération de découpe génère une bavure longitudinale au niveau de la zone d’étanchéité 48. En effet, comme visible sur la , afin de ne pas écraser la matière formant le tube 6 et ses canaux 8, l’opération de découpe consiste en une première étape de prédécoupe lors de laquelle des lames c1, c2 viennent découper de part et d’autre le profil dans une direction transversale T, c’est-à-dire selon la largeur du tube 6, puis en une deuxième étape d’étirage lors de laquelle le tube 6 est séparé longitudinalement du profil. C’est cette deuxième étape d’étirage qui provoque la bavure longitudinale au niveau de la zone d’étanchéité 48, du fait que la matière au centre de la bande de matière n’a pas subi l’étape de prédécoupe. Cette bavure longitudinale est problématique car sa présence empêche le bon assemblage du tube 6 et de la boîte de distribution, en empêchant notamment tout contact entre les nervures 44 des coques 11 de la boîte de distribution et la zone d’étanchéité 48 au niveau de la face d’extrémité 12. De la sorte, il est nécessaire de prévoir une opération supplémentaire de découpe de la bavure, préalablement à l’assemblage, ce qui ajoute au coût du procédé de fabrication du dispositif de régulation thermique correspondant.
• Cp2 absence 0% de Glycol Distearate dans le tableau 1
• Ex1 composition selon le tableau 1
• Cp6 pour laquelle, absence 0% de Glycol Distearate, et le SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE a été remplacé par SODIUM LAURETH SULFATE dans le tableau 1
• Cp7 pour laquelle, le SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE a été remplacé par SODIUM LAURETH SULFATE dans le tableau 1
Résultats : Les paramètres suivants ont été évalués et notés de 1 à 5 : de 1 (peu) à 5 (très) dans le tableau 4 (moyenne des notes) :
Paramètres Cp2 Ex1 Cp6 Cp7 Etalement 1 2 1 1 Aspect au moussage avec de l’eau Bulles aérées Bulles aérées Bulles aérées Bulles aérées Qualité de mousse 3 4 3 3 Quantité de mousse 3 4 4 3 Onctuosité 2 3 3 2 Fini peau 3 4 3 3 Rinçabilité de la formule 4 4 4 4 Filmogène 3 4 3 4 Note globale 19 25 21 20
Conclusion : une plus grande quantité et une meilleure qualité de mousse, un meilleur fini peau, plus de bulles et plus aérées, ainsi qu’une meilleure onctuosité de la composition Ex1 selon l’invention ont pu être observés en comparaison avec les autres formules comparatives testées hors invention..
Exemple 5 : Test consommateur Référence du produit: Gel douche de l’Ex1 Objectifs de l’étude : Confirmer l’efficacité perçue et les qualités cosmétiques / évaluation 24H de certains aspects cosmétiques a rajouter Méthode: Application du produit dans des conditions normales d’utilisation et d’auto-évaluation par les utilisateurs. Mode et durée d’utilisation du produit : · Durée du test : 3 semaines. · Fréquence d’application : au moins une fois par jour sur le corps et le visage. Au moins 3 fois par semaine sur les cheveux (pour les hommes seulement) . Sites d’application : pour les femmes : Sur le corps et le visage / pour les hommes : Sur le corps, le visage et les cheveux . Instructions d’utilisation: « Vous utiliserez cette douche au moins une fois par jour, selon vos habitudes et sur les zones indiquées ci-dessous, à la place de votre gel douche habituel, pendant 3 semaines. . Parmi la première semaine de test, les volontaires ont choisi 1 jour pour faire un test d’usure de 24 heures: une seule application du gel douche dans une période de 24 heures consécutives, sans appliquer d’hydratant corporel. Critères d’inclusion : 100 Volontaires (50% hommes/femmes) de 18 à 65 ans, Toutes les ethnies et phototypes sont acceptés. 100% avec peau sèche sur le corps 100% des femmes et 60% des hommes ont la peau sensible sur le corps. Tous utilisateurs réguliers de gel douche : 50% d’utilisateurs e gel douche limpide et 50% d’utilisateurs de gel douche opaque. vivre en France Tous les volontaires acceptent de tester le produit fourni tous les jours dans les 3 semaines. Tous acceptent de ne pas utiliser de soin hydratant du corps dans les 24 heures de test d’usure (un jour au cours de la 1ère semaine). Tous les volontaires non réfractaires aux parfums floraux et pulvérulents pour gel douche. Disponible pour l’étude Caractéristiques du panel : · 109 bénévoles (52 femmes et 57 hommes), âgés de 18 à 64 ans, Âge moyen : 43,7+/-12,8 ans France
Effets sur la peau :
Questions en % : Avec ce produit... Immédiatement après la 1ère application (109 panélistes) Après 3 semaines (109 panélistes) Le produit donne une sensation de bien-être à l’application 95.4% 90.8% Avec ce produit, la peau est confortable 96.3% 96.3% Avec ce produit, les frais de peau hydratés 89.0% 91.8% Avec ce produit, la peau est douce 90.8% 98.2% Avec ce produit, la peau se sent nourrie / nourrie 79.8% 89.9% Le produit respecte l’équilibre naturel de la peau - 89.9% Avec ce produit, la peau est souple 87.2% 93.6% Avec ce produit, la peau est claire et propre 99.1% 97.3% Le produit nettoie la peau en douceur 98.2% 96.3% Avec ce produit, la peau est durablement apaisée 82.6% 87.2% Avec ce produit, la peau semble plus saine, purifiée 76.1% 81.7% Avec ce produit, la peau n’est pas sèche 95.4% 94.5% Le produit laisse la peau confortable durablement - 94.5% Avec ce produit, la peau ressemble à du satin - 68.7% Avec ce produit, la peau se sent tonifiée, revitalisée 70.6% 72.4% Avec ce produit, ma peau est belle - 85.3% Le produit laisse un effet peau de bébé - 77.0% Avec ce produit, la peau est douce - 90.8% Avec ce produit, la peau est apaisée (réduit les irritations liées à la sécheresse cutanée) - 94.5% Réponses « D’accord » et « Plutôt d’accord »
Perception globale du produit :
Questions en % : Après 3 semaines (109 panélistes) Dans l’ensemble, à quel point aimez-vous ce produit? T2B (extrêmement + beaucoup) 74,3% T3B (extrêmement + beaucoup + assez bien) 95,4 % Et dans quelle mesure êtes-vous satisfait de ce produit? T2B (très satisfait + assez satisfait) 95,4 % TB (très satisfait) 64,2% Par rapport à votre produit habituel, diriez-vous que le produit testé est... T2B (beaucoup mieux + légèrement mieux) 72,5 % TB (beaucoup mieux) 36,7 % Après avoir utilisé ce produit pendant 3 semaines, diriez-vous... ? T2B (je l’aime plus aujourd’hui qu’au premier essai + je l’aime autant aujourd’hui qu’au premier essai) 94,5 % TB (je l’aime plus aujourd’hui qu’au premier essai) 45,0 %
Le test consommateur réalisé sur la formule Ex1 est concluant. Le produit est très apprécié des consommateurs.
En définitive, la composition selon l’invention, comprenant au moins un tensioactif amphotère choisi parmi les bétaines, au moins une α-oléfine sulfonate linéaire, au moins un ester d'éthylène glycol, et au moins un polymère acrylique anionique réticulé, permet d'obtenir un gel douche, sans sulfate, stable, d’aspect opaque et/ou nacré, et présentent de bonnes qualités d’usage, en particulier en terme de texture, de sensorialité, de qualité de mousse, et de sensations perçues (confort, douceur et hydratation de la peau) après la douche.
PROCEDE DE TRAITEMENT DES FIBRES KERATINIQUES METTANT EN ŒUVRE UN COMPOSE RETICULABLE, UN PHOTO-INITIATEUR POLYMERIQUE ET UNE IRRADIATION LUMINEUSE La présente invention porte sur un procédé de traitement, de préférence de soin et/ou de mise en forme, des fibres kératiniques comprenant au moins une étape d’application sur lesdites fibres, d’une ou plusieurs compositions, comprenant au moins un composé photo-initiateur polymérique et au moins un composé non-colorant réticulable, puis au moins une étape d’irradiation lumineuse desdites fibrés kératiniques.
À titre indicatif, les distances X5 et X6 sont dans cet exemple égales à 2,2 m et 3,2 m, respectivement.
Dans cet exemple, les extrémités de l’aile 54 de chacune des poutres 20 présente une géométrie en queue de pie, destinée à dissiper progressivement les contraintes mécaniques présentes aux extrémités de l’aile 54 vers l’âme 52.
Ainsi, les poutres secondaires 20, qui sont ici des profilés reconstitués soudés, sont dépourvues d’aile en leurs extrémités qui sont formées uniquement par l’âme 52. Cela permet de faciliter la fixation par soudure des poutres secondaires 20 et de l’élément de platelage 12 avec les poutres principales 14 et 16.
Dans ce mode de réalisation, les poutres secondaires 20 sont soudées aux poutres principales 14 et 16, en particulier par soudure des extrémités de l’âme 52 des poutres 20 avec la surface interne 44A/44B de l’âme 32 des poutres principales 14 et 16. L’âme 52 des poutres 20 est également soudée aux ailes inférieures 34 des poutres principales 14 et 16.
Les poutres secondaires 20 supportent la plaque de platelage 12 dont la surface inférieure 22 est d’une part disposée sur l’âme 52 de chacune des poutres 20 et, d’autre part, soudées à celles-ci.
Pour chacune des poutres 20, l’âme 52 s’étend donc verticalement entre l’aile 54 et l’élément de platelage 12.
Les poutres secondaires 20 constituent ainsi des raidisseurs de l’élément de platelage 12 et permettent de transmettre des efforts de chargement de l’élément de platelage 12 vers les poutres principales 14 et 16.
Dans cet exemple, les poutres secondaires 20 présentent une géométrie leur permettant d’épouser la plaque de platelage 12 compte tenu de son bombement.
En référence à la , la plaque de platelage 12 ainsi supportée par les poutres secondaires 20 est également reliée aux poutres principales 14 et 16 par des cordons de soudure. Les cordons de soudure sont dans cet exemple réalisés au niveau des extrémités transversales 27 et 28 de la plaque 12 afin de relier ces extrémités transversales 27 et 28 à la surface interne 44A/44B de l’âme 32 des poutres principales 14 et 16, respectivement.
De tels cordons de soudure sont essentiellement destinées à améliorer l’étanchéité de la structure 10, à l’égard par exemple des eaux pluviales susceptibles de s’écouler sur la plaque de platelage 12. Ils participent également à la rigidité de la structure, en particulier du cadre formé par les poutres principales 14 et 16 et par l’entretoisement global de cette structure – poutres secondaires 20 et élément de platelage 12.
Il est représenté à la un premier plan fictif P1 passant par la surface inférieure 40 des poutres principales 14 et 16, ainsi qu’un deuxième plan fictif P2 passant par la surface supérieure 42 des poutres principales 14 et 16, les plans P1 et P2 étant parallèles au plan de référence D1-D3.
Les plans fictifs P1 et P2 permettent de définir un espace E1 qui est délimité selon la direction D2 par ces plans fictifs P1 et P2 et qui est délimité selon la direction D1 par les poutres principales 14 et 16.
Dans ce mode de réalisation, les poutres secondaires 20 ainsi que l’élément de platelage 12, qui constituent un tablier de la structure 10, sont intégralement contenus dans l’espace E1.
Autrement dit, l’élément de platelage 12 et en particulier sa surface supérieure 24 sont positionnés dans l’épaisseur d’une armature de la structure 10, armature constituée par les poutres principales 14 et 16.
Le tablier de la structure 10 est donc circulé entre les poutres principales 14 et 16.
L’invention permet ainsi de réduire l’épaisseur de la structure 10, c’est-à-dire sa dimension verticale, tout en réduisant sa masse qui peut typiquement, dans cet exemple, être voisine de 5 tonnes.
Un tel insert 50 est représenté plus en détail aux figures 6 à 8. Chaque insert 50 présente un axe « C » qui s’étend parallèlement à l’axe « A, B » du profilé 28, 30 dans lequel il est inséré. L’insert 50 présente deux faces 52A, 52B d’extrémité axiale, dont au moins l’une forme une face de fixation.
Lorsque les faces 34, 40 de chaque profilé 28, 30 présente une forme biseauté, comme c’est ici le cas, chaque face 52A, 52B d’extrémité de l’insert 50 présente ici une forme en biseau comme cela est particulièrement visible aux figures 6 et 8. Chaque face 52A, 52B d’extrémité est ici orientée à 45°, par rapport à l’axe « C ». Cela permet d’utiliser l’une ou l’autre des faces 52A, 25B d’extrémité axiale en tant que face de fixation.
Chaque insert 50 est maintenu dans une position de fixation dans laquelle une de ses faces 52A, 52B d’extrémité, dite face de fixation, affleure à la face 34, 40 d’extrémité du profilé 28, 30 associé, comme représenté aux figures 3, 4 et 5.
Les deux premières chambres 32, 38 débouchant en coïncidence, les faces 52A, 52B de fixation affleurantes sont en contact l’une avec l’autre lorsque le montant 24 est assemblé avec la traverse 26.
Ainsi, outre le soudage des surfaces en contact des deux faces 38, 40 d’extrémités entre elles, les deux profilés 28, 30 sont aussi fixés ensemble par soudage des surfaces en contact des faces 52A, 52B de fixation des inserts 50 entre elles.
Chaque insert 50 présente ici deux faces 52A, 52B d’extrémité axiale en biseau. Ainsi, les deux inserts 50 peuvent présenter une structure identique et être insérés dans un sens ou dans l’autre pour pouvoir être adaptés à différentes formes de première chambres 32, 38.
Comme représenté à la , chaque insert 50 présente ici la forme d’un profilé creux. Chaque insert 50 présente ici en section un contour sensiblement rectangulaire, ici trapézoïdale, creux présentant quatre parois 50A, 50B, 50C, 50D latérales. Le creux est divisé par des cloisons 53 croisées en forme de « X ». L’insert 50 présente ici une languette 55 destinée à être insérée dans la glissière 43 de la première chambre 38 du profilés 30 de traverse 26. Ces formes permettent de bénéficier d’une grande surface de contact entre deux inserts 50 même lorsque l’un d’eux est inversé par rapport à l’autre.
Chaque insert 50 est formé d’une pièce monobloc qui est maintenue en position de fixation par enfoncement à force directement dans la première chambre 32, 38 correspondante par application d’un effort axial d’enfoncement « F ».