INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette protection est particulièrement remarquable suite à une exposition aux irritants cutanés. Il a été en effet démontré dans le cadre de l’invention, une amélioration de la microcirculation et de la fonction barrière après un dommage induit par un irritant cutané.
Avantageusement, l’extrait hydrosoluble est issu d’une fleur d’une espèce choisie plus particulièrement parmi Prunus domestica, Prunus spinosa, Prunus sibirica , Prunus nigra, Prunus persica ou Prunus armeniaca .
L’extrait utilisé dans le cadre de l’invention est tel que décrit dans ce qui suit.
L’invention concerne encore un extrait hydrosoluble issu de fleurs d’une plante de la famille des rosacées appartenant à une espèce choisie parmi le genre Prunus, se caractérisant par : Un taux de matière sèche supérieur à 5g/L d’extrait liquide, préférentiellement compris entre 5 et 100 g/L d’extrait liquide, plus préférentiellement compris entre 10 et 50 g/L d’extrait liquide ; Entre 2 et 10g d’acides aminés totaux pour 100g d’extrait sec, préférentiellement entre 3 et 8g d’acides aminés totaux pour 100g d’extrait sec ; Entre 0,5 et 5g de polyphénols totaux pour 100g d’extrait sec, préférentiellement entre 1 et 3g pour 100g d’extrait sec.
Les fleurs de Prunus peuvent être récoltées à un stade précoce tout comme à un stade mature. Ces fleurs peuvent être soumises à une étape de séchage partiel, voire total.
Préférentiellement, la fleur de Prunus est une fleur fraîche partiellement séchée qui présente une meilleure reproductibilité de la composition de l’extrait.
Selon un mode de réalisation, l’extrait végétal est un extrait aqueux ou hydroglycolique cosmétiquement acceptable, pouvant par exemple, mais non exclusivement, être obtenu par macération de la matière végétale dans un véhicule aqueux, selon une technique classique.
Par exemple, l’extrait selon l’invention peut être obtenu par immersion de la matière première végétale dans un solvant chaud avec un rapport massique solvant/matière première comprise entre 5/1 et 9/1, pendant une durée de quelques heures, par exemple trois heures. Le pH peut être ajusté avant ou après extraction dans le mélange aqueux. La température du solvant mis en œuvre peut être notamment comprise entre 30 et 70°C environ.
De manière préférentielle et avantageuse, l’extrait peut être obtenu par extraction de la matière première grâce à un véhicule d’extraction contenant de l’eau et de la glycérine, la glycérine étant potentiellement présente dans le solvant final dans une quantité en poids supérieur à celle de l’eau. La température de ce solvant peut notamment être comprise entre 30 et 70°C environ, par exemple entre 35 et 65°C. La durée d’extraction peut être de plusieurs heures, par exemple entre 2H et 24H.
De nombreuses techniques peuvent être employées, comme la macération, la lixiviation, la décoction, l’infusion, le Soxhlet, les ultra-sons ou les micro-ondes associés ou non aux solvants, mais aussi des techniques plus poussées comme les fluides super-critiques, l’eau sous critique. L’extrait selon l’invention peut être hydrolysé au cours de l’extraction ou après décantation.
Selon une caractéristique de l’invention, les acides aminés contenus dans l’extrait incluent en majorité au moins un acide aminé choisi parmi l’acide glutamique, la cystéine, l’acide aspartique, la proline, la glycine ou un de leurs mélanges, préférentiellement l’acide glutamique.
Capteurs à fibres optiques pour environnements sévères haute température haute pression Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des capteurs à fibres optiques pour la détection de position, d'objet ou de rayonnement UV-VIS-IR dans des environnements sévères à hautes températures ou à hautes pressions, tels que les moteurs d'avions, les réacteurs, les moteurs thermiques, les chaudières, les fours et les bancs d'essais thermiques. Les capteurs à fibre optique peuvent être utilisés pour mesurer les variations de température dans des environnements sévères et peuvent être conçus pour résister à des températures élevées et à des pressions élevées.
L’invention concerne spécifiquement un capteur destiné à fonctionner dans des environnements extrêmes haute température 1000°C et/ou haute pression 500 bars.
Ce type de capteur utilise une fibre dont l’extrémité distale (celle qui est du côté de la zone d’intérêt) reçoit une information lumineuse, par exemple une réflexion optique. Ces capteurs mettent typiquement en œuvre une fibre de transmission et une fibre de réflexion ainsi qu'un moyen pour réfléchir le signal au point de déplacement.
Ces capteurs détectent les mouvements ou une position, elles présentent l’avantage d’être insensibles aux interférences électromagnétiques et sont à la fois mécaniquement et thermiquement robustes.
De tels capteurs utilisent dans l’art antérieurs différents types de fibres : Des fibres optiques à base de silice résistantes à la chaleur et pouvant être utilisées dans des environnements à des températures élevées. Des fibres optiques à haute température spécialement conçues pour résister à des températures extrêmement élevées. Elles sont souvent fabriquées à partir de matériaux tels que la silice dopée au bore ou la silice dopée au germanium. Des fibres optiques en verre de protection : Les fibres optiques en verre de protection peuvent être utilisées pour protéger les fibres optiques contre les conditions extrêmes telles que la chaleur, la pression et les rayonnements UV.
Certains capteurs à fibre optique utilisent des fibres optiques coudées pour diriger la lumière vers des angles difficiles d'accès. Elles sont souvent utilisées dans des applications telles que la détection de position et de rayonnement.
État de la technique Sur le marché de la détection optique, il existe une multitude de capteurs ou détecteurs à fibres optiques fonctionnants dans des milieux faiblement contraignant (ambiant), mais très peu pour des milieux sévères ou extrêmes.
Afin de s’affranchir de cette difficulté, l’utilisation de tubes métalliques avec saphir au bout des fibres optiques en guise de hublot protecteur est nécessaire et coûteuse. S’ajoute à cela la dégradation du contraste des mesures (Input/Output) provoqué par le mélange des deux ondes (aller/retour) dans le saphir.
On connaît dans l’état de la technique le brevet US9810557B2 décrivant des solutions de capteurs à fibres optiques basés sur des fibres optiques multiconducteurs destinés à être utilisés pour la détection en environnement difficile. Cette fibre multicore comprend un arrangement de cœurs couplés optiquement dans un fond de silice. Les capteurs sont fabriqués en épissant une section de fibre multicore entre deux fibres monomodes. Ce brevet propose des fibres comportant une gaine en silice solide dans lequel chacun des au moins sept cœurs optiques du MCF sont des cœurs dopés au Ge noyés dans une gaine en silice solide.
Le brevet US6612752 décrit système de protection pour les composants optiques, comprenant un conteneur, au moins un composant optique fixé à l'intérieur dudit conteneur, une longueur de fibre optique qui a un revêtement plastique et qui est connectée audit au moins un composant optique, et, une traversée optique pour ladite longueur de fibre, placée dans un trou de traversée dans une paroi dudit conteneur et fixée hermétiquement dans celui-ci, ladite traversée optique comprenant un corps allongé qui a un trou de traversée longitudinal dans lequel ladite fibre optique peut être placée, et, une partie de ladite longueur de fibre étant dépouillée dudit revêtement, dans lequel ladite partie de fibre qui est dépouillée du revêtement est soudée à une extrémité dudit corps allongé au moyen d'une soudure métallique, une telle soudure dans une partie de surface autour de ladite partie de fibre étant revêtue d'une couche d'un agent d'étanchéité polymère pour fournir un contact entre ladite soudure et ledit agent d'étanchéité polymère.
Le brevet US 5,177,806, qui concerne une traversée optique dans laquelle la fibre, débarrassée de la couche protectrice d'acrylate, est soudée dans un tube au moyen de poudre de verre (« glass solder »). En particulier, ce brevet décrit une traversée optique dans laquelle une fibre est maintenue en position fixe dans un manchon métallique, tandis qu'une poudre de verre est portée à haute température puis refroidie pour former une soudure à l'intérieur de ce manchon sur la fibre nue.
La demande de brevet EP1145062A2 concerne un système de protection pour composants optiques, qui comporte un contenant au moins un composant optique fixé à l'intérieur dudit contenant et une longueur de fibre optique pourvue d’un revêtement plastique et connecté audit composant optique. Une traversée optique pour ladite section de fibre est placée dans un trou de traversée d'une paroi dudit contenant et y est hermétiquement fixée, ladite traversée optique comportant un corps allongé présentant un trou de traversée longitudinal dans lequel on peut placer ladite fibre optique et une partie de ladite longueur de fibre dénudée dudit revêtement. Cette partie de fibre dénudée de revêtement est soudée à une extrémité dudit corps allongé à l'aide d'une brasure métallique et ce brasage est recouvert, à la partie de surface entourant ladite partie de fibre d'une couche de produit d'étanchéité polymère.
Le brevet US5126558A décrit un capteur de déplacement mettant en œuvre une fibre optique revêtue de métal (cuivre ou aluminium). Ce capteur est formé par un moyen de pression à fibre optique qui comprend :
(a) au moins une fibre optique capable de fournir une atténuation optique en réponse à une micro-courbure de ladite fibre optique, ladite fibre optique ayant une partie d'entrée, une partie de sortie et une partie en boucle couplée d'un côté audit tampon de pression et du côté opposé à une structure de support ;
(b) un moyen de tampon de pression pour mesurer la pression appliquée à un tampon de pression dans lequel ledit tampon est situé de manière adjacente audit élément et est mobile latéralement en réponse à la pression ;
(c) des moyens de source de signaux couplés à la partie d'entrée de la fibre optique du type « verre revêtu de métal » pour introduire un signal optique ;
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système d’entraînement en rotation de l’enceinte comprend au moins un organe rotatif en prise par engrènement avec une partie extérieure de l’enceinte.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le fluide est un liquide, de préférence de l’eau.
représente une vue schématique d’une installation de transfert thermique conforme à l’invention ;
représente une vue en coupe transversale de l’enceinte pour illustrer la plage de hauteurs de remplissage de l’enceinte ;
représente une vue en coupe transversale de l’enceinte à l’état entrainé en rotation pour illustrer un régime « bi-flux » ;
représente une vue partielle en perspective d’une installation de transfert thermique au cours de la phase de remplissage en matériau granulaire de l’enceinte ;
représente une vue partielle en perspective d’une installation de transfert thermique au cours de la phase de vidange en matériau granulaire de l’enceinte.
Comme mentionné ci-dessus, l'invention a pour objet un procédé de transfert thermique entre un matériau 14 granulaire apte à former un lit mobile et un fluide, et l'installation 1 notamment pour la mise en œuvre d'un tel procédé.
Le matériau 14 granulaire peut être de nature quelconque et issu de l'industrie chimique, pharmaceutique, alimentaire ou autre. La , illustre un exemple de matériau 14 granulaire formé par des billes de verre. Idéalement, la dimension des particules du matériau 14 granulaire est comprise entre 500 microns et 1 cm. Le fluide 15 est un liquide, de préférence de l'eau. L’eau présente de bonnes propriétés de stockage thermique et son coût est réduit.
L'installation 1, telle qu'illustrée à la , comprend une enceinte 2 cylindrique délimitée par une paroi 6 cylindrique et deux faces 7 d'extrémité, formées ici chacune par un flasque évidé centralement. Cette enceinte 2 cylindrique présente un axe longitudinal XX’ formé par l'axe longitudinal du cylindre. En configuration d'utilisation, l'axe XX’ longitudinal de l’enceinte 2 s'étend à l'état horizontal, comme illustré notamment à la .
L'installation 1 comprend encore un tube 3 cylindrique de réception de fluide. Ce tube 3 cylindrique est disposé au moins partiellement à l'intérieur de l'enceinte 2 de manière coaxiale à l'axe longitudinal XX’ de l'enceinte 2. Ce tube 3 cylindrique débouche à chacune de ses extrémités à l'extérieur de l'enceinte 2 ou en saillie de ladite face d’extrémité. Le débouché de chaque extrémité du tube 3 est disposé au niveau d'une face 7 d'extrémité de l'enceinte 2 ou en saillie de ladite face d’extrémité. Ce tube 3 cylindrique et, à chacune de ses extrémités, raccordé à un circuit 5 de circulation de fluide pour permettre la réception de fluide à l'intérieur du tube 3 et une circulation dudit fluide à l'intérieur du tube 3. À cet effet, le circuit 5 de circulation de fluide peut être équipé d'une pompe, comme illustrée à la . Un raccord tournant peut être prévu entre le tube et chaque face 7 d’extrémité de l’enceinte de sorte que le tube 3 ne tourne pas et seule l’enceinte tourne autour du tube 3. Le tube 3 reste fixe.
En effet l’installation 1 comprend encore un système 4 d'entraînement en rotation de l'enceinte 2 autour d'un axe confondu avec l'axe XX’ longitudinal de l'enceinte 2. Ainsi, le tube 3 de réception de fluide est également coaxial à l'axe de rotation de l'enceinte 2. Ce système 4 d'entraînement en rotation de l'enceinte 2 comprend au moins un organe 11 rotatif en prise par engrènement avec une partie extérieure de l'enceinte 2. Cet organe 11 rotatif se présente ici sous forme d'un pignon disposé à l’extérieur de l’enceinte 2, sous l’enceinte 2. Cet organe 11 rotatif est en prise avec une crénelure d'une face d'extrémité de l'enceinte dont le flasque se présente sous forme d'une couronne munie circonférentiellement d'une denture. Cette denture ferme la crénelure en prise avec les dents du pignon.
Le système 4 d'entraînement comprend encore au moins un moteur 12 électrique en prise avec l'organe 11 rotatif pour l'entraînement en rotation dudit organe 11 rotatif autour d'un axe parallèle à l'axe XX’ longitudinal de rotation de l'enceinte 2 et une unité 13 de commande du ou des moteurs 12 électriques.
Dans l'exemple représenté, il est prévu un système 4 d'entraînement avec deux ensembles moteur/organe 11 rotatif, à savoir un ensemble par face 7 d'extrémité de l'enceinte 2, lesdits ensembles fonctionnant en synchronisme. En variante, un seul ensemble peut être prévu.
Le système 4 d'entraînement en rotation de l'enceinte 2 est configuré pour entraîner en rotation l'enceinte 2 à une vitesse angulaire comprise entre 5 et 50 tours/minute. L'enceinte 2 est destinée à être remplie en un volume de matériau 14 granulaire qui correspond à une hauteur H de remplissage en matériau granulaire de l’enceinte 2. Cette hauteur H de remplissage en matériau granulaire de l'enceinte 2 est prise par rapport à un plan horizontal passant par le point le plus bas de la paroi cylindrique de l'enceinte, en configuration d'utilisation de l'enceinte. Cette hauteur H correspond au niveau de remplissage de l'enceinte en matériau granulaire. Cette hauteur H est donc prise à l’état nivelé du matériau granulaire réparti de manière homogène dans l’enceinte 2 comme illustré à la . Cette hauteur H est comprise à l'intérieur de la plage de hauteur définie par la formule R +a x R1, avec R correspondant au rayon intérieur de l'enceinte cylindrique et R1 au rayon intérieur du tube 3 cylindrique de réception de fluide et a étant compris entre 0 et 1. Il doit être noté que a peut être un nombre entier ou décimal. Par l’expression "a est compris entre 0 et 1 », on comprend également pour a les valeurs 0 et 1.
- Incorporation de 64Kg de fleurs de rosacées dans 100Kg d’eau.
- Etape de réaction enzymatique avec un cocktail d’enzymes. Avantageusement, l’étape de réaction enzymatique a lieu à pH neutre, à une température inférieure à 50°C, durant 2 à 24h, et avec un cocktail d’enzymes ayant au moins une activité pectinase et une activité cellulase.
- Après désactivation des enzymes, l’extrait est centrifugé puis filtré sur membranes jusqu’à 2 µm.
Exemple d’extraction D : Extraction hydroglycolique (eau/éthanol)
- Incorporation de 64Kg de fleurs de rosacées dans 100Kg d’un mélange eau/éthanol.
- Extraction à une température de 35 à 65°C pendant 2 à 24H.
- L’extrait est ensuite filtré sur poches puis filtré sur membranes jusqu’à 2 µm. Les solvants sont évaporés sous vide.
Exemple 2 : Obtention d’extraits
Des extraits de fleurs de Prunus domestica, Prunus spinosa, Prunus sibirica, Prunus persica et Prunus armeniaca ont été obtenus par la méthode d’extraction A présentée dans l’exemple 1.
Les teneurs en polyphénols totaux des extraits obtenus sont déterminées par la méthode bien connue Folin-Ciocalteu. Les résultats obtenus pour la teneur en polyphénols totaux par la méthode Folin-Ciocalteu sont présentés dans la Table 2 ci-dessous :
Espèce, tissu Solvant extraction Teneur Eq. Acide gallique Prunus domestica Eau/glycérine 1,66 mg/g extrait liquide Prunus spinosa Eau/glycérine 1,39 mg/g extrait liquide Prunus sibirica Eau/glycérine 1,21 mg/g extrait liquide Prunus persica Eau/glycérine 1,09 mg/g extrait liquide Prunus armeniaca Eau/glycérine 0,97 mg/g extrait liquide
La caractérisation des principaux composés phénoliques de l’extrait de Prunus domestica a été déterminée par une mesure UPLC-DAD-MS bien connue de l’homme du métier (Table 3).
Acides phénoliques Acide néochlorogénique (3-CQA) Acide protocatéchique glycerol Acide chlorogénique (5-CQA) Acide cryptochlorogénique (4-CQA) Flavonoïdes Kaempférol di-rhamnoside Kaempférol-O-pentoside-O-rhamnoside Quercétine-O-rhamnoside-O-hexoside Kaempférol di-pentoside Quercétine-O-pentoside Quercétine-O-rhamnoside Kaempférol-O-hexoside-O-rhamnoside Kaempférol-O-pentoside Kaempférol-O-rhamnoside
Exemple 3 : Renforcement de la barrière cutanée
Les effets d’un extrait aqueux de Prunus domestica obtenu dans l’exemple 2 ont été évalués sur l’expression de marqueurs de la différenciation terminale épidermique dans des kératinocytes en culture.
L’étude au niveau protéique est réalisée sur 3 marqueurs de référence de la différenciation terminale et de l’intégrité épidermique.
La représente schématiquement une vue en coupe d’une pièce revêtue selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente schématiquement un procédé de fabrication de la pièce revêtue selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente schématiquement une vue en coupe d’une pièce 10 revêtue selon un mode de réalisation de l’invention. La pièce 10 comprend un substrat 20 en superalliage, typiquement en superalliage de nickel. La pièce comprend par ailleurs une sous-couche de liaison métallique 101 présente sur le substrat 20, une structure protectrice 103 recouvrant la sous-couche de liaison métallique 101, une barrière thermique 105 recouvrant la structure protectrice 103 et une barrière environnementale 107 recouvrant la barrière thermique 105.
Dans le présent exemple de réalisation, la sous-couche de liaison métallique 101 est une aluminure de nickel, optionnellement dopée au platine, au hafnium, au zirconium, à l’yttrium ou au silicium.
La barrière thermique 105 est une céramique. Dans le présent exemple de réalisation, la barrière thermique 105 est une zircone partiellement stabilisée à l’oxyde d’yttrium (ou YPSZ de l’anglais Yttria Partially Stabilized Zirconia) ou tout autre terre rare stabilisée.
La barrière environnementale 107 est une céramique présentant un effet de protection contre les CMAS. A titre d’exemples non limitatifs, la barrière environnementale 107 peut être prévue en RE 2 Zr 2 O 7 , avec RE = Sc, Y, La, Ce, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Gd, Yb, Dy, Ho, Er, Tm, Tb ou Lu.
La structure protectrice 103 comprend un empilement d’une pluralité de couches d’au moins un matériau de protection contre les aluminosilicates de calcium et de magnésium. L’empilement peut comprendre au moins 10 couches. Dans le présent exemple, l’empilement de couches comprend plus de 150 couches, et chaque couche présente une épaisseur comprise entre 0,05 µm et 0,8 µm.
L’empilement de la structure protectrice 103, dans son ensemble, peut présenter une épaisseur comprise entre 1 µm et 100 µm, préférentiellement entre 1µm et 50 µm.
Par ailleurs, dans le présent exemple de réalisation, la couche de l’empilement qui est en contact avec la sous-couche de liaison métallique 101 est en alumine, afin d’améliorer la compatibilité thermomécanique entre la structure protectrice et la sous-couche de liaison.
L’empilement de couches de la structure protectrice 103 comprend une alternance de premières couches et de deuxièmes couches en matériaux distincts. En particulier, les premières et deuxièmes couches présentent une différence d’indice optique d’au moins 0,3 - sur une plage spectrale définie. Dans le présent exemple, la plage spectrale englobe des longueurs d’ondes comprises entre 0.2 et 6 µm, mais peut être définie de manière plus étroite.
Selon cet exemple de réalisation, la structure de protection 103 forme un réseau optique apte à réfléchir une partie du rayonnement infrarouge incident.
Le tableau suivant cite des exemples de couches qui peuvent être employées en tant que première et/ou deuxième couches, en s’assurant que le couple présente une différence d’indice optique d’au moins 0,3 sur la plage spectrale définie.
Matériaux Indice de réfraction Plage de mesure en longueur d’onde Indice optique TiO 2 0.4 µm 10 µm 2,8-1.4 Cr 2 O 3 0.3-1.1 µm 1,3-2.6 SrTiO 3 0,4 µm 5.1 µm 2,4 - 2,2 CeO 2 0,46 µm - 11 µm 2,2 Nb 2 O 5 0.4 µm – 9 µm 2.4-2.2 Sc 2 O 3 0.4 µm -12 µm 2.0 SrMoO 4 0,45 µm - 2,4 µm 1.9 Y 3 Al 5 O 12 0.21 µm -5.2 µm 1.8 SiO 2 0.25-7.5 µm 1.5-1,0 Y 2 O 3 0.5 µm - 9.6 µm 2-1.7 Y 3 Al 5 O 12 0,21µm-5,2µm 1,8 MgAl 2 O 4 0.21 µm - 5.5 µm 1.7-1.6 Al 2 O 3 0.38 µm - 10.8 µm 1.7-0.6 MgO 0,36 µm -5 µm 1.7-1.6 TiO 2 +La 2 O 3 0,3 µm -7 µm 2,1 TiO 2 +Nb 2 O 5 0,4 µm -12 µm 2,3 TiO 2 (50%mol) +Ta 2 O 5 (50%mol) 0,9 µm -11 µm 2,3 Ta 2 O 5 0,35 µm -9 µm 2,3 HfO 2 -Y 2 O 3 (⩾15 %mol) 1µm -5µm 2.1-2,0 HfO 2 -RE 2 O 3 (⩾15 %mol) avec (RE=du La au Yb) 1µm -5µm 1,9
Une telle structure de protection 103 est apte à réfléchir 40% de l’intensité incidente sur la plage spectrale définie, à savoir des longueurs d’ondes comprises entre 0,2 µm et 6 µm.
La représente une vue schématique d’une quatrième variante d’un capteur ou détecteur à faisceau de fibres optiques de type coudé.
La représente une vue schématique d’une cinquième variante d’un capteur ou détecteur à mono-fibre optique dans un capillaire en Silice.
Principe général dE l’invention
L’invention concerne une solution pour la détection de position ou d’objet ou de rayonnement, à base de fibres optiques en silice -seules ou dans un capillaire - droites ou coudées, dans un environnement sévère sous haute température jusqu’à 1000°C et/ou haute pression jusqu’à 500 bars, environnements incompatibles avec des utilisateurs ou de l’instrumentation.
Le principe de l’invention consiste à réaliser un capteur avec une fibre optique avec un cœur en silice, dont l’extrémité distale est dénudée, de son revêtement en polymère ou métallique, pour ne conserver que le cœur en silice sur une longueur s’étendant depuis l’extrémité frontale de la fibre optique jusqu’au connecteur pour le montage sur l’enveloppe de la zone d’intérêt. La fibre optique est liée au connecteur par un scellement (23) par une poudre ou une pâte céramique, notamment en Zircone, qui permet de créer un lien entre la fibre optique et le connecteur avec un faible coefficient de dilatation, et une tenue jusqu’à une température de l’ordre de 1400 °C.
Cette liaison entre la fibre optique (1) et le connecteur par un scellement (23) céramique s’étend sur une longueur 10 à 100 mm.
La plage de transmission s'étend de 220 à 2400 nm selon le choix du cœur de fibre de silice UV-VIS ou VIS-NIR. La plage de température de travail est de -273°C à 1000°C ; humidité - jusqu'à 100%.
L’invention propose un capteur comportant une fibre optique nue en silice.