INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La proportion entre le fragment bloc vinyle aromatique et le contenu total en unités de monomère de vinyle aromatique dans le copolymère bloc qui constitue le corps moulé sous forme de balle du présent mode de réalisation et celle dans le copolymère bloc du présent mode de réalisation sont chacune dans la plage de 90 à 100 % en masse, de préférence de 93 à 100 % en masse et plus préférablement de 95 à 99,9 % en masse.
Dans la présente invention, le « fragment bloc vinyle aromatique » se réfère à un fragment bloc dans lequel 10 unités de monomère de vinylique aromatique ou plus sont liées consécutivement.
La configuration dans laquelle la proportion entre le fragment bloc vinyle aromatique et le contenu total en unités de monomère de vinyle aromatique dans le copolymère bloc est de 90 % en masse ou plus permet au corps moulé sous forme de balle de présenter une solubilité satisfaisante dans le styrène, le styrène/acrylonitrile, le styrène/méthacrylate et autres après avoir été broyé, et confère une meilleure résistance aux chocs lors d’une utilisation comme agent de durcissement pour une résine vinylique aromatique.
La proportion entre le fragment bloc vinyle aromatique et le contenu total en unités de monomère de vinyle aromatique dans le copolymère bloc peut être contrôlée dans cette plage numérique en ajustant le moment de l’ajout du composé vinylique aromatique dans le processus de polymérisation.
( Poids moléculaire de sommet de pic du fragment bloc vinyle aromatique)
Dans le corps moulé sous forme de balle du présent mode de réalisation et le copolymère bloc qui constitue le copolymère bloc du présent mode de réalisation, le fragment bloc vinyle aromatique qui constitue chaque copolymère bloc présente un poids moléculaire de sommet de pic de 10 000 à 30 000.
En particulier, le poids moléculaire de sommet de pic du fragment bloc vinyle aromatique sur une courbe de distribution de poids moléculaire pour un produit d’ozonolyse du copolymère bloc, en tant que valeur en termes de polystyrène monodispersé standard telle qu’elle est mesurée par chromatographie par perméation de gel (ci-après également dénommée « GPC »), est dans la plage de 10 000 à 30 000, de préférence dans la plage de 11 000 à 27 000 et plus préférablement dans la plage de 12 000 à 25 000.
La configuration dans laquelle le poids moléculaire de sommet de pic du fragment bloc vinyle aromatique est supérieur ou égal à 10 000 garantit la dureté requise pour le corps moulé sous forme de balle du présent mode de réalisation, ce qui permet au corps moulé sous forme de balle d’être résistant à la déformation sous l’effet d’une charge lorsqu’il est empilé. La configuration dans laquelle le poids moléculaire de sommet de pic sur une courbe de distribution de poids moléculaire pour le fragment bloc vinyle aromatique est inférieur ou égal à 30 000 permet au corps moulé sous forme de balle du présent mode de réalisation d’avoir une dureté modérément élevée avec une maniabilité satisfaisante, l’augmentation de la charge lors du broyage étant alors évitée avec succès. La configuration dans laquelle le poids moléculaire de sommet de pic du fragment de vinyle aromatique est dans la plage de 10 000 à 30 000 offre un équilibre satisfaisant entre la résistance aux chocs et la brillance lorsqu’il est utilisé comme agent de durcissement pour une résine vinylique aromatique.
Le poids moléculaire de sommet de pic du fragment de vinyle aromatique peut être contrôlé dans cette plage numérique en ajustant la quantité d’initiateur de polymérisation à ajouter et la quantité de composé vinylique aromatique à ajouter dans le processus de polymérisation.
( Rapport entre le poids moléculaire moyen en poids, Mw, et le poids moléculaire moyen en nombre, Mn, dans le fragment bloc vinyle aromatique)
Le rapport entre le poids moléculaire moyen en poids et le poids moléculaire moyen en nombre dans le copolymère bloc qui constitue le corps moulé sous forme de balle du présent mode de réalisation (Mw/Mn) (ci-après dénommé distribution de poids moléculaire) et celui dans le copolymère bloc du présent mode de réalisation sont chacun compris entre 1,15 et 1,40.
En particulier, la distribution de poids moléculaire (Mw/Mn) acquise lors d’une mesure moléculaire pour le fragment bloc vinyle aromatique d’un produit d’ozonolyse du copolymère bloc est dans la plage de 1,15 à 1,40. Pour l’ajustement de la dureté du corps moulé sous forme de balle du présent mode de réalisation, la distribution de poids moléculaire est de préférence dans la plage de 1,15 à 1,35, plus préférablement dans la plage de 1,15 à 1,30, encore plus préférablement dans la plage de 1,15 à 1,25, davantage préférablement dans la plage de 1,18 à 1,35, encore davantage préférablement dans la plage de 1,18 à 1,30, et particulièrement préférablement dans la plage de 1,20 à 1,30.
La configuration dans laquelle la distribution de poids moléculaire dans le fragment bloc vinyle aromatique se situe dans cette plage permet de contrôler la dureté du corps moulé sous forme de balle de manière à atteindre une valeur satisfaisante pour une utilisation pratique. Dans la présente invention, la dureté du corps moulé sous forme de balle est celle mesurée à l’aide d’un duromètre de type E selon la norme JIS K 6253 et peut, en particulier, être mesurée par un procédé décrit ci-après dans les exemples.
La configuration dans laquelle la distribution de poids moléculaire (Mw/Mn) dans le fragment bloc vinyle aromatique est supérieure ou égale à 1,15 permet d’ajuster la dureté du corps moulé sous forme de balle à 72 ou moins avec facilité, et pendant que le corps moulé sous forme de balle tenu par un robot ou similaire à l’aide de ses pinces est transféré dans cet état, il est possible d’empêcher avec succès le corps moulé sous forme de balle de tomber grâce à la pression des pinces. La configuration dans laquelle la distribution de poids moléculaire (Mw/Mn) dans le fragment bloc vinyle aromatique est inférieure ou égale à 1,40 permet de fixer la dureté du corps moulé sous forme de balle à 50 ou moins avec facilité, et il est possible d’empêcher avec succès le corps moulé sous forme de balle d’être déformé sous l’effet d’une charge lorsque sont empilés des corps moulés sous forme de balle étant chacun le corps moulé sous forme de balle.
La distribution de poids moléculaire dans le fragment bloc vinyle aromatique peut être contrôlée dans cette plage numérique en ajustant la température dans un réacteur lorsque le composé vinylique aromatique est ajouté.
La dureté décrite ci-dessus du corps moulé sous forme de balle du copolymère bloc du présent mode de réalisation, en particulier sa dureté telle qu’elle est mesurée à l’aide d’un duromètre de type E selon la norme JIS K 6253, est de préférence comprise dans la plage de 50 à 72, plus préférablement dans la plage de 53 à 70 et encore plus préférablement dans la plage de 55 à 68. La configuration dans laquelle la dureté du corps moulé sous forme de balle est supérieure ou égale à 50 permet, lorsque sont empilés une pluralité de corps moulés sous forme de balle étant chacun le corps moulé sous forme de balle, d’empêcher les corps moulés sous forme de balle inférieurs d’être déformés sous l’effet d’une charge. La configuration dans laquelle la dureté du corps moulé sous forme de balle est inférieure ou égale à 72 garantit la maniabilité du corps moulé sous forme de balle par des bras robotisés et ne provoque pas une charge élevée pour le broyage du corps moulé sous forme de balle, ce qui permet de placer en continu le corps moulé sous forme de balle dans un broyeur sans intervalles et de garantir une efficacité de broyage satisfaisante.
Étape de détermination de la fonction de décision
La phase PC de conception comprend également une étape E3 de détermination de la fonction de décision, notée f(X) dans la suite (où X représente les descripteurs extraits de la mesure du courant d’arc et fournis en entrée de la fonction de décision).
Dans un mode de réalisation, cette étape E3 comprend une pluralité d’itérations des deux sous-étapes suivantes : une sous-étape de conception, par apprentissage, d’un classifieur ; et une sous-étape de validation du classifieur à partir des données étiquetées.
En outre, ces sous-étapes sont répétées jusqu’à l’obtention du classifieur le plus performant, c’est-à-dire par exemple le classifieur minimisant en-dessous d’un certain seuil l’erreur de classification réalisée sur une base de données non apprises (de sorte à assurer une capacité de généralisation dudit classifieur). La fonction de décision f(X) est déterminée à partir de ce classifieur.
Ainsi, la détermination d’un classifieur permet, par apprentissage (correspondant à la pluralité d’itérations des sous-étapes décrites précédemment), d’obtenir un classifieur performant de sorte à réaliser une décision efficace.
Afin de mettre en œuvre cette étape E3, plusieurs méthodes de classification supervisée peuvent être utilisées. Le choix de la méthode peut notamment être influencé par le temps de détection souhaité : certaines méthodes peuvent avoir une complexité de calcul plus élevée, mais de meilleures performances. De préférence, la méthode de classification utilisée lors de cette étape est une méthode par machines à vecteur support. Cette méthode étant bien connue de la personne du métier, elle ne sera pas davantage décrite ici.
Dans un mode de réalisation alternatif, la méthode de classification est choisie parmi l’une des méthodes suivantes : Réseaux de neurones formels (simples, convolutionnels, récurrents) ; Modèles de Markov cachés ; Méthode des K-plus proches voisins ; Arbre de décision ; Apprentissage ensembliste (jumelage de deux méthodes parmi les méthodes précédemment listées).
Toutes les étapes E1-E3 décrites jusqu'ici sont mises en œuvre préalablement à la phase PD de détection et, à l’issue de la phase PC de conception, la fonction de décision (et donc la stratégie de détection) est figée. Aussi, les descripteurs sélectionnés lors de la phase PC de conception sont les descripteurs qui seront utilisés lors de la phase PD de détection. Lors de la phase PD de détection, ces derniers seront donc extraits des signaux mesurés (par exemple via du traitement du signal) et utilisés comme entrées de la fonction de décision qui attribuera au signal soit la catégorie « arc », soit la catégorie « régime nominal » (c’est-à-dire absence d’arc électrique).
Phase de détection
Afin de pouvoir détecter la présence d’un arc électrique sur une ligne électrique, le procédé comprend une phase PD de détection postérieure à la phase PC de conception et durant laquelle la fonction de décision va être utilisée afin de déterminer la présence ou non d’un arc électrique dans une mesure de courant. Contrairement à la phase PC de conception où la tension d’arc est une mesure disponible, en condition réelle (hors laboratoire), c’est-à-dire lors de la phase PD de détection, seule le mesure de courant d’arc est disponible. C’est donc de préférence à partir de cette seule mesure que va s’opérer la détection.
Plus particulièrement, la phase PD de détection comprend tout d’abord une étape E4 de mesure du courant circulant sur la ligne électrique. Cette étape E4 est réalisée en continu et en temps réel de sorte à permettre une détection rapide de la présence d’un arc.
La phase PD de détection comprend également une étape E5 d’extraction des descripteurs de la mesure de courant. Comme déjà mentionné, les descripteurs extraits lors de cette étape E5 sont identiques à ceux sélectionnés lors de la phase PC de conception et servant de données d’entrée à la fonction de décision. Ils sont par ailleurs extraits en continu, au fur et à mesure que les mesures de courant sont acquises.
La phase PD de détection comprend également une étape E6 de détection de la présence d’un arc dans la mesure du courant circulant sur la ligne LI électrique. Cette étape utilise les descripteurs extraits de la mesure de courant et la fonction de décision déterminée lors de la phase PC de conception.
Dans un mode de réalisation, il est possible de couper le courant dans la ligne électrique LI sur laquelle est opérée la détection à l’aide d’un dispositif de coupure du courant (dispositif MCC visible sur la ), et le procédé 100 selon l’invention comprend, lorsqu’un arc électrique est détecté lors de l’étape E6 de détection, une étape d’envoi, au dispositif de coupure MMC, d’une instruction de coupure du courant sur la ligne LI considérée. Cela permet d’éviter ou, à tout le moins, limiter les dégâts associés à la formation d’un arc électrique sur la ligne LI de courant considérée.
La qualité de la détection dépend de la qualité de l’apprentissage qui dépend elle-même de la qualité des données et de leur étiquetage. L’un des apports du procédé selon l’invention est d’automatiser cet étiquetage en utilisant une pluralité de mesures (en général effectuées en laboratoire), chaque mesure comprenant une mesure corrélée en temps de la tension d’arc et du courant d’arc. Cette étape E2 d’étiquetage, introduite précédemment, va maintenant être décrite en détail.
La représente une vue en coupe des éléments visibles sur la .
La représente en outre la surface 500 en regard du joint d’étanchéité, et précise également un certain nombre de dimensions qui vont être décrites et qui représentent des modes préférés de réalisation de l’invention.
La représente également les dimensions principales par rapport auxquelles sont décrits les différents éléments d’un joint selon l’invention.
Parmi elles, la direction axiale D A qui s’entend comme la direction autour de laquelle le joint s’étend ; la direction circonférentielle D C dans laquelle le joint s’étend, et formant un cercle autour de la direction axiale D A ; et la direction radiale D R , qui définit un rayon du cercle formé par la direction circonférentielle D C et ayant pour centre la direction axiale D A .
Les éléments E1 et P1 caractérisent l’attache de l’organe de rappel 12 au secteur d’anneau externe 11.
Dans un mode de réalisation E1, la surface de liaison entre l’organe de rappel 12 et le secteur d’anneau externe 11 peut être supérieure ou égale à 4 mm, par exemple comprise entre 4 mm et 8 mm.
Dans un mode de réalisation, P1 l’épaisseur de la portion de l’organe de rappel 12 liée au secteur d’anneau 11, et mesurée depuis la surface interne du secteur d’anneau externe 11 peut être supérieure ou égale à 5 mm, par exemple comprise entre 5 mm et 10 mm.
Dans un mode de réalisation, l’organe de rappel peut être divisé en un bras externe 12a et un bras interne 12b. Ceci assure une masse plus faible de l’ensemble du dispositif, tout en conférant à l’ensemble des propriétés de rappel et de souplesse tout à fait satisfaisantes.
Par exemple l’épaisseur E3 du bras externe 12a peut être supérieure ou égale à 0,7 mm, par exemple comprise entre 0,7 mm et 2 mm.
Par exemple, l’épaisseur E4 du bras interne 12b peut être supérieure ou égale à 0,7 mm, par exemple comprise entre 0,7 mm et 2 mm.
Dans un mode de réalisation, l’épaisseur E3, E4 des bras externe 12a et interne 12b sont égales.
Dans un mode de réalisation, l’épaisseur E5 de l’organe de rappel 12 peut être supérieure ou égale à 2,5 mm par exemple compris entre 2,5 mm et 5,0 mm.
L’épaisseur E5 de l’organe de rappel 12 s’entend, dans le cas où celui-ci est divisé en deux bras plus minces, comme la distance entre la surface interne du bras interne et la surface externe du bras externe.
Les valeurs précises choisies pour E3, E4 et E5 permettent de dimensionner précisément la force de rappel de l’organe de rappel 12, et donc d’influer sur le fonctionnement du joint, ainsi que la définition du jeu prédéfini j.
Dans un mode de réalisation E2, la surface de liaison entre l’organe de rappel 12 et le secteur d’anneau interne 13 peut être supérieure ou égale à 4 mm, par exemple comprise entre 4 mm et 8 mm.
Dans un mode de réalisation, P2 l’épaisseur de la portion de l’organe de rappel 12 liée au secteur d’anneau interne 13, et mesurée depuis la surface externe du secteur d’anneau interne 13 peut être supérieure ou égale à 5 mm, par exemple comprise entre 5 mm et 10 mm.
Selon un mode de réalisation, le circuit de mesure comprend un élément capacitif de lissage connecté entre la première entrée du premier circuit et la première entrée du circuit de mesure et un élément capacitif de lissage connecté entre la deuxième entrée du premier circuit et la première entrée du circuit de mesure.
Selon un mode de réalisation, le circuit de mesure comprend en outre un troisième circuit couplant la deuxième entrée du circuit de mesure au premier noeud, le troisième circuit étant un circuit tampon configuré pour fournir recevoir la deuxième tension et fournir la première tension.
Selon un mode de réalisation, le circuit de mesure comprend en outre un quatrième circuit couplé, de préférence connecté, aux première et deuxième entrées du premier circuit, le quatrième circuit étant configuré pour fournir, à une deuxième sortie du circuit de mesure, un signal indiquant laquelle des tensions des première et deuxième entrées du premier circuit est supérieure à l'autre.
Selon un mode de réalisation, le circuit de mesure comprend en outre un cinquième circuit configuré pour comparer la troisième tension à un premier seuil et pour fournir, à une troisième sortie du circuit de mesure, un signal indiquant un résultat de la comparaison.
Selon un mode de réalisation : la résistance commandable comprend plusieurs premières résistances en série et des interrupteurs commandés par le signal de commande de la résistance commandable et configurés chacun pour court-circuiter un nombre donné des premières résistances ; le deuxième circuit est configuré pour comparer, pour chacune des premières résistances, une tension aux bornes de cette première résistance à au moins un seuil correspondant ; et le dispositif comprend en outre un sixième circuit configuré pour fournir le signal de commande de la résistance à partir des résultats desdites comparaisons et de la deuxième sortie du circuit de mesure, le sixième circuit faisant, par exemple, partie de la puce.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un circuit de traitement, par exemple un microprocesseur, couplé aux première et troisième sorties du circuit de mesure et configuré pour recevoir la deuxième tension.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un quatrième élément capacitif connecté en parallèle du premier élément capacitif, un cinquième élément capacitif connecté en parallèle du deuxième élément capacitif, un sixième élément capacitif connecté en parallèle du troisième élément capacitif, les quatrième, cinquième et sixième éléments capacitifs étant externes à la puce comprenant le circuit de mesure.
la représente, sous la forme de blocs, un exemple d'un dispositif de mesure d'un courant ;
la représente un exemple de mode de réalisation d'un circuit de mesure d'une dérivée ; et
la représente, sous la forme de blocs, un exemple de mode de réalisation d'un dispositif de mesure d'un courant comprenant un circuit de mesure d'une dérivée tel que décrit en relation avec la .
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, bien que l'intérêt des modes de réalisation et variantes de réalisation du circuit de mesure de dérivée décrits ici soit illustré pour un dispositif de mesure d'un courant, ces modes de réalisation et variantes sont compatibles avec les applications et dispositifs usuels dans lesquels une dérivée d'une tension est calculée, en particulier, même lorsque cette tension n'est pas représentative d'un courant mais d'une autre grandeur physique comme par exemple la température.
Dans une réalisation possible, des électrodes sont agencées sur la surface extérieure de l’enceinte afin d’allumer et maintenir capacitivement une décharge plasma dans le gaz d’hélium. Cette décharge permet de peupler l’état 2 3 S₁ qui est celui utilisé pour la mesure magnétique.
Comme cela est représenté sur la , ces électrodes 11 peuvent par exemple être réalisées par un procédé d’électronique flexible, consistant à la lithographie d’une piste de matériau conducteur 12 (par exemple une couche de cuivre de 35 microns d’épaisseur) en formant un motif, par exemple en forme de fourche. Les dents de la fourche peuvent être dimensionnées pour épouser la surface extérieure d’une enceinte cylindrique sur toute sa hauteur. Ces dents sont agencées sur une partie rectangulaire 13 d’un film diélectrique flexible, cette partie rectangulaire pouvant présenter des dimensions de 11 mm x 6 mm.
Alternativement, ces électrodes peuvent être réalisées par le dépôt d’une couche mince de matériau conducteur sur la surface extérieure de l’enceinte (par exemple une couche de cuivre de 1 micron d’épaisseur) par un procédé de dépôt physique par phase vapeur, tel que l’évaporation ou la pulvérisation cathodique. Dans ce cas, la séparation entre les deux électrodes est prévue avant de réaliser le dépôt en disposant des éléments de masquage, tels que du scotch. La reprise de contact sur les couches minces est également prévue et peut être réalisée par exemple par des procédés de micro-soudure à ultrasons, ou bien par une soudure sur une goutte de laque à l’argent.
Dans tous ces cas, les éléments sont connectés au générateur 4 de champ radiofréquence, typiquement dans la gamme 10-100 MHz. Il est avantageux de disposer un circuit d’adaptation d’impédance entre ces électrodes et le générateur RF afin de réduire les réflexions de puissance causées par une trop forte désadaptation d’impédance. Ce circuit est réalisé au moyen des bobines de surtension 5, par exemple deux bobines de cœur air, avec une inductance de quelques dizaines de µH. Une telle adaptation d’impédance peut permettre d’allumer la décharge avec des puissances de l’ordre de 200 mW et la maintenir avec des puissances de l’ordre de 10 mW.
Une fois la décharge allumée, une population substantielle d’atomes de la cellule est portée à l’état 2³S₁ qui permet de réaliser une mesure magnétique selon différentes configurations bien connues dans le domaine, et rapportées par exemple dans l’article [5].
Un des modes opératoires possibles du magnétomètre consiste à traverser la cellule avec un faisceau laser collimaté, polarisé linéairement au moyen d’un polariseur 3 et accordé sur la raie D0 de l’hélium-4. Ce faisceau provient provenir d’un laser 2 présentant une excellente stabilité d’amplitude, caractérisée par un bruit relatif RIN (« Relative Intensity Noise ») dominé par le bruit de photons à des puissances de l’ordre de 1 mW. Il doit également présenter un bruit de phase très faible. Parmi les technologies de laser répondant à ce besoin, les laser fibre ainsi que les lasers à permettent d’atteindre les meilleures performances de mesure.
Ce faisceau est photodétecté après son passage dans la cellule. En complément, un champ radiofréquence, à une fréquence de par exemple 40 kHz, est appliqué à la cellule dans une direction orthogonale à celle de la polarisation de la lumière. Il apparaît alors un signal dans le spectre de photodétection à 40 kHz qui, dans une gamme de quelques dizaines de nT autour du champ nul, permet une mesure de la composante du champ magnétique parallèle à la direction du champ radiofréquence appliqué. La détection synchrone de ce signal permet de mesurer une composante du champ magnétique. Le bruit intrinsèque du capteur correspond alors au bruit obtenu en sortie de détection synchrone, dont les sources peuvent être diverses. Dans le cas décrit ici, ce bruit est limité par la bruit de photons de la lumière laser utilisée pour réaliser la lumière, et il correspond en unités magnétiques à des valeurs comprises entre 20 et 30 fT/sqrt(Hz), ce qui est plus avantageux que les niveaux de bruit obtenus précédemment.