INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ici, les éléments de rappel élastique 77 sont au nombre de quatre, dont seuls trois sont représentés à la et dont seuls deux sont représentés à la .
Le nombre et le type de chaque élément de rappel élastique ne sont pas limitatifs et peuvent être différents. Ils peuvent être, par exemple, une lame ressort et être au nombre de deux ou plus.
Avantageusement, le châssis 63 comprend des plots de guidage 83. La deuxième plaque de circuit imprimé 82 comprend des trous de guidage 84. Chacun des plots de guidage 83 est logé, autrement est configuré pour être logé, dans l’un des trous de guidage 84, en particulier dans une configuration assemblée du module de connexion 61. En outre, la plaque de circuit imprimé 82 est guidée en translation, autrement dit est configurée pour être guidée en translation, par rapport au châssis 63, lors du déplacement des premières broches de connexion électrique 62 par rapport au châssis 63 entre la position rétractée et la position projetée et entre la position projetée et la position rétractée.
Avantageusement, le nombre de plots de guidage 83 est égal au nombre de trous de guidage 84.
Ici et de manière nullement limitative, les plots de guidage 83 et les trous de guidage 84 sont respectivement au nombre de quatre, dont un seul des plots de guidage 83 et un seul des trous de guidage 84 sont représentés aux figures 9 et 10.
Avantageusement, chacun des éléments de rappel élastique 77 est maintenu, autrement est configuré pour être maintenu, par l’un des plots de guidage 83, en particulier dans la configuration assemblée du module de connexion 61. En outre, chacun des éléments de rappel élastique 77 est guidé, autrement dit est configuré pour être guidé, par rapport aux plots de guidage 83, lors du déplacement des premières broches de connexion électrique 62 par rapport au châssis 63 entre la position rétractée et la position projetée et entre la position projetée et la position rétractée.
Avantageusement, le nombre de plots de guidage 83 est égal au nombre d’éléments de rappel élastique 77.
Avantageusement, une direction de mouvement T des premières broches de connexion électrique 62 du module de connexion 61 par rapport au châssis 63, lors du déplacement des premières broches de connexion électrique 62 par rapport au châssis 63 entre la position rétractée et la position projetée et entre la position projetée et la position rétractée, est orthogonale à la direction de mouvement Y du module de connexion 61 à l’intérieur de la cavité 14 du boîtier 43.
Sont ensuite ajoutés dans le réacteur : - 0,75 g de 2,2’-azobisisobutyronitrile, - 1.5 ml d’une solution à 5 g/L (dans l’eau) de de dihydrochlorure de 2,2’-azobis[2-(2-imidazolin-2-yl)propane], - 1,5 ml d’une solution à 3 g/L (dans l’eau) d’hypophosphite de sodium, - 2,25 ml d’une solution à 1 g/L (dans l’eau) de ter-butyl hydroperoxyde, - 2,25 ml d’une solution à 1 g/L (dans l’eau) de sulfate d’ammonium et de fer(II) hexahydraté (sel de Mohr).
Après quelques minutes l’arrivée d’azote est fermée et le réacteur est clos. La réaction de polymérisation se déroule pendant 1 à 5 heures jusqu’à atteindre un pic de température. Le gel caoutchouteux obtenu est haché en particules d’une taille comprise entre 1 et 6 mm.
Exemple 1 4 : Préparation du copolymère P’1 acrylamide/acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique de forme non cristalline du sel de sodium (75/25 mol%)
Dans un bécher de 2000 mL sont ajoutés 535,1 g d’eau déionisée, la solution est refroidie à 5°C, et 243,0 g de cristaux d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique obtenus selon l’exemple 1 sont ajoutés.
Dans une ampoule de coulée, sont préparés 93,90 g de lessive de soude à 50% (en poids dans l’eau). Dès l’obtention d’une dissolution complète des cristaux. La solution caustique est additionnée au mélange réactionnel, en 120 minutes. La température est contrôlée pour être inférieure à 30°C. Le pH final de la solution est compris entre 8 et 10.
500 g d’acrylamide en solution à 50% (en poids dans l’eau) et16,2 g d’urée sont introduits pour compléter le mélange.
Exemple 1 5 : Préparation d’homopolymères P2 à partir de la forme cristalline du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique
Dans un bécher de 2000 mL sont ajoutés 562,1 g d’eau déionisé et 389,4 g de cristaux du sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique obtenus selon l’exemple 2.
Sont ensuite ajoutés dans le réacteur : - 0,45 g de 2,2’-azobisisobutyronitrile, - 1,5 ml d’une solution à 2.5 g/L (dans l’eau) de dihydrochlorure de 2,2’-azobis[2-(2-imidazolin-2-yl)propane], - 1,5 ml d’une solution à 1 g/L (dans l’eau) d’hypophosphite de sodium, - 1,5 ml d’une solution à 1 g/L (dans l’eau) de ter-butyl hydroperoxyde, - 1,5 ml d’une solution à 1 g/L (dans l’eau) de sulfate d’ammonium et de fer(II) hexahydraté (sel de Mohr).
Après quelques minutes l’arrivée d’azote est fermée et le réacteur est clos. La réaction de polymérisation se déroule pendant 2 à 5 heures jusqu’à atteindre un pic de température. Le gel caoutchouteux obtenu est haché et séché pour obtenir une poudre grossière elle-même broyée et tamisée pour obtenir le polymère sous forme de poudre.
La stérilité du système est assurée par l'utilisation d'un seul circuit de liquide regroupant la ligne de débit 240 du réservoir 260 aux bioréacteurs 210a-c. Préférentiellement, l'entrée du réservoir 260 est équipée d'un filtre biologique 292 et les connexions des pompes à seringue 280a,b à la ligne de débit 240 sont toutes des connexions amovibles stériles, de sorte que la déconnexion d'une pompe à seringue de la ligne 240 n'affecte pas la stérilité du circuit. Il peut également être envisagé de recharger automatiquement la ou les seringues de manière stérile, par exemple si celles-ci sont connectées à une réserve de nutriments stérile. Par exemple, des électrovannes permettent de basculer du circuit d’aspiration des nutriments au circuit de refoulement vers la ligne de débit 240.
Liste des références numériques 10 bioréacteur
12 capteur de niveau bas
14 capteur de niveau haut
20 réservoir
30 pompe
40 ligne de débit
42 milieu de culture
50 contrôleur
60 réserve de matrice liquide aqueuse
62 réserve de solutions concentrées de nutriments
70 débitmètre
100 système d'alimentation en nutriments
110 bioréacteur
112 capteur de niveau bas
114 capteur de niveau haut
En outre, compte tenu de la longueur pliée des languettes de retenue, des phénomènes de concentration de contraintes apparaissent lors de ce pliage des languettes sur le support de la brosse.
Par ailleurs, le centrage radial du support est assuré par les languettes de retenue, ce qui peut créer un désalignement angulaire entre le support et la plaque de montage.
L’invention concerne un ensemble de brosse de mise à la terre comprenant une brosse de mise à la terre pourvue d’une pluralité de fibres conductrices et d’un support à l’intérieur duquel sont montées les fibres conductrices.
L’ensemble comprend également une plaque de montage de brosse qui est solidaire du support de la brosse, la plaque de montage comprenant une portion radiale axialement en appui contre le support de la brosse et des languettes de retenue axiale dudit support.
Selon une caractéristique générale, la plaque de montage comprend en outre une portion axiale annulaire de centrage radial du support de la brosse qui s’étend à partir de la portion radiale et qui est radialement en appui contre le support de la brosse. Les languettes de retenue s’étendent à partir de la portion axiale annulaire de centrage.
Avec une telle conception de la plaque de montage, le centrage radial du support est assuré par la portion axiale annulaire de la plaque de montage, ce qui améliore la précision de l’alignement angulaire entre le support et la plaque de montage.
Par ailleurs, les languettes de retenue sont formées depuis la portion axiale annulaire. Ainsi, la longueur pliée des languettes de retenue est réduite, ce qui limite les phénomènes de concentration de contraintes sur la plaque de montage. En outre, la dimension des découpes prévues sur la plaque de montage pour la formation des languettes est aussi réduite.
Les languettes de retenue de la plaque de montage s’étendent de préférence à partir de la portion axiale annulaire de centrage axialement du côté opposé à la portion radiale.
De préférence, le support de la brosse comprend une portion de montage et deux flancs latéraux prolongeant la portion de montage et enserrant axialement les fibres conductrices.
Dans ce cas, la portion radiale de la plaque de montage peut être axialement en appui contre un des flancs latéraux du support et la portion axiale annulaire de centrage est radialement en appui contre la portion de montage dudit support.
Dans un mode de réalisation, chaque languette de retenue de la plaque de montage comprend une portion axiale radialement en appui contre la portion de montage du support de la brosse, et une portion repliée vers l’intérieur et axialement en contact contre ledit support, par exemple contre l’autre flanc latéral du support.
La portion repliée de chaque languette de retenue de la plaque de montage est située axialement du côté opposé à la portion radiale de la plaque de montage par rapport au support de la brosse.
Les languettes de retenue de la plaque de montage sont de préférence espacées les unes par rapport aux autres dans le sens circonférentiel, par exemple de manière régulière.
De préférence, la plaque de montage comprend en outre une portion de montage décalée radialement vers l’extérieur par rapport à la portion axiale annulaire de centrage et aux languettes de retenue, et pourvue d’une surface extérieure définissant le diamètre extérieur de la plaque de montage.
Selon une conception particulière, la portion de montage de la plaque de montage comprend une bride annulaire.
représente une partie agrandie de la partie encerclée sur .
représente une partie agrandie en perspective de la partie encerclée sur pour un module selon l’art antérieur où seuls un secteur d’étanchéité, une plaquette d’étanchéité et un secteur de tôle thermique sont représentés.
représente une partie agrandie en perspective de dessus de la partie encerclée sur pour un module selon l’invention où seuls un secteur d’étanchéité, une plaquette d’étanchéité et un secteur de tôle thermique sont représentés.
représente une partie agrandie en perspective de dessous de la partie encerclée sur pour un module selon l’invention où seuls un secteur d’étanchéité, une plaquette d’étanchéité et un secteur de tôle thermique sont représentés.
représente une partie agrandie de la partie encerclée sur pour un module selon l’invention illustrant la mise en place d’une plaquette d’étanchéité dans son logement et où seuls un secteur d’étanchéité, une plaquette d’étanchéité et un secteur de tôle thermique sont représentés.
est une vue similaire à , dans laquelle une plaquette d’étanchéité est mise en place dans son logement.
est une vue en coupe radiale de la partie d’étanchéité de deux secteurs d’anneau successifs au sein d’un même anneau, la coupe étant réalisée selon le plan de coupe VIII-VIII représenté sur .
Par convention, dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation de l'air dans la turbomachine. Ainsi, l’amont est situé du côté de l’entrée d’air, tandis que l’aval est situé du côté de la sortie d’air. De même, le terme « longitudinal » ou « axial » correspond à une direction parallèle à l’axe longitudinal XX’ selon lequel s’étend la turbomachine, tandis que par le terme « radial » on entend une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal XX’. En outre, dans la présente demande, les termes « intérieur » et « extérieur », « inférieur » et « supérieur », et « interne » et « externe » sont définis radialement par rapport à l'axe longitudinal XX’ de la turbomachine. Ainsi, une pièce cylindrique s'étendant selon l'axe longitudinal XX’ comporte une face radiale intérieure tournée vers l'axe longitudinal XX’ de la turbomachine et une face radiale extérieure, opposée à sa face intérieure et tournée vers le carter extérieur de la turbomachine. Enfin, dans la présente demande, les termes « haut » et « bas » signifient respectivement « inférieur » et « supérieur » lorsqu’on se réfère à une direction. Ainsi, la partie d’une pièce faisant saillie vers le haut est une partie qui fait saillie depuis la face supérieure de ladite pièce et en éloignement de l'axe longitudinal XX’, en direction du carter extérieur.
L’invention peut être utilisée au sein de n’importe quel type de moteur à turbine à gaz, par exemple un turboréacteur, un turbopropulseur ou un turbomoteur.
L’invention se rapporte à un ensemble d’étanchéité 100 permettant d’assurer l’étanchéité dans une turbine à gaz 1 de turbomachine. En particulier, l’ensemble d’étanchéité 100 selon l’invention permet de limiter les fuites de gaz hors de la veine 11 de la turbine à gaz 1 visible sur .
On rappelle qu’une turbine à gaz 1, d’axe longitudinal XX’, comporte un ou plusieurs étages A, B, C, D permettant la détente des gaz en sortie de la chambre de combustion, chaque étage comportant un étage de stators 2 suivi d’un étage de rotors 3. Chaque étage de stators 2 comporte une rangée annulaire de distributeurs 4 montés de manière circonférentielle autour de l’axe longitudinal XX’ de la turbine à gaz 1 entre un carter extérieur 7 et une structure interne 8, et chaque rotor 3 comporte une rangée annulaire d’aubes mobiles 6 autour dudit axe longitudinal XX’, les rotors 3 étant fixés sur des disques 9 boulonnés entre eux
La turbine à gaz 1 peut être une turbine haute pression ou une turbine basse pression.
Comme cela est visible sur , la turbine à gaz 1 comporte des anneaux 10 disposés de manière concentrique autour des rotors 3 de chaque étage pour contenir le flux de gaz traversant les différents étages dans la veine 11 de la turbine à gaz 1. Chaque anneau 10 est constitué de secteurs d’anneau 12 qui sont assemblés bout-à-bout de manière annulaire.
Comme cela est visible sur à , une plaquette d’étanchéité 16 est introduite entre deux secteurs d’anneau successifs au sein d’un même anneau 10.
Ainsi, par exemple, un même anneau 10 constitué de cinq à dix secteurs d’anneau 12 est équipé de cinq à dix plaquettes d’étanchéité 16.
Lorsque le polymère hydrosoluble ajouté dans le fluide de fracturation est, avant formation du fluide de fracturation, sous forme d’une suspension polyphasique particulaire aqueuse comprenant : - 15 à 60 % en poids d’au moins un polymère hydrosoluble sous forme de particules solides de taille moyenne comprise entre 5 et 500 µm ; - 15 à 45 % en poids d’au moins un sel de métal alcalin et/ou d’au moins un sel d’un métal alcalino-terreux ; - au moins un agent viscosifiant différent du polymère hydrosoluble ; - au moins 10 % en poids d’eau ; et ladite suspension ayant une viscosité Brookfield comprise entre 500 et 20000 cps à une température de 20°C ; et ladite suspension ayant une masse volumique comprise entre 1,1 et 2 kg.L -1 .
Lorsque le polymère hydrosoluble ajouté dans le fluide de fracturation est, avant formation du fluide de fracturation, sous forme d’une suspension polyphasique particulaire huileuse, ladite suspension comprend de préférence : - 15 à 60 % en poids d’au moins un polymère hydrosoluble sous forme de particules solides de taille moyenne comprise entre 5 et 500 µm ; - au moins un agent viscosifiant différent du polymère hydrosoluble ; - au moins 10% en poids d’huile ; et ladite suspension ayant une viscosité Brookfield comprise entre 500 et 20000 cps à une température de 20°C, et ladite suspension ayant une masse volumique comprise entre 0,6 et 1,4 kg.L -1 .
Procédé de fracturation hydraulique de réservoir souterrain non conventionnel d’huile ou de gaz
La présente invention concerne également un procédé de fracturation hydraulique d’un réservoir souterrain non conventionnel d’huile ou de gaz comprenant la préparation d’un fluide de fracturation tel que décrit précédemment, et l’injection dudit fluide de fracturation dans le réservoir souterrain.
L’injection de tensioactif permet d’éliminer la viscosité engendrée par le polymère en inhibant les interactions hydrophobes interchaînes, tandis que l’injection du composé oxydant détruit le polymère. Dans les deux cas, l’injection permet de rétablir une viscosité de fluide proche de celle de l’eau.
On définit par chaine alkyle, une chaine de 6 à 24 carbones, ramifiée ou non, avec plusieurs motifs ou non, pouvant éventuellement comporter un ou plusieurs hétéroatomes (O, N, S). On définit par chaine arylalkyle, une chaine de 6 à 24 carbones, ramifiée ou non, comportant un ou plusieurs noyaux aromatiques et pouvant éventuellement comporter un ou plusieurs hétéroatomes (O, N, S).
Le corps primaire 3 comprend une section de compresseur 18, une chambre de combustion 6 et une section de turbine 19.
Par ailleurs, la turbomachine 10 comporte un système d’accouplement 50 par lequel la turbine basse pression 8 entraine la soufflante 22 en rotation autour d’un axe X longitudinal, le système d’accouplement 50 comportant l’arbre basse pression 54.
En référence à la , le système d’accouplement 50 fait partie d’un ensemble 60 de la turbomachine 10, ledit ensemble comportant également un élément structurel 73 de la turbomachine 10 auquel est relié le système d’accouplement 50. L’élément structurel 73 est typiquement formé par une portion du carter 26, par exemple par un carter d’entrée de la turbomachine 10.
Le système d’accouplement 50 comprend un réducteur 52 permettant de coupler un arbre d’entrée, qui est l’arbre basse pression 54, avec un arbre de sortie 56 qui est l’arbre entrainant la soufflante 12.
En référence à la , le réducteur 52 comporte un pignon d’entrée 58 qui est entrainé en rotation par l’arbre d’entrée 54. Ici, ce pignon d’entrée 58 entoure au moins en partie l’arbre d’entrée 54.
De préférence, le réducteur 52 est, comme représenté, un réducteur à train épicycloïdal comportant un solaire constituant le pignon d’entrée 58, une couronne 53 entourant le solaire 58 et une pluralité de satellites 52’, portés par un porte-satellites, en prise avec le solaire 58 et la couronne. L’un de la couronne 53 et du porte-satellites est fixe et l’arbre de sortie 56 est entraîné en rotation par l’autre de la couronne 53 et du porte-satellites.
Chaque portion radiale 56 prolonge radialement vers l’extérieur la portion axiale 44 associée axialement du côté opposé à la portion radiale 42. Chaque portion radiale 56 est décalée axialement par rapport à la portion radiale 42. Les portions radiales 56 et la portion radiale 42 sont situées axialement de part et d’autre du support 32. Les portions radiales 56 sont décalées axialement par rapport au flanc latéral 36 du support du côté opposé à la portion radiale 42.
Chaque patte 54 prolonge axialement la portion radiale 56 associée et entoure localement radialement les portions axiales 44 en restant à distance de celui-ci. Les pattes 54 définissent le diamètre extérieur de la plaque de montage 40. Les pattes 54 sont également décalées radialement vers l’extérieur par rapport aux languettes 46. Les pattes 54 et les languettes 46 s’étendent axialement selon deux directions opposées.
Chaque patte 54 prolonge axialement un bord de grand diamètre de la portion radiale 56 associée. Chaque patte 54 s’étend axialement. Chaque patte 54 se présente sous la forme d’une portion de cylindre. L’alésage de de chaque patte 54 est espacé radialement des portions axiales 44 d’une distance radiale non nulle. Les surfaces extérieures des pattes 54 définissent le diamètre extérieur de la plaque de montage 40.
Les pattes 54 sont espacées les unes par rapport aux autres dans le sens circonférentiel, ici de manière régulière. Alternativement, il pourrait être possible de prévoir un espacement circonférentiel irrégulier.
Chaque patte 54 est située dans le sens circonférentiel entre deux languettes 46 immédiatement successives. Chaque patte 54 est espacée dans le sens circonférentiel des deux languettes 46 immédiatement adjacentes. Autrement dit, un espace circonférentiel est ménagé entre chaque patte 54 et chaque languette 46 immédiatement adjacente. Il n’existe aucune portion reliant dans le sens circonférentiel une patte 54 à une languette 46 adjacente.
Chaque patte 54 présente ici une dimension circonférentielle supérieure à celle des languettes 46. A titre indicatif, la dimension circonférentielle des pattes 54 peut par exemple être comprise entre 10° et 45°. Dans l’exemple de réalisation illustré, le nombre de pattes 54 est égal au nombre de languettes 46. Alternativement, il est possible de prévoir un nombre de pattes 54 différent de celui des languettes 46.
Dans cet exemple de réalisation, les pattes 54 s’étendent obliquement vers l’extérieur, c’est à dire à la fois axialement et radialement. En variante, les pattes 54 pourraient s’étendre purement axialement
L’exemple de réalisation illustré aux figures 14 et 15, sur lesquelles les éléments identiques portent les mêmes références, diffère du premier exemple en ce qu’une pluralité d’échancrures 58 est formée sur la portion radiale 48 de la plaque de montage. Chaque échancrure 58 est située dans le sens circonférentiel entre deux languettes 46 immédiatement successive. Chaque échancrure 58 s’étend également sur le pourtour extérieur de la plaque de montage de sorte à former une pluralité de pattes 60 en remplacement de la bride annulaire. Les pattes 60 de la plaque de montage sont identiques aux pattes du troisième exemple de réalisation illustré.
On connait, par le document US-A1-2021/0021180, un ensemble de brosse de mise à la terre comprenant une brosse de mise à la terre pourvue d’une pluralité de fibres conductrices, d’un support à l’intérieur duquel sont montées les fibres conductrices, et d’une plaque de montage annulaire comprenant une pluralité de languettes de retenue radiale et axiale du support. Les languettes sont formées par découpe et déformations plastiques d’une portion radiale de la plaque de montage qui est axialement en appui avec le support.
De sorte à pouvoir créer les languettes de retenue, il est nécessaire de réaliser des découpes de taille importante dans la portion radiale de la plaque de montage. Ceci diminue la résistance mécanique de la plaque de montage aux efforts exercés lors de son montage dans l’alésage du carter du moteur électrique associé.
Le séchage de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique est nécessaire afin de diminuer la quantité d’acrylonitrile et d’acrylamide restant présent dans le cristal. Ces deux composés ont une classification comme cancérogène, mutagène ou toxique pour la reproduction (CMR). Il est donc nécessaire de procéder à une filtration efficace pour essorer au mieux l’acrylonitrile, et ensuite sécher l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique afin d’obtenir des teneurs en acrylonitrile et acrylamide qui soient faibles.
Il est connu de l’homme de l’art que les cristaux de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ont un arrangement cristallographique qui produit un solide de forme aiguille.
Les cristaux ayant une forme d’aiguille sont connus de l’homme de l’art pour présenter des propriétés macroscopiques qui posent des difficultés dans les opérations de manutention et transport du solide (mauvaise coulabilité du solide, mottage, faible résistance à un effort de cisaillement), de processing (mauvaise filtrabilité, difficulté de séchage, attrition).
Dans le cadre de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, les problèmes supplémentaires qui sont rencontrés sont généralement la faible granulométrie des cristaux sous forme d’aiguilles, la densité du solide rencontrée, et le caractère explosif de la fine poussière.
Ces propriétés macroscopiques sont directement liées à la morphologie des cristaux et à leur surface spécifique. Dans le cas d’un cristal de forme aiguille, la surface spécifique est élevée.
Il est décrit dans les brevets WO 2009/072480, JP 2008/307822 et JP 2003/137857 que les cristaux de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique obtenus sont sous forme d’aiguilles.