INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé selon l’invention améliore les performances en vitesse de charge, en contrôle thermique et en limitation du vieillissement des cellules.
est un graphique représentant une technique de contrôle de charge connue de type à contrôle de courant continu et décrite dans le préambule de cette description.
représente un schéma de bloc fonctionnel d’un système de charge d’un système de stockage d’énergie prévu pour mettre en œuvre le procédé de charge selon l’invention.
est un graphique illustrant un premier mode de réalisation du procédé de charge à paliers de tension limités en temps selon l’invention durant un cycle de charge complet d’un système de stockage d’énergie.
est un graphique illustrant un deuxième mode de réalisation du procédé de charge à paliers de tension limités en courant selon l’invention durant un cycle de charge complet d’un système de stockage d’énergie.
est un graphique décrivant une variante de réalisation du profil de tension commandé dans la première phase conformément à l’invention.
L’arbre basse pression 7, centré sur l’axe longitudinal X, entraîne ici un arbre de soufflante 9 grâce à un réducteur de vitesse 10. Des paliers de guidage 15 en rotation permettent également de guider en rotation l’arbre basse pression 7 par rapport à une structure fixe ou stator de la turbomachine. L’arbre haute pression 8 est également guidé en rotation par des paliers de guidage (non représentés).
La soufflante 3 est carénée par un carter de soufflante 11 portée par une nacelle 12 et génère un flux d’air primaire F1 qui circule à travers le générateur de gaz 2 dans une veine primaire V1, et un flux d’air secondaire F2 qui circule dans une veine secondaire V2 autour du générateur de gaz 2.
Le flux d’air secondaire F2 est éjecté par une tuyère secondaire 13 terminant la nacelle alors que le flux d’air primaire F1 est éjecté à l’extérieur de la turbomachine 1 via une tuyère d’éjection 14 située en aval du générateur de gaz 2.
Dans la suite de la description, le carter de soufflante 11 et la nacelle 12 sont considérés comme une seule et même pièce.
Les paliers de guidage 15 et le réducteur de vitesse 10 dans cet exemple de configuration de la turbomachine 1 doivent être lubrifiés et/ ou refroidis pour assurer la performance de la turbomachine 1. La puissance générée par ceux-ci est dissipée dans un fluide provenant d’une source d’alimentation en fluide installée dans la turbomachine 1 et qui permet de lubrifier et/ou de refroidir divers organes et/ou équipements de la turbomachine 1. Bien entendu d’autres équipements de la turbomachine 1 génèrent beaucoup de chaleur devant être extraite de leur environnement.
A cet effet, la turbomachine 1 comprend un système d’échange de chaleur 20 qui permet de refroidir le fluide destiné à lubrifier et/ou refroidir ces organes et/ou équipements. Dans le présent exemple, le fluide est une huile et la source froide destinée à refroidir l’huile est un flux de gaz circulant dans la turbomachine, notamment le flux d’air secondaire F2.
Dans le cadre de la présente invention, on entend par un système d’échange de chaleur 20 un système comportant :
- deux parois annulaires, respectivement externe et interne, qui s’étendent l’une autour de l’autre et autour d’un même axe, et qui sont configurées pour définir entre elles une veine d’écoulement d’un flux de gaz, et
- au moins un dispositif annulaire d’échange de chaleur situé dans cette veine.
Dans le cas de la par exemple, le système d’échange de chaleur 20 de la turbomachine 1 comprend une paroi externe 22 formée par le carter de soufflante 11 et/ou la nacelle 12, une paroi interne 23 formée par un carter du générateur de gaz 2, et un dispositif d’échange de chaleur 21 qui est ici porté par la paroi externe 22 et situé dans la veine V2.
Le dispositif d’échange de chaleur 21 est par exemple du type surfacique (par exemple du type SACOC) et de préférence du type air/huile.
Le dispositif 21 comprend un circuit d’huile et une matrice d’échange thermique situé dans la veine V2 et configurée pour être balayée par ledit flux de gaz F2. Comme évoqué dans ce qui précède, la matrice d’échange thermique peut comprendre des ailettes et/ou des plaques et/ou des tubes. Une matrice peut être étagée et comprendre par exemple un empilement de plusieurs couches, chacune des couches comportant des ailettes, au moins une plaque ou au moins un tube. Les ailettes sont destinées à être balayées par un flux de gaz, et les plaques ou tubes sont traversés par exemple par un circuit d’huile ou comprennent un tel circuit d’huile.
Les figures 2 et 3 montrent de manière schématique un système d’échange de chaleur 20 de ce type. On constate que le dispositif d’échange de chaleur 21 de ce système 20 est annulaire et s’étend en continu sur 360° autour de l’axe X.
On constate aussi qu’il occupe une partie seulement de la hauteur H de la veine V2. Le dispositif 21 a une hauteur h ou dimension radiale qui représente une partie seulement de la hauteur H ou dimension radiale de la veine V2. Ces hauteurs H, h sont mesurées en direction radiale vis-à-vis de l’axe X, dans une zone de la veine V2 dans laquelle est situé ce dispositif 21. La hauteur H de la veine V2 est susceptible d’évoluer le long de l’axe X.
L’une des problématiques observées dans un dispositif 21 de ce type est les perturbations et les pertes de charge générées dans le flux de gaz F2, ce qui a pour effet d’augmenter la consommation spécifique et en carburant de la turbomachine 1. D’où l’intérêt d’optimiser la performance aérothermique de ce système 20.
Dans les documents précités, la Demanderesse a proposé une solution pour optimiser l’intégration de ce type de dispositif 21 dans une veine, qui est illustrée à la . L’idée consiste à ralentir la vitesse du flux de gaz traversant le dispositif 21. En effet, l’écoulement de gaz traversant le dispositif 21 est très turbulent. Le fait de ralentir la vitesse d’écoulement du flux d’air en entrée du dispositif 21 permet d’optimiser ses performances aérothermiques et ainsi de minimiser la perte de charge pour une dissipation thermique donnée. Le contrôle de l’écoulement traversant le dispositif 21 peut se faire en associant au dispositif 21 un divergent 24 en entrée et un convergent 25. Le divergent 24 en amont du dispositif 21 est configuré de manière à comprimer et ralentir le flux de gaz entrant dans le dispositif 21, et le convergent 25 disposé en aval du dispositif 21 est configuré de manière à accélérer et détendre le flux de gaz sortant du dispositif. En entrée du dispositif 21, le facteur de ralentissement est inversement proportionnel au ratio des hauteurs h/h0, h étant la hauteur précitée et h0 étant la hauteur en entrée du divergent 24. A noter que plus l’écoulement est ralenti, plus la perte de charge générée par le dispositif 21 diminue. En sortie du dispositif 21, le facteur d’accélération est inversement proportionnel au ratio des hauteurs h/h3, h3 étant la hauteur en sortie du convergent 25.
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté de la face arrière, la partie arrière du support de la avant le début de la phase de glissement de la carte électronique latérale sur sa rampe de guidage,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté de la face arrière, la partie arrière du support de la après la solidarisation fixe de la carte électronique arrière dans sa position finale, et
illustre schématiquement, dans une vue en coupe, la partie arrière du support de la après la solidarisation fixe de la carte électronique arrière.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un bloc optique BO comprenant un boîtier BB logeant un support SC auquel est solidarisée sans vis au moins une carte électronique CEm.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que le bloc optique BO constitue un feu arrière. Mais il pourrait constituer un feu avant ou un phare (ou projecteur) d’un véhicule.
Enfin, compte tenu des choix qui précèdent, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que le bloc optique BO est destiné à assurer au moins une fonction photométrique de signalisation. A titre d’exemple, dans le cas d’une application à un véhicule automobile cette fonction photométrique de signalisation peut être une fonction de feu de stop. Mais il pourrait s’agir d’une fonction de feu de position ou d’une fonction d’indicateur de changement de direction (ou clignotant) ou encore d’une fonction de feu de jour (ou DRL (« Daytime Running Light (ou Lamp) »)).
On a schématiquement illustré sur la une partie d’un exemple de réalisation d’un bloc optique BO selon l’invention, ici destiné à équiper une partie arrière d’un véhicule.
Comme illustré au moins partiellement sur la , un bloc optique BO, selon l’invention, comprend notamment un boîtier BB, un support SC et au moins une carte électronique CEm.
Le boîtier BB délimite, de préférence avec une glace (non illustrée), un logement interne dans lequel est installé fixement le support SC auquel est solidarisée au moins une carte électronique CEm, ainsi qu’éventuellement un masque (non illustré et chargé de masquer les parties techniques).
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 à 9, une carte électronique latérale CE1 (m = 1) est solidarisée fixement à une partie latérale PL du support SC, et une carte électronique arrière CE2 (m = 2) est solidarisée fixement à une partie arrière PR de ce même support SC comprenant la face arrière FR de ce dernier (SC), opposée à sa face avant FV. Mais ce support SC pourrait servir au support et à la solidarisation fixe d’une seule carte électronique CEm ou bien de plus de deux cartes électroniques CEm (par exemple trois).
A titre d’exemple, la carte électronique latérale CE1 peut comprendre au moins une source de photons qui est propre à générer des photons devant participer à au moins une fonction photométrique lorsqu’elle est alimentée en courant électrique, et la carte électronique arrière CE2 peut comprendre des composants électriques et électroniques et/ou des circuits éventuellement intégrés, notamment pour le couplage à un connecteur et pour le contrôle de la (chaque) source de photons de la carte électronique latérale CE1.
Par exemple, la (chaque) carte électronique CEm peut être une carte à circuits imprimés de type PCB (« Printed Circuit Board »).
- les fibres synthétiques sont choisies parmi les fibres à base de cellulose, les fibres de polypropylène, les fibres de polyéthylène téréphtalate, et leurs mélanges ;
- la couche principale présente une masse surfacique comprise entre 70 et 250 g/m², de préférence sensiblement égale à 120 g/m² ;
- la couche de protection comprend au moins une sous-couche expansée présentant une épaisseur comprise entre 0.20 mm et 0.55 mm, de préférence sensiblement égale à 0.35 mm.
L’invention a également pour objet un élément de garnissage de véhicule, comprenant un support rigide et une couche de revêtement du type précité, la couche de revêtement recouvrant au moins une partie du support rigide.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’une couche de revêtement du type précité, comprenant les étapes suivantes :
- fourniture de fibres naturelles ;
- fourniture de fibres synthétiques ;
- mélange des fibres naturelles et des fibres synthétiques et formation de la nappe de fibres ; et
- recouvrement de la nappe de fibres par la couche de protection à base de polyuréthane.
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape de fourniture de fibres naturelles comprend une étape préalable de raffinage et de défibrillation des fibres naturelles de manière à obtenir une composition de fibres naturelles présentant une teneur massique en résidus inférieure à 10%.
- la est une vue schématique d’un élément de garnissage selon l’invention.
La illustre un élément de garnissage 10 de véhicule, en particulier de véhicule automobile. Cette représentation est schématique et les proportions ne sont pas respectées.
L’élément de garnissage 10 est par exemple un panneau de porte, une console centrale ou un habillage de planche de bord d'un véhicule ou autre.
L’élément de garnissage 10 comprend au moins une couche de revêtement 14. Selon un mode de réalisation qui va maintenant être décrit, l’élément de garnissage 10 comprend en outre un support rigide 12.
Le support rigide 12 permet de donner sa forme à l’élément de garnissage 10 et lui confère également une partie de ses propriétés mécaniques, en particulier sa rigidité. Ainsi, le support rigide 12 présente par exemple une forme tridimensionnelle.
Pour le point d’accès (3) perturbé par une source d’interférence (4), le nouveau canal sera choisi pour être le plus éloigné du canal originel correspondant au canal de perturbation.
Les canaux C i des points d’accès voisines (1, 2) seront également modifiés si elles présentent un risque d’interférence entre points d’accès (1 à 3).
Le serveur (20) peut également commander un accroissement de la puissance d’émission d’un ou de plusieurs points d’accès pour augmenter le signal sur bruit dans le canal de la source d’interférence (4).
Le serveur (20) peut également commander la baisse de la puissance d’émission du point d’accès (3) utilisant le même canal que celui de la source de perturbation (4) afin de réduire le nombre d’appareils connectés, et les forcer à se répartir sur les points (1 ; 2) voisins. Le serveur (20) commandera dans ce cas l’augmentation de la puissance d’émission des bornes voisines (1, 2) dans les limites des puissances maximales autorisées.
A titre d’exemple, le serveur (20) détermine une variable T correspondant au taux d’interférence, selon la formule suivante :
T = L*(P/B)- K*(P/N)
Où P désigne la puissance électrique consommée par un point d’accès (1 à 3) mesurée sur le switch (10) N désigne le nombre d’équipements connectés à un point d’accès (1à 3) B désigne la bande passante consommée par un point d’accès (1 à 3) mesurée sur le switch (10)
K et L sont des coefficients dépendant du matériel installé et de la technologie WIFI.
Pour déterminer le coefficient L, on procède à des tests consistants à générer volontairement des interférences connues avec un générateur d’impulsion, et à mesurer l’impact sur la consommation électrique d’un point d’accès concerné.
Pour déterminer le coefficient L, on procède à la connexion d’un nombre élevé d’équipements connectés avec un des points d’accès (1 à 3) dans un environnement sans interférences, et on mesure l’impact sur la consommation du nombre d’équipements clients connectés. Ce deuxième coefficient est optionnel.
Cette variable T d’un point d’accès (1) est épisodiquement comparée à une valeur seuil, ou la valeur précédente, ou encore la valeur T pour les points d’accès (2, 3) voisin pour déclencher conditionnellement le traitement de reconfiguration des canaux C i .
PROCEDE ET DISPOSITIF POUR LE TRAVAIL MECANIQUE DU SOL ENTRE LES PLANTS D'UNE MEME RANGEE Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général des cultures en ligne telles que, par exemple, la vigne, les vergers ou encore les pépinières. Elle vise plus précisément un procédé pour le travail mécanique du sol entre les plants d'une même rangée, mais également un dispositif pour le travail du sol entre les plants d'une même rangée mettant en œuvre ledit procédé.
Etat de la technique Dans le domaine des cultures en ligne telles que la viticulture, de nombreux viticulteurs renouent, depuis quelques années, avec le travail mécanique du sol. Cette pratique permet de développer la vigne de manière plus écologique, en évitant le recours à des herbicides ou autres produits chimiques pouvant détruire les herbes et les micro-organismes présents naturellement dans le sol et très importants au bon épanouissement des plants. En effet, le travail mécanique améliore l'aération du sol, sa structure physique et la pénétration de l'eau. Il favorise l'activité biologique et la vie du sol, ce qui améliore l'alimentation de la culture. En coupant les racines superficielles de la vigne, il force aussi le plan à s'enraciner en profondeur et à aller chercher différents types de nutriments loin dans les strates de calcaire.
Le travail du sol est d'autant plus pertinent aujourd'hui, où l'écologie et l'agriculture biologique sont mises au premier plan. Cependant, il représente des investissements en temps et en argent bien plus conséquents pour le viticulteur, qui doit aussi faire face à des pénuries de main d'œuvre dans la vigne. C'est dans cette optique que le travail de la vigne tend à s'automatiser, avec l'apparition d'outillages conçus spécifiquement.
En effet, la présence de plants, tels que des ceps de vigne, oblige à travailler le sol de deux façons différentes selon que l’on se trouve entre les rangées de plants ou entre les plants d'une même rangée. Entre les rangées, on utilise, de manière habituelle, une charrue classique. En revanche, entre les plants d'une même rangée, c’est‐à‐dire dans l’espace situé entre deux plants adjacents appartenant à une même rangée, l’utilisation d’une charrue classique est proscrite, car elle entrainerait la destruction des plants.
Pour le travail entre les plants d'une même rangée, on utilise un outillage interplants spécifique, généralement désigné par le terme "interceps", permettant d'effectuer différents types de travaux agricoles tels que, par exemple, le binage, le décavaillonnage, le débuttage ou encore le décompactage.
La matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 a une hauteur h3 ou dimension radiale supérieure ou égale à celle h4 de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. La somme des hauteurs h3, h4 ou dimensions radiales des matrices d’échange thermique 26, 31 des premier et second dispositifs 21, 30 est inférieure à la hauteur hv1, hv2 ou dimension radiale de la veine V2 mesurée au niveau de ces dispositifs 21, 30.
On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va être utilisée dans le dispositif 21 et que le reste de ce flux va contourner ce dispositif 21. Parmi ce flux d’air qui contourne le dispositif 21, une partie périphérie externe va être prélevé et va pénétrer dans le dispositif 30, et le reste va contourner ce dispositif 30.
Le sixième mode de réalisation de la diffère du mode de réalisation de la essentiellement en ce que les capots 27, 32 sont incurvés.
Le fonctionnement du système de la est similaire à celui de la .
Le mode de réalisation de la est similaire à celui de la à ceci près que les seconds dispositifs 30, 30’ sont disposés en aval des premiers dispositifs 21, 21’ et sont donc du type de ceux décrits en référence aux figures 12 et 13.
On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va être utilisée dans les dispositifs 21, 30, comme évoqué dans ce qui précède. Parmi le reste du flux d’air, une partie périphérique interne va être utilisée dans les dispositifs 21’, 30’, et se diviser en une première partie, périphérique interne, qui va pénétrer dans le dispositif 21’, et une autre partie périphérique interne du flux d’air qui contourne le dispositif 21’, qui va pénétrer dans le dispositif 30’.
Dans le septième mode de réalisation de la , les dispositifs 21 et 30 sont respectivement portés par les parois externe 22 et interne 23.
Le premier dispositif 21 est similaire à celui décrit dans ce qui précède en relation avec les figures 1 et 2 par exemple.
Le second dispositif 30 est ici situé en amont du premier dispositif 21 et comporte une matrice d’échange thermique 31 qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 et qui est intercalée entre le capot 27 du premier dispositif 21 et la paroi 23.
On comprend dès lors que les dispositifs 21, 30 partagent un même capot 27 et qu’il n’y a pas d’autres capots dans le système 20 dans la mesure où la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 s’étend entre le capot 27 et la paroi externe 22, et la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 s’étend entre le capot 27 et la paroi interne 23.
Le capot 27 comprend :
- un tronçon d’extrémité amont 27a qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 et qui forme un divergent,
- un tronçon 27b qui s’étend à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30,
- un tronçon intermédiaire 27c qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 et la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21,
- un tronçon 27d qui s’étend à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, et
- un tronçon d’extrémité aval 27e qui forme un convergent et qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21.
La matrice d’échange thermique 26 du dispositif 21 est recouverte par le capot annulaire 27 qui se prolonge axialement, ici vers l’amont, pour former le capot externe de la matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30. Ce capot 27 est ainsi situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du dispositif 21 et à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30. La matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30 est en outre reliée à l’autre capot 32 qui est donc situé à la périphérie interne de cette matrice d’échange thermique 31.
Le capot 27 du premier dispositif 21 comprend plusieurs tronçons axiaux successifs le long de l’axe X, à savoir :
- un tronçon d’extrémité amont 27a qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30,
- un tronçon d’extrémité aval 27e qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21.
Le capot 32 du second dispositif 30 comprend :
- un tronçon d’extrémité amont 32a situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30,
- un tronçon 32b situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30, et
- un tronçon d’extrémité aval 32c situé en aval de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30.
On constate que chacun des tronçons d’extrémité amont 27a, 32a forme un divergent, et que chacun des tronçons d’extrémité aval 27e, 32c forme un convergent.
Dans l’exemple représenté, les tronçons d’extrémité 27a, 27e, 32a, 32c ont chacun une forme tronconique.
Le capot 32 du second dispositif 30 a un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. Dans l’exemple représenté, D3 est supérieur à D1. D3 est en outre inférieur à D2.
- H1 représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 32 ou du tronçon d’extrémité amont 32a de ce capot 32,
Selon un mode de réalisation avantageux, le motoréducteur 2 est formé par un moteur électrique 9 couplé à un réducteur 10, ces derniers étant choisis pour pouvoir fournir un couple suffisant (supérieur à 220 Nm) et contenir des charges radiales élevées (supérieures à 1000 kg) et cela afin d'assurer le fonctionnement en continu de l'interceps 1 pendant toute une journée de travail. Ainsi, le moteur électrique 9 est avantageusement du type moteur sans balais, nommé de manière classique "moteur brushless", à basse-tension et à aimants permanents, ce type de moteur étant reconnu pour sa robustesse, sa compacité et son faible besoin d'entretien. Par ailleurs, le réducteur 10 est avantageusement du type réducteur de roue dont le rapport de réduction est compris entre 1/35 et 1/50 afin de pouvoir obtenir le couple souhaité au niveau de l'arbre 3 du motoréducteur 2. L'Homme du Métier n'aura aucune difficulté à choisir les moteur électrique 9 et réducteur 10 parmi les modèles commercialisés, pour obtenir notamment le couple souhaité.
Selon un mode de réalisation avantageux, le premier capteur angulaire est un codeur incrémental placé sur l'arrière du moteur électrique 9, c'est-à-dire du côté opposé au réducteur 10, et permet d'obtenir une position incrémentale de la position de son rotor par rapport à son stator et d'obtenir ainsi le positionnement de l'outil 6 dans l'espace quel que soit le moment où l'on met le moteur électrique 9 sous-tension. De manière classique, le premier capteur angulaire est intégré au moteur électrique 9.